Brevet FR2665928A1 — publié le 19920221

Procédé pour commander la pression de suralimentation dans un moteur à combustion interne suralimenté par un turbocompresseur & géométrie de turbine réglable La présente invention concerne un procédé pour, dans un moteur à combustion interne suralimenté par un turbocompresseur à géométrie de turbine réglable, commander la pression de suralimentation à une consigne allouée de pression de suralimentation qui est dépendante du point de fonctionnement, procédé selon lequel le mécanisme directeur de turbine est, à la suite d'une modification positive de la charge du moteur à combustion interne, déplacé à une position réduisant la sec- tion d'arrivée de flux sur la turbine, et selon lequel la pression de suralimentation est, à la suite de l'alternance positive de charge pendant le fonctionnement transitoire, régulée selon une première courbe caractéristique pour la grandeur réglante destinée à asservir le mécanisme directeur de turbine, courbe qui correspond à l'écart mo- mentané effectif entre la valeur réelle et la consigne de pression de suralimentation. Un procédé connu par le document JP-A 60-56127 propose, à la suite d'une modification positive de charge, de déplacer le mécanisme directeur de turbine réglable à une position diminuant la section d'arrivée de flux, ce qui permet d'obtenir un comportement de réponse amélioré du turbocompresseur L'inconvénient de ce procédé réside en ce que la pression de suralimentation p 2, c'est-à-dire la pression en aval du compresseur, pression qui constitue une mesure du taux d'admission et donc du couple du moteur, n'augmente pas avec la vi- tesse, comme c'est le cas pour la pression p 3 en amont de la turbine (contre-pression des gaz d'échappement) Cela provoque des sur- haussements incontrôlés de la pression p 3 Dans ces plages de fonc- tionnement, le moteur à combustion interne doit donc faire face à une contre-pression relativement élevée des gaz d'échappement, ce qui s'accompagne d'une diminution du rendement. Afin de réduire la consommation de carburant due à un niveau trop élevé de la contre-pression des gaz d'échappement qui est consé- cutif à la diminution de la section d'arrivée de flux, la demande de brevet allemand DE-A 36 24 248 prévoit de déplacer à nouveau et en continu le mécanisme directeur de turbine vers la position d'ouverture suite à l'augmentation de la pression de suralimentation provoquée par l'augmentation de charge, ce jusqu'à ce que soit réglée une pression de suralimentation correspondant au point momentané d'allocation de charge Mais comme le comportement de la contre-pression des gaz d'échappement p 3 à la suite de la modification de l'allocation de charge reste totalement hors de considération, les surhaussements in- désirables de la pression p 3 apparaissent également ici, car l'augmentation de la pression de suralimentation P 2 est relativement lente par rapport à la contre-pression des gaz d'échappement p 3. La présente invention a donc pour but d'indiquer un procédé du type mentionné en introduction qui permette d'obtenir, avec des moyens simples, une amélioration du rendement du moteur à combustion interne à la suite d'une alternance positive de charge à partir de basses plages de charge et de régime. Selon l'invention, ce but est atteint par le fait que la régula- tion de la pression de suralimentation selon la première courbe carac- téristique ne s'effectue qu'en dessous d'une valeur de seuil pré- déterminée pour la contre-pression des gaz d'échappement en amont de la turbine, et qu'à la suite du dépassement de cette valeur de seuil, la pression de suralimentation est régulée selon une seconde courbe caractéristique, qui est basée sur un écart fictif dont le montant est supérieur à l'écart momentané effectif. Le procédé selon l'invention empêche que se produisent encore, à la suite d'une alternance positive de charge et pendant l'augmentation de la pression de suralimentation (pz), des surhaussements incontrôlés de pression dans la conduite de gaz d'échappement en amont de la tur- bine Comme le moteur à combustion interne ne doit plus faire face à une contre-pression excessive des gaz d'échappement, son rendement est augmenté En outre, le procédé selon l'invention permet d'utiliser, comme capteur pour la contre-pression des gaz d'échappement p 3, un commutateur à limite de pression, simple et donc économique, qui modi- fie son état de commutation à une pression limite donnée p 3,G. Selon une configuration supplémentaire avantageuse du procédé selon l'invention, la seconde courbe caractéristique est déterminée en fonction d'au moins un paramètre de fonctionnement du moteur à combus- tion interne Selon une caractéristique supplémentaire, il est prévu, comme paramètres de fonctionnement pour déterminer la seconde courbe caractéristique, la modification de l'augmentation de pression dans la conduite d'air de suralimentation, et/ou le régime du moteur à combus- tion interne et/ou la modification dans le temps de ce régime, et/ou la température du fluide de refroidissement. Un dispositif avantageux pour la aise en oeuvre du procédé selon l'invention, avec une unité de commande électronique qui reçoit un si- gnal correspondant à la charge momentanée du moteur à combustion in- terne et un signal correspondant au régime momentané du moteur à com- bustion interne, et qui produit un signal de valeur réglante pour com- mander le mécanisme directeur de turbine, est caractérisé par le fait qu'un capteur de pression est disposé en aval du compresseur dans la conduite d'aspiration, et est relié à l'unité de commande électronique par une ligne de valeurs de mesure, et qu'un commutateur à pression, à deux positions de commutation, est disposé en amont de la turbine dans la conduite de gaz d'échappement, et son état de commutation peut être transmis à l'unité électronique de commande par une ligne de transmis- sion Selon une caractéristique supplémentaire, le commutateur à pres- sion modifie sa position de commutation tant lors du dépassement que lors du sous-dépassement de la valeur de seuil précitée. L'exposé qui suit explicite l'invention à l'aide d'un exemple de réalisation représenté sur les dessins annexés, dans lesquels la figure 1 est une représentation de principe d'un dispositif avantageux pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, la figure 2 a représente, sur un diagramme p 3 = f(t), l'allure dans le temps de la contre- pression des gaz d'échappement à la suite d'une alternance positive de charge, la figure 2 b est un diagramme de l'allure dans le temps de la position de commutation du commutateur à limite de pression désigné 21 sur la figure 1, la figure 2 c représente, sur un diagramme, l'allure dans le temps de la grandeur réglante pour asservir le moteur de réglage dési- gné 8 sur la figure 1, lors d'une régulation conventionnelle de la pression pz, la figure 2 d représente, sur un diagramme pz = f(t), l'allure dans le temps de la consigne p 2 soll et de la valeur réelle P 2 de pres- sion de suralimentation à la suite d'une alternance positive de charge, la figure 2 e représente, sur un diagramme, l'allure dans le temps de la grandeur réglante fictive pour asservir le moteur de ré- glage désigné 8 sur la figure 1 à la suite d'une alternance positive de charge, et la figure 2 f représente, sur un diagramme, l'allure dans le temps de la grandeur réglante, corrigée conformément au procédé selon l'invention, pour asservir le moteur de réglage désigné 8 sur la fi- gure 1, en vue de la régulation de la pression p 2 à la suite d'une al- ternance positive de charge. La figure 3 représente, sous la forme d'un schéma-blocs, le mode de fonctionnement de l'unité de commande électronique désignée 10 sur la figure 1. La figure 1 représente un moteur diesel à combustion interne 1, avec un turbocompresseur 2 dont la turbine 3 est disposée dans la conduite de gaz d'échappement 4, et dont le compresseur 5 est disposé dans la conduite d'aspiration 6 Afin d'améliorer le comportement de réponse du turbocompresseur 2 lors d'une alternance positive de charge, notamment à partir de basses plages de charge et de régime, la turbine 3 de ce compresseur présente un mécanisme directeur de turbine 7, simplement suggéré sur la figure pour plus de clarté, à l'aide du- quel on peut modifier la direction d'arrivée des gaz d'échappement sur les pales de la turbine, ainsi que la section d'arrivée de flux elle- même Ce mécanisme directeur 7 est actionné par un moteur de réglage 8, qui peut lui-même être asservi par une unité de commande électro- nique 10, par l'intermédiaire de la ligne de commande 9 Cette unité de commande 10 reçoit un signal correspondant à la pression momentanée de suralimentation p 2 par l'intermédiaire du capteur 11 et de la ligne de valeurs de mesure 12, un signal correspondant au régime momentané n du moteur à combustion interne par l'intermédiaire du capteur 13 et de la ligne de valeurs de mesure 14, un signal correspondant à la charge momentanée XRS du moteur à combustion interne (excursion de la tige de réglage 17 de la pompe d'injection 18) par l'intermédiaire du capteur et de la ligne de valeurs de mesure 16, et un signal correspondant à la température momentanée Tx M du fluide de refroidissement du moteur à combustion interne 1 par l'intermédiaire du capteur 19 et de la ligne de valeurs de mesure 20 Par l'intermédiaire de la ligne de va- leurs de mesure 34, l'unité électronique de commande 10 reçoit un si- gnal correspondant à l'état de commutation d'un commutateur à pression 21, qui est disposé en amont de la turbine 3 dans la conduite de gaz d'échappement 4 Ce commutateur à limite de pression 21 modifie son état de commutation de + 1 à -1 lors du dépassement d'une valeur de seuil prédéterminée pa,G pour la contre-pression des gaz d'échappement pa. Cela étant, si le conducteur souhaite imprimer une alternance positive de charge, par exemple pour passer du régime de ralenti à la pleine charge (enfoncement de la pédale d'accélération 22), le méca- nisme directeur de turbine 7 est d'abord déplacé dans sa position de fermeture, c'est-à-dire dans sa position réduisant à un minimum la section d'arrivée du flux de gaz d'échappement sur la turbine 3 Ceci s'effectue conformément à la courbe caractéristique représentée sur la figure 2 c pour la grandeur réglante destinée à asservir le mécanisme directeur de turbine 7 (En ce qui concerne les diagrammes des figures 2 a à 2 f, le temps t est porté en abscisse, l'alternance positive de charge ayant lieu à l'instant 0) Sur le diagramme de la figure 2 c, on a porté en ordonnée le signal de sortie de l'unité de commande élec- tronique 10 pour le moteur de réglage 8 (grandeur réglante), un signal de sortie de valeur 0 correspondant à la position (max) du mécanisme directeur de turbine 7 dégageant la section maximale d'arrivée de flux, et un signal de sortie de valeur 1 correspondant à la position (min) dégageant la section minimale d'arrivée de flux Une fois que le mécanisme directeur a été déplacé à la position "min", la turbine 3 est maintenant sollicitée avec une vitesse d'écoulement relativement élevée des gaz d'échappement, ce qui produit une réponse satisfaisante du turbocompresseur 2, c'est-à-dire une montée relativement rapide de la pression de suralimentation P 2 en aval du compresseur 5 Mais comme la section d'arrivée de flux sur la turbine 3 est maintenant minimale, la contre-pression des gaz d'échappement p 3 augmente très rapidement, de sorte que la contre-pression des gaz d'échappement p 3 est fortement surhaussée avant même que la pression de suralimentation P 2 ait at- teint la consigne p 2 soii correspondant à ce point de fonctionnement (pleine charge), ce qui nuit au rendement du moteur à combustion in- terne 1 Cette situation ressort des deux diagrammes des figures 2 a et 2 d La courbe représentée en pointillés sur le diagramme de la figure 2 a représente ainsi l'allure dans le temps de la contre-pression des gaz d'échappement p 3 lors d'une régulation conventionnelle de la pres- sion de suralimentation, sans le procédé selon l'invention, tandis que la courbe représentée en pointillés sur le diagramme de la figure 2 d représente l'allure simultanée de la pression de suralimentation P 2 en aval du compresseur, également sans utilisation du procédé selon l'invention. On peut voir nettement qu'avant même que la pression de sur- alimentation P 2 ait atteint la consigne p 2 soll allouée pour cet état de fonctionnement, il se produit des surhaussements importants de la contre-pression des gaz d'échappement p 3 dans la conduite de gaz d'échappement 4, en amont de la turbine 3. Le diagramme de la figure 2 e représente en outre l'allure du si- gnal de sortie, pour le moteur de réglage 8 du mécanisme directeur de turbine 7, qui serait nécessaire pour régler directement la contre- pression des gaz d'échappement p 3 afin de pouvoir empêcher les sur- haussements de pression La grandeur de l'ordonnée est la même que pour la figure 2 c A la suite de l'alternance positive de charge, jusqu'à l'instant ti, le mécanisme directeur de turbine 7 serait donc dans sa position ne dégageant que la section minimale d'arrivée de flux A partir de l'atteinte de la valeur limite p 3,G (instant ti), la régulation de p B entrerait en service, c'est-à-dire que, jusqu'à l'instant tz, la section d'arrivée de flux serait augmentée en continu afin d'empêcher le surhaussement indésirable de la contre-pression des gaz d'échappement p B Ensuite, une fois p 3 retombée en dessous de la valeur de seuil p 3,G, le mécanisme directeur de turbine serait à nou- veau déplacé vers la fermeture Mais, afin de réguler la contre-pres- sion des gaz d'échappement p 3, un capteur de pression serait néces- saire dans la conduite de gaz d'échappement 4 en amont de la turbine 3, afin de fournir chaque fois une information en retour quant à la valeur réelle de p 3 Toutefois, étant données les conditions extrêmes de température qui règnent dans la conduite de gaz d'échappement, de tels capteurs sont très imprécis, sensibles aux pannes, et en outre relativement coûteux. C'est pourquoi l'invention prévoit le commutateur à limite de pression 21 dans la conduite de gaz d'échappement 4 en amont de la turbine 3, commutateur qui modifie son état de commutation de + 1 à -1 exactement à l'instant ti, à partir duquel la contre-pression des gaz d'échappement p 3 passe au dessus d'une valeur de seuil prédéterminée p B,a L'allure du signal de sortie du commutateur à limite de pression 21 est représentée sur le diagramme de la figure 2 b Tant que l'état de commutation du commutateur 21 est encore + 1 (jusqu'à l'instant ti), l'asservissement du moteur de réglage 8 continue à avoir lieu confor- mément à la première partie du diagramme de la figure c, c'est-à-dire que la pression de suralimentation P 2 est régulée selon une première courbe caractéristique pour la grandeur réglante destinée à asservir le mécanisme directeur de turbine, courbe qui correspond à l'écart mo- mentané effectif entre la valeur réelle p 2 et la consigne p 2 soll de pression de suralimentation. Par contre, à partir de l'instant ti, la courbe caractéristique de la figure 2 c est remplacée par celle de la figure 2 e, c'est-à-dire que, bien que la consigne de pression de suralimentation p 2 so 1 l ne soit pas encore atteinte (voir figure 2 d), le mécanisme directeur de turbine 7 est déplacé vers la position d'ouverture (L'allure de la courbe ca- ractéristique prévue par l'invention est représentée sur le diagramme de la figure 2 f, la grandeur de l'ordonnée étant la même que pour les figures 2 c et 2 e) La conséquence en est certes que la pression de suralimentation P 2 tend de façon minimalement plus lente vers sa consigne p 2 soll (courbe en trait plein sur la figure 2 d) Par contre, l'allure de la contre-pression des gaz d'échappement p 3 ne présente plus de surhaussements extrêmes diminuant le rendement (courbe en trait plein sur la figure 2 a) En d'autres termes, cela signifie que la pression de suralimentation pu, à la suite du dépassement de la va- leur de seuil p 3, o pour la contre-pression des gaz d'échappement p 3, est régulée selon une seconde courbe caractéristique qui se base pour ainsi dire, rapporté chaque fois à l'instant momentané tx, sur un écart fictif entre la valeur réelle p 2 et la consigne p 2 soli, écart dont le montant LA p 2 a est supérieur au montant S P 2 b de l'écart momen- tané effectif entre la valeur réelle p 2 et la consigne p 2 soii de pres- sion de suralimentation Dans cette plage, la pression de sur- alimentation pz en aval du compresseur n'est donc pas réglée, comme dans la plage s'étendant jusqu'à ti, en fonction de l'écart effectif entre la valeur réelle t 2 et la consigne pzsolî, mais en fonction d'un écart fictif La régulation de la pression de suralimentation pz en fonction d'un écart fictif a ainsi exactement le même effet, sur l'allure de la contre-pression des gaz d'échappement p 3, que si cette dernière était réglée elle-même En d'autres termes, on peut également dire que, dans la plage en question, la contre-pression des gaz d'échappement p 3 est "régulée" à l'aide du circuit de régulation de pression de suralimentation, et ce par le fait qu'on alloue au circuit de régulation de pression de suralimentation des écarts de réglage fictifs selon une courbe caractéristique particulière. Selon l'invention, l'allure de cette courbe caractéristique al- louant un écart fictif et destinée à asservir le moteur de réglage 8 est déterminée par l'unité de commande électronique 10, et ce en fonc- tion des grandeurs suivantes: modification de l'augmentation de pres- sion dans la conduite d'air de suralimentation 6 (tuyau d'aspiration) dp 2/dt, régime N du moteur à combustion interne, modification dans le temps dn/dt de ce régime, et température T Kn du fluide de refroidis- sement Selon une configuration plus simple de l'invention, la courbe caractéristique peut aussi n'être déterminée qu'en fonction d'un, deux ou trois de ces paramètres. La régulation selon la courbe caractéristique allouant l'écart fictif a lieu jusqu'à l'instant t 4, à partir duquel la courbe caracté- ristique fictive (voir figure 2 e) alloue (choix de la valeur minimale) pour l'asservissement du moteur de réglage 8 une valeur encore plus petite que celle fournie par la courbe caractéristique se basant sur l'écart effectif (voir figure 2 c) Tant donc que la courbe caractéris- tique fictive continue à allouer une position d'ouverture plus grande du mécanisme directeur de turbine 7, l'actionnement du moteur de ré- glage 8 continue à être commandé en fonction de cette courbe caracté- ristique A partir de cet instant t 4, la régulation habituelle de la pression de suralimentation en fonction de la courbe caractéristique de la figure 2 c est à nouveau active. t 3 désigne l'instant auquel la valeur réelle de pression de sur- alimentation P 2 atteint la consigne P 2 soll lorsqu'on utilise le pro- cédé selon l'invention (figure 2 d). La figure 3 explicite le procédé selon l'invention à l'aide d'un schémablocs 23 Comme on l'a déjà dit, tant que la valeur limite p 3,G n'est pas encore atteinte, il se produit une régulation tout-à-fait habituelle de la pression de suralimentation p 2 Cela signifie que le moteur de réglage 8, ou encore le mécanisme directeur de turbine 7, est régulé par l'intermédiaire du bloc 24 conformément à l'écart ef- fectif entre la valeur réelle p 2 et la consigne p 2 soll (provenant des blocs 26 et 27) Dans cette plage, l'état de commutation du commuta- teur à limite de pression 21 est encore + 1 (sortie de droite du bloc d'interrogation 25) A partir de l'instant ti, donc à partir de l'atteinte de la contre-pression limite des gaz d'échappement p 3,G, le commutateur à limite de pression modifie son état de commutation à -1 (sortie de gauche du bloc d'interrogation 25), ce qui signifie que le mécanisme directeur de turbine 7 doit être déplacé vers la position d'ouverture, de sorte que la pression de suralimentation p 2 tend de façon minimalement plus lente vers la consigne p 2 sonl, mais qu'on ob- tient une allure nettement plus plate de la contre-pression des gaz d'échappement p 3 (voir courbe en trait plein de la figure 2 a). L'allure dans le temps, selon laquelle le mécanisme directeur 7 est maintenant déplacé vers la position d'ouverture, dépend ici de l'écart fictif entre la pression de suralimentation p 2 et la consigne p 28 o 11 qui est déterminé par l'intermédiaire des blocs 28 à 31 Conformément à cette fonction de temps, un signal correspondant à la courbe carac- téristique de la f igure 2 e est appliqué à partir de l'instant ti à la sortie du bloc 33 Par l'intermédiaire du bloc 32 (choix de la valeur minimale), le signal de sortie des deux blocs 24 et 33 qui atteint le moteur de réglage 8 est maintenant celui qui déplace le mécanisme di- recteur 7 dans la position plus ouverte; cela veut donc dire qu'à partir de l'instant ti, c'est d'abord le signal de sortie du bloc 33 qui est transmis. Lorsque se produit le sous-dépassement de la valeur limite p 3,G pour la contre-pression des gaz d'échappement p 3 (à l'instant t 2), le com- mutateur à limite de pression 21 modifie à nouveau son état de con- mutation à + 1, ce qui signifie que le mécanisme directeur 7 peut à nouveau être déplacé vers la position de fermeture, d'autant que la consigne de pression de suralimentation p 2 soil n'est pas encore at- teinte (voir courbe en trait plein de la figure 2 d) La fonction de temps, d'après laquelle le mécanisme directeur 7 est déplacé vers la position de fermeture, dépend à nouveau de l'écart fictif entre la pression de suralimentation P 2 et la consigne p 2 soil qui est déterminé par l'intermédiaire des blocs 28 à 31 Conformément à cette fonction de temps, le signal de sortie correspondant à la courbe caractéris- tique de la figure 2 e (maintenant bien sûr à partir de l'instant tz) est donc à nouveau présent à la sortie du bloc 33 Par l'intermédiaire du bloc 32 (choix de la valeur minimale), c'est maintenant le signal de sortie du bloc 33 qui atteint le moteur de réglage 8, jusqu'à ce que ce signal soit à nouveau supérieur au signal de sortie du bloc 24. Comme la pression de suralimentation p 2 a entre-temps atteint sa consigne p Zsoli, la régulation de la pression de suralimentation p 2 en fonction de l'écart effectif (signal de sortie du bloc 24) prétend elle-aussi que le mécanisme directeur soit à nouveau déplacé vers la position de fermeture (voir la courbe caractéristique de la figure 2 c à partir de l'instant t 3) Toutefois, comme on l'a mentionné plus haut, le signal correspondant à cette courbe caractéristique n'est transmis au moteur de réglage 8 qu'une fois qu'il est plus petit que le signal de sortie du bloc 33, c'est-à-dire lorsque le bloc 24 alloue pour le mécanisme directeur 7 une position d'ouverture plus grande que ne le fait le bloc 33 C'est le cas à partir de l'instant t 4 A partir de cet instant t 4, la pression de suralimentation p 2 est maintenant régulée, d'une manière tout-à-fait conventionnelle, conformément à l'écart effectif entre la valeur réelle et la consigne, et ce, à nou- veau, jusqu'à ce que la contre-pression des gaz d'échappement p 3 ait à nouveau dépassé la valeur limite prédéterminée p 3,o à la suite d'une nouvelle alternance positive de charge. A la suite d'une alternance positive de charge, le moteur de réglage 8 est donc asservi, par l'intermédiaire de la sortie du bloc 32 (choix de la valeur minimale), conformément à la courbe caractéristique re- présentée sur la figure 2 f, de sorte qu'on obtient une allure de la contre-pression des gaz d'échappement ps selon la courbe en trait plein de la figure 2 a dépourvue de surhaussements importants de pres- sion, avec, dans le même temps, une pression de suralimentation p 2 qui n'augmente que de façon minimalement plus lente (voir la courbe en trait plein de la figure 2 d). il REVENDICATION 8 1 Procédé pour, dans un moteur à combustion interne suralimenté par un turbocompresseur dont le mécanisme directeur de turbine est ré- glable, commander la pression de suralimentation à une consigne al- louée de pression de suralimentation qui est dépendante du point de fonctionnement, procédé selon lequel le mécanisme directeur de turbine est, à la suite d'une modification positive de la charge du moteur à combustion interne, déplacé à une position réduisant la section d'arrivée de flux sur la turbine, et selon lequel la pression de sur- alimentation est, à la suite de l'alternance positive de charge pen- dant le fonctionnement transitoire, régulée selon une première courbe caractéristique pour la grandeur réglante destinée à asservir le méca- nisme directeur de turbine, courbe qui correspond à l'écart momentané effectif entre la valeur réelle et la consigne de pression de sur- alimentation, c a r a c t é r i S é en ce que la régulation de la pression de sur- alimentation (pz) selon la première courbe caractéristique ne s'effectue qu'en dessous d'une valeur de seuil prédéterminée (p 3,G) pour la contre-pression des gaz d'échappement (p 3) en amont de la tur- bine ( 3), et en ce qu'à la suite du dépassement de cette valeur de seuil (p 3,G), la pression de suralimentation (p 2) est régulée selon une seconde courbe caractéristique, qui est basée sur un écart fictif dont le montant est supérieur à l'écart momentané effectif. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde courbe caractéristique est déterminée en fonction d'au moins un paramètre de fonctionnement du moteur à combustion interne ( 1). 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est prévu, comme paramètres de fonctionnement pour déterminer la seconde courbe caractéristique, la modification de l'augmentation de pression (dp 2/dt) dans la conduite d'air de suralimentation ( 6), et/ou le ré- gime (n) du moteur à combustion interne et/ou la modification dans le temps (dn/dt) de ce régime, et/ou la température du fluide de refroi- dissement (TKM). 4 Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, avec une unité de commande élec- tronique, qui reçoit un signal correspondant à la charge momentanée du moteur à combustion interne et un signal correspondant au régime mo- mentané du moteur à combustion interne, et qui produit un signal de valeur réglante pour commander le mécanisme directeur de turbine, c a r a c t é r i S é en ce qu'un capteur de pression ( 11) est dis- posé en aval du compresseur ( 5) dans la conduite d'aspiration ( 6), et est relié à l'unité de commande électronique ( 10) par une ligne de valeurs de mesure ( 12), et en ce qu'un commutateur à pression ( 21), à deux positions de commutation, est disposé en amont de la turbine ( 3) dans la conduite de gaz d'échappement ( 4), et son état de commutation peut être transmis à l'unité électronique de commande ( 10) par une ligne ( 34). Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le commutateur à pression ( 21) modifie sa position de commutation tant lors du dépassement que lors du sous-dépassement de la valeur de seuil (p 3,G).