Brevet FR2670498A1 — publié le 19920619

L'invention a trait à une composition bitume/polymère présentant une très faible susceptibilité thermique. Elle concerne encore un procédé pour la préparation d'une telle composition et se rapporte également à l'application de cette composition à la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers. Une des principales causes de destruction des chaussées réalisées en faisant appel à des enrobés préparés en utilisant des liants bitumineux, est la perte d'uni transversal par suite de la formation d'ornières dues à un fluage irréversible du liant bitumineux composant l'enrobé. Dans ce processus, les caractéristiques du liant bitumineux deviennent insuffisantes pour maintenir la cohésion de la construction et il s'ensuit une réduction, voire même une annulation, de la teneur en vide de la couche d'enrobés. Dans ces conditions le bitume agit plutôt comme un lubrifiant que comme un agent de cohésion. Pour remédier à cet inconvénient, qui présente de plus des dangers évidents au niveau de la sécurité des usagers de la route, on a proposé d'augmenter la dureté des liants bitumineux utilisés, c'est-à-dire de faire appel, comme liants bitumineux, à des bitumes de faible pénétration. Un autre problème apparaît lorsque des fissurations importantes se produisent dans les chaussées lors des premiers jours de gel et surtout lorsque ce gel atteint les couches profondes de la chaussée. Le refroidissement des structures superficielles de la chaussée se faisant plus rapidement que le refroidissement des structures situées plus en profondeur, des contraintes de retrait thermique très importantes prennent naissance. La capacité d'un bitume à résister à de telles contraintes étant directement liée à sa capacité à relaxer ces contraintes, il importe que la matrice bitumineuse d'une chaussée réalisée à partir d'enrobés possède une concentration élevée en fractions huileuses.Ceci entraîne l'utilisation de bitumes mous de pénétration élevée pour constituer le liant bitumineux de l'enrobé. Le problème réside alors dans la capacité de ces bitumes à résister aux déformations permanentes. Un liant bitumineux approprié pour la réalisation de chaussées doit donc posséder des propriétés qui forment le meilleur compromis possible entre deux tendances, à savoir résistance à la fragilité à froid, qui nécessite l'utilisation de bitumes mous de forte pénétration pour former le liant bitumineux, et résistance aux déformations permanentes, qui nécessite l'emploi de bitume de faible pénétration pour constituer le liant bitumineux. Ces propriétés d'un liant bitumineux peuvent s'appréhender par la détermination de l'intervalle de plasticité, défini comme la différence entre la température de ramollissement bille et anneau (en abrégé TBA), révélatrice des propriétés à chaud du liant bitumineux, et le point de fragilité Fraass, révélateur des propriétés à froid dudit liant. Le liant bitumineux résistera d'autant mieux aux sollicitations à chaud et à froid que l'intervalle de plasticité est plus large. Les grandeurs pénétration, température de ramollissement bille et anneau (TBA) et point de fragilité Fraass utilisées pour caractériser les liants bitumineux sont obtenues par des procédures normalisées comme indiqué ciaprès pénétration : déterminée selon la norme NF T 66004 et exprimée en 1/10 de mm température de ramollissement bille et anneau déterminée selon la norme NF T 66008 et exprimée en "C point de fragilité Fraass : déterminé selon la norme IP 80/53 et exprimé en "C. Les propriétés d'un liant bitumineux peuvent être également appréhendées par la détermination de la susceptibilité thermique dudit liant à partir des courbes de variation de caractéristiques du liant en fonction de la température, la susceptibilité thermique étant directement liée à la pente desdites courbes de variation. On peut encore obtenir une indication de la susceptibilité thermique d'un liant bitumineux à partir d'une corrélation entre la pénétration (en abrégé pen) et la TBA du liant connue sous le nom d'indice de PFEIFFER (en abrégé PF). Cet indice se calcule par la relation 20 - 500 A PF = ~~~~~~~~~~ 1 + 50 A dans laquelle A est la pente de la droite représentée par l'équation logl0 800 - log10 pen A = TBA - 25 La susceptibilité thermique du liant bitumineux est d'autant plus faible que la valeur de l'indice de PFEIFFER est plus grande ou, ce qui revient au même, que la valeur de la grandeur A est plus faible. Pour les bitumes classiques l'indice de PFEIFFER prend des valeurs se situant aux alentours de zéro. Les bitumes oxydés présentent des valeurs nettement plus élevées, comprises entre 3 et 7, d'indice de PFEIFFER, mais leur pénétration est inférieure à 50 et peut atteindre des valeurs aussi basses que zéro dans certains cas extrêmes, ce qui signifie que ces produits auront une résistance accrue aux déformations permanentes mais présenteront une très grande fragilité à froid. Les liants bitumineux du type bitume/polymère, notamment du type bitume/élastomère ou encore du type bitume/plastomère, ont des valeurs d'indice de PFEIFFER supérieures à zéro et pouvant atteindre deux, ce qui représente un pas important pour l'amélioration des performances des chaussées soumises à des sollicitations de plus en plus sévères. Toutefois cette amélioration demeure encore insuffisante pour certaines zones particulièrement agressées par un trafic très lourd et dans des régions présentant des écarts de température très importants entre l'été et l'hiver. L'invention a pour objet une composition bitume/polymère qui présente un indice de PFEIFFER supérieur à 5 et plus particulièrement au moins égal à 7, ce qui correspond à une très faible susceptibilité thermique, et ce à des niveaux très élevés de pénétration. La conjonction de ces deux facteurs conduit à des liants bitumineux du type bitume/polymère utilisables pour les situations décrites précédemment. De plus, ladite composition bitume/polymère possède également d'excellentes caractéristiques d'élasticité. La composition bitume/polymère selon l'invention est du type qui consiste en une matrice bitumineuse, dans laquelle un élastomère réticulé au soufre est distribué de façon homogène en quantité propre à représenter 0,5% à 15% en poids de la composition, et qui possède une pénétration, déterminée selon la norme NF T 66004, comprise entre 80 et 400 et de préférence allant de 100 à 400 et une température de ramollissement bille et anneau, déterminée selon la norme NF T 66008, supérieure à 55"C et de préférence comprise entre 60"C et 1200C, et elle se caractérise en ce qu'elle présente un indice de PFEIFFER supérieur à 5 et de préférence au moins égal à 7. Avantageusement le point de FRAASS de la composition bitume/polymère selon l'invention, déterminé selon la norme IP 80/53, est inférieur à -20 C et de préférence inférieur à -25 C et la contrainte à 900% d'élongation de ladite composition, déterminée à partir d d'essais de traction réalisés selon la norme NF T 46002 avec une vitesse de 500mm/minute, est comprise entre 0,25 bar et 3 bars à 20"C et entre 2 bars et 20 bars à 5"C. Un procédé pour la préparation de la composition bitume/polymère selon l'invention consiste (i) à former une composante bitume/polymère en mettant en contact, entre 100"C et 230"C et sous agitation, une fraction hydrocarbonée ayant une viscosité cinématique à 100 C comprise entre 0,5x10-4 m2/s et 3x10-4 m2/s, plus particulièrement allant de lx10-4 m2/s à 2x10-4 m2/s, avec 5 à 25%, en poids de la fraction hydrocarbonée, d'un élastomère réticulable au soufre, en présence d'un agent de couplage donneur de soufre utilisé en quantité propre à fournir 0,5 à 10%, plus particulièrement 1 à 8%, en poids de soufre par rapport à l'élastomère et (ii) à mélanger le produit de réaction obtenu, qui constitue la composante bitume/polymère, avec une quantité appropriée d'un bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100, plus particulièrement entre 20 et 60, en opérant entre 100 C et 230"C et sous agitation, pour produire une masse, constituant la composition bitume/polymère, dont la teneur en élastomère réticulé est comprise entre 0,5 et 15% en poids et inférieure à la teneur correspondante en élastomère réticulé de la composante bitume/polymère. Avantageusement la préparation de la composante bitume/polymère ainsi que la production de la composition bitume/polymère par mélange de la composante bitume/polymère et du bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100 sont réalisées à des températures identiques ou différentes comprises entre 120"C et 190"C. De préférence, la quantité de bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100, que l'on mélange à la composante bitume/polymère pour former la composition bitume/polymère, est telle que la dite composition renferme, en poids, 0,5% à 7% d'élastomère réticulé au soufre. L'élastomère réticulable au soufre, que l'on utilise pour préparer la composante bitume/polymère et que l'on retrouve réticulé au soufre dans ladite composante, peut être tel que polyisoprène, polynorbornène, polybutadiène, caoutchouc butyle, terpolymère éthylène/propène/diène (EPDM). Avantageusement ledit élastomère est choisi parmi les copolymères statistiques ou séquencés de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprène, chloroprène, butadiène carboxylé, isoprène carboxylé, et plus particulièrement consiste en un ou plusieurs copolymères choisis parmi les copolymères séquencés de styrène et de butadiène, de styrène et d'isoprène, de styrène et de chloroprène, de styrène et de butadiène carboxylé ou encore de styrène et d'isoprène carboxylé. Le copolymère de styrène et de diène conjugué, et en particulier chacun des copolymères précités, possède avantageusement une teneur pondérale en styrène allant de 5% à 50%.La masse moléculaire viscosimétrique moyenne du copolymère de styrène et de diène conjugué, et notamment celle des copolymères mentionnés cidessus, peut être comprise, par exemple, entre 10000 et 600000 et se situe de préférence entre 30000 et 400000. De préférence, le copolymère de styrène et de diène conjugué est choisi parmi les copolymères di-ou triséquencés de styrène et de butadiène, de styrène et d'isoprène, de styrène et de butadiène carboxylé ou encore de styrène et d'isoprène carboxylé, qui ont des teneurs en styrène et des masses moléculaires viscosimétriques situées dans les intervalles définis précédemment. La fraction hydrocarbonée, utilisée dans la préparation de la composante bitume/polymère, peut être choisie parmi les diverses fractions hydrocarbonées, notamment coupes pétrolières ou encore mélanges de bitumes et de distillats sous vide, qui possèdent des viscosités cinématiques situées dans les intervalles définis précédemment. La composante bitume/polymère peut être avantageusement formée en mélangeant tout d'abord la quantité choisie d'élastomère réticulable au soufre avec la fraction hydrocarbonée, en opérant sous agitation à une température entre 100 C et 230qu et plus particulièrement entre 120"C et 1900C, pendant une durée suffisante, généralement de l'ordre de quelques dizaines de minutes à quelques heures, pour obtenir un mélange homogène, puis en incorporant audit mélange l'agent de couplage donneur de soufre en quantité propre à fournir 0,5% à 10%, plus particulièrement 1% à 8%, en poids de soufre élémentaire ou/et radicalaire par rapport à l'élastomère utilisé et en maintenant le tout sous agitation à une température comprise entre 100 C et 230"C, plus particulièrement entre 120"C et 190"C, et identique ou non à la température de mélange de l'élastomère avec la fraction hydrocarbonée, pendant une durée suffisante, par exemple quelques dizaines de minutes à quelques heures, pour former un produit de réaction constituant la composante bitume/polymère. L'agent de couplage donneur de soufre, que l'on utilise dans la préparation de la composante bitume/polymère, peut consister en un produit choisi dans le groupe formé par le soufre élémentaire, les polysulfures d'hydrocarbyle, les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre, les mélanges de tels produits entre eux ou/et avec des accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre.En particulier, l'agent de couplage donneur de soufre est choisi parmi les produits M, qui renferment, en poids, de 0% à 100% d'une composante A consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre et de 100% à 0% d'une composante B consistant en un ou plusieurs agents de vulcanisation choisis parmi le soufre élémentaire et les polysulfures d'hydrocarbyle, et les produits N, qui renferment une composante C consistant en un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre et un produit M dans un rapport pondéral de la composante C au produit M allant de 0,01 à 1 et de préférence de 0,05 à 0,5. Le soufre élémentaire susceptible d'être utilisé pour constituer, en partie ou en totalité, l'agent de couplage donneur de soufre est avantageusement du soufre en fleur et de préférence du soufre cristallisé sous la forme orthorhombique et connu sous le nom de soufre alpha. Les polysulfures d'hydrocarbyle susceptibles d'être utilisés pour former au moins une partie de l'agent de couplage donneur de soufre répondent à la formule générale R7 (S)v t Rg- (S)v iw R8 dans laquelle R7 et R8 désignent chacun un radical hydrocarboné monovalent, saturé ou insaturé, en C1 à C20 ou sont reliés entre eux pour constituer un radical hydrocarboné divalent en C2 à C20, saturé ou insaturé, formant un cycle avec les autres groupements d'atomes associés dans la formule, Rg est un radical hydrocarboné divalent, saturé ou insaturé, en C1 à C20, les (S)v - représentent des groupements divalents formés chacun de v atomes de soufre, les v pouvant être différents de l'un desdits groupements à l'autre et désignant des nombres entiers allant de 1 à 6 avec au moins l'un des v égal ou supérieur à 2, et w représente un nombre entier prenant les valeurs de zéro à 10. Dans la formule précitée, les radicaux hydrocarbonés monovalents R7 et R8 en C1 à C20 ainsi que le radical hydrocarboné divalent Rg en C1 à C20 sont choisis notamment parmi les radicaux aliphatiques, alicycliques ou aromatiques. Lorsque les radicaux R7 et R8 sont reliés entre eux pour constituer un radical hydrocarboné divalent en C1 à C20 formant un cycle avec les autres groupements d'atomes associés dans la formule, ledit radical divalent est similaire au radical Rg et peut être également du type aliphatique, alicyclique ou aromatique.En particulier les radicaux R7 et R8 sont identiques et choisis parmi les radicaux alcoyles en C1 à C20, par exemple éthyle, propyle, hexyle, octyle, nonyle, décyle, dodécyle linéaire, tertiododécyle, hexadécyle, octadêcyle et les radicaux cycloalcoyles et aryles en C6 à C20, notamment benzyle, phényle, tolyle, cyclohexyle, tandis que le radical Rg ou le radical divalent formé par la réunion de R7 et R8 sont choisis parmi les radicaux alcoylènes en C1 à C20 ou les radicaux cycloalcoylènes ou arylènes, notamment phénylène, tolylène, cyclohexylène, en C6 à C20. Des polysulfures utilisables suivant l'invention sont en particulier ceux définis par la formule R7 - (S)u R8 dans laquelle R7 et R8 désignent chacun un radical hydrocarboné monovalent, saturé ou insaturé, en C1 à C20 ou sont reliés entre eux pour former un radical divalent Rg en C1 à C20, R7, R8 et Rg ayant les significations précédentes, (S)u - représente un groupement divalent formé par un enchaînement de u atomes de soufre, u étant un nombre entier allant de 2 à 6. Des polysulfures préférés répondent à la formule générale R10 (S)t R10 dans laquelle R1o désigne un radical alcoyle en C6 à C16, et (S)t représente un groupement divalent formé par un enchaînement de t atomes de soufre, t étant un nombre entier allant de 2 à 5. Des exemples de tels polysulfures sont notamment disulfure de dihexyle, disulfure de dioctyle, disulfure de didodécyle, disulfure de ditertiododécyle, disulfure de dihexadécyle, trisulfure de dihexyle, trisulfure de dioctyle, trisulfure de dinonyle, trisulfure de ditertiododécyle, trisulfure de dihexadécyle, tétrasulfure de dihexyle, tétrasulfure de dioctyle, tétrasulfure de dinonyle, tétrasulfure de ditertiododécyle, tétrasulfure de dihexadécyle, pentasulfure de dihexyle, pentasulfure de dioctyle, pentasulfure de dinonyle, pentasulfure de ditertiododécyle, pentasulfure de dihexadécyle. D'autres polysulfures, qui peuvent être utilisés suivant l'invention, sont par exemple tels que trisulfure de diphényle, trisulfure de dibenzyle, tétrasulfure de diphényle, tétrasulfure d'orthotolyle, tétrasulfure de dibenzyle, pentasulfure de dibenzyle, pentasulfure de diallyle, tétraméthyltétrathiane. Les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre peuvent être choisis, en particulier, parmi les polysulfures de thiurame de formule générale dans laquelle les R11, identiques ou différents, représentent chacun un radical hydrocarboné en C1 à C12 et de préférence en C1 à C8, notamment un radical alcoyle, cycloalcoyle ou aryle, ou bien deux radicaux R11 fixés à un même atome d'azote sont reliés entre eux pour former un radical divalent hydrocarboné en C2 à C8 et x est un nombre allant de 2 à 8. Comme exemples de tels accélérateurs de vulcanisation on peut citer notamment les composés disulfure de dipentaméthylène thiurame, tétrasulfure de dipentaméthylène thiurame, hexasulfure de dipentaméthylène thiurame, disulfure de tétrabutylthiurame, disulfure de tétraéthylthiurame et disulfure de tétraméthylthiurame. Comme autres exemples d'accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre ont peut encore citer les disulfures d'alcoylphénols et les disulfures tels que disulfure de morpholine et N,N'-disulfure de caprolactame. Les accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre peuvent être des composés soufrés choisis notamment parmi le mercaptobenzothiazole et ses dérivés, les dithiocarbamates de formule générale (I) dans laquelle les R11, identiques ou différents, ont la signification donnée plus haut, Y représente un métal et b désigne la valence de Y, et les monosulfures de thiurame de formule générale (II) dans laquelle les R11, identiques ou différents, ont la signification donnée plus haut. Des exemples d'accélérateurs de vulcanisation du type des mercaptobenzothiazoles peuvent être tels que mercaptobenzothiazole, benzothiazole thiolate de zinc, benzothiazole thiolate de sodium, disulfure de benzothiazyle, benzothiazole thiolate de cuivre, N,N'-diéthylthiocarbamyle sulfure de benzothiazyle et les benzothiazolesulfénamides telles que 2-benzothiazolediéthylsulfénamide, 2-benzothiazolepentaméthylènesulfénamide, 2-benzothiazolecyclohexylsulfénamide, N-oxydiéthylène 2-benzothiazolesulfénamide, N-oxydiéthylène 2-benzothiazolethiosulfénamide, 2-benzothiazoledicyclohexylsulfénamide, 2-benzothiazolediisopropylsulfénamide, 2-benzothiazoletertiobutylsulfénamide, N-oxydiéthylènethiocarbamyl N'-oxydiéthylènesulfénamide. Parmi les accélérateurs de vulcanisation du type des dithiocarbamates de formule générale (I), on peut citer en particulier les composés diméthyldithiocarbamate de bismuth, diamyldithiocarbamate de cadmium, diéthyldithiocarbamate de cadmium, diméthyldithiocarbamate de cuivre, dibutyldithiocarbamate de zinc, diamyldithiocarbamate de plomb, diméthyldithiocarbamate de plomb, pentaméthylènedithiocarbamate de plomb, diméthyldithiocarbamate de sélénium, diéthyldithiocarbamate de tellure, diamyldithiocarbamate de zinc, dibenzyldithiocarbamate de zinc, diéthyldithiocarbamate de zinc, diméthyldithiocarbamate de zinc et pentaméthylènedithiocarbamate de zinc. A titre d'exemples de monosulfures de thiurame répondant à la formule (II), on peut citer les composés tels que monosulfure de dipentaméthylènethiurame, monosulfure de tétrabutylthiurame, monosulfure de tétraéthylthiurame et monosulfure de tétraméthylthiurame. D'autres accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre, qui n'appartiennent pas aux familles définies plus haut, peuvent être également utilisés. De tels accélérateurs de vulcanisation peuvent être tels que diphényl-1,3 guanidine, diorthotolylguanidine et oxyde de zinc, ce dernier composé pouvant être employé éventuellement en présence d'acides gras du type acide stéarique, acide éthylcaproique, acide laurique. Avantageusement les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre utilisables selon l'invention sont tels que disulfure de tétraméthylthiurame, disulfure de tétraéthylthiurame et tétrasulfure de dipentaméthylènethiurame et les accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre sont tels que 2-mercaptobenzothiazole, disulfure de dibenzothiazyle, benzothiazolethiolate de zinc, 2-benzothiazolecyclohexylsulfénamide, N-oxydiéthylène 2-benzothiazolesulfénamide, 2-benzothiazolediisopropylsulfénamide, 2-benzothiazoledicyclohexylsulfénamide, diméthyldithiocarbamate de zinc, diéthyldithiocarbamate de zinc, dibutyldithiocarbamate de zinc, monosulfure de tétraméthylthiurame, diorthotolylguanidine, disulfure de morpholine et oxyde de zinc. De par sa composition, comme indiqué plus haut, l'agent de couplage donneur de soufre peut être du type monocomposante ou du type multicomposante, l'agent de couplage du type multicomposante pouvant être formé préalablement à son utilisation ou encore produit in situ dans le milieu dans lequel il doit être présent. L'agent de couplage donneur de soufre du type multicomposante préformé ou du type monocomposante ou les composantes de l'agent de couplage donneur de soufre du type multicomposante formé in situ peuvent être employés tels quels, par exemple à l'état fondu, ou bien en mélange, par exemple en solution ou en suspension, avec un diluant, qui peut être notamment un composé hydrocarboné et en particulier une partie de la fraction hydrocarbonée utilisée pour préparer la composante bitume/polymère, ledit diluant représentant avantageusement 5 à 45 du poids dudit mélange de l'agent de couplage avec le diluant. La composante bitume/polymère peut encore renfermer des additifs divers et notamment des composés azotés du type des amines ou amides à titre de promoteurs d'adhésion du liant bitume/polymère final aux surfaces minérales, lesdits composés azotés étant de préférence greffés sur la composante bitume/polymère. Le bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100, plus particulièrement entre 20 et 60, que l'on mélange à la composante bitume/polymère pour former la composition bitume/polymère selon l'invention peut être, en particulier, un bitume de distillation directe ou de distillation sous pression réduite ou encore un bitume soufflé ou semi-soufflé. La composition bitume/polymère selon l'invention est utilisable, directement ou après mise en émulsion aqueuse, pour la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers du type enduits superficiels, pour la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid, ou encore pour la réalisation de revêtements d'étanchéité. L'invention est illustrée par les exemples suivants donnés à titre non limitatif. Dans ces exemples, les quantités et pourcentages sont exprimés en poids sauf indication contraire. EXEMPLE 1 En opérant à 1700C et sous agitation, on mélangeait 921,8 parties d'une fraction hydrocarbonée, consistant en une coupe pétrolière ayant une viscosité cinématique à 100 C égale à 1,2 x 10-4 m2/s, avec 75 parties d'un copolymère diséquencé de styrène et de butadiène présentant une masse moléculaire moyenne viscosimétrique égale à 90000 environ et renfermant 23% de styrène. Après 3 heures de mélangeage, on ajoutait à la masse homogène ainsi obtenue 3,2 parties d'un agent de couplage donneur de soufre formé de 2,55 parties de soufre cristallisé et de 0,65 partie de disulfure de tétraméthylthiurame et maintenait le tout sous agitation à la température de 170"C pendant encore 2 heures. Le produit de réaction obtenu comme indiqué ci-dessus, qui constitue la composante bitume/polymère, était ensuite mélangé avec une quantité égale d'un bitume de distillation directe ayant une pénétration dans l'intervalle 40-50 pour former une masse bitumineuse constituant la composition bitume/polymère, ledit mélange étant effectué à 170"C sous agitation pendant 20 minutes. La composition bitume/polymère résultant du mélange précité présentait les caractéristiques suivantes pénétration 210 TBA 63"C Indice de PFEIFFER : + 7 Point de FRAASS : -27 C Contrainte à 900% d'élongation (vitesse 500mm/minute) - à 5"C : 2,9 bars - à 20"C : 0,51 bar EXEMPLE 2 On préparait une composante bitume/polymère en opérant comme décrit dans l'exemple 1. A partir de cette composante bitume/polymère on préparait une composition bitume/polymère en mélangeant ladite composante bitume/polymère avec un bitume de distillation directe ayant une pénétration dans l'intervalle 40-50, dans un rapport pondéral composante bitume/polymère : bitume égal à 3:1, ledit mélange étant effectué à 1700C, sous agitation, pendant 30 minutes. La composition bitume/polymère résultant du mélange précité présentait les caractéristiques suivantes pénétration : 270 TBA : 64 C Indice de PFEIFFER : + 8,7 Point de FRAASS : - 29 C Contrainte à 900% d'élongation (vitesse 500mm/minute) - à 5"C : 2,7 bars - à 20 C : 0,45 bar REVENDICATIONS 1 - Composition bitume/polymère à très faible susceptibilité thermique, du type qui consiste en une matrice bitumineuse, dans laquelle un élastomère réticulé au soufre est distribué de façon homogène en quantité propre à représenter 0,5% à 15% en poids de la composition, et qui possède une pénétration, déterminée selon la norme NF T 66004, comprise entre 80 et 400 et une température de ramollissement bille et anneau, déterminée selon la norme NF T 66008, supérieure à 55 OC, ladite composition se caractérisant en ce qu'elle présente un indice de PFEIFFER supérieur à 5. 2 - Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle présente un indice de PFEIFFER au moins égal à 7. 3 - Composition selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce qu'elle présente une pénétration allant de 100 à 400. 4 - Composition selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle présente une température de ramollissement bille et anneau comprise entre 60"C et 1200C. 5 - Composition selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle possède un point de FRAASS, déterminé selon la norme IP 80/53, inférieur à -20 C et plus particulièrement inférieur à -25 C. 6 - Composition selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle présente une contrainte à 900% d'élongation, déterminée à partir d'essais de traction réalisés selon la norme NF T 46002 avec une vitesse de 500mm/minute, comprise entre 0,25 bar et 3 bars à 20"C et entre 2 bars et 20 bars à 5"C. 7 - Composition selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que l'élastomère réticulé est un copolymère réticulé au soufre de styrène et d'un diène conjugué et notamment un copolymère réticulé au soufre de styrène et d'un diène conjugué choisi parmi butadiène, isoprène, chloroprène, butadiène carboxylé et isoprène carboxylé. 8 - Composition selon la revendication 7, caractérisée en ce que le copolymère réticulé au soufre de styrène et d'un diène conjugué renferme 5 % à 50% de styrène. 9 - Composition selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle renferme 0,5 % à 7%, en poids, d'élastomère réticulé au soufre. 10- Procédé pour la préparation d'une composition bitume/polymère à très faible susceptibilité thermique comme définie dans la revendication 1, caractérisé en ce que (i) on forme une composante bitume/polymère en mettant en contact, entre 100 C et 230"C et sous agitation, une fraction hydrocarbonée ayant une viscosité cinématique à 100 C comprise entre 0,5x10-4 m2/s et 3x10-4 m2/s avec 5 à 25%, en poids de la fraction hydrocarbonée, d'un élastomère réticulable au soufre, en présence d'un agent de couplage donneur de soufre utilisé en quantité propre à fournir 0,5 à 10% en poids de soufre par rapport à l'élastomère et (ii) on mélange le produit de réaction obtenu, qui constitue la composante bitume/polymère, avec une quantité appropriée d'un bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100, en opérant entre 100 C et 230"C et sous agitation, pour produire une masse, constituant la composition bitume/polymère, dont la teneur en élastomère réticulé est comprise entre 0,5 et 15% en poids et inférieure à la teneur correspondante en élastomère réticulé de la composante bitume/polymère. 11- Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la préparation de la composante bitume/polymère ainsi que la production de la composition bitume/polymère par mélange de la composante bitume/polymère et du bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100 sont réalisées à des températures identiques ou différentes comprises entre 120"C et 190"C. 12- Procédé selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la quantité de bitume ayant une pénétration comprise entre 10 et 100, que l'on mélange à la composante bitume/polymère pour former la composition bitume/polymère, est telle que ladite composition renferme, en poids, 0,5% à 7% d'élastomère réticulé au soufre. 13- Procédé selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que la fraction hydrocarbonée utilisée pour la préparation de la composante bitume/polymère possède une viscosité cinématique à 100 C allant de 1x10-4 m2/s à 2x10 4m2/s. 14- Procédé selon l'une des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le bitume, que l'on mélange à la composante bitume/polymère pour former la composition bitume/polymère, présente une pénétration comprise entre 20 et 60. 15- Procédé selon l'une des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que l'élastomère réticulable au soufre, utilisé pour la formation de la composante bitume/polymère, est un copolymère de styrène et d'un diène conjugué et notamment un copolymère de styrène et d'un diène conjugué choisi parmi butadiène, isoprène chloroprène, butadiène carboxylé et isoprène carboxylé. 16- Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que le copolymère de styrène et d'un diène conjugué possède une masse moléculaire viscosimétrique moyenne comprise entre 10000 et 600000 et de préférence entre 30000 et 400000. 17- Procédé selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que le copolymère de styrène et d'un diène conjugué renferme 5% à 50% en poids de styrène. 18- Procédé selon l'une des revendications 10 à 17, caractérisé en ce que l'agent de couplage donneur de soufre consiste en un produit choisi parmi le soufre élémentaire, les polysulfures d'hydrocarbyle, les accélérateurs de vulcanisation donneurs de soufre, les mélanges de tels produits entre eux ou/et avec des accélérateurs de vulcanisation non donneurs de soufre. 19- Procédé selon l'une des revendications 10 à 18, caractérisé en ce que, dans la préparation de la composante bitume/polymère on utilise une quantité d'agent de couplage donneur de soufre propre à fournir 1% à 8% en poids de soufre par rapport à l'élastomère. 20- Procédé selon l'une des revendications 10 à 19, caractérisé en ce que la composante bitume/polymère est formée en mélangeant tout d'abord la quantité choisie d'élastomère réticulable au soufre avec la fraction hydrocarbonée, en opérant sous agitation à une température comprise entre 100 C et 230"C et plus particulièrement entre 1200C et 1900C, pendant une durée suffisante, généralement de l'ordre de quelques dizaines de minutes à quelques heures, pour obtenir un mélange homogène, puis en incorporant audit mélange l'agent de couplage en proportion appropriée et en maintenant le tout sous agitation à une température comprise entre 100 C et 230"C, plus particulièrement entre 120"C et 190"C, et identique ou non à la température de mélange de l'élastomère avec la fraction hydrocarbonée, pendant une durée suffisante, par exemple quelques dizaines de minutes à quelques heures, pour former un produit de réaction constituant la composante bitume/polymère. 21- Application de la composition bitume/polymère selon l'une des revendications 1 à 9, directement ou après mise en émulsion aqueuse, à la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers du type enduit superficiel, à la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid, ou encore à la réalisation de revêtements d'étanchéité. 22- Application selon la revendication 21, caractérisée en ce que la composition bitume/polymère est une composition selon l'une des revendications 1 à 6 obtenue par le procédé selon l'une des revendications 10 à 20.