Brevet FR2663531A1 — publié le 19911227

Procédé de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, des procédés de réglage en comportant application, ainsi qu'un appareil de contrôle d'efficacité d'ondes de pression, pour sa mise en oeuvre. La présente invention concerne essentiellement un procédé de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, des procédés de réglage en comportant application, ainsi qu'un appareil de contrôle d'efficacité d'ondes de pression, pour sa mise en oeuvre. Des générateurs d'ondes de pression sont bien connus à l'homme de l'art depuis le document US-A-2 559 227 (RIEBER) Ces ondes de pression, encore dénommées ondes de choc, sont utilisées pour réaliser le traitement thérapeutique à l'intérieur du corps de manière extracorporelle. L'efficacité de l'onde de pression au point de traitement dépend de plusieurs paramètres importants fonction des caractéristiques du générateur de pression, qui est par exemple du type électro-hydraulique comme décrit dans RIEBER. L'un de ces paramètres est constitué par le point de génération de l'onde de pression. Dans le cadre d'un générateur ellipsoidal tronqué, il est très important que l'onde de pression soit générée exactement au foyer interne de l'ellipsoide tronqué afin d'obtenir une bonne focalisation au second foyer externe. Un autre paramètre réside dans la valeur de l'écartement des électrodes de décharge afin de générer des ondes de pression d'intensité correcte. Les demandeurs ont proposé dans les documents FR-A-2 593 382, FR-A-2 598 074 et US-A-4 730 614 des dispositifs mécaniques de réglage de l'écartement entre les électrodes. Cependant, aucun de ces dispositifs ne permet de contrôler la position des électrodes en temps réel. Par ailleurs, aucun dispositif connu ne permet un contrôle de la pression générée à chaque tir lors du traitement, ni aucun contrôle du point de génération de l'onde de pression. Ainsi, la présente invention a pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant en la fourniture d'une solution permettant de contrôler efficacement les ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, de préférence en temps réel, c'est-à-dire en cours de traitement sans arrêter le traitement, afin de pouvoir procéder éventuellement à une correction des caractéristiques du générateur d'ondes de pression. La présente invention a encore pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant en la fourniture d'une solution permettant d'effectuer le contrôle de l'efficacité d'ondes de pression de manière particulièrement simple, peu coûteuse, utilisable à l'échelle industrielle. La présente invention a encore pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant en la fourniture d'un procédé de réglage du point de génération des ondes de pression, de préférence en temps réel, c'est-à-dire en cours de traitement sans arrêter le traitement, d'une manière particulièrement simple, fiable et peu coûteuse. La présente invention a encore pour but de résoudre le nouveau problème consistant en la fourniture d'un procédé de réglage de la valeur de pression d'onde de pression, en particulier focalisée à un foyer de focalisation, notamment un foyer externe. La présente invention a encore pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant en la fourniture d'un procédé de réglage du volume de la tache focale, de préférence en temps réel, c'est-à-dire en cours de traitement sans arrêter le traitement, d'une manière simple, fiable et peu coûteuse. La présente invention a encore pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant en la fourniture d'un procédé de réglage de l'écartement des électrodes dans le cadre de générateur d'ondes de pression de type électro-hydraulique par décharge électrique entre deux électrodes. Tous ces problèmes techniques sont résolus pour la première fois par la présente invention d'une manière particulièrement simple, peu coûteuse, fiable, utilisable à l'échelle industrielle. Ainsi, selon un premier aspect, la présente invention fournit un procédé de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression, de préférence en temps réel, émises par un générateur d'ondes de pression, caractérisé en ce que : - on prévoit au moins un capteur d'un paramètre caractéristique d'une onde de pression, par exemple la pression, capable de capter ledit paramètre de ladite onde de pression ; - on dispose ce capteur sur le trajet de ladite onde de pression ; - on traite le signal émis par ledit capteur lors de la réception d'une onde de pression en provenance d'un point de génération d'onde de pression, afin de connaître L'efficacité de l'onde de pression, fonction des caractéristiques du générateur ; et - éventuellement on procède à une correction des caractéristiques du générateur d'ondes de pression. Selon une variante de réalisation avantageuse de ce procédé, le capteur précité reçoit chaque onde de pression, et on enregistre le signal émis pour chaque onde de pression que l'on traite afin de connaître en temps réel l'efficacité de l'onde de pression et éventuellement de procéder en temps réel à une correction des caractéristiques du générateur. Selon une autre caractéristique avantageuse du procédé selon l'invention, on traite le signal pour déterminer la valeur de la pression de l'onde de pression. Avantageusement, dans le cadre d'un générateur focalisant en un point focal, par exemple un foyer externe, on utilise la valeur de la pression de l'onde de pression pour calculer la valeur de la pression focalisée au point focal. Selon un autre mode de réalisation avantageux du procédé selon l'invention, dans le cadre d'un générateur focalisé comprenant un ellipsoïde tronqué, ayant un foyer interne où sont générées les ondes de pression par décharge électrique entre deux électrodes, et un foyer externe où les ondes de pressions sont focalisées, le procédé est caractérisé en ce qu'on utilise la valeur de l'onde de pression pour régler l'écartement initial des électrodes. Selon un autre mode de réalisation avantageux du procédé selon l'invention, on détecte le temps de trajet de L'onde de pression depuis le point de génération jusqu'au capteur et on compare ce temps de trajet avec un temps de trajet de référence pour une onde émise au point de génération théorique. De préférence, selon une variante de réalisation, on détecte le temps de trajet depuis le point de génération jusqu'à deux positions différentes connues du capteur, et on calcule l'écart de temps Delta.t mis par chaque onde pour aboutir à chacune des deux positions connues du capteur, et on utilise la valeur de l'écart de temps Delta.t pour déterminer la position réelle du point de génération de l'onde de pression. Selon une variante de réalisation avantageuse, on compare cette valeur d'écart de temps avec une valeur d'écart de temps de référence résultant d'une onde de pression au point de génération théorique. En particulier, le point de génération théorique est constitué par le foyer interne d'un générateur ellipsoidal tronqué. Dans ce cas, on dispose de préférence les deux positions connues du capteur à égale distance du foyer interne, et de préférence encore symétriquement par rapport au grand axe du réflecteur ellipsoidal tronqué. Selon un mode de réalisation avantageux, on utilise deux capteurs de pression que l'on dispose dans un plan de symétrie longitudinal du générateur, en particulier passant par les électrodes dans le cas d'un générateur d'ondes de pression par décharge électrique entre des électrodes. Selon un autre mode de réalisation avantageux du procédé selon l'invention, on détermine la position du point réel de génération d'ondes de pression à partir de la formule mathématique suivante d = k x Delta.t dans laquelle k = D : (LO x v). Avec D = la distance entre les deux positions différentes connues du capteur, LO est la distance entre le point théorique ou idéal de génération de l'onde de pression et la position connue du capteur. v est la vitesse de propagation du son dans le liquide de couplage, par exemple l'eau (1 480 m/s à 200C). d est la valeur du décalage entre le point théorique ou idéal de génération d'onde de pression et le point réel de génération de l'onde de pression. Delta.t = la différence de temps de trajet mesurée. Il est à noter que cette formule mathématique est valable pour des valeurs de décalage d faibles par rapport à la valeur de la distance D séparant les positions différentes de mesure du capteur, ce qui est en pratique toujours le cas. Selon une autre variante de réalisation avantageuse du procédé selon l'invention, on détermine la position du point réel par rapport au point théorique en comparant la valeur de Delta.t avec une courbe étalonnée donnant le décalage d en fonction de Delta.t. Selon une autre caractéristique avantageuse du procédé selon l'invention, on détermine la variation de La dispersion de la différence de temps Delta.t et on utilise avantageusement la variation de la dispersion pour maintenir l'écartement entre les électrodes constant. Avantageusement, on détermine l'écartement entre les électrodes à partir d'une courbe étalonnée donnant l'écartement entre les électrodes en fonction de la dispersion, de préférence écart-type, de la différence de temps Delta.t. Selon un deuxième aspect, la présente invention fournit un procédé de réglage du point de génération des ondes de pression, caractérisé en ce qu'on détermine le décalage entre le point réel de génération des ondes de pression et le point théorique de génération des ondes de pression et on corrige la valeur de décalage en fonction de la position recherchée du point de génération des ondes de pression. Selon un autre aspect, la présente invention fournit encore un procédé de réglage du volume de la tache focale, caractérisé en ce qu'on réalise un décalage prédéterminé du point réel de génération d'ondes de pression, par rapport au point théorique de génération d'ondes de pression, en fonction du volume recherché de la tache focale. Selon un mode de réalisation particulier, dans le cadre d'un générateur ellipsoidal tronqué comportant un foyer interne et un foyer externe, le point théorique de génération d'ondes de pression est constitué par le foyer interne, la tache focale étant positionnée au foyer externe. La présente invention concerne encore un procédé de réglage de la valeur de la pression des ondes de pression focalisées au foyer externe d'un générateur ellipsoidal tronqué, caractérisé en ce qu'on réalise un décalage prédéterminé du point réel de génération d'ondes de pression par rapport au point théorique de génération d'ondes de pression et/ou un écartement des électrodes, en fonction de la valeur de la pression recherchée au foyer externe. La présente invention concerne enfin un procédé de réglage de l'écartement des électrodes d'un générateur d'ondes de pression, ellipsoidal tronqué rempli d'un liquide de couplage, caractérisé en ce qu'on détecte la valeur de pression des ondes de pression émises, on avance les électrodes, on détecte une diminution brusque de la pression, indiquant la mise en contact des électrodes, et on procède à un retrait prédéterminé des électrodes, de manière à aboutir à un écartement précis des électrodes. On conçoit ainsi qu'avec l'invention on obtient tous les avantages techniques déterminants précédemment énoncés en permettant ainsi de contrôler l'efficacité des ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, en particulier par la détermination de la position réelle du point de génération des ondes de pression, de la valeur de la pression générée, de la valeur d'écartement des électrodes, ou encore du temps mis par l'onde de pression pour parcourir une distance connue ou prédéterminée entre le point de génération des ondes de pression et la surface d'un capteur de pression. Les procédés selon l'invention permettent donc de pouvoir réaliser un centrage parfait des électrodes sur le point théorique de génération des ondes de pression, en particulier exactement au foyer interne d'un réflecteur ellipsoidal tronqué, et ceci en temps réel. Par ailleurs, la présente invention permet de régler à volonté le point de génération des ondes de pression, l'écartement des électrodes, le volume de la tache focale, ou encore la valeur de pression des ondes de pression focalisées, en particulier au foyer externe. Ceci permet d'améliorer la sécurité et le contrôle du bon fonctionnement du générateur d'ondes de presssion, ce qui est très important dans le cadre d'un traitement thérapeutique. En effet, il est très important que le praticien puisse se rendre compte rapidement d'un mauvais rendement d'un générateur afin d'éviter de traiter des patients de manière inefficace. Par ailleurs, par la possibilité de défocaliser volontairement les ondes de pression, il est possible d'obtenir au point de focalisation, par exemple le second foyer externe d'un générateur ellipsoidal tronqué, des pressions plus faibles et des taches focales plus grandes afin de diminuer la douleur et d'adapter le traitement à la taille de la concrétion ou lithiase à détruire. Ceci permet également par l'emploi de taches focales plus grandes de taper plus souvent sur des calculs en mouvement en raison de la respiration. Ce réglage est automatique et extrêmement simple. Enfin, selon un autre aspect, la présente invention fournit encore un appareil de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un capteur d'un paramètre caractéristique d'une onde de pression par exemple la pression, capable de capter ledit paramètre de ladite onde de pression, et des moyens de traitement du signal émis par le capteur lors de la réception de l'onde de pression par le capteur, afin de connaître l'efficacité de l'onde de pression en fonction des caractéristiques du générateur, et éventuellement des moyens de correction des caractéristiques du générateur d'ondes de pression. Selon une variante de réalisation avantageuse, les moyens de traitement précités du signal comprennent un dispositif électronique de traitement de signal bien connu à l'homme de l'art, ainsi que des moyens de calcul, par exemple comprenant un ordinateur ou microordinateur, qui est avantageusement capable d'ordonner des corrections des caractéristiques du générateur d'ondes de pression en constituant ainsi simultanément les moyens de correction précités.Ces corrections peuvent être un écartement différent des électrodes, un décalage volontaire du point réel de génération des ondes de pression par une dissymétrie volontaire de positionnement des électrodes par rapport au point théorique de génération des ondes de pression, une combinaison des deux, ou encore une valeur différente de la pression de l'onde de pression générée, par exemple en réglant la valeur de la tension de la source haute tension, ou enfin un recentrage parfait sur le point de génération théorique des ondes de pression, en particulier le foyer interne d'un ellipsoide tronqué. Selon une autre variante de l'invention, chaque capteur est incorporé dans la paroi du réflecteur éllipsoidal. D'autres buts, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront clairement à la lumière de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins annexés représentant un mode de réalisation actuellement préféré d'un appareil de contrôle d'efficacité d'ondes de pression selon la présente invention, donné simplement à titre d'illustration et qui ne saurait donc en aucune façon limiter la portée de l'invention.Dans les dessins - la figure 1 représente schématiquement un appareil de contrôle d'efficacité d'ondes de pression émises par un dispositif générateur d'ondes de pression, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, incluant les moyens essentiels permettant de réaliser ce contrôle - la figure 2 représente schématiquement, en coupe axiale longitudinale, partiellement, le dispositif générateur d'ondes de pression comprenant un réflecteur ellipsoidal tronqué rempli d'un liquide de couplage, les électrodes comportant un décalage d du point d'émission des ondes de pression par rapport au foyer interne F1, avec l'emploi de deux capteurs disposés à distance égale du foyer interne F1 et symétriquement par rapport au grand axe du réflecteur ellipsoidal tronqué ;; - la figure 3 représente l'enregistrement des courbes de pression de chacun des deux capteurs des figures 1 et 2, en fonction du temps ; - la figure 4 représente la courbe d'étalonnage obtenu du décalage ou décentrage d exprimé en millimètres (mm), en fonction de l'écart de temps Delta.t exprimé en nanosecondes (ns) ; - la figure 5 représente la courbe d'amplitude de pression de l'onde de pression directe ou incidente exprimée en bars, en ordonnée, en fonction de l'écartement en millimètres (mm) des électrodes en abcisse ; et - la figure 6 représente la courbe d'étalonnage de l'écart type sur la différence de temps Delta.t exprimée en nanosecondes (ns), en ordonnée, en fonction de l'écartement en millimètres (mm) des électrodes, en abcisse. En référence aux figures 1 et 2, un appareil de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression selon la présente invention est représenté par le numéro de référence général 10. Cet appareil de contrôle 10 comprend au moins un capteur 12, 13 de pression, capable de capter les pressions des ondes de pression émises par le dispositif générateur 14, comprenant un réflecteur ellipsoidal tronqué 16 comprenant un foyer interne F1 et un foyer externe F2. Le réflecteur ellipsoidal tronqué 16 est habituellement rempli d'un liquide de couplage 18, en particulier de l'eau ou une solution aqueuse. Les ondes de pression sont émises au foyer F1, dans l'exemple représenté, par décharge électrique entre deux électrodes 20, 22, montées de préférence déplaçables en translation axiale et en rotation de manière à pouvoir être avancées ou reculées indépendamment à volonté selon l'axe de translation passant par le foyer F1 et les électrodes, comme cela est décrit en détail dans le document antérieur du déposant US-A-4 730 614, figure 3. Selon la présente invention, l'appareil de contrôle 10 comprend au moins un capteur de pression 12, 13 disposé sur le trajet de l'onde de pression émise au foyer Fl, et de préférence pour recevoir l'onde incidente de pression. Cet appareil 10 comprend aussi des moyens 24 de traitement du signal émis par chaque capteur 12, 13 lors de la réception d'une onde de pression, afin de connaître l'efficacité de l'onde de pression fonction des caractéristiques du générateur 14. Ces moyens de traitement du signal 24 sont par exemple constitués par des moyens de traitement électroniques classiques bien connus à l'homme de l'art. Les moyens 24 sont avantageusement couplés à des moyens de calcul 30 permettant de réaliser des divers calculs sur les résultats obtenus par les moyens de traitement 24 à partir du signal émis par les capteurs 12, 13, ces moyens de calcul 30 comprenant par exemple un ordinateur ou microordinateur. Ces moyens de calcul 30 constituent avantageusement des moyens de commande automatiques de l'avancement ou du retrait prédéterminé individuel de chacune des électrodes 20, 22. Selon un mode de réalisation avantageux, comme représenté, on utilise deux capteurs de pression 12, 13 disposés à égale distance du foyer interne F1 et symétriquement par rapport au grand axe du réflecteur ellipsoidal 16. Ainsi, les capteurs 12, 13 sont disposés dans un plan de symétrie longitudinale du générateur 14 passant par les électrodes, c'est-à-dire le plan de coupe des figures 1 et 2. Il est à noter que selon une variante de réalisation particulière, il est possible d'utiliser un seul capteur 12 ou 13, notamment lorsque les paramètres géométriques du réflecteur ellipsoidal 16 ont été déterminés de façon précise par des mesures préalables. Selon une autre variante de réalisation de l'appareil de contrôle selon l'invention, on utilise au moins trois capteurs de pression disposés à distance égale du foyer F1. Ces capteurs peuvent être disposés en dehors du plan des électrodes. Selon un mode de réalisation avantageux, le ou les capteurs 12, 13 est monté sur un élément de positionnement 32 pouvant être fixé provisoirement au sommet du réflecteur ellip soidal 16, comme cela est clairement visible à la figure 2. Cet élément de positionnement 32 peut présenter une partie incurvée radialement vers l'intérieur 33 comportant un orifice dans lequel est inséré le capteur 12 ou 13, permettant d'orienter de manière précise Le capteur en direction du foyer F1 donc du point de génération E des ondes de pression. On obtient ainsi de manière extrêmement simple un positionnement extrêmement précis des capteurs 12, 13 relativement au foyer F1.On observera que dans le cadre de l'emploi de deux capteurs 12, 13, ceux-ci sont positionnés de préférence de manière diamétralement opposée sur l'élément de positionnement 32 qui présente une forme annulaire. L'élément de positionnement 32 peut comporter un épaulement radial 34 annulaire facilitant la fixation provisoire sur le sommet du réflecteur ellipsoidal 16. Le fonctionnement de l'appareil de contrôle selon l'invention résulte clairement de la description précédente et est le suivant lorsqu'une onde de pression ou onde de choc est émise au foyer F1, ou au voisinage de celui-ci en un point E lorsque les électrodes sont décalées par rapport au foyer F1, par exemple d'une distance d, comme représenté à la figure 2, l'onde de pression émise se réfléchit sur le réflecteur ellipsoidal tronqué 16 et est focalisée au foyer externe F2 où il est possible de mettre une cible en coincidence afin de réaliser un traitement de cette cible, par exemple un traitement chirurgical de celle-ci. On observera qu'à partir de la construction de l'appareil de contrôle selon l'invention, l'onde incidente émise est reçue par chaque capteur 12, 13.On observera que chaque capteur 12, 13 est à la distance LO du foyer F1, qui est le point théorique optimal de génération des ondes de pression, tandis que lorsque les électrodes sont décalées par rapport au foyer interne F1, par exemple disposées symétriquement par rapport au point E, la distance séparant le capteur 12 du point E est L1 et la distance séparant le capteur 13 du point E est L2. Les capteurs 12 et 13 sont séparés entre eux de la distance D et sont situés dans un plan horizontal distant d'une hauteur h du foyer F1. v est la vitesse de propagation du son dans le liquide de couplage, par exemple l'eau (1 480 m/s à 2O0C). d est la valeur de décalage entre le foyer interne F1 et l'origine E de l'onde de pression. Soit Delta.t la différence de temps de trajet mesurée entre les capteurs 12 et 13. Les signaux de pression obtenus aux capteurs 12 et 13 sont enregistrés à la figure 3 et permettent de calculer la valeur de DeltaT d'une manière extrêmement simple. Pour le cas des capteurs 12 et 13 dans le plan des électrodes 20, 22, on obtient les équations suivantes L02 = h2 + (D/2)2 L12 = h2 + (D/2-d)2 L22 = h2 + (D/2+d)2 Delta.t = (L2-L1)/v Soit : Delta.t = 1/v x [ ph2 + (D/2+d)2#0,5 - -2 + Lh (D/2-d)230,5# Cette équation donne une relation entre d et Delta.t. Cette relation est linéaire pour des valeurs de d petites devant D et peut être simplifiée et s'écrire : d = k x Delta.t avec k = D/(LO x v) On constate que k est une constante qui dépend de la géométrie du réflecteur. Dans un exemple de réalisation particulier, on peut avoir D égal à 186 mm, h égal à 162 mm ce qui donne un coefficient de 672 ns par mm de décalage tandis que cette relation simplifiée est valable pour d inférieure à 65 mm. La courbe Delta.t en fonction du décalage ou décentrage par mm est donnée à la figure 4. On constate ainsi que l'invention permet de déterminer de manière extrêmement simple le décalage du point d'émission des ondes de pression E par rapport au foyer Fl. Cette méthode peut donc être utilisée pour réaliser un décalage volontaire du point d'émission E des ondes de pression par rapport au foyer F1, ou inversement pour recentrer le point d'émission E par rapport au foyer F1, par déplacement correspondant des électrodes 20, 22. A la figure 5, on a tracé la courbe d'amplitude de pression de l'onde de pression directe ou incidente obtenue avec l'un ou l'autre des capteurs 12 ou 13, en fonction de l'écartement en mm des électrodes 20, 22. Cette courbe permet de régler l'écartement initial des électrodes 20, 22, en utilisant le fait que la pression incidente varie brusquement lorsque les deux électrodes viennent en contact, l'onde de pression créée n'ayant plus d'efficacité. Ainsi, il est possible de réaliser un écartement prédéterminé des électrodes 20, 22 par la détection de la pression de l'onde incidente détectée par le capteur, en réalisant un rapprochement des électrodes jusqu a ce que la pression de l'onde incidente chute brusquement, ce qui correspond à un écartement nul, puis il est possible de procéder à un retrait d'une distance prédéterminée de chaque électrode pour obtenir l'écartement initial recherché. La valeur d'amplitude de l'onde de pression incidente permet également de calculer la valeur de la pression appliquée au second foyer externe F2. Ce calcul peut être réalisé en prenant en compte le point d'émission réel E de l'onde de pression mesurée par la différence de temps Delta.t de trajet précité et de la valeur mesurée de la pression incidente. L'invention permet également de réaliser un contrôle de l'écartement des électrodes par la variation de la dispersion sur la mesure de différence de temps Delta.t. On observe en effet que la dispersion dépend directement de l'écartement entre les électrodes. On a observé que si les électrodes se rapprochent, la dispersion sur la différence de temps diminue tandis que si les électrodes s'écartent, la dispersion augmente. Ainsi, on peut maintenir un écartement correct initial en surveillant la dispersion sur la différence de temps en la maintenant constante. Toutes les mesures de dispersion peuvent être utilisées, soit l'étendue, l'écart moyen, l'intervalle semi-interquantile, l'écart type. Par exemple, on a représenté à la figure 6, l'écart type de la mesure de la différence de temps Delta.t (en ordonnées) en fonction de l'écartement en mm entre les électrodes (en abcisse). On obtient de cette façon une courbe d'étalonnage écart-type sur Delta.t relativement à l'écartement qui permet de connaître à tout instant si l'écartement entre les électrodes a changé, et donc de contrôler efficacement en temps réel les valeurs des ondes de pression. En pratique, pour régler l'écartement des électrodes, on peut commencer par reculer les électrodes, par exemple de 0,15 mm pour être sûr d'être dans la partie plate de la courbe d'amplitude de la figure 5, puis on peut les avancer en procédant à une émission d'onde de pression après chaque avance, par pas de 0,05 mm jusqu a perte d'environ 50% de pression incidente, ce qui indique que les deux électrodes sont en contact (voir figure 5). Ensuite, il suffit de reculer chacune des électrodes d'une distance connue pour obtenir l'écartement désiré. Par la suite, pour maintenir l'écartement entre les électrodres constant, il suffira de maintenir l'écart-type de la différence de temps entre les deux capteurs constants, en déplaçant automatiquement les électrodes (voir figure 6). On peut donc constater de ce qui précède que la présente invention permet d'aboutir à des avantages techniques déterminants, particulièrement inattendus pour un homme de l'art. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression émises par un générateur d'ondes de pression, caractérisé en ce que : - on prévoit au moins un capteur d'un paramètre caractéristique d'une onde de pression, par exemple la pression (12, 13) capable de capter ledit paramètre de ladite onde de pression ; - on dispose ce capteur (12, 13) sur le trajet de ladite onde de pression ; - on traite le signal émis par ledit capteur (12, 13) lors de la réception d'une onde de pression en provenance d'un point (E) de génération d'ondes de pression, afin de connaître l'efficacité de l'onde de pression, fonction des caractéristiques du générateur (14) ; et - éventuellement on procède à une correction des caractéristiques du générateur (14) d'ondes de pression. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le capteur précité (12, 13) reçoit chaque onde de pression, et on enregistre le signal émis pour chaque onde de pression que l'on traite afin de connaître en temps réel l'efficacité de l'onde de pression et éventuellement de procéder en temps réel à une correction des caractéristiques du générateur (14). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on traite le signal pour déterminer la valeur de la pression de l'onde de pression. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que, dans le cadre d'un générateur focalisant en un point focal (F2), par exemple un foyer externe, on utilise la valeur de la pression de l'onde de pression pour calculer la valeur de la pression focalisée au point focal (F2). 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, dans le cadre d'un générateur (14) focalisé comprenant un ellipsoide tronqué (16), ayant un foyer interne (F1) où sont générées les ondes de pression par décharge électrique entre deux électrodes (20, 22), et un foyer externe (F2) où les ondes de pression sont focalisées, on utilise la valeur de l'onde de pression pour régler l'écartement initial des électrodes (20 22). 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on détecte le temps de trajet de l'onde de pression depuis le point de génération (E) jusqu'au capteur (12, 13) et on compare ce temps de trajet avec un temps de trajet de référence pour une onde émise au point de génération théorique (F1). 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on détecte le temps de trajet depuis le point de génération (E) jusqu a deux positions différentes connues du capteur (12, 13), et on calcule l'écart de temps Delta.t mis par chaque onde pour aboutir à chacune des deux positions connues du capteur (12, 13), et on utilise la valeur de L'écart de temps Delta.t pour déterminer la position réelle (E) du point de génération de l'onde de pression. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on compare cette valeur d'écart de temps Delta.t avec une valeur d'écart de temps de référence résultant d'une onde de pression au point de génération théorique (F1). 9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que le point de génération théorique (F1) est constitué par le foyer interne d'un générateur ellipsoidal tronqué (16). 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'on dispose les deux positions connues du capteur (12, 13) à égale distance du foyer interne (F1), et de préférence encore symétriquement par rapport au grand axe du réflecteur ellipsoidal tronqué (16). 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'on utilise deux capteurs de pression (12, 13) que l'on dispose dans un plan de symétrie longitudinal du générateur (14), en particulier passant par les électrodes (20, 22) dans le cas d'un générateur d'ondes de pression par décharge électrique entre deux électrodes. 12. Procédé selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce qu'on détermine la position du point réel (E) de génération d'ondes de pression à partir de la formule mathématique suivante d = k x Delta.t dans laquelle k = D : (LO x v). D étant la distance entre deux positions différentes connues du capteur (12, 13), LO est la distance entre le point théorique ou idéal (F1) de génération de l'onde de pression et la position connue du capteur (12 ou 13). v est la distance de propagation du son dans le liquide de couplage (18), par exemple l'eau (1 480 m/s), d est la valeur de décalage entre le point théorique ou idéal (Fl) de génération d'ondes de pression et le point réel CE) de génération de l'onde de pression. Delta.t est la différence de temps de trajet mesurée. 13. Procédé selon L'une des revendications 7 à 12, caractérisé en ce qu'on détermine la position du point réel CE) par rapport au point théorique (F1) en comparant la valeur de Delta.t avec une courbe étalonnée donnant Le décalage (d) en fonction de Delta.t. 14. Procédé selon l'une des revendications 7 à 13, caractérisé en ce qu'on détermine la variation de la dispersion de la différence de temps Delta.t et on utilise avantageusement la variation de la dispersion pour maintenir l'écartement entre les électrodes (20, 22) constant. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'on détermine l'écartement entre les électrodes (20, 22) à partir d'une courbe étalonnée donnant L'écartement entre les électrodes en fonction de la dispersion, de préférence L'écart-type, de la différence de temps Delta.t. 16. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la correction précitée des caractéristiques du générateur consiste à régler le point réel de génération des ondes de pression, ce réglage comprenant les étapes de déterminer le décalage entre le point réel CE) de génération des ondes de pression et le point théorique (F1) de génération des ondes de pression, et de corriger la valeur de décalage (d) en fonction de la position recherchée du point de génération des ondes de pression. 17. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la correction précitée des caractéristiques du générateur d'ondes de pression consiste à régler le volume de la tache focale, ce réglage comprenant L'étape de réaliser un décalage prédéterminé (D) du point réel (E) de génération d'ondes de pression, par rapport au point théorique (F1) de génération d'ondes de pression, en fonction du volume recherché de la tache focale. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que, dans le cadre d'un générateur ellipsoidal tronqué (16) comportant un foyer interne (F1) et un foyer externe (F2), le point théorique de génération d'ondes de pression est constitué par Le foyer interne (F1), la tache focale étant positionnée au foyer externe (F2). 19. Procédé selon La revendication 1, caractérisé en ce que la correction précitée des caractéristiques du générateur d'ondes de pression consiste en un réglage de la valeur de pression des ondes de pression focalisées au foyer externe (F2) d'un générateur ellipsoidal tronqué (16), ce réglage comprenant L'étape de réaliser un décalage prédéterminé du point réel (E) de génération d'ondes de pression et/ou un écartement des électrodes, en fonction de la valeur de la pression recherchée au foyer externe (F2). 20. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la correction précitée des caractéristiques du générateur d'ondes de pression consiste à régler L'écartement des électrodes dudit générateur (14) qui comprend un récepteur ellipsoidal tronqué (16) rempli d'un liquide de couplage (18), ledit réglage comprenant les étapes de détecter la valeur de pression des ondes de pression émises, d'avancer les électrodes (20, 22), de détecter une diminution brusque de la pression, indiquant la mise en contact des électrodes (20, 22), et de procéder à un retrait prédéterminé des électrodes (20, 22), de manière à aboutir à un écartement précis des électrodes. 21. Appareil (10) de contrôle de l'efficacité d'ondes de pression, de préférence en temps réel, émises par un générateur (14) d'ondes de pression, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un capteur (12, 13) d'un paramètre caractéristique d'une onde de pression, par exemple la pression, capable de capter ledit paramètre de l'onde de pression, et des moyens (24) de traitement du signal émis par les capteurs lors de la réception de l'onde de pression par les capteurs (12, 13), afin de connaître L'efficacité de l'onde de pression en fonction des caractéristiques du générateur (14), et éventuellement des moyens (30) de correction des caractéristiques du générateur (14) d'onde de pression. 22. Appareil selon la revendication 21, caractérisé en ce que les moyens de traitement (24) précités du signal comprennent un dispositif électronique de traitement du signal, ainsi que des moyen de calcul (30), par exemple comprenant un ordinateur ou microordinateur, qui est avantageusement capable d'ordonner des corrections des caractéristiques du générateur d'ondes de pression en consistuant ainsi simultanément les moyens de correction précités. 23. Appareil selon la revendication 21 ou 22, caractérisé en ce que les corrections sont un écartement différent des électrodes, un décalage volontaire du point réel de génération des ondes de pression par une dissymétrie volontaire de positionnement des électrodes (20, 22) par rapport au point théorique (E) de génération des ondes de pression, une combinaison des deux, une valeur différente de la pression de L'onde de pression générée, par exemple en réglant la valeur de la tension de la source haute pression, ou enfin un recentrage parfait sur le point de génération théorique (Fl) des ondes de pression, en particulier le foyer interne (F1) d'un ellipsoïde tronqué (16). 24. Appareil selon L'une des revendications 21 à 23, caractérisé en ce qu'il comprend deux capteurs de pression (12, 13) disposés à égale distance du foyer interne (F1) et symétriquement par rapport au grand axe du réflecteur ellipsoidal (16), de préférence dans un plan de symétrie longitudinale du générateur (14) passant par les électrodes (20, 22). 25. Appareil selon l'une des revendications 21 à 24, caractérisé en ce que chaque capteur (12, 13) est monté sur un élément de positionnement (32) pouvant être fixé provisoirement au sommet du réflecteur ellipsoidal (16) ; avantageusement, cet élément de positionnement (32) présentant une partie incurvée radialement vers l'intérieur (33) comportant un orifice dans lequel est inséré le capteur (12 ou 13), permettant d'orienter de manière précise le capteur (12 ou 13) en direction du foyer (F1), donc du point de génération (E) des ondes de pression. 26. Appareil selon L'une des revendications 21 à 25, caractérisé en ce que chaque capteur (12, 13) est incorporé dans la paroi du réflecteur ellipsoidal (10).