Brevet FR2660937A1 — publié le 19911018

La présente invention concerne un procédé pour le revêtement au trempé d'une bande d'acier en continu. Le revêtement au trempé d'une bande d'acier en continu est une technique qui est connue et largement appliquée depuis de nombreuses années Pour l'essentiel, elle consiste à faire défiler une bande d'acier dans un bain de zinc ou d'alliage de zinc fondu, puis à solidifier le revêtement après avoir réglé son épaisseur. Dans le cadre de cette technique, il est de pratique courante d'utiliser notamment des alliages de zinc-aluminium On sait que ces alliages présentent un eutectique pour une proportion de l'ordre de 5 % en poids d'aluminium Un alliage hypereutectique de zinc-aluminium est donc un alliage de zinc-aluminium contenant au moins 5 % en poids d'aluminium. La présente invention porte sur le dépôt d'un revêtement à base d'un alliage hypereutectique de zinc-aluminium, et plus particulièrement à base d'un alliage contenant typiquement, en poids, outre le zinc, 55 % d'alumi- nium et 1,6 % de silicium Ces alliages combinent la haute résistance à la corrosion de l'aluminium et la protection cathodique assurée par le zinc. L'addition de silicium a pour but de modérer la réaction entre le fer de la bande d'acier et l'aluminium du revêtement En l'absence de silicium, cette réaction conduit en effet à une très importante perte en fer et à un revêtement entièrement transformé en Fe-Al qui ne présente aucune adhérence ni ductilité. Il est cependant apparu que ce revêtement connu présente de graves défauts d'adhérence et de ductilité lorsqu'il est soumis à des flexions ou à des profilages, fréquemment imposés aux panneaux destinés notamment à la construction Ces défauts conduisent à la fissuration du revêtement, les fissures formées pouvant quelquefois mener à l'écaillage et même à la pelade du revêtement. Cette fragilité et ce manque d'adhérence des revêtements connus semblent provenir de trois causes principales En premier lieu, le revêtement est composé d'un mélange métastable de deux phases qui ne se solidifient pas simultanément; il en résulte l'apparition d'une structure constituée de zones riches en zinc et de zones riches en aluminium, qui présentent des propriétés physiques distinctes engendrant des contraintes internes De plus, il se forme à l'interface entre le substrat en acier et le revêtement de zinc-aluminium, une couche de particules intermétalliques fragiles, du type Fe-Al-Zn-Si Enfin, le silicium ajouté pour modérer la réaction entre le fer et l'aluminium ne reste pas entièrement en solution; au refroidisse- ment, il précipite sous forme d'aiguilles qui sont à l'origine de concen- trations de contraintes et entraînent la fragilité du revêtement. On a déjà cherché à remédier à ces inconvénients au moyen de traitements thermiques spécifiques On a notamment proposé d'effectuer un réchauffage du revêtement à 300 350 'C pendant 3 minutes, ou encore un recuit à 150 'C pendant 24 heures Ces traitements se sont avérés techniquement satisfai- sants, mais non viables sur le plan économique en raison des charges qu'ils imposent. La présente invention a pour objet de proposer un procédé pour le revête- ment au trempé d'une bande d'acier en continu, qui ne donne pas lieu aux inconvénients précités et qui permet, par des moyens simples et économi- quement acceptables en fonctionnement industriel, de conférer aux revête- ments d'excellentes propriétés d'adhérence et de ductilité sans altérer leur pouvoir de protection contre la corrosion Elle s'étend également aux produits en acier, tels que des bandes ou des tôles, pourvus d'un revête- ment obtenu par ce procédé. Conformément à la présente invention, un procédé pour le revêtement au trempé d'une bande d'acier en continu, dans lequel on fait passer ladite bande d'acier dans un bain d'un alliage hypereutectique de zinc-aluminium, avec une teneur en silicium de 1 % à 2 % en poids, est caractérisé en ce que l'on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids, et au moins un élément choisi parmi le vanadium et le chrome, chacun en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids. De préférence, ledit bain de revêtement présente une teneur en aluminium comprise entre 50 % et 60 % en poids, et de préférence encore d'environ % en poids. Selon une mise en oeuvre particulière du procédé de l'invention, on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité inférieure à 0,05 % en poids et du vanadium en une quantité inférieure à 0,1 % en poids. Dans le cas de cette addition combinée, les quantités de strontium et de vanadium ajoutées audit bain de revêtement sont de préférence comprises respectivement entre 0,005 % et 0,050 % et entre 0,05 % et 0,075 % en poids. Selon une autre mise en oeuvre du procédé de l'invention, on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité inférieure à 0,1 % en poids et du chrome en une quantité inférieure à 0,15 % en poids. Dans le cas de cette addition combinée, les quantités de strontium et de chrome ajoutées audit bain de revêtement sont de préférence comprises respectivement entre 0,0001 % et 0,050 % en poids et entre 0,005 % et 0,10 % en poids. Selon encore une autre mise en oeuvre du procédé de l'invention, on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité comprise entre 0,005 % et 0,1 % en poids, du vanadium en une quantité comprise entre 0,02 % et 0,1 % en poids et du chrome en une quantité comprise entre 0,001 % et 0,1 % en poids. Dans le cas de cette addition triple, les quantités de strontium, de vanadium et de chrome ajoutées audit bain de revêtement sont de préférence comprises respectivement entre 0,01 % et 0,075 % en poids, entre 0,025 % et 0,050 % en poids et entre 0,025 % et 0,075 % en poids. La présente invention porte également sur des produits en acier, tels que des bandes ou des tôles, revêtus suivant les procédés qui viennent d'être décrits et portant dès lors des revêtements qui contiennent du strontium en combinaison avec du vanadium et/ou du chrome dans les proportions citées. En particulier, un produit en acier conforme à l'invention est pourvu d'un revêtement à base d'un alliage hypereutectique de zincaluminium avec une teneur en silicium de 1 % à 2 % en poids et ledit revêtement contient en outre du strontium et au moins un élément choisi parmi le vanadium et le chrome, chacun d'eux en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids. Selon différentes variantes du produit en acier conforme à l'invention, ledit revêtement peut contenir, en poids: au maximum 0,05 % de strontium et au maximum 0,1 % de vanadium, et de préférence entre 0,005 % et 0,050 % de strontium et entre 0,050 % et 0, 075 % de vanadium; au maximum 0,1 % de strontium et au maximum 0,15 % de chrome, et de préférence entre 0,0001 % et 0,050 % de strontium et entre 0,005 % et 0,10 % de chrome; -entre 0,005 % et 0,10 % de strontium, entre 0,02 % et 0,10 % de vanadium et entre 0,001 % et 0,10 % de chrome, et de préférence entre 0,010 % et 0,075 % de strontium, entre 0,025 % et 0,050 % de vanadium et entre 0,025 % et 0,075 % de chrome. On sait par ailleurs que, pour les produits revêtus en général, l'aspect visuel du revêtement constitue souvent une première indication de la qualité de ce revêtement Dans le cas plus particulier des produits en acier pourvus d'un revêtement à base de zinc-aluminium, tels que des bandes et des tôles, cet aspect visuel dépend, dans une large mesure, du fleurage du revêtement On rappellera ici que le fleurage d'un revêtement est en fait le dessin formé par la trace des grains du revêtement à la surface de celui-ci Dans le cas des alliages habituels de revêtement à base de zinc- aluminium, la taille des grains est telle que le fleurage compte typique- ment environ 500 grains ou "fleurs" par dm 2, et de toutes façons moins de 1000 fleurs par dm 2 En outre, ce fleurage conventionnel est fréquemment influencé par la nature du produit sur lequel le revêtement est déposé En particulier, le fleurage est sensible à l'état de surface du produit, et notamment à sa rugosité, ainsi qu'à la qualité, c'est-à-dire à la composi-. tion chimique du produit en acier Cette sensibilité peut constituer un inconvénient pour les procédés de revêtement en continu, parce qu'il peut apparaître une variation du fleurage entre deux bandes d'acier de prove- nances différentes et assemblées bout à bout ou entre les deux faces d'une même bande. Contrairement à la technique antérieure, le produit revêtu de l'invention présente un fleurage très régulier et indépendant de l'état de surface ainsi que de la qualité du produit en acier sur lequel le revêtement est déposé Le produit de l'invention se distingue par un fleurage nettement plus fin que le fleurage conventionnel, à savoir'un fleurage qui comporte au moins 1000 fleurs par dm 2, et de préférence entre 1200 et 1500 fleurs par dm 2. Le fleurage des produits conformes à l'invention est plus fin et plus régu- lier que le fleurage conventionnel Il traduit une structure granulaire plus fine au sein du revêtement. Il existe plusieurs méthodes pour obtenir le fleurage plus fin proposé par la présente invention. On peut notamment projeter une fine poudre, par exemple de zinc, sur le revêtement pendant sa solidification Cette technique est cependant coû- teuse et risque en outre de provoquer des variations aléatoires de la régularité du fleurage. Un autre moyen intéressant pour augmenter la densité du fleurage consiste à incorporer dans le revêtement des proportions appropriées de certains éléments d'alliage, tels que le strontium et le vanadium et/ou le chrome. Les concentrations de ces éléments dans le revêtement ne sont de préférence pas supérieures à 0,2 % en poids Le produit présente dans ces conditions un fleurage fin et régulier, dont l'aspect visuel n'est pas altéré par des variations de la qualité du produit de base Pour illustrer les propriétés et les avantages des produits en acier revêtus conformément à la présente invention, on a procédé à diverses séries d'essais, tant en laboratoire que dans des conditions de production industrielles. A titre d'exemple, on a examiné diverses propriétés d'une série d'échan- tillons de produits en acier, revêtus par le procédé de l'invention Les microstructures ont été examinées au microscope électronique à balayage sur sections polies, mais non attaquées (observation en électrons rétro- diffusés), tandis que les répartitions d'éléments d'alliage ont été déter- minées par spectrométrie X-EDS (Energy Dispersion), selon la procédure ASCN (Area Scan) bien connue des praticiens, complétée par la spectrométrie X-WLS (Wave-Length Dispersion) en ce qui concerne le strontium Les pro- priétés examinées sont la ductilité et l'adhérence des revêtements, leur résistance à la corrosion ainsi que la stabilité des bains de revêtement au cours du temps. La ductilité et l'adhérence des revêtements ont été testées par des essais mécaniques reproduisant les sollicitations rencontrées notamment dans la fabrication de panneaux de construction. L'essai "Flexn T" est un essai de flexion à Xr radians ( 1800) sur N fois l'épaisseur T de l'éprouvette, celle-ci étant recoupée à 50 mm x 100 mm après revêtement. L'essai "Profil 15 " est un essai de profilage d'une éprouvette de 30 mm x mm dont les extrémités sont bloquées dans un outillage approprié et dont la partie centrale, longue de 80 mm, est soumise au déplacement transversal d'un poinçon sur une distance de 15 mm Cet essai combine des sollicitations de traction et de flexion. Les résultats de ces deux essais sont exprimés en nombres de fissures observées sur une coupe métallographique dans la zone de déformation. La résistance à la corrosion a été appréciée par un essai classique de corrosion au brouillard salin. Enfin, la stabilité temporelle des bains de revêtement est contrôlée par la mesure régulière de la composition du bain considéré. Pour apprécier l'intérêt du procédé de l'invention, ses résultats seront comparés à ceux obtenus avec un revêtement conventionnel soit à l'état brut, soit après un maintien à 150 'C pendant 24 heures qui est considéré comme un traitement de référence sur le plan technique. L'évaluation des effets de la modification d'alliage faisant l'objet de l'invention est basée sur l'examen comparatif de divers échantillons de laboratoire, ainsi que sur la comparaison de tôles revêtues en continu dans une ligne industrielle Dans le cas des échantillons de laboratoire, les revêtements ont été appliqués dans des conditions strictement identiques, qui sont les suivantes: Dimensions de l'échantillon: 60 mm x 140 mm; Atmosphère: N 2 5 % H 2; point de rosée entre 35 C et 40 C; Cycle thermique: température du four: 720 C durée de chauffage: 2 min 50 s. durée de maintien: 2 min 50 s. refroidissement naturel: 11 S (Tbain = 600 C). Revêtement au trempé: immersion: 2,5 s vitesse nominale: 62 m/min. épaisseur du revêtement: 25 pm refroidissement rapide: 31 C/s. Les essais de laboratoire ont porté d'une part sur un revêtement en un alliage Zn-Al-Si conventionnel (Zn-55 % Al-1,6 % Si), pris comme référence et portant la dénomination AZREF 89, et d'autre part sur des revêtements en trois alliages modifiés suivant l'invention, appelés AZVSR, AZCRSR et AZCRVSR Ces alliages modifiés ont été obtenus à partir de l'alliage de référence, par addition de vanadium et strontium (VSR 1:0, 055 % V-0,0093 % Sr; VSR 2:0,072 % V-0,023 % Sr), de chrome et strontium (CRSR 1:0,0063 % Cr- 0,0004 % Sr;CRSR 2:0,090 % Cr-0,045 % Sr), de chrome, vanadium et strontium (CRVSR:0,055 % Cr-0,035 % V-0,024 % Sr), respectivement A titre de compa- raison supplémentaire, certains revêtements en alliage modifié ont été sou- mis en plus à un maintien à 150 C pendant 24 h ou à un chauffage à 300 C pendant 3 minutes. Les échantillons de produits industriels examinés dans une autre série d'essais ont été prélevés dans des bandes d'acier de diverses épaisseurs comprises entre 0,6 mm et 2 mm Les revêtements, tant conventionnels qu'améliorés suivant l'invention, ont été déposés dans une installation fonctionnant dans des conditions industrielles normales; leur épaisseur variait de 20 #m à 30 #m. Ces échantillons ont été soumis à des essais de pliage à bloc et à des essais d'emboutissage, qui ont permis d'apprécier la ductilité du revête- ment, son comportement à la déformation par emboutissage ainsi que sa résistance à la corrosion. Les résultats des essais mécaniques sont illustrés par les figures an- nexées, dans lesquelles la Fig 1 Fig 2 Fig 3 Fig 4 à 7 Fig 8 montre le comportement à la fissuration des divers revêtements, lors de l'essai Flexn T; la montre le comportement à la fissuration des divers revêtements, lors de l'essai Profil 15; la illustre la comparaison entre divers revêtements en alliages modifiés et un alliage de référence obtenus en laboratoire, soumis à un essai de corrosion au brouillard salin; les illustrent diverses propriétés de revêtements présentant le fleurage de l'invention, obtenu par le moyen intéressant d'in- corporation de strontium et de vanadium en proportions appro- priées qui a été signalé plus haut Chacune de ces propriétés est comparée à celle qu'offre un revêtement conventionnel; et la montre des photos, réalisées à la même échelle, de deux tôles revêtues présentant respectivement (a) un fleurage conventionnel et (b) un fleurage amélioré suivant l'invention. La Fig 1 concerne des essais de flexion Flex 2 T, c'est-à-dire sur 2 fois l'épaisseur T de l'éprouvette Elle confirme l'amélioration de la ductilité et de l'adhérence obtenue par l'addition de V-Sr, de Cr-Sr ou de Cr-V-Sr à l'alliage de référence Cette addition fait respectivement passer le nombre moyen de fissures N de 15,3 pour l'alliage de référence respecti- vement à 6,2; 9,6 et 12,3 pour les alliages modifiés V-Sr, Cr-Sr et Cr- V-Sr Cette figure permet également d'apprécier l'effet du traitement thermique sur la fissuration. L'application des tests appropriés à l'évaluation des données à la base de la Fig 1, en particulier l'analyse de la variance, confirme la significa- tion statistique de l'influence favorable de la modification d'alliage du revêtement Cette influence est particulièrement marquée dans le cas de l'alliage modifié V-Sr, qui conduit à des résultats aussi avantageux que le traitement thermique de ductilisation à 150 'C/24 h et meilleurs que ceux du traitement thermique à 300 'C/3 minutes. La Fig 2 concerne les résultats obtenus par des essais de profilage Profil Elle confirme également l'amélioration de la ductilité des revêtements modifiés par rapport au revêtement en alliage de référence Ici également, la figure permet d'apprécier l'effet du traitement thermique Le nombre moyen de fissures dans les alliages modifiés diminue nettement par rapport à l'état brut et même par rapport à l'alliage de référence, pour se rappro- cher sensiblement de celui de l'alliage traité thermiquement. L'application des tests appropriés à l'évaluation des données à la base de la Fig 2, en particulier l'analyse de la variance, confirme la grande signification statistique de l'influence favorable des additions de V-Sr et de Cr-Sr sur la tendance à la fissuration au profilage. Enfin, la Fig 3 illustre les résultats obtenus lors d'un essai de corro- sion au brouillard salin, pour le revêtement en alliage de référence AZREF 89 d'une part et pour différents alliages modifiés d'autre part La compa- raison montre que les alliages modifiés résistent mieux à la corrosion que l'alliage de référence en ce qui concerne: l'apparition de boursouflures au bord des échantillons: zones B; le recouvrement de la moitié de la surface par des taches noires: zones C; le recouvrement de 90 % de la surface par des taches noires: zones D. Seule l'apparition de rouille blanche sur 25 % de la surface (zones A) n'est pas influencée de façon significative Les modifications d'alliage proposées n'ont donc pas de conséquence défavorable sur la résistance à la corrosion au brouillard salin. En ce qui concerne la stabilité temporelle des bains de revêtement, des mesures relatives à un bain d'alliage modifié V-Sr montrent que la teneur en strontium ne varie pas de manière significative. A cet effet, le revêtement conventionnel présentait une composition nomi- nale consistant, en poids, en 55 % d'aluminium et 1,6 % de silicium, le reste étant du zinc. Le revêtement présentant le fleurage amélioré suivant l'invention contenait en outre de 0,010 à 0,025 % en poids de strontium et de 0,010 à 0,030 % en poids de vanadium. Les échantillons de tôles examinés ont été prélevés dans des bandes d'acier de diverses épaisseurs comprises entre 0,6 mm et 2 mm Les revêtements, tant conventionnels qu'améliorés suivant l'invention, ont été déposés dans une installation industrielle fonctionnant dans des conditions normales; leur épaisseur variait de 20 pim à 30 inm. La Fig 4 est une coupe métallographique à travers un revêtement tant con- ventionnel que modifié; la Fig 5 est un tableau de valeurs mesurées, traduisant notamment l'amé- lioration de la ductilité du revêtement; la Fig 6 illustre l'augmentation de la profondeur d'emboutissage réali- sable avec le revêtement modifié; la Fig 7 est une autre illustration de l'aptitude à l'emboutissage améliorée. A l'exception de la Fig 5, qui comporte plusieurs compositions, les autres figures correspondent à la présence de 0,020 % de strontium et de 0,025 % de vanadium dans le revêtement modifié. La Fig 4 est une double micrographie qui montre, en coupe, la structure métallographique du revêtement déposé sur une tôle d'acier La couche in- termétallique ( 2) formée entre l'acier ( 1) et le revêtement ( 3) apparaît légèrement plus régulière dans le cas du revêtement modifié (b); par con- tre, son épaisseur est pratiquement inchangée par rapport au revêtement conventionnel (a) De plus, les aiguilles de silicium ( 4) pointues, iso- lées, que l'on observe dans le revêtement conventionnel (a) ont disparu dans le revêtement modifié (b), o le silicium est globularisé et les globules rassemblés en réseau ( 5). Dans le tableau de la Fig 5, on a rassemblé les résultats d'essais de pliage à bloc effectués avec des échantillons présentant plusieurs com- positions de revêtement différentes. il Pour chaque composition de revêtement, on indique les teneurs en strontium (Sr, %) et en vanadium (V, %), l'épaisseur de tôle de chaque échantillon (e, mm) et l'épaisseur moyenne (e, mm), l'épaisseur du revêtement (ZA, pm), le nombre réel (n) et le nombre moyen (n) de fissures, la largeur moyenne réelle (L, pm) et moyenne (L, Lm) des fissures, ainsi que la surface totale (%) mise à nu par les fissures, déterminée soit par une estimation au microscope (valeur réelle S, valeur moyenne i), soit par calcul Ces valeurs sont données également pour des échantillons de référence, dont le revêtement ne contient pas de strontium ni de vanadium. Ces résultats mettent en évidence une nette diminution, d'environ 35 à 40 %, de la tendance à la fissuration pour le revêtement modifié Une telle diminution de la tendance à la fissuration traduit une'augmentation corres- pondante de la ductilité du revêtement Celle-ci entraîne à son tour une amélioration de l'aptitude à la déformation des produits revêtus, en particulier par emboutissage. Le tableau de la Fig 5 indique également l'état d'un échantillon plié à bloc après un cycle d'essai de corrosion suivant la norme DIN 50018 (essai Kesternich) Dans la zone pliée, le revêtement conventionnel présente en- viron 50 % de rouille rouge (b), alors que le revêtement modifié est resté intact (a) Cette amélioration semble résulter notamment de la diminution de la tendance à la fissuration du revêtement. Des essais d'emboutissage ont en outre révélé un excellent comportement tribologique du revêtement modifié. La Fig 6 montre qu'un revêtement modifié (b) permet un emboutissage plus profond que le revêtement conventionnel (a). La Fig 7 montre également que le revêtement modifié (b) permet l'embou- tissage dans des conditions extrêmes de déformation, pour lesquelles l'em- boutissage avec revêtement conventionnel (a), même lubrifié, est impossible ou insatisfaisant. Le comportement favorable des revêtements modifiés, illustré par les Fig. à 7, semble également influencé par la modification de la couche de composés intermétalliques résultant de la modification du revêtement Les composés intermétalliques présentent une meilleure ductilité que dans les revêtements conventionnels Il en résulte une meilleure adhérence du revê- tement, et par conséquent une moindre tendance à l'écaillage lors d'une déformation du produit revêtu. Dans la Fig 8, la photo (a) montre le fleurage à relativemenet gros grains, qui correspond à un revêtement à base d'un alliage hypereutectique de zinc-aluminium conventionnel La photo (b) montre le fleurage amélioré, au moins deux fois plus dense, conforme à l'invention Le fleurage des produits conformes à l'invention est plus fin et plus régulier que celui des produits conventionnels; il est en outre indépendant de la nuance d'acier ainsi que de l'état de surface du produit, en particulier de sa rugosité Les produits revêtus conformes à l'invention présentent un aspect visuel constant, malgré la différence éventuelle de provenance et de nuan- ce de l'acier utilisé De ce fait, il n'apparaît aucune variation du fleurage par exemple entre deux bandes d'acier différentes assemblées bout à bout et revêtues dans les mêmes conditions. Les modifications de composition des alliages de revêtement, proposées par la présente invention, améliorent nettement la ductilité et l'adhérence des revêtements du type Zn-Al-Si, en homogénéisant la distribution morpho- logique et granulométrique des intermétalliques à l'interface avec le substrat et en modifiant la structure des espaces interdendritiques o se concentrent les "aiguilles" de silicium, par ailleurs globularisées dans les alliages modifiés. Dans le cas de la modification au V-Sr, ces influences trouvent leur origine dans la ségrégation préférentielle du vanadium dans les inter- métalliques et dans l'association du strontium aux particules de silicium. De plus, cette dernière modification conduit à un affinement et à une régularisation granulométrique des grains du revêtement (fleurage). REVENDICATIONS 1 Procédé pour le revêtement au trempé d'une bande d'acier en continu, dans lequel on fait passer ladite bande d'acier dans un bain de zinc avec une teneur en aluminium d'environ 55 % en poids et une teneur en silicium de 1 % à 2 % en poids, caractérisé en ce que l'on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids, et au moins un autre élément choisi parmi le vanadium et le chrome, chacun en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids. 2 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité inférieure à 0,05 % en poids et du vanadium en une quantité inférieure à 0,1 % en poids. 3 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité inférieure à 0,1 % en poids et du chrome en une quantité inférieure à 0,15 % en poids. 4 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajoute audit bain de revêtement du strontium en une quantité comprise entre 0, 005 % et 0,1 % en poids, du vanadium en une quantité comprise entre 0,02 % et 0,1 % en poids, et du chrome en une quantité comprise entre 0,001 % et 0,1 % en poids. 5 Produit en acier caractérisé en ce qu'il est pourvu d'un revêtement à base d'un alliage hypereutectique de zinc-aluminium et en ce qu'il présente un fleurage comptant au moins 1000 fleurs par dm 2. 6 Produit en acier suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'il présente un fleurage comptant entre 1200 et 1500 fleurs par d M 2. 7 Produit en acier suivant l'une ou l'autre des revendications 5 et 6, caractérisé en outre en ce que le revêtement à base d'un alliage hyper- eutectique de zinc-aluminium contient de 1 % à 2 % en poids de silicium ainsi que du strontium et au moins un élément choisi parmi le vanadium et le chrome, chacun en une quantité au maximum égale à 0,2 % en poids. 8 Produit en acier suivant la revendication 7, caractérisé en ce que le silicium contenu dans le revêtement se trouve sous une forme globulaire. 9 Produit en acier suivant l'une ou l'autre des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que ledit alliage hypereutectique de zinc-aluminium présente une teneur en aluminium comprise entre 50 % et 60 % en poids. Produit en acier suivant la revendication 9, caractérisé en ce que ledit alliage hypereutectique de zinc-aluminium présente une teneur en aluminium d'environ 55 % en poids.