Brevet FR2668830A1 — publié le 19920507

L'invention se rapporte à un contrôle électromagnétique d'un câble métallique. Le brevet Européen du demandeur N 087 810 158 3 décrit une procédure pour contrôler simultanément un câble métallique pour déterminer des variations de trois caractéristiques, à savoir la superficie de section transversale du câble, le dessin de contact des fils à l'intérieur du câble, et l'existence de fils brisés Il est fait usage d'une tête de contrôle magnétique qui établit deux champs magnétiques qui magnétisent des sections adjacentes du câble dans des sens opposés Le câble est entraîné pour se mouvoir le long d'un trajet à travers la tête et l'existence des trois caractéristiques dont il a été fait mention est détecté au moyen de capteurs appropriés situés dans des positions définies par rapport à la tête. Lorsque la tête mentionnée ci-dessus est mise en oeuvre les différents capteurs sont situés à proximité du câble dans des emplacements optimaux Le câble se déplace relativement lentement dans la tête de contrôle sous des conditions maîtrisées pendant le processus de contrôle. Si la tête de contrôle est laissée sur place et que le câble métallique est utilisé pour un fonctionnement normal, et s'il circule à des vitesses de fonctionnement normal, alors la tête de contrôle, ou le câble, peut être endommagée par le déplacement transversal du câble métallique qui se produit lorsque la vitesse du câble est augmentée S'il est fait usage de guides, comme des galets, ou analogues, pour stabiliser le câble lorsqu'il passe à travers la tête de contrôle, une usure inutile peut être provoquée pour le câble. La présente invention se rapporte à un appareil pour contrôler un câble métallique en ce qui concerne une ou plusieurs des caractéristiques mentionnées ci-dessus, qui est relativement compact et qui peut, si cela est souhaité, être laissé sur place en tant qu'appareil de contrôle permanent Le domaine de l'invention n'est pas, cependant, limité à cette utilisation et l'appareil de l'invention peut être utilisé avec une efficacité égale comme dispositif de contrôle de câble portable. L'invention procure un appareil pour contrôler un câble métallique en ce qui concerne les variations de superficie de section transversale, qui comprend une tête de magnétisation pour établir un champ magnétique, des moyens pour former un trajet pour le câble qui permettent au câble de circuler dans une direction axiale à travers le champ magnétique ce par quoi le câble est magnétiquement saturé dans un premier sens à un premier emplacement, et, dans un second sens qui est opposé au premier sens, à un second emplacement et à un troisième emplacement Les second et troisième emplacements étant respectivement situés sur les côtés opposés du premier emplacement, et au moins un premier moyen de détection situé à l'un respectif du premier, du second et du troisième emplacements pour détecter une variation de flux magnétique dans le câble. Une variation de flux magnétique détectée par le premier moyen de détection, situé comme cela a été indiqué, peut être attribuée à une variation de la superficie de section transversale dans le câble. L'appareil peut être utilisé pour contrôler simultanément le câble métallique en ce qui concerne les variations du dessin de contact et, à cette f in, il peut comprendre au moins un second et un troisième moyens de détection qui sont situés entre le premier et le second emplacements, et entre le premier et le troisième emplacements, respectivement, chacun du second et du troisième moyens de détection se trouvant dans une région respective dans laquelle la densité de flux dans le câble est approximativement nulle et étant utilisé pour mesurer la vitesse de variation de la densité de flux, en fonction de la longueur du câble. Les second et troisième moyens de détection, utilisés de la manière indiquée, détectent des variations dans la vitesse de variation de la densité de flux qui peuvent être attribuées à des modifications du dessin de contact dans le câble. Chacun des premier, second et troisième moyens de détection peut comprendre tout dispositif approprié Ces moyens de détection peuvent, par exemple, être des bobines et ils peuvent être situés de manière à s'étendre circonférentiellement autour du câble métallique. L'appareil peut comprendre un quatrième moyen de détection et les premier et quatrième moyens de détection peuvent être situés respectivement dans deux quelconques des premier, second et troisième emplacements Le quatrième moyen de détection agit de la même manière que le premier moyen de détection en ce qu'il est sensible à des variations de flux magnétique dans le câble qui peuvent être attribuées à des variations de superficie de section transversale dans le câble Des signaux produits par le premier moyen de détection et par le quatrième moyen de détection peuvent être additionnés, par exemple, en connectant le premier moyen de détection et le quatrième moyen en série. L'appareil de l'invention peut également être utilisé pour contrôler simultanément le câble métallique en ce qui concerne les fils brisés et, à cette fin, il peut comprendre deux bobines, chacune d'un premier rayon, qui sont séparées par une distance approximativement égale au premier rayon et qui sont situées respectivement sur les côtés opposés du premier emplacement, les deux bobines étant utilisées pour détecter des variations de flux magnétique. Les variations de flux magnétique qui sont détectées par lesdites deux bobines peuvent être attribuées à l'effet des fils brisés dans le câble métallique. Des signaux produits par les deux bobines peuvent être intégrés par rapport au temps, et ils peuvent être en outre traités d'une manière quelconque appropriée, pour améliorer la possibilité de détecter des signaux de niveaux relativement faibles dans du bruit d'arrière plan qui est produit pendant le passage du câble le long du trajet. L'invention s'étend en outre à un procédé pour contrôler un câble métallique en ce qui concerne des variations de superficie de section transversale qui comprend les opérations d'établissement d'un champ magnétique, de mise en mouvement du câble métallique dans une direction axiale le long d'un trajet à travers le champ magnétique, ce par quoi le câble est magnétiquement saturé dans un premier sens à un premier emplacement, et dans un second sens qui est opposé au premier sens à un second emplacement et à un troisième emplacement, les second et troisième emplacements étant respectivement situés sur les côtés opposés du premier emplacement, et de détection de variations de flux magnétique dans le câble dans au moins l'un des premier, second et troisième emplacements. Les variations de flux magnétique qui sont détectées à l'un quelconque des premier, second et troisième emplacements peuvent être attribuées à des variations de superficie de section transversale dans le câble. Les variations de flux magnétique peuvent être détectées dans au moins deux, ou si cela est souhaité dans tous les trois, desdits emplacements et les signaux qui sont produits, au moment de la détection des variations de flux magnétique, peuvent être additionnés. Le procédé de l'invention peut être utilisé pour contrôler simultanément le câble métallique en ce qui concerne des variations du dessin de contact en détectant la vitesse de variation de la densité de flux, en fonction de la longueur du câble, dans chacune de deux régions, dans lesquelles la densité de flux dans le câble est approximativement nulle, les deux régions étant situées, respectivement, entre le premier et le second emplacements, et entre le premier et le troisième emplacements. Les variations dans la vitesse de variation de la densité de flux, en fonction de la longueur du câble, peuvent être attribuées à des variations du dessin de contact dans le câble. Le procédé peut également être utilisé pour contrôler simultanément le câble en ce qui concerne des fils brisés en utilisant au moins deux bobines qui sont situées sur des côtés opposés du premier emplacement, respectivement, les bobines étant séparées par une distance qui est approximativement égale au rayon des bobines, et les bobines étant sensibles à des variations de densité de flux. Des bobinesdécrites de la sorte, utilisées de la manière indiquée, détectent les fils brisés dans le câble. Diverses autres caractéristiquesde l'invention ressor- tent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Une forme de réaliation de l'objet de l'invention est représentée, à titre d'exemple non limitatif, aux dessins annexés. La figure 1 est une vue en bout d'une tête de magnétisation utilisée dans l'appareil de l'invention-;, La figure 2 est une vue de côté de la tête de magnétisation de la figure la Les figures 3 et 4 montrent respectivement une pièce polaire et un aimant qui sont appropriés pour utilisation dans la tête de magnétisation des figures 1 et 2. La figure 5 montre une pièce polaire avec des aimants d'une forme constituant une variante par rapport à ceux montrés à la figure 4. La f igure 6 est une courbe de densité de flux B en fonction da la longueur du câble, obtenue avec la tête de magnétisation des figures 1 et 2 _ L.a figure 7 est un signal produit par un intégrateur, utilisé avec la tête des figures 1 et 2, pour contrôler un câble qui présente une variation de superficie de section transversale. L es figures 8, 9 et 10 montrent respectivement la réponse intégrée, d'une bobine de mesure située à différents emplacements dans la tête de magnétisation, à une variation qui est une fonction échelon de la superficie de section transversale du câble en cours de contrôle ? L a figure il montre les courbes des figures 8, 9 et 10 sur des axes communs. L es figures 12 et 13 montrent différentes courbes qui sont obtenues lorsque les signaux, qui apparaissent sur les courbes des figures 8, 9 et 10, sont soustraits des uns des autres. La figure 14 montre la courbe de la figure 6, qui est une densité de flux en fonction de la longueur du câble par rapport à la tête de magnétisation, multipliée par un facteur de 10, en même temps qu'une courbe de vitesse de variation de densité de flux en fonction de la longueur du câble. La figure 15 est un signal de sortie d'un intégrateur connecté à deux bobines, utilisé pour détecter des variations de trajet de contact dans le câblemétallique, le signal de sortie étant produit en réponse à une fonction échelon de superficie, de longueur infinie, dans le câble métallique. La figure 16 représente des modifications qui sont appliquées à un câble métallique à des fins de contrôle - La figure 17 montre un signal qui est produit lorsqu - le câb Je de la figure 16 passe à travers la tête de magnétisation. L a figure 18 est une partie agrandie de la courbe de la figure 6 représentant la position des bobines, par rapport à la tête de magnétisation, utilisées pour détecter la présence de fils brisés dans le câble. La figure 19 montre une impulsion qui est produite par un fil brisé dans le câble. La figure 20 est le signal de sortie d'un intégrateur auquel l'impulsion de la figure 18 est appliquée 4 a figure 21 montre une partie d'un câble qui est modifié pour simuler la présence de fils brisés. La figure 22 montre un signal qui est produit lorsque le câble de la figure 20 traverse la tête de magnétisation. Les figures 1 et 2 représentent une tête de magnétisation 10 respectivement vue en bout et vue de côté. La tête 10 comporte des pièces polaires respectivement 12 et 14, qui sont de forme annulaire, et qui comportent, dans cet exemple, seize empilements d'aimants 16 entre elles. Chaque empilement d'aimants 16 comprend huit aimants 17 de profil rectangulaire montés adjacents les uns aux autres dans une configuration magnétique en série La pièce polaire 14 est un pôle nord, tandis que la pièce polaire 12 est un pôle sud. Une pièce intercalaire de bobines 18 est située à l'intérieur de l'ensemble des empilements d'aimants 16 La pièce intercalaire contient des bobines de mesure pour des mesures qui sont décrites dans ce qui suit. La tête de contrôle définit un passage circulaire 20 à travers lequel un câble métallique 22 qui doit être contrôlé passe Il peut être vu qu'il y a un jeu d'une valeur considérable entre le câble et la pièce intercalaire de bobines 18 et cette particularité fait que la tête de cont:ôle est appropriée pour une installation permanente dans des conditions dans lesquelles le câble 22 peut se mouvoir latéralement dans une large mesure en cours d'utilisation D'autre part, le diamètre relativement grand des bobines qui sont utilisées conduisent à des rapports signal sur bruit réduits et des techniques de traitement de signal peuvent être mises en oeuvre afin d'identifier celles des composantes des signaux qui prennent leur origine dans des défauts dans le câble 22. Comme variante de la configuration d'aimants rectangulaires dont il a été fait mention, il peut être fait usage d'aimants trapézoïdaux 24, de la sorte représentée à la figure 4, qui sont alignés axialement et assemblés à des emplacements 26 indiqués, sur une pièce polaire 28, à la figure 3 La configuration trapézoïdale utilise plus efficacement l'espace que les aimants rectangulaires, pour une intensité de champ magnétique souhaitée dans la tête 10 Un agencement plus compact des aimants peut en fait être obtenu en utilisant des aimants qui sont des segments d'un anneau de cercle comme cela est montré à la figure 5. La figure 6 est une courbe B(x) de la densité de flux B qui est produite dans le câble 22 par la tête 10, en fonction de la longueur du câble ô, par rapport à une coordonnée de référence marquée O, qui est plus ou moins une position centrale dans la tête, au droit de laquelle la densité de flux dans le câble 22 atteint une valeur positive maximale. A l'emplacement marqué d sur la courbe de la figure 6, qui coïncide avec la coordonnée de référence mentionnée ci- dessus, le câble est magnétiquement saturé dans un sens positif tandis qu'aux emplacements marqués b et f le câble est magnétiquement saturé dans un sens négatif. Aux emplacements c et e la densité de flux est nulle. Les emplacements b et f sont situés approximativement aux extrémités axiales de la tête 10 En dehors de ces points extrêmes, aux emplacements variables a et g à l'intérieur du câble la densité de flux magnétique est, pour des raisons pratiques, sensiblement saturée dans le sens négatif, cependant à un niveau qui est légèrement moindre que les niveaux de pic de saturation aux points b et f. La figure 6 représente de manière schématique un moyen de détection comprenant une bobine de mesure 32, qui est mon- tée sur la pièce intermédiaire de bobine 18, et qui s'étend de ma- nière circonf-éerentielle autour-du câble se trouvant su-r un axe qui passe par le point d Si le câble a une superficie de section transversale nominale A, alors la variation du flux Sp, due à une variation fonction échelon de la superficie b A, est donnée par l'équation suivante: 2 B() + R 2)0,5 3 dans laquelle ú est une mesure de la longueur du câble telle que représentée à la figure 6, R est le rayon de la bobine 32, et B(t) est la densité de flux dans le câble en fonction de Si la bobine 32 comporte N tours et si sa sortie est appliquée à l'entrée d'un intégrateur 34, représenté de manière schématique à la figure 6, avec une constante de temps T, alors la tension de sortie de l'intégrateur V O est donnée par l'équation suivante: N VO = T N 1 =-Be + i 2 T ( 2 + R 2)05 A l'enulacement d la vitesse de variation de la densité de flax en fonction de la longueur du câble, d B est nulle Par consdquent il n'y a aucun courant de Foucault nulle Par conséquent il n'y a aucun courant de Foucault pour perturber la répartition régulière de la densité de flux dans la section transversale du câble L'emplacement d est ainsi approprié pour détecter des variations de flux qui peuvent être attribuées à des variations de la superficie de section transversale du câble. Le câble 22 a été modifié, à des fins de contrôle, en attachant un certain nombre de fils s'étendant axialement, à la surface extérieure d'une section normale du câble Le câble a été déplacé axialement à travers la tête 10 et le signal résultant produit à la sortie de l'intégrateur 34 est représenté à la figure 7 Le pic dans la courbe, désigné par 36, correspond à la position des fils supplémentaires. La figure 8 représente la réponse intégrée qui est produite par la bobine 32, située à l'emplacement d, lorsqu'une variation, fonction échelon de longueur infinie, de la superficie du câble, se produit pendant que le câble est déplacé de la gauche vers la droite à travers le centre de la bobine Une fois que la discontinuité a dépassé le plan de la bobine, la sortie de l'intégrateur demeure constante. Il est évident que la bobine 32 peut être située à d'autres emplacements dans lesquels la densité de flux est à une valeur maximale c'est-à-dire à l'un ou l'autre des emplacements b et f La figure 9 montre la sortie de l'intégrateur lorsque la bobine 32 est à l'emplacement b et la figure 10 montre une courbe similaire produite par l'intégrateur lorsque la bobine de mesure est à l'emplacement f. Dans chacun des cas dont il est fait mention en relation avec les figures 8, 9 et 10, la sortie de l'intégrateur est proportionnelle à la densité de flux dans le câble Les courbes sont similaires mais, comme cela est montré à la figure 11, elles sont décalées axialement d'une valeur qui correspond à la position de la bobine La bobine de mesure 32 peut être utilisée dans l'un quelconque des trois emplacements pour détecter des variations de superficie Dans chacun des cas la longueur de discrimination, qui est la précision avec laquelle est détectée la position dans laquelle la variation fonction échelon dans la superficie se produit, est sensiblement la même et elle est approximativement de 400 mm pour les conditions de contrôle données. En fait, il peut être fait usage de deux ou trois bobines situées aux emplacements respectifs d, b et f La figure 12 montre les effets de la bobine située en d reliée en série, en opposition, avec des bobines similaires respectivement en d et f en même temps que le signal qui est produit par la bobine d. La figure 13 montre la sortie de l'intégrateur lorsque les bobines en b et f sont connectées en série, en opposition, avec la bobine située en d. Il est évident à partir des figures 12 et 13 que la sensibilité de mesure peut être doublée ou triplée par l'utilisation de combinaisons à deux bobines ou trois bobines, mais aux dépends de la longueur de discrimination. La longueur de discrimination pour un système à deux bobines est approximativement de 1 000 mm et celle du système à trois bobines est approximativement de 1 600 mm. Les systèmes à deux bobines dont il est fait mention en relation avec la figure 12 sont équivalents à des systèmes de bobines en sellette dans lesquels les demi- bobines sont situées à des emplacements b et d d'une part, et à des emplacements d et f d'autre part Il s'ensuit par conséquent qu'au lieu de bobines circonférentielles entourant le câble, du type représenté en 32 et décrit ci- dessus, des bobines en sellette peuvent être utilisées aux emplacements d et b ou aux emplacements d et f, pour mesurer des variations de superficie. Il peut être montré que des variations du dessin de il contact peuvent être détectées par des opérations de mesure appropriées effectuées à un emplacement dans lequel le produit (V g d B) est à une valeur maximale, et en même de, temps B = 0, o V est la vitesse du câble et g est la perméabilité magnétique du câble métallique. La figure 14 représente une courbe d B en même temps qu'une courbe de densité de flux B(î) pour la tête de contrôle 10 La courbe B( ,) est identique à la courbe représentée à la figure 6 et elle est reproduite ici pour une commodité de référence. Il doit être noté que les emplacements c et e dans lesquels B = 0, ne coïncident pas tout à fait avec les valeurs de pics de la courbe d B. dû, La figure 14 montre schématiquement des bobines 38 et qui sont situées plus ou moins aux emplacements c et e. Les positions optimales de ces bobines sont d'une manière préférable trouvées par expérimentation et d'une manière générale elles sont entre les emplacements dans lesquels d B dût présente une valeur maximale et les emplacements c et e, respectivement. La figure 15 montre une courbe Vo produite par un intégrateur 42 connecté aux bobines 38 et 40, en fonction de la longueur du câble, lorsqu'une variation fonction échelon de longueur infinie dans la superficie traverse les bobines Si les densités de flux aux emplacements c et e sont égales, et d'une manière préférable égales à zéro, il n'y a pas de sortie d'intégrateur nette résultant de la fonction échelon de superficie, de longueur infinie mais il y a une petite 'mpulsion transitoire résiduelle. Pour contrôler la théorie précédente et l'aptitude du système à discrimirer entre des variations de superficie et des variations de dessin de contact, un câble 44 a été modifié de la manière montrée à la figure 16 Quatre fils 46, de 3,18 mm de diamètre et approximativement 600 mm de longueur et s'étendant dans une direction axiale, ont été fixés à la surface externe du câble Approximativement à un mètre de distance des fils 46, dix couches de 0,25 mm d'épaisseur de feuille d'aluminium 48, de 450 mm de long dans la direction axiale, ont été enroulées étroitement serrées autour du câble. Les courants de Foucault qui sont induits dans la feuille d'aluminium, lorsqu'un déplacement relatif a lieu entre le câble 44 et la tête 10, simulent un accroissement fonction échelon, dans le dessin de contact. La figure 17 représente la sortie de l'intégrateur 42 pour une vitesse de câble de 2 m/sec La composante de signal résultant des feuilles d'aluminium est un pic désigné par 50 tandis que les fils 46 produisent un pic 52 dans le sens contraire. Il peut être vu que la variation de dessin de contact, simulée par la feuille d'aluminium, est détectable et peut être distinguée de la variation de superficie de section transversale qui est simulée par les fils 46 Le pic 52 n'est pas véritablement apparent dans le bruit d'arrière plan, comme cela a été indiqué, il peut être nécessaire d'avoir recours à des techniques de traitement de signal pour améliorer la possibilité de détection du pic 52. La figure 18 représente une partie de la courbe de la figure 6, à une échelle agrandie Il peut être vu que des fils brisés dans le câble métallique en cours de contrôle peuvent être détectés au moyen de deux bobines 54 et 56, respectivement, qui sont situées à des emplacements g et h, des côtés opposés de l'emplacement d, avec la séparation axiale entre les bobines qui est approximativement égale au rayon des bobines qui, dans ce cas, est de 110 mm Les bobines 54 et 56 produisent une impulsion de la sorte montrée à la figure 19, lorsqu'un fil brisé est détecté, la valeur de pic de l'impulsion étant proportionnelle au nombre de tours de la bobine, au volume du bris de fil, et à la vitesse du câble au moment du contrôle La forme de l'impulsion ne dépend pas du nombre de tours ni du volume du bris de fil. Comme cela a été indiqué les bobines qui sont situées dans la pièce intercalaire de bobines 18 ont des diamètres relativement grands et par conséquent le rapport signal sur bruit pour les bobines est faible L'aptitude à détecter le signal est améliorée par l'intégration des impulsions de fils brisés et la figure 20 montre la sortie V O d'un intégrateur connecté aux bobines 54 et 56 L'intégration a lieu par rapport au temps, et le signal V O est par conséquent indépendant de la vitesse du câble. Un bris de fil artificiel important a été simulé dans un câble 58, comme cela est montré à la figure 21 en attachant deux ensembles de fils 60 et 62 à la surface externe du câble, séparés l'un de l'autre par environ 10 mm L'agencement montré à la figure 21 simule un bris de fil d'un volume d'environ 160 mm 3. La courbe montrée à la figure 22 est le signal de sortie d'un intégrateur connecté aux bobines 54 et 56 et produit lorsque le câble 58 traverse la tête 10 Le câble 58 est superposé sur la courbe Les emplacements x et z correspondent aux extrémités extérieures des fils 60 et 62, et l'emplacement y désigne l'écartement entre les deux fils. L'effet des fils brisés peut être discerné bien qu'il ne soit pas totalement identifiable par rapport au niveau de bruit d'arrière plan Il peut être fait appel à l'usage de corrélation croisée et des techniques de reconnaissance de forme d'impulsion, en même temps qu'à d'autres procédés de traitement de signal, pour améliorer et identifier les signaux produits par les fils brisés. A partir de la description précédente et des dessins annexés il ressort que la tête de contrôle 10, en même temps que des dispositifs de mesure appropriés et situés correctement, peut être utilisée pour la mesure simultanée de la superficie et des variations de dessin de contact, et pour la détection de fils brisés La tête 10 peut être utilisée pour une installation permanente ou bien elle peut être incorporée dans un dispositif de contrôle portable. Dans ce dernier cas comme les vitesses de contrôle de câble sont généralement commandées et sont beaucoup plus faibles que les vitesses de mise en oeuvre réelles, les bobines de mesure qui sont utilisées peuvent avoir des diamètres plus petits que ceux qui sont indiqués ci- dessus et représentés aux figures 1 et 2, et qui par conséquent ont pour résultat des rapports signal sur bruit plus importants D'une manière générale, par conséquent à mesure de l'augmentation des diamètres de bobine, par rapport à la taille du câble en cours de contrôle, une confiance accrue sera faite aux techniques de traitement de signal pour détecter la présence ou l'absence de fils brisés, de variations de superficie et de variations de dessin de contact. REVENDICATIONS 1 Appareil pour contrôler un câble métallique ( 22) en ce qui concerne les variations de superficie de section transversale, qui comprend une tête de magnétisation ( 10) pour établir un champ magnétique, des moyens ( 12, 14, 18) pour former un trajet pour le câble ( 22) qui permette au câble ( 22) de circuler dans une direction axiale à travers le champ magnétique ce par quoi le câble ( 22) est magnétiquement saturé dans un premier sens à un premier emplacement (d, figure 6), et, dans un second sens qui est opposé au premier sens, à un second emplacement (b, figure 6) et à un troisième emplacement (f, figure 6), les second et troisième emplacements étant respectivement situés sur les côtés opposés du premier emplacement (d), et qui est caractérisé par au moins un premier moyen de détection ( 32) situé à l'un respectif du premier, du second et du troisième emplacements pour détecter une variation de flux magnétique dans le câble ( 22). 2 Appareil selon la revendication 1, qui est utilisé pour contrôler simultanément le câble métallique ( 22) en ce qui concerne les variations du dessin de contact et qui est caractérisé par au moins un second et un troisième moyens de détection ( 38, 40; figure 14) qui sont situés entre le premier et le second emplacements (d et b), et entre le premier et le troisième emplacements (d et f), respectivement, chacun du second et du troisième moyens de détection ( 38, 40) se trouvant dans une région respective (c, e) dans laquelle la densité de flux dans le câble ( 22) est approximativement nulle et étant utilisé pour mesurer la vitesse de variation de la densité de flux, en fonction de la longueur du câble ( 22). 3 Appareil selon la revendication 1 ou la revendication 2 qui est caractérisé en ce qu'il comprend un quatrième moyen de détection et dans lequel le premier moyen de détection ( 32) et le quatrième moyen de détection ( 32) sont situés respectivement dans deux quelconques des premier, second et troisième emplacements (d, b, f). 4 Appareil selon la revendication 3 caractérisé en ce que des signaux produits par le premier moyen de détection ( 32) et le quatrième moyen de détection ( 32) sont ajoutés. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 qui est utilisé pour contrôler simultanément le câble métallique ( 22) pour des fils brisés et qui est caractérisé en ce qu'il comprend deux bobines ( 54, 56; figure 18), chacune d'un premier rayon, qui sont séparées par une distance qui est approximativement égale au premier rayon et qui sont situées respectivement des côtés opposés du premier emplacement (d), les deux bobines ( 54, 56) étant utilisées pour détecter des variations de flux magnétique. 6 Appareil selon la revendication 5 caractérisé en ce qu'il comprend un moyen d'intégration ( 34) pour intégrer des signaux, par rapport au temps, qui sont produits par les deux bobines ( 54, 56). 7 Procédé pour contrôler un câble métallique ( 22) en ce qui concerne des variations de superficie de section transversale qui comprend les étapes d'établissement d'un champ magnétique, de mise en mouvement du câble métallique ( 22) dans une direction axiale le long d'un trajet à travers le champ magnétique, ce par quoi le câble ( 22) est magnétiquement saturé dans un premier sens à un premier emplacement (d), et dans un second sens qui est opposé au premier sens à un second emplacement (b) et à un troisième emplacement (f), les second et troisième emplacements étant respectivement situés sur les côtés opposés du premier emplacement (d), et qui est caractérisé par l'opàr-ation de détection de variations de flux magnétique dans le câble ( 22) dans au moins l'un des premier, second et troisième emplacements (d, b, f). 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que des variations de flux magnétique sont détectées au moins dans deux desdits emplacements (d, b, f) et en ce que les signaux qui sont produits, lors de la détection des variations de flux magnétique sont ajoutés. 9 Procédé selon la revendication 7 ou la revendication 8 caractérisé en ce que le câble métallique ( 22) est contrôlé simultanément en ce qui concerne des variations du dessin de contact en détectant la vitesse de variation de la densité de flux, en fonction de la longueur du câble ( 22), dans chacune de deux régions (c, e), dans lesquelles la densité de flux dans le câble ( 22) est approximativement nulle, les deux régions (c, e) étant situées, respectivement, entre le premier et le second emplacements (d, b), et entre le premier et le troisième emplacements (d, f). 10 Procédé selon l'une quelconque des revendications 7 à 9 caractérisé en ce que le câble métallique ( 22) est contrôlé simultanément en ce qui concerne des fils brisés en utilisant au moins deux bobines ( 54, 56) qui sont situées sur des côtés opposés du premier emplacement (d), respectivement, les bobines ( 54, 56) étant séparées par une distance qui est approximativement égale au rayon des bobines, et les bobines étant sensibles à des variations de densité de flux.