Brevet FR2664506A1 — publié le 19920117

i Procédé et dispositif d'introduction d'une poudre dans un réacteur. DESCRIPTION L'objet de la présente invention concerne un procédé et ses dispositifs de mise en oeuvre, pour introduire une poudre à activité catalytique au sein d'un réacteur, notamment de polymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse. Il est connu de polymériser à l'état gazeux des alpha-oléfines telles que l'éthylène, le propylène, le butène-1, l'hexène-1, le méthyle-4pentène-1, en présence d'un système catalytique constitué, par exemple: a) d'un catalyseur solide comprenant un composé d'un métal de transition des groupes IV, V et VI de la Classification Périodique des éléments, notamment le titane ou le vanadium, ce catalyseur solide pouvant également comprendre du magnésium, et b) d'un cocatalyseur comprenant un composé organométallique d'un métal des groupes II et III de cette Classification, notamment un composé organo-aluminique De tels systèmes catalytiques d'activité élevée ont notamment été décrits dans les brevets français No. 2 116 698, No 2 144 080, No 2 529 208 et 2 529 209. Il est également connu que les polymérisations et copolymérisations d'alpha-oléfines à l'aide des catalyseurs très actifs décrits ci-dessus, ou de catalyseurs équivalents, par exemple à base d'oxyde de chrome supporté sur de la silice et activé thermiquement dans une atmosphère non réductrice, peuvent être réalisées selon un procédé utilisant la technique du lit fluidisé. Ces polymérisations et copolymérisations sont alors généralement effectuées dans un réacteur à axe vertical, dans lequel les particules du polymère en formation sont maintenues à l'état fluidisé par un courant gazeux ascendant contenant le ou les alpha-oléfines à polymériser. Un tel réacteur comporte habituellement à sa partie inférieure, une plaque perforée ou poreuse, couramment appelée sole de fluidisation, qui permet de répartir le courant gazeux dans le milieu réactionnel et de maintenir les particules de polymère à l'état fluidisé au-dessus de la sole. Le réacteur comporte un dispositif d'introduction d'une poudre à activité catalytique dans le lit fluidisé, un système d'alimentation en monomère et un système d'évacuation du polymère produit, permettant de maintenir sensiblement constante la hauteur du lit fluidisé. Le terme de poudre à activité catalytique utilisé dans ce document doit être compris dans un sens très général: il peut s'agir, soit d'une poudre d'un catalyseur ou d'un système catalytique susmentionné, soit une poudre d'un prépolymère obtenu par mise en contact d'une ou plusieurs alpha-oléfines avec un système catalytique tel que décrit ci- dessus, ou encore une poudre de polymère ou de copolymère d'alpha- oléfine possédant une activité catalytique en polymérisation, notamment lorsqu'elle est transférée d'un réacteur de polymérisation dans un autre, selon un procédé tel que décrit dans les brevets français No 2 312 511 et No 2 577 558. Par ailleurs, bien que les réacteurs à lit fluidisé soient plus souvent employés de nos jours, le problème posé et la solution apportée par l'invention peuvent s'appliquer aux réacteurs agités mécaniquement. Le problème général posé par l'introduction d'une poudre à activité catalytique dans un réacteur est de transférer de façon adéquate la poudre contenue dans un réservoir, dans le réacteur qui est sous pression; le réservoir contenant la poudre est maintenu sous une pression supérieure à la pression du réacteur, par un gaz inerte tel que azote, hydrogène ou tout gaz ne réagissant pas avec la poudre; ce réservoir est doté d'un orifice d'entrée par lequel on introduit la poudre et d'un orifice de sortie qui communique avec un dispositif doseur, qui a pour rôle de délivrer régulièrement une quantité déterminée de ladite poudre, nécessaire au fonctionnement régulier du réacteur. Afin de délivrer les doses de poudre à activité catalytique au sein du réacteur, on dispose des moyens connus de transport de ladite dose depuis la sortie dudit dispositif doseur jusqu'au réacteur Ces moyens comportent principalement une tuyauterie, équipée de vannes de sécurité, d'isolement et de régulation nécessaire, dans laquelle on fait circuler un fluide généralement gazeux, appelé ici gaz ou fluide vecteur, qui sert de support pour véhiculer la poudre jusqu'au réacteur; entre la sortie dudit dispositif doseur et ladite tuyauterie du transport, on dispose des moyens de liaison, qui se terminent par un dispositif de mélange de ladite poudre dans ledit fluide vecteur. Les systèmes connus d'introduction de ladite poudre dans le réacteur se différencient par le choix dichotomique du gaz vecteur, entre un gaz inerte tel que ceux sus-cités et un gaz réagissant avec ladite poudre; dans ce dernier cas, on choisit pour des raisons de simplicité un fluide, dont la présence est nécessaire dans le réacteur, soit le plus souvent le monomère gazeux ou un mélange gazeux contenant ce ou ces monomères. De nombreux documents décrivent des dispositifs et procédés d'introduction de poudre dans un réacteur. Le brevet U S 3 012 024 décrit un procédé et dispositif d'introduction continue de catalyseur dans un réacteur de polymérisation d'oléfines en suspension dans un solvant, dans lesquels le catalyseur est mélangé à un gaz vecteur, après la sortie du catalyseur du dispositif doseur, et véhiculé par ce gaz, à l'état sec jusqu'au sein du réacteur o il est injecté sous le niveau de solvant présent dans celui-ci. Le brevet GB 1 333 738 décrit un procédé et un dispositif d'injection de catalyseur dans un lit fluidisé Ce brevet enseigne un procédé qui consiste à délivrer une dose de catalyseur à partir d'un réservoir, dans une chambre qui est mise alternativement en communication avec ledit réservoir et avec la zone de réaction du lit fluidisé. Le dispositif décrit dans ce brevet comprend ledit réservoir et ses moyens d'alimentation en catalyseur, une vanne comprenant ladite chambre, et des moyens de fourniture d'un gaz porteur qui peut traverser ladite chambre quand celle-ci est mise en communication avec le réacteur à lit fluidisé. Le procédé décrit est essentiellement discontinu, l'alimentation en catalyseur étant du type "transport pneumatique bouchon". Le brevet FR 2 183 298 est relatif à un procédé de préparation de polyoléfines comprenant l'introduction pseudo-continue d'un catalyseur, par un courant de gaz sec au moyen d'un tube capillaire dont le diamètre interne est compris entre 0,76 et 3,2 mm. Le brevet FR 2 562 077 décrit un procédé et un dispositif d'introduction d'une poudre à activité catalytique dans un réacteur de polymérisation à lit fluidisé Le dispositif comprend une enceinte de stockage reliée à un dispositif doseur, une chambre intermédiaire destinée à réduire le tassement de la poudre, une amenée d'un gaz vecteur inerte et une tuyauterie de transport de poudre jusqu'au réacteur, ladite tuyauterie comprenant une partie verticale immédiatement suivie d'une partie sensiblement horizontale; les deux parties de cette tuyauterie sont reliées par un coude qui provoque l'accumulation de la poudre, puis son transport en un seul bloc jusqu'au réacteur, selon un type de "transport pneumatique bouchon". Les qualités et performances attendues de tels systèmes et procédés sont les suivants: a) délivrer la poudre à activité catalytique de façon contrôlée et la plus continue possible au sein du réacteur, afin de garantir la stabilité de la réaction qui se développe au sein du réacteur; b) délivrer la poudre sous forme non compactée,mais diluée dans le gaz vecteur, de manière à ce qu'elle puisse être dispersée immédiatement et de façon homogène dans tout le volume du réacteur o se produit la réaction, de façon à éviter les points chauds qui provoquent des disparités de qualité du produit formé; c) éviter l'accumulation de poudre dans le dispositif d'introduction; d) éviter la formation de bouchons consécutifs à la réaction d'un gaz vecteur actif avec ladite poudre; e) éviter la pollution de la partie du dispositif d'introduction située entre le réservoir de poudre et le dispositif de mélange de la poudre et du gaz vecteur actif, qui entraînerait également des bouchons et l'arrêt de l'installation; f) limiter le plus possible la quantité de gaz inerte introduite dans le réacteur, qui réduit le rendement de l'installation; g) procurer un dispositif fiable. Dans tous les procédés et dispositifs connus, on a privilégié certains de ces objectifs au détriment des autres; aucun de ces procédés et dispositifs ne répond à l'ensemble de ces problèmes. En résumé, le problème posé consiste, à partir de la délivrance de poudre effectuée de manière essentiellement pulsée par le dispositif doseur, à cause de sa structure imposée par les contraintes d'étanchéité et le besoin de contrôle du volume des doses, à mélanger cette poudre dans un fluide vecteur, qui peut en l'occurrence être actif et réagir avec cette poudre, de façon à obtenir une suspension gazeuse diluée dont la teneur en poudre est sensiblement constante au cours du temps, en tenant compte des contraintes (b) à (g) ci-dessus. La solution selon l'invention au problème posé consiste à procurer un procédé de mélange de doses de poudre prélevée dans un réservoir par une vanne doseuse, dans un fluide vecteur circulant dans une tuyauterie de transport, procédé dans lequel on délivre ladite dose dans une chambre intermédiaire, on fait pénétrer dans ladite chambre intermédiaire un gaz d'appoint par une tuyauterie d'arrivée, on fait sortir de ladite chambre intermédiaire et circuler ladite dose et ledit gaz d'appoint au travers de tuyauteries de liaisons et éventuellement d'une vanne d'isolement, et on mélange ladite dose et ledit gaz d'appoint audit fluide vecteur dans un dispositif de mélange, ce procédé comportant les opérations suivantes: on dilue les particules solides de ladite dose avec ledit gaz d'appoint dans une partie supérieure de ladite chambre intermédiaire, en créant ainsi une suspension Si desdites particules solides dans ledit gaz d'appoint; on fait passer ladite suspension Si au travers au moins un obstacle comprenant au moins un orifice restreint de passage et séparant ladite partie supérieure de la chambre intermédiaire d'une partie inférieure terminée par un orifice de sortie, de sorte qu'au moins une partie desdites particules solides est freinée par ledit obstacle et passe avec ledit gaz d'appoint au travers dudit orifice restreint de passage dans ladite partie inférieure de la chambre intermédiaire; on fait circuler dans ladite partie inférieure certaines particules en suspension dans ledit gaz d'appoint dudit orifice restreint de passage directement vers ledit orifice de sortie de la chambre intermédiaire, et simultanément on freine d'autres particules par des chocs contre les parois de ladite partie inférieure de la chambre intermédiaire, de sorte que lesdites particules issues de ladite dose arrivent dans ledit dispositif de mélange d'une façon dispersée en suspension dans ledit gaz d'appoint et selon un rythme sensiblement continu, et forment avec ledit fluide vecteur et ledit gaz d'appoint une suspension diluée 52 de teneur en poudre sensiblement constante au cours du temps dans ladite tuyauterie de transport. Le procédé selon l'invention résout en particulier le problème de l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse d'une poudre à activité catalytique, comprenant un catalyseur solide ayant au moins un métal de transition des groupes IV, V et VI de la Classification Périodique des éléments, ledit fluide vecteur comprenant au moins une alpha-oléfine gazeuse à polymériser. Le catalyseur peut être soit un catalyseur de type Ziegler- Natta, comprenant notamment un halogènure de titane et/ou de vanadium, et de préférence un composé de magnésium, soit un catalyseur à base d'oxyde de chrome supporté sur un oxyde réfractaire, tel que la silice, et activé thermiquement dans une atmosphère non réductrice. Les particules de catalyseur constituant la poudre à activité catalytique à introduire dans le réacteur, peuvent avoir un diamètre moyen en masse, Dm, compris entre 50 et 150 microns, de préférence compris entre 70 et 120 microns, et une distribution granulométrique telle que le rapport de Dm au diamètre moyen en nombre, Dn, desdites particules, est inférieur à quatre, de préférence, inférieur à trois. Le procédé selon l'invention résout également le problème de l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse d'une poudre à activité catalytique constituée par un prépolymère d'alpha-oléfine, ledit fluide vecteur comprenant au moins une alpha-oléfine gazeuse à polymériser Le prépolymère est obtenu par mise en contact d'une ou plusieurs alpha-oléfines avec un catalyseur tel que décrit précédemment et, avec au moins un composé organométallique d'un métal des groupes II et III de la Classification Périodique des éléments, en particulier un composé organo- aluminique, organozincique ou organomagnésien. Le prépolymère peut présenter un rapport molaire entre le métal du composé organométallique et le métal de transition du catalyseur compris entre 0,1 et 20, de préférence compris entre 0,2 et 10. Le prépolymère peut avoir une densité comprise entre 0,93 et 0,97, contenir 2 x 10-3 à 1 millimole de métal de transition par gramme et présenter un taux de prépolymère soluble dans le n-heptane à 70 C, allant de 0,1 à 5 % en poids Les particules de prépolymère constituant la poudre à activité catalytique à introduire dans le réacteur peuvent avoir un diamètre moyen en masse Dm allant de 80 à 400 microns, de préférence de 100 à 300 microns, une distribution granulométrique, telle que le rapport Dm/Dn desdites particules est inférieur à quatre, de préférence inférieur à 3, et une masse volumique apparente au repos allant de 0,2 à 0,45 g/cm 3. Le procédé selon l'invention résout aussi le problème de l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse d'une poudre à activité catalytique, constituée par un polymère ou un copolymère d'alpha-oléfine préparé au préalable dans un autre réacteur de polymérisation, ledit fluide vecteur comprenant au moins une alpha-oléfine gazeuse à polymériser Le polymère ou copolymère est préparé au préalable par mise en contact d'une ou plusieurs alpha-oléfines avec un catalyseur et avec au moins un composé organométallique, tels que décrits précédemment. Le polymère ou copolymère peut présenter un rapport molaire entre le métal du composé organométallique et le métal de transition du catalyseur compris entre 0,1 et 50, de préférence entre 0,2 et 20, et plus particulièrement entre 0,5 et 10 Le polymère ou copolymère peut avoir une densité allant de 0, 88 à 0,97 et contenir moins de 2 x -3 et plus de 10-4 millimole de métal de transition par gramme. Les particules de polymère ou de copolymère constituant la poudre à activité catalytique à introduire dans le réacteur peuvent avoir un diamètre moyen en masse Dm supérieur à 400 microns et inférieure à 1 000 microns, une distribution granulométrique telle que le rapport Dm/Dn desdites particules est inférieur à quatre, de préférence inférieur à trois, et une masse volumique apparente au repos comprise entre 0,25 et 0,55 g/cm 3. Le fluide vecteur comprend avantageusement au moins une alpha- oléfine à polymériser Il peut être constitué, de préférence, par le mélange gazeux réactionnel circulant dans le réacteur. Le gaz d'appoint amené dans la chambre intermédiaire peut être soit un gaz inerte vis à vis de la poudre à introduire dans le réacteur, soit un gaz susceptible de réagir avec ladite poudre Le choix du gaz d'appoint peut dépendre du type de poudre à introduire dans le réacteur Si la poudre est constituée par ou comprend essentiellement un catalyseur solide, ou un prépolymère, il est conseillé d'utiliser un gaz d'appoint inerte vis à vis de cette poudre On peut en particulier choisir comme gaz d'appoint inerte l'azote, l'hydrogène, le méthane, l'éthane, le propane, le butane ou le pentane, ou encore un mélange de ces gaz. Dans certains cas, il est possible d'utiliser avec une poudre de catalyseur ou de prépolymère, un gaz d'appoint susceptible de réagir avec ladite poudre: le gaz d'appoint peut en particulier être refroidi à une température suffisamment basse pour que toute réaction soit faible ou négligeable, ou bien le catalyseur ou le prépolymère peut présenter une période d'induction à l'éventuelle réaction avec ledit gaz d'appoint, ou un niveau d'activité initiale volontairement réduit par une quelconque passivation. Si la poudre est constituée par un polymère ou un copolymère, il est conseillé d'utiliser un gaz d'appoint susceptible de réagir avec ladite poudre En particulier, un tel gaz d'appoint comprend au moins une alphaoléfine à polymériser et peut, de préférence, être constitué par le mélange gazeux réactionnel circulant dans le réacteur Le cas échéant, il peut donc être de même nature que le fluide vecteur Dans certains cas, il peut être conseillé de le refroidir avant son utilisation. Dans le procédé de l'invention, on fait circuler les particules solides en suspension dans ledit gaz d'appoint de ladite chambre intermédiaire jusqu'audit dispositif de mélange, en passant au travers de tuyauteries de liaison et éventuellement d'une vanne d'isolement. Cette dernière peut être conseillée dans certains cas, lorsque lesdites particules solides sont extrêmement réactives, notamment avec le fluide vecteur Ainsi, pour éviter toute réaction importante et prématurée dans la zone s'étendant dudit dispositif de mélange jusqu'à ladite chambre intermédiaire et même jusqu'audit réservoir, ladite vanne d'isolement peut être recommandée, notamment lorsque la poudre est constituée par ou comprend essentiellement un catalyseur solide ou un prépolymère. Dans un mode préférentiel d'utilisation du procédé selon l'invention, on effectue à des intervalles de temps réguliers, les opérations suivantes: on ouvre une vanne d'arrivée dudit gaz d'appoint et, simultanément, on ouvre, le cas échéant ladite vanne d'isolement lorsque celle-ci existe et on actionne le dispositif doseur afin qu'il prélève dans ledit réservoir et délivre dans ladite chambre intermédiaire, ladite dose de poudre, on maintient ouvertes lesdites vannes d'arrivée de gaz d'appoint et, le cas échéant d'isolement pendant un temps d'ouverture, permettant l'écoulement de toutes les particules issues de ladite dose jusqu'audit dispositif de mélange, pendant un temps d'écoulement pouvant être compris entre 5 et 120 secondes, on ferme lesdites vannes d'arrivée de gaz d'appoint et, le cas échéant, d'isolement jusqu'au début du cycle suivant, c'est-à-dire pendant un temps de fermeture tel que la somme dudit temps d'ouverture et dudit temps de fermeture est égal audit intervalle de temps régulier, et ledit procédé selon l'invention étant tel que ledit intervalle de temps régulier a une valeur comprise entre 10 et 200 secondes. Il est avantageux dans la présente invention que le rapport entre ledit temps d'ouverture et ledit intervalle de temps régulier, soit le plus proche possible de 1, en particulier compris entre 0,3 et 0,98, de préférence entre 0,5 et 0,95, de façon à obtenir l'introduction d'une suspension de teneur en poudre la plus constante possible, tout en évitant les problèmes de bourrage du dispositif d'introduction. Avantageusement, dans un procédé selon l'invention, on maintient une pression d'alimentation de ladite chambre intermédiaire en gaz d'appoint à une valeur telle que, durant l'ouverture desdites vannes, le rapport entre ladite pression d'alimentation et la pression régnant dans ladite tuyauterie en aval dudit dispositif de mélange, est de 2,5 et, de préférence de 1,1 à 2,0. Un dispositif selon l'invention résout le problème posé par l'introduction d'une poudre à activité catalytique, dans un réacteur à lit fluidisé et/ou agité mécaniquement, dans lequel se réalise une polymérisation ou une copolymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse, du type comportant un réservoir de stockage de ladite poudre, une vanne doseuse, qui délivre à intervalles de temps réguliers des doses de ladite poudre dans une chambre intermédiaire comportant dans sa partie supérieure un orifice d'entrée et un tube d'arrivée de gaz d'appoint, et comportant dans sa partie inférieure, un orifice de sortie, une tuyauterie de liaison et, le cas échéant une vanne d'isolement, qui relient ledit orifice de sortie à un dispositif de mélange, situé sur une tuyauterie de transport, parcourue par un gaz vecteur, laquelle tuyauterie communique avec ledit réacteur, dispositif tel que ladite chambre intermédiaire comporte au moins un obstacle muni d'au moins un orifice restreint de passage entre ladite partie supérieure et ladite partie inférieure de la chambre intermédiaire, lequel obstacle provoque la déviation d'au moins une partie des particules issues desdites doses, freine celles-ci sans provoquer leur accumulation, et les fait passer au travers dudit orifice restreint de passage, de sorte que lesdites particules issues desdites doses arrivent audit orifice de sortie de ladite chambre intermédiaire d'une façon dispersée en suspension dans ledit gaz d'appoint et selon un rythme sensiblement continu puis arrivent audit dispositif de mélange, de sorte que la teneur en poudre de la suspension diluée qui est introduite dans ledit réacteur est sensiblement constante au cours du temps. Préférentiellement, dans un dispositif selon l'invention, ladite chambre intermédiaire est généralement constituée par un cylindre d'axe vertical, fermé à son extrémité supérieure par une surface plane horizontale ou conique, ou hémisphérique, comprenant en son centre ou à son sommet ledit orifice d'entrée, et fermée à son extrémité inférieure par un fond conique ou hémisphérique, comprenant en son point le plus bas ledit orifice de sortie. Lesdits orifices d'entrée et de sortie se situent généralement sur l'axe longitudinal de ladite chambre intermédiaire, c'est-à-dire sur l'axe vertical du cylindre. Préférentiellement, ledit obstacle qui sépare ladite partie supérieure de ladite partie inférieure de la chambre intermédiaire, est constitué par une paroi inclinée vers le bas, de préférence plane, qui forme à son extrémité inférieure ledit orifice restreint de passage La paroi inclinée est généralement constituée par la surface d'un polyèdre tronqué, tel qu'une pyramide tronquée, ou d'un cône tronqué, dont le sommet virtuel est orienté vers le bas et dont la petite base constitue ledit orifice restreint de passage et la grande base coïncide avec la section transversale de la partie supérieure de ladite chambre intermédiaire. Le centre de l'orifice restreint de passage n'est de préférence 1 i pas situé dans le prolongement vertical du centre desdits orifices d'entrée et de sortie de ladite chambre intermédiaire. Plus particulièrement, lorsque les centres de ces orifices se situent sur un même axe vertical, correspondant généralement à l'axe du cylindre de la chambre intermédiaire, le centre dudit orifice restreint est situé, de préférence, en dehors de cet axe vertical. Ainsi, ledit obstacle joue le rôle d'un déflecteur ayant pour fonction de dévier le cheminement normal d'au moins une partie de la poudre, d'empêcher que celle-ci passe en totalité directement de l'orifice d'entrée à l'orifice de sortie de la chambre intermédiaire, et par conséquent de freiner l'écoulement d'une partie de cette poudre. L'orifice restreint de passage étant, de préférence, excentré par rapport à l'axe vertical passant par le centre desdits orifices d'entrée et de sortie de ladite chambre intermédiaire, la pyramide ou le cône tronqué constituant généralement ledit obstacle est, dans ce cas, oblique: l'axe central de la pyramide ou du cône tronqué est incliné par rapport à l'axe vertical de ladite chambre intermédiaire. Préférentiellement, dans un dispositif selon l'invention, ledit obstacle est constitué par une paroi cerclant un tronc de cône de bases circulaires parallèles, d'axe faiblement incliné par rapport à l'axe longitudinal de ladite chambre intermédiaire, laquelle paroi comprend à sa partie supérieure une grande arête circulaire qui est fixée à la paroi intérieure de ladite chambre intermédiaire et comprend, à sa partie inférieure, une petite arête circulaire qui délimite ledit orifice restreint de passage dudit obstacle. Avantageusement, la section dudit orifice restreint de passage dudit obstacle est inférieure à la section desdits orifices d'entrée et de sortie de ladite chambre intermédiaire et est comprise entre 5 et 500 et, de préférence, comprise entre 8 et 200 mm Elle dépend du choix désiré de la teneur en poudre de la suspension introduite dans le réacteur. De préférence, ladite chambre intermédiaire comporte au moins une partie facilement démontable, sur laquelle est fixé au moins un obstacle, de telle sorte que l'on peut aisément adapter les caractéristiques géométriques dudit obstacle en fonction des caractéristiques d'écoulement de ladite poudre. Dans un mode particulier de réalisation d'un dispositif selon l'invention, ladite vanne doseuse est une vanne à godet, et ledit dispositif de mélange est un injecto-compresseur ou venturi, ledit dispositif comprend, en outre, au moins un dispositif de contrôle de la différence de pression existant entre la partie supérieure et la partie inférieure de ladite chambre intermédiaire, lesquelles parties sont situées de part et d'autre d'au moins un obstacle, de sorte que, du fait de l'alimentation en gaz d'appoint de ladite partie supérieure, en cas d'obturation accidentelle dudit obstacle par ladite poudre, ladite différence de pression va augmenter en valeur absolue, et l'on pourra déclencher une alarme avertissant d'un défaut de fonctionnement. Dans certains cas, on peut prévoir au moins un deuxième obstacle muni d'au moins un orifice restreint de passage situé entre ledit obstacle et ledit orifice de sortie de ladite chambre intermédiaire. La section dudit orifice restreint de passage dudit deuxième obstacle est inférieure à la section dudit orifice restreint de passage dudit obstacle Elle est aussi inférieure à la section desdits orifices d'entrée et de sortie de ladite chambre intermédiaire. Un tel dispositif comprenant au moins deux obstacles permet avantageusement d'introduire dans le réacteur une suspension avec une teneur en poudre la plus constante possible, tout en évitant les phénomènes de bourrage. Préférentiellement, l'angle d'inclinaison de l'axe qui passe par les centres des bases dudit obstacle, par rapport à l'axe longitudinal de ladite chambre intermédiaire a une valeur allant de 1 à 300, et de préférence, de 2 à 150. Avantageusement, un dispositif selon l'invention comporte, en outre, des moyens d'amener un gaz d'appoint sous pression à proximité immédiate dudit orifice restreint de passage dudit obstacle, de sorte qu'en cas d'apparition d'un bouchon à la sortie dudit obstacle, on provoquel'évacuation des particules formant ledit bouchon en introduisant brusquement ledit gaz d'appoint sous pression, qui dilue lesdites particules formant ledit bouchon. Les avantages apportés par le procédé selon l'invention et les dispositifs de mise en oeuvre de ce procédé sont nombreux. Le procédé et le dispositif sont très fiables car on ne rajoute aucune pièce d'usure par rapport aux systèmes connus. Un avantage important de l'invention est qu'elle permet de mélanger de façon homogène, une poudre, notamment une poudre à activité catalytique, délivrée par doses, à intervalles de temps réguliers, par un dispositif doseur, dans un fluide vecteur, notamment un gaz, qui peut être actif vis à vis de cette poudre, et elle permet ainsi d'alimenter un réacteur, qui peut être le siège d'une réaction de polymérisation ou de copolymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse, de façon sensiblement continue, ce qui permet de garantir la stabilité de cette réaction. De plus, l'invention procure un dispositif qui est constitué, en aval du dispositif doseur, par une succession de tronçons de canalisation qui permettent un écoulement sensiblement continu de la poudre et qui ne comportent pas d'espaces morts susceptibles de retenir en permanence et de laisser s'accumuler les particules constituant la poudre et ne risquent donc pas de favoriser le compactage de la poudre et la naissance d'agglomérats de poudre; au contraire, le procédé et le dispositif selon l'invention favorisent et même provoquent la dislocation de tels agglomérats qui pourraient être présents dans les doses de poudre délivrées par le dispositif doseur, grâce notamment à la dilution de cette poudre par le gaz d'appoint et surtout par les chocs auxquels sont soumises les particules de cette poudre. Enfin, les caractéristiques particulières de l'invention permettent de maintenir la pression d'alimentation en gaz d'appoint, notamment lorsqu'il est inerte à des valeurs faibles et donc de limiter le débit et la quantité de ce gaz introduite dans le réacteur. Tous ces avantages sont mis en évidence dans la description suivante qui se réfère aux dessins annexés, qui représentent, sans aucun caractère limitatif, des modes particuliers de réalisation de dispositifs selon l'invention et leur procédé d'utilisation. La figure 1 est une représentation d'un mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention. Les figures 2 A, 2 B, 2 C explicitent les principales opérations d'un procédé selon l'invention. La figure 3 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention. La figure 4 est une vue en coupe des composants principaux d'un dispositif selon l'invention. Les éléments et composants communs à ces figures sont repérés par des numéros invariants. Sur la figure 1, sont représentés schématiquement les composants d'un dispositif selon l'invention. Le dispositif comporte des moyens connus 3 de stockage de la poudre 13, que l'on désire mélanger de façon homogène et faiblement pulsée avec un fluide vecteur 9 qui circule dans une canalisation 15 (partiellement représentée). Ladite poudre 13 arrive dans ledit réservoir 3 par un conduit d'alimentation 1, qui est généralement muni de vannes d'isolement 11, ladite poudre étant véhiculée par exemple par un gaz inerte vis à vis de cette poudre, qui est délivré sous pression. Ledit réservoir de stockage 3 comporte généralement une partie supérieure cylindrique munie d'un fond, sur lequel est raccordé ledit conduit d'alimentation 1. Ladite partie supérieure cylindrique est prolongée par une partie inférieure sensiblement tronconique, qui forme une sorte de trémie, qui se termine par un orifice de sortie de ladite poudre, généralement munie d'une bride de raccordement; ledit orifice communique directement avec l'entrée d'un dispositif doseur 4, qui peut délivrer des doses de poudre 14, et qui peut être constitué par exemple par une vanne à godet, telle que celle décrite dans le brevet FR 2 587 081. La sortie dudit dispositif doseur communique directement avec l'orifice d'entrée 5 e de la chambre intermédiaire 5. Dans la partie supérieure 5 a de ladite chambre intermédiaire 5, est raccordé un conduit 2 d'arrivée d'un gaz d'appoint 16, de dilution et de pressurisation, délivré sous une pression P 16. Ledit conduit d'arrivée 2 peut être muni de vannes d'isolement 12. Ladite chambre intermédiaire 5 comporte une partie supérieure sensiblement cylindrique, qui comporte elle même au moins un obstacle 6, en forme de sablier ou d'entonnoir et est muni d'un orifice restreint de passage 6 a, et comporte une partie inférieure 5 b sensiblement cylindrique, terminée par un fond tronconique, définie par des parois 5 d et par un orifice de sortie 5 c, et est prolongée par une portion de tuyauterie de liaison 18. Ladite tuyauterie de liaison 18 comporte, le cas échéant, une vanne d'isolement 7 qui est préférentiellement à passage intégral, et débouche directement dans un dispositif de mélange 8, qui peut être par exemple constitué soit par un simple piquage sur ladite canalisation 15, préférentiellement par un venturi ou un éjecto- compresseur, par exemple tel que celui décrit dans le brevet FR. 2.618 786. On voit sur cette figure que desdites doses 14 de ladite poudre 13 délivrées par ledit dispositif doseur 4 dans la partie supérieure a de ladite chambre intermédiaire 5, sont mélangées avec ledit gaz d'appoint 16, arrivant par ledit conduit 2, et forment une suspension Si Du fait de la surpression qui peut exister entre ladite pression P 16 d'alimentation dudit gaz d'appoint 16 par rapport à la pression régnant dans ladite canalisation 15, ladite suspension Si est propulsée ou poussée à travers ledit orifice restreint de passage 6 a dudit obstacle 6 vers la partie inférieure 5 b de ladite chambre intermédiaire, et est partiellement freinée dans sa chute par des chocs contre les parois 5 d de ladite chambre intermédiaire, puis sort de ladite chambre intermédiaire 5 par l'orifice de sortie 5 c, traverse ladite tuyauterie de liaison 18 et, le cas échéant, ladite vanne 7, pour arriver dans la zone de mélange 17 dudit dispositif de mélange 8, dans laquelle ladite suspension forme avec ledit gaz vecteur 9, une suspension diluée 52 qui est évacuée sous une pression PIO, selon la flèche 10, vers le lieu d'utilisation de ladite poudre en suspension, par exemple un réacteur de polymérisation d'oléfines en phase gazeuse (non représenté). Sur les figures 2 A, 2 B, 2 C, l'axe des abscisses représente le temps; l'échelle sur l'axe des abscisses est la même pour les figures 2 A et 2 B, elle est différente sur la figure 2 C. Sur la figure 2 A, on a représenté un histographe du fonctionnement desdites vannes d'arrivée 12 et, le cas échéant, d'isolement 7, si elle existe en trait plein et dudit dispositif doseur 4 en trait mixte montrant les successions d'ouvertures ( 0) et de fermeture (E) de ces composants. Sur la figure 2 B, l'axe des ordonnées représente la quantité par unité de temps desdites particules qui s'écoulent au travers de ladite tuyauterie de liaison 18, suite à l'ouverture représentée figure 2 A dudit dispositif doseur 4, qui délivre ladite dose de poudre. On voit sur les figures 2 A et 2 B que l'on effectue à des intervalles de temps Tl réguliers les opérations suivantes: on ouvre ladite vanne 12 d'arrivée dudit gaz d'appoint et, simultanément, on ouvre, le cas échéant, si elle existe, ladite vanne d'isolement 7 et on actionne ledit dispositif doseur afin qu'il prélève dans ledit réservoir 3 et délivre dans ladite chambre intermédiaire 5, ladite dose 14, on maintient ouvertes lesdites vannes d'arrivée 12 et, le cas échéant, d'isolement 7 pendant un temps d'ouverture T 5, permettant l'écoulement prenant le temps T 3 de toutes les particules issues de ladite dose 14 jusqu'audit dispositif de mélange 8, on ferme lesdites vannes d'arrivée 12 et, le cas échéant d'isolement 7 jusqu'au début du cycle suivant, c'est-à-dire pendant un temps de fermeture T 2 tel que T 2 + T 5 = Tl. Sur la figure 2 C, on a représenté de la même façon que la figure 2 B, à une échelle réduite, la quantité par unité de temps desdites particules qui s'écoulent au travers de ladite tuyauterie de liaison 18, pendant une succession de trois cycles de durée Tl. On voit sur ces figures que, grâce à la présence dudit obstacle, lorsqu'on fait passer ladite suspension Sl à travers celui-ci, par au moins un orifice restreint de passage, certaines particules solides sont freinées par ledit obstacle, alors que d'autres passent directement, et de plus, lorsqu'on fait circuler certaines particules en suspension dudit orifice restreint de passage directement vers ledit orifice de sortie 5 c de ladite chambre intermédiaire, simultanément on freine d'autres particules par des chocs contre les parois 5 d de ladite chambre intermédiaire, de sorte que lesdites particules issues de ladite dose 14 de ladite poudre arrivent successivement les unes après les autres pendant une période étalée au cours du temps, d'une façon dispersée en suspension dans le gaz d'appoint et selon un rythme sensiblement continu dans ledit dispositif de mélange 8 et forment avec ledit fluide vecteur et ledit gaz d'appoint une suspension diluée et homogène 52, dont la teneur en poudre est sensiblement constante au cours du temps. Sur la figure 3, on a représenté un dispositif selon l'invention; les composants décrits à la figure 1 sont repérés par les mêmes numéros. Dans ce mode de réalisation, ledit dispositif doseur 4 est entraîné par un actionneur 4 a et ladite vanne 7 est entraînée par un actionneur 7 a; lesdits actionneurs peuvent être constitués par exemple par des moteurs électriques ou pneumatiques, linéaires ou rotatifs. On voit que le dispositif selon l'invention comporte un appareil 21 de contrôle de la différence de pression existant entre la partie supérieure 5 a et la partie inférieure 5 b de ladite chambre intermédiaire, lesquelles parties sont situées de part et d'autre d'au moins un obstacle 6, de sorte que, du fait de l'alimentation en gaz d'appoint de ladite partie supérieure 5 a, en cas d'obturation accidentelle dudit obstacle 6 par ladite poudre 13, ladite différence de pression va augmenter en valeur absolue, et l'on pourra déclencher une alarme avertissant d'un défaut de fonctionnement. A cet effet, ledit appareil de contrôle 21 est relié respectivement auxdites parties supérieure 5 a et inférieure 5 b, de ladite chambre intermédiaire 5 par des prises de pression 21 a et 21 b, ou par tout autre dispositif équivalent. Avantageusement ledit appareil de contrôle 21 est également relié par une prise de pression 21 c à ladite canalisation 15, de sorte que ledit appareil de contrôle peut contrôler la surpression entre ladite partie supérieure 5 a, qui est sensiblement à la même pression que ladite pression P 16 d'alimentation en gaz d'appoint 16, et la pression dans ladite canalisation 15, qui est sensiblement la pression d'alimentation du réacteur 20 (partiellement représenté). On voit que ladite canalisation 15, qui débouche dans ledit réacteur 20 de façon à assurer une dispersion au sein du réacteur desdites particules de poudre de ladite suspension diluée 52, peut être munie d'une vanne d'isolation 25 dudit réacteur. On voit également sur cette figure 3 que ladite arrivée du gaz d'appoint 16 peut comporter un accumulateur 22, qui sert de réserve dudit gaz d'appoint, un régulateur de pression 23, qui peut contrôler ladite pression P 16 d'alimentation en gaz d'appoint régnant dans ledit accumulateur, et qui peut commander par une vanne 24 de régulation l'arrivée dudit gaz d'appoint 16 dans ledit accumulateur. Sur la figure 4, on a représenté en coupe une chambre intermédiaire d'un dispositif selon l'invention; ladite chambre intermédiaire 5 comporte deux parties 5 f et 5 g facilement démontables, grâce aux liaisons par brides dont elles sont pourvues. Sur ladite partie 5 f est fixé un premier obstacle 6, de telle sorte qu'en remplaçant ladite partie 5 f par une autre partie similaire mais équipée d'un obstacle de caractéristiques différentes, on peut aisément adapter ces caractéristiques dudit obstacle et donc dudit dispositif aux caractéristiques d'écoulement de ladite poudre. On voit que la partie 5 f qui comporte ledit orifice d'entrée de poudre 5 e, comporte des moyens 5 h de liaison avec ladite tuyauterie d'alimentation en gaz d'appoint 16. Ledit obstacle 6 est constitué par un tronçon de tuyauterie de forme tronconique dissymétrique, fixé rigidement à ladite chambre intermédiaire 5 de façon sensiblement étanche, par exemple par soudage, par son extrémité circulaire supérieure 6 b de diamètre sensiblement égal au diamètre intérieur de ladite chambre intermédiaire, et comporte une extrémité circulaire inférieure 6 a qui constitue ledit orifice restreint de passage, de sorte que ledit obstacle constitue un sablier particulier. La partie 5 g comprend un deuxième obstacle 60, muni d'au moins un orifice restreint de passage 60 a, situé entre ledit premier obstacle 6 et ledit orifice de sortie 5 c de ladite chambre intermédiaire 5, et tel que la section dudit orifice restreint de passage 60 a dudit deuxième obstacle 60 est inférieure à la section dudit orifice restreint de passage 6 a dudit premier obstacle 6. On voit que la partie 5 g qui comporte ledit orifice de sortie de poudre 5 c, comporte en outre des moyens 26 d'amener un gaz d'appoint sous pression 27 à proximité immédiate dudit orifice restreint de passage 60 a dudit deuxième obstacle 60, de sorte qu'en cas d'apparition de bouchons à la sortie dudit deuxième obstacle 60, on provoque l'évacuation des particules formant lesdits bouchons en introduisant brusquement ledit gaz 27 sous pression qui dilue lesdites particules formant lesdits bouchons. EXEMPLE 1 Une poudre de prépolymère d'éthylène est introduite dans un réacteur à lit fluidisé de copolymérisation de l'éthylène avec du butène-1, au moyen d'un dispositif tel que représenté à la figure 3, dans laquelle la chambre intermédiaire 5 est celle représentée sur la figure 4. La poudre de prépolymère a été obtenue par mise en contact d'éthylène avec un catalyseur de type Ziegler-Natta, à base de magnésium, de chlore et de titane, préparé selon l'exemple 1 du brevet français No 2 405 961, ainsi qu'avec du tri-n-octylaluminium Il présente un rapport molaire aluminium/titane de 1,0 Il a une densité de 0,96, contient 2,5 x 10-2 millimole de titane par gramme et présente un taux de prépolymère soluble dans le n-heptane à 70 'C de 0,2 % en poids La poudre de prépolymère est constituée de particules qui ont un diamètre Dm de 220 microns, et un rapport Dm/Dn de 2,9. Elle a une masse volumique apparente au repos de 0,3 g/cm 3. La poudre de prépolymère est introduite dans un réacteur à lit fluidisé de 3 m de diamètre, dans lequel circule un courant ascendant à la vitesse de 50 cm/s, constitué d'un mélange gazeux contenant de l'éthylène, du butène-1, de l'hydrogène et de l'azote à 850 C avec les pressions partielles (PP) suivantes PP éthylène = 0,64 M Pa. PP butène-1 = 0,10 M Pa. PP hydrogène = 0,26 M Pa. PP azote = 0,90 M Pa. La poudre est gardée dans une enceinte de stockage 3, sous une pression d'azote de 1,95 M Pa Elle est prélevée par dispositif doseur 4, du type vanne à godet, identique à celui représenté sur la figure 1 du brevet français No 2 587 081. La vanne à godet 4 délivre à chaque rotation une dose de poudre de prépolymère de 750 g à travers l'orifice d'entrée 5 e de la chambre intermédiaire 5. L'orifice d'entrée 5 e a un diamètre de 154 mm La chambre intermédiaire 5 est représentée à la figure 4 Elle est constituée par un cylindre vertical de 154 mm de diamètre intérieur et de 800 mm de hauteur, terminé dans sa partie inférieure par un fond tronconique de mm de hauteur et par un orifice de sortie 5 c de 19 mm de diamètre. A 250 mm en-dessous du sommet du cylindre est fixé, à la paroi intérieure par sa grande arète circulaire 6 b, un premier obstacle 6 en forme d'un tronc de cône oblique, dont l'axe forme un angle de 3 avec l'axe vertical du cylindre La hauteur du tronc de cône oblique est de mm et l'orifice restreint de passage 6 a a un diamètre de 16 mm Un deuxième obstacle 60 est fixé à la paroi interne du cylindre par sa grande arète circulaire à 625 mm du sommet dudit cylindre. Il a la forme d'un tronc de cône oblique, dont l'axe forme un angle de 30 avec l'axe vertical du cylindre, mais dans une direction opposée à celui du premier obstacle par rapport à l'axe vertical La hauteur du tronc de cône oblique est de 200 mm et l'orifice restreint de passage 60 a a un diamètre de 12 mm Dans la partie supérieure de la chambre intermédiaire, à 125 mm du sommet du cylindre débouche perpendiculairement à la paroi du cylindre un tube 5 h de 25 mm de diamètre interne communiquant avec une tuyauterie 2 d'alimentation en gaz d'appoint, constitué par de l'azote sous une pression de 1,95 M Pa, cette tuyauterie étant munie d'une vanne 12 Une tuyauterie de liaison 18 de 19 mm de diamètre interne relie l'orifice de sortie 5 c à un éjecto-compresseur 8. La tuyauterie de liaison 18 est munie d'une vanne d'isolement 7. L'éjecto-compresseur est alimenté par un gaz vecteur 9 qui est constitué par le mélange gazeux réactionnel circulant dans le réacteur à lit fluidisé et dans une conduite de recyclage reliant le sommet du réacteur à lit fluidisé à sa base, et comprenant un compresseur et un échangeur de chaleur Le gaz vecteur 9 est prélevé dans la conduite de recyclage en aval du compresseur et de l'échangeur de chaleur, c'est- à-dire sous une pression de 1,9 M Pa et à 450 C. L'éjecto- compresseur est relié au réacteur à lit fluidisé par une canalisation 15 de 25 mm de diamètre interne. On effectue à des intervalles de temps Tl réguliers de 27 S les opérations suivantes: on ouvre la vanne 12 d'arrivée d'azote et, simultanément, on ouvre la vanne d'isolement 7 et on actionne la vanne à godet 4 afin de délivrer dans la chambre intermédiaire 5 une dose de 750 g de la poudre de prépolymère, on maintient ouvertes les vannes d'arrivée d'azote 12 et d'isolement 7 pendant un temps d'ouverture T 5 de 25 secondes permettant l'écoulement de toutes les particules issues de la dose jusqu'à l'éjectocompresseur 8, on ferme les vannes d'arrivée d'azote 12 et d'isolement 7 jusqu'au début du cycle suivant, c'est-à-dire pendant un temps de fermeture T 2 de 2 secondes. Pendant le temps d'ouverture T 5 des vannes, le débit d'azote introduit par la tuyauterie 2 dans la chambre intermédiaire 5 est de 1,3 m 3/h. Le débit de gaz vecteur 9 constitué par le mélange gazeux réactionnel refroidi à 450, alimentant l'éjecto-compresseur et de 35 m 3/h. Dans ces conditions, la poudre de prépolymère est introduite dans le réacteur à lit fluidisé sous forme d'une suspension diluée 52 dans le mélange gazeux réactionnel et dans l'azote, suivant un débit d'environ 100 kg/h. On constate que la réaction de copolymérisation de l'éthylène avec le butène-1 se déroule d'une façon satisfaisante et particulièrement régulière au cours du temps sans formation d'agglomérats. EXEMPLE 2. Une poudre de copolymère d'éthylène et de butyle-1 à activité catalytique a été préparée en phase gazeuse dans un réacteur à lit fluidisé par mise en contact d'éthylène et de butyle-1 avec un catalyseur de type Ziegler-Natta à base de magnésium, de chlore et de titane préparé selon l'exemple 1 du brevet français No 2 405 961, ainsi qu'avec du tri-n-octylaluminium Il présente un rapport molaire Al/Ti de 2,5 Il a une densité de 0,955 et un indice de fluidité de 75 g/10 minutes, mesuré à 190 'C sous une charge de 0,4 kg, et contient 4 x 10-4 millimol de titane par gramme La poudre de copolymère est constituée de particules qui ont un diamètre Dm de 700 microns et un rapport Dm/Dn de 3 Elle a une masse volumique apparente au repos de 0,35 g/cm 3. La poudre de copolymère à activité catalytique est introduite selon l'invention dans un réacteur à lit fluidisé de copolymérisation de l'éthylène et du butène- en phase gazeuse, au moyen d'un dispositif tel que représenté à la figure 3 Le réacteur à lit fluidisé a un diamètre de 0,9 m et un courant ascendant y circule à la vitesse de 50 cm/s, constitué d'un mélange gazeux contenant de l'éthylène, de butène-1, de l'hydrogène et de l'azote à 800 C, avec les pressions partielles (PP) suivantes PP éthylène = 0,595 M Pa. PP hydrogène = 0,034 M Pa. PP butène-1 = 0,034 M Pa. PP azote = 1,037 M Pa. La poudre est gardée dans une enceinte de stockage 3, sous une pression d'azote de 2,0 M Pa Elle est prélevée par dispositif doseur 4, du type vanne à godet, identique à celui représenté à la figure 1 du brevet français No 2 587 081. La vanne à godet 4 délivre à chaque rotation une dose de poudre de prépolymère de 800 g à travers l'orifice d'entrée 5 e de la chambre intermédiaire 5 L'orifice d'entrée 5 e a un diamètre de 52 mm La chambre intermédiaire 5 est constituée par un cylindre vertical de 102 mm de diamètre intérieur et de 650 mm de hauteur, terminé dans sa partie inférieure par un fond tronconique de 70 mm de hauteur et par un orifice de sortie 5 c de 52 mm de diamètre A 215 mm en-dessous du sommet du cylindre est fixé à la paroi intérieure par sa grande arète circulaire 6 b, un obstacle 6 en forme de tronc de cône oblique, dont l'axe forme un angle de 110 avec l'axe vertical du cylindre La hauteur du tronc de cône oblique est de 100 mm et l'orifice restreint de passage 6 a a un diamètre de 12 mm. Dans la partie supérieure de la chambre intermédiaire, à 100 mm du sommet du cylindre, débouche perpendiculairement à la paroi du cylindre, une tuyauterie 2 d'alimentation en gaz d'appoint, munie d'une vanne 12 Le gaz d'appoint est constitué par le mélange gazeux circulant dans le réacteur à lit fluidisé et dans une conduite de recyclage reliant le sommet du réacteur à sa base et comportant un compresseur et un échangeur de chaleur Il est prélevé dans la conduite de recyclage en aval du compresseur et de l'échangeur de chaleur, c'est-à-dire sous une pression de 1,8 M Pa et à une température de 80 C. Une tuyauterie de liaison 18 de 52 mm de diamètre interne relie l'orifice de sortie 5 c à un éjecto-compresseur 8 La tuyauterie de liaison 18 est munie d'une vanne d'isolement 7 L'éjecto-compresseur est alimenté par un gaz vecteur 9 qui est constitué par le même mélange gazeux réactionnel circulant dans la tuyauterie d'alimentation 2 en gaz d'appoint. L'éjecto-compresseur est relié au réacteur à lit fluidisé par une canalisation 15 de 25 mm de diamètre interne. On effectue à des intervalles de temps Tl réguliers de 144 secondes, les opérations suivantes: on ouvre la vanne 12 d'arrivée de gaz d'appoint et, simultanément, ouvre la vanne d'isolement 7 et on actionne la vanne à godet 4 afin de délivrer dans la chambre intermédiaire 5 une dose de 800 g de la poudre de copolymère, on maintient ouvertes les vannes d'arrivée de gaz d'appoint 12 et d'isolement 7 pendant un temps d'ouverture T 5 de 50 secondes, permettant l'écoulement de toutes les particules issues de la dose jusqu'à l'éjecto-compresseur 8, on ferme les vannes d'arrivée de gaz d'appoint 12 et d'isolement 7 jusqu'au début du cycle suivant, c'est-à-dire pendant un * temps de fermeture T 2 de 94 secondes. Pendant le temps d'ouverture T 5 des vannes, le débit de gaz d'appoint introduit par la tuyauterie 2 dans la chambre intermédiaire est de 1,2 m 3/h. Le débit du gaz vecteur 9, constitué par le mélange gazeux réactionnel à 80 'C, alimentant l'éjecto-compresseur est de 27 m 3/h. Dans ces conditions, la poudre de polyéthylène est introduite dans le réacteur à lit fluidisé sous forme d'une suspension diluée 52 dans le mélange gazeux réactionnel, suivant un débit d'environ 20 kg/h. On constate que la réaction de polymérisation de l'éthylène se déroule d'une façon satisfaisante et particulièrement régulière au cours du temps, sous formation d'agglomérats Un polyéthylène de densité 0,945 et d'indice de fluidité de 12 g/10 minutes, mesuré à 1900 sous une charge de 21,6 kg est obtenu. Le domaine technique de l'invention est celui de la polymérisation d'alpha-oléfines en phase gazeuse. REVENDICATIONS 1 Procédé de mélange de doses ( 14) de poudre ( 13) prélevée dans un réservoir ( 3) par une vanne doseuse ( 4), dans un fluide vecteur ( 9) circulant dans une tuyauterie de transport ( 15), procédé dans lequel on délivre ladite dose ( 14) dans une chambre intermédiaire ( 5), on fait pénétrer dans ladite chambre intermédiaire ( 5) un gaz d'appoint ( 16) par une tuyauterie d'arrivée ( 2), on fait sortir de ladite chambre intermédiaire ( 5) et circuler ladite dose ( 14) et ledit gaz d'appoint ( 16) au travers de tuyauteries de liaison ( 18) et éventuellement d'une vanne d'isolement ( 7), et on mélange ladite dose ( 14) et ledit gaz d'appoint ( 16) audit fluide vecteur ( 9) dans un dispositif de mélange ( 8), ce procédé comportant les opérations suivantes: on dilue les particules solides ( 19) de ladite dose ( 14) avec ledit gaz d'appoint ( 16) dans une partie supérieure ( 5 a) de ladite chambre intermédiaire ( 5), en créant ainsi une suspension Si desdites particules solides ( 19) dans ledit gaz d'appoint ( 16), on fait passer ladite suspension Si au travers au moins un obstacle ( 6) comprenant au moins un orifice restreint de passage ( 6 a) et séparant ladite partie supérieure ( 5 a) de la chambre intermédiaire d'une partie inférieure ( 5 b) terminée par un orifice de sortie ( 5 c), de sorte qu'au moins une partie des particules solides ( 19) est freinée par ledit obstacle ( 6) et passe avec ledit gaz d'appoint ( 16) au travers dudit orifice restreint de passage ( 6 a) dans ladite partie inférieure ( 5 b) de la chambre intermédiaire, on fait circuler dans ladite partie inférieure ( 5 b) certaines particules ( 19) en suspension dans ledit gaz d'appoint ( 16) dudit orifice restreint de passage ( 6 a) directement vers ledit orifice de sortie ( 5 c) de la chambre intermédiaire ( 5), et simultanément on freine d'autres particules ( 19) par des chocs contre les parois ( 5 d) de ladite partie inférieure ( 5 b) de la chambre intermédiaire, de sorte que lesdites particules ( 19) issues de ladite dose ( 14) arrivent dans ledit dispositif de mélange ( 8) d'une façon dispersée en suspension dans ledit gaz d'appoint ( 16) et selon un rythme sensiblement continu, et forment avec ledit fluide vecteur ( 9) et ledit gaz d'appoint ( 16), une suspension diluée 52 de teneur en poudre sensiblement constante au cours du temps dans ladite tuyauterie de transport ( 15). 2 Utilisation du procédé de mélange selon la revendication 1, pour l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha- oléfine en phase gazeuse, d'une dite poudre ( 13) à activité catalytique comprenant un catalyseur solide ayant au moins un métal de transition des groupes IV, V et VI de la Classification Périodique des éléments, ledit fluide vecteur ( 9) comprenant au moins une alpha- oléfine gazeuse à polymériser. 3 Utilisation du procédé de mélange selon la revendication 1, pour l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha- oléfine en phase gazeuse, d'une dite poudre ( 13) à activité catalytique constituée par un prépolymère obtenu par mise en contact d'une ou plusieurs alpha-oléfines avec un catalyseur comprenant au moins un métal de transition des groupes IV, V et VI de la Classification Périodique des éléments avec au moins un composé organométallique d'un métal des groupes II et III de cette Classification, ledit fluide vecteur ( 9) comprenant au moins une alpha-oléfine gazeuse à polymériser. 4 Utilisation du procédé de mélange selon la revendication 1, pour l'introduction dans un réacteur de polymérisation d'alpha-oléfine en phase gazeuse, d'une dite poudre ( 13) à activité catalytique constituée par un polymère ou copolymère d'alpha-oléfine obtenu par une polymérisation préalable d'une ou plusieurs alpha-oléfines en présence d'un catalyseur comprenant au moins un métal de transition des groupes IV, V et VI de la Classification Périodique des éléments et d'au moins un composé organo-métallique d'un métal des groupes II et III de cette Classification, ledit fluide vecteur ( 9) comprenant au moins une alpha-oléfine gazeuse à polymériser. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on effectue à des intervalles de temps (Tl) réguliers, les opérations suivantes: on ouvre une vanne ( 12) d'arrivée dudit gaz d'appoint et, simultanément, on actionne ledit dispositif doseur afin qu'il prélève dans ledit réservoir ( 3) et délivre dans ladite chambre intermédiaire ( 5), ladite dose ( 14), on maintient ouverte ladite vanne d'arrivée ( 7) pendant un temps d'ouverture (T 5), permettant l'écoulement prenant le temps (T 3) de toutes les particules ( 19) issues de ladite dose ( 14) jusqu'audit dispositif de mélange ( 8), on ferme ladite vanne d'arrivée ( 7) jusqu'au début du cycle suivant, c'est-à-dire pendant un temps de fermeture (T 2) tel que T 2 + T 5 = T 1, et caractérisé en ce que ledit intervalle de temps (Tl) a une valeur comprise entre 10 et 200 secondes, et en ce que le rapport entre ledit temps d'ouverture (T 5) et ledit intervalle de temps (T 1) est compris entre 0,3 et 0,98. 6 Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 5, caractérisé en ce que l'on maintient une pression (P 16) d'alimentation de ladite chambre intermédiaire en gaz d'appoint à une valeur telle que, durant l'ouverture de ladite vanne ( 7), ladite pression d'alimentation (P 16) et la pression (P 10) régnant dans ladite tuyauterie ( 15) en aval dudit dispositif de mélange ( 8) sont dans un rapport allant de de 1 à 2,5, et, de préférence de 1,1 à 2,0. 7 Dispositif d'introduction d'une poudre ( 13) à activité catalytique, dans un réacteur ( 20) de polymérisation d'alpha-oléfine en phase gazeuse, du type comportant un réservoir de stockage ( 3) de ladite poudre ( 13), une vanne doseuse ( 4), qui délivre à intervalles de temps réguliers des doses ( 14) de ladite poudre ( 13) dans une chambre intermédiaire ( 5) comportant un orifice d'entrée ( 5 e), un orifice de sortie ( 5 c), un tube d'arrivée de gaz d'appoint ( 16) dans la partie supérieure ( 5 a) de ladite chambre intermédiaire, une tuyauterie de liaison ( 18) et éventuellement une vanne d'isolement ( 7) qui relient ledit orifice de sortie ( 5 c) à un dispositif de mélange ( 8), situé sur une tuyauterie ( 15) de transport, parcourue par un gaz vecteur ( 9), laquelle tuyauterie ( 15) communique avec ledit réacteur ( 20), caractérisé en ce que ladite chambre intermédiaire comporte au moins un premier obstacle ( 6) muni d'au moins un orifice restreint de passage ( 6 a), lequel premier obstacle provoque la déviation d'au moins une partie des particules ( 19) issues desdites doses ( 14), freine celles-ci, sans provoquer leur accumulation, et les fait passer au travers dudit orifice restreint de passage ( 6 a), de sorte que lesdites particules issues desdites doses arrivent audit orifice de sortie ( 5 c) d'une façon dispersée en suspension dans ledit gaz d'appoint et selon un rythme sensiblement continu, puis arrivent audit dispositif de mélange ( 8), de sorte que la teneur en poudre ( 13) de la suspension diluée ( 52) qui est introduite dans ledit réacteur ( 20) est sensiblement constante au cours du temps. 8 Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit premier obstacle ( 6) est constitué par une paroi cerclant un tronc de cône de bases circulaires parallèles, d'axe faiblement incliné par rapport à l'axe longitudinal de ladite chambre intermédiaire, laquelle paroi comprend à sa partie supérieure une grande arète circulaire ( 6 b) qui est fixée à la paroi intérieure de ladite chambre intermédiaire et comprend, à sa partie inférieure, une petite arète circulaire qui délimite ledit orifice restreint de passage ( 6 a) dudit premier obstacle. 9 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 8, caractérisé en ce que la section dudit orifice restreint de passage ( 6 a) dudit premier obstacle est inférieure à la section desdits orifices d'entrée ( 5 e) et de sortie ( 5 c)de ladite chambre intermédiaire et est comprise entre 5 et 500 mm et, de préférence, comprise entre 8 et 200 mm Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que ladite chambre intermédiaire ( 5) comporte au moins une partie facilement démontable ( 5 f), sur laquelle est fixé au moins un obstacle ( 6), de telle sorte que l'on peut aisément adapter les caractéristiques géométriques dudit premier obstacle en fonction des caractéristiques d'écoulement de ladite poudre ( 13). 11 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à , caractérisé en ce que ladite vanne doseuse ( 4) est une vanne à godet, et ledit dispositif de mélange ( 8) est un éjecto-compresseur. 12 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, au moins un appareil ( 21) de contrôle de la différence de pression existant entre la partie supérieure ( 5 a) et la partie inférieure ( 5 b) de ladite chambre intermédiaire, lesquelles parties sont situées de part et d'autre d'au moins un obstacle ( 6), de sorte que, du fait de l'alimentation en gaz d'appoint de ladite zone supérieure ( 5 a), en cas d'obturation accidentelle dudit obstacle ( 6) par ladite poudre ( 13), ladite différence de pression va augmenter en valeur absolue, et l'on pourra déclencher une alarme avertissant d'un défaut de fonctionnement. 13 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un deuxième obstacle ( 60), muni d'au moins un orifice restreint de passage ( 60 a), situé entre ledit premier obstacle ( 6) et ledit orifice de sortie ( 5 c) de ladite chambre intermédiaire ( 5), et en ce que la section dudit orifice restreint de passage ( 60 a) dudit deuxième obstacle ( 60) est inférieure à la section dudit orifice restreint de passage ( 6 a) dudit premier obstacle ( 6). 14 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 13, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison de l'axe qui passe par les centres des bases ( 6 a, 6 b) dudit obstacle ( 6), par rapport à l'axe longitudinal de ladite chambre intermédiaire est a une valeur allant de 1 à 30 , et de préférence, de 2 à 150. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 14, caractérisé en ce qu'il comporte, en outre, des moyens ( 26) d'amener un gaz d'appoint sous pression ( 27) à proximité immédiate dudit orifice restreint de passage ( 6 a) dudit obstacle ( 6), de sorte qu'en cas d'apparition d'un bouchon à la sortie dudit obstacle ( 6), on provoque l'évacuation des particules formant ledit bouchon en introduisant brusquement ledit gaz ( 27) sous pression, qui dilue lesdites particules formant ledit bouchon.