Brevet FR2671607A1 — publié le 19920717

PROCEDE DE DEPOLLUTION D'EFFLUENTS GAZEUX RICHES EN OXYGENE ET CONTENANT DES DERIVES CHLORES DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne un procédé de dépollution d'effluents gazeux riches en oxygène et contenant des dérivés chlorés,10 typiquement du chlore, par production d'acide chlorhydrique de concentration commerciale. ART ANTERIEUR On connaît un procédé pour assurer une production d'acide chlorhydrique (H Cl) ou éliminer des effluents gazeux contenant du chlore qui consiste à brûler le chlore en présence d'hydrogène de manière à obtenir, après captage de l'acide20 chlorhydrique formé, des gaz inertes qui peuvent être envoyés dans l'atmosphère. La combustion du chlore et de l'hydrogène est mise en oeuvre dans des dispositifs appelés "unités de synthèse d'acide chlorhydrique" qui schématiquement comprennent une chambre de25 combustion avec un brûleur pour le mélange et la combustion des gaz, une ou plusieurs chambres d'absorption des gaz de combustion par de l'eau ou de l'eau contenant de l'acide chlorhydrique, et des échangeurs de chaleur, distincts ou non des chambres d'absorption Des unités de synthèse d'acide30 chlorhydrique sont décrites dans les brevets français 2 525 202, 2 533 204, 2 592 870 au nom de la demanderesse. Ainsi, un effluent gazeux contenant du chlore et des gaz inertes, typiquement de l'azote, peut être traité dans une35 unité de synthèse de H Cl classique. PROBLEME POSE Dans le cas d'effluents riches en oxygène et en dérivés chlorés, la dépollution des effluents pose un problème tout à5 fait différent. En effet, d'une part, la température de flamme lors de la combustion des effluents s'élève avec la teneur en 02, de sorte que, dans le cas de mélanges riches en 02, typiquement des teneurs supérieures à 20 % en volume, la température de10 flamme peut dépasser les 3000-3300 C, alors que la température de flamme dans le cas de la combustion de chlore ou d'effluents contenant du chlore et peu ou pas d'oxygène se situe audessous de 30000 C. D'autre part, les unités de synthèse de H Cl sont équipées de15 brûleurs adaptés à la combustion du chlore supportant une température de flamme limitée dépendant des matériaux et de la conception du brûleur Par ailleurs, il n'est pas facile de changer le brûleur des installations existantes, ni de trouver des matériaux qui résistent à l'attaque corrosive de C 12 et20 de H Cl à haute température, convenant à la fois pour les deux types d'application que sont la synthèse de H Cl à partir de gaz riche en chlore et la synthèse de H Cl à partir d'effluents gazeux contenant 02 et C 12 ou des produits générateurs de C 12.25 La dépollution d'effluents gazeux riches en oxygène et en dérivés chlorés n'est donc pas facile à réaliser de manière économique dans la mesure o à la fois les fabricants d'équipements et les industriels utilisateurs souhaitent disposer d'une installation mixte qui puisse d'une part assurer une production de H Cl à partir de gaz riche en C 12 et qui, d'autre part, puisse assurer une production de H Cl et éliminer des effluents gazeux, même ceux riches simultanément en oxygène et en dérivés chlorés, et ceci, avec une grande flexibilité des débits à traiter. On a pensé à diluer l'effluent gazeux à traiter avec de l'air, mais la quantité d'air à introduire est très importante pour abaisser significativement la température de flamme, d'autant que l'oxygène de l'air introduit brûle aussi et consomme de5 l'hydrogène et que la chaleur de combustion supplémentaire doit être éliminée, ce qui surdimensionne les équipements en aval En conséquence, cette solution a été écartée à la fois pour des raisons techniques et économiques. Quant'à la solution consistant à diluer par de l'azote10 industriel, elle est techniquement possible mais trop coûteuse pour être utilisable industriellement. OBJET DE L'INVENTION L'invention a pour objet un procédé économique de production de H Cl et de dépollution d'effluents gazeux riches simultanément en oxygène et en chlore et dérivés chlorés. Un autre objet de l'invention est l'utilisation, pour mettre20 en oeuvre le procédé selon l'invention, d'unités de synthèse d'H Cl standard, moyennant un aménagement peu coûteux. DESCRIPTION DE L'INVENTION Le procédé selon l'invention est un procédé de dépollution et de production de H Cl à partir d'effluents gazeux riches à la fois en dérivés chlorés et en oxygène comprenant en volume typiquement plus de 10 % de chlore, plus de 20 % d'oxygène et30 le complément de gaz inerte, par brûlage à l'hydrogène des gaz comburants ( 02,C 12) de l'effluent gazeux et absorption de H Cl formé, caractérisé en ce qu'on brûle, dans le four d'une unité de synthèse de H Cl qui comprend en outre classiquement comme éléments essentiels un échangeur de chaleur, un35 absorbeur de H Cl et une colonne de queue munie d'un évent, un mélange gazeux comprenant a) l'effluent gazeux à traiter, b) de l'hydrogène en quantité suffisante pour que soient brûlés tout l'oxygène et tout le chlore présents dans l'effluent gazeux, c) un gaz inerte de recyclage en proportion suffisante par rapport aux gaz comburants ( 02,C 12) dudit effluent gazeux de manière à maintenir la température de flamme du5 brûleur dudit four au-dessous d'une température compatible avec la tenue thermique du matériau du brûleur, ledit gaz inerte de recyclage étant prélevé par piquage total ou partiel du flux gazeux de sortie de ladite colonne de queue et étant réintroduit en tête dudit four, à l'aide de moyens de mise en10 circulation et de régulation du flux dudit gaz inerte de recyclage, de manière à former dans l'unité de synthèse une boucle de flux gazeux inerte en circulation permanente. L'invention sera mieux comprise en considérant tout d'abord le schéma de principe d'une unité de synthèse de H Cl, tel que représenté à la figure 1: Un brûleur ( 1) est alimenté en gaz comburant (C 12) ( 8) et en gaz carburant (H 2) ( 9) Ce brûleur est un élément d'un four de combustion ( 2), prolongé par un absorbeur de H Cl ( 3), le20 four ( 2) et l'absorbeur ( 3) étant alimentés en eau acidulée ( 13) destinée à absorber H Cl gazeux formé par la combustion de C 12 et de H 2 et étant refroidis extérieurement par une circulation d'eau froide ( 14,15). Du séparateur gaz/liquide ( 4) s'échappent un flux gazeux ( 10),25 riche en gaz inertes et chargé en vapeurs de H Cl, dirigé vers la colonne de queue ( 5), et un flux liquide dirigé vers un stockage ( 6) de la solution aqueuse d'acide chlorhydrique concentré. Le flux gazeux ( 10) est débarrassé des restes de vapeur de H Cl30 dans la colonne de queue ( 5) par lavage à l'eau ( 12) et éventuellement par lavage avec la solution aqueuse d'acide chlorhydrique concentré ( 11) Du bas de la colonne de queue ( 5), le flux liquide constitué d'une solution aqueuse diluée ( 13) est dirigé en tête du four ( 2) pour absorber H Cl formé. Un flux gazeux de gaz inertes s'échappe par l'évent ( 7) en communication avec l'atmosphère. Selon l'invention, cette unité de synthèse de H Cl a été modifiée comme schématisé à la figure 2 qui représente un exemple de mise en oeuvre de l'invention: à l'entrée du brûleur ( 1) arrivent l'effluent gazeux à dépolluer ( 16) sous pression et le flux de gaz inerte de recyclage ( 21) issu d'un piquage en sortie de la colonne de queue ( 5) L'arrivée ( 17) est une arrivée d'azote sous pression qui est seulement nécessaire en phase de démarrage du traitement de dépollution, comme cela sera expliqué ensuite.10 le gaz inerte de recyclage ( 21) est mis en circulation et son flux (débit horaire m 3/h) est contrôlé à l'aide de tous moyens connus (un ventilateur centrifuge ( 19) convient dans ce but), entre le piquage en sortie de colonne de queue ( 5) et l'entrée du brûleur ( 1) En amont du ventilateur ( 19) se15 trouvent en outre une régulation de pression ( 20) et une arrivée d'air ( 18) qui est utilisée en phase de démarrage. Sur la figure 2 ne sont pas schématisés les moyens de contrôle et de régulation pour le pilotage automatique de20 l'installation, moyens constitués par des capteurs mesurant des débits de flux gazeux, capteurs et/ou détecteurs pour établir la composition des effluents d'entrée ( 16), pour détecter la présence éventuelle de chlore dans le flux gazeux de gaz inerte s'échappant par l'évent ( 7) vers l'atmosphère. 25 La composition des effluents d'entrée n'a pas à être nécessairement déterminée en continu et en temps réel dans la mesure o elle est relativement constante. Les éléments principaux de pilotage du procédé sont les suivants:30 d'une part, l'hydrogène doit être en léger excès par rapport à la stoechiométrie des gaz comburants de manière à ce que tout l'oxygène et que tout le chlore soit effectivement brûlé On peut noter que, la combustion de l'oxygène étant plus facile et plus complète que celle du chlore, la détection35 de traces de chlore au niveau de l'évent ( 7) signifie que le débit d'hydrogène se situe à très légèrement au-dessous du niveau minimum admissible. d'autre part, il importe d'avoir une température de flamme dans le brûleur qui soit inférieure à une température compatible avec la tenue thermique du matériau du brûleur,5 sous peine d'endommager et de limiter la durée de vie du brûleur et pour cela, il convient de "diluer" suffisamment les effluents gazeux ( 16) à dépolluer par le flux de gaz inerte de recyclage ( 21) La proportion de ces deux flux, qui est fonction de la composition de l'ef fluent gazeux à dépolluer10 (pourçentage relatif d'oxygène, de chlore et de gaz inerte) est déterminée par calcul de thermique classique. Cette température de flamme, compatible avec la tenue thermique du brûleur, est généralement voisine de 3000 'C De préférence, l'installation est pilotée par ordinateur ayant en mémoire ou calculant la proportion requise pour les deux flux gazeux (effluents gazeux à dépolluer et flux de gaz inerte de recyclage) en fonction des compositions possibles en 02/Cl 2/gaz inerte des effluents gazeux à dépolluer, de manière à maintenir la température de flamme du brûleur au- dessous d'une valeur de consigne prédéterminée. Il est important de noter que la capacité de refroidisement du gaz inerte de recyclage est, selon le procédé de l'invention,25 directement liée au débit de gaz inerte circulant au moyen d'un ventilateur dans la boucle Le procédé permet donc des variations relativement importantes de débit en effluents gazeux à dépolluer, de 1 à 8 environ en valeur relative, sans qu'il y ait donc à modifier l'installation elle-même et sans30 perturber l'hydrodynamique de la flamme. En ce qui concerne les différents flux gazeux circulant dans tout ou partie de l'installation selon l'invention, ils ont été représentés sur la figure 3 qui schématise le "coeur" du procédé selon l'invention, chacun des flux gazeux, exprimable en m 3/h, étant désigné par une lettre (de a à f): le procédé est basé sur la circulation en boucle d'une masse gazeuse inerte. en amont du brûleur ( 1), il y a mélange * du flux de gaz inerte de recyclage (d) * de l'effluent gazeux à traiter comprenant typiquement 02 (a), C 12 (b), gaz inerte (c) * de l'hydrogène (e) il y a combustion au niveau du brûleur ( 1) à la sortie de l'absorbeur ( 3), la masse gazeuse n'est en général constituée que de la masse gazeuse inerte de départ augmentée de la fraction de gaz inerte (c) contenue dans l'effluent gazeux à traiter. comme il ne peut y avoir accumulation, un flux de gaz inerte (f), égal au flux de gaz inerte (c) introduit, est rejeté à l'atmosphère par l'évent ( 7). La figure 3 traduit, bien qu'elle soit schématique, l'importance relative du flux (c + d) de gaz inerte par rapport au flux de gaz comburant (a + b). Typiquement, pour une teneur en oxygène dans l'effluent gazeux20 qui se situe vers 50 % en volume et une teneur en chlore voisine de 25 % en volume, le rapport "flux de gaz inerte"/ "flux de gaz comburant", soit 'Tc + d / a + b", est au moins égal à 0,8 et plus généralement ce rapport est caractéristique des compositions des effluents. Ce rapport, qui augmente avec la teneur en oxygène, est déterminé par un calcul de thermique prenant en compte l'énergie calorifique dégagée par la combustion d'un mélange de gaz comburants en fonction de la composition de l'effluent gazeux.30 Lors du démarrage du procédé de dépollution d'effluents gazeux ( 16), on procède comme suit: on purge toute l'installation avec de l'azote ( 9) et on fait fonctionner le ventilateur centrifuge ( 19) dans les conditions de vitesse de fonctionnement prévues compte tenu du débit et de la composition des effluents gazeux à traiter de manière à faire circuler en boucle du gaz inerte dans le "circuit gaz" de l'installation, essentiellement dans le four, l'absorbeur et la colonne de queue. on met en route le brûleur en l'alimentant simultanément en air ( 18) et en hydrogène ( 9) de manière à avoir un très léger excès d'hydrogène Lors de cette phase, l'ensemble de l'installation (sauf l'arrivée d'ef fluent 16) fonctionne et atteint sensiblement sa température de palier en fonctionnement, le brûleur en particulier.10 on introduit progressivement l'effluent gazeux ( 16) tout en interrompant progressivement l'entrée d'air ( 18) dans le circuit gazeux. Lorsque l'entrée d'air ( 18) est arrêtée, l'installation fonctionne en régime stable comme installation de dépollution15 d'effluent gazeux riche en oxygène et en chlore et assure une production de HC 1. Pour arrêter l'installation, il suffit d'interrompre simultanément l'arrivée d'effluent gazeux ( 16), l'arrivée20 d'hydrogène ( 9), puis la circulation du flux de gaz inerte. Il est à noter que l'unité de synthèse de HC 1 ainsi modifiée pour dépolluer des effluents gazeux pauvres en C 12 et riches en 02 peut ensuite, sans modifications, être utilisée pour25 la synthèse de H Cl à partir de C 12 ou de gaz riches en C 12. De préférence, on utilise une unité de synthèse de HCI, de type semiintégrée ou de type intégré, comme représenté30 respectivement aux figure 1 et 2 du FR 2 533 204, l'unité de type semi-intégré regroupant en un seul élément assemblé le four et l'absorbeur avec échangeur de chaleur, alors que l'unité de type intégré regroupe en un seul élément assemblé le four, l'absorbeur avec échangeur de chaleur et la colonne35 de queue. EXEMPLES Exemple 1 L'unité de synthèse de H Cl ayant servi aux essais est une5 unité commercialisée par la société Le Carbone Lorraine (type USL 16 blocs 818 en GRAPHILOR BS (R)). Le brûleur est en quartz et brûle un gaz riche en chlore de composition suivante (en volume): C 12 = 82 %, 02 = 13 %, H 2 = 2 %, N 2 = 1 %, C 02 = 2 %,10 ce qui correspond à une température de flamme de 3000 C environ. Les flux gazeux sont les suivants: flux d'effluents gazeux (a + b + c) = 1166 Nm 3/h flux d'hydrogène (e) = 1308 Nm 3/h flux de gaz inerte sortant (f) = 162 Nm 3/h (dans cette demande, Nm 3 désigne le m 3 dans les conditions standard de température et de pression). On a modifié cette unité selon le schéma de la figure 2 en reliant la sortie de colonne de queue ( 5) et l'entrée du brûleur ( 1) grâce à une canalisation ( 21) équipée d'un ventilateur ( 19) (ventilateur en polypropylène d'une puissance absorbée de 1 k Wh/h), munie d'une régulation de pression ( 20) et d'une arrivée d'air ( 18) en amont du ventilateur ( 19).25 On a alimenté cette unité ainsi modifié en effluent gazeux à dépolluer ayant comme composition: C 12 = 26 %, 02 = 54 %, H 2 = 6 %, N 2 = 7 %, C 02 = 7 % Les calculs de thermique ont montré que pour cette composition, le rapport "flux de gaz inerte total/ flux de gaz comburants", soit (c + d)/(a + b), doit être supérieur à 0,92 pour avoir une température de flamme inférieure à 3000 C. En fonctionnement, les flux des divers gaz entrant/sortant de l'unité modifiée sont les suivants: * flux d'effluent gazeux (a+b+c): 228 Nm 3/h * flux d'hydrogène (e): 295 Nm 3/h * flux de gaz inerte de recyclage (d): 147 Nm 3/h * flux de gaz inerte sortant (f): 43 Nm 3/h ce qui correspond à un rapport (c + d)/(a + b) voisin de 0,98. Exemple 2 On a alimenté une unité de synthèse telle que modifiée à l'exemple 1 avec un effluent gazeux ayant la composition10 suivante: C 12 = 70 %, 02 = 20 %, N 2 = 10 %, le flux de gaz inerte a été fixé de manière à avoir un rapport (c + d)/(a + b) de 0,24, ce qui a permis d'assurer une température de flamme du brûleur inférieure à 3000 C. Exemple 3 On a alimenté une unité de synthèse telle que modifiée à l'exemple 1 avec un effluent gazeux ayant la composition suivante: C 12 = 10 %, 02 = 60 %, N 2 = 30 %, le flux de gaz inerte a été fixé de manière à avoir un rapport (c + d)/(a + b) de 1,75, ce qui a permis d'assurer une température de flamme du brûleur inférieure à 3000 C. AVANTAGES DE L'INVENTION L' invention est une solution techniquement et économiquement intéressante au problème de la dépollution des effluents gazeux chlorés riches en oxygène puisque fondamentalement le problème de la dépollution est résolu avec une unité "standard" de synthèse de HC 1, moyennant des modifications peu coûteuses. Par ailleurs, ces unités de synthèse H Cl sont connues pour leur compacité et leur productivité. Ainsi, il est avantageux de pouvoir utiliser un même équipement de base performant pour deux usages différents, et avec même la possibilité, en utilisant une unité de synthèse de HC 1 modifiée selon l'invention, de pouvoir alterner ces deux usages différents (synthèse H Cl / dépollution) sans avoir à changer un élément de l'installation, et donc sans coûts particuliers. Le procédé selon l'invention est aussi particulièrement économique en matière, notamment en gaz inerte, puisque l'azote est utilisé seulement en phase de démarrage. Le procédé selon l'invention trouve une application dans la dépollution des effluents gazeux chlorés et oxygénés, quelle15 que soit la proportion relative en produits chlorés et en oxygène. REVENDICATIONS 1 Procédé de dépollution d'effluents gazeux riches à la fois en dérivés chlorés et en oxygène comprenant en volume typiquement plus de 10 % de chlore, plus de 20 % d'oxygène et le complément de gaz inerte, par brûlage à l'hydrogène des gaz comburants ( 02, C 12) de l'effluent gazeux et absorption de H Cl formé, caractérisé en ce qu'on brûle à l'aide d'un brûleur ( 1), dans le four ( 2) d'une unité de synthèse de H Cl qui comprend en outre classiquement comme éléments essentiels un échangeur de chaleur, un absorbeur ( 3) de H Cl et une colonne de queue ( 5) munie d'un évent ( 7), un mélange gazeux comprenant a) l'ef fluent gazeux à traiter, b) de l'hydrogène en quantité suffisante pour que soient brûlés tout l'oxygène15 et tout le chlore présents dans l'ef fluent gazeux, c) un gaz inerte de recyclage en proportion suffisante par rapport aux gaz comburants ( 02, C 12) dudit ef fluent gazeux de manière à maintenir la température de flamme dudit brûleur ( 1) au- dessous d'une température compatible avec la tenue thermique20 du matériau du brûleur, ledit gaz inerte de recyclage étant prélevé par piquage total ou partiel du flux gazeux de sortie de ladite colonne de queue ( 5) et étant réintroduit à l'entrée dudit brûleur ( 1), à l'aide de moyens de mise en circulation et de régulation du flux dudit gaz inerte de recyclage, de25 manière à former dans l'unité de synthèse une circulation de flux gazeux inerte formant une boucle, le flux gazeux inerte, réchauffé dans le four ( 2), étant ensuite refroidi dans le reste de ladite boucle. 2 Procédé selon la revendication 1 dans lequel ledit brûleur est en matériau choisi parmi le quartz, la silice, le graphite et tout métal compatible avec la combustion du chlore et de dérivés chlorés, de manière à pouvoir être utilisé pour la synthèse de H Cl et pour la dépollution d'effluents gazeux35 chlorés riches en oxygène. 3 Procédé selon une quelconque des revendications 1 et 2 dans lequel ladite proportion suffisante de gaz inerte de recyclage par rapport aux gaz comburants (chlore et oxygène) de l'effluent gazeux, permettant d'avoir une température de flamme inférieure à ladite température de flamme compatible5 avec la tenue thermique du matériau du brûleur, est déterminée a priori par calcul de bilan thermique en fonction de la composition de l'effluent gazeux à traiter. 4 Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel ledit gaz inerte en circulation est de débit adaptable au débit et à la composition dudit effluent gazeux à traiter. Procédé selon la revendication 4 dans lequel l'adaptation du débit dudit gaz inerte froid est obtenu au moyen d'un ventilateur qui peut être à vitesse de rotation variable et équipé d'une régulation de débit. 6 Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel ladite unité de synthèse de H Cl comprend un four et un absorbeur en graphite intégrés, équipés de moyens de refroidissement par circulation d'eau. 7 Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel ladite température de flamme compatible avec la tenue thermique du matériau du brûleur est voisine de 30000 C. 8 Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 7 qui comporte, dans sa phase de démarrage, la mise en circulation d'un flux de gaz inerte à base d'azote, la mise en route du30 brûleur par combustion d'air et d'hydrogène, puis la substitution de l'air par l'effluent gazeux à dépolluer. 9 Procédé selon une quelconque des revendications 7 à 8 dans lequel le rapport "flux de gaz inerte total"/"flux de gaz comburants, dont 02 et C 12 ", également désigné par "(c + d)/(a + b)" dans la description, est supérieur à 0,92 pour un effluent gazeux à teneur en oxygène voisine de 50 % en volume et est supérieur à 0,2 pour un effluent gazeux à teneur en oxygène voisine de 20 % en volume. 10 Unité de synthèse de H Cl et de dépollution d'effluents gazeux chlorés riches en oxygène constitués en volume typiquement de plus de 10 % de chlore, de plus de 20 % d'oxygène et du complément en gaz inerte, comprenant un four ( 2) refroidi équipé d'un brûleur ( 1) pour réaliser la combustion, avec de l'hydrogène ( 9), des gaz comburants ( 02, C 12) de l'effluent gazeux ( 16), un absorbeur échangeur de chaleur ( 3) pour absorber H Cl formé, une colonne de queue ( 5) munie d'un évent ( 7), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour faire circuler, avec un débit variable et15 contrôlé, un flux de gaz inerte ( 21) entre la sortie de la colonne de queue ( 5) et l'entrée du brûleur ( 1), par piquage de tout ou partie du flux gazeux inerte froid sortant de la colonne de queue ( 5) et injection en amont du brûleur, le débit variable dudit flux de gaz inerte ( 21) de recyclage20 étant choisi de manière à ce que la température de flamme dans le four ( 2) conduise à une température de brûleur compatible avec la résitance thermique du matériau dudit brûleur. 1 l Unité de synthèse de H Cl et de dépollution selon la revendication 10 dans laquelle le four ( 2) et l'absorbeur échangeur de chaleur ( 3) sont regroupés en un seul appareillage, de manière à former une unité de synthèse H Cl semi-intégrée. 12 Unité de synthèse de H Cl et de dépollution selon la revendication 10 dans laquelle le four ( 2), l'absorbeur échangeur de chaleur ( 3) et la colonne de queue ( 5) sont regroupés en un seul appareillage, de manière à former une unité de synthèse H Cl intégrée.35 13 Unité de synthèse de H Cl et de dépollution selon une quelconque des revendications 10 à 12 dans laquelle lesdits moyens pour faire circuler un flux de gaz inerte ( 21) de recyclage est un ventilateur à vitesse variable. 14 Unité de synthèse de H Cl et de dépollution selon une quelconque des revendications 10 à 13 dans laquelle le flux de gaz inerte ( 21) de recyclage est asservi à la composition et au débit de l'effluent gazeux à dépolluer de manière à maintenir la température de flamme du brûleur au-dessous d'une10 température de consigne qui est fonction de la nature du matériau constituant le brûleur. Unité de synthèse de HC 1 et de dépollution selon la revendication 14 dans laquelle l'asservissement du flux de gaz inerte ( 21) à la composition et au débit flux, de même que la conduite de l'unité est réalisée automatiquement, à l'aide d'un ordinateur ayant en mémoire ou pouvant calculer le flux de gaz inerte adapté à un débit et une composition quelconques d'un effluent gazeux contenant du chlore et de l'oxygène, de20 manière à maintenir la température de flamme du brûleur au- dessous d'une valeur de consigne prédéterminée.