Brevet FR2671061A1 — publié le 19920703

DISPOSITIF DE SEPARATION D'UNE MATIERE EN LIT FLUIDISE ET DE DETECTION DE COLMATAGE 1 )Domaine technique de l'invention. La présente invention concerne tout dispositif mettant en oeuvre une matière pulvérulente à l'état de lit fluidisé en15 vue,ou de sa distribution à partir d'une capacité,ou de son transport,ou d'un traitement physique de séparation des corps étrangers mélangés avec elle. Il est connu de transporter d'un point à un autre des matériaux pulvérulents à l'état fluidisé Un matériau est dit fluidisable s'il se présente sous forme pulvérulente et si sa granulométrie et sa cohésion sont telles que l'air insufflé,même à faible vitesse, provoque la décohésion des particules entre elles et la réduction des forces de25 frottement interne en sorte que la suspension ainsi formée se comporte comme un fluide homogène De tels matériaux sont,par exemple l'alumine, les ciments et plâtres,la chaux,les cendres volantes,le fluorure de calcium,les charges pour le caoutchouc et le plastique,les catalyseurs,le charbon pulvérisé,les30 sulfates et phosphates,les poudres métalliques,les matériaux plastiques en poudre,les produits alimentaires tels que fécules,lait en poudre, farines,etc 2 )Etat de la technique antérieure L'état de la technique antérieure peut être décrit par trois brevets déposés par la demanderesse auxquels l'invention objet de la présente demande peut s'appliquer. Le brevet français FR 2 575 734 intitulé "Dispositif de distribution à débit régulé d'une matière pulvérulente fluidisable" décrit un dispositif permettant la régulation d'un débit de matière fluidisable,en l'espèce de l'alumine. Le brevet français FR 2 575 680 intitulé "Dispositif à lit fluidisé pour la séparation continue de deux phases solides mélangées" décrit un dispositif permettant de séparer dans un produit composé de particules fines fluidisables les amas de particules agglomérées inaptes à la fluidisation.15 Le brevet français FR 2 391 136 intitulé "Procédé d'autorégulation d'un transport pneumatique" décrit un procédé et un dispositif pour la régulation automatique du débit dans un système de transport en lit fluidisé ne faisant pas20 intervenir d'organe mécanique. Le dispositif objet de l'invention peut, ainsi que nous l'avons dit s'appliquer à chacun des dispositifs et procédés ci-dessus.25 Le dispositif décrit dans le brevet français FR 2 575 734 comprend: (figure 1) -une capacité de stockage ( 1) remplie d'alumine reliée au caisson ( 2) par une colonne d'alimentation ( 3),débouchant du côté ( 7 A) du caisson(à gauche sur la figure) -un caisson ( 2) qui comporte: à sa partie inférieure ( 2 B),une paroi poreuse de fluidisation ( 4) et une arrivée ( 5) de gaz de fluidisation à pression constante et réglable. à sa partie supérieure ( 2 A),à l'extrémité ( 7 B) opposée à celle de la colonne d'alimentation,une colonne ( 6) d'équilibrage et de dégazage. sur la face d'extrémité ( 7 B) correspondant à la colonne d'équilibrage et immédiatement au dessus de la paroi poreuse ( 4), un orifice de sortie ( 8) de la matière pulvérulente fluidisée. En l'absence de gaz de fluidisation,la matière pulvérulente stockée dans la capacité ( 1) descend dans le caisson ( 2) en formant un talus d'éboulement ( 10) dont l'angle avec la paroi poreuse de fluidisation dépend de la nature et de l'état physique de la matière pulvérulente. Lorsque l'on envoie le gaz de fluidisation,l'orifice ( 8) étant fermé, par la canalisation ( 5) et le moyen de réglage ( 12) au travers de la paroi poreuse ( 4),la matière pulvérulente commence à se fluidiser; elle remplit rapidement la partie supérieure du caisson puis monte peu à peu dans la colonne20 d'équilibrage jusqu'à une certaine hauteur h (Figure 2) fonction de la pression de fluidisation Pf et de la densité moyenne de la matière pulvérulente dans la colonne d'équilibrage ( 6) Le calcul montre et l'expérience confirme que lorsque le système est en équilibre,pour une matière25 pulvérulente et un diamètre d'orifice ( 8) donnés,le débit de matière est uniquement fonction de la pression du gaz de fluidisation,ce qui procure un moyen commode de réglage de ce débit. 3 )Exposé du problème. En réalité,la pression de fluidisation Pf est équilibrée par la pression hydrostatique due à la hauteur h de lit fluidisé dans la colonne d'équilibrage augmentée de la perte de charge35 dans la paroi poreuse La relation bi-univoque entre la pression de fluidisation Pf et le débit de matière suppose donc que la perte de charge dans la paroi poreuse ne change pas,c'est-à-dire que cette paroi ne se colmate pas. Cela est le cas lorsqu'il s'agit de matières parfaitement propres et de granulométrie régulière constituant une seule phase fluidisable Mais lorsque le matériau à distribuer forme deux phases solides dont l'une a tendance à décanter dans les conditions de fluidisation,cette phase, décantée sur la paroi poreuse augmente la perte de charge au travers de cette paroi Il en résulte,à pression de fluidisation constante,une diminution de la hauteur h du matériau fluidisé dans la colonne d'équilibrage et,partant,du débit au travers de l'orifice ( 8). Ce problème se pose particulièrement dans deux cas: -avec l'alumine fraîche qui contient des particules lourdes de briques réfractaires appelées "sables" qui se sont mélangées à l'alumine lors de sa calcination. -dans le système d'alimentation des cuves d'électrolyse d'alumine,o l'on recycle de l'alumine qui a été utilisée pour capter les gaz fluorés émis par les cuves Cette alumine,chargée des produits captés,tend à former des agglomérés compacts,appelés en terme de métier "scales"qui se déposent sur la paroi poreuse.25 L'invention a pour objet de proposer un moyen de suivre en continu le degré de colmatage de la paroi poreuse de façon à pouvoir intervenir en temps utile pour la nettoyer. 40) Solution du problème. La solution apportée au problème par les inventeurs est illustrée par les figures 3 à 5. Il est utile de rappeler tout d'abord les relations entre les différentes grandeurs qui régissent la fluidisation. La pression de fluidisation Pf est égale à: Pf= Pc + d h o -P est la perte de charge à travers la paroi poreuse -d est la masse spécifique de la matière pulvérulente à l'état fluidisé -h est la hauteur de matière pulvérulente dans la colonne d'équilibrage. D'autre part, Pc =k v o15 -k est le coefficient de perte de charge de la paroi poreuse. -v est la vitesse de l'air à travers la paroi poreuse. Dans les conditions industrielles habituelles de ces systèmes,la vitesse d'écoulement de l'air de fluidisation est en effet toujours assez faible pour que le régime de l'écoulement soit laminaire et donc que les pertes de charge à travers la paroi poreuse soient proportionnelles à la vitesse. Les inventeurs ont tout d'abord constaté que les "sables" ou "scales",du fait de leur inaptitude à la fluidisation vont se déposer sur la partie de la paroi poreuse située directement ou à proximité de la colonne d'alimentation ( 3). A partir de cette constatation,ils ont imaginé le dispositif30 représenté en coupe verticale sur la figure 3. On retrouve la capacité de stockage ( 13) reliée au caisson ( 14) par une conduite d'alimentation ( 15),la colonne d'équilibrage ( 16) et l'orifice de sortie de la matière pulvérulente ( 17) Le caisson de section horizontale généralement rectangulaire se présente,en section verticale en deux parties,à gauche et à droite sur la figure: A gauche sur la figure,donc du côté de la conduite d'alimentation,la chambre de fluidisation ( 18) et la paroi poreuse ( 19) sont à un niveau inférieur à celui de la chambre de fluidisation ( 20) et de la paroi poreuse ( 21) de la partie du caisson située à droite sur la figure, du côté de la colonne d'équilibrage et de l'orifice de sortie ( 17) Les deux chambres de fluidisation ( 18) et ( 20) sont alimentées par une canalisation commune ( 22) se subdivisant en deux branches ( 23) et ( 24).10 En début de fonctionnement, lorsque l'on admet le gaz de fluidisation,les pressions s'équilibrent de la façon suivante: La pression de fluidisation dans la partie gauche de la figure Pf 1 est égale à la somme de deux termes:la perte de charge dans la paroi poreuse,proportionnelle à la vitesse du gaz de fluidisation et la pression barométrique du lit fluidisé dans la colonne d'équilibrage,proportionnelle à la hauteur de cette colonne hl:20 Pfl = Pcl + d-hl o Pcl est la perte de charge au travers de la paroi poreuse et d la densité apparente du lit fluidisé. De même,la pression de fluidisation dans la partie droite de la figure Pf 2 est égale à: Pf 2 = Pc 2 + d-h 2 On observera donc une pression différentielle Pfl Pf 2 = d ( hl-h 2) + Pci -Pc 2 Or Pcl= k 1 v 1 et Pc 2 = k 2-v 2 Les parois poreuses ( 19) et ( 21) étant identiques, tant que ces deux parois restent propres et exemptes de "sables" ou de "scales", k 1 = k 2 Au contraire dès que ces "sables" ou "scales" se déposent sur la paroi 19,la perte de charge dans cette paroi augmente et devient: Pcl = ( kl + kx) vl10 o kx est un coefficient de perte de charge variable croissant avec l'encrassement de la paroi poreuse ( 19). Finalement on a donc: Pfl -Pf 2 = d-(hl-h 2)+(kl+kx)-vl-k 2-v 2 La différence h 1 h 2 dépend uniquement de la différence de cote entre les parois poreuses des deux parties du20 caisson,donc de la géométrie de l'appareil. La densité apparente d est également constante et ne dépend que du produit fluidisé. Les coefficients k 1 et k 2 ne dépendent que des caractéristiques des parois poreuses Le coefficient kx25 augmente à partir de zéro avec l'encrassement de la paroi poreuse ( 19). Par contre,les vitesses vl et v 2 dépendent des conditions d'alimentation en air de fluidisation Si l'on appelle Pfo30 la pression dans la tuyauterie au point situé juste avant l'embranchement alimentant les parois poreuses ( 19) et ( 21),on peut obtenir la valeur de v 1 par exemple en résolvant le système: Pfl= (kl+kx) vl+ d h 1 Pfl= Pfo Pctl o Pctl est la perte de charge dans la tuyauterie alimentant le caisson ( 18). Pctl est proportionnel au carré du débit,donc au carré de la vitesse de l'air traversant la surface 51 de la paroi poreuse ( 19): Pctl= A (V 1)2. Le coefficient A dépend des caractéristiques géométriques de la conduite et est proportionnel à la surface de la paroi poreuse 51, mais pour une installation donnée,il est constant. La résolution du système conduit à une équation du deuxième degré qui permet de calculer v 1.15 On trouve finalement: Vl= (kl+kx) +((kl+kx)2 4 A (d hl-Pfo))l/2 2 A De la même manière,on peut calculer v 2 en résolvant le système:25 Pf 2 = k 2 v 2 + d h 2 Pf 2 = Pf O Pct 2 avec Pct 2 = B-(v 2) B étant,comme A un coefficient de proportionnalité ne dépendant que de la géométrie de la tuyauterie et de la surface 52 de la paroi poreuse ( 21). On trouve finalement: V 2 = -k? + (k 22 4 B (d h 2 pfo))l/2 2.A Il est intéressant de voir: a)comment varie la différence de pression Pfl -Pf 2 en fonction de kx degré d'encrassement de la paroi ( 19). b)comment varie la vitesse vl à travers la paroi ( 19) en fonction du degré d'encrassement de cette paroi. a)En reportant les valeurs de v 1 et de v 2 dans l'expression de Pfl Pf 2 écrite plus haut,on constate15 que la pression différentielle Pfl Pf 2 est la somme de trois termes: -un terme constant: d (h 1 h 2) qui est fonction de la géométrie de l'appareil par la hauteur h 1 h 2. -un terme: (kl+kx) vl qui dépend: -d'un certain nombre de constantes liées à la construction de l'appareil. -de la pression de réglage Pfo,- -du coefficient kx degré d'encrassement de la paroi poreuse ( 19) sur laquelle décantent les "sables" et les "scales". -un terme: k 2 v 2,qui dépend de constantes liées à la construction de l'appareil et de la pression de réglage Pfo - L'analyse de la fonction Pfl-Pf 2 =f(kx) montre qu'elle est croissante quand kx croît L'écart de pression s'accroît35 donc quand la paroi poreuse s'encrasse. b)L'analyse de la fonction vl=g(kx) montre que cette fonction tend vers O lorsque kx croît et tend vers l'infini Or les équations écrites ci- dessus ne sont valables que si v 1 est très supérieure à une valeur vmf, vitesse minimale de fluidisation pour la matière considérée. Ainsi,par la mesure permanente et éventuellement l'enregistrement de la pression différentielle Pfl-Pf 2,il est possible:10 -de suivre l'évolution de l'encrassement de la paroi poreuse dans la zône de décantation des "sables" et des "scales". -de déclencher automatiquement ou manuellement le nettoyage de l'appareil en fixant une valeur de consigne pour Pf 1-Pf 2,correspondant à une vitesse proche mais supérieure à la vitesse minimale de fluidisation en dessous de laquelle l'appareil ne peut pas fonctionner. 50) Exemples. Exemple 1 Un système d'alimentation de cuves d'électrolyse d'aluminium a été réalisé selon le principe de l'invention. La partie gauche du caisson,située sous la conduite d'alimentation, une longueur, mesurée dans le sens du plan de la figure 3 d'environ 26 cm et une largeur d'environ 20 cm La partie droite du caisson a une longueur de 16 cm environ et30 une largeur de 20 cm La paroi poreuse dans la partie droite est située à 10 cm au dessus de la paroi poreuse dans la partie gauche. Au début de fonctionnement,lorsque les parois poreuses sont libres de tout colmatage,on note les paramètres suivants:35 Pression de fluidisation Pfl= 650 mm de colonne d'eau ( 6375 Pa) Pression de fluidisation Pf 2 = 600 mm de colonne d'eau ( 5884 Pa) Hauteur du lit dans la colonne d'équilibrage= 58 cm. Avec un diamètre d'orifice de sortie de 19 mm,on obtient un débit d'alumine de 25000 g/minute. La différence des pressions de fluidisation,initialement de 50 mm d'eau ( 490 Pa),croît progressivement en cours de fonctionnement;elle est enregistrée en continu et lorsqu'elle atteint la valeur de 90 mm d'eau ( 883 Pa),on arrête l'installation et on procède au décolmatage de la paroi poreuse.15 Cet exemple est donné uniquement à titre illustratif;il est clair que le dimensionnement des surfaces poreuses,le rapport entre les surfaces poreuses "gauche" et "droite",la différence de cote entre ces surfaces dépendent de la nature du produit20 alimenté,de sa teneur en sobles ou en scales,du débit à assurer et du temps admissible entre deux nettoyages successifs. Exemple 2 L'objet de la présente invention a été appliqué au dispositif revendiqué dans le brevet français FR 2 575 680 Cette application est représentée sur la figure 4. Elle permet la séparation d'un matériau pulvérulent fluidisable d'un matériau non fluidisable qui lui est mélangé Une enceinte ( 25),suspendue par des moyens élastiques non représentés, se compose de deux caissons inférieurs ( 26) et ( 27) alimentés en gaz de fluidisation par les deux branches35 ( 28) et( 29) issues d'une canalisation commune ( 30) et d'un caisson supérieur commun ( 31) Les deux caissons sont séparés par une paroi poreuse en deux parties ( 32) et ( 33),le caisson ( 26) et la paroi poreuse ( 32) du côté de l'alimentation en matériau étant situés plus bas que le caisson ( 27) et la paroi poreuse ( 33) Le caisson supérieur comporte: -une alimentation ( 34) en mélange de matériau fluidisable et non fluidisable -une surverse ( 35) pour l'évacuation de la phase fluidisée -un système de sas ( 36) pour l'évacuation de la phase solide non fluidisée décantée sur la partie ( 32) de la paroi poreuse -une tubulure d'évacuation du gaz de fluidisation ( 37) -un système de vibration communiquant à la paroi poreuse un mouvement alternatif ayant la direction de la flèche ( 38) Au cours du fonctionnement,les particules de matière non fluidisables vont se déposer sur la paroi poreuse ( 32), entrainant une augmentation de la différence de pression Pfl-Pf 2 Lorsque cette différence atteint une valeur prédéterminée,la mise en route du système de vibration et l'ouverture du sas ( 36) sont déclenchées automatiquement ce20 qui provoque le décolmatage de la paroi poreuse Une fois que la différence de pression est revenue à son niveau initial,la vibration est arrêtée et le sas refermé. Exemple 3 L'objet de la présente invention a été appliqué au procédé revendiqué dans le brevet français FR 2 391 136 Cette30 application est représentée sur la figure 5 Un certain nombre de caractéristiques déjà décrites dans les exemples précédents se retrouvent sur cette figure:l'enceinte de fluidisation avec le caisson inférieur et la paroi poreuse en deux parties décalées verticalement,la colonne d'alimentation en produit35 pulvérulent Le dispositif comprend en plus une conduite d'alimentation en gaz surpressé ( 39) débouchant,au-dessus de la paroi poreuse par un injecteur ( 40) et une conduite destinée au transport pneumatique ( 41) équipée d'une tuyère ( 42) située à la verticale de l'injecteur Ainsi que cela est expliqué dans le brevet FR 2 391 136,ce système permet une régulation automatique du débit de matière5 pulvérulente Cependant le fonctionnement pouvant être perturbé par la présence de matière non fluidisable,l'adjonction du système à deux niveaux de paroi poreuse et le contrôle de la différence des pressions de fluidisation permet de détecter le degré de colmatage de la paroi poreuse et de procéder à temps10 au nettoyage de cette paroi. REVENDICATIONS )Dispositif de manutention de matière pulvérulente en lit fluidisé mélangée à des produits non fluidisables muni d'un système de détection de colmatage, comportant:a) un moyen de stockage de la matière pulvérulente,b) un moyen de fluidisation constitué d'un caisson en deux parties:une partie supérieure reliée à l'une de ses extrémités au moyen de stockage par une colonne d'alimentation et à l'extrémité opposée à une colonne d'équilibrage,une partie inférieure d'arrivée du gaz de fluidisation séparée de la partie15 supérieure par une paroi poreusec) un moyen d'évacuation de la matière pulvérulente situé dans la partie supérieure du caisson,à l'extrémité opposée à la colonne d'alimentation caractérisé en ce que la paroi poreuse est divisée en deux parties:la première partie,située sous la colonne20 d'alimentation et dans la région voisine est située à un niveau horizontal inférieur à celui de la deuxième partie,située sous la colonne d'équilibrage et dans la région voisinela partie inférieure du caisson étant elle-même divisée en deux volumes indépendants alimentant chacun une des25 parties de la paroi poreuse. )Dispositif de distribution à débit régulé et à détection de colmatage d'une matière pulvérulente fluidisable selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'évacuation30 du produit fluidisé est constitué d'un orifice de sortie de la matière pulvérulente situé immédiatement au-dessus de la paroi poreuse du côté de la colonne d'équilibrage. )Dispositif de séparation d'une matière non fluidisable mélangée à une matière pulvérulente fluidisée selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est muni d'un système de vibration pouvant communiquer à la paroi poreuse un mouvement alternatif,d'un système de sas permettant l'évacuation de la phase solide non fluidisée décantée sur la partie la plus basse de la paroi poreuse et en ce que le moyen d'évacuation du produit fluidisé est constitué d'une surverse5 située à la partie du caisson supérieur opposée à celui de la colonne d'alimentation. )Dispositif de transport à débit régulé et à détection de colmatage d'une matière pulvérulente fluidisable selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'évacuation du produit fluidisé est constitué:a)d'une conduite d'alimentation en gaz surpressé débouchant par un injecteur dans la partie supérieure du caisson au-dessus de la paroi poreuse,du côté opposé à la colonne d'alimentation,b) d'une15 conduite de transport verticale équipée à sa base d'une tuyère située à la verticale et au dessus de l'injecteur. )Procédé de détection de colmatage utilisant le dispositif de l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que l'on contrôle en continu l'augmentation de la différence de pression entre les deux volumes indépendants de la partie inférieure du caisson et que lorsque cette différence de presion dépasse une valeur de consigne prédéterminée,on procède au décolmatage de la paroi poreuse.25