Brevet FR2668447A1 — publié le 19920430

La présente invention concerne un système pour l'aligne- ment de la centrale inertielle d'un véhicule porté sur celle d'un véhicule porteur. On sait que, à la mise en fonctionnement d'une centrale inertielle, il est indispensable d'initialiser celle-ci pour que les informations d'angle, de vitesse et de position qu'elle délivre à l'instant d'initialisation correspondent exactement aux conditions d'attitude, de vitesse et de position de ladite centrale inertielle audit instant d'initialisation En effet, les informa- tions délivrées par ladite centrale, postérieurement à cet instant d'initialisation, sont obtenues par inté- gration de mesures gyrométriques et accélérométriques à partir des données initiales, de sorte que toute erreur d'initialisation entraîne des erreurs ultérieures croissantes. Dans le cas o un véhicule porté (missile, avion, hélicoptère, torpille, etc), pourvu d'une centrale inertielle, est embarqué à bord d'un véhicule porteur (bateau, avion, camion, sous-marin, etc) également pourvu d'une centrale inertielle en cours de fonctionne- ment, il est usuel, avant que ledit véhicule porté ne quitte le véhicule porteur, d'initialiser la centrale inertielle dudit véhicule porté en exploitant les informations délivrées par la centrale inertielle du véhicule porteur Une telle procédure d'initialisation d'une centrale inertielle sur l'autre est appelée "alignement". On remarquera que, au cours d'une telle initialisation, les alignements en vitesse et en position ne soulèvent en général aucune difficulté, car la position relative des deux centrales inertielles est parfaitement connue. En revanche, l'alignement en angle est une opération délicate, car l'orientation relative des deux centrales inertielles n'est pas parfaitement connue. Dans ce qui suit, on ne considérera que l'alignement angulaire de deux centrales inertielles, et non pas les alignements en vitesse et en position Par ailleurs, à des fins de simplification des explications, on consi- dérera que chaque centrale inertielle est rapportée, comme cela est usuel, à un système intrinsèque d'axes de référence orthogonaux comportant deux axes horizontaux, dont l'un (axe N) est dirigé vers le Nord et l'autre (axe E) vers l'Est, et un axe vertical (axe Z), de sorte que, pour ladite centrale inertielle, les attitudes sont définies par trois angles appelés respectivement 4 (angle de cap, par rapport à l'axe N), 8 (angle d'as- siette par rapport au plan des axes N et E) et p (angle de roulis), la vitesse est définie par trois composantes de vitesse VN, VE et VZ (respectivement par rapport auxdits axes N, E et Z) et la position est définie par trois coordonnées X, G et z, correspondant respective- ment à la latitude, à la longitude et à l'altitude Bien entendu, un tel système d'axes de référence n'est indiqué que pour faciliter les explications L'invention n'est pas liée à ce système qui pourrait, dans le cadre de la présente invention, être remplacé par un autre système de référence. On remarquera que les trois angles 4, 8 et X font passer du système intrinsèque d'axes de référence au système d'axes physiques lié à la centrale inertielle considé- rée. Les mesures angulaires de 4, 8 et X) d'une centrale inertielle permettent, de façon inverse, de définir le système d'axes de référence de calcul de cette centrale. A partir des axes physiquement liés à la centrale, les rotations inverses (-X> mesuré, puis -8 mesuré, puis -t mesuré) font passer au système d'axes de référence de calcul, qui se trouve confondu avec le système intrin-5 sèque d'axes de référence, si les mesures sont par- faites. Ainsi, on définit un ensemble de rotations (" 1, Xp 2, 4 > 3) pour passer du système intrinsèque de référence au système d'axes de référence de calcul, (p 1, 4 > 2 et 4 > 310 correspondant respectivement à des rotations autour de l'axe Nord, de l'axe Est et de l'axe vertical du système intrinsèque d'axes de référence. De plus, on appellera erreurs angulaires d'harmonisation (hi, h 2, h 3) les erreurs angulaires sur la connaissance de l'orientation des axes physiquement liés à la cen- trale du véhicule porté, hi, h 2 et h 3 correspondant respectivement à des rotations autour de ces derniers axes. On notera que 4 > 1, 4 > 2 et 4 > 3 sont sensiblement constants, aux dérives près des systèmes gyrométriques, dans le système des axes Nord, Est et vertical, et que hi, h 2 et h 3, qui représentent physiquement des erreurs de calage mécanique, sont sensiblement constants dans le système des axes liés physiquement à la centrale inertielle du25 véhicule porté. Par projection des erreurs d'harmonisation hi, h 2, h 3 sur les axes du sytème de référence intrinsèque, on définit des erreurs hl V, h 2 V, h 3 C, qui ne sont donc pas constantes quand les attitudes du porteur varient, hl V30 et h 2 V correspondant à des erreurs d'harmonisation verticales et h 3 C à une erreur d'harmonisation de cap. On connaît déjà plusieurs méthodes d'alignement angu- laire d'une centrale inertielle sur une autre. Dans les explications qui suivent, on peut supposer que les centrales inertielles du véhicule porteur et du5 véhicule porté sont parallèles dès que leur position angulaire relative est connue, ceci dans le but de simplifier les explications. La méthode la plus simple consiste, à l'instant de l'initialisation de la centrale inertielle du véhicule10 porté, à recopier dans celle-ci les angles A, 8 et X de la centrale inertielle du véhicule porteur Puis, pour éviter l'influence des bruits affectant les angles de la centrale inertielle du véhicule porteur à l'instant de l'initialisation, la recopie se poursuit par un asser-15 vissement en boucle fermée d'une certaine durée des informations p, O et X de la centrale du véhicule porté sur celles de la centrale du véhicule porteur, de sorte qu'il se produit un filtrage éliminant l'influence desdits bruits Toutefois, cette méthode suppose que les20 deux centrales inertielles sont parallèles (ou que l'on en connaît l'orientation relative) Dans le cas géné- ral o l'orientation relative des deux centrales inertielles n'est pas parfaitement connue, la recopie angulaire par asservissement laisse lesdites erreurs25 d'harmonisation, entre les deux systèmes d'axes de référence de calcul des deux centrales, dues au défaut de parallélisme ou de connaissance de la position angulaire entre les deux centrales inertielles. Une autre méthode est dérivée de celle décrite dans l'ouvrage NAVIGATION INERTIELLE OPTIMALE ET FILTRAGE STATISTIQUE de FAURRE, CAMBERLEIN et CHEVREUIL, DUNOD éditeur, 1971, chapitre 11 Dans cet ouvrage, on traite de l'alignement d'une centrale inertielle fixe. Cependant, en considérant les variations d'informations accélérométriques entre deux centrales inertielles en mouvement, au lieu des informations de la centrale inertielle fixe, on se ramène du cas de l'alignement5 d'une centrale fixe à l'alignement d'une centrale mobile sur une autre centrale ayant le même mouvement Selon cette méthode, après initialisation similaire de y, e et À, on procède à un alignement par asservissement en boucle fermée de la verticale à partir des écarts de vitesses ou d'accélérations par rapport aux axes N et aux axes E des deux systèmes de référence de calcul et par asservissement du cap Dans cette méthode, on met à profit que, pour une trajectoire rectiligne à vitesse constante, les écarts d'accélération mesurés AYN et AYE,15 par rapport aux axes N et E de référence de calcul de chacune des deux centrales inertielles, sont du type ( 1) AYN = -gp 2 ( 2) Ay E = g X 1 ú étant l'accélération de la pesanteur et (l et P 2, respectivement les décalages angulaires définis ci- dessus Ainsi, à partir de mesures de Ay N et Ay E, on peut calculer des commandes de rotation q 1 lco et comme erreur systématique, l'erreur d'harmonisation en cap. Par ailleurs, on a déjà mis en oeuvre un filtre de Kalman pour l'alignement d'une centrale inertielle sur une autre Une telle méthode est par exemple décrite dans les ouvrages suivants: KALMAN FILTER FORMULATIONS FOR TRANSFER ALIGNMENT OF STRAPDOWN INERTIAL UNITS, de Alan M SCHNEIDER, NAVIGATION, Journal of the Institute of Navigation, Vol 30, N 1, Spring 1983, pages 72 à 89; THE ENIGMA OF FALSE BIAS DETECTION IN A STRAPDOWN SYSTEM DURING TRANSFER ALIGNMENT, de I Y BAR-ITZHACK et Y VITEK, Journal of Guidance, Vol 8, N 2, mars-avril 1985, pages 175 à 180; RAPID TRANSFER ALIGNMENT FOR TACTICAL WEAPON APPLICA- TIONS de James E KAIN et James R CLOUTIER, compte- rendu de la conférence de l'American Institute of Aeronautics and Astronautics, 370, l'Enfant Promenade, S W Washington DC 20024, "Guidance Navigation and Control Conference", Boston, 14-16 août 1989. Cette méthode d'alignement par filtrage de Kalman est basée sur le fait que, si ( 1, ( 2 et q 3 sont tels que définis ci-dessus, on peut écrire:30 ( 3) A y N = y E q 3 y Z 42 ( 4) A y E = y N 43 + y Z 4 l expressions dans lesquelles y N, y E et y Z sont respecti- vement les accélérations selon les axes Nord, Est et vertical de la centrale inertielle du véhicule porteur, et AYN et AYE les écarts d'accélération mesurés par les deux centrales suivant leurs axes propres Nord et Est de référence de calcul. On remarquera que si le véhicule porteur se déplace à vitesse constante, on a YIN = YE = O et Y Z = g Dans ce cas, les équations ( 3) et ( 4) se ramènent respectivement aux équations ( 1) et ( 2) ci-dessus. Ainsi, si l'on considère un filtre de Kalman d'état x T = lAVN,AVE, X 1, X 2, 93 l alimenté par la mesure10 de vitesse lAVN, AVEl ou d'accélération AYN, AYE il exploite les équations ( 3) et ( 4) et son modèle d'état est: A VN = E 93 -Y Z 92 AVE = -Y N 93 +YZ 91 (I) $ 2 = O X 3 = O Le filtre pourrait être complété sans changement de principe par:20 une mesure d'écart de vitesses verticales AVZ et d'accélérations verticales AYZ, l'addition dans son modèle de l'équation d'évolution Av z = YE l +YN 12. Un modèle d'état plus complexe pourrait inclure une modélisation des erreurs d'instrumentation de la cen- trale portée (dérive gyromètre ou gyroscope, biais accéléromètre, etc) Séquentiellement, on initialise (t, 8,) de la centrale portée sur les informations correspondantes de la centrale du porteur, puis on lance le filtre de Kalman. On remarquera, à propos de cette méthode d'alignement par filtrage de Kalman, que: si le véhicule porteur est à vitesse constante, puisque les équations ( 3) et ( 4) sont ramenées aux équations ( 1) et ( 2), la méthode de permet pas d'es- timer l'erreur de cap P 3 L'erreur de principe en cap est alors la somme de l'erreur d'harmonisation en cap h 3 C et de l'erreur d'initialisation en cap; si le véhicule porteur se déplace de façon que les évolutions, dans le temps, de y E ety Z, d'une part, et de YN et de YZ, d'autre part, ne sont pas proportion- nelles, elles sont discernables l'une de l'autre, et le système est dit observable Le filtre de Kalman permet alors d'estimer les trois erreurs Xl, X 2 et Q 3, et donc réalise un alignement sans erreur de principe notable; si la trajectoire du véhicule porteur entraîne un faible contraste entre les évolutions temporelles de Y E et de YZ, et de YN et de YZ, le système présente une faible observabilité, et les estimations de ( 1, p 2 et q 3 seront mauvaises, surtout en ce qui concerne l'erreur de cap l'3, qui comporte l'influence de l'erreur d'harmonisation en cap et celle de l'erreur d'initialisation en cap La méthode d'alignement par filtrage de Kalman n'est alors pas utilisable. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients des trois méthodes connues rappelées ci-dessus et elle concerne un système permettant, à la fois de ne pas imposer de trajectoire précise au véhicule porteur; d'estimer les erreurs (l, P 2 et X 3 si la trajectoire du véhicule porteur rend le système observable; de ne laisser subsister, comme erreur principale, que l'erreur d'harmonisation en cap, si l'observabilité du système par la trajectoire du véhicule porteur est faible ou nulle; d'identifier, suivant les cas, les erreurs d'harmoni- sation entre les deux centrales inertielles: de verticale et de cap, si la trajectoire du véhi- cule porteur rend le système observable, de verticale uniquement, si la trajectoire rectili- gne à vitesse constante ne rend pas l'erreur de cap observable. A cette fin, selon l'invention, le système comportant un premier véhicule, en mouvement, pourvu d'une première centrale inertielle de navigation, en fonc- tionnement, rapportée à un premier système intrinsèque d'axes de référence, lié à un système d'axes terres- tres; un second véhicule, pourvu d'une seconde centrale inertielle de navigation, devant être mise en fonc- tionnement, rapportée à un second système intrinsèque d'axes de référence semblable audit premier système intrinsèque d'axes de référence, ledit second véhicule étant porté par ledit premier véhicule et immobile en moyenne par rapport audit premier véhicule; et un dispositif d'asservissement en boucle fermée permettant à ladite seconde centrale inertielle de navigation de connaître, à l'instant de sa mise en fonctionnement, les informations angulaires délivrées par ladite première centrale inertielle de navigation par rapport audit premier système d'axes de référence, ledit dispositif d'asservissement délivrant ensuite des commandes de rotation appliquées à ladite seconde centrale inertielle de navigation afin d'en affiner l'initialisation angulaire; est remarquable en ce qu'il comporte, de plus des moyens de soustraction recevant desdites première et seconde centrales inertielles de navigation les informations de vitesse ou d'accélération que celles- ci délivrent, respectivement, parallèlement à deux axes non verticaux desdits premier et second systèmes d'axes de référence de calcul, lesdits moyens de soustraction délivrant des informations de différence de vitesse ou d'accélération, parallèlement aux deux axes correspondants non verticaux dudit premier système d'axes de référence de calcul; et un filtre de Kalman recevant, à la fois, lesdites commandes de rotation dudit dispositif d'asservisse- ment et lesdites informations de différence de vitesse ou d'accélération et calculant des estimées des décalages angulaires d'axes dudit second système d'axes de référence de calcul, corrigé par l'asservis- sement précédent, par rapport aux axes correspondants dudit premier système d'axes de référence de calcul, ledit filtre de Kalman appliquant lesdites estimées à ladite seconde centrale inertielle de navigation, à la fin de l'asservissement effectué par ledit dispositif d'asservissement et après convergence propre dudit filtre de Kalman. Bien entendu, lesdits moyens de soustraction peuvent être incorporés au filtre de Kalman, de sorte que celui-ci reçoit alors directement lesdites informations de vitesse ou d'accélération délivrées par lesdites première et seconde centrales inertielles de navigation. On voit que, dans le système conforme à la présente invention, le filtre de Kalman est, en quelque sorte, monté en parallèle sur le dispositif d'asservissement et fonctionne en même temps, de sorte qu'il permet d'iden- tifier les erreurs résiduelles laissées par ledit30 dispositif d'asservissement et principalement consti- tuées par les erreurs d'harmonisation qui n'ont pas été identifiées par le dispositif d'asservissement On remarquera qu'ainsi on associe un procédé en boucle il ouverte (filtre de Kalman) à l'asservissement en boucle fermée effectué par ledit dispositif d'asservissement. Selon une première forme de réalisation, le dispositif d'asservissement est du premier type décrit ci-dessus et5 il asservit les informations angulaires délivrées par ladite seconde centrale inertielle de navigation aux informations angulaires délivrées par ladite première centrale inertielle de navigation Dans ce cas, si la trajectoire du véhicule porteur rend le système obser-1 o vable, le système selon l'invention permet d'identifier, à part, par le filtre de Kalman, les erreurs d'harmoni- sation entre lesdites première et seconde centrales inertielles de navigation Si la trajectoire ne rend pas le système observable, seul l'asservissement du cap est15 nécessaire pour assurer la réduction automatique de l'erreur de cap à celle d'harmonisation en cap; l'asser- vissement en e et ÀP, qui n'est alors pas indispensable, permet de réduire les valeurs angulaires résiduelles à identifier et d'identifier à part, à la sortie du filtre20 de Kalman, les erreurs d'harmonisation de verticale. Selon une seconde forme de réalisation, dans laquelle lesdits premier et second systèmes d'axes de référence comportent un axe vertical, ledit dispositif d'asser- vissement est du second type décrit ci-dessus et il25 asservit, d'une part, la position de l'axe vertical de calcul dudit second système d'axes de référence sur celle de l'axe vertical de calcul dudit premier système d'axes de référence et, d'autre part, l'information de cap délivrée par ladite seconde centrale inertielle de30 navigation à l'information de cap délivrée par ladite première centrale inertielle de navigation Ainsi, si la trajectoire du véhicule porteur rend le système obser- vable, le système selon l'invention permet alors d'iden- tifier, à part, l'erreur d'harmonisation en cap. De préférence, quel que soit le type du dispositif d'asservissement, le système selon l'invention comporte un superviseur associé audit filtre de Kalman, pour en améliorer les performances d'estimation. Par ailleurs, il est avantageux que le système conforme à la présente invention comporte, entre ladite première centrale inertielle de navigation et lesdits moyens de soustraction, des premiers moyens de calcul permettant la correction d'erreurs de vitesse ou d'accélération10 dues au bras de levier séparant lesdites première et seconde centrales inertielles de navigation. Puisque, comme cela a été mentionné ci-dessus, le système selon l'invention permet, en cas d'observabilité de la trajectoire du véhicule porteur, l'identification15 des erreurs d'harmonisation (de verticale et de cap ou de cap uniquement, suivant le type du dispositif d'asser- vissement), il est avantageux de prévoir des seconds moyens de calcul recevant les estimées d'erreur prove- nant du filtre de Kalman, éventuellement par l'intermé-20 diaire de son superviseur, et effectuant sur ces esti- mées un changement de coordonnées pour les faire passer dudit premier système d'axes de référence à un troisième système d'axes, lié audit premier véhicule et par rapport auquel sont définies les erreurs d'harmoni-25 sation Ainsi, dans le cas o ledit second véhicule fait partie d'une pluralité de véhicules interchangeables susceptibles d'être montés successivement sur ledit premier véhicule à une position fixe, les informations délivrées par lesdits seconds moyens de calcul à propos30 d'un second véhicule informations qui concernent la part des erreurs d'harmonisation due audit premier véhicule peuvent être utilisées pour corriger cette part d'erreur d'harmonisation pour un autre second véhicule postérieurement monté sur ledit premier véhicule, par exemple en modifiant les calages mécani- ques entre ledit premier et ledit second véhicules, ou en effectuant une compensation de calcul d'angle au niveau de la centrale inertielle du véhicule porté. Le système conforme à la présente invention s'applique à tout type de centrale inertielle utilisée pour ladite première et/ou ladite seconde centrale inertielle de navigation; celles-ci peuvent être du type stabilisé ou du type strap-down De plus, le système est utilisable10 quel que soit le type du véhicule porteur ou celui du véhicule porté. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments sem-15 blables. Les figures la et lb illustrent une application du système conforme à l'invention, la figure la montrant en vue de dessus un avion de combat emportant un missile accroché sous l'une de ses ailes, tandis que la figure20 lb montre, en vue de côté, ledit missile accroché sous ladite aile, celle-ci n'étant représentée que partiel- lement. La figure 2 est le schéma synoptique simplifié du système conforme à la présente invention. La figure 3 donne le schéma synoptique d'un exemple de réalisation du système conforme à la présente invention. Sur les figures la et lb, on a illustré schématiquement une application de la présente invention à l'alignement de la centrale inertielle de navigation C Nm d'un missile 1 sur la centrale inertielle de navigation C Np d'un avion porteur 2. Le missile embarqué 1 est accroché sous une aile 3 de l'avion porteur 2, par l'intermédiaire d'un dispositif5 lance-missile 4, le missile 1 étant sensiblement paral- lèle à l'axe de l'avion. Le schéma synoptique de la figure 2 illustre le système conforme à l'invention destiné à l'alignement de la centrale inertielle C Nm du missile 1 sur la centrale10 inertielle C Np de l'avion 2, avant le tir dudit missile. Le système de la figure 2 comporte un dispositif d'as- servissement A, de l'un ou l'autre des deux types connus rappelés cidessus Ce dispositif d'asservissement A reçoit, par les liaisons 5 et 6, les signaux de sortie15 des deux centrales C Np et C Nm Qu'il soit du type à asservissement angulaire ou du type à asservissement de verticale et de cap, il délivre à sa sortie 7 trois commandes angulaires d'asservissement Plco, p 2 co et q 3 co, qu'il adresse, par la liaison 8, à la centrale C Nm20 du missile 1, pour que celle-ci corrige ses mesures par rotation des trois axes de son système de référence de calcul. De plus, le système de la figure 2 comporte un filtre de Kalman K, recevant, par une liaison 9, les commandes25 angulaires d'asservissement 4 Plco, 42 co et 13 co de la sortie 7 du dispositif d'asservissement A Le filtre de Kalman reçoit également, par une liaison 10, le signal de sortie d'un soustracteur 11 Celui-ci reçoit, par une liaison 12, les signaux de vitesse V Np et V Ep ou d'accé-30 lération émis par la centrale inertielle C Np et, par une liaison 13, les signaux de vitesse V Nm et V Em ou d'accé- lération émis par la centrale inertielle C Nm, ces quatre signaux de vitesse ou d'accélération représentant les composantes de la vitesse ou de l'accélération desdites centrales respectivement par rapport à leur axe Nord et à leur axe Est Ainsi, le signal de sortie du soustrac- teur 11 est composé des différences de vitesse AVN et AVE ou d'accélération, respectivement par rapport à l'axe Nord et à l'axe Est du système d'axes de la centrale C Np, entre les deux centrales C Np et C Nm Par, soit la centrale C Np (comme représenté sur la figure 210 par la liaison 23), soit la centrale C Nm, le filtre de Kalman reçoit les accélérations N, Y E et Y Z, respecti- vement suivant les axes Nord, Est et vertical Le dispositif d'asservissement A et le filtre de Kalman K sont lancés de préférence en même temps. Les commandes 4 lco, c 2 co et p 3 co laissent, après l'as- servissement par le dispositif A, des erreurs rési- duelles d'initialisation des axes de référence de calcul de la centrale du véhicule porté égales sensiblement aux erreurs d'harmonisation (uniquement en cap dans le cas20 d'un asservissement de verticale). En même temps, le modèle du filtre de Kalman K étant du type X=AX + BU avec U = (Dlco, $ 2 co, $ 3 co) et le filtre étant alimenté par la mesure AVN, AVE, on peut écrire (en négligeant les dérives angulaires): AVN = YE 43 Y Z 2 \AVE = YN q 3 + YZ 1 (II) $ 1 = $ îco $ 2 = $ 2 co X 3 = $ 3 co Le filtre de Kalman délivre donc à sa sortie 14, des estimées 41, 42, X 3 des erreurs d'harmonisation, projetées sur les axes de référence N, E et Z de la centrale du véhicule porteur, des axes physiquement liés à la centrale C Nm par rapport à ceux liés à la centrale C Np. Par la liaison 15, comportant un interrupteur 16 norma- lement ouvert, le filtre de Kalman K transmet les A A A estimées (P 1, 4 > 2 et 4 > 3 à la centrale C Nm du missile 1, à la fin de l'asservissement dû au dispositif A et après sa convergence propre Cette transmission est effectuée10 par fermeture de l'interrupteur 16. Ainsi, à la réception des commandes 4 > 1, 4 > 2, XP 3 élaborées par le filtre de Kalman K, la centrale C Nm fait tourner les axes de son système de référence de calcul de façon correspondante pour finir l'alignement de ceux-ci sur15 ceux du système de référence de la centrale C Np. Dans le mode de réalisation illustré par la figure 3, on retrouve les dispositifs C Np, C Nm, A, 11, K et 16, les liaisons 5,6,8,9,10 et les sorties 7 et 14 Toutefois, le système de la figure 3 comporte de plus des moyens de20 calcul Cpl interposés dans la liaison 12, un superviseur S associé au filtre de Kalman K, des moyens de calcul Cp 2 et une mémoire M. Les moyens de calcul Cpl ont pour objet de tenir compte du bras de levier b séparant les centrales inertielles25 de navigation C Np et C Nm et de modifier les vitesses V Np et V Ep ou les accélérations pour les ramener du point d'implantation de la centrale C Np à celui de la centrale C Nm Une telle correction est simple et usuelle et ne sera pas décrite plus en détail Ainsi, ce sont les30 informations de vitesse V Np et V Ep, corrigées de l'effet du bras de levier b, qui sont adressées par la liaison 12 au soustracteur Il. Le superviseur S reçoit, de la sortie 14 du filtre de r^ A Kalman K, les commandes (Pl, X 2 et q 3 et, sur une entrée 17, des informations sur la trajectoire de l'avion 2, provenant du calculateur de vol (non représenté) de celui-ci Le superviseur S a pour objet d'améliorer les performances d'estimation du filtre de Kalman K et pour ce faire: il réalise des réglages adaptatifs des covariances de bruit d'état et de bruit de mesureen fonction de l'observabilité du système par la trajectoire de l'avion 2 et de la nature des bruits de mesure Il adresse ces réglages au filtre de Kalman K par les liaisons 18 et 19 De tels réglages adaptatifs peuvent être par exemple réalisés d'une façon voisine à celle décrite dans la communication "Supervision d'un filtre de Kalman par système expert temps réel Application à la navigation d'un satellite" de D BERTON, T. CODRON, R HORAK et S SALLE, SAGEM, Centre d'Etude d'Eragny, B P 51, 95612 Cergy-Pontoise Cedex, Collo- que National mars 1989, S M A I, L'automatique pour l'aéronautique et l'espace; il valide l'estimée 43 en cap si la covariance d'er- reur sur le cap, calculée par le filtre de Kalman K et fournie par une liaison 24, passe sous un seuil réglable en fonction de la précision désirée En effet, le système conforme à la présente invention permet d'aligner la centrale C Nm sur la centrale C Np avec une trajectoire de l'avion 2 (ou d'un autre véhicule porteur tel qu'un bateau) peu favorable à l'identification rapide des erreurs, mais sans ma- noeuvre spécifique Le pilote de l'avion 2 doit alors connaître, à tout instant, quelle est la performance atteinte en cap, compte-tenu de la trajectoire de l'avion 2 Il est donc important que l'erreur estimée 43 soit validée à partir d'une estimation de l'erreur d'identification atteinte sur cette erreur estimée; il filtre, de façon usuelle, les estimées (P 1, XP 2 et 4,3 pour délivrer à sa sortie 20 des valeurs identifiées filtrées 4,ls, 4,2 s, 4,3 s A la fin de l'action du dispositif d'asservissement A et de la convergence validée du filtre de Kalman, ces valeurs identifiées et filtrées sont transmises, par une liaison 15 ' dans laquelle est interposé l'interrupteur 16, à la cen- trale inertielle C Nm du missile 1, de sorte que celle-ci peut effectuer la rotation correctrice de son système d'axes de référence. Les moyens de calcul Cp 2 reçoivent, de la sortie 20 du superviseur S, lesdites valeurs identifiées et filtrées 4,ls, 4,2 S et 4 p 3 S (qui se trouvent alors dans le système d'axes de référence de calcul de la centrale C Np) et les projette par les rotations *, e et X, sur les axes liés à la centrale C Nm pour obtenir les erreurs d'harmonisa- tion Pour cela, ils reçoivent du calculateur de vol, sur une entrée 21, les différentes informations de la trajectoire dudit avion 2 Ainsi, à la sortie 22 des20 moyens de calcul Cp 2 apparaît la part des erreurs d'harmonisation, dans les axes de la centrale C Nm, due à la centrale C Np Ces dernières informations sont sto- ckées dans la mémoire M. Par suite, lorsque le missile 1 ayant été tiré, il est remplacé par un missile identique fixé de façon identi- que sous l'aile 3 grâce au même dispositif lance-missile 4, il est possible, lors de l'alignement de la centrale de ce nouveau missile, de tenir compte immédiatement (soit par calage physique, soit par logiciel grâce à une liaison commandée 25) de cette partie des erreurs d'harmonisation et donc de réduire la valeur des cor- rections à apporter par le dispositif d'asservissement A et par le filtre de Kalman K, éventuellement associé à son superviseur S. REVENDICATIONS 1 Système comportant: un premier véhicule ( 2), en mouvement, pourvu d'une première centrale inertielle de navigation (C Np), en fonctionnement, rapportée à un premier système intrin- sèque d'axes de référence, lié à un système d'axes terrestres; un second véhicule ( 1), pourvu d'une seconde centrale inertielle de navigation (C Nm), devant être mise en fonctionnement, rapportée à un second système intrin- sèque d'axes de référence semblable audit premier système intrinsèque d'axes de référence, ledit second véhicule ( 1) étant porté par ledit premier véhicule ( 2) et immobile en moyenne par rapport audit premier véhicule; et un dispositif d'asservissement en boucle fermée (A) permettant à ladite seconde centrale inertielle de navigation (C Nm) de connaître, à l'instant de sa mise en fonctionnement, les informations angulaires déli- vrées par ladite première centrale inertielle de navigation (C Np) par rapport audit premier système d'axes de référence, ledit dispositif d'asservissement (A) délivrant ensuite des commandes de rotation appliquées à ladite seconde centrale inertielle de navigation afin d'en affiner l'initialisation angu- laire, caractérisé en ce qu'il comporte, de plus des moyens de soustraction ( 11) recevant desdites première et seconde centrales inertielles de naviga- tion (C Np et C Nm) les informations de vitesse ou d'accélération que celles-ci délivrent, respective- ment, parallèlement à deux axes non verticaux desdits premier et second systèmes d'axes de référence de calcul, lesdits moyens de soustraction délivrant des informations de différence de vitesse ou d'accélération, parallèlement aux deux axes correspon- dants non verticaux dudit premier système d'axes de référence de calcul; et un filtre de Kalman (K) recevant, à la fois, lesdites commandes de rotation dudit dispositif d'asservisse- ment (A) et lesdites informations de différence de vitesse ou d'accélération, et calculant des estimées des décalages angulaires d'axes dudit second système d'axes de référence de calcul, corrigé par l'asser- vissement précédent, par rapport aux axes correspon- dants dudit premier système d'axes de référence de calcul, ledit filtre de Kalman appliquant lesdites estimées à ladite seconde centrale inertielle de navigation, à la fin de l'asservissement effectué par ledit dispositif d'asservissement et après convergence propre dudit filtre de Kalman. 2 Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif d'asservissement (A) asservit les informations angulaires délivrées par ladite seconde centrale inertielle de navigation (C Nm) aux informations angulaires délivrées par ladite pre- mière centrale inertielle de navigation (C Np). 3 Système selon la revendication 1, dans lequel lesdits premier et second systèmes d'axes de référence de calcul comportent un axe vertical, caractérisé en ce que ledit dispositif d'asservissement (A) asservit, d'une part, la position de l'axe vertical dudit second système d'axes de référence de calcul sur celle de l'axe vertical dudit premier système d'axes de30 référence de calcul et, d'autre part, l'information de cap délivrée par ladite seconde centrale inertielle de navigation à l'information de cap délivrée par ladite première centrale inertielle de navigation. 4 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte un superviseur ( 5) associé audit filtre de Kalman. 5 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte, entre ladite première centrale inertielle de navigation et lesdits moyens de soustraction, des moyens de calcul (Cpl) permettant la10 correction d'erreur de vitesse ou d'accélération due au bras de levier (b) séparant lesdites première et seconde centrales inertielles de navigation. 6 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à , caractérisé en ce qu'il comporte des seconds moyens de calcul (Cp 2) recevant les estimées d'erreur provenant du filtre de Kalman (K) et effectuant sur celles-ci un changement de coordonnées pour les faire passer dudit premier système d'axes de référence à un troisième20 système d'axes, lié audit premier véhicule. 7 Système selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte une mémoire (M) pour emmagasiner lesdites estimées d'erreur après changement de coordonnées.