Brevet FR2669719A1 — publié le 19920529

La présente invention concerne de façon générale la structure d'un caloduc, et elle concerne plus précisément une structure de caloduc qui peut être associée à des appareils de réception et de rayonnement de chaleur qui ont une petite dimension et sont légers, et elle permet la réalisation d'un très long caloduc de dimension capillaire continue, ayant des diamètres interne et externe très petits, et d'un type qui ne pourrait pas être fabriqué de manière classique.10 Les caloducs capillaires métalliques récemment fabriqués ont tendance à présenter des variations considé- rables de performances en fonction de leur position de montage Il est en particulier presque impossible de faire travailler le caloduc capillaire monté dans une situation dans laquelle c'est la partie supérieure qui est chaude, c'est-à-dire dans des conditions telles que le niveau d'une partie réceptrice de chaleur du caloduc est supérieur à celui de la partie de rayonnement de chaleur. Comme un courant de vapeur d'un liquide de travail qui se déplace d'une partie de vaporisation vers une partie de condensation, à grande vitesse pendant le fonction- nement, et un courant de liquide condensé, qui circule de la partie de condensation vers la partie de vaporisation, ont des sens opposés, leur interaction mutuelle rend difficile une réduction des dimensions du caloduc Il existe donc une limite à la fabrication d'un mince caloduc capillaire ayant un diamètre externe d'environ 3 mm et une longueur d'environ 400 mm En fait, dans le caloduc capil- laire appelé de façon générale "microcaloduc", la longueur de quelques dizaines de millimètres est une limite de fabrication du caloduc. Il est impossible d'utiliser un caloduc en forme de boucle dont les parties de boucle sont courbées, et le degré de liberté pendant l'utilisation est extrêmement réduit. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041 et la demande publiée de brevet japonais N O 63-31849 ont déjà proposé des exemples de structure de caloduc permettant la résolution des problèmes précités. Un exemple de structure de caloduc capillaire déjà proposé (voir figure 2) comprend un tube allongé continu ( 2) ayant une dimension capillaire continue et ayant deux extrémités raccordées de manière hermétique l'une à l'autre de manière qu'un passage capillaire continu soit délimité en forme de boucle, un fluide de transport de chaleur placé dans le tube allongé, en quantité prédéterminée suffisante10 pour qu'il permette un écoulement du fluide dans le passage de la boucle, dans le circuit fermé constitué par le tube allongé, au moins une partie 2-H de réception de chaleur placée sur une seconde partie du tube allongé et destinée à chauffer le fluide présent à l'intérieur, une partie au moins 2-C de rayonnement de chaleur placée sur une seconde partie du tube allongé et destinée à refroidir le fluide contenu, et un dispositif 3 de commande de circulation placé dans le passage et destiné à limiter la circulation du fluide de transport de chaleur à un seul sens dans ce passage En particulier, un liquide de travail biphasé 4 qui peut se condenser remplit le récipient et constitue un fluide de transport de chaleur Il faut noter que le diamètre interne du tube capillaire est inférieur à la valeur maximale du diamètre interne pouvant permettre la circulation ou le déplacement lorsqu'un fluide de travail est toujours enfermé dans le tube, à cause des forces de tension superficielles du tube. Le dispositif de commande de circulation est consti- tué par au moins un clapet de retenue ( 3). Dans la structure de caloduc décrite précédemment, du type à boucle, un dispositif externe de chauffage H est destiné à chauffer la partie 2- H de réception de chaleur alors que le dispositif C de rayonnement de chaleur est disposé à l'extérieur afin qu'il refroidisse la partie de rayonnement de chaleur 2-C A ce moment, le clapet de retenue a pour rôle de séparer le récipient en forme de boucle en plusieurs chambres dans lesquelles une ébullition nucléée 5 créée dans la partie de réception de chaleur provoque une différence de pression vibratoire et une action d'aspiration entre les chambres sous pression formées par le clapet ou les clapets L'ébullition nucléée5 dans la partie de réception de chaleur assure la propaga- tion d'une onde de pression dans le fluide, cette onde de pression provoquant une mise en vibration du corps de clapet Les actions mutuelles de la vibration du corps du clapet et de l'aspiration provoquent la création d'une10 grande force de propulsion appliquée au fluide de travail pour la circulation. De la manière décrite précédemment, le fluide biphasé de travail lui-même circule dans un sens prédéter- miné dans la boucle L'ébullition nucléée n'est pas conti- nue Ainsi, le fluide mobile de travail 4 circule avec des bulles 5 de sa vapeur et du liquide de travail 4 (goutte- lettes liquides) placés en alternance En conséquence, le transport de chaleur est dû à la chaleur latente de trans- fert de chaleur du fluide de travail et à la chaleur sensible des bulles de vapeur 5. Le transport de chaleur dû au courant de circulation du fluide de travail donne d'excellentes possibilités de transport de chaleur, indépendamment de la position de montage du caloduc En outre, comme le caloduc a une dimension capillaire, il peut être réalisé avec une petite dimension et un faible poids Comme il est possible d'uti- liser le caloduc sous forme courbée librement, le degré de liberté de l'utilisation du caloduc peut être remarqua- blement augmenté. Cependant, la structure de caloduc proposée anté- rieurement pose encore divers problèmes qui doivent être résolus, bien qu'elle présente d'excellentes performances indépendamment de la position de montage pendant l'utilisa- tion, et le caloduc (voir figure 2) peut fléchir librement. Les problèmes qui doivent encore être résolus sont la réduction supplémentaire du diamètre du caloduc, dans une plage plus étroite, et la réduction du poids des appareils de transport de chaleur et des appareils de réception et de rayonnement de chaleur, étant donné les conditions imposées dans le domaine technologique des caloducs. Plus précisément, les problèmes qui doivent être résolus sont les suivants. a) Si un plus petit diamètre de récipient de caloduc est utilisé avec le diamètre interne d'environ 1,2 mm comme limite, un taux de panne du produit (inverse du rendement du produit) augmente brutalement et la fiabilité est réduite considérablement Dans le cas de la fabrication d'un caloduc du type à boucle équipé d'un clapet de rete- nue, ce dernier a une très petite dimension si bien que le contrôle de qualité du caloduc ne peut pas être assuré pendant sa fabrication. Plusieurs raccords sont nécessaires à la fabrication du caloduc réel en forme de boucle décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 921 041 Comme l'indique la figure 3, les raccords nécessaires sont les raccords 3-1, 3-2, 3-3 de montage du clapet ou des clapets, les raccords 8 de raccordement de chaque partie de caloduc pour la formation d'une boucle, les raccords 9 d'injection du fluide de travail dans la partie interne du tube capillaire 2, et les raccords 10 d'évacuation de gaz du tube capil- laire Des opérations de soudage des raccords respectifs sont réalisées pendant la fabrication Par exemple, les raccords 3-1, 3-2, 3-3 et 8 doivent être soudés à leurs deux parties, et les raccords 9, 10 doivent être soudés à leurs quatre parties En conséquence, une grande difficulté due aux opérations de soudage existe dans le cas du caloduc ayant un diamètre externe inférieur à 1,6 mm et un diamètre interne inférieur à 1,2 mm La fiabilité du produit est donc réduite. b) Il est difficile de garantir la fiabilité à long terme dans le cas d'un grand débit thermique à des tempéra- tures élevées, même si une bille formée de rubis est utilisée comme corps de chaque clapet Au cours de l'essai de fiabilité d'un radiateur nécessitant des impulsions avec une puissance thermique de 5 k W à 300 OC, un accident tel que la destruction de la bille de rubis a pu apparaître. Ensuite, la bille de rubis a été remplacée par une bille de5 carbure de tungstène et l'essai de fiabilité a été exécuté. Comme la masse relative atteignait 13, le fonctionnement a été plus mauvais sous une faible charge thermique En outre, étant donné le poids relatif trop élevé, une opéra- tion de flottement est devenue difficile, et une impulsion10 d'ouverture et de fermeture du clapet a apparu Ceci a indiqué que la fiabilité à long terme n'était pas garantie. c) La sélection de la matière métallique du réci- pient capillaire est limitée afin que la fiabilité à long terme du clapet soit garantie. L'essai de fiabilité du caloduc du type à boucle équipé d'un clapet indique que, suivant la matière métal- lique utilisée pour la formation de la surface interne du tube capillaire, une corrosion intergranulaire apparaît dans les matières cristallines métalliques de la surface interne d'un tube capillaire métallique et des quantités importantes de poudres métalliques sont libérées et se déposent sur chaque clapet de retenue si bien qu'aucun fonctionnement de dispositif de transport de chaleur n'est obtenu. d) Dans le cas de clapet de retenue de type flot- tant, utilisé comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 920 041 afin que la période de garantie soit prolongée, la force de réaction due aux fuites dans les clapets est si réduite que la différence de niveau entre les parties réceptrice de chaleur et de rayonnement de chaleur est limitée à l 000 mm, lorsque le caloduc est utilisé dans le mode à partie chaude supérieure. La présente invention a essentiellement pour objet la réalisation d'une structure de microcaloduc qui résout les problèmes précités, qui possède des avantages excel- lents par rapport aux caloducs décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041, qui permet l'utilisa- tion d'une dimension remarquablement réduite et une réduc- tion du poids des appareils de réception de chaleur et de rayonnement de chaleur qui lui sont fixés, et qui permet la 5 fabrication du caloduc avec un diamètre de tube capillaire de dimension micrométrique, dont la fabrication serait normalement difficile (faible rendement). Cet objet peut être atteint par réalisation d'une structure de caloduc qui comprend a) un tube métallique allongé ayant une dimension capillaire sur toute sa lon- gueur, b) un fluide biphasé prédéterminé de travail qui peut se condenser et qui est en quantité prédéterminée inférieure au volume interne du tube métallique allongé, ce tube métallique allongé ayant un petit diamètre interne suffisant pour que le fluide biphasé de travail qui peut se condenser puisse s'écouler dans le passage de circulation du tube métallique allongé dans un état toujours rempli et enfermé dans le récipient métallique, sous l'action des forces de tension superficielles, c) au moins une partie de réception de chaleur placée dans une première partie prédéterminée du tube métallique allongé, et d) au moins une partie de rayonnement de chaleur placée sur une seconde partie prédéterminée du tube métallique allongé, la partie de réception de chaleur et la partie de rayonnement de chaleur étant disposées en alternance sur le tube métallique. L'objet précité peut aussi être atteint par mise en oeuvre d'un procédé de fabrication de caloduc qui comprend les étapes suivantes: a) la disposition d'un dispositif de limitation du sens de circulation dans une partie prédéter- minée d'un tube capillaire métallique hermétiquement fermé dont les deux extrémités sont interconnectées, b) la disposition d'au moins une partie de réception de chaleur sur une première partie prédéterminée du tube capillaire métallique, c) la disposition d'au moins une partie de rayonnement de chaleur sur une seconde partie prédéterminée du tube capillaire métallique, d) le scellement d'un fluide biphasé prédéterminé de travail capable de se condenser, dans le tube capillaire métallique en forme de boucle, en quantité prédéterminée de manière que l'action mutuelle du dispositif destiné à limiter le sens de circulation, de5 l'ébullition nucléée créée dans la partie de réception de chaleur et de la différence de température existant entre les parties de réception et de rayonnement de chaleur provoque la circulation du fluide biphasé de travail dans le passage de circulation du tube capillaire métallique en10 forme de boucle, dans le sens déterminé par le dispositif de limitation de sens de circulation afin qu'un échange thermique soit réalisé entre les parties de réception et de rayonnement de chaleur, et e) l'élimination du dispositif de limitation du sens de circulation du tube capillaire métallique. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en élévation d'un microcaloduc dans un premier mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 2 est une vue en élévation en coupe partielle d'un caloduc en forme de boucle décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041 et dans lequel une quantité de chaleur est transportée par circula- tion d'un fluide de travail; la figure 3 est un schéma représentatif des parties de soudage aux raccords du caloduc en forme de boucle, lors du montage du récipient capillaire en forme de boucle représenté sur la figure 2; la figure 4 est une vue schématique en perspective d'un microcaloduc dans un second mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 5 est une vue en élévation latérale, en coupe partielle, du microcaloduc dans un troisième mode de réalisation préféré de l'invention, permettant la descrip- tion d'une théorie de fonctionnement du microcaloduc dans le troisième mode de réalisation préféré; la figure 6 est une vue schématique en élévation d'un microcaloduc dans un quatrième mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 7 est un graphique représentant un enre- gistrement indiquant une partie des états de fonctionnement du microcaloduc du quatrième mode de réalisation préféré de la figure 6; la figure 8 est une vue schématique en perspective du microcaloduc dans un cinquième mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 9 est une vue schématique en élévation, en coupe partielle, du microcaloduc dans un sixième mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 10 est une vue schématique en élévation latérale du microcaloduc dans un septième mode de réalisa- tion préféré de l'invention; la figure 11 (A) est une vue schématique en élévation du microcaloduc dans un huitième mode de réalisation préféré de l'invention; et la figure 11 (B) est une vue schématique en élévation du caloduc déjà proposé, ayant un clapet de retenue, permettant la comparaison avec la figure 11 (A). La figure 1 représente un premier mode de réalisa- tion préféré de microcaloduc selon l'invention. Sur la figure 1, un récipient capillaire hermétique- ment fermé 1 est constitué par un tube capillaire métal- lique allongé ayant un diamètre interne suffisamment petit pour qu'il permette le déplacement d'un fluide biphasé prédéterminé de travail capable de se condenser et enfermé sous vide afin qu'il puisse se déplacer dans le récipient 1 qui est toujours à l'état fermé, sous l'action des forces de tension superficielles Plusieurs parties prédéterminées du récipient 1 sont constituées par des parties de réception de chaleur 1-H et plusieurs autres parties prédéterminées forment des parties de rayonnement de chaleur 1-C En outre, les parties de rayonnement de chaleur 1- C sont placées entre les parties respectives de réception de chaleur 1-H Sur la figure 1, H désigne le5 dispositif de réception de chaleur et C le dispositif de rayonnement de chaleur Les deux extrémités 1-E du réci- pient capillaire 1 sont soudées et scellées après qu'une quantité prédéterminée du fluide biphasé de travail a été enfermée de manière étanche dans le récipient 1.10 Dans le microcaloduc représenté sur la figure 1, une ébullition nucléée créée dans chaque partie de réception de chaleur provoque la création d'une vibration dans la direction axiale, dans le fluide de travail de la partie du récipient capillaire placée entre les parties 1-H de réception de chaleur, la vibration axiale déplaçant une quantité de chaleur de chaque partie de réception de chaleur vers chaque partie de rayonnement de chaleur. Un transport de chaleur dû à la vibration axiale du fluide de travail agit efficacement dans le caloduc capil- laire dont le diamètre externe est inférieur à 1,6 mm et le diamètre interne inférieur à 1,2 mm et en particulier dans le tube capillaire extrêmement fin ayant une dimension de taille micrométrique. Le rendement de transport thermique dû à la circu- lation du fluide de travail devient moins bon lors de l'augmentation des pertes de pression dans le récipient lorsque le diamètre du récipient diminue D'autre part, le rendement du transport thermique dû à la vibration axiale est amélioré étant donné la création plus facile de la vibration axiale appliquée à la masse de liquide lorsque le diamètre du récipient diminue. Un avantage important du microcaloduc du premier mode de réalisation préféré est la très grande facilité d'injection du fluide de travail dans le récipient 1. Ainsi, le fluide biphasé de travail est introduit sous pression par l'une des extrémités 1-E afin que le gaz du récipient soit évacué par l'autre extrémité Lorsqu'une partie seulement du fluide biphasé de travail est alors évacuée, les deux extrémités 1-E sont scellées afin que la quantité totale du fluide biphasé de travail soit enfermée de manière étanche Dans ce cas, le scellement de l'autre 5 extrémité peut être réalisé à l'aide d'un clapet monté sur l'autre extrémité Lorsque le clapet est monté après introduction de la quantité totale du fluide de travail, une balance précise est utilisée pour la mesure du poids du fluide de travail introduit dans le récipient, et le clapet est fermé lorsqu'une quantité optimale de fluide de travail est chargée et reste dans le tube capillaire Ainsi, le procédé de remplissage de la quantité optimale de fluide de travail peut être facilement mis en oeuvre Ce procédé empêche le mélange de l'air dans le récipient et permet un ajustement précis du fluide de travail qui doit être introduit dans le récipient Ce procédé peut être appliqué à un microcaloduc ayant un diamètre interne inférieur ou égal à 0,5 mm. Comme tous les raccords sont éliminés dans le microcaloduc, le degré de liberté pendant l'utilisation est important, et le microcaloduc du premier mode de réalisa- tion peut être facilement monté sur un appareil quelconque. Comme aucun dispositif de raccordement n'est présent, le microcaloduc ne présente pas de corrosion et ne présente pas de panne due à un raccordement incomplet En consé- quence, la fiabilité du microcaloduc comme dispositif de transport thermique peut être remarquablement accrue. Un autre avantage important de la structure du microcaloduc du premier mode de réalisation préféré est que la gamme de quantité de fluide de travail qui est remplie est comprise entre 10 et 95 %, par rapport au caloduc en forme de boucle décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041, et la différence de performances entre les modes à partie chaude en bas et en haut est extrêmement réduite sur toute la plage de quantités de remplissage du fluide de travail. il Ceci est dû au fait que l'énergie qui contribue à la création de la vibration en direction axiale de l'ébulli- tion nucléée est efficacement mise en oeuvre, bien que le fluide de travail ne puisse pas être mis suffisamment en5 circulation et elle est mise en oeuvre même lorsque la quantité de fluide de travail est plus grande D'autre part, même si cette quantité est plus faible, l'amplitude élevée de l'énergie assure une ébullition nucléée suffi- sante Cela signifie qu'aucune détérioration des perfor- mances du microcaloduc ne se produit même si la précision du pourcentage de quantité de fluide de travail remplie est réduite et l'opération de scellement du fluide de travail à l'intérieur est facilitée. Dans le cas du microcaloduc décrit précédemment dans le premier mode de réalisation préféré, les matériaux métalliques soumis à des cycles sévères de variation de température pendant longtemps provoquent souvent une séparation de particules métalliques cristallines par pelage et la création d'une grande quantité de poudres20 métalliques Les poudres métalliques se déposent souvent sur les parties courbées du récipient capillaire et à proximité de celles-ci Les expériences ont montré que, lorsqu'on utilise du cuivre dépourvu d'acide phosphorique, le caloduc peut fonctionner à 300 OC et la fermeture des parties coudées commence après un temps d'environ 300 h. Lorsqu'on utilise du cuivre sans oxygène, le caloduc fonctionne à 270 OC et aucun changement ne se produit dans les parties coudées même après 1 000 h. Le diamètre interne du microcaloduc du premier mode de réalisation préféré a été rendu égal à 1,2 mm ou moins. Cependant, le diamètre interne d'environ 4 mm peut être utilisé lorsque le tronçon d'un élément du caloduc sinueux est court et lorsque la distance comprise entre les parties de réception et de rayonnement de chaleur est elle aussi courte. La figure 4 représente un seconde mode de réalisa- tion préféré du microcaloduc selon l'invention. Deux tubes capillaires métalliques allongés, ayant chacun un diamètre externe de 1 mm et un diamètre interne de 0,7 mm, ont été mis sous forme de tubes capillaires métalliques de forme ovale et spiralée ayant des plus5 grands diamètres de 38 mm et des plus petits diamètres de 18 mm et ayant quarante-cinq parties élémentaires Ils ont alors été mis sous forme de deux récipients capillaires de forme spiralée et de forme sinueuse ayant un nombre d'élé- ments égal à quarante-cinq Un radiateur H-S d'aluminium ayant deux gorges semi-circulaires de 9 mm de rayon et une hauteur d'ailettes de 13 mm et une surface inférieure de réception de chaleur de 50 x 50 mm a été préparé comme dispositif de réception de chaleur Ensuite, un soudage avec apport a été réalisé pour l'assemblage des tubes capillaires 1-1, 1-2, comme représenté sur la figure 4. Après assemblage, un fluide de travail HCFC-142 b, en pourcentage prédéterminé par rapport au volume net de chaque récipient capillaire métallique 1-1 et 1-2, a été chargé dans chaque tube capillaire, comme fluide de tra- vail Ensuite, les deux extrémités des tubes capillaires ont été soudées et scellées de manière que ceux-ci forment un "microcaloduc" selon l'invention Par raison de simpli- cité, les microcaloducs avaient la représentation indiquée sur la figure 4. Sur la figure 4, les référence 1-1 et 1-2 désignent les récipients formés de tubes capillaires Les références l-H-l et 1-H-2 désignent des parties de réception de chaleur, les références 1-C-1 et 1-C-2 désignent des parties de rayonnement de chaleur, et les références 1-E désignent des parties terminales des tubes capillaires 1-1 et 1-2 Les signes fléchés ayant la référence C désignent un vent de refroidissement provenant du dispositif de refroidissement. Une certaine quantité de liquide de travail chargée dans les tubes capillaires 1-1, 1-2 a subi un changement. La quantité de chaleur ajoutée aux parties réceptrices de chaleur 1-H-1, 1-H-2 a été changée pour la mesure de l'élévation de température dans les parties de réception de chaleur et l'aptitude au transport de chaleur a été mesurée dans la partie de réception de chaleur L'aptitude au transport de chaleur a été mesurée par comparaison d'une5 valeur R de résistance thermique ( C/W) calculée comme étant le quotient d'une différence de température &t ( C) entre la surface de réception de chaleur du radiateur et le vent de refroidissement, constituant le dividende, le diviseur étant la quantité de chaleur fournie Q (W).10 Les tableaux I et II indiquent les résultats des mesures en mode de chauffage par le bas et de chauffage par le haut, pour une vitesse du vent de refroidissement de 3 m/s. Tableau I (mode de chauffage par le bas) (tenu par la partie inférieure d'une surface de réception de chaleur du radiateur) Chaleur Pourcentage de fluide de travail enfermé par fournie rapport au volume interne total du récipient 74 % 53 % 36 % Q(W) ôt C R C/W St C R C/W ôt C R C/W 4,1 0,82 5,4 1,08 5,1 1,02 8,0 0,80 8,7 0,87 8,9 0,89 15,0 0,75 14,7 0,74 15,1 0,76 22,4 0,75 21,3 0,71 21,5 0,72 36,6 0,73 34,0 0,68 34,2 0,68 62,6 0,7 58,5 0,65 58,5 0,65 Tableau II (mode de chauffage par le haut) (tenu par le côté supérieur d'une surface de réception de chaleur) Chaleur Pourcentage de fluide de travail enfermé par fournie rapport au volume interne total du récipient 74 % 53 % 36 % Q(W) 8 t O C R O C/W ôt OC R O C/W ôt OC R O C/W 5,8 1,16 5,2 1,04 5,3 1,06 9,5 0,95 8,6 0,86 8,9 0,89 16,3 0,82 15,2 0,76 14,8 0,74 22,7 0,76 21,7 0,72 22,1 0,74 37,6 0,75 33,9 0,67 34,4 0,69 63,8 0,71 57,8 0,64 58,0 0,64 Les tableaux I et a) un radiateur avait des performances thermique de 50 W et une II indiquent les effets suivants: ayant une dimension aussi faible correspondant à une résistance caractéristique de rayonnement de chaleur de 0,7 'C/W ou moins Ceci correspond à la demande industrielle. b) Le fluide de travail, ayant une quantité scellée de liquide, était présent en quantité comprise entre 30 et %. c) Le caloduc représenté sur la figure 4 a présenté des caractéristiques supérieures, à la fois en mode de chauffage par le haut et par le bas. La figure 5 représente un troisième mode de réalisa- tion préféré du microcaloduc selon l'invention. Comme l'indique la figure 5, tous les dispositifs destinés à limiter le sens de circulation, tels que des clapets tels que représentés sur la figure 2, sont éliminés du passage de recirculation du fluide de travail du tube capillaire. Cependant, au moins une partie de réception de chaleur 1-H et au moins une partie de rayonnement de chaleur 1-C sont placées autour du tube capillaire 1 de la même manière que dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041. En outre, le liquide de travail 4 circule alors que tous les emplacements de la boucle sont fermés Ceci est primordial dans le cas d'un tube capillaire Les deux extrémités du tube capillaire 1 sont liées de manière que le fluide 4 puisse circuler librement sous forme d'une boucle Une partie prédéterminée d'au moins un tube capil- laire 1 est constituée par la partie de réception de chaleur 1-H et une partie prédéterminée du tube capillaire restant est constituée par la partie de rayonnement de chaleur 1-C Les parties 1-H et 1-C de réception et de rayonnement de chaleur sont aussi disposées sur les parties du tube capillaire 1 Le fluide prédéterminé biphasé de travail 4 qui peut se condenser est en quantité prédéter- minée inférieure au volume interne total du tube capillaire 1 Le diamètre, mesuré entre les parois internes opposées du tube capillaire, est inférieur à un diamètre maximal pour lequel le liquide de travail peut toujours circuler ou se déplacer sous forme fermée à l'intérieur du tube 1. Dans la structure de la figure 5, la quantité prédéterminée de liquide 4 de travail qui est remplie est inférieure au volume interne total du tube capillaire 1 de manière qu'une partie de volume en phase gazeuse soit nécessaire pour la création d'une ébullition nucléée dans les parties de réception de chaleur En outre, les parois internes du tube capillaire 1 donnent un diamètre tel que le liquide de travail 4 est enfermé et peut circuler ou être déplacé afin que le liquide 4 puisse se déplacer rapidement sous l'action de la pression de vapeur due à l'ébullition nucléée dans les parties 1-H de réception de chaleur Sur la figure 5, la référence 5 désigne une mousse formée par de la vapeur. On décrit maintenant une action du microcaloduc représenté sur la figure 5. (a) Création d'impulsions d'ondes de pression et d'une vibration axiale. L'ébullition nucléée du fluide de travail due à une absorption de chaleur dans chaque partie 1-H de réception de chaleur provoque la création intermittente et rapide d'une mousse de vapeur dans chaque partie de réception de chaleur 1-H Chaque mousse de vapeur s'accompagne d'une dilatation rapide puis d'une condensation rapide des mousses de vapeur du fait d'un refroidissement par détente adiabatique Ceci provoque la création d'impulsions d'ondes de pression par le fluide de travail, ces impulsions se déplaçant dans la boucle dans la direction axiale du récipient 1 Bien qu'une impulsion rencontre une autre impulsion du côté opposé à la partie génératrice dans le passage de circulation, les phases sont différentes et ne se compensent pas étant donné la compressibilité du fluide de travail, comprenant les mousses gazeuses comprimées. Dans le cas o les parties de réception de chaleur 1-H sont placées sur les diverses parties du tube capillaire, les impulsions créées par les parties de réception de chaleur se compensent ou sont amplifiées mutuellement et créent donc des impulsions de grande puissance Ces impulsions provoquent une forte vibration axiale du fluide de travail présent dans la boucle La vibration axiale du fluide de travail ainsi créée se propage dans le fluide de travail et comprime les mousses de vapeur incorporées dans cette partie du fluide de travail. En outre, une seconde vibration apparaît dans la boucle Cette seconde vibration est un déplacement avant- arrière du fluide de travail dans le tube placé entre les parties adjacentes de réception de chaleur Ce mouvement avant-arrière est provoqué par l'application axiale d'une pression ou par l'absorption directe de la pression créée par le grossissement, la dilatation et la condensation intermittente des mousses gazeuses résultantes Les mousses résultantes sont créées par le grand nombre de mousses séparées Les mousses de vapeur sont créées de manière5 aléatoire, en alternance ou simultanément dans des parties de réception de chaleur qui sont adjacentes à partir du fluide de travail se trouvant dans le tube compris entre les parties adjacentes de réception de chaleur. La vibration secondaire est une vibration ayant une amplitude accrue bien que la vitesse de propagation soit bien inférieure à celle des impulsions des ondes de pres- sion créées antérieurement En outre, dans le cas o de nombreuses parties de réception de chaleur sont placées dans la boucle, les vibrations telles que celles qui sont créées à partir de toutes les parties de réception de chaleur sont atténuées partiellement par interférences. Cependant, les autres parties sont amplifiées si bien que la vibration secondaire est globalement amplifiée et forme une vibration de grande puissance. (b) Création d'un courant de circulation de fluide de travail. Comme représenté sur la figure 5, le fluide 4 de travail qui est réparti en alternance, avec sa mousse 5 de vapeur, dans le tube, est essentiel pour empêcher la disparition du groupe d'impulsions des ondes de pression qui se propagent dans le fluide de travail, et du groupe de vibrations dues aux vibrations du déplacement axial avant- arrière du fluide 4 et aux interférences, afin que le fluide 4 de travail possède une certaine compressibilité. Il faut que le fluide de travail 4 réduise la perte de pression afin que la création de la vibration soit faci- litée Il est en outre essentiel que le fluide de travail donne une bonne caractéristique de variation de la possibi- lité de transport de chaleur avec la température comme décrit dans la suite Il est nécessaire que le fluide de travail, sous forme d'un courant qui circule, transporte successivement les mousses de vapeur provenant des parties de réception de chaleur afin que les mousses 5 et le fluide de travail 4 soient répartis en alternance. Le courant de circulation formé dans le microcaloduc dépourvu de clapet est créé de la manière suivante. ( 1) La pression des mousses de vapeur, créées dans la partie de réception de chaleur, est réduite et limitée dans une telle partie En conséquence, dans le cas o le tube capillaire est placé horizontalement comme représenté sur la figure 7, le fluide de travail 4 s'écoule vers l'une des parties 1-C de rayonnement de chaleur qui est la plus proche de la partie 1-H de réception de chaleur si bien que le fluide 4 de la boucle circule dans le sens indiqué par la flèche en trait plein. ( 2) Le caloduc capillaire représenté sur la figure 5 est dans l'état de chauffage par le bas, une partie infé- rieure de réception de chaleur 1-H étant à la partie inférieure et une partie 1-2 de liaison du récipient étant supportée verticalement Dans cette position, le groupe de mousses gazeuses 5 créées dans la partie 1- H de réception de chaleur peut facilement monter La mousse 5 monte dans la partie 1-2 qui présente une moindre résistance et le fluide 4, dans lequel la plus grande partie du groupe de mousses s'est condensée, descend dans les parties sinueuses, ce mouvement étant facilité par les forces de pesanteur En conséquence, le fluide de travail circule dans le sens des flèches en trait interrompu Ainsi, le fluide de travail 4 circule spontanément dans le sens qui est facilité par la pesanteur. ( 3) Le fluide de travail présent dans les tubes capillaires sélectionne spontanément le sens de moindre résistance et circule dans ce sens sans stagner. (c) Transport de la quantité de chaleur. Etant donné l'action mutuelle des articles (a) et (b), le fluide 4 de travail crée la vibration axiale correspondant à la quantité de chaleur donnée par la partie 1-H de réception de chaleur, si bien que la quantité de chaleur est transportée d'une partie de réception de chaleur vers une partie de rayonnement de chaleur. La seconde publication de la demande (examinée) de brevet japonais Heisei na 2- 35239 fait partie de la litté- rature permettant une analyse théorique de la circulation du fluide de travail dans un passage tubulaire, donnant une fonction du transport de chaleur due à la vibration axiale du fluide de travail placé dans le passage tubulaire, à l'aide de nombreuses expériences Ce document décrit en détail une théorie du transfert de chaleur dû à la vibra- tion axiale du fluide de travail Le fonctionnement du caloduc capillaire du troisième mode de réalisation préféré de l'invention est essentiellement le même Ce troisième mode de réalisation préféré met en oeuvre le fait que la vibration axiale du fluide de travail dans le passage tubulaire constitue un dispositif efficace pour le trans- port de chaleur. On décrit maintenant rapidement la base théorique mise en oeuvre dans le troisième mode de réalisation préféré. Une partie du dispositif de transport thermique peut être divisée par l'amplitude de la vibration axiale, sous forme d'un élément séparé, et lorsque le fluide est mis en vibration dans une partie ayant l'élément séparé d'ampli- tude, une couche limite extrêmement mince du fluide qui ne peut pas vibrer peut être formée entre la surface interne des parois tubulaires et le fluide qui vibre Si une différence de température existe entre les deux extrémités de la longueur élémentaire de fluide, une différence instantanée de température entre la couche limite et la surface de la paroi interne du tube est directement trans- portée et est conservée par conduction thermique Cepen- dant, au moment suivant, la partie à plus basse température du fluide est déplacée vers la partie à plus haute tempéra- ture de la couche limite et de la surface tubulaire interne si bien que les parties sont changées mutuellement les unes par rapport aux autres La partie de couche limite à plus grande température donne au fluide sa quantité de chaleur et la partie à plus faible température absorbe la quantité de chaleur du fluide La vibration du fluide provoque la réception et la transmission de la quantité de chaleur5 d'une manière répétée rapidement Une action rapide d'éga- lisation thermique est créée dans le fluide avec la couche limite et la surface tubulaire interne Toute la longueur du tube du dispositif de transport de chaleur peut être considérée comme un nombre illimité d'agrégats du dispo- sitif à égalisation thermique, dans le tronçon de longueur. En conséquence, le dispositif de transport thermique a pour fonction d'égaliser régulièrement la température du fluide de chauffage sur toute la longueur du tube de transport de chaleur Ceci est dû au fait que le caloduc a un rôle analogue au transport de la quantité de chaleur dû à l'action d'égalisation thermique et joue le rôle d'un dispositif efficace de transport de chaleur. (d) Caractéristique, variant avec la température, de la partie de réception de chaleur, avec les possibilités de transport de chaleur. La caractéristique qui varie avec la température, telle que les possibilités de transport de chaleur, aug- mente avec la quantité de chaleur fournie, afin que le dispositif de transport de chaleur agisse efficacement. Dans le troisième mode de réalisation préféré, une ébulli- tion nucléée devient rapide et correspond à la quantité de chaleur fournie à la partie de réception de chaleur et le dispositif de transport de chaleur devient actif La mousse de vapeur circule dans le tube capillaire dans lequel le fluide de travail se répartit en alternance en étant retenu en fonction de la remontée des mousses saturées de vapeur du liquide de travail sous l'action de l'élévation de température dans la partie de réception de chaleur Les possibilités de propagation des impulsions d'onde de pression et de la vibration du fluide augmentent si bien que la caractéristique de variation avec la température de la partie de réception de chaleur permettant un transport de chaleur devient avantageuse. Le tube capillaire, dans le troisième mode de réalisation permet le transport d'une quantité de chaleur de la partie de réception de chaleur à la partie de rayon- nement de chaleur, indépendamment de l'élimination d'un ou plusieurs clapets Il est souhaitable de supprimer l'atté- nuation des vibrations autant que possible sous l'action d'un déplacement alternatif axial et des vibrations dues10 aux impulsions d'onde de pression puisque la théorie du transport thermique repose sur un transport thermique dû à la vibration axiale du fluide de travail En conséquence, l'atténuation des vibrations à la surface de la paroi interne du récipient capillaire peut être réduite lorsque la surface de la paroi interne devient plus lisse L'un des procédés permettant un lissage de la surface tubulaire interne met en oeuvre une opération de polissage par des *moyens chimiques. Le matériau du tube capillaire est primordial pour la réduction de l'atténuation des vibrations, décrite précédemment La vibration est supposée être une variation interne de pression si bien qu'un matériau absorbant la variation interne par déformation élastique doit être évité En outre, comme une pression interne élevée est appliquée au tube interne à la suite de la création de la vibration et comme la pression est appliquée de manière répétée, un matériau de faible résistance à la fatigue et de mauvaises propriétés anti-fluage doit être évité. Cependant, comme les parties de réception et de rayonnement de chaleur constituent des parties d'échange de chaleur, il arrive souvent que ces parties doivent utiliser un matériau peu avantageux tel que le cuivre ou l'aluminium qui n'est pas souhaitable au point de vue des propriétés de résis- tance à la fatigue et anti-fluage. En conséquence, comme la partie d'isolation ther- mique reliant au moins la partie de réception de chaleur et la partie de rayonnement de chaleur est formée par une partie de tube capillaire ayant une épaisseur suffisamment grande par rapport à la partie de réception de chaleur, il est souhaitable qu'elle soit formée d'un matériau métal- lique avantageux ayant un module d'Young élevé et des5 caractéristiques anti-fluage avantageuses. Le rayonnement de chaleur par la surface externe du récipient formant le tube capillaire peut réduire le rendement de transport de chaleur de manière considérable puisque le transport de chaleur repose sur l'action d'éga-10 lisation thermique réalisée à l'aide de la couche limite et de la surface interne du tube capillaire Il est donc souhaitable que la partie de liaison (partie d'isolation thermique) placée entre la partie de réception et la partie de rayonnement de chaleur du tube capillaire soit recou- verte d'un matériau d'isolation thermique. Comme l'égalisation thermique précitée est réalisée essentiellement par conduction de chaleur, il est souhai- table que le fluide de travail possède une conductibilité thermique élevée Ainsi, si le fluide de travail est un métal liquide, le tube capillaire, dans le troisième mode de réalisation préféré, présente une augmentation remar- quable des performances. Comme le caloduc formé d'un tube capillaire, dans le troisième mode de réalisation préféré, met en oeuvre un transport de chaleur dû à la vibration axiale du fluide de travail, la théorie fondamentale du transport de chaleur est analogue à celle du dispositif de transfert thermique décrit dans la seconde publication de la demande de brevet japonais Heisei 2-35239. Cependant, le caloduc à tube capillaire du troisième mode de réalisation préféré est tout à fait différent de celui décrit dans ce document, à de nombreux égards, portant sur la structure du dispositif de transfert de chaleur, la création des vibrations dans le fluide de travail, etc Le tube capillaire du troisième mode de réalisation préféré est nouveau. Il faut noter que la théorie fondamentale du troi- sième mode de réalisation préféré s'applique au caloduc capillaire en forme de boucle décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 921 041 et dans la première publication de la demande de brevet japonais Showa n O 63-318493 Cependant, le caloduc capillaire du troisième mode de réalisation préféré élimine le dispositif limitant le sens de circulation (clapets) Presque tous les modes de réalisation préférés décrits dans le brevet des Etats-Unis10 d'Amérique N O 4 921 021 et dans la première publication de la demande de brevet japonais Showa 63-318493 s'appliquent au troisième mode de réalisation sous forme de variante du tube capillaire. La différence entre le dispositif de transfert de chaleur décrit dans la seconde publication de demande de brevet japonais Heisei N O 2-35239 et le tube capillaire du troisième mode de réalisation préféré de l'invention est maintenant décrite. La différence entre le dispositif de transfert de chaleur du brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 921 041 et de la première publication de la demande de brevet japonais Showa N O 63-318493 par rapport au caloduc à tube capillaire est décrite dans la suite. D'abord, les éléments essentiels du dispositif de conduction de chaleur de la seconde publication de la demande de brevet japonais Heisei N O 235239 sont ( 1) une paire de réservoirs de fluide, ( 2) au moins un passage tubulaire reliant les réservoirs de fluide, ( 3) un fluide conducteur de la chaleur, convenant au passage tubulaire et aux réservoirs, et ( 4) un dispositif de création d'une vibration axiale Il apparaît que le dispositif de trans- fert thermique ne fonctionne plus si l'un quelconque des quatre éléments essentiels ( 1) à ( 4) est éliminé ou supprimé. D'autre part, les éléments essentiels du troisième mode de réalisation préféré sont (a) un tube capillaire, et (b) un liquide de travail dont la quantité est telle que le liquide de travail ne remplit pas totalement le volume interne du tube capillaire Les réservoirs de fluide de l'article ( 1) sont totalement superflus, et un dispositif d'oscillation électrique, mécanique ou utilisant une force externe, qui est totalement superflue, n'est plus utilisé. En outre, une différence fondamentale entre le dispositif de transfert de chaleur décrit dans le document JP-A 2- Heisei 2-35239 et celui du troisième mode de réalisation préféré porte sur la structure du fluide de travail et sur son comportement. Le document précité JP-A 2-Heisei 2-35239 décrit en détail un dispositif de transfert de chaleur qui est tout à fait différent du caloduc Le caloduc capillaire est apparemment différent parce que le caloduc du troisième mode de réalisation est une sorte de caloduc Le document précité JP-A 2-Heisei 2-35239 indique que le fluide de travail n'est pas utilisé sous forme de ses deux phases, les phases gazeuse et liquide, même dans le cas o le fluide de travail est d'un type qui se compense Le fluide de travail est utilisé à l'état incompressible, dans sa phase liquide Le caloduc capillaire du troisième mode de réalisation est toujours utilisé avec les phases gazeuse et liquide et utilise la compressibilité des deux phases gazeuse et liquide. En outre, la caractéristique principale du dispo- sitif de transfert de chaleur décrit dans le document JP- A 2-Heisei 2-35239 est que le fluide de travail effectue la vibration axiale en position prescrite et ne s'accompagne pas d'un transfert de matière Dans le caloduc capillaire du troisième mode de réalisation préféré, le fait que le fluide de travail circule dans la boucle n'est pas une condition essentielle, mais le fluide de travail circule fondamentalement Une autre différence fondamentale entre les dispositifs de transfert de chaleur décrits dans le document JP-A 2- Reisei 2-35239 et celui du troisième mode de réalisation préféré est le fait que la structure de création de la vibration axiale du liquide de travail n'est pas la même. Le liquide de travail décrit dans le document JP- A 2- Heisei 2-35239 est mis en vibration à force par un dispo- sitif générateur d'une vibration intense Une vibration importante du dispositif générateur provoque des vibrations de parties superflues L'usure mécanique du dispositif générateur de vibration lui-même est donc importante et la fiabilité à long terme du dispositif générateur de vibra- tion est réduite En outre, une quantité supplémentaire d'énergie importante est nécessaire au pilotage du dispo- sitif générateur de vibration afin que la quantité de chaleur soit transportée. La vibration du fluide de travail dans le caloduc capillaire du troisième mode de réalisation préféré ne nécessite pas de vibration mécanique externe. Le caloduc capillaire du troisième mode de réali- sation préféré a une caractéristique nouvelle car le fluide de travail lui-même constitue la source de la vibration axiale. Ainsi, une impulsion due à l'ébullition nucléée dans le fluide de travail provoque la création d'une vibration, l'ébullition nucléée étant due à l'absorption d'énergie thermique dans chaque partie de réception de chaleur Le fluide de travail oscille donc spontanément sous l'action de l'ébullition nucléée spontanée, dans toute phase de transport de chaleur. Il n'est pas nécessaire qu'une vibration électrique ou mécanique externe soit présente En outre, de l'énergie supplémentaire n'est pas consommée pour la création de la vibration Comme celle-ci n'est pas transmise à des parties externes montées sur le tube capillaire qui constitue le dispositif générateur de vibration, un fonctionnement de longue durée peut être garanti. En conséquence, le dispositif de transfert de chaleur décrit dans le document JP-A 2-Heisei 2-35239 et le caloduc capillaire du troisième mode de réalisation préféré sont totalement différents. On décrit maintenant la différence entre le caloduc capillaire du brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 921 041 et du document JP-Al-Showa 63318493 et le caloduc capil- laire du troisième mode de réalisation préféré de l'invention. Le tube capillaire dans le premier cas est divisé en plusieurs chambres de pression par des clapets de retenue. L'action mutuelle des différences de température entre une partie réceptrice de chaleur et une partie adjacente de rayonnement de chaleur et l'ébullition du fluide de travail dans la partie de réception de chaleur provoque un effet respiratoire entre les chambres de pression si bien que le fluide de travail circule La vibration pulsée de l'onde de pression créée par ébullition nucléée dans la partie de réception de chaleur est absorbée dans l'obturateur du clapet et est transformée en une vibration du clapet La vibration du clapet crée en outre une force propulsive de circulation du fluide de travail Ainsi, dans le caloduc connu, la quantité de chaleur est transportée à cause de la circulation du fluide de travail dans la boucle Cependant, dans le caloduc de l'invention, la circulation n'est pas très intense puisque le caloduc du troisième mode de réalisation préféré n'a pas de clapet et le fluide de travail s'écoule naturellement dans le sens de la réduction de la résistance et présente une faible contribution au transport de chaleur Comme décrit précédemment, le trans- port de chaleur est réalisé par la vibration axiale du fluide de travail provoquée par l'ébullition nucléée. Ainsi, comme les structures sont tout à fait diffé- rentes à cause des clapets et comme les théories de fonc- tionnement sont tout à fait différentes entre les deux tubes capillaires, bien que l'aspect interne et les condi- tions d'utilisation soient les mêmes, le caloduc du troi- sième mode de réalisation constitue un type tout à fait différent. La figure 6 représente un quatrième mode de réali- sation préféré du récipient capillaire 1. Le récipient capillaire 1 a été réalisé par forma- tion de manière répétée d'un certain nombre de spires, aux deux extrémités d'un tube capillaire allongé ayant un diamètre externe de 3 mm et un diamètre interne de 2,4 mm comme représenté sur la figure 6. Il faut noter que le dispositif H de réception de chaleur comporte deux plaques de réception de chaleur formées de cuivre pur dont les surfaces des parties cen- trales retiennent les parties sinueuses du récipient capillaire 1, et un organe de chauffage (non représenté) est fixé à une face des parties de réception de chaleur La largeur 1 des deux plaques de réception de chaleur est réglée à 100 mm. La longueur de chaque spire, indiquée par le L sur la figure 6, est égale à 460 mm La longueur de la partie 1-H de réception de chaleur est donc de 100 mm En consé- quence, les parties restantes des spires, à part la partie 1-H, constituent une partie de rayonnement de chaleur 1-C, vers laquelle un refroidissement forcé est réalisé par un vent circulant à 4 m/s En outre, le nombre de spires est de quatre-vingt. Trois clapets de retenue ont été placés dans le tube capillaire 1 en forme de boucle Ensuite, un fluide de travail "Fréon" HCFC-142 b a été introduit dans le volume interne et enfermé à raison de 40 % du volume interne, et le tube capillaire a été réalisé comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 021 041 et le docu- ment JP-A 1-Showa 63-318493. D'autre part, aucun clapet n'a été installé dans le récipient 1 représenté sur la figure 6 et on a utilisé le "Fréon" HCFC-142 b comme fluide de travail introduit dans le tube capillaire à raison de 70 % du volume interne On a comparé alors les performances de rayonnement de chaleur des deux récipients capillaires Il faut noter que les positions de mesure des deux caloducs dans un essai au tunnel ont été telles qu'une partie tubulaire rectiligne de chaque spire était horizontale et la partie de réception de chaleur était verticale. Les performances mesurées étaient telles qu'on a obtenu une différence de température entre la température d'équilibre à la surface de la partie du récipient 1 correspondant à la partie de réception de chaleur retirée H maintenue par les plaques de réception de chaleur corres- pondant à chaque entrée de chaleur, et une température d'entrée (température environnante) du vent de refroidisse- ment était appelée ôt (OC), et une valeur de la résistance thermique R ( O C/W) a été tirée de la valeur ôt ( O C) portée au numérateur et de la valeur de la quantité de chaleur, portée au dénominateur Le tableau III et le tableau IV qui suivent donnent le résultat des mesures, et l'expérience a montré en réalité que le caloduc du quatrième mode de réalisation préféré avait des possibilités de transport de chaleur comparables à celles des caloducs comprenant les clapets. Tableau III Avec clapet Chaleur Temp ambiante Temp part St ( O C) Résist. fournie (OC) récept ( O C) thermique (W) ( C/W) 22,0 34,2 12,2 0,061 600 23,1 54,1 31,0 0,052 1000 24,2 71,0 46,8 0,047 2000 24,9 114,4 89,5 0,045 Tableau IV Sans clapet Chaleur Temp ambiante Temp part ôt (OC) Résist. fournie (OC) récept ( O C) thermique (W) ( C/W) 23,7 36,6 11,8 0,059 600 24,8 66,2 31,4 0,052 1000 25,1 72,3 47,2 0,047 2000 25,8 115,2 89,4 0,045 Pour une quantité de chaleur fournie de 1 000 W, la température était de 72,3 O C et la résistance thermique de 0,047 O C/W, indiquant l'équilibre thermique du tube capil- laire Dans cet état, une partie du récipient a été compri- mée et écrasée (d'environ 90 %) afin que la circulation du fluide de travail soit rendue difficile Dans ces condi- tions, la température d'équilibre de la partie de réception de chaleur s'est élevée de 1,7 OC et la valeur de la résistance thermique a été légèrement moins bonne, à 0,049 'C/W En outre, la même partie a été complètement écrasée et la circulation du fluide a été totalement arrêtée La température d'équilibre de la partie réceptrice s'est élevée de 1 O C ( 2,7 O C au total) et la valeur de la résistance thermique était de 0,05 OC/W Ceci a indiqué que la circulation du fluide de travail a une faible contribu- tion à l'élévation de température de 2,7 OC et à la valeur de la résistance thermique de 0,003 OC/W et que la vitesse de circulation était très réduite En outre, ceci a montré que le tube capillaire à boucle du quatrième mode de réalisation préféré a réalisé un transport thermique très important malgré l'arrêt de la circulation du fluide de travail Le fluide de travail a montré que la vibration axiale s'est poursuivie très activement due à la compressi- bilité obtenue par l'effet des mousses de vapeur réparties dans le passage de circulation, indiquant que la fonction de transport thermique due à la vibration axiale était très avantageuse. La figure 7 représente les résultats de mesure du déplacement en température dans le caloduc capillaire du quatrième mode de réalisation préféré L'axe des ordonnées de la figure 7 indique la température, en OC, et l'axe des abscisses indique le déroulement du temps Les courbes 1 et 2 (qui se recouvrent) indiquent la courbe d'élévation de température pour une quantité de chaleur fournie de 1 KW, les courbes 3 et 4 indiquent les courbes d'élévation de température pour une partie de rayonnement proche de la partie réceptrice et une partie distante de la partie réceptrice La courbe 5 correspond à la température d'air d'entrée dans le tunnel aérodynamique refroidi (température ambiante) La courbe 6 indique la température de l'air à la sortie du tunnel Un point P-1 indique le moment o le récipient a été à moitié comprimé, et le point P-2 indique le moment auquel le récipient a été totalement écrasé. Juste après écrasement total, une élévation de température s'est manifestée Les variations de température données par les courbes 3 et 4 sont représentatives de la vibration axiale du fluide dans le tube capillaire Les fluctuations de la circulation du fluide de travail indiquées par V-1 ont moins d'amplitude que les fluctuations absorbées par le courant qui circule Les amplitudes des parties de la courbe 4 proches du point V-2 correspondaient à une faible vitesse Les fréquences et amplitudes des vibrations sont devenues actives au voisinage du point V-3 auquel la circulation a été interrompue En outre, comme l'indiquent les courbes 3 et 4 de la figure 7, la vitesse de circula- tion a été réduite étant donné l'écrasement de la partie du récipient capillaire et simultanément la température a diminué à cause de l'effet du vent de refroidissement. Lorsque la circulation a été totalement interrompue, l'échange thermique au niveau des parois internes du récipient capillaire a pris une plus grande activité et l'échange de chaleur a indiqué une faible augmentation de température. La figure 8 représente un cinquième mode de réalisa- tion préféré de caloduc capillaire selon l'invention. Comme l'indique la figure 8, deux récipients capil- laires 1-1 et 1-2 formant des caloducs ont été réalisés sous forme sinueuse et spiralée Les extrémités de chaque tube capillaire 1-1 et 1-2 ont été reliées afin que le fluide de travail puisse circuler Le nombre de spires était de quatre ou cinq Les tubes capillaires allongés avaient un diamètre externe de 1 mm et un diamètre interne de 0,7 mm et ils ont été mis sous forme de spires ovales. Ensuite, un radiateur d'aluminium H-S ayant une hauteur d'ailette de 13 mm et une surface inférieure de réception de chaleur de 50 x 50 mm a été préparé avec deux gorges de 9 mm de rayon Les deux extrémités des caloducs capillaires sous forme sinueuse ont été soudées aux gorges formées dans le radiateur de la figure 8 pour la formation d'un radia- teur Il faut noter que les récipients capillaires sont désignés par des traits minces pour la commodité de la représentation sur la figure 8 Sur la figure 8, la réfé- rence H-S désigne l'absorbeur de chaleur utilisé pour la réception de chaleur, 1-H-1 et 1-H-2 désignent les parties de réception de chaleur, 1C-1 et 1-C-2 désignent les parties de rayonnement de chaleur, et les flèches C désignent le vent de refroidissement formé par le dispo- sitif de refroidissement. Les clapets ont été placés dans les deux récipients et un fluide de travail pouvant se condenser et à deux phases a rempli 40 % du volume interne Les performances ont alors été déterminées pour le tube capillaire comme décrit dans le brevet précité des Etats-Unis d'Amérique n' 4 921 041 et le document précité JP-Al-Showa 63-318493. Ensuite, les clapets respectifs ont été éliminés de la partie interne du tube capillaire 1-1 et 1-2 et les tubes capillaires ont été fermés et rendus solidaires A ce moment, le fluide biphasé a rempli 80 % du volume interne dans lequel il était enfermé de manière étanche Les performances ont été mesurées après préparation du caloduc capillaire du cinquième mode de réalisation préféré comme représenté sur la figure 8. 5 Toutes les vitesses mesurées du vent étaient de 3 m/s La mesure a été réalisée par chauffage par le bas et par chauffage par le haut Les résultats des mesures sont telles que les performances du tube capillaire étaient supérieures à celles des tubes correspondants décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 921 041, dans tous les modes de mesure En outre, les performances du tube capillaire de la technique antérieure, en mode de chauffage vers le haut, ont été réduites alors que celles du tube capillaire selon l'invention n'ont pas été modifiées par rapport au mode de chauffage par le bas La variation de la capacité de transport thermique de la partie de réception de chaleur avec la température en fonction de la quantité de chaleur fournie était avantageuse Les tableaux V, VI et VII indiquent les résultats des mesures. Tableau V Conditions de mesure Chauffage par le bas Vent A) Avec clapet à 3 m/s Chaleur Temp ambiante Temp part &t ( C) Résist. fournie ( C) récept ( C) thermique (W) ( C/W) 21,2 30,3 9,1 0,91 21,0 45,0 24,0 0,80 20,3 59,6 39,3 0,79 20,2 85,6 65,4 0,73 B) Sans clapet 20,9 29,1 8,2 0,82 21,4 45,1 23,7 0,79 21,1 60,1 39,0 0,78 21,2 86,9 65,7 0,73 Tableau VI Conditions de mesure Chauffage par le haut Vent à 3 m/s Avec clapet Chaleur Temp ambiante Temp part &t ( C) Résist. fournie ( C) récept ( C) thermique (W) ( C/W) 23,4 32,9 9,5 0,95 23,1 48,0 24,9 0,83 23,1 64,3 41,2 0,82 23,1 93,4 70,3 0,78 Tableau VII Conditions de mesure Chauffage par le haut Vent à 3 m/s Sans clapet Chaleur Temp ambiante Temp part &t (OC) Résist. fournie (OC) récept (OC) thermique (W) ( C/W) 22,5 31,3 8,1 0,88 22,5 45,7 23,2 0,77 22,7 61,3 38,6 0,77 23,1 86,1 66,0 0,73 La figure 9 représente un sixième mode de réalisa- tion préféré de caloduc capillaire. Comme le caloduc capillaire est constitué par le récipient capillaire 1, la quantité et le nombre de mousses de vapeur créées par ébullition nucléée sont souvent insuffisants lorsque la longueur des parties de réception de chaleur ne peut pas être prolongée Dans ce cas, la vibration axiale du fluide de travail devient inactive et les performances sont réduites Il est donc recommandé d'introduire un groupe prédéterminé de parties de réception de chaleur du tube capillaire dans une chambre commune génératrice de vapeur dans laquelle les extrémités des récipients sont ouvertes. Sur la figure 9, la référence H-B désigne un bloc de réception de chaleur constitué par un dispositif de récep- tion de chaleur dans lequel la chambre 6 génératrice de vapeur est installée. Dans la chambre 6 génératrice de vapeur, un groupe l-H-l qui fait partie des groupes de parties de réception de chaleur du tube capillaire 1, est introduit dans la chambre 6 et débouche afin que le liquide de travail et les mousses de vapeur puissent circuler Le groupe restant 1-H-2 est introduit dans la chambre 6 mais ne débouche pas. Le groupe des parties 1-H-2 absorbe directement la quantité de chaleur de la vapeur et reçoit la quantité de chaleur en créant une ébullition nucléée L'action mutuelle et l'onde de pression de la vibration axiale, introduite par l'extré- mité ouverte du groupe 1-H-2, facilitent une lente circula- tion du fluide de travail Sous l'action du rayonnement de chaleur, le groupe de mousses de vapeur se répartit dans le fluide de travail, dans la partie du récipient 1-C dans10 laquelle la phase liquide s'enrichit afin que la création de la vibration axiale soit facilitée. Des nombres et quantités suffisants de bulles, créées dans la chambre 6, pénètrent par l'extrémité ouverte du groupe 1-H-1. La figure 10 représente un septième mode de réalisa- tion préféré de caloduc capillaire selon l'invention. Dans le caloduc capillaire qui transporte la quan- tité de chaleur de l'une des parties réceptrices vers l'une des parties de rayonnement de chaleur lorsque le fluide de travail circule dans le tube 1 sous forme d'un courant, les spires sinueuses provoquent le rassemblement des diverses parties tubulaires et leur juxtaposition pour la formation de parties de réception et de rayonnement de chaleur de grande capacité Dans ce cas, il est impossible que le rayon de courbure de chaque spire soit inférieur à une limite prédéterminée De nombreuses difficultés se pré- sentent lorsque la densité de juxtaposition augmente La limite portant sur le rayon de courbure comprend une première limite due à la création d'une spire très serrée à cause de l'élévation brutale de la perte de charge dans le tube interne L'élévation des chutes de pression est cumulée dans les nombreuses spires, et le fonctionnement du caloduc capillaire devient impossible la limite indiquée précédemment comporte une seconde limite car un écrasement local se produit du fait de la flexion lorsque le rayon de courbure est réduit dans le cas d'un tube capillaire Le rayon minimal de courbure d'un tube capillaire ayant un diamètre externe de 1 mm et un diamètre interne de 0,7 mm est un diamètre interne de 2 11 et un diamètre externe de 3 mm environ La limite du rayon de courbure du tube capillaire, ayant un diamètre externe de 3 mm et un dia- mètre interne de 2,4 mm, est un diamètre externe de 3 mm et un diamètre interne d'environ 6 mm. D'autre part, dans le cas du caloduc capillaire du septième mode de réalisation, le transport de la quantité de chaleur est provoqué par l'impulsion de l'onde de pression qui se propage dans le fluide de travail et par la vibration axiale du fluide Ces phénomènes ne présentent pas une atténuation importante de la vibration même dans le cas d'un coude serré, lorsque l'amplitude est réduite Le problème est donc résolu si la limite technologique de réalisation n'est plus imposée. Comme l'indique la figure 10, le récipient capil- laire comprend un récipient capillaire sinueux à nombreuses spires Les parties tubulaires courbes du groupe de spires sont formées en commun par un tube à une pression interne ou des récipients 7 et 8 soumis à une pression interne Les groupes terminaux de spires débouchent dans les récipients 7 et 8 Sur la figure 10, la référence H désigne la partie de réception de chaleur et la référence C le dispositif de refroidissement La référence 1-H désigne la partie de réception de chaleur du récipient capillaire et la réfé- rence 1-C la partie de rayonnement de chaleur Le fluide de travail du récipient 7, 8 assure la propagation de l'onde de pression et de la pression de la vibration axiale, dans toutes les directions, d'après le principe de Pascal, vers les extrémités ouvertes des spires du tube capillaire 1. Les récipients ou tubes internes 7 et 8 jouent le rôle des parties tubulaires courbes de très petits rayons de cour- bure Les spires du récipient 1 peuvent donc être miniatu- risées et très rapprochées. La figure 11 (A) représente un huitième mode de réalisation préféré de caloduc capillaire selon l'invention. Le caloduc capillaire du huitième mode de réalisa- tion préféré et la partie correspondante de la figure 11 (B) décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 4 921 041 et le document JP-Al-Showa 63- 318493 différent5 totalement par leur principe de fonctionnement Cependant, les structures externes sont les mêmes et leur mise en pratique sont aussi les mêmes Dans le cas de l'utilisation de ces caractéristiques, il existe des avantages et des inconvénients Lorsque la réalisation a été effectuée, des modifications peuvent être apportées. Les principales différences entre les tubes capil- laires portent sur le remplissage du fluide de travail et sur l'augmentation et la réduction de la quantité qui peut être réalisée après la détermination du produit et de l'emplacement utilisé Lorsque le tube selon l'invention est transformé en tube selon la technique antérieure, des clapets de retenue peuvent être facilement fixés dans le tube capillaire Lorsque les dispositifs de la technique antérieure sont transformés en dispositif selon l'inven- tion, les clapets peuvent être éliminés La découpe et le raccordement du récipient capillaire sont des opérations faciles Le montage des clapets et l'élimination de ceux-ci peuvent être réalisés facilement En outre, si ces opéra- tions de montage sont prévues, les éléments dont les clapets sont éliminés des récipients capillaires ou dans lesquels un montage doit être réalisé sont découpés à distance prédéterminée Des raccords évasés tels que 11-2 et 12-1 sur les figures 11 (A) et 11 (B) ou des raccords mâle et femelle peuvent être montés aux extrémités coupées Deux récipients capillaires ayant des raccords mâle et femelle correspondant à des raccords 11-1 et 12-2 sont préparés. L'un des deux récipients 9 est utilisé comme récipient de raccordement permettant un simple ajustement de longueur. L'autre des deux types de raccords des récipients capil- laires 10 comprend un clapet de retenue 2-1 Le remplace- ment d'un raccord par un autre permet le montage ou le démontage d'un clapet 2-1 Les deux caloducs capillaires peuvent donc être échangés et modifiés Dans ce cas, surtout lorsqu'un caloduc de la technique antérieure est remplacé par un caloduc selon l'invention dans le huitième mode de réalisation préféré, un réglage précis de la 5 quantité de liquide enfermé est presque superflu et le tube capillaire peut donc être facilement réalisé. Ceci est dû au fait que le caloduc capillaire du huitième mode de réalisation préféré assure une propagation avantageuse de l'onde de pression et de la vibration de pression sans changement même de la quantité de liquide qui peut être comprise dans une large plage allant de 65 à 95 % du volume interne total. Comme décrit précédemment, comme le microcaloduc selon l'invention comprend un récipient capillaire herméti- quement fermé ayant une quantité prédéterminée de fluide de travail enfermé sous vide, le récipient hermétique étant formé d'un fin tube métallique allongé de diamètre suffi- samment petit pour qu'un fluide de travail biphasé puisse se déplacer sous l'action des forces de tension superfi- cielle lorsqu'il a rempli le récipient capillaire et qu'il a été fermé, plusieurs parties prédéterminées du récipient capillaire étant utilisées comme parties de réception de chaleur et plusieurs parties prédéterminées comme parties de rayonnement de chaleur, ces parties de rayonnement étant placées entre les parties de réception, le microcaloduc ayant le récipient dont le diamètre interne est inférieur à 1,2 mm peut être facilement fabriqué, et un radiateur de petite dimension et de performances élevées peut être facilement réalisé Comme les performances élevées du microcaloduc selon l'invention ne sont pas réduites en mode de chauffage par le haut, contrairement aux divers autres types de caloducs, et un radiateur de petite dimension selon l'invention peut être monté de manière stable et positive dans des applications qui nécessitent un change- ment fréquent de disposition En outre, comme la quantité de liquide introduit est extrêmement réduite, le micro- caloduc peut résister à la force centrifuge et aux impulsions En outre, comme aucun soudage n'est réalisé dans le récipient, un radiateur de petite dimension peut être réalisé avec une grande fiabilité. De plus, bien qu'il soit impossible de manière classique de garantir totalement une longue durée d'utili- sation étant donné l'utilisation inévitable d'un mécanisme vibrant tel qu'un clapet, le récipient capillaire selon l'invention permet l'élimination de toutes les pièces mobiles et des mécanismes auxiliaires à la place du réci- pient, grâce à son nouveau type de fonctionnement En conséquence, le fonctionnement à long terme du récipient capillaire selon l'invention peut être garanti Le caloduc selon l'invention a donc une fiabilité presque maximale. Comme il est indispensable d'exécuter une inspection intermédiaire en cours de fabrication d'un caloduc clas- sique, car le clapet peut être monté de façon erronée et provoquer une variation des performances, l'opération d'inspection précitée peut être totalement supprimée dans le caloduc selon l'invention puisqu'il ne comporte pas de clapet L'augmentation de fiabilité peut être considérable. Le caloduc capillaire selon l'invention a une structure extrêmement simple Aucun nouvel appareil de * fabrication n'est nécessaire, et le caloduc selon l'inven- tion peut être fabriqué immédiatement en grande série. Le caloduc selon l'invention peut être utilisé directement dans tout ses modes de réalisation préférés Il peut être facilement fabriqué avec élimination du clapet et scellement afin que le fluide de travail soit enfermé. Le caloduc selon l'invention présente encore d'autres avantages. Il faut enfin noter que le caloduc capillaire appelé "microcaloduc" a un diamètre interne inférieur ou égal à 3 mm. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux caloducs et procédés de fabrication qui viennent d'être décrits à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Caloduc, caractérisé en ce qu'il comprend: a) un tube métallique allongé ( 1) ayant une dimen- sion capillaire sur toute sa longueur, b) un fluide biphasé prédéterminé de travail qui peut se condenser, en quantité prédéterminée inférieure au volume interne du tube allongé, ce tube ayant un diamètre interne suffisamment petit pour que le fluide biphasé de travail qui peut se condenser puisse se déplacer dans le passage du tube sous l'action des forces de tension super- ficielle, lorsqu'il est enfermé dans le tube, c) au moins une partie de réception de chaleur ( 1-H) placée dans une première partie prédéterminée du tube métallique allongé, et d) au moins une partie de rayonnement de chaleur ( 1-C) placée dans une seconde partie prédéterminée du tube allongé, la partie de réception et la partie de rayonnement de chaleur étant disposées en alternance sur le tube métallique. 2 Caloduc selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux extrémités du tube métallique allongé ( 1) sont raccordées l'une à l'autre sous forme d'un passage de circulation capillaire continue en boucle. 3 Caloduc selon la revendication 2, caractérisé en ce que presque toutes les parties du capillaire ( 1) en forme de boucle sont disposées sous forme sinueuse avec de nombreuses spires ou sous forme spiralée, le tube compre- nant plusieurs parties de réception de chaleur ( 1-H) et plusieurs parties de rayonnement de chaleur ( 1-C), et presque toutes les parties de réception et de rayonnement de chaleur se trouvent sur des parties prédéterminées du tube métallique allongé dans les spires respectives de presque toutes les parties sinueuses ou spiralées. 4 Caloduc selon la revendication 3, caractérisé en ce que la surface interne du tube métallique allongé ( 1) est polie. Caloduc selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une partie isolante de la chaleur relie l'une des parties de réception de chaleur ( 1-H) et une partie adja- cente de rayonnement de chaleur ( 1-C) dans le tube métal- lique allongé, cette partie d'isolation de chaleur étant placée dans le tube métallique allongé et ayant une épais- seur suffisamment grande, par rapport à celle des parties de rayonnement et de réception de chaleur, ou étant formée d'un tube d'un matériau métallique ayant un module d'Young élevé et des caractéristiques anti-fluage élevées. 6 Caloduc selon la revendication 5, caractérisé en ce que la partie isolante de la chaleur est revêtue d'un matériau d'isolation. 7 Caloduc selon la revendication 6, caractérisé en ce que le fluide biphasé de travail qui peut se condenser est un métal fluide. 8 Caloduc selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'un groupe prédéterminé ( 1-H-1) de parties de récep- tion de chaleur parmi des groupes de parties de réception de chaleur pénètre dans une chambre commune ( 6) de création de vapeur, les extrémités de ces parties débouchant dans cette chambre. 9 Caloduc selon la revendication 8, caractérisé en ce que le tube métallique allongé ( 1) forme plusieurs spires dont les parties courbées forment un récipient commun soumis à une pression interne, les extrémités des spires débouchant dans le récipient. Caloduc selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux extrémités du tube métallique allongé ( 1) sont scellées hermétiquement. 11 Caloduc selon la revendication 10, caractérisé en ce que le tube métallique allongé ( 1) est réalisé sous forme sinueuse avec de nombreuses spires ou sous forme spiralée ayant un certain nombre de spires, et une partie prédéterminée de chaque partie de spire est constituée par une partie de réception de chaleur ( 1-H) et une autre partie prédéterminée est constituée par la partie de rayonnement de chaleur ( 1-C). 12 Caloduc selon la revendication 11, caractérisé en ce que le tube allongé ( 1) a un diamètre interne infé- rieur ou égal à 1,2 mm, et il est formé de cuivre dépourvu d'oxygène. 13 Procédé de fabrication d'un caloduc, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) le montage d'un dispositif destiné à limiter le sens de circulation dans une partie prédéterminée d'un tube capillaire métallique ( 1) scellé hermétiquement, les deux extrémités étant raccordées, b) la disposition d'au moins une partie de réception de chaleur ( 1-H) dans une première partie prédéterminée du tube capillaire métallique, c) la disposition d'au moins une partie de rayon- nement de chaleur ( 1-C) dans une seconde partie prédéter- minée du tube capillaire métallique, d) le scellement du tube capillaire métallique en forme de boucle afin qu'il contienne une quantité prédéter- minée d'un fluide biphasé de travail qui peut se condenser, si bien que l'action mutuelle du dispositif destiné à limiter le sens de circulation, de l'ébullition nucléée créée dans la partie de réception de chaleur et de la différence de température existant entre les parties de réception et de rayonnement de chaleur provoque une circu- lation du fluide biphasé de travail dans le passage de circulation du tube capillaire dans le sens déterminé par le dispositif de limitation du sens de circulation afin qu'un échange thermique soit assuré entre les parties de réception de chaleur et de rayonnement de chaleur, et e) l'élimination du dispositif de limitation du sens de circulation du tube métallique capillaire.