Brevet FR2672420A1 — publié le 19920807

L'invention concerne un procédé et un disposi- tif de traitement d'effluents radio-actifs liquides provenant d'une centrale nucléaire et en particulier d'une centrale nucléaire refroidie par de l'eau sous pression. L'exploitation des installations nucléaires et en particulier l'exploitation des centrales productrices d'énergie électrique comportant un réacteur nucléaire se traduit par une production de déchets radio-actifs et en particulier d'une grande quantité d'effluents liquides renfermant des produits radio-actifs qui, suivant leur nature et leur niveau d'activité, peuvent être soit recyclés dans l'installation elle-même, soit, lorsque leur activité est importante, mis sous une forme permet- tant d'assurer leur stockage dans un lieu sûr, soit enfin, lorsque leur activité est inférieure à l'activité imposée par la réglementation, être rejetés directement dans l'environnement. Dans la plupart des cas, les effluents liqui- des contenant des substances radio-actives doivent être traités de manière à séparer les substances radio-acti- ves dangereuses de la partie des effluents qui peut être rejetée dans l'environnement naturel de l'installation ou de la centrale. Dans le cas d'une centrale électro-nucléaire comportant un réacteur du type à eau sous pression, on utilise plusieurs circuits destinés au traitement des effluents, suivant leur nature et leur provenance. Un premier circuit appelé circuit de traite- ment des effluents primaires traite les effluents du circuit primaire du réacteur provenant du circuit de contrôle volumétrique et chimique du fluide primaire, du réservoir de décharge du pressuriseur, du circuit de récupération des fuites et du circuit de récupération des purges et évents. Ces effluents sont rassemblés et stockés dans un réservoir alimentant le circuit de traitement, puis filtrés et épurés par passage à travers un déminérali- seur du type à lits mélangés et un déminéraliseur spéci- f ique destiné à l'élimination du césium Les effluents passent ensuite à travers un dégazeur pour parvenir à des réservoirs de stockage intermédiaires Les gaz séparés des effluents sont dirigés vers un circuit de traitement des effluents gazeux Les effluents sont ensuite repris et traités dans un évaporateur qui sépare l'eau d'une solution concentrée en produits contenus dans le fluide primaire et en particulier en acide borique L'eau séparée, si elle satisfait aux normes requises, est recyclée dans le circuit primaire Dans le cas contraire, cette eau est envoyée dans le circuit de traitement des effluents usés. La solution concentrée en acide borique peut être elle-même recyclée dans le circuit primaire ou bien dirigée vers le réseau de traitement des effluents solides ou vers le circuit de traitement des effluents usés. Le circuit de traitement des effluents usés a pour rôle de collecter, de stocker, de contrôler et éventuellement de recycler ou de rejeter les différents effluents liquides provenant des divers circuits de la centrale. Ces effluents sont divisés en quatre catégo- ries, selon leur qualité chimique et leur activité. Une première catégorie constituant les drains résiduaires sont des effluents apparentés au fluide primaire du réacteur qui renferment des produits à base de bore et qui sont aérés Ces effluents peuvent être constitués par les eaux de rinçage et de transfert des résines usées provenant des déminéraliseurs situés sur le circuit de contrôle volumétrique et chimique ou d'autres circuits de traitement ou de récupération du fluide primaire Ces effluents peuvent également prove- nir des purges de rinçage et fuites d'eau du circuit primaire qui ne sont pas recyclables dans ce circuit. -5 Une seconde catégorie est constituée par les drains de plancher qui sont des effluents peu actifs et chargés qui proviennent de fuites non récupérées ou du lavage des sols des bâtiments réacteurs, des auxiliaires nucléaires ou de stockage du combustible Ces effluents peuvent également être constitués par les eaux de rinça- ge des résines échangeuses d'ions du circuit des purges des générateurs de vapeur. Une troisième catégorie d'effluents, appelés effluents de servitude, sont des effluents peu actifs qui sont constitués par les effluents de laverie ou provenant des douches, lavabos ou vestiaires suscepti- bles d'entraîner la présence de substances radio-acti- ves, dans le bloc entretien du réacteur. Enfin, une quatrième catégorie d'effluents, ou effluents chimiques, renferment à la fois des substances radio-actives et des substances chimiques Ces effluents peuvent être constitués par les produits provenant du local de décontamination du bloc entretien du réacteur, par le liquide de vidange du circuit des purges des générateurs de vapeur ou par les vidanges des réservoirs du bâtiment des auxiliaires nucléaires qui sont suscep- tibles de contenir des réactifs et des produits chimi- ques. Les effluents contaminés et chargés chimique- ment du circuit de traitement des effluents usés sont dirigés vers un système de filtration puis sont traités par un évaporateur. L'évaporateur est constitué principalement par un réchauffeur alimenté par un débit de vapeur, une colonne d'évaporation et un condenseur alimenté par un débit d'eau de refroidissement. Les concentrats sont recueillis à la partie inférieure de la colonne d'évaporation et sont transfé- rés à l'aide d'une pompe vers l'un des réservoirs de stockage du circuit de traitement des effluents solides. On utilise également, en plus de l'installa- tion d'évaporation, une chaîne d'unités de déminéralisa- tion pour traiter les effluents actifs ne contenant pas en principe de composés chimiques inactifs susceptibles de saturer les résines des'unités de déminéralisation. Après leur contrôle, les effluents très f ai- blement contaminés sont filtrés et dirigés, de même que le distillat résultant de l'évaporation, vers un système d'évacuation, avant d'être rejetés dans l'environnement naturel du réacteur nucléaire tel qu'un fleuve ou la mer. L'objectif du traitement des effluents par la technique connue, c'est-à-dire par évaporation et démi- néralisation, est d'abaisser au maximum l'activité des effluents, de manière à rejeter dans l'environnement un volume maximal d'effluents devenus inactifs et de sto- cker dans des fûts un volume minimal de substances ayant une forte radioactivité De manière à réaliser un stockage des substances radio- actives, dans de très bonnes conditions de sûreté, on réalise l'enrobage de ces substances dans une matière inerte avant leur sto- ckage. Les procédés connus de traitement des efflu- ents par évaporation et par déminéralisation présentent certains inconvénients. En particulier, le facteur de décontamination des effluents par évaporation est trop faible et il est nécessaire, le plus souvent, de retraiter-les distillats obtenus L'utilisation d'un seul évaporateur pour l'en- semble des effluents de la centrale se traduit par une disponibilité insuffisante de cet évaporateur. L'utilisation de résines échangeuses d'ions pour réaliser la déminéralisation présente également des inconvénients spécifiques Les déminéraliseurs à résines échangeuses d'ions ont une faible permissivité chimique qui se traduit par des concentrations en ions accepta- bles dans les effluents traités qui sont limités à des valeurs relativement faibles C'est ainsi que les te- neurs maximales en ions doivent être inférieures aux limites suivantes: 15 ppm en ce qui concerne les ions Na+, 10 ppm en ce qui concerne les ions Ca++ et 20 ppm en ce qui concerne les ions Cl- En outre, le prix d'enrobage des résines utilisées pour le traitement est élevé, ce qui augmente le coût du traitement des ef- fluents. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de traitement d'effluents radio-actifs liquides provenant d'une centrale nucléaire qui permette d'abais- ser jusqu'à un niveau, très faible l'activité de ces effluents avant leur rejet, de produire un volume mini- mal de substances radio-actives séparées des effluents et de traiter de grands volumes d'effluents dont la charge en matières minérales salines et le pouvoir col- matant peuvent être élevés, la composition chimique de ces effluents pouvant être d'autre part variable dans un large domaine. Dans ce but, on met en circulation les ef- fluents à traiter de manière à les faire passer au contact d'une surface d'une membrane de filtration fine, on recueille une partie des effluents ou perméat du côté de la membrane opposée' à la face mise en contact avec les effluents à traiter, on met en contact le perméat avec des résines échangeuses d'ions, de manière à le déminéraliser, on évacue le perméat déminéralisé, on recueille la partie des effluents restant du côté de la surface de contact de la membrane et renfermant une forte proportion des substances radio-actives contenues dans les effluents, appelée concentrat, on recueille les substances radio- actives contenues dans le concentrat, on récupère les substances séparées du perméat par les résines échangeuses d'ions et on stocke dans des conte- neurs les substances radio-actives du concentrat et les substances séparées du perméat par déminéralisation. De préférence, on utilise une membrane de filtration permettant de réaliser une séparation des substances contenues par les effluents, par osmose inverse (procédé en trois passages). Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemples non limita- tifs, en se référant aux figures jointes en annexe, plusieurs modes de réalisation du procédé suivant l'in- vention et les dispositifs correspondants dans le cas du traitement d'effluents liquides dans le circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, par osmose inverse. La figure 1 est une vue schématique d'un dispositif permettant de mettre en oeuvre le procédé suivant l'invention et utilisant des modules d'osmose inverse. La figure 2 est un schéma fonctionnel montrant l'utilisation d'un dispositif de traitement par osmose inverse dans un circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. La figure 3 est un schéma montrant l'intégra- tion générale d'un dispositif de traitement par osmose inverse dans le circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. La figure 4 est une vue schématique analogue à la vue de la figure 1 montrant une variante de réalisa- tion d'un dispositif de traitement par osmose inverse permettant de mettre en oeuvre le procédé suivant l'in- vention (procédé en quatre passages). Sur la figure 1, on a représenté, de manière générale, un dispositif de traitement par osmose inverse permettant de mettre en oeuvre le procédé de traitement d'effluents suivant l'invention. Dans un but de simplification, on a représenté sur la figure 1, un seul module 1 de traitement par osmose inverse bien que le dispositif suivant l'inven- tion comporte généralement une pluralité de modules identiques placés en parallèles et alimentés en ef- fluents liquides, à partir d'un réservoir de stockage 2, par l'intermédiaire d'une ligne d'alimentation 3 sur laquelle est placée une pompe 4 de mise en circulation des effluents liquides. Le module 1 a été représenté de manière symbo- lique sous la forme d'une capacité séparée en deux compartiments la et lb par une membrane de filtration fine 5 permettant de mettre en oeuvre un procédé de séparation de substances contenues dans les effluents, par le phénomène d'osmose inverse. L'effluent à traiter est amené sous pression, grâce à la pompe 4, à l'intérieur du compartiment la, de manière à circuler en contact avec l'une des faces de la membrane 5 dont la constitution permet la séparation par osmose inverse de substances contenues dans l'effluent. Le compartiment lb se trouve à une pression inférieure à la pression du compartiment la, cette pression du compartiment lb pouvant être voisine de la pression atmosphérique. La différence de pression de part et d'autre de la membrane 5 est supérieure à la pression osmotique, de sorte que de l'eau pure ou sensiblement pure qui représente une partie importante des effluents est susceptible de traverser la membrane 5 pour pénétrer dans le compartiment lb, pendant la circulation des effluents dans le compartiment la. La partie des effluents traversant la membrane 5 et pénétrant dans le compartiment lb constitue le perméat, alors que la partie restante des effluents qui est évacuée en sortie du compartiment la par la canali- sation 7 constitue le concentrat. Dans le cas d'effluents renfermant des subs- tances radio-actives, la plus grande partie de ces substances radioactives se retrouve dans le concentrat, à la sortie du module 1. Une pompe de recirculation 10 est placée sur une conduite 8 en dérivation par rapport au module, de manière à envoyer à l'entrée du module, le concentrat recueilli par la canalisation 7. La canalisation 7 est également reliée, avec interposition d'une vanne 12, à un ensemble d'évacuation du concentrat comportant une première ligne 13 reliée à deux réservoirs de stockage intermédiaires de concentrat 14 et 15 et une seconde ligne 16 reliée à une unité 17 de remplissage de fûts de stockage et d'évacuation du concentrat. La ligne d'alimentation des réservoirs de stockage intermédiaires 14 et 15 est reliée par une conduite 18 à la ligne d'alimentation du module 1. Une ligne d'évacuation 20 du perméat est reliée au compartiment lb, de manière à évacuer le perméat, soit dans une première ligne 21 reliée à une installation de déminéralisation par des résines échan- geuses d'ions, soit à une seconde ligne 22 reliée au réservoir de stockage intermédiaire 14, soit enfin à une troisième ligne 23 reliée au réservoir de stockage 2 du dispositif. Le dispositif tel que représenté de manière schématique sur la figure 1 permet de réaliser le trai- tement d'effluents liquides avec un nombre de passages déterminé du courant d'effluents dans le ou les modules d'osmose inverse, ce courant d'effluents incorporant éventuellement une partie du concentrat ou du perméat obtenu à chacun des passages. De manière à diminuer la surface nécessaire des membranes, en fonction des débits à traiter et de la concentration à obtenir pour les matières séparées des effluents, il est préférable d'utiliser un montage en parallèle des modules de filtration par osmose inverse avec recirculation globale des parties de l'effluent séparées par le module. Dans le cas du traitement des effluents d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, dans le circuit de traitement des effluents usés, selon l'exemple de réalisation qui sera décrit plus loin, un traitement en trois passages dans les modules de filtration (décrit en figure 1) s'est avéré présenter un très bon rendement. Dans un tel traitement en trois passages, le premier concentrat est traité lors d'un deuxième passage et le concentrat obtenu à la suite du deuxième passage est à nouveau traité. Les concentrats intermédiaires issus du trai- tement par osmose inverse sont stockés provisoirement dans l'un des réservoirs 14 et 15, avant d'être retrai- tés dans l'unité d'osmose inverse. Le perméat issu du premier traitement est dirigé par la ligne 21 vers l'unité de déminéralisation à la sortie de laquelle le perméat déminéralisé est rejeté dans l'environnement, après vérification de son activité, à l'extérieur de la centrale. Dans le cas des effluents d'une centrale nucléaire à eau sous pression traités dans le circuit des effluents usés, le perméat issu du deuxième passage dans le module d'osmose inverse est mélangé aux ef- fluents à traiter, ce perméat étant renvoyé par la ligne 23 en direction de l'alimentation du module. Le perméat issu du troisième passage dans le module d'osmose inverse est évacué par la ligne 22 et mélangé au concentrat issu du premier passage, à l'inté- rieur du réservoir de stockage 14. En effet, la concentration des perméats en 60 Co qui est un élément critique parmi les substances radio-actives contenues dans les effluents est du même ordre de grandeur dans le perméat issu du deuxième pas- sage que dans les effluents à traiter ( 1,48 10-5 ppm). En revanche, la concentration en 60 Co dans le perméat issu du troisième passage est équivalente à la concen- tration en 60 Co dans le concentrat issu du premier passage ( 6,84 10-5 ppm). Le concentrat issu du premier passage qui est renvoyé dans le réservoir de stockage 14 et le perméat issu du troisième passage ainsi que le concentrat issu du deuxième passage qui-est renvoyé dans le réservoir de stockage 15 sont réintroduits dans la ligne d'alimenta- tion du module 1, par la ligne 18. Le dispositif comporte des vannes sur les différentes canalisations en dérivation qui permettent d'aiguiller les différents flux de liquide, de manière à réaliser les opérations mentionnées ci-dessus. Le module d'osmose inverse qui a été décrit de manière simplifiée en référence à la figure 1 est en réalité constitué par une capacité à l'intérieur de laquelle est disposé un tube de grande longueur en une substance poreuse dont-la surface est recouverte par une couche déposée constituant la membrane d'osmose inverse. Les fluides à traiter sont envoyés sous pres- il sion par la pompe 4 à l'intérieur du tube dont la paroi constitue le support-de la membrane d'osmose inverse. De préférence, la membrane est réalisée d'une manière dynamique, c'est-àdire que cette membrane est réalisée in situ sur le support poreux constitué par la paroi du tube Cette paroi peut être constituée par exemple par un métal fritté et la membrane par un dépôt d'une matière polymère d'une composition appropriée. Les membranes réalisées in situ sur les parois de filtration peuvent également être éliminées et régé- nérées in situ sur l'installation de traitement, après sa mise en service, ce qui implique un seul investisse- ment initial. Sur les figures 2 et 3, on a représenté des dispositifs de traitement par osmose inverse analogues au dispositif représenté sur la figure 1 et fonctionnant suivant un principe identique, incorporés dans un cir- cuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. Les effluents à traiter dans le circuit des effluents usés de la centrale sont à une température voisine de 350 et ont un p H de l'ordre de 7, une concen- tration en bore de l'ordre de 1000 ppm et une concentra- tion en cobalt dont l'ordre de grandeur est de 10-5 ppm. Dans un but de simplification, le fluide traité dans le circuit des effluents usés est considéré comme un fluide comprenant deux solutés, à savoir le bore et le cobalt. Le cobalt est pris comme élément représentatif de l'activité de l'effluent puisque sa contribution représente la majeure partie de cette activité. L'expérience acquise dans les centrales nuclé- aires à eau sous pression montre que le volume total à traiter annuellement est de l'ordre de 2300 m 3, ce volume d'effluents étant traité par évaporation et par déminéralisation. Ce volume de 2300 m 3 annuel constitue une partie des drains résiduaires ( 1700 nm 3 par an) dont 300 m 3 sont traités par évaporation, 1300 m 3 traités par déminéralisation et 100 m 3 rejetés, des drains de plan- cher ( 1800 m 3 par an) dont 600 m 3 sont traités par évaporation et des effluents chimiques ( 900 m 3 par an) dont 100 m 3 sont traités par évaporation. On a montré que ces 2300 m 3 d'effluents peu- vent être traités dans une installation mettant en oeuvre le procédé suivant l'invention qui sera décrite ci-dessous, en particulier en se référant aux figures 2 et 3. Sur les figures 2 et 3, on a représenté un dispositif de traitement par osmose inverse sensiblement analogue au dispositif représenté sur la figure 1 dési- gné de manière générale par le repère 25 et incorporé au circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. Comme il est visible sur la figure 2, le dispositif 25 de traitement par osmose inverse comporte une pluralité de modules d'osmose inverse tels que 26 et 26 ' qui sont disposés en parallèle, chacun sur une ligne telle que 27 et 27 '. Dans le cas de l'application du dispositif au circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, on a utilisé dix-sept modules d'osmose inverse disposés en parallèle sur dix- sept lignes correspondantes reliées, pour leur alimenta- tion groupée, à une ligne unique 28. La ligne 28 est elle-même alimentée en ef- fluents produits dans la centrale nucléaire, par 1 'in- termédiaire de réservoirs tels que 29 destinés à re- cueillir les effluents tels que les drains résiduaires. Les effluents sont envoyés sous forte pression à l'intérieur des modules 26, 26 ', grâce à une pompe 30 disposée sur la ligne d'alimentation 28. Une ligne 31 sur laquelle sont disposés une pompe de recirculation 32, un échangeur de chaleur 33 et un clapet 34 est placée en dérivation par rapport à l'ensemble des modules 26 et des lignes 27. Chacun des modules 26 comporte une membrane de séparation par osmose inverse séparant le volume inté- rieur du module en une première partie dans laquelle circule l'effluent à traiter et le concentrat et une seconde partie dans laquelle on recueille le perméat. Les conduites d'alimentation 27 des modules 26 sont reliées à la première partie du module dans la- quelle circulent l'effluent et le concentrat Cette première partie du module est reliée, en sortie, à une conduite 36, les différentes conduites 36 des modules 26, 26 ' disposés en parallèles étant reliées à une conduite commune 38 La conduite de recirculation 31 est reliée, à l'une de ses extrémités, à la conduite 38 de sortie du concentrat et, à son autre extrémité, à la conduite d'alimentation 28. Deux vannes d'isolement 35 a et 35 b sont dispo- sées, de part et d'autre de chacun des modules tels que 26, sur la conduite d'alimentation 27 et sur la conduite de récupération de concentrat 36, respectivement, de manière à isoler ou, inversement, à mettre en service le module 26. Une vanne 39 est disposée sur la conduite 38 de récupération du concentrat, en aval de l'embranche- ment de la conduite de recirculation 31. La conduite 38 débouche, à son extrémité aval, dans un poste 40 de stockage des concentrats. Chacune des parties des modules tels que 26 et 26 ' destinées à recevoir le perméat est reliée par une conduite 42 débouchant dans une ligne commune 43, à une unité de déminéralisation à résines échangeuses d'ions 41. Les parties de chacun des modules tels que 26, 26 ' destinées à recevoir le perméat sont également reliées par une ligne 45 à une unité 46 comportant deux réservoirs de stockage intermédiaires 47 a et 47 b. La conduite de récupération de concentrat 36 de chacun des modules tels que 26 est également reliée, par l'intermédiaire d'une conduite en dérivation 48, à l'unité de stockage 46. La sortie des réservoirs de stockage intermé- diaires 47 a et 47 b est également reliée à chacune des lignes d'alimentation telles que 27 et 27 ' des modules tels que 26 et 26 ', par l'intermédiaire d'une conduite de retour 50 sur laquelle est placée une pompe 51 per- mettant de réintroduire sous pression dans les lignes telles que 27 et 27 ', les liquides contenus dans les réservoirs 47 a et 47 b, afin de mélanger, comme indiqué -20 dans l'invention, les différents perméats et concentrats qui ont des concentrations semblables. Il est donc apparent que le dispositif de traitement 25 représenté sur la figure 2 et intégré dans le circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pression est sensiblement identique au dispositif représenté de manière schémati- que sur la figure 1. * Comme il a été expliqué plus haut, on pourra utiliser de manière avantageuse un procédé de traitement mettant en jeu trois passages successifs de l'effluent dans chacun des modules d'osmose inverse (comme indiqué sur la figure 2) Sur la figure 3, on a représenté de manière schématique, le dispositif de traitement 25 par osmose inverse qui a été décrit en regard de la figure 2 et l'ensemble du circuit de traitement des effluents usés du réacteur. Ce circuit de traitement des effluents usés comporte quatre groupes de réservoirs de stockage 55, 56, 57 et 58 destinés à recevoir respectivement les ef- fluents chimiques, les effluents de servitude, les drains de plancher et les drains résiduaires. Les groupes de réservoirs 55, 56 et 57 sont constitués chacun par deux réservoirs d'une capacité de 20 m 3 et le groupe 58 par deux réservoirs d'une capacité de 35 m 3. Les groupes de réservoirs 55, 56, 57 et 58 sont alimentés par l'intermédiaire de lignes de recueil des effluents de la centrale nucléaire respectivement 60, 61, 62 et 63. En sortie, les groupes de réservoirs sont reliés d'une part à des lignes 64, 65, 66, 67 débouchant dans une canalisation 68 d'alimentation du dispositif de traitement 25 et d'autre part à des lignes 69, 70, 71 et 72 destinées à alimenter un circuit de traitement des effluents à faible activité désigné de manière générale par le repère 75. Des pompes de circulation respectivement 69 ', ', 71 ', 72 ' sont disposées sur les conduites 69, 70; 71 et 72 pour assurer l'évacuation des effluents en direction du circuit de traitement 75. Des vannes sont disposées sur des embranche- ments des conduits de sortie des réservoirs, de manière à diriger les effluents soit vers le dispositif de traitement par osmose inverse 25, soit vers le circuit de traitement des effluents ayant une faible activi- té. Le dispositif de traitement par osmose inverse des effluents qui a été représenté de manière schémati- que sur la figure 3 est identique au dispositif de traitement 25 représenté sur la figure 2. Un seul module de traitement par osmose inver- se 26 -a été représenté La partie de ce module dans laquelle circule les effluents et le concentrat est reliée, à l'une de ses extrémités, à la conduite d'ali- mentation 27 sur laquelle est disposée la pompe à haute pression 30 et àson autre extrémité à la conduite de sortie du concentrat 38 qui est reliée d'une part au poste de stockage des concentrats 40 et d'autre part, par l'intermédiaire de la ligne 48, aux réservoirs de stockage intermédiaires 47 a et 47 b. La partie du module 26 recevant le perméat est reliée d'une part au déminéraliseur 41 par une conduite 43 et d'autre part aux réservoirs de stockage intermé- diaires 47 a et 47 b par une conduite 45 De plus, une ligne 76 assure la jonction entre la ligne de sortie du perméat et les réservoirs de stockage 55 des effluents chimiques. Le circuit de traitement des effluents peu actifs 75 comporte une ligne d'arrivée 77 sur laquelle est placé un filtre 78, reliée au module de l'unité de déminéralisation 41 Un filtre 79 est placé en sortie de l'unité de déminéralisation. La partie de sortie du circuit 75 communique avec des conduits d'évacuation des effluents retraités 82 permettant leur évacuation dans l'environnement de la centrale nucléaire. L'installation telle que représentée sur la figure 3 permet de traiter une partie des effluents chimiques, une partie des drains résiduaires et une partie des drains de plancher, renfermant des substances radio-actives à l'intérieur du dispositif de traitement par osmose inverse 25, de la manière qui a été décrite en se référant à la figure 1. Le perméat récupéré lors du premier passage, dans le cas d'un fonctionnement en trois passages comme décrit plus haut, est envoyé dans l'unité de déminérali- sation 41 par la conduite 43 avant d'être rejeté dans l'environnement, après vérification et décroissance radioactive si nécessaire. Les substances radio-actives contenues dans le concentrat sont stockées, traitées et mises en fût au poste de traitement et de stockage 40. De plus, les résidus radio-actifs retenus par les résines de l'unité de déminéralisation 41 sont également stockés et mis en fût. Le fonctionnement en trois passages du dispo- sitif de traitement par osmose inverse est identique au fonctionnement du dispositif représenté sur la figure 1. Le perméat provenant du second passage des effluents est envoyé dans les réservoirs d'effluents chimiques 55 par l'intermédiaire de la ligne 76 et le perméat obtenu lors du troisième passage est envoyé dans le réservoir 47 a par la ligne 45, pour être mélangé avec le concentrat recueilli par l'intermédiaire de la ligne 48, lors du premier passage. Le concentrat obtenu lors du second passage est envoyé par la ligne 48 dans le réservoir 47 b. Le concentrat recueilli lors du troisième passage est évacué vers le poste de traitement et de stockage 40. Les liquides contenus dans les réservoirs 47 a et 47 b sont réintroduits dans la ligne d'alimentation 68 du dispositif de traitement 25. Dans le cas d'un circuit de traitement des effluents usés d'un réacteur nucléaire à eau sous pres- sion assurant le traitement annuel de 2300 m 3 d'ef- fluents, comme il a été décrit plus haut, on a utilisé un dispositif de traitement par osmose inverse compor- tant dix-sept modules en parallèle totalisant une surfa- ce de membrane de 119 m 2. La capacité de traitement de l'unité d'osmose inverse est de 3,5 m 3/h Le taux de recirculation en utilisant les dix-sept modules en parallèle et une recirculation globale du concentrat est de 8,23. La longueur du tube constituant la paroi support de la membrane de filtration par osmose inverse d'un module est de 147 mi et le diamètre intérieur du tube est de 15 mn. La pression de l'effluent à l'entrée du module est de 70 bars et la vitesse d'alimentation est voisine de 3 m/s. La perméabilité de la membrane à 35 C et sous 70 bars de pression est de 30 1/h/m 2. Le taux de rejet en bore est de 35 %, le taux de rejet en Na Cl de 88 % et le taux de rejet de 60 Co est de 96 %. Le débit de perméat à travers la paroi des modules est de 3,23 m 3/h Le débit de concentrat est de 1/h. Le facteur de réduction de volume des ef- fluents est de 1750 et le volume de substances radio- actives à stocker en fût est de 1,3 m 3 Le facteur de concentration de l'activité des effuents est de 96. La concentration en 60 Co du perméat est de 3 10-6 ppm et la concentration en bore du concentrat de 1607 ppm. On va maintenant donner ci-dessous des résul- tats comparatifs entre le procédé selon l'art antérieur de traitement des effluents par déminéralisation et évaporation et du procédé de traitement suivant l'inven- tion par osmose inverse et par déminéralisation du perméat. Dans le procédé suivant l'art antérieur, le volume d'effluents provenant des drains résiduaires qui sont traités par déminéralisation représente un volume annuel de 1300 m 3 Cette déminéralisation de 1300 m 3 d'effluents s'accompagne d'une production d'un mètre cube de substances chimiques et radio-actives qui doi- vent être éliminées par stockage dans des fûts - L'ensemble des effluents qui sont traités par évaporation pour réaliser la séparation et l'élimination des substances radio-actives représente un volume annuel de 1000 m 3, ces effluents ayant une activité de 5,7 10- 3 Ci/m 3 Le traitement par évaporation produit un distil- lat qui est rejeté dans l'environnement et un volume de 7 m 3 de substances radio-actives qui doivent être élimi- nées par stockage dans des fûts L'activité dé ces substances radio-actives stockées est de 800 10-3 Ci/m 3. Dans le cas du procédé suivant l'invention, on traite un volume d'effluents de 2300 m 3 par osmose inverse, le concentrat final obtenu étant stocké dans des fûts et le perméat étant rejeté dans l'environnement après déminéralisation. Les effluents à traiter présentent une teneur en cobalt de l'ordre de 105 ppm et une teneur en bore de l'ordre de 1000 ppm L'activité de ces effluents est de 5,7 10-3 Ci/m 3 Le volume de concentrat correspondant aux 2300 m 3 d'effluents qui est stocké dans des fûts repré- sente un volume de 1,3 m 3 L'activité des substances stockées dans les fûts est de 547 10-3 Ci/m 3 La teneur en cobalt de ces substances est de 96 10-5 ppm et la teneur en bore de 1607 ppm. La déminéralisation du perméat avant son rejet dans l'environnement utilise un volume de résines sur lesquelles sont retenues les substances séparées du perméat de 0,6 m 3, ce volume de résines devant être éliminé par stockage dans des fûts. Il apparaît donc que le procédé suivant 1 ' in- vention permet de réaliser le traitement dans de meil- leures conditions en produisant un volume de substances à éliminer, que ce soit sous la forme de concentrats ou sous la forme de résines, qui est inférieur au volume de substances à éliminer dans le cas du traitement suivant l'art antérieur Le traitement est donc moins coûteux. En outre, la déminéralisation du perméat déjà épuré permet d'éliminer toute trace de cobalt dans les rejets qui sont évacués dans l'environnement. En outre, le procédé de traitement par osmose inverse suivant l'invention qui est effectué à une température proche de la température ambiante permet de diminuer sensiblement la dégradation des installations par effet thermique. Le dispositif de traitement par osmose inverse présente en outre une forte inertie chimique vis-à-vis des effluents traités, un comportement satisfaisant en présence de fluides corrosifs, une bonne résistance mécanique et physico-chimique ainsi qu'une très bonne résistance au colmatage, dans la mesure o les effluents et les concentrats sont constamment maintenus en circu- lation au contact de la surface de la membrane de f il- tration. On peut en outre effectuer une régénération in situ des membranes utilisées et le taux de rétention des substances à éliminer est très élevé. On obtient également une économie d'énergie substantielle, la consommation d'énergie des modules d'osmose inverse se limitant à l'énergie nécessaire pour effectuer la mise en pression des effluents au moyen de la pompe d'alimentation; cette énergie est inférieure à l'énergie d'évaporation des effluents, pour les mêmes quantités traitées - En effet, dans le cas d'un traitement par évaporation suivant l'art antérieur, la consommation d'énergie de l'évaporateur est de 1,4 k W/h par litre d'effluents traités. La quantité d'énergie nécessaire pour réaliser le traitement de 1000 m 3 d'effluents est donc de 1.400 000 k Wh. Dans le cas du traitement par osmose inverse suivant l'invention, la consommation d'énergie corres- pond à la consommation des pompes, c'est-à-dire de la pompe de recirculation et de la pompe d'alimentation. La puissance de la pompe de recirculation est de 12 k W et la consommation correspondante dans le cas d'un traitement d'un volume d'effluents de 2300 m 3 est de 7886 k Wh. La puissance de la pompe d'alimentation est de 9,6 k W et la consommation de cette pompe d'alimentation pour le traitement de 2300 m 3 d'effluents est de 6298 k Wh. Il en résulte que la consommation annuelle totale d'énergie pour le traitement des effluents d'une centrale à eau sous pression par le procédé suivant l'invention est de 7886 + 6298 14 200 k Wh. Le procédé de traitement suivant l'invention mettant en oeuvre un dispositif de filtration par osmose inverse consomme donc environ 100 fois moins d'énergie que le procédé suivant l'art antérieur par évaporation. Sur la figure 4, on a représenté une variante de réalisation d'un dispositif de traitement par osmose inverse dans lequel on effectue le traitement en quatre passages successifs. Le dispositif comporte un réservoir de stocka- ge des effluents 80 permettant l'alimentation, par l'intermédiaire d'une pompe haute pression 90, de quinze modules de filtration par osmose inverse 81 disposés en parallèle et associés à un circuit 83 de recirculation du concentrat. Le dispositif comporte également trois réser- voirs de stockage intermédiaires des concentrats 84, 85 et 86. Le concentrat résultant d'un premier passage est stocké dans le réservoir 84 pour être réintroduit dans la ligne d'alimentation des modules 81, par une conduite 87 Les concentrats résultant d'un second passage sont eux-mêmes stockés dans le réservoir 85 et les concentrats résultant d'un troisième passage dans le réservoir 86. Les concentrats résultant du quatrième passage dans les modules 81 sont évacués par une ligne 88, vers un poste de stockage en fût. Le perméat résultant du premier passage est évacué par une-conduite 89 vers l'unité de déminéralisa- tion, avant d'être rejeté dans l'environnement. Le perméat résultant du second passage est évacué par une ligne 91, dans la ligne d'alimentation des modules. Le perméat résultant du troisième passage est évacué par une conduite 92, dans le réservoir de stocka- ge 84 - Le perméat résultant du quatrième passage est évacué dans le réservoir de stockage de concentrat 85. Il est apparu cependant qu'un tel dispositif de traitement en quatre passages qui présente certains avantages est d'une exploitation moins économique que le dispositif de traitement en trois passages qui a été décrit plus haut. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation qui ont été décrits. C'est ainsi que la membrane de filtration fine au contact de laquelle on met en circulation les ef- fluents peut être constituée par une membrane d'osmose inverse d'un type quelconque, une telle membrane micro- poreuse pouvant être constituée par exemple par un métal fritté. La structure et la conception des circuits de traitement intégrés aux circuits existants de l'instal- lation ou de la centrale nucléaire peuvent être quelcon- ques. On peut utiliser un nombre de modules d'osmose inverse ou d'ultrafiltration différent des nombres indiqués plus haut dans les exemples non limitatifs. On peut effectuer un nombre de passages quel- conque des effluents et des concentrats dans ces modules et utiliser un taux de recirculation quelconque adapté au type de traitement à effectuer. On peut utiliser un seul réservoir de stockage intermédiaire des concentrats ou un nombre quelconque de réservoirs en fonction du nombre de passages successifs en contact avec la membrane. Enfin, le procédé et le dispositif suivant l'invention peuvent s'appliquer pour traiter les ef- fluents liquides d'installations différentes d'un réac- teur nucléaire à eau sous pression. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'effluents radio- actifs liquides provenant d'une centrale nucléaire, caractérisé par le fait qu'on met en circulation les effluents à traiter de manière à les faire passer au contact d'une surface d'une membrane de filtration fine ( 5), qu'on recueille une partie des effluents ou perméat du côté de la membrane ( 5) opposé à la face mise en contact avec les effluents à traiter, qu'on met en contact le perméat avec des résines échangeuses d'ions de manière à le déminéraliser, qu'on évacue le perméat déminéralisé, qu'on recueille la partie des effluents restant du côté de la surface de contact de la membrane et renfermant une forte proportion de substances radio- actives contenues dans les effluents, appelées concen- trat, qu'on recueille les substances radio-actives contenues dans le concentrat, qu'on récupère les subs- tances séparées du perméat par les résines échangeuses d'ions, et qu'on stocke dans des conteneurs les substances radio-actives du concentrat et les substances séparées du perméat par déminéralisation. 2. Procédé suivant la revendication 1, carac- térisé par le fait que la membrane ( 5) est une membrane de séparation par osmose inverse et qu'on maintient une différence de pression de part et d'autre de la membrane ( 5). 3. Procédé suivant la revendication 2, carac- térisé par le fait que la différence de pression de part et d'autre de la membrane ( 5) est voisine de 70 bars. 4. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé par le fait qu'on réalise une recirculation globale du concentrat obtenu après passage des effluents au contact de la membrane ( 5), de manière à le mélanger aux effluents avant leur mise en contact avec la membrane ( 5). 5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que le traitement des effluents est effectué au cours de trois passages successifs au contact de la membrane ( 5), un premier passage au cours duquel les effluents à traiter sont mis en circulation au contact de la membrane ( 5), le perméat recueilli est déminéralisé avant d'être rejeté dans l'environnement et le concentrat est stocké dans un premier réservoir ( 14), de manière à être réin- corporé aux effluents à traiter, un second passage au cours duquel le concentrat obtenu lors du premier passage est mis en circulation au contact de la membrane ( 5), le perméat obtenu est mélan- gé à des effluents à traiter et le concentrat envoyé dans un second réservoir de stockage ( 15), et un troisième passage au cours duquel le concentrat obtenu lors du second passage est mis en circulation au contact de la membrane ( 5), le perméat est introduit dans le premier réservoir de stockage ( 14) et le concen- trat introduit dans des fûts de stockage, de manière à réaliser son élimination. 6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait qu'une partie au moins des effluents à traiter est déminérali- sée par passages sur des résines échangeuses d'ions avant d'être rejetée dans l'environnement, sans mise en contact avec une membrane de filtration fine. 7 Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que les effluents à traiter sont constitués par les effluents liquides d'une centrale nucléaire comportant un réacteur à eau sous pression, récupérés dans le circuit de trai- tement des effluents usés de la centrale. 8. Dispositif de traitement d'effluents radio-actifs liquides provenant d'une installation nucléaire caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un module ( 1, 26) de filtration par osmose inver- se, au moins un réservoir de stockage ( 2) des effluents à traiter, une pompe ( 4) d'alimentation en effluents à haute pression du module ( 1), au moins une conduite ( 20, 43) de récupération du perméat reliée au module d'osmose inverse ( 1, 26), au moins une conduite ( 7, 38) de récu- pération du concentrat reliée au module ( 1, 26), au moins un réservoir de stockage intermédiaire ( 14, 15) du concentrat et un poste ( 17, 40) de stockage du concen- trat dans des conteneurs. 9. Dispositif de traitement suivant la reven- dication 8, caractérisé par le fait qu'il comporte une pluralité de modules de traitement par osmose inverse ( 26, 26 ') disposés en parallèle les uns par rapport aux autres, entre une ligne ( 3, 28) d'alimentation en ef- fluents à traiter et une ligne ( 7, 38) d'évacuation de concentrat ainsi qu'une conduite de recirculation ( 8, 31) placée en dérivation par rapport à la pluralité de modules ( 26, 26 ') reliée, à l'une de ses extrémités, à la conduite ( 3, 28) d'alimentation en effluents à trai- ter et, à son autre extrémité, à la conduite ( 7, 38) d'évacuation du concentrat, sur laquelle est placée une pompe de recirculation ( 10, 32). 10. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisé par le fait que la conduite de récupération de perméat ( 20, 43) est reliée à une unité ( 41) de déminéralisation du perméat. 11. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins deux réservoirs de stockage intermé- diaires de concentrat ( 14, 15, 47 a, 47 b) reliés à la conduite ( 7, 36) d'évacuation du concentrat. 12. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé par le fait que la conduite ( 20, 42) d'éva- cuation du perméat est reliée aux réservoirs de stockage intermédiaires ( 14, 15, 47 a, 47 b).