Brevet FR2673034A1 — publié le 19920821

- DESCRIPTION TECHNIOCTE Le dispositif suivant l'invention concerne les procédés de fabrication des câbles ou fils conducteurs isolés. D'une façon plus précise, il concerne les procédés de durcissement par réticulation de la couche isolante polymère revêtant les câbles ou fils conducteurs, et plus particulièrement les procédés recourant aux faisceaux d'électrons. L'utilisation des faisceaux d'électrons à des fins de réticulation d'isolant de câbles électriques remonte à 1973, quand Western Electric produisit pour la première fois des câbles de téléphone revêtus de polychlorure de vinyle. Le PVC réticulé venait se substituer à la traditionnelle couche de PVC enrobée de textile et recouverte de vernis. Depuis cette date, de nombreux polymères ont été utilisés dans l'isolation électrique aussi bien des câbles de téléphone que des fils électriques basse tension à usage domestique, ou des fils de bobinage utilisés en électrotechnique, au nombre desquels on peut citer le polyéthylène, le polychlorure de vinyle ou le copolymère polychlorure de vinyle tétraéthylène glycol diméthylacryl ate. L'action des électrons énergétiques dans la matière est bien connue : en perturbant les cortèges électroniques des atomes et des orbitales moléculaires d'une chaîne de polymère, les électrons cassent des liaisons C-H, très nombreuses dans le polyéthylène par exemple (dont nous rappelons que la formule développée est -CH2-CH2-), libèrent des radicaux libres H, mais laissent aussi vacants des sites C d'une liaison de covalence incomplète. Les radicaux C, très réactifs, s'assemblent facilement entre eux, d'une chaîne à l'autre, pour créer des liaisons C-C stables, et ainsi, des ponts entre chaînes de polymères. Il en résulte l'apparition d'un réseau tridimensionnel de chaînes de polymères intimement liées, dont l'une ne peut plus se déplacer librement en glissant entre les autres. C'est donc d'un véritable durcissement structural dont il s'agit.Bien sûr, certaines liaisons C-C sont détruites par le bombardement électronique. Il suffit simplement qu'elles le soient en nombre plus réduit que les liaisons C-H, ce qui est le cas pour des doses bien précises de radiations ; mais les proportions s'inversent pour des intensités élevées, et le résultat est une cassure des chaînes de polymère, problème qui sort ici de notre propos. Le recours au polyéthylène réticulé pour l'isolation électrique amène une réduction du volume du fil très significative (de l'ordre de 70 % par rapport aux isolants antérieurs dans le cas des câbles de téléphone) et surtout un accroissement notable des caractéristiques mécaniques en utilisation sévère (tenue à la température, résistance aux solvants organiques et aux agents oxydants). Ainsi, le polyéthylène non réticulé est limité à 95-1050C en utilisation soutenue, alors que la réticulation prolonge sa résistance mécanique au-delà de 1300C et même 2000C selon le procédé retenu. L'addition de certains composés chimiques au monomère accroissent considérablement la résistance à l'oxydation, et particulièrement à haute température.Enfin, la suppression du vernis dans les isolants de câbles résout les problèmes écologiques de pollution durant la production. D'un point de vue électrique, le choix du polyéthylène comme isolant s'explique par le fait qu'il est non seulement très peu conducteur, mais encore qu'il est doté d'une rigidité diélectrique extrêmement élevée puisque ses molécules sont totalement neutres et non polaires. C'est la raison pour laquelle il a joué un si grand rôle dans le développement des radars pour lesquels il fallait un matériau isolant afin de réaliser des câbles capables de transporter le courant alternatif haute fréquence. La réticulation du polyéthylène apporte là encore une nette amélioration de ses propriétés, puisqu'il voit sa rigidité diélectrique croître de près de 50 %. La technique de réticulation n'est cependant pas indifférente. Il est certain que, de toutes celles qui sont connues, l'exposition à un rayonnement ionisant est celle qui apporte les meilleures caractéristiques mécaniques. La résistance à la température passe, par exemple, en usage continu de 900C pour une réticulation chimique, à 1500C pour une réticulation par irradiation, de 1300C à 2000C pour une utilisation de l'ordre de 100 h/an, et de 2500C à 3000C pour une utilisation ponctuelle.Ou, en d'autres termes, l'irradiation permet de passer de 12 heures à plus de 100 heures d'utilisation continue entre 1500C et 2000 C. C'est la raison pour laquelle ce type de procédé est préféré à tout autre pour les câbles spéciaux. Le Japon était ainsi équipé en 1980 de moyens dépassant 800 kW (20 accélérateurs dans 12 sociétés) pour les seuls câbles électriques (c'est d'ailleurs la principale application de cette technique, très loin devant les films). Du fait de l'investissement important que représentent ces installations, les coûts de production sont élevés et le recours à ce type de procédé reste exclusivement réservé à des applications spéciales et particulièrement celles pour lesquelles l'environnement est sévère.Rien ne s'oppose cependant à ce que leur usage soit étendu à l'ensemble de la production de câbles, pour peu que soit résolu le problème du coût de l'investissement. Comme souvent quand on découvre une application nouvelle à un procédé connu, application qui n'avait pas été pressentie lorsqu'ont été conçues les machines mettant en oeuvre ce dit procédé, on débouche sur un appareillage lourd et inadapté, constitué d'éléments rapportés, qui n'ont chacun pas été pensés relativement aux autres et à l'application. C'est particulièrement le cas ici, où on trouve généralement accolé à un accélérateur souvent surdimensionné et coûteux, un système complexe de transport du câble afin que chacune des parties de sa circonférence soit une fois exposée au rayonnement ionisant. Le dispositif suivant l'invention permet d'éviter ces inconvénients puisqu'il constitue un système conçu spécialement pour l'irradiation des câbles, recourant à un dispositif de transport du câble le plus simple qui soit, à une alimentation électrique parfaitement dimensionnée et d'un type bon marché, et s'affranchissant d'un élément particulièrement coûteux dans les dispositifs traditionnels : le tube accélérateur. L'invention concerne un dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques, caractérisé en ce qu'il comporte: .une cuve (5) contenant le polymère (14) dans laquelle plonge un câble (4) tel que par exemple en cuivre, et relié à la masse, ce dit câble sortant de la cuve (5) via une filière (9), une chambre à vide (3) maintenue à une pression de l'ordre de 10- torrs par des moyens convenables (12), dans laquelle passe le fil (4), enduit d'une couche de polymère (14) au sortir de la cuve (5), une cathode thermo-ionique de forme annulaire située dans la chambre (3), au centre de laquelle circule le fil (4), et alimentée en continu par une alimentation électrique convenable, .éventuellement, des chambres à vide différentiel (7) et (10) disposées en amont et en aval de la chambre principale (3) et y communiquant via des orifices de petite dimension (8), permettant de faire pénétrer le fil (4) dans la chambre (3) depuis une pression plus importante que celle régnant dans l'enceinte (3), et de l'en faire sortir jusqu'à la pression atmosphérique, des moyens (6) et (11) convenables pour tendre, guider et faire circuler le fil en continu. Suivant une autre caractéristique, l'énergie électrique est produite par une alimentation électrique continue convenable située à l'extérieur de l'enceinte à vide (3), la haute tension étant amenée à la cathode (2) via un câble (I) isolé de l'enceinte (3) à l'aide de moyens convenables (18). Suivant une autre caractéristique, la cuve (5), la (ou les) chambre(s) à vide différentiel (7), l'enceinte à vide (3) et la (ou les) chambres à vide différentiel (10) sont situées dans cet ordre l'une au-dessous de l'autre, telles qu'avantageusement solidarisées à l'aide de brides, de telle sorte que le fil (4) suive un parcours rectiligne tel qu'avantageusement vertical. Suivant une autre caractéristique, dans l'enceinte (3), le fil (4) qui est à la pression de la cuve (5), est isolé de la cathode annulaire (2), qui est dans un vide de l'ordre de 10-4 torrs, par une mince fenêtre telle qu'avantageusement en titane, de forme cylindrique, au travers de laquelle passent les électrons. Suivant une autre caractéristique, le fil (4) passe directement à l'intérieur de l'alimentation électrique haute tension, cette dernière pouvant avantageusement être un multiplicateur de tension. Suivant une autre caractéristique, la cuve (5), la (ou les) chambre(s) à vide différentiel (7), l'enceinte à vide (3) contenant l'alimentation électrique et la cathode, et la (ou les) chambres à vide différentiel (10) sont situées dans cet ordre l'une au-dessous de l'autre, telles qu'avantageusement solidarisées à l'aide de brides, de telle sorte que le fil (4) suive un parcours rectiligne tel qu'avantageusement vertical. Suivant une autre caractéristique, l'alimentation électrique est un multiplicateur de tension ou dérivé, dans laquelle est ménagé une "cheminée" afin d'y laisser librement circuler le fil, et dont les condensateurs admettent comme milieu diélectrique le vide régnant dans la chambre (3). Suivant une autre caractéristique, dans l'alimentation électrique, et par conséquent dans l'enceinte (3), le fil (4) qui est à la pression de la cuve (5), est isolé de la cathode annulaire (2), qui est dans un vide de l'ordre de 10- torrs, par une mince fenêtre telle qu'avantageusement en titane, de forme cylindrique, au travers de laquelle passent les électrons. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, référencée aux dessins annexés, dans lesquels .la figure 1 représente schématiquement le procédé d'irradiation "en huit", .la figure 2 représente schématiquement le procédé d'irradiation "à fils parallèles", .la figure 3 représente schématiquement le procédé d'irradiation "4 faces", .la figure 4 schématise le dispositif dans sa version avec alimentation par câble, dans laquelle (1) représente le câble d'alimentation haute tension, (2) la cathode, (3) l'enceinte à vide, (4) le fil, (5) la cuve, (6) des moyens permettant de guider et d'animer le fil, (7) une enceinte à vide différentiel, (8) l'orifice permettant de faire communiquer l'enceinte (7) avec l'enceinte (3), (9) la filière permettant d'extruder le fil au sortir de la cuve (5), (10) une autre enceinte à vide différentiel, (11) des moyens permettant de guider, de tendre et d'animer le fil en aval de l'irradiation, (12) une pompe à vide, et (14) le bain de polymère. .la figure S schématise le dispositif dans sa version avec alimentation intégrée, utilisant un multiplicateur de tension et dans lequel le fil passe symétriquement au centre des deux séries d'électrodes, dans laquelle (13) représente les électrodes des condensateurs du multiplicateur de tension, (15) l'enceinte à vide, et (16) le modulateur com-mandant le multiplicateur via l'inductance (17). .la figure 6 schématise le dispositif dans sa version avec alimentation intégrée, utilisant un multiplicateur de tension et dans lequel le fil passe entre les deux séries d'électrodes. .la figure 7 représente le dispositif dans sa version avec alimentation intégrée, à circulation du fil horizontale, et utilisant un multiplicateur de tension dans lequel le fil ne passe pas directement à l'intérieur de l'alimentation, la haute tension étant acheminée à l'électrode à l'aide d'une tige isolé, dans laquelle (18) représente la série de diodes du multiplicateur de tension et (19) la tige isolée amenant la haute tension à la cathode. Les figures en annexe et la description qui va suivre sont données à titre purement indicatif, elles ne sont en aucun cas limitatives et n'enlèvent donc rien à la généralité de l'invention. On distingue dans les dispositifs traditionnels d'irradiation de câbles ou de fils la partie cheminement du câble et la partie production du faisceau, avec leur coïncidence physique au lieu de l'intéraction. La première est constituée d'une bobine délivrant du fil (de cuivre généralement) qui va plonger dans un bain de polymère. Le fil en sort enduit d'une couche de polymère qu'on extrude pour lui donner l'épaisseur voulue, avant de suivre un parcours complexe durant lequel il est exposé plusieurs fois au faisceau, avec, à chaque fois, une rotation selon son axe afin d'illuminer l'intégralité de sa circonférence. On a représenté en figures 1, 2 et 3 différentes techniques couramment utilisées : celle dite "en huit", celle "à fils parallèles" et enfin celle "4 faces" réservée aux câbles de gros diamètre. Une fois irradié, le fil est enroulé autour d'une dernière bobine.Le processus est bien entendu continu, et en dehors du passage dans le bain de monomère, le fil est constamment à pression atmosphérique ou voisine. Quant à la production du faisceau, elle est constituée successivement d'une alimentation haute tension (généralement électrostatique du type multiplicateur de tension parallèle ou série), d'une cathode, d'un tube accélérateur, d'un dispositif de déviation magnétique et d'un cône de balayage. On constate qu'on a choisi d'agir sur le câble pour que l'intégralité de sa circonférence soit irradiée.En fait, trois méthodes permettent en théorie d'y parvenir : faire tourner le câble selon son axe en deux ou quatre phases de 1800 ou 900 (on a vu que c'est la méthode exclusivement utilisée), mais aussi modeler le faisceau d'électrons pour lui donner, à la sortie du tube accélérateur, une forme telle qu'il attaque toute la circonférence du câble, et enfin produire dès l'origine un faisceau d'électrons annulaire au moyen d'une cathode de forme idoine, le fil conducteur à irradier formant anode (il est donc relié à la masse). La seconde méthode est peu envisageable étant donné les difficultés qu'elle suppose dans la mise en forme du faisceau à l'aide de lentilles et déviateurs électrostatiques ou magnétiques coûteux. En revanche, et c'est la méthode qu'on a retenu ici, la troisième est immédiate pour peu qu'on se munisse d'une cathode de forme annulaire au centre de laquelle passera le fil à traiter. Dès lors, et puisqu'aussi l'anode est désormais centrale, le tube accélérateur, adapté pour produire un faisceau très cohérent et très lumineux, n'a plus de raison d'être et on s'affranchit ainsi d'un accessoire coûteux.En plus de cet inconvénient, le tube accélérateur est une source de limitation du champ électrique : la majorité des tubes classiques fonctionnent à 1 MV/m, limite au-delà de laquelle les risques de claquage, donc de décharge brutale de l'énergie stockée dans l'alimentation, et source de destruction du fil, sont importants. Le tube supprimé, la limite en champ électrique est fixée par le gaz isolant et sa pression, donc au-delà des 1 MV/m. Il ressort donc que l'utilisation d'une cathode annulaire et du fil formant anode permettent de travailler sans tube, avec des champs électriques très importants, donc avec une plus grande compacité. Un élément essentiel auquel il n'a encore pas été fait référence est la fenêtre, fine feuille de titane, au travers de laquelle passent les électrons, du vide vers la pression atmosphérique, dont le rôle est donc d'assurer l'étanchéité de l'accélérateur. Le passage à travers cette fenêtre de 25 SLm est extrêmement pénalisant puisqu'il a le même effet sur l'absorption des électrons, que le passage à travers 112 KLm de polyéthylène. En outre, cette pièce de mécanique est particulièrement délicate à produire; le coût en est donc très élevé. L'alimentation est donc davantage calculée pour permettre aux électrons de passer à travers cette fenêtre que pour leur permettre d'irradier les quelques 20 llm de verni d'un fil de bobinage de moteur par exemple.En d'autres termes, l'accélérateur est surdimensionné pour les tâches auxquelles on le destine (ceci n'est évidemment plus le cas pour les couches de polyéthylène de forte épaisseur revêtant les fils électriques à usage domestique). Le dispositif suivant l'invention évite cet inconvénient puisqu'on y fait passer le fil dans le vide (entre 10-3 et 10-5 torrs). La cathode et l'anode étant dans le même milieu et à la même pression, il n'est plus besoin de fenêtre. Notons que le design d'une machine à cathode annulaire et à fil formant anode n'est bien sûr pas incompatible avec l'usage d'une fenêtre. Celle-ci peut notamment s'avérer nécessaire si la tension de vapeur du polymère dont est enduit le fil de cuivre est trop faible et en provoque l'évaporation exagérée. Cette évaporation est gênante, d'une part, parce qu'elle détruit le vide et impose donc des moyens de pompage (12) plus importants, et d'autre part parce qu'elle produit des molécules, vite ionisées dans le courant électrique, qui, accélérées par le champ, vont venir frapper la cathode, l'endommager, en extraire des ions lourds qui viendront à leur tour polluer l'enceinte. Il en ressort un endommagement et une pollution de la cathode, qui peut très vite s'arrêter d'émettre.Notons que le recours à une fenêtre mince est moins handicapante dans notre application que pour un irradiateur linéaire conventionnel, puisque de forme annulaire, donc à symétrie de révolution, la fenêtre est relativement bien adaptée à la résistance à la pression. Dans tous les cas où les caractéristiques thermodynamiques du polymère le permettent, on préfèrera cependant la solution sans fenêtre, quitte à utiliser une cathode thermo-ionique en Tungstène plutôt qu'à oxydes, moins sensible à la pollution, et à équiper la chambre d'une pompe à vide de gros débit pompant à travers un large orifice. La machine d'irradiation qui vient d'être décrite et dont fait l'objet l'invention (cf figure 4) est donc constituée des éléments suivants : une alimentation haute tension continue, telle qu'avantageusement un multiplicateur de tension, un câble électrique (1) la reliant à une cathode annulaire (2) à émission thermo-ionique, placée dans une enceinte à vide (3), au centre de laquelle circule en continu le fil de cuivre (4) relié à la masse, et revêtu de sa couche de polymère (14).La cathode peut être avantageusement placée directement au-dessus de l'enceinte (5) contenant le polymère (14) à pression atmosphérique, et lui être reliée via des chambres à vide différentiel (7) communiquant par des orifices (8) de très petites dimensions par lesquels passe le fil, l'un de ces orifices (9) permettant d'extruder la couche de polymère afin de lui donner une épaisseur convenable. En aval de la chambre (3) contenant la cathode (2), tel qu'avantageusement au-dessus d'elle, une autre série de chambres à vide différentiel (10) permet de ramener le fil jusqu'à la pression atmosphérique où il est, comme dans les procédés connus, enroulé sur une bobine (Il) au potentiel de la masse. Dans un design un peu différent, l'alimentation haute tension est physiquement placée juste au-dessus de la chambre (5) contenant le polymère (14). Le fil (4) traverse la tête haute tension à l'intérieur d'un tube isolant dont la fonction est de rigidifier les différents plateaux (13) formant condensateurs dans le cas d'un multiplicateur de tension, et d'assurer l'étanchéité entre le gaz contenu dans ce dernier (SF6 sous pression) et l'air ou le vide régnant autour du fil (4), seul le support de la cathode traversant le tube isolant. Là encore, selon que c'est précisément l'air ou le vide, la cathode solidaire de la tête haute tension est ou n'est pas isolée du fil par une fenêtre mince. L'inconvénient de ce design réside dans le fait que, si le fil (4) circule dans le vide (donc sans fenêtre mince), le pompage est délicat puisqu'il nécessite une grosse section et ne peut donc se faire qu'en amont ou en aval de l'alimentation. On pourra pour cette raison lui préférer les solutions décrites en figures 5, 6 et 7, dans lesquelles le fil (4), la cathode (2) et les électrodes (13) de l'alimentation sont tous trois dans la même enceinte à vide (15) au potentiel de la masse. Le vide est, par conséquent, le milieu diélectrique des condensateurs. Le fil (4) passe à l'intérieur de l'alimentation placée au-dessus de la cuve (5) contenant le polymère.Etant donné que la rigidité diélectrique du vide est plus faible que celle du SF6 à haute pression, l'alimentation sera légérement plus volumineuse, ce qui n'est pas un inconvénient vu les faibles tensions nécessaires à la réticulation des câbles. On a dans ce cas plus de facilités pour faire le vide puisqu'on peut pomper sur une grosse section, à travers l'enceinte (15). L'intérêt de ce design est la grande intégration du système, très compact, et l'unicité de la chambre à vide (15) contenant l'alimentation, la cathode (2) et le fil (4). Dimensionnons à titre d'exemple une machine d'irradiation permettant de traiter du fil de bobinage utilisé en électrotechnique, de diamètre 0,2 mm (R = 0,1 mm) et revêtu d'une couche de vernis d'une épaisseur de 20 llm (e = 20 im). L'énergie des électrons est fixée par l'épaisseur de matériau à irradier. En effet, la pénétration des électrons est approximativement proportionnelle à leur vitesse et inversement proportionnelle à la densité du matériau. De façon plus précise, et pour des énergies inférieures à 1 MeV -ce qui est le cas ici- la profondeur de pénétration est donnée par m =(6,7.10 i i).WY3 p où W est l'énergie des électrons et p la densité du matériau (en g/cm3). En fait, très peu d'électrons atteignent effectivement cette profondeur et la dose absorbée est très variable de la surface jusqu'à Bm. On doublera donc cette profondeur de pénétration afin que, sur l'épaisseur e, la dose déposée ne varie pas de plus de 20 % de part et d'autre de sa valeur moyenne. Le surcroît d'électrons qui atteindra le fil de cuivre sera évacué par conduction jusqu'à la masse. On tire donc W 3 W = 6.7.10-1I avec e en cm, ce qui dans notre exemple donne W = 46 keV. Afin de permettre l'irradiation de couches plus épaisses (jusqu'à 70 Wm), nous choisirons plutôt W = 100 keV. L'intensité du faisceau est fixée par la dose nécessaire à la réticulation et par la vitesse de défilement du fil. Selon le degré de réticulation recherchée, de 50 kGy à 300 kGy sont nécessaires. Prenons par exemple une dose D égale à 150 kGy (rappelons que 10 kGy valent 1 Mrad et que 1 Gy vaut 1 J/kg). Appelons a la vitesse de défilement du fil. Compte-tenu des limites mécaniques et des impératifs de productivité, 10 m.s-l semble être une bonne valeur On a la relation D(WI).T en J/kg m en appelant T le temps de séjour sous le faisceau de la masse m, soit D=(WI).T = (WI).T V.p Sl.p avec V le volume de polymère exposé, S sa surface transversale et I sa longueur.Or u = 1/T, donc: D= WI Sp.u d'où: I =D.Sp.u W Or, on a approximativement S = 2Re, donc I vaut I = D.(2#Re)#.u W Soit dans notre exemple : I = 0,2 mA, ce qui est une intensité dérisoire. La puissance de l'alimentation doit être de P = WI = 20 W On constate à l'examen de ces chiffres que les courants, les tensions et les puissances mises en jeu sont extrêmement faibles par rapport aux grandes machines traditionnellement utilisées. Pour un fil de diamètre 1 mm enrobé d'un film de polyéthylène d'une épaisseur de I mm, un calcul similaire donnerait W = 500 keV I = 18 mA P = 9 kW pour une vitesse de production toujours égale à 10 m.s-1. Notons que, lorsqu'il est fait usage d'une fenêtre mince de 25 llm en titane, il est nécessaire de fournir un surcroît d'énergie d'au moins 100 keV au faisceau d'électrons, soit 20 W dans le premier cas (+ 100 %) et 1,8 kW dans le second cas (+ 25 %). Le surcoût de production n'est donc pas négligeable, sans compter le coût de la fenêtre et celui de l'alimentation, plus grosse puisque plus puissante. - REVENDICATIONS 1. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques caractérisé en ce qu'il comporte: .une cuve (5) contenant le polymère (14) dans laquelle plonge un câble (4) tel que par exemple en cuivre, et relié à la masse, ce dit câble sortant de la cuve (5) via une filière (9), une chambre à vide (3) maintenue à une pression de l'ordre de 10- 4 torrs par des moyens convenables (12), dans laquelle passe le fil (4), enduit d'une couche de polymère (14) au sortir de la cuve (5), .une cathode thermo-ionique de forme annulaire située dans la chambre (3), au centre de laquelle circule le fil (4), et alimentée en continu par une alimentation électrique convenable, .éventuellement, des chambres à vide différentiel (7) et (10) disposées en amont et en aval de la chambre principale (3) et y communiquant via des orifices de petite dimension (8), permettant de faire pénétrer le fil (4) dans la chambre (3) depuis une pression plus importante que celle régnant dans l'enceinte (3), et de l'en faire sortir jusqu'à la pression atmosphérique, des moyens (6) et (11) convenables pour faire tendre, guider et circuler le fil en continu. 2. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'énergie électrique est produite par une alimentation électrique continue convenable située à l'extérieur de l'enceinte à vide (3), la haute tension étant amenée à la cathode (2) via un câble (1) isolé de l'enceinte (3) à l'aide moyens convenables (18). 3. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la cuve (5), la (ou les) chambre(s) à vide différentiel (7), l'enceinte à vide (3) et la (ou les) chambres à vide différentiel (10) sont situées dans cet ordre l'une audessous de l'autre, telles qu'avantageusement solidarisées à l'aide de brides, de telle sorte que le fil (4) suive un parcours rectiligne tel qu'avantageusement vertical. 4. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant les revendications 1, 2 et 3 caractérisé en ce que dans l'enceinte (3), le fil (4) qui est à la pression de la cuve (5), est isolé de la cathode annulaire (2), qui est dans un vide de l'ordre de 10-4 torrs, par une mince fenêtre telle qu'avantageusement en titane, de forme cylindrique, au travers de laquelle passent les électrons. 5. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le fil (4) passe directement à l'intérieur de l'alimentation électrique haute tension, cette dernière pouvant avantageusement être un multiplicateur de tension. 6. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant les revendications 1 et 5 caractérisé en ce que la cuve (5), la (ou les) chambre(s) à vide différentiel (7), l'enceinte à vide (3) contenant l'alimentation électrique et la cathode, et la (ou les) chambres à vide différentiel (10) sont situées dans cet ordre l'une au-dessous de l'autre, telles qu'avantageusement solidarisées à l'aide de brides, de telle sorte que le fil (4) suive un parcours rectiligne tel qu'avantageusement vertical. 7. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant les revendications 1, 5 et 6 caractérisé en ce que l'alimentation électrique est un multiplicateur de tension dans lequel on a ménagé une "cheminée" afin d'y laisser librement circuler le fil, et dont les condensateurs admettent comme milieu diélectrique le vide régnant dans la chambre (3). 8. Dispositif de réticulation de couches isolantes revêtant les câbles électriques suivant les revendications 1, 5 et 6 caractérisé en ce que dans l'alimentation électrique, et par conséquent dans l'enceinte (3), le fil (4) qui est à la pression de la cuve (5), est isolé de la cathode annulaire (2), qui est dans un vide de l'ordre de 10-4 torrs, par une mince fenêtre telle qu'avantageusement en titane, de forme cylindrique, au travers de laquelle passent les électrons.