Brevet FR2662868A1 — publié le 19911206

DISJONCTEUR STATIQUE D'ARMOIRE DE REDRESSEUR Domaine de l'Invention La présente invention se rapporte en général aux systèmes de distribution d'énergie à commande rigide et se rapporte spécialement aà une armoire de redresseur d'un système d'ali- mentation qui comprend des fonctions de disjonc- teur statique ayant une capacité contrôlée d'in- terruption et de reconnexion d'un bus et une capacité de test intégrée et une indication de fin de test. Description de l'Art Antérieur Un système d'alimentation à commande rigide de l'art antérieur utilise deux tensions de bus d'alimentation en courant continu (d c) et des disjoncteurs à commandes mécaniques Une tension supérieure est nécessaire pour des opé- rations de verrouillage et est appliquée sur un bus de verrouillage, tandis qu'une tension inférieure pour des opérations normales de marche/arrgt est appliquée sur un bus de marche/arrêt Quand un contacteur de verrouillage dans le système de l'art antérieur est fermé et qu'une tension de bus de verrouillage est appliquée, une paire de diodes de blocage en parallèle qui sont en série avec le bus de marche/arrêt sont polarisées en inverse et ainsi ne sont pas en état passant. Cela bloque la conduction du bus marche/arret. Le système de l'art antérieur a l'inconvénient de ne pas posséder de capacité de coupure rapide. De plus, le système de l'art antérieur, manque de capacité de test en ligne. Les trois brevets U S suivants sont considérés comme matière d'arrièreplan, bien qu'ils ne soient pas jugés pertinents vis à vis de la présente invention. Brevet NO Date Inventeur 3 153 728 20 Octobre 1964 Procter 3 337 741 22 Aout 1967 Mislan 3 619 635 9 Novembre 1971 Thompson et coll. Les brevets de Procter et Mislan sont les seules références de documents dans le brevet de Thompson et coll. Résumé de l'Invention Par rapport aux documents d'arrière- plan précédents, c'est un premier but de la présente invention de fournir un disjoncteur sensiblement amélioré dans le dessein de fournir un autre dispositif viable de commande d'arrêt d'urgence de réacteur contenu dans l'armoire de redresseur. C'est un autre but important de la présente invention de fournir un disjoncteur statique d'armoire de redresseur qui possède une capacité de coupure rapide. C'est encore un autre but important de la présente invention de fournir un disjoncteur statique d'armoire de redresseur avec une capacité de test intégrée, en ligne. C'est un but supplémentaire important de la présente invention de fournir un disjoncteur d'armoire de redresseur qui atteigne les buts précédents et qui, en même temps produise une chute de tension en état passant qui soit sensi- blement équivalente à celle du système de l'art antérieur ayant des diodes de blocage et ainsi ne produise aucune augmentation significative de la nécessité de dissiper la chaleur de l'armoire. Pour la réalisation des buts et des avantages précédents (parmi d'autres), la présente invention fournit un autre moyen d' opérer un arrêt d'urgence de réacteur, il s'agit d'un dis- joncteur statique d'armoire de redresseur dans lequel un SCR (thyristor au silicium) est connecté dans un bus marche/arrêt et remplace la paire de diodes de blocage en parallèle du système de l'art antérieur. Un transistor de puissance est connecté en parallèle avec le contacteur *de verrouillage pour fournir une courte impulsion de tension de bus de verrouillage pour commuter le SCR à l'état de coupure (blocage) Le SCR sert de dis- joncteur statique avec une capacité de coupure rapide fournissant une voie de remplacement pour obtenir un arrêt d'urgence de réacteur en plus d'effectuer la fonction des diodes de blocage qui sont remplacées par le SCR. Un circuit logique se connecte entre les signaux du bus d'amplificateur d'arrêt d'urgence et le SCR, de même qu'avec un transistor bi- polaire dans un bus de verrouillage L'ensemble du circuit de commande pour le disjoncteur statique d'armoire de redresseur inclut une capacité de test en ligne et une lumière indicatrice donnée par une LED pour signifier l'achèvement d'un test réussi Un ensemble de circuits de limitation du courant fournit une protection à vitesse élevée en cas de surcharge. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Les buts précédents et d'autres encore, les avantages et le fonctionnement de l'invention seront plus apparents à partir de l'explication détaillée suivante du mode préféré de réalisation de l'invention si on la lit en relation avec les dessins d'accompagnements dans lesquels: La Figure 1 est un schéma fonctionnel du mode préféré de réalisation du disjoncteur statique d'armoire de redresseur; La Figure 2 est un schéma de l'en- semble des circuits de l'amplificateur d'arrêt d'urgence et des sectionneurs de signaux de ver- rouillage et l'ensemble de circuits de commande 3 de l'état de la bascule R-S de la Figure 1 La Figure 3 est un schéma du circuit de commande de gâchette et du SCR et du circuit de commande de base et du transistor bipolaire de puissance de la Fig 1. La Figure 4 est un schéma du circuit indicateur et de test en ligne et du circuit de verrouillage et de la tension de bus de ver- rouillage; et La Figure 5 est un schéma de réali- sation du circuit limiteur de courant de la Figure 1. DESCRIPTION DU MODE PREFERE DE REALISATION La Figure 1 est un schéma fonctionnel d'un disjoncteur statique d'armoire de redresseur d'un système d'alimentation indiqué généralement en 10 Ce disjoncteur statique 10, qui est installé à l'intérieur d'une armoire de redresseur, fournit un moyen amélioré d'opérer un arrêt d'urgence de réacteur en remplaçant la paire de diodes de blocage de l'armoire de redresseur de l'art antérieur par un circuit de thyristor au silicium (SCR) qui possède une capacité de commutation rapide Un circuit de commande de base et de transistor bipolaire de puissance 11, Figure 1, est relié au bus de verrouillage 13 qui est construit pour passer à travers l'armoire de redresseur d'alimentation via le contacteur de verrouillage normalement ouvert Ce circuit de transistor de puissance 11 fournit un chemin parallèle pour le courant du bus de verrouillage et a la capacité de commutation rapide de l'état conducteur à l'état non-conducteur. Un circuit de tension de bus de verrouillage et de verrouillage mutuel 15 détecte la tension sur le bus de verrouillage 13 à travers une ligne de connexion 17 Ce circuit de verrouillage mutuel de tension de bus de verrouillage 15 fournit en sortie un signal de commande 19 à un circuit de commande d'état de la bascule R-S 21. Le SCR ( Thyristor au silicium) discuté ci-dessus est connecté comme partie d'un circuit de commande de SCR et de gâchette 23 qui est inséré dans le bus marche/arrêt 25 normalement construit pour passer par l'armoire de redresseur. Une première ligne de commande 27 issue du circuit de commande d'état de la bascule R-S 21 commande le fonctionnement du circuit du SCR et de gâchette 23, tandis qu'une seconde ligne de commande 29 issue de ce circuit 21 commande le fonctionnement du circuit du transistor de puissance et de commande de la base 11. Un circuit de test en ligne et d'in- dicateur 30 est connecte au bus marche/arrêt 25 à travers une ligne de détection 32. Un circuit de limitation de courant 34 est relié au bus marche/arrêt 25 par une ligne de connexion 25 a Ce circuit de limitation de courant 34 L a une sortie de signal de commande 38 connectée au contrôleur d'état de bascule R-S-21 par la connexion 38 La mise en application des composants du disjoncteur statique sera maintenant décrite avec une référence particulière aux Figures 2-5 Le circuit d'amplificateur d'arrêt d'urgence et des sectionneurs du signal de verrouillage 36 de la Figure 1 peut être observé en plus grand détail dans la Figure 2 Ce circuit, Figure 2, contient trois sectionneurs optiques de type 4 N 35, 31,33 et 35. un pour chacun des trois signaux reçus. une séparation de ces signaux venant du dispositif d'alimentation du circuit de commande logique et les tensions du bus à commande rigide resident normalement dans le système Il transforme des signaux de 33 volts d c et 115 volts d c. du niveau logique de 12 volts d c pour le circuit de commande 21 sur la Figure 1. Les sectionneurs optiques 35 et 33 sé- parent les signaux d'entrée à partir des canaux A et B des amplificateurs d'arrêt d'urgence, respectivement Chacun de ces sectionneurs ootiques 33 et à une-entrée avec filtre RC comprenant une resistance de 8,1 K ohm 37 et une capacité d'un microfarad 39 Ce filtre RC,37 et 39, est destiné à faire disparaître les interruptions résultant des interruptions du signal de 7 millisecondes (bruit) pendant les transferts du commutateur qui entraîneraient autrement un arretd'urgence inadvertant. La sortie de chacun de ces séparateurs optiques 33 et 35 est polarisée à l'état prédéfini de " 1 " logique à partir d'une alimentation de + 12 volts connectée à travers une résistance -de 10 K ohm 41. Le fonctionnement de l'un ou l'autre des circuits des séparateurs optiques 33 ou 35 produit un signal vers l'état bas à l'entrée d'une porte NON-OU 43. Cette porte HON-OU logique 43 traite les signaux d'arrêt d'urgence et le signal de surintensité et a sa sortie reliée à l'entrée d'une porte ET à 3 entrées 45. Cette porte ET 45 a une seconde entrée venant de la ligne de signal 19 connectée au circuit de verrouillage réciproque du bus de verrouillage 15 Une troisième entrée de cette porte ET 45 est connectée à partir d'un commu- tateur 47 actionné à partir d'un bouton de fonc- tionnement 26 pour fournir un signal " 1 "de 12 volts quand l'opérateur souhaite réinitialiser manuellement le RC 56 à l'état conducteur. Le circuit de sectionneur optique 31 est prévu avec un signal d'entrée positif venant de la bobine du contacteur 49 du bus de ver- rouillage 13 La sortie de ce premier sectionneur optique 31 passe à travers un amplificateur inverseur 51 et une résistance de limitation de courant de 3 K ohm 53 vers la base d'un transistor de type 2 N 3725 La sortie de ce transistor est reliée au circuit de commande de gâchette de SCR 23 au niveau de la connexion commune des bases des transistors 113 et 115. La commande d'état de la bascule R-S 21 inclut la bascule 57 faite à partir d'une paire de portes NON-OU connectées en croix La sortie noninversée de cette bascule 57 est transmise au circuit de commande de gâchette et du SCR 23. L'entrée de réinitialisation de cette bascule 57 reçoit un signal d'entrée -venant de la sortie de la porte NON-OU 43 lequel est d'abord passé à travers un amplificateur inverseur 59 et ensuite à travers une diode 61 de type 1 N 4001 et ensuite à travers une résistance de limitation de courant de 1 K ohm 63. -15 L'entrée d'excitation de la bascule 57 reçoit un signal venant de la sortie de la porte ET 45 à travers une diode 65 de type 1 N 4001 et d'une autre résistance de 1 K ohm 67 Un signal hdut établi sur les entrées de réinitialisation et d'excitation de la bascule 57 entraine leurs sorties respectives à aller vers l'état bas. Par ailleurs, les entrées de cette bascule 57 sont maintenues à l'état bas par les résistances 71 et 73 Une paire de filtres RC comprenant une première et une troisième résistance de 10 K ohm 71 et 73, liée respectivement à partir de l'entrée de réinitialisation vers la terre et de l'entrée d'excitation vers la terre, de même qu'une paire de capacités, celles-ci étant de 0,01 micro- farad 75 sur l'entrée de réinitialisation et de 0,001 microfarad 77 sur l'entrée d'excitation de la bdscule 57 Ces filtres sont polarisés au " 1 " logique au niveau de l'établissement du courant à partir de l'alimentation de 12 volts avec une résistance de 10 K ohm à la terre. La sortie non-inversée (Q) de la bascule 57 est de 12 volts qui est une valeur de 1 logique et correspond à l'état passant du SCR (thyristor au silicium) Il y a deux exceptions à celà Ce sont lorsque le contacteur de ver- rouillage 49 est fermé et le transistor 55 est "à l'état passant" ou lorsqu'un signal d'auto- test a été délivré chacune étant prioritaire à la sortie de la bascule 57. Tandis que les résistances 71 et 73 sont de même valeur, le condensateur 75 a une valeur égale à dix fois celle du condensateur 77. Cette disposition applique une séquence de signaux d'entrée R-S, ceux-ci étant respectivement 1-1, 0-1, 00 qui effectue respectivement une sortie vraie/d'inversion de 0-1, à l'allumage du système pour définir un état "non-passant" du disjoncteur. Avec la bascule R-S 57 composée de portes NON-OU, une entrée du "'1 " logique est requise pour provoquer un changement d'état Ainsi, la porte ET 45 et l'amplificateur inverseur 59 peuvent changer l'état de la bascule 57 par application du signal 1 logique à travers les diodes respectives 65 et 61 La porte ET 45 demande à trois conditions d'être vraies avant de sortir le " 1 " logique, à savoir à la fois les bus d'arrêt d'urgence sont à l'état haut, la tension de bus de verrouillage est présente, et l'opérateur doit presser le bouton de réinitia- lisation du bus marche/arrêt 26 Ces conditions affec- tent respectivement de 1-0 les sorties Q-Q' de signaux logiques de la bascule 57, qui orientent le disjoncteur statique à l'état passant L'inverseur 59 sort un " 1 " 11 logique si l'un ou l'autre ou les deux bus d'amplificateur d'arrêt d'urgence retournent à un état bas qui provoque la sortie de la porte NON-OU 43 à délivrer un " O "logique Ces conditions changent les sorties Q-Q' de la bascule 57 à 0-1 ce qui oriente le disjoncteur statique vers l'état "non-passant". Le circuit de commande de base et du transistor bipolaire de puissance 11, Figure 1, est montré avec plus de détails en Figure 3. Ici une porte ET à trois entrées 79 reçoit sur la première entrée, un " 1 " logique qui est créé par la connexion d'une résistance de K ohms 81 et d'une capacité 83 pour former un filtre passe-bas pour l'élimination du bruit. Sur la seconde de ses entrées, est connectée la sortie de la porte NON-OU 43 La troisième entrée de la porte ET 79 est connectée à partir du circuit de test en ligne 30 qui sera décrit ci- dessous. La sortie de cette porte ET 79 est une entrée d'un circuit d'horloge monostable 85 Ce circuit d'horloge est réalisé par un circuit intégré Motorola de type LM 556 Ce circuit intégré possède des composants de synchronisation connectés à lui d'une manière standard pour le temps d'impulsion souhaité de l'opération Typiquement, il inclut une paire de capacités de 1 micro- farad 87, 89, et une résistance variable de 10 K ohms 91 connectées sur ses bornes d'entrée. La sortie de cette horloge monostable 85 est entrée à travers un amplificateur opérationnel de puissance 93 à la base d'un circuit de transistor bipolaire de Darlington 95 Le circuit de transistor de Darlington 95 a sa borne collecteur reliée à travers un fusible de 70 amp. 97 au bus de verrouillage, et au bus marche/arret au niveau de la cathode du SCR Ce transistor de puissance est relié en parallèle avec le contacteur de verrouillage qui est actionné par le circuit de bobine du contacteur de verrouillage 49 de la Figure 2 Le fusible 97, F Igure 3, en série avec le transistor bipolaire de puissance 95 coupera si ce transistor de puissance chute briève- ment pendant la commutation du SCR 129 Ce transistor aura, cependant, à appliquer une impulsion de durée suffisante de sorte qu'il polarise en inverse le SCR 129 et le commute à l'état non passant pour le temps de coupure par le fusible 97. Un diviseur de tension comprenant une paire de résistances de 1 K ohm 98, 99 est inséré en serie avec la connexion de sortie a partir du circuit d'horloge monostable 85 vers l'amplificateur 93 Ce diviseur de tension transforme l'impulsion de sortie monostable de 12 volts à environ 6 volts au niveau de la borne non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel 93. L'amplificateur opérationnel de puissance 93 inclut une résistance de 51 K ohms 101 qui fournit une réaction positive afin d'ajouter de l'hystérésis pour la stabilité L'amplificateur 93 inclut aussi une réaction à partir de sa sortie vers son entrée inverseuse Ce circuit de réaction inclut la connexion en série d'une diode 103 et d'une diode Zener 105 La diode Zener 105 est réalisée par une diode Zener de type 1 N 4728, tandis que la diode 103 est réalisée par une diode de type 1 N 4001. L'entrée inverseuse de cet amplificateur 93 est normalement maintenue à environ 3 volts d.c par un diviseur à résistance réalisé par une résistance de 3 Kohms 107 et une résistance de 1 K ohm 109 connectée à partir de l'alimentation en 12 volts vers la la terre La diode 103 et la diode Zener 105 sont établies à l'état passant-quand la sortie de l'amplificateur 93 vient à l'état bas conduisant la tension de réfé- rence de 3 volts au niveau de son entrée inver- seuse à être entrainée vers la terre La sortie de l'amplificateur 93 est limitée à -4 volts d c. et est ainsi empechée de basculer vers le bas à la tension de la traverse d'alimentation négative de -12 volts d c Le signal de -4 volts améliore la coupure de la paire de transistors bipolaires de puissance du circuit de Darlington 95 et ne dépasse pas la tension nominale de l'émetteur- base en polarisation inverse, maximale permise de ce circuit de transitors 95. Un signal d'entrée d'état bas sur la porte ET 79 intervient si le bus d'arrêt d'urgence est à l'état bas ou si un test en ligne a été demandé par l'opérateur Une impulsion de sortie d'état bas issue de la porte ET 79 entraine le circuit de synchronisation monostable 85 à délivrer une impulsion positive d'une durée établie par la résistance variable 91 et le condensateur de synchronisation 87 L'amplificateur opérationnel 93 agit comme un comparateur de tension relatif à la tension placée sur son entrée inverseuse et délivre une impulsion positive pour débloquer le circuit de Darlington de transistors bipolaires de puissance. Le circuit de commande de gâchette et du SCR 23 de la Figure 1 est réalisé également par le circuit qui peut être observe en F Igure 3. Ici, la sortie de la bascule 57 de la Figure 2 est conduite à travers une résistance de 3 K ohms 111 vers un amplificateur à transistors à circuit en totem comprenant les transistors 113 et 115 Le collecteur du transistor 113 est connecté aux + 12 volts d c, avec un condensateur 117 ajouté pour produire un découplage (c'est à dire une rigidité à la tension de la traverse d'alimentation) tandis que le collecteur du transis- tor 115 est relié directement à la terre Le transistor 113 est exécuté avec un transistor de type NPN 2 N 3725tandis que le transistor 115 est réalisé par un transistor PNP 2 N 3244 Les émetteurs de chaque transistor 113 et 115 sont associés ensemble pour former la sortie et incluent une résistance de réaction de 30 K ohms 119 connectée à leurs bases respectives La sortie de cet amplificateur à transistors à circuit en totem est conduite à travers une résistance de ohms 121 à l'électrode de grille d'un transistor MOSFET à canal-N 123 réalisé par un dispositif de type 1 RF 532. Le transistor MOSFET 123 a son drain connecté aux + 12 volts d c par un filtre RC 125 réalisé avec une résistance de 8 ohms et une capacité de 0, 1 microfarad reliée à la terre La diode Zener 127 limite la tension grille-vers- source pour protéger le MOSFET des détériorations par la tension La diode Zener 127 est réalisée par une diode de type 1 N 4744. Un thyristor SCR 129 est connecté en série avec le bus de marche/arrêt 25 Ce SCR 129 est réalisé par un dispositif du type 153-T 9 GOO 81203 DH de valeurs nominales de 1200 amps et 800 volts. Une diode 131 et une résistance de 200 ohms 133 sont connectées en parallèle entre la gâchette et la Jonction de la cathode du SCR 129 La diode 131 est une diode du type 1 N 4001. Cette diode 131 et la résistance 133 définissent "l'état bloqué" pour le SCR 129 en polarisant légèrement en inverse la jonction gâchette vers- cathode à environ -0,7 volts avec le transistor 113 à l'état bloqué et le transistor MOSFET 123 bloqué et le transistor 115 débloqué. Un circuit amortisseur est composé d'une résistance de 10 ohms 135 et de la connexion en série d'une résistance de 30 ohms 137 et d'une diode 139 de type MR 826 Ce circuit parallèle est connecté en série avec une capacité de 10 microfarads 141 pour former le circuit qui relie les bornes anode à cathode du SCR 129 La borne cathodique du SCR 129 est connectée à l'émetteur du transistor du second étage du circuit de Darlington du transistor 95. Le circuit amortisseur composé des résistances 135, 137, de la diode 139 et de la capacité 141 limite la vitesse de croissance de la tension anode vers cathode au blocage du SCR 129 Cela évite des enclenchements parasites Au niveau du blocage du SCR 129, la diode 139 est "passante" et un courant transitoire circule à travers le chemin parallèle formé par la résistance et la résistance 137 vers la capacité 141. Quand le SCR 129 est de retour en position "d'amorçage" par la gâchette, la diode 139 bloque la circulation de courant et le courant de décharge de la capacité 141 est contraint à circuler seulement à travers la résistance 135. Cette conception réduit la charge thermique sur le SCR 129 qui serait entrainée par un courant de démarrage avant que la tension anode vers cathode du SCR 129 soit réduite au niveau de l'état "d'amorçage". -Le circuit de verrouillage réciproque de la tension du bus de verrouillage 15 sur la Figure 1 inclut la réalisation du circuit comme montré en F Igure 4 a Une résistance de 23 K ohms 143 relie le bus de verrouillage 13 à l'entrée d'un amplificateur inverseur 145 L'entrée de cet ampli- ficateur 145 est reliée à la terre par une résis- tance le 10 K ohms 147 et une diode Zener 149 de type 1 N 4742 avec la résistance 14-7 et la diode 149 connectée en parallèle La résistance 143 et la résistance 147 aussi bien que la diode 149 four- nissent un signal " 1 " logique de 12 volts quand la tension du bus de verrouillage 13 est "passant". La sortie de l'amplificateur inverse 145 délivre un " O "logique à un second amplificateur inverseur 151 qui ensuite a sa sortie connectée à une entrée de la porte ET 45 sur la Figure 2. Le circuit indicateur et de test en ligne 30 de la Figure 1 est accompli par les deux réalisations des Figures 4 b et 4 c. Une horloge monostable 153, réalisée par un circuit intégré de type LM 556, Figure 4 c, est enclenchée. par le bouton de test en ligne 155 actionné par le personnel de controle Le circuit d'horloge monostable 153 inclut la connexion en série d'une capacité de 0,1 microfarad 157 et d'une résistance de 10 Kohms 159 Les entrées du circuit d'horloge monostable 153 sont connectées aux + 12 volts d c. par une résistance de 1 K ohm 161 La capacité 157 et les résistances 159, 161 évitent les impulsions de sortie de longue durée qui autrement auraient lieu si l'opérateur maintient le bouton de test en ligne 155 vers le bas (en contact). Le circuit d'horloge monostable 153 inclut des capacités de 0,1 microfarad 163, 165 et une résistance variable de 10 K ohms 167 Celles- ci fonctionnent selon les suggestions du fabricant pour déterminer la largeur d'impulsion ou la durée d'impulsion générée à partir de l'horloge monostable 153 La sortie de cette horloge 153 est transmise à la porte ET 79 de la Figure 3 par un amplificateur inverseur 169 et à la liaison commune des bases des transistors 113 et 115 de la Figure 3 par la connexion en série de la porte inverseuse 171 et de la diode connectée en inverse 173 La diode 173 est réalisée par une diode du type 1 N 4001. Le bus marche/arrêt est connecté par la ligne 32 et une résistance de 22 K ohms 175 Figure 4 b, à l'entrée inverseuse d'un comparateur de tension analogique 177 La connexion en parallèle d'une résistance de 2 K ohms 179 et d'une diode 181 du type 1 N 4001 est reliée de la même façon entre la terre et l'entrée inverseuse du comparateur de tension analogique 177 Les résistances 175 et 179 détectent la tension marche/arrêt sur le bus 25 quand le SCR 129 de la Figure 3 est "coupé" (dans l'état de blocage) et fournissent un signal de 8 volts à l'entrée inverseuse du comparateur 177 L'entrée non-inverseuse de ce comparateur 177 est alimentée d'un signal de " 4 volts" à partir de l'alimentation en 12 volts à travers une résistance de 2 K ohms 183 L'entrée non-inverseuse a une capacité de 0,1 microfarad 185 et une résis- tance de 1 K ohm 187 connectées en parallèles à la terre lesquelles filtrent les bruits (de coupure). Le comparateur 177 a sa sortie connectée au circuit d'horloge monostable 189 Ce circuit d'horloge monostable 189, comme les autres, est réalisé par un circuit intégré de type LM 555 La sortie de ce circuit d'horloge monostable 189 est connectée à une signalisation lumineuse 193 par une résistance de limitation de courant de 820 ohms 191. Une résistance connectée en série 197 ( 5 meg ohms) et une capacité 199 de 0,1 micro- farad établissent la durée de l'impulsion de sortie à l'état haut (conducteur) à partir du circuit d'horloge monostable 189 à environ une demi-seconde. Une capacité supplémentaire de 0,1 microfarad 201 stabilise la tension de référence interne des circuits. La connexion en série d'une capacité de 0, 1 microfarad 203 et d'une résistance de 62 K ohms 205 sur l'entrée de déclenchement du circuit d'horloge monostable 189 assure que le circuit verrouille de façon positive dans son état de fonctionnement et ne fluctuera pas en intermittence avec les signaux parasites sur la ligne des signaux d'entrée. Le circuit de limitation de courant 34 de la Figure 1 est réalisé comme montré en Figure 5. Ce circuit utilise trois amplificateurs opérationnels identiques 207, 209 et 211 Ces amplificateurs sont réalisés par ds circuits amplificateurs du type LM 324 L'amplificateur 209 a un diviseur de réaction à résistances comprenant une résistance de 100 K ohms 213 et une résistance de 1 K ohm 215 et introduit un facteur de gain de 100 pour aller au-delà de l'amplitude des signaux vers un niveau convenable pour comparaison avec une tension de référence qui est choisie grande comparée aux tensions de décalage (d'erreur) typiques de l'ampli- ficateur opérationnel La sortie de ce second amplificateur opérationnel 209 est amenée au troisième amplificateur opérationnel 211 qui agit comme un comparateur La connexion en série de la résistance de 1 K ohm 217 sur l'entrée non-inverseuse du troisième amplificateur 211 en conjonction avec une résistance de réaction de 200 K ohms 219 qui fournit une réaction positive pour l'hystérésis pour promouvoir la stabilité de ce troisième amplifi- cateur 211. Une tension de référence est établie sur l'entrée inverseuse de cet amplificateur 211 à partir de l'alimentation en 12 volts d c à travers une résistance de 500 ohms 221 et une résistance variable de 10 K ohms 223 connectée à la terre Le curseur de la résistance de 10 K ohms 223 est connecté à l'entrée inverseuse de l'ampli- ficateur 211. Une diode Zener 225 de type 1 N 4736 et une capacité de 0,5 microfarad 227 sont connectées en parallèle à la terre à partir d'un point entre la connexion des résistances 221 et 223 Cette diode 225 et cette capacité 227 agissent pour réduire et éliminer le bruit transitoire sur le signal de tension de référence à l'entrée inverseuse de l'ampli- ficateur 211. La sortie de l'amplificateur 211 est amenée à une troisième entrée de la porte NON-OU 43 de la Figure 2 Un signal de surintensité est traité comme un signal d'arrêt d'urgence. Le premier amplificateur opérationnel 207 reçoit un signal d'entrée à partir de la dérivation du courant vers la bus marche/arrêt 25 à travers une connexion en série d'une résistance de 62 ohms 233 et d'une capacité de 0,1 microfarad 235 vers son entrée inverseuse Un même signal est introduit sur l'entrée non inverseuse de cet amplificateur 207 à travers un diviseur de tension constitué d'une résistance de 20 ohms 237 et une résistance variable de 100 K ohms 239 Le gain de cet amplificateur opérationnel 207 est réglé par la connexion de réaction en série d'une résis- tance de 330 K 241 et d'une résistance variable de 10 K ohms 243 Autour de cette connexion série des résistances 241 et 243 est connectée une capacité de 0,1 microfarad 245, cela étant fait à partir de la sortie de l'amplificateur 207 à la jonction de la résistance 233 et de la capacité 235. L'amplificateur opérationnel 207 et ses composants associés forment un filtre "d'arrêt de bande" ou coupe-bande qui autorise le passage des changements transitoires et du signal en régime permanent de la dérivation de courant DC, mais rejette la fréquence de ronflement de 360 Hz venant du pont redresseur pleine-onde à trois phases L'ampli- ficateur opérationnel 207 soustrait le résultat d'un circuit passe bande formé par les capacités 235, 245 et les résistances 233, 241 et 243 d'une unité pour obtenir la fonction coupe-bande Les résistances 237 et 239 fournissent un signal d'entrée de gain proche de l'unité de l'entrée non inverseuse de cet amplificateur 207 et permet un ajustement pour compenser l'erreur inhérente à l'amplificateur opérationnel 209 à cause des imperfections de fabrication. La résistance 217 et la résistance 219 produisent une réaction positive afin d'intro- duire de l'hystérésis pour la stabilité de l'ampli- ficateur 211 La résistance 221 et la diode 225, de même que la capacité 227 fournissent une tension régulée stable de 6,5 volts à partir de la ligne d'alimentation en 12 volts à l'entrée inverseuse de l'amplificateur 211 La résistance variable 223 permet à l'opérateur d'établir la limite supérieure du courant de charge en remarquant que chaque volt de référence est équivalent à 100 amps de courant de charge. Par conséquent, l'invention fournit un circuit de disjoncteur statique pour disjoncter ou autrement interrompre la circulation du courant à travers un bus utilisant des moyens électroniques comme opposés aux moyens électromécaniques précé- demment employés De plus, la caractéristique de test en ligne au rôle de curiosité a été incorporée. Ce circuit fournit un autre moyen d'accomplir l'arrêt d'urgence de réacteur La chute de tension directe du circuit SCR est équivalente à celle des diodes de blocage qu'il remplace dans la structure précédente utilisée pour l'interruption de circuit Par conséquent le SCR ne produit aucune augmentation significative de la dissipation de chaleur de l'armoire. Comme des modifications peuvent être apportées à l'invention sans s'éloigner de son esprit et de son domaine, on doit considérer que la description ci-dessus doit être interprétée comme une -illustration de l'invention et non pas que l'invention doit être limitée au mode de réalisation décrit ci-dessus. REVENDICATIONS 1 Dispositif de disjoncteur statique ( 10) d'une armoire de redresseur d'un système de distribution d'énergie, caractérisé en ce qu'il comprend un bus de verrouillage ( 13) un bus de marche/arr t ( 25) un circuit SCR (thyrisror au silicium) ( 23) inséré dans ledit bus de marche/arrêt; et un ensemble de circuits de détection connecté audit bus de verrouillage et de contrôle de son état d'énergie, ledit ensemble de circuits étant également connecté pour commander l'état de conduction dudit SCR. 2 Dispositif selon la revendication 1, dans lequel ledit ensemble de circuits de détection inclut: un circuit de commande de base et de transistor bipolaire de puissance ( 11) connecté audit bus de verrouillage ( 13); un circuit de verrouillage réciproque de la tension de bus de verrouillage ( 15) connecté pour détecter l'état dudit bus de verrouillage; et un circuit de commande d'état d'une bascule R-S ( 21) connecté audit circuit de verrouillage réciproque de la tension de bus de verrouillage ( 15), ledit circuit de commande d'état d'une bascule R-S étant connecté sur une première sortie audit circuit de commande de base et de transistor bipolaire de puissance ( 11) et sur une seconde sortie audit circuit SCR ( 23). 3 Dispositif selon la revendication 2, dans lequel ledit ensemble de circuits de détection inclut également: un circuit de limitation de courant ( 34) connecté audit bus de marche/arrêt; un circuit de sectionneur de l'amplificateur d'arrêt d'urgence ( 36) connecté audit circuit de commande d'état d'une bascule R-S; et 2 3 un circuit de sectionneur du signal de ver- rouillage ( 36) connecté audit circuit SCR. 4 Dispositif selon la revendication 3 dans lequel ledit ensemble de circuits de détection inclut également un circuit indicateur et de test en ligne ( 30) connecté audit bus marche/arrêt Dispositif selon la revendication 4 dans lequel ledit circuit de commande de gâchette et de SCR ( 23) inclut: un circuit SCR de puissance ( 129) connecté en série dans ledit bus de marche/arrêt pour interrompre son fonctionnement; un circuit d'une paire de transistors à disposition en totem ( 113, 115) connecté en sortie dudit circuit des sectionneurs de l'amplificateur d'arrêt d'urgence et du bus de verrouillage; et un circuit de transistor MOSFET ( 123) connecté à la sortie dudit circuit de la paire de transistors à disposition en totem, dans lequel ladite sortie du circuit de transistor MOSFET est connectée pour commander l'état de conduction dudit circuit SCR de puissance. 6 Dispositif selon la revendication 5 dans lequel ledit ensemble de circuits de commande de base et de transistor bipolaire de puissance inclut: un premier circuit de porte ET ( 79) pour recevoir des entrées à partir dudit circuit de sectionneur de l'amplificateur d'arrêt d'urgence et du circuit de test en ligne; un premier circuit d'horloge monostable ( 85) connecté à la sortie dudit premier circuit de porte ET; un amplificateur comparateur ( 93) connecté à la sortie dudit premier circuit d'horloge monostable; un transistor de puissance ( 95) connecté à la sortie dudit amplificateur comparateur; et dans lequel ladite sortie de transistor de puissance ( 95) est connectée pour appliquer ledit potentiel du bus de verrouillage. 7 Dispositif selon la revendication 6 dans lequel ledit circuit des sectionneurs d'ampli- ficateur d'arrêt d'urgence et du signal de verrouillage ( 36) inclut: un premier circuit de sectionneur optique ( 35) connecté à son entrée audit amplificateur d'arrêt d'urgence un second circuit de sectionneur optique ( 33) connecté à son entrée audit amplificateur d'arrêt d'urgence; une porte NON-OU ( 43) connectée sur une entrée à la sortie dudit premier circuit de sectionneur optique ( 35) et sur une seconde entrée à la sortie dudit second circuit de sectionneur optique ( 33); un troisième circuit de sectionneur optique ( 31) connecté sur une entrée à ladite bobine de contacteur de verrouillage ( 49); un amplificateur inverseur ( 51) connecté sur son entrée à la sortie dudit troisième circuit de sectionneur optique ( 31); et un circuit de transistor ( 55) connecté sur sa borne base à ladite sortie d'amplificateur inverseur ( 51) et sur sa sortie auxdites bornes de base de la paire de transistors à disposition en totem du circuit de commande de gâchette et de SCR ( 23). 8 Dispositif selon la revendication 7 dans lequel ledit circuit de commande d'état d'une bascule R-S ( 21) inclut: un bouton de contact ( 26) de réinitialisation par l'opérateur du bus marche/arrêt ( 25) pour fournir un signal de réinitialisation de 12 volts une porte ET ( 45) connectée sur une première entrée pour recevoir un signal à partir de ladite sortie de la porte NON-OU ( 43) du circuit section- neur de l'amplificateur d'arrêt d'urgence, sur une seconde entrée pour recevoir un signal à partir dudit bouton de contact ( 26) de réinitialisation par l'opérateur du bus marche/arrêt ( 25), sur une troisième entrée pour recevoir un signal à partir dudit circuit de verrouillage réciproque du bus de verrouillage ( 15); un circuit d'amplificateur inverseur ( 59) connecté à ladite sortie de la porte NONOU ( 43) du circuit de sectionneur de l'amplificateur d'arrêt d'urgence et; un circuit de bascule ( 57) étant connecté sur son entrée de réinitialisation à la sortie dudit circuit d'amplificateur inverseur ( 59) , sur son entrée d'excitation à la sortie de ladite porte ET ( 45) et étant connecté sur sa sortie non inverseuse audit circuit de commande de gâchette et de SCR ( 23) et sur sa sortie de charge à ladite entrée de porte du circuit de commande de base et de transistor bipolaire de puissance ( 11). 9 Dispositif selon la revendication 8 dans lequel ledit circuit de verrouillage réciproque et de tension de bus de verrouillage ( 15) inclut: un diviseur de tension à résistances connecté audit bus de verrouillage; un premier amplificateur inverseur ( 145) ayant son entrée connectée à la sortie dudit diviseur de tension; et un second amplificateur inverseur ( 151) ayant son entrée connectée à la sortie dudit premier amplificateur inverseur et sa sortie connectée à ladite entrée de la porte ET ( 45) du circuit de commande d'état de la bascule R-S ( 21). -10 Dispositif selon la revendication 9 dans lequel ledit circuit indicateur et de test en ligne inclut: un bouton de test ( 155) actionnable manuellement; un premier circuit d'horloge monostable ( 153) étant connectée sur une entrée audit bouton de test ( 155) et étant réglé pour générer un signal d'impulsion de longueur prédéterminée; un premier amplificateur inverseur ( 169) connecté sur son entrée à la sortie dudit premier circuit d'horloge monostable et sur sa sortie à ladite entrée de la porte ET ( 79) du circuit de commande d'état de la bascule R-S ( 21); et un second amplificateur inverseur ( 171) connecté sur son entrée à la sortie dudit premier circuit d'horloge monostable et sur sa sortie à l'entrée de ladite porte ET ( 45) du circuit de commande de base et de transistor bipolaire de puissance ( 11). 11 Dispositif selon la revendication 10 dans lequel ledit circuit indicateur et de test en ligne ( 30) inclut également: un circuit comparateur de tension analogique ( 177) connecté à son entrée inverseuse avec ledit bus de marche/arrêt; un diviseur de tension de référence connecté audit comparateur de tension analogique sur son entrée non inverseuse; un second circuit d'horloge monostable ( 189) connecté sur son entrée à la sortie dudit compara- teur de tension analogique et étant ajusté pou'r générer un signal de sortie de longueur prédé- terminée; et un circuit de signalisation lumineux ( 191, 193) connecté à la sortie dudit second circuit d'horloge monostable. 12 Dispositif selon la revendication 11 dans lequel ledit circuit de limitation de courant inclut: un premier circuit d'amplificateur opérationnel ( 207); un premier circuit diviseur de tension ( 233,235) connectant ledit détecteur de courant de bus marche/ arrêt à une première entrée dudit premier ampli- ficateur opérationnel; un premier circuit de filtre coupe-bande connectant la dérivation dudit bus marche/arrêt à une seconde entrée dudit premier amplificateur opé- rationnel ( 207); un second circuit d'amplificateur opérationnel ( 209) connecté sur une première entrée à la sortie dudit premier amplificateur opérationnel et ayant un facteur de gain établi par la boucle de résistance de réaction connectée à une seconde entrée; un troisième circuit d'amplificateur opération- nel ( 211) connecté sur une première entrée à la sortie dudit second amplificateur opérationnel un circuit de tension de référence connecté à une sceonde entrée dudit troisième circuit d'amplificateur opérationnel; et la sortie dudit troisième circuit d'ampli- ficateur opérationnel étant connectée à ladite porte NON-OU ( 43) du circuit d'amplificateur d'arrêt d'urgence. 13 Dispositif selon la revendication 12 dans lequel ledit premier filtre coupe-bande du circuit de limitation de courant rejette le bruit de ronflement de 360 Hz. 14 Dispositif selon la revendication 13 dans lequel le second circuit d'amplificateur opéra- tionnel du circuit de limitation du courant a un facteur de gain d'environ 100; ledit troisième circuit d'amplificateur opérationnel fonctionne comme un comparateur; et ledit circuit de tension de référence fournit une tension régulée d'environ 6,5 volts. Circuit de disjoncteur statique à semiconducteur pour une armoire de redresseur d'un système de distribution d'énergie à commande rigide, dans lequel à la fois un bus de verrouillage ( 13) et un bus de marche/arrêt ( 25) passent à travers ladite armoire de redresseur et dans lequel se trouve une bobine de contacteur de verrouillage ( 49), comprenant: un circuit de thyristor au silicium (SCR) ( 129) connecté dans ledit bus de marche/arrêt et fonctionnel pour permettre la circulation de courant et interrompre la circulation de courant ledit circuit SCR ayant une chute de tension directe qui est à peu près équivalente à celle des diodes de blocage traditionnelles; et un transistor de puissance connecté en parallèle avec ledit contacteur de verrouillage et connecté pour commuter ledit circuit SCR vers l'état d'interruption.