Brevet FR2665712A1 — publié le 19920214

1. La présente invention concerne un procédé de fa- brication d'une paroi blindée à plusieurs épaisseurs d'acier, et les blindages ainsi obtenus. L'utilisation de tôles d'extrême dureté pour la fabrication de produits de protection contre les tirs de projectiles balistiques, plus particulièrement pour la fa- brication de blindages, a été jusqu'à présent quelque peu limitée du fait que, plus la dureté de la tôle d'acier aug- mente, plus son soudage devient difficile et ne peut habi- tuellement être correctement réalisé qu'au moyen d'électro- des austénitiques très onéreuses Les difficultés de soudage se présentent déjà avec des tôles ayant une dureté Brinell de 30 et une résistance de 450 kp/mm, qui peuvent conduire au soudage à la formation, dans certaines zones, de criques ou de fissures importantes, plus particulièrement au niveau des cordons de soudure L'utilisation de tôles blindées ayant cette dureté est connue pour la réalisation de parois de blindages anti-projectiles dans des véhicules blindés de combat La formation de criques ou de fissures peut également apparaître à l'usage et donc remettre en question des fonc- tions essentielles-telles que l'étanchéité ABC (Atomique- Bactérienne-Chimique) ou l'étanchéité à l'immersion, par exemple La formation de fissures qui résulte généralement, dans les procédés de soudure habituels, de l'apport de la chaleur de soudure augmente avec la dureté de l'acier ou de la tôle de blindage utilisé, qui pourtant améliore la pro- tection,balistique du produit considéré Les fissures appa- raissant éventuellement au niveau des cordons de soudure peuvent s'accentuer lors d'impacts de projectiles sur l'ob- jet blindé pour former,plus particulièrement dans les parois de blindage antiprojectiles, des fentes ouvertes permettant de voir à travers sur toute la longueur de la paroi blindée. Pour obvier à ces inconvénients, il a été propo- sé les solutions suivantes: a) égalisage à la meule, jointoiement et ferme- ture par soudage de la fissure; b) remplissage ou sur-coulage de la fissure avec un matériau différent; et c) changement des plaques de blindage, plus par- ticulièrement accompagné d'une diminution de la dureté de la tôle de blindage utilisée, de sorte que, pour conserver les mêmes caractéristiques de protection balistique, l'épais- seur de la tôle doit être augmentée en conséquence. La solution b) est essentiellement adoptée pour les objets déjà montés et finis tandis que la solution c) est adoptée lorsqu'on ne dispose, lors de l'assemblage, d'aucune possibilité matérielle de diminuer la formation de fissures. La formation de fissures évoquée ci-dessus se manifeste plus particulièrement lors de l'assemblage par soudure d'éléments en aciers spéciaux de haute dureté ayant subi un traitement thermique,qui, pour des questions de te- nue mécanique, doit s'effectuer avec un cordon de soudure tout autour dudit élément Les apports locaux de quantités de chaleur importantes, ainsi que les tensions de retrait af- férentes, et les modifications de structures ou de textures sont les causes essentielles de ces formations de fissures ou de criques. _On sait,-d'autre part, que la fabrication d'éléments incurvés, repliés ou plus généralement mis en forme de boî- tiers ou de châssis métalliques à l'épreuve des tirs en tôle blindée présente des difficultés limitant considérablement 3. lés possibilités d'utilisation généralement proposées par -ailleurs Ces structures protégées contre les tirs peuvent être obtenues, dans la technique, de différentes manières 1 en fonderie 2 par forgeage 3 par estampage à chaud; et 4 par filage à chaud. Ces différents procédés présentent tous le même inconvénient, à savoir que les pièces, après leur façonnage en forme, doivent être soumises à un traitement de trempe et de revenu ou plus généralement à des traitements thermiques, ce qui implique le recours à des mesures technologiques compli- quées pour prendre en compte les déformations de la pièce lors des opérations de trempe et de revenu Ces procédés de fabrication, le plus souvent sophistiqués, doivent par ail- leurs tenir compte du fait que les éléments présentant des courbures ou des creux dans l'espace d'objets de protec- tion contre les tirÀ:balistiques, plus particulièrement de châssis blindés de chars de combat ou de véhicules, doivent être finalement associés par soudure à d'autres éléments du châssis de protection balistique Ce montage par soudure de tôles de haute dureté ayant subi des traitements thermi- ques présente généralement le problème suivant: Si les liaisons par soudure sont réalisées au moyen d'un matériau de soudure d'apport austénitique, la structure soudée ne doit pas être durcie par traitement ther- mique; et si les liaisons par soudure s'effectuent tradition- nellement avec un matériau analogue, ce n'est qu'au prix de techniques brevetées. Lors de la seconde guerre mondiale, des tôles dur- cies en surface ont été utilisées, par exemple pour les ba- quets des chars "tigre", qui présentaient du côté durci une résistance mécanique de l'ordre de 1800 N/mm 2, la face opposée étant plus tendre et pouvant être soudée avec des électrodes ferritiques Ces dispositions avaient été adoptées à l'époque car des électrodes austénitiques n'étaient en pra- tique pas disponibles pour la fabrication de baquets ou de 4. châssis de blindés Ces tôles d'acier de blindage à durcis- sement de surface présentaient sur l'une de leur face seu- lement une très fine couche dure à caractère martensitique et, sur l'autre face, une épaisse zone perlitique et ferri- tique qui ne pouvait être soudée avec des électrodes ferri- tiques normales qu'au prix de grandes difficultés et après pré-chauffage. Cette technique présentait en outre l'inconvénient que la couche durcie était très fine et n'autorisait pas partout la formation d'un blindage d'épaisseur constante. D'autre part, les zones plus tendres devaient être constituées en un acier à haute résistance faiblement allié, dont la soudabilité était en pratique très faible. Les fissures se formant dans la fine couche dure, très cassante, pouvaient par ailleurs se propager dans la zone plus tendre sous-jacente. Enfin, on devait avoir recours, pour la réalisa- tion de la trempe superficielle nécessaire à l'obtention de la fine couche durcie, à un procédé très onéreux n'entrai- nant pas de déformations de la structure On n'a pour cette raison pas développé ce procédé qui ne convenait plus aux exigences actuelles pour la fabrication de blindages. La demande de brevet allemand N O 2 142 360 décrit un procédé pour la fabrication de blindages dans lequel deux tôles d'acier sont assemblées par placage puis ensuite sou- mises à des traitements thermiques Le procédé en question part d'une première tôle d'acier comprenant de 0,3 à 1 % de C, de 0,5 à 1 % de Si, de 0,1 à 1 % de Mn, de 3 à 10 % de Cr, de 0,5 à 3 % de Mo et de 0,2 à 1 %-de V, le reste étant constitué de fer, et d'une seconde tôle d'acier cons- tituée de 0,1 à 0,3 % de C, de 0,1 à 1 % de Si, de 0,1 % à 2 % de Mn, de 2 à 10 % de Ni, de 0,2 à 2 % de Cr, de 0,2 à 2 % de Mo, et des traces de Vanadium, le reste étant cons- titué de fer Les deux tôles, après doublage par placage, sont portées à une température comprise entre 900 et 1050 C, trempées ou refroidies à l'air, puis soumises à un revenu poussé à une température comprise entre 200 et 6500 C. 5. Les plages annoncées pour les différents compo- sants dans la demande de brevet allemand n" 2 142 360 sont si larges qu'elles ne permettent pas en pratique, de déter- miner les compositions effectives à adopter. La présente invention a précisément pour objet de proposer un procédé pour la fabrication d'un blindage à plu- sieurs couches d'acier plus particulièrement à double cou- che d'acier, présentant des qualités de protection contre les tirs balistiques notablement améliorées. La présente invention a pour autre objet la réali- sation de parois de blindage à partir dudit procédé. Pour ce faire, selon une caractéristique de la présente invention, le procédé pour la réalisation d'une paroi de blindage à plusieurs couches d'acier, comprenant au moins une couche extérieure dure du côté susceptible de recevoir des projectiles et au moins une couche intérieure plus tendre, la paroi de blindage réalisée à partir de cet acier multicouche étant soumise à un traitement thermique est caractérisé en ce que: a) la composition chimique de la couche extérieu- re dure, la composition chimique de la couche intérieure plus tendre et le processus de traitement thermique sont déterminés les uns en fonction des autres pour obtenir une couche extérieure dure ayant la dureté optimale, et une cou- che intérieure plus tendre présentant une ténacité optimale et une soudabilité optimale avec des électrodes ferritiques; b) la paroi de blindage multicouches est portée à une température comprise entre environ 870 et 9400 C, avanta- geusement environ 9100 C; et c) la paroi est maintenue à la température attein te à l'étape b) pendant une durée d'environ 1 minute par mm d'épaisseur totale de la paroi, la durée totale étant infé- rieure à 20 minutes, de préférence dans un four continu; d) la paroi portée à ladite température (étape b) pendant ladite période de temps (étape c) étant refroidie brusquement à la température de la pièce, de préfrence dans de l'huile; 6. e) puis on adoucit la paroi ainsi trempée à une température inférieure ou égale à 200 'C, de préférence aux alentours de 1800 C, la paroi de blindage étant maintenue à cette température de revenu pendant au moins deux minu- tes par millimètre de l'épaisseur totale de la: paroi, la du- rée totale étant inférieure à 20 minutes, de préférence dans un four continu; f) à la suite de quoi on laisse la paroi de blin- dage se refroidir dans de l'air calme jusqu'à la température l de la pièce; g) la couche interne tenace et plus tendre de la paroi en acier multicouches,de préférence à deux couches, à haute résistance, ayant la composition suivante C inférieur à 0,15 %; de préférence inférieur à 0, 12 %; Si de 0,15 à 0,35 %, de préférence 0,25 %; Mn de 0,85 à 1,60 % de préférence 1,20 %; P et S inférieurs à 0,020 %; Ni compris entre 0,50 et 0,80 %, de préférence en- viron 0,65 %; et Al de 0,020 à 0,040 % (les pourcentages étant-des pourcentages en poids), le reste étant constituéde- fer; et h) la couche extérieure extrêmement dure,du côté susceptible de recevoir les projectiles, ayant la composi- tion suivante: C de 0,035 à 0,7 %, de préférence environ 0,5 %; Si de 0, 10 à 0,70 %,de préférence 0,25 %; Mn de 0,50 à 1,00 %, de préférence environ 0,75 %; P et S chacun inférieur à 0,02 %; Cr de 1,3 à 2,6 %, de préférence environ 1,45 %; Ni de 0,20 à 3,60 %, de préférence environ 0, 35 %; Mo de 0,40 à 0,70 %, de préférence 0,50 %; et V de 0,04 à 0,30 %, de préférence environ 0,20 % (tous les pourcentages étant des pourcentages en poids). Les essais ont montré que, en soumettant à des impacts de projectiles, une paroi blindée constituée avan- tageusement d'un acier double couche obtenu suivant le pro- cédé ainsi défini, tant la couche externe que la couche in- terne-présentaient des caractéristiques optimales Par "ca- ractéristique optimale" il faut comprendre que la couche ex- terne dirigée du côté susceptible de recevoir des impacts de projectiles présente une dureté optimale, tandis que la couche interne plus tendre présente une ténacité pour sa part également optimale Ces caractéristiques ne sont attein- tes que par la combinaison spécifique du traitement thermi- que particulier et des compositions également particulières des couches internes et externes de l'acier multicouche selon la présente invention, telle que définie ci-dessus Confor- mément à la présente invention, le traitement thermique d'une part, et les compositions chimiques de l'acier d'autre part, doivent être intimement corrélés En ce qui concerne la composition métallurgique ou chimique, un point important est de veiller à utiliser pour la couche plus tendre un acier avec un contenu en car- bone le plus faible possible Il est bien évident, par ail- leurs, qu'on ne peut obtenir une bonne travaillabilité du métal que si celui-ci présente en plus de sa ténacité,une certaine résistance mécanique Alors qu'un acier du type considéré présenterait, en étant normalement recuit, une li- mite élastique de 350 N/mm, une résistance mécanique de 490 à 610 N/mm 2 et un allongement de rupture (L = 5 d) de 22 %, l'acier, avec le traitement thermique particulier indiqué plus haut, présente une dureté Brinell de 265, ce qui cor- respond à une résistance de 900 N/mm procurant une excellen- te contribution à la protection contre les tirs Des essais de tirs ont par ailleurs démontré une excellente aptitude à la déformabilité Par exemple, pour une paroi blindée à dou- ble couche, on constate,suite à un impact,un transfert ou une projection moindre du matériau, du côté interne de la paroi qu'avec une tôle blindée normale Les risques de blessures s'en trouvent donc considérablement diminués. La température de revenu dans le procédé selon la présente invention demeurant très basse, typiquement voisine de 1800 C, Le soudage des couches plus tendres ne doit pas in- duire dans les couches plus dures de l'acier multicouche de températures excédant la température commune de revenu Ceci est obtenu en utilisant des électrodes plus fines pour la for- 8. mation de plusieurs cordons élémentaires ou couches de soudure partiellement superposées et en prévoyant, entre les différentes couches, un refroidissement intermédiaire. Des essais secrets ont montré que, de cette façon, la tem- pérature induite dans le côté externe dur de la tôle pou- vait être dans tous les cas limitée à 1000 C De ce fait, la couche externe, susceptible de recevoir les impacts, c'est-à-dire présentant une dureté extrême, peut être façonnée. Des tests de torsion ont également été conduits, lors de ces essais secrets, plus précisément avec des bar- res d'acier ayant une dureté Brinell de 670 On a consta- té une rupture de l'acier pour un angle de torsion inférieur à 90 degrés. Une barre d'acier double couche selon la présente invention s'est par contre révélée, pour un dimensionne- ment identique de la barre, pouvoir supporter sans rupture une torsion de plus de 1000 degrés La couche tenace plus tendre de l'acier à double couche joue de toute évidence vis-à-vis de la couche de haute dureté un rôle effectif en ce qui concerne la déformabilité, de sorte que la travail- labilité de l'acier multicouches selon la présente inven- tion se trouve extraordinairement augmentée dans des pro- portions précédemment non concevables - Pour l'essentiel, les avantages du procédé selon la présente invention peuvent se résumer comme suit: 1 Il permet la fabrication d'une paroi blindée en acier multicouches, plus particulièrement à deux couches, gaz rantissant, dans des conditions identiques, une sécuri- té identique à celle des blindages usuels contre les tirs avec projectiles pointus et à noyau avec une épais- seur de la paroi réduite d'environ 50 % (projectiles à ogive profilée et à noyau de calibre 7,62 mm x 51 mm). 2 L'impact sur une paroi blindée selon la présente inven- tion, se traduit par une absorption considérablement accrue de l'énergie encaissée résultant du bossellement ou de la déformation importante de la couche interne te- 9. nace et relativement tendre de la paroi blindée. 3 Lors d'un impact sur la paroi blindée selon la présen- te invention, il se produit une sorte d'effet d'embou- tissage de la couche interne relativement plus tendre de l'acier multicouches, se traduisant par une déforma- tion résiliante avec absorption d'énergie de cette cou- che interne tenace, qui conserve par ailleurs pourtant une résistance relativement élevée. La couche extérieure à haute résistance se conduit dans une certaine mesure comme un corps élastique Au-delà de sa limite de rupture, l'énertie (l'énergie de des- truction) est considérablement absorbée par les particu- les de cette couche extérieure dure qui sont retenues par la couche interne tenace de sorte que, en raison de la déformation afférente, la pression superficielle se trouve réduite en conséquence, amenant un bossellement de la couche interne tenace. 4 L'avantage tenant à une meilleure formabilité d'un acier multicouches, de préférence à double couches, ob- tenu par le procédé selon la-présente invention, ne se traduit pas uniquement au niveau de la protection contre les tirs balistiques, mais confère également à cette tôle d'acier double couche des aptitudes importantes pour la réalisation et le finissage de carrosseries, avec une di- minution afférente des difficultés de fabrication norma- lement rencontrées lors de la mise en oeuvre des tôles de blindage usuelles. Les aciers de blindage normalement disponibles ne peuvent être utilement mis en oeuvre pour la fabrication d'objets blindés qu'en deçà d'une certaine dureté Cette limite de dureté ne tient pas seulement aux conditions de soudabi- lité, mais également aux conditions fonctionnelles en utilisation Ces limitations disparaissent avec un acier à double couche ou à plusieurs couches obtenu selon le pro- cédé de la présente invention La paroi blindée fabri- quée suivant le procédé de la présente invention peut se souder ferritiquement par sa couche relativementtenaes-. 10. 6 Si, à l'opposé de l'exemple 1, on ne s'attache pas à réduire l'épaisseur de la paroi vis-à-vis des aciers de blindage normalement utiliÉésl'utilisation de l'acier multicouches selon la présente invention procure une sé- curité aux tirs augmentée en conséquence. 7 Du fait de la bonne travaillabilité des parois de blin- dage obtenues par le procédé selon la présente inven- tion, les éléments de carrosserie de véhicules à protec- tion contre les tirs peuvent être plus facilement assem- blées les unes aux autres Il est ainsi possible d'envi- sager la production en série de véhicules civils équi- pés de parois de blindage soudés selon la présente inven- tion. 8 Pour les liaisons par soudure, il n'est nullement besoin d'électrodes spéciales pour aciers blindés Il convient notamment de noter que les électrodes austénitiques sont par exemple de l'ordre de 10 fois plus chères que les électrodes ferritiques utilisables avec les tôles de blin- dage selon la présente invention. 9 Aucune qualification particulière ou en matière de soudu- re n'est par ailleurs requise pour le soudage des parois blindées selon la présente invention. Les parois de blindage selon la présente invention peu- vent être mutuellement assemblées par assemblage d'on- glet ou en biaisement et soudées ensemble par leurs cou- ches internes tenaces par les cordons de soudure ferriti- que susmentionnés Il est ainsi possible de-prévoir une protection contre les tirs balistiques assurée par les couches externes de haute dureté jusqu'au voisinage im- médiat des liaisons d'assemblage d'onglet, ce qui fait que ces assemblages en biaisement n'ont pas besoin de re- vêtements particuliers de protection contre les tirs. La présente invention a pour autre objet, l'utili- sation de l'acier multicouches obtenu par le procédé selon la présente invention pour la réalisation de blindages. Pour ce faire, selon une caractéristique de la présente invention, au moins deux parois de blindage sont 11. assemblées par soudage des couches internes plus tendres par plusieurs cordons de soudure élémentaires en pointillé, avec superpositions au moins partiellesdes couches des cordons de soudure élémentaires. Pour l'obtention d'une dureté élevée dans la cou- che externe dure en acier traité, cette dureté n'est en fait acquise qu'avec une température de revenu très basse. La composition chimique de la couche interne plus tendre a donc une importance capitale Les aciers non alliés avec un contenu en carbone de l'ordre de 0,2 % normalement utilisés pour leur capacité de soudabilité dans la réalisation de structures assemblées deviennent cassants avec le proces- sus de traitement thermique susmentionné Les aciers non alliés avec un très faible contenu de carbone, inférieur à 0,15 % présenteraient avec le procédé de traitement ther- mique en question une bonne ténacité et une bonne soudabi- lité, mais ne montreraient aucun accroissement significa- tif de la dureté et, du fait de leur faible résistance, n'apporteraient aucune contribution à la travaillabilité du matériau composite L'utilisation d'un acier multicou- ches, de préférence à double couche, obtenu par le procédé selon la présente invention pour la réalisation de parois blindées permet d'associer sans problème l'une à l'autre ces parois blindées sans devoir craindre le risque que l'acier qui, selon la présente invention, en raison de la température de revenu extrêmement basse, présente une ex- cellente ténacité et des caractéristiques de soudabilité remarquables ainsi qu'une résistance de l'ordre de 1000 N/mm 2, ne perde ses propriétés utiles de résistance mécani- que Avec le procédé d'assemblage décrit ci-dessus, les pointes de chaleur locales sont dans tous les cas évitées. Selon une autre caractéristique de la présente invention, deux parois blindées au moins sont assemblées par jointoiement d'onglet et reliées ensemble par soudage des couches tenaces plus tendres de façon que la fonction de blindage de protection soit assurée par la couche exter- ne extrêmement dure jusqu'au niveau immédiat des ligno S de 12. jointoiement en biaisement La fonction de protection con- tre les tirs balistiques des parois blindées assemblées est ainsi assurée sur la quasi-totalité de leur surface jus- qu'au niveau immédiat de la ligne de séparation des jonc- tions en biaisement. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description suivante de modes de réalisation, donnés à titre illustratif mais nullement limitatif, faite en relation avec les dessins anne- xés, sur lesquels: La figure 1 représente schématiquement l'utilisa- tion de tôles d'acier multicouches selon la présente inven- * tion pour le blindage d'une limousine; La figure 2 représente synoptiquement des élé- ments individuels constitutifs utilisés pour le blindage d'une carrosserie d'une voiture de tourisme; La figure 3 est une vue en coupe suivant la ligne III-III de la figure 2; La figure 4 est une vue agrandie de l'angle gau- che du raccordement de la figure 3 montrant les cordons de soudure élémentaires; La figure 5 représente la même zone de raccorde- ment en coin avec cordon de soudure d'assemblage; La figure 6 représente la même zone en coin des figures 4 et 5 après un impact au droit du cordon de soudu- re; La figure 7 représente une paroi blindée en acier double couche après un impact; La figure 8 représente une paroi blindée en acier double couche après un double impact; La figure 9 représente une autre paroi de blinda- ge en acier double couche après impact avec éclatement de la partie extér Meure; La figure 10 représente une paroi de blindage classique à haute dureté après perforation, l'effet de frag- mentation important s'étant prolongé avec éclatement vers l'intérieur; 13. La figure 11 représente une paroi blindée consti- tuée d'un acier double couche après perforation; La figure 12 représente une autre paroi blindée en acier double couche après perforation ne montrant pas de projections significatives vers l'intérieur, par rapport à l'exemple de la figure 10; La f igure 13 est un diagramme représentant les va- riations de l'épaisseur de tôle assurant la sécurité contre le tir (en ordonnées) par rapport à l'angle d'impact (abs- cisses) et établissant une comparaison entre un acier de blindage usuel (oucrbe du haut, E) et l'acier de blinda- ge multicouches selon la présente invention (courbe du bas, F); et Les figures 14 à 23 représentent successivement, à la façon d'une prise de vue en ultra-cinéma, un impact d'une paroi blindée à acier double couche conformément à la présente invention calculée intentionnellement pour ne pas assurer la protection requise contre les tirs. La figure 1 représente simplement, de façon sché- matique, la façon dont une limousine normale peut être conditionnée et blindée par l'adjonction, en pratique par soudage, de parois blindées à acier multicouches, typique- ment à double couche, conformément à la présente invention. Ces parois de blindage sont représentées par des contours pointillés sur la figure 1, et sont repérés de façon géné- rale par les chiffres de référence 1. La carrosserie normale de la limousine est réfé- rencée 2 Du fait que les tôles d'acier multicouches fabri- quées suivant le procédé de la présente invention peuvent être réalisées relativement fines et, partant, légères, elles peuvent être aménagées sur les limousines standard de façon à conférer à celles-ci une sécurité contre les tirs, notamment avec les projectiles à ogives et à noyau péné- trant - La figure 2 entend représenter un mode de réali- sation dans lequel les éléments constitutifs propres de la carrosserie d'un véhicule peuvent être réalisés directement 14. à partir de tôles d'un acier multicouches selon la présen- te invention en raison de la relative souplesse de travail- labilité de ces derniers Les éléments intéressés de la carrosserie du mode de réalisation de la figure 2 sont cons- titués essentiellement par le toit 3, et les flancs laté- raux 4, 5, les figures 3 à 6 montrant les techniques de liai- son et de solidarisation entre ce toit 3 et les flancs latéraux 4 ou 5 Bien évidemment, les différents sous-ensem- bles structurels du véhicule peuvent avoir d'autres for- mes et configurations que celles représentées sur les figu- res 2 à 6 Le véhicule représenté sur la figure 2, peut servir de véhiculeblindé de surveillance, ou de voiture de patrouille ou d'ilotage pour la police ou la sécurité des frontières. Dans les modes de réalisation des figures 1 à 6, les parois blindées sont constituées d'un acier à double couche La couche extérieure, dirigée vers la direction des tirs X, est référencée 6, tandis que la couche interne adja- cente, tenace et plus tendre, est référencée 7 La couche extérieure 6 est la plus dure possible, pour présenter la dureté optimale n'empêchant toutefois pas la travaillabili- té de la tôle composite, tandis que la couche interne 7 présente un haut pouvoir de travaillabilité et d'absorbtion. Deux tôles ou parois adjacentes sont mutuellement reliées par des cordons de soudure ferritiques, la figure& 4 représentant à une échelle démesurément agrandie la possi- bilité d'effectuer cette soudure par plusieurs incréments élémentaires de cordons pointillés au moins partiellement superposés 8, 9 et 10 réalisés au moyen d'électrodes rela- tivement fines, cette apparence stratifiée n'étant pas re- produite, pour des commodités de lecture, sur les figures et 6 Avec cette technique de soudure, ne sont mises en oeuvre que des quantités relativement faibles de chaleur, empêchant-ainsi que la couche externe de grande dureté 6 ne35 soit fortement chauffée, c'est-à-dire que sa température ne dépasse les niveaux de température de revenu décrits plus haut. Dans le cas o cette liaison par soudure subit un impact d'un tir suivant la direction X, comme représenté sur la figure 5, il s'en suit, comme représenté sur la figu- re 6, que la couche extérieure de haute dureté 6 est, à ce niveau, pour une bonne part détruite, les éclats de cette couche extérieure venant toutefois se loger dans la couche sous-jacente interne 7, tenace et relativement tendre, en étant retenus par cette dernière, laquelle se déforme nota- blement vers l'intérieur en étant accompagnée par le cordon de soudure également relativement tendre, sans toutefois aboutir à une pénétration avec brèche de traversée De ce fait, pour l'assemblage par soudure des tôles multicou- ches selon la présente invention, il n'est plus nécessaire de recouvrir les liaisons de jointoiement, par exemple par des tringles ou des listels en acier de blindage. On a représenté sur la figure 7, une paroi blin- dée avec ses deux couches 6 et 7 frappée de plein fouet par un projectile suivant la direction X L'enfoncement par rapport au profil extérieur initial est figuré par l'écart D On voit également aisément sur cette figure 7, que la couche externe dure 6 éclate localement en une sorte de "désintégration" limitée, tandis que la couche interne 7 se trouve simplement bosselée sans qu'il ne se produise non plus de pénétration avec traversée. La figure 8 illustre une situation particulière- ment désagréable résultant d'un double impact localisé de projectiles tirés suivant la direction X De nouveau, la couche externe éclate localement, l'enfoncement résultant D par rapport au profil externe initial 11, étant ici rela- tivement important Malgré une destruction locale plus com- plète de la couche extérieure de haute dureté 6, les éclats de celle-ci et le projectile ne-peuvent toutefois traverser la couche interne 7 Celle-ci est simplement doublement bos- selée vers l'intérieur au droit des impacts localisés, c'est-à-dire en 12 et en 13. On a représenté sur la figure 9, l'impact sur une tôle à double cpiçhey- G et 7, analogue à celle de la figure 7, 1. frappée par un projectile à ogive profilée et à noyau On a représenté par la lettre A la zone d'éclatement de la cou- che externe de haute dureté 6, les autres références étant identiques à cellesdes figures 7 et 8 Même dans ce cas, on ne constate pas une complète pénétration avec traversée de la paroi, mais simplement, comme figuré en 14, un bombement prononcé vers l'intérieur de la couche interne 7 On peut reconnaître, sur cette figure 9, les importantes fissura- tions d'éclatement sur le côté externe, on peut également constater, du fait de la "désintégration" locale de cette couche externe, l'obtention d'une réduction substantielle de la pression superficielle sur la tôle. En contraste avec le test précédent, on a repré- senté sur la figure 10 l'effet d'un tir, dans la direction X, sur une tôle constituée uniquement en acier de blindage de haute dureté La référence C illustre le trou de sortie et l'important effet d'éclatement dirigé vers l'intérieur du matériau de la tôle Malgré l'épaisseur de paroi relative- ment importante, le projectile a traversé la paroi en acier de blindage de haute dureté 6 Corrélativement, on a repré- senté sur la figure ll une paroi de blindage réalisée avec l'acier à double couche selon la présente invention,mais volontairement dimensionnée pour ne pas garantir la sécurité requise aux impacts pour montrer les effets comparatifs d'une pénétration avec traversée On constate également, ici, une large zone d'éclatement amont A de la couche ex- terne dure 6 tandis que la couche interne 7 subit une défor- mation importante vers l'extérieur par rapport au plan de référence du profil extérieur initial 11 Dans la zone -C- o le projectile a traversé la couche interne 7, le maté- riau de cette dernière est repoussé vers l'intérieur comme embrèvé en forme de tulipe, dans une sorte de processus d'estampage profond accompagné par une diminution corres- pondante de l'épaisseur de paroi de la couche interne rela- tivement tenace 7 Malgré les fissures ou craquelures au niveau de la zone de traversée C, on ne constate aucune pro- jection vers l'intérieur d'-éclats -p-=venant de la couche in- r-7. terne 7. La figure 12 représente l'effet d'un impact sur une autre tôle d'acier à double couche du type considéré,tou- jours conçue intentionnellement pour ne pas remplir la fonction de protection contre le tir normalement atteinte, la différence avec l'exemple de la figure 11 tenant à la modification du calibre du projectile Les figures 7 à 12 et 14 à 23 ont été déterminées à partir de tests de tirs réels et montrent, avec parfois une certaine redondance, le comportement spécifique de la tôle d'acier multicouches se- lon la présente invention. Sur les figures 14 à 23, sont représentés chrono- logiquement, à la façon de prises de vue successives en ultracinéma, les effets d'un impact d'un projectile du type à ogive profilée et à noyau, tiré dans la direction X sur une paroi de blindage à double couche selon la présente invention, calculée toutefois pour ne pas remplir la fonc- tion de sécurité contre les tirs normalement requise Par rapport à la figure 14, la figure 23 montre l'extraordinai- re capacité d'estampage profond de la couche interne 7 Si l'on voulait ramener dans son plan d'origine la partie profondément déformée évasée en forme de tulipe ou de col de bouteille de la couche intérieure 7 ainsi déformée, on constaterait un recouvrement marqué des lèvres de cet éva- sement, ce qui signifie que l'épaisseur de paroi de cette couche, au niveau du trou de traversée, a considérablement diminué et que le matériau constitutif de cette couche a été déformé extraordinairement loin dans la direction X, c'est-à-dire vers l'intérieur Lors de ce déplacement en déformation, la couche intérieure recouvre donc en permanen- ce et retient ainsi les éclats de la couche extérieure du- re 6, de sorte que ces éclats, pour leur plus grande part, sont projetés vers l'extérieur et n'atteignent pas la zone intérieure en deçà du blindage Du fait de la distance re- lativement importante sur laquelle les couches de la tôle d'acier multicouches selon la présente invention sont dé- placées vers l'intérie Jlors-d-un t-i-r avec ou sans péné- tration, un pourcentage énorme de l'énergie du projectile tiré se trouve ainsi encaissé et absorbé. On a représenté sur la figure 1-3 les diagrammes comparatifs de sécurité contre les tirs de projectiles à ogive profilée et à noyau dur d'une tôle d'acier de blinda- ge de haute dureté conventionnelle (E) et d'une tôle de blindage selon la présente invention (F) En ordonnées sont portées les épaisseurs de tôle nécessaires pour garantir la sécurité contre les tirs, tandis qu'en abscisses sont portés les différents angles d'impact du projectile La courbe F illustre les caractéristiques de protection con- tre les tirs d'une tôle d'acier multicouches selon la pré- sente invention, la courbe E représentant une tôle de blin- dage conventionnelle du type de celle représentée sur la figure 10 On constate immédiatement, pour la plage criti- que des angles d'impact, une réduction d'environ 50 % de l'épaisseur de tôle nécessaire pour assurer la sécurité requise, ce qui permet une réduction correspondante du poids de la structure et également des co Uts de fabrication. Les caractéristiques énoncées dans la description et dans les revendications, notamment en relation avec les dessins annexés, peuvent être, pour la mise en pratique de la présente invention, être utilisés individuellement ou dans toutes combinaisons adéquates. Les dépressions ou bosselages et les capacités d'emboutissement profond de la couche interne tenace rela- tivement tendre lors d'un tir sur une tôle d'acier multicou- ches selon la présente invention se révèlent également d'une grande utilité pour des angles d'impact déterminés pour la destruction de la pointe d'un projectile à charge creuse. D'autre part, au moins deux parois de blindage selon la pré- sente invention peuvent être disposées l'une derrière l'au- tre, en contact l'une avec l'autre ou encore séparées l'une de l'autre- Lé soudage des parois de blindage selon la pré- sente invention ne s'avère enfin pas absolument nécessaire, celles-ci pouvant être également assemblées par un collage adéquat, par exemple au moyen des-c Dlles commercialisées sous la marque "Baypren". Les tôles de blindage selon la présente inven- tion peuvent être très utilement utilisées pour le recondi- tionnement d'objets ou de produits à blinder, notamment de véhicules blindés ou de chars de combat. La présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais est au contraire susceptible de modifications et de variantes qui apparaîtront à l'hom- me de l'art. REVENDICATIONS 1 Procédé de fabrication d'une paroi de blinda- ge à plusieurs couches d'acier, comprenant sur le côté exté- rieur susceptible d'être atteint par des projectiles,au moins une couche externe dure, et au moins une couche inté- rieure plus tendre, la paroi de blindage multicouches étant soumise à un traitement thermique, caractérisé en ce que a) la composition chimique de la couche extérieu- re dure, la composition chimique de la couche intérieure plus tendre et le processus de traitement thermique sont déterminés les uns en fonction des autres pour obtenir une couche extérieure dure ayant la dureté optimale, et une cou- che intérieure plus tendre présentant une ténacité optima- le et une soudabilité optimale avec des électrodes ferriti- ques; b) la paroi de blindage multicouches est portée à une température comprise entre environ 870 et 9400 C, avantageusement environ 910 C; et c) la paroi est maintenue à la température at- teinte à l'étape b) pendant une durée d'environ 1 minute par mm d'épaisseur totale de la paroi, la durée totale étant inférieure à 20 minutes, de préférence dans un four conti- nu; d) la paroi portée à ladite température (étape b) pendant ladite période de temps (étape c) étant refroi- die buusquement à la température de la pièce, de préféren- ce dans de l'huile; e) puis on adoucit la paroi ainsi trempée à une température inférieure ou égale à 200 C, de préférence aux alentours de 1800 C, la paroi de blindage étant maintenue à cette température de revenu pendant au moins deux minutes par millimètre de l'épaisseur totale de la paroi, la durée totale étant inférieure à 20 minutes, de préférence dans un four continu; - f) à la suite de quoi, on laisse la paroi de blin- dage se refroidir dans de l'air calme jusqu'à la température de la pièce; 21 r. g) la couche interne tenace et plus tendre de la paroi en acier multicouches, de préférence à deux cou- ches, à haute résistance, ayant la composition suivante: C inférieur à 0, 15 %,de préférence inférieur à 0,12 %; Si de 0,15 à 0,35 %, de préférence 0,25 %; Mn de 0,85 à 1,60 % de préférence 1,20 %; P et S inférieurs à 0,020 %, Ni compris entre 0,50 et 0,80 %, de préférence en- viron 0,65 %; et Al de 0,020 à 0,040 % (les pourcentages étant des pourcentages en poids), le reste étant constitué de fer; et h) la couche extérieure extrêmement dure, du côté susceptible de recevoir les projectiles, ayant la com- position suivante: C de 0,035 à 0,7 %, de préférence environ 0,5 %; Si de 0,10 à Q,70 %, de préférence 0,25 %; Mn de 0,50 à 1,00 %, de préférence environ 0,75 %; P et S chacun infé- rieur à 0,02 %; Cr de 1,3 à 2,6 %, de préférence environ 1,45 %; Ni de 0, 20 à 3,60 %, de préférence environ 0,35 %, Mo de 0,40 à 0,70 %, de préférence 0,50 %; et V de 0,04 à 0,30 %, de préférence environ 0,20 % (tous les pourcentages étant des pourcentages en poids). 2 Structure blindée utilisant au moins deux parois de blindage obtenues par le procédé selon la reven- dication 1, caractérisé en ce que ces parois de blindage sont assemblées par soudage des couches internes plus ten- dres ( 7) suivant des cordons de soudure élémentaires avec recouvrement des couches de cordonsde soudure élémentaires. 3 Structure blindée selon la revendication 2, caractérisée en ce que deux parois de blindage ( 1; 3, 4, 5) sont pré-assemblées par jointoiement d'onglet avec soudage des couches internes tenaces plus tendres ( 7) de sorte que la protection de blindage, conférée par la couche externe de haute dureté ( 6) s'étende jusqu'au joint d'assemblage entre -les-parois -