Brevet FR2664382A1 — publié le 19920110

t2664382- Installation de spectrométrie dispersive à détection multi- canale perfectionnée. L'invention concerne la spectrométrié dispersive à détection multicanale. Elle trouve une application générale en spectrométrie instrumentale et notamment en spectrométrie d'absorption, d'émission, de diffusion, de fluorescence, et RAMAN etc. On connait depuis longtemps des installations de spectromé- trie dispersive à détection monocanale. Généralement, ce genre d'installation comprend: une fente d'entrée éclairée par un faisceau de rayonnement électomagnétique à analyser; un étage disperseur avec une fente de sortie pour délivrer une image spectrale dispersée de ce faisceau, limitée à une bande spectrale choisie; un module de détection monocanale recevant ladite image spectrale à travers ladite fente de sortie;et des moyens de traitement pour analyser les signaux perçus par le module de détection monocanale. En pratique, le module de détection monocanale comprend des éléments détecteurs photoélectriques tels que des cellu- * les, des photomultiplicateurs, ou des thermopiles. Fonctionnellement, un seul élément spectral du rayonnement électromagnétique à analyser passe à travers la fente de sortie et en conséquence est détecté par le module de détec- tion monocanale Il s'ensuit qu'il est nécessaire de dépla- çer l'élément disperseur pour faire passer dans la fente de sortie chacun des autres éléments spectraux. Or, avec l'avènement des éléments détecteurs intégrés tels que les barrettes de photodiodes et les dispositifs à trans- fert de charge couplés avantageusement avec des systèmes d'intensification d'images, la détection monocanale est maintenant souvent remplacée par la détection multicanale car dans cette dernière, l'image spectrale dispersée est projetée directement sur le module de détection multicanale, c'est-à-dire sans passer à travers une fente de sortie, ce qui permet une détection simultanée de plusieurs éléments spectraux du rayonnement électromagnétique sans modifier la configuration de l'installation. Néanmoins,l'acquisition des signaux permettant l'obtention du spectre du rayonnement électromagnétique à analyser s'ef- fectue lorsque l'image spectrale dispersée dudit rayonnement électromagnétique est fixe par rapport au module de détec- tion multicanale, ce qui limite l'étendue du spectre aux dimensions géométriques du module de détection et fixe la résolution spectrale de l'installation à celles des éléments détecteurs. De plus, lorsque qu'un système d'intensification d'images est couplé avec les éléments détecteurs, l'observation des spectres successifs s'effectue toujours sur les mêmes lumi- nophores Il s'ensuit que la durée de vie desdits luminopho- res détermine la résolution temporelle de l'installation. De surcroît, le taux de lumière parasite dû à la diffusion de la lumière par l'élément disperseur ou les autres pièces optiques est plus élevé que celui des installations à détec- tion monocanale En effet en détection monocanale, ce taux est proportionnel à la surface des fentes d'entrée et de sortie dont les largeurs respectives sont généralement choi- sies très petites (de l'ordre de quelques dizaines de micro- mètres par exemple) Tandis qu'en détection multicanale, ce taux est proportionnel à la surface du module de détec- tion ( de l'ordre de quelques centimètres carrés) dans la mesure o l'image spectrale dispersée issue de l'étage dis- perseur est directement projetée sur le module de détection (il n'y a pas de fente de sortie en détection multicanale). Enfin, le rapport signal sur bruit de fond de l'installation n'est pas satisfaisant notamment à cause des bruits dus au module de détection luimême, des bruits induits par les perturbations extérieures, et des bruits de photons engendrés par l'illumination du module de détection par un fond continu de lumière parasite ou par des bandes spec- trales parasites. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvé- nients. Elle concerne une installation de spectrométrie dispersive à détection multicanale comprenant: une entrée pour un faisceau de rayonnement électromagnéti- que à analyser; des moyens de filtrage optique propres à recevoir le fais- ceau d'entrée, et à délivrer une image spectrale dispersée de ce faisceau, limitée à une bande spectrale choisie; un module de détection multicanale comprenant une plurali- té d'éléments détecteurs, recevant ladite image spectrale; et des moyens de traitement, pour analyser les signaux perçus par ces éléments détecteurs. Selon une définition générale de la présente invention, -les moyens de filtrage optique sont munis d'au moins un étage déflecteur; aux moyens de filtrage optique sont associés: de premiers moyens de commande, pour définir ladite bande spectrale, en fréquence centrale et en-largeur, et de seconds moyens de commande propres à déplacer l'image spectrale sur le module de détection multicanale; il est prévu une unité de commande électronique propre à piloter les premiers et seconds moyens de commande et les moyens de traitement selon une pluralité de modes de fonctionnement, dont chacun comprend une commande conjointe de ladite bande spectrale choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement, pour utiliser sélec- tivement un jeu particulier d'éléments détecteurs. En pratique, à chaque mode de fonctionnement, l'unité de commande électronique adapte des paramètres de la commande conjointe de la bande spectrale, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement selon une loi prédé- terminée pour obtenir un grandissement choisi de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'éléments détec- teurs. Ce grandissement de l'image spectrale dispersée permet d'obtenir une étendue spectrale du rayonnement électromagné- tique à analyser qui n'est plus limitée par les dimensions géométriques du module de détection. De même, grâce à l'invention, la résolution spectrale de l'installation n'est plus limitée par les dimensions géomé- triques des éléments détecteurs. En outre, la résolution temporelle de l'installation n'est plus assujettie à la durée de vie des luminophores du tube intensificateur d'images dans la mesure o l'observation des spectres successifs s'effectue maintenant sur des lumi- nophores différents grâce au déplacement de l'image spectra- le dispersée sur le module de détection. De plus, le taux de lumière parasite dû à la diffusion de la lumière par les éléments disperseurs se trouve réduit par les moyens de filtrage optique qui sont à bande passante étroite. Enfin, le rapport signal sur bruit de l'installation se trouve amélioré par la lecture électronique sélective des éléments détecteurs excités par l'image spectrale dispersée. Selon un autre aspect de l'invention, l'adaptation des para- mètres de la commande conjointe de la bande spectrale choi- sie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement est continue ce qui permet de faire varier continuement le grandissement de l'image spectrale dispersée25 sur le jeu particulier d'éléments détecteurs. Selon encore un autre aspect de l'invention, l'adaptation des paramètres de la commande conjointe de la bande spectra- le choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement est séquentielle, ce qui permet de faire varier séquentiellement le grandissement de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'éléments détec- teurs. Selon un mode de réalisation de l'invention, le grandisse- ment de l'image spectrale dispersée constitue un étalement en dispersion de ladite image sur le jeu particulier d'élé- ments détecteurs. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le gran- dissement de l'image spectrale dispersée constitue une contraction en dispersion de ladite image sur le jeu parti- culier d'éléments détecteurs. En pratique, l'étage déflecteur possède au moins un élément optique disperseur du groupe constitué par les réseaux de diffraction, les prismes. Selon une variante, l'étage déflecteur possède au moins un élément optique du groupe constitué par les lentilles, les miroirs plans, les miroirs sphériques ou asphériques, les systèmes holographiques, les fentes, les interféro- mètres. Selon encore une autre variante, l'étage déflecteur possède au moins un élément optoélectronique du groupe constitué par les systèmes de déflection électronique à fente électro- nique d'entrée à largeur variable, les systèmes d'intensifi- cation des éléments détecteurs couplés le cas échéant avec des moyens d'obturation des éléments détecteurs,les caméras à balayage de fentes,les systèmes optiques à grandissement. Avantageusement, l'étage déflecteur possédant au moins un élément optoélectronique est logé dans le module de dé- tection. En pratique, le module de détection comprend N éléments détecteurs rangés en une ligne disposée parallèlement à la dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique à analyser et le grandissement de l'image spectrale disper- sée sur le jeu particulier d'éléments détecteurs est paral- lèle à ladite dispersion du faisceau de rayonnement électro- magnétique. En variante, le module de détection comprend N éléments détecteurs rangés en m lignes disposées parallèlement à la dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique et p colonnes disposées perpendiculairement à la dispersion dudit faisceau et en ce que le grandissement de l'image10 spectrale dispersée est parallèle à ladite dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique sur les m'lignes du jeu particulier d'éléments détecteurs et perpendiculaire à ladite dispersion sur les p'colonnes du jeu particulier d'éléments détecteurs. De préférence, les moyens optiques de filtrage comprennent des moyens séparateurs d'ordre propres à être commandés par l'unité de commande électronique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appa ra tront à la lumière de la description détaillée ci-après et des dessins annexés dans lesquels: la figure 1 représente schématiquement une installation de spectrométrie dispersive à détection multicanale selon l'invention; la figure 2 est une représentation schématique d'un masque optique défini par l'étage disperseur selon l'invention; la figure 3 est une représentation schématique d'un masque électronique défini par le module de détection selon l'in- vention en correspondance avec le masque optique de la figu- re 2; la figure 4 représente schématiquement un exemple d'ins- tallation de spectrométrie dispersive à détection multica- nale selon l'invention avec un étage déflecteur du type réseau; la figure 5 illustre schématiquement la variation du gran- dissement de l'image spectrale dans une installation de la figure 4; la figure 6 représente schématiquement une installation de spectrométrie dispersive avec un étage déflecteur du type miroir tournant selon l'invention; -la figure 7 illustre schématiquement la variation du gran- dissement de l'image spectrale dans une installation de la figure 6; et la figure 8 représente schématiquement une installation de spectrométrie dispersive avec un étage déflecteur du type électronique selon l'invention. Sur la figure 1, la référence ISD désigne une installation de spectrométrie dispersive à détection multicanale selon l'invention. De façon connue, l'installation ISD comprend: une entrée E pour un faisceau de rayonnement électromagné- tique ON à analyser; des moyens de filtrage optique MF propres à recevoir le faisceau d'entrée ON, et à délivrer une image spectrale IS dispersée de ce faisceau, limitée à une bande spectrale BZ choisie; un module de détection multicanale DM comprenant une plu- ralité d'éléments détecteurs EL, recevant ladite image spec- trale IS; et des moyens de traitement UT, pour analyser les signaux perçus par ces éléments détecteurs EL. Selon une définition générale de l'invention, les moyens de filtrage optique MF sont munis d'au moins un étage dé-10 flecteur DF. Aux moyens de filtrage optique MF sont associés: de premiers moyens de commande A Jl, pour définir ladite bande spectrale, en fréquence centrale et en largeur, et de seconds moyens de commande AJ 2 propres à déplacer l'image spectrale IS sur le module de détection multicanale DM. Il est prévu une unité de commande électronique UCE propre à piloter les premiers et seconds moyens de commande A Jl et AJ 2 et les moyens de traitement UT selon une pluralité de modes de fonctionnement, dont chacun comprend une comman- de conjointe de ladite bande spectrale choisie, du déplace- ment de l'image spectrale, et des moyens de traitement, pour utiliser sélectivement un jeu particulier d'éléments détecteurs. Les demandeurs ont observés que les moyens de filtrage opti- que MF définissant la bande spectrale en fréquence centrale et en largeur correspondent à un masque optique isolant une fenêtre spectrale de dimensions choisies d'une part et que l'utilisation sélective d'un jeu particulier d'élé- ments détecteurs en concordance du masque optique ainsi défini correspond à un masque électronique ne prenant en compte que le jeu choisi d'éléments détecteurs d'autre part. Par ailleurs, les demandeurs ont observés qu'à -chaque mode de fonctionnement, l'unité de commande électronique UCE peut adapter des paramètres de la commande conjointe de la bande spectrale choisie (c'està-dire du masque optique), du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de trai- tement UT (c'est-à-dire du masque électronique) selon une loi prédéterminée pour obtenir un grandissement choisi de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'élé- ments détecteurs EL. Selon l'invention, ce grandissement choisi de l'image spec- trale dispersée sur le jeu particulier d'éléments détecteurs améliore les performances d'une installation de spectromé- trie à détection multicanale au niveau notamment de la sen- sibilité et de la rapidité de la lecture des signaux perçus par les éléments détecteurs. Selon un autre aspect de l'invention, l'adaptation des para- mètres de la commande conjointe de la bande spectrale choi- sie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens detraitement est continue ce qui permet de faire varier continuement le grandissement de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'éléments détecteurs. Selon encore un autre aspect de l'invention, l'adaptation des paramètres de la commande conjointe de la bande spectra- le choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement est séquentielle, ce qui permet de faire varier séquentiellement le grandissement de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'éléments détec- teurs. En d'autres termes, l'adaptation séquentielle des paramètres de commande permet de choisir des portions spectrales prédé- terminées dont les images spectrales respectives peuvent il avoir des grandissements différents selon l'invention et de mettre bout à bout ces images spectrales sur le module de détection Cette adaptation séquentielle se prête bien à l'analyse de spectre compliqué présentant un grand nombre de raies. Nous faisons maintenant référence à la figure 2 sur laquelle nous avons représenté schématiquement un masque optique correspondant à la bande spectrale définie par les moyens10 de filtrage optique. Le masque optique Mo est dessiné dans un parallélogramme Po possédant une largeur Amo (selon 1 ' axe des abscisses OX) et une hauteur Bmo (selon l'axe des ordonnées OY). Par convention, la dispersion spectrale DS est parallèle à l'axe des abscisses OX et perpendiculaire à l'axe des ordonnées OY. La fen Etre spectrale définie par le masque optique Mo possè- de une largeur Afo (selon l'axe des abscisses OX) et une hauteur Bfo (selon l'axe des ordonnées OY). C'est sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE que les moyens de commande AJ 1 ajustent les dimensions Afo et Bfo de la fenêtre spectrale, c'est-à-dire de la bande spectrale. Il est à remarquer qu'en dehors des surfaces délimitées par la largeur Afo et la hauteur Bfo, le masque optique Mo est opaque aux rayonnements électromagnétiques tandis qu'il est transparent aux dits rayonnements électromagnéti- ques à l'intérieur dudit masque. Nous faisons à nouveau référence à la figure 1. Le module de détection multicanale DM est par exemple précé- dé d'un tube intensificateur d'image (non représenté) dans lequel les électrons émis par une photocathode recevant l'image spectrale sont accélérés et dirigés vers une galette à microcanaux réalisant une amplification par émission se- condaire Les faisceaux d'électrons secondaires sont accélé- rés et frappent un écran luminophore optiquement couplé aux éléments détecteurs. Par exemple, les luminophores de la surface luminescente (non représentés)sont couplés aux éléments détecteurs EL du module de détection multicanale par l'intermédiaire d'un réseau de fibres optiques FO. Le module de détection multicanale DM est suivi de moyens de traitement UT pilotés pat l'unité de commande éléctroni- que UCE pour établir une pluralité de spectres de rayonne- ments électromagnétiques S en fonction des signaux perçus par le module de détection. Par exemple, les moyens de traitement UT comprennent des moyens de mesure (non représentés) propres à traiter les signaux délivrés par les éléments détecteurs du module de détection en fonction de signaux de référence délivrés par une mémoire de référence (non représentée) propre à contenir une bibliothèque de spectres. Le module de détection peut être monodimensionnel (non re- présenté) et comprendre N éléments détecteurs rangés en une ligne disposée parallèlement à la dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique à analyser. Aves un tel détecteur monodimensionnel, le grandissement de l'image spectrale dispersée sur le jeu particulier d'élé- ments détecteurs est parallèle à ladite dispersion du fais- ceau de rayonnement électromagnétique. Nous faisons maintenant référence à la figure 3 sur laquelle nous avons représenté un masque électronique défini par5 un module de détection bidimensionnel en correspondance avec le masque optique décrit en référence avec la figure 2. Le module de détection bidimensionnel DM comprend N éléments détecteurs EL rangés en m lignes disposées parallèlement10 à la dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique DS et p colonnes disposées perpendiculairement à la disper- sion dudit faisceau (ici m et p sont égaux à 9). Les éléments détecteurs EL possèdent respectivement une largeur Ael et une hauteur Bel. Le module de détection bidimensionnelle a une hauteur Bdm et une largeur Adm. En correspondance au masque optique Mo décrit en référence à la figure 2, selon l'invention, il est associé un masque électronique utilisant sélectivement un jeu d'éléments dé- tecteurs particuliers Jl (en grisé sur la figure 3) possé- dant une largeur totale Afe et une hauteur totale Bfe. Il est à observer que le masque électronique permet de pren- dre en compte uniquement le jeu d'éléments détecteurs Jl. En pratique, il est associé à chaque masque optique un mas- que électronique utilisant sélectivement un jeu particulier d'éléments détecteurs. Pour un détecteur bidimensionnel tel que décrit en référence à la figure 3, le grandissement de l'image spectrale disper- sée est parallèle à ladite dispersion du faisceau de rayon- nement électromagnétique sur les m'lignes (ici m' est égal à 5) du jeu particulier Jl d'éléments détecteurs et perpen- diculaire à ladite dispersion sur les p'colonnes du jeu particulier Jl d'éléments détecteurs (ici p' est égal à 5 5). Nous faisons maintenant référence à la figure 4 sur laquelle est représentée un exemple d'installation selon l'invention avec un étage déflecteur du type réseau dispersif. Une lentille (non représentée) focalise le rayonnement élec- tromagnétique à analyser ON sur une fente d'entrée Fe. Le faisceau d'entrée est reçu par un étage disperseur DI comprenant par exemple un réseau disperseur Re disposé entre deux miroirs Mll et M 13 Avantageusement un miroir M 12 est accolé au dos du réseau Re. Un miroir M 14 focalise l'image spectrale dispersée issue du miroir M 13 sur une fente intermédiaire Fi dont la largeur est réglable pour choisir la largeur de la bande spectrale du rayonnement électromagnétique qui est transmise vers un étage déflecteur DF via un miroir M 15. L'étage déflecteur DF comprend par exemple un réseau disper- seur Rs disposé entre deux miroirs M 16 et M 17 Avantageuse- ment un miroir M 17 est accolé au dos du réseau Rs. Ici,la fente d'entrée Fe et la fente intermédiaire Fi se trouvent conjuguées optiquement les unes des autres. Par ailleurs, la largeur de la fente d'entrée Fe vérifie une condition prédéterminée relative à la surface des élé- ments détecteurs du module de détection multicanale pour définir la résolution spectrale de l'installation. Sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE, des moyens de commande AJ 12 ajustent la largeur de la fente intermédiaire Fi ainsi que la position de celle-ci en vue de déterminer une bande spectrale choisie, c'est-à-dire les dimensions du masque optique Mo décrit en référence à la figure 4. Ensuite, sous le contrôle de l'unité de commande électroni- que UCE, des moyens de commande A Jll déplacent le réseau Re selon une vitesse contrôlée Vl,ce qui permet de faire entrer dans l'étage déflecteur une image dispersée choisie. Enfin, sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE, des moyens de commande AJ 2 déplacent le réseau Rs selon une vitesse contrôlée V 2 pour déplacer l'image spectrale par rapport au module de détection. Il est à noter ici que les vitesses Vl et V 2 correspondent aux vitesses de déplacement des images spectrales comptées dans le plan du module de détection. Le cas échéant, sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE, les moyens de traitement UT déplacent le jeu particulier Jl selon une vitesse contrôlée V 3. Très avantageusement, l'unité de commande électronique UCE adapte des paramètres (par exemple Vl, V 2 et V 3) de la com- mande conjointe de la bande spectrale (masque optique), du déplacement de l'image spectrale dispersée, et des moyens de traitement (masque électronique) selon une loi prédéter- minée pour obtenir un grandissement choisi de l'image spec- trale dispersée sur le jeu particulier Jl d'éléments dé- tecteurs. Il est à remarquer que l'invention se prête bien à l'utili- sation de moyens optiques de filtrage MF équipés de moyens séparateurs d'ordre (non représentés). * Nous faisons maintenant référence à la figure 5 qui illustre la variation du grandissement de l'image spectrale dispersée selon une loi prédéterminée dans une installation conforme à la figure 4. Les composantes des vitesses Vl, V 2 et V 3 selon l'axe des ordonnées OY sont prises nulles, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de déflexion dans une direction perpendiculaire à la direction de la dispersion spectrale DS La vitesse V 3 du masque électronique est égale à la vitesse Vl du masque optique. Pour simplifier, la largeur du masque optique Afo est égale à la largeur du masque électronique Afe, par conséquent les masques optiques et électroniques ont les mêmes dimen- sions et la même vitesse de déplacement (Vl=V 3). Les réseaux Re et Rs se déplacent respectivement selon des vitesses Vl et V 2. Sur l'axe des abscisses OX, nous avons représenté le gran- dissement G de l'image spectrale dispersée d'une part et le rapport des vitesses de déplacement Vl/V 2 d'autre part. Dans les conditions mentionnées ci-avant, les demandeurs ont observé que la variation du grandissement G de l'image spectrale dispersée suit une droite D ayant pour équation D= 1 + Vl/V 2. Plus précisément, pour un rapport Vl/V 2 positif, le grandis- sement G a une valeur supérieure à 1 (Rl), c'est-à-direqu'il constitue un étalement de l'image spectrale dispersée sur le jeu Ji. Pour un rapport Vl/V 2 compris entre -1 et 0, le grandisse- ment G a une valeur comprise entre O et 1 (R 2), c'est-à-dire qu'il constitue une compression de l'image spectrale dispersée sur le jeu Jl. Pour un rapport Vl/V 2 compris entre -2 et -1, le grandisse- ment G a une valeur comprise entre O et -1 (R 3); c'est-à-dire qu'il constitue une compression avec inversion de la dispersion. Pour un rapport Vl/V 2 inférieur à -2, le grandissement G a une valeur supérieure à -1 (R 4); c'est-à-dire qu'il cons- titue un étalement de l'image spectrale dispersée sur le jeu Jl. Très avantageusement, le grandissement G réduit le taux de lumière parasite et les bandes correspondant aux images parasites dus à la diffusion par les disperseurs et les surfaces optiques ainsi que les bruits intrinsèques ou induits dus aux zones non utilisées du détecteur et aux bruits de photons liés au fond continu et aux diffusions parasites de l'optique. Très avantageusement, le grandissement G remédie aux incon- vénients dus à la structure discrète des éléments détecteurs du module de détection. Nous faisons maintenant référence à la figure 6 sur laquelle est représentée un exemple d'installation selon l'invention avec un étage déflecteur du type miroir. Nous retrouvons sur cette figure les éléments essentiels de la figure 4, elle n'en diffère que par la substitution de l'étage déflecteur du type réseau dispersif par un étage déflecteur DF du type miroir M 25. Sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE, les moyens de commande AJ 2 déplacent le miroir M 25 selon une vitesse contrôlée V 2 pour déplacer l'image spectrale par rapport au module de détection DM. Il est à remarquer que lorsque le réseau Re est remplacé par le miroir M 25, la résolution finale ne bénéficie pas de la dispersion de l'étage déflecteur, elle est donc limi- tée par la diffraction et la largeur des fentes de l'étage dispersif seul. Nous faisons maintenant référence à la figure 7 qui illustre la variation du grandissement de l'image spectrale dispersée selon une loi prédéterminée dans une installation conforme à la figure 6. Sur l'axe des abscisses OX, nous avons représenté le gran- dissement G de l'image spectrale dispersée d'une part et le rapport des vitesses de déplacement Vl/V 2 d'autre part. Dans les conditions mentionnées ci-avant, les demandeurs ont observé que la variation du grandissement G de l'image spectrale dispersée suit une droite D ayant pour équation D= 2 V 1/V 2. Plus précisément, pour un rapport Vl/V 2 supérieur à 0,5, le grandissement G a une valeur supérieure à 1 (Rl), c'est-à-dire qu'il constitue un étalement de l'image spectrale dispersée sur le jeu Jl. Pour un rapport Vl/V 2 compris entre O et 0,5; le grandisse- ment G a une valeur comprise entre O et 1 (R 2), c'est-à-dire qu'il constitue une compression de l'image spectrale dispersée sur le jeu Jl. Pour un rapport Vl/V 2 compris entre -0,5 et O; le grandisse- ment G a une valeur comprise entre O et -1 (R 3); c'est-à-dire qu'il constitue une compression avec inversion de la dispersion. Pour un rapport Vl/V 2 inférieur à -0,5; le grandissement G a une valeur supérieure à -1 (R 4); c'est-à-dire qu'il constitue un étalement de l'image spectrale dispersée sur le jeu Jl. Nous faisons maintenant référence à la figure 8 sur laquelle est représentée un exemple d'installation selon l'invention avec un étage déflecteur du type optoélectronique. Nous retrouvons sur cette figure les éléments essentiels des figures 4 et 5, elle n'en diffère que par la substitu- tion de l'étage déflecteur du type réseau dispersif ou du type miroir par un étage déflecteur DF du type optoélectro- nique. Le module de détection multicanale DM est précédé d'un étage déflecteur DF comprenant une photocathode PC recevant l'ima- ge spectrale dispersée délivrée par l'étage disperseur DI directement via le miroir M 13. Les électrons sont accélérés et dirigés par l'intermédiaire de plaques de deflexion PD vers une galette à microcanaux ( non représentée) réalisant une amplification par émission secondaire Les faisceaux d'électrons secondaires sont accé- lérés et frappent un écran luminophore optiquement couplé aux éléments détecteurs. Sous le contrôle de l'unité de commande électronique UCE, les moyens de commande AJ 2 modifient les potentiels des plaques de deflexion électronique PD selon une vitesse con- trôlée V 2 pour déplacer l'image spectrale par rapport au module de détection DM. Il y a lieu de remarquer qu'avec une déflexion selon l'axe des ordonnées OY non nulle, il est possible de réaliser une obturation rapide des éléments détecteurs, ce qui permet d'améliorer la résolution temporelle d'une installation spectrométrique. Cette amélioration est intéressante lorsque la déflexion est du type optoélectronique comme décrit en référence à la figure 8 car elle permet d'éviter l'effet dit de "trai- nage" dû à la durée de vie de luminescence des luminophores. Il est à remarquer que lorsque les largeurs de fenêtres de transmission des masques optiques Mo et électronique Me sont très supérieures à la largeur Ael d'un élément dé- tecteur EL du module de détection DM, et o la vitesse de déplacement V 2 de l'étage déflecteur DF est égale à 0, la fenêtre spectrale isolée par le masque optique Mo de l'étage disperseur DI se déplace à la vitesse Vl pour faire entrer dans l'étage déflecteur une image spectrale dispersée qui éclaire de façon fixe un jeu particulier d'éléments détec- teurs Jl. Dans ce cas, si les lois de dispersion et de déplacement sont identiques, le spectre obtenu a la même dispersion et la même résolution spectrale qu'en fonctionnement classi- que, mais le taux de lumière parasite est réduit proportion- nellement aux surfaces des masques optique Mo et électroni- que Jl. Dans le cas o la vitesse de déplacement V 2 du réseau Rs de l'étage déflecteur est non nulle, il apparaît que pendant que la fenêtre spectrale isolée par le masque optique Mo se déplace dans le spectre à la vitesse Vl, les images spec-5 trales dispersées se déplacent alors sur le module de détec- tion DM à la vitesse V 2 Il peut en résulter un mélange des différentes radiations reçues par chacun des éléments détecteurs du module de détection, ce qui peut brouiller les spectres. Cependant, il est possible alors de remédier à cela en rem- plaçant les déplacements linéaires et/ou les rotations con- tinues des éléments optiques des étages dispersif et déflec- teur selon des vitesses contrôlées Vl et V 2 par des déplace- ments discontinus, synchronisés avec les moyens de traite- ment UT des signaux. Par exemple, les différentes fractions de spectre sont ana- lysées pas à pas en différents cycles de lecture sans super-20 position optique, et les signaux correspondants à chacune des lectures du détecteur sont mis en mémoire séparément par les moyens de traitement UT. Un traitement informatique ultérieur permet de reconstituer un spectre composite prenant en compte l'ensemble des don- nées ainsi obtenues. Cette opération conduit à plusieurs améliorations car l'échantillonnage en plusieurs i points pour chacune des r périodes d'intégration successives, fournit un ensemble de ir mesures d'intensité. Si le pas de déplacement q entre chacune des intégrations est inférieur à la largeur Ael d'un élément détecteur EL,l'échantillonnage des profils de raies spectrales sur un plus grand nombre de points permet de réduire la perte de résolution introduite pas la structure discrète du dé- tecteur. Dans le cas idéal, la résolution spectrale est alors amélio- rée d'un facteur Ael/q. Si le pas de déplacement q entre chaque intégration est compris entre la largeur d'un élément détecteur Ael et celle du module de détection, la reconstitution par juxtaposition des différentes partitions du spectre conduit à l'élargisse- ment du champ spectral d'une part et au lissage des légères différences de sensibilité entre les éléments détecteurs du module de détection d'autre part. En outre, les effets de vignettage optique introduisant une variation d'intensité des bandes entre le centre et le bord du champ sont réduits. Nous avons vu que l'adaptation des vitesses Vl, V 2, et V 3 de la commande conjointe de la bande spectrale (masque opti- que),du déplacement de l'image spectrale et des moyens de traitement (masque électronique) s'effectue selon une direc- tion parallèle à la dispersion spectrale DS d'une part, et selon une direction perpendiculaire à la dispersion spec- trale DS d'autre part. Une combinaison de ces deux adaptations permet de réaliser n'importe quel déplacement relatif des images spectrales dispersées dans le plan du module de détection. Avantageusement, les détecteurs à transfert de charge per- mettent d'effectuer l'équivalent de ces deux adaptations selon les directions OX et OY par transfert de trames ou transfert de lignes par voie purement électronique. Dans le cas o la composante horizontale (OX) de la vitesse de déplacement V 3 du masque optique est différente de sa composante verticale (OY), les déplacements des masques électroniques sont alors discontinus et synchronisés avec les périodes d'obturation du module de détection. De préférence, le choix des pas de déplacement sur l'axe Ox parallèle à la dispersion spectrale, correspond à un découpage du spectre optique en zones spectrales juxtapo- sées De son côté, le déplacement sur l'axe perpendiculaire à la dispersion spectrale permet de mettre en mémoire les zones spectrales sur des bandes parallèles de la matrice d'éléments détecteurs. Il est possible d'envisager des déplacements continus du masque électronique lorsque la hauteur du masque électroni- que est du même ordre que la hauteur d'un élément détecteur. Les spectres apparaissent alors sous forme de bande inclinée. Dans un exemple de fonctionnement dit "de haute résolution", les fentes d'entrée Fe,et intermédiaire Fi sont choisieséga- les et de faible largeur, par exemple de l'ordre de quel- ques dizaines de micromètres Le masque optique Mo isole donc une fenêtre spectrale étroite r dont la largeur n'est limitée ici que par la diffraction. Le réseau disperseur Re (avantageusement l'étage disperseur comprend deux réseaux disperseurs) est déplacé par rotation à une vitesse angulaire Vl, ce qui produit un déplacement de la fenêtre isolée par le masque optique Mo, parallèle à la dispersion DS, selon Vl dans le plan du module de dé- tection. Le réseau déf lecteur Rs est déplacé par rotation, ce qui produit un déplacement des images spectrales sur le module de détection à une vitesse V 2, parallèlementà la dispersion spectrale et dans le même sens que la vitesse Vl. Il en résulte que l'image du spectre se reconstitue séquen- tiellement dans le plan du détecteur, qui ne reçoit à chaque instant, qu'une image étroite correspondant à la largeur de la bande étroite définie par le masque optique Mo. Par conséquent, la dispersion apparente de l'installation selon l'invention est augmentée par rapport à la dispersion apparente d'une installation classique dans laquelle les éléments optiques sont fixes lors de l'acquisition des signaux. En outre, la résolution spectrale selon l'invention n'est pas limitée par la structure discrète du module de détection car les profils de raies peuvent être étalés à volonté sur un nombre d'éléments détecteurs plus élevé De surcroît, l'échantillonnage se fait sur un nombre plus gran-d de points. En définitive, la résolution spectrale de l'installation n'est limitée que par la fonction des fentes d'entrée et intermédiaire. En conclusion, l'installation selon l'invention permet d'ap- procher la résolvance intrinsèque théorique des réseaux disperseurs. Bien entendu,l'invention n'est pas limitée au mode de réali- sation décritmais s'étend au contraire à toute variante incluse dans le cadre des revendications ci-après. Revendications 1 Installation de spectrométrie, du type comportant: une entrée (Fe) pour un faisceau de rayonnement électroma- gnétique (ON) à analyser; des moyens de filtrage optique (MF) propres à recevoir le faisceau d'entrée, et à délivrer une image spectrale dispersée de ce faisceau, limitée à une bande spectrale (BZ) choisie; un module de détection (DM) multicanale comprenant une pluralité d'éléments détecteurs (EL), recevant ladite image spectrale; et des moyens de traitement (UT), pour analyser les signaux perçus par ces éléments détecteurs; caractérisée en ce que: les moyens de filtrage optique (MF) sont munis d'au moins un étage déflecteur(DF); aux moyens de filtrage optique sont associés: de premiers moyens de commande (A Jl), pour définir ladite bande spectrale, en fréquence centrale et en largeur, et de seconds moyens de commande (AJ 2), propres à déplacer l'image spectrale sur le module de détection (DM) multicanale; en ce qu'il est prévu une unité de commande électronique (UCE) propre à piloter les premiers (A Jl) et seconds moyens de commande (AJ 2) et les moyens de traitement (UT) selon une pluralité de modes de fonctionnement, dont chacun comprend une commande conjointe de ladite bande spectrale choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement, pour utiliser sélectivement un jeu particulier d'éléments détecteurs.5 2 Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'à chaque mode de fonctionnement, l'unité de commande électronique adapte des paramètres de commande conjointe de la bande spectrale choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement selon une loi prédé- terminée pour obtenir un grandissement choisi de l'image spectrale sur le jeu particulier d'éléments détecteurs. 3 Installation selon la revendication 2, caractérisée en ce que l'adaptation des paramètres de la commande conjointe de la bande spectrale choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement est continue ce qui permet de faire varier continuement le grandissement choisi de l'image spectrale sur le jeu particulier d'éléments dé- tecteurs. 4 Installation selon la revendications 2, caractérisée en ce que l'adaptation des paramètres de la commande con- jointe de la bande spectrale choisie, du déplacement de l'image spectrale, et des moyens de traitement est séquen- tielle, ce qui permet de faire varier séquentiellement le grandissement choisi de l'image spectrale sur le jeu parti- culier d'éléments détecteurs. 5 Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le grandissement choisi de l'image spectrale constitue un étalement en dispersion de ladite image spectrale sur le jeu particulier d'éléments détecteurs. 6 Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le grandissement choisi de l'image spectrale constitue une contraction en dispersion de ladite image sur le jeu particulier d'éléments détec- teurs. 7 Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'étage déflecteur (DF) possède au moins un élément optique disperseur du groupe constitué par les réseaux de diffraction, les prismes. 8 Installation selon l'une quelconconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que l'étage déflecteur (DF) possè- de au moins un élément optique du groupe constitué par les lentilles, les miroirs plans, les miroirs sphériques ou asphériques, les systèmes holographiques, les fentes, les interféromètres. 9 Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que l'étage déflecteur (DF) possè- de au moins un élément optoélectronique du groupe constitué par les systèmes d'intensification des éléments détecteurs couplés le cas échéant avec des moyens d'obturation des éléments détecteurs,les caméras à balayage de fentes,les systèmes optiques à grandissement. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce que l'étage déflecteur (DF) est logé dans le module de détection (DM). 11 Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le module de détection (DM) comprend N éléments détecteurs (EL) rangés en une ligne disposée parallèlement à la dispersion du faisceau de rayon- nement électromagnétique à analyser et en ce que le grandis- e sement choisi de l'image spectrale sur le jeu particulier d'éléments détecteurs est parallèle à ladite dispersion du faisceau de rayonnement électromagnétique. 12 Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le module de détection (DM) comprend N éléments détecteurs (EL) rangés en m lignes dis- posées parallèlement à la dispersion du faisceau derayonne- ment électromagnétique et p colonnes disposées perpendicu- lairement à la dispersion dudit faisceau et en ce que le grandissement choisi de l'image spectrale sur les m' lignes particulières et p'colonnes particulières du jeu particulier d'éléments détecteurs est parallèle à la dispersion du fais- ceau de rayonnement sur lesdites m'lignes particulières et perpendiculaire à la dispersion du faisceau de rayonne- ment sur lesdites p'colonnes particulières. 13 Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens optiques de filtrage comprennent des moyens séparateurs d'ordre pro- pres à être commandés par l'unité de commande électronique (UCE).