Brevet FR2653449A1 — publié le 19910426

La présente invention est relative à des pièces forgées à base de titane à grains fins, ainsi qu'à un procédé de réduction de la taille des grains d'alliages à base de titane à phases î et a-p, par forgeage et recristallisation au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage. Le procédé de la présente invention met en oeuvre, de manière spécifique, une presse isotherme dans laquelle une billette chauffée audessus de la température de transition en phase 1 de l'alliage, est transférée et ensuite forgée pour produire une structure à grains aplatis et allongés, en étant maintenue au-dessus de la température de transition en phase f de l'alliage pendant un temps prédéterminé afin de permettre la germination et la croissance de grains fins par recristallisation, et elle est ensuite trempée pour arrêter la croissance des grains et obtenir un alliage à base de titane à grains fins. Une deuxième opération de forgeage peut être mise en oeuvre pour conférer un rapport d'aspect donné aux grains. Les pièces forgées à base de titane à grains fins, réalisées selon le procédé de la présente invention, ont des grains en phase 1 d'une taille préalable maximum de 0,5 mm dans l'ensemble de la pièce. Le titane et les alliages à base de titane sont couramment employés pour élaborer les pièces nécessitant un rapport de la résistance au poids élevé, et ils sont particulièrement classiques pour des pièces destinées à être employées pour une utilisation à température élevée, notamment comme pièces de moteur à réaction. Des alliages à base de titane pour un emploi à température élevée, nécessitent une fine taille de grain afin de bénéficier de propriétés mécaniques améliorées par rapport à des alliages à base de titane à plus gros grains, et afin d'être contrôlés de manière plus efficace. Par exemple, lorsque l'on détecte les défauts internes selon des procédés non destructeurs à l'aide d'ultrasons, la présence de gros grains génère un "bruit de fond" ou une interférence qui nécessite en général le rejet de la pièce. La présence de petits grains procure en revanche des pièces à faible niveau de bruit, c'est-à-dire des pièces procurant une interférence minimum au cours d'un essai sonique. Pour certaines applications, notamment pour des applications aérospatiales déterminées, certaines spécifications de constructeur prescrivent que la taille des grains ne doit pas être supérieure à 0,5 mm. De telles limitations sont associées à des pièces qui sont par exemple destinées à une utilisation à température élevée. Pour tenter d'obtenir une fine taille de grain dans des pièces forgées à base de titane, on dispose de plusieurs procédés, mais aucun n'est relatif à un procédé de forgeage isotherme dans lesquels des corps en alliage à base de titane à phases a et e-p, notamment des corps en alliage Ti-6242 ou Ti-17, sont finis par forgeage à partir d'une billette introduite dans une presse isotherme, pour produire une pièce ayant une taille de grain maximum, non supérieure à 0,5 mm. Chacun de ces procédés actuels est décrit ci-dessous. Dans le brevet US-A-3 313 138 de Spring et al, on décrit un procédé de forgeage de billettes d'alliages à base de titane à phases a-P. Spring et al emploient une matrice en V plutôt qu'une matrice plate, et ils effectuent le forgeage à une température inférieure à la température de transition en phase P de l'alliage à phases a-: façonné. Spring et al font état du fait qu'il est essentiel qu'une certaine partie du façonnage de la pièce soit effectuée au cours de l'opération de forgeage dans la matrice en V, et qu'une telle opération réduise la section transversale de la pièce d'au moins 10 % ou plus, jusqu'à 50 %, mais de préférence d'environ 30 %. De plus, Spring et al font état du fait qu'il est possible d'effectuer une certaine partie, ou même la majeure partie de l'opération de forgeage dans la matrice en V, à des températures supérieures à la limite de transition en phase A, à condition que ce forgeage soit suivi pour terminer l'opération de forgeage en matrice en V, par un forgeage en dessous de la température de transition en phase P selon un degré de réduction d'au moins 10 % de la section transversale. Dans le brevet US-A-3 470 034, Kastanek et al, décrivent un procédé de production d'une macrostructure à grains fins d'alliage à base de titane, ce procédé mettant en oeuvre le chauffage d'un lingot ou d'une billette à une température de C à 450 C au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, puis un façonnage à chaud, par exemple par forgeage de l'alliage chauffé lorsque sa température chute de 90 C à 540 C en dessous de la température de transition en phase P de l'alliage. Ce procédé est répété cycliquement pour produire progressivement une plus fine taille de grain, jusqu'à ce que l'on obtienne un alliage à base de titane à grains fins dans l'ensemble de la pièce. Cette macrostructure à grains fins permet de contrôler à l'aide d'ultrasons, la correspondance du matériau de la pièce aux normes. Kastanek et al décrivent le fait qu'une telle macrostructure à grains fins, est nécessaire afin de réduire "le bruit de fond" et de produire des billettes à faible niveau de bruit, c'est-à-dire des billettes donnant lieu à une interférence minimum lors d'un essai sonique. Dans le brevet US-A-3 489 617, Wuerfel décrit un procédé de traitement de corps réalisés en alliages à base de titane du type à phases a et a-i, dans lequel on réduit la taille des grains en phase P des alliages à base de titane du type à phases a-P, et on réduit plus particulièrement la taille des grains en phase P de ces alliages au cours de la transformation de lingots en billettes pour le forgeage de pièces. Le procédé de Wuerfel consiste à façonner une pièce de l'alliage à partir d'une température initiale supérieure à la limite de transition en phase f, afin de soumettre le métal à une énergie de déformation, et de recristalliser les grains en phase p. La recristallisation peut être effectuée en même temps que le façonnage, ou par un recuit séparé à une température au moins aussi élevée que la température de façonnage initiale. Wuerfel fait, de manière spécifique, état du fait que son procédé doit mettre en oeuvre une température de façonnage initiale supérieure à la température de transition en phase P de l'alliage traité, et de préférence d'environ C à environ 900 OC au-dessus- de la limite de transition en phase P de l'alliage. Wuerfel précise qu'à des températures situées au-delà de cette plage, une recristallisation dynamique a lieu en même temps que le façonnage, et elle se déroule en conséquence au cours d'une partie importante du cycle de façonnage, tandis qu'à des températures situées en- deçà de la plage, un recuit à une température égale ou supérieure à la température de façonnage initiale, est nécessaire pour effectuer la recristallisation. Un tel recuit est en général effectué à une température de 1149 C à environ 1315 C, mais elle doit être au moins aussi élevée que la température de façonnage initiale. Selon le procédé de Wuerfel, le temps de recuit est déterminant, puisqu'il doit être suffisant pour que le corps métallique soit dans le domaine de phase p au cours de l'ensemble de sa durée. Wuerfel mentionne que le temps de recuit varie par exemple d'environ une heure à environ quatre heures, les températures élevées (par exemple celles voisines de 1315 C, notamment 1260 C) étant employées avec des périodes courtes (par exemple voisines de une heure) et les basses températures (par exemple celles voisines de 1149 C) étant mises en oeuvre avec des périodes longues (voisines de quatre heures). Wuerfel décrit enfin un procédé en une seule étape selon lequel la recristallisation est associée au façonnage, le façonnage pouvant être commencé à des températures nettement supérieures à la limite de transition en phase p de l'alliage, la température minimum étant d'environ 1240 C pour les alliages tant du type à phase a qu'à phases a- p, la température préférée étant d'environ 1204 C à envrion 1315 C. Dans le brevet US-A-3 686 041, Lee décrit un procédé de production de microstructures d'alliage à base de titane à grains très fins, selon lequel on chauffe le corps d'alliage à base de titane, à une température inférieure à la température de transition en phase p de l'alliage, mais supérieure à sa température de transformation martensitique, on façonne à chaud le corps d'alliage chauffé lorsque sa température diminue, on le trempe, et on répète le cycle au moins une fois. Toutefois, Lee ne décrit pas le chauffage de l'alliage à base de titane au-dessus de la température de transition en phase p. Dans le brevet US-A-3 635 068, Watmough et al décrivent un procédé de déformation plastique dans la masse, de titane et d'alliages à base de titane, mettant en oeuvre des températures de déformation élevées à l'intérieur de matrices chauffées à la température de la pièce façonnée ou à une température voisine. Le procédé de Watmough et al met en oeuvre le façonnage isotherme de la pièce, en chauffant la pièce à une température supérieure à 760 C, et chauffage des matrices à la même température ou à une température légèrement inférieure. La pièce est préchauffée, les matrices sont chauffées par des moyens de chauffage classiques, de préférence par l'extérieur des matrices, notamment à l'aide de bobines de chauffage par induction. Watmough et al font état du caractère souhaitable du façonnage au- dessus ou en dessous de la limite de transition en phase Y, en fonction des propriétés requises pour l'application spécifique de l'alliage employé, et ils constatent qu'un aspect important du procédé, consiste en la régulation de la vitesse de la matrice au cours du pressage. La présente invention procure un procédé de réduction de la taille des grains d'alliages à phases a et a-i, en produisant un alliage à base de titane à grains fins ayant une taille maximum de grain de 0,5 mm dans l'ensemble de la pièce. Avec certains procédés de l'art antérieur, on peut conférer à une pièce, une taille de grain inférieure à 0,5 mm, mais en général pas dans l'ensemble de la pièce, ceci est en particulier vrai dans le cas de pièces épaisses, notamment des disques de turbine. Dans le cas de pièces ou de billettes forgées de manière classique, la pièce est uniformément chauffée à une température supérieure à la température de transition en phase P de l'alliage, puis forgée, et on la laisse refroidir. L'opération de forgeage aplatit et allonge les grains équiaxe. Après forgeage et refroidissement, la pièce est ensuite recuite en dessous de la température de transition en phase P de l'alliage, afin de conférer certaines propriétés au matériau forgé, les grains restant plats et allongés au cours du recuit. Ces grains aplatis et allongés peuvent être plus gros que la taille de grain maximum requise pour cette pièce, et en raison de la taille de certains des grains, ils peuvent rendre la pièce inadaptée à un contrôle ultrasonique. Par ailleurs, le recuit est en général effectué pendant une période prolongée, notamment une heure ou plus. Au cours de cette période, une enveloppe dure et cassante de phase a, se forme sur la partie extérieure de la pièce, et de l'oxyde de titane peut recouvrir l'extérieur de la pièce. L'oxyde de titane et l'enveloppe de phase a doivent être éliminés, par exemple par usinage avant de poursuivre le traitement de la pièce. Selon un procédé classique analogue, la pièce est chauffée à une température supérieure à la température de transition en phase P de l'alliage, puis forgée, et on la laisse refroidir. L'opération de forgeage provoque l'aplatissement et l'allongement des grains équiaxe. Pour former de petits grains, la pièce est réchauffée au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, et recuite pour effectuer une recristallisation selon laquelle les grains aplatis recristallisent en formant de petits grains. Malheureusement, les grains recristallisés continuent toutefois à se développer en formant de gros grains qui peuvent avoir une taille supérieure à la taille de grain maximum requise pour cette pièce. Cette variation de la taille de grain ou du gradient de taille de grain, a lieu sous l'effet du gradient de température subi par la pièce en cours de recuit. La pièce est introduite dans un four de recuit, et elle est chauffée, mais l'ensemble de la pièce n'est pas immédiatement à la température de recuit. L'extérieur atteint la température de recuit avant le centre de la pièce. En conséquence, bien que la recristallisation ait lieu, plus une zone donnée de la pièce est soumise longtemps à la température élevée, plus les grains recristallisés se développent jusqu'à une taille importante. Ainsi, la pièce forgée de manière classique, a une taille de grain hétérogène, certains des grains pouvant avoir une taille supérieure à la taille de grain requise pour cette pièce. Par ailleurs, le recuit est en général effectué pendant une période prolongée, notamment une heure ou plus. Au cours de cette période, une enveloppe dure et cassante de phase a se forme à la partie extérieure de la pièce, et l'oxyde de titane peut recouvrir l'extérieur de la pièce. L'oxyde de titane et l'enveloppe de phase a doivent être éliminés, par exemple par usinage avant de poursuivre le traitement de la pièce. Cette transformation non souhaitable ne se produit pas selon le procédé de la présente invention, dans la mesure o les temps de maintien sont nettement plus courts (par exemple de quatre (4) à dix (10) minutes). Selon le procédé de la présente invention, on chauffe une billette d'alliage à base de titane au- dessus de la température de transition en phase I de l'alliage, mais en dessous de la température à laquelle a lieu la recristallisation dynamique. Bien que ce procédé puisse être mis en oeuvre à une température légèrement supérieure à la température de transition en phase 3 de l'alliage (par exemple 9 C au-dessus), la température de traitement préférée, est de 90 C au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, afin de permettre une régulation du four et des lectures de température légèrement imprécises, mais pas plus de 180 C au- dessus de la température de transition en phase p de l'alliage, afin d'éviter le recristallisation dynamique. En conséquence, la température préférée qui est en mise en oeuvre selon le procédé de la présente invention, est de 90 C à 180 C au-dessus de la température de transition en phase 1 de l'alliage. On chauffe de préférence une billette en alliage à base de titane jusqu'à une température allant de 90 C à 180 C au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, on l'a façonne à chaud par pressage dans une presse isotherme, on la maintient à une température supérieure à la température de transition en phase p de l'alliage pour obtenir un degré de recristallisation déterminé, et on la trempe ensuite à une température inférieure à la température de transition en phase P de l'alliage, pour arrêter la croissance des grains et établir la morphologie de grain requise. Ce procédé permet tant de former des grains façonnés que des germes de grains recristallisés au cours de la phase de pressage isotherme, et il permet en outre tant la germination que la croissance des germes existants au cours de la phase de maintien. L'opération de pressage initiale est importante, puisque le pressage est effectué à une température inférieure à la température de cristallisation dynamique du corps d'alliage à base de titane. L'opération de maintien est en général effectuée à une température de 90 C à 180 C au- dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, et de préférence à une température correspondant à la température mise en oeuvre au cours de la phase de pressage, l'opération de maintien étant importante dans la mesure o la germination et la croissance des grains a lieu et se poursuit jusqu'à ce que les fins grains formés, se bloquent mutuellement les uns contre les autres. Lorsque le blocage mutuel est complet, le corps d'alliage à base de titane est trempé à une température inférieure à la température de transition en phase p de l'alliage afin d'arrêter la croissance des grains. L'ensemble du procédé de la présente invention est effectué à une température supérieure à la température de transition en phase P de l'alliage, et évite le refroidissement en dessous de la température de transition en phase 6 de l'alliage avant la recristallisation. Un autre aspect de la présente invention consiste à doter le corps d'alliage à base de titane d'autres caractéristiques souhaitables, en effectuant une deuxième opération de pressage, cette opération étant effectuée immédiatement après l'opération de maintien et avant l'opération de trempe. Cette deuxième opération de pressage est effectuée à la même température que celle mise en oeuvre dans l'opération de maintien, afin d'éviter la formation d'une phase a apparaissant sous la forme d'un film principalement aux joints de grain. La phase a apparaît lorsque le corps d'alliage à base de titane est refroidi en dessous de la température de ll transition en phase À, et elle endommage le corps d'alliage à base de titane en ménageant un trajet de propagation de fissure. La deuxième opération de déformation, transforme chaque grain à partir d'une forme équiaxe, en une forme allongée et aplatie, dont l'axe longitudinal est disposé selon la direction radiale, et l'axe transversal selon la direction axiale. Une telle disposition permet d'améliorer les propriétés mécaniques dans la direction radiale, ce qui est une caractéristique importante pour des applications dans lesquelles les contraintes rencontrées sont maximums dans la direction radiale, notamment dans des disques de turbine rotatifs. De plus, la deuxième opération de déformation confère à la phase a continue qui apparaît au niveau des joints de grain au cours du refroidissement ultérieur, une morphologie plus en zigzag, cette morphologie retardant la propagation des fissures le long de la phase a des joints de grain. Le procédé de la présente invention permet de conférer au corps d'alliage à base de titane, une morphologie à grains préalables en phase P uniformes et fins, la taille maximum des grains étant de 0,5 mm. Une telle uniformité importante est obtenue dans la mesure o chaque zone à l'intérieur du corps, est à la même température et pendant le même temps au cours des opérations de pressage et de maintien. Cette uniformité n'est pas obtenue avec des pièces forgées de manière classique, lorsque l'on emploie un four de recuit pour réchauffer la pièce. Ceci est dû au fait que le temps de maintien mis en oeuvre selon le procédé de la présente invention, est court (de l'ordre de 4 à 10 minutes ainsi que cela est requis respectivement pour des alliages Ti- 6242 et Ti-17), et de tels temps courts ne permettent pas de chauffer uniformément des corps d'alliage à base de titane épais, dans un four de recuit. La théorie de la présente invention a été testée dans des expériences préliminaires, en forgeant des éprouvettes au-dessus de chaque température de transition en phase P des éprouvettes, en refroidissant chaque éprouvette, et en la tronçonnant en petites tranches (par exemple de 2,54 mm d'épaisseur), et en chauffant ces tranches au-dessus de la température de transition en phase P de l'éprouvette, et en maintenant cette température pendant diverses périodes (par exemple 2, 4, 6 et 8 minutes), puis en trempant les tranches et en observant la microstructure de chaque tranche afin de déterminer l'ampleur de la recristallisation des grains en phase p. Les résultats de ces expériences préliminaires, sont illustrés dans le cas de pièces forgées en alliage Ti-17 sur les figures la à ld, et dans le cas de pièces forgées en alliage Ti-6242 dans le cas des figures 2a à 2d. La température de transition en phase P désigne la température de transition à 100 % en phase A, qui est la température minimum à laquelle 100 % du matériau est converti en la phase p. Cette température pour une composition d'alliage donnée, est déterminée par examen de la microstructure d'éprouvettes après un traitement thermique d'une heure à une température choisie. Les températures de transition en phase p pour la plupart des alliages à base de titane bien connus, varient d'environ 760 C à environ 1093 C. Un but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant des microstructures à grains fins, la taille maximum des grains n'étant pas supérieure à 0,5 mm. Un autre but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant des microstructures à grains fins, la taille maximum des grains n'étant pas supérieure à 0,5 mm, ceux-ci étant en général obtenus par pressage isotherme, de préférence à une température de 90 C à 180 C au-dessus de la température de transition en phase 6 de l'alliage, mais inférieure à la température de recristallisation dynamique de l'alliage employé, et par maintien à une température supérieure à la température de transition en phase P pendant une période nécessaire pour obtenir un blocage mutuelle des grains fins, sans permettre la croissance de grains d'une taille supérieure à 0,5 mm. Un autre but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant des microstructures à grains fins, dont la taille maximum des grains n'est pas supérieure à 0, 5 mm, et ceux-ci sont obtenus par pressage isotherme suivi par une période de maintien en terminant par une trempe, le pressage isotherme et le maintien étant de préférence effectués à une température de 90 C à 180 C au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage. Un autre but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant des microstructures à grains fins, la taille maximum des grains n'étant pas supérieure à 0,5 mm, et ceux-ci sont obtenus par pressage isotherme initial suivi par une période de maintien et un deuxième pressage isotherme suivi par une trempe, chaque pressage et le maintien étant effectués à une température de 90 C à 180 C au- dessus de la température de transition en phase / de l'alliage. Encore un autre but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant des microstructures à grains fins, la taille maximum des grains n'étant pas supérieure à 0,5 mm, et ceux-ci sont obtenus par pressage isotherme initial suivi par une période de maintien, et un deuxième pressage isotherme suivi par une trempe, chaque pressage et le maintien étant effectués à une température de 90 OC à 180 C au- dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, et le deuxième pressage étant effectué de façon à déformer les grains venus de recristallisation, et de modifier la forme de chaque grain à partir d'une forme équiaxe en une forme aplatie, l'axe longitudinal de chaque grain s'étendant dans la direction radiale, et l'axe transversal de chaque grain s'étendant dans la direction axiale. Encore un autre but de la présente invention consiste à procurer un procédé de production de corps d'alliage à base de titane ayant une taille maximum de grain inférieure à 0,5 mm, cette taille de grain facilitant le contrôle ultrasonique par réduction du bruit ultrasonique dû aux gros grains. La présente invention a pour objet une pièce réalisée en un alliage à base de titane, caractérisée en ce qu'elle comprend: des grains en phase p d'une taille préalable maximum inférieure ou égale à 0,5 mm, et en ce qu'elle est réalisée selon le procédé suivant: on choisit une billette d'alliage à base de titane, on chauffe cette billette à une première température allant de la température de transition à % en phase t jusqu'à environ 180 eC au-dessus de cette température de transition en phase À, on prépare une presse de forgeage chauffée à une deuxième température comprise dans cette plage, on introduit cette billette dans la presse de forgeage, on active ensuite cette presse de forgeage, et on presse la billette en maintenant la température de la billette à l'intérieur de ladite plage, on maintient ensuite ladite billette pressée à une troisième température comprise dans cette plage pendant un temps suffisant pour permettre le blocage mutuel des grains fins recristallisés les uns contre les autres, mais pendant un temps insuffisant pour permettre la croissance ultérieure des grains, et on retire ensuite cette billette de la presse de forgeage, et on trempe la billette à une quatrième température, cette quatrième température étant inférieure à la température de transition en phase À, afin d'arrêter la croissance des grains et d'établir ladite taille préalable maximum des grains en phase P. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure la est une photomicrographie à un grossissement de 50, ne révélant aucune germination et croissance de grains dans une pièce forgée en alliage Ti-17 pour un temps de maintien de 2 minutes à une température de 899 C après une réduction en phase p de 70 %. La figure lb est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant un degré limité de germination et de croissance de grains dans une pièce forgée en alliage Ti-17, pour un temps de maintien de 4 minutes à une température de 899 C après une réduction en phase 1 de 70 %. La figure lc est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant une germination et une croissance de grains accrues dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-17 pour un temps de maintien de 6 minutes à une température de 899 C après une réduction en phase P de 70 %. La figure ld est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant une germination presque totale et une croissance continue dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-17 pour un temps de maintien de 8 minutes à une température de 899 C après une réduction en phase P de 70 %. La figure 2a est une photomicrographie à un grossissement de 50, ne révélant aucune germination ni croissance de grains dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-6242 pour un temps de maintien de 2 minutes à une température de 1010 C après une réduction en phase d de 70 %. La figure 2b est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant une germination et une croissance de grains importantes dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-6242 pour un temps de maintien de 4 minutes à une température de 1010 C après une réduction en phase P de 70 %. La figure 2c est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant une germination complète et une croissance de grains continue dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-6242 pour un temps de maintien de 6 minutes à une température de 1010 C après une réduction en phase P de 70 %. La figure 2d est une photomicrographie à un grossissement de 50, révélant une germination et une croissance de grains complètes dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-6242 pour un temps de maintien de 8 minutes à une température de 1010 C après une réduction en phase P de 70 %. La figure 3 est un graphique illustrant la vitesse de croissance des grains en fonction du degré de recristallisation dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-17 à une température de 899 C après tant une réduction en phase 3 de 30 % qu'une réduction en phase d de 70 %. La figure 4 est une représentation graphique illustrant la vitesse de croissance des grains en fonction du degré de recristallisation dans le cas d'une pièce forgée en alliage Ti-6242 à une température de 1010 C après une réduction en phase de 70 %. La figure 5a est une photomicrographie à un grossissement de 100 illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase d de 30 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase p de 30 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 30 %, afin d'établir le rapport d'aspect des grains; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5b est une photomicrographie à un grossissement de 100, illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 30 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5c est une photomicrographie à un grossissement de 100, illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de % et un temps de maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase 8 de 70 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5d est une photomicrographie à un grossissement de 100, illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 50 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5e est la même que la figure 5a, mais à un grossissement de 500, c'est-à-dire que la figure e est une photomicrographie à un grossissement de 500 illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase d de 30 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 30 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase p de 30 % afin d'établir le rapport d'aspect des grains; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5f est la même que la figure 5b mais à un grossissement de 500, c'est-à-dire qu'il s'agit d'une photomicrographie à un grossissement de 500 illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de 70 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 30 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis traitée dans l'eau. La figure 5g est la même que la figure 5c mais à un grossissement de 500, c'est-à-dire qu'il s'agit d'une photomicrographie à un grossissement de 500, illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de 30 % puis un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 70 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 5h est la même que la figure 5d mais à un grossissement de 500, c'est-à-dire qu'il s'agit d'une photomicrographie à un grossissement de 500, illustrant une pièce forgée en alliage Ti-17 ayant subi une réduction en phase P de 50 % et un maintien de 8 minutes; puis une réduction en phase P de 50 % et un maintien de 8 minutes pour obtenir des grains équiaxe; la pièce forgée ayant été traitée en solution à une température de 801,5 C pendant 2 heures, puis trempée dans l'eau. La figure 6a est une photomicrographie à un grossissement de 50 illustrant la structure des grains dans une pièce forgée par refoulement en alliage Ti-6242, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec un temps de maintien de 1 minute après une réduction en phase p de 70 %. La figure 6b est une photomicrographie à un grossissement de 50, illustrant la structure des grains d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242 en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention, avec un temps de maintien de 4 minutes après une réduction en phase P de 70 %. La figure 6c est une photomicrographie à un grossissement de 50, illustrant la structure des grains d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242 en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec un temps de maintien de 7 * minutes après une réduction en phase p de 70 %. La figure 7a est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise en milieu de section, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre un procédé classique avec une réduction en phases a-p de 30 % et une réduction en phase p de 70 %. La figure 7b est une photomicrographie à un grossissement de 50 prise en milieu de section, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre un procédé classique avec une réduction en phase a-p de 70 % et une réduction en phase p de 30 %. La figure 7c est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise en milieu de section, illustrant une pièce forgée par refoulement en alliage Ti-17, en mettant en oeuvre un procédé classique avec une réduction en phase P de 70 % puis une réduction en phase p de 30 %. La figure 8a est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au niveau de la partie centrale, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention, avec une réduction de 50 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 50 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 8b est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au voisinage de la partie inférieure, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 50 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 50 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 8c est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise dans la partie centrale, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 50 % et un maintien de 8 minutes, une réduction de 50 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 8d est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au voisinage de la partie inférieure, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17 en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 50 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 50 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 9a est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au niveau de la partie centrale, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 70 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 9b est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au voisinage de la partie inférieure, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 70 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 9c est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise dans la partie centrale, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 70 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 9d est une photomicrographie à un grossissement de 50, prise au voisinage de la partie inférieure, illustrant une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-17, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 70 % et un maintien de 8 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4,5 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %. La figure 10a est une photomicrographie à un grossissement de 50 d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242, en mettant en oeuvre un procédé classique comprenant une réduction en phases a-: de 30 %, puis une réduction de 70 %. La figure 10b est une photomicrographie à un grossissement de 50 d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242, en mettant en oeuvre un procédé classique comprenant une réduction de 70 % en phases a-m, puis une réduction de 30 %. La figure 10c est une photomicrographie à un grossissement de 50, d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242 en mettant en oeuvre un procédé classique avec une réduction en phase 6 de % puis une réduction de 30 %. La figure lla est une photomicrographie à un grossissement de 50, d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention, avec une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %; la vue correspondant à une partie périphérique. La figure llb est une photomicrographie à un grossissement de 50 d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242 en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %; la vue correspondant à une partie située à mi-rayon. La figure 11c est une photomicrographie à un grossissement de 50 d'une pièce forgée par refoulement d'alliage Ti-6242, en mettant en oeuvre le procédé de la présente invention avec une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis une réduction de 30 % et un maintien de 4 minutes, puis un forgeage d'aspect de 30 %; la vue correspondant à une partie centrale. La figure 12a est un schéma illustrant le procédé de forgeage classique d'alliages à base de titane, selon lequel une billette comprend des grains équiaxe avant forgeage, et des grains aplatis après forgeage. La figure 12b est un schéma illustrant le procédé de la présente invention, selon lequel une billette comprend des grains équiaxe avant forgeage, des grains aplatis après forgeage; des grains en phase 8 plus fins venus de recristallisation étant produits au cours d'une période de maintien au-dessus de la température de transition en phase p. La présente invention a pour objet un procédé de finissage par forgeage pour la production d'un alliage à base de titane à grains fins dont la taille maximum des grains n'est pas supérieure à 0,5 mm, selon lequel on chauffe une billette d'alliage à base de titane, de manière générale, à une température de oC à 180 C au-dessus de la température de transition en phase p de l'alliage, on façonne à chaud la billette par pressage de la billette dans une presse isotherme chauffée, on maintient la billette à une température, en général de 90 C à C au-dessus de la température de transition en phase P, afin de permettre la germination et la croissance de grains, on presse à nouveau la billette dans la presse isotherme chauffée, pour déformer les grains recristallisés et modifier la forme de chaque grain, à partir d'une forme équiaxe, en une forme aplatie, l'axe longitudinal de chaque grain s'étendant selon la direction radiale, et l'axe transversal de chaque grain s'étendant selon la direction axiale, et on l'a trempe ensuite pour arrêter la croissance des grains. L'ensemble du procédé est de préférence effectué à une température de 90 C à 180 C au-dessus de la température de transition en phase p; la température n'étant pas élevée au-dessus du point auquel a lieu la recristallisation dynamique, et n'étant pas réduite en dessous de la température de transition en phase P, jusqu'à ce que le corps d'alliage à base de titane soit trempé. La présente invention est illustrée plus en détail à l'aide des exemples suivants. Pour étudier le forgeage, on a employé des billettes en alliages Ti-17 et Ti-6242 standard ayant, de manière caractéristique, des diamètres de 17,8 cm et de 20,3 cm. Les expériences comprenaient (a) une évaluation de la vitesse de germination et de croissance des grains dans des billettes d'alliages Ti-17 et Ti-6242 dans le cadre d'études de recristallisation statique sur période courte (le terme "période courte" désigne un temps de maintien inférieur à 10 minutes), (b) une corrélation des résultats des études de recristallisation, avec des conditions métadynamiques (c'est-à-dire un forgeage dynamique et un maintien statique à une température spécifique) de forgeage par refoulement à petite échelle, et (c) une recherche et un forgeage par refoulement à grande échelle dans des conditions de temps de maintien variées, afin de mettre en évidence la faisabilité du forgeage du titane à grains fins selon le procédé de la présente invention, et de produire un matériau approprié pour un essai ultrasonique non destructeur à haute sensibilité. La théorie de la présente invention a été testée dans des expériences préliminaires, en forgeant des éprouvettes au-dessus de la température de transition en phase P de chaque éprouvette, en refroidissant chaque éprouvette, puis en tronçonnant des petites tranches (par exemple de 2,5 mm d'épaisseur) et en chauffant ces tranches au- dessus de la température de transition en phase p de chaque éprouvette, puis en procédant à un maintien pendant diverses périodes (par exemple 2, 4, 6 et 8 minutes), en trempant les tranches et en observant la microstructure de chaque tranche afin de déterminer l'ampleur de la recristallisation des grains en phase p. Les résultats de ces expériences préliminaires sont illustrés dans le cas de pièces forgées en alliage Ti17 sur les figures la à ld, et dans le cas de l'alliage Ti-6242 sur les figures 2a à 2d. Ces expériences préliminaires ont révélé que la germination et la croissance des grains, se déroulent en peu de temps (en moins de 10 minutes) dans des pièces forgées à base de titane ainsi que cela est illustré sur les figures la à ld dans le cas de pièces forgées en alliage Ti-17, et sur les figures 2a à 2d dans le cas de pièces forgées en alliage Ti- 6242. Ainsi que cela est indiqué, la germination et la croissance étaient presque complètes en 8 minutes dans la pièce forgée en alliage Ti-17 qui a subi une réduction en phase G de 70 %, c'est-à-dire un forgeage en phase 6 de 70 %. Même à un taux de réduction inférieur, par exemple un forgeage en phase P de 30 %, le temps restait le même. En outre, on a obtenu les mêmes résultats aux températures de 899 C et 926,5 C. Dans le cas de l'alliage Ti-6242, ainsi que cela est illustré sur les figures 2a à 2d, la germination, la croissance des grains et la recristallisation, étaient plus rapides que dans le cas de l'alliage Ti-17, et elles étaient complètes en environ 4 minutes. Ainsi que cela est illustré sur les figures 3 et 4, les données dérivées de ces expériences préliminaires, révèlent la germination et une vitesse de croissance des grains très élevée, tant dans l'alliage Ti-17 que l'alliage Ti-6242, et cela suggère que l'on peut produire une pièce forgée à base de titane à grains fins, en mettant en oeuvre un procédé comprenant une réduction en phase 6 suivie par un maintien à la température choisie, afin de permettre la germination et la croissance de grains, mais seulement selon une ampleur suffisante pour remplacer les grains initiaux façonnés à chaud. Le procédé de la présente invention a ensuite été testé expérimentalement en employant de petites éprouvettes d'alliage Ti-17 pour compression. Les figures 5a, 5b, 5c, 5d, 5e, 5f, 5g et 5h illustrent les structures micrographiques obtenues dans diverses conditions de forgeage; les exemples correspondant à une vitesse de déformation de 0,1 par seconde. Des résultats analogues ont été obtenus à une vitesse de 0,01 par seconde. En pratique, avec une vitesse de piston constante, la vitesse de déformation nominale, varie de manière caractéristique, de 0,08 par seconde à 0,2 par seconde. La taille caractéristique des grains dans ces éprouvettes, était de 0,2 mm. Il est important de remarquer que l'on peut tolérer une combinaison variable de réductions en phase P (ainsi qu'une large plage de vitesses de déformation) pour former des grains fins au cours du forgeage. De plus, le procédé de la présente invention a été testé expérimentalement en employant de petites éprouvettes d'alliage Ti-6242 pour compression. Les figures 6a à 6c montrent les résultats d'essai avec trois temps de maintien. On a trouvé qu'un temps de maintien de 3 à 4 minutes, était approprié pour former des grains fins d'une taille de 0,3 mm à 0,4 mm. Ces tailles représentent une amélioration par rapport à des tailles de grains de 0,6 mm à 0,9 mm dans des pièces forgées de manière classique en alliage Ti-6242. On a ensuite produit des pièces forgées par refoulement en employant une presse de 2200 tonnes à partir de billettes ayant des diamètres de 17,8 cm et ,3 cm, en mettant en oeuvre tant un procédé de forgeage classique que le procédé de la présente invention. La mise en oeuvre des deux procédés a permis de comparer directement la taille des grains afin d'observer une quelconque amélioration. Ainsi que cela est illustré sur les figures 7a à 7c dans le cas du forgeage classique d'un alliage Ti-17, on a mis en oeuvre trois types de conditions de forgeage, à savoir: a. blocage de 30 % en phases a et P + finissage en phase p de 70 % b. blocage de 70 % en phases a et p + finissage de % en phase c. blocage de 70 % en phase / + finissage de 30 % en phase p. Le blocage en phases a et î a été effectué à 857 C, et toutes les autres opérations en phase i ont été effectuées à 913 OC. Les structures de grain sont illustrées sur les figures 7a à 7c. On remarquera que les grains venus de finissage à 70 %, sont très plats et en forme de disque. Tous les grains ont à peu près la même taille, et les quelques petits grains observés, sont en fait dus à une coupe transversale à travers un petit chapelet de grains plats. On estime ainsi que les grains ont un volume d'environ 0,28 mm3. Les micrographiques correspondant à un finissage de 30 % (figures 7b à 7c) révèlent des grains ayant seulement un faible rapport d'aspect, et on suppose qu'il s'agit de sphères d'un diamètre moyen de 0,8 mm (c'est-à-dire un gros grain vue en coupe diamétrale sur les micrographies), leur volume étant estimé à environ 0,27 mm3. Ainsi que cela est illustré sur les figures 8a à 8d, on a traité un alliage Ti-17 selon la présente invention ("traitement avec période de maintien") en mettant en oeuvre trois types de conditions de forgeage, à savoir: a. (forgeage en phase 6 de 30 % + maintien de 8 minutes) + (forgeage en phase P de 30 % + maintien de 8 minutes) + forgeage d'aspect de % b. (forgeage en phase P de 50 % + maintien de 8 minutes) + (forgeage en phase / de 50 % + maintien de 4,5 minutes) + forgeage d'aspect de % c. (forgeage en phase 6 de 70 % + maintien de 8 minutes) + (forgeage en phase / de 30 % + maintien de 4,5 minutes) + forgeage d'aspect de %. Bien que l'on ait remarqué une certaine erreur dans la réduction de la deuxième opération de forgeage dans les conditions (a), à savoir 10 % au lieu de 30 %, le procédé de la présente invention a procuré avec succès des grains fins d'une taille d'environ 0,2 mm. Les figures 8a à 8d et 9a à 9d illustrent des exemples de la structure des grains de pièces forgées dans les conditions (b) et (c). On peut remarquer une plage de tailles de grain due à la germination, la croissance de grains et le blocage au niveau des joints de grain qui se produit au cours du temps de maintien. On estime que le diamètre moyen des grains est de 0,15 mm, et que le volume caractéristique est de 0,0018 mm3. Le traitement procuré par la période de maintien est donc capable d'introduire 150 grains nouvellement recristallisés dans chaque "vieux" grain plat. On remarquera que la dernière opération sans période de maintien, a été effectuée pour obtenir un rapport d'aspect d'environ 3:1. On a préparé des pièces forgées analogues à partir d'alliage Ti-6242. Les figures 10a à 10c illustrent la structure des grains dans trois conditions de traitement classiques. Ces conditions étaient identiques à celles mises en oeuvre pour l'alliage Ti17, à l'exception du fait que la température de blocage des phases a et p était de 963 C, et que la température de traitement en phase f était de 1032 C. Ainsi que cela est illustré sur la figure 10a, les grains venus de finissage à 70 % et le volume vrai estimé d'un tel disque, est de 0,3 mm3. Les grains venus de finissage à 30 %, ont un faible rapport d'aspect, et le volume estimé des grains, est de 0,25 mm3. Les figures lla à llc illustrent la structure des grains après la période de maintien du traitement de la présente invention. Contrairement à l'alliage Ti-17, le temps de maintien dans le cas de l'alliage Ti-6242 était de 4 minutes dans la mesure o la vitesse de croissance des grains était plus élevée dans cet alliage. Le matériau a révélé une plage de tailles de grain, les grains les plus gros étant encore plus petits que ceux formés dans des conditions de forgeage classiques. Eu égard au volume, le grain caractéristique obtenu selon le procédé avec période de maintien de la présente invention, a un volume d'environ 0,033 mm3, ce qui se traduit par environ 8 grains recristallisés à la place de chaque grain aplati initial en phase p. Le procédé de la présente invention nécessite une période de maintien après une réduction en phase P initiale, cette période de maintien variant avec le type d'alliage. Dans le cas des alliages Ti-17 et Ti- 6242, on a déterminé que ces périodes étaient respectivement de 8 minutes et de 4 minutes. Le procédé de la présente invention nécessite également des conditions de forgeage isothermes, afin d'empêcher le refroidissement de la filière au cours de la période de maintien. La vitesse du piston de forgeage, peut toutefois être élevée comme dans le forgeage classique. L'amélioration de la taille des grains, estimée d'après le rapport volumique, est d'environ 150 dans le cas de l'alliage Ti-17, et de 8 dans le cas de l'alliage Ti-6242. En ce qui concerne la taille de grain caractéristique estimée d'après les photomicrographies, on peut espérer obtenir selon le procédé de la présente invention, une taille de grain de 0,2 mm ou moins dans le cas de l'alliage Ti- 17, et de 0,4 mm au moins dans le cas de l'alliage Ti-6242. De plus, l'aptitude à l'analyse sonique des pièces forgées en alliage Ti-17 à grains d'une taille d'environ 0,2 mm, est améliorée d'environ 40 % par rapport à un matériau forgé de manière classique. REVENDICATIONS 1. Pièce en alliage à base de titane, caractérisée en ce qu'elle comprend: des grains en phase p d'une taille préalable maximum inférieure ou égale à 0,5 mm, et en ce qu'elle est réalisée selon le procédé suivant: on choisit une billette d'alliage à base de titane, on chauffe cette billette à une première température comprise dans la plage allant de la température de transition à 100 % en phase t jusqu'à environ 180 C au-dessus de cette température de transition en phase f, on prépare une presse de forgeage chauffée à une deuxième température comprise dans cette plage, on introduit cette billette dans la presse de forgeage, on active ensuite la presse de forgeage, et on presse la billette en maintenant la température de la billette dans ladite plage, on maintient ensuite cette billette pressée à une troisième température comprise dans ladite plage, pendant un temps suffisant pour permettre le blocage mutuel des grains fins venus de recristallisation les uns contre les autres, mais pendant un temps insuffisant pour permettre la croissance ultérieure des grains, et on retire ensuite la billette de la presse de forgeage, et on trempe la billette à une quatrième température, cette quatrième température étant inférieure à la température de transition en phase À, afin d'arrêter la croissance des grains, et d'obtenir ladite taille maximum préalable des grains en phase p. 2. Pièce selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite plage est d'environ 90 C à environ C au-dessus de la température de transition en phase p. 3. Pièce selon la revendication 2, caractérisée en ce que la première température, la deuxième température et la troisième température, sont à peu près égales. 4. Pièce selon la revendication 2, caractérisée en ce que la billette est en outre pressée une deuxième fois dans la presse de forgeage, ce deuxième pressage étant effectué après l'opération de maintien, mais avant les opérations de retrait et de trempe. 5. Pièce selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première température, la deuxième température et la troisième température, sont à peu près égales. 6. Pièce selon la revendication 1, caractérisée en ce que la billette est en outre pressée une deuxième fois dans la presse de forgeage, ce deuxième pressage étant effectué après l'opération de maintien, mais avant les opérations de retrait et de trempe. 7. Procédé de réduction de la taille des grains en phase P d'un alliage choisi parmi les alliages à base de titane des types à phases a et a-/, afin d'obtenir une taille préalable maximum des grains en phase P, inférieure ou égale à 0,5 mm, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant: à choisir une billette d'alliage à base de titane, à chauffer cette billette à une première température dans une plage allant de la température de transition à 100 % en phase p jusqu'à environ C au-dessus de la température de transition en phase P de l'alliage, à préparer une presse de forgeage chauffée à une deuxième température comprise dans ladite plage, à introduire la billette dans la presse de forgeage, à activer ensuite la presse de forgeage, et à presser la billette en maintenant la température de la billette dans ladite plage, à maintenir ensuite la billette pressée à une troisième température comprise dans ladite plage, pendant un temps suffisant pour permettre le blocage mutuel des grains fins venus de recristallisation les uns contre les autres, mais pendant un temps insuffisant pour permettre la croissance ultérieure des grains, et à retirer ensuite la billette de la presse de forgeage, et à tremper la billette à une quatrième température, cette quatrième température étant inférieure à la température de transition en phase A, afin d'arrêter la croissance des grains, et d'obtenir ladite taille préalable maximum des grains en phase is- 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la plage est d'environ 90 C à environ 180 C au- dessus de la température de transition en phase je- 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première température, la deuxième température et la troisième température, sont à peu près égales. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'on presse en outre la billette une deuxième fois dans la presse de forgeage, ce deuxième pressage étant effectué après l'opération de maintien, mais avant les opérations de retrait et de trempe. 11. Pièce caractérisée en ce qu'elle est réalisée selon le procédé de la revendication 10. 12. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la première température, la deuxième température et la troisième température, sont à peu près égales. 13. Pièce caractérisée en ce qu'elle est réalisée selon le procédé de la revendication 12. 14. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on presse en outre une deuxième fois ladite billette dans la presse de forgeage, ce deuxième pressage étant effectué après l'opération de maintien, mais avant les opérations de retrait et de trempe. 15. Pièce caractérisée en ce qu'elle est réalisée selon le procédé de la revendication 14. 16. Procédé de réduction de la taille des grains en phase P d'un alliage choisi parmi les alliages à base de titane des types à phases a et a-13, pour obtenir une taille préalable maximum des grains en phase À, non supérieure à 0,5 mm, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant: à choisir une billette d'alliage à base de titane, à chauffer la billette à une température choisie située dans la plage d'environ 90 C à environ 180 C au-dessus de la température de transition à 100 % en phase P de l'alliage, à préparer une presse isotherme chauffée dans cette plage, à introduire la billette dans la presse, à presser la billette à l'aide de la presse isotherme, en maintenant la température choisie dans ladite plage, à maintenir la billette pressée à la température choisie comprise dans ladite plage, à permettre la recristallisation des grains en phase P au cours de l'opération de maintien, la recristallisation étant effectuée pendant une période suffisante pour permettre le blocage mutuel des grains fins venus de recristallisation les uns contre les autres, à retirer ensuite la billette pressée de la presse isotherme, et à tremper la billette à une température inférieure à la température de transition en phase À, afin d'arrêter la croissance des grains et d'obtenir la taille maximum préalable des grains en phase p. 17. Pièce caractérisée en ce qu'elle est réalisée selon le procédé de la revendication 16. 18. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une deuxième opération de pressage, cette deuxième opération de pressage étant effectuée immédiatement après l'opération de maintien, et à ladite température choisie. 19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une deuxième opération de maintien, cette deuxième opération de maintien étant effectuée immédiatement après la deuxième opération de pressage, et à ladite température choisie. 20. Pièce caractérisée en ce qu'elle est réalisée selon le procédé de la revendication 19.