Brevet FR2657273A1 — publié le 19910726

- La présente invention concerne une enceinte réactionnelle comportant un réacteur et des moyens adaptés à ajuster la quantité de chaleur nécessaire au bon déroulement des réactions à effectuer au sein de ce réacteur à la valeur souhaitée à chaque niveau dudit réacteur en fonction, dans le cas des réactions catalytiques, de l'activité du catalyseur au niveau considéré. La présente invention a également pour objet l'utilisation de ladite enceinte réactionnelle notamment pour effectuer le réformage catalytique de coupes d'hydrocarbures, en particulier de naphtas, sous basse pression, en présence d'au moins un catalyseur Elle a également pour objet l'utilisation de ladite enceinte réactionnelle pour effectuer la déshydrogénation d'une coupe paraffinique d'hydrocarbures et notamment la déshydrogénation du propane en propylène Elle a aussi pour objet l'utilisation de ladite enceinte réactionnelle pour effectuer la cyclisation ou déhydrocyclisation des alcanes en composés aromatiques Elle a enfin pour objet les procédés globalement endothermiques de réformage catalytique, de déshydrogénation et de déhydrocyclisation mis en oeuvre dans ladite enceinte réactionnelle. De façon plus précise, la présente invention concerne une enceinte réactionnelle qui sera décrite en liaison avec les modes de réalisation représentés sur les figures 1 à 11 annexées et données à titre illustratif, mais non limitatif. La figure 1 illustre schématiquement une enceinte réactionnelle (E) selon l'invention. La figure 2 correspond à une coupe horizontale suivant l'axe AA de l'enceinte réactionnelle (E) schématisé sur la figure 1. Les figures 3 et 4 correspondent à une coupe verticale de l'enceinte réactionnelle (E), coupe effectuée dans le cas de la figure 3 dans l'espace (ou le canal) compris entre deux cellules réactionnelles catalytiques élémentaires voisines et au niveau d'une cellule réactionnelle dans le cas de la figure 4. La figure 5 illustre un modèle préféré de réacteur ( 5) compris dans l'enceinte réactionnelle (E) et utilisable notamment dans les procédés de réformage selon l'invention, ce modèle de réacteur correspondant à celui décrit par la demanderesse dans la demande de brevet français déposée le 22 juillet 1988 sous le numéro d'enregistrement national EN 88/10 039 dont la description sommaire sera incluse ci-après par voie de référence. La figure 6 illustre une variante préférée d'un des dispositifs essentiels contenus dans le réacteur ( 5): une cellule réactionnelle catalytique élémentaire. La figure 7 correspond à la coupe horizontale AA du réacteur ( 5) de la figure 5. La figure 8 correspond à une coupe verticale du réacteur ( 5) de la figure 5, coupe effectuée dans une cellule réactionnelle catalytique élémentaire. La figure 9 représente une coupe verticale du réacteur ( 5) de la figure 5, coupe effectuée dans l'espace (ou le canal) compris entre deux cellules réactionnelles catalytiques élémentaires voisines. Les figures 10 A, 10 B et 10 C donnent,à titre d'exemples, des profils de conduits utilisables dans les espaces ou canaux compris entre deux cellules réactionnelles catalytiques élémentaires voisines. La figure 11 correspond à une coupe verticale d'un réacteur ( 5) du même type que celui représenté sur la figure 5, coupe effectuée au niveau d'une cellule réactionnelle catalytique élémentaire, dans le cas d'un réacteur ( 5) ayant un distributeur individuel ( 52 1) et un collecteur individuel ( 52 3) de forme, préférée selon la présente invention, sensiblement prismatique. Sur les figures, la lettre C et les flèches C représentent la charge et le cheminement de la charge à traiter et de la charge traitée et la lettre G et les flèches G le fluide et le cheminement du fluide caloporteur. La présente invention concerne donc une enceinte réactionnelle (E), dont une forme de réalisation est illustrée sur les figures 1 et 2, comprenant: un réacteur calandre ( 5) de forme allongée comportant à une première extrémité au moins un moyen ( 4) d'introduction d'une carge (C), liquide ou gazeuse, à traiter, à une deuxième extrémité au moins un moyen ( 6) d'évacuation de la charge traitée, au moins deux cellules réactionnelles élémentaires ( 52), non contiguës entre elles et non contiguës au parois ( 53, 54) dudit réacteur (parois habituellement sensiblement verticales), reliées chacune à partir de l'une de leur extrémité audit moyen d'introduction ( 4) de ladite charge, habituellement par l'intermédiaire du distributeur général ( 41) de la charge, et à partir de leur autre extrémité audit moyen d'évacuation ( 6) de ladite charge traitée, habituellement par l'intermédiaire du collecteur général ( 61) de la charge traitée, lesdites cellules réactionnelles ( 52) contenant dans au moins une partie de leur volume au moins un solide pulvérulent et (lesdites cellules) étant séparées les unes des autres, ainsi que des parois du réacteur, par un canal ou espace interne creux (échangeur de chaleur) ( 51) qui s'étend sur une longueur au moins égale à celle sur laquelle s'étend ledit solide pulvérulent contenu dans lesdites cellules réactionnelles, au moins un moyen (V) de mise en circulation dans chaque canal ( 51) dudit réacteur ( 5), de manière sensiblement transversale par rapport à la direction globale de circulation de la charge à traiter dans ledit réacteur ( 5), d'au moins un fluide caloporteur contenu dans ladite enceinte réactionnelle, ledit moyen de mise en circulation étant habituellement un ventilateur et ledit fluide caloporteur 4 - étant habituellement un gaz (ou un mélange de gaz), au moins N moyen(s) (S) de stratification du courant de fluide caloporteur, le(s)dit(s) moyen(s) (S) étant positionné(s) de manière sensiblement perpendiculaire à la direction globale de circulation de la charge à traiter dans ledit réacteur et en amont, par rapport au sens de circulation dudit fluide caloporteur, de la face des canaux ( 51) par laquelle ledit fluide caloporteur pénètre dans lesdits canaux, N étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, le plus souvent supérieur ou égal à 2, au moins N + 1 moyens thermiques (T) modifiant chacun l'enthalpie d'une partie dudit fluide caloporteur, chacun desdits moyens (T) étant positionné de part et d'autre d'un plan défini par l'un desdits moyens (S) de stratification et en amont, par rapport au sens de circulation dudit fluide caloporteur, de la face des canaux par laquelle ledit fluide caloporteur pénètre dans lesdits canaux; ces moyens thermiques (T), par exemple T 1 et T 2, sont habituellement alimentés en énergie par au moins un conduit ( 80), par exemple par les conduits ( 80 1) et ( 80 2) schématisés sur la figure 1. Ces moyens thermiques (T) sont le plus souvent des moyens permettant d'apporter des calories au fluide caloporteur (c'est-à-dire des moyens de chauffage) par convection lors de son passage dans les canaux ( 51) en traversant le réacteur ( 5) Divers moyens de chauffage peuvent être ainsi utilisés, tels que par exemple des résistances électriques ou des brûleurs On emploiera le plus souvent des brûleurs, par exemple des brûleurs radiant (du genre Pyrocore par exemple) dont le tube de radiation sera de préférence placé dans le plan de circulation du fluide caloporteur: ainsi, dans le cas le plus fréquent d'une enceinte réactionnelle (E) comportant un réacteur ( 5) sensiblement vertical, au moins un moyen (V) tel qu'un ventilateur d'axe sensiblement horizontal et au moins N moyens (S) de stratification sensiblement horizontaux, le ou lesdits tubes de radiation seront sensiblement horizontaux et placés au sein du courant des gaz caloporteurs circulant de manière sensiblement horizontale. Les brûleurs utilisés sont habituellement alimentés chacun en -5combustible gazeux, liquide ou solide, de préférence gazeux ou liquide, par au moins un conduit ( 80) La présente invention comprend également la possibilité d'utiliser un ou plusieurs moyens thermiques de refroidissement du fluide caloporteur. L'enceinte réactionnelle (E) selon la présente invention comprend un réacteur calandre ( 5) dont les cellules réactionnelles ( 52) contiennent dans au moins une partie de leur volume au moins un solide pulvérulent qui est le plus souvent un solide catalytique ou qui comprend une portion de solide catalytique Ce lit de solide ou lit de catalyseur peut être un lit fixe, un lit mobile, un lit bouillonnant ou un lit fluidisé La charge peut traverser ce lit de solide de façon verticale, oblique ou horizontale lorsque l'enceinte (E) et le réacteur ( 5) sont sensiblement verticaux. Dans la forme de réalisation la plus courante de l'enceinte réactionnelle (E) telle que représentée en perspective sur la figure 1, en coupe horizontale selon l'axe AA sur la figure 2, en coupe verticale au niveau d'un canal ( 51) sur la figure 3 et au niveau d'une cellule réactionnelle ( 52) sur la figure 4, le réacteur ( 5) a la forme globale d'un parallélépipède rectangle, le ou les moyens de mise en circulation (V) du fluide caloporteur sont situés dans le prolongement du réacteur ( 5) sensiblement dans le volume compris entre les plans passant par 4 des faces dudit parallélépipède et le ou les moyens de stratification (S) ainsi que les moyens thermiques (T) modifiant chacun l'enthalpie d'une partie dudit fluide caloporteur sont situés dans un volume compris entre le ou lesdits moyens de circulation (V) et la face du parallélépipède rectangle à travers laquelle le fluide caloporteur pénètre A titre d'exemple tel que schématisé sur la figure 1, le réacteur ( 5), sensiblement parallélépipèdique et vertical, possède un plan de symétrie dans lequel est positionné le ventilateur (V) dont l'axe est perpendiculaire audit plan de symétrie, le moyen (S) de stratification est sensiblement horizontal et s'étend sur toute la largeur du réacteur ( 5) entre les parois ( 53) et ( 54) et les moyens thermiques (T 1)et (T 2) sont positionnés dans le volume libre entre le 6 - ventilateur (V) et l'extrémité du moyen de stratification située au niveau du plan de la paroi ( 54) du réacteur de part et d'autre du plan défini par le moyen (S) de stratification. L'enceinte réactionnelle (E) peut comporter un seul moyen de mise en circulation (V) du fluide caloporteur ou plusieurs moyens de mise en circulation (V), ces moyens étant le plus souvent des ventilateurs; lorsque l'on emploie un seul ventilateur, son diamètre sera de préférence sensiblement voisin de la valeur de la hauteur, ou distance entre l'entrée ( 4) de la charge et la sortie ( 6) de la charge traitée, du réacteur ( 5), et, lorsque l'on emploie plusieurs ventilateurs, leur nombre sera de préférence égal à N + 1, chacun desdits ventilateurs étant alors de préférence situé de part et d'autre d'un plan défini par l'un desdits N + 1 moyens de stratification. Dans une forme de réalisation, particulièrement bien adaptée au cas des réactions globalement endothermiques, par exemple au cas du réformage catalytique, l'enceinte réactionnelle (E) de la présente invention comporte un réacteur ( 5) tel que celui schématisé sur la figure 5 Ce réacteur ( 5) (voir figures 5 à 11) comporte les éléments essentiels décrits ci-avant en liaison avec les figures 1 à 4 et comporte en outre de préférence: au moins un moyen d'introduction ( 5 a) de solide pubérulent, par exemple de catalyseur frais, à la partie supérieure dudit réacteur, à proximité du moyen d'introduction ( 4) de la charge, au moins un moyen d'évacuation ( 5 b) du solide pulvérulent (on écrira catalyseur dans la suite de la description) à la partie inférieure dudit réacteur, à proximité du moyen ( 6) d'évacuation de la charge traitée, au moins deux cellules réactionnelles élémentaires ( 52), sensiblement parallèles entre elles, séparées les unes des autres, ainsi que des parois ( 53, 54) dudit réacteur ( 5), par un canal ( 51) sensiblement parallélépipédique, chacune desdites cellules étant composée des trois compartiments suivants (voir figure 6): -7- un distributeur individuel de la charge ( 52 1), un collecteur individuel de la charge traitée ( 52 3), un lit catalytique (mobile par exemple) ( 52 2), inséré entre ledit distributeur individuel et ledit collecteur individuel. Ledit lit ( 52 2) est ouvert, sur toute une face mince sensiblement verticale Fi, sur ledit distributeur individuel ( 52 1) et ouvert, sur toute l'autre face mince F'1 sensiblement parallèle à F 1, sur ledit collecteur individuel ( 52 3) Ces faces minces F 1 et F'1 sont définies chacune par une paroi perméable aux fluides et imperméable aux particules catalytiques solides (par exemple, une grille de type Johnson ou à base de fils profilés ou tout autre moyen équivalent). Chacune des deux faces larges sensiblement verticales dudit lit ( 52 2) est fermée par une paroi étanche dont les prolongements au-delà dudit lit ( 52 2) forment des parois étanches du distributeur individuel ( 52 1) et du collecteur individuel ( 52 3) correspondants. Les faces ou parois des cellules réactionnelles catalytiques élémentaires ( 52) sont par exemple fabriquées à partir de tôles minces plates ou tous moyens équivalents. Dans le cas o chaque lit ( 52 2) est mobile, celui-ci communique, par sa face mince supérieure sensiblement horizontale F 2, avec le (ou les) moyen(s) d'introduction de catalyseur frais ( 5 a) et, par sa face mince inférieure sensiblement horizontale 2 ' avec le (ou les) moyen(s) d'évacuation du catalyseur usé ( 5 b). Le réacteur ( 5) selon la forme de réalisation schématisée en particulier sur la figure 5 renferme en outre: au moins un distributeur général de la charge ( 41), relié au(x) moyen(s) d'introduction de la charge ( 4) et à tous les distributeurs individuels de la charge ( 52 1) par une de leurs faces minces sensiblement horizontales, et au moins un collecteur général de la charge traitée ( 61), relié au(x) moyen(s) d'évacuation de la charge traitée ( 6) et à tous les collecteurs individuels de la charge traitée ( 52 3) par une de leurs faces minces sensiblement horizontales qui est sensiblement diagonalement opposée, par rapport au centre du lit catalytique ( 52 2) correspondant, à la face mince sensiblement horizontale du distributeur individuel ( 52 1) correspondant par laquelle celui-ci est relié au distributeur général ( 41). Ledit réacteur ( 5) renferme également au moins une paroi étanche reliant entre eux les côtés supérieurs sensiblement horizontaux des faces larges en regard de deux lits catalytiques ( 52 2) voisins, au moins une paroi étanche reliant entre eux les côtés inférieurs sensiblement horizontaux desditesfaces larges en regard de deux lits catalytiques ( 52 2) voisins, au moins une paroi étanche reliant le côté supérieur sensiblement horizontal de la face large du lit catlytique ( 52 2) le plus proche de chaque paroi ( 53 ou 54) du réacteur (paroi sensiblement verticale et sensiblement parallèle audit lit) à ladite paroi, et au moins une paroi étanche reliant le côté inférieur sensiblement horizontal de la face large du lit catalytique ( 52 2) le plus proche de chaque paroi ( 53 ou 54) du réacteur (paroi sensiblement verticale et sensiblement parallèle audit lit) à ladite paroi. Ces quatre catégories de parois étanches sont par exemple fabriquées à partir de tôles minces, de préférence de tôles minces ondulées, la surface développée de chacune d'elles étant avantageusement comprise entre 1 et 500 fois, de préférence entre 2 et 50 fois la surface des parois (par exemple des tôles) verticales des lits catalytiques qu'elles relient. Les distributeurs individuels ( 52 1) et les collecteurs individuels ( 52 3) ont avantageusement la même épaisseur 13 et la même hauteur 11 que les lits catalytiques ( 52 2). Les cellules réactionnelles élémentaires ( 52) sont habituellement sensiblement parallélépipédiques, sensiblement parallèles entre elles (et aux parois ( 53) et ( 54) dudit réacteur) La figure 6 représente en perspective une cellule catalytique élémentaire ayant la forme d'un parallélépipède rectangle Cette cellule est -9- composée, selon la réalisation schématisée sur la figure 6, des trois compartiments sensiblement parallélépipédiques (rectangles sur la figure 6) suivants: un distributeur individuel ( 52 1) de la charge, un collecteur individuel ( 52 3) de la charge traitée, un lit de solide pulvérulent ( 52 2) (catalyseur) inséré entre ledit distributeur individuel et ledit collecteur individuel. Cette forme de distributeur et de collecteur de la cellule réactionnelle est également visible sur la figure 8 qui est une vue en coupe verticale au niveau d'une cellule réactionnelle ( 52) de l'enceinte réactionnelle (E) selon l'invention comportant un réacteur ( 5) tel que celui schématisé sur la figure 5 et comportant deux moyens ( 51) et ( 52) de stratification du fluide caloporteur. La figure 9 est une vue en coupe verticale de cette même enceinte réactionnelle (E) au niveau d'un canal ou espace interne creux (échangeur de chaleur) ( 51). Selon une forme préférée de réalisation permettant une meilleure distribution de la charge dans le lit de catalyseur, chacun des distributeurs individuels ( 52 1) de charge à traiter a une forme sensiblement prismatique, dont la section selon un plan horizontal a une surface plus grande à proximité du distributeur général ( 41) de la charge, qu'à proximité du collecteur général ( 61) de la charge traitée; le collecteur individuel ( 52 3) de la charge traitée peut avoir sensiblement la forme d'un parallélépipède rectangle dont la section, selon un plan sensiblement horizontal, a une surface sensiblement identique à proximité du distributeur général ( 41) de la charge et à proximité du collecteur général ( 61) de la charge traitée ou de préférence une forme sensiblement prismatique (comme cela est visible sur la coupe verticale de l'enceinte réactionnelle (E), au niveau d'une cellule réactionnelle ( 52), schématisée sur la figure 11) dont la section, selon un plan sensiblement horizontal, a une surface moins grande à proximité du distributeur général ( 41) de la charge qu'à proximité du collecteur général ( 61) de la charge Dans ce cas, ledit lit de solide pulvérulent ( 52 2) inséré entre ledit distributeur - individuel et ledit collecteur individuel a le plus souvent sensiblement la forme d'un parallélépipède rectangle. Dans la forme de réalisation du réacteur ( 5) selon la figure 5, chaque canal ou espace interne creux (échangeur de chaleur) ( 51) sensiblement parallélépidédique,situé entre deux cellules ( 52) ou situé entre une paroi sensiblement verticale ( 53 ou 54) du réacteur et la cellule ( 52) la plus proche de cette paroi et sensiblement parallèle à ladite paroi, est destiné à la circulation des gaz de chauffe Ainsi, chaque cellule ( 52) se trouve prise en sandwich entre deux espaces libres de catalyseur Ces espaces ou canaux ( 51) sont ouverts sur toutes leurs "faces" sensiblement perpendiculaires aux parois latérales sensiblement verticales ( 53 et 54) du réacteur, afin de permettre l'entrée d'un fluide caloporteur (par exemple à base de gaz de chauffe) dans le réacteur, puis sa circulation entre les cellules ( 52) et enfin son évacuation hors du réacteur. Selon une forme de réalisation préférentielle de l'enceinte réactionnelle (E), le réacteur ( 5) est conçu de manière à ce que la hauteur 11, la largeur 12 et l'épaisseur 13 de chaque lit de catalyseur ( 52 2) obéissent aux conditions suivantes ( 1 mm = 103 m): 11 > 12 > 13 avec, de préférence, 11 > 2 12, mm 2 mm Une largeur 12 trop faible peut produire une maldistribution des réactifs entre les lits catalytiques et n'est donc pas souhaitable; à l'inverse, une largeur 12 trop élevée aurait tendance à faire augmenter la pression moyenne au sein du catalyseur, ce qui n'est pas non plus souhaitable. Dans le cas de l'application au réformage catalytique, il peut être préférable afin d'avoir une meilleure conversion des essences lors de l'utilisation de l'enceinte réactionnelle (E) selon l'invention, que l'épaisseur 13 de chaque lit catalytique ( 52 2) ( 13 correspondant également à l'écartement entre les canaux ou espaces internes creux ( 51) échangeurs de chaleur) soit telle que 3 13 d 3 3 >dp>, de préférence -> dpm >-, ou p correspond 2,205 / m 100 il - au diamètre hydraulique moyen d'un grain de catalyseur qui représente la taille moyenne d'un grain de catalyseur (dp = diamètre hydraulique d'un grain de catalyseur = Dû, O V est son volume et S sa surface). Lorsque les grains de catalyseur sont des sphères, dpm représente le diamètre moyen desdites sphères. On peut aménager (voir figure 10), dans chaque canal ou espace interne creux ( 51) sensiblement parallélépipédique situé entre deux cellules réactionnelles catalytiques élémentaires ( 52) voisines et dans chaque canal ou espace interne creux ( 51) sensiblement parallélépipédique situé entre une paroi ( 53, 54) du réacteur et la cellule réactionnelle catalytique élémentaire ( 52) la plus proche de cette paroi et sensiblement parallèle à cette paroi, des conduits adjacents, sensiblement parallèles entre eux, et de préférence sensiblement perpendiculaires à la direction globale de circulation de la charge à traiter (c'est-à-dire sensiblement horizontaux dans le cas d'une enceinte réactionnelle (E) sensiblement verticale comportant un réacteur ( 5) sensiblement vertical par exemple tel que celui schématisé sur la figure 5) Ces conduits peuvent être réalisés au moyen de t 8 les ondulées, les sections desdits conduits ayant au choix l'une des formes suivantes: triangulaire (figure 10 B), carrée, rectangulaire, polygonale (figure 10 A), d'une portion de sinusoïde (figure 10 C) ou équivalente. La présente invention a également pour objet l'utilisation de ladite enceinte réactionnelle (E) pour effectuer le réformage catalytique de coupesd'hydrocarbures, en particulier de naphtas, pour la fabrication des essences à haut indice d'octane, sous basse pression, ainsi que pour effectuer la déshydrogénation des coupes paraffiniques d'hydrocarbures en vue de fabriquer des oléfines, par exemple la transformation du propane en propylène et également pour effectuer la cyclisation ou déhydrocyclisation des alcanes en composés aromatiques. L'enceinte réactionnelle (E) selon la présente invention, et en particulier celle comportant un réacteur ( 5) tel que schématisé 12 - sur la figure 5 ayant au moins un moyen ( 5 a) d'introduction en continu de catalyseur frais et au moins un moyen ( 5 b) d'évacuation en continu du catalyseur usé ( 5 b), est particulièrement bien adaptée pour effectuer le réformage catalytique de coupes d'hydrocarbures. La présente invention concerne également un procédé de réformage catalytique, effectué dans une enceinte réactionnelle (E) telle que décrite ci-avant, dans lequel on fait circuler une charge d'hydrocarbures, dans des conditions de réformage, en présence d'hydrogène, à travers une zone de réaction (voir figures 1 à 11) dans laquelle la pression est comprise entre 0,05 et 2,0 M Pa, de préférence entre 0,05 et 1,0 M Pa, ladite zone renfermant: d'une part, au moins deux espaces réactionnels catalytiques élémentaires ( 52) non adjacents, de préférence sensiblement parallélépipédiques, composés chacun de préférence d'une zone individuelle de distribution ( 52 1), de préférence sensiblement parallélépipédique, d'une zone individuelle de collecte ( 52 3), de préférence sensiblement parallélépipédique, et d'un lit de catalyseur ( 52 2), inséré entre les deux distes zones ( 52 1 et 52 2), de préférence sensiblement parallélépipédique; d'autre part, des espaces internes creux ( 51), de préférence sensiblement parallélépipédiques. Lesdits espaces réactionnels catalytiques élémentaires ( 52) et lesdits espaces internes creux ( 51) sont disposés de préférence sensiblement verticalement ou sensiblement parallèlement entre eux, chaque espace réactionnel catalytique élémentaire ( 52) étant pris en sandwich entre au moins deux espaces internes creux ( 51) dans lesquels circulent de préférence sensiblement horizontalement le fluide caloporteur (gaz de chauffe définis précédemment) qui apporte la chaleur nécessaire à la réaction de réformage. Dans ce procédé perfectionné, le fluide caloporteur est divisé en N strates, l'enthalpie de chaque strate étant ajustée à la valeur désirée par apport de calories, ledit apport de calories étant effectué dans ou à proximité de la zone de stratification avant 13 - l'entrée du fluide caloporteur dans les espaces internes creux ( 51), lesdites strates de fluide caloporteur apportant chacune la chaleur nécessaire à la réaction de réformage, procédé dans lequel en outre: on envoie la charge d'hydrocarbures à l'intérieur d'une zone générale de distribution ( 41), on répartit ladite charge, en provenance de la zone générale de distribution ( 41), dans la zone individuelle de distribution ( 52 1) de chaque espace réactionnel catalytique élémentaire ( 52), en envoie ladite charge, à partir de chaque zone individuelle de distribution ( 52 1), dans chaque lit catalytique correspondant ( 52 2) qu'elle traverse sensiblement horizontalement, la charge et le fluide caloporteur circulant alors sensiblement parallèlement et à co-courants, on récupère la charge traitée, à la sortie de chaque lit catalytique ( 52 2), dans la zone individuelle de collecte ( 52 3) correspondante, on évacue la charge traitée de chaque zone individuelle de collecte ( 52 3) dans une zone générale de collecte ( 61) par laquelle on soutire ensuite ladite charge traitée. De plus, dans chaque espace réactionnel catalytique élémentaire ( 52), la position de l'entrée de la charge dans la zone individuelle de distribution ( 52 1) est sensiblement diagonalement opposée, par rapport au centre du lit catalytique ( 52 2) correspondant, à la position de sortie de la charge traitée de la zone individuelle de collecte ( 52 3) correspondante. Chaque lit catalytique ( 52 2) est préférentiellement de type mobile, les grains de catalyseur étant par exemple introduits en continu à la partie supérieure de chaque lit catalytique ( 52 2) et soutirés en continu à la partie inférieure de chaque lit catalytique ( 52 2) après avoir cheminé de haut en bas à l'intérieur de chaque lit ( 52 2). Les grains de catalyseur peuvent alors être soutirés par l'extrémité inférieure par exemple d'une zone évasée ayant la forme d'un cône ou d'une pyramide dont le sommet est tourné vers le bas, ladite zone étant reliée à la partie inférieure de chaque lit 14 - catalytique ( 52 2). Il est avantageux que le fluide caloporteur circule, à l'intérieur de chaque espace interne creux ( 51), dans des conduits adjacents (voir figures 10) de préférence sensiblement horizontaux à base de t 8 les ondulées, les sections desdits conduits ayant au choix l'une des formes suivantes: triangulaire (figure 10 B), carrée, rectangulaire, polygonale (figure 10 A), d'une portion de sinusoîde (figure 10 C) ou équivalente Ces conduites permettent en particulier d'assurer une circulation plus homogène du fluide caloporteur dans tous les espaces internes creux ( 51) et d'assurer constamment audit fluide une circulation très sensiblement parallèle à celle de la charge dans les lits catalytiques ( 52 2). Une mise en oeuvre préférée des procédés selon l'invention consiste en ce que la hauteur 11, la largeur 1 et l'épaisseur 13 de chaque lit de catalyseur ( 52 2) répondent aux conditions suivantes ( 1 mm = 10 3 m): 11 > 12 > 13 avec, de préférence, i 1 >/ 12 mm * 2 mm 13 ( 2 000 mm, de préférence 5 mmi 4 13 Afin d'augmenter l'efficacité des procédés selon l'invention, il peut être préférable que l'épaisseur 13 de chaque lit catalytique ( 52 2) ( 13 correspond également à l'écartement entre les canaux ou espaces internes creux ( 51) échangeurs de chaleur) soit telle que 1 3 13 13 13 253)dpm > 3, de préférence 3 dp > 3, ou dp correspond 2 200 5 /100 au diamètre hydraulique moyen d'un grain de catalyseur qui représente la taille moyenne d'un grain de catalyseur. L'invention est également relative à un procédé de réformage catalytique dans lequel on fait circuler une charge d'hydrocarbures y habituellement liquide, dans des conditions de réformage, en présence d'hydrogène, successivement à travers deux - zones de réaction, dans au moins la première desquelles ledit procédé se déroule comme décrit précédemment. Dans les différents procédés selon l'invention, le débit massique horaire de charge d'hydrocarbures à traiter est habituellement égal à 1 à 10 fois, de préférence 2 à 5 fois, la masse totale de catalyseur présent dans la ou les zones de réaction. Dans les cas o le fluide caloporteur utilisé est constitué de fumées (ou gaz de chauffe), il est préférable de soutirer et donc d'éliminer une partie de ces gaz de chauffe (par exemple par l'intermédiaire d'une cheminée ( 100) représentée sur la figure 1), le taux de recyclage des gaz de chauffe (rapport pondéral gaz de chauffe recyclés sur gaz de chauffe soutirés et non recyclés) étant alors utilement compris entre environ 0,5 et environ 200, de préférence entre environ 2 et environ 50. Dans une forme de mise en oeuvre préférée du procédé de réformage selon la présente invention, le fluide caloporteur est divisé en 3 strates par 2 moyens ( 51) et( 52) de stratification, chaque strate est chauffée de manière à ce que la température de sortie du fluide caloporteur mesurée, au niveau de chaque strate, dans le plan sensiblement perpendiculaire aux parois latérales sensiblement verticales ( 53 et 54) du réacteur, dans la zone de sortie du fluide caloporteur sensiblement en face d'un canal ( 51) soit telle que la strate inférieure située à proximité du collecteur général ( 61) de la charge traitée ait une température Ts 3, que la strate supérieure située à proximité du distributeur général ( 41) de la charge ait une température Ts 1 et que la strate intermédiaire située entre les deux strates décrites ci-avant ait une température Ts 2, lesdites températures étant telles que Ts 3 soit supérieure ou égale à Ts 2 qui est elle même supérieure ou égale à Tsi et que Ts 3 soit supérieure à Tsi. De manière préférée, les strates définies par les moyens de stratification (S) ont des volumes sensiblement égaux. A titre indicatif, une des charges d'hydrocarbures à réformer peut contenir habituellement, en volume, 35 à 80 % 16 - d'hydrocarbures paraffiniques, 14 à 51 % d'hydrocarbures naphténiques et 2 à 18 % d'hydrocarbures aromatiques Elle est formée en général essentiellement d'essences Cette charge est par exemple un naphta distillant entre environ 55 et environ 2250 C. Le réformage selon l'invention est réalisé sur un mélange de ladite charge et d'hydrogène recyclé (ou "hydrogène de recyclage"), dans une proportion telle que le rapport molaire hydrogène sur charge d'hydrocarbures à traiter (H 2/HC) est habituellement compris entre environ 1 et 100, de préférence entre environ 2 et 10. Le réformage s'effectue à une température usuellement comprise entre environ 300 et 7000 C, de préférence entre environ 400 et 6000 C. On peut utiliser tout catalyseur de réformage connu de l'homme de l'art, conditionné en grains par exemple sensiblement sphériques. On emploiera par exemple des catalyseurs supportés à base d'au moins un métal noble du groupe VIII de la classification périodique des éléments, généralement le platine, de préférence dopé par au moins un promoteur tel que l'indium, le germanium, l'iridium (US-A-2 848 377), le rhénium (US-A3 415 737), l'étain (US-A-3 700 588) Généralement, on incorpore aux catalyseurs un halogène tel que le chlore ou le fluor (FR-B-2 600 668). Les supports des catalyseurs de réformage sont usuellement choisis parmi les oxydes des métaux des groupes 11, III et/ou IV de la classification périodique des éléments, tels que, par exemple, les oxydes de magnésium, d'aluminium, de titane, de zirconium, de thorium ou de silicium, pris seuls ou mélange entre eux ou avec des oxydes d'autres éléments de la classification périodique, tels que par exemple le bore On peut utiliser aussi du charbon On peut également utiliser des zéolites ou tamis moléculaires de type X ou T, ou de type mordénite ou faujasite ou de type ZSM-5, ZSM-4, ZSM-8 L, etc ainsi que des mélanges d'oxydes de métaux des groupes Il, III et/ou IV avec du matériel zéolitique. D'une manière préférée, on emploie un support formé 17 - principalement d'alumine, c'est-à-dire dont l'alumine représente au moins 50 % en poids par rapport au poids total du support et de préférence au moins 80 % en poids, et d'une manière la plus préférée, on emploie de l'alumine seule. La charge d'hydrocarbures à réformer, de préférence désulfurée, par exemple un mélange d'essences provenant de la distillation directe de pétrole brut et/ou de la distillation de produits de pétrole craqué thermiquement ou catalytiquement, est envoyée dans l'unité de réformage o elle se mélange avec de l'hydrogène dans un rapport généralement d'environ 1 à 100, de préférence d'environ 2 à 10 moles d'hydrogène par mole de charge d'hydrocarbures à traiter. Le mélange ainsi formé qui se trouve alors conformément à l'invention sous une pression comprise entre 0,05 et 2,0 M Pa, de préférence entre 0, 05 et 1,0 M Pa, est ensuite de préférence indirectement préchauffé habituellement jusqu'à une température comprise entre environ 300 et 7000 C, avantageusement entre environ 400 et 6000 C. Ledit mélange passe ensuite, par le conduit ( 4), dans le réacteur ( 5) conforme à l'invention et décrit postérieurement, ledit réacteur contenant un catalyseur de réformage défini précédemment. Dans le réacteur ( 5), les essences sont réformées, leurs molécules étant au moins partiellement transformées au moyen de réactions de déshydrogénation, d'isomérisation, éventuellement de déshydrocyclisation et de craquage, en des composés aux propriétés anti-détonnantes nettement améliorées. Ces réactions résultent en une grande production d'hydrogène et une forte demande calorifique. Dans les unités classiques à réacteurs adiabatiques, l'endothermicité des réactions fait chuter rapidement la température et, pour poursuivre les opérations de réformage, il est alors nécessaire de réaliser au moins un réchauffage intermédiaire, en envoyant les réactifs sur un ou plusieurs fours extérieurs. Les procédés de l'invention sont caractérisés notamment en 18 - ce que l'on apporte directement au sein du réacteur, au moyen d'un fluide caloporteur, de préférence à base de fumées (ou gaz de chauffe), par exemple en provenance de la combustion à l'air de mélanges liquides ou gazeux d'hydrocarbures, tels que du gaz naturel, du gaz de raffinerie, circulant entre les lits de catalyseur contenus dans le réacteur ( 5), de la chaleur nécessaire aux réactions de réformage Le circuit du fluide caloporteur n'est pas ouvert sur le système réactionnel. Pour éviter une trop grande accumulation de coke, le catalyseur peut être constamment renouvelé; pour cela, du catalyseur usé est par exemple soutiré en continu vers le bas du réacteur ( 5) et continuellement remplacé par du catalyseur frais (et/ou régénéré) introduit vers le sommet du réacteur ( 5) (fonctionnement appelé en lit mobile). Selon une forme de réalisation du procédé de réformage selon l'invention, le système réactionnel ne comporte qu'un seul réacteur ( 5), l'effluent réactionnel sortant dudit réacteur par le conduit ( 6) pour venir préchauffer le mélange (hydrocarbures + hydrogène) à travers un échangeur de chaleur. D'une manière parfois avantageuse, ceci en fonction des desiderata du raffineur, le réacteur ( 5) est suivi d'un second réacteur ( 5 '), soit du même type que le réacteur ( 5), soit de type adiabatique; l'effluent réactionnel sortant de ( 5) pénètre dans ( 5 ') et en sortie du réacteur ( 5 '), l'effluent réactionnel passe dans un échangeur de chaleur o il va préchauffer le mélange (hydrocarbures + hydrogène). Il est avantageux de fonctionner dans le second réacteur ( 5 ') à une température moyenne supérieure de 5 à 1000 C, de préférence de 10 à 500 C, à la température régnant dans le premier réacteur ( 5). Ce second réacteur ( 5 ') peut être adiabatique Mais il est souhaitable qu'il soit formé d'un réacteur isotherme du même type que le réacteur ( 5) , la chaleur nécessaire aux réactions de réformage étant apportée directement au sein dudit réacteur ( 5 ') également au moyen d'un fluide caloporteur, de préférence à base de fumées (ou gaz 19 - de chauffe), par exemple en provenance de la combustion à l'air de mélanges liquides ou gazeux d'hydrocarbures, circulant entre les lits de catalyseur contenus dans le réacteur ( 5 ') (ce fluide caloporteur étant identique ou non à celui circulant dans le réacteur ( 5). Ce second réacteur ( 5 ') peut aussi fonctionner en lits mobiles; pour cela, du catalyseur usé est par exemple soutiré en continu vers le bas du réacteur ( 5 ') et continuellement remplacé par du catalyseur frais (ou/et régénéré) introduit vers le sommet dudit réacteur ( 5 '). Dans l'échangeur de chaleur, l'effluent réactionnel se refroidit et les essences, dont le nombre d'octane recherché (NOR) a été porté aux environs de 100, sont au moins partiellement condensées. Cet effluent est ensuite amené par exemple dans un condenseur final o les essences achèvent de se condenser. A la sortie de ce condenseur, l'effluent passe par exemple dans un séparateur qui permet de séparer le réformat d'un mélange gazeux riche en hydrogène. Du fond du séparateur, on soutire les essences obtenues qui forment le réformat et on les amène de préférence vers une zone de stabilisation. Le mélange gazeux riche en hydrogène sort du séparateur par un conduit situé vers son sommet On récupère de l'hydrogène et on le recycle à l'aide d'un compresseur dans une zone de mélange avec la charge. Dans le réacteur ( 5) (voir figures), la chaleur nécessaire aux réactions de réformages est, comme nous l'avons vu précédemment, apportée par un fluide caloporteur, de préférence à base de fumées (ou gaz de chauffe ou gaz de fumées). A cet effet, de l'air est aspiré et préchauffé à une température comprise habituellement entre 60 et 3000 C, de préférence entre 100 et 2500 C. Cet air préchauffé passe ensuite par un conduit dans un brûleur (T) (zone de brûlage), contenu dans l'enceinte réactionnelle (E),o il sert de carburant à un mélange d'hydrocarbures, par exemple - du gaz naturel, amené par un conduit (ces conduits sont schématisés sur les figures par une seule ligne 80). La quantité d'air utilisée est avantageusement comprise entre 1 et 5 fois, de préférence entre 1 et 3,2 fois, d'air stoechiométrique nécessaire à la combustion d'hydrocarbures utilisé. La température des gaz de fumées (ou gaz de préférentiellement réglée à une température comprise le entre 400 et 9000 C, de préférence entre 450 et 750 C, ajustée en fonction du niveau de la strate par rapport au zone d'entrée de la charge dans le réacteur. Dans le cas o on utilise un second réacteur la quantité du mélange chauffe) est plus souvent et elle est niveau de la ( 5 ') du même type que le premier réacteur ( 5), la chaleur nécessaire aux réactions de réformage dans le réacteur ( 5 ') peut également être apportée par un fluide caloporteur de préférence à base de fumées (ou gaz de fumées ou gaz de chauffe) La formation et le cheminement du fluide caloporteur sont par exemple analogues à ceux décrits précédemment dans le cas du réacteur ( 5). Les exemples suivants illustrent toutefois en limiter la portée. l'invention sans Exemple 1 (comparatif) Dans une unité pilote de réformage catalytique, dont le réacteur a été réalisé selon les figures 5 à 9 et l OA, dont les lits catalytiques sont mobiles ( 1 = 2 500 mm, 12 = 800 mm, 13 = 90 mm et 13/dpm = 15), mais dont l'enceinte réactionnelle (E) ne comporte pas de moyen de stratification mais comporte trois brûleurs TI, T 2 et T 3, on utilise le catalyseur décrit ci-après et on injecte une charge (naphta) dont la composition est donnée ci-après, mélangée avec de l'hydrogène dans un rapport molaire de 4. Le catalyseur employé est à base de platine, de chlore et de rhénium (en poids: 0,35 % Pt; 0,25 % Re; 1,12 % cl) et est supporté par de l'alumine (de surface spécifique 200 m 2/g et de volume poreux 0,57 cm 3 /g). 21 - La charge d'hydrocarbures à traiter a la composition suivante: Paraffines 55,3 % Naphtènes 38,7 % Aromatiques 6,0 % La charge entre dans le réacteur (figure 5) à 450 C et on règle sa température grâce à un débit de gaz de fumées dont la température d'entrée est maintenue à la valeur de 6500 C en mélangeant des fumées de four avec des fumées de sortie dudit réacteur qui se trouvent à 5100 C. Le taux de recyclage des fumées (en rapport pondéral) est de 9 environ et l'excès d'air utilisé est d'environ 10 % En sortie, on condense le réformat obtenu, on recycle l'hydrogène nécessaire au mélange à l'entrée et on règle la purge des gaz fabriqués de façon à obtenir une pression de sortie égale à 0,23 M Pa. Le débit massique horaire de charge est réglé de manière à obtenir un réformat de 98 NOR. A ce moment, on note que le rapport entre le débit massique horaire injecté et la masse du catalyseur contenu dans le réacteur est égal à 3,3; la pression à l'entrée du réacteur est égale à 0,25 M Pa la température des réactifs, bien qu'égale à 4950 C à la sortie, connaît cependant un minimum à 420 C au sein du réacteur; les rendements s'établissent de la manière suivante (% poids par rapport à la charge) H 2 3,6 % C 1 2 2,2 % C 3 4 4,6 % Réformat (C 5) 89,6 % En dépit d'une température d'entrée ( 4500 C) faible,grâce à la marche basse pression que permet ce système réactionnel isotherme, on obtient un bon rendement en réformat et en hydrogène. 22 - Exemple 2 (selon l'invention) On reproduit l'exemple 1 ci-avant, mais on utilise une enceinte réactionnelle comprenant deux moyens 51 et 52 de stratification du gaz de chauffe dont les plans sont situés respectivement entre les brûleurs T 1 et T 2 et entre les brûleurs T 2 et T 3 (voir figures 8 et 9). La charge entre également dans le réacteur ( 5) à 4500 C et on règle sa température grâce au même débit de fumées dont la température d'entrée est maintenue à la valeur de 6500 C. Les brûleurs sont réglés de manière à ce que les températures de sortie des gaz de fumées du réacteur ( 5) au niveau de chaque strate créée,Ts 3, Ts 2, Ts 1, soient respectivement égales à 515, 510 et 5050 C. Le taux de recyclage des fumées est de 9 environ et l'excès d'air utilisé d'environ 10 %. En sortie, on condense le réformat obtenu, on recycle l'hydrogène nécessaire au mélange à l'entrée et on règle la purge des gaz fabriqués de façon à obtenir une pression de sortie du réacteur égale à 0,23 M Pa. Le débit massique horaire de charge est réglé de manière à obtenir un réformat de 98 NOR. A ce moment, on note que le rapport entre le débit massique horaire injecté et la masse du catalyseur contenu dans le réacteur est égal à 3,3; la pression à l'entrée du réacteur est égale à 0,25 M Pa les températures des réactifs à la sortie du lit de catalyseur au niveau du centre de la première strate, du centre de la deuxième strate et du centre de la troisième strate sont respectivement égales à 490, 495 et 5000 C; les rendements s'établissent de la manière suivante (% poids par rapport à la charge) * 2: 3,8 % C 1 2 2,0 % C 3 4 4,2 % Réformat (C 5 +) 90,0 % 23 - On obtient ainsi un meilleur rendement en réformat et en hydrogène. 24 - R E V E N D I C A T I O N S 1 Enceinte réactionnelle caractérisée en ce qu'elle comprend un réacteur calandre de forme allongée comportant à une première extrémité au moins un moyen d'introduction d'une charge à traiter, à une deuxième extrémité au moins un moyen d'évacuation de la charge traitée, au moins deux cellules réactionnelles élémentaires, non contiguës entre elles et non contiguës aux parois dudit réacteur, reliées chacune à partir de l'une de leur extrémité audit moyen d'introduction de ladite charge et à partir de leur autre extrémité audit moyen d'évacuation de ladite charge traitée, lesdites cellules réactionnelles élémentaires contenant dans au moins une partie de leur volume au moins un solide pulvérulent et étant séparées les unes des autres, ainsi que des parois dudit réacteur, par un canal s'étendant sur une longueur au moins égale à celle sur laquelle s'étend ledit solide pulvérulent contenu dans lesdites cellules réactionnelles élémentaires, au moins un moyen de mise en circulation dans chaque canal dudit réacteur, de manière sensiblement transversale par rapport à la direction globale de circulation de la charge à traiter dans ledit réacteur, d'au moins un fluide caloporteur contenu dans ladite enceinte réactionnelle, au moins N moyen(s) de stratification du courant de fluide caloporteur, le(s)dit(s) moyen(s) étant positionné(s) de manière sensiblement perpendiculaire à la direction globale de circulation de la charge à traiter dans ledit réacteur et en amont, par rapport au sens de circulation dudit fluide caloporteur, de la face des canaux par laquelle ledit fluide caloporteur pénètre dans lesdits canaux, N étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, au moins N + 1 moyens thermiques modififant chacun l'enthalpie d'une partie dudit fluide caloporteur, chacun desdits moyens étant positionné de part et d'autre d'un plan défini par l'un desdits - moyens de stratification et en amont, par rapport au sens de circulation dudit fluide caloporteur, de la face des canaux par laquelle ledit fluide caloporteur pénètre dans lesdits canaux. 2 Enceinte selon la revendication 1 dans laquelle ledit moyen de mise en circulation du fluide caloporteur est un ventilateur, ledit fluide étant un gaz et ladite enceinte comportant 2 moyens de stratification du courant de fluide caloporteur et 3 moyens thermiques modifiant chacun l'enthalpie d'une partie du fluide caloporteur. 3 Enceinte selon l'une des revendications 1 et 2 dans laquelle les moyens thermiques modifiant chacun l'enthalpie d'une partie du fluide caloporteur sont des moyens de chauffage. 4 Enceinte selon la revendication 3 dans laquelle les moyens de chauffage sont des brûleurs alimentés en combustible gazeux, liquide ou solide. 5 Enceinte selon l'une des revendications 1 à 4 dans laquelle ledit réacteur a la forme globale d'un parallélépipède rectangle, ledit moyen de mise en circulation dudit fluide caloporteur est situé dans le prolongement dudit réacteur sensiblement dans le volume compris entre les plans passant par 4 des faces dudit parallélépipède rectangle et lesdits moyens de stratification ainsi que lesdits moyens thermiques modifiant chacun l'enthalpie d'une partie dudit fluide caloporteur sont situés dans un volume compris entre ledit moyen de circulation et la face dudit parallélépipède rectangle à travers laquelle ledit fluide caloporteur pénètre. 6 Enceinte selon l'une des revendications 1 à 5 dans laquelle ledit réacteur comporte en outre: au moins un moyen d'introduction de solide pulvérulent à la partie supérieure dudit réacteur à proximité du moyen d'introduction de la charge à traiter, au moins un moyen d'évacuation dudit solide pulvérulent à la partie inférieure dudit réacteur à proximité du moyen d'évacuation de la charge traitée, au moins deux cellules réactionnelles élémentaires sensiblement verticales, parallélépipédiques et sensiblement parallèles entre 26 - elles, séparées les unes des autres, ainsi que des parois du réacteur, par un canal sensiblement parallélépipédique, chacune desdites cellules étant composée des trois compartiments suivants un distributeur individuel de la charge, un collecteur individuel de la charge traitée, * un lit de solide pulvérulent inséré entre ledit distributeur individuel et ledit collecteur individuel, ledit lit étant ouvert, sur toute une face mince sensiblement verticale F 1, sur ledit distributeur individuel et ouvert, sur toute la face mince F 1 sensiblement parallèle à F 1, sur ledit collecteur individuel, lesdites faces minces F 1 et Fi étant chacune définies par une paroi perméable aux fluides et imperméables aux particules solides, ledit lit communicant, par sa face mince supérieure sensiblement horizontale F avec ledit moyen d'introduction du solide et, par sa face mince inférieure sensiblement horizontale F 2 ' et sensiblement parallèle à F 2, avec ledit moyen d'évacuation du solide, ledit lit étant tel que chacune de ses deux faces larges sensiblement verticales est fermée par une paroi étanche dont les prolongements au- delà dudit lit forment des parois étanches dudit distributeur individuel et dudit collecteur individuel, au moins une paroi étanche reliant entre eux les côtés supérieurs sensiblement horizontaux des faces larges en regard de deux lits de solide voisins, au moins une paroi étanche reliant entre eux les côtés inférieurs sensiblement horizontaux desdites faces larges en regard de deux lits de solide voisins, au moins une paroi étanche reliant le côté supérieur sensiblement horizontal de la face large du lit de solide le plus proche de chaque paroi dudit réacteur et sensiblement parallèle à cette paroi à ladite paroi, au moins une paroi étanche reliant le côté inférieur sensiblement horizontal de la face large du lit de solide le plus proche de chaque paroi dudit réacteur et sensiblement parallèle à cette paroi à ladite paroi, 27 - au moins un distributeur général de la charge, relié au(x)dit(s) moyen(s) d'introduction de la charge et à tous les distributeurs individuels de la charge par une de leurs faces minces sensiblement horizontales, au moins un collecteur général de la charge traitée, relié au(x)dit(s) moyen(s) d'évacuation de la charge traitée et à tous les collecteurs individuels de la charge traitée par une de leurs faces minces sensiblement horizontales qui est sensiblement diagonalement opposée, par rapport au centre du lit de solide correspondant, à la face mince sensiblement horizontale du distributeur individuel correspondant par laquelle celui- ci est relié au distributeur général. 7 Enceinte selon la revendication 6 dans laquelle ledit réacteur comporte au moins deux cellules réactionnelles élémentaires, chacune desdites cellules étant composée des trois compartiments sensiblement parallélépipédiques suivants un distributeur individuel de la charge, un collecteur individuel de la charge traitée, un lit de solide pulvérulent inséré entre ledit distributeur individuel et ledit collecteur individuel. 8 Enceinte selon la revendication 6 dans laquelle ledit réacteur comporte au moins deux cellules réactionnelles élémentaires, chacune desdites cellules étant composée des trois compartiments suivants: un distributeur individuel de la charge, de forme sensiblement prismatique, dont la section selon un plan sensiblement horizontal a une surface plus grande à proximité du distributeur général de la charge qu'à proximité du collecteur général de la charge traitée, un collecteur individuel de la charge, ayant sensiblement, soit la forme d'un parallélépipède rectangle dont la section, selon un plan sensiblement horizontal, a une surface égale à proximité du distributeur général de la charge et à proximité du collecteur général de la charge, soit une forme sensiblement prismatique dont la section, selon un plan sensiblement horizontal, a une surface 28 moins grande à proximité du distributeur général de la charge qu'à proximité du collecteur général de la charge, un lit de solide pulvérulent inséré entre ledit distributeur individuel et ledit collecteur individuel. 9 Enceinte selon l'une des revendications 1 à 8 dans laquelle dans chaque canal dudit réacteur situé entre deux cellules réactionnelles élémentaires voisines ou entre une paroi du réacteur et la cellule élémentaire la plus proche de cette paroi, on aménage des conduits adjacents sensiblement parallèles entre eux, lesdits conduits ayant une section de forme triangulaire, carrée, rectangulaire, polygonale ou d'une portion de sinusoïde. Procédé de réformage catalytique, effectué dans une enceinte réactionnelle selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel on fait circuler une charge d'hydrocarbures, dans des conditions de réformage, en présence d'hydrogène, à travers une zone de réaction dans laquelle la pression est comprise entre 0,05 et 2,0 M Pa, ladite zone renfermant, d'une part, au moins deux espaces réactionnels catalytiques élémentaires non adjacents, composés chacun d'une zone individuelle de distribution, d'une zone individuelle de collecte et d'un lit de catalyseur inséré entre les deux dites zones, et, d'autre part, des espaces internes creux, lesdits espaces réactionnels catalytiques élémentaires et lesdits espaces internes creux étant disposés sensiblement verticalement et sensiblement parallèlement entre eux, chaque espace réactionnel catalytique élémentaire étant pris en sandwich entre au moins deux espaces internes creux dans lesquels circule sensiblement horizontalement le fluide caloporteur, ledit fluide étant divisé en N strates, 1 ' enthalpie de chaque strate étant ajustée à la valeur désirée par apport de calories, ledit apport de calories étant effectué dans ou à proximité de la zone de stratification avant l'entrée du fluide caloporteur dans les espaces internes creux lesdites strates de fluide caloporteur apportant chacune la chaleur nécessaire à la réaction de réformage, procédé dans lequel en outre: on envoie la charge d'hydrocarbures à l'intérieur d'une zone 29 - générale de distribution, on répartit ladite charge, en provenance de la zone générale de distribution, dans la zone individuelle de distribution de chaque espace réactionnel catalytique élémentaire, on envoie ladite charge, à partir de chaque zone individuelle de distribution, dans chaque lit catalytique correspondant qu'elle traverse sensiblement horizontalement, la charge et le fluide caloporteur circulant alors à co-courants, on récupère la charge traitée, à la sortie de chaque lit catalytique, dans la zone individuelle de collecte correspondante, on évacue la charge traitée de chaque zone individuelle de collecte dans une zone générale de collecte par laquelle on soutire ensuite ladite charge traitée, procédé dans lequel également, dans chaque espace réactionnel catalytique élémentaire, la position de l'entrée de la charge dans la zone individuelle de distribution est sensiblement diagonalement opposée, par rapport au centre du lit catalytique correspondant à la position de sortie de la charge traitée de la zone individuelle de collecte correspondante. 11 Procédé selon la revendication 10 dans lequel chaque lit de catalyseur est de type mobile, les grains de catalyseur étant introduits en continu à la partie supérieure de chaque lit et soutirés en continu progressivement à la partie inférieure de chaque lit après avoir cheminé de haut en bas à l'intérieur de chaque lit. 12 Procédé selon l'une des revendications 10 et 11 dans lequel ledit fluide caloporteur est un gaz ou un mélange de gaz qui circule, à l'intérieur de chaque espace interne creux, dans des conduits adjacents sensiblement horizontaux à base de tôles ondulées, les sections desdits conduits ayant au choix l'une des formes suivantes: triangulaire, carrée, rectangulaire, polygonale ou d'une portion de sinusoïde.