Brevet FR2648803A1 — publié le 19901228

PROCEDE ET DISPOSITIF POUR LE BOMBAGE ET LA TREMPE PAR CONTACT La présente invention concerne le bombage et la trempe par contact de feuilles de verre notamment pour la produc- tion de vitrages destinés par exemple à des véhicules au- tomobiles devant posséder une très grande précision de forme, en cas de bris une fragmentation conforme aux normes de sécurité et une qualité optique satisfaisant également les normes les plus sévères. Il est connu par exemple de la demande de brevet EP- A-277074 de procéder simultanément au bombage et à la trempe de feuilles de verre qui sont pour ce faire échauffées préalablement au-delà de leur température de déformation plastique et amenées entre deux plaques de re- froidissement.et de compression dont le galbe correspond à la courbure que l'on souhaite conférer à la feuille de verre. Les feuilles de verre sont pressées entre les pla- ques jusqu'à ce que leur température soit suffisamment basse pour que leur forme soit figée. Un tel procédé est particulièrement avantageux pour les vitrages en verre mince, par exemple de moins de 3 mm d'épaisseur, qu'il est difficile d'amener après bombage à une température suffi- samment élevée pour une trempe thermique; ceci en raison de la rapidité de leur refroidissement à l'air dès que les vitrages en verre mince sortent du four de réchauffage. Une autre raison du développement de tels procédés de bombage-trempe par contact. est le souci d'une parfaite maîtrise de la courbure d'un vitrage, notamment la sup- pression des défauts dits de double-bombage, c'est-à-dire les courbures non désirées, dues notamment à l'action de la pesanteur lorsque la feuille de verre n'est pas soutenue en tout point de sa face inférieure. Toutefois, les auteurs de la présente invention ont rbservé un léger écart du galbe de la feuille de verre par rapport à celui des plaques de refroidissement et de com- pression dont l'origine est en partie due à la relaxation incomplète des contraintes de formage, et plus précisément des contraintes de flexion. Ces contraintes de flexion sont maximales au voisinage des surfaces du verre - c'est-à-dire qu'elles sont maximales aux endroits les plus rapidement refroidis et donc pour lesquels est minimale la période io pendant laquelle la relaxation des contraintes peut effec- tivement se produire. Par ailleurs, la non relaxation des contraintes peut entraîner localement des tensions supé- rieures à la résistance du verre et le bris du vitrage. I1 est possible d'allonger cette période pendant la- !5 quelle cette relaxation peut se produire en procédant avec des feuilles de verre dont la température initiale est plus grande et qui donc subissent un refroidissement de plus grande intensité. Toutefois, il existe en terme de qualité optique une limite à l'échauffement initial de la feuille de verre. En effet, si les feuilles de verre sont trans- portées à plat sur des rouleaux - ce qui est à la fois le mode de transport le plus simple, le plus économique et en grande partie le moins susceptible d'entraîner des mar- quages ou des salissures par les émaux - le verre trop chaud a une légère tendance à s'affaisser entre les rou- leaux ce qui crée des défauts de type "tôle ondulée" dont la trace persiste même après le pressage lors de l'étape de bombage-trempe par contact. Par ailleurs, avec le procédé de bombage-trempe par contact il n'est pratiquement pas possible d'allonger la phase de formage en procédant par exemple à un pliage pro- gressif des formes de bombage - ceci bien sûr du fait que le temps de formage est compté dans la mesure o la feuille de verre subit simultanément un intense refroidissement par les plaques de refroidissement et de compression. L'utili- sation de matériaux tampons adéquats apporte une solution à ce problème, mais uniquement si on reste dans le cas de vitesses de pressage usuelles pour une trempe par contact. En fait, si le temps de formage imparti est trop long, à la fin du formage il se produit une casse car le verre est alois trop froid pour supporter le taux de déformation. Cette limitation du temps de formage entraîne une limita- tion des courbures susceptibles d'être conférées par ce procédé. De plus dans l'absolu, allonger la phase de for- mage réduit la cadence de fonctionnement de la ligne de production ce qui est toujours un défaut pour un usage in- dustriel. D'autre part, on connaît de nombreux procédés de fa- !0 brication de vitrages bombés et trempés dans lesquels ces deux opérations sont effectuées en des temps et des lieux distincts, notamment des procédés selon lesquels les feuilles de verre sont chauffées en position horizontale dans un four qu'elles traversent par exemple véhiculées par un convoyeur formé par des rouleaux puis sont soulevées au-dessus du convoyeur par des moyens mécaniques ou de na- ture pneumatique - notamment pas aspiration ou par souf- flage d'air chaud - appliquées contre un élément supérieur plat ou constituant une forme de bombage puis relâchées sur un élément inférieur, par exemple un anneau ouvert en son centre, qui conduit la feuille de verre jusqu'à un dispo- sitif de trempe thermique par soufflage d'air froid au moyen de caissons de trempe. Selon les cas, le formage de la feuille de verre s'opère exclusivement sur l'élément inférieur, partiellement ou est déjà achevé lorsque le verre est déposé sur l'élément inférieur. Il est aussi connu des procédés qui n'utilisent pas d'élément inférieur - ou seulement pour l'étape de bombage - et selon lesquels le transfert de la feuille de verre bombée jusqu'au dispo- 0 sitif de trempe s'opère directement sur la forme supérieure qui est alors mobile ou encore sur un convoyeur formé d'un lit de rouleaux éventuellement courbes. A ces procédés de bombage-trempe ayant pour caractéristique commune l'usage d'un élément supérieur et le déplacement vertical de la feuille de verre, il faut encore ajouter les procédés de bombage selon lesquels on fait progresser la feuille de verre sur un lit de conformation, constitué par exemple par des guidons ou des tiges droites montées selon un chemin courbe. Tous les procédés mentionnés cidessus sont bien - 4 - connus de l'art et on pourra en trouver des exemples dans les publications de brevet US-A-3527589, EP-A-3391, EP-A- 5306, FR-A-2085464, FR-A-2312463, FR-A-2442219, FR-A- 2549464, FR-A-2549465, FR-A-2554436, FR-A-2567508, FR-A- 2596750, FR-A-2596751. Ces procédés permettent d'atteindre des cadences très élevées même pour des formes de vitrage relativement com- plexes, toutefois dans le mesure o la priorité est systé- matiquement donnée à la qualité optique, il est pratique- 0 ment impossible d'obtenir une parfaite conformité au galbe et notamment d'éviter le défaut de double-bombage. Il faut noter que les écarts du galbe sont d'autant plus sensibles que l'épaisseur de la feuille de verre est faible, ce qui explique l'intérêt accru des procédés de bombagetrempe par contact pour du verre mince. La présente invention a pour but premier une amélio- ration aux procédés de bombage-trempe par contact telle qu'il soit possible d'obtenir dans des conditions suffi- samment industrielles des vitrages pouvant présenter tous les types de courbures, notamment celles se traduisant par des petits rayons de courbure, et ceci avec une très grande précision du galbe. La solution à ce problème proposée par l'invention consiste en une opération de préformage dans une ambiance chaude, avant de procéder à l'opération de bombage-trempe par contact. Par ambiance chaude, on entend ici que le préformage doit être mené dans des conditions telles que la température des feuilles de verre soit égale à leur tempé- rature de bombage-trempe lorsqu'elles sont conduites entre les plaques de refroidissement et de compression. Avantageusement, dans toutes les directions de la feuille de verre, l'écart entre la courbure définitive souhaitée par la feuille de verre et sa courbure initiale conférée par le préformage est en tout point de la feuille de verre inférieur à 1 m 1; rappelons que la courbure en un point donné de la feuille de verre est égale par définition à l'inverse du rayon de courbure en ce point. Autrement dit, quelle que soit la forme choisie, l'opération de bombage-trempe par contact peut être effectuée à la même - 5 -- vitesse que l'opération de bombage-trempe pour une feuille de verre plane à laquelle est conférée un rayon de courbure d'au moins 1 mètre. Le préformage a donc pour but d'appro- cher grossièrement la courbure définitive surtout aux en- droits o sont localisés les petits rayons de courbure. Il peut ainsi être effectué de façon extrêmement rapide, sans se préoccuper de l'éventuelle formation de courbures para- sitaires qui seront rattrapées lors de la phase de pressage de l'opération de bombage-trempe par contact mais en 0o veillant absolument à ne pas induire de défauts optiques, pendant la phase de préformage ou pendant la phase de transfert jusqu'au dispositif de bombage-trempe par con- tact. Cette phase ultérieure de rattrapage de la courbure donne une très grande souplesse au procédé selon l'inven- tion. Dans la mesure o l'écart entre les courbures reste toujours inférieur à 1 m- par exemple, il importe peu que la feuille de verre perde pendant le transfert un peu de la courbure qui lui a été conférée au cours du préformage - ou en acquiert une supplémentaire. De ce fait, le transfert peut être obtenu au moyen d'un convoyeur à coussin d'air (qui ne peut entraîner de défauts optiques), d'un convoyeur à rouleaux éventuellement en forme ou d'un tapis métallique constitué par une bande flexible formée d'un tissu ou d'un tricot en fibres métalliques résistantes à la chaleur, présentant une résistance au passage de la chaleur mesurée perpendiculairement au plan de la bande comprise entre 0, 25 x 103 et 5 x 103 m2.K.W 1, ladite bande flexible s'in- tercalant entre la feuille de verre et la plaque inférieure de compression et de refroidissement. En substitution de ces convoyeurs, on peut également utiliser directement les éléments de conformation servant au préformage, que ce soit un lit de conformation conférant progressivement une courbure au verre ou que ce soit des éléments contre lesquels on applique la feuille de verre notamment des formes de pressage mâle ou femelle, pleines ou constituées par des anneaux ouverts en leur centre. En règle générale, les éléments de pressage - qui sont asso- ciés à des forces de nature mécaniques ou pneumatiques - -- 6 - sont préférés selon l'invention - car ils conviennent bien à l'obtention de petits rayons de courbure. Le pressage par un courant ascendant d'air chaud est plus particulièrement préféré, mais on peut également avoir un "pressage par as- piration", c'est-à-dire que la feuille de verre est plaquée contre l'élément supérieur en forme par une aspiration créée par exemple au voisinage de la périphérie de la feuille de verre ou à proximité de la surface dudit élément supérieur. Parmi tous les procédés énumérés cidessus, mention spéciale doit être faite à ceux qui, au stade final du bombage et donc ici du préformage, amènent la feuille de verre sur un support annulaire sur lequel reposent les bords de la feuille de verre. Dans ces cas, la partie cen- trale de la feuille de verre - qui après le montage du vi- trage sur un véhicule est le plus souvent la seule visible - ne risque pas d'être marquée. De plus, on sait que si les vitrages sont revêtus d'une couche d'émaillage, celle-ci est toujours tournée vers l'intérieur du véhicule, côté le moins exposé aux intempéries; autrement dit les émaux -qui lors du bombage sont partiellement à l'état fondu avec un fort risque de souillures - sont sur la face concave du vitrage et non sur sa face convexe qui elle repose sur le support annulaire. Par ailleurs, ce cadre annulaire peut fort bien être utilisé pour transférer les feuilles de verre du dispositif de préformage au dispositif de bombage-trempe par contact - comme il est connu pour les procédés de trempe thermique avec des caissons de soufflage d'air froid, avec de plus dans le cas particulier de l'in- vention, l'avantage de donner une très grande précision de la position de la feuille de verre par rapport aux plaques de refroidissement et de compression, précision qui est une des conditions de l'obtention de vitrages parfaitement conformes au galbe. Comme indiqué précédemment, un aspect essentiel du préformage avant l'opération de bombage-trempe est la pos- sibilité de réduire dans tous les cas la déformation que subit le verre entre les plaques de refroidissement et de compression à une déformation correspondant à une courbure 7 - de moins de 1 m I1 est ainsi possible d'obtenir des vi- trages de tout rayon de courbure, alors qu'en l'absence de préformage, les rayons de courbure mini sont voisins de 0,85 m - ou même supérieurs pour une plus grande qualité optique. Corollairement ce préformage permet une réduction im- portante du temps de formage entre les presses de refroi- dissement et de compression et par là une augmentation des cadences de production, notamment en autorisant une accé- 0 lération de la vitesse de pressage dans la mesure o la phase de bombage peut être brève. Un autre avantage important est qu'il est possible de procéder à l'étape de bombage et de trempe par contact avec des feuilles de verre dont la température initiale est re- lativement basse, ce qui limite au maximum les risques de formation de défauts optiques. Par température basse, on entend ici une température inférieure à 6500C et de préfé- rence à 6300C, mais bien sûr au-delà de la température de déformation plastique de la feuille de verre de façon à pouvoir donner le complément de courbure. Par ailleurs, le procédé selon l'invention convient particulièrement bien à un des modes de mise en oeuvre dé- crit dans la demande de brevet déjà citée EP-A-277 074, à savoir celui selon lequel on choisit d'opérer un bombage- trempe par contact au moyen de plaques de refroidissement plus petites que les feuilles de verre. Le choix d'une telle façon de procéder est particulièrement avantageux dans le cas de vitrages de grandes dimensions, car avec des dimensions de vitrages croissantes, la construction des plaques de refroidissement galbées adéquates suscite de plus en plus de difficultés. En outre, il devient de plus en plus difficile de produire la pression de compression uniforme nécessaire et d'évacuer les quantités de chaleur croissantes par le refroidissement desdites plaques. Notons de plus que ce procédé préféré permet l'emploi d'un cadre de transfert du vitrage qui reste en place lors de la trempe par contact. Une autre difficulté bien connue à laquelle des pla- ques de refroidissement et de compression plus petites que - aJ la feuille de verre peuvent apporter un remède satisfaisant est celle posée par les vitrages dont les régions margi- nales sont couvertes par des émaux destinés à former une couche opaque formant encadrement et masquant par exemple la colle utilisée pour le montage du vitrage sur le véhi- cule. Il va de soi que les difficultés détaillées plus haut en référence au préformage se retrouvent à l'identique et l'avantage de procéder avec des plaques de refroidissement et de compression qui ne recouvrent pas ces zones margi- I0 nales émaillées est de ce point de vue parfaitement évident. Le défaut majeur du mode de réalisation enseigné par EP-A-277074 est bien sûr le fait que la partie du vitrage extérieure n'est pas soumise à la compression et n'est donc pas directement bombée, encore qu'à condition que les par- ties extérieures ne représentent qu'une fraction assez faible de la surface et que la viscosité du verre ne soit pas trop faible, la raideur du verre est suffisante pour que ces zones suivent en partie du moins la courbure con- férée à la partie centrale. Avec une phase de formage an- ticipée conformément au procédé selon l'invention, il de- vient possible de conférer même à ces zones marginales la courbure souhaitée, et ceci sans risquer d'endommager les parties émaillées et/ou de souiller les plaques de refroi- dissement par les émaux. Il peut être avantageux de préformer de tels vitrages émaillés en utilisant un support annulaire en forme qui sert de forme de pressage et/ou d'outil de transfert jusqu'au dispositif de bombage-trempe comportant des pla- ques de refroidissement et de compression plus petites que les feuilles de verre - et en association avec ce disposi- tif, un dispositif de soufflage d'air froid sur les zones marginales du vitrage. On peut opérer avec un cadre qui présente une surface de support de la feuille de verre dis- continue, pour une meilleure évacuation de l'air froid soufflé - ce qui privilégie la qualité de la trempe - ou avec un cadre continu - ce qui est synonyme d'une meilleure qualité optique dans le mesure o on évite ainsi les dé- fauts qui peuvent être générés lors du pressage éventuel - - Fendant la phase de préformage, cadre qui est alors évacué juste avant de procéder au soufflage le long des zones marginales. Au sens strict, la notion selon l'invention de pré- f ormage ne s'applique bien sûr que dans le cas de la pro- duction de vitrages présentant une courbure non nulle. Toutefois un des nombreux avantages du préformage est qu'il permet d'optimiser les températures de surface des feuilles de verre. En effet, les auteurs de la présente invention 0 ont constaté que cette notion pouvait être dans une cer- taine mesure étendue même au cas des vitrages plans. En effet, il a été constaté que toute dissymétrie, même pe- tite, entre les températures des deux faces opposées de la feuille de verre suffit à entraîner après le trempe un certain écart par rapport au galbe attendu, le côté ini- tialement le plus froid correspondant au côté convexe du vitrage. Le préformage devient de ce point de vue très in- téressant, soit pour conférer au volume une courbure in- verse qui sera compensée lors de l'opération de trempe par contact, soit plus simplement pour ne constituer qu'une simple phase de conditionnement thermique de la feuille de verre. Les fours souvent utilisés ont par exemple tendance à chauffer plus la face supérieure de la feuille de verre que la face inférieure qui est en partie cachée par les rouleaux qui supportent le verre, on peut donc chercher à compenser la différence de température entre les faces par un apport spécifique de chaleur réservé à la face infé- rieure, apport qui peut être obtenu par exemple par un courant d'air chaud ascendant exerçant une pression dyna- migue uniforme. Une même ligne de production peut ainsi être utilisée pour tous les types de vitrages. Comme il est expliqué plus haut, la plupart des dis- positifs de bombage connus de l'art conviennent à la mise en oeuvre de l'invention. Une ligne de production conçue pour le procédé selon l'invention est donc essentiellement formée d'un four, d'un poste de bombage "à chaud" sans re- froidissement de trempe, d'un poste de bombage-trempe par contact et de moyens de transfert des feuilles de verre entre les deux dispositifs de bombage. - 10 - Dans certains cas, il est toutefois avantageux d'uti- liser le dispositif spécifique décrit ci-après en référence aux dessins annexés qui représentent figure 1: une vue d'ensemble schématique d'une installation de bombage et de trempe, figure 2: une vue en perspective des éléments es- sentiels du poste de compression et de trempe, figure 3: une vue du poste de compression et de trempe au moment du positionnement du vitrage prébombé, y. figure 4: une vue du poste de compression et de trempe au moment de l'opération de compression et de trempe, figure 4: une vue en coupe illustrant la structure des outils de bombage refroidis, 15. figure 6: une vue, à plus grande échelle, d'une partie de la figure 5. Une installation pour l'exécution du procédé conforme à l'invention comprend, comme le montre schématiquement la figure 1, essentiellement trois postes, à savoir un poste de bombage A, un poste de compression et de trempe B et un poste d'évacuation C. Les vitrages 1 à bomber sont chauffés à la température de bombage dans un four continu 2 d'une manière connue. A l'aide d'un convoyeur constitué par exemple par des moteurs 3, les vitrages chauffés sont transportés au travers du four 2 et jusqu'au poste de bombage A o on procède au préformage. Dans le cas représenté, l'opération de bombage s'ef- fectue dans le poste de bombage A par le procédé de bombage à air chaud connu de US-A-4682997. Le poste de bombage A comprend à cet effet, une forme supérieure de bombage pleine, convexe 6 installée au-dessus des rouleaux 3. La forme de bombage 6 est fixée à un cadre 7, monté pour sa part sur des tiges 8 qui peuvent être déplacées verti- calement à l'aide de dispositifs d'entraînement 9 appro- priés, de sorte que la forme de bombage 6 peut être amenée dans la position abaissée représentée aux dessins et dans une position remontée. En-dessous des rouleaux 3 est prévu un conduit d'alimenrrtation 12 par lequel est acheminé de - 11 - l'air chaud selon un débit volumique prédéterminé et sous une pression prédéterminée, de sorte que le courant d'air chaud ascendant soit dirigé vers la forme supérieure 6. Après avoir traversé la chambre de bombage, le courant 3 d'air chaud sort par le canal 13 et est ensuite recyclé dans le conduit 12. Au moyen du flux de gaz chaud, le vitrage 1 est pressé contre la surface de moulage du moule de bombage 6 et prend ainsi la forme qui est prédéfinie par celle-ci. La chambre de bombage proprement dite est entourée par une enceinte 14. La paroi 15 de l'enceinte 14 présente une ouverture 16 gui est fermée par une porte 17 pendant l'opération de bombage. Le poste de compression et de trempe B comprend un moule 20 supérieur convexe refroidi par exemple à l'eau et un moule 30 inférieur concave de même refroidi. Les deux moules 20 et 30 définissent une surface plus petite que celle du vitrage 1'. Les deux moules sont entourés par des conduits annulaires, respectivement notés 40 et 41 pour la distribution d'air froid. Les conduits 40, 41 comprennent respectivement des buses de soufflage 42, 43 dirigées vers les régions marginales du vitrage 1'. Les conduits 40 et 41 sont alimentés en air par l'intermédiaire de flexibles de soufflage froid d'alimentation 44 et 45. Le moule supérieur 20 est installé conjointement avec le conduit annulaire 40 sur un cadre 46 dont la position verticale est commandée à l'aide du vérin pneumatique ou hydraulique 47. De même, le moule inférieur 30 est installé conjointement avec le conduit annulaire 41 sur un cadre commun 48, dont la position verticale est commandée à l'aide du vérin pneumatique ou hydraulique 49. Le poste de transfert C comprend essentiellement un chariot 52 qui se déplace sur des rails 51 parallèles à l'axe de direction de transport des feuille de verre. Le chariot 52 porte un vérin pneumatique 53; sur la tige de piston 54 du vérin 53 est fixé un cadre 55 auquel sont suspendues des ventouses 56. A l'aide de ce dispositif de transfert, les vitrages sont saisis après la trempe par les ventouses 56, soulevés et déposés sur un convoyeur - 12 - tansporteur à rouleaux 58. Ce convoyeur à rouleaux 58 transporte les vitrages sur une distance de postrefroidissement telle que les vitrages sont à tempéra- ture ambiante à l'extrémité du convoyeur 58. Le transfert du vitrage 1' depuis le poste de bombage A jusqu'au poste de transfert C s'effectue au moyen d'un cadre annulaire 60 correspondant à la forme du vitrage bombé. Le cadre 60 est monté sur un chariot 61 pourvu de roues 62 qui roulent sur des rails 63 parallèles aux rails 0 51. La construction des outils de compression et de trempe et leur mode de fonctionnement ressortent dans le détail des figures 2 à 6. Le moule supérieur 20, qui assure si- multanément la compression, le refroidissement brusque de la zone centrale pour la trempe du vitrage 1', est consti- tué par un corps métallique pourvu de canaux 21 traversés par de l'eau de refroidissement. On peut également utiliser pour réaliser les plaques de refroidissement tout matériau à faible valeur du rapport coefficient de dilatation li- néaire sur conductivité thermique, notamment de graphite comme indiqué dans la demande de brevet EP-A-312441. L'eau de refroidissement est admise par un tuyau flexible 22 et évacuée par le tuyau flexible 23. Sur la surface de moulage proprement dite, le moule 20 est pourvu d'une couche 24. La couche 24 est faite d'une matière qui, dans une faible me- sure, possède une déformabilité élastique lui permettant de s'appliquer de manière optimale par toute sa surface sur la surface du verre, et qui possède d'autre part de bonnes propriétés de conductibilité thermique. La couche 24 peut, par exemple, être faite d'une plaque de graphite lamellaire d'environ 1 à 2 mm d'épaisseur, disponible sous la marque commerciale SIGRAFLEX (marque déposée de la société SIGRA GMBH constituée selon le droit de la république fédérale allemande). Comme le montrent les figures 5 et 6, cette plaque de graphite lamellaire 25 est recouverte et retenue par une mince toile métallique 26 qui pour sa part est fixée aux parois latérales du moule 20. La toile métallique 26 est également constituée d'un métal possédant une conductance thermique adéquate - comme il est indiqué dans - 13 - la demande de brevet EP-A-312441 précitée - et qui présente une épaisseur faible comprise par exemple entre 0,1 à 0,3 min. Le moule inférieur 30 est construit d'une manière analogue. Il est également pourvu de canaux 31 qui sont traversés par de l'eau de refroidissement. L'eau de re- froidissement est admise par le tuyau flexible 32 et éva- cuée par le tuyau flexible 33. La surface du corps métal- ligue du moule de compression 30 est à nouveau pourvue O d'une couche élastiquement flexible 34, qui est faite d'une plaque de graphite lamellaire 35 recouverte d'une toile métallique 36. Les moules 20 et 30 ont une étendue en surface qui est inférieure à celle du vitrage 1' dans une mesure telle que la largeur L de la région marginale du vitrage dépassant latéralement des moules soit de i à 10 cm. Dans cette ré- gion marginale, le vitrage 1' est trempé au moyen de jets d'air froid sortant des buses de soufflage 42 et 43. Pour éviter des déformations du vitrage 1' au niveau du bord des moules 20 et 30, les surfaces de moulage des moules présentent au niveau de leursbords, chaque fois un rayon de courbure différent de celui du vitrage 1', comme le montrent clairement les figures 5 et 6. La pression de compression est ainsi toujours abaissée jusqu'à zéro dans une région de transition R, ce qui exclut tout risque de déformation du vitrage en cet endroit. En outre - il res- sort plus précisément de la figure 4, pendant l'opération de compression et de trempe proprement dite, le vitrage 1' est légèrement soulevé du cadre de moulage 60, de sorte que le cadre de moulage 60 ne transmet, pendant cette opéra- tion, aucune force, éventuellement perturbatrice, au vi- trage 1'. Le vitrage 1' est soulevé du cadre de moulage 60 par le moule inférieur 30 qui est élevé par le vérin 49. En variante ou en outre, le cadre de moulage 60 peut également être monté mobile vers le haut et vers le bas, de sorte que le vitrage 1' peut être déposé sur le moule inférieur 30 par abaissement du cadre de moulage 60 et que, lorsque le vitrage 1' a été- pris en charge par le moule de recompres- - 14 - 3ion inférieur 30, le cadre de moulage 60 se sépare du vi- trage 1' par un abaissement supplémentaire. Le procédé exécuté à l'aide du dispositif décrit ci-dessus se déroule de la manière suivante. Le vitrage 1 chauffé à la température de bombage pé- nètre dans la chambre de bombage 14. Pendant ce temps, l'ouverture 16 est fermée par la porte 17. Le moule de bombage 6 vient occuper sa position d'extrémité inférieure dans laquelle il se trouve un peu au-dessus du plan de transport des feuilles de verre. Le vitrage est positionné en- dessous du moule de bombage 6. Le courant d'air chaud par lequel le vitrage est pressé contre la surface de bombage du moule de bombage 6 est alors enclenché. Tout en maintenant le courant d'air chaud, le moule de bombage est déplacé dans sa position supérieure avec le vitrage 1'. En même temps, la porte 17 est ouverte ce qui libère la trajectoire du cadre annulaire 60 qui, jusqu'à cet instant se trouvait en dehors de la chambre de bombage. Le chariot 61 portant le cadre annulaire 60 se déplace en direction de la chambre de bombage jusqu'à ce que le cadre se trouve exactement endessous du vitrage 1' maintenu contre le moule de bombage 6 par le courant d'air chaud. Le moule de bombage 6 est à présent déplacé en direction du cadre annulaire 60 et le débit volumique du courant d'air chaud est réduit au point que le vitrage 1' se détache du moule de bombage 6 et se dépose sur le cadre annulaire 60. Dès que le vitrage 1' s'est séparé du moule de bombage 6, celui-ci est à nouveau déplacé vers le haut et le cadre annulaire 60 portant le vitrage 1' bombé est introduit dans le poste de compression et de trempe B. La faible déforma- tion du vitrage 1' qui se produit inévitablement pendant le transport du vitrage bombé chaud, et qui est due à l'af- faissement du vitrage dans sa zone centrale sous l'effet de son propre poids, est à présent annulée dans le poste de compression et de trempe. Immédiatement après le position- * nement du cadre 60 entre les moules de refroidissement et de compression 20 et 30, ces moules sont déplacés l'un vers l'autre, de sorte que le vitrage 1' est légèrement soulevé du cadre de moulage 60 par le moule inférieur. Par le - 15 - contact sous pression avec les deux moules refroidis 20 et 0, le vitrage 1' acquiert sa forme finale dans sa zone centrale et est simultanément trempé thermiquement par le refroidissement rapide. En même temps, les conduits de distribution d'air 40 et 41 sont alimentés en air froid, de sorte que la région marginale est également rapidement re- froidie et ainsi trempée. Dès que l'opération de refroidissement est terminée, les deux moules de refroidissement et de compression 20 et :0 30 sont ramenés dans leur position initiale. De cette fa- çon, le vitrage est libéré. Le chariot 61 avec le vitrage 1' est à présent amené dans le poste de transfert C o le vitrage est soulevé du cadre de moulage 60 et est déposé sur le transporteur à rouleaux 58. - 16 - REVENDICATIONS Procédé de bombage-trempe par contact de feuilles de verre, caractérisé par un préformage des feuilles de verre dans une ambiance chaude. 2. Procédé de bombage-trempe par contact selon la re- vendication 1, caractérisé en ce que toutes les opérations sont effectuées alors que les feuilles de verre sont en position horizontale ou sensiblement horizontale. 3. Procédé de bombage-trempe par contact selon la re- i0 vendication 1 ou 2, caractérisé en ce que dans toutes les directions de la feuille de verre, la courbure initiale conférée à la feuille de verre lors du préformage est telle que l'écart entre sa courbure définitive et ladite courbure initiale est inférieur à 1 m-1. is 4. Procédé de bombage-trempe par contact selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la tempé- rature des feuilles de verre après le préformage est infé- rieure à 6500C et de préférence à 630"C. 5. Procédé de bombage-trempe par contact selon l'une L0 des revendications précédentes, caractérisé en ce que les feuilles de verre préformées sont transférées de la station de préformage à la station de bombage-trempe par contact au moyen d'un des éléments de conformation servant au préfor- mage. 6. Procédé de bombage-trempe par contact selon la re- vendication 4, caractérisé en ce que ledit élément de con- formation est un cadre annulaire en forme. 7. Procédé de bombage-trempe par contact selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le préformage est obtenu par un pressage. 8. Procédé de bombage-trempe par contact selon la re- vendication 7, caractérisé en ce que le pressage est ef- fectué par un courant ascendant d'air chaud. 9. Procédé de bombage-trempe selon la revendication 7, caractérisé en ce que le pressage est obtenu par aspira- tion. 10. Procédé de bombage-trempe par contact selon la revendication 1 à 5, caractérisé en ce que le préformage est obtenu en faisant progresser la feuille de verre sur un - 17 - lit de conformation. 11. Procédé de bombage-trempe par contact selon l'une ou plusieurs des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'opération de bombage-trempe par contact des feuilles de verre est réalisée en laissant des zones mar- ginales du vitrage qui dépassent les moules de compression et de refroidissement, lesdites zones marginales étant trempées par soufflage de jets d'air froid. 12. Procédé suivant la revendication 11, caractérisé en ce que la région marginale ou la bande marginale de pourtour à tremper par soufflage de jets d'air présente une largeur (L) de 1 à 10 cm. 13. Utilisation du procédé suivant la revendication 1 à 12 pour bomber et tremper des vitrages qui sont pourvus S15 d'un bord décoratif imprimé en émail à cuire. 14. Dispositif pour l'exécution du procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par un four, un poste de bombage (A) "à chaud", un poste de bombage-trempe par contact (B) et des moyens de transfert des feuilles de verre entre les deux dispositifs de bombage. 15. Dispositif pour l'exécution du procédé suivant la revendication 11 ou 12, caractérisé par Un poste de pré- formage (A), un cadre annulaire (60) recevant le vitrage bombé (1') et monté sur un chariot déplaçable (61) et un poste de bombage-trempe (B) suivant le poste de préformage dans lequel les outils de compression et de refroidissement sont constitués de deux moules refroidis (20, 30) pré- sentant des dimensions plus petites que celles du vitrage (1') et des buses de soufflage (42, 43) disposées à côté des moules (20, 30) agissant sur les régions marginales du vitrage (1') qui dépassent latéralement des moules et ali- mentées en air froid au moyen d'un conduit de distribution d'air (40, 41). 16. Dispositif suivant la revendication 15, caracté- risé en ce que les moules refroidis (20, 30) sont pourvus de canaux (21, 31) et sont munis, sur leur surface tournée vers le vitrage (1') d'une couche élastiquement flexible (24, 34) à haute conductibilité thermique. 17. Dispositif suivant la revendication 16, caractérisé en ce que la couche élastiquement flexible (24, 34) à haute conductibilité thermique est faite d'une plaque (25, 35) de 1 à 2 mm d'épaisseur de graphite laminaire et d'une toile métallique (26, 36) couvrant le graphite. 18. Dispositif suivant l'une quelconque des revendi- cations 15 à 17, caractérisé en ce que les moules (20, 30) présentent, dans leurs régions d'extrémité, un rayon de courbure différent de celui du vitrage (1') dans ces ré- gions, de sorte que les forces de compression exercées sur I0 le vitrage (1') sont toujours ramenées à zéro dans une ré- gion de transition (R). 19. Dispositif suivant l'une quelconque des revendi- cations 15 à 18, caractérisé en ce que l'étendue en surface des moules à compression ( 20, 30) est inférieure à celle du vitrage (1') dans une mesure telle qu'une bande margi- nale de 1 à 10 cm de largeur dépasse latéralement des moules à compression. 20. Application du procédé selon l'une des revendica- tions 1 à 12, à l'obtention de vitrages plats. ?5