Brevet FR2651389A1 — publié le 19910301

"AMPLIFICATEUR DIFFERENTIEL A COUPLAGE CAPACITIF". La présente invention a pour objet un amplificateur comprenant un étage différentiel présentant une première et une deuxième entrées ainsi qu'une première et une deuxième sortie, la première et la deuxième entrée étant reliées à tra- vers un premier et un deuxième condensateur à respectivement une première et une deuxième bornes d'entrée destinées à être connectées à un générateur de courant équivalent à une source de courant en parallèle de laquelle est disposée une impédance et comportant également une première et une deuxième résistan- ce de contre-réaction. Un tel amplificateur a déjà été décrit dans la de- mande de brevet français 88 15958 déposée le 6 décembre 1988 par la Demanderesse. Dans cette demande, la sortie de l'étage qui attaque l'amplificateur se comporte une source de courant Io de fréquence donnée, en parallèle de laquelle est diposé un filtre self-capacité parallèle Lo, Co. Deux condensateurs C et C' disposés en série sur chacune des entrées de l'amplifica- teur permettent d'éliminer les composantes continues sans per- turber le filtrage et d'obtenir une faible partie réactive à l'entrée de l'amplificateur. La valeur des condensateurs C et C' dépend de la va- leur de l'impédance en parallèle avec la source de courant I0. Dans le cas d'un filtre, une valeur trop faible perturbe celui-ci. Dans le cas d'une impédance résistive, une valeur trop faible induit un couplage en courant insuffisant. L'invention a pour objet un couplage capacitif per- mettant d'éliminer les composantes continues, mais qui est moins critique quant à sa mise en oeuvre par rapport à la va- leur de l'impédance en parallèle avec la source de courant Ib. Dans ce but l'amplificateur est caractérisé en ce qu'il comporte un troisième et un quatrième condensateur dis- posés en série entre respectivement la première et la deuxième entrée et une quatrième et une cinquième résistance de con- tre-réaction de l'amplificateur. Un amplificateur selon l'invention est en particu- lier susceptible de présenter une transimpédance globale, c'est-à-dire le rapport entre sa tension de sortie Vs et l'intensité Io0 de la source de courant, qui dépende moins de l'impédance Zs de la source de courant que selon l'art anté- rieur. Selon un mode de réalisation, l'amplificateur com- porte un cinquième et un sixième transistor dont les bases sont connectées au collecteur respectivement des troisième et quatrième transistors, dont les émetteurs qui constituent les- dites première et deuxième sortie de l'amplificateur sont con- nectés auxdites première et deuxième résistance de contre-ré- action et dont les collecteurs sont polarisés par rapport à ladite source de tension de référence. Afin de compenser au moins partiellement les déca- lages de niveau d'entrée, une sixième résistance peut être disposée entre d'une part le point commun à la première résis- tance et au troisième condensateur et d'autre part la base du premier transistor, et une septième résistance entre d'une part le point commun à la deuxième résistance et au quatrième condensateur et d'autre part la base du deuxième transistor. Selon un mode de réalisation préféré, la valeur de chacun des premier, deuxième, troisième et quatrième condensa- teurs est telle que l'impédance différentielle d'entrée et de contreréaction de l'amplificateur ont une partie réactive qui n'excède pas 15% de l'impédance dans toute la gamme de fré- quences de fonctionnement de l'amplificateur. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limi- tatif, en liaison avec les dessins qui représentent: - la figure 1, un schéma d'un amplificateur selon l'inven- tion; - les figures 2a et 2b respectivement un schéma équivalent du circuit décrit dans la demande précitée, et un schéma illus- trant le problème qui se pose dans le cas de l'invention; - la figure 3, un schéma correspondant à la présente inven- tion; - et la figure 4, un mode de réalisation préféré d'un amplifi- cateur selon l'invention. Selon la figure 1, deux transistors T1 et T2 dont les émetteurs sont reliés par une résistance R12 forment une paire différentielle, la base des transistors T1 et T2, cons- tituant des entrées respectivement E1 et E2 de l'amplifica- teur. Deux sources de courant I1 et 12 sont connectées aux émetteurs respectivement de T1 et T2. La résistance R12 a une fonction d'amélioration de la linéarité de l'étage différen- tiel. Deux transistors T3 et T4 qui peuvent être de plus petites dimensions, sur un circuit intégré, que les transis- tors T1 et T2, forment avec ceux-ci un montage cascode. Leurs bases sont interconnectées et portées à un potentiel de réfé- rence Vrefl. Leurs collecteurs sont reliés à une source de tension d'alimentation Vp à travers des résistances respec- tivement R3 et R4, et leurs émetteurs sont connectés aux col- lecteurs respectivement des transistors T1 et T2. Le gain A de l'amplificateur a pour valeur théori- que: A = R3 + R4 A= R12 Les entrées E1, E2 de l'amplificateur sont connec- tées à la sortie d'un étage fonctionnant en source de courant et présentant une impédance essentiellement non selfique figu- rée par la résistance Rs et deux condensateurs C10 et C'10 qui correspondent par exemple à des capacités parasites. La source de courant Io est connectée aux entrées E1 et E2 à tra- vers des condensateurs C1 et C'1 et aux résistances de con- tre-réaction à travers des condensateurs C2 et C'2. Ainsi qu'il sera maintenant montré en se rapportant aux figures 2a, 2b et 3, ce double couplage capacitif permet d'améliorer le transfert du courant Io à l'amplificateur à transimpédance. La figure 2a illustre le cas du circuit décrit dans la demande de brevet n 88 15958 précitée. Dans un cas, la source de courant Io présentant une impédance intrinsèque Zo est associée à un circuit résonnant parallèle Lo, Co (par exemple, étage de sortie d'un mélangeur). Le couplage avec les entrées de l'étage différentiel (représenté par un amplifica- teur A d'impédance d'entrée Ri contre-réactionné par les ré- sistances R51 et R61) est assuré par deux circuits série com- prenant chacun une résistance et un condensateur respective- ment RC et R',C'. (par exemple C = C' = 25pF). A la résonance, à la condition que Zo soit très su- périeur à ZAB, ZAB étant l'impédance différentielle prise entre les points A et B, on a i' = Io. Dans le cas de la figure 2b, il n'y a plus de cir- cuit résonnant, et la source présente en parallèle une capaci- té différentielle Cs et une résistance Rs avec: 1 1 1 Cs C10 C'10 Le couplage s'effectue par hypothèse en mettant en oeuvre la solution connue à savoir à l'aide de condensateurs série C et C' à travers lesquels la source de courant Io voit l'impédance différentielle ZA'B'. Le courant i' qui rentre dans l'amplificateur dépend directement de la valeur des capa- cités C et C'. On a alors: ' Zs + ZAB' Io 1 1 s A'B' jCw jC'w Rs avec: Z = s 1 + jRsCs Rs est une résistance différentielle correspondant par exemple à la somme des valeurs de résistances de polarisation des collecteurs de transistors de l'étage précédent. Pour une valeur de 800Q de chacune des résistances, on a Rs = 1600Q. En pratique, la valeur de Rs est nettement infé- rieur à Zo(fig.2a) (par ex: Zo = 40kQ). Pour rendre le rapport I aussi proche que possible de 1, il Io faut minorer les termes ZA'B, et les deux termes capacitifs. Diminuer le terme ZAIB, revient à augmenter la valeur du gain en tension de l'amplificateur A. En première approximation, on a: Z tR51 + R61 ZA'B' A + 1 Le terme ZAIB' peut être diminué en adoptant pour A la valeur maximale compatible avec une linéarité acceptable et une stabilité correcte. En général ZA'B, est notablement inférieur à Zs (en module) et influe peu. La diminution de la valeur des deux termes capaci- tifs oblige à augmenter la valeur des capacités ce qui est un inconvénient important en particulier pour un circuit intégré en raison de la surface importante qu'elles nécessitent. Calculons (fig.2b) la valeur des condensateurs C et C' de manière à transmettre le courant io avec une perte suffisamment faible pour être négligée. On considère en première approximation que Cs n'intervient pas. Ona a i= R_ [ 1 avec Rs = R + ZAB o R + --± ZAIBl jCs w jC 'w Dans l'amplificateur à transimpédance (de valeur Z21), ceci se traduit par une perte sur la tension de sortie Vs (tension de sortie obtenue si on suppose que l'on suppri- me les condensateurs de couplage) qui devient V's que précédemment, mais en présence des condensateurs C et C'). On a: V's i' -ORf A Ri Vs = Io Z21 1 i+ a avec = Ri + Rf et Rf = 2R1 = 2R1 La transimpédance Z21 vaut -Rf à condition que a = Ri soit très supérieur à l'unité. Ri + Rf Pour un rapport k donné entre l'impédance réactive et l'impédance résistive, on a: V' s Rs 1 Vs RS +.4 J-1 +FkZIl C2w2 avec k = et si C = C'. jRs Cw La valeur de Rs a toujours une influence sur la valeur de la transimpédance et il faut donc concevoir le cou- plage capacitif en fonction de la valeur spécifiée de Rs. Selon l'invention (fig.3), au lieu du couplage ca- pacitif série (condensateurs C et C'), on réalise un couplage direct et on introduit dans l'amplificateur des condensateurs C1, C2 d'une part, et C2 et C'2 d'autre part. Les condensateurs C2 et C'2 sont disposés entre la source de courant Io et les entrées E1 et E2 de l'amplifica- teur, mais en aval des points A' et B' de retour de la con- tre-réaction. Les condensateurs C2 et C'2 sont disposés dans le circuit de contre-réaction de l'amplificateur en série avec les résistances respectivement R51 et R61 soit Rf = 2R51 = 2R61. Il ne sont alors plus traversés par une partie du cou- rant IO. Par contre les condensateurs C1, C'1, C2 et C'2, du fait qu'ils sont disposés dans la boucle de contre-réaction, inlfuent sur la tension de sortie Vs. La transimpédance intrinsèque Z'21 de l'amplifica- teur a pour valeur: Rf + 2) Z'21 = + 1 +c avec A (R. + 2 i jCîw + 2 R 2 Ri + + + c- i jcfjw C2w Si on pose k' _ 2 2 jRiClw jRfC2w la formule donnant a se simplifie et on a: A Ri = Ri + Rf a a la même valeur que dans le cas précédent à condition que le rapport k' soit le même pour C1, C'I et C2, C'2. et on a: Z'21 = - (Rf+ jC2w) = -Rf(1 + k') Vs 1 V's -' =- soit = Vs 1 + k' Vs J1 +k[ZlT Pour k = k', on obtient le même résultat que dans le cas précédent (fig.3), c'est à dire que la contribution des condensateurs à la diminution de la valeur de la tension de sortie est la même que précédemment. La transimpédance totale Z'21t a pour valeur: --Rfat A RiRs 21t l +at avec at = RiRs + RsRf + RiRf Si at"l, alors on a Z'Z1t - Z'21 = -Rf et tant que at"l, la valeur de Rs n'influe pas sur la transimpédance. Il en résulte qu'un amplificateur peut être conçu qui fonctionne dans une large gamme de valeurs de Rs à résultat identique tant que at" 1. On va maintenant montrer que ce résultat est susceptible de conduire à une valeur totale plus faible des capacités. Dans le cas de la figure 2b, on a en effet: Ct = C + C' Ct = valeur totale des capacités. d'o t kRw4 C t=kRsW Ct a une valeur d'autant plus élevée que Rs est faible. Dans le cas de la figure 1, on a pour la même valeur de Rs C't = C'tl + C't2 c k Ri avec 1 = 1 + 1 tR k Ri w Ri 2R h R avec 1+ 1 R R12 Ri + R2 R1 et R2 étant des résistances constituant les sources de cou- rant I1 et I2. et h = gain en courant des transistors. Ce - 4 t2 k Rf w Posons Rf = n2 Rs Ri = ni Rs Si on conserve le même rapport k par hypothèse, (pour des per- formances égales), alors Ct Ct C't1 = n C't2 = n-2 Soit alors: Ct Ct nln2 n = ='= n=C'tCt Ct nl+n2 nj n2 Lorsque n est supérieur à 1, la solution selon l'invention permet en outre de gagner en surface sur la valeur des capacités par rapport au cas de l'art antérieur (à Rs égal). La valeur de n est d'autant plus élevée que Rs est plus faible. En d'autres termes, lorsqu'on la met en oeuvre avec des sources de courant à faible impédance interne, l'in- vention apporte l'avantage d'une diminution de la surface to- tale des condensateurs par rapport à la solution de l'art an- térieur. Application numérique: h = 70 R12 = 100Q R1 = R2 = 290Q R51 = R52 = 15 kQ Rf = 2R51 = 2R61 = 5840Q nl = 3,1 n2 = 3,6 n = 1,66 En pratique, le facteur d'amélioration n de la va- leur totale des capacités peut être encore plus élevé, car il est possible de mettre en oeuvre un amplificateur dont le ter- me a est plus élevé que précédemment car la valeur de R51 et R52 peut être choisie plus élevée sans inconvénient. On ob- tient donc une valeur plus élevée de la transimpédance en boucle ouverte aRf, qu'il est acceptable d'abaisser quelque peu en diminuant la valeur des capacités (ce qui augmente la valeur de k). Il vient alors n = no nl n2 no nl+n2 avec no>1 (en pratique de l'ordre de 1,5) Dans le cas de l'application numérique précédente, on obtient n = 2, pour no = 1,5. La figure 4 représente un mode préféré de réalisa- tion de l'invention, notamment destiné à la réalisation d'un amplificateur de fréquence intermédiaire (FI), et plus parti- culièrement un amplificateur à transimpédance destiné à ampli- fier les signaux issus d'un mélangeur de télévision. Dans ce- lui-ci les éléments communs avec la figure 1 (transistors T1 à T4, résistances R12, R3 et R4) portent la même référence. Les sources de courant I1 et I2 sont constituées par des résistan- ces respectivement R1 et R2 connectées entre les émetteurs respectivement des transistors T1 et T2 et le pôle de mode commun. Les résistances R1 et R2 contribuent au gain de l'éta- ge, et il faut remplacer dans la formule précédente R1paR12ae 1 1 1 R12 par R'R12= 12+ +R2. Des sources de courant R12parR'2 aecR'12 R12 Rl+R2 I3 et 14 éventuellement présentes sont constituées par des ré- sistances respectivement R13 et R14 connectées entre la source de tension d'alimentation Vp et les collecteurs respective- ment des transistors T1 et T2. Des tensions de référence sont générées de manière classique à partir d'une chaîne de résistances (R20, R21, R22) en série entre la source de tension d'alimentation Vp et une source de courant (T23, R23), associée à des transistors (T20, T21, T22) dont les trajets collecteur émetteur sont en série et dont les bases sont connectées aux points milieu entre les résistances respectivement R20 et R21, R21 et R22, et R22 et R23. Vrefl est ainsi fournie à l'émetteur de T21. Pour obtenir un amplificateur à transimpédance, on réalise en outre une contre-réaction. Des transistors T5 et T6 (facultatifs) sont montés en émetteur suiveur à partir des collecteurs de transistors respectivement T3 et T4, leur base étant connectée à cet effet au collecteur respectivement des transistors T3 et T4. Les collecteurs des transistors T5 et T6 sont interconnectés et reliés à la sortie de tension d'alimen- tation Vp à travers une résistance commune R56 et leurs émetteurs sont connectés chacun à une source de courant, res- pectivement (Tlo, RIO) et (Tll, Rll), les transistors T10 et Tll ayant à cet effet leur base portée à un potentiel de réfé- rence Vref2. A cet effet, leurs bases sont connectées à l'é- metteur du transistor T22, lui-même connecté à la base du transistor T23. La contre-réaction est réalisée grâce à d'une part la résistance R51 en série avec le condensateur Cz, et avec l'émetteur du transistor T5 et d'autre part R61 en série avec le condensateur C'2, et avec l'émetteur du transistor T6. Des résistances R52 et R62 peuvent être en outre disposées entre la base respectivement des transistors T1 et T2 et le pôle de mode commun pour assurer avec R51 et R61 les décalages de tension. Pour les entrées, la transimpédance différentielle Z21 a alors pour valeur (en supposant R51 = R61, et R52 = R62): Rx Av 235= - Rx+ 2Rs1 - 2R51 ' Z21 = XAR - RxAv =+2R' +Rx+2R51 avec 1 1 1 1 RxAv - = + - + - et a' = Rx 2R52 Rs Zi Rx+2R51 avec Zi = impédance d'entrée de la paire différentielle (T1,T2), et Av = gain en tension de l'étage différentiel. Tans que t'"l, Z21 a pour valeur -2R51. Z21 étant spécifié et R51 étant choisie (c'est elle qui est en effet déterminante), on détermine le courant I traversant les résistances R1 et R2 de manière à assurer la linéarité de l'é- tage différentiel (par exemple I = 1,5mA) Si on met en oeuvre les sources de courant I3 et I4 (résistances R13 et R14) les conditions de fonctionnement sont les suivantes: V2 > V3 Vl + V2 + VBE5 + R3 I' I' = courant statique à travers les résistances R3 et R4. VBE5 tension base-émetteur des transistors Ts et TG (0,7V) Le filtre de l'amplificateur FI est constitué par un circuit parallèle LC connecté entre ses deux sorties S1 et S2. Ces sorties sont reliées aux émetteurs des transistors T5 et TG à travers des résistances respectivement Ri4 et R15. L'étage précédent (mélangeur) est figuré comme une source de courant Io en parallèle avec une résistance Rs et deux condensateurs CI0 et C'10 ayant chacun une borne à la masse. La source de courant Io est reliée aux entrées E1 et E2 à travers un condensateur en série respectivement C1 et C'1. Les capacités C1 et C'1 étant destinées à être intégrées, il en résulte que leur valeur doit être aussi faible que possi- ble, mais compatible avec une faible partie réactive à l'en- trée et en contre-réaction de l'amplificateur. La source de courant Io est reliée d'une part au montage série de la résistance R51 et du condensateur C2 et d'autre part au montage série de la résistance R61 et du con- densateur C'2. Des résistances R53 et R63 sont avantageusement disposées en série avec d'une part Rs1 et R52 et d'autre part R61 et R62. Leur valeur est choisie de manière à corriger les éventuels décalages de niveau d'entrée. Celle-ci doit être donc suffisamment faible pour corriger ces décalages, mais suffisamment élevée pour ne pas intervenir dans la contre-ré- action de l'amplificateur, c'est-à-dire que R53 et R63 ont une valeur plusieurs fois supérieure à celle de R51 et R$1. On a par exemple: R51 = R61 = 3kQ R53 = R63 = 10kQ R52 = R62 = 15kQ R1 = R2 = 300Q R12 = 100Q R3 = Ri = 3kQ soit A = 70. En pratique, si on tient compte des composants pa- rasites, le gain est plus faible que la valeur théorique don- née ci-dessus (on a alors A = 40). En outre, les résistances R52 et R62 sont avanta- geuses, car elles permettent de déterminer les potentiels du point de vue statique. On a: VI = R52 R62 V1 + V2 R51 + R52 + R53 R61 + R62 + R63 REVENDICATIONS: 1. Amplificateur comprenant un étage différentiel pré- sentant une première et une deuxième entrée ainsi qu'une pre- mière et une deuxième sortie, la première et la deuxième en- trée étant reliées à travers un premier et un deuxième conden- sateur à respectivement une première et une deuxième bornes d'entrée destinées à être connectées à un générateur de cou- rant équivalent à une source de courant en parallèle de la- quelle est disposée une impédance et comportant également une première et une deuxième résistance de contre-réaction carac- térisé en ce qu'il comporte un troisième (C2) et un quatrième (C'2) condensateur disposés en série avec respectivement la première (R51) et la deuxième (R61) résistance de contre-réac- tion de l'amplificateur, entre la première et la deuxième bor- ne d'entrée et respectivement une première et une deuxième sortie de l'amplificateur. 2. Amplificateur selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'amplificateur est du type cascode et comporte un premier (T1) et un deuxième (T2) transistor dont les émetteurs sont connectés à respectivement une première (R1) et une deuxième (R2) source de courant et sont reliés entre eux par une troisième résistance (R12) et dont les collecteurs sont connectés à une charge active constituée par le trajet collec- teur-émetteur respectivement d'un troisième (T3) et d'un qua- trième (T4) transistor en série avec respectivement une qua- trième (R3) et une cinquième (R4) résistance connectées à une source de tension d'alimentation, les troisième (T3) et qua- trième (T4) transistor ayant leur base connectée à une source de tension de référence (Vrefl). 3. Amplificateur selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte un cinquième (T5) et un sixième (T6) transistor dont les bases sont connectées au collecteur res- pectivement des troisième (T3) et quatrième (T4) transistors, dont les émetteurs sont connectés respectivement auxdites pre- mière (R51) et deuxième (R61) résistance de contre-réaction, et dont les collecteurs sont polarisés par rapport à ladite source de tension de référence. 4. Amplificateur selon une des revendications 2 ou 3 caractérisé en ce qu'il comporte une sixième résistance (R53) disposée entre d'une part le point commun à la première résis- tance (R51) et au troisième condensateur (C2) et d'autre part la base du premier transistor (T1) et une septième résistance (R63) disposée entre d'une part le point commun à la deuxième résistance (R61) et au quatrième condensateur (C'2), et d'au- tre part à la base du deuxième transistor (T2). 5. Amplificateur selon l'une des revendications précé- dentes caractérisé en ce que la valeur de chacun des premier, deuxième, troisième et quatrième condensateur est telle que l'impédance différentielle d'entrée de l'amplificateur ait une partie réactive qui n'excède pas 15% de l'impédance dans toute la gamme des fréquences de fonctionnement de l'amplificateur. 6. Amplificateur selon une des revendication 2 à 5 ca- ractérisé en ce qu'il comporte une huitième résistance (R52) disposée entre la base du premier transistor (T1) et un pôle de mode commun, et une neuvième résistance (R62) disposée en- tre la base du deuxième transistor (T2) et le pôle de mode commun.