Brevet FR2650078A1 — publié le 19910125

L'invention concerne un système de détection de défaut d'isolement d'une ligne de distribution d'énergie électrique moyenne tension. Les lignes de distribution d'énergie électrique moyenne tension comportent, habituellement, ainsi que représenté en figure la, à partir d'un réseau polyphasé, principalement triphasé, à haute tension ou à très haute tension, un transformateur moyenne tension comportant une pluralité de réseaux de départs en moyenne tension pour l'alimentation des usagers. On rappelle que, de manière classique, les niveaux de tension haute tension à très haute tension sont compris entre des valeurs de 70 kV à 800 kV alors que les niveaux de tension à moyenne tension ont habituellement pour valeur 33 kV. Les réseaux haute tension ou très haute tension sont habituellement constitués par des lignes ou des câbles aériens. L'alimentation des usagers est généralement effectuée à partir de postes de transformation moyenne tension-basse tension. Ainsi qu'on l'a en outre représenté en figure lb, chaque départ moyenne tension comporte sur chacune des phases constituant le départ précité d'une part un disjoncteur de ligne à commande tripolaire, noté DL, permettant de couper i'alimentation des usagers et un interrupteur shunt, noté DS, connecté entre chaque phase, en amont du disjoncteur de ligne DL correspondant, et la terre. Chaque interrupteur shunt DS est constitué par un disjoncteur monophasé normalement ouvert. Le neutre du secondaire du transformateur HTIMT est également relié à la terre par une impédance de neutre notée ZN. Lorsqu'un défaut fugitif est détecté sur l'une des phases, notées T, S, R d'un départ moyenne tension, ainsi que représenté en figure lb sur la phase R par- une résistance de défaut Rd, I'ouverture du disjoncteur de ligne DL a pour effet de couper l'alimentation des transformateurs moyenne tension-basse tension MT/BT et donc l'alimentation des usagers. Préalablement à l'ouverture du disjoncteur de ligne DL, il est possible, gracie à l'interrupteur shunt DS, de tenter d'éliminer le défaut par fermeture de la phase R de l'interrupteur shunt DS, à commande unipolaire, ce qui a pour effet de supprimer le défaut par extinction de I'arc électrique à l'endroit du défaut, sans procéder à la coupure d'alimentation des usagers, les transformateurs moyenne tensionbasse tension MT/BT étant couplés selon un montage triangle-étoile. L'ouverture successive de la phase R de l'interrupteur shunt DS permet dans le cas d'un défaut fugitif, celui-ci ayant été supprimé, d'assurer un retour aux conditions d'alimentation initiales et il n'est plus nécessaire de couper l'alimentation en énergie électrique des usagers. Si par contre le défaut persiste, il est nécessaire de procéder à la coupure précitée. Les réseaux de distribution d'énergie électrique, notamment les réseaux moyenne tension, voient leur tenue diélectrique décroître dans le temps pour diverses raisons, telles que pollution atmosphérique, vieillissement des matériaux isolants par exemple. Cette baisse de tenue diélectrique peut alors être telle qu'en certains points le réseau ne supporte plus les élévations de potentiel qui apparaissent sur les conducteurs des phases saines lorsqu'un défaut monophasé apparaît sur l'une des phases, ainsi que représenté en figure lb. De telles élévations de potentiel sont illustrées en figure lc. I1 peut alors apparaître en un autre point du réseau un second défaut sur l'une des deux phases restées initialement saines et l'on se trouve alors en présence d'un double défaut monophasé, ainsi qu'on l'a en outre représenté en trait mixte sur la figure lb. L'apparition d'un tel type de double défaut présente alors deux conséquences dommageables. - La première de ces conséquences est une élévation incontrôlée de la tension à fréquence industrielle des terres et des masses des postes MT/BT correspondants de ces réseaux par rapport, soit aux réseaux de distribution d'énergie électrique à plus basse tension qui leur sont connectés par l'intermédiaire des transformateurs MT/BT, soit aux réseaux de télécommunications, téléphoniques ou réseau câblé de télévision. De telles élévations incontrôlées de potentiel à fréquence industrielle, sont ainsi susceptibles d'entraîner des amorçages entre les masses du réseau siège du double défaut, des réseaux à plus basse tension, tels que réseau de distribution basse tension ou réseau de télécommunication.Les amorçages précités entraînent, sur les réseaux qui en sont le siège, la circulation de courants de défaut à fréquence industrielle pour lesquels ils n'ont pas été dimensionnés et, par conséquent, des dommages importants. - La deuxième conséquence dommageable est, en outre, du fait du non contrôle du courant de court-circuit monophasé, le risque d'apparition de surtensions à fréquence industrielle par couplage inductif entre réseau de distribution d'énergie électrique et de télécommunications et de dommages importants sur les réseaux de télécommunication précités. En particulier, dans le cas où, ainsi que représenté en figure 2a, le secondaire du transformateur MT/BT est isolé de la masse M du transformateur à une tension d'isolement Vt, dans le cas de l'apparition d'un défaut monophasé, pour une résistance de prise de terre, Rdl de la mise à la terre du transformateur MT/BT entre la masse et la terre, si la tensionsur la résistance de prise de terre Rdl est supérieure à la tension d'isolement Vt, le potentiel du neutre du secondaire du transformateur MT/BT étant maintenu fixé par rapport à la terre par une prise de terre de résistance de neutre rnl, il se produit un amorçage entre la masse M et l'enroulement secondaire du transformateur et injection sur le neutre n du secondaire d'une partie du courant de défaut I1. En ouire, ainsi que représenté en figure 2b, dans le cas où le secondaire du transformateur MT/BT est relié à la masse M de ce dernier, le problème précédent est reporté chez l'usager lorsque par exemple est disposée une ligne téléphonique ou de télécommunication comportant une mise à la terre lointaine. Dans ce cas, la tension d'isolement des appareils entre phase r,s,t et neutre n et les conducteurs de télécommunication est plus faible, égale à Vc, soit à une valeur déterminée, et il est indispensable que la tension aux bornes de la résistance équivalente à la résistance de prise de terre Rdl du transformateur MT/BT en parallèle avec les différentes résistances de neutre basse tension rnl, rn2 ... rn et de mise à la terre rc de la masse du réseau téléphonique ne soit pas supérieure à la tension d'isolement Vc précitée. Un calcul théorique permet de montrer que si Vm est la tension maximale entre phase et terre d'un réseau, Vm = Um/V3, pour une impédance ZN donnée de mise à la terre du neutre, d'un transformateur HT/MT, les valeurs maximales de prises de terre Rd max ou Req max doivent au minimum être telles que où k désigne un facteur 1, k = 1,2 par exemple, R = Rdmax ou Req max et J = partie réelle et imaginaire de ZN. Ces valeurs étant respectées pour les prises de terre, les ruptures d'isolation des secondaires de transformateur ou chez l'usager ne peuvent se produire en cas de défaut monophasé sur le primaire des transfor mateurs. Cependant, en cas de double défaut monophasé sur le réseau primaire ou réseau MT, le respect des valeurs maximales de prise de terre précédemment définies par la relation (1) ne peut plus garantir que les tensions engendrées par le double défaut ne dépassent pas les tensions d'isolement Vt ou Vc, et le risque d'amorçage entre masse M - neutre n, ou terre usager - terre télécommunication, reste entier avec les conséquences dommageables précédemment citées. La présente invention a pour but de remédier aux nients précités par la mise en oeuvre d'un système de détection de défaut d'isolement d'une ligne d'un réseau de distribution d'énergie électrique moyenne tension. Le système de détection de défaut d'isolement d'un réseau de distribution d'énergie électrique moyenne tension, objet de l'inv-entlen. est remarquable en ce qu'il comporte pour au moins une phase du réseau, connectés en cascade, des moyens de mise en court-circuit à la terre de cette phase et des moyens limiteurs de courant de court-circuit. L'ensemble formé par les moyens de mise en court-circuit à la terre de la phase et par les moyens limiteurs de courant de courtcircuit constitue un circuit de mise en défaut fugitif monophase permettant de détecter l'existence sur le réseau d'un deuxième défaut en cas de défaut d'isolement. Le système selon l'invention trouve application aux réseaux de distribution d'énergie électrique moyenne tension. Une description plus détaillée d'un système selon l'invention sera donnée en liaison avec la description et les dessins ci-après dans lesquels outre les figures la, lb et 2a, 2b relatives à des configurations de réseau existantes connues, la figure 3a représente un schéma synoptique d'un système de détection de défaut conformément à l'objet de l'invention, la figure 3b représente une caractéristique de résistance en fonction de l'intensité d'un élément limiteur de courant présentant une transition non linéaire, utilisé pour la mise en oeuvre du système de détection selon l'invention, .-la figure 4a représente un schéma illustratif d'un circuit de détection de la transition non linéaire de l'élément limiteur de courant précité, la figure 4b représente une série de chronogrammes de signaux relevés à des points de tests correspondants de la figure 4a, les figures 5a et 5b représentent une variante de réalisation d'un système de détection conforme à l'objet de l'invention, ia figure 6 représente, de manière schématique, un moyen limiteur de courant constitué par un élément supraconducteur. Le système de détection de défaut d'isolement d'une ligne de distribution d'énergie électrique moyenne tension, objet de l'invention, sera tout d'abord décrit en liaison avec la figure 3a. Selon la figure 3a précitée, le système, objet de l'invention, comporte pour au moins une phase du réseau, et connectés en cascade, des moyens I de mise en court-circuit à la terre de la phase, la phase R sur la figure précitée, et des moyens 2 limiteurs de courant de court-circuit. L'ensemble formé par les moyens de court-circuit à la terre de la phase considérée et par les moyens limiteurs de courant de court-circuit constitue un circuit de mise en défaut fugitif monophase permettant de détecter l'existence sur le réseau d'un deuxième défaut en cas de défaut d'isolement. Sur la figure 3a, ainsi que sur l'ensemble des figures, on a représenté, d'une part, I'impédance de neutre ZN et, d'autre part, les moyens 2 limiteurs de courant de court-circuit connectés à la résistance de terre du poste source, Rps, cette résistance de prise de terre représentant la valeur effective de la résistance de mise à la terre du poste source. Selon une caractéristique avantageuse du système, objet de l'invention, les moyens 1 de mise en court-circuit sont constitués par un interrupteur shunt DS, noté 1, interrupteur shunt dont la fonction et le rôle sont analogues à ceux déjà décrits dans le cadre des dispositifs normalement utilisés sur les réseaux moyenne tension. Selon une autre caractéristique avantageuse du système, objet de l'invention, les moyens 2 limiteurs de courant sont constitués par un élément présentant une caractéristique résistance-intensité à transition non linéaire. De manière générale, on comprendra que les moyens 2 limiteurs de courant, constitués par un élément présentant une caractéristique résistance-intensité à transition non linéaire, peuvent être constitués par tout moyen permettant d'assurer une limitation rapide de l'intensité de court-circuit, l'utilisation d'un système de fusible pouvant être envisagée par exemple. Cependant, selon un autre aspect particulièrement avantageux du système de détection de défaut d'isolement d'un réseau de distribution d'énergie électrique moyenne tension, objet de l'invention, L'élément non linéaire pourra de préférence consister en un élément réversible, c'est-à-dire un élément susceptible, suite à l'ouverture des moyens 1 de mise en court-circuit par exemple, de revenir à son état initial normalement conducteur, à résistance quasi nulle. A titre d'exemple non limitatif, l'élément non linéaire réversible pourra être constitué par un élément supraconducteur. Selon une caractéristique avantageuse de l'élément non linéaire précité, celui-cl présente une durée de commutation de l'état supraconducteur, à valeur de résistance sensiblement nulle, à l'état conducteur à valeur de résistance plus élevée, inférieur à quelques milllsecondes. A titre d'exemple non limitatif, l'élément supraconducteur peut être constitué par un élément supraconducteur métallique ou également par un élément supraconducteur céramique à haute température critique à base d'ytrium, baryum, oxyde de cuivre,-YBaCuO, ces éléments supraconducteurs présentant une température critique voisine de 1200 environ. Sur la figure 3b, OÀ a représenté la caractéristique non linéaire dans un plan résistance R - intensité I de l'élément 2 constituant moyens limiteurs de courant de préférence constitués par un élément supraconducteur. Pour une valeur d'intensité inférieure à une valeur de seuil Ic ou intensité critique, l'élément supraconducteur 2 est dans son état de supraconduction, c'est-à-dire que ce dernier réalise la mise en court-circuit de la phase R sur fermeture de l'interrupteur shunt DS, noté 1. Bien entendu, l'intensité critique de l'élément supraconducteur 2, valeur de seuil, est choisie supérieure à l'intensité de court-circuit provoquée par la fermeture des moyens 1 de mise en court-circuit. L'élément supraconducteur non linéaire passe alors, en présence d'un deuxième défaut d'isolement, à son état normalement conducteur présentant une valeur de résistance R, laquelle a pour effet de limiter la valeur de l'intensité du courant de court-circuit, ainsi qu'il sera décrit ci-après. Le fonctionnement du système, objet de l'invention, est le suivant. La mise à la terre volontaire d'une phase d'un réseau, telle que la phase R sur la figure 3a, réseau dont on veut chercher les points faibles diélectriques, ainsi que représenté en figure 3a, est effectuée au poste source où la résistance de terre Rps est faible. Cette mise à la terre est effectuée, bien entendu, au moyen du système, objet de l'invention, par fermeture de l'interrupteur shunt DS noté 1 avec lequel se trouve en série l'élément limiteur de courant 2 constitué par un élément supraconducteur. Le courant critique Ic de l'élément supraconducteur 2 est choisi supérieur au courant de court-circuit monophasé, limité par l'impédance de neutre ZN, Ic Vn = 1 il en valeur efficace, où il représente l'intensité du courant circulant dans le circuit constitué par l'impédance de neutre ZN, l'interrupteur shunt 1 et l'élément supraconducteur 2. Sur la figure 3a, le courant il est représenté en trait mixte monoflèche. Les phases saines ou supposées saines, c'est-à-dire les phases S et T voient alors leur tension monter à la tension composée du réseau, soit à la tension Um = Vm x V3. Dans le cas où le réseau est diélectriquement sain, aucune des deux autres phases, les phases S et T, ne sont affectées par un autre défaut. Par contre, s'il existe un point faible diélectrique, celui-ci ne supportant pas la tension composée précitée, il apparaît sur l'une des phases S ou T un défaut, ce défaut ayant été représenté sur la phase S. Ce nouveau défaut, avec la mise à la terre volontaire de la phase R, compose un double défaut monophasé. Le nouveau défaut apparaissant sur la phase S a été noté Rd, Rd représentant la résistance de la prise de terre de la masse du poste MT/BT au lieu du défaut ou la résistance Req précitée.Le nouveau défaut présent sur la phase S a pour effet d'engendrer un courant i2 dans le circuit constitué par la résistance de défaut Rd, l'interrupteur shunt D 1, l'élément supraconducteur 2 et la résistance de terre du poste source Rps. L'intensité du courant transitant dans l'élément supraconducteur 2 devient alors égale à la somme des courants instantanés il et i2, le courant il représentant le courant transitant dans l'élément supraconducteur du fait de l'existence du défaut volontaire et le courant i2, le courant transitant dans l'élément supraconducteur du fait de l'existence du défaut sur la phrase S. Dès que la somme des courants i = il + i2 dépasse le courant critique Ic x V2, l'élément supraconducteur passe à son état conducteur présentant alors une valeur de résistance Rs, ainsi que représenté en figure 3b. La valeur de la résistance Rs de l'élément supraconducteur dans son état conducteur est choisie de manière que la tension aux bornes de la résistance maximale admise pour Rd ou pour la résistance équivalente telle que définie par la relation (1) reste inférieure aux valeurs limites Vt ou Vc correspondant à la tenue diélectrique des isolations, ainsi que décrit précédemment. Ainsi, la transition de l'élément supraconducteur précité permet de mettre en évidence l'existence d'un défaut sur les phases autres que la phase R sans provoquer l'apparition de tension ou de courant parasite en aval du réseau moyenne tension et/ou basse tension, la limitation en courant de Court circuit précitée ayant ainsi pour effet de limiter la montée en tension de la masse du poste MT/BT où se produit le défaut d'isolement. Bien entendu, dès que la transition de l'élément supraconducteur -, conduction normale, est détectée, il est avantageux, ainsi qu'il sera décrit ci-après, d'ouvrir à nouveau l'interrupteur shunt DS, noté 1, le plus rapidement possible puis, le cas échéant, d'éliminer par les moyens appropriés habituels, tels que les protections des départs du poste source haute tension - moyenne tension, le départ affecté par le deuxième défaut considéré. La localisation du deuxième défaut provoqué pourra être effectuée par les moyens les plus classiques équipant le réseau et permettra une remise en état rapide par intervention des personnels habilités. Afin d'assurer a détection de la transition non linejire de résistance de l'élément limiteur de courant 2, ainsi que mentlonrRe précédemment, le système, objet de l'invention, comporte en outre des moyens 3 de détection de cette transition. Une description plus détaillée, donnée à titre d'exemple non limitatif, des moyens 3 de détection de la transition non linéaire de la résistance de l'élément limiteur d'intensité en fonction de cette intensité sera donnée en liaison avec la figure 4a. Selon la figure précitée, les moyens 3 de détection comportent un transformateur d'intensité 30 couplé aux moyens de mise en courtcircuit I par exemple. Ces moyens de détection 3 comportent en outre à titre d'exemple non limitatif un circuit amplificateur-différentiateur délivrant des impulsions synchrone aux transitions du courant de court-circuit. Bien entendu, le transformateur d'intensité 30 est connecté à l'entrée du circuit amplificateur-différentiateur par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée Re branchée en parallèle sur l'entrée de l'amplificateur-différentiateur 31. Le circuit amplificateur-différentiateur 31 délivre ainsi des impulsions synchrones aux transitions du courant de court-circuit provoqué par la mise en défaut volontaire au moyen de l'interrupteur shunt DS, noté 1, et de l'élément limiteur de courant 2. Le circuit amplificateur-différentiateur 31 est suivi d'un circuit discriminateur des impulsions négatives délivrées par le circuit amplificateurdifférentiateur, ce circuit discriminateur 32 étant lui-même suivi d'un circuit 33 de déclenchement constitué par exemple par une bascule bistable recevant les impulsions négatives délivrées par le circuit discriminateur 32. De maniètre avantageuse le transformateur d'intensité 30 peut être remplacé par un capteur de tension aux bornes de l'élément 2 limiteur de courant de court circuit. Dans ce cas le capteur de tension peut être constitué par un capteur capacitif ou un transformateur de tension. La transition détectée est alors la transition de tension sur l'élément 2 limiteur de courant. Sur la figure 4b, on a représenté différents chronogrammes des signaux relevés aux points de test A, B, C de la figure 4a. Les chronogrammes précités sont gradués en amplitude de signal sur l'axe des ordonnées et en temps en millisecondes sur l'axe des abscisses. Au point A de la figure 4b, on a représenté successivement l'amplitude du signal au point A de la figure 4a, l'amplitude de ce signal étant inférieure à une valeur k x Ic où n représente le rapport de n transformation du transformateur d'intensité 30 et k un coefficient de proportionnalité dépendant de la résistance d'entrée Re de l'amplificateurdifférentiateur 31 et de la résistance d'enflement 30. L'amplitude du signal au point A reste inférieure à la valeur klc tant que l'interrupteur shunt n DS ou interrupteur shunt 1 reste fermé mais qu'aucun deuxième défaut n'est apparu sur le réseau.Dès l'apparition d'un deuxième défaut sur la phase S par exemple, ainsi que représenté en figure 3a, le signal en A devient supérieur à la valeur k x lc précitée, ce qui a pour effet, ainsi n que représenté également au point A de la figure 4b, de provoquer la transition de l'élément supraconducteur, lequel prend sa valeur de résistance Rs, le signal au point A prenant une valeur inférieure à la valeur k Ic. L'élément supraconducteur assure ainsi la limitation d'intensité, ainsi n que représenté ati point A de la figure 4b. Sur ouverture de l'interrupteur shunt DS, noté 1, le signal A reprend sa valeur zéro. Au point B de la figure 4b, on a représenté des signaux obtenus en sortie de l'amplificateur-différentiateur, ces signaux correspondant en une série d'impulsions comportant deux impulsions successives positives puis deux impulsions negatives correspondant aux différentes transitions du signal disponible en entrée de l'amplificateur-différentiateur. Le circuit amplificateur-différentiateur 31 peut être constitué par tout circuit différentiateur comportant un amplificateur opérationnel par exemple de type classique. Le circuit 32 discriminateur des impulsions négatives peut être constitué par une diode transmettant uniquement les impusions négatives précitées. Le circuit de déclenchement 33 peut avantageusement être constitué par une bascule bistable recevant les impulsions négatives transmises par le circuit discriminateur 32. Sur l'apparition de la première impulsion négative transmise par le circuit discriminateur 32, le circuit 33 de déclenchement est déclenché, le signal de sortie relevé au point C prenant sa valeur logique 1 par exemple pour entraîner l'ouverture de l'interrupteur shunt DS noté 1 par l'intermédiaire d'un relais électromécanique par exemple représenté, sur la figure 3a, par la liaison en trait mixte entre le circuit de détection 3 et l'interrupteur shunt DS noté 1. Bien entendu, l'interrupteur shunt DS, noté 1, est tel que le circuit de déclenchement 33 comporte une sortie délivrant le signal tel que représenté au point C de la figure 4b, cette sortie étant connectée à une borne de commande à l'ouverture de l'interrupteur shunt de façon à provoquer l'ouverture de ce dernier dès la détection de la transition non linéaire de la résistance de l'élément en fonction de l'intensité de court-circuit. Lors de la fermeture de l'interrupteur shunt DS, noté 1, pour la mise en court-circuit volontaire d'une des phases du réseau au niveau du poste source, il apparaît des courants transitoires haute fréquence dans les premières microsecondes de cette mise en court-circuit. Ces courants prennent une valeur maximale lorsque la mise à la terre a lieu lors d'un maximum de la tension de phase précitée. Ces courants maxima et associés à l'échelon de tension sont injectés dans les différents départs du poste source et la pointe d'intensité peut atteindre plusieurs kA. L'élément supraconducteur peut être sensible à ces courants transitoires et il est bien entendu nécessaire d'empêcher le passage ou transition de l'élément supraconducteur à son état normalement conducteur du seul fait de la présence de ces courants transitoires. Afin de remédier à l'inconvénient précité, ainsi que représenté en figure 5a, le système objet de l'invention peut comporter en outre des moyens 5 de commande à la fermeture des moyens 1 de mise en court-circuit en synchronisme avec le zéro de tension de la phase considérée. Les moyens 5 de commande à la fermeture peuvent comporter un système de détection de passage par zéro de la tension de phase considérée et des moyens de commande à la fermeture conditionnellement à la détection du zéro a la tension de phase précitée. Ce type de circuit ne sera pas décrit en détail car il correspond à des circuits normalement disponibles dans le commerce, ce type de circuit pouvant comporter un bouton de déclenchement d'un relais, le déclenchement étant rendu conditionnel à la détection des passages par zéro de la tension de phase précitée. Selon une variante de réalisation, afin de remédier à l'existence des courants transitoires haute fréquence, le système objet de l'invention, ainsi que représenté également en figure 5a, peut comporter une inductance de limitation des transitoires haute fréquence précités. L'inductance 4 peut être intercalée entre les moyens I de mise en court-circuit et les moyens 2 limiteurs de courant de court-circuit. Selon une autre variante particulièrement avantageuse, l'inductance 4 peut etre constituée par l'inductance de fuite Lf4 d'un transformateur 6 L'élément ? limiteur de courant étant connecté au secondaire de ce transformateur ainsi que représenté en figure 5b. Bien entendu, ainsi qu'on l'a représenté notamment en figure 5a, l'inductance d'écrétage des courants transitoires créés par la mise à la terre de la phase considérée du réseau peut être associée au système 5 de détection de passage par zéro de la tension de phase considérée pour l'obtention d'une atténuation optimale de l'amplitude des courants transitoires haute fréquence. Un élément supraconducteur susceptible d'être utilisé pour la mise en oeuvre du-système objet de l'invention sera décrit à titre purement illustratif, en liaison avec la figure 6. De manière classique, cet élément supraconducteur comporte l'élément supraconducteur proprement dit noté S, celui-ci étant contenu dans une enceinte étanche Ee comportant des traversées électriques de prise de terre et de prise de phase. Bien entendu, dans l'enceinte étanche Ee est assurée une circulation d'un fluide réfrigérant permettant, selon le choix de l'élément supraconducteur S, d'assurer une circulation d'hélium ou d'azote liquide par exemple. L'élément supraconducteur utilisé ne sera pas décrit plus en détail car ce type d'élément est normalement disponible dans le commerce et la mise en oeuvre de ce type d'élément est connue de l'homme du métier. On a ainsi décrit un système de détection de défaut d'isolement d'un réseau de distribution d'énergie électrique moyenne tension particulièrement performant. Bien entendu, ce système a été décrit et représenté pour une seule phase d'un départ moyenne tension d'un poste source mais il est clair que chacune des phases considérée peut être munie d'un système conforme à l'objet de la présente invention, afin d'assurer périodiquement un contrôle de défaut d'isolement de chaque départ moyenne tension d'un réseau de distribution d'énergie électrique considéré. On notera en outre que l'ensemble des éléments constitué par les moyens 2 limiteurs de courant et leurs accessoires peut être commun pour les trois phases, les moyens 1 de court circuit étant alors constitués par un interrupteur tripolaire à commande unipolaire. REVENDICATIONS 1. Système de détection de défaut d'isolement d'un réseau de distribution d'énergie électrique moyenne tension, caractérisé en ce qu'il comporte pour au moins une phase du réseau, connectés en cascade des moyens (I) de mise en court-circuit à la terre de ladite phase, . des moyens.(2) limiteurs de courant de court-circuit, l'ensemble formé par lesdits moyens de mise en court-circuit à la terre de ladite phase et par les moyens limiteurs de courant de court-circuit constituant un circuit de mise en défaut fugitif monophasé permettant de détecter l'existence sur le réseau d'un deuxième défaut en cas de défaut d'isolement. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 1 ) de mise en court-circuit sont constitués par un interrupteur shunt. 3. Système selon l'une des revendications I ou 2, caractérisé en ce que lesdits moyens (2) limiteurs de courant sont constitués par un élément présentant une caractéristique résistance-intensité à transition non linéaire. 4. Système selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit élément non linéaire est constitué par un élément supraconducteur. 5. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit élément supraconducteur présente une durée de commutation de l'état supraconducteur à valeur de résistance quasi nulle à l'état conducteur à valeur de résistance élevée inférieure à quelques millisecondes. 6. Système selon Itune des revendications 3 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens (3) de détection de la transition non linéaire de a résistance dudit élément en fonction de l'intensité ou de la tension. 7. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de détection comportent - un transformateur d'intensité (30) couplé auxdits moyens de mise en court-circuit, - un circuit (31) amplificateur-différentiateur délivrant des impulsions synchrones aux transitions dudit courant de. court-circuit, - un circuit (32) discriminateur des impulsions négatives délivrées par ledit circuit amplificateur-différentiateur, - un circuit (33) de déclenchement constitué par une bascule bistable recevant lesdites impulsions négatives délivrées par le circuit discrimina teur. 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que dans le cas où les moyens de mise en court-circuit sont constitués par un interrupteur shunt, ledit circuit de déclenchement comporte une sortie connectée à une borne de commande à l'ouverture dudit interrupteur shunt de façon à provoquer l'ouverture de ce dernier dès la détection de la transition non linéaire de la résistance de l'élément en fonction de l'intensité de court-circuit. 9. Système selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens (5) de commande à la fermeture des moyens (1) de mise en court-circuit en synchronisme avec le zéro de tension de ladite phase. 10. Système selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte en outre : une inductance (4) de limitation des transitoires haute fréquence, ladite inductance (4) étant intercallée entre lesdits moyens (1) de mise en court-circuit et les moyens (2) limiteurs de courant de court-circuit. 11. Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que lesdits moyens (2) limiteurs de courant sont connectés au secondaire d'un transformateur.