Brevet FR2660368A1 — publié le 19911004

APPAREIL DE COMPENSATION DE POUSSÉE A MÉCANISME HYDRAULIQUE AMELIORÉ D'ÉQUILIBRAGE COMMANDÉ PAR PRESSION La présente invention concerne de façon générale les turbines à gaz, et plus particulièrement, un mécanisme hydraulique amélioré d'équilibrage commandé par pression pour maintenir le parallélisme entre des surfaces tournant l'une par rapport à l'autre dans une butée hydrostatique d'un appareil de compensation de poussée axiale. Les moteurs à turbine à gaz comprennent de façon générale un générateur de gaz qui comprend un compresseur pour comprimer de l'air circulant vers l'aval à travers le moteur, un brûleur à deux étages dans lequel un combusti- ble est mélangé avec l'air comprimé et enflammé pour for- mer un courant de gaz de haute énergie, et une turbine mue par le courant de gaz et connectée pour entraîner un rotor qui, à son tour, entraîne le compresseur Beaucoup de machines comprennent en outre une deuxième turbine, cou- ramment appelée turbine de puissance, située en aval du générateur de gaz et qui extrait de l'énergie du courant de gaz pour entraîner une charge rotative comprenant des lames à pas variable telles que rencontrées dans le pro- pulseur d'hélicoptères, les moteurs à soufflante canali- sée, et les moteurs à turbo-propulseur. Les moteurs à soufflante non canalisée consti- tuent une amélioration récente des moteurs à soufflante canalisée et à turbo-propulseur Dans le moteur à souf- flante non canalisée, la turbine de puissance comprend des rotors contrerotatifs à aubes définissant des étages de plans de sustentation contrerotatifs qui entraînent de manière correspondante des ailettes de soufflante non canalisée disposées radialement par rapport à la turbine de puissance Les ailettes de soufflante du moteur à souf- flante non canalisée sont à pas variable pour obtenir les performances optimales Pendant le fonctionnement, le rendement de combustion du moteur peut être augmenté en modifiant le pas des ailettes pour correspondre à des conditions de fonctionnement spécifiques. Dans le moteur à soufflante non canalisée, comme dans beaucoup d'autres types de moteurs, d'importantes forces axiales sont générées sur les rotors par la réac- tion de leurs aubes de turbine à des chutes de pression en amont et en aval des aubes Des butées à billes entre une structure fixe de moteur et le rotor extérieur et entre les rotors intérieur et extérieur, sont utilisées pour éviter les déplacements axiaux des rotors Toutefois, les charges limites des butées à billes sont typiquement infé- rieures à la poussée axiale générée par les aubes. Un joint à labyrinthe qui est utilisé dans le moteur à soufflante non canalisée pour minimiser les fuites du courant de gaz sous pression vers l'extérieur du chemin de circulation entre les rotors et donc pour mini- miser la réduction des performances du moteur, est aussi utilisé pour supporter la force axiale additionnelle au-dessus du maximum autorisé par les butées à billes pour protéger ces butées Toutefois, le joint à labyrinthe est un joint de grand diamètre devant comporter un jeu radial relativement important pour compenser des dilations ther- miques différentielles entre les composants du joint Ce jeu important occasionne des pertes importantes des per- formances du moteur, par exemple approximativement 1 % de pertes, causées par les fuites relativement importantes à travers le joint et par la perte d'énergie résultante. Une façon de réduire les pertes de performance occasionnées par ce joint de grand diamètre est de réduire son diamètre Par exemple, si le diamètre du joint pouvait être réduit de moitié, les fuites de gaz pourraient être réduites de 3/4 Toutefois, une réduction du diamètre du joint à labyrinthe pour réduire les pertes de performance occasionnées, réduit aussi l'utilité du joint pour compen- ser les poussées axiales pour protéger les butées à billes du moteur. En conséquence, pour obtenir une amélioration des performances du moteur en réduisant le diamètre du joint à labyrinthe, une autre approche est nécessaire pour compenser les poussées axiales pour protéger les butées à billes du moteur. La présente invention prévoit un appareil amé- lioré de compensation de poussée axiale conçu pour satis- faire les besoins susmentionnés L'appareil amélioré de la présente invention comprend des mécanismes hydrauliques primaire et secondaire d'équilibrage commandés par pres- sion pour générer des couples compensateurs primaire et secondaire pour maintenir le parallélisme entre des surfa- ces en rotation l'une par rapport à l'autre dans une butée hydrostatique de l'appareil pour éviter le contact entre ces surfaces Les mécanismes hydrauliques primaire et secondaire d'équilibrage par pression comprennent une pluralité d'orifices, de poches, de conduits et de compar- timents définis dans les parties respectives en rotation relative de l'appareil de compensation de poussée axiale, qui ont pour but de maintenir les surfaces de la butée hydrostatique sensiblement parallèles. Par conséquent, la présente invention concerne un appareil de compensation de poussée axiale dans un moteur à turbine à gaz comprenant des première et deuxième structures rotatives L'appareil de compensation de pous- sée axiale comprend: a) une première pièce annulaire montée sur la première structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire; b) une deuxième pièce annulaire montée sur la deuxième structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire faisant face à la surface d'extrémité annulaire de la première pièce annulaire; et c) des moyens d'équilibrage de pression primaires pour produire des débits séparés externe et interne de fluide à travers la première pièce annulaire jusqu'à des régions externe et interne respectives entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces à des pressions qui sont fonction de la séparation existant entre les surfaces d'extrémité au niveau des régions Les débits séparés de fluide aux pressions respectives produi- sent un film de fluide s'écoulant entre les surfaces d'ex- trémité respectives, qui génère un couple compensateur primaire agissant sur les surfaces d'extrémité pour main- tenir les surfaces d'extrémité sensiblement parallèles. Plus particulièrement, le mécanisme primaire d'équilibrage par pression comprend plusieurs poches hydrostatiques et plusieurs orifices de contrôle de débit internes et externes Les poches hydrostatiques sont défi- nies dans la surface d'extrémité annulaire de la première pièce annulaire Chaque poche occupe une portion séparée d'angle de la surface d'extrémité de la première pièce et fait face à la surface d'extrémité de la deuxième pièce. De plus, chaque poche est constituée d'une paire de sil- lons séparés externe et interne en forme d'arc, radiale- ment espacés et non connectés les uns aux autres Les orifices externes débouchent dans les sillons externes et les orifices internes débouchent dans les sillons internes pour communiquer les débits de fluide interne et externe aux sillons externes et internes respectifs à des pres- sions qui sont fonction de la séparation entre les surfa- ces d'extrémité des première et deuxième pièces annulaires au niveau des régions des sillons externes et internes. En outre, l'appareil amélioré comprend des moyens hydrauliques secondaires d'équilibrage de pression pour produire un couple compensateur secondaire qui com- plémente le couple compensateur primaire produit par les moyens primaires d'équilibrage de pression pour limiter l'amplitude d'un non parallélisme entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces Il y a plu- sieurs modes de réalisation des moyens primaires et secon- daires d'équilibrage de pression. Selon un mode de réalisation, les moyens secon- daires d'équilibrage de pression comprennent des premier et deuxième conduits, formés dans la deuxième pièce, et s'étendant dans des directions diamétralement opposées à travers la deuxième pièce à partir de sa surface d'extré- mité vers une surface d'extrémité opposée Les conduits sont espacés circonférentiellement l'un de l'autre dans la pièce de manière qu'ils ne communiquent pas l'un avec l'autre Les premier et deuxième conduits établissent une communication indépendante de débit entre les sillons externes et internes de la première pièce et des comparti- ments interne et externe communicant avec la surface d'extrémité opposée de la deuxième pièce. Ainsi, les pressions des débits de fluide depuis les orifices de contrôle respectifs extérieurs et inté- rieurs vers les sillons extérieurs et intérieurs des poches de la première pièce 78 qui maintiennent le paral- lèlisme entre les surfaces extrêmes d'interface sont transmises par l'intemédiaire des premier et deuxième conduits vers les compartiments interne et externe de manière que ces derniers puissent être mis sous pression à des pressions différentes, indépendamment. Ces caractéristiques, avantages et objets de la présente invention ainsi que d'autres, seront mieux com- pris par l'homme du métier à la lecture de la description détaillée suivante prise en relation avec les figures qui représentent et décrivent un mode de réalisation de la présente invention, à titre d'exemple. Dans la description détaillée ci-après, on se référera aux figures jointes parmi lesquelles: la figure 1 représente une vue en perspective d'un moteur à turbine à gaz du type à soufflante non cana- lisée, dans lequel peut être utilisé un appareil amélioré de compensation de poussée axiale selon la présente inven- tion; la figure 2 représente une vue schématique et partielle d'une coupe axiale du moteur à soufflante non canalisée de la figure 1; la figure 3 représente une vue en coupe axiale d'un appareil de compensation de poussée axiale de l'art antérieur; la figure 4 représente une vue agrandie de face d'une butée hydrostatique de l'appareil de l'art antérieur de la figure 3, la partie vue selon l'axe 4 4 dans la figure 3 étant située entre les lignes espacées 3,3 dans la figure 4; la figure 5 représente une coupe axiale de l'ap- pareil amélioré de compensation de poussée axiale selon la présente invention; la figure 6 représente une vue de face agrandie d'une butée axiale de l'appareil amélioré de la figure 5, la partie visible selon l'axe 6 6 dans la figure 5 étant située entre les lignes espacées 5,5 dans la figure 6; la figure 7 représente schématiquement une coupe axiale illustrant comment réagissent l'appareil classique et l'appareil amélioré au même défaut de parallélisme au niveau de leurs surfaces d'extrémité d'interface; la figure 8 représente schématiquement une coupe axiale agrandie de l'appareil amélioré de la figure 5, il- lustrant la génération de couples compensateurs primaire et secondaire qui maintiennent ces surfaces d'extrémité d'interface sensiblement parallèles; la figure 9 représente schématiquement une coupe axiale d'une forme modifiée du mécanisme secondaire d'équilibrage par pression de l'appareil amélioré de la figure 8; et la figure 10 représente schématiquement une cou- pe axiale d'une autre forme modifiée du mécanisme secon- daire d'équilibrage par pression de l'appareil amélioré de la figure 8. Dans la suite de la description, des mêmes réfé- rences désignent des mêmes éléments ou des éléments cor- respondants dans les diverses figures De même, dans la suite de la description, on notera que des termes tels que "aval", "amont", "gauche", "droite", "haut", "bas" et similaires, sont des termes utilisés par commodité et ne doivent être considérés comme limitatifs. En se référant maintenant aux figures, et parti- culièrement à la figure 1, on a représenté un moteur à turbine à gaz 10 du type à soufflante non canalisée, qui peut comprendre un mode de réalisation de l'appareil amé- lioré à compensation de poussée axiale selon la présente invention, désigné de faaçon générale par la référence 12 dans les figures 5, 8, 9 et 10 Le moteur 10 comprend une enveloppe ou carénage extérieur 14 qui renferme un généra- teur de gaz amont (non représenté) et une turbine de puis- sance aval 16, illustrée schématiquement dans la figure 2 De manière classique, le générateur de gaz produit des gaz de combustion qui sont acheminés vers la turbine de puissance 16. Comme cela est représenté dans la figure 2, la turbine de puissance 16 comprend des rotors annulaires interne et externe de turbine 18, 20 qui sont adaptés à tourner en sens opposés, ou en contre-rotation, autour d'un axe central longitudinal A du moteur 10 Des jeux montés en cascade amont et aval d'ailettes de propulsion 22, 24 sont solidaires des rotors 18, 20 respectivement. Le rotor externe 18 est monté tournant sur une structure statique creuse 26 du moteur 10 par l'intermédiaire d'un premier jeu de roulements 28, et le rotor interne 20 est monté tournant à l'intérieur du rotor externe 18 par l'intermédiaire d'un deuxième jeu de roulements 30. Un carénage 14 enveloppe les rotors 18, 20, les jeux d'ailettes de propulsion 22, 24 s'étendant circonfé- rentiellement et radialement vers l'extérieur depuis l'ex- térieur du carénage 14 Le carénage 14 comprend un manchon avant 32 tournant avec le jeu d'ailettes de propulsion amont et un manchon arrière 34 tournant avec le jeu d'ai- lettes de propulsion aval 24 La configuration externe du carénage 14 est prévu pour avoir des caractéristiques d'écoulement d'air adéquates pour optimiser les performan- ces des ailettes de propulsion 22, 24 et en même temps les performances du moteur 10. Pour optimiser davantage les performances du moteur 10, le pas des ailettes de propulsion 22, 24 peut être modifié pour correspondre à des conditions de fonc- tionnement spécifiques Les ailettes 22, 24 des jeux amont et aval sont montés tournant par des moyeux 36 à l'inté- rieur des manchons avant et arrière de carénage 32, 34 et sont couplés à des mécanismes 38 de variation de pas opé- ratifs pour tourner les ailettes 22, 24 autour d'axes res- pectif S de variation de pas 40, 42 On se référera au brevet des EtatsUnis d'Amérique US-A-4 738 590 qui a été délivré à Butler et dont le présent demandeur est le titu- laire, pour une description plus détaillée des mécanismes de variation de pas. La turbine de puissance aval 16 comprend aussi un chemin d'écoulement 44 pour recevoir des gaz de combus- tion provenant du générateur amont de gaz du moteur 10 Le chemin d'écoulement de gaz 44 s'étend entre les rotors extérieur et intérieur 18, 20 de la turbine de puissance 16 et les gaz de combustion y circulent en tant que cou- rants de gaz de haute énergie 46 Sur les rotors 18, 20 de la turbine de puissance 16 sont respectivement montées, par l'intermédiaire de structures de raccordement (non représentées), des rangées espacées axialement d'aubes de turbine 48, 50 s'étendant circonférentiellement et radia- lement et alternativement disposées de manière à définir des étages de plans de sustentation contre-rotatifs tra- versant le chemin annulaire d'écoulement de gaz 44 De plus, des structures de joint (non représentées) intérieu- re et extérieure entre les étages sont prévues pour empê- cher le passage de l'écoulement de gaz 46 entre les rotors extérieur et intérieur 18, 20 et les extrémités extérieure et intérieure des aubes de turbine respectives 50, 48. Ainsi, l'écoulement de gaz de haute énergie 46 circulant par le chemin annulaire d'écoulement de gaz 44 entre les rotors 18, 20 provoque une rotation ou un mouve- ment dans des directions opposées selon des chemins circu- laires des jeux d'aubes de turbine 48, 50, qui, à leur tour, provoquent la contre-rotation des rotors respectifs 18, 20 et entraînent de façon contre-rotative les jeux d'ailettes de propulsion 22, 24. Dans le moteur à soufflante non canalisée 10 comme dans tous les types de moteur à turbine à gaz, d'im- portantes forces axiales sont générées sur les rotors externe et interne 18, 20 par réaction de leurs aubes de turbine 48, 50 à des chutes de pression entre l'amont et l'aval des aubes Les premier et deuxième jeux de roule- ments 28, 30 comprennent des butées à billes respectives (non représentées) entre la structure statique 26 et le rotor externe 18 et entre les rotors externe et interne 18, 20, qui sont utilisées pour empêcher un déplacement axial des rotors 18, 20 Toutefois, les charges limite des butées à billes sont typiquement inférieures à la poussée axiale générée par les aubes 48, 50. Un joint étanche aux gaz, tel qu'un joint rota- tif à labyrinthe 52 dans la figure 2, est utilisé dans le moteur 10 pour supporter la force axiale additionnelle au-dessus des limites des butées à billes des roulements 28, 30 pour protéger les butées à billes en limitant leur charge Le joint à labyrinthe 52 est aussi utilisé pour diminuer les fuites de pression vers l'extérieur du chemin d'écoulement 44 entre les rotors 18, 20, qui pourraient entraîner une réduction des performances du moteur Toute- fois, le joint à labyrinthe 52 est un joint de grand diamètre qui doit comporter un jeu radial relativement important et s'adapter à des dilatations thermiques diffé- rentielles entre des pièces du joint Le jeu important occasionne typiquement une importante diminution des per- formances du moteur, par exemple, 1 % de pertes de perfor- mances, par suite de fuites relativement importantes et à des pertes d'énergie résultantes à travers le joint. Une façon de réduire les pertes de performances dues à ce joint de grand diamètre est de réduire son dia- mètre Par exemple, si le diamètre du joint pouvait être réduit de moitié, les fuites de gaz pourraient être rédui- tes de 3/4 Toutefois, la réduction du diamètre du joint à labyrinthe pour réduire les pertes de performances réduit aussi l'utilité du joint 52 pour équilibrer les poussées axiales pour protéger les butées à billes du moteur 10. Si une réduction du diamètre du joint rotatif à labyrinthe 52 doit être effectuée pour diminuer le jeu radial du joint et ainsi minimiser les pertes de perfor- mance du moteur occasionnées par des chutes de pression de l'écoulement de gaz 46 à travers le joint à labyrinthe 52, il on pourrait envisager d'utiliser un appareil de compensa- tion de poussée au niveau des rotors qui provoquent la poussée, pour protéger les butées à billes du moteur Un appareil de compensation de poussée 54 classique représen- té dans les figures 3 et 4 pourrait sembler apte à remplir ces fonctions. L'appareil classique de compensation de poussée 54 comprend une paire de pièces annulaires 56, 58 opposées respectivement non rotative et rotative La pièce non rotative 56 est montée sur une structure immobile 60, telle que le stator ou un bâti, alors que la pièce rotati- ve 58 est solidaire d'une structure rotative (non repré- sentée), telle qu'un rotor ou un arbre La pièce non rota- tive 56 comprend une surface annulaire 56 A de butée hydro- statique munie de plusieurs poches hydrostatiques 62 occupant chacune une portion de la surface inférieure à Chaque poche 62 est constituée d'une paire de sillons 62 A, 62 B externe et interne, en forme d'arcs, espacés radialement et interconnectés en leurs côtés opposés par de courts sillons radiaux 62 C L'autre pièce rotative 58 comprend aussi une surface 58 A de butée hydro- statique, qui fait face à la surface 56 A de la pièce non rotative 56. De plus, un évidement 64 est formé dans la surface 56 A au point milieu des sillons interne et exter- ne 62 A, 62 B de la poche hydrostatique 62 Un unique orifi- ce de contrôle de débit de faible diamètre 66 est formé dans la pièce non rotative 56 entre l'évidement 64 de chaque poche 62 et un parmi plusieurs orifices 68 de diamètre plus important Un passage 70 est prévu dans la structure immobile 60, qui communique avec l'orifice 66 dans la pièce non rotative 56 par l'intermédiaire d'un volume de jeu 72 entre le passage 70 et l'orifice 68, ce volume étant scellé en des emplacements distants axiale- ment par des joints annulaires immobiles 74 logés dans des évidements annulaires 76 de la structure immobile 60. Un fluide sous pression est porté, par l'inter- médiaire du passage 70 et du perçage 68 de la structure immobile 60 et de la pièce non rotative 56, à une pression Pl vers l'entrée des orifices de contrôle 66 qui alimen- tent en fluide les poches hydrostatiques 62, les pressions ambiantes P 2, P 3 en aval des poches 62 étant inférieures à la pression Pi Si le jeu (h) au niveau de l'interface entre la surface 56 A de la pièce non rotative et la surfa- ce 58 A de la pièce rotative est nul, la pression PG dans les poches hydrostatiques 62 est égale à la pression Pl en amont de l'orifice de contrôle 66, puisque l'étranglement de cet orifice ne peut faire chuter la pression du fluide en l'absence de débit. Toutefois, puisque la superficie de l'interface des surfaces 56 A, 58 A, o la pression agit dans la direc- tion propre à provoquer la séparation des pièces 56, 58, est suffisamment plus importante que la superficie limitée radialement entre les joints annulaires secondaires 74, contre lesquels la pression agit dans la direction tendant à diminuer la séparation, une pression asservie (telle que représentée par la région à hachures croisées des lignes de force dans la partie gauche de la figure 3 s'étendant entre PG pour h = O et PG pour h supérieur à 0) est obtenue de façon inhérente et force l'ouverture de l'in- terface Quand l'interface s'ouvre, un débit de fluide de valeur donnée Qi est établi à travers l'orifice 66, égal à la somme des débits de fluide d'interface Q 2, Q 3 dans les directions opposées entre les surfaces ouvertes 56 A, 58 A. Le débit du fluide à travers l'orifice 66 nécessite une chute de pression et provoque une diminution de la pres- sion PG de la poche hydrostatique par rapport à Pl jusqu'à ce que la force d'ouverture au niveau de l'inter- face équilibre la force de fermeture A l'équilibre, les pressions de part et d'autre de la pièce non rotative 56 sont équilibrées, et un jeu d'interface pour l'écoulement d'un film de fluide est établi quand cet équilibre est atteint Le film de fluide évite le frottement entre les surfaces 56 A, 58 A. Les poches hydrostatiques 62 compensées par orifices décrites ci-dessus sont bien connues pour générer une séparation par film liquide ou gazeux pour éviter le frottement et l'important taux d'usure et de génération de chaleur correspondant au niveau de l'interface et entre les pièces immobile et rotative 56, 58 de l'appareil 54. Le film est conçu pour être très mince pour obtenir une raideur suffisante de film (quotient de la force du film sur l'épaisseur du film) pour éviter le frottement au niveau de l'interface tout en maintenant des taux de débit de fuite raisonnables du fluide sous pression Les épais- seurs de film sont généralement inférieures 2,5 micromè- tres ( 0,001 pouce) pour les liquides et 1,2 micromètres ( 0,0005 pouce) pour les gaz. Une limitation primordiale de la construction décrite ci-dessus de l'appareil classique 54 résulte de l'impossibilité du maintien d'une planéité suffisante pour éviter le frottement au niveau de l'interface des deux surfaces en rotation relative 56 A, 58 A de l'appareil 54 tout en maintenant le faible poids nécessaire pour des structures de moteur d'aviation Les structures légères conçues jusqu'à maintenant pour contrôler les effets de contrainte de torsion dues à la pression et aux efforts centrifuges et thermiques, étaient très dépendantes de la rigidité par le contrôle des dimensions et/ou des toléran- ces pour concevoir les géométries avec précision en fonc- tion des efforts de manière à, essentiellement, obtenir une somme des moments de section égale à zéro Ceci tend à entraîner une augmentation de poids et/ou de coût et devient moins efficace et moins fiable au fur et à mesure que les nécessités technologiques poussent inévitablement ces efforts vers des amplitudes plus grandes Par exemple, des gradients thermiques axiaux dans la pièce non rotative 56 de seulement environ 80 C ( 140 F) généreront un biais au niveau de l'interface des surfaces égal au jeu prévu entre les pièces 56, 58. Ainsi, le mécanisme hydraulique d'équilibrage par pression comprenant les orifices de contrôle 66 et les sillons internes et externes 62 A, 62 B des poches hydrosta- tiques 62 de la pièce non rotative 56 de l'appareil clas- sique 54, comporte des limitations qui n'éviteraient pas des frottements entre les surfaces 56 A, 58 A quand elles sont mises en biais par des effets de pression ou des forces centrifuges et thermiques réduisant l'espace entre ces surfaces à une valeur inférieure au jeu prévu par conception Ces limitations rendent l'appareil classique 54 inadéquat pour protéger les butées à billes du moteur. L'appareil amélioré 12 de compensation de pous- sée axiale selon la présente invention représenté dans les figures 5, 6 et 8 surmonte les limitations de l'appareil classique 54 A et peut donc être utilisé pour équilibrer les poussées axiales pour protéger les butées à billes du moteur 10 Dans l'application illustrée en figure 5, l'appareil amélioré 12 est utilisé pour équilibrer la poussée axiale d'un rotor, le fluide sous pression étant l'huile de lubrification du moteur L'appareil amélioré 12 peut aussi être utilisé dans d'autres applications, par exemple, comme un joint à air ou à huile entre les arbres d'un moteur principal dans un moteur à turbine à gaz. Les composants élémentaires de l'appareil amé- lioré de compensation de poussée 12 comprennent une paire de pièces annulaires opposées non rotative et rotative 78, et un mécanisme hydraulique primaire d'équilibrage par pression, désigné de façon générale par la référence 82. La pièce non rotative 78 est montée sur un bâti immobile annulaire 84 qui est fixé au moyen de fixations adéquates, tel qu'un écrou 86 et des piges de centrage et d'immobili- sation en rotation 88, à un arbre immobile 90 La pièce annulaire rotative 80 est montée sur un rotor tournant 92 Spécifiquement, la pièce non rotative 78 est ajustée et montée à l'intérieur d'un évidement, ou cavité, annu- laire 84 A formé dans le bâti immobile 84, alors que la pièce rotative 80 est ajustée et montée à l'intérieur d'un évidement, ou cavité, annulaire 92 A formé dans le rotor * tournant 92 Les pièces annulaires non rotative et rotati- ve 78, 80 comprennent des surfaces d'extrémité annulaires respectives 78 A, 80 A face à face (figure 8) formées sur des flasques agrandies 78 B, 80 B des pièces en rotation relative 78, 80 Les flasques 78 B, 80 B définissent des régions internes au niveau des surfaces d'extrémité 78 A, A, qui sont plus importantes que des régions externes des extrémités opposées des pièces 78, 80. De plus, comme cela est le mieux représenté dans la figure 6, le mécanisme hydraulique primaire d'équili- brage par pression 82 de l'appareil amélioré 12 comprend plusieurs poches hydrostatiques 94 définies dans la surfa- ce annulaire 78 A de la pièce annulaire non rotative 78, chaque poche 94 occupant légèrement moins de 1200 de la surface 78 A Chaque poche 94 est formée d'une paire de sillons extérieur et intérieur 94 A, 94 B en forme d'arc et espacés radialement Par opposition aux sillons externe et interne 62 A, 62 B de chaque poche 62 de l'appareil classi- que 54, les sillons 94 A, 94 B de chaque poche 94 de l'appa- reil amélioré 12 ne sont pas interconnectés. En outre, comme cela est représenté dans les figures 5 à 7, le mécanisme hydraulique primaire d'équili- brage par pression 82 comprend plusieurs orifices exté- rieurs et intérieurs de contrôle de débit de faible diamè- tre 96, 98 définis dans la pièce non rotative 78 Chaque orifice externe respectif 96 débouche dans le centre d'un des sillons externes 94 A, alors que chaque orifice interne respectif 98 débouche dans le centre d'un des sillons internes 94 B de chaque poche hydrostatique 94 Les orifi- ces respectifs externe et interne 96, 98 convergent l'un vers l'autre à partir des sillons respectifs externe et interne 94 A, 94 B et communiquent avec un parmi plusieurs orifices d'un plus grand diamètre 100 définis dans la pièce non rotative 78 pour recevoir un débit de fluide sous pression à partir des orifices 100 Le débit de fluide à partir des orifices 100 se divise au niveau des orifices externes et internes de contrôle de débit 96, 98 qui communiquent des débits Q 1, Q 2 (figure 7) aux sillons externes et internes respectifs 94 A, 94 B à des pressions dépendant de la séparation existant entre les surfaces 78 A, 80 A des pièces annulaires non rotative et rotative 78, 80 au niveau des régions des sillons externes et internes 94 A, 94 B. Chaque perçage 100 dans la pièce non rotative 78 débouche à l'arrière de la pièce du côté opposé à la surface d'extrémité 78 A et communique donc avec la cavité annulaire 84 A dans laquelle la pièce 78 est montée Un passage 102 est prévu dans le bâti annulaire immobile 84, qui communique avec la cavité annulaire 84 A du bâti 84 et donc avec les orifices 100 de la pièce 78 Un autre pas- sage 104 est prévu dans l'arbre immobile 90, qui communi- que avec le passage du bâti 102 Du fluide sous haute pression est introduit dans les orifices 100 et au niveau de la surface arrière de la pièce non rotative 78 par l'intermédiaire des passages 102, 104 et de la cavité 84 A. La pièce annulaire non rotative 78 comprend des évidements annulaires circonférentiels 106 définis dans ses surfaces externe et interne, dans lesquels sont logés des joints annulaires externe et interne 108 Les joints annulaires 108 sont fixés à la surface arrière de la pièce 78, surface sur laquelle agit la pression du fluide intro- duit par les passages 102, 104 Les joints annulaires 108 limitent les fuites du fluide sous pression à travers le jeu radial entre la pièce 78 et le bâti 84 tout en permet- tant à la pièce non rotative 78 de coulisser axialement par rapport au bâti 84 à l'intérieur de la cavité annulai- re 84 A comme cela est nécessaire à l'adaptation aux posi- tions axiales relatives variables de l'arbre 90 et du rotor 92. L'aire de la surface d'extrémité avant 78 A est suffisamment plus importante que l'aire de la surface d'extrémité arrière opposée de la pièce 78, définie entre les joints annulaires 108, pour provoquer la génération d'un effort plus important sur la surface d'extrémité avant 78 A que l'effort provoqué sur la surface d'extrémité arrière si la pression dans les sillons externes et inter- nes 94 A, 94 B est égale à la pression au niveau de la surface d'extrémité arrière Les pressions au niveau de la surface d'extrémité arrière et des sillons externes et internes sont égales si le jeu entre les surfaces d'extré- mité 78 A, 80 A est nul, car les débits à travers les orifi- ces de contrôle 96, 98 sont nuls quand ce jeu est nul et car les orifices ne peuvent occasionner une chute de pres- sion en l'absence de débit Mais, comme l'aire d'interface des surfaces d'extrémité 78 A, 80 A des pièces 78, 80 est suffisamment plus importante que l'aire de la surface d'extrémité arrière de la pièce 78, il est nécessaire que l'interface se sépare et permette l'écoulement de suffi- samment de débit à travers les orifices de contrôle 96, 98 pour que la pression chute au niveau de l'interface de manière à obtenir l'équilibre des forces axiales Un film d'interface d'épaisseur prédéterminée est établi quand cet équilibre a lieu. La figure 7 illustre une comparaison entre le fonctionnement du mécanisme hydraulique d'équilibrage par pression de l'appareil classique 54 et du mécanisme hy- draulique primaire d'équilibrage par pression de l'appa- reil amélioré 12 Un cas limite est illustré o un biais est introduit entre les surfaces d'extrémité respectives 56 A, 58 A des pièces 56, 58 et les surfaces d'extrémité respectives 78 A, 80 A des pièces 78, 80, ce biais étant tel que le jeu entre les surfaces est pratiquement nul au niveau des rayons internes des pièces 56 et 78 et tel que tout le fluide s'écoulant depuis les surfaces d'extrémité est évacué au niveau du rayon externe Les niveaux rela- tifs de pression, une comparaison des profils de pression d'interface et les modes de réalisation classique et amélioré sont représentés On a aussi effectué la compa- raison des positions relatives des centres de poussée des pressions sur la butée par rapport au centre de poussée de la pression de fermeture agissant dans la direction opposée. Par rapport à l'appareil amélioré 12 à droite dans la figure 7, la résultante de pression sur la butée, qui est nécessaire pour éviter les frottements, reste sensiblement plus importante pour des amplitudes de biais égales En outre, la position du centre de poussée de la pression au niveau de l'interface se décale sensi- blement plus loin dans la direction de la convergence en s'éloigant du centre de poussée de la pression de fermetu- re dans le cas de l'appareil amélioré 12 L'effet obtenu est un couple significatif de résultantes de pression, qui agit dans une direction propre à diminuer sensiblement l'amplitude du biais généré par des forces parasites (tel que produites par des gradients thermiques axiaux) dans l'appareil amélioré 12 Par symétrie, il devrait être clair que cet effet est aussi avantageux quelle que soit la direction du biais. Ainsi, en extrapolant à partir de ce qui est représenté dans la figure 7, lors d'un fonctionnement normal, les orifices séparés externes et internes 96, 98 du mécanisme primaire d'équilibrage par pression 82 de l'appareil amélioré 12 produit une paire de débits de fluide séparés externe et interne Q 1, Q 2 à travers la pièce non rotative 78 jusqu'aux régions respectives exter- ne et interne entre les surfaces d'extrémité 78 A, 80 A des pièces 78, 80 à des pressions qui sont fonction de la séparation existante entre leurs surfaces d'extrémité en ces régions Les débits de fluide séparés Q 1, Q 2 aux pres- sions respectives produisent un film de fluide s'écoulant aux débits combinés Ql et Q 2 entre les surfaces d'extrémi- té respectives 78 A, 80 A, ce qui génère un couple compensa- teur primaire agissant sur les surfaces d'extrémité 78 A, A, qui, si celles-ci sont en biais ou ne sont pas paral- lèles l'une à l'autre, dévie ou infléchit la pièce non rotative 78 de manière à conserver un sensible parallélis- me entre les surfaces d'extrémité 78 A, 80 A. Par opposition à cela, le mécanisme d'équilibra- ge par pression de l'appareil classique 54 produit un seul débit Qi à travers la pièce non rotative 56 jusqu'à la région globale d'interface entre les surfaces d'extrémité 56 A, 58 A des pièces 56, 58, qui, à cause de la configura- tion des poches 62 et des orifices communs 66, produit une pression uniforme au niveau de l'interface en fonction de la séparation entre les surfaces d'extrémité au niveau de cette région Le débit de fluide Qi à la pression respec- tive produit un film de fluide s'écoulant au même débit Ql entre les surfaces d'extrémité respectives 56 A, 58 A, qui génère des forces de compensation agissant sur les surfa- ces d'extrémité 78 A, 80 A pour maintenir les surfaces d'extrémité sensiblement parallèles l'une à l'autre aussi longtemps que des conditions de biais ne naissent pas au niveau de l'interface Si une condition de biais naît, il n'y aura pas de couple compensateur agissant sur les surfaces d'extrémité pour les faire reprendre leur sensible parallélisme. Dans les figures 5 et 8, on a représenté un mode de réalisation d'un mécanisme hydraulique supplémentaire ou secondaire d'équilibrage par pression 110 de l'appareil amélioré 12 Le mécanisme d'équilibrage secondaire par pression 110 est défini dans la pièce rotative 80 pour produire un couple compensateur supplémentaire ou secon- daire, qui s'ajoute au couple compensateur primaire pour limiter l'amplitude d'un biais d'interface entre les pièces 78, 80. Plus particulièrement, le mécanisme d'équilibra- ge secondaire par pression 110 comprend une pluralité de premiers et deuxièmes conduits 112, 114 non sécants et espacés circonférentiellement, formés dans la pièce rota- tive 80 et s'étendant sensiblement diamétralement dans des directions opposées au travers de la pièce rotative 80 depuis la surface d'extrémité arrière 80 A jusqu'à la surface d'extrémité opposée avant 80 C Les conduits 112, 114 ne se rejoignent pas; ils sont espacés circonféren- tiellement les uns des autres dans la pièce 80 Les premiers et deuxièmes conduits 112, 114 communiquent le débit des sillons externes et internes 94 A, 94 B de la pièce non rotative 78 à des compartiments interne et externe 116, 118 formés en communication avec la cavité annulaire 92 A du rotor 92 au niveau de la surface d'extré- mité avant 80 C de la pièce 80 entre les joints statiques respectifs interne et externe 120 placés dans des évide- ments annulaires circonférentiels 122 de la pièce 80 et une protubérance statique 124 de la surface d'extrémité C de la pièce avant, venant en contact avec le rotor 92 dans la cavité annulaire 92 A. Ainsi, les pressions des débits de fluide Q 1, Q 2 des orifices de contrôle respectifs externes et internes 96, 98 vers les sillons externes et internes 94 A, 94 B des poches 94 de la pièce non rotative 78, qui sont établies dans les conditions d'équilibre décrites ci-dessus, sont transmises par les premiers et deuxièmes conduits croisés 112, 114 jusqu'aux compartiments interne et externe 116, 118 Les compartiments interne et externe 116, 118 peuvent être mis sous pression à des pressions différentes indé- pendamment. En se référant à la figure 8, on remarquera qu'un couple compensateur additionnel significatif peut être généré pour limiter l'amplitude du biais d'interface en laissant s'échapper la pression des sillons discrets des poches externes et internes 94 A, 94 B sur la surface d'extrémité 78 A de la pièce non rotative 78 par les pre- miers et deuxièmes conduits 112, 114 dans la pièce rotati- ve 80 pour mettre sous pression les compartiments discrets interne et externe 116, 118 au niveau de la surface d'extrémité avant 80 C de la pièce rotative 80 de manière que le compartiment externe 118 soit à la pression du sillon 94 B et que le compartiment interne 116 soit à la pression du sillon externe 94 A Comme cela est représenté, les forces axiales hydrauliques (ou pneumatiques) Fl et F 2, et F 2 et F 3, sont égales et dans des directions oppo- sées, et la somme des forces axiales F 4, F 5 et F 6 est égale et de direction opposée à la force axiale F 3 Deux forces radiales additionnelles F 7 et F 8 sont également générées La somme des moments dus à la pression, agissant sur la pièce rotative 80 est exprimée par: MA = (F 4 x R 4) + (F 5 x R 5) + (F 6 x F 6) - (F 3 x R 3) (F 7 F 8) x L. Sans les conduits de pression 112, 114 de la pièce rotati- ve 80, la somme des moments s'exprime par: MB = (F 6 x R 6) (F 3 x R 3), et puisque F 6 = F 3, MB = F 3 x (R 6 R 3). On peut montrer que MA est sensiblement supérieur à MB aussi longtemps que (F 7 F 8) et/ou L sont raisonnablement petits et, par conséquent, que l'adjonction des conduits 112, 114 dans la pièce rotative 80 comme cela est repré- senté, offre un avantage significatif pour la préservation du parallélisme entre les surfaces d'extrémité d'interface 78 A, 80 A des pièces 70, 80 et, par conséquent, pour la conservation du film de fluide et pour la diminution de la probabilité de frottement. D'autres caractéristiques importantes apparais- sant particulièrement dans le mode de réalisation des figures 5 et 8 sont les suivantes Premièrement, l'aire transversale de pression faciale délimitée radialement entre les joints annulaires 108 de la pièce 78 est plus importante que l'aire radiale délimitée par les joints annulaires 120 de la pièce 80 Il en résulte que la pres- sion de fluide assure le maintien en place axialement de la pièce rotative 80, la protubérance 124 restant en contact avec la face opposée du rotor 92 à l'intérieur de la cavité 92 A Avec cette caractéristique, il n'est plus nécessaire de serrer rigidement la pièce rotative 80 et les problèmes de distorsion de serrage sont éliminés En l'absence de pression de fluide, un ressort de précharge axial mécanique adéquat 126 réalise ce maintien en place. Deuxièmement, les joints annulaires 74 sont maintenus dans une position axiale fixe par rapport à la pièce non rota- tive 78 Ceci assure que le moment de pression net agis- sant sur la pièce 78 ne change pas en fonction des modifi- cations de position axiale relative de cette pièce par rapport à la cavité 84 A dans le bâti 84 et, par consé- quent, que des déformations de structure ne sont pas générées Troisièmement, il doit exister un jeu radial entre la pièce non rotative 78 et les parois radialement espacées du bâti 84, qui définissent la cavité 84 A, pour empêcher le grippage et pour permettre des déplacements axiaux relatifs entre les deux Pour des grands jeux et/ou une très grande pression, il peut s'avérer nécessaire de restreindre l'excentration radiale de la pièce 78 à des valeurs inférieures à ce jeu pour éviter les déformations de pièce résultant de fortes pressions axiales excentri- ques, non symétriques Au moins trois piges de centrage (combinées à des blocages en rotation) circonférentielle- ment espacées et également espacées pourraient être utili- sées pour restreindre l'amplitude de cette excentration, alors que dans le cas contraire le mouvement de la pièce 78 serait complètement libre. Comme cela est représenté dans les variantes de réalisation des figures 9 et 10, les moyens d'équilibrage secondaires par pression 110 peuvent être modifiés pour fournir des moments de pression additionnels à la pièce rotative 80 selon une direction favorisant le parallélisme entre les surfaces d'interface d'extrémité 78 A, 80 A des pièces 78, 80 Spécifiquement, les moyens d'équilibrage secondaires par pression 110 peuvent comprendre une plura- lité de troisièmes et quatrièmes conduits 128, 130 non sécants, espacés radialement, communiquant avec respecti- vement les premier et deuxième conduits 112, 114 et assu- rant une communication de débit entre les premier et deuxième conduits et des surfaces annulaires opposées externe et interne 80 D, 80 E de la pièce rotative 80 situées entre les paires de joints annulaires externe et interne 132, 134 Dans la figure 9, les premier et deuxiè- me conduits 112, 114 débouchent dans les compartiments , 117 au niveau des surfaces avant externe et interne de la pièce 80 Dans la figure 10, les premier et deuxième conduits 112, 114 se terminent à moitié chemin à travers la pièce o ils communiquent respectivement avec les troisième et quatrième conduits 128, 130. Avec la configuration des conduits 112, 114, 128, 130 à travers la pièce 80 dans la figure 9, le gra- dient de pression non symétrique établi dans l'interface entre les pièces 78, 80, s'il y a du biais, est transmis à des régions circonférentielles W 7, W 8, chacune de ces régions étant délimitée axialement par les joints annulai- res 132, 134 et étant située sur les diamètres externe et interne de la pièce 80, respectivement La surface d'ex- trémité avant 80 C de la pièce 80 est maintenue à une pression ambiante basse par des soupapes 136 dans le rotor 92 Le moment favorisant le parallélisme entre l'interface des pièces 78, 80 est égal à F 3 x (R 6 R 3) (F 7 x L 7) + (F 8 x L 8) Avec cette configuration, les dimensions W et L peuvent être ajustées pour augmenter ou diminuer les moments de pression selon la nécessité pour optimiser la conception. La configuration de la figure 10 est une combi- naison des caractéristiques des figures 8 et 9 en dispo- sant les conduits de pression 112, 114, 128, 130 entre la surface d'extrémité avant 80 C et les diamètres externe et interne de la pièce 80 Les forces et les dimensions requises pour établir les moments de pression sont repré- sentées dans la figure 10 Avec cette configuration, les moments de pression radial et axial sont générés autour du centre de rigidité de la pièce 80 dans la direction rédui- sant le biais de l'interface Des régions circonférentiel- les W 9, W 10 devraient être minimisées car les moments de torsion générés par des pressions agissant sur ces régions sont dans la direction tendant à augmenter le biais d'interface. Encore une fois, on remarquera que l'appareil amélioré 12 n'est ni limité à l'application illustrée, ni à un moteur à turbine à gaz du type à soufflante non cana- lisée Les principes de l'appareil amélioré 12 peuvent être appliqués utilement à toute autre application et dans tout autre type de moteur à turbine à gaz o l'équilibrage hydraulique de forces axiales entre des pièces en rotation relative serait une approche efficace. La présente invention ainsi que beaucoup de ses avantages seront compris à partir de la description précé- dente et il apparaîtra à l'homme du métier de nombreuses variantes et modifications, dans les formes, la constitu- tion et la disposition des pièces sans sortir du domaine de la présente invention ou sans sacrifier ses avantages matériels, les formes décrites ci-dessus étant simplement des modes de réalisation préférés ou exemplaires. REVENDICATIONS 1 Appareil de compensation de poussée axiale dans un moteur à turbine à gaz comprenant des première et deuxième structures en rotation relative, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une première pièce annulaire ( 78) montée sur la première structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire ( 78 A); b) une deuxième pièce annulaire ( 80) montée sur la deuxième structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire ( 80 A) faisant face à la surface d'extrémité annulaire ( 78 A) de la première pièce annulaire ( 78); et c) des moyens hydrauliques primaires d'équili- brage par pression définis dans la première pièce annulai- re pour fournir des débits de fluide séparés externe et interne à travers la première pièce ( 78) jusqu'à des régions externe et interne entre les surfaces d'extrémité ( 78 A, 80 A) des première et deuxième pièces ( 78, 80) à des pressions qui sont fonction de la séparation existant entre les surfaces d'extrémité au niveau desdites régions, les débits séparés de fluide auxdites pressions produisant un film de fluide s'écoulant entre les surfaces d'extrémi- té respectives, qui génère un couple compensateur primaire agissant sur les surfaces d'extrémité pour maintenir les surfaces d'extrémité sensiblement parallèles. 2 Appareil selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que les moyens primaires d'équilibrage par pres- sion comprennent plusieurs poches hydrostatiques ( 94) définies dans la surface d'extrémité annulaire de la première pièce annulaire ( 78), chaque poche ( 94) occupant une portion d'angle séparée de la surface d'extrémité annulaire ( 78 A) et faisant face à la surface d'extrémité annulaire ( 80 A) de la deuxième pièce annulaire ( 80), chaque poche ( 94) étant constituée d'une paire de sillons ( 94 A, 94 B) externe et interne en forme d'arc, radialement espacés et non connectés les uns aux autres. 3 Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens primaires d'équilibrage par pression comprennent en outre une pluralité externe et interne d'ori- fices de contrôle de débit définis dans la première pièce annulaire ( 78) pour recevoir un débit sous pression de fluide, les orifices externes débouchant dans les sillons externes et les orifices internes débouchant dans les sil- lons internes pour communiquer les débits de fluide interne et externe aux sillons externes et internes respectivement sous lesdites pressions qui sont fonction de la séparation entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces annulaires. 4 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens hydrauliques secon- daires d'équilibrage par pression ( 110) définis dans la deuxième pièce annulaire ( 80) pour produire un couple com- pensateur secondaire qui complémente le couple compensateur primaire produit par les moyens primaires d'équilibrage par pression, pour limiter l'amplitude d'un non parallélisme éventuel entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces ( 78, 80). Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression ( 110) comprennent des pluralités de premier et deuxième conduits ( 112, 114) non secants, espacés circonférentielle- ment, formés dans la deuxième pièce ( 80), et s'étendant dans des directions diamétralement opposées à travers la deuxième pièce à partir de sa surface d'extrémité ( 80 A) vers une surface d'extrémité opposée ( 80 C). 6 Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression _ 21 _ comprennent en outre des compartiments annulaires externe et interne ( 116, 118) définis au niveau de la surface d'extrémité opposée de la deuxième pièce; les premier et deuxième conduits ( 112, 114) éta- blissant une communication de débit entre respectivement les sillons externes et internes ( 94 A, 94 B) de la surface d'ex- trémité de la première pièce ( 78) et les compartiments interne et externe ( 116, 118) au niveau de la surface d'ex- trémité opposée ( 80 C) de la deuxième pièce. 7 Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression comprennent en outre des pluralités de troisième et qua- trième conduits ( 128, 130) espacés radialement, non communi- quant entre eux, communiquant respectivement avec les pre- mier et deuxième conduits ( 112, 114) et assurant une commu- nication entre les premiers et deuxièmes conduits et des surfaces annulaires opposées externe et interne ( 80 D, 80 E) de la deuxième pièce. 8 Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que les premiers et deuxièmes conduits ( 112, 114) débouchent au niveau de la surface d'extrémité opposée ( 80 C) de la deuxième pièce. 9 Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que les premiers et deuxièmes conduits ( 112, 114) se terminent à mi-chemin à travers la deuxième pièce o ils communiquent respectivement avec les troisièmes et qua- trièmes conduits ( 128, 130). Appareil de compensation de poussée axiale dans un moteur à turbine à gaz comprenant des structures en rotation relative, munies respectivement de cavités annu- laires en face l'une de l'autre, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une première pièce annulaire ( 78) montée dans la cavité annulaire dans la première structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire ( 78 A); b) une deuxième pièce annulaire ( 80) montée dans la cavité annulaire de la deuxième structure de moteur et comprenant une surface d'extrémité annulaire ( 80 A) en face de la surface d'extré- mité annulaire ( 78 A) de la première pièce annu- laire ( 78); c) des moyens hydrauliques primaires d'équilibrage par pression définis dans la première pièce annulaire ( 78) pour fournir des débits séparés externe et interne de fluide à travers la pre- mière pièce à respectivement des régions externe et interne entre les surfaces d'extrémité ( 78 A, 80 A) des première et deuxième pièces à des pressions qui sont fonction de la séparation entre les surfaces d'extrémité au niveau des- dites régions, les débits séparés de fluide auxdites pressions produisant un film de fluide s'écoulant entre les surfaces d'extrémité res- pectives, qui génére un couple compensateur primaire agissant sur les surfaces d'extrémité pour maintenir ces surfaces d'extrémité sensi- blement parallèles; et d) des moyens hydrauliques secondaires d'équili- brage par pression définis dans la deuxième pièce annulaire ( 80) pour produire un couple compensateur secondaire qui complémente le couple compensateur primaire produit par les moyens primaires d'équilibrage par pression, pour limiter l'amplitude d'un non parallélisme éventuel entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces. 11 Appareil selon la revendication 10, caracté- risé en ce que les moyens primaires d'équilibrage par pres- sion comprennent plusieurs poches hydrostatiques ( 94) défi- nies dans la surface d'extrémité annulaire de la première pièce annulaire ( 78), chaque poche ( 94) occupant une portion d'angle séparée de la surface d'extrémité annulaire ( 78 A) et faisant face à la surface d'extrémité annulaire ( 80 A) de la deuxième pièce annulaire ( 80), chaque poche ( 94) étant constituée d'une paire de sillons ( 94 A, 94 B) externe et interne en forme d'arcs, radialement espacés et non connec- tés les uns aux autres. 12 Appareil selon la revendication 11, caracté- risé en ce que les moyens primaires d'équilibrage par pres- sion comprennent en outre une pluralité externe et interne d'orifices de contrôle de débit définis dans la première pièce annulaire ( 78) pour recevoir un débit sous pression de fluide, les orifices externes débouchant dans les sillons externes et les orifices internes débouchant dans les sil- lons internes pour communiquer les débits de fluide interne et externe aux sillons externes et internes respectivement sous lesdites pressions qui sont fonction de la séparation entre les surfaces d'extrémité des première et deuxième pièces annulaires. 13 Appareil selon la revendication 10, caracté- risé en ce qu'il comprend en outre des moyens ( 108) pour monter de façon étanche la première pièce ( 78) dans la cavité annulaire ( 84 A) de la première structure de moteur ( 84) et pour permettre un mouvement axial de la première pièce à l'intérieur de ladite cavité par rapport à la pre- mière structure de moteur. 14 Appareil selon la revendication 10, carac- térisé en ce qu'il comprend en outre des moyens pour monter de façon étanche la deuxième pièce ( 80) dans la cavité annulaire ( 92 A) de la deuxième structure de moteur ( 92). Appareil selon la revendication l O,caractérisé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression comprennent des pluralités de premier et deuxième conduits non sécants ( 112, 114), espacés circonférentiellement, formés dans la deuxième pièce ( 80), et s'étendant dans des directions diamétralement opposées à travers la deuxième pièce à partir de sa surface d'extrémité ( 80 A) vers une surface d'extrémité opposée ( 80 C). 16 Appareil selon la revendication 15, caracté- risé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression comprennent en outre: des compartiments annulaires externe et interne ( 116, 118) définis au niveau des surfaces d'extrémité oppo- sées de la deuxième pièce, communiquant avec ladite cavité annulaire ( 92 A) de la deuxième structure de moteur; des premier et deuxième conduits établissant une communication entre les sillons externes et internes ( 94 A, 94 B) respectifs dans la surface d'extrémité de la première pièce ( 78) et les compartiments interne et externe ( 116, 118) au niveau de la surface d'extrémité de la deuxième pièce ( 80). 17 Appareil selon la revendication 16, caracté- risé en ce que les compartiments externe et interne ( 116, 118) sont formés au niveau de la surface d'extrémité opposée ( 80 C) de la deuxième pièce par une protubérance contactant la deuxième structure de moteur à l'intérieur de sa cavité annulaire ( 92 A). 18 Appareil selon la revendication 15, caracté- risé en ce que les moyens secondaires d'équilibrage par pression comprennent en outre des pluralités de troisième et quatrième conduits ( 128, 130) espacés radialement, non communiquant entre eux, communiquant respectivement avec les premier et deuxième conduits ( 112, 114) et assurant une communication entre les premiers et deuxièmes conduits et des surfaces annulaires opposées externe et interne de la deuxième pièce ( 80). 19 Appareil selon la revendication 18, carac- térisé en ce que les premiers et deuxièmes conduits ( 112, 114) débouchent au niveau de la surface d'extrémité opposée ( 80 C) de la deuxième pièce. Appareil selon la revendication 18, caracté- risé en ce que les premiers et deuxièmes conduits ( 112, 114) se terminent à mi-chemin à travers la deuxième pièce ( 80) o ils communiquent respectivement avec les troisièmes et quatrièmes conduits ( 128, 130).