Brevet FR2652817A1 — publié le 19910412

_- -t* L'invention concerne un procédé et une instal- lation de vapocraquage d'hydrocarbures, à recyclage de particules solides érosives. On a déjà proposé un procédé de vapocraquage d'hydrocarbures selon lequel le décokage de l'installation de vapocraquage est réalisé au moyen de particules solides érosives de fine granulométrie, qui sont injectées dans la charge d'hydrocarbures à craquer et qui sont séparées, par centrifugation dans un cyclone, des effluents gazeux sortant d'un four de craquage ou d'un échangeur de trempe indirecte placé lui-même à la sortie du four de craquage. On remonte ensuite le niveau des particules solides ainsi récupérées, pour les réin- jecter en amont de la zone de craquage, au moyen d'un courant de gaz à vitesse élevée. Il peut donc en résulter une érosion relativement rapide et importante des moyens de recyclage des particules solides, qui impose l'utilisation d'équipements de conception spéciale (revê- tements anti-abrasion) qui sont onéreux et ont une durée de vie éventuellement courte. L'invention a notamment pour but d'éviter cet inconvénient et de permettre de réaliser le recyclage des particules avec des moyens de conception courante, ou à longue durée de vie. L'invention a encore pour but une régulation facile du débit de particules solides recyclées dans l'installation de vapocraquage, assurant une grande fia- bilité des moyens de décokage vis à vis de l'intégrité des équipements. Elle propose à cet effet un procédé de vapo- craquage d'hydrocarbures, consistant à soumettre une charge d'hydrocarbures et de vapeur d'eau à un craquage thermique à haute température dans une installation com- prenant une zone de craquage, une zone de trempe indi- recte dans un échangeur de chaleur et une zone de trempe directe, le procédé consistant également à injecter au cours du fonctionnement normal de l'installation, un dé- bit faible de fines particules solides en un point de l'installation situé en amont d'une zone de craquage fi- nal, pour obtenir, par effet érosif, une élimination au moins partielle du coke déposé dans l'installation, et à séparer au moyen d'un cyclone, entre la zone de trempe indirecte et la zone de trempe directe, les particules solides qui se trouvent dans les gaz craqués, caractérisé en ce que, en sortie du cyclone, on recueille les parti- cules solides dans un volume isolé de l'aval, on isole ensuite ce volume de l'amont puis on augmente la pression dans ce volume jusqu'à une valeur au moins égale à la pression dans l'installation au point précité d'injection des particules, et on met en communication le volume pré- cité avec l'aval pour le recyclage des particules solides dans l'installation. De préférence, on augmente la pression dans le volume précité par admission dans ce volume d'un gaz à la pression voulue. L'augmentation de pression statique dans le réservoir permet de transporter ensuite les particules solides sous forme d'une suspension solide en phase di- luée, facilement jusqu'au point d'injection dans l'installation de vapocraquage, et sans qu'il soit néces- saire d'utiliser un courant de gaz vecteur à vitesse très élevée. On réduit ainsi largement l'érosion des moyens de recyclage des particules solides. Avantageusement, c'est le courant de gaz vec- teur utilisé pour l'injection des particules dans l'installation, qui sert également à l'augmentation de pression dans le volume précité de recueil des particules solides. On évite ainsi, du fait de l'équilibrage de pression par le gaz vecteur, une surpression susceptible de compacter les particules solides. Selon une autre caractéristique de l'invention, on régule le débit des particules solides en sortie du volume précité, par exemple au moyen d'un or- gane tournant motorisé. Cette régulation du débit de particules so- lides réinjectées dans l'installation permet d'ajuster le degré d'érosion auquel est soumise la couche de coke déposée sur les parois internes de l'installation. Elle permet également un ensemencement régulier de la charge de craquage (hydrocarbures + vapeur d'eau) en particules solides, pour lui conférer un caractère de gaz érosif. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé consiste également à stocker tem- porairement les particules solides en sortie du cyclone dans un volume intermédiaire situé en amont du volume précité. Avantageusement, dans ce volume intermédiaire, ou dans le volume précité, on filtre les particules so- lides pour retenir les particules grossières, par exemple des plaques de coke détachées des parois. Par ailleurs, l'utilisation du volume intermé- diaire permet de recueillir les particules solides récu- pérées en sortie du cyclone, pendant la vidange du pre- mier volume cité. Les particules solides utilisées pour l'érosion du coke ont un diamètre moyen compris entre 3 et 250 microns, de préférence entre 4 et 85 microns envi- ron, et leur débit est compris entre 0,001 % et 6 % en poids par rapport à la charge d'hydrocarbures et de va- peur d'eau, de préférence entre 0,01 et 3 % en poids. L'invention propose également une installation de vapocraquage d'hydrocarbures, comprenant un four de craquage des hydrocarbures, des moyens d'alimentation du four en hydrocarbures et en vapeur d'eau, un échangeur de trempe indirecte des effluents sortant du four, raccordé à des moyens de trempe directe des effluents, des moyens d'injection dans le four d'un faible débit de fines par- ticules solides, et des moyens tels qu'un cyclone placé à la sortie de l'échangeur de trempe indirecte, pour la sé- paration des particules solides et des effluents gazeux, caractérisée en ce qu'elle comprend un réservoir de sto- ckage des particules solides, dont l'entrée est raccordée à la sortie des solides du cyclone, et dont la sortie est raccordée à un conduit d'injection des particules dans l'installation, des moyens d'isolement de ce volume, tels que des vannes, et des moyens de liaison de ce réservoir à une source de gaz sous pression, permettant d'augmenter la pression interne du réservoir à une valeur au moins égale à celle du point d'injection des particules solides dans le four. Dans le mode de réalisation préféré de l'invention, l'installation comprend un autre réservoir monté entre la sortie du cyclone et l'entrée du premier réservoir, des moyens d'isolement de cet autre réservoir, tels que des vannes, et des moyens de retenue des grosses particules, prévus à l'intérieur dudit autre réservoir. Avantageusement, des organes tournants motori- sés, tels que des sas, des vis ou des écluses rotatives, sont interposés entre les sorties des réservoirs et leurs moyens d'isolement aval, pour réguler le débit de parti- cules solides sortant du réservoir et éviter l'obstruction ou le blocage de la vanne aval par les par- ticules solides. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci appa- raîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence aux des- sins annexés, dans lesquels: la figure 1 représente schématiquement une partie des moyens de recyclage de particules solides se- lon l'invention, dans un premier état; la figure 2 représente un autre état de ces moyens; la figure 3 est une vue schématique d'une ins- tallation de vapocraquage d'hydrocarbures selon l'invention. On se réfère d'abord aux figures 1 et 2, o l'on a représenté à titre d'exemple une partie des moyens de recyclage de particules solides selon l'invention. Ces moyens comprennent un cyclone 10, qui est alimenté par un échangeur de trempe indirecte des ef- fluents gazeux sortant d'un four de vapocraquage d'hydrocarbures, et qui comprend, en partie supérieure, une sortie 12 d'effluents gazeux, menant à des moyens de trempe directe, et en partie inférieure, une sortie 14 de particules solides séparées des effluents gazeux dans le cyclone 10. La sortie 14 est reliée par une vanne d'isolement 16 à l'entrée supérieure 18 d'un réservoir 20 comprenant des moyens 22, par exemple un tamis, de sépa- ration et de retenue des particules solides grossières, ainsi qu'un orifice 24 d'évacuation de ces particules. La partie inférieure du réservoir 20, dans la- quelle se rassemblent les particules solides fines, est reliée par un organe tournant 26 motorisé, du type sas rotatif, vis ou écluse rotative, et une vanne d'isolement 28 à l'entrée d'un autre réservoir 30 dont la sortie, en partie inférieure, comporte un organe tournant 32 moto- risé et une vanne d'isolement 34 qui sont identiques à l'organe 26 et à la vanne 28 précédemment citées. La sor- tie du réservoir 30 est reliée, en aval de la vanne 34, à un conduit 36 de recyclage des particules solides dans l'installation de vapocraquage. Une source 38 de gaz sous pression alimente le conduit 36 par un débit de gaz à vi- tesse moyenne ou relativement faible. Une vanne à trois voies 40 permet de relier le réservoir 30, soit à la source de gaz sous pression 38, soit au conduit 12 de sortie du cyclone. Des vannes d'arrêt 42 sont prévues dans les conduits reliant la vanne à trois voies 40 à la source de gaz sous pression 38 et au conduit 12 de sortie, respectivement. Enfin, un réservoir indépendant 44 rempli de particules solides de granulométrie moyenne déterminée, permet, par l'intermédiaire d'un organe tournant 46 moto- risé et d'une vanne d'isolement 48, d'injecter un appoint de particules solides dans le conduit de recyclage 36. Pour cela, la partie supérieure du réservoir 44 est re- liée à sortie du réservoir 44 par un conduit 50 réalisant un équilibrage de pression dans ce réservoir. L'organe tournant 46 permet de régulariser le débit de particules d'appoint. Par ailleurs, le premier réservoir 20 peut être muni, en partie inférieure, d'un conduit de purge 52, permettant de soutirer une certaine quantité de par- ticules solides, tandis qu'un conduit 53 d'entrée de gaz de barrage débouche en partie supérieure de ce réservoir 20. Ce gaz de barrage est exempt d'aromatiques lourds et peut être de la vapeur d'eau. Il permet d'éviter le co- kage du réservoir 20, et du tamis 22. Ces moyens de recyclage de particules solides fonctionnent de la façon suivante: On supposera tout d'abord que la vanne amont 16 du premier réservoir 20 est ouverte, que l'organe tournant 26 de sortie de ce premier réservoir ne tourne pas, et que la vanne d'isolement aval 28 est fermée. Dans ces conditions, les particules solides qui sont séparées des effluents gazeux dans le cyclone 10 sont recueillies et collectées dans le réservoir 20, après avoir été fil- trées par le tamis 22, qui retient les particules de plus grande taille. Le gaz de barrage amené par le conduit 53 en partie supérieure du premier réservoir 20 s'oppose à toute entrée d'aromatiques lourds dans ce réservoir. Pendant cette phase, le réservoir inférieur , qui avait été précédemment rempli de particules so- lides provenant du réservoir supérieur 20, est progressi- vement vidé de ses particules solides, qui sont réinjec- tées dans le- conduit 36. Pour cela, la vanne d'isolement aval 34 de ce réservoir est ouverte, l'organe tournant 32 est entraîné en rotation, et le volume interne du réser- voir 30 a été relié à la source de gaz sous pression 38 par l'intermédiaire de la vanne 40, la vanne d'arrêt 42 étant ouverte. Le gaz délivré par la source 38 est à une pression qui est au moins égale ou légèrement supérieure à la pression au point d'injection des particules solides dans l'installation de vapocraquage, et qui est supé- rieure à la pression dans le conduit de sortie 12 du cy- clone 10. La pression interne du réservoir 30 est donc augmentée, par rapport à celle du réservoir supérieur 20, et se trouve en équilibre avec la pression dans le conduit de recyclage 36. La source 38 délivre dans ce conduit un débit de gaz à vitesse relativement faible comprise entre 5 et 25 mètres par seconde, par exemple entre 10 et 20 mètres par seconde, qui permet de véhicu- ler les particules solides, en suspension diluée, jusqu'en au moins un point d'injection dans l'installation de vapocraquage. La faible vitesse du cou- rant gazeux porteur évite une érosion importante du conduit de recyclage. Lorsque le réservoir 30 est vide ou sensible- ment vide, on cesse d'entraîner l'organe tournant 32, on ferme la vanne d'isolement aval 34, et on relie le réser- voir 30 au conduit 12 de sortie du cyclone par l'intermédiaire de la vanne à trois voies 40. Le réser- voir inférieur 30 se trouve alors à la même pression que le réservoir supérieur 20, et il suffit d'ouvrir la vanne d'isolement 28 et d'entraîner l'organe tournant 26 pour que les particules solides contenues dans le réservoir 20 puissent être transférées dans le réservoir 30. Après quoi, on cesse d'entraîner l'organe tournant 26, on ferme à nouveau la vanne d'isolement 28, on relie le réservoir 30 à la source de gaz sous pression 38, on entraîne l'organe tournant 32 et on ouvre la vanne 34 pour injecter à nouveau les particules solides dans l'installation de vapocraquage. Chaque fois que nécessaire, le conduit 52 de purge permet de retirer un excédent de particules solides du réservoir 20, excédent constitué par un mélange à l'équilibre de particules abrasives provenant du réser- voir d'appoint et par des particules de coke détachées des parois internes de l'installation de vapocraquage. La purge régulière du réservoir 20 permet d'éviter l'accumulation de particules solides de taille moyenne dans le débit de particules recyclées dans l'installation et d'y diminuer la concentration en coke. Le réservoir d'appoint 44 permet d'ajouter la quantité voulue de par- ticules solides ayant la granulométrie souhaitée dans le débit de particules recyclées. On a représenté schématiquement en figure 3 une installation de vapocraquage comprenant, outre les moyens de séparation et de recyclage de particules so- lides déjà décrits, un four de vapocraquage 54 comprenant une première partie 56 de chauffage par convexion de la charge 58 d'hydrocarbures et d'un débit 60 de vapeur d'eau, et une seconde partie 62 de chauffage par radia- tion dans lequel ont lieu les réactions de craquage- des hydrocarbures. Un échangeur de chaleur 64 monté entre la sortie du four 54 et le cyclone 10 de séparation des par- ticules solides, permet de réaliser une trempe indirecte des effluents gazeux sortant du four 54. Le conduit 36 de recyclage des particules so- lides se partage en un premier conduit 66 d'injection des particules à l'entrée de la seconde partie 62 du four 54, et un second conduit 68 d'injection des particules entre la sortie du four 54 et l'entrée de l'échangeur 64. Un conduit supplémentaire 70 peut être branché sur le conduit 66 pour l'injection de particules solides en aval du "point sec" de la première partie 56 du four (le point sec étant le point à partir duquel la charge d'hydrocarbures est entièrement vaporisée). De préfé- rence, l'injection de particules solides par le conduit a lieu en aval du point sec, mais à l'intérieur de la première partie 56 du four, pour réaliser également un décokage de cette partie (qui a une légère tendance au cokage). L'installation représentée comprend encore des moyens 72 de mesure de la perte de charge réelle dans les tubes de la seconde partie 62 du four, pour connaître l'augmentation de cette perte de charge due à la forma- tion d'une couche de coke sur la paroi interne du tube. Les moyens 72 de mesure de la perte de charge dans les tubes du four sont reliés, par un circuit de correction 74 associé à des moyens 76 de mesure du débit de la charge d'hydrocarbures, à un circuit logique 78 de com- mande permettant de réguler la perte de charge réelle dans les tubes du four 54 à une valeur comprise entre 110 et 300 % environ, de la valeur de cette perte de charge dans un tube propre dans les mêmes conditions de fonc- tionnement du four (même charge d'hydrocarbures et même débit de vapeur d'eau). De préférence, on maintient la perte de charge réelle dans les tubes du four (corrigée en fonction du débit) à une valeur comprise entre 120 et 200 % environ, par exemple de 130 à 180 %, de la perte de charge dans des tubes propres. Pour cela, le circuit de commande 78 peut agir sur les moyens suivants: - la quantité de particules solides d'appoint délivrée par le réservoir 44 - la purge du réservoir 20 par le conduit 52, - la fréquence des cycles de recyclage des particules solides à partir du réservoir inférieur 30. Cette régulation de la perte de charge réelle corrigée dans les tubes du four 54 correspond à une ré- gulation de l'épaisseur de la couche de coke maintenue sur les parois internes des tubes, cette épaisseur pou- vant être comprise entre 0,3 et 6 mm par exemple, de pré- férence entre 0,5 et 4 mm, ou mieux entre 1 et 3 mm, de façon à ce que cette couche de coke résiduelle protège les tubes contre les risques d'érosion par les particules solides. Les divers moyens de l'invention qui ont été décrits en référence à la figure 3 sont applicables aux installations de vapocraquage d'hydrocarbures en général, quels que soient les types de tubes utilisés dans le four 54, et les types de séparation et de recyclage de parti- cules solides. Les moyens suivants peuvent également être em- ployés dans le cadre de l'invention, et être appliqués à une installation quelconque de vapocraquage d'hydrocarbures comportant des moyens de décokage par un débit de fines particules solides, de séparation et de recyclage de ces particules solides: - la purge de particules solides dans le ré- servoir 20, par le conduit 52, peut être continue ou dis- continue, pour réduire la concentration de coke et éviter une accumulation de particules de taille moyenne, en par- ticulier de coke, dans les particules recyclées dans l'installation de vapocraquage; - la partie inférieure du cyclone 10 et le ré- servoir 20 sont balayés par un gaz de barrage exempt d'hydrocarbures lourds; - les particules d'appoint injectées à partir du réservoir 44 peuvent être préchauffées à un niveau de température suffisant pour éviter toute condensation au point d'entrée dans le conduit de recyclage ou d'injection, par exemple au-dessus de 110 C environ, de préférence audessus de 125 C environ; - les particules d'appoint peuvent être injec- tées sans préchauffage dans la charge de craquage quand elles sont véhiculées par un gaz exempt de vapeur d'eau, par exemple du fioul gaz; les conduits de recyclage et d'injection de particules ne comprennent pas de parties coudées, à l'exception de coudes à 90 comprenant deux parties sen- siblement perpendiculaires (les particules solides peu- vent former alors un talus dans l'angle droit du coude, qui peut avantageusement être protégé par des plaques d'usure); - les particules solides peuvent être sphéroï- dales et constituées par exemple par des particules de catalyseur de craquage catalytique, déjà usé; - la vitesse du gaz de recyclage des parti- cules solides, délivré par la source 38 de gaz sous pres- sion, est inférieure à 25 m/s, et de préférence comprise entre 10 et 20 m/s; - les particules sont filtrées ou tamisées dans le réservoir 20; l'injection des particules peut être réalisé en plusieurs points de l'installation, notamment en amont de la dernière longueur droite des tubes du four de cra- quage, ou à l'entrée de celle-ci; - la partie supérieure du réservoir 20, dans laquelle s'accumulent les particules solides de grande taille, peut avoir un volume important, par exemple supé- rieur à 100oe REVENDICATIONS 1) Procédé de vapocraquage d'hydrocarbures, consistant à soumettre une charge d'hydrocarbures et de vapeur d'eau à un craquage thermique à haute température dans une installation comprenant une zone de craquage (62), une zone de trempe indirecte dans un échangeur de chaleur (64) et une zone de trempe indirecte, le procédé consistant également à injecter au cours du fonctionne- ment normal de l'installation un débit faible de fines particules solides en un point de l'installation situé en amont de la zone de craquage final (62) pour obtenir par effet érosif une élimination au moins partielle du coke déposé dans l'installation, et à séparer au moyen d'un cyclone (10) situé entre la zone de trempe indirecte et la zone de trempe directe, la majeure partie des parti- cules solides véhiculées par les gaz craqués, caractérisé en ce que, en sortie du cyclone (10), on recueille les particules solides dans un volume (30) isolé de l'aval, on isole ensuite ce volume (30) de l'amont, puis on aug- mente la pression dans ce volume (30) jusqu'à une valeur au moins égale à la pression dans l'installation au point précité d'injection des particules, et on met en communi- cation ce volume (30) avec l'aval pour le recyclage des particules dans l'installation. 2) Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que les particules sortant du volume (30) sont entraînées par un courant de gaz tel que la vapeur d'eau, -compatible avec la charge d'hydrocarbures, et transpor- tées vers le ou les points d'injection dans l'installation, sous forme d'une suspension solide en phase diluée. 3) Procédé selon la revendication 2, caracté- risé en ce qu'on réalise l'augmentation de pression dans le volume (30) par mise en communication de ce volume et équilibrage de pression avec le courant de gaz utilisé pour le transport des particules solides vers les points d'injection. 4) Procédé selon la revendication 3, caracté- risé en ce qu'on régule le débit de particules solides en sortie du volume (30), par exemple au moyen d'un organe tournant motorisé (32). ) Procédé selon l'une des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce qu'on stocke temporairement les particules solides en sortie du cyclone (10) dans un volume intermédiaire (20) situé en amont du volume (30) précité. 6) Procédé selon la revendication 5, caracté- risé en ce qu'on effectue un filtrage ou tamisage des particules solides dans l'un au moins des volumes préci- tés (20,30). 7) Procédé selon l'une des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce qu'on introduit, dans le vo- lume (20) relié à la sortie du cyclone (10), un gaz de barrage exempt d'aromatiques lourds, par exemple tel que de la vapeur d'eau. 8) Procédé selon l'une des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce que l'on injecte au moins une partie des particules solides recyclées en un point situé entre la sortie de la zone de craquage (54) et l'échangeur (64) de trempe indirecte des effluents. 9) Procédé selon l'une des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce que les particules solides ont un diamètre moyen compris entre 3 et 250 microns, en particulier entre 4 et 85 microns environ, leur débit étant compris entre 0,001 % et 6 % en poids par rapport à la charge d'hydrocarbures et de vapeur d'eau. ) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on injecte une partie des particules solides recyclées en un point situé dans la zone de convexion (56) des moyens de craquage, en aval du point sec. 11) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on mesure la perte de charge dans les tubes de la zone de craquage, on la cor- rige en fonction du débit de la charge de craquage, et on régule le débit de particules solides injectées en amont de ces tubes pour maintenir la perte de charge corrigée entre des valeurs limites prédéterminées, supérieure à la perte de charge dans les tubes propres. 12) Installation de vapocraquage d'hydrocarbures, comprenant un four (54) de craquage des hydrocarbures, des moyens d'alimentation du four en hy- drocarbures et en vapeur d'eau, un échangeur (64) de trempe indirecte des effluents sortant du four, raccordé à des moyens de trempe directe des effluents, des moyens d'injection dans le four d'un faible débit de fines par- ticules solides et des moyens, tels qu'un cyclone (10), placé en sortie de l'échangeur (64) de trempe indirecte, pour la séparation des particules solides des effluents gazeux, caractérisée en ce qu'elle comprend un réservoir (30) de stockage des particules solides, dont l'entrée est raccordée à la sortie des solides du cyclone (10) et dont la sortie est raccordée à un conduit (36) d'injection des particules dans l'installation, des moyens (28,34) d'isolement de ce volume (30), tels que des vannes, et des moyens (40) de liaison de ce réservoir à une source (38) de gaz sous pression permettant d'augmenter la pression interne du réservoir (30) à une valeur au moins égale à celle du point d'injection des particules dans le four (54). 13) Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce qu'elle comprend un autre réservoir (20) monté entre la sortie du cyclone (10) et l'entrée du premier réservoir (30), des moyens (16,28) d'isolement de ce réservoir, tels que des vannes, et des moyens (22) de retenue des grosses particules, prévus à l'intérieur du- dit autre réservoir (20). 14) Installation selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce qu'elle comprend des moyens (72,74) de mesure de la perte de charge dans les tubes du four de craquage (54), des moyens de mesure du débit de la charge de craquage, des moyens de correction de la perte de charge en fonction de ce débit mesuré, et des moyens (78) de régulation de la perte de charge corrigée par commande *du débit de particules solides recyclées dans l'installation.