Brevet FR2651575A1 — publié le 19910308

La présente invention est du domaine de l'analyse par spectroscopie optique et s'applique spécialement à l'analyse de la partie utile d'une source de lumière par spectrométrie simultanée. D'une façon générale, un appareil d'analyse par spectrométrie optique comprend une source de lumière dont on veut analyser une partie utile et un système analyseur de lumière qui peut être monochromateur ou polychromateur et qui comporte une fente d'entrée, un moyen de dispersion et au moins une fente de sortie dont la position dépend de la longueur d'onde de la lumière analysée et qui est associée à un détecteur, par exemple du type photo-multiplicateur ou photo-diodes. L'analyse se fait en mesurant l'intensité des raies d'émission de l'échantillon aux différentes longueurs d'onde. On connalt en particulier des spectrographes si- multanés à réseau dans lesquels la dispersion de la lumière est assurée par un réseau de diffraction concave, la fente d'entrée étant placée sur un cercle dit de Rowland qui est tangent à la surface concave sur laquelle est formé le ré- seau et qui a un diamètre égal au rayon de courbure de cette surface. Les faisceaux monochromatiques donnés par le réseau convergent en des points situés sur le cercle de Rowland et c'est donc sur ce cercle que sont placées les fentes de sor- tie permettant de sélectionner les longueurs d'onde choi- sies. En règle générale, on utilise un montage optique constitué de miroirs ou lentilles et qui transmet la lumière utile de la source lumineuse dans le spectromètre à travers la fente d'entrée et suivant l'axe passant par le centre du réseau et le centre de la fente, ceci en matérialisant l'image de la partie utile de la source de lumière sur la fente d'entrée du spectromètre. De tels systèmes permettent une analyse assez ra- pide car la mesure de l'intensité de toutes les raies se fait simultanément. Cependant, toutes les longueurs d'onde ne sont pas accessibles puisque l'on ne peut mesurer que celles qui correspondent à la position des fentes de sor- tie. Une autre difficulté tient à la nature de la sour- ce de lumière que l'on doit analyser. On distingue en effet, d'une part les sources à excitation directe o la totalité de la lumière émise est utile, et, d'autre part, les sources à transfert d'énergie o la lumière utile est perturbée par le milieu dans lequel elle est localisée, par exemple dans un plasma induit par haute fréquence. Afin d'effectuer des analyses de ce second type de source lumineuse dans les meilleures conditions, il convient que seule la lumière utile puisse être introduite dans le spectromètre. On a vu que, avec les polychromateurs, seules sont accessibles les longueurs d'onde prévues initiale- ment. Certes, on peut prévoir un déplacement des fentes de sortie pour se régler sur d'autres longueurs d'onde comme on l'a prévu par exemple dans le brevet européen N 0083574 publié le 13 Juillet 1983 par la même société mais il s'agit là d'un déplacement en bloc de toutes les fentes qui ne peut se faire que sur une faible amplitude et donne une simple possibilité de réglage. Dans la mesure o il faut conserver une très grande précision de positionne- ment des fentes de sortie sur le cercle de Rowland, il se- rait difficile de prévoir une possibilité de réglage individuel des fentes de sortie sans compliquer exagéremment l' installation. On peut aussi envisager de déplacer la fente d'entrée de façon à accéder à d'autres longueurs d'onde en balayant le spectre. Cependant, dans ce cas, il se produit un désalignement de l'axe optique d'entrée du polychromateur avec l'axe de la reprise optique et de la source. Un tel désalignement ne peut donc, normalement, être toléré dans les cas o, commrne on l'a indiqué précédemmrrrnent, la lumière utile doit venir d'un endroit bien déterminé de la source. L'invention a précisémrent pour objet de résoudre un tel problème. Selon l'invention, en effet, on effectue un dépla- cement simultané de la fente d'entrée et d'une partie de la reprise optique sans modification de la direction de l'axe optique, ce qui permet de n'introduire dans le spectromètre Z0 que les rayons lumineux utiles cormme si la fente d'entrée était fixe tout en rendant accessibles toute une plage de longueurs d'onde sans modification de la position des fentes de sortie. L'invention s'applique donc, d'une façon générale, à un dispositif d'analyse par spectroscopie comprenant une source de lumière dont on veut analyser une partie utile, un analyseur de lumière comportant une fente d'entrée, un ré- seau de diffraction et au moins une fente de sortie associée à un détecteur, l'ensemble étant disposé le long d'un cercle de Rowland, et un système de transmission optique disposé suivant un axe optique passant par la partie utile de la source, la fente d'entrée et le centre du réseau, et associé à des moyens de sélection de la lumière utile. Conformément à l'invention, la fente d'entrée est montée déplaçable le long du cercle de Rowland de part et d'autre d'une position centrale et le système de transmis- sion optique comprend une première partie fixe associée à la source de lumière et une seconde partie mobile associée à la fente d'entrée, et montée déplacable parallèlement à elle- même suivant une direction parallèle à la tangente au cercle de Rowland à la position centrale de la fente d'entrée, de part et d'autre d'une position moyenne pour laquelle l'axe optique de la partie mobile passe par ladite position cen- trale, et le dispositif comprend des moyens de cormmnande de déplacement en synchronisme de la fente d'entrée le long du cercle de Rowland et de la partie mobile parallèlement à la tangente avec maintien de la fente d'entrée sur l'axe opti- que de l'ensemble. Un tel ensemble forme, en effet, quelle que soit la position de la fente sur le cercle de Rowland, l'image de la même partie utile de la source sur la fente d'entrée et per- met d'introduire dans le spectromètre les rayons lumineux provenant de la partie utile de la source tout en minimisant les rayons inutiles. Dans un premier mode de réalisation, chaque partie du système de transmission optique est constituée par au moins une lentille, et la partie mobile comporte un dia- phragme qui limite l'ouverture d'éclairement. Dans un second mode de réalisation, les deux par- ties du système de transmission optique sont constituées chacune par un miroir concave, respectivement fixe et mobi- le, le miroir mobile étant associé à un diaphragme qui limi- te l'ouverture d'éclairement. Selon une autre disposition avantageuse, des moyens de transfert de la lumière utile, par exemple une fi- bre optique ou un faisceau de fibres optiques sont interpo- sées entre les deux parties respectivement fixe et mobile du système de transmission optique. Par exemple, la première partie du système de transmission optique est constituée par une première lentille fixe associée à la face d'entrée d'au moins une fibre optique tandis que la seconde partie du sys- tème de transmission optique est constituée par une seconde. lentille mobile associée à l'extrémité de sortie de la même fibre optique. Dans un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de commrrrnande des déplacements en syn- chronisme de la fente d'entrée et de la partie mobile du système de transmission optique comprennent, d'une part un bras monté rotatif autour d'un axe passant par le centre du cercle de Rowland et perpendiculaire à son plan et à l'extrémité duquel est monté un élément portant la fente d'entrée et d'autre part, un élément de support de la partie mobile du système de transmission optique comprenant une partie montée coulissante dans une glissière parallèlement à la direction de la tangente au cercle de Rowland à la posi- tion centrale de la fente, le bras rotatif et l'élément de support étant reliés par un moyen de liaison susceptible de faire correspondre à toute rotation du bras déterminant un décalage de la fente perpendiculaire à la direction de l'axe optique d'entrée dans le collimateur, un déplacement corres- pondant de l'élément de support de la partie mobile sur sa glissière déterminant un décalage de même amplitude de l'axe optique en restant parallèle à lui-même et inversement. Dans un mode de réalisation particulièrement avan- tageux, le moyen de liaison entre le bras rotatif et l'élément de support de la partie mobile est constitué par un bras déplaçable en translation sur une glissière fixe suivant une direction perpendiculaire à l'axe optique d'entrée dans le polychromateur et sur lequel sont ménagés deux épaulements plans rectifiés parallèles à l'axe optique, le bras rotatif et l'élément de support étant muni chacun d'un index associé à des moyens d'application dudit index sur l'épaulement correspondant dans les deux sens de dépla- cement du bras de liaison sur sa glissière. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description sui- vante de formes de réalisation non limitatives du dispositif d'analyse spectrométrique selon l'invention, en référence aux dessins annexés dans lesquels: Les Figures 1, 2 et 3, sont des représentations schématiques, respectivement de trois formes de réalisation du dispositif de l'invention. La Figure 4 est un schéma optique montrant les parcours du faisceau de lumière entrant dans le polychroma- teur selon les positions de la fente d'entrée. La Figure 5 est une représentation schématique d'un mécanisme d'entralnement permettant le déplacement si- multané de la fente et de la partie mobile. Sur la Figure 1, on a représenté schématiquement l'ensemble du dispositif comprenant le système de transmis- sion de la lumière à analyser et le système analyseur. L'analyseur de lumière est du type bien connu ap- pliquant le montage dit de Rowland et n'a pas besoin d'être décrit en détail. On a donc représenté, sur la Figure 1, uniquement le cercle de Rowland 1 sur lequel est placé le réseau de diffraction 2, une fente d'entrée 3 et une ou plu- sieurs fentes de sortie fixes 4a, 4b, 4c. Dans l'exemple représenté, la source de lumière à analyser est placée dans un plasma 50 induit par haute fré- i5 quence et pouvant avoir par exemple un diamètre de 15 à 20 mrrrn sur une hauteur de 40 mmrrrn, la lumière à analyser étant lo- calisée dans un volume 5 pouvant avoir un diamètre de 1 à 3 m-n et quelques millimètres de hauteur. Le système optique de transmission de la lumière est constitué par une première lentille L1 de focale fi et une seconde lentille L2 de focale f2, le rapport des focales étant déterminé suivant le grandissement souhaité. Sur la Figure l, la source de lumière 5 est placée au foyer objet de la lentille L1 et la fente d'entrée 3 est placée au foyer image de la lentille L2, les rayons étant donc parallèles à l'axe optique X'X entre les deux lentilles, mais cette dis- position n'est pas obligatoire et il suffit que le faisceau émis par la source de lumière 5 soit transformé par le système optique en un faisceau convergeant sur la fente d'entrée 3. De même, chaque lentille L1 et L2 peut être constituée d'un assemblage de lentilles, le système optique comprenant, d'une façon générale, deux parties I et II. Au moins l'une de ces deux parties, par exemple la partie de sortie II comporte, un diaphragme 6 qui permet de limiter le diamètre utile de la lumière qui éclaire la fente d'entrée 3, ce diamètre utile étant calculé pour couvrir la totalité du réseau de diffraction 2. La Figure I correspond à la disposition de départ du polychromateur pour lequel tous les éléments sont alignés suivant un axe X'X qui constitue l'axe optique du système de transmission optique et qui passe par la source de lumière , par la fente d'entrée 3 et par le centre du réseau 2. Dans cette position, le faisceau émis par la source 5 éclai- re le réseau 2 suivant un angle d'incidence a et est dif- fracté en un certain nombre de faisceaux correspondant chacun à une longueur d'onde et qui converge en différents points 4a, 4b, 4c du cercle de Rowland o sont placés les fentes de sortie associées chacune à un détecteur permettant de mesurer l'intensité de la raie correspondante. Pour un certain angle d'incidence a, chaque fente de sortie 4a, 4b, 4c correspond donc à une longueur d'onde précise. On voit bien sur la Figure que, pour modifier les longueurs d'onde ainsi mesurées ou bien effectuer un ré- glage de la longueur d'onde par exemple pour centrer la fen- te sur le sommet de la raie, il faut modifier la position, soit du réseau, soit des fentes de sortie, soit de la fente d'entrée 3. Or les deux premières solutions entraînent une certaine complication du dispositif si l'on veut conserver la précision nécessaire. C'est pourquoi l'on préfère déplacer la fente d'entrée 3 de part et d'autre de la position centrale de façon à modifier l'angle d'incidence a. On peut ainsi faire converger sur l'une ou l'autre des fentes de sortie fixe des raies de longueurs d'onde différentes, celles-ci pouvant être calculées à partir de la position prise par la fente d'entrée. Cependant, on voit bien sur la Figure que, si la fente d'entrée 3 est déplacée par rapport à la position cen- trale se trouvant sur l'axe X'X, elle ne reçoit plus la lu- mière venant de la source ponctuelle 5. L'invention permet de résoudre ce problème en ren- dant mobile la partie de sortie II du système optique et en la déplaçant par translation suivant une direction a1 a2 parallèle à la tangente T au cercle de Rowland à la position centrale de la fente d'entrée 3. En effet, corrmme on l'a re- présenté sur la Figure 4, si le déplacement par rotation de la fente d'entrée 3 est faible par rapport au diamètre du cercle de Rowland l, les distances sont conservées et la dé- focalisation par déplacement de la fente 3 qui passe de la 0 position Pf0 à l'une des position Pfl ou Pf2, est compensée par le déplacement correspondant de la lentille L2 qui passe elle-même de la position P0lo à l'une des positions Pl1 ou PI2. Le diamètre utile de la lentille L2, limité par le dia- phragme 6, est calculé pour couvrir la totalité du réseau 5 quelle que soit la position de la fente d'entrée. Le diamè- tre utile de la lentille d'entrée Li doit donc être égal au minimum au diamètre utile de L2 limité par le diaphragme 6 auquel s'ajoute le décalage de la fente suivant la compo- sante (Y) perpendiculaire à l'axe optique X'X. Par ailleurs, les décalages de la fente d'entrée 3 et de la lentille L2 suivant la composante (Y) doivent être rigoureusement de même amplitude par rapport à l'axe central X'X défini par l'alignement entre le centre du réseau 2, la position centrale de la fente 3, les centres des lentilles L2 et L1 et la zone utile de la source 5. Un dispositif per- mettant d'obtenir ce résultat est représenté, schématique- ment à titre d'exemple, sur la Figure 5 et sera décrit plus loin. Dans la forme de réalisation représentée sur la Figure 2, on retrouve la même configuration des fentes de sortie 4a, 4b, 4c et de la fente 3 sur le cercle de Rowland I défini à partir de son centre 0 et du réseau de diffrac- tion 2, mais les lentilles L1 et L2 sont remplacées respec- tivement par des miroirs concaves M1 et M2. Ces miroirs Mi et M2, concaves, sont du type sphérique ou parabolique et ont des focales identiques ou bien dans un rapport déterminé en fonction du grandissement souhaité. Le miroir M1 est fixe et solidaire de la source 5, tandis que le miroir M2 peut se déplacer sur un axe bl-b2 qui est parallèle à la tangente T, au cercle de Rowland, au point milieu du dépla- cement de ladite fente d'entrée 3 sur le cercle de Rowland l. La source 5 et la fente d'entrée 3 du polychromateur sont placées respectivement aux foyers des miroirs Ml et M2. Le miroir M1 transforme les rayons divergents de la zone utile de la source de plasma 5 en faisceaux parallè- les, tandis que le miroir M2 transforme ces rayons parallè- les en un faisceau convergent sur la fente d'entrée afin d'y matérialiser l'image de la zone utile de la source de plasma 5. Dans ces conditions, quelle que soit la position de la fente d'entrée 3 sur le cercle de Rowland 1, le réseau 2 est éclairé par les rayons provenant de la mrême zone utile de la source 5, et la défocalisation par déplacement de la fente 3 est compensée par le déplacement du miroir M2, cornme spéci- fié ci-dessus. Les dimensions utiles du- miroir M2 qui sont limi- tées par le diaphragme 7, sont calculées pour couvrir la to- talité du réseau 2, quelle que soit la position de la fente d'entrée 3. Par ailleurs, les dimensions du miroir M1 doi- vent être suffisantes pour que les rayons du faisceau paral- lèle viennent recouvrir entièrement le miroir M2, quelle que soit la position de ce dernier dans ses déplacements, selon l'axe bl-b2. En outre, le déplacement de la fente d'entrée 3 et du miroir M2 suivant la composante Y doit être rigoureu- sement de mêmre amplitude, par rapport à l'axe central défini par l'alignement du réseau 2, de la fente 3 et du centre du miroir M2, cet axe restant rigoureusement parallèle à l'axe passant par la source 5 de plasma et le centre du miroir M1. Dans les deux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, le déplacement de la partie mobile II paral- lèlement à elle-même ne détruit pas l'effet de collimation sur la fente d'entrée 3 du fait que celle-ci est placée sen- siblement au foyer image de la partie mobile Il alors que la source 5 est placée au foyer objet de la partie fixe I. Une telle disposition n'est cependant pas indispensable, les ca- ractéristiques des systèmes optiques permettant de réaliser autrement le déplacement d'une partie du système avec main- tien de l'axe optique parallèlement à lui-même. On peut, par exemple, utiliser une autre disposi- tion particulièrement avantageuse représentée sur la Figure 3 et dans laquelle le transfert de la lumière entre la par- tie fixe I et la partie mobile II est effectué au moyen d'une ou plusieurs fibres optiques 10. En effet, la source lumineuse à analyser n'est gé- néralement pas ponctuelle mais se présente plutôt sous la forme d'un petit cylindre de plusieurs millimètres de haut et qui est orienté de façon à être parallèle à la fente d'entrée 3 et aux fentes de sortie 4a, 4b, 4c, c'est-à-dire perpendiculaire au plan du cercle de Rowland. C'est pourquoi, on utilisera avantageusement un faisceau de fibres optiques 10a, 10b, 10c.... dont les fa- ces d'entrée Il et de sortie Il' seront superposées suivant la même direction perpendiculaire au plan du cercle de Rowland. La première partie I du système de transmission optique, représentée sur la Figure par la lentille L3, maté- rialise l'image du cylindre 8 constituant la source lumineu- se sur l'ensemble des faces d'entrée lia.... le des fibres optiques 10a... . 10e. Cette image est transmise par l'ensemble des fibres optiques jusqu'aux extrémités ll'a... ll'e à partir desquelles elle est matérialisée en 9 sur la fente d'entrée 3 par la lentille L4 constituant la partie mobile II du système optique. La souplesse des fibres optiques permet donc de déplacer la partie mobile II avec les extrémités de sortie ll'a à lI'e parallèlement à la tangente T au cercle de Rowland et en conservant la direction de l'axe optique. Corrme précédermment, le déplacement de la fente d'entrée 3 et de l'ensemble constitué par la lentille L4 et l'extrémité de sortie llb de la fibre optique 10a suivant la composante Y doit être rigoureusement de même amplitude par rapport à l'axe central défini par l'alignement du réseau 2, de la fente d'entrée 3 du centre de la lentille L4 et du centre de la fibre optique 10a. Sur la Figure 5, on a représenté, à titre d'exem- ple, un système mécanique permettant de lier les déplace- ments de la fente d'entrée 3 au déplacement de la partie mobile 2, et inversement, en conservant la mrême amplitude du décalage latéral suivant la direction Y'Y perpendiculaire à l'axe optique X'X. Le dispositif représenté peut s'adapter indiffé- rerrmnent aux trois formes de réalisation prévues sur les Figures 1, 2 et 3. La fente d'entrée 3 est ménagée sur un support 30 qui est monté à l'extrémité d'un bras 12 monté rotatif au- tour de l'axe 10 passant par le centre du cercle de Rowland I et perpendiculaire à son plan. Une rotation du bras 12, par exemple au moyen d'un moteur non représenté, permet donc de déplacer la fente 3 le long du cercle I de part et d'autre d'une position centrale. Par ailleurs, la partie mobile 2 du système opti- que, par exemple la lentille L2 associée au diaphragme 6, est montée sur un élément de support 16 qui est fixé sur une pièce 16a montée coulissante en translation le long d'une glissière 17 définissant un axe de translation b1 b2 paral- lèle à la tangente T au cercle de Rowland au point central de déplacement de la fente 3. Entre le bras rotatif 12 et l'élémnent de support 16 est placé un bras de liaison 14 qui est lui-même monté sur une pièce 14c pouvant coulisser le long d'une glissière suivant une direction Y'Y perpendiculaire à l'axe opti- que X'X'du polychromateur. Le bras 14 s'étend entre les deux pièces 12 et 16 et est muni, au niveau de chacune d'elles, de deux épaulements, respectivement 14a, 14b qui sont rectifiés de façon à définir chacun un plan perpendi- culaire au plan du cercle de Rowland et parallèle à l'axe optique X'X. Le bras rotatif 12 est muni d'un index 13 qui est appliqué contre l'épaulement plan 14a par exemple par un ressort 19a accroché à un tenon 20a. De la même façon, l'élément coulissant 16 est muni d'un index 18 qui est appliqué contre l'épaulement plan 14b par un ressort 19b accroché à un tenon 20b. Dans ces conditions, tout déplacement par rotation du bras 12 autour de son axe détermine, par l'intermédiaire de l'index 13, un déplacement correspondant du bras 14 qui commande à son tour, par l'intermédiaire de l'épaulement 14b et du tenon 18, un déplacement par translation de l'élément de support 16 correspondant à un décalage latéral de même amplitude selon la direction Y'Y. Inversement, un déplace- ment de l'élément coulissant 16 déterminerait une rotation du bras 12 correspondant à un décalage latéral de méme am- plitude parallèlement à la direction Y'Y. On peut donc agir, pour le réglage de la longueur d'onde détectée, soit-sur la fente d'entrée 3, par l'intermédiaire du bras rotatif 12, soit sur la position de la partie mobile 2 du système opti- que. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux dé- tails des différents modes de réalisation qui viennent d'être décrits, d'autres dispositions équivalentes pouvant être imaginées en faisant appel à d'autres arrangements op- tiques ou mécaniques permettant d'une façon générale, de former l'image de la même partie utile de la source sur la fente d'entrée afin d'introduire dans le spectromètre les rayons lumineux provenant de la partie utile de la source minimisant les rayons inutiles et ceci quelle que soit la position de la fente d'entrée sur le cercle de Rowland. C'est ainsi que les déplacements synchronisés de la fente d'entrée et du système otique pourraient être com- mandés par des moteurs agissant séparément sur le bras rota- tif 12 et sur l'élément coulissant 16 et reliés ensemble par un moyen de synchronisation de type connu. Ainsi se trouve résolu, grâce à l'invention le problème de l'accès à toute une plage de longueurs d'onde d'une source de lumière grâce à un déplacement de la fente d'entrée du polychromateur, les fentes de sortie étant fixes, en introduisant uniquement dans l'analyseur de lu- mière les rayons lumineux utiles provenant de la source et en minimisant les autres de la même façon que si la fente d'entrée du polychromateur était restée fixe. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'analyse par spectrométrie, compre- nant une source de lumière dont on veut analyser une partie utile, un analyseur de lumière comportant une fente d'entrée, un réseau de diffraction et au moins une fente de sortie associée à un détecteur, l'ensemble étant disposé le long d'un cercle de Rowland, et un système de transmission optique, disposé suivant un axe optique passant par la par- tie utile de la source, la fente d'entrée et le centre du réseau et associés à des moyens de sélection de la lumière utile, caractérisé par le fait que la fente d'entrée (3) est montée déplaçable le long du cercle de Rowland (1), de part et d'autre d'une position centrale, que le système de trans- mission optique comprend une première partie fixe (I) asso- ciée à la source de lumière (5; 8) et une seconde partie mobile (II) associée à la fente d'entrée (3) et montée déplaçable parallèlement à elle-même suivant une direction (a1, a2; b1, b2; c1, c2) parallèle à la tangente (T) au cer- cle de Rowland (1) à la position centrale de la fente d'entrée (3), de part et d'autre d'une position moyenne pour laquelle l'axe optique de ladite partie mobile (II) passe par ladite position centrale, et que le dispositif comprend des moyens de comnmande de déplacements en synchronisme de la fente d'entrée (3) le long du cercle de Rowland (l) et de la partie mobile (II), parallèlement à la tangente (T) avec maintien de la direction parallèlement à elle-même. 2. Dispositif d'analyse par spectrométrie selon la revendication l, caractérisé en ce que la partie fixe (I) et la partie mobile (II) du système de transmission optique sont constituées respectivement par au moins une lentille, respectivement fixe (L1) et mobile (L2), la lentille mobile (L2) étant associée à un diaphragme (6) pour l'isolement de la partie utile à la lumière. 3. Dispositif d'analyse par spectrométrie selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les deux par- ties du systèrne de transmission optique sont constituées respectivement par deux miroirs concaves respectivement fixe (M1) et mobile (M2), au moins le miroir mobile (M2) étant associé à un diaphragme (7). 4. Dispositif d'analyse par spectrométrie selon la revendication 3, caractérisé en ce que les miroirs concaves sont choisis parmi les miroirs concaves sphériques ou para- boliques. 5. Dispositif d'analyse spectrométrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que, entre la première partie fixe du système de transmission optique (L3, lIa) et la seconde partie mobile (L4, llb) du système de transmis- sion optique sont prévus des moyens de transfert de la lu- mière utile, par exemple une fibre optique ou un faisceau de fibres optiques (10a, 10b, 10c, 10d, 10e). 6. Dispositif d'analyse par spectrométrie selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la première partie du système de transmission optique est constituée par une première lentille fixe (L3) associée à la face d'entrée (1la) d'au moins une fibre optique (l0a) tandis que la seconde partie du système de transmission op- tique est constituée par une seconde lentille mobile (L4) associée à l'extrémité de sortie (ltb) de ladite fibre opti- que (10a). 7. Dispositif d'analyse selon l'une des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que les moyens de com- mande des déplacements en synchronisme de la fente d'entrée (3) et de la partie mobile (II) du système de transmission comprennent: - un bras (12) monté rotatif autour d'un axe (10) passant par le centre du cercle de Rowland et perpendiculai- re à son plan et à l'extrémité duquel est monté un élément (30) portant la fente d'entrée (3), - un élément (16) de support de la partie mobile (II) du système de transmission optique, comprenant une par- tie (16a) montée coulissante dans une glissière (17) paral- lèlement à la direction de la tangente au cercle de Rowland à la position centrale de la fente (3). - un moyen (14) de liaison entre le bras rotatif (12) et l'élément de support (16) faisant correspondre à toute rotation du bras (12) déterminant un déplacement de la fente (3), perpendiculaire à la direction à l'axe optique (X'X) d'entrée dans le polychromateur un déplacement corres- pondant de l'élément (16) de support de la partie mobile (II) sur sa glissière déterminant un déplacement de même am- plitude de l'axe optique (X'X) parallèlement à lui-même, et inversement. 8. Dispositif d'analyse selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen de liaison (14) est constitué d'un bras ( 4) déplaçable en translation sur une glissière (15) suivant une direction (Y'Y) perpendiculaire à l'axe op- tique (X'X) d'entrée, dans le polychromateur et sur lequel sont ménagés deux épaulements plans rectifiés (14a, 14b) pa- rallèles à l'axe optique (X'X), le bras rotatif (12) et l'élément de support (16) étant munis chacun d'un index, respectivement (13) et (18) et associés à des moyens, res- pectivement (19a, 20a) (19b, 20b) d'application de chaque index (13) (18) sur l'épaulement correspondant (14a) (14b) dans les deux sens de déplacement du bras de liaison (14) sur sa glissière (15). 9. Dispositif d'analyse selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens d'application des deux in- dex (13) (18) sont des ressorts (19a) (19b) sollicitant constamment en appui chaque index (13; 18) respectivement contre l'épaulement (14a) (14b) correspondant du bras (14). 10. Dispositif d'analyse selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend deux moteurs de commande, respectivement de la rotation du bras (12) et de la transla- tion de l'élément (16) et un moyen de synchronisation des deux moteurs déterminant des déplacements de même amplitude perpendiculairement à l'axe optique (X'X).