Brevet FR2660695A1 — publié le 19911011

L'invention se rapporte à un groupe de suralimen- tation comportant des compresseurs d'air de suralimentation susceptibles d'être commandés, destiné à un moteur à com- bustion interne, les compresseurs d'air de suralimentation étant en liaison d'entraînement avec une turbine à gaz d'échappement qui n'est pas susceptible d'être déconnectée pendant les périodes de fonctionnement du moteur à combus- tion interne et l'état de commutation, de fonctionnement à vide, ou de fonctionnement normal d'un compresseur d'air de suralimentation étant obtenus grâce à un dispositif de commutation qui commande la tubulure de pression. Dans le cas o un moteur à combustion interne sur- alimenté fonctionne sous charge partielle à vitesse de rotation partielle, il est avantageux d'adapter le groupe de suralimentation à la quantité réduite d'énergie qui se présente dans les gaz d'échappement et d'optimiser l'ali- mentation en air de suralimentation. Le brevet DE-C-3 932 721 a fait connaître un groupe de suralimentation du genre ici défini, dans lequel l'adap- tation de l'alimentation en air de suralimentation à l'état de fonctionnement du moteur à combustion interne s'effectue par la connexion et la déconnexion de l'un des deux com- presseurs d'air travaillant en parallèle. Mais le compresseur d'air qui reste entraîné et doit être déconnecté demeure bien raccordé au conduit commun d'aspiration d'air; cependant, grâce à l'ouverture d'un orifice d'évacuation d'air sur sa tubulure de pression, il est réglé sur ce que l'on appelle la marche à vide ou la marche au ralenti Avec la vitesse de rotation de l'en- semble tournant ou rotor du groupe de suralimentation, vitesse qui est imposée par la turbine à gaz d'échappement et par les autres compresseurs d'air réglés sur un fonc- tionnement normal, le compresseur d'air fonctionnant à vide présente une consommation de puissance fortement réduite par rapport à celle du fonctionnement pour lequel il est conçu Elle est la conséquence du faible rapport de pres- sion qui résulte des pertes dans l'écoulement et par décol- lage et du débit d'air qui résulte de la vitesse de rota- tion momentanée du rotor Cependant, la consommation de puissance du compresseur d'air tournant à vide a une gran- deur qui nuit de façon sensible au rendement du groupe de suralimentation. C'est pourquoi l'objet de l'invention est, en ce qui concerne un groupe de suralimentationcomportant des com- presseurs réglables ou commandables d'air de suralimenta- tion qui sont en liaison d'entraînement avec un moteur d'entraînement, qui ne peut pas être arrêté pendant les périodes de fonctionnement du moteur à combustion interne qui lui est associé, d'obtenir que soit réduite à son mini- mum possible, la consommation de puissance du compresseur d'air de suralimentation lorsque celui-ci est réglé sur la marche à vide. Ce problème est résolu selon l'invention du fait que chaque compresseur d'air de suralimentation susceptible d'être commandé présente, en amont de l'entrée d'air, un dispositif de distribution susceptible d'être commuté sur plusieurs positions; qu'entre le dispositif de distribu- tion et l'entrée d'air est disposé à l'entrée d'une roue à aubes, un dispositif destiné à exercer une influence sur l'écoulement d'air agissant à l'entrée de la roue à aubes et sur chaque dispositif de répartition est raccordé du côté de l'entrée, en plus du conduit d'aspiration d'air, au moins un conduit d'alimentation en gaz. Selon d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention: le conduit d'alimentation en gaz d'échappement peut être raccordé à la tubulure sous pression du compresseur d'air de suralimentationqui se trouve en fonctionnement normal, du groupe de suralimentation, le conduit d'alimentation en gaz peut être rac- cordé au collecteur d'échappement du moteur à combustion interne, le conduit d'alimentation en gaz peut être raccordé au conduit d'échappement de la turbine à gaz d'échappement, un dispositif anti-retour peut être installé dans le conduit d'échappement en aval du point de raccordement du conduit d'alimentation en gaz, un dispositif de refroidissement des gaz peut être monté dans le conduit d'alimentation en gaz entre le conduit d'échappement et l'embouchure dans le dispositif de distribution, un compresseur d'aspiration de gaz d'échappement, comportant un dispositif d'entraînement peut être raccordé du côté de l'aspirationen amont du dispositif de refroi- dissement de gaz, au conduit d'alimentation en gaz, un conduit d'alimentation en gaz peut être raccordé à un autre conduit d'alimentation en gaz en aval du dispositif intermédiaire de refroidissement d'air de suralimentation, le compresseur d'aspiration de gaz d'échappement comportant un dispositif d'entraînement peut être raccordé, du côté de l'aspiration à un conduit d'alimentation en gaz en amont du dispositif intermédiaire de refroidissement d'air de suralimentation, entre le compresseur d'aspiration de gaz d'échap- pement et un conduit d'alimentation en gazpeut être monté un dispositif de barrage susceptible d'être commuté. -Dans un conduit d'alimentation en gaz peut être monté un dispositif anti-retour, en aval du point de rac- cordement au conduit d'alimentation en gaz. -Un conduit d'alimentation en gaz peut être raccordé aux raccords d'alimentation d'un premier dispositif distri- buteur ainsi qu'au raccord d'alimentation d'un second dis- positif distributeur. Les avantages obtenus au moyen de l'invention rési- dent en particulier en ce quetdans le cas o un compresseur d'air de suralimentation fonctionne à videon peut éliminer les pertes par décollement, qui se produisent en raison d'un soufflage défectueux de la roue à aubes ou roue de turbine, en agissant sur l'écoulement de l'air à l'entrée de la roue à aubes; en ce qu'il est possible d'atteindre une consommation de puissance tendant vers zéro pour le compresseur d'air de suralimentation tournant à vide; en ce que,grâce à l'augmentation de la puissance délivrée par la turbine à gaz d'échappement, obtenue par le prélèvement des gaz à la sortie de celle-ci, la consommation de puis- sance subsistante du compresseur d'air de suralimentation tournant à vide lorsque le moteur à combustion interne fonctionne à vide se trouve approximativement compensée par le fait que l'on peut renoncer à désaccoupler le compres- seur d'air de suralimentation et son moteur d'entraînement et que l'on obtient rapidement une disponibilité de fonc- tionnement lors du passage du compresseur d'air de surali- mentation à l'état de marche normale. Un exemple d'exécution de l'invention est représenté schématiquement sur le dessin et il est décrit plus en détail dans ce qui suit, à titre illustratif et nullement limitatif Sur les dessins la figure 1 montre un groupe de suralimentation comportant des compresseurs d'air de suralimentation susceptibles d'être commandés, une turbine à gaz d'échap- pement et un dispositif de prélèvement de pression; la figure 2 est un graphique des caractéristiques de compresseur d'un compresseur d'air de suralimentation sus- ceptible d'être commandé; la figure 3 montre un groupe de suralimentation comportant des compresseurs d'air de suralimentation sus- ceptibles d'être commandés, une turbine à gaz d'échap- pement, un dispositif d'alimentation en gaz d'échappement du compresseur d'air de suralimentation déconnecté, par l'intermédiaire d'un dispositif de refroidissement du gaz, et un compresseur d'aspiration des gaz d'échappement; la figure 4 présente un groupe de suralimentation comportant des compresseurs d'air de suralimentation sus- ceptibles d'être commandés, une turbine à gaz d'échappe- ment, une alimentation en gaz d'échappement du compresseur d'air de suralimentation déconnecté, par l'intermédiaire du dispositif de re- froidissement intermédiaire de suralimentation, et d'un compresseur d'aspiration de gaz d'échappement. Un moteur à combustion interne, suralimenté et non représenté, est alimenté en air de suralimentation (comprimé au préalable par un groupe 12 de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement et à rotation libre) par l'intermédiaire du conduit 11 collecteur d'air de suralimentation Le groupe 12 de suralimentation comportant un seul arbre se compose d'une turbine 15 à gaz d'échappement, d'un premier compresseur 16, susceptible d'être commandé, pour l'air de suralimenta- tion, ainsi que d'un deuxième compresseur 17, susceptible d'être comman- dé, pour l'air de suralimentation, ces compresseurs étant tous les deux en liaison d'entraînement constante avec la turbine 15 à gaz d'échappement. Les tubulures 18, 19 de sortie sous pression des compresseurs 16, 17 d'air de suralimentation sont raccordées aux entrées d'un dispositif de commutation ou de distribution, lequel est composé de deux tiroirs 22, 23 de commutation ou distributeurs reliés par un conduit 21 Le dis- positif 20 de commutation commande l'état de commutation -marche à vide ou fonctionnement normal des deux compresseurs 16, 17 ainsi que le fonctionnement du moteur à combustion interne comportant une compression d'air de suralimentation à un seul étage ou à deux étages La tubulure 18 de sortie sous pression du premier compresseur 16 conduit à l'entrée du premier tiroir 22 de commutation, à une des sorties duquel est raccordé un conduit 24 d'alimentation en gazqui mène à l'entrée 14 d'air du deu- xième compresseur 17 La tubulure 19 de sortie sous pression du deuxième compresseur 17 mène à une deuxième entrée du tiroir 23 de commutation qui présente une sortie 26 d'évacuation d'air et à l'autre sortie du- quel est raccordé le conduit 11 collecteur d'air de suralimentation A partir de la tubulure 19 de sortie sous pression une ramification est for- mée par un conduit 25 d'alimentation en gaz qui mène à l'entrée 13 d'air du premier compresseur 16 d'air de suralimentation. En amont de l'entrée 13, 14 d'air dans chaque com- presseur 16, 17 est disposé dans chaque cas un dispositif 27, 28 de distribution dans trois directions et qui est susceptible d'être commuté Du côté de leur entrée les dispositifs 27, 28 de distribution sont raccordés ensemble au conduit 31 d'aspiration d'air Le dispositif 27 de dis- tribution est raccordé en outre, du côté de l'entrée, selon la figure 1, au conduit 25 d'alimentation en gaz, et le dispositif 28 de distribution est raccordé au conduit 24 d'alimentation en gaz. Entre le dispositif 27 ou 28 de distribution et l'entrée 13, 14 est disposé, dans chacun des deux compres- seurs 16, 17, un dispositif 29, 30 grâce auquel une influence peut être exercée sur la direction de l'écoule- ment d'air à l'entrée de la roue à aubes Chacun des dispo- sitifs 29, 30 dotés de la même structure, possède trois trajets séparés d'écoulement "G", "M", "N", qui peuvent être commandés chacun par une sortie du dispositif 27, 28 de répartition Les trajets d'écoulement "G" et "M" des deux dispositifs 29, 30 sont équipés de dispositifs 34, 35, 36, 37, qui sont réglables et provoquent une adaptation de la section de passage au débit d'air instantané Les trajets d'écoulement "G", "M", "N" se rassemblent sur l'entrée 13, 14 d'air peu avant l'entrée de la roue à aubes du compresseur 16, 17 d'air de suralimentation. Pour le fonctionnement des deux compresseurs 16, 17 dans chaque cas,un seul des trois trajets d'écoulement est efficace Lorsque c'est le trajet d'écoulement "G" qui est mis à contributionil se produit ce que l'on appelle un couple en sens inverse à l'entrée de la roue à aubes, dont le sens d'écoulement est à l'opposé du sens de rotation de la roue à aubes Lorsque c'est le trajet d'écoulement "N" qui est emprunté, cela provoque une attaque sans effet de couple, c'est-à-dire de façon neutre, de la roue à aubes en correspondance avec le point d'exposition des aubes de la roue à aubes Lorsque c'est le trajet d'écoulement "M" qui est emprunté, il se produit ce qu'on appelle un couple d'accompagnement à l'entrée de la roue à aubes, dont la direction d'écoulement a le même sens que le sens de rota- tion de la roue à aubes. Le moteur à combustion interne n'a, lorsqu'il tourne à vide et sous faible charge, qu'un besoin réduit d'air de suralimentation qui est couvert par le seul deuxième com- presseur 17 C'est pourquoi le premier compresseur 16, qui est entraîné conjointement, est réglé, au cours de cette phase de fonctionnement sur la marche à vide La marche à vide est obtenue grâce au fait que la tubulure 18 de sortie sous pression est branchée sur le passage menant à la sortie 26 d'évacuation d'air, par l'intermédiaire du tiroir 22 de commutation, du conduit 21 et du tiroir 23 de commu- tation De cette manière et malgré la rotation du rotor du groupe 12,il ne peut pas se créer un pression d'alimenta- tion notable dans la tubulure 18 de sortie sous pression du premier compresseur 16 Simultanément, le passage à partir de la tubulure 18 de sortie sous pression jusqu'au conduit 24 d'alimentation en gaz est fermé au niveau du tiroir 22 de commutation, le dispositif 28 de répartition destiné au deuxième compresseur 17 est réglé pour le passage entre le conduit 31 d'aspiration d'air et l'entrée 14 d'air (posi- tion de commutation "L") et la tubulure 19 de sortie sous pression du deuxième compresseur 17 est reliée, au niveau du tiroir 23 de commutation, au conduit 11 collecteur d'air de suralimentation Le deuxième compresseur 17 sert ainsi seul à alimenter en air de suralimentation le moteur à combustion interne. Le graphique des caractéristiques de compresseur, apparaissant sur la figure 2 montre le déplacement de prin- cipe du point représentatif du fonctionnement d'un compres- seur 16, 17 réglé sur la marche à vide, sous l'effet des mesures décrites dans ce qui suit, le rapport entre pressions "pl/p 2 " étant portée en ordonnées et le débit d'air "V" en abscisses Les mêmes types de trait servent à caractériser les courbes correspondantes dans chaque cas pour le rendement 51 constant, la même vitesse 52 de rota- tion de la roue à aubes et la limite de pompage 53 Un compresseur 16 ou 17, réglé sur la marche à vide travaille- rait au point "A" de fonctionnement apparaissant sur le graphique de caractéristiques de compresseur à la figure 2, lorsque le dispositif 27, 28 de commutation est en position de commutation "'V", c'est-à-dire lorsque le passage est libre entre le conduit 31 d'aspiration d'air et l'entrée 13 ou 14 d'air. La consommation de puissance "P" d'un compresseur d'air de suralimentation réglé sur la marche à vide, est donnée par la relation suivante V* (pl p 2) P Dans cette formule, "V" désigne le débit d'air, (pl p 2)" l'augmentation de pression et "t" le taux de rendement du compresseur 16, 17 La formule montre qu'une diminution du débit d'air ou de l'augmentation de pression, ou une amélioration du taux de rendement entraîne une dimi- nution de la consommation de puissance. L'amélioration qui peut être atteinte dans chaque cas est expliquée en regard du graphique de caractéristi- ques de compresseur et dans le cas o le compresseur 16 est réglé sur la marche à vide Les mêmes informations sont valables pour le cas o c'est le deuxième compresseur 17 qui est réglé sur la marche à vide et o c'est le premier compresseur 16 qui couvre seul les besoins du moteur à combustion interne, lorsque ce moteur fonctionne sous charge partielle. Quand c'est le trajet "M" qui est utilisé dans le dispositif 29 et que, de ce fait, l'air aspiré par le premier compresseur tournant à vide arrive sur la roue à aubes en formant un couple d'accompagnement, il se produit un déplacement de "A" à "B" du point de fonctionnementdans le graphique de caractéristiques du compresseur Au point "B", le rapport entre les pressions d'une part et le débit d'air d'autre part, sont nettement réduits par rapport à ce qu'ils sont au point "A". Si, au moyen du dispositif 34 d'étranglement disposé sur le trajet "M" d'écoulement, la section de passage du débit d'air est encore davantage optimisée, on obtient un nouveau déplacement du point de fonctionnement qui passe de "B" à "C", en entraînant une plus faible consommation de puissance Le rapport entre les pressions est au point C certes à nouveau plus élevé qu'en "B", mais le débit d'air s'est encore considérablement réduit C'est pourquoi le premier compresseur 16 travaillant à vide, a le meilleur taux de rendement au point "C". Il y a encore une possibilité de réduction de la consommation de puissance par le premier compresseur 16 réglé sur la marche à vide, si en plus de toutes les autres mesures déjà citées, l'air qui passe encore en marche à vide ne doit pas être aspiré, mais est amené sous forme d'air comprimé à l'entrée 13 d'air Cette mesure est repré- sentée sur la figure 1 Le prélèvement d'air comprimé s'effectue sur la tubulure 19 de sortie sous pression du deuxième compresseur 17, par l'intermédiaire du conduit 25 d'alimentation en gaz L'air comprimé parvient alors, le dispositif de répartition 27 étant sur la position "L", à l'entrée 13 d'air par l'intermédiaire du trajet d'écoulement "M", le dispositif 34 d'étranglement étant réglé de façon correspondante Dans le graphique de carac- téristiques de compresseur, ceci se traduit par le déplacement de "C" à "D", du point de fonctionnement du compresseur 16. On obtient une réduction supplémentaire de la con- sommation de puissance du premier compresseur 16 tournant à vide, si l'air aspiré par le second compresseur 17, réglé sur la marche à vide, arrive sur la roue à aubes en emprun- tant le trajet d'écoulement "G" du dispositif 30, en formant un couple en sens inverse Cette mesure entraîne le fait que la pression de suralimentation est atteinte avec une vitesse de rotation plus faible du groupe 12 de surali- mentation Il en résulte que la consommation d'énergie effective du compresseur 16 tournant à vide, toutes les autres mesures précédemment décrites subsistant, baisse encore de niveau en raison du fait que la vitesse de rota- tion est plus faible On obtient alors, dans le graphique de caractéristiques de compression selon la figure 2, les points de fonctionnement de compresseur marqués "A", "B", "C" et "D". Toutes les mesures décrites dans ce qui précède se rapportent à l'état de fonctionnement du moteur à combus- tion interne en marche à vide et sous faible charge Si le moteur à combustion interne travaille sous charge par- tielle, un débit d'air plus élevé est nécessaire pour l'alimentation en air de suralimentation, et ce débit d'air peut être fourni, dans le cas de ce point de fonctionnement du moteur à combustion internepar le premier compresseur 16 utilisé seul et qui est conçu pour des débits plus importants Cela signifie qu'en cas de charge partielle, le deuxième compresseur 17 est réglé sur la marche à vide et le premier compresseur 16 est réglé sur la marche normale. Pour cette commutation, le tiroir 22 de commutation passe de la position "Li' à la position "T"; le tiroir 22 de commutation passe sur l'autre position de commutation. Les dispositifs 27, 28 de distribution passent tous deux également de la position "L" à la position "T". Toutes les mesures décrites au début du présent exposé et destinées à réduire la consommation de puissance du compresseur 16 tournant à vide, sont également efficaces après cette commutation du deuxième compresseur 17 fonc- tionnant alors à vide, dans le cas d'une charge partielle. L'alimentation en air comprimé de l'entrée 14 d'air dans le deuxième compresseur 17 s'effectue par l'intermédiaire du conduit 24 d'alimentation en air,qui est raccordé à une sortie du tiroir 22 de commutation et, de ce fait, au con- duit d'air de suralimentation alimentant le premier compresseur 16. Dans le cas de fonctionnement à pleine charge du moteur à combustion interne, les deux compresseurs 16, 17 sont branchés en série avec une compression à deux étages il de l'air de suralimentation Le tiroir 22 de commutation et le dispositif 27, 28 de répartition sont déplacés sur la position "V",tandis que le tiroir 23 de commutation repasse à nouveau sur la position représentée sur la figure 1. Le prélèvement d'air comprimé décrit dans ce qui précède, dans le compresseur 16 ou 17 qui viennent d'être réglés sur la marche normalene nuit que de façon insigni- fiante à l'alimentation en air de suralimentation du moteur à combustion interne, mais il y a cependant une certaine influence On peut éviter une influence défavorable sur l'alimentation en air de suralimentation du moteur combus- tion interne, grâce aux agencements et dispositifs décrits dans ce qui suit et représentés sur la figure 3 et sur la figure 4 La différence par rapport à l'exemple selon la figure 1 réside dans le fait que l'on utilise une autre source pour le gaz amené au compresseur d'air de suralimen- tation fonctionnant à chaque fois à vide Dans les exemples selon la figure 3 et la figure 4, on utilise, au lieu d'air comprimé, du gaz d'échappement prélevé dans le conduit 32 d'échappement de la turbine 15 à gaz d'échappement Le conduit 25 ' d'alimentation en gaz disposé sur celui- ci s'étend du conduit 32 d'échappement aux dispositifs 27 et 28 'de distribution L'alimentation en gaz d'échappement est en action sur celui des compresseurs 16 ou 17 d'air de suralimentation qui se trouve en marche à vide Ceci est le cas pour le compresseur 16 lorsque le dispositif de distri- bution 27 est en position "L", en correspondance avec le fonctionnement à vide et sous faible charge du moteur à combustion interne et pour le compresseur 17, lorsque le dispositif 28 Wde répartition est en position "T", en cor- respondance avec la charge partielle du moteur à combustion interne. Le compresseur 16, qui fonctionne à vide lorsque le premier moteur à combustion interne est en marche à vide et sous faible charge, a un débit en marche à vide si fort que la totalité du débit de gaz d'échappement produit dans le cas de la marche à vide et sous faible charge, se trouve aspirée à partir du conduit 32 d'échappement La pression dans le conduit 32 d'échappement baisse alors en dessous de la pression atmosphérique Pour empêcher une pénétration de l'air environnant dans le conduit 32 d'échappement, un dispositif 38 anti-retour est mis en place dans le conduit d'échappement, en aval du point de raccordement du conduit ' d'alimentation en gaz Le dispositif 38 anti-retour peut être conformé en vue d'être commandé de lui-même ou selon des paramètres de fonctionnement du moteur à combus- tion interne. Un dispositif 40 de refroidissement de gaz installé dans le conduit 25 ' d'alimentation en gaz a pour effet de réduire, par refroidissement, le volume de gaz d'échappe- ment aspiré par le premier compresseur 16 tournant à vide. Avec l'abaissement de la pression dans le conduit 32 d'échappement, dû à l'aspiration des gaz d'échappement, la chute utile de pression de la turbine 15 à gaz s'accroît, ce qui augmente son rendement L'augmentation de rendement qu'on peut obtenir de la turbine 15 à gaz d'échappement compense la consommation de puissance du premier compres- seur 16 se trouvant en marche à vide, laquelle subsiste après que l'on ait mis en oeuvre toutes les autres mesures. Grâce au refroidissement des gaz d'échappement il y a même un léger excédent de rendement sur la turbine 15 à gaz d'échappement, dont l'amplitude dépend de la quantité de chaleur évacuée. L'abaissement de pression dans le conduit 32 d'échappement,engendré par un compresseur d'air de surali- mentation tournant à videne peut être atteint qu'avec un premier compresseur 16 de plus forte capacité, réglé sur la marche à vide lorsque le moteur à combustion interne est en marche à vide et sous faible charge Le débit de marche à vide du deuxième compresseur 17, de moins forte capacité, qui est réglé sur la marche à vide dans le cas o le moteur à combustion interne est sous charge partielle, ne suffit au contraire pas pour obtenir dans le conduit 32 d'échappe- ment un abaissement de pression, c'est-à-dire un excédent de rendement de la turbine:15 à gaz d'échappement un remède résulte de la mise en place supplémentaire d' un compresseur 41 de gaz d' échap- pement, comportant un entraînement 43, qui est raccordé du côté de l'aspiration au conduit 25 'd'alimentation en amont du dispositif 40 de refroidissement des gaz Le compresseur 41 d'aspiration de gaz d'échappement est toujours mis en fonctionnement lorsque le deuxième compresseur 17 est réglé sur la marche à vide Le compresseur 41 d'aspiration de gaz d'échappement et le deuxième compresseur 17 d'air de sur- alimentation travaillent alors en parallèle et aspirent le gaz d'échappement à partir du conduit 32 d'échappement. Même en cas de charge partielle du moteur à combustion interne, on obtient un abaissement de la pression dans le conduit 32 d'échappement On obtient alors ainsi également, comme décrit dans le cas du fonctionnement à vide et sous faible charge du moteur à combustion interne, l'augmenta- tion souhaitée du rendement -de la turbine 15 à gaz d'échappement. Dans l'exemple d'exécution selon la figure 4, le conduit 25 "d'alimentation en gaz va du conduit 32 d'échap- pement au conduit 24 ' d'alimentation en gaz, en amont du dispositif intermédiaire 39 de refroidissement d'air de suralimentation Le conduit 24 ' d'alimentation en gaz est raccordé aux raccords 44, 45 d'alimentation du dispositif 28 " de distribution ainsi qu'au raccord 46 d'alimentation du dispositif 27 de répartition Dans ce système de con- duits, le dispositif 39 de refroidissement intermédiaire d'air d'alimentation joue le rôle de dispositif de refroi- dissement de gaz pour le gaz d'échappement aspiré dans le conduit 32 d'échappement dans le cas o le moteur à combus- tion interne fonctionne à vide, sous faible charge et sous charge partielle Le compresseur 41 supplémentaire d'aspi- ration de gaz d'échappement est, dans cet exemple d'exécu- tion, raccordé au conduit 24 ' d'alimentation en gaz en amont du dispositif intermédiaire 39 de refroidissement d'air de suralimentation. Pour assurer à pleine charge du moteur à combustion interne le transfert de l'air de suralimentation du premier compresseur 16 au deuxième compresseur 17 par l'intermé- diaire du conduit 24 ' d'alimentation en gaz d'échappement en vue de la suralimentation à deux étages, on dispose entre le conduit 24 ' d'alimentation en gaz et le compres- seur 41 d'aspiration de gaz d'échappement un dispositif 48 de barragecommutable et dans le conduit 25 " d'alimentation en gaz, un dispositif 42 anti-retour qui se ferme en direction du conduit 32 d'échappement. Il y a également la possibilité, au lieu d'effectuer un piquage sur le conduit 32 d'échappement servant de source de gaz, d'en effectuer un sur le collecteur 33 d'échappe- ment du moteur à combustion interne, par l'intermédiaire d'un conduit 47 d'alimentation en gaz Grâce à cette mesure, on réduit un peu le débit de gaz d'échappement en amont de la turbine 15 à gaz d'échappement, et de ce fait, sa puissance utile Mais il ne se produit pas alors, pour le compresseur d'air de suralimentation qui se trouve à ce moment en marche à vide,-d'effet de compensation supplémen- taire en ce qui concerne le point de fonctionnement "D" ou "D'" du graphique de caractéristiques de compresseur Mais la consommation d'énergie du compresseur 16 ou 17 tournant à vide est cependant réduite par rapport à celles des poins de fonctionnement "A", "A'", "B", "B'", "C" et "C'" du graphique de caractéristiques de compresseur selon la figure 2, en raison de la température plus élevée et de la densité, devenue ainsi plus faible, du gaz d'échappement acheminé sous surpression. REVENDICATIONS 1 Groupe de suralimentation comportant des compres- seurs d'air de suralimentation susceptibles d'être commandés et destiné à un moteur à combustion interne, les compresseurs d'air de suralimentation étant en liaison d'entraînement avec une turbine à gaz d'échappement qui n'est pas susceptible d'être déconnectée pendant les périodes de fonctionnement du moteur à combustion interne, et l'état de commutation de fonctionnement à vide, ou le fonctionnement normal d'un compresseur d'air de suralimen- tation étant obtenus grâce à un dispositif de commutation qui commande la tubulure de pression, groupe caractérisé en ce que chaque compresseur ( 16, 17) d'air de suralimenta- tion, susceptible d'être commandé, présente en amont de l'entrée ( 13, 14) d'air, un dispositif ( 27, 28, 28 ', 28 ") de distribution susceptible d'être commuté sur plusieurs positions; en ce qu'entre le dispositif ( 27, 28, 28, 28 '') de distribution et l'entrée ( 13, 14) d'air est pla- cé un dispositif ( 29, 30) destiné à exer- cer une influence sur l'écoulement d'air agissant à l'entrée de la roue à aubes, et en ce que, sur chaque dis- positif ( 27, 28, 28 ', 28 ") de distribution est raccordé, du côté de l'entrée, en plus du conduit ( 31) d'aspiration d'airau moins un conduit ( 24, 25, 25 ', 25 ", 47) d'alimen- tation en gaz. 2 Groupe de suralimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit ( 24 ou 25) d'alimenta- tion en gaz d'échappement est raccordé à la tubulure ( 18 ou 19) de sortie sous pression du compresseur ( 16, 17) d'air de suralimentation, qui se trouve alors être en état de fonction- nement normaldu groupe ( 12) de suralimentation. 3 Groupe de suralimentation comportant des compres- seurs d'air de suralimentation destinés à un moteur à com- bustion interne selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit ( 47) d'alimentation en gaz est raccordé au collecteur ( 33) d'échappement du moteur à combustion interne. 4 Groupe de suralimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit ( 25 ', 25 ") d'alimenta- tion en gaz est raccordé au conduit ( 32) d'échappement de la turbine à gaz d'échappement. 5 Groupe de suralimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un dispositif ( 38) anti-retour est installé dans le conduit ( 32) d'échappement, en aval du point de raccordement du conduit ( 25 ') d'alimentation en gaz. 6 Groupe de suralimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un dispositif ( 40) de refroidisse- ment des gaz est monté dans le conduit ( 25) d'alimentation en gaz,entre le conduit ( 32) d'échappement et l'embouchure dans le dispositif ( 27, 28 ') de distribution. 7 Groupe de suralimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un compresseur ( 41) d'aspiration de gaz d'échappement comportant un dispositif ( 43) d'entraî- nement, est raccordé du côté de l'aspiration en amont du dispositif ( 40) de refroidissement de gaz, au conduit ( 25) d'alimentation en gaz 8 Groupe de suralimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce que le conduit ( 25 ") d'alimentation en gaz est raccordé au conduit ( 24) d'alimentation en gaz en aval du dispositif intermédiaire ( 39) de refroidissement d'air de suralimentatïon. 9 Groupe de suralimentation selon la revendication 8, caractérisé en ce que le compresseur ( 41) d'aspiration de gaz d'échappement,comportant un dispositif ( 43) d'en- traînement,est raccordé, du côté de l'aspiration,au conduit ( 24 ') d'alimentation en gaz, en amont du dispositif inter- médiaire ( 39) de refroidissement d'air de suralimentation. Groupe de suralimentation selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'entre le compresseur ( 41) d'aspira- tion de gaz d'échappement et le conduit ( 24 ') d'alimenta- tion en gaz est monté un dispositif ( 48) de barrage suscep- tible d'être commuté. 11 Groupe de suralimentation selon la revendication 8, caractérisé en ce que, dans le conduit ( 25 ") d'alimenta- tion en gaz est monté un dispositif ( 42) anti-retour, en aval du point de raccordement au conduit ( 24) d'alimentation en gaz. 12 Groupe de suralimentation selon la revendication 8, caractérisé en ce que le conduit ( 24 ') d'alimentation en gaz est raccordé aux tubulures ou raccords d'alimentation ( 44, 45) du dispositif ( 28 ") distributeur ainsi qu'au raccord ( 46) d'alimentation du dispositif ( 27) distributeur.