Brevet FR2655738A1 — publié le 19910614

L'invention se rapporte à un procédé et à un appareil de mesure électrique et,plus précisément,à un procédé et à un appareil de mesure de l'impédance caractéristique des lignes de transmission de signaux électriques. Les lignes de transmission concernées par le procédé et l'appareil selon l'invention,comprennent notamment: - des pistes de circuits imprimés multicouches ou tissés,telles que rubans ou fils cylindriques référencés à un ou plusieurs plans de masse ou encore,lignes différentielles référencées ou non à un ou plusieurs plans de masse (bifilaires); - des câbles coaxiaux; - des paires torsadées,avec ou sans blindages; - et,plus généralement,tout support de transmission de signaux. L'impédance caractéristique de ces différentes lignes de transmission dépend de la géométrie et des dimensions de la section transversale des conducteurs ainsi que de la valeur de la constante diélectrique et de la géométrie du milieu isolant placé entre les deux éléments de la ligne. Le domaine industriel concerné par le procédé et l'appareil selon l'invention est principalement constitué par des mesures d'impédance caractéristique des lignes de transmission à effectuer à la sortie d'un atelier de fabrication de telles lignes,à l'entrée d'un atelier d'assemblage de matériel électronique etsou en laboratoire ,au cours de la mise au point de cartes électroniques. Les lignes de transmission concernées ont généralement des longueurs comprises entre dix centimètres et dix mètres,des impédances caractéristiques comprises entre vingt et deux cents ohms et des fréquences de signaux à transmettre comprises entre trois et trois cents mégahertz. Les moyens utilisés actuellement pour mesurer l'impédance caractéristique Zc des lignes de transmission concernées sont de deux types : un banc de mesures constitué par des appareils universels tels que générateur d'impulsions,oscilloscope et ohmmètre ou un matériel spécialisé du domaine des télécommunications, tel que réflectomètre. Dans le cas du banc de mesures, le résultat est bon mais la mise en oeuvre du procédé est relativement lente et complexe.Ce procédé connu est utilisé au cours de l'étape d'étalonnage que comprend le procédé selon l'invention et il sera décrit en détail à l'occasion de la description de ce nouveau procédé. Dans le cas d'un réflectomètre,l'appareil est coûteux et de mise en oeuvre difficile.De plus,n'étant pas spécialement conçu pour des mesures d'impédances caractéristiques de lignes,un tel appareil ne permet de réaliser que des mesures de précision moyenne,souvent insuffisante. L'invention a pour premier objet de construire un appareil de mesure de 1 impédance caractérisique des lignes de transmission de signaux électriques ayant cette unique fonction et de ce fait,mettant en oeuvre un procédé nouveau spécialement conçu à cet effet. L'invention a pour second objet de construire un appareil nouveau du type indiqué qui soit peu encombrant,peu onéreux,facile à mettre en oeuvre par du personnel peu qualifié et,de plus,fournissant une mesure instantanée de la grandeur en question. Selon l'invention,un procédé pour mesurer l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission de signaux électriques,est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes fonctionnelles suivantes: (1) produire des impulsions périodiques à fronts raides; (2) appliquer ces impulsions à l'entrée d'un réseau d'adaptation d'impédances; (3) recueillir puis traiter les impulsions atténuées apparaissant alors à la sortie dudit réseau,pour en extraire une première grandeur représentative de l'amplitude du signal recueilli,puis numériser et stocker un moment cette première grandeur; (4) connecter la première extrémité de la ligne de transmission concernée à un point intermédiaire du réseau,après avoir placé la seconde extrémité dans une condition de conductivité particulière dé terminée;; (S) recueillir puis traiter les impulsions composites apparaissant alors à la sortie du réseau,pour en extraire une deuxième grandeur représentative de l'amplitude du signal recueilli avant toute arrivée d'une impulsion réfiéchie à la seconde extrémité de la ligne, puis numériser et stocker un moment cette deuxième grandeur; (6) combiner lesdites première et deuxième grandeurs pour obtenir une troisième grandeur ayant une relation déterminée avec l'impédance caractéristique de la ligne de transmission en place;; (7) interroger une banque de données contenant au moins une loi de correspondance entre les troisièmes grandeurs susceptibles d'être produites par la mise en oeuvre des étapes précédentes et les valeurs en ohms des impédances caractéristiques de lignes de transmission connues utilisées comme étalons,afin d'extraire de ladite banque la valeur en ohms de l'impédance caractéristique de la ligne concernée; (8) afficher cette dernière valeur. Selon une première caractéristique complémentaire de l'invention,le procédé ci-dessus est en outre remarquable en ce que l'étape référencée (2) comprend une opération préliminaire consistant à choisir un réseau d'adaptation d'impédances dont les impédances d'entrée et de sortie sont respectivement égales aux impédances de sortie et d'entrée des dispositifs utilisés pour effectuer les opérations visées aux étapes (I) et (3) et dont l'impédance interne,vue dudit point intermédiaire,possède une valeur située au centre de la plage de mesure des impédances caractéristiques des lignes de transmission à mesurer à l'aide dudit réseau. Selon une deuxième caractéristique complémentaire de 1 'invention,ledit procédé est en outre remarquable en ce que l'étape référencée (4) comprend une opération consistant à court-circuiter la seconde extrémité de la ligne de transmission en place et l'étape référencée (5) comprend une opération consistant à détecter l'amplitude de crête des impulsions composites recueillies. La mise en oeuvre d'un tel procédé de mesure sera,de préférence,réalisée au moyen d'un appareil nouveau qui selon 1' invention,comprend: - une pince de court-circuit; - plusieurs sondes de mesure interchangeables,identifiées par leur impédance interne; -- un générateur d'impulsions périodiques rapides; - un récepteur d'impulsions comprenant un détecteur d'amplitude de crête; - un convertisseur analogique-numérique; - un microprocesseur programmé et une mémoire vive associée; - une mémoire passive contenant une banque de données; -- un dispositif d'affichage numérique. Dans ces conditions,on dispose d'un appareil de mesure de l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission ayant une fonction unique et une réponse instantanée et qui,en outre.est relativement peu encombrant,peu onéreux et facile à mettre en oeuvre par un personnel peu qualifié. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront d'une manière plus précise à la suite de la description ci-après d'une forme de réalisation particulière de l'invention, donnée à titre d'exemple non limitatif,en référence aux dessins annexés dans lesquels: La figure I représente le schéma fonctionnel de l'appareil de mesure selon l'invention; La figure 2 représente les formes d'onde des impulsions recueillies à la sortie de la sonde de mesure; La figure 3 représente des groupes de séries de données stockées dans la banque de données; La figure 4 représentée une vue simplifiée de l'appareil (en A) et de la sonde de mesure (en B); La figure 5 représente le schéma du réseau résistif de la sonde; La figure 6 représente le diagramme fonctionnel du circuit de programmes associé au microprocesseur; ; La figure 7 représente en A,une coupe transversale d'une ligne-étalon et en B,une vue de dessus de deux lignes-étalons réalisées sur une plaque de circuit imprimé. Selon les figures 1 et 4,un appareil de mesure de l'impédance caractéristique d'une ligne de transmisssion de signaux électriques comprend un boîtier 10 et une sonde 12.Le boîtier 10 contient ,outre une alimentation non représentée,des circuits d'émission,de réception et de traitement de signaux.Les circuits d'émission sont constitutés par un génétateur 14 délivrant des impulsions carrées de 10 MHz suivi par un amplificateur-écrêteur 16,ayant une bande passante de 0 à 500 MHz et un gain d'au moins 40 dB,qui délivre des impulsions carrées ayant une amplitude stable de sortie de S volts de crête,des temps de montée et de descente inférieurs à une nanoseconde et une impédance de sortie de 50 ohms. Les circuits de détection comprennent un amplificateur linéaire 18,un détecteur d'amplitude de crête 20 et un convertisseur analogique-numérique 22.L'amplificateur 18 a une impédance d'entrée de 50 ohms,une bande passante de O à 500 MHZ et un gain voisin de 20 dB réglable sur 1 dB environ Le détecteur de crete 20 est réalisé au moyen de composants rapides (diode et condensateur) adaptés aux temps de montée et de descente des impulsions reçues.Il comporte un étage de liaison actif avec le convertisseur 22.Cet étage de liaison réalise une adaptation d'impédances des circuits concernés et une mise à niveau du signal continu à transmettre.La constante de temps de charge de ce détecteur est grande devant la durée des impulsions les plus courtes à détecter et sa constante de décharge est grande devant la période de ces impulsions.La durée minimale des impulsions que reçoit le détecteur 20 se produit pour la ligne de transmission de longueur minimale prévue pour l'appa- reil,fermée sur un court-circuit (environ 3 ns pour une ligne de 25 cm). En conséquence,T étant la période des impulsions (ici 100 ns) et t,leur durée minimale,le rapport cyclique t/T sera choisi pour compenser au mieux le taux de décharge propre au détecteur 20.Une telle compensation n'est pas parfaite.En pratique,pour une impulsion brève de durée minimale et pour'due durée double,la réponse du détecteur 20 peut varier jusqu'à vingt pour cent.Ce comportement du détecteur de crête 20 entraîne la necessité de tenir compte de la longueur de la ligne si lton veut mesurer son impédance caractéristique avec la précision que requièrent les utilisateurs de l'appareil selon l'invention. On notera que le gain (40 dB) de l'amplificateur-écrêteur 16 transforme les impulsions carrées à temps de montée relativement long (dizaines de nanosecondes) fournies par le générateur 14,en impulsions à temps de montée extrêmement court (inférieur à une nanoseconde).Ce qui améliore grandement la réponse du détecteur 20. Le convertisseur analogique-numérique 22 est du type à approximations successives et son étage de sortie comporte dix chiffres binaires. La sonde 12 contient un réseau résistif 24 formé de deux cellules en pi (voir fig.5).Il possède un point d'entrée A,un point de sortie B,un point intermédiaire C et un point commun D.Ses résistances d'entrée et de sortie sont de 50 ohms et sa résistance interne, vue du point C égale l'une des trois valeurs suivantes:40, 80, 120 ohms suivant le type de sonde utilisé.Les points du réseau sont reliés à deux câbles coaxiaux 30-32 du type 50 ohms,aboutissant aux deux contacts coaxiaux d'un connecteur mâle 34.Sur la face avant du boîtier 10 (voir fig.4),est fixé un connecteur femelle 36 apparié au précédent,dont les deux contacts coaxiaux sont reliés à la sortie de l'amplificateur 16 et à l'entrée de l'amplificateur 18,de telle façon que la sortie du premier et l'entrée du second soient respectivement reliées à l'entrée A et à la sortie B du réseau résistif 24 de la sonde 12. Les circuits de traitement contenus dans le bpîtier 10 comportent un microprocesseur 38 auquel sont reliés un circuit de programmes 40,une mémoire passive 42,une mémoire vive 44.un sélecteur 46,un commutateur 48 et deux interfaces 50 et 52. La mémoire passive 42 comprend deux zones 54 et 56 respectivement occupées par des données de seuil et par des données d'étalons de mesure Le sélecteur 46 est constitué par quatre broches du connecteur mâle 34 (voir fig.4) reliés deux à deux en accord avec un code d'identification propre à chacune des trois sondes de mesure associées au boîtier 10.Le commutateur 48 apparaît sur la face avant du boîtier lû.Il permet de choisir parmi plusieurs longueurs possibles (par exemple 30, 40, 60 cm) celle qui est la plus proche de la longueur effective de la ligne à mesurer.Les deux interfaces 50 et 52 ont leurs sorties respectivement reliées à un dispositif d'affichage numérique 58 et à une imprimante 60 (et/ou un calculateur) reliée au boîtier 10 par des moyens adéquats non représentés.Un bouton de commande 62 placé sur la sonde de mesure 12 est relié à l'interface 52 à travers une cinquième broche du connecteur 34. Aux bornes C et D du réseau résistif 24 de la sonde (voir fig.1) sont reliées les extrémités d'entrée d'une ligne de transmission 64 dont les extrémités de sortie sont courtcircuitées au moyen d'une pince de court-circuit 66. A la figure 2,sont re présentées les impulsions apparaissant successivement au point B du réseau 24, lorsque les pointes de mesure 26-28 de la sonde sont "en l'air" ou en contact avec les bornes d'entrée d'une ligne de transmission à mesurer.Les impulsions composites recueillies dans le deuxième cas,comportent pour chaque niveau d'amplitude Vo et 0 des impulsions injectées, une suite d'impulsions brèves de durée identique et d'amplitude rapidement décroisssante.La forme d'onde de ces impulsions brèves résulte de l'interaction de l'onde injectée et de celle ayant à la fois cheminé sur la ligne et subi des réflexions totales avec inversion de signe sur son extrémité en court-circuit et des réflexions partielles avec ou sans inversion de signe sur son extrémité fermée sur la résistance interne du réseau résistif d'injection. La durée de ces impulsions brèves est constante et égale à deux fois le temps de propagation d'un signal électrique sur la ligne concernée (pour une ligne en ruban imprimé,ce temps est de six nanosecondes par metre environ).L'amplitude V1 de l'impulsion brève de tête est directement liée å la valeur de l'impédance caractéristique Zc de la ligne:: V1=Vo.Zc/(Zc-Ro),de sorte que Zc=Vî .Ro/(Vo-Vi), avec Ro,la résistance interne vue du point d'injection C du réseau résistif 24.Les amplitudes des impulsions brèves qui suivent dépendent de la valeur et du signe du coefficient de réflexion (Zc-Ro)/(Zc+Ro) au niveau du point C.Des impulsions brèves de même durée mais de signes opposés apparaissent en réponse à la transition de descente de l'impulsion injectée Pour que la mesure soit précise,il est nécessaire que l'amplitude de l'impulsion brève recueillie immédiatement avant l' impulsion de crête de chaque série,soit négligeable devant l'amplitude de cette dernière.ll s'en suit que la demi-période T/2 des impulsions injectées doit être plus grande que la durée maximale totale des impulsions brèves d'amplitude non négligeable résultant des fronts de montée et de descente des impulsions injectées.Cette durée maximale totale dépend à la fois de la durée maximale d'une impulsion brève,laquelle est proportionnelle à la longueur maximale des lignes à mesurer avec un appareil donné (un mètre par exemple) et du rang n de la première impulsion brève d'amplitude négligeable.Ce rang est déterminé par la relation gh46 ,avec P ,la valeur maximale du coefficient de réflexion au point d'injection C du réseau résistif de la sonde et ,la précision recherchée pour la mesure (1% par exetnple).En conséquence, si tl est le temps de propagation d'un signal sur une ligne de longueur maximale à mesurer,la valeur de la période T doit être supérieure à 4.n.tl. La figure 3 représente le contenu de la banque de données des étalons de mesures 56, à savoir trois groupes G1,G2,G3 comprenant chacun trois séries L1,L2,L3 de couples de données de mesure.Ces groupes définissent des lois de correspondance existant entre d'une part,le signal de mesure net Smn élaboré par le microprocesseur 38 dans les conditions décrites ci-après et,d'autre part,la valeur en ohms de l'impédance caractéristique Zc de la ligne 64 placée dans les conditions de mesure représentées à la figure 1.Chaque groupe G1,G2,G3 correspond à une sonde de mesure particulière identifiée par la valeur de sa résistance interne au point C d'injection des impulsions.Ces résistances internes ont des valeurs qui correspondent sensiblement à celles des impédances caractéristiques situées au centre des plages de mesure respectives des sondes. A titre d' exemple, le groupe G1 correspond à la plage 20 à 80 ohms d'une sonde ayant 40 ohms de résistance interne,le groupe G2 à la plage 20 à 200 ohms d'une sonde univer selle ayant 80 ohms de résistance interne et le groupe G3,à la plage 80 à 200 ohms d'une sonde ayant 120 ohms de résistance interne.Chaque groupe comprend trois séries L1,L2,L3 de données correspondant respectivement à trois longueurs particulières de la ligne de transmission a mesurer:30, 40, 60 centimètres par exemple.Le procédé pour constituer cette banque de données sera expliqué ci-après. La figure 6 représente le diagramme fonctionnel des instructions contenues dans le circuit de programmes 40.Lorsqu'un signal de mesure quelconque Sm apparaît à la sortie du convertisseur analogique-numérique 22 de la figure 1,1'étage fonctionnel 70 du circuit 40 pose la question "Sm Ar So ?",c'est-à-dire,le signal Sm a-t-il une amplitude proche (à moins de cinq pour cent par exemple) de l'amplitude du signal de mesure So stocké en 54 dans la mémoire passive 42,qui correspond à la position "en l'air" des pointes de mesure 26-28 de la sonde 12,au cours des opérations de mesure d'une ligne-étalon (décri tes ci-après).Pendant ces opérations,le réseau résistif 24 recevait de l'amplificateurécrêteur 16,des impulsions carrées à fronts raides de 10 MHz ayant très exactement 5 volts d'amplitude de crête.Sous l'influence de règlages initiaux et/ou de conditions de température et d'humidité différents de ceux des mesures de lignes-étalons,les caractéristiques de seuil et de gain propres aux amplificateurs 16-18 et au détecteur 20 peuvent être responsables d'une légère variation du signal Sm par rapport au signal So. Quand la réponse à la question posée plus haut est "Oui",l'étage fonctionnel 72 du circuit de programmes 40 commande l'introduction du signal Sm dans la mémoire vive 44,à titre de signal de mesure de référence Smr.Cette instruction demeure applicable aussi longtemps que les pointes de mesure 26-28 de la sonde 12 sont "en l'air". Quand les pointes de mesure 26-28 sont mises en contact avec les extrémités d'entrée d'une ligne 64 à mesurer,ses extrémités de sortie étant court-circuitées,l'amplitude du signal Sm baisse aussitôt et une réponse "Non" apparaît pour la question posée par l'étage 70.L'étage fonctionnel 74 opère alors et pose la question "Sm > Sh ?",avec Sh,valeur maximale du signal de mesure Sm stocké en 54,correspondant au plafond des plages de mesure des sondes.Si la réponse à cette question est "Oui",l'étage fonctionnel 76 commande l'affichage en 58 d'une indication signifiant "Mesure impossible.Plafond dépassé" .Si la réponse est "Non",l'étage fonctionnel 18 pose la question "Sm Sb valeur minimale du seuil de mesure Sm stockée en 54,correspondant au plancher des plages de mesures des sondes.Si la réponse est "Oui",l'étage fonctionnel 80 commande l'affichage en 58 d'une indication signifiant "Mesure Impossible.Plancher non atteint".Si la réponse est "Non" en 78,l'étage fonctionnel 82 produit les instructions suivantes: - Introduire Sm dans la mémoire vive 44,à titre de signal de mesure brut Smb; - Combiner Smr et Smb pour produire un signal de mesure net Smn. Compte tenu que les étages 16-18-20 ont pu subir des dérives de gains et de seuils,les signaux Smr et Smb en sont affectés.En conséquence, la loi de combinaison des signaux Smr et Smb visée ci-dessus,fait intervenir la valeur de référence So pour corriger les effets de cette dérive dans le résultat de l'équation définissant Zc rappelée ci-dessus La manière de déterminer la meilleure combinaison des trois termes So,Smr,Smb sera indiquée ci-après,à la suite de la présentation du procédé d'établissement de la banque de données des étalons de mesure. Lorsque le signal Smn apparait,l'étage fonctionnel 84 produit successivement les instruc tions suivantes: - Interroger à l'adresse Smn dans la banque de données 56,la série Ly du groupe Gx; - Extraire la valeur Zc stockée à cette adresse; - Afficher cette valeur de Zc en 58. Dans la première instruction de l'étage 84,le groupe Gx est celui choisi par le sélecteur 46 propre à la sonde 12 utilisée et la série Ly,celle choisie par le commutateur de longueur de ligne 48.Ce dernier choix est fait par l'opérateur en fonction de la longueur Ll,L2,L3 des llgnes- étalons utilisées pour constituer la banque de données 56,qui est la plus proche de celle de la ligne 64 en cours de mesure. La figure 7 représente en A, une vue en coupe et en B,une vue de dessus des lignesétalons.Selon les figures A et 7hies lignes--étalons utilisées pour constituer la banque de données de mesures 56 sont des rubans métalliques tels que 90-92 réalisés par une technique de circuits imprimés sur une plaque de grandes dimensions (60x100 cm2 par exemple).Ta plaque 93 en question comporte une feuille d'isolant 94 ayant,d'une part,une épaisseur aussi uniforme que possible et,d'autre part,une constante diélectrique présentant à la fois des pertes négligeables aux fréquences utilisées et une valeur pratiquement indépendante de la température et de lthumidité.Les deux faces de la plaque étant initialement recouvertes d'une feuille métallique,l'une d'elle constitue le plan de masse commun 96 et l'autre,la série des lignes-étalons telles que 90- 42.Ces lignes-étalons sont,par exemple,au nombre de vingt sur la même plaque,leur largeur décroissant progressivement de la première à la dernière depuis un centimètre jusqu'à un quart de millimètre par exemple.Chaque ruban s étaie sur toute la largeur de la plaque et comporte de place en place sur toute sa longueur, des prises de contact telles 98-100,en face desquelles sont aménagées des prises de contact de masse telles 102- 104,reliées au plan de masse commun 96.Entre ce plan de masse et une extrémité de chaque llgne--étalon est disposé un potentiomètre (non représenté) monté en résistance variable.Plusieurs plaques 93 ayant des épaisseurs différentes sont de préférence utilisées. Pour constituer la banque de données de - mesures stockée dans la. zone 56 de la mémoire passive 42,on utilise les sous-ensembles 14 à 24 d'un appareil de mesure selon l'invention spécialement adapté à cet effet qui devient l'appareil de référence.On associe à ces sous-ensembles,tout d'abord,une sonde de mesure de type universel,un oscilloscope à double trace et à large bande (SOOMIz),connecté en parallèle ,par des moyens de liaison adéquats sur la sortie de t'amplificateur-ècrêteur 16.d'une part,et sur l'entrée de l'arn- plificateur 18,autre part.Les potentiomètres visés ci-dessus ont une bonne définition et une valeur de résistance un peu supérieure à la plus élevée des impédances caractéristiques théoriques des lignes-étalons d'une plaque. On met alors en oeuvre le procédé connu,utilisé jusqu'à présent pour mesurer l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission. Avant d'effectuer la première étape de ce procédé,on cale le zéro de l'amplificateur 18 et du détecteur de crête 20,en agissant sur les réglages prévus à cet effet,pour que le compteur du convertisseur analogique-numérique 22 indique zéro lorsque les deux pointes de mesure 26-28 de la sonde de mesure utilisée sont en court-circuit.Ensuite,on applique la sonde aux bornes d'une résistance de valeur un peu supérieure à la valeur maximale de l'impédance caractéristique rnesurable avec la sonde utilisée et on règle le gain de l'amplificateur 1S pour que la valeur indiquée dans le compteur à dix étages du convertisseur 22 soit 1024. L'oscilloscope fournit une représentation des deux formes d'ondes des signaux prelevés en A et B sur le réseau résistif 24 de la sonde.l)ans un premier temps,la sonde étant en l'air,on règle le gain de l'amplificateur de la voie de l'osciiloscope qui reçoit le signal prélevé à la sortie B du réseau, pour que les deux formes d'ondes coïncldent sur l'écran de l'osciltoscope.Au cours de cette opération,les étages ]6-18-20 de l'appareil de référence utilisé opèrent et un signal numérique So est produit par le convertisseur analogique-numérique 22. Ensuite,on applique sur les bornes d'entrée telles 98-100 de chaque ligne-étalon,les pointes de mesure 26-28 de la sonde de mesure A la suite de chacune de ces opérations, les deux formes d'ondes visualisées sur l'écran de l'oscilloscope ne colncident plus.On fait alors varier la valeur de la résistance variable concernée jusqu'à ce que l'on obtienne à nouveau une coincidence des deux formes d'ondes visualisées.Cela se produit lorsque la valeur de la résistance variable égale celle de 11lmpédance caractéristique de la ligne-étalon concernée.Ce qui entraîne une suppression totale de toute réflexion à l'extrémité de sortie de la ligne.Les valeurs de chacune de ces résistances ainsi ajustées sont ensuite mesurées au moyen d'un ohmmètre numérique. Puis,on place sur les prises de contact les plus proches de l'extrémité de sortie de chaque ligne-étalon,un cavalier de court- circuit.Les étages 18-20-22 de l'appareil de référence opèrent à nouveau et un signal numérique Sm est produit en 22.Et on répète toute cette procédure pour chacune des lignes-étalons de chacune des plaques prépares. A la fin de ces opérations,on introduit dans la mémoire vive d'iul microordinateur auxiliaire,outre la référence So,des ensembles de groupes de trois données (Sm,W,Zc),chaque groupe définissant pour chaque ligne-étalon de longueur et d'épaisseur déterminées d'une plaque et de largeur W variable entre deux extrêmes (0,25 et 10 mm par exemple),un signal de mesure Sm et une impédance caractéristique mesurée Zc.Parmi tous les couples de données (W,Sm) afférents aux lignes-étalons d'une plaque d'épaisseur déterminée,quelques uns peuvent correspondre à des points aberrants résultant de phénomènes parasites particuliers, tels que résonances,qui se produisent parfois pour certaines lignes.Le microordinateur auxiliaire reçoit alors instruction de dégager de chaque ensemble de couples de données (W,Sm) afférent à une plaque d'épaisseur déterminée,une loi optimisée de correspondance entre ces données,par exemple,en minimisant l'erreur quadratique moyenne. Ceci fait,on dispose désormais pour chaque plaque de lignes-étalons,de couples de données associant aux valeurs Zc mesurées des signaux de mesure corrigés Smc.L'équation visée plus haut définissant Zc d'une manière théorique s'écrit maintenant: Zc=Ro.Smc/(So-Smc). Elle s'applique à toutes les valeurs Smc disponibles provenant de toutes les plaques de lignes-étalons. Les conditions de zéro et de gain dans lesquelles ont opéré les amplificateurs 16-18 et le détecteur 20,constituent les conditions de référence de tous les appareils.Le micro ordinateur auxiliaire traite alors le nombre relativement limité de couples de données disponibles,pour élaborer une loi optimale sensiblement hyperbolique,reliant les 1024 valeurs possibles de Smc délivrées par le compteur à dix étages du convertisseur 22,aux valeurs en ohms de Zc.Cette loi optimale est obtenue en interpolant les données disponibles et en minimisant les écarts qui résultent des erreurs de linéarité affectant Smc et des erreurs de mesures entachant Zc.Cette loi optimale ainsi élaborée est dans sa partie médiane,très proche de la loi théorique visée plus hautElle s'en écarte toutefois quelque peu dans ses parties extrêmes.Cette loi constitue une des séries de données de la banque-mère qui servira de matrice aux banques de données des appareils de série. Une deuxième phase du processus d'établissement de la banque mère de données est alors entreprise avec la même sonde de mesure ,pour une deuxième longueur des lignes-étalons. A cet effet,les cavalie de court-circuit sont successivement placés sur les prises de contact de chaque ligne-étalon immédiatement situées en deçà des prises utilisées pour la première phase. Une deuxième série d'opérations identiques aux précédentes est alors effectuée.Une deuxième série de couples de données (Smc,Zc) correspondant à la même sonde et à cette deuxième longueur est ainsi produite puis mise en mémoire dans la banque-mère de données. On rappelera ici que la différence entre deux valeurs Smc afférentes à la même valeur Zc d'une ligne de transmission est directement dépendante des réponses du détecteur de crête 22 à deux impulsions brèves de même amplitude mais de durées différentes, produites au cours de deux mesures faites à deux longueurs diiférentes de la même ligne. Lorsque toutes les prises de contact des lignes-étalons ont donné lieu à de telles opérations,on dispose d'un groupe de se ries de couples de données (Smc,Zc) afférent à une sonde donnée.Pour chacune des sondes de mesure associées à l'appareil,le processus précédent est répété.A la fin,une banque de données complète est constituée dans la mémoire du microordinateur auxiliaire.C'est la banque-mère qui,par la suite,sera transférée dans les mémoires passives 42 des appareils selon l'invention,construits en série. Pour chaque appareil de série, les données de la banque de données qu'il comporte,dépendent des conditions particulières dans lesquelles ont fonctionné les circuits analogiques de l'appareil de référence utilisé pour la constitution de cette banque.Parmi ces conditions,l'une d'entre elles,le zéro du détecteur de crête,dépend de la température.Il est donc nécessaire de corriger le signal de mesure brut Smb fourni par chaque appareil de série,avant d'appeler la valeur Zc de l'impédance caractéristique correspondante, stockée dans la banque de données.Pour ce faire,on fait appel à la valeur initiale So du signal de référence Smr relevé au moment de l'étalonnage de l'appareil de série en question.Cette valeur So étant stockée dans la banque de données, on calcule un signal de mesure net Smn=(Smb-SmrtSo) qui sera utilisé pour extraire une valeur Zc de la banque de données concernée. En conséquence, pour étalonner un appareil de série selon l'invention,on cale tout d'abord le zéro du détecteur de crête 20 puis le gain de l'amplificateur 18.Pour caler le zéro,on court-circuite les pointes de mesure 26-28 de la sonde utilisée ainsi que le microprocesseur 38 (I'état du compteur du convertisseur 22 s'affiche alors en 58) et on règle le zéro du détecteur 20 jusqu'a ce que une valeur zéro (ou de préférence une valeur donnée faible, 10 par exemple) s'affiche en 58.Ceci fait,pour règler le gain de l'amplificateur 18,on remet en circuit le microprocesseur 38 et on applique la sonde de mesure à l'entrée d!une ligne--étalon de référence dont l'impédance caractéristique Zc est située au centre de la plage de mesures de la sonde en question et on agit sur le réglage du gain de cet amplificateur jusqu a ce que la valeur Zc en question soit affichée en 58.Ceci fait,on met en l'air les pointes de mesure de la sonde et on court-circuite à nouveau le microprocesseur 38.On lit alors dans l'affichage 58,la valeur initiale So du signal de mesure de référence Smr propre à l'appareil de série concerné associé à l'une des sondes qui lui est destiné un met ensuite en mémoire dans la banque de données de l'ap pareil,la valeur So afférente à la sonde utilisée.On repète ces diverses opérations pour chacune des sondes destinées à être associées à l'appareil de série en question. Du fait de l'impossibilité de donner des réponses identiques aux amplificateurs 16--18 et aux détecteurs 20 des appareils de série ainsi qu'aux réseaux résistifs 24 des sondes associées les valeurs initiales So ainsi mesurées et mises en mémoire,sont généralement un peu différentes de celles obtenues avec l'appareil de référence et ses sondes associées,utilisés pour mesurer les lignes-étalons.La valeur initiale So propre à chaque sonde est utilisée pour calculer le signal de rnesure net Smn défini plus haut Smn=(Smb-SmrFSo) qui sert à extraire Zc du groupe de données afférent à la sonde en place,qui est stocké dans la banque de données. Lorsque l'on désire utiliser l'appareil selon l'invention pour mesurer l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission quelconque,l'opérateur commence par utiliser la sonde universelle associée à appareil en question,puis il affiche sur le commutateur 48,la longueur L la plus proche de celle de la ligne à mesurer.Si la valeur Zc ainsi mesurée est située au centre de la plage de mesures de la sonde,la précision obtenue est meilleure que 2%.Dans le cas contraire,cette précision peut nTêtre que de 4%.Pour obtenir une précision meilleure,l'opérateur utilise alors celle des deux autres sondes dont la plage de mesures comprend la valeur qui vient d'être obtenue Ceci fait,l'opérateur appuie sur le bouton 62 de la sonde et ainsi donne l'ordre d'impression de la valeur mesurée et/ou son introduction dans un calculateur extérieur.Cela,afin notamment d'établir des statistiques sur la fabrication des lignes concernées. L'invention n'est pas limitée à la forme de réalisation décrite mais,au contraire,elle peut faire l'objet de diverses variantes. L'une de ces variantes sera d'incorporer à la sonde 12,le générateur 14,les amplificateurs 16-18 et le détecteur de crête 20,de manière à supprimer les câbles coaxiaux 30-32 et ainsi directement intégrer le réseau résistif 24 dans les impédances de sortie et d'entrée respectives des amplificateurs 16-18,par des liaisons de longueurs minimales.Ce qui simplifie notablement la réalisation de ces amplificateurs. Une autre variante consiste à utiliser un réseau d'adaptation d'impédances d'un type autre que le réseau résistif 24 décrit ci--dessus.Cet autre réseau pourra être passif ou actif. Une autre variante consiste à maintenir en circuit ouvert la terminaison des différentes lignes-étalons utilisées pour établir la banque--mère de données et,dans ce cas,pour exploiter les impulsions composites recueillies,à faire usage d'un circuit d'échantillonnage rapide prélevant l'amplitude du premier plateau présenté par lesdites impulsions,pendant une durée constante.Ce qui rendra inutile la correction des mesures en fonction de la longueur des lignes,au-dessus d'une longueur minimale. Une autre variante consiste,pour des lignes de transmission notablement longues que celles prévues pour l'appareil décrit,à faire appel à des fréquences d'impulsions plus faibles dans les mêmes proportions que celle utilisée dans l'appareil décrit.Pour des lignes notablement plus courtes,les fréquences des impulsions seront de même notablement plus élevées et leurs temps de montée et de descente réduits en conséquence. Une autre variante consiste à utiliser un microprocesseur doté d'une mémoire vive incorporée et à inclure dans la mémoire passive associée,le programme gérant les opérations effectuées par le microprocesseur. Une autre variante consiste,pour calculer le signal de mesure net Smn,à utiliser une relation autre que celle indiquée plus haut.Une telle relation combinera les termes So,Smr et Smb suivant toute loi expérimentale qui paraîtrait s imposer à la suite d'une simulation des conséquences sur la valeur de Zc,des petites variations de Smr et Smb par rapport aux lois linéaires les reliant aux amplitudes de crête Vo et V1 des impulsions mesurées. Une autre variante consiste à utiliser un microprocesseur plus puissant que celui présenté et de lui faire combiner la première (Smr) et la deuxième (Smb) grandeur pour calculer une troisième grandeur qui ne serait plus un signal de mesure net (Smn) mais ia valeur théorique de Zc exprimée plus haut,à savoir Zct=Ro.Smb/(Smr- Smb) ou toute loi dérivée de cette relation qui serait corrigée des dérives affectant Smr et Smb et,pour ce faire, utilisant la valeur initiale So propre à l'appareil associé a chacune de ses sondes.Comme cette loi théorique ,éventuellement corrigée,ne peut correspondre qu'à une partie déterminée de la loi reelle,une correction complémentaire est nécessaire.Cette correction complémentaire constituerait les données de la banque de données.En pratique toutefois,une telle façon de faire est moins performante que celle exposée au cours de la description de la forme de réalisation illustrée. REVENDICATIONS 1. Procédé pour mesurer l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission de signaux électriques,caractérisé en ce qu'il comprend les étapes fonctionnelles suivantes: (I) produire (14-16) des impulsions périodiques à fronts raides; (2) appliquer ces impulsions à l'entrée d'un réseau (24) d'adaptation d'impédances; (3) recueillir (18) puis traiter (20) les impulsions atténuées apparaissant alors à la sortie du réseau (24) pour en extraire une première grandeur représentative de l'amplitude du signal recueilli,puis numériser (22) et stocker (44) un moment cette première grandeur; (4) connecter la première extrémité de la ligne de transmission concernée (64) à un point intermédiaire (C) du réseau (24) après avoir placé la seconde extrémité de la ligne dans une condition de conductivité particulière déterminée (66);; (5) recueillir (18) puis traiter (20) les impulsions composites apparaissant alors à la sortie du réseau (24),pour en extraire une deuxième grandeur représentative de l'amplitude du signal recueilli avant toute arrivée d'une impulsion réfléchie à la seconde extrémité (66) de la ligne (64).puis numériser (22) et stocker (44) un moment cette deuxième grandeur; (6) combiner (38-40) lesdites première et deuxième grandeurs pour obtenir une troisième grandeur ayant une relation déterminée avec l'impédance caractéristique de la ligne de transmission (64) en place;; ('7) interroger une banque de données (56) contenant au moins une lol de correspondance entre les troisièmes grandeurs susceptibles d'être produites par la mise en oeuvre des étapes précédentes et les valeurs en ohms des impédances caractéristiques (c) de lignes de transmission connues,utilisées comme étalons,afin d'extraire de ladite banque la valeur en ohms de l'impédance caractéristique de la ligne (64) concernée; (8) afficher (S8) cette dernière valeur. 2. Procédé de mesure selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'étape référencée (2) comprend une opération préliminaire consistant à sélectionner un reseau (24) d'adapta tion d'impédances dont les impédances d'entrée et de sortie sont respectivement égales aux impédances de sortie et d'entrée des dispositifs (16-18) utilisés pour effectuer les opérations visées aux étapes (1) et (3) et dont l'impédance inlerne,vue du point intermédiaire (C) possède une valeur située au centre de la plage de mesures des impédances caractéristiques des différentes lignes de transmission à mesurer à l'aide du réseau (24) ainsi sélectionné. 3. Procédé selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'étape référencée (4) comprend une opération consistant à court--circuiter la seconde extrémité (66! de la ligne de transmission (64j en place et I-étape référencée (5? comprend une opération consistant à détecter (20) l'amplitude de crête des impulsions composites recueillies. 4. Procédé de mesure selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'étape référencée (4) comprend une opération consistant à mettre en circuit ouvert la seconde extrémité de la ligne de transmission (64) en place et i'étape référencée (5) comprend une opération consistant à échantillonner pendant une durée déterminée,l'amplitude du premier plateau présenté par les impulsions composites recueillies. 5. Procédé pour constituer la banque de données visée à la revendication t caractérisé en ce qu'il consiste à: - mettre en oeuvre en accord avec les dispositions de la revendication 2 et de l'une des revendications 3 et 4,les six premières étapes de la revendication l,pour une pluralité de lignes-étalons (90-92) ayant des impédances caractéristiques connues,comprises entre deux valeurs extrêmes déterninées et,en outre,une même longueur déterminée; - déterminer la loi optimale de correspondance entre les troisièmes grandeurs ainsi obtenues et les valeurs en ohms des impédances caractéristiques de la pluralité des lignes étalons utilisées;; - introduire dans une mémoire passive (56) la suite des couples de données représentative de ladite loi optimale et ainsi constituer une première série de données de ladite banque de données. 6. Procédé selon la revendication ,caractérisé en ce qu' il comprend les étapes complé mentaires suivantes: - renouveler les opérations de calcul desdites troisièmes grandeurs pour une pluralité de lignes-étalons (90-92) ayant une longueur déterminée différente de ta précédente; - renouveler les opérations de détermination d'une loi optimale pour la nouvelle série de troisièmes grandeurs ainsi obtenues; - renouveler les deux étapes précédentes pour un nombre relativement élevé de différentes longueurs de lignes-étalons; - renouveler les opérations de mises en mémoire pour chaque suite de couples de données obtenue et ainsi constituer un groupe de séries i,1-L2-1,3 de données de la banque de données,correspondant au type de réseau d'adaptation d'impédances utilisé. 7. Procédé selon la revendication 6,caractérisé en ce qu'il consiste en outre à: - renouveler l'ensemble des opérations décrites,pour un petit nombre de réseaux d'adap tation d'impédances ayant une impédance interne audit point intermédiaire (C),située au centre de ia plage de mesures prévue pour chacun d'eux et ainsi constituer les diffé- rents groupes (G1--G2-G3) de séries (1.1-L.2-1,3) de données de la banque de donnees (56), correspondant aux différents réseaux (=4) susceptibles d'être utilisés pour la mise en oeuvre dudit procédé de mesure. 8. Appareil de mesure de l'impédance caractéristique d'une ligne de transmission de signaux électriques,caractérisé en ce qu'il comprend en combinaison: - un générateur (14-16! d'impulsions périodiques à fronts raides; - un récepteur (18-20) d'impulsions comportant un amplificateur (18) à courant continu et à bande passante adaptée auxdits fronts raides et un circuit de détection d'amplitude (20); - un réseau (24) d adaptation d'impédances possédant des bornes d'entrée (A) et de sortie (B) respectivement reliées à la sortie dudit générateur (16) et à t'entrée dudit amplifi- cateur (18), deux pointes de mesure (26--28) étant respectivement reliées à un point intermédiaire (Cj dudit réseau et à son point commun (D);; - un convertiseur analogique-numérique (22) disposé à la sortie du circuit de détection d'amplitude (20!; - un microprocesseur programmé (38-40); -- une mémoire vive (44); -- une mémoire passive (42) contenant une banque de données constituée par la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 7; - un dispositif d'affichage numérique (58); ledit microprocesseur (38) comportant -- des moyens (40) pour adresser à la mémoire vive (44),à titre de signal de mesure de référence (Smr),le signal numérique produit par le convertisseur (22) lorsque 'es pointes de rnesure (26-28) sont libres de tout contact; - des moyens (40) pour adresser à ta mémoire vive (44!,à titre de signal de mesure brut (Smb),le signal numérique produit par le convertisseur (22) lorsque les pointes (26 ?8) sont en contact avec les bornes d'entrée de la ligne de transmission (64) à mesurer;; - des moyens (40) pour combiner le signal de mesure brut (Smb) et le signal de mesure de référence (Smr) avec la valeur initiale (So) de ce dernier signal contenue dans ladite mémoire passive (42-54) et ainsi produire un signal de mesure net (Smn) ayant une relation déterminée avec l'impédance caractéristique de la ligne de transmission (64) en place; - des moyens (40) pour interroger la banque de données (56) contenue dans la mémoire passive (42),à une adresse définie par ledit signal de mesure net (Smn); - des moyens (40) pour extraire de la banque de données (56) le signal numérique (Zc) stocké à ladite adresse,ledit signal numérique étant représentatif de la valeur en ohms de l'impédance caractéristique de ia ligne de transmission (64) mesurée; ; - des moyens (40) pour appliquer ledit signal numérique au dispositif d'affichage (58). 9. Appareil de mesure selon la revendication 8.caractérisé en ce que les moyens (38 40) pour produire un signal de mesure net (Smn) réalisent t'opération Smn=(Smb-Smr+So) et en ce que la banque de données (56) contient des lois expérimentales reliant l'impédance caractéristique (Zc) de lignes--étalons audit signal de mesure net (Smn). 10. Appareil de mesure selon la revendication 8,caractérisé en ce que le réseau (24) d'adaptation d'impédances possède une impédance d'entrée sensiblement égale à l'impédance de sortie du générateur d'impulsions (16) et une impédance de sortie sensiblement égale à l'impèdance d'entrée du récepteur d'impulsions (18),1'impédance interne du réseau (24),vue dudit point intermédiaire (C) ayant une valeur située au centre de la plage de mesures de la sonde (12) contenant ledit réseau. 11. Appareil de mesure selon la revendication l0,caractérisé en ce qulil comporte - plusieurs sondes de mesures (12) interchangeables,chacune étant identifiée par la valeur particulière de l'impédance interne de son réseau (24) d'adaptation d'impédances et chacune comportant des moyens (46) pour sélectionner dans la banque de données (56) le groupe (G1--G2-G3) des séries de données lui correspondant; - un commutateur (48) adapté à permettre de choisir dans le groupe des séries de données ainsi sélectionné,la série (Ll-L2-L3) correspondant à une longueur de lignes aussi proche que possible de celle de la ligne de transmission (64) à mesurer. 12. Appareil selon la revendication 10 caractérisé en ce que le réseau (24) d'adaptation d'impédances de la sonde de mesures (12) est un réseau purement résistif formé de deux cellules en pi. 13. Appareil selon la revendication 8,caractérisé en ce que le circuit de détection du récepteur d'impulsions étant un circuit rapide de détection d'amplitude de crête (20),ledit appareil comporte,à titre dlaccessoire,une pince de court-circuit (66) adaptée à être placée à la seconde extrémité de la ligne de transmission (64) à mesurer. 14. Appareil de mesure selon la revendication 13,caractérisé en ce que le rapport cyclique des impulsions produites par le générateur (14-16) étant de cinquante pour cent,leur période T est supérieure à 4.n.tl,avec tl le temps théorique de propagation des impulsions sur une ligne de transmission (64) de longueur maximale à mesurer et n,un nombre tel que ,avec Q le taux de désadaptation maximale du réseau (24) d'adaptation d'impédances d'une sonde de mesures (12) et des lignes de transmission (64) à mesurer et 6 ,la précision visée pour la mesure et,en outre,telle que le rapport t2/T de la durée t2 de l'impulsion de tête recueillie dans le cas d'une ligne (64) de longueur minimale et de la période T est suffisante pour compenser efficacement le taux de décharge propre au circuit (20) de détection d'amplitude de crête utilisé. 15. Appareil de mesure selon l'une des revendications 10 et 12, caractérisé en ce que le générateur (14-16) et le récepteur (18-20) d'impulsions étant disposés dans un boîtier (10) séparé de la sonde (12),les bornes d'entrée et de sortie du réseau (24) de la sonde sont reliés audit boîtier (10) par deux câbles coaxiaux (30-32) terminés par un connecteur mâle (34) comportant en outre des broches câblées suivant un code d'identification propre à la sonde. 16. Appareil de mesure selon la revendication 10,caractérisé en ce que la sonde de mesure (12) comporte un bouton (62) de commande de l'impression et/ou du transfert à un calculateur extérieur,de la valeur de la mesure affichée 17. Ensemble de lignes-étalons utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 7,caractérisé en ce qu'il est constitué par au moins une plaque (93) de circuits imprimés d'épaisseur déterminée comportant sur une face,un plan de masse commun (96) et,sur l'autre,des lignes de transmission (90-92) de même longueur mais de largeurs différentes,étagées entre deux largeurs extrêmes,une pluralité de points de masse (102104) étant disposés en face de points de contact (98-100) aménagés en des emplacements sélectionnés le long de chaque ligne,un potentiomètre monté en résistance variable étant connecté à une extrémité de chaque ligne et des cavaliers de court-circuit étant prévus pour établir des court-circuits entre lesdits points de masse et lesdits points de contact.