Brevet FR2656629A1 — publié le 19910705

Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance et procédé de fabrication d'éléments structuraux en alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance Le champ de la présente invention concerne les alliages à base d'aluminium amorphe à haute résistance et les procédés de fabrication d'un élément structural en alliage à base d'aluminium amorphe utilisant ces alliages. Il existe de nombreux alliages connus à base d'aluminium amorphe, qui comprennent différents éléments de transition ajoutés à l'aluminium. Cependant, les alliages à base d'aluminium amorphes à haute résistance classiques souffrent du problème venant de ce que la substance amorphe lui conférant sa possibilité de fabrication est de caractéristique relativement inférieure Un autre problème associé à ces alliages classiques est qu'en fabriquant un élément en utilisant ces alliages, son aptitude au façonnage est moindre, du fait que la plage de température de façonnage plastique située entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est relativement étroite. Il existe également un procédé classique connu pour fabriquer un élément structural composé d'un alliage à base d'aluminium amorphe, qui comprend la formation d'une ébauche de compact à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) de 50 % ou plus et à soumettre ensuite l'ébauche de compact à une plasturgie à chaud Dans ce procédé de production, la densité de l'ébauche de compact est située à une valeur relativement faible. Si la densité de l'ébauche de compact est relativement faible, on rencontre alors le problème suivant: dans l'étape qui s'ensuit de plasturgie à chaud, par exemple par extrusion à chaud, il peut se produire un glissement ou clivage relativement important entre les particules de poudre d'alliage formant l'ébauche de compact, en provoquant de cette façon une augmentation de la poudre d'alliage par suite de la friction et de la déformation correspondantes, ce qui a pour résultat que la cristallisation progresse pour produire une réduction de la proportion volumique de la couche amorphe dans l'élément structural résultant. Un but de la présente invention est de proposer un alliage du type indiqué ci-dessus, qui présente une aptitude plus élevé à la formation d'une substance amorphe et une plage de température de façonnage par plasturgie qui soit plus large. Pour atteindre le but ci-dessus, il est proposé un alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd, et présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins %. De plus, selon la présente invention, il est proposé un alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant de 1 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; et 8 % ou moins d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique). En outre, selon la présente invention, il est proposé un alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant au moins un élément choisi parmi Co et Fe, et une quantité totale de 3 % à 15 % d'atomes de Ni au lieu de Ni seul. Si les teneurs en Al, Ni et au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd sont situées dans les limites indiquées cidessus, l'aptitude à former une couche amorphe peut être améliorée Par conséquent, il est possible de produire un alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) de 50 % ou plus, en utilisant un procédé de fabrication industrielle tel que le procédé par atomisation de gaz et analogue Un tel alliage présente l'avantage d'une plage de température de façonnage plastique plus large, du fait d'un caractère endothermique (J/g) plus marqué entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx). Cependant, si la teneur en chacun des composants chimiques sort des plages décrites ci-dessus, l'alliage du type décrit ci-dessus ne peut être produit au moyen du procédé de fabrication industrielle et l'alliage qui en résulte présente une résistance ou tenacité réduite. Si l'on ajoute un élément parmi les terres rares, tel que La, Ce, Pr, Nd et Md, comme décrit ci-dessus, l'aptitude à former une couche amorphe de l'alliage décrit ci-dessus peut encore être améliorée. Cependant, si les teneurs en terres rares sont en dehors de la plage indiquée ci-dessus; il est impossible d'obtenir l'effet décrit. Si l'on ajoute du Co conjointement avec du Ni, comme indiqué ci-dessus, l'aptitude à former une couche amorphe de l'alliage décrit ci-dessus peut être améliorée, et il est également possible de produire une température de cristallisation (Tx) plus élevée, pour augmenter le caractère endothermique et pour élargir la plage de température de façonnage plastique. Si l'on ajoute également du Fe, on produit une augmentation de la température de cristallisation (Tx) de l'alliage résultant, ce qui améliore sa résistance à chaud, mais la teneur en Fe est située dans une plage allant de 0,5 % à 3 % d'atomes Si la teneur en Fe est inférieure à 0,5 % d'atomes, l'effet décrit ci-dessus n'est pas obtenu Tout excès de la teneur en Fe par rapport à 3 % a pour résultat une réduction de l'aptitude à la formation d'une couche amorphe Il est souhaitable d'ajouter du Fe conjointement à du Co. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de fabrication d'un élément structural à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance. Pour atteindre ce but, selon la présente invention, il est proposé un procédé de fabrication d'un élément structural à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe, comportant les étapes consistant à former une ébauche de compact à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) de 50 % ou plus et à soumettre l'ébauche de compact à une plasturgie, dans laquelle la formation de l'ébauche de compact est effectuée à une température située dans une plage inférieure d'au moins 'C à la température de cristallisation (Tx) de la couche amorphe, en obtenant de cette façon un densité de l'ébauche de compact d'au moins 80 %. En formant une ébauche de compact présentant une densité de 80 % ou plus, il est souhaitable, eu égard à la plasticité de la poudre d'alliage, que cette formation soit effectuée dans une plage de température plus élevée. Dans ce cas, si la compaction de l'ébauche de compact est effectuée par pressage à une température située à proximité de la température de cristallisation de la couche amorphe, la température de la poudre d'alliage peut être augmentée par suite de la friction se produisant entre les particules de la poudre d'alliage, pour dépasser la température de cristallisation (Tx). Dans la présente invention, cependant, il est possible d'inhiber la cristallisation concomitante survenant lors de la compaction de l'ébauche de compact, en situant la plage de température pendant la formation de l'ébauche de compact dans une plage inférieure d'au moins 400 C à la température de cristallisation (Tx). De plus, il est possible de diminuer le degré de clivage survenant entre les particules de la poudre en procédant à une compaction à haute densité de l'ébauche de compact Ceci assure de pouvoir produire un élément structural qui présente une fraction volumique de couche amorphe plus élevée. D'autres buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation de l'invention, faite à titre non limitatif et en regard des dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 représente un diagramme montrant une courbe caractéristique de diffraction des rayons X pour un alliage à base d'aluminium amorphe; les figures 2 à 9 sont des diagrammes thermodynamiques d'analyse thermique différentielle pour différents alliages à base d'aluminium amorphe; et la figure 10 est un diagramme thermodynamique d'une analyse thermique différentielle pour différents types d'ébauche de compact. Différents alliages à base d'aluminium amorphes produits en utilisant un procédé d'atomisation faisant appel à du He gazeux sont décrits cidessous Plus spécifiquement, l'intérieur d'une chambre est placée sous un vide de 2 x 10-3 Torr ou moins, et du Ar gazeux est introduit dans la chambre Ensuite, on chauffe 4 Kg de l'alliage jusqu'à la fusion, par chauffage à haute fréquence, et on procède ensuite à une atomisation sous une pression de He gazeux de 100 kg/cm 2, en produisant de ce fait une poudre d'aluminium. I Premier groupe d'alliages à base d'aluminium amorphes. Un alliage à base d'aluminium amorphe appartenant à ce premier groupe présente une composition comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes d'un élément de terre rare. Ici, au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd correspond à l'élément de terre rare. Les alliages à base d'aluminium amorphes produits en utilisant Dy comme terre rare comprennent les alliages ayant une composition comprenant de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % de Dy. Le tableau I illustre la composition, la structure, l'endothermie et la température de cristallisation (Tx) des alliages à base d'aluminium amorphes référencés de ( 1) à ( 9), appartenant au premier groupe et un autre alliage ( 10), donné à titre d'exemple comparatif Dans la colonne de la composition, a indique le fait que l'alliage est de structure amorphe, et ú indique que l'alliage est de structure cristalline. Tableau I Alliage composition structure endothermie Tx n (% d'atomes) (J/g) ( C) ( 1) A 185 Ni 7 DY 8 a 7 279,8 ( 2) A 185 Ni 8 Dy 7 a 7 271,1 ( 3) A 184 Ni 8 Dy 8 a 7 285,9 ( 4) A 184 Ni 9 Dy 7 a 8 286,1 ( 5) A 183 Ni 9 DY 8 a 7 301,0 ( 6) A 184 Ni 10 Dy 6 a 8 286,6 ( 7) A 183 Ni 10 Dy 7 a 6 299,2 ( 8) A 183 Nill Dy 6 a 7 298,4 ( 9) A 182 Ni 12 DY 6 a 7 312,2 ( 10) A 192 Ni 4 DY 4 c halo caractéristique de l'alliage amorphe. La figure 2 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 4), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 259,5 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 286,1 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 8 J/kg. La figure 3 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 6), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 261,7 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 286,6 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 8 J/kg. Les alliages à base d'aluminium amorphes de type Al- Ni-Dy qui sont référencés de ( 1) à ( 9) présentent des aptitudes plus élevées à former une couche amorphe et présentent une fraction volumique de couche amorphe de 100 % De plus, ils présentent une endothermie élevée, de 6 J/kg ou plus et, par conséquent, il présentent une plage de température de façonnage plastique plus large Ceci assure que lorsqu'on produit des éléments en utilisant les alliages ( 1) à ( 9) décrits cidessus, en utilisant un procédé de façonnage tel que l'extrusion à chaud, le forgeage à chaud ou analogue, leur aptitude au façonnage est suffisante. II Second groupe d'alliages à base d'aluminium amorphes. Un alliage à base d'aluminium amorphes appartenant à ce second groupe présente une composition comprenant de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes d'un élément de terre rare lourde et une teneur inférieure ou égale à 8 % en élément de terre rare légère. Ici, le au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd correspond à l'élément de terre rare lourde De plus, le au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique) correspond à l'élément de terre rare légère. L'addition de cet élément de terre rare légère augmente encore l'aptitude à la formation d'une couche amorphe des alliages décrits ci-dessus. Les alliages à base d'aluminium amorphes produit en utilisant Dy comme terre rare comprennent les alliages ayant une composition comprenant de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; de 1 % à 12 % de Dy et une teneur inférieure ou égale à 6 % de terre rare légère. L'utilisation combinée d'élément de terre rare lourde et d'élément de terre rare légère constitue une technique efficace pour améliorer l'aptitude à former une couche amorphe Dans ce cas, les exemples des quantités de composants chimiques contenues sont les suivantes: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; de 3 % à 10 % d'atomes de terre rare lourde, et de 1 % à 6 % d'atomes de terre rare légère. Le tableau II illustre la composition, la structure, l'endothermie et la température de cristallisation (Tx) des alliages à base d'aluminium amorphes référencés de ( 11) à ( 23), appartenant au second groupe et d'autres alliages ( 24) à 29), donnés à titre d'exemple comparatif. Dans la colonne de la composition, a indique le fait que l'alliage est de structure amorphe. composition (% d'atomes) Tableau II structure endothermie (J/g) A 184 Nil O Dy 3 Md Y 3 A 184 Nil ODY 2 Md 4 A 184 Ni 10 Dyl Md 5 A 184 Ni 10 Er 3 Md 3 A 184 Ni 10 DY 3 La 3 A 182 Nil o Dy 4 La 4 Al 81 Ni 12 Dy 3,5 La 3,5 A 184 Nil ODY 3 Ce 3 A 182 Nil O Dy 4 Ce 4 Al 81 Ni 2 Dy 3,5 Ce 3,5 A 184 Nilo DY 3 Pr 3 Alliage no Tx ( C) ( 11) ( 12) ( 13) ( 14) ( 15) ( 16) ( 17) ( 18) ( 19) ( 20) ( 21) a a a a a a a a a a a 284,0 284,7 280,7 286,0 288,3 327,1 336,1 284,2 320,3 324,8 284,4 ( 22) A 182 Ni 10 DY 4 Pr 4a 5 320,6 ( 23) A 184 Ni 10 DY 3 Nd 3a 8 286,7 ( 24) A 182 Ni 1 O La 4 Pr 4a 1 330,7 ( 25) A 182 Ni 10 La 4 Ce 4a 1 331,1 ( 26) A 182 Ni O 10 Ce 4 Nd 4a est de 8 J/kg. La figure 5 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 12), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 258,9 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 284,7 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 7 J/kg. La figure 6 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 13), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 258,3 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 280,3 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 8 J/kg. La figure 7 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 14), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 258,9 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 286,0 C L'endothermie entre la température de transition il vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 8 J/kg. Les alliages à base d'aluminium amorphes qui sont référencés de ( 11) à ( 23) présentent une aptitude plus élevée à former une couche amorphe et présentent une fraction volumique de couche amorphe de 100 % De plus, ils présentent une endothermie élevée, de 5 J/kg ou plus et, par conséquent, il présentent une plage de température de façonnage plastique plus large Ceci assure que lorsqu'on produit des éléments en utilisant les alliages ( 11) à ( 23) décrits ci-dessus, en utilisant un procédé de façonnage tel que l'extrusion à chaud, le forgeage à chaud ou analogue, leur aptitude au façonnage est suffisante. Si l'on utilise Md comme élément de terre rare légère dans chacun des alliages ( 11) à ( 14), ces derniers peuvent être produits à un coût plus faible du fait du faible prix de Md, ce qui tend a constituer un avantage pour prévoir une fabrication en grande quantité. Les alliages ( 24) à ( 29) servant d'exemples comparatifs sont d'une endothermie moindre et, par conséquent, ils ont une plage de température de façonnage plastique plus étroite, ce qui a pour résultat une moindre aptitude au façonnage, du fait que l'élément de terre rare légère tel que Le, Ce, Pr, Nd et MD(La+Ce) sont utilisés en combinaison. III Troisième groupe d'alliages à base d'aluminium amorphes. Un alliage à base d'aluminium amorphes appartenant à ce troisième groupe présente une composition comprenant de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni + Co et/ou Fe; et de 3 % à 12 % d'atomes d'un élément de terre rare lourde - Ici, le au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd correspond à l'élément de terre rare lourde. Les alliages à base d'aluminium amorphes produit en utilisant Ni et Co en combinaison et en utilisant Dy comme élément de terre rare lourde comprennent les alliages ayant une composition comprenant de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni+Co; et de 3 % à 12 % de Dy. Les alliages à base d'aluminium amorphes produit en utilisant Ni, Co de Fe en combinaison et en utilisant Dy comme élément de terre rare lourde comprennent les alliages ayant une composition comprenant de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni+Co; de 0,5 à 3 % d'atomes de Fe; et de 3 % à 12 % de Dy Le tableau III illustre la composition, la structure, l'endothermie et la température de cristallisation (Tx) des alliages à base d'aluminium amorphes référencés de ( 30) à ( 33), appartenant au troisième groupe Dans la colonne de la composition, a indique le fait que l'alliage est de structure amorphe. Tableau III Alliage composition structure endothermie Tx n (% d'atomes) (J/g) ( C) ( 30) A 184 Ni 5 Gd 6 CO 2a 6 286,6 ( 31) A 185 Ni 5 Dy 8 Co 2a 8 296,8 ( 32) A 184 Ni 8 Dy 6 Co 2a 5 294,3 ( 33) A 1855 Ni 4 Dy 8 Co 2 Co 2 Fela 5 324,3 La figure 8 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 31), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 273,0 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 296,8 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 8 J/kg. Les alliages à base d'aluminium amorphes qui sont référencés de ( 30) à ( 33) présentent une aptitude plus élevée à former une couche amorphe et présentent une fraction volumique de couche amorphe de 100 % De plus, ils présentent une endothermie élevée, de 5 J/kg ou plus et, par conséquent, il présentent une plage de température de façonnage plastique plus large Ceci assure que lorsqu'on produit des éléments en utilisant les alliages ( 30) à ( 33) décrits ci-dessus, en utilisant un procédé de façonnage tel que l'extrusion à chaud, le forgeage à chaud ou analogue, leur aptitude au façonnage est suffisante. L'amélioration de l'endothermie peut être obtenue en utilisant Ni et Co en combinaison, et l'effet produit par leur utilisation combinée est également mis en évidence pour augmenter la température de cristallisation des alliages à base Al-Ni-Dy. Fe a un effet d'augmentation de la température de cristallisation (Tx) des alliages décrits ci-dessus, pour produire une meilleure résistance à chaud Il ressort comme évident de la comparaison entre l'alliage ( 32) et l'alliage ( 33) que l'addition de Fe a produit une augmentation de la température de cristallisation (Tx) de 30 'C en faveur de l'alliage ( 33) par rapport à celle de l'alliage ( 32). IV Quatrième groupe d'alliages à base d'aluminium amorphes. Un alliage à base d'aluminium amorphes appartenant à ce quatrième groupe présente une composition comprenant de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni + Co et/ou Fe; et de 1 % à 12 % d'atomes d'un élément de terre rare lourde et une teneur inférieure ou égale à 8 % d'atomes d'élément de terre légère. Ici, le au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd correspond à l'élément de terre rare lourde. De plus, le au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md correspond à l'élément de terre rare légère L'addition d'un tel élément de terre rare légère assure une amélioration supplémentaire de l'aptitude des alliages à former une couche amorphe. Les alliages à base d'aluminium amorphes produit en utilisant Ni et Co en combinaison et en utilisant Dy comme élément de terre rare lourde comprennent les alliages ayant une composition comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni+Co; de 1 % à 12 % de Dy, et une teneur inférieure ou égale à 6 % en élément de terre rare. L'utilisation de ces éléments de terre rare lourde et légère, en combinaison, est une technique efficace pour améliorer l'aptitude à former une couche amorphe Des exemples optimaux des quantités de composants chimiques à incorporer dans ce cas sont les suivants: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni+Co et/ou Fe; de 1 % à 10 % d'atomes d'élément de terre rare lourde, et, de 1 % à 6 % d'atomes d'élément de terre rare légère. Le tableau IV illustre la composition, la structure, l'endothermie et la température de cristallisation (Tx) d'un alliage à base d'aluminium amorphes référencés ( 34), appartenant au quatrième groupe Dans la colonne de la composition, a indique le fait que l'alliage est de structure amorphe. Tableau IV Alliage composition structure endothermie Tx no (% d'atomes) (J/g) (OC) ( 34)A 184 Ni 8 Dy 3 Md 3 Co 2a 6 300,2 La figure 9 est un diagramme thermodynamique d'analyse thermique différentielle de l'alliage ( 34), dans lequel la température de transition vitreuse (Tg) est de 276,10 C, et la température de cristallisation (Tx) est de 300,20 C L'endothermie entre la température de transition vitreuse (Tg) et la température de cristallisation (Tx) est de 6 J/kg. L'alliage à base d'aluminium amorphe ( 34) présente une aptitude plus élevée à former une couche amorphe et présentent une fraction volumique de couche amorphe de % De plus, ils présente une endothermie élevée, de 6 J/kg et, par conséquent, il présente une plage de température de façonnage plastique plus large Ceci assure que lorsqu'on produit des éléments en utilisant l'alliage ( 34 > décrit ci-dessus, en utilisant un procédé de façonnage tel que l'extrusion à chaud, le forgeage à chaud ou analogue, son aptitude au façonnage est suffisante. L'utilisation des éléments de terre rare en combinaison a procuré de bons résultats dans les alliages à base Al-(Ni, Co, Fe)-(Dy, Er, Gd)-(La, Ce, Pr, Nd) et les alliages à base Al-(Ni, Co, Fe)-(Dy, Er, Gd)-Md. Les autres alliages à base d'aluminium amorphes selon la présente invention comprennent les compositions suivantes: de 80 % à 90 % d'atomes de Al, de 3 % à 13 % d'atomes de Ni, de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe, et de 3 % à 12 % d'atomes de Dy, un représentant typique des alliages de ce type étant Al B 4 Nig Fel Dy 6: de 80 % à 90 % d'atomes de Al, de 3 % à 13 % d'atomes de Ni, de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe, de 1 % à 12 % d'atomes de Dy, et une teneur inférieure ou égale à 6 % en élément de terre rare légère, l'élément de terre rare légère étant au moins un élément choisi dans le groupe composé de La, Ce, Pr, Nd et Mr et un représentant typique des alliages de ce type étant A 184 Ni 9 Fel DY 3 La 6; de 80 % à 90 % d'atomes de Al, de 3 % à 13 % d'atomes de Ni+Co, de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe, de 1 % à 12 % d'atomes de Dy, et une teneur inférieure ou égale à 6 % en élément de terre rare légère, l'élément de terre rare légère étant au moins un élément choisi dans le groupe composé de La, Ce, Pr, Nd et Md et les alliages de ce type comprenant A 184 Ni 7 Co 2 Fel Dy 3 La 3. Il est décrit ci-dessous la production d'un élément structurel utilisant, à titre d'exemple, de la poudre de l'alliage ( 6) présentant la composition A 184 Nilo Dy 6 indiquée sur le tableau I. On prépare d'abord une ébauche de compact d'un diamètre de 58 mm et d'une longueur de 50 mm en utilisant la poudre décrite ci-dessous, on la place ensuite dans une boite ou récipient en aluminium (ou en cuivre) d'une épaisseur de 10 mm et on la soumet à une extrusion à chaud, avec un rapport d'extrusion de 13, en produisant de cette façon un élément structural du genre d'une barre. Le tableau V illustre les propriétés physiques des différents éléments structuraux produits à l'aide du procédé ci-dessus. ébauche de compact Tableau V élément structurel temp for. ( C) densité EC (%) temp ext densité Vf comp am. (OC) (%) (%) ambiante ambiante ambiante temp fo densité EC temp ext den Vf comp am 270 98 270 98 270 98 270 fissuration 270 infaçonnable 270 infaçonnable 270 fissuration 270 98 270 fissuration 270 98 270 infaçonnable 270 fissuration > 90 > 90 > 90 > 90 > 90 = température de formage = densité de l'ébauche de compact = température d'extrusion = densité = Vf des composants amorphes Ainsi qu'il ressort du tableau V, si la formation du compact d'ébauche est effectuée dans une plage de température plus basse, de 40 C ou plus, que 286,6 C qui est la température de cristallisation d'une poudre d'alliage amorphe de composition A 184 Ni O lo Dy 6, de façon que la densité de l'ébauche de compact soit d'au moins 80 %, il est possible de produire un élément structural présentant une densité améliorée, pour inhiber au maximum la réduction de la fraction volumique (Vf) de la couche amorphe. La figure 10 illustre une partie d'un diagramme thermique d'analyse thermique différentielle pour chacune des ébauches de compact préparées en utilisant la poudre d'alliage amorphe (Al 84 Nilo Dy 6) qui est à proximité de la température de transition vitreuse (Tg) et de la température de cristallisation (Tx), dans laquelle la ligne xi correspond au cas o la température de formage est la température ambiante, et les lignes x 2 à x 5 correspondent aux cas o la température de formage est tour à tour de 220 'C, 2400 C, 2500 C et 2600 C. Dans chacune des lignes x 1 à x 3, il apparaît une partie de courbe marquant une chute brusque, due au phénomène endothermique, située dans une plage de température dépassant la température de transition vitreuse (Tg) Ceci signifie que la zone detempérature de la plastification de l'ébauche de compact est large, ce qui tend à conférer une bonne capacité d'extrusion à chaud à chaque compact d'ébauche. Par contraste, avec l'ébauche de compact désignée par la ligne x 4, la zone de température de sa plastification est plus étroite, et avec l'ébauche de compact désignée par la courbe x 5, il n'existe aucune zone de température de plastification, ce qui a pour résultat une détérioration de la capacité d'extrusion à chaud de chaque ébauche de compact. REVENDICATIONS 1 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd, ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 2 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 1 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; et de 1 % à 8 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 3 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni plus au moins un élément choisi parmi Co et Fe; et de 3 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 4 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni plus au moins un élément choisi parmi Co et Fe; et de 1 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; et de 1 % à 8 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 5 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes de Dy, ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 6 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; et de 1 % à 12 % d'atomes de Dy; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 7 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni plus Co; et de 3 % à 12 % d'atomes de Dy, ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 8 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni plus Co; de 1 % à 12 % d'atomes de Dy; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 9 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe; et de 3 % à 12 % d'atomes de Dy, ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins %. Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe; de 1 % à 12 % d'atomes de Dy; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 11 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni plus Co; de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe; et de 3 % à 12 % d'atomes de Dy, ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 12 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni plus Co de 0,5 % à 3 % d'atomes de Fe; de 1 % à 12 % d'atomes de Dy; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 13 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni; et de 1 % à 10 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. 14 Alliage à base d'aluminium amorphe à haute résistance, comprenant: de 80 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 13 % d'atomes de Ni plus au moins un élément choisi parmi Co et Fe; et de 1 % à 10 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd; et de 1 % à 6 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), ledit alliage présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 %. Un procédé de fabrication d'un élément structural à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe, comportant les étapes consistant à former une ébauche de compact à partir d'un alliage à base d'aluminium amorphe présentant une proportion volumique de couche amorphe (Vf) d'au moins 50 % et à soumettre l'ébauche de compact à une plasturgie, dans laquelle la formation de l'ébauche de compact est effectuée à une température située dans une plage inférieure d'au moins 400 C à la température de cristallisation (Tx) de la couche amorphe, en obtenant de cette façon un densité de l'ébauche de compact d'au moins 80 %. 16 Le procédé selon la revendication 15, comprenant l'étape initiale consistant à former l'alliage à base d'aluminium amorphe composé: de 75 % à 90 % d'atomes de Al; de 3 % à 15 % d'atomes de Ni; et de 3 % à 12 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en Dy, Er et Gd. 17 Le procédé selon la revendication 16, dans lequel l'alliage à base d'aluminium amorphe comprend de 1 % à 8 % d'atomes d'au moins un élément choisi dans le groupe consistant en La, Ce, Pr, Nd et Md (mélange métallique), 18 Le procédé selon la revendication 17, dans lequel l'alliage à base d'aluminium amorphe comprend au moins un élément choisi dans le groupe composé de Co et Fe. 19 Le procédé selon la revendication 16, dans lequel l'alliage à base d'aluminium amorphe comprend au moins un élément choisi dans le groupe composé de Co et Fe.