Brevet FR2659507A1 — publié le 19910913

CONVERTISSEUR DE COURANT CONTINU EN COURANT CONTINU La présente invention concerne un convertis- seur de courant continu en courant continu, ou conver- tisseur CC/CC, du type à condensateurs commutés Le convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés charge une pluralité de condensateurs connectés en série avec une alimentation en courant continu, et commute l'ordre des connexions en série au moyen d'éléments de commutation Ensuite, un condensateur de lissage est chargé par l'énergie chargée par les premiers con- densateurs précités, alternativement, de sorte que le condensateur de lissage fournit une sortie de courant continu. Depuis quelques années, on utilise beaucoup le régulateur du type à commutation, comme convertisseur CC/CC, à cause de sa petite taille, de sa légèreté et de son rendement élevé On peut prévoir une forte aug- mentation de la demande pour ce type de régulateur à commutation, sous forme d'un appareil portable Tou- tefois, le régulateur à commutation qu'on utilise prin- cipalement actuellement comporte des parties magnétiques, telles qu'un transformateur, une bobine d'arrêt et ana- gues, de sorte qu'il présente l'inconvénient d'être difficile à réaliser sous forme de circuit intégré, c'est-à-dire qu'il y a une limite à sa réduction de dimension. Afin de résoudre ce type de problème, la Demande de Brevet Japonais JP-A N O 58-58863 propose un convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés. Le convertisseur est constitué d'une pluralité de tran- sistors de commutation et d'un nombre entier de condensa- teurs, de sorte qu'il est facilement réalisable en cir- cuit intégré. La figure 1 est un schéma de circuit d'un convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés. Une source d'énergie 10 en courant continu charge des condensateurs C 1 et C 2 Les condensateurs C 1 et C 2 sont alternativement déchargés pour charger un condensateur de lissage C 3 dont la tension aux bornes est appliquée à un récepteur 11 Des éléments de commutation 1,2 et 8 relient en série les condensateurs C 1 et C 2 et commutent l'ordre des connexions en série Un signal d'impulsion O a est fourni aux éléments de commutation 1,4,6 et 7, et un signal d'impulsion O b est fourni aux éléments de commutation 2,3,5 et 8, come signaux de commande de conduction respectivement, les signaux d'impulsion O a et O b étant illustrés sur la figure 2. La période des niveaux hauts des signaux d'impulsion O a et O b correspond à la période de conduction des élé- ments de commutation Les signaux d'impulsion O a et 0 b ne sont pas à l'état haut en même temps Comme les éléments de commutation 1,4,6 et 7 sont conducteurs lorsque le signal d'impulsion O a est à niveau haut, on obtient alors le circuit représenté sur la figure 3 Puisque les éléments de commutation 5,8,2 et 3 sont conducteurs lorsque le signal d'impulsion Ob est à niveau haut, on obtient alors le circuit représenté sur la figure 4 Avec le circuit représenté sur la figure 3, le condensateur C 1 se charge et le condensateur C 2 se décharge pour charger le condensateur C 3 Avec le circuit de la figure 4, la charge et la décharge des condensateurs C et C 2 sont inversées La répétition des opérations ci- dessus a pour effet que le condensateur C 3 fournit une alimentation au récepteur 11. Le rapport de conversion du convertisseur CC/CC ci-dessusdu type à condensateurs commutés, est essentiellement un rapport de valeur entière Par exem- ple, lorsque le convertisseur est conçu de sorte que sa tension d'entrée est de 12 V et sa tension de sortie de 5 V, le rapport de convexion est de 2:1 Par conséquent, essentiellement, 10 V ou plus sont nécessaires pour obte- nir la tension de sortie de 5 V On peut régler une ten- sion d'entrée trop grande par réglage du rapport d'ac- tivité de commutation, c'est-à-dire du rapport d'ac- tivité des signaux d'impulsion O a et Ob D'autre part, V ou plus sont effectivement nécessaires comme ten- sion d'entrée minimale admissible, car une chute de tension est engendrée du fait de la résistance de con- duction des transistors de commutation Puisque la chute de tension est déterminée par le produit de la résistance de conduction du transistor de commutation et d'un cou- rant d'utilisation circulant à travers le transistor de commutation, il faut augmenter la valeur de la limite inférieure de la tension d'entrée lorsque le courant d'utilisation ou de récepteur augmente Comme déjà indi- qué, la tension de sortie est réglée par modification du rapport d'activité de commutation Toutefois, dans le cas o le rapport d'activité est faible, le taux de fourniture de tension seulement par un condensateur de lissage du côté de sortie augmente, de sorte que le degré d'inclusion d'ondulations augmente Pour cette raison, les convertisseurs CC/CC de ce type présentent un défaut de stabilité de la tension de sortie lors- qu'on les met en oeuvre sous la forme d'un convertisseur dont la sortie est de 50 W ou plus, de sorte que leur utilisation est limitée à des convertisseurs dont la sortie est de 5 W ou moins Pour éviter cet inconvénient, on peut envisager d'augmenter la fréquence de commuta- tion du transistor de commutation ou d'augmenter la capacité du condensateur de lissage qui donne la tension de sortie, ou des dispositions analogues Toutefois, si la fréquence de commutation devient trop grande, la perte de commutation du transistor de commutation augmente De plus, le prix-de l'appareil augmente lors- qu'on augmente la capacité du condensateur de lissage. Le premier objet de la présente invention est de procurer un convertisseur CC/CC dont la valeur de limite inférieure de la tension d'entrée admissible est abaissée (autrement dit, qui possède une large plage de tension d'entrée admissible), par couplage direct d'une source d'énergie en courant continu à un condensa- teur de lissage. Le deuxième objet de 1 'invention est de procurer un convertisseur CC/CC de petite dimension dont la tension de sortie est réglée par réglage de la résistance de conduction des éléments de commutation, et dont la tension de sortie n'est que faiblement ondu- lée. Le troisième objet de l'invention est de pro- curer un convertisseur CC/CC dont la valeur de limite inférieure de la tension d'entrée admissible est abais- sée par commutation à l'état actif de tous les éléments de commutation. Le quatrième objet de l'invention est de pro- curer un convertisseur CC/CC qui a un rendement élevé, par utilisation d'une inductance à l'étage d'entrée. Conformément à la présente invention, ces résultats sont atteints par un convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés, qui comprend une plu- ralité de premiers condensateurs chargés par une source d'énergie en courant continu; un deuxième condensateur de lissage qui est chargé par lesdits premiers conden- sateurs et qui est connecté à un récepteur; une unité de commutation qui comporte une pluralité d'éléments de commutation disposés entre les premiers condensateurs et la source d'énergie en courant continu et entre les premiers condensateurs et le deuxième condensateur, ces éléments de commutation reliant en série la plura- lité de premiers condensateurs et pouvant changer l'ordre des liaisons en série selon la combinaison marche/arrêt de la pluralité des éléments de commutation; une unité de commande de commutation pour changer périodiquement ledit ordre des liaisons en série; et un élément de commutation pour appoint qui couple directement ladite source d'énergie en courant continu au deuxième conden- sateur. Les divers objets et caractéristiques ci- dessus de l'invention, ainsi que d'autres, apparaîtront mieux à la lumière de la description détaillée ci-après, avec référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est un schéma de circuit d'un convertisseur CC/CC d'un type à condensateurs commutés usuel; la figure 2 est un diagramme de forme d'onde des signaux d'impulsion commandant le convertisseur; les figures 3 et 4 sont des schémas de circuit d'un convertisseur CC/CC; la figure 5 est un schéma de circuit principal d'un Premier mode de réalisation de la présente inven- tion; la figure 6 est un schéma de circuit d'une unité de commande de commutation du premier mode de réalisation; la figure 7 est un schéma de circuit principal d'un deuxième mode de réalisation; la figure 8 est un dessin explicatif du fonc- tionnement du premier mode de réalisation; la figure 9 illustre les formes d'onde des signaux du premier mode de réalisation; la figure 10 est un schéma de circuit principal d'un troisième mode de réalisation; la figure 11 est un schéma de circuit d'une unité de commande de commutation du troisième mode de réalisation; la figure 12 est un graphique caractéristique d'un transistor métal-oxyde à effet de champ MOSFET; les figures 13 et 14 illustrent les formes d'onde de signaux du troisième mode de réalisation; la figure 15 est un schéma de circuit prin- cipal d'un quatrième mode de réalisation; la figure 16 estun schéma de circuit d'une unité de commande de commutation du quatrième mode de réalisation; la figure 17 représente les formes d'onde de signaux du quatrième mode de réalisation; la figure 18 est un schéma de circuit principal d'un cinquième mode de réalisation; la figure 19 est un schéma de circuit d'une unité de commande de commutation du cinquième mode de réalisation; la figure 20 représente les formes d'onde de signaux du cinquième mode de réalisation; la figure 21 est un schéma de circuit princi- pal d'un sixième mode de réalisation; et la figure 22 représente les formes d'onde de signaux du sixième mode de réalisation. On décrit maintenant en détail les modes pré- férés de réalisation de l'invention. La figure 5 est unschéma de circuit principal du premier mode de réalisation La figure 6 est un schéma de circuit de son unité de commande de commutation Une source d'énergie à courant continu 10 comprenant une batterie ou analogue est connectée à des bornes d'en- trée de tension t 1 et t 2 La borne positive d'entrée de tension t 1 est connectée à une borne positive de sortie de tension t 1 o par l'intermédiaire d'un circuit en paral- lèle d'éléments de commutation en série 1 et 2 et d'un élément de commutation 9 pour appoint La borne négative d'entrée de tension t 2 est directement connectée à une borne négative de sortie de tension t 20 Un circuit cons- titué d'un premier condensateur C 1 et d'un élément de commutation 4 en série est connecté en parallèle au commutateur 2 précité Le noeud connecté du condensa- teur C 1 et de l'élément de commutation 4 est connecté à la borne négative d'entrée de tension t 2 par l'inter- médiaire d'un élément de commutation 3 La borne néga- tive d'entrée de tension t 2 est connectée à la borne po- sitive de sortie de tension t 1 o précitée par l'intermé- diaire d'un circuit d'éléments de commutation 7 et 8 en série Un circuit constitué d'un autre premier condensateur C 2 et d'un élément de commutation 6 en sé- rie est connecté en parallèle à l'élément de commuta- tion 8 Le noeud connecté de l'élément de commutation 6 et du condensateur C 2 est connecté à la borne posi- tive d'entrée de tension t 1 précitée, par l'intermédiai- re d'un élément de commutation 5 En outre, la borne positive de sortie de tension t 10 est connectée à la borne négative de sortie de tension t 20 par l'intermédiaire d'un condensateur de lissage C 3, appelé deuxième con- densateur, un récepteur 11 étant branché entre les bor- nes de sortie de tension t 10 et t 20 Les éléments de commutation 1,2,3 et 9 ci-dessus sont par exemple des transistors MOSFET Des transistors d'un autre type sont acceptables comme éléments de commutation à uti- liser Pour les éléments de commutation 1,5 et 9, on utilise un MOSFET à canal P, et on utilise un MOSFET à canal N pour les éléments de commutation autres que ces derniers La raison en est que, lorsqu'on utilise t un MOSFET à canal N pour les éléments de commutation 1,5 et 9, le courant ne devient pas nul lorsqu'une sour- ce flotte au moment de sa non conduction D'autre part, comme représenté sur la figure 7, on peut utiliser des diodes à la place des transistors MOSFET pour les élé- ments de commutation 3,4,7 et 8 En outre, on peut rem- placer seulement les éléments de commutation 4 et 8 par des diodes (voir la figure 18) Toute combinaison d'éléments de commutation et de diodes est acceptable si elle peut connecter en série les premiers condensa- teurs C 1 et C 2, changer l'ordre des connexions en série, et empêcher un courant inverse du deuxième condensateur C 3 vers les premiers condensateurs C 1 et C 2 Bien que les transistors MOSFET, dont la résistance de conduction est faible, puissent améliorer le rendement de conver- sion d'énergie électrique du convertisseur plus que dans le cas o on utilise des diodes, l'emploi de diodes est plus avantageux en ce qui concerne le prix Lorsque le circuit doit être réalisé sous la forme d'un circuit intégré, les diodes peuvent économiser de l'espace de conducteurs, par rapport aux transistors La tension d'entrée Vi venant de la borne positive d'entrée de ten- sion t 1 et la tension de sortie V O venant de la borne né- gative de sortie de tension t 10 sont envoyées à une unité de commande de commutation décrite ci-après. Comme représenté sur la figure 6, une unité de tension de référence 101 fournit une tension de référence Vr, sur la base de la tension d'entrée Vi, à une unité de commande SR pour le régulateur à commutation La ten- sion de sortie précitée V O est respectivement appliquée à une borne d'entrée positive 102 a et 107 a d'amplifica- teurs différentiels respectifs 102 et 107 Une tension de référence V 1 fournie par un potentiomètre de division constitué de résistances R 1 et R 2 est appliquée à une borne d'entrée négative 102 b de l'amplificateur diffé- rentiel 102, et une tension de référence V 2 fournie par un potentiomètre de division constitué de résistances en série R 3 et R 4 est appliquée à une borne d' entrée négative 107 b de l'amplificateur différentiel 107 La tension deréférence Vr est appliquée aux deux potentiomè- tres de division La tension de référence V 1 correspond à la tension de sortie requise V O La tension de réfé- rence V 2 est réglée à une valeur un peu inférieure à V 1 = V 2 La sortie de l'amplificateur différentiel 102 est appliquée à un comparateur 104, et la sortie de l'am- plificateur différentiel 107 est appliquée à un compara- teur 108 La sortie d'un oscillateur à onde triangulaire 103 est introduite dans les comparateurs 104 et 108 Les tensions de référence V 3 et V 4 fournies par des poten- tiomètres de division 109 a et 109 b sont respectivement introduites dans les comparateurs 104 et 108 respecti- vement Les sorties des comparateurs respectifs 104 et 108 sont respectivemernt envoyées à la base de transis- tors respectifs Trl et Tr 2 * La sortie d'impulsion du transistor Tri est appliquée à un circuit de dissocia- tion d'impulsion 105 pour être dissociée en signaux d'im- pulsion O a et O b dont les phases sont mutuellement déca- lées de 1800 et qui sont respectivement appliqués à des circuits de pilotage ou d'excitation 106 a et 106 b Les signaux d'impulsion O a et O b sont les mêmes que ceux qui sont représentés sur la figure 2 Le signal d'impulsion 0 a fourni au circuit de pilotage 106 a est amplifié pour être envoyé aux éléments de commutation précités 4, 6 et 7 respectivement (seulement à l'élément de commutation 6 dans le mode de réalisation de la figure 7) O a est appliqué à l'élément de commutation 1 par l'intermédiai- re d'un circuit d'inversion (non représenté) En outre, le signal d'impulsion O b fourni au circuit de pilotage 106 b est amplifié pour être appliqué aux éléments de commutation précités 3, 5 et 8 respectivement (seulement à l'élément de commutation 2 dans le mode de réalisation de la figure 7) O b est appliqué à l'élément de commuta- tion 5 Un signal d'impulsion O c venant du transistor Tr 2 est envoyé au circuit de pilotage 106 c pour être inversé, amplifié, et envoyé sous la forme de O c à 1 '- lément de commutation précité 9 d'appoint En outre, l'unité de commande SR pour le régulateur à commutation, qui comprend l'unité de tension de référence 101, l'os- cillateur à onde triangulaire 103, les amplificateurs différentiels 102 et 107 et les comparateurs 104 et 108,peut employer, par exemple, une unité de commande de régulateur de commutation double de type TL 1451 fa- briquée par Texas Instruments, Co Ltd. L'amplificateur différentiel 102 fournit une tension Si qui est la différence entre la tension de sortie V O et la tension de référence V 1, c'est-à-dire la tension V O désirée à la sortie Le comparateur 104 compare la tension 51 et la tension à onde triangulaire 52 qui est fournie par l'oscillateur à onde triangu- laire 103, et il fournit un signal d'impulsion 53 qui est à niveau haut lorsque la dernière tension dépasse la première La tension de référence V 3 est entrée dans l'amplificateur différentiel 104 comme valeur de con- signe de tension de coupure pour la protection contre les surtensions Le signal d'impulsion 53 devient un signal modulé en largeur d'impulsion dont la largeur d'impulsion varie suivant la valeur de la tension Si. Le signal 53 est appliqué au circuit de dissociation d'impulsion 105 par lintermédiaire du transistor Trlî Le circuit de dissociation d'impulsion 105 dissocie une impulsion du signal d'impulsion entré 53,en deux sorties successivement et alternativement et, comme représenté sur lafigure 9, il fournit les signaux d'im- pulsion O a et O b qui sont mutuellement déphasés de 1800. Lorsque les signaux d'impulsion O a et O b sont obtenus par dissociation du signal d'impulsion 53 en deux comme décrit ci-dessus, le rapport d'activité est de 50 % ou moins Par conséquent, les signaux d'impulsion O a et 0 b ne sont pas simultanément à l'état haut Autrement dit, tous les éléments de commutation 1 à 8 ne devien- nent pas conducteurs en même temps. il L'amplificateur différentiel 107 fournit une tension correspondant à la différence entre la tension de sortie V O et V 2 qui est inférieure à V O La sortie est appliquée au comparateur 108 Le comparateur 108, de la même façon que le comparateur 104, fournit un signal d'impulsion qui devient haut dans la période o la sortie de l'amplificateur différentiel 107 dépasse la tension d'onde triangulaire 52 Le transistor Tr 2 qui reçoit cette impulsion à l'entrée fournit le si- gnal d'impulsion O c représenté sur la figure 9 La ten- sion de référence V 4 est appliquée à l'amplificateur différentiel 107 comme valeur de consigne de tension de coupure pour la protection contre les surtensions. On explique maintenant le fonctionnement du convertisseur CC/CC construit comme décrit ci-dessus. On suppose que la tension d'entrée est de 12 V, la spécification de tension de sortie du convertisseur CC/CC est de 5 V, et la plage admissible de tension d'en- trée requise est maintenant de 7 à 16 V Lorsque la ten- sion d'entrée est de 10 V ou plus sans tenir compte de la chute de tension des éléments de commutation, les signaux d'impulsion O a, O b, O a et Ob à appliquer aux éléments de commutation 1,2,3,4 et 8 sont modulés en largeur d'impulsion, en correspondance de la diffé- rence entre V 2 et V, comme indiqué plus haut, de sorte qu'on obtient une tension de sortie stable de 5 V Plus précisément, dans le cas o la tension d'entrée est de 10 V ou plus (par exemple 12 V), les éléments de commu- tation 1,4, 6 et 7 et les éléments de commutation 2,3,5 et 8 fonctionnent alternativement Lorsque les éléments de commutation 1,4,6 et 7 sont à l'état conducteur et les éléments de commutation 2,3,5 et 8 sont à l'état non conducteur, la situation est représentée par un cir- cuit équivalent illustré sur la figure 3 Par conséquent, le condensateur C 1 est chargé avec la différence de potentiel V 1 V O (= 12 5 = 7 V), l'énergie étant d'au- tre part fournie au récepteur 11 par la décharge de l'énergie chargée dans le condensateur C 2 A l'instant o l'impulsion du signal d'impulsion franchit 180 , les éléments de commutation 1,4,6 et 7 deviennent non con- ducteurs et les éléments de commutation 2,3,5 et 8 de- viennent conducteurs La situation ci-dessus est repré- sentée par un circuit équivalent illustré sur la figure 4, dont l'ordre des liaisons en série des condensateurs Cl et C 2 est inversé Par suite, le condensateur C 2 qui a été précédemment déchargé est chargé avec la différence de potentiel V 1 V O de la même façon que ci-dessus Par contre, le condensateur Cl qui a été précédemment chargé est déchargé pour fournir l'énergie au récepteur 11 Par répétition de cette opération à la fréquence des signaux d'impulsion O a et O b, l'énergie est successivement four- nie au récepteur 11 Dans cette situation, le condensa- teur de lissage C 3 lisse les fluctuations de tension créées par la fréquence des signaux d'impulsion ou par la haute fréquence résultant du fonctionnement marche/ arrêt des éléments de commutation La tension de sortie V O est fixée par la tension d'alimentation Vi et par le récepteur 11 Dans le cas o la tension de sortie V O est inférieure à V 1 = V O en raison d'une chute de la tension d'entrée du fait d'une forte consommation du récepteur, le signal d'impulsion 53 est augmenté et, par suite, le rapport d'activité des signaux d'impulsion O a et 0 b augmente également Au contraire, dans le cas o la tension de sortie VO est supérieure à V 1 = VO du fait d'une élévation de la tension d'entrée ou d'une faible consommation du récepteur, le rapport d'activité des signaux d'impulsion O a et O b diminue Les figures 9 (a) et (b) représentent respectivement les signaux d'impul- sion O a et Obdansle cas d'un gros récepteur et d'un petit récepteur. Dans un convertisseur de ce type, lorsque les condensateurs C 1 et C 2 sont connectés en série, on ne peut pas maintenir la tension de sortie V O à 5 V lors- que la tension d'entrée Vi est de 10 V ou moins En fait, lorsque la tension Vi est peu supérieure à 10 V, V O est inférieure à 5 V puisqu'il y a une chute de tension dans les éléments de commutation 1,2, Lorsque la tension de sortie V est inférieure à V 2, le comparateur 107 a fournit une tension,de sorte que le signal d'impulsion O c représenté sur la figure 9 (c) est généré L'élément de commutation 9 est rendu conducteur par le signal d'impulsion O c, la source d'énergie en courant continu est directement couplée au condensateur de lissage C 3, et la tension aux bornes du condensateur de lissage C 3 est augmentée, de sorte que la tension de sortie V est également augmentée Comme la tension de la source d'é- nergie en courant continu 10 est supérieure à 5 V, V o devient V 2 ou supérieure à vl = V O La tension de sortie requise est maintenue par ce circuit d'appoint, même si la tension d'entrée diminue ou si on connecte un gros consommateur. Comme décrit ci-dessus, on obtient un convertis- seur CC/CC dans lequel l'élément de commutation 9 pour appoint est prévu et le condensateur de lissage C 3 est chargé. Dans les premier et deuxième modes de réali- sation représentés sur la figure 5 et la figure 7, la tension de sortie V est fixée par le rapport d'activité des impulsions O a et O b Le réglage, comme expliqué à propos des figures 1 et 2, est effectué de la même ma- nière que pour le convertisseur usuel Avec cette métho- de, comme le deuxième condensateur, c'est-à-dire le condensateur de lissage C 3, se charge et se décharge répétitivement, la tension de sortie V O présente une on- dulation On résoud le problème de l'ondulation par uti- lisation d'un condensateur de lissage de grande capa- cité mais il y a des limites à la fois de prix et d'ap- pareil à employer En outre, dans le cas o le rapport d'activité est faible, l'ondulation tend à augmenter. Dans le troisième mode de réalisation repré- senté sur les figures 10 et 11, on utilise des transis- tors comme éléments de commutation et on règle la ten- sion de sortie V O par leur résistance de conduction Le rapport d'activité peut être fixé à une valeur un peu inférieure à 0,5, et il n'est pas nécessaire d'abais- ser le rapport d'activité au-dessous de 0,5, ce qui permet de réduire l'ondulation. On explique ci-après le fonctionnement de ce mode de réalisation Le circuit représenté sur la figure 10 diffère de celui qui est représenté sur la figure 5 seulement en ce qu'il n'est pas prévu d'élé- ment de commutation 9 pour appoint, et le signal d'impul- sion qui commande la conduction des éléments de commuta- tion diffère de celui du premier ou du deuxième modes de réalisation La figure 11 représente un circuit pour générer le signal d'impulsion. Comme représenté sur la figure 11, la tension d'entrée Vi est fournie à une unité de tension de réfé- rence 112, à un circuit de détection de surtension 113 et à un circuit de génération d'impulsion 114 L'unité de tension de référence 112 est constituée d'un circuit en série d'une diode 109, d'une résistance 110 et d'une diode Zener 111, une cathode de la diode 109 étant con- nectée à une cathode de la diode Zener 111 Lorsque le circuit de détection de surtension 113 détecte que la tension d'entrée Vi est une surtension, sa sortie est appliquée au circuit de génération d'impulsion 114 pour arrêter la sortie du signal d'impulsion généré dans le circuit de génération d'impulsion 114 Le signal d'impulsion émis par le circuit de génération d'impulsion 114 est entré dans un circuit de dissociation d'impul- sion 115 Le circuit de dissociation d'impulsion 115 fournit deux signaux d'impulsion Oa et O b dont les phases sont mutuellement différentes de 1800 et dont les rap- ports d'activité sont inférieurs à 50 % Le signal d'im- pulsion O a est appliqué à un circuit de pilotage 118 ao, un circuit ET 120, un circuit de pilotage 118 a 2 et un circuit OU 121 Le circuit de pilotage 118 a O est un circuit d'amplification et d'inversion et il fournit le signal d'impulsion O a Le signal d'impulsion O b est appliqué à un circuit de pilotage 118 bo, un circuit de pilotage 118 b 1, un circuit OU 122 et un circuit ET 123. Le circuit de pilotage 118 b O est un circuit d'ampli- fication et d'inversion et il fournit le signal d'im- pulsion O b Une tension de référence Vr est obtenue au noeud connecté de la résistance 110 et de la diode Zener 111 dans l'unité de tension de référence 112 Une ten- sion de référence V 2, déterminée à partir de la tension de référence Vr au moyen d'un potentiomètre de division constitué de résistances R 1 et R 2, est introduite à une borne d'entrée négative 119 b d'un amplificateur diffé- rentiel 119, et une tension de référence V 1 obtenue à par- tir de la tension deréférence Vr au moyen d'un potentio- mètre de division constitué de résistances P et R est appliquée à une borne d'entrée positive 116 a d'un ampli- * ficateur différentiel 116 D'autre part, la tension obtenue à partir de la tension d'entrée Vi au moyen d'un potentiomètre de division constitué de résistances R 5 et R 6 (R 5 R 6) est appliquée à une borne d'entrée positive 119 a d'un amplificateur différentiel 119, et la tension de sortie précitée V O est appliquée à une borne d'entrée négative 116 b de l'amplificateur diffé- rentiel 116. La tension de référence précitée V 1, de la même manière que dans le premier mode de réalisation, fixe la tension de sortie requise V O La tension de réfé- rence V 2 est fixée à une valeur un peu inférieure à la tension VO La sortie de l'amplificateur dif- férentiel 119 est entrée dans des circuits de binari- sation respectifs 124,125,126 et 127 Les circuits de binarisation 124,125, 126 et 127 sont des circuits qui fournissent des signaux de niveau haut (bas) dans le cas o la tension d'entrée est inférieure (supérieure) à une valeur de seuil Les sorties respectives des cir- cuits de binarisation 124, 125, 126 et 127 sont respec- tivement appliquées aux entrées d'un circuit OU 121, d'un circuit ET 120, d'un circuit OU 122 et d'un circuit ET 123 Les entrées des circuits ET 120 et 123 venant des circuits de binarisation 125 et 127 sont actives à l'état bas D'autre part, la sortie du circuit OU 121 est appliquée à l'entrée d'un circuit de pilotage 118 a P la sortie du circuit ET 120 à un circuit de pi- lotage 118 al, la sortie du circuit OU 122 à un cir- cuit de pilotage 118 b 2, et la sortie du circuit ET 123 à un circuit de pilotage 118 b 3 La sortie de l'amplifi- cateur différentiel 116 est appliquée à un circuit de tension de commande 117, et la tension de commande Vs à la sortie de celui-ci est appliquée aux circuits de pilotage 118 a 2 et 118 b 1 Le circuit de tension de comman- de 117 fournit la tension de commande requise (tension de grille du MOSFET) qui doit régler la résistance de conduction du MOSFET respectif des éléments de commu- tation précités 2 et 6, en fonction de la tension entrée à celui-ci Autrement dit, la tension de commande V est fournie au MOSFET comme tension de grille-source VGS du MOSFET illustré sur la figure 12 La plage de tension de la tension de commande Vs est fixée de manière à per- mettre le réglage de la résistance de conduction (ou du courant de drain IO) du MOSFET Les signaux d'impul- sion O a, O a, O a 1 et O a respectivement émis par les cir- cuits de pilotage précités 118 a, 118 a 1, 118 a 2 et 118 a 3 sont appliqués à des éléments de commutation respectifs 1, 4, 6 et 7, et les signaux d'impulsion job, O b 1, O b et 0 b respectivement émis par les circuits de pilotage 118 bo, 118 b 1, 118 b 2 et 118 b 3 sont appliqués à des élé- ments de commutation respectifs 5, 2, 3 et 8. La figure 12 représente une caractéristique d'un MOSFET à canal N utilisé pour les éléments de com- mutation 2, 3, 4, 6, 7 et 8 On comprend que, lorsque la tension de grillesource VGS est de 4 V ou plus, un courant de drain suffisant circule et, lorsqu'elle est inférieure à 4 V, un courant de drain correspondant à la valeur de la tension VGS circule Dans ce mode deréa- lisation, les signaux d'impulsion O a et O b commandent la conduction/non çonduction des éléments de commuta- tion en fonction de ce que la tension de grille-source de 4 V ou plus est ou non appliquée Les signaux d'im- pulsion O a 1 et Ob 1 commandent non seulement la conduction/ non conduction des éléments de commutation mais également la résistance de conduction (ou courant de drain) des éléments de commutation par application de la tension de 4 V ou moins. On explique maintenant le fonctionnement du convertisseur CC/CC construit comme décrit ci-dessus. On suppose que la tension d'entrée est de 12 V, la spécification de tension de sortie du conver- tisseur CC/CC est de 5 V, et la plage admissible de la tension d'entrée requise est maintenant de 7 à 16 V. Lorsque la tension d'entrée est de 10 V ou plus sans tenir compte de la chute de tension due à la résistance de conduction des éléments de commutation, on obtient une tension de sortie stable de 5 volts par envoi des signaux d'impulsion précités O a, Ta, O a 1, O b, O b et 0 b 1 aux éléments de commutation 1,2,3, 4 et 8 Dans cette situation, la tension des signaux d'impulsion est supérieure à 4 V L'amplificateur différentiel 116 com- pare la tension de sortie V O avec V 1 = V O Lorsque la tension desortie V O varie, l'amplificateur différentiel 116 fournit une tension correspondant à la variation de tension au circuit de tension de commande 117 Le circuit de tension de commande 117 fournit une tension de commande Vs liée à la différence de tension entre la tension de sortie V O et la tension de référence V 1, pour fourniture aux circuits de pilotage 118 a 2 et 118 b 1 Les signaux d'impulsion Oa et O b sont respectivement appliqués aux circuits de pilotage 118 a 2 et 118 b 1, et les circuits de pilotage 118 a 2 et 118 b 1 fournissent respectivement, comme représenté sur les figures 13 (c) et (d), les si- gnaux d'impulsion O a 1 et O b 1 dont les amplitudes varient en réponse à la tension de commande Vs De plus, dans le cas o la tension d'entrée Vi divisée par les résistances R 5 et R 6 est supérieure à V 2, l'amplificateur différen- tiel 119 fournit un signal de niveau haut, toutes les sorties des circuits de binarisation 124, 125, 126 et 127 sont à l'état bas, et les circuits de pilotage 118 a 3 et 118 a 1 fournissent un signal d'impulsion O a, com- me représenté sur la figure 13 (a) Les circuits de pilotage 118 b 2 et 118 b 3 fournissent un signal d'impul- sion 0 b, comme représenté sur la figure 13 (b) Le MOSFET des éléments de commutation 6 et 2 qui ont reçu les signaux d'impulsion O a 1, O b 1, respectivement, est soumis au réglage de résistance de conduction précité Par suite, le réglage de la résistance de conduction du MOSFET des éléments de commutation 6 et 2 règle le courant de charge fourniau condensateur de lissage C 3 de manière à régler la tension de charge du condensateur de lissage C 3 Plus précisément, lorsque la tension de sortie VO diminue du fait d'une forte consommation du récepteur, la tension de commande Vs augmente et, comme représenté en pointillé sur les figures 13 {c) et (d), l'amplitude des signaux d'impulsion O a 1,0 b 1 aug- mente Lorsque la tension de sortie augmente du fait d'une faible consommation du récepteur, comme repré- senté en trait continu, l'amplitude des signaux d'impul- sion O a 1 et O b 2 diminue, de sorte que les éléments de commutation 6 et 2 sont commandés en conduction/non conduction et que le réglage de la résistance de conduction est effectué, pour régler le courant de charge du conden- sateur de lissage C 3,stabilisant ainsi la tension de sortie V àV. D'autre part, également dans ce troisième mode de réalisation, dans le cas o la tension d'entrée Vi diminue à 10 V ou moins, on ne peut pas obtenir la tension de sortie de 5 V Dans lecas o la tension d'en- rée Vi diminue et Vi 1 R 6 R 5 + R 6 est inférieure à la tension de référence V 2 ou moins, l'amplificateur différentiel fournit une tension à en- voyer aux circuits de binarisation 124, 125, 126 et 127. Tous les circuits de binarisation émettent des signaux de niveau haut Par suite, les sorties des circuits OU 121 et 122 deviennent toujours à l'état haut, comme représenté sur la figure 14 (a), de sorte que les élé- ments de commutation 7 et 3 restent tous deux à l'état conducteur D'autre part, les sorties des circuits ET et 123 deviennent toujours à l'état bas, comme re- présenté sur la figure 14 (b), de sorte que les éléments de commutation 4 et 8 restent tous deux à l'état non conducteur Les signaux d'impulsion O a et O b appliqués aux circuits de pilotage 118 a O et 118 bo, comme repré- senté sur les figures 14 (c) et (d), sont les mêmes que dans le cas de la figure 13 L'amplitude des signaux d'impulsion O a et O b des circuits depilotage 118 a 2 et 118 b 1, comme représenté sur lesfigures 14 (e) et (f), varie en fonction de la tension de commande V, et les deux éléments de commutation 6 et 2 sont soumis au réglage de résistance de conduction précité De cette façon, lorsque la tension d'entrée Vi diminue de sorte qu'on n'obtient pas la tension de sortie requise VO' les deux éléments de commutation 3 et 7 deviennent conducteurs, les deux éléments de commutation 4 et 8 deviennent non conducteurs, les éléments de commutation 1 et 2 sont alternativement conducteurs/non conducteurs et les éléments de commutation 5 et 6 sont alternati- vement conducteurs/non conducteurs, tous les éléments de commutation étant représentés sur la figure 10, de sorte que les condensateurs C 1 et C 2 sont chargés di- rectement ou alternativement avec la tension d'entrée Vi Puisque l'énergie chargée est fournie au circuit de lissage C 3 par l'intermédiaire des éléments de commuta- tion 2 et 6, l'abaissement de la tension de sortie V O du fait de l'abaissement de la tension d'entrée Vi est empêché La plage de tension d'entrée acceptable peut être augmentée Puisque le courant de charge ve- nant des condensateurs C 1 et C 2 pour le condensateur C 3 est déterminé par la résistance de conduction des élé- ments de commutation 2 et 6, la tension de charge de- vient appropriée et, par suite, la tension de sortie V devient également appropriée. En outre, il est souhaitable de fournir l'é- nergie du condensateur de lissage C 3 au récepteur 11 après l'avoir fournie à un circuit de lissage constitué d'une bobine et d'un condensateur afin d'éliminer les bruits transitoires. Dans le présent mode de réalisation, on règle la résistance de conduction des MOSFET à canal N On obtient le même effet lorsqu'on règle la résistance de conduction des MOSFET à canal P (éléments de commuta- tion 1 et 5) Dans ce cas, on ne détermine pas le cou- rant de charge du condensateur C 3,mais on agit sur le courant de charge des condensateurs C et C 2 Une telle construction, pour régler la résistance de conduction d'une pluralité d'éléments de commutation qui deviennent conducteurs en même temps, est également acceptable. En outre, comme dans le cas du deuxième mode de réalisa- tion représenté sur la figure 7, les éléments de commu- tation 3,4,7 et 8 ou seulement les éléments de commu- tation 4 et 8 peuvent être remplacés par des diodes. Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 10, les premiers condensateurs Ci et C 2 sont chargés avec la tension Vi lorsque la tension d'entrée Vi diminue, et le deuxième condensateur C 3 est chargé avec la charge ci-dessus, mais la construction ci-après est également acceptable, dans laquelle un élément de commutation 9 pour appoint est prévu comme dans lemode de réalisation de la figure 5, le condenateur C 3 étant directement chargé avec la tension d'entrée Vi appli- quée entre ses bornes Les figures 15 et 16 représentent le quatrième mode de réalisation conforme à ce principe. Le circuit représenté sur la figure 15 est entiè- rement identique au circuit représenté sur la figure La construction de l'unité de commande de commuta- tion représentée sur la figure 16 diffère un peu de celle qui est représentée sur la figure 11 Plus préci- sément, le circuit après les sorties des amplificateurs différentiels 116 et 119 et la sortie des circuits de génération d'impulsion 114 est différent On décrit ci-après les diverses parties. Lorsque le circuit de génération d'impulsion 114 émet un signal d'impulsion, le signal d'impulsion est appliqué au circuit de dissociation d'impulsion , qui est le même que dans le troisième mode de réa- lisation, et à un circuit ET 130 Le circuit de disso- ciation d'impulsion 115 fournit des signaux d'impulsion 0 a et O b qui sont les mêmes que dans les modes deréali- sation précités Le signal d'impulsion O a est appliqué à des circuits de pilotage 138 a et 138 a 1, et le signal d'impulsion Ob est appliqué à des circuits de pilota- ge 138 b O et 138 b 1 La sortie de l'amplificateur diffé- rentiel 119 est envoyée à l'entrée du circuit ET 130 dont la sortie est envoyé à un circuit de pilotage 138 c. En outre, la sortie de l'amplificateur différentiel précité 116 est envoyée à un premier circuit de tension de commande 117 et à un deuxième circuit de tension de commande 131 Le premier circuit de tension de comman- de 117 fournit la tension de commande requise précitée Vs qui doit régler la résistance de conduction du MOSFET des éléments de commutation respectifs 2 et 6. La tension de commande Vs est appliquée aux circuits de pilotage respectifs 138 a 1 et 138 b 1 Le deu- xième circuit de tension de commande 131 fournit une tension de commande V 50 agissant de la même manière que le circuit de tension de commande précité 117 La tension de commande Vso est appliquée au circuit de pilotage 138 c Le signal d'impulsion O a 1 fourni par le circuit de pilotage 138 a 1 est fourni à l'élément de commuta- tion 6, le signal d'impulsion O a fourni par le circuit de pilotage 138 a O aux éléments de commutation 4 et 7, et le signal d'impulsion inversé O a à l'élément de commutation 1 Le signal d'impulsion O b fourni par le circuit de pilotage 138 b O est envoyé aux éléments de com- mutation 3 et 8, et le signal d'impulsion inversé O b à l'élément de commutation 5 Le signal d'impulsion O b émis par le circuit de pilotage 138 b 1 est envoyé à l'élément de commutation 2 Le circuit ET 130 trans- met le signal d'impulsion au circuit de pilotage 138 c par transmission de l'impulsion de sortie du circuit de génération d'impulsion 114 conformément à la sortie de l'amplificateur différentiel 119 dans le cas o la tension d'entrée Vi est inférieure à la tension de référence V 2 Le signal d'impulsion O c venant du cir- cuit de pilotage 138 c est envoyé à l'élément de commuta- tion 9 Les circuits de pilotage 138 a 1 138 b et 138 c sont des circuits qui augmentent ou diminuent l'am- plitude des signaux d'impulsion entrés, en fonction de l'état haut/bas de la tension de commande Vs ou Vso. On explique maintenant le fonctionnement du quatrième mode de réalisation Le fonctionnement, lors- que l'entrée Vi R 6 R 5 + R 6 de l'amplificateur différentiel 119 est supérieure à la tension de référence V 21 est le même que dans le troi- sième mode de réalisation, les courants de charge des condensateurs C 1 et C 2 qui se chargent et se déchargent alternativement et répétitivement étant commandés par la résistance de conduction des éléments de commutation 2 et 6, de sorte qu'on obtient de façon stable la ten- sion spécifiée par V 1, soit une tension de sortie de 5 V par exemple Les figures 17 (a) à (d) illustrent O a, 0 b et O a 1 et O b 1 lorsque l'amplitude varie. Lorsque Vi R 6 R 5 + R 6 est inférieure à V 2, l'amplificateur différentiel 119 fournit un signal à niveau haut comme entrée à un cir- cuit ET 130. Le circuit ET 130 fournit le signal d'im- pulsion O c entré en provenance du circuit de génération d'impulsion 114 Le circuit de pilotage 118 c fournit le signal d'impulsion Oc, comme représenté sur la figure 17 (e), pour la commande de conduction/non conduction de l'élément de commutation 9 d'appoint Dans la période o l'élément de commutation 9 pour appoint est conduc- teur, la source d'énergie en courant continu 10 est directement couplée au condensateur de lissage C 3, pour relever la tension du condensateur de lissage C 3, empêchant ainsi l'abaissement de la tension de sortie V O fournie au récepteur 11 L'amplitude du signal d'im- pulsion Oc augmente, comme représenté en pointillé sur la figure 17 (e), lorsque la tension d'entrée Vi est plus basse que la valeur prédéterminée de la tension de sortie V 0, conformément à la tension de commande V 50 fournie en réponse à la tension de sortie VO Par conséquent,le courant de charge du condensateur C 3 aug- mente ou diminue en réponse à la tension d'entrée Vi ce qui stabilise la tension de sortie V O même lorsque la tension d'entrée Vi est abaissée, ce qui accroît la plage de tension d'entrée acceptable. Dans le cinquième mode de réalisation, re- présenté sur la figure 18, les éléments de commutation 4 et 8 du premier mode de réalisation sontremplacés par des diodes 40 et 80, et un filtre passe-bas com- prenant une inductance L O et un condensateur C est pré- vu à l'étage de sortie Des bruits parasites, accom- pagnant la commutation des éléments de commutation, sont engendrés aux bords avant et arrière des signaux d'impul- sion O a et O b Le filtre passe-bas précité absorbe les bruits parasites, de sorte qu'une tension continue ne présentant que peu de bruit parasite et d'ondulation est fournie au récepteur 11 Ce mode de réalisation est économiquement avantageux du fait de l'utilisation des diodes 40 et 80. Le fonctionnement de ce mode de réalisation est le suivant Dans le cas o la tension d'entrée Vi est supérieure à deux fois la tension de sortie requise VO, une commande pour que le rapport d'activité des si- gnaux d'impulsion O a et O b soit de 50 % ou moins est ef- fectuée de la même manière que dans le premier mode de réalisation afin d'obtenir VO, et, dans le cas o la tension d'entrée V 1 est inférieure au double de la tension requise V 0, une commande pour que le rapport d'activité des signaux d'impulsion O a et O b soit de O à 100 % est effectuée afin d'obtenir V Lorsque le rapport d'acti- vité des signaux d'impulsion O a et O b dépasse 50 %, il y a une période o ces signaux sont tous deux à l'état haut Pendant cette période, les condensateurs C 1 et C 2 sont connectés en parallèle et sont chargés avec la tension d'entrée Vi Par conséquent, la tension de sortie requise V O est assurée. La figure 19 est un schéma de circuit de l'u- nité de commande de commutation du circuit représenté sur la figure 18 Les composants semblables à ceux de la figure 6 sont désignés par les mêmes repères Le signal de sortie Si de l'amplificateur différentiel 102 est introduit dans le comparateur 104 et dans un cir- cuit de conversion de niveau 1020 La sortie 52 de l'os- cillateur àonde triangulaire 103 est également envo- yée au circuit de conversion de niveau 1020 Le circuit de conversion deniveau 1020 fournit, comme décrit plus loin, le signal Si obtenu par chargement du niveau de tension du signal Si, puis fourniture du signal Si au comparateur 108 Les autres entrées des comparateurs 194 etl O 8 sont l'onde triangulaire 52. Les sorties 53 ' et 53 des comparateurs respec- tifs 108 et 104 sont envoyées aux transistors Tr 2 et Tri respectivement, à la suite de quoi les signaux d'impul- sion O a et Ob sont générés Le signal d'impulsion O a est amplifié dans le circuit de pilotage 106 a et le circuit de pilotage et d'inversion 106 a', la sortie Oa du circuit de pilotage 106 a étant appliquée aux éléments de commu- tation 6 et 7 et la sortie O a du circuit de pilotage et d'inversion 106 a' étant appliquée-à l'élément de commuta- tion 1 Le signal d'impulsion O b est amplifié dans le circuit de pilotage 106 b et dans un circuit de pilotage et d'inversion 106 b', la sortie O b du circuit de pilo- tage 106 b étant appliquée à l'élément de commutation 5, et la sortie O b du circuit de pilotage et d'inversion 106 b' étant appliquée aux éléments de commutation 2 et 3 La figure 20 (a) représente les formes d'onde etles niveaux des signaux respectifs dans le cas o Vi est su- i périeure au double de V 1 (=V 0) obtenue à partir de la tension deréférence Vr au moyen du potentiomètre de division formé par les résistances R 1 et R 2 La sortie 53 du comparateur 104, qui compare SI représentant la différence entre V O et V 1 avec l'onde triangulaire 52, devient 50 % ou moins en rapport d'activité, comme re- présenté sur la figure, O b, O b étant générés de façon cor- respondante à ce qui précède Le circuit de conversion de niveau 1020 calcule la différence Vs (=Vsl VS) entre la tension Vsl du signal Sr et la composante de courant continu Vs du signal 52 et il fournit le signal s. Si' ayant le niveau de Vsl, = Vs A Vs Par consé- quent, la sortie 53 ' du comparateur 108, qui compare le signal Si' et l'onde triangulaire 52, est telle que re- présenté sur la figure, la phase du signal d'inversion 53 ' étant décalée de 180 de celle du signal 53 Comme les transistors Tr 2 et Trl inversent les signaux d'entrée 53 ' et 53 respectivement, leurs sorties respectives sont 0 a et O b Lorsque le signal d'entrée Vi est abaissé, VO diminue plus rapidement que V 1, la sortie Si du compara- teur 102 étant abaissée comme représenté sur la figure (b) Par conséquent, la relation entre Si et Si' re- vient au cas de la figure 20 (a), de sorte que 53 ( O b) et 53 ' ( O a) ont des formes d'onde avec un rapport d'acti- vité de 50 % ou plus. En outre, la charge dans ce mode de réalisa- tion est effectuée par connexion en parallèle des condensateurs C et C 2 à l'alimentation 10, tandis que celle du troisième mode de réalisation est effec- tuée par connexion des condensateurs C( 1 et C 2 indivi- duellement Il est également possible, dans lecinquième mode deréalisation, d'effectuer le réglage de la résis- tance de conduction de l'un ou l'autre des éléments de commutation, pour commander le courant de charge. Le sixième mode de réalisation représenté sur la figure 21 comporte le condensateur Ci et l'inductance Li au stade d'entrée La construction est d'autre part la même que dans le cinquième mode deréalisation La figure 22 représente une forme d'onde de signal de ce mode de réalisation Dans le circuit, il faut noter que la valeur de la tension V du côté d'entrée de l'unité de commutation est abaissée par la chute de tension due à l'existence de l'inductance Li, par rapport à la ten- sion Vi de la source d'énergie encourant continu 10 Le rendement e de transmission d'énergie électrique du convertisseur CC/CC est représenté par l'équation ci- après: e = tension de sortie X 100 % ( 1) tension d'entrée Par exemple, dans le cas o la tension d'entrée est de 12 V et la tension de sortie est de 5 V, les condensa- teurs C 1 et C 2 étant connectés en série, e est repré- senté par l'équation ci-après: e= 5 X 100 = 83,3 % Dans le cas o la tension d'entrée Vi est de 10 V ou moins, par exemple 9 V, e est représenté par l'équation ci-après: e = 5 X 100 = 55,6 % Dans le sixième mode de réalisation, puisque la tension d'entrée peut être rendue différente de la ten- sion de la source d'énergie en courant continu 10 et amenée à une valeur inférieure Ve, le dénominateur des équations ( 1) devient plus petit, de la différence entre la tension de la source et Ve, de sorte qu'on obtient un rendement élevé e de transmission de l'énergie élec- trique On peut également prévoir, dans la totalité des premier à cinquième modes de réalisation, le condensateur Ci et l'inductance Li à l'étage d'entrée. REVENDICATIONS 1 Convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de premiers condensateurs (C 1,C 2) chargés par une source d'énergie en courant continu; un deuxième condensateur (C 3) de lissage, qui est chargé par lesdits premiers condensateurs et qui est connecté à un récepteur ( 11); une unité de commutation qui comporte une pluralité d'éléments de commutation ( 1 à 8) disposés en- tre les premiers condensateurs et la source d'énergie en courant continu, et entre les premiers condensateurs et le deuxième condensateur, qui connecte en série la plu- ralité de premiers condensateurs et qui est capable de changer l'ordre des connexions en série selon la com- binaison de conduction/non conduction de la pluralité des éléments de commutation; une unité de commande de commutation (SR) pour changer périodiquement ledit ordre des connexions en série; et un élément de commutation ( 9) pour appoint, qui couple directement ladite source d'énergie en cou- rant continu au deuxième condensateur. 2 Convertisseur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ladite unité de commutation com- porte des diodes pour empêcher un courant inverse allant du deuxième condensateur vers les premiers condensateurs. 3 Convertisseur suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une induc- tance intercalée entre la source d'énergie en courant continu et les premiers condensateurs (C 1 et C 2). 4 Convertisseur CC/CC du type à condensateurs commutés, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de premiers condensateurs (Cl, C 2) chargés par une source d'énergie en courant continu; un deuxième condensateur (C 3) pour lissage, qui est chargé par lesdits premiers condensateurs et qui est connecté à un récepteur ( 11); une unité de commutation qui comporte une pluralité d'éléments de commutation semi-conducteurs ( 1 à 8) disposés entre les premiers condensateurs et la source d'énergie en courant continu, et entre les pre- miers condensateurs et le deuxième condensateur, et qui est capable de connecter en série la pluralité de pre- miers condensateurs et de changer l'ordre des conne- xions en série selon la combinaison de conduction/non conduction de la pluralité des éléments de commutation semi-conducteurs; et une unité de commande de commutation qui change périodiquement ledit ordre des connexions en série par commande de conduction/non conduction desdits éléments de commutation semi-conducteurs, et qui règle la résis- tance de conduction. 5 Convertisseur suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les éléments de commutation dont la résistance de conduction doit être réglée se trouvent entre la source d'énergie en courant continu et les pre- miers condensateurs. 6 Convertisseur suivant la revendication 4, caractérisé en ce que les éléments de commutation dont la résistance de conduction doit être réglée se trouvent entre les premiers condensateurs et le deuxième conden- sateur. 7 Convertisseur suivant la revendication 4, caractérisé en ce que ladite unité de commutation com- porte des diodes pour empêcher un courant inverse de circuler du deuxième condensateur vers les premiers con- densateurs. 8 Convertisseur suivant l'une des revendica- tions 4 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une inductance à interposer entre la source d'énergie en courant continu et le premier condensateur. 9 Convertisseur suivant l'une des revendica- tions 4 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un élément de commutation ( 9) pour appoint, qui couple directement ladite source d'énergie en courant continu avec le deuxième condensateur. Convertisseur CC/CC du type à condensa- teurs commutés, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de premiers condensateurs (C 1, C 2) chargés par une source d'énergie en courant continu; un deuxième condensateur (C 3) pour lissage, qui est chargé par lesdits premiers condensateurs et est connecté à un récepteur ( 11); une unité de commutation qui comporte une plu- ralité d'éléments de commutation semi-conducteurs dispo- sés entre les premiers condensateurs et la source d'éner- gie en courant continu, et entre les premiers condensa- teurs et le deuxième condensateur, et qui est capable de connecter en série la pluralité de premiers condensa- teurs et de changer l'ordre des connexions en série, ou qui est capable de connecter en parallèle les premiers condensateurs, selon la combinaison de conduction/non conduction de la pluralité d'éléments de commutation semi- conducteurs; et une unité de commande de commutation qui change périodiquement ledit ordre des connexions en série par commande de conduction/non conduction desdits éléments de commutation semiconducteurs, règle la résistance de conduction d'éléments de commutation semi-conducteurs et connecte les premiers condensateurs en parallèle par commande de conduction/non conduction des éléments de com- mutation semi-conducteurs dans un cas prédéterminé. 11 Convertisseur suivant la revendication 10, caractérisé en ce que les éléments de commutation dont la résistance de conduction doit être réglée, se trou- vent entre la source d'énergie en courant continu et les premiers condensateurs. 12 Convertisseur suivant la revendication 10, caractérisé en ce que les éléments de commutation dont la résistance de conduction doit être réglée, se trouvent entre les premiers condensateurs et le deuxième conden- sateur. 13 Convertisseur suivant l'une des revendica- tions 10 à 12, caractérisé en ce que ladite unité de commutation comprend des diodes pour empêcher un courant inverse de circuler du deuxième condensateur vers les premiers condensateurs. 14 Convertisseur suivant l'une des revendi- cations 10 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend en ou- tre une inductance interposée entre la source d'énergie en courant continu et les premiers condensateurs. Convertisseur CC/CC du type à condensa- teurs commutés, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de premiers condensateurs (C 1,C 2) chargés par une source d'énergie en courant continu; un deuxième condensateur (C 3) pour lissage, qui est chargé par lesdits premiers condensateurs et qui est connecté à un récepteur ( 11); une unité de commutation qui comporte une plu- ralité d'éléments de commutation disposés entre les pre- miers condensateurs et la source d'énergie en courant continu, et entre les premiers condensateurs et le deu- xième condensateur, et qui est capable de connecter en série une pluralité de premiers condensateurs à la source d'énergie et de changer l'ordre des connexions en série, ou de les connecter individuellement à la source d'éner- gie, selon la combinaison de conduction/non conduction de la pluralité des éléments de commutation; et une unité de commande de commutation qui change périodiquement ledit ordre des connexions en sé- rie par commande de conduction/non conduction desdits éléments de commutation, et qui connecte le premier con- densateur individuellement à la source d'énergie dans un cas prédéterminé. 16 Convertisseur suivant la revendication 15, caractérisé en ce que ladite unité de commutation com- porte des diodes pour empêcher un courant inverse de circuler du deuxième condensateur vers les premiers con- densateurs. 17 Convertisseur suivant la revendication ou 16, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une inductance interposée entre la source d'énergie en cou- rant continu et les premiers condensateurs. 18 Convertisseur suivant l'une des revendi- cations 15 à 17, caractérisé en ce qu'une partie ou la totalité desdits éléments de commutation sont des élé- ments de commutation semi-conducteurs, et ladite unité de commande de commutation règle la résistance de con- duction des éléments de commutation semi-conducteurs.