Brevet FR2649541A1 — publié le 19910111

La présente invention concerne un dispositif de déviation électronique d un faisceau d ondes hyperfréquences. On connait déjà dans l'état de la technique un certain nombre de dispositifs de déviation de faisceaux d ondes hyperfréquences. En effet lorsque l'on veut faire varier 1 orientation d un faisceau d ondes hyperfréquences. on peut utiliser soit un balayage mécanique soit un balayage électronique. Les dispositifs de déviation à balayage mécanique comprennent des moyens de mise en mouvement dune partie des moyens d émission du faisceau d ondes hyperfréquences a fin de réaliser un balayage d une zone déterminée. Cependant. ce balayage mécanique présente un certain nombre d inconvénients dans la mesure où les moyens mécaniques de mise en mouvement par exemple dune antenne. sont relativement encombrants, lourds et dune mise en oeuvre difficile. C est pourquoi. différents da spositifs a balayage électronique ont été développés. Le principe du balayage électronique consiste a interposer dans le trajet d'un faisceau d'ondes hyperfréquences. émis par une source rayonnante un réseau de déviation constitué par une juxtaposition d éléments de guidage. contenant chacun un déphaseur, entre lesquels est répartie I'énergie hyperfréquence. En intervenant individuellement sur chacun des déphaseurs, on modifie 1 orientation du faisceau émergent de ce resrau. un des éléments fondamentaux de ces ré- seaux est donc le déph' seur. On en trouve deux types principaux. a savoir les déphaseurs â diode et les déphaseurs à ferrite. Les ferrites sont des matériaux magnétiques isolants qui sont utilisés en hyperfréquence, car la constante de propagation X , et donc le déphasage, d'une onde hyperfréquence les traversant, dépendent fortement de l'aimantation M du ferrite en raison du phénoméne de résonance gyromagnétique à la pulsation R. Dans les dispositifs connus, ces ferrites sont insérés dans les éléments de guidage d'ondes ou directement métallisés. et on fait-varier leur état d aimantation grace à un champ magnétique créé par des fils conducteurs correctement positionnés autour des éléments de guidage d'ondes, ces variations pouvant etre continues (déphaseurs analogiques) ou discontinues (déphaseurs à rémanence) Cependant, ces réseaux présentent un certain nombre d'inconvénients quel que soit le type de déphaseur choisi, à savoir a' diode ou à ferrite. En effet, les tolérantes de fabrication de ces réseaux sont trés serrées, de l'ordre d'une dizaine de microns, et nécessitent un usinage couteux et méticuleux. Par ailleurs, les déphaseurs nécessitent de nombreux fils de commande et dispositifs d'alimentation. L'imprécision sur la phase, que ce soit pour les déphaseurs analogiques à cause de l'hystérésis, ou pour les déphaseurs à rémanence à cause de la quantification, peut difficilement etre rendue inférieure à 5 , ce qui détériore le diagramme de rayonnement et ld précision sur l'angle de pointage. L'aimantation et donc le déphasage dépendant de la température, on est oblige d'utiliser des dispo sitifs de régulation de température dès que celle-ci varie de quelques degrés, pour maintenir une précision suffisante des dispositifs. Dans un réseau, le pas d entre deux éléments successifs doit etre inférieur ou régal à X0/2, X O étant la longueur d'onde hyperfréquence dans le vide, si l'on veut éliminer les lobes de réseau parasite et on doit donc loger dans une section transversale de le ledéphaseur et son dispositif de commande, ce qui rend extremement difficile l'assemblage et le réglage de ces déphaseurs. Toutes ces raisons font que le prix de ces déphaseurs est trés éleve et que leur reproductibilite est mauvaise. Or, il faut entre 1000 et 10000 depha- seurs pour obtenir un balayage à deux dimensions et o conçoit donc que des réseaux comportant un tel nombre de déphaseurs, sont extrêmement difficiles à réaliser. Par ailleurs, lorsqu'on travaille en fré- quences très élevées, ces difficultés s'accroissent car les dimensions diminuent avec la longueur d onde. Par exemple. à 60 GHa, un déphaseur toroïdal doit avoir une section de 3 x 2 mm. Il existe en optique un procédé de déflexion d'un faisceau lumineux par une onde élastique ou acoustique. connu sous le nom de déflexion acousto-optique. On trouve une description de ce procédé dans " Acousto-optic Signal Processing " tome 2 de Optical Engineering 1983, Ed. Decker. Ce procédé de déflexion consiste à interposer sur le trajet d'un faisceau lumineux. un corps de matériau spécifique dont la constante diélectrique dépend de contiaintes et qui est traversé par une onde acoustique. Celle-ci réalise donc l'équivalent d'un réseau de phase dans le corps. dont le pas est égal à la longueur d'onde acoustiqueA et qui va diffracter le faisceau lumineux dans des directions liées En faisant varier cette longueur d'onde A par action sur un transducteur acoustique engendrant cette onde acoustique, il est donc possible de changer la direction du faisceau lumineux sortant du corps, d'une manière tres simple. En effet, ti l'on prend e comme épaisseur du matériau, ss la longueur d'onde lumineuse, A la longueur d onde acoustique, on peut distinguer deux types de diffraction suivant la valeur du paramètre Q Si Q Si Q est très grand par rapport à 1, . on est en diffraction de BRANC et un seul faisceau dévié vérifie la relation (angle de déviation &alpha;): : sin i = #/2# dans la mesure où le milieu est isotrope et si le milieu est anisotrope, on a kd = ki -+ K ou kd représente le vecteur d'onde lumineux diffracté, ki, le vecteur d'onde lumineux incident, K, le vecteur d'onde acoustique. Compte tenu de la simplicité de c-e procédé de deviatiorm on peut penser à l'utiliser pour de- fléchir un faisceau d'ondes hyperfréquences. en faisant une transposition de la longueur d'onde optique à iI peu près égale à 1 ) > m,- aux longueurs d'ondes hyperfréquences à peu prés égal à 1 cm, la fréquence acoustique F passant de l'ordre du GHz à celui du MHz. Cependant, le rapport de l'intensité du faisceau diffracté à celui du faisceau incident dépend du déphasage ## donné par la relation où est la variation de la constante diélectrique produite par l'onde acoustique. Lorsque l'on passe de # = 1 m à # = 1cm, cela conduit, si l'on utilise les mêmes matériaux et le meme phénomène physique. à multiplier l'épaisseur e par un facteur 10000, ce qui débouche sur un dispositif irréalisable. Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfréquences qui soit simple, fiable, facile à réaliser et à mettre en oeuvre, et qui soit d'un prix de revient relativement faible. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfréquences, émis par une source rayonnante, caractérisé en ce qu'il comporte un corps en ferrite mdgnetostrirtif, disposé dans le trajet du faisceau et soumis à une polarisation magnétique, et des moyen . de génération d'au moins une onde élastique dans le corps puur créer ddns celui-ci un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase, afin de davier le faisceau. Selon un mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons, excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à fréquence variable, pour faire varier la longueur d'onde de l'onde élastique dans le corps afin-de modifier l'angle de déviation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de celui-ci, en sortie du corps. Selon un autre mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à amplitude variable, pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps afin de modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfréquences, en sortie du corps. Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde élastique comprennent plusieurs transducteurs a' ultrasons excités par des signaux de sortie de moyens d alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence, pour faire varier la direction et la fréquence de l onde élastique dans le corps. afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfréquences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d excitation des transducteurs. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexes, sur lesquels - la Fig.1 représente un schéma synoptique d un premier mode de réalisation d'un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfréquences selon l'invention; - la Fig.2 représente une vue schématique en coupe d'un second mode de realisation d'un dispositif de déviation selon l'invention: - la Fig.3 représente une vue schématique en perspective d'un troisième mode de réalisation d'un dispositif de déviation selon l'invention, de façon détaillée; - la Fig.4 représente une vue schématique en perspective d'un quatrième mode de réalisation d'un dispositif de déviation selon l'invention; et - la Fig.5 représente une vue schématique en perspective d'un cinquième mode de reaisation d'un dispositif de déviation selon l'invention. Ainsi qu'on peut le voir sur la Fig.1, qui représente un schéma synoptique d'un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfréquences selon l'invention, celui-ci comporte un corps en ferrite magnétostrictif i, dispose dans le trajet d un faisceau d'ondes hyperfréquences par exemple 2, émis à partir d'une source rayonnante 3. Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, le corps en ferrite magnétostrictif est soumis à une polarisation magnétique et le dispositif comporte également des moyens 4 de génération d'au moins une onde acoustique ou élastique dans le corps 1, pour créer dans celui-ci un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase, afin de dévier le faisceau. Pnur mieux comprendre comment fonctionne ce dispositif, il est nécessaire de decrire une propriété que presentent certains ferrites, à savoir la magnétostriction. Cette magnétostriction consiste en une in terdépendance des variables magnétiques d'induction et de champ, å savoir B et H, et des variables mécaniques de déformation et de contrainte, S et T respectivement. Ainsi par exemple, un corps de ferrite de Nickel soumis à un champ magnétique se déforme et inversement soumis à une contrainte, s'aimante. Pour que les relations entre variables 'magnétiques et mécaniques soient linéaires, il est nécessaire que le corps en ferrite soit soumis à une polarisation magnétique préalable qui peut etre produite soit par un champ rémanent, soit par un champ appliqué à partir de l'extérieur du corps. La magnétostriction est bien connue et utilisée depuis longtemps à basse fréquence pour réaliser des résonateurs dans des filtres mécaniques ou dans des transducteurs à ultrasons, en excitant des ondes élastiques par un champ magnétique variable. Dans les déphaseurs à ferrite mentionnés dans le préambule de cette demande, ld magnétostriction est considérée comme un inconvénient à ajouter à ceux décrits précédemment. En effet,lorsque l'on fixe le corps de ferrite dans un élément de guidage. on le soumet nécessairement à des contraintes qui engendrent une variation de l'aimantation et donc du déphasage induit. On considère en général que cet effet est considérable et représente une très grande ge pour les déphaseurs. Le dispositif selon l'invention profite au contraire de cette propriété, pour réaliser un dispositif de déviation en faisant se croiser des ondes hyperfréquences et une onde élastique dans un corps en ferrite magnétostrictif. En effet, si on engendre une onde élastique dans un corps de ferrite magnétostric- tif disposé dans le trajet d'un faisceau d'ondes hyperfrequertces, cette onde élastique crée un réseau de contraintes réparties dans ce corps. Etant donné que le ferrite est magnétostrictif, ces contraintes induisent, sous certaines conditions de polarisation magnétique qui seront décrites plus en détail par la suite, une variation de l'ai- mantation et donc du déphasage des ondes hyperfréquences lors de leur passage dans le corps. On a donc l'équivalent d'un réseau de phase qui diffracte le faisceau d'ondes hyperfréquences dans des directions liées au pas du réseau comme en optique. Les ferrites magnètostrictifs utilisés peuvent etre constitués par n'importe quel ferrite utilisé en hyperfréquence et possedant une forte magnetos- triction. A titre d'exemple. on peut citer les ferrites de Nickel-Zinc, les grenats, etc... Ces ferrites peuvent étre aussi bien un monocristal qu'une céramique. ce qui diminue le cout de fabrication. Ceci est rendu possible car l absorp- tion des ondes acoustiques est faible dans les céramiques aux fréquences utilisées. Une autre caractéristique importante du dispositif selon l'invention est que la fréquence de l'onde acoustique doit être de préférence inférieure à la fréquence de relaxation de la perméabilité à basse fréquence du ferrite utilisa. En effet, pour des fréquences inférieures à cette fréquence de relaxation, les coefficients des tenseurs du troisième ordre analogues aux tenseurs piézolectriques. représentant la magnétostriction du ferrite, prennent des vapeurs considérables et les pertes acoustiques sont faibles. Il est a noter cependant que cette condition n'est pas contradictoire avec l'obtention d'angles de déviation importants meme en millimétrique. Selon un premier mode de réalisation, les moyens 4 de génération de l'onde élastique ou acoustique comprennent au moins un transducteur à ultrasons. excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation å fréquence variable, pour faire varier la longueur d'onde de l'onde élastique dans le corps. afin de modifier l'angle de déviation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de celui-ci, en sortie du corps. Ainsi, en faisant varier la fréquence des signaux de sortie des moyens d'alimentation excitant le transducteur à ultrasons. on peut faire varier la longueur d'onde de l'onde élastique dans celui-ci, ce qui permet d'obtenir une variation de la déviation du faisceau d'ondes hyperfréquences, en sortie du corps. Selon un autre mode de realisation, les moyens 4 de génération de l'onde acoustique comprennent au moins un transducteur à ultrasons excite par un signal de sortie de. moyens d'alimentation à amplitude variable pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps. afin de modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfréquences, en sortie du corps. Grace à la variation de l'amplitude du signal d'excitation du transducteur à ultrasons. il est ainsi possible de faire varier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfréquences, en sortie du corps. Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde acoustique comprennent plusieurs transducteurs à ultrasons, excités par des signaux de sortie de moyens d alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps. afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfréquences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs. On conçoit donc que suivant les caractéristiques des signaux d'excitation des transducteurs, on peut faire varier les caractéristiques du faisceau d'ondes hyperfréquences en sortie du corps. Bien entendu. les modifications des caractéristiques des signaux d'excitation des transducteurs, décrites précédemment, peuvent entre combinées en fonction des besoins. On a mentionné précédemment que le corps en ferrite magnétostrictif doit etre soumis à une polari satin magnétique. Celle-ci peut étre rémanente ou appliquée de 1 extérieur du corps par des moyens distincts de celui-ci. Dans le premier cas mentionne. le corps présente une pola3isatior, magne tique rémanente et dans le second cas mention. cette polarisation peut etre appliquée par des moyens distincts du corps comme des aimants 5 et 6 représentés sur cette Fig.1 et disposés de part et d'autre du corps 1. 11 va de soi également que ces moyens de polarisation peuvent entre constitués par des bobines de champ, excitées par des moyens d'alimentation indépendants. Dans tous les cas, un" disposition préférentielle de la polarisation magnétique est parallèle à la plus grande dim,'sion du corps. pour diminuer les champs démagnètisants. il est à nuter que la polarisation magnétique optimale dépend du ferrite utilisé comme cela est connu en soi. L d source rayonnar,te du faisceau d ondes hyperfréquences peut étre constituée par toute source connue en soi comme par exemple un générateur de faisceau associé à une lentille, une parabole ou des moyens de guidage d'ondes. Par ailleurs, les ondes du faisceau d'ondes hyperfréquences et l'onde élastique peuvent etre guidées ou non, comme cela est connu en soi. Les transducteurs à ultrasons peuvent etre constitués soit par des céramiques piézoélectriques, soit par des transducteurs magnétostrictifs. Dans ce dernier cas, il peut être intéressant d'utiliser le même ferrite que celui utilisé pour le corps. Ce ou ces tranducteurs sont disposés et alimentés de manière à produire une forme d'onde élastique désirée. En particulier. on peut utiliser un réseau de transducteurs à balayage électronique. disposé sur une face latérale du corps. On réalise un changement de direction de l'onde élastique par action sur des déphaseurs alimentant ces transducteurs comme décrit précédemment dans le cas où les moyens de génération de l onde acoustique comprennent plusieurs transducteurs à ultrasons, excités par des signaux de sortie de moyens d'alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps, afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfrequences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excita- tion des transducteurs. Dans ce cas. on obtient des conditions de diffraction de VRAC. il est à noter que les fréquences de travail étant inférieures ou égales au MHz, de tels tranducteurs et réseaux sont réalisés couramment avec des rendements de 80Z, ce qui permet de réduire les besoins en alimentation du dispositif. Les moyens de génération 4 peuvent etre adaptés pour engendrer une onde élastique progressive dans ce corps. Ces moyens sont alors disposés sur-une face du corps, la face opposée de celui-ci comportant des moyens d'absorption comme les moyens 7 représentés sur la Fig.1, et qui seront décrits plus en détail par la suite. Ces moyens de génération 4 peuvent également etre adaptés pour engendrer une onde élastique stationnaire dans le corps. Dans ce cas. par suite de la surtension acoustique, la puissance acoustique à fournir peut etre considérablement réduite. De préférence. des moyens d'adaptation d'impédance sont prévus sur la face du corps recevant le faisceau de la source rayonnante et sur la face opposée de celui-ci, à partir de laquelle émerge le faisceau dévié. Ces moyens. désignes par les références B et 9. respectivement. sur la Fig. . sont par exemple constitués par des lames quart d'ondes. Bien que les phénomènes physiques mis en jeu soient très différents, il est possible de caractéri- ser le type de diffraction par le méme paramètre qu'en optique, à savoir le paramètre Q. Q e x 1A2 dans laquelle e représente l'épaisseur du corps en ferrite magnétostrictif, > la longueur des ondes hyperfréquences dans le muteriau et Ala longueur de l'onde acoustique. 'i O 1, on est dans les conditions de la diffraction de RAMAN et NATH dans laquelle plusieurs ordres de diffraction peuvent exister de part et d'autre du faisceau incident, quelle que soit l inci- dence de ce dernier. Si Q est supérieur à , on est dans les conditions de la diffraction de BRAGG et tous les faisceaux disparaissent sauf le faisceau non dévié et le faisceau de BRAGG si leur incidence vérifie la relation (milieu isotrope) : sin i = = X /2 A Toute l'énergie est alors dans ce dernier faisceau, si hff > S . Dans le cas où le milieu est anisotrope, cette relation est remplacée par kd = ki + K, comme mentionnée précédemment. Ces différents cas peuvent se représenter dans le dispositif selon l'invention. Cependant, dans le cas où il y a plusieurs faisceaux émergents, il peut entre prevu des moyens particuliers pour éliminer les faisceaux non désirés, en particulier le faisceau non dévié. L'un de ces moyens consiste à incliner le faisceau incident partir de la source, de façon que seul l'angle du faisceau souhaité soit inferieur à l'angle de réfraction limite du matériau du corps. Ainsi par exemple, l'axe du faisceau incident peut faire avec la normale à la face du corps recevant ce faisceau, un angle 6 compris entre 20 et 60 de manière à bloquer le faisceau dévié d'ordre -1 dans le corps, comme représenté sur la Fig.2, e etant l'angle de déviation du faisceau d'ordre t. Une deuxième solution consiste à déposer une couche de diélectrique sur la face du corps à partir duquel émerge le faisceau dévié et dont l'épaisseur est telle qu'elle réalise une adaptation d'impédance pour le faisceau désiré, et une réflexion totale pour les autres. Une troisième solution consiste à placer une grille de polarisation 10, comme on peut le voir sur la Fig.2. Sur la face du corps 1 opposée à celle recevant le faisceau incident, pour bloquer le faisceau incident lorsque celui-ci a une polarisation orthogonale â celle du faisceau dévie d'ordre 1. Par ailleurs, il est également possible de faire intervenir une propriété générale des ondes diffractées. En effet, l'onde élastique n'a pas pour seul effet de dévier le faisceau d'ondes hyperfréquences, mais il a également pour conséquence de le moduler à la fréquence F. Ainsi par exemple. dan le cas où une onde élastique progressive est appliquée à la déflexion ou déviation d'un faisceau radar. on constate que 1 onde hyperfréquence de retour est décalée d'une fréquence 2F. Dans le cas ou cette propriété est gênante, il est prévu uri dispositif de traatement de signaux pour éliminer cette modulation soit par une boucle de phase, soit par mélange avec un signal de sortie d un oscillateur local dont la frequence est liée à celle du transducteur à ultrasons, pour avoir un mélange de fréquence fixe. Cependant. cette p3 oprièté peut également étre mise à profit pour séparer les différents faisceaux diffractés en les filtrant. Lin mode de réalisation détaille d'un disp- sitif selon l'invention est représente sur la Fig.3. Le dispositif représenté sur cette figure comporte un panneau 11 de ferrite de Nickel-Zinc de type céramique polycristalline Ni Zn x Fe204 avec x = 0,64. K Les dimensions de ce panneau sont D1 = tOcm, D2 = 8 cm et e = 3 cm. La polarisation magnétique est orientée suivant Ox3 et est engendre par deux aimants 12 et 13. Ces aimants sont composés d'un ferrite dur dont les dimensions sont D2 = 8 cm, e - 3 cm et h = 1 cm. Une source rayonnante 14 comporte une parabole 15 associée à un guide d'ondes 16 relié à un générateur d'ondes hyperfréquences. L'axe de cette parabole est compris dans le plan 0x1x3 et fait un angle d'incidence de 30 avec la normale au panneau' cette normale étant paralléle à 0x1, l'onde incidente étant polarisée suivant 0x2. La fréquence du faisceau d'ondes hyperfré quences est f = 260 GHz, # = 1,15 mm. Sur la face avant du panneau recevant le faisceau, est disposée une couche de diélectrique 17. Cette couche de matériau diélectrique presente une constante diélectrique égale à 3,5 et une épaisseur de 150ym réalisant ainsi l'adaptation d im pédance souhaitée. Sur la face arrière du panneau est déposée la même couche de matériau diélectrique. Sur cette face est également dispose une grille de polarisation décrite plus en détail précédemment et orientée suivant 0x3. Sur la face supérieure du cops ps et plus précisément sur la face supérieure de l'aimant 12, est collé, à l'aide d'une résine par exemple epoxy, un jeu de cinq transducteurs à ultrasons alimentes en paral- léle, par une source de siyrssaux d ' excitation, ces transducteurs étant référencés 16,19, 20, 21, 22 et la sourire 23. Les transducteurs peuvent être constitués par des barrettes de cisaillement formées d'une céramique prépolarisée suivant l'axe Ox1 de cette figure. Dans ces conditions. l'onde élastique est une onde progressive se propageant suivant Ox3 et polarisée suivant Ox1. Cette onde permet de diffracter le faisceau d'ondes hyperfréquences. le faisceau diffracté étant polarisé suivant Ox3 et sortant par la face arrière du panneau alors que le faisceau non dévié est réfléchi par la grille de polarisation et ressort très atténue par la face avant. La bande passante des transducteurs permet de faire varier la fréquence élastique par exemple de 1 à 2 MHZ et dans ces conditions, l'angle du faisceau diffracté varie de O à 30 par rapport à Oxl. Ce faisceau est le seul à sortir du panneau. Ainsi qu on l'a mentionne précédemment, l onde acoustique peut etre progressive et ddns ce cas sur la face du panneau oppose aux transducteurs, est prévu un dispositif d'absorption de l'onde acoustique. Dans ce cas. la puissance à fournir pour défléchir le faisceau est de l'ordre de 100 watts. Cette puissance peut etre réduite à quelques watts en réalisant un résonateur acoustique. la face du panneau opposée aux transducteurs est alors libre et le résonateur résonne pour chaque fréquence F vérifiant la formule F = n V/2 D dans laquelle V représente la vitesse de l'onde acous t j que , D la longueur du c urp selriti laquelle se propage cette onde, et n un entier quelconque. Les transduc-teuas à ultrasons peuvent être commandés pour fonctionner à ces fréquences successi ves, comprises entre 1 et 2 MHz, ce qui permet d'obtenir 33 positions distinctes du faisceau. L'écart angulaire entre deux positions est inférieur à la longueur du lobe à mi-hauteur, qui vaut à peu prés Z 0/D1 ~ 1*. Plus généralement. si B est la bande passante d'un transducteur, et ff le temps de propagation des ondes élastiques, le nombre de directions résolues est: N = B En faisant varier par commande électronique la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs dans cette bande B, on obtient un balayage à une dimension, sans angle mort, entre O et 30 Dans la description qui précède. les ondes qu'elles soient élastique ou hyperfréquences, ne sont pas guidées. Cependant, comme dans les dispositifs acous- to-optiques, il est possible d'utiliser des ondes guidées dans le dispositif selon l'invention. L'intéret de ces ondes guides est qu'on diminue considérablement la quantité d ferrite utilisé, donc le poids du système ainsi que la puissance acoustique nécessaire. Sur la Fig.4, on a représenté un tel exemple de réalisation, dans laquelle l'onde acoustique et les ondes hyperfréquences sont guidées entre deux plans paralleles à 0x3x1 et distants d'à peu prés une longueur d'onde hyperfréquence > O. Les polarisa t ions restant les metmt's, 1 'onde acoustique est un mode transversal pur, qui nécessite pour sa production un seul transducteur 24, dispos sur une face d'un corps 25 de ferrite magnétostrictif. Les autres moyens sont identiques à ceux déjà représentes, dans les autres figures. à l'exception de la source rayonnante qui comporte un cornet 26 et une lentille diélectrique 26a. Il est également possible d utiliser des ondes de surface se propageant sur une structure plane comme en optique. Sur la Fig.S. on a illustré un dispositif mettant en oeuvre ces ondes de surface. Un corps en ferrite magnetostritif 27 est disposé sur un substrat 28. Un transducteur à ultrasons piézoélectrique est représenté en 25 et émet une onde élastique de surface 30 sur le corps en ferrite. Cette onde permet de dévier les ondes hy perfréquences guidées incidentes 31 pour obtenir des ondes défléchies 32. On conçoit donc que le dispositif selon l'invention présente un certain nombre d avantages par rapport aux dispositifs de déviation de l'état de la technique. Ainsi, le dispositif selon l'invention ne nécessite qu'un seul bloc de ferrite au-lieu de tous les déphaseurs qui sont nécessaires dans les dispositifs classiques. Il est donc d' un" fabrication beaucoup plus simple et d un prix de revient beaucoup plus faible. Le balayage est obtenu de manière beaucoup plus simple, en particulier dans le premier mod-e de réalisation. puisqu'il ne nécessite qu'une seule commande au lieu de l'ensemble des commandes nécessaires pour chaque déphaseur des dispositifs de l'état de la technique. La précision de l'angle de pointage est également améliorée et peut etre commandée de maniére analogique. il est à noter que ce qui permet ce pointage est que l'angle de pointage est lié non pas à la variation de phase ss t comme dans les déphaseurs à ferrite, mais à la longueur de l'onde acoustique. Cet angle de pointage n'est donc pas sensible à l'hystérésis. Par ailleurs, le dispositif selon l'invention est très peu sensible aux variations de température pour une raison analogue. En effet, alors que dans un déphaseur en ferrite, la variation de phase ## liée a l'aimantation est trés sensible à la température, la longueur d'onde acoustique l'est beaucoup moins. De plus, on peut toujours compenser une eventuelle variation de cette longueur d'onde de manière très simple, en agissant sur la fréquence des signaux d excitation des transducteurs. Enfin. le dispositif seloti l'invention est réciproque et peut être utilise s-ans difficulté jus qu'à des fréquences très élevées, dr l'ordre de 1000 Ghz. Le dispositif d déviation décrit peut être utilisé dans tous les systèmes hyperfréquences necessitant un balayage notamment en millimétrique, c'est å dire tous les types de radar, de dispositifs de detec- teurs d obstacles, de télécommunication, d'imagerie micro-ondes, de radiométrie, etc.. Il peut également etre utilisé dans des applications transposées des dispositifs acousto-optiques. comme par exemple pour la modulation d'intensité tiu de fréquence d' un signal hyperfréquence, ou dans des filtres hyperfréquences accordables par la varia tion de la fréquence acoustique. REVENDICATiONS 1. Dispositif de déviation électronique d'un faisceau d ondes hyperfréquences émis par une source rayonnante (3;14,15,16; 26), caractérisé en ce qu'il comporte un corps en ferrite magnétostrictif (1;11,25;27) disposé dans le trajet du faisceau et soumis à une polarisation magnétique et des moyens (4;18,19.20.21.22:24:29) de génération d'au moins une onde élastique dans le corps pour créer dans celui-ci un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase. afin de dévier le faisceau. 2. Dispositif selon la revendication 1, ca ractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ul trasons (;18.19.20.21.22;2L;29) excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à fréquence varia ble pour faire varier la longeu d'onde de l onde élastique dans le corps afin de modifier l'angle de déviation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de celui-ci. en sortie du corps. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2. caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons excité par un signal dr sortie de moyens d'alimentation à amplitude variable pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps. afin de 'modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfrequen ces, en sortie du corps. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de génération de 3 onde acoustique comprenrlent plusieurs transducteurs à ultrasons excités par des signaux de sortie de moyens d alimentation de fssé- quences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps. afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfréquences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le corps présente une polarisation magnétique rémanente. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérise en ce que la polarisation est appliquée par des moyens (5,6;12,13) distincts du corps. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes. caractérisé en ce que la polarisation magnétique est parallèle à la plus grande dimension du corps. e. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des moyens (8,9; 17) d'adaptation d'impédance sont prévus sur la face du corps recevant le faisceau et sur la face opposée de celui-ci a partir de laquelle émerge le faisceau dévié. 9. Dispositif selon la revendication 8, ca ractérisé en ce que lesdits moyens d'adaptation d'im pédance comprennent des lames quart d'ondes. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique sont adaptés pour engendrer une onde élastique stationnaire dans le corps. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à- 9, caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique sont adaptés pour engendrer une onde élastique progressive dans le corps, ces moyens étant di-sposes sur une face du corps, la face opposée de celui-ci comportant des moyens d'absorption (7), 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1,2,3,5,6,7,8,9,10 et 11, caractérisé en ce que l'axe du faisceau d'ondes hyperfrequences incident fait à la normale à la face du corps recevant ce faisceau. un angle ss compris entre 20 et 60, de manière à bloquer le faisceau dévié d'ordre - 1 dans le corps. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la face du corps opposée à celle recevant le faisceau incident comporte une grille de polarisation (10) bloquant le faisceau incident lorsque celui-ci a une polarisation orthogonale à celle du faisceau devie d'ordre 1. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fréquence de l'onde élastique est inférieure à la fréquence de relaxation de la perméabilité du ferrite. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes. caractérisé en ce que les ondes hyperfréquences et/ou l'onde acoustique sont guidées.