Brevet FR2651444A1 — publié le 19910308

DISPOSITIF POUR LA REDUCTION DE COMPOSES D'OXYDE D'AZOTE D'UN GAZ DE COMBUSTION L'invention concerne le traitement catalytique des gaz de combustion, et notamment un dispositif permettant la réduction des composés d'oxyde d'azote (NOx) à l'aide d'un agent réducteur tel que l'ammoniac, associé à un catalyseur et destiné à être utilisé plus particulièrement dans des installations de moyenne importance telles que des installations de chauffage domestique ou analogue. La pollution atmosphérique par les composés d'oxyde d'azote contenus dans les gaz de combustion des installations industrielles ou domestiques s'est révélée être ces dernières années une des causes probables des pluies acides dans les régions fortement industrialisées. Les dommages causés aux forêts dans ces régions, par cette pollution, ont conduit les autorités compétentes ainsi que les industriels des pays concernés à prendre en compte ce phénomème et donc à développer des dispositifs visant à réduire, sinon à éliminer des gaz de combustion ces composés, nocifs pour notre environnement. Parmi ces dispositifs, ceux utilisant la réduction catalytique des composés d'oxyde d'azote par un agent réducteur sont couramment employés dans les installations très importantes (d'une puissance de l'ordre de 3 à 1'000 MW) telles que les centrales thermiques/élec- triques ou analogues. Ces dispositifs comprennent des moyens d'in- jection d'un agent réducteur, par exemple de l'ammoniac, dans le courant de gaz de combustion, arrivant à des températures de l'ordre de 300 C en amont d'un catalyseur. Ce catalyseur, réalisé par exemple en oxyde de métaux rares, se présente sous la forme de conduits juxtaposés à section rectangulaire à travers lesquels circulent les gaz de combustion. Dans ce catalyseur, les composés d'oxyde d'azote associés à l'ammoniac et à l'oxygène sont transfor- més en azote et en eau selon les réactions suivantes: - 4NO + 4NH3 + 02 + 4N2 + 6H20 (1) - 6N02 + 8NH3 + + 7N2 + 12H20. (2) Ces dispositifs très efficaces dans les unités industrielles présentent cependant de nombreux inconvénients lorsqu'ils sont utilisés dans des installations de moyenne importance (d'une puissance de l'ordre de 20 à 3'000 kW) et notamment dans des installations de chauffage domestique. En effet, tandis que les importantes installations industrielles produisent en continu des gaz de combustion à des températures de l'ordre de 300 C et plus (température idéale de fonctionnement du catalyseur), la température des gaz de combustion provenant des installations de moyenne importance et notamment des installations domestiques varie entre 150 C et 300 C suivant la construction de l'installation produisant le gaz. Or, de telles variations du gaz dans le catalyseur empêchent les réactions (1) et (2) de se dérouler de manière satisfaisante et provoquent une condensation de sels d'ammonium qui se déposent sur la surface active du catalyseur notamment quand la température des gaz chute en dessous de 300 C. Ceci a pour conséquence une diminution considérable du rendement et une nécessité de nettoyage fréquent de ce catalyseur. De plus, le fonctionnement intermittent de ce type d'installa- tion ne permet pas au catalyseur (compte tenu de son inertie thermi- que) d'atteindre rapidement une température idéale dès la mise en marche de celle-ci. Par conséquent, à chaque mise en marche de l'installation, la partie des gaz de combustion passant à travers le catalyseur avant que ce dernier ait atteint sa température de fonctionnement n'est pas épurée, ce qui produit un encrassement du catalyseur, d'une part, et le dégagement de gaz non épurés dans l'atmosphère, d'autre part. Par ailleurs, contrairement aux catalyseurs de très grandes dimensions (quelques dizaines de mètres carrés de surface) utilisés dans les installations industrielles qui sont régulièrement nettoyés automatiquement par soufflage d'air comprimé ou de vapeur dans les conduits, les catalyseurs utilisés dans les installations de moyenne importance nécessitent d'être démontés, ce qui n'est pas toujours possible, pour être nettoyés. Cela engendre un coût d'entretien supplémentaire qu'il convient de supprimer. Enfin, l'utilisation d'ammoniac dans les importantes installa- tions industrielles présente des risques de fuite difficilement maîtrisables sans dispositif de sécurité particulier et peu adapté à l'usage domestique. Pour remédier aux différents inconvénients liés à l'utilisation d'un catalyseur dans les installations de moyenne importance telles que les installations de chauffage domestique, on connaît une méthode consistant à réinjecter une partie des gaz de combustion vers la chambre de combustion afin de les éliminer par une seconde combustion. Toutefois, cette méthode nécessite une maîtrise parfaite des paramètres de combustion dans la chambre et un entretien draconien de l'installation si bien que son utilisation est peu adaptée au type d'installation susmentionné. En outre, cette méthode ne permet de réduire qu'une quantité limitée et insuffisante des composés d'oxyde d'azote en regard des normes édictées par les réglementa- tions en vigueur. L'invention a donc pour but de remédier aux inconvénients de l'art antérieur analysé ci-dessus en fournissant un dispositif permettant une élimination satisfaisante des composés d'oxyde d'azote à l'aide d'un agent réducteur et d'un catalyseur particuliè- rement bien adapté à des installations de moyenne importance. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif pour la réduction des composés d'oxyde d'azote contenus dans des gaz de combustion provenant d'au moins une chambre de combustion ayant un fonctionnement intermittent, ce dispositif étant disposé sur un trajet d'écoulement principal des gaz de combustion entre la chambre de combustion et un trajet d'évacuation des gaz. Conformément à l'invention, le dispositif comprend des moyens d'injection d'un agent réducteur dans le trajet d'écoulement princi- pal un catalyseur capable en combinaison avec le courant de gaz chargés de l'agent réducteur de réduire les composés d'oxyde d'azo- te, des moyens de soufflage des gaz de combustion charges de l'agent réducteur et des moyens de chauffage pour maintenir le catalyseur à une température sensiblement constante correspondant à la tempéra- ture de catalyse adéquate en dépit du fonctionnement intermittent de ladite ou desdites chambres de combustion. Grâce à ces caractéristiques, les gaz de combustion provenant de la chambre de combustion peuvent être rapidement amenés à la tempé- rature idéale de fonctionnement du catalyseur si bien que la réduc- tion des composés d'oxyde d'azote se fait dans les meilleures conditions possibles et que tout risque de formation de sels nocifs pour le catalyseur est évité. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, les moyens de chauffage sont associés à un trajet secondaire branché en paral- lèle sur le trajet principal pour réintroduire, en aval des moyens d'injection, les gaz de combustion sortant du catalyseur, ce trajet secondaire comprenant une vanne activable pour permettre en l'absen- ce de débit de gaz en provenance de la chambre de combustion une circulation en circuit fermé des gaz entre un point situé en aval des moyens d'injection et un point situé en amont du trajet d'éva- cuation des gaz. D'autre part, grâce à son trajet secondaire le dispositif permet de faire circuler dans le catalyseur de façon continue et en circuit fermé des gaz à une température désirée de sorte que la température du catalyseur est maintenue idéalement même lors de la mise en marche de l'installation après un arrêt prolongé de cette dernière. Il est également à noter qu'un tel dispositif peut, de manière avantageuse, être mis en place dans une installation de chauffage domestique classique sans transformation importante du circuit et surtout permet de s'adapter indifféremment à tous types de chaudiè- res ou de dispositifs produisant de façon intermittente des gaz de combustion chargés de composés d'oxyde d'azote à des températures inférieures ou égales à 300 C environ. Conformément à l'invention, et selon un second mode de réalisa- tion, les moyens de chauffage sont constitués par un accumulateur de chaleur dans lequel est disposé le catalyseur et qui est maintenu en température soit par les gaz de combustion soit par des moyens de chauffage d'appoint. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparai- tront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisa- tion de l'invention donnés à titre illustratif et non limitatif en liaison avec les dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente de façon schématique un premier mode de réalisation du dispositif pour la réduction de composés d'oxyde d'azote selon l'invention; - la figure 2 représente schématiquement un second mode de réalisation du dispositif pour la réduction des composés d'oxyde d'azote selon l'invention; - la figure 3 représente une vue en coupe du dispositif selon la figure 2 le circuit de commande ayant été omis; et - la figure 4 représente une vue en coupe selon la ligne IV-IV de la figure 3. En se référant tout d'abord à la figure 1, on voit une représen- tation schématique d'un premier mode de réalisation du dispositif selon l'invention désigné par la référence numérique générale 1. Ce dispositif va être décrit ci-après dans le cadre d'une application à une installation de chauffage domestique, mais il va de soi qu'il peut s'appliquer à tout autre dispositif de moyenne importance produisant de façon intermittente des gaz combustion chargé de composés des oxydes d'azote que l'on désire éliminer et/ou dans lequel les gaz n'arrivent pas dans le catalyseur à la température souhaitée. Pour fixer les idées, l'invention peut être appliquée avec avantage dans les installations dont la puissance se situe entre 20 et 3'000 kW. Bien entendu, dans la description qui va suivre, seuls les élé- ments de l'installation de chauffage nécessaires à la compréhension de l'invention seront décrits. Comme il ressort de la figure 1, le dispositif 1 pour la réduc- tion de composés d'oxyde d'azote est disposé sur un trajet d'évacua- tion des gaz entre une chambre de combustion 2 munie d'un brûleur 4 et un conduit d'évacuation 6 relié à une cheminée 8. Le brûleur 4 est un brûleur de type classique fonctionnant au gaz ou au fuel. Il est bien entendu que l'invention est également applicable au traitement de gaz de combustion d'autres machines thermiques telles que des moteurs diesel et analogues. On sait que le gaz et le fuel produisent, au cours de leur combustion, différents composés tels que notamment des composés d'oxyde d'azote, des composés d'oxyde de soufre et du mono-oxyde de carbone qu'il convient de réduire sinon d'éliminer. Parmi ces composés, l'invention concerne le processus de réduction des compo- sés d'oxyde d'azote. L'ensemble du dispositif géré par un circuit de commande 10 comprend un dispositif mélangeur 12, des moyens de soufflage 14, des moyens de chauffage 16 et un catalyseur 18 disposés en série sur un trajet principal 20 des gaz de combustion entre une sortie 22 de la chambre de combustion et le trajet d'évacuation 6. En outre, le dispositif i comprend des moyens d'injection 24 d'un agent réducteur, branchés en amont du dispositif mélangeur 12 et deux trajets secondaires 26, 28 branchés en parallèle sur le trajet principal 20. Les deux trajets secondaires sont équipés respectivement d'une vanne de dérivation 30 et d'une vanne 32 activables en réponse à un signal de commande provenant du circuit de commande 10. Le trajet secondaire 26 ou en d'autres termes le trajet de dérivation, constitue un dispositif de sécurité pour l'évacuation des gaz de combustion en cas d'incident dans le dispositif. En réponse à un signal d'alarme provenant du circuit de commande 10, la vanne de dérivation 30 commandée par exemple par un moteur 31 peut être actionnée et met en circuit le trajet 26 reliant directement la chambre de combustion à la cheminée 8. Ce trajet 26 a une première extrémité 34 branchée entre la sortie 22 de la chambre de combustion et les moyens d'injection 24 et une seconde extrémité 36 branchée à la sortie du catalyseur 18. Par ailleurs, le trajet secondaire 28 permet de réintroduire en aval des moyens d'injection 24 les gaz de combustion sortant du catalyseur 18. Ce trajet secondaire a une première extrémité 38 branchée en amont dispositif mélangeur 12 et une seconde extrémité branchée à la sortie du catalyseur 18. Le dispositif comprend également un détecteur de marche 42 du brûleur situé au niveau de la sortie de la chambre formant des moyens de détection de la présence de gaz de combustion à la cham- bre, et un détecteur de pression différentielle 44 comprenant deux capteurs disposés respectivement, à l'entrée et à la sortie du catalyseur 18. Ces détecteurs 42, 44 fournissent respectivement des informations sur l'état de fonctionnement du brûleur et sur l'écou- lement des gaz de combustion à l'intérieur du circuit. Enfin, le dispositif comprend un filtre à poussière 46 disposé en aval de la vanne 30. Ce filtre à poussière 46 arrête les particules solides contenues dans le courant de gaz et empêche ainsi une pollution de la surface active du catalyseur par ces particules. On notera que ce filtre 46 est de préférence interchangeable. Les différents modes de fonctionnement du dispositif selon l'invention vont maintenant être décrits. Tout d'abord, en fonctionnement normal, c'est-à-dire lorsque le brûleur fonctionne en continu et produit normalement des gaz de combustion à une température par exemple de l'ordre de 250 C, le détecteur de marche 42 envoie un signal au circuit de commande 10. Ce dernier commande alors la fermeture de la vanne 32, la mise en marche des moyens d'injection 24, des moyens de soufflage 14 et des moyens de chauffage 16, la vanne 30 étant commandée pour mettre en communication la chambre de combustion et le trajet d'écoulement principal. Les gaz de combustion chargés notamment en composés d'oxyde d'azote provenant de la chambre de combustion sont alors dirigés le long du trajet principal 20 dans lequel l'agent réduc- teur, par exemple de l'ammoniaque, est injecté par les moyens d'injection 24. Les moyens d'injection constitués, par exemple, par une pompe de dosage, injectent la quantité d'ammoniaque nécessaire à la réduction des composés d'oxyde d'azote (NOx) d'une part, et à la neutralisa- tion des composés d'oxyde de soufre (SOx), d'autre part. L'ammonia- que injecté sous forme de solution aqueuse est immédiatement vapori- sé et est mélangé dans le courant de gaz de combustion arrivant à une température d'environ 250 C. On notera à ce propos que l'on injecte une quantité d'ammoniaque légèrement excédentaire pour assurer une réduction complète des composés d'oxyde d'azote et d'oxyde de soufre. Toutefois, l'ammo- niaque sera dosé de sorte que la teneur en ammoniac des gaz épurés à la sortie de la cheminée n'excède pas 30 milligrammes par mètre cube de gaz selon les normes suisses LRVS 17. Les gaz charges d'ammoniac sont ensuite aspirés par les moyens de soufflage 14 afin d'être dirigés dans le dispositif mélangeur 12. Les moyens de soufflage comprennent, par exemple, un ventilateur à vitesse variable. Dans ce mode de fonctionnement ces moyens permet- tent de rattraper les pertes de charge dans l'ensemble du dispositif afin de ne pas faire varier la vitesse de rotation du ventilateur (non représenté) de la chambre de combustion. Ainsi la combustion du mélange air/gaz ou air/fuel qui est d'un équilibre délicat n'est pas perturbée, si bien que le rendement de la chaudière peut être gardé constant. Le dispositif mélangeur 14 disposé, dans le mode de réalisation illustré, en amont des moyens de soufflage 14 facilite l'homogénéi- sation du mélange gaz de combustion/ammoniac. Ce mélangeur est constitué par exemple, d'une série de chicanes à travers lesquelles le gaz est contraint de s'écouler. Il est bien entendu que ce mélangeur 14 peut être disposé en tout autre endroit le long du trajet d'évacuation principal 20 entre les moyens d'injection 14 et le catalyseur 18. Le courant de gaz mélangé est conduit à l'entrée des moyens de chauffage 16. Ces moyens de chauffage qui peuvent être par exemple, un dispositif de chauffage électrique direct, sont aptes à fournir une énergie suffisante aux gaz de combustion pour qu'ils atteignent à la sortie de ce dernier une température d'au moins 300 C. En outre, comme cela est représenté sur la figure 1, les moyens de chauffage 16 sont disposés de préférence en aval des moyens de soufflage; cependant, il est clair que la disposition inverse pour- rait également être envisagée. A titre d'exemple, un dispositif de chauffage comprenant des résistances électriques de chauffage venant directement en contact avec les gaz peut constituer un mode de réalisation avantageux de ces moyens de chauffage. Il va de soi que tout autre dispositif de chauffage tel qu'un dispositif de chauffage indirect utilisant un fluide caloporteur peut aussi être utilisé. Les gaz de combustion sortant des moyens de chauffage à environ 300 C pénètrent alors dans les conduits du catalyseur à une tempéra- ture idéale de réaction de réduction catalytique si bien que les composés d'oxyde d'azote contenus dans les gaz sont réduits avec une très grande efficacité. Le catalyseur 18 utilisé dans ce mode de réalisation se présente sous la forme d'une pluralité de conduits juxtaposés réalisés en oxyde de métaux rares. Ce catalyseur de type classique est notamment commercialisé par la société Nonox Kat AG sous la dénomination commerciale "DeNOx". Selon une variante de réalisation, on peut utiliser plusieurs catalyseurs disposés les uns à la suite des autres selon la quantité de gaz à épurer. Dans ce cas, les catalyseurs seront légèrement espacés les uns des autres de sorte que les gaz de combustion à la sortie de chaque catalyseur puissent se mélanger à nouveau avant de traverser le catalyseur suivant. On notera que l'utilisation d'une pluralité de catalyseurs en série permet en outre d'augmenter avantageusement le taux de réduc- tion desdits composés d'oxyde d'azote. Enfin, les gaz de combustion débarrassés de leurs composés d'oxyde d'azote en sortie du catalyseur sont dirigés vers le conduit d'évacuation 6, puis dans l'amostphère par l'intermédiaire de la cheminée 8. On notera également que, de façon connue, les composés d'oxyde soufre (SOx) sont également éliminés dans le dispositif. Cette élimination est raélisée par une réaction de neutralisation avec l'amoniac pour former des sels, ces derniers étant condensés par la suite lorsque la température des gaz de combustion diminue. Pour fixer les idées, une chaudière du type CTC turbo 1300-270 d'une puissance de 315 kW, consommant environ 30 kg de fuel léger par heure, produit environ 441 m3/h de gaz de combustion. Ces gaz de combustion sortent de la chambre de combustion à une température avoisinant les 280 C et contiennent environ 95 ppm de NOx. Ces gaz arrivent alors dans le dispositif de chauffage à environ 250 C et en sortent à une température de l'ordre de 320 C. Apres le passage des gaz, chauffés par les moyens de chauffage 16, dans les conduits du catalyseur, les gaz de combustion présentent une concentration en NOx de l'ordre de quelques ppm. Dans le cas o le détecteur de pression différentielle 44 détecte une valeur de pression différente d'une valeur de consigne en raison d'un écoulement incorrect des gaz de combustion dans le catalyseur dû par exemple à un encrassement du catalyseur, le détecteur 44 fournit un signal de fonctionnement anormal au circuit de commande 10. Ce dernier commande alors les moyens de soufflage 14 de sorte qu'ils fonctionnent à un régime maximum pendant un temps prédéterminé, par exemple 30 s, pour éliminer les éventuelles particules de poussière déposés dans les conduits du catalyseur et rétablir ainsi un écoulement normal des gaz de combustion à travers ces derniers. Si la valeur de pression demeure anormale, le circuit 10 comman- de alors l'actionnement de la vanne 30 pour mettre en circuit le trajet secondaire 26. Ainsi, les gaz de combustion provenant de la chambre 2 sont directement dirigés vers le trajet secondaire 26 relié au conduit d'évacuation 6 si bien que tout risque de bouchage de l'évacuation peut être évité. On peut alors intervenir sur le dispositif afin de le remettre en état de marche avec épuration sans interrompre le fonctionnement de la chaudière. Enfin, lorsque la marche du brûleur est interrompue en fonction- nement normal, par exemple par un mécanisme du type thermostat, le détecteur de marche 42 fournit un signal d'interruption au circuit de commande 10, qui provoque l'ouverture de la vanne 32 du trajet secondaire 28 et l'interruption de l'injection de l'ammoniaque. Les gaz contenus entre le branchement 38 et le branchement 40 circulent alors en circuit fermé. Ainsi, les gaz sortant du catalyseur sont immédiatement réintroduits en aval des moyens d'injection 24, si bien que le catalyseur peut être maintenu constamment à une tempéra- ture de fonctionnement convenable, ce dernier étant efficace dès la remise en marche du brûleur. En se référant maintenant aux figures 2 à 4 on voit un second mode de réalisation d'un dispositif pour la réduction des composés d'oxyde d'azote contenus dans des gaz de combustion selon l'inven- tion dans lequel on a désigné les éléments identiques à ceux décrits précédemment par les mêmes références numériques. Comme il ressort clairement de ces figures les moyens de chauffage 16 et le trajet secondaire 28 ont été supprimés et cet ensemble a été remplacé par un dispositif de chauffage 50 du catalyseur 18. Ce dispositif de chauffage 50 constitue de préférence un accumu- lateur de chaleur, et est commandé par le circuit de commande 10 en réponse à un signal de commande représentatif du débit d'écoulement du fluide à la sortie de la chambre, c'est-à-dire de l'état de marche du brûleur 6. Le dispositif 50 comprend une enveloppe étanche 52 contenant un fluide caloporteur 54 et dans laquelle est disposé le catalyseur 18, cette enveloppe 52 comportant par ailleurs une résistance chauffante 56 en contact direct avec le fluide caloporteur. La résistance 56 peut être alimentée de façon variable de sorte qu'elle constitue des moyens de chauffage d'appoint. Ainsi, le catalyseur peut être aisément chauffé à la température désirée par simple conduction thermique et peut, d'une part, être maintenu à sa température idéale de fonctionnement quand le brûleur ne fonctionne pas, et d'autre part, le cas échéant directement chauffer les gaz de combustion à épurer arrivant dans le catalyseur à la température idéale de catalyse. En se référant plus particulièrement aux figures 3 et 4, on voit comment la variante de réalisation du dispositif de l'invention représentée à la figure 2 peut être réalisée pratiquement, le filtre 46 et le trajet de dérivation 26 ayant été omis. Le dispositif qui forme à lui seul une unité d'épuration destinée à être mis en place sur un trajet d'évacuation des gaz de combustion de type classique est disposé à l'intérieur d'un caisson 60. A partir d'une paroi 62 de ce caisson débouchent deux ouvertures 64, 66 respectivement d'entrée et de sortie des gaz de combustion à épurés. Comme il ressort clairement des figures, le trajet d'écoule- ment des gaz symbolisé par la flèche F est délimité par un conduit 68 présentant la configuration générale d'un U. Les deux branches 70, 72 du U abritent respectivement le cataly- seur 18 (dans ce cas deux catalyseurs superposés) et les moyens d'injection 24 formés par la buse 74 faisant saillie à l'intérieur du conduit 68. L'âme 76 du U relie les parties du circuit 70, 72 et comprend les moyens de soufflage 14 formés par un ventilateur. On notera à ce propos que dans ce mode de réalisation le venti- lateur constitue à la fois les moyens de soufflage 12 et le disposi- tif mélangeur 14. Enfin, on voit que les parois intérieures du caisson 60 compren- nent un revêtement thermiquement isolant 78 classique du type laine de verre ou analogue. On notera que, de manière avantageuse, dans ce mode de réalisa- tion, il n'est pas nécessaire d'utiliser les moyens de soufflage, dans le cas o la chambre de combustion ne produit plus de gaz et que l'association directe des moyens de chauffage au catalyseur entraîne une construction avantageusement compacte. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour la réduction de composés d'oxyde d'azote contenus dans des gaz de combustion provenant d'au moins une chambre de combustion ayant un fonctionnement intermittent, ce dispositif étant disposé sur un trajet d'écoulement principal (20) des gaz de combustion entre la chambre de combustion (2) et un trajet d'évacua- tion (6) des gaz, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'injection (24) d'un agent réducteur dans le trajet d'écoulement principal (20), un catalyseur (18) capable en combinaison avec le courant de gaz chargé de l'agent réducteur de réduire les composés d'oxyde d'azote, des moyens de soufflage (12) des gaz de combustion chargés de l'agent réducteur, et des moyens de chauffage (16; 50) pour maintenir le catalyseur (18) à une température sensiblement constante correspondant à la température de catalyse adéquate en dépit du fonctionnement intermittent de ladite ou desdites chambres de combustion (2). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de chauffage (16) sont associés à un trajet secondaire (28) branché en parallèle sur le trajet principal (20) pour réintro- duire en aval des moyens d'injection les gaz de combustion sortant du catalyseur (18), ce trajet secondaire (28) comprenant une vanne activable (32) pour permettre, en l'absence de débit de gaz en provenance de la chambre de combustion (2), une circulation en circuit fermé des gaz entre un point (38) situé en aval des moyens d'injection et un point (40) situé en amont du trajet d'évacuation (6) des gaz. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de chauffage sont constitués par un accumulateur de chaleur (50) dans lequel est disposé le catalyseur (18) et qui est maintenu en température soit par des gaz de combustion soit par des moyens de chauffage d'appoint. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'accumulateur de chaleur comprend une enveloppe étanche (52) contenant un fluide caloporteur et dans laquelle est disposé le catalyseur (18), cette enveloppe (52) comportant une résistance chauffante (56) en contact direct avec le fluide caloporteur. 5. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de soufflage (12) sont disposés dans le trajet principal (20) entre les branchements (36, 38) du trajet secondaire (28) sur le trajet principal (20). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif mélangeur (14) disposé en aval des moyens d'injection (24) d'une part, et en amont du catalyseur (18) d'autre part. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que les moyens de chauffage (16;50) sont aptes à élever la température des gaz de combustion jusqu'a une température d'au moins 300 C. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un filtre à poussière (46) disposé en amont du catalyseur (18). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un trajet de dérivation (26) branché en amont des moyens d'injection (24), d'une part, et en aval du catalyseur (18), d'autre part, et en ce que le trajet (26) est muni d'une vanne de dérivation (30) activable en réponse à un signal d'alarme. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un détecteur (44) de la pression différentielle disposé de part et d'autre du catalyseur (18) pour commander les moyens de soufflage (12) et/ou la vanne de dérivation (30) en fonction de la valeur mesurée par le détecteur (44). 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce qu'il comprend également un détecteur (42) destiné à fournir un signal représentatif de la présente et/ou de la température des gaz de combustion à la sortie de la ou desdites chambres de combustion, un circuit de commande (10) connecté audit détecteur (42), auxdits moyens de soufflage (14) auxdits moyens de chauffage (16; 50) et/ou à ladite vanne activable (32) pour, en fonction dudit signal représentatif, commander sélectivement soit simultanément lesdits moyens de soufflage (14) et lesdits moyens de chauffage (16; 50) lorsque la température des gaz de combustion est inférieure à 300 C soit uniquement lesdits moyens de soufflage (14) lorsque ladite température dépasse 300 C. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes à l'exclusion des combinaisons avec les revendications 2 et 5, caractérisé en ce qu'il est disposé à l'intérieur d'un caisson (60) formant une unité d'épuration. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que le trajet d'écoulement (20) est constitué par un conduit ayant la configuration d'un U dont les deux branches (70, 71) abritent respectivement le catalyseur (18) et les moyens d'injection (24) de l'agent réducteur et dont l'âme (76) reliant les deux parties de conduit comprend les moyens de soufflage (14) et/ou le dispositif mélangeur (12). 14. Dispositif selon les revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que le caisson (60) comprend des parois isolées thermiquement. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que l'agent réducteur est de l'ammoniac.