Brevet FR2654524A1 — publié le 19910517

La présente invention concerne un dispositif permettant d'accorder de façon continue La fréquence d'émission d'une source de Lumière cohérente et polarisée rectilignement Elle trouve une application notamment en télécommunications optiques o elle permet d'obtenir un rayonnement cohérent accordable par exemple autour de 1,52 micromètre de longueur d'onde, avec une faible largeur spectrale, de L'ordre de 100 k Hz. Dans la présente invention, la source de lumière est munie d'une cavité externe qui est terminée par un moyen de réflexion, vers la source, de la lumière émise par cette source. Cette dernière peut être un laser, par exemple un laser à gaz, dont on a allongé La cavité. La source peut également être un laser à semiconducteur dont La face, qui est du côté du moyen de réflexion, est traitée par une couche anti-reflet. Le dispositif objet de l'invention est alors conçu pour être inséré dans la cavité du laser à semiconducteur et permet d'accorder continûment la fréquence d'émission de ce laser à semiconducteur sur une pluralité de plages spectrales qui peuvent recouvrir la Largeur du spectre d'émission spontanée du laser à semiconducteur. L'un des objectifs recherchés dans Les liaisons par fibres optiques est l'accordabilité de la fréquence d'émission des sources (diodes-lasers), utilisées dans de telles liaisons, en particulier pour remédier aux problèmes de calage et de dérive des longueurs d'ondes des sources Ainsi, en multiplexage en longueur d'onde, le nombre de canaux, théoriquement illimité, est en pratique limité par les dérives en longueur d'onde des diodes lasers et par la dispersion des paramètres d'émission des diodeslasers lors de la fabrication de celles-ci De ce fait, la plupart des systèmes de télécommunication multiplexés en longueur d'onde sont actuellement limités à une dizaine de canaux entre 800 nm et 1300 nm, faute de dispositifs fiables permettant d'ajuster finement la longueur d'onde d'émission des diodes-lasers. L'accordabilité de la fréquence d'émission des diodes lasers constitue également un problème-clef dans les liaisons cohérentes optiques à grande distance Dans ce type de liaisons, la fréquence de la source émettrice doit être accordée sur celle de l'oscillateur local pour effectuer une démodulation par hétérodynage optique De la même manière, dans les réseaux locaux multicolores, le multiplexage optique de plusieurs canaux sur un même réseau est réalisé en affectant à chaque canal une fréquence optique particulière au moyen de diodes-lasers verrouillées sur des fréquences prédéterminées. A chaque extrémité du réseau, le démultiplexage est effectué par hétérodynage au moyen d'une diode-laser (se comportant comme un oscillateur local) dont la fréquence est accordée sur l'une des fréquences porteuses La mise au point de lasers à semi-conducteurs monofréquences, à fréquence continûment accordable, est donc ici encore essentielle pour des réseaux locaux à haute densité de multiplexage. D'autres applications requièrent également une accordabiité fine et continue de a fréquence une accordabilité fine et continue de la fréquence d'émission des diodes-lasers: En métrologie optique, certaines techniques de mesure mettant en oeuvre par exemple les phénomènes de tacheture (ou "speckle") à plusieurs longueurs d'ondes utilisent des phénomènes d'interférences multi- longueurs d'ondes pour retever la topographie d'une surface ou l'état de cette surface. En spectroscopie moléculaire, l'analyse du spectre d'émission ou d'absorption de molécules éclairées par une onde lumineuse de fréquence rapidement variable peut donner des informations sur leur comportement en régime dynamique ou transitoire. L'utilisation d'une diode-laser ayant une longueur d'onde d'émission continûment accordable a été également récemment proposée pour l'étude de phénomènes de bistabilité, de multistabilité et de chaos en longueur d'onde (IEEE J of Quantum Electronics, 23, 2, 1987, pp 153-157). Généralement, l'accordabilité continue de la fréquence d'émission d'une diode-laser est obtenue par modification du courant traversant la jonction de cette diode-laser ou par une modification de la température de la diode-laser Toutefois, l'excursion de fréquence ainsi obtenue reste relativement faible (quelques centaines de M Hz/m A et environ 1 G Hz/OC) et s'avère insuffisante pour les applications évoquées plus haut. Un autre procédé consiste à utiliser une diode laser montée en cavité externe à l'intérieur de laquelle est inséré un réseau optique A ce sujet, on se reportera aux documents ( 1) à ( 4) qui, comme les autres documents cités par la suite, sont mentionnés à la fin de la présente description. On pourra également consulter le document ( 5). Les documents ( 1) à ( 4) décrivent différents dispositifs d'accord continu de la fréquence des diodes-lasers à cavité externe Par rotation, un réseau de diffraction permet d'obtenir une émission monofréquence (de largeur de raie de quelques dizaines de k Hz) accordable sur une plage spectrale étendue ( 30 nm) centrée sur 1300 nm ou sur 1500 nm. L'accordabilité continue est obtenue en modifiant la longueur optique de la cavité externe en même temps que s'effectue la rotation du réseau contenu dans cette cavité Cette modification de la longueur optique de la cavité est obtenue soit en utilisant la course du réseau (documents ( 1) et ( 2)), soit par des dispositifs de translation piézoélectriques (document ( 4)), soit encore par modification du courant traversant la jonction pn de la diode-laser (document ( 3)) Toutefois, pour certaines applications, ces techniques sont limitées par leur faible vitesse d'accord, par leur sensibilité aux réglages mécaniques ou par l'impossibilité de passer d'une fréquence à une autre sans passer par les fréquences intermédiaires. Une accordabilité obtenue électriquement plutôt que mécaniquement est plus intéressante car elle permet de remédier aux inconvénients précédents Une solution consiste à intégrer monolithiquement sur un laser DFB ou DBR la fonction d'accordabilité, à partir de structures lasers à sections séparées, commandées électriquement Par contrôle du courant dans chacune des sections, une émission monomode accordable peut être obtenue De tels systèmes nécessitent un contrôle fin des courants d'injection et une technologie très élaborée pour la réalisation de couches formant de telles structures, comme celles qui sont décrites par exemple dans le document ( 6) Des plages d'accord continu de 380 G Hz ont été récemment obtenues dans la fenêtre de 1500 nm, avec des largeurs de raie de 20 à M Hz. Une autre technique connue permettant d'obtenir une fréquence d'émission accordable électriquement, consiste à utiliser un modulateur électrooptique monté dans la cavité d'une diode-laser à cavité externe Ce type de dispositif est dérivé des dispositifs électro-optiques d'accord en longueur d'onde de lasers à colorant, qui sont décrits par exemple dans les documents ( 7) à ( 11) et dans lesquels l'accordabilité s'effectue par sauts de modes. Ainsi, dans les documents ( 10) et ( 11) est décrit un système d'accord électro-optique comportant un cristal de KD*P de coupe O Z, inséré dans la cavité d'une diode-laser à cavité externe et permettant d'obtenir un accord par sauts de modes sur une plage de 4 nm, dans la fenêtre de 800 nm, en appliquant sur le cristal une tension de 6 k V. Un autre système connu, permettant d'obtenir un accord par sauts de modes, est décrit dans le document ( 12). Une autre approche, proposée dans le document ( 13), consiste à utiliser une diode laser à cavité externe, cette diode-laser étant couplée à un filtre spectral électro-optique intégré sur un substrat de Li Nb O de coupe X, avec propagation de la lumière suivant l'axe Y Le filtre électrooptique comporte un double ensemble d'électrodes Un premier ensemble d'électrodes interdigitées permet d'effectuer un accord de la fréquence d'émission par sauts de modes sur une plage étendue en introduisant un couplage sélectif entre les modes de propagation TE et TM se propageant dans un guide optique réalisé par diffusion de Titane dans le substrat Le second ensemble d'électrodes induit une modulation de phase sur le rayonnement se propageant dans le guide pour effectuer une accordabilité continue sur une plage étroite. Dans ce dispositif connu, un accord de fréquence sur une plage de 7 nm, centrée sur 1500 nm, est réalisé par sauts de modes en appliquant une tension de 100 volts sur le premier ensemble d'électrodes L'accordabilité continue est réalisée sur une pluralité de plages de 1 G Hz avec une largeur de raie de 60 k Hz pour une cavité de longueur optique égale à 8 cm. Une autre solution permettant d'accorder électriquement la fréquence d'une diode-laser à cavité externe consiste à utiliser deux cellules acousto- optiques placées dans la cavité, comme cela est décrit dans le document ( 14) La plage d'accord s'étend sur 35 nm, est centrée sur 1500 nm, mais s'effectue par sauts de modes. On pourra également consulter le document ( 15) en ce qui concerne l'accord au moyen de cellules acousto-optiques. La présente invention a pour but de remédier à l'inconvénient que présentent les dispositifs connus, utilisant un modulateur électro-optique à cristal massif, à savoir l'obtention d'un accord seulement de façon discontinue, par sauts de modes. La présente invention vise un dispositif permettant d'accorder continûment la fréquence d'émission d'une source de lumière cohérente et polarisée rectilignement, munie d'une cavité externe, et en particulier la fréquence d'émission d'un laser à semiconducteur à cavité externe, sur une plage spectrale étendue, pouvant atteindre la largeur du spectre d'émission spontanée du laser à semiconducteur. A cet effet, le dispositif objet de l'invention comporte non seulement un moyen électro- optique permettant de sélectionner un mode longitudinal parmi ceux qui sont susceptibles d'osciller à l'intérieur de la cavité mais encore un moyen de variation de la longueur optique de cette cavité, permettant de déplacer de façon continue la position du mode longitudinal sélectionné. De façon précise, la présente invention a pour objet un dispositif d'accord d'une source de lumière cohérente et polarisée rectilignement, cette source comportant une cavité externe terminée par un moyen de réflexion, vers la source, de la lumière émise par cette source, dispositif caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen électro-optique placé dans la cavité externe et formant un filtre spectral à fonction de transfert modulable électriquement, ce moyen électro- optique étant prévu pour sélectionner un mode longitudinal particulier parmi l'ensemble des modes longitudinaux susceptibles d'osciller à l'intérieur de la cavité, et un moyen de variation de la longueur optique de la cavité, ce moyen de variation étant prévu pour déplacer de façon continue la position du mode longitudinal sélectionné. Selon un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, le moyen électro-optique formant un filtre spectral comprend un cristal biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique et dont chacun des axes rapide et lent fait un angle de avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source. Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le moyen électrooptique formant un filtre spectral comprend une lame biréfringente et un cristal biréfringent dont on peut modifier a biréfringence par biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, l'axe rapide et l'axe lent de la lame biréfringente sont respectivement parallèles à l'axe rapide et à l'axe lent du cristal biréfringent et chacun de ces axes fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source. L'adjonction de la lame biréfringente permet de réduire la tension électrique de commande du moyen électro-optique formant le filtre spectral. Selon un troisième mode de réalisation particulier, le moyen électrooptique formant un filtre spectral comprend un cristal biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont chacun des axes rapide et lent fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source et qui est inclinable par rapport à l'axe optique de la cavité. On peut ainsi se passer de la lame biréfringente. 2 O Selon un mode de réalisation préféré du dispositif objet de l'invention, le moyen de variation de la longueur optique de la cavité est de type électro-optique et placé dans cette cavité. On utilise donc, dans ce cas, deux cristaux électro-optiques massifs (on verra par la suite que certaines réalisations de l'invention ne nécessitent en fait qu'un seul cristal électro-optique massif) et l'on met ainsi en oeuvre une technologie plus simple que celle qui est mise en oeuvre par exemple avec le dispositif optique intégré mentionné plus haut, ce qui permet d'éliminer, d'une part, les problèmes de dérive de température généralement inhérents aux composants optiques intégrés et, d'autre part, les problèmes de perte de propagation et de couplage, tout en obtenant, avantageuse, des courants de seui pus de façon avantageuse, des courants de seuil I plus faibles que ceux qui sont obtenus avec le dispositif optique intégré mentionné plus haut. Le mode de réalisation préféré du dispositif objet de l'invention présente également l'avantage suivant: il permet d'ajuster, de façon simple, la largeur de la plage spectrale d'accord et les caractéristiques de l'émission de lumière en fonction des applications auxquelles il est destiné. Dans le cas o l'on utilise un laser à semiconducteur, ces applications peuvent être: la transmission de signaux par modulation de fréquence optique à des fréquences pouvant atteindre plusieurs centaines de M Hz, le multiplexage en longueur d'onde de signaux dans le domaine des télécommunications ou des capteurs optiques, Les réseaux multicolores, les liaison cohérentes, les mesures de dispersion de fibres optiques et, de façon générale, tous les systèmes nécessitant une accordabilité lente ou rapide de la fréquence d'émission de lasers à semiconducteurs. Le moyen de variation de la longueur optique de la cavité peut comprendre un cristal biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique et dont l'un des axes rapide et lent est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de la source. Dans une réalisation particulière, le dispositif objet de l'invention comprend, dans la cavité: une lame biréfringente, dont chacun des axes rapide et lent fait un angle de 450 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source, et un cristal biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont l'un des axes rapide et lent est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de la source et qui comporte: une première portion munie d'électrodes et prévue pour former le moyen de variation de la longueur optique de la cavité, et À une deuxième portion qui est munie d'électrodes permettant de créer un champ électrique perpendiculaire au champ électrique que permettent de créer les électrodes de la première portion, et qui est prévue pour former, en coopération avec la lame biréfringente, le moyen électro-optique formant le filtre spectral. Ceci permet de réduire la Longueur de la cavité et donc d'augmenter la largeur de la plage spectrale sur laquelle l'accord continu en fréquence a Li lieu. Dans une autre réalisation particulière, conduisant à une cavité encore plus courte, le dispositif objet de l'invention comprend, dans la cavité: une lame biréfringente, dont chacun des axes rapide et lent fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source, et un cristal biréfringent dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont l'un des axes rapide et lent est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de la source et qui porte un premier couple d'électrodes ainsi qu'un deuxième couple d'électrodes permettant de créer un champ électrique perpendiculaire au champ électrique 3 que permettent de créer les électrodes du premier couple, ce premier couple d'électrodes coopérant avec le cristal pour former le moyen de variation de la longueur optique de la cavité et le deuxième couple d'électrodes coopérant avec le cristal pour former, en coopération avec la lame biréfringente, le moyen 1 1 électro-optique formant le filtre spectral. Dans le cas o le dispositif objet de l'invention comprend une lame biréfringente, il peut comprendre en outre un moyen d'inclinaison de cette lame biréfringente par rapport à l'axe optique de la cavité. Ceci permet de régler la fréquence centrale des plages d'accord et les taux d'accord. Enfin, le moyen de réflexion de la lumière émise par la source peut être une couche apte à réfléchir cette lumière et formée sur l'élément biréfringent qui, dans la cavité, est le plus éloigné de la source. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, d'exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure la est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, pour l'accord d'une diode-laser à cavité externe, les figures lb à le illustrent schématiquement le fonctionnement du dispositif représenté sur la figure la, la figure 2 est une vue schématique d'un autre mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, comportant une lame biréfringente, la figure 3 est une vue schématique d'un autre mode de réalisation particulier, comportant un composant éLectro-optique inclinable, la figure 4 est une vue schématique d'un dispositif conforme à l'invention, comportant un cristal biréfringent muni de deux couples d'électrodes décalés longitudinalement l'un par rapport à l'autre, la figure 5 est une vue schématique d'un autre dispositif conforme à l'invention, comportant un cristal biréfringent muni de deux couples d'électrodes non décalés L'un part rapport à l'autre, et la figure 6 illustre schématiquement un dispositif conforme à l'invention, pour l'accord de la fréquence d'émission d'un laser à gaz. Le dispositif conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure la, est destiné à accorder de façon continue la fréquence d'émission d'une diode-laser 1 à cavité externe. La diode-laser 1 comporte une face arrière clivée, de coefficient de réflexion égal à environ 0,3 et une face avant traitée par une couche anti-reflet ar et de coefficient de réflexion faible, de l'ordre de -4 -5 (c'est-à-dire, pratiquement, compris entre 5 10 -4 et 2 10). En regard de la face avant de la diode-Laser 1 est placée une lentille de collimation 2 et, en regard de cette lentille 2, est placé un miroir 3. Le dispositif conforme à l'invention, qui est représenté sur la figure la, comprend un premier élément 4, par exemple de type électro-optique, capable de modifier la Longueur optique de la cavité, et un deuxième élément 5 qui est un filtre spectral électro- optique Ces deux éléments 4 et 5 sont placés dans la cavité, entre la lentille 2 et le miroir 3. La lentille 2 a pour fonction de transformer un faisceau lumineux divergent, issu de la face avant de la diode-laser 1, en un faisceau parallèle qui se propage suivant l'axe optique Z du système représenté sur la figure la (diode-laser 1, lentille 2, éléments 4 et 5 et miroir 3). Sur la figure la, la distance focale qui sépare la face avant de la diodelaser 1 de la lentille de colimation 2, est notée fo Par ailleurs, on voit sur cette figure la que l'axe optique Z est contenu dans le plan de la jonction PN de la diode-laser 1. Cette jonction porte la référence 6 sur la figure la. La diode-laser 1 émet une lumière qui est polarisée rectilignement, le plan de polarisation TE (transverse-électrique) étant confondu avec le plan de la jonction 6. La lumière, qui est produite par le système représenté sur la figure la et que l'on utilise pour l'application que l'on a choisie, est celle qui est issue de la face arrière de la diode-laser 1. Le miroir 3 a pour fonction de réfléchir la lumière qui lui parvient de la diode-laser 1 à travers la lentille 2 et les éléments 4 et 5, vers cette diode- laser I (à travers les éléments 5 et 4 et la lentille 2). On précise que les faces de tous les composants (lentille 2, éléments 4 et 5 pour la figure la) qui sont situés dans la cavité externe de la diode- laser 1, faces qui sont traversées par La lumière, sont traitées anti-reflet. Dans l'exemple représenté sur la figure la, chacun des éléments 4 et 5 est formé par un seul cristal électro-optique massif de forme allongée suivant l'axe optique Z Chaque cristal électro-optique porte, respectivement sur deux faces opposées l'une à l'autre par rapport à l'axe optique Z, deux électrodes permettant d'engendrer, dans le cristal correspondant, un champ électrique perpendiculaire à l'axe Z, lorsqu'on applique entre ces deux électrodes une tension électrique. La tension électrique appliquée entre les électrodes du cristal 4 est notée V 1 et fournie par un générateur approprié gl permettant de faire varier cette tension V 1 De même, la tension électrique appliquée entre Les électrodes du cristal 5 est notée V 2 et fournie par un générateur approprié g 2 permettant de faire varier cette tension V 2. Ainsi les éléments 4 et 5 sont commandés séparément. Les cristaux 4 et 5 sont biréfringents L'axe rapide du cristal 4 (respectivement 5) est noté X 1 (respectivement X 2) et l'axe lent de ce cristal 4 (respectivement 5) est noté Y 1 (respectivement Y 2). La disposition du cristal 4 est telle que l'un de ses axes rapide et lent soit orienté perpendiculairment au plan de polarisation TE de la lumière émise par la diode-laser 1, l'autre de ces axes rapide et lent étant ainsi parallèle à ce plan de polarisation. La disposition du cristal 5 est telle que chacun de ses axes rapide et lent fasse un angle de 45 avec le plan de polarisation TE, chacun des axes X 2 et Y 2 faisant ainsi un angle de 45 avec l'axe Xl et avec l'axe Y 1. A titre purement indicatif et nullement limitatif,chacun des cristaux 4 et 5 est un cristal en forme de parallélépipède rectangle, en niobate de lithium, de coupe OOZ et, dans ce cas, les électrodes du cristal 4 (respectivement 5) sont placées de façon que le champ électrique engendré dans ce cristal soit parallèle à l'axe lent Y 1 (respectivement Y 2) dudit cristal. On explique ci-après le fonctionnement du dispositif représenté sur la figure la, en considérant les deux cristaux massifs 4 et 5, bien que ces derniers puissent être remplacés par un cristal massif unique ayant une double structure d'électrodes, comme on le verra par la suite. Le cristal 5 est conçu pour introduire, en l'absence de tension électrique entre ses électrodes (V 2 = 0), un retard optique prédéterminé D entre les O rayons ordinaire et extraordinaire qui traversent ce cristal 5 suivant un seul passage. La figure lb montre ce qui se passe pour un trajet aller (de gauche à droite) de la lumière dans la cavité On notera que sur la figure lb, comme d'ailleurs sur les figures lc et ld, le dessin de la lentille de collimation 2 a été simplifié et que c'est l'axe Y 1 qui est parallèle au plan de la jonction 6 alors que sur la figure la c'est l'axe X 1 qui est parallèle à ce plan de la jonction. L'onde lumineuse 7 est d'abord émise par la diode-laser suivant son mode TE de propagation Celui- ci est polarisé linéairement dans un plan parallèle à la jonction 6 de la diode-laser 1 Le cristal 4 étant traversé le premier par l'onde 7 suivant son axe Y 1, celui-ci ne modifie pas l'état de polarisation de l'onde 7 et introduit un déphasage f sur lequel on reviendra plus loin. En traversant ensuite le cristal 5, la lumière est par contre décomposée vectoriellement suivant les deux axes orthogonaux X 2 et Y 2 en un champ ordinaire E et un champ extraordinaire E Le retard X 2 Y 2 entre ces deux champs est appelé dans la suite "retard optique d'offset" et noté D. Lors du trajet retour, et après la seconde traversée du cristal 5, le retard entre E et E X 2 Y 2 devient 2 D, ce qui correspond à un déphasage F= 4 pi D /l o I représente la longueur d'onde de la O lumière et pi est le nombre bien connu qui vaut approximativement 3,1416. La valeur de ce déphasage F détermine les conditions de sélection des modes longitudinaux de la cavité, comme cela va maintenant être expliqué. La figure lc montre la situation quand F= 2 K pi (K:nombre entier) Les ondes E et E sont X 2 Y 2 alors en phase Elles donnent une onde résultante 8 polarisée linéairement suivant la direction TE. Après la traversée du cristal 4, l'état de polarisation de l'onde 9 reste identique à celui de l'onde 8 L'onde 9 est injectée dans la diode-laser 1 au moyen de la lentille 2 On a alors émission stimulée et oscillation laser dans la cavité à la longueur d'onde I pour laquelle la relation F = 2 K pi est vérifiée. La figure ld montre le comportement d'une onde lors du trajet retour, dans le cas o l'on a affaire à un mode longitudinal pour lequel la relation F = 2 K pi n'est pas vérifiée Les champs E et E X 2 Y 2 sont toujours séparés par le retard optique 2 D mais ne sont plus en phase L'onde résultante 10 est alors une onde polarisée elliptiquement. A la traversée du cristal 4, l'onde 10 subit des déphasages supplémentaires Elle donne une onde 11 dont l'état de polarisation, bien que différent de celui de l'onde 10, reste elliptique de façon générale. Cette onde 11 est alors rapidement atténuée par les pertes de propagation à l'intérieur de la diode-laser 1 On n'a pas émission laser. Finalement l'émission laser a lieu sur le mode longitudinal l vérifiant simultanément: 3 O F = 4 pi D /l = 2 K pi (K: nombre entier) ( 1) L = k l/2 (k:nombre entier) ( 2) La relation ( 2) est la relation bien connue de résonance donnant les modes longitudinaux susceptibles d'osciller à l'intérieur d'une cavité laser de longueur optique L. L'accordabilité de la fréquence d'émission s'effectue en appliquant entre les électrodes du cristal 5 une tension électrique V 2 Celle-ci a pour effet de moduler le retard optique autour de la valeur d'offset D La relation ( 1) montre alors que toute variation d D de retard optique se traduit par une variation linéaire dl de la longueur d'onde d'émission suivant la loi: dl = 2 d D /K ( 3) O On sélectionne ainsi un mode longitudinal particulier parmi l'ensemble des modes longitudinaux susceptibles d'osciller dans la cavité Cette accordabilité, se fait par sauts de modes La valeur du retard optiqued'offset D détermine les paramètres de O l'accordabilité comme on va maintenant l'expliquer en ayant recours à une autre approche des phénomènes physiques mis en jeu. Cette autre approche, complémentaire de la précédente, permet de mieux comprendre comment choisir le retard optique d'offset D et pourquoi le dispositif permet d'obtenir une émission monofréquence Ce dernier point est déterminant dans nombre d'applications relevant des télécommunications par fibres optiques, en particulier dans les transmissions cohérentes et les réseaux multicolores. D'après la description qui précède, la jonction 6 de la diode-laser 1 se comporte comme un polariseur pour les ondes se propageant dans la cavité. Après un aller-retour de la lumière dans la cavité, la sélectivité spectrale introduite par le cristal 5 est donc décrite par la relation: T(v) = 1 + cos( 2 pi (v/c) 2 D) ( 4) o qui est la relation bien connue décrivant la courbe de transmission spectrale, en fonction de la fréquence v, d'un crista biréfringent p Lacé entre deux poariseurs d'un cristal biréfringent placé entre deux polariseurs parallèles et introduisant un retard optique 2 D entre ses axes lent et rapide, c étant la vitesse de la lumière. En fait, la situation est plus complexe Au fur et à mesure que le nombre N de transits de l'onde lumineuse augmente dans la cavité, la sélectivité spectrale du cristal 5 devient de plus en plus élevée. Sa courbe de transmission spectrale devient: n n (T(v)) = ( 1 + cos( 2 pi (v/c) 2 D) ( 5) O La figure le montre l'évolution de la courbe n spectrale de transmission (T(v)) La finesse des pics de transmission augmente à mesure que N augmente Ceci explique que généralement l'émission laser obtenue par ce procédé est monofréquence, la sélectivité du filtre augmentant avec le nombre d'allers et retours de la lumière dans la cavité. Les différents pics de transmission sont situés aux fréquences v telles que: v = c K/( 2 D) (K:nombre entier) ( 6) O La relation ( 6) est identique à la relation ( 1) Le nombre entier K représente ici le numéro d'ordre du pic de transmission La distance entre deux pics de transmission est: dv' = c/( 2 D) ( 7) Le choix de la valeur du retard optique D détermine les conditions de fonctionnement du cristal Les meilleurs conditions de fonctionnement sont obtenues lorsque la distance dv' entre deux pics de transmission adjacents est supérieure ou sensiblement égale à La largeur dv de la "plage spectrale à balayer" D'après les relations ( 6) et ( 7), ceci est sensiblement réalisé lorsque D est peu différent de 2 O 0,5 I /dl (relation ( 8)), quantité dans laquelle l est La longueur d'onde moyenne d'émission et dl est la largeur spectrale de la "plage d'accord" (plage que L'on veut balayer continûment). En appliquant la tension V 2 sur le cristal 5, le retard optique d'offset donné par La relation ( 8) est légèrement modifié et a pour effet de moduler le retard optique autour de cette valeur d'offset D La diodelaser va donc changer de mode longitudinal et se mettre à osciller sur l'un des autres modes de la cavité externe L'accordabilité s'effectue par sauts de modes. A la différence du cristal 5, le cristal 4 est orienté de manière que l'un de ses axes lent et rapide soit parallèle au plan de la jonction 6 de la diode-laser I (figure la) L'effet du cristal 4 est d'introduire sur une onde TE le traversant un chemin optique e, c'est-àdire un retard de phase modulable par effet Pocke Ls par la tension de commande V 1. En traversant le cristal 4, et après un aller-retour dans la cavité, le mode longitudinal l, qui a été sélectionné par le cristal 5 de la manière décrite plus haut, reste polarisé linéairement suivant la direction TE mais subit un déphasage égal à 2 f. Celui-ci est modulable par effet Pockels par la tension de commande V 1 Ceci a pour conséquence de modifier la longueur optique L de la cavité d'une quantité d L et d'induire un accord continu de la longueur d'onde du mode sélectionné par le cristal 5 suivant la loi: dl = 2 d L/k. La largeur maximale des plages d'accord continu ainsi obtenues est dv=c/( 2 L) Elle est parcourue dans sa totalité quand l'élément 4 induit une variation de chemin optique d L=L/2. Les conditions de fonctionnement des deux éléments 4 et 5 vont maintenant être illustrées par un exemple dans lequel on utilise une diode-laser en In Ga As P/In P de longueur d'onde L= 1500 nm (v= 2 10 Hz) In Ga As P/In P de longueur d'onde 1 = 1500 nm (v= 2 10 Hz) accordable sur une plage dl= 20 nm (dv= 2,6 10 Hz). La relation ( 8) montre que le retard optique d'offset doit être sensiblement de 57 micromètres. L'accordabilité par sauts de modes sur la plage dl= 20 nm est réalisée en faisant varier le retard optique d'une quantité +D dl/l=+ 0,75 micromètre (soit +L/2), c'est-à-dire de + 0,38 micromètre (soit + l/4) autour de la valeur d'offset Ceci est réalisé en appliquant la tension de commande V 2 entre les électrodes du cristal 5 La valeur de la tension de commande V 2 est déterminée par la tension demi-onde V du cristal et Pr dépend donc du type de cristal utilisé. Une fois que le cristal 5 a permis de sélectionner un mode longitudinal donné parmi l'ensemble des modes de la cavité externe, le cristal 4 permet d'effectuer une accordabilité continue de la fréquence d'émission autour du mode longitudinal sélectionné Ceci est effectué en appliquant la tension V 1 sur le cristal 4 La largeur maximale de la plage sur laquelle un accord continu est possible est égale à la largeur d'un intervalle intermodal. Par exemple, si la longueur optique de la cavité est L= 10 cm, l'excursion de fréquence est possible sans saut de mode sur une plage large de dv=c/( 2 L)= 1,5G Hz La variation de retard optique introduite par le cristal 4 est alors d L=L dv/v=l/2 = 0,7 micromètre. Des cristaux de configuration particulière permettent d'optimiser la compacité de la cavité comme cela sera expliqué plus loin et ainsi d'obtenir des plages d'accord continu dont la largeur peut aller jusqu'à une dizaine de 6 Hz. Sur la figure 2, on a représenté schématiquement un dispositif conforme à l'invention, qui diffère de celui qui est représenté sur la figure la par le fait que le miroir 3 est supprimé et que le dispositif de la figure 2 comporte, en plus d'un cristal 12, homologue du cristal 4, et d'un cristal 13, homologue du cristal 5, une lame biréfringente 14 qui est placée sur le trajet de la lumière, dans la partie de la cavité la plus éloignée de la diode-laser 1, et qui porte une couche 15 apte à réfléchir la lumière, cette lumière repartant ainsi vers la diode-laser 1 à travers les cristaux 13 et 12 et la lentille 2 La couche 15 joue ici le rôle de miroir d'extrémité de la cavité, la lumière devant traverser la lame 14 avant d'arriver au miroir. Bien entendu, au lieu de La couche 15, on pourrait utiliser un miroir du genre du miroir 3, séparé des composants de la cavité et terminant celle- ci. Les cristaux 12 et 13 sont des cristaux de Li Nb O de coupe O OZ Chacun de ces cristaux porte, comme dans le cas de la figure la, un couple d'électrodes permettant d'induire un champ électrique orienté suivant l'axe cristallographique y de ce cristal (axe lent). Le cristal 12, dont l'un des axes (rapide X 1 ou lent Y 1) est orienté parallèlement au plan de la jonction 6 de la diode-laser 1, se comporte comme un modulateur de phase permettant d'obtenir une accordabilité continue. Le cristal 13 est orienté de façon que ses axes rapide X 2 et lent Y 2 fassent un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la diode-laser 1 et donc un angle de 450 avec les axes X 1 et Y 1. Ce cristal 13 induit électriquement un retard optique modulable par la tension V 2 appliquée entre les électrodes du cristal 13 Celui-ci se superpose au retard optique d'offset D engendré par la Lame biréringente 14 dont l'axe rapide X 3 et l'axe lent Y 3 sont respectivement parallèles à l'axe rapide X 2 et à l'axe lent Y 2 du cristal 13. La tension V 2 permet d'obtenir un accord par sauts de modes tandis que la tension V 1, appliquée entre les électrodes du cristal 12, permet de réaliser un accord continu de la fréquence d'émission de la diode-laser 1. A titre purement indicatif et nullement limitatif, on utilise des cristaux 12 et 13 de Li Nb O de 2 mm d'ouverture (c'est-à-dire admettant un faisceau lumineux de 2 mm de diamètre) et de 10 wm de long, et une lame biréfringente 14 de spath, de 0,6 mm d'épaisseur, qui introduit un retard optique D égal à 57 micromètres; ceci permet de réaliser une cavité de longueur 35 mm, correspondant à une longueur optique de l'ordre de 65 mm et à un intervalle spectral libre ISL (ou "free spectral range") de 2,3 G Hz; le taux d'accord par sauts de modes est alors de l'ordre de 0,2 G Hz/volt et le taux d'accord continu est de l'ordre de 1,2 M Hz/volt; les plages d'accord continu ont une largeur de 2,3 G Hz. Sur la figure 3, on a représenté schématiquement un autre dispositif conforme à l'invention, qui diffère de celui qui est représenté sur la figure 2 par le fait que le dispositif de la figure 3 ne comporte pas de lame biréfringente 14 munie d'une couche réflectrice 15 mais comporte en revanche un moyen rl d'inclinaison du cristal 13 autour d'un axe t qui est par exemple et sans que cela soit limitatif parallèle à l'axe X 1 et situé dans le plan défini par les axes X 1 et Z (plan de polarisation de la lumière issue de la diode-laser 1), le cristal 13 portant sur la figure 3 la référence 16 L'inclinaison peut être de l'ordre d'une dizaine de degrés pour un cristal 16 en Li Nb O de coupe O o Z Cette inclinaison permet d'obtenir le retard optique d'offset D. Le moyen d'inclinaison rl est par exemple un moyen micrométrique de rotation, sur lequel est monté le cristal 16. Le dispositif représenté sur la figure 3, vis-à-vis du dispositif représenté sur la figure 2, a l'avantage de permettre la réduction du nombre de composants et l'ajustement du retard optique d'offset D (par inclinaison du cristal 16) En revanche, il nécessite pour le cristal 16, une ouverture plus importante que celle du cristal 13 de la figure 2, cette ouverture du cristal 16 étant de l'ordre de 10 mm, une telle ouverture plus importante impliquant une tension de commande V 2 plus élevée. Sur la figure 4, on a représenté schématiquement un autre dispositif conforme à l'invention, qui comprend, à la suite de la lentille de collimation 2, un seul cristal 17 de Li Nb O de coupe 0 Z suivi par une lame biréfringente 20, la face de cette lame, face qui est la plus éloignée de la diode- laser 1, étant recouverte d'une couche 21 apte à réfléchir la lumière de la source. Le cristal 17 a une forme allongée suivant l'axe optique Z et une portion de ce cristal porte deux électrodes 18 qui sont opposées l'une à l'autre par rapport à l'axe Z et prévues pour créer un champ électrique parallèle à l'axe lent Y du cristal 17 lorsqu'on applique une tension électrique V 1 entre ces électrodes 18. La portion restante du cristal 17 porte deux électrodes 19 qui sont opposées l'une à l'autre par rapport à l'axe Z et prévues pour créer un champ électrique parallèle à l'axe rapide X du cristal 17 lorsqu'on applique une tension électrique V 2 entre ces électrodes 19. On voit sur la figure 4 que les faces du cristal 17 (cristal parallèlépipédique dans l'exemp Le représenté) qui portent respectivement les électrodes 18 sont perpendiculaires aux faces du cristal 17 qui portent respectivement les électrodes 19 On voit également que le système d'électrodes 18 est décalé par rapport au système d'électrodes 19. Le cristal 17 est orienté de manière que l'un de ses axes rapide X et lent Y soit parallèle au plan de la jonction 6 de la diode-Laser 1. Le premier système d'électrodes 18 induit un champ électrique qui est orienté suivant Y et qui a pour effet d'induire une modulation de phase proportionnelle à la tension V 1 pour l'onde TE émise par la diode-laser 1. Le deuxième système d'électrodes 19 induit un champ électrique qui est orienté suivant X et sous l'effet duquel les axes X et Y du cristal subissent une rotation de 45 pour venir respectivement en Xl' et YI' La portion ou section du cristal, qui porte les électrodes 19, induit alors un retard optique entre les axes Xl' et Y 1 ', modulable par la tension électrique V 2. La lame biréfringente 20, dont les axes rapide X 2 ' et lent Y 2 ' sont parallèles respectivement à Xl' et YI', induit le retard optique d'offset D À O Le dispositif d'accord représenté sur la figure 4 permet d'obtenir une cavité compacte et donc d'augmenter la largeur de la plage spectrale sur laquelle l'accordabilité continue a lieu. Un exemple de réalisation est donné ci-après à titre purement indicatif et nullement limitatif dans le cas d'une diode-laser en In Ga As P/In P émettant à 1500 nm: un cristal 17 d'ouverture 2 mm, comportant deux systèmes d'électrodes 18 et 19 de longueurs respectives 28 mm et 2 mm, et une lame biréfringente 20 de spath de 600 micromètres d'épaisseur permettent d'obtenir une longueur optique de cavité de l'ordre de L= 75 mm, compte tenu de l'encombrement de la lentille de collimation 2, qui est par exemple une lentille sphérique ou une lentille de type SELFOC de 0,3 mm de longueur focale et de 5 mm de long; dans ces conditions, le taux d'accord par sauts de modes est égal à 0,2 G Hz/volt et le taux d'accord continu est égal à 3 M Hz/volt, avec une largeur de la plage d'accord continu de l'ordre de 2 G Hz. Dans une variante de réalisation qui est schématiquement illustrée par la figure 5, le cristal 17, comportant deux systèmes longitudinalement décalés d'électrodes, est remplacé par un cristal 22 de Li Nb O de coupe O Z, qui est muni d'un double système d'électrodes non décalées 23 et 24, orthogonales l'une par rapport à l'autre. Plus précisément, le cristal 22, de forme parallélépipédique, porte deux électrodes 23 qui sont placées respectivement sur deux faces opposées l'une à l'autre par rapport à l'axe optique Z et prévues pour créer (par application d'une tension électrique V 1 entre elles) un champ électrique parallèle à l'axe lent Y du cristal 22 Ce dernier porte également deux électrodes 24 qui sont placées respectivement sur ses deux autres faces opposées l'une à l'autre par rapport à l'axe Z et prévues pour créer (par application d'une tension électrique V 2 entre elles) un champ électrique parallèle à l'axe rapide X du cristal 22. * La lame 20 et la couche réflectrice 21 de la figure 4 portent respectivement les références 25 et 26 sur a figure 5. sur la figure 5. L'axe rapide X du cristal 22 est parallèle à la jonction 6 de la diodelaser 1 On réalise l'accord par sauts de modes au moyen de la tension V 2 appliquée entre les électrodes 24 et l'on induit l'accord continu au moyen de la tension Vl appliquée entre les électrodes 23. La lame biréfringente 25, sur laquelle est déposée la couche réflectrice 26, introduit le retard optique d'offset D 0 La configuration de la figure 5 permet d'obtenir une compacité plus élevée que celle des dispositifs des figures la, 2, 3 et 4 La longueur optique de la cavité peut être réduite à moins de 20 mm, ce qui donne une plage d'accord continu qui peut atteindre 8 G Hz, tout en assurant une meilleure stabilité de la fréquence d'émission que dans les cas précédents. Pour l'ensemble des dispositifs décrits en se référant aux figures la, 2, 3, 4 et 5, les divers composants de ces dispositifs (deux cristaux ou deux cristaux plus une lame biréfringente ou un cristal plus une lame biréfringente) peuvent être mis dans un ordre quelconque, étant entendu que le moyen de réflexion de lumière (miroir 3 ou couche réflectrice) doit toujours être placé à l'extrémité de la cavité (sur le composant le plus éloigné de la diode-laser 1 lorsque ce moyen de réflexion est une couche réflectrice). De plus, dans le cas o le dispositif comporte une lame biréfringente (figures 2, 4 et 5), cette lame peut être montée sur un moyen d'inclinaison 27 (figures 4 et 5) permettant d'incliner la lame par rotation autour d'un axe qui est perpendiculaire à Z et par exemple, sans que cela soit limitatif, situé dans le plan de polarisation TE, ajustement du retard optique afin d'obtenir un d'offset D et ainsi modifier la fréquence centrale des plages d'accord ou les taux d'accord. Dans ce cas, la couche réflectrice est de préférence déposée sur l'un des cristaux utilisés (ou le cristal utilisé) plutôt que sur la lame biréfringente, afin de préserver l'alignement optique de la cavité, cette lame étant alors placée en position intermédiaire dans la cavité, de sorte que c'est un cristal qui se trouve alors le plus éloigné de la diode-laser 1. Pour faire varier la longueur optique de la cavité, on peut utiliser d'autres moyens qu'un moyen de type électro-optique: on peut par exemple utiliser un moyen de type piézoélectrique fixé au miroir 3 ou, lorsqu'on utilise une couche réflectrice au lieu d'un tel miroir, à la couche réflectrice que comporte le composant de la cavité qui est le plus éloigné de la diode-laser 1, un tel moyen piézo-électrique étant acceptable dans les cas qui ne nécessitent pas un accord très rapide de la fréquence d'émission de la diode-laser 1. Par ailleurs, la présente invention n'est pas limitée à une utilisation avec une diode-laser Ceci est illustré schématiquement par la figure 6 sur laquelle un dispositif conforme à l'invention permet d'accorder continûment la fréquence d'émission par exemple d'un laser à gaz tel qu'un laser He-Ne, qui a été modifié de façon à allonger sa cavité. On voit sur la figure 6 le tube 28 du laser à gaz avec ses faces de Brewster, ainsi qu'un miroir partiellement transparent 29 de ce laser, à travers lequel passe une partie de la lumière qui est produite par le système de la figure 6, partie que l'on utilise pour l'application souhaitée du système. L'autre miroir 30 totalement réflecteur du L'autre miroir 30 totalement réflecteur du laser à gaz est décalé: il est éLoigné du tube 28, de manière à pouvoir insérer entre eux Le dispositif objet de l'invention Ainsi, entre le tube 28 et Le miroir , on insère par exemple des éléments 4 et 5 qui sont du genre de ceux de La figure la et qui sont disposés convenablement (comme on L'a exp Liqué dans La description de La figure la) par rapport au plan de polarisation de la Lumière issue du tube 28. DOCUMENTS CITES ( 1) F FAVRE et a L, Electronics Letters, vol 22, N 015, 1986, p 795-796 ( 2) Demande de brevet français n 8602504 du 24 février ( 3) B GLANCE et al, Electronics Letters, vol 23, n O 3, 1987, p 98-99 ( 4) N A OLSSON et al, IEEE Journal of Lightwave Technology, vol LT-5, n 4, avril 1987, p 510 à 515 ( 5) W V SORIN et al, Electronics Letters, vol 23, n 8, 1987, p 390-391 ( 6) K KOBAYASHI et al, IEEE Journal of Lightwave Technology, vol 6, n 11, novembre 1988, p 1623- ( 7) J M TELLE et al, Applied Physics Letters, vol 24, n 2, 15 janvier 1974, p 85-87 ( 8) C CHAPUIS et al, Optics Communications, vol 47, n 1, 1 août 1983, p 12-17 ( 9) Demande de brevet français n 8419861 du 27 décembre ( 10) C L TANG et al, Applied Physics Letters, vol 30, n O 2, 15 janvier 1977, p 113-116 ( 11) A OLSSON et al, IEEE Journal of Quantum Electronics, vol QE-15, N 010, octobre 1979, p.1085-1088 ( 12) A SCHREMER et al, Applied Physics Letters 55 ( 1), 3 Juillet 1989, p 19-21 ( 13) F HEISMANN et al, Applied Physics Letters, 51 ( 3), 20 juillet 1987, p 164166 ( 14) G A COQUIN et al, Electronics Letters,vol 24, n 010, 12 mai 1988, p 599-600 ( 15) G COQUIN et al, "Single and Multiple - Wavelength Operation of Acoustooptically Tuned Semiconductor Lasers at 1 3 micrometer", IEEE Journal of Quantum E Lectronics, vol 25, n 6, juin 1989. REVENDICATIONS 1 Dispositif d'accord d'une source ( 1, 28) de lumière cohérente et polarisée rectilignement, cette source comportant une cavité externe terminée par un moyen ( 3, 15, 21, 26, 30) de réflexion, vers la source, de la lumière émise par cette source, dispositif caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen éLectro-optique ( 5; 13, 14; 16; 17, 192 19, 20; 22, 24, 25) placé dans la cavité externe et formant un filtre spectral à fonction de transfert modulable électriquement, ce moyen électro-optique étant prévu pour sélectionner un mode longitudinal particulier parmi l'ensemble des modes longitudinaux susceptibles d'osciller à l'intérieur de la cavité, et un moyen ( 4; 12; 17, 18; 22, 23) de variation de la longueur optique de la cavité, ce moyen de variation étant prévu pour déplacer de façon continue la position du mode longitudinal sélectionné. 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen éLectro-optique formant un filtre spectral comprend un cristal biréfringent ( 5) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique et dont chacun des axes rapide (X 2) et lent (Y 2) fait un angle de 450 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1). 3 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen électro-optique formant un filtre spectral comprend une lame biréfringente ( 14) et un cristal biréfringent ( 13) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, en ce que l'axe rapide (X 3) et l'axe lent (Y 3) de la lame biréfringente sont respectivement parallèles à l'axe rapide (X 2) et à l'axe lent (Y 2) du cristal biréfringent ( 5) et en ce que chacun de ces axes fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de La lumière issue de la source ( 1). 4 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen électro-optique formant un filtre spectral comprend un cristal biréfringent ( 16) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont chacun des axes rapide (X 2) et Lent (Y 2) fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1) et qui est inclinable par rapport à l'axe optique (Z) de la cavité. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le moyen ( 4; 12; 17, 18; 22, 23) de variation de la longueur optique de la cavité est de type électro-optique et placé dans cette cavité. 6 Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen de variation de la longueur optique de la cavité comprend un cristal biréfringent ( 4;12) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique et dont l'un des axes rapide (X 1) et lent (Y 1) est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1). 7 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend, dans la cavité: une lame biréfringente ( 20), dont chacun des axes rapide (X 2 ') et lent (Y 2 ') fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1), et un cristal biréfringent ( 17) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont l'un des axes rapide (X) et lent (Y) est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de a source ( 1) et qui comporte: issue de la source ( 1) et qui comnporte: une première portion munie d'électrodes ( 18) et prévue pour former le moyen de variation de la longueur optique de la cavité, et À une deuxième portion qui est munie d'électrodes ( 19) permettant de créer un champ électrique perpendiculaire au champ électrique que permettent de créer les électrodes de la première portion, et qui est prévue pour former, en coopération avec La lame biréfringente ( 20), le moyen électro- optique formant le filtre spectral. 8 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend, dans la cavité: une lame biréfringente ( 25), dont chacun des axes rapide (X 2 ') et lent (Y 2 ') fait un angle de 45 avec le plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1), et un cristal biréfringent ( 22) dont on peut modifier la biréfringence par application d'un champ électrique, dont l'un des axes rapide (X) et lent (Y) est parallèle au plan de polarisation de la lumière issue de la source ( 1) et qui porte un premier couple d'électrodes ( 23) ainsi qu'un deuxième couple d'électrodes ( 24) permettant de créer un champ électrique perpendiculaire au champ électrique que permettent de créer les électrodes du premier couple, ce premier couple d'électrodes ( 23) coopérant avec le cristal ( 22) pour former le moyen de variation de la longueur optique de la cavité et le deuxième couple d'électrodes ( 24) coopérant avec le cristal ( 22) pour former, en coopération avec la Lame biréfringente ( 25), le moyen électro-optique formant le filtre spectral. 9 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3, 7 et 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen ( 27) d'inclinaison de la lame biréfringente ( 14, 20, 25) par rapport à l'axe optique (Z) de la cavité. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le moyen de réflexion de la lumière émise par La source est une couche ( 15, 21, 26) apte à réfléchir cette lumière et formée sur l'élément biréfringent qui, dans la cavité, est le plus éloigné de la source ( 1). 11 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la source est un laser à semiconducteur ( 1) dont la face, qui est du côté du moyen de réflexion ( 3, 15, 21, 26, 30), est traitée par une couche anti-reflet (ar).