Brevet FR2650298A1 — publié le 19910201

La présente invention est relative à un procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud. Actuellement, on met largement en oeuvre le procédé Stelmor, comme procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud. Selon ce procédé Stelmor, on enroule d'abord sous la forme d'une série de boucles, à l'aide d'un dispositif d'enroulement, un fil métallique qui a été laminé à chaud à une température de 800 C à 900O C, et on laisse chuter le fil métallique sur un transporteur pour le transporter sur ce dernier sous la forme d'une série continue de boucles. Le fil métallique est ensuite rapidement refroidi à force en soufflant de l'air à une vitesse de 10 m à 60 m/s, à partir de la face inférieure du transporteur au cours du transport, de façon à renforcer le fil métallique. La capacité du refroidissement par soufflage. d'air, est toutefois limitée dans une certaine mesure. Dans le cas d'un fil métallique d'un diamètre de 11 mm, la vitesse de ce refroidissement par soufflage d'air, devient si faible qu'elle correspond approximativement à une vitesse de 5 C à 10 C/s. En raison de la faible vitesse de refroidissement par soufflage d'air, lorsque l'on produit un fil métallique en acier à haute teneur en carbone en mettant en oeuvre ce re- froidissement par soufflage d'air, le fil métallique est doté d'une résistance et d'une ductilité faibles par comparaison à celles obtenues dans le cas d'un patentage au plomb différé (désigné "LP" ci-dessous). Un procédé largement connu de l'art antérieur, destiné à surmonter cet inconvénient, consiste à utiliser un bain d'eau chaude ou de sel. Cependant, à l'aide de ce bain d'eau chaude,.-on ne peut obtenir une vitesse de refroidissement à l'eau, aussi élevée que celle dans le cas du procédé LP. Par ailleurs, le bain de sel présente des inconvénients dans la mesure o le bain de sel nécessite non seulement plus de temps pour dissoudre le sel dans le bain de sel, mais il entraîne également un accroissement du coût d'investissement en matériel, ainsi que des dépenses courantes. Un procédé de soufflage de brouillard, dans lequel on pulvérise de 0,01 à 0,05 1 pour 1,0 m3 d'air soufflé, est décrit dans la demande de brevet japonais ouverte à l'inspection publique (KOKAI) n 112721/76, en tant que variante dudit procédé de l'art antérieur pour améliorer encore plus simplement la capacité de refroidissement du procédé Stelmor. En outre, dans une demande de brevet japonais ouverte à l'inspection publique (KOKAI) n 138917/78, il est fait état de l'utilisation d'air soufflé formant un brouillard avec de l'eau à raison de 0,06 à 0,27 1/m3 dans les conditions normales. Ces procédés de l'art antérieur font toutefois seulement état du fait que la capacité de refroidissement est améliorée en utilisant simplement un mélange d'air soufflé et d'eau. En mettant le oeuvre le procédé LP, une transformation en perlite a lieu de façon isothermique (transformation TTT), dans la mesure o il est mis en oeuvre avec une température de bain constante d'environ 520 C, et la transformation est effectuée au voisinage d'un pic sur une- représen- tation graphique de la transformation. On peut en conséquence obtenir une structure de perlite fine en mettant en oeuvre le procédé LP. Toutefois, lorsque l'on met en oeuvre une transformation continue par refroidissement (transformation CCT), on produit de la bainite ou de la martensite dans le cas d'un sur- refroidissement, même si là capacité de refroidisse- ment est simplement accrue. C'est-à-dire que même si l'on effectue un refroidissement rapide, au voisinage de la température du pic correspondant à la perlite, la transformation en perlite ne commence toujours pas, ou elle commence à peine. Puisqu'ultérieurement la plupart de l'austénite qui n'est pas encore trans- formée, commence 'à être transformée, la qualité du produit devient très variable, à moins de réguler par ailleurs étroitement, la température du refroidisse- ment rapide final, et le profil de traitement ther- mique effectué après le refroidissement rapide. Les caractéristiques de qualité d'un fil métallique produit selon ce procédé de refroidissement continu, ne correspondent pas à celles obtenues en mettant en oeuvre le procédé LP. On a étudié divers procédés pour surmonter' cette limitation du refroidissement continu. Une demande de brevet japonais ouverte à l'inspection publique (KOKAI) n" 41323/81, décrit un procédé dans lequel un fil métallique qui n'a pas été laminé à chaud, est refroidi par refroidissement régulé à une vitesse de refroidissement correspondant à la formation d'une structure de sorbite, jusqu'à une température supé- rieure à une température dite point Ms, à laquelle la transformation en martensite démarre, et le fil métallique est ensuite rechauffé jusqu'à une tempéra- ture aussi élevée que celle du pic de la courbe TTT, afin de ménager ainsi un temps suffisant pour permettre à l'austénite qui n'est pas encore trans- formée, d'achever sa transformation. Dans la demande de brevet japonais ouverte à l'inspection publique (KOKAI) n0 214133/87, on décrit également un autre procédé dans lequel après refroidissement rapide d'un fil métallique laminé à chaud, jusqu'au voisinage de 550 OC, c'est-à-dire la température du pic de la perlite, la température est maintenue constante en soufflant de l'air chaud à une température supérieure au point Ms, mais inférieure à la température de pic. Ces procédés de réchauffage d'un fil métallique jusqu'à une certaine température, afin de maintenir constante la température en réchauffant et en utili- sant de l'air chaud soufflé, sont tous les deux désavantageux dans la mesure o ils entraînent un coût de construction important, comparativement à un procédé dans lequel on effectue simplement un refroidissement lent. Le réchauffement occasionné par la réaction exothermique accompagnant la transformation en perlite, ne dépasse pas environ 20 C lorsque l'on effectue un refroidissement rapide, par exemple dans un bain de plomb à une température de 520 C, dans la mesure o le chauffage est réduit par l'importante capacité de transfert de chaleur du bain de plomb. Toutefois, si un fil métallique laminé à chaud, est refroidi en mettant en oeuvre un procédé par soufflage de brouillard, jusqu'à une température à laquelle la transformation commence, et que le fil métallique est introduit dans un four de chauffage électrique, le réchauffement atteint 70 C, mais la structure de perlite du fil métallique obtenu de cette façon, est grossière, et le fil métallique est loin de posséder les propriétés mécaniques équivalentes à celles d'un fil métallique produit par patentage au plomb. Pour produire un fil métallique ayant ces propriétés mécaniques, il est nécessaire d'accroître la vitesse de refroidissement, et d'abaisser simultanément la température initiale de transformation. Toutefois, la chute de la température initiale, retarde nettement l'achèvement de- la transformation-, et prolonge le temps nécessaire pour maintenir constante la température, et ceci est donc désavantageux eu égard-à l'installation. De plus, dans le cas o la température devient trop basse, on risque de produit une structure venue de surrefroidissemênt dans les produits, telle que la bainite. L'accroissement de la vitesse de refroidissement dans le cas d'un fil métallique de grand diamètre, c'est-à-dire de 13 mm ou de cet ordre, devient difficile, par comparaison au refroidissement d'un fil métallique de petit diamètre, c'est-à-dire de ,5 mm. Lorsque le diamètre devient trop grand et que la température initiale du refroidissement devient trop élevée, il est absolument nécessaire de limiter l'élévation de la température due au réchauffement. Le but de la présente invention consiste à pro- curer un procédé de production d'un fil métallique ayant une résistance et une ductilité 'excellentes. Ce but est atteint conformément à la présente invention, à l'aide d'un procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant: à transporter sur un transporteur, un tige métallique laminé à chaud, dans un état tel que ce fil métallique est sous la- forme d'une série de boucles continue, ce fil métallique ayant une teneur en carbone, de 0,40 à 1,00 % en poids; à souffler un brouillard sur la surface de ce fil métallique, au moins par le dessus, et à souffler de l'air par le dessous, sur la surface opposée de ce fil métallique, pour refroidir ce fil métallique à une vitesse de 12 à 50 C/s, jusqu'à 550 C à 400 OC au cours du transport, ce brouillard d'air et d'eau ayant un débit d'eau de 200 à 2400 1/min, et un rapport de l'air à l'eau, de 200 m3 dans les conditions normales/m3 ou moins; et à réchauffer ce fil métallique.refroidi, à une vitesse de 3 C/s ou moins, au cours du transport. On fournit en outre, conformément à la présente invention, un procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant: à transporter sur un transporteur, un fil métal- lique laminé à chaud, dans-un état dans lequel ce fil métallique est sous la forme d'une série de boucles continue, ce fil métallique ayant une teneur en carbone, de 0,40 à 1,00 % en poids; à souffler un brouillard, sur la surface de ce fil métallique, au moins par le dessus, et à souffler de l'air par le dessous, sur la surface opposée de ce fil métallique, pour refroidir le fil métallique à une vitesse de 12 à 50 C/s, jusqu'à une température de 550 C à 400 C, au cours du transport, ce brouillard d'air et d'eau ayant un débit d'eau de 200 à 2400 1/min, et un rapport de l'air à l'eau, de 200 m3 dans les conditions normales/m3 ou moins; et à refroidir lentement ce fil métallique re- froidi, à une vitesse de 2 C par seconde ou moins, au cours du transport. En outre, conformément à la présente invention, on procure un procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant: à transporter sur un transporteur, un fil métal- lique laminé à chaud, dans un état dans lequel ce fil métallique est sous la forme d'une série de boucles continue, ce fil métallique ayant une teneur en carbone, de 0,40 à 1,00 % en poids; à refroidir, dans une première étape de refroidissement, ce fil métallique à une vitesse de 12 à-40 C/s, jusqu'à une température de 600 C à 450 OC au cours du transport, à l'aide d'un milieu de refroidissement soufflé sur ce fil métallique pendant à 30 s; et à refroidir, dans une deuxième étape, ce fil métallique refroidi, à une vitesse de 2 à 15 C/s, jusqu'à une température de 550 C à 400 C au cours du transport, à l'aide d'un milieu de refroidissement soufflé sur ce fil métallique refroidi a.u cours de la première étape de refroidissement, pendant 5 s à 30s. Ce but en combinaison avec d'autres buts et avantages, apparaîtront ultérieurement eu égard à des détails de réalisation et de mise en oeuvre, ainsi que cela est mieux décrit et revendiqué ci-dessous en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est un schéma illustrant un état de chevauchement d'un fil laminé à chaud, transporté sous la forme d'une série de boucles continue, conformément à la présente invention; la figure 2 est une représentation graphique, illustrant la variation entre les vitesses de refroi- dissement de deux boucles en chevauchement d'un fil métallique, lorsque le fil métallique est refroidi par refroidissement à l'aide d'un brouillard, par dessus, ou par dessus et par dessous, au cours du transport conformément à la présente invention; la figure 3 est une représentation graphique, illustrant la variation de dureté de deux boucles en chevauchement d'un fil métallique, lorsque le fi.l métallique est refroidi par refroidissement à l'aide d'un brouillard, par dessus, ou par dessus et par dessous, au cours du transport conformément a la présente invention; la figure 4 est un schéma illustrant une installation utilisée pour mettre en oeuvre le mode de réalisation 1 préféré de la présente invention; la figure 5 est une représentation graphique, illustrant les courbes de transformation de fils métalliques, ainsi que divers profils de traitement thermique applicables aux courbes de transformation conformément à la présente invention; la figure 6 est un schéma illustrant une buse de pulvérisation destinée à souffler un brouillard d'air et d'eau, qui est utilisée dans la mise en oeuvre de la présente invention; la figure 7 est un schéma en élévation frontale d'une autre installation qui est utilisée dans la mise en oeuvre de la présente invention; la figure 8 est un schéma en élévation latérale de l'appareil illustré sur la figure 7; la figure 9 est une représentation graphique, illustrant les courbes de refroidissement d'un fil métallique selon la technique antérieure; la figure 10 est une représentation graphique, illustrant les courbes de refroidissement d'un fil métallique, selon le mode de réalisation préféré de la présente invention; la figure 11 est une représentation graphique, illustrant la relation entre la température de l'eau et la vitesse de refroidissement, lorsque l'on effectue, conformément à la présente invention, un refroidissement par pulvérisation d'eau, et un refroidissement à l'aide d'un brouillard d'air et d'eau; les figures 12a à 12d, sont des représentations graphiques, illustrant la variation de résistance de boucles semi-circulaires dans le cas de l'exemple 1 de la présente invention, en fonction d'emplacements la figure 13 est une représentation graphique, illustrant la relation entre la température de refroidissement et la résistance d'un fil métallique, dans la première étape de refroidissement de la présente invention; la figure 14 est une représentation graphique, illustrant la relation entre la température de refroidissement et la résistance d'un fil métallique dans la deuxième étape de refroidissement de la présente invention; la figure 15 est un schéma illustrant le déplacement en zigzag d'un fil métallique de la présente invention; la figure 16 est un schéma d'un dispositif de déplacement en zigzag du fil métallique de la présente invention; et la figure 17 illustre une relation entre la poussée de déplacement en zigzag d'un fil métallique, conformément à la présente invention, et la résis- tance de ce dernier. Mode de réalisation pDréféré 1 -Ce mode de réalisation préféré, est relatif à un procédé de patentage direct d'un fil métallique laminé à chaud, au cours du transport du fil métallique, et il est en particulier basé sur le fait que l'on régule étroitement le refroidissement homogène du fil métallique, notamment en formant un mélange de brouilllard et d'air, que l'on refroidit le fil métallique jusqu'à une température de 550 C à 400 C, et que l'on procède ensuite à un refroidisse- ment ou à un réchauffement lent. On va tout d'abord décrire les raisons pour les- quelles certaines limitations chimiques et physiques, sont numériquement déterminées. Il est souhaitable que la teneur en carbone, soit de 0,40 à 1,00 % en poids. Si la teneur en carbone est inférieure à 0,40 % en poids, on n'obtient pas un fil métallique ayant une bonne résistance. Par ailleurs, si elle est supérieure à 1,00 % en poids, la ductilité du fil métallique est dégradée. En outre, on préfère une teneur de 0,35 % en poids ou moins de silicium, de 0,30 à 1,00 % en poids de manganèse, de 0,04 % en poids ou moins de phosphore, et de 0,040 % en poids ou moins de soufre. L'aluminium et le titane sont des éléments qui sont en général utilisés pour ajuster la taille des grains cristallins. Le brouillard d'air et d'eau qui est soufflé sur un fil métallique par le dessus, est de préférence préparé de façon à obtenir un débit d'eau de 200 à 2400 1/min, avec un rapport de.l'air à l'eau, de m3 dans des conditions normales/m3 ou moins. Le débit d'eau de refroidissement qui est fournie au transporteur, varie de 200 à 2400 1/min, dans la mesure o si le débit est inférieur à 200 1/min, il est difficile de procurer un effet de refroidissement suffisant, et si il est supérieur à 2400 1/min, le surrefroidissement est facilement atteint. En outre, la raison pour laquelle le rapport de l'air à l'eau, 3 3 est de 200 m3 dans les conditions normales/m ou moins, consiste en ce que ce si le rapport est 3 3 supérieur à 200 m dans les conditions normales/m3, le nombre de particules d'eau devient si faible que la capacité de refroidissement est dégradée. Par ailleurs, on préfère particulièrement que le rapport de l'air à l'eau, soit de 5 m3 dans les conditions normales/m3 jusqu'à 200 m3 dans les conditions normales/m3. Dans le cas d'un rapport de 5 m3 dans les conditions normales/m3 ou plus, il devient facile d'obtenir un fil métallique comportant des particules suffisamment satisfaisantes pour qu'elles soient uniformes. Même si le rapport de l'air à l'eau, est de 0, l'effet peut être équivalent à celui dans le cas d'un rapport de 5 m3 dans les conditions normales/m3 à 200 m3 dans les conditions normales/m3, à condition de souffler fortement de l'air par le dessous. Le rapport de l'air à l'eau correspond à un rapport de mélange d'air et d'eau, et il est représenté par la formule: quantité d'air (m3 dans les conditions normales)/quantité d'eau (m3). Les parties de boucles d'un fil métallique, si- tuées sur les deux parties périphériques d'extrémité latérale d'un transporteur, se chevauchent beaucoup plus étroitement que les parties des boucles situées au niveau de la partie centrale du transporteur. En particulier, les parties des boucles situées sur les parties les plus à la périphérie du transporteur, se chevauchent principalement en plusieurs épaisseurs, et en conséquence, le refroidissement par soufflage seulement sur une face du fil métallique, par dessus ou par dessous, n'atteint presque pas les boucles du fil métallique, situées de l'autre côté des'boucles directement soumises au refroidissement par souf- flage. En conséquence, la vitesse de refroidissement du fil métallique, devient nettement hétérogène. En raison de cette hétérogénéité de la vitesse de refroidissement, la résistance du fil métallique, varie largement. Pour empêcher cette variation, il est recommandé de procéder au soufflage sur un fil métallique, sur chaque face, à savoir par dessus et par dessous. De manière générale, il peut sembler que l'air soufflé par le dessous, chasse le brouillard d'air et d'eau soufflé par dessus, en perdant ainsi l'effet du refroidissement sur les deux faces, mais ceci n'est effectivement pas le cas. Ceci est dû au fait que le brouillard d'air et d'eau soufflé par dessus, est éjecté à environ 400 mm au-dessus du fil métallique, et en conséquence, la vitesse d'écoule- ment du brouillard d'air et d'eau, est suffisamment élevée pour dépasser celle de l'air soufflé. La vitesse d'écoulement du brouillard d'air et d'eau, n'est en conséquence jamais inférieure à celle de l'air soufflé. La difficulté de l'application du brouillard sur un fil métallique, consiste en ce que le fil métal- lique est transporté sur un transporteur, en n'étant pas sous la forme d'une ligne droite, mais sous la forme d'une série de boucles continue, disposées à plat en se chevauchant, ainsi que cela est illustré sur le schéma de la figure 1. Puisque les parties A situées des deux côtés- des bouclés, se chevauchent plus que la partie centrale B des boucles, il existe un problème de variation de la vitesse de refroidis- sement. Dans le cas du refroidissement par soufflage d'air dont la vitesse de refroidissement est faible, le problème peut être surmonté dans une large mesure, en ajustant la quantité d'air soufflé heurtant les parties A et B, à l'aide d'une plaque déflectrice disposée sur la face inférieure du transporteur. Dans le cas du refroidissement par soufflage d'un brouil- lard d'air et d'eau, la variation de la vitesse de refroidissement, ne peut être réduite en ajustant simplement la répartition des quantités de brouillard d'air et d'eau heurtant les parties A et B, dans une mesure susceptible d'être mise pratiquement en oeuvre sans que la variation ne soit un obstacle, car la vitesse de refroidissement par soufflage de brouil- lard, est très importante. La Demanderesse a trouvé que pour supprimer la variation de vitesse de refroidissement du fil métal- lique, il est efficace que le refroidissement soit effectué sur les deux faces du fil métallique au cours du transport, ou que l'on fasse avancer le fil métallique en zigzag au cours du transport, de façon à modifier constamment les points de contact des boucles. La figure 2 illustre graphiquement la variation de vitesse de refroidissement de deux boucles en chevauchement, d'un fil métallique, lorsque les deux boucles sont refroidies par dessus, ou par dessus et par dessous, conformément à la présente invention. Les deux boucles du fil métallique de type SWRH 62B avec un diamètre de 14 mm, ont été superposées, une boucle étant disposée verticalement sur l'autre, et on a mesuré à l'aide d'un thermocouple, les vitesses de refroidissement des deux boucles du fil métallique dans les deux cas. Dans l'un des deux cas, le brouil- lard a été soufflé uniquement par dessus, et dans l'autre cas, le brouillard a été soufflé tant par dessus que par dessous. Sur le graphique, la référence C indique la variation de vitesse de refroidissement dans le cas du refroidissement unilatéral; uniquement par dessus, et la référence D indique la variation de vitesse de refroidissement, dans le cas du refroidissement bilatéral, à savoir tant par dessus que par dessous. Dans le cas du refroidissement unilatéral, les vitesses de refroi- dissement de l'une des deux boucles du fil métal- lique, heurtée par le brouillard soufflé, étaient d'environ 19 C/s, tandis que les vitesses de refroidissement de l'autre boucle qui n'était pas heurtée par le souffle, étaient d'environ 9 C/s soit la moitié de celles de la boucle du fil métallique, située du côté exposé. Au contraire, dans le cas du refroidissement bilatéral, les vitesses de refroidis- sement des deux boucles, étaient d'environ 23 C/s, et on a remarqué que la variation de la vitesse de refroidissement, était presque nulle. La figure 3 illustre graphiquement la variation de dureté des deux boucles en chevauchement, lorsque les deux boucles étaient refroidies par dessus, ou par dessus et par dessous. Le symbole "I " indique la dureté de la boucle supérieure du fil métallique dans le cas du refroidissement uniquement par le dessus, et le symbole "o ", indique la dureté de la boucle inférieure du fil métallique, dans le cas du refroi- dissement par le dessus, le symbole "I.", indique la dureté de la boucle supérieure dans le cas du refroi- dissement par dessus et par dessous, et le symbole "a, indique la dureté de la boucle inférieure dans le cas du refroidissement par dessus et par dessous. Dans le cas du refroidissement unilatéral, la varia- tion de dureté entre les boucles illustrées par les symboles "o" et "-", était d'environ 15 en dureté Vickers, et d'environ 5 kg/mm2 par conversion de cette dernière en résistance à la traction. Au contraire, dans le cas du refroidissement bilatéral, la variation de dureté entre les boucles illustrées par les symboles "j" et "a", était presque nulle. En conséquence, d'après la comparaison ci-dessus, le refroidissement bilatéral avec un brouillard, est préférable. Dans ce mode de réalisation préféré, on souffle un brouillard d'air et d'eau par dessus, sur un fil métallique, et on souffle de l'air par dessous. Le brouillard utilisé dans le soufflage d'un brouillard d'air et-d'eau pénètre et se mélange dans l'air soufflé arrivant par dessous, et l'air soufflé forme, par mélange, un mélange d'air soufflé et de brouillard. Le refroidissement à l'aide d'un brouil- lard est en conséquence effectué par dessus et par dessous. La raison pour laquelle le refroidissement par un brouillard du fil métallique, est effectué à une vitesse de 12 à 50 C/s, jusqu'à une température de 550 à 400 C, consiste en ce que si la température est supérieure à 550 C, une structure de perlite fine ne se forme pas, et la structure de la tige métallique devient grossière, et en ce que si elle est inférieure à 400 C, une structure venue de surrefroidissement, telle que la martensite, apparaît facilement. En outre, si la vitesse de refroidisse- ment, est inférieure à 12 C/s, la vitesse est si faible que la perlite fine ne peut se former, et on ne peut obtenir une résistance satisfaisante, et si elle est supérieure à 50 "C/s, la possibilité de for- mation d'une structure venue de surrefroidissement, augmente. La raison de la poursuite du refroidissement du fil métallique, à une vitesse de 2 0C/s ou moins, jusqu'à une température de 550 à 400 OC, ou du réchauffage du fil métallique à une vitesse de 3 0C/s ou moins, consiste en ce que si la vitesse de refroidissement est supérieure à 2 "C/s, une structure venue de surrefroidissement, se forme facilement. Le réchauffage est effectué en recouvrant un transporteur à l'aide d'un organe de couverture, ou en chauffant le fil métallique à l'aide d'une source de chaleur appropriée. Si le réchauffage est effectué à une vitesse supérieure à 3 "C/s, une quantité importante de chaleur est nécessaire, et le coût devient en conséquence élevé. Si le réchauffage est effectué à une température supérieure à 600 C, une structure d'austénite qui n'a pas encore été transformée, est transformée en une perlite gros- sière. Grâce au réchauffage jusqu'à une température de 500 C à 600 C, une structure d'austénite qui n'a pas encore été transformée, peut être transformée en une perlite fine, et la formation de la structure venue de surrefroidissement, peut être arrêtée. Dans ce mode de réalisation préféré 1, un fil métallique laminé à chaud, est transporté sous la forme d'une série de boucles continue, et les boucles avancent en ligne droite, mais au lieu de ce transport en ligne droite, il est possible de transporter les boucles du fil métallique, selon un déplacement en zigzag. En raison du déplacement en zigzag, les parties en chevauchement des boucles d'un fil métallique, situées sur les parties périphériques latérales d'un transporteur, ont un mouvement ondulé, c'est-à-dire qu'elles se déplacent alternativement vers la gauche et vers la droite au cours du trans- port. Ce mouvement rend en conséquence le refroidis- sement homogène. Pour que le fil métallique soit transporté en zigzag, on fait se déplacer le fil métallique vers la gauche, puis vers la droite, selon un intervalle d'une longueur de 0,3-à 2,0 D dans le sens d'avance, et en diagonale par rapport à l'axe central du transporteur, et en outre de façon à ce que chaque centre des boucles, soit décalé par rap- port à l'axe central du transporteur, l'écart corres- pondant au maximum à 0,02 jusqu'à 0,3 D. D représente le diamètre desboucles formées par le fil métallique. La figure 4 illustre schématiquement une vue latérale d'une installation pour la mise en oeuvre de ce mode de réalisation préféré 1. Un fil métallique 1 qui a été finalement laminé, est enroulé à l'aide d'un dispositif d'enroulement 2 à une température d'environ 800 OC à 900 C. Le fil métallique chute sur un transporteur 3, et il est transporté à l'aide d'un transporteur sous la forme d'une série de boucles continue. Selon le procédé classique Stelmor, on produit un souffle d'air 5, et il est soufflé sur le fil métallique, en employant des souffleries d'air 4a et 4b, pour refroidir le fil métallique par dessous ce dernier. Dans ce mode de réalisation 1, la première étape de refroidissement est effectuée dans la première zone de refroidissement, à l'aide de la soufflerie d'air 4a, par dessus et par dessous. Un brouillard d'air et d'eau est produit et soufflé au- dessus du fil métallique, à l'aide d'un générateur de mélange airbrouillard 6. Le mélange air-brouillard qui a été soufflé par dessus, est mélangé avec l'air soufflé par dessous, en formant un brouillard d'air et d'eau soufflé comportant de fines particules d'eau 7. La face inférieure du fil métallique est refroidie par dessous, à l'aide de ce brouillard d'air et d'eau soufflé. Le fil métallique est refroidi jusqu'à une température de 550 OC à 400 eC, par refroidissement par le dessus et par le dessous. Le fil métallique refroidi, est ensuite refroidi à une vitesse de 2 C par seconde ou moins en étant recouvert par un organe de couverture et de retenue de -la chaleur 8, o le fil métallique refroidi, est chauffé à une vitesse de 3 0C/s ou moins, et la transformation du fil métallique est achevée. Le fil métallique est ensuite récupéré dans une cuve de reformage 9. On remarquera que le nombre de souffleries d'air qui doivent être utilisées, peut être accru ou réduit en fonction de la vitesse de transport du fil métallique, bien que -l'on emploie quatre souffleries d'air dans ce mode de réalisation préféré 1. Chacune des zones de refroidissement, peut être autrement divisée en deux, de façon à employer deux souffleries d'air 4. Dans ce mode de réalisation préféré 1, chacune des zones de refroidissement, a une largeur de 1600 mm et une longueur de 9000 mm. La figure 5 est un graphique illustrant des courbes de transformation d'un fil métallique de type SWRH 62B, et divers profils de traitement thermique appliqués au fil métallique. La courbe de refroidis- sement 10, correspond à celle dans le cas d'un pro- cédé Stelmor classique. Dans ce procédé classique, la température de transformation, est aussi élevée que 600 C, et la structure formée devient une structure de perlite grossière. La courbe de refroidissement 11, est une courbe de refroidissement obtenue dans le cas o le refroidissement à l'aide d'un brouillard, est effectué selon le mode de réalisation préféré 1. Dans ce cas, la température de transformation, est aussi faible qu'environ 520 C, et on peut obtenir une structure de perlite fine. La courbe de refroidissement 12, est une courbe de refroidissement illustrant le cas d'un témoin dans lequel le refroidissement est effectué à une vitesse supérieure à 2 C/s, après avoir effectué le refroidissement avec un brouillard. Dans le cas de ce témoin, il est possible que de l'austénite restant dans le fil métallique, soit transformée en une structure venue de surrefroidis- sement, telle que la martensite. Les courbes de re- froidissement 13 et 14, illustrent les cas du mode de réalisation préféré 1. La courbe de refroidissement 13, correspond au cas dans lequel un fil métallique est lentement refroidi sous un organe de couverture et de retenue de la chaleur 8 afin de conserver la chaleur. La courbe de refroidissement 14 est celle qui illustre le cas dans lequel un fil métallique est chauffé sous l'organe de couverture 8 en effectuant un réchauffage. Dans le cas des courbes de refroidis- sement 13 et 14, de la perlite fine peut se former. En outre, le maintien d'une température constante peut être assuré, la température étant obtenue par le refroidissement rapide à l'aide d'un brouillard. Ce maintien de la' température constante est également conforme & la présente invention. Sur la figure 5, l'indication CCT correspond à une courbe de refroidissement pour effectuer des transformations continues par refroidissement, Ps indiquant le point de départ d'une transformation en perlite, Pf indiquant le point final d'une transformation en perlite, et Ms indiquant le point de départ d'une transformation en martensite. La figure 6 est un schéma d'une buse à brouillard d'air et d'eau, mise en oeuvre dans la présente invention. L'eau introduite à travers un orifice d'entrée d'eau 17, est mélangée avec de l'air sous haute pression également introduit à travers un orifice d'entrée d'air 18, pour former un mélange, et le mélange est mis sous la forme d'un brouillard d'air et d'eau 20, pour être pulvérisé sur le fil métallique. Grâce au fait que l'eau est soufflée sous la forme de fines particules, on obtient une vitesse de refroidissement élevée et une faible force d'impact. La figure 7 est un schéma en vue frontale d'une autre installation pour la mise en oeuvre de la pré- sente invention. La figure 8 est une vue latérale de l'installation illustrée sur la figure 7. Sur les fi- gures 7 et 8, la référence numérique 21 désigne des tubes d'alimentation d'air, la référence numérique 22 des tubes d'alimentation d'eau, la référence numé- rique 23 des tuyaux souples, la référence numérique 24 des plaques déflectrices, la référence numérique un caisson de soufflage d'air, la référence numé- rique 26 la direction d'avance d'un fil métallique, et la référence numérique 27, celle des courants de brouillard d'air et d'eau soufflé, l'air soufflé arrivant par dessous et le brouillard d'air et d'eau arrivant par dessus, en se mélangeant. L'installation est une installation dans laquelle le refroidissement d'un fil métallique est effectué à l'aide d'un brouillard d'air et d'eau provenant de buses disposées au-dessus, et par un brouillard d'air et d'eau soufflé par dessous. L'installation est classée selon trois types: (a) un procédé dans lequel les buses à air et eau, sont disposées dans un caisson de soufflage d'air ainsi que cela est illustré sur le dessin; (b) un procédé dans lequel les buses sont disposées sur des plaques déflectrices; et (c) un procédé dans lequel on pulvérise un brouillard d'air et d'eau traversant une chambre délimitée entre des cylindres équipant le transporteur. Il est en outre préférable que le brouillard soufflé sur le fil métallique tant par dessus que par dessous, ait un débit ajusté, de façon à ce que la quantité de brouillard soit plus importante au voisinage de la partie latérale du transporteur, et qu'elle soit moins importante au voisinage de la partie centrale du transporteur, en fonction de l'amplitude de chevauchement des boucles du fil métallique. Mode de réalisation préféré 2 Ce mode de réalisation préféré 2, comprend une première étape de refroidissement dans laquelle on refroidit un fil métallique laminé à chaud, jusqu'à une température de 600 0C à 450 0C, à une vitesse de 12 à 40 OC/s pendant 5 s à 30 s, par soufflage d'un milieu de. refroidissement sur le fil métallique, et une deuxième étape de refroidissement dans laquelle le fil- métallique laminé à chaud, est refroidi jusqu'à une température de 550 C à 400 C, à une vitesse de 2 C à 15 C/s pendant 5 s à 30 s, par soufflage d'un milieu de refroidissement sur le fil métallique. La figure 9 est un graphique illustrant les courbes de refroidissement d'un fil métallique selon l'art antérieur. La courbe P est une courbe de refroidissement obtenue dans le cas o l'on refroidit rapidement un fil métallique dans un bain de plomb à 520 C. La courbe Q correspond au cas o un fil métallique est maintenu à la température constante de 520 C dans un four de chauffage électrique, après que le fil métallique ait été refroidi jusqu'à cette température. Le réchauffage démarre au point Ps auquel commence la transformation en perlite. Le réchauffage de la courbe P, est si faible qu'il s'élève à environ 10 C, tandis que celui de la courbe Q est suffisamment élevé pour atteindre environ-60 C. C'est-à-dire que le réchauffage de la courbe Q est plus important que celui dans le cas de la courbe P proportionnellement à la partie inclinée E du graphique. Grâce à cet accroissement du réchauf- fage, de la perlite grossière apparaît. La figure 10 est un graphique illustrant les courbes de refroidis- sement d'un fil métallique conformément à ce mode de réalisation préféré 2. Ainsi que cela est illustré par la courbe R, le réchauffage peut être aussi limité que celui obtenu dans le procédé LP, en sou- mettant le fil métallique à la deuxième étape de refroidissement, de façon à obtenir une structure de perlite fine. Les raisons pour lesquelles les limitations quantitatives, sont chimiquement et physiques déterminées, vont maintenant être décrites ci- dessous. Il est souhaitable que la teneur en carbone, soit de 0,40 à 1,00 % en poids. Si la teneur en car- bone est inférieure à 0,40 % en poids, on n'obtient pas un fil métallique ayant une bonne résistance. Par ailleurs, si elle est supérieure à 1,00 % en poids, la ductilité du fil métallique, est dégradée. En outre, il est préférable que la teneur en silicium soit de 0,35 % en poids ou moins, de 0,30 à 1,00 % en poids en manganèse, de 0,04 % ou moins en phosphore, et de 0,040 % en poids ou moins en soufre. L'alumi- nium et le titane sont des éléments généralement utilisés pour ajuster la taille des grains cristal- lins. Afin de renforcer un fil métallique, le silicium et le manganèse peuvent être présents au-' delà des plages spécifiées ci-dessus lorsque cela est nécessaire. On peut par ailleurs ajouter des éléments tels que Cr, Ni et V qui contribuent à améliorer la durcissabilité ou à favoriser le durcissement par précipitation. Le temps de soufflage d'un milieu de refroidis- sement dans la première étape de refroidissement, est de préférence de 5 s à 30 s. Si il est inférieur à s, le temps est trop court pour achever le refroi- dissement requis, et une vitesse de refroidissement beaucoup plus importante est en conséquence neces- saire. Si il est supérieur à 30 s, l'installation nécessaire doit être longue. La vitesse de refroidissement dans la première étape de refroidissement, est de préférence de 12 C/s à 40 C/s. Une vitesse inférieure à 12 C/s ne permet pas d'obtenir un fil métallique avec une structure de perlite fine. La plage de 12 C/s à oC/s, peut permettre d'obtenir un fil métallique ayant une structure de perlite de suffisamment bonne qualité pour qu'elle soit fine. Pour mettre en oeuvre la présente invention, une vitesse de refroidissement supérieure à 40 C/s n'est pas nécessaire. Il est préférable que la température d'un fil métallique qui a complètement subi la première étape de refroidissement, varie de 600 à 450 C. Si la température après le refroidissement rapide, est supérieure à 600 C, on ne peut obtenir un fil métallique ayant une résistance élevée à la traction. Pour produire un fil métallique doté de meilleures propriétés mécaniques que celles de fils métalliques ayant subi un patentage selon le procédé LP, il est préférable d'employer une température de 550 C ou moins. Le refroidissement d'un fil métallique à une température inférieure à 450 C dans la première étape de refroidissement, confère au fil métallique, une structure venue de surrefroidissement, telle que la bainite. On préfère particulièrement la plage de 550 C à 450 eC. Dans le cas o l'on réchauffe un fil métallique jusqu'à environ 500 OC après le refroidissement rapide, on peut obtenir une structure de perlite fine, sans formation d'une structure venue de surrefroidissement, même si le fil métallique est refroidi à une température de 450 C à 400 C. Il est recommandé que le temps de soufflage d'un milieu de refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, soit de 5 s à 30 s, comme dans la première étape de refroidissement. Un temps inférieur à 5 s est trop court pour obtenir le refroidissement requis, et une vitesse beaucoup plus. importante, est en conséquence nécessaire. Au-delà de 30 s, on obtient l'inconvénient d'une installation longue. La vitesse de refroidissement d'un fil métal- lique après la deuxième étape de refroidissement, varie de préférence de 2 C/s à 15 OC/s. Si l'on effectue un refroidissement lent à une vitesse infé- rieure à 2 C/s, un fil métallique de petite taille, d'un diamètre d'environ 5,5 mm, nécessite un four de chauffage. En outre, la température de réchauffage devient si élevée que des structures de perlite grossières apparaissent facilement. Si la vitesse de refroidissement est supérieure à 15 C/s, une struc- ture venue de surrefroidissement apparaît désavanta- geusement. Une vitesse supérieure à 8 jusqu'à 15 C/s ou moins, peut permettre d'obtenir un fil métallique ayant une résistance à la traction plus élevée. Bien entendu, une vitesse de 2 à 8 C/s peut également conférer une résistance satisfaisante au fil métallique. La température d'un fil métallique qui a été rapidement refroidi dans la deuxième étape de refroi- dissement, varie de préférence de 550 C à 400 C. Si la température est supérieure à 550 C, le réchauf- fage n'est pas nécessairement réduit, et on ne peut pas obtenir de fil métallique comportant de la perlite fine. Pour obtenir un fil métallique ayant de meilleures propriétés mécaniques que celles de fils métalliques venus de patentage selon le procédé LP, la température doit être de 500 C ou moins. Toutefois, si le fil métallique est refroidi jusqu'à une température inférieure à 400 C, une structure venue de surrefroidissement, apparaît. En conséquence, on préfère une température de 500 C à 400 C. Un fil métallique fini dans la deuxième étape de refroidissement, a presque totale- ment achevé sa transformation. Certains fils métal- liques produits par coulage continu, subissent une ségrégation dans leur partie centrale, et il est possible que des structures martensitiques soient produites. Il est en conséquence préfértable que les fils métalliques ayant subi la deuxième étape de refroidissement, soient refroidis à une vitesse aussi faible que possible comme lorsqu'on les laisse natu- rellement refroidir. Ces fils métalliques peuvent être bien entendu réchauffés, ou lentement refroidis en utilisant un organe de couverture pour refroidissement lent. Pour la mise en oeuvre de cette deuxième étape de refroidissement, il est souhaitable que le coût de construction de l'installation; soit faible. Au lieu d'employer un bain de sel ou un bain de plomb, on peut mettre en oeuvre n'importe laquelle des opérations suivantes: (a) souffler de l'air par dessous et pulvériser de l'eau par dessus un fil métallique; (b) souffler de l'air par dessous et un mélange d'air et d'eau par dessus le fil métallique; (c) souffler, sur une tige métallique, un mélange d'air soufflé et de brouillard, l'air soufflé qui arrive par dessous, se mélangeant avec de l'eau pulvérisée; et - (d) souffler sur un fil métallique, un brouil- lard d'air soufflé, l'air soufflé qui arrive par le dessous, se mélangeant avec un brouillard d'air et d'eau. Dans le cas o la quantité d'eau utilisée dans les opérations précitées, est de 10 à 140 m3/h, l'eau pulvérisée est soufflée par le dessus à travers une buse de pulvérisation, sur un fil métallique. Lorsque l'on souffle de l'air par dessous et que l'on pulvé- rise de l'eau par dessus, la proportion d'eau pulvé- risée, chute dans l'air soufflé, et ils se mélangent. Dans le cas o l'on emploie le brouillard d'air et d'eau, si le brouillard d'air et d'eau est formé de façon à ce qu'il ait un rapport de l'air à l'eau, de m3 dans les conditions normales/m3 à 200 m3 dans les conditions normales/m3, on peut obtenir un refroidissement homogène et important. L'eau destinée à être pulvérisée ou à former un brouillard avec de l'air, a en général, une température de 15 à 30 C, mais elle n'est pas limitée à cette plage, de l'eau fraîche à une température inférieure à 15 C, ou de l'eau chaude à. une température supérieure à 30 C, pouvant être utilisée. Dans le cas de l'eau chaude, sa capacité de refroidissement est inférieure à celle de l'eau fraîche, mais sa force de soufflage est plus modérée que celle de l'eau fraîche. La figure 11 représente un graphique illustrant la relation entre la température de l'eau et la vitesse de refroidissement dans le cas du refroidissement à l'eau pulvérisée et du refroidissement à l'aide d'un brouillard d'air et d'eau selon la présente invention. On a transporté un fil métallique en ligne droite sous la forme d'une série de boucles continue qui n'étaient pas des boucles non concentriques. Pour que la vitesse de refroidissement du fil métallique soit plus homogène, on a fait se déplacer le fil métallique selon un mouvement en zigzag sur un transporteur. En raison de ce mouvement en zigzag, les parties en chevauchement étroit des boucles du fil métallique, situées sur les deux parties périphé- riques latérales du transporteur, subissent un chan- gement au niveau de leurs points de contact, de sorte que le refroidissement du fil métallique,.devient plus homogène. Pour faire avancer le fil métallique en zigzag, on a d'abord disposé les boucles à plat sur le transporteur. On a ensuite fait tourner les boucles de la tige métallique, à gauche et à droite en retournant à chaque intervalle d'une longueur de 0,3 à 2,0 D dans la direction d'avance et en diago- nale par rapport à l'axe central du transporteur, et chaque centre des boucles étant toujours écarté de l'axe central du transporteur, l'écart étant au maxi- mum de 0,02 à 0,3 D. D correspond au diamètre des boucles formées par le fil métallique. Exemple 1 On a effectué des essais en mettant en oeuvre le procédé du mode de réalisation 1, en comparaison avec le procédé de patentage Stelmor, des procédés témoins et le procédé LP classique. On a employé des fils métalliques en acier de qualité SWRH 62B avec un diamètre de 5,5 mm, et en acier de qualité SWRH 82B avec un diamètre de 10 mm. L'échantillon de fil métallique de qualité SWRH 62B, avait une composition chimique comprenant 0,62 % en poids de carbone, 0,23 % en poids de silicium, 0,79 % en poids de manganèse, 0,015 % en poids de phosphore, et 0,010 % en poids de soufre. L'échantillon de fil métallique de qualité SWRH 82B, avait une composition chimique comprenant 0,82 % en poids de carbone, 0, 22 % en poids de silicium, 0,80 % en poids de manganese, 0,012 % en poids de phosphore, et 0,008 % en poids de soufre. Le tableau 1 illustre les conditions d'essai dans le cas o l'on emploie l'acier SWRH 62B, et le tableau 2 illustre les conditions d'essai dans le zas o l'on emploie l'acier SWRH 82B. Dans les tableaux 1 et 2, on mentionne les numéros d'essai, les procédés, les températures initiales de refroidissement rapide, le débit d'eau et le rapport air/eau du brouillard d'air et d'eau soufflé par dessus, le débit d'eau et le rapport air/eau du brouillard d'air et d'eau soufflé par dessous, la vitesse de soufflage, la vitesse du transporteur, le temps de refroidissement rapide, le traitement thermique après refroidissement rapide. Les numéros 1 et 6 correspondent au procédé Stelmor; les numéros 2 et 7 correspondent à des procédés témoins dans lesquels les fils échantillons sont refroidis uniquement par un brouillard d'air et d'eau soufflé par dessus; les numéros 3 et 8 correspondent à des procédés témoins dans lesquels les fils échan- tillons sont refroidis par de l'air soufflé par dessous, et par un brouillard d'air et d'eau soufflé à travers des buses d'éjection de brouillard dis- posées dans des caissons de soufflage; les numéros 4 et 9 correspondent au procédé de-la présente invén- tion dans lequel les fils échantillons sont refroidis par un brouillard soufflé par dessus, et par de l'air- soufflé par dessous; et les numéros 5 et 10 corres- pondent au procédé LP classique. Les tableaux 3 et 4 illustrent les résultats de ces essais. Les températures des échantillons de fil métallique, ont été mesurées au niveau de parties épaisses des échantillons- de fil métallique, à l'aide de thermomètres à rayonnement. L'essai de traction a été réalisé en effectuant des mesures au niveau de 24 emplacements distincts de trois boucles de chacun des échantillons de fil métallique, les trois boucles étant respectivement situées à l'extrémité amont, au centre et à l'extrémité aval des fils métalliques sur le transporteur. Les structures des échantillons de fil, ont été observées à l'aide d'un microscope optique, les échantillons de fil ayant été corrodés par du Nital à 2 %. P représente la perlite, et F la ferrite. Ainsi que cela est illustré dans les tableaux 3 et 4, les numéros 1 et 6 correspondant au procédé Stelmor, indiquent que la vitesse de refroidissement est faible. En raison de cette faible vitesse, la résistance est particulièrement faible. Au contraire, dans les cas des numéros 2 et 7 dans lesquels on ne souffle pas de l'air par dessous, ou dans les cas des numéros 3 et 8 dans lesquels on a seulement soufflé un brouillard d'air et' d'eau par dessous, la résistance des échantillons de fil, correspond de manière satisfaisante, à celle des tiges venues de patentage selon le procédé LP correspondant aux numéros 5 et 10, mais la variation de résistance (valeur maximum - valeur minimum) est très impor- tante. En revanche, dans les cas des numéros 4 et 9 qui correspondent aux exemples de mise en oeuvre de la présente invention, la variation de résistance des échantillons de fil, est faible, et l'étirabilité des fils, est par ailleurs, meilleure que celle des tiges venues de patentage selon le procédé LP. Ceci est dû au fait qu'en soumettant les échantillons de tige, au traitement selon le procédé LP, ces derniers sont réchauffés jusqu'à 900 OC ou plus, et les grains d'austénite qu'ils comprennent, grossissent tellement que les zones de perlite produites après la transformation, deviennent importantes, et * l'étirabilité est en conséquence dégradée. Les figures 12a à 12d illustrent la variation de la résistance des échantillons de fil dans les cas des essais numéros 1, 2, 3 et 4, à partir d'une partie semi-circulaire des boucles des échantillons de fil. Les angles de 0 et de 180 représentent les points situés sur l'axe central du transporteur, et l'angle de 90 correspond à une extrémité latérale du transporteur au niveau de laquelle les boucles des fils, se chevauchent 'le plus. Ainsi qu'on peut le remarquer d'après les essais numéros 3 et 4, la variation de la résistance, est la plus importante au voisinage de l'extrémité latérale, et on observe dans cette zone, les valeurs de résistance maximum et minimum. C'est-à-dire que même si le refroidissement rapide est effectué sur une face du fil échantillon, une partie de la surface heurtée par le brouillard soufflé, a une résistance élevée, tandis que l'autre partie située sur l'autre face qui n'est pas heurtée par le brouillard soufflé, a une faible résistance en raison du refroidissement insuffisant. En conséquence, la structure de la partie à résistance élevée, comprend de la perlite fine, et la structure de la partie à faible résistance, comporte de la perlite grossière partiellement mélangée avec de la ferrite. En conséquence, dans la partie de faible résistance, la ductilité est également faible. Au contraire, dans le cas du fil échantillon de l'essai numéro 4 correspondant à un exemple de mise en oeuvre de la présente invention, même la partie épaisse de la tige, peut être refroidie de manière homogène, tant par dessus que par dessous, et la variation de la résistance est réduite de manière si importante que la structure comprend uniquement de la perlite fine et que la ductilité est également satisfaisante. On va maintenant décrire les résultats des essais dans lesquels on a respectivement fait varier la quantité d'eau du mélange air-brouillard, la quantité d'eau du brouillard et le rapport air/eau ainsi.que les conditions de refroidissement après le refroidissement rapide. Les tableaux 5 et 6 illustrent les conditions des essais, et les tableaux 7 et 8, illustrent les résultats des essais. M représente la martensite. Dans le cas des essais numéros 11 à 23, on a utilisé des fils métalliques en acier SWRH 62B avec un diamètre de 5,5 mm. Dans le cas des essais numéros 24 à 36, on a utilisé des fils métalliques en acier SWRH 62B avec un diamètre de 5,5 mm. Les essais numéros 11 et 24, correspondent au procédé Stelmor classique, et ils indiquent la faible résistance ainsi que la faible ductilité en faisant apparaître une structure de perlite grossière. Dans les essais numéros 12 et 25, la quantité d'eau était faible, et le rapport air/eau était important. Pour cette raison, les tiges échantillons n'ont pas été rapidement refroidies jusqu'à 550 C ou moins, et la résistance ainsi que la ductilité étaient faibles. Dans les essais numéros 13, 15, 18, 26, 28 et 31, le refroidissement a été effectué en pulvérisant de l'eau sans fournir d'air, et la vitesse de soufflage d'air était aussi faible que 40 m/s à m/s. Les particules d'eau n'étaient, en conséquence, pas uniformément réparties, et le refroidissement n'était pas homogène, et de la martensite s'est donc partiellement formée. Pour cette raison, la variation de résistance et de ductilité, est importante. Les essais numéros 14, 17, 20, 27, 30 et 33, correspondent à des exemples de mise en oeuvre de la présente invention. En raison du refroidissement rapide approprié, et du traitement thermique effectué après le refroidissement, la résistance et la ductilité sont satisfaisantes, et leurs variations, sont par ailleurs faibles. Dans les essais numéros 16, 19, 29 et 32, les fils métalliques ont simplement été refroidis en les laissant en l'état après avoir effectué le refroidis- sement rapide. Dans ces cas, de la martensite se forme partiellement, et les variations de résistance et de ductilité, sont importantes. Dans les essais numéros 21 et 34, on a utilisé trop d'eau pour le refroidissement. De la martensite s'est presque entièrement formée dans la structure. La ductilité est totalement perdue. Pour effectuer les essais numéros 22 et 35 qui sont des exemples de la présente invention, on a préalablement formé par mélange, un brouillard d'air et d'eau, de l'air étant soufflé à travers des buses disposées dans un caisson de soufflage d'air. Les fils échantillons correspondant à ces exemples, avaient une résistance élevée et une ductilité élevée avec de faibles variations, comme dans le cas des essais numéros 17 et 30. Les essais numéros 23 et 36, sont des exemples du procédé LP classique. La résistance et la variation sont bonnes, mais la ductilité est inférieure à celle obtenue dans le cas des exemples de la présente invention. L'essai numéro 37 est un exemple dans lequel le refroidissement a été effectué avec une faible quantité d'eau, et un rapport air/eau élevé à une vitesse de soufflage d'air élevée. Grâce à l'effet de l'air soufflé par au-dessus, sur les échantillons, on a obtenu de bons résultats. L'essai numéro 38 est un exemple dans lequel le refroidissement a été effectué avec une importante quantité d'eau, et une faible vitesse de soufflage de l'air. On a obtenu de bons résultats. L'essai numéro 39 est un exemple dans lequel le refroidissement a été effectué avec un rapport air/eau, de 0, et à une vitesse élevée de soufflage de l'air. Grâce à l'air soufflé, l'eau pulvérisée a été uniformément et finement répartie, de sorte que le refroidissement était homogène. On a obtenu de bons résultats. L'essai numéro 40 est un exemple dans lequel le réchauffage de l'essai numéro 39 dans la deuxième étape de refroidissement, a été remplacé par un refroidissement lent. Cet exemple suggère que l'on peut obtenir de bons résultats, même en mettant en oeuvre un refroidissement lent, à condition que l'on prête suffisamment d'attention. Dans les tableaux ci-dessous, l'abréviation "Nm3/m3'i, signifie m3 dans les conditions normales par m3. Tableau 1 Température Brouillard air- Brouillard air- initiale de eau par dessus eau par dessous N Procédé refroidissement Débit Rapport Débit Rapport rapide d'eau air/eau d'eau air/eau C 1/min Nm3/m3 1/min Nm3/m3 1 Stelmor 840 - - 2 Témoin 840 1500 42,1 - - 3 Témoin 840 - - 1300 16,1 4 Présente 840 1500 42,1 - - invention LP Art Refroidissement rapide dans un bain de plomb à antérieur 530 C après chauffage à 950 C Air Transporteur Temps de re- Traitement thermique N soufflé (vitesse) froidissement après refroidissement (vitesse) rapide rapide Vitesse m/s m/min s Procédé C/s 1 42 40 26 refroidissement 3 naturel 2 0 40 13 refroidissement 0,5 lent 3 42 40 13 refroidissement 0.5 lent 4 42 40 13 refroidissement 0,5 lent 5 Tableau 2 Température Brouillard air- Brouillard air- initiale de eau par dessus eau par dessous N Procédé refroidissement Débit Rapport Débit Rapport rapide d'eau air/eau d'eau air/eau C 1/mitnNm3/m3 1/min Nm3/m3 6 Stelmor 840 - - - - 7 Témoin 840 ' 1600 39,5 - - 8 Témoin 840 - - 1500 14,0 9 Présente 840 1600 39.5 - - Invention LP Art Refroidissement rapide dans un bain de plomb à antérieur 525 C après chauffage à 980 C Air Transporteur Temps de re- Traitement thermique No soufflé (vitesse) froidissement après refroidissement (vitesse) rapide rapide Vitesse m/s m/min s Procédé C/s 6 42 33 32 refroidissbment 2,5 naturel 7 0 33 16 réchauffage 1,0 8 42 33 '16 réchauffage 1,0 9 42 33 16 réchauffage 1,0 Tableau 3 Vitesse moyenne Température Résistance à la traction de moyenne après N Procédé refroidissement refroidis- Moyenne Max. Min. Variation sement rapide C/s C x 0,98.107 Pa 1 Stelmor 11 554 99 103 97 6 2 Témoin 23 541 106 112 100 12 3 Témoin 24 528 107 113 102 11 4 Présente 28 476 111 113 108 5 invention LP Art 27 530 108 110 106 4 antérieur Etirabilité N Moyenne Max. Min. Variation Structure X 1 62 64 56 8 P grossière + F 2 63 66 58 8 P fine + P grossière + F 3 63 67 60 7 P fine + P grossière + F 4 64 67 63 4 P fine 60 63 58 5 P fine Tableau 4 Vitesse moyenne Température Résistance A la traction de moyenne après NO Procédé refroidissement refroidis- Moyenne Max. Min. Variation sement rapide éC/s C x 0,98.107 Pa 6 Stelmor 9 552 114 117 109 8 7 Témoin 20 520 126 130 120 10 1 O 8 Témoin 21 504 128 131 122 9 g Présente 24 456 130 132 128 4 invention LP Art 23 525 124 126 122 4 antérieur Etirabilité NO Moyenne Max. Min. Variation Structure 6 45 48 41 7 P grossière 7 47 49 42 7 P fine + P grossière 8 47 50 41 9 P fine + P grossière 9 48 50 45 5 P fine 40 43 38 5 P fine Tableau 5 (a) Température Brouillard par Brouillard par initiale de dessus dessous N Procédé refroidisse- Débit Rapport Débit Rapport ment rapide d'eau air/eau d'eau air/eau C 1/min Nm3/m3 1/min Nm3/m3 11 Stelmor - - - - 12 Témoin 190 332,3 - - 1 0 13 Témoin 700 0 - - 14 Présente 700 90,2 - - invention Témoin 1200 0 - - 16 Témoin 1200 52,6 - - 17 Présente 860 1200 52,6 - - invention 18 Témoin 1700 0 - - 19 Témoin 1700 37,1 - - Présente 1700 37,1 invention 21 Témoin 2500 25,3 - - 22 Présente 1200 52,6 300 70,0 invention - 23 LP Art Refroidissement rapide dans un bain de antérieur plomb a 530 C après chauffage à 960 OC Tableau 5 (b) Air Trans- Temps de re- Traitement thermique après souffle porteur froidissement refroidissement rapide NO Vitesse Vitesse rapide Vitesse m/s m/min s Procédé C/s 11 40 30 34 Refroidissement 3 naturel 1 0 12 40 30 17 Refroidissement 15 lent 13 40 30 17 Refroidissement 1,5 lent 14 40 30 17 Refroidissement 1,5 1.5 lent 40 30 17 Réchauffage 1,5 16 40 30 17 Refroidissement 3 naturel 17 40 30 17 Réchauffage 1,5 18 40 40 13 Réchauffage 1,5 19 40 40 13 Refroidissement 3 naturel 40 40 13 Réchauffage 1,5 21 40 40 13 Réchauffage 1,5 22 40 30 17 Réchauffage 1,5 23 Refroidissement rapide dans un bain de plomb à 530 C après chauffage à 960 C Tableau 6 (a) Température Brouillard par Brouillard par initiale de dessus dessous N Procédé refroidisse- Débit Rapport Débit Rapport ment rapide d'eau air/eau d'eau air/eau C 1/min Nm3/m3 1/min Nm3/m3 24 Stelmor - - - - Témoin 190 332,3 - - lO 26 Témoin 700 0 - - 27 Présente 700 90,2 - - invention 28 Témoin 1200 0 - - 29 Témoin 1200 52,6 - - 30 Présente 850 1200 52,6 - - invention 31 Témoin 1700 - 0 - - 32 Témoin 1700 37,1 - - 33 Presente 1700 37,1 - - invention 34 Témoin 2500 25,3 - - Présente 1200 52,6 300 70,0 invention 36 LP Art Refroidissement rapide dans un bain de plomb antérieur à 540 C après chauffage à 960 C 37 Présente 850 500 180 - - invention 38 Présente 850 2400 24 - - invention 39 Présente 850 1200 0 - - invention Présente 850 1200 0 invention Tableau 6 (b) Air Trans- Temps de re- Traitement thermique après soufflé porteur froidissement refroidissement rapide NO Vitesse Vitesse rapide Vitesse m/s m/min s Procédé C/s 24 30 40 26 Refroidissement 3.0 naturel 30 40 13 Refroidissement 1.5 - lent 26 30 40 13 Refroidissement 1,5 lent 27 30. 40 13 Refroidissement 1,5 lent 1 5 28 30 40 13 Réchauffage 1,5 29 30 40 13 Refroidissement 3 naturel 30 40 13 Réchauffage 1,5 31 30 50 1l Réchauffage 1,5 32 30 50 1l Refroidissement 3 naturel 33 30 50 11' Réchauffage 1,5 34 30 50 1il Réchauffage 1,5 30 40 13 Réchauffage 1,5 36 Refroidissement rapide dans un bain de plomb à 540 C après chabffage A 960 C 37 60 40 22 Refroidissement lent 1,5 38 10 40 8S Réchauffage 1,5 39 60 40 i1l Réchauffage. 1,5 40 60 40 10 Refroidissement lent 1,5 Tableau 7 (a) Vitesse moyenne Température Résistance à la traction de moyenne après N Procédé refroidissement refroidis- Moyenne Max. Min. Variation sement rapide C/s C x 0,g98.107 Pa 11 Stelmor 8 588 - 93 97 90 7 12 Témoin 13 639 92 96 89 7 1O 13 Témoin 20 520 103 125 99 26 14 Présente 20 520 101 104 99 5 invention Témoin 23 469 106 1?1 100. 21 16 Témoin 23 469 125 138 99 39 1 5 17 Présente 23 469 103 106 100 6 invention 18 Témoin 32 444 109 129 104 25 19 Témoin 32 444 135 145 105 40 Présente 32 444 105 108 103 5 invention 21 Témoin 51 197 144 162 131 31 22 Présente 26 418 104 108 101 7 invention 23 LP Art 20 530 104 107 100 7 antérieur Tableau 7 (b) Etirabilité N Moyenne Max. Min. Variation Structure % 11 52 54 49 5 P grossière 12 51 54 49 6 P grossière 13 54 57 47 10 Pfine + M 14 55 58 52 6 Pfine 1 0 15- 54 59 41 18 Pfine + M 16 49 58 1 57 Pfine + M 17 57 60 55 5 Pfine 18 50 58 25 33 Pfine + M 19 45 59 0 59 Pfine + M 20 58 60 54 6 Pfine 21 1 3 0 3 M 22 58 61 55 6 Pfine 23 50 54 47 7 Pfine Tableau 8 (a) Vitesse moyenne Température Résistance à la traction de moyenne après N Procédé refroidissement refroidis- Moyenne Max. Min. Variation sement rapide C/s C x 0,98.107 Pa 24 Stelmor 10 590 120 125 116 9 Témoin 17 629 118 123 114 9 1 0 26 Témoin 26 512 132 147 125 22 27 Présente 26 512 129 133 125 8 invention 28 Témoin 29 473 139 150 128 22 29 Témoin 29 473 140 163 129 24 30 Présente 29 - 473 131 133 128 5 invention 31 Témoin 38 432 149 177 135 42 32 Témoin 38 432 151 173 130 43 33 Présente 38 432 134 137 131 6 invention 34 Témoin 55 245 161 187 141 46 Présente 32 434 132 134 129 5 invention 36 LP Art 26 540 128 130 124 6 antérieur 37 Présente 14 542 125 128 122 6 invention 38 Présente 48 466 131 134 128 6 invention 39 Présente 31 509 132 133 126 7 invention Présente 31 540 124 127 120 7 invention - Tableau 8 (b) Etirabilité N Moyenne Max. Min. Variation Structure 24 46 50 40 10 P grossière 44 48 39 9 P grossière 26 48 55 41 14 Pfine + M 27 -52 54 49 5 Pfine 1 0 28 47 55 40 15 Pfine + M 29 38 54 2 52 Pfine + M 54 56 51 5 Pfine 31 33 55 1 54 Pfine + M 32 37 53 0 53 Pfine + M 1 5 33 52 54 48 6 Pfine 34 I 2 0 2 M 54 56 52 4 Pfine 36 46 50 43 7 Pfine 37 48 52 46 6 P fine 38 52 55 50 5 Pfine 39 50 53 47 6 Pfine 46 49 42 7 Pfine Exemple 2 Les essais ont été effectués selon le procédé décrit dans le mode de réalisation préféré 2. Les échantillons de fil métallique, utilisés pour les essais, étaient en acier SWRH 62B, en acier SWRH 82B, et en acier à haute teneur en silicium et faible teneur en manganèse qui est plus résistant que l'acier SWRH 82B. La composition chimique est mentionnée dans le tableau 9. Les conditions d'essai sont illustrées dans le tableau 10. Les résultats de ces essais obtenus en utilisant les aciers SWRH 62B et SWRH 82B, sont respectivement indiqués dans les tableaux 11 et 12. La température initiale de refroidissement, était de 840 C. La première zone de refroidissement, et la deuxième zone de refroidissement, avaient toutes les deux une largeur de 1600 mm, et une longueur de 9000 mm. L'essai numéro 1 correspond à un refroidissement ordinaire, dans lequel on effectue uniquement un soufflage d'air. Sa vitesse de refroidissement est faible, et les températures à la fin du premier refroidissement et à la fin du deuxième refroidisse- ment, sont élevées. La résistance et la ductilité des fils métalliques obtenus dans ces conditions, sont faibles. L'essai numéro 2 correspond à un procédé selon la présente invention, dans lequel dans la première étape de refroidissement, on souffle de l'eau pulvérisée par dessus, et on souffle de l'air par dessous, sur un fil métallique, et dans la deuxième étape de refroidissement, on souffle uniquement de l'air. Dans la première étape de refroidissement, l'air soufflé se mélange naturellement avec l'eau qui tombe par dessus, et il se transofrme en fait en un mélange d'air et de brouillard. Les-températures à la fin de la première étape de refroidissement, et à la fin de la deuxième étape de refroidissement, étaient respectivement de 498 C et de 444 oC, et le refroi- dissement a ensuite été effectué lentement à une vitesse de 15 C/s. Grâce à ce procédé, la structure de perlite ainsi obtenue, est fine, et la résistance ainsi que la ductilité des fils métalliques obtenus, sont élevées. L'essai numéro 3 correspond à un procédé analogue à celui de l'essai numéro 2, mais la vitesse de transport était élevée, et en conséquence, le temps de refroidissement était court, et les températures à la fin des première et deuxième étapes de refroidissement, étaient plus élevées. Grâce à cette modification du procédé, la résistance et la ductilité observées dans cet essai, sont légèrement supérieures à celles de l'essai numéro 1. Au contraire, dans le cas de l'essai numéro 4, les températures à la fin des première et deuxième étapes de refroidissement, étaient trop faibles, et de la bainite s'est en conséquence, partiellement formée dans la structure du produit. La résistance est élevée, mais la ductilité est faible, et la variation est importante. Dans le cas de l'essai numéro 5, la température à la fin de la température à la fin de la première étape de refroidissement, était plutôt élevée, à savoir de 587 C, mais la température a été réduite à 12 C/s par refroidissement simultané à l'aide d'eau pulvérisée, jusqu'à la température de 456 C. La structure et les propriétés mécaniques obtenues, sont moins bonnes que celles obtenues dans l'essai numéro 2, mails elles sont satisfaisantes. Dans le cas de l'essai numéro 6, la première étape de refroidissement a été effectuée seulement en pulvérisant de l'eau. On n'a toutefois pas simultanément soufflé de l'air, et la vitesse de refroidissement était en conséquence plus faible que celle dans le cas de l'essai numéro 4. La résistance et la ductilité, sont meilleures que celles dans le cas de l'essai numéro 1. Dans le cas de l'essai numéro 7, la température à la fin de la première étape de refroidissement, était un peu plus élevée, et le refroidissement, dans la deuxième étape de refroidissement, a en outre été effectué à une vitesse plus faible, à savoir de 1,5 C/s. La température à la fin de la deuxième étape de refroidissement, était élevée. En raison de ces conditions de traitement, les caractéristiques des fils métalliques produits, ne sont pas satisfaisantes. Dans le cas de l'essai numéro 8, le fil échan- tillon a été soumis à un refroidissement légèrement excessif, et on a ensuite effectué un traitement de réchauffage à une vitesse de 2 C/s. On n'a pas observé la formation de bainite et d'une structure de perlite fine. Dans le cas de l'essai numéro 9, le procédé était identique à celui de l'essai numéro 2 jusqu'à la deuxième étape de refroidissement, et le fil échantillon a ensuite été rapidement refroidi à une vitesse de 7 C/s. Dans la zone ségrégée au centre du fil métallique, une faible quantité de martensite s'est formée. Dans le cas de l'essai numéro 10, le fil métal- lique a été refroidi, sans soufflage par le dessus, à l'aide d'un brouillard soufflé qui consistait en un mélange d'air soufflé et d'eau éjecté à travers des buses de pulvérisation, disposées dns une chambre de soufflage. La température de refroidissement était appropriée, et on a obtenu des caractéristiques équivalentes à celles dans le cas de l'essai numéro 2. Dans le cas de l'essai numéro 11, on a mis en oeuvre un procédé de patentage au plomb différé. La résistance du fil produit était élevée, mais la ductilité était moins bonne que celle obtenue dans l'essai numéro 2 ou 9, ceci en raison de la croissance de grains d'austénite par réchauffage. L'essai numéro 12 est un exemple dans lequel le refroidissement a été effectué à un débit d'eau de m3/h sous la forme de fines particules, par soufflage dans de l'air soufflé à une vitesse élevée, de 60 m/s. L'essai numéro 13 est un exemple dans lequel le refroidissement a été effectué avec un débit d'eau de 140 m3/h sous la forme de fines particules, en soufflant de l'air à la vitesse élevée de 60 m/s. L'essai numéro 14 illustre un exemple dans le cas d'un rapport air/eau élevé, de 170 m3 dans les conditions normales/m3, et en ajoutant de l'eau à raison de 10 m3 dans les conditions normales/h dans de l'air soufflé arrivant par dessous le fil métal- lique. Dans l'essai numéro 15, le refroidissement a été effectué en soufflant de l'eau pulvérisée par dessus, sur un fil métallique à raison de 120 m3/h. Dans l'essai numéro 16, le premier refroidissement a été effectué pendant 7 s en augmentant la vitesse du transporteur. Dans les essais numéros 12 à 16, on a montré que l'on pouvait obtenir de bons résultats en employant les échantillons de fil métallique en acier SWRE 62B. Même dans le cas des essais -numéros 6, 10 et 15, dans lesquels on a effectué le refroidissement unilatéral, on a obtenu de bons résultats. Ceci est dû au fait qu'on a fait avancer le fil métallique selon un mouvement en zigzag, de façon à ce que le fil métallique soit refroidi de manière homogène. La figure 13 est un graphique illustrant la relation entre la température et la résistance à la traction en employant un échantillon de fil métal- lique en acier SWRH 82B avec un diamètre de 9 mm, la température correspondant au stade final de la première étape de refroidissement. Dans la deuxième étape de refroidissement, on a soufflé de l'air à une vitesse de 4 C/s sur le fil échantillon. Le symbole "0 " indique des structures bainitiques, le symbole "e " indique des structures perlitiques fines, et le symbole " " indique des structures perlitiques grossières. Les fils métalliques qui ont été refroidis en soufflant de l'air, avaient en général, une résistance à la traction d'environ 112,7. 107 Pa, mais en régulant la température dans la première étape de refroidissement de façon à ce qu'elle varie de 600 C à 450 C, on a obtenu un fil métallique ayant une résistance à la traction, de 116,6.107 à 127,4.107 Pa. La figure 14 est un graphique illustrant une relation entre la température dans la première étape de refroidissement et la vitesse de refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, la température étant de 575 C au stade de la première étape de refroidissement, et on a fait varier la vitesse de refroidissement. Sur le graphique, le symbole "eO" indique des structures bainitiques, et le symbole " O" indique des structures perlitiques. En employant une vitesse de refroidissement de 2 C/s à 15 oC/s, on a pu obtenir un fil métallique ayant une résistance à la traction élevée, mais une vitesse supérieure à 15 C/s ne s'est pas avérée souhaitable, dans la mesure o des structures bainitiques sont apparues, et o la variation de résistance à la traction est devenue importante. Letableau 13 illustre les résultats d'essai à partir de fils métalliques en acier A à haute teneur en silicium et à faible teneur en manganèse. Il apparaît que les caractéristiques obtenues dans l'essai numéro 2 de la présente invention, sont meilleures que celles dans le cas de l'essai numéro 1 mettant en oeuvre le refroidissement par soufflage d'air, et celles de l'essai numéro 9 mettant en oeuvre le patentage au plomb différé. Conformément à la présente invention, ainsi que cela a été mentionné cidessus, on peut obtenir un fil métallique doté de caractéristiques équivalentes ou meilleures que celles d'un fil métallique produit selon un procédé de patentage au plomb différé, sans mettre en oeuvre un dispositif de chauffage parti- culier après le refroidissement rapide. Les tableaux 14 et 15, illustrent les résultats du traitement de la première étape de refroidissement et de la deuxième étape de refroidissement, un fil métallique ayant été transporté de façon à ce qu'il soit déplacé en zigzag. Les résultats mentionnés dans le tableau 14, ont été obtenus en employant un acier SWRS 62B, et ceux du tableaux 15, correspondent à un acier SWRE 82B. Les conditions d'essai correspondent à celles des essais indiqués dans le tableau 10. Le mouvement en zigzag a été imprimé au fil métallique à l'aide d'organes de guidage comportant plusieurs éléments rotatifs, disposés le long des parois laté- rales de chaque côté du transporteur, en s'étendant dans la direction du fil métallique, et on a fait avancer le fil, en le faisant tourner alternativement de gauche à droite par portion de 800 mm, en diagonale par rapport à l'axe central du transpor- teur, chaque centre des boucles du fil métallique, étant espacé au maximum de 80 mm par rapport au centre du transporteur. Grâce à ce mouvement en zigzag, les zones de qualité médiocre restant dans la partie épaisse du fil métallique, ont été éliminées, et la variation de résistance a été réduite. La figure 15 illustre schématiquement le dépla- cement en zigzag d'un fil métallique sous la forme d'une série de boucles continue, conformément à la présente invention. Le fil métallique sous la forme d'une série de boucles continue, est progressivement poussée en diagonale par rapport à la direction d'avance du fil métallique. Pour pousser le fil métallique, on a alternativement disposé le long des deux parois latérales du transporteur, des organes de guidage comportant des galets à axes verticaux. L'intervalle d'espacement des organes de guidage, est de préférence de 0, 3 à 2,0 D, D représentant le diamètre des boucles du fil métallique. Il n'est pas souhaitable que l'intervalle soit inférieur à 0,2 D, dans la mesure o la résistance- au transport en zigzag devient plus importante, tandis que si il est supérieur à 2,0 D, la fréquence du mouvement en zigzag, devient trop faible. De plus, il est recommandé que l'amplitude de la poussée soit de 0,02 à 0,3 D. Si l'amplitude est inférieure à 0,02 D, il est impossible que chacune des boucles soit déplacée de façon satisfaisante en diagonale, en direction de chacun des organes de guidage prévus des deux côtés du transporteur, et en conséquence, le fil métallique n'est pas refroidi de manière homogène. Il est désavantageux qu'elle soit supérieure à 0,3 D,- dans la mesure o la résistance au transport en zigzag, est accrue, et o on doit employer un transporteur de grande largeur. Le point Q sur la figure 15 correspond au point au niveau duquel l'une des boucles est en contact avec une autre, et il se déplace de manière continue en zigzag en avançant dans la direction Ql- *Q2, de sorte que sa position varie. La figure 16 est une vue en plan d'un dispositif mis en oeuvre pour déplacer en zigzag le fil métallique de la présente invention. La référence numérique 28 désigne des organes de guidage, et la référence numérique 29 désigne les parois latérales du transporteur. La tige métallique est guidée par les organes de guidage 28, et elle avance en se déplaçant en zigzag. La figure 17 est un graphique illustrant la relation entre la poussée d'un fil métallique se déplaçant en zigzag, et la résistance du fil métallique, en faisant varier l'amplitude de la poussée. Le diamètre des boucles était de 1050 mm. Une poussée d'une amplitude de 30 mm contribue à ce que la variation de la résistance soit réduite jusqu'à la moitié de celle dans le cas du refroidissement sans déplacement en zigzag. L'effet de la poussée devient optimum lorsque l'amplitude est de 80 mm. Si l'amplitude est supérieure à 80 mm, la résistance au transport devient si importante que les boucles du fil métallique, sont serrées sur le trajet, et la variation de la résistance du fil métallique, est accrue. La limite supérieure de l'amplitude de poussée, correspond donc, de préférence, à 0,3 fois le diamètre des boucles du fil métallique. De nombreuses modifications et variantes peuvent bien entendu être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, sans pour cela s'écarter de la définition de la présente invention mentionnée dans les revendications annexées. Tableau 9 (% en poids) Acier C Si Mn P S Cu+Ni+Cr Ai N SMi 62 8 0,62 0.24 0,78 0,02 0,01 0,05 0,02 0,0041 SRH 82 B 0,82 0,22 0,80 0,01 0.01 0,06 0,03 0,0032 Acier à haute teneuren Si 0,85 0,98 0,25 0,02 0,01 0,07 0,02 0,0045 et basse te- neur en Mn Tableau 10 (a) Première étape de refroidissement Eau pulvérisée Air soufflé N Procédé par dessus par dessous Temps Vitesse Température Débit Rapport Vitesse Débit s C/s C d'eau air/eau d'eau m3/h Nm3/m3 m/s m3/h 1 Art - - 50 - 18 7 714 1 0 antérieur 2 Présente 70 42 30 Par 18 19 498 invention dessus 3 Témoin Par il 19 631 dessus 4 Témoin 90 42 30 Par 18 23 426 dessus Présente go 42 30 Par 11 23 587 invention dessus 6 Présente 9gO 42 - 18 15 570 invention 7 Témoin 90 42 30 Par 11 23 587 dessus 8 Témoin 150 20 60 Par 9 46 426 dessus 9 Témoin 70 42 30 Par 18 19 498 dessus Présente 30 80 18 17 534 invention 11 Art Procédé LP à 520 C après chauffage à 950 C antérieur 12 Présente 20 0 60 Par 19 14 567 invention dessus 13 Présente 140 o 60 Par 10 39 450 invention dessus 14 Présente 30 170 40 Par 20 18 480 invention dessus Présente 170 0 - - 13 28 476 invention Addition 16 Présente 140 60 50 30 7 38 574 invention TI:fi UOTIUAUT nu-- urTPT;wX9L> L L Ot OS OL auasad 9 Taan-iu uOT$UaUT TruruassTPT o;a9 iL O azuSd la.nl u uoTZuaAuT zuarseTpToa;ax92t azuagelci jeanlvu Uo7lueAU7 )V BL0 ú - -L l ia-nlTPTosiau 25t 5 E2 0t UOTIUaAUT D. 056 W.5e;;nm4 mazdu a. ozs * d' WPBDOZd I L atnz u UCflIOAUT UcWBT 06) E CL OE ' - aluascd -L t.zlnuU UOflUAUT lu*"l'sslPTd- 5 0D E.t Or - - 6p: uasTPT =}oM @al -9E E gL 5L UTlo? L u-SPT;;nE6St L C OS- _L EC 9 096 S't gEt oc To.nlmu,uoTuaaul uws * TPT ;;;lI l>Ssosd luuuss;PTO;w26E E OE - - OtUU - t tSS OS6 - - úii s2TPToe;;:u"BCstiA)n"1T "eUTe; -$;PIoI;02 -slp;oz;02 laoddvit il lontu UTOlUOaUT 1uas.STPT :;S!x 19duj Sp asseà op EduL onosup aed On sp a- aupo?&d 2 uarssSp$o3;@X T;;nos 2Y aepTToxAnd nt3 laanuevb (q) CL n..Tqu& 86ZOS9Z Tableau 1! Type Résistance à la Etirabilité d'acter traction Structure N Procédé Moyenne Variation Moyenne Diamètre xO.98.107Pa xO,98.107Pa % -Art 93 5 48 F grossière + P anterieur 2 Présente 107 5- 58 F fine + P l0 invention 3 Témoin 96 5 50 F grossière + P 4Temoin SWRH62B 117 10 45 F fine + P + B S Présente 103 5 55 F fine + P invention 6 Presente 100 7 54 F fine t P invention 7 Témoin 13 e 97 7 50 F grossière + P 8 Témoin 107 5 57 F fine + P 9 Témoin 110 6 55 F fine + P + M 10 Presente 105 4 56 F fine + P invention 11 Art 104 4 52 F fine + P antérteur 12 Presente 103 6 53 F fine + P invention 3 Présente I10 7 56 F fine + P invention 14 Présente 106 5 54 f fine + P invention 15 Présente 106 6 55 F fine + P invention 16 Présente 102 5 52 F fine + P invention Tableau 12 Type Résistance à la Etirabilité d'acier traction Structure N Procédé Moyenne Variation Moyenne Diamètre xO,98.107Pa xO,98.107Pa % 1 Art 109 6. 35 p grossière antérieur 2 Présente 130 5 48 F fine invention 3 Témoin 112 5 36 P grossière 4 Témoin SWRH 82B 139 12 30 P fine + B Présente 125 - 5 46 P fine invention 6 Présente 13 0 121 7 47 P fine invention 7 Témoin 114 8 40 P grossière 8 Témoin 129 5 49 P fine 9 Témoin 133 6 46 - P fine + M 10 Présente 127 5 47 P fine invention 11 Art 125 5 42 P fine antérieur 26S0298 Tableau 13 Type Résistance & la Etirabilité d'acier traction Structure N Procédé Moyenne Variation Moyenne Diamétre xO,98.107Pa xO,98.107Pa ' I Art 115 12 28 p grossière antérieur A 2 Présente 141 5 42 P fine l O invention 13 0 I1 Art 140 5 35 P fine antérieur Tableau 14 Type Résistance à la Etirabilité Etirabilité d'acier' traction Structure N- Procédé Moyenne Variation Moyenne Diamètre xO.98.107Pa xO,98.107Pa % 2Présente 108 3 60 F fine + P -i nvention 62 B Présente 104 3 56 F fine + P invention 13 e 6 Présente 101 3 55 F fine + P invention 7Art 105 2 53 F fine + P antérieur Tableau 15 Type Résistance à la Etirabilité d'acier traction Structure N Procédé Moyenne Variation Moyenne Diamètre xO,98.107Pa xO,98.107Pa % 2 Présente 130 3 49 P fine invention 82 B Présente 125 3 47 P fine invention 13 a 6Présente 121 3 48 P fine invention 11 Art 125 2 43 P fine antérieur REVENDICATIONS 1. Procédé de patentage direct d'un fil métal- lique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il com- prend les étapes consistant: à transporter un fil métallique laminé à chaud (1) sur un transporteur (3), ce fil métallique étant sous la forme d'une série de boucles continue et ayant une teneur en carbone de 0,40 à 1,00 % en poids; à souffler un brouillard, au moins par dessus, sur la surface de ce fil métallique, et à souffler de l'air, par dessous, sur la surface opposée de ce fil métallique, pour refroidir ce fil métallique pendant le transport, à une vitesse de 12 à 50 OC/s, jusqu'à une température 550 C à 400 C, le brouillard ayant un débit d'eau de 200 à 2400 1/min et un rapport de l'air à l'eau, de 200 m3 dans les conditions normales/m3 ou moins; et à réchauffer au cours du transport ce fil métal- lique refroidi, à une vitesse de 3 C/s ou moins. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le brouillard est soufflé par dessus le fil métallique. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le brouillard est soufflé par dessus et par - dessous le fil métallique. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le brouillard, est un brouillard d'air et d'eau ayant un débit de 500 à 2400 1/min, et un rapport de l'air à l'eau, de 20 à 180 m3 dans les conditions normales/m3. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le brouillard est de l'eau pulvérisée selon un débit d'eau de 500 à 2400 1/min, avec un rapport de l'air à l'eau, égal à zéro. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le transport du fil métallique laminé à chaud, ce fil métallique étant sous la forme d'une série de boucles continue, est effectué en déplaçant ce fil métallique en zigzag. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'au cours du transport en zigzag du fil métallique, les boucles du fil métallique sont disposées à plat sur le transporteur, en ce que les boucles tournent alternativement à droite et à gauche, à chaque intervalle d'une longueur de 0,3 à 2,0 D dans la direction d'avance et en diagonale par rapport à l'axe central du transporteur, chaque centre des boucles étant écarté de l'axe central du transporteur, l'écart étant au maximum de 0,02 à 0,3 D afin de transporter le fil métallique, D repré- sentant le diamètre des boucles formées par ce fil métallique. 8. Procédé de patentage direct d'un fil métal- lique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il com-. prend les étapes consistant: à transporter un fil métallique laminé à chaud (1) sur un transporteur (3), le fil métallique étant sous la forme d'une série de boucles continue, et ayant une teneur en carbone, de 0,40 à 1,00 % en poids; à souffler un brouillard, au moins par le dessus, sur la surface de ce fil métallique, et à souffler de l'air, par dessous, sur la surface opposée de ce fil métallique, pour la refroidir au cours du transport, à une vitesse de 12 à 50 C/s, jusqu'à une température de 550 C à 400 C, ce brouillard ayant un débit d'eau de 200 à 2400 1/min, et un rapport de l'air à l'eau, de 200 m3 dans les conditions normales/m3 ou moins; et à refroidir lentement au cours du transport, ce fil métallique refroidi, à une vitesse de 2 C/s ou moins. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le brouillard est soufflé par dessus, sur le fil métallique. 10. Procédé selon la revendication 8i caracté- risé en ce que le brouillard est soufflé par -dessus et par dessous, sur ce fil métallique. 11. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le brouillard a un débit d'eau de 500 à 2400 1/min, avec un rapport de l'air à l'eau, de 20 à 180 m3 dans les conditions normales/m3. 12. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le brouillard est de l'eau pulvérisé selon un débit d'eau de 500 1 à 2400 1/min et un rapport de l'air à l'eau, de zéro. 13. Procédé selon la revendication 8, caracté- risé en ce que le transport du fil métallique laminé à chaud et enroulé dans un état dans lequel ce fil métallique.est sous la forme d'une série de boucles continue, est effectué en déplaçant le fil métallique en zigzag. 14. Procédé selon la revendication 8, caracté- risé en ce qu'au cours du transport en zigzag du fil métallique; les boucles du fil métallique sont disposées à plat sur le transporteur, en ce que les boucles tournent alternativement à droite et à gauche, à chaque intervalle d'une longueur de 0,3 à 2,0 D dans la direction d'avance, et en diagonale par rapport à l'axe central du transporteur, chaque centre des boucles étant écarté par rapport à l'axe central du transporteur, l'écart étant au maximum de 0,02 à 0,3 D de façon à transporter ce fil métal- lique, D représentant le diamètre des boucles formées par le fil métallique. 15. Procédé de patentage direct d'un fil métal- lique laminé à chaud, caractérisé en ce qu'il com- prend les étapes consistant: à transporter un fil-métallique laminé à chaud (1), sur un transporteur (3), le fil métallique étant sous la forme d'une série de boucles continue, et ayant une teneur en carbone de 0,40 à 1,00 % en poids; à refroidir au cours du transport, dans une pre- mière étape de refroidissement, ce fil métallique à une vitesse de 12 à 40 C/s, jusqu'à une température de 600 C à 450 C, en soufflant un milieu de refroi- dissement pendant 5 à 30 s sur ce fil métallique; et à refroidir au cours du transport, dans une deuxième étape de refroidissement, le fil métallique refroidi, à une vitesse de 2 à 15. C/s, jusqu'à une température de 550 C à 400 C, en soufflant un milieu de refroidissement pendant 5 s à 30 s, sur le fil métallique refroidi dans la première étape de refroidissement. 16. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que la première étape de refroidissement, consiste à refroidir le fil métallique à une tempéra- ture de 550 C à 450 C, en soufflant le milieu de refroidissement sur le fil métallique. 17. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement, consiste en air soufflé et en eau pulvérisée. 18. Procédé selon la revendication 17, caracté- risé en ce que l'eau pulvérisée, consiste en eau chaude pulvérisée. 19. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement dans la première étape de refroidissement, consiste en air soufflé et en un brouillard d'air et d'eau. 20. Procédé selon la revendication 19, caracté- risé en ce que le brouillard d'air et d'eau, consiste en un mélange d'air et de brouillard formé en mélan- geant de l'eau chaude. 21. Procédé selon la revendication 19, caracté- risé en ce que le milieu de. refroidissement dans la première étape de refroidissement, consiste.en un mélange d'air et de brouillard, formé en mélangeant de l'air soufflé avec de l'eau pulvérisée. 22. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement dans la première étape de refroidissement, consiste en un mélange d'air soufflé et de brouillard, formé. en mélangeant de l'air soufflé avec un brouillard d'air et d'eau. 23. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que la deuxième étape de refroidissement consiste à souffler un milie de refroidissement sur le fil métallique, jusqu'à une température de 500 C à 400 OC. 24. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, consiste en air soufflé par dessous sur le fil métallique. 25. Procédé selon la revendication. 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement dans la deuxième étape de refroidissemènt, consiste en un mélange d'air soufflé et de brouillard, formé en mélangeant de l'air soufflé avec de l'eau pulvérisée. 26. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le milieu de refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, consiste en un mélange d'air soufflé et de brouillard, formé en mélangeant de l'air soufflé avec un brouillard d'air et d'eau. 27. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, consiste à refroidir le fil métallique à une vitesse de 2 à 8 C/s. 28. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le refroidissement dans la deuxième étape de refroidissement, consiste à refroidir le fil métallique à une vitesse de plus de 8 jusqu'à C/s. 29. Procédé selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le transport du fil métallique laminé à chaud dans un état dans lequel ce fil métallique est sous la forme d'une série de boucles continue, est effectué en déplaçant le fil métallique en zigzag. 30. Procédé selon la revendication 29, caracté- risé en ce qu'au cours du transport en zigzag de le fil métallique, les boucles de ce fil métallique sont disposées à plat sur le transporteur, en ce que les boucles tournent alternativement à droite et à gauche, à chaque intervalle d'une longueur de 0,3 à 2,0 D, dans la direction d'avance, et en diagonale par rapport à l'axe central du transporteur, chaque centre des boucles étant écarté de l'axe central du transporteur, l'écart étant au maximum de 0,02 à 0,3 D de façon à transporter le fil métallique, D représentant le diamètre des boucles formées par le fil métallique.