Brevet FR2653703A1 — publié le 19910503

La présente invention a pour objet une feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, présentant une aptitude excellente au façonnage, ainsi que son procédé de production. Le procédé consiste à stratifier un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, ayant des caractéristiques spécifiées, revêtu préalablement avec une petite quantité d'une résine composite, la résine composite contenant au moins un radical, tel qu'un radical époxy ou un radical hydroxyle, sur l'une des faces ou les deux faces d'une feuille métallique ayant subi un traite- ment de surface, qui a été chauffée au point de fusion du film de résine copolyester 50 C juste avant stratifica- tion du film de résine copolyester. La face du film de résine copolyester revêtue préalablement avec la résine composite est en contact avec la feuille métallique traitée en surface. Actuellement, des feuilles métalliques, telles qu'une tôle d'étamage galvanique, un acier dépourvu d'étain et des feuilles d'aluminium, sont largement utilisées comme matières premières pour des boîtes métalliques après avoir été revêtues, au moins une fois, avec un vernis. Ce revêtement de vernis est désavantageux du point de vue énergétique, un temps important étant requis pour la réticulation du vernis et de grands volumes de solvant évacués au cours du processus de réticulation du vernis devant être brûlés dans un autre four afin d'éviter une pollution de l'air. Récemment, la stratification d'un film de résine thermoplastique sur une feuille métallique a été tentée afin d'éviter ces problèmes. Voir, par exemple, la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N Sho 53-141 786, le brevet japonais publié sous le N Sho 60-47 103, les demandes de-brevets japonaises mises à l'inspection publique Nos Sho 60168 643, Sho 61-20 736 et Sho 61-149 341. La demande de brevet japonais mise à l'inspec- tion publique N Sho 53-141 786 décrit une boîte métallique produite à partir d'une feuille métallique recouverte d'un film de résine polyoléfinique en utilisant un adhésif contenant une résine polyoléfinique modifiée avec un radical carboxyle. Cependant, cette feuille métallique stratifiée avec un film de polyoléfine ne peut être utilisée comme matière première pour la production des boîtes métalliques, le contenu conditionné pouvant provoquer une corrosion de la feuille métallique en-raison de la mauvaise résistance à la perméabilité du film de résine polyoléfinique stratifié. En outre, même si la feuille métallique stratifiée avec un film de résine polyoléfinique est utilisée comme matière première pour la production de boîtes métalliques, des boîtes métalliques ayant un aspect satisfaisant ne peuvent être obtenues car le film de résine polyoléfinique stratifié est fondu au cours du chauffage à des températures de 160 à 200 C. Ces températures sont requises pour la réticulation de l'encre d'impression ou du vernis du revêtement. Le brevet japonais publié sous le N Sho 60-47 103 concerne un procédé de stratification d'un film de résine polyester cristalline à une feuille métallique par chauffage de la feuille à une température supérieure au point de fusion dudit film de résine polyester, puis une trempe immédiate du stratifié. Dans ce brevet, le film de polyester cristallin est suffisamment fixé à la feuille métallique par un film de résine polyester amorphe et non orienté qui est formé à 1'inter- face du film de polyester cristallin et de la feuille métallique en résultat de l'étape de chauffage. Cependant, lorsque la feuille métallique stratifiée avec un film de polyester est chauffée à nouveau à une température de 160 à C pendant un temps de 10 à 30 minutes, comme cela est requis pour la réticulation de l'encre d'impression ou du vernis appliqué sur l'autre face de la feuille métallique avant façonnage, l'adhérence du film de résine polyester se détériore. Cela est dû à la recristallisation, par chauffage, de la couche de résine polyester amorphe non orientée. Il en résulte que la résistance à la corrosion se détériore également. La demande de brevet japonais mise à l'inspec- tion publique N Sho 60-168 643 concerne une feuille d!acier stratifiée avec un film de résine thermoplastique pour une boîte métallique ayant subi un étirage-emboutis- sage (boîte D + I), ainsi que son procédé de production. Dans ledit brevet, la face de la feuille d'acier à utiliser pour l'intérieur de la boite métallique D + I est strati- fiée avec un film d'une résine thermoplastique, telle que le téréphtalate de polyéthylène, en l'absence d'un quelconque adhésif. La face de la feuille d'acier à utiliser pour l'extérieur de la boite métallique D + I est plaquée avec un métal ductile, tel que l'étain, le nickel ou l'aluminium. La feuille d'acier conforme audit brevet possède les mêmes défauts que ceux des feuilles du brevet japonais publié sous le N Sho 60-47 103, c'est-à-dire qu'en résultat du nouveau chauffage à une température de à 200 C pendant 10 à 30 minutes requis pour la réticulation de l'encre d'impression et du vernis sur l'extérieur de la boîte métallique D + I, l'adhérence du film de résine polyester se détériore notablement. Les demandes de brevets japonais mises à l'inspection publique Nos Sho 6120 736 et Sho 61-149 341 concernent la stratification d'un film de résine polyester, à orientation biaxiale, revêtu préalablement, à une feuille métallique chauffée à une température inférieure au point de fusion dudit film de résine polyester. Le film est revêtu préalablement avec un adhésif particulier, tel qu'une résine époxy contenant un agent de réticulation. Dans lesdits brevets, une couche de résine polyester amorphe et nonorientée, de la manière indiquée dans le brevet japonais publié sous le No Sho 60-47 103 et la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N Sho 60-168 643, n'est pas formée. Cela est dû à la mise en oeuvre de la stratification du film de résine polyester, à orientation biaxiale, à la feuille métallique à une température inférieure au point de fusion dudit film de résine polyester. En -conséquence, la résistance à la corrosion et l'adhérence du film de résine polyester à la feuille métallique ne se détériorent pas, même si la feuille est chauffée à nouveau à des températures de 160 à C pendant le temps requis pour la réticulation de l'encre d'impression et du vernis. Cependant, si ladite feuille métallique stratifiée est utilisée pour certaines applications, nécessitant une aptitude plus importante au façonnage, comme dans le cas d'une boîte métallique ayant subi un emboutissage profond, ayant un taux d'étirage supérieur à 2,0, de nombreuses fissures se produisent dans le film de résine polyester. Récemment, l'utilisation d'un film de résine polyester ayant des caractéristiques spécifiées a été proposée afin d'améliorer l'aptitude au façonnage de la feuille métallique stratifiée avec un film de résine polyester (demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N Sho 64-22 530 et demande de brevet japonais N Sho 63-75 837). Cependant, lorsque ces feuilles métalliques stratifiées avec un film de résine polyester sont formées dans des procédés tels que l'emboutissage profond ou le pliage à grande vitesse, de nombreuses fissures se produisent ou bien le film de résine polyester stratifié présente un écaillage dans la zone de façonnage dudit film de résine polyester. En conséquence, le premier objectif de la présente invention consiste en la transformation d'une feuille métallique traitée en surface, recouverte d'un film de résine copolyester présentant une résistance excellente à la corrosion, en une pièce ayant subi un façonnage dans des conditions sévères, telle qu'une boîte métallique ayant subi un emboutissage profond, une boîte métallique ayant subi un emboutissage et un étirage partiel, et une boîte métallique de grande hauteur façonnée par emboutissage et étirage, à un taux d'étirage supérieur à 2,0, même après un nouveau chauffage pour provoquer la réticulation d'une encre colorée d'impression ou d'un vernis constituant le revêtement extérieur. Le second objectif de la présente invention consiste à proposer un procédé de stratification continue à grande vitesse d'un film de résine copolyester sur une face ou les deux faces de la feuille métallique traitée en surface. Le premier objectif de la présente invention peut être atteint par la formation d'un film consistant en une couche extérieure et une couche intérieure sur la surface d'une couche métallique. La couche extérieure est constituée d'un film de résine copolyester possédant des caractéristiques spécifiques et est produite par étirage et thermodurcissage d'un film de résine copolyester comprenant à 99 moles % de téréphtalate de polyéthylène et 25 à 1 mole % d'une résine polyester produite par estérification d'au moins un acide polycarboxylique saturé avec au moins un polyalcool saturé. La couche intérieure comprend une résine composite mince contenant dans sa structure moléculaire au moins un radical, tel qu'un radical époxy ou un radical hydroxyle. La couche composite est présente sur une face ou les deux faces de la feuille métallique traitée en surface. Le second objectif de la présente invention peut être atteint par stratification continue à haute vitesse du film de résine copolyester revêtu préalablement avec la résine composite, sur une face ou les deux faces d'une feuille métallique traitée en surface qui a été chauffée au point de fusion 50 C du film de résine copolyester, la face revêtue préalablement du film de résine copolyester étant en contact avec la feuille métallique. Les caractéristiques spécifiques précitées sont: (1) la température de fusion; (2) l'indice de réfraction en fonction de l'épaisseur du film; (3) l'indice de réfraction en fonction des dimensions planaires du film; et (4) la quantité et le diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté, lorsqu'un lubrifiant y est ajouté. La feuille stratifiée avec un film de résine copolyester, ayant une aptitude excellente au façonnage, conformément à la présente invention, peut être obtenue par l'ajustement de tous ces facteurs dans les plages op- timales, de la manière décrite ci-dessous. La feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, conformément à la présente inven- tion, peut être utilisée dans des applications dans lesquelles une résistance excellente à la corrosion est requise après un façonnage sévère. Des exemples sont les boites métalliques ayant subi un emboutissage profond, les boites métalliques ayant subi un emboutissage et un étirage partiel, les boites métalliques façonnées par emboutissage et étirage, de grande hauteur et ayant été soumises à un taux d'étirage élevé, et les parties supérieures des boites métalliques auxquelles une patte a été fixée pour une ouverture aisée. Dans cette application, les boites métalliques sont mises en contact avec de l'eau chaude ou de la vapeur d'eau chaude pour une stérilisation après conditionnement d'aliments, tels que des jus de fruit, des boissons au café, la viande et le poisson. Par exemple, des jus de fruit sont conditionnés immédiatement dans la boîte métallique après stérilisation, à une température de 90 à 100 C. Les boissons au café, la viande et le poisson sont stérilisés par de la vapeur d'eau chaude à une température supérieure à 100 C dans un autoclave après conditionnement dans la boîte métallique. En outre, la feuille métallique conforme à la présente invention peut être utilisée pour des bouchons à vis et des capsules.. Dans ces applications, un revêtement avec une encre colorée d'impression ou un vernis sur une face ou les deux faces de la feuille métallique utilisée pour l'ex- térieur ou l'intérieur de ces boites métalliques est souvent effectué avant ou après façonnage. Dans ces cas, le film de résine copolyester stratifié de la présente invention ne présente pas d'écaillage dans les zones ayant subi un façonnage sévère, même après un nouveau chauffage pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis et un traitement ultérieur par l'eau chaude ou la vapeur d'eau chaude. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre, faite en regard du dessin annexé sur lequel: La Figure unique représente graphiquement la relation entre l'indice de réfraction d'un copolymère donné et le degré d'allongement possible avant rupture du film de copolymère. La présente invention concerne une feuille métallique stratifiée, la feuille métallique étant stratifiée avec un film de résine copolyester ayant des caractéristiques spécifiées, comprenant 75 à 99 moles % de téréphtalate de polyéthylène et 25 à 1 mole % d'une résine polyester produite par estérification d'au moins un acide polycarboxylique saturé avec au moins un polyalcool saturé choisis entre les acides polycarboxyliques et polyalcools suivants. Les acides polycarboxyliques saturés sont choisis entre l'acide phtalique, l'acide isophtalique, l'acide téréphtalique, l'acide succinique, l'acide azélaique, l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide diphénylcarboxylique, l'acide 2,6-naphtalènedicarboxylique, l'acide 1,4- cyclohexane-dicarboxylique et l'anhydride d'acide trimellitique. Les polyalcools saturés sont choisis entre l'éthylène-glycol, le 1,4butanediol, le 1,5-pentanediol, le 1,6-hexanediol, le propylène-glycol, le polytétraméthy- lène-glycol, le triméthylène-glycol, le triéthylène-glycol, le néopentylglycol, le 1,4-cyclohexane-diméthanol, le triméthylolpropane et le pentaérythritol. En outre, dans la présente invention, l'utili- sation d'un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, dont tous les facteurs suivants sont situés dans une certaine plage optimale, est indispensable du point de vue de la résistance à la corrosion après un façonnage sévère. Ces facteurs sont: (1) la température de fusion; (2) l'indice de réfraction en fonction de l'épaisseur du film; (3) l'indice de réfraction en fonction des dimensions planaires du film; et (4) la quantité et le diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté, lorsqu'un lubrifiant y est ajouté. Dans certains cas, des additifs tels que des anti-oxydants, un stabilisant, des pigments, des agents antistatiques et des inhibiteurs de corrosion sont ajoutés au cours de la mise en oeuvre du procédé de production du film de résine copolyester. La température de fusion du film de résine copolyester utilisé est définie comme étant la température à laquelle la réaction endothermique maximale est obtenue à une vitesse de chauffage de 10 C/minute dans le calorimètre à balayage différentiel (SS10) produit par Seiko Denski Kogyo Co. Il est préféré qu'un film de résine copolyester ayant une température de fusion d'environ 210 à environ 250 C soit utilisé. L'utilisation d'un film de résine - copolyester ayant une température de fusion supérieure à 250 C ne convient pas dans la présente invention, ces films de résine copolyester rigides présentant une mauvaise aptitude au façonnage. Un film de résine copolyester ayant une température de fusion inférieure à 210 C n'est pas pratique, ses propriétés mécaniques se détériorant lors du nouveau chauffage requis pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis appliqué à l'extérieur ou à l'intérieur de la boîte métallique. Les indices de réfraction, le second et le troisième facteurs mentionnés, sont mesurés en utilisant une lumière monochromatique polarisée dans un réfractomètre d'Abbe à 25 C. Dans le film de résine copolyester, à orienta- tion biaxiale, utilisé dans la présente invention, les indices de réfraction dans la direction de l'épaisseur et toutes les directions dans le plan doivent être compris respectivement dans l'intervalle d'environ 1, 5000 à environ 1,5500 et dans l'intervalle d'environ 1,6000 à environ 1,6600. Ces indices de réfraction varient légère- ment suivant les conditions utilisées pour la stratifica- tion du film de résine copolyester à la feuille métallique, ainsi que des conditions du nouveau chauffage nécessaires pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis appliqué à la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester. Le degré de variation de l'indice de réfraction dudit film de résine copolyester dépend également des conditions d'étirage et des conditions de thermodurcissage pour la production d'un film de résine copolyester mince et large. Par exemple, si la température de stratification du film de résine copolyester est plus élevée, l'indice de réfraction du film de résine copolyes- ter stratifié est plus bas. L'indice de réfraction du film de résine copolyester produit à un plus faible étirage et à un thermodurcissage à température plus élevée, est plus bas. D'tautre part, l'indice de réfraction obtenu à- un étirage plus élevé et un thermodurcissage à plus basse température est accru. De la manière décrite ci-dessus, l'indice de réfraction du film de résine copolyester dépend des conditions de production du film de résine copolyester, des conditions de stratification et des conditions du nouveau chauffage. Dans la présente invention, il est nécessaire que les indices de réfraction, dans la direction de l'épaisseur et dans toutes les directions dans le plan du film de résine copolyester, soient ajustés respectivement dans l'intervalle d'environ 1,5000 à environ 1,5500 et dans l'intervalle d'environ 1,6000 à environ 1,6600, après stratification à la feuille métallique traitée en surface. Il est préféré que l'indice de réfraction dans toutes les directions dans le plan du film de résine copolyester soit maintenu dans l'intervalle de 1,6100 à environ 1,6500 après stratification afin d'obtenir une feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester présentant une aptitude excellente au façonnage. Des films de résine copolyester ayant des indices de réfraction au-delà de la plage optimale décrite ci-dessus ne sont pas pratiques pour certaines applications dans lesquelles une aptitude à un façonnage sévère est requise. De nombreuses fissures peuvent se produire dans ledit film de résine copolyester ou bien le film de résine copolyester stratifié peut présenter un écaillage dans la zone ayant subi un façonnage sévère, en résultat de la détérioration de l'aptitude au façonnage. La demande de brevet japonais mise à l'inspec- tion publique N Sho 64-22 530 et la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N Sho 63-75 837 décrivent une feuille métallique stratifiée avec un film de résine polyester, présentant une aptitude excellente au façonnage. La première demande de brevet montre qu'un film de résine polyester présentant une aptitude excellente au façonnage est obtenu par ajustement du coefficient d'orientation planaire dans l'intervalle de 0,130 à 0,160. Ce coefficient d'orientation-planaire, qui est défini comme étant le degré du coefficient planaire du film de résine polyester, est déterminé en utilisant un réfractomètre et est représenté par l'équation suivante: A = (B+C)/2-D dans laquelle A représente le coefficient d'orientation planaire du film de résine polyester, B représente l'indice de réfraction, dans la direction de la longueur, du film de résine polyester, C représente l'indice de réfraction, dans la direction de la largeur, du film de résine polyester, et D représente l'indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur, du film de résine polyester. Habituellement, un film mince et large de résine polyester est produit en continu par étirage dans les directions de la longueur et de la largeur du film de résine polyester épais extrudé. En conséquence, les caractéristiques au centre du film large de résine polyester sont différentes de celles près des bords, en particulier la propriété mécanique et le coefficient de dilatation thermique dans la direction oblique aux bords du film large. Même si le coefficient d'orientation planaire au centre du film large de résine polyester est identique à celui au niveau des bords, les caractéristiques au centre sont différentes de celles au niveau des bords car le coefficient d'orientation planaire calculé par l'équation décrite ci-dessus est défini sans prendre en considération l'indice de réfraction dans la direction oblique du film de résine polyester. La dernière demande de brevet montre qu'un film de résine polyester-ayant une aptitude excel- lente au façonnage est obtenu par ajustement de la température de fusion, de la température de ramollissement et de l'allongement à la rupture respectivement dans les intervalles de 210 à 250 C, 175 à 235 C et 150 à 400 %. Récemment, il a été trouvé que l'allongement à la rupture est en rapport avec l'indice de réfraction dans le plan du film de résine copolyester, comme le montre la Figure. En particulier, l'allongement à la rupture diminue si l'indice de réfraction dans le plan tombe au-dessous d'une valeur inférieure à 1,6100. Même avec un indice de réfraction inférieur à 1,6100 dans le plan, le film de résine copolyester à stratifier sur la feuille métallique possède un allongement à la rupture supérieur à 150 % et une aptitude excellente au façonnage. La résistance à la corrosion de la feuille métallique recouverte par ce film de résine copolyester devient faible dans les zones ayant subi un façonnage dans des conditions sévères car les parties amorphes et non-orientées dans ce film de résine copolyester augmentent si l'indice de réfraction diminue. En outre, la diminution progressive de l'allongement à la rupture lorsque l'indice de réfraction est supérieur à 1,6200 dépend de l'accroissement du degré d'orientation dans le film de résine copolyester. Même si un film de résine copolyester ayant un allongement à la rupture supérieur à 150 % avec un indice de réfraction de 1,6700 dans le plan est stratifié sur la feuille métallique, une feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester présentant une aptitude excellente au façonnage n'est pas toujours obtenue. Cela est dû au fait que l'allongement à la rupture dudit film de résine copolyester diminue après stratification. En conséquence, une feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, présentant une aptitude excellente au façonnage, n'est pas toujours obtenue-par l'utilisation du film de résine copolyester conforme à la demande de brevet japonais N Sho 63-75 837, les caractéristiques du film de résine copolyester variant suivant les conditions de stratification et de recuisson. Ce problème a été résolu par la présente invention en ajustant les caractéristiques du film de résine copolyester utilisé, avant et après stratification. Conformément à la présente invention, dans une feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, lorsqu'une aptitude au façonnage dans des conditions sévères est requise, il est indispensable que la propriété mécanique, la propriété thermique et la propriété chimique du film de résine copolyester utilisé soient uniformes dans la totalité de ce film. En conséquence, le film de résine copolyester utilisé dans la présente invention est caractérisé par la restriction dans la plage des indices de réfraction dans la direction de l'épaisseur et toutes les directions dans le plan, de la manière décrite ci-dessus. Afin de produire un film de résine copolyester présentant une aptitude excellente au façonnage dans toutes les positions du film large de résine copolyester, il est nécessaire que le film épais de résine copolyester extrudé soit étiré biaxialement à un taux inférieur, comparative- ment à celui obtenu avec un film usuel de téréphtalate d'éthylène. Par exemple, il est souhaitable d'étirer le film de résine copolyester extrudé à un taux de 2,7 à 3,7 fois dans la direction de la longueur et à un taux d'environ 3,0 à 3,8 fois dans la direction de la largeur, et que la température soit fixée dans la plage d'environ à environ 230 C. En outre, la quantité et le diamètre des particules d'un lubrifiant dans la résine copolyester sont des facteurs importants lorsqu'un lubrifiant est utilisé. Au moins un lubrifiant choisi entre la silice (SiO2), l'alumine, le dioxyde de titane, le carbonate de calcium, le sulfate de baryum et un composé organique de silicium est habituellement ajouté au cours du procédé de production du film de résine copolyester et il est souhaitable d'utiliser un lubrifiant ayant un diamètre moyen de particules inférieur à 2,5 Mm, de préférence de 0,5 à 2,0 gm. Il n'est pas pratique d'utiliser un lubrifiant ayant un diamètre de particules supérieur à 2,5 Dm, car ce lubrifiant joue le rôle de point de départ pour le développement de nombreuses fissures dans le film de résine copolyester stratifié au cours d'un façonnage sévère. En général, la quantité de lubrifiant ajoutée au film de résine copolyester est déterminée par l'aptitude au bobinage du film de résine copolyester produit et par l'aptitude au façonnage de la feuille métallique stratifiée avec le film de résine copolyester. Si le lubrifiant n'est pas ajouté au film de résine copolyester, il n'est pas possible d'enrouler de manière régulière le film de résine copolyester produit. Habituellement, l'addition d'un lubrifiant ayant un grand diamètre de particules est efficace en de petites quantités. D'autre part, un lubrifiant ayant un petit diamètre de particules doit être ajouté en une plus grande quantité. Par exemple, de la silice ayant un diamètre moyen de particules de 2,3 gm est efficace par addition de 0,001 à 0,05 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester. Dans le cas d'une silice ayant un diamètre moyen de particules de 0,3 Sm, l'addition de 0,05 à 5 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester, est nécessaire. Les films de résine copolyester destinés à être utilisés pour l'extérieur de boîtes métalliques, contenant un pigment inorganique coloré tel que le dioxyde de titane (poudre de TiO2), à la place du revêtement avec un émail blanc sur la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester incolore, puis de la réticulation de l'émail blanc appliqué. Il est souhaitable que la quantité de pigment coloré ajoutée au film de résine copolyester soit comprise dans l'intervalle de 2 à 20 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester. Si la quantité de pigment coloré est inférieure à 2 % en poids, un aspect satisfaisant n'est pas obtenu. Le film de résine copolyes- ter contenant un pigment coloré en une quantité supérieure à 20 % en poids ne convient pas dans la présente invention, l'aptitude au façonnage dudit film devenant nettement médiocre. La mesure des indices de réfraction du film de résine copolyester contenant un pigment coloré n'est pas possible car la lumière monochromatique polarisée utilisée pour la mesure ne passepas à travers le film pigmenté. En conséquence, il est nécessaire de produire le film de résine copolyester contenant un pigment coloré dans les mêmes conditions que celles rencontrées pour le film de résine copolyester incolore ayant les indices de réfraction décrits ci-dessus. L'épaisseur du film de résine copolyester utilisé dans la présente invention doit être comprise dans l'intervalle de 5 à 50 pm, de préférence de 10 à 30 pm. Si l'épaisseur du film de résine copolyester utilisé est inférieure à 5 gm, la résistance excellente à la corrosion après un façonnage sévère de la feuille métallique stratifiée avec le film de résine copolyester n'est pas obtenue et une stratification continue d'un film de résine copolyester mince à la feuille métallique traitée en surface devient nettement difficile. En outre, l'utilisa- tion du film de résine copolyester ayant une épaisseur supérieure à 50 pm ne convient pas du point de vue économique pour la stratification sur une feuille métalli- que traitée en surface car le film de résine copolyester utilisé pour la présente invention est coûteux, compara- tivement aux vernis époxy-phénoliques largement utilisés dans l'industrie des boîtes-métalliques. Une face du film de résine copolyester choisie en fonction des différentes caractéristiques décrites ci- dessus est revêtue préalablement avec 0,1 à 5,0 g/m2 d'une résine composite contenant au moins un radical choisi dans le groupe comprenant un radical époxy, un radical hydroxy- le, un radical amide, un radical ester, un radical carboxyle, un radical uréthanne, un radical acryle et un radical amino. Une résine phénolique, une résine du type Nylon, une résine polyester, une résine vinylique modifiée, une résine d'uréthanne, une résine acrylique et une résine dérivée de l'urée sont des exemples de ces résines composites. Il est souhaitable que la résine composite soit appliquée sur une face du film de résine copolyester d'une manière aussi uniforme et en une couche aussi mince que possible. La raison en est l'altération progressive de la force de liaison de la couche de résine composite à la feuille métallique traitée en surface et du film de résine copolyester avec l'accroissement de l'épaisseur de la résine composite appliquée préalablement. Cependant, il est très difficile de revêtir uniformément le film de résine copolyester avec la résine composite en des quantités inférieures à 0,1 g/m2. En outre, lorsque la quantité de la résine composite est inférieure à 0,1 g/m2 ou supérieure à ,0 g/m2, la force de liaison de la couche de résine composite à la feuille métallique traitée en surface et du film de résine copolyester devient nettement médiocre dans des zones ayant subi un façonnage sévère. Il est préférable que la résine composite soit diluée avec un solvant, puis appliquée par un procédé de revêtement au rouleau ou un procédé de pulvérisation afin de former une couche uniforme et mince de résine composite sur le film de résine copolyester. La température de séchage d'une résine composite diluée avec un solvant, qui est appliquée sur une _ face du film de résine copolyester, est l'un des facteurs importants dans la présente invention. Si la température est inférieure à 60 C, un temps long est requis pour l'élimination du solvant et la couche de résine composite formée devient collante. Lorsque la température de séchage est supérieure à 150 C, la réaction chimique de la résine composite appliquée sur le film de résine copolyester est accélérée et la force de liaison de la résine composite à la feuille métallique traitée en surface devient nettement médiocre. Il est préférable que le temps de séchage de la solution de résine composite appliquée sur le film de résine copolyester soit compris dans l'intervalle de 5 à secondes, à une température de 60 à 150 C. Si le temps de séchage est inférieur à 5 secondes, le solvant n'est pas suffisamment éliminé. D'autre part, des temps de séchage supérieurs à 30 secondes ont pour résultat une productivité médiocre. Un solvant ayant un bas point d'ébullition est préféré pour la dissolution de la résine composite, ce solvant étant aisément éliminé par chauffage à une température de 60 à 150 C. Le solvant n'est soumis à aucune autre limitation particulière. Dans certains cas, une matière colorante, telle qu'un colorant, peut être ajoutée à la résine composite dissoute dans le solvant. La feuille métallique traitée en surface doit être choisie dans le groupe comprenant une feuille d'acier dépourvue d'étain portant deux couches constituées d'une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté et d'une couche inférieure de chrome métallique, une tôle d'étamage galvanique recouverte par la double couche décrite ci- dessus, une tôle d'étamage galvanique recouverte par de l'oxyde de chrome hydraté et une feuille d'aluminium traitée dans une solution contenant un chromate, un phosphate ou un sel de zirconium qui est habituellement utilisé pour le traitement des boîtes métalliques en aluminium étiré et embouti, la feuille métallique de la -présente invention étant destinée à être utilisée pour la production de boîtes de conserve. La plage optimale d'oxyde de chrome hydraté et de chrome métallique dans un acier dépourvu d'étain va de 5 à 25 mg/m2 sous forme de chrome hydraté et de 10 à 150 mg/m2 sous forme de chrome métalli- que, respectivement. Si la quantité d'oxyde de chrome hydraté est inférieure à 5 mg/m2 ou supérieure à 25 mg/m2 sous forme de chrome, la force de liaison au film de résine copolyester revêtu préalablement avec ladite résine composite devient nettement médiocre dans les zones ayant subi un façonnage sévère. Bien que la résistance à la corrosion dans la partie ayant subi un façonnage devienne progressivement plus faible avec une diminution de la quantité de chrome métallique, même un acier dépourvu d'étain renfermant environ 10 mg/m2 de chrome métallique peut être utilisé pour certaines applications lorsqu'une résistance modérée à la corrosion est requise. La tôle d'étamage galvanique doit être soumise à un traitement cathodique dans un électrolyte pour produire un acier usuel dépourvu d'étain ou bien à un traitement par immersion dans une solution aqueuse contenant environ 30 g/1 de bichromate de sodium. Par la mise en oeuvre dudit traitement cathodi- que, une couche double comprenant une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté et une couche inférieure de chrome métallique est formée sur la tôle d'étamage galvanique. Il est souhaitable que la quantité d'oxyde de chrome hydraté et de chrome métallique sur la tôle d'étamage galvanique soit pratiquement identique à celle dans la feuille d'acier dépourvue d'étain. Cependant, il est préférable que la quantité de chrome métallique soit comprise dans l'intervalle de 10 à 50 mg/m2 afin de faciliter la production à haute vitesse. Dans le cas du traitement par immersion d'une tôle d'étamage galvanique dans une solution de bichromate de sodium, une couche-mince d'oxyde de chrome hydraté, en une quantité pratiquement constante (1 à 4 mg/m2 sous forme de chrome) est formée sur la tôle d'étamage galvanique. L'oxyde de chrome hydraté mince sur la tôle d'étamage galvanique est nécessaire pour une adhérence excellente du film de résine copolyester revêtu préalablement avec ladite résine composite dans les zones ayant subi un façonnage sévère. Si la tôle d'étamage galvanique n'est pas traitée par immersion dans une solution de bichromate de sodium, l'adhérence du film de résine copolyester revêtu préalable- ment avec ladite résine composite devient progressivement de plus en plus faible au cours d'un entreposage dans une atmosphère à forte humidité. Si l'oxyde de chrome hydraté, en une quantité supérieure à 5 mg/m2 sous forme de chrome, est formé sur la tôle d'étamage galvanique par un traite- ment cathodique dans une solution de bichromate de sodium, l'adhérence du film de résine copolyester revêtu préalable- ment avec la résine composite devient nettement médiocre dans les zones ayant subi un façonnage sévère. Il est considéré que la différence d'adhésion du film de résine copolyester à une tôle d'étamage galvanique dépend de la qualité de l'oxyde de chrome hydraté. L'oxyde de chrome hydraté formé par traitement cathodique dans un électroly- te, pour la production d'un acier dépourvu d'étain, possède une meilleure adhérence au film de résine copolyester revêtu préalablement avec la résine composite, comparative- ment à celle obtenue par un traitement par immersion dans une solution de bichromate de sodium. Il est souhaitable dans la présente invention que la quantité d'étain plaqué dans la tôle d'étamage galvanique soit comprise dans l'intervalle de 0,5 à 5,6 g/m2. Si la quantité d'étain plaqué est inférieure à 0,5 g/m2, l'effet de l'étain plaqué sur la résistance à la corrosion est difficilement apparent, malgré la mise en oeuvre du procédé ultérieur de placage. Une quantité d'étain supérieure à 5,6 g/m2._n'est pas économique. La température de la feuille métallique traitée en surface, chauffée juste avant la stratification du film de résine copolyester revêtu préalablement avec la résine composite, est également un facteur important. Cette température doit être maintenue au point de fusion dudit film de résine copolyester 50 C. Si la température est supérieure au point de fusion +50 C, la résistance à la corrosion devient nettement médiocre, le film de résine copolyester se détériorant lors du chauffage ultérieur après stratification. Le film de résine copolyester utilisé dans la présente invention ne peut être aisément recristallisé par la température de chauffage requise pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis appliqué sur la feuille métallique, bien qu'une couche de résine copolyes- ter amorphe non orientée soit formée par chauffage. En conséquence, la feuille métallique conserve une excellente résistance à la corrosion, même si elle est chauffée à une température de 160 à 200 C. Si la stratification du film de résine copolyester revêtu préalablement avec la résine composite à la feuille métallique traitée en surface est effectuée à une température inférieure à la température de fusion du film de résine copolyester -50 C, le film de résine copolyester présente aisément un écaillage de la surface de la feuille métallique traitée en surface. Dans la présente invention, le procédé de chauffage de la feuille métallique traitée en surface à laquelle est stratifié le film de résine copolyester n'est pas limité. Cependant, du point de vue d'une production continue et stable de feuille métallique à haute vitesse, il est convenable d'effectuer un chauffage au moyen d'un cylindre chauffé par induction et/ou par résistance qui est utilisé pour la refusion de la tôle d'étamage galvanique dans le procédé de production de tôle d'étamage galvanique, cmme procédé- de chauffage de la feuille métallique-traitée en surface destinée à être stratifiée. Cela est dû au fait que la feuille métallique traitée en surface peut être chauffée rapidement et la température de la feuille métallique chauffée peut être aisément ajustée. En outreil est également préférable d'effectuer un chauffage par des cylindres chauffés par de la vapeur d'eau chaude ou d'effectuer un chauffage pour le préchauffage de la feuille métallique traitée en surface destinée à être stratifiée. La température de surface du cylindre de stratification constitue également un facteur important. La température de surface du cylindre de stratification doit être comprise dans l'intervalle de 80 à 180 C. A une température inférieure à 80 C, des bulles d'air peuvent aisément se produire entre le film de résine copolyester revêtu préalablement avec la résine composite et la feuille métallique traitée en surface, lorsque le film de résine copolyester est stratifié à la feuille métallique. D'autre part, à des températures supérieures à 180 C, la production de la feuille métallique à haute vitesse est entravée car le film de résine copolyester adhère aisément au cylindre de stratification. L'utilisation d'un cylindre de stratifi- cation en matière céramique ou en caoutchouc plaqué au chrome est préférable. Un cylindre constitué de caoutchouc siliconé ou de caoutchouc fluoré, qui présente une conductivité thermique et une résistance à la chaleur excellentes, doit être choisi. Habituellement, le film de résine copolyester est stratifié sur le métal traité en surface dans les conditions décrites ci-dessus, puis la feuille métallique stratifiée avec le film de résine copolyester est progres- sivement ou rapidement refroidie. Dans certaines applica- tions, lorsqu'une aptitude à un façonnage plus sévère est requise, il est préférable de soumettre la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester à une -post-cuisson à une température comprise dans- 1 inter- valle allant du point de fusion -80 C au point de fusion du film de résine copolyester pendant un temps de 5 à 1000 secondes, afin d'améliorer l'aptitude au façonnage de la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester. Le chauffage pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis appliqué à la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, avant façonnage, est également efficace pour mesurer l'aptitude au façonnage de la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester. Le chauffage effectué pour la réticulation de l'encre colorée d'impression ou du vernis appliqué à la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, après façonnage, est également efficace pour améliorer l'aptitude au façonnage de la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester. Il est considéré que cet effet dépend de la relaxation de la tension résiduelle du copolyester stratifié par le post-chauffage. Lorsque ce post-chauffage est appliqué à la feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, avant façonnage, le film de résine copolyester stratifié ne présente pas d'écaillage de la surface de la feuille métallique et les fissures dans le film de résine copolyester stratifié sont pratiquement inexistantes dans les zones ayant subi un façonnage sévère. La présente invention est expliquée plus en détail par référence aux exemples suivants. Ces exemples ne limitent pas le cadre de l'invention. EXEMPLE 1 Un feuillard d'acier laminé à froid, ayant une épaisseur de 0,21 mm et une largeur de 300 mm, a été dégraissé électrolytiquement dans une solution d'hydroxyde de sodium à 70 g/l, puis a été décapé dans une solution d'acide sulfurique à 100 g/l. Le feuillard d'acier, après rinçage à l'eau, a été soumis à un traitement cathodique par utilisation d'un électrolyte contenant 60 g/l de CrO3 et 3 g/l de NaF dans de l'eau, sous une densité de courant cathodique de 20 A/dm2, à une température de l'électrolyte de 50 C. Le feuillard d'acier traité a été rincé avec de l'eau chaude ayant une température de 80 C et a été séché. Puis un film de résine copolyester, à orienta- tion biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylèneglycol et d'un acide carboxylique comprenant moles % d'acide téréphtalique et 15 moles % d'acide sébacique ayant les caractéristiques mentionnées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec une résine composite dans les conditions (B) suivantes, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du feuillard d'acier traité, dans les conditions (C) suivantes. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 gm Température de fusion: 229 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5311 Indice de réfraction dans toutes les directions planaires maximal: 1,6411 minimal: 1,6210 Type de lubrifiant ajouté: silice (SiO2) Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 2,0 gm Quantité de lubrifiant: 0,07 % en poids, sur la base du poids du copolyester utilisé. (B) Conditions pour le revêtement préalable du film de résine copolyester avec la résine composite Composition de la matière revêtue préalablement: Résine époxy ayant un équivalent d'époxy de 3000: 80 parties Résol produit à partir du paracrésol: 20 parties Température de séchage de la résine composite revêtue préalablement: oc Temps de séchage de la résine composite revêtue préalablement: 10 secondes Quantité de résine composite après séchage: 0,2 g/m2 (C) Conditions pour la stratification du film de résine copolyester revêtu préalable- ment dans les conditions (B) Procédé de chauffage du feuillard d'acier traité: Cylindre chauffé par induction Température du feuillard d'acier traité juste avant stratification: 200 C Matière du cylindre de stratification: caoutchouc siliconé Température de surface du cylindre de stratification: 180 C max. Procédé de refroidissement après stratification: refroidissement rapide Post-chauffage du stratifié: 215 C pendant 1 minute. EXEMPLE 2 Deux types de films de résine copolyester, à - orientation- biaxiale, produits par polymérisation par condensation d'éthylène-glycol et d'un acide carboxylique comprenant 88 moles % d'acide téréphtalique et 12 moles % d'acide isophtalique ayant les caractéristiques mentionnées en (A) , qui ont été revêtus préalablement avec une résine composite dans les conditions (B) suivantes, ont été simultanément stratifiés sur chaque face du même feuillard d'acier traité que dans l'Exemple 1, dans les conditions (C) suivantes. (A) Caractéristiques du film de résine copolvester utilisé Film limpide Epaisseur: 25 gm Température de fusion: 229 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5405 Indice de réfraction dans toutes les dimensions planaires: maximal: 1,6500 minimal: 1,6305 Type de lubrifiant ajouté: silice (SiO2) Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 1,5 nm Quantité de lubrifiant ajoutée, 0,12 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée Film de couleur blanche Epaisseur: 20 Mm Température de fusion: 229 C Type de pigment coloré: TiO2 Diamètre moyen des particules du pigment coloré ajouté: 0,3 An Quantité de pigment coloré ajoutée: 15 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée (B) Conditions pour le revêtement préalable du film de résine copolvester avec la résine composite Composition de la matière revêtue préalablement: Résine époxy ayant un équivalent d'époxy de 3000: 70 parties Résol produit à partir du paracrésol: parties Température de séchage de la résine composite revêtue préalablement: 120 C Temps de séchage de la résine composite revêtue préalablement: 5 secondes Quantité de résine composite après séchage: 1,1 g/m2 (C) Conditions pour la stratification d'un film de résine copolyester revêtu préalablement dans les conditions (B) Procédé pour le chauffage du feuillard d'acier traité: Cylindre chauffé par induction Température du feuillard d'acier traité juste avant stratification: 230 C Température du feuillard d'acier traité juste avant stratification: 230 C Matière du cylindre de stratification: caoutchouc siliconé Température de surface du cylindre de stratification: 210 C max. Procédé pour le refroidissement après stratification: refroidissement rapide Post-chauffage du stratifié: 210 C pendant 5 minutes. EXEMPLE 3 Le même feuillard d'acier, prétraité comme dans l'Exemple 1, a été soumis à une électrodéposition avec 2,8 g/m2 d'étain en utilisant un électrolyte contenant g/l de SnSO4, 60 g/l d'acide phénolsulfonique (solution aqueuse à 60 %) et 5 g/l d'acide a-naphtolsulfonique dans de l'eau, sous une densité de courant cathodique de A/dm2, à une température de l'électrolyte de 40 C. Après refusion de l'étain et rinçage à l'eau, le feuillard d'acier plaqué à l'étain a été traité en utilisant un électrolyte contenant 30 g/l de CrO3 et 0,3 g/l de H2S04 dans de l'eau, sous une densité de courant cathodique de A/dm2, à une température de l'électrolyte de 50 C. La tôle d'étamage galvanique ainsi traitée a été rincée à l'eau et séchée. Puis un film de résine copolyester, à orienta- tion biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylèneglycol et d'un acide polycarboxylique comprenant 88 moles % d'acide téréphtalique et 12 moles % d'acide sébacique ayant les caractéristiques mentionnées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec la résine composite dans les conditions (B) suivantes, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du feuillard d'acier ainsi traité, dans les conditions (C) suivantes. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 pm Température de fusion: 243 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5218 Indices de réfraction dans toutes les dimensions planaires: maximaux: 1,6312 minimaux: 1,6228 Type de lubrifiant ajouté: silice (SiO2) Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 0,3 pm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,81% en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée. (B) Conditions pour le revêtement préalable du film de résine copolvester avec la résine composite Composition de la résine composite revêtue préalablement: Résine époxy ayant un équivalent d'époxy de 2500: 75 parties Résol produit à partir du paracrésol: parties Température de séchage de la résine composite revêtue préalablement: C Temps de séchage de la résine composite revêtue préalablement: 15 secondes Quantité de résine composite après séchage: 1,2 g/m2 (C) Conditions pour la stratification d'un film de résine polyester revêtu préala- blement dans les conditions (B) Procédé pour le chauffage du feuillard d'acier traité: chauffage par résistance Température du feuillard d'acier traité juste avant stratification: 228 C Matière du cylindre de stratification: caoutchouc siliconé Température de surface du cylindre de stratification: 200 C Procédé pour le refroidissement après stratification, refroidissement progressif Chauffage postérieur du stratifié: 220 C pendant 30 secondes EXEMPLE 4 Le même feuillard d'acier, prétraité comme dans l'Exemple 1, a été soumis à une électrodéposition avec 1,5 g/m2 d'étain en utilisant un électrolyte contenant g/l de SnSO4, 20 g/l d'acide phénolsulfonique (solution aqueuse à 60 %) et 4 g/l d'a-naphtol éthoxylé dans de l'eau, sous une densité de courant cathodique de 3 A/dm2 à une température de l'électrolyte de 45 C. Après rinçage à l'eau, le feuillard d'acier plaqué à l'étain a été traité par immersion dans une solution de bichromate de sodium à g/l pendant 3 secondes à une température de 45 C. La tôle d'étamage galvanique ainsi traitée a été rincée à l'eau et séchée. Puis un film de résine copolyester, à orienta- tion biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylèneglycol et d'un acide polycarboxylique comprenant moles % d'acide téréphtalique et 20 moles % d'acide sébacique, ayant les caractéristiques indiquées en A, qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 3, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du feuillard d'acier ainsi traité, dans les conditions (C) suivantes. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 pm Température de fusion: 215 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5100 Indice de réfraction dans toutes les dimensions planaires: maximal: 1,6211 minimal: 1,6110 Type de lubrifiant ajouté:: TiO2 Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 0,5 gm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,52 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée. (B) Conditions pour la stratification du film de résine copolvester revêtu préalable- ment dans les conditions (B) de l'Exemple Procédé pour le chauffage du feuillard d'acier traité: chauffage par résistance Température du feuillard d'acier traité juste avant stratification: 234 C Matière du cylindre de stratification: caoutchouc fluoré Température de surface du cylindre de stratification: 180 C Procédé pour le refroidissement après stratification: refroidissement rapide Chauffage postérieur du stratifié: 190 C pendant 30 secondes. EXEMPLE 5 Un feuillard d'aluminium (JIS 3004) ayant une épaisseur de 0,23 mm a été soumis à un dégraissage cathodique dans une solution de carbonate de sodium à g/l. Après rinçage à l'eau, le feuillard d'aluminium a été immergé dans une solution d'Alodine 401-41 à 5 % (du type chromatephosphate) produite par Nippon Paint Co., Ltd., pendant 20 secondes à 45 C, puis a été rincé à l'eau et séché. Puis, le même film de résine copolyester, à orientation biaxiale, que celui mentionné en (A) dans l'Exemple 1, qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite qu'en (B) dans l'Exemple 1, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du feuillard d'aluminium ainsi traité, dans les mêmes conditions que dans les conditions (C) de l'Exemple 1. EXEMPLE COMPARATIF 1 * Un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylène-glycol et d'un acide polycarboxylique comprenant moles % d'acide téréphtalique et 15 moles % d'acide sébacique, ayant les caractéristiques mentionnées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 1, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du même feuillard d'acier traité que dans l'Exemple 1, dans les mêmes conditions qu'en (C) dans l'Exemple 1. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 Lm Température de fusion: 229 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur, 1,5334 Indice de réfraction dans toutes les dimensions planaires: maximal: 1,6473 minimal: 1,6022 Type de lubrifiant ajouté: silice (SiO2) Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 2,0 pm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,07 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée. EXEMPLE COMPARATIF 2 Un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, produit par polymérisation par condensation de l'éthylène-glycol et d'un acide polycarboxylique comprenant 88 moles % d'acide téréphtalique et 12 moles % d'acide isophtalique, ayant les caractéristiques mentionnées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 1, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du même feuillard d'acier traité que dans l'Exemple 1, dans les mêmes conditions qu'en (C) dans l'Exemple 1. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 gm Température de fusion: 229 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5110 Indices de réfraction dans toutes les dimensions planaires: maximaux: 1,6720 minimaux: 1,6390 Type de lubrifiant ajouté: silice Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 2,0 gm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,07 % en poids, sur la base du poids de larésine copolyester utilisée. EXEM4PLE COMPARATIF 3 Un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylène-glycol et d'un acide polycarboxylique comprenant 83 moles % d'acide téréphtalique et 17 moles % d'acide isophtalique, ayant les caractéristiques indiquées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 3, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du même feuillard d'acier traité que dans l'Exemple 3, dans les mêmes conditions qu'en (C) dans l'Exemple 3. (A) Caractéristiques du film de résine copolvester utilisé Epaisseur: 25 Am Température de fusion: 212 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5442 Indices de réfraction dans toutes les directions dans le plan: maximaux: 1,6041 minimaux: 1,5986 Type de lubrifiant ajouté: silice Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 2,3 pm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,07 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée. EXEMPLE COMPARATIF 4 Un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, produit par polymérisation par condensation d'éthylène-glycol et d'un acide carboxylique comprenant 85 moles % d'acide téréphtalique et 15 moles % d'acide sébacique, ayant les caractéristiques indiquées en (A), qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 3, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du même feuillard d'acier traité que dans l'Exemple 4, dans les mêmes conditions qu'en (B) dans l'Exemple 4. (A) Caractéristiques du film de résine copolyester utilisé Epaisseur: 25 Mm Température de fusion: 215 C Indice de réfraction, dans la direction de l'épaisseur: 1,5311 Indices de réfraction dans toutes les directions dans le plan: maximaux: 1,6331 minimaux: 1,6098 Type de lubrifiant ajouté: silice Diamètre moyen des particules du lubrifiant ajouté: 2,9 Dm Quantité de lubrifiant ajoutée: 0,05 % en poids, sur la base du poids de la résine copolyester utilisée. EXEMPLE COMPARATIF 5 Le même film de résine copolyester, à orienta- tion biaxiale, que dans l'Exemple 1, qui avait été revêtu préalablement avec la même résine composite que dans l'Exemple 1, a été stratifié en continu sur les deux surfaces du même feuillard d'aluminium traité que dans l'Exemple 5, dans les mêmes conditions que dans l'Exemple 1, sauf que la température du feuillard d'aluminium traité, juste avant stratification, était égale à 162 C. L'aptitude au façonnage et la résistance à la corrosion de la feuille métallique résultante ont été évaluées par les procédés d'essai suivants, après la mesure du poids de revêtement sur la feuille métallique résultante par un procédé de fluorescence aux rayons X. Les résultats sont mentionnés sur le Tableau. (1) Aptitude au façonnage par emboutissage profond La feuille métallique résultante a été coupée par une presse à poinçonner pour former une pièce cir- culaire de découpage à l'emporte-pièce, ayant un diamètre de 158 mm. La pièce découpée à l'emporte-pièce a été soumise à un emboutissage profond pour former un gobelet cylindrique à un taux d'étirage de 2,92. L'aptitude au façonnage de la feuille métallique résultante a été évaluée par le degré de fissuration du film de résine copolyester et le degré d'écaillage du film de résine copolyester dans la zone ayant subi un façonnage, puis a été divisée en 5 classes. 5 était excellent, 4 était bon, 3 était moyen, 2 était médiocre et 1 était mauvais. (2) Aptitude au façonnage par flexion par choc La feuille métallique résultante a été coupée à des dimensions de 30 mm x 50 mm. L'échantillon a été préalablement plié au moyen d'une tige ayant un diamètre de 3 mm, puis a été ensuite plié en faisant tomber une charge pesant 2,3 kg d'une hauteur de 30 cm. L'aptitude au façonnage, par flexion de la feuille métallique résultante, a été évaluée par le degré de fissuration du film de résine copolyester dans la zone pliée au moyen d'un microscope. Puis elle a été divisée en les 5 classes décrites ci- dessus. (3) Résistance à la corrosion après emboutis- sage d'un gobelet La feuille métallique résultante a été coupée par une presse à poinçonner pour former une pièce cir- culaire de découpage à l'emporte-pièce, ayant un diamètre de 85 mm. La pièce de découpage à l'emporte-pièce a été soumise à un emboutissage profond pour former un gobelet cylindrique à un taux d'étirage de 2,15. Le gobelet étiré a été rempli de Coca Cola et entreposé à 20 C. Au bout de trois mois, l'absorption de fer a été mesurée en utilisant un procédé d'absorption atomique. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y être ajoutées sans sortir de son cadre. TABLEAU 1 Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple 1 2 3 4 5 Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- uif 1 tif 2 tif 3 tif 4 tif 5 Métal de base Acier Acier Acier Acier A1 Acier Acier Acier Acier A1 Sn Sn Sn Sn Jo. '2,81,5 2,8 1,5 Cr Cr Cro Cr CrOX+pO+f Cr c Crro Cr crox+po e H H Poids de revêtement 0,120 0,120 0, 015 0,008 0,120 0,120 0,015 0,008 9, 'Crox Crox Crox Cr x CrOx Crox CrOx Crox a, a 2) 005 005,10 0,003,1 00 003 ee (g/m2 0,015 0,015 0,010 0,003 0, 015 0,015 0,010 0,003 '. IR dans la direction u de l'épaisseur 1,5300 1, 5395 1,5190 1,5160 1,5290 1,5520 1,5180 1,5390 1,5330 1,5311 4 4-4151 À o ' [. o ' H IR max. dans le plan 1,6395 1,6510 1,6358 1,6115 1,6390 1,6311 1, 6790 1,5960 1,6300 1,6389 h r! IR min. dans le plan 1,6180 1,6311 1,6300 1,6005 1,6175 1,5900 1,6411 1,5900 1,6081 1,6195 Aptitude au façonnage par emboutissage profond S 5 5 5 5 4 1 2 5 1 s e È Aptitude au façonnage I H par flexion par impact 5 5 5 5 5 1 5 1 5 5 Rs a ésistance à la corro- o r sion Fe Fe Fe Fe A1 Fe Fe Fe Fe Déstrati ( Absorption de Fe, A1) 0,02 0,01 0 0 0 30,6 106,3 50,6 2,60 fication Remarques: *1 IR signifie indice de réfraction. *2 Cr représente le Cr métallique et CrOx représente le Cr sous forme d'oxyde decbrom[e hydraté. *3 L'absorption de Fe et A1 est indiquée en ppm. REVENDICATIONS 1. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester, caractérisée en ce qu'elle com- prend: (i) un film de résine copolyester, à orientation biaxiale, ayant un point de fusion d'environ 210 C à environ 250 C, un indice de réfraction d'environ 1,5000 à environ 1,5500 suivant l'épaisseur dudit film et un indice de réfraction d'environ 1,6000 à environ 1,6600 suivant ses directions dans le plan, (ii) une résine composite appliquée à une face dudit film de résine copolyester, qui contient au moins un radical choisi dans le groupe comprenant des radicaux époxy, hydroxyle, amide, ester, carboxyle, uréthanne, acryle et amino, et (iii) une feuille métallique traitée en surface, la face dudit film de résine copolyester revêtue avec ladite résine composite étant stratifiée à ladite feuille métallique traitée en surface, au moins une face de ladite feuille métallique traitée en surface étant stratifiée avec ledit film de résine copolyester. 2. Feuille stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, caractérisée en outre en ce qu'elle comprend un lubrifiant dans ledit film de résine copolyester caractérisé par un diamètre de particules inférieur à 2,5 Hm. 3. Feuille stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle possède un indice de réfraction, suivant une direction dans le plan, d'environ 1,6100 à environ 1,6500. 4. Feuille stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, caractérisée en ce que ledit film de résine copolyester comprend environ 75 à environ 99 moles % de téréphtalate de polyethylène et environ 1 à 25 moles % d'une résine polyester produite par estérification d'au moins un acide polycarboxylique saturé choisi dans le groupe comprenant l'acide phtalique, l'acide isophtalique, l'acide téréphtalique, l'acide succinique, l'acide azélaique, l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide diphénylcarboxylique, l'acide 2,6-naphtalènedicarboxylique, l'acide 1,4-cyclohexane-dicarboxylique et l'anhydride de l'acide trimellitique, avec au moins un polyalcool saturé choisi dans le groupe comprenant l'éthylène-glycol, le 1,4-butanediol, le 1,5pentanediol, le 1,6-hexanediol, le propylène-glycol, le polytétraméthy- lène-glycol, le triméthylène-glycol, le triéthylène-glycol, le néopentylglycol, le 1,4-cyclohexanediméthanol, le triméthylolpropane et le pentaérythritol. 5. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, carac- térisée en ce que le film de résine copolyester possède une épaisseur d'environ 5 à environ 50 pm. 6. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, carac- térisée en ce que la résine composite est présente en une quantité d'environ 0,1 à environ 5,0 g/m2 dudit film de résine copolyester. 7. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, carac- térisée en ce que la feuille métallique traitée en surface est choisie dans le groupe comprenant un acier dépourvu d'étain portant une couche double constituée d'une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté et d'une couche inférieure de chrome métallique, une tôle d'étamage galvanique recouverte par ladite couche double, une tôle d'étamage galvanique recouverte d'oxyde de chrome hydraté et une feuille d'aluminium traitée dans la solution, contenant un chromate, un phosphate ou un sel de zirconium. 8. Feuille métallique stratifiée avec un film 2653703 de résine copolyester suivant la revendication 7, carac- térisée en ce que l'oxyde de chrome hydraté est présent en une quantité, sous forme de chrome, d'environ 5 à environ mg/m2 de ladite feuille métallique traitée et le chrome métallique est présent en une quantité d'environ 10 à environ 150 mg/m2 de ladite feuille métallique traitée dans ladite couche double. 9. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 7, carac- térisée en ce que la feuille métallique traitée est une tôle d'étamage galvanique et ladite tôle d'étamage galvanique est revêtue avec une couche d'étain en une quantité d'environ 0,5 à environ 5,6 g/m2 de ladite feuille métallique traitée. 10. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 8, carac- térisée en ce que la quantité d'oxyde de chrome hydraté sur la tôle d'étamage galvanique est comprise dans l'intervalle d'environ 1 à environ 4._mg/mnr sous forme de chrome. 11. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le film de résine copolyester contient environ 2 à environ 20 % en poids d'un pigment inorganique. 12. Feuille métallique stratifiée avec un film de résine copolyester suivant la revendication 11, carac- térisée en ce que le pigment inorganique est le dioxyde de titane. 13. Procédé de production d'unme feuille métal- lique stratifiée avec un film de résine copolyester, carac- térisé en ce qu'il consiste: (i) à revêtir préalablement une face d'un film de résine copolyester avec une résine composite contenant au moins un radical choisi dans le groupe comprenant des radicaux epoxy, hydroxyle, amide, ester, carboxyle, uréthanne, acryle et amino, ledit film de résine copolyester ayant un point de fusion d'environ 210 à environ 250 C et un indice de réfraction d'environ 1,5000 à environ 1,5500 suivant l'épaisseur dudit film et un indice de réfraction d'environ 1,6000 à environ 1,6600 suivant ses directions dans le plan, (ii) à chauffer une feuille métallique traitée en surface à une température comprise dans l'intervalle défini par le point de fusion dudit film de résine copolyester 50 C, et (iii) à mettre en contact la face dudit film de résine copolyester traitée avec ladite résine composite avec au moins une face de ladite feuille métallique traitée en surface de manière à effectuer la stratification dudit film de résine copolyester sur cette feuille métallique. 14. Procédé suivant la revendication 13, caractérisé en outre en ce qu'il consiste à ajouter au film de résine copolyester un lubrifiant caractérisé par un diamètre de particules inférieur à environ 2,5 Dm. 15. Procédé suivant la revendication 13, caractérisé en ce que la résine composite est appliquée au film de résine copolyester en une quantité comprise dans l'intervalle d'environ 0,1 à environ 5,0 g/m2 dudit film de résine copolyester, ledit procédé consistant en outre à sécher à une température d'environ 60 à environ 150 C ladite résine composite appliquée. 16. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que la résine composite est séchée à une température d'environ 60 à environ 150 C pendant un temps d'environ 5 à environ 30 secondes. 17. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que la surface métallique traitée est choisie dans le groupe comprenant un acier dépourvu d'étain portant une couche double comprenant une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté et une couche inférieure de chrome métallique, une tôle d'étamage galvanique recouverte par ladite couche double, ladite tôle d'étamage galvanique recouverte d'oxyde de chrome hydraté et une feuille d'aluminium traitée dans une solution contenant un chromate, un phosphate ou un sel de zirconium, le chauffage étant effectué à une température comprise dans l'intervalle défini par le point de fusion dudit film de résine copolyester 50 C, et le refroidissement étant effectué rapidement ou progressivement.