Brevet FR2660183A1 — publié le 19911004

La présente invention concerne un appareil et un procédé destinés à surveiller des formes d'ondes, et plus particulièrement, un appareil et un procédé destinés à surveiller, en évitant toute pénétration, la forme d'onde de pression sanguine à l'intérieur d'un vaisseau sanguin par détection de la déformation d'un diaphragme placé au-dessus du tissu recouvrant le vaisseau sanguin. Des procédés de surveillance précise de la forme d'onde de pression sanguine font l'objet d'investigations depuis un certain temps Alors que des méthodes exigeant une pénétration peuvent fournir des formes d'ondes précises, le traumatisme provoqué chez le patient rend cette technique indésirable dans de nombreux cas Un tel procédé implique une utilisation d'un cathéter empli de fluide inséré dans l'artère du patient Alors que des mesures précises de pression sanguine peuvent être obtenues en utilisant ce procédé, les effets négatifs sur le patient peuvent, dans de nombreux cas, dépasser les avantages résultant de la précision des résultats qui peuvent être obtenus par ce procédé. Un autre procédé de surveillance de la forme d'onde de pression sanguine d'un patient est le procédé d'auscultation largement utilisé de Korotkoff Ce procédé évite toute pénétration; mais il ne fournit qu'une mesure de pression systolique et diastolique sur une base intermittente; il ne fournit pas toute la forme d'onde sur une base continue En outre, l'utilisation de ce procédé amène souvent des résultats inexacts. Le procédé de tonométrie de mesure de pression sanguine évite toute pénétration et constitue donc une amélioration par rapport à des techniques exigeant une pénétration et, de plus, il est aussi plus précis que le procédé d'auscultation décrit cidessus En outre, il possède la capacité de procurer toute la forme d'onde de pression sanguine et non, comme dans le procédé d'auscultation décrit ci-dessus, les seules pressions systolique et diastolique. Dans un type antérieur de tonomètre artériel, un réseau d'éléments transducteurs individuels est placé directement sur le tissu recouvrant une artère ou un vaisseau sanguin dont il faut déterminer la pression sanguine Les éléments détectent directement la force mécanique du tissu avec lequel chacun d'eux est en contact Les éléments du réseau sont dimensionnés et espacés l'un de l'autre de telle manière que plusieurs de ces éléments sont nécessaires pour couvrir tout le diamètre ou toute la largeur du vaisseau sanguin sous- jacent; c'est-à-dire que la dimension de chaque élément est prévue pour ne couvrir qu'une faible fraction du diamètre du vaisseau sanguin sousjacent La pression du réseau contre le tissu est augmentée de manière à aplanir de façon appropriée le vaisseau sous-jacent, mais sans provoquer d'occlusion La pression du fluide à l'intérieur de l'artère est ensuite transmise aux transducteurs à travers la paroi du vaisseau et le tissu qui lui est superposé. On a découvert qu'un contour continu des contraintes du tissu sous le réseau n'est pas obtenu avec le tonomètre classique en raison de l'utilisation d'éléments discrets De plus, on pense qu'il n'est prévu, dans les procédés antérieurs, aucun moyen de compensation pour des parasites de mouvement qui peuvent affecter des forces transférées de l'artère aux détecteurs. Ainsi, il serait souhaitable de réaliser un système de tonomètre et un procédé de surveillance de la pression dans un vaisseau, par exemple une artère, qui ne demande pas de pénétration, et qui soit susceptible de transmettre fidèlement la forme d'onde de pression du vaisseau. Il serait également souhaitable de réaliser un système de tonomètre et un procédé qui puissent compenser les parasites qui peuvent tendre à réduire la précision du tonomètre dans la surveillance de la forme d'onde. Il serait également souhaitable de réaliser un système de tonomètre et un procédé qui présentent une fiabilité et une reproductibilité améliorées des mesures de forme d'onde de pression. Pour répondre à ces besoins, il est réalisé, selon un premier aspect de la présente invention, un dispositif de surveillance de forme d'onde de pression destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau caractérisé en ce qu'il comprend: un diaphragme destiné à être appuyé contre le tissu recouvrant le vaisseau et le tissu périphérique au vaisseau et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau, des moyens détecteurs pour détecter des déformations le long des moyens de diaphragme et pour envoyer un signal de contrainte périphérique représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu périphérique et pour envoyer un signal de contrainte de vaisseau représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu entourant le vaisseau; des moyens de traitement pour recevoir le signal de contrainte périphérique et pour le combiner de façon adaptative avec le signal de contrainte de vaisseau pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique et pour envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. De façon avantageuse, le moyen détecteur peut être destiné à réaliser une détection continue sur une longueur prédéterminée du diaphragme, la longueur étant choisie pour recouvrir entièrement le vaisseau et pour inclure un tissu périphérique. De préférence, le diaphragme-possède une surface réfléchissante sur un côté qui n'est pas adapté à être appuyé contre le tissu, et le détecteur comprend un moyen pour transmettre un rayonnement électromagnétique en direction de ladite surface réfléchissante et un moyen pour mesurer un rayonnement électromagnétique réfléchi depuis ladite surface réfléchissante et pour produire un signal représentatif de l'amplitude du rayonnement électromagnétique réfléchi reçu Ledit rayonnement électromagnétique peut, en particulier, être choisi dans le groupe constitué par les lumières visible, infra-rouge et ultra-violette. De façon particulièrement avantageuse, ledit moyen de transmission de rayonnement électromagnétique comprend des moyens de fibre optique pour conduire une énergie vers la surface réfléchissante, et le moyen de mesure comprend des moyens récepteurs à fibre optique pour recevoir l'énergie réfléchie depuis la surface réfléchissante Lesdits moyens émetteurs à fibre optique et lesdits moyens récepteurs à fibre optique sont alors disposés, de préférence, en rangées adjacentes à ladite surface réfléchissante dudit élément de diaphragme. Le dispositif conforme à l'invention peut comprendre en outre un moyen de réglage de l'intensité de ladite énergie conduite vers la dite surface réfléchissante comprenant une boucle de rétroaction vers une source de ladite énergie. Le moyen de traitement peut, en particulier, soustraire, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique. Selon une modalité, le moyen de traitement compare la moyenne quadratique du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité incrémentalement différents et ajuste par itération les coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal. Selon un autre aspect de l'invention, il est réalisé un dispositif de surveillance de forme d'onde de pression destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau caractérisé en ce qu'il comprend: un diaphragme destiné à être appuyé contre le tissu recouvrant le vaisseau et le tissu périphérique au vaisseau et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau, des moyens détecteurs destinés à procurer une détection continue de déformations le long d'une longueur prédéterminée des moyens de diaphragme, la longueur étant choisie pour recouvrir entièrement le diamètre du vaisseau et pour inclure un tissu périphérique, et pour envoyer un signal de contrainte périphérique représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu périphérique et pour envoyer un signal de contrainte de vaisseau représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu entourant le vaisseau; des moyens de traitement pour recevoir le signal de contrainte périphérique et pour le combiner de façon adaptative avec le signal de contrainte de vaisseau pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique et pour envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. Comme dans l'aspect précédent de l'invention, le moyen de traitement peut, en particulier, soustraire, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique. Comme dans l'aspect précédent également, le moyen de traitement, selon une modalité, compare la moyenne quadratique du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité incrémentalement différents et ajuste par itération les coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal. Selon un troisième aspect, l'invention fournit un procédé destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: mettre en place un diaphragme destiné à être appuyé contre le tissu recouvrant le vaisseau et le tissu périphérique au vaisseau et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau, détecter des déformations le long des moyens de diaphragme; envoyer un signal de contrainte périphérique représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu périphérique; envoyer un signal de contrainte de vaisseau représentatif de la déformation du diaphragme lorsqu'il est appuyé contre le tissu recouvrant le vaisseau; combiner de façon adaptative le signal de contrainte de tissu périphérique avec le signal de contrainte de vaisseau pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique; et envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. Selon une modalité, le procédé peut comprendre l'étape consistant à soustraire, du signal de contrainte de vaisseau, le signal de contrainte périphérique. Selon une modalité, l'étape de combinaison adaptative comprend une étape de comparaison de la moyenne quadratique du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité incrémentalement différents et d'ajustement par itération des coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal. De manière plus détaillée, l'appareil comprend une surface rigide plane dans laquelle est placé au moins un mince diaphragme détecteur, à géométrie rectangulaire étroite, monté dans un boîtier à placer sur le tissu recouvrant le vaisseau concerné Le diaphragme est plus long que le diamètre du vaisseau pour mesurer de façon appropriée la pression dans le tissu adjacent au vaisseau concerné. Dans un mode de réalisation préféré, le diaphragme est en acier inoxydable et il est typiquement d'une longueur qui est égale à trois à huit fois le diamètre non déformé du vaisseau et il est orienté au-dessus du vaisseau de telle manière que sa longueur soit perpendiculaire à l'axe longitudinal du vaisseau Le diaphragme est d'une structure telle que son épaisseur soit suffisante pour aplanir le vaisseau sous-jacent mais suffisamment mince pour être déformé par des contraintes du tissu avec lequel il est en contact La déformation du diaphragme est suffisamment faible pour empêcher une distorsion du profil des contraintes de contact de la surface de tissu Par conséquent, la déformation du diaphragme sur l'ensemble B de sa longueur est proportionnelle aux contraintes du tissu avec lequel il est en contact Comme la déformation du diaphragme est de préférence détectée par des moyens optiques, en particulier par un réseau de sources lumineuses et de récepteurs qui se recouvrent, alors que le diaphragme est un élément unique, une courbe continue, uniforme, représentant la forme d'onde de pression peut être obtenue. La face arrière du diaphragme qui n'est pas en contact avec le tissu sert de réflecteur commun à des sources lumineuses positionnées dans le bottier, Des fibres optiques transfèrent la lumière, typiquement une lumière visible, infra-rouge ou ultra-violette, provenant d'une source lumineuse et éclairent le réflecteur avec cette lumière Le diaphragme réfléchit la lumière en fonction de sa déformation D'autres fibres optiques reçoivent la lumière réfléchie, la conduisent à des transducteurs lumineux comme des photodétecteurs pour la mesure de la quantité de lumière reçue Des faisceaux de fibres optiques d'éclairage et de réception étant de préférence disposés en rangées face au diaphragme, un processeur traite une forme d'onde de pression sur la base de la position des fibres optiques réceptrices et de la quantité de lumière reçue Des mesures de la déformation du diaphragme sont converties en signaux optiques et ensuite en signaux électriques et représentent la contrainte dans le tissu en contact: ces mesures donnent une représentation analogique fidèle de la forme d'onde de pression du vaisseau. Dans un fonctionnement typique, le diaphragme est placé dans le tissu situé au-dessus des artères radiale, ulnaire, temporale superficielle ou similaires recouvrant des structures relativement rigides (os, cartilages) Le diaphragme est agencé d'une manière telle que son centre approximatif est positionné au- dessus du vaisseau On y parvient par une détermination, au moyen des variations de pression intra-luminale pulsatile, de la zone du diaphragme qui est soumise à la déformation dynamique maximale Puisque le diaphragme est plus long que le diamètre du vaisseau, le diaphragme mesure les contraintes dans des zones de tissu situées en périphérie du vaisseau Des zone du diaphragme qui recouvrent le tissu à la périphérie du vaisseau sont sensibles à des contraintes de ce tissu qui peuvent être provoqués par des parasites Ces signaux peuvent être utilisés pour enlever les effets des parasites de mouvement sur le signal de mesure de contrainte du vaisseau concerné La détermination d'une mesure de contrainte corrigée dans laquelle les effets de faibles variations d'aplatissement ont été réduites est obtenue en soustrayant, des mesures de contrainte immédiatement au-dessus du vaisseau, une fraction des contraintes latérales moyennes La fraction des contraintes latérales à soustraire est ajustée de façon continue pour minimiser le bruit contenu dans le signal de vaisseau résultant. L'intensité de la source d'énergie électro- magnétique devrait, de façon idéale, rester constante pendant les mesures ainsi qu'entre les calibrages En pratique, cependant, ceci est difficile à réaliser Des variations de température, le vieillissement, et d'autres facteurs peuvent provoquer des variations d'intensité lumineuse Un moyen est employé pour ajuster automatiquement l'intensité de la source d'énergie pour diminuer le risque d'erreur de mesure. L'intensité de la source d'énergie est mesurée directement au moyen d'un trajet qui n'implique pas de réflexion sur le diaphragme La sortie mesurée est comparée à un niveau souhaité et la différence obtenue est utilisée pour l'ajustement automatique de l'intensité de la source jusqu'à ce que la différence soit nulle Cette régulation par rétroaction garantit une stabilité de la source d'énergie. Dans un mode de réalisation, des diaphragmes additionnels, de forme similaire, sont positionnés le long du vaisseau à des sites proximal et distal par rapport au premier diaphragme L'anatomie de la plupart des vaisseaux varie le long de leur longueur et il peut y avoir une position préférée le long du vaisseau pour la surveillance La multiplicité des diaphragmes facilite une détermination rapide et le maintien de ces mesures à partir de cet emplacement préféré. D'autres aspects et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui suit et des dessins annexés qui illustrent les particularités de l'invention à titre d'exemple. La FIG i est une représentation d'un tonomètre conforme à l'invention, enfermé dans un bottier et comportant un diaphragme continu; la FIG 2 est une vue schématique d'un tonomètre conforme aux principes de l'invention; la FIG 3 est un schéma d'un exemple d'agencement de faisceaux de câbles de fibres optiques à utiliser avec un diaphragme continu; la FIG 4 est une vue partielle du recouvrement des faisceaux de fibres optiques qui éclairent le diaphragme continu; la FIG 5 est un schéma d'un exemple de circuit utilisable pour commander la sortie d'une source lumineuse à incandescence; la FIG 6 est une vue schématique du fonctionnement du diaphragme en ce qui concerne le tissu situé tant au-dessus du vaisseau concerné qu'à sa périphérie; il la FIG 7 est un schéma fonctionnel d'un circuit de traitement utilisable avec le diaphragme et des détecteurs de déformation du diaphragme; la FIG 8 est une vue en perspective d'une variante de mode de réalisation du détecteur de pression comportant deux diaphragmes; et la FIG 9 est une vue d'une mode de réalisation comportant un miroir mobile pour balayer la lumière en travers du réflecteur. Comme représenté aux dessins, qui ne sont présentés que dans un but d'illustration, l'invention est incorporée dans un tonomètre destiné à surveiller, en évitant toute pénétration, la forme d'onde de pression dans un vaisseau sous-jacent concerné En se référant aux FIG 1 et 2, le tonomètre est en forme de sonde 10 tenue à la main, qui contient de préférence au moins un diaphragme généralement rectangulaire 12 à placer au-dessus du tissu situé au-dessus d'un vaisseau 14, par exemple une artère, et contient aussi des moyens pour détecter une déformation du diaphragme 12. Comme représenté à la FIG 2, le vaisseau 14 est situé au-dessus d'une structure osseuse rigide sous-jacente Dans un mode de réalisation également préféré, le diaphragme 12 est réfléchissant, il existe une source lumineuse 10 pour envoyer une lumière ainsi que plusieursfibres optiques 18 pour transmettre vers le diaphragme réfléchissant 12 cette lumière émise Le tonomètre comprend aussi plusieurs fibres optiques réceptrices 20 pour recevoir une lumière réfléchie provenant du diaphragme réfléchissant 12 et des transducteurs de lumière, par exemple, des phototransistors pour mesurer 22 la quantité de lumière reçue depuis le diaphragme 12 et engendrer un signal électrique en réponse Le signal produit est envoyé à un processeur 21 qui, lui-même, fournit une forme d'onde à un affichage 23. Des variations de la quantité de lumière reçue par les fibres optiques réceptrices 20 sont proportionnelles aux contraintes du tissu en contact aussi bien au-dessus du vaisseau 14 que sur ses côtés. Ces contraintes sont en corrélation avec des pressions systolique, diastolique et moyenne et fournissent un guidage du positionnement de la sonde 10 tenue à la main. En appliquant le tonomètre 10 au tissu 24 situé au-dessus du vaisseau 14, une force suffisante est utilisée pour appuyer sur le vaisseau 14 et l'aplatir comme représenté à la FIG 2 Une quantité limitée d'aplatissement du vaisseau élimine la courbure normale du vaisseau et permet un transfert de la pression du vaisseau sur le diaphragme 12 Ainsi, la paroi de vaisseau 14 dans cette zone est forcée à s'appliquer de façon généralement parallèle à la surface du tissu 24. La contrainte de flexion de paroi du vaisseau est essentiellement éliminée de sorte que la contrainte détectée sur la surface du tissu est sensiblement proportionnelle à la pression à l'intérieur de l'artère. Un tonomètre réalisé selon les principes de l'invention mesure les contraintes du tissu situé au- dessus du vaisseau 4 concerné Comme représenté à la FIG 1, le tonomètre 10 comprend un boîtier 26 comportant une surface 28 dont une partie est adaptée à une déformation du tissu 24 et à un aplatissement du vaisseau 14; au moins un élément de diaphragme 12 monté dans le boîtier 26, apte à être placé en contact avec le tissu 24 adjacent au vaisseau 14 est susceptible d'être déplacé de façon continue en réponse à des contraintes du tissu adjacent au vaisseau 14. Le diaphragme 12, dans ce mode de réalisation, comprend une mince plaque continue dont les dimensions sont égales à trois à huit fois le diamètre du vaisseau typique concerné Le diaphragme 12 est classiquement en acier inoxydable, bien qu'il puisse être en d'autres métaux, comme de l'aluminium ou du cuivre, ou en pellicules ou en laminés plastiques réfléchissant déformables appropriés ou d'autres matières Dans ce mode de réalisation, la surface du diaphragme 12 tournée vers les fibres optiques est revêtue de manière à être hautement réfléchissante et constitue donc une surface de cible réfléchissante pour les fibres émettrices 18 Les fibres optiques émettrices 18 et les réceptrices 20 peuvent être situées dans des faisceaux comme représenté à la FIG 1 et à la FIG 3. A la FIG 3 sont représentés des faisceaux de fibres optiques La fibre centrale 18 est destinée à l'éclairage d'une partie de diaphragme 12 alors que les fibres 20 qui l'entourent sont destinées à recevoir la lumière réfléchie par le diaphragme 12 Dans un autre mode de réalisation, les fibres peuvent ne pas être disposées à la manière concentrique de la FIG 3, mais être disposées de façon aléatoire. En se référant à la FIG 4 et à la FIG 2, les fibres 18 d'éclairage fournissent un éclairage du diaphragme 12 avec un recouvrement La source lumineuse 16 fournit une lumière aux fibres émettrices 18 qui transmettent l'éclairage vers le diaphragme réfléchissant 12 qui, lui- même, réfléchit cet éclairage L'éclairage réfléchi est reçu et transporté à travers les fibres optiques réceptrices 20 au photodétecteur 22 (FIG 2) en fournissant un signal proportionnel à la lumière reçue depuis le diaphragme réfléchissant 12 Les faisceaux de fibres réceptrices se recouvrent aussi Des fibres possédant des ouvertures numériques élevées peuvent être utilisées pour parvenir à ce résultat Le signal est ensuite reçu par des moyens de traitement de signaux 30 La particularité de recouvrement du faisceau de fibres permet d'augmenter le rapport signal sur bruit ainsi que d'obtenir une courbe continue, uniforme, representative de la forme d'onde de pression. Une lumière laser, des lampes de haute puissance ou des diodes électroluminescentes peuvent être utilisées comme variantes de sources de rayonnement électromagnétique, bien qu'une lampe à incandescence soit la source lumineuse actuellement préférée une lampe à incandescence, malgré sa régulation autonome, exige environ 40 à 50 minutes pour se stabiliser Une instabilité de la source lumineuse peut provoquer des imprécisions de lectures de forme d'onde à moins qu'un moyen de compensation de ces instabilités ne soit appliqué En se référant à la FIG 2, un moyen de réalisation d'une commande de la sortie de la lampe 16 consiste à utiliser une fibre optique additionnelle 35 pour conduire la sortie de lumière de la lampe directement vers le détecteur 32 et à envoyer le signal détecté à une commande de lampe 34 Un circuit de commande à rétroaction représenté à la FIG 5 a été implanté en vue d'une régulation de l'intensité de lampe en réglant son courant Puisque le rayonnement de la lampe est une fonction non linéaire, la stabilité de courant est critique Pour empêcher les oscillations, un filtre RC est prévu dans le circuit de rétroaction à amplificateur d'erreurs Celui-ci maintient constante l'intensité de la lampe, de façon efficace, sans erreur, sur un long laps de temps Dans le mode de réalisation représenté à la FIG 5, les résistances Rl et R 2 sont de 10 Kohms, la résistance R 3 est de 20 Kohms, le dispositif Dl est un MRD 36 N, le dispositif 2 est un CA 3140 T,les transistors Tl et T 2 sont des 2 N 2222, le transistor T 3 un 40409, les caractéristiques nominales de la lampe sont 5 V, 115 m A, les capacités sont de 10,1 F pour Cl et de 1000,1 F pour C 2. g 15 Un mouvement apparaissant pendant le processus de surveillance de la forme d'onde de pression peut produire des parasites en affectant les contraintes du tissu sur lequel s'appuie le tonomètre et peut par conséquent rendre inutilisable la mesure de pression. TU Tn tel mouvement peut apparaître en raison de petites variations du déplacement de la tête du tonomètre par rapport au vaisseau, par suite d'un mouvement du patient ou de l'opérateur Selon les principes de l'invention, les parasites de mouvement peuvent être réduits ou éliminés En se référant maintenant à la FIG 6, une zone centrale 36 du diaphragme 12 peut de façon générale être placée directement au-dessus du vaisseau 14 considéré, alors que les zones d'extrémité 38 du diaphragme sont placées au-dessus d'un tissu adjacent ou périphérique au vaisseau 14 Alors que la zone centrale 36 est soumise à des contraintes de pression du vaisseau et à des contraintes provoquées par les parasites de mouvement, les zones d'extrémité du diaphragme 12 ne sont presqu'exclusivement soumises qu'à des contraintes provoquées par les parasites de mouvement Bien qu'elles soient reçues dans chaque zone, les contraintes provoquées par les parasites de mouvement ne sont pas les mêmes dans chaque zone Par conséquent, des signaux parasites de mouvement détectés dans les zones d'extrémité 38 du diaphragme 12 peuvent être combinés avec les signaux provenant de la zone centrale 36 pour fournir une forme d'onde plus précise et réduire sensiblement les effets de mouvement du patient Un circuit utilisable en vue de cette correction est représenté à la FIG 7. Puisque le tonomètre conforme à l'invention permet une mesure de contraintes de contact de tissu dans des zones situées aussi bien immédiatement au- dessus du faisceau qu'à distance de celui-ci, il est possible d'envoyer un signal qui combine la forme d'onde de pression avec un bruit de mouvement ldésigné par S(t)l et d'envoyer des signaux, désignés par lN(t) 1 qui représentent le bruit de mouvement seul Il serait idéalement possible de soustraire simplement, du signal de pression S(t), la composante variant avec le temps (filtrée par un filtre passe-haut ou HPF) du signal de bruit lNf (t)l pour corriger les variations indésirables dues au mouvement Ainsi, le signal corrigé pourrait être simplement Pc Orri g 4 e (t): S(t)Nf (t). En pratique, l'amplitude du bruit de déplacement engendré dans le tissu immédiatement au-dessus du vaisseau sanguin diffère de l'amplitude produite dans les tissus distants du vaisseau Si la variation restait constante, la pression corrigée pourrait être trouvée par: Pcot risée (t) : S(t) A Nf (t) o A est un facteur multiplicateur constant. Si la relation entre les bruits de mouvement, induits au centre et à la périphérie était constante pour tous les individus, un coefficient fixe A pourrait être utilisé comme dans l'équation ci-dessus. Malheureusement, le rapport entre la pression parasite créée dans une zone et celle qui est produite dans une autre zone ne reste pas constant au cours du temps, même pourun individu donné En se référant à nouveau à la FIG 6, le tissu est représenté comme une série de ressorts dans un matelas et l'amplitude de la force créée par chaque ressort est simplement donnée par son déplacement X multiplié parla constante du ressort K. Dans un tissu réel, les constantes de chaque "ressort" varient avec le temps en raison de facteurs qui peuvent comprendre un écoulement viscoélastique, des modifications de la perfusion, de la température et autres En raison du caractère variable de la relation entre le bruit contenu dans des zones distantes lN(t)l et la composante du bruit du signal juste au-dessus du vaisseau, il n'est pas suffisamment précis d'établir simplement un facteur de rapport unique, comme "A" ci- dessus pour effectuer la compensation On utilise donc un procédé de choix dynamique du coefficient à appliquer à Nr (t). En se référant maintenant à la FIG 7 r le signal provenant directement de la zone située au-dessus du vaisseau 14 est indiqué par S(t) et les signaux provenant des zones distantes de la zone située directement audessus du vaisseau sont désignés par Nf (t) La constante "A" est remplacée par un paramètre "a" qui multiplie le signal de bruit 40 filtré en passe-haut La valeur de "a" est déterminée dans un mode de réalisation de la manière suivante On forme, en premier lieu, les produits du facteur d'échelle par la composante de temps du canal de bruit: (a + d A) * Nf (t) et (a d A) * Nf (t) o d A est une valeur choisie comme constante, typiquement inférieure à 5 % de la plage de A qui est de 0 à 1, donc d A peut typiquement être de 0,05 T Jn choix d'une d A plus faible entraînerait le besoin d'un temps plus long d'établissement ou d'ajustement de la valeur de "a" alors que des valeurs plus élevées de d A pourraient provoquer une annulation moins efficace du bruit Le symbole * est utilisé ici pour indiquer une multiplication. En deuxième lieu, les différences entre ces signaux de bruit, affectés du facteur d'échelle, et la composante variant avec le temps (valeur moyenne enlevée par filtre passe-haut) du signal d'impulsion S(t) sont formées, par exemple, par des amplificateurs différentiels 44: signaux de différence = Sf (t) (a d A) * Nf (t) En troisième lieu, les signaux de différence sont élevés au carré pour produire deux signaux proportionnels seulement à l'amplitude des différences: différences élevées au carré= différence signaux 2 En quatrième lieu, les signaux de différence élevés au carré 46 sont filtrés par un filtre passe-bas (ou LPF) 48 en utilisant un filtre dont la réponse de temps s'étend sur plusieurs battements du coeur. Pour illustrer le fonctionnement du système dans un cas o le signal de bruit est zéro, les sorties de filtres ne sont que le signal d'impulsion filtré en passe-haut (partie variable avec le temps) élevé au carré et filtré en passe-bas, l'élévation au carré amène le signal d'impulsions à être unidirectionnel, c'est-à-dire à être toujours positif par rapport à zéro L'effet du filtre passe-bas sur le signal est de trouver la valeur moyenne du signal d'impulsion élevé au carré Dans ces conditions, les sorties des deux filtres passe-bas LPF 1 et LPF 2 sont simplement les moyennes des signaux d'impulsions élevés au carré et sont les mêmes dans les deux entrées du comparateur 50. Dans ces conditions, la sortie du comparateur varierait légèrement en hausse ou en baisse de un ou deux comptes en restant relativement stable. Au cas o le signal de bruit est d'une valeur finie dans les deux canaux, de signal d'impulsion et de signal de bruit, les multiplicateurs différents (a + d A et a d A) amènent une partie plus forte ou plus faible de l'énergie de bruit à être additionnée au signal d'impulsions Ceci amène l'un des deux filtres passe- bas à produire une valeur moyenne plus grande que l'autre. En cinquième lieu, le comparateur 50 amène la valeur de a à augmenter ou à diminuer, au moyen du compteur croissant ou décroissant 52 et du convertisseur numérique à analogique 54, vers la valeur qui produit la plus faible sortie de filtre passe-bas (c'est-à-dire le bruit le plus faible) Lorsque ce processus continue, la meilleure valeur de "a" (c'est- à-dire la valeur qui donne l'erreur quadratique la plus faible) est finalement trouvée, puis la direction de variation de "a" est inversée puisqu'une poursuite de la variation de "a" dans la même direction aurait maintenant provoqué une erreur croissante L'inversion automatique apparaît en raison de la production, par le filtre passe-bas opposé, du niveau de bruit moyen le plus élevé. En sixième lieu, pour produire une forme d'onde de sortie à bruit réduit, le signal d'impulsion d'origine contaminé par le bruit, provenant du comparateur 50, est combiné avec le meilleur choix parmi "a" d A fois le signal de canal de bruit filtré automatiquement choisi par l'un des deux commutateurs 56 dans l'amplificateur de différences 58 pour parvenir à Psort ie (t) = S(t) -(a d A)Nf (t) Dans ce mode de réalisation, le choix automatique de a+d A ou a-d A est réalisé en utilisant la sortie du comparateur 50 comme commande des commutateurs 1 et 2. Si la sortie du comparateur est correcte, ceci indique que le filtre passe-bas LPF 1 présentait l'énergie de bruit la plus élevée Ceci signifie aussi que le filtre passe-bas LPF 2 présentait, dans sa sortie, l'énergie de bruit la plus faible (correspondant à un coefficient de a-d A) L'état réel du comparateur amènera le signal de bruit multiplié par le terme (a-d A) à être ajouté au signal de vaisseau entrant S(t) pour obtenir la sortie la plus exempte de bruit. La fraction de la contrainte latérale qui est à soustraire est déterminée en ajustant de façon continue la fraction destinée à minimiser le bruit contenu dans le signal de vaisseau résultant Le coefficient optimal à utiliser a été déterminé en évaluant d'abord le résultat de deux coefficients légèrement différents destinés à réduire la teneur quadratique moyenne de signal de bruit du vaisseau, puis en augmentant ou en diminuant les coefficients selon les besoins pour obtenir la teneur quadratique moyenne en bruit la plus faible La fraction de la contrainte latérale à soustraire est déterminée en ajustant de façon continue la fraction pour minimiser le bruit contenu dans le signal de vaisseau résultant. Un avantage du dispositif de surveillance de la forme d'onde de pression selon le principe de l'invention est que la mesure du contour continu de contrainte sur le tissu dans la zone du vaisseau 14 (FIG 2) est possible La sonde 10 tenue à la main (FIG 1) est positionnée par l'utilisateur de façon que le grand axe du diaphragme rectangulaire 12 (FIG 2) soit orienté perpendiculairement à l'axe du vaisseau 13 contre le tissu au- dessus du vaisseau et sur chaque côté du vaisseau La mesure du contour continu de contrainte est de préférence visible simultanément sur un écran d'affichage 37 (FIG 1) en mode interactif. Une zone spécifique du diaphragme peut ensuite être choisie pour la surveillance de la pression sanguine. Dans un mode de réalisation, la largeur du diaphragme en acier inoxydable était de 0,81 mm et son épaisseur de 0, 005 mm Avec ces dimensions et une donnée de sensibilité de fibres optiques, la sensibilité de pression prévue était de 3,5 m V/mm de Hg Tous les canaux des détecteurs de déformation de fibres peuvent être enregistrés, envoyés à un convertisseur analogique-numérique d'exploration et de maintien et numérisés en vue d'une analyse par ordinateur. Le dispositif de surveillance de forme d'onde de pression conforme à la présente invention fournit ainsi une courbe connue de la forme d'onde de pression en utilisant un diaphragme continu au-dessus du vaisseau considéré et sur le tissu périphérique Le dispositif de surveillance permet d'obtenir la moyenne des signaux en faisant se recouvrir des faisceaux de détecteurs pour parvenir à la courbe continue Le dispositif de surveillance peut présenter, non seulement, les pressions diastolique et systolique, mais aussi toute la forme d'onde On peut prévoir dans le processeur des moyens de mémorisation numérique des données dans des buts de comparaison ou pour un autre traitement. En se référant maintenant à la FIG 8 r celle-ci représente un mode de réalisation comportant deux jeux de faisceaux de fibres optiques 60, 62 Un diaphragme unique 14 couvre les deux jeux Les faisceaux de fibres optiques 60, 62 sont situés dans des encoches séparées 104, 106 respectivement et sont formés dans la tête 68 de tonomètre L'utilisation de diaphragmes multiples permet de placer la tête de tonomètre au-dessus du vaisseau considéré et d'obtenir, le long du vaisseau, de multiples formes d'ondes de pression parmi lesquelles l'une peut être meilleure que les autres Il est connu que l'anatomie d'un vaisseau varie le long de sa longueur, de telles variations concernant l'épaisseur du tissu disposé au dessus de lui, l'emplace Nent et la rigidité de l'os, du ligament du muscle ou du tendon sous-jacent et, en outre, le vaisseau et la dimension de celui-ci Par conséquent, il peut exister, le long du vaisseau, des positions meilleures pour surveiller la forme d'onde de pression. Uin autre mode de réalisation est représenté à la FIG 9 o un miroir mobile 78 est utilisé pour réfléchir un faisceau depuis un émetteur 72 vers un diaphragme 12 Le diaphragme réfléchit le faisceau vers un récepteur 74 qui détermine l'intensité et la position de la lumière réfléchie. Dans un autre mode de réalisation, la source lumineuse et les détecteurs peuvent être placés immédiatement adjacents au diaphragme en utilisant un réseau de diodes électroluminescentes le long d'une rangée adjacente au diaphragme réfléchissant et une série de photodétecteurs, dans une autre rangée voisine du réseau émetteur de lumière, pour recevoir la lumière réfléchie provenant du diaphragme Cette approche élimine tout besoin de fibres optiques. Alors que plusieurs formes particulières de l'invention ont été illustrées et décrites, il apparaît clairement que diverses modifications peuvent y être apportées sans s'écarter du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Dispositif de surveillance ( 10) de forme d'onde de pression destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau ( 14) caractérisé en ce qu'il comprend: un diaphragme ( 12) destiné à être appuyé contre le tissu ( 24) recouvrant le vaisseau ( 14) et le tissu ( 24) périphérique au vaisseau ( 14) et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu ( 24) contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau ( 14), des moyens détecteurs ( 16, 18, 20, 22) pour détecter des déformations le long des moyens de diaphragme ( 12) et pour envoyer un signal de contrainte périphérique lN(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) périphérique et pour envoyer un signal de contrainte de vaisseau lS(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) entourant le vaisseau ( 14)> des moyens de traitement ( 21) pour recevoir le signal de contrainte périphérique lN(t)l et pour le combiner- de façon adaptative avec le signal de contrainte de vaisseau lS(t)l pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau lS(t)l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l et pour envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. 2 Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que le moyen détecteur ( 16, 18, 20, 22) est destiné à réaliser une détection continue sur une longueur prédéterminée du diaphragme ( 12), la longueur étant choisie pour recouvrir entièrement le vaisseau ( 14) et pour inclure un tissu ( 24) périphérique. 3 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diaphragme ( 12) possède une surface réfléchissante sur un côté qui n'est pas adapté à être appuyé contre le tissu ( 24), et le détecteur ( 16, 18, 20; 22) comprend un moyen ( 16, 18) pour transmettre un rayonnement électromagnétique en direction de ladite surface réfléchissante et un moyen ( 29 2991 pour mesurer un rayonnement électromagnétique réfléchi depuis ladite surface réfléchissante et pour produire un signal ls(t)l représentatif de l'amplitude du rayonnement électromagnétique réfléchi reçu. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit rayonnement électro- magnétique ( 16) est choisi dans le groupe constitué par les lumières visible, infra-rouge et ultra-violette. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen de transmission de rayonnement électromagnétique comprend des moyens de fibre optique ( 18) pour conduire une énergie vers la surface réfléchissante, et le moyen de mesure comprend des moyens récepteurs à fibre optique ( 20) pour recevoir l'énergie réfléchie depuis la surface réfléchissante. 6 Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens émetteurs à fibre optique ( 18) et lesdits moyens récepteurs à fibre optique ( 20) sont disposés en rangées adjacentes à ladite surface réfléchissante dudit élément de diaphragme ( 12). 7 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de réglage ( 30, 32, 34) de l'intensité de ladite énergie conduite vers la dite surface réfléchissante comprenant une boucle de rétroaction vers une source ( 16) de ladite énergie. s 8 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement ( 21) soustrait, du signal de contrainte de vaisseau lS(t)l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l. 9 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement ( 21) compare ( 50) la moyenne quadratique du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité (a + d A et a d A) incrémentalement différents et ajuste par itération ( 52, 54, 56, 58) les coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal. Dispositif de surveillance de forme d'onde de pression destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau ( 14) caractérisé en ce qu'il comprend: un diaphragme ( 12) destiné à être appuyé contre le tissu ( 24) recouvrant le vaisseau ( 14) et le tissu ( 24) périphérique au vaisseau ( 14) et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu ( 24) contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau ( 14), des moyens détecteurs ( 16, 18, 20, 22) destinés à procurer une détection continue de déformations le long d'une longueur prédéterminée des moyens de diaphragme ( 12), la 'longueur étant choisie pour recouvrir entièrement le diamètre du vaisseau ( 14) et pour inclure un tissu ( 24) périphérique, et pour envoyer un signal de contrainte périphérique lN(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) périphérique et pour envoyer un signal de contrainte de vaisseau lS(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) entourant le vaisseau ( 14); des moyens de traitement ( 21) pour recevoir le signal de contrainte périphérique lN(t)l et pour le combiner de façon adaptative avec le signal de contrainte de vaisseau lS(t)l pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau lS(t)l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l et pour envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. 11 Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le moyen de traitement ( 21) soustrait, du signal de contrainte de vaisseau lS(t)l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l. 12 Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le moyen de traitement ( 21) compare ( 50) la moyenne quadratique du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité incrémentalement différents (a + d A et a d A) et ajuste par itération ( 52, 54, 56, 58) les coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal. 13 Procédé destiné à surveiller sans pénétration la forme d'onde de pression à l'intérieur d'un vaisseau ( 14) caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: mettre en place un diaphragme ( 12) destiné à être appuyé contre le tissu ( 24) recouvrant le vaisseau ( 14) et le tissu ( 24) périphérique au vaisseau ( 14) et à être déformé de façon continue sur une longueur prédéterminée en réponse à des contraintes dans le tissu ( 24) contre lequel il est appuyé, ladite longueur étant supérieure au diamètre du vaisseau ( 14), détecter des déformations le long des moyens de diaphragme ( 12); envoyer un signal de contrainte périphérique lN(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) périphérique; envoyer un signal de contrainte de vaisseau lS(t)l représentatif de la déformation du diaphragme ( 12) lorsqu'il est appuyé contre le tissu ( 24) recouvrant le vaisseau ( 14): combiner de façon adaptative le signal de contrainte de tissu périphérique lN(t)l avec le signal de contrainte de vaisseau lS(t)l pour enlever, du signal de contrainte de vaisseau lS(t)l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l; et envoyer un signal de forme d'onde représentatif de cette combinaison. 14 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à soustraire, du signal de contrainte de vaisseau lS(t) l, le signal de contrainte périphérique lN(t)l. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'étape de combinaison adaptative comprend une étape de comparaison ( 50) de la moyenne quadratiqule du bruit produit par deux coefficients de proportionnalité incrémentalement (a + d A et a d A) différents et d'ajustement par itération ( 52, 54, 56, 58) des coefficients dans le sens qui produit le bruit minimal.