Brevet FR2640366A1 — publié le 19900615

SYSTEME DE GUIDAGE DE MISSILE PAR ALIGNEMENT ET MISSILE COMPORTANT UN TEL SYSTEME La présente invention concerne un système de guidage de missile par alignement et un missile guidé par un tel système. Il existe différents types de missile (autodirecteurs, semiactifs, passifs) et par conséquent de nombreux systèmes de guidage du missile vers la cible à détruire. Dans le cas d'un missile passif, parmi les systèmes connus de guidage, le guidage par fil présente des inconvénients évidents sil s'agit d'un missile supersonique, ne serait-ce que pour le déroulement du fil à grande vitesse. De même, le guidage d'un missile passif par visée optique au laser peut présenter de grandes difficultés si la visibilité est rendue mauvaise par les conditions atmosphériques par exemple. On peut également guider un missile en émettant une onde modulée selon un certain codage ou bien en amplitude, en fréquence ou en phase par un signal représentant l'information à transmettre. Un tel système de guidage présente un certain nombre d'inconvénients parmi lesquels une absence de sélectivité, un facteur de bruit élevé et une grande sensibilité aux brouilleurs. L'effet Doppler et les fortes accélérations viennent également perturber ce type de système. Enfin, on connait dans la demande de brevet française 77.08997 de la Demanderesse, un dispositif de télétransmission d'infoemations selon lequel des moyens émettent simultanément un premier signal électromagnétique F1 modulé en amplitude, en fréquence ou en phase par l'information à transmettre, et un second signal électromagnétique F2 ou signal de transposition pour le récepteur. Ces deux signaux reçus par le véhicule à guider sont mélangés et détectés par le récepteur embarqué. Dans le cas présent, il s'agit de transmettre l'information indiquant la position du missile passif par rapport à l'axe de l'antenne d'émission du radar illuminateur. Cette informtion se compose de deux données angulaires, l'une étant l'angle de dépointage du missile par rapport à l'axe d'antenne, l'autre plus complexe étant définie dans le plan passant par le missile et perpendiculaire à l'axe d'antenne. Le problème posé est donc beaucoup plus difficile à résoudre, d'autant plus qu'il faut connattre en permanence, pendant le trajet du missile, la position de la cible visée. Le radar doit donc rester accroché sur la cible à atteindre pendant le vol du missile. La présente invention permet de résoudre ce problème tout en ne présentant pas les inconvénients liés aux autres systèmes précités. Un autre objet de la présente invention est un système de guidage missile qui est pratiquement insensible à l'effet Doppler et aux accélérations et vibrations ainsi qu'au brouillage. Un autre objet de la présente invention est la réalisation d'un système de guidage de missile dans lequel le récepteur embarqué à bord du missile présente, de par sa grande simplicité, un encombrement réduit et une grande fiabilité, ainsi qu'un faible coût. Selon l'invention, le système de guidage de missile comportantun radar illuminateur émettant deux signaux de fréquence fixe F1 et de fréquence variable F2 respectivement, est caractérisé en ce que la fréquence F3 = F1- F2 est une fonction périodique du temps, dont la pulsation est égale à la vitesse de rotation de l'antenne d'émission. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparat- tront à la lecture de la description détaillée faite ci-après avec référence aux figures ci-annexées qui représentent: - FIGS. 1A et lB, la définition des deux angles & et tp dont la connaissance permet au missile de s'aligner sur l'axe de pantenne d'émission; - FIG. 2, le schéma synoptique détaillé d'un mode de réalisation préférentiel du radar illuminateur selon l'invention; - FIG. 3, le schéma synoptique du récepteur équipant le missile ; - FIG. 4, I'allure des courbes en différents points du récepteur équipant le missile. Les figures lA et 1B représentent les deux angles e et informations transmises au missile afin de lui permettre de s'aligner sur l'axe de l'antenne d'émission. Dans la figure 1A, le radar de poursuite R, qui peut être un radar dtimpulsions ou à ondes continues par exemple, illumine à la fois la cible C et le missile M par l'intermédiaire d'une antenne à balayage 5. Soit un plan P perpendiculaire en O' à l'axe de l'antenne d'émission et passant par le missile M. Ce plan P coupe en F l'axe du faisceau issu du point O de l'antenne 5. L'angle e de dépointage du missile par rapport à l'axe de l'antenne d'émission 5 est défini par & = (OO', OM). La figure 1B représente une vue en coupe de la figure 1A selon le plan P. Le cercle en pointillé de centre Fj réunit l'ensemble des points où le niveau du signal reçu est inférieur de 3dB au niveau reçu en F, point de l'axe du faisceau. Le radar restant accroché sur la cible pendant le vol du missile, l'axe radar-dble est confondu avec l'axe de rotation de l'antenne d'émission. L'axe du faisceau a une vitesse de rotation Cô par rapport à l'axe de l'antenne d'émission. Si l'on prend comme axe de référence, dans le plan P, l'axe O'F au temps t = O le missile M est repéré par rapport audit axe O'F par son angle tp = (O'M, O'Ft=o). La figure 2 représente le schéma synoptique détaillé d'un mode de réalisation du radar illuminateur. Le radar représenté est un radar à onde continue et comprend deux oscillateurs 1 et 2 délivrant des signaux respectivement à la fréquence F1 et F2. Pour des petites cibles nécessitant un faisceau étroit on choisit F1 et F2 dans la gamme des ondes millimétriques. Les sorties des oscillateurs 1 et 2 sont appliquées aux entrées 131 et 132 respectivement d'un sommateur 13 dont la sortie alimente l'antenne 5 et le mélangeur 4 par l'intermédiaire d'un coupleur 14. L'oscillateur 1 est modulé en fréquence par le circuit 16, avec une excursion LSF F de part et d'autre de la fréquence F1, 6F étant très inférieure à F1 - F2. L'oscillateur 2 est commandé par la tension délivrée par la sortie 33 de la boucle 3. La première entrée 31 de la boucle 3 est alimentée par la sortie du mélangeur 4. A la seconde entrée 32 de la boucle 3 est appliqué un signal dont l'amplitude est proportionnelle à une fréquence variant périodiquement en fonction du temps avec une pulsation O égale à la vitesse de rotation de l'antenne d'émission, ce signal représente la position de l'axe du faisceau animé d'un mouvement de rotation de vitesse b) . Dans le mode de réalisation de la figure 2, le mouvement de l'axe du faisceau est commandé par un moteur 19. La boucle 3 comprend un amplificateur-limiteur 7 à la fréquence intermédiaire (F1 - F2), dont l'entrée est raccordée à la sortie 31 du mélangeur 4. La sortie de l'amplificateur 7 est appliquée à l'entrée d'un discriminateur de fréquence 12. La tension de sortie du discriminateur 12, proportionnelle à la fréquence (F1 est est soustraite dans un circuit Il au signal appliqué sur l'entrée 32 de la boucle 3. La sortie du circuit il est raccordée à l'entrée d'un circuit 10 représentant la fonction de transfert G(p) de l'asservissement en fréquence de l'oscillateur 2, qui est tel que F1 - F2 est une fonction périodique du temps dont la pulsation est égale à O. Selon un mode de réalisation préférentiel, mais non limitatif, la partie réception cible 9 du radar illuminateur comprend un mélangeur 91 dont une première entrée est alimentée par le signal renvoyé par la cible et reçu par l'antenne réception 18 et à la deuxième entrée duquel est appliqué un signal de fréquence F1 modulée en fréquence, prélevé à l'aide du coupleur 15 à la sortie de l'oscillateur 1. La sortie du mélangeur 91 est appliquée à l'entrée d'un pré-amplificateur 92 qui est lui-meme suivi d'un filtre passe-bas 93 dont la fréquence supérieure est inférieure à la différence F3: F1 - F2. La sortie du filtre 93 est raccordée à un circuit de contrôle automatique du gain 94 donnant au signal en sortie du filtre 93 le niveau constant nécessaire à l'analyseur de spectre 95 auquel est associé un circuit 96 mesurant la distance de la cible par rapport au radar illuminateur et la puissance de l'écho reçu. La synchroni sation du circuit de modulation 16, de l'analyseur de spectre 95 et du circuit de mesure 96 est assurée par l'horloge 17. Le radar illuminateur décrit ci-dessus est un radar de poursuite du type à onde continue modulée en fréquence mais peut également être du type à impulsion, par exemple. Toutefois, la réalisation d'un système conforme à l'invention et équipé d'un tel radar présenterait une plus grande difficulté. Le radar illuminateur de poursuite reste accroché sur la cible pendant toute la durée du vol du missile. Il émet deux fréquences: la fréquence F1 modulée en fréquence avec une excursion de t F et la fréquence F2 qui est telle que F1 - F2 = f(t) de période 2T/C3. Dès que le missile pénètre dans le faisceau de l'antenne d'émission 5 le radar illumine en permanence à la fois la cible et le missile. Celui-ci reçoit donc également les deux fréquences F1 et F2 par l'intermédiaire de son antenne 80. La partie réception 8 du missile est représentée sur la figure 3. A la sortie de l'antenne 80 est raccordé un mélangeur 83 dont la sortie, à la fréquence intermédiaire F1 - F2, est appliquée d'une part à l'entrée des moyens de traitement 81 et d'autre part à l'entrée des moyens de traitement 82.Les moyens 81 extraient du signaI reçu F1 - F2 l'information & telle que définie dans la figure 1A et qui correspond à l'angle de dépointage du missile par rapport à l'axe de l'antenne d'émission du radar illuminateur, cet axe étant confondu avec l'axe radar-cible lorsque le radar est accroché sur la cible. En effet, à un dépointage S du missile correspond une modulation d'amplitude du signal reçu par celui-ci. Les moyens 82 extraient du signal reçu l'information tp telle que définie dans la figure 1B. Les moyens de traitement 81 comprennent, connectés en série un circuit démodulateur d'amplitude 811, un filtre passe-bande 812 centré sur la fréquence 65/21r, un circuit de détection d'enveloppe 813 suivi par un circuit 814 à la sortie duquel on dispose de l'information (t. En effet, le circuit démodulateur 811 est alimenté par le signal de sortie du mélangeur.83 dont la fréquence est F1 - F2. Ce signal présentant une modulation d'amplitude a deux enve loppes positive et négative de période 2/J comme illustré par la figure 4A.Chaque enveloppe présente une variation maximum de l'amplitude égale à g(8), fonction croissante et approximativement linéaire de #. Le signal de sortie du circuit démodulateur 811 est Irenveloppe positive f(#, t) du signal issu du mélangeur 83. Il est donc périodique de période 2#/# et présente à Porigine un dépha- sage lp. Cette courbe est illustrée en figure 4B. Le filtre passebande 812 centré sur la fréquence G)/2T extrait de l'enveloppe de la figure 4B la composante fondamentale de la forme g(t cos (63t - #) telle qu'illustrée en figure 4C. L'amplitude g(g) est détectée dans le circuit 813 constitué par exemple d'une diode, d'une résistance et d'une capacité en parallèle. Ce circuit 813 est suivi d'un circuit 814 correspondant à la fonction gl, inverse de la fonction g. L'information # est disponible en sortie du circuit 814. Les moyens 82 comprennent, connectés en série, un amplificateur-limiteur 821 à la fréquence intermédiaire F1 - F2, suivi d'un discriminateur de fréquence 822. Ce discriminateur 822 délivre en sortie une tension proportionnelle à F1 - F2 donc à une fréquence, fonction périodique du temps avec la pulsation M .Cette tension est appliquée à l'une des entrées d'un comparateur de phase 823, l'autre entrée étant alimentée par le signal g( #) cos (#t - 9) issu du filtre 812 des moyens 81. Ces deux signaux sont périodiques de même fréquence b/217 mais déphasés de Les fréquences F1 et F2 reçues en un même point du missile subissent un décalage presque identique dû à l'effet Doppler, le missile étant en mouvement par rapport au radar. Par conséquent, le système de guidage selon l'invention est insensible à l'effet Doppler. Le récepteur à bord du missile ne comporte pas d'oscillateur local, ceci est particulièrement intéressant dans le cas de missiles supersoniques, où les accélérations sont très importantes. De plus l'électronique embarquée à bord du missile est extra mement simple. Ce système est donc particulièrement bien adapté aux missiles de faible prix tels que les missiles anti-chars. REVENDICATIONS 1. Système de guidage de missile par alignement comportant un radar illuminateur émettant deux signaux de fréquence fixe (F1) et de fréquence variable (F2) respectivement, caractérisé en ce que la fréquence F3 = F1 - F2 est une fonction périodique du temps, dont la pulsation est égale à la vitesse de rotation de l'antenne d'émission. Système de guidage par alignement selon la revendication 1, caractérisé en ce que le missile reçoit, par l'intermédiaire de son antenne (80), les signaux de fréquence (F1 et F2) émis par le radar illuminateur et comprend raccordé à l'antenne (80) un circuit mélangeur (83) délivrant un signal de fréquence F3 = F1 - F2 qui est appliqué d'une part à l'entrée d'un premier circuit (81) extrayant une première information Ç qui représente l'angle de dépointage de l'axe antenne d'émission-missile par rapport à l'axe d'antenne et d'autre part à l'entrée d'un deuxième circuit (82) extrayant une deuxième information (9 qui est définie, dans le plan (P) passant par le missile (M) et perpendiculaire en O' à l'axe de l'antenne d'émission (5), comme l'angle entre O'M et l'axe O'F, celui-ci étant pris à l'instant t = O comme axe de référence et F étant l'intersection de l'axe du faisceau de l'antenne d'émission (5) avec le plan (P). 3. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier circuit de traitement (81) comprennent en série un circuit démodulateur d'ampli tude (811) dont la sortie délivre l'enveloppe supérieure f( t), de période 2T/M, du signal délivré par le mélangeur (83), un filtre passe-bande (812) centré sur la fréquence QJ2ll, et ne laissant passer que la composante fondamentale g(B) cos (t - top), un circuit de détection d'enveloppe (8I3) délivrant le signal g(it) et un circuit (814) qui correspond à la fonction g , réciproque de g, et dont la sortie fournit au missile son angle de dépointage . 4. Système de guidage par alignement selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de traitement (82) comprennent en série un amplificateur-limiteur (821) à fréquence intermédiaire F3 = F1 - F2, un discriminateur de fréquence (822) suivi d'un comparateur de phase (823), à l'entrée duquel est également appliqué un signal prélevé en sortie du filtre (812) du premier circuit (81) et dont la sortie délivre la deuxième information 5. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'antenne d'émission (5) illumine à la fois le missile et la cible à atteindre, et reste accroché sur la cible pendant le vol du missile. 6. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 5, caractérisé en ce que le radar illuminateur est du type à onde continue, dans lequel le signal de fréquence fixe F1, généré par l'oscillateur (1), est modulé en fréquence par un circuit (16) avec une excursion + dF, et F2 est la fréquence de transposition. 7. Système de guidage. de missile par alignement selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'excursion de fréquence F est très inférieur à F3 = F1 - F2. 8. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 7, caractérisé en ce que le signal de fréquence variable F2 est généré par un oscillateur (2) commandé par une tension asservie délivrée par la boude (3) et telle que F1 - F2 a pour période 2T/CJ ) étant la vitesse de rotation de l'antenne d'émission (5). 9. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 8, caractérisé en ce que la boude d'asservissement (3) est alimentée d'une part par la sortie (31) d'un circuit (4) mélangeant les deux signaux de fréquence F1 et F2 délivrés par les oscillateurs (1 et 2) respectivement et d'autre part par la sortie (32) d'un circuit (6) délivrant un signal dont l'amplitude est proportionnelle à une fréquence variant périodiquement avec le temps avec une pulsation égale à la vitesse de rotation W du faisceau de l'antenne d'émission (5), la sortie (33) de la boucle (3) fournissant la tension de commande de l'oscillateur (2). 10. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 9, caractérisé en ce que la boude (3) comprend, raccordé à la sortie (31) du circuit mélangeur (4), un amplificateurlimiteur (7) à fréquence intermédiaire (F3 = F1 - F2) suivi par un discriminateur de fréquence (12) puis par un circuit (11) dans lequel la tension de sortie du discriminateur (12) est soustraite à la tension disponible en (32), sortie du circuit (6), et dont la sortie est appliquée à l'entrée du circuit (10) représentant la fonction de transfert de l'asservissement de fréquence de I'oscillateur (2) auquel est raccordée la sortie du circuit (10). 11. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 10, caractérisé en ce que la partie réception du radar illuminateur comprend connectés en série un circuit (91) mélangeant le signal renvoyé par la cible et reçu par l'antenne (18) et le signal de fréquence F1 prélevé par le coupleur (15) en sortie de l'oscil- lateur (1), un préamplificateur (92), un filtre passe-bas (93), un circuit de contrôle automatique de gain CAG (94), un analyseur de spectre (95) et un circuit (96) de mesure de la distance de la cible par rapport au radar illuminateur et de la puissance de l'écho reçu. 12. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 11, caractérisé en ce que la fréquence limite supérieure est inférieure à F3 = F1 - F2. 13. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 12, caractérisé en ce que le circuit de modulation (16), l'analyseur de spectre (95) et le circuit de mesure (96) sont synchronisés par une horloge (17). 14. Système de guidage par alignement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les fréquences F1 et F2 correspondent à des ondes millimétriques. 15. Système de guidage de missile par alignement selon la revendication 1, caractérisé en ce que F3 = F1 -F2 est une fonction périodique du temps de la forme Fo + oc cos 4)t. 16. Missile guidé par un système selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'il comprend l'antenne de réception (80), le mélangeur (83) et les circuits de traitement (81 et 82). 17. Missile selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il comprend également un dispositif gyroscopique lui fournissant la référence verticale nécessaire à son alignement sur l'axe de l'an- tenne d'émission (5) en utilisant les deux informations e et y fournies par les circuits (81 et 82) respectivement.