Brevet FR2643189A1 — publié le 19900817

DISPOSITIF DE PROTECTION THERMIQUE DE LA VIROLE SUPERIEU- RE DE SUPPORTAGE D'UNE CUVE SUSPENDUE, NOTAMMENT DANS UN REACTEUR NUCLEAIRE A NEUTRONS RAPIDES. DESCRIPTION L'invention concerne un dispositif de protec- tion thermique conçu pour maintenir à une température hors fluage la virole supérieure de supportage d'une cuve suspendue, telle que la cuve principale ou la cuve inté- rieure cylindrique d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides. Dans les réacteurs nucléaires à neutrons rapi- des, le coeur du réacteur est placé à l'intérieur d'une cuve, dite cuve principale, remplie de métal liquide tel que du sodium et suspendue à une dalle horizontale qui en assure la fermeture. Dans les réacteurs de type inté- gré, la cuve principale contient également les pompes prraires et les échangeurs de chaleur du circuit primai- re. A l'intérieur de la cuve principale, une cuve interne permet de séparer le métal liquide à haute température (environ 550 C) sortant du coeur du réacteur du métal liquide refroidi dans les échangeurs (à environ 400 C). Dans une première conception, illustrée notam- ment par le réacteur français SUPER PHENIX, la cuve in- terne présente une partie en forme de redan traversée par les pompes et les échangeurs et dont la partie supé- rieure double intérieurement la partie haute de la cuve principale. Dans une autre conception, la cuve interne pré- sente une forme cylindrique et elle est directement suspendue à la dalle obturant la cuve principale, indé- pendamment de cette dernière. Etant donné que la température du métal liquide contenu dans la cuve interne est supérieure à la tempéra- ture de fluage de l'acier (environ 425 C), il est néces- saire d'assurer le refroidissement et la protection ther- mique de la virole supérieure de supportage de la cuve principale des réacteurs comportant une cuve interne à redan et de la cuve interne des réacteurs comportant une cuve interne cylindrique, pour maintenir ces viroles hors fluage en limitant les ef ets de fatigue. Dans le cas des réacteurs à neutrons rapides comportant une cuve interne à redan, et comme l'illustre notamment le réacteur français SUPER PHENIX, cette pro- tection thermique est assurée au moyen d'un dispositif dit "à déversoir". Dans ce dispositif, du métal liquide relativement froid préLevé dans le fond de la cuve prin- cipale chemine vers le haut, sous L'action des pompes primaires, dans un espace annula4re formé entre cette cuve et un baffle doublant celLe-ci intérieurement. Lors- qu'il parvient au niveau du bord supérieur du baffle, le métal liquide se déverse dans un deuxième espace annu- laire formé entre ce baffle et une paroi le doublant intérieurement et contenant le métal liquide à haute température sortant du coeur du réacteur. Ce dispositif connu présente un certain nombre d'inconvénients. En premier lieu, aucune protection ther- mique n'est assurée lorsque les pompes primaires sont arrêtées, par exemple en cas de panne, puisque le déver- sement du métal liquide relativement froid est alors interrompu. De plus, ce dispositif nécessite un réglage fin de l'assiette du plan de déversement du sodium froid, faute de quoi ce déversement ne se produit que sur une partie de la circonférence et le refroidissement de la cuve n'est assuré que de façon très partielle. Enfin, ce dispositif conduit à l'existence d'une zone de fabri- cation complexe (appelée "point triple") à l'endroit o la paroi intérieure est raccordée sur le baffle doublant intérieurement la cuve principale, ce qui rend pratique- ment impossible tout contrôle dans cette zone. L'invention a précisément pour objet un dispo- sitif de protection thermique permettant notamment d'as- surer le refroidissement de la structure porteuse de La cuve principale d'un réacteur nucléaire à neutrons rapi- des à cuve interne à redan, ou le refroidissement de La structure porteuse de la cuve inter.e d'un tel réacteur à cuve interne cylindrique, en supprimant les inconvé- nients du dispositif à déversoir utilisé actuellement, tout en présentant de nombreux avantages annexes. Conformément à L'invention, ce résultat est obtenu au moyen d'un dispositif de protection thermique d'une virole supérieure de supportage d'une cuve suspen- due, cette virole étant doublée intérieurement par une paroi intérieure contenant un liquide à une première température supérieure à la température de fluage de la virole, ce liquide étant surmonté par un gaz, ce disposi- tif étant caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un bac collecteur fermé, placé entre la virole et la paroi intérieure et espacé de celles-ci, au moins un tuyau reliant ce bac collecteur à une zone renfermant du liquide, normalement sous pression, à une deuxième température inférieure à la première température, des gicleurs formés dans le bac collecteur débouchant dans le gaz, du côté tourné vers la virole, et une structure passive de protection thermique supportée par le bac collecteur, du côté tourné vers la paroi intérieure, et espacée de cette dernière, de telle sorte qu'un premier espace annulaire est formé entre le dispositif de protec- tion thermique et la virole et qu'un deuxième espace annulaire est formé entre le dispositif de protection thermique et la paroi intérieure. Ce dispositif a pour premier avantage d'assurer à la fois un fonctionnement actif et un fonctionnement passif. En fonctionnement normal, du liquide relative- ment froid est projeté par les gicleurs contre La virole de supportage de la cuve suspendue, et ruisselle par gravité Le Long de La surface intérieure de cette virole. Une température constante est ainsi maintenue à une alti- tude déterminée. De plus, en cas de panne de La partie active du dispositif la structure passive de protection thermique limite le flux de chaleur et la température sur la structure porteuse à protéger. En outre, L'injection de liquide relativement froid dans un bac collecteur fermé permet d'assurer l'é- mission de jets discrets de liquide sur toute la périphé- rie de la cuve sans qu'un réglage fin de l'assiette du plan o'injection ne soit nécessaire. Enfin, le point triple apparaissant dans le dispositif à déversoir classique est supprimé, de telle sorte que la structure est simplifiée et autorise, si nécessaire, une inspection de l'intérieur de la cuve. Le dispositif selon L'invention comprend avan- tageusement au moins une rangée de bacs collecteurs sépa- rés disposés bout à bout dans une direction circonféren- tielle, entre la virole et la paroi intérieure, chaque bac collecteur portant un élément de La structure de protection thermique. Dans ce cas, Les éLéments modulai- res du système peuvent être construits en usine, puis transportés sur le site du réacteur. En outre, iLs peu- vent être démontables, ce qui facilite une inspection interne de la structure porteuse et, éventuellement, sa réparation après vidange du liquide. Dans un mode de réalisation préféré de L'inven- tion, Le collecteur et la structure de protection thermi- que sont supportés en totalité par l'intermédiaire dudit tuyau, le collecteur comportant des butées aptes à venir en appui sur la paroi intérieure. Cet agencement permet d'assurer un auto-centrage du dispositif par rapport à la cuve porteuse, au moyen des jets discrets de métal liquide relativement froid émis par les gicleurs. Il garantit en outre l'indépendance du supportage du dispo- sitif vis-à-vis de La structure porteuse. SeLon Le cas, Les bacs coLlecteurs peuvent être formés soit par une rangée de bacs de section verticale approximativement rectangulaire, soit par plusieurs ran- gées superposées de bacs collecteurs toriques de section verticale approximativement circulaire. Les jets discrets en forme de cônes émis par les gicleurs sont orientés sensiblement perpendiculaire- ment à la virole, et peuvent présenter des cônes suffi- samment ouverts qui se croisent, si l'on craint que l'ar- rosage de la cuve soit insuffisant. De préférence, dans la conception de la cuve interne cylindrique la structure de protection thermique participe complémentairement à la protection radiologique des échangeurs et des pompes primaires. A cet effet, elle comprend un bord supérieur situé à un niveau supérieur à celui du bord supérieur de la paroi intérieure et s'é- tend vers le bas approximativement sur toute La hauteur de cette dernière. Cette structure de protection thermique peut être constituée avantageusement par au moins deux plaques espacées s'étendant parallèlement à la virole et à la paroi intérieure, et par des moyens pour interdire une circulation en convection naturelle entre ces plaques. L'invention concerne également l'application du dispositif de protection thermique définie précédem- ment à la protection de la virole supérieure de suspen- sion de la cuve principale d'un réacteur nucléaire à neu- trons rapides à cuve interne à redan et à la protection de la virole supérieure de suspension de la cuve interne d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides à cuve interne cylindrique. Différents modes de réalisation de l'invention vont à présent être décrits, à titre d'exemples non limi- tatifs, en se référant aux dessins annexés, dans LesqueLs: - la figure 1 est une vue en coupe transversale représentant une partie d'un réacteur nucléaire à neu- trons rapides à cuve interne cylindrique, dans lequel La virole supérieure de supportage de cette cuve interne est équipée d'un dispositif de protection thermique conforme à l'invention; - La figure 2 est une vue en perspective écla- tée représentant plus en détail le dispositif de protec- tion thermique équipant le réacteur de La figure 1; - la figure 3 est une vue en coupe comparable à La figure 1 illustrant l'application du dispositif de protection thermique selon l'invention au refroidissement de la virole supérieure de supportage de la cuve princi- pale d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides à cuve interne à redan; la figure 4 est une vue en coupe transversale représentant à plus grande échelle une variante du dispo- sitif de protection thermique selon l'invention, appli- quée à un réacteur comportant une cuve interne cylindri- que; et - la figure 5 est une vue de dessus du disposi- tif de la figure 4. Sur la figure 1, la référence 10 désigne la cuve principale d'un réacteur nucléaire à neutrons rapi- des refroidi par un métal liquide tel que du sodium. Cette cuve principale 10 est suspendue à une dalle de fermeture horizontale 12. La dalle de fermeture i2 assure également le supportage d'une cuve interne cylindrique 14 située dans la partie centrale de la cuve 10. Le fond horizontal 15 de la cuve interne 14 constitue la plaque supérieure du sommier 16 d'alimentation et de supportage du coeur 18 du réacteur. Le sommier 16 est délimité à sa base par une plaque inférieure horizontale 17. Au-dessus de La plaque supérieure 15 du sommier 16, La cuve interne cylindrique 14 est doubLée intérieu- rement par une paroi intérieure cyLindrique 20. L'inté- rieur de cette paroi 20 constitue un coLLecteur chaud 22 contenant du sodium Liquide à haute température sor- tant du coeur 18 du réacteur. Le bord supérieur de La paroi 20 est situé dans un ciel de gaz neutre 23 surpLom- bant Le coLLecteur chaud 22. La température du sodium dans Le coLLecteur chaud 22, habitueLLement voisine de 5500C, est supérieure à la température de fluage de l'acier constituant la cuve interne 14. L'espace formé entre la cuve principale 10 et la cuve interne cylindrique 14 constitue un collecteur froid 24, qui est également rempli de sodium liquide 24, à plus basse température que le sodium du collecteur chaud 22. Le collecteur froid 24 est également surmonté - par un ciel de gaz neutre 25. Les pompes 26 et les échan- geurs (non représentés) du circuit primaire sont placés dans la partie annulaire de cet espace et suspendus à la dalle 12. D'une manière en elle-même classique pour les réacteurs à cuve interne cylindrique, des tuyauteries (non représentées) permettent d'acheminer le sodium à haute température contenu dans le collecteur chaud 22 à l'intérieur de la paroi 20 jusqu'aux orifices d'entrée des échangeurs. Le sodium à plus basse température sort des échangeurs par des orifices de sortie qui débouchent directement dans le collecteur froid 24. Le sodium conte- nu dans ce dernier est ensuite aspiré par les pompes 26 qui le refoulent directement dans le sommier 16 par des canalisations 28. Dans le réacteur à cuve interne cylindrique qui vient d'être décrit brièvement, la virole de suppor- tage par laquelle la cuve interne cylindrique 14 est suspendue à la dalle 12 risque d'être soumise à des 2643 1 8 9 contraintes thermiques importantes, en raison notamment de la température éLevée du sodium contenu dans Le col- lecteur chaud 22. Conformément à l'invention, un dispositif de protection thermique oricginal 29 est pLacé dans L'espace annulaire séparant La cuve interne 14 de la paroi 20, afin notamment de maintenir à une température hors flua- ge, c'est-à-dire inférieure à 425 C, en limitant Les effets de fatigue, la virole de supportage de la cuve interne 14. Ce dispositif de protection thermique 29 com- grend, cans le mode de réalisation illustré sur les figu- res i et 2, une rangée de bacs coLLecteurs fermés et é-anches 30, de section verticaLe rectangulaire, disposés hout à bout et au même niveau sur toute La circonférence ce cet espace. Les bacs collecteurs 30 sont tous identi- ques et ils sont séparés les uns des autres par des jeux_ circorférentiels relativement faibles. Chacun des bacs collecteurs 30 présente deux faces opposées à section 2C ncrizo-tale en arc de cercle, qui sont orientées parallè- ement à La cuve interne 14 et à la paroi 20, tout en étant espacées de ceLLe-ci. L'espace clos délimité à l'intérieur de chacun des bacs collecteurs 30 communique avec le sommier 16 ou réacteur par exempLe par deux tuyauteries verticales 32 qui débouchent dans le fond des bacs coLLecteurs et traversent le sommier sur toute sa hauteur, comme L'iL- lustre bien La figure 2. A l'intérieur du sommier 16, cnacune des tuyauteries 32 comporte au moins un trou 33, par lequel le bac collecteur correspondant est alimenté er sodium relativement froid prélevé dans le sommier 16. Le montage des tuyauteries 32 dans les plaques supérieure 15 et inférieure 17 du sommier 16 est assuré par un verrouillage hydrauliQue de la même manière que celui des assemblages combustibles du coeur 18. Ainsi, l'extrémité inférieure fermée de cnacune des tuyauteries 32 est centrée dans une douille de centrage 34 montée dans la plaque inférieure 17 du coeur 16, alors que le supportage des tuyauteries s'effectue par la venue en appui d'une protubérance sphérique 35 de chacune des tuyauteries sur une portée conique formée sur une douiLle 37 montée dans la plaque supérieure 15 du coeur. Comme le montre la figure 2, les deux tuyauteries 32 comruni- quant avec un même bac collecteur 30 sont en outre re- liées entre-elles par une entretoise 39 immédiatement au-dessus des portées sphériques 35, et par des raidis- seurs formant treillis 40, qui confèrent à l'ensemble une bonne rigidité. Cette structure permet d'assurer le supportage de chacun des bacs collecteurs 30, indépendam- ment des autres, sur le sommier 16 du réacteur, et sa démontabilité. Chacu-n des bacs colLecteurs 30 est équipé, sur sa face tournée vers la cuve interne 14, d'au moins une rangée horizontale de gicleurs 36. Dans le mode de réali- sation illustré sur la figure 2, les bacs collecteurs comportent deux rangées de gicleurs 36 régulièrement espacés, disposés sur toute la périphérie de la cuve, à deux niveaux différents, les gicleurs d'une rangée étant disposés en quinconce par rapport aux gicleurs de l'autre rangée. Dans ce même mode de réalisation, les jets discrets de sodium liquide relativement froid sont émis par chacun des gicleurs selon une direction approxi- mativement perpendiculaire à la surface intérieure de la paroi de la cuve interne 14 qui se trouve en vis-à- vis. Grâce à l'agencement qui vient d'être décrit, la surpression engendrée par les pompes primaires dans le sommier 16 du réacteur a pour effet d'acheminer une partie du sodium relativement froid du sommier 16 dans les bacs collecteurs 30. Etant donné que ces derniers sont totalement fermés, en dehors ces gicleurs 36, ils sont donc normalement complètement remplis de sodium liquide relativement froid sous l'effet de la pression. Par conséquent, tant que les pompes primaires du réacteur sont en fonctionnement, du sodium liquide relativement froid s'échappe par les gicleurs 36 et vient mouiller la surface intérieure de la cuve interne 14, compte tenu de sa tension superficielle élevée, pour ruisseler par gravité le long de cette paroi et en assurer ainsi le refroidissement. Ccmme le montre la figure 1, l'espace annulaire déLimité entre la cuve interne 14 et la paroi 20 doublant intérieurement cette cuve communique par des trous cali- Drés 44 formés à la base de la cuve 14 avec le collecteur froid 24. Le niveau du sodium liquide relativement froid dans ces ceJx zones est donc sensiblement Le même. Lors- que les pormpes primaires 26 sont en fonctionnement, ce niveau est situé légèrement au-dessus de la partie infé- rieure ces cacs collecteurs 30. L'écoulement gravitaire de sodium Liquide relativement froid issu des gicleurs 36 assure Le refroidissement de la partie de la cuve interne 14 située au-dessus de ce niveau, les gicleurs étant eux-mèmes situés à proximité de la partie supérieu- re des bacs collecteurs 30. Avantageusement, l'altitude du plan des gicleurs d'injection correspond au niveau libre du sodium dans les cciecteurs 22 et 24 à l'arrêt des pompes pri- maires. Le gradient thermique entre la dalle 12 et le sodium dans la virole de supportage de la cuve interne est ainsi étaLé au mieux. Er plus de la partie active qui vient d'être décrite, Le dispositif de protection thermique 29 selon l'invent:cn comprend une structure passive de protection thermique, ce forme annulaire, constituée de plusieurs éléments 38 supportés indépendamment les uns des autres 1 1 par chacun des bacs collecteurs 30. Chacun de ces élé- ments 38 comprend un empilement de tôles fc-mant baffles thermiques, fixées sur la face du bac collecteur 30 cor- respondant tournée vers La paroi intérieure 20, et des moyens tels que des plaques horizontales permettant de minimiser la convection naturelle du gaz ou du sodium entre les tôoles. Comme l'illustre la figure 1, chacun des élé- ments 38 formant baffles thermiques comporte un bord supérieur situé à un niveau supérieur à celui du bord supérieur de la paroi intérieure 20, et il se prolonge vers le bas pratiquement sur toute la hauteur de l'espace annulaire formé entre la cuve interne 14 et la paroi 20, jusqu'à proximité immédiate de la plaque supérieure du sommier 16. Par ailleurs, dans La direction circonféren- tielle, chacun des éléments 38 présente la même longueur circonférentielle que le bac collecteur 30 qui le suppor- te, mais il est décalé circonférentiellement par rapport à ce dernier, de façon à chevaucher le jeu séparant cir- conférentiellement les collecteurs 30 adjacents. Le dispositif de protection thermique selon l'invention subdivise ainsi l'espace annulaire ménagé entre la cuve interne 14 et la paroi intérieure 20 en un premier espace annulaire 48 délimité entre la cuve interne 14 et les éléments 38 et un deuxième espace annu- laire 50 délimité entre ces derniers éléments et la paroi 20. Le premier 48 de ces espaces annulaires, alimenté par les gicleurs 36 des bacs collecteurs 30, contient du sodium relativement froid à une température d'environ 4000C, alors que le deuxième espace 50 contient du sodium à une température intermédiaire voisine d'environ 475 C. Ces espaces n'étant pas séparés de façon étanche du col- lecteur froid 24, le niveau du sodium y est pratiquement le même que celui du collecteur froid, ou légèrement supérieur seLon La perte de charge déterminée par Les passages 44 formés en bas de La cuve interne 14. Les niveaux des gicleurs 36 ainsi que la hau- teur des éléments 38 sont choisis de façon à permettre de maintenir un gradient de température quasi constant de la virole de supportage de la cuve interne 14, à l'in- terface entre le sodium liquide et le gaz qui le surplom- be, aux différents régimes de fonctionnement du réacteur. De ce point de vue, le prolongement vers Le haut des élé- ments 38 jusqu'à proximité de la dalle 12 permet de protéger du rayonnement thermique et de la convection naturelle du gaz la zone de liaison de la virole de supportage avec la dalle 12. Le prolongement vers le bas des éLéments 38 permet quant à lui de faciliter et de stabiliser La stratification d'un anneau de sodium à une température proche de celle du collecteur froid, de façon à réduire Les gradients thermiques dans les zones de liaison du sommier ou des autres structures du collecteur froid avec La cuve interne. De plus, Les éléments 38 entourent le coeur et participent donc complémentairement à la protection radiologique des gros composants du réacteur tel que les échangeurs et les pompes. La fixation des éléments 38 sur chacun des bacs collecteurs est assurée par exemple par des goujons (non représentés), cette fixation étant complétée entre chacun des éLéments de protection thermique 38 et chacune des tuyauteries 32 correspondantes par des guides 42 (figure 2). Des trous 52 formés à proximité du bord supé- rieur de chacun des éléments 38 permettent d'assurer la manutention, indépendamment les uns des autres, de chacun des modules constitués par l'un des bacs collecteur 30, l'un des éLéments 38, et les tuyauteries 32 qui leur correspondent, ces modules reposant sur le sommier 16 par l'intermédiaire des tuyauteries 32. Enfin, chacun des bacs coLLecteurs 30 comporte, à son extrémité supérieure, des butées 54 qui viennent en appui contre La paroi intérieure 20 sous L'effet de la réaction engendrée par les jets de sodium émis au tra- vers des gicleurs 36. Comme l'illustre la figure 3, le dispositif de protection thermique selon l'invention peut aussi être utiLisé pour refroidir La virole de supportage de la cuve principale d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides comportant une cuve interne à redan. Le réacteur nucléaire à neutrons rapides illus- tré sur la figure 3 comprend une cuve principale 10' suspendue à une dalle de fermeture 12'. Le coeur 18' du réacteur repose sur un sommier 16' d'alimentation et de supportage du coeur, et le sommier 16' repose lui-même sur le fond de La cuve principale par l'intermédiaire d'un platelage 19'. Une cuve interne à redan 14' est fixée à sa base sur le sommier 16' et s'évase de façon à doubler intérieurement la cuve principale 10' dans sa partie supérieure. Cette cuve 14' déLimite ainsi, à l'in- térieur de la cuve principale 10', un collecteur chaud 22' contenant du sodium Liquide relativement chaud et un collecteur froid 24' contenant du sodium liquide rela- tivement froid. Des pompes (non représentées) et des échangeurs * de chaleur 27' sont suspendus à la dalle 12' et traver- sent la cuve interne 14'. Lorsque les pompes sont en fonctionnement, le sodium Liquide circule ainsi du som- mier 16' vers Le collecteur chaud 22' au travers du coeur 18' du réacteur, puis du coLLecteur chaud 22' vers le collecteur froid 24' au travers des échangeurs 27'. Dans un réacteur nucléaire de ce type, Le dis- positif de protection thermique 29 selon l'invention est pLacé dans L'espace annulaire délimité entre les parties supérieures cylindriques des cuves 10' et 14'. Dans le mode de réaLisation iLLustré sur La figure 3, ce dispositif 29 présente une structure analo- gue à celle qui a été décrite précédemment en se référant aux figures 1 et 2. IL comprend donc une rangée horizon- tale de bacs collecteurs étanches 30 qui sont supportés et alimentés en sodium iquide relativement froid par des tuyauteries 32. Toutefois, au lieu d'être raccordées sur le sommier 16', les tuyauteries 32 sont raccordées sur le platelage 19', de façon à prélever le sodium rela- tivement froid dans le collecteur froid 24', immédiate- ment en dessous du sommier. Les bacs collecteurs 36 sont également munis de gicleurs 34 en haut de Leurs faces tournées vers la cuve principale 10', et chacun d'entre eux supporte un élément 38 d'une structure de protection thermique. Cet éLément 38 s'étend vers Le haut, au-dessus du bord supé- rieur de la cuve interne 14', jusqu'à proximité de la dalle 12' et vers le bas jusqu'à l'extrémité inférieure de la partie supérieure cylindrique de La cuve interne 14'. Les figures 4 et 5 illustrent un autre mode de réalisation du dispositif de protection thermique selon l'invention, appliqué à la protection thermique de la virole supérieure de supportage de la cuve interne d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides. IL est à noter que ce mode de réalisation pourrait également être appliqué à la protection thermique de la cuve principale d'un réacteur à neutrons rapides comportant une cuve interne à redan, tel que décrit précédemment en référence à la figure 3. Sur Les figures 4 et 5, les références 14 et désignent respectiement la cuve interne cylindrique suspendue d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides et la paroi doublant intérieurement cette cuve et délimitant le collecteur chaud 22. Dans ce mode de réalisation, le dispositif 29a selon l'invention comprend des bacs collecteurs fermés a de forme torique, c'est-à-dire présentant une section verticale approximativement circulaire. Plusieurs rangées (par exemple quatre) de bacs colle.,eurs 30a sont ainsi disposées bout à bout dans des plans norizontaux superpo- sés et équidistants. Les bacs collecteurs des différentes rangées sont alignés verticalement de façon à communiquer entre eux par des canalisations verticales 33a qui pro- longent les canalisations 32a par lesquelles les bacs collecteurs de la rangée inférieure sont alimentés en sodium liquide relativement froid à partir du sommier (non représenté) du réacteur. Comme dans le mode de réalisation décrit précé- demment, chacun des bacs collecteurs 30a est équipé d'un certain nombre de gicleurs 36a (par exemple quatre) du côté tourné vers la cuve interne 14. Les jets discrets émis par les gicleurs 36a peuvent présenter des formes coniques suffisamment ouvertes de telle sorte qu'ils se croisent. On peut ainsi, par une répartition régulière et équidistante des gicleurs 36a sur toute la périphérie de la cuve et en altitude, arroser la totalité de la sur- face intérieure de la virole de supportage de la cuve 14 à protéger, en dessous d'un niveau correspondant ap- proximativement au niveau maximum de sodium liquide dans le collecteur chaud 22. Cet agencement permet de minimi- ser le débit de sodium relativement froid à prélever, tout en assurant la permanence du refroidissement de la virole. Le dispositif 29a illustré sur les figures 4 et 5 comprend également, du côté des bacs collecteurs a tournés vers la paroi intérieure 20, des éléments 38a de structure de protection thermique dont chacun est supporté par une série de bacs collecteurs 30a alignés verticalement. La structure des éléments 38a, ainsi que Leur dimensionnement, est identique à ceux des éLéments 38 dans Le premier mode ce réalisation décrit. Dans Les différents modes de réalisation et appLication qui viennent d'être décrits à titre d'exem- pLe, on voit que Le dispositif de protection thermique selon L'invention permet d'assurer de façon satisfaisante Le refroidissement de La structure à protéger au moyen d'une structure reLativement simple et sans interdire L'accès à La cuve Lorsqu'un contrôLe ou une réparation de ceLLe-ci sont nécessaires. En outre, Le dispositif seLon l'invention asso- cie à un fonctionnement actif commandé par Les pompes un fonctionnement passif garantissant une efficacité minimum même en cas d'arrêt des pompes primaires. Le ruissellement d'un film continu de sodium Liquide sur La virole à protéger, obtenu grâce aux gicleurs, permet de maintenir normalement une température quasi constante à une altitude déterminée de la virole de supportage à protéger, aux différents régimes de fonctionnement du réacteur. De plus, la structure ce protection thermique permet de réduire les gradients thermiques aux liaisons de la cuve à protéger avec les autres structures. Par ailleurs, en cas d'arrêt des pompes primaires, Les bacs collecteurs protégés par les éléments de la structure de protection thermique procurent une inertie thermique qui réduit la température maximale atteinte sur la virole de supportage. De plus, le dispositif est auto-centré sur La cuve à protéger par les jets discrets de sodium émis par Les gicleurs, Les réactions hydrauliques dues à ces jets étant reprises par La venue en appui des butées de réac- tion 54, 54a sur le haut de la paroi doublant intérieure- ment la cuve à protéger. Dans le cas particulier o le système est uti- lisé dans un réacteur à cuve interne cylindrique, Le plan d'injection peut être fixé à une altitude assez basse, compte tenu du volume important du collecteur froid par rapport au collecteur chaud. 'La longueur de La viroLe de supportage peut donc être accrue, ce qui permet de supprimer Le décaissement de la dalle qui existe à La périphérie dans les réacteurs tels que SUPER PHENIX. Le dispositif selon l'invention ne réclame pas de réglage fin de l'assiette du plan d'injection du so- dium froid et les éléments qui le constituent peuvent être construits en usine, puis transportés et montés dans le réacteur. Dans le cas d'un réacteur à cuve interne cylindrique, ces éléments sont démontables et permettent une inspection interne de la structure porteuse, et sa réparation éventuelle après vidange du sodium. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits à titre d'exemple, mais en couvre toutes les variantes. On comprendra notamment que les bacs collecteurs ainsi que les éléments de protection thermique peuvent prendre des formes différentes de celles qui ont été décrites. De même, le nombre des collecteurs ainsi que le nombre des tuyauteries d'alimentation et des gicleurs peuvent varier seLon l'application choisie. REVENDICATIONS 1. Dispositif de protection thermique d'une virole supérieure de supportage d'une cuve suspendue (14,10'), cette virole étant doublée intérieurement par une paroi intérieure (20,14') contenant un liquide à une première température supérieure à la température de flua- ge de la virole, ce liquide étant surmonte par un gaz, ce dispositif étant caractérisé par le fait qu'il com- prend au moins un bac collecteur fermé (30,30a", placé entre la virole et la paroi intérieure et espacé de celle-ci, au moins un tuyau (32,32a) reliant ce bac col- lecteur à une zone (16,16') renfermant du liquide, norma- lement sous pression, à une deuxième température infé- rieure à la première température, des gicleurs (36,36a) formés dans le bac collecteur débouchant dans le gaz, du côté tourné vers la virole, et une structure passive de protection thermique (38,38a) supportée par le bac collecteur, du côté tourné vers la paroi intérieure, et espacée de cette dernière, de telle sorte qu'un premier espace annulaire (48) est formé entre le dispositif de protection thermique et la virole et qu'un deuxième espa- ce annulaire (50) est formé entre le dispositif de pro- tection thermique et la paroi intérieure. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une rangée de bacs collecteurs séparés (30,30a) disposés bout à bout dans une direction circonférentielle, entre la virole et la paroi intérieure, chaque bac collecteur portant un élément (38,38a) de la structure de protection thermique. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend une seule rangée de bacs collecteurs (30) de section verticale approximativement rectangulaire. 4. Dispositif seton la revendication 2, caracté- risé par le fait qu'il comprend pLusieurs rangées super- posées de bacs coLlecteurs (30a) de section verticale approximativement circulaire. 5. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 2 à 4, caractérisé par le fait que Les bacs collecteurs (30, 30a) et les éléments (38,38a) de La structure de protection thermique ont une même longueur circonférentielle, lesdits éléments étant décaLés circon- férentiellement par rapport aux bacs collecteurs qui les supportent, de façon à chevaucher des jeux séparant cir- conférentiellement les bacs collecteurs. 6. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications I à 5, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une rangée de gicleurs (36,36a) régulièrement répartis et situés à un même niveau à l'intéri-eur de la cuve. 7. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications I à 6, caractérisé par le fait que les gicleurs (36) délivrent des jets discrets en forme de cônes orien- tés sensiblement perpendiculairement à ladite virole. 8. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé par le fait que le bac collecteur (30, 30a) et la structure de protection thermique (38,38a) sont supportés en totalité par l'in- termédiaire dudit tuyau (32,32a), le bac collecteur comportant des butées (54) aptes à venir en appui sur la paroi intérieure (20,14'). 9. Dispositif selon l'une quelconque des re- vendications précédentes, caractérisé par le fait que la structure de protection thermique (38,38') comprend un bord supérieur situé à un niveau supérieur à celui du bord supérieur de la paroi intérieure, et s'étend vers le bas approximativement sur toute la hauteur de cette dernière. 10. Dispositif selon l'une quelconque des re- vendications précédentes, caractérisé par Le fait que la structure de protection thermique (38,38') comprend au moins deux plaques espacées, s'étendant paraLLèLement à Ladite viroLe et à la paroi intérieure, et des moyens pour interdire une circulation en convection naturelle entre ces plaques. 11. Dispositif selon l'une quelconque des re- vendications précédentes, caractérisé par le fait que ladite cuve suspendue est une cuve principale (10') d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides, cette cuve princi- pale étant remplie de métal liquide et contenant le coeur du réacteur (18') la paroi intérieure étant une cuve interne (14') contenant du métal liquide à ladite premiè- re température, alors que ladite zone renfermant du métal liquide à ladite deuxième température est un sommier (16') de supportage et d'alimentation du coeur en métal liquide. 12. Dispositif selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 10, caractérisé par le fait que ladite cuve suspendue est une cuve interne cylindrique (14) d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides, ce réacteur com- prenant de plus une cuve principale (10) remplie de métaL Liquide et contenant le coeur du réacteur (18), ce der- nier reposant sur un sommier (16) de supportage et d'ali- mentation du coeur en métal liquide, le sommier étant lui-même supporté par ladite cuve intérieure cylindrique, cette dernière étant doublée intérieurement par ladite paroi intérieure (20), qui contient du métal liquide à ladite première température.