Brevet FR2639354A1 — publié le 19900525

La présente invention se rapporte à un procédé de craquage d'hydrocarbures lourds en hydrocarbures plus légers et à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. L'invention trouve notamment application dans les industries chimiques et énergétiques. Il existe actuellement plusieurs types de procédés de craquage tels que le craquage thermique, l'hydrocraquage et le craquage catalytique. Cependant ces procédés présentent tous des inconvénients liés à la difficulté du contrôle de la réaction, à la consommation excessive d'hydrogène et à la nécessité d'une régénération fréquente des catalyseurs. Aussi, la présente invention a pour but un procédé de craquage d'hydrocarbures lourds en hydrocarbures plus légers qui ne présente pas les inconvénients des techniques antérieures et qui de plus, permet d'obtenir une sélectivité en hydrocarbures légers supérieure et de meilleurs rendements. A cet effet, le procédé de la présente invention consiste à utiliser un lit de particules avantageusement catalytique dans une chambre de réaction, à introduire un courant gazeux de fluidisation du lit suivant un débit prédéterminé pour réaliser un lit fluidisé jaillissant et à introduire un Jet de plasma contenant de préférence de l'argon dans la chambre de réaction, le Jet étant dirigé vers un endroit déterminé du lit, de façon à créer un espace de réaction ayant au moins deux zones de réaction de températures différentes, la zone de réaction de température plus élevée étant celle o est dirigé le Jet de plasma; consiste à introduire une charge d'hydrocarbures lourds dans la zone de réaction de moindre température et à introduire de préférence dans la zone de température plus élevée un alcane léger, tel que du méthane, ou un mélange d'alcanes légers pour réaliser le craquage desdits hydrocarbures lourds dans ledit lit fluidisé, ce dernier effectuant une trempe du milieu réactionnel et catalysant le craquage; et à évacuer les hydrocarbures plus légers ainsi obtenus, en aval de la zone de moindre température. Suivant d'autres caractéristiques du procédé de l'invention: On impose un temps de séjour déterminé aux produits obtenus dans une zone en aval de celle de moindre température; le débit du courant gazeux de fluidisation est déterminé pour créer un lit fluidisé Jaillissant; le courant gazeux de fluidisation comprend au moins de l'argon et/ou de l'hydrogène; le plasma contient au moins 80 % en volume d'argon et peut contenir de plus de l'hydrogène; le plasma et les hydrocarbures lourds sont introduits de part et d'autre du lit fluidisé Jaillis- sant; la zone de réaction de température plus élevée est à une température comprise entre environ 5000 et 1000 C; la zone de moindre température est à une température comprise entre environ 900 C et 500 C; le méthane est introduit dans la zone de réaction dont la température est comprise entre environ 5000 C et 1000 C; la charge des hydrocarbures lourds est introduite dans le lit fluidisé Jaillissant dans la zone de réaction dont la température est comprise entre environ 900 C et 500 C. le gaz de fluidisation est préchauffé en amont du lit fluidisé à une température comprise entre 50 C et 5000C, de préférence entre 150 C et 350 C; la charge d'hydrocarbures lourds est préchauffée et vaporisée dans la chambre de réaction; le lit est constitué de particules d'un matériau réfractaire choisi notamment dans le groupe consistant en oxydes, carbures, nitrures, et borures; les particules du lit possèdent un effet catalytique; le lit contient de plus un catalyseur; la réaction de craquage est poursuivie en aval de la zone de moindre température du lit fluidisé dans une zone présentant une température comprise entre environ 650 C et 550 C. La présente invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre procédé ci-dessus, ce dispositif comprenant une chambre de réaction 1 comportant un lit de particules 2, des moyens d'inJection d'un courant gazeux de fluidisation 3 dudit lit situés au niveau du fond de la chambre pour réaliser un lit fluidisé Jaillissant, une torche à plasma 6 contenant de préférence de l'argon et adaptée pour inJecter le plasma dans la chambre de réaction vers le lit fuidisé pour créer au moins deux zones de réaction de températures différentes et déterminant un zone de réaction de température plus élevée et une zone de moindre température, des moyens d'introduction 4 de la charge d'hydrocarbures lourds situés au niveau de la zone de réaction de moindre température, des moyens d'introduction 5 d'un alcane léger, tel que du méthane, ou d'un mélange d'alcanes légers dans la zone de température plus élevée et des moyens 7 destinés à poursuivre la réaction de craquage et à évacuer les hydrocabures plus légers ainsi obtenus. Suivant d'autres caractéristiques du dispositif de l'invention: la torche à plasma 6 et les moyens d'introduction des hydrocarbures lourds 4 sont disposés de part et d'autre du lit fluidisé Jaillisant; les moyens d'introduction de la charge d'hydrocarbures lourds sont constitués d'une canne d'injection ou analogues; les moyens d'introduction de l'alcane léger, tel que du méthane, ou du mélange d'alcanes légers sont constitués par une canne d'injection ou analogues; les moyens 7 pour poursuivre la réaction de craquage et pour évacuer les hydrocarbures obtenus sont constitués par exemple d'un réacteur tubulaire; la chambre de réaction présente une forme cylindrique, parallélépipèdique, sphérique ou analogues; la torche à plasma est raccordée de préférence au niveau d'une paroi latérale de la chambre de façon à ce que le plasma soit injecté latéralement dans le lit fluidisé les parois de la chambre de réaction sont de préférence en un matériau réfractaire tel que l'alumine; le fond 8 de la chambre de réaction présente une forme évasée vers le haut à la partie inférieure duquel débouchent des moyens d'injection 9 du gaz de fluidisation. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux figures 1 et 2 annexées, et dans lesquelles la figure 1 représente un mode de réalisation préférentiel du procédé et du dispositif de l'invention; et la figure 2 représente une courbe illustrant l'influence du débit du méthane sur le taux de craquage, d(l/min), signifiant le débit de CH4 et % signifiant le taux de craquage. Le procédé de l'invention est mis en oeuvre à l'aide d'un dispositif du type de celui représenté à la figure 1 et comprenant une chambre de réaction 1 présentant par exemple la forme générale d'un parallélépipède rectangle dont le fond 8 présente une forme évasée vers le haut et raccordée au niveau de sa partie inférieure à des moyen d'injection 3 d'un courant gazeux de fluidisation, et contenant une masse de particules d'un matériau destinées à former un lit fluidisé 2, et une torche à plasma 6 d'un gaz contenant de préférence de l'argon, adaptée pour introduire le plasma à l'intérieur de la chambre de réaction et vers le lit de particules fluidisé. De préférence la torche à plasma 6 est raccordée au niveau d'une paroi latérale de la chambre de réaction, de façon à ce que le palsma soit introduit latéralement dans le lit fluidisé. Un réacteur de préférence tubulaire 7 est raccordé à la partie supérieure de la chambre de réaction 1 de telle manière que le réacteur 7 communique avec l'intérieur de la chambre de réaction. Des moyens d'introduction 4 de la charge d'hydrocarbures lourds sont prévus et raccordés à une paroi de la chambre de réaction 1 de telle façon que les hydrocarbures lourds soient mis en contact avec le lit fluidisé dans une zone de la chambre de réaction présentant une température déterminée comprise entre environ 900 C et 500 C. Les moyens d'injection 4 peuvent notamment comprendre une canne à injection ou analogues. Des moyens d'injection 5 d'un alcane léger, tel que du méthane, ou d'un mélange d'alcanes légers sont prévus et sont raccordés au niveau de la partie inférieure de la chambre de réaction 1 de façon à introduire le méthane dans le lit fluidisé au niveau d'une zone de température élevée, comprise entre environ 5000 C et 1000 C, de la chambre de réaction 1. Ces moyens d'introduction 5 peuvent être représentés par une canne A injection ou analogues. La chambre de réaction 1 a des parois internes par exemple en alumine réfractaire de 4mm d'épaisseur, calorifugées extérieurement par une couche de briques poreuses de 20 mm d'épaisseur collées par un ciment réfractaire sur l'alumine. La couche de briques est elle même recouverte par une couche de laine de verre d'environ 14 mm d'épaisseur enveloppée d'une couche d'amiante. Des thermocouples (non représentés) sont installés dans la chambre de réaction pour mesurer les températures de lit fluidisé. Les moyens d'injection 3 du courant gazeux de fluidisation comprennent par exemple un tube de silice opaque 9 d'une longueur d'environ 300 mm et d'un diamètre d'environ 40 mm débouchant au fond de la chambre de réaction 1. Le tube est entouré d'un ruban chauffant de 500 W (non représenté) destiné à préchauffer le gaz de fluidisation et il est garni de billes réfractaires d'un diamètre d'environ 2 à 6 mm favorisant les échanges thermiques entre le gaz et la paroi du tube. La partie inférieure du tube 9 est équipée d'un injecteur 11 en laiton. Le réacteur tubulaire 7 est par exemple constitué par un tube de silice d'environ 85mm de diamètre et d'environ 500 mm de longueur. Des thermocouples (non représentés) sont installés dans ce tube pour mesurer la température du courant gazeux y circulant. La sortie de ce tube peut Otre reliée à un échangeur thermique à eau (non représenté) dans lequel le mélange réactionnel est refroidi avant d'être prélevé pour analyse. La torche à plasma et les moyens d'introduction des hydrocarbures lourds sont raccordés au niveau de la chambre de réaction de façon que le plasma et les hydrocabures lourds soient introduits de part et d'autre du lit fluidisé. On peut faire varier l'angle d'introduction de la torche dans la chambre de O0 à 90 . Typiquement, cette torche est constituée de deux tubes concentriques en silice, d'un diamètre extérieur de 30mm, entourés de cinq spires inductives creuses en cuivre refroidies à l'eau, parcourues par un courant électrique à fréquence élevée. Le lit est constitué de particules d'un matériau choisi notamment dans le groupe consistant en oxydes, carbures, nitrures et borures. On peut en dresser à titre d'exemple la liste suivante: - oxydes d'aluminium A1203 de magnésium MgO de calcium CaO de bérylium BeO de cérium CeO de thorium ThO2 d'hafnium Hf02 de lanthane La2O3 et autres oxydes mixtes. - carbures de silicium SiC de thorium ThC de bore B4C - nitrures de bore BN d'hafnium HfN de zirconium ZrN - borures de thorium ThB4 de niobium NbB2 de zirconium ZrB2. - carbone (graphite) C Quelle que soit la nature des matériaux utilisés, ceux-ci doivent être réfractaires car les particules du lit doivent pouvoir résister à des températures élevées et parce qu'elles sont en contact avec le Jet de plasma. Les particules du lit peuvent elles mêmes Jouer le r8le de catalyseur et il est égale- ment possible de leur adjoindre un autre catalyseur. Les particules du lit fluidisé ont un diamètre compris entre environ 250 et 400 pm. La granulométrie choisie doit permettre une fluidisation Jaillissante sans entraîner les particules hors de la chambre de réaction 1. Il faut bien comprendre que le mot "catalyseur" est pris dans son sens large c'est-à-dire que les particules peuvent accélérer certaines réactions souhaitées ou inhiber certaines réactions non souhaitées comme la formation de noir de carbone ou coke. En service, le fonctionnement du dispositif qui vient d'être décrit est le suivant. La masse de particules, de diamètre déterminé, pouvant contenir un catalyseur est mise en fluidisation en un lit jaillissant, présentant la forme d'une fontaine retombant sur les parois de la chambre de réaction, par le débit constant d'un gaz de fluidisation formé d'argon ou d'un mélange d'argon et d'hydrogène. Le gaz de fluidisation est préchauffé dans le tube 9 qui est garni de billes par exemple d'alumine. La torche à plasma 6 injecte un plasma d'un gaz contenant de préférence de l'argon vers le lit de particules fluidisé o s'effectue un transfert efficace de la chaleur entre le plasma et le lit fluidisé. La canne d'injection 5 injecte par exemple, du méthane, à l'intérieur du lit fluidisé dans une zone voisine de celle de l'injection du plasma et présentant une température comprise entre environ 5000 C et 1000 C. Dans cette zone de température relativement élevée, le méthane va se décomposer de la façon suivante: CH4. CH 3 + H' CH3 > CH2' + H etc... Il se forme donc dans cette zone à température relativement élevée des radicaux favorisant la réaction de craquage des hydrocarbures lourds. La canne d'injection 4 des hydrocarbures lourds permet de les introduire dans le lit fluidisé dans une région déterminée présentant une température comprise entre environ 900o et 500 C et se situant approximative- ment à l'opposé de la zone d'injection du plasma. La nature du lit, le débit du courant gazeux de fluidisation et l'introduction de la torche à plasma dans une région opposée à celle de l'introduction des hydrocarbures lourds, permettent de créer, un espace de réaction ayant au moins lesdites deux zones de températures différentes précitées. Ainsi, dans la zone de température la plus élevée, le méthane va se convertir comme décrit précédemment à l'intérieur du lit fluidisé. Les radicaux ainsi formés vont traverser le lit fluidisé en direction de la zone de moindre température au niveau de laquelle est introduite la charge d'hydrocarbures lourds et vont initier la réaction de craquage de ces derniers. L'intérêt primordial de ce type de dispositif est qu'il permet d'utiliser directement du méthane pour favoriser le craquage et à cet effet le dispositif possède un espace de réaction à deux zones de températures différentes par l'intermédiaire du Jet de particules qui permet de séparer l'espace de réaction en ces deux zones. L'utilisation d'un lit fluidisé de ce type dans le procédé de la présente invention présente des avantages importants pour les raisons suivantes: ses propriétés de transfert de chaleur permettent une trempe efficace du plasma; - sa viscosité sensiblement égale à celle du plasma assure un très bon mélange entre celui-ci et le lit fluidisé; et - ses propriétés catalytiques éventuelles peuvent assurer la transformation directe des réactifs à convertir. Ainsi, le méthane va être converti dans le lit fluidisé dans une région voisine de l'injection du plasma et dans laquelle la trempe réalisée par le lit fluidisé permet d'avoir une température propice à la transformation du méthane en radicaux. Ces radicaux provenant de la zone de température plus élevée favoriseront la réaction de craquage des hydrocarbures lourds à une température inférieure à celle de la zone de température plus élevée, tour en évitant la formation de noir de carbone. La réaction de conversion des hydrocarbures lourds en hydrocarbures plus légers va se poursuivre dans une zone située en aval de la zone de moindre température du lit fluidisé. En fait, il se crée un gradient de températures de la région en aval du lit fluidisé vers le réacteur tubulaire 7 variant d'environ 650 C à 550 C et permettant ainsi l'achèvement de la réaction de craquage. Les exemples suivant illustrent la mise en oeuvre du procédé de la présente invention. Dans ces exemples, on a traité un hydrocarbure aliphatique en C16 pour effectuer la réaction de craquage et on a analysé les produits par chromatographie à l'aide d'un détecteur à ionisation de flamme équipé d'une colonne SE 30 à 10% pour la séparation des hydrocarbures liquides et d'une colonne Squalane à 7% pour la séparation des hydrocarbures gazeux et légers. Exemple 1. La torche à plasma fonctionne à une fréquence de 5 Mhz pour une puissance réelle de 2,38 kW. L'angle d'injection est de 20 . Les gaz plasmagènes introduits sont de l'argon à un débit de 27 1/min et de l'hydrogène à un débit de 6 1/min. Le lit est constitué de particules d'alumine (650g) de 300. de diamètre moyen. Les particules du lit sont mises en fluidisation par un mélange d'argon à un débit de 10 1/min et d'hydrogène à un débit de 14 1/min. Les gaz de fluidisation sont préchauffés à une température comprise entre 50"C et l1 500 C, de préférence entre 150 C et 350 C. La température moyenne de craquage est de 727 C. Le méthane est introduit à un débit de 1 1/mn. Exemple 2. La torche à plasma fonctionne à une fréquence de 5Mhz pour une puissance réelle de 2,52 kW. L'angle d'inJection est de 20 . Les gaz plasmagènes introduits sont de l'argon, à un débit de 27 1/min et de l'hydrogène à un débit de 6 1/min. Le lit est constitué de particules d'alumine (650 g) de 300,p de diamètre moyen. Les particules du lit sont mises en fluidisation par un mélange d'argon, à un débit de 10 1/min et d'hydrogène à un débit de 14 1/min. Les gaz de fluidisation sont préchauffés à une température comprise entre 50 et 5000C, de préférence entre 1500 et 350 C. La température moyenne de craquage est de 730 C. Le méthane est introduit à un débit de 0,46 1/min. Exemple 3. La torche à plasma fonctionne à une fréquence de 5 Mhz pour une puissance réelle de 2,45 kW. L'angle d'injection est de 20 . Les gaz plasmagènes introduits sont de l'argon, à un débit de 27 1/min et de l'hydrogène à un débit de 6 1/min. le lit est constitué de particules d'alumine (650 g) de 300 1 de diamètre moyen. Les particules du lit sont mises en fluidisation par un mélange d'argon, à un débit de 10 1/min et d'hydrogène à un débit de 14 1/min. Les gaz de fluidisation sont préchauffés à une température comprise entre 50 et 100 C, de préférence entre 150 C à 350 C. La température moyenne de craquage est de 725 C. Le méthane est introduit à débit de 0,15 1/min. Exemple 4. La torche à plasma fonctionne à une fréquence de 5 Mhz pour une puissance réelle de 2,45 kW. L'angle d'inJection est de 20 . Les gaz plasmagènes introduits sont de l'argon à un débit de 27 1/min et de l'hydrogène à un débit de 6 1/min. Le lit est constitué de particules d'alumine (650g) de 300P de diamètre moyen. Les particules du lit sont mises en fluidisation par un mélange d'argon à un débit de 10 1/min et d'hydrogène à un débit de 14 1/min. Les gaz de fluidisation sont préchauffés à une température comprise entre 50 et 500 C, de préférence entre 150 C à 350 C. La température moyenne de craquage est de 720 C. On n'inJecte pas de méthane. Les résultats des exemples 1 à 4 sont listés dans le tableau suivant et la figure 2 montre l'évolution du taux de craquage en fonction du débit du méthane. Lfl n o o (%I 09'1,| 80E t I: ? S | 9L'.| oe'8 SE'O OS'8I 89'0 'O 99'9ú I t' b tb6'91, O'0 I|.8'ZS I 19'9I 10'01i t'O 8ú'61 | 69'0 Zl i 99'6E 95'6 E I I II I t I I I I T, I9 S6 9 c5I t 6't8 l 9Z'9S E'T I t' 8'198'8LO'O:I 0 E' 6OcTl b6'0 6'O b6'1t7 9'11 t Z rnI I I I I I I I I I I I I I " | etL't,6I 8G' 91'I 10' |S'b '8 |I Ft IVIb'O|Z'81 i 9'0 | 6'Z 96'Sg V l I I I I II fl 1 I 1 1 I I (%) I 0D-8Dl| D | 9D ol aI |i 8HOD | aueAnq | aualAdold | auedoad] aualAAa.e | tHZ+ H aaIwI saidmax"y1 I ae nf b ie J O I _ _ _ _ I.... i... I_ _ _ _ _ I _ _ _ _ _ [ _ _ I I_ _ _ _ I i_ _ _ _ _ I 1_ _ _ 1. 1_ _ _ _ 1 ap xT I I snbslJo b 00oot / (2): irlxpoJd nV319VJ Comme il ressort du tableau ci-dessus et de la figure 2, on constate que l'introduction de méthane favorise le taux de craquage. Quant aux produits de la réaction on obtient essentiellement de l'éthylène, du propylène et du butane. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et illustrés qui ne sont donnés qu'à titre d'exemple. Il est bien entendu également que le plasma utilisé peut être produit de fagon quelconque, notamment par arc électrique soufflé, transféré ou bien encore par induction. REVENDICATIONS 1. Procédé de craquage d'une charge d'hydrocarbures lourds en hydrocarbures plus légers caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser un lit de particules avantageusement catalytique dans une chambre de réaction, à introduire un courant gazeux de fluidisation du lit suivant un débit prédéterminé pour réaliser un lit fluidisé jaillissant et à introduire un jet de plasma contenant de préférence de l'argon dans ladite chambre de réaction, ledit jet étant dirigé vers un endroit déterminé dudit lit de façon à créer un espace de réaction ayant au moins deux zones de réaction de températures différentes, la zone de réaction de température plus élevée étant celle o est dirigé le Jet de plasma; en ce qu'il consiste à introduire la charge d'hydrocarbures lourds dans la zone de réaction de moindre température et à introduire de préférence dans la zone de température plus élevée un alcane léger, tel que du méthane, ou un mélange d'alcanes légers pour réaliser le craquage desdits hydrocarbures lourds dans ledit lit fluidisé, ce dernier effectuant une trempe du milieu réactionnel et catalysant le craquage, et en ce qu'il consiste à évacuer les produits ainsi obtenus, en aval de la zone de moindre température. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on impose un temps de séjour déterminé aux produits obtenus dans une zone en aval de celle de moindre température. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit du courant gazeux de fluidisation est déterminé pour créer le lit fluidisé Jaillissant. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 et 3, caractérisé en ce que le courant gazeux de fluidisation comprend au moins de l'argon et/ou de l'hydrogène. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le plasma contient au moins 80% en volume d'argon. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le plasma contient de l'hydrogène. 7. Procédé selon l'une des revendications 1, 5 ou 6, caractérisé en ce que le plasma et les hydrocarbures lourds sont introduits de part et d'autre du lit fluidisé jaillissant. 8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la zone de réaction de température plus élevée est à une température comprise entre environ OO0 et 1000 C. 9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la zone de moindre température est à une température comprise entre environ 900 et 500 C. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 8, caractérisé en ce que le méthane est introduit dans la zone de réaction dont la température est comprise entre environ 5000 C et 1000 C. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 et 9, caractérisé en ce que la charge d'hydrocarbures lourds est introduite dans le lit fluidisé Jaillissant dans la zone de réaction dont la température est comprise entre environ 900 C et 500 C. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz de fluidisation est préchauffé en amont du lit fluidisé à une température comprise entre 50 C et 500 C, de préférence entre 150 C et 350 C. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il consiste à préchauffer et à vaporiser la charge d'hydrocarbures lourds avant introduction dans la chambre de réaction. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le lit est constitué de particules d'un matériau réfractaire choisi notamment dans le groupe consistant en oxydes, carbures, nitrures, et borures. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les particules possèdent un effet catalytique. 16. Procédé selon l'une des revendications 14 ou 15, caractérisé en ce que le lit contient de plus un catalyseur. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la réaction de craquage est poursuivie en aval de la zone de moindre température du lit fluidisé dans une zone présentant une température comprise entre environ 650 C et 550 C. 18. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre de réaction (1) comportant un lit de particules (2), des moyens d'injection d'un courant gazeux de fluidisation (3) dudit lit situés au niveau du fond de ladite chambre pour réaliser un lit fluidisé Jaillissant, une torche à plasma (6) , contenant de préférence de l'argon et adaptée pour injecter le plasma dans ladite chambre de réaction vers ledit lit fluidisé pour créer au moins deux zones de réaction de températures différentes déterminant une zone de réaction de température plus élevée et une zone de réaction de moindre température, des moyens d'introduction (4) de la charge d'hydrocarbures lourds situés au niveau de la zone de réaction de moindre température, des moyens d'introduction (5) d'un alcane léger, tel que du méthane, ou d'un mélange d'alcanes légers dans la zone de température plus élevée et des moyens (7) destinés à poursuivre la réaction de craquage et à évacuer les hydrocarbures plus légers ainsi obtenus. 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que la torche à plasma (6) et les moyens d'introduction des hydrocarbures lourds (4) sont disposés de part et d'autre du lit fluidisé Jaillissant. 20. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que les moyens d'introduction de la charge des hydrocarbures lourds sont constitués d'une canne d'injection ou analogues. 21. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que les moyens d'introduction de l'alcane léger, tel que le méthane,ou du mélange d'alcanes légers sont constitués par une canne d'injection ou analogues. 22. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que les moyens (7) pour poursuivre la réaction de craquage et pour évacuer les hydrocarbures obtenus sont constitués par exemple d'un réacteur tubulaire. 23. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que la chambre de réaction présente une forme cylindrique, parallélépipêdique, sphérique ou analogues. 24. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la torche à plasma est raccordée de préférence au niveau d'une paroi latérale de la chambre de réaction de façon à ce que le plasma soit inJecté latéralement dans le lit fluidisé. 25. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les parois de la chambre de réaction sont de préférence en un matériau réfractaire tel que de l'alumine. 26. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le fond (8) de la chambre de réaction présente une forme évasée vers le haut à la partie inférieure duquel débouche des moyens d'injection (9) du gaz de fluidisation.