Brevet FR2638384A1 — publié le 19900504

ota2638384 La présente invention concerne l'usinage de métaux et a notamment pour objet un dispositif de dressage de meules à liant électroconducteur. Il est connu que les meules à liant métalliques présentent les meilleures caractéristiques de tous les types de meules. Des essais entrepris au Japon en vue de comparer les caractéristiques des meules en nitrure de bore cubique à liant métallique avec celles des meules à liant Bakélite ont démontré que les meules à liant métallique réduisent nettement l'effort de coupe et donnent une meilleure qualité de la surface usinée des pièces en acier de dureté différente et en alliages durs, l'usinage étant effectué aux régimes de coupe variés en utilisant des meules de différents diamètres (Japon, Kikai guidzlotsou, 1983, v. 31. N 8, p. 4550). L'emploi des meules à liant métallique reste toutefois assez restreint à cause des difficultés relatives à leur dressage. Ce type de meule se prête mal à la déformation plastique par molettes de taillage. Même pour les meules de la firme Unicorn Industries (Grande-Bretagne) dont le liant métallique est d'une déformabilité plastique élevée, le dressage par molettes de forme n'est possible que si les meules présentent un profil transversal peu compliqué et le temps de dressage est de 1 à 3 heures. 2 2638384 Quant au dressage par électro-érosion, il néces- site un outillage sofistiqué, pour obtenir la précision voulue de déplacement de l'électrc'-outil, et des géné- rateurs d'impulsions spéciaux; l'électrode-outil est vite consommée. De différentes exigences auxquelles doit satisfaire le milieu technologique pendant le meulage et le dressage par électro-érosion ont pour effet que ces deux processus sont difficiles à réunir dans le temps. Par contre, le dressage électrochimique ne pré- sente pas de difficultés au point de vue technologique et peut se faire sur les machines rectifieuses en même temps que le meulage. Toutefois, les procédés et les dispositifs connus de dressage électrochimique ne per- mettent pas d'obtenir la précision nécessaire de façon- nage et de maintien du profil transversal de la meule. On connait des dispositifs permettant d'amé- liorer la sélectivité de l'effet électrochimique au dressage de meules. Par exemple, dans l'un des dispositifs (N.V. Chachin et V.D.Dorofeev, "Profilage des meules dia- mantées", 1974, éditions Nauka (Minsk), p.p. 113 à ) l'électrode-outil est enrobée d'une couche de pro- tection en diélectrique. Au contact de cette électrode-outil avec la meule à dresser, la couche de diélectrique est enlevée dans les sections qui sont en contact avec les parties les plus saillantes de la meule. Il en résulte que la densité spécifique du courant électrique et l'intensité de dissolution électrochimique du liant métallique augmentent dans ces sections, ce qui permet de corriger le profil de la meule. Or, au fur et à mesure que le dressage continue, les portions o la couche de pro- tection en diélectrique est enlevée commencent à pro- voquer des altérations du profil de la meule, puisque le dressage plus rapide de la meule dans ces sections 3 2638384 ne s'arrête pas après l'obtention des cotes à obtenir par l'opération de correction. On connaît un autre dispositif de dressage des meules comprenant une électrode-outil divisée par une couche de diélectrique en deux zones électriquement isolées. Chacune de, ces zones électriquement isolées de l'électrode-outil est branchée sur l'un des circuits d'une source multicircuit d'alimentation électrique, ce qui permet une amenée de courant indépendante, dosée. Au point de vue de l'exécution constructive, chacune de ces zones électriquement isolées de ce dis- positif est une électrode-outil indépendante et la couche diélectrique de séparation peut être une couche d'air (A.L.Livshits et al., "Usinage de métaux par décharges électriques érosives", 1967, éditions Mashi- nostroenie (Moscou), p.p. 243 à 245). La commande du fonctionnement de ce dispositif est effectuée par com- mutation, chaque zone se trouvant branchée sur une source de courant aux paramètres nécessaires. Toute- fois, quel que soit le mode de commutation, la dispo- sition discontinue des zones électriquement isolées n'est pas de nature à assurer une ligne de séparation bien nette entre les zones, ce qui réduit la précision de façonnage et de maintien en état du profil trans- versal de la meule. Le dispositif est d'une structure complexe, étant donné que le dressage d'une meule au profil compliqué nécessite un grand nombre d'électrodes reliées à la source d'alimentation par un circuit électrique également compliqué. Comme d'autres dispo- sitifs pour l'usinage par électro-érosion, le dispositif en question, comparé aux dispositifs d'usinage électro- chimique, se caractérise par un faible rendement et par des altérations du profil provenant de l'érosion des électrodes-outils. On s'est donc proposé de créer un dispositif simple et de haute productivité pour le dressage des meules à liants électroconducteurs, dans lequel la couche de séparation entre les zones électriquement isolées de l'électrode-outil serait d'une telle configuration qui permettrait d'obtenir une haute précision de façon- nage el de maintien en état du profil de la meule. Ce problème est résolu grâce à un dispositif pour le dressage de meules à liant électroconducteur, comprenant une électrode-outil divisée en deux zones électriquement isolées entre elles par une couche diélectrique de séparation,dans lequel chacune des zones électriquement isolées de l'électrode-outil est branchée sur un circuit séparé d'une source de courant à multiples circuits de façon à permettre une amenée dosée et indé- pendante du courant de travail; la couche séparant les deux zones électriquement isolées suit une courbe décrite par une équation dans laquelle la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation de la courbe de l'intensité requise de dressage, les coordonnées des points de ces courbes étant liées entre elles par les relations: x 1; z: L(1 -.) o x sont les coordonnées des points de la courbe d'intensité requise de dressage en largeur de la meule; X1 sont les coordonnées des points de la courbe de la couche de séparation entre les zones électri- quement isolées de l'électrode-outil, suivant la largeur de cette dernière - z sont les coordonnées des points de la courbe de la couche de séparation entre des zones électri- quement isolées de l'électrode-outil, suivant la longueur de cette dernière; y sont les coordonnées des points de la courbe 2638384 d'intensité requise de dressage suivant le rayon de la meule travaillant sur sa pé- riphérie, ou suivant l'axe de la meule travaillant par sa face; 1 est le facteur d'échelle; L est la longueur de la partie travaillante de l'électrode-outil. Ce mode de réalisation du dispositif permet de façonner et de maintenir avec une haute précision la configuration du profil transversal de la meule, ainsi que de modifier cette configuration suivant une loi déterminée par la loi régissant la courbe Iaoexhed&4ratikn entre les zones électriquement isolées de l'électrode- outil. Pour une rectification en plongée, lorsque la courbe de l'intensité requise de dressage représente en soi l'image reflétée de la courbe d'usure prévue, il est préférable que la couche de séparation entre les zones électriquement isolées suive une courbe dont la loi de variation de l'argument de l'équation qui la décrit est en relation linéaire avec la loi de varia- tion de l'argument de l'équation décrivant la courbe d'usure prévue de la meule. Ce mode de réalisation du dispositif permet d'éviter les altérations du profil à la rectification en plongée pour des meules à faible hauteur du profil transversal. Pour la rectification en plongée avec des meules dont la hauteur du profil transversalcdebtramilest commensurable avec son diamètre (meules au profil dé- veloppé), il est préférable de former sur l'électrode- outil deux zones électriquement isolées supplémentaires et de réaliser la couche de séparation séparant l'une d'elles suivant une courbe obéissant à la loi de variation de l'argument de l'équation décrivant le profil nominal de la meule en section transversale, et la couche de séparation séparant l'autre, suivant une courbe décrite par une équation dont l'argument varie suivant une loi qui est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation du produit de laacourbe d'usure prévue par la courbe de profil nominal de la meule en section transversale. Cela permet d'améliorer la précision du dressage grâce au fait qu'on fait intervenir les différences entre les vitesses de coupe par différentes portions de la surface de travail de la meule se trouvant à des distances différentes de son axe. Pour la rectification en chariotage, lorsque la courbe de l'intensité requise de dressage coincide avec la courbe du profil transversal stabilisé de la meule, il est préférable que la couche de séparation séparant les zones électriquement isolées suive une courbe décrite par l'équation dont la loi de variation de l'argument est en relation lindaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation de la courbe de profil stabi- lisé de la meule et de former sur l'électrode-outil une zone électriquement isolée supplémentaire séparée des autres par une couche de séparation suivant une courbe décrite par l'équation dont la loi de variation de l'argument soit en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation de carré de la courbe du profil stabilisé de la meule. Ce mode de réalisation du dispositif permet, lors d'une rectification en chariotage, de conserver la capa- cité de coupe de la meule avec une consommation mini- male nécessaire de la matière de la meule. Pour la rectification des surfaces semi-découver- tes, c'est-à-dire des surfaces dans lesquelles le dé-. placement de la meule est limité dans l'un des sens, avec les meules à bords biseautés, à angle rentrant, 7 2638384 lorsque la courbe de l'intensité requise de dressage coincide avec la génératrice de la surface biseautée à angle rentrant de la meule, il est préférable que la couche de séparation séparant les zones électriquement isolées de l'électrode-outil suive une courbe dont les points aient les coordonnées en longueur de l'électrode- outil proportionnelles aux coordonnées de ces points en largeur de l'électrode-outil, et de former sur l'électrode-outil deux zones électriquement isolées supplémentaires de sorte qo l a despm* s-mép-lur d'elles suive une courbe dont les coordonnées des points en longueur de l'électrode-outil soient proportionnelles au carré des coordonnées de ces points en largeur de l'électrode-outil, et la couche de séparation séparant l'autre, une courbe dont les coordonnées des points en longueur de l'électrode-outil soient proportionnelles au cube des coordonnées de ces mêmes points en largeur de l'électrode-outil. Un tel mode de réalisation du dispositif permet de former, de maintenir ou, si nécessaire, de modifier l'angle rentrant du bord biseauté de la meule. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre des exemples de sa réa- lisation, en se référant aux dessins annexes sur lesquels: - la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif pour le dressage de meules à liant électro-conducteur, selon l'invention; - la figure 2 représente, disposés dans un même plan, le développement d'un électrode-outil et le graphique d'une famille de courbes d'intensité de dressage électrochimique obtenues à l'utilisation d'un dispositif selon l'invention; - la figure 3 représente la position d'une électrode-outil par rapport à la meule en cas de 8 2638384 rectification en plongée, section transversale; - la figure 4 représente le développement d'une électrode-outil pour le dressage de meules au profil développé, à la rectification en plongée; - la figure 5 représente la position d'une électrode-outil pal. rapport à la surface active d'une meule, à la rectification en chariotage; - la figure 6 est le développement d'une électro- de-outil pour le dressage électrochimique de meules, à la rectification en plongée; - la figure 7 représente la position relative d'une meule, d'une électrode-outil et d'une pièce pré- sentant une surface à usiner semi-découverte, vue en perspective; - la figure 8 représente schématiquement une électrode-outil pour le dressage de meules à bord biseauté à angle rentrant, vue en perspective. On va maintenant, à titre d'exemple de réalisa- tion du dispositif selon l'invention, décrire un dispo- sitif pour le dressage électrochimique de meules à liant électroconducteur réalisé selon l'invention. Le dispositif comprend une électrode-outil 1 (figure 1) divisée en deux zones électriquement isolées 2 et 3 par une couche de séparation diélectrique 4. L'électrode- outil 1 est disposée avec jeu de manière que sa surface ne puisse pas être en contact avec les grains de la meule 5. La meule 5 et l'électrode- outil sont branchées sur une source d'alimentation à multiples circuits à courant continu (non représentée sur le dessin), de telle façon que les zones 2 et 3 de l'électrode-outil 1 soient reliées aux circuits différents de la source et qu'une amenée de courant indépendante et dosée à chacune de ces zones 2 et 3 soit possible. Le dispositif est pourvu d'un moyen 6 d'alimentation en électrolyte. La meule 5 agit sur la pièce à usiner 7. La couche de séparation 4 entre les zones électriquement isolées 2 et 3 de l'électrode-outil 1 suit une courbe dont les coordonnées des points en longueur (l'axe Z) de l'électr6- de-outil sont en relation linéaire avec l'intensité requise de dressage dans la section correspondante sui- vant la largeur (l'axe X) de l'électrode-outil. Cette relation, sous forme d'une équation li- néaire, entre la loi de formation de la couche de sé- paration 4 et l'intensité requise de dressage permet de calculer les coordonnées des points de la courbe suivie par cette frontière à l'aide des formules: x = xi z = (Ll - *y) o x sont les coordonnées des points de la courbe de l'intensité requise de dressage, en largeur de la meule 5; Xl sont les coordonnées des points de la courbe suivie par la couche de séparation 4 entre les zones électriquement isolées 2 et 3, suivant la largeur de l'électrode-outil 1; z sont les coordonnées des points de la courbe suivie par la couche de séparation 4, suivant la longueur de l'électrode-outil 1; L est la longueur de la partie active de l'électrode- outil 1; y sont les coordonnées des points de la courbe de l'intensité requise de dressage, suivant le rayon d'une meule 5 travaillant sur sa périphérie, ou suivant l'axe d'une meule 5 travaillant sur sa face; est le facteur d'échelle choisi en fonction de l'exécution constructive. Ainsi les coordonnées de la couche de séparation 4 entre les zones 2 et 3 de l'électrode-outil 1 suivant l'axe des Z sont déterminées par les paramètres du dressage de la meule 5 effectué dans le sens de l'axe Y. 2638384 La figure 2 représente, disposés dans un même plan, le développement de l'électrode-outil 1 et le graphique d'une famille de courbes d'intensité de dres- sage électrochimique obtenues en utilisant le dispositif représenté sur la figure 1. La configuration de la couche de séparation 4 entre les zones électriquement isolées 2 et 3 de l'électrode-outil 1 est liée à l'intensité requise de dressage uniquement par la loi de variation de l'argu- ment de l'équation et non pas par les valeurs absolues des paramètres géométriques. Les valeurs précises de l'intensité de dressage dans chaque section sont obte- nues, pendant la commande du dressage, en faisant varier le temps pendant lequel la tension est appliquée aux zones 2 et 3 de l'électrode-outil 1. Par exemple, si la tension n'est appliquée qu'à la zone 2, le dressage est le plus intense dans la section transversale de la meule se situant au milieu de celle-ci, car c'est dans cette section que la longueur de la zone 2, o la tension est appliquée, est la plus grande et dont la densité spécifique du courant est la plus élevée. Par contre, dans les sections dont la coordonnée x est voisine des coordonnées des faces de la meule, le dressage est pratiquement nul, la longueur de la zone 2 dans ces sections étant voisine de zéro. La répartition de l'intensité de dressage suivant la largeur de la meule, lorsque la seule zone 2 de l'électro- de-outil 1 est sous tension, est représentée par la courbe 8 de la famille des courbes d'intensité de dressage électrochimique. Si la tension n'est appliquée qu'à la zone 3 de l'électrode-outil 1, le dressage est le plus intense dans les sections se trouvant près des faces de la meule, o la longueur de la zone 3 de l'électrode- outil 1 est la plus grande. En ce cas, le dressage est 11i 2638384 le moins intense dans la section du milieu. La réparti- tion de l'intensité de dressage en largeur de la meule, lorsque a salezcre3 est sous tension, est représentée par la courbe 9 du graphique. Lorsque la tension est appliquée aux deux zones, 2 et 3, de l'électrodeoutil 1, l'intensité-de dressage dans chacune des sections de la meule est déterminée par le temps pendant lequel 1 e liant de la meule se trouve sous l'action du courant électrique. Elle est déterminée notamment par le rapport des longueurs des zones électriquement isolées 2 et 3 dans la section correspondante et par le temps pendant lequel la tension est appliquée à chacune des zones 2 et 3. Dans une section quelconque x', la longueur de la zone 2 est 12 et la longueur de la zone 3, 13. Le rapport de ces longueurs détermine le lieu géométrique des points de toutes les courbes d'intensité de dressage dans la section x' et qui peuvent être obtenues à l'aide de l'électrode-outil 1 donnée. D'autre part, les valeurs réelles d'intensité de dressage dans cette section varient en fonction du temps pendant lequei la tension est appliquée aux zones 2 et 3 de l'électrode-outil 1; ces valeurs sont représentées sur le graphique par les points A,B,C,D. Un exemple de la variation de l'intensité de dressage avec les deux zones de l'électrode-outil 1 sous tension est donné par les courbes 10, 11, 12 du graphique de la famille de courbes. Les paramètres de ces courbes sont liés entre eux par la relation: Qx ' = CiTi Lx, T o ex' est l'intensité requise de dressage en section transversale x' de la meule 5; 12 2638384' Ci est le coefficient déterminant de l'inten- sité de dressage en fonction de la densité conventionnelle de courant; ij est la densité de courant sur la j-ème portion de la longueur de l'électrode-outil dans la section x'; 1. est la longueur de la j-ème portion de J l'électrode-outil dans la section x'; Dj est le temps pendant lequel la tension est appliquée dans la portion j dans une période donnée; Lx, est la longueur de la partie active de l'électrode- outil dans la section x'; T est la durée du dressage dans une période donnée. La longueur des zones électriquement isolées dans la section considérée, et la durée d'application de la tension à ces zones, influent de manières différentes sur le processus,de dressage. La longueur des zones électriquement isolées dans chacune des sections trans- versales est déterminée par la configuration de la couche de séparation séparant ces zones. Cette configu- ration ne varie pas pendant le dressage, ce qui permet d'assurer que la correction du profil transversal de la meule se fasse suivant la loi déterminée par la courbe d'intensité requise de dressage. La durée d'application de la tension à chacune des zones électriquement isolées de l'électrode-outil peut varier pendant le dressage, ce qui permet de corriger le profil transversal de la meule dans le cas o l'intensité réelle de dressage diffère de l'intensité requise. La loi de dressage étant déterminée par l'inten- sité de dressage x"'' on peut, en faisant varier la durée d'application de la tension aux zones de l'électrode-outil, transformer la loi de variation de l'intensité de dressage: a ' x' + b, ce qui permet, avec une couche de séparation 4 entre les zones électriquement isolées 2 et 3 invariable, d'obte- nir une intensité de dressage caractérisée par les courbes 8,9,10,11,12 etc. La commande de la durée d'application de la tension aux zones électriquement isolées de l'électrode-outil permet de comprimer, éten- dre ou de renverser les courbes caractérisant l'inten- sité de dressage. Dans chaque cas particulier, les configurations des couches de séparation séparant les zones électri- quement isolées de l'électrode-outil sont déterminées par le type d'interaction du profil de la meule et de la surface à traiter. Pour les différents procédés de rectification cette interaction peut être de trois types, notamment: - le profil transversal de la meule est repro- duit à la surface usinée; rectification en plongée; - la surface usinée ne dépend pas du profil transversal de la meule et est déterminée uniquement par la cinématique de déplacement de la meule par rap- port à cette surface; rectification en chariotage; - le profil transversal de la meule est repro- duit sur une partie de la surface usinée, alors que son autre partie est déterminée par la cinématique de dépla- cement de la meule; rectification des surfaces semi- découvertes soit des surfaces usinées sur lesquelles la sortie de la meule est limitée dans l'un des sens. La figure 3 représente la position de l'électro- de-outil 1 par rapport à la section transversale de la meule 5 en cas d'une rectification en plongée, o l'usure de la meule 5 dépend de la configuration de son profil transversal, des variations du serrage, de la vitesse de coupe et de la longueur de la surface active de la meule 5 dans les différentes sections du profil transversal. La connaissance des valeurs de ces paramètres permet de faire, à titre d'essai, des prévisions de l'usure de la meule 5. La courbe 13 d'usure prévision- nelle ainsi obtenue ne coincide pas avec la courbe 14 du profil nominal de la meule. Dans le cas général, l'usure prévisionnelle sui- vant la largeur de la surface active de la meule est 1o déterminée par l'équation: Uv = Cv. (x), o Cv est un coefficient expérimental dépendant des régimes d'usinage et des conditions constantes de rectification et déterminant le niveau d'usure linéaire; (x) est une fonction déterminant l'irrégularité de l'usure suivant la largeur de la meule et dépendant du profil nominal de la meule. Lorsqu'il s'agit de la rectification en plongée, le dressage a essentiellement pour but de maintenir le profil nominal de la meule. A cet effet, l'intensité de dressage dans chaque section doit être d'autant plus élevée que l'usure prévue dans cette section est faible. La courbe 13 d'usure prévue est donc en relation inverse avec la courbe d'intensité de dressage requise et en constitue une image reflétée. Etant donné que,av lanoedes4raticninvariable 4 entre les zones 2 et 3 de l'électrode, le dispositif permet d'inverser les courbes caractérisant l'intensité de dressage, les zones 2 et 3 de l'électrode-outil 1 en cas de rectification en plongée sont divisées par une couche de séparation 4 qui suit une courbe colnci- dant, d'après sa loi de variation, avec la courbe 13 d'usure prévue de la meule 5. La surface active de l'électrode-outil est alors disposée de manière Z638384 équidistante par rapport au profil transversal nominal de la meule 5 avec un écartement & = const. Cet écar- tement est appelé "écartement des électrodes" dans le texte qui suit. Dans la rectification en plongée, comme dans les autres procédés de rectification qui seront décrits plus loin, le dressage électrochimique s'effectue par enlèvement du liant de la meule sous I!ffet du cou- rant électrique dans un milieu électrolytique. Le pro- cessus de dressage électrochimique est réglé en faisant varier la durée d'application de la tension aux zones électriquement isolées 2 et 3 de l'électrode-outil 1. L'intensité de dressage dans chacune des sec- tions du profil transversal de la meule 5 est détermi- née par le temps pendant lequel le courant électrique agit sur les éléments de la meule 5 se trouvant dans cette section. Ce temps dépend de la longueur des zones électriquement isolées dans cette section de la meule aussi bien que du temps pendant lequel la ten- sion est appliquée à ces zones. Pendant le dressage on corrige les régimes électriques d'application de la tension aux zones 2 et 3 en fonction de l'usure réelle de la meule 5. Cette correction permet de maintenir le profil nominal requis de la meule jusqu'à l'usure totale de sa couche abrasive. Or, la commande du profil transversal de la meule à la rectification en plongée à l'aide d'une électrode-outil divisée par une couche de séparation en deux zones ne permet d'obtenir une précision élevée de dressage que pour les meules dont la hauteur du profil transversal est nettement inférieure à leur diamètre. Mais une telle réalisation n'est pas de nature à assurer une correction précise du profil des meules dont la hauteur du profil transversal est commensurable avec leur diamètre. Cela s'explique par le fait que dans les meules la hauteur du profil transversal varie considérablement d'une section à une autre, l'intensité linéaire de dressage est fortement influencée par Fa différence des longueurs de la surface active dans les différentes sections de la meule. La longueur de la surface active de la meule dans une section donnée détermine la densi- té spécifique du courant dans cette section. L'erreur qui en résulte ne peut pas être corrigée à l'aide d'une électrode-outil dont les zones électriquement isolées sont séparées par une couche de séparation dont la configuration est en relation linéaire avec la loi de l'usure prévue, car, dans le cas général, la courbe d'usure prévue représente la première dérivée de la courbe du profil nominal de la meule et cette courbe varie suivant les lois autres que celles régissant le profil de la meule. C'est pour cette raison que, afin d'obtenir en rectification en plongée un dressage précis avec des meules présentant d'importantes différences des hau- teurs du profil transversal dans les différentes sec- tions (meules dites "au profil développé"), on prévoit sur l'électrodeoutil des zones électriquement isolées supplémentaires qui permettent de compenser des défor- mations du profil éventuelles. Sur la figure 4 représentant un développement de l'électrode-outil 1 pour le dressage de meules au profil développé destinées à la rectification en plon- gée, cette électrode-outil 1 présente les mêmes zones électriquement isolées 2 et 3 que dans le mode de réa- lisation ci-dessus décrit, la couche de séparation 4 entre ces zones suivant une courbe décrit par une équation dont la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation de la courbe d'usure prévue. En outre, l'électrode-outil 1 a deux zones électriquement isolées supplémentaires 15 et 16 délimitées respectivement par des couches de séparation non conductrices 17 et 18. Comme dans les meules au profil développé, les altérations de l'intensité linéaire de dressage sont provoquées par les différences des longueurs de la surface active dans les différentes sections du profil transversal (déterminées par la configuration du pro- fil transversal de la meule), la couche de séparation 17 entre les zones 3 et 15 suit une courbe dont la loi de variation de l'argument est en relation lindaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation de la courbe du profil transversal nominal de la meule. Il a déjà été signalé que la relation entre la courbe du profil nominal de la meule et la courbe de son usure prévue est celle reliant une fonction pri- mitive et sa première dérivée et que ces courbes varient suivant des lois différentes. Cela a conduit à former une zone électriquement isolée 16 destinée à compenser les différences de ces lois. Laanhe i s nmti isoant la zone 16 suit une courbe décrit par une équation dont la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation qui est le produit de la courbe d'usure prévue par la courbe du profil transversal nominal de la meule. Le fait de réaliser la couche de séparation 18 suivant une courbe liée aussi bien à la configuration de la couche de sépara- tion 4 qu'à la configuration de la couche de séparation 17 permet, en réglant l'amenée du courant à la zone 16, de corriger le désaccord provenant de la différence des lois de variation des courbes déterminant la confi- guration des couches de séparation 4 et 17. Ainsi donc, pour réaliser la commande du profil transversal de la meule à la rectification en plongée de manière à tenir compte de la différence des diamè- * tres des différentes sections de la meule, l'électrode- outil 1 est divisée en quatre zones électriquement iso- lées par trois couches de séparation 4,17,18: Pendant le fonctionnement du dispositif ainsi réalisé on effectue une amenée dosée de courant à chacune des zones électri- quement isolées 2,3,15,16 de l'électrode-outil 1. Lorsque la configuration réelle du profil de la meule s'écarte de la configuration nominale, le dispo- sitif permet de corriger la configuration du profil transversal en faisant varier le temps relatif d'amenée du courant aux zones 2,3,15 et 16 de l'électrode-outil1. La figure 5 représente schématiquement la posi- tion de l'électrode-outil 1 par rapport à la surface active de la meule 5 pour le cas de rectification en chariotage, o les paramètres de la surface à usiner ne dépendent pas du profil transversal de la meule et sont déterminés uniquement par la cinématique de son déplacement. De ce fait, le dressage de la meule à la rectification en chariotage a pour but essentielle- ment de maintenir sa capacité de coupe, tout en ré- duisant au minimum la perte de la matière de la meule. Le processus de l'usure de la meule à la rectification en chariotage diffère essentiellement de celui de rectification en plongée. Lors d'une rectification en chariotage, le pro- fil transversal de la meule n'est pas donné d'avance (comme en cas de rectification en plongée) et se forme au cours de la rectification pendant laquelle la meule s'use de manière irrégulière, étant donné que les charges sur ses différentes portions sont différentes. La charge principale et le travail principal d'enlè- vement de la surépaisseur sont supportés par les portions du profil transversal qui entrent les premiè- res en contact avec la surface à usiner. Ces mêmes por- tions sont les plus encrassées par les produits d'abra- sion. Lors de l'utilisation de la meule (dans des con- ditions de rectification invariables), la rapidité d'usure s'égalise. Le profil transversal de la meule caractérisé par la stabilité de l'usure dans toutes les sections est appelé profil stabilisé de la meule. En connaissant les conditions de la rectification en chariotage, on peut faire une prévision de la configura- tion du profil transversal stabilisé de la meule. Or, cette prévision ne peut être que la prévision de la loi de formation de ce profil, les valeurs absolues des paramètres du profil transversal variant en fonction des régimes de rectification. Ces particularités de la rectification en chario- tage déterminent celles du dispositif pour le dressage électrochimique de meules pour la rectification en chariotage. Comme dans la rectification en chariotage, le profil transversal de la meule varie sans cesse au fur et à mesure qu'il se produit la transformation du pro- fil initial en profil stabilisé, la condition de la position équidistante de la surface active de l'élec- trode-outil par rapport au profil transversal de la meule devient non réalisable. Elle est d'ailleurs su- perflue, car dans la rectification en chariotage il n'est plus nécessaire de conserver un profil transver- sal constant (il a été signalé plus haut que dans le cas considéré la surface usinée ne dépend pas du pro- fil transversal et est déterminée uniquement par la cinématique du déplacement de la meule). De ce fait l'écartement 6 des électrodes varie d'une section à une autre et, pour une section quelonque 2638384 est égal: Six = SO + UX, o,x' est la valeur de l'écartement des électrodes dans la section x'; O est l'écartement des électrodes dans la.. section passant par le diamètre maximal D de la meule; Ux est la hauteur du profil transversal stabi- lisé de la meule en section x'. Sur la figure 6 représentant un développement de l'électrode-outil 1 pour le dressage électrochimique d'une meule pour la rectification en chariotage, cette électrode-outil 1 comprend des zones électriquement isolées 2 et 3 séparées par une couche de séparation 4 et une zone électriquement isolée supplémentaire 19 isolée par la couche de séparation 20. La configuration de la couche de séparation 4 dans le dispositif ainsi réalisé, comme dans les modes de réalisation précédem- ment décrits, a été choisie de manière à avoir une relation linéaire entre la loi de variation de l'argument de l'équation décrivant la courbe suivie par la couche de séparation 4 et la loi de variation de l'argument de l'équation décrivant l'intensité requise de dressage. A la rectification en chariotage, le profil stabilisé de la meule est le plus favorable pour le processus de rectification. Si dans la rectification en plongée la courbe d'usure prévue est en relation inverse avec l'intensité requise de dressage (le dressage doit être plus intense dans les sections, o l'usure est la plus faible, etc.), il est par contre préférable dans la rectification en chariotage de former le plus rapidement un profil transversal sta- bilisé de la meule au cours du dressage. De ce fait, la loi d'intensité requise de 21 2638384 dressage dans la rectification en chariotage coïncide avec la loi de formation du profil stabilisé de la meule. Pour cette raison, la couche de séparation 4 suit une courbe décrite par l'équation dont la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation décri- vant la courbe du profil stabilisé de la meule. Après la stabilisation de l'usure de la meule, son profil nominal coïncide avec le profil stabilisé. Par conséquent, une zone 19 destinée à compenser les différences des lois de variation du profil nominal et du profil stabilisé est isolée par une couche de séparation 20 qui suit une courbe dont la loi de va- riation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation du carré de la courbe du profil stabilsé (de même que, dans la rectification en plongée, la zone de compensation (ou d'adaptation) 16 est formée suivant la loi du produit de la courbe d'usure prévue par la courbe du profil nominal de la meule. Au cours du dressage à l'aide d'un tel dispo- sitif, les effets électrochimiques sur la meule sont d'abord les plus intenses dans les sections les plus chargées et les plus exposées à l'usure et à l'encras- sement. On y arrive grace à la configuration choisie de la couche de séparation 4. Au fur et à mesure que le profil transversal effectif de la meule s'approche du profil stabilisé, l'usure de la meule devient uniforme ainsi que l'inten- sité du dressage, car, étant donné que l'électrode- outil et le profil stabilisé de la meule ne sont pas équidistants l'une par rapport à l'autre, les sections de la meule le plus longtemps exposées aux effets électrochimiques se placent par rapport à l'électrode- outil avec le plus grand écartement des électrodes. Les couches de séparation 4 et 20 séparant les zones électriquement isolées 2,3,19 de l'électrode- outil sont liées au profil stabilisé de la meule par la loi de variation et non pas par les valeurs absolues des paramètres géométriques, ces paramètres géométri- ques du profil de la meule étant variables en fonction des conditions de rectification. La correction du processus de dressage en fonction des conditions de rectification réelles se fait en faisant varier la durée d'application de la tension aux zones 2, 3, 19. Sur la figure 7 représentant la position rela- tive de la meule 5, de l'électrode-outil 1 et de la pièce 7 présentant une surface à usiner semi-découverte, la sortie de la meule à cette surface semi-découverte est interdite dans l'une des directions. En ce cas, la largeur de l'anneau travaillant d'une meule-boisseau, ou la largeur de la surface active d'une meule travail- lant sur sa périphérie, doit être inférieure à la largeur de la surface à usiner. Si cette condition n'est pas respectée, seule une partie de la largeur travaillante de la meule participera au processus de rectification, ce qui conduira à la formation d'un gradin à la surface active de la meule et à l'émoussage de l'arête coupante. En outre, les imprécisions du profil transversal de la meule seront reproduites à la surface usinée sur toute la superficie de son contact avec la meule. C'est pourquoi, la rectification des surfaces semi-découvertes s'effectue le plus souvent à l'aide de meules creuses à bord biseauté à angle rentrant. La figure 8 représente schématiquement une électrode-outil 1 pour le dressage de meules 5 à bord biseauté à angle rentrant (figure 7), lorsque les erreurs de configuration de la surface active de la meule 5 ne sont reproduites que sur une portion de la surface de contact de la meule 5 avec une portion de la surface usinée attenante au gradin interdisant la sortie de la meule 5. Il est évident que la largeur de cette portion est d'autant plus petite que l'angle rentrant (figure 8) est plus grand. Or, une augmentation de l'angle rentrant Y augmente l'usure de la meule 5. Donc l'un des buts de dressage de la meule 5 en cas de rectification des surfaces semi-découvertes est de former et de maintenir l'angle rentrant 4 optimal. Ainsi, en cas de rectification de surfaces semi-découvertes, les paramètres géométriques de la plus grande partie de la surface usinée sont déter- minés par la cinématique du déplacement de la meule (comme dans la rectification en chariotage), alors que sur la portion de la surface attenante au gradin interdisant la sortie de la meule, le profil de la meule est reproduit (comme dans la rectification en plongée). C'est cela qui détermine les particularités de la réalisation du dispositif selon l'invention desti- né au dressage de meules pour la rectification de surfaces semi-découvertes. Pour former un angle rentrant Y du bord biseauté de la meule, l'intensité de dressage doit être d'autant plus élevée qu'une section donnée x' est plus éloignée du bout travaillant de la meule. Donc, en ce cas, la courbe traduisant la loi d'intensité, requise de dressage coincide avec la génératrice de la surface active biseauté à angle rentrant de la meule. Pour cette raison, l'électrode-outil 1 comprend des zones électriquement isolées 2 et 3 séparées par une couche de séparation 4. La couche de séparation 4 suit une ligne dont les coordonnées des points en longueur de l'électrode-outil 1 sont proportionnelles aux coordonnées de ces points suivant sa largeur. Etant donné que, dans le cas considéré, l'inter- action de la surface usinée et du profil transversal de la meule représente en soi une combinaison des inter- actions décrites pour la rectification en plongée et pour la rectification en chariotage, la correction électrique du processus de dressage exige de former sur l'électrode-outil 1 deux zones électriquement iso- lées supplémentaires 21 et 22 délimitées respectivement par des couches de séparation isolantes 23 et 24. Le bord biseauté à angle rentrant détermine l'intensité requise de dressage, l'usure prévue et le profil stabilisé de la meule. La couche de sépara- tion 23 est, par conséquent, réalisée suivant une courbe dont les coordonnées des points en longueur de l'électro- de-outil 1 sont proportionnelles aux carrés des coor- données de ces mêmes points en largeur de l'électrode- outil 1, et la couche de séparation 24 suivant une courbe dont les coordonnées des points en longueur de l'électrode-outil 1 sont proportionnelles aux cubes des coordonnées de ces mêmes points en largeur de l'électro- de-outil 1. Pendant le fonctionnement du dispositif selon l'invention, la formation et la correction ultérieure de l'angle rentrant Y s'effectuent en faisant varier convenablement l'amenée de courant électrique aux zones 2, 3, 21 et 22 de l'électrode-outil 1. Ainsi donc, tous les modes de réalisation décrits du dispositif selon l'invention permettent d'effectuer, en même temps que la rectification, le dressage des meules à liant électroconducteur travail- lant par leurs périphéries ou sur leurs faces. En cas de rectification en plongée, le dispo- sitif permet de former et de maintenir un profil transversal stable de la meule. En cas de rectification en chariotage, le dispositif permet de maintenir les propriétés de coupe de la meule, en réduisant son usure au minimum néces- saire. En cas de rectification de surfaces semi-décou- vertes, le dispositif permet de former l'angle ren- trant voulu de la meule et de maintenir la valeur de cet angle. Le dispositif permet de faire varier les cotes et les proportions du profil transversal en fonction des variations des conditions de rectifica- tion, tout en maintenant invariable la loi régissant la configuration géométrique de ce profil. Le dispositif selon l'invention permet de réaliser tous les avantages du dressage électrochimique, notamment: en rendement élevé, la simplicité de la technologie, l'utilisation d'une électrode-outil sans usure, la possibilité d'effectuer le dressage en même temps que la rectification et cela sur les machines à rectifier existantes, l'absence d'influences nuisi- bles sur les grains de la meule. Le dispositif selon l'invention permet d'obtenir une haute précision du dressage, supérieure à la pré- cision du dressage par déformation plastique, par outils abrasifs ou par procédés d'électro-érosion. Le dispositif selon l'invention permet d'ef- fectuer une correction continue du profil de la meule en cas d'écart des conditions réelles de rectification par rapport aux conditions prévues. En outre, le dispositif pour le dressage des meules à liant électroconducteur selon l'invention peut être utilisé pour l'usinage électrochimique de pièces métalliques réalisées sous forme de corps de révolution. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour le dressage de meules à liant électroconducteur comprenant une électrode- outil (1) divisée en deux zones électriquement isolées (2,3) par une couche de séparation (4) réalisée sous la forme d'une couche de diélectri- que, chacune des zones électriquement isolées (2,3) de l'électrode-outil (1) étant reliée à un circuit séparé d'une source d'alimentation électrique à multiples circuits de sorte que l'alimentation de ces zones se fasse de manière dosée et indépendan- te, caractérisé en ce que la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2,3) suit une courbe décrite par une équation dont la loi de variation de l'argument est en relation lindaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation d'intensité requise de dressage, les coordonnées des points de ces courbes étant liées par les relations: x= x z = L (1 -.), o x sont les coordonnées des points de la courbe d'intensité requise du dressage suivant la largeur de la meule (5); x1 sont les coordonnées des points de la courbe suivie par la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2,3) de l'électrode-outil (1), suivant la largeur de celle-ci; z sont les coordonnées des points de la courbe suivie par la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2 et 3) de l'électrode-outil (1), suivant la longueur de celle-ci; y sont les coordonnées des points de la courbe d'intensité requise de dressage sui- vant le rayon de la meule (5) travaillant par sa périphérie, ou suivant l'axe de la meule (5) travaillant sur sa face; est le facteur d'échelle; L est la longueur de la partie travaillante de l'électrode-outil (1). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'en cas de rectification en plongée, lorsque la courbe d'intensité requise de dressage est l'image reflétée de la courbe d'usure prévue, la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2 et 3) de l'électrode-outil (1) suit une courbe décrite par une équation dont la loi de variation de l'argu- ment est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation décrivant la courbe (13) d'usure prévue de la meule (5). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que deux zones électriquement isolées supplémentaires (15 et 16)sont formées sur l'électrode-outil (1), la couche de séparation (17) de l'une des zones étant réalisée suivant une courbe décrite par une équation dont la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équa- tion décrivant le profil transversal nominal de la meule (5), alors que la couche de séparation (18) séparant l'autre zone supplémentaire (16) est réalisée suivant une courbe dont la loi de varia- tion de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation du produit de la courbe d'usure prévue (3) par la courbe (14) du profil transversal nominal de la meule (5). 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'en cas de rectification en chariotage, lorsque la courbe d'intensité requise de dressage coïncide avec la courbe du profil transversal stabilisé de la meule (5), la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2 et 3) de l'électrode-outil (1) est réa- lisée suivant une courbe décrie par une équation dont la loi de variation de l'argument est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équation décrivant la courbe du profil stabilisé de la meule (5), une zone électri- quement isolée supplémentaire (20) étant formée sur l'electrode-outil (1), une couche de sépara- tion (21) isolant la zone (20) se présentant sous la forme d'une courbe dont la loi de variation de l'argument de l'équation est en relation linéaire avec la loi de variation de l'argument de l'équa- tion décrivant la courbe du profil stabilisé de la meule (5). 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'en cas de rectification avec une meule (5) à bord biseauté à angle rentrant, lorsque la courbe d'intensité requise de dressage coincide avec la génératrice de la surface biseau- tée à angle rentrant de la meule (5), la couche de séparation (4) entre les zones électriquement isolées (2 et 3) de l'électrode-outil (1) suit une ligne dont les coordonnées des points suivant la longueur de l'électrode-outil (1) sont proportion- nelles aux coordonnées de ces points suivant sa largeur, et qu'on forme sur l'électrode-outil (1) deux zones électriquement isolées supplémentaires (21 et 22), la couche de séparation (23) séparant l'une d'elles se présentant sous forme d'une courbe dont les coordonnées des points en lon- gueur de l'électrode-outil (1) sont proportion- nelles au carré des coordonnées de ces points en largeur de l'électrodeoutil (1), alors que la couche de séparation (24) de l'autre zone supplémentaire suit une courbe dont les coordonnées des points en longueur de l'électrode-outil (1) sont proportionnelles au cube des coordonnées de ces mêmes points en largeur de l'électrode-outil (1).