Brevet FR2639130A1 — publié le 19900518

TELEOBJECTIF A CORRECTION DE FLOU D'IMAGE. La présente invention concerne un objectif de prise de vue apte à empocher une détérioration d'image provoquée par une inclinaison accidentelle ou ce que l'on y appelle un bougé d'appareil photographique lorsqu'une image est prise. Lors de la prise d'une image depuis une automobile ou d'un aéronef en mouvement ou lorsque l'on utilise un objectif à longue focale, une détérioration importante de l'a l'image provoquée par un bougé de l'appareil photographique tend à se produire. Jusqu'ici, de nombreuses propositions ont été faites pour fournir un moyen de correction du flou d'image provoqué par le bougé de l'appareil photographique. En tant que technique antérieure pour corriger un flou d'image dû à un bougé de l'appareil photographique, il en existe une dans laquelle un système d'objectif de prise de vue comprend un prisme, et dans laquelle ce prisme est incliné par rapport à l'axe optique afin de dévier un trajet optique dirigé vers une surface d'image. En conformité avec cette technique antérieure, toutefois, il est nécessaire qu'une pluralité de prismes soit prévue afin de corriger complètement un flou d'image provoqué par le bougé de l'appareil photographique ou, sinon, l'objectif de prise de vue est utilisé en combinaison avec un convertisseur de grande dimension. Par suite, il s'est produit les problèmes tels que la commande est complexe et que l'appareil devient encombrant. En outre, celui-ci présente un inconvénient tel qu'une aberration chromatique se produit inévitablement lorsque l'on utilise un prisme. Afin de résoudre ces problèmes propres aux appareils utilisant un prisme, certaines propositions sont faites dans lesquelles un flou d'image est corrigé en déplaçant Z35 une partie d'un groupe de lentilles dans la direction verticale par rapport à l'axe optique. Ces propositions sont par exemple, comme suit. La publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63-201623 décrit un système d'objectif dans lequel un groupe de lentilles qui est le plus près d'une image dans le système d'objectif est déplacée. La publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63-201624 décrit un système d'objectif dans lequel un système de prolongement disposé sur le c8té d'une image d'une lentille maître est déplacé. De manière similaire, la publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63201622 décrit un système d'objectif dans lequel un système afocal est disposé sur le c8té d'un objet d'une lentille maître sur le côté d'une image de la lentille maître est déplacé. En général, lorsqu'un groupe de lentilles parmi une pluralité de groupe de lentilles est déplacé dans la direction verticale par rapport à l'axe optique en tant C qu'objectif de correction, si la valeur déplacée du groupe de lentilles est représentée-par y, une valeur déplacée y d'une image sur une surface d'image provoquée par le déplacement du groupe de lentilles peut Etre exprimé par l'équation suivante: A y = (-mA + mB) - Y dans laquelle mA indique un grossissement composé par des groupes de lentilles à partir du groupe de lentilles de correction sur la surface d'image, et mB indique un grossissement composé par des groupes de lentilles sur le t) c8té d'une image d'un groupe de lentilles de correction. En outre, si un coefficient a concernant la correction du déplacement de l'image est défini en conformité avec les équations suivantes, la valeur absolue du coefficient a est désirablement faible lorsque le flou d'image est corrigé en déplaçant une partie du groupe de lentilles. y = y- LY K = (-mA + mB)-' Si la valeur absolue du coefficient K est importante, S le diamètre extérieur d'un tube d'objectif de lentille devient important afin d'obtenir un espace pour y déplacer l'objectif et une zone mobile d'un actionneur. En outre, afin d'empocher la réduction de l'intensité d'un rayon marginal provoqué par le déplacement des groupes de lentilles de correction, le diamètre effectif du groupe de lentilles de correction lui-mîme doit être établi de façon à etre grand. Et, dans ce cas, un actionneur de grande puissance est nécessaire afin de déplacer un objectif de correction lourd. Lorsqu'un objet est situé sur un point à l'infini, si une distance focale du groupe de lentilles sur le coté de l'objet, au groupe de lentilles de correction est représenté par fA et une distance focale depuis une lentille la plus proche de l'objet vers le groupe de lentilles de correction est représentée par fB, les grossissements mA et mB peuvent Etre exprimés par les équations suivantes mA = f/fA mB = f/fB Par suite, le coefficient de correction a peut 8tre exprimé comme suit: " = ---------------- -(f/fA) + (f/fB) C30 Ensuite, l'équation ci-dessus est appliquée aux trois publications mentionnées précédemment. Du fait que le système de lentilles décrit dans le brevet japonais la publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63-201623 est réalisé de façon telle qu'un groupe de lentilles de correction est disposé derrière une lentille généralement afocale, les équations suivantes sont obtenues: f/fA 0, f/fB -. f/fA et le coefficient devient a ' 1. Dans un système d'objectif d'un type dans lequel le groupe de lentilles derrière le système afocal est procuré sous la forme d'un groupe de lentilles de correction, une équation de a 1 peut toujours Etre obtenue. Dans le système d'objectif décrit dans la publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63-201624, f/fA devient un grossissement d'image du système de prolongement lui-meme, et devient comme suit: /fAf 1 S. 5 Par suite, à moins que le grossissement d'une lentille additionnelle arrière dépasse 2, une relation de j a I ou autrement supérieur à f/3. Ces valeurs sont très loin des valeurs dont dispose habituellement un téléobjectif. Si le groupe de lentilles sur le c8té de l'objet est un groupe de lentilles à forte divergence, il se produit une longueur totale accrue du système d'objectif, une occultation de rayon marginal provoquée par le diamètre important d'une pupille de sortie, etc. Au contraire, si le groupe de lentilles sur le c8té de l'objectif est un groupe de lentilles à forte convergence, il est inévitable que l'aberration chromatique et que la courbure du champ soient accrues. Le système d'objectif décrit dans la publication anticipée soumise à l'inspection publique du brevet japonais n Sho 63-201622 est réalisé de façon telle qu'une lentille additionnelle comprenant une groupe de lentilles de correction soit montée sur une lentille maître. Dans ce cas, parmi les groupes de lentilles S comprenant la lentille additionnelle, même si le groupe de lentilles sur le coté de l'objet est le groupe de lentilles de corrections ou même si le groupe de lentilles sur le coté d'une lentille principale est le groupe de lentilles de correction, a devient une valeur !I0 obtenue en divisant le distance focale du groupe de lentilles sur le c8té de l'objet de la lentille additionnelle par la distance focale du système tout entier. Le système d'objectif représenté dans cette publication comprend la lentille additionnelle sur le i5 c8té de l'objet de la lentille maître, et le groupe de lentilles sur le coté de la lentille maître dans la lentille additionnelle fait office de lentille de correction. En conformité avec cette réalisation, bien que le coefficient a devienne aussi faible que 0.6. l'influence produite par l'aberration chromatique générée dans le groupe de lentilles de correction a pour effet que l'aberration chromatique du système tout entier est importante. Par suite, afin d'assurer un rendement suffisant permettant l'utilisation en tant qu'objectif de prise de vue, il est nécessaire de corriger l'aberration chromatique en utilisant quatre lentilles ou plus. En résultat, il est inévitable que le système de lentilles tout entier devienne important. 0 La présente invention a été réalisée en vue des problèmes ci-dessus. C'est par suite le but de la présente invention de crier un téléobjectif de correction de flou d'image dans lequel une valeur absolue de a est rendue faible afin de créer une réalisation appropriée sous la forme d'un téléobjectif unique et de permettre que les aberrations soient corrigées avec précision. Un téléobjectif de correction de flou d'image en conformité avec la présente invention a pour but d'éliminer un effet défavorable d'un flou d'image provoqué par un bougé de l'appareil photographique en créant une réalisation unique sous la forme d'un téléobjectif comprenant quatre groupes de lentilles de "'+ - + -" et dans lequel un intermédiaire, un second ou un troisième groupe de lentilles est déplacé dans la direction perpendiculaire à l'axe optique. Les fig. 1 à 6 représentent un premier mode de réalisation d'un téléobjectif de correction de flou d'image. La fig. 1 est une vue schématique d'un objectif focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, la fig. 2 est une vue schématique représentant l'aberration de l'objectif, la fig. 3 est une vue schématique d'un objectif focalisé sur un objet qui est situé à la plus courte distance, la fig. 4 est une vue schématique d'un objectif dans l'état o un second groupe de lentilles est déplacé dans l'état de la fig. 1, et les fig. 5 et 6 sont des vues schématiques représentant une aberration transversale avant et après inclinaison du système d'objectif. Les fig. 7 à 10 représentent un second mode de réalisation de la présente invention. La fig. 7 est une vue schématique d'un objectif focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, la fig. 8 est une vue schématique représentant une aberration de celui-ci, et les fig. 9 et sont des vues schématiques représentant une aberration S:0 transversale avant et après inclinaison du système d'objectif. Les fig. 11 à 16 représentent un troisième mode de réalisation d'un téléobjectif de correction de flou d'image. La fig. 11 est une vue schématique d'un objectif focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, la fig. 12 est une vue schématique représentant une aberration de l'objectif, la fig. 13 est une vue schématique d'un objectif focalisé sur un objet qui est situé à la distance la plus courte, la fig. 14 est une vue schématique d'un objectif qui est dans l'état o un troisième groupe de lentilles est déplacé dans l'état de la fig. 11, et les fig. 15 et 16 sont des vues schématiques représentant une aberration transversale avant et après inclinaison de l'objectif. Les fig. 17 à 20 représentent un quatrième mode de réalisation de la présente invention. La fig. 17 est une vue schématique représentant un objectif focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, la fig. 18 est une vue schématique représentant une aberration de celle-ci, et les fig. 19 et 20 sont des vues schématiques représentant une aberration transversale avant et après inclinaison de l'objectif. Les modes de réalisation de la présente invention seront décrits ci-après par référence aux dessins annexés. Chacun des modes de réalisation comporte une structure de 4 groupes de lentilles de - - + -". Les exemples 1 et 2 sont du type dans lequel un second groupe de lentilles est déplacé dans la direction verticale à l'axe optique afin de corriger un flou d'image, tandis que les exemples 3 et 4 sont du type dans lequel un troisième groupe de lentilles est déplacé dans la direction verticale à l'axe optique afin de corriger le flou d'image. Du fait que le second groupe de lentilles a une puissance divergente et que le troisième groupe de lentilles comporte un groupe de lentilles convergentes, la direction du déplacement des groupes de lentilles de correction des premier et second modes de réalisation est à l'opposé de la direction du déplacement des troisième et quatrième modes de réalisation lorsque le système d'objectif tout entier est incliné dans la même direction. Le quatrième groupe de lentilles est un groupe qui comporte un grossissement pour faire de la distance focale du système entier une valeur cible. Les exemples 1 et 2 seront décrits comme CAS 1 et les exemples 3 et 4 seront décrits comme CAS 2. {CAS 1} Le premier mode de réalisation de la présente invention sera décrit par référence à la fig. 1. Lorsqu'un second groupe de lentilles II fait office de groupe de lentilles de correction, il est désirable de satisfaire les relations suivantes: 1,5 .... (2) dans lesquelles f1 indique une distance focale d'un premier groupe de lentilles 1, f12 indique une distance focale composée des premier et second groupes de lentilles I et II, et o f indique une distance focale du..DTD: système entier. La relation (1) est une expression conditionnelle afin de rendre faible la longueur totale ainsi que les second et troisième groupes de lentilles II et III. Si f/fj est inférieur à 1,5, la distance entre les premier et second groupes de lentilles I et II devient trop importante et la longueur totale du système entier devient longue. En outre, la hauteur d'une lumière incidente sur le second groupe de lentilles II devient élevée. Par suite, il est nécessaire d'augmenter de beaucoup le diamètre du second groupe de lentilles II. En outre, si f/fl est inférieur à 1,5, il est nécessaire d'établir un angle de divergence d'un flux de lumière après que le flux de lumière soit émis à partir du second groupe de lentilles II afin de réduire le coefficient a. Par suite, il devient nécessaire d'augmenter de beaucoup le diamètre d'un troisième groupe de lentilles III. La relation (2) en combinaison avec la relation (1), définit la limite inférieure du changement dans le S grossissement d'image provoqué par le second groupe de lentilles II. Si f/f12 dans la relation (2) est supérieure à 0, un degré de déplacement du second groupe de lentilles Il devient important afin de corriger le flou d'image et un , espace pour déplacer le système d'objectif devient important. De plus, la puissance de l'actionneur doit être augmentée. Si le degré du déplacement est diminué, la convergence du premier groupe de lentilles I devient excessivement grande. Au contraire, si f/f12 dans la relation (2) est inférieur à -f/fl, une correction d'aberration est difficile dans le second groupe de lentilles II et une détérioration des performances est importante lorsque le groupe de lentilles de correction est déplacé. Par suite, une performance favorable en tant qu'objectif de prise de vue ne peut pas être assurée. Si les conditions des relations (1) et (2) ci-dessus sont satisfaites, lorsqu'un flou d'image s'est produit provoqué par un bougé de l'appareil photographique, le flou d'image peut Etre corrigé en déplaçant le second groupe de lentilles II dan.s la direction perpendiculaire à l'axe optique. Et le degré de déplacment est de 0,4 fois la valeur du flou d'image ou moins. En outre, si le second groupe de lentilles II est composé d'une lentille convergente et de deux lentilles divergentes, il est désirable de satisfaire la relation suivante: -0,5 second groupe de lentilles II. La relation (3) montre les conditions pour limiter à une petite valeur une suraberration sphérique produite dans le second groupe de lentilles Il et pour limiter une occurrence d'aberration d'ordre élevée provoquée par une surface convexe prévue pour décaler une telle suraberration sphérique. La correction de l'aberration du second groupe de lentilles II est importante, du fait que dans le cas du i 0 second groupe de lentilles II celui-ci présente une aberration sphérique résiduelle, lorsque ce groupe de lentilles est déplacé, l'aberration en aigrette du système entier est augmenté et que dans le cas o ce groupe de lentilles présente une aberration en aigrette, lorsque ce groupe de lentilles est déplacé, la courbure du champ du système entier est accrue. Bien que le second groupe de lentilles II soit un groupe de lentilles fortement divergent comme un tout, il est nécessaire de disposer d'une surface convexe pour 2;7) produire une importante sousaberration sphérique afin de corriger l'aberration sphérique. A cette fin, une lentille convergente comportant un indice élevé de réfraction est nécessaire. En outre, afin d'assurer une divergence, il devient nécessaire de disposer de deux lentilles divergentes ou plus. Toutefois, si la surface convexe pour produire une telle sousaberration sphérique est disposée seule, une détérioration des performances provoquées par déplacement lorsque le système de lentille est assemblé devient importante. Par suite, il est désirable que la surface convexe soit collée avec la lentille divergente. Dans ce cas, l'aberration sphérique peut tre corrigée au niveau des surfaces de collage en égalisant une différence dans l'indice de réfraction en créant la relation suivante: np > nm + 0,5 dans laquelle l'indice de réfraction de la lentille ll convergente devant Vtre collée est représentée par np et l'indice de réfraction de la lentille divergente est représenté par nm. La lentille divergente restante pour constituer le second groupe de lentilles II présente un indice de réfraction élevé afin de produire une puissante divergence. Il est désirable que la lentille divergente comporte une double surface concave afin de limiter la production de'la suraberration sphérique. En outre, cette lentille divergente peut etre collée à une lentille convergente afin de corriger l'aberration chromatique. Dans ce cas, il n'est plus désormais nécessaire que les lentilles convergente et divergente soient différentes en indice de réfraction. Le second groupe de lentilles II et le troisième groupe de lentilles III sont disposes de manière à etre au voisinage l'un de l'autre. Si la distance entre le second et troisième groupes de lentilles II et III est représentée par d2-, il est désirable que la relation suivante soit satisfaite: d23/f longueur totale du système d'objectif. Aussi- longtemps qu'il peut Etre assuré un espace suffisant pour loger un actionneur destiné à déplacer le second groupe de lentilles II, la distance entre le second et le troisième groupes de lentilles Il et III est de manière souhaitable aussi courte que possibie afin de rendre compact le système d'objectif. Dans le présent mode de réalisation, le troisième groupe de lentilles III est prévu pour rendre compact le système d'objectif en convertissant le flux de lumière divergente provenant du second groupe de lentilles IIen un flux de lumière convergent. Le quatrième groupe de lentilles IV effectue une focalisation en étant déplacé dans la direction suivant l'axe optique en tant que groupe. De cette manière, lorsque la focalisation est effectuée par le quatrième groupe de lentilles IV, il est facile d'adopter un procédé pour effectuer ceci à l'aide d'une partie du groupe de lentilles. Dans un téléobjectif, il a été adopté un procédé pour effectuer la focalisation en déplaçant le système d'objectif en entier dans la direction suivant l'axe optique. Conformément à ce procédé, une modification des performances est comparativement faible d'une vue éloignée à une distance proche. Toutefois. en conformité avec ce procédé, lorsque la lentille est focalisée sur un point proche, l'avancement de l'objectif devient très important. Par suite, la limite du coté de distances courtes ne peut pas etre réglée trop faible. En outre, on a un problème de rupture 209 de maintien de l'équilibre par déplacement du centre de gravité durant la focalisation. En vue de ce qui précède, il est possible d'avoir en vue l'adoption d'une focalisation interne et d'un foyer arrière. Toutefois, dans le cas d'un système d'objectif du présent mode de réalisation, afin de déplacer le second groupe de lentilles dans le but d'une focalisation, il est nécessaire que ce groupe de lentilles soit déplacé dans la direction suivant l'axe optique et également dans la direction qui lui est perpendiculaire. En conséquence, le mécanisme de déplacement de lentille devient compliqué. En outre, le changement de distance entre le second et le troisième groupes de lentilles II et III signifie qu'une hauteur incidente d'un rayon marginal au troisième , groupe de lentilles III devient élevée au moment o la distance est agrandie. Par suites la réalisation pour effectuer la focalisation par le troisième groupe de lentilles III n'est pas non plus désirable. En vue des problèmes ci-dessus, le quatrième groupe de lentilles IV est adapté à une lentille de focalisation. EXEMPLE 1 La fig. 1 représente un état du système d'objectif en conformité avec le premier exemple de la présente ic invention qui est maintenant focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, et la fig. 2 représente l'aberration dans le cas de la fig. 1. La fig. 3 représente le système d'objectif maintenant focalisé sur un objet qui est situé à une distance la plus proche. J5 Une réalisation numérique concrète de ce système d'objectif est représentée au tableau 1. Au tableau 1, FNO représente la valeur du diaphragme F, f une distance focale du système entier, w un demi angle de vue, r le rayon de courbure d'une lentille, d l'épaisseur d'une lentille et une distance aérienne, n un indice de réfraction de la lentille, et v un nombre d'Abbe de l'objectif. Tableau 1 FNO = 1:4,5 f = 300,00 mm w = 4,1 SURFACE n r d n v I 86 285 12,67 1,43387 95,2 2 -300 841 0,70 3 77 245 9,41 1,49700 81,6 4 1 174 462 1,60 -0 5 -515 938 3,70 1,72047 34,7 6 154 160 40,00 7 218 479 6,30 1,80518 25,4 8 -67 389 3,50 1,67790 50,7 9 51 474 6,17 10 -119 627 2,40 1,77250 49,6 1il 106 859 6,00 12 161 676 5,30 1,51633 64,1 13 -92 658 0,10 14 59 518 8,00 1,51454 54,7 15 -48 475 2,20 1,80518 25,4 16 -133 104 8,23 17 788 061 3,80 1,51633 64,1 18 -76 596 7,32 19 -68 399 2,10 1,75700 47,9 20 68 857 18,25 21 77 137 s,40 1.80518 25,4 22 204 620 Expression conditionnelle (1)... f/fl = 2. 1272 (2)... f/f12 = -0(8729 (3) . f/R2-1 = 1,3731 (4)... d23/f = 0,020 Coefficient a = -0.333 Avec une inclinaison du système d'objectif entier _20 égale à 1', une valeur de déplacement du second groupe de lentilles II afin de corriger un flou d'image provoqué par l'inclinaison devient 1,745 mm. Le signe + placé avant les valeurs numériques représentant le déplacement indique une direction suivant l'inclinaison du système d'objectif, tandis que le signe "-" indique une direction qui lui est opposée. La fig. 4 représente un état du système d'objectif après que le second groupe de..DTD: lentilles II soit déplacé pour corriger le flou d'image. Les fig. 5 et 6 représentent une aberration :0 transversale sur l'axe optique et une aberration transversale sur un rayon déplacé de plus ou moins 3,436' par rapport à l'axe optique depuis un point d'origine sur le coté arrière du système d'objectif, La fig. 5 représente un état o l'inclinaison est de 0" (état de la fig. 1), et la fig. 6 représente un état o la correction est effectuée par rapport à une inclinaison de 1 (état de la fig. 4). Le repère "+" placé avant l'angle indique une rotation dans le sens inverse des aiguilles d'une montre sur les figures. Bien que l'aberration apparaisse sur un cercle concentrique autour de l'axe optique dans l'état avant que le second groupe de lentilles II. soit déplacé, l'aberration apparaît différemment le long de la direction de déplacement du second groupe de lentilles II après que le second groupe de lentilles II se soit déplacé dans la direction perpendiculaire à l'axe optique. Par suite, sont présentées deux illustrations pour avant déplacement et trois illustrations pour après déplacement. EXEMPLE 2 La fig. 7 est une vue schématique représentant le système d!objectif en conformité avec le second exemple de la présente invention focalisé sur un objet qui est situé à un infini éloigné, et la fig. 8 est de manière similaire une illustration schématique représentant l'aberration dans le cas de la fig. 7. Tableau 2 FNO = 1:4,6 f = 300,00 mm w = 41 SURFACE n r d n v 1 150 817 9,52 1,49700 81,6 2 -243 416 0,530 52 898 13,06 1,43387 95,2 4 666 583 1,18 -2219 802 3,70 1,835400 37,2 6 161 966 28h07 7 169 331 7,21 1,80518 25,4 8 -54 247 2,80 1,72047 34,7 9 42 9.4 5,73 -99 513 2,20 1,77250 49,6 il 49 976 4,17 1,75520 27,5 12 156 119 4,00 13 85 095 6,00 1,51633 64,1 14 -67 519 0,10 66 155 7,84 1,54869 45,6 16 -45 986 2,20 1,80518 25,4 17 -786 383 8,04 18 -202 454 2,96 1,48749 70,2 19 -89 236 16,01 -87 569 2,10 1,80400 46,6 il' 21 64 485 15,23 22 81 820 3,70 1,80518 25,4 23 2118 245 Expression conditionnelle (1)... f/f = 2,4708 (2)... f/fl2 = -1,0287 (3).. . f/R2_1 = 1,7716 (4)... d23/f = 0,013 Coefficient a = -0,285 Etant donnée une inclinaison du système d'objectif 2ou entier de 1 , une valeur de déplacement du second groupe de lentilles II afin de corriger un flou d'image provoqué par l'inclinaison devient -1 497 mm. L'aberration transversale dans un état incliné du système d'objectif de 0 à l'exemple 2 et l'aberration transversale dans un état o le flou d'image est corrigé en déplaçant le second groupe de lentilles II eu égard à l'inclinaison de 1' sont représentées aux fig. 9 et 10, respectivement. CAS 2 Dans un cas o le troisième groupe de lentilles III 3X; parmi le quatrième groupe de lentilles IV fait office de lentille de correction, il est désirable de satisfaire la relation suivante 1,5 ................. (5) f/f12 La relation (5) est une expression conditionnelle afin minimiser la longueur totale et le second et le troisième groupe de lentilles II et III. Si f/f1 est inférieur à 1,5, la distance entre le premier et second groupes de lentilles I et II deviendra importante et la hauteur incidente de lumière sur le second groupe de lentilles II devient élevée. Il en résulte que le second groupe de lentilles II devient d'un diamètre important. Les limites inférieures des relations (6) et (7) établissent la limite inférieure d'un grossissement - d'image du troisième groupe de lentilles III ramenée à un grossissement d'image du système d'objectif entier. Lorsque l'on dépasse ces limites, la puissance du troisième groupe de lentilles III devient trop importante pour corriger l'aberration, ou autrement un espace pour déplacer le système d'objectif devient important. De plus, la puissance d'un actionneur doit Etre augmentée. Le second groupe de lentilles II est un groupe de lentilles' divergentes pour convertir une lumière convergente'depuis le premier groupe de lentilles I ayant une puissance positive afin de diminuer un rapport de téléphotographie en une lumière divergente afin d'augmenter l'effet d'une correction de flou d'image et répercuter celle-ci sur le troisième groupe. De même, le troisième groupe de lentilles III comprend au moins deux lentilles convergentes et une lentille divergente.,a lentille la plus proche de l'objet est une double lentille convergente convexe ou une double lentille convergente convexe collée. Si le rayon de courbure d'une surface latérale d'objet est représentée par R3-1 et si le rayon de courbure d'une surface latérale d'image est représentée par R3_2, il est désirable de satisfaire les relations suivantes: 2,0 .................. (8)..DTD: I R3_1 /R 3-2 I Les relations (8) et (9) sont des expressions conditionnelles pour corriger de manière favorable ici l'aberration sphérique dans le troisième groupe de lentilles III. Bien que le troisième groupe de lentilles III soit une lentille fortement convergente comme un tout, il est nécessaire de disposer d'une surface fortement divergente pour produire une importante i5 suraberration sphérique. En outre, du fait que l'aberration chromatique doit être corrigée, une lentille divergente ayant un indice de réfraction élevé et une dispersion élevée est nécessaire. Afin de limiter l'augmentation du flux de lumière i divergente émis depuis le second groupe de lentilles IIl la lentille sur le c8té du second groupe de lentilles II dans le troisième groupe de lentilles III est une double lentille convergente convexe ou une double lentille convergente collée convexe. En formant la surface sur le c8té de l'objet en une surface fortement convexe pour réduire la production d'une sous aberration sphérique, les relations (8) et (9) peuvent Etre satisfaites. En outre, le second et le troisième groupes de lentilles Il et III sont disposés d'une manière à tre -0c) voisin dans la direction de l'axe optique et si la distance entre le second et troisième groupes de lentilles II et III est représentée par d23é il est désirable de satisfaire les conditions suivantes: d23 /f .. (10) La relation (10) est une expression conditionnelle..DTD: 889 STZ ZZ S' T àZ2; OLZL941 O--v zS Xc; qú T Z Ozs Éz 901 S 0 z 9e6t, oq.L il i I [ os82 T:L- 61 (8 sq9 OLú 8L- 81 L sot t1ti8SgT ctIú L-S8 66S= tz- LT c3'ú t9 s / 66T ZOZ - 91 t, sqzr 81soael oZ sIlz t1ZiC 0O s0 9Z/ iJl- 1- t7 '2q 0081911 i x [ ú9 999 88 Zl z Oo t Lt'9 60T TT 9 ':6t, O/Z..'1 oz'; ': - T99 Z O1 ZT,Sr IZbt Sbi 6 iO= s),6 OO0L i 08sz -1 68- 8 tsg à T; sigse 8-l Qs ZfiS 89T E: L2sil ttL 9TT 9 zs o)0t,úa8*1 *OL"ú 629- 9úT OT1 C 81 T s 99S t6ú I b, z -.6 L8'úútel 1 z SI 6 9'-- L 0,2'0 69Z 01=- Z 9'i l OCOL6tz TILL " 6 2L OITI A u p u.u 33virns Te = m ww lo0e0ú = + t:1 = ONA ú- healqel : J..p 4ueuauTew 4sa uozua^uT a:uassid el ap aldwaxa O aw%1.sTox4 al: a^e 9wJo+Uo0 ua +T4aFqo;p awQsis -al 2 3qddW3X3 +T:varqoep awlsÀs np aje-4o: inan6uo! el 4medwoD aipuai ap uz+e alqTssod anb anoa tssne 4uawa[qeizsgp 4sa III 4a II salII!ual ap sadnoJ awITSTO4 al a puomas al adà.ua amue4sTp el 6afiewTp nol+ e dab.iio] inod inauuo.zo3e un jabol inod ginsse aJ4. Inad 4uesz+.jns amedsa unnb sdwal uol.ssnU +!. Darqop awl,4ss np ale4o4 inan6uol el.aszTwl jnod 0ú16ú9Z La fig. 11 montre un état du système d'objectif en conformité avec le troisième exemple de la présente invention qui est maintenant focalisé sur un objet qui est situé à l'infini. La fig. 12 représente l'aberration dans l'état de la fig. 11, et la fig. 13 représente le système d'objectif maintenant focalisé sur un objet qui est situé à une distance la plus courte. Une réalisation numérique concrète du présent système d'objectif est représentée au tableau 3. Expression conditionnelle (5)... f/f = 2,003 (6)... f/f12 = 075547 (7)... f/f123 1=9454 (8)... f/Rs_1 = 3,3834 !1i (9)... IR31/R3._21 = c,06a002 (10)... d23/f= 0,013 Coefficient a = -0,40 Etant donnée une inclinaison du système d'objectif complet de 1 une valeur de déplacement du troisième groupe de lentilles II afin de corriger un flou d'image provoqué par l'inclinaison est de 2,092 mm. La fig. 14 représente un état après la correction. L'aberration transversale dans un état incliné du système d'objectif de 0* dans l'exemple 3 et l'aberration transversale dans un état o le flou d'image est corrigé en déplaçant le troisième groupe de lentilles III eu égard A l'inclinaison de 11 sont représentées aux fig. 15 et 16 respectivement. EXEMPLE 4 350 La fig. 17 représente un état du système d'objectif en conformité avec le quatrième exemple de la présente invention qui est maintenant focalisé sur un objet qui est situé à l'infini, et la fig. 18 représente l'aberration dans l'état de la fig. 17. Une réalisation numérique concrète de l'exemple 4 est représentée au ap *T4narqop awQ4sAs np uos.eurlm ul aun 9uuop 4ue43,.- Otro0- = "0 4ualDt+ao3 ú1Oiq = fl; /úP'' (01) o209eo = I---I, (6) 2-ú = 1-ú2/ --- (B) 66ú6'1 = úZl+/ - S (/) "{rús - s+ -' (9) 37.30ti = T/f - - - (S) a TlauuoOTpuoD uoDssaJdx3 66S 09T I 3 q 8 3 úk8;Z iTO=0e3ú 868 69 T1:3 O) tbyr 096 6ú oz 9 '611 0O93// I s 01 ' O29 ú9- 61 0S9 618 3ú/-- 8I 8.'-- L9 ú'1-T 0r 'rú 811 998 L1 TSSú 39ú 62 91 0 frz 8 I08oIT 0Z3 998 6ú- Sl 9 '8br 0068 S T 89 8 65 ú5 t1I 00O 18T 9ú1- ú1 61úBbtfrT o'1 z Ilq 026 68 Zl of tr 8'29 68 Il 'ú 9'6f 03úZ/àT 0,3:z OTT 91: 2- OT SSi lt 1- ftr 6 o0iz 0003 OZI 08à3 59L I8- 8 tr, 8z elS08il 1/1 890 S11 L 83z h22 ú23 931 9 01 Z3ú2 o0t0e18l 0 'Pl OZú 20r c- S 861 ú1 8 tr8 8 Z3s6 La2ú622f 96ssZ 62ú bS 2 0ú 0 úI1Z t6Z- Z 9'18 06t'l T 0ú6 IS TL út11 I S A U p J aU 33JnfS oT'r = m uJw t00'002 = + So:1 = ONl nea Iqel r nea eqe; IZ 0 6 OLS2fl 1', une valeur de déplacement du troisième groupe de lentilles III afin de corriger un flou d'image provoqué par l'inclinaison est de 2,092 mm. L'aberration transversale dans un état incliné du système d'objectif de 0 & l'exemple 4 et l'aberration transversale dans un état o le flou d'image est corrigé en déplaçant le troisième groupe de lentilles III eu égard à l'inclinaison de 1 sont représentées aux fig. 19 et 20, respectivement. 2639 1 30 REVENDICATIONS: 1. Téléobjectif à correction de flou d'image caractérisé en ce qu'il comprend: quatre groupes de lentilles comprenant un premier groupe de lentilles (I) ayant un pouvoir convergent, un second groupe de lentilles (II) ayant un pouvoir divergent, une troisième groupe de lentilles (III) ayant un pouvoir convergent, et un quatrième groupe (IV) de lentilles ayant un pouvoir divergent disposés dans cet ordre depuis un c8té objet, et un mécanisme de déplacement de lentilles pour déplacer ledit second groupe de lentilles ou ledit troisième groupe de lentilles dans la direction perpendiculaire à l'ax:e optique afin de corriger un flou d'image lorsqu'une photographie est prise. 2. Téléobjectif à correction de flou d'image caractérisé en ce qu'il comprend: quatre groupes de Ientilles comprenant un premier groupe de lentilles ayant un pouvoir convergent, un second groupe de lentilles ayant un pouvoir divergent, un troisième groupe de lentilles ayant un pouvoir convergent et un quatrième groupe de lentilles ayant un pouvoir divergent disposes dans cet ordre depuis un c8té objet, et un mécanisme de déplacement de lentille pour déplacer ledit second groupe de lentilles dans la direction verticale à.l'axe optique afin de corriger un flou d'image lorsqu'une photographie est prise; les relations suivantes étant satisfaites: 1,5 2639 1 30 entier. 3. Téléobjectif à correction de flou d'image selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit second groupe de lentilles comprend au moins une lentille convergente et deux lentilles divergentes et si le rayon de courbure d'une surface la plus proche de l'objet est représenté par R2-1, la relation suivante est satisfaite: -0,5 l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un mécanisme de focalisation de distance proche pour déplacer une partie ou la totalité dudit quatrième groupe de lentilles dans la direction suivant l'axe optique afin d'effectuer une focalisation par rapport à uon objet de distance proche. 6. Téléobjectif à correction de flou deimage caractérisé en ce qu'il comprend: quatre groupes de lentilles comprenant un premier groupe de lentilles ayant un pouvoir convergent, un second groupe de lentilles ayant un pouvoir divergent, un C0 troisième groupe de lentilles ayant un pouvoir convergent, un quatrième groupe de lentilles ayant un pouvoir divergent disposés dans cet ordre depuis un c8té objet, et un mécanisme de déplacement d'objectif pour déplacer ledit troisième groupe de lentilles dans la direction verticale à l'axe optique afin de corriger un flou d'image lorsqu'une photographie est prise; les relations suivantes étant satisfaites: 1,5 distance focale du système entier. 7. Téléobjectif à correction de flou d'image selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles comprend au moins deux lentilles convergentes et une lentille divergente, une lentille la plus proche de l'objet est une double lentille convergente convexe ou double lentille convergente convexe collée, et si le rayon de courbure d'une surface latérale d'objet est représentée par R3_1 et si le rayon de courbure d'une surface latérale d'image est représentée par R3_2, les relations suivantes sont satisfaites: 2,0 l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un mécanisme de focalisa- tion de distance proche pour déplacer une partie ou la totalité dudit quatrième groupe de lentilles dans la direction suivant l'axe optique afin d'effectuer une focalisation eu égard à un objet à distance proche.