Brevet FR2642429A1 — publié le 19900803

La présente invention concerne un appareil et un procédé de polymérisation des oléfines en phase gazeuse dans un réacteur à lit fluidisé. Il est connu de polymériser une ou plusieurs oléfines à partir d'un mélange gazeux réactionnel contenant le ou les oléfines à polymériser dans un réacteur cylindrique et vertical à lit fluidisé, o des particules de polymère en cours de formation sont maintenues à l'état fluidisé au-dessus d'une grille- de fluidisation- au moyen dudit mélange gazeux réactionnel circulant selon un courant ascendant. Le polymère produit est généralement soutiré du réacteur par une conduite d'évacuation disposée dans la partie inférieure du réacteur, à proximité de la grille de fluidisation. Le mélange gazeux sortant par le sommet du réacteur à lit fluidisé est recyclé à la base de ce dernier par l'intermédiaire d'une conduite de circulation et d'un compresseur. Au cours de ce recyclage, le mélange gazeux est le plus souvent refroidi à l'aide d'un échangeur thermique de manière à éliminer la chaleur produite lors de la réaction de polymérisation. On peut effectuer la réaction de polymérisation en présence d'un système catalytique de type Ziegler-Natta constitué par un catalyseur solide comprenant essentiellement un composé d'un métal de transition et par un cocatalyseur comprenant un composé organique d'un métal léger. On connaît déjà depuis plusieurs années des systèmes catalytiques de haute activité, capables de produire en un temps relativement court des quantités élevées de polymère, ce qui évite une étape d'élimination des restes catalytiques dans le polymère. Ces systèmes catalytiques de haute activité comprennent généralement un catalyseur solide constitué essentiellement d'atomes de métal de transition, de magnésium et d'halogène. On peut également mettre en oeuvre un catalyseur de haute activité constitué essentiellement d'un oxyde de chrome, activé par un traitement thermique et associé à un support granulaire à base d'oxyde réfractaire. On a également observé-qu'une quantité importante de fines particules de polymère et de catalyseur est entraînée avec le mélange gazeux réactionnel hors du lit fluidisé et hors du réacteur. Une partie des fines particules peut être arrêtée dans le réacteur même, - 2 - c2642429 lorsque ce dernier comporte au-dessus de la partie cylindrique une zone de tranquillisation, caractérisée par une section transversale plus grande que celle du cylindre. Il est en outre nécessaire d'arrêter la majorité des fines particules entraînées hors du réacteur à l'aide d'un séparateur à poussière, tel qu'un ou plusieurs cyclones, si l'on veut éviter d'encrasser les échangeurs de chaleur et d'user prématurément le compresseur. Compte tenu de la finesse de la poudre arrêtée par un séparateur à poussière, il est généralement difficile de l'extraire de ce séparateur et de la récupérer directement à la sortie de celui-ci. Il est par contre plus facile de la réintroduire dans le réacteur à l'aide d'un dispositif de recyclage, comportant par exemple un éjecto-compresseur et une conduite de recyclage, alimentés en un gaz vecteur qui peut être constitué par le mélange gazeux réactionnel. Le gaz vecteur peut dans ce cas être prélevé dans la conduite de circulation du mélange gazeux réactionnel, par exemple en aval du compresseur, de façon à bénéficier d'un taux de compression suffisant pour réaliser l'effet de succion attendu par l'éjecto-compresseur et pour transporter et recycler les fines particules dans le réacteur à lit fluidisé. Orn a, en outre, observé que lorsque les fines particules sont recyclées dans la partie inférieure du lit fluidisé, le gaz vecteur doit normalement subir une compression supplémentaire pour éviter le bouchage de la conduite de recyclage des fines particules. Si toutefois pour des raisons d'économie, on désire éviter une compression supplémentaire, les fines particules ne peuvent être recyclées que dans la partie supérieure du lit fluidisé. On constate dans ce cas que le débit des fines particules circulant dans la conduite de recyclage augmente et que le risque de bouchage de ladite conduite peut devenir important. Par ailleurs, on constate que les fines particules qui s'envolent au-dessus du lit fluidisé, peuvent se déposer en grand nombre et s'agglomérer en couche épaisse sur les parois du réacteur situées au- dessus du lit, notamment dans la zone de tranquillisation du réacteur lorsqu'elle existe. Elles peuvent former ensuite des plaques solides qui au-delà d'un certain poids peuvent se détacher des parois, tomber dans le lit fluidisé et - 3 2642429 perturber sérieusement la réaction de polymérisation. De tels problèmes peuvent notamment se produire, lorsqu'on utilise des catalyseurs de haute activité, en particulier des catalyseurs de type Ziegler-Natta à base d'un métal de transition, d'halogène et de magnésium. Il a été maintenant trouvé un nouvel appareil de polyméri- sation des oléfines en phase gazeuse permettant d'éviter les inconvé- nients cités auparavant. Il comprend: - un réacteur à lit fluidisé constitué essentiellement par un cylindre vertical (1) d'une hauteur H et par une grille de fluidisation (3) disposée à la base du cylindre, - une conduite externe (4) de circulation d'un mélange gazeux réactionnel, sortant par le sommet du réacteur et retournant à la -base de ce dernier sous la grille (3),cette conduite étant munie d'un compresseur (7), d'au moins un échangeur de chaleur (6) ou (8), et d'au moins un séparateur à poussière (5), et - un dispositif de recyclage des fines particules muni d'une conduite de recyclage (13) reliant le séparateur à poussière (5) au réacteur à lit fluidisé, appareil caractérisé en ce que: - la conduite de recyclage (13) des fines particules débouche dans la moitié supérieure du cylindre (1), et en ce que - au moins deux conduites d'évacuation du polymère sortent du réacteur, l'une (15) par la moitié inférieure, I'autre (16) par la moitié supérieure du cylindre (1) et à un niveau inférieur au sommet du lit fluidisé (14). La Figure 1 représente schématiquement un appareil de polymérisation des oléfines en phase gazeuse selon la présente invention. La Figure 2 correspond à une variante de l'appareil de polymérisation décrit à la Figure 1, comportant notamment une -4 - 2642429 conduite de recyclage (13) des fines particules qui débouche dans la moitié supérieure du cylindre (1) du réacteur,non plus en-dessous du sommet du lit fluidisé (14), mais au-dessus. Selon la Figure 1, le réacteur à lit fluidisé est constitué essentiellement par un cylindre vertical (1) qui est muni à sa base d'une grille de fluidisation (3) et a une hauteur H à compter de la grille (3). Le lit fluidisé constitué par les particules de catalyseur et de polymère en cours de formation occupe la plus grande partie du cylindre (1), généralement sur une hauteur h à compter de la grille (3), telle que le rapport h/H est de 0,7 à 0,95, de préférence de 0,75 à 0,9. Le réacteur constitué par le cylindre (1) peut être surmonté d'une enceinte de tranquillisation (2), ayant une section transversale plus grande que celle du cylindre (1). L'enceinte de tranquillisation (2) peut avoir la forme d'un bulbe. Elle a pour r6ôle de ralentir le courant gazeux ascendant, qui après avoir traversé le lit fluidisé entraîne des quantités importantes de particules. Une partie des particules retourne directement dans le lit fluidisé, alors que les plus fines sont entraînées hors du réacteur. Le mélange gazeux réactionnel sort du réacteur par le sommet du réacteur grâce à une conduite externe de circulation (4) qui lui permet d'être réintroduit à la base du réacteur, sous la grille (3). La conduite de circulation (4) est munie d'un compresseur (7), d'un échangeur de chaleur (6) et éventuellement d'au moins un autre (8), destinés à refroidir le mélange gazeux réactionnel à la température voulue et à maintenir une température constante dans le lit fluidisé. Un appoint en divers constituants du mélange gazeux réactionnel, consommés ou perdus pendant la réaction, est fait par la conduite (9) dans la conduite de circulation (4). La conduite de circulation (4) est également munie d'au moins un séparateur à poussière (5), constitué d'un ou plusieurs cyclones et situé de préférence en amont du compresseur (7) afin de réduire l'usure de ce dernier. Un dispositif de recyclage des fines particules recueillies dans le séparateur à poussière (5) comporte un dispositif (10) de mélange des particules solides avec un gaz - 5 - 2642429 vecteur. Le dispositif de mélange (10) a pour r8le de mettre en contact les fines particules recueillies dans le séparateur à poussière (5) avec le gaz vecteur destiné à véhiculer ces particules à l'état dilué et d'une façon uniforme dans le courant gazeux. Il est relié, de préférence, immédiatement à la partie inférieure du séparateur à poussière (5). Il peut être constitué par un éjecto- compresseur comportant un convergent, c'est-à-dire une partie de section décroissante dans laquelle le gaz vecteur est introduit, une chambre de mélange reliée à l'orifice de sortie des fines particules recueillies dans le séparateur à poussière (5), et un divergent, c'est-à-dire une partie de section croissante dans laquelle le gaz vecteur entraîne les fines particules. Le gaz vecteur peut être avantageusement constitué par le mélange gazeux réactionnel qui peut être prélevé dans la conduite de circulation (4), plus particulièrement en un point de cette conduite situé en aval du compresseur (7). Il est amené de ce point directement au dispositif de mélange (10) par une conduite (11). Si nécessaire, un appoint en l'un des constituants du gaz vecteur peut être fait dans la conduite (11) par une conduite (12). Le dispositif de mélange (10) est directement relié au réacteur à lit fluidisé par une conduite de recyclage (13). Selon la présente invention, la conduite de recyclage (13) débouche dans la partie supérieure du cylindre (1) du réacteur, c'est-à-dire à une hauteur au-dessus de la grille (3) qui est supérieure à 0,5 x H, de préférence égale ou supérieure à 0,65 x H, plus particulièrement égale ou supérieure à 0,7 x H, mais dans tous les cas à une hauteur inférieure à H. La conduite de recyclage (13) débouche sur la paroi latérale du cylindre (1) du réacteur. Selon la Figure 1, elle débouche à une hauteur inférieure à la hauteur h du sommet du lit fluidisé (14), c'est-à-dire à l'intérieur du lit fluidisé. Elle peut, selon une variante représentée à la Figure 2, déboucher à une hauteur supérieure à la hauteur h du sommet du lit fluidisé (14), mais à une hauteur inférieure à H, c'est-à-dire dans une zone au-dessus du lit fluidisé o une intense circulation de poudre a lieu en raison des projections des particules dues à l'éclatement des bulles qui crèvent - 6 - 2642429 à la surface surface du lit fluidisé. Selon un autre aspct essentiel de la présente invention, le polymère produit dans le réacteur est soutiré par au mains deux conduites d'évacuation, l'une dite inférieure, l'autre dite supérieure. La conduite d'évacuation (15), dite inférieure, sort du réacteur en un point situé dans la moitié inférieure du cylindre (1), c'est-à-dire à une hauteur audessus de la grille (3) qui est inférieure à 0,5 x H, de préférence égale ou inférieure à 0,3 x H. plus particulièrement égale ou inférieure à 0,2 x H. On peut disposer sur le réacteur de plusieurs conduites d'évacuation dites inférieures, identiques à (15). La conduite d'évacuation (16), dite supérieure, sort du réacteur en un point situé dans la moitié suoérieure du cylindre (1) et à une hauteur audessus de la conduite d'évacuation (15) qui peut être d'au moins H/3, de préférence d'au moins H/2. En particulier, elle sort du cylindre (1) à une hauteur au-dessus de la grille (3) qui est supérieure à 0,5 x H, de préférence éqale ou supérieure à 0,65 x H, plus particulièrement égale ou supérieure à 0,7 x H, mais dans tous les cas à une hauteur inférieure à la hauteur h du sommet du lit fluidisé (14). On peut disposer sur le réacteur de plusieurs conduites d'évacuation dites supérieures, identiques à (16). Les points o débouche la conduite de recyclage (13) des fines particules et par o sort la conduite d'évacuation (16) dite supérieure, peuvent être quelconques l'un par rapport à l'autre. Toutefois, il est recommandé que la hauteur entre ces deux points soit la plus courte possible, en particulier inférieure à H/3, de préférence éqale ou inférieure à H/4. On obtient de bons résultats lorsque la hauteur entre ces deux points est nulle, ou bien lorsque ces deux points séparés par une faible hauteur se trouvent sur une même génératrice du cylindre (1) et que la conduite de recyclage (13) débouche dans le cylindre (1) en-dessous du point de sortie de la conduite d'évacuation (16). Les conduites d'évacuation (15) et (16) peuvent être munies d'un dispositif d'évacuation du polymère, identique à celui décrit dans la demande de brevet français n 2 599 991. La conduite - 7 - 2642429 d'évacuation (15) peut, en particulier, être munie d'un sas (17) et de deux robinets (19) et (20) qui permettent d'isoler le sas. De même, la conduite d'évacuation (16) peut être munie d'un sas (18) et de deux robinets (21) et (22) destinés à isoler le sas. Le volume de chacun des sas peut être compris entre 1/100 et 1/1000 du volume du solide fluidisé contenu dans le réacteur. Les robinets (19), (20), (21) et (22) peuvent être constitués de robinets à boisseau sphérique et peuvent être animés d'un mouvement rotatif continu. Les robinets (19) et (20) sont mus de façon qu'ils ne soient pas, même en partie, ouverts en même temps. Il en est de même pour les robinets (21) et (22). Les conduites d'évacuation (15) et (16) peuvent déboucher dans une même enceinte de réception (23) destinée à décomprimer le mélange de gaz et de polymère, évacué du réacteur par l'intermédiaire des sas (17) et (18). L'enceinte de réception (23) peut également séparer le polymère d'une partie du mélange gazeux réactionnel. Ce dernier peut être recyclé dans la conduite de circulation (4) par l'intermédiaire d'une conduite (25) et d'un compresseur (26). Pendant ce temps, le polymère est récupéré dans la partie inférieure de l'enceinte de réception (23) et est évacué vers l'extérieur par une conduite (24). Le catalyseur est introduit dans le réacteur par une conduite d'introduction (27) qui peut déboucher dans. la moitié inférieure du cylindre (1), de préférence à proximité de la grille (3). La présente invention a également pour objet un procédé mettant en oeuvre l'appareil de polymérisation décrit précédemment. En particulier, il s'agit d'un procédé de polymérisation en phase gazeuse d'une ou plusieurs oléfines comportant de 2 à 8 atomes de carbone, en présence d'un catalyseur à base d'oxyde de chrome activé par un traitement thermique, ou d'un système catalytique de type Ziegler-Natta comportant par exemple un catalyseur solide constitué essentiellement d'atomes de magnésium, d'halogène et d'au moins un métal de transition appartenant aux groupes IV, V ou VI de la Classification Périodique des éléments et un cocatalyseur à base d'un -8- 2642429 composé organométallique d'un métal appartenant aux groupes Il ou III de cette Classification. Le catalyseur peut être préalablement transformé sous forme d'un prépolymère tel que décrit dans le brevet français n 2 405 961 ou n0 2 570 381. Le procédé convient à la polymérisation ou à la copolymérisation de l'éthylène ou du propylène, sous une pression comprise entre 0,5 et 5 MPa, et à une température inférieure d'au moins 5 C, de préférence d'au moins 10 C à la température de fusion du polymère, généralement à une température de polymérisation comprise entre 30 et 115 C. Le mélange gazeux réactionnel est constitué d'une ou de plusieurs oléfines, éventuellement de diène, d'hydrogène, et d'un gaz inerte tel que l'azote ou un hydrocarbure saturé comportant de 1 à 7 atomes de carbone. Le mélange gazeux réactionnel circule dans le cylindre (1) du réacteur avec une vitesse ascensionnelle comprise entre 30 et 80 cm/s. Le catalyseur est introduit dans le réacteur par la conduite (27) d'une façon continue ou intermittente. Le gaz vecteur qui circule dans le dispositif de mélange (10) et dans la conduite de recyclage -(13) des fines particules, est constitué par le mélangé gazeux réactionnel, qui peut être prélevé par la conduite (11) dans la conduite de circulation (4), de préférence en aval du compresseur (7) afin de bénéficier d'une compression suffisante pour recycler les fines particules dans le réacteur. Le gaz vecteur n'a pas besoin d'être soumis à une compression supplémentaire, puisque les fines particules sont réintroduites dans la moitié supérieure du cylindre (1) constituant le réacteur. Il en résulte une économie d'énergie sur la compression du qaz vecteur. Dans la conduite de recyclaqe (13) des fines particules, le gaz vecteur peut circuler à une vitesse comprise entre 5 et 30 m/s. De préférence, le qaz vecteur a une température inférieure d'au moins 15 C à la température de polymérisation dans le réacteur. Le polymère produit est soutiré du réacteur par les deux conduites d'évacuation (15) et (16) en des quantités telles que le rapport des débits de polymère soutiré par les conduites d'évacuation (15) et (16) est compris entre 10/90 et 90/10, de préférence compris - 9 - 2642429 entre 30/70 et 70/30. Le polymère peut être soutiré- du réacteur d'une façon intermittente au cours du temps, en particulier selon un cycle d'opérations qui s'applique d'une façon similaire à chacun des deux dispositifs d'évacuation liés aux conduites d'évacuation (15) et (16). Les deux dispositifs d'évacuation fonctionnent selon des cycles d'opérations successives qui se déroulent simultanément au cours du temps, ou de préférence avec une période de déphasage qui reste constante au cours du temps, ou qui change perpétuellement. Le cycle d'opérations successives réalisé sur la conduite d'évacuation (15) peut consister à maintenir en rotation continue les robinets (19) et (20) en positionfermée, tout en ouvrant progressivement le robinet (19), de sorte que le sas (17) se remplisse de polymère, puis à fermer le robinet (19) et ensuite à ouvrir le robinet (20) de sorte que le polymère et le mélange gazeux réactionnel contenus dans le sas (17) s'évacuent vers l'enceinte de réception (23), à fermer le robinet (20), le robinet (19) restant fermé et à reproduire le cycle de la même manière. Par ailleurs, un cycle identique d'opérations successives peut être réalisé sur la conduite (16), cycle dans lequel on remplace le sas (17) et les robinets (19) et (20) respectivement par le sas (18) et les robinets (21) et (22). Les dispositifs d'évacuation fonctionnent de manière satisfaisante même lorsque la différence de pression entre le réacteur (1) et l'enceinte (23) de réception du polymère est faible. Généralement, cette différence de pression est comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, le plus souvent entre 1 et 3 MPa. L'appareil de polymérisation de la présente invention et le procédé pour le mettre en oeuvre procurent des avantages importants. Ils permettent de réduire considérablement le débit de fines particules circulant dans la conduite de recyclage (13) et d'éviter des bouchages au niveau du séparateur à poussière (5) et du dispositif de mélange (10). Ils permettent également de réduire notablement la quantité de fines particules qui se déposent sur les parois de la partie supérieure du réacteur. Par ailleurs, il apparaît un autre avantage particulièrement important qui consiste dans le fait qu'il est possible d'accroître la vitesse de fluidisation dans - 10 - 2642429 le réacteur et par conséquent la productivité de l'appareil de polymérisation de 15 à 20 %, sans produire d'effets néfastes. Les exemples suivants illustrent la présente invention. Exemple 1 On opère dans un appareil de polymérisation tel que représenté schématiquement à la Figure 1, le réacteur à lit fluidisé étant constitué d'un cylindre vertical (1) ayant un diamètre de 3 m et une hauteur H de 10,5 m, muni à sa base d'une grille de fluidisation (3) et surmonté d'une enceinte de tranquillisation (2). Le réacteur contient un lit fluidisé maintenu sur une hauteur h de 8,5 m au-dessus de la grille (3) et constitué d'un copolymère d'éthylène et de butène-1 (densité 0,918), sous la forme d'une poudre constituée de particules de 0,7 mm de diamètre moyen en masse. La conduite de recyclage (13) des fines particules débouche dans le cylindre (1) à une hauteur de 8 m au-dessus de la grille (3). La conduite d'évacuation (1') du polymère sort du cylindre (1) à une hauteur de 1,5 m au-dessus de la grille (3). La conduite d'évacuation (16) du polymère sort du cylindre 6 m au-dessus de la grille (3). On réalise une copolymérisation de l'éthylène et du butène-1 à une température de 80 C, en présence d'un mélange gazeux réactionnel contenant en volume 31 % d'éthylène, 13 % de butène-1. 6 % d'hydrogène et 50 % d'azote, sous une pression totale de 2 MPa et avec une vitesse de fluidisation de 0,55 m/s dans le cylindre (1). On introduit par la conduite (27) débouchant dans le cylindre (1) à 1,5 m au-dessus de la grille (3) un catalyseur solide à base de titane, de chlore et de magnésium, tel que celui décrit à l'exemple 1 du brevet français n 2 405 961, catalyseur qui a été transformé en un prépolymère contenant 40 q de polyéthylène par millimole de titane et une quantité de tri-n-octylaluminium dans un rapport molaire A1/Ti de 0,85. Le débit d'introduction du prépolymère est de 50 kq/h. Pendant la copolymérisation, on soutire du réacteur 2,5 -11 -. 2642429 tonnes de copolymère par heure par la conduite d'évacuation (15) et autant par la conduite d'évacuation (16). Les fines particules arrêtées par le cyclone (5) sont réintroduites dans le réacteur par l'éjecto-compresseur (10) et la conduite de recyclage (13) dans laquelle circule le mélange gazeux réactionnel à une température de 55 C à une vitesse de 12 m/s. Le débit de fines particules réintroduites par la conduite de recyclage (13) dans le réacteur est de 130 kg/h. La plupart des fines particules ont une taille de 125 microns environ. On ne note pas de formation importante d'agglomérats de polymère dans le lit. Exemple 2 (comparatif) On opère dans un appareil de polymérisation identique à celui utilisé à l'exemple 1, excepté le fait qu'il ne comporte pas de conduite d'évacuation (16). On réalise une copolymérisation de l'éthylène et du butène-1 dans des conditions par ailleurs identiques à celles de l'exemple 1, excepté le fait qu'on soutire 5 tonnes de copolymère par heure par la conduite d'évacuation (15). Par ailleurs, on note que le débit de fines particules réintroduites par la conduite de recyclage (13) dans le réacteur est de 280 kg/h et que pendant la copolymérisation des agglomérats de polymère apparaissent dans le lit fluidisé en quantité relativement importante. Exemple 3 On opère dans un appareil de polymérisation identique à celui décrit à l'exemple 1, excepté le fait que la conduite d'évacuation (16) sort du cylindre (1) à une hauteur de 8 m au-dessus de la grille (3) et que la conduite de recyclage (13) débouche dans le cylindre (1) à une hauteur de 7 m au-dessus de la grille (3), sur une génératrice du cylindre (1) indentique à celle qui porte le point par o sort la conduite d'évacuation (16). On réalise une copolymérisation de l'éthylène et du butène-1 dans des conditions par ailleurs identiques à celles de l'exemple 1. On soutire 2,5 tonnes de copolymère par heure par la conduite d'évacuation (15) et autant par - 12 - 2642429 la conduite d'évacuation (16). On note que le débit de fines particules réintroduites par la conduite de recyclage (13) dans le réacteur est de 40 à 50 kg/h. On ne note aucune formation d'agglomérat de polymère dans le lit. - 13- 2642429 REVENDICATIONS 1. Appareil de polymérisation des oléfines en phase gazeuse comprenant: un réacteur à lit fluidisé constitué essentiellement par un cylindre vertical (1) d'une hauteur H et par une grille de fluidisation (3) disposée à la base du cylindre, - une conduite externe (4) de circulation d'un mélange gazeux réactionnel, sortant par le sommet du réacteur, retournant àla base de ce dernier sous la grille (3) et munie d'un compresseur (7), d'au moins un échangeur de chaleur (6) et d'au moins un séparateur à poussière.(5), et -- un dispositif de recyclage des fines particules muni d'une conduite de recyclage (13) reliant le séparateur à poussière (5) au réacteur à lit fluidisé, appareil caractérisé en ce que la conduite de recyclage (13) des fines particules débouche dans la moitié supérieure du cylindre (1) et en ce que - au moins deux conduites d'évacuation du polymère sortent du réacteur, l'une (15) par la moitié inférieure, l'autre (16) par la moitié supérieure du cylindre (1) et à un niveau inférieur au sommet du lit fluidisé (14). 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux conduites d'évacuation (15) et (16) sortent du réacteur, distantes d'une hauteur égale au moins à H/3. 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les points o débouche dans le cylindre (1) la conduite de recyclage (13) des fines particules et par o sort la conduite d'évacuation (16), sont distants d'une hauteur inférieure à H/3. -14 - 2642429 4. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le cylindre (1) du réacteur est surmonté d'une enceinte de tranquil- lisation (2). 5. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacune des conduites d'évacuation (15) et (16) est munie d'un sas et de deux robinets destinés à isoler le sas. 6. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les conduites d'évacuation (15) et (16) débouchent dans une enceinte de réception (23) permettant de séparer le polymère du mélange gazeux réactionnel. 7. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le séparateur à poussière (5) est constitué d'un ou plusieurs cyclones. 8. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de recyclage des fines particules comprend un dispositif de mélanqe solide/gaz (10) relié immédiatement à la partie inférieure du séparateur à poussière (5) et alimenté en un gaz vecteur constitué par le mélange gazeux réactionnel prélevé dans la conduite de circulation (4), la conduite de recyclage (13) des fines particules reliant le dispositif de mélange solide/gaz (10) au cylindre (1) du réacteur. 9. Procédé de polymérisation en phase gazeuse d'une ou plusieurs oléfines en présence d'un catalyseur à base d'oxyde de chrome ou d'un système catalytique de type Ziegler-Natta dans un appareil de polymérisation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le polymère produit est soutiré du réacteur par les deux conduites d'évacuation (15) et (16) en des quantités telles que le rapport des débits de polymère soutiré par les conduites d'évacuation (15) et (16) est compris entre 10/90 et 90/10. 10. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que dans la conduite de recyclage (13) des fines particules circule un gaz vecteur qui est constitué par le mélange gazeux réactionnel, à une vitesse comprise entre 5 et 30 m/s.