Brevet FR2643387A1 — publié le 19900824

PROCEDE DE FABRICATION DE FEUILLARDS D'ACIER MAGNETIQUE NON-ORIENTE La présente invention porte sur un procédé de fabrication de feuillards d'acier magnétique non-orienté par un laminage à chaud direct (appelé ciaprès procédé "HDR" - hot direct rolling). D'une façon générale, la technique HDR vise, à proprement parler, un procédé de laminage suivant lequel une brame de coulée est directement laminée à chaud sans chauffage. Cependant, conformément à la présente invention, le procédé HDR est pris dans un sens large, englobant également un procédé suivant lequel la brame de coulée est réchauffee avant que la température ne baisse de façon remarquable, et est laminée à chaud (brame chaude-réchauffage-laminage). Les facteurs importants gouvernant les propriétés des feuillards d'acier magnétique sont les quantités, les dimensions, la morphologie et la distribution d'AlN et de MnS qui précipitent dans l'acier. Non seulement, ils influencent les propriétés magnétiques des produits finals, mais également ils jouent des rôles importants pour la formation de la microstructure des feuillards d'acier pendant une série de traitements. Dans le cas des feuillards d'acier au silicium à grains orientés, les précipités, tels qu'AlN et MnS, sont en réalité utilisés comme inhibiteurs qui contrôlent une recristallisation secondaire. Cependant, en ce qui concerne les feuillards d'acier au silicium non-orienté, des technologies ont été décrites pour rendre la précipitation inoffensive, comme indiqué ci-dessous: 1 - Le feuillard est chauffé à basse température de façon à contrôler la re-dissolution d'AlN ou de MnS (par exemple, publication du brevet japonais no 50-35 885). 2 - Les quantités de S et 0 sont diminuées, lesquelles produisent de fins précipités d'inclusions non-métalliques (par exemple, publication du brevet japonais n 56-22 931). 3 - Ca et REM sont ajoutés pour contrôler la morphologie d'inclusions de sulfures (par exemple, publications des brevets japonais n 58-17 248 et n 58-17 249). 4 - Le feuillard d'acier est bobiné à ultra haute température après laminage à chaud, de façon à provoquer son auto-recuit, de sorte qu'A1N est rendu grossier par un effet d'auto-recuit (publication du brevet japonais n 57-43 132). La plupart de ces technologies sont basées sur le principe des procédés classiques qui consistent à laminer à chaud la brame. Cependant, si l'on considère l'utilisation du laminage direct considéré comme prometteur en terme d'économies d'énergie et de procédé, les technologies ci-dessus seules sont insuffisantes pour permettre d'obtenir les excellentes propriétés magnétiques, parce que, dans le laminage direct, AlN ou MnS précipitent sous forme de fins précipités dans l'acier pendant le procédé de laminage à chaud. Par conséquent, du point de vue de la solution des problèmes ci-dessus, en tant que procédé pour rendre AlN plus grossier dans la technique HDR, des technologies ont été proposées pour rendre AlN plus grossier par un chauffage bref de la brame en passe d'être soumise au procédé HDR, comme enseigné dans les publications des brevets japonais n 56-18 045 et n 5633 451, et dans la demande de brevet japonais publiée n 58-123 825. Cependant, ces techniques provoquent une précipitation non- uniforme d'AlN dans la direction de l'épaisseur de la brame. Il en résulte que ces procédés ne sont pas toujours suffisants pour fabriquer les feuillards d'acier magnétique, dont l'uniformité des propriétés est importante. La présente invention a été développée compte- tenu des problèmes classiques tels que mentionnés ci- dessus. Pour réaliser la technique HDR dans un procédé de fabrication de feuillards d'acier magnétique, l'invention permet de contrôler la précipitation d'AlN et de MnS dans le procédé HDR, ce qui était jusqu'ici un problème difficile, au moyen d'une composition originale et d'une spécification de conditions de traitement. Autrement dit, l'essence de l'invention est de diminuer les quantités d'AlN et de MnS qui précipitent pendant le procédé HDR à un niveau o elles n'affectent pas les propriétés magnétiques, par réglage des teneurs en A1 et S, et également de faire précipiter les nitrures qui précipitent inévitablementsous la forme de précipités grossiers de BN. Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non- orienté, qui comprend les étapes consistant à: - soumettre à un laminage à-chaud une brame de coulée conti- tinue, qui est composée de: C:pas plus de 0,01% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S:moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0, 0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditons o la brame est réchauffée a plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non infêrieure à 600 C et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C, après l'accomplissement du laminage chaud & une température de finition de 750 à 850 C, recuire le feuillard d'acier lamine à chaud à une température de réchauffage à coeur T (C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 (1) -100 Zn t + 1170 890 S T (2) -100 En t + 979 ' T S -100 En t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures comprise entre 800 et 1050 C. Selon un second aspect, l'invention comprend la mise en oeuvre d'un traitement dans les mêmes conditions que celles mentionnées ci-dessus sur une brame de coulée continue qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0, 005% en poids, A1: pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables. La Figure 1 du dessin annexé représente une région de B/N o de faibles valeurs de perte à coeur sont obtenues,en fonction de la teneur en A1; et la Figure 2 représente des régions d'un temps de réchauffage à coeur et d'une température de réchauffage à coeur o de faibles valeurs de perte à coeur sont obtenues dans le procédé de recuit des feuillards laminés à chaud. La présente invention va maintenant être expliquée en détail conjointement avec les raisons des limitations qui y sont apportées. Les raisons des limitations apportées aux proportions des différents éléments de la composition d'acier selon la présente invention seront exposées ci- après. J C: L'invention spécifie une teneur en C de pas plus de 0,01% en poids, visant à améliorer la croissance des grains pendant le recuit du feuillard laminé à chaud. En particulier, en termes de vieillissement magnétique, on préfère moins de 0,005% en poids dans les produits finals. Dans ce but, une décarburation est effectuée, soit par un traitement de dégazage sous vide dans l'élaboration de l'acier, soit par un recuit de décarburation pendant le stade de recuit final. Si: Pour satisfaire les valeurs de perte à coeur nécessaires pour des feuillards d'acier magnétique de qualité supérieure, l'invention concerne des aciers dans lesquels on ajoute plus de 1,0% en poids de Si. Cependant, si Si est ajouté en trop grande quantité, il devient impossible d'effectuer un laminage à froid, et de nombreuses applications en viennent à ne plus répondre aux critères économiques. Ainsi, la limite supérieure est 4,0% en poids. Mn: Lors de la fabrication des feuillards d'acier magnétique, Mn fait précipiter S sous la forme de MnS pendant le procédé HDR. Par conséquent, la quantité de Mn est très importante du point de vue du contrôle de sa dimension. Pour faire précipiter S de façon suffisante dans l'acier, l'invention spécifie la limite inférieure de Mn à 0,1% en poids, et la limite supérieure, à 0,5% en poids, en tant que limites n'exerçant pas d'influences néfastes sur les propriétés magnétiques. S: Visant à régler la quantité totale de précipitation de MnS pendant le procédé HDR, la teneur en S est spécifiée à moins de 0,005% en poids. Al: A1 est un élément important de l'invention. Contrairement aux technologies classiques qui visent à contrôler la dimension et la distribution des précipités d'AlN, selon la présente invention, la teneur en AI est très fortement diminuée, visant à abaisser AlN a un niveau o il ne soulève pas de difficultés sur les propriétés magnétiques. Ainsi, Al est réglé à une valeur ne dépassant pas 0,002% en poids. Néanmoins, dans le cas de l'addition de B, comme mentionné ciaprès, on peut obtenir d'excellentes propriétés en spécifiant A1 à une valeur ne dépassant pas 0,01% en poids, comme représenté sur la Figure 1. P: P est un élément bon marché et efficace pour diminuer la perte à coeur d'un feuillard d'acier magnétique à faible teneur en Si. Cependant, si on l'ajoute en grande quantité, non seulement on rend le feuillard dur, mais encore, on provoque le fissurage de la brame. Par conséquent, sa limite supérieure est de 0,05% en poids. N: N précipite sous forme de fin précipité d'AlN dans le procédé de laminage à chaud, et il inhibe la croissance des grains de ferrite, non seulement dans le feuillard laminé à chaud, mais encore dans le feuillard laminé à froid pendant le recuit final. L'invention consiste à contrôler la précipitation d'AlN autant que possible et à le faire précipiter le cas échéant sous forme de BN par addition de B, comme mentionné ci-après, et spécifie la limite supérieure de N à 0,0030% en poids pour régler les quantités de précipités à la fois d'AlN et de BN. B B est l'un des éléments les plus importants de l'invention. En particulier, en réglant la quantité d'Al, B fait diminuer de façon extrême la quantité d'AlN qui précipite pendant le procédé HDR, et fait également précipiter N, qui est présent de façon inévitable, sous forme de BN. La Figure 1 illustre une région de B/N dans laquelle une faible valeur de perte à coeur est obtenue (aWi5/50 est la différence des valeurs de perte à coeur entre les produits du procédé HDR et les produits du procédé HCR classique), en fonction de la teneur en AI. Lorsqu'Al ne dépasse pas 0,01% en poids, la faible valeur de perte à coeur, presque équivalente à celle des produits du procédé HCR ordinaire, est obtenue dans le domaine de B/N qui va de 0,5 à 2,0. Ainsi, selon l'invention, B est ajouté dans les limites de B/N allant de 0,5 à 2,0. Dans la présente invention, la brame de coulée continue, ayant la composition telle que mentionnée ci- dessus, est soumise à un laminage direct,. et la température de brame (température superficielle de brame, désignée ci- après comme température de brame) à laquelle le laminage direct est commencé, -est.spécifiée à plus de 1000 C. En effet, si la température de démarrage du laminage est inférieure à 1000C, il est difficile d'assurer les températures de finition et de bobinage spécifiées par l'invention, et on ne parvient pas a obtenir une précipitation induite par les contraintes dans le procédé de laminage à chaud de même que la croissance de BN après le bobinage. De plus, selon l'invention, si la température de brame devient inférieure à 1000 C après la coulée, la limite inférieure est spécifiée à 600 C, et il est possible d'effectuer le laminage en réchauffant la brame à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures commençant à plus de 600 C, de sorte que les propriétés désirées puissent être obtenues. Lorsque la température de brame descend en dessous de 600 C, il est difficile de chauffer uniformément la brame en son sein par un traitement de réchauffage de courte durée, et un réchauffage à coeur de la brame, tel que le traitement thermique classique, devient inévitable. En résumé, ceci gâche les mérites de l'invention d'un point de vue économique. De plus, en ce qui concerne le temps de réchauffage à coeur lors du réchauffage de la brame, les propriétés requises peuvent être obtenues si l'on fixe plus de 10 minutes. Néanmoins, si le temps de réchauffage à coeur est trop long, ce n'est pas une bonne ligne de conduite en termes économiques. Autrement dit, un réchauf- fage à coeur pendant pas plus de 40 minutes est préférable. Dans le laminage à chaud, la température de finition est spécifiée à moins de 850 C pour favoriser de façon suffisante l'affinage de la ferrite. De plus, du point de vue de la charge de laminage dans le laminage à chaud, la limite inférieure de la température de finition est spécifiée à 750C. En outre, pour éviter une recristallisation non- homogène pendant le refroidissement lent, la température de bobinage du feuillard laminé à chaud est spécifiée à moins de 650 C. Dans l'invention, le recuit du feuillard laminé à chaud est indispensable après le laminage à chaud. La raison en est qu'avant le laminage à froid, la recristal- lisation suffisante de la structure laminée à chaud contenant du Si à raison de plus de 1,0% en poids conduit au développement d'une structure de ferrite souhaitable en termes de propriétés magnétiques. Le recuit du feuillard laminé à chaud est effectué à une température de réchauf- fage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 -100 en t + 1170 T 890 (2) -100 En t + 979 5 T être obtenues. De plus, dans le cas o T > 970'C, une croissance anormale des grains de ferrite a lieu, et une inégalité provoquée par les grains grossiers est formée sur la surface laminée à froid, conduisant à une diminution du coefficient de remplissage. Par ailleurs, des temps de réchauffage à coeur trop longs provoquent le grossissement des grains de ferrite, un problème de nitruration survient à la surface du feuillard dans une atmosphère de recuit ordinaire, provoquant une augmentation de la perte à coeur après le recuit final. Le feuillard d'acier laminé & chaud est, conformément au procédé classique, recuit en continu à une température de 800 à 1050 C après un laminage à froid effectué une fois, ou bien deux fois ou plus en y interposant un recuit de traitement. Le recuit de traitement mentionné ci-dessus est habituellement effectué à la température de réchauffage à coeur se situant aux environs de 750 à 900 C. En ce qui concerne cette pratique de recuit, on utilisera soit un recuit par lots, soit un recuit en continu. Le recuit final est effectué par recuit continu. Si la température de chauffage est inférieure à 800 C, la croissance des grains est insuffisante. Au contraire, si elle dépasse 1050 C, la croissance des grains de ferrite est excessive, ce qui conduit à une augmentation de la perte à coeur. EXEMPLE 1 Les brames de coulée continue, ayant les compositions chimiques n 1, 3 et 14 présentées dans le Tableau 1, ont été soumises à un procédé HDR (jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm), dans les conditions présentées dans le Tableau 2, et recuites. Ensuite, les feuillards laminés à chaud ont été décapés et laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm. Le recuit final a été effectué sur les feuillards dans la ligne de recuit en continu. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les feuillards sont présentées dans le Tableau 2. EXEMPLE 2 Les brames de coulée continue, ayant la composition n' 14 présentée dans le Tableau 1, ont été réchauffées et laminées à chaud jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm, dans les conditions présentées dans le Tableau 3, il et recuites. Les feuillards laminés à chaud ont été décapés et laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm, et le recuit final a été appliqué aux feuillards dans la ligne de recuit en continu. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les feuillards sont présentées dans le Tableau 3. EXEMPLE 3 Les brames de coulée continue, ayant les compositions présentées dans le Tableau 1, ont été directement laminées à chaud à une température superfi- cielle de plus de 1000 C sans introduction dans un four de chauffage, jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm, à une température de finition comprise entre 780-et 820 C, bobinées à une température de 560 à 610 C, et recuites dans les conditions présentées dans le Tableau 4. Les feuillards laminés à chaud ont été décapés, puis laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les feuillards par le recuit continu aux températures indiquées dans les Tableaux 4 sont présentées. r4l StM'42:>tpUDI- s-ap wMuD:Jp np suac4ap ua * 'iwd= JaTDe D 1 '-tD4at46 ap OaT I: sain L9'1 i o E o 'o 8 1 0 00ooo * 'O zOoo 10 0| rz'o | o'ú Z 00' 91 *__ _..-_ _ __ __ -.. II. _ f. 'ú Z 900'0, 00 010 000 '1 6 0 O' O'O S 0 9 Z O 10'0 D g;Z'y 20 0 JO Otoo'o 1 0 0' 10O0'0 z'0 z t'0 lO 1 S0OO I' 0 9 E00 0 0 00t00OlOZ 0'OO 6I' O',sO0oI! ____.._ * 1,0tO0dO 6t O 0'Oc 06 d0 ' t O O' O Oú 00 _.._, 00 _ *P l'Z00'06Z0010010 0ZOZOZ 20J O _ZO8 Oz 0O E O O00O0 ZOOOZ 0'0'OO ' |O > 'i _ ______-* -.1 _ - _ _ -. _._ _ t I:V z O dOl,dO,* ú'OE O0 'O6 1 0'0E Z'OO.eTl. z O 'OD S Sú Z O0|O ZOdO5 O O-O*8 0 O -'Z 0Eo ITs z o oo t. Z O '1 000O O Z T O...... ,,oo! o- o, I 2100 oo"oi '"0 ZOZIj ZO O 6 tO0 0*01;Z 0'0S 1 0'0S Z'OS I,ú Z 0 0o0D *_. ___. 7y L. r _ ___ I.... I I....8V 0 - 6_ 5000, f;00O ZO0'O g:OO GZZO Sl'lI ú"00' I g _/'... |-7Y 7 -. |PwKB TABLEAU 2 Class. de m du,..,_..................... du luéaxled Teoeérate de Tenéqrature de Czrditicn du Recuit Termamture de Crix f tdiques. N U Prd. Flnitioebr dtFmi1rd N11 Proced.4 Lmànp Dimt Finiticn BobiruE des Feucllads Recuit Final. eninés à aimW 5 /S LffiIIn Diocéd6, Mrect sntaelarnis a a n t1(Oc) B 50(T) W 5 /so (OC) (Oc) (C) c/ () i.L.,.., ,,..., I 1 120 8 20 60 0 7 8. 0 Cx 3h 8 50 1,79 3,50 C 9 8 * 7 8 0 6 00 7 8 0 Cx 3 h8 5 0 1,77 3,9 1 C 1100 720 * 550 780tCx 3h 850 1,74 3,85 _ L.. . J. ,i.. , i,... _ . . I] 1 5'0 8 1 0 610 8 o oCx 3 h 880 1,78 3,65 _,:....... ,, , _, ii i - C 9 7 0 * 760 5 90 8 00 CX 3h 8 8 0 1,75 3,66 3 Ir C 1107 0 7 20 * 580 800 Cx 3h 8 80 1,74 3,70 i i,À,,.. . ,iii...... C 1150 820 760* - * 880 1,69 4,35 I 1 0 8 0 7 9 0 600 850 Cx 3h 950 1,69 2,46 C 10 80 7 90 61 0 750 oCx 1 Oh*950 1,63 3,15 C 1080 790 600 820"Ox0.5h 950 lr68 2,98 C 940 * 7 50 590 850 CX 3 h 950 1,65 3,05 Bernarues I Àexeple de la prs itte invention, C: exeple ccapamtiú, : en de du dcmaine des redicaticns co TABLEAU 3 l'assimicaticn Conditions de Rchauffag de la Brame Onditicis de Lmde an_ à Ca, | roprit-as ce4agnet du I údtimd NQTepérature de Taepérature Tems de rè,pérature de Température Tmératurme ecuit des an [-Déepart du de [échauffage ú-part du de Finition de Bob Feullar B T) RéchatffageI écctafe à Coeur aina (oC) (Oc) (C) tamtnes à Oiaid (W/V ( C)(OC) -_ o (. /Kr I t 0 0 1 1 2 0 3 0 1 0 7 0 8 0 0 5 9 0 9 50CX 2rni n 1,7 0 2?4 2 _ 0. __,_ C 300 * 1 1 2 0 3 0 1 0 7 0 8 0 0 5 9 0 950'Cx2min 1t68 2, 73 C 8 0 0 1 1 0 60 9 6 0 * 8 0 0 5 9 0 950'CX2min 16 5 3O 2 t _ __- t _ 6_ 0 C 8 0 0 1 1 0 0 6 0.1 0 2 0 8 0 0 5 9 0 950'CX Imin lt 65 3,2 3 Plemarqùs I: meeple de la présente inventicn C: exeple cmparatif *: en dexxrs du dimne des revmndicati"os CM c oo oo -,oo TABLEAU 4 Coediticns de Recuit Temrature de Ptwrieéts Wpiis des Feillards PcîFRe ait Final Àmé à(r)udWIs /su0 Bw> (T) (w/Kg) 1 9000CX3 mi n 8 8 0 1,8 1 3, 5 5 2 900*CX3min 8 8 0 17 8 3,71 3 900'Cx3 min 8 8 0 118 0 3,6 0 4 900 "CX 3mi n 8 8 0 1 7 5 4t 25 900*CX 3min 880 1,74 4,31 6 820'Cx6 h 900 1, 70 2,99 7 820'Cx6h 900 1,75 3,0 1 8 8 2 0Cx 6 l9 00 1,73 3,57 9 820*Cx6h 900 1,71 4,15 820 Cx6 h 9 0 0 1,72 3,00 11 820Cx 6h 9 0 0 1,7 1 410 7 12 850 O'Cx 3 h 9 5 0 1,70 2,38 13 850'Cx3 h 950 I,6 5 2t 47 14 850 Cx3h 950. 1,69 2,45 850OCx 3h 9 5 0 1,67 3,15 16 850 Cxt3h 9 50 1.66 3,27 REVENDICATIONS 1 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à chaud à une température de finition de 750 à 850 c, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T (OC) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 S T S 890) (1) -100 tn t + 1170 890 T 970 (2) -100 tn t + 979 S T comprise entre 800 et 1050 C. 2 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à-un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: moins de 0,005% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, Al: pas plus de 0,002% en poids, P:pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables,dansdes conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000'C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650"C après l'accomplissement du laminage àchau àuetempérature de finition de 750 à 850C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ('C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 T S 890 (1) -100 En t + 1170 5 T S -100 En t + 1431 890 (2) -100 En t + 979 comprise entre 800 et 1050 C. 3 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditons cu la brame est réchauffée à plus de 1000'C & partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600'C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à chaud à une température de finition de 750 à 8500c, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 T 5 890) (1) -100 tn t + 1170 5 T S -100 ún t + 1431 890 (2) -10G tn t + 979 5 T S -100 tn t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé a chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - conduire un recuit en continu servant de recuit de décarburation, dans une plage de températures comprise entre 800 et 1050 C, pour abaisser ainsi la teneur en C à moins de 0,005% en poids. 4 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C:pas plus-de 0,01% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,01% en poids, P:pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0,0030% en poids, B: 0, 5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions ou la brame est réchauffee à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 c après l'accomplissement du laminage à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 T (1) -100 en t + 1170 T 890 (2) -100 En t + 979 comprise entre 800 et 1050 C. - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaudune brame de coulée continue, qui est composée de: C:moins de 0,005% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1:pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure- à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000 C a partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage -à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage a coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 S T 5 890 (1) -100 ún t + 1170 890 S T (2) -100 en t + 979 comprise entre 800 et 1050 C. 6 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, Ai: pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables,dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée a plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ('C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes: 770 T S 890 t(1) -100 tn t + 1170 T -100 tn t + 1431 890 S T 970 (2) -100 tn t + 979 T S -100 En t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - conduire un recuit en continu servant de recuit de décarburation, dans une plage de températures comprise entre 800 et 1050 C, pour abaisser ainsi la teneur en C à moins de 0,005% en poids.