Brevet FR2637975A1 — publié le 19900420

Des dispositifs optiques à fibres et des dispositifs à optique intégrée font l'objet de développe- ments rapides pour la fabrication de composants à utiliser dans des circuits guides d'ondes. Ces circuits guides d'ondes optiques sont habituellement caractérisés par un milieu diélectrique qui transporte un rayonnement électro- magnétique, habituellement dans le spectre optique, le long de trajets ou conduits prédéterminés. Ces conduits guides d'ondes diélectriques sont entourés d'un second milieu diélectrique, les propriétés diélectriques étant ajustées de façon à amener le rayonnement électromagnétique se propageant dans les guides d'ondes à rester à l'intérieur de ces derniers. Dans le cas de dispositifs optiques à fibres, le second milieu prend la forme du rev6tement entourant immédiatement la fibre conductrice. Dans le cas de dispositifs à optique intégrée, la matière du substrat et l'air se trouvant au-dessus du substrat servent habituellement de second milieu. Dans le domaine de l'interferométrie, on utilise de plus en plus des fibres optiques et des dispositifs à optique intégrée. Un exemple est l'inter- féromètre de Sagnac dans lequel on mesure avec précision des vitesses de rotation autour d'un axe donné. Un interféromètre de Sagnac est montré sur la figure i o une source 60 dirige de la lumière à travers un coupleur 64 de fibres et un guide d'ondes 66 sur une microplaquette 68 à optique intégrée qui contient une jonction en Y 72. La jonction en Y divise le faisceau lumineux en deux faisceaux qui parcourent une boucle 70 dans des sens de propagation contraires. On doit mesurer la rotation autour d'un axe perpendiculaire au plan de la boucle 70. Une rotation de la boucle provoque un change- ment de phase entre les faisceaux se propageant en sens contraires. Lorsque les faisceaux se recombinent à la jonction en Y 72, ils reviennent en se propageant le long du guide d'ondes 66 et sont transmis à un détecteur 62. Celui-ci détecte le changement d'intensité résultant du déphasage apparaissant dans les faisceaux combinés et enregistre cette variation en tant que mesure de la rotation ou de la vitesse de rotation de l'interféromètre. Des travaux récents effectués sur de tels interféromètres ont utilisé uniquement des composants en fibre optique, c'est-à-dire que le dispositif à optique intégrée 68 contenant la jonction en Y 72 est un second coupleur optique de fibres 64 comme illustré sur la figure 1. Un tel coupleur divise le faisceau lumineux arrivant puis le recombine après sa propagation le long de la boucle 70. Le souhait de remplacer des dispositifs optiques à fibres par des dispositifs à optique intégrée a été renforcé par la prévision d'une meilleure possibilité de miniaturisation et de coûts de production inférieurs de ces dispositifs. Une configuration avantageuse pour l'inter- féromètre de Sagnac est montrée sur la figure 2. Sur cette figure, le coupleur optique 64 de fibres et le segment 66 de guide d'ondes ont été remplacés par un composant 30 à optique intégrée. Le composant 30 à optique intégrée est configuré avec deux jonctions en Y 40 et 42 et un segment guide d'ondes de raccordement 41. Une source 34 et un détecteur 36 sont reliés directement a la microplaquette 30 à optique intégrée, aux branches respectives de la première jonction en Y 40. La seconde jonction en Y 42 fonctionne de la même manière que la jonction en Y antérieure 72 de la figure 3, en divisant le faisceau électromagnétique d'entrée en faisceaux se propageant en sens contraires dans la boucle 32 de fibre. Les faisceaux en retour sont recombinés par la jonction 42. Les faisceaux combinés sont ensuite renvoyés le long du guide d'ondes 41 jusqu'au détecteur 36 en passant par la première jonction en Y 40. De nombreux composants fonctionnant de façon active ou passive peuvent être incorporés dans des dispositifs à microplaquettes à optique intégrée tels que le dispositif 30. Par exemple, un polariseur 38 est représenté réalisé en travers du segment guide d'ondes 41, et un dispositif 38 de modulation est représenté réalisé sur la branche 46 de sortie de la seconde jonction en Y 42. Ces éléments sont nécessaires pour ajuster les facteurs de polarisation et de modulation sur les faisceaux électro- magnétiques ou lumineux se propageant dans les guides d'ondes optiques. Les facteurs avantageux évidents de l'utilisa- tion d'une microplaquette optique 30 à deux diviseurs en Y ont été impossibles à obtenir du fait d'un problème conr, posé par une fuite de rayonnement vers l'intérieur du substrat à partir des jonctions en Y. La figure 3 montre une microplaquette 10 optique intégrée sur laquelle est construit un guide d'ondes à jonction en Y double. En considérant des conduits 16 et 18 en tant que branches guides d'ondes d'entrée à un noeud de jonction en Y 12, on voit que la lumière arrivant le long de l'un ou l'autre de ces conduits est réunie et obligée à continuer le long d'un conduit guide d'ondes unique 28 de raccordement jusqu'à un second noeud de jonction en Y 14. Au noeud 14, le faisceau est divisé en faisceaux séparés pour sortir en se propa- geant le long de branches 22 et 20. Le problème apparaît principalement au noeud de jonction en Y 12 o la lumière rayonne à partir de la jonction à l'intérieur du substrat. Cette énergie rayon- nante est généralement dirigée à l'écart du guide d'ondes en formant un petit angle et continue normalement vers l'intérieur de la matière du substrat d'une microplaquette à optique intégrée. Cependant, une partie faible, mais notable, de cette énergie rayonnée 24 est renvoyée par couplage dans les tronçons guides d'ondes situés en aval du noeud de jonction en Y 12. Des recherches antérieures ont montré que cette énergie 26 revenait dans les configurations de guides d'ondes, le long de l'élément guide d'ondes 28, au noeud 14 de la jonction en Y et dans les deux conduits guides d'ondes 20 et 22. Une analyse technique montre que la lumière entrant dans l'un ou l'autre des conduits guides d'ondes monomodes 16 et 18 est composée d'un mode d'énergie symétrique et d'un mode d'énergie anti-symétrique. Au noeud 12 de jonction en Y, le mode symétrique peut continuer à se propager à l'intérieur du conduit guide d'ondes 28, mais le mode anti-symétrique est projeté et amené à rayonner vers l'intérieur du substrat 10. Sur la figure 3, un rayonnement parasite 24 représente donc cette énergie à mode anti- symétrique. Ce phénomène a été bien présenté dans le brevet des EtatsUnis d'Amérique N' 4 468 085 et dans l'article "'Reciprocity Properties of a Branching Waveguide" de H. J. Arditty, M. Papuchon et C. Puech, pages 102-110, Fiber- optic Rotation Sensors and Related Technologies, édité par S. Ezekial et H. J. Arditty, Springer-Verlag, 1982. Ce phénomène a pour résultat des erreurs systématiques de plusieurs centaines de degrés/heure dans des interféromètres de Sagnac et rend donc impropre à une utilisation une telle architecture à structure en Y double dans une optique intégrée. Cette source d'erreur limite fortement la précision pouvant être atteinte dans des applications interférométriques. L'invention propose un appareil et un procédé qui éliminent ou réduisent notable- ment cette erreur. L'invention concerne un procédé et un dis- positif amenant l'énergie de rayonnement (énergie en mode antisymétrique) à être interceptée et absorbée ou écartée d'un renvoi possible par couplage dans le circuit, ou amenant une modulation différentielle entre l'énergie rayonnée et l'énergie guidée (énergie en mode symétrique) à être effectuée. L'invention présente une conception de microplaquettes à optique intégrée contenant des jonctions en Y, avec une ou plusieurs couches de milieux absorbants placées dans la matière du substrat et configurées de façon à intercepter et absorber l'énergie parasite rayonnée, éliminant ainsi sa possibilité de réinsertion par couplage dans le guide d'ondes en un point situé plus loin. Une seconde approche permet à l'énergie parasite d'être renvoyée par couplage soit accidentelle- ment, soit délibérément, dans le circuit optique de l'interféromètre du dispositif de Sagnac. Cependant, le rayonnement parasite est décalé par modulation différen- tielle entre les ondes parasites et guidées vers une zone extérieure à la bande passante de mesure dans le circuit optique concerné. L'invention présente aussi la possibilité d'une modulation différentielle d'une caractéristique particulière du rayonnement parasite, par exemple la polarisation, de manière qu'une composante d'erreur provoquée par le rayonnement parasite puisse être démodulée et supprimée dans le circuit de détection par des modes de traitement de signaux appliqués en ce point. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels: - la figure 1 est un schéma d'un circuit optique pour un interféromètre de Sagnac utilisant un coupleur optique intégré à une seule jonction en Y selon l'art antérieur; - la figure 2 est un schéma d'un circuit optique pour un interféromètre de Sagnac utilisant une microplaquette à optique intégrée contenant une configura- tion en double Y qui a été proposée dans l'art antérieur pour une utilisation dans de tels circuits d'interféromè- tre; -la figure 3 est une vue schématique en perspective d'une microplaquette à optique intégrée réalisée de façon à comporter un guide d'ondes en double Y sur sa surface, et illustrant le départ d'un rayonnement parasite à partir d'une jonction en Y; - la figure 4 est un schéma d'un circuit optique pour un interféromètre de Sagnac qui contient une microplaquette à optique intégrée à configuration en double Y, ce schéma montrant l'équilibre énergétique entre le rayonnement conduit à l'intérieur du guide d'ondes et le rayonnement de fuite; - la figure 4A est une coupe transversale de la microplaquette à optique intégrée contenant une couche enfouie de matière destinée à intercepter l'énergie rayonnée à partir du guide d'ondes de guidage situé à la surface de la microplaquette; - la figure 4B montre, en coupe transversale, une variante comportant un milieu d'adaptation de phase et un milieu d'absorption enfouis dans le substrat; - la figure 5 montre schématiquement un circuit guide d'ondes en double Y sur un substrat, avec des électrodes de polarisation et de modulation configurées sur la surface du substrat; - la figure 5A est une vue en coupe transver- sale montrant des électrodes de modulation placées sur le substrat afin d'intercepter le rayonnement anti-symétri- que; - la figure 5B est une vue en coupe transver- sale suivant la ligne B-B de la figure 5, montrant des électrodes de modulation placées à l'intérieur du substrat afin d'intercepter le rayonnement anti-symétrique; et - la figure 6 montre schématiquement un circuit guide d'ondes en double Y comportant des électrodes de modulation placées à chaque noeud de jonction en Y. L'invention met en oeuvre un dispositif et un procédé dans lesquels une énergie électromagnétique rayonnante (l'énergie en mode anti-symétrique) est interceptée et absorbée, ou bien est altérée de façon à être éliminée en tant que source d'erreur dans le trajet optique du circuit d'un interféromètre. L'absorption du rayonnement parasite a pour effet d'éliminer la possibilité qu'il revienne par couplage dans les guides d'ondes des circuits optiques. En modulant ou altérant autrement la nature de la lumière qui a rayonné de façon parasite à partir d'une jonction en Y, on dispose de la possibilité d'éliminer par traitement toute erreur qui apparaîtrait si ce rayonnement revenait dans le trajet optique inter- féromTétrique. - En référence à la figure 4, la configuration en Y double est représentée en place sur un substrat 80 de microplaquette à optique intégrée dans un circuit com- prenant un gyroscope de Sagnac. L'énergie provenant de la source possède une intensité nominale I comme indiqué sur cette figure. Une moitié de cette énergie rayonne vers l'extérieur à partir de la première jonction en Y comme également indiqué. Une partie de l'énergie rayonnée à partir de la jonction en Y trouve son chemin en revenant dans le circuit optique de Sagnac en aval de la jonction en Y, en tant que source d'erreur epsilon (e). Comme on le voit sur le schéma, une moitié de l'énergie nominale de la source est également divisée par la seconde jonction en Y de façon & passer dans chacune de ses branches de sortie, et chute à un quart de l'intensité émise par la source. Cette partie comprend aussi la source d'erreur parasite c. En conséquence, deux faisceaux, ayant des intensités approximativement égales & un quart de l'intensité initiale de la source, plus une certaine composante d'erreur couplée (, se propagent à présent dans des sens opposés le long de la boucle 70 de Sagnac Ces faisceaux guidés sont recombinés par le second coupleur, puis le faisceau combiné est conduit jusqu'au détecteur. Le faisceau combiné revenant le long du guide d'ondes 82 contient à présent des composantes d'énergie qui ont été totalement soumises à l'architecture du guide d'ondes du circuit et qui ont été traitées de façon à garantir le maintien de la réciprocité. Des composantes d'erreurs, qui ont été partiellement transmises à l'extérieur du circuit, ne sont pas soumises à une commande de réciprocité. C'est cette composante d'erreur qui fait apparaître des erreurs inacceptables au détecteur. La figure 4A représente une coupe transversale du substrat 80. A l'emplacement de la coupe transversale juste après la première jonction en Y, le guide d'ondes 82 est représenté enfoui dans la surface du substrat 80. L'intensité portée par le guide d'ondes est indiquée par la flèche à proximité immédiate de laquelle se trouve la fraction 1/2. L'énergie de rayonnement est illustrée par les lignes sinusoidales s'éloignant du guide d'ondes 82 et, comme illustré, une moitié de l'intensité est également transportée dans le substrat. Il est apparu que l'énergie rayonnée 88 était dirigée à l'intérieur d'un angle solide relativement limité dont la direction est inclinée vers le bas à partir du guide d'ondes existant lors de la propagation de l'énergie rayonnée à travers le substrat 80. La mise en place à l'intérieur du substrat d'une couche absorbante 84 à une profondeur d indiquée par la référence numérique 86 permet d'intercepter et d'absor- ber le rayonnement 88. Le rayonnement étant absorbé, la quantité renvoyée par diffusion dans le circuit optique gyroscopique, pour provoquer des problèmes d'erreurs, est très faible, voire nulle. Cette couche absorbante 84 peut être une structure absorbante formée de couches multiples indépendantes, ou bien elle peut également être réalisée sous la forme d'une structure absorbante a deux ou trois dimensions. Si la couche 84 est conçue spécifiquement pour absorber le rayonnement parasite, sa forme et sa position doivent seulement être déterminées par la nécessité de la placer à l'extérieur du champ évanescent entourant le guide d'ondes 82 et en deçà d'une distance permettant d'inter- cepter efficacement l'énergie rayonnante 88; par exemple, à une distance de 1 mm de la jonction en Y, le rayonnement peut être supposé avoir atteint une profondeur de 17 micromètres dans le substrat. Par conséquent, en ce point, le milieu absorbant doit être placé à une distance comprise entre 2 et 17 micromètres du guide d'ondes conducteur situé sur la surface du substrat 80 de l'optique intégrée. O. connaît dans la technique de nombreux procédés de mise en place d'une telle couche dans un substrat, utilisé dans des guides d'ondes optiques, tel que LinbO3 ou InGaAs. On dispose de procédés physiques de mise en place mécanique d'une telle couche, ainsi que de procédés habituels tels que des techniques de dépôt de gaz, de liquide, par épitaxie a faisceaux moléculaires et de dépôt chimique en phase vapeur. Des techniques modernes "Solgel" pour la coulée de structures en verre à la température ambiante peuvent également être appliquées. Une technique dont on dispose actuellement, comme montré sur la figure 4B, à utiliser sur des matières telles que GaAs, consiste à partir d'un substrat 94. En utilisant l'une des diverses techniques de dépôt, comme approprié, une couche 92 d'amortissement ou d'absorption, ayant une épaisseur de l'ordre de quelques micromètres, est déposée sur le substrat 94. Une couche 90 d'adaptation de phase est déposée sur la couche d'amortissement 92. Enfin, une couche 80, sur laquelle doit être construit un circuit guide d'ondes 82, est formée sur la couche 90 d'adaptation de phase. Le trajet guide d'ondes 82 peut être formé soit par diffusion vers l'intérieur, soit par une technique de guides d'ondes à parois ondulées, soit par d'autres techniques bien connues de l'homme de l'art. Une couche 90 d'adaptation de phase sert à coupler efficacement l'énergie rayonnée dans la couche absorbante 92. Cette couche possède les constantes de propagation pour l'énergie rayonnée accordées aux constan- tes de propagation de la couche absorbante 92 afin d'effectuer le transfert d'énergie. La couche d'adaptation de phase peut être une lame unidimensionnelle, ou peut prendre la forme d'une structure de configuration à deux ou trois dimensions. Un exemple de structure tridimensionnelle est un réseau à amplitude ayant une périodicité spatiale. Un réseau diélectrique pourrait également être utilisé. Par un autre procédé, le substrat 80 de guide d'ondes, sur lequel le trajet guide d'ondes 92 est déjà en place, peut être poli avec soin jusqu'à une épaisseur choisie d, déterminée par la distance de pénétration du rayonnement dans ce substrat. Une couche absorbante 84 ou une combinaison d'une couche 90 d'adaptation de phase et d'une couche absorbante 92, est fixée à la face inférieure de ce substrat poli. Pour obtenir la résistance mécanique, un substrat secondaire 94 peut être fixé au-dessous de la couche absorbante. Cette approche donne un bloc mécanique- ment robuste. Il convient de noter que toutes ces explica- tions sont centrées sur des structures de guides d'ondes dans lesquelles les trajets guides d'ondes réels sont déposés sur la surface des substrats; l'invention n'a pas à être restreinte à de telles limitations. La technique et le procédé proposés par l'invention conviennent aussi efficacement à maîtriser un rayonnement parasite provenant de noeuds de jonction en Y dans lesquels la configuration du trajet guide d'ondes est enfouie dans une matière du substrat et se trouve au-dessous de la surface du substrat. Dans cette structure, la matière se trouvant au-dessus du guide d'ondes peut être considérée comme une couche supérieure, tandis que la matière au-dessous du plan du guide d'ondes est considérée comme étant la zone du substrat. Dans cette configuration, un rayonnement est dirigé vers le haut de façon à pénétrer dans la couche supérieure, ainsi que vers le bas pour pénétrer dans le substrat. Des couches séparées d'absorption doivent alors être placées au-dessus du plan de la jonction en Y (dans la couche supérieure) et au-dessous de ce plan (dans le substrat). Une autre forme de réalisation distincte utilise la possibilité de tenir compte de l'énergie rayonnée parasite sans faire appel à une absorption ou a un guidage pour éliminer l'énergie du guide d'ondes pour éviter un retour par recombinaison ou recouplage dans le circuit optique gyroscopique. Dans cette forme de réalisa- tion, le rayonnement parasite est autorisé a revenir dans le guide d'ondes et dans le circuit optique gyroscopique. La figure 5 montre comme précédemment un substrat 100 à optique intégrée (similaire au substrat 80 de la figure 4) qui est configuré de façon à comporter un polariseur 102 réalisé dans un guide d'ondes monomode 106, et un ensemble d'électrodes 104 de modulation. Dans ce dispositif, une modulation de phase différentielle entre les modes d'énergie guidé et rayonné est appliquée à travers le modulateur 104. En effectuant une modulation dans l'élément 104, on peut décaler vers l'extérieur de la bande passante gyroscopique l'erreur systématique provoquée par le recouplage de la lumière rayonnée. Par exemple, si une forme d'onde de tension triangulaire est appliquée aux électrodes modulatrices 110 et 112, figure 5A, avec une amplitude ajustée de façon à donner un déphasage crête-à- crête de 2r entre les modes guidé et rayonné, et avec une fréquence supérieure à la bande passante gyroscopique, la totalité de l'interférence entre les modes guidé et rayonné apparaissant après le recouplage devient modulée à l'extérieur de la bande passante gyroscopique. Cette interférence peut être éliminée par filtrage électronique du signal gyroscopique souhaité à la sortie du photodétec- teur 124. Un large choix de formes d'ondes de modulation est possible, par exemple des ondes sinusoïdales, rectan- gulaires, carrées, etc. Chaque type de forme d'ondes exige une amplitude d'attaque particulière pour l'interférence entre les modes guidé et rayonné à moduler à l'extérieur de la bande passante gyroscopique. Pour utiliser efficacement la technique de modulation, les électrodes sont montées sur la surface du substrat 100 et sur les deux côtés du guide d'ondes conducteur 106, bien que d'autres configurations puissent également convenir. En fonctionnement, les électrodes modulatrices 110 et 112 sont polarisées de façon alternée par des signaux périodiques qui leur sont appliqués. Un champ électrique existe entre les électrodes et à travers le guide optique monomode, optiquement conducteur 106. Par une conception appropriée de l'ensemble des électrodes et du guide d'ondes et de la commande électrique du circuit, on peut localiser le champ électrique afin qu'il n'affecte que l'énergie ondulatoire guidée dans le guide d'onde 106 et non l'énergie rayonnante 114. Une règle générale pour cette conception exige que l'entrefer des électrodes ne soit pas supérieur à la profondeur du guide d'ondes 106, qui est habituellement de 2 à 3 micromètres. Une variante de la forme de réalisation montrée sur la figure 5A est représentée sur la figure 5B qui montre une vue similaire, en coupe transversale, suivant la ligne B-B de la figure 5. Cette vue montre les électrodes et 122 mises en place à l'intérieur du milieu du substrat de manière que le champ électrique entre les deux électrodes n'affecte essentiellement que l'énergie rayonnée 114 et non l'énergie guidée dans un guide d'ondes monomode 106. La figure 6 montre une microplaquette 130 à optique intégrée configurée en circuit en double Y comportant des jonctions 136 et 138. Des ensembles d'électrodes 132 et 134 ont été mis en place pour soumettre à une modulation différentielle les signaux provenant de chaque jonction en Y, comme demandé. Cette configuration est prévue si des erreurs provenant des sources de lumière arrivant de chaque jonction en Y sont importantes. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour éliminer par filtrage un rayonnement parasite d'un guide d'ondes optiques (82) qui comprend un milieu de substrat (80) dont une surface est configurée de façon à maintenir et guider des ondes électromagnétiques, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un dispositif (136, 138) destiné à combiner plus d'une onde électromagnétique guidée en un nombre réduit et choisi d'ondes électromagnétiques guidées sur la surface configurée, et des moyens (84) placés dans le substrat pour distinguer une énergie (88) rayonnée à partir du dispositif de combinaison de l'énergie non rayonnée de l'onde électromagnétique guidée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de recombinaison compren- nent des moyens placés à l'intérieur du substrat pour envoyer par guidage l'onde électromagnétique rayonnée vers la surface qui guide l'onde électromagnétique non rayonnée, et des moyens destinés à modifier les caractéristiques de l'onde électromagnétique rayonnée afin de permettre à l'onde rayonnée et à l'onde non rayonnée d'être distinguées l'une de l'autre. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un modulateur de fréquence qui change la fréquence de l'onde électromgnétique rayonnée par rapport à celle de l'onde électromagnétique non rayonnée afin de permettre de les distinguer l'une de l'autre lorsqu'elles sont recombinées. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un modulateur (104) de phase qui change la phase de l'onde électromagnétique rayonnée par rapport à celle de l'onde électromagnétique non rayonnée afin de permettre de les distinguer l'une de l'autre lorsqu'elles sont recombinées. 5. Interféromètre gyroscopique de Sagnac utilisant un dispositif & optique intégrée qui comprend un milieu de substrat (80) et un circuit du guide d'ondes optique (82) configuré sur une surface du substrat et comprenant des première et seconde jonctions (136, 138) en Y, dont les noeuds sont connectés par un tronc commun et ayant chacune des première et seconde branches pouvant être utilisées en tant qu'accès de sortie ou d'entrée pour ledit circuit du dispositif optique intégré, l'interféromètre étant caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (132, 134) destiné à intercepter et moduler de façon différen- tielle au moins l'une des caractéristiques physiques du rayonnement guidé à l'intérieur dudit guide d'ondes ou du rayonnement parasite, émis aux noeuds desdites jonctions en Y, ou des deux rayonnements, une boucle guide d'ondes (70) à fibre optique destiné à conduire dans des sens opposés deux parties d'un faisceau lumineux dirigé de façon à entrer dans ladite boucle à des première et seconde extrémités de celle-ci, la première extrémité étant raccordée à la première branche de la première jonction en Y et la seconde extrémité étant raccordée à la seconde branche de la première jonction en Y, une source de lumière S raccordée de façon à émettre le faisceau lumineux dans ladite première branche d'entrée/sortie de la seconde jonction en Y, et un détecteur D raccordé à la seconde branche de la seconde jonction en Y.