Brevet FR2643065A1 — publié le 19900817

L'invention concerne le traitement biologique des eaux résiduaires, urbaines ou industrielles, et des eaux à rendre potables. Ainsi qu'on le sait, les eaux résiduaires et parfois également les eaux à rendre potables, contiennent des matières en suspension non seulement minérales mais aussi organiques et azotées. Ces eaux résiduaires contien- nent en outre des matières dissoutes ou colloïdales (particules de moins d'un micron). Pour leur traitement, il a été développe des procédés de traitement biologique selon lesquels on fait se développer de la biomasse, c'est-àdire des colonies de bactéries destinées à se nourrir des matières organiques ou azotées contenues dans les eaux à traiter. Pour maintenir une population bactérienne suffisante, il y a un recyclage partiel de la biomasse pour l'entretien de la vie biologi- que avec évacuation de l'excès de bactéries. On peut répartir les procédés de traitement biologique des eaux résiduaires en deux grandes catégories. Une première catégorie de procédés de traite- ment biologique fait intervenir des boues activées après un prétraitement. Ainsi, dans une cuve dite de "boues activées" o arrive de l'eau brute, on entretient des conditions d'aération propres à fournir de l'oxygène aux microgrammes et à maintenir les boues en expansion grâce à un dispositif d'aération approprié tel que, par exemple, des tubes percés en fond de cuve, ou une turbine d'aération située en surface. L'effluent qui sort de cette cuve passe dans un clarificateur à la base duquel on soutire une partie des boues pour la recycler dans la cuve; on élimine les boues en excès. Si y désigne la teneur en biomasse de l'eau, cette grandeur est maintenue généralement dans la cuve de boues activées à une valeur classiquement comprise entre 2 et 6 g/l, par exemple égale à 5 g/l. En général, l'épaississement des boues se fait sans intervention d'un quelconque matériau granulaire de support. Selon une variante, il a toutefois déjà été proposé d'utiliser du charbon actif en poudre comme germes d'épaississement. Cela est par exemple décrit dans l'article "PAC Process" de Mr John A. MEIDL dans WATER/ENGINEERING & MANAGEMENT, June 1982, pp 33-36. Mais compte tenu du prix élevé du charbon actif, il est important de prévoir des boucles de régénération les plus efficaces possibles, qui en pratique sont complexes et consommatrices d'énergie (il faut en particulier prévoir un chauffage à 200 C du charbon actif chargé). Selon d'autres variantes il a été proposé d'utiliser comme support des boues, du carbonate de calcium, voire des cendres volantes que l'on accepte de perdre dans les boues en excès que l'on évacue. Les performances d'un tel procédé par boues activées dépendent du rapport de la charge massique de pollution incidente (mesurée en Kg/l) exprimée en demande biologique en oxygène pour une période donnée, à la quantité de biomasse présente dans la cuve de boues activées (on s'intéresse généralement au paramètre DB05 qui correspond à la demande biologique en oxygène d'une masse donnée de biomasse pendant 5 jours). Le rapport, qui revient à ramener le flux de nourriture à la capacité de consommation de la biomasse, se mesure en kg/kg.jour ou en j-1. Plus il est élevé plus important peut être le débit d'eau à traiter et plus faible est l'investissement nécessaire. Il varie en pratique entre 0,1 et 1. Les procédés par boues activées visent quelquefois aussi à traiter la pollution azotée; le paramètre pertinent est alors le poids d'azote traité par kilogramme de biomasse et par jour; ce paramètre a la même dimension que précédemment. Les techniques de boues activées sont limitées par l'aptitude des boues activées, chargées ou non, à se décanter, que l'on a l'habitude de caractériser par l'indice MOHLMANN qui correspond au volume occupé par un gramme de boue: plus l'indice est bas, meilleure est la décantation. En pratique les indices relevés varient entre une valeur de 1000 (très mauvais) et une valeur de 100 (très bonne). On comprend que le processus de traitement peut se maintenir avec des teneurs y en biomasse d'autant plus élevées que l'indice MOHLMANN correspondant est faible.. Pour augmenter les performances d'une installa- tion, on cherche a priori à admettre en régime permanent des teneurs en biomasse les plus élevées possibles, si possible atteignant voire dépassant 10g/l, mais les procédés connus ne permettent guère de dépasser 5 à 6 g/l. A priori, on cherche en outre à réduire l'indice de MOHLMANN. Une seconde catégorie de procédés de traitement fait intervenir un lit fluidisé que l'on fait traverser de bas en haut par l'effluent brut. Le maintien du lit à l'état fluidisé sans entraînement impose des contraintes très strictes quand au débit de l'effluent, qui peuvent se révéler incompatibles avec l'amplitude des fluctuations de volume d'eau à traiter journellement. En outre, ces procédés à lit fluidisé présentent des difficultés au démarrage. Enfin, la régénération du matériau granulaire du lit impose un recyclage partiel entre deux niveaux du lit, ce qui est consommateur d'énergie. L'invention a pour objet de pallier les inconvénients précités et d'améliorer les performances du traitement, qu'il s'agisse de pollution organique ou azotée, de réduire l'encombrement tout en admettant une souplesse d'utilisation compatible avec les fluctuations du débit d'entrée de l'effluent brut, le tout pour des coûts d'investissement (voire de fonctionnement) moindres que par le passé à un niveau comparable de performances. Elle propose à cet effet un procédé de traitement biologique d'une eau résiduaire à traiter, selon lequel: - on amène un débit incident de cette eau dans une zone de mélange à au moins un compartiment dans laquelle, par brassage mécanique turbulent, on met en suspension homogène dans cette eau un matériau granulaire peu consommable et peu soluble, chargé en biomasse, que l'on maintient à une concentration massique sensiblement constante; on fait circuler cette eau et ce matériau granulaire en suspension dans une zone de séparation dont on extrait, d'une part de l'eau clarifiée, d'autre part des boues comportant ledit matériau granulaire; et - on ramène par recyclage forcé la quasi- totalité de ces boues comportant ledit matériau granulaire vers la zone de mélange. Il est à noter que dans la zone de mélange se produit un brassage intégral très différent du flux linéaire que l'on observe pour le flux d'effluent dans les procédés mettant en oeuvre un lit fluidisé. En outre toute la masse de matériau granulaire passe en principe dans la zone de séparation. On se dégage ainsi des contraintes opératoires sévères liées aux lits fluidisés, tout en obtenant des rendements d'épuration bien supérieurs à ceux qui pour- raient être trouvés pour des charges massiques équivalentes en l'absence de matériau granulaire, le tout pour un coût d'investissement et d'exploitation modéré, le matériau granulaire pouvant être un matériau bon marché, du sable par exemple, facile à régénérer sans dépense excessive d'énergie. Selon des dispositions préférées: - on injecte en outre dans la zone de mélange de l'oxygène dans un débit propre à favoriser le développement d'une biomasse consommatrice de la pollution contenue dans l'eau à traiter, - on injecte cet oxygène sous forme d'air, - dans le cas o l'eau contient une pollution azotée sous forme de nitrates, on injecte en outre dans cette zone de mélange en milieu anoxique (c'est-à-dire sans injection d'oxygène libre) une source de carbone organique, - dans le cas o l'eau contient une pollution azotée sous forme organique ou sous forme d'ammoniaque, cette zone de mélange est composée de deux volumes de nitrification (aérobie) puis de dénitrification (anoxique), ou inverse- ment avec recyclage des boues et du matériau granulaire entre ces deux volumes, - le matériau granulaire que l'on met en suspension homogène est du sable fin, - on régénère le matériau granulaire contenu dans une partie résiduelle des boues et on le réinjecte comme appoint dans la zone de mélange tandis qu'on évacue la biomasse séparée de ce matériau granulaire, - la concentration du matériau granulaire dans la zone de mélange est maintenue approximativement à une valeur comprise entre 1 et 100 g/l, voire entre 1 et 50 g/l ou même entre 5 et 50 g/l, - la concentration du matériau granulaire étant du sable fin, sa concentration est maintenue à une valeur comprise entre 3 à 5 et 50 g/l, voire entre 5 et 20 g/l environ, ou voisine de 20g/l, - le brassage turbulent induit un recyclage interne entre 5 et 100 fois le débit incident, de préférence compris entre 10 et 50 voire entre 10 et 30 fois de débit incident, - on ramène dans la zone de mélange par recyclage forcé la suspension dans un débit valant entre 10 et 500 % du débit incident de l'eau, - on ramène cette quasi-totalité des boues dans le débit incident d'eau en amont de la zone de mélange, directement ou dans celle-ci, - on laisse dégazer la suspension homogène avant de la faire pénétrer dans la zone de séparation. L'invention propose également une installation de traitement biologique d'une eau résiduaire prétraitee comportant: - une zone de mélange à au moins un comparti- ment dans laquelle débouche une canalisation d'admission d'eau à traiter, qui est munie de moyens mécaniques de brassage turbulent et qui contient un matériau granulaire peu consommable et peu soluble chargé en biomasse formant une suspension homogène de concentration donnée; - une zone de séparation en aval de la zone de mélange munie d'une voie d'évacuation d'eau clarifiée et une voie d'évacuation de boues; - une canalisation de recyclage de boues munie de moyens de pompage, partant de la voie d'évacuation de boues et aboutissant à la zone de mélange ou en amont de celle-ci. Selon des dispositions préférées: - la zone de mélange comporte au moins un réacteur (ou compartiment) de mélange comportant des moyens d'oxygéna- tion, - les moyens d'oxygénation sont formés par une rampe d'oxygénation, - la zone de mélange comporte en série un réacteur aérobie de nitrification contenant une arrivée d'oxygène et un réacteur anoxique de dénitrification contenant une arrivée de carbone organique, - la zone de mélange comporte en série un réacteur anoxique de dénitrification, puis un réacteur aérobie de nitrifica- tion muni d'une arrivée d'oxygène, une canalisation de recyclage étant connectée entre la sortie du réacteur aérobie de nitrification et le réacteur anoxique de dénitrification, - les moyens mécaniques de brassage turbulent comportent un agitateur, - cet agitateur comporte des pales décalées le long d'un arbre d'entraînement et conformés en sorte de provoquer le long de cet arbre des écoulements de sens contrariés, - cet agitateur est disposé verticalement, - le matériau granulaire est du sable fin, - le matériau granulaire a dans la zone de mélange une con- centration comprise entre 1 et 100 g/l, voire entre 1 et 50 g/l, - cette concentration est comprise entre 3 à 5 et 50 g/l, - le matériau granulaire a une granulométrie comprise entre et 500 gm, - le matériau granulaire est du sable de granulométrie comprise entre 80 et 200 gm, - cette installation comporte une chaîne de régénération partant de la voie d'évacuation des boues en parallèle sur la canalisation de recyclage et aboutissant à.une canalisa- tion d'injection d'appoint de matériau granulaire aboutis- sant à la zone de mélange ou en amont de celle-ci, - cette installation comporte une zone de dégazage entre la zone de mélange et la zone de séparation, - la zone de séparation est un décanteur, lequel peut comporter des éléments de décantation lamellaire; la séparation peut aussi être effectuée par tout autre moyen approprié tel que centrifugation, tamisage, ou filtration sur membrane notamment. Des objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins annexes sur lesquels: - la figure 1 est une vue schématique sim- plifiée d'une installation de traitement biologique conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue schématique partielle d'une variante de réalisation de cette installation; - la figure 3 est une vue schématique simpli- fiée d'encore une autre variante de réalisation d'une installation conforme à l'invention, correspondant à un traitement combiné de nitrification/dénitratation (après traitement préalable de la DBO); et la figure 4 est une variante de réalisation de l'installation de la figure 1, correspondant comme à la figure 3 à un traitement de nitrification/dénitratation. L'installation de traitement biologique représentée à la figure 1 comprend principalement une zone de mélange A et une zone de séparation B. La zone de mélange A comporte au moins un réacteur de mélange 1 (ici unique) contenant un matériau granulaire chargé en biomasse et dans lequel débouche une canalisation 2 d'arrivée d'eau à traiter, et une canalisa- tion 3 de recyclage de la quasi-totalité des boues, tandis que la zone de séparation B comporte une chambre 4 communiquant avec le réacteur de mélange 1, ici par l'intermédiaire d'un couloir vertical de dégazage 5; cette chambre 4 est munie de moyens de captation 6 aboutissant à une conduite 7 d'évacuation d'eau clarifiée, ainsi que de moyens 8 d'extraction des boues aboutissant à une conduite 9 d'évacuation des boues. Sur cette conduite 9 est prévue une vanne réglable de dérivation 10 d'ou part la canalisa- tion 3 de recyclage de boues précitée. Celle-ci est en pratique équipée de moyens de pompage 11. De manière préférée, dans le réacteur de mélange 1 sont également prévus des moyens d'aération, ici constitués par une rampe d'aération comportant des tubes percés 12 disposés au fond du réacteur, qui sont branchés sur une canalisation 13 d'arrivée d'air ou d'oxygène. En variante non représentée, ces moyens d'aération sont constitués d'une turbine d'aération de surface. Le débit d'injection d'air est avantageusement choisi en sorte de transférer dans l'eau entre 4 et 5 kg d'oxygène par kg (N-NH4), pour la nitrification, et entre 0,5 et 1,5 kg d'oxygène par kg (DBO), pour l'élimination de DBO. De manière également préférée, à ce réacteur parvient en outre une canalisation 14 d'injection de matériau granulaire, avantageusement obtenu par régénéra- tion du matériau granulaire contenu dans une éventuelle fraction non recyclée des boues sortant de la chambre de séparation 4 par la canalisation 9. A cet effet ladite fraction non recyclée des.boues circule après la vanne de dérivation 10 dans une chaîne de régénération comportant ici un bac C de réception des boues muni d'un agitateur 15 et un dispositif de régénération D. Du bac de réception C part une conduite 16 munie de moyens de pompage 17, qui aboutit au dispositif D: celui-ci comporte en pratique des hydrocyciones 18 à la sortie desquels sont évacuées, par une canalisation 19, des boues sans matériau granulaire, et, par la conduite 14, le matériau granulaire en un état physique propre à en permettre la réinjection dans le réacteur de mélange 1. En variante non représentée la régénération peut se faire, notamment, par tamisage, par ultrasons, par centrifugation, par voie chimique ou biologique (par exemple en laissant les boues séjourner un certain temps sans alimentation et/ou sans oxygénation. Dans le réacteur de mélange 1 sont prévus des moyens mécaniques 20 de brassage turbulent, ici constitués par un agitateur comportant un arbre vertical 21 portant des pales 22 et entrainé en rotation par un moteur 23. Dans la chambre de séparation 4 sont prévus des moyens séparateurs 25, ici de type statique, par exemple constitués par des blocs 26 de décantation lamellaire. Dans l'exemple représenté à la figure 1, la canalisation 2 d'arrivée d'eau & traiter débouche appro- ximativement à mi-hauteur dans le réacteur. Toutefois, compte tenu du brassage turbulent effectué par l'agita- teur, la position en hauteur de l'arrivée d'eau peut être quelconque. De même ce n'est qu'à titre d'exemple préféré que le flux qui quitte le réacteur pénètre dans la partie supérieure du couloir de dégazage 5 tandis que ce flux pénètre ensuite dans la partie basse de la chambre de séparation; en variante non représentée l'écoulement dans le couloir de dégazage peut se faire de bas en haut, voire horizontalement sur le côté du réacteur 1 et de la chambre 4. Ce couloir 5 peut même être omis dans certains cas. L'eau a traiter biologiquement, arrivant par la canalisation 2 a en pratique fait l'objet d'un prétraite- ment physique classique pour en éliminer au moins les particules grossières (> 1 mm) en suspension (en pratique de taille supérieure ou égale à celle du matériau granu- laire). Ce prétraitement comporte un dégrillage, ou un tamisage, et un désablage avantageusement complétés par un déshuilage, voire par une décantation primaire. Sauf dans certains cas d'espèces (déphosphatation notamment) ce prétraitement n'inclut pas de traitement chimique complet avant l'entrée de l'eau dans le réacteur; il peut toutefois y avoir, si besoin est, injection d'additifs juste avant l'entrée de ce réacteur. De manière préférée le matériau granulaire contenu dans le réacteur de mélange a une granuiométrie comprise entre 20 et 500 gm. Il s'agit de préférence de sable fin, matériau qui constitue, pour un coût d'investis- sement raisonnable, un support approprié pour le développe- ment d'une biomasse; la granulométrie de ce sable est de préférence choisie entre 80 et 200 Sm. La concentration de ce matériau dans le réacteur 1 est maintenue dans une plage prédéterminée, par exemple choisie entre 1 et 100 g/l, de préférence choisie entre 5 et 50 g/l (voire entre 5 et 20 g/l), notamment dans le cas du sable. Le brassage turbulent effectué par l'agitateur mécanique 20 a pour but de maintenir ce matériau granulaire en suspension selon une distribution sensiblement homogène. Les pales 22 de- l'agitateur sont avantageuse- ment réparties en plusieurs niveaux et sont de préférence conformées en sorte d'induire le long de l'arbre 21 des écoulements verticaux de sens opposes. Ce brassage turbulent est en pratique propre à induire au sein du réacteur une recirculation interne d'environ 5 à 100 fois le débit incident d'eau à traiter. La biomasse qui se développe sur le matériau granulaire est d'une nature qui dépend de la charge organique contenue dans l'eau à traiter et de l'existence ou non dans le réacteur d'une source d'oxygénation. Dans le cas o il y a une oxygénation (voir la figure 1), la présence d'une forte charge organique (DBO) dans l'eau incidente favorise le développement de bactéries consom- matrices de particules organiques au détriment de bactéries susceptibles de consommer de l'ammoniaque; si par contre la charge organique est faible, il se développe surtout des bactéries adaptées à convertir l'ammoniaque en nitrates. Si enfin il y a une charge organique non nulle, mais sans qu'il y ait une oxygénation, c'est un troisième type de bactéries qui se développe préférentiellement, propre à convertir les nitrates en azote. Compte tenu des incon- vénients liés à la formation de nitrates, il peut être avantageux, comme on le verra plus loin, de prévoir deux réacteurs de mélange successifs pour dégrader l'ammoniaque en azote. Compte tenu de ce que, après un temps de séjour approximativement constant en moyenne de l'eau à traiter dans le réacteur 1, cette eau passe en totalité dans la chambre de séparation, il n'y a pas d'accumulation notable de matériau granulaire dans le réacteur; pour que la concentration de ce matériau granulaire puisse rester sensiblement constante dans le réacteur, avec une con- centration approximativement constante de biomasse, il faut que la quasitotalité du matériau granulaire quittant la chambre de séparation par la canalisation 9 soit réinjectée dans le réacteur 1 par la canalisation de recyclage 3, la canalisation 14 n'effectuant qu'une injection d'appoint. En pratique, au moins les trois-quarts, si ce n'est 90 % (voire plus), des boues sortant de la chambre 4 par la canalisation 9, sont réinjectées; compte tenu de l'apti- tude de ces boues à être pompées (fluidité), il apparaît qu'il faut réinjecter ces boues avec un débit valant entre et 500% du débit incident d'eau à traiter, ce taux de recyclage étant d'autant plus faible que les boues sont concentrées. En pratique ce taux est défini en fonction du maximum de concentration que l'on peut prévoir. Au lieu d'aboutir dans le réacteur, la canalisation de recyclage peut, en variante non représen- tée, rejoindre la canalisation 2 juste en amont du réacteur 1. L'intérêt du couloir de dégazage 5 est de débarrasser le mélange en suspension des bulles d'air qui auraient pu être emprisonnées lors du brassage turbulent et qui seraient susceptibles de fausser la séparation par gravité qui se produit dans la chambre 8 avec des boues plus lourdes que l'eau. Le tableau 1 recense les données numériques correspondant à deux régimes de nitrification de l'ammonia- que (après élimination de la DBO) obtenus successivement dans une même installation pilote conforme à celle de la figure 1 et telle que: -le réacteur de mélange est de forme cyclin- drique avec une capacité de 30 litres pour une hauteur de 1 m; l'alimentation en eau brute de ce réacteur est contrôlée par une pompe à débit variable entre 10 et 30 1/h, dont le débit varie au cours du temps en fonction du volume d'eau à traiter; - on a un débit d'environ 20 à 150 1/h pour la pompe de recyclage 11, c'est-à-dire 100 à 500 % du débit de la pompe d'alimentation; - le décanteur 25 est incliné à 60 (simulant une décantation lamellaire), et alimenté par le bas, l'eau traitée étant évacuée par surverse. L'eau incidente est au niveau "E" selon les normes françaises, c'est-àdire qu'elles ont une teneur maximale en Matières En Suspension (MES) de 30 mg/l pour une Demande Chimique en Oxygène (DCO) de 90 mg/l. Pour les essais, la teneur en ammoniaque de cette eau a été augmentée par dopage de 30 à 90 mg/l de N-NH4. Les chiffres du tableau 1 correspondent au régime établi obtenu avec une charge incidente de 0,8 kg de N-NH4 par mètre cube de réacteur -et par jour. Pour chaque régime d'utilisation sont données deux séries de chiffres, chaque série comportant, le cas échéant, des valeurs d'entrée et de sortie respectivement. Les deux régimes successifs d'utilisation ont en commun de faire intervenir dans le réacteur une teneur de matériau granulaire en suspension de 40 g/l, une teneur en biomasse de 0,7 g/l - notée MVS (matières volatiles en suspension) -, pour un débit d'air total de 0,5 m3/h qui poourrait être réduit, dans une installation en vraie grandeur, jusqu'à environ 0,1. Dans le premier régime d'utilisation le débit d'eau à traiter est de 11 1/h; cette eau est très chargée en ammoniaque (entre 83 et 89 mg/l d'azote) pour une DCO de 42 à 50 mg/l, moins de 10 mg/1 de MES et une teneur de NO3 de 24 à 26 mg/l exprimé en N-NO3. Le régime d'utilisation est défini par un taux de recyclage de 400 ou 500 %, un temps de séjour de 3 h dans le réacteur, une vitesse de 20 m/h dans le décanteur et une vitesse de HAZEN (caractéris- tique du processus de décantation) de 0,26 m/h. On observe un taux d'abattement en ammoniaque de 66 à 72 %. Dans le second régime d'utilisation, le débit d'eau à traiter est plus élevé (28 l/h); la teneur en ammoniaque est moitié moindre (40 ou 56 mg/1 d'azote) que dans le premier cas (pas de dopage), pour des teneurs DCO et MES comparables. Le taux de recyclage est plus faible (200 %) ainsi que le temps de séjour (lh). Le taux d'abattement en ammoniaque est encore meilleur (75 et 85 %) que dans le premier cas. Il ressort des résultats de ces deux régimes que l'invention permet des niveaux très élevés de charge de pollution (ici azotée) éliminée par unité de volume du réacteur (0,7 à 1 kg (N-NH4)/m3). A titre de comparaison, une installation fondée sur le principe des boues activées aboutit à des valeurs au plus égales à environ 0,2 kg (N- NH4)/m3; (nous rappelons que le principe du lit fluidisé est très peu mis en oeuvre compte tenu des sevères contraintes de fonctionnement qui lui sont liées). Lorsqu'il s'agit de pollution organique (DBO), l'invention permet des charges éliminées de plus de 5 kg/m3 alors que les installations fondées sur les boues activées éliminent des charges de 1 à 2 kg/m3 de réacteur. Il est important de noter que l'invention parvient à ces résultats en s'écartant du préjugé de l'homme de métier qui, pour augmenter les performances cherchait à atteindre des teneurs en biomasse (y) de plus en plus élevées: selon l'invention, cette teneur est ici inférieure a 1 g/l, c'est-à-dire plua faible que dans les processus connus. Par ailleurs, l'indice de MOHLMANN est ici inférieur à 50 ce qui correspond à des valeurs excellentes. La figure 2 présente une installation de traitement biologique constituant une variante de réalisa- tion de celle de la figure 1 (la chaine de régénération n'est ici pas représentée puisqu'elle n'est pas néces- saire). Cette installation se distingue de celle de la figure 1 par le fait que la zone de mélange A' communique directement avec la zone de séparation B', sans couloir de dégazage; en outre, le recyclage des boues s'y fait de façon interne. La zone de mélange A' est tout à fait similaire à celle de la figure 1 (avec addition de l'indice "prime" aux chiffres de référence désignant les éléments analogues de ceux de la figure 1). L'injection d'eau à traiter se fait en partie haute du réacteur 1' tandis que la com- munication avec la zone de séparation se fait en partie basse, par sous- verse. La séparation eau-boues se fait ici par simple gravité. Le fond de la chambre de séparation 4' est incliné vers le réacteur et est muni de moyens de raclage 8' qui amènent à force les boues -dans une goulotte de récupération 9' située sous la zone de communication par sous-verse entre les zones A' et B'. Cette goulotte 9' est munie d'une tubulure d'extraction 9'A communiquant au travers d'une vanne 9'B. Avec une tubulure 3' de recyclage de boues munie comme précédemment de moyens de pompage l'. Une éventuelle injection 13' de matériau granulaire d'appoint, se fait avantageusement dans cette tubulure de recyclage en aval (voire en amont) de la pompe précitée non représentée. Cette installation peut aussi être utilisée pour dégrader principalement la charge organique de l'eau à traiter: il se forme alors des boues abondantes qui rendent en pratique tres utile de procéder à une régénéra- tion du matériau granulaire et à une évacuation de la biomasse en excès. L'installation de la figure 2 a l'avantage d'être très compacte. On peut remarquer que, dans cet exemple de la figure 2, la tubulure de recyclage se raccorde, non pas au réacteur 1', mais à la canalisation 2' d'admission d'eau à traiter. La figure 3 est une variante (schématique) à plusieurs réacteurs en série de l'installation des figures 1 ou 2, adaptée à un traitement de nitrification-dénitrata- tion de l'eau à traiter. Cette installation comporte un premier réacteur l"A similaire à celui des figures 1 et 2 et comportant une rampe d'oxygénation 12": il s'établit un régime aérobie propre à favoriser des bactéries qui convertissent l'ammoniaque en nitrates. Ce réacteur l"A communique, ici par surverse, avec un second réacteur de mélange 1"B qui se distingue de celui des figures 1 et 2 par l'absence de toute source d'oxygénation (milieu anoxique). On y injecte en 30 une source de carbone organique (par exemple sous forme de méthanol, de mélasse, d'acide acétique...); par cette injection de nourriture on favorise le développement de bactéries convertissant en azote les nitrates formés dans le réacteur de mélange l"A. Ce second réacteur communique par sous-verse avec une cheminée 5" de degazage puis pénètre dans la zone de séparation 4". On recycle, comme précédemment, la majeure partie des boues recueillies dans la zone de décantation B". Selon une variante de réalisation (non représentée) uniquement consacrée à la dénitratation, on supprime le premier réacteur l"A. La figure 4 est une variante de la figure 1 qui comporte deux réacteurs de mélange 1"' A et 1"'B qui correspondent aux réacteur V"A et 1"B de la figure 3, mais sont traversés par le liquide à traiter dans un ordre inverse de celui de la figure 3: en effet, le liquide à traiter traverse d'abord le réacteur l"'B maintenu en condition anoxique puis le réacteur 1"'A maintenu en condition aérobie. Une canalisation 40 munie de moyens de pompage non représentés permet un recyclage du liquide, chargé en matériau granulaire, depuis la sortie du réacteur 1"'A vers le réacteur l"'B. De la sorte, les nitrates formes dans le réacteur 1"'A sont réinjectés dans le réacteur 1"'B pour y être convertis en azote par des bactéries se nourrissant du carbone organique contenu dans le liquide a traiter. En pratique, le débit de recyclage entre la sortie du réacteur 1"'A et l'entrée du réacteur 1"'B est de préférence choisi entre 1 et 6 fois (de préférence entre 2 et 4 fois) le débit incident d'eau à traiter. Comme précédemment, il y a recyclage des boues sortant de la zone de séparation 4"' vers la zone de mélange (de préférence vers le réacteur l"'B, ou sinon vers le réacteur 1"'A) par une ligne 3"'. Cette installation de la figure 4 peut être parfois préférée pour le traitement des eaux usées tandis que l'installation de la figure 3 peut être parfois préférée pour la préparation d'eaux potables. Il va de soi que la description qui précède n'a été proposée qu'à titre d'exemple non limitatif et que de nombreuses variantes peuvent être proposées par l'homme de l'art sans sortir du cadre de l'invention. Ainsi, par exemple, le matériau granulaire, au lieu de sable fin, peut être choisi parmi les matériaux suivants: argile ou clinoptilité, ponce, kaolinite, carbonate de calcium, polyethylène expansé.... TABLEAU 1 Débit d'eau NH4+ Abattement DM I ES N03 qocyclage Tenps de Vitesse Vitesse Sable MS Charge éliminée Air Incident en mg/l NH4 en mg/I i en mg/I Boues éjour dans dans Hazon dans dans Total I/h do N % mg/I d N % réacteur décanloteurm/h réacteur réacteur Kg (N-NH4./m3 m3/h _________________ on m/h g/I g/I _ Eau à trailer 89 42 7 24,2 11 72 500 3 h O0 20 0,26 40 0,7 0,75 0,5 Eau traitée 24,5 4 0 2 83,5 Eau à traiter 82, 5 50 9 26 11 66 400 3 h 00 20 0,26 40 0,7 0,7 0,5 Eau traitée 28 38 2 85 6 _ Eauà trailter 40 40 à 50 REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement biologique d'une eau résiduaire à traiter, selon lequel: - on amène un débit incident de cette eau dans une zone de mélange à-au moins un compartiment (A, A', A") dans laquelle, par brassage mécanique turbulent, on met en suspension homogène dans cette eau un matériau granulaire peu consommable et peu soluble, chargé en biomasse, que l'on maintient à une concentration massique sensiblement constante; on fait circuler cette eau et ce matériau granulaire en suspension dans une zone de séparation (B, B', B") dont on extrait, d'une part de l'eau clarifiée, d'autre part des boues comportant ledit matériau granu- laire; et - on ramène par recyclage forcé la quasi- totalité de ces boues comportant ledit matériau granulaire vers la zone de mélange (A, A', A"). 2. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'on injecte en outre dans la zone de mélange (A, A', A") de l'oxygène dans un débit propre à favoriser le développement d'une biomasse consommatrice de la pollution contenue dans l'eau à traiter. 3. Procédé selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'on injecte cet oxygène sous forme d'air. 4. Procéde selon la revendication 1, carac- térisé en ce que, l'eau contenant une pollution azotée sous forme de nitrate, on injecte en outre dans cette zone de mélange en milieu anoxique une source de carbone organique. 5. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que, l'eau à traiter contenant une pollution azotée sous forme organique ou sous forme d'ammoniaque, la zone de mélange comporte en série une zone aérobie de nitrification (1"A) dans laquelle on injecte de l'oxygène, puis une zone anoxique de dénitrification (1"B) dans laquelle on injecte une source de carbone organique. 6. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que, l'eau à traiter contenant une pollution azotée sous forme organique ou sous forme d'ammoniaque, la zone de mélange comporte en série une zone anoxique de dénitrification (1"'B) puis une zone aérobie de nitrifica- tion (1"'A) dans laquelle on injecte de l'oxygène, du liquide chargé en matériau granulaire sortant de la zone aérobie de nitrification étant recyclé vers la zone anoxique de dénitrification avec un débit au moins égal au débit incident d'eau à traiter. 7. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 6, caractérisé en ce que le matériau granu- laire que l'on met en suspension homogène est du sable fin. 8. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 7, caractérisé en ce qu'on régénère le matériau granulaire contenu dans une partie résiduelle des boues et on le réinjecte comme appoint dans la zone de mélange, tandis qu'on évacue la biomasse séparée de ce matériau granulaire. 9. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 8, caractérisé en ce que la concentration du- matériau granulaire dans la zone de mélange est maintenue approximativement à une valeur comprise entre 1 et 100 g/l. 10. Procédé selon la revendication 9, carac- térisé en ce que la concentration du matériau granulaire étant du sable fin, sa concentration est maintenue à une valeur comprise entre 5 et 50 g/l. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le brassage turbulent induit un recyclage interne entre 5 et 100 fois le débit incident. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'on ramène dans la zone de mélange par recyclage forcé la suspension dans un débit valant entre 10 et 500 % du débit incident de l'eau. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'on ramène cette quasi-totalité des boues dans le débit incident d'eau en amont de la zone de mélange. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'on laisse dégazer (5, 5") la suspension homogène avant de la faire pénétrer dans la zone de séparation. 15. Installation de traitement biologique d'une eau résiduaire prétraitée comportant: - une zone de mélange (A, A', A", A"') à au moins un compartiment dans laquelle débouche une canalisa- tion (2, 2', 2") d'admission d'eau à traiter, qui est munie de moyens mécaniques (20) de brassage turbulent et qui contient un matériau granulaire peu consommable et peu soluble chargé en biomasse formant une suspension homogène de concentration donnée; - une zone de séparation (B, B', B") en aval de la zone de mélange munie d'une voie (7, 7', 7") d'évacua- tion d'eau clarifiée et une voie (9; 9'A, 9'B; 9") d'évacuation de boues; - une canalisation -(3, 3', 3"A) de recyclage de boues munie de moyens de pompage (11), partant de la voie d'évacuation de boues et aboutissant à la zone de mélange ou en amont de celle-ci. 16. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que la zone de mélange (A, A', A") comporte un réacteur de mélange (1, 1', 1") comportant des moyens d'oxygénation (12). 17. Installation selon la revendication 16, caractérisée en ce que les moyens d'oxygénation sont formés par une rampe d'oxygénation. 18. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que la zone de mélange comporte en série un réacteur aérobie de nitrification (l"A) contenant une arrivée d'oxygène (12") et un réacteur anoxique de dénitri- fication (1"B) contenant une arrivée (30) de carbone organique. 19. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que la zone de mélange comporte en série un réacteur anoxique de dénitrification (1"'B), puis un réacteur aérobie de nitrification (1"'A) muni d'une arrivée d'oxygène, une canalisation de recyclage (40) étant connectée entre la sortie du réacteur aérobie de nitrifica- tion (l"'A) et le réacteur anoxique de dénitrification (l"'B). 20. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 19, caractérisée en ce que les moyens mécaniques de brassage turbulent (20) comportent un agitateur. 21. Installation selon la revendication 20, caractérisée en ce que cet agitateur comporte des pales (22) décalées le long d'un arbre d'entraînement (21) et conformés en sorte de provoquer le long de cet arbre des écoulements de sens contrariés. 22. Installation selon la revendication 20 ou la revendication 21, caractérisée en ce que cet agitateur est disposé verticalement. 23. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 22, caractérisé en ce que le matériau granulaire est du sable fin. 24. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 23, caractérisé en ce que le matériau granulaire a dans la zone de mélange une concentration comprise entre 1 et 100 g/l. 25. Installation selon la revendication 24, caractérisé en ce que cette concentration est comprise entre 5 et 50 g/l. 26. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 25, caractérisée en ce que le matériau granulaire a une granulométrie comprise entre 20 et 500 gm. 27. Installation selon la revendication 26, caractérisée en ce que le matériau granulaire est du sable de granulométrie comprise entre 80 et 200 gm. 28. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 27, caractérisée en ce qu'elle comporte une chaîne de régénération (C, D) partant de la voie d'évacuation des boues en aval de la canalisation de recyclage et aboutissant à une canalisation d'injection d'appoint de matériau granulaire aboutissant à la zone de mélange ou en amont de celle-ci. 29. Installation selon la revendication 28, caractérisée en ce que la chaine de régénération comporte au moins un hydrocyclone (D). 30. Installation selon la revendication 28, caractérisée en ce que la chaîne de régénération comporte un moyen de séparation par ultrason. 31. Installation selon la revendication 28, caractérisée en ce que la chaine de régénération comporte un moyen de séparation par tamisage. 32. Installation selon la revendication 28, caractérisée en ce que la chaîne de régénération comporte un moyen de séparation par centrifugation. 33. Installation selon la revendication 28, caractérisée en ce que la chaine de régénération comporte un moyen de séparation par voie chimique ou biologique. 34. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 33, caractérisée en ce qu'elle comporte une zone de dégazage entre la zone de mélange et la zone de séparation. 35. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 34, caractérisée en ce que la zone de séparation comporte des moyens de décantation. 36. Installation selon la revendication 35, caractérisée en ce que la zone de séparation comporte des éléments (26) de décantation lamellaire. 37. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 34, caractérisée en ce que la zone de séparation comporte des moyens de centrifugation. 38. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 34, caractérisée en ce que la zone de séparation comporte des moyens de tamisage. 39. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 34, caractérisée en ce que la zone de séparation comporte des moyens de filtration sur membrane.