Brevet FR2624617A1 — publié le 19890616

262461' La présente invention est relative à un appa- reil de mesure de courants électriques alternatifs et/ou continus, du type à couplage magnétique. La mesure de courants électriques utilise des dispositifs dits "galvanomagnétiques" comme éléments de détection.(Des renseignemnts détaillés sur ces dispositifs existent dans la littérature technique et l'on peut utile- ment consulter la publication SIEMENS"Galvanomagnetic Devices"Data Book 1976/77). Cette mesure est effectuée selon deux techniques différentes. La première technique est une technique dans laquelle,théoriquement au moins,on ne devrait effectuer aucune compensation des variations de flux magnétique. L'appareil de mise en oeuvre correspondant comprend essen- tiellement un circuit magnétique comportant un entrefer dans lequel est inséré le dispositif"galvano-magnétique'" Le circuit magnétique est excité par le courant circulant dans un enroulement. Les variations de flux correspondent aux variations du courant d'entrée selon l'équation: (1) _ L dij L c' i jd-- = NAs dt NAS. o - B* est la valeur de l'induction magnétique, - i, le courant d'entrée de fréquence f = 2X'. étant la pulsation, - N, le nombre de spires de l'enroulement, - As,la surface du circuit magnétique entouré par cet enroulement, - L, l'inductance tenant compte de l'effet du circuit magnétique. Etant donné que les câbles électriques de connexion associés au dispositif"galvano-magnétique"' constituent une boucle dont la surface ne peut pas être annulée complètement et que donc la surface de cette boucle - bien que faible - présente une valeur finie A différente de zéro, la tension électrique vi induite entre les bornes de sortie est définie par l'expression suivante, qui est valable dans l'hypothèse que les fuites magnétiques (et donc l'inductance de fuite) ainsi que l'augmentation de la surface de l'entrefer effectif soient négligeables: (2) vi = - dB* dt Dans les mêmes hypothèses on peut exprimer la tension vi comme une fraction de la tension vs induite dans l'enroulement précité, à savoir: vs A (3) v -i As v1 N As En outre, si l'on exprime de façon classique l'inductance L comme le produit du nombre de spires au carré N2 par une constante K, L = KN2, on peut également exprimer v. qui figure dans l'équation (2) de la manière suivante, en tenant. compte de l'équation (1) : (4) vi j= [i|.. K. A. N. AN L'équation (4) montre que la tension électrique induite est directement proportionnelle au nombre de spires N et à la pulsation w. Cela signifie que la valeur de vi est telle que le plus souvent s'impose, en pratique,une compensation (selon des techniques connues des techniciens en la matière) qui contribue à compliquer encore plus la conception du circuit de mesure. Les appareils de cette catégorie présentent donc l'inconvénient de requérir une valeur d'inductance très élevée (à savoir, un nombre élevé de spires), qui est nécessaire pour obtenir la sensibilité désirée du dispo- sitif de mesure: cette condition se traduit dans une valeur relativement élevée de la tension induite entre les bornes du dispositif et correspond à un comportement qui est loin d'être idéal. La deuxième technique de mesure de courants électriques, à l'aide de dispositifs"galvano-magnétiques', est une technique dans laquelle on effectue une compen- 3' sation active des variations de flux magnétique. L'appareil de mise en oeuvre correspondant diffère, par rapport à celui utilisé dans le cadre de la première technique précitée, en ce que le circuit magné- tique comporte un enroulement auxiliaire en plus de l'enroulement principal d'excitation. Un circuit de contreréaction amène le courant dans cet enroulement auxiliaire de manière à obtenir une compensation totale des variations de flux magnétique, à savoir une valeur nulle ou constante de l'induction magnétique B. Le circuit de contreréaction doit être conçu de manière à présenter une largeur de bande qui s'étend de la fréquence nulle (correspondant au régime en courant continu) à la fréquence désirée (en régime de courant alternatif). De toutes façons, la variation de flux est très faible (théoriquement nulle), en sorte que la compensation de la tension induite est pratiquement efficace. De plus, l'impédance du dispositif de mesure est elle aussi très faible (théoriquement nulle). Toutefois, bien qu'un appareil de mise en oeuvre de la deuxième technique présente un comportement très voisin du comportement idéal, la réalisation du circuit de contreréaction évoqué plus haut est relativement complexe (en raison de la largeur de bande étendue qu'il faut assurer); en outre, une valeur de courant élevé requiert un enroulement auxiliaire de compensation compor- tant un nombre de spires élevé pour réduire le courant de compensation et donc la puissance nécessaire., Le champ d'application de cette deuxième caté- gorie d'appareils de mesure est donc limité par les contraintes précitées. La présente invention s'est donc donné pour but de pourvoir à un appareil de mesure de courant à couplage magnétique qui répond mieux aux nécessités de la pratique que les appareils visant au même but antérieurement connus, notamment en ce que: - aucune compensationdes variations de flux magnétique n'est nécessaire, sans pour autant utiliser les cir- cuits de compensation par contreréaction très complexes de l'art antérieur, - ses performances s'approchent de celles d'un appareil de mesure de courant idéal (dont la propriété est d'avoir une impédance nulle), parce que son impédance est extrêmement faible, ce qui élimine l'inconvénient qui limitait, dans l'art antérieur, l'utilisation des appareils de mesure de courant à couplage magnétique et qui était dû à la valeur élevée de leur impédance, - les pertes dans le fer sont réduites drastiquement, ce qui élimine l'inconvénient constitué par le choix limité des matériaux pour le circuit magnétique. L'appareil objet de la présente invention définit une troisième technique de mesure, qui peut être qualifiée de compensation "passive"(ou intrinsèque)des variations de flux magnétique et qui, tout en permettant de maintenir les avantages des appareils de la deuxième catégorie, autorise la réalisation d'appareils (apparte- nant donc à une troisième catégorie) dont la conception et la structure sont beaucoup plus simples. De plus, il faut souligner que la contreréaction qu'ils permettent d'introduire de façon intrinsèque (c'est-à-dire qu'elle est propre à leur structure), est beaucoup plus efficace (surtout aux fréquences élevées) que celle qui peut être obtenue par n'importe quel type de circuit de contrereaction actif. La présente invention a pour objet un appareil de mesure de courant, du type à couplage magnétique, comportant un transformateur pourvu de: - un circuit magnétique,défini par un noyau en matériau ferromagnétique présentant un entrefer dans lequel est placé un dispositif fournissant un signal qui est fonction du flux magnétique existant dans l'entrefer, - un enroulement primaire,traversé par le courant à * mesurer,et un enroulement secondaire, chaque enroule- ment étant disposé autour dudit circuit magnétique et comportant son propre nombre de spires, lequel appareil est caractérisé en ce qu'il comporte: - unmoyende séparation, d'une part, de la somme des composantes continue et alternatives à basses fréquences du courant à mesurer et, d'autre part, de la somme des composantes alternatives à fréquences élevées de ce même courant, - un moyen fournissant un premier signal proportionnel à la somme desdites composantes alternatives à fréquences élevées, ledit dispositif, placé dans l'entrefer fournissant un deuxième signal qui est proportionnel à la somme desdites composantes continue-et alternatives à basses fréquences, - un moyen de sommation desdits premier et deuxième signaux, lequel moyen de sommation fournit ainsi un troisième signal qui est proportionnel au courant à mesurer. Selon un mode de réalisation préféré de l'ap- pareil conforme à l'invention, ledit moyen de séparation de la somme des composantes continue et alternatives à basses fréquences et de la somme des composantes alter- natives à fréquences élevées est constitué par ledit enroulement secondaire sensiblement court-circuité. Selon un autre-mode de réalisation avantageux de l'appareil conforme à l'invention, le moyen fournissant ledit premier signal est constitué par une impédance de très faible. valeur de l'ordre de quelques milli-ohms, insérée dans l'enroulement secondaire, ce qui n'altère pas sensiblement le fonctionnement en court-circuit de celui-ci, ledit premier signal étant défini par la tension existant entre les bornes de l'impédance pré- citée. Selon une disposition préférée de ce mode de réalisation, l'impédance sur laquelle est fermé l'enrou- lement secondaire, est constituée par une pure résistance. Selon un autre mode de réalisation préféré de l'appareil conforme à l'invention, le moyen fournissant ledit premier signal est constitué par un amplificateur, qui est alimenté par ledit enroulement secondaire et dont l'entrée et - la sortie présentent une borne commune, l'admittance de liaison entre l'entrée et la sortie étant très élevée (théoriquement infinie), en sorte que l'impé- dance d'accès à l'entrée de l'amplificateur et l'impédance d'accès à la sortie de celui-ci est très basse (théorique- ment nulle), ledit premier signal étant défini par la tension existant entre les bornes d'une impédance d'accès à la sortie de l'amplificateur équivalente à l'admittance de la liaison entre entrée et sortie dudit amplificateur. Selon un autre mode de réalisation préféré de l'appareil conforme à l'invention, le moyen fournissant ledit premier signal est constitué par un troisième enrou- lement disposé autour dudit circuit magnétique, ledit premier signal étant constitué par la tension existant entre les bornes dudit troisième enroulement, et ce troisième enroulement comporte un nombre de spires très élevé. Selon encore un autre mode de réalisation préfé- ré de l'appareil conforme à l'invention, le noyau du cir- cuit magnétique est réalisé en.fer doux, non laminé. Selon un mode de réalisation avantageux de l'appareil conforme à l'invention, ledit moyen de somma- tion desdits premier et deuxième signaux est constitué par un amplificateur opérationnel à bande passante large qui reçoit à ses bornes d'entrée une des bornes de sortie desdits moyens fournissant lesdits premier et deuxième signaux, les autres bornes de ces dernières étant communes. Selon un autre mode de réalisation avantageux de l'appareil conforme à l'invention, un amplificateur à bande passante étendue amplifie ledit premier signal, tandis qu'un amplificateur à bande passante moyenne ampli- fie ledit deuxième signal. Outre les dispositions qui précèdent, l'inven- tion comprend encore d'autres dispositions, qui ressor- tiront de la description qui va suivre. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre, qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente un premier mode de la solution de principe selon laquelle est réalisé l'appareil de mesure conforme à l'invention; - les figures 2 et 3 représentent deux configurations possibles du circuit de la figure l,lorsqu'on dispose un générateur à effet Hall dans l'entrefer du transfor- mateur; - la figure 2a représente en détail une possible structure du circuit de la figure 2; - la figure 4 illustre le schéma équivalent du transforma- teur représenté aux figures 1 à 3; - la figure 5 est une variante de réalisation de l'appa- reil illustré à la figure 1; - la figure 6 est une configuration équivalente à la- configuration illustrée à la figure 1; - la figure 7 est une autre variante de réalisation par rapport à l'appareil de la figure 1. La figure 1 est une illustration schématique de l'appareil de mesure de courant selon l'invention. Tr est un transformateur, dont le circuit magnétique F présente unentrefer E. R est une résistance de très faible valeur, notamment de l'ordre de 10 mc. G est un dispositif "galvano-magnétique" (tel qu'un générateur à effet Hall ou n'importe quel autre dispo- sitif fournissant entre ses bornes de sortie un signal qui est fonction du flux magnétique), qui est placédans l'entre- fer. E est un circuit sommateur (passif ou actif) dont la sortie est fonction du courant d'entrée I à mesurer circulant dans l'enroulement primaire P constitué d'un nombre de spires Np, Ns étant le nombre de spires du circuit secondaire S. Aux figures 2 et 3 sont illustrées deux configu- rations possibles dudispositif de la figure 1 utilisant, par exemple, ungénérateur àeffet HallGh, dont l'interaction avec le champ magnétique du transformateur est représentée schématiquement par.une ligne en pointillé. Ih est la source de courant alimentant Gh. Dans la figure 3, A est un amplificateur à bande passante étendue. Dans la figure 2, Adc est un amplificateur à bande passante moyenne et à gain élevé dont l'entrée est définie par la tension due à l'effet Hall et disponible entre ses bornes de sortie, tandis que Aac est un ampli- ficateur à bande passante étendue et à gain moyen, qui est sensible à la tension alternative à la fréquence élevée qui existe entre les bornes de la résistance R. La figure 2a montre en détail une configuration possible du circuit illustré à la figure 2,dans laquelle on retrouve le transformateur Tr,le dispositif Gh, les amplificateurs Adc et Aac (qui sont du type désigné par la référence LM 308)ainsi que la résistance R insérée entre les bornes de l'enroulement secondaire. On suppose que, dans le circuit de figure 2a la résistance R a la valeur de 50 mQ et que les autres éléments du circuit ont les valeurs indiquées ci-après: r'1 = r'2 = r'3 = 10 k2 r"1 = r"2 = r5 = r7 = i kQ r"3 = 200 kQ r4 = r8 = r9 = 8 kQ r6 = r10 = 100 k2 rll = 470 P C1 = C2 = 3,3 pF. Dans le circuit de figure 2a on voit aussi un transistor du type 2N 2907 A et deux diodes Zener Zl, Z2. CD est la capacité découplée d'un condensateur de découplage de la capacité existant entre les enroule- ments primaires et secondaires. La figure 4 illustre le circuit équivalent du dispositif de mesure des figures 1 à 3. Dans ce circuit équivalent,L1 est l'inductance de fuite, Lm l'inductance qui tient compte de l'effet du circuit magnétique et n2R est la résistance équivalente à la résistance R insérée dans le circuit secondaire du transformateur et rapportée au circuit primaire, avec N n = Ns N Le courant d'entrée I comporte en général une composante continue Idc et une composante alternative i ( w), o w = 21rf - Lorsque la composante Idc est pré- sente, celle-ci circule nécessairement à travers Lm dans le circuit équivalent précité, étant donné que la branche n2R de ce circuit tient essentiellement compte de l'effet "transformateur". Si l'on indique avec im(w) et ir(w) les courants. alternatifs correspondant au courant i(w) et circulant à travers Lm et n2R, respectivement, il est clair que i(t) = im(w) + ir(m) etque, engénéral, le courant Im qui traverse Lm est donné par Im = Idc + im, tandis que n2R est traversé essentiellement par ir. Le courant I est donc: (5) I = Im + ir. Le courant Im est fonction du flux magnétique et est détecté par le dispositif G sous forme d'un signal de tension vi, tandis que le courant ir peut être détecte par l'intermédiaire de la tension vr induite dans l'enrou- lement secondaire S, à laquelle ir est liée par l'équation (6) Vr = ir. n2R. Or, il est facile d'exprimer les courants ir (w) et im(W) en fonction du courant i(w), selon les expres- sions suivantes, en tenant compte du théorème de répar- tition des courants: (7) lir(w)| = Ji () 1 WLm n4R2 + w2L2 (8) jim(w) j = Ii(w)t n2R dn4R2 + W2L2 Ces expressions montrent clairement que, lorsque > " n2R il résulte que: Lm |lir (wa) | li m I)| tandis que, lorsque w " n2R, il résulte que: Lm |im(W) I - li(W) |, ce qui signifie que l'amplificateur Adc ne nécessite pas une grande largeur de bande (jusqu'à 1KHz c'est pratique- ment suffisant), la largeur de bande totale étant définie par la bande passante de l'amplificateur Aac. Ce qui précède montre clairement que, comme résultat du fait que l'enroulement secondaire est prati- quement court-circuité, le courant alternatif ir qui le traverse comporte des composantes de fréquences élevées. Au contraire, le courant alternatif im, qui tient compte de l'effet du circuit magnétique, comporte des composantes de basses fréquences ainsi que l'éven- il tuelle composante continue, ce qui se traduit par des variations très faibles du flux dans le circuit magné- tique et justifie le fait que le dispositif selon l'in- vention ne nécessite aucune compensation des variations se flux. L'équation 5 montre donc qu'en.fermant l'enrou- lement secondaire pratiquement en court-circuit (vu la valeur très faible de la résistance R) on a pu obtenir la séparation, d'une part, des composantes continue et alter- natives à basses fréquences, représentées par Im, et d'autre part, des composantes alternatives à fréquences élevées, représentées par ir. Etant donné que le signal vi fourni par le dispositif G est proportionnel à l'induction magnétique, il s'ensuit que ce signal et cette induction correspondent à la composante continue et aux composantes à basses fré- quences, tandis que le signal Vr, disponible aux bornes de la résistance R, est proportionnel aux composantes à fréquences élevées. Donc, la somme de ces deux signaux vi et vr est la reproduction fidèle du courant d'entrée I objet de la rmesure. Dans les mêmes conditions évoquées plus haut, il est également facile de vérifier que l'impédance de l'appareil de mesure, entre les bornes d'entrée a et b est donnée par: "n2R (9) IZab | /n4R2 + 2 L2, pour w >> n2R 1 J1 Lm et (10) Iz.abi <>(Lm + Ll), pour w fuite L1 est négligeable, est égale à n2R. En admettant que le courant d'entrée soit défini par un courant sinusoidal i et que L1 0, la tension vi induite aux bornes du dispositif GH peut être exprimée en fonction de la tension Vab entre les bornes d'entrée: (11) vil = IvabI A Np As Si l'on exprime Vab comme produit de ir par n2R, il est aussi possible d'écrire: (12) vil 1 A. i n2RwLm AsiNP5 4'n4R2a+w2L2 A partir de l'équation (12) il est facile de déterminer la valeur maximale Vi,maxi de lvil que celle- ci présente aux hautes fréquences: (12bis) Vimaxi = N- p 1 A 'i n2R m> viÀ L'équation (12bis) montre que cette valeur maxi- male est indépendante de la fréquence et qu'elle est in- versement proportionnelle au nombre de spires Np de l'en- roulement primaire, et ce contrairement à la dépendance définie par l'équation (4) précitée, qui a été établie dans le cadre de la première méthode de mesure de l'art antérieur. Si l'on effectue le rapport entre les équations (4) et (12bis), l'on a, à conditions égales en ce qui concerne les grandeurs homologues qui y figurent: (13) IvJl wKN2 wLm Vi,maxi n2R n2R o Lm = KN2 représente l'inductance qui tient compte de l'effet du circuit magnétique, supposée elle aussi égale dans les deux cas. En admettant que: Lm = 100 EH R = 10 m2 n =1 f = 100 KHz l'équation (14) donne un rapport M 1v- 6,3. 103 Vi,maxi ce qui montre que l'on peut mesurer, l'aide de l'appareil selon l'invention,une tension sensiblement inférieure par rapport à l'appareil permettant la mise en oeuvre de la première méthode de l'art antérieur évoquée plus haut,et ce seulement en ajoutant dans le circuit magnétique un ernrou- lement secondaire fermé sur une charge constituée par une résistance (e n général, par une impédance) de très faible valeur. En outre, si l'on considère la variation de l'induction magnétique, p ar analogie avec l'équation (1) précitée, on peut exprimer cette variation dans le cas de l'appareil conforme à l'invention comme suit: (14) dB Lm w limi wLm i n2R dt N - As Np As nR2+L Egalement dans ce cas, on peut calculer la valeur maximale de cette variation d'induction magnétique, que celle-ci présente aux hautes fréquences: (14bis) dB = Lm - il n2R n2R Iii dB dt I maxi Np As WLm Np As I dt Le rapport entre les équations (1) et (14bis), effectué en admettant égales toutes les grandeurs homo- logues qui y figurent,donne (15) > wLm (15) IdB*/dt /tdB/dtI mR ' cette équation étant évidemment en accord avec l'équation (13). Or, étant.donné que les pertes magnétiques sont approximativement proportionnelles à IdB/dt 2 (plus exac- tement, elles sont proportionnnelles à wu BS, e et B étant des coefficients appropriés fonction de la fré- quence), il est donc clair que l'appareil selon l'in- vention permet de réduire d'un facteur sensiblement égal à 10 les pertes magnétiques par rapport aux pertes qui ont lieu dans un appareil de mise en oeuvre de la première méthode de l'art antérieur. Cela a comme conséquence inattendue-que l'on n'a plus besoin de réaliser le circuit magnétique en ferrite - qui est un matériau très fragile et dont la mise en forme est difficile - ni de le laminer. Pour un prototype réalisé en fer doux non laminé, avec R = 50 mn, Lm = 80 AH, un courant d'entrée sinusoidal présentant un écartement de lA entre les valeurs maximales positive et négative et une fréquence f = 100 KHz, l'on a pu évaluer à 40 mW les'pertes totales dans le fer et dans le cuivre, 6,5 mW ayant été dissipés dans la résistance R. Les valeurs calculées à partir des équations (12)-(12bis) et (14)-(14bis) peuvent être réduites encore plus à l'aide d'un amplificateur Ai/v (cf. la figure 5), qui est alimenté par l'enroulement secondaire S et dont l'entrée et la sortie présentent une borne commune. En fait, si l'on indique avec Y l'admittance, très élevée (théoriquement infinie), de la liaison entre l'entrée et la sortie de l'amplificateur AI/V, l'application du théo- rème de MILLER permet d'affirmer que, dans le cas o le gain de cet amplificateur est nettement supérieur à l'unité, l'admittance précitée se retrouve telle quelle à la sortie et multipliée par le gain (changé de signe) à l'entrée. Cela signifie qu'en réalité l'amplificateur présente une impédance d'accès à l'entrée et d'accès à la sortie Z. = 1/Yg qui est très basse (théoriquement nulle), comme exigé par le fonctionnement de l'appareil de mesure selon l'invention. Les performances de l'appareil de mesure peuvent être encore améliorées en adoptant la configuration illus- trée à la figure 7, à savoir en utilisant un troisième enroulement Rad comportant un nombre de spires Nad très élevé et en utilisant la tension vad disponible entre les bornes de l'enroulement Rad comme signal proportionnel à la somme des composantes alternatives à fréquences éle- vées (représentées par le terme ir indiqué plus haut) du courant I à mesurer. En effet, dans l'hypothèse - déjà évoquée pré- cédemment - o l'inductance de fuite L1 est négligeable, on peut exprimer la tension Vab entre les bornes d'entrée de l'appareil comme étant égale pratiquement à n2R ir. La valeur de Vad peut donc être calculée à partir de la proportion suivante: Vab Np vad Nad ce qui permet d'écrire que: Vad = n2R ir Nad Np Le nombre de spires Nad peut être rendu aussi élevé que possible - les seules limites étant essentiel- lement d'ordre pratique et notamment liées aux problèmes de coût et d'encombrement - étant donné que cet enroule- ment additionnel n'est pas traversé par du courant et ne met donc en jeu aucune puissance électrique. La solution de la figure 7 permet de réduire la valeur de résistance R insérée dans l'enroulement secondaire jusqu'à. l'annuler pour n'avoir que la résis- tance de l'enroulement secondaire S correspondant. En outre, le fait d'avoir entre les bornes de l'enroulement additionnel Rad une tension de valeur rela- tivement élevée permet d'augmenter la largeur de la bande passante (en pratique, jusqu'à l'infini,si aucune ampli- fication n'est nécessaire). La configuration du circuit de figure 1 peut être généralisée selon ce qui est illustré à la figure 6, qui montre une-solution électriquement équivalente à la solution de la figure 1. Les deux figures diffèrent essentiellement en ce que le courant à mesurer I traverse non seulement l'en- roulement primaire d'un transformateur Tr du type précité, mais également l'enroulement primaire du transformateur Trl, les deux enroulements primaires étant connectés en série, de même que les enroulements secondaires corres- pondants. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée, de la présente invention. REVENDICATIONS. 1.- Appareil de mesure de courant, du type à couplage magnétique, comportant un transformateur (Tr) pourvu de: - un circuit magnétique défini par un noyau (F) en maté- riau ferromagnétique présentant un entrefer (E) dans lequel est placé un dispositif (G) fournissant un signal (vi) qui est fonction du flux magnétique existant dans l'entrefer, - un enroulement primaire (P),traversé par le courant à mesurer (I),et un enroulement secondaire (S), chaque en- roulement étant disposé autour dudit circuit magnétique (F) et comportant son propre nombre de spires (Np, Ns), lequel appareil est caractérisé en ce qu'il comporte: - un moyen de séparation, d'une part, de la somme (Im) des composantes continue et alternatives à basses fré- quences du courant à mesurer (I) et, d'autre part, de la somme des composantes alternatives (ir) à fréquences élevées de ce même courant, - un moyen fournissant un premier signal (Vr, vad) pro- portionnel à la somme (ir) desdites composantes alter- natives à fréquences élevées, ledit dispositif (G) placé dans l'entrefer (E) fournissant un deuxième signal (vi) qui est proportionnel à la somme (Im) desdites composantes continue et alternatives à basses fréquences, un moyen de sommation (E)desdits premier et deuxième signaux, lequel moyen de sommation fournit ainsi un troisième signal qui est proportionnel au courant à mesurer (I). 2.- Appareil selon la revendication 1, caracté- risé en ce que ledit moyen de séparation de la somme (Im) des composantes continue et alternatives à basses fréquences et de la somme (ir) des composantes alterna- tives à fréquences élevée est constitué par ledit enrou- lement secondaire (S) sensiblement court-circuité. 3.- Appareil selon l'une quelconque des revendi- cations 1 ou 2, caractérisé en ce que le moyen fournissant ledit premier signal est constitué par une impédance de très faible valeur de l'ordre de quelques milli-ohms, insérée dans l'enroulement secondaire (S), ce qui n'altère pas sensiblement le fonctionnement en court-circuit de celui-ci, ledit premier signal étant défini'par la tension existant entre les bornes de l'impédance précitée. 4.- Appareil selon la revendication 3, caractéc- térisé en ce que l'impédance, sur laquelle est fermé l'en- roulement secondaire, est constituée par une pure résis- tance (R). 5.- Appareil selon l'une quelconque des reven- dications 1 ou 2, caractérisé en ce que le moyen fournis- sant ledit premier signal est constitué par un amplifica- teur (AI/V), qui est alimenté par ledit enroulement secondaire (S) et dont l'entrée et la sortie présentent une borne commune, ledit premier signal étant défini par la tension existant entre les bornes d'une impédance d'accès à la sortie de l'amplificateur équivalente à l'admittance (Y) de la liaison entre entrée et sortie dudit amplificateur. 6.- Appareil selon l'une quelconque des reven- dications 1 ou 2, caractérisé en ce que le moyen fournissant ledit premier signal est constitué par un troisième enrou- lement (Rad) disposé autour dudit circuit magnétique (F), ledit premier signal étant constitué par la tension existant entre les bornes dudit troisième enroulement, et en ce que ledit troisième enroulement comporte un nombre de spires (Nad) très élevé. 7.- Appareil selon la revendication 6, caracté- risé en ce que l'impédance de l'enroulement secondaire est constitué par la résistance propre de cet enroulement. 8.- Appareil selon l'une quelconque des revendi- cations i à 7, caractérisé en ce que l'enroulement pri- maire dudit transformateur (Tr)-est en série avec un autre enroulement primaire appartenant à un autre trans- formateur, dont l'enroulement secondaire est également connecté en série avec l'enroulement secondaire du premier transformateur (Tri). 9.- Appareil selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 8, caractérisé en ce que le noyau (F) du circuit magnétique est réalisé en fer doux non laminé.