Brevet FR2628171A1 — publié le 19890908

RÉPUBLIQUE FRAN AISE (S NO de publication: 2 628 171 (à n'utiliser que pour les INSTITUT NATIONAL commandes de reproduction) DE LA PROPRIÉ=TE INDUSTRIELLE a DE LA PROPRIÉTÉ INDUSTRIELLE N d'enregistrement national 88 16066 PARIS IntCl4: F 16J 15/04, 15/10//F 15B 1/047. @ DEMANDE DE BREVET D'INVENTION A1 ) Date de dépôt: 7 décembre 1988. Q Demandeur(s): SUGIMURA Nobuyuki. - JP. ) Priorité: JP, 4 mars 1988, n 'S 51316/1988 et 51317/1988.. Q Inventeur(s): Nobuyuki Sugimura. 4 Date de la mise à disposition du public de la demande: BOPI "Brevets " n 36 du 8 septembre 1989. Références à d'autres documents nationaux appa- rentés: () Titulaire(s) Q Mandataire(s): Cabinet Brot et Jolly. Joint fileté à gradins et joint fileté sectionné présentant une excellente résistance à la fatigue. L'invention concerne un joint fileté à gradins et joint fileté A sectionné présentant une excellente résistance à la fatigue, ce AccX joint fileté devant subir une charge fluctuante. As_ 2 Le filetage 20, des filetages 19, 20 de ce joint, qui doit subir la charge de traction présente une surface de contact c- L retranchée sur les crêtes des filets et dont la hauteur de _Di contact L est moindre que pour l'autre partie. De ce fait, le FS 20 moment fléchissant par aire unitaire maximum engendré dans M les fonds de filets f1-f10 est uniformisé et le moment fléchis- s sant par aire unitaire de crête se trouve réduit. -4 Application aux parties vissées d'accumulateurs ou de L I cylindres. - FL FS fX O 20E AVndfàoPM NTA 2rdlCeo 5 PIE 10 L O vente des fescicules à I'iMPRIMERIE NATIONALE, 27. rue de la Convention -- 75732 PARIS CEDEX 15 JOINT FILETE A GRADINS ET JOINT FILETE SECTIONNE PRESENTANT UNE EXCELLENTE RESISTANCE A LA FATIGUE. La présente invention concerne un joint vissé à utiliser dans les parties d'un accumulateur ou d'un cylindre dans lesquelles de très fortes variations de charge apparaissent, provoquant par là l'application de tractions répétées au joint vissé et, plus particulièrement, un joint vissé à gradins et joint vissé sectionné présentant une résistance prolongée à la fatigue. Par exemple, un accumulateur hydraulique ou pneumatique est réalisé de telle sorte que l'intérieur de son corps de récipient est divisé par une vessie intérieure en une chambre à gaz et une chambre à fluide et chacune des deux extrémités du corps de récipient est étanchée par une plaque latérale, de sorte que l'accumulateur exerce un effet d'absorption des pulsations ou un effet d'absorption des chocs par dilatation ou contraction de la vessie en fonction des variations de pression apparaissant dans le circuit de fluide. Dans de tels accumulateurs on a recours à un filetage parallèle pour la fixation du corps de récipient à la plaque latérale. Quand la pression intérieure de l'accumulateur s'élève et que la plaque latérale est pressée vers l'extérieur, le filetage se trouve soumis de manière répétée à des charges axiales et circonférentielles, c'est-à-dire à une charge "fluctuante" allant d'un niveau nul à un niveau maximum. Ces charges ne sont pas uniformément supportées par les filets du filetage, mais sont échelonnées dans le sens de la traction. Par conséquent, sur le fond de filet du tronçon d'extrémité avant d'un filetage femelle subissant une forte traction, il y a concentration d'efforts, ce qui peut provoquer la rupture du fond de filet. Afin de surmonter la difficulté sus-énoncée, on peut faire appel à un joint fileté du type "joint fileté utilisant un filetage mâle à bout de forme tronconique susceptible de présenter de la résistance à la fatigue" antérieurement décrit dans le brevet des Etats-Unis n 4189975 et dans la publication de brevet japonais n 56-53651. Un groupe de chercheurs dont l'auteur de la présente invention a réalisé, comme indiqué sur la figure 11, un filetage femelle 2 de corps de récipient 1 et un filetage mâle 4 de plaque latérale 3 ayant chacun la forme d'un filetage triangulaire M106,8 x 2. Ensuite, on a fabriqué un accumulateur d'essai présentant un filetage mâle 4 réalisé en sorte que 'la hauteur h des filets m7 à m1 diminue progressivement de la manière décrite dans le brevet précité, ainsi qu'un accumulateur courant dans lequel on a prévu le filetage triangulaire sus-indiqué. On a ensuite étudié la répartition de charge entre filets et la résistance à la fatigue des filetages des deux accumulateurs pour les conditions suivantes: diamètre d'étanchement d = 104 mm; pression intérieure p = O à 318 bars environ; et fréquence = 2,5 Hz. Le résultat a été que, alors que l'accumulateur d'essai présentait une répartition de la charge entre filets plus uniforme que pour l'accumulateur courant, l'accumulateur d'essai n'avait qu'une résistance à la fatigue inférieure à celle de l'accumulateur courant. Le filet qui supportait la plus grande proportion de la charge était le second filet m2 à partir de la partie située le plus en avant 2m de l'accumulateur d'essai, la proportion étant de 18,5% alors que, dans l'accumulateur courant, le filet le plus chargé était celui situé le plus en avant, la proportion étant de 21%. La résistance à fatigue se chiffrait par 560 000 cycles pour l'accumula- teur courant et par 380 000 cycles pour l'accumulateur d'essai. Quand la proportion de support de charge du filetage baisse, la résistance à la fatigue de ce dernier augmente habituellement. Toutefois, pour l'accumulateur d'essai décrit ci-dessus, la résistance à la fatigue se trouvait diminuée. Pour en déterminer la cause, on a appliqué le moment fléchissant de crête, parmi les moments fléchissants maximaux susceptibles de s'appliquer aux fonds de filet f1 à fo10 respectivement, au fond de filet f2 du second filet femelle à partir de la partie située tout à fait à l'avant 2e. L'amplitude du moment fléchissant est devenue maximale, provoquant la rupture de cette partie. Autrement dit, quand le filetage mâle 4 subit une pression dans la direction Y, chaque filet fm du filetage femelle est mis dans un état de déséquilibre dans lequel c'est sa surface inférieure qui supporte la charge répartie. On peut assimiler la hauteur fh du filet fm du filetage femelle au bras de moment qui affecte la grandeur du moment fléchissant. Par conséquent, si la hauteur de filet fh est rendue uniforme et que la charge à supporter par chaque filet ne soit pas uniforme, plus la charge à supporter est grande et plus le moment fléchissant de crête est grand. De plus, l'amplitude du moment fléchissant atteint un maximum et le filetage peut aisément céder. On a obtenu les moments fléchissants par aire unitaire maximaux engendrés au fond de chacun des filets du filetage femelle de l'accumulateur courant et de l'accumulateur d'essai en utilisant la proportion de support de charge et la hauteur de contact moyenne. Le résultat est indiqué sur la figure 4. Sur cette figure, on a indiqué en A le moment fléchissant maximal de l'accumulateur courant et en B, celui de l'accumulateur d'essai. Un moment fléchissant de crête PB de 132,5 N.m/m a été engendré au fond du filet f2 de filetage femelle de deuxième rang à partir du filet situé le plus en avant 2e de l'accumulateur d'essai B. Le moment PB ainsi engendré était plus important que le moment fléchissant de crête PA = 111,9 N.m/m de l'accumulateur courant. Par conséquent, l'amplitude de moment était aussi importante, provoquant facilement la rupture du filet. Compte tenu de ce qui précède, la présente invention a pour but d'améliorer la résistance à la fatigue d'un joint fileté et d'accroître la longévité de ce dernier. Un joint fileté destiné à subir une charge fluctuante et réalisé suivant la présente invention comprend un filetage devant subir une charge de traction dont chaque surface de contact de crête de filet est sectionnée à l'extrémité de chacun des filetages et présente une hauteur de contact réduite par rapport aux autres parties, ce qui uniformise le moment fléchissant maximal par aire unitaire au fond du filet, réduit notablement le moment fléchissant par aire unitaire de crête et réduit iO l'amplitude de moment fléchissant en vue d'éviter la rupture par fatigue. On va maintenant décrire en détail la présente invention en se référant aux dessins annexés, dont les figures 1 à 10 en illustrent des modes de réalisation et sur lesquels: La figure 1 est une vue en coupe verticale grossie d'un tronçon de filetage à gradins représenté sur la figure 2; La figure 2 est une vue en coupe verticale d'un accumulateur; Les figures 3 et 5 à 7 sont des vues grossies correspondant à la figure 1, illustrant chacune un autre mode de réalisation du joint fileté à gradins; La figure 4 illustre la relation existant entre chacun des fonds de filet et le moment fléchissant par aire unitaire maximal; Les figures 8 et 9 sont des vues en coupe grossie illustrant des réalisations d'un joint fileté sectionné; La figure 10 illustre la relation liant chaque fond de filet et le moment fléchissant par aire unitaire maximal; et La figure il est une vue partielle en coupe, grossie, illustrant un exemple courant. On se réfère aux dessins; la figure 2 est une vue en coupe verticale d'un accumulateur ACC, dans lequel l'intérieur d'un corps de récipient 10 est divisé en une chambre à gaz 12 et une chambre à fluide 13 par une vessie 11; les deux tronçons d'extrémité 14 et 15 de ce corps de récipient 10 sont respectivement étanchés par des plaques latérales correspondantes 16 et 17. Les deux tronçons d'extrémité 14 et 15 de ce corps de récipient 10 et les plaques latérales 16 et 17 sont réunis deux à deux par les filets d'un filetage S réalisé comme représenté sur la figure 1. Ainsi, la surface intérieure du tronçon d'extrémité 14 du corps de récipient 10 présente un taraudage ou filetage femelle 20 à fixer à un filetage màle 19 de la plaque latérale 16. Ce filetage femelle 20 présente dix filets femelles FS ayant chacun une hauteur de contact L étudiée comme suit: la hauteur de contact a une valeur standard pour les filets femelles FS10 à FS7 d'un tronçon à hauteur de filet standard 50 de sorte que l'aire sur laquelle les filets FS doivent entrer en contact avec les filets MS du filetage male, c'est-àdire l'aire de contact FW du filetage femelle est rendue uniforme alors que, dans un tronçon de filetage tronqué FL allant du filet FS5 au filet FSI, les crêtes des filets sont sectionnées de façon que la hauteur de contact L soit plus faible que celle des filets précédents S10 à S7, ceci pour réduire l'aire de contact femelle FW. La hauteur de crête d'un filet FS6 d'un tronçon de filetage intermédiaire 51 est inférieure à celle des filets FS10 à FS7 du tronçon de filetage standard 50, mais supérieure à celle des filets FS5 à FS1 du tronçon de filetage tronqué FL, ceci pour que le moment fléchissant par aire unitaire maximal que subira ce filet FS6 soit plus grand que celui que subira le filet FS du tronçon de filetage standard 50, mais plus faible que le moment fléchissant maximal que subiront les filets FS5 à FS1 du tronçon de filetage tronqué FL. Du fait que le filetage femelle 20 est façonné comme décrit ci-dessus, la ligne reliant les crêtes des divers filets décrit des gradins, la hauteur de filet baissant progressivement du filet FS8 au filet FS6. Par conséquent, le filetage est dit "en gradins". Le nombre de filets FS à façonner dans ce tronçon de filetage tronqué FL est défini comme suit: à supposer que le nombre de filets de fixation soit N, la charge Wx que subira le filet FSX de rang x en comptant dans le sens de traction des filets est Wx = W x wNx (1) o W est la charge globale et wNx est la proportion de la charge supportée par le filet FSx. Le moment fléchissant par aire unitaire maximal Mx devant s'appliquer au fond de filet fx du filet de rang x peut alors être exprimé par: Mx = [(DL-D0) + (Do - D)/2)] /2 x W x wNx/(-Tx DL) (2), o: DL est le grand diamètre du filet femelle Do est le grand diamètre du filet male D est le petit diamètre Di du filetage femelle ou le petit diamètre Dx du tronçon de filetage tronqué. Ceci étant, si l'on pose D = Dx pour que Mx soit égal au moment fléchissant par aire unitaire maximal M0 du fond de filet sans dépassement de la limite de fatigue, l'aire de contact de filet FWx est donnée par FWx = (Do -Dx) xT(/4 (3), et la pression de surface de contact par aire unitaire Px est obtenue d'après l'aire de contact FW et la charge Wx comme suit: Px = Wx/FWx (4) Donc, en utilisant l'équation (1), on obtient la charge W1 = W x wN1 devant s'appliquer au premier filet FS1 et l'on obtient alors le moment fléchissant M1 = [(DL - DO) + (Do - D)/2)] /2 x W x wN1/(mt x DL) à l'aide de l'équation (2). A ce moment, on obtient D = Dx de façon à rendre le moment fléchissant par aire unitaire maximal M1 égal au moment fléchissant par aire unitaire maximal M, et l'on obtient l'aire de contact de filet FW1 = (Do - Dx) x(1/4 à l'aide de l'équation (3), et l'aire de contact P1 = W1/FW1 d'après l'équation (4). Au cas o P1 est inférieur à la résistance à la traction du matériau, on obtient la charge W2 = W x wN2 devant s'appliquer au second filet FS2 à l'aide de l'équation (1), et l'on substitue le résultat ainsi obtenu dans l'équation (2). Simultanément, on obtient respectivement le moment fléchissant par aire unitaire maximal M2i dans le cas o D est le petit diamètre standard Di du filetage femelle et le moment fléchissant par aire unitaire maximal M2x dans le cas o D est le petit diamètre Dx du tronçon-de filetage tronqué. Alors, sous réserve de satisfaire à la condition [moment fléchissant par aire unitaire maximal M2] %B, le filetage subit une déformation plastique, seul le premier filet FSi supporte une charge de FWl x aB bien que lui soit affectée une charge de W1 = W x wN1. Par conséquent, la charge W2 appliquée au filet FS2 suivant devient (W - FW1 x B) x w(N-1)1. On substitue alors la charge W2 dans l'équation (2) et, simultanément, on obtient respectivement le moment fléchissant par aire unitaire maximal M2i pour le cas o D est le petit diamètre standard Di du filetage femelle et le moment fléchissant par aire unitaire maximum M2x pour le cas o D est le petit diamètre Dx du tronçon de filetage tronqué et, ensuite, on procède comme décrit ci- dessus pour définir le nombre de filets du tronçon de filetage tronqué. Les fonds de filets F1 à F10 du filetage femelle sont façonnés en arc de cercle et la grandeur de leur rayon fr est 0,1 à 0,18 fois celle de leur pas. On fait en sorte que la hauteur mh de chacun des filets du filetage mâle 19 ait une valeur standard. La référence numérique 25 représente un élément d'arrêt destiné à éviter un vissage excessif et le symbole C désigne l'axe. On va maintenant décrire le fonctionnement de cette réal i sation. Quand la pression de fluide régnant dans un circuit de fluide sous pression 30 varie et que du liquide est refoulé par une lumière d'entréesortie 23 à l'intérieur de l'accumulateur ACC, la vessie 11 se trouve comprimée et la pression régnant dans la chambre de gaz 12 s'élève, ce qui fait subir à la plaque latérale 16 une pression dans le sens de la flèche A2. De ce fait, le filetage mâle 19 subit aussi une pression de même sens, provoquant aussi l'application d'une charge au filetage femelle 20 coopérant avec lui. Par conséquent, tous les filets FS1 à FSo10 subissent des charges réparties W1 à W10. Si la charge ainsi appliquée est trop grande, le filet FS subit une déformation élastique jusqu'à concurrence de sa limite d'élasticité et une déformation plastique, et son pas se modifie. Toutefois, la charge effective que doit supporter chaque filet FS est limitée à une valeur ne dépassant pas la limite élastique. La grandeur de cette force est limitée en fonction de la grandeur de l'aire de contact de filet femelle FW. Attendu que plus la hauteur de contact L du filet FS s'élève et plus cette aire de contact FW devient grande, l' aire de contact FW des filets FS6 à FS1 du tronçon de filetage tronqué FL devient plus faible que celle des filets FS1O à FS8. La hauteur de contact L de chacun des filets Sio à Si du filetage femelle est choisie telle que les moments fléchissants par aire unitaire maximaux engendrés dans les divers fonds de filet Fo10 à F1 soient sensiblement égaux. Par conséquent, le moment fléchissant par aire unitaire de crête PC et l'amplitude du moment fléchissant engendré dans le fond de filet du tronçon extrême avant E du filetage femelle diminuent successivement par rapport au filetage femelle de l'accumulateur courant. En conséquence, le temps de résistance à la fatigue se trouve prolongé. Par exemple, on a fabriqué un accumulateur comportant le filetage suivant l'invention et l'on a étudié le moment fléchissant par aire unitaire maximal engendré dans les fonds de filet f1 à f10 du filetage femelle ainsi que la résistance à la fatigue du filetage dans les mêmes condi- tions que dans l'essai décrit ci-dessus; le moment fléchissant par aire unitaire maximum obtenu était tel qu'indiqué par la courbe C sur la figure 4. Le moment fléchissant par aire unitaire de crête PC étant de 46, 1 N. m/m et le résultat de l'essai de fatigue à dépassé 000 000 de cycles, soit 20 fois ou plus celui de l'accumulateur courant. L'invention est bien entendu applicable à un filet carré, arrondi, trapézoïdal ou d'autre forme. Au cas o la tension s'applique aux deux extrémités du filetage, on peut façonner la structure, comme représenté sur la figure 3, de façon que: les filets FS1- FS3 du tronçon extrême 20E du filetage femelle 20 présentent des crêtes sectionnées à la même hauteur pour constituer le tronçon de filetage tronqué FL afin que la hauteur de contact de ce filetage femelle 20 soit en gradins; et que les filets MS10-MS8 du tronçon extrême du filetage mâle 19, c'est-à-dire du tronçon opposé à l'autre tronçon extrême du filetage femelle 20 présentent des crêtes sectionnées à la même hauteur pour constituer le tronçon de filetage tronqué ML afin de donner à ce filetage mâle 19 une forme en gradins. Au lieu de réduire la hauteur de contact du filet par sectionnement de la crête, on peut sectionner, la surface de contact dans la partie de crête du filet femelle FS, comme représenté sur la figure 5, de façon à réduire la hauteur de contact L du filet femelle. Comme représenté sur la figure 6, on peut façonner la structure d'une manière, indiquée sur la figure 6, telle que les filets FSI0-FS7 du filetage femelle 20 se trouvent à la hauteur standard pour constituer le tronçon de crête standard 50, que les crêtes des filets FS3-FS1 du filetage femelle soient sectionnées à la même hauteur pour constituer le tronçon de filetage tronqué FL, et que les filets FS6-FS4 du filetage femelle constituent le tronçon à crête intermédiaire 51. Chaque crête du tronçon à crête intermédiaire 51 du filetage femelle se trouve sur une ligne oblique hl reliant les crêtes des filets FS7 et FS3 du filetage femelle. La figure 7 présente un exemple de modification du filetage représenté sur la figure 6. On peut réaliser la structure en sorte que l'intersection entre les filets FS10-FS8 du tronçon de filetage standard du filetage femelle et le tronçon de filetage intermédiaire 51 soit située sur une tangente à rayon R0 ayant son centre OP dans le filetage femelle 20, et que l'intersection entre les filets FS1-FS3 du tronçon de filetage tronqué FL du filetage femelle et le tronçon tronqué intermédiaire 51 soit située sur une tangente à rayon R1 ayant son centre Om dans le filetage mâle. De plus, on peut réaliser le filetage femelle 20 de façon à sectionner, comme représenté sur la figure 8, toutes les crêtes de filet à la même hauteur afin de retrancher la surface de contact de crête et de rendre égales les hauteurs de contact de tous les filets afin d'uniformiser la partie par laquelle les filets FS du filetage femelle entrent en contact avec les filets MS du filetage mâle, appelée aire de contact du filetage femelle. Dans ce cas, la charge effective supportée par les divers filets devient complètement uniforme quelles que soient la position de jonction et la position de fixation, et les moments fléchissants par aire unitaire maximaux engendrés dans les fonds de filet du filetage deviennent sensiblement égaux. Par conséquent, attendu que le moment fléchissant par aire unitaire de crête et l'amplitude du moment fléchissant engendré dans les fonds de filets sont réduits par rapport à l'exemple courant, la résistance à la fatigue et la longévité s'en trouvent accrues. On a fabriqué un accumulateur présentant le filetage sectionné du type décrit ci-dessus et l'on a déterminé par essais le moment fléchissant par aire unitaire maximum engendré dans les fonds de filet Fi-F1o du filetage femelle ainsi que la résistance à la fatigue, dans les mêmes conditions que pour les essais précédemment décrits, et l'on a indiqué le moment fléchissant par aire unitaire maximum obtenu par la courbe C de la figure 10; le moment fléchissant par aire unitaire de crête PC était de 34,16 N. m/m et la résistance à la fatigue de 10 000 000 de cycles ou plus, soit 20 fois plus grande que pour l'accumulateur courant. Au lieu de sectionner les crêtes de tous les filets femelles à la même hauteur, on peut sectionner la surface de contacts de crête FSL du filetage, comme représenté sur la figure 9, de façon à rendre égales les hauteurs. de contact L des filets femelles. Un filetage femelle du type décrit ci-dessus présente une excellente résistance à la fatigue lorsqu'on l'utilise dans une partie mobile ou comme filetage de fixation s'opposant au déplacement de pièces. Bien que cette mesure ne soit pas illustrée, quand la charge de traction s'applique au filetage mâle, on peut inverser les agencements décrits à propos du filetage mâle et du filetage femelle. REVENDICATIONS 1- Joint fileté à gradins présentant une excellente résistance 'à la fatigue, assurant un raccordement par filetages (19,20) et subissant une charge fluctuante, caractérisé en ce que l'un desdits filetages (20) du joint fileté devant subir la charge de traction présente une surface de contact de crête de filet sectionnée sur ses tronçons extrêmes et dont la hauteur de contact (L) est plus faible que pour les autres tronçons, ceci en vue de réduire le moment fléchissant par aire unitaire de crête. 2- Joint fileté à gradins présentant une excellente résistance à la fatigue ledit joint fileté à gradins, assurant un raccordement par filetage (19,20) et subissant une charge fluctuante, caractérisé en ce que le filetage (20) du joint fileté devant subir la charge de traction présente un tronçon de filetage tronqué (FL), un tronçon de filetage intermédiaire (51) et un tronçon de filetage standard (50) qui sont décalés en continu d'une extrémité à l'autre en vue de réduire le moment fléchissant par aire unitaire de crête. 3- Joint fileté à gradins présentant une excellente résistance à la fatigue selon la revendication 2, caractérisé en ce que la hauteur de contact de chaque filet desdits tronçons de filetage tronqué (FL) et intermédiaire (51) est ajustée par sectionnement de la crête de filet. 4- Joint fileté à gradins présentant une excellente résistance à la fatigue selon la revendication 2, caractérisé en ce que la hauteur de contact (L) de chaque filet du tronçon de filetage tronqué (FL) et du tronçon de filetage intermédiaire (51) est ajustée par sectionnement de la surface de contact de crête de chacun des filets. - Joint fileté à gradins présentant une excellente résistance à la fatigue selon la revendication 2, caractérisé en ce que la hauteur de contact (L) des filets (FS) est, dans le tronçon de filetage intermédiaire (51), plus faible que dans le tronçon de filetage standard (50), mais plus élevée que dans le tronçon de filetage tronqué (FL). 6- Joint fileté sectionné présentant une excellente résistance à la fatigue, assurant un raccordement par filetages (19,20) et subissant une charge fluctuante, caractérisé en ce que les filets (FS) devant subir la charge de traztion présentent des surfaces de contact sectionnées à leurs crêtes de façon que la hauteur de contact (L) de tous les filets soit la même afin de réduire le moment fléchissant de crête. 7- Filetage sectionné présentant une excellente résistance à la fatigue selon la revendication 6, caractérisé en ce que la hauteur de contact (L) de tous les filets (FS) est ajustée par sectionnement de la crête de filet. 8- Filetage sectionné présentant une excellente résistance a la fatigue selon la revendication 6, caractérisé en ce que la hauteur de contact (L) de tous les filets (FS) est ajustée par sectionnement de la surface de contact au niveau de la crête du filet. FIG.I -Acc '16 FS1.flO25 CM FS7-- o 2/1 1 2/11 2 628171 K-c FIG.2 A2 s - d j -vAcc "--12 k,-l- I?/ --15 11, I/ // 3/11 FIG.3 7- / C-,-- c 20M Mio Mh MSB F MS7L Mh S3 -"-20 L FL-,.. E f 4/1 1 4/ll 2628171 FIG.4 PB PA loza \ " A- (Kgmmm) PC \ " 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 NUMERO D'ORDRE DU FOND DE FILET (f) /11262 71 - 2628171 FIG.5 t A212 v 1r16 6/11 FIG.6 ACC 4f-A Acc 1 Fsio FS8-z--2 Ms--,-_ 1 1 4 s- 19-_/FS Fi 7/11 2 6 2 8 1 71 FIG.7 --A2 -16 FSloX FS9 -20 FS98 OP C L- Fss- R1 Fs4,1 À,.,., S/ 8/11 8/11 2628171 FIG.8 _fA2 Acc! FSÈ C-', MS--- ,--20 LFwL. x c mh19.14 19-../- 9/11 FIG.9 cs I) De- /1 1 /11 26?628171 FIG.10 PB PA: E an PC C 1"'".:........... ' i 2 3 4 5 6 7 8 9 10 NUMERO D' ORDRE DU FOND DE FILET (f) 11/11 FIG.I I 1 f h //>,fh