Brevet FR2634478A1 — publié le 19900126

Procédé de fabrication d'un barreau isolant en nitrure de bore principalement utilisé dans des éléments chauffants protégés, et barreau ainsi obtenu La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d'un barreau isolant en nitrure de bore principalement utilisé dans des éléments chauffants pro- tégés, un barreau ainsi obtenu, un procédé de fabrica- tion d'un élément chauffant protégé principalement cons- titué par une enveloppe, telle qu'un tube métallique as- surant la protection mécanique, électrique et chimique de l'élément chauffant, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance noyée dans un isolant sous la forme de plusieurs barreaux en nitrure de bore, et un élément chauffant ainsi obtenu. Ces éléments chauffants sont essentiellement utilisés pour le chauffage de liquides (eau, huile orga- nique, sel, etc...), de gaz ou de corps solides. D'une manière plus générale, ils sont utilisés dans tous les équipements o l'énergie calorifique est fournie par ef- fet Joule. Actuellement, et comme représenté sur la fi- gure 1 des dessins annexés, les éléments chauffants sont principalement constitués par une enveloppe, telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance (par exemple, en NiCr 80/20) noyée dans un isolant. Les résistances sont reliées à une ame- née de courant qui est maintenue, par exemple, par une perle céramique assurant le respect des lignes de fuite. Entre l'isolant et cette perle céramique est disposé un composant assurant l'étanchéité, tel que, par exemple, du silicone. Il existe différents types d'éléments chauf- fants o l'isolant formant le support de la résistance assure une résistance électrique satisfaisante à toutes les températures d'emploi. Ces isolants sont, en géné- ral, en amiante, en mica, en porcelaine, en ciment, en magnésie, ou encore en nitrure de bore. La qualité des éléments chauffants est en fait déterminée par les ca- ractéristiques de l'isolant. Ce dernier doit, principa- lement, assurer un isolement électrique à toutes les températures d'emploi, mais tout en assurant également la transmission de la chaleur depuis la résistance jusqu'à l'enveloppe. Or, la plupart des matières formant un bon isolement électrique, c'est-à-dire mauvaises conductri- ces d'électricité, sont également mauvaises conductrices de chaleur. I1 est donc nécessaire de trouver un compro- mis tout en évitant une distance trop importante entre la résistance électrique et l'enveloppe, car ceci en- traînerait une élévation de température préjudiciable à la tenue mécanique de la résistance électrique (tempéra- ture de fusion). Certes, la fabrication de barreaux en magnésie ou en nitrure de bore a permis d'améliorer les flux transmis. Ces barreaux en nitrure de bore sont fabriqués actuellement à partir d'un pressage à froid continu jusqu'à une pression avoisinant 2500 kg/cm2 ou encore par adjonction d'un élément de liaison tel que de l'oxy- de de bore, ou autre. Mais, la fabrication de barreaux en magnésie ou en nitrure de bore présente la difficulté d'obtenir une compression correcte. En effet, une telle compres- sion correcte est obtenue soit par bourrage et laminage dans le cas de la magnésie, soit par pressage et lamina- ge dans le cas du nitrure de bore, soit encore par ad- jonction d'éléments d'addition au nitrure de bore. Or, le bourrage et le laminage de la magnésie pure présentent l'inconvénient que les éléments chauf- fants ainsi obtenus, compte tenu de l'épaisseur impor- tante de la magnésie nécessaire (la magnésie est un mau- vais isolant à chaud), présente un gradiant de tempéra- ture élevé entre la résistance et l'enveloppe, ce qui peut conduire à la fusion du fil de la résistance. De plus, la conductibilité de la magnésie est faible, la puissance dissipée au travers de la magnésie étant, de ce fait, limitée (pas plus de 50 W/cm2). Quand aux pressage et laminage du nitrure de bore, l'inconvénient réside dans le fait qu'au delà d'une pression voisine de 4500 kg/cm2, un regonflement secondaire apparaît, ce qui rend le barreau friable et entraîne des clivages en feuilles suivant la direction perpendiculaire à l'axe du barreau. La densité obtenue par pressage continu ou par adjonction d'un liant per- met, certes, un transfert de flux thermiques plus élevés (supérieur à 50 W/cm2) mais reste nettement insuffi- sante pour assurer une rigidité diélectrique à froid et à chaud, en contrôlant les gradiants de température, en raison des tensions de contournement des grains du ni- trure de bore. Enfin, l'adjonction d'éléments d!addition au nitrure de bore sous forme de liants (par exemple oxyde de bore) permet, certes, d'éviter la phase de pressage, mais minore les propriétés physiques, thermiques et électriques du nitrure de bore. Le problème posé par l'objet de la présente invention consiste donc à concevoir un procédé de fabri- cation de barreaux isolants en nitrure de bore permet- tant l'obtention de barreaux de très forte densité, su- périeure à 98 % de la densité théorique, et dont les isolements et les rigidités diélectriques, tant à froid qu'à chaud, sont très élevés (par exemple rigidité di- électrique supérieure à 5000 V). De tels barreaux isolants devront permettre la fabrication d'éléments chauffants protégés, d'une part, à haute température, dépassant en utilisation 1000 C, d'autre part, à haute tension, pouvant être alimentés à des tensions supérieures à 1000 V, et, enfin, à diffusi- vité variable. En effet, en ce qui concerne les éléments chauffants actuels à haute température, adaptables au - chauffage industriel pour fours à traitements thermi- ques, à bains de sels, aux réchauffeurs d'air, et plus généralement à toute application faisant intervenir l'apport de calories à haute température, ceux-ci ne dé- passent pas actuellement en utilisation une température de 1000 C. Cette limite est liée aux caractéristiques physiques (isolement, conductibilité thermique à haute température, compacité, réaction chimique). Des tempéra- tures d'utilisation supérieures à 1000 C ont, certes, déjà pu être obtenues, mais uniquement avec des éléments chauffants en céramique non protégés (carbure de sili- cium, zircone, chromite de lanthane,...). Mais il va de soi que l'utilisation d'éléments chauffants non protégés a pour inconvénient principal de présenter, d'une part, une tension de vapeur élevée, conduisant inévitablement à une pollution du milieu et de l'atmosphère chauffés et, d'autre part, un vieillissement précoce; de plus, l'élément se retrouve non isolé par rapport à la masse. Enfin, la nature non métallique du matériau constituant l'élément chauffant nécessite des systèmes d'alimenta- tion complexes. En ce qui concerne les éléments chauffants ac- tuels à haute tension, tels que des cartouches chauffan- tes, éléments blindés, aiguilles chauffantes pour le chauffage de fluides liquides ou gazeux, solides ou émetteurs infra-rouges, ils ne peuvent être alimentés à des tensions supérieures à 1000 V. En effet, l'utilisa- tion de la magnésie et du nitrure de bore nécessite une épaisseur de l'isolant importante (1 mm pour 100 C par 1000 V pour la magnésie), afin d'assurer une rigidité électrique suffisante pour respecter les normes de sécu- rité existantes. Cette épaisseur d'isolant entraîne une augmentation du gradiant de température entre la résis- tance et l'enveloppe de protection, conduisant ainsi à la destruction par fusion de la résistance. Actuellement donc, le procédé de fabrication de tels isolants par bourrage et laminage ne permet pas de concilier le transfert thermique et la rigidité diélectrique à chaud pour des températures supérieures à 2000C et pour des tensions d'alimentation supérieures à 1000 V. Enfin, en ce qui concerne les éléments chauf- fants actuels, à diffusivité variable, tels que simula- teurs de combustibles pour l'énergie nucléaire, ils pré- sentent l'inconvénient majeur d'accumuler l'énergie thermique, leur chaleur spécifique présentant une valeur finie.Ceci entraîne, en cas de coupure à la fois du cou- rant d'alimentation et du circuit de refroidissement, une élévation de température qui finit par provoquer la décomposition partielle du produit réchauffé (par exem- ple un fluide thermique). Dans le cas de simulateurs de combustibles, il est difficile de fabriquer des éléments chauffants présentant des caractéristiques de diffusivi- té semblables à celles des barreaux de combustibles nu- cléaires. La présente invention a donc également pour but de pallier les inconvénients présentés par ces dif- férents types d'éléments chauffants existants. Elle a, en effet, pour objet un procédé de fa- brication d'un barreau isolant en nitrure de bore, prin- cipalement utilisé dans des éléments chauffants proté- gés, caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement à effectuer, en premier lieu, un multipressage vertical du nitrure de bore sous forme de poudre, au moins une phase de relâchement de la pression étant prévue entre l'un des pressages, puis à procéder à une déshydratation sous un vide primaire du barreau obtenu après les différents pressages, et enfin à opérer le conditionnement du bar- reau déshydraté en le disposant dans une atmosphère de gaz neutre à faible taux d'ionisation, la succession de ces différentes étapes permettant l'obtention d'un bar- reau d'une densité supérieure ou égale à 98 % de la den- sité théorique, et dont les isolements et les rigidités diélectriques tant à froid qu'à chaud sont très élevés. L'invention sera mieux comprise, grâce à la description ci-après, qui se rapporte à un mode de réa- lisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif, et expliqué avec référence aux dessins schématiques an- nexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue de face et en coupe d'un élément chauffant appartenant à l'art antérieur; la figure 2 est une vue de face et en coupe du poinçon et de la matrice d'une presse lors d'un pressage vertical, conformément au procédé de fabrication d'un barreau isolant selon à l'invention; la figure 3 est une vue de face et en coupe d'un élément chauffant à haute tension conforme à l'in- vention; la figure 4 est une vue de droite et en coupe selon la ligne A-A de la figure 3, et la figure 5 est une vue partielle de face et en coupe du montage des amenées de courant sur un élé- ment chauffant à haute tension conforme à l'invention. Conformément à l'invention, le procédé de fa- brication du barreau 1 isolant en nitrure de bore est caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement à ef- fectuer en premier lieu un multipressage vertical du ni- trure de bore sous forme de poudre, au moins une phase de relâchement de la pression étant prévue entre l'un des pressages, puis à procéder à une déshydratation sous un vide primaire du barreau 1 obtenu après les diffé- rents pressages, et enfin à opérer le conditionnement du barreau 1 déshydraté en le disposant dans une atmosphère de gaz neutre à faible taux d'ionisation, la succession de ces différentes étapes permettant l'obtention d'un barreau 1 d'une densité supérieure ou égale à 98 % de la densité théorique, et dont les isolements et les rigidi- tés diélectriques tant à froid qu'à chaud sont très éle- vés. Selon une première variante de réalisation du procédé de fabrication, et comme représenté à la figure - 2 des dessins annexés, le multipressage vertical du ni- trure de bore sous forme de poudre consiste à effectuer les opérations suivantes: - remplissage dans la matrice 2 d'une presse d'un volume de 62 mm de hauteur et 15,1 mm de diamètre avec 2,5 à 3 g de nitrure de bore premier pressage vertical par actionnement du poinçon 3 de la presse dans la matrice 2 jusqu'à une pression de 2500 kg/cm2, le temps de descente du poinçon 3 étant de l'ordre de 3 à 4 s; - suspension du mouvement de descente du poinçon 3 et maintien de la pression à 2500 kg/cm2 pendant une seconde; - remontée du poinçon 3 entrainant la libération de la pression; - extraction par le bas de la masse de nitrure de brre obtenue, permettant ainsi un relâchement immédiat du- rant 15 s; - réintroduction de cette masse dans la matrice 2 qui est recentrée par rapport à l'axe de pression 4; - second pressage vertical par actionnement du poinçon 3 de la presse dans la matrice 2 jusqu'à une pression de 13000 kg/cm2; - suspension du mouvement de descente du poinçon 3 et maintien de la pression à 13000 kg/cm2 pendant 2 s; - remontée du poinçon 3 entraînant la libération de la pression; - extraction par le bas du barreau 1 homogène. Ce barreau 1 ainsi obtenu, d'une hauteur de 8 mm et d'un diamètre de 15,1 mm, présente une densité supérieure ou égale à 98 % de la densité théorique et des isolements et des rigidités diélectriques tant à froid qu'à chaud très élevés. Selon une seconde variante de réalisation de l'invention, lors de l'opération de réintroduction de la masse de nitrure de bore dans la matrice 2 pour le se- cond pressage vertical, on l'oriente de 90 par rapport à sa position lors du premier pressage, ce afin d'orien- ter différemment les forces de pression et d'obtenir ainsi une homogénéité évitant tout clivage et fissura- tion. Ces deux premières variantes consistent donc à fabriquer le barreau 1 par voie sèche. Mais il est éga- lement possible de les réaliser par voie humide, la seu- le modification consistant en ce que, préalablement à l'opération de réintroduction dans la matrice 2 de la masse de nitrure de bore pour le second pressage verti- cal, on l'imbibe d'alcool, qui sert de liant, en la dé- posant sur un feutre préalablement imbibé. Selon une troisième variante de réalisation de l'invention, et comme représenté à la figure 2 des des- sins annexés, lors de l'opération de multipressage ver- tical du nitrure de bore sous forme de poudre, on effec- tue les opérations suivantes: - remplissage dans la matrice 2 d'une presse d'un volume de 62 mm de hauteur et 15,1 mm de diamètre avec 2,5 à 3 g de poudre de nitrure de bore; - premier pressage vertical par actionnement du poinçon 3 de la presse dans la matrice 2 jusqu'à une pression de 2000 kg/cm2, le temps de descente du poinçon 3 étant de l'ordre de 3 à 4 s suspension du mouvement de descente du poinçon 3 et maintien de la pression à 2000 kg/cm2 pendant 2 s; - augmentation de la pression par pressage vertical jusqu'à une pression de 4500 kg/cm2, sous des vibra- tions d'une fréquence de 4 à 5 Hz, et maintien de la pression pendant 3 s; - arrêt des vibrations et remontée simultanée du poinçon 3, entraînant la libération de la pression; - relâchement immédiat de la masse de nitrure de bore ainsi obtenue durant 15 s; - second pressage vertical par actionnement du poinçon 3 de la presse dans la matrice 2 au delà de la valeur de la pression relative au premier pressage vertical, à savoir jusqu'à une pression de 10000 kg/cm2, sous des vibrations d'une fréquence de l'ordre de 4 à 5 Hz et maintien de la pression pendant 3 s; - arrêt des vibrations et remontée simultanée du poinçon 3 entraînant la libération de la pression - extraction par le bas du barreau 1 homogène. Le procédé de fabrication selon cette troisiè- me variante présente l'avantage principal.qu'il ne né- cessite pas l'extraction du barreau 1 précompacté avant le second pressage, ce qui permet de réduire considéra- blement le temps du cycle complet pour obtenir finale- ment le barreau 1 homogène présentant une hauteur de 8 mm et un diamètre de 15 mm, et avec une densité supé- rieure à 98 %. Ces trois variantes du procédé de fabrication, par voie sèche ou par voie humide permettent, par conse- quent, de conserver les caractéristiques isotropiques du nitrure de bore. Bien entendu, les dimensions du volume dans la matrice 2 indiqué cidessus pourront être modifiées, mais, un volume trop important conduirait à des zones hétérogènes dans le barreau 1 et donc à des tensions de rupture. Une fois ce multipressage effectué, selon l'une des trois variantes décrites ci-dessus, on opère la déshydratation du barreau 1, car l'humidité est une source de chute de l'isolement et de la rigidité élec- trique. Cette déshydratation s'effectue dans une étuve sous un vide primaire de l'ordre de 10-2 torr à une température comprise entre 150 et 200 C pendant 24 heu- res. Enfin, une fois le barreau déshydraté, on pro- cède à son conditionnement. Ce dernier s'effectue dans la même étuve que celle prévue pour la déshydratation, en y introduisant le gaz neutre à faible taux d'ionisa- tion, tel que de l'azote, de l'argon ou de l'hélium, le barreau 1 étant maintenu dans cette atmosphère pendant une minute avant son extraction. On obtient donc, une fois ce procédé de fabri- cation terminé, un barreau 1 en nitrure de bore présen- tant une très forte densité, en tout état de cause supé- rieure ou égale à 98 % de la densité théorique, dont les isolements tant à froid qu'à chaud sont très élevés et dont les rigidités diélectriques, également tant à froid qu'à chaud, sont supérieures à 5000 V. Utilisés-pour la confection d'éléments chauf- fants 5 protégés, ces barreaux 1 permettent, par consé- quent, auxdits éléments 5 de présenter des performances nouvelles (puissance par unité de surface, isolement à chaud, rigidité diélectrique) . L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'un élément chauffant protégé 5 princi- palement constitué par une enveloppe 6, telle qu'un tu- be métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance 7 noyée dans un isolant sous la forme de plusieurs barreaux 1 en nitrure de bore confor- me à l'invention, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser essentiellement les opérations suivantes: - perçage de chaque barreau 1 de plusieurs orifices 8 d'un diamètre voisin du diamètre du fil des résistan- ces 7; ces orifices 8 pourront, par exemple, être au nombre de trois, six ou neuf; la détermination du nombre des brins et de leurs formes (fil tendu ou bou- din) est fonction des caractéristiques électriques de l'élément chauffant protégé 5 (puissance, tension, couplage) et découle de la loi de Joule; - montage des résistances 7 dans les barreaux 1 par em- pilage, en prenant soin de ne pas polluer les barreaux 1 avec des matières grasses métalliques; - sertissage des fils des résistances 7 à l'extrémité inférieure de l'élément chauffant protégé 5 - sertissage des fils des résistances 7 aux amenées de courant 9; - mise en place du collier ainsi constitué dans l'enve- loppe 6 préalablement dégraissée; - mise en place des deux barreaux 1 respectivement aux extrémités supérieure et inférieure de l'enveloppe 6 afin de combler les zones vides; - étuvage pendant une durée de 8 heures à une températu- re de 150 C de l'ensemble ainsi monté; - mise en place de cet ensemble dans du téflon afin de le maintenir - rétreint de l'ensemble afin de supprimer l'espace se trouvant entre les barreaux 1 et l'enveloppe 6; ce rétreint entraîne une diminution du diamètre, cette opération se faisant en-plusieurs phases et permettant un relâchement de l'enveloppe 6 (par exemple une dimi- nution du diamètre de 22,3 mm à 19 mm s'effectue en deux phases, la première de 22,3 mm à 21 mm, et la se- conde de 21 mm à 19 mm) - extraction du bouchon en téflon de l'extrémité infé- rieure de l'enveloppe 6; - nettoyage interne de l'enveloppe 6; - soudure étanche 12 de l'extrémité métallique 13, cette dernière présentant une géométrie évitant le décolle- ment des films fluides. Un tel procédé convient pour la fabrication d'éléments chauffants protégés 5, soit à haute tempéra- ture, soit à haute tension, soit à diffusivité variable. En ce qui concerne le procédé-de fabrication relatif à un élément chauffant protégé 5 à haute tempé- rature, c'est-à-dire susceptible de dépasser en utilisa- tion une température de 1000 C, on réalise avant le mon- tage des résistances 7 une enduction de quelques microns à base de composés halogénés, par trempage des résistan- ces 7. Une telle enduction à base de composés halogé- nés, tels que, par exemple, de l'iode, permet, par réac- tion thermochromique, de minimiser l'usure thermique du fil chauffant de la résistance 7, par formation d'un ha- logénure métallique qui a la propriété de se déposer sur les zones les plus chaudes, ces zones étant, dans ce cas, le fil chauffant de la résistance 7. L'élément chauffant protégé 5 ainsi obtenu peut, selon une première variante de réalisation, pré- senter une enveloppe métallique 6 en alliage réfractaire tel qu'un acier inoxydable à forte teneur de Nickel (su- périeure à 30 %), par exemple, celui connu sous la déno- mination commerciale Inconel 600, afin de pouvoir at- teindre en utilisation une température de l'ordre de 1300 C. Selon une seconde variante de réalisation, cet élément chauffant protégé 5 peut présenter une enveloppe 6 en céramique telle que l'alumine, afin de pouvoir at- teindre en utilisation une température de l'ordre de 1500 C. La température de 1500 C atteinte par ces élé- ments chauffants protégés 5 est donc bien supérieure à celle obtenue par les éléments en céramique classique (de l'ordre de 1000 C). En outre, ces éléments 5, qui comportent d'ailleurs une âme métallique multifilaire en métal réfractaire (tungstène, molybdène, etc...), compte tenu des propriétés des fils métalliques des ré- * sistances 7, pourront être alimentés par un système de régulation beaucoup plus simple que celui utilisé ac- tuellement (par exemple, fonctionnement sur un réseau à tension industrielle normale et non basse tension comme pour les éléments céramiques). Un tel élément chauffant protégé 5 pourra, à titre d'exemple, comporter trois fils de tungstène en forme de boudin, mis en place dans les barreaux 1 conformes à l'invention, l'ensemble se trouvant placé dans une enveloppe 6 métallique ou en cé- ramique et scellée à l'extrémité o sortent les amenées de courant 9. De tels éléments chauffants protégés 5 se- ront, par exemple, utilisés dans des dispositifs de chauffage d'air à haute température. En ce qui concerne les éléments chauffants protégés 5 à haute tension selon l'invention, ils pré- sentent des amenées de courant 9, noyées dans l'un des deux barreaux 1 d'extrémité, arrondies et parfaitement polies, afin d'éviter des discontinuités des champs électriques entraînant des amorçages électriques, les amenées de courant 9 étant, en outre, enveloppées dans une feuille 10 de dialyl-théréphtalate, elle-même re- couverte d'une gaine 11 thermorétractable isolante en polyoléfine modifié, cet élément chauffant protégé 5 étant ainsi susceptible d'être alimenté à des tensions supérieures à 1000 V, tout en présentant des tensions de claquage à chaud supérieures à 3000 V. Ainsi, ces éléments chauffants 5 répondent parfaitement aux normes de sécurités liées à l'utili- sation de tensions nettement supérieures à 1000 V. L'augmentation des tensions disruptives de l'isolant est obtenue grâce à l'utilisation des barreaux 1 en nitrure de bore conformes à l'invention. L'aménagement des piè- ces sous tension et leur position géométrique pour évi- ter des variations brutales et des discontinuités des champs électriques, entraînant des amorçages électri- ques, sont obtenus grâce aux amenées de courant 9 arron- dies et polies. La continuité des champs électriques est maintenue longitudinalement le long des résistances 7, grâce au calibrage de cellesci. Il est à noter que le diamètre des résistances 7 est identique à celui des amenées de courant 9 (voir figures 3 et 4 des dessins annexés). Enfin, pour éviter les tensions de contourne- ment au niveau des amenées de courant 9, on prévoit d'envelopper ces dernières, dans la feuille 10, elle- même recouverte de la gaine 11 (voir figure 5 des des- sins annexés). Cette feuille 10 de dialyl-théréphtalate pourra, par exemple, être une feuille telle que celle connue sous la dénomination commerciale Mylard. Bien entendu, lors du procédé de fabrication de tels éléments à haute tension 5, il y aura lieu de préserver la continuité du champ électrique le long des amenées de courant 9 des résistances 7 (dont les fils sont en NiCr ou en FeCr/Alu ou autre alliage conducteur) qui peuvent être sous la forme d'un fil tendu ou d'un fil bobiné. La géométrie du perçage effectué sur les bar- reaux 1 permet le transfert des flux thermiques impor- tants tout en limitant la distance entre le fil de]a résitance 7 et la surface interne de l'enveloppe 6. En effet, un distance trop importante, c'est-à-dire supé- rieure à 3 mm, entraînerait un gradiant de température trop élevé pour une utilisation traditionnelle supérieu- re ou égale à 200 C. Ces éléments chauffants 5 permet- tent, par conséquent, la mise en place de puissances im- portantes dans de faibles volumes (diamètre du tube in- férieur à 20 mm), tout en autorisant une alimentation à des tensions nettement supérieures à 1000 V. De tels éléments chauffants protégés 5 à haute tension à bas, moyen ou haut flux, pourront, par exem- ple, être soudés sur des plateaux ou bouchons, afin de constituer des thermoplongeurs ou des ensembles chauf- fants. En ce qui concerne les éléments chauffants protégés 5 à diffusivité variable, ils comprennent des barreaux 1 conformes à l'invention, ces derniers présen- tant encore, outre le nitrure de bore, un second maté- riau, de chaleur spécifique et de conductibilité thermi- que différentes, ce second matériau étant soit disposé au centre des barreaux 1, soit mélangé dans le nitrure de bore lui-même. Il convient, bien entendu, de mélanger ce se- cond matériau au nitrure de bore ou de le disposer au centre du nitrure de bore sous forme de poudre, préala- blement à toute opération relative au procédé de fabri- cation des barreaux 1 conformes à l'invention. L'adaptation de la diffusivité aux propriétés transitoires recherchées passe donc par l'adjonction au nitrure de bore d'un autre matériau, isolant ou non, de chaleur spécifique et de conductibilité thermique diffé- rentes. Cette adjonction se fait de deux manières, soit par mise en place au centre du barreau 1, d'un corps à caractéristiques physiques différentes (par exemple dia- mètre extérieur du barreau 1: 19 mm et diamètre du corps: 8 mm), soit par le biais d'un mélange d'iso- lants. Le rapport en poids des deux corps constituant ce mélange conditionne la propriété recherchée, ceci pour la même. plage de température pour les deux corps. Par exemple, on a la relation pour la chaleur spécifique: mc = 1/2 (mlcpl + m2Cp2). On obtient ainsi un élément chauffant protégé ou simulateur à propriété thermique intermédiaire en- tre les propriétés thermiques d'un élément chauffant 5 constitué uniquement du matériau de base (en l'occurren- ce, le nitrure de bore) ou uniquement du second maté- riau. Si on ajoute le second matériau au centre du barreau 1, il peut s'agir d'un coeur en magnésie ou en alumine. Si on mélange le second matériau directement dans le nitrure de bore lui-même, il peut s'agir avanta- geusement de magnésie. Mais on pourra utiliser également d'autres isolants, tels que silice, quartz, etc... Le mélange pourra s'effectuer, par exemple, dans une pro- portion de 50 % pour les deux matériaux. Ces éléments chauffants 5 à diffusivité varia- ble pourront également être à haute tension, en présen- tant les caractéristiques énoncées ci-dessus, relatives aux éléments 5 à haute tension. Une application industrielle de tels éléments chauffants protégés 5 à diffusivité variable pourra con- sister en un élément à faible capacité calorifique com- portant une âme métallique. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté aux dessins an- nexés. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention. R E V E N D I C AT IONS 1. Procédé de fabrication d'un barreau (1) isolant en nitrure de bore, principalement utilisé dans des éléments chauffants protégés (5), caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement à effectuer en premier lieu un multipressage vertical du nitrure de bore sous forme de poudre, au moins une phase de relâchement de la pression étant prévue entre l'un des pressages, puis à procéder à une déshydratation sous un vide primaire du barreau (1) obtenu après les différents pressages, et enfin à opérer le conditionnement du barreau (1) déshy- draté en le disposant dans une atmosphère de gaz neutre à faible taux d'ionisation, la succession de ces diffé- rentes étapes permettant l'obtention d'un barreau (1) d'une densité supérieure ou égale à 98 % de la densité théorique, et dont les isolements et les rigidités di- électriques tant à froid qu'à chaud sont très élevés. 2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que pour le multipressage vertical du nitrure de bore sous forme de poudre, on effectue les opérations suivantes: - remplissage de la matrice (2) d'une presse avec du ni- trure de bore sous forme de poudre; - premier pressage vertical par actionnement du poinçon (3) de la presse dans la matrice (2); - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression; remontée du poinçon (3) entraînant la libération de la pression; extraction par le bas de la masse de nitrure de bore obtenue, permettant ainsi un relâchement immédiat; - réintroduction de cette masse dans la matrice (2) qui est recentrée par rapport à l'axe de pression (4); second pressage vertical par actionnement du poinçon (3) de la presse dans la matrice (2) - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression - remontée du poinçon, (3) entrainant la libération de la pression - extraction par le bas du barreau (1) homogène ainsi obtenu. 3. Procédé selon la revendication 2, caracté- risé en ce que les opérations pour le multipressage ver- tical du nitrure de bore sous forme de poudre sont avan- tageusement réalisées de la façon suivante: - remplissage dans la matrice (2) d'un volume de 62 mm de hauteur et 15,1 mm de diamètre avec 2,5 à 3 g de poudre de nitrure de bore; - premier pressage vertical jusqu'à une pression de 2500 kg/cm2, le temps de descente du poinçon (3) étant de l'ordre de 3 à 4 s; - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression à 2500 kg/cm2 pendant 1 s - remontée du poinçon (3); - extraction de la masse de nitrure de bore et relâche- ment durant 15 s; - réintroduction de la masse et recentrage - second pressage vertical jusqu'à une pression de 13000 kg/cm2; - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression à 13000 kg/cm2 pendant 2 s; - remontée du poinçon (3); - extraction du barreau (1) homogène ainsi obtenu. 4. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 2 et 3, caractérisé en ce que lors de l'opéra- tion de réintroduction de la masse de nitrure de bore dans la matrice (2) pour le second pressage vertical, on l'oriente de 90 par rapport à sa position lors du pre- mier pressage, ce afin d'orienter différemment les for- ces de pression et d'obtenir ainsi une homogénéité évi- tant tout clivage et fissuration. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 2 à 4, caractérisé en ce que préalablement à l'opération de réintroduction dans la matrice (2) de la masse de nitrure de bore pour le second pressage verti- cal, on l'imbibe d'alcool en la déposant sur un feutre préalablement imbibé. 6. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que pour le multipressage vertical du nitrure de bore sous forme de poudre, on effectue les opérations suivantes: - remplissage de la matrice (2) d'une presse avec du ni- trure de bore sous forme de poudre; - premier pressage vertical par actionnement du poinçon (3) de la presse dans la matrice (2), - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression; augmentation de la pression par pressage vertical, cette fois-ci sous vibrations, et maintien de la pres- sion; - arrêt des vibrations et remontée simultanée du poinçon (3), entraînant la libération de la pression; - relâchement immédiat de la masse de nitrure de bore ainsi obtenue; - second pressage vertical par actionnement du poinçon (3) de la presse dans la matrice (2) au delà de la va- leur de la pression relative au premier pressage ver- tical, à nouveau sous vibrations; - arrêt des vibrations et remontée simultanée du poinçon (3) entraînant la libération de la pression; extraction par le bas du barreau (l) homogène ainsi obtenu. 7. Procédé selon la revendication 6, caracté- risé en ce que les opérations pour le multipressage ver- tical du nitrure de bore sous forme de poudre sont avan- tageusement réalisées de la façon suivante: - remplissage dans la matrice (2) d'un volume de 62 mm de hauteur et 15,1 mm de diamètre avec 2,5 à 3 g de poudre de nitrure de bore; - premier pressage vertical jusqu'à une pression de 2000 kg/cm2 le temps de descente du poinçon (3) étant de l'ordre de 3 à 4 s; - suspension du mouvement de descente du poinçon (3) et maintien de la pression à 2000 kg/cm2 pendant 2 s; - augmentation de la pression par pressage vertical jusqu'à une pression de 4500 kg/cm2, sous des vibra- tions d'une fréquence de l'ordre de 4 à 5 Hz, et main- tien de la pression pendant 2 s; - arrêt des vibrations et remontée du poinçon (3); - relâchement de la masse de nitrure de bore durant s, second pressage vertical jusqu'à une pression de 10000 kg/cm2, sous des vibrations d'une fréquence de l'ordre de 4 à 5 Hz, et maintien de la pression pen- dant 3 s; - arrêt des vibrations et remontée simultanée du poinçon (3) entraînant la libération de la pression; - extraction par le bas du barreau (1) homogène ainsi obtenu. 8. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la déshydratation s'effectue dans une étuve sous un vide primaire de l'ordre de 10 2 torr à une température comprise entre 150 et 200 C pendant 24 heures. 9. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le conditionnement du barreau (1) déshy- draté s'effectue dans la même étuve que celle prévue pour la déshydratation, en y introduisant le gaz neutre à faible taux d'ionisation, tel que de l'azote, de l'argon ou de l'hélium, le barreau (1) étant maintenu dans cette atmosphère pendant une minute avant son ex- traction. 10. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 2 à 9, caractérisé en ce qu'on ajoute au ni- trure de bore préalablement à toute opération un second matériau de caractéristiques physiques différentes, soit au centre du nitrure de bore sous forme de poudre, soit en le mélangeant à ladite poudre de nitrure de bore. 11. Barreau isolant obtenu d'après le procédé de fabrication selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dont la densité est supérieure ou égale à 98 % de la densité théorique, et dont les isolements et les rigidités diélectriques tant à froid qu'à chaud sont très élevés. 12. Procédé de fabrication d'un élément chauf-. fant protégé (5) principalement constitué par une enve- loppe (6), telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance (7) noyée dans un isolant sous la forme de plusieurs barreaux (1) en nitrure de bore selon la revendication 11, caractéri- sé en ce qu'il consiste à réaliser essentiellement les opérations suivantes: - perçage de chaque barreau (1) de plusieurs orifices (8) d'un diamètre voisin du diamètre du fil des résis- tances (7); - - montage des résistances (7) dans les barreaux (1) par empilage; sertissage des fils des résistances (7) à l'extrémité inférieure de l'élément chauffant protégé (5); - sertissage des fils des résistances (7) aux amenées de courant (9); - mise en place du collier ainsi constitué dans l'enve- loppe (6) préalablement dégraissée; - mise en place des deux barreaux (1) respectivement aux extrémités supérieure et inférieure de l'enveloppe (6) afin de combler les zones vides; - étuvage pendant une durée de 8 heures à une températu- re de 150 C de l'ensemble ainsi monté - mise en place de cet ensemble dans du téflon afin de le maintenir; - rétreint de l'ensemble afin de supprimer l'espace se trouvant entre les barreaux (1) et l'enveloppe (6); - extraction du bouchon en téflon de l'extrémité infé- rieure de l'enveloppe (6); - nettoyage interne de l'enveloppe (6); soudure étanche (12) de l'extrémité métallique (13), cette dernière présentant une géométrie évitant le dé- collement des films fluides. 13. Procédé de fabrication selon la revendi- cation 12, caractérisé en ce que pour l'obtention d'un élément chauffant protégé (5) à haute température, c'est-à-dire susceptible de dépasser en utilisation une température de 1000 C, on réalise avant le montage des résistances (7) une enduction de quelques microns à base de composés halogénés, par trempage des résistances (7). 14. Elément chauffant protégé, à haute tempé- rature, principalement constitué par une enveloppe (6), telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance (7) noyée dans un iso- lant sous la forme de plusieurs barreaux (1) selon la revendication 11, obtenu d'après le procédé de fabrica- tion selon la revendication 13, présentant une enveloppe métallique (6) en alliage réfractaire tel qu'un acier inoxydable à forte teneur de Nickel, afin de pouvoir at- teindre en utilisation une température de l'ordre de 1300 C. 15. Elément chauffant protégé, à haute tempé- rature, principalement constitué par une enveloppe (6), telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance (7) noyée dans un iso- lant sous la forme de plusieurs barreaux (1) selon la revendication 11, obtenu d'après le procédé de fabrica- tion selon la revendication 13, présentant une enveloppe (6) en céramique telle que l'alumine, afin de pouvoir atteindre en utilisation une température de l'ordre de 1500 C. 16. Elément chauffant protégé, à haute ten- sion, principalement constitué par une enveloppe (6), telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de laquelle se trouve au moins une résistance (7) noyée dans un iso- lant sous la forme de plusieurs barreaux (1) selon la revendication 11, obtenu d'après le procédé de fabrica- tion selon la revendication 12, dont les amenées de cou- rant (9) noyées dans l'un des deux barreaux (1) d'extré- mité sont arrondies et parfaitement polies, afin d'évi- ter des discontinuités des champs électriques entraînant des amorçages électriques, les amenées de courant (9) étant, en outre, enveloppées dans une feuille (10) de dialyl-théréphtalate, elle-même recouverte d'une gaine (11) thermorétractable isolante en polyoléfine modifié, cet élément chauffant protégé (5) étant ainsi suscepti- ble d'être alimenté à des tensions supérieures à 1000 V, tout en présentant des tensions de claquage à chaud su- périeures à 3000 V. 17. Elément chauffant protégé à diffusivité variable, principalement constitué par une enveloppe (6), telle qu'un tube métallique, à l'intérieur de la- quelle se trouve au moins une résistance (7) noyée dans un isolant sous la forme de plusieurs barreaux (1) selon la revendication 11, obtenu d'après le procédé de fabri- cation selon la revendication 12, la composition des barreaux (1), outre le nitrure de bore, présentant enco- re un second matériau, de chaleur spécifique et de con- ductibilité thermique différentes, ce second matériau étant soit disposé au centre des barreaux (1), soit mé- langé dans le nitrure de bore lui-même. 18. Elément chauffant protégé selon la reven- dication 17, caractérisé en ce que les barreaux (1) pré- sentent dans leur centre un coeur en magnésie ou en alu- mine. 19. Elément chauffant protégé selon la reven- dication 17, caractérisé en ce que les barreaux (1) sont composés d'un mélange de nitrure de bore et de magnésie. 20. Elément chauffant protégé selon l'une quelconque des revendications 17 à 19, caractérisé en ce que les amenées de courant (9) noyées dans l'un des deux barreaux (1) d'extrémité sont arrondies et parfaitement polies, afin d'éviter des discontinuités des champs électriques entraînant des amorçages électriques, les amenées de courant (9) étant, en outre, enveloppées dans une feuille (10) de dialyl-théréphtalate, elle-même re- couverte d'une gaine (11) thermorétractable isolante en polyoléfine modifié, cet élément chauffant protégé (5) étant ainsi susceptible d'être alimenté à des tensions supérieures à 1000 V, tout en présentant des tensions de claquage à chaud supérieures à 3000 V.