Brevet FR2631043A1 — publié le 19891110

P-PFOEDE DE LIXrI-CN DE L'OR Cas L 88/04 (117xp) INTEX CHEMI S LI La présente invention concerne la lixiviation de l'or et plus particulièrement des perfectionnements concer- nant ou en relation avec l'extraction de l'or au départ de solides contenant de l'or en utilisant des agents de lixi- viation alcalins aqueux. Traditionnellement, l'or a été obtenu à l'état natif à l'aide d'une batée. Dans différents minerais qui contiennent de l'or, celui-ci n'est présent qu'en une fai- ble proportion distribuée dans le minerai; par conséquent, une extraction efficace de l'or suppose un broyage du mine- rai à une très fine granulométrie telle qu'une granulomé- trie inférieure 100 mesh (150 P) et la lixiviation des par- ticules dans un récipient d'agitation à l'aide d'une solu- tion alcaline aqueuse d'un cyanure de métal alcalin, en particulier du cyanure de sodium et ceci généralement en insufflant de l'air ou de l'oxygène dans la liqueur. Le broyage ou concassage du minerai jusqu'à des très fines granulométries peut constituer une opération onéreuse; il en est résulté un intérêt accru dans l'industrie d'extrac- tion de l'or pour des procédés qui ne nécessitent pas des opérations de broyage poussées. Une conséquence en est que dans les années récentes, on s'est intéressé à la lixivia- tion par gravité, qui en principe constitue une opération simple et peu onéreuse qui ne nécessite pas d'équipement compliqué et pour laquelle un broyage grossier des solides suffit bien que des matières finement broyées peuvent être également traitées. En tant que telle, la lixiviation par gravité a été envisagée favorablement par les industries traitant les minerais en vue d'être utilisée pour des mine- rais à faible teneur ou pour des produits résiduaires. Dans la lixiviation par gravité, un tas de matériaux solides contenant le métal souhaité est formé sur une base imperméable et la solution de lixiviation est introduite sur ou à proximité du sommet du tas, générale- ment par pulvérisation ou déversement. La solution de lixi- viation s'infiltre dans le tas sous l'influence de la gra- vité et est amenée vers la base qui est généralement légè- rement inclinée de manière appropriée vers un point de cap- tage et la liqueur chargée résultante est ensuite traitée par des opérations supplémentaires visant à séparer et iso- ler le métal souhaité. Le tas présente généralement la forme d'un cône ou d'une pyramide tronqués comportant une surface sommitale aplatie et des bords inclinés; en pra- tique, ce tas est généralement haut de plusieurs mètres, et contient plusieurs centaines de tonnes de solides, bien que les dimensions et la forme précises dépendent de celui i5qui pratique l'extraction du métal et sont déterminées en partie par les contraintes physiques du site. Pour la lixiviation par gravité d'or à partir de matériaux solides, il est évident de songer à utiliser comme solution de lixiviation des solutions aqueuses de cyanures alcalins du fait qu'ils ont été utilisés avec suc- cès dans la lixiviation sous agitation. Cependant, l'utili- sation la plus efficace d'une telle solution de lixivia- tion résulte de la présence d'oxygène. La durée de main- tien de l'agent lixiviant dans le tas est longue, bien qu'elle dépende, parmi d'autres paramètres, de manière évi- dente de la dimension du tas et de la porosité des soli- des. La solubilité de l'oxygène dans de telles solutions acqueuses de cyanure est relativement faible et il en ré- sulte que la quantité présente en solution au moment de 301'introduction est rapidement consommée à mesure que la solution s'infiltre dans le tas. Par conséquent, l'effica- cité du lixiviant pour l'extraction d'or se réduit progres- sivement en fonction de la profondeur croissante dans le tas, tandis que le risque de reprécipitation de l'or n'est 3spas diminué. De plus, la possibilité que la solution puisse retenir sa teneur en oxygène jusqu'à ce qu'elle se soit infiltrée à travers la matière minérale aurifère, dans le tas, décroît pour des profondeurs croissantes par suite des réactions consommant de l'oxygène avec d'autres constituants du minerai qui se produisent en cours de route. En pratique, l'efficacité globale ou vitesse de li- xiviation de l'or dans le tas se trouve compromise. En con- séquence, le tas peut être remplacé tandis qu'une propor- tion significative d'or pouvant être extrait est encore présente, ce qui à la fois constitue un gaspillage et en- traîne des frais de manipulation relativement importants des matières. On a déjà envisagé d'utiliser du peroxyde d'hy- drogène comme additif. Dans un document de Norris, Brown et Caropreso intitulé "The use of peroxygen chemicals in the heap leaching of gold and silver ores" (l'utilisation de réactifs peroxygénés dans la lixiviation par gravita- tion de minerais d'or et d'argent) présenté à la réunion annuelle SME-AIME en mars 1983, cette utilisation est pro- posée en vue d'améliorer la vitesse et/ou l'efficacité de la lixiviation de métal. Cependant, les essais ont été ef- 2D fectués par la technique du flacon roulant, dans lequel les conditions d'extraction sont inévitablement fortement différentes des conditions de lixiviation par gravité. En conséquence, au mieux, on peut dire que la recommandation n'était pas convenablement prouvée. Ce sujet a été clari- fié dans une réunion ultérieure de SME-AIME en octobre 1983 dans un papier présenté par Smith et Craft, intitulé "Pilot scale heap leaching at the Pinson Mine, Humboldt County, Nevada" (lixiviation par gravité à l'échelle d'un pilote à la mine Pinson, Humboldt County, Nevada). Les es- sais ont été effectués sur des tas d'environ 14 pieds (4,27 m). L'addition de peroxyde d'hydrogène à la solution de cyanure de sodium à une teneur de 1200 ppm pour une so- lution à 35% est indiquée comme ne présentant pas d'effet apparent sur le degré de dissolution (à savoir de l'or) ni sur la vitesse de récupération. Ces essais confirment que le peroxyde n'est que difficilement'utilisable dans la li- xiviation par gravité de l'or avec des tas de dimensions habituelles. La présente invention vise à fournir des moyens par lesquels l'efficacité totale et/ou la vitesse de lixi- viation de l'or à partir de matériaux solides contenant de l'or peut être améliorée et comporte la fourniture de 5. moyens destinés à être utilisés dans des processus de lixi- viation par gravité. Selon la présente invention, on propose un pro- cédé pour l'extraction de l'or à partir de matériaux soli- des qui le contiennent dans lequel une solution alcaline aqueuse diluée d'un cyanure de métal alcalin est amenée en contact avec les matériaux solides contenant de l'or en présence d'une substance qui produit de l'oxygène in situ, le contact étant maintenu jusqu'à ce qu'au moins une par- tie de l'or passe en solution, procédé caractérisé en ce qu'on utilise une quantité efficace d'un peroxyde de métal bivalent faiblement soluble comme substance générant de l'oxygène in situ. Avantageusement, le peroxyde de métal bivalent libère l'oxygène lentement dans la solution d'agent lixi- viant de cyanure alcalin aqueuse ce qui entraîne soit une libération plus efficace de l'oxygène en son point de con- sommation, soit un maintien de manière simple et peu oné- reuse de la production continue in situ d'oxygène pour ac- croître ou remplacer l'oxygène atmosphérique sans la néces- sité d'employer un équipement ou un appareillage de régula- tion onéreux pour réguler l'alimentation à l'aide d'un autre produit tel que du peroxyde d'hydrogène fortement soluble. Selon un aspect particulièrement intéressant de la présente invention, on propose un procédé pour l'extrac- tion d'or à partir de matériaux solides qui le contien- nent, dans lequel une solution alcaline aqueuse diluée d'un cyanure de métal alcalin est introduite sur la sur- face sommitale d'un tas constitué desdits matériaux soli- des, cette solution s'infiltrant dans le matériau solide, provoquant ainsi le passage d'or en solution après quoi la solution est recueillie, ledit procédé étant amélioré par l'incorporation dans le tas constitué desdits matériaux solides, d'une quantité efficace d'un peroxyde de métal bivalent solide, faiblement soluble. On entend par quantité efficace, une quantité qui entraîne un accroissement soit de la quantité totale d'or que l'on peut extraire des matériaux solides, soit de la quantité que l'on peut extraire pendant une durée de lixiviation convenable, soit des deux, dans les deux cas la comparaison étant exprimée par rapport à un procédé qui n'utilise pas une telle quantité de peroxyde métallique bivalent mais qui d'autre part se déroule dans des condi- tions opératoires identiques. Le terme faiblement soluble utilisé dans le con- texte des peroxydes doit s'entendre comme s'appliquant à un peroxyde qui se dissout dans une mesure qui n'est pas, de manière significative, supérieure à la dissolution du peroxyde de métal alcalino-terreux le plus soluble, dans l'eau à 25 C. Parmi ces peroxydes figure-le peroxyde de magnésium, le peroxyde de strontium, le peroxyde de ba- ryum, le peroxyde de zinc et le peroxyde de calcium parmi lesquels le peroxyde de calcium est préféré à cause du fait qu'il constitue une combinaison entre une bonne effi- cacité et un caractère écologique acceptable. L'efficacité des peroxydes solides dépend dans une certaine mesure de la manière dont ils sont distribués dans la masse de solides aurifères qui subit la lixivia- tion. Par suite des caractéristiques de non mobilité des particules solides dans la lixiviation par gravité, il est particulièrement avantageux de répartir les peroxydes de métal bivalent à travers le tas lors de son érection, et en particulier de s'assurer qu'ils sont présents dans la partie ou la zone du tas qui est la plus éloignée du som- met ou des côtés de celui-ci. Il existe plusieurs manières d'effectuer une telle distribution, la plus pratique con- sistant à incorporer le peroxyde, le plus souvent sous forme d'un solide sec, dans le tas lors de son érection. Cette distribution peut inclure un mélange de particules de minerai et de peroxyde ou des couches alternées des deux substances, le minerai constituant généralement la couche inférieure. En pratique, la distribution ressem- blera vraisemblablement plus à un compromis entre les deux types précités, des zones riches en peroxyde étant interca- lées dans le minerai solide qui constitue le reste du tas. Afin d'éviter toute confusion, il convient de mentionner que les peroxydes faiblement solides ne doivent pas être incorporés dans le tas sous forme d'un solide sec mais qu'au contraire, ils peuvent y être incorporés sous forme d'une boue aqueuse, soit directement sur le tas soit par agglomération avec au moins une partie des solides aurifè- res. Une séparation in situ de l'eau de la boue peut se produire facilement si la température ambiante est élevée pendant la durée d'érection du tas. Alors qu'elle est à l'état mobile, la boue peut pénétrer dans une certaine me- sure en dessous de la surface subsistante du tas, ce qui facilite la distribution du peroxyde dans celui-ci. On no- tera d'autre part qu'une distribution raisonnablement régu- lière du peroxyde dans le tas est potentiellement bénéfi- que et qu'également des irrégularités peuvent être accep- tées dans une certaine mesure. On notera que la mobilité des particules dans une lixiviation sous agitation ou en réservoir signifie que l'agent lixiviant et les particules de minerai sont mélangés continuellement entre eux ce qui' résulte en une distribution de tous les solides dans le mé- lange. Bien que le mécanisme par lequel la présence de peroxyde faiblement soluble améliore l'extraction de l'or ne soit pas totalement compris, on pense que le peroxyde soit se décompose lentement in situ, ce qui libère dans le tas de l'oxygène qui peut être absorbé par la solution ou qu'il se dissout lentement dans la liqueur à mesure qu'elle passe sur le peroxyde solide, ce qui a pour consé- quence que lorsque la liqueur entre ultérieurement en con- tact avec le minerai, elle peut soit libérer de l'oxygène au point de lixiviation ou d'une autre manière prendre part à la cyanurisation. Il est possible que les deux mécanismes inter- viennent. De toute manière, on observera que l'avantage résulte du fait qu'on fournit un moyen offrant de meilleu- res conditions d'oxydation jusqu'au coeur du tas dont la durée est plus longue, ce moyen pouvant avoir une durée comparable au temps qui peut être souhaité pour la lixivia- tion du tas. On notera d'autre part que dans le procédé en question, on observe au moins qualitativement un certain degré de concordance entre le type de procédé, un matériau stable de longue durée et une vitesse de décomposition et/ ou de dissolution des peroxydes choisis. Par un tel choix de peroxydes, il est possible de maintenir l'avantage des conditions améliorées d'extraction au cours d'une propor- tion essentiellement plus élevée de la durée. de lixivia- tion qu'il n'est possible lorsqu'aucun peroxyde de ce type n'est utilisé. De plus, par le choix et la distribution de ces peroxydes, il est possible d'obtenir un accroissement qu'il n'a pas été pratiquement possible de réaliser à l'aide de peroxydes solubles. Au cours d'investigations dont la présente inven- tion a résulté, en utilisant de hautes colonnes de maté- riaux simulant des conditions de lixiviation par gravité, on a trouvé que l'augmentation d'or extrait au cours d'une période de temps d'extraction donnée, varie en fonction de la proportion de peroxyde utilisée. Il est souvent souhaitable de choisir la quan- tité de peroxyde ajoutée dans un domaine de 1 à 20 parties pour 1000 parties (proportion en poids) de matériaux auri- fères, et tout particulièrement, le choix peut se faire dans un domaine de 2 à 10 parties pour 1000 parties. De tels domaines sont envisages pour des solides aurifères à faible teneur pour lesquels les opérations de lixiviation par gravité sont généralement considérées comme convenant. Dans ces solides, la teneur en or est généralement dans une plage de 1 à 10 ppm (proportion en poids). On notera cependant que l'utilisation de rapports plus élevés de pe- roxyde par rapport aux solides aurifères n'est pas exclue pour des considérations chimiques et pourrait bien être envisagée si l'on souhaite des extractions particulière- ment rapides de l'or, en particulier si les circonstances commerciales justifient les coûts supplémentaires de tel- les quantités importantes de peroxyde. La quantité de peroxyde que l'on peut désirer utiliser peut être mise en relation directe avec la teneur en or du matériau aurifère. En exprimant cette quantité en parties pondérales de peroxyde pour 1000 parties de maté- riau aurifère et la teneur en or de la manière classique en ppm (également rapport pondéral), le rapport peroxyde:or est de préférence choisi dans un domaine de 0,2:1 à 4:1 et dans de nombreux cas de 0,4:1 à 2:1. Des résultats particulièrement efficaces ont été obtenus pour un rapport de 0,5:1 à 1,2:1. Un second facteur d'une certaine importance, spé- cifiquement en relation avec l'utilisation de peroxyde dans un procédé de lixiviation, comparé aux facteurs d'im- portance similaire à la fois dans les procédés utilisant des peroxydes et n'utilisant pas de peroxyde est le pH de la solution de lixiviation. Il est préférable pour des rai- sons de protection de l'environnement d'utiliser un pH su- périeur à pH 9 et, du point de vue de l'utilisation effi- cace du peroxyde par la liqueur de lixiviation, il est par- ticulièrement souhaitable de choisir le pH dans une plage d'environ pH 10 à environ 12,5. Ceci constitue la plage pratique efficace pour l'utilisation de peroxyde de cal- cium et aussi pour d'autres peroxydes. D'autres facteurs variés associés à la iixivia- tion sont communs à la fois aux procédés sans peroxyde et aux procédés utilisant le peroxyde et peuvent être utile- ment choisis ou régulés en utilisant les memes critères dans la technique de l'invention que dans les techniques correspondantes de l'art antérieur exemptes de peroxyde, à savoir celles utilisant l'oxygène atmosphérique comme oxy- dant. De tels facteurs incluent des considérations d'impor- tance pratique marquées telles que la concentration de cya- nure dans l'agent lixiviant, le rapport de lixiviant aux solides aurifères, la granulométrie des solides aurifères, la façon d'introduire l'agent lixiviant dans le tas, la vitesse d'écoulement de l'agent lixiviant dans le tas et la température opératoire. La solution de lixiviation contient de préfé- rence du sodium comme métal alcalin. La concentration de cyanure dans le lixiviant est normalement au moins 0,005 mole/litre et généralement n'est pas supérieure à 0,2 mole/litre. Dans de nombreux procédés, cette valeur corres- pondra à une concentration *de 0,01 à 0,1 mole/litre, par exemple lors de l'introduction dans le tas. On notera que la solution chargée effluante aura subi une certaine réduc- tion de cyanure libre, par exemple par absorption ou réac- tion, résultant de son interaction avec les solides aurifè- res lors de l'opération d'extraction de l'or, par exemple lors du passage à travers le tas. En pratique, on observe une tendance à une corrélation entre la vitesse d'extrac- tion de l'or et la concentration de cyanure dans l'agent lixiviant. Par conséquent, l'opérateur du procédé pourra choisir s'il préfère une concentration'relativement élevée et une récupération plus rapide d'or mais en risquant dans ce cas des pertes plus élevées des réactifs ou s'il pré- - 20 fère employer une concentration en cyanure comparativement plus basse.entraînant par conséquent la nécessité de per- mettre à la lixiviation de se produire pendant une durée plus longue afin d'obtenir une efficacité similaire de ré- cupération de l'or que celle résultant de concentrations plus élevées. Dans un cas comme l'autre, l'inclusion de peroxyde se dissolvant lentement, tel que le peroxyde de calcium, avec les solides aurifères accroît la vitesse et/ ou l'efficacité de la récupération d'or. Du fait que les métaux du groupe lB sont généra- lement reconnus comme étant les meilleurs catalyseurs pour la destruction par peroxydes d'ions de cyanure dans des conditions alcalines aqueuses, généralement à des valeurs de l'ordre de pH 10 ou plus, on aurait pu s'attendre à ce que la présence de peroxyde métallique ajouté dit entraî- ner une perte importante et même excessive supplémentaire de cyanure au départ de la liqueur lixiviante lors de son passage dans. le tas de solides aurifères. En fait, on ob- serve un certain accroissement des pertes de cyanure mais ces pertes sont approximativement en proportion avec l'aug- mentation de la vitesse d'extraction de l'or et par consé- quent, l'inconvénient attendu ne se présente pas lorsqu'on se place du point de vue déterminant de la consommation de réactifs par unité de production de produit. Les opérations de lixiviation par gravité s'ef- fectuent généralement à l'air libre et par conséquent sont dans une certaine mesure à la merci du climat. Dans la pré- sente invention, il est avantageux d'utiliser l'agent lixi- viant à une température de 0 à 45 C, qui s'observe généra- lement dans la masse du tas même si la température de l'air ambiant fluctue hors de ces limites, c'est-à-dire aux températures opératoires similaires correspondant à la simple utilisation d'oxygène atmosphérique. La lixiviation sous agitation est souvent réalisée dans des plages de tem- pératures similaires. Un facteur complémentaire généralement important pour la lixiviation de l'or, que la présente invention par- tage avec les procédés sans peroxyde est constitué par la granulométrie des solides aurifères. Ce facteur est totale- ment sous le contr8le de l'opérateur du procédé lorsqu'il cherche à optimaliser une vitesse accrue d'extraction de l'or et éventuellement une efficacité totale accrue de ré- cupération de l'or résultant de ce que les solides sont broyés ou concassés à une plus fine granulométrie en accep- tant un coût accru d'exécution de telles opérations de broyage ou de concassage, jusqu'à atteindre un point o les particules sont trop fines pour subir efficacement la lixiviation par gravité. Le point d'équilibre pratique est souvent atteint en broyant le produit prélevé de la mine à une valeur nominale inférieure à un chiffre dans une plage d'environ un diamètre de 5 mm à environ 25 mm, de manière que la proportion majeure de solide (en poids) présente encore un diamètre supérieur à 1 mm. Bien entendu, même dans la plage de 5 à 25 mm nominal maximum, la granulomé- trie moyenne décroît en proportion avec le diamètre maxi- mum moyen et par conséquent la vitesse et l'efficacité d'extraction de l'or tendent à augmenter. Pour des particules d'un diamètre inférieur à 1 mm et en particu- lier inférieur à- 100 mesh (150 microns) la lixiviation sous agitation convient mieux. Si le procédé est envisagé pour lixivier par gravité des fines, des refus de broyage ou du matériau retraité qui a été préalablement broyé en vue d'une lixiviation sous agitation et qui a subi celle- ci de manière inefficace, il est préférable que les parti- cules soient agglomérées pour atteindre la granulométrie précitée, les techniques connues incluant l'utilisation de chaux comme liant. La vitesse de lixiviation de l'or à par- tir de particules de n'importe quelle granulométrie est cependant améliorée dans des conditions par ailleurs iden- tiques par l'utilisation d'une quantité.efficace d'un pero- xyde métallique bivalent se dissolvant lentement. Dans la lixiviation par gravité, l'introduction de l'agent lixiviant est habituellement effectuée en le pulvérisant, généralement en continu sur le sommet du tas ou en formant des dépressions au sommet du tas qui sont remplies périodiquement. Il est habituel que la vitesse d'amenée de l'agent lixiviant soit régulée de manière que le tas lui-même ne soit pas noyé mais qu'au contraire -le lixiviant s'infiltre dans les solides et/ou sur leur sur- face. Ces vitesses doivent être déterminées pour chaque minerai ou autre matériau subissant la lixiviation, du fait qu'elles dépendent des caractéristiques physico-chimi- ques de ce matériau. L'utilisation de peroxyde dans des conditions par ailleurs identiques accroit l'extraction de * l'or et/ou sa vitesse, quelle que soit la granulométrie. Une façon simple d'estimer les types de maté- riaux aurifères qui conviennent pour être utilisés dans le procédé de l'invention est constituée par les mêmes types qui conviendraient en absence de peroxyde lentement solu- ble. De tels matériaux peuvent inclure des minéraux quartzitiques et des sulfures métalliques. Dans le cas o le matériau est particulièrement acide, il peut être pré- traité à l'aide d'une solution neutralisante qui est géné- ralement constituée par un alcali dilué et qui pour des raisons de coûts incluent ou sont constitués de chaux. Les peroxydes à dissolution lente utilisés dans l'invention peuvent être produits hors du site et incorpo- rés dans le procédé tel que dans le tas sous forme de par- ticules formées ou préformées solides. En alternative, se- lon un procédé moins onéreux, les peroxydes sont formés sur le site par une réaction entre l'oxyde ou l'hydroxyde de métal correspondant et du peroxyde d'hydrogène aqueux en utilisant des rapports approximativement équimolaires, les formules correspondantes étant respectivement: MO + H202 = M02 + H20 ou M(OH)2 + H202 = M02 + 2H20, dans laquelle M représente le métal. Il est particulière- ment approprié d'utiliser le calcium comme métal dans un tel procédé, du fait que la chaux constitue généralement une substance plus facilement disponible et moins chère dans les lieux éloignés o les minerais d'or sont générale- ment trouvés. Une telle production sur site peut être réa- lisée en utilisant un petit réacteur à circulation conti- nue en produisant une boue qui peut être pompée directe- ment sur la zone souhaitée du tas au cours de son érection ou prémélangée avec une partie des solides aurifères. Ceci évite les frais de séchage du produit qui autrement serait nécessaire. Bien entendu, si on le souhaite, on peut utili- ser un excès d'oxyde ou d'hydroxyde métallique, de façon à maximaliser l'utilisation du réactif plus onéreux que cons- titue le peroxyde d'hydrogène. Le peroxyde solide résul- tant qui constitue le produit peut par conséquent contenir de l'hydroxyde métallique résiduaire et n'ayant pas réagi. La boue contient également de l'eau. Lorsqu'un diluant est présent une correction (pro rata) doit être réalisée dans le poids total de matériau contenant le peroxyde qui est utilisé afin de permettre la dilution du peroxyde en calcu- lant son rapport pondéral par rapport aux solides aurifè- res et/ou leur teneur en or. Ainsi, par exemple si la boue contient 28% en poids de peroxyde de calcium et que l'on désire utiliser 4 kg CaO, par tonne de minerai contenant 5 ppm d'or, la quantité appropriée de boue est de 16 kg par tonne. La liqueur chargée, qui est séparée des solides appauvris en or, c'est-à-dire les liqueurs qui s'écoulent de la base du tas est recueillie pour être soumise à une technique classique de récupération d'or à partir d'une solution, tel que le passage à travers une colonne de car- bone ou une mise en pulpe avec du carbone ou la méthode plus ancienne de précipitation à l'aide de poussière de zinc. La solution de cyanure appauvrie en or, éventuelle- ment après les étapes de purification complémentaires, est disponible pour être recyclée à travers le tas ou dans un réservoir, selon le cas, et bien entendu en pratique son alcalinité et la concentration en cyanure ont été rétablis au niveau souhaité par l'opérateur pour une solution fraî- che. L'avantage du procédé de l'invention est qu'il perm.et d'accroître l'extraction de l'or à partir de soli- des résiduaires dans des processus de lixiviation. En ef- fet, l'avantage peut être obtenu de deux manières. D'une première manière, la production journalière et/ou totale d'or à partir d'une quantité déterminée de matériaux soli- des, tels qu'un tas, peut être accrue et d'une seconde ma- nière, on peut obtenir par lixiviation essentiellement la même production journalière et/ou totale d'or dans des con- ditions moins favorables, telles qu'une granulométrie supé- rieure (entraînant des frais de broyage plus réduits) ou des concentrations de cyanure plus faible. Après la description en termes généraux de l'in- vention, celle-ci sera exprimée de manière complémentaire et plus approfondie à l'aide des exemples qui suivent. Exemples l à 16 Dans ces exemples, ceux portant les numéros 3, 4, 7, 8, 11, 12, 15 et 16 sont exécutés selon la présente invention tandis que ceux portant les numéros 1, 2, 5, 6, 9, 10, 13 et 14 sont donnés à titre comparatif. Tous ces exemples sont réalisés en recyclant une solution alcaline diluée de cyanure de sodium à la tempéra- - ture ambiante du laboratoire de manière constante à tra- vers une colonne de 2,5 m de hauteur, présentant un diamètre interne de 0, 1 m, garnie d'approximativement 30 kg de minerai aurifère. Lorsque le peroxyde à dissolution lente, CaO2 a été utilisé dans tous les exemples identi- fiés ci-dessous qui sont conformes à l'invention, les fi- nes particules de peroxyde de calcium ont été distribuées de manière régulière dans le minerai en mélangeant les deux solides ensemble dans un mélangeur rotatif. L'agent de lixiviation tombe goutte à goutte sur la surface sommi- tale du minerai à l'aide d'un papier filtre simulant une pulvérisation. On a poursuivi la lixiviation pour une du- rée maximale de 28 jours et la liqueur a été analysée pé- riodiquement pour déterminer la quantité d'or qui a été extraite du minerai. Si l'analyse indique que la quantité d'or n'augmente plus, l'essai a été arrêté. Les résultats repris ci-après sont soit la quantité à la fin de l'essai ou après 28 jours ou plus tôt. Une combinaison différente des facteurs opératoi- res a été utilisée dans chaque exemple et ces variations dans la composition de l'agent lixiviant, du minerai et de sa teneur sont repris dans le tableau 3. Le minerai est un minerai pyritique contenant approximativement 5,7 ppm d'or et contenant de plus de la sphalérite, des chalcopyrites, - de la pitchblende et 'des matériaux de gangue, ce qui cons- titue un exemple correspondant raisonnablement à un mine- rai du Witwatersrand reef. La distribution granulométrique du minerai intro- duit dans la colonne correspondait respectivement à la va- leur désignée respectivement par niveau '-" et "+' dans le tableau 3. L'échantillon de minerai de niveau - est obtenu en broyant de manière grossière le minerai de niveau + (no- minal -15 mm de diamètre) à une valeur nominale de 5 mm de diamètre. Tableau 1 Taille des parti- % en poids de "- % en poids de "+" cules mm nominal 5mm nominal -15mm + 13,2 0 4 + 9,5 - 13,2 6 28 + 6,3 - 9,5 22 32 + 3,35 - 6,3 16 17 + 1,7 - 3,35 12 6 + 0,85 - 1,7 5 3 + 0,425 - 8 5 4 - 0,425 Solde Les cinq facteurs que l'on fait varier dans ces exemples sont le pH nominal de l'agent lixiviant, la pré- sence ou l'absence de peroxyde de calcium, la concentra- tion de cyanure, la vitesse d'écoulement de l'agent lixi- viant et la granulométrie du minerai. Les niveaux désignés par - ou + pour la facilité de la référence -sont résumés dans le tableau 2. Tableau 2 Facteur Effet Niveaux -w^_r At+" A pH 12 10 B CaOz/g/kg minerai 0 3,75 C [CN-], mol/l 0,01 0,05 D vitesse d'écoulement ml/minute 1,6 10 E dimension minerai, mm -5 -15 Tableau 3 Exemple Facteur Quantité d'or Extraction N A B C D E extraite ppm relative 1 - - - - + 2,3 80 52 + - - - - 1,6 55 3 - + - - - 2,13 73 4 + + - - + 2,55 88 - - + - - 1,83 63 6 + - + - + 2,5 87 7 - + + - + 2,9 100 8 + + + - - 2,3 80 9 - - - + - 1,7 58 + - - + + 2,2 76 11 -.+ - + + 2,58 89 12 + + - + - 2,2 76 13 - - + + + 2,48 86 14 + - + + - 1,6 56 - + + + - 2,2 76 16 + + + + + 2,6 90 En comparant les résultats repris au tableau 3 il est possible de ranger l'efficacité des combinaisons de facteurs pour l'extraction d'or dans des conditions simu- lant une lixiviation par gravité et déterminer quels sont les facteurs qui sont particulièrement bénéfiques. Les quantités relatives sont reprises dans la colonne à l'extrême-droite pour faciliter de telles comparaisons. On peut ranger ces résultats, le premier en tête, comme suit: 7; 16; 11; 4, 6, 13; 1 = 8; 10 = 12 = 15; 3; 5; 9; 14 et 2. Parmi les cinq facteurs, à la fois le facteur B et E peuvent être considérés comme exerçant une influence particulière en déterminant la quantité d'or extraite. Ceci peut être observé soit d'une étude statistique détail- lée des résultats pour démontrer l'importance par laquelle chacun de ces variables est significative ou de manière plus sommaire par une simple comparaison c6te à c6te des différents exemples. Les quatre meilleurs résultats sont obtenus lorsqu'à la fois B et E sont au niveau "+" et les quatre résultats les plus mauvais- lorsqu'à la fois B et E sont au niveau "-". Ceci démontre que le facteur B, la pre- sence ou l'absence de peroxyde de calcium est non seule- ment significative mais si l'effet moins marqué du facteur C est également pris en considération, que l'effet de dis- tribution du peroxyde de calcium dans le minerai lors de la lixiviation présente un indice de significativité plus élevé que la variation de concentration de cyanure, un fac- teur qui pour une personne impartiale pouvait être suppo- sée être un facteur particulièrement significatif. La dif- férence entre sa présence ou son absence peut être évaluée d'après la moyenne de chaque jeu de huit résultats. Ceux sans peroxyde de calcium donnaient des valeurs moyennes d'extraction d'or de 2,03 ppm, c'est-àdire 70% de ce qui est obtenu avec le meilleur résultat, tandis que ceux avec du peroxyde de calcium donnaient des valeurs moyennes plus élevées, à savoir 2,44 ppm d'or c'est-à-dire 84% de ce qui est obtenu dans le meilleur résultat. L'avantage potentiel de l'addition de peroxyde de calcium est supérieur à ce qui est démontré en fait, en ce sens que l'accroissement de l'extraction d'or continue à se poursuivre pour un grand nombre de ces exemples qui utilisent du peroxyde de calcium tandis que pour la plupart des exemples n'utili- sant pas du peroxyde de calcium, l'accroissement de l'ex- traction d'or prenait fin. En conséquence, la différence finale entre les deux jeux de résultats pourrait même être plus élevée. Les résultats dans le tableau 3 indiquent égale- ment que des variations de pH dans des plages de pH 10 à pH 12 de l'agent lixivant ne modifient pas de manière mar- quée la quantité d'or extraite et que lorsque le peroxyde de calcium était également présent, de très bonnes extrac- tions étaient obtenues. La quantité moyenne d'or extrait dans les 16 exemples après 5 jours était 1,77 ppm (+/- 0,006 ppm) et l'effet calculé du peroxyde de calcium était + 0,356 pp +/ - 0,012 ppm, de manière que dans une limite de confiance de 99,5%, sa présence peut être considérée comme exerçant un effet significatif. De même, après 20 jours, la quan- tité moyenne d'or extraite était de 2,15 ppm +/- 0,03 ppm et l'effet mesuré de la présence de peroxyde de calcium était de + 0,42 ppm +/- 0,06 ppm de manière qu'avec une limite de confiance de 99%, le peroxyde de calcium pré- sente un effet significatif. Exemples 17 à 19 Dans ces exemples qui sont tous en accord avec la présente invention, l'appareillage et le mode opéra- toire des exemples précédents ont été répétés en utilisant un mélange 50/50 en poids d'échantillons de minerai de - mm et -15mm à pH 12, à une vitesse d'écoulement de 10 ml/ min et une concentration en cyanure de 0,02 mole/litre. La quantité de peroxyde de calcium utilisée dans l'exemple 17 était 1,0 g/kg de minerai, dans l'exemple 18.elle était de 1,5 g/kg de minerai et dans l'exemple 19 elle était de 2,5 g/kg de minerai. Dans l'exemple 17, le peroxyde de calcium était distribué régulièrement dans la moitié inférieure du minerai seulement tandis que dans les exemples 18 et 19, il était distribué à travers la totalité du minerai. L'ex- traction d'or a été mesurée après 5 jours pour chacun des exemples et on a trouvé qu'elle est intermédiaire dans son effet entre l'absence de peroxyde de calcium dans les exem- ples 9/10 et la présence de 5 g/kg de peroxyde de calcium dans les exemples 11/12 avec lesquels une comparaison di- recte peut être faite. Le résultat dans l'exemple 17 était une augmentation de l'extraction de 0,07 ppm d'or, dans l'exemple 18 de 0,12 ppm d'or et dans l'exemple 19 de 0,21 ppm d'or. Le jeu de résultats indique que l'importance de l'accroissement d'extraction d'or varie en correspondance avec l'accroissement de la quantité relative de peroxyde de calcium présent. Selon une variante de l'exemple 19, après 30 jours, une quantité supplémentaire de peroxyde de calcium solide, 10 g, a été projetée au sommet de la colonne, ce qui est équivalent à une quantité supplémentaire de 0,3 g/ kg de minerai. La quantité d'or extraite subit un accrois- sement brusque d'environ 0,1/0,2 ppm comparé avec le niveau prévu indiquant qu'au moins pour une courte durée, il est possible par une addition au sommet d'augmenter de manière favorable l'extraction d'or d'une colonne dans la- quelle le niveau de peroxyde de calcium est épuisé. Ces exemples démontrent que lorsqu'une solution de cyanure de métal alcalin est amené en contact avec des solides aurifères en présence de peroxyde de métaux alcalino-terreux faiblement solubles l'extraction d'or de l'agent lixiviant est accrue. REVENDICATIONS 1. Procédé pour l'extraction de l'or à partir de matériaux solides qui le contiennent dans lequel une solu- tion alcaline aqueuse diluée d'un cyanure de métal alcalin est amenée en contact avec les matériaux solides contenant de l'or en présence d'une substance qui produit de l'oxy- gène in situ, le contact étant maintenu jusqu'à ce qu'au moins une partie de l'or passe en solution, caractérisé en ce qu'on utilise une quantité efficace d'un peroxyde de métal bivalent faiblement soluble comme substance générant de l'oxygène in situ. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la solution alcaline aqueuse diluée du cyanure de métal alcalin est introduite sur la surface sommitale d'un tas constitué desdits matériaux solides, cette solu- tion s'infiltrant dans le matériau solide, provoquant ainsi le passage d'or en solution après quoi la solution est recueillie. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caracté- risé en ce que la solution de cyanure de métal alcalin pré- sente une concentration de 0,005 à 0,2 mole/litre. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes caractérisé en ce que le cyanure de mé- tal alcalin est du cyanure de sodium. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes caractérisé en ce que le cyanure de mé- tal alcalin est utilisé à une valeur de pH d'environ pH 10 à environ pH 12. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes caractérisé en ce que la quantité de pe- roxyde métallique utilisé est choisie dans une plage de 1 à 20 parties pour 1000 parties de matières aurifères (pro- portions pondérales). 7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que la quantité de peroxyde métallique est comprise entre 1 à 10 parties pour 1000 parties de matières aurifè- res (proportions pondérales). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que le rapport de a) la quantité de peroxyde métallique pour 1000 parties pondérales de matières aurifères à b) la teneur en or du matériau exprimée en ppm (proportions pondérales) est choisi dans une plage de 0,5:1 à 1,2:1. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes caractérisé en ce que le peroxyde métal- lique utilisé est le peroxyde de calcium. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes caractérisé en ce que le peroxyde métal- lique est incorporé dans un tas constitué desdits maté- riaux solides, au cours de l'érection de ce tas. 11. Procédé selon la revendication 10 caracté- risé en ce que le peroxyde métallique est incorporé dans ledit tas sous forme d'une boue aqueuse qui a été produite parallèlement par réaction entre un peroxyde d'hydrogène aqueux et un- oxyde métallique correspondant ou un hydro- xyde métallique correspondant ou encore un sel qui produit l'un de ceux-ci.