Brevet FR2626958A1 — publié le 19890811

La présente invention concerne le montage de structures soumises à des charges de flexion et de fatigue et, de manière plus particulière mais non exclu- sive le montage de couvertures transparentes aux ondes radar (radomes} sur des antennes radar ou des mâts de sous-marins. Les couvertures mentionnées ci-dessus sont, évidemment soumises & une pression due à la profondeur lorsque le batiment est imergé et, en outre, le cycle de pression qui se produit entre la navigation en surface et la plongée en eau profonde provoque des charges de fatigue sur les radomes et leurs moyens de montage - - La présente invention a ainsi pour objet de -créer un montage perfectionné pour des éléments tels que des couvertures transparentes aux ondes radar. De manière plus générale, la présente invention a pour objet supplémentaire de relier entre eux deux éléments présentant des raideurs différentes lorsque les éléments ainsi reliés doivent être soumis A des moments de flexion. - Conformément à une disposition de I 'nvention-, cet objet est réalisé en créant. une zone spécifique de - flexibilité dans un des éléments afin d'agir en rtant que point de pivotement pour la déformation de flexion. Selon cette disposition de la présente invention, il est créé une structure comprenant de premier et second - éléments présentant, respectivement, de plus fort et plus faible modules d'élasticité et fixés ensemble, la surface. et la forme de section transversale d'une partie du premier de ces éléments étant telles que le produit du second moment de surface de cette partie par le module d'élasticité du premier lément est approximativement égal ou inférieur au produit du second moment de surface par le module d'lélasticit du second élément, de sorte que les concentrations de contraintes sont réduites lorsque l'un de ces éléments ou les deux et/ou la liaison entre eux sont soumis à une flexion. Selon une autre disposition de la présente invention, l'objet de l'invention est réalisé en pré- voyant un organe intermédiaire entre les éléments et le long duquel la flexibilité peut varier de manière pro- gressive pour adapter la flexibilité du premier élément A celle du second élément. Selon cette autre disposition de la présente invention, il est créé une structure comprenant de premier et second éléments présentant, respectivement, de- plus fort et plus faible modules d'élasticité et fixés entre eux par un organe intermédiaire présentant: un premier côté, fixé du premier élément, et présentant une flexibilité compatible e la flexibilité du premier élément et des moyens de fixation entre eux de ce premier côté et de ce premier élément; un second coté, fixé au second élément, et présentant une flexibilité compatible A la flexibilité du second élément et des moyens de liaison entre eux de ce second c8té et de ce second élément; une partie intermédiaire fixée auxdits premier et second cetés et présentant une flexibilité entre celle des premier et second côtés ou- inférieure à celle de l'un quelconque de ces premier et second c8tés. Le degré de variation dans la flexibilité entre le premier élément et l'organe intermédiaire, et entre 1'organe intermédiaire et le second élément doit être compatible aux moyens utilisés pour assujettir l'organe intermédiaire aux éléments. Par exemple, si les moyens de fixation sont constitués par une matière adhésive (qui présente un faible module de tension), la valeur de ce degré de variation doit être faible. Toutefois, ' si les moyens de fixation sont constitués par des boulons, un degré de variation de plus grande valeur est permis. Diverses autres caraactristiquès de 1'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Des formes de réalisation de 1l'objet -de 1'inven- tion sont représentées, - titre d'exemples non limita- tifs, aux dessins annexés. La fig.l.est une coupe d'une tte de mat d'un radomne pour sous-marin de type habituel exposé A la pression atmosphérique. La fig.2 est une coupe du mat-de la fig.1 mon- trant les effets de la pression dus A la profondeur. La fig.3 représente, plus grande échelle, une partie de la fig.2. - La fig.4 correspond à la fig.3 et montre une partie d'une tâte de mat selon une premiere forme de réalisation de l'invention. Les fig.5 a 7 correspondent A la fig.4 et mon- trent des parties de têtes de m&ts selon de second, troisième et quatrième formes de réalisation de 1 'inen- tion. La fig.8 montre une partie d'une tête de mat selon une cinquième forme de réalisation de l'invention. La fig.9 représente une partie d'une tête de màt-: selon une sixième forme de réalisation de llinvention. AUX dessins, dans lesquels 1es éléments analogues sont désignés par les mêmes numéros de référence dans -- toutes les figures, les fig.1, 2 et 3 monrtrent l'état de la technique antérieure. Un radome 1 est fixé une bague de montage 2 au. niveau d'une liaison 3 - l'aide d'un -joint adhésif. La bague de montage 2 est fixée A une bride 4 à l'extrémité supérieure d'un mât 5 à l'aide d'une couronne de boulon 6. Un joint annulaire 7 assure une liaison étanche entre la bague 2 et une saillie 8.* Une antenne radar 9 est logée à l'intérieur du radome I en étant portée sur un élément 10. La structure de nature la plus résistante e la pression externe est une sphère, et celle qui est ensuite la plus résistante est un cylindre. Ainsi, et de manière idéale, le radome est réalisé sous la forme d'aun - cylindre présentant une partie hémisphérique A son extrémité supérieure comme illustré à la fig.l. Toute- fois, même une telle structure subira une certaine flexion sous l'influence d'une pression externe 11. Pour un sous-marin, une telle pression externe se produit au fur et à mesure que le vaisseau plonge et, dans ce cas, la pression augmente de manière linéaire avec la profon- deur. Les sous-marins modernes peuvent plonger très profondément et sont ainsi soumis à d'énormes pressions externes et A des.cycles de pression importants. La fig.2 montre comment le radome 1 qui n'est pas soumis à une pression (représenté en traits interrompus A fin de comparaison) subit une pression pour prendre la configuration 1A sous une pression externe 11. A son extrémité inférieure, le radome est fermement assujetti e la bague 2 par la matière adhésive. Cette forme de montage est connue sous le nom de réalisation "incorpo- rée" ou "encastrée". La section cylindrique du radome est moins résistante que l'extrémité de forme hémisphérique et, par conséquent, subit une flexion plus importante. Toutefois, la liaison la plus faible dans la conception illustrée est la liaison 3 entre la section cylindrique du radome et la bague 2. Le module d'élasticité de la- matière du radome 1 est ordinairement de l'ordre de N x 104 psi (N x 109 N/m2) o 0 métallique 2, de la bride 4, etc. est normalement de - 6 il 2 l'ordre de N x 106 psi (N x 1011 N/m2), c'est-à-dire que le métal est plus raide d'environ deux ordres de gran- deur. Ainsi, sous une pression externe donnée, la bague 2 est soumise à une flexion plus faible que la section de forme cylindrique du radome IA. Cette différence est augmentée du fait du support donné A la bague 2 par la- bride 4 et la saillie 8 par l 'intermédiaire des boulons 6. Le résultat de cette série de conditions: fait que le- radome se déforme comme montré en 1A. La fig.3 montre, à plus grande échelle, l'effet de la charge encastrée sur la bague 2, la liaison 3 et le radome 1. Le moment de flexion aux bornes de la liaison 3-- a pour effet de créer des efforts de tension au niveau de la surface externe 12 et des efforts de compression au= -niveau de la surface interne 13 du radone. I1 en résulte que l'extrémité du radome a tendance à pivoter autour - d'un point 14 se trouvant quelque part dans la zone entourée d'un cercle. I1 est bien connu que les matières adhésives présentent -la résistance mécanique la plus faible lorsqu'elles se trouvent en état de tension -. directe et qu'une tension de forme Cyclique est particu-: lièrement nuisible a cet égard. Ainsi, la circonférence extérieure A de la matière adhésive de la liaison 3 constitue la région o le défaut de la matière adhésive est le plus probable. Lorsqu'une amorce de craquelure s'est formée, elle peut se propager au cours des cycles de pression par l'entrée d'eau de mer ou d'autres matières étrangères et par des forces latérales dues au mouvement d sousmarin dans l'eau, les claques de vagues, etc. En.outre,- les condi- tions de fonctionnement normales sont fortement exagérées par les effets d'une action ennemie: par exemple des déflagrations en profondeur. Z1 existe ainsi un besoin d'augmenter la fiabilité que l'on peut placer sur la liaison 3 en réduisant les charges partielles sur les deux surfaces en butée. - Lors du support des éléments mcaniques soumis a des efforts de flexion, les extrémités peuvent au plus être incorporées (encastrées}, ou tout au moins simple- ment supportées sont encastrées, elles sont complètement sous contrain- tes, et toute flexion A laquelle l'élément est soumis réagit par des moments de flexion aux extrémités. Ce type de contrainte d'extrémitédonne ainsi lieu & de fortes forces de séparation sur la liaison de matière adhésive qui pourrait amener un défaut du type illustré à la fig. 3. Au contraire des extrémités simplement supportées ne donneraient pas lieu à de telles forces sur la liaison de matière adhésive qui ne serait alors virtuellement pas sous tension. Cependant, ce type de supports d'extrémité n'est pas compatible avec une liaison étanche. Il existe ainsi un besoin pour un élément de liaison qui présente des propriété intermédiaires entre ces deux extrêmes afin de permettre la transition graduelle préférée entre la raideur de la bride montée sur le mat du sousmarin et la raideur plus faible du radome lui-même. Ce qui précède est réalisé conformément à une première disposition de l'invention en adaptant la surface et la forme de section droite de la bague 2 (c'est-à-dire du premier élément présentant le fort module d'élasticité) de manière à produire une partie flexible dans laquelle le produit du second moment de surface de la partie flexible par le module d'élasticité de la bague 2 est approximativement égal au produit du second moment de surface par le module d'élasticité du radome, à savoir le second élément. Du fait que toute conception d'ingénierie impli- que un élément de compromis entre un' caractère idéal et ce que l'on peut obtenir en pratique, l'expression "approximativement égal" a été utilisée ci-dessus. Bien qu'il puisse être théoriquement possible de régler l'échantillonnage pour donner les dimensions requises (et de là le second moment de surface d4siré), le fait que seule une partie du premier élément est "adaptée" signi- fie que les propriétés mécaniques de cette partie 2626958s bénéficieront des parties adjacentes.plus -6paisses et des rayons des parties de coin runissant une partie - l'autre. En pratique, le but est de réduire la diffrenWe- dans les produits des modules d'élasticité et les seconds moments de surface pour les deux éléments duine vatleur d'environ 10 % ' De préférence, la partie flexible du premier élément n'est pas ooncentrée dans un point unique mais. s'étend sur une distance sensible de sorte que les efforts dus à la flexion supplémentaire sont convenable- -ment étales. Il est avantageux que toutes les parties de- coin au voisinage des parties flexibles présentent des rayons tels qu'elles n'agissent pas en tant qu'&lévateurs de contrainte et de sources potentielles de dfaut. De manière analogue, la surface de la partie flexible est usinée selon un fini.lisse pour diminuer la probabilitj de présence d'élévateurs de contrainte. - L'ommne du Métier est au courant du procéd de "analyse élémentaire finie" en tant qu'lutil de concep- C tion approprié pour calculer les dimensions d'une partie flexible. Les principes d'analyse 61émentare f-iie sont décrits dans "The Finite Element Method - A Basic Intro- duction for Engineers" par Rockey, Evans, Griffïths et Nethercot (Granada PublisGhing Limited, 1975).* Les di.mensions de la partie flexible peuvent être, en outre, réduites pour que le produit du second moment de surface de la partie flexible par l moduele d'lasticité du premier élément soit inférieur au produit du second moment de surface par le module d,'lasticit -du second élément de telle manière que la flexion se pr-' duise de manière préférentielle au niveau de la partie flexible. La seconde dsposition de l'invention procure un résultat analogue à la première par-!'interposition d'-un organe intermdiaire-entre les premier et second léments et qui présente les caractéristiques de flexibilité mentionnées précédemment. La flexibilité de cet organe intermédiaire peut varier progressivement dudit premier c8té audit second c8t6 d'une manière qui ne donne pas lieu à des concentrations de contrainte. L'organe intermédiaire agit en tant que moyen pour étaler la longueur sur laquelle se produit la flexion différentielle de telle manière que le taux de changement de flexion puisse être conservé A un niveau acceptable compatible avec la durée de fatigue dans le cas de cycles de pression normaux ou correspondant à des limites de défaut catastrophiques dans le cas de charges de choc. En d'autres mots, l'élément intermédiaire assure une augmentation de la distance au-delà de laquelle la flexion peut se produire et, par suite, la mesure de la flexion peut être conservée dans des limites acceptables. Dans le cas de pressions cycliques, ces limites sont celles qui sont compatibles avec la durée de vie à la fatigue de la structure. Dans le cas de charges dues A un choc produit par une action ennemie, ces limites sont celles pour lesquelles les charges dues au choc provoque- raient des dommages catastrophiques au sous-marin. L'organe intermédiaire peut être réalisé en deux parties ou davantage afin de donner une forme "en couche" à la réalisation, c'est-d-dire que si l'élément intermédiaire est constitué de deux parties A et B, la réalisation serait: ler élément - partie A - partie B - 2ème élément. Une combinaison des première et seconde disposi- tions de l'invention peut être utilisée simultanément. On se réfère maintenant à la fig.4 dans laquelle la bague de montage 2 a été rendue plus flexible par une élimination de métal au niveau de la zone 15. L'élimi- nation de métal, par exemple par usinage, a été effectuée de telle manière à laisser des parties de large rayon 16 f'. au niveau de tous les coins. Le but de cette réalisation est d'éliminer les coins aigus dans les zones critiques- et qui pourraient agir en tant que "nlévateurs de con- traintes". Du métal a été6 enlevé de la zone 15 pcour laisser une portion 17 présentant des propriétés mécani- ques adéquates pour remplir les exigences de pression en eau profonde et reliant lé radome I par l'intermédiaire de la liaison 3. - La flexibilité d'un élément est -fontion du Io module et de la géométrie de la partie spécifique de l 'élément considéré. DXans l'exémple reprsent6 aux fig 4-9, le module est le "module d'élasticité" (EJ et la géométrie est définie par le "second mcoment de-surface" {i). Ainsi, le produit de (E) par (1> peut -tre utilisé en tant que mesure de la flexibilité des 6éléments consi- dérés. - En se référant & la fig.4, les sections de la bague 2 et du radome 1 peuvent être considrées comnne étant des plaques planes (même si elles sont en fait- des couronnes) pour lesquelles s'applique la formule - f BT3j I 12- o B = longueur et T = épaisseur de la section. Ainsit-si l'on utilise l'indice lm" pour le m6tal (2) et l'indice- "r" pour le radome (1), les flexibilités peuvent être rendues égales par - EM.t =B r.t L12 m L12 jr ce qui se simplifie en F-m3 = 3: EmTm = ErTr 2626958. Tr Tm Em l- Les valeurs de Em et de Er peuvent par exemple être prises comme 12,4 x 104 et 0,275 x 104 N/mm2, respectivement, de telle manière que: 0,275 x 104 r3 Tm=12,4 x 10 c'est-à-dire Tm = 0,28 Tr. Ainsi en réduisant l'épaisseur du métal Tm.au niveau de l'étranglement 18 a 28% de l'épaisseur Tr du radome, les flexibilités de l'étranglement mince 18 et celles de l'épaisseur complète du radome 1 deviendraient égales. Si Tm était réduit A 0,25 Tr, o'est-à-dire à up quart de l'épaisseur, EmIm bilité au niveau de l'étranglement 18 serait supérieure A celle du radome 1. En conséquence, sous des pressions externes (fig.2), la flexibilité se produirait de préfé- rence autour d'un point de pivotement P (fig.4) dans la zone générale de l'étranglement 18 de telle manière que la section supérieure 17 de la bague 2 (qui est reliée au radome 1) puisse subir une flexion par rapport à la section inférieure de la bague 2. Le but de ce qui précède est de rendre la flexibilité autour du point de pivotement F égale, ou de manière marginale supérieure, à celle du radome 1 de telle manière que sous les effets de la pression externe (fig.2), le fléchissement se produise de manière préférentielle autour du point de pivotement P. Ceci serait équivalent à une "charnière" circu- laire et augmenterait de manière importante les moments de flexion par rapport au cas dit "encastr&t. A lin- - térieur des contraintes de conception normales, il est possible de concevoir la liaison adhésive 3 (fig.4) de telle manière que les contraintes de flexion soient presque complètement éliminées. La technique connue sous le nom de "analyse élémentaire finie" est bien appropriée l'optimisation des sections de bague 2 pour obtenir les propriét6s mécaniques requises. - - Les dimensions- d'ensemble de la hague de montage 2 de la fig.4 sont les memes que celles des fig.l, 2 et 3. Une critique possible de la conception représentée A la fig.4 est que toutes 1es flexions -pourraient tre - concentrées dans un volume de métal relativement faible- autour du point de pivotement F. Ceci causerait une fatigue du métal. Un tel problème pourrait gtre surmont si la longueur axiale de la bague 2 était- augmentée.:Ceci peut être effectué sans obscurcir la "fentre" du radar en abaissant la bride 4 sur le mât 5 et/ou en augmentazt l'épaisseur de la saillie 8 et de l'élément d'allongement 10. Les fig.5, 6 et 7 illustrent trois modes de réalisa- tion préférés. Dans chaque cas, une "nime" 19 est prvue pour agir en tant que "partie flexible" La disposition de la fig.5 suit étroitement cell- de la fig.4 A l'exception que 1'âme 19 est introduite entre la section supérieure 17 et la section inféXrieure de la bague de montage 2. Ceci modifie de manière effec- = tive la position du point de pivotement F depuis un-point (fig.4) jusqu'à toute la longueur axiale de l'Sme 19, ce qui étale les efforts depuis une petite localisation jusqu'à une longueur beaucoup plus importante. L'alliage de la bague 2 est choisi de telle manière que l'.me 19 puisse être usinée & une section suffisamment mince pour donner la flexibilité requise, par exemple 0,25 Tr, et présente toujours cependant une résistance mécanique appropriée pour résister A la pression de la profondeur et la charge des chocs. Aux fig.6 et 7, tlâme 19 est située au niveau de la surface interne de la bague 2 et à mi-chemin entre les surfaces interne et externer respectivement. Dans les deux cas, le principe est le même que celui décrit dans le paragraphe précédent. Dans ces deux dernières disposi- tions, la forme de la section supérieure 17 de la bague 2 est modifiée pour remplir les exigences particulières définies par la position de l'. me 19.-Il y a lieu de noter que toutes les parties de coin, dans les zones de forte tension adjacentes & l'âme, sont usinées pour présenter de grands rayons de courbure (16 A la fig.4) de telle manière qu'ils n'agissent pas en tant qu'élévateurs de contraintes. La fig.8 montre un exemple d'une seconde disposi- tion de l'invention dans laquelle un organe intermédiaire 21, 22, 23 est utilisé pour relier la bague de montage 2 au radome 1. L'organe. intermédiaire comprend: a) un premier c8té 21 qui est fixé à la bague de montage pour constituer la liaison 3A. Le premier côté 21 présente une large section et une flexibilité qui est compatible à celle de la bague de montage 2, de la structure 4 sur laquelle elle est montée, et des moyens de fixation utilisés pour former la liaison 3A (par exemple une matière adhésive). b) un second côté 23 qui est fixé au radome 1. Le second côté 23 présente une section de forme et de dimension particulières pour donner une flexibilité compatible à celle du radome 1 et pour assurer une longueur et une forme adéquates pour la liaison 3B. Une forme en chevron de la liaison 3B est montrée comme étant indicative d'une des nombreuses configurations suscepti- bles d'être utilisées. 262695$8 c) la troisième partie de l'organe est 'constituée par une portion intermédiaire présentant la forme de l'âme 22. Comme on peut le voir au dessin, la section de - élément 22 est beaucoup plus mince que celle des côtés 21 ou 23 et, bien qu'elle soit suffisamment robuste-pour résister aux profondeurs dues à la pression, elle est capable de fléchir sous des charges de compression externe comme par exemple celles représentées A la fig.2:; L'âme 22 agit ainsi en tant que "charnière" circulaire, mais avec un étalement de flexion sur une longueur considérable de l'âme plutôt que d'tre concentreée au niveau d'un point de pivotement particulier. Bien qu'une âme & côtés parall1èles 22 ait été représentée A la fig.8,r elle serait aussi bien tronconique en s'amincissant. depuis le premier c8té 21 jusqu'au second côté 23 pour procurer un changement de flexibilité progressif, ou présenter une valeur intermdiaire à celle des deux c8tés. Des parties de coin 16 de grand rayon sont ut.ili- s-es pour éviter des élévations de contraintes. L'élément intermdiaire 21-23 pourrait àtre réalisé en toute matière appropriée métallique ou non métallique. Parmi les matières non métalliques,- du plastique renforcé en fibres de verre (GRPJ constitue une matière appropriée. Des sections de GRP peuvent être réalisées en plaçant des feuilles d'une nappe de fibres de verre sur une forme et en les imprégnant d'une résine. Selon la manière dont sont dlrigées les fibres, on peut faire varier la flexibilité de la structure finale. Il est ainsi possible de réaliser un organe intermédiaire prOsentant un côté raide 21, un c8té moins raide 23 et une âme très flexible 22, même si les deux côtés 21 et 23 peuvent sembler être de section de mnime dimension. Ainsi comme représenté & la fig.8, le premier cdté 21 présente une flexibilité approximativement égale à celle de-la bague 2, de sorte que, lorsqutelle est soumise à une pression externe, aucune contrainte impor- tante n'est placée sur la matière adhésive de la liaison 3A. Le second côté 23 présente une flexibilité approxima- tivement égale à celle du radome I de telle manière que la matière adhésive de la liaison 3B serait soumise de manière analogue à une faible contrainte. L'âxe 22 peut être davantage flexible que les côtés 21 ou 23, de telle manière qu'elle puisse agir en tant qu'élément de pivote- ment lorsqu'elle est soumise a des pressions externes et & un cycle de pression. Une ame 22 de grande longueur est préférée car la flexion se produit alors sur la longueur plutôt qu'en un point. Le module d'élasticité du GRP peut varier entre 0,7 et 2,4 x 104 N/mm2 selon la direction des couches de fibres. Il est ainsi tout à fait possible d'obtenir des sections de dimensions semblables mais de propriétés largement différentes en utilisant le même élément en GRP, ou une dimension de section standard le long de laquelle la flexibilité varie. Un avantage supplémentaire du GRP est qu'une bague de.montage modifiée 20B pourrait être noyée dans le premier côté 21 qui, dans ce cas, aurait une base plane en vue d'être boulonnée à la bride 4. Un avantage de cette forme de réalisation serait d'éliminer la liaison en matière adhésive montrée en 4. La fig.9 montre comment les première et seconde dispositions de l'invention peuvent être combinées pour produire un dispositif de montage présentant une flexibi- lité même supérieure. Dans ce cas, la partie de bague 20C et le premier c8té 21 de l'organe intermédiaire présen- tent des flexibilités approximativement égales afin de diminuer les contraintes de flexion sur la matière adhésive de la liaison 3A. Le second c8té 23 de l'organe intermédiaire et le radome 1 présentent également des flexibilités approximativement égales afin de protéger la liaison 3B. La meilleure flexibilité serait assurée par des points de pivotement doubl.es dans les ames 17 et 22. Les montages décrits ei-dessus, qu'ils Utilisent une disposition de la présente invention ou les deux, peuvent être conçus pour relier entre eux des Pléments quelle que soit leur différence de flexibilité relative. Le procédé d'analyse élémentaire finie est le plus approprié pour la conception du montage. REVENDICATIONS 1 - Une structure comprenant de premier et second éléments présentant respectivement de plus fort et plus faible modules d'élasticité et fixes ensemble, caractéri- sée en ce que la surface et la forme de section droite d'une partie du premier de ces éléments sont telles que le produit du second moment de surface de cette partie par le module d'élasticité du premier élément est ap- proximativement égal ou inférieur au produit du second moment de surface par le module d'élasticité du second élément, de sorte que les concentrations de contraintes sont réduites lorsque l'un ou les deux éléments et/ou la liaison entre eux sont soumis à une flexion. 2 - Une structure comprenant de premier et second éléments présentant respectivement de plus fort et plus faible modules d'élasticité et fixés entre eux par un organe intermédiaire caractérisée en ce qu'il présente: un premier côté, fixé au premier élément, et présentant une flexibilité compatible à la flexibilité du premier élément et des moyens de fixation entre eux de ce premier côté et de ce premier élément; un second côté, fixé au second élément, et présentant une flexibilité compatible à la flexibilité du second élément et des moyens de liaison entre eux de ce second côté et de ce second élément; une partie intermédiaire reliée auxdits premier et second cités et présentant une flexibilité entre celle des premier et second côtés ou inférieure à celle de l'un quelconque de ces premier et second côtés. 3 - Une structure selon la revendication 2, caractérisée en ce que la surface et la forme de section droite d'une partie du premier élément sont telles que le produit du second moment de surface de cette partie par le module d'élasticité du premier élément est -.,v&, u j :17 approximativement égale ou inférieure-au produit du second moment de surface par le module d'élasticité du second élément. 4 - Structure selon la revendtication 3, caracté- risée en ce que le produit considéré pour le premier élément est compris entre 90 et 110% du produit considéré pour le second élément. - Structure selon l'une des revendications 1 À 4, caract rise en ce que le second élément est un radome d'un sous-marin, et en ce que le premier élIment est constitué par un montage pour ce radome. 6 - Structure selon la revendication 1, caracté- risée en ce que le produit considéré pour le premier élément est compris entre 90 et 110% du produit considéré pour le second élément.