Brevet FR2634611A1 — publié le 19900126

La présente invention se rapporte à une alimenta- tion en courant d'un régulateur de commutation pour un appareil de télévision opérant à une fréquence qui est en rapport avec une fréquence de déviation. Un étage typique de sortie de circuit de déviation qui contient un circuit résonant de retour produit, dans un enroulement haute tension ou enroulement tertiaire d'un transformateur de retour, une impulsion de retour ayant une haute valeur de crête. Le circuit résonant de retour contient un condensateur de retour. Un circuit haute tension redresse l'impulsion de retour haute tension dans l'enroulement tertiaire pour produire une tension finale. L'étage de sortie est excité par une tension d'alimentation B+ qui est couplée à une borne d'un enroulement primaire du transformateur de retour. La tension d'alimentation B+ peut être produite et régulée dans un régulateur de commutation. Un régulateur de commutation,selon un aspect de l'invention, qui produit une tension d'alimentation B+, contient un commutateur tel que, par exemple un commuta- teur à thyristor. Lorsqu'il est conducteur, le commutateur couple une tension non régulée d'alimentation à une première borne extrême d'une première bobine d'induction qui est incorporée dans un filtre. Le commutateur à thyristor est conducteur à partir d'un instant qui est réglable, se présentant pendant chaque intervalle d'aller d'un cycle de déviation horizontale, et reste conducteur pendant la partie restante de l'aller. Pendant le retour, le commutateur à thyristor est mis hors circuit en préparation du cycle suivant de régulation. La tension régulée B+ est développée dans un condensateur de filtrage qui est couplé à une seconde borne extrême de la première bobine d'induction. Un circuit de commande du régulateur change le moment o le commutateur devient conducteur à la façon d'une contre-réaction négative de manière que la tension d'alimentation B+ soit maintenue régulée. Un enroulement de mise hors circuit du transformateur de retour couDle une impulsion de retour à l'anode du commutateur à thyristor pendant chaque intervalle de retour horizontal pour mettre hors circuit le commutateur à thyristor. Une diode de protection couplée à la première borne extrême de la première bobine d'induc- tance forme un trajet de courant à travers lequel le courant continue à s'écouler dans la première bobine d'induct après que se soit produite l'impulsion de retour développée dans l'enroulement de mise hors circuit. Une charge vidéo importante aura pour résultat une charge accrue de faisceau et un courant accru de charge à tirer à travers le commutateur à thyristor. Le courant accru de faisceau, s'il n'est pas compensé, peut provoquer une charge accrue du circuit haute tension qui à son tour peut forcer le niveau de la tension finale à diminuer. Par conséquent, la largeur de chaque ligne de trame horizontale peut désavantageusement augmenter lorsque la tension finale diminue et inversement. Selon un aspect de l'invention, une seconde bobine d'induction est couplée en série avec l'enroulement de mise hors circuit du transformateur de retour de manière que le commutateur à thyristor soit interposé entre les première et seconde bobines d'induction. Le courant moyen dans la seconde bobine d'induction est directement en rapport avec le courant de faisceau. La seconde bobine d'induction maintient le commutateur à thyristor conduc- teur pendant une portion du retour dont la durée varie selon le courant de faisceau. La durée d'un tel inter- valle, par exemple, augmente lorsque le courant de fasiceau- augmente. En conséquence, pour une valeur donnée de la seconde bobine d'induction, la durée pendant le retour o l'énergie est transférée au condensateur de retour de l'étage de sortie, via l'enroulement de mise hors circuit,est directement en rapport avec le courant moyen dans la seconde bobine d'induction. Comme on l'a précédemment, indiqué, le courant moyen dans la seconde bobine d'induction est directement en rapport avec le courant de faisceau. Ainsi, la charge du circuit haute tension, par exemple, due à un courant accru de faisceau, est compensée par une augmentation correspondante de l'énergie qui est fournie au circuit résonant de retour via l'enrou- lement de mise hors circuit pendant le retour. Cela a pour résultat qu'avec la seconde bobine d'induction, la tension finale est mieux régulée que sans elle. Selon un autre aspect de l'invention, la seconde bobine d'induction réduit le taux dont le courant dans le commutateur à thyristor diminue. Par conséquent, avantageu- sement, un couplage excessif d'un courant haute fréquence à une tension principale d'alimentation qui est utilisée pour obtenir la tension non régulée d'alimentation est réduit. Un couplage excessif d'un courant haute fréquence dans l'alimentation du secteur peut être prohibé par des réglementations gouvernementales. Une alimentation en courant d'un appareil de télé- vision, selon un aspect de l'invention, comprend une source d'un signal d'entrée de synchronisation à une fréquence qui est en rapport avec une fréquence de dévia- tion. Elle comprend également un étage de sortie d'un circuit de déviation qui répond au signal d'entrée, comprenant un transformateur de retour, qui produit, dans un premier enroulement du transformateur, une première tension. La première tension a une portion de retour pendant un intervalle de retour et une portion d'aller pendant un intervalle d'aller, dans chaque période de la première tension. Un étage d'alimentation en courant à haute tension, couplé au transformateur de retour,produit une haute tension qui est appliquée à une première charge pour produire un courant de charge. Une première bobine d'induc- tion qui est séparée du Lransformateur de retour est conductrice d'un premier courant dont la grandeur varie quand il se produit une variation du courant de charge. Une seconde bobine d'induction est conductrice d'un second courant qui est couplé à une borne de réception d'une tension d'alimentation de l'étage de sortie du circuit de déviation. Un premier commutateur a une électrode conduc- trice de courant principal qui est couplée au premier enroulement, à la première bobine d'induction et à la tension d'alimentation d'entrée et une borne de commande qui répond au signal d'entrée. Le premier commutateur applique une tension d'alimentation d'entrée à la première bobine d'induction et à la seconde bobine d'induction pendant une portion de l'intervalle d'aller pour produire les premier et second courants. Le premier courant dans la première bobine d'induction développe une tension qui est appliquée par le premier commutateur au premier enroulement tant que le premier commutateur est conducteur, définissant une première portion de l'intervalle de retour qui varie selon la grandeur du premier courant'pour produire une compensation à haute tension. Le premier commutateur devient non conducteur pendant l'intervalle de retour pour découpler la première bobine d'induction du premier enroulement. Un second commutateur couplé à la seconde bobine d'induction produit, à travers le second commutateur, un trajet de courant pour le second courant dans la seconde bobine d'induction qui contourne le premier commutateur pour empêcher un couplage via le premier commutateur, du second courant, au premier enroulement,pendant au moins une partie des premières portions de l'intervalle de retour. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 montre une alimentation en courant de télévision comprenant un régulateur d'alimentation selon l'invention; et - les figures 2a-2d et 3a-3b illustrent des formes d'onde utiles pour expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 1. La figure 1 illustre une portion d'un récepteur de télévision o est incorporé un pont redresseur 101 qui redresse une tension d'alimentation du secteur VAC pour produire une tension continue non régulée VUR. Un régulateur d'étage de sortie ou de commutateur 102, selon un aspect de l'invention, qui peut comprendre un commuta- teur à thyristor,appelé ici thyristor 200, produit une tension régulée B+ qui est couplée à un enroulement W1 d'un transformateur de retour T1. Une borne d'entrée 102a du régulateur 102 est couplée à la tension non régulée VUR. La tension régulée B+ est développée à une borne de sortie 102d du régulateur commutateur 102. L'enroulement W1 du transformateur T1 est couplé à un collecteur d'un transistor de commutation de déviation Q1 d'un étage de sortie d'un circuit horizontal 99 qui opère à une fré- quence horizontale fH' Un signal de commande Hr, à la fréquence horizontale fH' qui est produit dans une portion correspondante d'un circuit de commande 100, appelé ici processeur horizontal 100a, est couplé via un étage d'attaque horizontale 666 à la base du transistor Q1. Le signal Hr commande la commutation du transistor Q1 pour produire un courant de déviation i dans un Y enroulement de déviation Ly de l'étage de sortie 99. Une tension de retour Vw2 est produite d'une manière conven- tionnelle à travers un enroulement W2 du transformateur T1 dans chaque intervalle de retour de chaque période hori- zontale H. Une impulsion de retour à haute tension Hv, développée dans un enroulement W3 du transformateur T1, est couplée à une alimentation haute tension 201 qui produit, d'une manière conventionnelle, une tension fina- le U. Chaque intervalle de retour se produit immédiatement après que le transistor Q1 soit devenu non conducteur. Une tension d'alimentation en courant continu V+, en mode courant, qui à titre d'exemple est de +16 volts, est produite en redressant la tension Vw2 dans un agencement redresseur 104 qui est couplé à l'enroulement W2. Le processeur 100a produit également un signal OH à la fréquence fH à une phase constante relativement à un signal de synchronisation horizontale SH. Le signal SH est produit d'une manière conventionnelle, non représentée. La tension V+ est également couplée aux divers circuits du récepteur, non représentés, pour les alimenter en tension. La tension V+ est également appliquée à une portion correspondante du circuit de commande 100 que l'on appelle ici commande de régulateur à thyristor en mode de commuta- teur et pré-attaque 100b pour produire un signal de réaction VEN. L'étage de commande et de pré-attaque 100b produit un signal SC à la fréquence fH et à une phase réglable qui commande l'instant, dans chaque intervalle horizontal H, o le thyristor 200 devient conducteur. La phase du signal SC varie, selon une différence entre la tension VEN, qui est proportionnelle à la tension V+, et une tension de référence VNIN qui peut être produite d'une manière conventionnelle. Le signal SC force la tension B+ régulée à être à un niveau prédéterminé de tension continue,comme par exemple +129 volts. Selon une caractéristique de l'invention, l'anode du thyristor 200 est couplée à la tension non régulée VUR via un enroulement W4 du transformateur T1 et via une bobine d'induction L1 qui est couplée en série avec l'enroulement W4. La cathode du thyristor 200 est couplée à la borne 102c d'une bobine d'induction de filtrage L2. La borne 102d de la bobine d'induction L2, o une tension régulée B+ est développée, est couplée à l'enroulement W1 du transformateur de retour T1. Un condensateur de filtrage C2 est couplé entre la borne 102d et la masse. Le signal SC est couplé via un transformateur d'attaque T2 à la gâchette du thyristor 200. Les figures 2a-2d et 3a-3b illustrent des formes d'onde utiles pour expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 1. Des chiffres et symboles similaires sur les figures 1, 2a-2d et 3a-3b indiquent des articles ou fonctions similaires. Lorsqu'un flanc menant LE du signal SC de la figure 1, ayant une phase réglable comme le montre la forme d'onde de la figure 1, se produit, le thyristor 200 est déclenché et devient immédiatement conducteur. Le flanc menant LE se produit en un temps t1 pendant un intervalle d'aller de chaque période H d'une tension VW4 qui est développée à travers l'enroulement W4. Pendant l'intervalle o le thyristor 200 est conducteur, un courant iLI dans la bobine d'induction L1 et un courant iL2 dans la bobine d'induction L2 diminuent. Un exemple d'une forme d'onde d'un courant iSCR dans le thyristor est montré à la figure 2a. Le taux d'augmentation des courants iSCR, iL1 et iL2 de la figure 1 est déterminé par la portion de la tension VW4 qui se produit pendant l'aller, par la tension non régulée VUR et par la tension régulée B+. Le taux d'augmentation est également déterminé par la somme des inductances des bobines d'induction L1 et L2. A la fin de l'aller horizontal, à un temps t2 montré à la forme d'onde de la figure 1, une portion d'impulsion de retour de la tension VW4 est développée. La tension VW4 est développée à partir de la tension VR de la figure 2d dans le condensateur Cr de la figure 1. L'impuision de retour VW4 dans l'enroulement W4 est polarisée de façon à avoir tendance à polariser le thyristor 200 en inverse et à réduire les courants corres- pondants s'écoulant dans les bobines d'induction L1 et L2. Par suite du taux de changement négatif du courant iL2 dans la bobine d'induction L2, une tension développée à la borne 102c diminue rapidement. La tension à la borne 102c diminue jusqu'au temps t3 de la portion de l'im- puision de retour RT o une diode de protection D2 qui est couplée entre la masse et la borne 102c devient conductrice. La figure 2c illustre un exemple de la forme d'onde d'un courant iD2 dans la diode D2 et la figure 2b illustre la tension correspondante d'anode, la tension V102a, du thyristor 200 de la figure 1. Le fonctionnement d'une diode telle que la diode de protection 02 est décrit en détail dans le brevet US N 4 163 926 intitulé SWITCH REGULATOR FOR A TELEVISION APPARATUS, au nom de D.H. Willis. Selon une autre caractéristique de l'invention, après que la diode de protection D2 soit devenue conduc- trice, le courant i LI continue à diminuer à un taux de changement qui n'est pas affecté par le courant iL2 dans la bobine d'induction L2. Tant que la somme de la tension VUR et d'unetension qui est développée à travers la bobine d'induction L1 par suite du taux négatif de changement du courant iLI est plus importante que la tension de retour VW4, le thyristor 200 reste conducteur et un courant d'alimentation ips continue à s'écouler PS dans l'enroulement W4. Tant que le thyristor 200 est conducteur, le courant iLI développe une tension qui est appliquée à l'enroulement W4 et qui, à son tour, est magnétiquement couDlée à l'enroulement W3. Si, pendant le retour, le thyristor 200 devient polarisé en inverse, les courants ips et iLl cessent. Pour des valeurs données de la tension VW4 et VUR, la longueur d'un intervalle t4-t3, qui se produit pendant la portion de retour RT, que l'on peut voir à la figure 1, à partir du moment o la diode D2 est devenue conductrice jusqu'au moment o le thyristor 200 passe à l'ouverture, est déterminée par l'inductance de la bobine L1 et par le niveau du courant i LI à la fin de l'aller. Comme le niveau du courant iLI est directement proportionnel à une valeur moyenne d'un courant de faisceau ifaisceau qui est fourni d'une borne 201a de l'alimentation haute tension 201, la longueur de l'intervalle t4-t3 augment, quand la valeur moyenne du courant de faisceau augmente et diminue quand cette valeur moyenne diminue. La figure 3a illustre un exemple de la forme d'onde du courant iSCR dans le thyristor 200 de la figure 1 pour un courant maximum de faisceau et la figure 3b pour un courant minimum de faisceau. Il faut noter que dans 26346 11 l'exemple de la figure 3a, le courant iSCR devient nul au temps t41', c'est-à-dire à un temps relativement ultérieur au temps correspondant t4 de la figure 3b. Selon une autre caractéristique de l'invention, tant que le thyristor 200 de la figure 1 est conducteur, pendant l'intervalle t4-t3, le courant iLi de la bobine d'induction L1 produit une tension qui est appliquée à l'enroulement W4 et à son tour, au condensateur de retour Cr de l'étage de sortie horizontale 99. Par conséquent, la charge appliquée via l'enroulement W4 au condensateur Cr augmente proportionnellement à la longueur de l'inter- valle t4-t3. Par conséquent, l'augmentation de la charge du ccndensateur de retour Cr est directement proportion- nelle au courant de faisceau et à l'inductance de la bobine L1. L'augmentation de la charge du condensateur Cr a tendance à compenser des variations de charge du courant de faisceau. En conséquence, la tendance de la tension finale U par exemple, à diminuer, par suite d'une charge accrue de courant de faisceau, est avantageusement compensée par l'énergie stockée dans la bobine d'induction L1 qui est appliquée à l'enroulement haute tension W3 via l'enroulement W4. Par exemple, plus le courant du faisceau est important, plus la durée de l'intervalle t4-t3 pendant laquelle le courant dans la bobine d'induc- tion L1 continue à s'écouler et à être appliqué à l'enrou- lement W4 après que la diode D2 soit devenue conductrice est longue. Par conséquent, avantageusement, plus d'énergie est appliquée via l'enroulement W4 au condensa- teur Cr pendant le retour. Cela a pour résultat qu'une impédance de sortie à la borne 201a de l'alimentation haute tension 201 est avantageusement réduite. Par conséquent, des variations de largeur de trame provoquées par des variations de charge vidéo sont avantageusement réduites. La somme des inductances des bobines L1 et L2 peut être choisie selon un niveau maximum du courant de charge qui est requis, du régulateur 102 à la borne 102d de la bobine d'induction L2 afin d'obtenir une tension maximale permise d'ondulations dans la tension B+. Le choix de la somme des valeurs des bobines d'induction L1 et L2 peut également dépendre du temps maximum de stabilisation de la boucle de contre- réaction qui contient le régulateur 102 et l'étage de pré-attaque 10Ob qu'il faut. Pendant le retour, après que la diode de protection D2 soit devenue conductrice, la bobine d'induction L2 est découplée de la bobine d'induction L1 par la diode conductrice D2. Quand la diode D2 est devenue conductrice, le courant iL2 dans la bobine d'induction-L2 n'a pas d'effet sur la compensation haute tension. Par conséquent, pour une valeur donnée de la somme des inductances dans les bobines L1 et L2 qui est choisie, la valeur de la bobine d'induction L1 peut avantageusement être choisie avec un haut degré de liberté. La bobine d'induction L1 peut être choisie pour obtenir une régulation du courant de faisceau meilleure que si la bobine d'induction L1 n'était pas utilisée. Ainsi, la valeur de chacune des bobines d'induction LI et L2 peut être choisie pour produire avantageusement les ondulations maximales permises de tension B+ et également une compensation du courant de faisceau. Selon un autre aspect de l'invention, la bobine d'induction L1 réduit le taux dont le courant d'alimenta- tion ips diminue pendant le retour horizontal. Par conséquent, la bobine d'induction L1 empêche avantageuse- ment l'application de la production d'un courant transi- toire excessif à haute fréquence à la tension d'alimenta- tion du secteur VAC. La prévention du couplage d'un courant transitoire excessif à la source de tension du secteur peut être requise par des réglementations gouvernementales. L'enroulement W4 peut comprendre une inductance de fuite qui apparaît en série avec l'inductance de la bobine L1. Selon une caractéristique additionnelle de l'invention, en utilisant la bobine d'induction L1, qui est séparée du transformateur T1 et qui est magnétiquement découplée de l'enroulement W4, l'inductance totale entre l'anode du thyristor 200 et la borne du pont redresseur 101 o la tension VUR est produite, est accrue. Cette inductance totale produit une compensation haute tension qui est supérieure à une situation dans laquelle la seule contribution à cette inductance totale est l'inductance de fuite de l'enroulement W4. En utilisant la bobine d'induction L1 qui est séparée de l'inductance de fuite associée à l'enroulement W4, cela est avantageux relative- ment à une situation dans laquelle l'inductance totale est obtenue par l'inductance de fuite. Par exemple, en utilisant la bobine d'induction L1, les enroulements du transformateur T1 peuvent être couplés de manière très serrée, ce qui simplifie avantageusement la conception du transformateur T1. De même, en utilisant des enroule- ments couplés de manière très serrée, la saturation du noyau, qui peut se produire par suite du courant continu dans l'enroulement W1, est empêchée par un courant continu qui s'écoule en direction opposée dans l'enroulement W4. R E V E N DI C A T I 0 N S 1.- Alimentation en courant pour un appareil de télévision,du type comprenant: une source d'un signal d'entrée de synchronisation à une fréquence qui est en rapport avec une fréquence de déviation; un étage de sortie de circuit de déviation répondant audit signal d'entrée, comprenant un transformateur de retour,pour produire,dans un premier enroulement dudit transformateur, une première tension ayant une portion de retour pendant un intervalle de retour et une portion d'aller pendant un intervalle d'aller dans chaque période de ladite première tension; un étage d'alimentation en courant haute tension qui est couplé audit transformateur de retour pour produire une haute tension qui est appliquée à une première charge pour y produire un courant de charge; une première inductance séparée dudit transformateur de retour pour être conductrice d'un premier courant dont la grandeur varie quand se produit une variation du courant de charge; une source de tension d'alimentation d'entrée; une seconde inductance pour être conductrice d'un second courant qui est couplé à une borne de réception de tension d'alimentation de l'étage de sortie du circuit de déviation; un premier commutateur ayant une électrode conductrice de courant principal qui estcouplée au premier enroulement, à la première inductance et à la tension d'alimentation d'entrée et une borne de commande qui répond au signal d'entrée, le premier commutateur appli- quant la tension d'alimentation d'entrée à la première inductance et à la seconde inductance pendant une portion de l'intervalle d'aller pour produire les premier et second courants, ledit premier courant dans ladite première inductance développant une tension qui est appliquée par ledit premier commutateur audit premier enro.ement tant que ledit premier commutateur est conducteur, pour ainsi définir une première portion de l'intervalle de retour qui varie selon la grandeur du premier courant pour produire une compensation haute tension, ledit premier commutateur devenant non conducteur pendant ledit intervalle de retour pour découpler ladite première inductance dudit premier enroulement; caractérisée par un second commutateur (D2) couplé à ladite seconde inductance (L2) pour produire à travers ledit second commutateur (D2), un trajet de courant pour ledit second courant (iL2) dans ladite seconde inductance (L2) qui contourne ledit premier commutateur (200) pour empêcher le couplage dudit second courant (iL2) au premier enroulement (W4) via le premier commutateur (200) pendant au moins une partie de la première portion de l'intervalle de retour. 2.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier commutateur c'omprend un commutateur à thyristor (200) qui devient non conducteur lorsqu'une somme de la première tension (Vw4), de la tension d'alimentation d'entrée (VuR)et d'une tension qui est développée dans la première inductance (L1) a une grandeur qui est plus faible qu'une valeur prédéterminée. 3.- Alimentation en courant selon la revendication 2, caractérisée en ce que le second commutateur comprend une diode (D2) qui est couplée à une jonction entre la seconde inductance (L2) et le premier commutateur (200) pour être conductrice du second courant (iL2) dans la seconde inductance (L2) à partir d'un temps pendant l'intervalle de retour qui se produit avant le temps o le premier commutateur (200) devient non conducteur. 4.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première inductance (L1), le premier enroulement (W4), le premier commutateur (200) et la seconde inductance (L2) sont couplés en série. 5.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première inductance (LI) a une valeur qui est sensiblement plus faible que la seconde inductance. 6.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée par un circuit de commande (100) répondant au signal d'entrée (SH) pour produire un signal de commande (S C) ayant une temporisation qui varie selon une différence entre une tension d'alimentation de sortie (B+) développée à la borne de réception de tension d'alimenta- tion (102d) et une tension de référence (VNIN), ledit signal de commande (S C) étant couplé (par T2) à la borne de commande (gâchette) du premier commutateur (200) pour commander le moment o le premier commutateur (200) devient conducteur pendant l'intervalle d'aller d'une manière qui change la durée utile du premier commutateur (200) pour réguler la tension d'alimentation de sortie (B+). 7.- Alimentation en courant selon la revendication 6, caractérisée en ce que la seconde inductance (L2) est incorporée dans un filtre (L2, C2) pour produire la tension d'alimentation de sortie (B+) d'une faible grandeur d'on- dulations de façon qu'un effet de la première inductance (L1) sur les ondulations soit sensiblement plus faible que celui de la seconde inductance (L2). 8.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'étage d'alimentation en courant haute tension (201) produit une tension finale (U) qui est régulée par le courant (iL2) selon le courant de charge (ifaisceau). 9.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier commutateur (200) devient conducteur pendant l'intervalle d'aller et devient non conducteur pendant l'intervalle de retour et le second commutateur (D2) devient conducteur avant le moment pendant l'intervalle de retour o le premier commutateur (200) est devenu non conducteur. O10.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première inductance (L1) réduit sensiblement le taux de changement, pendant l'intervalle de retour, d'un courant qui s'écoule de la source (101) de la tension d'alimentation d'entrée (VuR) à travers le premier commutateur (200). 11.- Alimentation en courant selon la revendication 1, caractérisée en ce que la valeur de la seconde inductance (L2) est choisie pour forcer le second courant (iL2) à devenir nul avant un temps pendant chaque périodeo le premier commutateur (200) devient conducteur. 12.- Alimentation en courant pour un appareil de télévision afin de produire un tension d'alimentation de sortie, du type comprenant: une source d'un signal d'entrée de synchronisation à une fréquence qui est en rapport avec une fréquence de déviation; un étage de sortie de circuit de déviation répondant au signal d'entrée comprenant un transformateur de retour pour produire,dans un premier enroulement du transforma- teur,une première tension ayant une portion de retour pendant un intervalle de retour et une portion d'aller pendant un intervalle d'aller dans chaque période de la première tension; un étage d'alimentation en courant haute tension couplé au transformateur de retour pour produire une tension finale qui varie selon un courant de faisceau qui est ainsi produit; un filtre pour produirez une borne de sortie dudit filtre, ladite tension d'alimentation de sortie qui est couplée à une borne de réception de tension d'alimentation de l'étage de sortie du circuit de déviation pour exciter l'étage de sortie; une source de tension d'alimentation d'entrée non régulée; une première inductance qui est séparée du trans- formateur de retour et qui est couplée au premier enroule- ment pour former un agencement qui est couplé à la tension non régulée d'alimentation; un premier commutateur réglable interposé entre l'agencement et le filtre pour coupler la tension d'alimentation d'entrée au filtre pendant une portion d'un intervalle d'aller pour produire un courant dans ledit filtre et produire un courant dans l'inductance qui varie selon ledit courant de faisceau, ledit premier commutateur couplant le courant qui s'écoule dans ladite première inductance au premier enroulement pendant une portion de l'intervalle de retour afin de réguler la tension finale lorsqu'une variation dans le courant de faisceau se produit; caractérisée par un second commutateur (D2) en dérivation avec le premier filtre (L2, C2)et ayant une borne (102c) qui est couplée entre le premier commutateur (200) et le filtre (L2, C2) pour produire un trajet pour le courant dans le filtre pendant l'intervalle de retour,qui contourne le premier commutateur (200).