Brevet FR2625134A1 — publié le 19890630

L'invention concerne un procédé pour dégazer une masse fondue de matière thermoplastique dans une gamie étendue de viscosités dans une extrudeuse de dégazage compor- tant plusieurs zones de dégazage disposées les unes derrière les autres et à travers lesquelles la masse fondue est entraî- née sans l'application d'une pression et est soumise à une dépression, et des zones de dosage disposées respectivement en aval des zones de dégazage et appliquant une pression élevée à la masse fondue, et un dispositif manométrique, ainsi qu'une extrudeuse de dégazage à une ou deux vis pour la mise en oeuvre de ce procédé, pour une masse fondue de matière thermoplastique possédant des viscosités différentes, et comportant une ou plusieurs zones de dégazage, qui possè- dent des zones d'étranglement et des ouvertures de dégazage, les zones d'étranglement étant formées par des rebords annu- laires d'accumulation situés entre les segments de la vis et auxquels sont associés des tiroirs modifiant la section transversale libre de passage, des dispositifs de mise en dépression raccordés aux ouvertures de dégazage et comportant un appareil de commande, ainsi qu'un dispositif manométrique installé sur l'extrudeuse. Lors de la préparation de matières plastiques de grande consommation, il est nécessaire, en raison de dis- positions prises par le législateur ainsi que pour des rai- sons économiques, de disposer d'extrudeuses présentant des puissances très élevées de dégazage. Ainsi, lots de la poly- mérisation au moyen de solvants, la teneur de la solution initiale doit être amenée de 15 % à moins de 500 ppm par dégazage. D'après le brevet US N 3 292 500, qui correspond à la demande de brevet allemand publiée sous le N 24 51 888, on connait une extrudeuse de dégazage typique à plusieurs étages, dans laquelle un volume libre est créé respectivement au-dessous des ouvertures de dégazage, au moyen d'une réduc- tion du noyau de la vis. En aval des zones de dégazage munies des ouvertures se trouvent disposées ce qu'on appelle des "zones de dosage", dans lesquelles le noyau de la vis possè- de un diamètre supérieur de sorte que la masse fondue est soumise, dans ces zones, à une pression élevée, qui retombe dans les sections de dégazage disposées en aval de ces zones et permet par conséquent un dégazage de la masse fondue. Dans les sections d'alimentation, la vis possè- de des filets d'une profondeur importante. Dans les zones de dosage, qui sont situées respectivement en aval des zones de dégazage, le noyau de la vis s'élargit, ce qui permet d'appliquer une pression à la matière. La fabrication d'une telle vis est très coû- teuse étant donné qu'il faut réaliser des diamètres très différents du noyau dans des sections de longueur de la vis fixées de façon précise, étant donné qu'il est nécessaire d'avoir un débit d'entraînement différente dans chaque étage de dégazage. La vitesse de rotation de la vis doit être main- tenue dans une gamme déterminée de valeurs afin d'éviter qu'une trop grande quantité de la masse fondue ne soit in- troduite dans les zones de dégazage et s'élève fortement dans les ouvertures de dégazage. Lorsque par exemple les filets de la vis ne doi- vent être remplis qu'à moitié dans la première zone de dé- gazage, afin d'obtenir un bon dégazage, il faut respecter une faible gamme déterminée de vitesses de rotation de la vis. Simultanément les profondeurs des filets des sections de la vis, situées en aval, peuvent êtrechoisies pour une capacité d'entrainement déterminée, qui dépend du nombre respectif des filets de vis, de la profondeur de ces der- niers et de leur pas ainsi que de la vitesse de rotation, pour permettre d'obtenir également un remplissage partiel absolument nécessaire des filets de vis dans les sections de dégazage situées en aval et comportant des filets de vis profonds. Si on règle un rapport calculé, déterminé par la conception de la géométrie de la vis, des capacités d'en- traînement dans les différentes sections - de dosage et de dégazage, on peut partir d'un remplissage partiel de la vis au-dessous des ouvertures respectives de dégazage, auquel cas le rapport calculé des débits d'entraînement est sup- primé et est complètement modifié lorsque l'on quitte une gamme de vitesses de rotation de la vis. Le rapport calculé pour un fonctionnement optimal d'une extrudeuse de dégazage est en outre inutilisable lors- que l'on doit dégazer un matériau possédant un indice de fluidité différent, c'est-à-dire présentant une autre visco- sité. Afin de ne pas être lié à des gammes parfaitement déterminées et relativement réduites de l'indice de fluidité avec une construction de la vis fixée une fois pour toutes, on modifie la vitesse de rotation de la vis, ce qui a pour effet que le remplissage partiel, optimal pour un bon déga- zage, des filets des vis reste maintenu au-dessous des ouver- tures de dégazage, et ce en général uniquement dans un étage. Il faut alors faire fonctionner les autres étages avec un remplissage trop faible des filets de vis, afin d'éviter une remontée de la masse fondue dans les ouvertures de dé- gazage. Grâce à cette disposition, au moyen de cette extrudeuse on peut également dégazer une matière possédant un indice différent de fluidité, mais il faut s'accommoder du fait que le débit de l'extrudeuse est fortement réduit étant donné que l'on travaille avec un degré optimal de rem- plissage des filets de vis pour la masse fondue uniquement dans un étage. Une réduction du débit de l'extrudeuse de dégazage est cependant inadmissible. En vue de maintenir un bon dégazage et afin d'éviter une remontée de la masse fondue hors des autres ouvertures de dégazage, il faut dans un tel cas travailler avec une vitesse de rotation modifiée. et par conséquent également avec un rendement très différent. L'invention a pour but de garantir, dans tous les étages de dégazage situés au-dessous des ouvertures de dégazage, un remplissage partiel optimal des filets de vis, avec simultanément un rendement maximum de l'extrudeuse de dégazage, même lorsqu'on réalise le dégazage d'une matière présentant un indice très variable de fluidité à l'intérieur d'une charge ou bien une viscosité différente pour chaque charge. Ce problème est résolu à l'aide du procédé indiqué plus haut, grâce au fait que le degré de remplissage des filets de vis, c'est-à-dire la hauteur et la longueur de remplissage, par la masse fondue dans chaque section de dégazage est commandé au moyen de la formation d'un gradient de pression sur la base de valeurs de pression mesurées dans la section de dosage, et que dans chaque étage de dégazage, la masse fondue est entraînée approximativement avec le même débit. Le débit, ou puissance d'entraînement, approximativement constant des étages.de dégazage peut être déterminé par des nombres approximativement identiques et/ou des profondeurs approximativement identiques des filets de vis et/ou par le pas (angle entre la verticale et la crête de la vis) des filets de vis dans les différentes sections de cette dernière et au moyen de la vitesse de rotation de la vis de l'extrudeuse. Une extrudeuse particulièrement appropriée pour la mise en oeuvre de ce procédé de dégazage est caractérisée par le fait qu'à chaque section de dosage sont associés deux points de mesure de la pression de la masse fondue, disposés l'un derrière l'autre à une certaine distance en aval, que les points ou les appareils de mesure de la pression sont reliés à un appareil de commande servant à régler la vitesse de rotation de la vis, la section transversale libre de passage de la zone d'étranglement (tiroir de commande) située à l'extrémité d'un étage de dégazage, et la vitesse de rotation de la pompe d'entraînement de la masse fondue, et qu'à chaque étage de dégazage sont associés des filets de vis, dont le nombre, la profondeur et le pas sont approximativement les mêmes. Selon un mode de réalisation de l'extrudeuse, la distance entre les dispositifs respectifs mesurant la pression de la masse fondue est comprise entre I et 5 D (D = diamètre de la vis). 2625 134 Une simple mesure de pression exécutée dans fa section de dosage (qui est montée en aval de la section de dégazage) indiquerait que le filet de vis présent à l'emplacement, o s'effectue la mesure de la pression, est rempli, par exemple par une pression mesurée de 10 o6 Pa. Si cependant on doit réaliser le dégazage d'une matière possédant une viscosité élevée, une pression très supérieure, égale par exemple à 107 Pa s'établirait au niveau du point de mesure lors du remplissage du filet de vis, de sorte qu'il est difficile, voire même impossible, d'utiliser la valeur mesurée pour une commande. Dans le cas d'un indice élevé de fluidité, par exemple une pression de 107 Pa est affichée lorsque les filets de vis sont précisément pleins dans la zone de dosage, tandis que dans le cas du dégazage d'une matière plastique comportant un faible indice de fluidité, une pression de 107 Pa produit déjà un remplissage excessif des zones situées en amont et en aval. Grâce aux mesures de pression exécutées successivement en aval dans la section de dosage, on peut obtenir un gradient de pression alors que par exemple on mesure 106 Pa à l'entrée de la section de dosage et 107 Pa au bout d'une longueur de section égale à 3 D (D = diamètre de la vis). Grâce à cette formation du gradient de pression et à une puissance d'entraînement, commandée à partir de cette formation de pression, dans cette zone, on peut régler de façon fiable par exemple un remplissage aux deux tiers des filets de vis sur une longueur déterminée de la vis, dans l'étage de dégazage qui y est associé, et ce indépendamment de l'indice de fluidité de la masse de matière plastique respectivement dégazée. Lorsque dans le cas de cette section de dégazage, il s'agit de la première section avec un dégazage rétrograde (les gaz volatils sont évacués côté transmission, en amont de l'ouverture d'introduction de la matière), lorsqu'on mesure les valeurs de pression correspondantes, on règle à une valeur supérieure la vitesse de rotation de la vis et par conséquent le débit d'entraînement afin d'éviter une montée supplémentaire de la masse fondue en raison de l'augmentation du réglage du débit d'entraînement, dans la première section de dégazage ou bien garantir un remplissage partiel déterminé des filets de vis. Sur la base de la formation du gradient de pres- sion réalisée dans chaque étage de dégazage, on peut par conséquent déterminer un remplissage très précis des filets de vis dans les sections de dégazage situées au-dessous d'une ouverture de dégazage. En fonction de la formation du gra- dient de pression, on peut, pour garantir un degré de rem- plissage partiel déterminé des filets de vis, agir sur le débit d'entraînement des différents étages de dégazage, par exemple - en modifiant la vitesse de rotation de la vis en rapport avec le premier étage de dégazage, - en commandant la section transversale libre de passage de la fin de cet étage, en rapport avec le débit d'entraî- nement dans cet étage, et - en rapport avec la commande de la vitesse de rotation d'une pompe d'entraînement de la masse fondue ou dans d'autres. dispositifs d'accumulation, disposé à l'extrémité du der- nier étage de dégazage, pour déterminer le débit d'entraî- nement dans l'étage précédent. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur les- quels: - la figure 1 représente une coupe longitudinale très schématique d'une extrudeuse de dégazage, qui convient particulièrement pour la mise en oeuvre du procédé de déga- zage; - la figure 2 est une représentation graphique d'un diagramme de rendement en fonction de la pression dans l'extrudeuse; et - la figure 3 montre une représentation graphi- que de la variation de pression dans une zone de dosage. Sur la figure 1, on a représenté une extrudeuse de dégazage à trois étages, comprenant les étages de dégazage ,11 et 12, correspondant par exemple à la longueur des segments 10,11 et 12 représentés de l'extrudeuse. Dans l'étage 10, on a représenté, dans un carter 13, une section de vis 14, qui se compose de la section d'in- troduction 15, une section de transition 16 et d'une section de dosage 17, dont les longueurs respectives correspondent approximativement à celles des segments 11,15 et 17 représen- tés à la partie inférieure. La vis est entraînée en rotation par l'intermé- diaire d'une transmission non représentée, à l'aide d'un moteur 18. Sur le moteur se trouve disposé un dispositif de réglage 26 qui est relié à un appareil de commande 25. A la section de vis 14 se trouve associée une ouverture de remplissage 19, au-dessus de laquelle se trouve disposé un séparateur 20 de la masse fondue. Le séparateur 20 possède un tiroir de dosage 21, auquel est raccordé un moteur 22 et un dispositif 23 commandant une section transversale libre du piston de dosage 21. En outre la section de vis 14 possède un disposi- tif de dégazage 24 qui est situé du c6té de la transmission, produit une dépression et comporte un dôme de dégazage. Dans la zone de la section de dosage 17, deux dispositifs manométriques PE1 et PE2 de mesure de la pression de la masse fondue, qui sont reliés à un appareil de commande 25, sont associés au premier étage de dégazage 10. Dans le second étage de dégazage 11, qui comporte le dispositif de dégazage 27, se trouve disposée une section de vis 34 qui peut être identique a la section de vis 14 et à la section de vis située dans l'étage de dégazage 12, pour ce qui concerne le pas, la profondeur et le nombre des filets. Dans cet exemple la différence réside uniquement dans l'allon- gement de la section de dosage 37. Les points PE3 et PE4 de mesure de la pression sont associés à la section de dosage 37 et sont reliés à l'appa- reil de commande 25. La partie de la vis, qui correspond à la longueur de la droite 35, possède des filets découpés profondément, qui ne doivent être remplis que partiellement par la masse fondue, afin de garantir un bon dégazage. A l'extrémité de la section de dosage 37 se trouve disposé un tiroir de commande 38 connu et par consé- quent non décrit de façon supplémentaire, qui augmente ou réduit la section transversale libre de passage autour de la vis, est entraîné par un moteur 39 et est commandé au moyen de l'appareil de réglage 40, qui est relié à l'appareil de commande 25. Dans l'étage de dégazage 12 situé en aval, un dispositif de dégazage 28 est à nouveau disposé au-dessus d'une section de vis 45, dont les filets sont très profonds. En aval de cette section 45 se trouvent disposées une section de transition 46, dont la profondeur des filets diminue de façon continue, et une section de dosage 47, dans laquelle la profondeur des filets est constante. Dans ce cas la section de dosage 47 comporte des éléments mélangeurs supplémentaires 48, qui cependant ne sont pas absolument nécessaires. A nouveau deux points PE5 et PE6 ae mesure de la pression sont associés à la zone de dosage. A l'extrémité de l'étage de dosage se trouve disposée une pompe à engrena- ges 49, qui est entraînée par le moteur 50 et dont le débit est commandé au moyen de l'appareil de réglage 51. L'appareil de réglage 51 est relié à l'appareil de commande 25. Sur la figure 2, on a représenté graphiquement le rendement maximum pouvant être obtenu sous la forme d'un diagramme de variation du rendement. Comme représenté, une extrudeuse à une seule vis fournit un rendement maximum pour une profondeur optimale de filets lorsque le pourcentage du courant de reflux provo- qué par la pression correspond à un tiers de l'écoulement' entraîné par les filets de vis. Dans le cas de systèmes à plusieurs étages, ce principe est valable pour chaque étage. -* Il se pose les problèmes suivants: - - un remplissage partiel devant être garanti dans chaque étage de dégazage, - un rendementmaxiumconstant dans une gamme étendue d'indices de fluidité. Ces deux conditions sont satisfaites au moyen d'une commande correspondante de l'extrudeuse de la figure 1. La condition de base est la formation d'un gradient de pression grâce à au moins deux mesures de pression dans cha- que section de dégazage. Avec cette grandeur de réglage, on peut commander respectivement un paramètre déterminé de commande pour chaque étage de dégazage. Ces paramètres de commande peuvent être: - la vitesse de rotation de la vis, - la vitesse de rotation de la pompe d'entraînement de la masse fondue, et - une modification de la section transversale libre de pas- sage. Conformément à la figure 2 il est avantageux, pour obtenir un débit maximum, que le point d'intersection de la droite caractéristique de l'outil et de la droite ca- ractéristique de l'extrudeuse soit situé sur-la droite 41. Avant que ceci soit garanti dans une gamme étendue d'indices de fluidité, il est recommandé de disposer librement d'un paramètre de commande dans chaque section de dosage 17,34, 47 disposée en aval d'une section de dégazage 15,35,45. Ain- si, dans le cas d'un indice élevé de fluidité, par exemple une vitesse de rotation modifiée déplace la courbe 42 et par conséquent -le point d'intersection II en l'amenant sur la droite caractéristique 41 de l'extrudeuse. *De même au moyen d'un réglage de la section transversale de- passage du tiroir de commande 38, on peut déplacer la droite 43 et par conséquent à nouveau le point II pour l'amener sur la droite caractéristique 41 de l'extrudeuse. Afin que soit garanti un remplissage partiel des filets de vis dans les sections respectives de dégazage ,35,45, iL faut limiter la longueur maximale de remplissage dans les sections respectives de dosage 17,37,47 associées à ces sections de dégazage, comme le montre la figure 3. Afin de pouvoir établir une distinction entre une droite 60 représentant un faible indice de fluidité et une droite 61 représentant un indice élevé de fluidité, on installe deux capteurs de pression, par exemple 1 et 2 dans le cas de la section 17, pour pouvoir obtenir la formation d'un gradient. Par conséquent une caractéristique de différen- ciation de l'indice variable de fluidité est créée de sorte que, même dans le cas d'un indice très différent de fluidité, le remplissage partiel des filets de vis peut être maintenu dans les sections de dégazage situées en amont. Si la longueur de remplissage ne correspond pas à la valeur optimale, dans cet exemple, on réalise l'asser- vissement d'une telle longueur au moyen d'une modification de la vitesse de rotation de l'extrudeuse. La courbe 61 sur la figure 3 indique une longueur de remplissage trop faible, qui est signalée à l'appareil de commande 25 par l'intermé- diaire d'une pression trop faible en PE2 ainsi que de l'absence de la pression en PE1. La vitesse de rotation de l'extrudeuse est alors réduite par l'appareil de commande 25 par l'intermé- diaire de l'appareil de réglage 26 du moteur 18 jusqu'à ce que la longueur de remplissage (telle qu'indiquée sur la figure 3) passe par un point optimal 62, étant donné qu'une réduction de la vitesse de rotation de la vis réduit la puis- sance d'entraînement dans cette zone, ce qui entraîne un nouvel accroissement du degré de remplissage des filets de vis par la masse fondue, dans le cas d'une délivrance cons- tante de la masse fondue à partir du séparateur 20. L'état de remplissage des filets de vis dans les étages de dégazage 11 et 12 est commandé de façon analogue. Lorsque les dispositifs manométriques PE3 et PE4 déterminent par exemple des valeurs conformément à la courbe sur la figure 3, ceci est indiqué à l'appareil de com- mande 25 qui à nouveau actionne, par l'intermédiaire de l'ap- pareil de réglage 40, le moteur 39 du tiroir de commande 38 de manière que la section transversale libre de passage dans ce tiroir soit réduite. Cette disposition réduit la puissance d'entraînement dans l'étage de dégazage 11, et ce indépendamment de la vitesse de rotation de la vis. Lorsqu'on atteint une valeur située au-delà du point 62 représenté sur la figure 3, déterminée par la mesure de la pression aux points PE3 et PE4 et qu'un gradient de pression correspondant est formé par l'appareil de commande , ce dernier agit à nouveau sur le tiroir de commande 38 pour déclencher un léger accroissement de la section trans- versale libre. De même dans ce cas, la formation du gradient de pression permet d'obtenir, d'une manière tout à fait in- dépendante de la viscosité de la masse fondue, c'est-à-dire de l'indice de fluidité, toujours une hauteur et une longueur uniformes de remplissage des filets de vis dans la section , ce qui garantit un débit maximum également dans cet étage. Dans le cas d'une géométrie de la vis fixée une fois pour toutes, c'est-àdire dans le cas o la profondeur et le pas des filets sont fixes une fois pour toutes, on ne peut tra- vailler dans ce cas qu'avec un degré de remplissage très faible de sorte que le rendement diminue fortement. On travaille de façon analogue dans le dernier étage de dégazage 12, à cette différence près que la lon- gueur et la hauteur de remplissage des filets de vis sont déterminées par la vitesse de rotation de la pompe à engrena- ges 49, dont le moteur d'entraînement 50 est commandé au moyen de l'appareil de régulation 51. La formation du gradient de pression est obtenue au moyen du traitement des valeurs de pression des disposi- tifs de mesure PE5 et PE6. Pour obtenir le degré optimal de rem- plissage ou la longueur de remplissage (figure 3, point 62) par exemple dans le cas d'un trop faible degré de remplissage des filets de vis dans la section de dégazage 45, la vitesse de rotation de la pompe 49 d'entraînement de la masse fondue est réduite dans un tel cas par l'appareil de commande 25, par l'intermédiaire de l'appareil de régulation 51 et du moteur d'entraînement 50, de sorte que les filets de vis se remplissent jusqu'à ce que le gradient calculé de pres- sion conduise à un degré de remplissage optimal et à la lon- gueur de remplissage (voir figure 3, point 62). Par conséquent, dans l'ensemble des trois étages de dégazage 10,11 et 12, on travaille en permanence avec des filets de vis remplis de façon optimale et avec une lon- gueur de remplissage correspondante, et ce d'une manière totalement indépendante d'indices variables de fluidité. L'extrudeuse de dégazage travaille par conséquent d'une ma- nière optimale du point de vue des puissances de dégazage et indépendamment de la viscosité de la masse fondue devant être dégazée. L'extrudeuse n'a pas besoin d'être à nouveau réglée lorsque l'on doit dégazer une matière, dont la masse fondue possède une autre viscosité. Etant donné que dans l'ensemble des trois étages ,11 et 12, on travaille à chaque instant avec un degré de remplissage maximal possible, permettant un bon dégazage, on obtient également une optimisation du rendement de l'ex- trudeuse et notamment il faut également indiquer que la géo- métrie de la vis, c'est-à-dire la profondeur et la largeur des filets ainsi que le pas de ces derniers, peut être identique dans les trois étages, ce qui entraîne des avanta- ges importants, notamment dans la fabrication de la vis. REVENDICATIONS 1. Procédé pour dégazer une masse fondue de ma- tière thermoplastique dans une gamme étendue de viscosités dans une extrudeuse de dégazage comportant plusieurs zones de dégazage disposées les unes derrière les autres et à tra- vers lesquelles la masse fondue est entraînée sans l'appli- cation d'une pression et est soumise à une dépression, et des zones de dosage disposées respectivement en aval des zones de dégazage et appliquant une pression élevée à la masse fondue, et un dispositif manométrique, caractérisé en ce que le degré de remplissage des filets de vis, c'est- à-dire la hauteur et la longueur de remplissage, par la mas- se fondue dans chaque section de dégazage est commandé au moyen de la formation d'un gradient de pression sur la base de valeurs de pression mesurées dans la section de dosage, et que dans chaque étage de dégazage, la masse fondue est entraînée approximativement avec le même débit. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la formation du gradient de pression s'effectue au moyen de deux ou de plusieurs mesures de la pression de masse fondue, exécutées les unes à la suite des autres à une certaine distance dans la direction de travail, dans les sections de dosage. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la vitesse de rotation de la vis de l'extrudeuse est réglée, à partir de la formation du gradient de pression, sur la base des valeurs mesurées dans la première section de dosage, de manière à maintenir à un niveau prédéterminé de remplissage de la masse fondue dans la section de déga- zage disposée en amont, que la section libre de passage à l'extrémité de la deuxième section de dosage est 'réglée, sur la base de la formation du gradient de pressionintervenue dans cette section de dosage, de manière à maintenir un- de- gré prédéterminé de remplissage des filets de vis situés dans la seconde section de dégazage, par la masse fondue, et que la vitesse de rotation d'une pompe d'entraînement de la masse fondue disposée à l'extrémité de la troisième section de dosage est réglée, sur la base de la formation du gradient de pression dans cette section de dosage, de manière à maintenir un degré prédéterminé de remplissage des filets de vis dans la troisième section de dégazage. 4. Procédé selon les revendications 1 et 2 prises dans leur ensemble, caractérisé en ce que le débit, ou puissance d'entraînement, approximativement constant des étages de dégazage est déterminé par des nombres approximative- ment identiques et/ou des profondeurs approximativement iden- tiques des filets de vis et/ou par le pas (angle entre la verticale et la crête de la vis) des filets de vis dans les différentes sections de cette dernière et au moyen de la vitesse de rotation de la vis de l'extrudeuse. 5. Extrudeuse de dégazage à une ou deux vis pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, pour une masse fondue de matière thermoplastique possédant des viscosités différentes, et comportant une ou plusieurs zones de dégazage, qui possèdent des zones d'étranglement et des ouvertures de dégazage, les zones d'étranglement étant for- mées par des rebords annulaires d'accumulation situés entre les segments de la vis et auxquels sont associés des tiroirs modifiant la section transversale libre de passage, des dis- positifs de mise en dépression raccordés aux ouvertures de dégazage et comportant un appareil de commande ainsi qu'un dispositif manométrique installé sur l'extrudeuse, caracté- risé en ce qu'à chaque section de dosage (17,37,47) sont associés deux points (PE1, 2, 3, 4, 5, 6) de mesure de la pression dans la masse fondue, disposés l'un derrière l'autre à une certaine distance en aval, que les points ou les appareils (PE1,2,3,4,5,6) de mesure de la pression sont reliés à un ap- pareil de commande (25) servant à régler la vitesse de rota- tion de la vis, la section transversale libre de passage de la zone d'étranglement (tiroir de commande 38) située à l'extrémité d'un étage de dégazage (10,11,12), et la vi- tesse de rotation de la pompe (49) d'entraînement de la masse fondue, et qu'à chaque étage de dégazage (10,11,12) sont associés des filets de vis, dont le nombre, la profondeur et le pas sont approximativement les mêmes. 6. Extrudeuse de dégazage selon la revendication , caractérisée en ce que la distance entre les dispositifs respectifs mesurant la pression de la masse fondue est com- prise entre 1 et 5 D (D= diamètre de la vis). 7. Extrudeuse de dégazage selon la revendication , caractérisé en ce que la pompe d'entraînement de la masse fondue, située à l'extrémité de l'extrudeuse, est réalisée sous la forme d'une pompe à engrenages.