Brevet FR2632322A1 — publié le 19891208

-J1 2632322 La présente invention concerne les alliages de titane et d'aluminium en général et, plus particulièrement, les alliages gamma de titane et d'aluminium qu'on a modifiés tant en ce qui concerne le rapport stoichiométrique que l'addition de chrome et de niobium. On sait que lorsqu'on ajoute de l'aluminium à du titane métallique dans des proportions de plus en plus grandes, la forme cristalline de la composition de titane et d'aluminium obtenue change. De faibles pourcentages d'aluminium entrent en solution solide dans le titane et la forme cristalline reste celle du titane alpha. A des concen- trations plus élevées de l'aluminium (comprenant environ 25 à 35 atomes %), un composé- intermétallique Ti3Al est formé. Le composé Ti3Al présente une forme cristalline hexagonale ordonnée appelée alpha-2. A des concentrations encore plus élevées de l'aluminium (dans la plage 50 à 60 atomes % d'aluminium), un autre composé intermétallique, TiAl, est obtenu ayant une forme cristalline tétragonale ordonnée qu'on appelle gamma. L'alliage de titane et d'aluminium ayant une forme cristalline gamma, et un rapport stoichiométrique d'environ -2- 1, est un composé intermétallique ayant un module élevé, une faible masse spécifique, une conductivité thermique élevée, une résistance à l'oxydation favorable et une bonne résis- tance au fluage. La relation entre le module et la tempéra- ture pour les composés TiAl par rapport aux autres alliages de titane et en relation avec les superalliages à base de nickel est représentée en figure 1. Comme cela apparait dans cette figure, le composé TiAl a le module le meilleur de tous les alliages de titane. Non seulement le module de TiAl est plus élevé aux hautes températures, mais encore le taux de diminution du module avec l'augmentation de la tempéra- ture est plus petit pour TiAl que pour les autres alliages de titane. En outre, le composé TiAl conserve un module utile à des températures supérieures à celles auxquelles les autres alliages de titane deviennent sans utilité. Les alliages qui sont basés sur le composé intermétallique TiAl sont des matériaux légers attrayants pour emploi dans les cas o il faut un module élevé aux hautes températures et o il est également nécessaire d'avoir une bonne. protection contre l'environnement. L'une des caractéristiques du composé TiAl qui limite son application réelle à de telles utilisations est sa fragilité qu'on rencontre à la température ambiante. De plus, la résistance mécanique du composé intermétallique à la température ambiante a besoin d'être améliorée avant qu'on puisse exploiter le composé intermétallique TiAl dans des composants structurels. L'amélioration du composé inter- métallique TiAl pour renforcer la ductilité et/ou la résis- tance mécanique à la température ambiante est extrêmement souhaitable pour permettre l'emploi des compositions aux températures élevées pour lesquelles elles conviennent. En dehors des avantages potentiels que présentent la légèreté et la possibilité d'utilisation aux hautes tem- pératures, ce qu'on souhaite le plus dans le cas des compo- sitions TiAl qu'on envisage d'utiliser est la combinaison de 3- la résistance mécanique et de la ductilité à la température ambiante. Une ductilité minimum de l'ordre de un % est acceptable pour certaines applications de la composition métallique mais des ductilités plus élevées sont encore plus S souhaitables. Une résistance mécanique minimum pour qu'une composition soit utile est d'environ 350 MPa. Cependant, les matériaux ayant cette valeur pour la résistance mécanique sont d'une utilité marginale et on préfère souvent pour cer- taines applications des résistances mécaniques plus élevées. Le rapport stoichiométrique des composés TiAl peut varier dans une certaine plage sans qu'il y ait altération de la structure cristalline. La teneur en aluminium peut varier entre environ 50 et environ 60 atomes %. Les proprie- tés des compositions TiAl sont sujettes à des modifications très importantes à la suite de changements relativement faibles d'un % ou plus dans le rapport stoichiométrique des ingrédients titane et aluminium. De plus, les propriétés sont affectées d'une façon similaires par l'addition de quantités relativement petites d'éléments ternaires. On a maintenant découvert que de nouveaux perfec- tionnements peuvent être apportés aux composés intermétal- liques gamma TiAl en incorporant une combinaison d'éléments additifs de façon que la composition non seulement contienne un élément additif ternaire mais également un élément addi- tif quaternaire. En outre, on a découvert que la composition com- prenant l'élément additif quaternaire présente une combinai- son de propriétés particulièrement souhaitable, qui compren- nent la haute ductilité désirable et une résistance à l'oxydation présentant de l'intérêt. Il existe une documentation importante sur les compositions de titane et d'aluminium comprenant le composé intermétallique Ti3Al, les composés intermétalliques TiAl et le composé intermétallique TiAl3. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique 4 294 615, ayant pour titre "Titanium Alloys of -4the TiAl Type" (alliages de titane du type TiAl) renferme une discussion poussée sur les alliages du type aluminide de titane comprenant le composé intermétallique TiAl. Comme cela est souligné dans la colonne 1 du brevet commençant à la ligne 50 dans la discussion des avantages et des inconvénients de TiAl par rapport à Ti3Al: "Il doit apparaître que le système d'alliage gamma TiAl a le potentiel de présenter un poids plus faible dans la mesure o il contient davantage d'aluminium. Des travaux effectués en laboratoire dans les années 1950 ont montré que les alliages d'aluminide de titane ont un potentiel d'utilisation aux hautes températures, jusqu'à environ 1 000 C. Mais l'expérience ultérieure obtenue en engénierie avec de tels alliages a été que, alors qu'ils présentaient la résistance requise aux hautes températures, ils avaient une faible ductilité, voire aucune, à la température ambiante et aux températures modérées, c'est-à-dire entre et 550 C. Des matériaux qui sont trop fragiles ne peu- vent être fabriqués facilement, ni ne peuvent supporter les endommagements mineurs peu fréquents mais inévitables lors de leur emploi sans fendillement et défaillance ultérieur. Ils ne constituent pàs des matériaux de construction utiles pour remplacer les autres alliages de base". On sait que le système d'alliage TiAl est sensi- blement différent de Ti3Al (ainsi que des alliages en solu- tion solide de Ti) bien que TiAl et Ti3Al soient fondamenta- lement des composés intermétalliques d'aluminium et de titane ordonnés. Comme le fait remarquer le brevet 4 294 615 à la partie inférieure de la colonne I: "Les spécialistes reconnaissent qu'il y a une dif- férence sensible entre les deux phases ordonnées. L'alliage et le comportement en matière de transformation de Ti3Al ressemblent à ceux du titane car les structures cristallines hexagonales sont très similaires. Cependant, le composé TiAl a un arrangement tétragonal des atomes et donc des caracté- - 5 - ristiques d'alliage assez différentes. Une telle distinction n'est pas souvent reconnue dans la littérature antérieure". Le brevet 4 294 615 décrit l'alliage de TiAl avec le. vanadium et le carbone dans le but d'obtenir certaines améliorations des propriétés de l'alliage résultant. Le brevet 4 294 615 décrit également dans le tableau 2 un alliage T2A-112 qui est une composition en % d'atomes de Ti-45A1-5, 0Nb, mais ce brevet n'indique pas que la composition présente des propriétés bénéfiques. Un certain nombre de publications techniques trai- tant des composés d'aluminium et de titane ainsi que leurs caractéristiques sont les suivantes: 1. E.S. Bumps, H.D. Kessler, and M. Hansen, "Titanium-Aluminium System", Journal of Metals, June, 1952, pp; 609-614, TRANSACTIONS AIME, Vol. 194. 2. H.R. Ogden, D.J. Maykuth, W.L. Finlay, and R.I. Jaffee, "Mechanical Properties of High Purity Ti-Al Alloys", Journal of Metals, February, 1953, pp. 267-272, TRANSACTIONS AIME, Vol. 197. 3. Joseph B. McAndrew, and H.D. Kessler, "Ti-36 Pct Al as a Base for High Temperature Alloys", Journal of Metals, October, 1956, pp. 1348-1353, TRANSACTIONS AIME, Vol. 206. La référence McAndrew décrit des travaux en cours tendant à mettre au point un alliage gamma intermétallique TiAl. Dans le tableau II, McAndrew signale des alliages ayant un allongement à la rupture compris entre 230 et 340 MPa comme convenant "dans le cas o les contraintes nominales seront bien au-dessous de cette valeur". Cette indication apparaît immédiatement au-dessus du tableau II. Dans le paragraphe précédant le tableau IV, McAndrew indique qu'on a trouvé que le tantale, et l'argent et le colombium (niobium) sont des alliages utiles pour provoquer la forma- tion de fins oxydes de protection sur des alliages exposés à des températures atteignant 1 200 C. La figure 4 du document - 6 - de McAndrew est une courbe de la profondeur de l'oxydation en fonction du pourcentage nominal en poids du niobium exposé à l'air immobile à une température de 1 200 C pendant une durée de 96 heures. Juste au-dessus du résumé de la page 1 353, on signale qu'un échantillon d'alliage de titane contenant 7 % en poids de colombium (niobium) a donné une charge limite de rupture supérieure de 50 % à celle du Ti-36 %Al utilisé à des fins de comparaison. La présente invention a pour objet un procédé de formation d'un composé intermétallique d'aluminium et de titane ayant une meilleure valeur de la ductilité et des propriétés annexes à la température ambiante. La présente invention a pour autre objet d'améliorer les propriétés des composés intermétalliques d'aluminium et de titane aux faibles températures et aux températures intermédiaires. La présente invention a encore pour objet un alliage de titane et d'aluminium ayant de meilleures pro- priétés et possibilités de traitement aux basses tempéra- tures et aux températures intermédiaires. La présente invention a aussi pour objet la combi- naison de la ductilité et de la résistance à l'oxydation des compositions à base de TiAl. La présente invention a encore pour objet d'améliorer la résistance à l'oxydation des compositions de TiAl. Un autre objet de la présente invention est d'apporter des perfectionnements dans un ensemble constitué de la résistance mécanique, de la ductilité et de la résis- tance à l'oxydation. Dans l'un de ses aspects les plus larges, la pré- sente invention atteint ces objets en fournissant un alliage à base de TiAl non stoichiométrique, et en ajoutant une concentration relativement faible de chrome et une faible concentration de niobium à la composition non stoichiomé- 7- trique. L'addition peut-être suivie d'une solidification rapide du composé intermétallique TiAl non stoichiométrique contenant du chrome. Une addition du chrome de l'ordre de 1 à 3 atomes % et de niobium de 1 à 5 atomes % est envisagée. La' composition rapidement solidifiée peut-être consolidée, par exemple, par pression isostatique et extru- sion de manière à former une composition solide selon la présente invention. On peut également fabriquer l'alliage de la pré- sente invention sous forme de lingots et le traiter en fai- sant appel à la métallurgie des lingots. La description qui va suivre se réfèere aux figures annexées qui représentent respectivement: Figure 1, un graphique de.la relation entre le module et la température pour un assortiment d'alliages; Figure 2, un graphique de la relation de la charge en kilogrammes et les déplacements du croisillon en mm pour des compositions TiAl ayant des stoichiométries différentes testées par flexion à quatre points; Figure 3, un graphique semblable à celui de la figure 2 mais représentant la relation de la figure 2 pour Ti50Al48Cr2À Figure 4, un graphique indiquant des propriétés comparatives de la résistance à l'oxydation; Figure 5, un graphique en bâtons de la résistance mécanique en MPa pour des échantillons donnés de différents traitements thermiques; Figure 6, un graphique semblable de la ductilité en fonction de la température du traitement thermique. On donnera ci-après quelques exemples de la pré- sente invention. Exemples 1-3 On prépare trois masses fondues individuelles de manière qu'elles contiennent du titane et de l'aluminium - 8 - dans divers rapports stoichiométriques se rapprochant de celui de TiAl. On indique dans le tableau I les composi- tions, températures de recuit et résultats des essais faits sur les compositions. Pour chaque exemple, on a fabriqué un lingot de l'alliage par fusion à l'arc électrique. On a transformé le lingot en ruban par filage à l'état fondu sous pression par- tielle d'argon. Dans les deux stades de la fusion, on a uti- lisé un creuset en cuivre à refroidissement par eau comme récipient pour la masse fondue de manière à éviter les réac- tions masse fondue-récipient indésirables. On a également veillé à éviter l'exposition du métal chaud à oxygène à cause de la forte affinité du titane pour l'oxygène. On a emballé le ruban rapidement solidifié dans une boîte en acier qu'on a mise sous vide, puis rendue étanche. On a alors soumis la boîte à une compression iso- statique à chaud à une température de 950 C pendant 3 heures sous une pression de 210 MPa. On a usiné la boîte pour for- mer un bouchon de ruban consolidé. L'échantillon ainsi obtenu était un bouchon de 25 mm de diamètre et 75 mm de long. On a placé le bouchon dans l'axe d'une ouverture centrale ménagée dans une billette et l'a scellé. On a chauffé la billette à une température de 975 C et procédé à une extrusion dans une matrice de manière à obtenir un rap- port de réduction d'environ 7 à 1. On a enlevé le bouchon extrudé de la billette puis l'a traité thermiquement. On a alors recuit les échantillons extrudés aux températures indiquées dans le tableau I pendant deux heures. On a fait suivre l'opération de recuit d'un vieil- lissement à une température de 1 000 C pendant deux heures. On a usiné les échantillons aux dimensions de 1,5 x 3 x ,4 mm pour des essais de flexion à quatre points à la température ambiante. On a effectué les essais de flexion dans un équipement de flexion à quatre points ayant une - 9-- envergure intérieure de 10 mm et une envergure extérieure de mm. On a enregistré les courbes de déplacement du croi- sillon de charge. Sur la base des courbes obtenues, on a défini les propriétés suivantes: 1. La limite élastique est la résistance plastique à un déplacement du croisillon de 25.10-6 mm. On considère cette valeur du déplacement comme la première preuve de la déformation plastique et de la transition entre la déforma- tion élastique et la déformation plastique. La mesure de la limite élastique et/ou de la résistance à la rupture par les méthodes classiques de compression ou de tension a tendance à donner des résultats qui sont inférieurs à ceux qu'on obtient avec la flexion à quatre points telle qu'elle est effectuée dans la réalisation des mesures qu'on rapporte ici. Les valeurs plus élevées des résultats obtenus avec les mesures de flexion à quatre points doivent être présentes à l'esprit lorsqu'on compare ces valeurs aux valeurs données par les méthodes classiques de compression ou de tension; Cependant, la comparaison des résultats des mesures dans les exemples donnés ici concerne les essais de flexion à quatre points pour tous les échantillons mesurés et de telles com- paraisons sont très valables dans l'établissement des diffé- rences dans les propriétés en matière de résistance dues aux variantes dans les compositions ou dans le traitement de ces dernières. 2. La résistance à la rupture est l'effort à la rupture. 3. L'allongement des fibres extérieures est la quantité 9,71hd, o h est l'épaisseur du spécimen et d le déplacement du croisillon. Métallurgiquement, la valeur cal- culée représente la quantité de la déformation plastique subie à la surface extérieure du spécimen soumis à flexion au moment de la rupture. On donne les résultats dans le tableau I suivant. Le tableau I contient les valeurs des propriétés des échan- - 10 - tillons recuits à une température de 1 300 C et d'autres résultats concernant plus particulièrement ces échantillons sont indiqués en figure 2. TABLEAU I N Echan- Alliage Composi- Tempé- Limite Résistance Allongement tillon Gamma n tion(at %) rature de élastique à la rup- des fibres recuit ( C) MPa ture (MPa) extérieures (%) 1 83 Ti54A146 1 250 917 924 0,1 1 300 777 840 0,1 1 350 ---* 406 O 2 12 Ti52A148 1 250 910 1 260 1,1 1 300 686 896 0,9 1 350 616 854 0,9 1 400 490 595 0,2 3 85 Ti50A150 1 250 581 644 0,3 1 300 651 679 0,3 1 350 546 616 '0,4 * On n'a trouvé aucune valeur mesurable car l'échantillon n'avait pas une ductilité suffisante pour permettre une mesure. - l1 - Il apparaît d'après les résultats de ce tableau que l'alliage 12 pour l'exemple 2 présente la meilleure com- binaison de propriétés. Cela confirme que les propriétés des compositions Ti-Al sont très sensibles aux rapports ato- miques Ti/Al et au traitement thermique appliqué. On a choi- sit l'alliage 12 comme alliage de base pour les améliora- tions ultérieures des propriétés sur la base de nouvelles expériences qu'on a exécutées comme décrit ci-dessous. Il apparait également que le recuit à des tempéra- tures comprises entre 1 250 C et I1 350 C se traduit par des échantillons d'essai ayant des valeurs désirables pour la limite élastique, la résistance à la rupture, et l'allongement des fibres extérieures. Cependant, le recuit à la température de 1 400 C se traduit par un échantillon ayant une limite élastique sensiblement plus petite (infé- rieure d'environ 20 %); une résistance à la rupture plus faible (d'environ 30 %) et une ductilité plus petite (d'environ 78 %) que les valeurs obtenues pour un échantil- lon recuit à 1 350 C. La diminution brutale des propriétés est due à un changement dramatique dans la microstructure provoqué par une transformation bêta intense à des tempéra- tures sensiblement supérieures à 1 350 C. Exemples 4-13 On a préparé 10 masses fondues individuelles sup- plémentaires contenant du titane et de l'aluminium dans les rapports atomiques désignés ainsi que les additifs suivants dans des pourcentages atomiques relativement faibles. On a préparé chacun des échantillons comme cela est décrit ci-dessus en liaison avec les exemples 1-3. Dans le tableau II, on indique les compositions, températures de recuit, et résultats des essais effectués sur les compositions par comparaison avec l'alliage 12, pris comme alliage de base, pour cette comparaison. - 12 - TABLEAU II N Echan- Alliage Composi- Tempé- Limite Résistance Allongement tillon Gamma n tion(at %) rature de élastique à la rup- des fibres recuit ( C) MPa ture (MPa) extérieures (%) 2 12 Ti52A148 1 250 910 1 260 1,1 1 300 686 896 0,9 1 350 616 854 0,9 4 22 Ti50A147Ni3 1 200 * 917 0 24 Ti52A146Ag2 1 200 * 798 0 1 300 644 819 0,5 6 25 Ti50A148Cu2 1 250 * 581 0 1 300 560 749 0,8 1 350 490 714 0,9 7 32 Ti54A145Hf1 1 250 910 952 0,1 1 300 504 539 0,1 8 41 Ti52A144Pt4 1 250 924 1 050 0,3 9 45 Ti51A147C2 1 300 952 1 043 0,1 57 Ti50A148Fe2 1 250 * 623 0 1 300 * 567 0 1 350 602 777 0,5 11 82 Ti50A148Mo2 1 250 896 980 0,2 1 300 770 952 0,5 1 350 560 665 0,1 12 39 Ti50A146Mo4 1 200 * 1 001 0 1 250 945 1 078 0,3 1 300 917 1 043 0,2 13 20 Ti49,5A149,5Er1 + * Voir l'astérisque note du tableau I. + Matériau rompu lors de l'usinage pour préparer les échantillons d'essai. - 13 - S'agissant des Exemples 4 et 5, après traitement thermique à 1 200 C, la limite élastique ne put être mesurée car on a constaté que la ductilité était essentiellement nulle. Pour l'échantillon de l'Exemple 5 qui subit un recuit à 1 300 C, la ductilité a augmenté, mais est restée fâcheu- sement faible. Pour l'Exemple 6, cela a été également vrai pour l'échantillon d'essai recuit à 1 250 C. Pour les échantil- lons de l'Exemple 6 qui subirent un recuit à 1 300 et 1 350 C, la ductilité était importante mais la limite élas- tique était faible. Aucun des échantillons des autres exemples ne s'est avéré avôir une valeur suffisante pour la ductilité. Il est évident d'après les résultats indiqués dans le tableau II que les jeux des paramètres impliqués dans la préparation des compositions pour essai sont assez complexes et liés les uns aux autres. L'un des paramètres est le rap- port atomique entre le titane et l'aluminium. D'après les résultats indiqués graphiquement en figure 2, il est évident que le rapport stoichiométrique ou le rapport non stoichio- métrique ont une forte influence sur les propriétés testées pour les différentes compositions. Un autre jeu de paramètres concerne l'additif choisi pour être incorporé dans la composition TiAl de base. Un premier paramètre de ce jeu concerne le fait qu'un addi- tif particulier agit ou non en substituant pour le titane ou pour l'aluminium. Un métal spécifique peut agir dans l'une ou l'autre façon et il n'existe aucune règle simple grâce à laquelle on peut déterminer le rôle que jouera un additif. L'importance de ce paramètre est évidente si l'on considère l'addition d'un certain pourcentage atomique de l'additif X. Si X agit en substituant du titane, une composi- tion Ti48A148X4 donnera alors une concentration effective de l'aluminium de 48 atomes % et une concentration effective du titane de 52 atomes %. - 14 - Si par contraste l'additif X agit en substituant de l'aluminium, la composition résultante aura alors une concentration effective de l'aluminium de 52 atomes % et une concentration effective du titane de 48 atomes %. En consequence, la nature de la substitution qui se produit est très importante mais ne peut être prédite. Un autre paramètre de ce jeu est la concentration de l'additif. Un autre paramètre qui apparaît dans le tableau II est la température de recuit. La température de recuit qui produit les meilleures propriétés de résistance mécanique pour un additif peut être différente pour un autre additif. On peut le constater en comparant les résultats indiqués dans l'Exemple 6 à ceux de l'Exemple 7. De plus, il peut y avoir un effet combiné de la concentration et du recuit pour l'additif si bien qu'une amélioration optimum des propriétés, si tant est qu'il y ait une amélioration, peut avoir lieu à une certaine combinaison de la concentration de l'additif et de la température de recuit de sorte que des concentrations et/ou des tempéra- tures de recuit plus élevées ou plus faibles sont moins efficaces pour fournir une amélioration des propriétés dési- rées. Le contenu du tableau II fait apparaître que les résultats pouvant être obtenus avec l'addition d'un élément ternaire à une composition TiAl non-stoichiométrique ne peu- * vent être prévus et que la plupart des résultats d'essai ne donnent pas satisfaction en ce qui concerne la ductilité ou la résistance mécanique ou les deux. ExemDle 14-17 Un autre paramètre des alliages d'aluminide de titane qui comprennent des additifs est que les combinaisons d'additifs ne se traduisent pas nécessairement par des com- binaisons additionnelles des avantages individuels procurés par l'inclusion individuelle et séparée de ces mêmes additifs. On a préparé de la manière décrite ci-dessus en liaison avec les Exemples 1-3 quatre échantillons supplémen- taires à base de TiAl de manière qu'ils contiennent des additions individuelles de vanadium, de niobium et de tan- tale comme cela est indiqué dans le tableau III. Ces compo- sitions sont les compositions optimum indiquées dans les demandes de brevet des Etats-Unis n 138 476, 138 408 et 138 485, respectivement. La quatrième composition est une composition qui combine le vanadium, le niobium et le tantale pour former un seul alliage désigné par alliage 48 dans le tableau III. D'après le tableau III, il apparaît que les addi- tions individuelles de vanadium, niobium et tantale sont capables sur une base individuelle dans les Exemples 14, 15 et 16 de se prêter chacune à une amélioration importante de l'alliage de base TiAl. Cependant, ces mêmes additifs lorsqu'ils sont réunis pour former un seul alliage de combi- naison ne se traduisent pas par une combinaison additive des améliorations individuelles. L'inverse est plutôt le cas. Tout d'abord, l'alliage 48 qui a subi un recuit à la température de 1 350 C utilisé pour le recuit des alliages individuels s'est traduit en fabrication par un matériau tellement fragile qu'il s'est rompu pendant l'usinage de préparation des échantillons d'essai. En second lieu, les résultats qui sont obtenus pour l'alliage additif combiné, recuit à 1 250 C, sont très inférieurs à ceux donnés par les alliages séparés contenant les additifs individuels. Plus particulièrement, s'agissant de la ductilité, il est évident que le vanadium a beaucoup contribué à aug- menter sensiblement la ductilité de l'alliage 14 de l'Exemple 14. Cependant, lorsque le vanadium est combiné aux autres additifs dans l'alliage 48 de l'Exemple 17, - 16 - l'amélioration de la ductilité qu'on aurait pu obtenir ne l'est pas du tout. De fait, la ductilité de l'alliage de base est réduite à une valeur de 0,1. En outre, en liaison avec la résistance à l'oxydation l'additif niobium pour l'alliage 40 indique une amélioration très sensible dans la perte en poids de 4 mg/cm2 de l'alliage 40 par rapport à la perte en poids de 31 mg/cm2 de l'alliage de base. Le test d'oxydation et le test complémentaire de résistance à l'oxydation impliquent le chauffage de l'échantillon à tester à une température de 982 C pendant une durée de 48 heures. Après refroidissement de l'échantillon, on le gratte pour enlever tout dépôt d'oxyde. En pesant l'échantillon avant et après le chauffage et le grattage, on peut déterminer une différence de poids. On détermine la perte de poids en mg/cm2 en divisant la perte totale de poids en grammes par la surface de l'échantillon en centimètres-carré Ce test d'oxydation est celui utilisé pour toutes les mesures de l'oxydation ou de la résistance à l'oxydation qu'on indique dans la présente demande. Pour l'alliage 60 ayant le tantale comme additif, on a déterminé que la perte en poids pour un échantillon recuit à 1 325 C était de 2 mg/cm2 et ce résultat est à com- parer à la perte en poids de 31 mg/cm2 pour l'alliage de base. En d'autres termes, sur la base d'un additif indivi- duel, tant le niobium que le tantale sont très efficaces à titre d'additifs pour améliorer la résistance à l'oxydation de l'alliage de base. Cependant, comme cela apparaît dans les résultats du tableau III concernant l'Exemple 17, pour l'alliage 48 qui contenait les trois additifs, à savoir le vanadium, le niobium et le tantale en combinaison, l'oxydation a augmenté à environ le double de celui de l'alliage de base. Cette valeur est sept fois plus grande que pour l'alliage 40 qui contenait du niobium comme additif et environ 15 fois plus - 17 - grande que pour l'alliage 60 qui contenait le tantale comme seul additif. TABLEAU III Perte en N Echan- N Composi- Tempé- Limite Résistance Allongement poids tillon Alliage tion(at %) rature de élastique à la rup- des fibres après 48H recuit ( C) (MPa) ture (MPa) extérieures (%) à 982 C (mg/cm2) 2 12 Ti52A148 1 250 910 1 260 1,1 * 1 300 686 896 0,9 * 1 350 616 854 0,8 31 14 14 Ti49A148V3 1 300 658 1 015 1,6 27 1 350 588 952 1,5 * 40 Ti50A148Nb4 1 250 952 1 169 0,5 * 1 300 868 1 232 1,0 4 1 350 602 700 0,1 * 16 60 Ti48A148Ta4 1 250 840 1 029 1,1 * 1 300 742 987 1,3 * 1 325 * * *2 1 350 679 959 1,5 * 1 400 504 644 0,2 * 17 48 Ti49Al45V2Nb2Ta2 1 250 742 749 0,1 60 1 350 + + + * * Non mesuré. W + Marériau se brisant pendant l'usinage de préparation des échantillons d'essai. ri - 19 - Les avantages ou inconvénients individuels qui sont dus à l'utilisation des additifs individuels se répè- tent de façon sûre alors qu'on utilise ces additions indivi- duellement à maintes reprises. Cependant, lorsqu'on utilise des additifs en combinaison, l'effet d'un additif dans la combinaison d'un alliage de base peut être assez différent de celui qu'il donne lorsqu'il est utilisé individuellement et séparément dans le même alliage de base. Ainsi, on a découvert que l'addition de vanadium est bénéfique pour la ductilité des compositions d'aluminium et de titane et cette découverte est décrite et discutée dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique en attente n 138 476. En outre, l'un des additifs qu'on a trouvé comme étant bénéfique pour la résistance mécanique de la base TiAl et qui est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique en attente n 138 048 est le niobium. De plus, il a été montré dans l'article de McAndrew discuté ci-dessus que l'addition individuelle de l'additif niobium à l'alliage de base TiAl peut améliorer la résistance à l'oxydation. D'une façon similaire, l'addition individuelle de tantale est enseignée par McAndrew comme aidant à améliorer la résistance à l'oxydation. En outre, dans la demande de brevet des Etats- Unis d'Amérique en attente n 138 485, on décrit que l'addition de tantale se traduit par des améliorations de la ductilité. En d'autres termes, on a constaté que le vanadium peut contribuer individuellement à des améliorations avanta- geuses de la ductilité des compositions de titane et d'aluminium et que le tantale peut contribuer individuelle- ment aux améliorations de la ductilité et de l'oxydation. On a trouvé séparément que les additifs en niobium peuvent contribuer de manière bénéfique à la résistance mécanique-et à la résistance à l'oxydation de l'alliage de titane et d'aluminium. Cependant, la demanderesse a trouvé, comme cela est indiqué dans l'Exemple 17, que lorsqu'on utilise et com- - 20 - bine ensemble comme additifs dans une composition d'alliage du vanadium, du tantale et du niobium, la composition de l'alliage ne profite pas des additions mais au contraire il y a une nette diminution ou perte des propriétés de la com- position TiAl contenant le niobium, le tantale et le vana- dium à titre d'additifs. Cela apparaît dans le tableau III. D'après ce qui précède, il est évident qu'alors qu'il peut sembler que si deux éléments d'addition ou plus améliorent individuellement TiAl, et que leur utilisation conjointe devrait apporter de nouvelles améliorations à TiAl, on constate néanmoins que de telles additions sont hautement imprévisibles et que, de fait, pour les additions combinées de vanadium, niobium et tantale, il se produit une perte nette des propriétés due à l'utilisation combinée des additifs et non un gain d'ensemble bénéfique pour les pro- priétés. Cependant, d'après le tableau III ci-dessus, il apparaît que l'alliage contenant la combinaison du vanadium, du niobium et du tantale comme additifs a de loin une résis- tance à l'oxydation bien inférieure à celle de l'alliage 12 de l'Exemple 2. Là encore, l'incorporation combinée d'additifs qui améliore une propriété sur une base séparée et individuelle s'est traduite par une perte nette de la propriété même qui s'était améliorée lorsque les additifs étaient inclus sur une base séparée et individuelle. Exemples 18 à 23 On a préparé six échantillons supplémentaires comme cela est décrit ci-dessus en liaison avec les Exemples 1-3 de manière qu'ils contiennent de l'aluminide de titane modifiée par le chrome, ayant les compositions indiquées respectivement dans le tableau IV. Le tableau IV résume les résultats des essais de flexion effectués sur tous les alliages tant standard que modifiés dans les diverses conditions du traitement ther- mique considérées comme appropriées. - 21 - TABLEAU IV PROPRIETES DE FLEXION A QUATRE POINTS DES ALLIAGES TiAl modifiés par Cr. Echan- N Composi- Tempé- Limite Résistance Allongement illon Alliage tion(at %) rature de élastique à la rup- des fibres recuit ( C) (MPa) ture (MPa) extérieures (%) 2 12 Ti52A148 1 250 910 1 260 1,1 1 300 686 896 0,9 1 350 616 854 0,9 18 38 Ti52A146Cr2 1 250 791 1 190 1,6 1 300 637 861 0,4 1 350 497 623 0,2 19 80 Ti50A148Cr2 1 250 679 917 1,2 1 300 623 945 1,5 1 350 651 756 0,2 87 Ti48A150Cr2 1 250 756 854 0,4 1 300 736 847 0,3 1 350 700 875 0,7 21 49 Ti50A146Cr4 1 250 728 749 0,1 1 300 630 812 0,3 22 79 Ti48A148Cr4 1 250 784 994 0,3 1 300 777 945 0,4 1 350 427 518 0,2 23 88 Ti46A150Cr4 1 250 896 973 0,2 1 300 854 931 0,2 1 350 791 917 0,3 - 22 - Les résultats indiqués dans le tableau IV appor- tent une nouvelle preuve de l'aspect critique de la combi- naison des facteurs dans la détermination des effets des additions d'alliage ou des additions de dopage sur les pro- priétés conférées à un alliage de base. Par exemple, l'alliage 20 donne un bon ensemble de propriétés pour une addition de 2 atomes % de chrome. On pourrait s'attendre à une nouvelle amélioration par l'addition supplémentaire de chrome. Cependant, l'addition de 4 atomes % de chrome à'des alliages ayant trois rapports atomiques TiAl différents montre que l'augmentation de la concentration d'un additif qui s'avère bénéfique aux faibles concentrations ne suit pas le raisonnement simple que si une petite quantité est bonne, une plus grande quantité doit être meilleure. De fait, pour le chrome comme additif, il se passe juste le contraire et cela montre que si une petite quantité est bonne, une plus grande est mauvaise. Comme cela apparaît dans le tableau IV, chacun des alliages 49, 79 et 88 qui contiennent "davantage" (4 atomes %) de chrome donne une résistance mécanique inférieure et également un allongement inférieur des fibres extérieures (ductilité) par rapport à l'alliage de base. Par opposition, l'alliage 38 de l'Exemple 18 contient 2 atomes % d'un additif et ne donne qu'une résis- tance mécanique très légèrement réduite mais une ductilité grandement améliorée. De plus, on peut observer que l'allongement mesuré pour les fibres extérieures de l'alliage 38 varie sensiblement avec les conditions du trai- tement thermique. On obtient une augmentation remarquable de l'allongement des fibres extérieures en procédant à un recuit à 1 250 C. On observe un allongement réduit lorsque le recuit s'effectue à des températures plus élevées. On observe un allongement réduit lorsque le recuit s'effectue à des températures plus élevées. On observe des améliorations similaires pour l'alliage 80 ne contenant que 2 atomes % - 23 - d'additif, bien que la température de recuit fut de 1 300 C pour la ductilité la plus élevée obtenue. Pour l'exemple 20, l'alliage 87 emploie la valeur de 2 atomes % de chrome mais la concentration de l'aluminium est portée à 50 atomes %. La concentration plus élevée d'aluminium débouche sur une petite réduction de la ducti- lité par rapport à la ductilité mesurée pour les composi- tions d'aluminium à 2 % de chrome dans la gamme 46 à 48 atomes %. Pour l'alliage 87, on a trouvé que la température optimum du traitement thermique était d'environ 1 350 C. D'après les Exemples 18, 19 et 20 qui contiennent chacun 2 atomes % d'additif, on observe que la température optimum du recuit augmente avec la concentration d'aluminium. D'après ces résultats, on a déterminé que l'alliage 38 qui a subi un traitement thermique à une tempe- rature de 1 250 C, a la composition la meilleure pour les propriétés à la température ambiante. On notera que la tem- pérature optimum de recuit pour l'alliage 38 comportant 46 atomes % d'aluminium est de 1 250 C mais que l'optimum pour l'alliage 80 ayant 48 atomes % d'aluminium est de 1 300 C. Ces augmentations remarquables de la ductilité de l'alliage 38 lors du traitement à la température de 1 250 C et de l'alliage 80 lors du traitement thermique à la tempé- rature de 1 300 C sont inattendues comme on l'explique dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique n 138 485. Ce qui est clair dans les résultats donnés dans le tableau IV est que la modification des compositions TiAl dans le but d'améliorer leurs propriétés est une entreprise très complexe et imprévisible. Par exemple, il apparaît que du chrome à 2 atomes % augmente très sensiblement la ducti- lité de la composition dans le cas o le rapport atomique de TiAl se trouve dans une plage appropriée et o la tempéra- ture du recuit de la composition est comprise dans une gamme appropriée pour les additions de chrome. Il est également - 24 - clair d'après les résultats du tableau IV que, bien qu'on puisse espérer un effet plus élevé dans l'amélioration des propriétés que par l'augmentation de la valeur de l'additif, c'est exactement l'inverse car l'augmentation de la ducti- lité qui est obtenue à 2 atomes % est inversée et perdue lorsqu'on augmente le pourcentage du chrome à 4 atomes %. En outre, il est clair que la valeur de 4 % n'est pas efficace pour augmenter les propriétés de TiAl même si une variation importante est faite dans le rapport atomique entre le titane et l'aluminium et si une plage importante de tempéra- tures de recuit est employée dans l'étude et l'essai du changement des propriétés qui accompagnent l'addition de l'additif à une concentration plus élevée. Exemple 24 On prépare des échantillons d'alliage ayant la composition suivante: Ti52A146Cr2 On prépare des échantillons de l'alliage en procé- dant à deux modes ou procédés de préparation différents et on mesure les propriétés de chaque échantillon par l'essai de la résistance à la traction. Les procédés utilisés et les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau V ci-après. TABLEAU V N Echan- N Composi- Procédé Tempé- Limite Résistance Allongement tillon Alliage tion(at %) de trai- rature de élastique à la trac- plastique tement recuit ( C) (MPa) tion (MPa) (%) 18 38 Ti52A146Cr2 Rapide 1 250 651 756 1,5 Solidi- fication 24 38 Ti52A146Cr2 Lingot 1 225 539 693 3,5 Métal- 1 250 518 693 3,8 lurgie 1 275 518 679 2,6 os ru ru - 26 - Dans le tableau V, les résultats sont donnés pour des échantillons d'alliage 38 qui ont été préparés en conformité avec les deux Exemples 18 et 24, lesquels employaient deux procédés de préparation de l'alliage diffé- rents et distincts de manière à constituer l'alliage des exemples respectifs. De plus, on a utilisé des méthodes d'essai pour les échantillons métalliques préparés à partir de l'alliage 38 de l'Exemple 18 et séparément pour l'alliage 38 de l'Exemple 24 qui sont différentes des méthodes d'essai utilisées pour les échantillons des exemples précédents. En liaison maintenant tout d'abord avec l'Exemple 18, l'alliage de cet exemple est préparé en suivant le pro- cédé indiqué ci-dessus en liaison avec les Exemples 1-3. Il s'agit d'un procédé à solidification et consolidation rapides. De plus, pour l'Exemple 18, on n'a pas effectué l'essai en conformité avec le test de flexion à quatre points qu'on emploie pour tous les autres résultats indiqués dans les tableaux ci-dessus et en particulier pour l'Exemple 18 du tableau IV. Au contraire, la méthode d'essai employée est un test plus classique de la résistance à la traction dans lequel un échantillon d'un métal est préparé sous forme de barre et soumis à un essai de traction jusqu'à ce qu'il y ait allongement du métal et finalement rupture. Par exemple, là encore en liaison avec 1' Exemple 18, on a préparé l'alliage 38 sous forme de barres et soumis les barres à une force de traction jusqu'à ce qu'il y ait un allongement de 650 MPa. L'allongement à la rupture en MPa de l'Exemple 18 du tableau V est comparable à celui de l'Exemple 18 du tableau IV qu'on a mesuré lors du test de flexion à quatre points. En général, dans la pratique métallurgique, l'allongement à la traction déterminé par l'allongement d'une barre soumise à une traction est une mesure plus géné- ralement acceptée à des fins d'engénierie. D'une façon similaire, la résistance à la traction - 27 - de 756 MPa représente la résistance à laquelle la barre de l'Exemple 18 s'est rompue à la suite de la traction. Cette mesure est appelée résistance à la rupture pour l'Exemple 18 du tableau IV. Il est évident que les deux tests différents se sont traduits par deux mesures différentes pour toutes les valeurs obtenues. En ce qui concerne maintenant l'allongement plas- tique, là encore il y a une corrélation entre les résultats déterminés par les essais de flexion à quatre points indi- qués dans le tableau IV ci-dessus pour l'Exemple 18 et l'allongement plastique en % mentionné dans la dernière colonne du tableau V pour l'Exemple 18. De nouveau en liaison avec le tableau V, l'Exemple 24 est indiqué sous la rubrique "Procédé de traitement" comme étant préparé par la métallurgie des lingots. Telle qu'elle est utilisée ici, l'expression "métallurgie des lin- gots" concerne la fusion des ingrédients de l'alliage 38 dans les proportions indiquées dans le tableau V et corres- pondant exactement aux proportions mentionnées pour l'Exemple 18. En d'autres termes, les compositions de l'alliage 38 tant pour l'Exemple 18 que pour l'Exemple 24 sont identiques. La différence entre les deux échantillons est que l'alliage de l'Exemple 18 a été préparé par solidi- fication rapide et que l'alliage de l'Exemple 24 l'a été par la métallurgie des lingots. Là encore, la métallurgie des lingots implique la fusion des ingrédients et leur solidifi- cation pour former un lingot. Le procédé de solidification rapide implique la formation d'un ruban par le procédé de filage en masse fondue, qu'on fait suivre de la consolida- tion du ruban pour obtenir un échantillon métallique cohe- rent entièrement dense. Dans le mode opératoire de la fusion des lingots pour l'Exemple 24, on prépare un lingot ayant un diamètre d'environ 50 mm et une épaisseur d'environ 12 mm ayant la forme approximative d'un palet de hockey. A la suite de la - 28 - fusion et de la solidification du lingot ayant la forme d'un palet de hockey, on enferme le lingot dans un anneau d'acier ayant une épaisseur de paroi d'environ 12 mm et présentant une épaisseur verticale appariée à celle du lingot en forme de palet de hockey. Avant d'être enfermé dans l'anneau de maintien, le lingot en forme de palet de hockey subit une homogénéisation par chauffage à une température de 1 250 C et une durée de deux heures. On chauffe à une température d'environ 975 C l'ensemble formé par le palet et contenant l'anneau. On forge l'échantillon et l'anneau chauffés à une épaisseur d'environ la moitié de celle de l'épaisseur d'origine. A la suite du forgeage et du refroidissement de l'échantillon, on prépare des échantillons d'essai à la traction qui correspondent aux échantillons d'essai à la traction préparés pour l'Exemple 18. On soumet ces échantil- lons aux mêmes essais classiques de résistance à la traction qu'on a employés dans l'Exemple 18 et indique dans le tableau V pour l'Exemple 24 les résultats des mesures de l'allongement élastique, de la résistance à la traction et de l'allongement plastique. Comme cela apparaît dans le tableau V, les échantillons individuels ont été soumis à des températures de recuit différentes avant l'exécution des essais réels de la résistance à la traction. Pour l'Exemple 18, la température de recuit employée pour l'échantillon d'essai est de 1 250 C. Pour les trois échantillons de l'alliage 38 de l'Exemple 24, les échantillons sont -soumis individuellement à un recuit aux trois températures différentes indiquées dans le tableau V, à savoir 1 225 C, 1 250 C et 1 275 C. A la suite de ce trai- tement de recuit d'une durée d'environ deux heures,.on a soumis les échantillons aux essais classiques de résistance à la traction et là encore les résultats sont indiqués dans le tableau 24 pour les trois échantillons traités séparé- ment. - 29 - En liaison maintenant avec les résultats des essais qui sont indiqués dans le tableau V, il est évident que l'allongement à la traction déterminé pour l'alliage à solidification rapide est quelque peu supérieur à celui obtenu pour les échantillons des métaux traités en lingot. De plus, il apparaît que les échantillons préparés par la métallurgie des lingots ont en général une ductilité supé- rieure à celle des échantillons préparés par solidification rapide. Les résultats énumérés pour l'Exemple 24 montrent que, bien que les mesures de l'allongement élastique soient quelque peu inférieures à celles de l'Exemple 18, elles sont pleinement convenables pour de nombreuses applications dans les moteurs d'avion et autres utilisations industrielles. Cependant, sur la base des mesures de la ductilité et des résultats des mesures indiqués dans le tableau IV, le gain en matière de ductilité fait de l'alliage 38 tel qu'il est préparé par la métallurgie des lingots un alliage très sou- haitable et unique pour les applications nécessitant une ductilité élevée. D'une façon générale, on sait que le trai- tement par la métallurgie des lingots est de loin moins chère que le traitement par filage d'une masse fondue ou par solidification rapide dans la mesure o il n'est pas néces- saire de faire appel à l'étape même du filage à l'état de masse fondue ni à l'étape de consolidation devant la suivre. Exemple 25 On prépare comme cela est décrit ci-dessus en liaison avec les Exemples 13, des échantillons d'un alliage contenant à la fois du chrome et du niobium comme additifs. On effectue les tests des échantillons et les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau VI ci-après. TABLEAU VI Perte en N Echan- No Composi- Tempé- Limite Résistance Allongement poids tillon Alliage tion(at %) rature de élastique à la trac- plastique après 48H recuit ( C) (MPa) tion (MPai (%) à 982 C (mg/cm2) 2 12 Ti52A148 1 300 539 644 2,1 + I 1 350 + + + 31 w o 78 Ti50A148Nb2 1 325 + + + 7 19 80 Ti50A148Cr2 1 275 + + + 47 1 300 525 679 2,8 + 81 Ti48Al48Cr2Nb2 1 275 574 693 3,1 4 1 300 546 665 2,4 + 1 325 511 651 2,6 + + Non mesuré * La valeur dans ce tableau est basée sur l'essai classique de la résistance à la traction au lieu de l'essai de la flexion à quatre points comme décrit ci-dessus. - 31 - 2632322 - 31 - On sait d'après l'Exemple 17 du tableau III ci- dessus que dans l'addition de plusieurs éléments, chacun contribue effectivement de manière individuelle à améliorer et à contribuer à l'amélioration des différentes propriétés des compositions de TiAl, et que néanmoins lorsqu'on emploie plusieurs additifs de concert et en combinaison comme cela est effectué dans l'Exemple 17, le résultat est essentielle- ment négatif en ce sens que l'addition combinée se traduit par une diminution des propriétés globales désirées au lieu d'une augmentation. Par conséquent, il est très surprenant * de constater que, par addition de deux éléments et plus spé- cialement de chrome et de niobium pour porter la valeur des additions à TiAl à 4 atomes % et que par l'emploi d'une com- binaison de deux additifs agissant de manière différente, on obtient une nouvelle augmentation sensible de la propriété d'ensemble désirable pour l'alliage de la composition TiAl. De fait, les valeurs plus élevées de la ductilité qu'on obtient dans tous les essais effectués sur les matériaux préparés par la technique de solidification rapide sont celles indiquées dans la demande qu'on obtient par l'utilisation de la combinaison de chrome et de niobium comme additifs. On a effectué un autre ensemble de tests en liai- son avec les alliages et ces tests concernent la résistance à l'oxydation des dits alliages. Dans ces essais, on mesure la perte en poids après 48 heures de chauffage à une tempe- rature de 982 C dans l'air. On effectue la mesure en mg par cm2 de la surface de l'échantillon d'essai. On résume les résultats des tests dans le tableau VI. D'après les résultats indiqués dans le tableau VI il apparaît que la perte en poids provoquée par le chauffage de l'alliage 12 est d'environ 31 mg/cm2. En outre, il est évident que la perte en poids due au chauffage de l'alliage contenant du chrome est de 47 mg/cm2. Par opposition, la perte en poids due au chauffage de l'alliage 81 recuit à la - 32 - température de 1 2750C est d'environ 4 mg/cm2. Cette diminu- tion de la perte en poids représente une augmentation de la résistance à l'oxydation de l'alliage. Il s'agit là d'une augmentation très remarquable d'environ sept fois. En consé- quence, ce qu'on constate en liaison avec l'alliage conte- nant du chrome et du niobium est que celui-ci a une valeur très souhaitable de la ductilité et la valeur la plus élevée pouvant être obtenue simultanément à une amélioration très sensible de la résistance à l'oxydation. Les résultats des essais d'oxydation sont repré- sentés graphiquement en figure 4. Les résultats des essais de la résistance méca- nique et de la ductilité, tableau VI, sont représentés gra- phiquement, respectivement, en figures 5 et 6. L'alliage de la présente invention convient pour être utilisé dans des composants tels que ceux des moteurs à réaction qui doivent offrir une résistance mécanique élevée aux hautes températures. De tels composants peuvent être, par exemple, les composants du système d'échappement, sans tourbillon, les aubes des turbines à basse pression; les ailettes de composants ou les conduites. - On peut également utiliser l'alliage dans les structures composites renforcées comme cela est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique n 010 882, demande qui est incorporée ici à titre de référence. - 33 - REVENDICATIONS 1. Alliage de titane et d'aluminium modifié par du chrome et du niobium, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement du titane, de l'aluminium, du chrome et du niobium dans le rapport atomique approchésuivant: Ti52_42A146_50Cr1-3Nb1_5 2. Alliage de titane et d'aluminium modifié par du chrome et du niobium, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement du titane, de l'aluminium, du chrome et du niobium dans le rapport atomique approché suivant: Ti51 _45A146-50Cr1 -3Nb2 3. Alliage de titane et d'aluminium modifié avec du chrome et du niobium, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement du titane, de l'aluminium, du chrome et du niobium dans le rapport atomique approché suivant: Ti51_43A146_50Cr2Nb1_5 4. Alliage de titane et d'aluminium modifié avec du chrome et du niobium, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement du titane, de l'aluminium, du chrome et du niobium dans le rapport atomique approché suivant: Ti50-46A146-50Cr2Nb2 5. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement dans la masse fondue et consolidé. 6. Alliage selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et consolidé. 7. Alliage selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et consolidé. 8. Alliage selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et consolidé. 9. Alliage selon la revendication 1, caractérisé - 34 - en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et ensuite consolidé et en ce qu'il subit un traite- ment thermique à une température comprise entre 1 250 C et 1 350 C. 10. Alliage selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et ensuite consolidé et en ce qu'il subit un traite- ment thermique à une température comprise entre 1 250 C et 1 350 C. 11. Alliage selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est rapidement solidifié à partir de la masse fondue et ensuite consolidé et en ce qu'il subit un traite- ment thermique à une température comprise entre 1 250 C et 1 350 C. 12. Alliage selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il est solidifié rapidement à partir de la masse fondue et ensuite consolidé et en ce qu'il subit un traite- ment thermique à une température comprise entre 1 250 C et 1 350 C. 13. Composant structurel pour emploi à une résis- tance mécanique élevée et une haute température, ce composant étant constitué d'un alliage de titane et d'aluminium modifié par du chrome et du niobium, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement du titane, de l'aluminium, du chrome et du niobium dans le rapport atomique approché suivant: Ti50_46A146_50Cr2Nb2 14. Composant selon la revendication 13, caracté- risé en ce qu'il s'agit d'un composant structurel d'un moteur à réaction. 15. Composant selon la revendication 13, caracté- risé en ce qu'il est renforcé par des filaments. 16. Composant selon la revendication 15, caracté- risé en ce que le renforcement par filaments est effectué par des filaments de carbure de silicium.