Brevet FR2632214A1 — publié le 19891208

DISPOSITIF DE SEPARATION A TUBE A TOURBILLON Cette invention concerne un dispositif de séparation pouvant être utilisé pour le traitement d'un écoulement de gaz contenant des particules afin de séparer les particules du gaz, ou pour purger le gaz de particules. Le type de dispositif de séparation auquel se réfère l'invention peut être décrit plus précisément comme un dispositif de récupération de particules à tube à tourbillon ou comme un dispositif d'épuration de gaz à tube à tourbillon, selon l'aspect du fonctionnement que l'on privilégie. Cette invention vise plus particulièrement le nettoyage de gaz, spécialement le nettoyage de l'air. Ainsi, de manière générale, l'expression "dispositif d'épuration à tube à tourbillon" sera utilisée dans le descriptif. Cependant, l'invention couvre également l'aspect de récupération de particules. Pour des raisons pratiques, les termes "amont" et "aval" sont utilisés dans ce descriptif et devraient être interprétés par rapport à la direction normale de l'écoulement dans le dispositif en fonctionnement. Plus précisément, l'invention concerne un dispositif d'épuration de gaz à tube à tourbillon ou un dispositif de récupération de particules pouvant être utilisé dans le traitement d'un écoulement de gaz contenant des particules afin d'épurer le gaz des particules ou de récupérer des particules dans le gaz, le dispositif comprenant: - un tube extérieur rond pourvu d'une entrée à une extrémité qui, en fonctionnement, sera une extrémité amont; - un générateur de tourbillon ou d'écoulement rotatif monté de façon axiale dans le tube, en aval de l'entrée; - une zone de séparation en aval du générateur de tourbillon; - une zone de sortie périphérique vers la périphérie du tube en aval de la zone de séparation; - une zone de sortie centrale vers le centre du tube en aval de la zone de séparation; - un tube d'extraction intérieur rond, monté de façon concentrique à l'intérieur du tube rond extérieur pour séparer les zones de sortie centrale et périphérique, pourvu d'une entrée à une de ses extrémités amont qui est placée dans une position axiale prédéterminée correspondant à la fin de la zone de séparation, ladite extrémité amont définissant un orifice central pour ladite zone de sortie centrale et une extrémité aval fournissant un moyen de sortie pour la zone.de sortie centrale; et - des moyens de sortie à travers le tube extérieur en une position axiale prédéterminée en direction d'une extrémité aval de la zone de sortie périphérique, le tube d'extraction intérieur rond étant situé relativement au tube extérieur en une position axiale prédéterminée du dispositif d'épuration de gaz en aval des moyens de sortie et de façon à s'étendre, tout en étant encastré, vers l'amont afin de fournir un passage d'écoulement annulaire dans la zone de sortie périphérique. Le passage d'écoulement annulaire peut inclure un orifice annulaire pour la zone de sortie périphérique, l'une ou chacune des extrémité amont desdits moyens de sortie étant espacées de façon axiale en aval de l'orifice annulaire d'une distance prédéterminée d'au moins environ 25%, de préférence au moins environ 30%, du diamètre intérieur du tube extérieur rond à son entree. La localisation du tube intérieur par rapport au tube extérieur peut inclure la localisation concentrique du tube intérieur par rapport au tube extérieur sous forme d'une liaison du type mâle-femelle au moyen d'une partie en forme de douille à une extrémité aval du tube extérieur et une partie complémentaire en forme de goujon du tube intérieur. La localisation du tube intérieur par rapport au tube extérieur peut inclure une localisation axiale du tube intérieur par rapport au tube extérieur sous forme de surfaces d'arrêts des tubes extérieur et intérieur respectivement, complémentaires et en contact l'une contre l'autre. Les moyens de sortie peuvent inclure des orifices périphériques à travers le tube extérieur à des endroits espacés sur la circonférence. Cette configuration de sortie peut être utilisée de façon avantageuse lorsque la périphérie du tube extérieur est parallèle. En revanche, les moyens de sortie peuvent être pourvus d'un orifice unique dans le tube extérieur, lequel orifice s'étend sur la circonférence de façon continue selon un angle compris entre environ 90 et environ 180 . Ledit orifice peut s'étendre selon un angle d'environ 120 . Cette configuration de sortie peut être utilisée de façon avantageuse lorsque le diamètre du tube extérieur augmente vers l'extrémité aval du dispositif. L'invention est maintenant décrite à titre d'exemple en se référant aux dessins et diagrammes joints qui illustrent, de façon axiale, deux modes de réalisation de dispositif d'épuration de gaz à tube à tourbillon selon l'invention. En référence à la figure 1 des dessins, un dispositif d'épuration de gaz à tube à tourbillon selon l'invention est désigné de façon générale par la référence 10. Le dispositif 10 présente un tube extérieur 12 de forme cylindrique ronde pourvu d'une entrée 14 à une extrémité qui sera une extrémité amont, lors du fonctionnement. Il présente un générateur de tourbillon désigné de façon générale par la référence 16, placé dans une zone de génération de tourbillon 18 et écarté mais assez proche en aval de l'entrée 14. En aval de la zone de génération de tourbillon 18 est définie une zone de séparation 20. En fonctionnement, l'écoulement à travers le dispositif 10 est divisé dans la zone de séparation 20 en un flux d'écoulement d'expulsion extérieur périphérique 22 et un flux d'écoulement principal ou central 26. En aval de la zone de séparation 20 est définie une zone d'expulsion extérieure périphérique 24 dans laquelle est dirigé le flux d'écoulement d'expulsion 22. Le flux d'écoulement d'expulsion est contracté en direction d'un orifice d'expulsion annulaire 29, comme on le décrira plus avant. Une zone de sortie principale ou centrale 28 est ménagée de manière concentrique à l'intérieur de la zone d'expulsion 24, et le flux d'expulsion principal 26 y est dirigé lors du fonctionnement. La zone d'expulsion 24 et la zone de sortie centrale 28 sont séparées par un tube d'extraction intérieur 30 pourvu d'une entrée définie par un bord d'attaque 42 d'un orifice central 40 à l'extrémité aval de la zone de séparation 20. Le tube d'extraction 30 diverge généralement vers l'extérieur pour rejoindre le tube extérieur 12 et être monté sur le tube extérieur 12 en une position de montage prédéterminée désignée de façon générale par la référence 32. A l'endroit 32, le tube intérieur 30 définit une formation en goujon concentrique 34 pouvant être légèrement conique si on le souhaite. En outre, à l'endroit 32, la périphérie intérieure vers l'extrémité aval du tube extérieur 12 forme une douille concentrique 36. La formation en goujon 34 est insérée étroitement, de façon concentrique, dans la douille 36. Un épaulement 38 sur une bride périphérique du tube d'extraction 30 immédiatement en aval de la formation en goujon 34, et une face d'extrémité aval 39 du tube extérieur immédiatement en aval de la douille 36 forment des éléments d'arrêt qui entrent en contact mutuellement pour situer le tube intérieur de façon axiale par rapport au tube extérieur. Ainsi, au moyen des éléments de liaison 34 et 36, le tube intérieur 30 est stabilisé par rapport au tube extérieur 12 et positionné de façon concentrique ou centré par rapport à celui- ci, sous forme d'un encastrement. Ainsi, l'entrée menant à la zone de sortie périphérique 24 est définie de façon concentrique autour de l'extrémité d'attaque du tube intérieur 30. L'entrée fait partie intégrante d'un passage d'écoulement annulaire continu. La signification de la continuité du passage d'écoulement annulaire est expliquée ci-dessous. En aval de ladite entrée, un anneau périphérique 27 ayant une face d'attaque oblique 25 fait saillie dans le passage d'écoulement annulaire. La couronne de l'anneau et la périphérie intérieure du tube intérieur 12 forment l'orifice d'expulsion annulaire 29. L'anneau 27 fait partie intégrante avec le tube intérieur 30 et forme saillie à partir d'une périphérie extérieure. La face oblique 25 guide le flux d'écoulement d'expulsion 22 de manière à le contracter dans l'orifice d'expulsion 29. En aval de l'orifice d'expulsion 29 est définie une chambre annulaire d'expulsion 46 à l'intérieur de la zone d'expulsion annulaire 24. Des orifices écartés 48 sur la circonférence ménagés à travers la paroi du tube extérieur 12 forment des moyens de sortie en circonférence et permettent à l'écoulement d'expulsion 22 de s'échapper de la chambre d'expulsion 46. Les extrémités amont 50 des orifices 40 sont espacés de façon axiale selon une distance prédéterminée en aval de l'orifice d'expulsion d'une dimension égale à au moins 25% du diamètre interne du tube extérieur. Dans un mode de réalisation préféré, l'écartement est d'environ 30% dudit diamètre interne. En fonctionnement, un flux d'écoulement de gaz contenant des particules pénètre dans le dispositif 10 par l'entrée 14. Un écoulement rotatif est provoqué dans la zone de tourbillon 18, ce qui pousse les particules, dont la gravité spécifique sera plus importante que celle du gaz, à se déplacer vers l'extérieur du fait de l'écoulement rotatif. Ainsi, le flux d'écoulement d'expulsion 22 sera enrichi en ce qui concerne les particules et le flux d'écoulement principal 26 sera appauvri en ce qui concerne les particules. En d'autres termes, le gaz est purgé de ses particules, d'o l'expression de "dispositif d'épuration de gaz". Le flux d'écoulement d'expulsion 22 pénètre dans la zone de sortie périphérique 24, est contracté pendant qu'il s'écoule dans l'orifice d'expulsion 29 et pénètre ensuite dans la chambre d'extraction 46 d'o il est expulsé par les orifices 48. Le flux d'écoulement principal purgé ou appauvri en particules 26 pénètre dans la zone de sortie centrale 28 pour en être expulsé. Un dispositif selon l'invention présente l'avantage qu'on obtient un alignement rigide et réellement coaxial ou concentrique grâce aux éléments de montage tels que décrits. Ainsi, le passage d'écoulement annulaire, particulièrement l'orifice d'expulsion 29, est continu ou ininterrompu, ce qui améliore grandement les caractéristiques d'écoulement du flux d'écoulement d'expulsion en particulier et l'écoulement à travers le dispositif en général. A ce propos, il faut noter que l'écoulement à travers le dispositif présente de fortes composantes axiale et rotatoire. L a composante rotatoire de l'écoulement et les forces centrifuges qui en résultent sur les particules relativement lourdes provoquent une concentration des particules vers la périphérie et une diminution des particules vers le centre du dispositif. Ainsi, le fonctionnement du dispositif dépend de la composante rotatoire de l'écoulement. Les Inventeurs ont établi que toute interruption, par exemple sous forme d'un rayon, affecte de façon négative la composanterotatoire de l'écoulement. En d'autres termes, du fait que le passage d'écoulement annulaire est continu, la composante rotatoire de l'écoulement dans la zone de sortie est maintenu, ce qui assure un meilleur fonctionnement de l'appareil, en comparaison avec d'autres qui présentent des interruptions d'écoulement. De plus, les Inventeurs ont noté que l'écoulement rotatif fait preuve d'une "prévision en amont" des interruptions d'écoulement. Ainsi, s'il se produit une interruption d'écoulement, en amont de l'écoulement également, l'interruption d'écoulement est ressentie. Ainsi, en présence d'interruption d'écoulement à proximité de l'entrée de la zone d'expulsion ou de l'orifice de la zone d'expulsion comme dans d'autres dispositifs d'épuration connus des Inventeurs, la composante rotatoire d'écoulement, et ainsi le fonctionnement du dispositif, sont affectés de façon négative dans la zone de séparation. Cette "prévision d'écoulement en amont" est cause de l'obligation de situer les moyens de sortie 48 et plus particulièrement leurs extrémités amont 50 à une distance minimale prédéterminée en amont de l'orifice 29 qui est une surface d'écoulement sensible lors du fonctionnement du dispositif. Il a été ainsi trouvé avantageux pour la symétrie ou la continuité de l'écoulement à travers l'orifice d'expulsion annulaire> de positionner le(s) orifice(s) de sortie pour le flux d'expulsion à une distance minimale prédéterminée en aval de l'orifice d'expulsion annulaire. Cet écartement minimum empêche les interruptions de courant comme des piliers ou des surfaces de terre entre les orifices de sortie d'influencer l'écoulement à travers l'orifice d'expulsion. Les Inventeurs ont établi que, du fait de la complète symétrie ou continuité de l'écoulement à travers le dispositif, procurée par cette caractéristique, la quantité de particules dans le flux d'écoulement principal est encore diminuée. Les Inventeurs ont obtenu, lors des essais avec de la poussière grossière d'accumulateur, une réduction allant de cinq à dix fois la quantité obtenue par des dispositifs de l'art antérieur, en ce qui concerne les particules au-delà de 10 microns dans le flux d'écoulement principal. Dans un échantillon d'essai configuré de façon générale comme en figure 1 et présentant un diamètre intérieur de tube extérieur de 18 mm, une longueur totale de 60 mm, une longueur de zone de génération de tourbillon de 20 mm, un angle de tourbillon de 1800 et un diamètre intérieur d'orifice central de 10 mm, et fonctionnant selon une chute totale de pression de 3,8 pouces mesurée sur un indicateur à niveau d'eau standard (environ 0,96 kPa) et un écoulement de masse d'air de 4,4 grammes par seconde dans le flux d'écoulement principal 26, on a obtenu une efficacité de masse totale d'élimination de la poussière d'environ 98% pour de la poussière grossière d'accumulateur et en fonctionnant selon un écoulement d'expulsion compris entre environ 6% et 14%, généralement environ 10%. L'efficacité de masse de l'élimination de particules supérieures à 10 microns a été de 99,7%. Il faut noter que les parties plus importantes sont particulièrement nocives en ce qui concerne l'abrasion ou l'érosion. Ainsi, une bonne séparation des grosses particules est significative. Se référant à la figure 2 des dessins, un autre mode de réalisation d'un dispositif d'épuration de gaz est désigné de façon générale par la référence 110. Le dispositif 110 est de façon générale similaire au dispositif 10 de la figure 1, et les références identiques désignent des éléments identiques. Le dispositif 110 n'est pas décrit en détail. Deux différences entre le dispositif 110 et le dispositif 10 sont relevées. Alors que le dispositif 10 a une périphérie extérieure parallèle qui permet une grande densité de contact lorsque les dispositifs sont utilisés en batterie ou en assemblage, le diamètre extérieur du dispositif 110 s'accroît vers son extrémité aval. L'augmentation de diamètre est obtenue par une première divergence dans le tube extérieur rond 112 comme indiqué par l'angle 113. La partie divergente du tube est désignée par la référence 112.1 et s'étend à travers une zone de séparation 120 et, au-delà, jusqu'à la position axiale de l'orifice annulaire 129. L'augmentation de diamètre est en outre obtenue grâce à une deuxième divergence ou zone de diffuseur immédiatement en aval de la premiere divergence. La zone de diffusion est limitée par une partie de la paroi du diffuseur 112.2. L'angle 113 est typiquement d'environ 50, c'est-à-dire que l'angle de dégagement de la première divergence est typiquement de 10 . L'angle de dégagement de la zone de diffusion 112.2 peut être compris entre environ 20 et environ 50 , de façon convenable d'environ 300. La deuxième différence est que, alors que le dispositif 10 présente une pluralité d'orifices de sortie écartés en circonférence 48, le dispositif a une unique pièce de sortie continue 148 comprenant un angle d'environ 120-0- Bien que le Déposant ne souhaite pas être entravé par la théorie, on estime que la composante rotatoire d'écoulement dans la zone périphérique extérieure est mieux maintenue avec la configuration de moyens de sortie illustrée à la figure 2. Des essais ont montré que, particulièrement dans le cas d'une "coupure" de 100%, c'est-a-dire lorsqu'il n'y a virtuellement aucun écoulement à travers la zone de sortie périphérique, les particules gardent néanmoins une composant de rapidité rotatoire substantielle qui peut être maintenue jusqu'à un certain point dans la configuration de moyens de sortie de la figure 2, qui permet une bonne efficacité de séparation. Dans un échantillon d'essai configuré de façon générale comme en figure 2 et présentant un angle de dégagement de 7 un diamètre intérieur de tube extérieur de 18 mm, une longueur totale de 60 mm, une longueur de zone de génération de tourbillon de 20 mm, un angle de tourbillon de 180 et un diamètre intérieur d'orifice central de 10 mm, et fonctionnant selon une chute totale de pression de 4 pouces mesurée sur un indicateur à niveau d'eau standard (environ 1 kPa) et un écoulement de masse d'air de 4,6 grammes par seconde, on a obtenu une efficacité de masse totale d'élimination de la poussière d'environ 97% pour de la poussière grossière d'accumulateur et en fonctionnant selon une coupure de 100%, c'est-à-dire sans écoulement d'expulsion. Pour le même exemple, et en fonctionnant selon une coupure de 90%, la chute totale de pression a été de 4 pouces mesurée sur un indicateur à niveau d'eau standard (environ 1 kPa), l'écoulement de masse d'air a été de 4,6 grammes par seconde dans le flux d'écoulement principal, et l'efficacité de séparation a été supérieure à 98%. Les deux essais ont été effectués avec de la poussière grossière d'accumulateur. Les Inventeurs ont apporté des contributions inventives à un certain nombre d'aspects des dispositifs de séparation du type auquel se réfère cette invention. Cette invention met l'accent sur un de ces aspects, c'est-à-dire un écoulement divergent. Il faut noter que les caractéristiques de l'invention objet de cette demande de brevet, ainsi que des caractéristiques améliorées objet des demandes de brevet associées déposées par les mêmes inventeurs, donnent lieu à un certain nombre d'avantages. Ces avantages, auxquels la présente invention contribue substantiellement, sont mis en lumière ci-dessous. Il faut noter que la caractéristique de la présente invention prise isolément n'est pas nécessairement le seul facteur permettant d'obtenir les avantages mentionnés. Un avantage important présenté par les dispositifs de l'invention est l'efficacité de séparation accrue par rapport à d'autres dispositifs connus. Concernant des dispositifs relativement petits ayant des diamètre nominaux aux alentours de 18 mm, et configurés de façon générale comme illustré à la figure 1, des essais ont été conduits en utilisant des concentrations de particules standardisées dans des conditions simulant de mauvaises conditions de fonctionnement pour des turbines comme dans un avion, par exemple des hélicoptères. Des dispositifs de séparation commercialisés couramment, et qui sont utilisés dans des turbines du type décrit, ont donné un rendement d'élimination de particules d'environ 95% au mieux, c'est-à-dire en termes d'essais particuliers, 5% ou plus des particules sont demeurées dans le courant d'air d'aspiration des turbines. Au contraire, des dispositifs de séparation selon l'invention ont donné un rendement d'élimination de particules de 97% à 98%, c'est-à-dire que seuls 3% à 2% des particules sont demeurées dans le courant d'air d'aspiration. On peut apprécier l'efficacité significative de séparation si on considère l'effet de l'efficacité de séparation sur l'espérance de vie des ailettes de grandes turbines. Si l'efficacité de séparation du système d'entrée passe de 94% à 95%, l'espérance de vie est doublée, et si l'efficacité passe alors à 97%, l'espérance de vie est encore doublée. Ainsi, en augmentant l'efficacité de 94% obtenue habituellement jusqu'à 97% (pouvant être obtenues par des dispositifs selon l'invention), la durée de vie est accrue d'un facteur 4. Dans certaines applications contre la pollution atmosphérique qui utilisent des cyclones industriels, les efficacités d'élimination de particules relevées par le Déposant varient entre environ 30% et environ 50%. Un facteur déterminant dans ces mauvaises performances est que les cyclones sont inadaptés à des applications spécifiques. Dans les mêmes conditions, et en utilisant des dispositifs de séparation selon l'invention, de façon générale le dispositif de la figure 2, et en ayant des diamètres intérieurs d'environ 100 mm typiquement, on a obtenu des efficacités d'élimination de particules d'environ % et environ 90%. En d'autres termes, le degré de pollution atmosphérique du fait des particules n'était que d'environ 30% (dans le pire des cas) ou 20% (dans le meilleur des cas) pour les dispositifs conventionnels. De plus, on a découvert que des dispositifs selon l'invention étaient plus efficaces que des cyclones conventionnels pour éliminer des particules inférieures à 7 microns. Ceci revêt une importance particulière lorsqu'on sait que l'efficacité des protections naturelles de l'homme, comme les poils des narines, diminue de façon significative en présence de particules inférieures à 7 microns. De plus, les alvéoles des poumons humains ont typiquement des sections d'environ 7 microns et sont donc particulièrement vulnérables à des particules inférieures à 7 microns. Les dispositifs de séparation selon l'invention se sont avérés être supérieurs aux cyclones conventionnels pour éliminer des particules de densité relativement faible. Un deuxième avantage est que des dispositifs de séparation, particulièrement des dispositifs similaires de façon générale au mode de réalisation de la figure 2 utilisables pour des applications industrielles, peuvent être utilisés dans des conditions de coupure à 100%, c'est-à- dire en substance sans écoulement de gaz dans la zone de sortie périphérique. Ceci permet au traitement du flux d'expulsion d'être grandement simplifié du fait que seules les particules ont besoin d'êtres éliminées puisqu'il n'y a pas de flux d'écoulement de gaz à traiter. On a également découvert que les dispositifs de séparation. sont plus compacts que les cyclones conventionnels, ce qui représente un avantage majeur dans les applications anti-pollution. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'épuration de gaz à tube à tourbillon ou dispositif de récupération de particules à tube à tourbillon (10; 110) pouvant être utilisé pour le traitement d'un flux d'écoulement de gaz contenant des particules afin d'épurer le gaz des particules ou de récupérer les particules dans le gaz, le dispositif (10; 110) comprenant: un tube extérieur rond (12; 112) pourvu d'une entrée (14; 114) à une extrémité qui, en fonctionnement, sera une extrémité en amont; un générateur de tourbillon ou d'écoulement rotatif monté de façon axiale (16; 116) dans le tube (12; 112) en aval de l'entrée (14; 114); une zone de séparation (20; 120) en aval du générateur de tourbillon (16; 116); une zone de sortie périphérique (24; 124) vers la périphérie du tube (12; 112) en aval de la zone de séparation (20; 120); une zone de sortie centrale (28; 128) vers le centre du tube (12; 112) en aval de la zone de séparation (20; 120); un tube d'extraction intérieur rond (30; 130) monté de façon concentrique à l'intérieur du tube extérieur rond (12; 112) pour séparer les zones de sortie périphérique (24, 124) et centrale (28; 128), pourvu d'une extrémité amont (42; 142) située en une position axiale prédéterminée correspondant à l'extrémité de la zone de séparation (20; 120), ladite extrémité amont définissant un orifice central pour ladite zone de sortie centrale (28; 128), et une extrémité aval fournissant un moyen de sortie pour la zone de sortie centrale (28; 128), caractérisé en ce que le tube d'extraction intérieur rond (30; 130) est fixé en (32;132) relativement au tube extérieur (12; 112) en une position axiale prédéterminée du dispositif d'épuration de gaz (10; 110) vers une de ses extrémités aval et de sorte à être encastré vers l'aval pour fournir un passage d'écoulement annulaire dans la zone de sortie périphérique (24; 124), des moyens de sortie (48; 148) pour la zone de sortie périphérique (24; 124) étant prévus en amont de la position de localisation (32; 132) du tube d'extraction intérieur rond (30; 130) par rapport au tube extérieur (12; 112). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le passage d'écoulement annulaire inclut un orifice annulaire (29; 129) pour la zone de sortie périphérique (24; 124) et en ce que une ou chacune des extrémités amont (50; ) desdits moyens de sortie (48; 148) est espacée de façon axiale en aval de l'orifice annulaire à une distance prédéterminée d'au moins 25% du diamètre intérieur du tube rond extérieur (12; 112) à son entrée (14; 114). 3. Dispositif selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la localisation (32; 132) du tube intérieur (30; 130) par rapport au tube intérieur (12; 112) comprend une localisation concentrique du tube intérieur (30; 130) par rapport au tube extérieur (12; 112) sous forme de liaison mâle-femelle au moyen d'une partie formant douille (36; 136) à une extrémité amont du tube extérieur (12; 112) et d'une partie complémentaire en forme de goujon (34; 134) du tube intérieur (30; 130). 4. Dispositif selon les revendications 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que la localisation (32; 132) du tube intérieur (30; 130) par rapport au tube extérieur (12; 112) comprend une localisation axiale du tube intérieur (30; 130) par rapport au tube de sortie (12; 112) au moyen de surfaces d'arrêt complémentaires en contact entre elles (39, 38; 139, 138) des tubes extérieurs (12; 112) et intérieur (30; 130) respectivement. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de sortie inclut des orifices périphériques (48) à travers le tube extérieur (12) en des positions espacées sur la circonférence. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de sortie est fourni par un orifice unique (148) dans le tube extérieur (112), lequel orifice (148) s'étend sur la circonférence et en continu selon un angle compris entre 90 et 180 . 7. Dispositif selon la revendication 6 caractérisé en ce que ledit orifice (148) s'étend selon un angle d'environ 120 .