Brevet FR2630602A1 — publié le 19891027

La présente invention concerne des appareils récepteurs de signaux permettant de convertir un signal d'information modulé reçu en un signal de fréquence intermédiaire (IF) et, plus spécia- lement, de semblables récepteurs qui peuvent être fabriqués sur une puce de circuit intégré et être utilisés pour recevoir un signal modulé en fréquence (FM), un signal modulé en amplitude (AM), ou les deux. Il a déjà été proposé de fabriquer un récepteur FM/AM combiné sur une unique puce de circuit intégré. Un exemple est décrit dans le brevet japonais publié n 62-48934, déposé par la demanderesse. Toutefois, dans cette proposition, il se révèle dif- ficile, sinon impossible, de fabriquer le filtre de fréquence intermédiaire voulu sur la même puce de circuit intégré que le reste du circuit. Ceci est dû au fait que la fréquence intermé- diaire IF normalisée qui est utilisée en relation avec les signaux diffusés FM est de l'ordre de 10,7 MHz, tandis que la fréquence intermédiaire IF normalisée qui est utilisée en relation avec les signaux diffusés AM est de l'ordre de 455 kHz (ou, dans certains cas, de 450 kHz). On peut noter que le large intervalle nécessaire pour loger les deux fréquences intermédiaires FM et AM n'est pas facile à réaliser au moyen d'un unique filtre passse-bande intégré avec le récepteur FM/AM. De plus, même si l'on peut former un récepteur FM/AM combiné en une seule puce de circuit intégré, il faut des filtres passe-bande distincts respectivement accordés sur 10,7 MHz et 455 kHz; et de tels filtres passe-bande sont typique- ment construits sous forme d'un filtre de céramique fixé à la puce du récepteur FM/AM en tant que composant de circuit extérieur. L'utilisation d'un filtre pour IF fixé extérieure- ment s'accompagne de divers inconvénients. Par exemple, il s'en suit une augmentation du nombre des pièces ou composants périphé- riquesqui constituent le dispositif récepteur. De plus, un élément extérieur, au contraire d'un composant simplement inclus dans un circuit intégré, impose des limitations au tracé général, ou architecture, de la plaquette de circuit imprimé utilisée avec le dispositif. De plus, l'utilisation de circuits externes donne un récepteur d'une taille et d'une épaisseur plus importantes et demande des coûts de production et d'assemblage plus élevés. Par exemple, le fait d'incorporer un récepteur FM/AM combiné dans un dispositif audio stéréophonique personnel, tel qu'un "Walkman" (marque déposée), c'est-à-dire un dispositif audio du type bala- deur, augmente la taille et les coûts de production de ce dispo- sitif. Puisque la nécessité de prévoir un filtre IF extérieure- ment connecté provient des fréquences IF relativement élevées qui sont utilisées, en particulier lors de la réception de signaux FM diffusés, il a été suggéré de réduire notablement la fréquence intermédiaire FM de manière qu'on puisse former le filtre IF sous la forme d'un filtre actif pouvant être fabriqué sur la puce de circuit intégré du récepteur. Dans ces conditions, il a été proposé- de réduire la fréquence intermédiaire FM de la fréquence normalisée de 10, 7 MHz à une basse fréquence d'environ 70 kHz. Toutefois, lorsqu'on réduit ainsi la fréquence intermédiaire, la caractéris- tique de réjection permettant de rejeter ou de supprimer une compo- sante de signal appelée image peut se détériorer fortement. Dans la -description, une "composante de signal image" désigne une des composantes de la paire descomposantes des bandes latérales produites lors de l'émission d'un signal FM (ou AM). Par exemple, dans les techniques de réception FM aussi bien que AM, on mélange un signal de radiofréquence (RF. reçu d'une fréquence (fo + Af) avec un signal d'oscillation locale d'une fréquence fo afin de produire un signal de fréquence intermédiaire, ou signal IF, d'une fréquence Af. La fréquence RF voulue (fo + Af) peut être accompagnée d'une composante de signal image d'une fréquence RF (f - Af). Lorsqu'on soumet la composante de signal image RF à un mélange avec le signal d'oscillation locale, une composante de signal image IF de fréquence Af est produite et celle-ci interfère avec la composante IF voulue, ou composante IF principale. Lorsqu'on réduit la fréquence IF, par exemple de 10,7 MHz à 70 kHz pour un signal FM, l'aptitude au rejet, ou blocage ou à la supres- sion de la composante de signal image IF diminue. Si la composante de signal image RF est due à une fré- quence de diffusion voisine, un resserrementde la séparation de fréquence entre fréquences de diffusion voisines peut aider à réduire La possibilité de l'interférence image. Par exemple, une séparation de fréquence d'environ 100 kHz, comme on en trouve au Japon, donne une interférence image minimale. En plus de la détérioration de la réfection de la compo- sante image, une réduction de la fréquence intermédiaire FM à kHz peut conduire à une largeur de bande IF qui est si limitée qu'elle n'est plus en mesure de loger la totalité de la gamme de fréquence des signaux diffusés FM. Par exemple, la séparation stérophonique peut se détériorer, la distorsion des signaux peut augmenter et le brouillage du type battement peut être prononcé, en particulier le brouillage de type battement provoqué par la compo- sante SCA typique (comme cela est bien connu, la composante SCA permet à des stations de diffusion de fournir un service de musique d'ambiance sur abonnement). Du fait d'une réduction de la fréquence intermédiaire FM à 70 kHz, la sous-porteuse SCA, qui est typique- - ment de l'ordre de 67 kHz, peut produire un brouillage du type battement. Si l'on réalise une réduction comparable pour la fré- quence intermédiaire AM, la fréquence intermédiaire-AM résultante peut alors se trouver dans la bande audible, ce qui entraîne un brouillage du type battement et d'autres sortes de difficultés. Par conséquent, on a jusqu'ici estimé que les récepteurs FM aussi bien que les récepteurs AM, et en particulier les récep- teurs FM/AM combinés, ne pouvaient pas facilement être fabriqués sur une unique puce de circuit intégré, puisque les filtres IF accordés classiquement sur les fréquences intermédiaires 10,7 MHz et 455 kHz ne pouvaient pas être intégrés dans celle-ci. En résul- tat, on fixe des filtres IF de céramique extérieurement à la puce de circuit intégré du récepteur, ce qui conduit aux inconvénients ci-dessus notés. Par ailleurs, une réduction importante des fré- quences intermédiaires FM et AM, qui autoriserait la fabrication des filtres IF sur la puce de circuit intégré du récepteur, conduit à de sérieuses détériorations des caractéristiques de performance du récepteur. Comme ci-dessus mentionné, la réjection de la compo- sante image et la séparation stérophonique diminuent tandis que la distorsion et le brouillage par battement augmentent. C'est donc un but de l'invention de fournir un récepteur possédant une caractéristique de fonctionnement améliorée pour la réception des signaux FM ou AM, ou de signaux FM/AM combinés. Un autre but de l'invention est de fournir un récepteur dans lequel les filtres IF pour les signaux FM et, ou bien, AM sont intégrés aux circuits de réception FM et, ou bien, AM sur la puce de circuit intégré. Un autre but de l'invention est de fournir un récepteur permettant de recevoir des signaux diffusés FM et, ou bien, AM et permettant de convertir les signaux reçus en des signaux de fré- quence intermédiaire FM et, ou bien, AM dont les fréquences inter- médiaires sont sensiblement inférieures aux fréquences intermé- diaires FM et AM normalisées, tout en fournissant une bonne réjec- tion de la composante image et une bonne séparation stéréophonique en même temps qu'une réduction de la distorsion et du brouillage par battement. Un but supplémentaire de l'invention est de fournir un appareil de réception d'un faible coût permettant de convertir un signal d'information modulé reçu, par exemple un signal FM ou un signal AM, en un signal IF. Selon l'invention, il est proposé un appareil permettant de convertir un signal d'information modulé reçu en un signal de fréquence intermédiaire (IF) duquel on peut extraire l'information de modulation. Des premier et deuxième mélangeurs reçoivent des signaux d'oscillation locale qui sont déphasés entre eux et par rapport au signal d'information modulé. Les signaux de sortie des mélangeurs sont déphasés d'une quantité suffisante pour déplacer les phases des composantes des signaux image présentes de manière que les composantes de signaux image soienten opposition de phase. Les signaux de sortie déphasés qui sont extraits des mélangeurs sont combinés de manière à sensiblement annuler les composantes de signaux image en opposition de phase. Un filtre IF reçoit les signaux de sortie déphasés combinés. SeLon un mode de réalisation préféré, les mélangeurs, l'oscillateur local, les déphaseurs, le combineur et le filtre IF sont tous formés sur une unique puce de circuit intégré. - Selon une particularité de L'invention, un amplificateur à gain variable est utilisé pour fournir le signal d'information moduLé aux mélangeurs, le gain de cet amplificateur variant sous commande d'un signal de commande produit en fonction de l'amplitude du signal de sortie produit par au moins un des mélangeurs. Selon une autre particularité de l'invention, la fré- quence des signaux d'oscillation locale est telle que les méLan- geurs produisent des signaux de sortie sur un intervalle de fréquence intermédiaire qui est inférieur d'au moins un ordre de grandeur à la fréquenceintermédiaire norma- lement produite à partir du signal d'information moduLé reçu. Si le signal d'information moduLé est un signaL FM, le signal de sortie IF produit par les mélangeurs est inférieur d'environ deux ordres de grandeur à la fréquence intermédiaire FM normalisée de 10,7 MHz. Dans un mode de réalisation de l'invention, un générateur de fréquence variable est utilisé pour produire les signaux d'oscillation locaLe. Par conséquent, il est possible de choisir différentes fréquences de diffusion pour la conversion en signaux IF par un simple changement de la fréquence du signal d'oscillation locale. Dans un autre mode de réalisation, une fréquence RF de diffusion est convertie en une première fréquence IF par méLange du signaL RF avec un signal de fréquence variable, la fréquence de ce dernier étant modifiée afin de faire varier la fréquence de diffu- sion RF choisie en vue d'être extraite, et ce premier signal IF à fréquence de porteuse constante est mélangé avec un signal d'oscil- lation locale fixe afin de produire des deuxièmes signaux IF d'une fréquence intermédiaire sensiblement inférieure, lesquels sont ensuite déphasés, combinés (afin d'annuler Les composantes des signaux image), puis- filtrés afin de produire le signal IF servant à la démodulation. Selon un exemple, les signaux d'oscillation locale fournis aux mélangeurs sont déphasés de 90 l'un par rapport à l'autre; et les signaux de sortie produits par les mélangeurs sont déphasés également de 90 l'un par rapport à l'autre, si bien que Les composantes des signaux image présentes dans les signaux de sortie des mélangeurs s'annulent et que les composantes du signal principale se renforcent. Dans un mode de réaLisation préféré, des oscillateurs locaux distincts sont sélectivement couplés aux mélangeurs afin de produire des signaux de fréquence intermédiaire FM ou AM lesquels sont eux-mêmes filtrés par des filtres IF actifs distincts qui produisent les signaux de fréquence intermédiaire FM et AM servant à la démodulation. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés: la figure 1 est un schéma de principe d'un mode de réali- sation d'appareil de réception selon l'invention; la figure 2 est un diagramme de formes d'onde représen- tant la manière dont les signaux d'oscillation locale sont pro- duits; la figure 3 est un diagramme spectral représentant la composante principale et les composantes des signaux image qui sont traitées par l'invention; les figures 4A et 4B sont des schémas vectoriels qui aident à faire comprendre l'annulation des images qui est réalisée par l'invention; et la figure 5 est un schéma de principe d'un autre mode de réalisation d'appareil de réception selon l'invention. On se reporte maintenant aux dessins, sur lesquels des numéros de référence identiques ont été utilisés d'un bout à l'autre, et, en particulier, à la figure 1 qui est un schéma de principe d'un mode de réalisation d'appareil de réception conçu pour convertir un signal d'information modulé reçu en un signal de fréquence intermédiaire à partir duquel on peut extraire l'informa- tion de modulation. Dans le mode de réalisation préféré, des signaux de radiodiffusion FM et AM peuvent tous deux être reçus et démodulés. Par conséquent, le mode de réalisation représenté sur la figure 1 est en mesure d'utiliser un circuit commun permettant de. traiter des signaux FM ou des signaux AM, selon le choix fait par l'utilisateur. Néanmoins, il apparait clairement évident que l'appareiL représenté peut être modifié de manière à ne démoduler que des signaux de diffusion FM ou que des signaux de diffusion AM. De même, les signaux qui sont reçus et extraits par l'appareil représenté ne doivent pas nécessairement être limités aux seules radiofréquences qui sont diffusées par la voie des airs. D'autres modes de transmission couramment utilisés peuvent être traités par l'appareil représenté. Toutefois, par simplification, on supposera que des ondes radioélectriques aériennes sont reçues par l'appareil représenté au moyen d'antennes classiques, par exemples des antennes accordées. L'appareil représenté sur la figure 1 comporte des mélan- geurs 32 et 33, un circuit d'entrée comportant les antennes ci- dessus mentionnées, un circuit d'oscillation locale constituée d'oscillateurs locaux 16 et 26 et de diviseurs de fréquence 44 et , des déphaseurs 34 et 35, un circuit de combinaison 36, des filtres IF 51 et 61, et des circuits de démodulation 54 et 63. De plus, des commutateurs sélecteurs 91, 92 et 93 sont prévus pour permettre à l'appareil représenté de recevoir et de traiter des signaux FM ou des signaux AM. Le circuit d'entrée comporte une antenne AM accordée 11 conçue pour recevoir des signaux AM RF diffusés, la fréquence RF particulière à laquelle l'antenne accordée est accordée servant à améliorer la sélection d'un canal voulu de diffusion. L'antenne accordée 11 est de nature classique et est couplée au mélangeur 32 et 33 par L'intermédiaire d'un amplificateur de haute fréquence à gain variable 31. Le commutateur sélecteur 91 comporte une entrée A pour la modulation d'amplitude (AM) et une entrée F pour la modula- tion de fréquence (F), la sortie de ce commutateur étant couplée à l'amplificateur 31. Comme représenté, l'antenne AM accordée 11 est coupLée à l'entrée AM A du commutateur 91. Le circuit d'entrée comporte également une antenne FM 21 couplée à l'entrée FM F du commutateur 91 par un filtre passe- bande 22 dont La bande passante est suffisante pour contenir la bande de fréquence FM usuelle, laquelle est par exemple de l'ordre. d'environ 88 MHz à 108 MHz. On reconnaîtra que Le filtre 22 effec- tue une présélection de La bande de fréquence FM. Selon La position du commutateur sélecteur 91, l'amplificateur à gain variable 31 est alimenté en signaux AM reçus ou bien en signaux FM reçus. Un commutateur sélecteur de mode AM/FM 99 (côté inférieur droit du dessin) est destiné à commander la position de chacun des commutateurs sélecteurs 91, 92. et 93. De préférence, on manoeuvre manuellement le commutateur 99 pour produire un signal de commande S ayant un niveau de tension relativement supérieur, qui, b lorsqu'il est appliqué aux commutateurs sélecteurs, commande à chaque commutateur de coupler l'entrée FM F à sa sortie. Lorsque le signal de commande Sb présente un niveau de tension relativement inférieur, chaque commutateur sélecteur couple son entrée AM A à sa sortie. Comme représenté, le signal de commande Sb prend son niveau de tension supérieur lorsque le commutateur 99 est ouvert et son niveau de tension inférieur lorsque ce commutateur est fermé. Comme cela sera décrit, le signal de commande est également fourni aux filtres 51 et 61 ainsi qu'à un amplificateur 62 de manière à sélec- tivement valider ou invalider le fonctionnement de chacun de ces circuits. Il suffit de dire que ces circuits sont validés lorsqu'un signal de commande d'un niveau de tension supérieur leur est appli- qué. Les mélangeurs 32 et 33 font fonction de circuits hétéro- dynes et sont destinés à mélanger les signaux FM ou AM qui leurs sont fournis avec un signal d'oscillation locale produit par le circuit d'oscillation locale. Comme cela sera décrit, les signaux d'oscillation locale fournis aux mélangeurs 32 et 33 prennent la même fréquence f0, mais sont déphasés l'un par rapport à l'autre de . Dans ce mode de réalisation, on utilise des circuits d'oscil- lation AM et FM distincts pour produire les signaux d'oscillation locale AM et FM déphasés de 90 distincts. On notera que ces signaux d'oscillation locale ne sont pas modulés en amplitude ou en fréquence; l'appellation "signal d'oscillation locale AM" ou signal d'oscillation locale FM" vise simplement à faire référence aux différentes fréquences présentées par ces signaux. Dans le mode de réalisation représenté, des oscillateurs locaux distincts 16 et 26 sont prévus, qui produisent chacun un signal d'oscillation ayant deux fois la fréquence voulue d'oscillation locale, ces fréquences pouvant être séparément accordées sur les intervalles dans Lesquels les signaux d'oscillation locale AM et FM sont extraits. L'homme de l'art comprendra qu'il est préférable d'utiliser des oscillateurs de fréquence variable distincts; toutefois, il est possible d'utiliser un oscillateur unique susceptible de produire des signaux de fréquence variable dans les deux gammes de fréquence ci- dessus mentionnées. L'oscillateur 16 est couplé à l'entrée AM A du commuta- teur sélecteur 92 et l'oscillateur 26 est couplé à l'entrée FM F de celuici. La sortie du commutateur 92 est connectée directement au diviseur de fréquence 44 et, par l'intermédiaire d'un inverseur, au diviseur de fréquence 45. Chacun de ces diviseurs de fréquence peut être un classique circuit de division par deux, de manière qu'ils produisent respectivement des signaux d'oscillation locale S4 et S5 de fréquence voulue. Comme cela sera décrit ci-après en relation avec la figure 2, les signaux d'oscillation locale S4 et S5 ont une fréquence égale à la moitié de celle de l'oscillateur local auquel ils sont respectivement appliqués; les signaux d'oscillation locale S4 et S5 sont déphasés de 900 l'un par rapport à l'autre. Ces signaux d'oscillation locale déphasés sont respectivement appliqués aux mélangeurs 32 et 33. Les sorties des mélangeurs 32 et 33 sont connectées aux déphaseurs 34 et 35, lesquels sont destinés à conférer des dépha- sages prédéterminés aux signaux de sortie produits par les méLan- geurs respectifs. Comme cela sera décrit ci-dessous, ces déphaseurs sont tels que le signal de sortie produit par le mélangeur 33 subit un déphasage de 90 par rapport au déphasage conféré par le dépha- seur 34. Ainsi, le déphaseur 34 peut appliquer un déphasage de -45 tandis que le déphaseur 35 applique un déphasage de +45. Une autre possibilité serait que le déphaseur 34 applique un déphasage nul tandis que le déphaseur 35 applique un déphasage de +90. On peut naturellement envisager d'autres combinaisons. Les signaux de sortie déphasés qui sont fournis par les déphaseurs 34 et 35 sont appliqués au circuit de combinaison 36, lequel est destiné à additionner ces signaux déphasés. Le signal additionné venant du circuit de combinaison 36 est appliqué aux filtres IF 51 et 61 par l'intermédiaire d'un amplificateur tampon 37. Les filtres 51 et 61 font fonction de filtres passe-bande actifs, qui sont formés de transistors, de résistances et de con- densateurs. Le filtre 51 est un filtre passe-bande accordé sur une fréquence centrale de l'ordre de 55 kHz. Comme cela sera décrit, il s'agit de la fréquence intermédiaire IF produite par les mélangeurs 32 et 33 lorsqu'un signal AM leur est appliqué. La bande passante du filtre 51 est suffisante pour laisser passer l'information de modulation contenue dans le signal IF AM fourni par le circuit de combinaison 36. De la même façon, le filtre 61 est un filtre passe-bande accordé sur une fréquence centrale de l'ordre de 150 kHz. Il s'agit de la fréquence intermédiaire produite par les mélangeurs 32 et 33 lorsqu'un signal FM leur est appliqué. La bande passante du filtre 61 est suffisante pour Laisser passer l'information de modulation présente dans le signal IF FM produit par le circuit de combinaison 36. Comme précédemment mentionné, le signal de commande S est b appliqué au filtre 61 pour valider ce filtre de manière qu'il laisse passer les signaux IF qui lui sont fournis lorsque le signal de commande prend son niveau de tension supérieur. Le signal de commande Sb est inversé par un inverseur 95 et est fourni au filtre 51 de manière à valider ce filtre de façon qu'il laisse passer les signaux IF lorsque le signal de commande Sb prend son niveau de tension relativement inférieur. Ainsi, les filtres 51 et 61 sont validés mutuellement seulement en fonction du niveau de tension présenté par le signal de commande Sb La sortie du filtre 51 est connectée par un circuit d'addition 52 à un filtre à gain variable 53. Le circuit d'addition est destiné à fournir à l'amplificateur 53 une partie d'un signal IF FM délivré à l'amplificateur 62 par le filtre 61. Comme repré- senté, l'amplificateur 62 reçoit également le signal de commande Sb de manière à être sélectivement validé ou invalidé, selon que l'appareil représenté a été conditionné pour recevoir des signaux FM ou AM. Les signaux de sortie des amplificateurs 53 et 62 sont démoduLés; comme représenté, l'amplificateur 53 est couplé à un détecteur d'amplitude, par exemple un détecteur AM 54 de structure classique, et l'amplificateur 62 est couplé à un démodulateur FM 63, qui est également de structure classique. L'information modulée qui est extraite du signal IF AM est fournie par le détecteur AM 54 à l'entrée AM A du commutateur sélecteur 93. De même, l'information modulée extraite du signal IF FM est fournie par le démodulateur FM 63 à l'entrée FM F du commutateur 93. Le signal de sortie de ce commutateur, à savoir L'information démodulée extraite des signaux IF AM ou FM est appliquée à une borne de sortie 72 par un amplifi- cateur 71. Comme ci-dessus mentionné, les amplificateurs 31 et 53 sont de préférence des amplificateurs à gain variable. Les filtres 51 et 61, ainsi que les déphaseurs 34 et 35, sont des circuits actifs. Par conséquent, l'appLication d'un grand signal d'entrée à ces circuits peut conduire à la saturation, ce qui perturbe leur fonctionnement correct. Pour éviter la saturation, l'amplitude des signaux fournis aux déphaseurs et aux filtres passerbande est ajustée par une commande automatique de gain (AGC) . Un générateur 81 de signal AGC est connecté à la sortie de l'un des mélangeurs 32 et 33 (dans l'exemple représenté, le circuit AGC 81 est connecté au mélangeur 33) afin de produire un signal de commande de gain V1 qui est fourni à l'amplificateur à gain variable 31. Ainsi, on utilise la commande AGC pour régler l'amplitude du signal FM ou AM fournie aux mélangeurs 32 et 33, de manière à réduire la possibilité de saturation des déphaseurs 34 et 35 et des filtres 51 et 61. De la même façon, l'amplitude détectée (ou au moins une partie de celle- ci) qui est produite par le détecteur AM 54 est fournie à un géné- rateur 82 de signal AGC qui produit un signal de commande de gain V2 fourni à l'amplificateur à gain variable 31. On note que le signal de commande de gain V2 produit en outre une régulation d'amplitude en exerçant une commande de gain supplémentaire sur le signal FM ou AM amplifié par l'amplificateur 31. Le signal de com- mande de gain V2 est également appliqué à l'amplificateur à gain variable 53 afin de réguler l'amplitude du signal fourni par celui- ci au détecteur AM 54. Par conséquent, on empêche sensiblement une détection AM erronée par le détecteur 54. Le signaL de sortie du circuit AGC 82 est également délivré à un indicateur visuel 83. Cet indicateur est conçu pour S05 fournir à l'utilisateur une information indiquant si l'appareil de réception est ou non accordé sur une fréquence de diffusion FM ou AM. On suppose ainsi que le signal de commande V2 présentera une amplitude dépassant un seuil prédéterminé sensiblement dans le seul cas de la réception d'une fréquence de diffusion. Cette amplitude est suffisante pour exciter l'indicateur 83, de manière à produire une indication convenable d'accord. Puisque les filtres 51 et 61 peuvent être réalisés sous forme de circuits actifs, on peut les fabriquer sur la même puce de circuit intégré que les mélangeurs 32, 33, les déphaseurs 34, 35, le circuit de combinaison 36, les oscillateurs 16, 26, etc. De plus, les commutateurs. sélecteurs 91, 92 et 93 sont de préférence des commutateurs du type état solide fabriqués, de même, sur la même puce de circuit intégré. Sur la figure 1, le circuit formé sur cette puce de circuit intégré est contenu à l'intérieur de la ligne en trait interrompu désignée par "IC". On va maintenant décrire ta manière dont l'appareil de réception représenté fonctionne. On supposera que le commutateur sélecteur de mode 99 a été actionné de manière à sélectionner le mode de réception AM. Par conséquent, les commutateurs 91, 92 et 93 sont dans la situation représentée, le filtre 51 est validé, et le filtre 61 et l'amplificateur 62 sont invalidés. On supposera en outre que l'utilisateur souhaite recevoir le signal AM SAM de fré- AM quence de diffusion (fo0 + Af), o f0 est la fréquence des signaux d'oscillation locale S4 et S5 fournis respectivement aux mélangeurs 33 et 32, et Af est la fréquence intermédiaire AM valant par exemple 55 kHz. L'oscillateur local AM 16 est accordé par l'utili- sateur de manière à produire le signal d'oscillation SWAM de fré- quence 2f0. Ce signal d'oscillation SWAM est fourni directement au diviseur de fréquence 44 et, après inversion, il est fourni au diviseur de fréquence 45. Chacun de ces diviseurs de fréquence a pour fonction de diviser la fréquence du signal d'oscillation S WAM par un facteur 2, cequi donne les signaux d'oscillation locale S4 et S5. La figure 2 est un diagramme de formes d'onde des signaux SWAM, S4 et S5. On voit que les signaux d'oscillation locale S4 et S5 présentent tous deux la fréquence fo; mais ces signaux d'oscil- lation locale sont déphasés de 90 l'un par rapport à l'autre. Ces signaux d'oscillation locale peuvent être exprimés par: S4 =cosw 0t S5 sin.w 0 t o w0 = 2 ' fo. Ces signaux d'oscillation locale sont respectivement fournis aux mélangeurs 33 et 32. L'antenne AM accordée 11 fournit les signaux AM reçus SAM aux mélangeurs 32 et 33 par l'intermédiaire de l'amplificateur à gain variable 31. On supposera que la fréquence de diffusion AM que l'utilisateur souhaite recevoir vaut fo + Af. Cette fréquence de diffusion voulue est accompagnée par une composante de signal image qui, comme ci-dessus défini, prend la fréquence f - Af. Si cette composante de signal image n'est pas rejetée, supprimée ou traitée d'une quelconque autre manière, elle peut produire une interférence qui provoquera une distorsion audible. Dans le contexte de la dis- cussion suivante, on suppose que le signal AM SAM est constitué d'une composante voulue, ou composante principale, SSAM accompagnée d'une composante de signal image non voulue SiAM. Le signal princi- pal, ou voulu, peut être exprimé par: SSAM = A sin (0 + ú)t et la composante de signal image non voulue peut être exprimée par: SiAM = B sin (0 -)t o aw 27rAf. Un diagramme spectral de la composante de signal AM principal SSAM, de la composante de signal image SiAM et des signaux d'oscillation locale S4 et S5 est représenté sur la figure 3. Cette figure explique pourquoi la composante de signal image non voulue est désignée comme étant une composante "image". Le mélangeur 32 produit un signal de sortie S2AM formé par mélange du signal d'oscillation locale S5 avec le signal AM SAM. Ce signal de sortie S2AM peut s'exprimer par: 2 x S2AM = 2 x (SAM + SIAM x S5 2AM SAM iAM 5 = 2[A sin(w0 + w)t + Bsin (0 - w)t] sinwt Acos (w0 + w -U)t - Acos(w0 + w + o)t + Bcos (w0 - w - 0)t - Bcos(w0 - L +o)t = Acos tut + Bcos(-&,)t Acos(2w0 + 6i)t - Bcos(2w0 - Aw)t S2AM + i2AM 'Sx o SS2AM = Acos Awt Si2AM = Bcos Lwt S = Acos(2w0 + tó)t + Bcos (290 - I")t x 0 O De même, le mélangeur 33 méLange le signal d'oscillation locale S4 avec le signal AM SAM afin de produire un signal de sortie S3AM. Ce signal de sortie peut s'exprimer par: 2 x S3AM = 2 x (SSAM + SiAM) x S4 = 2EAsin (0 + to)t + Bsin(0 - w)t] cos ot C -S + S -Sy cs = S3AM + Si3AM - Sy o SS3AM = Asin O-t Si3AM = -Bsin Ont Sy = Acos (2o + L6)t + Bcos (20 - Lt)t O - Sur la base de ce qui vient d'être expliqué, on compren- dra que les sionaux SS2AM et SS3AM sont les signaux de fréquence intermédiaire AM principaux voulus dont la fréquence a été conver- tie à partir du signal AM reçu SAM. Les signaux Si2AM et Si3AM sont les composantes de signaux image non voulues du signal de fréquence intermédiaire AM. La relation de phase entre les composantes de signaux principaux et image SS2AM S3AM Si2AM et S i3AM est telle que représentée sur la figure 4A. Le signal de sortie S2 produit par le mélangeur 32 (S = SS2AM + Si2AM Sx) est déphasé de la quantité 0 par le déphaseur 34. Le signal de sortie S3 produit par le mélangeur 33 (S3 = SS3AM + S3AM - Sy) est déphasé d'une quantité (0 + 90 ) par le déphaseur 35. Le signal de sortie déphasé S'3 est en avance de 900 par rapport au signal de sortie déphasé S'2. Du fait de ce déphasage, la relation de phase entre les composantes de signaux principaux et image SS2AM, SS3AM, Si2AM et Si3AM est telle que représentée par le schéma vectoriel de la figure 4B. Ainsi, les composantes de signaux-principaux SS2AM et S3AM sont mufuellement en phase et les composantes de signaux image Si2AM et Si3AM sont en opposition de phase l'un par rapport à l'autre. Ces signaux de sortie déphasés S'2 et S'3 sont additionnés dans le circuit de com- binaison 36, si bien que les composantes de signaux principaux S'S2 et S'S3 se renforcent mutuellement tandis que les composantes de signaux image S'2 et S'3 s'annulent l'un à l'autre. Pour assurer i2 i3 que les amplitudes des composantes de signaux image S'i2 et S'i3 sont égales, on peut agir sur une résistance d'ajustement de gain R1 afin d'ajuster le gain du mélangeur 32 par rapport à celui du mélangeur 33. Avec ce réglage, on peut rendre égales entre elles les amplitudes des composantes de signaux image de façon qu'elles s'annulent dans le circuit de combinaison 36. Le circuit de combi- naison produit donc un signal de fréquence intermédiaire AM voulue S6 en même temps que des composantes de fréquence supérieure S et 6J x S. y Le signal IF AM S6 ainsi que les composantes de fréquence supérieure S et S que produit le circuit de combinaison 36 sont x y fournis au filtre 51 par l'amplificateur tampon 37. On notera que le filtre 51 est accordé sur la fréquence intermédiaire AM Af (que l'on suppose valoir 55 kHz) laquelle est naturellement la fréquence du signal de fréquence intermédiaire AM S6. Ainsi, le signal IF S6 passe dans le filtre 51, tandis que les composantes de fréquence supérieure Sx et Sy sont arrêtées. Le signal IF AM filtré S6AM est fourni par l'amplificateur IF à gain variable 53 au détecteur AM 54, o l'amplitude d'information modulant la porteuse IF est détec- tée. Cette information détectée est fournie à la sortie 72 par l'amplificateur de basse fréquence 71, lequel peut par exemple être constitué par un amplificateur audio. De plus, une partie de l'amplitude détectée du signal S6AM est fournie au générateur AGC 82 qui produit le signal AGC V2 servant à commander le gain de l'amplificateur IF 53, ainsi que le gain de l'amplificateur de haute fréquence 31. Par conséquent, comme ci-dessus mentionné, l'amplitude du signal SAM est régulée de manière à empêcher la saturation des déphaseurs 34 et 35 et du filtre 51. Le signal de commande V2 est également fourni à L'indicateur visuel 83 de manière à produire une indication d'accord. Ainsi, l'utilisateur est averti que l'oscillateur 16 a été correctement accordé sur une fréquence 2fO0 permettant de convertir une fréquence AM de diffusion en la fréquence intermédiaire voulue de 55 kHz. Comme précédemment mentionné, une commande de gain supplémentaire sur l'amplificateur 31 est réalisée via le signal de commande V1 produit par le générateur AGC 81 en réponse au signal de sortie S3AM produit par le mélangeur 33, par exemple. Selon une autre possibilité, le signal S2AM produit par le mélangeur 32 peut être utilisé par le générateur AGC 81 pour produire le signal de commande V1. On vient de décrire la réception d'un signal de diffusion AM voulu par l'appareil représenté. Dans ce mode de réalisation, le signal de commande Sb prend un niveau de tension relativement bas b par lequel le filtre 61 et l'amplificateur de fréquence intermé- diaire 62 sont invalidés. Dans le mode de réalisation présentement décrit, la fréquence de la porteuse IF AM est de l'ordre de 55 kHz et la fréquence de la porteuse IF FM est de l'ordre de 150 kHz. Ces fréquences sont suffisamment proches l'une de l'autre pour qu'une composante du signal IF FM S6 puisse être délivrée par le filtre 61 et l'amplificateur 62 au circuit d'addition 52 si le filtre et l'amplificateur ne sont pas invalidés. Pour empêcher que cette com- posante ne soit fournie au circuit d'addition et, par conséquent, au détecteur AM 54, il est préférable d'invalider le filtre 61 et l'amplicateur IF 62. Toutefois, lorsque l'on désire avoir une réception FM, on manoeuvre le commutateur de sélection de mode 99 de façon que le signal de commande Sb présente un niveau de tension relativement supérieur. Alors, Le filtre 51 est invalidé tandis que le filtre 61 et l'amplificateur 62 sont validés. De plus, les commutateurs sélecteurs 91, 92 et 93 ont alors pour fonction d'appliquer les signaux fournis à leur borne F d'entrée FM. Lorsque l'appareil est dans le mode de réception FM, les fréquences de diffusion FM reçues par l'antenne 21 sont filtrées par le filtre passebande 22 et sont fournies par L'ampLificateur de haute fréquence 31 aux mélangeurs 32 et 33. On notera que le filtre 22 fait fonction de préséLecteur et présente une bande pas- sante au moins égale à l'intervalle de fréquence (de 88 MHz à 108 MHz) de la bande de diffusion FM. L'oscillateur local 26 est accordé sur une fréquence voulue 2f'0, et cette fréquence est divisée par les diviseurs de fréquence 44 et 45. Les mélangeurs 32 et 33 reçoivent donc des signaux FM SFM et des signaux d'oscilla- tion locale f'o, ces derniers étant déphasés entre eux de 90 . Les mélangeurs 32 et 33, les déphaseurs 34 et 35 et le circuit de com- binaison 36 fonctionnent de la manière précédemment décrite en relation avec la réception AM, de manière à produire un signal IF FM S6 en même temps que des composantes de haute fréquence Sx et S. Comme précédemment, les composantes de signaux image non -y voulues Si2FM et Si3FM s'annulent; et les signaux IF FM S6 com- portent des signaux IF FM principaux renforcés S2FM et S3FM. Par S2FM S3FM' conséquent, si L'on suppose que le fréquence de diffusion FM voulue est f' + Af, o Af est la fréquence intermédiaire FM de 150 kHz, l'oscillateur local 26 présente, de la manière souhaitable, une fréquence 2f'0 et peut être accordé sur l'intervalle allant de juste moins de 176 MHz à juste plus de 216 MHz (c'est-à-dire deux fois l'intervalle FM). Si cela est souhaitable, on peut prévoir un intervalle d'accord plus large. Le filtre 61 est accordé sur la fréquence intermédiaire FM Af = 150 kHz et laisse passer le signal IF FM S en même temps qu'il arrête les composantes de fréquence supérieure S et Sy pro- x duites à la sortie du circuit de combinaison 36. L'amplificateur IF 62 fournit le signal IF FM S6FM au démodulateur FM 63, o l'information de modulation est extraite du signal IF modulé en fréquence. L'information extraite est appliquée à la sortie 72 par l'amplificateur de basse fréquence 71. L'amplificateur IF 62 fournit une partie du signal IF FM S6FM au circuit d'addition 52, lequel fournit alors cette compo- sante au détecteur d'amplitude 54. Alors que la fréquence intermé- diaire FM normalisée, ou normale, est de l'ordre de 10,7 MHz et alors que la fréquence intermédiaire AM normalisée, ou normale, est de l'ordre d'environ 455 kHz, selon l'invention, la fréquence intermédiaire FM est de l'ordre de 150 kHz, soit deux ordres de grandeur en dessous de la fréquence intermédiaire FM normalisée, et la fréquence intermédiaire AM est de l'ordre de 55 kHz, soit environ un ordre de grandeur au-dessous de la fréquence intermé- diaire AM normalisée. Ces fréquences intermédiaires sont beaucoup plus proches l'une de l'autre que les fréquences intermédiaires normalisées et, par conséquent, le détecteur d'amplitude 54 est en mesure de détecter l'amplitude de la composante IF FM S6FM qui lui est fournie par le circuit d'addition 52. L'amplitude détectée de cette composante IF FM est fournie au générateur AGC 82 de manière à produire le signal de commande V2 utilisé pour commanderile gain de l'amplificateur 31. Ce signal est également fourni à l'indica- teur 83 afin de donner à l'utilisateur une indication visuelle de l'état d'accord de l'appareil représenté. On notera que, si l'oscillateur local 26 n'est pas accordé sur une fréquence corres- pondant à une fréquence de diffusion FM, l'amplitude du signal S6FM est trop faible pour être détectée par le détecteur 54 et pour exciter l'indicateur 83. La présente invention offre divers avantages par rapport à la technique antérieure. Par exemple, et sans que ceci prétende à limiter l'invention à ces seuls avantages, les filtres 51 et 61 peuvent être réalisés sous forme de filtres actifs fabriqués sur la même puce de circuit intégré que les circuits représentés à l'inté- rieur de la ligne en traits interrompus IC. De plus, les circuits représentés sur la figure 1 sont connus de l'homme de l'art et ne nécessitent pas d'être spécialement conçus pour réaliser les fonc- tions ci-dessus décrites. De plus, seul un groupe de déphaseurs 34 et 35 est nécessaire pour la réception FM aussi bien que AM. Des groupes distincts de déphaseurs, à savoir un groupe pour la récep- tion FM et un autre pour la réception AM, ne sont pas nécessaires. Ceci réduit l'architecture générale du circuit, ce qui diminue la * taille matérielle de la puce de circuit intégré. En outre, les com- posantes de signaux image Si2 et Si3 s'annulent dans le circuit de combinaison 36 aussi bien pour la réception FM que pour la récep- tion AM. Des circuits d'ajustement de niveau distincts permettant- d'annuler ces composantes de signaux image ne sont pas nécessaires et, de plus, on évite également de devoir employer des circuits distincts de réfection des composantes de signaux image, à savoir un pour la réception FM et un autre pour la réception AM. Par con- séquent, le nombre des composants de circuit nécessaires à la réalisation d'un récepteur FM et AM combiné est minimisé, ce qui réduit la consommation électrique générale de l'appareil de récep- tion. Dans le mode de réalisation préféré présentement décrit, la fréquence de la porteuse IF FM a été choisie de l'ordre de kHz. Alors que cette fréquence est d'environ deux ordres de grandeur inférieure à la fréquence intermédiaire FM normalisée valant 10,7 MHz, la fréquence intermédiaire réduite suffit néan- moins pour contenir la largeur de bande du signal FM. Ainsi, la séparation stérophonique reste élevée tandis que la distorsion et le brouillage par battement sont aussi faibles que cela est souhai- table. De la même façon, la fréquence intermédiaire AM réduite valant 55 kHz suffit également pour contenir la largeur de bande AM. Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 1, la fréquence de L'oscillateur local 26 peut varier sur un inter- valle relativement large de-hautes fréquences. Cette fréquence vaut 2f'o, o f'0 varie de légèrement moins ce 88-MHz à environ 108 MHz. Ainsi, la fréquence de l'oscillateur local 26 peut varier sur l'intervalle s'étendant approximativement de 176 à 216 MHz. Si l'appareil de réception représenté.est destiné à recevoir les signaux audio qui accompagnent une émission de télévision VHF, la fréquence 2f'0 de l'oscillateur local 26 sera supérieure à 500 MHz de manière à permettre la conversion des signaux audio FM de télé- vision en signaux IF. Alors, lorsqu'un signal ayant une telle haute fréquence 2f'0 voit cette fréquence être divisée par les diviseurs de fréquence 44 et 45 en vue de l'application des signaux d'oscil- lation locale nécessaires f' aux mélangeurs 32 et 33, il est difficile de maintenir le déphasage de 900 voulu entre les signaux d'oscillation locale S4 et S5 sur le large intervalle de fréquence sur lequel l'oscillateur 26 fonctionne. En résultat, Les compo- santes de signaux image Si2FM et S j3FM peuvent ne pas être suffi- samment déphasées l'un par rapport à l'autre pour s'annuler. Par conséquent, la caractéristique de réjection du signal image de l'appareil réprésenté peut se détériorer. En outre, Le large inter- valle de fréquence de 176 à 216 MHz (et jusqu'à 500 MHz) sur lequel fonctionne l'oscillateur local 26 peut entraîner une consommation d'électricité relativement importe, comme ce sera le cas pour les diviseurs de fréquence 44 et 45, en particulier si ces derniers sont pour fonction de diviser en fréquence'un signal oscillant dépassant 500 MHz. Selon une autre possibilité, si l'oscillateur 26 fonctionne sur un intervalle de 88 à 108 MHz (et jusqu'à 250 MHz) et est connecté à des circuits de déphasage simples de manière à produire le déphasage de 90 dans les signaux d'oscillation locale fournis aux mélangeurs 32 et 33, ces circuits déphaseurs peuvent se révéler non appropriés au maintien de ce déphasage de 90 sur un si large intervalle de fréquence, en raison, par exemple, des capa- cités parasites qui sont présentes. Là aussi, la caractéristique de réfjection du signal image de l'appareil représenté peut se dété- riorer. Pour surmonter cette difficulté potentielle de fonction- nement de l'oscillateur 26 sur un large intervalle de hautes fréquences entraînant le problème concomitant du maintien d'un déphasage de 900 entre les signaux d'oscillation locale S4 et S5, il est proposé un autre mode possible de réalisation de l'appareil de réception selon l'invention, qui est représenté sur la figure 5. Le mode de réalisation de la figure 5 diffère de celui de la figure I principalement en ce que l'oscillateur local 26 produit un signal de fréquence fixe, et en ce qu'un convertisseur de "pré-IF" supplé- mentaire distinct est prévu pour convertir le signal FM reçu SFM en un signal de pré-IF, o la fréquence pré-IF, c'est-à-dire la fré- quence pré-intermédiaire, est de l'ordre d'environ 25 MHz. Comme on peut le voir sur la figure 5, le circuit d'entrée utilisé pour fournir des signaux FM aux mélangeurs 32 et 33 est constitué par l'antenne FM 21 et le filtre passe-bande 22, comme cela a été décrit ci-dessus dans le mode de réalisation de la figure 1, en même temps qu'un amplificateur à gain variable 23, un mélangeur 24 et un oscilLateur 25. L'amplificateur 23 est couplé à la sortie du filtre 22 et, de préférence, est un amplificateur à gain variable pouvant effectuer sensiblement les mêmes fonctions que l'amplifica- teur à gain variable 31 (figure 1). La sortie de l'amplificateur 23 est connecté au mélangeur 24, lequel reçoit également un signal d'oscillation de la part de L'oscillateur 25. La sortie du méLan- geur 24 est connectée à la borne F d'entrée FM du commutateur 91. Pour convertir les signaux FM reçus, qui peuvent se trouvés dans l'intervalle de 88 à 108 MHz, en un signal de pré-I-F dont la porteuse est de l'ordre de 25 MHz, l'oscillateur 25 produit un signal oscillant compris dans l'intervalle de 63 à 83 MHz. Dans le mode de réalisation de la figure 5, les mélan- geurs 32 et 33 se voient maintenant délivrer un signal FM ayant une fréquence de porteuse constante 25 MHz, tandis que, dans le mode de réalisation de la figure 1, ces mélangeurs recevaient des signaux FM dont la porteuse avait une fréquence pouvant varier dans l'intervalle de 88 à 108 MHz. Puisque les mélangeurs reçoivent un signal FM à fréquence de porteuse constante, l'oscillateur local 26 n'a plus besoin d'être variable et, par conséquent, il produit sim- plement un signal. d'oscillation locale de fréquence constante. On admettra que la fréquence 2f" de l'oscillateur local 26 est de l'ordre d'environ 50 MHz. Cette fréquence est divisée par les divi- seurs de fréquence 44 et 45 de manière que soient fournis des signaux d'oscillation locale S4 et S5 de l'ordre d'environ 25 MHz, ces signaux d'oscillation locale étant mutuellement déphasés de . Plus spécialement, si la porteuse du signal de pré-IF produit par le mélangeur 24 est égale à 25 MHz, et si la porteuse IF FM venant des mélangeurs 32 et 33 est de l'ordre de 150 kHz, alors la fréquence des signaux d'oscillation locale S4 et S5 sera (25 MHz - 150 kHz), et la fréquence 2f"0 de l'oscillateur local 26 sera (50 MHz - 300 kHz). Le reste du circuit représenté sur la figure 5 fonctionne sensiblement de la même manière que le circuit correspondant décrit ci-dessus en relation avec la figure 1. On notera toutefois un changement supplémentaire du mode de réalisation de la figure 5: le signal AM SAM produit par l'antenne AM accordée 11 est fourni à L'entrée AM A du commutateur 91 par un amplificateur de haute fré- quence à gain variable 12 qui joue sensibLement Le même rôle vis-à- vis du signal AM reçu que celui effectué par L'amplificateur de haute fréquence à gain variable 31 (figure 1). Ainsi, Les amplifi- cateurs 12 et 23 régulent les amplitudes des signaux FM et AM reçus de manière à empêcher la saturation des déphaseurs 34 et 35 et des filtres 51 et 61. Du fait qu'il réduit la fréquence des signaux FM fournis aux mélangeurs 32 et 33, le mode de réalisation de la figure 5 présente une bonne caractéristique de réjection d'image et fonc- tionne avec une moindre consommation électrique que le mode de réalisation de La figure 1. De plus, puisqu'une fréquence fixe d'oscillation locale est produite par l'oscillateur 26 (figure 5), on peut maintenir une séparation de phase constante de 900 entre Les signaux d'oscillation locale S4 et S5. En outre, la fréquence réduite de l'oscillateur 26 (représentée sur la figure 5) réduit la consommation de puissance nécessaire pour exciter cet oscillateur ainsi que pour exciter les diviseurs de fréquence 44 et 45. Par souci de brièveté, et pour éviter une inutile répéti- tion de la description précédemment donnée, on omettra toute autre explication concernant le fonctionnement du circuit de récep- tion représenté sur la figure 5. Des variantes selon l'invention peuvent être envisagées. Par exemple, il a été supposé que la fréquence des signaux d'oscillation locale S4 et S5 était f0 et que la fréquence -des signaux moduLés fournis aux mélangeurs 32 et 33, par exemple par le commutateur sélecteur 91, était (fo + Af). Selon une autre possibi- lité, la fréquence de porteuse des signaux modulés fournis aux mélangeurs peut être égale à fo, et la fréquence des signaux d'oscillation locale S4 et S5 peut être (fo - Af). Dans le mode de réalisation de la figure 1, fo0 est la fréquence de diffusion des signaux FM ou AM reçus par l'appareil représenté. Dans le mode de réalisation de la figure 5, fo est la fréquence de la porteuse de pré-IF produite par le mélangeur 24 lorsque l'appareil est utilisé pour recevoir des signaux FM, tandis que f0 est la fréquence de la porteuse AM lorsque L'appareil est utilisé pour recevoir des signaux AM. De plus, sur le figures 1 et 5, le signal de commande V1 a été décrit comme étant extrait du signal de sortie produit par le mélangeur 33. Selon une autre possibilité, on peut extraire le signal de commande du signal de sortie du mélangeur 32 ou bien d'une combinaison des signaux de sortie des mélangeurs 32 et 33. De plus, les commutateurs sélecteurs 91, 92 et 93 ont été décrits comme étant des dispositifs de commutation du type état solide. Selon une autre possibilité, on peut donner à ces circuits sélecteurs la forme de circuits d'addition recevant des signaux FM et AM, un seul de ces signaux étant fourni à la sortie du circuit d'addition. Par conséquent, il ne peut être validé qu'un seul signal d'entrée à la fois. Comme autre possibilité, on envisagera que les commutateurs sélecteurs puissent être réalisés sous forme de multiplexeurs relativement simples susceptibles de sélectionner l'un ou l'autre des signaux d'entrée qui leur sont appliqués. A titre d'une autre modification possible, il n'est pas besoin que les signaux d'oscillation locale S4 et S5 soient produits par division de fréquence du signal de sortie de l'oscil- lateur local 16 ou du signal de sortie de l'oscillateur local 26. Au contraire, ces oscillateurs locaux peuvent produire une fréquence d'oscillation fo (au lieu de la fréquence d'oscillation locale 2f0, comme ci-dessus indiqué), et ce signal d'oscillation locale peut être fourni à un moyen de déphasage grâce auquel est obtenu le déphasage voulu de 90 entre Les signaux d'oscillation locale S4 et S5' Ce moyen de déphasage peut être analogue aux déphaseurs 34 et 35. Les oscillateurs locaux 16 et 26 peuvent être d'une structure classique bien connue de l'homme de l'art. Par exemple, les oscillateurs locaux peuvent être réalisés sous forme de boucles verrouillées en phase, produisant des signaux d'oscil- lation locale "synthétisés". Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir de L'appareil dont la description vient d'être donnée ici à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses autres variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Appareil permettant de convertir un signal d'information moduLé reçu en un signal de fréquence intermédiaire à partir duquel l'information de modulation peut être extraite, caractérisé en ce qu'il comprend: des premier et deuxième moyens de mélange (32, 33) servant à mélanger le signal d'information moduléavec des signaux d'oscil- lation locale; des moyens d'entrée (11, 21, 22, 31, 81) servant à fournir le signal d'information moduLé auxdits premier et deuxième moyens de mélange; des moyens d'oscillation locale (16, 26, 44, 45) servant à produire des premier et deuxième signaux d'oscillation locale pré- sentant entre eux un déphasage prédéterminé et à fournir lesdits premier et deuxième signaux d'oscillation locale auxdits premier et deuxième moyens de mélange, respectivement; des moyens de déphasage (34, 35) connectés auxdits premier et deuxième moyens de mélange afin de conférer des déphasages prédé- terminés aux signaux de sortie produits par lesdits moyens de mélange de façon que les composantes de signaux image présentes dans certains respectifs desdits signaux de sortie produits soient déphasées de manière à être mutuellement en opposition de phase; un moyen de combinaison (36) couplé auxdits moyens de déphasage afin de combiner lesdits signaux de sortie déphasés, si bien que les composantes de signaux image en opposition de phase soient sensiblement annuLées; et des moyens de filtrage (51, 61) connectés audit moyen de com- binaison et accordés sur ladite fréquence intermédiaire afin de laisser passer les signaux de sortie produits par Lesdits moyens de mélange dont les fréquences se trouvent à l'intérieur d'un inter- valle prédéterminé de ladite fréquence intermédiaire. 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième moyens de méLange, lesdits moyens d'oscillation locale, lesdits moyens de déphasage, ledit moyen de combinaison et lesdits moyens de filtrage sont tous formés sur une unique puce de circuit intégré (IC). 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens d'entrée comprennent: un moyen d'amplification à gain variable (31) servant à faire varier le gain dudit signal d'information modulé en réponse à un signal de commande; et un moyen générateur de signaL de commande de gain (81) connecté à au moins un desdits premier et deuxième moyens de mélange afin de produire ledit signal de commande en fonction de l'amplitude du signal de sortie produit par ledit ou lesdits moyens de mélange. 4. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens d'oscillation locale créent des signaux d'oscil- lation locale d'une fréquence telle que lesdits moyens de mélange produisent des signaux de sortie d'un intervalle de fréquence intermédiaire qui est d'au moins un ordre de grandeur inférieur à la fréquence intermédiaire normallement produite à partir dudit signal d'information modulé reçu. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit signal d'information modulé reçu est un signal FM de diffu- sion dont la fréquence intermédiaire est normallement d'environ ,7 MHz, et en ce que ladite fréquence desdits signaux d'oscilla- tion locale est telle que lesdits moyens de mélange produisent des signaux de sortie d'un intervalle de fréquence intermédiaire qui est d'environ deux ordres de grandeur inférieur à 10,7 MHz. 6. Appareil selon La revendication 4, caractérisé en ce que ledit signal d'information modulé reçu est un signal AM de diffu- sion dont la fréquence intermédiaire est normallement d'environ 455 kHz, et en ce que ladite fréquence desdits signaux d'oscilla- tion locale est telle que lesdits moyens de mélange produisent des signaux de sortie d'un intervalle de fréquence intermédiaire qui est d'environ un ordre de grandeur inférieur à 455 kHz. 7. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens d'oscillation locale comportent des moyens généra- teurs de fréquence variable (16, 26) ayant pour fonction de faire varier la fréquence desdits signaux d'oscillation locale de manière à séLectionner une fréquence particuLière du signaL d'information moduLé en vue de la réception et de l'extraction. 8. AppareiL selon la revendication 4, caractérisé en ce que Lesdits moyens d'osciLLation locale comportent: un moyen généra- teur de fréquence fixe (26) servant à produire des signaux d'oscil- lation Locale d'une fréquence prédéterminée fixe; et en ce que lesdits moyens d'entrée comprennent des moyens de mélange d'entrée recevant ledit signal d'information modulé reçu, et un moyen géné- rateur de fréquence variable connecté auxdits moyens de mélange d'entrée afin de fournir un signal de fréquence variable de manière à sélectionner une fréquence particulière du signal d'information modulé en vue de la réception et de l'extraction, si bien que lesdits moyens de mélange d'entrée fournissent auxdits premier et deuxième moyens de mélange un signal de porteuse IF d'entrée ayant une fréquence de porteuse sensiblement constante qui est modulée par ladite information. 9. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de déphasage confèrent un déphasage d'environ 90 , l'un par rapport à l'autre, auxdits signaux de sortie produits par lesdits premier et deuxième moyens de méLange. 10. Appareil selon la revendication 9, caractérisé en ce que les signaux de sortie produits par lesdits premier et deuxième moyens de méLange comportent des composantes de signaux principales qui sont déphasées d'environ 90 l'une par rapport à l'autre. 11. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que Ledit déphasage prédéterminé desdits premier et deuxième signaux d'oscillation Locale est d'environ 90 . 12. Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits moyens d'oscillation locale comprennent une source d'oscil- Lation (16, 26), des premier et deuxième moyens diviseurs de fré- quence (44, 45) connectés à ladite source afin de diviser par deux la fréquence de ladite oscillation, et un moyen servant à fournir sous forme inversée Ladite oscillation à l'un desdits moyens divi- seurs de fréquence. 13. Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'iL comprend en outre: des moyens de détection d'amplitude (54, 63) connectés auxdits moyens de filtrage afin de détecter l'ampli- tude d'une fréquence intermédiaire qui a été laissée passer par lesdits moyens de filtrage; un autre moyen générateur de signal de commande de gain (82) connecté auxdits moyens de détection d'ampli- tude afin de produire un autre signal de commande en fonction de l'amplitude détectée; et un moyen servant à faire varier le gain dudit moyen d'amplification à gain variable à l'aide dudit autre signal de commande. 14. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de combinaison comprend un moyen d'addition servant à additionner les signaux de sortie déphasés. 15. Appareil permettant de recevoir un signal de diffusion FM ou AM et à le convertir en un signal IF à partir duquel une infor- mation de modulation peut être extraite, caractérisé en ce qu'il comprend: des premier et deuxième moyens de mélange (32, 33) servant à mélanger te signal FM ou AM reçu avec des signaux d'oscillation locale FM ou AM, respectivement; des moyens d'entrée (11, 21, 22, 31, 81) ayant sélectivement pour fonction de fournir le signal FM ou AM reçu auxdits premier et deuxième moyens de mélange; des moyens d'oscillation locale (16, 26, 44, 45) servant à produire des premier et deuxième signaux d'oscillation locale FM présentant un déphasage mutuel prédéterminé, et à produire des premier et deuxième signaux d'oscillation locale AM présentant ledit déphasage mutuel prédéterminé; un moyen sélecteur (92) servant à sélectionner lesdits premier et deuxième signaux d'oscillation locale FM déphasés ou lesdits premier et deuxième signaux d'oscillation locale AM déphasés à fournir auxdits premier et deuxième moyens de mélange; des moyens de déphasage (34, 35) connectés auxdits premier et deuxième moyens de méLange afin de conférer des déphasages prédé- terminés aux signaux de sortie produits par lesdits moyens de mélange de façon que lesdites composantes de signaux image présentes dans certains, respectifs, desdits signaux de sortie produits soient déphasées de manière à être mutuellement en opposi- tion de phase; un moyen de combinaison (36) connecté auxdits moyens déphaseurs afin de combiner les signaux de sortie déphasés, si bien que les composantes de signaux image en opposition de phase sont sensible- ment annulées; et des moyens de filtrage FM et AM (51, 61) connectés audit moyen de combinaison et accordés sur les fréquences intermédiaires FM et AM, respectivement, afin de laisser passer les signaux de sortie produits par lesdits moyens de mélange qui possèdent des fréquences comprises à l'intérieur d'un intervalle prédéterminé desdites fré- quences intermédiaires FN ou desdites fréquences intermédiaires AM. 16. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième moyens de mélange, lesdits moyens d'oscillation locale; lesdits moyens déphaseurs, ledit moyen de combinaison et lesdits moyens de filtrage FM et AM sont tous formés sur une unique puce de circuit intégré (IC). 17. Appareil selon la revendication 15,-caractérisé en ce que lesdits moyens d'entrée comprennent: un moyen d'amplification à gain variable (31) servant à faire varier le gain dudit signal FM ou AM en répohse à un signal de commande; et un moyen générateur de signal de commande de gain (81) connecté à au moins un desdits premier et deuxième moyens de mélange afin de produire ledit signal de commande en fonction de l'amplitude du signal de sortie produit par celui-ci ou ceux-ci.- 18. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que la fréquence des signaux d'oscillation locale FM est telle que lesdits premier et deuxième moyens de mélange produisent des fré- quences intermédiaires FM qui sont de deux ordres de grandeur infé- rieures-à une fréquence intermédiaire FM normale (10,7 MHz); et en ce que la fréquence dudit signal d'oscillation locale AM est telle que lesdits premier et deuxième moyens de mélange produisent des fréquences intermédiaires AM de sortie qui sont d'un ordre de gran- deur inférieures à une fréquence intermédiaire AM normale (455 kHz). 19. Appareil selon la revendication 18, caractérisé en ce que lesdits moyens d'oscillation locale comprennent des moyens généra- teurs de fréquence variable (16, 26) ayant pour fonction de faire varier la fréquence desdits signaux d'oscillation locale FM ou AM afin de sélectionner une fréquence particulière de signal de diffu- sion FM ou AM en vue de la réception et de l'extraction. 20. Appareil selon la revendication 18, caractérisé en ce que lesdits moyens d'oscillation locale comprennent un moyen générateur de fréquence fixe (26) servant à produire des signaux d'oscillation locale FM d'une fréquence fixe prédéterminée; et en ce que lesdits moyens d'entrée comprennent des moyens de mélange d'entrée recevant les signaux de diffusion FM, et des moyens générateurs de fréquence variable connectés auxdits moyens de mélange d'entrée afin de fournir un signal de fréquence variable de manière à sélectionner une fréquence particulière de signal de diffusion FM en vue de la réception et de l'extraction, si bien que lesdits moyens de mélange dtentrée fournissent auxdits premier et deuxième moyens de mélange un signal de porteuse IF d'entrée d'une fréquencede porteuse sensi- blement constante qui est moduLé en fréquence à l'aide de ladite information. 21. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que lesdits moyens déphaseurs confèrent un déphasage relatif d'environ o l'un par rapport à l'autre aux signaux de sortie produits par lesdits premier et deuxième moyens de mélange et en ce que ledit déphasage prédéterminé desdits premier et deuxième signaux d'oscil- lation locale FM ou AM est d'environ 90 . 22. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que ledit moyen de combinaison comprend un moyen d'addition servant à additionner les signaux de sortie déphasés. 23. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: des moyens de détection d'amplitude (54, 63) servant à détecter l'amplitude d'un signal IF FM ou d'un signal IF AM; un moyen (93) servant à sélectivement fournir auxdits moyens de détection d'amplitude le signal IF FM laissé passer par ledit moyen de filtrage FM ou bien le signal IF AM laissé passer par ledit moyen de filtrage AM; un moyen (82) générateur d'un. autre signal de commande de gain, connecté auxdits moyens de détec- tion d'amplitude afin de produire un autre signal de commande de gain en fonction de L'amplitude détectée; et un moyen servant à faire varier le gain dudit moyen d'amplification à gain variable à L'aide de cet autre signal de commande. 24. Appareil selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de sélection de mode (99) servant à sélectionner un mode de réception FM ou un mode de réception AM afin de valider ledit moyen de filtrage FM ou ledit moyen de fil- trage AM de manière à fournir le signal IF FM ou le signal IF AM auxdits moyens de détection d'amplitude. 25. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de sélection de mode (99) permet- tant de sélectionner un mode de réception FM ou un mode de récep- tion AM afin de commander lesdits moyens d'entrée pour qu'ils four- nissent Le signal FM ou AM reçu auxdits premier et deuxième moyens de mélange et afin de commander ledit moyen sélecteur pour qu'il sélectionne les signaux d'oscillation locale FM ou AM déphasés à fournir auxdits premier et deuxième moyens de mélange. 26. Appareil selon larevendication 25, caractérisé en ce que lesdits moyens de filtrage FM et AM comprennent des filtres actifs connectés audit moyen de sélection de mode et sélectivement validés en fonction du mode de réception sélectionné par ledit moyen de sélection de mode.