Brevet FR2626673A1 — publié le 19890804

Procédé et dispositif de mesurage de la puissance calorifique véhiculée par un courant de matière combustible. La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif de mesurage de la puissance calorifique véhiculée par un courant, notamment gazeux, de matière énergétique combustible cir- culant dans une conduite. Selon l'état de la technique, le mesurage de la puissance calorifique fait toujours appel à deux grandeurs "primaires", à savoir: - le débit massique de la matière énergétique, - le pouvoir calorifique de cette matière. Si le débit massique est une mesure accessible au plus grand nombre des techniciens, avec une incertitude elle même appré- hendable et liée directement aux moyens mis en oeuvre, pouvant être opérée en continu dans la plupart des cas, le pouvoir calorifique, lui, reste une grandeur délicate à définir, faisant appel à des moyens relativement lourds (investissements souvent importants, techniciens confirmés,...) s'exprimant par valeurs discrètes (par exemple il faut environ 15 minutes d'analyse chromatographique sur un échantillon prélevé pour établir son Pouvoir Calorifique). La difficulté de mesurer de façon commode le pouvoir calorifique d'une matière énergétique a pour conséquence directe et inconvénient majeur le fait que l'énergie est le plus souvent vendue "au poids". Dans le cas des combustibles gazeux, notamment ceux dis- tribués par réseaux, ceci se traduit par le fait que le distributeur achète à son fournisseur (le transporteur) et vend à son client le gaz en se basant sur: - le volume normal, ou volume exprimé dans les conditions de référence dites normales, du gaz effectivement mesuré, - une estimation du pouvoir calorifique. Bien entendu, ceci fait l'objet de controverses, voire de litiges, lorsque le pouvoir calorifique du gaz distribué est susceptible de grandes variations. A titre d'exemple, en France, la fourchette de variation réglementairement possible représente approximativement 18 % de la valeur moyenne du gaz naturel distribué par le réseau de gaz dit "H". La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à permettre de mesurer effectivement avec précision la puissance calorifique transmise par un courant, notamment gazeux, de matière énergétique, en réalisant des mesures en continu à partir de matériels existants et sans qu'une intervention humaine soit nécessaire pour la conduite des mesures en continu. Ces buts sont atteints grâce à un procédé de mesurage de la puissance calorifique véhiculée par un courant notamment gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite, caractérisé en ce que pour déterminer le pouvoir calorifique de la matière combustible, on provoque la combustion d'au moins une fraction connue du débit massique de la matière combustible, on mesure le facteur d'air s'appliquant à la combustion, on mesure le débit massique d'air comburant et on déduit la puissance calorifique de la matière, de la mesure du débit massique d'air comburant et de la mesure du facteur d'air. De préférence, pour mesurer le facteur d'air, on procède à une analyse des produits de combustion de la combustion complète avec excès d'air, à la limite stoechiométrique, de ladite fraction connue du débit massique de la matière énergétique combustible véhiculée. Selon une caractéristique avantageuse, pour mesurer le débit massique d'air comburant, on définit et on vérifie de façon ponctuelle le débit volumétrique d'air comburant fixé à une valeur prédéterminée, par exemple grâce à une pompe volumétrique à vitesse de rotation constante, et on mesure de façon régulière ou permanente les grandeurs correspondant à des facteurs correctifs tels que la température, la pression, l'hygrométrie pour déterminer avec précision le débit massique d'air comburant à partir dudit débit volumétrique. Selon une autre caractéristique avantageuse, pour mesurer avec plus de précision la puissance calorifique, et notamment le facteur d'air, on contrôle et on mesure de façon ponctuelle ou périodique la teneur en oxygène de l'air comburant. Suivant un mode particulier de l'invention, on détecte en permanence les variations du facteur d'air f par rapport à une valeur de consigne donnée fc, on régule la combustion en taux d'aération de manière à maintenir le facteur d'air f constant et égal à ladite valeur de consigne fo, et on déduit la puissance calorifique Pu de la matière de la mesure du débit massique d'air comburant et de ladite valeur de consigne. Le procédé selon l'invention peut être appliqué à un courant de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale à l'extrémité d'un réseau pour alimenter en combustible gazeux un processus thermique. Dans ce cas, selon un premier mode de réalisation, on vérifie que le processus thermique implique une combustion complète, on mesure le facteur d'air f du processus thermique, on mesure le débit massique de l'ensemble de l'air comburant appliqué audit processus thermique et on déduit la puissance calorifique de la matière de la mesure du facteur d'air f et de la mesure du débit massique d'air comburant. A titre de variante, on vérifie que le processus thermique implique une combustion complète, on régule le processus thermique de manière à maintenir le facteur d'air f constant, on mesure le débit massique de l'ensemble de l'air comburant appliqué audit processus thermique et on déduit la puissance calorifique Pu de la matière, de la mesure du débit massique d'air comburant. Selon un second mode de réalisation, on prélève en amont du processus thermique principal, mais en aval de tout dispositif de réglage du débit du courant de matière combustible dans la conduite principale une faible fraction connue du débit massique de la matière combustible circulant dans la conduite principale, ladite faible fraction connue est soumise à une combustion annexe complète distincte du processus thermique principal, mais s'effectuant à une pression identique à celle du processus thermique, on mesure en permanence le facteur d'air f de la combustion annexe et on mesure le débit massique de l'air comburant annexe appliqué pour permettre la combustion annexe. A titre de variante, on prélève en amont du processus thermique principal, mais en aval de tout dispositif de réglage du débit du courant de matière combustible dans la conduite principale une faible fraction connue du débit massique de la matière combustible circulant dans la conduite principale, ladite faible fraction connue est soumise à une combustion annexe complète distincte du processus thermique principal, mais s'effectuant à une pression identique à celle du processus thermique, on régule la combustion annexe de manière à maintenir le facteur d'air f constant et égal à une valeur de consigne fo et on mesure le débit massique de l'air comburant annexe appliqué pour permettre la combustion annexe. Le procédé selon l'invention peut encore être appliqué à un courant gazeux de matière énergétique combustible circulant en transit dans une conduite principale. Dans ce cas, le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'on dispose dans la conduite principale des premiers moyens pour maintenir dans une zone de la conduite, un débit massique de gaz indépendant de la pression régnant dans la conduite en aval de ladite zone, en ce que l'on prélève dans ladite zone de la conduite principale une faible fraction connue du débit massique de matière combustible circulant dans la conduite principale, en ce que l'on dispose dans le circuit dérivé de prélèvement de ladite faible fraction de débit massique de matière combustible des seconds moyens pour maintenir dans le circuit dérivé un débit massique correspondant à ladite faible fraction connue et indépendant de la pression régnant à la sortie du circuit dérivé, en ce que ladite faible fraction connue est soumise à une combustion complète, en ce que l'on mesure en permanence le facteur d'air f de la combustion complète et en ce qu'on mesure le débit massique de l'air comburant appliqué pour permettre ladite combustion complète. A titre de variante, on dispose dans le circuit dérivé de prélèvement de ladite faible fraction de débit massique de matière combustible des seconds moyens pour maintenir dans le circuit dérivé un débit massique correspondant à ladite faible fraction connue et indépendant de la pression régnant à la sortie du circuit dérivé, ladite faible fraction connue est soumise à une combustion complète, on mesure en permanence le facteur d'air f de la combustion complète et on mesure le débit massique de l'air comburant appliqué pour permettre ladite combustion complète, on régule la combustion complète de manière à maintenir le facteur d'air f constant et égal à une valeur de consigne fo et on mesure le débit massique de l'air comburant appliqué pour permettre ladite combustion complète. L'invention concerne également un dispositif de mesure de la puissance calorifique véhiculée par un courant notamment gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale, caractérisé de ce qu'il comprend une chambre de combustion pour provoquer la combustion d'au moins une fraction connue du débit massique de la matière combustible circulant dans la conduite, une chaîne de mesure du facteur d'air f appliqué à ladite chambre de combustion ou de régulation de la combustion dans ladite chambre de combustion pour maintenir le facteur d'air f constant, un dispositif de comptage du débit massique d'air comburant appliqué à ladite chambre de combustion et des moyens de calcul et d'affichage ou d'enregistrement reliés audit dispositif de comptage et à ladite chaine de mesure ou de régulation du facteur d'air f pour déterminer et afficher ou enregistrer la valeur de la puissance calorifique Pu de la matière circulant dans ladite conduite principale i partir des informations de débit massique d'air comburant délivrées par ledit dispositif de comptage et de facteur d'air f délivrées par ladite chaine de mesure ou de régulation. Selon un premier mode de réalisation, la chambre de combustion est située à la sortie de la conduite principale de géométrie fixe pour provoquer la combustion de la totalité du débit massique de la matière combustible circulant dans la conduite. Selon un second mode de réalisation, appliqué à une conduite principale de géométrie fixe située à l'extrémité d'un réseau et servant à l'alimentation d'un processus thermique princi- pal comprenant une chambre de combustion principale, le dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend un circuit à géométrie fixe de dérivation d'une faible fraction connue et constante du débit massique du courant de fluide circulant dans la conduite principale, pour appliquer ladite faible fraction à une chambre de combustion contrôlée annexe, en ce que le circuit de dérivation prend naissance dans une zone de la conduite principale située en amont de la chambre de combustion principale mais en aval de tout dispositif de réglage du débit du courant de fluide dans la conduite principale, en ce que la chambre de combustion annexe est alimentée en air comburant par une canalisation sur laquelle est monté le dispositif de comptage de débit massique d'air auquel sont reliés les moyens de calcul et d'affichage, en ce que ladite chaîne de mesure ou de régulation du facteur d'air f est appliquée à la chambre de combustion annexe et en ce que la chambre de combustion annexe et la chambre de combustion principale sont reliées par une conduite d'équilibrage de pression. Le dispositif selon l'invention peut encore être appliqué à une conduite principale de transport ou de distribution en transit d'un courant gazeux de matière combustible vers une zone aval d'utilisation à pression variables Dans ce cas, le dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend une tuyère principale à col sonique disposée dans la conduite principale, et un circuit de dérivation d'une faible fraction connue de débit massique du courant gazeux circulant dans la conduite principale, pour appliquer ladite faible fraction à une chambre de combustion contrôlée, en ce que le circuit de dérivation-prend naissance dans une zone de la conduite principale située en amont de la tuyère principale et comporte une tuyère secondaire à col sonique, en ce que la chambre de combustion du circuit de dérivation est alimentée en air comburant par une canalisation sur laquelle est monté le disposif de comptage de débit massique d'air auquel sont reliés les moyens de calcul et d'affichage, et en ce que ladite chaîne de mesure ou de régulation du facteur d'air f est appliquée à la chambre de combustion. A titre de variante, la tuyère principale à col sonique assurant une fonction de régulation de pression aval présente un col dont la section de passage est variable et définie par la position d'une ogive mobile disposée à l'intérieur du corps de la tuyère et déplaçable en translation selon l'axe de la tuyère par rapport audit col, et un capteur de position est utilisé pour détecter les déplacements et la position de l'ogive mobile et fournir aux moyens de calcul et d'affichage une information concernant la position longitudinale de cette ogive. - Dans ce cas, seul est constant le débit de matière énergétique dans le circuit dérivé. Toutefois, le repérage de l'emplacement de l'ogive permet de connaître la valeur du coefficient K représentant le quotient du débit du circuit dérivé par rapport au débit du circuit principal. Avantageusement, le circuit de dérivation présente des portions de section réduite créant une localisation des pertes de charges. Dans ce cas, de préférence, la conduite principale est munie d'un filtre disposé en amont de la zone de raccordement du circuit de dérivation à la conduite principale. Le circuit de dérivation peut en outre être muni d'un second filtre sans pertes de charge significatives disposé en amont de la zone de localisation des pertes de charge. Selon une caractéristique particulière avantageuse la chaîne de mesure du facteur d'air f comprend des moyens d'analyse de la teneur en oxygène des produits de combustion issus de la chambre de combustion, le dispositif de comptage du débit massique d'air comburant comprend également des moyens d'analyse de ia teneur en oxygène de l'air comburant et lesdits moyens d'analyse de teneur en oxygène sont constitués par un analyseur unique de taux d'oxygène appliqué alternativement aux conduits d'évacuation des produits de combustion et à la canalisation d'alimentation en air comburant. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue schématique d'un premier mode de réalisation de l'invention appliqué à une conduite principale débouchant sur un processus thermique dont le fonctionnement est adapté pour permettre de réaliser des mesures conformément à l'invention, - la figure 2 est une vue schématique d'un deuxième mode de réalisation de l'invention appliqué à une conduite principale débouchant dans un processus thermique, et selon lequel des mesures de puissance calorifique sont effectuées à l'aide d'un circuit dérivé spécifique, - la figure 3 est une vue schématique d'un troisième mode de réalisation de l'invention appliqué à une zone de transit d'une conduite principale de transport ou de distribution d'un combustible gazeux et selon lequel des mesures de puissance calorifique sont effectuées à l'aide d'un circuit dérivé spécifique, et - la figure 4 est une vue schématique d'une variante du mode de réalisation de la figure 3, avec la mise en oeuvre d'une tuyère sonique à col de section variable dans la conduite principale de transport ou de distribution. On rappellera tout d'abord que pour un combustible donné, et un air comburant défini par sa teneur en oxygène, il y a bien sOr correspondance biunivoque entre le pouvoir calorifique Pc et le volume de l'air théorique VA nécessaire à la combustion stoechiométrique de l'unité de masse selon la formule suivante: VA/PC = C (1) o C est une constante. Par ailleurs, il est à observer que ce rapport VA/PC varie peu avec la nature du combustible, notamment dans le cas des gaz naturels. A titre d'exemple, les gaz naturels susceptibles de transiter par le réseau de distribution de Gaz de France présentent un rapport VA/PC stable à 2 pour mille près. La présente invention prend en compte la stabilité de ce rapport et permet de réaliser des mesures de puissance calorifique de façon plus simple que selon les procédés connus. Pour cela, conformément au procédé selon l'invention, on met en oeuvre une combustion complète définie par son taux d'aération ou facteur d'air f, f étant défini comme le rapport du volume d'air effectivement utilisé va au volume d'air VA nécessaire à la combustion stoechiométrique: f = va/VA (2). Dans ce cas, le comptage de la puissance calorifique Pu peut être issu de la seule mesure de débit massique d'air comburant. On rappelle que la puissance calorifique Pu est définie de la façon suivante: Pu = Qc. Pc (3) o Qc est le débit massique du combustible et Pc est le pouvoir calorifique. Il ressort de la combinaison des équations (1) à (3) que Pu = Qc va/(f.C) (4) Or Qc.va représente le débit massique d'air Qair effecti- vement utilisé ou air comburant associé au débit Qc, de sorte que l'équation (5) devient: Pu = QAir- 1/(f.C) (5) Dans la mesure o le facteur d'air f est maintenu constant par une régulation, la mesure du débit massique d'air comburant Qair permet de déduire directement, par un simple coefficient de proportionnalité, la valeur de la puissance calorifique. On notera alors que la valeur de f peut être choisie quelconque, bien qu'il soit avantageux de choisir une valeur du facteur d'air f égale à 1 ou voisine de 1. Dans le cas o le facteur d'air f ne fait pas l'objet d'une régulation, celui-ci se trouve susceptible de varier notamment à l'inverse des variations du pouvoir comburivore VA du combustible considéré. Pour déterminer la valeur de la puissance calorifique, il est alors nécessaire de mesurer le débit massique d'air qair' et le facteur d'air f, par exemple à l'aide d'une analyse de la teneur en oxygène résiduel dans les produits de la combustion. La précision obtenue sur la valeur de la puissance calorifique Pu est celle observée sur la mesure du débit univoque d'air QA augmentée d'un facteur de l'ordre de 3 à 7 pour mille pour un gaz tel que le gaz "H" distribué par Gaz de France. Le facteur de 7 pour mille tient compte de la précision attendue dans le cas la régulation du facteur d'air. Selon l'invention, on réalise ainsi des mesures de puissance calorifique avec une précision qui ne dépend que de celle d'un dispositif de comptage de débit d'air, à laquelle on ajoute une incertitude de seulement quelques pour mille. Au contraire, selon les procédés classiques imposant la mesure d'un débit massique de combustible ainsi qu'une mesure de pouvoir calorifique, si la précision sur la mesure du débit massique de combustible peut être de l'ordre de grandeur de celle d'une mesure de débit massique d'air, une incertitude sur l'évaluation du pouvoir calorifique de quelques pour mille, nécessite des moyens de mesure le plus souvent dissuasifs. Le procédé selon l'invention permet donc de généraliser les mesures de puissance calorifique avec une précision comparable aux meilleurs procédés de laboratoire, tout en autorisant des mesures en continu. Différents modes de réalisation de l'invention seront maintenant décrits de façon plus détaillée en référence aux figures 1 à 4. La figure 1 se rapporte à un mode de réalisation dans lequel une conduite principale 1 de géométrie fixe débouche à l'extrémité d'un réseau sur une enceinte 10 mettant en oeuvre un processus thermique. La conduite principale 1 est parcourue par un débit de fluide combustible Qgaz qui peut être un fluide gazeux mais pourrait également être un fluide liquide tel que du fuel. Le courant de matière énergétique combustible parcourant la conduite 1 Il sert à l'alimentation d'un brûleur 2 qui est également alimenté par une ouverture 31 en air comburant introduit dans une enceinte 30 à partir d'une conduite 3 d'amenée d'air comburant. Une chaîne 4 de régulation de facteur d'air est associée au processus thermique de l'enceinte 10 et comporte un capteur 41 permettant la commande d'un volet 40 de réglage du facteur d'air f. Le capteur 41, utilisé dans le cas o le facteur d'air est régulé, peut être constitué par exemple par une sonde à détection de seuil, qui peut être avantageusement une sonde au zirconium, et qui peut présenter une précision de l'ordre de 3 à 5 pour mille. Comme indiqué plus haut, la chaîne 4 de régulation de facteur d'air n'est pas absolument indispensable. Si la chaine 4 de régulation n'existe pas, celle-ci est remplacée par une chaîne de mesure 4' (représentée en traits mixtes sur la figure 1) qui transmet au dispositif de calcul 60 la valeur du facteur d'air f obtenue après analyse de l'oxygène résiduel dans les produits de la combustion complète, à l'aide d'un capteur 41 qui n'est alors plus à détection de seuil mais présente une plage de mesure étendue. Un dispositif 6 de mesure du débit massique d'air comburant Qair introduit par la conduite 3 fournit une valeur mesurée du débit massique d'air qui est appliquée à un dispositif de calcul et d'affichage ou d'enregistrement de la puissance calorifique Pu qui ne dépend du débit massique d'air mesuré par le compteur 6 que par un facteur constant connu. Le dispositif 60 peut comprendre en outre des circuits d'intégration dans le temps des valeurs de puissance calorifique calculées pour délivrer en sortie des valeurs de quantité d'énergie. Le dispositif 6 de mesure de débit massique d'air comprend pour plus de précision des capteurs de mesure de température, de pression, d'hygrométrie et le cas échéant de teneur en oxygène. La connaissance de ces divers paramètres permet de déterminer avec précision en fonction du volume d'air ayant parcouru le compteur 6 par unité de temps le débit massique d'air. Toutefois, on notera que dans ce cas, le compteur 6 de mesure du débit massique d'air doit être dimensionné de façon à prendre en compte l'ensemble du débit d'air comburant -circulant dans la canalisation 3, lequel débit d'air peut être relativement important. On a représenté sur la figure 2 un second mode de réalisation dans lequel un comptage de débit massique d'air en vue de déterminer une puissance calorifique est effectué en bout de réseau sur une conduite principale 1 à géométrie fixe débouchant sur un processus thermique dans une enceinte 10 pouvant présenter des contraintes spécifiques propres au processus. Ainsi, dans le cas du mode de réalisation de la figure 2, on n'effectue pas de mesure de débit d'air sur la conduite principale 3 d'alimentation en air comburant du processus thermique dans la chambre de combustion principale 10, et on n'impose pas non plus de contraintes de réglage sur le processus thermique dans la chambre de combustion principale 10. Le mode de réalisation de la figure 2 permet ainsi de déterminer la valeur d'une puissance calorifique sans agir sur le processus thermique principal. Pour cela, un circuit dérivé 101 permet de prélever en une zone 8 située en aval du dispositif 7 de réglage de débit de fluide combustible Qgaz' une fraction qgaz constante et très faible du débit principal de fluide combustible Qgaz afin d'alimenter à travers des canalisations de géométrie fixe une chambre de combustion annexe 110. Une conduite 111 permet de réaliser un équilibrage des pressions entre la chambre de combustion 10 du processus thermique principal et la chambre de combustion 110 du circuit dérivé et une chaîne 104 de régulation du facteur d'air ou 104' de mesure du facteur d'air est associée à la chambre de combustion annexe 110. La chaîne de régulation de facteur d'air 104 comprend une sonde 141 et un organe 140 de modulation de la quantité d'air comburant appliquée à la chambre de combustion 110 par la canalisation 103 débouchant dans une zone 130 voisine de l'extrémité de la canalisation dérivée 101. La chaîne 104 de régulation de facteur d'air peut être analogue à la chaîne de régulation 4 de la figure 1. La chaine 104' d'analyse du facteur d'air f, quand elle existe, est analogue à la chaîne de mesure 4' de la figure 1 et fournit à partir d'un moyen de mesure 141 situé au niveau de la chambre de combustion 110, des informations au dispositif de calcul 160 (ligne entraits mixtes sur la figure 2). Dans le cas o le circuit de combustion dérivé fait l'objet d'une régulation de facteur d'air f, on notera qu'il est envisageable d'asservir mécaniquement le débit d'air du circuit principal 3 au débit d'air du circuit dérivé 103. Le compteur de débit d'air 106 et le cas échéant la chaîne 104' d'analyse du facteur d'air f livrent leurs informations à un dispositif 160 de calcul de la puissance calorifique et d'affichage ou d'enregistrement, voire d'intégration de cette valeur calculée. Par ailleurs, comme dans le cas de la figure 1, le dispositif de mesure de débit d'air 106 comprend avantageusement des capteurs de pression, température, hygrométrie et le cas échéant taux d'oxygène afin de déterminer un débit massique de façon précise. Dans la présente description on considère que l'on applique par la canalisation 103 un débit d'air comburant dont la valeur est déterminée par le dispositif de mesure 106, mais l'invention prend naturellement en compte également le cas o l'on appliquerait par la canalisation 103 de l'oxygène pur. Dans la mesure o la conduite principale 1 et le circuit de dérivation 101 sont à géométrie fixe, le débit Qd de fluide combustible appliqué au brûleur 2 par la conduite principale I en aval de la zone 8 est proportionnel au débit de combustible circulant dans la canalisation de dérivation 101. La puissance calorifique distribuée i travers la conduite principale 1 reste ainsi proportionnelle au débit massique d'air qair mesurée par le dispositif de mesure 106. Compte tenu du fait que la pression dans la zone 8 de la conduite principale 1 o prend naissance la canalisation de dérivation 101 est plus élevée que la pression dans la chambre de combustion annexe 110, une zone Z2 de la canalisation de dérivation 101 correspond de préférence à une zone de pertes de charge localisées du circuit dérivé, ce qui peut permettre un étalonnage en laboratoire du circuit dérivé. La chambre de combustion contrôlée annexe 110 peut être réalisée de diverses manières et peut notamment être du type à combustion catalytique. Le dispositif 106 de mesure de débit massique d'air comburant peut comprendre divers composants qui sont eux mêmes classiques. Il est ainsi possible d'utiliser une pompe volumétrique basse pression, par exemple à crémaillère, pour produire et mesurer le débit de fluide gazeux. Le dispositif représenté sur la figure 2 est applicable au cas d'un fluide combustible gazeux tel que du gaz naturel par exemple mais également au cas d'un fluide combustible constitué par un liquide tel que des hydrocarbures. Le dispositif de mesure de puissance calorifique représenté sur la figure 3 est appliqué à une conduite principale 1 de transport en transit d'un courant gazeux de matière combustible vers une zone aval d'utilisation à pression P2 variable. Le mode de réalisation de la figure 3 peut ainsi être appliqué à un poste de livraison de fluide combustible du transporteur au distributeur ou du distributeur à son client et permet de déterminer la puissance calorifique d'un fluide gazeux. Dans ce cas, le dispositif de mesure comprend également un circuit dérivé 101 analogue au circuit dérivé de la figure 2, afin de prélever un débit de gaz qgaz très inférieur au débit initial Qgaz' Dans le cas d'une conduite principale 1 de transport ou de distribution d'un fluide gazeux correspondant à une zone de transit, la géométrie ou les coefficients de débit du réseau aval varient constamment en fonction notamment du positionnement de divers éléments de robinetterie gérés par les utilisateurs et clients. Dans ce cas, le coefficient K correspondant au rapport entre le débit principal de gaz Qgaz dans la conduite principale 1 et la fraction de débit de gaz qgaz prélevée dans la canalisation de dérivation est variable. Le mode de réalisation de la figure 3 permet de remédier à ce problème et présente diverses dispositions particulières qui permettent de s'affranchir des variations de la pression aval P2 et par suite de maintenir un rapport constant entre le débit gazeux qgaz prélevé dans le circuit 101 de dérivation et le débit pricipal Qgaz circulant dans la conduite principale 1. Dans le mode de réalisation de la figure 3, une tuyère sonique 20 a été disposée dans la conduite principale 1 pour définir un tronçon de conduite amont Il et un tronçon de conduite aval 12. La tuyère sonique convergente divergente 20 comporte un col 21 de section fixe et détermine un débit de gaz Qd dans la conduite principale 1 qui est indépendant de la pression aval P2 et ne dépend que de la pression amont P1, de la section du col 21 de la tuyère 20 et bien sûr des caractéristiques du fluide (densité, viscosité,...). Le circuit de dérivation 101 comprend lui-même une tuyère à col sonique et le circuit dérivé 101 est raccordé à la conduite principale 1 immédiatement en amont de la tuyère 20 placée sur le circuit principal, dans une zone 8 du tronçon amont 11 de la conduite principale 1. Le circuit de dérivation 101 comprend au voisinage de la zone 8 de raccordement à la conduite principale 1 un robinet 81 à passage direct ne donnant pas lieu à des pertes de charge- signifi- catives et peut aussi-comporter un filtre 109 également à pertes de charge non significatives. Le circuit dérivé 101 est à géométrie fixe et comporte une zone Z3 à localisation des pertes de charge, dans laquelle est disposée la tuyère 120 à col fixe. Le circuit dérivé 101 débouche dans une chambre de combustion annexe 110 qui peut être par exemple du type à combustion catalytique, à laquelle est associée une chaîne 104 de régulation de facteur d'air ou 104' de mesure du facteur d'air et qui est équipée d'une conduite 103 d'alimentation d'air comburant sur laquelle est disposé un dispositif 106 de mesure de débit massique d'air qair associé a un dispositif de calcul et d'affichage 160. Un filtre 9 sans pertes de charge significatives peut également être disposé sur la conduite principale 1 en amont de la zone 8 dans laquelle prend naissance le circuit de dérivation 101. Avec le dispositif de mesure représenté sur la figure 3, il est possible de déterminer une puissance calorifique avec une grande précision à partir de la mesure de débit d'air effectuée par le dispositif de mesure 106, sous réserve de disposer d'une chaîne 104 de régulation ou 104' de mesure de facteur d'air précise et de déterminer également avec précision le rapport des sections de la tuyère principale 20 et de la tuyère secondaire 120. Le rapport de ces sections peut être déterminélors du montage ou peut être déterminé par étalonnage du circuit principal et du circuit dérivé. La présence d'un robinet 81 permet de réaliserl'étalonnage du circuit dérivé d'une façon commode. On notera que la mesure du débit d'air qair à l'aide du dispositif 106 porte sur une valeur relativement peu variable dès lors que le raccordement du circuit dérivé 101 est effectuée en une zone 8 ou la pression P1 dans la conduite principale est rela- tivement stable. Ceci permet un meilleur choix du calibre du compteur de débit massique d'air et donc une précision optimale. La chambre de combustion annexe 110, la chaîne 104, 104' de régulation ou d'analyse de facteur d'air et le dispositif de mesure de débit massique d'air 106 ainsi que le dispositif de calcul et traitement des données fournies par le dispositif de mesure 106 sont semblables aux dispositifs correspondants représentés sur la figure 2 et ne seront donc pas décrits une nouvelle fois. La figure 4 montre une variante de réalisation du dispositif de mesure de la figure 3. Dans le cas de la figure 4, la tuyère principale 20 disposée dans le conduite principale 1 est de type sonique mais présente un col 21 à section variable du fait de la présence d'une ogive 22 disposée axialement à l'intérieur du corps 23 de la tuyère 20. Dans ce cas, la tuyère sonique à col variable 20 peut présenter une fonction de régulation de la pression aval P2 et peut également constituer un compteur du débit de fluide combustible gazeux par courant de la conduite principale 1. Le circuit dérivé 101 est, comme dans le cas du mode de réalisation de la figure 3, raccordé à la conduite principale 1 dans une zone 8 située en amont de la tuyère 20 du circuit principal 1. Dans la mesure o la section du col de la tuyère 20 est variable en fonction de la position de l'ogive mobile 22 selon l'axe de la tuyère, le rapport entre le débit de gaz dans la conduite principale 1 et le débit de gaz dérivé dans le circuit de dérivation 101 est fonction de la position de l'ogive 22. Par suite, le coefficient de proportionalité entre la valeur du débit d'air comburant mesuré par le dispositif de mesure 106 et la puissance calorifique distribuée dans la conduite principale 1 est lui-même dépendant de la position de l'ogive mobile 22. La position de l'ogive 22 peut toutefois être déterminée avec précision en permanence par exemple à l'aide d'un organe de repérage 24 solidaire de l'ogive 22. En effectuant un étalonnage préalable, il est facile de déterminer l'évolution du coefficient de proportion- nalitéet ainsi de déterminer la puissance calorifique distribuée, à partir du débit d'air mesuré, et du repérage de la position 1 de l'ogive 22 selon l'axe de la tuyère 20. Le mode de réalisation de la figure 4 permet ainsi de combiner un dispositif de mesure calorifique avec un régulateur compteur tel que par exemple celui qui est décrit dans le brevet français 2 341 131. Dans le cas des modes de réalisation des figures 2, 3 et 4, il est bien sûr aussi possible d'utiliser divers dispositifs, par exemple de type pneumatique, pour maintenir constant, o mesurer en permanence, le coefficient K de répartition du débit Qgaz du fludie combustible entre la branche principale de la conduite 1 et le circuit dérivé 101 prenant naissance dans la zone 8 de la conduite principale 1. En particulier, si l'on dispose d'un dispositif de mesure de comptage du débit massique du gaz Qgaz dans la conduite principale 1, il est possible de déterminer le facteur K de proportionnalité entre le débit Qgaz et le débit dérivé qgaz en effectuant une mesure du débit de gaz dérivé qgaz. Cette mesure du débit de gaz dérivé qgaz peut être effectuée de manière préférentielle soit grâce à la mise en oeuvre d'une tuyère à col fixe, notamment si l'on dispose d'un point de raccordement à pression régulée, soit en fin de circuit dérivé 101, immédiatement avant la combustion contrôlée dans la chambre 110, pour bénéficier des avantages du point de vue de la précision, des coûts et d'un comptage dans les conditions proches de l'ambiance. Dans le cas de l'utilisation d'un circuit dérivé, on procède à une localisation et une répartition des pertes de charge du circuit dérivé pour permettre le cas échéant un étalonnage des deux circuits principal et dérivé pris séparément et un dimension- nement et un fonctionnement optimisés de la tuyère 120 placée dans le circuit dérivé 101. On notera qu'un circuit dérivé unique 101 pourrait être associé à plusieurs circuits pricipaux de transport de fluide combustible présentant des calibres différents et donc équipés de tuyères de calibres différents, sous réserve que chacune des conduites principales de calibres différents soient équipées d'un robinet automatique à passage direct n'introduisant pas de perte de charges significatives et permettant un raccordement par alternance aux divers tronçons de conduites de calibres différents. Ceci peut notamment permettre d'accroître la précision des mesures de puissance calorifique en choisissant à chaque fois le calibre le plus approprié. On notera que dans-tous les modes de réalisation qui viennent d'être décrits les débits massiques d'air mesurés par le dispositif de mesure 6 ou 106 sont mesurés dans des conditions proches des conditions ambiantes ce qui est particulièrement avantageux, du fait notamment qu'il est possible de disposer de nombreux matériels pouvant s'adapter aux diverses conditions de mesure. REVENDICATIONS 1. Procédé de mesurage de la puissance calorifique véhiculée par un courant notamment gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite (1), caractérisé en ce que pour déterminer le pouvoir calorifique de la matière combustible, on provoque la combustion d'au moins une fraction (qgaz) connue du débit massique (Qgaz) de la matière combustible, on mesure le facteur d'air (f) s'appliquant à la combustion, on mesure le débit massique (qair) d'air comburant et on déduit la puissance calorifique (Pu) de la matière, de la mesure du débit massique (qair) d'air comburant et de la mesure du facteur d'air (f). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour mesurer le facteur d'air (f), on procède à une analyse des produits de combustion de la combustion complète avec excès d'air, à la limite stoechiométrique, de ladite fraction (qgaz) connue du débit massique (Q gaz) de la matière énergétique combustible véhiculée. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que pour mesurer le débit massique (qair) d'air comburant, on définit et on vérifie de façon ponctuelle le débit volumétrique d'air comburant fixé à une valeur prédéterminée, et on mesure de façon régulière ou permanente les grandeurs correspondant à des facteurs correctifs tels que la température, la pression, l'hygrométrie pour déterminer avec précision le débit massique (qair) d'air comburant à partir dudit débit volumétrique. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que pour mesurer avec plus de précision la puissance calorifique (Pu), et notamment le facteur d'air (f), on contrôle et on mesure de façon ponctuelle ou périodique la teneur en oxygène de l'air comburant. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on détecte en permanence les variations du facteur d'air (f) par rapport à une valeur de consigne donnée (fo), on régule la combustion en taux d'aération de manière à maintenir le facteur d'air (f) constant et égal à ladite valeur de consigne (fo), et on déduit la puissance calorifique (Pu) de la matière de la mesure du débit massique (qair) d'air comburant et de ladite valeur de consigne (fo). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, appliqué à un courant de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale (1) à l'extrémité d'un réseau pour alimenter en combustible gazeux un processus thermique, caractérisé en ce que l'on vérifie que le processus thermique implique une combustion complète, on mesure le facteur d'air (f) du processus thermique, on mesure le débit massique (Qair) de l'ensemble de l'air comburant appliqué audit processus thermique et on déduit la puissance calorifique de la matière de la mesure du facteur d'air (f) et de la mesure du débit massique d'air comburant. 7. Procédé selon la revendication 5, appliqué à un courant de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale (1) à l'extrémité d'un réseau pour alimenter en combus- tible gazeux un processus thermique, caractérisé en ce que l'on vérifie que le processus thermique implique une combustion complète, on régule le processus thermique de manière à maintenir le facteur d'air (f) constant, on mesure le débit massique (Qair) de l'ensemble de l'air comburant appliqué audit processus thermique et on déduit la puissance calorifique (Pu) de la matière, de la mesure du débit massique (Qair) d'air comburant. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 i 4, appliqué à un courant gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale (1) à l'extrémité d'un réseau pour alimenter en combustible un processus thermique principal, caractérisé en ce que l'on prélève en amont du processus thermique principal, mais en aval de tout dispositif (7) de réglage du débit du courant de matière combustible dans la conduite principale (1) une faible fraction connue (qgaz) du débit massique (Qgaz) de la matière combustible circulant dans la conduite principale, en ce que ladite faible fraction connue (qgaz) est soumise à une combustion annexe complète distincte du processus thermique principal, mais s'effectuant à une pression identique i celle du processus thermique, en ce que l'on mesure en permanence le facteur d'air (f) de la combustion annexe et en ce qu'on mesure le débit massique (qair) de l'air comburant annexe appliqué pour permettre la combustion annexe. 9. Procédé selon la revendication 5, appliqué à un courant gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale (1) à l'extrémité d'un réseau pour alimenter en combustible un processus thermique principal, caractérisé en ce que l'on prélève en amont du processus thermique principal, mais en aval de tout dispositif (7) de réglage du débit du courant de matière combustible dans la conduite principale (1) une faible fraction connue (q gaz) du débit massique (Q gaz) de la matière combustible circulant dans la conduite principale, en ce que ladite faible fraction connue (q gaz) est soumise à une combustion annexe complète distincte du processus thermique principal, mais s'effectuant à une pression identique à celle du processus thermique, en ce que l'on régule la combustion annexe de manière à maintenir le facteur d'air (f) constant et égal à une valeur de consigne (fo) et en ce qu'on mesure le débit massique (q air) de l'air comburant annexe appliqué pour permettre la combustion annexe. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, appliqué à un courant gazeux de matière énergétique combustible circulant en transit dans une conduite principale (1), caractérisé en ce que l'on dispose dans la conduite principale (1) des premiers moyens (20) pour maintenir dans une zone de la conduite (1), un débit massique (Qgaz) de gaz indépendant de la pression régnant dans la conduite en aval de ladite zone, en ce que l'on prélève dans ladite zone de la conduite principale une faible fraction connue (qgaz) du débit massique de matière combustible circulant dans la conduite principale, en ce que l'on dispose dans le circuit dérivé de prélèvement de ladite faible fraction (qgaz) de débit massique de matière combustible des seconds moyens (120) pour maintenir dans le circuit dérivé un débit massique (qgaz) correspondant à ladite faible fraction connue et indépendant de la pression régnant à lasortie du circuit dérivé, en ce que ladite faible fraction connue (qgaz) est soumise à une combustion complète, en ce que l'on mesure en permanence le facteur d'air (f) de la combustion complète et en ce qu'on mesure le débit massique (qair) de l'air comburant appliqué pour permettre ladite combustion complète. 11. Procédé selon la revendication 5, appliqué à un courant gazeux de matière énergétique combustible circulant en transit dans une conduite principale (1), caractérisé en ce que l'on dispose dans la conduite principale (1) des premiers moyens (20) pour maintenir dans une zone de la conduite (1), un débit massique (Qgaz) de gaz indépendant de la pression régnant dans la conduite en aval de ladite zone, en ce que l'on prélève dans ladite zone de la conduite principale une faible fraction connue (qgaz) du débit massique de matière combustible circulant dans la conduite principale, en ce que l'on dispose dans le circuit dérivé de prélèvement de ladite faible fraction (qgaz) de débit massique de matière combustible des seconds moyens (120) pour maintenir dans le circuit dérivé un débit massique (qgaz) correspondant à ladite faible fraction connue et indépendant de la pression régnant à la sortie du circuit dérivé, en ce que ladite faible fraction connue (qgaz) est soumise à une combustion complète en ce que l'on régule la combustion complète de manière à maintenir le facteur d'air (f) constant et égal à une valeur de consigne (fo) et en ce qu'on mesure le débit massique (qair) de l'air comburant appliqué pour permettre ladite combustion complète. 12. Dispositif de mesure de la puissance calorifique véhiculée par un courant notamment gazeux de matière énergétique combustible circulant dans une conduite principale (1), caractérisé de ce qu'il comprend une chambre de combustion (10; ) pour provoquer la combustion d'au moins une fraction (q gaz) connue du débit massique (Qgaz) de la matière combustible cir- culant dans la conduite (1), une chaîne (4,4';104,104') de mesure du facteur d'air (f) appliqué à ladite chambre de combustion (10; )ou de régulation de la combustion dans ladite chambre de combustion (10; 110) pour maintenir un facteur d'air (f) constant, un dispositif (6; 106) de comptage du débit massique (qair) d'air comburant appliqué à ladite chambre de combustion (10; 110) et des moyens de calcul et d'affichage ou d'enregistrement (60;160) reliés audit dispositif de comptage (6; 106) et i ladite chaîne (4, 4'; 104, 104') de mesure ou de régulation du facteur d'air (f) pour déterminer et afficher ou enregistrer la valeur de la puissance calorifique (Pu) de la matière circulant dans ladite conduite principale (1) à partir des informations de débit massique (qair) d'air comburant délivrées par ledit dispositif de comptage (6; 106) et de facteur d'air (f) délivrées par ladite chaine (4, 4'; 104, 104') de mesure ou de régulation. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que la chambre de combustion (10) est située à la sortie de la conduite principale (1) de géométrie fixe pour provoquer la combustion de la totalité du débit massique (Q gaz) de la matière combustible circulant dans la conduite. 14. Dispositif selon la revendication 12, appliqué à une conduite principale (1) de géométrie fixe située à l'extrémité d'un réseau et servant à l'alimentation d'un processus thermique principal comprenant une chambre de combustion principale (10), caractérisé en ce qu'il comprend un circuit (101) à géométrie fixe de dérivation d'une faible fraction (qgaz) connue et constante du débit massique (Qgaz) du courant de fluide circulant dans la conduite principale (1), pour appliquer ladite faible fraction (qgaz) à une chambre de combustion contrôlée annexe (110), en ce que le circuit (101) de dérivation prend naissance dans une zone (8) de la conduite principale (1) située en amont de la chambre de combustion principale (10) mais en aval de tout dispositif (7) de réglage du débit du courant de fluide dans la conduite principale (1), en ce que la chambre de combustion annexe (110) est alimentée en air comburant par une canalisation (103) sur laquelle est monté le dispositif (106) de comptage de débit massique d'air (qair) auquel sont reliés les moyens de calcul et d'affichage (160), en ce que ladite chaîne (104, 104') de mesure ou de régulation du facteur d'air (f) est appliquée à la chambre de combustion annexe et en ce que la chambre de combustion annexe (110) et la chambre de combustion principale (10) sont reliées par une conduite d'équilibrage de pression (111). 15. Dispositif selon la revendication 12, appliqué i une conduite principale (1) de transportou de distribution en transit d'un courant gazeux de matière combustible vers une zone aval d'utilisation à pression variable, caractérisé en ce qu'il comprend une tuyère principale (20) i col sonique disposée dans la conduite principale (1), et un circuit (101) de dérivation d'une faible fraction (qgaz) connue de débit massique (Qgaz) du courant gazeux circulant dans la conduite gaz principale (1), pour appliquer ladite faible fraction (qgaz) à une chambre de combustion contrôlée (110), en ce que le circuit (101) de dérivation prend naissance dans une zone (8) de la conduite principale (1) située en amont de la tuyère principale (20) et comporte une tuyère secondaire (102) à col sonique, en ce que la chambre de combustion (110) du circuit de dérivation est alimentée en air comburant par une canalisation (103) sur laquelle est monté le dispositif (106) de comptage de débit massique d'air (qair) auquel sont reliés les moyens de calcul et d'affichage (160), et en ce que ladite chaine (104, 104')de mesure ou de régulation du facteur d'air (f) est appliquée à la chambre de combustion (110). 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que la tuyère principale (20) à col sonique assurant une fonction de régulation de pression aval présente un col dont la section de passage est variable et définie par la position d'une ogive mobile (22) disposée à l'intérieur du corps de la tuyère (22) et déplaçable en translation selon l'axe de la tuyère par rapport audit col, et en ce qu'un capteur de position (24) est utilisé pour détecter les déplacements et la position de l'ogive mobile (22) et fournir aux moyens de calcul et d'affichage (160) une information concernant la position longitudinale de cette ogive (22). 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que le circuit de dérivation (101) présente des portions de section réduite créant une localisation des pertes de charges (zone Z2 ou Z3). 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que la conduite principale (1) est munie d'un filtre (9) disposé en amont de la zone (8) de raccordement du circuit de dérivation (101) à la conduite principale (1). 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que le circuit de dérivation (101) est muni d'un second filtre (109) sans pertes de charge significatives disposé en amont de la zone (Z3) de localisation des pertes de charge. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que le circuit de dérivation (101) est équipé d'un robinet à passage direct (81) disposé à l'entrée dudit circuit (101). 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que la chambre de combustion contrôlée (110) est du type à combustion catalytique. 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 21, caractérisé en ce que le dispositif (6; 106) de comptage de débit massique d'air comprend une pompe volumétrique basse pression. 23. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 22, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de détection des variations du facteur d'air de combustion comprenant une sonde à seuil pour la mesure de l'oxygène résiduel dans les produits de combustion. 24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 23, caractérisé en ce que le dispositif (6; 106) de comptage du débit massique d'air comburant comprend des moyens de mesure de volume, de température, de pression et d'hygrométrie de l'air comburant appliqué à la chambre de combustion (10; 110). 25. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 21, caractérisé en ce que la chaîne (4'; 104') de mesure du facteur d'air (f) comprend des moyens d'analyse de la teneur en oxygène des produits de combustion issus de la chambre de combustion (10; ). 26. Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que le dispositif (6; 106) de comptage du débit massique d'air comburant comprend également des moyens d'analyse de la teneur en oxygène de l'air comburant et en ce que lesdits moyens d'analyse de teneur en oxygène sont constitués par un analyseur unique de taux d'oxygène appliqué alternativement aux conduits d'évacuation des produits de combustion et à la canalisation (3; 103) d'alimentation en air comburant. 27. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 26, caractérisé en ce que les moyens de calcul et d'affichage ou d'enregistrement (60; 160) reliés au dispositif de comptage (6; 106) et à la chaîne (4, 4'; 104, 104') de mesure ou de régulation du facteur d'air (f) comprennent des circuits d'intégration dans le temps des valeurs de puissance calorifique calculées pour délivrer en sortie des valeurs de quantité d'énergie.