Brevet FR2629134A1 — publié le 19890929

La présente invention concerne des moyens et pro- cédés pour le refroidissement de structures dans un moteur à turbine à gaz, et plus spécialement, un procédé et un moyen perfectionnés de refroidissement qu'on peut utiliser dans la chambre de combustion d'un moteur à turbine à gaz pour réduire l'émission de ses gaz d'échappement. Les moteurs à turbine à gaz des avions commerciaux doivent satisfaire certaines conditions relatives aux fumées et émissions qui sont imposées par les règlements fédéraux américains. Par exemple, la Federal Aviation Administration (FAA) impose des règlements qui limitent la quantité des hydrocarbures non brûlés émis, y compris sous forme de fumées et de vapeurs. En outre, l'International Civil Aeronautics Organization (ICAO) impose également des limites à l'émission des gaz dont les hydrocarbures non brûlés, les oxydes d'azote et l'oxyde de carbone. La technique antérieure dispose.de divers moyens pour réduire l'émission des gaz d'échappement des moteurs à turbine à gaz, dont des carburateurs améliorés de manière à mélanger plus pleinement et à atomiser le carburant et l'air afin d'obtenir une combustion plus complète. On sait qu'on --2 2 9--3 2- obtiendra des hydrocarbures non brûlés dans le cas o le processus de combustion, ou réaction, se produit à une tem- pérature inférieure à environ 815 C, alors que la combus- tion complète des hydrocarbures a lieu à des températures de réaction supérieures à environ 1 100 C, les températures de réaction comprises entre ces deux valeurs se traduisant par des quantités variables d'hydrocarbures non brûlés. Cependant, le processus de combustion développe des températures tellement élevées dans la chambre de com- bustion d'un moteur à turbine à gaz que, sauf à refroidir convenablement la chambre, les alliages métalliques clas- siques utilisés dans sa fabrication seront soumis à de sévères contraintes thermiques. Par conséquent, les moteurs classiques à turbine à gaz emploient des moyens pour refroi- dir par film fluide la garniture de la chambre de combustion afin de la protéger contre les gaz de combustion à tempéra- ture élevée. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique 3 978 662 décrit plusieurs moyens pour assurer le refroidissement effectif par film fluide de la garniture d'une chambre de combustion. Le fluide de refroidissement utilisé pour le refroidissement par film dans un moteur à turbine à gaz est de l'air refoulé par un compresseur qui a généralement une température d'environ 535 C. L'utilisation d.'une couche limite à basse tempéra- ture, ou film, d'air de refroidissement sur toute la surface intérieure de la garniture d'une chambre de combustion four- nit un refroidissement effectif de cette garniture soumise aux gaz chauds de combustion. Cependant, comme la tempéra- ture de la couche limite est approximativement celle de l'air de refroidissement, laquelle est sensiblement infé- rieure à environ 815 C, il y aura refroidissement du mélange air/carburant se trouvant contre la couche limite pendant le fonctionnement. Etant donné que la combustion du mélange air/carburant refroidi le long de la couche limite d'air de refroidissement se produira par conséquent à des - 3 - températures inférieures à environ 815 C, il y aura produc- tion d'hydrocarbures non brûlés et d'oxyde de carbone. En fonction du modèle particulier de moteur à tur- bine à gaz, ces hydrocarbures non brûlés ainsi que l'oxyde de carbone, peuvent ou non satisfaire les exigences en matière d'émission des gaz d'échappement. Cependant, dans un modèle particulier de moteur à turbine à gaz actuellement fabriqué par la demanderesse, la FAA et l'ICAO ont imposé des conditions restrictives pour les émissions de gaz, nécessitant un changement de la construction afin de réduire l'émission des hydrocarbures non brûlés et de l'oxyde de carbone. Dans la mesure o le moteur est un moteur de pro- duction courante, il s'est avéré souhaitable d'apporter le minimum de changements dans le cadre d'une restriction impo- sée par une conception pré-existante de moteur à turbine à gaz. En conséquence, la présente invention a pour objet une chambre de combustion perfectionnée pour moteur à tur- bine à gaz. La présente invention a encore pour objet une chambre de combustion perfectionnée permettant de réduire l'émission des gaz d'échappement. La présente invention a aussi pour objet une chambre de combustion perfectionnée qui permet de réduire le refroidissement du mélange air/carburant. La présente invention a encore pour objet un moyen perfectionné de refroidissement d'un élément de paroi. La présente invention a pour autre objet une chambre de combustion comportant un moyen perfectionné pour refroidir sa garniture et permettre une augmentation de la température des gaz de combustion aux endroits immédiatement contigus à la surface de la garniture en regard des gaz de combustion. La présente invention a encore pour objet une chambre de combustion comportant un moyen perfectionné pour - 4 le refroidissement d'une partie de sa garniture afin de per- mettre l'élimination du refroidissement par film fluide de cette partie de la garniture de manière à réduire le refroi- dissement du mélange air/carburant et diminuer l'émission des gaz d'échappement. La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif pour améliorer le refroidissement d'une paroi dans un moteur à turbine à gaz. Le procédé et le dispositif permettent le refroidissement d'une paroi non perforée par rupture, par exemple d'une garniture de chambre de combus- tion, afin d'en améliorer le refroidissement. Le refroidis- sement par rupture est effectué par une structure permettant de canaliser un fluide de refroidissement sous forme de jet dans la direction de la surface extérieure de la paroi non perforée, le jet ayant un moment suffisant pour rompre une couche limite du fluide de refroidissement qui se forme sur la surface extérieure de la paroi pour permettre la venue en contact du jet avec cette surface extérieure afin de la refroidir plus efficacement. Dans un mode de réalisation de la présente inven- tion donné à titre d'exemple, la paroi refroidie par rupture est une partie amont de la chambre de combustion du moteur à turbine à gaz, et la surface intérieure de la garniture de la chambre de combustion en regard des gaz de combustion est caractérisée par le fait qu'elle ne comporte pas une couche limite d'air de refroidissement par film fluide afin de réduire le refroidissement des gaz de combustion et diminuer l'émission des gaz d'échappement. La description qui a suivre se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement: Figure 1, une vue en coupe d'une chambre de com- bustion d'un moteur à turbine à gaz selon un mode de réali- sation de la présente invention; Figure 2, une vue en plan d'une partie du premier panneau représenté en figure 1, prise le long de la ligne - 5 2-2 Figure 3, une vue en coupe d'une partie à grande échelle d'un premier panneau de garniture de la chambre de combustion illustrée en figure 1 en conformité avec un mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la ligne 3-3 de la figure 2; Figure 4, une vue en bout, en partie en coupe, du premier panneau représenté en figure 3, prise le long de la ligne 4-4; Figure 5, une vue schématique, en partie en coupe, de l'un des orifices d'entrée représentés en figure 3, illustrant une jupe pour faire tourner l'écoulement en conformité avec un mode de réalisation de la présente inven- tion; Figure 6, une vue en perspective, en partie en coupe, d'une aube creuse de moteur à turbine à gaz, compre- nant une paroi concave refroidie par rupture selon un autre mode de réalisation de la présente invention. En figure 1, on a représenté une vue en coupe d'une chambre de combustion annulaire 10 d'un moteur à tur- bine à gaz, disposée concentriquement autour de l'axe 12 du moteur. En amont de la chambre de combustion 10 se trouve un compresseur classique (non représenté) qui fournit de l'air comprimé 14, ou air de refroidissement, à la chambre de combustion 10. La chambre de combustion 10 comprend une garniture annulaire extérieure 16 ayant une surface extérieure 18 en regard d'une enveloppe annulaire 20, en étant espacée de celle-ci, de manière à définir entre elles un premier pas- sage annulaire 22 pour la réception d'une partie du fluide de refroidissement 14. La chambre de combustion 10 comprend également une garniture annulaire intérieure 24 présentant une surface extérieure 26 espacée d'une enveloppe intérieure 28, en étant espacée de celle-ci, afin de définir entre elles un second passage annulaire 30 pour la réception d'une -6- partie du fluide de refroidissement 14. La garniture inté- rieure 24 est espacée de la garniture extérieure 16 pour définir entre elles une zone de combustion 32. La garniture extérieure 16 et la garniture intérieure 24 comprennent des surfaces intérieures en regard 34 et 36, respectivement, qui délimitent la zone de combustion 32. Les garnitures inté- rieure et extérieure 24, 16 sont en matériau métallique classique, tel que le matériau qu'on trouve dans le commerce sous le nom d'Hastelloy X. La chambre de combustion 10 comporte également un dôme annulaire 38 fixé aux extrémités amont 40 et 42 de la garniture extérieure 16 et de la garniture intérieure 24, respectivement. La chambre de combustion 10 comporte aussi une multitude de carburateurs 44 espacés circonférentielle- ment les uns des autres, et disposés dans le dôme 38, chacun d'entre eux comprenant un injecteur classique 46 de carbu- rant, à soufflage d'air, à basse pression, et un dispositif classique contrarotatif 48 provoquant des tourbillons. Le carburant 50 est. déchargé par l'injecteur 46 pour entrer dans le dispositif 48 et être mélangé à l'air 14 afin de créer un mélange d'air/carburant 52, qui est refoulé par l'orifice de sortie 54 de chaque carburateur 44 pour entrer dans la zone de combustion 32 afin d'être soumis à une com- bustion, ou réaction, et générer des gaz 56 de combustion, ou d'échappement. Les gaz d'échappement 56 traversent la chambre de combustion 10 en suivant généralement son axe longitudinal et sont déchargés par un orifice de sortie 60 de la chambre, d'o ils sont canalisés vers une turbine (non représentée). Chacune des garnitures extérieure et intérieure 16 et 24 comporte une multitude de panneaux réunis les uns aux autres en série qui comprennent un premier panneau 62 s'étendant vers l'aval du dôme 38 suivi, successivement, d'un second panneau 64 et d'un troisième panneau 66. Aux intersections des premier, second et troisième panneaux 62, -7- 64 et 66 des garnitures et au côté aval du troisième panneau 66 sont disposés des noyaux classiques 68 de refroidissement par film fluide, chacun comprenant généralement une poche en forme de U dirigée vers l'arrière ayant une ouverture dans sa base pour décharger l'air 14. Les noyaux de refroidisse- ment 68 permettent de canaliser l'air de refroidissement 14 à partir des ouvertures sous forme d'une pellicule en aval d'une couche limite qui longe les surfaces intérieures 34 et 36 des garnitures pour en assurer le refroidissement. Dans la mesure o l'air de refroidissement 70 est sensiblement plus froid que les gaz de combustion 56, le refroidissement du mélange 52 air/carburant par la pellicule se traduit par des hydrocarbures non brûlés et la forma- tion d'oxyde de carbone. Dans le but de réduire l'émission de ces gaz d'échappement, on a apporté des modifications à la chambre classique de combustion à refroidissement par film fluide pour augmenter la température de la couche limite le long des surfaces intérieures 34 et 36 du premier panneau 62 de la garniture, réduire le refroidissement du mélange air/carburant 52 et diminuer l'émission des gaz d'échappement. On a étudié et construit une modification de manière à avoir un refroidissement réduit, minimum, par film fluide le long du premier panneau 62. Cependant, des essais ont montré que le film de refroidissement était trop fin et instable et que la température de la garniture augmentait jusqu'à une valeur anormalement élevée. Une autre modifica- tion construite et testée a permis d'éliminer le refroidis- sement par film fluide le long du premier panneau 62 de la garniture et de compter pour le refroidissement, au contraire, sur l'emploi des techniques classiques de refroi- dissement par impact. On a obtenu le refroidissement par impact en plaçant une paroi extérieure à une certaine dis- tance du premier panneau 62, paroi qui comprenait un nombre relativement élevé de petits trous classiques permettant le - 8- refroidissement par impact. Cependant, les résultats des deux modifications apportées à la conception du refroidisse- ment par impact ont montré qu'aucune d'entre elles ne don- nait satisfaction pour obtenir un refroidissement convenable -du premier panneau 62 sans faire appel à un refroidissement par film fluide. L'art antérieur reconnaît qu'un courant transver- sal dans une structure classique refroidie par impact réduit notablement l'efficacité du refroidissement. Dans un refroi- dissement classique par impact utilisant des rangées de trous espacés axialement pour créer le choc, l'écoulement de l'air de refroidissement provenant des trous forme une couche limite d'air de refroidissement sur la surface exté- rieure de la garniture et, l'on pense que la couche limite reçoit un nouvel apport d'énergie et/ou augmente l'épaisseur avec le fluide de refroidissement déchargé par les trous contigus et par chaque rangée successive de trous. Il en résulte que la capacité effective du transfert de chaleur est limitée par la propre capacité de la couche limite d'air ainsi formée. On a découvert qu'au lieu d'utiliser un nombre relativement élevé de trous de refroidissement relativement petits, c'est-à-dire en augmentant la densité des ouvertures de ce type, dans le but d'accroître le coefficient de trans- fert de chaleur du fluide de refroidissement, l'emploi d'un nombre réduit d'ouvertures relativement grandes peut se tra- duire par une augmentation sensible du coefficient de trans- fert de la chaleur pour le refroidissement de la garniture. On a découvert un procédé et une structure de refroidissement d'une paroi permettant d'obtenir une augmen- tation du transfert de la chaleur à partir de celle-ci. On y parvient avec un procédé de refroidissement par "rupture" d'une paroi non perforée, o le fJuide de refroidissement est canalisé sous forme de jet dans la direction de la sur- face extérieure de la paroi, le jet ayant un moment suffi- sant pour provoquer la rupture, c'est-à-dire pour pénétrer -9- la couche limite du fluide de refroidissement qui est formée sur la surface de la paroi extérieure, le jet étant en contact avec cette surface. Dans ce procédé, le jet d'air de refroidissement n'est pas simplement en contact avec la couche limite elle-même et se fond pas avec celle-ci, mais rompt la couche limite pour être directement en contact avec la surface extérieure de la paroi. En figure 3, on a représenté plus particulièrement le premier panneau 62 de la garniture extérieure 16, étant entendu que la garniture intérieure 24 comporte également un panneau 62 pratiquement identique, mais inversé. Le premier panneau 62 est une structure refroidie par rupture qui com- porte une paroi intérieure 72 non perforée, ou première paroi, s'étendant à partir du dôme 38, à l'extrémité amont 40 de la garniture, jusqu'au second panneau 64. La paroi intérieure 72 présente une surface intérieure 74 qui est en regard de la zone de combustion 32, et une surface exté- rieure opposée 76, ou première surface. Le premier panneau 62 comporte en outre une paroi arrière 78 s'étendant vers l'extérieur de la paroi intérieure 72 à son extrémité arrière. Une paroi extérieure 80, ou seconde paroi, est espacée de la paroi intérieure 72 et est fixée de manière appropriée à son extrémité arrière à la paroi 78 et à son extrémité amont à la paroi intérieure 72 même pour définir entre elles une chambre fermée 82. La paroi extérieure 80 comporte une multitude d'orifices d'admission, ou simplement orifices d'entrée, 84 qui sont en regard de la surface exté- rieure 76. La paroi arrière 78 comprend une multitude d'ouvertures de sortie 86, espacées circonférentiellement les unes des autres, pour décharger le fluide de refroidis- sement 14 à partir de la chambre 82. Le premier panneau 62 de la garniture comporte en outre un moyen pour canaliser le fluide de refroidissement 14 à partir de chacun des orifices d'entrée 84 sous forme de jet 88 (c'est-à-dire de jets 88a, 88b, 88c) traversant la - 10 - chambre 82 pour rompre une couche limite d'air 90 qui se forme le long de la surface extéri'eure 76 de manière à être en contact direct avec cette surface. Le moyen de canalisa- tion comporte, entre autres choses, les orifices d'entrée et de sortie 84 et 86 qui sont dimensionnés et positionnés de façon que le moment (la masse multipliée par la vitesse) du jet 88 de fluide de refroidissement traversant les orifices d'entrée 84 soit suffisant pour rompre la couche limite 90 et de venir en contact avec la surface extérieure 76. Pour faciliter le changement de sens du fluide de refroidissement 14, c'est-à-dire pour qu'il passe d'une direction généralement longitudinale et prenne la direction de l'intérieur, celle-ci étant oblique par rapport à la paroi extérieure, une jupe annulaire 92 provoquant le virage de l'écoulement, comme cela est illustré en figure 5, est de préférence fixée à chaque orifice d'entrée 84 ou est en une pièce avec lui. La jupe 92 s'étend de préférence au dessous de la paroi extérieure 80 sur une distance minimum corres- pondant à environ deux épaisseurs de paroi de manière à pro- voquer un virage effectif de l'air de refroidissement 14 et à diriger les jets 88. Dans un mode de réalisation de la présente invention qu'on a construit et testé, les jupes 92 permettaient de diriger les jets 88 vers la paroi intérieure 72 suivant un angle A dont la valeur mesurée s'élevait à environ 75 . La figure 3 montre que, pendant le fonctionnement de la chambre de combustion 10, le fluide de refroidissement 14 aux orifices d'entrée 84 se trouve à une pression sta- tique P1, qui représente la pression de refoulement du com- presseur. La pression statique du fluide de refroidissement 14 dans la chambre 82 au droit de l'orifice de sortie 86 est égale à P2. La pression statique du fluide de refroidisse- ment 14 dans les noyaux de refroidissement 68 en aval de l'orifice de sortie 86 est égale à P3, qui représente la pression statique à l'admission de la turbine. La chute 2629 134 - 1 1 - totale de pression, P1 - P3, qu'on désignera par P13, est une valeur donnée et est contrôlée par le cycle du moteur. Selon une autre caractéristique de la présente invention, une première chute de pression P1 - P2, qu'on désignera P12' est rendue de manière prédéterminée supé- rieure à une seconde chute de pression P2 - P3, qu'on désigne par P23, pour aider au refroidissement par rupture de la paroi intérieure 72. Comme la chute totale de pression statique P13 est une valeur donnée, on peut dimensionner les orifices d'entrée 84 et les orifices de sortie 86 de façon que la première chute de pression P12 ait une valeur maximum et la seconde chute de pression P23 ait une valeur minimum de manière à assurer que tous les jets 88 rompent la couche limite 90. On peut atteindre cet objectif en augmentant sim- plement la surface de passage des orifices de sortie 86 à une valeur aussi élevée que possible dans les limites phy- siques qu'imposent les noyaux de refroidissement 68 tout en fournissant un refroidissement effectif par film fluide à partir des orifices de sortie 86 le long de la surface inté- rieure 34 du second panneau 64 de la garniture se trouvant en aval du premier panneau 62. A des fins de comparaison, dans une structure classique refroidie par impact, la chute de la pression sta- tique dans les trous d'impact est en général à peu près égal à la chute de la pression- statique dans les trous des ori- fices de sortie qui alimentent les noyaux classiques de refroidissement par film fluide. Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention tel qu'il est illustré en figures 2 et 3, les ori- fices d'entrée 84 comportent une première rangée, amont, de premières ouvertures d'entrée 84a espacées circonférentiel- lement les unes des autres, une seconde rangée de secondes ouvertures d'entrée 84b espacées circonférentiellement les unes des autres et disposées longitudinalement en aval des premières ouvertures d'entrée 84a et suivies, tour à tour, - 12 - par une troisième rangée de troisièmes ouvertures d'entrée arrière 84c espacées circonférentiellement les unes des autres. Chacune des ouvertures d'entrée 84a, 84b et 84c pré- sentent une surface d'écoulement A1, A2, A3, respectivement, et est espacée perpendiculairement de la surface extérieure 76 d'une distance H1, H2 et H3, respectivement. Un premier jet 88a de fluide de refroidissement 14 est produit par le premier orifice d'entrée 84a pour venir en contact avec une première partie 76a, amont, de la sur- face extérieure 76 et forme la couche limite 90, qui pré- sente un certain moment et a une épaisseur T1, et peut s'écouler vers l'aval en passant sur une seconde partie 76b de la surface extérieure 76, laquelle est en regard du second orifice d'entrée 84b. La surface d'écoulement A2 du second orifice d'entrée 84b ainsi que le moment d'un second jet 88b produit par le second orifice d'entrée 84b sont choisis de manière prédéterminée par rapport à l'épaisseur T1 et au moment de la couche limite 90 de manière à assurer que le second jet 88b provoque la rupture de la couche limite 90 afin de venir en contact avec la seconde partie 76b de la surface extérieure. D'une façon similaire, la surface d'écoulement A3 du troisième orifice d'entrée 84c et le moment d'un troi- sième jet 88c produit par ce troisième orifice 84c sont choisis de façon prédéterminée par rapport au moment et à l'épaisseur T2 de la couche limite 90, laquelle s'écoule au dessus de la troisième partie 76c de la surface extérieure pour assurer que le troisième jet 88c provoque la rupture de la couche et vient en contact avec la surface extérieure 76. La couche limite 90 augmente d'épaisseur dans la direction aval, car il y a accumulation de la quantité du fluide de refroidissement 14 à partir des orifices d'entrée 84. Par conséquent, l'épaisseur T3 est supérieure à l'épaisseur T2 et cette dernière est à son tour plus grande que T1. Bien que chacun des orifices d'entrée 84a, 84b, et -2629134 - 13 - 84c puisse être construit spécialement pour obtenir un refroidissement maximum par rupture avec une quantité mini- mum du fluide 14 afin de rompre les épaisseurs respectives de la couche limite 90, on peut choisir, afin de faciliter la fabrication, des orifices d'entrée 84a, 84b et 84c de valeur uniforme de manière à obtenir un refroidissement effectif par rupture. Le nombre de rangées des orifices d'entrée 84 est limité par l'aptitudes des jets à pénétrer la couche limite 90. Un nombre trop élevé de rangées d'orifices d'entrée 84 se traduira par une couche limite 90 ne pouvant être péné- trée par les jets 88, ce qui réduit sensiblement l'aptitude au refroidissement et le coefficient de transfert de la cha- leur de la structure. Pour la chambre de combustion du moteur à turbine à gaz donnée à titre d'exemple qu'on a réellement construite et essayée, il semble que le nombre optimum de rangées d'orifices d'entrée 84 soit limité à un maximum de trois. De manière à minimiser la résistance et l'épaisseur de la couche limite 90 et obtenir un refroidis- sement plus uniforme de la paroi intérieure 72, on préfère que les seconds orifices d'entrée 84b soient placés circon- férentiellement entre les premiers orifices 84a et les troi- sièmes orifices 84c, comme cela est illustré en-figure 3. Dans la mesure o chaque jet 88 effectue le refroidissement d'une zone de la surface extérieure 76 de la paroi intérieure, on espace les orifices d'entrée 84 les uns des autres d'une manière prédéterminée pour que les surfaces de refroidissement des jets 88 se chevauchent afin d'obtenir une température généralement uniforme de la surface 76. Dans un mode de réalisation préféré qu'on a construit et testé, les orifices d'entrée 84 avaient un dia- mètre uniforme de 3 mm et étaient espacés les uns des autres de 7 mm dans la direction longitudinale entre rangées et de 19 mm dans la direction circonférentielle. Les hauteurs H1 - 14 - H2 et H3 étaient de 6 mm, 7,5 mm et 9 mm, respectivement. La pression statique totale P13 était d'environ 0,1 MPa et la première chute de pression P12 était d'environ 0,07 MPa et la seconde chute de pression P23 d'environ 0,02 MPa. D'après les enseignements précédents, on peut déterminer de la manière classique les paramètres particu- liers d'étude pour obtenir le refroidissement par rupture. Par exemple, on peut utiliser l'équation suivante: h = Nuk/D (1) o h est le coefficient de transfert de chaleur de la surface extérieure 76 au droit de chaque rangée d'orifices d'entrée 84, Nu le nombre classique de Nusselt qui est fonction des dimensions, de l'espacement et du pas des orifices d'entrée 84 et de l'angle A des jets 88, k la conductivité thermique du fluide de refroidissement 14 et D le diamètre des orifices d'entrée 84. Nu = CRe m Pr 1/3 (H/D)0,091 (2) dans laquelle le paramètre supplémentaire C est une constante, m une variable, Re le nombre classique de Reynolds, Pr le nombre classique de Prandtl qui est sensi- blement constant pour le fluide de refroidissement 14 à une température donnée, et H la hauteur H1, H2 ou H3 des ori- fices d'entrée 84. On détermine de la manière classique les paramètres C et m à partir de résultats empiriques obtenus pour des applications particulières, et ceux-ci sont fonc- tion de l'épaisseur et du moment de la couche limite 90. Re = YVD/^M (3) o le paramètre supplémentaire Y est la densité du fluide de refroidissement 14, V la vitesse du jet 88 et L le coefficient absolu de viscosité du fluide de refroidissement 14. V = W/ s Ae (4) o le paramètre supplémentaire W est le débit mas- sique du fluide de refroidissement 14 dans chaque rangée des orifices d'entrée 84, et Ae la surface effective classique - 15 - de chaque rangée des orifices 84 (par exemple A1, A2, A W = (Ae/Aet)Wt (5) o le paramètre supplémentaire Aet est la somme des surfaces effectives de toutes les rangées d'orifices d'entrée et Wt le débit massique total. Wt = V (P1 - P3) 2. Aeo (6) o le paramètre supplémentaire Aeo est la surface d'écoulement effective globale des orifices d'entrée.84 et des orifices de sortie 86. 1 1 1 (7) = +(7 A 2 A 2 A 2 eo et ed o le paramètre supplémentaire Aed est la somme des surfaces effectives des orifices de sortie 86. On peut utiliser ces équations pour déterminer le coefficient h de transfert de la chaleur dû à chaque rangée des jets 88 sur la base des paramètres précédents. On uti- lise une technique par itération pour faire varier les para- mètres d'étude afin d'obtenir un coefficient de transfert de chaleur h qui soit supérieur à celui qu'on obtiendrait pour un refroidissement classique par impact. Par exemple, un coefficient h de transfert de cha- leur d'environ 3 400 W/m2o- C est typique d'un refroidisse- ment classique par impact. Par contraste, on a obtenu un coefficient h d'environ 5 100/ Wm2- C pour le mode de réali- sation préféré de refroidissement par rupture qu'on a illus- tré en figure 3. Cela représente pratiquement une améliora- tion de 50 %. On peut encore faire ressortir l'avantage important qu'offre le refroidissement par rupture en faisant une comparaison avec le refroidissement classique par film fluide d'une surface arrière d'une garniture non perforée, donnant un coefficient typique de transfert de la chaleur d'environ 1 700/ Wm2- C seulement. On peut apprécier la limite du nombre des rangées des orifices d'entrée 84 à partir de l'équation suivante: h moy = Ke -c(N-1) (8) *- 16 -293 o h moy est le coefficient moyen de transfert de la chaleur dû à une rangée particulière, K et c sont des constantes, et N est le nombre total de rangées des orifices d'entrée 84. Pour une rangée d'orifices d'entrée, K serait égal au coefficient moyen de transfert de la chaleur pour cette rangée. ht = h moy. (1-c(N-1)) (9) o le paramètre supplémentaire ht est le coeffi- cient moyen de transfert de la chaleur dû à tous les ori- fices 84. Par conséquent, le nombre de rangées N des ori- fices d'admission 84 augmentant, le coefficient moyen ht dû à tous les orifices d'entrée diminue. Les équations 8 et 9 représentent l'effet de l'augmentation de l'épaisseur de la couche limite 90. Lorsqu'on utilise un nombre relativement élevé de rangées N, on perd l'effet de refroidissement par rupture, et se rapproche d'une structure classique refroidie par impact. Comme on l'a indiqué ci-dessus, dans un mode de réalisation de la présente invention, on a trouvé qu'il était efficace d'utiliser trois rangées d'orifices 84 pour obtenir le refroidissement par rupture. Comme illustré en figures 3 et 4, la paroi inté- rieure 72 est espacée du second panneau 64 de la garniture et chevauche celui-ci pour définir le noyau de refroidisse- ment 68, lequel comporte l'extrémité en aval de la paroi intérieure 72, une partie de la paroi arrière 78 comportant les orifices de sortie 88, et une partie en amont du second panneau 64. Le fluide de refroidissement 14 est déchargé de la chambre 82 par l'intermédiaire des orifices de sortie 86 et est amené par les noyaux 68 à s'écouler sous forme de la couche limite 70 de l'air de refroidissement le long de la surface intérieure 34 de la garniture extérieure 16 selon une manière bien connue. La structure refroidie par rupture, c'est-à-dire le premier panneau 62 de la garniture comme cela est sensi- 2629134- blement illustré en figure 3, a fait l'objet d'essais et on a trouvé qu'elle était efficace pour obtenir pour la paroi intérieure 72 des températures suffisamment basses en dissi- pant la chaleur dégagée par cette paroi, le flux de chaleur ayant un débit de 1 460 kWh, car on n'utilisa aucun refroi- dissement par film fluide sur le côté combustion de la paroi. Cela constitue une augmentation importante du flux par rapport à celui d'environ 490 kWh qu'on rencontre géné- ralement dans une garniture classique ayant un refroidisse- ment principalement par film fluide de la surface de la gar- niture en regard de la zone de combustion. Dans la mesure o le flux de chaleur élevé dans le premier panneau 62 est effectivement dissipé par le refroi- dissement par rupture, la chambre de combustion 10 peut fonctionner sans refroidissement par film fluide de la sur- face intérieure de ce panneau, d'o l'augmentation de la température du mélange airIcarburant 52 le long de la paroi intérieure 72 et la réduction de l'émission des gaz d'échappement. Dans un mode de réalisation ayant fait l'objet d'essais, on a fait effectivement fonctionner la surface intérieure à une température d'environ 810 C sans qu'il soit nécessaire de procéder à son refroidissement par film fluide. Pour réduire encore l'émission des hydrocarbures non brûlés et de l'oxyde. de carbone, un mode,préféré de l'invention comprend en outre un revêtement 94 formant bar- rière thermique sur la totalité de la surface intérieure 74 de la paroi 72. Le revêtement 94 est classique, et on a uti- lisé un revêtement comportant 8 % d'yttrium-zircone dans le mode de réalisation préféré avec une épaisseur d'environ 0,2 mm. Avec le revêtement 94, le flux de chaleur dans la paroi intérieure 72 fut réduit jusqu'à environ 980 kWh. En utili- sant le revêtement 94, sa surface qui était en regard de la zone de combustion 32 fut soumis à une température d'environ 1 035 C dans le mode de réalisation préféré qu'on a essayé, - 18 - et, à cette température, on a réduit très sensiblement les hydrocarbures non brûlés et l'oxyde de carbone de sorte que la chambre de combustion 10 put satisfaire les conditions les plus sévères émises récemment par la FAA et l'ICAO sur l'émission des gaz. Le premier panneau 62 de la garniture, refroidi par rupture, est utilisé seulement pour constituer la garni- ture se trouvant immédiatement en aval du dôme 38 pour plu- sieurs raisons. Bien que le panneau 62 présente un coeffi- cient élevé de transfert de la chaleur, il existe un diffé- rentiel de température relativement élevé entre la surface intérieure 74 et la surface extérieure 76. Les gradients de température élevés sont généralement fâcheux car ils peu- vent raccourcir la durée de vie utile d'une structure. En outre, dans la mesure o la. combustion se produit principa- lement dans la zone 32 au voisinage immédiat de la partie en aval du dôme 38 et en général à l'intérieur du premier pan- neau 62, on a trouvé que le refroidissement par rupture du premier panneau 62 n'était efficace que pour réduire conve- nablement l'émission des gaz d'échappement dans le but de satisfaire les conditions FAA et ICAO. En conséquence, les second et troisième panneaux 64 et 66 restent fondamentale- ment inchangés par rapport à leur conception d'origine et classique du refroidissement par film fluide. Comme le premier panneau 62 fonctionne sans qu'il y ait refroidissement par film fluide de la surface inté- rieure afin de réduire l'émission des gaz d'échappement, on a constaté que le refroidissement classique, comprenant le refroidissement par impact, n'était pas convenable pour refroidir effectivement la paroi non perforée d'une garni- ture. On a également constaté que seul le refroidissement par rupture de la présente invention était effectif pour refroidir convenablement la paroi intérieure 72 non perfo- rée. Bien qu'on ait conçu la présente invention pour -2 9-2629134 - 19 - réduire l'émission des gaz d'échappement d'une chambre de combustion, il est clair que le refroidissement meilleur qu'on peut obtenir avec la structure de refroidissement par rupture qu'on vient de décrire peut également être employé dans d'autres structures qu'on doit refroidir. Par exemple, en figure 6 on a représenté une aube creuse 96 d'un rotor de moteur à turbine à gaz qui est traversé par le fluide de refroidissement 14. L'aube 96 comporte une paroi extérieure concave non perforée, ou première paroi 98, ayant une pre- mière surface intérieure 100 et une seconde surface exté- rieure 102 sur laquelle s'écoulent les gaz de combustion. Une seconde paroi 104, ou élément rapporté, est disposé dans l'aube 96 et est espacé de la surface intérieure 100 pour définir une chambre 106. L'élément rapporté 104 comporte trois rangées espacées axialement, chaque rangée comportant une multitude d'orifices d'entrée 108 espacés radialement les uns des autres. L'aube 96 comporte une multitude d'orifices de sortie 110 sur le bord de fuite, espacés radialement les uns des autres, qui déchargent le fluide de refroidissement à partir de la chambre 106. L'élément rap- porté 104, la paroi concave 98, les orifices d'entrée 108 et les orifices de sortie 110 sont généralement semblables à la structure de refroidissement par rupture qu'on a représentée en figure 2. Les orifices d'entrée 108 et les orifices de sortie 110 sont dimensionnés et configurés de manière prédé- terminée de façon à assurer le refroidissement par rupture du côté concave 98 de l'aube 96. Alors qu'on a décrit ici ce qu'on considère comme les modes de réalisation préférés de la présente invention, des modifications apparaîtront au technicien. Par exemple, bien qu'on ait représenté seulement la première garniture 62 comme étant refroidie par rupture, une partie quelconque d'une garniture ou la totalité d'une garniture d'une chambre de combustion peut être refroidie de cette façon, en fonction des conditions particulières de - 20 - conception. Bien qu'un mode de réalisation essayé laisse suggérer que trois rangées d'orifices d'entrée 84 assurent un refroidissement optimum, la limite réelle du nombre de rangées est fonction seulement de la possibilité d'obtenir un coefficient de transfert de la chaleur plus élevé grâce au refroidissement par rupture qu'on décrit ici. - 21 - REVENDICATIONS 1. Procédé pour refroidir par rupture une paroi non perforée (72) caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à canaliser un fluide de refroidissement (14) sous forme d'un jet (88) vers une première surface (76) de la paroi, le jet présentant un moment suffisant pour rompre une couche limite (90) du fluide de refroidissement pouvant se former sur cette première surface pour venir en contact avec elle. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que: le fluide de refroidissement est canalisé sous forme d'un premier jet (88a) contre une partie amont (76a) de la première surface de la paroi et sous forme d'un second jet (88b) contre une seconde partie (76b) de cette premiere surface située en aval de la première; le premier jet provoquant une couche limite (90) du fluide de refroidissement le long de la seconde partie de la paroi, et le second jet rompant la couche limite pour venir en contact avec la première surface de la seconde par- tie. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la première surface est une surface extérieure(76) et le fluide de refroidissement, après venue en contact avec la surface extérieure de la paroi, est canalisé en aval sous forme d'un film de fluide de refroidissement (70) le long de la surface intérieure d'une seconde paroi (64) disposée en aval de la paroi refroidie par rupture. - 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les premier et second jets du fluide de refroidis- sement (88a, 88b) sont canalisés à partir de premiers et seconds orifices d'entrée (84a, 84b), respectivement, dans une seconde paroi espacés de la paroi refroidie par rupture, - 22 - et le fluide de refroidissement par film peut s'écouler à partir d'un orifice de sortie (86) ménagé dans une paroi arrière (78) reliée à la paroi non perforée refroidie par rupture, et une première chute de pression peut être pro- duite dans les orifices d'entrée et une seconde chute de pression peut l'être dans les orifices de sortie, la pre- mière chute de pression étant supérieure à la seconde. 5. Structure refroidie par rupture, caractérisée en ce qu'elle comprend: une première paroi non perforée (72) ayant une première surface (76); une seconde paroi (80) espacée de la première paroi et réunie à celle-ci de manière à définir une chambre fermée (82), la seconde paroi comportant une multitude d'orifices d'entrée (84) en regard de la première surface de la première paroi afin de canaliser un fluide de refroidis- sement (88) pour le faire entrer dans la chambre, la chambre comportant une multitude d'orifices de sortie (86) pour décharger le fluide de refroidissement, un moyen pour canaliser le fluide de refroidisse- ment provenant de chacun des orifices d'entrée à travers la chambre de manière à rompre une couche limite (90) du fluide de refroidissement pouvant se former le long de la première surface de la première paroi pour venir en contact avec cette première surface afin d'en provoquer le refroidisse- ment par rupture. 6. Structure selon la revendication 5, caractéri- sée en ce que le moyen de canalisation comprend le fait que les orifices d'entrée (84) et les orifices de sortie (86) sont dimensionnés et positionnés de façon que le moment du fluide de refroidissement pouvant s'écouler à travers les orifices d'entrée soit. suffisant pour rompre la couche limite du fluide de refroidissement pouvant se former sur la première surface de la première paroi. - 23 - 7. Structure selon la revendication 6, caractéri- sée en ce qu'une première chute de pression peut être pro- duite dans les orifices d'entrée et une seconde chute de pression dans les orifices de sortie, la première chute de pression étant supérieure à la seconde. 8. Structure selon la revendication 7, caractéri- sée en ce que les première et seconde chutes de pression sont égales à une chute totale de pression et en ce que les orifices d'entrée et les orifices de sortie sont dimension- nés de manière que la première chute de pression représente une valeur maximum et la seconde chute de pression une valeur minimum de manière à renforcer le refroidissement par rupture de la première paroi. 9. Structure selon la revendication 8, caractéri- sée en ce que les orifices d'entrée et les orifices de sor- tie sont dimensionnés de manière à obtenir un refroidisse- ment renforcé par rupture de la première paroi tout en conférant un refroidissement effectif par film fluide (70) à partir des orifices de sortie (86) le long de la surface intérieure (68) d'une seconde paroi disposée en aval de la paroi intérieure refroidie par rupture. 10. Structure selon la revendication 6, caractéri- sée en ce que les orifices d'entrée comprennent une première rangée de premiers orifices (84a) espacés circonférentielle- ment les uns des autres et une seconde rangée, de seconds orifices d'entrée (84b) espacés circonférentiellement les uns des autres, disposés longitudinalement en aval des pre- miers orifices d'entrée, et en ce qu'un premier jet (88a) de fluide de refroidissement peut être produit par chacun des premiers orifices d'entrée pour venir en contact avec une première partie (76a) de la première surface de la première paroi et former une couche limite (90) de fluide de refroi- dissement, ayant un certain moment et une certaine épais- seur, qui peut s'écouler vers l'aval sur une seconde partie (76b) de la première surface de la première paroi en regard - 24- des seconds orifices d'entrée, et en ce que chacun des seconds orifices d'entrée a une certaine surface d'écoulement (A2) et un second jet (88b) ayant un certain moment peut s'écouler à partir de chacun d'eux, la surface des seconds orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédéterminée par rapport à l'épaisseur (T1) et au moment de la couche limite pour avoir l'assurance que le second jet rompt la couche limite et vient en contact avec la première surface de la première paroi. 11. Structure selon la revendication 10, caracté- risée en ce qu'elle comprend une troisième rangée d'une mul- titude de troisièmes orifices d'entrée (84c) espacés circon- férentiellement les uns des autres et disposés en aval de la seconde rangée, chacun des troisième orifices d'entrée ayant une certaine surface d'écoulement (A3) et un troisième jet (88c) ayant un certain moment peut s'écouler à partir de ceux-ci dans la direction d'une troisième partie (76c) de la première surface de la première paroi; la surface d'écoulement des second orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédé- terminée par rapport à l'épaisseur (T2) et au moment de la couche limite pouvant s'écouler sur la seconde partie de la première surface de la première paroi pour avoir l'assurance que le second jet rompt la couche limite et vient en contact avec la première surface de la première paroi; la surface d'écoulement des troisième orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédé- terminée par rapport à l'épaisseur (T3) et au moment de la couche limite pouvant s'écouler sur la troisième partie de la première surface de la première paroi pour avoir l'assurance que le troisième jet rompt la couche limite et vient en contact avec la première surface de la première paroi. 12. Structure selon la revendication 11, caracté- risée en ce que la seconde paroi (80) ne comporte pas plus - 25 - de trois rangées d'orifices d'entrée (84) 13. Structure selon la revendication 11, caracté- risée en ce que les seconds orifices d'entrée (84b) sont espacés circonférentiellement tant des premiers orifices d'entrée (84a) que des troisièmes orifices d'entrée (84c). 14. Structure selon la revendication 11, caracté- risée en ce que chacun des orifices d'entrée comporte une jupe (92) pour améliorer la prise de virage du fluide de refroidissement pour le faire passer d'une direction généra- lement longitudinale, par l'intermédiaire d'une surface extérieure de la seconde paroi, à un sens dirigé vers l'intérieur, oblique par rapport à la seconde paroi, pour venir frapper la première paroi. 15. Structure selon la revendication 11, caracté- risée en ce que chacun des jets affecte une zone de refroi- dissement de la première surface (76a) de la première paroi, et en ce que les orifices d'entrée (84) sont espacés les uns des autres de façon prédéterminée pour que les surfaces de refroidissement des jets (88a...c) se chevauchent afin d'obtenir une température généralement uniforme de la pre- mière surface de la première paroi. 16. Structure selon la revendication 11, caracté- risée en ce qu'elle comprend une partie d'une chambre de combustion (10) d'un moteur à turbine à gaz, la chambre de combustion comportant une garniture intérieure (24) espacée d'une garniture extérieure (16) pour définir entre elles une zone de combustion (32), les garnitures intérieure et exté- rieure ayant des premiers panneaux (62) reliés à un dôme annulaire (38), le dôme comprenant une multitude de carbura- teurs (44) espacés circonférentiellement les uns des autres pour fournir un mélange air/carburant (52) qui peut brûler dans la zone de combustion, les garnitures intérieure et extérieure comportant en outre de seconds panneaux (64) s'étendant en aval des premiers panneaux, les premiers pan- neaux comprenant chacun la structure refroidie par rupture - 26 - o la première paroi est une paroi intérieure et la seconde paroi est une paroi extérieure et les parois intérieures définissent une partie de la zone de combustion et les. ori- fices de sortie déchargent le fluide de refroidissement sous forme d'un film longeant les surfaces intérieures des seconds panneaux pour en provoquer le refroidissement par film fluide. 17. Structure selon la revendication 16, caracté- risée en ce que les parois intérieures comprennent des sur- faces intérieures (34, 36) en regard. de la zone de combus- tion qui sont soumises à un échauffement par rayonnement et convection à partir de la zone de combustion, et la chambre de combustion est caractérisée par le fait qu'elle ne com- porte aucun refroidissement par film fluide des surfaces intérieures de la paroi intérieure pour réduire l'émission des hydrocarbures non brûlés et de l'oxyde de carbone. 18. Structure selon la revendication 17, caracté- risée en ce que les surfaces intérieures de la paroi inté- rieure comprennent un revêtement (94) formant barrière ther- mique pour réduire encore l'émission des hydrocarbures non brûlés et de l'oxyde de carbone. 19. Structure selon la revendication 6, caractéri- sée en ce qu'elle comprend une partie d'une aube (96) de moteur à turbine à gaz o la première paroi non perforée (98) est une partie d'une paroi extérieure de l'aube et la seconde paroi est un élément rapporté (104) disposée à l'intérieur de l'aube. 20. Structure selon la revendication 19, caracté- risée en ce que les orifices de sortie (110) de la chambre (106) comprennent une multitude d'orifices disposés dans le bord de fuite de l'aube. 21. Structure selon la revendication 20, caracté- risée en ce que l'élément rapporté ne comporte pas plus de trois rangées d'orifices d'entrée (108). 22. Chambre de combustion (10) pour moteur à tur- - 27 - bine à gaz, caractérisée en ce qu'elle comprend: une garniture extérieure (16), une garniture intérieure (24) espacée de la garni- ture extérieure de manière à définir entre elles une zone de combustion (32), un dôme (38) relié aux extrémités amont des garni- tures intérieure et extérieure, un carburateur (44) disposé dans le dôme et com- portant un injecteur de carburant (46) et un ensemble de formation de tourbillons (48) pour fournir un mélange air/carburant (52) à partir d'un orifice- de sortie du carbu- rateur pour qu'il entre dans la zone de combustion et y brûle, chacune des garnitures intérieure et extérieure comportant une multitude de panneaux (62, 64, 66) réunis en série, comprenant un premier panneau (62) s'étendant en aval du dôme, le premier panneau comprenant: une paroi intérieure non perforée (72) ayant -une surface extérieure (76) et une paroi arrière (78) s'étendant vers l'extérieur de la paroi intérieure une paroi extérieure (80) espacée de la paroi intérieure et réunie à la paroi arrière de manière à définir une chambre fermée (82) la paroi extérieure comportant une multitude d'orifices d'entrée (84) en regard de la surface extérieure de la paroi intérieure de manière à canaliser un fluide de refroidissement (14) pour qu'il entre dans la chambre, la paroi arrière comportant une multitude d'orifices de sortie (86) pour décharger le fluide de refroidissement à partir de la chambre; un. moyen pour canaliser le fluide de refroidisse- ment à partir de chacun des orifices d'entrée à travers la chambre de manière à rompre une couche limite (90) du fluide de refroidissement pouvant se former le long de la surface - 28 - extérieure de la paroi intérieure afin de venir en contact avec cette surface extérieure et en provoquer le refroidis- sement. 23. Chambre de combustion selon la revendication 22, caractérisée en ce que les parois intérieures comportent des surfaces intérieures en regard de la zone de combustion qui sont soumises à un échauffement par rayonnement et convection à partir de la zone de combustion, et en ce que dans la chambre il n'y a aucun refroidissement par film fluide des surfaces intérieures de la paroi intérieure afin de réduire l'émission des hydrocarbures non brûlés et de l'oxyde de carbone. 24'. Chambre de combustion selon la revendication 23, caractérisée en ce que les orifices d'entrée comprennent une première rangée de premiers orifices d'entrée (84a) espacés circonférentiellement les uns des autres et une seconde rangée de seconds orifices d'entrée (84b) espacés circonférenciellement les uns des autres en aval des pre- miers orifices, et en ce qu'un premier jet (88a) du fluide de refroidissement peut être produit par chacun des premiers orifices d'entrée pour venir en contact avec une première partie (76a) de la surface extérieure de la paroi intérieure et former une couche limite (90) du fluide de refroidisse- ment, ayant à un certain moment et une certaine épaisseur, pouvant s'écouler en aval pour passer au-dessus d'une seconde partie de la surface extérieure de la paroi inté- rieure en regard des seconds orifices d'entrée, et en ce que chacun des second orifices d'entrée a une certaine surface d'écoulement et un second jet- (88b) ayant un certain moment peut s'écouler à partir de ceux-ci, la surface des second orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédéterminée par rapport à l'épaisseur et au moment de la couche limite pour avoir l'assurance que le second jet provoque la rupture de la couche limite pour venir en contact avec la surface extérieure de la paroi intérieure. - 29 - 25. Chambre de combustion selon la revendication 24, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre une troi- sième rangée d'une multitude de troisièmes orifices d'entrée (84c) espacés circonférentiellement les uns des autres en aval de la seconde rangée, chacun des troisièmes orifices d'entrée ayant une certaine surface d'écoulement (A3) et un troisième jet (88c) ayant un certain moment peut s'écouler à partir de ceux-ci dans la direction d'une troisième partie (76c) de la surface extérieure de la paroi intérieure, la surface d'écoulement des second orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédé- terminée par rapport à l'épaisseur et au moment de la couche limite pouvant s'écouler sur la seconde partie de la surface extérieure de la paroi intérieure pour avoir l'assurance que le second jet provoque la rupture de la couche limite pour venir en contact avec la surface extérieure de la paroi intérieure, la surface d'écoulement des troisième orifices d'entrée et le moment du jet étant choisis de manière prédé- terminée par rapport à l'épaisseur et au moment de la couche limite pouvant s'écouler sur la troisième partie de la sur- face extérieure de la paroi intérieure pour avoir l'assurance que le troisième jet provoque la rupture de la couche limite pour venir en contact avec la surface exté- rieure de la paroi intérieure 26. Chambre de combustion selon la revendication , caractérisée en ce que la paroi extérieure (80) ne com- porte pas plus de trois rangées d'orifices d'entrée (84). 27. Chambre de combustion selon la revendication 25, caractérisée en ce que les seconds orifices d'entrée (84b) sont espacés circonférentiellement tant des premiers orifices d'entrée (84a) que des troisièmes orifices d'entrée (84c). 28. Chambre de combustion selon la revendication 25, caractérisée en ce que chacun des orifices d'entrée com- - 30 - portent une jupe (92) pour améliorer la prise de virage du fluide de refroidissement à partir d'une direction générale- ment longitudinale vers l'aval, en passant par une surface extérieure de la paroi extérieure, vers un sens dirigé vers l'intérieur, oblique par rapport à la paroi extérieure pour frapper la paroi intérieure. 29. Chambre de combustion selon la revendication , caractérisée en ce que chacun des jets affectent une zone de refroidissement d'une surface extérieure de la paroi intérieure et en ce que les orifices d'entrée sont espacés les uns des autres de façon prédéterminée de manière que les surfaces de refroidissement des jets se chevauchent les unes les autres pour obtenir une température généralement uni- forme de la surface extérieure de la paroi intérieure. 30. Chambre de combustion selon la revendication , caractérisée en ce qu'une première chute de pression peut être produite à travers les orifices d'entrée et une seconde chute de pression à travers les orifices de sortie, la première chute. de pression étant supérieure à la seconde. 31. Chambre de combustion selon la revendication , caractérisée en ce que les première et seconde chutes de pression sont égales à la chute totale de pression, et les orifices d'entrée et les orifices de sortie sont dimension- nés de façon que la première chute de pression représente une valeur maximum et la seconde chute de pression une valeur minimum de manière à renforcer le refroidissement par rupture de la paroi intérieure tout en fournissant une valeur effective du refroidissement par film fluide à partir des orifices de sortie le long de la surface intérieure d'un second panneau de garniture (64) s'étendant en aval du pre- mier panneau (62).