Brevet FR2631510A1 — publié le 19891117

La présente invention concerne un dispositif pour refroidir des armoires de distribution électrique, comportant un évaporateur, un compresseur et un condenseur, qui sont parcourus, selon un circuit fermé, par un fluide de refroidissement et parmi lesquels l'éva- porateur est relié à l'espace intérieur de l'armoire de distribution et l'air ambiant est envoyé au condenseur par l'intermédiaire d'un filtre à air, et comportant un premier capteur de température placé à la sortie du flui- de de refroidissement du condenseur et un second capteur de température. Dans de tels dispositifs, le fluide de refroi- dissement est habituellement vaporisé, au cours du cycle, à un niveau de pression faible, à une température déterminée dépendant de la température dans l'armoire de distribution, auquel cas de la chaleur est évacuée de l'armoire de distribution devant être refroidie. Après une compression réalisée dans le compresseur, cette énergie retirée est délivrée à l'air ambiant, même lorsque la température ambiante est supérieure à ladite température, à laquelle l'évaporation s'effectue. La puissance calorifique pouvant être transmise dépend alors de la puissance du compresseur du type et de la quantité du fluide de refroidissement, de la régulation du processus et, notamment, des échangeurs de chaleur utilisés. Etant donné que le condenseur est refroidi par l'air ambiant, il faut filtrer l'air ambiant avant qu'il atteigne le condenseur, afin d'éviter un salissement de ce dernier. L'absorption de saletés par le filtre pendant le fonctionnement réduit le flux volumique de l'air ambiant circulant, ce qui conduit à une baisse de puissance de la machine frigorifique. C'est pourquoi, au bout d'un certain temps de fonctionnement, il est nécessaire de remplacer le filtre. Un état de fonctionnement correspondant, lors duquel il est nécessaire de remplacer le filtre, devrait pouvoir être indiqué. Un dispositif correspondant, dans lequel un salissement du filtre à air est indiqué, est connu par exemple d'après DE-CE 33 26 977. La température de condensation tc est mesurée par le premier capteur de température et la température ts de l'air dans l'armoire de distribution est mesurée par le second capteur de température. Cependant, à ces deux capteurs est associée, et ce d'une manière sensiblement indépendante entre les deux, une valeur de température maximale déterminée, qui est égale par exemple à 700 ou 50 C de sorte que, pour la température maximale admissible respective, un transmetteur d'anomalie, relié au capteur de température considéré, indique cet état de fonctionnement et/ou débranche le dispositif. Dans ce dispositif connu, on part du fait que pour contrôler la porosité du filtre à air, on peut utiliser la température de condensation tc du fluide de refroidissement, étant donné que cette dernière est en liaison directe avec le débit volumique de l'air nécessaire pour refroidir le condenseur, et avec la température tu de cet air. Cependant, cette relation n'est pas nette étant donné que la température de sortie du fluide de refroidissement au niveau du condenseur ou du compresseur ne représente pas un signal fiable pour le salissement du filtre à air. Pour une température d'entrée prédéterminée tu de l'air dans le condenseur ou dans le compresseur, il s'établit une température déterminée' de condensation tc, auquel cas, lorsque le débit volumique d'air diminue, la température de condensation tc augmente en dépit d'une température constante tu d'entrée de l'air. Sur le diagramme représenté sur la figure 3A annexée à la présente demande, on peut voir l'influence de la température ambiante tu et de la température ts de l'armoire de commutation sur la température de condensation tc. La droite formée de tirets pour tc = 70 C représente la tem- pérature d'ébullition du fluide de refroidissement pour une valeur de 18.105 Pa, pour laquelle le dispositif con- nu est arrêté dans tous les cas. En utilisant trois exem- ples a,b,c, on a représenté sur cette figure que l'ac- croissement de température est possible dans le cas du salissement du filtre à air, lorsque, comme cela a été mentionné, on fixe la valeur de seuil pour le salissement du filtre à air à 70 C. Dans l'exemple a, pour une température ambiante tu = 42 C et une température ts = C de l'armoire de distribution, on obtient un accroissement possible, d'une valeur a = 4, 5 K, de la température de condensation dans le cas d'un salissement du filtre à air. Dans l'exemple b, on obtient un accroissement encore plus important de température, correspondant à b = 2,5 K, pour l'état de fonctionnement tu = 40 C et tus = 20 -C. Dans le cas de l'état de fonctionnement c correspondant à tu = 41'C et ts = 50 C, on obtient un accroissement de température de c = 2 K. Etant donné que l'accroissement de température doit être considéré comme la mesure du degré de salissement, on aboutit cependant à ce que, en fonction de l'état de fonctionnement, dans un cas extrême, un cas- de perturbation est affiché même dans le cas d'un filtre à air 9, alors que dans l'autre cas, aucune perturbation de cette sorte n'est affichée, même dans le cas d'un salissement important du filtre à air. C'est pourquoi, la présente invention a pour but de réaliser un dispositif servant à refroidir des armoires de distribution électrique du type indiqué plus haut, et à l'aide duquel on détecte de façon sûre un salissement du filtre à air, qui ne garantit plus un fonctionnement parfait, et ce déjà à ce stade. Ce problème est résolu dans un dispositif ser- vant à refroidir des armoires de distribution électrique du type indiqué plus haut, grâce au fait que le second capteur de température est disposé dans la zone d'aspiration de l'air ambiant envoyé au condenseur, et que la valeur de la température du condenseur, délivrée par le premier capteur de température, et la valeur de la température ambiante délivrée par le second capteur de température sont traitées conjointement avec une valeur de la température de l'armoire ou une grandeur de la température de l'armoire. Dans le dispositif de refroidissement conforme à l'invention, prévu pour des armoires de distribution électrique, la température de condensation tc est par conséquent associée directement aussi bien à la température ambiante tu qu'à la température ts de l'armoire de distribution, ce qui garantit que l'on détecte un salissement maximal admissible du filtre à air et qu'un signal est délivré, lors d'une telle détection. Grâce à la combinaison des trois valeurs de température, on peut calculer la température de condensation tc, qui s'établit, moyennant la prédétermination de la température ts de l'armoire de distribution et de la température ambiante tu. Si le débit volumique de l'air de refroidissement diminue en raison d'un salissement du filtre, il s'établit, pour les mêmes valeurs de la température de l'air ts de l'armoire de distribution et de la température ambiante tu de l'air, une température de condensation tcv supérieure de la valeur, ctc proportionnelle au degré de salissement. A l'aide d'un traitement électronique des trois températures en tant que grandeurs d'entrée ainsi que de la valeur de réglage tc, on peut obtenir une grandeur de sortie qui indique la nécessité d'un remplacement du filtre, dans le cas o le salissement maximal admissible du filtre à air est atteint. Conformément à un exemple de réalisation de la présente invention, selon lequel la température de l'armoire est mesurée à l'aide d'un troisième capteur de température, cette mesure peut être exécutée de telle sorte que, pour ainsi dire, une dépendance tridimension- nelle des différentes températures et, par conséquent de la valeur de réglage traitée par calcul est établie, ce qui conduit à une possibilité d'indication très précise du moment o le salissement maximal admissible du filtre à air est atteint. Conformément à un exemple de réalisation pré- féré de la présente invention, selon lequel la température de l'armoire, qui doit être prise en compte, est prédéterminée en tant que grandeur formant paramètre, on obtient un dispositif simple du point de vue de la technique de régulation, permettant d'atteindre cet ob- jectif, qui ne nécessite que le traitement de deux tem- pératures, à savoir la température tu de l'air ambiant et de la température de condensation tc. Dans le cas o dans le dispositif, la grandeur formant paramètre de la température de l'armoire, qui doit être prise en compte, est obtenue à partir d'une gamme de températures, qui se situe entre les courbes caractéristiques pour des valeurs limites supérieure et inférieure constantes de la température de l'armoire, on sélectionne avantageusement une plage de températures limitée pour la température d'une armoire, qu'il faut prendre en compte. Ceci est possible étant donné que la dépendance de la température de condensation vis-à-vis de la température de l'armoire n'est pas très accusée. Par'exemple il est possible dé sélectionner, dans cette gamme, une température moyenne de l'armoire en fonction de la gamme complète de la température de condensation et de la température ambiante et de sélectionner, ensuite, la combinaison de la température de condensation et de la température ambiante. Conformément à une forme de réalisation de la présente invention, selon laquelle la grandeur de la température ts de l'armoire, qui doit être considérée, est déterminée par une courbe caractéristique de régulation, qui s'étend depuis un point d'intersection correspondant à une température minimale de condensation tc et à la température ambiante tu, pour une température maximale admissible ts de l'armoire, jusqu'à un point d'intersection correspondant à une température maximale admissible de condensation tc et à une température am- biante tu, pour une température minimale ts de l'armoire, est déterminée par tc - a. tu - b = 0, ce qui permet cependant d'obtenir avantageusement que, sur la base de la position considérée de la courbe caractéristique de régulation, des salissements plus faibles du filtre sont autorisés pour des températures plus élevées de l'armoire étant donné que le dispositif de refroidissement travaille moins dans cette gamme, tandis que, pour une température plus faible de l'armoire, des salissements plus importants du filtre à air peuvent être autorisés. Selon une autre caractéristique de l'invention, selon laquelle les paramètres de la courbe caractéristi- que de régulation sont formés à partir de la courbe caractéristique moyenne de régulation de toutes les courbes caractéristiques de régulation, déterminées pour différents dispositifs de refroidissement, y compris un dépassement admissible de température, ce qui permet de régler de la même manière des dispositifs de refroidissement possédant des puissances différentes, de sorte que l'on peut utiliser des systèmes de régulation identiques. Une autre disposition visant à accroître la sé- curité dans de tels dispositifs de refroidissement est obtenue grâce au fait que le dépassement admissible de température est plus faible au voisinage d'une tem- pérature ambiante supérieure et au voisinage d'une tem- pérature ambiante inférieure, étant donné qu'alors éga- lement seul un accroissement plus faible de la tem- pérature de condensation est autorisé dans la gamme de températures plus élevées de l'armoire de distribution. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 montre une représentation schéma- tique d'un dispositif servant à refroidir des armoires de distribution électrique; - la figure 2 représente un diagramme dans l'espace des dépendances de la température de condensation vis-à-vis de la température ambiante et de la température de l'armoire, permettant de représenter le mode d'action -d'un dispositif de refroidissement conformément à un premier exemple de réalisation de la présente invention; - les figures 3A et 3B représentent des dia- grammes montrant la dépendance de la température de condensation vis-àvis de la température ambiante pour des températures constantes différentes de l'armoire de distribution en tant que paramètre, pour représenter le mode d'action d'un dispositif de refroidissement connu et pour représenter le mode d'action d'un dispositif de refroidissement conforme à un second exemple de réalisation de la présente invention; et la 'figure 4 représente de façon plus détaillée, mais schématique, le circuit de régulation de la figure 1 du type utilisé dans le dispositif de refroidissement conforme au second exemple de réalisation de la présente invention. Le dispositif conforme à l'invention 10 servant à refroidir une armoire de distribution électrique non représentée est réalisé sous la forme d'une machine frigorifique à compression et possède, dans un circuit fermé 11 parcouru par un fluide de refroidissement, un évaporateur 12, un compresseur 13, un condenseur 14 et une soupape d'expansion 15. Le compresseur 13 disposé entre l'évaporateur 12 et le condenseur 14, et la soupape d'expansion 15 est disposé entre le condensateur 14 et l'évaporateur 12. Un premier capteur de température 16 est disposé à la sortie 21 du fluide de refroidissement sortant du condenseur 14 et est relié, par l'intermédiaire d'une ligne 22, à un régulateur 23, dont la sortie peut être reliée à un dispositif d'affichage d'anomalie ou analogue. Ce premier capteur de température 16 indique la température de condensation tc du fluide de refroidissement. Un second capteur de température 17 est disposé dans la zone d'aspiration de l'air 26, équipée d'un filtre 24, du compresseur 13, dont le ou les échangeurs de chaleur non représentés sont traversés, enveloppés ou autre, comme cela est indiqué par la flèche A, par l'air ambiant possédant une température tu déterminée. D'bans tous les cas, le condensateur 14 délivre de la chaleur à l'air ambiant. Le second capteur de température 17 sert à mesurer la température ambiante tu (de l'air). Ces deux capteurs de température 16 et 17 sont prévus dans les deux exemples de réalisation de la présente invention, décrits plus loin. Dans un premier exemple de réalisation, qui va être décrit, de la présente invention il est prévu en outre un troisième capteur de température 18 situé dans une zone d'aspiration de l'air 27 de l'évaporateur 12, dont le ou les échangeurs de chaleur non représentés sont parcourus ou enveloppés ou analogues, comme cela est indiqué par la flèche B, par l'air intérieur de l'armoire de distribution. Dans tous les cas, l'évaporateur 12 prélève de la chaleur de l'air intérieur de l'armoire de manière à réduire la température ts (de l'air intérieur:) de l'armoire ou la maintenir à une valeur déterminée. Ce troisième capteur de température 18 sert par conséquent à mesurer la température ts (de l'air intérieur) de l'armoire. Comme le second capteur de température 17, qui est relié par une ligne 27 au régulateur 23, dans le cas du premier exemple de réalisation le troisième capteur de température 18 est relié par l'intermédiaire de la ligne 29 au régulateur 23, comme cela est représenté par une ligne en trait mixte. D'autre part, dans les deux formes de réalisa- tion, il est prévu un quatrième capteur de température. 19, qui mesure la température to du fluide de refroidissement à la sortie 31 de l'évaporateur 12 et est relié par l'intermédiaire d'une ligne 32 à la soupape d'expansion 15. La figure 2 représente un diagramme dans l'es- pace des trois températures mesurées à l'aide des trois capteurs de température 16,17,18 conformément à un premier exemple de réalisation de la présente invention, à savoir la température de condensation tc, la température ts de l'armoire et la température ambiante tu. Dans ce système spatial de coordonnées, on a représenté un panneau de caractéristiques 36, qui est caractéristique d'un dispositif déterminé de refroidissement 10 placé dans une armoire déterminée de distribution, dans le cas de l'utilisation d'un filtre à air 24 neuf. A partir de ce panneau de caractéristiques 36, on peut déterminer par calcul la dépendance réciproque des trois températures tc,ts,tu, au moyen de l'établissement d'une relation mathématique. A partir d'une telle relation mathématique, on peut calculer la température de condensation tc qui s'établit, dans le cas o la température ts de l'armoire et la température ambiante tu sont prédéterminées. Si le débit volumique de l'air de refroidissement ou de l'air ambiant varie en raison d'un salissement du filtre à air 24 placé dans le trajet de l'air ambiant réalisant le refroidissement, on obtient, pour les mêmes valeurs de ts et tu, une température de condensation tcv, qui est supérieure, de la valeur tc proportionnelle au degré de salissement, à la température tc correspondant au diagramme de caractéristiques 36. A l'aide du régulateur électronique 23, qui traite par calcul les températures ts,tu et tc ainsi que la valeur admissible de régulation tc, constituant des grandeurs d'entrée, on obtient comme grandeur de sortie au niveau de la sortie 25 du régulateur 23 un signal qui indique la nécessité d'un remplacement du filtre. Alors que l'ensemble de caractéristiques 36 représenté sur la figure 2 est le même que celui mesuré dans le cas d'un filtre 24 neuf, c'est-à-dire non sali, un ensemble de caractéristiques correspondant obtenu avec un filtre à air.24 présentant un salissement maximal admissible, serait décalé sensiblement parallèlement, d'une valeurAtc, par rapport à l'ensemble de caractéristiques 36. Conformément au second exemple de réalisation de la présente invention, représenté sur la figure 3B, on obtient une simplification du régulateur 23 et également du dispositif de refroidissement 10 grâce au fait qu'on mesure uniquement la température de condensation tc et la température ambiante tu, alors que la température ts de l'armoire est prédéterminée en tant que paramètre. Sur.la figure 3B, on a représenté la dépendance de. la température de condensation tc vis-à-vis de la température ambiante tu dans le cas d'un dispositif de refroidissement déterminé 10, aussi bien pour une température maximale admissible tsl de l'armoire, égale par exemple à 50 C, que pour une température minimale de l'armoire ts2 égale par exemple à 20 C. Cette représentation peut être tirée de la représentation spatiale de la figure 2, pour la température de l'armoire devant être considérée respectivement comme isotherme. Par exemple les points caractérisés par "1" et "2" sont comparables sur les figures 2 et 3B. Il faut ici mentionner que la représentation de la figure 3A représente également, mais à une échelle un peu différente, la dépendance de la température de condensation tc vis-à-vis de la température ambiante tu pour trois isothermes ts, cette représentation montrant les inconvénients de l'état de la technique, conformément auxquels on ne mesure, en dehors de la température de condensation tc, que la température ts de l'armoire, auquel cas il n'intervient aucune combinaison correspondante et seulement des valeurs limites sont prédéterminées pour chaque température. Conformément au second exemple de réalisation de la présente invention, à l'intérieur de cette gamme entre les deux isothermes en tant que valeurs limites pour la température de l'armoire, on sélectionne une courbe caractéristique 37 en tant que fonction représentant la dépendance de la température de condensation tc par rapport à la température ambiante tu, qui est une droite G et dont la relation est représentée par une droite G et prend en compte la température ts de l'armoire sous la forme d'un facteur a et d'un nombre rajouté b. La courbe caractéristique 37, qui représente 2 6 3 t 5 1 0 une approximation des différentes températures ts de l'armoire, devant être prises en compte, part d'un point d'intersection "1", qui représente le point d'intersection entre la température maximale tsl de l'armoire et la température minimale de condensation et la température ambiante minimale tcl ou tul, pour atteindre un point "2", qui représente le point d'intersection entre la température minimale ts2 de l'armoire et la température maximale de condensation tc2 et la température ambiante tu2. On obtient, à partir de là, une certaine sécurité dans la mesure o un salissement plus faible du filtre et par conséquent un accroissement plus faible de la température de condensa- tion tc sont autorisés pour une température supérieure tul de l'armoire, étant donné que dans cette gamme, le dispositif de refroidissement 10 travaille moins. D'autre part, à l'autre point d'intersection, c'est-àdire pour une température faible ts de l'armoire, un salissement plus important du filtre et par conséquent un accroissement plus important âtc de la température de compensation sont autorisés. La courbe caractéristique 37 représentée par une droite en trait plein sur la figure 3B est une courbe faisant partie d'une multiplicité de courbes caractéristiques, choisies de façon correspondante, de dispositifs de refroidissement 10, qui sont montés dans des armoires de distribution de même type et possèdent des puissances différentes, et est agencée de telle sorte qu'elle peut être considérée ici comme étant une courbe caractéristique constituant une moyenne des autres courbes caractéristiques 37',37", etc. représentées par des droites formées de tirets. Cette courbe caractéristique 37 correspond, comme les courbes caractéristiques 37',37", à la relation suivante: tc - a tu- b = 0, le facteur a et l'élément b à ajouter étant respective- ment différents pour ces courbes caractéristiques. Comme cela a déjà été mentionné en référence à l'exemple de réalisation de la figure 2, ces courbes caractéristiques 37',37", etc. et par conséquent la courbe caractéristique moyenne sélectionnée 37 sont valables - pour des dispositifs de refroidissement 10, montés dans des armoires de commutation et comportant un filtre 24 neuf, c'est-à-dire non sali. En raison d'un salissement du filtre 24, la courbe caractéristique 37 peut être déplacée parallèlement, d'une distance ttc proportionnelle au degré de salissement, c'est-à-dire d'une distance correspondant à l'accroissement admissible de la température de condensation. Conformément à la courbe caractéristique de régulation 38 sélectionnée, représentée par une ligne en trait mixte sur la figure 3B, cette courbe présente, outre le décalage parallèle, une inclinaison en direction des valeurs supérieures de la température de condensation et de la température ambiante, de sorte que les paramètres ou les facteurs et termes à ajouter a et b varient de- façon correspondante. Dans le cas de l'exemple de réalisation représenté, on obtient par conséquent, comme condition pour l'accroissement maximal admissible de la température de condensation: Atc > tc - a. tu - b. Par conséquent l'accroissement autorisé etc de la température de condensation est plus faible dans la gamme de températures supérieures de condensation et de températures ambiantes supérieures que dans la gamme de températures inférieures de condensation et de températures ambiantes inférieures. La figure 4 représente, pour le second exemple de réalisation de la présente invention, une forme de réalisation du régulateur 23. Les deux capteurs de température 16,17, qui sont reliés à une tension d'alimentation par une de leurs entrées et à la masse par leur autreentrée, sont reliés, par leurs sorties 41,41', à des amplificateurs opérationnels respectifs 42,43. Alors que l'amplificateur opérationnel 42 réalise une amplification déterminée, par exemple du facteur dix, du signal de tension Utc, l'amplificateur opérationnel 43 comporte, sur son côté entrée, un diviseur de tension 44, de sorte que le signal d'entrée Utu est amplifié d'un autre facteur que celui amplifiant le signal Utc délivré par le premier capteur de température 16. En outre, les entrées de l'amplificateur opérationnel 43 sont permutées par rapport à celles de l'amplificateur opérationnel 42 de sorte que le signal de sortie U'tu de l'amplificateur opérationnel 43 est inversé. Dans la ligne de sommation 46 on obtient par conséquent un signal somme ou une tension somme, qui correspond à la différence de température (tc - a.tu):2. Ce signal de différence est envoyé, par l'intermédiaire d'un autre amplificateur opérationnel 47, à un quatrième amplificateur opération- nel 48, à l'entrée inverseuse duquel est en outre envo- yée, par un circuit formant diviseur de tension 49, une valeur de tension fixe, qui est proportionnelle au fac- teur ou au nombre à ajouter, sélectionné (b + Àtc):2. La formation de la différence dans le quatrième ampli- ficateur opérationnel 48 aboutit à la délivrance, au ni- veau de la sortie 51 de cet amplificateur, d'un'signal Q satisfaisant à la relation suivante: Q.= tc - a. tu - b - tc. Si ce signal est inférieur à zéro, le salissement maximal admissible du filtre à air n'est pas encore déterminé, mais si ce signal est supérieur à zéro, on obtient, sur la sortie 51 du régulateur 23, un signal indiquant que le filtre à air 24 présente un salissement élevé inadmissible et que, par conséquent, il faut le remplacer ou le nettoyer. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour refroidir des armoires de distribution électrique, comportant un évaporateur, un compresseur (13) et un condenseur (14), qui sont parcou- rus, selon un circuit-fermé (11), par un fluide de re- froidissement et parmi lesquels l'évaporateur (12) est relié à l'espace intérieur de l'armoire de distribution et l'air ambiant est envoyé au condenseur (14) par l'in- termédiaire d'un filtre à air (24), et comportant un pre- mier capteur de température (16) placé à la sortie du fluide de refroidissement du condenseur et un second cap- teur de température (17), caractérisé en ce que le second capteur de température (17) est disposé dans la zone d'aspiration (26) de l'air ambiant envoyé au condenseur (14), et que la valeur (tc) de la température du conden- seur, délivrée par le premier capteur de température (16), et la valeur (tu) de la température ambiante délivrée par le second capteur de température (17) sont traitées conjointement avec une valeur de la température de l'armoire ou une grandeur (ts) de la température de l'armoire. 2. Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la température (ts) de l'armoire est mesurée à l'aide d'un troisième capteur de température (18). 3. Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la température (ts) de l'armoire; qui doit être considérée, est prédéterminée en tant que grandeur formant paramètre. 4. Dispositif selon la revendication 3, carac- térisé en ce que la grandeur formant paramètre de la tem- pérature (ts) de l'armoire, qui doit être prise en comp- te, est obtenue à partir d'une gamme de températures, qui se situe entre les courbes caractéristiques tc= f (tu) pour des valeurs - limites supérieure et inférieure constantes de la température (ts) de l'armoire. -5. Dispositif selon la revendication 4, carac- térisé en ce que la grandeur de la température (ts) de l'armoire, qui doit être considérée, est déterminée par une courbe caractéristique de régulation (38), qui s'étend depuis un point d'intersection (1) correspondant à une température minimale de condensation (tc) et à la température ambiante (tu), pour une température maximale admissible (ts) de l'armoire, jusqu'à un point d'intersection (2) correspondant à une température ma- ximale admissible de condensation (tc) et à une tempéra- ture ambiante (tu), pour une température minimale (ts) de l'armoire, est déterminée par tc - a. tu - b = 0. 6. Dispositif selon la revendication 5, carac- térisé en ce que les paramètres (a,b) de la courbe caractéristique de régulation (38) sont formés à partir de la courbe caractéristique moyenne de régulation (37) de toutes les courbes caractéristiques de régulation (37',37"...), déterminées pour différents dispositifs de refroidissement (10), y compris un dépassement admissible de température (4tc). 7. Dispositif selon la revendication 7, carac- térisé en ce que le dépassement admissible de température (ttc) est plus faible au voisinage d'une température ambiante (tu) supérieure et au voisinage d'une température ambiante (tu) inférieure.