Brevet FR2624367A1 — publié le 19890616

SPECIFICATION DE L'INVENTION. L'inventiotj présente vise un enregistreur automatique portable permettant le monitorage noninvasif et ambulatoire de la pression artérielle, mesurant la systole, la diastole et la fréquence cardiaque, au moyen d'un triple systeme simultané d'enregistrement de la pression artérielle, sphygmomanométrique, plethysmographique barométrique et oscillométrique et par stockage des données obtenues dans une mémoire a état solide. Cette invention considère l'ensemble des progrès réalisés au cours des dernières années dans le domaine de la physique des basses pressions et surtout des composants de la micro-informatique moderne. Elle vise plus particulièrement à fournir un enregistreur de volume et de poids réduits, présentant des qualités de la plus haute fiabilité des mesures, de maniabilité accrue de l'appareil, avec élimination systématique des bruits parasites et de tous les artefacts affectant ordinairement ce genre d'appareils par suite de leur port dans des conditions dynamiques de la vie normale d'un sujet et de leur manipulation répétée. L'appareil permet le transfert immédiat des données enregistrées vers un ordinateur, à travers un modem, par exemple tel que celui présent dans un Minitel, et leur traitement ultra-rapide par un logiciel approprié, donc pratiquement on-line.Dans ce but, l'invention propose un enregistreur comportant un boîtier contenant toute la partie informatique et mécanique, un brassard d'un modèle nouveau, fixé sur un bras qu'il enserre, portant sur la face interne du brassard un moyen de captage des bruits de la systole et de la diastole, constitué par un microphone piézo-électrique, écoutant les bruits de Korotkoff, sur la face externe du brassard un moyen de captage de la pression d'air existant à l'intérieur de la vessie et constitué par un capteur de pression piézo-résistif e l'état solide, des moyens portables de gonflage et de dégonflage cycliques du brassard, une source d'alimentation électrique intégrée, une tuyauterie nécessaire à pomper l'air dans le brassard partir du boîtier et un câble électrique reliant le microphone et le capteur au bottier.La contention de l'appareil s'opère grâce à un étui spécialement approprié et à une suspension constituée par un baudrier et par une ceinture ventrale, le port étant assuré par l'un ou l'autre ou 11 ensemble des moyens de contention, la longueur du cable et de la tuyauterie devant permettre le dépôt de l'appareil pendant la nuit et le placement du bottier à distance du sujet qui reste cependant relié au brassard, assurant ainsi un fonctionnement ininterrompu de l'appareil et l'enregistrement périodique des pressions. HISTORIQUE DE L'INVENTION. En 1905, un médecin russe, du nom de Korotkoff, écoutant, pendant la guerre entre la Russie et le Japon, à Port-Arthur, les bruits que font les artères lors du passage de l'ondée sanguine, met les sons audibles au stéthoscope en relation avec les turbulences engendrées par le flux sanguin, lors de la reperméation de l'artère humérale après son obstruction. Celle-ci est obtenue par le gonflement d'un brassard, posé au niveau du bras, au delo de la pression systolique du sujet. L'écoute simultanée de la variation des sons, après gonflage au delà de la systole, montre que tout bruit a disparu. Au fur et à mesure que le brassard se dégonfle par un dégonflage progressif, il arrive un moment où l'on commence à entendre un certain bruit qui va en s'intensifiant.Ce temps d'apparition des bruits, appelé encore la phase I, est très court et est en relation avec la pression maxima, ou systole. Au fur et à mesure que le brassard se dégonfle, les bruits changent de tonalité et il apparait un moment où ce bruit devient sourd puis cesse. Ces deux dernières périodes constituent les phases IV et V de Korotkoff et correspondent à la diastole. Pour les uns la diastole vraie est celle de la phase IV, pour les autres, celle de la phase V. Le problème fondamental réside donc dans la prise correcte de la systole et de la diastole et est d'autant plus important qu'il s'agit de l'appliquer a une mesure ambulatoire vraie, donc à des sujets qui vaquent à leurs occupations habituelles, de jour comme de nuit. La solution à ce problème constitue l'une des réalisations majeures de notre invention. BASES GENERALES DE LA PRESENTE INVENTION La mesure correcte de la tension artérielle dans le but de son utilisation en ambulatoire a été abordée diversement par un certain nombre de chercheurs. Ils ont surtout dû faire face a de nombreuses difficultés inhérentes aux méthodes ambulatoires, qui doivent être aussi fiables et reproductibles que les méthodes classiques.Ils ont cherché à éliminer les bruits parasites extérieurs qui peuvent influencer l'écoute des bruits physiologiques ainsi que les artefacts engendrés par divers facteurs extérieurs, comme les vibrations dues à la marche, les vibrations des moyens de locomotion, les faux mouvements du bras, la contraction des muscles du bras enregistreur, les chocs contre divers obstacles, le contact inopiné avec des obstacles, une mauvaise position du bras pendant la nuit ou des heurts directs sur le manchon pendant la durée de gonflement du brassard. Ils ont aussi essayé de trouver les moyens adéquats pour visualiser correctement les valeurs des pressions tensionnelles et pour les garder en mémoire, si ce n'est pour les enregistrer.Nous passerons rapidement en rew e les divers systèmes proposés. Gilford (US Patent 2.827.040), dans son sphygmomanomtre automatique, utilise un détecteur d'impulsion de pression à thermistor, qui mesure un intervalle de temps aux extrémités desquelles on place les systoles et diastoles. L'examen doit être répété deux fois avant que les valeurs trouvées soient considérées comme exactes. La pression est mesurée pendant la période d'augmentation de la pression, si bien que la première valeur affichee constitue la diastole et la seconde, la systole. Kompelien (US Patent 3.051.165) a recours a un transilluminateur placé au niveau du lobe de l'oreille, mesurant le moment de l'opacité la plus forte du courant sanguin et constituant la systole et celui de la clarté la plus grande, correspondant à la pression la plus faible, donc h la diastole. Birnbaum (US Patents 3.996.226 & 3.893.452) a recours à un cathéter intra-artériel. Richter et coll.(US Patent 3.187.292) intègre le premier et le dernier son de Korotkoff dans un cycle automatique de mesure. Follett (US Patent 3.326.230) génère des impulsions de faible intensité répétées régulièrement servant de calibrage au fur et à mesure des diminutions espacées et régulières de la pression. On superpose ensuite les deux types de signaux pour en apprécier la différence par inspection visuelle. London (US Patents 3.202.148 & 3.319.623) emploie une colonne d'indicateurs lumineux correspondant aux divers niveaux de pression et dont un certain nombre sont activés par les bruits de Korotkoff. Les spots lumineux les plus élevés et les plus bas constituent l'intervalle systole-diastole Un enregistreur automatique sur papier montre les deux valeurs extrêmes. Vogt (US Patent 3.450.131) utilise un filtre de 1.000Hz pour distinguer les signaux des artefacts et qui sont utilisés pour la discrimination des portes de signaux de K. Sanctuary (US Pat. 3.654.915) considère comme artefact tout bruit de K ni précédé ni suivi par un autre son de K. La pression est testée par un manomètre à colonne de mercure possédant toute une série de senseurs. Les mesures sont indiquées par une colonne de lampes et peuvent être enregistrées par une imprimante. Pendant chaque cycle de l'opération le brassard est gonflé à une valeur déterminée, puis la pression est réduite progressivement à travers une valve de fuite linéaire (leak) distincte de la valve aveugle (dump), utilisée U la fin de chaque cycle de mesure.De plus son système incluait une série de lampes pour caractériser les diverses mesures et comprenait éventuellement un enregistreur sur papier. Quoiqu'il en soit la majorité de ces systèmes ont eu recours à un concept de dégonflage du brassard selon un mode linéaire ou exponentiellement décroissant dans l'idée de pouvoir corréler les mesures avec la fréquence cardiaque la plus basse, ce qui évidemment entrasse des erreurs d'appréciation assez considérables, les systèmes utilisés n'étant pas assez souples pour s'adapter automatiquement aux variations de la fréquence cardiaque, qui, comme on le sait, sont fréquentes au cours de la journée ou sous des influences diverses, telles que le sport, la course, les émotions etc...Ce dernier système, comme aussi les autres mentionnés, n'était pas vraiment applicable à la mesure ambulatoire vraie, car non réellement portable, tributaire d'une prise de courant extérieure et non construit pour un monitorage de longue durée. Squires et coll.(US Patent 4.216.779) mettent alors au point un système permettant une vue digitale directe des valeurs mesurées, enregistrées sur bande magnétique et analysables à grande vitesse sur un plotter. Ils utilisent un transducteur de pression et la pression est diminuée à des intervalles successifs commandés par les battements cardiaques, ou, en l'absence de ces battements, par intercalage de palliers de dégonflages régulièrement espacés. Ils ont recours à un enregistrement des signaux émis sur une bande magnétique, tournant dans un enregistreur porté séparément de celui qui programme et dirige la mesure de la tension artérielle.On enregistre donc simultanément deux dérivations d'un électrocardiogramme de 24 heures, donc d'un HOLTER-ECG, alors que la mesure de la tension s'effectue seulement toutes les 7,5 a 30 minutes. Les valeurs de la pression artérielle précédente obtenue sont mémorisées à chaque mesure et entrent en considération pour la prochaine mesure, qui est automatiquement incrémentée d'une valeur égale à 30mm de. Hg, ceci pour la valeur de pression du gonflage. Le transducteur est placé en surface d'une poche A air du brassard, poche distincte de la poche à air servant a recevoir l'air au moment du cycle de gonflage-dégonflage. Le transducteur est appliqué juste au dessus de l'artère humérale afin de pouvoir capter dans les meilleures conditions les bruits de K. Finalement Squires et coll. font disparattre la bande magnétique et la remplacent par une mémoire solide. Ils n'ont plus recours au port d'un enregistreur de HOLTER-ECG et n'obtiennent plus de ce fait un enregistrement corrélatif d'un électrocardiogramme de 24 heures, ce qui allège considérablement le confort des patients, tenus jusque la à porter deux enregistreurs, celui du HOLTER contenant la cassette et celui destiné à la mesure de la pression artérielle. Par contre ils enregistrent la fréquence cardiaque à l'aide d'une seule dérivation holtêrienne, à travers trois électrodes placées sur le thorax. L'enregistreur de la TA peut être connecté directement, après la prise des mesures de la TA de 24 heures, a un trend-setter qui imprime les valeurs enregistrées et détermine un profil tensionnel graphique.Il peut également transmettre les données à un ordinateur, à travers un modem, qui traite les données de la même maniere. DESCRIPTION DE NOTRE INVENTION L'invention, appelée CADMOTRON II, concerne un certain nombre de dispositifs concernant tout aussi bien la présentation externe de l'enregistreur que les modalités de captage et de traitement des bruits de Korotkoff. La technique de ce captage a été perfectionnée ainsi que les éléments mécaniques. Le poids général et le volume de l'enregistreur sont modérés, la forme de l'appareil, adaptée physiologiquement au corps. Les capteurs de pression, constitués par un microphone de grande taille et par un transducteur, servent à contrôler simultanément les bruits de Korotkoff, les variations oscillométriques de l'artère et la pression d'air de la vessie.Le compresseur à membrane (26 à 36), de facture nouvelle, a un poids et une taille réduits, assurant un fonctionnement puissant et un cycle très rapide, tout en assurant un seuil de bruit très bas, à la limite de l'audible. La vanne (37 à 42),#de par sa structure originale, d'une étanchéité parfaite, est particulierement silencieuse. La source électrique d bas voltage et à ampérage élevé, constituée soit par des piles alcalines, soit par des piles au lithium, soit par des piles cadmium-nickel rechargeables, ayant toutes une capacité environ triple d'une pile ordinaire, assure une durée de fonctionnement de longue durée, adaptée au nombre de mesures. Le brassard a une structure ergonomique permettant une pose et une dépose très faciles et treks rapides. LE BOITIER Sa forme est celle d'un parallélépipède rectangle de petit volume et de poids faible, de moins de 1000 grammes. Il présente sur les deux côtés un dispositif de suspension pour baudrier. La face antérieure comprend une fenêtre d'affichage alphanumérique des fonctions et des mesures et deux touches de fonction, servant la programmation simplifiée, au déclenchement de cycle a la demande et t l'arrêt d'urgence. Sur la face latérale gauche sont disposées deux prises, l'une pour le microphone et l'autre pour le tuyau de gonflage, la prise pour le microphone servant également pour le branchement avec le Minitel. La face postérieure comprend un sas pour les piles électriques.Le bottier, placé dans une gaine épousant le flan du corps, est maintenu par une ceinture et par un baudrier, ou seulement par l'un des deux. PRISE DE PRESSION (1,2,3,7, 37 à 43). Elle constitue la partie originale, importante de ce brevet. Elle est obtenue par l'utilisation conjointe d'un microphone piézo-électrique (1) à caractères spécifiés ci-dessous et d'un capteur de pression piézo-résistif a l'état solide (2) pour la pression rognant à l'intérieur du brassard. Ce dernier est constitué par une gaine de toile rectangulaire, d'une largeur de 5 à 10 cm et d'une longueur de 25 à 80 cm, suivant le type de bras et dont la contention est assurée par une couche "Velcro" constituant une fermeture souple au brassard. Le brassard contient une vessie d'où part un seul tuyau, servant pour le gonflage. Celle-ci est gonflée à une pression allant de o a 250 mmHg. Après l'arrêt de fonctionnement du compresseur, le microphone (1) détecte les bruits.En cas de maintien de ces derniers, le microprocesseur (7) commande un palier de gonflage supérieur de 20 mmllg à la valeur précédente jusqu'à atteindre un pallier silencieux, prouvant qu'on a bien dépassé la systole. La valeur de pression décelée est alors mise en mémoire (3), majorée de 20 mmflg, servant de limite pour déterminer le seuil supérieur de la mesure suivante ne nécessitant plus d'effectuer tous les tests successifs d'obtention du pallier silencieux. Ceux-ci restent néanmoins toujours possibles, en cas d'augmentation importante de la pression artérielle. En l'absence de bruits, le compresseur est bloqué et le programme commande le dégonflage de la vessie. L'apparition fortuite de bruits ne provoquera pas sa mise en route et ne déclenchera donc pas un nouveau cycle. Le dégonflage du brassard est assuré par une électrovanne progressive à disque (37 à 43). La vanne est asservie à la pression, de manière à assurer le dégonflage du brassard en des temps toujours identiques, en 30 secondes par exemple, quelle que soit la pression initiale. Ceci assure une précision constante dans la mesure des pressions. De plus ce type d'électrovanne n'engendre aucune variation de pression parasite, ce qui est un avantage très important, tant pour la mesure des pressions que pour la détection des bruits de Korotkoff. Ce système évite les variations de pressions brutales reçues par le microphone, impossibles à différencier des signaux significatifs. LE MICROPHONE PIEZO-ELECTRIQUE (1). Il sert à recueillir les bruits de KOROTKOFF en détectant les pulsations de l'artère humérale. On le pose sous le brassard, au niveau de la gout tiere brachiale, après avoir recherché avec soin la localisation de cette artère. En fait, grâce aux caractéristiques spécifiques de ce microphone, cette recherche dure un temps très court, de l'ordre de 30 secondes. Le microphone est constitué par une plaque circulaire de céramique piézo-e- lectrique fixée sur un disque de laiton très mince qui sert de membrane. Le tout est fixé sur une plaque rectangulaire treks rigide, qui sert de support et de blindage à la cellule qui se trouve a l'intérieur de ce système. La face de la cellule qui est fixée sur le disque de laiton est reliée à la masse. Sur l'autre côté de la cellule, donc sur la partie à haute impédance, ltensemble est entouré par la masse métallique. C'est à ce niveau-là que l'on recueille la tension. L'oeillet qui tient une partie du circuit imprime est lié au blindage du coaxial qui met l'ensem- ble au potentiel de la masse et qui sert de blindage.Le fil central n'est pas relié au blindage, car cela le mettrait à la masse mais à une partie isolée du circuit imprimé, un relais isolant qui est relié luimême à l'âme du coaxial de telle manière qu'une traction sur ce fil ne soit suivie d'aucun effet artefactuel ou parasitaire. Le petit fil part de la et est relié à la face interne de la céramique piézo-électrique, qui de cette façon n'est soumis à aucune traction, à aucune flexion ou à aucune désinsertion quelconque. La tension recueillie peut atteindre ivecî ce qui est très important et autorise tous les traitements ultérieurs. Un tel système permet de capter un signal de grande amplitude et d'une excellente qualité non-artéfactée. Cette tension est transférée par un CI dans un câble non-blindé, de longueur quelconque, en même temps que la pression.D'une dimension efficace de 35 mm sur chaque bord, le microphone est particulièrement bien protégé contre les actions parasites, tels que les ronflements, les tractions mécaniques sur le fil, etc.. Il recueille séparément les bruits de la systole et de la diastole, chacune des valeurs étant filtrée de façon séparée et sélective, sachant que la fréquence des bruits systoliques est liée à une vitesse du courant sanguin de l'ordre de 1m/sec, et les bruits diastoliques, à une vitesse de l'ordre de 10 m/sec, d'apres la formule: l- C/v, où 1 est la longueur d'onde, C la vitesse de circulation du sang et v, la fréquence du bruit. Les bruits sont corrélés et intégrés a partir des potentiels recueillis. Dans le tensiomètre proprement dit, ce signal est soumis à un traitement de filtrage qui a pour but d'extraire à partir des fréquences cardiaques, qui sont de 0,5 Hz à 2 KHz environ, les fréquences plus grandes que 70 Hz, avec une atténuation très grande, de l'ordre de 30 db/octave. A la sortie du systeme on observe une tension continue en l'absence des bruits de Korotkoff, ou une succession de pics à fréquence cardiaque, en présence des bruits. Il est de ce fait naturellement très facile de faire la discrimination. Une protection très notable contre les artéfacts est ieme obtenue en validant l'information de la systole seulement après le n pic, au troisième par exemple et de la diastole, seulement n secondes après la disparition du signal.Ceci évite au départ de déclencher sur un coup parasite et de considérer au cours de la mesure comme la diastole l'absence d'un ou de deux signaux. LE CAPTEUR DE PRESSION (2). Les pressions sont mesurées directement sur le brassard a l'aide d'un capteur incorporé à celui-ci. Ce capteur, à jauge à état solide, de petite dimension, fixé sur le manchon du brassard, ainsi que son électronique associée, mesure la pression règnant dans la poche. On s'affranchit ainsi des effets du tuyau de gonflage qui sont d'un ordre triple: perte de charge importante, retard dans la transmission des mesures, oscillations dues au gonflage et au dégonflage. Les variations de pression de la chambre de gonflage sont directement recueillies par le capteur qui permet d'en déterminer l'amplitude. Il est destiné surtout à éliminer l'inertie du système de mesure et à compenser ainsi des pertes de charge normalement inévitables.On obtient une mesure plus "réelle", moins soumise aux fluctuations du système d'enregistrement, donc un enregistrement plus régulier et surtout plus rapide. Contrairement à d'autres systèmes, ce capteur ne se trouve pas situé dans une chambre spéciale, car il est important de mesurer ces variations de pression régnant dans la chambre même de gonflage. Ceci évite une mesure discriminatoire entre les pressions et les bruits, car la séparation des chambres d'air n'augmente pas la précision des mesures. Enfin l'électronique assure l'interchangabilité des brassard-capteur et autorise une liaison électrique non-blindée de longueur quelconque. LA SOURCE ELECTRIQUE Elle est constituée par six piles rondes de 1,5 v, alcalines, au lithium ou rechargeable au cadmium-nickel, logées dans le sas du bottier. Leur durée de vie, permettant d'effectuer environ 700 mesures, est de l'ordre de 3 à 4 jours. LE MOTEUR. Le moteur utilisé est un moteur a rotor sans fer, possédant un réducteur de transmission, sans variations de réductance, ayant un rendement de près de 80%, la partie cuivre tournant, alors que le fer reste fixe. LE COMPRESSEUR (23, 26 A 36). Le compresseur est une minipompe à membrane spécialement construite pour cet appareil. Très compact, de capacité suffisante pour réduire la durée de pompage a un taux acceptable, contrôlé par un systeme de contrôle (23), il est constitué par un carter (26), entourant une chambre (27) sertie d'une bague de maintien de membrane (28) et fermée par une culasse (29). Une membrane de piston (30) donne l'étanchéité à la chambre du compresseur. Une membrane à clapets (31) permet l'aspiration de l'air extérieur. Une bielle (32) mue par le moteur est reliée à la bague de protection de membrane du piston (33) et est munie d'un excentrique (34) et d'un palier (35). Un embout de liaison pneumatique (36) relie le compresseur au tuyau du brassard. LA VANNE (22;37 à 42). Elle constitue l'une des parties importantes de cette invention. Elle est constituée par une chambre (37), reposant sur une table (38) sur laquelle tourne un disque (39) axé sur un moyeu (40) terminé par un embout' (41) et isolé par un joint (42), reposant sur un support servo (43). Le tout est entraîné par un moteur a très haut couple faisant tourner progressivement le disque (39) sur la table (38), ce qui a l'avantage de permettre le dosage d'une fuite parfaitement contrôlable de l'air au moment du dégonflage, grâce à un contrôle de vanne (22). LE FILTRAGE DES SIGNAUX (15,16,19) Les bruits de Korotkoff ne présentant pas toujours la même intensité, l'amplitude du signal enregistré peut présenter des variations de niveau allant de 1 volt a plusieurs dizaines de volts. Il convenait d'effectuer une filtration dans une bande passante suffisamment large pour pouvoir les mesurer dans toutes les gammes (19). En effet si la filtration est réalisée à un niveau trop bas, les bruits de Korotkoff deviennent inaudibles et disparaissent. On a donc décidé d'effectuer cette filtration (15) à une fréquence relativement élevée, de l'ordre de 70 Hz, quel que soit le niveau- d'écoute de ces bruits, tout en sachant que la fréquence de résonance du microphone peut être de 2000 à 3000 Hz (16). La diminution des bruits correspond à la phase IV, donc de diminution de la fréquence, c'est ce qui permet de déterminer de façon très précise l'apparition de la diastole. L'avantage de notre systeme consiste donc à délimiter de façon rigoureuse cet espace, grâce à un découpage en fréquence. La netteté des signaux obtenus, même en présence de perturbations à base de chocs ou de mouvements, aussi bien en début de gonflage que durant le gonflage, démontre que le filtrage est tout à fait correct. LA COMPTABILISATION DES IMPULSIONS (4,11,12) Il comprend un circuit décodeur intégré (11), possédant sa propre commande (12) et où les entrées s'effectuent en binaire et où les sorties sont assurées en décimales. A partir du moment où un signal apparaît, le système commence à comptabiliser à partir du 3ème bruit. Puis le systeme comptabilise jusqu'à la diastole. En même temps est réalisée une mise en forme (4) en signaux carrés, ce qui permet d'exclure tout mouvement anormal pouvant se produire pendant la durée de la prise du signal. GESTION DE L'ENSEMBLE DU SYSTEME. La commande globale est assurée grâce à un programme enregistré dans une mémoire EPROM (5), soit par une commande séparée, soit par un Minitel. Cet ensemble est suffisamment puissant pour assurer: le fonctionnement au coup par coup (test), le fonctionnement programmé à 1, 2, 3, 8, 15, 30 et 60 minutes, l'heure (6), qui est enregistrée à chaque fois, l'affichage des valeurs, le calcul du rythme cardiaque (5), le contrôle du gonflage et du dégonflage du brassard, la correction éventuelle des valeurs de la systole et de la diastole. Le tout est naturellement protégé lors du changement des piles. Les valeurs obtenues sont enregistrées et stockées dans une carte RAM (3) d'où elles peuvent être extraites et transférées soit vers le Minitel soit vers l'unité de traitement centrale, donc vers un Centre Serveur.La gestion est assurée en plus par un latch de bus tao), une interface de communication (13), un latch de multiplexage (18), un décodeur d'affichage (20), un régulateur d'alimentation (21), un amplificateur de son (24) et enfin par un amplificateur de pression (25) LE MICROPROCESSEUR. (7, 8, 9, 17). Son alimentation (7) comporte des circuits de temporisation à la mise sous tension du circuit général (8). Il est associé à un ensemble de transistors et de circuits intégrés (17). Un oscillateur (9) fournit la fréquence fondamentale de ce microprocesseur. L'HORLOGE (6,7,14). Elle est programmée (6) par le microprocesseur (7) et le contrôle par les divers temps de programmation compris entre 1 et 30 minutes. Des piles prennent en charge l'horloge (14) quand l'alimentation est hors tension. DESCRIPTION DES FIGURES. 1. Microphone piézo-électrique 2. Capteur de pression à l'état solide 3. Mémoires 4. Mise en forme 5. Eprom 6. Horloge 7. Microphone 8. Circuit 9. Oscillateur de microprocesseur 10.Latch de bus 11.Décodeur d'adresse 12.Décodeur d'écriture 13.Interface de communication 14.Horloge de communication 15.Filtre de fond 16.Filtre de pression 17.Multiplexeur 18.Latch de multiplexage 19.Convertisseur de valeur de pression 20.Décodeur d'affichage 21. Régulateur d'alimentation 22.Contrôle de vanne 23.Contr6le de compresseur 24.Amplificateur de fond 25.Amplificateur de pression 26 à 36 : Compresseur 26. Carter 27. Chambre 28. Bague de maintien de membrane 29. Culasse 30. Membrane de piston 31. Membrane à clapets 32. Bielle 33. Bague de protection de membrane de piston 34. Excentrique 35. Palier 36. Embout de liaison pneumatique 37 a 43 : Vanne 37. Chambre 38. Table 39. Disque 40. Moyeu 41. Embout 42. Joint 43. Support servo. REVENDICATIONS. 1/ Dispositif aisément portatif de mesure ambulatoire automatique de la tension artérielle, caractérisé en ce qu'il comporte un bgîtier de faible dimension d'un poids inférieur à 1000 grammes, muni de dispositifs de manutention, de commandes externes, de connexions, d'afficheurs, de contrôles et internes contenant une commande, régulant une vanne progressive reliée par un jeu de tuyauterie a un brassard, un câble électrique reliant au boîtier les organes de captage, un microphone piézo-electrique, un capteur de pression à itétat solide ainsi qu'un microprocesseur et des organes de commande du système et de stockage des informations, une mémoire de programmation (carte EPROM) de 8 Ko de capacité et une mémoire de stockage (carte RAM) de 4 Ko de capacité. 2/ Dispositif selon la revendication 1, en ce qu'il comporte un moteur électrique, en liaison avec une pompe à membrane de petit volume mais de haute capacité de pompage, un moteur et une vanne à disque (37 à 43), destinée à assurer une fuite parfaitement contrôlable, le tout régulé par le microprocesseur. 3/ Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par un triple système de contrôle de la pression de l'artère, au moyen d'un microphone piézo-électrique de haute sensibilité à fonctions sphygmomanométrique auditive et au moyen d'un capteur piézo-résistif inclus dans le brassard. 4/ Dispositif selon les revendications 1 et 3 en ce qu'il comporte un système de filtrage des signaux correspondant à l'apparition, puis à la diminution d'intensité des bruits de Korotkoff, conditionnant l'exactitude du repérage de la systole et de la diastole. 5/ Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par la présence de moyens de calcul et de contrôle du rythme de pompage par un logiciel permettant le gonflage périodique du brassard selon un rythme programmable. 6/ Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par une mise en mémoire de la dernière valeur dont la fréquence est supérieure à 70 Hz, en vue de l'élimination des artefacts pouvant se produire tant au début que durant le gonflage du brassard. 7/ Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé par la mise en mémoire de l'heure réelle et de la fréquence cardiaque et par la validation de la pression calibrée. 8/ Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé par une alimentation et un oscillateur de microprocesseur, une commande de mémoire, par une carte mémoire RAM de 4 Ko, par une carte-mémoire programmée EPROM de 8 Ko, indépendante d'une source électrique, conservant la mémoire enregistrée, contenant un programme de traitement de signaux prélevés simultanément par le microphone piézo-électrique et par le capteur piézo-résistif et disposant pour sa commande d'un générateur de voltage positif et négatif. 9/ Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes et caractérisé par une fiche de sortie multiple pour la connexion avec un ordinateur pour le traitement des données enregistrées par une entrée-sortie pour le Minitel, pour la lecture directe des valeurs et pour la programmation de chaque étude, par un dispositif d'affichage sur deux écrans situés sur la face supérieure de l'enregistreur, destinés à la lecture de la systole et de la fréquence cardiaque et de la diastole et de l'heure. 10/ Dispositif selon les revendications 1 et 9, comportant une alimentation par piles alcalines, au lithium ou rechargeables au cadmium-nickel.