Brevet FR2619320A1 — publié le 19890217

La présente invention concerne le domaine du traitement des matériaux et a notamment pour objet des procédés de traitement par jets de gaz des matériaux pulvérulents et des installations à jets de gaz pour leur mise en oeuvre. Il est plus avantageux d'utiliser la présente invention dans le bâtiment, dans les industries chimique, charbonnière et pharmaceutique. Dans la description qui fait suite on utilise le terme 1,suspension gazeuse1, par lequel on détermine la suspension du matériau pulvérulent dans le gaz. Le niveau actuel de développement de l'économie nationale, en particulier, de l'industrie du bâtiment, impose une consommation plus intense et, en même temps, plus économique des matières premières pulvérulentes ce qui est possible grâce à leur préparation plus efficace, le broyage de qualité étant une des phases de cette préparation. A l'heure actuelle, le broyage des métaux pulvérulents par jets de gaz est le plus en vue. On connaît un procédé de traitement par jets de gaz d'un matériau pulvérulent (SU, A, 1074596) consistant à amener deux courants de matériau pulvérulent dirigés l'un vers l'autre, à amener deux courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de matériau pulvérulent au courant de gaz principal correspondant qui sont dirigés dans le même sens et à réaliser de la sorte deux courants de suspension gazeuse, à amener ces deux courants de suspension gazeuse, à amener deux courants de gaz supplémentaires qui sont divisés en jets, chacun de ceux-ci étant incliné sous un angle par rapport au courant de suspension gazeuse correspondant, et qui se déplacent à une vitesse qui dépasse celle des courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de suspension gazeuse avec le courant de gaz supplémentaire correspondant qui sont dirigés dans le même sens en réalisant en même temps le broyage et l'homogénéisation du mélange obtenu, à séparer par gravitation le mélange homogénéisé en fractions lourde et légère, à soumettre la fraction lourde du mélange homogénéisé à un autre traitement par jets de gaz avec le matériau pulvérulent et à extraire la fraction légère du mélange homogénéisé. Selon le procédé décrit, chacun des courants de suspension gazeuse est amené à une vitesse constante et le mélangeage de chaque courant de suspension gazeuse avec le courant de gaz supplémentaire a lieu au. moment de la formation de la suspension gazeuse. On connaît aussi une installation à jets de gaz (SU, A, 1074596). permettant de mettre en oeuvre le procédé de traitement d'un matériau pulvérulent par jets de gaz et comprenant deux chambres de formation de la suspension gazeuse disposées coaxialement, chacune de ces. chambres comporte une tubulure d'amenée du matériau pulvérulent, une tubulure d'amenée du courant de gaz principal, une tubulure d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé et une tubulure d'évacuation de la suspension gazeuse, deux dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse disposés sur le même axe avec les chambres de formation de la suspension gazeuse et chacun présentant une tuyère principale placé suivant son axe longitudinal et communiquant par son orifice d'entrée avec la tubulure d'évacuation de la suspension gazeuse de la chambre de formation de la suspension gazeuse correspondante, une cavité circulaire enveloppant la tuyère principale et communiquant avec la tubulure d'amenée du courant de gaz supplémentaire, et des tuyères supplémentaires disposées régulièrement autour de la tuyère principale, inclinées sous un même angle par rapport à l'axe longitudinal de cette dernière, et chacune desquelles communique par son trou d'entrée avec la cavité circulaire, et une chambre de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse dont les parois opposées présentent des trous dans lesquels les dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse sont disposés de façon que les orifices de sortie de leurs tuyères principales débouchent dans la chambre de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse et se trouvent disposés coaxialement, une conduite principale en communication avec la chambre de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse, deux conduites supplémentaires, chacune, mise en communication avec la tubulure d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé de la chambre correspondante de formation de la suspension gazeuse, et un classificateur qui communique avec la conduite principale et les conduites supplémentaires. Dans l'installation décrite, chaque tuyère supplémentaire des dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse est disposée tangentiellement par rapport à la tuyère principale et communique avec cette dernière par l'intermédiaire de son orifice de sortie. Toutefois, selon le procédé décrit et l'installation à jets de gaz permettant sa mise en valeur, le courant de suspension gazeuse est mélangé avec les jets dirigés tangentiellement du courant de gaz supplémentaire au début de la formation de la suspension gazeuse ce qui provoque le tourbillonnement du courant de suspension gazeuse et la diminution de sa vitesse et il en résulte une diminution de la force avec laquelle les particules des courants de suspension gazeuse en opposition se heurtent l'une contre l'autre ce qui nuit à l'efficacité de broyage du matériau pulvérulent. On s'est donc proposé de mettre au point un procédé de traitement d'un matériau pulvérulent par jets de gaz selon lequel chacun des courants de suspension gazeuse serait amené à une certaine vitesse, et le mélangeage de chaque courant de suspension gazeuse avec le courant de gaz supplémentaire correspondant serait réalisé de façon à permettre une augmentation de la force avec laquelle les particules des courants de suspension gazeuse en opposition se heurtent les unes contre les autres, et de mettre au point uns installation à jets de gaz pour la mise en oeuvre du procédé donné dans laquelle les tuyères principale et supplémentaire des dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse seraient réalisées et disposées mutuellement de façon à permettre une augmentation de la force avec laquelle les particules des courants de suspension gazeuse en opposition se heurtent les unes contre les autres. Le problème posé est résolu à l'aide d'un procédé de traitement d'un matériau pulvérulent par jets de gaz consistant à amener deux courants de matériau pulvérulent dirigés l'un vers l'autre, à amener deux courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de matériau pulvérulent avec un courant de gaz principal correspondant dirigés dans le même sens de façon à obtenir deux courants de suspension gazeuse, à amener ces deux courants de suspension gazeuse, à amener deux courants de gaz supplémentaires qui sont divisés en jets chacun de ceux-ci étant incliné sous un angle par rapport au courant de suspension gazeuse correspondant et qui se déplacent à une vitesse dépassant celle des courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de suspension gazeuse avec le courant de gaz supplémentaire correspondant dirigés dans le même sens tout en réalisation le broyage et l'homogénéisation du mélange obtenu, à séparer par gravitation le mélange homogénéisé en fractions lourde et légère, à soumettre de nouveau la fraction lourde du mélange homogénéisé au traitement par jets de gaz avec le matériau pulvérulent et à extraire la fraction légère du mélange homogénéisé, caractérisé en ce qu'on effectue l'amenée de chacun des courants de suspension gazeuse à une vitesse qui croît progressivement jusqu'à atteindre la valeur supersonique et en ce que chacun des courants de suspension gazeuse est mélangé avec le courant de gaz supplémentaire correspondant au moment où le courant de suspension gazeuse a atteint la vitesse supersonique. Le problème posé est aussi résolu à l'aide d'une installation à jets de gaz permettant de mettre en oeuvre le procédé de traitement d'un matériau pulvérulent par jets de gaz et comprenant deux chambres de formation de la suspension gazeuse disposées coaxialement, comprenant chacune, une tubulure d'amenée de matériau pulvérulent, une tubulure d'amenée du courant de gaz principal, une tubulure d'amenée d'une fraction lourde du mélange homogénéisé et une tubulure d'évacuation de la suspension gazeuse, deux dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse disposés coaxialement par rapport aux chambres de formation de la suspension gazeuse et ayant, chacun, une tuyère principale disposée le long de l'axe longitudinal et qui communique par son orifice d'entrée avec la tubulure d'évacuation de la suspension gazeuse de la chambre correspondante de formation de la suspension gazeuse, une cavité circulaire enveloppant la tuyère principale et communiquant avec la tubulure d'amenée du courant de gaz supplémentaire, et des tuyères supplémentaires disposées régulièrement autour de la tuyère principale et ayant une même inclinaison par rapport à l'axe longitudinal de cette dernière, chacune de celles-ci communique par son orifice d'entrée avec la cavité circulaire, et une chambre de broyage et d'homogénéisation dont les parois opposées présentent des orifices dans lesquels les dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse sont disposés de façon que les orifices de sortie de leurs tuyères principales débouchent dans la chambre de broyage et d'homogénéisation et se trouvent disposés coaxialement, une conduite principale en communication avec la chambre de broyage et d'homogénéisation, deux conduites supplémentaires, mises en communication, chacune avec la tubulure d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé de la chambre correspondante de formation de la suspension gazeuse, et un clas-sificateur en communication avec les conduites principale et supplémentaire, caractérisée en ce que la tuyère principale de chaque dispositif accélérateur de la suspension gazeuse est constituée par une tuyère de Laval, en ce que chaque tuyère supplémentaire est constituée par une tuyère à di-ffusion ayant une section rectangulaire dont le grand axe traverse l'axe longitudinal de la tuyère de Laval et l'orifice de sortie de chaque tuyère à diffusion débouche dans la chambre de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse. Il est avantageux, dans l'installation à jets de gaz, que chaque tuyère supplémentaire de chacun des dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse soit inclinée par rapport à l'axe longitudinal de la tuyère de Laval sous un angle compris entre 5 et 160. Dans l'installation à jets de gaz, il est souhaitable que la surface de l'orifice de sortie de chaque tuyère à diffusion de chacun des dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse soit biseauté sous un angle de 2 à 70 par rapport à la surface de l'orifice de sortie de la tuyère de Laval correspondante. Il est avantageux, dans l'installation à jets de gaz, que le rapport entre le grand et le petit axes suivant la section transversale de chaque tuyère à diffusion de chacun des dispositifs accélérateurs de la suspension gazeuse soit compris entre 7,5/2 et 7,0/2. La présente invention permet de réaliser l'amenée séparée et simultanée d'un des courants de suspension gazeuse et des jets du courant de gaz supplémentaire correspondant jusqu'au moment de collision avec l'autre courant de suspension gazeuse et les jets du courant de gaz supplémentaire correspondant ce qui assure une augmentation de la force de choc et, par conséquent, de l'efficacité de broyage permettant de faire une économie du matériau pulvérulent. De plus, la présente invention permet d'augmenter la vitesse des courants de suspension gazeuse ce qui aboutit à une économie de l'énergie consommée. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lecture de la description explicative qui va suivre d'un mode de réalisation donné uniquement à titre d'exemple non limitatif avec référence aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure 1 montre une vue d'ensemble de l'installation à jets de gaz permettant la mise en oeuvre du procédé de traitement par jets de gaz du matériau pulvérulent, conforme à l'invention (coupe longitudinale partielle) - la figure 2 est une coupe suivant la ligne II-II de la figure 1 ; et - la figure 3 est une vue suivant la flèche A de la figure 1. Le procédé de traitement par jets de gaz du matériau pulvérulent consiste à amener deux courants de matériau pulvérulent dirigés l'un vers l'autre, à amener deux courants de gaz principaux et à mélanger chacun des courants de matériau pulvérulent avec un courant de gaz principal dirigés dans le même sens en obtenant de la sorte deux courants de suspension gazeuse, puis à transporter ces deux courants de suspension gazeuse à une vitesse qui croît progressivement jusqu'à une valeur supersonique.Ensuite, on amène deux courants de gaz supplémentaires-qui sont divisés en jets chacun desquels est incliné sous un angle convenable par rapport au courant de suspension correspondant et qui ont une vitesse plus grande que la vitesse des courants de gaz principaux et, au moment où chaque courant de suspension gazeuse acquiert la vitesse supersonique, on mélange chacun des courants de suspension gazeuse avec un courant de gaz supplémentaire correspondant, les deux courants étant dirigés dans le même sens. En même temps on assure le broyage et l'homogénéisation du mélange obtenu et on le sépare par gravitation en fractions lourde et légère. Après cela, on amène la fraction lourde du mélange homogénéisé pour le traitement répété par jets de gaz conjointement avec le matériau pulvérulent et on extrait la fraction légère du mélange homogénéisé. L'installation à jets de-gaz permettant la mise en oeuvre du procédé de traitement par jets de gaz du matériau pulvérulent, objet de la présente invention, comprend deux chambres 1, 2 (figure 1) de formation de la suspension gazeuse disposées coaxialement et ayant, chacune1 respectivement une tubulure 3, 4 d'amenée du matériau'pulvérulent, une tubulure 5, 6 d'amenée du courant de gaz principal, une tubulure 7, 8 d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé et une tubulure 9, 10 d'évacuation de la suspension gazeuse. En coaxialité avec les chambres 1 et 2 sont disposés les dispositifs 11, 12 servant à accélérer la suspension gazeuse et ayant, chacun, une tuyère de Laval 13 disposée le long de son axe longitudinal et communiquant par son orifice d'entrée avec la tubulure correspondante 9, 10 de la chambre 1, 2 respectivement.Chacun des dispositifs accélérateurs 11, 12 présente une cavité circulaire 14 qui enveloppe la tuyère de Laval 13. La cavité circulaire 14 de chacun des dispositifs accélérateurs 11, 12 communique avec la tubulure 15, 16 correspondante d'amenée du courant de gaz supplémentaire. Six tuyères à diffusion 17, 18, 19, 20, 21 et 22 (figures 2 et 3) sont disposées régulièrement autour de la tuyère de Laval 13 et sont inclinées sous un meme angle, choisi entre 5 et 160, par rapport à l'axe longitudinal de la tuyère de Laval. Chacune des tuyères indiquées communique par son orifice d'entrée avec la cavité circulaire 14 (figure 1). Les parois 23, 24 en opposition de la chambre 25 de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse présentent des trous dans lesquels les dispositifs 11, 12 sont disposés coaxialement de sorte que les orifices de sortie 17, 18, 19, 20, 21 et 22 de leurs tuyères de La val 13 débouchent dans la chambre 25 et se trouvent disposés coaxialement.. Chacune des tuyères à diffusion 17, 18, 19, 20, 21 et 22 (figures 2 et 3) a une section rectangulaire dont le grand axe traverse l'axe longitudinal de la tuyère de Laval 13. Le rapport entre le grand et le petit axes suivant la section transversale de chacune des tuyères à diffusion 17, 18, 19, 20, 21 et 22 est de 7,5/2 à 7,0/2. La surface de l'orifice de sortie de chacune des tuyères à diffusion 17, 18, 19, 20,21 et22 est biseautée, tout comme indiqué pour les tuyères 17, 20 sur la figure 1, sous un angle de 2 à 70 par rapport à la surface de l'orifice de sortie de la tuyère de Laval 13. La conduite principale 27 communique avec la chambre 25 (figure 1) par son extrémité 28 qui débouche dans l'orifice de la paroi 26 de ladite chambre et elle communique avec le classificateur 30 par l'intermédiaire de son autre extrémité 29. Les tubulures 7 et 8 d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé respectivement dans les chambres 1 et 2, communiquent avec le classii- cateur 30 par l'intermédiaire des conduites supplémentaires 31 et 32 correspondantes. Le classificateur 30 comporte une tubulure 33 servant à évacuer la fraction légère du mélange homogénéisé. La figure 1 montre l'axe longitudinal de l'installation à jets de gaz qui se confond avec les axes longitudinaux 34 des chambres 1 et 2, les axes longitudinaux 34 des dispositifs 11, 12 et ceux de leurs tuyères de Laval 13 et l'axe longitudinal de la chambre 25. L'installation à jets de gaz permettant de mettre en oeuvre le procédé de traitement par jets de gaz faisant l'objet de la présente invention, fonctionne de la façon suivante. Le courant de matériau pulvérulent et le courant de gaz principal, par exemple un courant d'air, sont amenés dans les chambres 1 et 2 (figure 1) de formation de la suspension gazeuse, respectivement, par les tubulures 3 et 4 d'amenée du matériau pulvérulent et les tubulures 5 et 6 d'amenée de courant de gaz principal. Les chambres 1 et 2 assurent le mélangeage des courants de matériau pulvérulent avec l'air ce qui aboutit à la formation de la suspension gazeuse. Depuis les chambres 1 et 2, cette suspension gazeuse est transportée par les tubulures 9 et 10 dans les tuyères de La val 13 respectives des dispositifs accélérateurs 11 et 12 de la suspension gazeuse. Chacun des courants de suspension gazeuse est amené dans les tuyères de La val 13 à une vitesse qui croit progressivement jusqu'à atteindre la valeur supersonique. En même temps, un courant de gaz supplémentaire, par exemple un courant d'air supplémentaire, est amené par les tubulures 15 et 16 dans la cavité circulaire 14 de chacun des dispositifs accélérateurs 11 et 12. En partant de cette cavité circulaire 14, le courant d'air supplémentaire se répartit entre les tuyères à diffusion 17, 18, 19, 20, 21 et 22 (figures 2 et 3) qui assurent sa division en jets isolés. La forme rectangulaire en section transversale des jets assure une meilleure pénétration des jets dans le courant de suspension gazeuse et, en même temps, améliore leur action sur les particules en mouvement (accélération à des vitesses élevées des particules, leur entrainement par le jet accompagné de leur tassement dans ce jet). Il est plus avantageux que les tuyères 17, 18, 19, 20, 21 et 22 (figure 1) soient inclinées de 5 à 160 par rapport à l'axe longitudinal 34 des tuyères de Laval 13 correspondantes. Lorsque l'angle d'inclinaison est inférieur à 50 le courant de suspension gazeuse et les jets d'air dans les tuyères 17, 18, 19, 20, 21 et 22 se déplacent pratiquement en parallélisme et il en résulte une pénétration insuffissnte des jets d'air dans le courant de suspension gazeuse et, par conséquent, une vitesse insuffisante de son accélération. L'angle d'inclinaison supérieur à 160 peut provoquer le freinage du courant de suspension gazeuse par suite du tourbillonnement élevé. Les courants de suspension gazeuse se déplaçant à une vitesse supersonique et dirigés l'un vers l'autre jaillissent des tuyères 13 des dispositifs 11 et 12 et pénètrent dans la chambre 25 de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse. En même temps, la chambre 25 est attaquée par les jets d'air supplémentaires jaillissant des tuyères 17, 18, 19, 20, 21 et 22 des dispositifs 11 et 12, ayant une vitesse dépassant celle des courants de suspension gazeuse. Il est avantageux que la vitesse des jets du courant d'air supplémentaire soit au moins égale à trois fois la vitesse des courants de suspension gazeuse. Dans le cas contraire, il est probable qu'on n'assurera pas une pénétration suffisamment profonde des jets du courant d'air supplémentaire dans les courants de suspension gazeuse et, par conséquent, on n'obtiendra pas la vitesse requise de leur accélération en vue d'assurer leur collision dans la chambre 25. Le meilleur rendement de l'interaction des jets du courant d'air supplémentaire avec le courant de suspension gazeuse correspondant est obtenu lorsque le plan de l'orifice de sortie de chacune des tuyères 17, 18, 19, 20, 21 et 22 est incliné d'un de 2 à 70 par rapport au plan de l'orifice de sortie de la tuyère 13 correspondante. Lorsque cet angle d'inclinaison est inférieur à 20 le rendement de l'interaction des jets avec le courant de suspension gazeuse est si faible qu'on n'arrive pas à obtenir la vitesse d'accélération requise d'un courant de suspension gazeuse en vue de sa collision avec le contre-courant de la suspension gazeuse. Lorsque l'angle d'inclinaison est supérieur à 70 les courants de suspension gazeuse se mettent à tourbillonner dès leur pénétration dans la chambre 25, il en résulte la transformation de leur mouvement continu en mouvement pulsatoire ce qui fait diminuer le rendement de l'interaction des jets du courant d'air supplémentaire avec le courant de suspension gazeuse correspondante. Cela aboutit également au fait qu'on n'arrive pas à réaliser la vitesse d'accélération requise à la collision des courants de suspension gazeuse dans la chambre 25. Afin d'abaisser les pertes d'énergie des jets du courant d'air supplémentaire il est avantageux que le rapport entre le grand et le petit axes suivant la section transversale de chacune des tuyères 17, 18, 19, 20, 21 et 22 soit compris entre 7,5/2 et 7,0/2. Quand ce rapport est plus grand que 7,5/2 il se produit une augmentation des pertes de l'énergie créée par les jets du courant d'air supplémentaire ce qui est dû au frottement important des particules. Quand ce rapport est plus petit que 7,0/2 on observe la formation des jets du courant d'air supplémentaire n'excluant pas la possibilité de recouvrement mutuel des jets voisins ce qui n'est pas économique du point de vue débit d'air. Les courants de suspension gazeuse et les jets correspondants du courant d'air supplémentaire se projettent les uns vers les autres et se heurtent les uns contre les autres ce qui a pour résultat le broyage et l'homogénéisation du mélange obtenu. Ce mélange et l'air d'échappement se canalisent par la conduite principale 27 dans le classificateur 30 qui assure la séparation du mélange en fractions lourde et légère. La fraction légère est évacuée de l'installation par la tubulure 33 d'évacuation de la fraction légère. La fraction lourde se canalise, par les conduites 31 et 32 supplémentaires, dans les tutulures respectives 7 et 8 d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé des chambres 1 et 2. Dans les chambres 1 et 2 la fraction lourde du mélange homogénéisé est mélangée au matériau pulvérulent et est soumise encore une fois au traitement décrit ci-dessus. La présente invention permet de réduire l'encombrement de l'installation à jets de gaz tout en augmentant son rendement. De plus, la présente invention permet de réduire les pertes de l'agent porteur d'énergie ce qui permet de réduire le coût de l'installation à jets de gaz. REVENDICATIONS 1.- Procédé de traitement par jets de gaz de matériaux pulvérulents consistant à amener deux courants de matériau pulvérulent dirigés l'un vers l'autre, à amener deux courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de matériau pulvérulent avec le courant de gaz principal correspondant dirigés dans le même sens en réalisant ainsi deux courants de suspension gazeuse, à amener ces deux courants de suspension gazeuse, à amener deux courants de gaz supplémentaires divisés en jets, chacun de ceux-ci est incliné sous un angle par rapport au courant de suspension gazeuse correspondant, et animés d'une vitesse dépassant celle des courants de gaz principaux, à mélanger chacun des courants de suspension gazeuse avec le courant de gaz supplémentaire correspondant dirigés dans le même sens tout en réalisant en même temps le broyage et l'homogénéisation du mélange obtenu, à séparer par gravitation le mélange homogénéisé en fractions lourde et légère, à soumettre de nouveau la fraction lourde du mélange homogénéisé au traitement par jets de gaz avec le matériau pulvérulent et à extraire la fraction légère du mélange homogénéisé, caractérisé en ce que chacun des courants de suspension gazeuse est amené à une vitesse qui croit progressivement jusqu'à atteindre une valeur supersonique et en ce que chacun des courants de suspension gazeuse est mélangé avec le courant de gaz supplémentaire correspondant au moment où le courant de suspension gazeuse acquiert la vitesse supersonique. 2.- Installation à jets de gaz permettant de mettre en oeuvre le procédé de traitement par jets de gaz du matériau pulvérulent selon la revendication 1, et comprenant deux chambres (1, 2) de formation de la suspension gazeuse disposées coaxialement, ayant chacune, respectivement une tubulure (3, 4) d'amenée du matériau pulvérulent , une tubulure (5, 6) d'amenée du courant de gaz principal, une tubulure (7, 8) d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé et une tubulure (9, 10) d'évacuation de la suspension gazeuse, deux dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse et disposés coaxialement par rapport aux chambres de formation de la suspension gazeuse, et chacun de ceux-ci comporte une tuyère principale disposée le long de son axe longitudinal (34) et communiquant par son orifice d'entrée avec une tubulure (9, 10) d'évacuation de la suspension gazeuse de la chambre (1, 2) correspondante de formation de la suspension gazeuse, une cavité circulaire (14) enveloppant la tuyère principale et communiquant avec une tubulure (15, 16) d'amenée du courant de gaz supplémentaire et des tuyères supplémentaires disposées régulièrement autour de la tuyère principale, sous un même angle d'inclinaison par rapport à l'axe longitudinal (34) de cette dernière et chacune de celles-ci communique par son orifice d'entrée avec la cavité circulaire (14), et une chambre (25) de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse dont les parois (23, 24) opposées présentent des orifices qui reçoivent les dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse qui sont disposés de sorte que les orifices de sortie de leurs tuyères principales (13) débouchent dans la chambre (25) de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse et se trouvent disposés coaxialement, une conduite (27) principale en communication avec la chambre (25) de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse, deux conduites (31, 32) supplémentaires mises en communication, chacune, avec une tubulure respective (7, 8) d'amenée de la fraction lourde du mélange homogénéisé de la chambre (1, 2) correspondante pour la formation de la suspension gazeuse, et un classificateur (30) en communication avec les conduites principale (27) et supplémentaires (31, 32), caractérisée en ce que la tuyère principale de chacun des dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse est constituée par une tuyère de Laval (13), en ce que chaque tuyère supplémentaire (17, 18, 19, 20, 21, 22) est constituée par une tuyère à diffusion ayant une section rectangulaire dont le grand axe traverse l'axe longitudinal (34) de la tuyère de Laval (13) et l'orifice de sortie de chacune des tuyères à diffusion (17, 18, 19, 20, 21, 22) débouche dans la chambre (25) de broyage et d'homogénéisation de la suspension gazeuse. 3.- Installation à jets de gaz selon la revendication 2, caractérisée en ce que chaque tuyère à diffusion (17, 18, 19, 20, 21, 22) de chacun des dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse est inclinée d'un angle de 5 à 160 par rapport à l'axe longitudinal (34) de sa tuyère de Laval (13). 4.- Installation à jets de gaz selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisée en ce que la surface de l'orifice de sortie de chaque tuyère à diffusion (17, 18, 19, 20, 21, 22) de chacun des dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse est biseautée sous un angle de 2 à 70 par rapport à la surface de l'orifice de sortie de sa tuyère de Laval (13). 5.- Installation à jets de gaz selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que le rapport entre le grand et le petit axes suivant la section transversale de chaque tuyère à diffusion (17, 18, 19, 20, 21, 22) de chacun des dispositifs (11, 12) servant à accélérer la suspension gazeuse, est compris entre 7,5/2 et 7,0/2.