Brevet FR2616887A1 — publié le 19881223

La présente invention concerne un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme et de sécurité à l'allumage et à l'extinction pour brûleur à gaz, du type comprenant une- première électrovalve, qui est placée dans un circuit d'alimentation en gaz du brûleur et qui est normalement fermée en l'absence de courant dans sa bobine de commande, une source d'alimentation-en courant pour-la bobine de commande de la première électrovalve, un capteur de la température, qui est placé à proximité du brûleur et apte à produire un signal électrique analogique de sortie dépendant de la température, un circuit de commutation, qui est connecté entre ladite source d'alimentation en courant et la bobine de commande de la première électrovalve et qui laisse passer le courant en réponse au signal analogique de sortie du capteur de température en présence d'une flamme au brûleur, un élément monostable--d'armement, qui, lorsqu'il est actionné, commande la fermeture du circuit de commutation, et un interrupteur bistable de marche/arrêt. On connaît déjà un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme du type défini ci-dessus, qui est par exemple décrit dans le livre "LES BRULEURS INDUSTRIELS A GAZ" par Pierre HOSTALIER, Editions EYROLLES, 1970, chapitre 24, Détection des flammes (pages 297 à 326), et plus particulièrement au paragraphe 7.3 de ce chapitre, Thermo-couple agissant par l'intermédiaire d'un relais (Figure XXIV.4). Dans ce dispositif connu, l'interrupteur bistable de marche/arrêt est connecté en série avec la bobine de commande de I'électrovalve et avec un contact normalement ouvert d'un relais, qui constitue ledit moyen de commutation et dont la bobine est reliée à la sortie du capteur de température. constitué ici par un thermocouple. La tension de sortie fournie par le thermocouple en présence d'une flamme au brûleur est normalement insuffisante pour provoquer la fermeture du contact du relais. Ce contact peut être fermé au moyen d'un bouton-poussoir d'armement qui constitue ledit élément monostable d'armement, et il est ensuite maintenu fermé, lorsque le bouton-poussoir est relâché, par la tension fournie par le thermocouple en présence d'une flamme au brûleur. Dans ce dispositif connu, le thermocouple est associé à un brûleur de veilleuse et ladite électrovalve est montée en série avec un robinet de veilleuse dans le circuit d'alimentation en gaz du brûleur de veilleuse. Il est en outre prévu un brûleur principal qui peut être alimenté en gaz à travers un robinet de brûleur et une seconde- él-ctrovalve, ainsi qu'un commutateur-inverseur à deux positions pour l'alimentation sélective en courant des bobines de commande des deux électrovalves.Dans une première position, ou position d'allumage, du commutateur inverseur, le contact du relais est court-circuité et la bobine de commande de 1 ' l'électrovalve associée au brûleur de veilleuse est alimentée en courant directement à travers l'interrupteur bistable de marche-arrêt lorsque celui-ci est fermé, tandis que la bobine de commande de l'électrovalve associée au brûleur principal n'est pas alimentée en courant. Dans une deuxième position du commutateur-inverseur ou position de marche normale, les bobines de commande des deux électrovalves sont connectées en parallèle et peuvent être alimentées en courant à travers le contact du relais et l'interrupteur bistable de marche-arrêt lorsque ceux-ci sont fermés. Le dispositif connu décrit ci-dessus fonctionne de la manière suivante. Au départ, les deux électrovalves, le robinet de veilleuse, le robinet de brûleur principal et un robinet d'arrêt général sont fermés, le contact du relais et l'interrupteur bistable de marche/arrêt sont ouverts, le commutateur-inverseur pouvant être dans l'une ou l'autre de ses deux positions. Après ouverture du robinet d'arrêt général et fermeture de l'interrupteur bistable de marche/arrêt, on bascule le commutateur-inverseur dans sa première position ou position d'allumage. La bobine de commande de l'électrovalve associée au brûleur de veilleuse est alors alimentée en courant, de sorte que cette électrovalve s'ouvre, tandis que l'électrovalve associée au brûleur principal reste fermée.On ouvre alors manuellement le robinet de veilleuse et on procède à l'allumage du brûleur de veilleuse au moyen d'un dispositif d'allumage approprié, par exemple un dispositif piezoélectrique d'allumage, ou plus simplement au moyen d'une allumette enflammée. Après un certain temps, quand le thermocouple est chaud, on appuie sur le bouton-poussoir d'armement du relais et on bascule le commutateur-inverseur sur sa seconde position ou position de marche normale. Dans ces conditions, les bobines de commande des deux électrovalves sont alimentées en courant, de sorte que les deux électrovalves sont ouvertes. Le contact du relais reste fermé, étant maintenu dans cette position par l'électro-aimant du relais dont la bobine est traversée par le courant dû à la tension fournie par le thermocouple chauffé par le brûleur de veilleuse.L'allumage du brûleur principal peut être alors effectué en ouvrant manuellement le robinet de brûleur y associé. En cas d'extinction de la flamme du brûleur de veilleuse, due par exemple à un soufflage de ladite flamme ou à une coupure de gaz volontaire ou involontaire, le thermocouple se refroidit et la force électromotrice produite à sa sortie décroît exponentiellement dans le temps comme montré par la courbe du diagramme de la figure 1 des dessins annexés.Quand la force électromagnétique de l'électro-aimant du relais, dont la valeur dépend de la force électromotrice du thermocouple et qui maintenait fermé le contact du relais, devient plus faible que la force d'un ressort, qui est prévu dans le relais et qui tend à rappeler son contact en position ouverte, le contact du relais s'ouvre et, par suite, les bobines de commande des deux électrovalves cessent d'être alimentées en courant, de sorte que ces électrovalves se ferment. Toutefois, avec le dispositif thermo-électrique connu de surveillance de flamme décrit ci-dessus, le temps qui s'écoule entre l'extinction de la flamme du brûleur de veilleuse et la fermeture des deux électrovalves, donc le temps de mise en sécurité du dispositif, est relativement long, fluctuant et difficilement maîtrisable. Il dépend en effet du seuil de tension pour lequel le contact du relais bascule de sa position fermée à sa position ouverte. Ce seuil de basculement est lui-même fluctuant et difficilement maîtrisable. Il dépend en effet de nombreux facteurs. Entre autres, il dépend de la force du ressort de rappel associé à l'électro-aimant du relais, ainsi que de l'état de surface des parties mutuellement en contact des pièces magnétiques fixe et mobile de l'électro-aimant. Il dépend également de l'intensité du courant que le thermo-couple est capable de produire.Cette intensité dépend elle-même non seulement du thermocouple lui-même, mais aussi de l'impédance de la bobine de l'électro-aimant du relais, de la résistance de la ligne électrique reliant le thermo-couple à la bobine de l'électro-aimant, de la résistance du ou des contacts (thermostat) éventuellement inserrés dans ladite ligne électrique, et du bon état des connexions électriques entre les éléments susmentionnés. Il faut en effet savoir que la force électromotrice fournie par un thermocouple est généralement très faible (quelques millivolts ou dizaines de millivolts) et que l'électro-aimant du relais doit lui-même avoir une impédance très faible (quelques milli-Ohms) si l'on veut que l'électro-aimant du relais produise une force électromagnétique suffisante. Il en résulte que la résistance de ladite ligne électrique et l'état des connexions électriques sus-mentionnés peuvent avoir une influence non-négligeable sur la valeur de l'intensité du courantdébitéparle thermocoupledans la bobine de l'électro-aimant du relais. Il faut également tenir compte du fait que, dans les dispositifs thermo-électriques connus de surveillance de flamme à thermocouple du type décrit plus haut, même en présence d'une flamme la force électromotrice produite par le thermocouple fluctue de manière aléatoire comme cela est montré par les ondulations de la courbe dans la-partie gauche du diagramme de la figure 1. Ces fluctuations sont par exemple dues à des fluctuations du débit de gaz, à des variations des proportions respectives de gaz et d'air dans le mélange gazeux combustible, à la mobilité de la flamme par rapport au thermo-couple, etc. En conséquence, le seuil de tension pour lequel se produit le basculement du contact du relais de sa position fermée à sa position ouverte, doit être suffisamment bas pour que, malgré ces fluctuations, la force électromotrice produite par le thermo-couple en présence d'une flamme reste au-dessus dudit seuil de tension, afin de ne pas déclencher intempestivement dl'ouverture du contact du relais et, par suite, la fermeture des électrovalves.Pour cette raison et du fait des fluctuations et des dispersions sur les caractéristiques des éléments sus-mentionnés (force du ressort de l'électro-aimant du relais, état de surface des pièces magnétiques de ltélectro-aimant, état des connexions sur la ligne électrique reliant le thermo-couple à ltélectro-aimant, force électromotrice du thermocouple), le seuil de tension pour lequel se produit le basculement du contact du relais de sa position fermée à sa position ouverte, se trouve généralement dans la zone hachurée H du diagramme de la figure 1. Il en résulte qu'il n'est en général pas possible d'obtenir un temps de mise en sécurité inférieur à 15 secondes avec les dispositifs thermo-électriques connus de surveillance de flamme du type décrit plus haut et produits en série.Dans la pratique, on obtient des temps de mise en sécurité compris entre 15 et 30 secondes ou plus. Du fait du temps de mise en sécurité relativement long, des quantités relativement importantes de gaz non brûlé peuvent s'accumuler dans l'appareil dans lequel est installé le brûleur ou dans l'atmosphère environnante, avant que les électrovalves soient fermées. En outre, si l'utilisateur de l'appareil de chauffage dans lequel est installé le brûleur décide d'arrêter l'appareil et, à cet.effet, ouvre l'interrupteur bistable de marche/arrêt, puis se ravise et décide immédiatement de rallumer à nouveau l'appareil, il peut en résulter un grave risque d'explosion si l'utilisateur ne prend pas certaines précautions. En effet, le thermocouple étant encore chaud, le 'contact du relais est par conséquent encore fermé.En conséquence, si, à ce moment, l'utilisateur effectue une nouvelle procédure d'allumage sans avoir préalablement refermé manuellement le robinet du brûleur principal, et s'il oublie de basculer le commutateur-inverseur dans sa première position (position d'allumage), dès qu'il referme l'interrupteur bistable de marche/arrêt, les deux électrovalves sont alors alimentées en courant et, par suite s'ouvrent. En conséquence, du gaz sort non seulement du brûleur de la veilleuse, mais également, en grande quantité, du brûleur principal. Si, à ce moment, l'utilisateur tente d'enflammer le gaz sortant du brûleur de veilleuse, une explosion peut se produire du fait de la grande quantité de gaz sortant du brûleur principal. Le dispositif thermo-électrique connu décrit plus haut présente en outre un certain nombre d'autres inconvénients. La procédure d'allumage des brûleurs est relativement compliquée. Elle nécessite en effet que l'utilisateur effectue un nombre relativement important d'opérations dans un ordre bien déterminé. Au cours de la procédure d'allumage, aucune indication n'est donnée sur le fait que le thermocouple est suffisamment chaud et que la force électromotrice qu'il produit est suffisante pour maintenir fermé le contact du relais. En conséquence, si l'utilisateur relâche le bouton-poussoir d'armement du relais avant que le thermocouple soit suffisamment chaud, le contact du relais s'ouvrira, entraînant ainsi la fermeture de l'électrovalve associée au brûleur de veilleuse, qui s'éteindra, et il faudra alors recommencer entièrement la procédure d'allumage.En outre, étant donné que la bobine de l'électro-aimant du relais a une impédance très faible, la ligne électrique reliant le thermocouple à la bobine de l'électro-aimant du relais doit être aussi courte que possible et les connexions électriques, qui sont vulnérables à cause de la proximité des brûleurs, doivent être de très bonne qualité afin d'éviter toute chute de tension qui pourrait avoir une influence défavorable sur le fonctionnement de l'ensemble thermocouple/relais. Cela impose des contraintes quant au choix de l'emplacement du relais qui doit être ni trop près du thermocouple, donc des brûleurs, pour ne pas travailler dans des conditions de température défavorables, ni trop éloigné du thermocouple pour ne pas rallonger indûment ladite ligne électrique.En outre1 cela limite le nombre des interrupteurs (thermostat) que l'on pourrait désirer insérer dans ladite ligne électrique. D'autre part, la demanderesse commercialise déjà depuis plusieurs années un bloc de contrôle de débit de gaz qui, dans son principe est décrit dans le livre susmentionné chapitre 24, paragraphe 7.2, figure XXIV.3. Ce bloc de contrôle comprend une première soupape, qui, au repos, est normalement maintenue fermée par un premier ressort et qui, lorsqu'elle est ouverte, autorise le gaz à s 'écouler vers le'brûleur de veilleuse et le brûleur principal, une seconde soupape, qui, au repos, est normalement ouverte et qui, lorsqu'elle est fermée et que la première soupape est ouverte, empêche le gaz de s'écouler vers le brûleur principal, un bouton-poussoir d'armement qui, lorsqu'il est enfoncé, provoque successivement la fermeture de la seconde soupape sous l'action d'un second ressort et l'ouverture de la première soupape pour laisser passer le gaz uniquement vers le brûleur de veilleuse et permettre ainsi l'allumage de ce brûleur, et un électro-aimant, qui est relié électriquement à un thermocouple placé à proximité du brûleur de veilleuse et qui, lorsque celui-ci est allumé et que le thermocouple est suffisamment chaud, maintient la première soupape en position ouverte. Lorsque le bouton-poussoir d'armement est relâché, la première soupape reste ouverte et la seconde soupape s'ouvre sous l'action d'un -troisième ressort qui rappelle le bouton poussoir d'armement dans sa position de repos et qui comprime le second ressort. Le gaz s'écoule alors vers le brûleur principal et s'enflamme spontanément au contact de la flamme du brûleur de veilleuse.Un mécanisme de commande de marche/arrêt force la première soupape dans sa position fermée lorsqu'il est dans une position arrêt, et il libère la première soupape lorsqu'il est dans une position marche. Un mécanisme de verrouillage empêche toute possibilité d'effectuer une procédure de réallumage tant que le thermocouple n'est pas complètement refroidi. Par rapport au dispositif thermo-électrique connu de surveillance de flamme décrit en premier lieu, le bloc de contrôle de débit de gaz décrit en second lieu offre donc une plus grande sécurité vis-à-vis des risques d'explosion en cas de tentative de rallumage du ou des brûleurs avant que le thermocouple soit complètement refroidi. Toutefois, à part cette amélioration, le bloc de contrôle de débit de gaz décrit en second lieu présente les mêmes inconvénients que le dispositif thermo-électrique connu précédemment décrit, à savoir a) Difficulté pour régler avec précision le seuil de tension pour lequel l'électro-aimant relâche la première soupape et l'autorise ainsi à se refermer sous l'action du premier ressort pour couper automatiquement le débit de gaz vers les brûleurs en cas d'extinction accidentelle de la flamme du brûleur de veilleuse. b) Le temps de mise en sécurité, c'est-à-dire le temps qui s'écoule entre le moment où la flamme du brûleur de sécurité s'éteint accidentellement et le moment où l'électro-aimant relâche la première soupape pour couper automatiquement le débit de gaz vers les brûleurs, estXlong, fluctuant et difficilement maîtrisable pour les raisons déjà évoquées plus haut (ce temps est d'au moins 15 secondes). c) La ligne électrique reliant le thermocouple à l'électro-aimant doit être aussi courte que possible et les connexions électriques doivent être de très bonne qualité pour éviter toute chute de tension. Ceci limite le nombre des interrupteurs susceptibles d'être insérés dans ladite ligne électrique et impose que le bloc de contrôle de débit de gaz lui-même soit placé à proximité du thermocouple, limitant ainsi les possibilités d'implantation dudit bloc dans l'appareil de chauffage. d) Le temps d'attente pour l'armement du dispositif, c'est-à-dire le temps pendant lequel le bouton-poussoir d'armement doit être maintenu enfoncé pendant la procédure d'allumage du brûleur de veilleuse, est laissé à l'appréciation de l'utilisateur (absence d'indication sur le fait que le thermocouple est suffisamment chaud pour que la force électromotrice qu'il produit soit suffisante pour que l'électro-aimant maintienne la soupape à l'état ouvert). Le bloc connu de contrôle de débit de gaz présente en outre les inconvénients suivants e) Il est relativement-encombrant, notamment à cause de la présence du mécanisme de verrouillage associé aux commandes de marche/arrêt et d'armement. f) Les commandes de marche/arrêt et d'armement doivent être obligatoirement disposées sur ledit bloc, d'où l'impossibilité de prévoir des commandes à distance. g) La force nécessaire pour actionner manuellement le bouton poussoir d'armement est importante. En effet, il faut vaincre non seulement les forces produites par les différents ressorts prévus dans le bloc, mais aussi la force antagoniste et les frottements supplémentaires dus à la présence du mécanisme de verrouillage. Ceci peut constituer une gêne importante pour des personnes âgées. Un premier but de la présente invention est donc de fournir un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme et de sécurité à l'allumage et à l'extinction, dans lequel le seuil de tension pour lequel le circuit de commutation, par exemple un relais, bascule de sa position fermée à sa position ouverte, provoquant ainsi la fermeture des électrovalves, peut être réglé avec précision, et dans lequel, par conséquent, le temps de mise en sécurité est notablement plus court qu'avec les dispositifs antérieurement connus et peut être facilement réglé. Un second but de la -présente invention est, subsidiairement, de fournir un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme et de sécurité à l'allumage et à l'extinction, dans lequel toute tentative d'allumage ou de réallumage du brûleur est empêchée tant que le capteur de température, par exemple un thermocouple, n'est pas complètement refroidi, sans présenter les inconvénients du mécanisme de verrouillage prévu dans le bloc de contrôle antérieurement connu. Le premier but de la présente invention est atteint par le fait que le dispositif thermoélectrique de surveillance de flamme comprend en outre un circuit de comparaison ayant une première entrée connectée à la sortie du capteur de température et une seconde entrée connectée à une source de tension de référence, et un circuit de traitement de signal qui relie la sortie du circuit de comparaison à une entrée de commande du circuit de commutation, et en ce que ledit élément monostable d'armement, constitué par un interrupteur monostable ayant un contact normalement ouvert dans la position de repos de l'interrupteur monostable, et ledit interrupteur bistable de marche/arrêt sont connectés audit circuit de traitement de signal, lequel est conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A + C.S dans laquelle B est le signal de sortie du circuit de traitement de signal, C est un signal qui est au niveau logique "1" quand l'interrupteur bistable de marche/arrêt est fermé, A est un signal qui est au niveau logique "1" quand le contact de l'interrupteur monostable d'armement est fermé, et S est le signal de sortie du circuit de comparaison, qui est au niveau logique "1" n quand le signal analogique de sortie du capteur de température a une valeur supérieure à la valeur de la tension de référence. Du fait que le circuit de commutation, par exemple un relais, n'est plus directement alimenté en courant, ni commandé directement par le capteur de température, par exemple un thermocouple, mais par l'intermédiaire dudit circuit de comparaison et dudit circuit de traitement de signal, le seuil de tension pour lequel le signal de sortie S du circuit de comparaison passe de l'état logique "1" (présence d'une flamme) à l'état logique "0" (absence de flamme), donc pour lequel le contact du relais bascule de sa position fermée à sa position ouverte pour provoquer la fermeture du ou des électrovalves, peut être fixé avec précision, simplement en ajustant la valeur de la tension de référence appliquée à l'une des deux entrées du circuit de comparaison.Il en résulte que le temps de mise en sécurité peut être notablement plus court (typiquement 2 à 4 secondes avec un thermocouple), qu'avec les dispositifs antérieurement connus décrits plus haut et il peut être facilement réglé. En outre, étant donné que le capteur de température délivre sa tension de sortie au -circuit de comparaison, qui a une impédance d'entrée notablement plus élevée (typiquement 100 Ohms) que celle de la bobine du relais ou de l'électro-aimant des dispositifs antérieurement connus décrits plus haut, la tension appliquée à l'entrée du circuit de comparaison n'est donc plus fortement dépendante de la longueur de la ligne électrique reliant le capteur de température au circuit de comparaison et de la qualité des connexions électriques. Si on le désire, ladite ligne électrique peut donc être notablement plus longue que dans les dispositifs antérieurement connus. Il devient possible d'insérer dans ladite ligne électrique plusieurs contacts (interrupteurs, thermostats, etc.) sans que la résistance de leurs contacts et de leurs connexions constitue un obstacle au bon fonctionnement du système. Etant donné que la longueur de ladite ligne électrique peut être plus longue qu'auparavant, le lieu d'implantation du circuit de comparaison, du circuit de traitement de signal et du circuit de commutation (relais) n'est plus critique. Il en résulte une plus grande possibilité de choix quant aux emplacements de ces trois circuits.En particulier, ceux-ci peuvent être placés à plus grande distance du capteur de température (thermocouple) donc à plus grande distance du ou des brûleurs, à un emplacement où les conditions de température sont moins sévères et, par suite, plus favorables pour leur bon fonctionnement. En outre, l'interrupteur bistable de marche/arrêt et l'interrupteur monostable d'armement peuvent être eux-mêmes disposés à distance des trois circuits sus-mentionnés, ce qui offre la possibilité d'une télécommande du dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme de la présente invention. En outre, la force du ressort associé au bouton de commande de l'interrupteur monostable d'armement peut être librement choisie.En particulier, la valeur de cette force peut être choisie relativement faible pour qu'une personne âgée puisse actionner ledit interrupteur monostable sans difficulté. Du fait que, en présence d'une flamme au brûleur, le circuit de comparaison fournit un signal de sortie qui est-à l'état logique "1" seulement quand le signal de sortie du capteur de température appliqué à l'une des deux entrées du circuit de comparaison a une valeur plus grande que celle de la tension de référence appliquée à l'autre entrée du circuit de comparaison, indiquant ainsi que le capteur de température est opérant (suffisamment chaud dans le cas d'un thermocouple), il est possible de prévoir un moyen de signalisation qui est activé par le signal de sortie du circuit de comparaison quand celui-ci est à l'état logique "1 n. Pendant une procédure d'allumage du ou des brûleurs, il est ainsi possible de signaler de manière sûre à l'utilisateur le moment où il peut relâcher le bouton de commande de l'interrupteur monostable d'armement. Du fait que le temps de mise en sécurité obtenu avec le dispositif de la présente invention est très court, il devient pratiquement impossible d'effectuer une tentative de réallumage du brûleur dans un temps aussi court après une extinction accidentelle ou volontaire dudit brûleur. Néanmoins, pour garantir une sécurité encore plus grande, conformément au second but de l'invention, il est possible de prévoir des moyens pour empêcher toute tentative de réallumage du brûleur tant que le capteur de température (thermocouple) n'est pas refroidi, c' est-à-dire tant que son signal de sortie n'a pas une valeur inférieure au seuil de basculement du circuit de commutation. A cet effet, le circuit de traitement de signal peut être avantageusement conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A.S + C.S.E dans laquelle B, C, A et S ont les significations déjà indiquées plus haut, S est le complément du signal S et E est un signal qui est à l'état logique "1" quand le circuit de commutation est fermé. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront mieux au cours de la description qui va suivre de diverses formes d'exécution de la présente invention, données à titre d'exemple en référence aux dessins annexés sur lesquels - La figure 1 est un diagramme tension/temps montrant l'évolution dans le temps de la tension de sortie d'un thermocouple en présence d'une flamme et après extinction de la flamme, en relation avec un seuil de tension au-dessous duquel se produit la fermeture du ou des électrovalves dans le cas d'un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme antérieurement connu. - La figure 2 est un diagramme semblable à celui de la figure 1, dans le cas d'un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme conforme à la présente invention. - La figure 3 est un schéma par blocs d'un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme conforme à la présente invention, dans le cas d'un seul brûleur. - Les figures 4 à 7 montrent quatre réalisations différentes du circuit de traitement de signal qui forme une partie du dispositif de la figure 3. - La figure 8 est un schéma par blocs d'un dispositif de surveillance de flamme conforme à la présente invention, dans le cas de deux brûleurs. - La figuré 9 est un schéma semblable à celui de la figure 8, montrant une autre forme d'exécution du circuit de comparaison utilisé dans le dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme de la présente invention. - La figure 10 est un schéma électrique montrant une forme d'exécution concrète du dispositif de la figure 9. Dans la figure 1, eo et e1 représentent les valeurs de o la force électromotrice e d'un thermocouple respectivement quand il est froid (à la température ambiante) et quand il est chauffé par la flamme d'un brûleur. Comme cela a déjà été expliqué plus haut, en service, en présence d'une flamme, la force électromotrice e fluctue de manière aléatoire autour de la valeur e1 comme montré par les ondulation O de la courbe du diagramme de la figure 1. A la suite d'une extinction volontaire ou accidentelle du brûleur, par exemple à l'instant to, la force électromotrice e du thermocouple décroît exponentiellement vers la valeur eo comme montré par la partie o P de la courbe du diagramme de la figure 1.Dans les dispositifs thermo-électriques connus de surveillance de flamme, dans lesquels le thermocouple commande directement un électro-aimant (celui d'une électrovalve ou celui d'un relais qui commande lui-même l'alimentation en courant d'une ou plusieurs électrovalves) r le seuil de tension pour lequel l'électro-aimant bascule de l'état de travail à l'état de repos est généralement situé dans la zone hachurée H de la figure 1. Il en résulte que le temps qui s'écoule entre l'instant to et l'instant t (t1 Dans la figure 3, qui montre un dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme conforme à la présente invention, le numéro de référence 1 désigne un brûleur alimenté en gaz à travers une conduite de gaz 2, dans laquelle est insérée une électrovalve 3, qui est normalement fermée en l'absence de courant dans sa bobine de commande 4. La bobine de commande 4 est reliée électriquement, à travers un circuit de commutation 5, aux bornes 6 d'une source d'alimentation en courant, par exemple 220 V ou 24 V, alternatif ou continu selon le modèle d'électrovalve utilisé. Le circuit de commutation 5 peut être par exemple un relais électro-mécanique ou un élément électronique de commutation (transistor, thyristor, etc.). Toutefois, on utilisera de préférence à titre de circuit de commutation 5 un relais électromécanique, dont les contacts sont "incollables" par exemple en une matière du type AgCdO, qui présente une plus grande sécurité intrinsèque que celle des commutateurs électroniques. En effet, toute défaillance du relais conduit automatiquement à une mise hors tension de ltélectrovalve 3,4. A côté du brûleur 1 est disposé un capteur de température 7, par exemple un thermocouple, dont la sortie est reliée à l'entrée non-inverseuse d'un comparateur 8, dont l'entrée inverseuse reçoit une tension de référence-Vref d'une source de tension de référence ajustable 9. Quand la force électromotrice e du thermocouple 7 est plus grande que Vref, le signal de sortie S du comparateur 8 est à l'état logique "1" indiquant la présence d'une flamme au brûleur 1, tandis que le signal de sortie S est à l'état logique "0" indiquant l'absence d'une flamme au brûleur 1, quand la force électromotrice e est plus petite ou égale à Vref.Comme montré dans la figure 2, qui -est un diagramme semblable à celui de la figure 1, la tension de référence Vref est réglée de manière à se trouver juste au-dessous des ondulations O représentant les fluctuations de la force électromotrice du thermocouple en présence d'une flamme au brûleur. Dans ces conditions, on voit que l'instant t3 auquel le signal de sortie S du comparateur 8 passe de l'état logique "1" à l'état logique "0" est beaucoup plus rapproché de l'instant to auquel se produit l'extinction de la flamme au brûleur 1 que dans le cas de la figure 1. En pratique, la durée de l'intervalle de temps t3 - to est comprise entre 2 et 4 secondes. La sortie du comparateur 8 est reliée à une entrée d'un circuit de traitement de signal 11, auquel sont également raccordés un interrupteur bistable de marche/arrêt 12 et un interrupteur monostable d'armement 13, dont le contact 14 est normalement ouvert au repos. Les signaux C et A respectivement appliqués au circuit de traitement de signal 11 par les interrupteurs 12 et 13 sont à l'état logique "1" quand ces interrupteurs sont fermés et à l'état logique "0" quand ils sont ouverts. La sortie du circuit de traitement de signal. 11 est reliée à l'entrée de commande 5a du circuit de commutation 5 (la bobine dans le cas d'un relais). Dans la forme de réalisation de base de l'invention, le circuit de traitement de signal 11 est conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A. + C.S. dans laquelle B représente le signal de sortie du circuit de traitement 11, S, C, A ont les significations déjà indiquées plus haut. Les figures 4 et 5 montrent deux formes d'exécution possibles du circuit de traitement de signal pour réaliser la fonction logique B = C.A + C.S. Dans la figure 4, le signal de sortie S du comparateur est appliqué à l'une des deux entrées d'une porte OU 15, dont l'autre entrée reçoit le signal A produit par l'interrupteur monostable d'armement 13. La sortie de la porte OU 15 est reliée à l'une des deux entrées d'une porte ET 16, dont l'autre entrée reçoit le signal C produit par l'interrupteur-bistable de marche/arrêt 12 et qui délivre sur sa sortie le signal B. Dans la figure 5, le signal S arrive à l'interrupteur 12 à travers une diode Dl et le signal A arrive à un point de jonction 17 entre la diode Dl et l'interrupteur 12 à travers une diode D2. Le point de jonction 17 réalise la somme logique A + S et, à la sortie de l'interrupteur 12, on obtient le produit logique (A + S).C, c'est-à-dire le signal B. Dans une forme de réalisation plus élaborée de l'invention, le circuit de traitement de signal 11 peut être avantageusement conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A.S. + C.S.E dans laquelle B, C, A et S ont les significations déjà indiquées plus haut. S est le complément du signal S et E est un signal qui est à l'état logique "1" quand le circuit de commutation 5 est activé et à l'état logique "0" quand le circuit de commutation 5 est désactivé. Dans le cas où le circuit de commutation 5 est constitué par un relais, le signal E peut être par exemple obtenu à partir d'un contact supplémentaire 5c (voir figure 8), accouplé mécaniquement au contact 5b du relais 5 commandant l'alimentation en courant de la bobine 4 de l'électrovalve 3.Au lieu d'être obtenu à partir du contact 5c, le signal E pourrait être aussi obtenu à partir de la tension qui est absente ou présente sur la ligne 18 selon l'état ouvert ou fermé du contact 5b, cette tension étant éventuellement redressée et ramenée à un niveau approprié pour être traitée par le circuit 11. Les figures 6 et 7 montrent deux formes d'exécution possibles du circuit de traitement de signal 11 pour réaliser la fonction logique B = C.A.S. + C.S.E Dans la figure 6, le signal de sortie S du comparateur 8 est appliqué directement à une première entrée d'une porte ET 19 et à travers un inverseur 20 à une première entrée d'une autre porte ET 21. Le signal C produit par l'interrupteur bistable de marche/arrêt 12 est appliqué à une seconde entrée de chacune des deux portes ET 19 et 21. Le signal A produit par l'interrupteur monostable d'armement 13 est appliqué à une troisième entrée de la porte ET 21 et le signal E est appliqué à une troisième entrée de la porte ET 19. Les sorties des deux portes ET 19 et 21 sont respectivement reliées aux entrées d'une porte OU 22 qui délivre sur sa sortie le signal B. Dans la figure 7, le signal S est appliqué directement à l'une des deux entrées d'une porte ET 23 et, à travers un inverseur 24, à l'une des deux entrées d'une autre porte: ET 25. Les signaux E et A sont respectivement appliqués à la seconde entrée des portes ET 23 et 25. Les sorties de ces deux portes sont respectivement reliées aux entrées d'une porte OU 26 dont la sortie est reliée à l'une des deux entrées d'une troisième porte ET 27, dont l'autre entrée reçoit le signal C et qui délivre sur sa sortie le signal B. On décrira maintenant le fonctionnement du dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme de la figure 3 dans le cas où le circuit 11 réalise la fonction logique B = C.A.S + C.S.E Pour commencer, on supposera que le thermo-couple 7 est froid et que les contacts 12 et 14, sont ouverts. Dans ces conditions, les signaux S, C et A, donc aussi B et E ont tous la valeur "0", les contacts 5b et 5c sont ouverts et l'électrovalve 3 est fermée. Si l'utilisateur désire allumer le brûleur 1, il ferme tout d'abord l'interrupteur 12 (C = "1") et l'interrupteur monostable 13 (A = "1"). Comme à ce moment S a la valeur 0, S a donc la valeur 1 et, par suite, le produit logique C.A.S prend la valeur logique "1", donc B prend aussi la valeur -logique "1". En conséquence, les contacts 5b et 5c du relais 5 se ferment, E prend la valeur logique "1" et la bobine 4 étant excitée, l'électrovalve 3 s'ouvre. L'utilisateur peut alors allumer le brûleur 1, par exemple au moyen d'une allumette enflammée ou au moyen d'un dispositif connu d'allumage, par exemple un dispositif d'allumage électrique, ce. dernier pouvant être par exemple activé par le même organe de commande que celui de l'interrupteur monostable 13. Au bout d'un certain temps, quand le thermocouple 7 est chaud, le signal de sortie S du comparateur 8 prend la valeur "1". Ce moment peut être avantageusement signalé par un moyen de signalisation 28, par exemple un avertisseur sonore ou lumineux, connecté à la sortie du comparateur 8. A ce moment, l'interrupteur monostable d'armement 13 peut être relâché.En effet, les signaux C, S et E ayant maintenant tous la valeur "1, le produit logique C.S.E a la valeur "1", de sorte que le signal B gardera la valeur "1", même si le signal A prend la valeur "O". L'électrovalve 3 reste donc ouverte et le brûleur 1 allumé. En service, tant qu'une flamme est présente au brûleur 1, les signaux A et S ont la valeur "0" et les signaux C, S et E, donc aussi le signal B, gardent la valeur "1". En cas d'extinction accidentelle de la flamme au brûleur 1, le thermocouple 7 se refroidit et la force électromotrice e qu'il produit diminue. Dès que cette force électromotrice devient égale ou inférieure à la valeur de la tension de référence Vref, le signal S passe de la valeur "1" à la valeur "O", donc le signal B passe aussi à la valeur "0". Il en résulte que les contacts 5b et 5c s'ouvrent. Donc, le signal E prend la valeur "O" et la bobine de commande 4 de l'électrovalve 3 n'étant plus alimentée en courant, ladite électrovalve se ferme et empêche le gaz de continuer à s'écouler vers le brûleur 1.Comme cela a déjà été indiqué plus haut avec le dispositif de la présente invention, le temps qui s'écoule entre l'instant d'extinction de la flamme et l'instant où le signal S prend la valeur "O", donc l'instant où l'électrovalvé 3 se ferme, est de l'ordre de 2 à 4 secondes, c 'est-àdire beaucoup plus court qu'avec les dispositifs connus décrits dans le préambule, avec lesquels le temps de mise en sécurité était généralement compris entre 15 et 30 secondes ou plus. Il est donc tout-à-fait clair que le dispositif de la présente invention offre une sécurité beaucoup plus grande. Le brûleur 1 peut être éteint volontairement simplement en ouvrant l'interrupteur bistable de marche/arrêt 12. Dans ce cas, le signal C passe immédiatement de la valeur "1" à la valeur "0", donc aussi le signal B, avec le même effet que précédemment en ce qui concerne la fermeture de l'électrovalve 3. En cas d'extinction volontaire de la flamme du brûleur 1 par ouverture de l'interrupteur 12 (C = 0), aucune tentative de réallumage du brûleur ne peut être effectuée avec succès tant que le thermocouple 7 n'est pas suffisamment refroidi et que sa force électromotrice e n'est pas inférieure ou égale à la tension de référence Vref, c'est-à-dire tant que le signal S n'a pas à nouveau la valeur "0" et que le signal S n'a pas à nouveau la valeur "1". En effet, le signal E a la valeur "O" et tant que la force électromotrice e du thermocouple 7 a une valeur plus grande que la tension de référence Vref, les signaux S et S ont respectivement les valeurs "1" et "O". Dans ces conditions, si l'utilisateur referme l'interrupteur 12 et le contact 14, les signaux A et C prennent la valeur "1". Toutefois, comme à ce moment les signaux E et S ont tous les deux la valeur "O", le signal B a lui aussi la valeur "O", de sorte que les contacts 5b et 5c ne peuvent être fermés et que la bobine de commande 4 de l'électrovalve 3 reste hors tension. L'électrovalve 3 ne peut donc être ouverte. Dans le cas où le circuit de traitement de signal 11 réalise la fonction logique B = C.A.S + C.S.E, il assure donc une sorte de verrouillage électronique empêchant la réouverture de l'électrovalve 3, même si on ferme les contacts 12 et 14, tant que le thermocouple 7 n'est pas suffisamment refroidi Par contre, on n'obtient pas ce verrouillage électronique quand le circuit 11 réalise seulement la fonction logique B = C.A + C.S (figure 4 ou 5), mais cela n'est pas très gênant puisque le temps de mise en sécurité est quand même très court. La figure 8 montre une autre forme d'exécution du dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme conforme à la présente invention, dans le cas de deux brûleurs 1 et 29. Dans la figure 8, les éléments qui sont identiques ou qui jouent le même rôle que ceux de la figure 3, sont désignés par les mêmes numéros de référence et ne seront pas décrits à nouveau en détail. Le brûleur 29 peut être par exemple le brûleur principal d'une chaudière et le brûleur 1 le brûleur d'allumage et de veilleuse. Comme précédemment, le brûleur 1 peut être alimenté en gaz à travers la conduite 2. Le brûleur 29 peut être alimenté en gaz à travers la conduite 31 branchée en dérivation sur la conduite 2 en aval de l'électrovalve 3. Le débit de gaz vers le brûleur 1 est commandé uniquement par l'électrovalve 3, tandis que le débit de gaz vers le brûleur 29 est commandé à la fois par l'électrovalve 3 et par une autre électrovalve 32, qui est insérée dans la conduite 31 et dont la bobine de commande 33 est connectée électriquement en parallèle sur la bobine de commande 4 de l'électrovalve 3 à travers un contact 34 et éventuellement à travers un contact 35 connecté en série avec le contact 34. Le contact 34 est un contact supplémentaire de l'interrupteur monostable d'armement 13 et il est normalement fermé dans la position de repos de cet interrupteur monostable.Lorsque le contact 35 est prévu, il peut être constitué par le contact d'un thermostat, par exemple un thermostat de sécurité ou un thermostat de réglage de température, par exemple un thermostat de réglage de température d'eau d'un chauffe-eau, ou, dans le cas d'une installation de chauffage central, un thermostat d'ambiance (on notera que si plusieurs thermostats sont prévus, leurs contacts peuvent être connectés en série). En principe, le contact 35 est fermé lorsque la température surveillée par le thermostat est inférieure à un seuil préréglé ou réglable de température. Pour l'allumage du brûleur 1, le dispositif de la figure 8 fonctionne exactement de la même manière que celui de la figure 3. Pendant la procédure d'allumage du brûleur 1, l'électrovalve 32 reste fermée et le gaz ne peut s'écouler vers le brûleur 29 tant que l'utilisateur ne relâche pas l'organe de commande de l'interrupteur monostable d'armement 13. En effet, tant que l'utilisateur agit sur l'interrupteur monostable 13, le contact 14 est fermé (A = "1"), mais le contact 34 est ouvert, de sorte que la bobine de commande 33 de l'électrovalve 32 reste hors tension lorsque le signal B prend la valeur "1" et que le contact 5b du relais 5 se ferme.Par contre, lorsque, après l'allumage du brûleur 1, l'utilisateur relâche l'organe de commande de l'interrupteur monostable d'armement 13, le contact 34 se ferme et, comme le contact 5b a déjà été fermé, la bobine 33 est alors alimentée en courant, provoquant ainsi l'ouverture de l'électrovalve 32. Le gaz peut alors s'écouler vers le brûleur 29 et s'enflammer spontanément au contact de la flamme du brûleur 1. En cas d'extinction volontaire ou accidentelle de la flamme du brûleur 1, le dispositif de la figure 8 fonctionne exactement de la même manière que celui de la figure 3. Selon qu'il s'agit d'une extinction volontaire (ouverture de l'interrupteur 12) ou d'une extinction accidentelle, les contacts 5b et 5c du relais 5 s'ouvrent immédiatement ou au bout de 2 à 4 secondes, de sorte que les bobines 4 et 33 cessent d'être alimentées en courant et que les électrovalves 3 et 32 se ferment.Si aussitôt après une extinction volontaire des brûleurs 1 et 29 l'utilisateur referme l'interrupteur 12 pour tenter un réallumage du brûleur 1, le signal de sortie B du circuit de traitement de signal 11 ne pourra pas prendre à nouveau la valeur "1" tant que le capteur 7 ne se sera pas suffisamment refroidi et que le signal de sortie 3 du comparateur 8 n'aura pas repris la valeur "O". En conséquence, si, par une fausse manoeuvre, l'utilisateur referme l'interrupteur 12, aussitôt après l'extinction des brûleurs 1 et 29, les bobines 4 et 33 ne peuvent pas être alimentées en courant et, par suite, aucune quantité de gaz non brûlé ne peut s'échapper des brûleurs 1 et 29. Ainsi, une telle fausse manoeuvre n'aura aucune conséquence fâcheuse.Par contre, dès que le thermocouple 7 se sera suffisamment refroidi (S = "O" et S = "1") le brûleur 1 pourra être tout d'abord réallumé, puis le brûleur 29 selon la procédure déjà décrite plus haut, sans risque de fuite de gaz à travers le brûleur 29 pendant la procédure de ré allumage du brûleur 1. La figure 9 montre une autre forme d'exécution du dispositif thermo-électrique de surveillance de la présente invention, en particulier de son circuit de comparaison 8, qui offre une plus grande sécurité intrinsèque comme on le verra en détail plus loin. Dans la figure 9, les éléments qui sont identiques ou qui jouent le même rôle que ceux des figures 3 et 8 sont désignés par les mêmes numéros de référence et ne seront donc pas décrits à nouveau en détail. Le circuit de comparaison 8 montré dans la figure 9 comprend un premier comparateur 8a, qui est alimenté en courant continu à partir d'une source de tension continue Vcc. L'entrée non-inverseuse du comparateur 8a est connectée à la sortie du capteur de température 7, par exemple un thermocouple, tandis que son entrée inverseuse est connectée à la source de tension de référence 9. Cette dernière applique au comparateur 8 une tension de référence réglable Vref1 dont la valeur est réglée comme cela a été décrit plus haut à propos de la figure 2. La sortie du comparateur 8a est connectée à la base d'un premier transistor T1 du type npn, dont le collecteur est connecté au pôle positif de la source de tension continue Vcc et dont l'émetteur est connecté au collecteur d'un deuxième transistor T2, aussi du type npn. Le. circuit de comparaison 8 comprend en outre un second comparateur 8b dont les deux entrées sont respectivement connectées à une source de tension de référence Vref2 et à la sortie d'un inverseur 36 dont l'entrée est connectée à la sortie du capteur de température 7. La sortie du comparateur 8b est connectée à l'entrée d'un autre inverseur 37, dont la sortie est connectée à la base du transistor T2. Le comparateur 8b et les deux inverseurs 36 ét 37 sont alimentés en courant continu à partir de la source de tension continue Vcc à travers le transistor T1 quand celui-ci est à l'état conducteur.Le point de jonction 38 entre l'émetteur du transistor T1 et le collecteur du transistor T2 constitue une première borne de sortie du circuit de comparaison 8, qui est connectée d'une part au moyen de signalisation 28 et au circuit de traitement de signal 11. L'émetteur du transistor T2 constitue une seconde borne de sortie du circuit de comparaison, qui est aussi connectée au circuit de traitement de signal 11. Comme précédemment, le comparateur 8a a pour fonction de comparer la force électromotrice e délivrée par le thermocouple 7 à la tension de référence Vref1 et de délivrer un signal de sortie sl ayant la valeur logique "1" uniquement lorsque e est supérieur au seuil de tension fixé par Vref1, c'est-à-dire uniquement quand le thermocouple 7 est suffisamment chaud. Quand le signal 51 a la valeur logique "1", il sature le transistor T1 qui, d'une part, produit en 38 un signal de sortie S1 de valeur logique "1" et, d'autre part, alimente en courant continu le sous-ensemble 36,8b, 37.Ce sous-ensemble a la même fonction que le comparateur 8a et fournit à la sortie de l'inverseur 37 un signal de sortie qui a la valeur logique "1" uniquement quand le signal sl a lui-même la valeur "1" et quand la force électromotrice e produite par le thermocouple 7 est supérieure au seuil de tension fixé par Vref2. Quand le signal 52 a la valeur "1", il sature le transistor T2 qui produit. sur son émetteur un signal de sortie S2 de valeur "1".Le signal S2 représente donc le produit logique 51 52 Si tous les composants du circuit de comparaison 8 fonctionnent normalement, les signaux S1 et S2 ont à tout instant la même valeur logique "1" ou "O" selon que le thermocouple 7 est chaud ou froid, respectivement. Le circuit de traitement de signal 11 est conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A.S1 + C.E.S2 Le circuit de traitement 11 peut être construit à partir de portes logiques d'une manière analogue à celle montrée sur la figure 6 ou sur ia figure 7. Toutefois, dans ce cas, le signal S1 sera appliqué à travers l'inverseur 20 à l'une des entrées de la porte 21 (figure 6) ou à travers l'inverseur 24 à l'une des entrées de la porte ET 25 (figure 7), tandis que le signal S2 sera appliqué à l'une des entrées de la porte ET 19 (figure 6) ou à l'une des entrées de la porte ET 23 (figure 7). A titre de variante, le circuit de traitement 11 peut être aussi réalisé, au moins en partie, en logique câblée comme on le verra plus loin à propos de la figure 10. Lorsque tous les composants du circuit de comparaison 8 fonctionnent normalement, le dispositif de la figure 9 opère de la même manière que celui de -la figure 8. Par contre, il offre une plus grande sécurité intrinsèque en cas de défaillance de l'un quelconque des composants du circuit de comparaison 8 comme on va maintenant le voir. Dans le cas où, en présence d'une flamme au brûleur 1, le signal 82 a la valeur "0", alors qu'il devrait avoir la valeur "1", cette défaillance n'est pas dangereuse. En effet, dans ce cas, le signal B prend la valeur "0", de sorte que le contact 5b s'ouvre et que les deux électrovalves 3 et 32 se ferment. Dans le cas où la flamme du brûleur 1 s'éteint et où le signal S2 garde la valeur "1" alors qu'il devrait prendre la valeur "O", cette situation est dangereuse car, dans ce cas, le signal B garde la valeur "1" et les électrovalves 3 et 32 ne se ferment pas. Pour que ce cas apparaisse il faut que la défaillance soit telle que les deux signaux s1 et 52 aient la valeur "1" alors que le capteur de température est froid. Or, si la probabilité est faible pour que le sous-ensemble 8a,T1 et le sous-ensemble 36,8b,37,T2 défaillent en même temps avec s1 = S2 = 1, alors que le capteur de température 7 est froid, la probabilité pour que leurs défaillances soient identiques est grande. En effet, ces deux sous-ensembles sont soumis aux mêmes contraintes (température, effet de la foudre, etc.).Or, avec le circuit de comparaison 8 de la figure 9, si les deux comparateurs 8a et 8b tombent tous les deux en panne de la même manière, les signaux S1 et s2 prendront des valeurs différentes du fait de la présence de l'inverseur 37, et il y a alors sécurité positive, c'est-à-dire que la panne ou défaut du dispositif agit comme l'anomalie (absence de flamme) à détecter. Pour diminuer la probabilité d'avoir une défaillance des deux sous-ensembles 8a,T1 et 36,8b,37,T2, le second de ces deux sous-ensembles est alimenté en courant à travers le transistor T1. De ce fait, lorsqu'il n'y a pas de flamme au brûleur 1 (le signal s1 a alors la valeur "0" et le transistor T1 est bloqué), le sous-ensemble 36,8b,37,T2 est hors tension et se trouve donc protégé d'une défaillance. Malgré cela, le sous-ensemble 36,8b,37,T2 pourrait se trouver sous tension alors qu'il n'y a pas de flamme au brûleur 1, s'il s'était produit dans le sous-ensemble 8a,T1 une défaillance telle que le signal s1 ou le signal S1 prend indûment la valeur " l " . Dans ce cas, deux situations peuvent alors se présenter selon le moment où est intervenue la défaillance du sous-ensemble 8a,T1. Si la défaillance est intervenue après que la flamme du brûleur 1 se soit éteinte et que les deux électrovalves 3 et 32 aient été fermées (contact 5b ouvert, signal E = "0"), alors les deux électrovalves 3 et 32 ne peuvent pas être à nouveau ouvertes. En effet, si le signal S1 a la valeur "1", S1 a donc la valeur "0".En conséquence, même si l'utilisateur ferme le contact 14, le signal B ne pourra pas prendre la valeur "1". Même si à ce moment le sous-ensemble 36,8b,37,T2 tombe en panne et que le signal S2 prend la valeur "1", le signal B ne pourra pas non plus prendre la valeur "1" puisque le signal E a la valeur "0. D'autre part, si la défaillance du sous-ensemble 8a,T1 est intervenue avant que la flammme du brûleur se soit éteinte, le dispositif de la présente invention pourra encore jouer son rôle de surveillance et de sécurité au moyen du sous-ensemble 36,8b,37, T2, et toute nouvelle tentative d'allumage sera impossi bie apres extinction de la flamme. La figure 10 montre le schéma électrique d'une forme d'exécution concrète du dispositif de la présente invention. Dans la figure 10, les éléments qui sont identiques ou qui jouent le même rôle que ceux de la figure 9 sont désignés par les mêmes numéros de référence. Dans le dispositif de la figure 10, la force électromotrice e du thermocouple 7 est amplifiée par un amplificateur opérationnel 41 avant d'être appliquée à l'entrée non-inverseuse du comparateur 8a. La tension de référence Vrefî est obtenue à partir du contact glissant d'un potentiomètre P1 connecté en série entre deux résistances R1 et R2, ce montage série étant connecté entre la source de tension Vcc et la masse. Le comparateur 8b et l'inverseur 37 de la figure 9 sont réalisés sous la forme d'un amplificateur opérationnel 42 dont l'entrée inverseuse reçoit le signal de sortie de l'inverseur 36, lui-même réalisé sous la forme d'un amplificateur opérationnel 43 monté en amplificateur inverseur. La tension de référence Vref2 appliquée à l'entrée non-inverseuse de l'amplificateur opérationnel 42 est obtenue à partir d'un diviseur de tension formé par les deux résistances R3 et R4 connectées en série entre la source de tension Vcc et la masse. Comme montré dans la figure 10, le moyen de signalisation 28 peut être par exemple constitué par une diode électroluminescente 44 connectée en série avec une résistance R5 entre l'émetteur du transistor T1 et la masse. Le point de jonction 38 entre l'émetteur du transistor T1 et le collecteur du transistor T2 est relié par une résistance R6 à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 45, dont l'entrée non-inverseuse est reliée à la prise intermédiaire d'un diviseur de tension formé de deux résistances R7 et R8 de même valeur ohmique, connectées en série entre la source de tension Vcc et la masse. La sortie de l'amplificateur 45 est connectée à la base d'un transistor T3 de type -npn, dont le collecteur est relié à la source de tension Vcc et dont l'émetteur est relié à l'une des bornes du contact 14 de l'interrupteur monostable d'armement 13. L'autre borne du contact 14 est reliée, à travers l'interrupteur de marche/arrêt 12, à l'extrémité 5a de la bobine 46 du relais 5, dont l'autre extrémité est reliée à la masse. L'émetteur du transistor T2 est relié, à travers le contact 5c du relais 5 et une diode D, à un point de jonction 47 entre le contact 14 de l'interrupteur monostable d'armement 13 et l'interrupteur bistable de marche/arrêt 12. L'amplificateur opérationnel 45 et le , transistor T3 forment ensemble un inverseur. Le signal SI présent au point de jonction 38 est donc inversé par l'amplificateur opérationnel -45 et par le transistor T3, sur l'émetteur duquel on obtient le signal 51. Comme le contact 14 est connecté en série avec le transistor T3, on obtient à la sortie du contact 14 le produit logique A.S1. D'autre part, comme le contact 5c du relais est connecté en-série avec la sortie du transistor T2, on obtient à la sortie du contact 5c le produit logique E.S2. Le point de jonction 47 réalise la somme des deux produits logiques sus-mentionnés, à savoir A.S1 + E.S2, et l'interrupteur bistable de marche/arrêt 12 réalise. ensuite le produit logique entre ladite somme logique et le signal C.Autrement dit, à la sortie de l'interrupteur 12 on obtient le signal B tel que B = C.A.S1 + C.E.S2. Il va de soi que les formes d'exécution de la présente invention qui ont été décrites ci-dessus ont été données à titre d'exemple purement indicatif et nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent être facilement apportées par l'homme de l'art sans pour autant sortir du cadre de la présente invention. C'est ainsi notamment que, bien que la présente invention ait été plus particulièrement décrite à propos d'un thermocouple, l'invention est également applicable lorsqu'on utilise à titre de capteur de température un capteur délivrant un signal électrique analogique dont la valeur varie de manière continue avec la température. Par exemple, la présente invention est également applicable lorsqu'on utilise comme capteur de température une sonde résistive ou une thermistance.D'autre part, au lieu de prévoir deux sorties SI et S2 pour le circuit de comparaison 8 des figures 7 et 8, on peut avoir une seule sortie S2. Dans ce cas, au lieu de connecter l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 45 (figure 8) au point de jonction 38, elle est connectée à l'émetteur du transistor T2. En outre, puisque le signal E a en principe la même valeur que le signal B, le signal E peut être remplacé par le signal B lui-même dans la fonction logique réalisée par le circuit de traitement de signal 11. Dans ce cas, les modifications à apporter aux circuits des figures 6 et 7 sont évidentes. Dans la figure 10, si on désire que le circuit 11 réalise seulement la fonction logique B = C.A + C.S2, il suffit de supprimer l'amplificateur 45 et le transistor T3, de relier la source Vcc directement au contact 14 et de relier l'émetteur du transistor T2 directement à la diode D sans passer par le contact 5c. REVENDICATIONS 1. Dispositif thermo-électrique de surveillance de flamme et de sécurité à l'allumage et à l'extinction pour brûleur à gaz, comprenant une première électrovalve (3), qui est placée dans un circuit (2) d'alimentation en gaz du brûleur (1) et qui est normalement fermée en l'absence de courant dans sa bobine de commande (4), une source (6) d'alimentation en courant pour la bobine de commande de la première électrovalve, un capteur de température (7), qui est placé à proximité du brûleur et apte à produire un signal électrique analogique de sortie e dépendant de la température, un circuit de commutation (5), qui est connecté entre ladite source d'alimentation. en courant et la bobine de commande de la première électrovalve et qui laisse passer le courant en réponse au signal analogique de sortie du capteur de température en présence d'une flamme au brûleur, un élément monostable d'armement (13,14) qui, lorsqu'il est actionné, commande la fermeture du circuit de commutation, et un interrupteur bistable de marche/arrêt (12), caractérisé en ce qu'il comprend en outre un circuit de comparaison (8) ayant une première entrée connectée à la sortie du capteur de température (7) et une seconde entrée connectée à une source de tension de référence Vref, et un circuit de traitement de signal (11) qui relie la sortie du circuit de comparaison à une entrée de commande (Sa) du circuit de commutation (5), et en ce que ledit élément monostable d'armement (13,14), constitué par un interrupteur monostable (13) ayant un contact (14) normalement ouvert dans la position de repos de l'interrupteur monostable, et ledit interrupteur bistable de marche/arrêt (12) sont connectés audit circuit de traitement de signal (11), lequel est conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A. + C.S dans laquelle B est le signal de sortie du circuit de traitement de signal (11), C est un signal qui est au niveau logique '!1" quand l'interrupteur bistable de marche/arrêt (12) ést fermé, A est un signal qui est au niveau logique "1" quand le contact (14) de l'interrupteur monostable d'armement (13) est fermé, S est le signal de sortie du circuit de comparaison (8), qui est au niveau logique "1" quand le signal analogique de sortie e du capteur de température (7) a une valeur supérieure à la valeur de la tension de référence Vref. 2- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de traitement de signal est conçu pour réaliser la fonction logique B = C.A.S + C.S.E dans laquelle B, C, A et S ont les significations déjà indiquées, S est le complément du signal S et E est un signal qui est à l'état logique "1" quand le circuit de commutation (5) est fermé. 3- Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le circuit de traitement de signal (11) est un circuit à portes logiques (15,16; 19-22; 23-27). 4- Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le circuit de traitement de signal (11) est un circuit en logique câblée. 5- Dispositif selon la revendication 4, dans lequel le circuit de commutation (5) est un relais comportant un contact (5b), qui est normalement ouvert en l'absence de courant dans la bobine (46) du relais et qui est connecté en série entre ladite source d'alimentation (-6) et la bobine de commande (4) de la première électrovalve (3), caractérisé en ce que le relais (5) comporte un second contact (5c) normalement ouvert en l'absence de courant dans la bobine (46) dudit relais, et en ce que ledit circuit de traitement de signal (11) comprend un inverseur logique (45,T3), dont l'entrée est connectée à la sortie du circuit de comparaison (8) et dont la sortie est connectée à la bobine (46) du relais (5) à travers le contacteur normalement ouvert (14) de l'interrupteur monostable d'armement (13) et l'interrupteur bistable de marche/arrêt (12) connectés en série, la sortie du circuit de comparaison (8) étant en outre connectée à un point de jonction (47) entre le contact normalement ouvert (14) de l'interrupteur monostable d'armement (13) et l'interrupteur bistable de marche/arrêt (12) à travers ledit second contact (5c) du relais (5) et une diode (D). 6- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le circuit de comparaison (8) comprend un premier et un second transistors (T1 et T2) dont les trajets collecteur-émetteur sont connectés en série entre une source de tension continue Vcc et une entrée du circuit de traitement de signal -(41), un-?remier comparateur (8a-; -qui-a - une première entrée connectée à la sortie du capteur de température (7), une seconde entrée connectée à une source de tension de référence ajustable,Vref1 et une sortie connectée à la base du premier transistor (Tî), , un premier amplificateur-inverseur (36) dont l'entrée est connectée à la sortie du capteur de température (7), un deuxième comparateur (8b), qui a une première entrée connectée à la sortie du premier amplificateur-inverseur (36) et une seconde entrée connectée à une source de tension de référence fixe Vref2 et un deuxième amplificateur-inverseur (37), dont l'entrée est connectée à la sortie du deuxième comparateur (8b) et la sortie à la base du second transistor (T2), le deuxième comparateur (8b) et les premier et second amplificateurs-inverseurs (36 et 37) étant connectés, pour leur alimentation en courant continu, à un point de jonction (38) entre les trajets collecteur-émetteur des premier et second transistors (T1 et T2). 7- Dispositif selon les revendications 5 et 6, caractérisé en ce que ledit point de jonction (38) entre les trajets collecteur-émetteur des premier et second transistors (T1 et T2) forme une première sortie du circuit de comparaison (8), qui est reliée à l'entrée de l'inverseur logique (45,T3) du circuit de traitement de signal (11), tandis que la sortie du second transistor (T2) forme une seconde sortie du circuit de comparaison (8), qui est reliée audit second contact (5c) du relais (5). 8- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de signalisation (28), qui est connecté à la sortie du circuit de comparaison (8) et qui est activé lorsque le signal de sortie (S) dudit circuit de comparaison est à l'état logique "1". 9- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la première électrovalve (3) et le capteur de température (7) sont associés à un brûleur de veilleuse (1), et comportant une seconde électrovalve (32) normalement fermée, qui est placée dans un circuit (31) d'alimentation en gaz pour un brûleur principal (29) et dont la bobine de commande (33) est connectée électriquement en parallèle avec la bobine de commande (4) de la première électrovalve (3), caractérisé en ce que l'interrupteur monostable d'armement (13) comporte en outre un contact (34), qui est connecté en série avec la bobine de commande (33) de la seconde électrovalve (32) et qui est normalement fermé dans la position de repos de l'interrupteur monostable d'armement (13), et ouvert quand ledit interrupteur monostable d'armement est actionné. 10- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le capteur de température (7) est un thermocouple.