Brevet FR2618620A1 — publié le 19890127

DISPOSITIF INTERRUPTEUR POUR SIGNAUX A HAUTE FREQUENCE. La présente invention concerne un dispositif inter- rupteur pour signaux à haute fréquence, dispositif comportant d'une part un circuit d'interruption formé d'un trajet de si- gnaux à haute fréquence dans lequel est insérée au moins une diode d'atténuation (notamment diode PIN) recevant à une borne de commande du circuit de commutation des signaux de commande pour le mettre à l'état passant ou non-passant et d'un circuit de polarisation pour assurer un découplage entre les signaux à haute fréquence et des signaux de commande et d'autre part, un circuit de commande pour fournir, en fonction d'une informa- tion de commande, les signaux de commande à partir de soit une première source de tension pour rendre passant ledit trajet, soit une deuxième source de tension pour le rendre non-pas- sant. Un tel dispositif trouve d'importantes applica- tions. Par exemple, plusieurs dispositifs peuvent être combinés pour commuter un émetteur de signaux haute fréquence sur différents circuits de charge. Un dispositif de ce genre est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 3 912 949. Dans ce brevet, on préconise, pour accélérer le changement d'états {passant, non- passant et non-passant, passant) de produire des points de courant pour évacuer les charges emmagasinées dans les diodes PIN. Si cette mesure indiquée dans le brevet est efficace pour des signaux à haute fréquence de faible puissance, elle n'est pas applicable pour des signaux à forte puissance (de l'ordre de 100 watts). En effet, à cette puissance, pour que les dio- des PIN ne rentrent pas en conduction sur des crêtes de ten- sion haute fréquence, alors qu'elles doivent être bloquées, on est contraint d'avoir une deuxième source de tension de valeur élevée, supérieure à la valeur crête des tensions à haute fré- quence. On ne peut plus alors créer, sans précautions, des - 2 - pointes de courant génératrices de surtensions qui, ajoutées à la valeur élevée de la deuxième source de tension, amènent un risque important de provoquer le claquage des diodes PIN. De plus, il importe d'avoir un bon découplage entre les signaux à haute fréquence et les signaux de commande, ce qui implique en pratique d'avoir une capacité au niveau de la borne de commande afin de shunter les signaux à haute fréquen- ce. La demanderesse s'est aperçue que cette capacité était surtout responsable du ralentissement de l'application des si- gnaux de commande aux électrodes de la (des) diode(s) PIN. La présente invention propose donc un dispositif du genre cité dans le préambule particulièrement adapté aux si- gnaux à haute fréquence (100 à 400 MHz) et de forte puissance (100 W crèt), utilisant une deuxième source de blocage de va- leur élevée tout en présentant une bonne rapidité de change- ments d'états. Pour cela, un dispositif du genre mentionné dans le préambule est remarquable en ce que le circuit de commande comporte un circuit de surintensité, déclenché lors du passage de la première source à la seconde pour fournir une impulsion de courant de charge d'une capacité présente à ladite borne de commande tandis que la (ou les) diode(s) d'atténuation est (sont) disposée(s) en série dans ledit trajet. La description suivante en regard du dessin anne- xé, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1, unique, représente le dispositif de l'invention. A la figure 1, la référence 1 indique un circuit d'interruption muni de bornes d'entrée 3 et 4 pour être con- nectées à un générateur de signaux haute fréquence, de bornes de sortie 6 et 7 pour être connectées à un circuit de charge et d'une borne de commande 10 pour recevoir un signal de com- mande. Ce signal a pour but de rendre passant ou non-passant le trajet de signaux à haute fréquence compris entre les bor- nes d'entrée 3 et 4 et les bornes de sortie 6 et 7. En d'au- tres termes, ce trajet est dit passant lorsque la puissance -3- fournie aux bornes 3 et 4 se retrouve aux bornes 6 et 7 et non-passant lorsqu'on ne retrouve aucune puissanceaux bornes 6 et 7, alors que de la puissance est appliquée aux bornes 3 et 4. Pour rendre passant ou non-passant ce trajet, on utilise une diode PIN 13 aux extrémités A et K de laquelle on applique une tension de polarisation qui la rend soit passante, soit nonpassante. Un circuit de polarisation permet d'appliquer cette tension; il est formé des self-inductances 20 et 21. La self 21 connecte, au point de vue courant continu, l'extrémité K de la diode 13 à la masse à laquelle sont déjà reliées les bornes 4 et 7. La self 20 interconnecte l'extrémité A à la borne 10 par l'intermédiaire d'une résistance 25. Le circuit de polarisation comporte encore deux condensateurs d'isolement et 33, pour isoler vis à vis du signal de commande l'extré- mité A de la borne 3 d'une part, et l'extrémité K de la borne 6 d'autre part. On notera aussi la présence d'une capacité de passage (capacité bypass) 34 qui court-circuite les signaux à haute fréquence résiduels. La valeur de cette capacité est de l'ordre de 2000 pF et c'est elle qui ralentit la montée et la descente des signaux de commande. Pour rendre passante la dio- de 13, on doit appliquer une tension provenant d'une première source de tension 35 positive par rapport à la masse et dont la force électromotrice est de 5 Volts. Pour bloquer la diode 13, on doit appliquer une autre tension provenant d'une deu- xième source de tension 40 négative par rapport à la masse et dont la force électromotrice est de 100 volts. Pour appliquer ces tensions à la borne 10, on utilise le circuit de commande qui, en fonction d'une information de commande appliquée à la borne 52, fournit une des deux tensions des sources 35 et 40. Cette information de courant est constituée par des ni- veaux logiques; ainsi, une tension proche de 0 Volt provoque l'application à la borne 10 de la tension de la source 40 et une tension proche de 5 Volts l'application de la tension de la source 35. Ce circuit de commande 50 est tout d'abord cons- titué par un transistor à effet de champ 60 à canal N formant ainsi un préamplificateur présentant une forte impédance à la borne 52; sa grille est connectée d'une part à cette borne 52 - 4 - et d'autre part à la masse via une résistance 62 de forte va- leur (- 100 kohms); la source est reliée à la masse et son drain au point commun à deux résistances-65 et 66; les points opposés de ces deux résistances 65 et 66 sont reliés respecti- vement au pôle positif de la source 35 et à la base d'un tran- sistor PNP 70. Un condensateur 71 shunte la résistance 66 pour améliorer la rapidité de la réponse du transistor 70. L'émet- teur de ce transistor 70 est relié au pôle '+ de la source 35 et le collecteur aux bases d'un premier transistor final 72 de type NPN et d'un deuxième transistor final 74 de type PNP. Ces transistors finaux sont montés en opposition (paire complémen- taire), c'est-à-dire que leurs émetteurs, connectés ensemble, sont reliés à la borne 10 par l'intermédiaire d'une résistance , leurs bases connectées aussi ensemble sont reliées au col- lecteur du transistor 70 et à la masse par l'intermédiaire d'une résistance 76. Le collecteur du transistor 72 est relié au pôle +" de la source 35 et le collecteur du transistor 74 au pôle "-" de la source 40. Il est facile de comprendre le fonctionnement du montage qui vient d'être décrit. Lorsque l'information à la borne 52 est un "1' lo- gique, c'est-à-dire que l'on a une tension de 5 Volts à cette borne, le transistor 60 est saturé; il en découle que le transistor 70 le devient aussi, de sorte que le transistor 72 est conducteur et le transistor PNP 74 est bloqué puisque le potentiel de sa base est supérieur à celui de son émetteur. Le condensateur 34 se charge vite du fait que la diode 13 est passante. Lorsque l'information à la borne 52 est un '0" le potentiel au drain du transistor 60 s'élève, bloquant le tran- sistor 70, ce qui entraine le blocage du transistor 72; le transistor 74 devient conducteur, son courant d'émetteur étant fixé par la valeur de la résistance 76 ainsi que par les ré- sistances de fuite des transistors 70 et 72. Etant donnée la valeur élevée (- 100 Volt) de la fém de la source 40, il y a lieu de prendre des mesures pour éviter que le transistor n'ait à dissiper une puissance trop importante; c'est pour -5- cela que la résistance de polarisatinn 76 a une valeur éle- vée. Ainsi, bien que la diode 13 soit a ' état bloqué, on se garantit contre toute impédance offrant des passages pour des courants de fuite intempestifs. Cependant, le courant d'émet- teur du transistor 74 ainsi polarisé est trop faible pour as- surer une charge rapide du condensateur 34. C'est pour cela que l'invention préconise un circuit de surintensité 80 dé- clenché lors du passage de la première source 35 à la seconde source 40 pour fournir une impulsion de courant de charge de la capacité présente à la borne 10, via le transistor 74. Comme l'impulsion a une durée brève le transistor 74 n'est soumis à une forte puissance à dissiper que pendant peu de temps, ce qui ne met pas sa vie en danger. Le circuit de surintensité 80 est formé par un transistor 85 dont le collecteur est relié à la base du tran- sistor 74. L'émetteur du transistor 85 est relié au pâle "-" de la source 40 tandis que la base est d'une part connectée au pôle "-" de la source 40 par l'intermédiaire d'une résistance 86 et d'autre part au drain du transistor 60 par l'intermé- diaire d'un condensateur 88 qui constitue ainsi avec la résis- tance 86 et la résistance d'entrée du transistor 85 un réseau différentiateur. Ainsi monté, le transistor 85 fournit des im- pulsions de courant à la base du transistor 74, à chaque front montant de la tension présente au drain du transistor 60, ce qui survient lors du passage de la première source vers la deuxième. La durée de l'impulsion fournie par le circuit 80 dépend notamment de la valeur de la capacité du condensateur 88. On a donc choisi une valeur de la capacité qui assure une charge exponentielle de la capacité 34, ceci pour éviter toute surtension à ses bornes. Lorsque le circuit de surintensité est déclenché, la source de tension 40 doit fournir un courant relativement important et la tension à ses bornes peut faiblir; c'est pour cela qu'on a prévu un condensateur 90 de forte valeur (conden- sateur réservoir) qui renforce l'efficacité de la source 40. Le tableau suivant donne les valeurs des différents éléments du dispositif. - 6 - TABLEAU Résistances Valeurs 27 ohms 62 150 kohms 65 2,2 kohms 66 100 kohms 10 ohms 76 330 kohms 86 150 kohms Condensateur 470 pF 33 470 pF 1-2 nF 71 1 nF i5 88 1 nF 3,9 pF Selfs 1 pH 21 1 pH Semiconducteurs 13 DH 804-01 2N6660 2N3634 72 2N720A 74 2N3634 2N720A Avec un tel montage, on obtient un temps de commuta- tion inférieur à 5 ps par état passant état non-passant et ré- ciproquement. Ce temps de commutation est conservé pour une fré- quence de répétition du signal de commande inférieure ou égale à 500 Hz. - 7 - REVENDICATIONS 1. Dispositif interrupteur pour signaux à haute fré- quence, dispositif comportant d'une part un circuit d'inter- ruption formé d'un trajet de signaux à haute fréquence dans lequel est insérée au moins une diode d'atténuation (notamment diodes PIN) recevant à une borne de commande du circuit de commutation des signaux de commande pour le mettre à l'état passant ou non passant et d'un circuit de polarisation pour assurer un découplage entre les signaux à haute fréquence et des signaux de commande et d'autre part, un circuit de comman- de pour fournir, en fonction d'une information de commande, les signaux de commande à partir de soit une première source de tension pour rendre passant ledit trajet, soit une deuxième source de tension pour le rendre non passant, caractérisé en ce que le circuit de commande comporte un circuit de surinten- sité, déclenché lors du passage de la première source à la se- conde pour fournir une impulsion de courant de charge d'une capacité présente à ladite borne de commande tandis que la (ou les) diode(s) d'atténuation est (sont) disposée(s) en série dans ledit trajet. 2. Dispositif interrupteur selon la revendication 1 formé à partir d'un premier transistor final dont le trajet collecteur-émetteur relie la première source de tension à la borne de commande et d'un deuxième transistor final dont le trajet collecteur-émetteur relie la deuxième source de tension à la borne de commande, caractérisé en ce que la sortie du circuit de surintensité est reliée à la base du deuxième tran- sistor final tandis que son entrée comporte un réseau diffé- rentiateur pour détecter le passage de la première source à la seconde en différentiant l'information de commande. 3. Dispositif interrupteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la constante de temps du réseau diffé- rentiateur est choisie pour déclencher le circuit de surinten- sité durant la charge de la capacité présentée à ladite borne de commande. 26186 20 - 8 - 4. Dispositif interrupteur selon la revendication 1 ou 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on a prévu un condensateur de forte capacité aux bornes de la deuxième source de tension.