Brevet FR2619068A1 — publié le 19890210

La présente invention concerne un maitre- cylindre-tandem pour une installation de freinage hydrau- lique à double circuit d'un véhicule automobile pourvu de circuits statiques de freinage, auxquels sont associées individuellement des chambres de pression de sortie pri- maire et secondaire, dans lesquelles peut être établie une pression de freinage par une translation, commandée par la force de pédale, d'un piston primaire auquel la force d'actionnement est appliquée, et par une translation, en corrélation avec la translation du piston primaire, d'un piston secondaire agencé comme un piston flottant, le maître-cylindre comportant un premier ressort de rappel en appui axialement sur le piston primaire et sur le piston secondaire ainsi qu'un second ressort derappel, en appui axialement sur le piston secondaire et sur le carter, qui poussent les deux pistons, dans la condition de non-ac- tionnement de l'installation de freinage, dans leurs po- sitions de base qui sont définies par application des pistons contre des butées solidaires du carter et dont l'une, associée au piston secondaire, pénètre radialement dans une fente longitudinale d'une partie intermédiaire du piston secondaire, qui s'étend entre deux collets de ce piston secondaire qui sont espacés axialement l'un de l'autre, qui s'appliquent de façon étanche contre le car- ter du cylindre et dont l'un forme la limite, étanche à la pression, de la chambre de pression de sortie secon- daire par rapport à un volume compensateur associé à cette chambre et constamment en communication avec le réservoir de stockage de liquide de frein et dont l'autre définit la limite, étanche à la pression, de la chambre de pres- sion de sortie primaire par rapport à ce volume compensa- teur, tandis que le piston secondaire est pourvu d'une saillie centrale d'appui, dirigée vers le piston primaire, qui est entourée coaxialement par une partie du ressort de rappel s'appliquant contre les deux pistons du maitre- cylindre et a une longueur axiale qui correspond au moins à la longueur d'écrasement de ces ressorts de rappel, en étant approximativement égale à la longueur d'écrasement de ces ressorts. Des maître -cylindres-tandem de ce genre sont généralement connus (cf.: Alfred Teves GmbH, Bremsen- handbuch, 9ème Edition, 1986, page 104, Bartsch-Verlag, Ottobrunn près Munich) et ils ont été utilisés par les principaux fabricants de freins, en combinaison avec des amplificateurs de force de freinage appropriés, comme ap- pareils de freinage pour les types de véhicules les plus différents. Pour des appareils de freinage qui sont montés dans le compartiment-mroteur d'un véhicule, notam- ment leur longueur de construction constitue une grandeur critique dont la limitation, qui ne doit naturellement pas influencer la sécurité de fonctionnement d'un appareil de freinage, constitue un paramètre important pour la cons- truction des maître -cylindres-tandem, et déjà un léger raccourcissement de la longueur de construction de quel- ques millimètres par exemple est souhaité tandis qu'un raccourcissement de la longueur de construction de 10 mm par exemple est considéré comme un succès technique impor- tant. Dans des maître -cylindres-tandem du type de construction connu, les pistons délimitant la chambre de pression de sortie primaire et la chambre de pression de sortie secondaire sont poussés par des ressorts de rappel dans leurs positions de base correspondant res- pectivement à la condition de non-actionnement de l'ins- tallation de freinage et qui sont définies par application desdits pistons contre des butées solidaires du carter. A cet effet, la butée déterminant la position de base du piston secondaire est agencée sous la forme d'une broche solidaire du carter, qui passe radialement au travers d'une fente longitudinale d'une partie intermédiaire du piston secondaire, qui relie entre eux, avec espacement axial, deux collets de ce piston dont l'un forme la li- mite mobile de la chambre de pression de sortie secon- daire, qui est délimitée axialement du côté du carter par une paroi frontale extrême du carter de cylindre et dont l'autre forme la limite mobile de la chambre de pression de sortie primaire par rapport à un volume com- pensateur s'étendant entre les deux collets précités du piston secondaire et qui est maintenu en communication constante avec le réservoir de stockage de liquide de frein. Le ressort de rappel poussant le piston secondaire jusque dans sa position de base s'appuie du côté du carter contre la paroi frontale extrême de celui-ci, délimitant dans une direction axiale la chambre de pression de sor- tie secondaire, et il agit sur le collet du piston se- condaire délimitant axialement la chambre de pression de sortie secondaire. Avec cet agencement du maître-cy- lindre, il est nécessaire, pour réduire au minimum sa longueur de construction, d'adapter mutuellement les sections du piston et par conséquent ses courses ainsi que les ressorts de rappel de telle sorte que, dans une condition de freinage maximal, dans laquelle les pres- sions de freinage maximales pouvant être obtenues sont utilisées et o les pistons du maitre-cylindre effectuent respectivement leurs courses maximales, le piston primaire entre en contact avec une saillie d'appui du piston se- condaire dirigée vers lui et le piston secondaire s'ap- plique par une saillie d'appui, dirigée vers la paroi frontale extrême du carter, contre celui-ci ou parviennent au voisinage immédiat du carter, tandis que dans lesdites positions limites des pistons, les deux ressorts de rap- pel sont comprimés à fond en condition d'écrasement, les deux saillies d'appui précitées étant utilisées respec- tivement pour un centrage des parties des ressorts de rappel qui les entourent coaxialement. Un raccourcissement d'un maître-cylindre- tandem de ce genre semblerait en tout cas possible en ré- duisant les longueurs d'écrasement de ces ressorts de rappel, qui déterminent les dimensions axiales minimales des chambres de pression de sortie primaire et secondaire de ce maître-cylindre, mais cela ne pourrait être obtenu que par une diminution de dimensionnement des ressorts de rappel, qui se traduirait alors obligatoirement par une altération des propriétés fonctionnelles du maitre- cylindre-tandem, ce qui ne pourrait pas être admis et ce qui ne créerait par ailleurs qu'un raccourcissement rela- tivement peu important de la longueur de construction. L'invention a en conséquence pour but d'agencer un maître-cylindre-tandem du type défini ci- dessus de manière qu'il soit possible, sans influencer défavorablement sa fiabilité, de réduire sensiblement sa longueur de construction. Ce problème est résolu conformément à l'in- vention en ce que le piston secondaire est pourvu d'un trou borgne central, qui traverse au moins la partie in- termédiaire, pourvue de la fente, du piston secondaire et son collet, délimitant de façon mobile d'un côté la chambre de pression de sortie primaire du maitre-cylindre- tandem et qui s'étend également sur la majeure partie de la longueur du prolongement d'appuidirigé vers le piston primaire, de telle sorte que celui-ci constitue un élar- gissement axial en forme de pot du volume intérieur cy- lindrique du piston secondaire, en ce que le ressort de rappel poussant le piston secondaire dans sa position de base est agencé sous la forme d'un ressort hélicoïdal qui est logé dans cette cavité et qui s'appuie d'un côté contre la partie de butée et de l'autre côté contre la surface intérieure du fond du prolongementd'appui en forme de pot du piston secondaire, et en ce que la longueur d'écrasement de ce ressort correspond approximativement à la profondeur axiale libre de ce prolongenment d'appui et est à peu près égale à celle-ci. Grâce au déplacement prévu ici du ressort de rappel poussant le piston secondaire du maltre-cylindre conforme à l'invention dans sa position de base dans un volume intérieur central de ce cylindre, avec une disposi- tion coaxiale de parties des deux ressorts de rappel, il est possible de raccourcir la longueur de construction de la partie du carter de cylindre délimitant la chambre de pression de sortie secondaire d'une distance correspon- dant à peu près à la longueur d'écrasement du ressort de rappel disposé par ailleurs dans la chambre de pres- sion de sortie secondaire, ce qui permet de diminuer la longueur de construction d'environ 10 mm, c'est-à-dire d'une valeur importante, qui peut être également considé- rée comme un progrès technique significatif. Le ressort de rappel disposé à l'intérieur du piston secondaire peut facilement être dimensionné avec une robustesse suffisante pour absorber la précon- trainte nécessaire assurant le rappel suffisamment rapide du piston secondaire dans sa position de base lorsque l'actionnement de l'installation de freinage est arrêté. Selon une autre particularité du maître- cylindre-tandem conforme à l'invention, la partie de butée est agencée comme une broche ou comme un petit tube, qui traverse des fentes longitudinales, en coincidence l'une avec l'autre, de la partie intermédiaire du piston secon- daire et qui est disposé à l'intérieur de la section droite de l'ajutage par l'intermédiaire duquel le réservoir de stockage de liquide de frein de l'installation de freinage est maintenu constamment en communication avec le volume compensateur, associé à la chambre de pression de sortie secondaire, du maître-cylindre- tandem, et le ressort de rappel s'appuie contre la partie de butée par l'intermédiaire d'un coulisseau comportant une surface plane de glissement. Du fait que le coulisseau peut effectuer avec son extrémité située du côté de la butée des mouvements de rotation se produisant aussi bien lors de la compression que de la détente des ressorts, on obtient ainsi d'une manière simple une "compensation" des sollicitations en torsion des ressorts de rappel, qui pourraient produire autrement des flexions latérales de ces derniers, et par conséquent des pertes par frottement. Selon une autre particularité de l'inven- tion, le trou borgne du piston secondaire traverse égale- ment le collet du piston secondaire délimitant de façon mobile la chambre de pression de sortie secondaire; ce piston est pourvu d'un court prolongement deformetubu- laire, pénétrant dans la chambre de pression de sortie secondaire et dont le diamètre est plus petit que celui de l'alésage de carter formant la limite radiale de la chambre de pression de sortie secondaire, tandis que son diamètre intérieur est plus grand que le diamètre du trou borgne, dont l'orifice d'embouchure, placé du côté de la chambre de sortie de pression, est décalé par rapport au prolongement de forme tubulaire par une surface annulaire plane, qui constitue le siège d'une soupape centrale dont l'obturateur - en forme de disque annulaire - est poussé contre le siège par un ressort qui s'appuie contre une bague d 'appui, ouverte au centre et fixée sur le pro- longement, cet obturateur de soupape étant pourvu d'une tige de butée traversant la partie du trou borgne du pis- ton secondaire qui débouche dans la chambre de pression de sortie secondaire, cette tige ayant une longueur supé- rieure de la course d'ouverture de la soupape centrale à cette partie de trou et maintenant l'obturateur de soupape, en relation avec la position de base du piston secondaire, dans sa position soulevée du siège de soupape, dans la- quelle la chambre de pression de sortie secondaire est mise en communication avec le volume compensateur, déli- mité dans une direction axiale par les deux collets de piston. Il est ainsi possible de créer, sans augmentation sensible de la longueur totale de construction du maître- cylindre-tandem, une soupape centrale contrôlant la voie d'écoulement compensateur nécessaire pour la chambre de pression de sortie secondaire du maître-cylindre-tandem conforme à l'invention. Selon encore une autre particularité de l'invention, le coulisseau est pourvu d'un trou longitu- dinal le traversant au centre. Ainsi, le canal central de traversée du coulisseau permet de créer un passage addi- tionnel de décharge. Selon encore une autre particularité de l'invention, la sortie de pression de freinage de la chambre de pression de sortie secondaire est disposée dans une partie du corps de carter formant sa délimita- tion radiale, l'embouchure, placée du côté de la chambre de pression, de cette sortie étant espacée de la paroi frontale extrême du carter d'une distance axiale qui est plus petite, au moins et à peu prés du diamètre de cet orifice d'embouchure, que la longueur axiale du prolonge- ment de piston placé du côté de la chambre de pression secondaire. On obtient ainsi un agencement de la sortie de pression de freinage de la chambre de pression de sortie secondaire qui est favorable pour réduire au mini- mum la longueur de construction du maître-cylindre-tandem conforme à l'invention. Selon encore une autre particularité de l'invention, le maitre-cylindretandem est agencé sous la forme d'un cylindre de profil étagé à l'intérieur duquel le piston secondaire est guidé en coulissement étanche à la pression dans l'étage de petit diamètre de l'alésage du corps de cylindre tandis que le piston primaire est guidé dans l'étage d'alésage de grand diamètre. Dans ce cas, la disposition coaxiale de parties des deux ressorts de rappel, respectivement à l'intérieur et à l'extérieur de l'appendice d'appui du piston secondaire, peut être réaliséed'une manière particulièrement simple. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mis en évidence, dans la suite de la description donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexes dans lesquels: la Figure 1 représente en vue en coupe lon- gitudinale un maitre-cylindre-tandem conforme à l'inven- tion, dont les pistons occupent des positions correspon- dant à la condition de non-actionnement de l'installation de freinage, et la Figure 2 représente, d'une manière cor- respondant à celle de la Figure 1, le maitre-cylindre- tandem de la Figure 1 o les pistons occupent des posi- tions correspondant à un actionnement avec la force maxi- male. Le maltre-cylindre-tandem 10 conforme à l'invention, et représenté de façon détaillée sur les Figures 1 et 2, est utilisé d'une manière classique, en combinaison avec un amplificateur pneumatique ou hydrau- lique de force de freinage - non représenté - comme un appareil de freinage pour un véhicule automobile compor- tant une installation hydraulique de freinage à double circuit, pourvue de circuits statiques de freinage et qui est représentée par ailleurs - pour simplifier - simplement par une pédale de frein 11. Le maître-cylindre-tandem 10 est agencé, dans l'exemple de réalisation particulier représenté et choisi pour l'explication, sous la forme de ce qu'on appelle un cylindre de profil étagé dont le carter 12 comporte, le long d'un axe longitudinal central 13, deux étages d'alésage 16 et 17, reliés entre eux par l'inter- médiaire d'un épaulement conique 14, disposés coaxialement par rapport à l'axe longitudinal central 13 du carter 12 et dont l'un, c'est-à-dire l'étage d'alésage 16 de petit diamètre est délimité, dans la direction axiale, du côté du carter par la paroi frontale extrême 18 du carter de cylindre 12,qui est placée à l'opposé de la pédale. A l'intérieur du maitre-cylindre-tandem 10, il est prévu un piston primaire, désigné dans son ensemble. par 19, et un piston secondaire, désigné dans son ensemble par 21, qui délimitent, avec mobilité axiale, une chambre de pression de sortie primaire 22 et une chambre de pres- sion de sortie secondaire 23, dans lesquelles peuvent être établies, sous l'effet d'un déplacement desdits pis- tons 19 et 21, provoqué par une force exercée sur la pé- dale de frein, des pressions statiques de freinage PV et PE qui sont transmises, par l'intermédiaire des sorties 24 et 26 desdites chambres de pression de sortie 22, 23, dans les conduits principaux, non représentés, des deux circuits de freinage du véhicule, par exemple un circuit de freinage d'essieu avant relié à la chambre de pression de sortie primaire 22 et un circuit de freinage d'essieu arrière relié à la chambre de sortie de pression secon- daire 23. Le piston primaire 19 est agencé comme un piston à tige de compression, auquel est appliquée dans la direction de la flèche 27 la force d'actionnement KB, qui est proportionnelle à la force Kp avec laquelle le conducteur actionne la pédale de frein 11, et amplifiée le cas-échéant. Le piston primaire 19, formant la limite mobile, du côté de la pédale, de la chambre de sortie de pression primaire 22 du maître-cylindre-tandem 10, est appliquée de façon étanche contre la surface de l'étage d'alésage 17 de grand diamètre du carter de cylindre 12, cette étanchéité étant assurée par un joint annulaire 28, solidaire du piston et agencé comme un joint à lèvres. Ce joint à lèvres 28 est disposé sur le côté, dirigé vers la chambre de sortie primaire 22, d'un collet extrême ra- dial 29 du piston primaire 19 et il est soutenu dans une direction axiale par ce collet 29. Le joint d'étanchéité à lèvres 28 entoure un prolongement central d'appui 31 du piston primaire 19 et il est soutenu radialement sur son côté intérieur par ce prolongement d'appui 31, dont l'épais- seur axiale correspond à celle du joint à lèvres 28. La partie du piston primaire 19 qui est dirigée vers la pédale de frein 11 est agencée, dans l'exemple de réalisation particulier représenté, comme une tige de piston massive et stable 32, dont l'étanchéité par rapport à un troisième étage d'alésage 34 du carter de cylindre 12 est assurée également par un joint annulaire 33, réalisé comme un joint à lèvres, le diamètre de ce troisième étage d'alésage étant légèrement supérieur à celui de l'étage d'alésage 17 délimitant du c6té du carter la chambre de pression de sortie primaire 22 et étant relié à cet étage par l'intermédiaire d'un autre étage 36 du carter. Dans ce troisième étage d'alésage 33 est disposée du c6té du carter une bague d'appui 37, qui soutient dans une direction axiale le joint annulaire 33 assurant l'étan- chéité de la tige 32 du piston primaire 19 par rapport au carter de cylindre 12. Cette bague d'appui 37 est pourvue d'un trou central 38 au travers duquel passe la tige 32 du piston primaire 19 sortant, du côté de la pédale, du carter 12 du maître-cylindre-tandem 10. Le piston secondaire 21, qui forme d'un côté la limite, mobile axialement, de la chambre de pres- sion de sortie secondaire 23 et une seconde limite, mobile axialement, de la chambre de sortie de pression primaire 22 du maitre-cylindre-tandem 10, est agencé comme un piston flottant, qui comporte deux collets 38 et 39 espacés axia- lement l'un de l'autre, qui sont tous deux disposés à l'intérieur de l'étage d'alésage 16 de petit diamètre du i1 carter de cylindre 12 et dont l'étanchéité par rapport à cet étage d'alésage 16 est assurée respectivement au moyen de joints annulaires d'étanchéité 41, 42. Entre les deux collets 38 et 39 du piston secondaire 21, il est prévu une partie intermédiaire 43 de forme tubulaire, qui est pourvue de fentes longitudinales 44 et 46 se corres- pondant mutuellement dans une direction radiale et qui s'étendent entre les surfaces frontales annulaires 47 et 48, dirigées l'une vers l'autre, des collets 38, 39 du piston secondaire 21. Dans ces deux fentes longitudinales 44 et 46 de la partie intermédiaire de forme tubulaire 43 pénètre radialement, dans l'agencement représenté sur les Figures 1 et 2, un petit tube 49 placé du côté du carter et dont l'application alternée contre les surfaces fron- tales annulaires 47 ou 48 de l'un ou l'autre collet 38 ou 39 du piston secondaire 21 définit les positions ex- trémes possibles du piston secondaire 21, qui sont prises par celui-ci soit dans sa position de la Figure 1, associée à la condition de nonactionnement, soit dans sa position de la Figure 2, correspondant à un actionnement du maitre- cylindre-tandem 10 avec la force maximale. Le piston secondaire 21 est pourvu, sur son côté dirigé vers le piston primaire 19, d'un prolongement d'appui 51, pourvu extérieurement d'un profil de forme tronconique qui diminue seulement légèrement de section en direction du piston primaire 19 et qui assure d'un côté le centrage d'un ressort de rappel 52, agencé sous forme d'un ressort hélicoidal précontraint, par l'inter- médiaire duquel le piston primaire 19 et le piston secon- daire 21 s'appuient l'un contre l'autre dans une direction axiale. Sous l'effet de ces ressorts de rappel 52, le piston primaire 19, tant que le maître-cylindre-tandem 10 n'est pas actionné, est poussé dans sa position de base associée au volume maximal de la chambre de pression de sortie primaire 22, o le collet 29 du piston primaire 19 s'appuie axialement contre une bague de butée 53 placée du côté du carter. Le piston secondaire 21 est pourvu d'un trou borgne central 54, qui traverse les deux collets 38 et 39 de ce piston ainsi que la partie intermédiaire 43 assurant leur liaison et qui s'étend également sur la majeure partie de la longueur de l'appendice d'appui, qui est ainsi agencé comme un fourreau en forme de pot, qui est obturé du côté de la chambre de pression primaire par son fond 56. A l'intérieur de ce trou borgne un second ressort de rappel 57, agencé comme un ressort hélicoidal précontraint et qui s'étend entre un coulisseau 58 s'ap- puyant axialement contre le petit tube de butée 49 et le fond 56 du prolongement d'appui en forme de fourreau du piston secondaire 21 et qui, tant que le maitre-cylindre n'est pas actionné, pousse le piston secondaire 21 dans sa position de base représentée sur la Figure 1 et associée au volume maximal de la chambre de pression de sortie secondaire 23. Pour le type de maitre-cylindre- tandem 10 qui a été choisi pour l'explication, ce ressort de rappel 57, disposé à l'intérieur du piston secondaire 21, est précontraint "plus fortement" que le ressort de rappel 52 s'appuyant contre le piston primaire 19 afin que, tant que le maitre-cylindre-tandem 10n'est pas actionné, le piston secondaire 21 puisse être également maintenu dans la position de base en opposition à la force de rappel du ressort de rappel agissant sur le piston primaire 19. Si on utilisaitenvariante, ce qui est évidemment éga- lement possible, un maitre-cylindre d'un type dans lequel le piston secondaire est lié au piston primaire de telle sorte que l'espacement axial maximal du piston secondaire par rapport au piston primaire soit déterminé par action d'une butée entre les deux pistons, il faudrait naturel- lement soumettre le ressort de rappel disposé à l'intérieur du piston flottant à une précontrainte "plus faible" que lé ressort de rappel agissant sur le piston primaire, afin que l'ensemble se composant du piston primaire et du piston secondaire puisse être maintenu dans sa position de base. Le piston secondaire 21 est pourvu, sur son côté dirigé vers la chambre de pression de sortie secondaire 23, d'un court prolongement 59 de forme tubulaire, dont le diamètre extérieur est légèrement plus petit que le dia- mètre de l'étage d'alésage 16 délimitant du côté du car- ter dans une direction radiale la chambre de pression de sortie secondaire 23 du maitre-cylindre 10, et dont le diamètre intérieur est nettement plus grand que le dia- mètre de la partie du trou borgne central 54 du piston secondaire 21 qui traverse le collet adjacent 38 du pis- ton. Entre le bord d'embouchure, placé du côté de la chambre de pression secondaire, de cette partie du trou borgne 54 et le prolongement59 de forme tubulaire à paroi mince, on obtient une surface radiale étagée 61 de forme annulaire du piston secondaire 21, qui constitue le siège d'une soupape centrale, désignée dans son ensemble par 62 et agencée dans l'exemple de réalisation particulier re- présenté sous la forme d'une soupape à plateau et siège. Le corps de soupape 63 en forme de disque circulaire est poussé par un ressort 64, qui s'appuie axialement contre une bague d'appui 66 fixée, dans l'agen- cement représenté, dans leprolongement59 de forme tubulaire, en direction de sa position d'application contre le siège 61 afin d'assurer l'étanchéité du trou borgne 54 par rapport à la chambre de pression de sortie secondaire 23 Le corps de soupape 63 est pourvu d'une tige de butée 67 pénétrant dans le trou borgne 54 du piston secondaire 21 et dont la longueur axiale est un peu supérieure à l'es- pacement axial de la surface de siège de soupape 61 par rapport à la surface frontale annulaire intérieure 47 du collet 38 du piston secondaire 21 délimitant de façon mo- bile la chambre de pression de sortie secondaire 23, de telle sorte que le corps de soupape 63, quand le maitre- cylindre-tandem 10 n'est pas actionné et lorqu'en cor- respondance le piston secondaire 21 se trouve dans sa position de base représentée sur la Figure 1, soit soulevé de son siège 62 par entrée en contact de la tige de butée 67 avec le petit tube de butée 49 placé du côté du carter et que la soupape centrale 62 prenne sa position d'ouver- ture dans laquelle la chambre de sortie de pression se- condaire 23 du maître-cylindre-tandem est en communication avec le volume compensateur 68 associé à la chambre de pression de sortie secondaire ou bien au circuit de frei- nage relié à celle-ci, ce volume compensateur 68 étant lui-même constamment en communication avec la chambre 69, associée à ce circuit de freinage, du réservoir de stockage de liquide de frein 71 de l'installation de freinage 10, 11. Cette mise en communication de la chambre 69 du ré- servoir de stockage de liquide de frein 71 avec le volume compensateur 68, qui comporte le volume annulaire s'éten- dant entre les deux collets 38 et 39 du piston secondaire 21 et le volume intérieur du trou borgne 54 du piston secondaire 21 en communication avec le volume annulaire précité par l'intermédiaire des fentes longitudinales 44 et 46 de la partie intermédiaire de piston 43, est établie par exemple par des orifices de décharge 72, représentés seulement schématiquement et débouchant dans ce volume compensateur, du petit tube de butée 49 solidaire du carter, ce petit tube débouchant de son côté dans l'ajutage 73 par l'intermédiaire duquel le réservoir de stockage de liquide de frein 71 est relié à ce volume compensateur 68. Cette mise en communication duréservoir de stockage de liquide de frein 71 avec le volume compensateur 68 peut être établie en variante, lorsqu'il est prévu à la place du petit tube de butée 49 décrit ci-dessus, par exemple une tige massive de butée, par le fait qu'une telle tige de butée comporte, dans sa partie traversant le trou de comunication 74, une forme de section droite qui permet alors une fixation par conju- gaison de formes de ladite tige dans le trou de comunication 74, dont la section de passage n'est cependant remplie qu'en partie. Pour assurer, dans toutes les positions possibles du piston secondaire 21, notamment dans sa position de base, la mise en communication du volume compensateur 68 avec la partie du trou borgne 54 du pis- ton secondaire 21,qui est traversée par la tige de butée 67 du corps de soupape 63, le coulisseau 58, contre lequel s'appuie le ressort de rappel 57 poussant le piston se- condaire 21 dans sa position de base, est pourvu d'un canal central de décharge 76, dont l'orifice d'embouchure, dirigé vers la tige ou le petit tube de butée 49, a dans tous les cas une section libre de passage suffisante, peut être amené par le liquide de freinage "latéralement" sur le petit tube de butée 49, auquel cas il est supposé que la surface de glissement du coulisseau 58,qui est dirigée vers le petit tube 49 ait une surface annulaire plane. - Le canal 79 du carter s'étend jusque dans le troisième étage d'alésage 39 de ce carter 12, à l'inté- rieur duquel est formée, par le joint annulaire d'étan- chéité 33 situé du côté du carter, la limite axiale, étanche à la pression et située du côté de la pédale, du volume compensateur 84 associé à la chambre de pression de-sortie primaire 22, dont la limite étanche à la pression, et située du côté de la chambre de sortie de pression, est formée par le joint annulaire à lèvres 28 du piston pri- maire 19. Le liquide de frein peut également s'écouler dans ce volume compensateur 84, qui peut augmenter cons- tamment au cours de la course de montée de pression du piston primaire 19 aussitôt que le collet 29 de ce piston primaire 19 a complètement franchi le trou *de compensation 81. Sur la Figure 2 sont représentées les po- sitions des pistons 19 et 21 du maitre-cylindre;que ceux-ci prennent après qu'ils ont effectué leurs cources maximales théoriques H1 et H2, c'est-à-dire après qu'ils sont parvenus dans leurs positions limites différentes des positions de base représentées sur la Figure 1 et qui sont définies également par des butées; dans lesdites positions limites, le piston primaire 19 et le piston secondaire 21 s'appli- quent directement l'un contre l'autre et le piston secon- daire 21 s'applique par son prolongement de forme tubulaire 59 pratiquement contre la paroi frontale extrême 18 du carter du maitre-cylindre. En outre, les ressorts de rappel 52 et 57 sont agencés de telle sorte qu'ils soient comprimés "à fond", c'est-à-dire écrasés, dans lesdites positions li- mites du piston primaire 19 et du piston secondaire 21, ce qui signifie que leurs spires sont appliquées respec- tivement directement, ou tout-au moins approximativement, l'une contre l'autre, les longueurs d'écrase- ment - minimales - des ressorts 52 et 54 étant égales dans l'exemple de réalisation représenté. Avec cet agencement des ressorts de rappel 52 et 57 du maitre-cylindre 10 et avec leur disposition de telle sorte que lesdits ressorts 52 et 57 soient pla- cés, dans une partie correspondant à leur longueur d'écrasement, concentriquement dans chaque position des pistons, on obtient ainsi une réduction au minimum de la longueur de construction du maître-cylindre 10. Evidemment en pratique, c'est-à-dire lors d'une bonne condition de purge de l'installation de freinage, cette position limite n'est pas atteinte car il se produit un blocage des freins de roues "avant" que les pistons 19 et 21 atteignent les positions limites précitées. Dans le cas d'un mauvais degré de purge de l'installation de freinage, il peut cependant être né- céssaire que les pistons 19 et 21 soient déplaçables jus- que dans les positions limites représentées sur la Figure 2 pour obtenir encore un effet de freinage suffisant. La disposition du ressort de rappel 57 à l'intérieur du piston secondaire 21, pour réduire l'encom- brement axial du maitre-cylindre-tandem 10, est facilitée dans l'exemple de réalisation représenté par le fait que le trajet d'écoulement de compensation, par l'intermédiaire duquel, dans la position de base du piston primaire 19, l'équilibrage de pression peut être réalisé entre la chambre de pression de sortie primaire 22 et le réservoir de stockage de liquide de frein 71, est créé au moyen d'un trou de compensation 81. Le piston primaire 19 ne nécessite alors notamment aucun prolongement pénétrant axialement dans la chambre de pression de sortie primaire 22, pour recevoir une soupape centrale, telle que la soupape centrale 62 représentée pour le piston secondaire 21. Lors d'un actionnement du maitre-cylindre- tandem 10, la soupape centrale 62 parvient, après une petite fraction initiale de la course d'établissement de pression de freinage par le piston secondaire 21, dans sa position de fermeture o elle isole la chambre de pression de sortie secondaire 23 du maitre-cylindre- tandem du volume compensateur 68 et à partir de laquelle l'augmentation de la pression de freinage dans la chambre de pression de sortie secondaire 23 peut se dérouler intégralement. Il correspond au passage d'écoulement de compen- sation aboutissant à la chambre de pression de sortie secondaire 23 par l'intermédiaire de la soupape centrale 62 un passage d'écoulementde coepensationquipart, dans l'exem- ple de réalisation représenté, d'une seconde chambre 77 du 2 6 1 9 0 6 8 réservoir de stockage de liquide de frein 71 pour abou- tir, par l'intermédiaire de son ajutage 78, d'un canal de carter 79 partant de celle-ci et d'un trou de corrpensation 81 partant de ce canal et qui est agencé sous la forme de ce qu'on appelle un "reniflard", à la chambre de pression de sortie primaire 22 du maitre- cylindre, ce passage d'écoulement de compensation 78,79, 81 étant ouvert seulement tant que l'installation de freinage n'est pas actionnée, c'est-à-dire lorsque le piston pri- maire 19 se trouve dans la position de base représentée sur la Figure 1 et dans laquelle le trou de compensation 81 débouche directement "à côté" du joint annulaire d'étan- chéité 28 du piston primaire 19 placé à l'intérieur de la chambre de pression de sortie primaire 22, dans celle-ci. Aussitôt que le piston primaire 19, lors d'un actionnement du maitrecylindre 10, a parcouru dans la direction de la flèche 27 une petite fraction, correspondant au diamètre dutrou de corpensation 81, de sa course d'augmentation de pression de freinage, ledit passage d'écoulement de conpen- sation 78, 79, 80 est fermé et ensuite tout autre déplace- ment du piston primaire 19 dans la direction de la flèche 27 produit une augmentation de la pression dans la chambre de pression de sortie primaire 22. Ainsi, le prolongement d'appui 51 du piston se- condaire 21 est relativement allongé, ce qui est avanta- geux pour la mise en place du ressort de rappel 57. Dans une structure différente, le passage d'écoulement de compensation nécessaire pour la chambre de pression de sortie secondaire 23 peut être réalisé sans difficulté au moyen de la soupape centrale 62, qui con- tribue évidemment à augmenter légèrement la longueur de construction du piston secondaire, et par conséquent également la dimension axiale'de la chambre de pression de sortie secondaire, mais cela peut à nouveau être "compensé" par le fait que la sortie de pression de freinage 26 de la chambre de pression de sortie secon- daire 23 est disposée, comme cela est représenté, laté- ralement dans celle-ci et que, comme le montre la Fig.2, elle débouche directement à côté de la chambre de pression de sortie secondaire 23 en direction du collet 38, assu- rant l'étanchéité du volume compensateur 68, du piston secondaire 21 dans la chambre de pression de sortie se- condaire 23 qui a seulement encore une forme d'intervalle annulaire dans la position représentée. Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et re- présentés; elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, suivant les applications envisagées et sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention. - REVENDICATIONS 1. Maître-cylindre-tandem pour une installa- tion de freinage hydraulique à double circuit d'un véhi- cule automobile pourvu de circuits statiques de freinage, auxquels sont associées individuellement des chambres de pression de sortie primaire et secondaire, dans lesquelles peut être établie une pression de freinage par une trans- lation, commandée par la force de pédale, d'un piston primaire auquel la force d'actionnement est appliquée, et par une translation, en corrélation avec la translation du piston primaire, d'un piston secondaire agencé comme un piston flottant, le maitre-cylindre comportant un pre- mier ressort de rappel en appui axialement sur le piston primaire et sur le piston secondaire ainsi qu'un second ressort de rappel, en appui axialement sur le piston se- condaire et sur le carter, qui poussent les deux pistons, dans la condition de non-actionnement de l'installation de freinage, dans leurs positions de base qui sont définies par application des pistons contre des butées solidaires du carter et dont l'une, associée au piston secondaire, pénètre radialement dans une fente longitudinale d'une partie intermédiaire du piston secondaire, qui s'étend entre deux collets de ce piston secondaire qui sont es- pacés axialement l'un de l'autre, qui s'appliquent de façon étanche contre le carter du cylindre et dont l'un forme la limite, étanche à la pression, de la chambre de pression de sortie secondaire par rapport à un volume compensateur associé à cette chambre et constamment en communication avec le réservoir de stockage de liquide de frein et dont l'autre définit la limite, étanche à la pression, de la chambre de pression de sortie primaire par rapport à ce volume compensateur, tandis que le piston secondaire est pourvu d'une saillie centrale d'appui, dirigée vers le piston primaire, qui est entourée coaxia- lement par une partie du ressort de rappel s'appliquant contre les deux pistons du maitre-cylindre et a une lon- gueur axiale qui correspond au moins à la longueur d'é- crasement de ces ressorts de rappel, en étant approxima- tivement égale à la longueur d'écrasement de ces res- sorts, caractérisé en ce que le piston secondaire (21) est pourvu d'un trou borgne central (54), qui traverse au moins la partie intermédiaire (43), pourvue de la fente (44, 46), du piston secondaire (21) et son collet (39), délimitant de façon mobile d'un côté la chambre- de pression de sortie primaire (22) du maltre-cylindre- tandem (10) et qui s'étend également sur la majeure par- tie de la longueur du prolongerment d'appui (51) dirigé vers le piston primaire (19), de telle sorte que celui-ci constitue un élargissement axial en forme de pot du volume intérieur cylindrique du piston secondaire (21), en ce que le ressort de rappel (57) poussant le piston secondaire (21) dans sa position de base est agencé sous la forme d'un ressort hélicoïdal qui est logé dans cette cavité (54) et qui s'appuie d'un côté contre la partie de butée (49) et de l'autre côté contre la surface intérieure du fond (56) du prolongement d'appui (51) en forme de pot du piston secondaire, et en ce que.la longueur d'écrasement de ce ressort (57) correspond approximativement à la profondeur axiale libre de ce prolongement d'appui (51) et est à peu près égale à celle-ci. 2. Maitre-cylindre-tandem selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que la partie de butée (49) est agencée comme une broche ou comme un petit tube, qui traverse des fentes longitudinales (44 et 46), en coinci- dence l'une avec l'autre, de la partie intermédiaire (43) du piston secondaire (21) et qui est disposé à l'intérieur de la section droite de l'ajutage (73) par l'intermédiaire duquel le réservoir (71) de stockage de liquide de frein de l'installation de freinage est maintenu constamment en communication avec le volume compensateur (68),associé à la chambre de pression de sortie secondaire (23), du maltre-cylindre- tandem (10), et en ce que le ressort de rappel (57) s'appuie contre la partie de butée (49) par l'intermédiaire d'un coulis- seau (58) comportant une surface plane de glissement. 3. Maitre-cylindre-tandem selon une des re- vendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le trou borgne (54) du piston secondaire (21) traverse également le collet (38) du piston secondaire (21), délimitant de façon mobile la chambre de pression de sortie secondaire (23), en ce que ce piston est pourvu d'un court prolongement (59) de forme tubulaire, pénétrant dans la chambre de pression de sortie secondaire (23) et dont le diamètre est plus petit que celui de l'alésage de carter (16) formant la limite radiale de la chambre de pression de sortie secondaire (23), tandis que son diamètre intérieur est plus grand que le diamètre du trou borgne (54), dont l'orifice d'embouchure, placé du côté de la chambre de sortie de pression, est décalé par rapport au prolongement (59) de forme tubulaire par une surface annulaire plane (61), qui constitue le siège d'une soupape centrale (62), dont l'obturateur (63) - en forme de disque annulaire - est poussé contre le siège (61) par un ressort qui s'appuie contre une bague d'appui (66), ouverte au centre et fixée sur le prolongement (59), cet obturateur de soupape (63) étant pourvu d'une tige de butée (67) tra- versant la partie du trou borgne (54) du piston secondaire (21) qui débouche dans la chambre de pression de sortie secondaire (23), cette tige ayant une longueur supérieure de la course d'ouverture de la soupape centrale (62) à cette section de trou et maintenant l'obturateur de soupape (63), en relation avec la position de base du piston secondaire (21), dans sa position soulevée du siège de soupape (61), dans laquelle la chambre de pression de sortie secondaire (23) est mise en communication avec le volume compensateur (68), délimité dans une direction axiale par les deux collets de piston (38 et 39). 4. Maître-cylindre-tandem selon la revendica- tion 3, caractérisé en ce que le coulisseau (58) est pourvu d'un trou longitudinal (76) le traversant au centre. 5. Maître-cylindre-tandem selon une des reven- dications 3 ou 4, caractérisé en ce que - selon un agence- ment connu en soi - la sortie de pression de freinage (26) de la chambre de pression de sortie secondaire (23) est 12 disposée dans une partie du corps de carter (12) formant sa délimitation radiale, l'embouchure, placée du côté de la chambre de pression, de cette sortie étant espacée de la paroi frontale extrême (18) du carter (12) d'une dis- tance axiale qui est plus petite, au moins et à peu près du diamètre de cet orifice d'embouchure, que la longueur axiale du prolongement de piston (59) placé du côté de la chambre de pression secondaire. 6. Maitre-cylindre-tandem selon une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il est agencé sous la forme d'un cylindre de profil &agé à l'in- térieur duquel le piston secondaire (21) est guidé en coulissement étanche à la pression dans l'étage de petit diamètre (16) de l'alésage du corps de cylindre (12) tandis que le piston primaire (19) est guidé dans l'étage d'alésage (17) de grand diamètre.