Brevet FR2614461A1 — publié le 19881028

PROCEDE DE CONTROLE D'UN REACTEUR NUCLEAIRE DESCRIPTION La présente invention a pour objet un procédé de contrôle d'un réacteur nucléaire consistant à contrôler le flux neutronique et la distribution de puissance dans le coeur du réacteur. Ce contrôle comprend une étape de détermination du flux neutronique et de la distribution de puissance, et une étape de régulation par déplacement de barres de commande dans le coeur du réacteur et/ou modification de la concentration en bore dans le circuit primaire du réacteur, en fonction du flux neutronique et de la distribution de puissance déterminés. Le contrôle peut notamment être réalisé en fonction du résultat de la comparaison entre le flux neutronique et la distribution de puissance déterminés et des valeurs de consigne pour ledit flux neutronique et ladite distribution de puissance, lesdites valeurs de consigne représentant des valeurs limites pour les critères de sécurité du réacteur. Le procédé de l'invention permet d'obtenir très rapidement les valeurs de flux neutronique et de distribution de puissance. Cette propriété permet des applications en ligne, telles que - détection d'anomalies sur la position des barres de commande, la concentration en bore, - simulation prévisionnelle du comportement du coeur en mode transitoire et recherche d'une stratégie optimale de pilotage du coeur, - aide au suivi de l'état physique du coeur et à l'interprétation des mesures sur le coeur, par exemple pour les mesures de réactivité. Cette propriété peut également être utilisée dans des applications hors ligne, telles que: - calculs de conception du coeur, - analyse de transitoires normaux ou anormaux, calculs détaillés de l'évolution des compositions isotopiques du combustible selon le taux d'irradiation, - calculs de rechargement d'assemblages combustibles dans les coeurs des réacteurs en exploitation, - études de nouvelles gestions de coeur, - études de nouvelles stratégies de contrôle du coeur. De manière générale, le coeur du réacteur nucléaire comprend des assemblages constitués de matériaux fissiles, avec lesquels des neutrons réagissent suivant les principaux processus suivants: - choc sur des noyaux de matériaux fissiles, avec modification de la direction et de la vitesse des neutrons subissant le choc, - capture par un noyau, sans émission de nouveaux neutrons, - absorption par un noyau, avec émission de nouveaux neutrons. La fission est le phénomène prépondérant dans les réacteurs nucléaires. Elle est associée à un dégagement important d'énergie. Dans l'intervalle de temps séparant deux événements d'interaction, le déplacement des neutrons est rectiligne et uniforme. Un état du coeur peut être caractérisé par les propriétés des matériaux fissiles qu'il contient, la répartition des neutrons dans le coeur et leur interaction avec les noyaux des matériaux fissiles. Un état du coeur est donc défini par un ensemble de paramètres et, plus exactement, par la valeur de chacun de ces paramètres en chaque point du coeur. En pratique, l'état du coeur est défini par la valeur de chaque paramètre dans un ensemble de zones, ou mailles, dont l'ensemble représente le volume du coeur. Les mailles sont de préférence identiques et peuvent consister par exemple en des volumes cubiques. Dans ce cas, pour un réacteur nucléaire à eau sous pression de 900 MWe, le coeur correspond par exemple à un ensemble d'environ 22000 mailles cubiques, chacune ayant environ 10 cm de côté. Dans la suite du texte, le nombre total de mailles est noté J et l'indice de maille j (1 Pour la détermination pratique de la distribution de flux et de la puissance dans le coeur du réacteur nucléaire, le domaine des vitesses des neutrons est classiquement décomposé en intervalles finis, désignés par l'indice g, o g varie de I à G, G étant le nombre total de groupes de vitesse. Les grandeurs décrivant la répartition des neutrons dans le coeur sont alors: - la densité neutronique n(j,g) qui représente le nombre de neutrons par unité de volume qui, dans la maille j, sont dans le groupe de vitesse g, - le flux neutronique *(j,g) dans la maille j qui est par définition, le produit de la densité neutronique n(j,g) par la vitesse moyenne des neutrons du groupe de vitesse g. Les grandeurs décrivant les caractéristiques du coeur, vis-à-vis de l'interaction avec les neutrons (appelées dans la suite du texte probabilités d'interaction) sont: - la section efficace macroscopique différentielle de diffusion !Is(j,g4g') égale à Rs(j,g-)g')/(j,g), o Rs(j,g4g') est le nombre de neutrons du groupe de vitesse g subissant, par unité de temps et de volume, un choc dans la maille j, et étant diffusés, après le choc, avec une nouvelle vitesse dans le groupe de vitesse g', la section efficace macroscopique totale de diffusion vs(j, g) définie par: G z s(j,g g') g'=1 et égale à Rs(j,g)/(j,g), o Rs(j,g) est le nombre de neutrons du groupe de vitesse g subissant par unité de temps et de volume, un choc, - la section efficace macroscopique de capture vc(j,g) égale à Rc(j,g)/4(j,g), o Rc(j,g) représente le nombre de neutrons, du groupe de vitesse g, absorbés par unité de temps et par unité de volume sans réémission de nouveaux neutrons, - la section efficace macroscopique de fission 5f(j,g) égale à Rf(j,g)/$(j,g), o Rf(j, g) représente le nombre de fissions, par unité de temps et par unité de volume, induites par les neutrons du groupe de vitesse g. Lors d'une fission, il y a émission de nouveaux neutrons en moyenne et un dégagement d'énergie d'environ 200 MeV par fission. Nous considérerons par la suite, pour simplifier, que le rapport K/', est constant, - la section efficace macroscopique d'absorption a(j,g) dans le groupe g égale à zc(j,g)+ vf(j, g), - la section efficace macroscopique totale zt(j,g) dans le groupe g égale à v a(j,g)+ - s(j,g). Le nombre total S(j) de neutrons émis par la maille j, appelé aussi source de neutrons, par unité de temps et de volume, est défini par: G S(j) = L. Y f(j,g). (j,g) g=1 De même, la puissance P(j) émise par la maille j est définie par P(j)=(K/).S(j) (si on considère que le rapport K/" est constant). On sait que la connaissance des paramètres Ys(j,g->g'), 7a(j,g), it(j,g) et V. vf(j,g) dans chaque maille j, 1 P(j). Un premier procédé connu consiste à calculer le flux neutronique (j,g) dans chaque maille j par une méthode aux différences finies. Ce procédé est décrit notamment dans les ouvrages "Nuclear Reactor Theory" de George BELL et Samuel GLASSTONE, Van Nostrand Reinhold Company et "Introduction à l'analyse numérique matricielle et à l'optimisation" de P.G. CIARLET, ed. MASSON. Un second procédé connu consiste à calculer le flux neutronique *(j,g) dans chaque maille j par une méthode nodale. Ces deux procédés reposent sur des méthodes itératives dont l'étape de calcul principale consiste à inverser une matrice de taille JxJ, o J représente le nombre de mailles et est égal à quelques dizaines de mille. On comprend que ce calcul demande des moyens de traitement puissants qui le rend coûteux. Pour diminuer ce coût, on peut utiliser des moyens de traitement moins puissants, mais il faut alors un temps de calcul plus long pour déterminer le flux neutronique et la puissance dans le coeur du réacteur, ce qui n'est pas satisfaisant dans le cas de la surveillance en ligne du coeur du réacteur. L'invention a pour but de permettre un contrôle en temps réel du coeur du réacteur. Ce but est obtenu grâce à une méthode de détermination rapide du flux neutronique et de la puissance, sans requérir une inversion de matrice de grande taille. De manière générale, l'invention consiste à déterminer le flux neutronique sous la forme d'une somme entre une première composante de flux neutronique, associée à un état prédéterminé du coeur, et une seconde composante de flux neutronique, associée à l'état réel du coeur. De manière précise, l'invention a pour objet un procédé de contrôle d'un réacteur nucléaire comprenant un coeur contenant des assemblages de matériaux fissiles, la fission des noyaux desdits matériaux étant provoquée par des interactions avec des neutrons et engendrant à son tour des neutrons, ledit réacteur nucléaire comprenant en outre un moyen de régulation du flux neutronique dans le coeur dudit réacteur et de la puissance dégagée par le coeur dudit réacteur, ledit moyen de régulation comprenant au moins un assemblage de barres de commande déplaçables dans le coeur dudit réacteur, ledit procédé étant caractérisé en ce que: - A) - on détermine, de manière itérative, les flux neutroniques e(j,g), pour chaque zone ou maille j, 1 flux neutroniques *(j,g) et des puissances P(j). De manière préférée, la probabilité d'interaction des neutrons dans le coeur est définie par l'ensemble des paramètres suivants, pour chaque maille j, 1 neutrons du groupe de vitesse g, 1 De la même manière, les probabilités d'interaction prédéterminées des neutrons dans le coeur peuvent être définies pour chaque maille j, 1 valeur égale à zéro. De manière préférée, pour chaque maille j, 1 s(j,g g'). O (j,g) = 3 0 i o Zt(j,g). *(j,g) - L s(j,g' -) g) * O(j,g.) g9'=1 G o rt(j,g) = a(j,g) + y vs(j,g g'), 1t(j,g) = Yt(j,g) - Y a(j,g) + t s(j,g g 9' 1 0 et Y s(j,g-+g') = ïs(j,g g') - v s(jg 4 g') Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre illustratif, mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe de la cuve d'un réacteur nucléaire, et - les figures 2a et 2b sont un organigramme illustrant le procédé de l'invention. La figure 1 représente une vue en coupe d'une cuve 2 d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée. Le coeur de ce réacteur nucléaire comprend: a) - du combustible nucléaire (matériaux fissiles) contenu dans un gainage appelé crayons combustibles 6, disposés verticalement, b) - parfois, des crayons absorbant les neutrons, appelés souvent crayons de poisons consommables. Les crayons combustibles ou absorbants sont maintenus dans des stuctures mécaniques, appelées assemblages. Le coeur est constitué d'assemblages et le réseau formé par les crayons est en général régulier, c) - d'un fluide de refroidissement amené par un conduit d'admission 8 et évacué par un conduit de sortie 10 relié à une pompe. Ce fluide s'écoule verticalement de bas en haut I 16 du coeur et est constitué d'eau sous forme H 0 ayant I 2 8 la propriété de ralentir les neutrons. Dans le cas de la filière à eau pressurisée, l'eau peut contenir, en solution, des noyaux absorbant les neutrons, en particulier des noyaux de bore 5B, d) de barres de commande 12 contenant des matériaux absorbant les neutrons qui peuvent être déplacéesverticalement dans le coeur, au cours du fonctionnement du réacteur. Ces barres de commande sont destinées au contrôle rapide de la puissance dans le coeur. On va maintenant décrire le procédé de l'invention en se référant à l'organigramme des figures 2a et 2b. Pour ne pas alourdir inutilement la description, on se placera dans le cas simplifié dans lequel les sources de neutrons sont composées uniquement des neutrons de fission prompts. On évoquera à la fin de la description le cas général, dit cinétique, dans lequel les sources de neutrons comprennent également les neutrons retardés. Ce procédé comporte une étape de détermination du flux neutronique *(j,g), de la puissance P(j) et de la source S(j) dans chaque maille j, par un calcul itératif, et une étape d'utilisation des grandeurs physiques déterminées pour commander les moyens de régulation du coeur. Le procédé de l'invention débute par une opération d'initialisation des valeurs des sources S(j), des flux neutroniques (j,g) et des puissances P(j). La valeur initiale des sources S(j) peut être fixée arbitrairement, par exemple à la valeur 1. Elles peuvent plus avantageusement être prises égales, pour le calcul des flux neutroniques et des puissances à un instant t, à la valeur calculée selon le procédé de l'invention à un instant antérieur t' (t' est de l'ordre de quelques unités. De la même manière, les flux neutroniques *(j,g) peuvent être fixés initialement à la valeur zéro, mais ils peuvent avantageusement être fixés à des valeurs déterminées à un instant précédent par le procédé de l'invention. Enfin, les puissances P(j) sont initialisées de préférence à une valeur: P J vj i o P est la puissance totale du coeur, qui est connu par des mesures sur le coeur, et v est le volume de la maille j. L'opération 16 de la figure 2a note l'incrémentation de l'indice d'itération n. Chaque itération comporte une suite d'opérations 18-30 et se termine par un test de convergence 32. L'opération 18 concerne le calcul d'une première composante de flux neutronique * (j,g) du flux neutronique réel - u (n) im *(j,g). Chaque première composante 0 (j,g), à la n itération, est exprimée en fonction d'une matrice de couplage (n-l) [sg] prédéterminée et des sources S(j) calculées à l'itération précédente n-1. Il y a au total G matrices de couplage, une par groupe de vitesse g, et chacune à une taille de KxK, o K est le nombre de mailles voisines d'une maille quelconque. Les matrices de couplage [qg sont associées au domaine d'influence des échanges neutroniques entre des mailles k, 1 prédéterminées des neutrons dans le coeur. Les termes g(j,k), 1 maile f mi g(dlx).d x. g(jk)vj.vk J- V]. v fjfff k j k maille j maille k o v =J d x et v = Jd xJ maille j maille k sont les volumes des mailles j et k, et r=d(x,xk) est la distance entre un point x de la maille j et un point x de la j k maille k. -2 Le terme 4g(r) représente le flux neutronique en cm en un point x de la maille j, à la distance r=d(x,x) créé par une source située au point x de la maille k et émettant un k neutron/seconde suivant un spectre de fission X - Le terme Jg(j,k) représente le flux moyen dans la maille j produit par une source répartie uniformément dans la maille k et émettant un neutron/seconde suivant le spectre de fission X dans le groupe de vitesse g. g Pour un spectre de fission -, les termes g(r) peuvent être déterminés par exemple, de manière connue, à partir du code de transport ANISN. Les termes g(j,k) sont ensuite obtenus par integration. Cette integration peut introduire une certaine imprécision dans les valeurs des termes 4g(j, k). Il est possible de s'assurer que les valeurs trouvées sont correctes en vérifiant que l'équation: K G t1 E Jg(j,k). a,g.v = 1 k=l g=l est satisfaite, ce qui signifie que dans le domaine formé par les K mailles, il y a absorption de un neutron. (Dans O l'équation, úa,g est la section efficace macroscopique d'absorption du milieu de référence pour le groupe g). 0 () Les premières composantes de flux neutroniques 0 (n) * (j,g) peuvent être calculées à partir des matrices de couplage [ o v est le volume de la maille k. k Les probabilités d'interaction prédéterminées, c'est-à- dire associées au milieu de référence, sont définies par exemple par des valeurs prédéterminées des sections efficaces 0 0 0 0 macroscopiques za(j,g), is(j,g-9g'), it(j,g) et Yf(j,g). De préférence on choisit Zf(j,g) égale à zéro. Chaque coefficient g(j,k) représente le flux dans le groupe g et la maille j, lorsqu'un neutron est émis par unité de volume et par unité de temps, de façon homogène dans la maille k suivant le spectre de fission, dans un coeur pour lequel les probabilités d'interaction des neutrons sont lesdites probabilités d'interaction prédéterminées. f Les valeurs sont définies pour chaque type d'assemblage et sont choisies de préférence de telle sorte que les sections efficaces macroscopiques prédéterminées soient proches des sections efficaces macroscopiques réelles dans le coeur en régime nor'mal. Ceci permet d'avoir une plus grande précision dans le calcul des flux neutroniques 4(j,g) et des puissances P(j). On peut choisir par exemple une valeur pour chaque section efficace macroscopique prédéterminée égale à la valeur moyenne de la gamme d'amplitude possible pour cette section efficace macroscopique. L'opération suivante 20 du procédé consiste à évaluer 1 (n) des secondes composantes de flux neutroniques * (j,g) en fonction des probabilités d'interaction réelles des neutrons dans le coeur. Celles-ci se déduisent, de manière connue, des valeurs des paramètres physiques décrivant l'état du coeur, les valeurs de ces paramètres physiques étant elles-mêmes, de manière connue, soit détectables directement par des capteurs, soit évaluables à partir de mesures indirectes. Les paramètres physiques généralement connus sont: a) - la position PBCq de chaque barre de commande q, 1 f) - la description de la position des assemblages de chaque type dans le coeur, et (n-l) g) - les flux neutroniques *(j,g) et les puissances (n-1) P(j) calculés à l'instant d'itération précédent n-1. A partir de ces paramètres physiques, on sait évaluer, pour chaque maille j, un ensemble de paramètres locaux, tels que: a) - la température du combustible Tu(j), b) - la température du fluide de refroidissement e(j) c) - la densité du fluide de refroidissement (j), d) - la concentration Xe(j) en noyaux de 54Xe, e) - le taux d'irradiation, ou d'usure du combustible, I(j), f) - l'état x (j) (présence ou absence) d'une barre de commande m de type m dans la maille j, g) - un paramètre p(j) caractérisant les assemblages du point de vue de leurs propriétés neutroniques équivalentes (présence ou non de poisons consommables, enrichissement initial en U, teneur initiale en plutonium, composition isotopique initiale du plutonium,...) Plus précisément, les paramètres Tu(j), e(j) et (j) sont calculés par des relations exprimant la thermique du noyau combustible et la thermohydraulique de l'eau s'écoulant dans les crayons à partir des paramètres physiques e, PR, PBCq, P et des E puissances P(j); le paramètre Xe(j) à partir des flux neutroniques e(j,g) par des relations exprimant la formation et la disparition des noyaux de Xe; et le paramètre I(j) par une relation d'usure fonction du temps. On pourra se reporter à l'ouvrage "Nuclear Reactor Theory" de George I. BELL et Samuel GLASSTONE, Van Nostrand Reinhold Company pour une description de méthodes d'obtention des paramètres locaux à partir des paramètres physiques. Les probabilités d'interaction des neutrons dans le coeur, qui peuvent être définies par exemple par les sections efficaces macroscopiques 5s(j, g - g'), I a(j,g), v t(j,g) et Ef(j,g), sont ensuite déduites de manière connue, à partir des paramètres locaux et de la concentration en bore C. Un mode B de calcul des sections efficaces macroscopiques en fonction des paramètres locaux et de C est donné par exemple dans le document B Proceedings of a specialist's meeting on "Homogenization methods in reactor physics" issued by the International Atomic Energy Agency, Vienna, 1980. Apres l'opération 20 qui porte sur l'évaluation des sections efficaces macroscopiques réelles, c'est-à-dire celles correspondant aux valeurs effectives des paramètres physiques du coeur, on calcule, dans une opération 22 des secondes composantes 1 (n) de flux neutronique (j,g). Celles-ci s'expriment en fonction des premières 0 (n) composantes de flux neutronique (j,g), des probabilités d'interaction prédéterminées des neutrons dans le coeur et des probabilités d'interaction réelles des neutrons dans le coeur. Cette relation peut être exprimée, pour chaque maille j, 1 G _ (j (n) 0(n,) (j I _g)( 1(n.)0 (n) 1(n) 0 (n) -t(j,g).$ (j,g) - Lsi(j,g'. .g). ( g) Pour chaque maille, il s'agit donc de résoudre un i (n) système de G équations à G inconnues (j,g), 1 inversant la matrice de taille GxG associée. Les opérations 18 et 22 fournissent respectivement les 0 (n) premières composantes de flux neutronique 0 (jg9) et les (n) secondes composantes de flux neutroniques (j,g).Les flux neutroniques e(j,g) sont alors calculés comme somme des premières et secondes composantes par l'opération 24. Dans le cas particulier, fréquent en pratique, o le nombre de groupes de vitesse est égal à deux (G=2), et o il n'y a pas remontée des neutrons du groupe 2 (vitesses lentes) dans le groupe 1 (vitesses rapides) lors d'une diffusion, les flux (n) neutroniques 4(j,g) pour les vitesses g=1 et g=2 peuvent être calculées plus rapidement, directement à partir des premières composantes de flux neutronique * (j,g) par les expressions suivantes: 1 (n) O (n) * (j,1) = a (j,1) 1 (n) 0 (n) 0 (n) et $ (j,2) = b. * (j,1) + c.+ (j,2) 1 (n) I (n) Ta(j,1) + ús(j,1 2) o a = I - (n) (n) Za(j,1) + Ys(j,1 2) 1 (n) 1 b = [ s(j,1 2) n- s(j, 2) C -a) 1 (n) ea(j,2) et c=1- (. Eúa(j,2)(n) I (n) 0 avec a(j,g) = Xa(j,g) - Ea(j,g) pour g=1,2 I (n) 0 et v s(j,1->2) = ús(j,1-2) - s(j,1l+2) - Dans le cas particulier o G=2, il n'est donc pas nécessaire de calculer explicitement les secondes composantes de flux neutroniques $ (j,g); l'opération 22 est donc supprimée. (n) La connaissance des flux neutroniques *(j,g) permet (n) d'évaluer les nouvelles valeurs S(j) des sources. Dans un premier temps, on détermine par une opération 26 de nouvelles (n) (n) sources NS(j) en fonction des flux neutroniques $(j,g) et des sections efficaces de fission zf(j,g), selon la relation: J (n.) (nn.) (n) NS(;) =. D . Zf(j,g). j(gg) J=1 od_ est le nombre moyen de nouveaux neutrons engendrés par une fission. Dans un second temps (opération 28), on calcule une valeur actualisée des sources S(j) par: (n) (n) NS(j) S(j) =à J NS(j)n) j=1 On en déduit, par l'opération 30, la valeur de la puissance dégagée par chaque maille j selon la relation: (n) P S(j) P(j) =à--- - J J vj 1 S(j) t j=l On obtient donc, à la fin de l'opération 30, le flux (n) (n) neutronique *(j,g), la source S(j) et la puissance dégagée (n) P(j), pour chaque maille j; 1 Un test 32 est alors mis en oeuvre pour déterminer si il y a convergence des valeurs calculées ou si il est nécessaire de faire une nouvelle itération. Le test peut s'appliquer par exemple aux sources S(j) et au taux de multiplication des neutrons dans le coeur, ce (n) (n) (n-1) taux étant défini par > = NS /S. Pour les sources S(j), on compare, pour chaque maille, l'accroissement relatif IS(j) - S(j) /S(j) à un facteur constant Bayant -4 une valeur égale à 10 par exemple. De même, on compare l'accroissement du taux de multiplication I(?(n -4(n-1)/ X 1 à un facteur constant n_ ayant une -5 valeur égale à 10 par exemple. Si les deux comparaisons indiquent qu'il y a convergence, le procédé se poursuit par l'opération 34; dans le cas contraire, on reprend à l'opération 16 pour débuter une nouvelle itération. (n) S'il y a convergence, on affecte les valeurs P(j) et (n) 4(j,g) respectivement aux paramères P(j) et 4(j,g) (opération 34). Ces valeurs sont ensuite utilisées pour commander le coeur en agissant sur la position des barres de commande et/ou sur la concentration en bore. Plus précisément, les valeurs P(j) et 4(j,g) permettent d'évaluer avec précision les limites physiques du coeur, et de les comparer, de manière classique, à des seuils respectant les critères de sûreté du réacteur. De cette comparaison découle une action sur les barres de commande et/ou laconcentration en bore et/ou l'émission d'un signal d'alarme. Dans la description qui précède, les sources de neutrons ne comprennent que les neutrons directement issus d'une fission. En pratique, on peut tenir compte en plus des sources composées par les neutrons retardés. Ceci ne modifie que légèrement les équations définissant les flux 0 (h,g), (j,g) et les nouvelles sources NS(j). Le cas cinétique consiste donc à prendre en compte les PREC sources S liées aux précurseurs de neutrons retardés et le k 1 d terme de variation de flux -.--, o v est la vitesse v dt moyenne des neutrons. Pour tenir compte des neutrons retardés, il est nécessaire d'introduire un indice temporel m, les calculs étant effectués de manière itérative (n étant l'indice d'itération) à chaque temps t égal à t +m. ht. 0 0 (n,m) La première composante de flux (j,g) est définie par 0 (n,m) g7 [ (n-1,m) PREC PREC(n-1,m) * (jg) = (,)Sk + g(j,kS+ gjk).S J vk PREC o Ig(j,k) représente le flux moyen dans la maille j, pour le groupe de vitesse g, associé à une source répartie uniformément dans la maille k et émettant un neutron par seconde suivant le spectre d'émission des neutrons retardés X PREC g La première composante de flux apparaît ainsi comme la somme de deux flux produits chacun par une source de neutrons particulière. Ces sources sont calculées par les équations suivantes: (n, m) (n-1 m) S: (1-À). f(j,g).(jg) k g o est le nombre total de neutrons retardés issus par neutron de fission, et I PREC(n,m) _(n,m) S =S i.Ci(j) (hm k i=1 o Xi est la constante de décroissance radioactive du (n,m) précurseur et Ci(j) est la concentration du précurseur i dans la maille j à l'instant t +m. t et à l'itération n. 0 J (nm) La seconde composante de flux neutronique 1 (j,g) s'obtient comme dans la description précédente par résolution d'un système Linéaire: r (n,m) 1 l 1(n,m) (nm) 1 (n m) - t(j,g) + '-----) s(.,g'-g).j+,g ' r1(în,m) 1. O(n,m) E 1 (n,m) O (n m) -.t(j,g) ----t (jg) + s(j,g'. g).jg 5 I.,. vg. ti g 1 1. (m-1) + à...$(j,g) = O, vg. t (m-l) o (j,g) est le flux neutronique obtenu à l'itération temporelle m-1 et v est la vitesse moyenne des neutronsdu g groupe de vitesse g. (n,m) Enfin, les nouvelles sources Nw(j) sont définies par (n,m) nn 1NS(j) = (1-) fj,)(nm) (j,)(n'm) REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle d'un réacteur nucléaire comprenant un coeur contenant des assemblages de matériaux fissiles, la fission des noyaux desdits matériaux étant provoquée par des interactions avec des neutrons et engendrant à son tour des neutrons, ledit réacteur nucléaire comprenant en outre un moyen de régulation du flux neutronique dans le coeur dudit réacteur et de la puissance dégagée par le coeur dudit réacteur, ledit moyen de régulation comprenant au moins un assemblage de barres de commande déplaçables dans le coeur dudit réacteur, ledit procédé étant caractérisé en ce que: A) - on détermine, de manière itérative, les flux neutroniques *(j,g), pour chaque zone ou maille j, 1 flux neutroniques *(j,g) et des puissances P(j). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la répartition des neutrons dans le coeur est définie par l'ensemble des paramètres suivants, pour chaque maille j, 1 neutrons du groupe de vitesse g, 1 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les probabilités d'interaction prédéterminées des neutrons dans le coeur peuvent être définies pour chaque maille j, 1 valeur égale à zéro. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que pour chaque maille j, 1 G 1 0 Yt(j,g) (jg) Is(j,g' --> g). (jg') g9'=1 G o t(j,g) = va(j,g) + E s(j,gg'), g'=1 t(jg) = t( jg) - [ a(j,g) + s(jg ')] g'=1 I O et Z s(j,g g') = s(j g-g>') - I(j,g-g '). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les premières composantes 4 (j,g) sont calculées selon les relations: K 0O(j,g) = E qg(j,k). S(j). v(j) k=1 o v(j) est le volume de la maille j. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 23 2614461 à 5, caractérisé en ce que les nouvelles sources NS(j) sont calculées selon les relations: G NS(j)> E ú f(j,g) À.(jg) g=1 o est le nombre moyen de nouveaux neutrons par unité de volume dans le coeur. 7. Procédé selon la revendication 3, dans lequel G=2, caractérisé en ce que les flux neutroniques $(j,1) et $(j,2) pour chaque maille j, 1 o b= ------- s(j,1- 2) - s(j,1 2). --------------------- za (j '2) 1s -a(j,1)+ Z s(j,l-4' Z a(j,2) c à 1 z a(j,2) 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, en outre, les nouvelles sources NS(j) sont calculées selon la relation: NS(j) = z). If(j,1). 4(j, 1) +). I f(j,2). $(j,2) o) est le nombre moyen de nouveaux neutrons par unité de volume dans le coeur. 9. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que pour chaque maille j, 1 26 1 4 4 6 1 déterminé de manière itérative, les valeurs 0 (j,g)(m) i éme obtenues à la nème itération étant calculées comme solution du système à G équation linéaires: I (n,m) 1 1(n,m). (n0m) (n,m) - t(j,g). (,) +, s(*,jg)s '4>g). $(jg) vg. 6t g. r1 (n,m) 1 l (n,m) 1 1 (n,m) O (n m) -l) t v est la vitesse moyenne des neutrons du groupe de vitesse g. g 10. Procédé seton l'une quelconque des revendications 1, 2, 3 ou 9, caractérisé en ce que lespremières composantes de O flux neutronique 0 (j,g) sont calculées en fonction de ? PREC matrices de couplage prédéterminées rg REC pour les PREC neutrons retardés, dont chaque élément Wg(j,k) représente le flux moyen dans la maille j, pour le groupe de vitesse g, associé à une source répartie uniformément dans la maille k et émettant un neutron par seconde suivant un spectre PREC d'émission de neutrons retardésX g 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on calcule les premières composantes de flux neutronique selon l'équation: O (n-,m) n- PREC PREC(n1,m) (jg) 4* i4g(jk.S k ig(j,k).S J.v o m est un indice temporel, les flux neutroniques étant calculés à des instants t=t +m. a t; n est l'indice d'itération pour le 0 PREC calcul des flux neutroniques à chaque instant t; et S est k la source, dans la maille k, liée aux précurseurs de neutrons retardés. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en (n,m) PREC(n,m) ce que les sources S et Sk sont calculées suivant k k les équations: (n,m) (n-i m) k = (1-p). f(jg).jg k g o f est le nombre totale de neutrons retardés issus par neutron de fission, et PREC(n,m) S >i.Ci(j) nm o >\i est la constante de décroissance radioactive du (n,m) précurseur et Ci(j) est la concentration du précurseur i dans la maille j à l'instant t +m. At et à l'itération n. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que les nouvelles sources sont calculées suivant l'équation: (nm) (n,m) (n,m) NS(j) = (1- ô) E À Yf(jg) (.(j,g) g 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que, dans le calcul itératif des flux neutroniques (j,g) et des sources S(j), on initialise lesdits flux neutroniques à la valeur zéro et lesdites sources à une valeur constante non nulle. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 14, caractérisé en ce que dans le calcul itératif à un instant t des flux neutroniques *(j,g) et des sources S(j), on initialise lesdits flux neutroniques et lesdites sources avec les valeurs obtenues par ledit procédé à un instant précédent t-1.