Brevet FR2621136A1 — publié le 19890331

La présente invention est relative à un procédé et à un appareillage pour l'épuration biologique des eaux résiduaires, du type qui consiste à provoquer le développe- ment d'une culture bactérienne dispersée sous forme de flocons - ou boues activées - dans des bassins de traitement des eaux, puis, après un temps de contact suffisant, à séparer par décantation (dans un clarificateur) l'eau épurée des boues, ces dernières étant recyclées dans l'un des bassins de traitement pour y maintenir une concentration LO suffisante en bactéries épuratrices, tandis que l'excédent, constitué par les boues secondaires en excès, est évacué du système. Ce type de procédé d'épuration vise à la fois à l'élimination de la pollution organique carbonée, par oxyda- tion par l'oxygène dissous dans l'eau (libre ou lié) et àl'élimi- L5 nation de la pollution azotée sous toutes ses formes (protéines, acides aminés, urée et produits de décomposition, azote sous forme minérale, sels d'ammonium, notamment) par nitrifica- tion ou nitrification-dénitrification, la réduction des ni- trates précédant la nitrification. 0 Or, il a été constaté que dans les procédés d'épuration utilisant les boues activées, l'étape limitante de la nitrification est non pas la cinétique de transforma- tion du NH4 en NO3 (ou du N organique en NO3) mais l'âge (ou temps de séjour réel) de la boue qu'il est nécessaire d'a- !5 dopter pour conserver les microorganismes nitrifiants dans la station d'épuration, et qui est, comme on le sait, très élevé en raison des temps de génération très longs des microorganismes nitrifiants; il en résulte que l'on doit prévoir pour les bassins d'aération, des volumes importants et surdimensionnés par rapport à la cinétique. Plusieurs solutions ont été proposées pour diminuer ces volumes: Il a par exemple été proposé d'augmenter la concentration de la biomasse en aération: si on désigne par A l'âge de la boue, V le volume d'aération, X la concentra- tion moyenne en biomasse et AX la production journalière de boues en excès, il est possible d'écrire l'équation suivante: V x X A-VxX A = AX Si l'on admet que AX est constant, le fait d'augmenter X permet alors de diminuer V. Mais dans une station d'épuration classique, la limite supérieure de X est rapidement atteinte, car au-delà d'une concentration en biomasse de 5 à 6 g/l, le taux de capture du clarificateur devient insuffisant pour produire un effluent de qualité acceptable. Pour augmenter encore la concentration de la biomasse en aération, il a été proposé un système comportant deux bassins séparés: un bassin dit de contact,o s'effec- tue la transformation de l'ammoniaque en nitrates (nitrifi- cation),et un bassin dit de stabilisation qui permet d'obte- nir un âge de boues élevé. Dans ce cas, le bassin de contact présente une concentration de matière en suspension compatible avec l'opération de clarification pour obtenir un effluent de qualité convenable; le bassin de stabilisation va pouvoir ainsi fonctionner avec une concentration en boue supérieure à celle du bassin de contact, ladite concentration étant égale à la concentration de la boue recyclée. Or, cette concentration de boue recyclée est liée directement au taux de recyclage. Si l'on adopte un taux de recyclage égal à 100 % du débit d'eau brute, ce qui est une valeur fréquem- ment adoptée, on arrive ainsi à une concentration en boue recyclée égale à deux fois la concentration en boue du bassin de contact, soit de l'ordre de 10 g/l. L'augmentation de la concentration des boues dans le bassin de stabilisa- tion n'est cependant pas très importante par rapport à la concentration maximale autorisée dans une station d'épura- tion classique. On peut par ailleurs caractériser les réactions biologiques intervenant dans le traitement des eaux par deux grandeurs: - R, qui représente la cinétique de dégradation du substrat, - p, qui représente le taux de croissance des micro- organismes dans les conditions de la station. En outre, tant pour le bassin réactionnel que pour le bassin de génération, il est possible de caractériser les volumes de ces bassins par différents paramètres. 0 - En ce qui concerne le bassin réactionnel, si l'on pose: Q = débit de l'effluent à traiter C = concentration du polluant à éliminer (kg.m-3) R= vitesse spécifique de dégradation du polluant (kg.kg-i MeS.j-1) Xr = concentration en microorganismes dans le bassin réactionnel (kg MeS.m-3) alors le volume Vr de ce bassin peut être traduit par l'équa- tion suivante: :0 C x Q r R x X r - En ce qui concerne le bassin de génération, si l'on pose: p = taux de croissance des micrcorganismes A = = âge de boue nécessaire à l'obtention de la réaction (j) Xg = concentration en microorganismes dans le bassin de génération (kg MeS.m 3) , par définition, T = l x dX (X étant la concentration en 0 X dt boue à l'entrée de l'ouvrage de clarification, en kg MRS.m 3), i AX soit en régime permanent, = 1 x ^X avec une production journalière de boue Px égale à: Px =A X V t v (V représentant le volume maximal du bassin réactionnel et du bassin de génération), alors on peut poser l'équation suivante qui définit l'âge de boue: A = Xq x Vq (1) Px d'o le volume du bassin de génération Vg peut être traduit par l'équation suivante: Vg = Px x A Xg La génération des microorganismes se faisant aussi dans le bassin réactionnel, l'équation globale de l'âge de boue peut se traduire par la formule suivante: A = (Xq x Vg) + (Xr x Vr) (2) Px Le volume total d'un système de traitement des eaux peut donc se traduire par la formule suivante: V total = Vg + Vr Par ailleurs, en tenant compte de ce que les éléments A (âge de boue) et Px (production journalière de boue) sont définis par le polluant à éliminer et par la qualité de l'effluent à traiter, le paramètre qui conditionnera le bon fonctionnement de l'installation de traitement des eaux est le poids de boue en aération, définit par la multiplication de V par X. Ce poids de boue en aération est,par définition, pour un système conventionnel, lié à l'équation suivante: A = V x X soit V x X = A x Px (3) Px (V x X correspond au poids de boue, V étant le volume d'aération et X la concentration en microorganismes dans ce basin). Enfin, d'après l'équation (2) ci-dessus, on peut écrire l'égalité suivante: (Xg x Vg) + (Xr x Vr) = A x Px (4), et,d'après les égalités (3) et (4), on peut écrire l'égalité suivante: V x X = Vg x Xg + Vr x Xr Il est en conséquence du plus grand intérêt de pourvoir à un procédé et à un appareillage permettant d'augmenter la concentration des boues activées, dans une station d'épuration d'eau, la concentration obtenue étant sensiblement plus élevée que les concentrations obtenues par les procédés de l'Art antérieur, et permettant de réduire de façon considérable les volumes des bassins de traitement de ladite station. La présente invention a également pour but de pourvoir à un procédé et à un appareillage particulièrement bien adaptés à l'élimination des pollutions carbonées, azotées et à la déphosphatation biologique. La présente invention a pour objet un procédé de traitement des eaux, par boues activées, comprenant, outre un processus d'oxydation des pollutions carbonées, un processus de nitrification, éventuellement associé à un processus de dénitrification et/ou à un processus de déphos- phatation, lequel procédé est caractérisé en ce qu'il comporte comme étapes successives: - au moins une étape réactionnelle,o vont se faire les réactions de dépollution; - au moins une étape de concentration des boues; - au moins une étape de génération,o va se faire l'âge des boues, et/ou une étape d'initiation des réactions qui vont se réaliser lors de l'étape réactionnelle. Selon un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé conforme à la présente invention, comprenant un processus de nitrification, l'étape réaction- nelle se déroule dans des conditions aérobies. Selon un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé conforme à la présente invention, comprenant un processus de nitrification associé à un processus de dénitrification, l'étape réactionnelle se déroule successivement dans des conditions anaérobies pour le processus de dénitrification, puis dans des conditions aérobies pour le processus de nitrification. Selon un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé conforme à la présente invention, comprenant un processus de déphosphatation, l'étape réac- tionnelle se déroule dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation et dans des conditions aérobies pour les réactions de dépollution carbonée. Selon un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé conforme à la présente invention, comprenant un processus de déphosphatation associé à un processus de nitrification, l'étape réactionnelle se déroule dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation et dans des conditions aérobies pour le processus de nitrification et pour les réactions de dépollution carbonée. Selon un mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé conforme à la présente invention, comprenant un processus de nitrification associé à un processus de dénitrification et/ou à un processus de déphos- phatation, l'étape réactionnelle se déroule successivement dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation, des conditions anaérobies pour le processus de dénitrification et des conditions aérobies pour le processus de nitrification et pour les réactions de dépollution carbonée. Selon un mode de mise en oeuvre avantageux du procédé conforme à la présente invention, l'étape de concen- tration des boues est réalisée en mettant en oeuvre la technique de la flottation. Selon une disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, la flottation est réalisée par pressurisa- tion directe ou indirecte de l'eau à traiter. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, la phase de boues concentrées est soumise à au moins une étape de génération et/ou d'initiation. Selon un mode de mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention,comprenant un processus de nitrification éventuellement associé à un processus de déni- trification, au moins une étape de génération se déroule dans des conditions aérobies. Selon une disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, pour son application au processus de nitri- 0 fication, les boues concentrées de l'étape de génération sont recyclées directement dans au moins une étape réac- tionelle. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre,pour son application au processus de dé'âi- fication associé au-processus de nitrification, les boues concentrées de l'étape de génération sont diluées par mélange avec de l'eau brute dans des conditions d'anoxie dans lesquelles elles réalisent un processus de réduction des nitrates en azote gazeux, préalablement à leur recyclage S0 dans au moins une étape réactionnelle. Selon un autre mode de mise en oeuvre avantageux du procédé conforme à la présente invention,comprenant un processus de déphosphatation, au moins une étape d'initia- tion se déroule dans des conditions d'anaérobiose stricte. !5 Selon une disposition avantageuse de ce mode de mise en oeuvre, les boues concentrées initiées dans des conditions d'anaérobiose stricte sont introduites dans une charge d'eau brute à traiter, dans des conditions anaérobies, préalablement à leur recyclage dans au moins une étape réactionnelle. La présente invention a également pour objet une installation, ou station, d'épuration d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend: - au moins un bassin dans lequel se déroulent des réactions de dépollution carbonée des eaux à traiter; - au moins un bassin dans lequel est réalisé l'âge des boues et/ou l'initiation propre à permettre la déphos- phatation biologique; - au moins un appareillage de concentration des boues, monté en boucle entre au moins un bassin réactionnel et au moins un bassin de génération et/ou d'initiation, sur la ligne de traitement des eaux. Selon un mode de réalisation avantageux de l'appareillage conforme à la présente invention, le volume total de l'installation, ou station, d'épuration d'eau peut être traduit par la formule suivante: V total = V Vg (FC - 1) dans laquelle: V = A x Px Vg A x Px et FC = V - Vr V =, Vg = et FC =V X Xg Vg avec: Vr C x Q et A (Xg x Vg) + (Xr x Vr) Rx Xr Px avec: A = âge de boue nécessaire à l'obtention de la réaction (j) Px = production de boue journalière (kg MeS.j-1) Xg = concentration en boue dans le bassin de génération (kg MeS.m-3) Xr = concentration en boue dans le bassin de réaction (kg MeS.m 3) X = concentration en boue à l'entrée de l'ouvrage de clarification (kg MeS.m 3) Q = débit sur l'installation - 3 C = concentration du polluant à éliminer (kg.m R = vitesse spécifique de dégradation du polluant (kg.kg-1 MeS.j-1) Selon un mode de réalisation avantageux de l'appa- reillage conforme à la présente invention, le moyen de concentration desdites boues est constitué par au moins un flottateur. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation,appliqué à la nitrification et/ou à la dénitri- fication, le ou au moins un flottateur est associé à au moins un bassin de génération fonctionnant dans des condi- tions aérobies. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisationappliqué à la dénitrification, le ou au moins un bassin de génération est associé à une zone d'anoxie, placée en tête de la station d'épuration d'eau. Selon encore une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisation, appliqué à la déphosphatation, le ou au moins un flottateur est associé avec au moins un bassin d'initiation fonctionnant dans des conditions d'anaérobiose stricte, lequel bassin est relié à un bassin fonctionnant dans des conditions anaérobies, placé en tête de la station d'épuration d'eau. Selon un mode de réalisation avantageux de l'appa- reillage conforme à la présente invention, appliqué à la nitrification dt/ou la dénitrification associée(s) & la d- phosphatation, au moins un flottateur est associé avec au moins un bassin de génération fonctionnant dans des conditions aérobies et avec au moins un bassin d'initiation fonctionnant dans des conditions anaérobies. Selon un mode de réalisation avantageux de l'appareillage conforme à la présente invention, appliqué à la nitrification et/ou la dénitrification associée(s) à la déphosphatation, ledit appareillage comprend la combinaison d'au moins un flottateur associé à au moins un bassin de génération fonctionnant dans des conditions aérobies, avec au moins un flottateur associé à au moins un bassin d'initia- tion fonctionnant dans des conditions anaérobies. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation, les bassins de génération et/ou d'initiation sont alimentés simultanément en boues concentrées recyclées du flottateur. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisation, les bassins de génération et/ou d'initiation sont alimentés en alternance en boues concen- trées recyclées du flottateur. Selon un mode de réalisation avantageux de l'appa- reillage conforme à la présente invention, un bac de flocula- tion est prévu entre le bassin de contact et le clarifica- teur. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation, le bac de floculation est associé avec au moins un flottateur. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels: La Figure 1 est un schéma d'une station d'épura- tion d'eau pourvue d'un appareillage de concentration des boues activées conforme à l'invention, en association avec une zone de nitrification. La Figure 2 est un schéma d'une station d'épura- tion pourvue d'un appareillage de concentration des boues activées conforme à l'invention, associé à une zone de nitrification et à une zone de dénitrification. La Figure 3 représente schématiquement un mode de réalisation dans lequel l'appareillage conforme à l'inven- tion est associé à une zone de déphosphatation. La Figure 4 représente schématiquement un mode de réalisation dans lequel l'appareillage conforme à l'inven- tion est associé à une zone de nitrification et à une zone de déphosphatation. La Figure 5 représente schématiquement un mode de réalisation dans lequel l'appareillage conforme à l'inven- tion est associé à une zone de nitrification, à une zone de dénitrification et à une zone de déphosphatation. Le complément de description qui va suivre se réfère également à des exemples de mise en oeuvre du procédé de concentration de boues activées conforme à la présente invention. Il doit être bien entendu, toutefois, que les il exemples qui vont suivre, ainsi que les dessins annexés et les parties descriptives correspondantes, sont donnés uni- quement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation. L'appareillage conforme à la présente invention comprend au moins un bassin réactionnel 1 relié à un clari- ficateur 2. Au moins un flottateur 3 est monté en boucle entre au moins un bassin réactionnel l et au moins un bassin de génération et/ou d'initiation 4. Il est prévu en O outre un bac de floculation 5 entre le bassin réactionnel 1 et le clarificateur 2. Dans le cas d'un appareillage appliqué à la nitri- fication (Figure 1), le recyclage des boues concentrées du bassin de génération 4 se fait directement dans le bassin réactionnel 1. En ce qui concerne la dénitrification (Figure 2), il est nécessaire de placer en tête de la station une zone d'anoxie 6 dans laquelle les boues concentrées du bassin de génération 4 sont envoyées avant d'être recyclées dans le O bassin réactionnel 1. Enfin, pour ce qui est de la déphosphatation, les boues concentrées du bassin d'initiation 4 sont envoyées, préalablement à leur recyclage dans le bassin réactionnel 1, dans un bassin 7 qui fonctionne en anaérobiose. Lorsqu'un appareillage conforme à l'invention est appliqué à la nitrification associée à la déphosphatation (Figure 4), le bassin de génération et/ou d'initiation 4 est associé à un premier bassin 7' qui fonctionne en anaé- robiose, lequel est relié au bassin 7. O Quand la nitrification est associée à la dénitri- fication et à la déphosphatation, l'appareillage selon l'invention (Figure 5) comprend le bassin de génération et/ou d'initiation 4 associé à la fois au bassin 7', lequel est relié au bassin 7, et à la zone d'anoxie 6. Le fonctionnement d'un appareillage conforme à la présente invention, par exemple appliqué à la nitrification (Figure 1), est le suivant: l'eau brute est envoyée dans un bassin réactionnel 1 qui contient des boues activées, et est brassée avec les bactéries en fournissant une quantité d'oxygène nécessaire à la prolifération desdites bactéries pour retenir la pollution organique; le mélange boueux est ensuite envoyé dans un clarificateur 2 afin de séparer les boues de l'eau épurée. Quand la concentration en boues dans le clarificateur 2 est telle que le taux de capture du clarificateur n'assure plus une qualité de l'effluent suffi-- sante (par exemple 5-6 g/l), l'excès de boues du bassin 1 alimente alors au moins un flottateur 3 qui va concentrer les boues. Le flottateur 3 n'utilise pas d'agent de flottation, la flottation se faisant par dissolution d'air sous forme de bulles dans l'eau à traiter; la pressurisation de l'eau peut se faire de manière directe ou indirecte à une pression d'environ 4-5 bars. Le sous-nageant du flottateur 3, composé de l'effluent, est renvoyé dans le clarificateur 2, par l'intermédiaire d'un bac de floculation 5. Le surnageant du flottateur, composé de boues concentrées, est envoyé dans un bassin de génération 4, fonctionnant dans des conditions aérobies, puis les boues concentrées sont recyclées vers le bassin réactionnel 1, parallèlement au recyclage dans le même bassin de boues décantées dans le clarificateur 2. En ce qui concerne la dénitrification associée à la nitrification, le fonctionnement de l'appareillage conforme à l'invention (Figure 2) est le même que décrit précédemment, la seule différence étant l'incorporation en tête de station d'une zone d'anoxie 6 dans laquelle sont envoyées à la fois les boues du bassin de génération 4 fonctionnant en anaérobiose,et celles du clarificateur 2, préalablement à leur recyclage. Cette zone d'anoxie permet de réduire les nitrates en azote gazeux, laquelle réduction est effectuée en absence d'oxygène et en présence du carbone organique de l'eau. Enfin, en ce qui concerne la déphosphatation (Figure 3), les boues concentrées du flottateur 3 sont envoyées dans un bassin d'initiation 4 fonctionnant dans des conditions d'anaérobiose stricte afin d'épuiser l'oxygène desdites boues; puis les boues concentrées sont introduites dans une charge d'eau brute à traiter, dans un bassin 7 fonctionnant en anaérobiose, en tête de la station, parallè- lement aux boues décantées du clarificateur, les boues étant ensuite recyclées vers le bassin de contact 1. L'augmentation de la concentration en boues activées, avant leur recyclage, permet de diminuer fortement les volumes d'aération nécessaires, en particulier pour le processus de nitrification. Exemple 1: Comparaison entre un système d'épuration des eaux conventionnel et celui de la présente invention. En comparaison avec une installation d'épuration des eaux conventionnelle, il est possible de quantifier le pourcentage de volume gagré des bassins réactionnels et de génération. Dans la majorité des cas, l'étape limitante, donc celle faisant le volume, est l'étape de génération et/ou d'initiation. D'après l'équation V =A x P on en déduit: X x V (Xg x Vg) + (Xr x Vr) Px Px ce qui est équivalent à: X x V = (Xg x Vg) + (Xr x Vr) d'o: V = X Vg + Xr Vr X X Le volume total de la station d'épuration des eaux étant égal à Vg + Vr, on en déduit: V total = V Xq - X Vg + Xr - X Vr ! X X Il est évident que plus Vg et plus Xg sont grands, plus le gain de volume sur la station d'épuration des eaux sera important. Xg dépendant de l'étape de concentration et Vg dépendant du taux de croissance de la biomasse, le terme X X Vg + Xr X Vr correspond donc au gain du procédé conforme à la présente invention par rapport au procédé conventionnel. En utilisant les équations: Vr = C x Q et A = (Xq x Vg) + (Xr x Vr) R x Xr Px il peut s'écrire: T = A x Px [X- X C x Q Xq - Xr x Xgl R x Xr L Xg j d'o le pourcentage de volume gagné par rapport au procédé T conventionnel: T V soit T = R x Xr x A x Px (Xg - X) - C x Q x X (Xg - Xr) V R x Xr x A x Px x Xg Pour la nitrification, le gain de volume par rapport au procédé conventionnel est (pour les exemples de dimensionnement ci-dessus): T = 0,054x 6.1x 12.2 x 1440 (30- 4) - 400 x 4 (30- 6.1) =65 %. V 0.054 x 6.1 x 12.2 x 1440 x 30 Exemple 2: Gain des volumes des bassins d'aération d'une station d'épuration d'eau obtenu, grâce à la concentration des boues par un flottateur, dans le cas du processus de la nitrification. 1 - On a comparé le volume d'aération nécessaire aux microorganismes nitrifiants entre un procédé conventionnel et un procédé utilisant un flottateur (cf Exemple 1). Les valeurs de base qui ont été choisies pour cette expérience sont les suivantes: - Débit d'eau brute traitée (Q): 10 000 m3.j-1 - Demande biologique en oxygène (DBO): 2 000 kg.j-1 - Natrium Titration Kalium (NTK) : 473 kg.j-1 - Matière en suspension (MeS): 2 000 kg.j-i - Température minimum: 13 C. - Pas de décanteur primaire. L'âge de boue nécessaire à la nitrification, pour une température de 13 C, est de 12,2 jours. La production de boues en excès, pour un rapport MeS/DBO = 1, permet d'obtenir 0,72 kg MeS.kg-1 soit 1 440 kg.j'1 2 - En procédé conventionnel, et en prenant une concen- tration en boues de 4g. t-1 en aération, on obtient un volume d'aération de 4 400 m. 0 3 - Avec le procédé utilisant un flottateur, il faut considérer les volumes d'aération à la fois du bassin de génération, du bassin d'aération et du flottateur. Le bassin d'aération est dimensionné uniquement sur la cinétique de nitrification. Si on prend 6,1g.-V de MeS à 75 % de MV (matières volatiles), la cinétique peut s'établir à: 3 mg N-NH4 nitri- fié/g-1 MVS.h-1, soit 13,6 mg N-NH4 V-l.h-1 La quantité d'azote évacué dans les boues en excès est de: 1 440 x 0,75 x 0,07 = 75,6 kg.j-1 La quantité d'azote à nitrifier, en supposant la nitrification complète, est de: 473-75,6 = 400 kg.j-1 environ On obtient un volume d'aération nécessaire de 1 235 m3. Le bassin de génération est dimensionné pour obtenir l'âge de boues nécessaire. On admet que la production de boues en excès est la même que dans le procédé conventionnel, soit 1 440 kg.j-1. La masse de boue nécessaire est de 17 570 kg; en aération la masse de boue nécessaire est égale à: 1 235 x 6,1 = 7 530 kg. Il faut donc en génération une masse de boue égale à 17 570 - 7 530, soit 10 000 kg environ. La concentration des boues en génération obtenue étant d'environ 30g.71-i, le volume degénérationnécessaire est alors égal à 10 000/30 = 330 m3. Le volume total des bassins nécessaire est donc de i 235 + 330, ce qui équivaut à 1 565 m3. Le gain de volume par le procédé de la présente invention par rapport au procédé conventionnel est supérieur à 64 %,mais il faut éga- lement tenir compte du fait qu'il est nécessaire de prévoir en plus un flottateur. Pour calculer la surface de flottation nécessaire, on procède comme suit: le débit transitant par le flottateur est par convention éqal au débit d'eau brute, soit 10 000 m3.j-1, à 6,1 g. -1 de concentratlonenboues. Sil'on admet une charge de 6 kg.m-2.hI, cela correspond à une surface de flottation de: 10 000 x 6,1/(24 x 6) = 416 m. Exemple 3: Gain des volumes des bassins d'aération d'une station d'épuration d'eau obtenu, grâce à la concentration des boues par un flottateur, dans le cas du processus de la nitrification associé au processus de dénitrification. 1 - On a comparé le volume d'aération nécessaire aux microorganismes nitrifiants et dénitrifiants entre un procédé conventionnel et un procédé utilisant un flottateur (cf Exemple 1). Les valeurs de base qui ont été choisies pour cette expérience sont lessuivantes: - Débit d'eau brute traitée (Q): 10 000 m3.j-1 - Demande biologique en oxygène (DBO): 2 000 kg.j-l - Natrium Titration Kalium (NTK) : 473kg.j-1 - Matière en suspension (MeS): 2 000 kg.]-1 - Température minimum: 13 C. - Pas de décanteur primaire. L'âge de boue nécessaire à la nitrification, pour une température de 13 C, est de 12,2 jours. La production de boues en excès, pour un rapport MeS/DBO = 1, permet d'obtenir 0,72 kg MeS.kg-1 DBOéliminée, soit 1 440 kg.j-1. Pour ce qui est de la nitrification, on suit la procédure de l'Exemple 2. En ce qui concerne la dénitrification, on procède comme suit: 2 - En procédé conventionnel, et en prenant une concen- tration en boues de 4 g -1 en aération, on obtient un volume d'aération de 4 400 m3. Le bassin d'aération est dimensionné uniquement sur la cinétique de nitrification. Si on prend 4 g. -1 de MeS à 75 % de MV (matières volatiles), la cinétique peut s'établir à: 3 mg N-NO3 nitrifié.g-i MVS.h-1, soit 9 mg N- N03. t-l.h-1 La quantité d'azote évacué dans les boues en excès est de: 1 440 x 0,75 x 0,07 = 75,6 kg.j-1 La quantité d'azote à nitrifier, en supposant la nitrification complète, est de: 473-75,6 = 400 kg.j-lenviron. On obtient un volume d'aération nécessaire de 1 235 m3. La quantité de N-NO3 à dénitrifier, en tenant compte d'un recyclage de 400 % par rapport à une quantité égale à 2Q, est de 300 kg.j-l, ce qui permet d'obtenir lin volume du bassin d'amenée d 1 390 m3. 3 - Avec le procédé utilisant un flottateur, il faut considérer à la fois les volumes d'aération des bassins de génération, d'aération et du flottateur. Le volume du bassin d'aération étant de 1 235 m3 et celui du bassin d'anoxie, calculé comme précédemment avec 13,6 mg de N-NO3.ú-l.h- *3 - étant de 920 m, le volume total des bassins (suivant ia procédure de l'Exemple 2) est donc de 1 235 + 920 + 330, ce qui équivaut à 2 485 m3. Le gain de volume obtenu par le procédé en instance par rapport aux procédés conventionnels est supérieur à 57 %. Exemple 4: Gain des volumes des bassins d'aération d'une station d'épuration d'eau obtenu, grâce à la concentration des boues par un flottateur, dans le cas du processus de déphosphatation. 1 - Dans cet exemple, le bassin de génération est en condition anaérobie stricte. Ce bassin n'intervient pas dans le calcul d'âge de boue. Par contre, comme dans l'exemple précédent, ce bassin va permettre de maintenir dans le bassin aéré une concentration en boue plus importante. En supposant que la quantité de carbone réellement dégradée (CO2) dans la zone anaérobie soit faible, la charge en DBO, est de 2 000 kg.j-1 En prenantune charge massique > 0,5 kg DBO.kg-1MeS.jr1 et en conservant la valeur de concentration en boue pré- cédente, le volume d'aération sera de: 2 000 = 655 m3. 0,5 x 6,1 2 - Calcul du volume du bassin d'aération anaérobie. D'après le procédé conforme à l'invention, le débit d'admission sur le bassin de génération est de 48 m3.h-1 Pour quatre heures de temps de réponse, on obtient un volume du bassin d'aération anaérobie de 190 m3. 3 - Calcul du volume du bassin d'aération anaérobie placé en tête de la station d'épuration d'eau. Pour quatre heures de temps de séjour (le séjour de stabilisation ayant suffisamment initié la réaction pour que le temps de séjour dans ce bassin soit plus court et la réaction de production d'acétate et de stockage du PHB n'étant pas limitante), on obtient un volume du bassin d'aération anaérobie de 1 666 m3. Pour un temps de séjour de deux heures, dans ces mêmes conditions, on obtient un volume d'aération anaérobie de 835 m3. Le gain du volume des bassins de la station d'épu- ration des eaux par le procédéconforme à l'invention par rap- port aux procédés conventionnels est d'environ 37 %. Exemple 5: Gain des volumes des bassins d'aération d'une station d'épuration d'eau obtenu, grâce à la concentration des boues par un flottateur, appliqué au processus de nitrification et au processus de déphosphatation. 1 - On reprend la même procédure que dans les exemples précédents. Par ailleurs, d'après l'Exemple 2, la concentration en nitrate dans la liqueur mixte sortant du bassin d'aéra- tion est d'environ 40 mg.ú-i, concentration qui sera identique dans le bassin de stabilisation aérobie. 2 - Dans le cas de la stabilisation anaérobie, le 0 nitrate sera réduit par dénitrification endogène, réduction dont la vitesse est comprise dans les valeurs suivantes: de 0,6 à 0,8 mg N-NO3.g-lMVS.h-1. Compte tenu de la concentration en boue dans le bassin de stabilisation (30 kg.m-3), la complète réduction du nitrate est atteinte après environ deux heures de temps de séjour, permettant ainsi le retour de boue exempte de nitrate vers le bassin anaérobie en tête de la station d'épuration des eaux. 3 - Le dimensionnement de la station d'épuration des O eaux,obtenu par le procede contorme à l'invention est le suivant: - Volume du bassin d'aération: 1 235 m3 - Volume du bassin de stabilisation aérobie: 330 m3 Volume du bassin de stabilisation anaérobie: 190 m3 - Volume du bassin d'anaérobie: 835 m. Le gain du volume des bassins de la station d'épu- ration des eaux par le procédé en instance par rapport aux procédés conventionnels est d'environ 57 %. Exemple 6: Gain des volumes des bassins d'aération d'une station d'épuration des eaux obtenu, grâce à la concentration des boues par un flottateur, appliqué au processus de nitrification asso- cié au processus de dénitrification et au processus de déphosphatation. 1 - On reprend la même procédure que dans les exemples i précédents. 2 - Le dimensiorrnement des bassins de la station d'épu- ration des eaux obtenu par le procédé en instance est le suivant: - Volume du bassin d'aération: 1 235 m - Volume du bassin d'anoxie: 920 m - Volume du bassin de stabilisation aérée: 330 m3 - Volume du bassin de stabilisation anaérobie: 190 m - Volume du bassin d'anaérobie: 835 m3 Volume total de la station d'épuration des eaux: 3 510 m 3 - En comparaison, avec les procédés conventionnels, on obtient,comme dimensionnement des bassins de la station d'épuration des eaux,les valeurs suivantes: - Volume du bassin d'aération: 4 400 m - Volume du bassin d'anoxie: 1 390 m3 - Volume du bassin d'anaérobie: 1 666 m3 - Volume total de la station d'épuration des eaux: 7 456 m. Le gain du volume des bassins de la station d'épu- ration des eaux par le procédé en instance par rapport aux procédés conventionnels est d'environ 53 %. Exemple 7: Avantage de l'utilisation du procédé et de l'appareillage de la présente Invention. La réduction des volumes d'aération d'une station d'épuration des eaux, comme montré dans les exemples ci- dessus, est réalisée grâce à la concentration des boues activées par un flottateur monté en boucle entre le bassin d'aération et le bassin de génération et/ou d'initiation. Ledit flottateur, dans lequel la pressurisation de l'eau est réalisée de manière directe ou indirecte, est alimenté avec des boues activées à une concentration d'environ 4 à 5 g.ú-l ce qui permet un taux de capture des matières en suspension de l'ordre de 85 %. Les boues concentrées obte- nues sont ensuite soumises à une étape de génération, la concentration desdites boues étant d'environ 30 à 40 g-l L'utilisation d'un flottateur monté en boucle permet de tripler ou quadrupler la concentration en biomasse, notamment par rapport au procédé "contact-stabilisation" utilisé dans l'Art antérieur, et de réaliser ainsi des gains de volumes d'aération importants. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'inven- tion ne se limite nullement à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de O la portée, de la présente invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé de traitement des eaux, par boues activées, comprenant, outre un processus d'oxydation des pollutions car- bonées, un processus de nitrification, éventuellement asso- cié à un processus de dénitrification et/ou à un processus de déphosphatation, lequel procédé est caractérisé en ce qu'il comporte comme étapes successives: - au moins une étape réactionnelle, o ont lieu les réactions de dépollution; - au moins une étape de concentration des boues; - au moins une étape de génération, o se produit l'âge des boues, et/ou une étape d'initiation des réactions qui vont se réaliser lors de l'étape réac- tionnelle. 2.- Procédé selon la revendication 1, comprenant un pro- cessus de nitrification, caractérisé en ce que l'étape réaction- nelle se déroule dans des conditions aérobies. 3.- Procédé selon la revendication 1,comprenant un pro- cessus de nitrification associé à un processus de dénitrifi- cation, r-arant.ris. en ce aue l'étane réactionnelle se déroule suc- cessivement dans des conditons anaérobies pour le processus de dénitrification, puis dans des conditions aérobies pour le processus de nitrification. 4.- Procédé selon la revendication l,comprenant un pro- cessus de déphosphatation, caractérisé en ce que l'étape réaction- nelle se déroule dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation et dans des conditions aérobies pour les réactions de dépollution carbonée. 5. - Procédé selon la revendication 1, comprenant un processus de déphosphatation associé à un processus de nitri- fication, caractérisée en ce que l'étape réactionnelle se déroule dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation et dans des conditions aérobies pour le processus de nitrification et pour les réactions de dépollu- tion carbonée. 6.- Procédé selon la revendication 1, comprenant un un processus de nitrification associé à un processus de dé- nitrification et/ou un processus de déphosphatation, caractérisé en ce que l'étape réactionnelle se déroule successivement dans des conditions d'anaérobiose stricte pour le processus de déphosphatation, des conditions anaérobies pour le pro- cessus de dénitrification et des conditons aérobies pour le processus de nitrification et pour les réactions de dé- pollution carbonée. 7.- Procédé selon la revendication 1, caract4rij, an cn 1 l'étape de concentration des boues est réalisée en mettant en oeuvre la technique de la flottation. 8.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce cau la flottation est réalisée par pressurisation directe ou indirecte de l'eau à traiter. 9.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la phase de boues concentrées est soumise à au moins une étape de génération et/ou d'initiation. 10.- Procédé selon la revendication 1, comprenant un processus de nitrification éventuellement associé à un pro- cessus de dénitrification, caractérisé en ce qu'au moinsune étare de génération se déroule dans des conditions aérobies. 11.- Procédé selon la revendication 10, appliqué au pro- cessus de nitrification,caractériseé en ce que les boues concentres de l'étape de génération sont recyclées directement dans au moins une étape réactionnelle. 12.- Procédé selon la revendication 10, appliqué au processus de dénitrification associé au processus de nitri- fication, caractérisé en ce que les boues concentrées de l'étaDe de génération sont diluées par mélange avec de l'eau brute dans des conditions d'anoxie dans lesquelles elles réalisent un processus de réduction des nitrates en azote gazeux, préa- lablement à leur recyclage dans au moins une étape réaction- nelle. 13.- Procédé selon la revendication 1, comprenant un processus de déphosphatation, caractérisé en ce qu'au moins une étape d'initiation se déroule dans des conditions d'anaéro- biose stricte. 14.- Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les boues concentrées initiées dans des conditions d'anéro- biose stricte sont introduites dans une charge d'eau brute à traiter, dans des conditions anaérobies, préalablement à leur recyclage dans au moins une étape réactionelle. 15.- Installation, ou station, d'épuration d'eau, carac- térisée en ce qu'elle comprend: - au moins un bassin dans lequel se déroulent des réac- tions de dépollution carbonée des eaux à traiter; - au moins un bassin dans lequel est réalisé l'âge des boues et/ou l'initiation propre à permettre la déphos- phatation biologique; - au moins un appareillage de concentration des boues, monté en boucle entre au moins un bassin réactionnel et au moins un bassin de génération et/ou d'initiation, sur la ligne de traitement des eaux. 16.- Installation selon la revendication 16,caractérisée en ce que le volume total de l'inqtallationri, ou station '1nr- tion d'eau peut être traduit par la formule suivante: V total = V - Vg (FC - 1) dans laquelle: V =A x Px,Vg= A x Px et FC = V - Vr X Xg Vg avec: Vr = C x Q et A = (Xg x Vg) + (Xr x Vr) R x Xr Px avec: A = âge de boue nécessaire à l'obtention de la réaction (j) Px = production de boue journalière (kg Me:S.j-1) Xg = concentration en boue dans le bassin de géné- génération (kg MeS.m 3) Xr = concentration en boue dans le bassin de réaction (kg MéS. m-3) X = concentration en boue à l'entrée de l'ouvrage de clarifications (kg MeS.m-3) Q = débit de l'installation C = concentration du polluant à éliminer (kg.m-3) R = vitesse spécifique de dégradation du polluant (kg.kg-1 MeS.j-1) 17.- Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que le moyen de concentration desdites boues est constitué par au moins un flottateur. 0 18.- Installation selon la revendication 17, appliquée à la nitrification et/ou à la dénitrification, caractérisée en ce que le ou au moins un flottateur est associé à au moins un bassin de génération fonctionnnat dans des conditions aérobies. 19.- Installation selon la revendication 17,-appliauée à la dénitrification, caractérisée en ce que le ou au moins un bassin de génération est associé à une zone d'anoxie, placée en tête de la station d'épuration d'eau. 20.- Installation selon la revendication 17 appliquée 0 à la déphosphatation, caractérisée en ce que le ou au moins un flottateur est associé avec au moins un bassin d'initiation fonctionnant darsm des conditions d'anaérobiose stricte, le- quel bassin est relié à un bassin fonctionnant dans des con- ditions anaérobies, placé en tête de la station d'épuration d'eau. 21.Installation selon la revendication 15, appliquée à la nitrification et/ou à la dénitrification associée (s) o à la déphosphatation, caractérisée en ce qu'au moins un flotta- teur est associé avec au moins un bassin de génération fonctio- D nant dans des conditions aérobies et avec au moins un bassin d'initiation fonctionnant dans des conditions anaérobies. 22.- Installation selon la revendication 15, appliquée à la nitrification et/ou la dénitrification associée (s) à la déphosphatation, caractérisée en ce que ledit appareillage comprend la combinaison d'au moins un flottateur associé à au moins un bassin de génération fonctionnant dans des conditions aérobies, avec au moins un flottateur associé à au moins un bassin d'initiation fonctionnant dans des conditions anaérobies. 23.- Installation selon la revendication 22, caractérisée en ce que les bassins de génération et/ou d'initiation sont alimentés simultanément en boues concentrées recyclées du flottateur. 24.- Installation selon la revendication 22, caractérisée en ce que les bassins de génération et/ou d'initiation sont alimentés en alternance en boues concentrées recyclées du flottateur. 25.- Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'un bac de floculation est prévu entre le bassin de contact et le clarificateur. 26.- Installation selon la revendication 25, caractérisée en ce que le bac de floculation est associé avec au moins un flottateur.