Brevet FR2613468A1 — publié le 19881007

La présente invention concerne le domaine du génie civil et a notamment pour objet un procédé de trai- tement d'un mélange, de préférence d'un mélange de béton, et un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé. L'invention peut être utilisée pour le chauf- fage de différents mortiers, des mélanges gazosilicocal- caires à base de cendre, du bitume, de l'argile et des agrégats gelés de béton; pour l'activation humide du ci- ment; pour un traitement humide continu par chauffage des minéraux tels que le gypse; pour la saturation rapi- de en eau des agrégats légers du béton; pour le chauffa- ge de l'eau, des produits de vinification et de toute au- tre matière fluide utilisée dans les inddstries alimen- taire et chimique. Il est plus efficace d'utiliser l'invention pour le traitement des mélanges utilisés dans la fabrice- tion des structures en éléments préfabriqués et monoli- thes en béton et béton armé, y compris aux basses tempé- ratures. On sait que la température est un facteur pri- mordial de l'accélération des processus de durcissement du béton. Dans le cas contraire, le béton acquiert trop lentement la résistance requise, en particulier aux bas- ses températures d'environnement. Parmi les procédés de traitement thermique du béton actuellement connus, différents procédés de chauf- fage sont les plus souvent utilisés. Ces derniers se ca- ractérisent par une durée importante du traitement ther- mique et une consommation élevée de l'énergie, et provo- quent une altération de la structure du béton du fait de la dilatation thermique de l'air et des vapeurs d'eau contenus dans le béton. L'accélération continue des rythmes des tra- vaux modernes de bâtiment exige de rechercher de nouveaux procédés de traitement thermique qui seraient plus effi- caces, contribueraient à l'accélération du durcissement du béton et à l'amélioration de sa qualité tandis que le problème énergétique, aigu dans le monde entier impose des exigences toujours plus sévères à la consommation de l'énergie, y compris la consommation de l'énergie pour le traitement thermique du béton. On connait un procédé de traitement d'un mé- lange de béton (Certificat d'Auteur de 1'U. R. S. S. N 1087496, Cl. Int. CO4B 41/30 publié dans le Bulletin "Découvertes, inventions, modèles d'utilité, marques de fabrique", N 15, 1984) qui consiste à déplacer en con- tinu le mélange à l'intérieur d'un réservoir fermé et à le chauffer pendant le déplacement dans une zone de lon- gueur limitée du malaxeur par de la vapeur amenée de l'extérieur. Le déplacement du mélange dans la zone o il subit l'action de la vapeur s'effectue à une vitesse de 45 à 55 cm/s, la pression de la vapeur étant de 6,86 x 104 à 9,80 x 104 Pa. La mise en oeuvre de ce procédé nécessite une source de chaleur extérieure (vapeur) ce qui complique le processus de commande du chauffage et le maintient des paramètres technologiques requis du mélange de béton chaud. Le contact des systèmes d'amenée de la vapeur avec le mélange de béton aboutit à ce que lesdits systè- mes se recouvrent rapidement du mélange de béton ce qui diminue l'efficacité et la stabilité de fonctionnement du dispositif réalisant le procédé donné. Le déplacement du mélange est assuré par une vis entrainée par un mo- teur électrique ce qui augmente la consommation de l'é- nergie utilisée pour le traitement thermique du mélange lors de la mise en oeuvre du procédé revendiqué. De plus, lors du chauffage du mélange jusqu'aux températures éle- vées le mélange en déplacement colle à la vis ce qui nuit au chauffage du mélange ainsi qu'à son déplacement et malaxage. On connait également un procédé de traitement semi-continu du gypse (Stevens Norbert J. Semi-continu- ous material treatment process. Joy Manufacturing Co. Brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3158441, cl. nat. 21- 123, déposé le 7 mars 1962 et publié le 24 novembre 1964). Ce procédé est effectué au moyen d'un appareil de cuisson constitué par un cylindre vertical divisé en cinq chambres par des cloisons rigides suivant la verti- cale. Les cloisons comportent des dispositifs de guidage creux qui jouent également le r5ôle d'échangeurs de cha- leur. Par la partie centrale du cylindre passe un ar- bre vertical imprimant le mouvement de rotation au cylin- dre. Le gypse bihydraté est admis par le cône supérieur du cylindre dans la première chambre o l'eau contenue dans le gypse s'évapore sous l'action de la température élevée (260 C). Le processus d'évaporation de l'humidité contenue dans le gypse est réalisé par chauffage de la surface des échangeurs de chaleur dans lesquels circule le pétrole chaud ou l'huile (oil) amené par un procédé quelconque approprié. Sous la pression de la vapeur qui se forme dans la chambre, le gypse séché descend dans la chambre suivan- te. La pression dans la première chambre baisse jusqu'à la pression normale et une autre dose de gypse y arrive. Dans la deuxième chambre o la température est d'environ 325 C, le gypse se décompose et l'eau chimiquement liée est éva- cuée et la pression d'équilibre s'établit. Le processus de cuisson s'achève dans la cinquième chambre (chambre in- férieure). Dans le procédé donné, la cuisson du gypse s'ef- fectue sous la pression de la vapeur d'eau qui se dégage du gypse pendant la cuisson. Dans ce cas, la cuisson du gypse s'effectue tant sous l'action de hautes températures auxquelles est portée la surface des échangeurs de chaleur que sous l'action de la température de transition de phase lors de la condensation des vapeurs dégagées. Ensuite, toute l'eau contenue dans le gypse se transforme en vapeur et s'accumule dans la zone supérieure de la chambre correspondante. Le gypse desséché descend dans la chambre suivante sous la pression de vapeur. Pour chauffer le pétrole ou l'huile (oil), il faut prévoir des dispositifs de chauffage, des conduites et des appareils de mesure et de contrôle, ce qui rend compliquée la construction de l'appareil pour traitement semi-continu du gypse, cette construction présentant un risque d'explosion et d'incendie. De plus, la rotation de l'appareil pour la cuisson est assurée au moyen de l'arbre vertical, ce qui nécessite une commande spéciale et de l'énergie supplémentaire. Le procédé n'est pas continu et, par conséquent, il n'a pas les qualités tech- nologiques suffisantes du point de vue des exigences en vigueur à l'heure actuelle. L'utilisation du procédé donné et de l'appareil pour sa mise en oeuvre assurant le préchauffage du mélange de béton s'avère très difficile. Le temps nécessaire au chauffage du mélange réalisé par ce procédé est très grand vu que le chauffage s'opère, en premier lieu, dans les zo- nes o le mélange vient directement en contact avec la sur- face des échangeurs de chaleur et le chauffage des couches voisines ne s'effectue que grâce à la conductibilité ther- mique du composant liquide (eau) du mélange de béton. Cela aboutit à une grande différence de températures suivant l'épaisseur du mélange. De plus, le mélange de béton adhè-- re à la surface des échangeurs de chaleur en se couvrant rapidement d'une crotede béton desséchée, ce qui crée une grande résistance thermique. Cela commence par rendre plus grand le temps de chauffage du mélange et finit par rendre impossible le processus de chauffage. On connait un dispositif de chauffage électri- que continu du mélange de béton (certificat d'Auteur de i'U. R. S. S. NO 874714, Cl. Int. C04B 41/30, publié dans le bulletin "Découvertes, inventions, modèles d'utilité, marques de fabrique" N 39, 1981). Ce dispositif comporte un réservoir à section transversale ouverte ayant à ses extrémités une tubulure de chargement et une tubulure de déchargement. Le réservoir abrite des électrodes en lames électriquement isolées. Chaque électrode est électriquement liée à un régulateur de tension. Le rapport entre la longueur et la hauteur des électrodes est de 1,5 à 2:1. De plus, le dispositif compor- te une source d'oscillations (vibrateur à effet direction- nel) montée à la paroi arrière de la tubulure de charge- ment. Le vibrateur à effet directionnel imprime des oscillations harmoniques au réservoir et le mélange de bé- ton qu'il contient se déplace le long des électrodes. Les électrodes s'alimentent, au moyen des régulateurs de ten- sion, avec le courant alternatif qui traverse le mélange de béton en assurant son chauffage. Ce procédé permet de créer des champs électrique et thermique uniformes, ce qui exclut la surchauffe locale du mélange, le bouillonne- ment et les pertes d'humidité aux limites de la zone de chauffage et le défaut de chauffage au milieu de cette zo- ne. Le rendement est de 0,94 à 0,96 et la température moyenne de chauffage augmente jusqu'à 95 - 96 C. Toutefois, le contact libre avec le milieu am- biant pendant le chauffage du mélange de béton aboutit à des pertes thermiques dans le mélange dues à l'évapora- tion. Cela nuit au fonctionnement efficace du dispositif donné et augmente la consommation de l'énergie nécessai- re pour chauffer le mélange. La différence de température de la phase li- quide du mélange de béton comprenant des composants tels que l'eau, le liant et le sable, est de 12 C suivant la section du dispositif. Une température de 95 à 98 C n'est atteinte que par la phase liquide dans la zone même de la dernière électrode. Le temps de chauffage du mélan- ge de béton jusqu'à une température moyenne de 70 à 80 C, par 1 m3, est le même que dans les appareils à fonction- nement cyclique. Donc, le dispositif donné n'assure pas l'augmentation du rendement de la mise en place du béton. L'accroissement du rendement provoque une baisse respec- tive de la température moyenne de chauffage du mélange de béton, ce qui aboutit en définitive à une réduction de la résistance mécanique du béton. On connaît un dispositif de traitement d'un mé- lange, de préférence, d'un béton (Feuille d'information N 206-84, Centre d'information technique et scientifique, Vladimir, 1984). Ce dispositif comporte un réservoir à section transversale fermée portant à ses extrémités une tubulure de chargement et une tubulure de déchargement. A l'intérieur du réservoir se trouvent trois électrodes dis- posées coaxialement et fixées aux couvercles rabattables non étanches. Les électrodes sont branchées sur le secteur triphasé d'une tension de 380 V. Une source d'oscillations (vibrateur) est montée sur le réservoir. Le mélange de béton est amené en continu par la tubulure de chargement. On met sous tension les électrodes et on met en marche le vibrateur. Le mélange de béton sou- mis à l'action des oscillations commence à se déplacer le long des électrodes. Le mélange de béton étant conducteur de courant électrique met en court-circuit à tour de rôle les trois électrodes et se réchauffe comme une résistance ohmique. Une fois la zone de chauffage traversée, le mé- lange de béton est évacué par la tubulure de déchargement dans un moule ou dans un coffrage. Par comparaison au dispositif décrit dans le certificat d'Auteur de l'U. R. S. S. N 874714, le dispo- sitif donné assure une plus grande régularité thermique de la phase liquide, la différence de température étant de 8 à 10 C. Cela s'explique par l'emploi du réservoir à section transversale fermée. Dans ce cas, l'évaporation de l'humidité contenue dans le mélange de béton chauffé se déroule selon des conditions dans lesquelles le con- tact libre avec l'air de l'extérieur est limité. Au cours de l'exploitation, les électrodes ne se recouvrent pas de béton, leur nettoyage étant assuré par le mélange en dé- placement continu. La puissance électrique consommée par le dis- positif est trois fois plus petite par comparaison à cel- le des dispositifs à fonctionnement cyclique, le rendement des dispositifs étant le même. Ainsi, il est possible de tripler le rendement du dispositif avec la puissance électrique consommée pour le chauffage électrique cyclique du mélange. Toutefois, l'absence de l'étanchéité du volume intérieur du réservoir, surtout dans la zone de chauffage direct du mélange de béton en déplacement continu, provo- que des pertes de chaleur du mélange dues à l'évaporation. De ce fait, l'efficacité du chauffage se voit diminuée ce qui aboutit à une consommation supplémentaire de l'énergie nécessaire pour compenser ces pertes de chaleur. Une aug- mentation ultérieure de la température de chauffage du mé- lange de béton s'avère impossible étant donné que la cavi- té intérieure du dispositif donné communique lors du dé- placement continu du mélange à chauffer, avec le milieu ambiant et, par conséquent, la température maximale du mé- lange de béton ne peut pas dépasser 100 C dont l'intensi- fication du chauffage du mélange de béton par élévation de la température de la phase liquide s'avère également impossible. On s'est donc proposé de créer un procédé de traitement d'un mélange, de préférence d'un mélange de bé- ton, avec chauffage du mélange et un dispositif pour sa mise en oeuvre qui permettraient d'intensifier le proces- sus d'élévation de la température du mélange et de rédui- re la consommation de l'énergie électrique. L'invention a pour objet de proposer un procé- dé de traitement d'un mélange, de préférence, d'un mélan- ge de béton dans lequel on déplace en continu le mélange à l'intérieur d'un réservoir fermé, on chauffe le mélange pendant le déplacement, en le faisant traverser par un courant électrique, on le soumet à l'action d'oscilla- tions, caractérisé en ce qu'on crée, dans le réservoir fermé, une zone étanche dans laquelle le mélange est por- té à une température de 100 C et plus, il se forme alors de la vapeur qui pénètre dans toute l'épaisseur du mélan- ge et on effectue un chauffage régulier et rapide de tous les composants du mélange. Le procédé proposé assure un chauffage continu, rapide, technologiquement et économiquement efficace d'un mélange de béton et permet de porter la température de ce dernier à 100'C et au-delà de cette valeur sans avoir re- cours à des sources extérieures de chaleur et de pression, en utilisant la source d'énergie la plus répandue et la plus efficace, à savoir l'électricité. L'énergie électrique se transforme en énergie calorifique pendant le déplacement continu du mélange dans la zone étanche et dans l'épaisseur du mélange. L'air dilaté et la vapeur qui se dégagent du mélange chauffé créent une pression élevée dans la zone étanche ce qui permet de poursuivre le chauffage électrique du mélange jusqu'à la température de 100 C et au-delà de cette valeur. La vapeur formée, possédant une faible viscosité et une énergie cinétique élevée, pénètre rapidement et profondé- ment dans tous les micropores des agrégats du béton et atteint les grains du ciment, s'y condense et les réchauf- fe en leur cédant la chaleur. Une meilleure pénétration de l'eau dans les grains de ciment contribue à activer le processus d'hydratation du ciment. La combinaison du chauf- fage direct du mélange par l'électricité et la chaleur de transition de phase qui se dégage lors de la condensation de la vapeur permet de réunir les avantages de deux procé- dés de chauffage du mélange de béton, à savoir le chauffa- ge par la vapeur et le chauffage par l'électricité dans un même procédé. On obtient ainsi la réduction du temps d'é- lévation de la température du mélange ce qui permet d'aug- menter le rendement des installations de chauffage continu du mélange et de baisser la consommation de l'énergie électrique. Le malaxage par vibration du mélange réalisé simultanément avec son chauffage contribue à une réparti- tion régulière de ses composants dans le volume ce qui contribue ultérieurement à augmenter l'homogénéité de la structure de béton. Ainsi, la réalisation du procédé don- né permet d'intensifier le processus de chauffage du mé- lange et d'élever la température finale du mélange chauf- fé. L'enthalpie élevée du mélange contribue à accélérer le durcissement du béton et, de ce fait, à réduire les délais de réalisation des structures et des ouvrages. Il est avantageux de soumettre le mélange por- té à la température de 100 C et plus à la désaération et au tourbillonnement. Cela permet d'évacuer l'air contenu dans le mé- lange de béton et d'assurer une meilleures égalisation de la température du mélange avant sa mise dans un moule ou un coffrage. On sait que l'air contenu dans le mélange de béton réduit la résistance mécanique des éléments et des structures bétonnés. La diminution de la teneur en air du mélange de béton contribue à élever la densité et la ré- sistance mécanique du béton ainsi qu'à améliorer la qua- lité de surface d'éléments et de structure exempts de po- res et de cavernes. Le tourbillonnement du mélange avant sa mise dans le moule ou le coffrage aboutit à la destruction des grains de ciment gonflés au cours de l'hydratation ce qui contribue à les débarrasser des "films-écrans" et assure un libre accès de l'eau de gàchage à la surface active du ciment. Cela contribue à une hydratation plus profonde des grains du ciment et, en définitive, à un accroissement plus intensif de la résistance mécanique du béton. De plus, le tourbillonnement du mélange avant sa mise dans le moule ou le coffrage assure une parfaite égalisation de la tempé- rature de la phase liquide du mélange, dans les limites de + 2 à 3 C, étant donné que le tourbillonnement intensifie sensiblement les processus d'échange de chaleur entre les composants du mélange, accélère le processus de chauffage des agrégats grossiers du mélange. Cela favorise le dur- cissement ultérieur du béton mis en place car l'homogéné- ité thermique du mélange assure la répartition régulière de la résistance du béton dans la structure ou l'élément réalisé. Le problème est également résolu à l'aide d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de traitement d'un mélange, de préférence, d'un mélange de béton, com- portant un réservoir ayant une section de passage fermée et muni de tubulures de chargement et de déchargement dis- posées à ses extrémités, à l'intérieur duquel est montée au moins une électrode et ayant au moins une source d'os- cillations, caractérisé en ce qu'une vanne est montée dans le résErvoir en amont de la tubulure de déchargement de ma- nière qu'on puisse régler la surface de la section trans- versale du réservoir. Un registre permet de remplir complètement le réservoir de mélange et d'y créer une zone étanche. De ce fait, il devient possible de chauffer le mélange jusqu'à une température de 100 C et plus grâce à la transformation de l'énergie électrique en énergie calorifique et à la chaleur de la transition de phase pendant la condensation de la vapeur qui se dégage du mélange chauffé. Le chauffa- ge du mélange jusqu'à la température de 1009C et au-delà de cette valeur permet d'intensifier le processus de chauf- fage et de diminuer la consommation de l'énergie. Il est avantageux de monter une vanne à la sor- tie de la tubulure de déchargement qui forme, avec le ré- gistre, une chambre pour la désaération et le tourbillon- nement du mélange, la vanne étant montée de manière à per- mettre le réglage de la surface de la section de passage de la chambre. La chambre de désaération et de tourbillonne- ment du mélange est destinée également à évacuer du mélan- ge chauffé l'air dont la présence réduit sensiblement la résistance mécanique du béton. L'autre destination de cette chambre consiste à assurer le tourbillonnement du mélange chauffé avant sa mise en place. Cela contribue à accroître l'homogénéité thermique du mélange et, par conséquent, à assurer pen- dant le durcissement une résistance régulièrement répar- h 2613680 2 6o 1 3 4 6u tie dans le béton d'un ouvrage. Une conception simple de la chambre et son mon- tage dans un même dispositif avec le réservoir ou s'effec- * tue le traitement continu du mélange permettent de réali- ser l'ensemble d'opérations technologiques en un seul en- droit (endroit de la mise en place du mélange) et en même temps. Cela assure un rendement élevé de l'installation, permet d'intensifier le processus d'élévation de la tem- pérature du mélange et de diminuer la consommation de l'énergie électrique. I1 est avantageux de réaliser le registre par deux plaques successivement disposées, dont la plaque la plus proche du réservoir est fixée avec possibilité de réglage de la surface de la section de passage du réser- voir et l'autre est fixée à demeure et possède un sec- teur central curviligne dont la convexité est dirigée dans la direction de la tubulure de chargement et des ou- vertures prévues dans la partie inférieure de ladite pla- que essentiellement d'une manière contigRe aux parois la- térales du réservoir, et de réaliser la vanne sous forme de deux plaques successivement disposées, dont l'une, la plus proche du registre, est fixée de façon qu'on puisse régler la surface de la section de passage de la chambre et l'autre est fixée à demeure et possède une partie con- cave orientée vers la tubulure de chargement et une ou- verture disposée dans la partie inférieure de ladite pla- que en son milieu, la surface de ladite ouverture devant être inférieure ou égale à la surface totale des ouvertu- res du registre. La plaque fixée à demeure du registre de cons- truction proposé contribue à dédoubler le courant du mé- lange et, en même temps, à assurer le nettoyage de cette partie du registre par le déplacement du mélange. La pla- que de réglage est nécessaire pour obturer la section de passage du réservoir afin de remplir complètement le ré- servoir du mélange et dé créer une zone étanche à la pha- se initiale du chauffage. Le régime de chauffage du mé- lange établi, on met généralement la plaque réglable au- dessus des ouvertures et on l'immobilise en cette posi- tion. Mais il est possible, au cours du chauffage du mé- lange, de modifier la surface des ouvertures & l'aide de ladite plaque de réglage et, par conséquent, de régler le rendement de l'installation et la température de chauf- fage du mélange. Les deux jets de mélange en aval du re- gistre sont dirigés vers la chambre pour la désaération et le tourbillonnement. La plaque fixée à demeure de la vanne réalisée selon la construction proposée assure le tourbillonnement du mélange avant sa mise dans le moule ou le coffrage, vu que les deux jets de mélange chauffé qui sont formés à l'aide du registre, après leur sortie de la chambre en se frappant contre la plaque fixée à demeure, changent brus- quement de direction et en se croisant produisent le tour- billonnement du mélange. Puis, le mélange chauffé débou- che l'ouverture commune disposée dans la partie inférieure de la plaque fixée à demeure, en son milieu. On obtient ainsi une haute homogénéité thermique de la phase liquide du mélange avant sa mise en place, la différence de tempé- rature étant de + 2 à 3 C. La surface de l'ouverture pratiquée dans la plaque fixée à demeure de la vanne doit être inférieure ou égale à la surface totale des ouvertures pratiquées dans la plaque fixée à demeure du registre. Ce mode de réalisa- tion assure un écoulement libre du mélange chauffé de la chambre, sans risque de formation d'une zone de stagnation dans ladite chambre. L'inobservation de cette condition peut provoquer l'arrêt de la mise du mélange dans un moule ou un coffrage et l'engorgement du réservoir ce qui néces- site également l'arrêt du chauffage du mélange et le net- toyage du réservoir visant à le débarrasser du mélange durci. Il est souhaitable de prévoir, des deux cetés du secteur central curviligne de la plaque fixée à demeure du registre, des secteurs curvilignes concaves orientés vers la tubulure de chargement. On assure ainsi un passage plus facile du mélange chauffé par l'ouverture du registre, car une formation éventuelle de zones de stagnation du mé- lange près de la vanne se voit complètement exclue. Donc, le béton ne bouchera pas les ouvertures de la vanne. Il est avantageux de réaliser le registre par deux plaques successivement disposées, dont la plaque la plus proche du réservoir est fixée avec possibilité de ré- glage de la surface de la section de passage du reservoir et l'autre est fixée à demeure et présente une concavité orientée vers le réservoir et une ouverture disposée dans la partie inférieure de ladite plaque en son milieu et de réaliser la vanne sous forme de deux plaques successive- ment disposées, dont la plaque la plus proche du registre, est fixée avec possibilité de réglage de la surface de la section de passage de la chambre tandis que l'autre est rendue solidaire et comporte un secteur central curvili- gne dont la partie convexe est orientée en direction de la chambre, et les ouvertures disposées dans la partie in- 2C férieure de ladite plaque essentiellement d'une manière contiguë par rapport aux parois latérales de la chambre, la surface desdites ouvertures doit être inférieure ou égale à la surface de l'ouverture du registre. Le mode de réalisation selon lequel la plaque fixée à demeure possède une partie convexe du côté orien- té vers le réservoir et une ouverture disposée dans la partie inférieure de ladite plaque à son milieu, permet de concentrer l'écoulement de mélange chauffé à la partie centrale du registre, empêche la formation des zones de stagnation en amont du registre et contribue au nettoyage de la surface du registre par le mouvement du mélange lui- même. L'emploi de la plaque de réglage est nécessaire pour obturer la section de passage du réservoir afin de remplir complètement ce dernier du mélange et de créer une zone étanche pendant la phase initiale du chauffage. Le régime de chauffage du mélange établi, on sort généra- lement la plaque de réglage des ouvertures et on l'immo- 261 35468 bilise en position supérieure. Mais il est possible de modifier au cours du chauffage du mélange la surface de l'ouverture du registre à l'aide de la plaque de réglage et, par conséquent, de régler le rendement de l'installa- tion et la température de chauffage du mélange. Après la sortie de la vanne, le mélange est dirigé dans la chambre pour la désaération et le tourbillonnement. La plaque fixée à demeure de l'autre réalisa- tion de vanne proposée assure un tourbillonnement effica- ce du mélange avant sa mise dans un moule ou un coffrage, vu que le jet de mélange chauffé après la sortie de la chambre, frappe contre la plaque fixée à demeure, change brusquement de direction et se divise en deux jets auto- nomes. En même temps, la surface de cette partie de la vanne est nettoyée par le mélange en mouvement. Les deux jets ainsi formés frappent contre les parois de la cham- bre et passent ensuite par les ouvertures dans la partie inférieure de ladite plaque essentiellement d'une manière contiguë aux parois latérales de la chambre. Cela assure le tourbillonnement de chaque jet et de l'ensemble du mé- lange immédiatement avant sa mise dans le moule ou le coffrage. Il en résulte une grande homogénéité thermique de la phase liquide du mélange avant sa mise dans le mou- le ou le coffrage, la différence de température étant de 2 à 3 C. L'effet procuré par les ouvertures de la vanne réalisées de façon que leur surface s'avère inférieure ou égale à la surface de l'ouverture du registre, est analo- gue à l'effet observé dans le cas de la version décrite ci-dessus. Il est avantageux de prévoir, de deux côtés du secteur central curviligne de la plaque fixée à demeure de la vanne, des secteurs curvilignes concaves orientés vers la tubulure de chargement. On assure ainsi un passage plus facile du mé- lange chauffé par les ouvertures de la vanne vu que cela exclut complètement la formation éventuelle de zones de stagnation du mélange près de la vanne. De ce fait, les ouvertures de la vanne ne seront plus engorgées par les dépôts de béton. Il est avantageux, dans le dispositif de trai- tement d'un mélange, de préférence d'un mélange de béton, que le registre et la vanne soient munis de soupapes à fermeture automatique montées sur les plaques fixées à demeure du registre et de la vanne respectivement. L'emploi de soupapes à fermeture automatique assure en permanence leur contact intime et fiable avec le mélange en mouvement quelle que soit la variation du niveau du mélange dans le réservoir et la chambre ce qui garantit la protection de l'espace intérieur du réservoir et de la chambre contre la pénétration de l'air ambiant et prévient, par conséquent, les pertes de chaleur du mé- lange chauffé. En outre, l'utilisation d'une soupape à fermeture automatique sur la vanne permet d'évacuer du mélange quand il ne passe que de l'air le long de la cham- bre. Alors l'humidité ne s'évapore plus et, par conséquent, il n'y a plus de pertes de chaleur dans la chambre car la température dans la chambre et celle du mélange au régime établi de l'installation sont identiques. Il s'ensuit que l'utilisation du procédé reven- diqué pour le traitement du mélange, de préférence d'un mélange de béton, et du dispositif pour sa mise en oeuvre permet d'intensifier le processus d'élévation de la tempé- rature du mélange et de réduire la consommation de l'éner- gie. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à ti- tre d'exemples non limitatifs avec référence aux dessins non limitatifs dans lesquels: - la Figure 1 représente d'une manière schématique un dispositif réalisé selon l'invention; - la Figure 2 représente le même dispositif, con- forme à l'invention, réalisé avec une chambre; - la Figure 3 est une coupe suivant la ligne III-III sur la Figure 1; - la Figure 4 représente un organe A de la Figure 2 à l'échelle agrandie; - la Figure 5 est une coupe suivant la ligne V-V de la Figure 4 illustrant un mode de réalisation du registre et de la vanne; - la Figure 6 est une coupe suivant la ligne VI-VI de la Figure 4, du même mode de réalisation du registre et de la vanne; - la Figure 7 est une coupe suivant la ligne VII- VII de la Figure 4 du même mode de réalisation du registre et de la vanne; - la Figure 8 est une coupe suivant la ligne VIII- VIII de la Figure 4 d'un autre mode de réalisation du re- gistre et de la vanne; - la Figure 9 est une coupe suivant la ligne IX-IX de la Figure 8; - la Figure 10 est une coupe suivant la ligne X-X de la Figure 8. Le procédé de traitement d'un mélange de béton, réalisé selon l'invention consiste à déplacer en continu à l'intérieur d'un réservoir clos 1 (Figure 1) et à créer, dans celui-ci, une zone étanche. Pendant le déplacement, on chauffe le mélange en le faisant traverser par un cou- rant électrique et on le soumet à l'action d'oscillations. Le mélange enfermé dans la zone étanche est porté jusqu'à la température de 100 C et plus. Il se forme alors de la vapeur qui pénètre dans toute l'épaisseur et effectue un chauffage régulier et rapide de tous les composants du mé- lange. Le procédé, réalisé selon l'invention, sera dé- crit ci-dessous avec un exemple concret du fonctionnement du dispositif mettant en oeuvre ce procédé et réalisé se- lon l'invention. Le dispositif mettant en oeuvre le procédé re- vendiqué, réalisé selon l'invention, comporte un réservoir 1 (Figures 1 et 2) ayant une section de passage fermée et muni d'une tubulure de chargement 2 et d'une tubulure de déchargement 3, disposées à ses extrémités. Trois élec- trodes 4 sont montées à l'intérieur du réservoir 1. Le nombre d'électrodes peut être arbitraire et dépend de la conception du réservoir 1, des Particularités du proces- sus de chauffage électrique du mélange de béton, du sché- ma de connexion des électrodes, du type de réseau d'ali- mentation en énergie électrique ainsi que d'autres fac- teurs. Dans cet exemple, les électrodes 4 sont branchées sur une phase correspondante 5 du réseau triphasé à cou- rant alternatif de 380/220 V tandis que le réservoir 1 est lié à une phase neutre 6. Les électrodes 4 sont montées coaxialement à l'intérieur du réservoir 1 et sont isolées de celui-ci par des bagues 7 (Figure 3). Les électrodes 4 sont fixées rigidement aux couvercles étanches rabattables 8 en forme de secteur à l'aide des porte-électrodes 9 et peuvent être facilement retirés du réservoir 1 pour leur nettoyage ou remplacement. Les couvercles 8 sont réalisés rabattables à l'aide de charnières 10. L'étanchéification des couvercles 8 est réalisée à l'aide de joints 11. Les couvercles 8 sont bloqués dans une position imposée à l'aide d'une plaque de pression 12 et d'éléments de fixation 13. Les raccordements des porte-électrodes 9 des électrodes 4 aux càbles électri- ques 14 (Figure 1) sont protégés contre les actions exté- rieures par des chapeaux 15 (Figure 3). Trois sources d'oscillations, réalisées sous forme de vibrateurs 16 (Figures 1, 2), sont fixées sur le réservoir 1. Le nombre et le type des vibrateurs 16, le schéma de leur connexion et du fonctionnement peuvent va- rier pourvu qu'ils conviennent à l'objectif visé dans no- tre invention. Ces paramètres sont définis compte tenu d'une situation concrète telle que: la présence d'un système de synchronisation du fonctionnement des vibra- teurs 16, des caractéristiques du mélange de béton ainsi que d'autres facteurs. Il est possible de monter les vibrateurs 16 à un endroit désiré quelconque du dispositif. Dans l'exem- ple décrit, les vibrateurs 16 sont montés successivement sur la surface du réservoir 1 à une certaine distance l'un de l'autre. Le dispositif pour le traitement continu du mélange de béton est suspendu à une carcasse fixe 17 par l'intermédiaire des amortisseurs 18 (Figure 3), disposés sur des appuis 19 du réservoir 1 à l'aide de suspensions 20. L'extérieur du réservoir 1 est revêtu d'un isolant électrique et calorifuge, par exemple d'une cou- che 21 de mousse de polyuréthane. La quantité de mélange de béton chauffé à char- ger dans un moule 22 est réglée à l'aide d'un registre 23 monté dans le réservoir 1 en amont de la tubulure de dé- chargement 3 de manière qu'il soit possible de régler la surface de la section transversale du réservoir 1 dans le but de créer, dans ce réservoir de pair avec le mélange, une zone étanche. Le réglage de la surface de la section de pas- sage du réservoir 1 peut être réalisé selon n'importe quel mode connu. La tubulure de déchargement 3 (Figure 2) est réalisée dans cet exemple, sous forme d'un coude courbé dans le sens de déchargement. Une vanne 24 est montée à la sortie de la tu- bulure de déchargement 3 et forme, avec le registre 23, une chambre 25 pour la désaération et le tourbillonnement du mélange. La vanne 24 est montée de manière qu'il soit possible de régler la surface de la section de passage de la chambre 25. Toutefois, il est possible de régler la surface de la section de passage de la chambre 25 par un procédé quelconque connu. Pour que la désaération et le tourbillonnement du mélange de béton soient plus efficaces, il faut réali- ser la vanne 24 et le registre 23 selon une conception déterminée. Les Figures 4, 5, 6 et 7 représentent une ver- sion de réalisation selon laquelle le registre 23 (Figu- S05 re 4) est constitué par deux plaques successivement dis- posées. Une plaque 26 disposée tout pros de la tubulure de déchargement 3 (Figure 5) est fixée à demeure et com- prend un secteur curviligne dont la convexité est orien- tée vers la tubulure de chargement 2. Des ouvertures 27 sont prévues à la partie inférieure de ladite plaque 26 essentiellement adjacentes aux parois latérales du réser- voir 1 (Figure 6). Des secteurs curvilignes orientés par leur con- cavité vers la tubulure de chargement 2 sont prévus de deux côtés du secteur curviligne central de la plaque 26 fixée à demeure (Figure 5) du registre 23 (Figure 4). La vanne 24 est constituée par deux plaques successivement disposées. Une plaque 28 (Figure 5), la plus voisine de la tubulure de déchargement 3 est fixée à demeure et possède une concavité orientée vers la tubulu- re de chargement 3. Une ouverture 29 (Figure 7) est pra- tiquée au milieu de cette plaque 28. Dans l'exemple donné la surface de cette ouverture 29 est égale à la surface totale des ouvertures 27 (Figure 6) du registre 23 (Figu- re 4). Cependant, dans l'autre exemple, la surface de l'ouverture 29 (Figure 7) peut être inférieure à la sur- face totale des ouvertures 27 (Figure 6) du registre 23 (Figure 4). Une plaque 30 (Figure 5) de registre 23 (Figu- re 4), la plus voisine du réservoir 1, est montée avec possibilité de régler la surface de la section de passa- ge du réservoir 1 (plaque réglable 30). La plaque 26 fixée à demeure (Figure 5) du re- gistre 23 (Figure 4) engagée dans des rainures appropriées (non représentées sur le dessin) du réservoir 1, est des- cendue jusqu'au fond du réservoir 1 et fixée à la chambre au moyen des éléments de fixation 31. Si l'on a besoin de changer les dimensions des ouvertures 27 (Figure 6) ou de les fermer complètement (pour remplir tout le réservoir 1 du mélange), on fixe la plaque réglable 30 (Figure 5) du registre 23 (Figure 4) dans une ou dans l'autre position à l'aide des éléments de fixation 32. La plaque 33 (Figure 5), qui est la plus voisi- ne du registre 23, de la vanne 24 (Figure 4), est montée de manière qu'on puisse régler la surface de la section de passage de la chambre 25 (plaque réglable 33). La plaque 28 fixée à demeure (Figure 5) de la vanne 24 (Figure 4) est engagée dans des rainures appro- priées (non représentée sur le dessin) de la chambre 25 est descendue jusqu'au fond de la chambre 25 et fixée à la tubulure de déchargement 3 à l'aide des éléments de fixation 34. S'il est nécessaire de changer la dimension de l'ouverture 29 (Figure 7) ou de l'obturer totalement, on fixe la plaque réglable 33 (Figure 5) de la vanne 24 (Fi- gure 4) dans une ou dans l'autre position à l'aide des éléments de fixation 35. Les ouvertures 27 (Figure 6) pratiquées dans la plaque 26 (Figure 5) fixée à demeure du registre 23 (Figure 4) sont totalement obturées par une soupape élas- tique à fermeture automatique 36 (Figure 5) fabriquée par exemple en caoutchouc mince. La soupape 36 est exécutée avec une réserve suivant le contour de la chambre 25 et s'applique intimement à ses parois. Une soupape 36 est fixée à la plaque 26 à l'aide des éléments de fixation 37 (Figure 4). L'ouverture 29 (Figure 7), pratiquée dans la plaque 28 fixée rigidement (Figure 5) de la vanne 24 (Fi- gure 4), est totalement obturée par une soupape élastique 38 à fermeture automatique (Figure 5) fabriquée par exem- ple en caoutchouc mince. La soupape 38 est réalisée avec une réserve suivant le contour de la tubulure de déchar- gement 3 et s'applique intimement sur ces parois. La sou- 261 3468 pape 38 est fixée à demeure à la plaque 28 à l'aide des éléments de fixation 39 (Figure 4). Dans le but d'assurer un nettoyage aisé du ré- servoir 1 (Figure 5), de faciliter la visite préventive et la réparation, on a réalisé la tubulure de décharge- ment 3 de manière qu'on puisse la tourner, dans ce cas, vers le réservoir 1. La rotation de la tubulure 3 peut être assurée à l'aide d'une charnière 40 (Figure 8) sous forme de gonds. La tubulure 3 est fixée au réservoir 1 en position de travail à l'aide des éléments de fixation 41. L'angle ( (Figures 5 et 8) est l'angle de rotation de la tubulure 3 par rapport au réservoir 1. Dans cet exemple, la plage de la variation de l'angle X est comprise entre 0 et 180 degrés. Les Figures 4, 8, 9 et 10 représentent une au- tre version de réalisation dans laquelle le registre 23 (Figure 4) est constitué par deux plaques successivement disposées. La plaque 42 qui est la plus voisine de la tu- bulure 3 (Figure 8) est fixée à demeure et elle est con- cave du côté du réservoir 1. La vanne 24 (Figure 4) est réalisée, dans ce cas, sous forme de deux plaques dispo- sées successivement. La plaque 44, la plus voisine de la tubulure de déchargement 3 (Figure 8) est fixée à demeure et possède un secteur central curviligne, dont la convexi- té est orientée vers la chambre 25. Les ouvertures 45 (Figure 10) sont pratiquées dans la partie inférieure de ladite plaque 42 en son milieu et essentiellement adja- * centes aux parois latérales de la chambre 25. La surface totale de ces ouvertures 45 est égale à la surface des ouvertures 43 (Figure 9) du registre 23 (Figure 4). Dans un autre exemple de réalisation, la surface totale des ouvertures 45 (Figure 10) peut être inférieure à la sur- face de l'ouverture 43 (Figure 9) du registre 23 (Figure 4). Des secteurs curvilignes sont prévus de deux côtés du secteur central curviligne de la plaque fixée à demeure 44 (Figure 8) de la vanne 24 (Figure 4) et orien- tés par leurs concavités vers la chambre 25 (Figure 8). La plaque 46 du registre 23 qui est la plus voisine du réservoir 1 (Figure 4) est montée de manière qu'on puisse régler la section de passage du réservoir 1 (plaque réglable 46). La plaque 42 fixée rigidement (Figure 8) du registre 23 (Figure 4), est engagée dans des rainures appropriées (non représentées sur le dessin) du réservoir 1, et descendue jusqu'au fond du réservoir 1 et fixée à la chambre 25 à l'aide des éléments de fixation 47. Si l'on a besoin de changer les dimensions de l'ouverture 43 (Figure 9) ou de l'obturer totalement (pour le remplissage total du réservoir 1 du mélange), on fixe la plaque réglable 46 (Figure 8) du registre 23 (Figure 4), dans une ou dans l'autre position à l'aide des éléments de fixation 48. La plaque 49 (Figure 8) de la vanne 24 (Figure 4), plaque la plus voisine du registre 23 est montée de manière qu'il soit possible de régler la section de passa- ge de la chambre 25 (plaque réglable 49). La plaque 44 fixée rigidement (Figure 8) de la vanne 24 (Figure 4) est engagée dans des rainures appro- priées (non représentées sur le dessin) de la chambre 25, est descendue jusqu'au fond de la chambre 25 et fixée à la tubulure de déchargement 3 à l'aide des éléments de fixation 50 (Figure 4). S'il est nécessaire de changer la dimension des ouvertures 45 (Figure 10) ou de les obturer totale- ment, on fixe la plaque 49 (Figure 8) de la vanne 24 (Fi- gure 4) dans une ou dans l'autre position à l'aide des éléments de fixation 51. Dans la plaque 42 fixée à demeure (Figure 8) du registre 23 tFigure 4), l'ouverture 43 (Figure 9) est totalement obturée par une soupape élastique à fermeture automatique 52 (Figure 8), réalisée par exemple en caout- chouc. La soupape 52 est réalisée avec une réserve sui- vant le contour de la chambre 25 et s'applique intimement à ses parois. La soupape 52 est fixée à demeure à la pla- que 42 à l'aide des éléments de fixation 53 (Figure 4). Les ouvertures 45 (Figure 10) prévues dans la plaque 44 fixée à demeure de la vanne 24 (Figure 4) sont obturées par une soupape élastique 54 à fermeture automa- tique (Figure 8), réalisée, par exemple, en caoutchouc. La soupape 54 est réalisée avec une réserve suivant le contour de la tubulure de déchargement 3 et s'applique intimement à ses parois. La soupape 54 est fixée à demeu- re à la plaque 44 à l'aide des éléments de fixation 55 (Figure 4). Le dispositif faisant l'objet de l'invention fonctionne de la manière suivante. On amène un mélange de béton par la tubulure de chargement 2 dans le réservoir 1 ayant une section de passage fermée. Ensuite, le mélange est déplacé à l'in- térieur du réservoir 1 à l'aide des sources d'oscillations (vibrateurs 16) . Le mélange lors de son déplacement dans le réservoir 1 bute contre le registre 23 et forme dans ladite chambre une zone étanche. En même temps, une ten- sion est appliquée aux électrodes 4 montées à l'intérieur du réservoir 1 et branchées sur le circuit triphasé 5 à courant alternatif. En se déplaçant le long des électro- des 4, le mélange faisant office de conducteur électrique, est directement chauffé par le courant électrique et est simultanément brassé. L'élévation de la température pro- voque une forte augmentation de la quantité de phase ga- zeuse dans le mélange chauffé qui se présente sous forme du mélange vapeur-air. Etant donné que l'évaporation d'un litre d'eau produit 1500 à 2000 litres de vapeur, l'évapo- ration même d'une petite quantité d'eau à l'intérieur du mélange dans des conditions d'étanchéité aboutit à des pressions excédentaires. Grace à sa basse viscosité et à une haute éner- gie cinétique, la vapeur formée pénètre rapidement et pro- fondément-dans tous les micropores des agrégats du mélange de béton et parvient aux grains du ciment, se condense dans ceux-ci, et, en leur cédant la chaleur, les chauffe. Le sens favorable du déplacement de la vapeur formée à travers le mouvement du mélange contribue lui aussi au chauffage rapide des agrégats du mélange de béton. Toutes ces particularités favorables donnent la possibilité de chauffer le mélange jusqu'à la tempéra- ture de 1009C et plus. Il s'ensuit que le mélange est simultanément chauffé tant par l'énergie électrique sous l'effet de la chaleur Joule que par la chaleur résultant de la trans- formation de l'état de phase à la condensation de la va- leur dégagée du mélange. Le mélange est porté à tempéra- ture jusqu'à 100 C et plus pendant une très courte durée comprise entre quelques secon:es et quelques minutes en fonction de la tension appliquée, de la résistance élec- trique du mélange et d'autres facteurs. Une fois le régi- me établi, la section du réservoir 1 est totalement rem- plie, le réservoir 1 étant rendu étanche. Quand le mélange se déplace le long des élec- trodes 4, il est réchauffé, activé par les vibrations et homogénéisé. Grace au déplacement continu intensif du mé- lange et à un échange effectif de la chaleur entre les composants du mélange, on assure une parfaite égalisation de la température de la phase du mélange suivant la sec- tion du réservoir dans les limites de + 4 à 5 C. En outre, en mettant le mélange en mouvement continu, on supprime le risque de formation d'une pellicu- le de mélange sec sur la surface des électrodes et la for- mation, sur les électrodes, d'une pellicule de mélange va- peur-air formant un écran. La soupape 36 (52) à fermeture automatique mon- tée sur la plaque 26 (42) fixée à demeure du registre 23 assure un contact constant et étanche du registre 23 avec le mélange en déplacement indépendamment du niveau du mé- lange dans le réservoir 1. Cela garantit l'étanchéité de l'espace intérieur du réservoir 1 et on supprime la péné- tration d'air extérieur en cas de différence de niveaux dans le réservoir 1 et, par conséquent, la réduction maxi- male des pertes de chaleur du réservoir 1 cédée au milieu environnant par le registre 23. Quand le mélange est réchauffé dans le réser- voir 1, il se déplace dans la chambre 25 formée par le re- gistre 23 et la vanne 24. Dans cette chambre 25, le mélange réchauffé est soumis à la désaération et au tourbillonnement avant sa mise dans le moule ou le coffrage 22. La couche de mélange chauffé, ayant une plus petite épaisseur et une vitesse élevée en comparaison avec celle du mélange dans le réservoir 1, en se déplaçant dans la chambre 25 commence à dégager de manière intensive l'air qu'il contient. Ce phénomène est dû à ce qu'une zone de basse pression d'air se forme au-dessous de la surface du courant de liquide quelconque ou de mélange en déplacement. C'est pourquoi pendant que le mélange chauffé circule à travers la chambre 25 une portion notable d'air, se trou- vant dans le mélange, est évacuée dans l'espace de la cham- bre 25. Ce processus intensifie l'action exercée sur le mé- lange par les parois de la chambre 25 mises en vibrations par les sources d'oscillations 16. En utilisant la soupape 38 (54) à fermeture au- tomatique montée sur la plaque 28 (44) fixée rigidement de la vanne 24 on protège la cavité intérieure de la chambre contre la pénétration de l'air extérieur même en cas de variations du niveau du mélange et on réduit, par cela mê- me, au maximum les pertes de la chaleur à travers la vanne 24 cédée au milieu environnant. Une fois le régime de l'installation de fonctionnement établi, l'humidité ne s'évapore pratiquement pas du mélancge dans la chambre 25 du fait que les températures dans la chambre et dans le mélange passant par la chambre sont identiques et le mé- lange ne dégage pas d'air. Au fur et à mesure que la pres- sion augmente dans la chambre 25 par la suite du dégage- ment d'air du mélange, la soupape 38 (54) se courbe faci- lement, l'air s'échappe à l'extérieur de la chambre 25, la pression dans la chambre 25 devient égale à celle de la pression du milieu environnant et la soupape 38 (54) re- vient dans sa position initiale. La désaération permet d'évacuer l'air se trouvant dans le mélange chauffé. On assure ainsi une résistance plus élevée du béton du fait que la réduction de la teneur du mélange en air de 1 % élève la résistance du béton de 5 %. En outre, le mélange est soumis dans la chambre au tourbillonnement immédiatement avant sa mise dans un moule. On assure ainsi une différence minimale des tempé- ratures dans le mélange mis dans le moule et, par consé- quent, la résistance du béton est répartie plus régulière- ment dans les articles et les éléments de construction. Dans le cas o la chambre 25 est formée par le registre 23, dont la construction est représentée sur les Figures 4, 5 et 6 et la vanne 24, dont la construction est représentée sur les Figures 4, 5 et 7, le registre 23 for- me deux courants de mélange chauffé, qui, ayant passé par la chambre 25, se frappent fortement contre la vanne 24 et les jets formés s'entrecroisant font tourbillonner le courant de mélange avant sa mise dans le moule ou le cof- frage 22. On obtient ainsi une température parfaitement régulière de la phase liquide du mélange avant la mise du mélange dans le moule ou le coffrage 22, les variations étant dans des limites comprises entre 2 à 30C. Dans le cas o la chambre 25 est formée par le registre 23, dont la construction est illustrée sur les Figures 4, 8 et 9 et par la vanne 24, dont la construc- tion est représentée sur les Figures 4, 8 et 10, le re- gistre 23 forme un jet de mélange chauffé qui, ayant pas- sé par la chambre 25 frappe fortement contre la vanne 24 et est divisé en deux jets qui frappent contre les parois de la chambre 25 et débouchent en tourbillonnant par deux ouvertures 45 pratiquées dans la vanne 24. Dans ce cas, on obtient, également une tempé- rature parfaitement régulière de la phase liquide du mé- lange avant la mise du mélange dans le moule ou le coffra- ge 22, comprise notamment dans des limites de 2 à 3 C. Il en résulte que l'utilisation du procédé re- vendiqué pour le traitement du mélange, de préférence un mélange de béton, et du dispositif pour sa mise en oeuvre permet d'intensifier le processus d'élévation de tempéra- ture et de réduire la consommation d'énergie électrique. EXEMPLE On prend un mélange de béton dont la fluidité est de 13 à 15 cm (pour obtenir un béton d'une résistance de 1961,3 x 104 Pa et dont la composition en Kg par m3 (cons- tituée des composants secs) est: liant: sable: pierres cassées: eau = 320: 665:1050: 195. Le liant est un ciment Portland avec une résis- tance attendue de la pierre de ciment égale à 3922,6 x 10 Fa dont l'âge est de 28 jours. L'activité moyenne du ciment Portland soumis au traitement à la vapeur est éqale, après un jour de traitement, à 3040 x 104 Pa. Les dimensions des particules du sable utilisé sont de 0,14 à 1,2 mm. Les di- mensions des particules de pierres cassées sont comprises entre 10 et 45 mm. Le mélange de béton susmentionné est soumis au traitement par le procédé revendiqué dans le dispositif mettant en oeuvre ce procédé. Le Tableau 1, donné ci-dessous, résume les don- nées qui caractérisent l'efficacité du procédé revendiqué et du dispositif mettant en oeuvre ce procédé. TABLEAU 1 PARAMETRES DU TRAITEMENT THERMIQUE DU MELANGE DE BETON Dénomination du paramètre Valeur __________________________________________________________________________ _____________ 1 2 3 1. Intensité de courant aux électrodes, I 267 A 2. Tension de phase aux électrodes, Uph 220 V 3. Température initiale du mélange, tin 18C 4. Résistance ohmique unitaire moyenne du mélange au chauffage, p 5,24 ohms. m 5. Temps de chauffage du mélange Tchauf 2,11 mn 6. Température maximale de l'eau de gâchage, tma 116C max 7. Température moyenne du mélange chauffé, tmoyen 66,50C 8. Consommation spécifique d'énergie électrique, Wsp 37,4 kW.h/m3 9. Puissance électrique absorbée, Pél.ab 173 kW 10. Rendement de l'installation, Rinst 5,0 m3/h. Dans ce cas (pour chauffer un mélange de béton), l'utilisation du dispositif fonctionnant selon le procédé revendiqué permet d'obtenir une température d'eau de gâ- chage supérieure à 100 C et, en particulier, 116 C. On ré- duit ainsi la durée de chauffage du mélange de béton de 11 à 12 %. En supprimant l'évaporation de l'eau pendant le chauffage du mélange de béton, on obtient encore 2 % d'é- nergie électrique. Au total, le rendement du traitement thermique du mélange de béton a augmenté d'environ 13 à 14 %. En cas d'utilisation de ce procédé pour le trai- tement thermique des autres mélanges dans lesquels la part de l'eau ou d'un autre liquide électroconducteur ayant une haute capacité calorifique est plus importante par rapport à la capacité calorifique totale du mélange, le processus de traitement devient encore plus efficace. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'un mélange, de pré- férence, d'un béton dans lequel on déplace le mélange en continu à l'intérieur d'un réservoir clos (1), on chauffe le mélange pendant le déplacement, en le faisant traver- ser par un courant électrique et on soumet à l'action d'oscillations, caractérisé en ce qu'on crée dans le ré- servoir clos (1) une zone étanche dans laquelle le mélan- ge est porté jusqu'à la température de 1OO C et au-delà de cette valeur en formant ainsi de la vapeur qui pénètre dans toute l'épaisseur du mélange et effectue un chauf- fage régulier et rapide de tous les composants du mélange. 2. Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce qu'on soumet le mélange porté à une température de 1009C et plus à une désaération et un tourbillonnement. 3. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon les revendications 1 et 2, comportant un réservQir (1) d'une section de passage fermée muni de tubulures de chargement et de déchargement (2, 3) disposées à ses ex- trémités, à l'intérieur duquel est monté au moins une élec- trode (4) et ayant au moins une source d'oscillations (16), caractérisé en ce qu'un registre (23) est monté dans le ré- servoir (1) en amont de la tubulure de déchargement (3) de manière qu'on puisse régler la surface de la section de passage du réservoir (1). 4. Dispositif selon la revendication 3 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'une vanne (24) est montée à la sortie de la tubulure de déchargement (3) qui forme avec le regis- tre (23) une chambre (25) pour la désaération et le tour- billonnement du mélange, la vanne (24) étant alors montée de manière à permettre le réglage de la surface de la sec- tion de passage de la chambre (25). 5. Dispositif selon les revendications 3 et 4, caractérisé en ce que le registre (23> est constitué par deux plaques (30, 26) successivement disposées, la plaque la plus voisine du réservoir (1) est fixée avec possibi- lité de réglage de la surface de la section de passage du réservoir (1) et l'autre est fixée à demeure et postède un secteur central curviligne orienté par sa convexité dirigée vers la tubulure de chargement (2), et des ouver- tures (27) prévues dans la partie inférieure de ladite plaque (26) essentiellement d'une manière contiguë par rapport aux parois latérales du réservoir (1), que en ce que la vanne (24) est constitué par deux plaques (33, 28) successivement disposées, la plaque la plus voisine de registre (23) étant fixée de manière qu'on puisse régler la surface de la section de passage transversale de la chambre (25) et l'autre étant fixée à demeure et possé- dant une partie concave orientée vers la tubulure de char- gement (2) et une ouverture (29) disposée dans la partie inférieure de ladite plaque (28) en son milieu, la surfa- ce de ladite ouverture (29) devant être inférieure ou égale à la surface totale des ouvertures (27) du registre (23). 6. Dispositif selon la revendication 5, carac- térisé en ce qu'on a prévu des deux côtés du secteur cen- tral curviligne de la plaque (26) fixée à demeure, deux secteurs curvilignes dont la partie concave est dirigée vers la tubulure de bhargement (2). 7. Dispositif selon les revendications 3, 4, caractérisé en ce que le registre (23) est constitué de deux plaques (46, 42) successivement disposées, dont la plaque la plus voisine du réservoir (1) est fixée avec possibilité de réglage de la surface de la section de passage du réservoir (1) tandis que l'autre est fixée à demeure et possède une partie concave orientée vers le réservoir (1) et une ouverture (43) disposée dans la par- tie inférieure de ladite plaque (42) en son milieu et en ce que la vanne (24) est constituée de deux plaques (49, 44) successivement disposées la plaque la plus voisine du registre (23) étant fixée avec possibilité de réglage de la surface de la section de passage de la chambre (25) tandis que l'autre est fixée rigidement et comporte un secteur central curviligne dont la partie convexe est di- rigée vers la chambre (25), et des ouvertures (45), dis- posées dans la partie inférieure de ladite plaque (44) essentiellement d'une manière contiguë par rapport aux parois latérales de la chambre (25), et en ce que la sur- face desdites ouvertures (45) doit être inférieure ou égale à la surface de l'ouverture (43) du registre (23). 8. Dispositif selon la revendication 7, carac- térisé en ce qu'on a prévu, des deux cbtés du secteur central curviligne de la plaque fixée à demeure (44), de la vanne (24), les secteurs curvilignes dDnt la partie concave est dirigée vers la chambre (25). 9. Dispositif selon la revendication 5 ou 7, caractérisé en ce que le registre (23) et la vanne (24) possèdent des soupapes à fermeture automatique (36, 38) montées sur les plaques (26, 42) et (28, 44) fixées ri- gidement du registre (23) et de la vanne (24) respecti- vement.