Brevet FR2621731A1 — publié le 19890414

BOBINE, AIMANT COMPRENANT UNE TELLE BOBINE, DISPOSITIF D'IMAGERIE PAR RMN COMPORTANT UN TEL AIMANT ET PROCEDE DE REALISATION D'UN TEL AIMANT. L'invention, dûe à la collaboration du Service National de Champ Intense du CNRS (Directeur M. AUBERT), concerne une bobine de type de Bitter, un aimant comportant de telles bobines ainsi que le dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire comportant un tel aimant. L'invention concerne en outre le procédé de réalisation d'un tel aimant. L'invention concerne plus particulièrement des perfectionnements de ces types d'aimants en vue d'accroître l'homogénéité de champs magnétiques engendrés et de simplifier la fabrication de l'aimant. Une bobine de Bitter a été décrite pour la première fois par Francis BITTER dans un article de "Review of Scientific Instruments" de Décembre 1936. Chaque bobine comporte des disques annulaires métalliques fendus pour former des spires et raccordés pour définir un enroulement sensiblement hélicoïdal à spires plates. Les bobines de Bitter de type connu comportent des matériaux isolants intercalés entre les disques annulaires métalliques pour éviter les courts-circuits, ainsi que des tirants permettant le maintien de l'empilement. Des trous parallèles à l'axe de la bobine disposés suivant une même configuration, d'un disque à l'autre, matérialisent un ensemble de canaux parallèles. Une circulation de fluide dans ces canaux permet un refroidissement efficace de ces aimants. Un aimant de Bitter comporte au moins une bobine de Bitter. De nombreuses améliorations ont été apportées aux aimants de Bitter. Dans le Brevet français nO 84 19193 publié sous le nO 2 574 982 est décrit un aimant de Bitter dans lequel le retour du courant est assuré par les tirants assurant la rigidité du montage. Ainsi on répartit l'écoulement du courant longitudinalement sur une surface cylindre coaxialement à la bobine ce qui permet de diminuer les champs parasites engendrés par les conducteurs d'amenée de courant. Le Brevet français nO 84 19191 publié sous le nO 2 574 980 décrit un procédé permettant d'obtenir une homogénéité de champ magnétique désirée tout en minimisant le produit P. M où - P est la puissance électrique à fournir à l'aimant et - M la masse de bobinage de l'aimant. L'optimisation est obtenue en utilisant plusieurs bobines de Bitter disposées le long d'un axe longitudinal z commun, symétriquement par rapport à un plan transversal. Il est possible, en effectuant un développement des champs obtenus sur les harmoniques sphériques de déterminer les caractéristiques et les dispositions des bobines permettant des corrections d'inhomogénéité de champ magnétique aussi poussées qu'on ne le désire.Ces corrections peuvent tenir compte des contraintes, comme par exemple des gradients de températures axiales et/ou radiales à l'intérieur d'éléments. En effet, l'échauffement, global ou local des bobines modifie le champ magnétique généré par - une modification géométrique dûe aux dilatations de la bobine - les variations de résistivité avec la température du métal constituant le bobinage, et par suite variation du courant électrique dans les diverses parties de la bobine. Un calcul avantageusement exécuté sur ordinateur permet de déterminer les bobines idéales et leurs dispositions relatives compte tenu des contraintes choisies.Pour un aimant déterminé par la méthode proposée le produit PM est donné par la formule PM = (411 Bo / Ut)2 a p p/g2 où : Bg est le champ magnétique exprimé en tesla est est une constante a est le rayon intérieur d'éléments p est la masse volumique du métal constituant l'enroulement en hélice p est la résistivité du métal de l'enroulement constituant l'hélice et g est un facteur géométrique inférieur ou égal à 1 déterminant l'homogénéité du champ. g est égal à 1 pour une spire unique de section nulle. Selon les contraintes imposées, il est possible de déterminer avec précision la construction de celui-ci. Avantageusement, on tient compte de l'influence de la température sur les caractéristiques de l'aimant c'est-à-dire que les contraintes seront imposées à un aimant ayant atteint sa température d'équillbre en fonctionnement. Les contraintes imposées varieront avec les domaines d'application de l'aimant. Par exemple, dans les conditions économiques actuelles il sera, la plupart du temps avantageux d'utiliser du cuivre pour réaliser les bobines. En imagerie par RMN on aura besoin, par exemple - d'un champ magnétique compris entre 0,1 et 1 tesla, - d'un rayon intérieur permettant d'y faire pénétrer un patient ainsi que tout l'équipement magnétique nécessaire à l'intérieur de l'aimant - d'une grande homogénéité du champ magnétique engendré imposant des géométries pour lesquelles le facteur g est petit par rapport à 1. Par contre, en recherche scientifique, on aura besoin d'aimants - engendrant le champ le plus fort possible, par exemple supérieur à 10 teslas, - d'un rayon intérieur faible suffisant pour loger l'échantfflon à soumettre au champ magnétique, - d'une bonne homogénéité du champ magnétique généré. L'optimisation permet de déterminer la géométrie exacte que doivent prendre les bobines pour obtenir le champ magnétique désiré. Toutefois, la précision de réalisation de bobines de type Bitter est limitée. La présente invention a pour objet un procédé de fabrication des bobines de Bitter permettant d'accroître la précision de fabrication des bobines de Bitter, notamment pour s'approcher du modèle optimal obtenu par calcul. Pour ce faire, on a supprimé les trous traversant les spires des bobines. Avantageusement, ces trous sont remplacés par un canal de refroidissement externe et/ou interne à la bobine. L'absence des trous permet de coller le disque à l'aide d'une colle isolante de façon à ce que chaque bobine forme une pièce monolithique. La présence des trous dans le disque n'aurait pas permis l'utilisation de la colle car celle-ci aurait coulé à l'intérieur des trous et empêcherait le bon refroidissement de la bobine. En effet, d'une part la colle limite les échanges de chaleur entre les disques et le fluide de refroidissement et d'autre part limite les débits du fluide en bouchant partiellement les trous. La colle ayant coulé à l'intérieur et à l'extérieur de la bobine est avantageusement enlevée par un usinage, par exemple au tour. Ainsi, la bobine obtenue présente la précision d'une pièce mécanique, cette précision étant bien supérieure à celle obtenue avec les bobines de Bitter comportant des tirants pour assurer la rigidité. L'usinage a été rendu possible par l'obtentton d'un bobinage sous forme de pièce monolithique usinable. De plus, le collage permet une réalisation plus simple que celle des dispositifs de type connu. L'invention concerne une bobine, un aimant comportant une telle bobine, un dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire comportant un tel aimant, un procédé de réalisation d'un tel aimant, tel que décrit dans les revendications. L'invention sera mieux comprise au moyen de la description ci-après et des figures données comme des exemples non limitatifs parmi lesquelles - la figure 1 est un schéma d'un premier exemple de réalisation d'une bobine selon la présente invention - la figure 2 est un schéma d'un deuxième exemple de réalisation d'une bobine selon la présente invention - la figure 3 est un schéma d'un troisième exemple de réalisation d'une bobine selon la présente invention - la figure 4 est un quatrième exemple de réalisation d'une bobine selon la présente invention - la figure 5 est une courbe d'un profil de température de la bobine illustrée sur la figure 1 - la figure 6 est une courbe d'un profil de température de la bobine illustrée sur la figure 2 - la figure 7 est une courbe d'un profil de température de la bobine illustrée sur la figure 3 - la figure 8 est un schéma d'une soudure mise en oeuvre dans le dispositif selon la présente invention - la figure 9 est un schéma d'un dispositif permettant de réaliser les bobines selon la présente invention - la figure 10 est un schéma d'un détail de réalisation de bobine selon la présente invention - la figure 11 est un schéma d'un détail de réalisation de bobine selon la présente invention - la figure 12 est un schéma d'un cinquième exemple de réalisation de bobine selon la présente invention - la figure 13 est un schéma d'un aimant selon la présente invention - la figure 14 est un schéma d'un exemple de réalisation d'un dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire selon la présente invention - la figure 15 est un schéma d'un dispositif de refroidissement mis en oeuvre dans le dispositif selon la présente invention - la figure 16 est un schéma d'un dispositif de refroidissement mis en oeuvre dans le dispositif selon la présente invention. Sur les figures 1 à 16 on a utilisé les mêmes références pour désigner les mêmes éléments. Sur la figure 1, on peut voir une bobine 1 selon la présente invention ne comportant pas de trous de refroidissement. La bobine 1 est une bobine de type Bitter comportant une pluralité de disques 3 fendus. La discontinuité 5 des disques 3 permet de raccorder chaque disque au suivant et de réaliser une bobine sensiblement hélicoldale avec une succession de disques. L'absence de trous de refroidissement permet d'utiliser le collage pour assembler avec une colle isolante 4, les disques 3. Toutefois, il est nécessaire d'assurer le refroidissement de la bobine 1. Dans l'exemple de réallsation illustré sur la figure 1 on a amménagé un canal de refroidissement extérieur 2 cylindrique ayant le même axe z que l'axe de la bobine 1. L'utilisation de la colle 4 permet la réalisation d'une bobine 1 monolithique usinable. Ainsi, il est possible par usinage d'éliminer la colle qui aurait coulé à l'intérieur comme à l'extérieur de la bobine. De même, si on désirait réaliser des trous à l'intérieur de la bobine, ce qui n'est pas le cas dans l'exemple illustré sur la figure 1, ces trous devraient être usinés ou réusinés après le collage pour éliminer les coulées de colle 4. L'utilisation d'un canal 2 de refroidissement extérieur situé sur la périphérie de la bobine 1 permet de libérer le centre de la bobine pour y disposer de plus de place pour soumettre un corps au champ magnétique. Ainsi, il est possible soit de réduire la taille de la bobine 1, soit d'augmenter la place disponible. Par exemple, dans les applications d'imagerie par résonance magnétique nucléaire il est nécessaire de loger à l'intérieur de la bobine 1 le patient, une antenne radiofréquence, des bobines susceptibles de générer des gradients de champ magnétique, et d'éventuelles bobines de correction. Il faut rappeler que comme il a été indiqué plus haut le produit PM est proportionnel à la quatrième puissance du rayon intérieur de la bobine. Sur la figure 2, on peut voir une bobine 1 selon la présente invention comportant un canal 2 de refroidissement intérieur. Dans cette disposition le canal 2 de refroidissement est plus proche des zones ou est produite la plus grande partie de la chaleur par effet Joule. En effet, la chaleur se dégage principalement sur la partie interne du disque 3. Sur la figure 3, on peut voir une bobine 1 selon la présente invention comportant un canal de refroidissement interne 2 et un canal de refroidissement externe 2. Ceci permet un refroidissement particulièrement efficace de la bobine. Divers moyens peuvent être utilisés pour augmenter l'efficacité du refroidissement des bobines 1. Sur la figure 4, on peut voir des pièces 6, par exemple des baguettes isolantes, montées en hélice autour de la bobine 1 et définissant un canal 7 pour le fluide de refroidissement. Ainsi le fluide de refroidissement est obligé d'emprunter un chemin plus long entourant plusieurs fois la bobine 1 et permettant ainsi un meilleur refroidissement. Avantageusement, le profil du canal 7 entraine un écoulement turbulent empêchant la formation de couches limites nuisibles au bon refroidissement de la bobine. La formation de couches limites est particulièrement gênante pour le bon refroidissement par des fluides présentant une mauvaise conduction thermique. Sur la figure 5, on peut voir un profil 10 des températures T 9 en fonction du rayon r 8 à l'intérieur de disques métalliques 3. Le profil de températures de la figure 5 correspond au canal 2 de refroidissement extérieur tel qu'illustré sur la figure 1. La température 9 diminue quand le rayon 8 augmente pour atteindre la température minimale sur le bord des disques 3. Pour obtenir un champ homogène il est impératif, lors de l'optimisation de tenir compte des dilatations qui se produiront, en fonctionnement, a. l'intérieur de la bobine 1 selon la présente invention ainsi que de variations de résistivité dans les diverses parties de disques de la bobine 1. La détermination des températures est effectuée de façon connue par un calcul utilisant l'équation de la chaleur en tenant compte des états de surface des conductions thermiques, de chaleur massique et de débit du fluide de refroidissement. Sur la figure 6 on peut voir un profil 10 de température T 9 en fonction du rayon 8 de disque 3 de bobine 1 selon la présente invention illustré sur la figure 2. Dans le cas de profil 10 de la figure 6, la température minimale est atteinte sur le bord interne de disque 3 et augmente par la suite pour atteindre la température maximale sur le bord externe. Sur la figure 7, on peut voir un profil 10 de température T 9 en fonction du rayon r 8 d'une bobine 1 selon la présente invention telle qu'illustrée sur la figure 3. La bobine 1 illustrée sur la figure 3 comportant un canal périphérique extérieur de refroidissement ainsi qu'un canal 2 de refroidissement intérieur. La température minimale est atteinte sur le bord interne et externe de disque 3. A partir de ces minimums la température augmente à l'intérieur des disques 3 en passant par un maximum. Le profil 10 des figures 5,6 et 7 correspond à un disque 3. On peut également tenir compte d'un gradient de température selon l'axe z qui provient du réchauffement progressif du fluide de refroidissement au fur et à mesure de sa circulation dans le canal de refroidissement 2. Dans le premier exemple de réallsation des bobines de Bitter la continuité électrique était assurée par un contact mécanique entre les disques 3. Les aimants de Bitter plus perfectionnés ont été réalisés en soudant des disques ou des parties de disques métalliques. Un procédé de soudure avec dépôt électrolytique d'indium était décrit dans le Brevet français nO 85 02971 publié sous le nO 2 578 057. Sur la figure 8, on peut voir un exemple de réalisation d'une soudure directe du cuivre sur le cuivre. La soudure directe au cuivre de deux disques 3 ou de deux portions de disques 3 provoque la formation d'un bourrelet 32 sur une des faces du disque et des cratères d'amorce et de fin de la soudure 33 sur le côté. Le bourrelet 32 provient du retrait du cuivre chauffé pendant la soudure. La présence du bourrelet 32 empêche la réalisation d'une bobine 1 régulière. Ainsi, le bourrelet 32 risque de perturber l'homogénéité du champ créé par l'aimant selon la présente invention et de détériorer l'isolant entre disques. De plus, au niveau de la soudure 31 il est possible d'obtenir une déformation d'angle a ,entre l'axe circulaire 34 du disque s'il était parfaitement circulaire et l'axe 35 d'une partie de disque. Le dispositif de la figure 9 permet de remédier au problème posé par la soudure directe du cuivre sur le cuivre. Il n'est pas possible industriellement d'usiner, par exemple de limer, le bourrelet 32. En effet, cet usinage devrait nécessairement se passer avant la pose de la colle 4. Les copeaux d'usinage risqueraient de perforer la colle 4 et donc de provoquer des courts-circuits perturbant complètement le fonctionnement de la bobine 1. Par contre, il s'est avéré possible d'aplanir le bourrelet 32 en appliquant dessus un galet presseur. Le dispositif de la figure 9 comporte deux galets presseurs 36, par exemple deux roulements à billes fixés aux extrémités de deux branches 37. Un dispositif de commande par exemple une tige d'acier filetée fixée à l'une des branches 37 et passant dans un filetage réalisé dans l'autre branche 37 permet de régler la distance entre les deux galets presseurs. Ainsi, il est possible en plus de l'aplanissement du bourrelet 32 de la soudure 31, en appuyant plus fort sur une partie de ce bourrelet de corriger la non-concordance des axes 34 et 35. De plus, une fois aplanie la soudure 31 remplit de nouveau en partie les cratères 33 aux extrémités de ladite soudure, les défauts subsistant sont éliminés par l'usinage final au tour. Sur la figure 10, est illustré le procédé de collage particulièrement avantageux mis en oeuvre pour la réalisation de bobines selon la présente invention. Dans l'exemple illustré sur la figure 10 seuls deux disques 3 ont été représentés. Dans cet exemple, on a utilisé des portions de disques 3 soudées et correspondant à 1110. Cette valeur correspond approximativement à un tiers de tour mais empêche la superposition systématique des soudures 31. La colle 4 est composée dans l'exemple illustré sur la figure 10 de deux couches. Chaque couche comporte une longueur égale à celle d'un pas de 1110. Chaque couche est décalée d'un demi pas. Entre les couches, on laisse un espace 60 qui sera rempli par la colle au moment de la polymérisation de celle-ci.Avantageusement, on utilise la colle Prinom B d'une épaisseur de 0,1 mm fabriquée par la Société ISOVOLTA et distribuée par la Société DEGLARGES. Le décalage d'un demi pas des interstices 60 permet d'avoir à coup sûr une bonne isolation après polymérisation. Cette colle permet de résister sans problème aux tensions entre spires rencontrées dans les aimants utilisés en imagerie par RMN. Un tel aimant a par exemple 500 spires, la tension entre la première et la dernière spire étant égale à 200 Volts. De plus, cette colle se présente sous la forme d'un adhésif double face possédant une excellente tenue mécanique et permettant l'usinage des bobinages 1 obtenus par collage. Il est à signaler que l'utilisation de cette colle, très abrasive, impose un changement fréquent d'outils d'usinage, à moins d'utiliser des outils diamant. Sur la figure 11, on peut voir deux exemples de réalisation d'usinage de bobines 1 selon la présente invention Dans le cercle A l'usinage obtenu est lisse. Cet usinage est facile à obtenir et les calculs d'optimisation sont facilités par l'adoption d'une surface simple. Dans le cercle B on peut voir des cannelures 80 facilitant le refroidissement en empêchant la formation d'une couche limite statique de fluide à la surface de la bobine 1. Il est bien entendu que contrairement à l'illustration de la figure 11 un seul type d'usinage sera utilisé sur la surface de la bobine 1. Toutefois, il est possible d'utiliser un usinage cannelé sur la surface délimitant un canal de refroidissement 2 non représenté sur la figure 11 et un usinage lisse sur une surface non refroidie. Sur la figure 12 on peut voir une bobine 1 selon la présente invention comportant des baguettes 30 isolantes. La baguette 30 sert d'espaceur entre le corps de la bobine 1 et par exemple la carcasse de l'aimant. Les baguettes 30 sont par exemple collées, après usinage de la bobine 1. En l'absence de baguettes 30, la surface de la bobine 1 risque en frottant d'être rayée au montage sur la carcasse de l'aimant. Cela est particulièrement grave dans le cas d'utilisation de carcasse en fibre de verre. Ces frottements provoquent des trainées de cuivre qui risquent de court-circuiter les spires rendant l'aimant impropre à générer des champs magnétiques homogènes. Sur la figure 13, est illustré un procédé de montage d'un aimant selon la présente invention. Avantageusement, la carcasse de l'aimant selon la présente invention se compose de deux demies carcasses 61 à ouverture horizontale. Dans la demie carcasse inférieure on dépose tout d'abord la première bobine terminée 1 selon la présente invention. Ensuite on avance un tube de guidage central 62. Avantageusement, le tube 62 est réalisé en fibre de verre noyé par exemple dans une résine époxy. Ensuite on dépose un espaceur 64 ou une pluralité de cales. Avantageusement, dans l'espaceur 64 sont ménagés des emplacements permettant la connexion de la bobine 1 suivante sans pour autant perturber l'homogénéité du champ magnétique créé par les bobines. De telles connexions ont été décrites dans le Brevet français nO 85 04050 publié sous le nO 2 579 362 et 85 07151 publié sous le nO 2 581 760. Le tube central 62 est avancé. On dépose dans la moitié inférieure de la carcasse 61 la seconde bobine 1. On effectue les connexions entre la première et la seconde bobine 1. On continue les avancées du tube 62, les déposes des espaceurs successifs 64 et des bobines 1 et les. connexions jusqu'à l'obtention d'un aimant complet. Avantageusement, les espaceurs 64 assurent l'étanchéité des canaux de refroidissement 2, non représentés sur la figure 13. Sur la figure 13 le tube central 62 est présenté dans sa position terminale. Une fois les bobines et les espaceurs montés, on effectue les connexions du retour de courant, par exemple par l'intermédiaire des câbles en cuivre 119 répartis sur la périphérie de l'aimant de façon à ne pas créer un champ magnétique perturbateur. Ensuite on ferme l'aimant par l'intermédiaire d'une demie carcasse 61 supérieure et l'on assemble des flasques 63 d'extrémité. Il est bien entendu qu'on effectue tous les traitements métallurgiques nécessaires notamment au niveau des connexions comme par exemple le dépôt de couches contre la diffusion en nickel ou le dépôt de couches d'or évitant toute corrosion. La carcasse une fois montée assure l'étanchéité de l'aimant 1 et sert avantageusement de parois aux canaux 2 de refroidissement. L'utilisstion d'espaceurs 64 permet un positionnement précis de bobinage 1 de la réalisation matérielle de l'aimant optimisé obtenu par les calculs. Sur la figure 14, on peut voir un dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire. L'installation est pourvue d'un système de bobinages de correction (appelés "shims") connu en soi et non représenté, essentiellement destiné à compenser les effets perturbateurs de l'environnement de l'simant. L'aimant 11 chargé d'élaborer le champ de base est associé à un système de bobines de gradients 50, connu en sol, les bobines de gradients sont agencées sur un mandrin tubulaire cylindrique placé à l'intérieur de l'espace interne 12 de aimant 11, coaxialement à l'axe z.Le système de bobines de gradients est complété par un ensemble d'alimentations en courant continu (Gx, Gy, Gz) commandées suivant un cycle de séquences préprogrammées dans un ordinateur 51 pour alimenter les bobines de gradients de façon à superposer au champ de base des gradients de champ magnétique d'intensités et d'orientations prédéterminées au cours desdites séquences. On sait que ces gradients permettent, entre autres, de sélectionner le plan de coupe dont on désire reconstruire l'image. Un système d'antennes radiofréquence 55 est également logé à l'intérieur de l'espace utile 12 de l'aimant 11.Ces antennes font partie de moyens d'émission-réception radio -fréquence, comportant en outre un générateur radio-fréquence 56 piloté par l'ordinateur 51 pour engendrer des impulsions callbrées de signal radio-fréquence pendant lesdites séquences. Les signaux de RMN réémis par le sujet en cours d'examen sont captés par le même système d'antennes et exploités par une unité de calcul de l'ordinateur 51, appliquant des algorithmes connus pour reconstituer une image. Cette image est par exemple sffichée sur un tube cathodique d'un moniteur 58. Le dispositif comporte en outre un circuit de refroidissement comportant des tubes 14, une pompe 17, un échangeur de chaleur 16.On a utilisé la référence 16a pour le circuit primaire de l'échangeur et 16b pour le circuit secondaire de l'échangeur de chaleur 16. Avantageusement, le dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire comporte un dispositif de régulation tel que décrit dans le Brevet français nO 84 19190 publié sous le nO 2 574 982. Un tel dispositif comporte un aimant auxiliaire 13 de petites dimensions, un circuit de circulation de fluide de refroidissement 14 en contact thermique avec les aimants 11 et 13 et une source de courant continu 15, asservie, connectée en série avec les bobines des deux aimants. Dans tous les cas, l'aimant 11 a une structure permettant un échange thermique efficace entre les enroulements de la ou des bobines résistives le constituant et le fluide de refroidissement. I1 en est de même de l'aimant 13 qui est agencé pour recevoir le même fluide de refroidissement de façon à être toujours sensiblement à la même température que l'aimant principal. I1 est à noter à ce propos que la résistance interne de l'aimant auxiliaire est très faible par rapport à celle de l'aimant principal de sorte que sa contribution à l'échauffement du fluide circulant dans le circuit 14 soit pratiquement négligeable. En outre, les bobines des deux aimants 11 et 13 sont réalisées dans le même matériau conducteur, notamment le cuivre ou l'aluminium. Le circuit 14 comporte en outre une pompe de circulation 17 et un échangeur 16 dont le circuit secondaire 16b est traversé par ledit fluide de refroidissement et dont le circuit primaire 16a est alimenté, par exemple, par de l'eau froide en circulation. Dans l'exemple représenté, le circuit 14 est conçu pour que la totalité du fluide de refroidissement traverse l'aimant auxiliaire 13, mais il est envisageable, par une dérivation appropriée, de ne faire circuler qu'unie partie de ce fluide dans l'aimant 13 pour autant que la température de ce dernier soit toujours sensiblement égale à celle de l'aimant 11, à tout moment. Dans cet esprit, il est particulièrement important que le circuit 14 soit agencé de telle sorte que le fluide entrant dans l'aimant 13 provienne directement de l'aimant principal 11, sans passer par l'échangeur 16. Par tailleurs, comme mentionné précédemment, les bobines des aimants 11 et 13 sont, à tout moment, traversées par le même courant délivré par la source de courant 15. L'aimant 13 a pour fonction de créer un champ magnétique témoin représentatif du champ de l'aimant principal dans au moins un volume restreint de son espace interne où sont placés des moyens de mesure dudit champ témoin, pour piloter une chaîne d'asservissement 19 du courant délivré par la source de courant continu 15. Selon un mode de réalisation préféré, ces moyens de mesure de champ comportent une sonde de RMN 20, pour piloter la chaîne d'asservissement 19, ladite sonde étant placée dans ledit volume restreint. Pour obtenir un signal de RMN exploitable, l'aimant auxiliaire 13 est construit pour que le champ témoin soit d'homogénéité suffisante dans le volume restreint où se trouve placée la sonde.En pratique, l'homogénéité du champ témoin dans le volume environnant de la sonde doit être de 1 à 10 ppm, c'est-à-dire du même ordre de grandeur que l'homogénéité du champ de base dans le volume utile de l'aimant principal. Les aimants 11 et 13 admettent chacun un axe longitudinal de symétrie, respectivement Oz et O'z', O et O' étant les centres de symétrie de ces aimants. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, l'axe O'z' de l'aimant auxiliaire 13 est sensiblement placé dans un plan transversal médian (contenant le point O) de l'aimant principal 11 de façon à couper l'axe Oz au point O, l'aimant 13 restant bien entendu extérieur à aimant 11. Cet agencement est celui qui offre le couplage parasite le plus - faible possible entre les deux aimants et qui perturbe donc le moins l'homogénéité des deux champs. Sur les figures 15 et 16, on peut voir deux exemples de réalisation du dispositif de refroidissement de l'aimant 11 selon la présente invention. Sur la figure 15, on peut voir un aimant 11 comportant un circuit primaire de fluide de refroidissement, un circuit secondaire, le circuit primaire cédant l'énergie thermique au circuit secondaire grâce à un échangeur 16. Avantageusement, une pompe 17 assure la circulation du fluide de refroidissement primaire. L'aimant 11 selon la présente invention a un très large domaine d'application. Selon l'application les caractéristiques techniques de l'aimant, les contraintes économiques seront totalement différentes. Il est important d'adapter le refroidissement au type d'aimant, aux contraintes économiques rencontrées. En recherche scientifique, on utilise des aimants susceptibles de générer des champs magnétiques très forts, souvent supérieurs à 10 teslas. De tels aimants supportent des courants électriques très forts et leur durée de vie est souvent limitée à, par exemple, 1 000 heures de fonctionnement. Pour de telles applications, il est souvent avantageux d'utiliser comme fluide de refroidissement de l'eau désionisée. Ce fluide présente l'avantage d'avoir une très grande chaleur massique, une faible viscosité et une grande résistivité. L'eau désionisée présente par contre des inconvénients, comme par exemple, la difficulté de préparation de l'eau désionisée, et son agressivité vis-à-vis du cuivre. Toutefois, la corrosion du cuivre par l'eau désionisée ne sera pas sensible durant la vie, de toute façon limitée à 1 000 heures de l'aimant 11.En recherche scientifique, il est fréquent d'augmenter le débit du fluide de refroidissement en utilisant des pressions relativement hautes comme par exemple 30 bars. En imagerie médicale par RMN, on utilisera avantageusement comme fluide de refroidissement du kérosène ou de l'huile. Ces fluides sont neutres vis-å-vis du cuivre constituant avantageusement les bobines, d'une longue conservation et d'une mise en oeuvre facile. Ils présentent l'inconvénient d'une faible chaleur massique et d'une viscosité importante. Ces inconvénients sont acceptables en imagerie par RMN, dans la mesure où les champs magnétiques susceptible de générer sont moins forts qu'en recherche scientifique, typiquement 0,1 tesla, et que on a prévu des débits de fluide important ou des dispositifs, comme ceux illustrés sur la figure 4 permettant d'augmenter l'efficacité du refroidissement. Dans le Brevet français n0 87 09817 déposé le 10 Juillet 1987 et non encore publié, on décrit l'utilisation de la chaleur latente de transition de phase pour le refroidissement d'aimants. La chaleur latente de transition de phase correspond par exemple au passage de l'état liquide à l'état gazeux du fluide de refroidissement. L'utilisation d'un fluide comportant les deux phases, par exemples liquides et gazeuses, tout au long des circuits de refroidissement permet d'éviter une apparition des gradients de température selon l'axe z de l'aimant 11. De plus, l'énergie absorbée par l'unité de masse est bien supérieure, ce qui permet, de limiter le débit du fluide de refroidissement. De nombreux fluides isolants conviennent pour ce type de refroidissement.Avantageusement, on utilise un fluide de refroidissement dont la température d'ébullition, à la pression d'utilisation du circuit primaire de refroidissement est susceptible d'être supportée sans inconvénient par un patient placé à l'intérieur de l'aimant 11. Par exemple, le fréon 11 qui est composé de CCl3F a une température d'ébullition de l'ordre de 300C à une pression de 1,3 bar. Sur la figure 16, on peut voir un exemple de réalisation du dispositif de refroidissement de l'aimant 11 mettant en oeuvre une pompe à chaleur pour l'extraction des calories de l'aimant. La pompe à chaleur comporte, dans le circuit primaire un compresseur 170, un détendeur 171. L'utilisation des pompes à chaleur permet de diminuer la quantité d'eau circulant dans l'échangeur 16. Avantageusement, le circuit de refroidissement interne à l'aimant 11 constitue, au moins une partie du détendeur 171. L'invention s'applique principalement à la réalisation des bobines 1 de Bitter, d'aimant 11 de Bitter. L'invention s'applique notamment à l'obtention de champs magnétiques forts et/ou uniformes, pour la recherche scientifique, médicale ou pour l'imagerie par résonance magnétique nucléaire. REVENDICATIONS 1. Bobine (1) de Bitter comportant une pluralité de disques (3) annulaires métalliques fendus pour former les spires et connectés pour constituer un enroulement sensiblement hélicoïdal d'axe z à spires plates comportant au moins un canal de refroidissement susceptible de guider un fluide, caractérisée par le fait qu'elle comporte au moins un canal de refroidissement (2) cylindrique de même axe z que l'enroulement hélicoïdal. 2. Bobine (1) selon la revendication 1, caractérisée par le fait que les disques (3) ou parties de disques sont assemblés bout à bout par soudure du cuivre. 3. Bobine (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par le fait que la surface externe des spires forme la paroi interne du canal de refroidissement (2), une paroi parallèle à la surface externe des spires, de diamètre supérieur formant la paroi externe du canal de refroidissement (2). 4. Bobine selon la revendication 1,2 ou 3, caractérisée par le fait que la surface interne des spires forme la paroi interne du canal de refroidissement (2), une paroi parallèle à la surface interne des spires de diamètre inférieur formant la paroi interne du canal de refroidissement (2). 5. Bobine (1) selon la revendication 1,2,3 ou 4, caractérisée par le fait que les disques (3) métallique sont collés à l'aide d'une colle isolante (4). 6. Bobine (1) selon la revendication 5, caractérisée par le fait que la colle (4) est une colle polymérisable. 7. Bobine (1) selon la revendication 6, caractérisée par le fait que avant la polymérisation la colle (4) forme deux disques non jointifs avec une zone de recouvrement par chaque disque de l'intervalle (60) du disque associé. 8. Bobine (1) selon la revendication 5,6 ou 7, caractérisée par le fait que la colle (4) est du Prinom B. 9. Bobine (1) selon la revendication 1,2,3,4,5,6,7 ou 8, caractérisée par le fait qu'elle a une forme cylindrique quasi parfaite obtenue par usinage. 10. Bobine (1) selon la revendication 1,2,3,4,5,6,7 ou 8, caractérisée par le fait que les surface destinées à recevoir le fluide de refroidissement comporte des stries (80) susceptibles d'empêcher la formation d'une couche limite de fluide de refroidissement. 11. Aimant caractérisé par le fait qu'il comporte au moins une bobine selon l'une quelconque des revendications précédentes. 12. Aimant selon la revendication 11, caractérisé par le fait que toutes les bobines (13a-13b,14a-14b,15a-15b) ont sensiblement le même diamètre intérieur et extérieur et sont connectées pour être traversées par le même courant et en ce que les longueurs des bobines, les distances qui les séparent axialement et lueur diamètre extérieur sont déterminés pour donner audit champ une homogénéité dans ladite zone d'intérêt avec un produit Puissance-Masse optimisé. 13. Aimant selon la revendication 11 ou 12, caractérisé par le fait qu'il comporte un tube central (62) sur lequel sont enfilées les bobines (1). 14. Aimant selon la revendication 13, caractérisé par le fait qu'entre deux bobines (1) est enfilé sur le tube central (62) un espaceur (64) cylindrique ou une pluralité de cales permettant le positionnement précis des bobines (1) les unes par rapport aux autres. 15. Aimant selon la revendication 14, caractérisé par le fait que les espaceurs (64) comportent un passage permettant de faire passer un conducteur électrique pour la connexion en serie des bobines (1). 16. Aimant selon la revendication 11,12,13 ou 14, caractérisé par le fait qu'il comporte une carcasse composée de deux éléments (61) susceptibles d'être assemblés le long d'un plan contenant l'axe z. 17. Aimant selon la revendication 11,12,13,14 ou 15, caractérisé par le fait que la paroi de la carcasse constitue la paroi externe du canal (2) de refroidissement des bobines. 18. Aimant selon la revendication 10,11,12,13,14,15,16 ou 17, caractérisé par le fait que la géométrle du canal de refroidissement (2) impose au fluide de refroidissement un écoulement turbulent. 19. Aimant selon la revendication 10,11,12,13,14,15,16,17 ou 18, caractérisé par le fait qu'il comporte dans le canal de refroidissement (2) une pièce (6) en forme d'hélice obligeant le fluide de refroidissement à augmenter le chemin parcouru dans le canal de refroidissement (2). 20. Aimant selon la revendication 10,11,12,13,14,15,16,17,18 ou 19, caractérisé par le fait que la carcasse et le tube central (62) sont réalisés en matériaux plastiques comportant des fibres. 21. Aimant selon la revendication 11,12,13,14,15,1G,17,18,l9 ou 20, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un conducteur (119) assurant le retour du courant vers l'une des extrémités axiales de l'aimant, conformés(s) et/ou disposé(s) pour répartir l'écoulement du courant longitudinalement sur une surface cylindrique coaxiale aux bobines (1) de l'aimant. 22. Aimant selon la revendication 21, caractérisé par le fait que les conducteurs (119) assurant le retour du courant sont en cuivre ou en aluminium. 23. Dispositif d'imagerie par résonance magnétique nucléaire, caractérisé par le fait qutil comporte un aimant selon la revendication 10,11,12,13,14,15,16,17,18 ou 19. 24. Dispositif d'imagerie selon la revendication 23, caractérisé par le fait qu'il comporte en outre un aimant auxiliaire (13) thermiquement couplé audit circuit de circulation de fluide de refroidissement et électriquement alimenté par lesdits moyens d'alimentation électrique, ledit aimant auxiliaire étant de faibles dimensions comparativement audit aimant principal pour créer un champ témoin représentatif du champ principal dans un volume restreint, aimant auxiliaire (13) comportant au moins une bobine selon la revendication 1,2,3,4,5,6,7,8,9 ou 10, en ce qu'il comporte en outre des moyens de mesure (20) du champ témoin placés dans ledit volume restreint et une chaîne d'asservissement desdits moyens d'alimentation, pilotée par lesdits moyens de mesure du champ témoin. 25. Procédé de fabrication d'un aimant, caractérisé par le fait qu'il comprend une étape de collage avec une colle (4) isolante de disques (3) ou partie de disques constituant un bobinage (1) en hélice. 26. Procédé selon la revendication 25, caractérisé par le fait qu'il cotnprend une étape de soudure bout à bout de disques (3) ou partie de disques (3) constituant un bobinage (1) en hélice. 27. Procédé selon la revendication 26, caractérisé par le fait que la soudure est une soudure du cuivre sur du cuivre. 28. Procédé selon la revendication 26, caractérisé par le fait que la soudure est une soudure à l'indum. 29. Procédé selon la revendication 25,26,27 ou 28, caractérisé par le fait qu'il comporte une étape d'usinage au tour des bobinages (1) sur leur surface interne et/ou externe. 30. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que l'usinage permet d'obtenir une surface cylindrique lisse. 31. Procédé selon la revendication 29 ou 3, caractérisé par le fait que l'usinage permet d'obtenir une surface cannelée susceptible d'empêcher la formation d'une couche 'imite immobile de fluide de refroidissement. 32. Procédé selon la revendication 25,26,27,28,30 ou 31, caractérisé par le fait qu'il comprend alternativement les étapes de - montage de bobinages (1) sur un tube central (62), - montage d'espaceurs (64) sur le tube central. 33. Procédé selon la revendication 32, caractérisé par le fait que les dimensions des tubes et des espaceurs (64) permettent d'optimiser le produit P.M où P est la puissance électrique à fournir à l'aimant (11), M est la masse de conducteur de l'aimant (11), pour une homogénéité de champ magnétique exigée.