Brevet FR2617153A1 — publié le 19881230

PROCEDE D'OBTENTION. D'UN OXYDE CERIQUE ET OXYDE CERIQUE A NOUVELLES CARACTERISTIQUES MORPHOLOGIQUES La présente invention est relative à un procédé d'obtention d'un oxyde cérique. Plus précisément, l'invention concerne un procédé permettant d'obtenir un oxyde cérique à granulométrie contrôlée. L'invention vise également, à titre de produits industriels nouveaux, un oxyde cérique à nouvelles- caractéristiques morpholo- giques. Dans de nombreuses applications telles que la catalyse, la céramique, la luminescence, etc... on constate à l'heure actuelle, une demande pressante de poudre d'oxyde cérique à morphologie contrôlée et, notamment, un oxyde cérique à granulométrie fine et resserrée. Il est décrit, dans FR-A 2 583 034, un oxyde cérique présentant une faible surface spécifique inférieure à 10 m2/g (mesurée après calcination entre 400 et 600 C), et des dimensions d'agrégats allant de 0,2 à 5,0 im. La taille desdits agrégats exprimée par le diamètre moyen varie de 0,5 à 1,5 pm: le diamètre moyen étant un diamètre tel que 50 % en poids des agrégats ont un diamètre supérieur ou inférieur au diamètre moyen. Toutefois, on note que l'oxyde cérique obtenu présente une distribution de la taille de ses agrégats relativement étalée. Un des objectifs de la présente invention est de fournir un procédé qui permet d'obtenir un oxyde cérique à granulométrie contrô- lée. Un autre objectif de l'invention est de disposer d'un procédé qui conduit à l'obtention d'un oxyde cérique & granulométrie fine et resserrée. Enfin, un dernier objectif est de parvenir à un oxyde cérique submicronique. Pour atteindre le premier objectif, la présente invention propose un procéde de préparation d'un oxyde cérique à granulométrie contrôlée caractérisé par le fait qu'il consiste à hydrolyser une solution aqueuse d'un sel de cérium IV en milieu acide, en présence d'une dispersion colloïdale aqueuse d'un composé de cérium IV; à séparer le précipité obtenu; puis à le soumettre à un traitement thermique. La demanderesse a trouvé un procédé de préparation d'un oxyde cérique qui permet de contrôler la taille des particules et leur distribution en faisant appel, à titre de régulateur de la croissance des particules, à une dispersion colloïdale d'un composé de cérium IV que l'on désignera par la suite par le vocable "sol". La demanderesse a découvert, de manière inattendue, que les caractéristiques morphologiques de l'oxyde cérique obtenu dépendaient des caractéristiques de la dispersion colloïdale aqueuse du composé de cérium IV et que la granulométrie de l'oxyde cérique obtenu pouvait être contrôlée en jouant notamment sur la morphologie (en particulier la taille) des colloïdes. Pour la clarté de l'exposé, on définit d'abord le procédé d'obtention de l'oxyde cérique par hydrolyse acide d'un sel de cérium IV et ensuite les moyens permettant d'obtenir un oxyde cérique dont la distribution de la taille de ses particules est contrôlée et qui sont en relation avec le choix des caractéristiques du sol de cérium. Dans la première étape, on réalise l'hydrolyse d'une solution aqueuse d'un sel de cérium IV au cours de laquelle on introduit le sol d'un composé de cérium IV. La solution aqueuse de cérium IV soumise à l'hydrolyse peut être une solution aqueuse de nitrate cérique. Ladite solution peut conte- nir sans inconvénient du cérium à l'état céreux, mais il est souhai- - table pour avoir un bon rendement de précipitation qu'elle contienne au moins 85 % de cérium IV. La solution de sel de cérium est choisie de telle sorte qu'elle ne contienne pas d'impuretés qui puissent se retrouver, dans le produit final. Il peut être avantageux de mettre en jeu une solution de sel de cérium présentant un degré de pureté supérieure à 99 %. 26 1 7 153 La concentration de la solution de sel de cérium n'est pas un facteur critique, selon l'invention. Lorsqu'elle est exprimée en cérium IV, elle peut varier entre 0,3 et 3 moles par litre, de préfé- rence, entre 0,5 à 1,5 moles/litre. A titre de matières premières, on peut faire appel à une solu- tion de nitrate cerique obtenue par action de l'acide nitrique sur un oxyde cérique hydraté préparé d'une manière classique, par réaction d'une solution d'un sel céreux par exemple, le carbonate céreux et d'une solution d'ammoniaque en présence d'un agent oxydant, de préférence, l'eau oxygénée. La solution de nitrate cérique obtenue selon le procédé d'oxy- dation électrolytique d'une solution de nitrate céreux et qui est décrite dans FR-A 2 570 087 (n 84 13641) constitue une matière première de choix. Le milieu d'hydrolyse est constitué par de l'eau dont la nature n'est pas critique et qui est, de préférence, de l'eau distillée ou permutée. L'acidité peut être apportée par ajout d'un acide minéral. D'une manière préférentielle, on choisit l'acide nitrique. On peut utili- ser un acide qui peut être concentré ou dilué, par exemple, jusqu'à i0-2 N. Elle peut également provenir de la solution de nitrate cérique qui peut être légèrement acide et avoir une normalité variant entre 0,01 N et 5 N, de préférence, entre 0,1 N et 1 N. La quantité d'ions H introduite pour la réaction d'hydrolyse est telle que le rapport molaire[H']/[Ce'M éq.] est supérieur ou égal à O et inférieur ou égal A 3. On choisit, de préférence, un rapport molaire [H']/[Ce'v éq.] compris entre O et 2,0. La proportion entre la solution aqueuse de sei de cérium IV et le milieu d'hydrolyse (essentiellement l'eau) est telle que la concentration finale équivalente en cérium IV est comprise entre 0,1 mole/litre et 1 mole/litre, de préférence, entre 0,2 et 0,6 mole/ litre. On définit la concentration finale équivalente en cérium IV par l'équation suivante: [Celv] X V' [Cev éq.] = V + V' dans laquelle: - [Ce"] est la concentration en moles/litre de la solution du sel de cérium IV - V représente le volume d'eau éventuellement additionné d'acide - V' représente le volume de la solution de cérium IV. L'hydrolyse du sel de cérium IV réalisée dans les conditions telles que décrites précédemment est effectuée entre 700C et 120 C et de préférence à la température de reflux du milieu réactionnel qui se situe vers 100 C. Il est plus aisé de travailler à la température de reflux qui est facile à contrôler et à reproduire. On peut conduire l'étape d'hydrolyse selon plusieurs variantes. Par exemple, on peut additionner en une seule fois, graduellement ou en continu la solution de sel de cérium IV dans l'eau contenant éventuellement de l'acide portée à la température réactionnelle ou inversement. On peut également conduire le procédé en continu. A cet effet, on effectue simultanément et en continu le mélange de la solution de sel de cérium IV et du milieu d'hydrolyse et l'on chauffe en continu le mélange, à la température réactionnelle choisie. Selon un mode de réalisation préférée de l'invention, on mélange la solution de sel de cérium IV et le milieu d'hydrolyse puis l'on porte ledit mélange maintenu sous agitation & la température réac- tionnelle. Conformément au procédé de l'invention, on introduit, au cours de l'étape d'hydrolyse, un sol aqueux decomposé de cérium IV. # Les sols aqueux d'un composé de cérium IV susceptibles d'être mis en oeuvre répondent à la formule générale (I): Ce (M). (OH). (NO3), p CeO2, n HO (I) dans laquelle: - M représente un métal alcalin ou un radical ammonium quater- naire - z est compris entre 0 et 0,2 - y est compris entre 0 et 1,5 - x est tel que x = 4 - y + z - p est compris entre 0 et 2,0 - n est compris entre 0 et environ 20 La concentration du composé de cérium IV dans le sol n'est pas critique. Lorsqu'elle est exprimée en CeO2, elle se situe entre 0,1 et 2,5 moles/litre et, de préférence, entre 0,5 et 1 mole/litre. Le taux de cérium IV sous forme colloïdale est supérieur à 95%, mais l'invention n'exclut pas le sol dans lequel il y aurait présence de cérium IV sous forme ionique. On choisit de préférence un taux de cérium compris entre 99 et 100 %. La taille des colloïdes présents dans le sol peut varier dans une gamme assez large. Généralement, le diamètre hydrodynamique moyen des colloïdes déterminé par diffusion quasi-élastique de la lumière selon la méthode décrite par Michael L. Mc Connell dans Analytical Chemistry 53, n 8 1007 A (1981), peut varier entre 50 t.et 2000 1. La quantité de sol aqueux d'un composé de cérium IV exprimée par rapport à la quantité du sel de cérium IV rapportée en CeO2, peut varier entre 0, 1 et 20 % en poids: la borne supérieure n'est pas critique mais il n'y a aucun intérêt à mettre en oeuvre une quantité supérieure. D'une manière préférentielle, on met en oeuvre le sol aqueux de composé de cérium IV, à raison de 1 & 5 % en poids. Selon le procédé de l'invention, ledit sol est introduit au cours de l'hydrolyse du sel de cérium IV, mais avant le début de précipitation de l'hydrate cérique. D'une manière préférentielle, on additionne le sol aqueux du composé de cérium IV, dans le milieu réactionnel porté & une tempé- rature d'au moins 70 C et de préférence comprise entre 750C et 100 C. Dans le cas o la température d'addition du sol aqueux est inférieure à la température réactionnelle d'hydrolyse, on poursuit la montée de la température. Une fois la température réactionnelle atteinte, on la maintient entre 2 et 8 heures et, de préférence, entre 3 et 6 heures. on observe la formation d'un précipite, dès l'introduction du sol aqueux de cérium. Le rendement de la réaction d'hydrolyse dépend de la concen- tration finale équivalente en cérium IV, du rapport molaire [H']/[Cev éq.] et de la quantité de colloïdes introduite: il est d'autant plus élevé que le milieu réactionnel est plus dilué, que le rapport molaire [H'] /[Ce"v éq.] est plus faible et que la quantité de colloïdes est plus grande. A titre d'exemples, on précisera que, pour un rapport molaire [H'] /[CeIv éq.] égal & 1,5, une quantité de 3 % de colloides, & savoir une dispersion aqueuse colloïdale d'un composé de cérium IV à 1 mole/litre et présentant des colloïdes ayant un diamè- tre moyen de 500 R et pour les concentrations finales équivalentes de 0, 23 M, 0,35 M et 0,46 M, les rendements obtenus sont respectivement de 96 %, 80 %, et 30 %. La deuxième étape du procédé consiste & séparer le précipité obtenu selon les techniques classiques de séparation solide-liquide: filtration, décantation, centrifugation ou essorage. Cette séparation est effectuée généralement & température ambiante. Le produit obtenu après séparation, peut être soumis directement à l'opération de calcination, ou bien, il peut subir un séchage préalable. Les conditions de séchage peuvent varier dans de larges limites. C'est ainsi que la température peut être choisie entre 150C et 1000C, de préférence, entre la température ambiante et 50OC. La durée de séchage est choisie, de préférence, entre 5 et 48 heures afin d'obte- nir un produit sec (n = 0). L'opération de séchage peut être faite à l'air ou sous pression réduite, par exemple, entre 1 et 100 smm de mercure (133,322 Pa et 13332,2 Pa). Une variante préférée de l'invention consiste à soumettre le produit séparé à un traitement de lyophilisation. Il est obtenu par une congélation brusque du produit à une température située, de préférence, entre - 10 C et - 30 C suivie par une sublimation sous pression réduite: ladite pression n'étant pas critique et choisie de préférence entre 0,001 et 0,5 atmosphère. A titre indicatif, on précisera que le produit lyophilisé n'est pas complètement sec: n étant compris entre environ 5 et environ 10. Il est plus intéressant d'effectuer une lyophilisation qu'une opération de séchage, car le produit obtenu après calcination, n'a pas tendance à motter comme cela se produit lorsque le traitement de lyophilisation n'a pas lieu. Dans pareil cas, il est souhaitable d'effectuer un démottage du produit, soit manuellement, soit par délitage des agglomérats aux ultrasons générés par un appareil quelconque à ultra-sons. Selon la dernière étape du procédé, on soumet le produit éven- tuellement séché, à une calcination à une température choisie entre 300 C et 1000 C, mais de préférence, entre 350 et 800 C. Elle dure environ de 30 minutes à 10 heures et, de préférence, de 4 à 8 heures. Comme mentionné précédemment, la morphologie des colloïdes du sol du composé de cérium IV, induit une certaine morphologie de l'oxyde cérique obtenu et influe notamment sur sa granulométrie. Selon une variante d'exécution de l'invention, on définit le sol aqueux du composé de cérium IV permettant d'obtenir un oxyde cérique dont le diamètre moyen de ses particules ou agrégats est submicro- nique, c'est-à-dire inférieur à 1 pm. A titre de matières de départ convenant pour l'obtention d'un tel oxyde cérique, on peut avoir recours plus particulièrement aux sols qui sont décrits dans la demande de brevet européen 87 400 600.0 et qui sont préparés par mise en dispersion dans l'eau d'un composé de cérium IV répondant à la formule (II)- Ce (OH)x (N03),, pCeO2, nH20 (Il) dans laquelle: - x est tel que x = 4 - y - y est compris entre 0,35 et 1,5 - p est supérieur ou égal a 0 et inférieur ou égal à 2,0 - n est supérieur ou égal à 0 et inférieur ou égal a environ 20 Le sol présente des tailles de colloides pouvant varier dans une gamme assez large allant de 100 à 1000 t. Par basification jusqu'à obtention d'un pH de 3,0, on peut obtenir des colloides plus gros dont le diamètre hydrodynamique se situe alors entre 300 et 2000 A. L'obtention des sols ayant les tailles de colloïdes précitées consiste à mettre en dispersion dans l'eau, le composé de cérium IV de formule (II) qui est directement dispersable dans l'eau. Ledit composé est dispersé sous agitation en milieu aqueux ou en milieu légèrement acide de telle sorte qu'il conduise à un sol dont le- pH est compris entre 1 et 2,5. Le composé de cérium IV de formule (II) est préparé selon un procédé qui consiste dans une première étape, à hydrolyser une solution aqueuse d'un sel de cérium IV en milieu acide, dans une deuxième étape, à séparer le précipité obtenu et dans une troisième étape, qui n'est pas obligatoire, à le traiter thermiquement. Dans la première étape, on réalise l'hydrolyse d'une solution aqueuse d'un sel de cérium IV. Elle est conduite selon les mêmes conditions que celles décrites à l'étape d'hydrolyse du procédé de l'invention. Les caractéristiques définies précédemment des solutions de départ, solution de sel de cérium IV et le milieu d'hydrolyse ainsi que les modes de mises en oeuvre restent valables. La quantité d'ions H' introduite pour la réaction d'hydrolyse est telle que le rapport molaire [H']/[Ce'v éq.] est supérieur ou égal à 0 et inférieur ou égal à 3 et, de préférence, compris entre 0,4 et 2,5. Au cours de la réaction d'hydrolyse, on observe la formation d'un précipité. La durée de la réaction peut varier entre 2 et 8 heures et, de préférence, entre 3 et 6 heures. Les autres étapes du procédé de préparation du composé de cérium IV dispersable dans l'eau consiste à séparer le précipité selon les techniques classiques de séparation solide/liquide puis à soumettre éventuellement le précipité à un traitement thermique. Cette opération est facultative, car il a été trouvé que le précipité séparé suite à la première étape d'hydrolyse était direc- tement dispersable dans l'eau et qu'il était possible d'obtenir directement un sol aqueux par mise en suspension dans l'eau du précipité séparé sans qu'il soit nécessaire de le sécher. En effet, une étape de séchage n'est pas indispensable et une élimination de toute l'eau libre n'est pas requise. Les conditions de séchage peuvent varier dans de larges limites. C'est ainsi que la température peut être choisie entre 15 C et 100 C, de préférence, entre la température ambiante et 50 C. La durée de séchage est choisie de préférence entre 5 et 48 heures afin d'obtenir un produit sec (n = 0). L'opération de séchage peut être faite à l'air ou sous pression réduite, par exemple, entre 1 et 100 mm de mercure (133,322 Pa et 13332,2 Pa). Quel que soit le degré d'hydratation du composé de cérium IV répondant à la formule (II), on obtient un composé de cérium IV directement dispersable dans l'eau et qui, par mise en dispersion dans l'eau, conduit à un sol ayant des colloïdes présentant un diamètre hydrodynamique variant entre 100 et 1000 A. Conformément au procédé de l'invention, le fait d'introduire un sol aqueux d'un composé de cérium IV, au cours de la précipitation d'un hydrate de cérium obtenu par hydrolyse en milieu acide conduit & l'obtention d'un oxyde cérique à nouvelles caractéristiques morpho- logiques. En effet, la mise en oeuvre du sol aqueux que l'on vient de définir permet d'obtenir un oxyde cérique présentant une granulo- métrie fine et resserrée: le diamètre moyen des agrégats varie entre 0,2 et 1 pn et, de préférence, entre 0,2 et 0,4 nm. Tous les résultats d'analyses granulométriques donnés dans la présente demande sont déterminés selon une méthode de sédimentation précisée ci-après. La taille des agrégats s'échelonne entre 0,1 et 2 pm environ: la fraction granulométrique supérieure à 2 Mm étant inférieure à 0,5 %. Le caractère monodisperse de la distribution de la taille des agrégats est mis en évidence par l'indice de dispersion défini par le rapport d - d,6 qui est compris dans un intervalle allant de 2d50 0,3 à 0,5 et, de préférence, de 0,3 à 0,4. Il est remarquable d'obtenir un oxyde cérique aussi fin direc- tement, sans faire appel & une opération de broyage. L'analyse par diffraction X montre que c'est un produit cristal- lisé qui présente une phase cristalline de type CeO2 ayant un para- mètre de taille variant de 5,41R & à 5,44 X et un taux de cristalli- sation, le plus souvent, compris entre 75 et 85 %. A titre indicatif, on précisera que dans la partie cristallisée, la taille des cristallites d'un oxyde obtenu après calcination à 600 C est de 80 à 100 X et après calcination à 1000 C, aux environs de 500 R. Les exemples 1 & 4 qui suivent, illustrent l'invention sans toutefois la limiter. Dans les exemples suivants, les pourcentages donnés sont expri- més en poids. Avant de détailler les exemples, on précisera que l'analyse granulométrique est effectuée à l'aide de l'instrument SEDIGRAPH 5000D. Cet appareil mesure le taux de sédimentation des particules en suspension et présente automatiquement ces résultats en une distri- bution en pourcentages cumulatifs en fonction des diamètres équi- valents sphériques (basée sur la loi de Stokes). L'appareil détermine, par le truchement d'un faisceau de rayons X très fin, la concentration en particules retenues en suspen- sion à différentes hauteurs de sédimentation, comme une fonction du temps. Le logarithme de l'intensité du rayon X est 4lectroniquement généré et enregistré puis présenté linéairement en "pourcentages cumulatifs" (en plus petits que) sur l'axe Y d'un enregistreur XY. Pour limiter le temps requis par l'analyse, la cellule de sédimen- tation est continuellement en mouvement de sorte que la profondeur de la cellule de sédimentation est inversement proportionnelle au temps. Le mouvement de la cellule est synchronisé avec l'axe des X de l'enregistreur, pour indiquer directement le diamètre équivalent sphérique correspondant au temps écoulé & une profondeur de sédimen- tation donnée, l'information de la dimension est présentée sur une feuille logarithmique à 3 modules. Pour chaque poudre d'oxyde cérique, on détermine ds., d16, ds4, ce qui permet de calculer l'indice de dispersion défini ci-dessus. EXEMPLE 1 a) Préparation d'un sol aqueux d'un composé de cérium IV Dans un ballon tricol de 2 litres muni d'un thermomètre, d'un dispositif d'agitation, d'un système d'introduction de réactifs, d'un réfrigérant ascendant et équipé également d'un dispositif de chauf- fage, on introduit à température ambiante: - 1 081 cm3 d'eau distillée, 418 cm3 d'une solution de nitrate cérique préparée par électrolyse conformément à FR-A 2 570 087 et contenant 1,25 moles/litre de cérium IV, 0,05 mole/litre de cérium III et ayant une acidité libre de 0,5 N. Dans le milieu d'hydrolyse, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale & 60 g/litre et le rapport molaire [H*]/[Ce'M éq.] est égal & 0,4. On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritté (porosité n 3). On recueille 100 g d'un précipité jaune. On additionne 57 g dudit précipité dans de l'eau distillée mise en oeuvre en quantité suffisante pour obtenir un volume de 200 cm3. On obtient un sol ayant une concentration en cérium IV exprim e en CeO2 de 172 g/litre (1 M) et présentant un diamètre moyen de colloides de 550 A. b) Préparation de l'oxyde cérique Dans un appareillage tel que décrit dans le paragraphe a), cm introduit & température ambiante: - 1 081 cm3 d'eau distillée, - 418 cm3 de la solution de nitrate cérique caractérisée en a). - On chauffe le mélange sous agitation. Lorsque la température dans le réacteur atteint 75 C - 80 C, o ajoute 16 cm3 du sol aqueux d'un composé de cérium IV préparé selon a). Dans le milieu réactionnel, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale à 61,8 g/l et le rapport molaire [H']/[CeIv éq.] égal à 0,4. On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritté n 4. On détermine un rendement de la réaction d'hydrolyse de 95 % On sèche le produit obtenu par lyophilisation pendant 24 heures dans un appareil lyophilisateur CHRIST type 1060. On met le produit lyophilisé dans une nacelle en alumine et oe le calcine dans un four à moufles, 6 heures à 600 C. On recueille 83 g d'un précipité jaune. L'oxyde cérique obtenu présente les caractéristiques suivantes: - % CeO2 = 98 % - taux de cristallisation d'environ 80 % - diamètre moyen des agrégats: 0,3 à 0,4 Vm dB4 - dl& - indice de dispersion: 0,32 2das, - 2 6 1 7 153 EXEMPLE 2 a) Préparation d'un sol aqueux d'un composé de cérium IV Dans un ballon tricol de 2 litres muni d'un thermomètre, d'un dispositif d'agitation, d'un système d'introduction de réactifs, d'un réfrigérant ascendant et équipé également d'un dispositif de chauf- fage, on introduit à température ambiante: - 1 081 cm3 d'acide nitrique 0, 289 N. - 418 cm3 d'une solution de nitrate cérique préparée par électrolyse conformément à FR-A 2 570 087 et contenant 1,25 moles/litre de cérium IV, 0,05 mole/litre de cérium III et ayant une acidité libre de 0,5 N. Dans le milieu d'hydrolyse, la concentration en cérium IV exprimée en CeO, est égale à 60 g/litre et le rapport molaire [H']/[Ce'M éq.] est égal à 1,5. On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritté (porosité n 3). On recueille 80 g d'un précipité jaune. On additionne 57 g dudit précipité dans de l'eau distillée mise en oeuvre en quantité suffisante pour obtenir un volume de 200 cm3. On obtient un sol ayant une concentration en cérium IV exprimée en CeO2 de 172 g/litre (1 M) et présentant un diamètre moyen de colloïdes de 600 A. b) Préparation de l'oxyde cérique Dans un appareillage tel que décrit dans le paragraphe a), on introduit à température ambiante: - 1 081 cm3 d'eau distillée, - 418 cm3 de la solution de nitrate cérique caractérisée en a). On chauffe le mélange sous agitation. Lorsque la temperature dans le reacteur atteint 85 C - 90 C, on ajouté 16 cm --u.ro1 aqueux d'.n compose de _erium IV prepare selon t). Dans t milieu teactionnel. la Concentration en cerium IV exprimnle ea COZ e;i Cegale 6l/8 q/i c:t le rapport mo3lirt [H '][óelY eq.] égal a I.. an maintient le mllieu reactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritt& n 4. on détermine un rendement de la réaction d'hydrolyse de 75 % On sèche le produit obtenu par lyophilisation pendant 24 heures dans un appareil lyophilisateur CHRIST type 1060. On met le produit lyophilisé dans une nacelle en alumine et on 1e calcine dans un four à moufles, 6 heures & 600 C. On recueille 72 g d'un précipité jaune. L'oxyde cerique obtenu présnte les caractéristiques suivantes: - % CeO, = 98 % - taux de cristallisation d'environ 90 % - diamètre moyen des agrégats 0,3 pa d.,4 - d, - indice de dispersion 0,4 2ds, EXEMPLE 3 a) Préparation d'un sol aqueux d'un co Do* de cérium IV Dans un appareillage tel que décrit dans l'exemple 1, on introduit & teopérature ambiante: - 1 220 cm' d'eau distitll, - 279 ca' d'une solution de nitrate. cérique préparée par électrolyse conforma!.t à FR-A 2 570 087 et contenant 1,25 moles/litre de cérium IV, 0,05 mole/litre de cérium IlI et ayant une acidité libre de 0,5 N. Dns le milieu d'hydrolyse, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale & 40 g/litre et le rapport molaire [H']/[CeIv éq.] est égal à 0,4. On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritté (porosité n 3). On recueille 65 g d'un précipité jaune. On additionne 57 g dudit précipité dans de l'eau distillée mise en oeuvre en quantité suffisante pour obtenir un volume de 200 cm3. On obtient un sol ayant une concentration en cérium IV exprimée en CeO2 de 172 g/litre (1 M) et présentant un diamètre moyen de colloïdes de 220 A. b) Préparation de l'oxyde cérique Dans un appareillage tel que décrit dans l'exemple 1, on' intro- duit à température ambiante: - 1 081 cm3 d'acide nitrique 0,289 N, - 418 cm3 de la solution de nitrate cérique caractérisée en a). On chauffe le mélange sous agitation. Lorsque la température dans le réacteur atteint 85 C - 90 C, on ajoute 16 cm3 du sol aqueux d'un composé de cérium IV préparé selon a). On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au'reflux pendant 4 heures. Dans le milieu réactionnel, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale à 62 g/1 et le rapport molaire [H']/[CeT" éq.] égal & 1,5. On effectue la filtration sur verre fritté n 4. On détermine un rendement de la réaction d'hydrolyse de 75 %. On sèche le produit obtenu par lyophilisation pendant 24 heures dans un appareil lyophilisateur CHRIST type 1060. - On met le produit lyophilisé dans une nacelle en alumine et on le calcine dans un four & moufles, 6 heures à 6000C. * On recueille 70 g d'un précipité jaune. L'oxyde cérique obtenu présente les caractéristiques suivantes: - % CeO2 = 98 % - diamètre moyen des agrégats: 0,2 pm - d5- d- 6 -indice de dispersion: 0,3 2ds0 EXEMPLE 4 a) Préparation d'un sol aqueux d'un composé de cérium IV Dans un appareillage tel que décrit dans l'exemple 1, on intro- duit à température ambiante: - 1 220 cm3 d'acide nitrique 0,315 N, - 279 cm3 d'une solution de nitrate cérique préparée par électrolyse conformément à FR-A 2 570 087 et contenant 1,25 moles/litre de cérium IV, 0,05 mole/litre de cérium III et ayant une acidité libre de 0,5 N. Dans le milieu d'hydrolyse, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale à 40 g/litre et le rapport molaire [H']/[Cev éq.] est égal à 1,5. On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. On effectue la filtration sur verre fritté (porosité n 3). On recueille 58 g d'un précipité jaune. On additionne 57 g dudit précipité dans de l'eau distillée mise en oeuvre en quantité suffisante pour obtenir un volume de 200 cm3. On obtient un sol ayant une concentration en cérium IV exprimée en CeO2 de 172 g/litre (1 M) et présentant un diamètre moyen de colloides de 500 A. b) Préparation de l'oxyde cérique Dans un appareillage tel que décrit dans l'exemple 1, on intro- duit à température ambiante: - 1 081 cm3 d'acide nitrique 0,289 N, - 418 cm3 de la solution de nitrate cérique caractérisée en a). On chauffe le mélange sous agitation. Lorsque la température dans le réacteur atteint 85 C - 90 C, on ajoute 16 cm' du sol aqueux d'un composé de cérium IV préparé selon a). On maintient le milieu réactionnel sous agitation et au reflux pendant 4 heures. Dans le milieu réactionnel, la concentration en cérium IV exprimée en CeO2 est égale & 62 g/l et le rapport molaire [H']/[CeXv éq.] égal à 1,5. On effectue la filtration sur verre fritté n 4. on détermine un rendement de la réaction d'hydrolyse de 95 %. On sèche le produit obtenu par lyophilisation pendant 24 heures dans un appareil lyophilisateur CHRIST type 1060. On met le produit lyophilisé dans une nacelle en alumine et on le calcine dans un four à moufles, 6 heures à 600 C. On recueille 57 g d'un précipité jaune. L'oxyde cérique obtenu présente les caractéristiques suivantes: - % CeO2 = 98 % - diamètre moyen des agrégats: 1 lim d94 - dG -indice de dispersion: 0,4 2ds. Revendications 1. Procédé de préparation d'un oxyde cérique à granulométrie contrôlée caractérisé par le fait qu'il consiste à hydrolyser une solution aqueuse d'un sel de cérium IV en milieu acide, en présence d'une dispersion colloidale aqueuse d'un composé de cérium IV; à séparer le précipité obtenu; puis à le soumettre à un traitement thermique. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que la solution aqueuse de sel de cérium IV est une solution aqueuse de nitrate cérique. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 caractérisé par le fait que la solution aqueuse de sel de cérium IV est une solution provenant de l'oxydation électrochimique d'une solution de nitrate céreux ou une solution obtenue par action de l'acide nitrique sur un oxyde cérique hydraté. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé par le fait que la concentration de la solution de sel de cérium exprimée en cérium IV est comprise entre 0,3 et 3 moles par litre. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé par le fait que le milieu d'hydrolyse est de l'eau distillée ou permutée. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé par le fait que le rapport molaire [H']/[Ce'v éq.j est supérieur ou égal à 0 et inférieur ou égal à 3. 7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé par le fait que ledit rapport est compris entre 0 et 2,0. 8. Procédé selon la revendication 6 caractérisé par le fait que l'acidité est apportée par de l'acide nitrique. 9. Procédé selon la revendication 6 caractérisé par le fait que l'acidité est apportée par une solution de nitrate cérique ayant une acidité de 0, 01 N à 5 N. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé par le fait que la proportion entre la solution aqueuse de sel de cérium IV et le milieu d'hydrolyse est telle que la concentration finale équivalente en cérium IV est comprise entre 0,1 et 1,0 mole/litre. 11. Procédé selon la revendication 10 caractérisé par le fait que la concentration finale équivalente en cérium IV est comprise entre 0,2 et 0,6 mole/litre. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 caractérisé par le fait que la température du milieu réactionnel est comprise entre C et 120 C environ. 13. Procéde selon la revendication 12 caractérisé par le fait que la température du milieu réactionnel est la température de son reflux. 14. Procédé selon l'une des revendications 12 et 13 caractérisé par le fait que l'on additionne en une seule fois, graduellement ou en continu, la solution de sel de cérium IV dans l'eau contenant éventuellement de l'acide portée & la température réactionnelle. 15. Procédé selon l'une des revendications 12 et 13 caractérisé par le fait que l'on mélange la solution de sel de cérium IV et le milieu d'hydrolyse puis l'on porte ledit mélange maintenu sous agi- tation & la température réactionnelle. 16. Procédé selon l'une des revendications 12 et 13 caractérisé par le fait que l'on effectue simultanément et en continu le mélange de la solution de sel de cérium IV et du milieu d'hydrolyse et que l'on chauffe en continu le mélange à la température réactionnelle. 17. Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que la dispersion colloïdale aqueuse du composé de cérium IV mise en oeuvre répond & la formule générale (I): Ce (M). (OH). (NO3), pCeO2, nH2O (I) dans laquelle - M représente un métal alcalin ou un radical ammonium quaternaire - z est compris entre 0 et 0,2 - y est compris entre 0 et 1,5 - x est tel que x = 4 - y + z - p est compris entre 0 et 2,0 - n est compris entre 0 et environ 20 18. Procédé selon la revendication 17 caractérisé par le fait que la concentration du composé de cérium IV dans ladite dispersion colloïdale varie entre 0,1 et 2,5 moles/litre. 19. Procédé selon la revendication 18 caractérisé par le fait que ladite concentration est comprise entre 0,5 et 1 mole/litre. 20. Procédé selon la revendication 17 caractérisé par le fait que le taux de cérium sous forme colloïdale dans ladite dispersion est compris entre 99 et 100 %. 21. Procédé selon la revendication 17 caractérisé par le fait que les colloïdes présentent un diamètre hydrodynamique moyen variant entre 50 et 2000 A. 22. Procédé selon l'une des revendications 1 à 21 caractérisé par le fait que la quantité de sol aqueux d'un composé de cérium IV exprimée par rapport à la quantité du sel de cérium IV rapportée en CeO2 varie entre 0,1 et 20 % en poids. 23. Procédé selon la revendication 22 caractérisé par le fait que ladite quantité est comprise entre 1 et 5 % en poids. 24. Procédé selon l'une des revendications 1 à 23 caractérisé par le fait que le sol aqueux d'un composé de cérium IV est introduit dans le milieu réactionnel porté à une température d'au moins 70 C. 25. Procédé selon la revendication 24 caractérisé par le fait que ladite température est comprise entre 75 C et 100 C. 26. Procédé selon l'une des revendications 1 à 25 caractérisé par le fait que la durée de la réaction d'hydrolyse varie entre 2 et 8 heures. 27. Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'on effectue une étape de séchage à l'air ou sous pression réduite de l'ordre de 1 à 100 mm de mercure, à une température comprise entre C et 100 C. 28. Procédé selon la revendication 27 caractérisé par le fait que la durée du séchage varie entre 5 et 48 heures. 29. Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'on effectue un séchage du précipité séparé par un traitement de lyophilisation. 30. Procédé selon la revendication 29 caractérisé par le fait que ledit traitement consiste à effectuer une congélation entre 100C et - 30 C, puis une sublimation sous pression réduite comprise entre 0,001 et 0,5 atmosphère. 31. Procédé selon l'une des revendications 1 à 30 caractérisé par le fait que l'on effectue une étape de calcination à une température comprise entre 300 C et 1000 C. 32. Procédé selon la revendication 31 caractérisé par le fait que la température de calcination est comprise entre 350 C et 800 C. 33. Procédé selon l'une des revendications 31 et 32 caractérisé par le fait que la durée de calcination varie entre 30 minutes et heures. 34. Oxyde cérique à granulométrie fine et resserrée caractérisé par le fait que le diamètre moyen des agrégats varie entre 0,2 et 1 pim. 35. Oxyde cérique selon la revendication 34 caractérisé par le fait que ledit diamètre est compris entre 0,2 et 0,4 pim. 36. Oxyde cérique selon l'une des revendications 34 et 35 carac- térisé par le fait que la taille des agrégats s'échelonnent entre 0,1 et 2 pm. 37. Oxyde cérique selon l'une des revendications 34 & 36 carac- térisé par le fait que l'indice de dispersion de la taille des agrégats est compris entre 0,3 et 0,5. 38. Oxyde cérique selon la revendication 37 caractérisé par le fait que ledit indice est compris entre 0,3 et 0,4. 39. Procédé d'obtention de l'oxyde cérique décrit dans l'une des revendications 34 & 38 selon le procédé décrit dans'l'une des reven- dications 1 à 33 caractérisé par le fait qu'il consiste à mettre en oeuvre une dispersion aqueuse colloïdale d'un composé de cérium IV préparée par mise en dispersion dans l'eau d'un composé de cérium IV répondant & la formule (II): Ce (OH). (NO), pCeO2, nH2O (II) dans laquelle: - x est tel que x = 4 - y - y est compris entre 0,35 et 1,5 - p est supérieur ou égal à O et inférieur ou égal à 2,0 - n est supérieur ou égal à O et inférieur ou égal à envi- ron 20 et obtenu selon un procédé qui consiste, dans une première étape, à hydrolyser une solution aqueuse d'un sel de cérium IV en milieu acide: le rapport molaire [H']/[CeIv éq.] est supérieur ou égal à O et inférieur ou égal à 3; dans une deuxième étape à séparer le précipité obtenu et éventuellement dans une troisième étape à le traitement thermiquement. 40. Procédé selon la revendication 39 caractérisé par le fait que le rapport molaire [H']/[Ce'v éq.] est compris entre 0,4 et 2,5. 41. Procédé selon l'une des revendications 39 et 40 caractérisé par le fait que l'on effectue une étape de séchage.