Brevet FR2620083A1 — publié le 19890310

PROCEDE DE FABRICATION D'UN COMPOSITE DE VERRE RENFORCE PAR DES FIBRES DE CARBURE DE SILICIUM La présente invention se rapporte a un procédé pour la fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, qui est constitué par des fibres de carbure de silicium entre lesquelles a pénétré une masse de verre en fusion ou une matrice de serre, a tel point que il n'a pas été laissé de cavités, et qui est caractérisé par un faible poids et diverses autres propriétés excellentes, telles qu'une flexibilité1 une résistance, une stabilité a l'oxydation et une résistance à la chaleur, qui sont supérieures. ne façon classique, comme matériaux de structure résistant a la chaleur, capables de supporter la chaleur a 800 C, ou davantage, des alliages résistant à la chaleur à base de Ni, Co, W, Fe et Cr et des alliages à base de titane ont été utilisés. Cependant, lorsqu'ils sont exposes a de telles températures élevées, les résistances de ces matières métalliques sont connues pour diminuer à moins de 50%, très souvent a 10-20%, de celles qu'elles présentent a la température ambiante, de telle sorte qu'elles ne peuvent que tout juste résister a de telles températures. Les alliages, tels que les alliages de Fe, Ni et Co, présentent des densités relativement importantes, se situant dans la plage allant de 7 à 9, de sorte qu'ils sont désavantageux pour etre utilisés comme matières pour la fabrication des avions dont le poids doit être aussi taibleque possible, et ces désavantages ont été un obstacle pour des améliorations ultérieures des performances de divers avions. En outre, des matières métalliques, telles que le titane, se présentent en une quantité limitée parmi les ressources naturelles, ce qui fait que leur prix est élevé. Ainsi, dans le domaine des matériaux de structure résistant a la chaleur, des recherches et des développements de composites renforcés par des fibres, à résistance élevée, tels que oc composites ce matieres cramiques renforces par des tibres,a résistance elevee. des composites de resines renforces par des fibres,a résistance élevée et des composites de matrices métalliques renforcees par des fibres, résistante élevee et des matières céramiques, ont été fabriquees de façon intensive ces dernières années, et on s'attend a ce que ces composites et matières trouvent une large utilisation comme materiaux pour avions, fusées, vaisseaux spatiaux, etc. Parmi les composites t matrice métallique renforcée par des fibres, un composite d'alliage d'alumlnium renforce par des fibres-, capable de supporter une temperature relativement basse de 400 C, est connu comme étant le composite le plus répandu à l'heure actuelle. Par ailleurs, les matières céramiques, telles que le carbure de silicium , le nitrure de silicium, l'alumine et la zircone, sont capables de maintenir leur résistance initiale méme à 800 C, ou davantage, Mis ils ne sont pas capables d'etre mis en usage pratique par suite de leur fragilité propre, ce qui n'a pas encore trouvé de solution.Dans ces conditions, un composite de verre renforce par des fibres, l'un des composites de matières céramiques renforcées par des fibres, commence à etre connu comme le matériau h résistance élevée å la chaleur qui est le plus prometteur, en raison de ses propriétés avantageuses, telles qu'une résistance élevée et une dureté élevée, aux températures élevées, ainsi qu'un faible poids. Comme fibres de renforcement pour le composite de verre renforcé par des fibres, on trouve les fibres de graphite, les fibres d'alumine et les fibres de carbure de silicium, mais l'un des problèmes les plus importants qui est commun à celles-ci est la température maximale de travail.La limite supérieure de la température de travail est comparativement élevée dans, par exemple, les composites de verre renforcé par des fibres de graphite ou les composites de verre renforcé par des fibres d'alumine, mais de telles temperatures de traraii ne sont pas encore suffisament elevées pour satisfaire les exigences pour une résistance à la chaleur réellement plus élevée. Par exemple, les composites de verre renforcé par des fibres de graphite presentent de niveaux élevés de résistance, de résistance à la fatigue, et de resistance à la rupture, mais ils sont, de façon désavantageuse, sujets a une oxydation nocive des fibres à des températures superieures a 400 C.Par ailleurs les composites de verre renforce par des fibres d'alumine sont stables vis-a-vis d'une telle oxydation aux températures élevées, mais ils soulèvent des problèmes concernant leur résistance et leur résistance à la rupture, etant donné que les fibres d'alumine réagissent avec le verre pour provoquer une vitrification, le résultat étant l'érosion des fibres de renforcement et la diminution de la résistance et de la résistance å la rupture des composites. Cependant, dans le cas du composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, les fibres de carbure de silicium elles-memes sont résistantes å l'oxygène de l'air à une température élevée, elles sont capables de maintenir leur excellente résistance et elles ne réagissent pas avec le verre, et, de ce fait, le composite de verre, qui est renforcé par les fibres de carbure de silicium, présente une résistance, une dureté et une résistance à l'oxydation qui sont plus élevées. Les fibres de carbure de silicium; dont il est question ici, sont celles présentant des diamètres non supérieurs à 50 Fm, fabriquées à partir d'un composé organo-silicié. Ainsi, le composite de verres renforcé par des fibres de carbure de silicium a commencé à étre connu récemment. en raison de sa résistance à la chaleur, sa résistance à l'oxydation, sa résistance et sa résistance à la rupture, qui sont supérieures. De façon classique, un composite de verre renforcé par des fibres de -carbure de silicium est fabrique à partir d'une feuille d'ébauche fabriquee par une methode de bouillie de poudre.Dans la r.etoe de touille de poudre. on fait adhérer la poudre de verre aux fibres de carbure de silicium par l'intermediaire d'une résine, telle que le poly (alcool vinylique), mais le composite resultant est connu comme présentant le desavantage que la penetration de la poudre de verre parmi le- fibres n'est pas suffisante, conduisant ainsi a une adherence insuffisante entre les fibres de carbure de silicium et le verre.En outre, cette méthode nécessite que la résine et les autres composes chimiques utilisés soient éliminés par un traitement å la chaleur avant le procédé de moulage, mais un tel traitement à la chaleur n'est pas suffisamment complet, de telle sorte que des trac de carbone sont laisséessur la surface des fibres, provoquant ainsi la détérioration des propriétés du composite résultant. Le but de la présente invention est de proposer un procédé pour la fabrication de composites de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, qui soient exempts des problèmes mentionnés ci-dessus des composites classiques renforces par des fibres, et qui présentent diverses proprietés améliorées, telles qu'une résistance à la chaleur, une résistance a l'oxydation, une résistance et une resistance à la rupture qui soient excellentes. Par conséquent, ils peuvent être utilisés de façon préférée comme matériaux en particulier pour des éléments de structure qui nécessitent une résistance élevée a la chaleur, une stabilité élevée vis-à-vis de l'oxydation aux températures élevées, une résistance élevée, et une résistance à la rupture élevée, dans des avions, fusées, vaisseaux spatiaux et similaires. Les présents inventeurs ont entrepris des recherches approfondies pour atteindre le but de l'invention qui a été mentionné ci-dessus. Comme résultat, les inventeurs ont découvert que l'on peut obtenir un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium satisfaisant les exigences de l'objectif de la présente invention, soit en immergeant des fibres de carbure de silicium dans du verre fondu dans un réservoir, le verre tondu étant soumis a une vibration ondulatoire par un appareil vibrant à ultrasons, soit en projetant à l'état fondu par plasma de la poudre de verre sur des fibres de carbure de silicium, pour obtenir une ébauche fibres de carbure de silicium/verre, en moulant ébauche dans une forme prédéterminée, et, ensuite, en soumettant l'ébauche moulée à un moulage thermique par l'utilisation d'une presse å chaud ou similaire, ce qui permet de fabriquer le composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium. De façon plus particulière, la présente invention se rapporte å un procédé pour la fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, qui consiste soit à immerger des fibres de carbure de silicium dans du verre fondu dans un réservoir, le verre fondu étant soumis à une vibration ondulatoire de 10-30 KRz par un appareil vibrant à ultrasons, doté de moyens de refroidissement, pour démeler les fibres de carbure de silicium et faire pénétrer entre elles le verre fondu, soit en projetant å l'état fondu par plasma de la poudre de verre sur des fibres de carbure de silicium, afin d'obtenir une ébauche fibres de carbure de silicium/verre, à mouler l'ébauche dans une forme prédéterminée, et, ensuite, -a soumettre l'ébauche moulée à un moulage thermique, permettant ainsi de fabriquer le composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium sous la forme d'un objet moulé. La Figure 1 est une représentation schématique d'un premier mode de réalisation du procédé pour la fabrication d'une ébauche de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, conformément à la présente invention. La Figure 2 est une représentation schématique destinée a illustrer un second mode de réalisation du pro-ed.e pour ia fabrication 'une ébauche conformément å la présente invention. La Figure 3 est une représentation schématique destinez a illustrer un troisieme mode de realisation du procede pour ia fabrication d'une ébauche conformément å la presente invention. La Figure 4 est une représentation schématique destinee a illustrer un quatrième mode de réalisation du procédé te que mentionné ci-dessus. l'invention sera expliquée plus en détail ci-après en rêference au dessin. Sur la Figure 1, un faisceau 2 de fibres de carbure de silicum, qui est tiré et disposé de façon ordonnée par un dispositif 1 de traction et d'arrangement d'un faisceau de fibres, est introduit dans un réservoir 5 rempli de verre fondu 4, au moyen de rouleaux de guidage 3a et 3b, de façon à faire pénétrer le verre fondu entre les fibres. En outre, conformément a la présente invention, des tissus, des mats, du papier ou d'autres tissus Varies, en fibres de carbure de silicium, peuvent être utilisés à la place du faisceau 2 de fibres de carbure de silicium. Le verre fondu 4 peut être du verre de borosilicate, du verre de silice, de l'aluminosilicate de lithium ou similaires. Comme cela est représenté sur les Figures 1 et 2, le verre fondu 4 du réservoir 5 est soumis b une vibration provoquee par un appareil vibrant à ultrasons 6. L'appareil vibrant à ultrasons 6 est constitué par un oscillateur 7 et un vibreur 8. La partie inférieure du bras 9 du vibreur 8 est maintenue immergée dans le verre fondu 4 du réservoir 5, et la vibration est délivrée au verre fondu 4 par l'intermédiaire du bras 9 du vibreur 8, qui est actionne par des signaux provenant de l'oscillateur 7. Ledit bras 9 doit présenter un passage ou un trou pourde l'eau de refroidissement å sa partie supérieure ou une chemise de refroidissement par eau, de façon a empecher la chaleur du verre fondu 4 d'être transmise au vibreur 8, et un tel dispositif de refroidissement par eau doit être prevu à l'endroit correspondant au point nodal de la demi-longueur d'onde de l'onde supersonique à utiliser. Le passage pour l'eau de refroidissement ou la chemise de refroidissement par eau prevue à cet endroit du bras empêchera le fendillement du bras meme lorsqu'il est utilisé pour délivrer l'onde supersonique pendant une longue periode de temps.La relation entre la longueur d'onde (L) de l'onde supersonique t travers le bras 9 et la fréquence de l'onde supersonique peut être exprimée par l'équation suivante Ct (vitesse sonique a travers le bras t la température du verre fondu > = L (longueur d'onde de l'onde sonique å travers le bras) x f Conformément à un mode de réalisation de la presente invention, un faisceau de fibres de carbure de silicium est immergé dans du verre fondu que l'on soumet à une certaine vibration ondulatoire pour le démêler et faire penetrer le verre fondu entre les fibres.Dans ce cas, juste avant leur immersion, les fibres de carbure de silicium peuvent recevoir un jet de verre à l'état fondu, pour fixer les fibres sur lesquelles du verre a été fixé pour empecher l'enchevêtrement des fibres pendant leur déplacement ou passage dans le réservoir de verre fondu. Le verre déposé à la surface du faisceau 2 de carbure de silicium doit fondre lorsque ledit faisceau a atteint l'emplacement situé juste au-dessous du bras 9 dans le réservoir de verre fondu 5. Si ledit verre est fondu avant d'atteindre l'emplacement situé juste au-dessous du bras 9 dans le réservoir de verre fondu 5, l'effet d'arrangement des fibres de carbure de siliciumparallèlement entre elles dans un faisceau deviendra inutile. Lorsque le verre dépose à la surface dudit faisceau de fibres n't pas reussi à fondre mémé à l'emplacement situé juste au-dessous dudit bras 9, le verie ne sera pas capable de bien pénétrer entre les fibres individuelles de carbure de silicium constituant le faisceau 2. Lorsque ce i est pris en considération, il est souhaitable que la température du réservoir 5 de verre fondu soit réglée a la temperature a laquelle la viscosité du verre fondu ne devient pas superieure à 10 Pa.s(104 poises). Un tel contrôle de la température du réservoir 5 de verre fondu peut étre realise avec un appareil de chauffage électrique ou un dispositif de chauffage 10 dispos autour dudit réservoir 5. Il est souhaitable que le faisceau 2 de fibres de carbure de silicium soit immergé dans le réservoir 5 de verre fondu pendant une durée ne dépassant pas 50 secondes. Dans la fabrication d'un tissu multi-dimensionnel d'ebauche fibres de carbure de silicium/verre, un dispositif de retenue 12 est prévu pour retenir de façon loche le corps 11 de fibres de carbure de silicium, tel que cela est représente sur la Figure 2. La vibration engendrée par l'appareil vibrant à ultrasons 6 peut etre contrôlée par fixation appropriée de la fréquence de résonance et la fréquence de l'onde supersonique utilisée pour la vibration se situe normalement dans la plage allant de 10 à 30 KHz. En tant que matière pour le bras 9 du dispositif vibrant à ultrasons 6, la matière la plus appropriée, telle que l'acier inoxydable, un alliage de nickel, le molybdène, le tungstène, le titane ou une céramique, qui présente une durabilité importante, doit hêtre choisie en fonction des conditions de travail, étant donné que le bras 9 doit supporter la vibration supersonique dans le verre fondu.En outre, le bras 9 présentera habituellement l'efficacité de vibration la plus élevée si deux bras reliés l'un à l'autre sont utilisés et, par ailleurs, il presentera une efficacité de vibration quelque peu diminuée par comparaison avec le cas precedent si au moins trois bras reliés entre eux sont utilises. Le b.as 9 peut prendre n'importe quelle forme en coupe transversale. Par exemple. il peut prendre une forme circulaire, rectangulaire ou en fer å cheval. Lorsque le faisceau des fibres de carbure de silicium, qui a ete tiré et disposé de façon ordonnée, est soumis à un traitement ondulatoire supersonique , les fibres de carbure de silicium du faisceau permettent au verre fondu de bien pénétrer entre elles, minimisant ainsi les cavités laissées dans la structure resultante. Ledit faisceau 2 de fibres de carbure de silicium est extrait en continu au moyen des rouleaux de guidage 30 et 3d, non seulement pour être façonné suivant une forme désirée, mais également pour exprimer l'excès de verre fondu avant qu'il ne soit transforme en une ébauche contenant des fibres dans un rapport en volume déterminé. Les ébauches sont coupées ou placées en couches l'une sur l'autre si on le desire, et, ensuite, façonnées suivant une forme désirée avec une presse a chaud ou une presse à pression uniforme à température élevée, sous l'effet de.la chaleur.En ce qui concerne les conditions pour le façonnage sous l'effet de la chaleur, dans le cas du façonnage par la presse à chaud, la température de façonnage est de 1000 à 1600.C; la pression de façonnage est de 4,9 x 105 Pa a 19,61 x 106 Pa (5 à 200 kg/cm2); le temps de façonnage n'est pas supérieure à une heure; et le façonnage doit avoir lieu sous vide ou dans une atmosphère de gaz inerte. Dans le cas du façonnage avec une presse à pression uniforme à température élevée, la température de façonnage est de 1000 à 1600.C; la pression de façonnage est de 4,9 x 105 à 49 x 106 Pa kg/cm); le temps de façonnage n'est pas supérieur à une heure ; et le façonnage doit-avolr lieu dans une atmosphère de gaz inerte. Sur la Figure 3, le faisceau 2 de fibres de carbure de silicium, provenant de plusieurs bobines 13, est tiré en continu sur un rouleau 15 jusqu'à une bobine réceptrice 14. de façon à disposer le faisceau 2 de façon ordonnee sous tension, alors que de la poudre de verre est projetée å l'état fondu par plasma par un dispositif 16 de projection à l'état fondu par plasma sur le faisceau 2 en deplacement juste sur le rouleau 15. La poudre de verre utilisée dans ce cas peut etre du verre de borosilicate en poudre, du verre de silice en poudre ou du verre d'aluminosilicate de lithium en poudre, qui peut hêtre choisi en fonction de la situation.La taille des grains de la poudre de verre est, de préférence, non supérieure à une valeur permettant leur passage à travers un tamis d'ouverture de maille de 150 > & pu (100 mesh) et, en outre, on préfère que la taille des grains soit uniforme pour faciliter l'adhérence de la matrice de verre aux fibres. Conformément à la presente invention, la distance entre le dispositif 16 de projection à l'état fondu par plasma et le faisceau 2 des fibres de carbure de silicium est importante, et elle peut etre déterminée en fonction de la situation. Par exemple, lorsque ladite distance est trop courte, le faisceau 2 de fibres de carbure de silicium sera endommagé, alors que si elle est trop grande, la matrice de verre ne réussira pas à adhérer t la surface du faisceau 2 de fibres de carbure de silicium. Sur la Figure 4, le faisceau 2 de fibres de carbure de silicium est enroulé sur un tambour rotatif 17, et le dispositif 16 de projection à l'état fondu par plasma est déplacable parallèlement à l'axe du tambour rotatif 17. Le dispositif 16 de projection t l'état fondu par plasma réalise la projection à l'état fondu par plasma de la poudre de verre, alors qu'il se déplace graduellement parallèlement t la direction axiale du tambour rotatif 17. Par ailleurs, le tambour rotatif 17, sur lequel est enroulé le faisceau 2 de fibres de carbure de silicium, tourne de façon graduellepen- dant que le dispositif 16 effectue la projection t l'état fondu par plasma de la poudre de verre sur le faisceau 2 enroulé. Le faisceau 2 des fibres de carbure de silicium, ur lequel est fixée la matrice de verre, est conformé de façon a obtenir une ébauche désirée contenant les fibres dans un rapport en volume- prédéterminé. Comme cela a été spécifié precédemment, ladite ébauche peut être coupée ou disposée en couches superposées, Si on le desire, et elle est soumise à un moulage thermique par l'utilisation d'une presse à chaud ou d'une presse å pression uniforme à température élevée dans les conditions de moulage mentionnées ci-dessus, afin d'obtenir un composite de fibres/verre. Le composite ainsi obtenu, qui est renforcé dans une direction et qui contient les fibres en une quantité en volume de 30 à 50%, présente une résistance à la flexion de 784,53 à 1176,80 N/mm (80 à 120 kg/mm) et une résistance à la rupture (KIC) de 15 à 25 MNm-3/2, qui sont supérieures à celles des composites classiques de type similaire. Comme cela a été décrit, la méthode pour la fabrication du composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium conformément à la présente invention présente les effets ou avantages suivants Le verre ayant été amené à pénétrer directement entre les fibres de carbure de silicium ou a être projeté à l'état fondu directement entre celles-ci, les fibres de carbure de silicium permettent non seulement au verre de pénétrer complètement parmi elles, mais également aux fibres et au verre, d'adhérer étroitement ensemble. présente invention étant exempte d'impuretés, telles que résines, ledit procédé de fabrication dispense de l'étape d'élimination des résines avant le traitement avec une presse à chaud. Ceci permet à la matrice de verre et à l'interface entre les fibres de carbure de silicium et le verre d'être exempts de défauts provoques par les impuretés résiduelles laissées par le traitement avec la presse a chaud, d'où il résulte que l'on peut obtenir un composite présentant une résistance élevée et une dureté élevée par comparaison avec un composite fabriqué par la methode classique. ou adhérer aux surfaces des fibres de carbure de silicium de façon complète dans l'ébauche, non seulement les faisceaux de fibres de carbure de silicium, mais également les ébauches d'un tissu, d'un mat et d'un tissu multi-dimmensionnel, peuvent être fabriqués. En outre, les ébauches peuvent etre façonnées suivant diverses formes, telles que des parallélépipédes rectangles et des cylindres par une presse à pression uniforme à température élevée. La présente invention sera expliquée ci-après plus en détail en référence aux exemples et exemples comparatifs suivants. Exemple 1 Les fibres continues de carbure de silicium 1500'C (dans un réservoir > , auquel on appliqué une vibration ondulatoire supersonique, comme cela est illustré sur la Figure 1, pour faire penetrer le verre fondu, soit le ASL (Aluminosilicate de Lithium), entre elles, afin d'obtenir un fil d'une ébauche fibres de carbure de silicium/ASL (diamètre du fil: 0,7 mm). Ledit fil a été coupé en morceaux d'une longueur désirée ; lesdits morceaux de fil ont été placés autres et suivant des couches de 10 mm de hauteur dans un moule en graphite de 50 mm x 80 mm x 20 mm (profondeur) et comprimées à une pression de moulage de 19,61 x 106 Pa (200 kg/cm) pendant 20 minutes dans une atmosphère d'argon 'a 1400 'C, à l'aide d'un presse h chaud du type chauffage par induction haute frequence; et les morceaux ainsi traites ont été retirés de a presse après refroidissement. Les échantillons obtenus ont ete soumis ensuite a un traitement à chaud à 1200-C pendant 5 minutes pour cristalliser le verre. Le composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, que l'on a ainsi obtenu, mesurant 50 mm x 80 mm x 3 mm (épaisseur) a été découpé en échantillons mesurant chacun 20 mm (largeur) x 80 mm x 3 mm (épaisseur > , et lesdits échantillons ont eté soumis à un essai de flexion en 3 points avec un écartement de 60 mm. Le résultat de cet essai de flexion a indiqué que les échantillons présentaient une résistance à la flexion de 980,66 N/mm (100 kg/mm) et une résistance à la rupture de -3/2 22 MNm respectivement à la température ambiante. En outre, le résultat de l'essai de flexion en 3 points dans l'air à 1000 C indique que les échantillons présentent une résistance à la flexion de 1274,86 N/mm (130 kg/mm) et une -3/2 résistance à la rupture de 30 MNm-3/2. Exemple 2 Une pâte d'encollage liée à un tissu tissé-uni Les bords des morceaux du stratifié obtenu ont été cousus, et le stratifié a été façonné dans une forme appropriée, et ensuite fixé à un dispositif de retenue 12, tel que représenté sur la Figure 2. Ledit stratifié a été placé de telle sorte que la distance entre lui et un bras 9, tel que représenté sur la Figure 2, était de 2 à 3 mm, et immergé dans un verre d'aluminosilicate dè lithium (ASL) fondu, pendant 20 secondes pour obtenir une ébauche. Les bords de l'ébauche ainsi obtenue ont été découpés. L'ébauche a ensuite été placée dans un moule en graphite et comprimée sous vide à 1100 C sous une pression de 19,61 x 106 Pa (200 kg/cm). a i'aide d'une presse å chaud, afin d'obtenir un composite fibres-verre. Un échantillon d'essai mesurant 20 mm x 80 mm x 3 mm. prepare par decoupage du composite de verre ainsi obtenu, a ete soumis à un essai de flexion en 3 points avec un écartement de mesure de 60 mm. Le résultat de cet essai indique que ledit échantillon présente une résistance à la flexion de 490,33 N/mm (50 kg/mm) et une résistance à la rupture de 15 XNm à 2 å la température ambiante, alors que les valeurs observées sont 686,47 N/mm (70 kg/mm) et 20 MNm-3/2 à 1000 C. Exemple Comparatif i Des fibres de carbone continues (3000 fibres/fil; diamètre moyen de la fibre: 7 m; résistance à la traction: 2941,99 N/mm (300 kg/mm); module d'élasticité en traction: 235 359,60 N/mm impregnées par ASL de la même manière qu'à l'Exemple 1, pour obtenir un fil ébauche. Ledit fil ébauche a été moule par une presse à chaud et soumis à un traitement de cristallisation comme à l'Exemple 1, pour obtenir un composite fibres de carbone/ASL, et le composite ainsi obtenu a été découpé pour obtenir des échantillons d'essai présentant les memes dimensions et forme qu'à l'Exemple 1. Les échantillons d'essai ont été soumis à un essai de flexion en 3 points. Le resultat de cet essai indique que lesdits échantillons d'essai présentent une résistance à la flexion de 784,53 N/mm (80 kg/mm) et une résistance à la rupture de -3/2 15 Mnm-3/2 à la température ambiante, alors que les valeurs obser- vées sont 49,03 N/mm (5 kg/mm) et 3 MNm-3/2 à 1000 C dans l'air. Exemple Comparatif 2 Des fibres d'alumine continues (Fibres/ FP, produit de Du-Pont, Etats-Unis d'Amérique; 200 fibres par fil; diamétre moyen de la fibre: 20 m; résistance à la traction: 1667,13 N/mm (170 kg/mm); module d'élasticité en traction: 245 166,25 N/mm2 Exemple 3 Soixante fibres de carbure de silicium continues (500 fibres/fil; diamètre moyen de fibre: 15 m; résistance à la traction: 2451,66 N/mm (250 kg/mm); module d'élasticité en traction: 196 133 N/mm tonnes/mm2 > ont été tirées et disposées de façon ordonnée et, ensuite, soumises en continu à une projection à l'état fondu par plasma d'une poudre de ASL présentant une taille de grain de 2 à S m, afin d'obtenir une feuille d'ébauche (50 mm de large x 50 mm de long x 0,5 mm d'épaisseur) d'un composite fibres de carbure de silicium/ASL.La feuille d'ébauche ainsi obtenue a été découpée en morceaux mesurant chacune 50 m de largeur x 80mm de longueur, et dix de ces morceaux ont été disposés en couches superposées, afin d'obtenir un stratifié qui a été introduit dans un moule en de graphite présentant des dimensions internes de 50 mm x 80 mm x 20 mm (profondeur), moulés thermiquement à une pression de moulage de 9,81 x 106 Pa kg/cm2) dans une atmosphère d'argon à 1400 C, a a l'aide d'une presse à chaud du type à chauffage par induction haute fréquence, refroidis et ensuite retirés du moule pour obtenir un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium mesurant 50 mm x 80 mm x 2 mm (épaisseur). Un échantillon d'essai de 20 mm de largeur x 80 mm x 2 mm d'épaisseur a été préparé à partir dudit composite. Le résultat de l'essai de flexion en 3 points avec un écartement de mesure de 60 mm, mené pour cet échantillon d'essai, indique que le composite présente une resistance à la flexion de 931,63 N/mm (95 kg/mm) et une -3/2 resistance å la rupture de 20 MNm-3/2 å la température ambiante, alors que les valeurs observées sont 1225,83 N/mm2 (125 kg/mm) et 25 MNm-3/2 à 1000 C dans l'air. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium, caractérisé par le fait qu'il consiste à : - projeter à l'état fondu par plasma de la poudre de verre sur des fibres de carbure-de silicium pour obtenir une ébauche fibres de carbure de silicium/verre, dans laquelle une matri ce de verre à été liée aux fibres - mouler l'ébauche ainsi obtenue dans une forme prédéterminée et, ensuite - soumettre l'ébauche moulée à un moulage thermique, permettant ainsi de fabriquer le composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium sous la forme d'un objet moulé. 2. Procédé de fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'on choisit les fibres de carbure de silicium dans le groupe constitué par les faisceaux de fibres, les textiles, les mats, le papier et les tissus multi-dimensionnels, en carbure de silicium. 3. Procédé de fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium selon l'une des revendications1 ou 2, caractérisé par le fait que les particules présentent une taille leur permettant de passer à travers un tamis d'ouverture de maille non supérieure à 150 (100 mesh). 4. Procédé de fabrication d'un composite de verre renforcé par des fibres de carbure de silicium selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'on effectue le moulage thermique à l'aide d'une presse à chaud ou d'une presse à pression uniforme à température élevée.