Brevet FR2619857A1 — publié le 19890303

1i t y2619857 La présente invention concerne un groupe à moteur à combustion interne, comportant un moteur à combustion interne à pistons alternatifs équipé d'un turbocompresseur, utilisant les gaz d'échappement, et une turbine de puissance, qui peut recevoir les gaz d'échappement non nécessaires pour le fonctionnement du turbocompresseur au moyen d'un conduit de dérivation de gaz d'échappement pouvant être obturé et partant du conduit de liaison entre le moteur à combustion interne et le turbocompresseur, et qui entraîne une machine de travail absorbant une puissance variable. Un groupe de ce genre est connu d'après le brevet européen publié sous le numéro EP 199 165. Dans ce cas, la machine de travail est constituée par un générateur qui est accouplé en permanence aussi bien avec un moteur Diesel auxiliaire qu'avec la turbine de puissance. Dans cette installation, le moteur Diesel auxiliaire doit toujours fonctionner lorsque le géné- rateur reçoit du courant, et notamment également - lorsque la turbine de puissance produit une puissance couvrant ou dépassant les besoins du générateur. Dans ce cas, le moteur Diesel auxiliaire fonctionne au ralenti de façon à maintenir constante la vitesse de rotation de la turbine de puissance et alors, dans le cas d'assez longs parcours à une vitesse constante prévue pour une marche de croisière, il se produit toujours des varia- tions du besoin en courant. Un inconvénient rencontré à cet égard consiste cependant dans le fort encrassement du moteur Diesel auxiliaire en marche au ralenti. Lorsque la puissance de la turbine de puissance dépasse le besoin en puissande du générateur, la vitesse de rotation augmente excessivement et le moteur est désaccouplé par le système de protection contre les survitesses. L'invention a pour but d'agencer un groupe à moteur à combustion interne du type défini ci-dessus de telle sorte que, dans de telles conditions de marche, le moteur Diesel auxiliaire soit arrêté et la puissance de la turbine de puissance puisse être adaptée au besoin en courant sans que le fonctionnement du moteur à combustion interne à pistons alternatifs soit influence. Conformément à l'invention, ce problème est résolu en ce que le conduit de dérivation de gaz d'échappement est divisé en un conduit secondaire aboutissant au pot d'échappement et en un conduit d'alimentation pour la turbine de puissance, en ce que le conduit secondaire et le conduit d'alimentation sont respectivement associés à un organe de réglage et d'obturation, en ce que les organes de réglage et d'obturation sont commandés en commun de telle sorte que la somme des écoulements pondéraux de gaz d'échappe- ment s'écoulant respectivement dans le conduit secon- daire et le conduit d'alimentation soit constante, sans variation de la pression avant les organes de réglage et d'obturation pour tout réglage et soit égale à la quan- tité de gaz d'échappement non nécessaire pour le turbo- compresseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la description, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels: la Figure 1 est une représentation schématique d'un groupe à moteur à combustion interne, la Figure 2 représente une première réalisation des organes de réglage et d'obturation dans une vue en coupe schématique, les Figures 3 à 5 représentent trois diagrammes, la Figure 6 représente une seconde forme de réalisation des organes de réglage et d'obturation, et la Figure 7 représente une troisième forme de réalisa- tion des organes de réglage et d'obturation. Le groupe à moteur à combustion interne de la Figure 1 comporte un moteur à combustion interne 1 à pistor alternatifs qui est pourvu d'un conduit collecteur de gaz d'échappement 2 et d'un conduit collecteur d'air de suralimentation 3. Le conduit collecteur de gaz d'échappement 2 est relié par l'inter- médiaire d'un conduit de liaison 4 avec une turbine 5 d'un turbocompresseur. La turbine 5 du turbocompres- seur entraîne par l'intermédiaire d'un arbre 6 un compresseur 7 qui fournit l'air comprimé, le cas échéant par l'intermédiaire d'un refroidisseur d'air de suralimentation, au conduit collecteur d'air de surali- mentation 3. Du conduit de liaison 4 part un conduit 8 de dérivation de gaz d'échappement, qui aboutit à deux organes de réglage et d'obturation 9, 10. Du conduit 8 de dérivation de gaz d'échappement part un conduit de court-circuitage 11, qui comporte une soupape de court- circuitage 12 normalement fermée. L'organe de réglage et d'obturation 9 commande le passage vers un conduit d'alimentation 13, qui aboutit à une turbine de puissanoe par l'intermédiaire d'une soupape à fermeture rapide 14, normalement ouverte. L'organe de réglage et d'obturation 10 commande l'écoulement dans un conduit secondaire 16. Le conduit de courtcircuitage 11 et le conduit secondaire 16 débouchent dans un conduit d'échappement 17 branché en aval de la turbine de puissance 15 et qui canalise en outre à l'air libre les gaz d'échappement qui ont passé au travers de la turbine de puissance 15 et de la turbine 5 du turbocompresseur. La turbine de puissance 15 est en liaison d'entraînement, par l'intermédiaire d'une transmission de démultiplication 18 et d'un embrayage 19, agencé de préférence comme un embrayage séparateur, avec un générateur 20. En outre le mouvement d'entraînement d'un régulateur 21 est pris à la sortie de la transmis- sion de démultiplication 18. Le régulateur 21 capte la vitesse réelle de rotation de la turbine de puissance comme une grandeur de commande, i1l compare cette grandeur avec la valeur de consigne désirée pour la vitesse de rotation et, en cas de différence entre les deux valeurs, il applique un ordre de commande à un dispositif d'actionnement 22 agissant sur les deux organes de réglage et d'obturation 9, 10 de façon à modifier la quantité de gaz d'échappement traversant la turbine de puissance 15. A la place d'un régulateur captant la v+iesse de rotation de la turbine de puissance 15, il est également possible d'utiliser un régulateur réagissant à la puissance absorbée par la turbine de puissance, En outre, un moteur Diesel auxiliaire 24 peut &tre accouplé avec le générateur par l'intermédiaire d'un accouplement séparateur 23. La perte de charge dans le conduit de court- circuitage 11 est choisie de telle sorte qu'elle corres- ponde à la perte de charge dans la turbine de puissance , dans les conduits 13 et 16 branchés en amont ainsi que dans les organes de réglage et d'obturation 9, 10. Cela peut être obtenu soit par un dimensionnement rétré- ci en correspondance du conduit de court-circuitage 11 proprement dit, soit par l'incorporation d'un étrangle- ment 25. Le but de cette mesure est de maintenir inva- riante la pression dans les conduits 4 et 8 également lorsque la turbine de puissance 15 doit être arrêtée, par exemple à cause d'une perturbation. La Figure 2 représente en particulier la structure des organes de réglage et d'obturation 9, 10. L'organe de réglage et d'obturation 9 comporte un cône de soupape 26, qui détermine en coopération avec une -5 paroi extérieure 27 de la soupape l'ouverture libre de passage dans la surface conique A. D'une manière analogue, l'organe de réglage et d'obturation 10 comporte un cône de soupape 28, qui coopère avec une paroi extérieure 29 de la soupape et qui détermine la grandeur d'une ouverture de passage dans la surface conique B. Les deux cônes de soupape 26, 28 déterminent par conséquent la division du courant pondéral de gaz d'échappement arrivant par le conduit de dérivation 8 en deux courants pondéraux partiels de gaz d'échappement paant respectivement dans le conduit d'alimentation 13 et le conduit secondaire 16. Le cône de soupape 26 est fixé solidement sur une barre d'actionnement 31, qui peut être déplacée dans la direction de la flèche a ou en sens opposé au moyen du dispositif d'actionnement 22. Le cône de soupape 28 est monté sur un manchon 32, qui peut coulisser sur la barre d'actionnement 31. Les parties 31, 32 constituent un mécanisme d'actionnement servant au réglage en commun des organes de réglage et d'obturation 9, 10. Sur un appendice 33 du manchon 32 est articulée une des extrémités d'un levier 34 à l'autre extrémité duquel est fixé de façon articulée un levier coudé 35. Le levier 35 est monté de façon tour- nante sur la barre d'actionnement 31. L'extrémité libre du levier coudé 35 porte un galet 36, qui est déplaça- ble dans une fente 37 d'un coulisseau 38. Le coulisseau 38 est déplaçable dans des guides fixes 39 perpendicu- lairement à la fente 37. Les parties 33 à 39 forment un dispositif d'actionnement servant à modifier la position relative des cônes de soupape 26, 28. Par un mouvement du coulisseau 38 dans la direction de la flèche b, le manchon 32 est déplacé par l'intermédiaire des leviers , 34 dans le sens opposé au sens de la flèche a sur la barre d'actionnement 31. Il se produit alors une varia- tion de la position du cône de soupape 28 par rapport au cône de soupape 26. Par ce moyen avantageux principale- ment dans le cas de groupes d'entraînement de navires, il est possible d'adapter les organes de réglage et d'obturation 9, 10 à différents courants pondéraux de gaz d'échappement qui passent dans le conduit de dérivation de gaz d'échappement 8 pour une même puis- sance de moteur à combustion interne 1 à pistons alter- natifs. Ce cas se produit quand le navire se déplace alternativement dans des zones froides et des zones chaudes. Les organes de réglage et d'obturation 9, 10 sont agencés et commandés de telle sorte que la somme des écoulements pondéraux partiels de gaz d'échappement passant dans le conduit secondaire 16 et le conduit d'alimentation 13 reste constante. Pour obtenir ce résultat dans le cas des organes de réglage et d'obtura- tion 9, 10 représentés sur la Figure 2, on donne une configuration déterminée au cône de soupape 26 de l'organe de réglage et d'obturation 9. Pour ce cône de soupape 26, on obtient en coopération avec la paroi extérieure 27 de la soupape la relation de dépendance, indiquée sur la Figure 3, du diamètre relatif de la soupape par rapport à la course relative de la soupape. A cet égard, on a porté en abscisses le rapport entre la course de soupape y en un point déterminé et la course maximale de soupape Ymax tandis qu'on a porté en ordonnées le rapport entre le diamètre du cône de soupa- pe dv agissant dans le plan de passage A et le diamètre maximal du cône de soupape 26 dîmax' La partie de courbe dvl montre que le cône de soupape 26 atteint, pour une course de soupape "0", sa valeur maximale dans le plan A, c'est-à-dire qu'il ferme l'ouverture de passage, alors que par contre, pour la course de soupape "1", l'ouverture de passage située dans le plan A est complètement ouverte. 7 2-6 2619857 Entre ces deux points, il est possible de calculer, pour chaque position intermédiaire du cône de soupape 26, la section libre de passage. Le résultat est indiqué sur la Figure 4. Sur cette figure, on a également porté en abscisses la course relative de soupape alors que par contre on a porté en ordonnées le rapport entre la surface libre de passage de l'organe de réglage et d'obturation 9 Avl ou bien de l'organe de réglage et d'obturation 10 Av2 et la surface libre de passage maximale de l'organe de réglage et d'obturation 9 Avlmax- Cette relation est représentée par la partie de courbe Avl pour l'organe de réglage et d'obturation 9. Le diagramme indiqué sur la Figure 5 repré- sente la relation, connue par une mesure, entre le débit passant dans la turbine de puissance 15 et la pression en amont de cette turbine. A cet effet, on a porté en abscisses la pression en amont de la turbine de puissan- ce, exprimée en bars ( 10 5Pa) et en ordonnées le débit relatif passant dans la turbine de puissance, exprimé par le rapport entre le débit pondéral m en un point de travail quelconque et le débit pondérai maximal ma. Les rapports pour la turbine de puissance 15 sont caractérisés par la courbe en trait plein. Sur le diagramme, on a en outre porté, à l'aide de plusieurs lignes en traits mixtes, différentes sections relatives d'ouverture Avl, par rapport à Avlmax, de l'organe de réglage et d'obturation 9. On se rend compte en outre que, dans le cas d'une pression déterminée de 3,1 x 105Pa dans le conduit de dérivation de gaz d'échappement 8 de l'installation, la pression en amont de la turbine de puissance peut être réduite par une diminution de la proportion relative d'ouverture, afin de réduire non seulement le débit de gaz d'échappement dans la turbine de puissance mais simultanément également sa puissance. 8 26 1 9 8 57 En amont et en aval de l'organe de 'réglage et d'obtura- tion 9, il existe pour l'ouverture totale pratiquement la même pression car il faut s'attendre seulement à une perte de débit correspondant à un ordre de grandeur de un pour cent de la pression. En amont de l'organe de réglage et d'obturation 10, il règne égale- ment la même pression que celle régnant dans le conduit collecteur de gaz d'échappement 2. En aval de cet organe, il règne cependant à peu près la pression de l'atmosphère environnante car le conduit secondaire 16 débouche à l'air libre. Pour cette différence de pression, on obtient cependant une ouverture maximale de passage entre le cône de soupape 28 de l'organe de réglage et d'obturation 10 et la paroi extérieure de soupape 29 d'un ordre de grandeur d'environ 20 pour cent de l'ouverture maximale de passage de l'organe de régla- ge et d'obturation 9, pour laisser passer la totalité des gaz d'échappement non nécessaires pour la turbine 5 du turbocompresseur jusque dans le conduit d'échappement 17, sans qu'il se produise une augmentation de pression en amont de l'organe de réglage et d'obturation 10 et par conséquent des effets de réaction sur la turbine 5 du turbocompresseur. D'après la Figure 5, on obtient les écoule- ments pondéraux de gaz d'échappement qui sont déchargés par l'intermédiaire de l'organe de réglage et d'obtura- tion 10 dans des positions intermédiaires de l'organe de réglage et d'obturation 9, car la somme de ces deux écoulements pondéraux de gaz d'échappement doit rester constante pour qu'il ne se produise aucun effet de réaction sur la turbine 5 du turbocompresseur. Du fait que le rapport entre l'écoulement pondéral de gaz d'échappement passant dans l'organe de réglage et d'obtu- ration 10 dans une position intermédiaire déterminée et l'écoulement pondéral de gaz d'échappement maximal est 9 2619857 égal au rapport entre l'ouverture de passage libre correspondante et l'ouverture de passage libre maximale, on obtient alors la partie de courbe désignée par A v2 sur la Figure 4. A partir de cette partie de courbe, il est alors possible de déterminer en outre, en fonction d'une course de soupape prédéterminée, la partie de courbe désignée par dv2 sur la Figure 3 et par conse- quent la forme du cône de soupape 28. Sur la Figure 4 est représentée en trait interrompu une autre partie de courbe Av. Celle-ci définit à nouveau la somme des ouvertures libres de passage des deux organes de réglage et d'obturation 9, pour les différents réglages. A partir de la description faite ci-dessus, on déduit que l'organe de réglage et d'obturation 10 exerce un certain effet d'étranglement qui doit être tel que, lorsque l'organe de réglage et d'obturation 10 est complètement ouvert, la baisse de pression entre le conduit de liaison 4 et le conduit d'échappement 17 corresponde à la baisse de pression au travers de la turbine 5 du turbocompresseur. Si l'action d'étrangle- ment de l'organe de réglage et d'obturation 10 ne suffisait pas à cet égard, il est alors possible d'incorporer dans le conduit secondaire 16 un étrangle- ment 30. A cet égard, il est avantageux que l'ouverture libre de passage de l'étranglement 30 puisse être réglée pour pouvoir adapter par exemple l'installation disposée dans un navire à différentes conditions de marche, par exemple à des conditions d'environnement tropical ou d'environnement arctique, car la quantité de gaz d'échappement débités par le moteur à combustion interne à piston alternatifs 1 est fonction, pour une même puissance, de la température de l'environnement. Dans ce cas on pourrait se passer du dispositif d'action- nement 32 à 39. 2619857 Lorsque le moteur à combustion interne à pistons alternatifs 1 produit une puissance déterminée et lorsque la turbine 5 du turbocompresseur ne nécessite pas la totalité de la quantité de gaz d'échappement fournis par le moteur, alors la quantité de gaz d'échap- pement non nécessaire pénètre dans le conduit de dérivation de gaz d'échappement 8. Si maintenant le générateur 20 doit absorber toute la puissance pouvant être fournie par la turbine de puissance 15 pour alimenter des appareils de consommation électriques, l'organe de réglage et d'obturation 9 est alors complè- tement ouvert tandis que l'organe de réglage et d'obturation 10 est fermé. Lorsque maintenant des appareils de consom- mation sont débranchés de sorte que le générateur consomme moins de Vaissance, la turbine de puissance 15 tente d'augmenter sa vitesse de rotation et cela est cependant capté par le régulateur 21. Celui-ci envoie un ordre de commande au dispositif d'actionnement 22, qui déplace de son côté la tige d'actionnement 31 dans la direction de la flèche a. Ainsi, l'écoulement pondéral partiel de gaz d'échappement qui est fourni à la turbine de puissance 15 est diminué et simultanément le cône de soupape 28 dégage une ouverture de passage vers le conduit secondaire 16. Du fait que la totalité du courant pondéral de gaz d'échappement arrivant par l'intermédiaire du conduit de dérivation 8 est constam- ment déchargée par les deux ouvertures de passage, il ne se produit aucun effet de réaction sur la turbine 5 du turbocompresseur. Le fonctionnement du moteur à pistons alternatifs 1 n'est ainsi pas influencé par des variations de charge de la turbine de puissance. Dans l'exemple de réalisation de la Figure 6, il est prévu dans le conduit secondaire 16 et dans le conduit d'alimentation 13 respectivement un organe de 11i 2619857 réglage et d'obturation 40, 41. Chaque organe de réglage et d'obturation comporte un papillon de soupape 42, 43, qui est monté de façon fixe sur un arbre d'entraînement 44, 45. Chaque arbre d'entraînement 44, 45 porte un appendice 46, 47, sur lequel est articulée une des extrémités d'un levier 48, 49. L'autre extrémité de chaque levier 48, 49 est articulée respectivement sur un axe 50, 51 d'un galet 52, 53. Les axes 50, 51 sont montés sur les leviers 54, 55. L'extrémité libre du levier 54 est maintenue par un palier fixe 56 tandis que l'extrémité libre du levier 55 est reliée à un organe de manoeuvre 57 qui est lui- même monté sur un palier fixe 58. Entre les deux leviers 54, 55 est tendu un ressort de traction 59. Le ressort de traction 59 maintient les deux galets 52, 53 appliqués contre une came de commande 60. La came de commande 60 est montée sur un arbre de commande 61, qui peut être tourné dans le sens de la flèche c ou dans le sens opposé au moyen d'un dispositif d'actionnement commandé par le régulateur et non représenté. Les parties 46 à 55, 60, 61 constituent ainsi un mécanisme d'actionnement. L'organe d'actionne- ment 57 porte à son extrémité libre un verrou 62 à l'aide duquel il peut être fixé dans différentes posi- tions sur une plaque de verrouillage 63 installée en position fixe. Ainsi les parties 57, 62, 63 constituent un dispositif d'actionnement servant à modifier les positions relatives des papillons de soupapes 42, 43. La Figure 6 montre l'ensemble dans une position moyenne de réglage. Lorsque l'arbre de commande 61 est tourné dans la direction de la flèche c, le levier 55 est déplacé par pivotement dans la direction de la flèche d. L'arbre d'actionnement 45 tourne alors de telle sorte que le papillon de soupape 43 soit plus ouvert. Par suite de la disposition du ressort de 12 61u traction 59, le galet 52 suit le contour correspondant de la came de commande 60 de sorte que le levier 54 pivote dans la même direction que le levier 55. Cela provoque, par l'intermédiaire de l'arbre d'actionnement 44, un mouvement du papillon de soupape 42 dans la direction de fermeture. Les papillons 42, 43 sont disposés à cet égard et agencés de telle sorte que, dans une des positions limites, ils puissent obturer complè- tement le conduit d'admission 13 ou le conduit secon- daire 16. La rotation de l'arbre d'actionnement 61 est assurée par l'intermédiaire d'un dispositif de manoeuvre, non représenté, qui peut être commandé de la même manière que le dispositif de manoeuvre 22 de la Figure 1 en fonction de la vitesse de rotation de la turbine de puissance. Par pivotement de l'organe d'actionnement 57 après ouverture du verrou 62, la position mutuelle des deux papillons de soupape 42, 43 peut être modifiée. Ainsi les deux organes de réglage et d'obturation 41, 42 peuvent être adaptés à des écoulements pondéraux de gaz d'échappement qui sont différents en fonction de la température ambiante et qui passent dans le conduit de dérivation de gaz d'échappement 8. L'exemple de réalisation de la Figure 7 fait intervenir à nouveau deux organes de réglage et d'obturation 70, 71 à l'aide desquels la section libre de passage depuis le conduit de dérivation de gaz d'échappement 8 jusqu'au conduit d'alimentation 13 et jusqu'au conduit secondaire 16 est réglable. Chaque organe de réglage et d'obturation 70, 71 comporte un cône de soupape 72, 73, qui coopère avec un siège de soupape fixe 74, 75. Chaque cône de soupape 72, 73 est monté sur une tige d'actionnement 76, 77. Chaque tige d'actionnement 76, 77 pénètre dans un cylindre hydrauli- que 78, 79 et porte à son extrémité libre un piston hydraulique 80, 81. Dans le cylindre hydraulique 78 est disposé un ressort de pression 82, qui a tendance à maintenir le cône de soupape 72 dans la position de fermeture. Dans le cylindre hydraulique 79 est égale- ment disposé un ressort de pression 83, qui a tendance cependant à maintenir le cône de soupape 73 dans la position complètement ouverte. L'ensemble comporte en outre un micro- processeur 84, qui est commandé par un régulateur, correspondant au régulateur 21 de la'Figure 1 et non représenté, par l'intermédiaire d'un conducteur 85, c'est-à-dire qui reçoit des impulsions de commande lorsque la valeur réelle de la vitesse de rotation de la turbine de propulsion 15 s'écarte de la valeur de consigne de ladite vitesse. A cet effet, il est mémorisé dans le microprocesseur 84 une famille de courbes caractéristiques de telle sorte que chaque position du cône de soupape 72 soit associée à une position correspondante du cône de soupape 73. Le microprocesseur 84 commande les deux soupapes 86, 87. Chaque soupape 86, 87 est associée à un conduit d'arrivée de fluide sous pression 88 ou 89 et à un conduit de sortie de fluide sous pression 90 ou 91, ainsi qu'à un conduit de liaison 92 ou 93 avec le cylindre hydraulique 78 ou 79. Le microprocesseur 84 reçoit en outre, par l'intermé- diaire d'un conducteur 94 et en provenance d'un capteur de distance 95, un signal qui indique la position du piston 80. En outre le microprocesseur reçoit, par l'intermédiaire d'un conducteur 96 et en provenance d'un capteur de distance 97, un signal qui indique la posi- tion du piston 81. Quand le microprocesseur 84 est averti, par l'intermédiaire des impulsions de commande transmises par le conducteur 85, que la vitesse réelle de la vitess 14 2 19857 de rotation de la turbine de puissance 15 s'écarte de la vitesse de consigne, ce microprocesseur 84 commande la soupape 86. Ainsi, soit le conduit d'arrivée de fluide sous pression 88, soit le conduit de sortie de fluide sous pression 90, est relié au conduit de liaison 92 et ainsi le piston 80 est déplacé dans la direction d'ouverture ou dans la direction de fermeture. Simultanément, la soupape 87 est commandée de telle sorte que le piston 81 puisse se déplacer dans la même direction que le piston 80. La commande des deux soupa- pes 86, 87 est terminée aussitôt que les positions réelles des pistons 80 et 81, et par conséquent des cônes de soupapes 72 et 73, correspondent aux valeurs de consigne nécessaires qui ont été mémorisées dans la plage caractéristique du microprocesseur 84. Pour tenir compte de différentes conditions de l'environnement dans lesquelles le moteur à combus- tion interne à pistons alternatifs doit fonctionner, il est possible de mémoriser dans le microprocesseur différentes familles de courbes caractéristiques, qui peuvent être activées alternativement manuellement ou au moyen d'un appareil de mesure de température. L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés et par exemple il est possi- ble d'utiliser d'autres organes de réglage et d'obtura- tion connus. Egalement l'invention est applicable non seulement à des groupes d'entraînement de navires mais également à des groupes installés en positions fixes, par exemple des groupes de centrales électriques. 2619857 REVENDICATIONS 1. Groupe à moteur à combustion interne, comportant un moteur à combustion interne à pistons alternatifs équipé d'un turbocompresseur, utilisant les gaz d'échappement, et une turbine de puissance, qui peut recevoir les gaz d'échappement non nécessaires pour le fonctionnement du turbocompresseur au moyen d'un conduit de dérivation de gaz d'échappement pouvant être obturé et partant du conduit de liaison entre le moteur à combustion interne et le turbocompresseur, et qui entraîne une machine de travail absorbant une puissance variable, caractérisé en ce que le conduit de dérivation de gaz d'échappement (8) est divisé en un conduit secondaire (16) aboutissant au pot d'échappement et en un conduit d'alimentation (13) pour la turbine de puissance (15), en ce que le conduit secondaire et le conduit d'alimentation sont respectivement associés à un organe de réglage et d'obturation (9, 10, 40, 41, , 71), en ce que les organes de réglage et d'obtura- tion (9, 10, 40, 41, 70, 71) sont commandés en commun de telle sorte que la somme des écoulements pondéraux de gaz d'échappement s'écoulant respectivement dans le conduit secondaire et le conduit d'alimentation (16, 13) soit constante, sans variation de la pression avant les organes de réglage et d'obturation (9, 10, 40, 41, 70, 71) pour tout réglage et soit égale à la quantité de gaz d'échappement non nécessaire pour le turbocompres- seur (5). 2. Groupe à moteur à combustion interne selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque organe de réglage et d'obturation (40, 41) se compose d'une soupape à papillon (42, 44, 43, 45). 3. Groupe à moteur à combustion interne selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque organe de réglage et d'obturation (9, 10, 70, 71) se compose 6 61985 7 1 6 d'une soupape comportant un obturateur de forme conique (26, 28, 72, 73). 4. Groupe à moteur à combustion interne selqn une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il est prévu un régulateur (21), auquel est appliquée la vitesse de rotation réelle ou la puissan- ce réelle de sortie de la turbine de puissance (15) comme une grandeur de commande et qui règle cette valeur réelle à la valeur de consigne prédéterminée par des ordres de commande appliqués aux organes de réglage et d'obturation (9, 10, 40, 41, 70, 71). 5. Groupe à moteur à combustion interne selon la revendication 4, caractérisé en ce que le régulateur est relié à un mécanisme d'actionnement (31, 32, 46 à 55, 60, 61) pour modifier les positions des organes de réglage et d'obturation. 6. Groupe à moteur à combustion interne selon la revendication 5, caractérisé en ce que le mécanisme d'actionnement (46 à 55, 60, 61) comporte une came de commande (60). 7. Groupe à moteur à combustion interne selon une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que, pour modifier la somme des deux écoulements pondéraux partiels de gaz d'échappement, un dispositif d'actionne- ment (33 à 39, 57, 62, 63) agit sur le mécanisme d'actionnement (31, 32, 46 à 55, 60, 61) pour modifier la position relative des deux organes de réglage et d'obturation (9, 10, 40, 41). 8. Groupe à moteur à combustion interne selon la revendication 4, caractérisé en ce que le régulateur commande un microprocesseur (84) en vue de l'actionne- ment d'un circuit hydraulique ou pneumatique de comman- de de manière à régler en commun les organes de réglage et d'obturation (70, 71). 9. Groupe à moteur à combustion interne selon 17 2619857 la revendication 8, caractérisé en ce que le micro- processeur (84) peut être commuté sur différentes familles de courbes caractéristiques qui.sont associées à diverses positions relatives des organes de réglage et d'obturation (70, 71). 10. Groupe à moteur à combustion interne selon une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la résistance à l'écoulement dans le conduit secondaire (16) est modifiable à l'aide d'un étrangle- ment (30), de préférence réglable en vue d'un ajuste- ment.