Brevet FR2621747A1 — publié le 19890414

L'invention a pour objet un dispositif pour un laser de puissance à CO2 dont les parcours du rayonnement sont disposés en carré, comportant une première bride intermédiaire d'angle et un premier miroir de déviation dans le premier angle, comportant une deuxième bride intermédiaire d'angle et un deuxième miroir de déviation dans le deuxième angle, comportant une troisième bride intermédiaire d'angle et un troisième miroir de déviation dans le troisième angle, comportant une bride terminale, un miroir de sortie et un miroir de réflexion totale à 180 dans le quatrième angle, comportant une section de tube de gaz entre la première et la deuxième bride intermédiaire, comportant une deuxième section de tube de gaz entre la deuxième et la troisième brides intermédiaires d'angle, comportant une troisième section de tube de gaz entre la troisième bride intermédiaire d'angle et la bride terminale, comportant une quatrième section de tube de gaz entre la bride terminale et la première bride intermédiaire d'angle, comportant des électrodes de pompage HF sur les sections de tube de gaz, comportant un dispositif d'alimentation en gaz refroidi, comportant un dispositif d'évacuation du gaz chaud, comportant un dispositif d'échange de chaleur pour le gaz, comportant une pompe du gaz fonctionnant dans le circuit, raccordée au dispositif d'alimentation en gaz et au dispositif d'évacuation du gaz, et comportant un dispositif de base portant les brides intermédiaires d'angle et la bride terminale. Le déposant connaît un dispositif de ce type par un prospectus de la société C-E Industrial Lasers, Inc. 32 Cobbel Hill Road, Somerville, Massachusetts 02143, USA. Ce prospectus décrit uniquement un dispositif du type précité ne comportant pas le dispositif d'alimentation en gaz, le dispositif d'évacuation du gaz, le dispositif d'échange de chaleur, la pompe du gaz et le dispositif de base. Ces dispositifs devraient toutefois être ajoutés, car il est impensable que le laser puisse fonctionner par exemple sans pompe de gaz. L'invention a pour objet de réaliser un laser de puissance de constitution plus simple et dont les conduits de gaz sont petits et fins par rapport à la puissance. Ce but est atteint avec le dispositif suivant l'invention en ce que: (a) de la première à la quatrième sections de tube de gaz il est prévu respectivement une première à une quatrième bride de passage qui subdivise la section de tube de gaz correspondante en deux sections partielles de tube de gaz; (b) la pompe de gaz est prévue dans la zone d'intersection des diagonales des angles; (c) la pompe de gaz est une turbosoufflante radiale; (d) des parties de parcours au moins des dispositifs d'alimentation en gaz et des dispositifs d'évacuation du gaz se situent en étoile entre la turbosoufflante radiale et les brides intermédiaires d'angle, les brides de passage et la bride terminale; (e) le dispositif de base est un plateau de table creux dans la cavité duquel s'étendent les parties de parcours; (f) la turbosoufflante radiale est au moins bridée directement sur le plateau de table. Du fait qu'il est prévu une première à une quatrième bride de passage dans la première à la quatrième section du tube de gaz, le gaz peut arriver ailleurs qu'aux brides intermédiaires d'angle et à la bride terminale. On crée ainsi quatre autres points par lesquels on peut envoyer du gaz ou l'évacuer. La puissance d'un laser dépend comme on le sait de la quantité de gaz refroidi qui peut être alimenté. La pompe du gaz prévue dans la zone d'intersection des diagonales des angles agit dans le même sens. On obtient ainsi les trajets les plus courts pour le gaz, du parcours du rayonnement à la pompe de gaz. Parce que celle-ci est une turbosoufflante radiale, l'effet obtenu est le même. Une turbosoufflante radiale présente un très fort débit. Elle peut être prévue à proximité du parcours du rayonnement, car elle est de construction compacte. Il n'est pas nécessaire de prévoir des moyens mécaniques de découplage qui entraînent des conduits plus longs pour l'évacuation et l'alimentation en gaz. La soufflante s'adapte aussi à la symétrie, ce qui n'est pas le cas pour les pompes à piston rotatif. Des parties de parcours au moins des dispositifs d'alimentation en gaz et des dispositifs d'évacuation du gaz étant situées en étoile entre la turbosoufflante radiale et les brides intermédiaires d'angle, les brides de passage et la bride terminale, l'effet obtenu est le même que cidessus. La liaison en étoile est la plus courte et celle qui en outre ne privilégie ou ne désavantage systématiquement aucune zone des parcours du rayonnement. On obtient un même avantage avec comme dispositif de base, un plateau de table creux dans la cavité duquel s'étendent les parties de parcours. Dans la section transversale du plateau de table, on peut prévoir des parties de parcours relativement grandes, protégées, très favorables en ce qui concerne l'écoulement. Le banc optique peut pour ainsi dire exercer une double fonction. Il assure aussi le guidage du gaz. Du fait que la turbosoufflante radiale est bridée au moins directement sur le plateau de table les parties de parcours sont très courtes et aucun conduit séparé n'est nécessaire. Le fait que les sections de tube de gaz forment un quadrilatère à angle droit permet d'obtenir un ensemble qui s'insère facilement dans une ligne de fabrication, sous la forme d'un poste d'usinage. Du fait que les sections de tube de gaz forment un carré, l'idée du groupe est encore perfectionnée. Chaque section de tube de gaz contribue à la puissance du laser; on peut donner aux brides intermédiaires d'angle la même forme, et les principaux éléments sont à la même distance du point d'intersection des diagonales. Etant donné qu'il est prévu quatre parties de parcours pour l'alimentation en gaz et quatre pour l'évacuation du gaz dont les unes vont vers les brides intermédiaires d'angle et la bride terminale, et les autres vers les brides de passage, on peut prévoir un nombre limité de parties de parcours de grande section offrant une faible résistance à l'écoulement, qui donnent un schéma d'écoulement clair et qui ne privilégie aucune zone. On utilise les brides comme répartiteurs du gaz frais et comme collecteur du gaz utilisé, en répartissant dans une bride, en collectant dans l'autre, en répartissant dans la troisième, etc. Les parties de parcours d'alimentation en gaz vont vers les brides intermédiaires d'angle et les brides terminales, et les parties de parcours d'évacuation du gaz vont vers les brides de passage. Ceci a pour avantage que les miroirs sont mieux refroidis puisqu'ils sont situés dans les brides intermédiaires d'angle, tandis que les brides de passage reçoivent le gaz plus chaud, mais ne sont pas aussi sensibles à la chaleur. Les parties de parcours sont limitées par une paroi supérieure et une paroi inférieure de la table creuse, et entre celles-ci des cloisons étanches aux gaz sont disposées. On utilise ainsi le banc optique directement pour y loger toutes les parties de parcours. On réalise ainsi un extraordinaire gain de place qui est habituellement utilisé pour les tubes de gaz. Les cloisons renforcent la table, en particulier lorsque toute la construction est soudée. La résistance à l'écoulement étant la même pour les parties de parcours de l'alimentation en gaz, tous les points d'alimentation reçoivent la même quantité de gaz. La résistance à l'écoulement des parties de parcours de l'évacuation du gaz étant la même, la même quantité de gaz est évacuée en tous les points d'évacuation. La cloison supérieure et la cloison inférieure ont des ajours qui d'une part débouchent dans les parties de parcours et d'autre part communiquent avec le volume de pression ou le volume d'aspiration de la turbosoufflante radiale. On évite ainsi d'avoir des conduits dans la table, mais aussi de la soufflante à la table, et la soufflante peut être très proche de la table. La turbosoufflante radiale étant bridée sous la table, on obtient une unité facile à monter et à démonter, on fait aussi l'économie d'amortisseurs d'oscillation, puisque la soufflante a une très grande vitesse de rotation. L'axe de la turbosoufflante radiale étant perpendiculaire à la table, on obtient ainsi un emplacement encore moins soumis à des oscillations et la soufflante est encore plus proche de la table, sans perdre de la hauteur. De ce fait, les parcours d'écoulement sont encore plus sur le même pied d'égalité. L'axe de la turbosoufflante radiale traversant la zone d'intersection des diagonales, on complète ainsi l'idée de symétrie, ce qui a des avantages en ce qui concerne la répartition de la charge sur la table, la cinématique du gaz, la constitution modulaire et la clarté de disposition. Les ajours des parties de parcours de l'alimentation en gaz étant disposés sur un rayon et l'ajour de l'évacuation du gaz dans la zone d'intersection des diagonales, ces parties de parcours ont absolument les mêmes droits et sont symétriques. Le gaz refroidi parvient aux brides intermédiaires d'angle par la voie la plus rapide. Du fait que des premiers dispositifs d'échange de chaleur sont situés dans les parties de parcours de l'évacuation du gaz, on peut monter les dispositifs d'échange de chaleur également dans la table, de sorte qu'il n'est pas nécessaire d'avoir des ensembles supplémentaires. En outre, ceci est favorable à la soufflante qui fonctionhe avec un grand débit, car elle reçoit ainsi d'emblée du gaz refroidi, ce qui a pour effet d'allonger sa durée de vie. En outre, la table s'en trouve aussi refroidie. Du fait que des deuxièmes dispositifs d'échange de chaleur sont situés dans les parties de parcours d'alimentation en gaz, on peut encore refroidir le gaz, juste avant qu'il ne parvienne dans les parcours du rayonnement. On peut aussi réduire la hausse de température qui se produit dans la soufflante sous l'effet de la compression du gaz. Le fait de prévoir de tels dispositifs d'échange de chaleur permet aussi d'avoir de plus grandes surfaces de refroidissement. En prévoyant pour l'enveloppe de la turbosoufflante radiale un orifice de sortie coaxial au rotor, on peut rapprocher au maximum la soufflante de la table. On n'a plus besoin de tuyaux intermédiaires ni de joints d'étanchéité coûteux. Il suffit de pratiquer dans la paroi inférieure de la table un trou central. On a le même avantage en prévoyant un volume de surpression coaxial au rotor. La soufflante est ainsi directement reliée à la table, et sa double fonction de banc optique d'une part et de répartiteur de gaz d'autre part est utilisée de manière optimale. En prévoyant une vitesse de rotation de la soufflante comprise entre 10 000 et 150 000 tours/minute, ainsi qu'un débit de gaz compris entre m3/heure et 2 000 m3/heure, on peut réaliser un laser d'une puissance comprise entre plusieurs centaines de watts et quelques kilowatts, sans avoir à modifier le laser. Il faut naturellement accroître d'autant le débit de la pompe. La longueur du rayonnement laser peut dans ce cas se situer entre 2 000 et 3 000 mm. Dans le cas d'une configuration carrée, ceci équivaut à un côté d'une longueur comprise entre 60 et 80 cm, ce qui est très peu encombrant. Selon un mode de réalisation préféré, la vitesse de rotation est comprise entre 40 000 et 100 000 tours/minute et le débit du gaz entre 500 et m3/heure. Pour un laser de 500 W, la vitesse de rotation s'établit aux alentours de 40 000 tours/minute + 20 %, ce qui permet de calculer la vitesse nécessaire à un laser par exemple de 200 W ou 2 000 W. Le dispositif se présentant sous la forme d'un ensemble, on obtient une unité pratiquement monolithique qui ne comporte pas un grand nombre de tuyaux, de conduits, etc. Cet ensemble est facile à ajuster, à installer, à réparer et permet surtout un traitement aisé. L'ensemble peut être placé dans différentes positions, par exemple tête en bas, verticalement, horizontalement ou dans une autre position. Selon un mode de réalisation de l'invention, la table a une épaisseur de quelques dizaines de millimètres, de préférence une épaisseur comprise entre 50 et 140 mm. Avec cette table, on peut obtenir des puissances de laser comprises entre 200 W et quelques kilowatts. Ces valeurs montrent en outre que le plateau de la table peut être mince. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description détaillée qui suit. Un mode de réalisation de l'invention est illustré à titre d'exemple non limitatif aux dessins annexés, auxquels: La figure 1 est une vue de dessus schématique d'un laser horizontal; La figure 2 est une vue de dessus selon la figure 1, mais à plus grande échelle, montrant l'intérieur du plateau de la table; La figure 3 est une vue dans le sens de la flèche 3 de la figure 1; La figure 4 est une vue semblable à celle de la figure 3 mais à plus grande échelle, en partie ouverte, montrant l'intérieur du carter du moteur, de la bride de la soufflante et en pointillés, les parties de parcours. Un laser à CO2 11 d'une puissance de sortie de 500 W est placé sur une table 12 et assemblé de manière fixe à celle-ci. Au-dessous de la table 12, il est prévu une turbosoufflante radiale 13 qui est vissée sous la table 12. Le dispositif représenté à la figure 3 et à la figure 4 forme une unité. Il est placé sur un bâti non représenté. Le rayonnement laser a un parcours 14 indiqué en pointillés. Ce parcours est carré. La longueur du rayonnement est égale à 2 650 mm. Le diamètre du rayon est de 10 mm et il est émis en mode TEM00. Le parcours 14 du rayonnement comporte trois brides intermédiaires d'angle 16, 17, 18 qui logent des miroirs à 45 représentés de manière schématique et comportent des montures 19 pour des tubes de gaz. Dans le quatrième angle, il est prévu une bride terminale 21 qui comporte un miroir 22 totalement réfléchissant et un miroir de sortie 23. Dans la bride terminale 21, le parcours 14 du rayonnement se croise à 90 . Exactement au milieu, entre la première bride intermédiaire d'angle 16 et la deuxième bride intermédiaire d'angle 17 se situe une première bride de passage 26, dans une première section de tube de gaz 24, laquelle bride présente des montures 19 sur ses deux côtés. Entre la bride intermédiaire d'angle 16 s'étend un tube de gaz 27 qui est monté de manière étanche au gaz à ses deux extrémités, et entre la bride de passage 26 et la bride intermédiaire d'angle 17, se situe un tube de gaz 28 qui est monté de manière étanche au gaz dans des montures 19. Les deux tubes de gaz 27, 28 sont entourés par des électrodes HF 29. Une deuxième bride de passage 31 se situe exactement au milieu dans la deuxième section de tube de gaz 29. Dans la troisième section de tube de gaz 32, exactement au milieu, se situe une troisième br.u ô e passage 33 et dans la quatrième section de tube de gaz 34, une quatrième bride de passage 36. Les différentes sections de tube de gaz sont perpendiculaires les unes aux autres et forment un carré géométrique, si l'on ne tient pas compte du parcours du rayonnement allant au-delà du point de croisement 37. Les conditions relatives aux tubes de gaz 27, 28 et aux électrodes 30 étant les mêmes dans les différentes sections, il n'est pas nécesaire de les décrire davantage. Les diagonales 38, 39 partant des angles du carré ont un point d'intersection 41. La table 12 forme également un carré - à l'exception des surfaces biseautées visibles aux angles, d'une longueur de côté de 8,50 mm. Sa hauteur est de 80 mm. Elle comporte une cloison supérieure 42 plane et une cloison inférieure 43 plane qui sont chacune des plaques d'acier d'une seule pièce. La plaque d'acier elle-même est étanche au gaz, à l'exception des orifices volontairement prévus. La table 12 comporte sur son pourtour des parois périphériques 44 qui ferment de manière étanche au gaz, vers l'extérieur, la cavité 46 ainsi formée, et qui sont soudées à la paroi supérieure 42 et à la paroi inférieure 43. Un trou 47 central est pratiqué dans la paroi inférieure 43, sur le même axe que le point d'intersection 41. Sur un rayon égal à environ un tiers d'une moitié de longueur de diagonale, la paroi inférieure comporte quatre trous 48, 49, 51, 52. La diagonale 39 traverse les trous 49, 52 et la diagonale 38 passe par le centre des trous 48, 51. -Une enveloppe 53 de la soufflante 13 est vissée de manière étanche au gaz sur la face inférieure de la paroi inférieure 43. Un moteur 54 comporte un stator 56 et un rotor 57 dont l'arbre 58 présente un axe longitudinal 59 géométrique qui passe par le point d'intersection 41. Sur l'arbre 58 est calée une roue de turbine 61 qui présente, au-dessus de sa face frontale supérieure, un volume d'aspiration 62 qui communique directement avec le trou central 47. Dans l'enveloppe 53, il est prévu un volume de pression 63 en aval de la roue de turbine 61. Le volume de pression 63 comporte des bras 64 dirigés vers le haut qui communiquent directement avec les trous 48-52. Du trou 48 part une première partie de parcours 66 dans lequel s'écoule le gaz dans le sens de la flèche 67. Entre la paroi supérieure 42 et la paroi inférieure 43, il est soudé de manière étanche au gaz, des cloisons 68, 69 qui sont perpendiculaires entre elles. Selon la figure 2, la cloison 68 s'étend de six heures à douze heures et la cloison 69 de neuf heures à trois heures. Leur distance au trou 48 est partout telle que le gaz peut à cet endroit s'écouler librement. A partir des cloisons 68, 69 s'étendent deux cloisons 71, 72 parallèles entre elles qui, à une grande distance l'une de l'autre, sont parallèles à la diagonale 38. Dans la partie de parcours 66 il est prévu un échangeur de chaleur 73 dont les branchements traversent la paroi inférieure 43 et ne sont pas représentés. La paroi supérieure 42 comporte, au-dessous de la bride intermédiaire d'angle 16, un trou non représenté correspondant au trou 48. Ce trou non représenté communique directement avec l'intérieur de la bride intermédiaire d'angle 16 étanche au gaz. Selon les lignes 74, 76 en pointillés, du gaz peut s'écouler hors de la partie de parcours 66 dans la bride intermédiaire d'angle 16 et de là, dans le tube de gaz 27 et le tube de gaz 77. Les parties de parcours 78, 79, 81 étant de même conception, elles ne sont pas décrites plus en détail. Comme on le voit, les parties de parcours 78, 81 se situent au-dessous de la diagonale 39 et les parties de parcours 66, 79 au- dessous de la diagonale 38. On peut dire aussi que les parties de parcours 66, 78, 79, 81 sont disposées de manière symétrique, en étoile et ont la même forme. Les sens d'écoulement sont indiqués par des flèches. Deux cloisons 82, 83 rectilignes, parallèles entre elles, très écartées, et parallèles à la bissectrice des diagonales 38, 39, s'élèvent verticalement vers le haut, à partir du trou 47 central et de sa zone environnante à la figure 2. On crée ainsi une partie de parcours 84 pour l'évacuation du gaz. Le gaz s'écoule à partir des tubes de gaz 27, 28 dans la bride de passage 26 qui est creuse. En direction de la cloison supérieure 42, elle comporte un trou non représenté qui communique avec un trou, également non représenté, situé directement au-dessous, pratiqué dans la paroi supérieure 42. La ligne 74 symbolisant le flux du gaz rencontre dans la bride de passage 26, une autre ligne 68 symbolisant un autre flux de gaz. Ces deux flux de gaz sont de même importance. Ils parviennent dans la partie de parcours 84, par les trous non représentés, y traversent un échangeur de chaleur 86 et sont aspirés dans le volume d'aspiration 62 par le trou 47. De la même manière, une partie de parcours 87 comportant un échangeur de chaleur, mène de la bride de passage 31 au trou central 47, une partie de parcours 88 mène de la bride de passage 33 au trou central 47 et de même une partie de parcours 89 part de la bride de passage 36. Les cloisons 82, 83 forment avec les parois délimitant les autres parties de parcours une grande croix dont les angles 91 s'arrêtent bien avant le trou central 47. Il en résulte de bonnes conditions d'écoulement, puisque les écoulements sont symétriques et de même importance; ils ne rencontrent aucun obstacle et sont guidés de façon linéaire. Ce guidage linéaire se rencontre naturellement aussi dans les autres parties de parcours 66, 78, 79, 81. Autour des trous 48, 49, 51, 52 représentant les sources, on dispose de beaucoup de place de même autour du trou 47 qui représente un dissipateur. Les distances des cloisons de chaque partie de parcours sont les mêmes, de sorte que la résistance spécifique à l'écoulement est également la même. La hauteur de l'ensemble représenté à la figure 3 est d'environ 80 cm. Il suffit donc d'un volume d'une hauteur de 80 cm et d'une longueur de côté du carré d'environ 85 cm. 14 2_627 REVENDICATIONS 1. Dispositif pour un laser de puissance à CO2 dont les parcours du rayonnement sont disposés en carré, comportant une première bride intermédiaire d'angle et un premier miroir de déviation dans le premier angle, comportant une deuxième bride intermédiaire d'angle et un deuxième miroir de déviation dans le deuxième angle, comportant une troisième bride intermédiaire d'angle et un troisième miroir de déviation dans le troisième angle, comportant une bride terminale, un miroir de sortie et un miroir de réflexion totale à 180 dans le quatrième angle, comportant une section de tube de gaz entre la première et la deuxième bride intermédiaire, comportant une deuxième section de tube de gaz entre la deuxième et la troisième brides intermédiaires d'angle, comportant une troisième section de tube de gaz entre la troisième bride intermédiaire d'angle et labride terminale, comportant une quatrième section de tube de gaz entre la bride terminale et la première bride intermédiaire d'angle, comportant des électrodes de pompage HF sur les sections de tube de gaz, comportant un dispositif d'alimentation en gaz refroidi, comportant un dispositif d'évacuation du gaz chaud, comportant un dispositif d'échange de chaleur pour le gaz, comportant une pompe du gaz fonctionnant dans le circuit, raccordée au dispositif d'alimentation en gaz et au dispositif d'évacuation du gaz, et comportant un dispositif de base portant les brides intermédiaires d'angle et la bride terminale caractérisé par les caractéristiques suivantes: (a) dans la première à la quatrième sections de tube de gaz il est prévu respectivement une première à une quatrième bride de passage qui subdivise la section de tube de gaz correspondante en deux sections partielles de tube de gaz; (b) la pompe du gaz est prévue dans la zone d'intersection des diagonales des angles; (c) la pompe du gaz est une turbosoufflante - radiale; (d) des parties de parcours au moins des dispositifs d'alimentation en gaz et des dispositifs d'évacuation du gaz se situent en étoile entre la turbosoufflante radiale (13) et les brides intermédiaires d'angle, les brides de passage et la bride terminale; (e) le dispositif de base est un plateau de table creux dans la cavité duquel s'étendent les parties de parcours; (f) la turbosoufflante (13) radiale est au moins bridée directement sur le plateau de table (12). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les sections de tube de gaz forment un quadrilatère à angle droit. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'elles forment un carré. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est prévu quatre parties de parcours d'alimentation en gaz et quatre parties de parcours d'évacuation du gaz, les unes allant vers les brides intermédiaires d'angle et la bride terminale, et les autres vers les brides de passage. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les parties de parcours de l'alimentation en gaz vont vers les brides intermédiaires d'angle et la bride terminale, et les parties de parcours d'évacuation du gaz vont vers les brides de passage. 6. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les parties de parcours sont limitées par une paroi supérieure et une paroi inférieure de la table creuse, des cloisons étanches au gaz étant placées entre la paroi supérieure et la paroi inférieure. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la résistance à l'écoulement est la même pour les parties de parcours de l'évacuation du gaz. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la résistance à l'écoulement est la même pour les parties de parcours de l'alimentation en gaz. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la paroi supérieure ou la paroi inférieure présente des ajours qui d'une part débouchent dans les parties de parcours et communiquent d'autre part avec le volume de pression ou le volume d'aspiration de la turbosoufflante radiale. 10. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la turbosoufflante radiale est bridée sous la table. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'axe de la turbosoufflante radiale est perpendiculaire à la table. 12. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'axe traverse à peu près la zone d'intersection des diagonales. 13. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les ajours destinés aux parties de parcours de l'alimentation en gaz se situent sur un rayon, et en ce que l'ajour destiné à l'évacuation du gaz se situe dans la zone d'intersection des diagonales. 14. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que des premiers dispositifs d'échange de chaleur sont disposés dans la table, dans les parties de parcours de l'évacuation du gaz. 15. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que des deuxièmes dispositifs d'échange de chaleur sont situés dans la table, dans les parties de parcours d'alimentation en gaz. 16. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que l'enveloppe de la turbosoufflante radiale comporte un orifice de sortie coaxial au rotor qui est aligné avec l'ajour de l'évacuation du gaz. 17. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que l'enveloppe de la turbosoufflante radiale comporte un volume de surpression coaxial au rotor qui est directement aligné avec les ajours de l'alimentation en gaz. 18. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que la vitesse de rotation de la soufflante se situe entre 10 000 et 150 000 tours/minute et en ce que le débit du gaz se situe entre 100 m3/heure et 2 000 m3/heure. 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que la vitesse de rotation se situe entre 40 000 et 100 000 tours/minute et en ce que le débit du gaz se situe entre 500 m3/heure et m3/heure. 20. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que dans un laser de 500 W, la vitesse de rotation est de l'ordre de 000 tours/minute + 20 %. 21. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 20, caractérisé en ce qu'il constitue un groupe dont les composants sont assemblés entre eux pour former une unité. 22. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 21, caractérisé en ce que la table a une épaisseur de quelques dizaines de millimètres, de préférence une épaisseur comprise entre 50 et 140 mm.