Brevet FR2621097A1 — publié le 19890331

L'invention concerne un raccord fileté perfectionné pour tubes de puits de pétrole fabriqués conformément aux normes A.P.I., ainsi qu'un procédé de fabrication d'un tel raccord fileté. Pratiquement tous les tubes utilisés dans des puits de pétrole, et en particulier les éléments de conduite soumis à des degrés élevés de traction lorsqu'ils sont installés dans le puits, tels que le tubage, sont fabriqués conformément aux normes A.P.I. (American Petroleum Institute). Ces normes comprennent une gamme importante de tolérances dimensionnelles à la fois pour le diamètre intérieur du tube et pour son diamètre extérieur. De nombreux foreurs de puits de pétrole préfèrent que le raccord fileté entre les longueurs successives de tubes soient de la configuration dite lisse, ce qui, de par sa nature, limite la quantité de métal dont on dispose pour tailler les filets sur l'extrémité mâle d'un tube et dans l'extrémité femelle du tube qui lui est raccordé. Pour améliorer l'efficacité de ces raccords filetés et en particulier la résistance des raccords filetés à la traction appliquée, on a développé des filets dits de qualité supérieure tels que les filets du type "BAKER RSS Premium Thread", actuellement vendus par la firme BAKER TUBULAR SERVICES, INC., Houston, Texas, E.U.A. Ces filets de qualité supérieure comprennent des filets dits en deux étages, en d'autres termes deux jeux de filets axialement adjacents, le jeu extérieur sur l'extrémité mâle étant d'un diamètre sensiblement inférieur à celui du jeu intérieur de filets sur cette extrémité mâle. Des joints métalliques d'étanchéité sont formés par des surfaces coniques situées aux extrémités opposées du raccord fileté et il est courant de prévoir une surface d'arrêt de couple d'angle inversé entre les deux filets axialement adjacents. Lorsque ces filets sont fabriqués par des procédés d'usinage classiques, on observe une variation importante de la résistance à la traction du joint fileté. Des essais étendus ont mis à jour le fait que la variation était due aux tolérances A.P.I. sur les diamètres ex- térieur et intérieur du tube. Ces variations, telles qu'admises par les tolérances A.P.I., pouvaient produire une réduction pouvant atteindre 12% dans les zones critiques des raccords filetés à deux étages. Ainsi, des avaries se sont produites de façon répétée et aléatoire sur le terrain lors de l'utilisation de filets à deux étages, formés classiquement, dans des trains de tiges demandant une importante résistance à la traction des joints filetés, de préférence un minimum de 70% de la charge limite de rupture de la paroi du tube. En conséquence, il est encore possible d'améliorer notablement la fiabilité des raccords filetés pour réaliser des joints lisses, à deux étages, de tubes fabriqués conformément aux normes A.P.I. L'invention propose un raccord fileté perfec- tionné pour tubes fabriqués conformément aux normes A.P.I., et un procédé de fabrication d'un tel raccord fileté perfectionné. Ce dernier peut être mieux compris grâce à la description du procédé nouveau de fabrication de ce raccord fileté. En supposant que l'on souhaite un raccord lisse comportant un filet à deux étages, l'extrémité mâle du tube est d'abord rétreinte pour comprimer radialement vers l'intérieur l'ensemble de l'extrémité mâle du tube, qui comprend les deux étages de filets devant être finalement formés. Ce rétreint produit une réduction du diamètre intérieur de l'extrémité mâle du tube à une dimension inférieure à la dimension de la norme de "mandrinage" du tube. Il est évident à l'homme de l'art que la dimension de "mandrinage" désigne le diamètre intérieur du tube qui est demandé pour permettre le passage libre d'un calibre du type tampon ou mandrin dans la lumière du tube. Dans l'étape suivante du procédé, le diamètre intérieur de la partie mâle du tube est usiné à une dimension qui dépasse la dimension de mandrinage de 0,025 à 0,075 mm. Ainsi, on assure la conformité du joint fileté aux spécifications de mandrinage A.P.I. Les filets à deux étages sont ensuite usinés dans la surface extérieure de la partie mâle. Ces filets sont axialement adjacents et présentent des surfaces coniques classiques d'étanchéité aux extrémités intérieure et extérieure du filet à deux étages. Entre les deux tronçons filetés axialement adjacents, on peut prévoir une surface d'arrêt de couple d'angle inversé, comme cela est classique. Les diamètres de pieds des deux étages des filets sont proportionnés conformément à une formule qui sera expliquée ci-après. Pour fabriquer des filets coopérant dans l'extrémité femelle du raccord fileté, cette extrémité femelle est d'abord évasée ou épanouie par l'utilisation de techniques classiques de formage -à froid pour expanser le diamètre extérieur de l'ensemble de la partie femelle à une dimension dépassant la dimension maximale de la norme A.P.I. pour la dimension et le poids particuliers du tube. Le diamètre extérieur à l'état épanoui de la partie femelle est ensuite usiné pour être conforme à la dimension de la norme A.P.I., avec un intervalle de tolérance de +0,000 mm - 0,050 mm. Les deux tronçons filetés axialement adjacents sont ensuite usinés à l'intérieur de la partie femelle expansée et les filets sont dimensionnés de façon à coopérer avec les filets extérieurs de la partie mâle. Des surfaces coniques coopérantes d'étanchéité sont formées aux deux extrémités des filets femelles à deux étages et une surface d'arrêt de couple à angle inversé est formée entre les deux étages de filet. Ces surfaces coopèrent avec les surfaces similaires de la partie mâle lorsque les filets à deux étages sont totalement engagés. Conformément à l'invention, les diamètres de pieds des filets des deux étages sont dimensionnés de façon à éliminer l'apparition d'une section transversale critique dans l'une quelconque des parties filetées coopérantes. Ceci est réalisé par le maintien de la relation suivante: P1 = Bl = Ai + A2 o P1 est le diamètre de pied du filet de grand diamètre situé sur l'extrémité mâle du tube; B1 est la différence entre le diamètre de pied du filet de faible diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle; Al est la différence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre situé dans l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle, et A2 est la dif- férence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre situé sur l'extrémité mâle du tube et le diamètre intérieur à l'état usiné de l'extrémité mâle. Cette relation étant maintenue, il n'y a aucune zone critique plus faible que toutes les autres zones comprises dans le raccord fileté mâle-femelle à deux étages, quelles que soient les variations de tolérance des tubes raccordés. Grâce à cette relation, on peut aisément maintenir pour tous les raccords filetés un rendement souhaité de traction de 70% et, par conséquent, on peut garantir que le train de tige dans son ensemble assure un niveau minimal de 70% de la résistance à la traction de la paroi de tube spécifié. Un autre fait d'importance égale est que le raccord fileté prévu pour chaque dimension et chaque poids de tube est conçu de façon à être adapté à cette dimension et ce poids particuliers de tube. En d'autres termes, chaque dimension et chaque poids de tube comportent des filets à deux étages particularisés sur ses extrémités mâle et femelle pour maximiser le rendement en traction des joints filetés du train de tige résultant. Un rendement de joint fileté de 70% de la résistance de la paroi du tube, en traction, peut être aisément maintenu et garanti. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels: - la figure 1 est unelcoupe axiale de l'extré- mité mâle d'une longueur de tube de puits qui a été rétreinte pour présenter un diamètre intérieur réduit; - la figure 2 est une coupe axiale de l'ex- trémité mâle du tube de la figure 1 après qu'elle a été soumise à une opération d'usinage pour augmenter le diamètre intérieur afin qu'il dépasse la norme de mandrina- ge; - la figure 3 est une coupe axiale de l'ex- trémité mâle du tube après l'usinage d'un filet à deux étages sur la surface extérieure de la partie mâle; - la figure 4 est une coupe axiale de l'ex- trémité femelle d'une longueur de tube de puits qui a été expansée à une dimension dépassant la norme A.P.I. du maximum; - la figure 5 est une coupe axiale de l'ex- trémité femelle du tronçon de tube de la figure 4 après l'usinage du diamatre extérieur du tube à une dimension conforme à la dimension maximale admise par la norme A.P.I.; - la figure 6 est une coupe axiale analogue à celle de la figure 5, mais montrant l'usinage des filets à deux étages dans la lumière de l'extrémité femelle du tube de la figure 5; et - la figure 7 est un graphique de Von Mises de données recueillies sur des raccords de tubes d'essais selon l'invention. En référence à la figure 1, il est représenté une extrémité mâle classique d'une longueur de tube de puits fabriqué conformément aux normes A.P.I. Le tube 1 présente un diamètre intérieur désigné par la dimension DI dont la valeur et la tolérance varient pour chaque dimension et chaque poids de tube, comme indiqué dans les normes A.P.I. De façon similaire, le diamètre extérieur, désigné DE, est d'une dimension et d'une tolérance établies par la norme A.P.I. pour chaque dimension et chaque poids de tube. Dans tous les cas, si le tube particulier présente un diamètre intérieur DI égal au diamètre intérieur maximal admis par la norme A.P.I., et un diamètre extérieur DE qui est à la dimension minimale admise par la norme A.P.I., il s'ensuit naturellement que l'épaisseur de la paroi du tube 1 est au minimum, tout en étant conforme à la norme A.P.I. Inversement, une longueur de tube ayant un diamètre intérieur DI de dimension minimale admise par la norme A.P.I. et un diamètre extérieur DE de la dimension maximale admise par la norme A.P.I. comporte une épaisseur de paroi sensiblement plus forte. Lorsque les filets identiques sont usinés sur la surface extérieure de l'extrémité mâle, il est évident que l'extrémité mâle ayant la plus grande épaisseur de paroi aura une résistance sensiblement plus grande que l'extrémité mâle ayant l'épaisseur minimale de paroi. Une variation similaire est rencontrée dans des filets formés dans l'extrémité femelle coopérante d'un autre tube formant un joint fileté. Ceci justifie la répartition aléatoire des défaillances de traction des joints filetés fabriqués dans des longueurs de tube conformément aux normes A.P.I. Conformément au procédé de l'invention, la partie extrême mâle 2 du tube est soumise à une opération de rétreint pour produire un déplacement vers l'intérieur de la paroi métallique de la totalité de cette partie extrême mâle, comme représenté dans des dimensions exagérées sur la figure 1. Le rétreint est effectué par des procédés classiques de formage à froid pour réduire le diamètre intérieur DI de l'extrémité mâle rétreinte 2 à une dimension qui est inférieure à la dimension de mandrinage spécifiée pour le tube particulier. L'étape suivante dans le procédé de formage de l'invention, illustrée sur la figure 2, est l'usinage du diamètre intérieur de l'extrémité mâle rétreinte 2 de la longueur de tube 1 de puits à uneedimension intérieure qui est inférieure de 0,025 à 0,075 mm à la dimension de mandrinage spécifiée pour le tube. Cet usinage est indiqué par la surface 2a. Le filet souhaité 3 à deux étages est ensuite usiné dans la partie de diamètre extérieur de l'extrémité mâle 2 qui s'étend au-dessous de la surface intérieure cylindrique usinée 2a, comme montré sur la figure 3. Ce filet à deux étages comprend les tronçons filetés 3a et 3b axialement adjacents. Le tronçon extérieur 3a présente un diamètre primitif sensiblement inférieur à celui du tronçon fileté intérieur 3b. A proximité immédiate de l'extrémité extérieure du tronçon fileté extérieur 3a, il est prévu une surface conique 4a d'étanchéité et une surface conique similaire 4b d'étanchéité est prévue à proximité immédiate du bout extrême intérieur du tronçon fileté intérieur 3b. Ces surfaces coniques coopèrent avec des surfaces com- plémentaires prévues dans l'extrémité femelle de la longueur de tube à raccorder aux filets 3 à deux étages, pour former des joints d'étanchéité métal sur métal, comme décrit ci-après. Entre le tronçon fileté extérieur 3a et le tronçon fileté intérieur 3b, on peut prévoir une surface 5 d'arrêt de couple, d'angle inversé, destinée à coopérer avec une surface façonnée de façon similaire dans la partie femelle coopérante. Cependant, il ressort de la description précédente que l'épaisseur de la paroi de la partie mâle 2 s'étendant entre le diamètre de pied des tronçons filetés 3a et 3b et la surface intérieure usinée 2a de la lumière correspond au maximum permis par les normes A.P.I. En référence à présent à la figure 4, il est représenté une extrémité femelle 10 d'une longueur 1 de tube qui est également formée selon le procédé de l'inven- tion. Comme montré de façon exagérée sur la figure 4, l'extrémité femelle 10 a été épanouie par une opération classique de formage à froid jusql'à un diamètre extérieur a dépassant la dimension maximale autorisée par la norme A.P.I. applicable. Cette partie 10a de diamètre extérieur épanoui est ensuite usinée comme indiqué sur la figure 5 pour que l'on obtienne un diamètre extérieur lob égal à la dimension maximale permise par la norme A.P.I. avec une tolérance de +0,000 mm, moins 0,050 mm. On s'assure donc que le diamaètre maximal du tronçon de tube 1 ne dépasse pas la norme A.P.I. applicable et, en outre, qu'un joint sensiblement lisse est réalisé lorsque l'extrémité femelle est enclenchée par vissage avec l'extrémité mâle 2. En référence à présent à la figure 6, il est représenté l'extrémité femelle finie 10 dans laquelle les filets 6 à deux étages sont usinés. Le tronçon fileté extérieur 6a présente un diamètre primitif sensiblement plus grand que celui du tronçon fileté intérieur 6b. Des surfaces coniques d'étanchéité 7a et 7b sont prévues respectivement à proximité immédiate de l'extrémité extérieure du tronçon fileté extérieur 6a et à proximité immédiate de l'extrémité intérieure du tronçon fileté 6b. Ces surfaces coniques d'étanchéité coopèrent respectivement avec les surfaces coniques d'étanchéité 4b et 4a prévues sur la partie mâle usinée 2. De plus, une surface d'arrêt de couple 8 d'angle inversé est prévue entre les tronçons filetés adjacents 6a et 6b et coopère avec la surface d'arrêt de couple 5 prévue sur l'extrémité mâle 2 du tube 1. De même que dans le cas du tronçon mâle, le procédé de l'invention comprend le formage à froid initial de l'extrémité femelle du tube afin que le diamètre extérieur de cette partie femelle dépasse la norme A.P.I. applicable, après quoi le diamètre extérieur est réduit par usinage à un niveau sensiblement égal ou légèrement inférieur à celui de la norme A.P. I. applicable. On s'assure donc qu'une épaisseur maximale de paroi est obtenue dans la partie femelle dultube 1 pour l'usinage du filet 6 à deux étages dans cette partie. Une autre caractéristique de l'invention réside dans la conception d'une relation entre les filets mâle et les filets femelles afin qu'il n'apparaisse aucune zone critique dans toute partie filetée, qu'elle présente un filet femelle ou un filet mâle. On obtient cette disposi- tion en concevant les filets mâles 3a et 3b et les filets femelles 6a et 6b, qui coopèrent, conformément à la formule suivante: Pl = B1 = Al + A2. Dans cette formule, P1 est le diamètre de pied du filet 3b de grand diamètre formé sur l'extrémité mâle du tube. B1 est la différence de diamètre de pied du filet 6b de faible diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur 10b à l'état usiné de l'extrémité femelle. Al est la différence entre le diamètre de pied du filet 4a de grand diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur 10b à l'état usiné de l'extrémité femelle. Enfin, A2 est la différence entre le diamètre de pied du filet 3b de grand diamètre formé sur l'extrémité mâle et le diamètre intérieur 2b à l'état usiné de l'extrémité mâle. Avec cette relation entre les filets mâle et femelle, il n'existe aucune zone critique individuelle dans laquelle une défaillance sous traction risque davantage d'apparaître. Par conséquent, on a réduit encore notablement le risque de défaillance aléatoire des joints de tube fileté dans des conditions de traction. Les joints filetés décrits ci-dessus ont été soumis à un programme d'essai étendu visant à confirmer les avantages théoriques prévus. On résume ci-après ces essais. A. ESSAI D'EXPULSION. Cet essai a été effectué pour déterminer la nécessité de filets accrochés (flancs de charges négatifs) pour empêcher le-saut. La théorie du saut indique que, si l'espace annulaire des filets est exposé à une pression interne, cet pression expanse la partie femelle à un degré tel que les filets mâle et femelle se dégagent l'un de l'autre, provoquant la séparation du raccord. Des filets en forme de crochets sont supposés bloquer radialement les parties mâle et femelle l'une à l'autre pour empêcher ceci. Pour cet essai, on a percé la partie mâle dans une direction radiale afin que la pression interne soit exposée directement au joint extérieur d'étanchéité. L'éprouvette d'essai a ensuite été assemblée et installée dans un bâti d'essai de traction. Après avoir atteint la charge de fluage du raccord, on a élevé progressivement la pression interne. A une pression interne d'environ 14 MPa, le joint extérieur d'étanchéité a commencé lentement à fuir. A aucun moment n'est apparue une indication quelconque d'une défaillance du raccord. B. COEFFICIENT DE FROTTEMENT. Ces essais ont été réalisés pour déterminer le coefficient de frottement pour des filets en acier, avec et sans lubrification par un additif A.P.I. modifié pour tubes. On a pu calculer grâce à cette information les couples appropriés de serrage. L'appareil d'essai était constitué d'une garniture de joints et d'adaptateurs qui ont été installés dans le banc d'essai de traction. Le joint médian était desserré, à environ 2 tours de la position de serrage. Une traction a été appliquée à la garniture. Une clé à tube a été appliquée sur le joint médian desserré et une force mesurée a été appliquée a l'extrémité de la clé. Le couple et la charge axiale connus ont ensuite été utilisés pour calculer le coefficient de frottement dans ces conditions. C. TRACTION. Le but de ces essais était de déterminer les effets d'une traction axiale sur le raccord. On a essayé six éprouvettes. La dernière était équipée de d'extensomètres. Les éprouvettes ont été simplement tirées jusqu'à l'apparition d'une défaillance. Une défaillance est apparue à une valeur dépassant de 5,7 à 10% la charge prévue. D. VISSAGES/DEVISSAGES REPETES. Dans cet essai, deux éprouvettes ont été vissées de façon répétée jusqu'au couple normal et dévissées pour observer les effets de vissages multiples sur le raccord. Le premier échantillon n'a pas été relubrifié après un tel dévissage et s'est fortement grippé après seulement 10 cycles. Le second échantillon a été relubrifié après chaque dévissage et mesuré (diamètre intérieur du bout de la partie mâle et diamètre extérieur du bout de la partie femelle) tous les dix vissages, sur un total de 50 cycles. On n'a observé aucune usure notable ni aucune variation de diamètre. E. ECLATEMENT. Les effets de la pression interne sur le raccord ont été étudiés dans cette série d'essais. Les échantillons ont été coiffés et installés dans le banc d'essai de traction. Une charge de compression égale à la traction induite par la pression interne a été appliquée constamment à l'éprouvette. La pression interne a ensuite été élevée jusqu'à la défaillance de l'éprouvette. Pendant l'essai des deuxième et troisième éprouvettes, la pression interne a été relâchée après chaque étape et le diamètre extérieur de la partie femelle a été mesuré pour détecter la déformation permanente du raccord. Les trois éprouvettes fuyaient au niveau du raccord à 104,65, 106,75 et 113,05 MPa. La pression interne de fluage (éclatement) A.P.I. pour ce tube de dimension, de poids et de qualité, utilisé en réalité, est de 90,65 MPa. F. ECRASEMENT. Les essais d'écrasement ont été effectués pour observer les effets d'une pression ex- térieure sur le raccord. On a essayé quatre échantillons. Dans le premier essai, les demi-échantillons étaient assemblés dans une boite à étoupe analogue à un manchon, dont l'étanchéité avec le diamètre extérieur du tube était assurée par des joints toriques. La pression dans la boite à étoupe et donc la pression à laquelle la face extérieure du raccord était exposée a été élevée par gradins jusqu'à ce que l'une des bagues toriques de la boite à étoupe explose à 98,35 MPa (le joint d'étanchéité extérieur tenait encore à cette pression). Après chaque étape d'élévation de la pression, on relâchait la pression de la boite à étoupe et on mesurait le diamètre intérieur de la partie mâle afin de détecter toute déformation permanente du raccord. Pour le deuxième essai, on a inséré deux disques de 2,5 cm d'épaisseur dans la lumière de l'éprouvette d'essai jusqu'à un point o ils pouvaient supporter le tube en face des bagues toriques de la boite à étoupe et empêcher heureuse- ment les bagues toriques d'être expulsées. La pression de la boite à étoupe était montée à 90,3 MPa lorsque l'une des bagues toriques a été expulsée. Pour le troisième essai, on a fabriqué une boite à étoupe nouvelle, de paroi plus épaisse. La pression de la boite à étoupe était montée à 181,3 MPa à la fin de l'essai. On a trouvé de l'eau à l'intérieur du raccord, indiquant une fuite du joint d'étanchéité à un certain moment pendant l'essai. Le processus suivi pour le dernier essai consistait à élever la pression de la boite à étoupe par étapes de 7 MPa, puis à arrêter la pompe avant de passer à l'étape suivante. Si aucune chute de pression n'a été observée, c'est qu'il n'y avait aucune fuite. Le raccord a commencé à fuir à 123,55 MPa (cette valeur doit être considérée comme étant la limite de pression de l'essai d'écrasement représentatif pour un tube de 12,7 cm x 5,4 m, d'une résistance au fluage de 620,2 MPa). G. TRACTION ET ECLATEMENT COMBINES. Cette série d'essais a été effectuée pour déterminer les effets d'une traction axiale et d'une pression interne combinées. Les éprouvettes pour ces essais ont été préparées de la même manière que celles utilisées pour les essais d'éclate- ment. Elles ont ensuite été installées dans le banc d'essai de traction et une traction axiale a été appliquée. Une pression interne croissante a ensuite été appliquée pendant que la traction a été réduite d'une valeur égale à la traction induite par la pression interne. Cette dernière a été élevée de cette manière jusqu'à la rupture. Le diamètre extérieur du bout femelle a été équipé de jauges de contraintes et la longueur globale du raccord a été mesurée de façon constante au moyen d'un extensiomètre pour établir une approximation du point de fluage du raccord (voir figure 7). H. TRACTION ET ECRASEMENT COMBINES. Dans ces deux essais, les éprouvettes, identiques à celles de la partie F ci-dessus, ont été munies de jauges de contraintes sur le diamètre intérieur du bout mâle, puis installées dans le banc d'essai de traction. Une traction axiale a été appliquée à l'échantillon, puis une pression externe croissante a été appliquée au raccord jusqu'à la rupture (voir figure 7). I. ESSAI DE SERVICE. Chacun de ces trois essais consistait en des charges combinées et en série visant à simuler une utilisation réelle sur le terrain. Dans l'essai A, le raccord a été soumis à une compression axiale de 1433 kN (100% de rendement de traction axiale), suivie d'une traction axiale de 1250,5 kN (87% de rendement). La pression interne a ensuite été élevée à 20,16 MPa, ce qui a porté la traction utile totale à 1437,8 kN, environ 100% de rendement. Puis la traction et la pression interne ont été réglées par étapes pour maintenir la traction utile à 100% de rendement, en même temps que la pression d'éclatement était élevée à 80, 64 MPa, 100% de la pression interne A.P.I. de fluage pour cette éprouvette. Le diamètre extérieur de la partie femelle a été munie de jauges de contraintes. L'essai B était une combinaison des essais 3.3.5 et 3.3.6 de la firme Shell Oil Co., à savoir une multitude de combinaisons de traction axiale, de compres- sion axiale et de pression interne. Dans l'essai C, une éprouvette pour éclatement/écrasement combinés a d'abord été soumise à une combinaison constituée d'une pression d'éclatement de 102,83 MPa et d'une traction axiale de 903,4 kN (100% de rendement de traction utile et 100% de pression interne de fluage), et maintenue ainsi pendant 10 minutes. Les charges de traction et d'éclatement ont été relâchées puis remplacées par une pression extérieure de ,1 MPa qui a été maintenue pendant 30 minutes. Après que la pression d'éclatement a été relâchée, une pression interne de 102,76 MPa combinée à une traction axiale de 894,5 kN ont été appliquées et maintenues pendant 20 minutes. Tous ces essais ont été menés à bien sans aucune fuite ni séparation. J. ELLIPSE LIMITE DE VON MISES. Cette ex- périence repose sur des données provenant de l'essai de traction, d'éclatement, d'écrasement, de traction et d'éclatement et de traction et d'écrasement, tracées sur un graphique. La courbe résultante permet au concepteur de la garniture de déterminer des combinaisons sûres de traction et de pression interne ou de traction et de pression externe (voir figure 7). En référence au graphique des résultats des essais montrés sur la figure 7, l'homme de l'art constate aisément qu'un raccord de joint lisse fileté à deux étages pour tube de puits selon l'invention donne des résultats toujours supérieurs à ceux des raccords de l'art antérieur. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'extrémités filetées sur un tube (1) produit aux normes A.P.I., une extrémité du tube constituant une partie mâle (2) et l'autre extrémité du tube une partie femelle (10), chaque extrémité filetée comprenant deux filets (3a, 3b; 6à, 6b) espacés axialement et ayant respectivement un grand diamètre primitif et un petit diamètre primitif, le procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à rétreindre la totalité de l'extrémité mâle du tube vers l'intérieur pour produire un diamètre intérieur inférieur au diamètre de mandrinage du tube, à usiner le diamètre intérieur de l'ensemble de la partie rétreinte de l'extrémité mâle à un diamètre supérieur de 0,025 à 0,075 mm au diamètre de mandrinage, à usiner les deux filets espacés axialement sur la surface extérieure de la partie de diamètre intérieur usinée de l'extrémité mâle, à épanouir la totalité de l'extrémité femelle du tube vers l'extérieur jusqu'à un diamètre supérieur au diamètre extérieur A.P.I. maximal spécifié pour le tube, à usiner l'extrémité femelle épanouie à une dimension correspondant audit diamètre extérieur A.P.I. maximal, à plus 0, 000 mm et moins 0,050 mm, et à usiner les deux filets espacés axialement dans la surface intérieure de la partie du diamètre extérieur usinée de l'extrémité femelle, les filets espacés axialement dans les extrémités mâle et femelle étant complémentaires et pouvant s'enclencher respectivement avec des filets identiques espacés axiale- ment, formés sur les extrémités femelle et mâle d'autres tubes, les filets espacés axialement dans les extrémités mâle et femelle étant usinés conformément à la relation dimensionnelle suivante: P1 = B1 = A1 +A2; o P1 est le diamètre de pied du filet de faible diamètre sur l'extrémité mâle du tube; B1 est la différence entre le diamètre de pied du filet de faible diamètre dans l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle; A1 est la différence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle; et A2 est la différence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre de l'extrémité mâle et le diamètre intérieur à l'état usiné de l'extrémité mâle. 2. Raccord fileté pour tube (1) produit conformément aux normes A.P.I., caractérisé en ce qu'il comporte une partie mâle (2) formée sur une extrémité du tube et une partie femelle (10) formée sur une autre extrémité du tube, la partie mâle ayant un diamètre intérieur qui est supérieur de 0,025 à 0,075 mm au diamètre de mandrinage A.P.I., la partie femelle étant formée à un diamètre extérieur égal au diamètre A.P.I. maximal, +0,000 mm, -0,050 mm, et des filets coopérants (3a, 3b; 6a, 6b) étant formés sur la surface extérieure de la partie mâle et la surface intérieure de la partie femelle, les filets coopérants comprenant des filets de grand diamètre et de faible diamètre, axialement adjacents, lesdits filets axialement adjacents étant usinés conformément à la relation dimensionnelle suivante: Pl = B1 = Al + A2; o P1 est le diamètre de pied du filet de faible diamètre sur l'extrémité mâle du tube; B1 est la différence entre le diamètre de pied du filet de faible diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle; A1 est la différence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre de l'extrémité femelle du tube et le diamètre extérieur à l'état usiné de l'extrémité femelle; et A2 est la différence entre le diamètre de pied du filet de grand diamètre de l'extrémité mâle et le diamètre intérieur à l'état usiné de l'extrémité mâle. 3. Raccord fileté selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre, sur les deux parties femelle et mâle, des surfaces coniques (4a, 4b; 7a, 7b) d'étanchéité situées au commencement de l'un des filets axialement adjacents et à la fin de l'autre desdits filets axialement adjacents, et urle surface (5, 8) d'arrêt de couple, d'angle inversé, située entre lesdits filets axialement adjacents.