Brevet FR2616229A1 — publié le 19881209

Z 616229 ECHOGRAPHE ULTRASONORE UTILISANT AU MOINS UN TRANSDUCTEUR PIEZOELECTRIQUE AUQUEL EST ASSOCIE UN ECRAN DE PHASE ALEATOI- RE'. La présente invention concerne un échographe ultra- sonore comportant au moins un transducteur piézoélectrique as- surant l'émission et/ou la réception d'un faisceau ultrasonore d'exploration. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine médical, et plus spécialement dans celui de la formation d'images d'organes et de la caractérisa- tion des tissus desdits organes, ainsi que dans celui du contrôle non destructif des matériaux diffuseurs. En ce qui concerne les matériaux solides, il s'agit de façon générale de tous les matériaux à grains ou formés de fibres, et plus par- ticulièrement des matériaux composites, des matériaux à gros grains, du titane. En ce qui concerne des matériaux mous, il s'agit des produits agroalimentaires tels que lep produits laitiers, notamment les fromages, et les viandes. Dans le domaine médical, le problème technique gé- néral que doit résoudre tout échographe ultrasonore conforme au préambule consiste le plus souvent, d'une part, à obtenir une image aussi exacte que possible du milieu soumis à explo- ration, quant à ses contours et aux parois spéculaires, telles que veines, qu'il contient, et, d'autre part, à permettre une étude pathologique sûre des tissus du même organe par une me- sure précise de leur paramètre d'atténuation des ondes ultra- sonores. De même, dans le domaine du contrôle non destructif des matériaux, le problème technique consiste, d'une part, à détecter des défauts, tels que fissures de laminage, dans le bruit échographique des matériaux diffuseurs en différenciant un délaminage d'une zone de grosse porosité, et, d'autre part, à permettre toute mesure quantitative intéressant le contrôle non destructif, par une mesure précise du paramètre d'atténua- tion des ondes ultrasonores. -2- Diverses solutions à ce problème technique général ont déjà été proposées par le passé. Citons, en particulier, l'article de M. Fink 'Imagerie ultrasonore' paru dans le Jour- nal de Physique Appliquée 18 (1983) p.527-556, qui analyse de façon exhaustive tous les aspects de la formation échographi- que d'images, et le brevet français n" 2 514 910 concernant la mesure du paramètre d'atténuation. Toutes ces solutions connues de l'état de la tech- nique, si elles conduisent à des résultats souvent satisfai- sants, présentent pourtant certains inconvénients et certaines limites. D'abord, la détermination des contours d'organes, ou la détection des défauts dans les matériaux, et, plus géné- ralement, des parois spéculaires fixes est perturbée par les interférences constructives des échos produits par les multi- diffuseurs contenus dans le milieu étudié, ceci en relation avec le caractère cohérent de l'onde ultrasonore émise par le transducteur piézoélectrique. Ce phénomène parasite est analo- gue, dans le domaine acoustique, à celui connu sous le nom de "speckle" dans le domaine optique et qui donne lieu aux "grains de lumière" que l'on rencontre souvent associés à l'émission laser. Par ailleurs, la mesure du paramètre d'atténuation, mesure qui résulte de l'analyse des signaux échographiques is- sus des multidiffuseurs aléatoires répartis dans le milieu é- tudié, exige l'enregistrement d'un grand nombre de lignes é- chographiques et de spectres obtenus à partir des échos pro- duits par les multidiffuseurs contenus dans un volume relati- vement important, ce qui conduit à devoir déplacer le trans- ducteur piézoélectrique pendant la mesure, d'o une réduction notable de la résolution spatiale. Il faut encore ajouter que la présence de parois spéculaires à l'intérieur du milieu sou- mis à exploration altère de façon sensible les échos dûs aux multidiffuseurs et, par conséquent, la détermination du para- mètre d'atténuation recherché. Seule une localisation spatiale précise des réflecteurs spéculaires permettrait de diminuer leur effet néfaste sur l'analyse des signaux émis par les mul- -3- tidiffuseurs. Aussi, le problème technique à résoudre par la pré- sente invention est de réaliser un échographe ultrasonore, comportant au moins un transducteur piézoélectrique assurant l'émission et/ou la réception d'un faisceau ultrasonore d'ex- ploration, appareil grâce auquel on obtienne simultanément une image échographique améliorée,-dépourvue de 'speckle', des mi- lieux explorés, et une détermination précise du paramètre d'atténuation sans que cette mesure exige de déplacer le transducteur piézoélectrique, et donc sans perte de résolution spatiale. La solution à ce problème technique consiste, selon la présente invention, en ce qu'à au moins un transducteur piézoélectrique est associé un écran de phase aléatoire situé dans et déplaçable par rapport au faisceau ultrasonore d'ex- ploration, et en ce que des moyens sont prévus pour enregis- - trer une ligne échographique pour chaque position dudit écran de phase aléatoire. Par 'déplaçable, par rapport au faisceau ultrasonore d'exploration' on entendra ici qu'il peut être rendu mobile par rapport au faisceau ultrasonore sous l'effet d'un mouvement relatif de translation, de rotation ou de rota- tion-translation combinées. L'effet technique essentiel de la présence d'un écran de phase aléatoire sur le trajet ultraso- nore est de rompre la cohérence de l'onde traversant cet écran. En pratique, ledit écran de phase aléatoire est ré- alisé sous la forme d'une plaquette d'un matériau dont la vi- tesse de propagation du son est différente de celle de l'eau et dont au moins une face présente une rugosité de granulomé- trie aléatoire. Ledit matériau doit, en effet, présenter une vitesse de propagation du son différente de celle de l'eau, afin que se produisent les différences de phase aléatoires, de préférence maximales, liées à la granulométrie, sachant que le milieu avec lequel le transducteur est en contact est acousti- quement équivalent à l'eau. D'autre part, dans le put d'assu- rer une bonne sensibilité, il est préférable que le matériau constituant l'écran de phase aléatoire possède une impédance - 4 - acoustique voisine de celle de l'eau. Une disposition avantageuse de l'invention est que les enveloppes des lignes échographiques enregistrées pour les différentes positions de l'écran de phase aléatoire sont som- mées de façon à en déterminer les zones de réflexion spéculai- re. Les maxima de ces enveloppes liés aux réflexions spéculai- res étant toujours situés aux mêmes endroits, tandis que les maxima liés aux multidiffuseurs se déplacent aléatoirement, il en résulte que la sommation des enveloppes effectuée sur un grand nombre d'enregistrements (100 par exemple) renforce con- sidérablement les maxima dus aux réflexions spéculaires et la localisation des parois d'organes, des défauts des matériaux ou autres parois spéculaires devient alors extrêmement préci- se. En ce sens, l'invention constitue, par rapport à l'état de la technique connue, un nouveau type d'imagerie échographique, diminuant le 'speckle' échographique. Dans le domaine du contrôle non destructif des ma- tériaux, il est ainsi possible de distinguer un délaminage d'une grosse porosité. En effet, après repérage, de façon classique, du défaut, la sommation des enveloppes des lignes échographiques enregistrées pour les différentes positions de l'écran de pha- se aléatoire, pour un délaminage (réflecteur spéculaire) ren- force les maxima alors que ce n'est pas le cas lorsque le dé- faut est constitué par une grosse porosité (nombreux petits diffuseurs).' Un autre avantage de l'échographe ultrasonore proposé concerne la détermination du paramètre B d'atténuation du milieu exploré défini par a(F)= BF o a(F) est l'atténuation et B la pente de l'atténuation en fonction de la fréquence. On sait que ce paramètre B est évalué à partir de la puissance spectrale moyenne A2z(F) qui donne, pour une profondeur d'exploration z donnée, l'amplitude du signal échographique en fonction de la fréquence ultrasonore F. Connaissant pour la profondeur z la fréquence centrale F (z) de A2z(F), on peut déduire expérimentalement D des variations de F (z) avec z en utilisant la relation (voir le -5- brevet français n 2 514 910): dF(z) = _ 2Bo2(z) dz a(z) étant la largeur spectrale de A2z(F) pour la profondeur z. En pratique, o(z) varie peu avec z. G est donc liée à la pente de F (z) en fonction de z. Cette méthode de mesure du paramètre B nécessite l'enregistrement d'un nombre suffisamment grand de lignes échographiques. Cette exigence est satisfaite, dans le cadre de la présente invention, du fait que les lignes échographi- ques enregistrées pour les différentes positions de l'écran de phase aléatoire sont analysées cumulativement à travers une fenêtre d'analyse qui se déplace le long desdites lignes écho- graphiques, de façon à en extraire le paramètre d'atténuation B du milieu exploré en fonction de la fréquence centrale F (z) et de la largeur spectrale a(z) de la puissance spectrale moyenne A2z(F) qui donne l'amplitude du signal échographique à l'intérieur de ladite fenêtre d'analyse pour une profondeur d'exploration z donnée. La fenêtre d'analyse isole autour du point t (équivalant à une profondeur z=ct/2) une zone temporelle de largeur At de la ligne échographique e(t), correspondant à une épaisseur Az=cAt/2, o c est la vitesse de l'onde ultrasonore. L'action de l'écran de phase aléatoire permet donc de multiplier les points de mesure et revient, pour chacune de ses positions, à déplacer fictivement les multidiffuseurs de façon aléatoire les uns par rapport aux autres. Il n'est donc plus nécessaire de déplacer le transducteur piézoélectrique lui-même, avec l'avantage que cela représente quant à la réso- lution spatiale sur la mesure de la puissance spectrale moyen- ne. De plus, connaissant maintenant la position précise des zones de réflexion spéculaire le long de la ligne échogra- phique, il est relativement facile de s'affranchir de leur ef- fet parasite sur la détermination des grandeurs F (z) et o(z). Pour cela, en effet, il est prévu que la fenê- tre d'analyse se déplace le long desdites lignes échographi- 6- ques en évitant les zones de réflexion spéculaire. Dans un mode particulier de réalisation de l'échographe ultrasonore selon l'invention, les puissances spectrales élémentaires A2z(F), pour chaque position de l'écran de phase aléatoire, des lignes échographiques e(t) sont calculées par transformation de Fourier et sommées à l'intérieur de ladite fenêtre d'analyse sur toutes les positions de l'écran de phase aléatoire, afin d'obtenir la puissance spectrale moyenne A2z(F). Dans un autre mode de réalisation de mise en oeuvre plus simple, la fréquence centrale F (z) des spectres des li- gnes échographiques est déterminée par la moyenne, pour une position donnée de la fenêtre d'analyse, du nombre de passages par zéro cumulés sur toutes les positions de l'écran de phase aléatoire, tandis que la largeur spectrale o(z) est mesurée à partir des échos sur un plan réflecteur du signal ultrasonore émis, échos cumulés sur toutes les'positions de l'écran de phase aléatoire. Cette disposition avantageuse tient compte du fait que o(z) est pratiquement indépendant de z et que le nom- bre de passages par zéro est proportionnel à la fréquence centrale F (z) (voir l'article "Attenuation estimation with the zero-crossing technic phantom studies' Ultrasonic Imaging Vol. 7, p 122-132 (1985)). Dans un autre mode de réalisation, les lignes écho- graphiques sont filtrées à l'aide d'un filtre passe-bande étroit centré sur la fréquence F, et, pour cette fréquence F, la somme desdites enveloppes subit une conversion logarithmique de façon à en déduire l'atténuation a(F), laquelle est divisée par la fréquence F pour obtenir le paramètre d'atténuation, conformément à la relation a(F)=BF. On sait, en effet, que dans ce cas l'enveloppe ainsi calculée vaut exp (-a(F)ct/2). 2 6 1 6229 - 7 - La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. La figure 1 montre en perspective un dessin de principe de la partie transductrice d'un échographe ultrasono- re selon l'invention. Les figures 2a, 2b et 2c montrent comment la posi- tion des zones de réfexion spéculaire peuvent être extraites des lignes échographiques à l'aide de l'échographe selon l'invention. Les figures 3a, 3b, 3c et 3d montrent comment le paramètre d'atténuation B peut être déduit des lignes échogra- phiques à l'aide de l'échographe selon l'invention. La figure 4 est le schéma de la partie d'un écho- graphe selon l'invention destinée à la détection des envelop- pes des lignes échographiques. La figure 5 est le schéma de la partie d'un écho- graphe selon l'invention destinée à la détermination du para- mètre d'atténuation. Les figures 6 et 7 montrent, en coupe, deux varian- tes de réalisation d'un échographe selon l'invention. La figure 1 est un schéma de principe, vu en pers- pective, de la partie transductrice d'un échographe ultrasono- re pour l'exploration d'un milieu (organe ou matériau) 21 composé d'une paroi 22, de réflecteurs spéculaires 23 comme une veine ou un défaut par exemple, et de multidiffuseurs 24 répartis à l'intérieur de l'objet 21. L'échographe selon l'invention comporte un transducteur piézoélectrique 10 assurant l'émission et la réception d'un faisceau ultrasonore. d'exploration. Ce transducteur piézoélectrique est, comme on le verra en détail aux figures 4 et 5, relié à des étages d'émission 100 et de réception 200 des signaux ultrasonores. Comme on peut le voir à la figure 1, audit transducteur piézoélectrique 10, fixe dans ce cas, est associé un écran de phase aléatoire 11 situé dans et déplaçable, ici en rotation, - 8 - par rapport à un faisceau ultrasonore 20 d'exploration. Dans le cas représenté à la figure 1, l'écran de phase aléatoire 11 peut être déplacé en rotation autour de son axe, chacune de ses positions (100 par exemple) étant repérée par l'angle a, et, pour chacune des positions de l'écran de phase aléatoire, une ligne échographique est enregistrée. L'écran de phase alé- atoire 11 est, d'une façon générale, réalisé sous la forme d'une plaquette d'un matériau dont la vitesse de propagation du son est différente de celle de l'eau et dont au moins une face présente une rugosité de granulométrie aléatoire. Parmi les matériaux pouvant être utilisés, il est préférable de choisir ceux dont l'impédance acoustique est voisine de celle de l'eau, de façon à assurer une bonne sensibilité. On peut citer, comme matériaux possibles, les caoutchoucs qui ont une vitesse du son plus petite que celle de l'eau mais une densité plus grande. Ils sont cependant peu rigides et introduisent beaucoup d'atténuation du signal. Plus rigides et introduisant moins d'atténuation, certains matériaux rigides, notamment ceux connus sous la dénomination commerciale TPX ont une vitesse de propagation du son supérieure à celle de l'eau et une densité plus faible. En ce qui concerne la granulométrie du matériau, il est avantageux que la largeur des grains soit telle que la longueur de cohérence dépasse la longueur d'onde de l'onde acoustique, soit quelques dixièmes de millimètres. Quant à l'épaisseur des grains, elle doit être suffisante pour permettre des différences de phase de E. Ainsi, l'avantage essentiel de l'invention est de multiplier les points de mesure décorrelés d'un facteur égal au nombre de positions de l'écran de phase aléatoire 11, sans qu'il soit nécessaire de déplacer le transducteur piézoélec- trique 10 et donc sans perte de résolution spatiale. Les figures 2a, 2b et 2c montrent comment une ana- lyse de l'enveloppe des lignes échographiques obtenues à l'ai- de de l'appareil selon l'invention permet de déterminer avec une grande précision l'image du milieu 21 de la figure 1 quant à sa paroi 22 et à ses parois spéculaires internes 23. La figure 2a représente une ligne échographique e(t) enregistrée pour une certaine position a de l'écran de. phase aléatoire. Cette ligne échographique comporte des échos 31 dûs aux multidiffuseurs 24 et des échos 30 dûs aux réflexions spéculaires sur des obstacles du type des parois 22 et 23. L'enveloppe E(t) de la ligne échographique e(t) présente donc des maxima dont certains sont liés aux multidiffuseurs et dont l'amplitude, non négligeable, vient perturber la localisation des zones 30 de réflexion spéculaire. A ce stade, il résulterait de l'analyse de l'enveloppe une certaine imprécision dans l'image échographique du milieu 21 soumis à exploration. La figure 2b donne l'enregistrement de la ligne échographique e(t) pour une autre position a+A de l'écran de phase aléatoire 11, A" étant par exemple le pas de rotation dudit écran de phase aléatoire. Cette ligne échographique a une structure analogue à celle de la figure 2a si ce n'est que les maxima de l'enveloppe E(t) liés aux multidiffuseurs ne se trouvent pas aux mêmes endroits dans la ligne échographique, alors que les maxima de E(t) liés aux réflexions spéculaires se reproduisent aux mêmes positions. Par conséquent, si, comme on le montre à la figure 2c, on somme toutes les enveloppes E(t) des lignes échographiques enregistrées pour toutes les positions a de l'écran de phase aléatoire, les maxima liés aux réflexions spéculaires s'ajouteront linéairement, tandis que les maxima liés aux multidiffuseurs ne s'ajouteront que quadratiquement du fait du caractère aléatoire de leur répartition. Pour les positions distinctes de l'écran de phase aléatoire, la précision dans la détermination des zones de réflexion spé- culaire 30 augmente donc de 1100=10, ce qui est tout à fait considérable et conduit à une qualité d'images d'organes exceptionnelle. - 10 - Les figures 3a, 3b, 3c et 3d montrent comment le paramètre d'atténuation B peut être déterminé à partir de l'enregistrement des lignes échographiques e(t) dans le cas d'une analyse par transformation de Fourier. Ainsi que l'illustre la figure 3a, les lignes écho- graphiques e(t) enregistrées pour chaque position a de l'écran de phase aléatoire 11 sont analysées cumulativement à travers une fenêtre d'analyse 40 qui se déplace le long des lignes échographiques e(t). Cette fenêtre d'analyse 40 définit une zone temporelle de largeur At correspondant à une épaisseur de tissus &z=cAt/2. La détermination du paramètre d'atténuation B repose sur l'analyse des échos 31 émis par les multidiffuseurs 24 répartis dans le milieu 21 exploré. En ce sens les zones de réflexion spéculaire 30 correspondent à des signaux parasites. Le traitement précédemment décrit à l'appui des figures 2a, 2b et 2c permet de s'affranchir de l'effet néfaste des zones de réflexion spéculaire. En effet, ces zones de réflexion spéculaire 30 étant parfaitement localisées dans les lignes échographiques, il suffit, comme l'indique la figure 3a, de déplacer la fenêtre d'analyse 40 le long des lignes échographiques en évitant les zones connues de réflexion spéculaire. Pour une position donnée de la fenêtre d'analyse 40 le long de la ligne.échographique e(t), position caractérisée par le temps t, c'est à dire aussi par la profondeur z=ct/2, et pour une position donnée a de l'écran de phase aléatoire 11, la puissance spectrale correspondante A2z(F) est, dans le cas de la figure 3b, calculée par transformation de Fourier. Cette puissance en elle-même est en général de quali- té médiocre et difficilement exploitable en vue d'une détermi- nation précise du paramètre d'atténuation B, car elle présente de nombreuses cannelures dues à la présence de plusieurs échos des diffuseurs dans la fenêtre d'exploration. Par contre, et c'est un avantage essentiel de l'invention, lorsque l'on somme à l'intérieur de la même fenêtre d'analyse 40 les puissances - 11 - spectrales élémentaires A2z(F) calculés par toutes les positions de l'écran de phase aléatoire, on obtient la puissance spectrale moyenne A2z(F) lissée (figure 3c) de bien meilleure qualité et qui permet en particulier de déterminer avec une grande précision, pour chaque profondeur z, la fréquence centrale F(z) et la largeur spectrale a(z) de la puissance spectrale moyenne A2z(F). Il faut noter que cette amélioration est obtenue sans déplacer le transducteur piézoélectrique 10, c'est à dire sans dégradation de la résolution spatiale. Connaissant les variations de F(z) et de a(z) avec z (figure 3d), on en déduit le paramètre d'atténuation a recherché à l'aide de la relation dF(z) = - 21a2(z) dz Une autre méthode permettant de calculer F(z) et a(z) sans utiliser la technique, toujours lourde à mettre en oeuvre, de la transformation de Fourier consiste à déterminer la fréquence centrale F(z) à partir de la moyenne, sur toutes les positions a de l'écran de phase aléatoire, du nombre de passages par zéro des lignes échographiques à l'intérieur de la fenêtre d'analyse 40 centrée sur t (ou z=ct/2). On sait en effet que ce nombre de passages par zéro est proportionnel à la fréquence centrale F(z). Quant à la largeur spectrale o(z), on peut tirer profit du fait qu'elle ne varie pratiquement pas avec la profondeur z en la calculant une fois pour toutes à partir de l'enregistrement d'échos sur un plan réflecteur du signal ultrasonore émis, échos cumulés sur toutes les positions a de l'écran de phase aléatoire 11. En outre et pour tous les modes de réalisation envisagés, il est possible de prendre.en compte les effets de la diffraction selon une méthode décrite dans le brevet français n 2 554 238, et qui consiste essentiellement en ce - 12 - que la courbe de diffraction moyenne D2z(F) du transducteur piézoélectrique muni dudit écran de phase aléatoire 11 est enregistrée préalablement pour chaque profondeur d'exploration z et sommée sur toutes les positions î de l'écran de phase OS aléatoire 11. La figure 4 montre, sous forme schématique, la partie d'un échographe ultrasonore selon l'invention, destinée à la détection de l'enveloppe moyenne E (t) des lignes échographiques e(t). Comme l'indique la figure 4, le transducteur 10 est relié, d'une part, à un étage d'émission comportant essentiellement, et de façon classique, un générateur de signaux électriques d'excitation, et, d'autre part, à un étage de réception 200 qui comprend, à son entrée, un amplificateur 201 haute- fréquence, incluant la compensation de gain en fonction de la profondeur. L'amplificateur 201 est suivi de deux voies parallèles de traitement, l'une dirigée vers un étage 210 de détection d'enveloppes, et l'autre dirigée vers un étage 220 de mesure du paramètre d'atténuation S. L'étage 210 de détection d'enveloppes comporte un redresseur 211 associé à un filtre passe-bas 212. Le signal ainsi redressé et filtré correspond à l'enveloppe E(t) des lignes échographiques e(t) pour une position de l'écran de phase aléatoire. Afin d'obtenir E (t) résultant du cumul des mesures pour toutes les positions de l'écran de phase aléatoire, le signal d'enveloppe E(t) issu du filtre passe-bas 212 est sommée par un additionneur 213 comportant un convertisseur analogique-digital 214, une mémoire digitale 215 dans laquelle sont additionnés les signaux digitaux provenant du convertisseur 214. Enfin, l'enveloppe E (t) obtenue sous forme digitale est convertie en signal analogique à l'aide du convertisseur digital-analogique 216. La figure 5 montre, sous trois variantes, la partie 220 de l'échographe ultrasonore de la figure 4, destinée à la détermination du paramètre d'atténuation B. Selon la variante 261622? - 13 - en relation avec les figures 3a à 3d, les lignes échographi- ques e(t) sont analysées, pour chaque position de l'écran de phase aléatoire, à l'intérieur d'une fenêtre glissante 221. Les puissances spectrales élémentaires A2z(F) sont ensuite calculées par un étage 222 de transformation de Fourier rapide. Puis, les puissances spectrales élémentaires A2z(F) sont sommées sur toutes les positions a de l'écran de phase aléatoire par un additionneur 223 analogue à l'additionneur 215 de la figure 4. L'unité de traitement 224 calcule ensuite les paramètres a(z) et F(z) de la puissance spectrale moyenne A2z(F) obtenue en sortie de l'additionneur 223, ce qui permet finalement de déduire B des variations de o(t) et F(z) en fonction de z. Selon la variante b) de la figure 5, le signal échographique provenant de l'amplificateur 201 est filtré à la fréquence F par un filtre passe-bande étroit 225 centré sur F. L'enveloppe moyenne de ce signal filtré est calculée par un détecteur d'enveloppe 226, du type de celui décrit à la figure 4. L'enveloppe moyenne ainsi obtenue est une courbe exponentielle décroissante exp (-a(F) ct(2), o atF) est l'atténuation pour une fréquence F. L'amplificateur logarithmique 227 transforme cette courbe-exponentielle en une droite de pente -u(F)c/2. En mesurant cette pente à l'aide de l'étage 228, on obtient l'atténuation a(F). En changeant la fréquence centrale F du filtre passe-bande 225, on peut étudier les variations de a(F) en fonction de F et en déduire B par B=a(F)/F. (Variante c) en suspens). La figure 6 montre par une vue en coupe un mode particulier de réalisation d'un appareil selon l'invention, dans lequel ledit transducteur piézoélectrique 10 est associé à deux écrans de phase aléatoire 11, 12. Plus spécialement, le premier écran de phase aléatoire 11 qui est fixe forme la fenêtre d'un boîtier 50 rempli d'un liquide 51 d'adaptation - 14 - acoustique et enfermant le transducteur piézoélectrique 10 lui-même muni du deuxième écran de phase aléatoire 12. Transducteur piézoélectrique 10 et écran de phase aléatoire 12 sont mis en rotation autour de leur axe à l'aide d'un moteur 60. L'avantage de disposer de deux écrans de phase aléatoire mobiles l'un par rapport à l'autre est de diminuer l'angle de rotation nécessaire pour obtenir des lignes échographiques dé- corrélées et donc est de permettre d'utiliser des pas de dé- placement relatif de l'écran de phase aléatoire mobile plus petits et donc d'augmenter encore le nombre de points de mesu- re décorrélés. Une autre possibilité consiste à laisser fixe le transducteur 10, à mettre en rotation l'écran de phase 12 séparé du transducteur, et à laisser l'écran de phase 11 tou- jours fixe. Contrairement à l'exemple de la figure 6 qui mon- trait un transducteur piézoélectrique 10 assurant à la fois l'émission et la réception du faisceau ultrasonore 20, l'appa- reil de la figure 7 comporte deux transducteurs piézoélectri- ques 13, 10 dont le premier 13 assure l'émission de la partie incidente 24 du faisceau ultrasonore 20 et dont le deuxième 10 assure la réception de la partie réfléchie 25 dudit faisceau ultrasonore 20. Dans le but de ne pas dégrader le faisceau in- cident 24 par la présence sur son trajet d'un écran de phase aléatoire, il est prévu que seul ledit deuxième transducteur piézoélectrique 10 est associé à un écran de phase aléatoire 11 déplaçable dans la partie réfléchie 25 du faisceau ultraso- nore. Comme le montre la figure 7, on peut également associer au transducteur piézoélectrique 10 un deuxième écran de phase aléatoire 12 fixe par rapport au faisceau réfléchi 25. Dans l'exemple de la figure, le transducteur piézoélectrique 10, ainsi que les écrans de phase aléatoire 11 et 12 ont une forme annulaire. Le même principe peut aussi êtreutilisé avec des écrans de phase aléatoire placés uniquement devant le trans- ducteur 13 au lieu du transducteur 10. En outre, les transducteurs 13 et 10 peuvent être soit des transducteurs plans, soit des transducteurs focalisés taillés en forme de coupelle sphérique. - 15 - REVENDICATIONS: 1. Echographe ultrasonore comportant au moins un transducteur piézoélectrique (10,13) assurant l'émission et/ou la réception d'un faisceau ultrasonore (20) d'exploration, ca- ractérisé en ce qu'à au moins un transducteur piézoélectrique (10) est associé un écran de phase aléatoire (11) situé dans et déplaçable par rapport au faisceau ultrasonore (20) d'exploration, et en ce que des moyens sont prévus pour enregistrer une ligne échographique e(t) pour chaque position (a) dudit écran de phase aléatoire (11). 2. Echographe selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit écran de phase aléatoire (11) est réalisé sous la forme d'une plaquette d'un matériau dont la vitesse de propa- gation du son est différente de celle de l'eau et dont au moins une face présente une rugosité de granulométrie aléatoi- re. 3. Echographe selon la revendication 2, caractérisé en ce que la granulométrie de l'écran de phase aléatoire (11) in- duit des différences de phase maximales égales à E. 4. Echographe selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que la largeur des grains de l'écran de pha- se aléatoire (11) est telle que la longueur de cohérence dé- passe la longueur d'onde du faisceau ultrasonore (20). 5. Echographe selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 4, caractérisé en ce que le transducteur (10) est fixe et l'écran de phase aléatoire (11) mobile dans le fais- ceau ultrasonore (20). 6. Echographe selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'écran de phase aléatoire (11) est dé- plaçable par rapport au faisceau ultrasonore (20) par un mou- vement de rotation, de translation ou de translation rotation combinées. 7. Echographe selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 6, caractérisé en ce qu'audit transducteur piézoé- lectrique (10) sont associés deux écrans de phase aléatoire (11,12) dont l'un (12) est fixe par rapport au faisceau ultra- sonore (20) d'exploration. - 16 - 8. Echographe selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte, dans un boîtier (50) rempli d'un liquide (51) d'adaptation acoustique, un premier écran de phase aléatoire (11) formant fenêtre, un transducteur piézoélectrique (10) muni d'un deuxième écran de phase aléatoire (12) et un moteur (60) faisant tourner le transducteur piézoélectrique (10) et le deuxième écran de phase aléatoire (12) autour de leur axe. 9. Echograhe selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'un premier transducteur piézoélectrique (13) assure l'émission de la partie incidente (24) du faisceau ultrasonore (20) d'exploration, en ce qu'un deuxième transducteur piézoélectrique (10) assure la réception de la partie réfléchie (25) du faisceau ultrasonore (20) d'exploration, et en ce que seul ledit deuxième transducteur piézoélectrique (10) est associé à un écran de phase aléatoire (11) déplaçable. 10. Echographe selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les enveloppes (E(t)) des lignes échographiques (e(t)) enregistrées pour les différentes positions (a) de l'écran de phase aléatoire (11) sont sommées de façon à déterminer les zones de réflexion spéculaire (30). 11. Echographe selon la revendication 10, caractérisé en ce que les lignes échographiques (e(t)) enregistrées pour les différentes positions (a) de l'écran de phase aléatoire (11) sont analysées cumulativement à travers une fenêtre d'analyse (40) qui se déplace le long desdites lignes échographiques (e(t)), de façon à en extraire le paramètre d'atténuation B du milieu exploré en fonction de la fréquence centrale F(z) et de la largeur spectrale a(z) de la puissance spectrale moyenne A2z(F) qui donne l'amplitude du signal échographique à l'intérieur de ladite fenêtre d'analyse (40) pour une profondeur d'exploration z donnée. - 17 - 12. Echographe selon les revendications 10 et 11, ca- ractérisé en ce que la fenêtre d'analyse (40) se déplace le long desdites lignes échographiques (e(t)) en évitant les zo- nes de réflexion spéculaire (30). 13. Echographe selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que les puissances spectrales élémentaires (A2z(F)), pour chaque position de l'écran de phase aléatoi- re, des lignes échographiques (e(t)) sont calculés par trans- formation de Fourier et sommés à l'intérieur de ladite fenêtre d'analyse (40) sur toutes les positions (a) de l'écran de pha- se aléatoire (11), de façon à obtenir la puissance spectrale moyenne A2z(F). 14. Echographe selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que la fréquence centrale F(z) des spectres des lignes échographiques (e(t)) est déterminée par la moyen- ne, pour une position donnée de la fenêtre d'analyse (40) du nombre de passages par zéro cumulés sur toutes les positions (a) de l'écran de phase aléatoire (11), tandis que la largeur spectrale o(z) est mesurée à partir des échos sur un plan ré- flecteur du signal ultrasonore émis, échos cumulés sur toutes les positions (a) de l'écran-de phase aléatoire (11). 15. Echographe selon la revendication 10, caractérisé en ce que les lignes échographiques (e(t)) sont filtrées à l'aide d'un filtre passe- bande étroit centré sur une fréquence F, et en ce que, pour cette fréquence F, la somme desdites en- veloppes subit une conversion logarithmique de façon à en dé- duire l'atténuation a(F), laquelle est divisée par la fréquen- ce F pour obtenir le paramètre d'atténuation (B). 16. Echographe selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 15, caractérisé en ce que la courbe de diffraction moyenne D2z(F) du transducteur piézoélectrique muni dudit écran de phase aléatoire (11) est enregistrée préa- lablement pour chaque profondeur d'exploration (z) et sommée sur toutes les positions (a) de l'écran de phase aléatoire (11).