Brevet FR2602180A2 — publié le 19880205

FR 2602180 A2 19880205 FR 8611089 A 19860731 -2 1 - DISPOSITIF D'ALIMENTATION DE TETE D'IMPRESSION THERMIQUE La présente demande de certificat d'addition a pour objet une variante du dispositif ayant fait l'objet du brevet principal, & savoir un dispositif d'alimentation pour une tête d'impression thermique composée de paires juxtaposées d'éléments chauffants, dans laquelle les premier et second éléments chauffants de chaque paire sont reliés à des premier et second conducteurs respectifs susceptibles d'être portés, dans cet ordre ou dans l'ordre inverse, à des premier et second potentiels, et dans laquelle tout élément chauffant est susceptible d'être relié à un troisième potentiel, de manière à subir un échauffement relativement important, ou relativement faible, selon qu'il 15 est, ou non, directement branché entre les premier et troisième potentiels. De telles têtes d'impression, dites "têtes interdigitées à deux communs", sont connues. 20 Selon le brevet principal, le dispositif, destiné à être raccordé à une source de tension alternative, comprend (en référence à la figure 1): a) un transformateur d'entrée qui est destiné à recevoir latension alternative et qui comporte d'une part un enroulement secondaire présentant un point milieu relié à la masse, et d'autre part au moins des première et seconde bornes principales de sortie, 30 disposées sur l'enroulement secondaire de part et d'autre du point milieu et respectivement reliées aux premier et second conducteurs, -2 b) des premier et second organes de redressement de courant (diodes 6a et 6b) respectivement interposés entre les première et seconde bornes de sortie du transformateur et les premier et second conducteurs, et os05 c) des premier et second circuits d'absorption de courant, respectivement reliés aux premier et second conducteurs et propres & absorber une partie au moins du courant circulant respectivement dans les second et premier 10 conducteurs. Le dispositif réalise la commande de chauffe des éléments chauffants de façon synchrone avec la tension alternative fournie au transformateur. Plus particulièrement, toujours selon le brevet principal, le transformateur comporte, en plus des bornes principales de sortie, d'une part des première et seconde bornes auxiliaires de sortie, respectivement disposées sur 20 l'enroulement secondaire entre ledit point milieu et lesdites première et seconde bornes principales de sortie et respectivement reliées aux second et premier conducteurs, et d'autre part des troisième et quatrième organes de redressement de courant (diodes 6c et 6d) 25 respectivement interposés entre lesdites seconde et première bornes auxiliaires et lesdits premier et second conducteurs. Lorsque la diode 6a laisse s'établir le premier potentiel 30 Vl, la diode 6d laisse s'établir le second potentiel V2, les diodes 6b et 6c étant sollicitées à contre-sens. De même, lorsque la diode 6b laisse s'établir le potentiel Vl, la diode 6c laisse s'établir le potentiel V2, les diodes 6a et 6d étant sollicitées à contre-sens. 35 -3 Ainsi, les potentiels des premier et second conducteurs sont a priori fixés par les potentiels disponibles aux bornes principales et auxiliaires du secondaire du transformateur et aucun de ces potentiels n'est donc 05 flottant; ceci n'est vrai que si le secondaire du transformateur débite un courant sur les conducteurs. En effet, les diodes 6c et 6d, qui empêchent un retour du courant des conducteurs vers le transformateur, ne permettent pas la fixation du potentiel de ces conducteurs à une valeur prédéterminée lorsque ces derniers doivent débiter du courant. Il appartient donc aux circuits d'absorption de courant 15 d'assurer un passage du courant pour assurer la détermination du potentiel à une valeur prédéterminée. Un calcul montre que chaque circuit d'absorption de courant n'a besoin d'être commandé, en vue d'absorber le courant, 20 que si le nombre d'éléments chauffants commandés est inférieur au quart du nombre total d'éléments. Les premier et second circuits d'absorption de courant 7a, 7b, sont respectivement connectés aux premier et second 25 conducteurs au delà des diodes 6a, 6b par rapport au transformateur, par une borne d'entrée de courant 70b de courant. Les circuits d'absorption sont susceptibles, sous l'influence de signaux OE1 et OE2 respectifs, de porter les premier et second conducteurs au second potentiel V2. Selon une forme préférée de réalisation, montrée sur la figure 3 du brevet principal, chaque circuit d'absorption de courant comporte: une borne de prise de tension 70a, une -4 borne d'entrée de courant 70b reliée au premier conducteur 1 pour le circuit 7a et au second conducteur 2 pour le circuit 7b, une borne de commande 70c, une borne de sortie d, un élément actif commandé pour être soit conducteur soit non conducteur et ainsi, selon son état, relier ou non la borne d'entrée de courant 70b à la borne de sortie 70d, afin d'absorber ou non le courant, et un élément suiveur de tension 71 maintenant la borne 70b (c'est-à-dire le conducteur 1 pour le circuit 7a) au potentiel de la borne 10 70a, à savoir le potentiel V2. L'absorption est réalisée dès que le potentiel à la borne 70b augmente par rapport au potentiel de la borne 70a, en maintenant au potentiel V2 un point du premier conducteur (respectivement second conducteur) situé au delà des diodes 6a, 6c (respectivement 15 6b, 6d). La borne de sortie 70d de chaque circuit d'absorption est reliée, suivant l'exemple décrit au brevet principal, à la masse. La présente invention, faisant l'objet de là présente demande de certificat d'addition, concerne un dispositif du type mentionné précédemment et permettant de réaliser l'absorption de courant de manière encore plus avantageuse 25 sur le plan de la simplicité de réalisation des circuits et de l'efficacité, par rapport au dispositif selon le brevet principal. A cette fin, selon la présente invention, un dispositif *30 selon les revendications 1 et 2 du brevet principal est caractérisé en ce que la borne de sortie du premier (respectivement second) circuit d'absorption de courant est reliée au secondaire du transformateur, entre la seconde (respectivement première) borne principale et la masse. - 5 On assure toujours ainsi le forçage, lors de l'absorption, des conducteurs correspondants au potentiel V2, de façon simple, sans suiveur de tension. Grâce au fait que la borne de sortie du circuit d'absorption est reliée au secondaire, au lieu d'être reliée à la masse comme dans le brevet principal, la différence de potentiel aux bornes de ce circuit est réduite. Ceci permet de limiter la puissance dissipée dans 10 le circuit et donc d'éviter de faire appel à des composants pourvus de protection thermique, avec les avantages liés à la diminution de coût et d'encombrement qui en découlent. Par ailleurs, le transformateur fonctionne ainsi avec un 15 rendement accru du fait qu'il doit fournir un courant moindre. Plus particulièrement, selon la présente invention, la borne de sortie du premier (respectivement du second) circuit d'absorption de courant est reliée à l'enroulement secondaire du transformateur en un point situé à proximité de la seconde (respectivement première) borne auxiliaire. De préférence, la borne de sortie du premier (respectivement second) circuit d'absorption est reliée à la seconde (respectivement première) borne auxiliaire du secondaire. Avantageusement, le dispositif, conforme aux revendications 1, 2 et 4 du brevet principal, est caractérisé en ce que le premier (respectivement le second) circuit d'absorption de courant comprend une borne d'entrée de courant reliée au premier (respectivement au second) conducteur, une borne de commande, une borne de sortie, et une borne de prise de -6 tension reliée à un potentiel de valeur sensiblement supérieure au potentiel de la seconde (respectivement première) borne auxiliaire du secondaire du transformateur. De préférence, la borne de prise de tension du premier (respectivement second) circuit d'absorption est reliée en un point du secondaire du transformateur situé entre la seconde (respectivement première) borne auxiliaire et la seconde (respectivement première) borne principale. 10 Selon une forme préférée, ledit point situé sur le secondaire correspond à un potentiel supérieur à celui de la borne auxiliaire correspondante, d'une valeur comprise entre 5 à 50 pour cent de ce dernier, de préférence entre 15 20 et 30 pour cent. Afin de permettre une forme de réalisation simple, la borne de prise de tension du premier (respectivement second) circuit d'absorption de courant est reliée à la seconde 20 (respectivement première) borne principale du secondaire. L'invention sera bien comprise à la lumière des dessins annexés, dans lesquels: - La figure 1 est un schéma d'ensemble du dispositif selon l'invention; - La figure 2 est un schéma électrique équivalent de la tête thermique et des circuits associés; - La figure 3 est un schéma d'un des circuits d'absorption de courant; - Les figures 4A à 4E représentant respectivement les signaux associés au dispositif de la figure 1; et -7 La figure 5 est un organigramme expliquant les fonctions mises en oeuvre dans l'organe de contrôle utilisé dans le dispositif de la figure 1. Dans la mesure du possible, les éléments assurant des fonctions équivalentes ou voisines sont désignés par des références identiques, ou ne différant que par une lettre, que ce soit d'une figure & l'autre de la présente addition, ou d'une figure de la présente addition à la figure 10 correspondante du brevet principal. La figure 1 représente un tête thermique à deux communs, c'est-à-dire comportant deux conducteurs 1 et 2 d'amenée de courant, cette tête étant désignée de façon générique par 15 la référence 3. Cette tête comporte des éléments chauffants tels que 3a, 3b constitués par des résistances disposées en paires de part et d'autre d'interrupteurs de commande, tels que 4a, 20 eux-mêmes constitués par des transistors. Le premier élément chauffant, tel que 3a, de chaque paire, telle que 3a, 3b, est relié au premier conducteur 1 tandis que l'autre, tel que 3b, est relié au second conducteur 2. 25 Les premier et second conducteurs sont susceptibles d'être portés, dans cet ordre ou dans l'ordre inverse, à des premier et second potentiels V1, V2. Par ailleurs, tout élément chauffant peut, à travers un interrupteur de commande tel que 4a, être relié à un troisième potentiel V3, celui de la masse sur l'exemple de la figure 1. Les différences de potentiel V1-V2 et V2-V3 dont choisies avec des valeurs telles qu'un élément chauffant ne - 8 subit un échauffement suffisant pour lui permettre d'imprimer un papier thermosensible, ou effectuer une impression par transfert thermique, que s'il est connecté directement entre les potentiels V1 et V3. 05 Le dispositif de la figure 1 comprend un transformateur d'entrée 5 comportant un enroulement primaire 5a, directement raccordé à une source de tension alternative, et un enroulement secondaire 5b. Le point milieu 5m de 10 l'enroulement secondaire 5b est relié à la masse. Les bornes extrêmes de sortie 5c, 5d (appelées respectivement première et seconde "bornes principales") de l'enroulement secondaire 5b sont reliées aux conducteurs respectifs 1 et 2 par l'intermédiaire d'organes de redressement de courant 1 tels que des diodes 6a, 6b. Le secondaire 5b du transformamteur 5 comporte une première c et une seconde 5f borne auxiliaire de sortie disposées respectivement entre le point milieu 5m et les bornes 20 principales de sortie 5c, 5d de ce transformateur. Des troisième et quatrième diodes 6c, 6d sont respectivement interposées entre les seconde et première bornes auxiliaires 5f, 5e et les premier et second conducteurs 1 et 2 au-delà, en s'éloignant du transformateur 5, des 25 diodes respectives 6a et 6b. Enfin le dispositif de la figure 1 comporte un organe de contrôle, tel qu'un microprocesseur 9. De préférence, les bornes auxiliaires de sortie 5e et 5f sont disposées chacune environ au tiers de l'enroulement secondaire entre la masse et la borne principale de sortie correspondante 5c, 5d, de sorte que le potentiel V2 est environ égal au tiers du potentiel V1. En effet, lorsque la diode 6a laisse s'établir le potentiel Vl, la diode 6d -9 laisse s'établir le potentiel V2 voisin de V1/3. Les diodes 6b et 6c étant sollicitées à contre-sens. De même, lorsque la diode 6b laisse s'établir le potentiel V1, la diode 6c laisse s'établir le potentiel V2 voisin de V1/3, les diodes 6a et 6d étant sollicitées à contresens. Des premier et second circuits d'absorption de courant 7a, 7b, sont respectivement connectés aux premier et second conducteurs 1 et 2 au delàdes diodes 6a, 6b par rapport au 10 transformateur 5, par une borne d'entrée de courant 70b de courant. Les circuits d'absorption 7a, 7b sont susceptibles, sous l'influence de signaux 0E1 et OE2 respectifs, de relier les premier et second conducteurs 1 et 2 au second potentiel V2. 15 Le dispositif de la figure 1 comporte par ailleurs un détecteur 8 détectant les passages à zéro de la tension alternative alimentant le transformateur 5 dont le rôle sera expliqué en détail ci-après. 20 Le fonctionnement du dispositif de la figure 1 sera mieux compris sur la figure 2 correspondant au schéma électrique de la tête 3. Cette figure 2 représente les éléments chauffants 3a à 3n de la tête, les conducteurs 1 et 2, les potentiels V1 à V3, les interrupteurs de commande 4a, 4b et le circuit d'absorption de courant 7b, schématiquement représenté sous la forme d'un bloc, et susceptible de relier, en vue de l'absorption de courant du second conducteur 2, ce dernier à la borne de sortie de courant 70d; la borne 70d est elle-même reliée à un élément A censé symboliser, pour des raisons de clarté de la figure, l'évacuation du courant, en l'occurence vers le secondaire du transformateur. - 10 La figure 2 correspond i une alternance de la tension alternative pour laquelle le conducteur porté à un potentiel strictement positif-V1 est le premier conducteur 1 et au cas o seuls les éléments 3a et 3c sont 05 commandés en vue d'impressionner le support thermosensible d'impression. Le potentiel V2 est appliqué au second conducteur 2. Les éléments chauffants 3b, 3d sont soumis à une différence de 10 potentiel V2 égal à V1/3, tandis que les éléments chauffants 3e à 3n, groupés en paires entre les conducteurs 1 et 2, sont individuellement soumis à une différence de potentiel (V1-V2)/2, égale à V1/3, et les éléments commandés 3a et 3c sont chacun soumis à une différence de 15 potentiel V1V3 = V1 (car V3 est relié à la masse). L'effet Joule développé dans un élément chauffant étant proportionnel au carré de la différence de potentiel aux bornes de cet élément, l'échauffement des éléments 3e à 3n et des éléments 3b et 3d est neuf fois plus faible que 20 celui des éléments 3a et 3c. Les potentiels V1, V2 et V3 sont choisis tels que seuls les éléments commandés 3a, 3c puissent impressionner le support thermosensible. Au moment o le circuit d'absorption de courant 7b autorise l'absorption de courant (cas représenté sur la figure 2), le circuit d'absorption de courant 7a (fig. 1) empêche l'absorption de courant. A l'alternance suivante, le second conducteur 2 est porté au premier potentiel V1, le circuit 7a autorise l'absorption de courant en provenance du second conducteur, tandis que le circuit 7b empêche l'absorption de courant. Ainsi, dans le cas o elle doit avoir lieu (par exemple lorsque le nombre d'éléments chauffants commandés est inférieur au quart du nombre total " 2602180 - 11 d'éléments), l'absorption concerne le courant circulant sur le conducteur porté à V2 et provenant du conducteur porté à Vi. L'absorption alternée par chaque circuit suit le principe de du dispositif selon lequel les ordres de chauffe des éléments chauffants sont synchronisés sur la tension alternative. La figure 3 représente une forme de réalisation possible de l'un des circuits d'absorption de courant 7a, 7b de la figure 1. Ces circuits étant de préférence identiques, un seul circuit sera décrit et les références utilisées seront valables pour ces deux circuits. Chaque circuit d'absorption comporte: une borne de prise de tension 70a, reliée, selon une forme préférée de réalisation de l'invention, à la seconde borne principale 5d du transformateur 5 pour le circuit 7a, et à la première borne principale 5c pour le circuit 7b; une borne d'entrée de courant 70b reliée au premier conducteur i pour le circuit 7a et au second conducteur 2 pour le circuit 7b; 25 une borne de commande 70c; et une borne de sortie de courant 70d reliée, selon la présente invention, au secondaire du transformateur, et plus précisément à la seconde borne auxiliaire 5f pour le circuit 7a et à la première borne auxiliaire 5e pour le circuit 7b. Chaque circuit d'absorption de courant 7a, 7b comporte en outre un élément actif commandé, constitué par un transistor 72, reliant les bornes d'entrée de courant 70b et de sortie 70d. - - 12 La base du transistor 72 est reliée d'une part au collecteur d'un transistor 73 du type PNP, par une résistance 72a dont l'émetteur est relié à la borne 70a, par une diode 75 polarisée dans le sens borne 70a transistor 73, et d'autre part à la borne de sortie de courant 70d à travers une résistance 73a. La base du - transistor 73 est elle-mêmereliée d'une part par une résistance 76 au collecteur d'un transistor 74 par une résistance 76, dont l'émetteur est relié à la masse, et d'autre part, à travers une résistance 74a, à la ligne 77 reliant l'émetteur du transistor 73 et la borne de prise de tension 70a. La base du transistor 74 est reliée à la borne de commande 70c à travers une résistance 74b et à la masse à travers une autre résistance 74c. 15 Le fonctionnement du circuit de la figure 3 est illustré par les signaux représentés à la figure 4. La figure 4A représente, en fonction du temps t, l'amplitude de la tension alternative aux bornes de l'enroulement primaire 5a du transformateur 5. Les figures 4B et 4C représentent, en fonction du temps, les valeurs respectives des potentiels des conducteurs 1 et 2 par rapport à la masse. Ces figures montrent que les premier et second conducteurs 1 et 2 sont à tout instant à des potentiels différents V1 et V2 et que chaque conducteur est alternativement au potentiel V1 et au potentiel V2. Les figures 4D et 4E représentent respectivement les signaux OE1 et OE2 appliqués sur les entrées de commande respectives 70c des circuits d'absorption de courant 7a et 7b par le microprocesseur 9. - 13 Ces signaux OE1 et OE2 ont pour effet d'autoriser ou d'interdire l'absorption de courant les circuits '7a, 7b, comme cela peut-être compris en référence à la figure 3 qui sera supposée représenter le circuit 7a. O5 Lorsque le signal OE1 appliqué sur l'entrée de commande c de ce circuit est à un potentiel positif suffisant (appelé niveau haut), le transistor 74 est à l'état passant et ramène sur la base du transistor 73 un potentiel tel que 10 la tension VBE du transistor 73 soit positive, plaçant le transistor 73 dans son état bloqué. Le transistor 72 est alors lui aussi bloqué. L'absorption de courant par dérivation vers la borne 70d ne peut alors se produire. Lorsque par contre le signal OE1 appliqué sur l'entrée de commande 70c du circuit 7a est au niveau bas, le transistor 74 est bloqué et la tension VBE du transistor 73 est négative, autorisant le transistor 73 à conduire. Le courant circulant dans la résistance 73a polarise la base 20 du transistor 72 qui se met également à conduire. Le transistor 72 relie alors les bornes d'entrée de courant b et de sortie de courant 70d, ce qui provoque une absorption de courant par dérivation vers la borne 70d. 25 Dans ce second état de fonctionnement, correspondant au niveau bas du signal de commande OE1, le transistor 72 autorise l'absorption du courant circulant sur le premier conducteur 1; ceci correspond bien au rôle que devra jouer chaque circuit d'absorption. En effet, les potentiels des deux conducteurs 1 et 2 sont fixés par les potentiels disponibles aux bornes principales et auxiliaires du secondaire, si celui-ci débite un courant sur les conducteurs 1 et 2. Or les diodes 6c et 6d, qui empêchent un retour du courant des conducteurs 1 et 2 vers le - 14 transformateur, ne permettent pas la fixation du potentiel de ces conducteurs à une valeur prédéterminée lorsque ces conducteurs doivent débiter du courant. L'absorption de courant doit être réalisée dans ce dernier cas. Comme indiqué précédemment, chaque circuit d'absorption de courant n'a besoin d'être commandé, en vue d'absorber le courant, que pour un rapport donné entre le nombre d'éléments chauffants commandés et le nombre total 10 d'éléments. Le fonctionnement du circuit 7b de la figure 1 est le même que celui du circuit 7a qui vient d'être décrit, les phases d'absorption de courant étant simplement décalées, par rapport à celles du circuit 7a, d'une demipériode de la tension alternative représentée sur la figure 4A. La forme de réalisation décrite, du dispositif selon l'invention, selon laquelle la borne de sortie 70d de chaque circuit d'absorption 7a, 7b est reliée à la borne auxiliaire correspondante du secondaire du transformateur, n'est qu'une forme préférée de réalisation; en variante, ladite borne 70d peut être reliée en tout point du secondaire entre le point milieu 5m (masse) et la borne 25 principale correspondante (5c,5d). Cependant, le fait de relier la borne de sortie 70d à la borne auxiliaire correspondante du transformateur présente des avantages particuliers. En premier lieu, la puissance absorbée par chaque circuit 7a, 7b est réduite au minimum; en effet, celle-ci a pour valeur P = v x I, o v ne vaut en l'espèce qu'une fraction de volt (correspondant au potentiel de saturation du 260218.0 - 15 transistor 72 de chaque circuit 7a, 7b); alors que selon le brevet principal cette puissance dissipée, étant proportionnelle à V2, atteint des valeurs 10 à 20 fois plus grande, compte tenu des valeurs usuelles de V2 = 05 Vl/3, o V1 est de l'ordre par exemple de 24 volts. En second lieu, en reliant la borne de sortie 70d de chaque circuit d'absorption 7a, 7b à la borne auxiliaire du secondaire, au potentiel V2, qui est justement le potentiel auquel le conducteur correspondant doit être forcé lors de l'absorption, la puissance dissipée des éléments chauffants qui ne doivent pas être commandés pour l'impression, s'établit à une valeur contrôlée donnée, égale en l'occurence à 1/9 de la puissance dissipée par les 15 éléments chauffants commandés. Si la borne de sortie 70d était reliée au secondaire du transformateur en un point tel que le potentiel soit sensiblement supérieur à V2, certains éléments chauffants non commandés pourraient se trouver alimentés à un potentiel tel que la puissance dissipée soit indéterminée, et en toute hypothèse sensiblement supérieure à P/9. Par ailleurs, selon la forme de réalisation décrite, la borne de prise de tension 70a de chaque circuit 25 d'absorption est reliée à la borne principale correspondante (5c,5d) du secondaire. Le fait de relier cette borne 70a à une borne existante du secondaire (à savoir la borne principale), simplifie la réalisation du dispositif. Cette borne pourrait être, en variante, reliée à une source de tension U, supérieure à V2, par exemple en tout point du secondaire situé entre la borne secondaire et la borne principale. En particulier, afin de rendre le bilan énergétique optimal, elle pourrait également être reliée à un point du secondaire tel que la tension U soit - 16 légèrement supérieure, de quelques volts par exemple, à la tension V2; en effet, dans chaque circuit d'absorption, la puissance p dissipée par le passage du courant de base IB du transistor 72 est p = IB. (Uo-Vl/3), o Uo est la tension à la base du transistor, puisque 70d est reliée à V2 = V1/3; pour tenir compte de la chute de tension entre la borne 70a et la base du transistor 72, la borne 70a pourrait ainsi avantageusement être reliée à un potentiel légèrement supérieur à V2; pour V1 = 24 V par 10 exemple, V2 = 8 V, une tension U d'environ 10 V serait avantageuse. En outre, on note que chaque circuit d'absorption selon la présente addition est de conception simple, ne nécessitant 15 pas de suiveur de tension, puisque on force la tension du second conducteur justement à la valeur de V2 en dérivation des diodes 6c et 6d pour faire passer le courant vers les bornes auxiliaires. La suite de la description du fonctionnement du dispositif est donnée ciaprès en référence à la partie correspondante de la description du brevet principal. Le détecteur 8 de passage à zéro de la tension alternative 25 peut être constitué par tout dispositif, bien connu de l'homme de l'art, recevant soit directement la tension alternative alimentant le primaire 5a du transformateur 5, soit le potentiel de l'un au moins des conducteurs 1 et 2. On supposera, en référence à la figure 1, que ce détecteur 8 est un convertisseur analogique numérique relié au potentiel du conducteur 1 et fournissant périodiquement au microprocesseur 9 une indication numérique de ce potentiel. - 17 Le microprocesseur 9, qui reçoit le message M & imprimer pour commander en conséquence, selon des techniques connues, la fermeture sélective des interrupteurs tels que 4a destinés à autoriser l'échauffement des éléments tels 05 que 3a, effectue par ailleurs les opérations décrites en référence à la figure 5; ces opérations sont susceptibles de nombreuses variantes dans leur forme, comme cela apparaîtra à l'homme de l'art, mais elles sont fonctionnellement liées au dispositif de l'invention dans 10 la mesure o les ordres de chauffe des éléments chauffants tels que 3a doivent, pour une bonne impression, être synchronisés avec la tension alternative fournie au transformateur 5. Sur la figure 5: t désigne une variable de temps fournie par une horloge à fonctionnement permanent susceptible d'être remise à zéro (RAZ) à tout instant choisi; A une variable destinée à représenter l'amplitude de crête du potentiel mesuré par le convertisseur 8; W la dernière 20 valeur de crête connue du potentiel V1; VMAx la valeur de crête théorique du potentiel V1; S une valeur de seuil très proche de zéro et par exemple arbitrairement fixée à VMAx/lOO1; V le potentiel instantané mesuré par le convertisseur 8; F une fonction liant la valeur de crête W 25 au temps pendant lequel la chauffe des éléments chauffants doit être commandée; C une variable logique dont la valeur "un" représente une autorisation de chauffe des éléments chauffants et la valeur "zéro" une interdiction; Nc le nombre d'éléments chauffants dont la chauffe est commandée à l'instant considéré, ce nombre dépendant de façon connue du message M reçu par le microprocesseur 9; et N est le nombre total d'éléments chauffants de la tête 3. Une phase préliminaire consiste à remettre les variables t et A à zéro et à définir W et S; l'opération ACQ V - 18 consiste à obtenir du convertisseur 8 l'information numérique représentative de V, la variable A étant rendue égale à V si elle se trouvait inférieure à cette dernière;l'opération ACQ t consiste à obtenir de l'horloge à os fonctionnement permanent l'information de temps t; aussi longtemps que la variable de temps t n'est pas égale ou supérieure au temps nécessaire à la chauffe compte tenu de la valeur de crête W du potentiel V1, la chauffe est autorisée (C = 1) et le cycle précédemment décrit est parcouru à nouveau; en effet, plus W est faible et plus le temps de chauffe doit être grand pour que l'impression soit uniforme en dépit des variations de la tension d'alimentation; si le temps de chauffe est dépassé (C = 0), le microprocesseur surveille le prochain passage à zéro 15 de la tension V1 en comparant le potentiel instantané V avec le seuil S; aussi longtemps que V reste supérieur ou égal à S, le cycle précédent est décrit à nouveau. Si la condition "V inférieur à S" est remplie, indiquant le 20 passage de V1 à zéro, le microprocesseur choisit deux branches selon que Nc est ou non inférieur i N/4; dans le second cas, (Nc supérieur ou égal à N/4), le microprocesseur interdit l'absorption de courant en fixant OE1 et OE2 à 1; il donne en outre à W la valeur de la 25 variable A si celle-ci est au moins supérieure à VMAX/2, indiquant que la demi-période écoulée correspond à la présence du potentiel V1 sur le conducteur I; dans l'autre cas, c'est-à-dire si Nc est inférieur à N/4, le microprocesseur autorise l'absorption de courant dans les circuits 7a ou 7b selon que la demie période écoulée correspondait à la présence du potentiel V1 sur le conducteur 1 ou sur le conducteur 2; il donne en outre à W la valeur de la variable A dans le premier de ces deux cas. - 19 Après une remise à zéro du temps t (RAZ t) et de la variable A, l'ensemble du processus décrit est recommencé. Strictement parlant, dans le mode de réalisation particulier de la figure 1, le convertisseur 8 ne forme un détecteur de passage à zéro que dans son association avec le microprocesseur 9; en effet, le signal final de détection de passage à zéro est le signal logique interne du microprocesseur qui correspond à l'état de ce dernier 10 lorsque la condition "V inférieur à S" est vérifiée. Néanmoins, c'est le convertisseur 8 qui délivre au microprocesseur l'information V au moment o cette condition est vérifiée et cette information V est en soi 15 une information de passage à zéro. Pourcette raison, le qualificatif de détecteur de passage à zéro sera supposé applicable au convertisseur 8. - 20 REVENDICATIONS 1 - Dispositif d'alimentation pour une tête d'impression 05 thermique composée de paires juxtaposées d'éléments chauffants, selon les revendications 1 et 2 du brevet principal, caractérisé en ce que la borne de sortie du premier (respectivement second) circuit d'absorption de courant est reliée au secondaire du transformateur, 10 entre la seconde (respectivement première) borne principale et la masse. 2 - Dispositif selon la revendication 1 ci-dessus, caractérisé en ce que la borne de sortie du premier 15 (respectivement du second) circuit d'absorption de courant est reliée à l'enroulement secondaire du transformateur en un point situé à proximité de la seconde (respectivement première) borne auxiliaire. 3 - Dispositif selon la revendication 2 précédente, caractérisé en ce que la borne de sortie du premier (respectivement second) circuit d'absorption est reliée à la seconde (respectivement première) borne auxiliaire du secondaire. 4 - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 précédentes et selon la revendication 4 du brevet principal, caractérisé en ce que le premier (respectivement le second) circuit d'absorption de courant comprend une borne d'entrée de courant reliée au premier (respectivement au second) conducteur, une borne de commande, une borne de sortie, et une borne de prise de tension reliée à un potentiel de valeur sensiblement supérieure au potentiel de la seconde (respectivement première) borne auxiliaire du secondaire du transformateur. - 21 Dispositif selon la revendication 4 précédente, caractérisé en ce que la borne de prise de tension du premier (respectivement second) circuit d'absorption est reliée en un point du secondaire du transformateur 05 situé entre la seconde (respectivement première) borne auxiliaire et la seconde (respectivement première) borne principale. 6 - Dispositif selon la revendication 5 précédente, 10 caractérisé en ce que ledit point situé sur le secondaire correspond à un potentiel supérieur à celui de la borne auxiliaire correspondante, d'une valeur comprise entre 5 à 50 pour cent de ce dernier, de préférence entre 20 et 30 pour cent. 15 7 - Dispositif selon la revendication 4 précédente, caractérisé en ce que la borne de prise de tension du premier (respectivement second) circuit d'absorption de courant est reliée à la seconde (respectivement 20 première) borne principale du secondaire. 8 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le second potentiel vaut entre 25% et 50%, de préférence 33%, du premier potentiel, 25 et en ce que le troisième potentiel est celui de la masse.