Brevet FR2609505A1 — publié le 19880715

L'invention concerne d'une manière générale des systèmes de dosage de liquide tels que par exemple un systè- me de dosage du carburant pour un moteur à combustion, et plus particulièrement, la soupape utilisée dans un système de dosage du carburant de ce genre, et plus précisément, des moyens électromagnétiques destinés à actionner une soupape de ce genre. Bien que l'industrie automobile se soit efforcée sans discontinuer depuis des années, même si ce n'est que pour des raisons de compétitivité, d'augmenter l'économie de carburant des moteurs automobiles, les organismes gouverne- mentaux ont jugé insuffisants les gains ainsi réalisés et ces organismes gouvernementaux ne cessent d'imposer de ma- nière croissante des règlements rigoureux en matière d'économie de carburant pour moteur ainsi que des quantités admissibles maximum de monoxyde de carbone,d'hydrocarbures et d'oxydes d'azote qui peuvent être rejetées dans l'atmosphère avec les gaz d'échappement du moteur. Dans une tentative en vue de satisfaire des régle- ments aussi rigoureux, l'art antérieur a proposé à cet effet l'utilisation d'un carburateur muni d'une soupape électroma- gnétique à fonctionnement cyclique, le carburateur fonction- nant toujours comme un dispositif d'aspiration, mais sur lequel le débit de carburant aspiré est modifié de manière réglable par la soupape à fonctionnement cyclique en réponse à des signaux de réaction représentatifs du fonctionnement du moteur et d'autres conditions connexes. Il s'est avéré que des carburateurs de ce genre ne se sont pas montrés ap- tes à satisfaire lesdits règlements dont la sévérité ne ces- se d'augmenter. L'art antérieur a également proposé l'utilisation de moyens d'injection et de dosage de carburant sur lesquels plusieurs gicleurs disposés au niveau des soupapes d'admission des cylindres respectifs d'un moteur à pistons, sont alimentés en carburant sous une pression supérieure à 2 2609505 la pression atmosphérique à partir d'une source de dosage de carburant commune et injectent ce carburant directement dans les cylindres correspondants du moteur, cette injection ayant lieu en synchronisme avec le fonctionnement du moteur. Des systèmes d'injection de carburant de ce genre, outre le fait qu'ils sont onéreux, n'ont généralement pas été une réussite, du fait que le système doit fournir un débit de carburant dosé sur une très large gamme de débits de carbu- rant dosés. D'une manière générale, ces systèmes d'injection de l'art antérieur qui sont très précis d'un côté de la gam- me de débits de carburant dosés requise, sont relativement imprécis du côté opposé de cette même gamme de débits de carburant dosés. De même, ces systèmes d'injection de l'art antérieur qui sont précis au milieu de la gamme de débits de carburant requise, sont de manière générale relativement im- précis aux deux extrémités de cette même gamme.L'utilisation de moyens de réaction pour modifier les caractéristiques de dosage des systèmes d'injection de carburant de l'art anté- rieur n'ont pas résolu le problème du dosage imprécis, car le problème est habituellement imbriqué dans des facteurs tels que la zone d'ouverture effective de l'injecteur, le mouvement relatif nécessaire de l'injecteur à tétons associé ou de la soupape, l'inertie de l'élément de soupape du gi- cleur, et la pression de "craquage" du gicleur (il s'agit de la pression d'ouverture du gicleur). Il est évident que plus le débit de carburant dosé voulu est petit plus l'influence de ces facteurs devient grande. L'art antérieur a également proposé à cet égard l'utilisation d'un volet d'étranglement ou papillon avec une ou plusieurs soupapes de dosage du carburant du type élec- tromagnétique à fonctionnement cyclique portées de manière active et pulvérisant du carburant dosé de manière ininter- rompue dans le flux d'air s'écoulant à travers le volet d'étranglement et dans l'admission du moteur ou le collec- teur d'admission. Même si des dispositions de ce genre sont 3 2609505 généralement en mesure de fournir des débits de carburant dosés finement réglés de manière précise, elles sont néan- moins limitées dans leur aptitude à satisfaire lesdits ré- glements rigoureux croissants. Cette inaptitude est au moins due en partie au fait que dans des systèmes de ce genre le volet d'étranglement est utilisé en combinaison avec une ad- mission de moteur ou un collecteur d'admission à travers la- quelle le mélange air et carburant pulvérisé alimente les cylindres correspondants. En raison des limites de tracé, des caractéristiques du moteur, des facteurs de coût et de l'absence de reproductibilité de collecteurs d'admission sensiblement identiques, certains cylindres de moteur sont privés de carburant alors que d'autres cylindres sont ali- mentés par les débits stoechiométriques air/carburant requis. En conséquence, la richesse (en carburant) du systè- me complet d'alimentation de carburant doit être accrue jusqu'à un débit air/carburant qui fournira le débit stoe- chiométrique requis au cylindre ou aux cylindres de moteur qui en sont privés par ailleurs pour assurer un fonctionne- ment correct. Cependant, en faisant cela, le ou les autres cylindres reçoivent un mélange air/carburant dont la riches- se est excessive (en carburant), d'o des économies de car- burant minimes et des émissions accrues au niveau de l'échappement. L'art antérieur a également proposé à cet effet l'utilisation d'un volet d'étranglement servant simplement à régler le débit d'air en direction d'un collecteur d'admission de moteur associé, en combinaison avec plusieurs soupapes de dosage de carburant du type à fonctionnement cy- clique, chacune desdites soupapes cycliques étant située à proximité immédiate de chacun des cylindres de moteur pour doser et délivrer du carburant dans le système d'admission aux points correspondants qui se trouvent au moins à proxi- mité des soupapes d'admission du cylindre associé. Dans une disposition de ce genre il est courant de prévoir un collec- 4 2609505 teur de carburant commun, dont la régulation se fait à une pression supérieure A la pression atmosphérique, qui ali- mente ou délivre du carburant non dosé aux soupapes à fonc- tionnement cyclique correspondantes chargées d'effectuer la fonction de dosage. Ces systèmes sont très onéreux car ils doivent comporter plusieurs soupapes et doseurs A fonction- nement cyclique, et pour réaliser un rendement optimum, il faut que le débit de ces soupapes soit ajusté réciproquement pour le moteur. De plus, il est d'usage de remplacer sur ces sur ces systèmes toutes les soupapes à fonctionnement cyclique en cas de défaillance de l'une ou de plusieurs de manière à disposer de nouveau d'un jeu d'injecteurs ajustés au moteur. De même, si dans de tels systèmes l'un des injec- teurs ou l'une des soupapes à fonctionnement cyclique donne des signes de mauvais fonctionnement et si on utilise un capteur de particules d'échappement et un générateur de si- gnaux de réaction,les moyens de commande électronique asso- ciés sur ces systèmes tenteront d'augmenter encore ou de diminuer selon le cas la richesse du rapport air/carburant des injecteurs restants, étant donné que le signal de réac- tion de l'échappement n'est pas en mesure de distinguer si le changement enregistré dans les constituants d'échappement est dû au mauvais fonctionnement d'un ou de plusieurs injec- teurs ou s'il est nécessaire de modifier le débit de carbu- rant dosé de l'ensemble du système. Les systèmes d'injection et de dosage de carburant électromagnétiques de l'art antérieur se sont également avé- rés insuffisants. En effet, pour réaliser une précision de dosage optimale du carburant, il importe que les temps d'ouverture et de fermeture des soupapes soient courts et stables. Cependant, la stabilité du temps d'ouverture et de fermeture est affectée négativement par l'instabilité des forces mécaniques et hydrauliques exercées sur l'induit et/ou la soupape.(En fait,l'induit et la soupape peuvent constituer un seul et même organe). Les variations et les changements des forces méca- niques de ce genre résultent des fluctuations ou des change- ments du coefficient de frottement des organes ou composants relativement mobiles et des charges instables sur le ressort de rappel provoqués par des oscillations du ressort. La partie instable des forces hydrauliques (du car- burant ou d'autres liquides à doser) apparaît uniquement pendant les quelques premiers microns de la course de l'induit/soupape dans le sens de l'ouverture, celle-ci pou- vant être considérée comme une "force libre de rupture". Cette force libre de rupture est produite par une force hy- draulique non équilibrée qui, à son tour, est provoquée par un effet de vide à la surface de contact ou d'étanchéité de la soupape à induit. L'effet de vide apparaît lorsque la soupape à induit commence tout d'abord à s'écarter (dans le sens de l'ouverture) de la surface conjuguée du siège de soupape. C'est le cas lorsque la soupape à induit se trouve dans sa position de fermeture, la surface d'étanchéité est fermée et en contact étanche avec la surface d'appui juxta- posée de la soupape. Lorsque la soupape à induit commence à se déplacer dans le sens de l'ouverture, ces surfaces d'étanchéité et d'appui juxtaposées sont séparées l'une de l'autre en définissant un espace ou un intervalle d'écoulement. Cependant, la formation de cet intervalle d'écoulement intervient plus rapidement que le remplissage possible par le carburant environnant (ou par tout autre li- quide à doser). Ce retard dans le remplissage de l'intervalle par le carburant provoque un effet de vide ten- dant à freiner le mouvement d'ouverture de la soupape à in- duit. De plus, la force libre de rupture est fonction de la pression hydraulique non équilibrée éprouvée par la soupape à induit et le fini superficiel des surfaces d'étanchéité et d'appui juxtaposées définissant l'espace ou l'intervalle d'écoulement. La pression hydraulique non équilibrée se mo- difie en réponse aux ondes de pression hydraulique dans le liquide à doser. 6 2609505 Le fini superficiel des surfaces d'étanchéité et d'appui juxtaposées est modifié par la pression très élevée supportée par ces surfaces, qui apparaît lorsque la soupape à induit heurte la partie conjuguée du siège lors de son dé- placement dans le sens de la fermeture. En fonction de la configuration géométrique des surfaces d'étanchéité et de fermeture et par conséquent, de l'intervalle d'écoulement, des pressions de ce genre peuvent atteindre plusieurs fois (15.000 p.s.i.).Pendant le service, une pression élevée pro- duite de ce genre a pour effet de polir ou de brunir les surfaces d'étanchéité et d'appui conjuguées, ce qui se tra- duit par un fini superficiel amélioré sur ces deux surfaces.Un fini superficiel amélioré de ce genre augmente à son tour la surface de portée et la résistance d'écoulement du liquide changeant ainsi la force libre de rupture pendant l'ouverture initiale de la soupape à induit. D'une manière générale, le carburant (ou un autre liquide à doser) remplit l'intervalle d'ouverture, en fonction essentiellement de la largeur de l'intervalle d'écoulement, dès les premiers 3 à 10 microns de la course d'ouverture de la soupape à induit. L'instabilité des forces mécaniques et hydrauliques change ou modifie le niveau de la force magnétique requise ou de l'amplitude au début du mouvement d'ouverture de la soupape à induit. Une amplitude modifiée ou changée de la force magnétique requise de ce genre peut se situer n'importe o dans une gamme de valeurs qui peut être appelée une marge d'incertitude, et ceci, à son tour, détermine le temps de retard du système magnétique. Tous ces facteurs de l'art antérieur contribuent à rendre instables les caractéristiques de -fonctionnement des moyens d'actionnement électromagnétiques et notamment, à ré- duire la course des soupapes électromagnétiques à actionne- ment rapide de l'art antérieur. L'invention telle qu'elle est présentement divul- guée et décrite vise en premier lieu à proposer la solution du problème précité et d'autres problèmes connexes corres- pondants de l'art antérieur. Conformément à un aspect de l'invention, un système de dosage du carburant pour un moteur à combustion associé comportant plusieurs cylindres, chacun étant muni d'une sou- pape d'admission, comprend plusieurs gicleurs, un organe de dosage du carburant mobile entre des positions d'ouverture et de fermeture pour permettre et interrompre en conséquence l'écoulement du carburant à travers lesdits gicleurs pour doser ainsi le débit de carburant à travers lesdits gi- cleurs, des moyens formant moteur électromagnétique pour amener ledit organe de dosage à se déplacer vers lesdites positions d'ouverture et de fermeture, une chambre, un conduit d'alimentation d'air à une pression supérieure à la pression atmosphérique de ladite première chambre, et plu- sieurs conduits d'acheminement air/carburant communiquant avec ladite chambre, lesdits conduits d'acheminement air/carburant étant en mesure de recevoir le carburant dosé à travers lesdits gicleurs et à recevoir l'air sous une pression supérieure à la pression atmosphérique introduit dans ladite chambre et délivrer un débit de fluide constitué dudit carburant dosé et dudit air à une pression supérieure à la pression atmosphérique sous forme d'une émulsion air/carburant vers des zones de réception espacées du moteur à combustion, ledit organe de soupape comprend un induit desdits moyens formant moteur électromagnétique, lesdits moyens formant moteur électromagnétique comprenant générale- ment un corps magnétique tubulaire fixe en un matériau ma- gnétique et une pièce polaire disposée au centre et fixe par rapport audit corps magnétique tubulaire, un enroulement électrique devenant actif par excitation pour produire un champ magnétique, ledit corps magnétique tubulaire fixe et ladite pièce polaire fonctionnant pour créer une boucle par- 8 2609505 courue par le flux magnétique sur ledit enroulement électri- que après excitation, ladite boucle de flux magnétique étant formée par une partie fixe desdits moyens formant moteur électromagnétique et par une partie mobile desdits moyens formant moteur électromagnétique, ladite partie mobile des- dits moyens formant moteur électromagnétique comprenant le- dit induit, ladite partie fixe desdits moyens formant moteur électromagnétique comprenant ladite pièce polaire et ledit corps magnétique tubulaire fixe, ledit induit venant en bu- tée de manière active sur ladite pièce polaire lorsque ledit organe de soupape se trouve dans ladite position d'ouverture, et un entrefer en matériau amagnétique dans la- dite partie fixe desdits moyens formant moteur électromagné- tique pour augmenter la dispersion du flux et réduire ainsi le temps d'amortissement du flux dans ladite boucle de flux. Selon une autre caractéristique de l'invention, des moyens formant moteur électromagnétique comportant générale- ment un corps magnétique tubulaire fixe constitué dans un matériau magnétique, une pièce polaire disposée au centre et fixe par rapport audit corps magnétique tubulaire, un enrou- lement électrique qui devient actif après excitation pour créer un champ magnétique, un induit, ledit induit étant dé- placé pour entrer en contact avec ladite pièce polaire après excitation dudit enroulement, ledit corps magnétique tubu- laire fixe et ladite pièce polaire fonctionnant pour créer une boucle de flux magnétique sur ledit enroulement électri- que après excitation, ladite boucle de flux comprenant une partie fixe desdits moyens formant moteur électromagnétique et une partie mobile desdits moyens, ladite partie mobile desdits moyens formant moteur électromagnétique comprenant ledit induit, ladite partie fixe desdits moyens formant mo- teur électromagnétique comprenant ladite pièce polaire et ledit corps magnétique tubulaire fixe, et des moyens supplé- mentaires formant une interruption magnétique dans ladite partie fixe desdits moyens formant moteur électromagnétique 9 2609505 pour augmenter la dispersion du flux et réduire ainsi le temps d'amortissement du flux dans ladite boucle parcourue par le flux. Différents objets, avantages et caractéristiques spécifiques et de caractère général de l'invention ressorti- ront mieux à la lecture de la description détaillée qui va suivre en se référant aux dessins annexés sur lesquels cer- tains détails et/ou éléments peuvent ne pas avoir été repré- sentés, pour des raisons de clarté, sur une ou plusieurs figures: Fig.l est une vue d'un dispositif de dosage du car- burant comprenant les enseignements de l'invention, avec des éléments et des composants représentés sous forme de dia- grammes et de schémas montrant de manière simplifiée l'ensemble d'un système de dosage et d'alimentation de car- burant pour un moteur à combustion associé, Fig.2 est une vue relativement agrandie du disposi- tif de dosage du carburant illustré sur la figure 1 compre- nant des parties arrachées et en coupe, Fig.3 est une vue latérale en élévation à plus grande échelle montrant l'un des éléments représenté sur la figure 2; Fig.4 est une vue prise généralement dans le plan de la ligne 4-4 de la figure 3 et orientée dans le sens des flèches, Fig.5 est une vue en coupe axiale prise générale- ment dans le plan de la ligne 5-5 de la figure 4 et orientée dans le sens des flèches, Fig.6 est une vue latérale en élévation à plus grande échelle d'un autre élément représenté sur la figure 2, Fig.7 est une vue prise généralement dans le plan de la ligne 7-7 de la figure 6 et orientée dans le sens des flèches, 2609505 Fig.8 est une vue partielle en coupe axiale prise d'une manière générale dans le plan de la ligne 8-8 de la figure 7 et orientée dans le sens des flèches; Fig.9 est une vue à plus grande échelle d'une par- tie partielle de la structure de la figure 8 prise d'une ma- nière générale dans le plan de la ligne 9-9 sur la figure 8 et orientée dans le sens des flèches, Fig.lO est une vue en coupe axiale à plus grande échelle d'un autre élément représenté sur la figure 2, Fig.ll est une vue généralement prise dans le plan de la ligne 11-11 sur la figure 10 et orientée dans le sens des flèches, Fig.12 est une vue en coupe axiale à plus grande échelle d'un autre élément représenté sur la figure 2, Fig.13 est une vue prise généralement dans le plan de la ligne 13-13 sur la figure 12 et orientée dans le sens des flèches, Fig.14 est une vue en grande partie en coupe axiale et avec une partie en élévation à plus grande échelle d'un autre élément représenté sur la figure 2; Fig.15 est une vue à plus grande échelle d'une par- tie partielle de la structure représentée sur la figure 2 ainsi que d'une partie partielle de la structure illustrée sur la figure 1; Fig.16 est une vue à plus grande échelle d'une par- tie partielle de la structure illustrée sur la figure 2, Fig.17 est une vue en coupe axiale d'un autre mode de réalisation d'un dispositif de soupape de dosage électro- magnétique du fluide utilisant les enseignements de l'invention, Fig.18 est une vue en coupe axiale représentant sous une forme simplifiée un dispositif de soupape de dosage électromagnétique du fluide de l'art antérieur, Fig.19 est une vue en coupe axiale représentant sous une forme simplifiée un dispositif de soupape de dosage électromagnétique du fluide utilisant les enseignements de l'invention; Fig.20 est un graphique montrant la relation de la densité du flux comparée à son emplacement dans la structure de l'art antérieur illustrée sur la figure 18; Fig.21 est un graphique montrant la relation de la densité du flux comparée à son emplacement dans la structure représentée sur la figure 19; Fig.22 est une vue en coupe axiale représentant sous une forme simplifiée une autre soupape électromagnéti- que utilisant les enseignements de l'invention; Fig.23 est une vue en coupe axiale montrant sous une forme simplifiée une autre soupape électromagnétique utilisant les enseignements de l'invention, Fig.24 est un graphique montrant l'influence de la montée et de la chute des forces magnétiques sur les temps de retard, Fig.25 est un graphique montrant les caractéristi- ques des temps d'ouverture et de fermeture des soupapes électromagnétiques utilisant les enseignements de l'invention et des soupapes électromagnétiques selon l'art antérieur; Fig.26 est un graphique montrant les temps d'ouverture et de fermeture comparés aux charges appliquées au ressort de rappel pour trois ensembles électromagnétiques utilisant les enseignements de l'invention, mais qui sont constitués respectivement de matériaux magnétiques diffé- rents En se référant maintenant de manière plus détaillée aux dessins, la figure 1 représente un dispositif ou système de dosage et d'alimentation de carburant 10, un moteur à combustion 12, un dispositif d'alimentation d'air 14, un ré- servoir de carburant 16 et des moyens de commande associés 12 2609505 Le moteur 12 peut comporter une conduite d'admission du type à collecteur 20 communiquant avec l'atmosphère ambiante par une conduite d'aspiration 22 munie d'un papillon d'étranglement 24 monté pivotant à positionne- ment manuel. Un filtre à air d'aspiration non représenté mais bien connu dans la technique, peut être relié de maniè- re active à l'extrémité d'admission de la conduite d'aspiration 22. Dans le mode de réalisation représenté, le moteur 12 est décrit comme un moteur à quatre cylindres et le collecteur ou la conduite d'admission 20 avec ses parties 26, 28, 30 et 32 sert à communiquer avec chaque orifice d'admission des cylindres correspondants. Ainsi que cela est bien connu dans l'état de la technique antérieure, ces ori- fices d'admission peuvent être commandés parce qui est com- munément appelé des soupapes d'admission qui sont ouvertes et fermées en synchronisme avec le fonctionnement du moteur. Un collecteur d'échappement 34 communique avec chacun des orifices d'échappement des cylindres correspondants du mo- teur et avec un tuyau ou conduit d'échappement 36 qui évacue les gaz d'échappementdans l'atmosphère. Les moyens de commande 18 peuvent comporter par exemple une logique électronique de commande et des moyens de sortie de puissance appropriés aptes à recevoir un ou plusieurs signaux d'entrée du type à paramètres, et en ré- ponse, à délivrer les sorties correspondantes. C'est ainsi que par exemple, un capteur sensible à la température du mo- teur 38 peut délivrer un signal par des moyens de transmis- sion 40 aux moyens de commande 18 qui est représentatif de la température du moteur; un détecteur 42 peut détecter la teneur relative- d'oxygène des gaz d'échappement (dans le tuyau d'échappement du moteur 36) et délivrer un signal re- présentatif par les moyens de transmission 44 aux moyens de commande 18; un capteur 46 sensible à la vitesse du moteur peut délivrer un signal représentatif de la vitesse du mo- teur par les moyens de transmission 48 aux moyens de comman- 13 2609505 de 18, tandis que la charge du moteur telle qu'elle est indiquée par exemple, par la position du papillon d'étranglement 24 du système d'admission du moteur, peut dé- livrer un signal par les moyens de transmission 50 reliés de manière active à une pédale de gaz 52 actionnée au pied du conducteur et reliés de manière active par les mêmes moyens de transmission ou des moyens de transmission associés 54 aux moyens de commande 18.Une source de potentiel électrique 56 avec un interrupteur correspondant 58 peut être reliée électriquement par les conducteurs 60 et 62 aux moyens de commande 18. Les bornes de sortie des moyens de commande 18 sont chacune reliées électriquement par les conducteurs 64 et 66 aux bornes électriques ou aux conducteurs 68 et 70 des moyens de dosage 10 qui à leur tour, sont reliés électrique- ment aux extrémités électriques opposées d'un enroulement générateur d'un champ électrique associé. Le réservoir de carburant 16 fournit le carburant à une pompe associée 72 (pouvant être disposée à l'intérieur du réservoir 16) qui, à son tour, délivre le carburant à une pression supérieure à la pression atmosphérique par un tuyau 74 à l'entrée du dispositif ou des moyens de dosage 10. Un conduit de sortie ou de retour 76 sert au retour de l'excédent de carburant vers une zone située en amont de la pompe 72, telle que par exemple, le réservoir de carburant 16. Le dispositif d'alimentation d'air 14 sert à four- nir l'air à une pression supérieure à la pression atmosphé- rique par la conduite 78 au système de dosage et d'alimentation 10. Les tubes d'acheminement de l'émulsion air/car- burant 80, 82, 84 et 86 servent à fournir une émulsion air/carburant du système de dosage aux zones d'écoulement ou de réception situées au moins à proximité immédiate des ouvertures d'admission des cylindres correspondants se trou- vant généralement au voisinage des parties d'admission 26,28,30 et 32. 14 2609505 En se référant de manière détaillée aux figures 2 à 14, le système de dosage 10 qui y est illustré, comprend un corps principal ou carter 88 avec un trou à épaulement géné- ralement cylindrique 90 ménagé à l'intérieur recevant de ma- nière coulissante un élément d'extrémité généralement annulaire ou rondelle 92 en acier qui, à son tour, est muni d'un premier évidement périphérique qui reçoit et loge en partie un joint torique 94 destiné à empêcher l'écoulement du fluide (dans ce cas du carburant). * Une chemise généralement tubulaire 96 en matériau magnétique est étroitement ajustée à. l'intérieur du trou à épaulement 90 et bute axialement contre la surface supérieu- re 98 (vu sur la figure 2) de l'élément d'extrémité annulai- re 92. Ladite surface supérieure 98 est munie d'une rainure annulaire qui reçoit et loge en partie un joint torique 100 servant à arrêter et empêcher l'écoulement de carburant lorsque l'extrémité axiale juxtaposée 102 d'une bobine asso- ciée 104 vient en appui contre la surface 98. La bobine 104 porte un enroulement de champ 106 qui est relié, ainsi quecela a été indiqué précédemment, par des moyens électriques aux bornes ou aux conducteurs 68 et (figure 1). Le sous-ensemble complet comprenant l'élément d'extrémité 92, la chemise 96, la bobine 104, l'enroulement 106 et les conducteurs 68 et 70 est fixé dans le contre-alésage ou compartiment 90 par des brides appro- priées 108 et des attaches appropriées associées dont l'une est représentée par le repère 110. Un élément formant tige de guidage et gicleur 112 est retenu de manière appropriée dans un évidement conjugué ménagé dans le corps 88, et contre une partie du carter conjuguée 14 de ce qui peut constituer un distributeur 115. Un joint d'étanchéité torique 116 généralement disposé entre le corps 88 et l'extrémité en forme de bride de l'élément 112 sert à empêcher le passage du carburant. 2609505 Un élément généralement tubulaire 118 est guidé sur et est mobile par rapport à la tige de l'élément 112. D'une manière générale, après excitation de l'enroulement 106, l'élément 118 est déplacé vers le haut (vu sur la figure 2) vers une pièce polaire 117 et contre la résistance d'un res- sort 119, de sorte que son extrémité inférieure en forme de bride ouvre les conduites ou gicleurs d'écoulement du carbu- rant fermés précédemment, qui sont ménagés dans l'élément 112 formant la tige de guidage et le gicleur. Un régulateur de pression du carburant 120 qui est représenté comprend une première chambre 122 ménagée dans le corps 88 et une seconde chambre 124 ménagée à l'intérieur d'un carter 126 en forme de couvercle avec un diaphragme ou une cloison 128 mobile sensible à la pression, maintenu de manière appropriée à la périphérie, séparant effectivement et formant une cloison commune entre les chambres 122 et 124. Une partie annulaire 132 d'un porte-soupape 130 est maintenue contre le diaphragme 128 du côté de la chambre 122, tandis qu'une autre partie 134 s'étend à travers le diaphragme 128 et à travers une plaque d'appui 136 à laquel- le une partie 134 est fixée de manière appropriée. Une ex- trémité d'un ressort 138 est en appui actif sur la plaque d'appui 136 et l'extrémité opposée est en appui actif sur un support de ressort qui, à son tour, est de préférence porté par une vis de réglage. Le porte-soupape 130 est muni d'une cavité destinée à recevoir un élément sphérique 146 qui a été modifié de ma- nière à présenter une surface aplatie 148. La soupape sphé- rique 146 peut être retenue d'une manière générale dans la cavité du porte-soupape par une partie 150 épousant la forme de la soupape sphérique 146. De plus, le porte-soupape 130 peut comporter un contre-alésage destiné à recevoir un res- sort de compression 152 qui est appliqué continuellement contre la soupape sphérique 146 et minimise ainsi dans une large mesure, sinon supprime entièrement, par des forces de frottement, toute tendance de mouvement de la soupape sphé- rique 146 s'écartant de son orientation voulue assurant la meilleure action d'appui contre la surface d'appui conjuguée 154 d'un siège de soupape 156 dont le corps peut être en- foncé dans une conduite ou un tube 158 ménagé dans le corps 88. Une conduite supplémentaire 160 sert à compléter la com- munication entre le siège de soupape 156 et le conduit 158 et le conduit 76. D'une manière générale,le carburant fourni par le conduit 74 s'écoule à travers l'espace annulaire formé entre la surface cylindrique intérieure 164 de la partie tubulaire 166 de la bobine 104 et les surfaces extérieures 161 et 162 de la pièce polaire 117 et de l'élément 118 ainsi que la surface cylindrique intérieure 168 de l'élément d'extrémité parcouru par le flux 92.Ce carburant passant à travers cet espace annulaire s'écoule éventuellement dans une partie 170 en forme de chambre d'o il sera dosé pour le moteur ainsi que cela sera encore décrit en détail. Un conduit 172 commu- nique avec la chambre 170 et sert à assurer l'écoulement du carburant de la chambre 170 vers la chambre 122 o la pres- sion de ce carburant est appliquée sur le diaphragme ou la cloison mobile 128. D'une manière générale, lorsque la pres- sion du carburant dépasse une amplitude prédéterminée, le diaphragme 128 se déplace davantage vers la droite contre la résistance du ressort 138, ce qui a pour effet de déplacer la soupape sphérique 146 dans une direction qui l'écarte de sa surface d'appui conjuguée 154 permettant de bypasser une partie du carburant par le siège de soupape 156, le conduit 158, le conduit 160 et la conduite de retour 76. Ces mouve- ments d'ouverture et de fermeture de la soupape de réglage de la pression 146 sert à maintenir une pression différen- tielle de dosage du carburant essentiellement constante. Un conduit 174 pouvant être ménagé dans le corps 88 reçoit l'air à une pression supérieure à la pression at- mosphérique du conduit 78 et dirige cet air vers une zone de réception du distributeur 115. Le corps de distributeur 114 qui est illustré, com- prend une surface supérieure 176 (vu sur la figure 2), pou- vant être utilisée pour venir contre une surface conjuguée 178 du corps 88. La surface inférieure 188 du corps 114 peut avoir une configuration conique avec un angle d'inclinaison, par exemple de l'ordre de 9,0 lorsqu'il est mesuré à partir d'un plan horizontal ou plan parallèle à la surface 176. Un évidement ou une rainure circulaire 190 est mé- nagé dans le corps 114 à partir de la surface supérieure 176, de sorte que cet évidement ou cette rainure 190 de- vient en réalité une chambre ou un collecteur après avoir fixé le corps 114 sur le carter 88. Une deuxième rainure 192 disposée radialement à l'extérieur de la rainure 190 sert à retenir un joint torique 194 qui forme un joint fluidique lorsque le corps 114 est fixé sur le carter 88. Dans le mode de réalisation représenté des moyens de centrage sont prévus en vue de maintenir une relation physique prédéterminée entre plusieurs éléments et/ou par- ties. Ils seront décrits plus en détail ultérieurement; cependant, à ce stade il suffit simplement de préciser que des orifices borgnes conjugués (extrémité fermée) sont mé- nagés dans le corps 88 et dans le corps 114 avec des axes de centrage ou de positionnement qui y sont logés. Dans le mode de réalisation représenté quatre conduits généralement cylindriques espacés angulairement et sensiblement équidistants, dont deux sont représentés par les repères 200 et 204, sont ménagés dans le corps 114 de manière que leurs axes respectifs se rencontrent de préfé- rence en un point commun qui est également situé sur un axe 208 s'étendant verticalement. De plus, dans le mode de réa- lisation représenté, lesdits axes respectifs des conduits forment un angle pratiquement de 9,0 avec l'axe 208 ainsi que cela est représenté de manière typique en 200 et 204. 18 2609505 Ainsi que cela est mieux illustré et de manière ty- pique sur la figure 15 par le conduit 200, chacun de ces conduits comprend de préférence une première partie cylin- drique 210 communiquant avec une deuxième partie cylindri- que 212 relativement élargie et disposée à la suite et un contre-alésage cylindrique 214 encore plus grand et disposé à la suite. Ainsi qu'il ressort clairement des figures 2 et 15, plusieurs fentes ou évidements généralement orientés dans le sens radial, dont deux sont représentés typiquement en 220 et 224, sont également ménagés dans le corps 114 à tra- vers la surface 176 pour assurer respectivement la communi- cation entre la chambre de distribution d'air 190 et le conduit correspondant dont ceux portant les repères 200 et 204 sont typiques, lorsque le corps 114 est réuni au carter 88. Plus particulièrement, ces fentes (qui constituent sur le plan fonctionnel des conduits) 220 et 224 (et les deux autres qui ne sont pas représentées) communiquent avec les conduits 200 et 204 (et les deux autres qui ne sont pas re- présentés) au niveau de la partie respective 210. Dans le mode de réalisation représenté, les conduits d'acheminement air/carburant 80, 82,84 et 86 sont chacun munis d'un raccord d'extrémité 216 qui est logé de manière étanche dans les quatre conduits correspondants ca- ractérisés par 200 et 204. Lorsqu'ils sont logés de cette manière, tous les raccords d'extrémité 216 peuvent être re- tenus et réunis avec le corps 114 par un élément de retenue ou attache appropriée 218. Lorsque le carter ou corps de distributeur 114 est assemblé et fixé de manière approprié au carter 88 ainsi qu'il ressort d'une manière générale de la figure 2, le conduit d'air 174 est mis en communication avec la chambre de distribution d'air 190. En se référant de manière plus détaillée aux figu- res 3, 4 et 5, la bobine représentée 140 comprend une par- 19 2609505 tie généralement tubulaire 166 qui est munie à son extré- mité supérieure d'un corps cylindrique 180 relativement agrandi et s'étendant axialement et à son extrémité infé- rieure d'une paroi ou bride annulaire 102 orientée radiale- ment munie d'une surface intérieure circulaire 182 et d'une surface d'extrémité extérieure 184. Le corps cylindrique comprend une face axiale intérieure 186 et une face d'extrémité extérieure ou supérieure 202. Ainsi qu'il ressort clairement des figures 4 et 5, des fentes ou des rainures de dégagement diamétralement op- posées 228 et 230 sont ménagées axialement à travers le corps cylindrique 180 en s'étendant à partir de et à tra- vers les surfaces d'extrémité 186 et 202. Ainsi que cela est représenté, la surface intérieure 164 comprend un pas- sage cylindrique s'étendant vers le haut à partir de la surface d'extrémité 184 vers un élément généralement plus épais 206 ayant une partie filetée intérieurement 232. Un alésage aligné généralement dans le sens axial 234 est mé- nagé dans l'extrémité supérieure du corps 180 et il sert à recevoir un joint torique 236 (figure 2) lorsque le raccord du conduit 74 (figure 2) est fixé par vissage sur la partie filetée 232. L'enroulement de champ 106 est enroulé généra- lement autour d'une partie tubulaire 166 de manière à être disposé axialement entre deux surfaces d'extrémité opposées 182 et 186 et les conducteurs électriques ou les fils s'étendent à partir de cet enroulement 106 à travers les fentes ou rainures de dégagement 228 et 230. La bobine 140 est constituée dans un matériau ama- gnétique, et dans le mode de réalisation préférentiel, elle est de préférence en nylon. Ainsi qu'il ressort de manière plus détaillée des figures 6 à 9, l'ensemble 112 formé par la tige de guidage et le gicleur qui, par exemple, est en acier inoxydable, comprend une tige de guidage cylindrique inférieure 260 formée d'une seule pièce avec une tête de gicleur en forme 2609505 de disque 262 et une partie filetée supérieure 238. De pré- férence, la partie filetée 238 et la partie cylindrique 260 sont séparées axialement par un étranglement cylindrique 240. Le corps de gicleur 262 présente d'une manière généra- le deux épaisseurs; une partie radialement extérieure 264 a une épaisseur relativement réduite tandis que la partie ra- dialement intérieure 266 a une épaisseur relativement plus grande. Dans le mode de réalisation préférentiel, les corps de gicleur 264 et 266 se marient l'un avec l'autre par une surface inclinée ou de forme conique 268 dont l'inclinaison vers l'axe central 270 est de l'ordre de 45 . Une rainure ou un évidement circulaire 272 est mé- nagé dans la partie 266 de manière que son axe soit généra- lement colinéaire à l'axe 270 et que son extrémité supérieure (vu sur la figure 8) est ouverte. Plusieurs gi- cleurs de carburant ou conduits 274, 276; 278 et 280 sont ménagés dans la partie de tête 262 de manière que les ex- trémités supérieures correspondantes (vu sur la figure 8) soient en communication avec l'anneau de distribution de carburant 272 et que les extrémités inférieures correspon- dantes 284, 286, 288 et 290 soient ouvertes au niveau de la surface d'extrémité inférieure 282 de la partie 262. Dans le mode de réalisation concerné, il y a quatre gicleurs de carburant de ce genre 274, 276, 278 et 280 qui, ainsi qu'il ressort de la figure 9, sont espacés angulaire- ment à 90 au niveau du collecteur ou distributeur de car- burant 272 et, ainsi qu'il ressort de la figure 8, sont inclinés chacun de manière que les axes correspondants aient une inclinaison de 9,0 par rapport à l'axe central 270. Ainsi que le montre les deux figures 2, 6 et 8, la tige de guidage 260 présente à son extrémité inférieure une partie cylindrique 292 de diamètre réduit. Une rainure cir- culaire en forme de U 294 est ménagée dans la partie 266 de manière à être adjacente à la partie cylindrique 292 et 21 26095v05 écartée radialement vers l'intérieur du collecteur de car- burant 272. Ainsi qu'il ressort clairement de la figure 7, des fentes ou évidements de centrage 296 et 298 diamétralement opposés sont ménagés dans la tête de gicleur 262 pour coo- pérer avec les axes de blocage évoqués antérieurement. Les figures 10 et 11 montrent une soupape 118 com- prenant un corps tubulaire s'étendant axialement 346 dont la surface cylindrique intérieure 349 est étroitement gui- dée de manière coulissante et mobile par rapport à la tige de guidage 260 de l'élément 112. A son extrémité inférieure (vu sur la figure 10) la soupape 118 comporte une bride monobloc annulaire 350 s'étendant radialement vers l'extérieur avec une surface supérieure 352 contre laquelle une extrémité du ressort 119 peut venir s'engager, ainsi qu'on le voit à la figure 2, et une surface inférieure 354 servant de surface de soupape lorsqu'elle est amenée contre les surfaces 356 (voir les figures 8 et 9) en entourant ef- fectivement le conduit ou la rainure de distribution de carburant 272. Le corps tubulaire 346 peut comporter une partie 271 s'étendant axialement avec un diamètre extérieur réduit, et plusieurs orifices ou passages 360, 361, 362 et 363 ménagés à travers la paroi de l'élément tubulaire 118 généralement à proximité de son extrémité inférieure. L'extrémité supérieure (vu sur la figure 10) de la soupape 118 comporte de préférence une partie annulaire décrochée 365, ce qui donne un prolongement axial en forme d'anneau 367. L'élément 118 est en un matériau magnétique et sert non seulement de soupape mais également d'induit ainsi que cela deviendra évident plus tard. Les figures 12 et 13 montrent la pièce polaire 117 qui comprend un corps cylindrique tubulaire 121 avec les extrémités supérieure et inférieure 123 et 125 (vu sur la figure 12) et une partie intérieure filetée 127. La surface cylindrique extérieure 129 comporte à sa partie supérieure 22 2609505 des faces aplaties 131 et 133 servant de surface de prise d'outil. Un contre-alésage 135 s'étendant axialement est de préférence ménagé dans l'extrémité inférieure du corps 121. La pièce polaire 117 est également en un matériau ma- gnétique. La figure 14 montre l'élément d'extrémité de flux magnétique ou rondelle 92 en un matériau magnétique ayant généralement une configuration annulaire avec des surfaces d'extrémité axiales supérieure et inférieure 98 et 99 (vu sur la figure 14), une rainure annulaire 101 étant ménagée dans la surface supérieure pour maintenir le joint torique O (représenté sur la figure 2). La surface supérieure 98 est en contact actif avec la chemise magnétique 96 et la bride d'extrémité 102 de la bobine 104, tandis que la sur- face inférieure 99 est en contact actif avec une surface conjuguée du carter 88. Des parties cylindriques espacées axialement 103 et 105 définissent une rainure généralement circonférentielle 107 servant à retenir le joint torique 94 (figure 2). Une surface s'étendant radialement à épaulement 358 sert d'appui à un ressort 119, tandis qu'une surface généralement conique 109 débouche dans la chambre 170 du carter 88 (figure 2). Ainsi qu'il ressort de manière plus détaillée de la figure 15 qui ne représente qu'un seul des tubes ou conduits d'acheminement air/carburant, l'un des deux axes de blocage 300 (qui est désengagé pour des raisons de clarté) qui est représenté par des tirets, est enfoncé dans un trou borgne 196 du corps du distributeur 114 en traversant l'évidement de centrage 296 de la tête de gi- cleur 262, et est également enfoncé dans un trou borgne aligné 302 ménagé dans le carter 88. Un système de blocage analogue ou similaire non représenté comprend un évidement de centrage 298 de la tête de gicleur 262, des trous bor- gnes correspondant aux trous 198 et 302 et un axe de bloca- ge ou de positionnement équivalent à celui portant le repère 300. Lorsque les éléments sont assemblés ainsi qu'il ressort des figures 15 et 2, les axes des éléments sur les figures 3 à 14 sont censés constituer un seul axe 303. Ainsi qu'il ressort de manière typique de la figu- re 15, le raccord d'extrémité 216 qui est, de préférence, en matière plastique telle que par exemple, en nylon, com- prend, de préférence, un corps principal 304 en forme de coupelle avec une bride s'étendant radialement 306 située à son extrémité entièrement ouverte et un corps 308 générale- ment cylindrique s'étendant axialement avec un diamètre re- lativement réduit. Une partie d'extrémité 310 d'un conduit tubulaire 312 est placée et logée de manière appropriée et également maintenue dans la partie intérieure 314 du corps principal 304 en forme de coupelle. Un passage d'écoulement 316, à travers le conduit 312 est ainsi dis- posé aligné avec un passage 318 généralement conique ménagé dans le corps 308 de manière que son extrémité extérieure ouverte 320 soit orientée vers le gicleur de carburant as- socié (dans ce cas le gicleur 274) et effilée de manière que l'extrémité intérieure extrême 322 de section d'écoulement réduite est généralement égale à la section d'écoulement du passage 316. Dans le mode de réalisation préféré, le conduit tubulaire 312 est en matière plasti- que, par exemple en "téflon". "Téflon " est une marque dé- posée de la Société DuPont de Nemours, E.I. & Co à Welmington, Delaware, Etats-Unis d'Amérique fabriquant des polymères de fluorocarbone et de tétrafluoroéthylène. De plus, le raccord d'extrémité 216 pourra être moulé directe- ment pendant la fabrication sur l'extrémité du conduit tu- bulaire 312 de manière à obtenir simultanément une jonction et une étanchéité contre tout écoulement. Lorsque le rac- cord 216 et l'élément tubulaire associé sont assemblés au corps 114 du distributeur, le raccord d'extrémité 216 est étroitement ajusté avec les passages ou les conduits 210 et 212, tandis que la bride 306 est généralement poussée à l'intérieur de l'alésage 214 par des attaches de serrage ou des organes de retenue 218. Un joint torique approprié 324 24 2609505 est généralement placé et comprimé entre des épaulements juxtaposés du raccord 216 et le conduit (dans ce cas le conduit 200). Ainsi que cela est également illustré de manière typique sur la figure 15, chacun des tubes ou conduits d'acheminement air/carburant, dans ce cas le conduit 80, comprend, de préférence, un raccord d'extrémité de refoule- ment 326 qui est fixé de manière appropriée au système d'admission du moteur tel que par exemple, au collecteur d'admission 20. Dans le mode de réalisation représenté, le collec- teur d'admission 20 (qui est évidemment représenté de ma- nière simplifiée et peut comporter toute configuration voulue avec des conduits correspondants s'étendant vers les zones de refoulement et de réception du carburant 26, 28, et 32) comporte un alésage cylindrique 328 et un conduit 330 de forme conique se rétrécissant vers l'intérieur et s'étendant vers l'intérieur et débouchant à l'intérieur du conduit d'admission, le refoulement du carburant interve- nant à proximité immédiate de la soupape ou de l'orifice d'admission du moteur. Ainsi qu'il ressort de la figure, le raccord d'extrémité de refoulement 326 comprend de manière typique un premier corps 332 généralement cylindrique disposé à la partie supérieure, qui est muni d'une rainure 334 s'étendant de manière circonférentielle et un corps mono- bloc 336 généralement conique orienté vers le bas et se ré- trécissant vers l'intérieur. Une rainure ou un évidement annulaire 338 s'étendant radialement vers l'extérieur est ménagé dans].a paroi de l'alésage cylindrique 328 de maniè- re à être généralement juxtaposé à la rainure 334 lorsque le raccord d'extrémité 326 est mis en place selon la figu- re. Dans le mode de réalisation préféré, le raccord d'extrémité de refoulement est en matière plastique telle que par exemple du "téflon" et en outre, il est moulé direc 2609505 tement sur une extrémité de refoulement 340 de l'élément tu- bulaire 312 retenant ainsi cette extrémité 340 et fermant effectivement l'écoulement entre la partie d'extrémité 340 et la partie intérieure juxtaposée du raccord 326. Un joint torique 344 supporté par la rainure ou l'évidement 338 sert à verrouiller et à tenir efficacement le raccord d'extrémité 326 assemblé avec la structure d'admission 20 en venant se loger dans les deux évidements 338 et 334 lorsque le raccord est en place. Ce joint torique 344 sert également à bloquer tout écoulement. Ainsi que cela a déjà été mentionné, la soupape 118 constitue également l'induit, de sorte qu'après excitation de l'enroulement 106, la soupape 118 va se déplacer vers le haut (vu sur les figures 2 et 15) contre la résistance élas- tique du ressort 119 ouvrant ainsi l'anneau de distribution 272 du carburant réglé à une pression supérieure à la pres- sion atmosphérique dans la chambre 170, le carburant étant alors dosé à travers les gicleurs 274, 276, 278 et 280 pour être délivré aux orifices correspondants 284, 286, 288 et 290 (voir également la figure 7). Il va de soi que les conduits 360, 361, 362 et 363, les conduits 360 et 362 étant représentés sur la figure 15, servent à assurer la li- bre communication entre la chambre 170 (radialement à l'extérieur de la soupape à induit 118) et l'espace annulai- re 364 existant entre la surface cylindrique intérieure 348 de la soupape à induit 118 et la partie cylindrique 292 de la tige et du gicleur 112. Ainsi qu'il ressort clairement de la figure 15, cet espace annulaire 364 est en communication avec la rainure ou l'évidement circulaire 294. Le débit de carburant dosé dans le mode de réalisa- tion représenté sera essentiellement fonction du pourcentage relatif du temps au cours d'une durée de cycle arbitraire ou de durée écoulée que la soupape 118 est relativement à proximité de ou en appui contre la surface 356 du corps de gicleur 262 comparé au pourcentage de temps que la soupape 118 est ouverte ou écartée de la surface d'appui conjuguée Ceci est fonction de la puissance fournie à l'enroulement 106 par les moyens de commande 18 qui, à son tour, dépend des différents signaux des paramètres reçus par les moyens de commande 18. Par exemple, si le détecteur et le capteur d'oxygène 42 détecte le besoin d'un enrichisse- ment accru en carburant dans le fluide alimentant le moteur envoie un signal représentatif aux moyens de commande 18, les moyens de commande 18 à leur tour nécessiteront une du- rée d'ouverture plus importante de la soupape de dosage 118 de manière à fournir le débit nécessaire accru en carburant dosé. Par conséquent, il est évident que pour des paramè- tres choisis et/ou des indices opératoires du moteur et/ou des conditions ambiantes donnés,les moyens de commande 18 réagiront aux signaux ainsi engendrés et répondront en créant l'excitation et la désexcitation appropriées de l'enroulement 106 (provoquant un mouvement correspondant de la soupape 118) et fournissant ainsi le débit de carburant dosé nécessaire au moteur 12. En supposant notamment que l'enroulement 106 se trouve à l'état désexcité, le ressort 119 va pousser la sou- pape 118 vers le bas le long de la tige de guidage 260, de sorte que la face d'extrémité axiale inférieure ou la surfa- ce de soupape 354 vient en appui étanche contre la surface conjuguée 356 du corps de gicleur 262, ce qui a pour effet d'empêcher le carburant de s'écouler de la chambre 170 dans l'anneau de distribution 272. L'excitation de l'enroulement 106 a pour effet de produire un flux magnétique et ce flux entoure la soupape à induit 118 qui réagit en étant tirée vers le haut le long de la tige de guidage 260 contre la résistance du ressort 119 jusqu'à ce que la soupape à induit 118 vienne en contact actif contre la pièce polaire 117, ce qui détermine la course ou le trajet total de la soupape à induit 118. Cette course ou 27 2609505 27 6YU ce trajet total de la soupape à induit 118 à partir de sa position fermée ou en appui jusqu'à sa position entièrement ouverte contre ledit arrêt correspondant peut être, par exemple, de l'ordre de 0,05 mn. Il va de soi que la soupape 118 est guidée sur la tige 260 aussi bien pendant toute la course d'ouverture que pendant toute la course de fermeture. Pendant le fonctionnement du moteur qui peut com- * prendre le démarrage, la source 14 fournit de l'air sous pression au conduit 174. L'air ainsi fourni est envoyé vers la chambre de distribution 190 en se limitant, d'une manière générale, aux quatre conduits dont les conduits 200 et 204 sont représentés. Les passages de communication correspon- dants dont les passages 220 et 224 sont représentés, servent à acheminer l'air sous pression de la chambre de distribu- tion 190 vers les conduits correspondants 200 et 204 d'o il s'écoule par les ouvertures 318 généralement coniques de chacun des raccords d'extrémité 216. En même temps la soupa- pe 118 est rapidement ouverte et fermée de manière cyclique et pendant la durée de son ouverture le carburant sous pres- sion dans la chambre 170 est dosé comme combustible solide en passant à travers chacun des gicleurs 274, 276, 278 et 280. Après avoir été dosé à travers lesdits gicleurs 274, 276, 278 et 280, le carburant débouche par les orifices de refoulement ou de sortie 284, 286, 288 et 290 dans une voie et selon une direction idéalement colinéaire avec les axes respectifs des gicleurs 274, 276, 278 et 280 qui, à leur tour, sont idéalement colinéaires avec les axes correspon- dants des chambres 318 des raccords d'extrémité dans les conduits tels que les conduits 200 et 204. Ainsi qu'on peut le constater, notamment en se ré- férant à la figure 15, l'air sous pression ainsi fourni et le carburant dosé sortant du gicleur ou du conduit de dosage (représenté typiquement en 274) s'écoulent tous les deux dans la même direction vers et dans la chambre conique 318 qui fonctionne effectivement comme une chambre de mélange et/ou collectrice. Cela signifie que le carburant dosé et l'air s'écoulant dans la chambre 318 sont effectivement collectés par cette chambre 318 et sont dans une certaine mesure intimement mélangés ensemble, le flux de carburant et d'air mélangés en résultant s'écoulant axialement le long et à l'intérieur de la chambre 318 vers le conduit 316. Ce flux de carburant et d'air mélangés est censé constituer une émulsion d'air et de carburant, l'air ser- vant d'agent porteur principal pour le carburant le long ou à travers le conduit 316 et vers le point de refoule- ment final pour le moteur au niveau de la zone de récep- tion 366. Dans le mode de réalisation représenté, la pres- sion opératoire de l'air fourni au distributeur peut se situer, par exemple, dans une fourchette de 15,0 à 40,0 p.s.i.g.(105000 Pa à 280.000 Pa) (dans des conditions normales) tandis que l'amplitude de la pression de ré- glage du carburant dans la chambre 170 peut être de l'ordre d'une différence atmosphérique supplémentaire de 1 atmosphère eu égard à la pression existante de l'air dé- livré par la source 14. Chaque conduit d'acheminement 316 peut avoir un diamètre dont la section est de l'ordre de 0,80 à 1,50 mm. Dans le mode de réalisation qui a été ex- périmenté avec succès, le conduit d'acheminement 316 avait un diamètre de 0,85 mm et chacun des gicleurs de carburant (dont l'un est représenté en 274) avait un diamètre de l'ordre de 0,50 mm. En raison de l'amplitude de la pression d'air re- lativement élevée délivrée par la source 14, il y a tou- jours une vitesse d'écoulement élevée à travers les conduits d'acheminement correspondants 316, ce qui se tra- duit non seulement dans l'émulsion air/carburant transpor- tée mais fait également subir à l'émulsion d'air /carburant au moins deux phases d'écoulement résultant dans une action de mélange continue de cette émulsion air/carburant lorsqu'elle circule pour être refoulée dans la zone de réception 366. Cet écoulement à grande vitesse, ces changements de phase et d'écoulement et le mélange continu de l'émulsion air/carburant ont pour conséquence que les dimensions moyennes des gouttelettes de carburant au point de refoulement de l'émulsion air/carburant au mo- teur peuvent être de l'ordre de 10 à 30 microns, ces gout- telettes de carburant de petites dimensions réduisant les émissions du moteur à faible régime de fonctionnement (exprimé en carburant). De plus, dans le mode de réalisation préféré, le volume du débit d'air délivré par la source 14 dans les tubes ou conduits d'acheminement 80, 82, 84 et 86 est d'un demi à un tiers inférieur à celui qui est nécessaire pour assurer le régime de ralenti du moteur. La source 14 fournit simplement l'air à des fins d'acheminement, d'émulsification et de rupture des dimensions des goutte- lettes de carburant qui sont délivrées dans la zone de ré- ception prévue du moteur. L'équilibre de l'air nécessaire pour maintenir non seulement le régime de ralenti du mo- teur mais le fonctionnement du moteur à tous les régimes, est assuré par le papillon d'étranglement dont l'ouverture et la fermeture sont variables, qui est représenté de ma- nière simplifiée en 24 sur la figure 1, et qui commande le débit d'air vers le collecteur d'admission du moteur 20. En se référant essentiellement au mode de réalisa- tion illustré sur la figure 15, il apparaît que le carbu- rant sous pression remplit non seulement la chambre annulaire 364 mais également l'évidement ou la rainure circulaire 294 qui est en communication directe avec la chambre 364 même lorsque la soupape à induit 118 se trouve à l'état ou en position de fermeture en appui contre la surface d'appui conjuguée 356 (figure 8). Le carburant 2609505 peut ainsi s'écouler de deux directions radiales vers l'anneau ou le canal de distribution de carburant 272 cha- que fois que la soupape de dosage 118 est déplacée vers une position d'ouverture. Plus particulièrement, lorsque la soupape à induit 118 est déplacée vers le haut (vu sur les figures 2 et 15) vers une position d'ouverture, le carburant sous pression dans le canal 294 s'écoule rapide- ment dans le sens radial vers l'extérieur entre la surface juxtaposée 354 de la soupape de dosage 118 et la surface 356 de la tête de gicleur 262 en direction du canal ou de la rainure circulaire 272; en même temps, le carburant se trouvant dans la chambre 170 qui, d'une manière générale, se trouve radialement à l'extérieur de la surface 268, par exemple (figure 12), s'écoule rapidement dans le sens radial vers l'intérieur entre les surfaces 354 et 356 en direction de ce canal ou de cette rainure 272. De cette manière, on est assuré que la pression du carburant dans la chambre 170 agit sur et remplit le canal de distribu- tion entier 272 chaque fois que la soupape 118 est dépla- cée vers une position d'ouverture. Il est évident que la figure 15 a pour but, entre autres, de montrer et d'illustrer une disposition typique d'un conduit d'acheminement de carburant qui est simple- ment représentée en 80.Dans le mode de réalisation repré- senté sur la figure 1 (dont la figure 15 représente une partie partielle en coupe à plus grande échelle)quatre conduits d'acheminement de carburant 80, 82, 84 et 86 sont représentés avec ce conduit respectivement en communica- tion avec des zones de réception de carburant espacées du moteur 12. Les conduits restants 82, 84 et 86 seraient comme le conduit 80, respectivement en communication avec les gicleurs 276, 278 et 280 et avec la chambre de distri- bution d'air 190 par les passages respectifs 222, 224 et 226. L'émulsion air/carburant produite, les phases d'écoulement de l'émulsion air/carburant mentionnées, le mélange permanent de l'émulsion air/carburant et les di- mensions des gouttelettes de carburant alimentant le mo- teur décrits en relation avec le conduit d'acheminement , s'appliquent de la même manière aux conduits restants 82, 84 et 86. Par ailleurs, il va de soi que l'invention peut être mise en oeuvre avec tout autre moteur nécessi- tant par exemple cinq, six, huit ou n'importe quel nombre de ces conduits d'acheminement pour alimenter en carburant les chambres de combustion correspondantes du moteur. Il y a lieu de souligner que l'on obtient des ré- sultats optimaux si tous les conduits d'acheminement de l'émulsion air/carburant présentent essentiellement la mê- me longueur active tout en étant aussi courts que possible pour répondre aux conditions existantes. L'invention propose, entre autres, une seule sou- pape de dosage effectuant le dosage du carburant alimen- tant plusieurs zones de réception ou ouvertures espacées d'un moteur et elle assure cette fonction, ainsi que des essais l'ont montré, de manière qu'il existe une variation dans l'alimentation du carburant de moins de deux pourcent entre deux conduits d'acheminement quelconques et que par rapport aux systèmes d'injection multiples du type classi- que de l'art antérieur, un moteur équipé d'un système d'alimentation et de dosage de carburant selon l'invention engendre au moins le même couple et offre une économie de carburant accrue, des rendements de démarrage à chaud et à froid du moteur et une aptitude de conduite générale, de moindres émissions d'échappement du moteur et une gamme opératoire de combustion pauvre (en carburant) accrue de manière significative. 32 2609505 32 6YU Par ailleurs, dans le mode de réalisation préféré l'amplitude existante de l'air sous pression fourni au distributeur d'air 190. et par conséquent, la pression de l'air délivrée dans les quatre passages correspondants dont deux seulement, à savoir les 200 et 204, sont repré- sentés, est transmise à la chambre de réglage de la pres- sion de carburant 124 de manière que la pression différentielle appliquée au diaphragme 128 corresponde à la pression différentielle au niveau des gicleurs ou ori- fices de dosage 274, 276, 278 et 280. De cette manière, la pression différentielle de dosage du carburant restera es- sentiellement constante indépendamment des changements intervenant au niveau de l'amplitude de la pression d'air délivrée dans la chambre de distribution d'air 190. Bien que cette transmission de la pression d'air à la chambre de réglage 124 puisse être réalisée par tous moyens appro- priés tels que par exemple, une canalisation généralement aménagée à l'intérieur du logement 88 et du couvercle 126 qui peut, en fait, communiquer avec l'extrémité de refou- lement du conduit 174, une transmission de ce genre est représentée, notamment pour des raisons de clarté, par un conduit 368 généralement disposé à l'extérieur et dont une extrémité communique avec la chambre 124 et dont l'autre extrémité est en communication avec la chambre de distri- bution d'air 190. Dans les moyens formant moteur électromagnétique ou l'ensemble de soupape représenté à une échelle relati- vement plus grande sur la figure 16, l'induit 118 en un matériau magnétique, est guidé de façon ajustée sur les moyens formant tige de guidage 112 de manière à se dépla- cer dans le sens axial de l'axe 208 ainsi qu'à tourner li- brement autour de ce dernier.La pièce polaire 117 est maintenue par vissage sur les moyens formant tige de gui- dage 112 et ajustée dans le sens axial de manière à cons- tituer l'entrefer voulu entre les surfaces opposées 125 et 367 de lapièce polaire 117 et de l'induit 118. Ainsi qu'il ressort par exemple des figures 2 et 16, un écrou de blocage approprié 400 est également vissé sur les moyens formant tige de guidage 112 et bloqué à l'extrémité supé- rieure de la pièce polaire 117 (après avoir ajusté la piè- ce polaire pour obtenir l'entrefer voulu) de manière à maintenir la pièce polaire 117 dans sa position de réglage calibrée. Il est également prévu de constituer la partie supérieure de la tige de guidage 112 sans la pièce filetée 238 (figure 6) et d'y ajuster étroitement la pièce polaire 117 dans sa position calibrée. On peut par ailleurs envi- sager de fileter seulement une longueur axiale relative- ment courte de la partie supérieure de la tige de guidage et pour l'essentiel, d'ajuster étroitement la pièce polai- re 117 sur la partie non filetée et de l'engager active- ment sur la partie filetée, ce qui permet d'ajuster la pièce polaire 117 dans le sens axial par une rotation sur le filetage. Dans la disposition envisagée il est égale- ment possible de prévoir un écrou de blocage 400. La figure 17 montre un autre moteur électromagné- tique sous la forme d'une soupape de dosage du carburant électromagnétique. L'ensemble 402 qui est représenté, comprend un corps ou carter principal 404 généralement tu- bulaire en forme de cuvette en un matériau magnétique dont l'extrémité supérieure ouverte est destinée à recevoir gé- néralement un corps d'appui intérieur 406 en un matériau amagnétique 34 2609505 Ainsi qu'il ressort d'une manière générale de la figure, le carter 404 comprend, de préférence, une surface cylindrique intérieure 408 s'étendant axialement pouvant se terminer par une surface annulaire à épaulement ou en forme de bride 410 qui est orientée radialement vers l'intérieur à partir de la surface intérieure 408. Un alésage ou un évide- ment s'étendant axialement 412 est ménagé dans la paroi d'extrémité axiale transversale inférieure 414 du carter 404. Bien qu'il soit évidemment possible de donner d'autres configurations à la surface d'appui de la soupape, dans le mode de réalisation représenté une surface d'appui conique 418 est ménagée dans la paroi axiale inférieure 414 et com- munique avec un passage de sortie 420 également ménagé dans ladite paroi d'extrémité 414. La surface extérieure 422 du carter 404 a égale- ment une configuration généralement cylindrique et elle com- prend, entre autres, des parties annulaires en forme de bride 424 et 426 coopérant ensemble pour définir un évide- ment annulaire 428 qui sert, à son tour, à recevoir et à maintenir un joint torique 430. De même, le carter 404 com- prend, de préférence, plusieurs évidements annulaires limi- tés 440 et 442 espacés axialement qui sont ménagés dans la surface cylindrique extérieure. Une première série d'ouvertures ou de passages orientés généralement dans le sens radial et espacés angulairement, dont deux sont repré- sentés en 444 et 446, sont disposés à travers le carter 404 et servent à assurer la communication entre l'évidement an- nulaire 440 et l'intérieur 448 du carter ou du corps 404. Une deuxième série d'ouvertures ou de passages généralement orientés dans le sens radial et espacés angulairement, dont ceux sont représentés en 450 et 452, sont disposés à travers ie carter 404 et servent à assurer la communication entre l'évidement annulaire 442 et l'intérieur 448 du carter ou du corps 404. Un filtre 454 représenté comprend un corps 456 gé- 2609505 néralement tubulaire de configuration cylindrique dont la surface 458 vient au moins étroitement en appui contre la surface extérieure 422 du carter 404. Le corps 456 est, de préférence, en nylon chargé à 33% de verre. L'extrémité su- périeure (vu sur la figure 17) du corps de filtre 456 est ouverte en vue de pouvoir recevoir le carter 404. De même, le corps de filtre 456 est muni, de préférence, de plusieurs évidements annulaires limités 460 et 462 espacés axialement, qui sont ménagés dans la surface cylindrique extérieure dé- finissant ainsi des parties annulaires en forme de bride 464, 466 et 468. Lorsqu'il est logé dans la structure d'appui 470, une première chambre annulaire ou passage 472 est généralement formée par l'évidement 460, les brides 464 et 466 et l'intérieur de la structure d'appui 470; de la mé- i5 me manière une seconde chambre annulaire ou passage 474 est généralement formé par l'évidement 462, les brides 466 et 468 et l'intérieur de la structure d'appui 470. Une première série d'ouvertures ou de passages gé- néralement orientés dans le sens radial et espacés angulai- rement, dont deux sont représentés en 476 et 480, sont disposés à travers le corps de filtre 456 et servent à assu- rer la communication entre le passage annulaire 472 et l'évidement annulaire ou le passage 440. Une deuxième série d'ouvertures ou de passages généralement orientés dans le sens radial et espacés angulairement, dont deux sont repré- sentés en 478 et 482, sont disposés à travers le corps de filtre 456 et servent à assurer la communication entre le passage annulaire 474 et l'évidement ou le passage annulaire 450. La série de passages tels que les passages 476 et 480, et la série de passages tels que les passages 478 et 482, sont munis d'écrans de filtre. Le corps support 406 est généralement tubulaire avec une partie 416 à filetage intérieur disposée au centre et un alésage aligné 484 de diamètre relativement plus grand. Une première partie en forme de bride 485 coopère avec l'intérieur de la structure 470 pour loger de manière 36 2609505 étanche un joint torique 486. Une surface extérieure de gui- dage 487 est étroitement en contact avec la surface intér- ieure 408 du corps magnétique 404 et une deuxième partie en forme de bride 488 est rabattue ou conformée de manière ap- propriée sur une partie 489 du corps magnétique 404 de ma- nière à maintenir rigidement le corps support 406 assemblé au corps magnétique 404. Le corps support 406 comporte en outre des passages cylindriques 490 et 492. Un élément diélectrique en forme de couvercle 493 comprend un corps cylindrique 494 s'étendant axialement et une bride annulaire 495 qui butent axialement et ensemble contre la structure 470 et le corps support 406. Des atta- ches ou des fixations appropriées illustrées de manière par- tielle en 496 peuvent être prévues pour réunir l'ensemble 402 monté sur la structure 470. Le corps diélectrique 494 comprend également un alésage 497 destiné à recevoir le pro- longement axial 498 du corps support 406. Une bobine amagnétique 508 représentée, comprend une partie tubulaire 510 disposée au centre avec des parois d'extrémité 512 et 514 s'étendant radialement et espacées axialement et une partie annulaire 516 généralement en sail- lie vers le haut qui, entre autres, est reliée structurelle- ment de manière active à l'une des extrémités 518 et 520 respectives des bornes électriques 522 et 524. Une paire de prolongements tubulaires généralement cylindriques 500 et 502 formés d'une seule pièce avec la partie annulaire 516 servent à recevoir des bornes électriques 522 et 524 et sont logés pour leur part dans des passages 490 et 492. Une bobi- ne de champ 526 est généralement enroulée autour d'une par- tie tubulaire 510 et enfermée axialement entre les parois d'extrémité 512 et 514. Les extrémités des fils formant la bobine électrique 526 sont reliées électriquement aux extré- mités respectives 518 et 520 des bornes électriques 522 et 524. Dans le mode de réalisation préféré, plusieurs parties en forme de pied 528 sont supportées par la paroi d'extré- 37 2609505 mité 514 de la bobine 508 et sont de préférence espacées an- gulairement autour de l'axe de la partie tubulaire 510 et en outre, elles servent de butée en venant axialement en contact contre la surface 410. Une pièce polaire généralement tubulaire 536 s'étend vers le bas dans la partie tubulaire 510 de la bobi- ne 508 et elle comprend, de préférence, une face d'extrémité annulaire en décrochement 538 qui est écartée d'une surface aplatie 540 d'une soupape à bille représentée 534 lorsque cette soupape à bille est appuyée contre la surface d'appui 418 et ce, par exemple, de l'ordre de 0,05 mm à 0,13 mm. La pièce polaire 536 qui a généralement une configuration tubu- laire généralement cylindrique, comprend une partie généra- iement supérieure filetée extérieurement 511 qui coopère avec la partie fiietét 416 au corps support 406, et une au- tre partie à filetage intérieur 513. Une partie cylindrique élargie généralement située axialement au centre de la pièce polaire 536 vient coulisser dans l'alésage 484 du corps sup- port 406 et comprend une rainure ou un évidement générale- ment périphérique 515 contenant un joint torique 517 de manière à assurer l'étanchéité. Plusieurs ouvertures ou pas- sages dont deux sont représentés en 519 et 521, sont ménagés à travers la paroi de la pièce polaire 536 de manière à as- surer la communication entre l'alésage intérieur de la pièce polaire 536 et l'intérieur du corps magnétique ou du carter 404. L'entrefer voulu entre les surfaces juxtaposées 538 et 540 - la soupape à induit 534 étant alors fermée contre la surface d'appui 418 - est réalisé par la rotation de la piè- ce polaire 536 à l'intérieur de la partie filetée conjuguée 416 du corps support amagnétique 406. Un axe de guidage tubulaire 542, de préférence, en acier inoxydable amagnétique vient coulisser dans le noyau ou la pièce polaire 536 et il est poussé normalement de ma- nière élastique vers le bas (vu sur la figure 17) contre la soupape 534 pour pousser ladite soupape en contact contre la surface d'appui associée 418. Un ressort 544 venant se loger dans l'alésage de la pièce polaire 536, est maintenu axialement entre et contre l'axe de guidage 542 et une extrémité 546 d'une vis de réglage 548 du ressort qui comporte à son extrémité supérieure une partie filetée extérieurement 523, est engagée dans la partie filetée 513 de la pièce polaire 536 et elle est rendue étanche de manière appropriée par des joints to- riques pour prévenir des fuites, ce qui est bien connu dans la technique. Cette vis de réglage 548 a évidemment pour Fonction, ainsi que cela est bien connu dans la technique, de réaliser la précontrainte désirée du ressort sur l'axe de guidage 542 et la soupape 534. Un élément de refoulement de carburant en forme de gicleur ou une pièce encastrée appropriée 550 peut être logé et maintenu de manière appropriée dans un alésage 552 ménagé dans la paroi d'extrémité 414 du carter 404. Un joint tori- que approprié 554 est prévu pour prévenir des fuites entre le gicleur 550 et l'alésage 552. Par ailleurs, un orifice de refoulement calibré adéquat 556 est prévu pour débiter le li- quide dosé qui est, dans ce cas, du carburant, vers la zone de réception du carburant dosé correspondante du système d'admission du moteur. Une paire de guides de conducteur ou d'éléments d'alignement 525 et 527 peuvent être respectivement logés dans des passages 490 et 492 et, ainsi qu'il ressort de la figure, d'autres joints toriques peuvent être prévus autour des conducteurs 522 et 524 généralement entre les éléments d'alignement et les prolongements cylindriques tubulaires 500 et 502. La structure de support associée 470 comprend des conduits 560, 562 et 563, a) le conduit 560 servant à faire communiquer l'évidement ou le passage annulaire 474 et la pompe de carburant associée; b) le conduit 562 servant à faire communiquer l'évidement ou le passage annulaire 474 et le régulateur de pression de carburant associé; et c) le conduit 563 servant à faire communiquer le passage ou l'évidement annulaire 472 et un réservoir de carburant asso- cié. Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention selon la figure 17, la soupape à bille 534 avait un diamètre de 7,137 mm tandis que le diamètre de l'alésage 412 était de l'ordre de 7,15 à 7,163 mm d'ou une tolérance minimale du diamètre (entre la soupape à bille 534 et l'alésage 412) de 0,012 mm et une tolérance maximale du dia- mètre de 0,025 mm. Dans tcus les cas pratiques on peut cons- idérer que la soupape 534 est en contact avec la surface de alésage 412. Dans le mode de réalisation préféré, la soupape i5 534 est en acier chromé de la nuance 52100 disponible dans le commerce pour des exigences dimensionnelles rigoureuses. Par ailleurs, il est maintenant évident que la soupape 534 fait également fonction d'induit dans l'ensemble du système d'injection 402. Dans le mode de réalisation de la figure 17, les conducteurs 522 et 524 avec les manchons correspondants 533 et 535 conducteurs électriquement, chacun étant noyé dans le corps diélectrique 494, correspondent respectivement sur le plan fonctionnel aux conducteurs 68 et 70 de la figure 1 et sont reliés aux moyens de commande associés représentés dont le fonctionnement a été décrit en relation avec les figures 1 et 2. Sur la figure 17 la pompe de carburant associée refoule le carburant à la pression superatmosphérique par le conduit 560 vers la chambre annulaire 474 d'o le carburant s'écoule par plusieurs orifices ou passages 478 et 482 (qui peuvent être seulement deux parmi plusieurs autres) à tra- vers le filtre et pénètre dans l'espace annulaire 442 du carter 404 d'o ce carburant passe à son tour dans l'espace intérieur 448 par plusieurs orifices ou passages 450 et 452 (qui, de même, peuvent être seulement deux parmi plusieurs autres). Tout carburant excédentaire retourne dans le réser- voir par le conduit 562 communiquant avec l'espace annulaire 474 qui est relié en série au régulateur de pression appro- prié et au conduit de retour débouchant dans le réservoir de carburant. Les vapeurs de combustible susceptibles de se former à l'intérieur du système 402 peuvent s'écouler et re- tourner au réservoir de carburant par le conduit 563 pouvant contenir des chicanes calibrées disposées en série (non représentées). i0 Le carburant sous une pression supérieure à la pression atmosphérique ainsi délivré dans la cavité ou l'espace 448 s'écoule évidemment à travers les espaces for- més entre plusieurs pieds 528 et à travers plusieurs passa- * ges ou conduits généralement ménagés dans la paroi d'extrémité 414 dont deux sont représentés en 594 et 596, pour pénétrer dans la chambre ou l'alésage 412. Tandis que la soupape à induit 534 est déplacée vers le haut en s'écartant de son siège conjugué 418, le carburant passe en- tre la soupape ouverte 534 et le siège 418 et pénètre dans le passage 420 d'o il est refoulé dans le système c'admission du moteur par le conduit 556. Conformément à la figure 1 les bornes 522 et 524 sont respectivement reliées électriquement par des conduc- teurs appropriés aux moyens de commande électroniques cor- respondants 18, et ainsi que cela a déjà été indiqué, le dispositif de dosage 402 est du type à fonctionnement cycli- que, tandis que l'enroulement ou la bobine 526 est excité par intermittence, ce qui a pour effet de déplacer pendant cette excitation la soupape à induit 534 dans une direction qui l'écarte de son siège 418. Par conséquent, en réglant la fréquence et/ou la durée d'excitation de la bobine 526, il est possible de déterminer de manière variable et réglable la surface active de l'orifice d'écoulement ainsi définie de manière conjuguée par la soupape à induit 534 et le siège 418. Le dispositif de commande 18 déjà décrit comprend, par exemple, un élément de commande et de puissance du type à logique électronique appropriée apte à recevoir un ou plu- sieurs signaux d'entrée à paramètres et à délivrer en répon- se les sorties correspondantes aux conducteurs ou aux bornes 522 et 524. De même que pour le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à i6, le débit de carburant dosé dans le mode de réalisation de la figure 17 est fonction du pourcen- iO tage relatif de temps au cours d'un cycle arbitraire ou de durée écoulée que la soupape 534 est relativement proche de ou en appui contre le siège 418 comparé au pourcentage de temps que la soupape 534 est ouverte ou écartée du siège conjugué 418. Il va de soi que ceci est fonction de la sor- 5 tie du dispositif de commande 18 appliquée à la bobine 526 qui, à son tour, est fonction des différents signaux reçus par le dispositif de commande 18. En supposant notamment que la bobine 526 se trouve à l'état désexcité, le ressort 544 pousse l'axe de guidage 542 (qui est axialement coulissant dans le noyau ou la pièce polaire 536) vers le bas, ce qui a pour effet de pousser la race d'extrémité axiale inférieure de l'axe de guidage 542 contre la surface aplatie 540 de la soupape à induit 534 et de maintenir la soupape 534 en contact étanche contre le siège 418 empêchant ainsi le carburant de s'écouler dans le conduit 420. L'excitation de la bobine 526 a pour effet de créer un flux magnétique, le trajet du flux englobant la soupape à induit 534 et le noyau, la pièce polaire 536 et le corps magnétique 404. Ce champ d'induction magnétique a pour effet de déplacer la soupape à induit 534 vers le haut en poussant l'axe de guidage 542 contre la résistance élastique du ressort 544. Ce mouvement ascendant de la soupape 534 se poursuit jusqu'au moment o la surface aplatie 540 de la soupape 534 vient buter contre la face d'extrémité 538 de 42 2609505 la pièce polaire. La course ou le trajet total de la soupape 534 à partir de sa position fermée ou en appui jusqu'à sa position entièrement ouverte contre la pièce polaire 536, 538 peut être, par exemple de l'ordre de 0, 127 mm. Il est clair que la soupape 534 est guidée à l'intérieur du et par l'alésage ou passage de guidage 412 pendant toute la course d'ouverture ainsi que pendant toute la course de fermeture. Lorsque l'excitation de la bobine de champ 526 prend fin, le ressort 544 déplace par l'intermédiaire de l'axe de guidage 542 la soupape 534 vers le bas le long de sa course descendante jusqu'à ce que la soupape 534 vienne s'appuyer de manière étanche contre la surface conjuguée 418. La figure 18 est une vue simplifiée en coupe axia- i le représentant un système de moteur électromagnétique de l'art antérieur sous la forme d'une soupape d'injection et de dosage de carburant. Différentes caractéristiques qui zont partie de l'état de la technique, telles que l'arrivée de carburant, la structure de l'enroulement, les joints, ne sont pas représentées, car celles-ci ne sont ni en rapport avec le sujet ni nécessaires pour comprendre la description suivante qui s'y rapporte. En se référant plus particulièrement à la figure 18, le système électromagnétique 700 de l'art antérieur qui est représenté, comprend de manière typique un corps ou car- ter magnétique 702, une pièce polaire 704, un élément de guidage 706, une soupape à induit 708, une bobine 710 su- sceptible d'être excitée par le courant, un ressort de rap- pel 712, et un siège de soupape 714 avec un passage de refoulement de liquide 716. Le corps magnétique 702 a une configuration cylindrique avec une paroi latérale annulaire magnétique 718 et une paroi magnétique supérieure 720 dont la configuration extérieure est circulaire. Dans la prati- que, la paroi supérieure 720 peut en réalité être formée par un élément (ou des éléments) magnétique séparé relié et fixé de manière appropriée sur la paroi latérale annulaire 718. De manière similaire, la pièce polaire 704 est, par exemple, formée d'une seule pièce avec la paroi supérieure 720 ou réunie et fixée de manière appropriée à cette dernière. La paroi inférieure 722 du corps magnétique 702 est également en un matériau magnétique et sa configuration extérieure est circulaire. Iú est d'usage courant, notamment en cas a'utilisation de soupapes à induit de type sphérique, de mé- nager un alésage ou un passage 724 généralement dans la pa- roi inférieure 722. Ceux-ci caractérisés par l'alésage 724 ont habituellement un diamètre avec des tolérances extrême- ment serrées par rapport au diamètre sphérique de la soupape telle que 708. Par conséquent, pour tous les cas pratiques, lorsque des soupapes de type sphérique sont utilisées dans un alésage de guidage représenté par 724, la soupape peut être considérée comme touchant la surface juxtaposée de l'alésage de guidage. D'une manière générale, dans les structures de l'art antérieur dont un exemple est représenté sur la figure 18, lorsque la bobine 710 se trouve en état de désexcita- tion, le ressort 712 pousse et maintient par l'intermédiaire de l'élément de guidage 706 mobile axialement la soupape 708 fermée contre le siège conjugué 714 tel que cela est repré- senté. L'excitation de la bobine 710 a pour effet la création d'un flux magnétique, le trajet du flux forme géné- ralement une boucle magnétique fermée ayant une configura- tion toroidale autour de la bobine 710. Plus précisément, lorsqu'elle est vue en plan sur la figure 18, et en considé- rant tout d'abord le côté vers la droite de l'axe médian 726, le trajet de la boucle magnétique fermée passe vers le haut (pour les besoins de la description et des références) à travers la pièce polaire 704, dans la paroi supérieure 720 pour se diriger vers la droite en direction et dans la paroi latérale 718 et vers le bas dans le fond ou la paroi infé- 44 2609505 rieure 722 et vers la gauche dans la soupape à induit 708 et de la surface aplatie 728 de la soupape 708 dans la face d'extrémité 730 de la pièce polaire 704. De la même manière, en considérant le côté vers la gauche de l'axe 726, le tra- jet de la boucle magnétique fermée se situe dans un schéma s'étendant vers le haut à travers la pièce polaire 704 dans la paroi supérieure 720, puis vers la gauche en direction de la paroi latérale 718 et en descendant vers la paroi du fond 722 et le long de celle-ci vers la droite jusqu'à la soupape A0 à induit 708 et finalement, de la surface aplatie 728 vers la face d'extrémité 730 de]a pièce polaire 704. Il est évident que la création d'un trajet et d'un champ magnétique a pour effet de déplacer la soupape à in- duit 708 vers le haut contre la résistance élastique du res- sort 7i2 à travers l'axe de guidage ou l'élément 706. Ce mouvement ascendant de la soupape 708 se poursuit jusqu'à ce que la bride annulaire 732 (ou tout autre moyen de butée approprié) de l'axe de guidage 706 vienne buter contre la pièce polaire 730. Cette bride 732 sert dans l'art antérieur à établir un entrefer entre l'induit 708 et la pièce polaire 704 qui, à son tour, est prévu pour diminuer le temps de fermeture ou de libération de la soupape après la désexcita- tion de la bobine. En essayant de créer un entrefer de ce genre entre les faces conjuguées de l'induit et de la pièce polaire, une ou plusieurs des surfaces de quelques structu- res de l'art antérieur ont été plaquées ou revêtues autre- ment par un matériau amagnétique. Cependant, aucun de ces procédés (à savoir une entretoise formée par une bride ou des cales d'épaisseurs en un matériau amagnétique ou le re- vêtement par un matériau amagnétique) n'a donné des durées de libération et de fermeture de l'induit satisfaisantes. Les lignes en traits interrompus 734, 735, 738, 740 et 742 de la figure 18 visent à représenter des éléva- tions ou des plans de référence imaginaires passant par la structure de l'art antérieur. Sur ce diagramme de la figure les lignes en traits interrompus 736a, 738a, 740a et 742a correspondent respectivement aux élévations ou aux plans de référence imaginaires 736, 738, 740 et 742 de la figure 18. L'axe horizontal du diagramme de la figure 20 correspond au plan de référence imaginaire 734 de la figure 18, tandis que l'axe vertical peut être considéré comme une indication des emplacements relatifs de ces plans imaginaires suivant la longueur axiale effective du corps magnétique 702 de la fi- yure 18. Par ailleurs, du fait qu'il s'étend vers la droite, 0 l'axe horizontal indique des valeurs croissantes de la den- sité du flux dans la structure de la figure 18. Un examen de la courbe de densité de flux 744 sur- la figure 20 montre que, avec la bobine 710 à l'état aD'excitation, la densité du flux a une amplitude nulle au niveau ou au point 734 pour tous les cas pratiques, et que cette densité de flux augmente le long de la partie 746 jusqu'à une valeur accrue au niveau ou au point 736, ainsi qcue cela est représenté au point 748, o la densité du flux décroît suivant la partie 750 jusqu'à une valeur réduite au niveau ou au point 738 ainsi que cela est représenté au point 752. Puis, la densité du flux augmente de nouveau sui- vant la partie 754 jusqu'à atteindre une valeur maximale au niveau ou au point 740 ainsi que cela est représenté au point 756. Finalement, la densité du flux décroît suivant la partie 758 jusqu'à atteindre au niveau ou au point 742 une valeur généralement nulle ainsi que cela est représenté au point 760. La figure 19 est une vue simplifiée en coupe axia- le montrant un système électromagnétique utilisant les en- seignements de l'invention et ayant la forme d'une soupape d'injection et de dosage du carburant. Différents détails Baisant partie de l'état de la technique, tels que l'arrivée de carburant, la bobine, des joints etc... ne sont représen- tés, ils ne se rapportent pas au sujet et ne sont pas néces- saires pour comprendre la description ci-après se rapportant à la figure 19. En se référant particulièrement à la figure 19, celle-ci montre un système électromagnétique 800 comportant un corps magnétique ou un carter 802, une pièce polaire 804, un axe de guidage ou élément 806, une soupape à induit 808, un enroulement 810 susceptible d'être excité par le courant, un ressort de rappel 812 et un siège de soupape 814 avec un passage de refoulement de liquide 816. Le corps magnétique 802 a une configuration cylindrique avec une paroi latérale annulaire magnétique 818. Une paroi supérieure 821 en un ma- i0 tériau amagnétique qui présente une configuration extérieure circulaire, est réunie activement et fixée à l'extrémité su- périeure de la paroi latérale annulaire 818. La pièce polai- re 804 constituée en un matériau magnétique est fixée de manière appropriée et supportée par la paroi supérieure 821. i5 La paroi inférieure 822 du corps magnétique 802 est égale- ment formée en un matériau magnétique et sa configuration extérieure est circulaire. De même que dans le mode de réa- lisation de la figure 18, un alésage ou un passage de guida- ge 824 est généralement ménagé dans la paroi inférieure 822. De plus, comme c'est souvent le cas, le diamètre de l'alésage 824 est très ajusté au diamètre sphérique de la soupape 808. Par conséquent, pour tous les cas pratiques, lorsque de telles soupapes de type sphérique sont utilisées dans un alésage de guidage 824, on peut considérer que la soupape touche la surface juxtaposée de l'alésage. Lorsque la bobine 810 se trouve dans un état de désexcitation, le ressort 812 pousse et maintient par l'intermédiaire de l'élément de guidage axialement mobile 806 la soupape 808 fermée contre le siège conjugué 814 ainsi que cela est représenté. L'excitation de la bobine 810 a pour effet de créer un flux magnétique et le trajet forme une boucle magnétique ayant une configuration toroidale au- tour de la bobine 810. Cependant, pour distinguer cette bou- cle magnétique de la boucle magnétique fermée décrite en relation avec l'art antérieur et représentée sur la figure 8, la boucle magnétique de la structure représentée sur la figure 19 peut être considérée comme une boucle magnétique ouverte. Plus précisément, en regardant dans le plan de la figure 19, et en considérant tout d'abord le côté vers la droite de l'axe médian 826, le trajet du flux magnétique passe vers le haut (pour des raisons de référence et de description) à travers la pièce polaire 804 et s'étend au- aelà de la paroi supérieure amagnétique 821 alors qu'il se dirige vers la droite suivant une direction curviligne jusqu'à la paroi latérale 818 vers le bas dans le fond ou la paroi inférieure 822 et vers la gauche dans la soupape à in- duit 808, et à partir de la surface aplatie de la soupape 808 dans la face d'extrémité 830 de la pièce polaire 804. De la même manière, en considérant le côté vers la gauche de iS l'axe 826, le trajet du flux magnétique se situe dans un schéma s'étendant vers le haut à travers la pièce polaire 804 et s'étend au-delà de la paroi supérieure amagnétique 821 alors qu'il est également dirigé vers la gauche suivant une direction curviligne vers la paroi latérale 818, vers le bas dans le fond ou la paroi inférieure 822 et vers la droi- te dans la soupape à induit 808, et à partir de la surface aplatie de la soupape 808 dans la face d'extrémité 830 de la pièce polaire 804. Ce champ magnétique a pour effet de déplacer la soupape à induit 808 vers le haut contre la résistance élas- tique du ressort 812 par l'intermédiaire de l'axe de guidage ou l'élément 806. Ce mouvement ascendant ou de traction de la soupape 808 se poursuit jusqu'à ce que la surface aplatie 828 de la soupape 808 vienne en contact avec ou buter la fa- ce d'extrémité juxtaposée 830 de la pièce polaire. Il y a lieu de remarquer que l'entrefer entre la face d'extrémité de la pièce polaire et la soupape à induit qui est créé par la bride 732 de la structure de l'art antérieur sur la figure 18, n'existe pas dans le mode de réalisation de la figure 19 lorsque la soupape 808 est complètement tirée ou dans ce cas, entièrement ouverte. De plus, il faut souligner le fait que la densité du flux dans la partie supérieure du système 800 est nettement inférieure que celle du système 700 de la figure 18, ce qui es dû à la suppression d'une pa- roi supérieure en matériau magnétique (telle que la paroi 720 sur la figure 18) et à son remplacement par une structu- re d'appui 821 en un matériau amagnétique. Par conséquent, si la paroi d'extrémité supérieure et la paroi latérale ain- si que la pièce polaire d'un système électromagnétique for- ment tout d'abord, pour des raisons de référence et de définition, la partie fix de ce système électromagnétique, alors que l'induit et la paroi d'extrémité inférieure for- ment la partie mobile de ce système électromagnétique, alors il devient évident que, dans l'art antérieur représenté par la structure de la figure 18, il y a une boucle magnétique termée dans cette partie fixe; cependant, par comparaison, une boucle magnétique ouverte existe dans la partie fixe des systèmes électromagnétiques utilisant les enseignements de l'invention. Dans le mode de réalisation de la figure 19, la paroi annulaire supérieure 821 représentée est en un maté- riau amagnétique, d'o une augmentation ou un accroissement Res fuites de flux dans cette zone avec une réduction consé- quente de la densité du flux. La présence du matériau ama- gnétique dans la partie fixe du corps électromagnétique a pour conséquence un trajet de flux à boucle magnétique ou- verte défini ici. De plus, la présence du matériau amagnéti- que dans la partie fixe du corps électromagnétique provoque ce qui peut être déLini par une interruption ou une dis- continuité dans le trajet du flux de cette partie fixe. Les lignes en traits interrompus 834, 836, 838 et 840 sur la figure 19 visent à représenter des élévations ou des plans de référence imaginaires passant par la structure 800. Sur le diagramme de la figure 21, les lignes en traits interrompus 834a, 836a, 838a et 840a correspondent aux élé- vations ou aux plans de rérérence imaglnaires 834, 836, 838 et 840 de la figure 19. L'axe horizontal du diagramme de la figure 21 correspond au plan de référence imaginaire 834 de la figure 19, tandis que l'axe vertical peut être considéré comme une indication des emplacements relatifs de ces plans imaginaires suivant la longueur axiale effective du corps magnétique 802 de la figure 19. De plus, l'axe horizontal qui s'étend vers la droite, indique des valeurs croissantes de la densité du flux dans la structure de la figure 19. Un examen de la courbe de densité du flux 844 sur la figure 21 montre que, la bobine 810 se trouvant en un état d'excitation, la densité du flux au niveau ou au point 834 est, pour tous les cas pratiques, d'amplitude nulle et que cette densité augmente suivant la partie 846 jusqu'à une valeur accrue au niveau ou au point 836, ce qui est repré- senté au point 848, d'ou le flux peut tout d'abord décroître légèrement, mais pour l'essentiel il augmente suivant la partie 850 jusqu'à atteindre une valeur maximale au niveau ou au point 838, ce qui est représenté par le point 852. Puis, la densité du flux décroît suivant la partie -de la courbe 854 jusqu'à atteindre une valeur sensiblement réduite au niveau ou au point 840, ce qui est représenté par le point 856. Finalement, la densité du flux continue de dé- croître suivant la partie de la courbe 858 jusqu'à ce qu'elle atteigne à un niveau ou à un point situé au-dela du niveau ou point 840 une valeur gAnéralement nulle, ce qui est représenté par le point 860. En comparant les diagrammes des figures 20 et 21, il est évident que la boucle magnétique fermée de l'art an- térieur crée une très haute densité de flux à partir du point 752 jusqu'au point 756 et que, après désexcitation de la bobine de champ, la durée de décroissance est bien plus longue que la durée de décroissance de la structure selon l'invention ainsi que cela est représenté sur le diagramme ue la figure 21. De plus, en comparant les diagrammes des figures 20 et 21, on peut constater que dans la structure bO de l'invention la densité du flux atteint une amplitude sen- siblement plus grande au point 848 qu'au point comparable 748 de la figure 20, d'o une réduction du temps d'attraction de l'induit. Les diagrammes des figures 20 et 2i illustrent sous une forme graphique la découverte que, en créant une boucle magnétique ouverte dans la partie fixe du système électromagnétique, cette partie fixe ayant géométri- quement une configuration de révolution autour de son axe, que a) une densité de flux d'amplitude accrue par rapport à l'art antérieur, est créée dans une zone o elle est le plus nécessaire pour réaliser l'attraction de l'induit; b) que cette amplitude accrue de la densité du flux est pour l'essentiel atteinte plus rapidement que ce n'est le cas dans l'art antérieur, et c) que l'amplitude de la densité du i5 flux dans la partie restante de ladite partie fixe est net- tement réduite comparé à l'art antérieur, réduisant ainsi de manière considérable la durée de décroissance du flux après la désexcltation de la bobine de champ, ce qui permet une course de retour plus rapide de l'induit de la soupape 808 dans sa position de fermeture ou d'appui. Il en résulte que les systèmes électromagnétiques de l'invention des temps d'ouverture, de temps d'attraction nettement plus courts, et des temps de fermeture nettement plus rapides (libération ou retour de l'induit) comparé aux meilleurs modes de réalisa- tion connus de l'art antérieur. Sur la figure 22 tous les éléments identiques ou similaires à ceux de la figure 19 portent les mêmes numéros de référence avec un suffixe "b". Sauf indication spécifique contraire, le fonctionnement de la structure de la figure 22 S0 correspond à celui de la description faite en relation avec la figure 19 et la densité de flux caractéristique corres- pond à la représentation et à la discussion faite en réfé- rence à la figure 21. En comparant les structures des figures 22 et 19, on peut constater que la structure de la figure 22 comprend une paroi supérieure 870 constituée par un matériau magnéti- que et que cette paroi supérieure de configuration extérieu- re circulaire est réunie au moins activement à la paroi latérale cylindrique 818b. Dans le mode de réalisation de la figure 22, la caractéristique de la boucle magnétique ouver- te selon l'invention est réalisée par un support 872 en ma- térlau amagnétique destiné à supporter la pièce polaire 804b. Les extrémités axiales juxtaposées du support 872 et ae la pièce polaire 804b peuvent être fixées l'une à l'autre 0 par tous moyens appropriés tels que par exemple, par brasage. Dans le mode de réalisation de la figure 22, la support amagnétique 872 est représenté comme s'étendant à travers la paroi supérieure 870, et dans cette disposition il est envisagé de prévoir sur le support amagnétique 872 et ú5 la paroi supérieure 870 des parties filetées respectives pour une action mutuelle en vue d'ajuster axialement la po- sition de la pièce polaire 804b. Il est en outre envisagé de modifier le mode de réalisation de la figure 22 en prévoyant une paroi supérieure 870 continue et au lieu de cela en fixant activement de manière appropriée le support amagnéti- que 872 sur le côté ou la partie intérieure de cette paroi supérieure magnétique 870. Dans l'un ou l'autre cas, le mode de réalisation représenté ou envisagé sur la figure 22 prévoit la boucle magnétique ouverte selon l'invention ou la boucle magnétique interrompue au moyen d'un entreter en matériau amagnétique aans la partie fixe du système électromagnétique 800b, dans ce cas, l'entrefer en un matériau amagnétique prend la forme du support 872 pour la pièce polaire 804b. Sur la figure 23, tous les éléments identiques ou similaires à ceux de l'une des figures 19 ou 22 portent les mêmes numéros de référence avec un suffixe "c". Sauf indica- tion spécifique contraire, le fonctionnement de la structure de la figure 23 correspond à la description faite en réfé- rence à la figure 19, et la densité de flux caractéristique correspond généralement à la représentation et à la discus- sion faites en référence à la figure 21. En comparant les structures des figures 23, 22 et 19, on peut constater que la structure de la figure 23 com- porte une paroi supérieure 870c en un matériau magnétique, cette paroi supérieure ayant, de même que la paroi inférieu- re 822c, une configuration extérieure circulaire. Dans le mode de réalisation de la figure 23, la caractéristique de la boucle magnétique ouverte selon l'invention est réalisée par la suppression de toutes ou d'une partie de la paroi la- térale cylindrique ainsi qua cela est représenté, par exem- ple, en 718, 818 et 818b sur les figures respectives 18, 19 et 22. Dans la pratique, la paroi supérieure 870c et la pa- roi inférieure 822c sont évidemment supportées de manière appropriée en vue de maintenir une relation fonctionnelle. Ainsi qu'on l'a déjà évoqué, on envisage également de pré- voir une partie ou des parties de la paroi latérale annulai- re représentées généralement par des traits mixtes en 818c. Dans tous les cas, la boucle magnétique ouverte selon l'invention est réalisée par un entrefer en un matériau ama- gnétique dans ladite partie fixe comme par exemple, entre la paroi supérieure 870c et la paroi inférieure 822c, ou entre les extrémités circulaires oo annulaires juxtaposées 819 et 623 de la paroi latérale annulaire considérée 818c. En exa- minant le mode de réalisation de la figure 23, il apparait que le matériau amagnétique formant "l'entrefer du matériau amagnétique" dans ladite partie fixe peut être un fluide ga- zeux tel que, par exemple, de l'air ambiant. En gardant à l'esprit les figures 19, 22 et 23 et en se référant de nouveau aux figures 16 et 17, on peut constater que la boucle magnétique ouverte selon l'invention existe dans les modes de réalisation de chacune des figures J.6 et 17. Le mode de réalisation de la figure 16 comprend, par exemple, une paroi magnétique inférieure 92, une paroi latérale cylindrique annulaire 96 en matériau magnétique et, cela va de soi, la pièce polaire magnétique 117. Cependant, un entrefer en matériau amagnétique se trouve à l'extrémité supérieure, et dans ce cas, cet entrefer en un matériau ama- gnétique est l'espace rempli d'air ambiant. Cela signifie que la paroi latérale annulaire magnétique 96 n'est pas fer- mée ou pontée par une paroi magnétique supérieure et la piè- ce polaire 117 n'est pas reliée non plus à la paroi latérale cylindrique magnétique 96. Dans le mode de réalisation de la figure 17, i0 l'entrefer en un matériau amagnétique est formé par un sup- port 406 qui forme efrectivement une paroi supérieure du système électromagnétique. Même si le support 406 est fixé sur l'extrémité supérieure de la paroi latérale cylindrique 404 qui est constituée par un matériau magnétique, la boucle magnétique ouverte selon l'invention est créée, car le sup- port 406 qui est en matériau amagnétique, forme ledit entre- zer en un matériau amagnétique. De plus, conformément au concept représenté sur la figure 22, la pièce polaire 536 de la figure 17 est aussi isolée magnétiquement de la paroi la- térale cylindrique magnétique 404 du fait qu'elle est sup- portée par le support amagnétique 406. Ii est évident que chacun des modes de réalisation ces figures 16 et 17 présente la courbe caractéristique de la densité de flux de la figure 21 qui montre que la densité du flux est créée plus rapidement (que dans l'art antérieur) et située dans la zone o elle est la plus active pour pro- voquer l'attraction de l'induit et qu'en outre, en raison de la création d'une dispersion de champ accrue, le temps de décroissance dans une zone choisie ou contrôlée est large- ment réduit, de sorte que l'induit (après la désexcitation de la bobine) est rapidement relâché pour sa course de re- tour par le ressort associé. Par rapport aux meilleurs modes de réalisation connus de l'art antérieur, les systèmes élec- tromagnétiques utilisant les enseignements de l'invention ont un effet électromagnétique largement supérieur et fonc- tionnent à des fréquences bien plus élevées, ce qui se tra- duit par des temps d'attraction et de relâchement bien plus rapides pour l'induit, ou pour la soupape, par des temps d'ouverture et de fermeture plus rapides. Au début on a évoqué une "bande d'incertitude" dans les systèmes électromagnétiques à liquide. La figure 24 a pour but de montrer sous une forme graphique les avantages découlant des systèmes électromagnétiques de l'invention par rapport à ceux de l'art antérieur. Le diagramme de la figure 24 montre, d'une manière généralement typique, l'influence des temps de montée et de décroissance (ou de retard) des forces magnétiques pour deux catégories de systèmes électro- magnétiques (une catégorie représentant celle de l'art anté- rieur et l'autre catégorie celle de l'invention), étant entendu que pour des raisons d'illustration, la bande * d'incertitude est supposée identique pour chaque catégorie. En se référant plus particulièrement à la figure 24, on constate que l'axe vertical représente une amplitude croissante des forces magnétiques créées par le flux magné- tique dans le système électromagnétique, tandis que l'axe horizontal représente une échelle de temps. La ligne hori- zontale inférieure en traits interrompus 900 représente la plus faible amplitude des forces magnétiques créées qui, à plusieurs reprises, sera fonctionnellement active pour ob- tenir le résultat voulu, et qui, pour des raisons de défini- tion et d'illustration, est supposée définir le niveau ou l'amplitude le plus bas des forces magnétiques dans ladite bande d'incertitude. La ligne horizontale supérieure en traits interrompus 902 représente la plus forte ou la plus grande amplitude des forces magnétiques créées qui, à plu- sieurs reprises, sera fonctionnellement active pour obtenir le résultat voulu et qui, pour des raisons de définition et d'illustration, est supposée définir le niveau ou l'amplitude supérieure des forces magnétiques dans ladite bande d'incertitude. Pour des raisons de référence l'inter- valle indiqué par une accolade 904 représente cette bande d'incertitude. Du fait que les systèmes électromagnétiques de l'invention ne requièrent plus d'entrefer permanent rempli d'air entre l'induit et la pièce polaire et que l'espace (à l'état de désexcitation) entre la pièce polaire et l'induit se trouve au moins à proximité de la zone ou de l'emplacement du flux magnétique le plus puissant, le rende- ment magnétique est largement accru (par rapport à l'art antérieur), ce qui, à son tour signifie une montée bien plus rapide du flux magnétique, d'o des temps d'attraction de l'induit (ou d'ouverture de la soupape) bien plus rapides. Comparé à l'art antérieur, les électro-aimants utilisant les enseignements de l'invention ont une haute ré- luctance due A la boucle magnétique ouverte selon l'invention utilisant un entrefer en matériau amagnétique dans ladite partie fixe. En raison de la très haute reluc- tance des électro-aimants selon l'invention, ces électro- aimants présentent une décroissance de flux très rapide (bien plus que ceux de l'art antérieur) se traduisant par un relâchement plus rapide de l'induit et par conséquent, par un temps de fermeture bien plus rapide pour les soupapes. En gardant à l'esprit les caractéristiques de fonctionnement des électro-aimants et notamment, des soupa- pes électromagnétiques, de l'ir-nention et de l'art anté- rieur, la courbe 906 sur la figure 24 représente la montée des forces magnétiques (ou l'augmentation après l'excitation de la bobine) de la soupape électromagnétique utilisant les enseignements de l'invention. De plus, la courbe 908 sur la figure 24 représente la montée des forces magnétiques (ou l'augmentation après l'excitation de la bobine) d'une soupa- pe électromagnétique de l'art antérieur. Conformément à la description présentée précédemment, la vitesse de montée des forces magnétiques définie en durée et représentée par la courbe 906, est plus rapide que celle de la courbe 908. Si les conditions et les facteurs existant alors et décrits jusqu'à présent comme déterminant ladite bande d'incertitude, étaient tels qu'ils puissent provoquer l'attraction de l'induit (ouverture de la soupape) à la plus faible amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 900), alors l'induit selon l'invention serait attiré (ou la soupape serait ouverte) au point 910. Ce point 910 correspond sur l'axe horizontal à un temps T-i. Cependant, si les conditions et les facteurs existant alors étaient tels qu'ils puissent provoquer l'attraction de l'induit (ouverture de la soupape) à la plus forte ou la plus grande amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 902), alors l'induit de l'invention serait attiré (la soupape serait ouverte) au point 912. Ce point 912 correspond sur l'axe ho- rizontal à un temps T-2. Si, en considérant maintenant l'art antérieur, les conditions et les facteurs existant alors et décrits jusqu'à présent comme déterminant ladite bande d'incertitude, étaient tels qu'ils puissent provoquer l'attraction de l'induit (ouverture de la soupape) à la plus faible amplitu- ue des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 900), alors l'induit de l'art anté- rieur serait attiré (la soupape serait ouverte) au point 914. Ce point 914 correspond sur l'axe horizontal à un temps T-3. Cependant, si les conditions et les facteurs existant alors étaient tels qu'ils puissent provoquer l'attraction de l'induit (ouverture de la soupape) à la plus forte ou la plus grande amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 902), alors l'induit de l'art antérieur serait attiré (la soupape serait ouverte) au point 916. Ce point 916 correspond sur l'axe horizontal à un temps T-4. Considérant maintenant les temps de relâchement et de fermeture, la courbe 918 sur la figure 24 vise à repré- ter la décroissance du flux magnétique dans les systèmes électromagnétiques utilisant les enseignements de l'invention, tandis que la courbe 920 vise à représenter la décroissance du flux magnétique d'un système électromagnéti- que de l'art antérieur. Conformément à la description qui précède, la vitesse de décroissance du flux en définition de temps représentée par la courbé 918 est plus rapide que cel- le de la courbe 920. Si, en considérant, la courbe 918, les conditions et les facteurs existant alors et décrits jusqu'à présent comme déterminant ladite bande d'incertitude, étaient tels qu'ils puissent provoquer le relâchement de l'induit (fermeture de la soupape) à la plus forte ou la plus grande amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 902), alors l'induit selon l'invention serait relâché (soupape ouverte) au point 922. Ce point 922 correspond sur l'axe horizontal au temps T-5. Cependant, si les conditions et facteurs existant alors étaient en mesure de provoquer le relâchement de l'induit (rermeture de la soupape) à la plus faible amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 900), alors l'induit de l'invention serait relâché (soupape fermée) au point 924. Ce point 924 correspond sur l'axe horizontal au temps T-6. Si, en considérant maintenant l'art antérieur, les conditions et les facteurs existant alors et décrits jusqu'à présent comme déterminant ladite bande d'incertitude, étaients en mesure de provoquer le relâchement de l'induit (fermeture de la soupape) à la plus forte ou la plus grande amplitude des forces magnétiques (représentée par la ligne en traits interrompus 902), alors l'induit de l'art anté- rieur serait relâché (soupape fermée) au point 926. Ce point 926 correspond sur l'axe horizontal au temps T-7. Cependant, si les conditions et les facteurs existant alors étaient en mesure de provoquer le relâchement de l'induit (fermeture de la soupape) à la plus faible amplitude des forces magné- tiques (représentée par la ligne en traits interrompus 900), alors l'induit de l'art antérieur serait relâché (soupape fermée) au point 928. Ce point 928 correspond sur l'axe ho- rizontal au temps T-8. Pour faciliter la compréhension, la différence de temps sur la figure 24 entre: a) T-1 et T-2 est indiquée par Ti; b) T-3 et T-4 par à T2; c) T-5 et T-6 par t T3; et T-7 et T-8 par A T4. Un examen de la figure 24 montre que t TI est nettement inférieur à L T2, ce qui signifie évidemment que l'attraction de l'induit (ouverture de la soupape) selon l'invention présente comparativement une plus grande unifor- mité et cohérence que celles de l'art antérieur. De la même manière, a T3 est nettement inférieur à LT4, ce qui signi- fie que le relâchement de l'induit (fermeture de la soupape) ae l'invention présente comparativement aussi une plus gran- de uniformité et cohérence que celles de l'art antérieur, les deux étant rapportées au temps, même s'il est admis que ladite bande d'incertitude est identique pour l'art anté- rieur et l'invention. Par ailleurs, en ce qui concerne la vitesse de Fonctionnement ou le temps de réponse, on peut constater que, indépendamment du fait que l'attraction de l'induit se- lon l'invention interviennne au point 910 ou au point 912, le temps d'occurrence (respectivement T-1 et T-2) est encore largement inférieur aux temps T-3 ou T-4 pour la structure de l'art antérieur. De la même manière, en ce qui concerne le temps de relâchement de l'induit selon l'invention, peu importe que ce relâchement intervienne au point 922 ou au point 924, on constate que le temps d'occurrence (respectivement T-5 et T-6) est largement inférieur aux temps T-7 ou T-8 pour la structure de l'art antérieur. Par conséquent, il est évident que les systèmes électromagnétiques utilisant les enseignements de l'inven- tion se caractérisent, entre autres, par un plus grand ren- dement magnétique, une rapidité de fonctionnement nettement supérieure, une uniformité sensiblement plus grande en défi- nition de temps dans l'attraction et le relâchement de l'induit et par une uniformité et une cohérence nettement plus grandes dans les caractéristiques dé fonctionnement que les systèmes électromagnétiques de l'art antérieur. La figure 25 montre sous une forme graphique les temps d'ouverture et de fermeture de deux soupapes électro- magnétiques qui, pour des raisons pratiques, étaient identi- ques sauf que l'une des deux soupapes utilisait la boucle magnétique ouverte selon l'invention (telle qu'elle a été décrite et définie plus haut), tandis que l'autre soupape utilisait la boucle magnétique fermée de l'art antérieur. 5 Sur la figure 25 l'axe vertical est l'axe de temps en millisecondes, tandis que l'axe horizontal représente la charge correspondante sur le ressort de rappel en grammes. La courbe 1000 tracée sur la figure 25 représente le temps de fermeture de la soupape électromagnétique à boucle magné- tique fermée de l'art antérieur et la courbe tracée 1002 re- présente le temps d'ouverture de cette soupape électromagnétique de l'art antérieur. En comparaison, la courbe tracée 1004 représente le temps de fermeture d'une soupape électromagnétique à boucle magnétique ouverte selon l'invention, tandis que la courbe tracée 1006 représente le temps d'ouverture de la même soupape électromagnétique à boucle magnétique ouverte. Une comparaison entre les courbes du diagramme de la figure 25 montre clairement que les temps d'ouverture et de fermeture de la soupape électromagnétique à boucle magnétique ouverte selon l'invention sont non seu- lement sensiblement plus rapides mais en fait infiniment plus rapides que les temps d'ouverture et de fermeture de la soupape électromagnétique de l'art antérieur. Les essais des systèmes électromagnétiques utili- sant les enseignements de l'invention ont mis à jour un autre avantage inattendu. La figure 26 représente en forme de diagramme cet avantage inattendu. Les temps d'ouverture et de fermeture de trois systèmes électromagnétiques à bou- cle magnétique ouverte selon l'invention sont portés sur la figure 26 par rapport aux charges (force) sur les ressorts de rappel pour ces systèmes. Ces trois systèmes différaient uniquement entre eux par le matériau magnétique utilisé pour former ladite partie fixe des soupapes électromagnétiques. Les trois matériaux en question sont: a) l'acier à faible teneur en carbone, b) l'acier au silicium et c) l'acier inoxydable de la nuance 416 dont aucun n'avait subi un trai- tement de recuit. Sur la figure 26 l'axe vertical est l'axe de temps en millisecondes, tandis que l'axe horizontal représente la charge correspondante sur le ressort de rappel en grammes. Les courbes 2000 et 2002 tracées sur la figure 26 représen- tent respectivement le temps de fermeture -et le temps d'ouverture (par rapport à la charge sur le ressort) pour un système électromagnétique selon l'invention utilisant de l'acier à faible teneur en carbone; les courbes 2004 et 2006 représentent respectivement le temps de fermeture et le temps d'ouverture (par rapport à la charge sur le ressort) pour un système électromagnétique selon l'invention utili- sant de l'acier au silicium et les courbes 2008 et 2010 re- présentent respectivement le temps de fermeture et le temps d'ouverture (par rapport à la charge sur le ressort) pour un système électromagnétique selon l'invention utilisant de l'acier inoxydable de la nuance 416. La figure 26 met en évidence sous une forme gra- phique le fait que même si trois matériaux magnétiques com- plètement différents ont été utilisés pour les électro-aimants à boucle magnétique ouverte, les courbes de rendement en résultant sont très étroitement groupées, no- tamment lorsqu'on les oppose aux électro-aimants à boucle magnétique fermée de l'art antérieur qui présentent une très large plage de ces courbes de rendement avec des matériaux différents de la même manière. Par conséquent, il est évi- dent que, sous réserve d'un entrefer en un matériau amagné- tique pour réaliser la boucle magnétique ouverte selon l'invention, on dispose d'un système électromagnétique se caractérisant par une très faible sensibilité aux change- ments ou aux variations des propriétés magnétiques des maté- riaux utilisés pour constituer ladite partie fixe. Il y a lieu de souligner qu'au cours des essais et expériences on a déterminé que le circuit à boucle magnéti- que ouverte selon l'invention présentement décrite et repré- sentée, a un rendement optimum lorsqu'il existe au moins un minimum de relations au sein de la structure utilisant cette Doucle magnétique ouverte. Lorsqu'une relation minimale existe, alors il est possible de tirer un bénéfice complet de la dispersion contrôlée du flux, du temps d'attraction rapide de l'induit et de la décroissance rapide du flux et du relâchement de l'induit. On a notamment découvert que l'entrefer dans le matériau magnétique de la partie fixe ou non mobile du mo- teur ou du circuit électromagnétique devrait avoir une di- mension égale à au moins 40% de la distance entre la surface extérieure de la pièce polaire et la surface intérieure de la chemise extérieure magnétique, cette distance étant mesu- rée dans un plan perpendiculaire à l'axe de la pièce polaire et passant par le point axial central de la bobine associée. Ce qui suit est donné à titre d'exemple. Sur la figure 16 le plan de mesure imaginaire est perpendiculaire à l'axe 208, passe par la pièce polaire 117 et par le centre axial de la bobine 106. On mesure la distance radiale (appelée ci-après "distance calibrée") le long de ce plan imaginaire entre la surface extérieure de la pièce polaire 117 et la surface intérieure de la chemise tubulaire extérieure 96, "l'entrefer magnétique" (décrit précédemment) qui, d'une ma- nière générale, se trouve au-dessus de la bobine 106 ayant alors une longueur radiale d'au moins 40% de ladite "dis- tance calibrée". En se référant à la figure 17, le plan de mesure imaginaire est perpendiculaire à l'axe de la pièce polaire 536, passe par la pièce polaire 536 et par le centre axial de la bobine 526. On mesure la "distance calibrée" le long de ce plan imaginaire entre la surface extérieure de la piè- ce polaire 508 et la surface intérieure du corps 404, "l'entrefer magnétique" comprenant selon la description pré- cédente une paroi d'appui amagnétique 404 devant alors avoir une longueur radiale au moins égale à 40% de ladite "distance calibrée". En se référant à la figure 19, le plan imaginaire est perpendiculaire à l'axe 826 de la pièce polaire 804, passe par la pièce polaire 804 et par le centre axial de la i5 bobine 810. On mesure alors "la distance calibrée" le long de ce plan imaginaire entre la surface extérieure de la piè- ce polaire 804 et la surface intérieure du carter 802, "l'entrefer magnétique" représenté par l'élément amagnétique annulaire 821 devant alors avoir une longueur radiale au moins égale à 40% de ladite "distance calibrée". En se référant à la figure 22, le plan imaginaire est perpendiculaire à l'axe 826b de la pièce polaire 804b, passe par la pièce polaire 804b et par le centre axial de la bobine 810b. On mesure "la distance calibrée" le long du plan imaginaire entre la surface extérieure de la pièce po- iaire 804b et la surface intérieure du carter 802b, "l'entrefer magnétique" représenté par le cylindre ou le support amagnétique 872 ayant un diamètre minimum de 40% de ladite "distance calibrée". De plus, si le diamètre de ce support 872 est nettement inférieur à 40% de ladite "distance calibrée", alors il sera préférable que la lon- gueur axiale effective de ce support amagnétique 872, mesu- rée à partir de la surface intérieure de la paroi supérieure 870 jusqu'à l'extrémité supérieure effective de la pièce po- laire 804b, soit au moins égale à 40% de ladite "distance calibrée". En se référant à la figure 23, le plan imaginaire est perpendiculaire à l'axe de la pièce polaire 804c, passe par la pièce polaire 804c et par le centre axial de la bobi- ne 810c. La "distance calibrée" dans ce mode de réalisation est définie le long du plan imaginaire entre la surface ex- térieure de la pièce polaire 804c et la surface intérieure de ce qui serait une paroi de carter cylindrique extérieure imaginaire si elle était prévue pour contenir étroitement la périphérie extérieure circulaire des parois supérieure et inférieure 870c et 822c. Dans ce cas, "la distance calibrée" mesurée entre les surfaces intérieures des parois supérieure et inférieure 870c et 822c serait au moins égale à 40% de ladite "distance calibrée". Dans le cas o le mode de réali- i5 sation de la figure 23 comporterait soit une paroi cylindri- que dirigée vers le bas 818c ou une paroi cylindrique dirigée vers le haut 818c, la "distance calibrée4serait de la même manière définie en mesurant la surface intérieure du prolongement imaginaire de cette paroi cylindrique dirigée vers le bas et/ou vers le haut et "l'entrefer magnétique" qui a généralement une configuration cylindrique, aurait une longueur par exemple, entre les surfaces espacées 819 et 823, au moins égale à 40% de la "distance calibrée". Des termes et/ou des expressions tels que par exemple: a) "entrefer en matériau amagnétique"; b) "une interruption magnétique"; c) "circuit à boucle magnétique ouverte"; d) "entrefer significatif en matériau amagnétique"; e) "interruption magnétique significative"; f) "interruption amagnétique significative"; g) "entrefer significatif" et h) "déconnexion magnétique" ainsi que d'autres termes et expressions similaires ont été utilisés dans cette demande de brevet y compris les revendications. Quelles que soient les définitions particulières attribuées spécifiquement à ces termes et/ou expressions, il est enten- du que chacun des termes et/ou expressions signifie une dis- O v2609505 tance ou une longueur au moins égale à 40% de la "distance calibrée" présentement décrite et représentée. De plus, il est entendu que si l'un ou l'autre des termes a) "un entrefer en matériau amagnétique"; b) "une interruption magnétique"; c) "un circuit à boucle magnétique ouverte"; d) "entrefer significatif en matériau amagnatique"; e) "interruption amagnétique significative"; f) "interruption amagnétique significative"; 9) "enterfer significatif" ou h) "déconnexion magnétique" i0 ainsi que d'autres termes et expressions similaires sont utilisés soit dans la description ou les revendications, ceux-ci ne concernent ni ne s'appliquent aux structures dans e cadre général de cette invention, qui peuvent être dites ménagées exclusivement dans la paroi d'extrémité de la par- tie fixe du corps électromagnétique, l'induit étant soit guidé ou logé dans cette paroi d'extrémité. A titre d'exemple, et plus particulièrement en se référant à l'une des figures 16, 17, 19, 22 et 23, on constate que "l'entrefer en matériau amagnétique" se trouve dans 1) l'extrémité supérieure ou la paroi supérieure, et non pas dans la paroi d'extrémité inférieure (92, 414 et 822), sur les figures 16, 17 et 19; 2) la pièce polaire ou le support ae la pièce polaire (872), et non pas dans la paroi d'extrémité inférieure (822b), sur la figure 22 et 3) dans la paroi latérale généralement cylindrique et non pas dans la paroi d'extrémité inférieure (822c) sur la figure 23. Il n'est nulle part décrit ni prévu que "l'entrefer en matériau amagnétique" selon l'invention soit situé exclusivement dans ou constitue exclusivement la paroi inférieure d'extrémité (qui est par définition, la paroi disposée axialement guidant et/ou recevant l'induit) de la partie fixe du corps électromagnétique". Il a été établi que cet "entrefer en ma- tériau amagnétique (avec des dimensions au moins aussi gran- des que les dimensions définies présentement) lorsqu'il est formé dans ou forme effectivement la paroi d'extrémité dis- posée axialement qui guide et/ou reçoit l'induit n'apporte pas les avantages présentement décrits et qui sont obtenus lorsque "l'entrefer en matériau amagnétique" se trouve soit dans a) la paroi latérale cylindrique; b) la paroi d'extrémité axiale supérieure (du côté opposé à ladite paroi d'extrémité axiale inférieure) et c) la pièce polaire ou le support de la pièce polaire. Compte-tenu de ce qui précède, il est évident qu'un système d'injection et de dosage de carburant em- ployant une soupape électromagnétique utilisant les ensei- ynements de l'invention présentera des caractéristiques de dosage de carburant supérieures par rapport à l'art antérieur. De plus, il est manifeste qu'un système électro- magnétique utilisant les enseignements de l'invention fonc- tionnera de lui-même avec des caractéristiques opératoires supérieures indépendamment de l'environnement dans lequel il est mis en oeuvre. Bien que seulement un mode de réalisation préféré et des variantes et modifications sélectionnées de l'invention aient été décrites et représentées, il va de soi que d'autres modes de réalisation et modifications de l'invention sont possibles dans le cadre des revendications annexées. REVENDICATIONS l.Un moteur électromagnétique caractérisé en ce qu'il comporte un corps fixe magnétique (92, 96 ou 404 ou 802 ou 802b ou 802c) consistant au moins en partie en un ma- tériau magnétique, ledit corps magnétique étant conformé de manière à comporter un axe de révolution, une pièce polaire (117 ou 536 ou 804 ou 804b ou 804c) disposée au centre et fixe par rapport audit corps magnétique, un enroulement électrique (106 ou 526 ou 810 ou 810b ou 810c)qui est ac- tif après excitation pour créer un champ magnétique, un in- duit (118 ou 534 ou d08 ou 808b ou 808c), une paroi transversale (920 ou 414 ou 822 ou 822b ou 822c)s'étendant généralement dans le sens transversal audit axe de révolu- tion et apte à recevoir au moins en partie ledit induit (118 ou 534 ou 808 ou 808b ou 808c), ledit induit étant dé- placé pour entrer en contact avec ladite pièce polaire (117 ou 536 ou 804 ou 804b ou 804c)après excitation dudit enrou- lement, ledit corps magnétique et ladite pièce polaire agissant de manière à établir une boucle de flux magnétique autour dudit enroulement (106 ou 526 ou 810 ou 810b ou 810Oc) après excitation, en ce que ladite boucle de flux englobe une partie fixe dudit moteur électromagnétique et une partie mobile dudit moteur électromagnétique, en ce que ladite partie mobile dudit moteur électromagnétique com- prend ladite paroi transversale (92 ou 414 ou 822 ou 822b ou 822c)et ledit induit (118 ou 534 ou 808 ou 808b ou 808c), en ce que ladite partie fixe dudit moteur électroma- gnétique comprend ladite pièce polaire (117 ou 536 ou 804 ou 804b ou 804c) et ledit corps magnétique fixe (96 ou 404 ou 802 ou 802b ou 802c) et des moyens supplémentaires (96 ou 117 ou 406 ou 821 ou 872 ou 819 à 823) formant une interruption amagnétique significative dans ladite partie fixe dudit moteur électromagnétique pour augmenter la dis- persion du flux, ce qui diminue le temps de décroissance du flux dans ladite boucle. 2.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que l'induit a au moins en partie une forme tubulaire (118). 3.Un moteur électromagnétique selon la revendica tion 1, caractérisé en ce que lesdits moyens supplémentai- res formant ladite interruption magnétique comportent un entrefer significatif en un matériau amagnétique ( 96, 117 ou 406 ou 821 ou 872 ou 819 ou 823) dans ladite partie fixe. 4. Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 3, caractérisé en ce que ledit matériau amagnétique dudit entrefer significatif en un matériau amagnétique est un fluide gazeux. 5. Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que lesdits moyens supplémentai- res formant ladite interruption magnétique comprennent un entrefer en matériau amagnétique dans ladite partie fixe et en ce que ledit entrefer en un matériau amagnétique se trouve entre ledit corps magnétique fixe et ladite pièce polaire (96, 117 ou 406 ou 821 ou 872). 6. Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que lesdits moyens supplémentai- res formant ladite interruption magnétique comprennent un entrefer en matériau amagnétique, et en ce que ledit maté- riau amagnétique dudit entrefer en un matériau amagnétique (406 ou 821 ou 872) supporte structurellement ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804t) de manière fixe par rapport audit corps magnétique stationnaire (404 ou 802 ou 802b). 7.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que ledit corps magnétique fixe comprend une paroi cylindrique (818c) disposée de manière générale radialement à l'extérieur dudit enroulement, en ce que lesdits moyens supplémentaires formant ladite interrup- tion magnétique comprennent un entrefer en un matériau ama- gnétique (819 à 823) et en ce que ledit entrefer en un matériau amagnétique se trouve dans ladite paroi cylindri- que (818c). 8.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que ledit corps magnétique fixe comprend en outre une première paroi d'extrémité axiale formant un corps de révolution autour dudit axe de révolu- tion et située à une première extrémité axiale dudit enrou- lement, une seconde paroi d'extrémité axiale (870c) conformée suivant un corps de révolution autour dudit axe de révolution et située à une seconde extrémité axiale du- dit enroulement du côté opposé à ladite première extrémité axiale dudit enroulement, en ce que ladite première paroi d'extrémité axiale (822c) comprend ladite paroi transversa- le, en ce que lesdits moyens supplémentaires formant ladite interruption magnétique comprennent un entrefer en un maté- riau amagnétique entre lesdites première et seconde parois d'extrémité axiales (figure 23) de manière à assurer une déconnexion magnétique entre elles. 9. Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que ledit corps magnétique fixe comporte une paroi cylindrique en un matériau magnétique et une paroi d'extrémité axiale (92 ou 414 ou 822 ou 822b), en ce que ladite paroi cylindrique est d'une manière générale, située radialement à l'extérieur dudit enroulement (106 ou 526 ou 810 ou 810b), en ce que ladite paroi d'extrémité axiale comprend ladite paroi transversale, en ce que ladite paroi axiale est située à une extrémité axiale dudit enrou- lement à proximité immédiate desdits induits (118 ou 534 ou 808 ou 808b) et support de la pièce polaire (112 ou 406 ou 821 ou 872), ledit support de la pièce polaire étant apte à maintenir ladite pièce polaire de manière fixe par rapport à ladite paroi cylindrique et ladite paroi d'extrémité axiale, ledit support étant apte à établir ladite interrup- tion magnétique entre ladite pièce polaire et ladite paroi cylindrique de manière à créer une déconnexion magnétique. 69 2609505 10.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 9, caractérisé en ce que ledit support de la pièce po- laire comprend un élément en forme de tige (112) s'étendant axialement et à travers ladite paroi d'extrémité axiale (92) de manière que ledit enroulement (106) se trouve à la périphérie de et espacé dudit élément en forme de tige (112), en ce que ladite pièce polaire (117) est d'une configuration généralement cylindrique et qu'elle est sup- portée de manière fixe par ledit élément en forme de tige (112), en ce que ledit induit (118) est d'une configuration généralement tubulaire et en ce que ledit induit est guidé sur ledit élément en forme de tige (112) de manière à être mobile par rapport à ce dernier. 11.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 9, caractérisé en ce que ladite paroi d'extrémité axiale (92) est d'une configuration généralement annulai- re et peut être séparée physiquement de ladite paroi cylin- drique (96). 12.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 9, caractérisé en ce que ledit support de la pièce po- laire comprend une seconde paroi d'extrémité axiale (406 ou 821) espacée axialement de la première paroi d'extrémité axiale précitée (414 ou 822) de manière que ledit enroule- ment (526 ou 810) est situé axialement entre ladite premiè- re paroi d'extrémité axiale précitée et ladite seconde paroi d'extrémité axiale, et en ce que ladite seconde paroi d'extrémité axiale (406 ou 821) est en matériau amagnétique. 13.Un moteur électromagnétique selon la revendica- tion 12, caractérisé en ce que ladite pièce polaire (536) est supportée de manière active par ladite seconde paroi axiale (406) et peut être positionnée (416, 511) par régla- ge par rapport à cette dernière. 14. Une soupape permettant et arrêtant cyclique- ment le débit d'un liquide utilisable dans le moteur électro- magnétique selon l'une quelconque Ces revendications li 13/ caractérisée en ce qu'elle com- prend un corps magnétique fixe (92, 96- ou 404 ou 802 ou 802b ou 802c) constitué au moins en partie par un matériau magnétique, ledit corps magnétique conformé de manière à avoir un premier axe de révolution, une pièce polaire (117 ou 536 ou 804 ou 804b ou 804c) située au centre et fonc- tionnellement fixe par rapport audit corps magnétique, un enroulement électrique (106 ou 526 ou 810 ou 810b ou 810c) qui est actif après excitation pour créer un champ magnéti- que, un siège de soupape (356, ou 418 ou 814 ou 814b ou 814c), un passage d'écoulement du fluide (274, 276, 278,280 ou 420 ou 816) ménagé à travers ledit siège de sou- pape, ladite pièce polaire comportant une partie frontale (125 ou 538 ou 830 ou 830b ou 830c), une soupape à induit (118 ou 534 ou 808 ou 808b ou 808c) disposée généralement entre ladite partie frontale de la pièce polaire et ledit siège de soupape, une paroi transversale (92 ou 414 ou 822 ou 822b ou 822c) s'étendant généralement dans le sens transversal par rapport audit axe de révolution et apte à recevoir au moins en partie ladite soupape à induit (118 ou 534 ou 808 ou 808b ou 808c), un moyen élastique (119 ou 544 ou 812 ou 812b ou 812c) poussant normalement de manière élastique ladite soupape à induit dans une première direc- tion, ladite soupape à induit se déplaçant pour venir s'appuyer de manière active contre ledit siège de soupape de manière à interrompre l'écoulement dudit fluide à tra- vers le passage d'écoulement (274, 276, 278, 280 ou 420 ou 816 ou 816b ou 816c), ladite soupape à induit étant dépla- cée dans une seconde direction opposée à ladite première direction et mise en contact avec ladite partie frontale de la pièce polaire (125 ou 538 ou 830 ou 830b ou 830c)après excitation dudit enroulement (106 ou 526 ou 810 ou 810b ou 810c) permettant ainsi l'écoulement dudit fluide à travers ledit passage, ledit corps magnétique (92, 96 ou 404 ou 802 ou 802b ou 802c) et ladite pièce polaire agissant de maniè- re à créer une boucle de flux magnétique autour de l'enroulement électrique après excitation de ce dernier, en ce que ladite boucle englobe une partie fixe et une partie mobile, en ce que ladite partie mobile comprend une paroi transversale (92 ou 414 ou 822 ou 822b ou 822c) et ladite soupape à induit (118 ou 534 ou 808 ou 808b ou 808c), en ce que ladite partie fixe comprend ladite pièce polaire (117 ou 536 ou 804 ou 804b ou 804c) et ledit corps magnétique fixe (96 ou 404 ou 802 ou 802b ou 802c), et un entrefer (96, 117 ou 406 ou 821 ou 872 ou 819 à 823) en un matériau amagnétique ayant un second axe de révolution sensiblement aligné avec ledit premier axe de révolution, ledit entrefer en un matériau amagnétique formant une interruption magné- ticue dans ladite partie fixe pour augmenter la dispersion du flux au voisinage dudit entrefer en un matériau amagné- tique diminuant ainsi le temps de décroissance du flux dans ladite boucle après désexcitation dudit enroulement et per- mettant audit moyen élastique de déplacer ladite soupape à induit dans ladite première direction. 15. Une soupape selon la revendication 14, carac- térisée en ce que ledit entrefer (96, 117 ou 406 ou 821 ou 872) en un matériau amagnétique est situé entre ledit corps magnétique fixe et ladite pièce polaire pour former ladite interruption magnétique dudit corps magnétique fixe par rapport à ladite pièce polaire (figures 16, 17, 19 ou 22). 16.Une soupape selon la revendication 14, caracté- risée en ce que ledit entrefer en un matériau magnétique (406 ou 821 ou 872) supporte structurellement ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) de manière fixe par rapport au corps magnétique fixe (404 ou 802 ou 802b). 17.Une soupape de dosage de carburant pour doser le carburant fourni à un moteur à combustion associé au moteur électromagnétique selon l'une quelconque des revendi- cationm 1 % 13, caractérisée en ce qu'elle comporte un carter magnétique (92,96) constitué au moins en partie en un matériau magnétique, ledit carter comprenant une paroi cylindrique tubulaire (96), une paroi (92) axiale disposée transversa- lement, une 72 2609505 pièce polaire (117) disposée au centre et de manière fixe par rapport audit carter magnétique, ladite pièce polaire comportant-une face d'extrémité (125), un enroulement élec- trique (106) qui devient actif après excitation pour créer un champ. magnétique, une soupape à induit (118), ladite pa- roi axiale disposée dans le sens transversal étant suscep- tible de recevoir au moins en partie ladite soupape à induit, ladite soupape à induit comprenant une face d'extrémité (367), ladite soupape à induit étant déplacée de manière que ladite face (367) entre en contact avec la- dite face d'extrémité (125) de la pièce polaire après exci- tation dudit enroulement (106), et un support en forme de tige (112) disposé de manière à s'étendre vers le centre et de façon fixe par rapport audit carter magnétique (92, 96), ledit support en forme de 'tige(112) comprenant un siège de soupape (262, 266, 356) et un support cylindrique s'étendant de manière générale dans le sens axial (260, 238), un passage d'écoulement de carburant (274, 276, 278, 280) ménagé à travers ledit siège de soupape, ladite pièce polaire (117) ayant une configuration généralement cylin- drique et étant portée par ledit support, en ce que ladite soupape à induit (118) a une configuration cylindrique gé- néralement tubulaire et étant reçue de manière coulissante par ledit support en effectuant un mouvement relatif par rapport à ce dernier, ladite soupape à induit (118) compor- tant une partie (350, 354) qui est à certains moments en contact de fermeture avec -ledit siège (266, 356) pour interrompre ainsi l'écoulement du carburant à travers ledit passage (274, 276, 278, 280), un moyen élastique (119) ap- te à pousser de manière élastique ladite soupape & induit (118) dans une première direction jusqu'à une première po- sition, o ladite soupape (350, 354) vient s'appuyer contre ledit siège (256, 356) après excitation dudit enroulement (106), ladite soupape à induit (118) étant déplacée contre la résistance élastique dudit moyen élastique (119) dans 73 2609505 une seconde direction opposée à ladite première direction jusqu'à une seconde position, o ladite face d'extrémité (367) de la soupape à induit entre en contact avec ladite face d'extrémité (125) de la pièce polaire, et ladite soupape (350, 354) étant écartée dudit siège (266, 356) permet l'écoulement du carburant à travers ledit passage (274, 276, 278, 280), ledit carter magnétique (92, 96) et ladite pièce polaire (117) agissant de manière à créer une boucle de flux magnétique autour dudit enroulement (106) après excitation de ce dernier, en ce que ladite boucle en- globe une partie fixe et une partie mobile, en ce que ladi- te partie mobile comrrend ladite paroi axiale (92) disposée transversalemen.t et ladite soupape à induit (118), en ce que ladite partie fixe comprend ladite pièce polaire (117) et ledit corps magnétique fixe (92, 96),et un entrefer continu ( distance annulaire entre 117 et 96) en un maté- riau amagnétique formant une interruption magnétique dans ladite partie fixe pour augmenter la dispersion du flux ma- gnétique au voisinage dudit entrefer en un matériau amagné- tique diminuant ainsi le temps de décroissance du flux dans ladite boucle après désexcitation dudit enroulement (106) et permettant audit moyen élastique (119) de déplacer ladi- te soupape à induit (118) dans ladite première direction. 18. Une soupape de dosage de carburant selon la revendication 17, caractérisée en ce que ledit passage d'écoulement comprend plusieurs passages d'écoulement du carburant (274, 276, 278, 280). 19.Une soupape de dosage de carburant selon la re- vendication 17, caractérisée en ce que ladite pièce polaire (117) est réglable dans le sens axial par un filetage (127, 238) par rapport audit support. 20.Une soupape de dosage de carburant pour doser un carburant fourni à un moteur à combustion associé au moteur électromagnétique selon!'une quelconque des revendi- catiDrs 1 à 13, caractérisé en ce qu'elle comporte un carter magnétique (404 ou 802 ou S02b) constitué au moins en partie en un matériau magnétique, ledit carter magnétique ayant généralement la forme d'une coupe et comprenant une paroi latérale cylin- drique tubulaire s'étendant axialement (404 ou 818 ou 818b) ouverte à une première extrémité d'extrémité axiale et ayant une paroi axiale disposée transversalement (414 ou 822 ou 822b) à une seconde extrémité axiale opposée à ladi- te première extrémité axiale, une pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) située au centre et de manière fixe par rapport audit carter magnétique, ladite pièce polaire étant au moins en partie tubulaire et de configuration généralement cylindri- que et ayant une face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b), un en- roulement électrique (526 ou 810 ou 810b) susceptible de créer après excitation un champ magnétique, une soupape à induit (534 ou 808 ou 808b), ladite soupape à induit comprenant une face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b),ladite soupape à induit étant déplacée de manière que ladite face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b)vienne en contact avec ladite face d'extrémité(538 ou 830 ou 830b) de la pièce polaire après excitation dudit en- roulement (526 ou 810 ou 810b),et un support (406 ou 821 ou 20. 872) en un matériau amagnétique réuni fonctionnellement à la- dite paroi latérale cylindrique au niveau de ladite première extrémité axiale, ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) étant réunie fonctionnellement à et portée par ledit support (406 ou 821 ou 872), un passage de refoulement du carburant (420 ou 816 ou 816b), un siège de soupape (418 ou 814 ou 814b) formé généralement autour dudit passage de refoulement, en ce que ladite soupape à induit (534 ou 808 ou 808b) est généralement située entre ledit siège (418 ou 814 ou 814b) et ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) et positionnée de manière que ladite face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b) est généralement orientée vers ladite face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b) de la pièce polaire, un élément de guidage de soupa- pe (542 ou 806 ou 806b) reçu de manière coulissante dans ladite pièce polaire et ayant une extrémité axiale de guidage, un moyen élastique (544 ou 812 ou 812b) en coopé- rant de manière active avec ledit élément de guidage (542 ou 806 ou 806b) de manière que ladite extrémité axiale d'élément de guidage vienne en contact avec la face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b) et pousse élastiquement la soupape à induit (534 ou 808 ou 808b) dans une première direction jusqu'à une première position, dans laquelle la soupape à induit vient en appui contre ledit siège (418 ou 814 ou 814b) pour interrompre l'écoulement du carburant à iO0 travers ledit passage de refoulement (420 ou 816 ou 816b) et en ce qu'après excitation dudit enroulement (526 ou 810 ou 810b) ladite soupape à induit (534 ou 808 ou 808b) et ledit élément de guidage (512 ou 806 ou 806b)de la soupape sont déplacés contre la résistance élastique dudit moyen élastique (544 ou 812 ou 812b)darns une seconde direction jusqu'à une seconde position dans laquelle ladite face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b) de la soupape à induit en- tre en contact avec la face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b) de la pièce polaire, ce qui permet l'écoulement du carburant à travers ledit passage de refoulement (420 ou 816 ou 816b). 21. Une soupape de dosage de carburant pour doser un carburant fourni à un moteur à combustion associé au rm.otaur électrzmantique selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce qu'elle compDrte un carter magnétique ( 404 ou 802 ou 802b) constitué au moins en oartie en un matériau magnétigue, ledit carter magnétique ayant généralement la forme d'une coupe et comnprenF-nt un paroi lat&r le cylindric tubulaire s'étendant axialement (404 ou 818 ou bidD) ouverte à une première extrémité axiale et ayant une paroi d'extrémité axiale disposée transversalement (414 ou 822 ou 822b) à une seconde extrémité axiale opposée à ladite pre- mière extrémité axiale, une pièce poiaire (536 ou 804 ou 804b) située au centre et de manière 'ixe par rapport audit carter magnétique, ladite pièce polaire étant au moins en partie tubulaire et de configuration généralement cylindri- que et ayant une face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b), un 76 2609505 enroulement électrique (526 ou 810 ou 810b) susceptible de créer après excitation un champ magnétique,une soupape à in- duit (534 ou 808 ou 808b),ladite soupape à induit comprenant une face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b),ladite soupape à induit étant déplacée de manière que ladite face d'extrémité de la soupape (540 ou 828 ou 828b) vienne en contact avec ladite face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b) de la pièce po- laire après excitation dudit enroulement (526 ou 810 ou 810b), et un support (406 ou 821 ou 872) en un matériau ama- gnétique située généralement à ladite première extrémité axiale, ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) réunie fonctionnellement à et portée par ledit support (406 ou 821 ou 872) en un matériau amagnétique, un passage de refoule- ment du carburant (420 ou 816 ou 816b), un siège de soupape (418 ou 814 ou 814b) formé généralement autour dudit passage de refoulement, en ce que ladite soupape à induit (534 ou 808 ou 808b) étant généralement située entre ledit siège (416 ou 814 ou 814b) et ladite pièce polaire (536 ou 804 ou 804b) et positionnée de manière que ladite face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b) de la soupape à induit soit générale- ment orientée vers ladite face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b) de la pièce polaire, un moyen élastique (544 ou 812 ou 812b) venant en contact avec ladite soupape à induit (534 ou 808 ou 808b) et étant susceptible de pousser de manière élastique ladite soupape à induit dans une première direc- tion jusqu'à une première position, dans laquelle la soupape à induit vient en appui contre ledit siège (418 ou 814 ou 814b) pour interrompre l'écoulement du carburant à travers ledit passage de refoulement (420 ou 816 ou 816c), en ce qu'après excitation dudit enroulement (526 ou 810 ou 810b) ladite soupape à induit est déplacée contre la résistance élastique dudit moyen élastique (544 ou 812 ou 812b) dans une seconde direction opposée à ladite première direction jusqu'à une seconde position dans laquelle ladite face d'extrémité (540 ou 828 ou 828b) de la soupape à induit en- tre en contact avec la face d'extrémité (538 ou 830 ou 830b) de la pièce polaire, en ce qui permet l'écoulement du car- 77 2609505 burant à travers ledit passage de refoulement (420 ou 815 ou 816b). 22. Un système d'alimentacion en carburant pour moteur à combustion interne (i2),associé au moteur électromnagné- tique selon les revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte une seule soupnape de dosage du carburant (10) alimentant en carbDurant plusieurs cylindres audit moteur, chacun desdits cylindres comportant des orifices d'admission à une extrémité (exemple 340) d'une conduite individuelle (exemple 80) raccordée pour l'alimentation carburant, 0 l'extrémaité opposée (exemple 310) de chaque conduit d'alimentation étant raccordée de manière active à la soupa- pe de dosage du carburant, la soupape de dosage comportant un nombre de passage de refoulement (274, 276, 278, 280) correspondant numériquemlent au nombre de conduites de carbu- rant (80, 82, 84, 86), une chambre d'air (210) adjacente au- dits passages de refoulement destinée à recevoir l'air à une pression supérieure à la pression atmosphérique, et un moyen (exemple 200) accordant chacune desdites conduites de carbu- rant à chacun desdits passages de refoulement à travers la- dite chambre et ledit air, le carburant refoulé par lesdits passages et ledit air à une pression supérieure à la pres- sion atmosphérique se combinant pour former un mélange d'air et de carburant atomisé, ledit mélange air/carburant s'écoulant à travers les conduites de carburant (80, 82, 84, 86) pour une distribution uniforme à chaque cylindre, carac- térisé en ce qu'il comporte ladite soupape de dosage du car- burant,comporte un moteur électromagnétique,en ce que ledit moteur électromagnétique comporte un corps magnétique fixe (92,96) constitué au moins en partie en un matériau magnéti- que,ledit corps magnétique ayant un axe de révolution (208, 303),une pièce polaire (117)-disposée au centre de et de ma- nière fixe par rapport audit corps magnétique (92,96), un enroulement électrique (106) susceptible après excitation de créer un champ magnétique, un induit (118), une paroi trans- versale (92) s'étendant généralement dans le sens transver- sal par rapport audit axe de révolution et susceptible de recevoir au moins en partie (168) ledit induit (118), ledit induit étant déplacé pour entrer en contact avec ladite piè- ce polaire (117) après excitation dudit enroulement (106), ledit corps magnétique et ladite pièce polaire agissant pour produire une boucle de flux magnétique autour dudit enroule- ment après excitation de ce dernier, en ce que ladite boucle englobe une partie fixe dudit moteur électromagnétique et une partie mobile dudit moteur électromagnétique, en ce que ladite partie mobile dudit moteur électromagnétique comprend i0 ladite paroi transversale (92) et ledit induit (118), en ce que ladite partie fixe dudit moteur électromagnétique com- prend ladite pièce polaire (117) et ledit corps magnétique fixe (92, 96) et des moyens supplémentaires (distance annu- laire amagnétique entre 117 et 96) formant une interruption magnétique dans ladite partie fixe dudit moteur électroma- gnétique pour augmenter la dispersion du flux réduisant ain- si le temps de décroissance dans ladite boucle, en ce que ledit induit (118) comprend une soupape (350, 354) permet- tant et interrompant alternativement l'écoulement dudit car- burant à travers desdits passages de refoulement (274, 276, 278, 280) et en ce que lesdits moyens supplémentaires for- mant ladite interruption magnétique comprennent un entrefer (entrefer amagnétique entre 117 et 96) en un matériau ama- gnétique dans ladite partie fixe (117, 92, 96). 23. Système d'alimentation en carburant pour mo- teur à combustion interne selon la revendication 22, carac- térisé en ce que la soupape de dosage du carburant (10) comprend une admission (74) pour recevoir le carburant d'une source associée, lecarburant étant acheminé vers lesdits passages de refoulement (274, 276, 278, 280), et en ce que ledit carburant en s'écoulnt vers les passages (164, 168, ) passe par ledit entrefer (entrefer amagnétique entre * 117 et 96) en un matériau amagnétique. 24. Dispositif de distribution uniforme de carbu- rant sur un moteur à combustion (12) à plusieurs cylindres associé au moteur électromagnétique selon l'une quelconque dles revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs conduits, chacun desdits conduits aboutissant au passage d'admission de cha- cun desdits cylindres dudit moteur, comprend un dispositif de dosage du carburant (10) apte à fournir des quantités do- sées de carburant en fonction des besoins des cylindres du moteur, un moyen définissant la chambre de carburant (170), plusieurs passages (274, 276, 278, 280) s'étendant de ladite chambre de carburant (170), soit un passage pour-chaque cy- lindre du moteur, chacun desdits passages (exemple 274) étant raccordé par chacun desdits conduits (exemple 80) à L'orifice d'admission (exemple 366) d'un cylindre du moteur, et un moyen (210) pour l'admision de l'air à une pression supérieure à la pression atmosphérique dans une zone en aval de chacun desdits passages (274, 276, 278, 280) et en amont i5 de chacun desdits conduits (80, 82, 84, 86) pour délivrer du carburant dosé sortant de chaque passage, lesdits airs à une pression supérieure à la pression atmosphérique et carburant dosé formant un mélange air/carburant délivré par chacun desdits conduits dans l'orifice d'admission d'un cylindre associé dudit moteur, ledit dispositif de dosage du carburant (10) comprenant un moteur électromagnétique, ca- ractérisé en ce que le moteur électromagnétique comporte un corps magnétique fixe (92, 96) constitué au moins en partie en un matériau magnétique, ledit corps magnétique ayant un axe de révolution (208, 303), une pièce polaire (i17) dispo- sée au centre de et de manière fixe par rapport audit corps magnétique (92, 96), un enroulement électrique (106) suscep- tible après excitation de créer un champ magnétique, un in- auit (i18), une paroi transversale (92) s'étendant généralement dans le sens transversal par rapport audit axe de révolution et susceptible de recevoir au moins en partie (168) ledit induit (118), ledit induit étant déplacé pour entrer en contact avec ladite pièce polaire (117) après ex- citation dudit enroulement (106), ledit corps magnétique (92, 96) et ladite pièce polaire (117) agissant pour produi- 2609505 re une boucle de flux magnétique au niveau dudit enroulement (106) après excitation de ce dernier, en ce que ladite bou- cle englobe une partie fixe dudit moteur électromagnétique et une partie mobile dudit moteur électromagnétique, en ce que ladite partie mobile dudit moteur électromagnétique com- prend ladite paroi transversale (92) et ledit induit (118), en ce que ladite partie fixe dudit moteur électromagnétique comprend ladite pièce molaire (117) et ledit corps magnéti- que fixe (92, 96) et des moyens supplémentaires (distance annulaire amagnétique entre 117 et 96) formant une interrup- sion magnétique dans ladite partie fixe dudit moteur élec- zromagnézique pour augmenter la dispersion du flux réduisant ainsi le temps de décroissance dans ladite boucle, en ce que ledit induit (18) comprenant une soupape (350, 354) permet- tant et interrompant alternativement l'écoulement dudit car- burant à travers lesdits passages de refoulement (274, 276, 278, 280) et en ce que lesdits moyens supplémentaires for- mant ladite interruption magnétique comprennent un entrefer (entrefer amagnétique entre 117 et 96) en matériau amagnéti- que dans ladite partie fixe (117, 92, 96). 25. Un système de dosage et d'alimentation de car- burant destiné à délivrer du carburant dosé dans plusieurs cylindres d'un moteur à combustion internE associé au moteur électromagnétique selon l'une q(.elconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que ledit système conprend une seule soupape de dosage du carburant, ladite soupape (10) ayant un élément (350, 354) réglable en position, un siège de soupape (356), ledit élément étant déplacé cyln pqnt pr rappt à c dernier das despitiris cErts et fetmks, pluieurs oduits d'acheminement (80, 82, 84, 86) pour acheminer un mélange air/carburant vers lesdits cylindres, le nombre desdits conduits d'acheminement parmi plusieurs desdits conduits étant égal au nombre de cylindres parmi plusieurs desdits cylindres, plusieurs orifices de dosage du carburant (274, 276, 278, 280), une source de carburant (170) à une pression supérieure à la pression atmosphérique pour délivrer le car- 26095U05 burant auxdits orifices de dosage (274, 276, 278, 280) lorsque ledit élément (350, 354) est déplacé vers ladite position ouverte, de sorte que le carburant dosé est re- foulé par lesdits orifices de dosage, et une chambre d'air (210) communiquant avec et située en amont desdits conduits d'acheminement (80, 82,84, 86) et en aval desdits orifices de dosage (274, 276, 278, 280) de manière que le carburant dosé passe à travers ces derniers, ladite cham- bre d'air communiquant avec une source d'air (i4, 18) à une pression supérieure à la pression atmosphérique en vue ue recevoir ledit air dans ladite chambre, ledit air et ledit carburant dosé dans ladite chambre d'air se mélan- geant l'un à l'autre pour former un mélange air/carburant, et en ce que ledit mélange air/carburant s'écoule à tra- i5 vers lesdits conduits d'acheminement (80, 82, 84, 86) vers lesdits cylindres, en ce que ledit système de dosage et d'alimentation de carburant comporte ladite soupape de do- sage de carburant comprenant un moteur électromagnétique, en ce que ledit moteur électromagnétique comporte un corps magnétique fixe (92, 96) constitué au moins en partie par. un matériau magnétique, ledit corps magnétique ayant un axe de révolution (208, 303), une pièce polaire (117) dis- posée au centre de et de manière fixe par rapport audit corps magnétique (92, 96), un enroulement électrique (106) susceptible après excitation de créer un champ magnétique, un induit (118), une paroi transversale (92) s'étendant généralement dans le sens transversal par rapport audit axe de révolution et susceptible de recevoir au moins en partie (168) ledit induit (118), ledit induit étant dé- placé pour entrer en contact avec ladite pièce polaire (117) après excitation dudit enroulement (106), ledit corps magnétique (92, 96) et ladite pièce polaire (117) agissant pour produire une boucle de flux magnétique au- tour dudit enroulement après excitation de ce dernier, en ce que ladite boucle englobe une partie fixe dudit moteur électromagnétique et une partie mobile dudit moteur élec- tromagnétique, en ce que ladite partie mobile dudit moteur électromagnétique comprend ladite paroi transversale (92) et ledit induit (118), en ce que la ladite partie fixe du- dit moteur électromagnétique comprend ladite pièce polaire (i17) et ledit corps magnétique fixe (92, 96) et des moyens supplémentaires (distance annulaire amagnétique en- tre 117 et 96) formant une interruption magnétique dans ladite partie fixe dudit moteur électromagnétique pour augmenter la dispersion du flux réduisant ainsi le temps de décroissance dans ladite boucle, en ce que ledit induit (118) comprenant ledit élément de soupape (350, 354) per- mettant et interrompant alternativement l'écoulement dudit carburant à travers lesdits orifices de dosage (274, 276, i5 278, 280) et en ce que lesdits moyens supplémentaires for- mant ladite interruption magnétique comprenant un entrefer (entrefer amagnétique entre 117 et 96) en un matériau ama- gnétique dans ladite partie fixe. 26. Une soupape selon la revendication 14, carac- térisé en ce que ladite pièce polaire (117) a généralement une configuration tubulaire, en ce que lesdits passages d'écoulement de carburant comportent plusieurs passages (274, 276, 278, 280) et en outre un corps de refoulement du carburant (262, 264, 266), en ce qu'au moins certains desdits passages d'écoulement (274, 276, 278, 280) sont ménagés dans ledit corps de refoulement en étant générale- ment orientés circonférentiellement et espacés angulaire- ment les uns des autres, en ce que ladite soupape comprend une admission (74) pour recevoir ledit liquide d'une sour- ce associée, ledit liquide étant acheminé vers lesdits passages d'écoulement (274, 276, 278, 280) et en ce que ledit liquide en s'écoulant vers lesdits passages passe (164) par ledit entrefer en un matériau amagnétique.