Brevet FR2602343A1 — publié le 19880205

Procédé et installation de Prévision de l'évolution de Phénomènes électriques atmosDhériques liés à une situation oraaeuse La présente invention concerne la prévision de l'évolution de phénomènes électriques atmosphériques liés à une situation orageuse dans le but de prévenir de l'apparition et de la disparition d'un risque de danger au-dessus ou à proximité d'une zone à protéger, avec commande d'une ou plusieurs alarmes afin que des mesures appropriées de protection puissent être prises en temps utile (par exemple sauvegarde de données numériques, arrêt de travaux dangereux, mise en route d'alimentations électriques de secours, etc.). Plus particulièrement l'invention concerne des perfectionnements apportés, d'une part, aux procédés de prévision selon lesquels : on mesure le champ électrostatique E dans l'atmosphère au niveau du sol ; et on calcule la valeur absolue E de ce champ et on la compare à un seuil Es caractéristique d'un champ électrostatique critique pour en déduire l'évolution de la situation orageuse.L'invention concerne également des perfectionnements apportés, d'autre part, aux installations de prévision comportant - des moyens de mesure C pour mesurer le champ électrostatique El au niveau du sol et délivrer un signal électrique représentatif dudit champ électrostatique - des premiers moyens de calcul pour calculer la valeur absolue El du champ électrostatique et pour délivrer un signal électrique représentatif de cette valeur absolue; - et des premiers moyens de comparaison pour comparer ce signal de valeur absolue lEI avec une valeur de seuil caractéristique d'un champ électrostatique critique, ces premiers moyens de comparaison délivrant un signal électrique logique S de comparaison d'amplitude. Les dispositifs actuellement connus pour réaliser de tels systèmes de prévision et d'alarme utilisent la mesure au sol du champ électrostatique de l'atmosphare pour déceler le franchissement d'un seuil de champ électrostatique permettant d'en déduire un risque de danger lié à l'apparition des phénomènes orageux. Ils font, pour cela, appel à des capteurs soit du type radioactif, soit à modulateur mécanique du type moulin à champ ou capteur à vibreur. L'avantage de tels systèmes est qu'ils s'appuient sur la mesure du paramètre provoquant directement un danger électrique. En effet, un champ électrostatique élevé au sol traduit non seulement un risque de foudroiement, mais un danger réel et direct, en provoquant des étincelles sur les équipements.Il est à noter également que l'on détecte la présence du risque électrique lié à l'orage même en l'absence de décharge, tout en étant capable de détecter les foudroiements survenus dans un rayon d'environ dix kilomètres. Mais ces systèmes d'alarme basés sur la seule mesure du champ électrostatique au sol, qui préviennent du début ou de la fin d'un danger lorsque le champ franchit un seuil spécifié, sont peu performants et mal adaptés au problème de la prédiction de l'occurence du danger orageux ; ils indiquent simplement la présence ou l'absence du danger sans donner d'indication sur l'évolution possible de la situation.L'expérience de l'utilisation de tels systèmes montre que l'on est prévenu trop tardivement du danger et que l'on est conduit à maintenir l'alerte plus longtemps que nécessaire, ce qui peut être pénalisant en coût pour les utilisateurs. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé et une installation perfectionnés qui permettent à partir d'un traitement spécifique de la mesure du champ électrostatique, de prévoir l'évolution de la situation orageuse afin de rendre plus fiables les déclenchements d'alerte, et de parvenir en particulier à la suppression des fausses alarmes, l'augmentation de l'intervalle de temps entre le déclenchement d'alerte et lloccurence du danger, et la minimisation des durées d'alerte. A ces fins, selon un premier aspect de l'invention, un procédé tel qu'indiqué plus haut se caractérise en ce qu'il comprend en outre les opérations qui suivent: - on déduit de la susdite comparaison un premier signal électrique logique S de comparaison d'amplitudes qui a une première 'valeur logique si IEl Tc - on compare la valeur absolue ldE/dt1 de la dérivée à cette vitesse critique de variation et l'on en déduit un signal électrique logique C de comparaison de vitesses de variation qui a une première valeur logique si la valeur absolue de la dérivée ldE/dtl est supérieure à cette vitesse critique et une seconde valeur logique si la valeur absolue de la dérivée ldE/dt1 est inférieure ou égale à cette vitesse critique - et on traite les informations de comparaison d'amplitudes S et de comparaison de vitesses de variation C et on en déduit l'apparition ou la disparition d'un risque de danger d'une commande A d'une alarme. Avantageusement pour déterminer la vitesse critique B de variation du champ, on calcule l'expression B = IEs - (2 k - 1).ET dans laquelle k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dtsO En d'autres termes, le procédé conforme à l'invention consiste à prédire l'évolution du champ électrostatique au sol à partir d'un instant donné en exploitant deux informations : l'amplitude E du champ et ses variations temporelles dE/dt, alors que les systèmes antérieurs n'utilisaient que les données relatives à l'amplitude. L'interprétation des paramètres E et dE/dt est fondée sur la connaissance des propriétés des orages. schématiquement, pour ce qui concerne le champ électrostatique induit au sol, on peut faire ressortir les points suivants (voir fig. 1 et 2) a/ Les nuages orageux ou préorageux isolés (cumulonimbus, cumulus congestus) sont des formations convectives à développement vertical (fig. 1) : le champ électrostatique au sol présente une symétrie de révolution autour de la projection au sol de l'axe de la cellule orageuse. b/ Observé depuis le sol, le champ d'une cellule orageuse développée possède une structure dipôlaire (voir fig. 1 sur laquelle l'éloignement D du centre de la cellule orageuse est porté en abscisses, l'altitude Z est portée en ordonnées et la température T est portée sur un axe parallèle aux ordonnées) : le centre de charge négatif est voisin de l'isotherme -15-C et le centre positif se situe vers -30iC.- L'existence d'un troisième centre de charge, positif et d'amplitude faible, est souvent observé près de l'isotherme O'C. L'évolution du champ électrostatique E au sol (porté en ordonnées) en fonction de l'éloignement D du centre de la cellule (porté en abscisses) est typiquement telle que représentée sur la fig. 2 pour des centres de charges situés (dans l'ordre énoncé ci-dessus) au voisinage des isothermes -10 C, -4OC et +5 C. c/ L'amplitude maximum du champ électrostatique au sol est limitée par un effet d'écran : une accumulation de charges d'espace, créée par l'amorçage de décharges partielles à partir des aspérités du sol, abaisse la valeur du champ dans une zone comprise entre le sol et une amplitude de quelques dizaines de mètres. La valeur maximum observée dépend de la.région (relief, latitude) et des caractéristiques locales autour du point de mesure (nature de la végétation, des aérosols...) ; dans la pratique, on mesure des amplitudes maximum comprises entre 5 kV/m et 15 kV/m. d/ Dans le cas de cellules multiples associées à un mouvement frontal des masses d'air et appelées "ligne de grain", on observe également une séparation dipôlaire des charges ; le dipôle peut être incliné dans le sens de propagation du front, la charge négative étant en avant et la charge positive étant en arrière et à plus haute altitude. Cette configuration, ainsi que celles associées aux cellules basses én cours de développement, produisent, en faisant intervenir le phénomène décrit en c/, un second type d'évolution caractérisé par une inversion du champ qui passe de valeurs élevées négatives à des valeurs élevées positives (voir fig. 3). e/ On peut observer beaucoup d'autres configurations de champ pendant les orages, associées à d'autres phénomènes comme l'effet des précipitations. Toutefois, ces cas très différents peuvent être décrits par une combinaison des cas décrits de a/ à d/. La croissance du champ est interprétée comme étant due au rapprochement d'une cellule, bien que, physiquement, il puisse s'agir d'un rapprochement et d'un développement. La décroissance du champ est associée à l'éloignement d'une cellule alors qu'elle peut être aussi bien due à la dissipation de cette dernière. Dans les deux cas, on n'est pas conduit à sous-estimer le danger et la confusion sur l'origine physique du phénomène devient de moindre importance. Il est à noter que les vitesses de déplacement et de développement peuvent être en moyenne assez voisines (sous nos latitudes, typiquement 10 m/s et 8 m/s). Dans une réalisation simple, le traitement susmentionné des signaux S et C consiste à calculer la relation logique A=S+C dans laquelle A = valeur logique de la commande de l'alarme qui est égale à 1 si l'alarme est déclenchée et qui est égale à O si l'alarme est arrêtée S = variable logique dont la valeur est égale à 1 si lEl3Es et à O si |E| C = variable logique dont la valeur est égale à 1 si IdE/dtl > lE -(2k-1)EI/Tc et égale à O si idE/dtlAlEs - (2k-I )EI/Tc avec k = 1 si dE/dt > O et k = O Si dE/dt il en résulte que l'alarme est déclenchée si le seuil du champ électrostatique ou si une vitesse critique de variation du champ, fonction de la valeur du champ, est dépassée, et elle est interrompue dès que le champ ou la vitesse de variation du champ sont redescendus en-dessous de leurs valeurs critiques respectives. Un tel procédé est adapté pour le déclenchement d'alertes procurant un laps de temps de sécurité important. Les variations du champ électrostatique pouvant s'effectuer avec des amplitudes très grandes, on prévoit avantageusement que le signal électrique représentatif de la valeur absolue E du champ électrostatique est comprimé dynamiquement par une transformation non linéaire de manière à amplifier les faibles amplitudes et à atténuer les grandes amplitudes. Il est ainsi pos sible d'éviter d'avoir recours à des matériels de transmission et de traitement d'informations de capacité excessive, et donc coûteux. Notamment, on peut obtenir une sensibilité élevée pour des champs faibles inférieurs à 1 kV/m, une sensibilité moyenne pour des champs compris entre 1 et 10 kV/m, et une sensibilité faible pour les champs supérieurs à 10 kV/m qui ne concernent, en général, que les variations de champ provoquées par des foudroiements.La possibilité d'exploiter des valeurs de champ faible (voisines ou inférieures à 1 kV/m) autorise la prévision de phénomènes électriques atmosphériques peu intenses et le déclenchement d'une préalerte, ou alerte précoce, d'où un accroissement de la sécurité. Ceci est justifié par le fait que, comme indiqué précédemment, les valeurs élevées du champ électrostatique au sol peuvent être limitées par effet d'écran. Compte tenu de la nature du procédé mis en oeuvre pour effectuer la prévision de situations orageuses conformément à l'invention, il est possible de prévoir plusieurs seuils Es successifs et on commande l'apparition ou la disparition de plusieurs alarmes successives. On obtient ainsi la faculté de nuancer le déclenchement de l'alarme, et de mettre en alerte progressivement certaines zones du site à protéger et/ou certaines fonctions assurées dans ce site, au fur et à mesure de l'évolution de la situation orageuse. Tout en bénéficiant des avantages procurés par une alarme préalable à l'établissement de la situation orageuse sur le site, on limite au strict nécessaire la durée de l'état d'alerte, toujours contraignant et coûteux. Les décharges de foudre provoquent des sauts de champ électrostatique suivis d'un retour à la valeur initiale au bout d'un temps allant de quelques secondes à une centaine de secondes. Il est donc souhaitable, pour que le procédé qui vient d'être exposé conserve toute la fiabilité requise, que l'on s'affranchisse, pour les mesures et le traitement des données, de l'influence perturbatrice des décharges de foudre. Dans ce but, il est souhaitable qu'en outre on détecte une décharge de foudre pour inhiber le procédé lors de cette décharge, cette inhibition survenant si la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique dépasse un seuil prédéterminé, en même temps qu'on mémorise les valeurs du champ électrostatiques E0 et de sa dérivée par rapport au temps dEo/dt à un instant to précédant immédiatement la décharge de foudre, etc cette inhibition cessant dès que la valeur absolue IdE/dt-dEo/dtl de la différence entre les dérivés du champ électrostatique aux temps t et to, respectivement, redevient inférieur à un seuil préétabli ou dès que la valeur absolue de la différence entre la valeur du champ électrostatique au temps t et la valeur qu'il aurait au même temps t s'il évoluait à partir du temps to, linéairement et avec une pente égale à dEo/dt, redevient inférieure à un seuil préétabli. Avantageusement, pour inhiber le déroulement du procédé lors de l'occurence d'une décharge de foudre, on procède aux étapes suivantes - on calcule la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique Idsidtl et on la compare à un seuil prédéterminé dT, - on en déduit un premier signal électrique logique N. qui a une première valeur logique si IdE/dtlSdT et qui a une seconde valeur logique si IdE/dtl > d - on inhibe le procédé lorsque IdE/dtl > dT, - on mémorise simultanément à cette inhibition, les valeurs du champ électrostatique E0 et de sa dérivée par rapport au - temps dEo/dt à un instant to précédant immédiatement la décharge de foudre, - on calcule la valeur absolue de la différence entre les dérivées du champ électrostatique par rapport aux temps t et to respectivement et on la compare à un seuil prédéterminé do, - on en déduit un deuxième signal électrique logique L qui a une première valeur logique si IdE/dt - dEo/dtlDdo et qui a une seconde valeur logique si tdE/dt dEo/dtl lE - E0 - (dEo/dt)Qt|, dans laquelle Qt représente l'íntervalle de temps écoulé depuis l'apparition d'une décharge de foudre, et on la compare à un seuil (ET) préétabli, - on en déduit un troisième signal électrique logique H qui a une première valeur logique si (E - Eo - (dEo/dt)Qtl tE - E0 - (dEO/dt)atl De préférence, pour le déclenchement on calcule la relation logique F = N + F',H L L dans laquelle F = nouvel état de l'inhibition, dont la valeur logique est égale à 1 quand le procédé est inhibé et égale à 0 quand le procédé n'est pas inhibé, F' = ancien état de l'inhibition, N = variable logique égale à 1 Si IdE/dtl > dT et égale à O si idE/dtlsdT, L = variable logique égale à O si IdE/dt dEoidtl H = variable logique égale à O si JE - E - (dEo/dt).Qtl et égale à 1 si lE - E - (dEo/dt).tl)ET La variable F est alors utilisée.pour valider la relation caractérisant le déclenchement ou l'arrêt de l'alarme A A = F (S + C) + FA' A' étant l'ancien état de l'alarme. Toutefois, bien qu'il soit nécessaire d'inhiber le déroulement du procédé de prévision lors de l'occurence d'une décharge de foudre afin de s'affranchir des erreurs d'interprétation des mesures induites par celle-ci, l'occurence d'une telle décharge à proximité du site à protéger constitue en soi une information représentative d'un risque élevé, même si le champ moyen reste suffisamment faible pour ne pas provoquer le déclenchement de l'alarme selon ie processus indiqué plus haut. De ce fait, il est utile de compléter les étapes précédemment exposées par les suivantes - on mesure la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre, - on compare cette variation du champ à un seuil Ezs caractéristique d'une déchage de foudre, - et on déclenche une alerte si cette variation du champ est supérieure audit seuil E's, même si le champ moyen reste à une valeur insuffisante pour déclencher 1 'alarme. De préférence, on peut agir de la manière suivante - on déduit un signal électrique logique ssS qui a une première valeur logique si la variation du champengendrée par la décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil ERs et qui a une seconde valeur logique si cette variation du champ est inférieure au seuil E'5, - on calcule la relation logique K = F .dS qui présente une première valeur logique si des décharges de foudre sont détectées, et si la variation du champ est supérieure ou égale au seuil E's, cet état correspondant à l'occurence d'une décharge de foudre proche du site à protéger, et qui présente une seconde valeur logique si l'une de ces conditions n'est pas atteinte, - et on commande, à l'aide de ce signal logique K, le dé clenchement d'une alarme lorsque ledit signal prend sa première valeur logique. Enfin, pour compléter les informations recueillies et pour permettre une vérification de ces informations et s'affranchir de diverses causes d'erreurs, on peut prévoir qu'on effectue des mesures en au moins deux points du site à protéger ou autour de celui-ci, et qu'à partir des informations recueillies en un point et de la connaissance de la force et de la direction des vents, on prévoit les évolutions de la situation aux autres points. Selon un second aspect de l'invention, une installation telle qu'indiquée précédemment se caractérise en ce qu'elle comprend en outre - des moyens dérivateurs pour calculer la valeur algébrique de la dérivée du champ par rapport au temps dE/dt; - des deuxièmes moyens de calcul pour calculer la valeur absolue ldE/dtl de cette dérivée - des troisièmes moyens de calcul pour calculer une vitesse critique B avec laquelle le champ E devrait varier pour atteindre en fonction du signe (positif ou négatif) de la dérivée dE/dt, la valeur de seuil ES (positive ou négative) en un temps critique Toc ;; - des deuxièmes moyens de comparaison pour comparer la valeur absolue de la dérivée IdE/dtl à cette vitesse critique de variation et pour délivrer un signal électrique logique C de comparaison de vitesses de variation, - et des quatrièmes moyens de calcul recevant les susdits signaux électriques logiques S et C pour élaborer à partir de ceux-ci un signal de commande A d'une alarme. De façon avantageuse, les troisièmes moyens de calcul sont agencés pour calculer la vitesse critique B = tEs - (2k - 1). El/Tc relation dans laquelle k = 1 si dE/dt > O et k = O si dEtdtSO Dans un mode de réalisation particulier les troisièmes moyens de calcul comprennent - des moyens de détermination du signe de la dérivée dE/dt du champ électrostatique - des cinquièmes moyens de calcul pour calculer la quantité (Es - E)iTc - des sixièmes moyens de calculer la quantité (Es + E)/Tc - des moyens de sélection, placés sous la dépendance des susdits moyens de détermination de signe de la dérivée dE/dt, pour sélectionner la sortie des cinquièmes ou des sixièmes moyens de calcul selon le signe de la dérivée dE/dt ; et - des septièmes moyens de calcul pour calculer la valeur absolue de la quantité ainsi sélectionnée. Dans ce cas il est souhaitable, pour aboutir à une réalisation simple, que les quatrièmes moyens de calcul soient agencés pour calculer la relation logique A = S + C dans laquelle A = valeur logique de la commande de l'alarme qui est égale à 1 Si l'alarme est déclenchée et égale à O si l'alarme est arrêtée S = variable logique dont la valeur est égale à 1 si |ElkEs et à O si lEl C = variable logique dont la valeur est égale à 1 si IdE/dtl > lEs - (2 k - 1)El/Tc et égale à O si gdE/dtiSlEs - (2 k - 1)EI/T, avec k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dt4O Afin d'obtenir une plus grande sensibilité de détection, on prévoit avantageusement que l'installation comprend des moyens de compression de dynamique du signal électrique représentatif de la valeur E du champ électrostatique, agencés pour transformer de façon non linéaire ledit signal afin d'en amplifier les faibles amplitudes et d'en atténuer les grandes amplitudes. Pour s'affranchir de l'effet perturbateur des décharges de foudre, notamment proches du site à protéger, sur l'interprétation des mesures, il est souhaitable que l'installation comporte, en outre, des moyens de détection de décharge de foudre qui sont activés si la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique dépasse un seuil prédéterminé dT et qui sont agencés pour commander des moyens d'inhibition de l'installation lors d'une décharge de foudre, l'activation de ces moyens de détection de décharge de foudre s'accompagnant d'une mémorisation des valeurs du champ électrostatique E0 et de sa dérivée par rapport au temps dEo/dt à un instant to précédent immédiatement la décharge de foudre, et qui sont désactivés dès que la valeur absolue ldEidt-dEoidtl de la différence entre les dérivées du champ électrostatique aux temps t et to respectivement redevient inférieure à un seuil do préétabli ou dès que la valeur absolue de la différence entre la valeur du champ électrostatique au temps t et la valeur qu'il aurait au même temps t s'il évoluait à partir du temps to, linéairement avec une.pente égale à dEo/dt redevient inférieure à un seuil préétabli Et. Avantageusement dans ce cas, la commande des moyens d'inhibition de l'installation comprend - des troisièmes moyens de comparaison pour comparer, à un seuil prédéterminé dT, la dérivée de la valeur absolue du champ électrostatique dE/dt et délivrer un signal électrique logique N ayant une première valeur logique si IdE/dtl > dT et ayant une seconde valeur logique si idE/dtlvdT - des moyens de mémorisation, placés sous la dépendance dudit signal logique N, agencés pour, en même temps que l'installation est inhibée, mémoriser les valeurs du champ électrique E0 et de sa dérivée par rapport au temps dEo/dt à un instant to précédant immédiatement la décharge de foudre - des huitièmes moyens de calcul pour calculer la valeur absolue de la différence entre les dérivées par rapport aux temps (t) et (to) respectivement, - des quatrièmes moyens de comparaison pour comparer ladite valeur absolue de différence fournie par les huitièmes moyens de calcul avec un seuil prédéterminé do et pour délivrer un signal électrique logique L ayant une première valeur logique si IdE/dt - dEo/dtldo et ayant une seconde valeur logique si IdE/dt - dEo/dtl iE - Eo - (dEo/dt)btl De préférence, les dixièmes moyens de calcul sont agencés pour calculer la relation logique F = N + F'. H . L dans laquelle F = nouvel état du signal électrique logique, dont la valeur logique est égale à 1 quand l'installation est inhibée et égale à O quant l'installation n'est pas inhibée, F' = ancien état du signal d'inhibition, N = variable logique égale à 1 si |dE/dt| > dT.et égale à O si IdE/dtlndT L = variable logique égale à O si ldEidt-dEoidtl et égale à 1 si IdE/dt - dEo/dtl)do, H = variable logique égale à O si lE - Eo - (dEo/dt)Atl et égale à 1 si IE - Eo - (dEo/dt)htlkET Toujours dans le but d'accroitre l'efficacité de l'installation, celle-ci peut comporter avantageusement plusieurs moyens de mesure du champ électrostatique situés en différents points autour de et/ou dans le site à protéger, un centre de calcul regroupant les divers moyens de comparaison et de calcul et étant géographiquement distinct d'au moins certains des moyens de détection, et des moyens de transmission d'informations entre les moyens de détection et le centre de calcul. Dans ce cas, on peut prévoir que l'installation comporte en outre des moyens de mesure de la force et de la direction des vents situés aux susdits points et que le centre de calcul est en outre agencé pour calculer les évolutions possibles de la situation orageuse en divers de ces points à partir des informations de champ, de dérivée de champ et de force et de direction du vent recueillies en un des points. Enfin, pour tenir compte des décharges de foudre proches du site à protéger entraînant l'existence d'un risque élevé pour ce site, on peut de préférence compléter l'installation à l'aide des moyens suivants - des moyens de mesure pour mesurer la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre, - des sixièmes moyens comparateurs pour comparer cette variation du champ à un seuil E' caractéristique d'une décharge de foudre et en déduire un signal électrique logique AS ayant une première valeur logique si la variation du champ électrostatique engendrée par ia décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil et ayant une seconde valeur logique si cette variation du champ est inférieure à ce seuil E' - et des onzièmes moyens de calcul recevant les susdits signaux logiques F et bS et élaborant à partir de ceux-ci un signal de commande K commandant le déclenchement d'une alarme lorsqu'une décharge de foudre est détectée et que le reste de l'installation est inhibé et que la variation du champ engendrée par cette décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E's, caractérisant la proximité du foudroiement et donc l'existence d'un risque élevé pour le site à protéger, même si le champ moyen reste insuffisant pour déclencher, à lui seul, l'alarme. Dans ce cas de préférence, les onzièmes moyens de calcul sont agencés pour calculer la relation logique K = dans laquelle F = nouvel état du susdit signal électrique logique , dont la valeur logique est égale à 1 quand une décharge de foudre est détectée et que le reste de l'installation est inhibé et égale à 0 quand aucune décharge n'est détectée et que le reste de l'installation n' est pas inhibé, aS = variable logique égale à 1 si la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E' , et égale à 0, K = état du signal électrique logique, dont la la valeur logique est égale à 1 quand l'alarme est déclenchée (foudroiement proche du site) et égale à O quant l'alarme est arrêtée. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit d'un de ses modes de réalisation préféré donné uniquement à titre d'exemple non limitatif. Dans cette description, on se réfère aux dessins annexés sur lesquels - la fig. 1 est une représentation schématique du développement vertical d'un nuage orageux ou préorageux isolé - la fig. 2 est un graphique représentant le champ électrostatique au sol engendré par le nuage de la fig. I - la fig. 3 est un graphique d'un exemple possible de variation du champ électrostatique au sol dans -le temps - la fig. 4 est une vue schématique d'ensemble d'une installation agencée conformément à l'invention - la fig. 5 est une vue schématique d'une station de mesure utilisée dans l'installation de la fig. 4; - la fig. 6 est une vue schématique d'une unité centrale utilisée dans l'installation de la fig. 4 - la fig. 7 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'une partie fonctionnelle de l'installation de la fig. 4 - la fig. 8 est une vue schématique d'une variante de réalisation d'une installation conforme à l'invention - la fig. 9 est un graphique illustrant le fonctionnement de l'installation de l'invention, le temps étant porté en abscisses et le champ électrostatique en ordonnées - la fig. 10 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'une autre partie fonctionnelle de l'installation de la fig. 4 - la fig. 11 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'encore une autre partie fonctionnelle de l'installation de la fig. 4-; et - la fig. 12 est une vue schématique représentant le circuit de déclenchement général de l'alarme combinant toutes les commandes en provenance des circuits des fig. 7, 10 et 11. On va tout d'abord, en se référant aux fig. 4 à 6, décrire l'agencement général d'une installation conforme à l'invention. En se référant tout d'abord à la fig. 4, qui montre schématiquement l'architecture générale de l'installation conforme à l'invention, cette installation comprend essentiellement un certain nombre de stations de mesure, représentées ici au nombre de trois référencées respectivement 1, 2. et 3, reliées par des lignes de transmissions respectives L1, L2 et L3 à une unité d'acquisition de données 4, elle-même reliée à une unité centrale regroupant une unité 5 de calcul en temps réel et de commande des alarmes. Bien entendu, une unité de traitement des informations en temps différé (non représentée) peut également être prévue. Le nombre et l'implantation des stations de mesure est fonction de la configuration et de l'étendue du site à protéger ; en particulier les stations peuvent être réparties à la périphérie et/ou à l'intérieur du site, et l'une d'entre elle peut être située sur le lieu même où se trouvent les unitées d'acquisition de données 4 et de calcul 5. En se reportant maintenant à la fig. 5, chaque station de mesure comporte un capteur de champ électrostatique C (C1, C2 et C3 respectivement, sur la fig. 4), qui est de préférence du type dit moulin à -champ". La sortie du capteur C est raccordée à un circuit 6 de traitement analogique des signaux analogiques fournis par le capteur C. Le circuit 6 comprend essentiellement un circuit amplificateur 7, un circuit de filtrage 8 et un circuit de compression de dynamique 9 agencé pour procurer une plus grande sensibilité poux les faibles valeurs du champ ; à cette fin, on peut, par exemple prévoir que - 45 % de la dynamique corresponde à une plage de champ comprise entre 0 et 1 kV/m, - 39 % de la dynamique corresponde à une plage de champ comprise entre 1 et 10 kV/m, - et 16 % de la dynamique corresponde à une plage de champ comprise entre 10 et 40 kV/m. Le signal est ensuite appliqué à un circuit 10 de numérisation et de transmission. Celui-ci comprend tout d'abord un circuit de numérisation il qui numérise le signal analogique comprimé par exemple à la cadence de 10 octets par seconde. Un circuit de stockage 12 recueille ensuite cette information numérique de champ et la délivre, en fonction des capacités de transmission des moyens de transmission situés en aval, à un circuit de transmission 13. Enfin, le circuit de transmission 13 est relié à un modulateur 14 assurant la conversion appropriée du signal numérique en un signal téléphonique (par exemple modulé en fréquence) propre à être transmis dans une ligne téléphonique L, ordinaire ou spéciale, ou par toute autre voie analogue de transmission d'informations. Par ailleurs, la station est équipée d'un circuit de commande d'étalonnage 15, propre à assurer l'étalonnage de la station à intervalles réguliers, ainsi qu'un circuit d'horloge 16 fournissant les impulsions de commande dans le temps propres à assurer le fonctionnement requis de la station.. En se reportant maintenant à la fig. 6, l'unité centrale comprend un certain nombre de démodulateurs 17 à 173 reliés aux lignes L1 à L3, respectivement, provenant des stations de mesure 1 à 3. Ces démodulateurs sont raccordés en sortie à l'unité d'acquisition de données 4 qui comporte un circuit d'acquisition de données 18 propre à assurer l'amplification, le filtrage et, d'une façon générale, tous traitements des signaux propres à assurer la restitution des informations de mesure de champ électrostatique ; ce circuit est suivi par un circuit de stockage 19 destiné à retenir les informations en fonction des capacités de calcul de l'unité de calcul située en aval L'unité 5 de calcul et de commande des alarmes comprend un calculateur central 20, qui sera décrit plus loin, relié à un circuit de commande des alarmes 21, qui peut être éventuellement apte à afficher les états des alarmes et qui commande les alarmes appropriées 22. Bien entendu, le calculateur central 20 peut également être relié à d'autres appareils périphériques 23, 24, etc. (par exemple stockage des données brutes, consoles de commande, etc.) avec lesquels il peut échanger les informations nécessaires au fonctionnement de l'installation. En se référant maintenant aux fig. 7 à 16, on va décrire les fonctions assurées par l'installation de prévision de l'invention, et en particulier par le calculateur central 20. En se reportant tout d'abord à la fig. 7, le signal de sortie du capteur C, représentatif du champ électrostatique E au sol, une fois comprimé dynamiquement par le circuit 9, est appliqué à un circuit 23 de détermination de valeur absolue fournissant un signal de valeur absolue 1El. Le signal de valeur absolue lE est comparé, dans un comparateur 24, à une valeur de seuil Es prédéterminée, dont la valeur peut par exemple être de 500 V/m. Le comparateur 24 fournit en sortie un signal électrique logique S dont la valeur logique est 1 si Elfes et dont la valeur logique est O si lEl Le signal de sortie du circuit de compression de dynamique 9 est également appliqué à un circuit dérivateur 25 qui fournit la valeur de la dérivée par rapport au temps dE/dt du champ électrostatique ; un circuit 26 de détermination de valeur absolue fournit ensuite un signal représentatif de la valeur absolue de cette dérivée, soit ldE/dtl, signal qui est ensuite appliqué à l'entrée d'un filtre passe-bas 27 permettant de déterminer une moyenne du signal d'entrée par exemple sur un intervalle de temps de 20 s. La sortie du filtre 27 est raccordée à une entrée d'un comparateur 28, destiné à comparer la valeur absolue de la dérivée du champ ldE/dtl ainsi obtenue avec une variation critique prévisible du champ qui est déterminée de la façon suivante. Pour ce faire on détermine la vitesse critique B JEs - (2k-1)El B Tc relation dans laquelle k = 1 si dE/dt > O et K = O si dE/dtsO En d'autres termes, si l'on se réfère au graphique représenté à la figure 9, on suppute les conditions d'évolution du champ électrostatique (courbe a) à partir d'un instant t : à partir de la connaissance de la valeur du champ E à cet instant, on détermine la tangente à la courbe qui possède une pente dE/dt, et on suppose que le champ E va évoluer en suivant cette tangente dans ce cas le champ électrostatique E atteindrait le seuil ES au bout d'un temps T que l'on compare à un temps critique T c prédéterminé : si T > Tc on estime que l'évolution possible de la situation orageuse ne peut pas conduire à un état dangereux dans l'intervalle de temps T c constituant donc une période de sécurité de préalerte minimale (la tangente a une pente dE/dt qui, en valeur absolue, reste inférieure à la pente hE/TC) aucune alerte n'est déclenchée ; par contre, si T6T , on estime que la situation orageuse est susceptible d'évoluer vers un état dangereux dans un temps inférieur ou égal à T c et une alarme doit être déclenchée. La détermination électrique du signal B, correspondant à la vitesse critique qui constitue le signal de seuil ou de comparaison appliqué au comparateur 28, est effectuée par un circuit de calcul 29 agencé de la façon suivante. Le signal de sortie du circuit de compression de dynamique 9 est appliqué à l'entrée inverseuse d'un premier amplificateur opérationnel 30 ayant un gain égal à 1/Tc (toc étant une valeur correspondant au temps critique susmentionné) et dont l'autre entrée, non inverseuse, reçoit la valeur de seuil Es En outre, ce même signal de sortie du circuit de compression de dynamique 9 est appliqué à une entrée d'un second amplificateur opérationnel 31 à deux entrées non inverseuses, l'autre entrée recevant la valeur de seuil Es ; le gain de ce second amplificateur est identique à celui du premier amplificateur et égal à 1/TC. Les sorties respectives des amplificateurs 30 et 31 sont connectées à deux bornes d'un inverseur à relais 32 commandé par un signal électrique logique représentatif du signe de la dérivée dE/dt du champ : pour ce faire, la sortie du circuit dérivateur 25 est connectée à une entrée d'un comparateur 33 dont l'entrée estre- liée à la masse et dont la sortie est reliée à l'entrée de commande du relais 32. Si dE/dt > O, la valeur logique du signal de sortie du comparateur est égale à 1 ; le contact mobile du relais 32 coopère avec le contact 1 du relais et le signal en sortie du relais est égal à E5-E fourni par l'amplificateur 30. Si dE/dtSO, la valeur logique du signal de sortie du comparateur est égale à 0 ; le contact mobile du relais 32 coopère avec le contact 2 du relais et le signal en sortie du relais est égal à E5+E fourni par l'amplificateur 31. Le contact mobile du relais est relié à un circuit 34 de détermination de valeur absolue dont le signal analogique de sortie B est appliqué à l'autre entrée du comparateur 28. Si ldE/dtl > B le comparateur 28 fournit un signal de sortie C ayant une valeur logique égale à 1. Si IdE/dti4B le signal de sortie C a une valeur logique égale à 0. Les signaux S et C sont ensuite appliqués res pectivement aux deux entrées d'une porte OU 36 qui délivre le signal logique A recherché pour commander une alarme. En résumé, le circuit électrique représenté à la figure 7 effectue le calcul de la relation logique suivante A=S+C avec A = valeur logique de la commande de l'alarme, qui est égale à 1 si l'alarme est déclenchée et égale à O si l'alarme est arrêtée ; S = variable logique dont la valeur est égale à 1 si telles et égale à O si IEl C = variable logique dont la valeur est égale à 1 si ldE/dtl > lE5-(2k-1)El/Tc et égale à O si ldE/dtl avec k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dtSO et Tc = temps critique prédéterminé. Il est possible de prévoir une pluralité de seuils Es associée à une pluralité correspondante d'alarmes qui sont commandées en fonction de la valeur du champ électrostatique E par rapport à ces seuils. La figure 8 représente, très schématiquement, un agencement possible d'un tel mode due réalisation. La sortie du circuit 9 de compression dynamique est raccordée aux entrées respectives de circuits de calcul 37 372' ' 37n agencés chacun sur le modèle du circuit de calcul 37 de la figure 7, qui vient d'être décrit. Les circuits de calcul 371, 372' ' 37n possèdent en outre une seconde entrée recevant respectivement des valeurs de seuil différentes (par exemple progressi vement croissantes) E51, Es2, ..., est Les sorties de ces circuits de calcul sont raccordées respectivement aux entrées de portes OU 3611 362, . . ' 36n qui délivrent en sortie des signaux A1, A2, ..., An de commande de différentes alarmes qui peuvent ainsi être déclenchées ou arrêtées de façon sélective au fur et à mesure de l'évolution de la situation orageuse. Les décharges de foudre provoquent des variations brutales du champ électrostatique suivies d'un retour à la valeur initiale au bout d'un temps allant de quelques secondes à quelques centaines de secondes. L'occurence d'une décharge est donc de nature à perturber intempestivement le fonctionnement normale de l'installation qui vient d'être décrite et qui est essentiellement conçue pour détecter les variations relativement lentes du champ électrostatique au niveau du sol. il apparaît donc souhaitable d'inhiber le fonctionnement de l'installation chaque fois que survient une décharge, c'est-à-dire essentiellement - de tenir compte de l'existence de décharges de foudre dans l'énoncé d'un diagnostic ; et - de suspendre l'interprétation des signaux de champ tant que ceux-ci sont influencés par la décharge. Pour ce faire, on a recours au circuit de la fig. 10. Le capteur de champ C de chaque station de me sure est raccordé à un circuit dérivateur 54, fournissant un signal dE/dt, dont la sortie est connectée à un circuit de détermination de valeur absolue 55 calculant la valeur absolue de cette dérivée, soit IdE/dtl. Cette valeur absolue est ensuite comparée, dans un comparateur 56, à une valeur de seuil dT, de par exemple 1 kV/m/s. La sortie du comparateur 56 fournit un signal électrique logique N qui possède la valeur logique O si IdE/dtlSdT et la valeur logique 1 si IdE/dtl > dT. Les sorties du capteur C et du circuit dérivateur 54 sont également raccordées à deux entrées de données respectives d'une mémoire 57, qui possède égale ment une entrée de commande de mémorisation reliée à la sortie du comparateur 56. Ainsi, lors de l'occurence d'une décharge de foudre, le signal N prend la valeur logique 1 qui conduit la mémoire 57 à mémoriser la valeur du champ E0 et la valeur de la dérivée du champ dEo/dt immédiatement avant cette décharge. La sortie du circuit dérivateur 54 est également reliée à l'entrée non inverseuse d'un amplificateur opérationnel de gain unité fonctionnant en sommateur 58 tandis que la sortie du signal dérivée de la mémoire 57 est reliée à la sortie inverseuse de ce sommateur 58. La sortie de celui-ci (signal dE/dt - dEo/dt) est reliée à un circuit 59 de détermination de valeur absolue dont le signal sortie est comparé, dans un comparateur 60, à une valeur de seuil do qui peut par exemple être dix fois plus faible que la valeur ldEo/dtl. La sortie du comparateur 60 fournit un signal électrique logique L qui a une valeur logique égale à O si IdE/dt - dEo/dtl La sortie de dérivée de la mémoire 57 est égale ment reliée à un circuit multiplicateur 61 dont uneautre entrée reçoit une information At élaborée par un circuit d'horloge 62, but étant l'intervalle de temps écoulé depuis l'apparition d'une décharge et le passage de N à la valeur logique 1. Un sommateur 63 à trois entrées, constitué par un amplificateur opérationnel à gain unité, a une entrée inverseuse reliée à la sortie du circuit multiplicateur 61, une autre entrée inverseuse reliée à la sortie de valeur de champ de la mémoire 57 et une entrée non inverseuse reliée à la sortie du capteur C. La sortie du sommateur 63, fournissant le signal E- Eo -(dEo/dt)at, est raccordée à un circuit 64 de détermination de valeur absolue dont le signal de sortie est comparé, dans un comparateur 65, à une valeur de seuil ET qui peut par exemple correspondre à un dixième de la valeur de la variation de champ résultant de la décharge : IEF-Eol (EF étant la valeur du champ à l'instant qui suit la décharge).La sortie du comparateur 65 fournit un signal électrique logique H qui a une valeur logique égale à O si lE - Eo -(dEo/dt).tl Les - deux sorties des comparateurs 60 et 65 sont respectivement raccordées aux deux entrées d'une porte ET 67 dont la sortie est reliée à une première entrée d'une porte OU 68. La sortie du comparateur 56 est reliée à une seconde entrée de la porte OU 68, dont la sortie fournit un signal électrique logique F d'inhibition. La sortie de la porte OU 68 est également raccordée, par l'intermédiaire d'un circuit temporisateur 69 (par exemple retard de 1 s) à une troisième entrée de la porte ET 67, le circuit temporisateur 69 fournissant le signal logique F' représentant l'état antérieur du signal d'inhibition. Finalement, le circuit qui vient d'être décrit traduit la relation logique F = N + F'. H . L avec les conventions indiquées plus haut pour les variables logiques F', N, H et L. La variable F est utilisée pour valider le signal logique A de commande d'alarme qui devient le signal logique A A = F (S + C) + FA' où A' représente l'ancien état du signal logique A. Il est en outre intéressant que chaque station de mesure comporte des moyens de mesure de la vitesse et de la direction du vent, V1, V2 et V3, (voir figure 4). Les informations ainsi recueillies sont fournies au calculateur central 20 qui est alors-agencé pour calculer les évolutions possibles de la situation orageuse aux diverses stations de mesure à partir des informations de champ, de dérivée de champ et de force et de direction du vent recueillies par une des stations. Enfin, pour compléter l'installation qui vient d'être décrite, il semble intéressant de prendre en compte la proximité d'un foudroiement qui indique un risque élevé pour le site à protéger, même si le champ électrostatique conserve une valeur moyenne assez faible pour ne pas déclencher d'alarme. On calcule alors la relation logique K = F.ES dans laquelle F est la variable logique précédemment indiquée aS est une variable logique représentative de la variation du-champ électrostatique provoquée par une décharge de foudre AS possède la valeur logique 1 si cette variation du champ est supérieure à un seuil Es caractéristique d'une décharge de foudre et la valeur logique O si cette variation est inférieure à ce seuil ; et K est une variable logique ayant une valeur logique égale à 1 si des décharges proches sont détectées et la valeur logique O en l'absence de détection de décharges. Ce calcul peut être effectué en ayant recours au circuit représenté à la fig. 11. Pour chaque station de mesure, le capteur de champ électrostatique C a sa sortie raccordée à une entrée d'une mémoire 70 qui, sous l'action de moyens de commande (non représentés) consistant au passage de la variable N de la valeur logique 0 à la valeur logique'l, mémorise la valeur du champ électrostatique Eo à un instant to précédant immédiatement la décharge de foudre. La sortie du capteur C est également raccordée à l'entrée d'un circuit mémoire 71 qui, sous l'action de moyens de commande consistant au passage de la variable N de la valeur O à la valeur 1 mémorise la valeur du champ EF à l'instant tF qui suit la décharge. Les sorties du circuit 71 et de la mémoire 70 sont raccordées respectivement aux entrées non inverseuse et inverseuse d'un sommateur 72 dont le signal de sortie, représentatif de la variation E F - Eo du champ sous l'influence de la décharge de foudre, est appliqué à un circuit 73, de calcul de valeur absolue puis, appliqué à une entrée d'un comparateur 74 pour être comparé à la valeur de seuil E' Le signal de sortie du comparateur 74 est un signal électrique logique qui a une valeur logique égale à 1 si la variation du champ dûe à la décharge est supérieure ou égale au seuil E'5 ou égale à O si cette variation est inférieure a ce seuil. La sortie du comparateur 74 est raccordée à une entrée d'une porte ET 75 dont l'autre entrée reçoit le signal F fourni par le circuit de la fig. Il décrit plus haut. Le signal de sortie K de la porte 75 est représentatif de l'occurence d'une décharge de foudre proche, et a une valeur logique égale à 1 dans le cas de la détection d'une telle décharge ou égale à O dans le cas inverse. D'une façon générale l'alarme devra être déclenchée lorsque survient l'une des conditions de déclenchement précédemment indiquée, c'est-à-dire - si le signal logique A ci-dessus prend la valeur- I - ou si le signal logique K ci-dessus prend la valeur 1. Le circuit de déclenchement général de l'alarme, fournissant un signal électrique logique Q à partir des signaux logiques A, A',F et K; est représenté à la fig. 12. Une porte ET 76 reçoit, sur une de ses entrées, le signal logique F précédemment déterminé provenant de la sortie de la porte OU 68 (fig. 11) et, sur son autre entrée, le signal logique A' (ancien état du signal logique A en sortie de la porte OU 36 - fig. 7) fourni en sortie du circuit temporisateur 48. De même, une porte ET 77 reçoit, sur une de ses entrées, le signal logique A (sortie du circuit de la fig. 7) et, sur son autre entrée, le signal logique F inversé par un inverseur 78. Les signaux de sortie des portes ET 76 et 77, respectivement F.A' et F.A, sont appliqués aux entrées respectives d'une porte OU 79 dont le signal de sortie est appliqué à une première entrée d'une porte OU 80 dont l'entrée reçoit le signal logique K fourni par la porte ET 75 (fig. 12). Le signal de sortie Q de la porte OU 80 est le signal de commande générale de l'alarme. Bien entendu, ce qui vient d'être indiqué en regard des figures 10 à 12 est applicable à une configuration à plusieurs niveaux d'alarme représentée à la figure 8. Chaque alarme, ou éventuellement certaines alarmes (par exemple l'alarme de niveau le plus élevé), est déclenchée par combinaison du signal A1, A2 ..., A n avec les signaux F et K précités, d'ou des signaux de commande générale d'alarmes Q1, Q2 '.', Q n Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de prévision de l'évolution de phénomènes électriques liés à une situation orageuse selon lequel - on mesure le champ électrostatique E dans l'atmosphère au niveau du sol ; et - on calcule la valeur absolue IEl de ce champ et on la compare à un seuil Es caractéristique d'un champ électrostatique critique caractérisé en ce qu'il comprend en outre les opérations qui suivent - on déduit de la susdite comparaison un premier signal électrique logique S de comparaison d'amplitudes qui a une première valeur logique si lEI E - on calcule la valeur algébrique de la dérivée dE/dt du champ électrostatique et on calcule la valeur absolue. IdE/dtl de cette dérivée - on détermine une vitesse critique B avec laquelle le champ E devrait varier pour atteindre en fonction du signe (positif ou négatif) de la dérivée dE/dt la valeur de seuil Es (positive ou négative) en un temps critique Tc .; - on compare la valeur absolue IdE/dtl de la dérivée à cette vitesse critique de variation et on en déduit un signal électrique logique C de comparaison de vitesses de variation qui a une première valeur logique si la valeur absolue de la dérivée IdE/dtl est supérieure à cette vitesse critique et une seconde valeur logique si la valeur absolue de la dérivée IdE/dtl est inférieure ou égale à cette vitesse critique - et on traite les informations de comparaison d'amplitudes S et de comparaison de vitesse de variation C et on en déduit l'apparition ou la disparition d'un risque de danger et une commande A d'une alarme. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour la détermination de la vitesse critique de variation du champ, on calcule l'expression B = |Es - (2k - 1) El/Tc dans laquelle k = 1 si dE1dt > O et K = O si dE/dtSO 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le traitement susmentionné des signaux S et C consiste à calculer la relation logique A = S + C . dans laquelle A = valeur logique de la commande de l'alarme qui est égale à 1 si l'alarme est déclenchée et qui est égale à O si l'alarme est arrêtée S = variable logique dont la valeur est égale à 1 si |El#Es et à O si IEt C = variable logique dont la valeur est égale à 1 si IdE/dtJ > IE -(2k-1)EI/Tc et égale à O si dE/dtISlEs-(2k-1)El/Tc avec k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dtSO. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le signal électrique représentatif de la valeur E du champ électrostatique est comprimé dynamiquement par une transformation non linéaire de manière à amplifier les faibles amplitudes et à atténuer les grandes amplitudes. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on prévoit plusieurs seuils ES successifs et en ce qu'on commande l'apparition ou la disparition de plusieurs alarmes successives. 6. Procédé de prévision selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'en outre on détecte une décharge de foudre pour inhiber le procédé lors de cette décharge, cette inhibition survenant si la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique dépasse un seuil prédéterminé, en même temps qu'on mémorise les valeurs du champ électrostatique (Eo) et de sa dérivée par rapport au temps (dEo/dt) à un instant (to) précédent immédiatement la décharge de foudre, et cette inhibition cessant dès que la valeur absolue l(dE/dt - dEo/dt)l de la différence entre les dérivées du champ électrostatique aux temps t et to, respectivement redevient inférieure à un seuil préétabli ou dès que la valeur absolue de la différence entre la valeur du champ électrostatique au temps t et la valeur qu'il aurait au même temps t s'il évoluait à partir du temps to et avec une pente dEo/dt, redevient inférieure à un seuil préétabli. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que pour inhiber le déroulement du procédé lors de l'occurence d'une décharge de foudre, on procède aux étapes suivantes - on calcule la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique IdE/dtl et on la compare à un seuil prédéterminé (dT), - on en déduit un premier signal électrique logique N qui a une première valeur logique si IdE/dtlsdT et qui a une seconde valeur logique si tdE/dtl > dT - on inhibe le procédé lorsque (dE/dtl > dT, - on mémorise, simultanément à cette inhibition, les valeurs du champ électrostatique (Eo) et de sa dérivée par rapport au temps (dEo/dt) à un instant (to) précédant immédiatement la décharge de foudre, - on calcule la valeur absolue de la différence entre les dérivées du champ électrostatique par rapport aux temps (t) et (to) respectivement et on la compare à un seuil prédéterminé (do), - on en déduit un deuxième signal électrique logique L qui a une première valeur logique si IdE/dt - dEo/dtlUdo et qui a une seconde valeur logique si IdE/dt dEo/dtl tE - Eo - (dEo/dt)atl dans laquelle #t représente l'intervalle de temps écoulé depuis l'apparition d'une décharge de foudre, et on la compare à un seuil (ET) préétabli, - on en déduit un troisième signal électrique logique H qui a une première valeur logique si IE - Eo - (dEo/dt)#t|ET et qui a une seconde valeur logique si tE - Eo - (dEo/dt)htl3ET - et on supprime l'inhibition du procédé dès que IE - Eo - (dEo/dt)atl 8.Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, pour le déclenchement ou la suppression de l'inhibition, on calcule la relation logique F = N + F'. H L -dans laquelle F = nouvel état de l'inhibition, dont la valeur logique est égale à 1 quand le procédé est inhibé et égale à 0 quand le procédé n'est pas inhibé, F' = ancien état de l'inhibition, N = variable logique égale à 1 si IdE/dtl > dT et égale à O si IdE/dtlJdT, grec L = variable logique égale à O si IdE/dt dEo/dtl H = variable logique égale à O si JE - Eo - (dEo/dt)t| et égale à 1 si IE - Eo - (dEo/dt)#t|ET, 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'en outre - on mesure la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre, - on compare cette variation du champ à un seuil Ets caractéristique d'une décharge de foudre, - et on déclenche une alerte si cette variation du champ est supérieure audit seuil 'E'5, même si'le champ moyen reste à une valeur insuffisante pour déclencher 1 'alarme. 10. Procédé selon les revendication 8 et 9, caractérisé en ce que - on déduit un signal électrique logique ,,S qui a une première valeur logique si la variation du champ engendrée par la décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E'S et qui a une seconde valeur logique si cette variation du champ est inférieure au seuil E' - on calcule la relation logique K = F .aS qui présente une première valeur logique si des décharges de foudre sont détectées, et si la variation du champ est supérieure ou égale au seuil E' cet état correspondant à l'occurence d'une décharge de foudre' proche du site à protéger, et qui présente une seconde valeur logique si l'une de ces conditions n'est pas atteinte, - et on commande, à l'aide de ce signal logique K, le déclenchement d'une alarme lorsque ledit signal prend sa première valeur logique. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on effectue des mesures en au moins deux points du site à protéger ou autour de celui-ci, et en ce qu'à partir des informations recueillies en un point et de la connaissance de la force et de la direction des vents, on prévoit les évolutions de la situation aux autres points. 12. Installation pour la prévision de l'Evolu- tion de phénomènes électriques associés à une situation orageuse comportant - des moyens de mesure (C) pour mesurer le champ électrostatique E au niveau du sol et délivrer un signal électrique représentatif dudit champ électrostatique - des premiers moyens de calcul (23) pour calculer la valeur absolue IEl du champ électrostatique et pour délivrer un signal électrique représentatif de cette valeur absolue;; - et des premiers moyens de comparaison (24) pour comparer ce signal de valeur absolue IEl avec une valeur de seuil ES caractéristique d'un champ électrostatique critique, ces premiers moyens de comparaison délivrant un signal électrique logique S de comparaison d'amplitude caractérisé en ce qu'il comprend en outre - des moyens dérivateurs (25) pour calculer la valeur algébrique de la dérivée du champ par rapport au temps dE/dt; - des deuxièmes moyens de calcul (26) pour calculer la valeur absolue ldE/dtl de cette dérivée - des troisièmes moyens de calcul (29) pour calculer une vitesse critique B avec laquelle le champ E devrait varier pour atteindre en fonction du signe (positif ou négatif) de la dérivée dE/dt la valeur de seuil Es (positive ou négative) en un temps critique Tc ;; - des deuxièmes moyens de comparaison (28) pour comparer la valeur absolue de la dérivée IdE/dtl à cette vitesse critique de variation et pour délivrer un signal électrique logique C de comparaison de vitesses de variation, - et des quatrièmes moyens de calcul (36) recevant les susdits signaux électriques logiques S et C pour élaborer à partir de ceux-ci un signal de commande A d'une alarme. 13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que les troisièmes moyens de calcul (29) sont agencés pour calculer la vitesse critique B B = lE5 - (2k - 1). El/Tc dans laquelle k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dtSO 14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que les troisièmes moyens de calcul (29) comprennent - des moyens de détermination (33) du signe de la dérivée dE/dt du champ électrostatique - des cinquièmes moyens de calcul (30) pour calculer la quantité (Es - E)/Tc - des sixièmes moyens de calculer (31) la quantité (Es + E)/Tc - des moyens de sélection (32), placés sous la dépendance des susdits moyens (33) de détermination de signe de la dérivée dE/dt, pour sélectionner la sortie des cinquièmes ou des sixièmes moyens de calcul selon le signe de la dérivée dE/dt ; et - des septièmes moyens de calcul (34) pour calculer la valeur absolue de la quantité ainsi sélectionnée. 15. Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisée en ce que les quatrièmes moyens de calcul (36) sont agencés pour calculer la relation logique A=S+C dans laquelle A = valeur logique de la commande de l'alarme qui est égale à 1 si l'alarme est déclenchée et égale à O si l'alarme est arrêtée S = variable logique dont la valeur est égale à 1 si lEl > E5 et à O si lEl C = variable logique dont la valeur est égale à 1 si IdE/dtl > lE - (2 k - î)El/Tc et égale à O si IdE/dtlSlEs - (2 k - 1)El/Tc avec k = 1 si dE/dt > O et k = O si dE/dtSO 16.Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 15, caractérisée en outre en ce qu'elle comprend des moyens (9) de compression de dynamique du signal électrique représentatif de la valeur E du champ électrostatique, agencés pour transformer de façon non linéaire ledit signal afin d'en amplifier les faibles amplitudes et d'en atténuer les. grandes amplitudes. 17. Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 16, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre des moyens de détection de décharge de foudre qui sont activés si la valeur absolue de la dérivée du champ électrostatique dépasse un seuil prédéterminé (dT) et qui sont agencés pour commander des moyens d'inhibition de l'installation lors d'une décharge de foudre, l'activation de ces moyens de détection de décharge de foudre s'accompagnant d'une mémorisation des valeurs du champ électrostatique (Eo) et de sa dérivée par rapport au temps (dEo/dt) à un instant (to) précédent immédiatement la décharge de foudre et qui sont désactivés dès que la valeur absolue ld.E/dt - dEo/dtl de la différence entre les dérivées du champ électrostatique aux temps t et to respectivement redevient infé rieure à un seuil d préétabli ou dès que la valeur o absolue de la différence entre la valeur du champ électrostatique au temps t et la valeur qu'il aurait, au même temps t, s'il évoluait à partir du temps to linéairement et avec une pente égale à dEo/dt, redevient inférieure à un seuil préétabli (ET). 18. Installation selon la revendication 17, caractérisée en ce que la commande des moyens d'inhibition de l'installation comprend - des troisièmes moyens de comparaison (56) pour comparer, à un seuil prédéterminé (dT), la dérivée de la valeur absolue du champ électrostatique dE/dt et délivrer un signal électrique logique N ayant une première valeur logique si IdE/dtl > dT et ayant une seconde valeur logique si IdE/dtlSdT - des moyens de mémorisation (57), placés sous la dépendance dudit signal logique N, agencés pour, en même temps que l'installation est inhibée, mémoriser les valeurs du champ électrique E0 et de sa dérivée par rapport au temps dEo/dt à un instant to précédant immédiatement la décharge de foudre - des huitièmes moyens de calcul (58, 59) pour calculer la valeur absolue de la différence entre les dérivées par rapport aux temps (t) et (to) respectivement, - des quatrièmes moyens de comparaison (60) pour comparer ladite valeur absolue de différence fournie par les huitièmes moyens de calcul avec un seuil prédéterminé do et pour délivrer un signal électrique logique L ayant une première valeur logique si IdE/dt - dEo/dtl > do et ayant une seconde valeur logique si ldE/dt dEo/dtl lE - Eo - (dEo/dt)btl Eo - (dEo/dt)atl 19. Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que les dixièmes moyens de calcul (66 à 69) sont agencés pour calculer la relation logique F = N + F'. H . L dans laquelle F = nouvel état du signal électrique logique, dont la valeur logique est égale à 1 quand l'installation est inhibée et égale à O quant l'installation n'est pas inhibée, F' = ancien état du signal d'inhibition, N = variable logique égale à 1 si IdE/dtl > dT et égale à O si IdE/dtlSdT L = variable logique égale à O si IdE/dt-dEo/dtledo et égale à 1 si ldE/dt - dEo/dti > do, H = variable logique égale à O si IE - Eo - (dEo/dt)Atl > ET et égale à 1 si IE -Eo - (dEo/dt)tET 20. Installation selon l'une quelconque des revendications 12 à 19, caractérisée en ce qu'elle comporte plusieurs moyens de détection du champ électrostatique situés en différents points autour de et/ou dans le site à protéger, un centre de calcul regroupant les divers moyens de comparaison et de calcul et étant géographiquement distinct d'au moins certains des moyens de détection, et des moyens de transmission d'informations entre les moyens de détection et le centre de calcul. 21. Installation selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre des moyens (V) de mesure de la force et de la direction des vents situés aux susdits points et en ce que le centre decalcul (4, 5) est en outre agencé pour calculer les évolutions possibles de la situation orageuse en divers de ces points à partir des informations de champ, de dérivée de champ et de force et de direction du vent recueillies en un des points. 22. Installation selon l'une quelconque des revendications 19 à 21, caractérisée en ce qu'elle comprend - des moyens de mesure (70 à 73) pour mesurer la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre, - des sixièmes moyens comparateurs (74) pour comparer cette variation du champ à un seuil E' caractéristique d'une décharge de foudre et en déduire un signal électrique logique ÇS ayant une première valeur logique si la variation du champ électrostatique engendrée par la décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E' et ayant une seconde valeur logique si cette variation du champ est inférieure à ce seuil Es, - et des onzièmes moyens de calcul (75) recevant les susdits signaux logiques F et bS et élaborant à partir de ceux-ci un signal de commande K commandant le déclenchement d'une alarme lorsqu'une décharge de foudre est détectée et que le reste de l'installation est inhibé et que la variation du champ engendrée par cette décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E' caractérisant la proximité du foudroiement et donc l'existence d'un risque éleva pour le site à protéger, même si le champ moyen reste insuffisant pour déclencher, à lui seul, l'alarme. 23. Installation selon la revendication 22, caractérisée en ce que les onzièmes moyens de calcul (75) sont agencés pour calculer la relation logique K = F.aS dans laquelle F = nouvel état du susdit signal électrique logique , dont la valeur logique est égale à 1 quand une décharge de foudre est détectée et que le reste de l'installation est inhibé et égale à O quand aucune décharge n'est détectée et que le reste de l'installation n'est pas inhibé, AS = variable logique égale à 1 si la variation du champ électrostatique engendrée par une décharge de foudre est supérieure ou égale au seuil E' et égale à O si cette variation est inférieure au seuil E's, K = état du signal électrique logique, dont la la valeur logique est égale à 1 quand l'alarme est déclenchée (foudroiement proche du site) et égale à O quant l'alarme est arrêtée.