Brevet FR2608854A1 — publié le 19880624

Dispositif anti-transitoires pour l'alimentation électrique de matériel embarqué L'invention concerne un dispositif anti-transitoires pour l'alimentation électrique de matériel embarqué à bord d'un véhicule et alimenté par le réseau de bord de ce véhicule, ce réseau fournissant une tension continue fortement perturbée par des transitoires et des ondulations parasites diverses. Par exemple, dans le cas d'un aéronef une norme prévoit des surtensions de 60 V pendant 100 ms et des surtensions de 600 V pendant 50 ps. Le matériel embarqué est constitué, par exemple, par des émetteurs-récepteurs radio comportant un dispositif d'alimentation stabilisée prévu pour fonctionner sur une batterie d'accumulateurs fournissant une tension continue comprise entre 22 et 30 volts. Ce dispositif d'alimentation stabilisée n'est pas conçu pour résister aux transitoires, de puissance instantanée très importante, affectant le réseau de bord d'un aéronef. D'autre part, ce dispositif élimine incomplètement les ondulations parasites. La norme mentionnée ci- dessus prévoit des ondulations ayant une amplitude de 1 volt efficace entre 400 Hz et 7 KHz, superposées à la tension du réseau de bord. Le but de l'invention est de réaliser un dispositif anti-transitoires, à intercaler entre le réseau de bord et le matériel à alimenter, permettant d'éliminer les transitoires constituées de surtensions en les limitant à la valeur la plus haute de la gamme nominale d'alimentation du matériel; permettant d'atténuer les ondulations affectant la tension fournie par le réseau de bord, lorsque cette tension est comprise dans la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel; et fournissant une tension pratiquement égale à la tension du réseau de bord lorsque celle-ci descend en-dessous de la valeur la plus basse de la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel, en évitant ainsi d'apporter une chute de tension supplémentaire. En outre, le dispositif anti-transitoires doit résister aux courts-circuits. L'objet de l'invention est un dispositif anti-transitoires comportant un dispositif d'asservissement de tension recevant trois valeurs de consigne différentes, commutées selon la valeur de la tension du réseau de bord, ces trois valeurs de consigne provoquant respectivement trois régimes de fonctionnement différents pour le dispositif d'asservissement. Selon l'invention, un dispositif anti-transitoires pour l'alimentation électrique de matériel embarqué à bord d'un véhicule et alimenté par le réseau de bord de ce véhicule, ce réseau fournissant une tension continue dont la valeur instantanée est V, est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens intercalés entre le réseau de bord et le matériel à alimenter, pour créer une chute de tension fonction de la valeur Ve et telle que la tension fournie au matériel est: - limitée à une valeur inférieure ou égale à la valeur la plus haute, VL1, de la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel, quand V est supérieure à VL1 es uéiue àLl limitée à une valeur inférieure aux valeurs de creux des ondulations et des transitoires affectant la tension du réseau de bord, quand Ve est inférieure à VL1 et supérieure à la valeur la plus basse VL2, de la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel; - transmise avec une chute de tension négligeable, lorsque Ve est inférieure à VL2 L'invention sera mieux comprise et d'autres détails appa- raîtront à l'aide de la description cl-dessous et des figures l'accompagnant: - la figure 1 représente le schéma synoptique d'un exem- ple de réalisation du dispositif anti-transitoires, selon l'invention - la figure 2 représente le graphe de la tension de sor- tie de cet exemple de réalisation, en fonction de la tension d'entrée; la figure 3 représente un schéma synoptique plus détaillé de certaines parties de cet exemple de réalisation; - la figure 4 représente un graphe illustrant le fonctionnement de cet exemple de réalisation dans l'un de ses régimes de fonctionnement. L'exemple de réalisation représenté sur la figure 1 correspond à un dispositif anti-transitoires pour l'alimentation électrique de matériel embarqué dans un aéronef, le réseau de bord de cet aéronef fournissant une tension continue de valeur nominale 24 volts. Sa valeur instantanée est appelée Ve. Le matériel A alimenter a une gamme nominale de tension d'alimentation s'étendant entre 22 volts et 30 volts. Dans cet exemple, il a une consommation permanente de 17 ampères et une consommation maximale de 60 ampères pendant une durée de 6 ms. Cet exemple de réalisation comporte: deux bornes d'entrée, 1 et 2, reliées au réseau de bord; deux bornes de sortie, 3 et 4, reliées au matériel à alimenter; un dispositif d'asservissement de tension, constitué de transistors ballasts , d'un amplificateur différentiel 8, d'un dispositif d'alimentation de démarrage 6, d'un convertisseur continu-continu 7, et d'un pont de deux résistances R3 et R4. Le dispositif d'asservissement reçoit une tension de consigne fournie par un dispositif de commutation 10, par un dispositif d'alignement et de décalage 9, par deux générateurs de tensions de référence, 11 et 12, et par un pont de deux résistances R1 et R2. La borne d'entrée 2 est reliée directement à la borne de sortie 4 et leur potentiel constitue le potentiel de référence du dispositif. Les transistors ballasts 5 sont intercalés entre la borne d'entrée 1 et la borne de sortie 3 pour créer une chute de tension variable, telle que la tension de sortie, notée Vs fournie au matériel, soit commandée par la tension de consigne, notée Vc Les transistors ballasts 5 sont commandés par un signal fourni par une sortie de l'amplificateur différentiel 8. L'amplificateur différentiel 8 possède deux entrées différentielles reliées respectivement au point milieu du pont de résistances R3-R4, et à une sortie du dispositif de commutation 10. Les résistances R3 et R4 ont des valeurs égales et sont reliées entre les bornes de sortie 3 et 4 pour fournir une tension égale à la moitié de la tension de sortie Vs. L'amplificateur différentiel 8 possède une première et une seconde entrée d'alimentation reliées respectivement à une sortie du dispositif 6 d'alimentation de démarrage, et à une sortie du convertisseur 7. Le dispositif 6 a une entrée reliée à la borne d'entrée 1. Le convertisseur 7 a une entrée reliée à la borne de sortie 3. Le dispositif de commutation 10 possède trois entrées reliées respectivement au point milieu du pont de résistances R11-R12, à une sortie du générateur 11, et à une sortie du générateur 12, pour recevoir respectivement 3 tensions: Va, Vh,Vb. Il transmet une seule tension parmi les trois appliquées à ces entrées, selon la valeur V de la tension fournie par le point milieu du pont de résistances Rl-R2. La tension V est fonction de la tension d'entrée V. C'est a e finalement Ve qui détermine quelle tension de consigne Vc est appliquée à l'asservissement de tension. Les deux extrémités du pont R1-R2 sont reliées respectivement à une sortie du dispositif d'alignement et de décalage 9 et au potentiel de référence. Les résistances R1 et R2 sont égales. Le dispositif 9 comporte une entrée reliée à la borne d'entrée 1 et cette dernière est reliée au pôle positif du réseau de bord. Le dispositif 9 a pour rôle de fournir une tension continue Vd de la tension Vm des creux de la tension d'entrée. Les générateurs il et 12, les dispositifs 6 et 9, l'amplificateur 8, et le convertisseur 7 ont chacun une liaison, non représentée, avec le potentiel de référence. Comme représenté sur la figure 2, le fonctionnement du dispositif antitransitoires, selon l'invention, comporte quatre zones distinctes, selon 'la valeur instantanée Ve de la tension d'entrée. Dans cet exemple, la valeur nominale de la tension d'entrée est de 24 volts mais il faut considérer des fluctuations possibles dans toute la gamme 0 à 60 volts et même au-delà. Le matériel à alimenter a une gamme nominale de tension d'alimentation s'étendant entre VL1 = 30 volts et VL2 = 22 volts. Quand la tension d'entrée Ve est supérieure ou égale à 31,1 volts, le dispositif anti-transitoires fournit une tension de sortie V s égale à 30 volts. Le dispositif fonctionne en limitant à la valeur VL1 la tension de sortie. Quand la tension d'entrée V est comprise entre 23,1 e volts et 31,1 volts, le fonctionnement est dit linéaire car la tension de sortie V est égale à V - 1,1 volt, s'il n'y a pas s e d'ondulations ou de transitoires négatives. La tension de sortie Vs est égale à Vm - 0,4 volt, si la tension d'entrée comporte des ondulations ou des transitoires dont l'amplitude négative est au moins égale à 0,7 volt; Vm étant la valeur minimale de la tension V du réseau, mesurée sur un long intervalle de e temps, de l'ordre d'une seconde. Dans ce cas, la tension de sortie est alignée sur les creux de la tension d'entrée avec un décalage de valeur V0 = -0,4 volt, qui constitue une marge de sécurité et une réserve pour la chute de tension nécessaire au fonctionnement des transistors ballasts 5. Les ondulations sont atténuées de 30 à 50 dB, ce qui facilite d'autant leur filtrage par le dispositif d'alimentation stabilisée incorporé dans le matériel. Quand la tension d'entrée Ve est inférieure à 23,1 volts, la tension de sortie Vs sort de la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel, par conséquent le dispositif antitransitoires doit causer une chute de tension aussi faible que possible, qui est égale à 0,2 volt dans cet exemple. La tension de sortie V est alors égale à Ve -0,2 volt, qu'il y ait se ou non des ondulations et des transitoires négatives. Ces deux zones de fonctionnement sont séparées par une zone de transition progressive, pour Ve variant de 23,1 volts à 21 volts, car la commutation réalisée par le dispositif 10 est progressive. Quand la tension d'entrée est inférieure à 10 volts le dispositif anti-transltoires ne fonctionne plus, ce qui est sans inconvénient puisque le matériel alimenté ne peut plus fonctionner pour de telles valeurs de tension. Pendant le fonctionnement dans la zone de limitation à 30 volts, le dispositif de commutation 10 transmet une tension de consigne Ve égale à 15 volts et constituée par la tension Vh fournie par le générateur 11 de tension de référence. Le dispositif d'asservissement de tension réagit toujours de façon à rétablir l'égalité entre les tensions appliquées aux deux entrées différentielles de l'amplificateur différentiel 8. Le rapport d'atténuation des ponts de résistance R3-R4 et R1-R2 étant égaux tous les deux à 1/2, la tension de sortie Vs est stabilisée à la valeur 30 volts. Dans la zone de fonctionnement linéaire, le dispositif de commutation 10 transmet une tension de consigne qui est constituée par la tension Va fournie par le point milieu du pont de résistances R1-R2, et qui est égale à la moitié de la tension Vd fournie par la sortie du dispositif d'alignement et de décalage 9. Le dispositif d'asservissement réagit de telle sorte que la tension Vs/2 fournie par le point milieu du pont de résistances R3-R4 soit égale à la tension de consigne. La tension de sortie Vs est donc égale à la tension Vd fournie par le dispositif 9. Dans la zone de saturation, le dispositif de commutation transmet une tension de consigne constituée par la tension Vb, égale à 10,4 volts et fournie par le générateur 12. L'asservissement de tension réagit pour faire en sorte que la tension Vs/2 fournie par le point milieu du pont de résistances R3-R4 soit égale à 10,4 volts, c'est-à-dire telle que la tension de sortie Vs soit égale à 20,8 volts. Mais Ve étant inférieure à ,8 volts, le dispositif d'asservissement ne peut que se saturer et fournir une tension aussi proche que possible de la tension d'entrée. En l'occurrence, la chute de tension minimale dans les transistors ballasts 5 est égale à 0,2 volts car il s'agit de transistors à effet de champ de type M.O.S. Le dispositif 6 d'alimentation de démarrage fournit une tension d'alimentation à l'amplificateur différentiel 8 pendant 6 millisecondes environ, pour permettre la mise en conduction des transistors ballasts 5. Le convertisseur continu-continu 7 démarre alors et alimente ensuite l'amplificateur différentiel 8. En cas de court-circuit sur la sortie, le convertisseur 7 cesse de fonctionner, l'amplificateur 8 n'est plus alimenté et bloque les transistors ballasts 5. Le dispositif antitransitoires est donc protégé contre les conséquences du court-circuit. Le redémarrage du dispositif anti-transitoires nécessite d'interrompre l'arrivée de la tension d'entrée V puis e de la réappliquer pour faire fonctionner le dispositif 6 d'alimentation de démarrage. Le convertisseur 7 est de type classique, fonctionnant à KHz et fournissant une tension de l'ordre de 13 volts. Quand il n'est plus alimenté par la sortie du dispositif antitransitoires, il cesse de fonctionner, avec une très faible constante de temps, ce qui permet un blocage très rapide du dispositif anti-transitoires dans le cas d'un court-circuit. La figure 3 représente un schéma synoptique plus détaillé de l'exemple de réalisation représenté sur la figure 1. Elle représente notamment un exemple de réalisation du dispositif d'alignement et de décalage 9. Celuici comporte: un transistor Q1 de type bipolaire NPN, deux diodes Dl et D2, une résistance R6, et un condensateur électrochimique Cl. Il possède une entrée reliée à la borne d'entrée 1 et au collecteur du transistor QI, à la cathode de la diode D1, et à une extrémité de la résistance R6. Il possède aussi une entrée reliée au potentiel de référence et à la borne négative du condensateur C1. La sortie du dispositif 9 est constituée par l'émetteur du trganis.tor Q1. La base du transistor Q1 est reliée à la cathode de la diode D2. L'anode de la diode D2 est reliée à l'anode de la diode D1, à une seconde extrémité de la résistance R6, et à la borne positive du condensateur C1. Dans cet exemple, la résistance R6 est égale à 2700 ohms et la capacité du condensateur C1 est égale à 4700 microfarads, ce qui procure une constante de temps de l'ordre d'une seconde. Le condensateur C1 se charge donc à la valeur moyenne de la tension d'entrée V mais la diode D1 shunte la résistance R6 si la tension V est Inférieure à la somme de celle stockée par le condensateur C1 de la chute dans la diode D1. Le condensateur C1 se chargeà la valeur Vm du creux des transitoires ou des ondulations affectant la tension d'entrée, moins les 0,7 volt de la chute de tension dans la diode Dl. Si les ondulations disparaissent ou s'il n'y a plus de transitoires, la tension stockée par le condensateur C1 revient à la valeur moyenne de Ve avec une constante de temps de l'ordre d'une seconde. Le transistor Q1 et la diode D2 transmettent la tension présente aux bornes du condensateur C1 avec un décalage constant égal à environ 1,1 volt. La figure 4 illustre le fonctionnement du dispositif anti- transitoires dans la zone de fonctionnement linéaire. Cette figure représente la tension d'entrée V et la tension de sortie e du dispositif 9, Vd, en fonction du temps t. Dans cet exemple, la tension d'entrée a, pendant un certain temps, une valeur parfaitement constante; puis est affectée d'une ondulation d'amplitude 0,7 volt; et ensuite est affectée d'une ondulation d'amplitude 1,4 volt. La valeur minimale Vm de la tension d'entrée, mesurée sur un long intervalle de temps, est représentée en pointillés. Quand la tension d'entrée V ne comporte pas e d'ondulations ni de transitoires, elle est constamment égale à sa valeur moyenne: 25 volts. La résistance R6 charge le condensateur C1 à cette valeur moyenne; et la sortie du dispositif 9 fournit une tension égale à Ve - 1,1 volt = 23,9 volts. Quand la tension d'entrée V comporte des ondulations ou e des transitoires dont l'amplitude négative ne dépasse pas 0,7- volt en valeur absolue, la diode D1 ne se débloque pas, le condensateur C1 reste chargé à la valeur moyenne de Ve: 25 volts. La sortie du dispositif 9 continue à fournir une tension égale à Ve (moyenne)-l,1 volts = 23,9 volts. Quand la tension d'entrée Ve comporte des ondulations ou des transitoires dont l'amplitude négative dépasse 0,7 volt en valeur absolue, et atteint 1,4 volt par exemple, la diode Dl est débloquée mais provoque une chute de tension égale à 0,7 volt. Le condensateur C1 se décharge très rapidement à la valeur Vm + 0,7 volt = 24,3 volts. La sortie du dispositif 9 fournit donc une tension égale à Vm + 0,7 volt - 1,1 volt = 23,2 volts. Il apparaît donc que le dispositif selon l'invention supprime non seulement les surtensions, mais aussi les baisses de tension et les ondulations, dans la mesure o elles restent supérieures à la valeur de 23,1 volts. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 3, les transistors ballasts 5 sont constitués de trois transistors Q3, Q4, QS, à effet de champ, du type M.O.S. à canal N à enrichissement, dont les sources sont reliées en parallèle et dont les drains sont reliés en parallèle. Les grilles de ces transistors sont alimentées respectivement par quatre ponts de résistances. Par exemple, la grille du transistor Q3 est reliée au point milieu d'un pont de résistances Rli-R7, dont une extrémité est reliée au drain du transistor Q3 et dont l'autre extrémité est reliée à la sortie de l'amplificateur différentiel 8. Les transistors Q3, Q4, Q5 sont, par exemple, du type IRF150 fabriqué par International Rectifier. L'utilisation de transistors à effet de champ du type M.O.S. permet d'obtenir une chute de tension très faible lors de la saturation, environ 0,2 volts, et permet au dispositif de protection de résister à des surtensions de 60 volts pendant 100 millisecondes. ou de 600 v!ts pendant 50 microsecondes, alors que l'intensité débitée est de' l'ordre de 20 ampères. Ces performances seraient difficilement obtenues avec des transistors bipolaires, en l'état actuel de la technique. La figure 3 représente aussi un schéma plus détaillé des générateurs de tension de référence 11 et 12 et du dispositif de commutation 10, ce dernier étant constitué en partie par une diode D3 et en partie par les composants des générateurs 11 et 12. Le générateur 11 est constitué par une diode Zener Z1 et par la résistance R1 du pont R1-R2. La sortie du dispositif 9 est reliée à une première extrémité du pont de résistances R1-R2. La résistance R1i est constituée en fait par un potentiomètre dont le curseur est relié à la cathode de la diode Zener Z1. L'anode de Z1 est reliée au potentiel de référence. Quelle que soit la valeur de la tension d'entrée Ve, le dispositif 9 fournit une tension Vd fonction de Ve Une fraction de cette tension est disponible sur le curseur du potentiomètre constituant R1I. Lorsque cette fraction est supérieure à 18 volts la diode Zener Z1 fonctionne et impose une tension stabilisée égale à 18 volts, sur le curseur du potentiomètre constituant R1i. Ceci est réalisé pour Ve supérieure à 33,1 volts, en l'absence d'ondulations et de transitoires. La position du curseur est réglée de telle façon que le point milieu du pont R1-R2 fournit, dans ce cas, une tension de consigne égale à 15 volts, à l'entrée de l'amplificateur différentiel 8. La tension de sortie V8 est alors régulée à 30 volts. Lorsque la tension Vd est inférieure à 32 volts, c'est-à-dire lorsque V est inférieure à 33,1 volts en l'absence e d'ondulations et de transitoires, la fraction de tension présente sur le curseur est inférieure à 18 volts. La diode Zener Z1 est bloquée et tout se passe comme si elle était déconnectée de l'entrée de l'amplificateur différentiel 8. Le générateur 12 est constitué par une résistance R5 et par une diode Zener Z2, une première extrémité de la résistance R5 étant reliée à la borne d'entrée 1, une seconde extrémité étant reliée à la cathode de Z2, et l'anode de Z2 étant reliée au potentiel de référence. Le point commun à la cathode de la diode Zener Z2 et à la résistance R5 est relié à l'anode de la diode D3 dont la cathode est reliée au point commun des résistances Ri et R2. La diode Zener Z2 fournit une tension stabilisée à 11 volts. Quand la tension fournie par la sortie du dispositif 9 est supérieure à 22 volts, c'est-à-dire lorsque la tension d'entrée Ve est supérieure à 23,1 volts, la tension disponible au point commun de R1 et R2 est supérieure à 11 volts, par conséquent la diode D3 est bloquée et tout se passe comme si le générateur 12 était déconnecté de l'entrée de l'amplificateur différentiel 8. Dans ce cas, et si la tension d'entrée est inférieure à 33,1 volts, la tension fournie par le dispositif 9 détermine la tension de consigne Vc appliquée à l'amplificateur différentiel 9. Cette tension de consigne est égale à la moitié de Vd. La tension de sortie est alors régulée à la valeur Vd. Quand la tension d'entrée Ve descend en-dessous de 23,1 volts, la diode D3 se met à conduire. La diode Zener Z2 impose une tension approximativement égale à 11 volts, comme tension de consigne à l'entrée de l'amplificateur différentiel 8. L'asservissement de tension réagit pour obtenir une tension de sortie égale au double de cette valeur de consigne, mais il ne peut pas aller audelà de la saturation des transistors ballasts 5. La tension de sortie est alors égale à V - 0,2 volts et il e n'y a plus filtrage des ondulations puisque la tension fournie par le dispositif 9 est supplantée par la tension fournie par la diode Zener Z2. - Le dispositif 6 d'alimentation de démarrage comporte: un transistor bipolaire Q2, de type PNP; trois diodes, D4, D5, D6; une diode Zener Z3; trois résistances R8, R9, R10; et un condensateur C2. Une première entrée du dispositif 6 est reliée à la borne d'entrée 1 et à une première extrémité de la résistance R8. Une seconde entrée est reliée au potentiel de référence, à l'anode de la diode Zener Z3, et à la cathode du condensateur C2. La seconde extrémité de la résistance R8 est reliée à la cathode de la diode Zener Z3. La sortie du dispositif 6, qui est reliée à la première entrée d'alimentation de l'amplificateur différentiel 8, est constituée par le collecteur du transistor Q2. La cathode de la diode Zener Z3 est reliée à la cathode de la diode D6, à l'anode de la diode D4 et à une première extrémité de la résistance R9. Une seconde extrémité de la résistance R9 est reliée à l'émetteur du transistor Q2. La cathode de la diode D4 est reliée à l'anode de la diode D5. La cathode de la diode D5, l'anode de la diode D6, et une première extrémité de la résistance R10 sont reliée à la base du transistor Q2. Une seconde extrémité de la résistance R10 est reliée à l'anode du condensateur C2. La diode Zener Z3 et la résistance R8 fournissent au dispositif 6 une tension d'alimentation stabilisée, de 20 volts, pour que la durée de fonctionnement du dispositif 6 soit indépendante de la valeur de la tension d'entrée Ve, tout au moins quand elle est supérieure à 20 volts. "ors de la mise sous tension, le condensateur C2 se charge avec une constante de temps R10 xC2 de l'ordre de 6 millisecondes. Le courant de charge provoque l'apparition d'une tension à peu près constante, égale à 1,2 volt, aux bornes de l'ensemble des diodes D4 et DS. Le transistor Q2 est alors parcouru par un courant dont l'intensité est déterminée par la résistance R9 et qui alimente l'amplificateur différentiel 8. Ce dernier débloque l'ensemble des transistors ballasts 5. L'amplificateur 8 est alimenté ainsi pendant un temps suffisant pour mettre en route le convertisseur 7. La diode D6 est prévue pour décharger le condensateur C2 en cas d'annulation de la tension d'entrée, ainsi le dispositif 6 est prêt rapidement à fonctionner de nouveau. L'amplificateur différentiel 8 et le convertisseur 7 ne sont pas décrits plus en détails car ils sont de réalisation très classique et à la portée de l'honmmne de l'art. L'invention ne se limite pas à ltexemple de réalisation décrit ci-dessus, de nombreuses variantes sont à la portée de l'homme de l'art pour réaliser les différents sous-ensembles constituant le dispositif anti-transitoires, selon l'invention. L'invention est applicable à la protection contre les transitoires électriques dans de nombreux domaines, notamment la protection de tous les matériels embarqués dans les aéronefs, et les véhicules terrestres et maritimes. REVENDICATIONS 1. Dispositif anti-transitoires pour l'alimentation électrique de matériel embarqué à bord d'un véhicule et alimenté par le réseau de bord de ce véhicule, ce réseau fournissant une tension continue dont la valeur instantanée est Ve caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (5 à 12) intercalés entre le réseau de bord et le matériel à alimenter, pour créer une chute de tension fonction de la valeur V et telle que la tension e fournie au matériel est: - limitée à une valeur inférieure ou égale à la valeur la plus haute, VL1, de la gaminme nominale de la tension d'alimentation du matériel, quand Ve est supérieure à VL1; - limitée à une valeur inférieure aux valeurs de creux des ondulations et des transitoires affectant la tension du réseau de bord, quand Ve est inférieure à VL1 et supérieure à la valeur la plus basse VL2, de la gamme nominale de la tension d'alimentation du matériel; - transmise avec une chute de tension négligeable, lorsque Ve est inférieure à VL2 2. Dispositif anti-transitoires selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (5 à 12) pour créer une chute de tension fonction de la valeur de V comportent: e - un dispositif d'asservissement de tension (5 à 8) ayant une entrée (1, 2) reliée au réseau de bord et ayant une sortie (3, 4) reliée au matériel à alimenter, pour créer une chute de tension variable telle que la tension, fournie au matériel soit asservie à une tension de consigne, Vc; - un premier générateur (11) fournissant une tension de référence Vh correspondant à VL1; - un second générateur (12) fournissant une tension de référence Vb correspondant à VL2; - un dispositif d'alignement et de décalage (9, R1, R2) fournissant une tension Va fonction de Vm-V0, o Vm est la valeur minimale de la tension Ve du réseau, mesurée sur un intervalle de temps de durée fixée, et o V0 est une constante; - un dispositif de commutation (10) fournissant au dispo- sitif d'asservissement (5 à 8) une tension de consigne Vc égale à: -- la tension Vh, si Ve est supérieure à VL1; -- la tension Va, si Ve est comprise entre VL1 et VL2; -- la tension Vb, si Ve est inférieure à VL2. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif d'asservissement de tension (5 à 8) comporte au moins un transistor ballast (5), à effet de champ et de type M.O.S., commandé par un amplificateur différentiel (8); et en ce que l'amplificateur différentiel (8) est commandé par la tension de consigne Vc et par une tension proportionnelle à la tension fournie au matériel. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que la constante V0 est choisie au moins égale à la chute de tension minimale nécessaire, entre l'entrée (1, 2) et la sortie (3, 4) du dispositif antitransitoires, pour que chaque transistor ballast (5) puisse fonctionner. 5. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5 à 8) d'asservissement de tension comporte: un premier dispositif d'alimentation (6), temporisé et relié à l'entrée (1, 2) du dispositif anti-transitoires, pour alimenter le dispositif d'asservissement (5 à 8) pendant une courte durée au moment o la tension du réseau de bord est appliquée à l'entrée (1, 2); et un second dispositif d'alimentation (7) relié à la sortie (3, 4) du dispositif antitransitoires pour alimenter ensuite le dispositif d'asservissement (5 à 8) , si la sortie (3, 4) du dispositif anti-transitoires n'est pas en courtcircuit.