Brevet FR2601218A1 — publié le 19880108

La présente invention concerne des transformateurs pour circuits intégrés hybrides utilisant à la fois des conducteurs imprimés sur un substrat et des boucles de fils soudés pour former des enroulements primaire et secon5 daire autour d'un circuit magnétique toroldal en une seule pièce, et elle porte plus particulièrement sur un tel transformateur ayant un circuit magnétique toroldal carré. Le brevet des E.U.A. n 4 103 267 illustre l'art antérieur le plus proche de l'invention. La Demanderesse a 10 largement utilisé le transformateur hybride décrit dans le brevet précité, dans des amplificateurs d'isolation et des convertisseurs continu-continu en circuit intégré hybride qui ont été commercialisés. Malgré un succès commercial considérable, il est apparu plusieurs difficultés qui réduisent le rendement de fabrication et les performances des circuits intégrés- hybrides contenant le transformateur à circuit intégré hybride toroidal qui est décrit dans le brevet précité. Une difficulté consiste en ce que le nombre pra20 tique maximal de spires primaires et secondaires est considérablement inférieur à ce qui est souhaitable, ce qui fait que les inductances primaire et secondaire sont inférieures à ce qui est souhaitable. La valeur faible de l'inductance primaire exige de faire circuler un courant primaire 25 relativement élevé dans l'enroulement primaire, ce qui nécessite l'utilisation d'un transistor d'attaque plus coûteux, ayant un courant admissible plus élevé que ce qui serait souhaitable. Le niveau de courant élevé qui est utilisé conduit à un coût accru et à une fiabilité réduite de 30 produits utilisant le transformateur toroldal en circuit intégré hybride du brevet précité. Une autre difficulté plus importante consiste en ce que la séparation entre les conducteurs situés aux extrémités des enroulements primaire et secondaire n'est que de 0,25 mm lorsqu'on utilise le nombre maximal admissi- ble de spires dans l'enroulement primaire et l'enroulement secondaire, de façon à obtenir une inductance d'enroulement primaire appropriée et/ou une amplification appropriée du signal qui est appliqué à l'enroulement primaire. Ce faible écartement de 0,25 mm a fait apparaître un problème grave d'amorçage d'un arc électrique entre les enroulements primaire et secondaire. En outre, le nombre total maximal de spires, comprenant les spires de l'enroulement primaire et les spires de l'enroulement secondaire, n'est que de 39 pour les circuits magnétiques toroidaux en ferrite utilisés, qui ont un diamètre intériQ: de 5,00 mm et un diamètre extérieur de 9,53 mm. Il serait souvent souhaitable de disposer d'un nombre total de spires considérablement supérieur à 39 pour obtenir une inductance appropriée de l'en15 roulement primaire et/ou une amplification de tension appropriée. Malgré l'utilisation d'une matière diélectrique très coûteuse, commercialisée par la firme DuPont sous la marque PARYLENE, et malgré l'utilisation de diverses opéra20 tions de rinçage dans de l'eau désionisée et de nettoyage à l'alcool pour supprimer toute contamination ionique possible avant de revêtir le substrat avec le revêtement diélectrique en PARYLENE, des défauts dus à l'amorçage d'un arc électrique entre les extrémités adjacentes des enroulements 25 primaire et secondaire ont constitué une source continuelle de difficultés, limitant les rendements de fabrication, augmentant le coût et limitant les spécifications de tension de claquage des convertisseurs continu-continu et des amplificateurs d'isolation qui utilisent le transformateur 30 toroidal du brevet-précité. Il serait très souhaitable de procurer un transformateur toroldal perfectionné ayant une aussi bonne compatibilité que le dispositif du brevet précité avec des processus de fabrication de circuits intégrés hybrides 35 classiques, mais qui n'exige pas les courants d'attaque primaires élevés qu'exige le transformateur hybride du brevet précité, qui ait un rendement de fabrication notablement plus élevé, un coût inférieur, une fiabilité de produit plus élevée, et des tensions de claquage dtisolant beaucoup plus 5 élevées que dans le cas du transformateur hybride du brevet précité. Apparemment, personne jusqu'à présent n'a envisagé de réaliser un transformateur en circuit intégré hybride carré du type général décrit dans le brevet précité, bien que des transformateurs comportant des circuits magnétiques en ferrite carrés en une seule pièce aient largement été utilisés dans d'autres applications, du fait qu'on ne s'est pas aperçu dans l'art antérieur que l'utilisation d'un transformateur toroYdal carré miniature pourrait s'avérer 15 pratique et procurer un avantage important dans des dispositifs de microélectronique à haute tension, tels que des amplificateurs d'isolation et des convertisseurs continucontinu. A la place, la technique classique dans la fabri20 cation des circuits intégrés hybrides a consisté soit à utiliser le transformateur en circuit intégré hybride à tore de ferrite circulaire qui est décrit dans le brevet précité, soit à utiliser des transformateurs toroidaux circulaires "bobinés à la main". Les transformateurs toroï25 daux circulaires bobinés à la main sont généralement constitués par deux sections de circuit magnétique en ferrite en forme de U ou de E, faisant fonction de "mandrins", sur lesquels on bobine les spires primaires et secondaires, constituées entièrement par du fil. On a utilisé un systè30 me de pince malcommode pour fixer fermement ensemble les deux parties du circuit magnétique en ferrite. On a réalisé des surfaces d'extrémités de "moitiés de circuit magnétique" usinées de façon très précise, pour que ces surfaces s'adaptent mutuellement de façon précise afin de minimiser 35 les entrefers entre les parties "d'extrémités" de telles 26 0 1 2 1 8 "moitiés de circuit magnétique". La réalisation pratique de dispositifs à tension élevée utilisant de tels transformateurs toroidaux s'est avérée difficile, du fait de leur coût ou de l'amorgage d'arc mentionné précédemment entre des parties d'extrémités très proches des enroulements primaire et secondaire. Pour obtenir les 39 spires précitées du transformateur hybride du brevet précité, il a été nécessaire d'utiliser un écartement correspondant à un entraxe de 0,15 mm à 0,18 mm seulement entre les sections 10 de fil à soudr faisant partie de chaque spire. Cet entraxe impose que les pistes de métallisation de 0,076 mm de largeur soient séparées par une distance d'environ 0,076 à 0,089 mm seulement. Un écartement aussi faible impose des contraintes importantes dans l'état actuel de la technique 15 et réduit les rendements de fabrication au-delà de ce qui est réellement acceptable. On a cependant couramment utilisé des transformateurs à circuit magnétique carré dans des applications autres que la microélectronique. Des transformateurs à circuit magnétique carré sont fréquemment constitués par des sections de circuit magnétique séparées constituant des "mandrins" sur lesquels les enroulements primaire et secondaire sont respectivement bobinés. Ces sections de circuit magnétique sont ensuite fixées à leurs extrémités 25 à des sections de circuit magnétique supplémentaires de la même matière, pour former une structure toroidale carrée. On a habituellement utilisé ces dispositifs dans des applications à faible tension d'isolation. L'utilisation de configurations de circuit magnétique carré n'a cependant pas 30 été faite pour augmenter l'écartement minimal entre des conducteurs des enroulements primaire et secondaire, mais simplement pour la commodité de fabrication. Il est intéressant de noter qu'il y a eu relativement peu de changements importants dans les techniques de 35 fabrication de circuits intégrés hybrides au cours des der- nières années. L'état actuel de la technique est indiqué par le brevet précité, par la publication de brevet japonais n 48-22737 du 15 mars 1973, par les brevets des E.U.A. n 3 104 377, 3 675 095, 3 764 938 et 4 188 651, par les brevets britanniques 811 295 et 1 469 944, et par les brevets allemands 1 197 561 et 2 723 363. Il existe un besoin constant portant sur un transformateur perfectionné du type général décrit dans le brevet des E.U.A. n 4 103 267 précité, qui procure une 10 inductance accrue, qui soit beaucoup moins sujet à une défaillance due à l'amorçage d'un arc électrique entre les enroulements primaire et secondaire, qui n'introduise pas de nouvelles difficultés dans le processus de fabrication, et qui simplifie le processus de fabrication antérieur. L'invention a donc pour but de procurer un transformateur en circuit intégré hybride perfectionné qui puisse être logé dans une cavité de même taille que le transformateur du brevet des E.U.A. n 4 103 267 précité, qui soit tout aussi compatible avec des processus de fabrica20 tion de circuits intégrés hybrides classiques et qui permette néanmoins d'augmenter notablement le nombre de spires et d'augmenter notablement l'inductance de l'enroulement primaire. Un autre but de l'invention est de réduire le 25 niveau de courant d'attaque primaire qui est nécessaire dans des dispositifs à circuit intégré hybride réalisant une isolation à tension élevée, tels que des amplificateurs d'isolation et des convertisseurs continu-continu. Un autre but de l'invention est d'améliorer le 30 rendement de fabrication de composants à tension élevée qui exigent des transformateurs en circuit intégré, en éliminant des défaillances dues à l'amorçage d'un arc électrique entre les enroulements primaire et secondaire. Un autre but de l'invention est de simplifier le 35 processus de fabrication de circuits intégrés hybrides pour des dispositifs utilisant des transformateurs. En résumé, et conformément à l'un de ses modes de réalisation, l'invention procure un transformateur à circuit intégré hybride comprenant un substrat en céramique avec deux groupes de conducteurs, comprenant chacun un ensemble de conducteurs parallèles plans formés par des bandes ou des pistes métallisées sur le substrat isolant. Une couche diélectrique est formée sur des parties intermédiaires de chacun des conducteurs plans, de façon à laisser 10 à nu leurs extrémités. Un circuit magnétique toroidal en ferrite rectangulaire, pré-revêtu d'une matière isolante, est fixé par un adhésif sur la couche diélectrique, sans revêtir le substrat d'une matière diélectrique consistant en PARYLENE dans la plupart des modes de réalisation de l'invention. Dans le mode de réalisation de l'invention quiest décrit, les deux groupes parallèles de conducteurs en bande sont inclinés sous un angle faible par rapport à la branche en regard du tore. Un ensemble de conducteurs sous forme de fil sont soudés à une extrémité des conducteurs 20 en bande respectifs du premier groupe, forment une boucle passant sur une branche du tore, et sont soudés à l'extrémité opposée d'un conducteur adjacent parmi les conducteurs en bande du premier groupe, dans un plan normal à l'axe d'une branche du circuit magnétique en ferrite rectangulai25 re, pour former un enroulement primaire comportant un grand nombre de spires. L'enroulement secondaire est formé de façon similaire sur une branche opposée du circuit magnétique en ferrite rectangulaire, de façon à définir un grand nombre de spires secondaires, toutes séparées des spires 30 primaires par une distance égale à la longueur des deux branches restantes du circuit magnétique en ferrite rectangulaire. La longueur des deux branches restantes du circuit magnétique en ferrite est suffisamment grande pour procurer un niveau d'isolation élevé, et pour empêcher ainsi l'amor35 çage d'un arc électrique entre les enroulements primaire et 260 1 2 1 8 secondaire, sans utiliser un revêtement diélectrique en PARYLENE sur le substrat, pour des spécifications de tension de claquage s'élevant jusqu'à environ 1500 volts en alternatif. Les deux branches restantes du tore sont également suffisamment longues pour laisser un espace suffisant pour que l'élément capillaire d'une machine de soudage de fil puisse reculer et dévider une longueur suffisante de fil pour former une boucle sur une branche du circuit magnétique en ferrite rectangulaire, et accomplir l'opération de souda10 ge précitée sur une extrémité opposée d'un conducteur en bande adjacent sur le substrat en céramique. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d'un mode de réalisation, et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue en perspective partielle représentant le transformateur à tore carré de l'invention; la figure 2 est une vue de dessus du transformateur à tore carré de la figure 1; la figure 3 est une vue de dessus d'une partie du 20 transformateur à tore carré de la figure 1; la figure 4 est une coupe selon la ligne de coupe 4-4 de la figure 3; la figure 5 est une vue en plan agrandie du tore carré, avec le circuit magnétique supprimé, mais qui montre 25 les fils à souder et les conducteurs en bande; la figure 6 est une représentation agrandie montrant une soudure de fil incorrecte; la figure 7 est une coupe selon la ligne de coupe 7-7 de la figure 6; la figure 8 est une représentation agrandie de l'extrémité de l'un des conducteurs en bande de la figure 1, montrant une soudure de fil correcte; et la figure 9 est une coupe selon la ligne de coupe 9-9 de la figure 8. En considérant maintenant les dessins, on note que le transformateur en circuit intégré hybride 1 comprend un tore de ferrite carré 3 placé sur une surface 2 d'un substrat en céramique. Le tore 3 comporte quatre "branches" 3A, 3B, 3C et 3D. Un ensemble de conducteurs 6 sous forme de bandes de métal sont disposés sur le substrat 2 sous la branche 3D du tore 3, pour former les parties inférieures d'un ensemble de spires d'enroulement primaire du transformateur 1. De façon similaire, un ensemble de conducteurs 8 formés par des bandes de métal espacées sont placés sur le 10 substrat 2, sous la branche 3A, pour former les parties inférieures d'un ensemble de spires d'enroulement secondaire. Comme on le voit le mieux sur la coupe de la figure 4, le tore de ferrite 3 est revêtu d'un revêtement 15 isolant 16. Une couche d'isolant 17 recouvre de préférence la totalité des conducteurs en bande 6 et 8, à l'exception de leurs parties d'extrémités, pour les isoler encore davantage du tore de ferrite 3. L'enroulement primaire comprend des conducteurs 20 de "connexion" 12 et 13 qui sont formés d'un seul tenant avec les conducteurs en bande extérieurs 6 de l'enroulement primaire, comme la figure 2 le montre le mieux. L'enroulement primaire comprend également un ensemble de boucles de fil à souder 5, et l'extrémité gau25 che de chacune d'elles est soudée par une technique de soudage de fil à l'une des parties d'extrémités de gauche à nu de l'un des conducteurs en bande 6. L'extrémité droite de chaque boucle de fil 5 est soudée au moyen d'une bille sur la partie d'extrémité droite à nu d'un conducteur adjacent 30 parmi les conducteurs en bande 6. De --façon similaire, l'enroulement secondaire comprend les conducteurs en bande 8. Deux conducteurs de "connexion" 9 et 11 sont formés d'un seul tenant avec les conducteurs en bande extérieurs 8, et un conducteur de prise 35 centrale 10 est formé d'un seul tenant avec un conducteur intermédiaire parmi les conducteurs en bande 8. Chaque spire de l'enroulement secondaire comprend également un fil à souder 7 qui forme une boucle passant sur le tore carré 4, et il est soudé à ses extrémités opposées aux parties d'extré5 mités à nu de conducteurs en bande 8 adjacents. Chacune des boucles de fil s'étend à plat sur la face supérieure du tore 3. Chaque boucle de fil comprend également deux branches fortement inclinées dont les extrémités inférieures sont soudées avec ou sans l'utilisation 10 d'une bille aux extrémités à nu de bandes conductrices adjacentes séparées. Par exemple, sur la figure 4, la boucle de fil 7 comprend une branche gauche inclinée 7A dont la partie inférieure est soudée au moyen d'une bille, en 20-A, à une extrémité gauche 8-A de l'un des conducteurs en bande 8. La partie intermédiaire 7C de la boucle de fil 7 s'étend sur la surface supérieure du tore 3. La partie droite 7B est fortement inclinée de façon à descendre depuis l'extrémité de la section 7C jusqu'au point de soudure de fil 20B, qui assure la fixation sur l'extrémité droite 8-B d'un conducteur adjacent parmi les conducteurs en bande 8. Comme les figures 3 et 5 le montrent le mieux, la partie intermédiaire de chacun des conducteurs en bande 8 (et également des conducteurs en bande 7) est légèrement 25 inclinée (dans le plan du substrat 2) par rapport à la branche du tore 3 autour de laquelle les enroulements sont formés. Par exemple, la partie d'extrémité droite à nu 8-lB du conducteur en bande 81 se trouve au même niveau que la partie gauche à nu 8-2A du conducteur en bande adjacent 8-2. A son extrémité gauche, la boucle de fil 7-2 est soudée au moyen d'une bille sur la partie d'extrémité à nu 8-2A du conducteur en bande 8-2, et à son extrémité droite, la boucle de fil 7-2 est soudée par une technique de soudage de fil à la partie d'extrémité à nu ou plot 8-lB du con35 ducteur en bande 8-1. Toutes les autres spires de l'enrou- lement primaire comme de l'enroulement secondaire du transformateur 1 sont formées de façon similaire. Comme les figures 3 et 5 le montrent le mieux, les parties d'extrémités à nu de chacun des conducteurs en ban5 de, qui forment des plots de soudage, sont horizontales et parallèles à la boucle de fil qui est soudée sur ce plot de soudage. Les parties intermédiaires, telles que celle indiquée en 8-2 sur la figure 5, sont légèrement inclinées dans le plan du substrat 2. Comme le montrent les dessins, chacune des boucles de fil se trouve dans un plan qui est exactement perpendiculaire à un axe longitudinal de la branche du tore 3 autour de laquelle l'enroulement est formé. Il est important que les boucles de fil, plutôt que les conducteurs en 15 bande, soient exactement perpendiculaires à l'axe d'une branche du tore, de façon à éviter que les boucles de fil 5 et 7 "roulent" le long de l'arête supérieure du tore de ferrite 3. Si les boucles roulaient ainsi, il pourrait finalement se produire un court-circuit entre des boucles 20 de fil adjacentes, ce qui réduirait l'inductance de l'enroulement. On a trouvé qu'il était hautement souhaitable de souder les extrémités des boucles de fil 5 et 7 à des plots des conducteurs en bande qui soient parallèles aux boucles 25 de fil, et non'Inclinés"par rapport à ces dernières. Les figures 6 et 7 montrent pourquoi il en est ainsi. Sur la figure 6, la boucle de fil 7 est soudée par une technique de fixation de fil au plot de soudage "incliné" d'un conducteur en bande inclinée 22. L'homme de l'art sait que les 30 éléments capillaires de type caractéristique utilisés dans les techniques de soudage de fil par thermocompression tendent à ouvrir et à écarter l'extrémité d'un fil, comme l'indiquent les extrémités écartées 20B et 20C du point de soudure 20B. La ligne en pointillés 21 indique la partie du point de soudure dans laquelle le contact électrique avec le 2 6 O 1 2 1 8 ll plot de soudage en métal doit être réalisé, cette partie correspondant à la zone d'application de la pression maximale par l'élément capillaire ou l'aiguille de la machine de soudage par thermocompression à travers lequel le fil est débité. Sur la figure 7, qui montre une coupe de la zone de contact électrique 21, on voit que la surface supérieure 22A du plot de soudage du conducteur en bande 22 présente la forme générale d'un dôme. Par conséquent, si la zone de 10 soudage effective 21 n'est pas centrée précisément sur la surface supérieure courbe du conducteur en bande 22, une telle courbure peut réduire l'aire de la zone effective de soudage. Cependant, si les zones des plots de soudage sont parallèles à la boucle de fil 7, comme il est représenté 15 sur la figure 8, il y a beaucoup moins de chances de voir apparaître un défaut d'alignement de la zone effective de soudage 21, comme le montre la figure 9, lorsqu'une partie d'extrémité de plot de soudage 24 d'un conducteur en bande incliné 23 est parallèle à la boucle de fil 7. La structure décrite ci-dessus est encore mieux compatible avec des processus de fabrication de circuits intégrés hybrides que celle du brevet des E.U.A. n 4 103 267 précité. Les conducteurs en bande 6 et 8 peuvent être en or, avec une épaisseur d'environ 15 pm et une 25 largeur d'environ 0,18 mm, comme il est habituel. Les bandes peuvent être mutuellement séparées d'une distance de 0,18 mm. Si les dimensions de l'ouverture 4 du tore de ferrite 3 sont de 12,7 mm sur 12,7 mm, on peut facilement utiliser jusqu'à 32 spires pour l'enroulement primaire et/ou l'enroulement secondaire, ce qui est considérablement supérieur au nombre de spires possible pour un tore circulaire occupant la même aire de substrat. Le nombre de spires notablement plus élevé pour l'enroulement primaire ou secondaire conduit à une inductan35 ce d'entrée très élevée, ce qui est hautement souhaitable, du fait que cette inductance réduit les exigences de courant d'attaque de crête pour l'enroulement primaire, ce qui permet d'utiliser des transistors plus petits, de plus faible puissance et plus économiques pour fournir le courant d'attaque. Un avantage important de la structure décrite ci-dessus consiste en ce qu'il n'est pas nécessaire d'utiliser un revêtement de matière isolante consistant en PARYLENE sur une partie quelconque de la structure à l'exception du tore lui-même, sauf si la tension de claquage exigée dépasse une tension alternative de 1500 volts. En outre, les opérations de nettoyage soigné avant l'application d'une couche de PARYLENE sont inutiles. On a obtenu les avantages d'une tension de claquage beaucoup plus élevée entre le primaire 15 et le secondaire, d'une impédance élevée de l'enroulement primaire, de tensions élevées obtenues par un rapport de transformation élévateur, et d'une meilleure fiabilité globale en incorporant le transformateur à tore carré de l'invention dans une cavité ayant la même taille que celle qui 20 est nécessaire pour recevoir le transformateur à tore circulaire antérieur. Dans certains cas, l'ouverture carrée 4 facilite la manipulation de la tête de soudage de fil à l'intérieur de l'ouverture. Le transformateur à circuit intégré hybride de 25 l'invention permet de fabriquer de façon plus économique que ce qui était possible précédemment des convertisseurs continu-continu et des amplificateurs d'isolation fiables et à tension élevée, du fait qu'il permet d'incorporer un nombre total de 64 spires sur un tore carré occupant une 30 zone de substrat carrée de 1,88 cm de côté, alors que le nombre maximal de spires qu'on peut employer avec un tore circulaire est de 37. L'écartement minimal entre les enroulements primaire et secondaire résultants pour un tore circulaire n'est que de 0,19 mm, ce qui conduit au problème d'amorçage d'arc électrique et de défaillances de composants mentionnés ci-dessus. Dans l'invention, l'écartement entre les enroulements primaire et secondaire est de 10,2 mm. Si la permittivité, l'aire de section droite et la longueur du chemin magnétique sont identiques, le transformateur à tore carré a une inductance approximativement trois fois supérieure à celle du transformateur à tore circulaire. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de-l'invention. REVENDICATIONS 1. Transformateur hybride prévu pour l'utilisation dans un circuit intégré hybride, caractérisé en ce qu'il comprend, en combinaison: (a) un substrat non conducteur (2) ayant une surface plane; (b) des premier et second groupes de conducteurs (6, 8) formés par des bandes de métal parallèles, qui adhèrent à la surface plane, ayant chacun une extrémité intérieure et une extrémité extérieure; (c) une matière diélectrique (17) placée sur des parties inter10 médiaires de chacun des conducteurs en bande (6, 8), entre leurs extrémités intérieures et extérieures, les extrémités intérieures et extérieures s'étendant au-delà de la matière diélectrique (17); (d) un circuit magnétique rectangulaire en une seule pièce (3)-revêtu d'une matière diélectrique (16) et comportant des première, seconde, troisième et quatrième branches, les première et troisième branches étant parallèles et les seconde et quatrième branches étant parallèles, le premier groupe de conducteurs-en bande (6) se trouvant sous la première branche tandis que le second 20 groupe de conducteurs en bande (8) se trouve sous la troisième branche; (e) une couche de matière adhésive fixant le circuit magnétique rectangulaire (3) sur la matière diélectrique (17) qui se trouve sur les conducteurs en bande (6, 8); et (f) un premier groupe de conducteurs en fil à 25 souder (5) formant des boucles qui passent sur la première branche et comportant des première et seconde extrémités qui sont respectivement soudées par une technique de soudage de fil à une extrémité extérieure d'un conducteur en bande (6) du premier groupe et à une extrémité intérieure 30 d'un conducteur en bande adjacent (6) du premier groupe, pour former ainsi un enroulement primaire, et un second groupe de conducteurs en fil à souder (7) formant des boucles qui passent sur la troisième branche, et comportant chacun des première et seconde extrémités qui sont respec- tivement soudées par une technique de soudage de fil à une extrémité intérieure d'un conducteur en bande (8) du second groupe et à une extrémité extérieure d'un conducteur en bande adjacent (8) du second groupe, pour former ainsi un enroulement secondaire. 2. Transformateur hybride selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit magnétique rectangulaire (3) est en ferrite, les conducteurs en bande (6, 8) sont en or et le fil à souder (5, 7) est en or. 3. Transformateur hybride selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacun des fils à souder (5, 7) est contenu dans un plan respectif perpendiculaire à un axe longitudinal de la première branche du circuit magnétique rectangulaire (3). 4. Transformateur hybride selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacun des conducteurs en bande (6, 8) mesure environ 0,18 mm de largeur, l'écartement entre chacun des conducteurs en bande adjacents (6) du premier groupe est d'environ 0,18 mm et l'écartement entre 20 chacun des conducteurs en bande adjacents (8) du second groupe est d'environ 0,18 mm. 5. Transformateur hybride selon la revendication 4, caractérisé en ce que les dimensions intérieures du circuit magnétique (3) sont de 12,7 mm sur 12,7 mm, et les 25 dimensions extérieures sont de 18 mm sur 18 mm. 6. Transformateur hybride selon la revendication 3, caractérisé en ce que chacun des conducteurs en bande (6, 8) comporte deux parties d'extrémités à nu (24) qui se trouvent dans le même plan que les boucles de fil (5, 7) qui sont respectivement soudées sur ces parties, et il comporte également une partie intermédiaire (23) inclinée par rapport aux plans des boucles de fil (5, 7), pour améliorer la fiabilité des soudures de fil (20). 7. Procédé pour fabriquer et mettre en oeuvre un 35 transformateur pour circuit intégré hybride, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations suivantes: (a) on forme sur un substrat non conducteur (2) des premier et second groupes de conducteurs (6, 8) constitués par des bandes de métal parallèles, chaque conducteur en bande ayant une extrémité intérieure et une extrémité extérieure; (b) on forme une couche de matière diélectrique (17) sur des parties intermédiaires de chacun des conducteurs en bande (6, 8) entre leurs extrémités intérieures et extérieures, ces extrémités intérieures et extérieures s'étendant au-delà de 10 la couche de matière diélectrique (17); (c) on fixe au moyen d'un adhésif un circuit magnétique rectangulaire en une seule pièce (3) revêtu d'une matière diélectrique (16), et comportant des première, seconde, troisième et quatrième branches, les première et troisième branches étant parallè15 les et les seconde et quatrième branches étant parallèles, le premier groupe de conducteurs en bande (6) se trouvant sous la première branche tandis que le second groupe de conducteurs en bande (8) se trouve sous la troisième branche; (d) on forme un premier groupe de conducteurs en fil 20 à souder (5) définissant des boucles qui passent sur la première branche et ayant des première et seconde extrémités qui sont respectivement soudées par une technique de soudage de fil sur une extrémité extérieure d'un conducteur en bande (6) du premier groupe et sur une extrémité inté25 rieure d'un conducteur en bande adjacent (6) du premier groupe, et on forme également un second groupe de conducteurs en fil à souder (7)qui définissent des boucles passant sur la troisième branche, et comportant chacun des première et seconde extrémités qui sont respectivement soudées par 30 une technique de soudage de fil à une extrémité extérieure d'un conducteur en bande (8) du second groupe et à une extrémité intérieure d'un conducteur en bande adjacent (8) du second groupe; et (e) on établit entre-des boucles adjacentes (5, 7) des premier et second groupes une diffé35,rence de potentiel qui dépasse 1500 volts, la structure étant telle qu'elle évite l'amorgage d'arcs électriques entre les boucles adjacentes, sans l'application d'un revêtement isolant en PARYLENE sur le transformateur en circuit intégré hybride. i