Brevet FR2604285A1 — publié le 19880325

Système de circulation d'un fluide de refroidissement, échangeur de chaleur utilisant un tel système et réacteur du tyDe piscine utilisant un tel système de circulation et un tel échanqeur de chaleur. La présente invention concerne des systèmes de circulation d'un fluide de refroidissement, du type pou- vant être utilisé dans un système réfrigérant à métal liquide dans une centrale nucléaire. Plus particu- lièrement l'invention concerne un système de circulation d'un fluide de refroidissement, utilisant une pompe annulaire à induction linéaire. Dans une forme de réalisation, un cou- pleur d'écoulements fluldiques fonctionne en combinaison avec la pompe annulaire à induction linéaire pour remplacer les pompes à commande mécanique traditionnelle pour le système principal de transfert de chaleur. La pompe linéaire à induc- tion linéaire peut fonctionner en continu en étant alimentée par un courant alternatif, sans aucun refroidissement exté- rieur. A titre de dispositions de sécurité supplémentaires, on peut la faire fonctionner pendant des intervalles de temps étendus, en l'alimentant avec un courant continu. On obtient une fiabilité et une sécurité améliorées pour ces deux types de pompes grâce à l'élimination des parties mobiles suscepti- bles de s'user et/ou de présenter un défaut de fonctionnement. On connait des pompes électromagnétiques utili- sant la conductivité électrique de métaux liquides comme par exemple le sodium ou un alliage sodium-potassium. L'ab- sence de pièces mobiles dans de telles pompes confère à ces dernières simplicité et fiabilité par rapport à des pompes mécaniques classiques. Cependant l'utilisation de pompes electromagnétiques pour des systèmes principaux de circula - tion d'un fluide de refroidissement dans des réacteurs à métal liquide a été limitée par les considérations de sécu- rité, par le caractère volumineux propre des solutions clas- siques et par les difficultés de conception d'une isolation électrique pour des applications à haute température et à haute tension. La présente pompe annulaire à induction linéaire peut remplacer la pompe mécanique primaire ou la pompe mécani- que secondaire, qu'on utilise de façon typique dans des réac- teurs nucléaires refroidis par un métal liquide. L'utilisa- tion de pompes électromagnétiques pour des systèmes à circula- tion d'un métal liquide ont été limitées à des dispositifs de petite taille (débit inférieur à 380 1/s). Des pompes puissantes nécessitaient des systèmes actifs de refroidisse- ment pour les conducteurs électriques, de manière à maintenir le cuivre et son isolant électrique dans des limites admissi- bles de fonctionnement. En outre la possibilité d'utiliser un isolant électrique apte à fonctionner aux températures élevées (environ 500 C) et sous une haute tension (environ 6000 volts), que l'on rencontre de façon typique dans des réacteurs classiques, posait un problème de conception néces- sitant des recherches et des développements. L'introduction d'un système de refroidissement utilisant une pompe complique la conception du réacteur et réduit le rendement du système. En outre le système de refroidissement par pompe complique l'installation du réacteur; voir "Pompes électromagnétiques pour des réacteurs surrégénérateurs rapides à métal liquide du type à piscine de grandes dimensions", Research Institute Report N NP-1265, (Palo Alto 1979), brevets US N 4 527 955 et 4 505 644. Un grave inconvénient des pompes électromagné- tiques de l'art antérieur réside dans leur inaptitude à main- tenir un écoulement d'un fluide de refroidissement dans le cas d'une défaillance de l'alimentation en énergie électrique. Dans le cas d'une défaillance de l'alimentation électrique ou d'un arrêt de la centrale, les pompes électromagnétiques de l'art antérieur cessent de fonctionner. On peut concevoir des pompes mécaniques comportant un volant faisant partie de l'ensemble moteur pour obtenir une réduction lente du débit. Un tel dispositif de sécurité peut garantir que les assemblages combustibles du réacteur nucléaire sont maintenus dans une plage admissible de températures. Les pompes électro- magnétiques classiques requièrent un groupe convertisseur pour garantir un ralentissement lent du débit et des systèmes de générateurs diesel ou de turbo-générateurs coQteux pour envoyer un courant alternatif suffisant pour maintenir l'écou- lement du fluide de refroidissement à un débit suffisant afin d'éliminer la chaleur de désintégrationdélivrepar les élé- ments combustibles du réacteur. Le système de circulationd'un métal liquide con- forme à la présente invention, qui comporte une pompe élec- tromagnétique qui possède une conception unique et est raccor- dée facultativement à un coupleur d'écoulements fluidiques ou à une pluralité de coupleurs d'écoulements fluidiques, peut remplacer les pompes classiques d'entraînement des flui- des primaires et secondaires de refroidissement d'un réac- teur nucléaire.Le coupleur d'écoulements fluidiques est formé parungéné- rateur électromagnétique particulier de courant continu rac- cordé à une pompe, ces éléments étant placés ensemble dans un champ magnétique commun. Le courant magnétique reliant les écoulements primaire et intermédiaire est produit loca- lement, ce qui permet d'utiliser un courant supérieur/une tension inférieure à ce qui serait possible d'utiliser avec une pompe classique à courant continu, voir par exemple le brevet US N 4 469 471. En dépit de ces avantages, les cou- pleurs d'écoulements fluidiques de l'art antérieur présentent encore plusieurs inconvénients. En dépit de pompes électroma- gnétiques à courant continu plus petites que les pompes stan- dards,lescoupleursd'écoulementsfluidiquesdel'artantérieur utilisent des électroaimants pour interconnecter magnétiquement les écoulements de métal liquide circulant dans des trajets d'écou- lements parallèles et opposés. Le caractère volumineux propre de ce système complique l'installation.Les coupleurs d'écou- lements fluidiques préférés, qui sont envisagés dans la pré- sente demande, utilisent des aimants permanents à la place d'électroaimants et par conséquent suppriment la nécessité d'utiliser une source d'alimentation en énergie constante. C'est pourquoi un but de la présente invention est de fournir un nouveau système extrêmement fiable de cir- culation d'un fluide de refroidissement, pouvant être appli- qué à l'installation d'un réacteur nucléaire. Un autre but est de fournir un système de circu- lation d'un fluide de refroidissement, qui fournisse les moyens d'arrêter de façon sûre une centrale nucléaire dans le cas d'une interruptiondcl'alimentation en énergie ou d'un arrêt de la centrale, grâce à l'obtention d'une réduction graduelle du débit, et qui soit apte à avoir un fonctionnement prolongé sans courant alternatif, à de faibles débits. Un autre but est de fournir un système de circu- lation d'un métal liquide, qui présente un rendement, une fiabilité et une sécurité améliorés par rapport aux systèmes de l'art antérieur et soit à même de fournir une circula- tion avec de gros débits (par exemple supérieurs à 1890 1/s). Un autre but est de fournir une pompe électro- magnétique d'entraînement d'un métal liquide, de grande capa- cité, qui ne requiert aucun refroidissement extérieur. Un autre but est de fournir une pompe électroma- gnétique qui permette une réduction lente du débit dans le cas d'un défaillance de l'alimentation en courant alternatif de la centrale. Un autre but est de fournir une pompe électroma- gnétique à métal liquide de grande capacité, qui permette de supprimer l'isolation électrique des conducteurs vis- à-vis de la haute tension, pour son fonctionnement. Un autre but est de fournir une pompe électroma- gnétique de grande puissance, qui ne requiert pas une alimen- tation en énergie à courant alternatif pour fonctionner aux faibles débits. Un autre but est de fournir un coupleur d'écou- 260428S lements fluidiques électromagnétique qui ne requiert aucune alimentation en énergie électrique, ni aucun refroidissement extérieur. Enfin un but de la présente invention est de fournir une cuve satellite intégrée contenant une pompe annu- laire à induction linéaire, une série de coupleurs d'écoule- ments fluidiques, un échangeur de chaleur et un générateur de vapeur. La présente invention remédie aux inconvénients des pompes électromagnétiques de l'art antérieur en fournis- sant un système de circulation d'un fluide de refroidissement, apte à fonctionner à la suite d'une interruptiondel'alimenta- tion en énergie ou d'un arrêt de la centrale. Selon un premier aspect, la présente invention concerne un système de circulation d'un métal liquide, carac- térisé en ce qu'il comporte une pompe électromagnétique com- prenant: (a) un carter cylindrique allongé de support de pompe (b) une structure cylindrique à coupole résistant à la pres- sion, disposée coaxialement et supportée à l'intérieur dudit carter de support de pompe et comportant une extré- mité supérieure arrondie et fermée et une extrémité in- férieure ouverte - (c) une pompe cylindrique disposée coaxialement à l'intérieur de ladite structure à coupole résistante à la pression et comprenant (1) un corps formant noyau central constitué par des éléments stratifiés en acier et comportant six gorges hélicoïdales également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface exté- rieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central, (2) une multiplicité de fils de cuivre isolés par une cérami- que et situés dans lesdites gorges hélicoïdales, (3) des conducteurs électriques s'étendant depuis les pointes d'extrémité dudit fil de cuivre, à travers l'extrémité supérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression, jusqu'à une source d'alimentation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise en acier inoxydable recouvrant la surface extérieure dudit corps formant noyau central et recouvrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux, ladite chemise exté- rieure en acier inoxydable et la surface intérieure de laditestructureàcoupolerésistanteà& pression définissant un passage d'écoulement annulaire, (5) une pluralité de chicanes verticales s'étendant à l'inté- rieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant égale- ment espacées radialement autour dudit corps formant noyau central, ces chicanes agissant de manière à empê- cher un écoulement rotationnel du métal liquide autour dudit corps central dans ledit passage d'écoulement annu- laire, et (6) un cylindre central d'écoulement s'étendant dans la direc- tion longitudinale au centre dudit corps formant noyau central; et (d) une canalisation de refoulement raccordée à l'extrémité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'étendant jusqu' à l'extérieur dudit carter de support de la pompe cylin- drique. Selon un second aspect, la présente invention concerne un module formant échangeur de chaleur pour un métal liquide, caractérisé en ce qu'il comporte une coque satellite cylindrique fermée à ses deux extrémités et divisée en un collecteur supérieur et un collecteur inférieur, ledit collec- teur supérieur comportant au moins un conduit d'admission et ledit collecteur inférieur comportant au moins un conduit de sortie, et en ce qu'il comporte en outre un sys- tème de circulation du métal liquide comprenant (a) un carter cylindrique allongé de support de pompe, comportant une extrémité inférieure fermée et possédant une série de perforations établissant une communication entre ledit collecteur inférieur et l'intérieur du carter de support de pompe: (b) une structure cylindrique à coupelle résistaneà la pres- sion, disposée coaxialement et supportée à l'intérieur dudit carter de support de pompe et comportant une extré- mité supérieure arrondie et fermée et une extrémité infé- rieure ouverte; (c) une pompe cylindrique disposée axialement à l'intérieur de ladite structure à coupole résistante à la pression et comprenant (1) un corps formant noyau central constituépardesélémentsstrati- fiésenacieret comportant six gorges hélicoidales également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface exté- rieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central, (2) une multiplicité de fils de cuivre isolés par une cérami- que et situés dans lesdites gorges hélicoïdales, (3) des conducteurs électriques s'étendant depuis les pointes d'extrémité desdits fils de cuivre, à travers l'extrémité supérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression, jusqu'à une source d'alimentation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise en acier inoxydable recouvrant la surface extérieure dudit corps formant noyau central et recouvrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux, ladite chemise exté- rieure en acier inoxydable et la surface intérieure de laditestructureàcoupolerésistanteàla pression définissant un passage d'écoulement annulaire, l'extrémité inférieure dudit passage d'écoulement annulaire étant située à un niveau plus élevé que lesdites perforations ménagées dans le carter de support de pompe cylindrique; (5) une pluralité de chicanes verticales s'étendant à l'inté- rieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant égale- ment espacées radialement autour dudit corps formant noyau central, ces chicanes agissant de manière à empé- cher un écoulement rotationnel du métal liquide autour dudit corps central dans ledit passage d'écoulement annu- laire, et (6) un cylindre central d'écoulement s'étendant dans la direc- tion longitudinale au centre dudit corps formant noyau central; (d) une canalisation de refoulement raccordée à l'extrémité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'étendant jusqu' à l'extérieur dudit carter de support de la pompe cylin- drique; et (e) des moyens formant échangeur de chaleur, aptes à recevoir le métal liquide à partir du collecteur supérieur et à l'introduire à une température plus basse dans le col- lecteur inférieur. Selon un autre aspect, la présente invention concerne un réacteur du type piscine comportant un caisson, un coeur nucléaire qui est refroidi par un métal liquide, au moins un échangeur de chaleur apte à recevoir unmétal liquide chauffé en provenance dudit coeur nucléaire et à refouler le métal liquide à une température plus basse, et un système de circulation du métal liquide, caractérisé en ce que ce système de circulation du métal liquide comporte une pompe électromagnétique comprenant: (a) un carter cylindrique allongé de support de pompe; (b) une structure cylindrique à coupole résistante à la pres- sion, disposée coaxialement et supportée à l'intérieur dudit carter de support de pompe et comportant une extré- mité supérieure arrondie et fermée et une extrémité in- férieure ouverte; (c) une pompe cylindrique disposée coaxialement à l'intérieur de ladite structure à coupole résistante à la pression et comprenant (1) un corps formant noyau central constitué par des éléments strati- fiés en acîret comportant six gorges hélicoidales également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface exté- rieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central, (2) une multiplicité de fils de cuivre isolés par une cérami- que et situés dans lesdites gorges hélicoïdales, (3) des conducteurs électriques s'étendant depuis les pointes d'extrémité desdits fils de cuivre, à travers l'extrémité supérieure de laite structure à coupole résistante à la oression, jusqu'à une source d'alimentation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise en acier inoxydable recouvrant la surface extérieure dudit corps formant noyau central et recouvrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux, ladite chemise exté- rieure en acier inoxydable et la surface intérieure de laditestructureàcoupolerésistanteà la pression définissant un passage d'écoulement annulaire, (5) une pluralité de chicanes verticales s'étendant à l'inté- rieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant égale- ment espacées radialement autour dudit corps formant noyau central, ces chicanes agissant de manière à empé- cher un écoulement rotationnel du métal liquide autour dudit corps central dans ledit passage d'écoulement annu- laire, et (6) un cylindre central d'écoulement s'étendant dans la direc- tion longitudinale au centre dudit corps formant noyau central; et (d) une canalisation de refoulement raccordée à l'extrémité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'étendant jusqu'au coeur nucléaire. La pompe annulaire à induction linéaire fournit une sécurité et une fiabilité accrues par rapport à des pom- pes semblables de l'art antérieur. Sa conception permet un débit grandement accru, tout en supprimant simultanément la nécessité d'utiliser un refroidissement extérieur, grâce a l'utilisation d'une configuration de bobines aptes à fonc- tionner avec des ampérages élevés et à basse tension. La présente pompe peut comporter un générateur homopolaire qui permet une réduction graduelle jusqu'à environ 10 % du débit lors d'une interruption de l'alimentation en énergie ou d'un arrêt de la centrale. Un tel débit est suffisant pour élimi- ner la chaleur de désintégration des éléments combustibles du réacteur, et peut être maintenu pendant un intervalle de temps prolongé grâce à une série de batteries raccordées, si cela est nécessaire. La pompe est constituée par un corps formant noyau central monté à l'intérieur d'un carter de pompe, l'in- tervalle entre le corps formant noyau et le carter formant un passage d'écoulement annulaire. Une alimentation en cou- rant alternatif triphasé fournit le champ radial mobile circu- lant dans les bobines primaires, qui sont enroulées sous forme hélicoïdale sur le corps formant noyau central. Le métal liquide tend à suivre le trajet hélicoïdal étant donné que le métal circule selon un mouvement ascendant à l'inté- rieur du passage d'écoulement annulaire. Des chicanes longi- tudinales également espacées autour du passage d'écoulement sont de préférence utilisées pour inhiber la rotation du fluide de refroidissement formé par le métal liquide. Les chicanes longitudinales peuvent être égale- ment agencées sous la forme d'électrodes afin de permettre à la pompe de fonctionner en étant alimentée en courant con- tinu. Un générateur homopolaire de métal liquide, équipé d'un volant accumulateur d'énergie, est raccordé aux enroule- ments hélicoïdaux et aux électrodes par l'intermédiaire d'un dispositif de commutation approprié. Pendant le fonctionne- ment normal de la pompe, le générateur homopolaire est décon- necté des enroulements hélicoidaux et des électrodes. Dans le cas d'une défaillance complète de l'alimentation en cou- rant --alternatif, des coupe-circuits appropriés déconnectent automatiquement la pompe de la source d'alimentation en cou- rant alternatif et raccordent le générateur homopolaire aux enroulements hélicoïdaux et aux électrodes. L'énergie stockée dans le volant est transférée par l'intermédiaire du généra- teur homopolaire, sous la forme d'un courant continu élevé et d'une tension modérément basse, par exemple inférieure à 90 volts, aux enroulements hélicoïdaux et aux électrodes, ce qui permet à la pompe de continuer à faire circuler le métal liquide pendant quelques minutes à la suitedl'interruption complète du courant alternatif. Une pluralité de batteries branchées en série/ parallèle de manière à délivrer un courant continu intense pour une basse tension, par exemple d'environ 8 volts, permet- tent à la pompe électromagnétique conforme à la présente invention d'avoir un fonctionnement continu pendant un inter- valle de temps prolongé après la défaillance de l'alimenta- tion en énergie, afin d'éliminer la chaleur de désintégration du coeur du réacteur. Les batteries sont raccordées aux con- ducteurs du générateur homopolaire par l'intermédiaire d'un dispositif de commutation approprié. Pendant le fonctionne- ment normal de la pompe, les batteries sont déconnectées du système. Dans le cas d'une interruption complète du courant alternatif et après que la sortie du générateur homopolaire soit tombée à environ 10 % de la capacité de débit totale de la pompe, le générateur homopolaire est débranché des conducteurs de la pompe et les batteries sont raccordées, ce qui permet à la pompe de continuer à faire circuler le métal liquide pendant des intervalles de temps prolongé, à environ 10 pour cent ou moins de sa capacité. Le coupleur d'écoulements fluidiques ici décrit utilise des aimants permanents servant à fournir le champ magnétique nécessaire. Une pompe séparée, contenue dans le système, fait circuler un métal liquide à travers l'un de deux conduits parallèles du coupleur d'écoulements fluidiques, en interrompant le flux magnétique des aimants permanents et en induisant un champ de force électromagnétique dans le conduit voisin. Ce champ de force développe une pression de refoulement dans un circuit séparé du métal liquide primai- re, ce qui fait circuler le fluide de refroidissement dans la direction opposée à celle du premier conduit. L'utilisation d'aimants permanents, réalisés de préférence en Alnico et de façon plus préférentielle en Alnico N 6, réduit le caractè- re volumineux lié aux électroaimants, ainsi que la complexité liée aux systèmes de refroidissement, ce qui accroît la commo- dité d'installation et d'utilisation dans des systèmes de réacteurs nucléaires. Ceci supprime également la nécessité d'utiliser une source d'alimentation en énergie électrique. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en élévation en coupe transversale de la pompe annulaire à induction linéaire con- * forme à la présente invention; - la figure 2 représente une coupe d'un détail de la figure 1, montrant une partie du corps formant le noyau central et trois bobines hélicoldales ainsi que le carter de la pompe; la figure 3 est une coupe d'un détail de la figure 1, montrant les électrodes et les conducteurs des électrodes à l'intérieur de leur conduit étanche à la pression; - la figure 4, formée des figures 4a et 4b, représente l'agencement des électrodes de la figure 3; - la figure 5 représente un schéma électrique de câblage du système de câblage de la pompe annulaire à induction linéaire; - la figure 6 représente une vue en élévation en coupe transversale longitudinale d'une coque satellite d'un échangeur de cha]iur contenant un système de circulation disposé en son centre, conforme à la présente invention; - la figure 7 est une vue en élévation en coupe transversale simplifiée d'un réacteur du type piscine utili- sant un système de circulation conforme à la présente inven- tion; - la figure 8 représente- une vue en élévation en coupe transversale longitudinale d'un module formant cou- pleur d'écoulements fluidiques conforme à l'invention; - la figure 9 représente une vue en plan et en coupe du coupleur d'écoulements fluidiques, prise suivant la ligne IX-IX sur la figure 8; - la figure 10 montre une vue à plus grande échelle d'un détail de la gaine, de l'anneau de refroidisse- ment et de l'isolant du coupleur d'écoulements fluidiques de la figure 8; et - la figure 11 est une vue en élévation en coupe transversale d'une coque satellite d'un échangeur de chaleur contenant un système de circulation comportant à la fois une pompe centrale à induction linéaire et une série de cou- pleurs d'écoulements fluidiques conformes à la présente inven- tion. Ci-après on va donner une description détaillée des formes de réalisation préférées de l'invention. Le système de circulation pour un fluide réfri- gérant, conforme à la présente invention, convient particuliè- rement pour être utilisé dans les systèmes de refroidissement à métal liquide de réacteurs nucléaires, en raison de la sécurité, du rendement et de la fiabilité accrus de ces compo- sants par rapport à l'art antérieur. Cependant il faut noter que le présent système de refroidissement et les pompes élec- tromagnétiques qui en font partie, sont utilisables dans un grand nombre d'autres applications. A titre de forme de réalisation préférée et pour la commodité de l'explication, on va décrire le système de circulation pour un fluide de refroidissement conforme à la présente invention en tant que système de refroidissement d'un métal liquide d'un réac- teur nucléaire, utilisant du sodium en tant que fluide de refroidissement, dans la description détaillée qui va suivre. Cependant ceci ne doit être considéré en aucune façon comme une limitation de la partie de la présente invention. La figure 1 représente une pompe annulaire à induction linéaire 1 conforme à la présente invention. Cette pompe comprend un corps formant noyau central 3 supporté par un cylindre intérieur d'écoulement 5, qui à son tour est fixé par soudage à une bride de montage 7. Les bobines primaires 9 sont enroulées en hélice sur le corps formant noyau central 3. Ce dernier est réalisé sous la forme d'éléments stratifiés en acier Dour transforma- teur -, avec un isolant électrique formé par une feuille de tissu de verre - mica synthétique. Les bobines 9 sont consti- tuées par une pluralité de fils de cuivre carrés isolés par une céramique, de 1,5 mm de côté, enroulés dans des fentes hélicoïdales 10 ménagées dans la surface extérieure du corps formant noyau central 3. L'isolant céramique situé sur les fils de cuivre limite la circulation du courant transversal résultant d'un faible gradient de potentiel entre les fils. La surface extérieure du corps formant noyau central 3 est enserrée dansune chemise en acier austénitique inoxydable léqère 13 servant à empêcher un contact entre les éléments stratifisé en acierpourtransformateur et les bobines de cuivre avec le sodium liquide. La surface intérieure 15 du cylindre intérieur d'écoulement 5 est également garnie d'acier austénitique inoxydable et agit en tant que partie du passage d'écoulement 17 servant au refoulement du métal liquide ainsi qu'en tant que support structurel pour le corps formant noyau central 3. Les éléments stratifiés en acierpourtransforma- teur, que comporte le corps formant noyau central 3, sont isolés électriquement vis-à-vis de la chemise extérieure en acier inoxydable 13 et des bobines de cuivre 9 par une feuille de tissu de verre-mica synthétique (non représentée) et la surface intérieure 15 est également isolée électrique- ment vis-à-vis des éléments stratifiés en acier pour transfor- mateur par un revêtement tissu de verre-mica synthétique. Les fentes hélicoïdales 10 ménagées dans la surface extérieure du corps formant noyau central 3 sont disposées de manière à s'étendre à partir de six départs 19 également répartis angulairement, et les bobines primai- res 9, qui sont insérées dans les fentes 10, s'enroulent autour du corps formant noyau 3 et sont raccordées en série le long de la base du noyau formant corps central 3, à des bornes correspondantes 20 qui sont situées dans des positions diamétralement opposées aux départs 19, en formant ainsi un aimant triphasé à six pâles, raccordé en étoile. Entre les enroulements des bobines primaires et le corps central formant noyau 3 il existe un contact thermique suffisamment bon avec le fluide de refroidissement formé par un métal liquide (par exemple du sodium) pour que les bobines 9 puis- sent supporter une alimentation avec un courant intense, sans faire l'objet d'un échauffement excessif. Cette alimen- tation avec un courant intense requiert une basse tension d'alimentation, ce qui permet d'avoir une épaisseur minimum de l'isolant électrique, ainsi qu'un taux élevé d'évacuation de chaleur. Le corps formant noyau central 3 est enserré dans un carter de pompe cylindrique 23 qui est également fixé par soudage à la bride de montage 7. Le carter de pompe cylindrique 23 entoure et supporte une structure en forme de coupelle 25 résistante à la pression et son cylindre de support vertical 24, les éléments stratifiés en acier pour transformateur 2 du carter de pompe et un cylindre extérieur d'écoulement 27, représenté sous la forme d'un entonnoir renversé. La surface intérieure 28 des éléments stratifiés 2 du carter de pompe et la chemise extérieure en acier 13 du corps formant noyau central 3 définissent un passage annu- laire d'écoulement 4, dans lequel circule le fluide de refroi- dissement constitué par le sodium liquide dirigé selon un mouvement ascendant. Une pluralité de trous 71 sont ménagés dans l'extrémité inférieure du carter de pompe cylindrique 23 et sont disposés et dimensionnés de manière à permettre la pénétration de sodium liquide à travers la paroi du carter de pompe cylindrique. Le sodium ainsi introduit à l'intérieur du carter de pompe cylindrique 23 est dirigé vers le haut sous l'effet de l'aspiration de la pompe, en direction du passage annulaire d'écoulement 4. Lorsque le sodium s'élève à l'intérieur du passage annulaire d'écoulement 4, il est soumis à une pression accrue lorsqu'il circule devant chaque bobine électromagnétique 9. Le sodium pénètre dans un collec- teur de refoulement à haute pression 84, situé autour de la structure en forme de coupelle 25 résistante à la pression et sort par des ouvertures 6 ménagées dans le cylindre inté- rieur d'écoulement 5, en descendant jusqu'à un passage d'écou- lement de refoulement 17 et jusqu'à une buse de refoulement 18 de la pompe. La configuration des spires des bobines crée un champ magnétique hélicoïdal. Ceci a pour effet que le sodium liquide tend à suivre un trajet hélicoïdal lorsqu'il s'élève à travers le passage annulaire d'écoulement 4. Six chicanes longitudinales 29, également espacées sur le pour- tour du passage annulaire d'écoulement 4, empêchent une rota- tion du sodium liquide. Les chicanes peuvent comporter une pluralité et de préférence six électrodes, comme cela est mieux visible sur les figures 3 et 4. Des conducteurs de câblage 73 aboutissant aux chicanes longitudinales 29 munies d'électrodes et auxdites bobines primaires 9 sont logés dans des conduits 75 étanches à la pression, qui sont scellés de façon étanche à la struc- ture en forme de coupelle 25 résistante à la pression, au niveau de leur point de pénétration. Les conducteurs 73 de câblage des électrodes s'étendent à partir de conduits 75 situés au-dessus du niveau du métal liquide et sont fixés à des traversées électriques 74 situées dans la bride 7 de montage de la pompe. De façon similaire.les fils des conduc- teurs de câblage des bobines primaires s'étendent depuis 2"4285 les conduits situés au-dessus du niveau du fluide de refroi- dissement liquide et sont fixés à des traversées électriques également situées dans la bride de montage de la pompe. Un orifice d'aération 26 situé au point d'inter- section le plus élevé entre le cylindre intérieur d'écoule- ment 5 et la structure en forme de coupelle 25 résistant à la pression permet au gaz de couverture du métal liquide, qui peut avoir pénétré dans la coupelle résistante à la pres- sion, de s'échapper de façon continue. En référence à la figure 2, on voit que les conducteurs en cuivre 31 des bobines primaires 9 sont situés dans des fentes hélicoïdales 10, qui sont ménagées dans les éléments stratifiés en acier pour transformateur du corps formant noyau central 3. La chemise en acier austénitique inoxydable légère 13 est isolée électriquement vis-à-vis des éléments stratifiés en acier par une feuille de tissu de verre-mica synthétique. Le passage d'écoulement 17 servant au refoulement du sodium et les bobines de cuivre 9 sont également isolés électriquement par un revêtement tissu de verre-mica synthétique. Les éléments stratifiés en acier pour transformateur 2 du carter sont isolés électri- quement vis-à-vis de la chemise en acier austénitique inoxy- dable léqère présente sur la surface intérieure 28, par une feuille 11 de tissu de verre-mica synthétique. Le cylindre de support vertical 24 servant à soutenir la structure en forme de coupelle résistante à la pression est isolé électriquement par rapport aux éléments stratifiés en acier 2 du carter de pompe par la feuille 11 de tissu de verre-mica synthétique. Le carter de pompe cylindrique 3023 n'a pas besoin d'être isolé. En se référant à la figure 3, on y voit représen- té l'intérieur de l'une des chicanes verticales (29 sur la figure 1), montrant l'agencement des électrodes et du câblage en cuivre. La figure 3 représente une coupe transversale horizontale passant par le milieu de la chicane. Les électro- des 33 sont fixées entre elles par boulonnage moyennant l'in- terposition d'un isolant intercalaire en alumine 35. La par- tie de chaque électrode 33, qui s'étend à l'intérieur du passage d'écoulement annulaire 4, n'est pas isolée électri- quement vis-à-vis du métal liquide au moyen d'alumine 35, hormis au niveau des bords 34 des électrodes qui sont appli- qués contre le corps formant noyau central 3. Les conducteurs 37 des électrodes sont de préférence constitués par un fil conducteur de cuivre carré 38 de 1,5 mm de côté, logé dans un conduit étanche à la pression 39, réalisé en acier austé- nitique inoxydable. Les conduits sont désignés par 39F (avant) et 39R (arrière) de manière à indiquer leur orientation rela- tive par rapport au corps formant noyau 3 et à établir une distinction entre les deux vues d'une électrode représentée sur la figure 4. Les fils de cuivre 38 sont électriquement isolés vis-à-vis du conduit 39 au moyen d'une feuille de tissu de verre-mica synthétique 11, et la surface extérieure du conduit 39 est isolée électriquement avec de l'alumine 36. Les fils conducteurs 38 sont raccordés électriquement aux électrodes 33 par brasage en des points spécifiques 30 de l'électrode formée de trois sections. La disposition des connexions est mieux visible sur la figure 4. Chaque conduit 39 est fixé par boulonnage à son électrode au moyen d'une pluralité de vis à chapeau à tête hexagonale 41 en acier austénitique inoxydable. Des rondelles plates 42, un écrou borgne 43 et une goupille 44, tous réalisés en acier austéni-- tique inoxydable, complètent l'ensemble de boulonnage. Les trous de boulons ménagés dans les deux brides de boulonnage des conduits et les électrodes sont isolés électriquement avec de l'alumine. Les brides de boulonnage des conduits sont étanchéifiées vis-à-vis de la pression au niveau du point de contact avec les électrodes 33, au moyen de garnitu- res d'étanchéité 45. Les éléments stratifiés en acier pour transformateur 2 du carter de pompe sont isolés vis-à-vis du sodium liquide circulant dans le passage d'écoulement annulaire 4, par une chemise en acier austénitique léqère 32 et par un isolant électrique 11 formé par une feuille de tissu de verre-mica synthétique. En se référant à la figure 4, on y voit repré- sentées selon une vue en élévation les électrodes formées de trois sections et que l'on voit de profil, comme elles apparaissent verticalement dans les chicanes, à partir de la perspective du corps formant noyau central. Chaque ensem- ble d'électrodes se compose de deux électrodes 33, dont cha- cune se compose de trois sections métalliques diposées verti- calement et séparées les unes des autres par un isolant 35 formé d'alumine. Les conduits frontaux 39P sont fixés l'un à l'autre par boulonnage et établissent des connexions électriques avec ler fils conduc- teurs (à l'intérieur des conduits représentés) au niveau des sections supérieure et inférieure des électrodes. Des conduits arrière (39R) sont assemblés par boulonnage et établissent des connexions électriques (c'est- à-dire 30 sur la figure 3) au travers des sections médianes des électrodes. Six ensembles de conduits et d'électrodes constituent les électrodes à courant continu. On comprendra que les conduits 39F et 39R que 1 'on voit sur la figure 4 sont en réalité disposés en tandem, le conduit 39F étant disposé en face de 39R et les mêmes électrodes 33 s'étendant dans les deux conduits lorsqu'elles s'écartent du corps formant noyau central. Les deux conduits 39FP et 39R sont disposés respectivement à qauche et à droite sur la figure 4 pour simplifier la description. En se référant à la figure 5, les bobines primaires 9 sont raccordées électriquement selon une configuration en étoile, les six bobines individuelles étant repérées par A+,B+,C+,A-,B-,C-. Un générateur homopolaire 51 est raccordé aux bobines 9 par 1 'intermédiaire d'un interrupteur homo- polaire 53. Les bobines 9 sont raccordées à leur source d'ali- mentation en courant alternatif par l'intermédiaire d'un inter- rupteur à courant alternatif 55 et sont raccordées à leur source d'alimentation en courant continu par l'intermédiaire d'un interrupteur à courant continu 57. L'interrupteur à courant alternatif 55 et l'interrupteur à courant continu 57 sont accouplés l'un à l'autre de sorte que lorsque l'un est fermé, l'autre est ouvert. Pendant le fonctionnement sur le courant alternatif, l'interrupteur à courant alternatif 55 est fermé et l'interrupteur homopolaire 53 et l'interrupteur à courant continu 57 sont ouverts. Lors d'une perte du courant alternatif, l'interrupteur à courant alternatif 55 s'ouvre et l'interrupteur homopolaire 53 et l'interrupteur à courant continu 57 se ferment automatiquement, ce qui dirige la sor- tie du courant continu du générateur homopolaire 51 vers les bobines primaires et vers les électrodes 33. Une pluralité de batteries 59 sont branchées en série/ parallèle et sont réunies de manière à former un circuit à courant continu, par l'intermédiaire d'interrup- teurs (60 e. 52), à une armature commune de sorte que lorsque uninterrupeur est fermé, l'autre est ouvert. Pendant le fonc- tionnement avec le courant alternatif ainsi que lorsque le générateur homopolaire 51 délivre une énergie dans le circuit de courant continu, l'interrupteur 52 du générateur homopolai- re est fermé et l'interrupteur 60 des batteries est ouvert. Lorsque le signal de sortie du générateur homopolaire est tombé à environ 10 pour cent de la capacité complète requise de la pompe, l'interrupteur 60 des batteries se ferme et l'interrupteur 52 du générateur homopolaire s'ouvre, ce qui provoque l'envoi d'un courant continu depuis les batteries 59 aux bobines primaires 9 et aux électrodes 33 et l'isola- tion du générateur homopolaire vis-à-vis des batteries. La figure 6 représente l'installation de la pompe annulaire à induction linéaire 1 en tant que module central à l'intérieur d'une coque satellite 8 qui contient un échangeur de chaleur à serpentin hélicoidal 61, qui peut également servir de générateur de vapeur. D'autres configura- tions de générateurs de vapeur, qui pourraient utiliser la présente invention, sont décrites dans la demande de brevet US copendante N de série 732 369, déposée le 9 Mai 1985 (maintenant accordée) et dans la demande de brevet US copen- dante N de série 813 598 déposée le 26 Décembre 1985. La pompe annulaire à induction linéaire conforme à la présente invention peut fonctionner de façon continue avec un courant alternatif, sans refroidissement, dans île sodium liquide à des températures d'environ 380 C et pendant de brefs intervalles de temps à des températures allant jus- qu'à environ 450 C. Elle peut être utilisée en fonctionnement avec un courant continu, pour un débit réduit et sans refroi- dissement, dans du sodium liquide à des températures allant jusqu'à environ 540 C. Si l'énergie envoyée à la pompe est interrompue, cette dernière peut résister à des températures supérieures à 540 C. Une pluralité de trous 71 sont ménagés dans l'extrémité inférieure du carter de pompe cylindrique 23, car lesquels pénètre le sodium liquide. Lorsque le sodium circule selon un mouvement ascendant à l'intérieur du passage annulaire 4, il subit un accroissement de pression lorsqu'il passe devant chaque bobine électromagnétique 9. Le fluide de refroidissement sort par des ouvertures 6 ménagées dans le cylindre intérieur d'écoulement 5, en descendant dans le passage d'écoulement 17 servant au refoulement, pour abou- tir à la buse de refoulement 18 de la pompe. L'écoulement sortant du coeur nucléaire (non représenté) pénètre dans la coque satellite 8 par l'intermé- diaire d'un conduit d'admission 81 et remplit le collecteur supérieur 82. L'écoulement primaire, qui circule en descen- dant sur les serpentins 61 de l'échangeur de chaleur, débou- che dans le collecteur inférieur froid 83. L'aspiration réa- lisée par la pompe annulaire à induction linéaire 1 entraîne le sodium depuis la chambre inférieure 83 à travers les trous d'admission 71 que comporte la pompe. Le sodium pénètre alors dans le passage d'écoulement annulaire de la pompe 4, dans lequel des forces électromagnétiques produites par les bobi- nes primaires 9 agissent sur le sodium de manière à l'accé- lérer et à en accroître la pression. Le sodium, qui quitte le passage d'écoulement annulaire 4, pénètre dans le collec- teur de refoulement à haute pression 84 et le sodium circule dans les conduits 6 situés dans le cylindre intérieur d'écou- lement 5. Le cylindre intérieur d'écoulement 5 possède un diamètre qui diminue progressivement, pour aboutir à un passa- ge d'écoulement de refoulement 17. Le fluide de refroidis- sement refoulé sort latéralement du carter de pompe cylindri- que 23 par la buse de refoulement 18 et revient au coeur nucléaire par le conduit de sortie 85 de la coque satellite, ce qui complète ainsi le circuit primaire. En se référant à la figure 7, on y voit représen- té un autre environnement pour la pompe annulaire à induction linéaire conforme à la présente invention. Dans un réacteur du type à piscine, la pompe e1, des échangeurs de chaleur 88 et le coeur 86 du réacteur sont tous situés à l'intérieur d'un caisson 80 du réacteur, qui est partiellement rempli d'un fluide de refroidissement formé par un métal liquide, par exemple du sodium. L'aspiration réalisée par la pompe 1 entraîne le sodium liquide depuis le collecteur inférieur 83 à travers la zone 79 d'entrée dans la pompe. Les forces électromagnétiques de la pompe accélèrent et appliquent une pression au sodium liquide, qui est refoulé dans la zone 86 du coeur par l'intermédiaire d'un conduit de refoulement 17 de la pompe. Le sodium sort de la zone 86 du coeur pour pénétrer dans le collecteur supérieur chaud 82 et descend sous l'action de la pesanteur à travers le ou les échangeurs de chaleur 88, en revenant au collecteur inférieur froid 83, de manière à être remis en circulation par la pompe 1. En se référant à la figure 8, on voit que le système de circulation de la présente invention comporte facultativement une pluralité de coupleurs d'écoulements fluidiques 90, dont chacun est constitué par une région acti- ve d'accouplement 91 et par des régions identiques d'extré- mité ou de jonction 92. En se référant aux figures 8,9 et 10, le coupleur d'écoulements fluidiques 90 conforme à la présente invention comporte une section formant pompe 93 et une section formant générateur 94, qui toutes deux sont des conduits carrés pos- sédant un revêtement en acier inoxydable. Ces conduits sont logés dans un logement 95 formant barre omnibus en cuivre, qui à son tour est placé à l'intérieur de piles de plaques d'aimants permanents de forme annulaire 96. Des entrefers (97 sur la figure 9) s'étendent horizontalement à partir des quatre coins de la barre omnibus en cuivre 95 et s'étendent verticalement sur la longueur du coupleur d'écculements. Les plaques d'aimants permanents 96 sont logées dans une enveloppe en acier inoxydable 98. Comme cela est visible sur la figure 10, qui montre un détail de la structure extérieure entourant le coupleur d'écoulements fluidiques, un passage 101 pour le fluide de refroidissement entoure l'enveloppe 98 en acier inoxydable et est lui-même entouré par une seconde enveloppe en acier inoxydable 102. L'isolant 99, formé par exemple de fibres de titanate de potassium, entoure la seconde enveloppe en acier inoxydable 98. L'ensemble du dispositif est entouré par une enveloppe extérieure d'ensemble 100, qui est égale- ment réalisée en acier inoxydable. Aux deux extrémités du coupleur d'écoulements fluidiques, les conduits de la pompe 93 et du générateur 94 se séparent de manière à former des conduits circulaires dans les zones de transition 92. La barre omnibus en cuivre s'étend dans cette section sous la forme de deux segments en forme de U. Les deux segments en forme de U en acier ino- xydable 103 entourent la barre omnibus en cuivre 95. Ces segments 103 sont boulonnés l'un à l'autre en 104 et sont entourés par l'enveloppe en acier inoxydable 98, le passage 101 de circulation du fluide de refroidissement et l'isolant enveloppé en acier 99. La figure 11 représente une application à la fois de la pompe annulaire à induction linéaire 1 et du cou- pleur d'écoulements fluidiques 90 dans une conception avancée d'un système de réacteur nucléaire. La pompe annulaire à induction linéaire 1 et le coupleur d'écoulements fluidiques sont intégrés dans une coque satellite 8 comportant des échangeurs de chaleur 88 et 88a. La pompe annulaire à induc- tion linéaire 1 est disposée au centre de la coque satellite 8, à l'intérieur d'un second échangeur de chaleur 88, par exemple un générateur de vapeur à serpentin hélicoîdal tel que celui décrit dans la demande de brevet US copendante N de série 582 096 déposée le 21 Mars 1984, et qui est citée ici titre de référence. Un échangeur de chaleur primaire 88a ou une série d'échangeurs de chaleur est situé à l'exté- rieur, du point de vue radial, par rapport à l'échangeur de chaleur secondaire 88. Une série, suivant une disposition annu- laire, de coupleurs d'écoulements fluidiques 90 est située à l'extérieur du point de vue radial, des échangeurs de chaleur primaire 88a. Les coupleurs d'écoulements fluidiques 90 permettent la circu- lation d'écoulements primaires et intermédiaires du fluide de refroidissement, d'une manière séparée à l'intérieur de la coque satellite, sans mélange réciproque. L'écoulement de sodium primaire sortant du coeur nucléaire (non représenté) pénètre dans la coque satellite 8 en remplissant le collecteur supérieur 82. L'écoulement pri- maire, qui descend en traversant l'échangeur de chaleur pri- maire 88a, est refroidi par un courant inverse de sodium secondaire et pénètre dans le collecteur inférieur froid 83. L'aspiration fournie par le coupleur d'écoulements flui- diques 90 extrait le sodium du collecteur inférieur 83 et le renvoie par l'intermédiaire d'un collecteur de refoulement 107 au caisson du réacteur, ce qui complète le circuit pri- maire. Le refoulement produit par la pompe annulaire à induction linéaire 1 provoque l'écoulement du sodium pri- maire lorsqu'un fluide de refroidissement est entraîné par pompage depuis un collecteur 108 jusqu'au fond de chaque coupleur d'écoulements 90. Le sodium sort de la partie supé- rieure du coupleur d'écoulements 90, puis pénètre dans le fond de l'échangeur de chaleur 88a en produisant l'écoulement secondaire inverse. Lorsque l'écoulement secondaire s'élève à l'intérieur de l'échangeur de chaleur 88a, il est chauffé par l'écoulement descendant du sodium primaire et est envoyé par une canalisation au sommet de l'échangeur de chaleur secondaire ou du générateur de vapeur 88, sur lequel il descend. L'écoulement sortant du générateur formant échangeur de chaleur secondaire 88 pénètre dans le côté aspi- ration de la pompe 1 par les trous 71 ménagés sur les côtés d'une enveloppe d'entrée dans la pompe. L'enveloppe et les ouvertures 71, qui y sont associées, favorisent le mélange de l'écoulement qui quitte l'échangeur de chaleur secondaire ou le générateur de vapeur, en réduisant de ce fait les effets de phénomènes thermiques transitoires soit sur la pompe, soit sur le coeur du réacteur. En outre le mélange sert à garantir que l'ensemble de l'écoulement est bien mélan- gé pendant le fonctionnement normal lorsqu'une partie du générateur de vapeur ou de l'échangeur de chaleur peut four- nir un refoulement plus chaud qu'un autre. Après avoir pénétré dans la zone d'aspiration de la pompe 1, le sodium pénètre dans le passage d'écoulement annulaire, o les forces électromagnétiques de la pompe agis- sent sur le sodium de manière à l'accélérer et à en accroître la pression. Le sodium pénètre dans le collecteur de refoule- ment à haute pression 84 (voir figure 1) de la pompe et sort par un conduit central aboutissant à un collecteur 108, qui complète le circuit secondaire du fluide de refroidissement. Une canalisation d'aération aboutissant & l'espace rempli de gaz de la coque satellite peut être raccordé à la canali- sation d'aspiration du coupleur d'écoulements. De façon plus préférentielle, le diamètre hors tout de la pompe est égal à environ 1,8 m pour une pompe d'un débit de 4600 1/s avec une pression de refoulement de 1,38 106 Pa. La hauteur de la pompe entre -la base de l'anneau d'entrée et la partie supérieure du collecteur de sortie est égale à environ 4 mètres, et la partie électromagnétique de la zone de l'anneau possède une hauteur d'environ 3 m. Les faibles dimensions de la pompe annulaire à induction linéaire permettent de la disposer à la hauteur du diaphragme horizontal (89 sur la figure 1), niveau qui se situe au-dessous du coeur du réacteur nucléaire. Une telle installation favorise fortement la circulation naturelle du sodium lors de l'interruption de toute l'alimentation en énergie de la pompe, ce qui accroît la sécurité en ce que le sodium refroidi dans la région de l'échangeur de cha- leur traverse directement la pompe avant de revenir au réac- teur, en utilisant la force ascensionnelle naturelle pour favoriser l'écoulement à travers le coeur du réacteur. En outre la conception de la pompe favorise également la circu- lation naturelle en raison de la faible résistance hydrauli- que que présente la pompe. C'est pourquoi, pour une telle pompe, on peut utiliser un dispositif d'évacuation d'écoule- ment, en aval duquel est monté un diffuseur, avec une canali- sation qui aboutit directement à l'entrée du coeur du réac- teur. Sinon l'accouplement de cette canalisation avec le côté refoulement de la pompe peut être réalisé au moyen d'un accouplement par canalisation qui permet des déplacements horizontaux pour la croissance thermique; un coude de dila- tation; une canalisation munie de coudes (permettant une adaptation à la croissance thermique); ou bien avec un rac- cordement direct au support de la pompe. Pour un raccordement direct avec le support de la pompe, on raccorde la partie supérieure du cylindre de support de la pompe à la structure du support de tête de la coque d'une manière permettant un déplacement latéral de canalisations inférieures. * L'avantage principal du présent système de circu- lation pour un fluide de refroidissement par rapport à tout autre système de circulation actuellement utilisé, en parti- culier dans une installation de centrale nucléaire, est la possibilité de mettre à profit les avantages évidents, qui sont propres aux pompes électromagnétiques, tout en évitant les inconvénients liés aux pompes de l'art antérieur. Les pompes électromagnétiques, comme par exemple la pompe annu- laire à induction linéaire et le coupleur d'écoulements flui- diques du présent système, ne comportent aucune pièce mobile et sont par conséquent plus fiables que les ppmpes mécaniques classiques. Les pompes de l'art antérieur utilisant des élec- troaimants requièrent des sytèmes de refroidissement exté- rieurs pour le refroidissement des enroulements, ce qui en- traine des pertes de rendement, complique l'installation et la maintenance d'autres composants du réacteur et accroit les dimensions de la pompe. Le présent système de circulation du fluide de refroidissement, bien qu'alimenté par des pompes électro- magnétiques, supprime la nécessité d'utiliser des sources d'alimentation en énergie à courant alternatif coûteuses. Par exemple, dans le cas d'une défaillance de l'alimentation en énergie, un système de circulation d'un fluide de refroi- dissement fonctionnant au moyen de pompes électromagnétiques de l'art antérieur, s'arrêterait immédiatement de fonctionner. Cependant le présent système à courant alternatif est agencé de manière à fonctionner également avec un courant continu. Lors d'une interruption du courant alternatif, la pompe annu- laire à induction linéaire est automatiquement commutée sur un générateur homopolaire à courant continu, raccordé, qui délivre suffisamment de courant pour garantir une réduction graduelle du débit d'écoulement. Une fois que le débit se rapproche d'environ 10 % de sa capacité, le générateur homo- polaire est automatiquement remplacé par une série de batte- ries branchées. Ce débit réduit est suffisant pour éliminer la charge de désintégration du combustible nucléaire du réac- teur et peut être maintenu pendant des intervalles de temps prolongés. Le coupleur d'écoulements fluidiques facilite 2604285S également le maintien de l'écoulement. L'écoulement circulant dans l'un ou l'autre des conduits parallèles du coupleur d'écoulements produit un champ magnétique qui favorise un écoulement en sens opposé dans le conduit voisin. Tant que la pompe annulaire à induction linéaire produit un écoulement à travers l'un des conduits parallèles, un écoulement égal et de sens opposé est amené à circuler dans le second con- duit. Les brevets et les rapports mentionnés précédem- ment sont incorporés en référence dans la présente demande. A la lecture de la description précédente, des modifications et variantes apparaîtront à l'évidence aux spécialistes de la technique, toutes ces variantes ou modifications entrant dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Système de circulation d'un métal liquide, caractérisé en ce qu'ilcomprend une pompe électromagnétique comportant (a) un carter cylindrique allongé (23) de support de pompe; (b) une structure cylinrique à coupole résistante à la pres- sion (24,25), disposée coaxialement et supportée à l'in- térieur dudit carter (23) de support de pompe et compor- tant une extrémité supérieure arrondie et fermée et une extrémité inférieure ouverte; (c) une pompe cylindrique disposée coaxialement à l'intérieur de ladite structure à coupole résistante à la pression et comprenant (1) un corps formant noyau central (3) constitué par des éléments stratifiés en acier et comportant six gorges hélicoidales (10) également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface extérieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central (3), (2) une multiplicité de fils de cuivre (31) isolés par une céramique et situés dans lesdites gorges hélicoidales, (3) des conducteurs électriques (73) s'étendant depuis les pointes d'extrémité dudit fil de cuivre, à travers l'ex- trémité supérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression,jusqu'à une source d'alimentation en énergie tri- phasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise (13) en acier inoxydable recouvrant la surfa- ce extérieure dudit corps formant noyau central et recou- vrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux (31), ladite chemise extérieure en acier inoxydable et la surface intérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression définissant un passage d'écoulement annu- laire (4), (5) une pluralité de chicanes verticales (29) s'étendant à l'intérieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant également espacées radialement autour dudit corps formant noyau central (3), ces chicanes agissant de ma- nière à empêcher un écoulement rotationnel du métal li- quide autour dudit corps cenetral dans ledit passage d'écoulement annulaire, et (6) un cylindre central d'écoulement (5) s'étendant dans la direction longitudinale au centre dudit corps formant noyau central; et (d) une canalisation de refoulement (17) raccordée à l'extré- mité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'éten- dantjusqu'à l'extérieur dudit carter (23) de support de la pompe cylindrique. 2. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 1, dans lequel des électrodes (33) sont enfermées dans lesdites chicanes verticales (29) sur toute la longueur dudit corps formant noyau central (3), lesdites électrodes étant raccordées à une source d'alimen- tation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé. 3. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 1, caractérisé en ce que le carter cylindrique allongé (23) de support de pompe comporte une extrémité inférieure arrondie et fermée qui possède une mul- tiplicité de perforations (71) appropriées pour admettre, en se mélangeant, le métal liquide à l'intérieur dudit carter de support de pompe. 4. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'extrémité de la canalisation de refoulement (17) aboutissant à l'exté- rieur du carter de pompe cylindrique est raccordée à au moins un coupleur d'écoulements(90). 5. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 1, caractérisé en ce que la canalisa- tion de refoulement (17) dirige un écoulement dans un collec- teur d'écoulement qui à son tour est raccordé à une pluralité de coupleurs d'écoulements (90). 6. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit coupleur d'écoulements (90) comporte: (a) deux conduits parallèles (93,94) comportant un revêtement en acier inoxydable présentant une section centrale (91), dans laquelle lesdits conduits possèdent une section transversale sensiblement carrée ou rectangulaire et sont parallèles et à proximité directe l'un de l'autre de sorte que les conduits carrés ou rectangulaires compor- tent une paroi en acier inoxydable commune; (b) un logement formant barre omnibus en cuivre (95), qui entoure lesdits conduits sur au moins toute la longueur, comptée dans le sens longitudinal, de la section centra- le; et (c) une pluralité de plaques d'aimants permanents (96) empilés de manière à enserrer ledit carter formant barre omnibus en cuivre sur la totalité de la longueur, comptée dans le sens longitudinal, de la section centrale. 7. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdites plaques d'aimants permanents (96) sont constituées par de l'Alnico N 6. 8. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite source d'alimentation en énergie comporte: (a) des moyens d'alimentation en courant alternatif (A,B,C); (b) un générateur homopolaire (51) possédant un volant d'ac- cumulation d'énergie; et (c) des batteries (59) branchées en série/ parallèle et constituant une source de courant continu: lesdits composants (a),(b) et (c) de la source d'alimen- tation en énergie étant interconnectés de telle sorte que lesdits moyens d'alimentation en courant alternatif constituent la source d'alimentation en éner- gie électrique primaire pour la pompe électromagnétique (1) et, lors de la défaillance desdits moyens d'alimentea- tion en courant alternatif, la source d'alimentation est commutée automatiquement sur ledit générateur homopolaire (51) et, lors d'une réduction de la circulation du métal liquide à un débit pouvant être entrete- nu par le courant continu délivré par lesdites batteries (59), la source d'alimentation est automatique- ment commutée sur ces dernières. 9. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite source d'alimentation comprend les composants suivants: (a) des moyens d'alimentation en courant alterna- tif (A,B,C), et (b) un générateur homopolaire (51) possédant un volant d'ac- cumulation d'énergie, lesdits composants de la source d'alimentation étant interconnectés de telle sorte que lesdits moyens d'alimentation en courant alternatif (a) cons- tituent la source d'alimentation en énergie électrique primaire pour la pompe électromagnétique (1) et, lors de la défaillance desdits moyens d'alimentation en courant alternatif, la source d'alimentation est automatiquement commutée sur ledit généra- teur homopolaire (b). 10. Système de circulation d'un métal liquide selon la revendication 9, dans lequel il est prévu six chi- canes verticales (29) qui entourentsix électrodes. 11. Module formant échangeur de chaleur pour un métal liquide, caractérisé en ce qu'il comporte une coque satellite (8) cylindrique fermée à ses deux extrémités et divisée en un collecteur supérieur (82) et un collecteur inférieur (83), ledit collecteur supérieur comportant au moins un conduit d'admission (81) et -ledit collecteur infé- rieur comportant au moins un conduit de sortie, et en ce qu'il comporte en outre un système de circulation de métal liquide comprenant (a) un carter cylindrique allongé (23) de support de pompe, comportant une extrémité inférieure fermée et une série de perfora- tions établissant une communication entre ledit collecteur inférieur et l'intérieur du carter de support de pompe; (b) une structure cylindrique (24,25) à coupelle résistante à la pression, disposée coaxialement et supportée à l'in- térieur dudit carter de support de pompe et comportant une extrémité supérieure arrondie et fermée et une extré- mité inférieure ouverte; (c) une pompe cylindrique (1) disposée axialement à l'inté- rieur de ladite structure à coupole résistante à la pres- sion et comprenant (1) un corps formant noyau central (3) constitué par des éléments stratifiés en acier et comportant six gorges hélicoïdales (10) également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface extérieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central, (2) une multiplicité de fils de cuivre (31.) isolés par une céramique et situés dans lesdites gorges hélicoidales, (3) des conducteurs électriques (73) s'étendant depuis les pointes d'extrémité desdits fils de cuivre, à travers l'extrémité supérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression, jusqu'à une source d'alimen- tation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise (13) en acier inoxydable recouvrant la surfa- ce extérieure dudit corps formant noyau central (3) et recouvrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux (31), ladi- te chemise extérieure en acier inoxydable et la surface intérieure de ladite structure à coupole résistante à -- la pression définissant un passage d'écoulemrnt--annulaire (4), l'extrémité inférieure dudit passage d'écoulement annulaire étant située à un niveau plus élevé que lesdi- tes perforations (71) ménagées dans le carter de support de pompe cylindrique; (5) une pluralité de chicanes verticales (29) s'étendant à l'intérieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant également espacées radialement autour dudit corps formant noyau central (3), ces chicanes agissant de manière à empêcher un écoulement rotationnel du métal liquide autour dudit corps central dans ledit passage d'écoulement annu- laire, et (6) un cylindre central d'écoulement (5) s'étendant dans la direction longitudinale au centre dudit corps formant noyau central (d) une canalisation de refoulement (17) raccordée à l'extré- mité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'éten- dant jusqu'à l'extérieur dudit carter de support de la pompe cylindrique; et (e) des moyens formant échangeur de chaleur (61), aptes à recevoir le métal liquide à partir du collecteur supérieur et à l'introduire à une température plus basse dans le collecteur inférieur. 12. Module formant échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 11, dans lequel des électrodes (33) sont enfermées dans lesdites chicanes verti- cales (29) sur toute la longueur dudit corps formant noyau - central (3), lesdites électrodes étant raccordées à une source d'alimentation en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé. 13. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'extrémité de la canalisation de refoulement (17) aboutissant à l'extérieur du carter de pompe cylindrique est raccordée à au moins un coupleur d'écoulements(90). 14. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 11, caractérisé en ce que la canalisation de refoulement (17) dirige un écoulement dans un collecteur d'écoulement qui à son tour est raccordé à une pluralité de coupleurs d'écoulements (90). 15. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit coupleur d'écoulements (90) comporte: (a) deux conduits parallèles (93,94) comportant un revête- ment en acier inoxydable et présentant une section centrale (91), dans laquelle lesdits conduits possèdent une sec- tion transversale sensiblement carrée ou rectangulaire et sont parallèles et à proximité directe l'un de l'autre de sorte que les conduits carrés ou rectangulaires compor- tent une paroi en acier inoxydable commune; (b) un logement formant barre omnibus en cuivre (95), qui entoure lesdits conduits sur au moins toute la longueur, comptée dans le sens longitudinal, de la section centra- le; et (c) une pluralité de plaques d'aimants permanents (96) empilés de manière à enserrer ledit carter formant barre omnibus en cuivre sur la totalité de la longueur, comptée dans le sens longitudinal, de la section centrale. 16. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication15, caractérisé en ce que les- dites plaques d'aimants permanents (96) sont constitués par de l'Alnico N 6. 17. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite source d'alimentation en énergie comporte: (a) des moyens d'alimentation en courant alternatif (A,B,C); (b) un générateur homopolaire (51) possédant un volant d'ac- cumulation d'énergie; et (c) des batteries (59) branchées en série/ parallèle et constituant une source de courant continu; lesdits composants (a),(b) et (c) de la source d'alimen- tation étant interconnectés de telle sorte que lesdits moyens d'alimentation en courant alternatif constituent la source d'alimentation en éner- gie électrique primaire pour la pompe électromagnétique (1) et, lors de la défaillance desdits moyens d'alimenta- tion en courant alternatif, la source d'alimen- tation en énergie est commutée automatiquement sur ledit générateur homopolaire (51) et, lors d'une réduction de la circulation du métal liquide à un débit pouvant être entre- tenu par le courant continu délivré par lesdites batteries (59), la source d'alimentation est automatique- ment commutée sur ces dernières. 18. Module d'échangeur de chaleur pour un métal liquide selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend six chicanes verticales (29) entourant six électrodes. 19. Réacteur du type piscine comportant un cais- son, un coeur nucléaire qui est refroidi par un métal liqui- de, au moins un échangeur de chaleur apte à recevoir un métal liquide chauffé en provenance dudit coeur nucléaire et à refouler le métal liquide à une température plus basse, et un système de circulation du métal liquide, caractérisé en ce que ce système de circulation du métal liquide comporte une pompe électromagnétique (1) comprenant: (a) un carter cylindrique allongé (23) de support de pompe; (b) une structure cylindrique à coupole résistante à la pres- sion (24,25), disposée coaxialement et supportée à l'inté- rieur dudit carter de support de pompe et comportant une extrémité supérieure arrondie et fermée et une extré- mité inférieure ouverte; (c) une pompe cylindrique disposée coaxialement à l'intérieur de ladite structure à coupole résistante à la pression et comprenant (1) un corps formant noyau central (3) constitué par des éléments stratifisés en acier et comportant six gorges hélicoïdales (10) également espacées sur sa périphérie, ménagées sur sa surface extérieure et s'étendant sur toute la longueur dudit corps formant noyau central, (2) une multiplicité de fils de cuivre (31) isolés par une céramique et situés dans lesdites gorges hélicoïdales, (3) des conducteurs électriques (73) s'étendant depuis les pointes d'extrémité desdits fils de cuivre, à travers l'extrémité supérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression, jusqu'à une source d'alimenta- tion en énergie triphasée à basse tension/ampérage élevé, (4) une chemise (13) en acier inoxydable recouvrant la surfa- ce extérieure dudit corps formant noyau central (3) et recouvrant lesdits fils de cuivre hélicoïdaux (31), ladite chemise extéireure en acier inoxydable et la surface intérieure de ladite structure à coupole résistante à la pression définissant un passage d'écoulement annulaire(4), (5) une pluralité de chicanes verticales (29) s'étendant à l'intérieur dudit passage d'écoulement annulaire en étant également espacées radialement autour dudit corps formant noyau central (3), ces chicanes agissant de manière à empêcher un écoulement rotationnel du métal liquide autour - dudit corps central dans ledit passage d'écoulement an- nulaire,et (6) un cylindre central d'écoulement (5) s'étendant dans la direction longitudinale au centre dudit corps formant noyau central; et (d) une canalisation de refoulement (17) raccordée à l'extré- mité inférieure du cylindre central d'écoulement et s'éten- dant jusqu'au coeur nucléaire.