Brevet FR2599503A1 — publié le 19871204

La présente invention concerne les moyens de mesure des paramètres des processus technologiques et a notamment pour objet un procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension ainsi qu'un dispositif pour réaliser ce procédé,. Le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension selon l'invention et le dispositif pour le réaliser peuvent être utilisés dans l'industrie de transformation des minerais et l'industrie -10 chimique, dans le bâtiment et dans les branches connexes, pour mesurer la concentration, la grosseur et la composition minéralogique des particules d'un matériau broyé dans une supension gazeuse. Il existe actuellement une grande variété de 15 procédés de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension. C'est ainsi qu'on utilise largement un procédé et un dispositif de mesure de la grosseur des particules de la phase solide d'une suspension (cf. "Essais et contrôle des processus technologiques d'enrichissement" par Khan G.A., Moscou, Editions "Nedra", 1979, pp. 119-120), basés sur la détermination de la position d'une sonde micrométrique en mouvement alternatif dans l'écoulement -de la suspension à étudier, à l'instant de son arrêt 25 dû aux particules de phase solide retenues entre la surface de la sonde micrométrique et celle de l'auge véhiculant le milieu à étudier. Le procédé et le dispositif existants ont pour inconvénients l'usure rapide et par conséquent la fiabilité réduite de la sonde micrométrique qui est en permanence en contact avec les particules abrasives de la suspension à étudier. Cela entraîne une dispersion des résultats des mesures des particules de phase de même grosseur, c'est-à-dire une perte de précision des mesures. Il existe également un procédé et un dispositif de mesure de la grosseur des particules de la phase solide d'une suspension (cf. "Photosédimentographe à balayage Analysette 20", fiche de présentation de la société "FRITSCH" D-6580, IDAR-Oberstein-1 (RFA) mettanten application la mesure du temps de précipitation des 10 particules de la phase solide de la suspension dans un vase d'eau. Toutefois, ledit procédé exige qu'on fasse au préalable une prise de la suspension à étudier sur l'écoulement technologique, qu'on -en isole la phase solide, qu'on la pèse et qu'on l'amène sur le lieu de mesure. Cela conduit à une durée prolongée des mesures, de l'ordre de 20 à 40 minutes, ce qui détériore sensiblement ses possibilités d'application. Il existe un procédé de mesure des paramètres de 20 la phase solide d'une suspension (cf., l'annonce publicitaire de la société Armco Grinding Systems "Take Control of Your Grinding Circuit") reposant sur l'émission, dans le milieu à étudier, d'ondes ultra-sonores de deux fréquences fixeset sur la mesure de l'amplitude 25 des ultra-sons transmis par le milieu à étudier, qui renseigne sur la concentration de la phase solide et celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension à étudier, la suspension à étudier étant dégazée avant qu'on y fasse passer 30 les ultra-sons dans un réservoir spécial par l'effet combiné du vide et des forces centrifuges produites par une palette d'agitateur en rotation. IL existe un dispositif pour réaliser ce procédé de mesure des paramètres de la phase solide de suspensions (cf. ibi-d) comprenant deux voies de mesure dont chacune comporte en série un générateur d'impulsions, un amplificateur de puissance, un transducteur-émetteur ultra-sonore, un transducteur-récepteur ultra-sonore, un amplificateur de l'impulsion reçue et une porte électronique. Le dispositif contient également un monostable placé entre le générateur d'impulsions et ladite porte et, de plus, un commutateur monté entre les générateurs d'impulsions des voies, un multivibrateur qui a sa sortie reliée à l'entrée du commutateur, un comparateur, un organe de consigne, un commutateur de modes de régimes d'essais, un enregistreur et un séparateur mécanique de bulles gazeuses composé d'un réservoir 15 d'évacuation d'air et d'une palette d'agitateur avec moteur d'entraînement. Les transducteurs émetteur et récepteur de liune des voies de mesure se fixent direc-tement sur les parois du récipient contenant le milieu à étudier. -20 Toutefois, comme ledit procédé de mesure et ledit dispositif pour le réaliser nécessitent une évacuation préalable de la phase gazeuse du milieu à étudier, et par conséquent, la présence d'un séparateur mécanique de bulles gaseuses, c'est-à-dire d'un dispo25 sitif comportant une palette d'agitateur tournante, la fiabilité des mesures des paramètres de la phase solide de la suspension s'en trouve sensiblement réduite. Les particules abrasives des suspensions à étudier sont à l'origine d'une usure intense des parties 30 tournantes du séparateur mécanique de bulles gazeuses ce qui engendre des variations de ses caractéristiques et, partant, une altération de la qualité du dégazage pendant l'exploitation. L'impératif du maintien au niveau requis de la qualité du dégazage impose des arrêts périodiques du dispositif de mesure des paramètres de la phase solide de suspensions,.son entretien et le remplacement des éléments mécaniques usés. La forte consommation électrique du moteur d'entraînement de la palette d'agitateur, qui fonctionne en continu, entraîne des frais supplémentaires. De cette façon, la présence du séparateur mécanique-de bulles gazeuses compromet la fiabilité, détériore la 10 précision' de mesure et augmente le coût tant de l'ensemble du dispositif de mesure que de son utilisation. L'invention vise donc un procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension et un 15 dispositif pour le réaliser, permettant d'améliorer la précision et la fiabilité des mesures de la concentration de la phase solide et de celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension à étudier, grâce à la suppression du sépara20 teur mécanique de bulles gazeuses et à la mesure de la concentration de la composante utile dans les fractions de référence du milieu à étudier. Le but ainsi posé est atteint du fait que dans un procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une 25 suspension, consistant à engendrer des impulsions ultrasonores, à les faire passer dans le milieu à étudier comprenant la suspension et à mesurer l'amplitude des ultra-sons transmis par ce milieu, selon l'invention on produit en outre des ondes lambiennes et on les fait 30 passer à travers la paroi du récipient contenant le milieu à étudier, après quoi on mesure l'amplitude des ondes lambiennes ayant parcouru une distance donnée sur la paroi du récipient de milieu à étudier, cette amplitude caractérisant la concentration de la phase solide de la suspension, on calcule ensuite le rapport de la différence des logarithmes des amplitudes mesurées des ultra-sons ayant traversé le milieu à étudier et des 5 ondes lambiennes qui ont parcouru ladite distance donnée sur la paroi du récipient de milieu à étudier au logarithme desdites ondes lambiennes, rapport représentatif de la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension, on produit ensuite,dans le milieu à étudier, des courants acoustiques et une pression de rayonnement dont l'intensité est proportionnelle à la masse des particules de la phase solide de la suspension, et on détermine, pour un certain nombre de valeurs fixes d'intensité des courants 15 acoustiques et de la pression de rayonnement sonore, le quotient desdits rapports trouvés en présence de ces valeurs fixes d'intensité des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore par la même grandeur sans l'effet des courants acoustiques et de pression de 20 rayonnement sonore, lequel quotient caractérise la concentration du constituant utile dans les fractions de référence de la suspension à étudier. - Cela offre la possibilité de mesurer la concentration de la phase solide, la concentration de la phase solide appartenant à une certaine classe granulométrique de référence et la concentration du constituant utile des fractions de référence du milieu à étudier sans avoir à le dégazer au préalable, ce qui facilite les mesures et en augmente la fiabilité et la précision. 30 Il est également utile de former deux niveaux de mesure des durées des impulsions ultra-sonores transmises par le milieu à étudier et des ondes lambiennes qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier en limitant successivement leur amplitude; on modifie les niveaux de mesure des durées de ces impulsions en proportion de leur amplitude, on mesure la durée des impulsions captées aux niveaux ainsi formés, on calcule la différence des valeurs mesurées pour les ondes lambiennes qui ont parcouru la distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier, cette différence caractérisant la concentration de la phase solide des suspen10 sions, on calcule aussi le rapport de la différence des valeurs mesurées des ultra-sons transmis par le milieu à étudier à la différence des valeurs mesurées pour les ondes lambiennes qui ont parcouru la distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier, sans l'effet des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore, ce rapport représentant la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension. Cela permet d'améliorer la précision de mesure 20 de la concentration de la phase solide, de la classe granulométrique de référence de la phase solide et de la concentration du constituant utile dans les fractions de référence du milieu à étudier dans les cas o la concentration en volume de la phase gazeuse dépasse celle de 25 la phase solide. Le but exposé plus haut est également atteint du fait que le dispositif de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension comportant deux voies de mesure dont chacune contient, reliés entre eux en série, 30 un générateur d'impulsions et un transducteur-émetteur ultra-sonore, ainsi que, reliés entre eux en série, un transducteur-récepteur ultra-sonore et un amplificateur du signal reçu, le transducteur-émetteur et le transduc- teur-récepteur d'une même voie de mesure étant fixés directement sur les parois du récipient contenant le milieu à étudier, comprend, selon l'invention, dans chaque voie de mesure, un convertisseur logarithmique raccordé à la sortie de l'amplificateur du signal reçu, un soustracteur qui a ses entrées raccordées aux sorties des convertisseurs logarithmiques des deux voies, et un diviseur aux entrées duquel sont raccordées la sortie du soustracteur et la sortie du convertisseur logarith10 mique de la seconde voie de mesure, les transducteurs ultra- sonores émetteur et récepteur de la seconde voie de mesure étant placés sur des prismes formeurs fixés à la paroi du récipient contenant le milieu à étudier. Les prismes formeurs peuvent être portés par 15 une plaque obturant une fente longitudinale dans la paroi du récipient contenant le milieu à étudier et fixée à la paroi du récipient. Cela permet de ne pas utiliser le séparateur mécanique de bulles gazeuses du dispositif de mesure des 20 paramètres de la phase solide de la suspension, ce qui non seulement améliore la précision et la fiabilité de l'ensemble du dispositif, mais réduit en outre le coût de fabrication et d'utilisation. Encore un avantage du dispositif est qu'on peut mesurer simultanément la con25 centration de la phase solide et celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide du milieu à étudier. Chaque voie de mesure peut comporter un expanseur d'impulsion qui a son entrée raccordée à la sortie de 30 l'amplificateur d'impulsion reçue, et ses sorties, aux entrées du soustracteur, la sortie de l'expanseur d'impulsion de la seconde voie de mesure étant de plus -reliée à l'entrée du diviseur. Il est utile que le dispositif comporte un compteur ayant son entrée raccordée à la sortie de l'amplificateur de signal reçu, un circuit logique OU dont la sortie est reliée à travers sa propre ligne à retard aux entrées des générateurs d'impulsions, un décodeur ayant ses entrées reliées à la sortie du compteur, et sa sortie, à l'entrée du circuit logique OU, et un circuit de commande du processus de mesure et de calcul 10 des paramètres de la phase solide de la suspension, coopérant avec le décodeur et avec le circuit logique OU. Cette solution permet d'effectuer simultanément la mesure de la concentration de la phase solide, celle de la classe granulométrique de référence de la phase 15 solide et celle du constituant utile des fractions de référence de la suspension à étudier, sans avoir à éliminer au préalable la phase gazeuse. Il est avantageux que le circuit de commande du processus de mesure et de calcul des paramètres de 20 la phase solide de la suspension contienne, reliés entre eux en série, un deuxième circuit logique OU, un troisième générateur d'impulsions et un troisième transducteurémetteur fixé sur la paroi du récipient au-dessus des deux premiers et en regard des transducteurs placés sur 25 les prismes formeurs, les entrées du deuxième circuit logique OU étant reliées à travers son propre monostable aux entrées du premier circuit logique OU et aux sorties du décodeur. Il est également utile que le circuit commande du 30 processus de mesure et de calcul des paramètres de la phase solide de la suspension comporte au moins quatre circuits identiques comprenant, reliés entre eux en série, une.ligne à retard, une première porte électroni- que, un détecteur d'amplitude et une deuxième porte électronique, et qu'il comporte également un deuxième diviseur aux entrées duquel sont reliées les sorties de tous les circuits et dont la sortie constitue la sortie d'information de l'ensemble du dispositif, les sorties d'au moins trois circuits ayant un point commun, les entrées des lignes à retard de la totalité des circuits étant raccordées aux entrées du décodeur, l'entrée d'information de la première porte de chaque circuit étant reliée à la sortie du premier diviseur, l'entrée de commande de la deuxième porte du premier circuit, à travers un circuit logique OU et un monostable reliés entre eux en série, l'entrée de commande de la deuxième porte des autres circuits dont les sorties sont réunies entre elles, à travers leur propre monostable, et l'entrée de commande du détecteur d'amplitude de chaque circuit étant rel:àes aux sorties du décodeur. Il est avantageux que, dans chaque voie de mesure, la sortie du convertisseur logarithmique soit 20 reliée aux éléments suivants reliés entre eux en série une ligne à retard, un limiteur d'amplitude, un circuit de commande et un organe de calcul de la différence des durées d'empulsions à divers niveaux de limitation, la sortie de chacun de ces éléments étant reliée à l'entrée 25 du soustracteur. Le dispositif peut posséder deux circuits formateurs de niveaux de limitation identiques comportant chacun un sélecteur de niveau de limitation qui a son entrée reliée à la sortie du convertisseur logarithmique 30 respectif, et sa sortie, à l'entrée de commande du limiteur d'amplitude respectif, et, reliés au limiteur d'amplitude respectif, les éléments suivants reliés entre eux en série:un deuxième limiteur d'amplitude et un circuit de commande d'une horloge dont la sortie est reliée à l'entrée de l'organe de calcul des différences de durées respectif. Il est possible que, dans chaque voie, à la sortie du convertisseur logarithmique soit reliée un deuxième sélecteur de niveau de limitation dont la sortie est reliée à l'entrée de commande du deuxième limiteur d'amplitude respectif. La solution technique faisant l'objet de l'invention permet d'améliorer la précision de mesure des paramètres de la phase solide des suspensions dans les cas o la concentration de la phase gazeuse dépasse en 10 volume celle de la phase solide, sans avoir à éliminer au préalable la phase gazeuse. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de 15 différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels: - la figure i illustre d'une manière schématique les opérations du procédé de mesure des paramètres de 20 la phase solide d'une suspension, selon l'invention; - la figure 2 illustre schématiquement les opérations du procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, avec contrôle de la durée des impulsions ultra-sonores transmises par le milieu à 25 étudier et des ondes lambiennes qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu'à étudier, selon l'invention; - la figure 3 représente un schéma synoptique d'un dispositif mettant en application le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, qui mesure la concentration de la phase solide et celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension, selon l'invention; - la figure 4 est un schéma synoptique d'un dispositif mettant en application le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, qui mesure la concentration de la phase solide, la concen5 tration de la classe granulométrique de référence de la phase solide et celle du constituant utile des fractions de référence du milieu à étudier, selon l'invention; - la figure 5 est un schéma synoptique d'un dispositif mettant en application le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, qui mesure. la concentration de la phase solide et celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide, avec contrôle de la durée des impulsions ultra-sonores 15 captées, transmises par le milieu à étudier, et des ondes lambiennes qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient c"ntenant le milieu à étudier, selon l'invention. Le procédé de mesure des paramètres de la phase 20 solide d'une suspension selon l'invention consiste en ce qui suit. On produit et fait passer à travers un milieu à étudier 1 (figure 1) des ondes ultra-sonores 2 dont la longueur est commensurable avec la grosseur des particules de la phase solide de la suspension à étudier 1. Lors de la propagation des ultra-sons 2 dans la suspension 1, il y a absorption et dissipation de leur énergie, la dissipation des ultra-sons 2 prévalant considérablement sur l'absorption lorsque la grosseur 30 des particules est commensurable avec leur longueur d'onde. Or, dans l'ensemble, l'importance de l'atténuation d'ultra-sons 2 d'une fréquence fixe dans la suspension à étudier est déterminée par la concentration et la grosseur des particules de phase solide. Le rapport entre les composantes d'absorption et de dispersion des ultra-sons 2 dépend alors de la quantité de particules de phase solide dont la grosseur est du même ordre de grandeur que la longueur des ondes 2 utilisées. La perturbation des mesures de l'atténuation des ultra-sons 2 dans la suspension à étudier i est due aux bulles gazeuses. L'atténuation des ultra-sons 2 sur des bulles gazeuses présente un caractère de résonance 10 bien marqué. Avec la croissance de la fréquence des ultrasons 2, la quantité de bulles de grosseur résonante dans le milieu à étudier 1 subit une forte décroissance pour devenir pratiquement nulle sur des fréquences supé15 rieures à 5MHz. Cela provient du fait que la fréquence résonante des bulles gazeuses diminue avec la diminution de leur grosseur et, quand celle-ci atteint une certaine limite, la bulle gazeuse se dissout dans l'eau. De cette façon, l'atténuation des ultra-sons 2 20 de haute fréquence qui se propagent dans le milieu à étudier 1 ne dépend pratiquement que de la grosseur des particules de phase solide et de leur concentration, et ce n'est qu'aux fortes concentrations de la phase gazeuse qu'elle est influencée par les bulles gazeuses de 25 grosseur non résonante. Simultanément, on produit et fait passer par la paroi du récipient contenant le milieu à étudier 1 des ondes lambiennes 3. Or, l'atténuation des ondes lambiennes 3 dans la paroi du récipeient n'est déterminée que par 30 la distance parcourue et par la concentration de la phase solide du milieu à étudier 1 quelles que soient la grosseur des particules de phase solide et la concentrtion des bulles gazeuses (étant donné leur faible masse). Après que les ultra-sons 2 aient parcouru le milieu à étudier 1, et les ondes lambiennes 3, une distance fixe Y sur la paroi du- récipient contenant le milieu à étudier 1, on mesure leur amplitude 4,5. On calcule les 5 logarithmes 5, 6 des amplitudes mesurées 4,5 et la différence 8 des logarithmes. La grandeur 9 égale à S = S2 - S1 S1 S1 o S1 est lé logarithme de l'amplitude des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe I sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier 1; S2 est le logarithme de l'amplitude des ultra-sons 15 2 transmis par le milieu à étudier 1, représente la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension à étudier 1, c'est-à-dire la concentration w des particules de matériau broyé dont la grosseur est supérieure ou infé20 rieure à la référence. L'écart des particules de grosseur connue de l'état d'équilibre ou de la trajectoire établie de leur mouvement sous un effet extérieur dans une suspension de concentration connue est déterminé par leur poids spéci25 fique. Dans le cas o le poids spécifique du constituant utile du milieu à étudier 1 est connu et que, par conséquent, il est possible d'évaluer d'avance l'écart des particules de ce constituant de toute grosseur, l'écart du reste des particules de grosseur connue par rapport à 30 l'état d'équilibre ou à la trajectoire établie de leur mouvement caractérise la concentration du constituant utile dans les fractions de référence de la suspension à étudier 1. En vue de mesurer cette grandeur dans le milieu à étudier 1, on forme, sous l'effet d'ondes ultrares puissantes, des courants acoustiques et une pression du rayonnement sonore 10. On règle l'intensité des cou5 rants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore en faisant varier l'amplitude 11 des ondes ultra-sonores puissantes. On obtient ainsi leur action sur les différentes fractions du milieu à étudier 1. On calcule le rapport 12 de la grandeur S pour le milieu à étudier, O sans l'effet des ondes ultra-sonores puissantes, à la même grandeur S mais sous l'effet des courants acoustiques et de la pression du rayonnement sonore 10 d'intensité connue, ce rapport caractérisant la concentration r du constituant utile dans les fractions de référence de la 15 suspension à étudier. Dans le cas o la concentration volumique de la phase gazeuse est commensurable avec la phase solidr, fait très rare en pratique, il est avantageux, pour des raisons de précision de mesure des paramètres de la 20 phase solide de la suspension, d'effectuer un double traitement du milieu à étudier 1 par les courants acoustiques et la pression de rayonnement sonore 10. Au premier stade, avant l'arrivée du milieu à étudier 1 dans la zone de mesure des paramètres de sa phase solide, 25 ce qui en favorise le dégazage vers l'atmosphère, et au second, pour mesurer la concentration du constituant utile dans les fractions de référence du milieu à étudier en conformité avec ce qui précède. La précision de mesure de la concentration de la 30 phase solide et de celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide des suspensions en cas de forte concentration de la phase gazeuse peut être améliorée aussi d'une autre manière. A cet effet, on analyse le changement de forme des impulsions ultrasonores 2 transmises par le milieu à étudier 1 et des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe 1 sur-la paroi du récipient contenant le milieu à étudier. Les propriétés d'inertie de la suspension à étudier 1 ont pour effet l'altération de la forme initiale de l'impulsion. Dans le cas o une impulsion émise est rectangulaire, ceci se traduit par une montée et une descente progressives, respectivement, de son front avant et de son front arrière. Le's propriétés d'inertie des suspensions réel- les ne sont déterminées,pratiquement, que par la concentration et la composition fractionnée de leur phase solide du fait que la masse des particules du 15 matériau broyé dépasse de quelques ordres de grandeur celle des bulles gazeuses. Les particules de matériau broyé se déplacent avec le liquide les véhiculant dans un champ ultra-sonore. Le caractère de ce mouvement dépend de la fréquence des 20 ultra-sons et de la grosseur des particules: avec la croissance de la grosseur des particules solides, pour une fréquence fixe des ultra-sons, ou avec la croissance de la fréquence de ceux-ci, mais pour une grosseur constante des particules de matériau broyé, ces particules 25 sont de plus en plus dépassées par le liquide en mouvement. La différence des propriétés d'inertie du milieu à étudier se manifeste par une modification de la forme des impulsions ultra-sonores 2 transmises par le milieu à étudier 1 et des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe 30 sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier 1, et est déterminée par la fréquence des ultra-sons par la' concentration et par la composition fractionnée de la phase solide de la suspension. -2599503 Après la mesure de l'amplitude 4, 5 des impulsions ultra-sonores 2 et des ondes lambiennes 3, on forme deux niveaux 13, 14 (figure 2) auxquels on mesure leurs durées. A cet effet, les impulsions reçues sont successi5 vement limitées en amplitude. Les niveaux de limitation , 16 sont choisis de façon que le rapport de l'amplitude mesurée 4, 5 des impulsions reçues à la valeur absolue de l'amplitude auxdits niveaux soit constant. Après avoir mesuré aux deux niveau 13, 14 les durées 17, 18 des impulsions ultra-sonores 2 transmises par le milieu à étudier 1 et des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe À sur la-paroi du récipient contenant le milieu à étudier 1, on évalue les différences 19, 20 entre les durées de chaque impulsion 15 aux deux niveaux 13, 14. La différence 20 des durées d'impulsion des ondes lambiennes qui ont parcouru une distance fixe À sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier 1 caractérise la phase solide de la suspension. Le rapport 21 de la différence 19 entre les durées 17, 18 d'une impulsion ultra-sonore 2 transmise par le milieu à étudier 1 à la différence 20 entre les durées d'impulsion des ondes lambiennes 3 ayant parcouru la distance fixe A sur la paroi du récipientcontenant le 25 milieu à étudier 1 représente la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension. Le dispositif réalisant le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une supension, permettant de mesurer la concentration de la phase solide et celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension comporte deux voies de mesure I et II (figure 3). La première voie de mesure I comprend, reliés entre eux en série, un monostable de déclenchement 22, un générateur d'impulsions 23, un transducteur-émetteur ultra-sonore 24, un transducteur-récepteur ultrasonore 25, un amplificateur d'impulsion reçue 26, une porte électronique 27 et un convertisseur logarithmique 28. A l'entrée du monostable de déclenchement 22 sont reliés les éléments suivants raccordés entre eux en série: un monostable à retard 29, un différentiateur 30, un limi10 teur d'amplitude 31, et un monostable formateur 32 dont la sortie est raccordée à une deuxième entrée de la porte 27. La seconde voie de mesure II comporte, reliés entre eux en série, un monostable de déclenchement 33, 15 un générateur d'impulsions 34, un transducteur-émetteur ultra-sonore 35 placé sur un premier prisme formeur 36, un transducteur-récepteur ultra-sonore 37 placé sur un deuxième prisme formeur 38, un amplificateur d'impulsion reçue 39, une porte électronique 40 et un convertisseur 20 logarithmique 41. A l'entrée du monostable de déclenchement 33 sont raccordés les éléments suivants reliés entre eux en série: un monostable à retard 42, un différentiateur 43, un limiteur d'amplitude 44 et un monostable formateur 45 25 qui a sa sortie raccordée à une deuxième entrée de la porte 40. Les monostables de déclenchement 22 et 33 ont leurs entrées reliées à un multivibrateur 46. Entre les convertisseurs logarithmiques 28 et 41 des deux voies 30 de mesure I et II il y a un soustracteur 47 qui a sa sortie reliée à l'une des entrées du diviseur 48 dont une deuxième entrée est raccordée à-la sortie du convertisseur logarithmique 41 de la seconde voie de mesure II. Les transducteurs ultra-sonores émetteur 24 et récepteur 25 de la première voie de mesure!, tout comme les prismes formeurs 36 et 38 de la seconde voie de mesure II, sont placés sur le récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. Le multivibrateur 46 délivre des impulsions dont chacune déclenche, par l'intermédiaire des monostables de déclenchement 22 et 33, les générateurs d'impulsions 23 10 et 34 produisant des impulsions rectangulaires remplies d'oscillations électriques de fréquence donnée. Le temps de génération des générateurs d'impulsions 23 et 34 et, par conséquent, la durée des impulsions rectangulaires qu'ils délivrent sont déterminés par la durée 15 des impulsions émises par les monostables de déclenchement 22 et 33. Les transducteurs émetteurs 24 et 35, par exemple du type piézoélectrique, transforment, par piézo-électricité inverse, les oscillations électriques en vibra20 tions élastiques ultra-sonores du milieu avec lequel ils sont en contact. Le premier transducteur-émetteur 24, placé directement sur la paroi du récipient 49 de milieu à étudier 1, engendre dans le matériau de la paroi des ondes ultra-sonores longitudinales 2 qui sont émises vers la suspension à étudier 1. La longueur d'onde des ultra-sons 2 produits par le transducteur-émetteur ultra-sonore 24 a le même ordre de grandeur que la grosseur des particules de la 30 phase solide du milieu à étudier 1. Dans ce cas, la fréquence des ultra-sons produits doit être telle (c'est-à-dire suffisamment élevée) pour qu'il n'y ait pas de bulles gazeuses de grosseur résonante. L'atténuation des ultra-sons 2 transmis par le milieu à étudier 1 n'est alors déterminée que par la grosseur des particules de phase solide et par leur concentration. Pour évaluer la concentration de la phase solide, on mesure l'atténuation des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe t sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. En vue d'engendrer les ondes lambiennes 3, le transducteur-émetteur ultra-sonore 10 35 est placé sur un prisme formeur 36 fixé sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. L'angle sous lequel les ultra-sons sont injectés par le prisme formeur 36 dans la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1 est choisi de façon à y 15 faire apparaître des ondes lambiennes 3. Lors de la propagation des ondes lambiennes 3 dans la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1, leur atténuation n'est déterminée que par la concentration de la phase solide de la suspension. Le transducteur-récepteur ultra-sonore 25 transforme, par piézoélectricité directe, les ultra-sons 2 transmis par le milieu à étudier 1 en oscillations électriques. Une opération similaire est effectuée aussi par le transducteur-récepteur ultrasonore 37 pour les ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient 49 de milieu à étudier 1. Les signaux reçus sont amplifiés par les amplificateurs d'impulsions reçues 26 et 39 et sont ensuite appliqués aux portes 27 et 40. Les impulsions en provenance du multivibrateur 46 déclenchent les monostables à retard 29 et 42 qui délivrent des impulsions rectangulaires, par exemple de polarité positive, dont la durée est égale au temps minimal de propagation des ultra-sons 2 dans le milieu à étudier 1 et au temps minimal que les ondes lambiennes 3 mettent pour parcourir une distance fixe sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1, respecti5 vement. Les différentiateurs 30 et 43 différencient les impulsions rectangulaires positives fournies par les monostables à retard 29 et 42 en en formant une succession de deux impulsions brèves dont l'une est positive et l'autre négative. Les limiteurs d'amplitude 31 et 44 ne laissent passer que la seconde impulsion (négative), et c'est celle-ci qui déclenche les monostables formateurs 32 et 45. La durée des impulsions délivrées par les monostables formateurs 32 et 45 est choisie de façon qu'elle corresponde à la partie informative des impul15 sions ultra-sonores transmises par le milieu à étudier 1 et des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe. sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. Les impulsions en provenance des monostables for20 mateurs 32 et 45 mettent en conduction les portes 27 et 40 qui, ainsi,ne 'laissent passer que la partie informative des impulsions ultra-sonores 2 transmises par le milieu à étudier et des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une-distance fixe sur la paroi du récipient 49 contenant 25 le milieu à étudier 1. L'amplitude des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1 caractérise la concentration de la phase solide de la suspension. Les convertisseurs logarithmiques 28 et 41 calculent les logarithmes des amplitudes des signaux dont le passage a été autorisé par les portes 27 et 40. Le soustracteur 47 calcule la différence logarith- k599503 mique des amplitudes mesurées, et le diviseur, la grandeur S. Le dispositif pour réaliser le procédé de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, 5 permettant de mesurer la concentration de la phase solide, celle de la classe granulométrique de référence de la phase solide et celle du constituant utile dans les fractions de référence du milieu à étudier comporte, lui aussi, deux voies de mesure (figure 4). La première voie de mesure comprend, reliés entreeux en série, le générateur d'impulsions 23, le transducteur-émetteur ultra-sonore 24 placé sur un guide d'ondes , le transducteur-récepteur ultra-sonore 25 placé sur un guide d'ondes 51, l'amplificateur d'impulsion reçue 15 26 et un expanseur d'impulsions 52. La seconde voie de mesure comporte lemontage en série du générateur d'impulsions 34, du transducteur-émetteur ultra-sonore 35 placé sur le prisme formeur 36, du transducteur-récepteur 37 placé sur le prisme formeur 38, 20 de l'amplificateur d'impulsion reçue 39 et d'un expanseur d'impulsions 53. Les amplificateurs d'impulsions reçues 26, 39 des première et seconde voies de mesure sont réalisés sous forme d'amplificateurs logarithmiques. Les expanseurs d'impulsions 52 et 53 des deux voies de mesure ont leurs sorties raccordées aux entrées du soustracteur 47 dont la sortie est reliée à l'une des entrées d'un diviseur 48 ayant sa deuxième entrée raccordée à la sortie de l'expanseur d'impulsions 53 de la seconde voie de mesure. La sortie du premier diviseur 48 est reliée aux deuxièmes entrées de la première (27), de la deuxième (40), d'une troisième (54) et d'une quatrième (55) porte électronique, qui ont chacune leur première entrée réunie, 259 j03 à travers une première (56), une deuxième (57), une troisième (58) et une quatrième (59) ligne à retard, aux quatre premières sorties d'un décodeur 60 qui sont raccordées également aux entrées d'un circuit logique OU 61 dont la sortie est reliée, à travers une cinquième (62) et un sixième (63) ligne à retard, aux entrées des générateurs d'impulsions 23 et 34 des deux voies de mesure. Une deuxième, une troisième et une quatrième sorties du décodeur 60 sont raccordées à un premier (64), à un deuxième (65) et à un troisième (66) monostable qui ont leurs sorties reliées aux entrées d'un premier cir- cuit logique OU 67 dont la sortie est reliée à travers un troisième générateur 68 à un troisième transducteur15 émetteur ultrasonore 69. Les sorties des première (27), deuxième (40), troisième (54) et quatrième (55) portes sont raccordées à des premières entrées d'un premier (70), d'un deuxième (71), d'un trosième (72) et d'un quatrième (73) détecteur 20 d'amplitude, qui ont leurs deuxièmes entrées reliées à une huitième sortie du décodeur 60, leurs sorties étant reliées à de premières entrées d'une cinquième (74), d'une sixième (75), d'une septième (76) et d'une huitième (77) porte électronique. La sortie de la cinquième porte 74 est reliée à 25 une première entrée d'un deuxième diviseur 78 dont une deuxième entrée est raccordée aux sorties de la sixième (75), de la septième (76) et de la huitième (77) porte, qui ont leurs deuxièmes entrées raccordées à travers un cinquième (79), un sixième (80) et un septième (81) monostables à une cinquième, une sixième et une septième sorties du décodeur 60 et aux entrées d'un deuxième circuit logique OU 82 dont la sortie est reliée à travers 259950L un quatrième monostable 83 à une deuxième entrée de la cinquième porte 74. A l'entrée du décodeur 60 est raccordé un compteur 84 relié au multivibrateur 46. Le troisième transducteur-émetteur ultra-sonore 69 est placé en haut du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1, à la partie inférieure sont fixés les guides d'ondes 50 et 51 portant le transducteur-émetteur ultrasonore 24 et le transducteur-récepteur ultra-sonore 25 10 de la première voie de mesure, et les prismes formeurs 36 et 38 avec les transducteurs émetteur 35 et récepteur 37 ultra-sonores de la seconde voie de mesure. Les prismes formeurs 36 et 38 peuvent être installés également sur une plaque de mesure obturant une fente 15 longitudinale de la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. Le dispositif de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, représenté sur la figure 4, fonctionne de la façon suivante. Le multivibrateur 46 délivre des impulsions rectangulaires à un distributeur d'impuisions électronique utilisant un compteur 84 et un décodeur à huit sorties 60. De cette façon, un cycle de contrôle se compose de huit séquences. Dans la première séquence, l'impulsion venant de 25 la première sortie du décodeur 60, à travers le circuit logique OU 61, la cinquième (62) et la sixième (63) lignes à retard, déclenche le premier (23) et la deuxième (34) générateurs d'impulsions. En vue de réduire l'interférence entre les voies de mesure, le retard des impulsions à travers les lignes à retard 32 et 63 est adopté de façon à décaler dans le temps les périodes de génération des premier (23) et deuxième (34) générateurs d'impulsions servant à produire des trains d'ondes HF de fréquence et de durée fixes. Les transducteurs-émetteurs ultra-sonores 24 et , par exemple du type piézo-électrique, transforment le signal électrique en vibrations élastiques du milieu avec lequel ils sont en contact. Le premier transducteur-émetteur ultra-sonore 24 émet par l'intermédiaire du premier guide d'ondes 50 des ultra-sons vers le milieu à étudier 1 contenu dans le récipient 49, en direction du premier transducteur-ré10 cepteur ultrasonore 25 placé sur le deuxième guide d'ondes 51. Le deuxième transducteur-émetteur ultra-sonore 35 par l'intermédiaire du premier prisme formeur 36, forme dans la paroi du récipient 49 (ou dans la plaque de mesure) des ondes lambiennes 3 qui, après avoir traversé le deuxiè15 me prisme formeur 38, sont reçues par le deuxième transducteur-récepteur ultra-sonore 37. L'atténuation des ultra-sons de haute fréquence 2 lors de leur passage, à travers le milieu à étudier 1, du premier tansducteur-émetteur ultrasonore 24 au premier transducteur-récepteur ultra-sonore 25, n'est pratiquement déterminée que par la grosseur des particules de la phase solide et de leur concentration. L'atténuation des ondes lambiennes 3 sur une distance fixe>S sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu é étudier 1 est déterminée par la seule concentration de la phase solide des suspensions. Les ondes ultra-sonores (élastiques) 2 transmises par le milieu à étudier 1 et les ondes lambiennes 3 qui ont parcouru la paroi du récipient 49 contenant le milieu 30 à étudier 1 sont transofrmées en oscillations électriques par les transducteurs-récepteurs ultra-sonores 25 et 37. Les oscillations électriques de haute fréquence sont amplifiées et détectées dans les amplificateurs loga- rithmiques 26 et 39. Comme la durée des impulsions ainsi formées est courte, les expanseurs d'impulsions 52 et 53 l'augmentent sans modifier l'amplitude. Le soustracteur 47 fournit la différence logarith5 mique des signaux reçus et le premier diviseur 48 calcule la grandeur S. L'amplitude des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe sur la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier I caractérise la concentration de la phase 10 solide du milieu à étudier 1 et la grandeur S représente la concentration de la classe granulométrique de référence des particules de phase solide de la suspension à étudier 1. L'impulsion venant de la première sortie du décodeur 15 60,en passant par la première ligne à retard 56, rend conductrice la première porte 27. Son retard à travers la première ligne à retard 56, déterminé!ar le temps de propagation des ultra-sons 2 dans le milieu à étudier 1 et des ondes lambiennes 3 dans la paroi du récipient 49 20 contenant le milieu à étudier 1, est choisi de façon à rendre passante la première porte 27 vers le moment de détermination de la grandeur S dans le diviseur 48. Le premier détecteur d'amplitude 70 fixe ("mémorise") la grandeur So. Les deuxième, troisième et quatrième séquences de contrôle s'opèrent de la même manière que la première étant donné que les deuxième, troisième et quatrième impulsions en provenance des deuxième, troisième et quatrième sorties, respectivement, du décodeur 60, déclenchent elles 30 aussi, par l'intermédiaire du circuit logique OU 61, les générateurs d'impulsions 23 et 34. Simultanément, chacune de ces impulsions déclenche les premier (64), deuxième (65) et troisième (66) monostables qui, par l'intermédiaire du circuit logique OU 67, 259-9503 attaquent le troisième générateur 68 produisant des oscillations électriques puissantes, transformées par le troisième transducteur-émetteur ultra-sonore 69 en vibrations élastiques du milieu. Les ondes ultra-sonores puissantes 2 produisent des courants acoustiques et une pression de rayonnement sonore 10 entraînant un déplacement des particules de phase solide dans le milieu à étudier 1 depuis le troisième transducteur-émetteur ultra-sonore 69 en direction de la paroi du récipient 49 qui porte les prismes formeurs 36 et 38 de la seconde voie de mesure. Le déplacement des particules de phase solide conduit à une modification de leur distribution en grosseur et-en concentration près de la paroi du récipient 49 qui porte les prismes formeurs 36 et 38 de la seconde voie de mesure et entre les guides d'ondes 50 et 51 de la première voie de mesure. Pour les particules ayant une même grosseur et disposées à une distance fixe du troisième transducteur20 émetteur ultra-sonore 69, l'importance de la redistribution de ces paramètres ne dépend que du poids spécifique de la matière qui les constitue. En pratique, cette matière représente généralement un ensemble formé de plusieurs constituants dont l'un est 25 utile, et c'est la concentration de ce dernier qu'il s'agit de mesurer. Le poids spécifique du constituant utile étant connu, on détermine de façon analytique ou expérimentale le déplacement des particules de grosseur connue, constituées 30 uniquement par ce constituant, sous l'effet des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore 10 d'intensité connue. Or l'intensité de leur action varie avec l'amplitude ou la durée d'application des vibrations ultra-sonores puissantes fournies par le troisième transducteur-émetteur ultra-sonore 69. Dans le cas o l'action des vibrations ultra-sonores puissantes d'amplitude fixe revêt un caractère impulsionnel, l'importance de l'effet des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore 10 qu'elles font agir sur 5 une particule de la phase solide de la suspension dépend de la durée d'impulsion. La durée des impulsions produites par les premier (64), deuxième (65) et troisième (66) monostables est choisie de manière que l'action des courants acoustiques et la pression de rayonnement sonore 10 soit suffisante pour faire déplacer les particules de trois (et dans le cas général, d'un nombre plus grand) classes granulométriques de référence de la phase solide de la suspension. I I La valeur de S calculée dans chaque cas (S, SII, SIII) est appliquée, à travers les deuxième (40), troisième (54) et quatrième (55) portes, rendues passantes par des impulsions issues des deuxième, troisième et quatrième sorties du décodeur 60 et retardées par les lignes à retard 57, 58 et 59, aux deuxième, troisième et quatrième détec20 teurs d'amplitude 71, 72, 73, qui déterminent leur amplitude. La durée de temporisation des impulsions par les lignes à retard 57, 58 et 59 est déterminée par les mêmes conditions que dans le cas de la ligne à retard 56. Les impulsions venant des cinquième, sixième et septième sorties du décodeur 60, à travers les cinquième, sixième et septième monostables 79, 80 et 81 rendent passantes successivement les sixième (75), septième (76) et huitième (77) portes. Dans ce cas, chacune des impulsions des cinquième, 30 sixième et septième sorties du décodeur 60 met en conduc-' tion, par l'intermédiaire du deuxième circuit logique OU 82 et du quatrième monostable 83, la cinquième porte 74. Les valeurs de S et de SI, de S et de SII, de S et de III o o SIII sont appliquées par deux au deuxième diviseur, qui 35 calcule la concentration r du constituant utile: r = S(i) i = I, II III S o Selon encore un mode de réalisation particulier du dispositif de mesure des paramètres de la phase solide d'une suspension, représenté sur la figure 5, le dispositif comporte de nouveau deux voies de mesure. La première voie comprend, reliés entre eux en série, le générateur d'impulsions 23, l'amplificateur de puissance 85 et le transducteur-émetteur ultra-sonore 24, ainsi qu.'un 10 montage en série du transducteur-récepteur ultra-sonore 25, de l'amplificateur de signal reçu 26, de la porte électronique 27, du convertisseur logarithmique 28, de la ligne à retard 56, d'un premier limiteur d'amplitude 31, d'un premier circuit 86 de commande de l'horloge 87 et d'un organe de calcul de la différence des durées d'impulsion 88 à divers niveaux de limitation. Entre le générateur 23 et la porte 27 il y a un oscillateur bloqué 89, et entre le convertisseur logarithmique 28 et le limiteur 31, un sélecteur de niveau de limi20 tation 90. A la sortie du limiteur 31 est raccordé un montage en série du deuxième limiteur d'amplitude 44, d'un deuxième circuit 91 de commande d'horloge et une horloge 92 qui a sa sortie reliée à la deuxième entrée de l'organe de calcul 25 88. Entre le convertisseur logarithmique 28 et le deuxième limiteur d'amplitude 44, il y a un deuxième sélecteur de niveau de limitation 93. La seconde voie de mesure comporte, reliés entre eux en série, le générateur d'impulsions 34, un amplificateur de puissance 94, le transducteur-émetteur ultra-sonore 35, le transducteur- récepteur ultra-sonore 37, l'amplifica- teur d'impulsion reçue 39, la porte 40, le convertisseur logarithmique 41, la ligne à retard 57, un troisième limiteur d'amplitude 95, un troisième circuit 96 de commande d'horloge, une troisième horloge 97 et un sous5 tracteur 98 calculant la différence des durées d'impulsion à divers niveaux de limitation 98. Entre le générateur d'impulsions 34 et la porte 40 il y a un oscillateur bloqué 99. Entre le convertisseur logarithmique 41 et le troisième limiteur d'amplitude 95 se trouve un troisième 10 sélecteur de niveau de limitation 100. Entre le troisième limiteur d'amplitude 95 et l'organe de soustraction 98 est inséré un montage en série d'un quatrième limiteur d'amplitude 101, d'un quatrième circuit 102 de commande d'horloge et d'une quatrième horloge 103. Entre le convertisseur logarithmique 41 et le quatrième limiteur d'amplitude 101 il y a un quatrième sélecteur de niveau de limitation 104. Entre les organes 88 et 98 de calcul de la différence des durées d'impulsion à divers niveaux de limitation est intercalé le soustrac20 teur 47 qui a sa sortie raccordée à une entrée du diviseur 48 dont une deuxième entrée est reliée à la sortie de l'organe 98 de calcul de la différence des durées d'impulsion à divers niveaux de limitation. Entre les générateurs d'impulsions 23 et 34 ilPy a un commutateur 105 dont l'entrée est raccordée au multivibrateur 46. Le transducteur-émetteur ultra-sonore 35 est porté par le prisme formeur 36, et le transducteurrécepteur ultra-sonore 37, par le prisme formeur 38. Une plaque de mesure 106 obture une fente longitudinale 107 de la paroi du récipient de 30 mesure 49. Le dispositif fonctionne de la façon suivante. Les générateurs d'impulsions 23 et 34 délivrent des impulsions rectangulaires à remplissage sinusoïdal. La fréquence du générateur d'impulsions 23 de la première voie de mesure I est choisie de façon que la longueur d'onde des oscillations qu'il produit soit commensurable avec la grosseur des particules de phase solide du milieu à étudier 1. Amplifiées par les amplificateurs de puissance 85 et 94, les oscillations électriques sinusoïdales sont transformées en vibrations élastiques ultra-sonores dumilieu, émises par le transducteur-émetteur ultra-sonore 10 24 vers le milieu à étudier 1, le transducteur-émetteur ultra-sonore 35 servant à les injecter par l'intermédiaire du prisme formeur 36 dans les parois du récipient 49 ou dans la plaque de mesure 106 obturant la fente longitudinale 107 du récipient de mesure 49 renfermant le milieu à étudier 1, dans lequel se forment les ondes lambiennes 3. - Les oscillateurs bloqués 89 et 99 se déclenchent sur le front avant des impulsions rectangulaires formées par les générateurs d'impulsions 23 et 34 et les impulsions qu'ils délivrent mettent en conduction les portes 27 et 20 40, qui, pendant un intervalle de temps choisi, laissent passer le signal issu des amplificateurs d'impulsion reçue 26 et 39. Les convertisseurs logarithmiques 28 et 41 délivrent des impulsions dont l'amplitude est proportionnelle au logarithme de l'amplitude des-signaux ayant traversé les portes 27 et 40. Les impulsions reçues sont appliquées à travers les lignes à retard 56 et 57 aux limiteurs d'amplitude pilotés 31 et 95. Le retard subi par les impulsions est déterminé 30 par les caractéristiques des sélecteurs de niveau de limitation 90 et 100 qui forment un niveau de limitation correspondant à la valeur, à cet instant, de l'amplitude de l'impulsion reçue et aux valeurs de consigne des rapports de l'amplitude des impulsions reçues au niveau de limitation. De cette manière, la valeur absolue du niveau de limitation varie en proportion de l'amplitude de'l'impulsion reçue, le rapport de ce niveau à l'amplitude d'im5 pulsion restant constant. Cela permet de neutraliser l'effet de la dispersion des valeurs d'atténuation des ultra-sons 2 transmis par le milieu 1 due aux différents facteurs et celui des ondes lambiennes 3 qui ont parcouru une distance fixe A sur la paroi du récipient 49 conte10 nant le milieu à étudier 1 sur la durée de l'impulsion reçue aux niveaux de mesure formés. Les limiteurs d'amplitude pilotés 44 et 101, associés aux sélecteurs de niveau de limitation 93 et 104, fournissent le deuxième niveau de limitation de l'impulsion reçue. 15 Les circuits 91, 96 et 102 de commande d'horloge déclenchent les horloges 87, 92, 97 et 103 au début de la limitation de l'amplitude des impulsions reçues et les coupent dès que leur amplitude se met à décroître. Le premier organe de calcul des différences des 20 durées d'impulsion à divers niveaux de limitation 88 calcule la différence ckdes durées de l'impulsion ultrasonore 2 transmise par le milieu à étudier 1 aux niveaux de mesure adoptés et l'organe de calcul des différences de durées d'impulsion à divers niveaux de limitation 98 calcule 25 la différence des durées d'impulsion d'ondes lambiennes 3 qui ont parcouru la paroi du récipient 49 contenant le milieu à étudier 1. Le soustracteur 47 fournit la différence du_ /3. Le diviseur 48 calcule la grandeur So0 caractérisant 30 la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension: S = La grandeur So0 est transformée en un signal de forme * et d'amplitude normales par un normalisateur 104. De cette manière, les procédés de mesure des paramètres de la phase solide de suspensions et les dispositifs pour les réaliser selon l'invention permettent de mesurer sans contact la concentration de la phase solide, la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide et la concentration du constituant utile dans les fractions de référence de la suspension à étudier sans aucun dégazage préalable de 10 celle-ci par des moyens mécaniques. On arrive ainsi à améliorer la précision et la fiabilité des mesures et à réduire le coût des dispositifs de mesure des paramètres de la phase solide des suspensions et de leur utilisation. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Procédé de mesure des paramètes de la phase solide d'une suspension, consistant à produire des impulsions ultra-sonores (2), à les faire passer à travers le milieu à étudier (1) comprenant une suspension, à mesurer l'amplitude des impulsions ultra-sonores (2) transmises par ce milieu, d'après laquelle on juge de la concentration de la phase solide et de la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide du milieu à étudier (1), caractérisé en ce qu'on 10 produit en outre des ondes lambiennes (3) et qu'on les fait passer sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier (1), ensuite on mesure l'amplitude (5) des ondes lambiennes (3)- qui ont parcouru une distance fixe - sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier (1), cette amplitude caractérisant la concentration de la phase solide de la suspension, ensuite on calcule le rapport (9) de la différence (8) des logarithmes (6 et 7) des amplitudes mesurées des ultra-sons (2) ayant traversé le milieu à 20 étudier (1) et des ondes lambiennes (3) ayant parcouru ladite distance fixe sur ia paroi du récipient contenant le milieu à étudier, ce rapport (9) correspondant à la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on crée en outre, dans le milieu à étudier (1), des courants acoustiques et une pression de rayonnment sonore (10) dont l'intensité est proportionnelle à la masse des particules de la phase solide de la suspension, ensuite on détermine, pour plusieurs valeurs fixes d'intensité des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore (10), le quotient (12) des rapports calculés pour plusieurs valeurs fixes (11) d'intensité des courants acoustiques et de la pression de rayonnement sonore (10) par la même valeur sans leur effet, ce quotient caractérisant la concentration du constituant utile dans les fractions de référence de la suspension à étudier (1). 3. Procédé selon la revendication (1), caractérisé en ce qu'on forme deux niveaux (13 et 14) de mesure de la durée des impulsions ultra-sonores (2) ayant traversé le 10 milieu à étudier (1) et des'ondes lambiennes (3) ayant parcouru ladite distance fixe sur la paroi du récipientcontenant le milieu à étudier (1), en limitant successivement leur amplitude, on fait varier les niveaux de mesure de la durée desdites impulsions en proportion de leur amplitude, on mesure la durée (17 et 18) des impulsions reçues aux niveaux ainsi formés, on calcule la différence (19) des valeurs mesurées pour les ondes lambiennes (3) qui ont parcouru ladite distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier (1), cette différence 20 caractérisant la concentration de la phase solide de la suspension, ainsi que le rapport (21) entre la différence (20) des valeurs mesurées pour les ultra-sons (2) ayant traversé le milieu à étudier (1) et la différence (19) des valeurs mesurées pour les ondes lambiennes (3) ayant par25 couru ladite distance fixe sur la paroi du récipient contenant le milieu à étudier (1), ce rapport représentant la concentration de la classe granulométrique de référence de la phase solide de la suspension. 4. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon 30 la revendication (1), comportant deux voies de mesure (I et II) dont chacune comprend un montage en série d'un générateur d'impulsions (23, 34), d'un transducteurémetteur ultrasonore (24, 35),d'un transducteur-récepteur ultra-sonore 34 (25, 37) et d'un amplificateur de signal reçu (26, 39), les transducteurs émetteur (24) et récepteur (25) de l'une des voies de mesure étant fixés directement sur les parois du récipient contenant le milieu à étudier (18, caractérisé en ce qu'il comporte, dans chaque voie de mesure I et II, un convertisseur logarithmique (28,41) raccordé à la sortie de l'amplificateur de signal reçu (26, 39), un-soustracteur (47) qui a-ses entrées raccordées aux sorties des convertisseurs logarithmiques des deux voies, et un diviseur (48) dont les entrées sont 10 raccordées à la sortie du soustracteur (47) et à la sortie du convertisseur logarithmique (41) de la seconde voie de mesure, les transducteurs émetteur (35) et récepteur (37) ultra-sonores de la seconde voie de mesure étant placés sur des prismes formeurs (36,38) fixés à la 15 paroi du récipient (49) contenant le milieu à étudier (1). 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les prismes formeurs (36, 38) sont placés sur une plaque obturant une fente longitudinale de la paroi du récipient (49) contenant le milieu à étudier (1) et fixée sur 20 la paroi du récipient (49). 6. Dispositif selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que chaque voie de mesure comporte un expanseur d'impulsion (52, 53), chaque expanseur d'impulsion ayant son entrée raccordée à la sortie de l'amplificateur 25 d'impulsion reçue (26, 39), et sa sortie, au soustracteur (47), la sortie de l'expanseur d'impulsion (53) de la seconde voie de mesure étant réunie à l'entrée du diviseur (48). 7. Dispositif selon l'une des revendications 4, 5 et 6,caractérisé en ce qu'il comporte un compteur (84) dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur de signal reçu (26, 39) de chaque voie, un circuit logique OU (61) dont la sortie est réunie à travers une ligne à retard (62, 63) dans chaque voie aux-entrées des générateurs d'impulsions (23, 34), un décodeur (60) qui a ses entrées reliées à la sortie du compteur (84), et sa sortie, à l'entrée du circuit logique OU (61), et un circuit de commande du processus de mesure et de calcul des paramètres de la phase solide de la suspension, coopérant avec le décodeur (60) et le circuit logique OU (61). 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit. de commande du processus de mesure et de calcul des paramètres de la phase solide de la suspension comporte un montage en série d'un deuxième circuit logique OU (67), d'un troisième générateur d'impulsions (68) et d'un troisième transducteur-émetteur (69) *fixé sur la paroi du récipient (49) au-dessus des deux premiers (24 et 35) et en regard des transducteurs (35, 37) 15 placés sur les prismes formeurs (36, 38), les entrées du deuxième circuit logique OU (67) étant reliées, à travers un monostable particJlier à chaque entrée (64, 65, 66), aux entrées du premier circuit logique OU (61) et aux sorties du décodeur (60). 9. Dispositif selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que le circuit de commande du processus de mesure et de calcul des paramètres de la phase solide de la suspension comporte au moins quatre circuits identiques constitués des éléments suivants reliés entre eux en 25 série: une ligne à retard (56), une première porte électronique (27), un détecteur d'amplitude (70), une deuxième porte électronique (74, 75, 76, 77), et un deuxième diviseur (78) aux entrées duquel sont reliées les sorties de tous lesidts circuits, et la sortie duquel forme la sortie d'in30 formation de l'ensemble du dispositif, les sorties d'au moins trois desdits circuits ayantun point commun, les entrées des lignes à retard (56) de tous lesdits circuits étant reliées aux entrées du.décodeur (60), l'entrée d'information de la première porte de chaque circduit étant reliée à la sortie du premier diviseur (48), l'entrée de commande de la deuxième porte (74) du premier circuit, par l'intermédiaire d'un circuit logique OU (82) et d'un monostable (83) reliés entre eux en série, l'entrée de commande de la deuxième porte (75, 76, 77) des autres circuits, dont les sorties sont réunies entre elles, par l'intermédiaire d'un monostable propre à chaque circuit (79,80, 81), et l'entrée de commande du détecteur d'am10 plitude (70, 71, 72, 73) de chaque circuit, étant reliées aux sorties du décodeur (60). 10. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que, dans chaque voie de mesure, la sortie du convertisseur logarithmique (28, 41) est raccordée à un montage 15 en série d'une ligne à retard (56, 57), d'un limiteur d'amplitude (31, 95), d'un circuit de commande (86, 96) et d'un organe de calcul des différences des durées d'impulsion à divers niveaux de limitation (88, 98), chacun de ces éléments ayant sa sortie reliée à l'entrée du 20 soustracteur (47). 11. Dispositif selon- la revendication 9, caractérisé en ce qu'il possède deux formateurs de niveau de limitation identiques comportant chacun un sélecteur de niveau de limitation (90, 100) qui a son entrée reliée à la 25 sortie du convertisseur logarithmique (28, 41) correspondant, et sa sortie, à l'entrée de commande du limiteur d'amplitude (31, 95) correspondant, et, raccordé au limiteur d'amplitude (31, 95) correspondant, un montage en série d'un deuxième limiteur d'amplitude (44, 101), d'un 30 circuit (91, 102) de commande d'une horloge (92, 103) qui a sa sortie reliée à l'entrée de l'organe (88, 98) correspondant de calcul des différences de durées. 12. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que, dans chaque voie de mesure, la sortie du convertisseur logarithmique (28, 41), est reliée à un deuxième sélecteur de niveau de limitation (93, 104) dont la sortie est raccordée à l'entrée de commande du deuxième limiteur d'amplitude (44, 101) correspondant.