Brevet FR2607922A1 — publié le 19880610

Procédé et dispositif de mesure de débit La présente invention concerne la mesure du débit d'un fluide, notamment d'un liquide qui stécoule dans une tuyauterie. Elle trouve une application particulière dans les centrales nucléaires. Selon un premier procédé connu pour une telle mesure on dispose dans 11 écoulement fluide un diaphragme limitant la section de passage du fluide et créant une perte de charge, et on mesure la différence des pressions de part et d'autre de ce diaphragme. Ce premier procédé connu présente notamment les inconvénients suivants - I1 nécessite la mise en place de brides spéciales percées d'orifices de part et d'autre du diaphragme pour transmettre les pressions amont et aval à un capteur qui est extérieur à la tuyauterie et qui mesure la différence de ces pressions. - Et il fait apparattre un risque de fuite du fluide hors de la tuyauterie par rupture de la liaison entre ces orifices et ce capteur. De ce fait il peut y avoir dispersion du fluide en des points éloignés de cette tuyauterie. Un tel risque est particulièrement gênant dans le cas où la tuyauterie fait partie d'un circuit auxiliaire d'un réacteur nucléaire. Selon une deuxième famille de procédés connus on mesure des vitesses absolues de propagation d'ondes accoustiques dans le fluide, par exemple selon le sens de l'écoulement et selon le sens opposé, la différence de ces deux vitesses donnant la vitesse de l'écoulement. De manière générale dans de tels procédés, les ondes de mesure, c'est-à-dire celles qui sont utilisées pour la mesure, sont engendrées par des émetteurs à partir d'un signal électrique, et les paramètres de mesure, c > est-à-dire ceux dont la mesure donne le débit recherché, sont des vitesses de propagation de ces ondes. De tels procédés sont par exemple décrits dans les documents de brevets FR-A- 2 467 392 (PANAMETRICS) - FR-A-2 551 204 (FAES) et US-A 2 826 912 (KRITZ). Ils présente l'inconvénient de nécessiter des circuits électroniques de mesure de temps qui sont relativement complexes et qui présentent une fiabilité particulièrement mauvaise en présence de rayonnements ionisants. De tels rayonnements se rencontrent dans les centrales nucléaires et ils peuvent détériorer les composants semi-conducteurs. La présente invention a notamment pour but de permettre une mesure simple et précise d'un débit de fluide, notamment de liquide, à l'aide d'un dispositif dont la fabrication et l'installation soient peu coûteuses et dont la fiabilité soit bonne et relativement peu compromise par la présence de rayonnements ionisants au voisinage de la tuyauterie transportant le fluide. Elle a pour objets un procédé et un dispositif de mesure de débit d'un fluide en écoulement dans une tuyauterie de section connue. Le procédé selon l'invention comporte comme ceux de la deuxième famille de procédés connus précédemment indiquée, une opération de formation d'ondes accoustiques de mesure interagissant avec cet écoulement de manière qu'un paramètre au moins de ces ondes constitue un paramètre de mesure représentatif de la vitesse de cet écoulement, - et une opération de mesure de ce paramètre pour connaitre cette vitesse et donc le débit dudit fluide. Par rapport à cette famille de procédés connus, le procédé selon la présente invention est caractérisé par le fait que ladite opération de formation d'ondes de mesure est effectuée en disposant un élément fixe perturbateur d'écoulement dans ladite tuyauterie, cet élément perturbateur présentant la forme d'une irrégularité en relief et/ou en creux sur une surface interne généralement régulière de cette tuyauterie, de manière que lesdites ondes de mesure soient engendrées par l'intéraction entre cet élément perturbateur et ledit écoulement, - ledit paramètre de mesure étant un paramètre d'amplitude et/ou de fréquence de ces ondes. A l'aide des figures schématiques ci-jointes on va décrire plus particulièrement ci-après, à titre d'exemple non limitatif, comment la présente invention peut être mise en oeuvre. Lorsqu'un même élément est représenté sur plusieurs figures il y est désigné par le même signe de référence. I1 doit être compris que les éléments indiqués peuvent être remplacés par d'autres éléments assurant les mêmes fonctions techniques. La figure 1 représente une vue en coupe d'une tuyauterie portant un dispositif selon l'invention, les capteurs et circuits électroniques étant représentés symboliquement. La figure 2 représente un schéma par blocs des circuits de ce dispositif. Dans le cadre de cette description on va tout d'abord indiquer spécialement diverses caractéristiques complémentaires du procédé et du dispositif donnés à titre d'exemple. Ceci parce que ces caractéristiques apparaissent comme avantageuses d'une manière plus générale, c'est-àdire pour la mise en oeuvre de la présente invention dans de nombreux cas d'application. Ces caractéristiques généralement avantageuses du procédé sont les suivantes - Ledit paramètre de mesure est une amplitude dans au moins un domaine de fréquences de mesure prédéterminé. - On mesure l'amplitude des ondes accoustiques dans ledit domaine de fréquences de mesure non seulement (en 2 et 6) sur un capteur de mesure (1) qui reçoit fortement les ondes de mesure et qui fournit une première amplitude de mesure, mais aussi (en 14 et 16) sur un capteur de référence (11) qui reçoit plus faiblement ces ondes de mesure et qui fournit une amplitude de référence, et on soustrait (en 19) cette amplitude de référence de cette première amplitude de mesure pour obtenir une deuxième amplitude de mesure indépendante des ondes accoustiques qui se propagent dans ladite tuyauterie dans le domaine de fréquences de mesure et qui sont engendrées à distance dudit élément perturbateur d'écoulement (32). - On mesure l'amplitude des ondes accoustiques sur chacun des deux dits capteurs de mesure (1) et de référence (11) non seulement dans ledit domaine de fréquences de mesure pour obtenir lesdites amplitudes de mesure (en 2 et 6) et de référence (en 14 et 16) mais aussi dans au moins un domaine de fréquences de contrôle essentiellement extérieur à la fois à ce domaine de mesure et au domaine des fréquences des ondes engendrées par ladite interaction entre l'élément perturbateur et l'écoulement, pour obtenir des amplitudes de contrôle de capteur de mesure (en 3 et 5) et de contrôle de capteur de référence (en 13 et 15), respectivement, de manière que l'apparition éventuelle d'une différence significative entre ces deux dernières amplitudes indique une différence du fonctionnement de l'un de ces capteurs par rapport à l'autre, cette différence pouvant notamment être un défaut d'un capteur qu'il convient de réparer. - On établit (en 7) un signal de différence entre les deux dites amplitudes de contrôle et on effectue (en 10) une correction dont l'importance croit avec ce signal et qui affecte ladite deuxième amplitude de mesure pour obtenir une troisième amplitude de mesure indépendante des éventuelles différences modérées de sensibilité entre lesdits capteurs de mesure et de référence. - Lesdits domaines de fréquences de mesure et de contrôle sont situés entre 0,2 et 2 MHz et entre 20 et 200 KHz, respectivement, environ, lorsque ledit fluide est un liquide, notamment lorsque ce liquide est de l'eau. Dans ce cas, en effet, les ondes dont les fréquences se situent entre 20 KHz et 200 KHz apparaissent essentiellement dûes au bruit de fond de l'installation dont fait partie la tuyauterie (mécanique, frottements, chocs) et au bruit de fond de l'hydraulique, ce qui permet de comparer des performances des deux capteurs en comparant deux signaux qui devraient suivre des variations analogues. Au contraire les ondes de fréquences comprises entre 200 KHz et 2 MHz apparaissent esentiellement dûes aux anomalies locales créees par ledit élément perturbateur 34 dans l'écoulement. Lesdites caractéristiques généralement avantageuses du dispositif sont les suivantes : - Ledit élément perturbateur (32) est formé sur une surface interne (36) d'une pièce rigide de sortie d'ondes (34) traversant ladite tuyauterie (30), cette surface étant interne à cette tuyauterie, cette pièce présentant en outre au moins une surface latérale (38) par laquelle elle est au contact de cette tuyauterie de manière à maintenir l'étanchéité de celle-ci, cette pièce présentant enfin une surface (40) externe à cette tuyauterie, ledit capteur de mesure (1) étant fixé à cette surface externe (40) de manière à recevoir lesdites ondes de mesure avec peu de pertes par conduction solide dans le volume de cette pièce de sortie à partir dudit élément perturbateur (32). - Ladite pièce de sortie d'ondes présente la forme d'un joint de sortie d'ondes (34) faisant le tour de ladite tuyauterie (30) et interposé entre deux tronçons consécutifs (42, 44) de celle-ci, de manière à permettre une réalisation simple du dispositif. - Ledit joint de sortie d'ondes (34) est enserré entre deux brides (46, 48) raccordant les deux dits tronçons consécutifs (42, 44) de la tuyauterie (30), de manière à permettre une mise en place simple du dispositif. - Ledit joint de sortie d'ondes (34) est séparé de chacune des deux dites brides (46, 48) par un joint d'étanchéité (50, 52) constitué d'un matériau relativement mou de manière à la fois à assurer l'étanchéité de ladite tuyauterie (30) et à limiter la transmission d'ondes accoustiques de ces brides à ce joint de sortie d'ondes au moins dans un domaine de fréquences de mesure. - Outre ledit capteur de mesure (1), qui fournit une première amplitude de mesure dans un domaine de fréquences de mesure, le dispositif comporte un capteur de référence (11) disposé sur ladite tuyauterie (30) à distance en amont dudit élément perturbateur (32) pour mesurer une amplitude de référence qui est l'amplitude locale des ondes accoustiques dans le même domaine de fréquences de mesure, et des moyens (19) pour soustraire cette amplitude de référence de cette première amplitude de mesure pour obtenir une deuxième amplitude de mesure indépendante des ondes accoustiques qui se propagent dans ladite tuyauterie dans le domaine de fréquences de mesure et qui sont engendrées à distance dudit élément perturbateur d'écoulement (32). - Chacun des deux dits capteurs de mesure (1) et de référence (11) est une pastille piézoélectrique munie d'un amortisseur mécanique et d'un amplificateur électronique (2, 12) alimentant deux filtres, un filtre (4, 14) sélectionnant les ondes accoustiques dans ledit domaine de fréquence de mesure, l'autre filtre (3, 13) sélectionnant les ondes accoustiques dans un domaine de fréquences de contrôle extérieur au domaine des fréquences des ondes accoustiques engendrées par l'interaction entre l'écoulement et ledit élément perturbateur, de manière que l'apparition éventuelle d'une différence entre les amplitudes mesurée par ces deux capteurs dans le domaine de fréquences de contrôle indique un défaut de fonctionnement de l'un des capteurs et/ou une correction à apporter (en 10) à ladite deuxième amplitude de mesure. Ces caractéristiques généralement avantageuses ayant été indiquées on va maintenant décrire plus particulièrement les éléments représentés. Sur la figure 1 on voit une tuyauterie 30 qui fait par exemple partie d'un circuit auxiliaire d'une centrale nucléaire et dans laquelle s'écoule de l'eau selon une flèche 31. La vitesse de l'écoulement est voisine de un mètre par seconde mais pourrait prendre des valeurs nettement supérieures sans que cela nuise à l'efficacité de la présente invention. Cette tuyauterie est constituée d'acier. Sa section est circulaire. Elle comporte un certain nombre de vannes, robinets, coudes et brides. Conformément à la figure un tronçon amont 42 et un tronçon aval 44 de cette tuyauterie se raccordent par deux brides de type habituel 46 et 48 rapportées par soudure et serrées par des boulons 49. Entre les deux brides, au lieu d'un simple joint d'étanchéité, est interposé un joint spécial en acier dur 34 fabriqué par usinage et disposé lui-même entre deux joints d'étanchéité en matériau plus mou 50 et 52 au contact de ses deux surfaces latérales telles que 38. Ce joint spécial constitue le joint de sortie d'ondes précédemment mentionné. Les joints d'étanchéité 50 et 52 l'isolent dans une certaine mesure des ondes qui se propagent dans la paroi de la tuyauterie 30. La surface interne 36 de ce joint est en continuité avec celle de la tuyauterie 30 sauf qu'elle présente un ergot 32 qui fait saillie radialement dans l'écoulement. La forme et la section efficace de cet ergot sont choisies de façon à créer des perturbations au sein de l'écoulement, cet ergot constituant l'élement perturbateur d'écoulement précédemment mentionné. Quoique l'élément perturbateur soit ici un ergot il doit être compris qu'il pourrait éventuellement être constitué par un creux ou des ondulations usinées sur la surface interne du joint 34 ou de tout autre élément tel que des orifices de restriction. Sur la surface externe 40 du joint 34 est soudée un capteur de mesure 1 constitué d'une pastille piézoélectrique derrière lequel est disposé un amortisseur non représenté. Ce dernier est prévu pour autoriser une réponse dans un domaine de fréquences global s'étendant de 20 KHz à 2 MHz. Il est constitué d'une pâte adhésive possédant après thermodurcissement une impédance Zo caractéristique pour les ondes acoustiques. Le matériau choisi est inorganique et présente une bonne conductivité thermique et électrique. A titre d'exemple on utilise la pâte de verre JMI-46-13 commercialisée par MATTEHEYLEC. Grâce notamment au choix de la fréquence de résonance du capteur 1, par exemple 600 KHz, ce capteur est sensible à l'énergie accoustique libérée par des chocs au contact de l'ergot 34. Il l'est aussi à des phénomènes de tourbillon et de décrochement de tourbillon. Sur la surface extérieure du tronçon amont 42 à une distance du joint 34 voisine de dix fois le diamètre intérieur de ce tronçon est soudé le capteur de référence 11 précédemment mentionné. Il présente la même structure que le capteur 1. Cette distance convient parce que le tronçon amont 42 est rectiligne, au moins entre les deux capteurs. Une telle rectilinéarité est souhaitable pour minimiser le bruit de fond d'origine hydrodynamique au voisinage du capteur 1. Les fonctions du capteur de référence 17 ont été précédemment indiquées. Les deux capteurs 1 et 11 sont disposés chacun dans un boitier étanche 60 et 62 qui contient un amplificateur différentiel, 2 et 12 respectivement. Ils sont connectés à des circuits d'amplification et de conditionnement du signal accoustique, d'analyse du signal et de correction de la mesure, d'interfaçage délivrant un signal de sortie normalisé à 4 et 20 mA, de contrôle permettant d'effectuer une vérification au moins périodique de la partie capteur et conditionnement, et, en option, de commutation permettant d'utiliser un même bloc de conditionnement, analyse et interfaçage pour divers types de capteurs. Les deux bottiers sont connectés à ces circuits et au poste de contrôle de la centrale nucléaire par un câble triaxial à haute immunité vis-à-vis des radiations. Ce câble assure l'alimentation électrique des éléments actifs et le passage des signaux à haute fréquence fournis par les amplificateurs 2 et 12. Les signaux fournis par chaque amplificateur, 2 ou 12, sont appliqués à deux filtres passifs l'un, 4 ou 14, sélectionnant le domaine de fréquences de mesure, l'autre, 3 ou 13, celui de contrôle. Les signaux de sortie de ces filtres sont redressés à double alternance par des redresseurs 6 ou 16 et 5 ou 15, respectivement. Les signaux de sortie des redresseurs 15 et 16 passent par des inverseurs 17 et 18. Les signaux ainsi obtenus ont des composantes continues et des variations à des fréquences allant jusqu'à 1 KHz environ. Un additionneur 19 reçoit d'une part ladite première amplitude de mesure fournie par le redresseur 6, d'autre part ladite amplitude de référence fournie par l'inverseur 18 pour effectuer la soustraction qui fournit ladite deuxième amplitude de mesure. Un additionneur 7 reçoit d'une part ladite amplitude de contrôle de capteur de mesure fournie par le redresseur 5, d'autre part ladite amplitude de contrôle de capteur de référence fournie par l'inverseur 17 pour fournir ledit signal de différence qui doit être toujours aussi faible que possible. Ce dernier est appliqué en soustraction à un additionneur 10 pour fournir ladite troisième amplitude de mesure. Des circuits de pondération 9 et 10 permettent de corriger préalablement de légers écarts de sensibilité des capteurs 1 et 77 ou de gains des amplificateurs 2 et 12, respectivement. Un module de contrôle 8 reçoit par ailleurs ledit signal de différence fourni par l'additionneur 7, le compare à un seuil prédéterminé, et commande un générateur d'alarme 23 en cas de dépassement. Il commande par ailleurs, comme représenté le circuit de pondération 9. Le générateur d'alarme 23 peut être par ailleurs déclenché par des circuits de discrimination haute et basse 21 et 22 qui reçoivent chacun les signaux de sortie des amplificateurs 2 et 12 et répondent aux dépassements de seuils prédéterminés haut et bas. Les signaux de sortie de l'additionneur 10 et du générateur d'alarme 23 sont fournis sous la forme de tensions électriques. Un circuit d'interfaçage 24 les transforme en signaux normalisés présentant la forme d'intensités de 4 ou 20 mA. REVENDICATIONS 1/ Procédé de mesure du débit d'un fluide en écoulement dans une tuyauterie (30) de section connue, - ce procédé comportant une opération de formation d'ondes accoustiques de mesure interagissant avec cet écoulement de manière qu'un paramètre au moins de ces ondes constitue un paramètre de mesure représentatif de la vitesse de cet écoulement, - et une opération de mesure de ce paramètre pour connaître cette vitesse et donc le débit dudit fluide, - ce procédé étant caractérisé par le fait que ladite opération de formation d'ondes de mesure est effectuée en disposant un élément fixe perturbateur d'écoulement (32) dans ladite tuyauterie (30), cet élément perturbateur présentant la forme d'une irrégularité en relief et/ou en creux sur une surface interne généralement régulière de cette tuyauterie, de manière que lesdites ondes de mesure soient engendrées par l'intéraction entre cet élément perturbateur et ledit écoulement, - ledit paramètre de mesure étant un paramètre d'amplitude et/ou de fréquence de ces ondes. 2/ Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit paramètre de mesure est une amplitude dans au moins un domaine de fréquences de mesure prédéterminé. 3/ Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on mesure l'amplitude des ondes accoustiques dans ledit domaine de fréquences de mesure non seulement (en 2 et 6) sur un capteur de mesure (1) qui reçoit fortement lesdites ondes de mesure et qui fournit une première amplitude de mesure, mais aussi (en 14 et 16) sur un capteur de référence (11) qui reçoit plus faiblement ces ondes de mesure et qui fournit une amplitude de référence, et on soustrait (en 19) cette amplitude de référence de cette première amplitude de mesure pour obtenir une deuxième amplitude de mesure indépendante des ondes accoustiques qui se propagent dans ladite tuyauterie dans le domaine de fréquences de mesure et qui sont engendrées à distance dudit élément perturbateur d'écoulement (32). 4/ Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'on mesure l'amplitude des ondes accoustiques sur chacun des deux dits capteurs de mesure (1) et de référence (11) non seulement dans ledit domaine de fréquences de mesure pour obtenir lesdites amplitudes de mesure (en 2 et 6) et de référence (en 14 et 16), mais aussi dans au moins un domaine de fréquences de contrôle essentiellement extérieur à la fois à ce domaine de mesure et au domaine des fréquences des ondes engendrées par ladite interaction entre l'élément perturbateur et l'écoulement, pour obtenir des amplitudes de contrôle de capteur de mesure (en 3 et 5) et de contrôle de capteur de référence (en 13 et 15), respectivement, de manière que l'apparition éventuelle d'une différence significative entre ces deux dernières amplitudes indique une différence du fonctionnement de l'un de ces capteurs par rapport à l'autre. 5/ Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'on établit (en 7) un signal de différence entre les deux dites amplitudes de contrôle de capteur de mesure et de référence et on effectue (en 10) une correction dont l'importance croit avec ce signal et qui affecte ladite deuxième amplitude de mesure pour obtenir une troisième amplitude de mesure indépendante des éventuelles différences modérées de sensibilité entre lesdits capteurs de mesure et de référence. 6/ Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que ledit domaine de fréquences de mesure est situé entre 0,2 et 2 MHz environ lorsque ledit fluide est un liquide. 7/ Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait que lesdits domaines de fréquences de mesure et de contrôle sont situés entre 0,2 et 2 MHz et entre 20 et 200 KHz respectivement, environ, lorsque ledit fluide est un liquide. 8/ Dispositif de mesure du débit d'un fluide en écoulement dans une tuyauterie de section connue (30), - ce dispositif comportant des moyens de formation d'ondes accoustiques de mesure interagissant avec cet écoulement de manière qu'un paramètre au moins de ces ondes constitue un paramètre de mesure représentatif de la vitesse de cet écoulement, - et des moyens de mesure de ce paramètre pour connaître cette vitesse et donc le débit dudit fluide, - ce dispositif étant caractérisé par le fait que lesdits moyens de formation des ondes de mesure sont essentiellement constitués par un élément fixe perturbateur d'écoulement (32) disposé dans ladite tuyauterie (30) et présentant la forme d'une irrégularité en relief et/ou en creux sur une surface interne généralement régulière de cette tuyauterie, de manière que ces ondes soient engendrées par l'interaction entre cet élément perturbateur et ledit écoulement, - lesdits moyens de mesure comportant un capteur de mesure (1) recevant ces ondes pour en mesurer un paramètre d'amplitude et/ou de fréquence, ce paramètre constituant ledit paramètre de mesure. 9/ Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que ledit élément perturbateur (32) est formé sur une surface interne (36) d'une pièce rigide de sortie d'ondes (34) traversant ladite tuyauterie (30), cette surface étant interne à cette tuyauterie, cette pièce présentant en outre au moins une surface latérale (38) par laquelle elle est au contact de cette tuyauterie de manière à maintenir l'étanchéité de celle-ci, cette pièce présentant enfin une surface (40) externe à cette tuyauterie, - ledit capteur de mesure (1) étant fixé à cette surface externe (40) de manière à recevoir lesdites ondes de mesure avec peu de pertes par conduction solide dans le volume de cette pièce de sortie à partir dudit élément perturbateur (32). 10/ Dispositif selon la revendication 9, caractérisé par le fait que ladite pièce de sortie d'ondes présente la forme d'un joint de sortie d'ondes (34) faisant le tour de ladite tuyauterie (30) et interposé entre deux tronçons consécutifs (42, 44) de celle-ci, de manière à permettre une réalisation simple du dispositif. 11/ Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait que ledit joint de sortie d'ondes (34) est enserré entre deux brides (46, 48) raccordant les deux dits tronçons consécutifs (42, 44) de la tuyauterie (30), de manière à permettre une mise en place simple du dispositif. 12/ Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que ledit joint de sortie d'ondes (34) est séparé de chacune des deux dites brides (46, 48) par un joint d'étanchéité (50, 52) constitué d'un matériau relativement mou de manière, à la fois, à assurer l'étanchéité de ladite tuyauterie (30), et à limiter la transmission d'ondes accous tiques de ces brides à ce joint de sortie d'ondes au moins dans un domaine de fréquences de mesure. 13/ Dispositif selon la revendication 9, dans lequel ledit capteur de mesure (1) fournit une première amplitude de mesure dans un domaine de fréquences de mesure, ce dispositif étant caractérisé par le fait qu'il comporte en outre un capteur de référence (11) disposé sur ladite tuyauterie (30) à distance en amont dudit élément perturbateur pour mesurer une amplitude de référence qui est celle des ondes accoustiques dans le même domaine de fréquences de mesure, et des moyens (19) pour soustraire cette amplitude de référence de cette première amplitude de mesure pour obtenir une deuxième amplitude de mesure indépendante des ondes accoustiques qui se propagent dans ladite tuyauterie dans le domaine de fréquences de mesure et qui sont engendrées à distance dudit élément perturbateur d'écoulement (32). 14/ Dispositif selon la revendication 13, caractérisé par le fait que chacun des deux dits capteurs de mesure (1) et de référence (11) est une pastille piézoélectrique munie d'un amortisseur mécanique et d'un amplificateur électronique (2, 12) alimentant deux filtres, un filtre (4, 14) sélectionnant les ondes accoustiques dans ledit domaine de fréquence de mesure, l'autre filtre (3, 13) sélectionnant les ondes accoustiques dans un domaine de fréquences de contrôle extérieur au domaine des fréquences des ondes accoustiques engendrées par l'interaction entre l'écoulement et ledit élément perturbateur (32), de manière que l'apparition éventuelle d'une différence entre les amplitudes mesurée par ces deux capteurs dans le domaine de fréquences de contrôle indique un défaut de fonctionnement de l'un des capteurs et/ou une correction à apporter (en 10) à ladite deuxième amplitude de mesure.