Brevet FR2605477A1 — publié le 19880422

La présente invention se rapporte à un système de traitement de signaux du son comprenant un réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable pour produire une compression/dilatation dans un canal du second programme audio (SAP) ou du signal du son de télévision stéréophonique (G-D) pour la réduction du bruit. En 1984, sur la recommandation du Broadcast Television Systems Committee (BTSC) de la Electronic Industries Association (EIA), la Federal Communications Commission (FCC) a adopté un standard pour le son de télévision multicanal (MTS). Le Bulletin OET60 (Revision A, Février 1986) du bureau des Sciences et Technologies du FCC décrit le système BTSC pour transmettre un signal stéréophonique et SAP de manière compatible avec les standards actuels de transmission de télévision. Afin de produire le rapport signal/bruit requis, le système décrit contient un système de réduction du bruit. Une partie du système de réduction du bruit BTSC est une étape de traitement à compression/dilatation variable pour la bande des plus hautes fréquences du signal audio transmis en tant que SAP, appelée compresseur-extenseur spectral. Dans un article intitulé "A Companding System for Multichannel TV Sound" de L.B. Tyler et autres, dans IEEE Transactions on Consumer Electronics, Vol.CE-30, No. 4, November 1984, un circuit réalisant une partie du système de réduction du bruit approuvé par FCC est décrit en plus de détail. En particulier, les circuits de traitement de compression et de dilatation, respective- ment appelés compresseur spectral et extenseur spectral, y sont décrits en détail. Ces deux circuits contiennent un réseau de préaccentuation/désaccentuation variable. C'est un réseau adaptif qui présente une caractéristique de transfert qui, sous réglage de tension, peut varier continuellement d'une caractéristique de pré-accentuation à une désaccentuation. Le réseau, montré dans l'article ci-dessus, comprend un amplificateur réglé en tension (VCA) ayant un gain variable b qui peut varier de 0 à un très grand nombre, un premier filtre de signaux ayant une caractéristique de transfert de pré-accentuation 1/H(f) = H 1(f), (o f = fréquence), un second filtre de signaux ayant une caractéristique complexe de transfert de désaccentuation H(f) qui présente la réponse complémentaire à la caractéristique de transfert du premier filtre, et un additionneur et un circuit soustracteur. Une caractéristique résultante de transfert pour un extenseur spectral est: b+H(f) Q(f,b) = (1) l+bH(f) Cette équation définit une famille de courbes de transfert qui, lorsque b = 0 est une caractéristique de pleine désaccentuation H(f) et lorsque b =cc, est une caractéristique de pleine accentuation H (f). La famille des courbes de transfert est telle qu'une réponse complémentaire est présentée en réponse aux signaux de commande d'une valeur inverse. En effet, Q (f,b) =Q-l (f,1/b). Le signal de réglage de tension, ayant pour valeur b, est dérivé de la valeur moyenne efficace du signal audio dans les plus hautes bandes des fréquences. Plus particulièrement, H(f) est une fonction de transfert de désaccentuation ayant deux points d'interruption et a la caractéristique ou courbe de transfert suivante: l+p H(f) (2) l+cp o p = jf/fp, f est la fréquence en kHz, fp = 20,1 kHz et c = 51. Les fréquences aux points P d'interruption sont ainsi de 20,1 kHz et fp/c = 394 Hz. L'insertion de l'équation (2) dans l'équation (1)-donne une relation pour l'extenseur spectral: l+p(bc+l)/(b+l Q(f,b) = (3) l+p(b+c)/(b+l) La fonction Q(f,b) à l'équation (3) est la fonction de transfert du système BTSC pour l'extenseur spectral. Un inconvénient majeur du circuit montré dans l'article ci-dessus réside dans le fait que deux filtres de signaux, l'un ayant une caractéristique de transfert H(f) et l'autre ayant une caractéristique de transfert complémentaire, c'est-à-dire H l(f), doivent être réalisés. Les deux filtres de signaux doivent être assortis avec précision l'un à l'autre en termes de l'amplitude et de la phase pour que le circuit fonctionne bien. Il est souhaitable de prévoir un réseau de préaccentuation/désaccentuation variable qui réalise la caractéristique de transfert BTSC sans nécessiter deux filtres de signaux très précisément assortis. Selon les principes de la présente invention, un réseau de préaccentuation/désaccentuation variable est couplé entre les bornes d'entrée et de sortie audio. Le réseau présente une famille de courbes de réponse à la fonction de transfert, qui varient entre une caractéristique de pleine désaccentuation H(f) et une caractéristique de pleine accentuation 1/H(f) en réponse 26054?7 à un signal de commande et présente des caractéristiques de réponse de fonction de transfert complémentaire en réponse à des signaux de commande de valeur inverse. Le réseau contient un filtre de signaux qui détermine la forme de la caractéristique de réponse de fonction de transfert et un amplificateur à gain réglé qui détermine laquelle de la famille des caractéristiques de réponse de fonction de transfert est présentée en réponse au signal de commande. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - les figures 1A et lB donnent des schémas blocs d'un compresseur et d'un extenseur spectraux de l'art antérieur, respectivement; - la figure 2 montre un diagramme de réponse en fréquence de l'extenseur spectral illustré à la figure lB; les figures 3, 4 et 5 sont des schémas blocs de modes de réalisation de réseaux de pré-accentua- tion/désaccentuation variable selon les principes de la présente invention, que l'on peut utiliser dans le compresseur ou l'extenseur spectral illustré à la figure 1A ou à la figure lB; et - la figure 6 donne un schéma bloc d'un filtre à signaux de données échantillonnées que l'on peut utiliser dans le réseau de pré-accentuation/désac- centuation variable illustré à la figure 5. La figure 1A montre un compresseur spectral connu tel que celui pouvant être utilisé comme faisant partie d'un circuit de réduction du bruit du BTSC dans un transmetteur de télévision dans le trajet audio G-D (gauchedroite) ou SAP. La figure lB illustre un extenseur spectral connu tel que celui pouvant être utilisé comme faisant partie d'un circuit de réduction du bruit de BTSC dans un récepteur de télévision dans le trajet SAP ou audio G-D. Sur la figure 1A, une borne d'entrée audio 1 est couplée (éventuellement par d'autres circuits de traitement) à une source (non représentée) d'un signal audio; par exemple, un générateur de signaux audio SAP, ou une matrice couplée aux sources de signaux gauche G et droite D, qui produit un signal G-D. La borne d'entrée 1 est couplée à une borne d'entrée 5 d'un réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2. Une borne de sortie 15 du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 et couplée à une borne de sortie audio 9. La borne de sortie audio 9 peut être couplée (éventuellement par d'autres circuits de traitement), à un modulateur de sous-porteuse qui produit une sous-porteuse modulée par le signal SAP ou G-D comprimé qui est subséquemment combinée au signal audio matricé G+D pour une transmis- sion en tant que composante du son d'un signal vidéo composite. La borne de sortie 15 d'un réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 est également couplée à la connexion en série d'un filtre passe-bande 6 et d'un détecteur de valeur moyenne efficace 4. La connexion en série produit un signal, b, qui représente le niveau de la valeur moyenne efficace de la partie des plus hautes fréquences du signal de sortie audio. Le détecteur 4 contient un autre montage qui produit l'inverse de ce signal, l/b, en tant que signal de commande de compression/dilatation. Ce signal de commande de compression/dilatation, l/b, à la borne de sortie du détecteur 4, est appliqué à une borne d'entrée de commande 25 du réseau 2 de pré-accentuation/ désaccentuation variable. En fonctionnement, le compresseur spectral illustré à la figure 1A augmente les plus hautes fréquences des signaux audio qui ont une relativement faible énergie à haute fréquence, et atténue les plus hautes fréquences des signaux audio qui ont une relativement haute énergie à haute fréquence. Le signal audio résultant contient une quantité sensible d'énergie à haute fréquence. La probabilité qu'un bruit dans le canal soit masqué est ainsi accrue. Sur la figure lB, une borne d'entrée audio 1' est couplée (éventuellement par d'autres circuits de traitement) à une source (non représentée) d'un signal audio comprimé; par exemple, la sortie d'un démodulateur de sousporteuse de SAP ou du signal G-D agencé pour traiter la composante du son d'un signal vidéo composite recu. La borne d'entrée audio 1' est couplée à une borne d'entrée 5 d'un réseau de pré-accentuation/désaccentua- tion variable 2. Une borne de sortie 15 du réseau de préaccentuation/désaccentuation variable 2 est couplée à une borne de sortie audio 9'. La borne de sortie audio 9' peut être couplée (éventuellement par d'autres circuits - de traitement) à un processeur de programme audio SAP ou à une matrice stéréo qui produit des signaux séparés gauche G et droit D à partir des signaux G+D et G-D. La borne d'entrée 1' est également couplée à la connexion en série d'un filtre passe-bande 6 et d'un détecteur de valeur moyenne efficace 4'. La borne de sortie du détecteur 4' produit un signal de commande de compression-dilatation, b, qui représente le niveau de valeur moyenne efficace de la partie à plus haute fréquence du signal de sortie audio. Dans ce cas, le détecteur 4' applique le signal de commande b, inchangé, à une borne d'entrée de commande 25 du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2. Le réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 et le filtre passe-bande 6 illustrés dans le compresseur spectral de la figure 1A sont identiques à ceux illustrés dans l'extenseur spectrale de la figure lB. Les détecteurs 4 et 4' ne diffèrent que par le montage ajouté dans le détecteur 4 pour produire un signal 1/b à partir du signal b représentant le niveau de valeur moyenne efficace du signal audio aux plus hautes fréquences. Les filtres passe-bandes 6 et les détecteurs 4 et 4' forment les générateurs de signaux de commande de compression/dilatation des figures 1A et lB. En fonctionnement, l'extenseur spectral de la figure lB accomplit l'opération inverse de celle du compresseur spectral de la figure 1A. Le signal à la borne de sortie audio 9' est une approximation du signal à la borne d'entrée audio 1, mais avec le bruit de fond à haute fréquence réduit et le bruit mélangé au signal masqué par le signal. Le réseau de pré-accentuation/dés- accentuation variable 2 sera décrit ci-dessous dans le contexte de l'extenseur spectral illustré à la figure lB. La figure 2 montre le diagramme des réponses en fréquence de l'extenseur spectral illustré à la figure lB. La famille des courbes de réponse spectrale qui décrit la caractéristique de réponse de la fonction de transfert du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 est illustrée. Ces courbes sont délimitées en dessous par une caractéristique de réponse 104 à la pleine désaccentuation qui peut être décrite mathéma- tiquement par H(f), telle que donnée à l'équation (2) ci-dessus, et délimitées au-dessus par une caractéristique de réponse à la pleine accentuation 102 qui peut être décrite mathématiquement par 1/H(f) ou H 1(f). Les formes des courbes sont déterminées par la fonction de transfert H (f). Le signal de commande de compression/dilatation, b, détermine laquelle de la famille des courbes de réponse spectrale décrit la caractéristique de réponse de la fonction de transfert de l'extenseur spectral. Lorsque b = 0, la caractéristique de réponse de transfert est décrite par la caractéristique de réponse à pleine désaccentuation 104; lorsque b = 1, elle est décrite par la caractéristique de réponse plate 106; lorsque b =,yz elle est décrite par la caractéristique de réponse à la pleine pré-accentuation 102. La figure 3 montre un mode de réalisation d'un réseau de préaccentuation/désaccentuation variable 2 selon les principes de la présente invention, que l'on peut utiliser dans l'extenseur spectral de la figure lB (ou le compresseur spectral de la figure 1A). Sur la figure 3, une borne d'entrée audio 5 est couplée à une source (non représentée) d'un signal audio comprimé, désigné par sa transformation de Fourier X(f). La borne d'entrée audio 5 est couplée aux bornes respectives d'entrée d'additionneurs 140 et 20. La borne de sortie de l'additionneur 20 est couplée à une borne d'entrée d'un filtre de signaux 160 ayant la caractéristique de fonction de transfert H(f). H(f) peut être la fonction de transfert avec réduction du bruit de BTSC donnée à l'équation 2 cidessus. Une borne de sortie du filtre 160 est couplée à une borne d'entrée de diminuende d'un soustracteur 80. Une borne de sortie du soustracteur 80 est couplée à la borne de sortie audio 15 et à une seconde borne d'entrée de l'additionneur 140. Une borne de sortie de l'additionneur 140 est couplée à une entrée d'un amplificateur inverseur à gain réglé 150 dont le gain b varie entre 0 et une très grande valeur, déterminée par un signal de réglage du gain appliqué à la borne 25. La borne de sortie de l'amplificateur à gain réglé 150 est couplée à une seconde borne d'entrée de l'additionneur 20, une troisième borne d'entrée de l'additionneur 140 et une borne d'entrée de diminuteur du soustracteur 80. En fonctionnement, un signal audio dilaté, désigné par sa transformation de Fourier W(f,b), est produit à la borne de sortie 15 et peut être décrit mathématiquement comme suit: b+H(f) W(f,b) = X(f) (4) l+bH(f) o H(f) est tel que décrit à l'équation (2) ci-dessus. Lorsque b = 0, le signal de sortie W(f,b) = H(f) X(f) illustré par la courbe de réponse 104 sur la figure 2; Lorsque b est très important, le signal de sortie W(f,b) = X (f) H(f) illustré par la courbe de réponse 102 sur la figure 2; lorsque b = 1, alors le signal de sortie W (f, b) = X(f), et une courbe de réponse de fonction de transfert plate est produite par le réseau. Le réseau 2 de pré-accen- tuation/désaccentuation variable produit des caractéristiques de réponse en fréquence complémentaire, en réponse aux signaux de commande d'une valeur inverse. En effet, Q(f, b) = Q 1(f,1/b). La figure 4 montre un autre mode de réalisation d'un réseau 2 de préaccentuation/désaccentuation variable qui peut être utilisé dans l'extenseur spectral de la figure lB (ou le compresseur spectral de la figure 1A). Des éléments similaires à ceux de la figure 3 sont désignés par les mêmes chiffres de référence, fonction- nent d'une manière similaire et ne sont pas décrits en détail ci-dessous. La borne d'entrée audio 5 est couplée aux bornes respectives d'entrée d'un doubleur 10 de la valeur du signal et d'additionneurs 20 et 30. Une borne de sortie de l'additionneur 30 est couplée à une borne de sortie audio 15. Une borne de sortie du doubleur de signaux 10 est couplée à une première borne d'entrée d'un autre additionneur 40. Une borne de sortie de l'additionneur 40 est couplée à une borne d'entrée de signaux d'un amplificateur inverseur à gain réglé 50, dont le gain b peut varier entre 0 et une très grande valeur, déterminée par un signal de réglage du gain appliqué à la borne 25. Une borne de sortie de l'amplificateur à gain réglé 50 est couplée à une seconde borne d'entrée de l'additionneur 20 et à une seconde borne d'entrée de l'additionneur 40. Une borne de sortie de l'additionneur est couplée à une borne d'entrée d'un filtre de signaux 60 ayant pour caractéristique de transfert H(f)-l. H(f) peut être la fonction de transfert de réduction du bruit de BTSC donnée à l'équation (2) ci-dessus. Une borne de sortie du filtre de signaux 60 est couplée à une seconde entrée de l'additionneur 30 et à une troisième entrée de l'additionneur 40. La courbe de transfert du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 illustré à la figure 4 est identique à la courbe de transfert du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 illustré à la figure 3. La figure 5 montre un autre mode de réalisation d'un réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable. Des éléments similaires à ceux des figures 3 et 4 sont désignés par les mêmes chiffres de référence, fonctionnent d'une manière analogue et ne seront pas décrits en détail ci-dessous. Sur la figure 5, une borne d'entrée audio 5 est couplée à un doubleur 10 de la valeur du signal et à une première borne d'entrée d'un additionneur 30. Une borne de sortie de l'additionneur 30 est couplée à une borne de sortie audio 15, qui produit un signal désigné par sa transformation de Fourier U (f,b). Une borne de sortie du doubleur 10 de la valeur du signal est couplée aux premières bornes respectives d'entrée d'additionneurs 240 et 20. Une borne de sortie de l'additionneur 240 est couplée à une borne d'entrée d'un amplificateur inverseur à gain réglé 250 dont le gain est a. Une borne de sortie de l'amplificateur à gain réglé 250 est couplée à une seconde borne d'entrée de l'additionneur 20. Une borne de sortie de l'additionneur 20 est couplée à une borne d'entrée d'un filtre de signaux 260 ayant pour fonction de transfert K(f), décrit ci-dessous. Une borne de sortie du filtre 260 est couplée aux secondes bornes d'entrée respectives d'additionneurs et 240. Une borne d'entrée de commande 25, qui reçoit un signal de commande dont la valeur est b, est couplée à une borne d'entrée d'un générateur de fonction 270, qui produit une fonction a (décrite ci-dessous) du signal de commande b. Une borne d'entrée du générateur de fonction 270, portant un signal dont la valeur est a(b), est couplée à la borne de réglage du gain de l'amplificateur à gain réglé 250. En fonctionnement, le réseau de pré-accentua- tion/désaccentuation variable 2 de la figure 5 offre une flexibilité supplémentaire dans le choix de la fonction de gain a(b)et de la caractéristique de fonction de transfert du filtre K(f) tout en présentant la caractéristique de réponse définie à l'équation (7). La caractéristique de la fonction de transfert du réseau 2 est i + (2-a(b)) K(f) U(f,a) = X(f) (5) 1 + a(b)K(f) On obtient un large choix de caractéristiques de transfert du filtre K(f) et de fonctions de gain a(b) pour obtenir la performance exprimée par l'équation (1). La fonction a(b) et la caractéristique de transfert K(f) dans l'équation (5) sont en rapport avec la valeur b du signal de commande et la caractéristique de transfert H(f) de l'équation (1) à la manière suivante: m(b-1) a(b) = 1 + (6) b+1 K(f) = -1 + m (H(f) + 1) (7) H(f) - 1 o m est une constante qui n'est pas égale à zéro. Comme aussi bien a(b) que K(f) dans les équations (6) et (7) ci-dessus sont des fonctions de la constante m, un changement de la caractéristique de transfert K(f) du à un changement de m, est compensé par un changement de la fonction a(b). Ainsi, m peut être choisie arbitrairement sans changer la performance-du réseau. Un autre réseau est montré en tracé fantôme à la figure 5. Dans ce mode de réalisation, l'additionneur est omis. A la place, un soustracteur 30' a une borne de diminuende qui est couplée à la borne d'entrée audio , une borne d'entrée de diminuteur qui est couplée à la borne de sortie de l'additionneur 20 et une borne de sortie qui est couplée à la borne de sortie audio 15'. La borne de sortie audio 15' produit un signal désigné par sa transformation de Fourier V(f,b). La courbe de fonction de transfert du réseau montré en tracé fant8me est: 1 + (2-a- (b)) K- 1(f) v(f) = - x(f) (8) 1+ a- (b) K1 (f) Dans l'équation (8), la fonction de gain a(b) et la caractéristique de transfert K(f) sont en rapport avec le signal de commande b et la caractéristique de transfert H(f) de l'équation (1) à la manière suivante b-1 l/a(b) = a (b) = 1 + m (9) b+l 1/K(f) = K-l(f) = (10) -1 + m (H(f) + 1) H(f) - 1 Pour le réseau BTSC avec H(f) telle que définie à l'équation (2), divers choix de m sont possibles. Par exemple, si (c-1) m = = -25/26 (11) (c+l) o c = 51, comme à l'équation 2 ci-dessus, K(f) et a(b) pour le signal de sortie audio V(f,b) du mode de réalisation en tracé fantôme sont: 0,733 K(f) =; et (12) jf b+1 a(b) = 26- (13) b+51 o f est la fréquence en kHz. Dans-ce cas, K(f) représente un simple intégrateur tandis que a(b) est une fonction plus complexe de b. Pour le signal de sortie audio U(f,b) du mode de réalisation qui n'est pas en tracé fantôme: jf K(f) = (14) 0,733 b+51 a(b) = 26(b+1) (15) o f est la fréquence en kHz. Dans ce cas, K(f) est un simple différentiateur. Un autre choix est: m= -1 (16) Pour une sortie V(f,b) du mode de réalisation en tracé fantôme, la fonction a(b) et la caractéristique de transfert K(f) sont: b+1 a(b) = 2 (17) 2 1 K(f) - (1 +) (18) c-1 p o p = jf/fp, f est la fréquence en kHz, fp = 20, 1 kHz, et c = 51, comme à l'équation 2 ci-dessus. C'est un compromis qui donne un système o à la fois a(b) et K(f) sont comparativement simples à réaliser. Si les additionneurs 240, 20 et 30 dans le mode de réalisation qui n'est pas un tracé fantôme de la figure 5 sont remplacés par des soustracteurs et si l'amplificateur inverseur à gain réglé 250 est remplacé par un amplificateur non inverseur, alors la caractéristique de transfert du réseau de pré-accentuation/désaccentuation variable 2 reste identique à celle de l'équation 1. Alternativement, dans la configuration en tracé fantôme, en plus des modifications ci-dessus, le soustracteur 30' est remplacé par un additionneur pour maintenir la caractéristique identique de transfert. La figure 6 illustre un mode de réalisation à données échantillonnées d'un filtre de signaux 260 que l'on peut utiliser pour réaliser la fonction de transfert K(f) = 0,33 de l'équation 12. Cette fonction de jf transfert peut 8tre utilisée dans le réseau de 260547? pré-accentuation/désaccentution variable 2 illustré en tracé fant8me sur la figure 5 pour produire le signal V(f,b). A la figure 6, une borne d'entrée est couplée à la sortie de l'additionneur 20 de la figure 5. La borne d'entrée est couplée à une première borne d'entrée d'un additionneur 262. Une borne de sortie de l'additionneur 262 est couplée à une borne d'entrée d'un élément à retard 264. L'élément à retard 264 produit un signal de sortie qui est retardé d'une période d'un échantillon relativement à son signal d'entrée. La sortie de l'élément à retard 264 est couplée à une seconde borne d'entrée 262 et à une borne de sortie. La borne de sortie est couplée à une borne d'entrée de l'additionneur 240 de la figure 5. En fonctionnement, le filtre de signaux 260 de la figure 6 présente une fonction de transfert qui peut être mathématiquement décrite dans le domaine z comme -. Lorsqu'elle est mathématiquement translatée dans le mode domaine de fréquences (f), elle devient f. Lorsqu'un 3f. facteur de cadrage est appliqué d'une manière connue, il en résulte la fonction de transfert: 0, 733 K(f) = jf comme à l'équation (12). Chacun des réseaux de pré-accentuation! désaccentuation variable 2 illustrés aux figures 3, 4 et , a des filtres simples. Sur la figure 3, la caractéristique de réponse est H(f), sur la figure 4 elle est H(f)-I et sur la figure 5 elle est K(f) (comme elle est donnée ci-dessus aux équations 7 et 10), H(f) étant la fonction de transfert de désaccentuation de BTSC donnée à l'équation 2 et K(f) étant en rapport avec la fonction de transfert de désaccentuation de BTSC, H(f), par une constante m. Trois modes de réalisation des réseaux de pré-accentuation/désaccentution variable ont été illustrés dans cette demande. D'autres modes de réalisation selon les principes de l'invention peuvent en être dérivés. Les modes de réalisation illustrés sont réalisés sous une forme analogique continue. Un tel filtre pourrait être réalisé sous une forme soit continue ou de données échantillonnées. Les réalisations avec données échantillonnées peuvent être obtenues soit sous forme analogique ou numérique. Des retards d'adaptation et verrous de synchronisation peuvent être requis entre des éléments particuliers de circuit dans les modes de réalisation ci-dessus, qui seront connus de toute personne compétente en la matière. De tels éléments n'ont pas été incorporés pour la simplicité de l'illustration. De même, une protection contre des erreurs arithmétiques induites par un dépassement positif ou négatif de capacité peut être nécessaire. Cette protection peut comprendre un précadrage des signaux dans certains trajets de signaux avec cadrage d'équilibrage de compensation des signaux dans d'autres trajets. Un tel moyen de protection sera également connu de toute personne compétente en la matière, et n'a pas été incorporé pour la simplicité. R E V E N D I C A T I O NS 1. Réseau de filtrage variable de signaux, du type couplé à des bornes d'entrée et de sortie du réseau et à une source de signaux de commande, caractérisé par: un filtre simple de signaux (260) ayant une borne d'entrée (5) répondant aux signaux à ladite borne d'entrée du réseau et une borne de sortie (15); un amplificateur à gain réglé simple (50) ayant une borne d'entrée de signaux répondant aux signaux à ladite borne d'entrée du réseau, une borne de sortie de signaux et une borne d'entrée de commande répondant audit signal de commande; et un moyen (270) en circuit avec ledit amplificateur à gain réglé et ledit fitre de signaux et coupDlé à ladite borne de sortie (9) pour conditionner ledit réseau de filtrage variable de signaux pour présenter l'une d'une famille de courbes de transfert qui peut varier entre une caractéristique d'accentuation et une caractéristique de désaccentuation complémentaire en réponse audit signal de commande, et présenter des caractéristiques de fonction de transfert complémentaires en réponse à des valeurs en rapport inverse dudit signal de commande. 2. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par: un élément (10) doublant la valeur du signal, un premier additionneur (40), ledit amplificateur à gain réglé (50), un second additionneur (20), ledit filtre de signaux (60) et un troisième additionneur (30), couplés en série entre les bornes d'entrée (1) et de sortie (9) du réseau; o: ladite borne d'entrée (1) est couplée aux seconds orifices de sortie desdits second et troisième additionneurs; et les jonctions entre ledit amplificateur à gain réglé (50) et ledit second additionneur (20) et entre ledit filtre (60) et ledit troisième additionneur (30) sont respectivement couplées aux second et troisième orifices d'entrée dudit premier additionneur. 3. Réseau selon la revendication 2, caractérisé en ce que la fonction de transfert du filtre est H(f)-1. 4. Réseau selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé (50) est un amplificateur inverseur et présente un gain de b. 5. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par: un premier additionneur (140), ledit amplificateur à gain réglé (150), un second additionneur (20), ledit filtre de signaux (160) et un soustracteur (80), couplés en série entre lesdites bornes d'entrée (5) et de sortie (15) du réseau; et o ladite borne d'entrée du réseau est couplée à un second orifice d'entrée dudit second additionneur (20); une jonction entre ledit amplificateur à gain réglé (150) et ledit second additionneur (20), et ladite borne de sortie audio (15), sont respectivement couplées à des second et troisième orifices d'entrée dudit premier additionneur (140); et ladite jonction est couplée à un second orifice d'entrée dudit soustracteur (80). 6. Réseau selon la revendication 5 caractérisé en ce qui la fonction de transfert du filtre (160) est H(f). 7. Réseau selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé est un amplificateur inverseur et présente un gain de b. 8. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par un élément (10) doublant la valeur du signal, un premier additionneur (240), ledit amplificateur à gain réglé (250), un second additionneur (20), ledit filtre de signaux (260) et un troisième additionneur (30) couplés entre lesdites bornes d'entrée et de sortie du réseau et un générateur de fonction (270) répondant audit signal de commande et ayant une borne de sortie couplée à ladite borne d'entrée de commande dudit amplificateur à gain réglé (250); et en ce que: ladite borne d'entrée du réseau est couplée à une seconde borne d'entrée du troisième additionneur; une jonction entre l'élément (10) doublant la valeur du signal et le premier additionneur (240) est couplée à une seconde borne d'entrée du second additionneur (20); et une jonction entre ledit filtre (260) et ledit troisième additionneur (30) est couplée à une seconde borne d'entrée dudit premier additionneur (240). 9. Réseau selon là revendication 8, caractérisé en ce que la fonction de transfert du filtre (260) est: K(f) = -1 + m (H(f) + 1) H(f) - 1 o m est une constante. 10. Réseau selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé (250) est un amplificateur inverseur et présente un gain de m(b-1) a(b) = 1 + b+1, o m est une constante. 11. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par: un élément doublant la valeur du signal (10), un premier additionneur (240), ledit amplificateur à gain réglé (250), un second additionneur (20), et un soustracteur (30') couplés entre les bornes d'entrée (5) et de sortie (15') du réseau; ledit filtre (260) couplé entre une jonction entre le second additionneur (20) et le soustracteur (30'), et une seconde borne d'entrée du premier additionneur (240); et un générateur de fonction (270) répondant audit signal de commande et ayant une borne 'de sortie couplée à la borne d'entrée de commande de l'amplificateur à gain réglé (250); et o: la borne d'entrée du réseau est couplée à une seconde borne d'entrée du soustracteur (30'); et une jonction entre l'élément (10) doublant la valeur du signal et le premier additionneur (240) est couplée à une seconde borne d'entrée du second additionneur (20). 12. Réseau selon la revendication 11, caractérisé en ce que la fonction de transfert du filtre (260) est m(H(f) + 1) K (f) = -1 + H(f) - 1 o m est une constante. 13. Réseau selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé (250) est un amplificateur inverseur et présente un gain de: a(b) = -1 + m(b-1), o m est une constante. b+1 14. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par: un élément (10) doublant la valeur du signal, un premier soustracteur (240), ledit amplificateur à gain réglé (250), un second soustracteur (20), ledit filtre de signaux (260) et un troisième soustracteur (30), couplés entre les bornes d'entrée (5) du réseau et de sortie (15); et un générateur de fonction (270) répondant audit signal de commande et ayant une borne de sortie couplée audit amplificateur à gain réglé; et en ce que: la borne d'entrée du réseau est couplée à une seconde borne d'entrée du troisième soustracteur (30); une jonction entre l'élément doublant la valeur du signal (10) et le premier soustracteur (240) est couplée à une seconde borne d'entrée du second soustracteur (20); une jonction entre le filtre (260) et le troisième soustracteur (30) est couplé à une seconde borne d'entrée du premier soustracteur (240). 15. Réseau selon la revendication 14, caractérisé en ce que la fonction de transfert du filtre (260) est: K(f)= -1 + m (H(f) + 1) H(f) - 1 o m est une constante. 16. Réseau selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé (250) est un amplificateur non inverseur et présente un gain de: m(b - 1) a(b) = 1 +, o m est une constante. b+l 17. Réseau selon la revendication 1, caractérisé par: un élément (10) doublant la valeur du signal, un premier soustracteur (240), ledit amplificateur à gain réglé (250), un second soustracteur (20), et un additionneur (30') couplés entre les bornes d'entrée et de sortie du réseau; ledit filtre (260) couplé entre une jonction entre ledit second soustracteur (20) et ledit additionneur (30'), et une seconde borne d'entrée dudit premier soustracteur; et un générateur de fonction (270) répondant audit signal de commande et ayant une borne de sortie couplée à ladite borne d'entrée de commande dudit amplificateur à gain réglé; o ladite borne d'entrée du réseau est couplée à une seconde borne d'entrée dudit additionneur (30'); et une jonction entre ledit élément (10) doublant la valeur du signal et ledit premier soustracteur (240) est couplée à une seconde borne d'entrée du second soustracteur (20). 18. Réseau selon la revendication 17, caractérisé en ce que la fonction de transfert du filtre est m(H(f) + 1) K(f) = -1 + H(f) - 1 o m est une constante. 19. Réseau selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain réglé (250) est un amplificateur non inverseur et présente un gain de a(b) = 1 + m(b-1), o m est une constante. b+1