Brevet FR2605703A1 — publié le 19880429

L'invention concerne un dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz pour un arbre, comportant un boîtier d'étan- chéité, une bague d'étanchéité de stator, disposée dans le boîtier d'étanchéité, et une bague d'étanchéité de rotor montée sur l'ar- bre et solidaire de ce dernier, dans lequel les deux bagues d'étanchéité travaillent l'une en face de l'autre par leurs surfaces frontales d'étanchéité, dont l'une au moins compor- te des renfoncements s'ouvrant en direction d'un bord périphé- rique, en délimitant une fente d'étanchéité qui détermine un taux de fuite, et dans lequel la bague d'étanchéité de rotor est repoussée par une force de compression prédéterminée en direction de la bague d'étanchéité du rotor et dans lequel en outre la bague d'étanchéité du rotor est réalisée en un matériau possédant une conductibilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté et la bague d'étanchéité de stator est montée de manière à être librement mobile. Il va de soi que la conception d'un tel dispos- sitif d'étanchéité vis-à-vis de gaz s'effectue par ailleursen tenant compte des problèmes particuliers d'étanchéité, en fonc- tion des principes de construction actuels, et ce moyennant l'utilisation des procédés correspondants, que les sciences de l'ingénieur ont développés sur ce thème depuis 1925. Des matériaux d'étanchéité durs appropriés sont décrits par exem- ple dans l'article de littérature VDI-Zeitschrift 102 (1960), N 18, pages 728 à 732. Dans le dispositif d'étanchéité connu du type indiqué plus haut (brevet EP 0 013 678), les renfoncements sont constitués par des rainures spirales partant d'au moins un bord périphérique de la bague d'étanchéité correspondante. Seule la bague d'étanchéité de rotor est constituée en un ma- tériau possédant une conductibilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté. La ba- gue d'étanchéité de stator est constituée impérativement en un matériau possédant un module d'élasticité comparativement faible et une faible dureté, c'est-à-dire en carbone, dont la conductibilité thermique n'est pas remarquable. On n'atta- che aucune valeur particulière au volume des pores et à la rugosité de surface des surfaces frontales d'étanchéité. En raison du module d'élasticité relativement faible et de la conductibilité thermique de la bague d'étanchéité du stator de ce dispositif d'étanchéité connu, on obtient une déforma- tion de torsion conditionnée par la température de travail du dispositif d'étanchéité, à savoir ce qu'on appelle un re- troussement. En effet le gradient de température dans la di- rection axiale atteint 25 C et plus. Une telle déformation de torsion de la bague d'étanchéité de stator aurait une in- fluence nuisible sur les conditions d'étanchéité et sur la durée de vie utile des deux bagues d'étanchéité et par consé- quent du dispositif d'étanchéité dans son ensemble. C'est pourquoi, dans le cadre des dispositions connues indiquées plus haut, la disposition et l'agencement du dispositif sont conçus de telle sorte que des couples s'opposant à la défor- mation de torsion apparaissent sous l'effet de la distribu- tion de pression dans la fente d'étanchéité. Ce qui est abso- lument nécessaire à cet effet, c'est que les renfoncements soient des rainures spirales ayant un effet d'entraînement et produisant une action de pompage et que les rainures spira- les, qui sont disposées au moins dans la bague d'étanchéité du rotor, martent simplement à partir d'un pourtour de la sur- face frontale d'étanchéité et se terminent au niveau d'un re- bord formant arrêt ou d'une barrette, auquel cas il faut res- pecter des paramètres chiffrés déterminés en ce qui con- cerne la profondeur des rainures spirales, ce qu'on appelle le rapport des largeurs de barrette et l'équilibre. Lorsque l'on met en oeuvre ces dispositions impératives, l'effet obte- nu est peu satisfaisant. Le parallélisme des surfaces fron- tales d'étanchéité peut être rétabli seulement au maximumà70%. Ceci est basé sur le fait que les dispositions connues ne tien- nent pas compte des propriétés tribologiques du système d'étan- chéité (comme par exemple la portance, la rigidité, le mo- ment de frottement), tandis que des défauts, qui en résultent, ne peuvent pas être compensés de façon suffisante lorsque l'on cherche à supprimer les déformations de torsion de la bague d'étanchéité de sator. Par ailleurs, dans le cas de l'exemple de réalisation connu, il faut s'accommoder d'un taux de fuite élevé nuisible, qui augmente fortement lorsque la vitesse de rotation de l'arbre et par conséquent de la bague d'étanchéi- té augmente, en raison de l'action de pompage produite par les rainures spirales et est encore accrue par suppression seulement incomplète des déformations de torsion. L'invention a pour but de créer un dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz, dans lequel les propriétés tri- bologiques sont réglées de manière que la production de mo- ments annihilant les déformations de torsion, à partir de la distribution de pression dans la fente d'étanchéité ne soit plus nécessaire. En outre le taux de fuite doit être réduit. Ce problème est résolu conformément à l'inven- tion grâce au fait que la bague d'étanchéité de stator est constituée en un matériau d'étanchéité dur possédant une con- ductibilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté et est réalisée de manière à être pratiquement exempte de déformations de torsion dans les con- ditions de fonctionnement, et que les renfoncements, qui s'ou- vrent en direction d'un bord périphérique sont agencés, dis- posés et orientés, indépendammnent de l'établissement de mo- ments s'opposant à des déformations de torsion à partir de la distribution de pression de la fente d'étanchéité de ma- nière que le taux de fuite soit réduit au minimum. Ceci peut être obtenu de différentes manières. Une forme de réalisa- tion particulière de l'invention est caractérisée par la com- binaison des caractéristiques suivantes: a) les deux bagues d'étanchéité sont réalisées en un matériau d'étanchéité dur possédant une conductibilité thermique élevée dépassant 70 W/mK, un module d'élasticité élevé dé- passant 250 OOO N/mm2 et une dureté correspondante, b) les deux bagues d'étanchéité possèdent un volume de pores inférieur à 1 % ainsi qu'une rugosité de ces surfaces in- férieure à 0,3 mm (Ra) et de préférence inférieure à 0,03um (Ra), c) les renfoncements sont des rainures en spirales favorisant l'entraînement. Une forme de réalisation préférée de l'inven- tion est caractérisée par la combinaison des caractéristiques suivantes: a) les deux bagues d'étanchéité sont réalisées en un matériau d'étanchéité dur possédant une conductibilité thermique élevée dépassant 70 W/mK, un module d'élasticité élevé dé- passant 250 000 N/mm2 et une dureté correspondante, b) les deux bagues d'étanchéité possèdent un volume de pores inférieur à 1 % ainsi qu'une rugosité de ces surfaces in- férieure à 0,3 fm (Ra) et de préférence inférieure à 0p3 Fm (Ra), c) les renfoncements transmettent une pression et possèdent au moins une arête de refoulement. Les rainures spirales sont, du point de vue de la dynamique des gaz, des éléments qui réalisent un entraîne- ment défini. Cependant ceci n'est pas nécessaire conformément à l'invention et peut agir à l'encontre du courant de fuite. Au contraire des renfoncements comportant une arête de retenue sont, du point de vue de la dynamique des gaz, des éléments qui s'opposentà un entraînement défini du gaz, c'est-à-dire qu'ils réalisent une accumulation ou retenue. Les arêtes de retenue s'opposent à l'effet de pompage. Confor- mément à une forme de réalisation préférée, la bague d'étan- chéité de stator possède un moment d'inertie géométrique qui s'oppose à des déformations de torsion, dues à la température, de sa surface frontale d'étanchéité. Un tel moment d'inertie géométrique peut être déterminé aisément au moyen des métho- des modernes de calcul assistées Dar ordinateur, de la méca- nique technique. Ra désigne la valeur de rugosité moyenne d'après la norme allemande DIN 4768. Selon une forme de réa- lisation préférée de l'invention, les surfaces frontales d'étanchéité possèdent en outre à la température ambiante et pour un gradient de température nul, une planéité de 0,4 Fm pour un diamètre de 100 mm. En tenant compte de la demande indiquée concer- nant la conductibilité thermique, le module d'élasticité et la dureté, on peut réaliser les bagues d'étanchéité en diffé- rents matériaux. Il s'est révélé avantageux que les bagues d'étanchéité soient constituées par l'un des matériaux du grou- pe "carbure de tungstène, carbure de silicium, composé de si- licium/carbure de silicium, carbure de titane". On les fabri- que par exemple par frittage ou frittage sous pression, au- quel cas il est possible de régler le volume des pores. Dans le cadre de l'invention, on peut réaliser les deux plaques d'étanchéité avec le même matériau. On peut également agencer le dispositif de manière que les bagues d'étanchéité soient constituées par des couples appariés des matériaux indiqués précédemment, d'une part en ce qui concerne la bague d'étan- chéité de stator et d'autre part en ce qui concerne la bague d'étanchéité de rotor. Dans le sens d'une optimisation, l'in- vention enseigne que les bagues d'étanchéité possèdent un vo- lume de pores inférieur à 0,5 %. La bague d'étanchéité de sta- tor possède de préférence une section transversale annulaire, dont la hauteur correspond, dans la direction axiale, au moins au double de la largeur annulaire radiale. En ce qui concerne la disposition des renfon- cements, une forme de réalisation du dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz conforme à l'invention est caractérisée par le fait que les renfoncements commencent au niveau du pour- tour des surfaces frontales d'étanchéité et se terminent au niveau d'un rebord d'arrêt des surfaces frontales d'étanchéi- té, qui est réalisé par la partie, qui ne comporte aucune rai- nure spirale, des surfaces frontales d'étanchéité. Mais les renfoncements peuvent partir également aussi bien du pourtour intérieur que du pourtour extérieur des surfaces frontales d'étanchéité et se terminer au niveau d'un rebord d'arrêt exempt de renfoncements. Dans ce cas, la forme de réalisation comportant des rainures spirales est agencée de manière que les actions de pompage soient dirigées en des sens réciproque- ment opposés. En particulier dans le cas de la forme de réa- lisation comportant des arêtes de retenue, il est avantageux que les renfoncements se terminent au niveau d'un rebord d'ar- rêt de forme sinueuse. Il entre dans le cadre de l'invention de munir les surfaces frontales d'étanchéité d'un revêtement de fonctionnement exceptionnel en cas d'urgence. Ce dernier peut être constitué par exemple par un dépôt de quelques Fm de graphite, de polytétrafluoroéthylène ou analogue. Mais il peut être également constitué par du carbone inséré dans le matériau d'étanchéité. Dans le cadre de l'invention, dans le cas de la forme de réalisation comportant des arêtes de retenue, la configuration des renfoncements est particulièrement impor- tante. A ce sujet une forme de réalisation préférée de l'in- vention est caractérisée par le fait que l'arête de retenue des renfoncements s'étend dans la direction radiale. L'arête de retenue peut cependant être également réalisée sous la for- me d'une section en forme d'arc de cercle de renfoncements ayant une forme circulaire selon une vue en plan. Une autre proposition de l'invention consiste à réaliser l'arête de re- tenue sous la forme d'un bord latéral de renfoncementsde for- me triangulaire selon une vue en plan, dont les pointes sont pour ainsi dire tronquées au niveau du bord périphérique. Il est toujours recommandé d'agencer le dispositif de manière que les renfoncements soient symétriques par rapport à une droite s'étendant dans la direction radiale. Si cette symé- trie est réalisée, le dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz conforme à l'invention travaille indépendamment du sens de rotation. Si ceci n'est pas nécessaire ni souhaité, on peut agencer les renfoncements avec une arête de retenue avec une forme dissymétrique, par exemple une forme de L. La pro- fondeur des renfoncements est de l'ordre de quelques rm. Les avantages obtenus doivent être vus dans le fait que, dans le cas du dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz conforme à l'invention, les propriétés triboélectriques peuvent être combinées et les renfoncements peuvent être con- çus de manière que la production de moments annihilant les déformations de torsion, à partir de la distribution de pres- sion dans la fente d'étanchéité,ne soit plus nécessaire. On peut se passer de renfoncements produisant une action de pom- page accusée et, dans le cas de la forme de réalisation com- portant des arêtes de retenue, on se passe pratiquement com- plètement de tels renfoncements, ce qui réduit fortement le taux de fuite. Si l'on compare un dispositif d'étanchéité vis- à-vis de gaz du type indiqué plus haut, faisant partie de l'état de la technique, à un dispositif d'étanchéité vis-à- vis de gaz conforme à l'invention, moyennant un choix par ail- leurs identique des mêmes conditions de fonctionnement, on peut réduire le taux de fuite d'au moins 50 %. Cet effet est également favorisé par le fait que les bagues d'étanchéité subissent assurément, en cours de fonctionnement, un accrois- sement de température, mais que ce dernier possède, après une période initiale et après l'équilibre de la température en résultant, un gradient de température suffisamment faible pour que déjà pour cette raison il n'apparaisse plus aucune défor- mation de torsion nuisible. Le gradient de température dans la direction axiale est inférieur à 1 C, tandis que dans le cas des formes de réalisation connues indiquées au départ, il atteint presque 25 C. Ceci est valable pour toutes les tail- les du dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz, pour un dia- mètre d'arbre compris par exemple entre 50 et 250 mm et une vitesse de glissement allant jusqu'à 150 m/s. Par ailleurs le moment d'inertie géométrique de la bague d'étanchéité de stator s'oppose aux déformations de torsion. A cela s'ajoute le fait que le faible volume de pores et la faible rugosité de surface réduisent de façon supplémentaire le taux de fuite dans la zone dans laquelle des renfoncements ne sont pas dis- posés. De façon étonnante, il n'existe également aucun pro- blème lors du fonctionnement initial. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci- après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 représente une coupe axiale d'un dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz conforme à l'inven- tion, à l'état monté; - la figure 2 représente une vue de la bague d'étanchéité de rotor du dispositif de la figure 1; - les figures 3,4 et 5 montrent d'autres formes de réalisation du dispositif de la figure 2; les figures 6 et 7 montrent d'autres formes de réalisation de l'objet de la figure 2. La garniture d'étanchéité vis-à-vis de gaz, re- présentée sur la figure, pour un arbre 1 est constituée, dans sa forme de réalisation fondamentale, par un boîtier d'étan- chéité 2, une bague d'étanchéité 3 de stator disposée dans le boîtier d'étanchéité 2, et une bague d'étanchéité 4 de ro- tor, qui est montée sur l'arbre 1 et en est solidaire. Les deux bagues d'étanchéité 3,4 travaillent au moyen de leurs surfaces frontales d'étanchéité 3a et 4a, parmi lesquelles, dans cet exemple de réalisation, la surface d'étanchéité de la bague d'étanchéité 4 de rotor comporte des renfoncements qui s'ouvrent en direction du bord périphérique en délimitant avec l'autre surface frontale d'étanchéité une fente d'étanchéité repérée par la référence 6 et qui n'est pas vi- sible pour des questions d'échelle de représentation du des- sin. La bague d'étanchéité 3 de stator travaille avec une for- ce prédéterminée de compression, qui est produite, dans l'exem- ple de réalisation, par des ressorts 7 répartis sur le pour- tour de la bague d'étanchéité 3 de stator et est appliquée en direction de la bague d'étanchéité 4 de rotor. Cette bague d'étanchéité 4 est constituée en un matériau possédant une conductibilité élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté. Elle ne présente pratiquement aucune déformation. La bague d'étanchéité 3 de stator, qui possède une hauteur 8 supérieure à la largeur 9 de la surface fron- tale d'étanchéité, est montée mobile. Les deux bagues d'étanchéité 3,4 sont réalisées en un matériau possédant une conductibilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté. Les deux bagues d'étanchéité 3,4 possèdent le faible volume de pores indiqué précédemment et la faible rugosité de sur- face indiquée précédemment. La bague d'étanchéité 3 de sta- tor possède par ailleurs un moment d'inertie géométrique qui agit à l'encontre de déformations de torsion, conditionnées par la température, de sa surface frontale d'étanchéité 3a. Ceci peut être obtenu à partir de la section transversale de la bague que l'on peut tirer de la figure 1. Les renfonce- ments 5, au sujet desquels on se reportera aux figures 2 et 3, sont agencés et orientés, indépendamment de l'établisse- ment de moments s'opposant aux déformations de torsion, à par- tir de la distribution de pression dans la fente d'étanchéité en 6, de manière à réduire le taux de fuite. On obtient cet effet en raison de la présence d'arêtes de retenue 5a, qui s'opposent à un effet de pompage. Sur les figures 2 et 3, les renfoncements sont réalisés sous la forme de T comportant des arêtes radiales de retenue 5a. Sur la figure 4, les renfonce- ments 5 possèdent une forme circulaire et sur la figure 5 ils possèdent la forme de triangles dont la pointe est pour ainsi dire tronquée. Toutes les formes de réalisation représentées sont symétriques par rapport à un rayon 5b. Mais conformément à l'invention, les renfoncements peuvent être également di- symétriques. La profondeur des renfoncements 5 est de préfé- rence inférieure à 2,5 um. Les surfaces frontales d'étanchéi- té 3a,4a sont pratiquement entièrement planes à la températu- re ambiante et pour un gradient de température nul, et ce à une très faible imprécision près. Les bagues d'étanchéité 3, 4 sont constituées par l'un des matériaux indiqués ou par des couples de matériaux correspondants. Sur les figures 2,4 et 5 on voit que les ren- foncements 5 commencent au niveau d'un pourtour de la surface frontale d'étanchéité 4a et se terminent au niveau d'un re- bord d'arrêt 10 de la surface frontale d'étanchéité 4a, qui est constitué par la partie sans renfoncement de cette surfa- ce frontale d'étanchéité. Conformément à la figure 3, les ren- foncements 5 s'étendent aussi bien à partir du pourtourin- térieur qu'à partir du pourtour extérieur de la surface fron- tale d'étanchéité 4a. Ils se terminent au niveau d'un rebord d'arrêt central 10 exempt de renfoncements. Le rebord d'arrêt possède, conformément à la figure 3, pour ainsi dire une forme sinueuse. Les surfaces frontales d'étanchéité 3a,4a peu- vent comporter un revêtement de fonctionnement de secours pos- sédant une faible épaisseur et réalisée en graphite, en poly- tétrafluoroéthylène ou analogue, ce qui n'est pas représenté pour des questions d'échelle du dessin. Dans la forme de réalisation des figures 6 et 7, les renfoncements 5 possèdent la forme de rainures spira- les. Par ailleurs cette forme de réalisation est identique à la forme de réalisation des figures 2 et 3. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz pour un arbre (1), comportant un boîtier d'étanchéité (2), une ba- gue d'étanchéité (3) de stator, disposée dans le boîtier d'étan- chéité, et une bague d'étanchéité (4) de rotor, montée sur l'arbre et so- lidaire de ce dernier, dans lequel les deux bagues d'étanchéi- té (3,4) travaillent l'une en face de l'autre par leurs sur- faces frontales d'étanchéité (3a,4a), dont l'une au moins com- porte des renfoncements (5) s'ouvrant en direction d'un bord périphérique, en délimitant une fente d'étanchéité (6) qui détermine un taux de fuite, et dans lequel la bague d'étan- chéité (3) de stator Lst repoussée par une force de compres- sion prédéterminee en direction de la bague d'étanchéité (4) du rotor et dans lequel en outre la bague d'étanchéité (4) de rotor est réalisée en un matériau possédant une conducti- bilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté et la bague d'étanchéité (3) de stator est montée de manière à être librement mobile, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité (3) de stator est constituée en un matériau d'étanchéité dur possédant une conductibilité thermique élevée ainsi qu'un module d'élasticité élevé et une grande dureté et est réalisée de manière à être pratiquement exempte de déformations de torsion dans les conditions de fonc- tionnement, et que les renfoncements (5), qui s'ouvrent en direction d'un bord périphérique sont agencés, disposés et orientés, indépendamment de l'établissement de moments s'op- posant à des déformations de torsion à partir de la distribu- tion de pressiondans la fente d'étanchéité (6), de manière que le taux de fuite soit réduit au minimum. 2. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il présente la combinaison des caractéristiques suivantes: a) les deux bagues d'étanchéité (3,4) sont réalisées en un matériau d'étanchéité dur possédant une conductibilité ther- mique élevée dépassant 70 W/mK, un module d'élasticité éle- vé dépassant 250 000 N/mm2 et une dureté correspondante, b) les deux bagues d'étanchéité (3,4) possèdent un volume de pores inférieur à 1 % ainsi qu'une rugosité de surfa- g605703 ce inférieure à 0,3 pm (Ra) et de préférence inférieure à 0,03pm (Ra), c) les renfoncements (5) sont des rainures en spirales favo- risant l'entraînement. 3. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il présente la combinaison des caractéristiques suivantes: a) les deux bagues d'étanchéité (3,4) sont réalisées en un matériau d'étanchéité dur possédant une conductibilité ther- mique élevée dépassant 70 W/mK, un module d'élasticité éle- vé dépassant 250 000 N/mm2 et une dureté correspondante, b) les deux bagues d'étanchéité (3,4) possèdent un volume de pores inférieur à 1 % ainsi qu'une rugosité de surfa- ce inférieure à 0,3 Fm (Ra) et de préférence inférieure à 0,03pm (Ra), c) les renfoncements (5) transmettent une pression et possè- dent au moins une arête de retenue (5a). 4. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les bagues d'étanchéité (3,4) sont réalisées en l'un des matériaux du groupe "carbure de tungstène, carbure de si- licium, composé de silicium/carbure de silicium, carbure de titane" ou par des couples de tels matériaux. 5. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité (3) de stator possède un mo- ment d'inertie géométrique qui s'oppose à des déformations de torsion, dues à la température, de sa surface frontale d'étanchéité (3a). 6. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les surfaces frontales d'étanchéité (3a,4a) possè- dent, à la température ambiante et pour un gradient de température nul, une planéité correspondant à 0,4 um pour un diamètre de 100 mm. 7. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les bagues d'étanchéité (3,4) possèdent un volume de pores inférieur à 0,5 %. 8. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité (3) de stator possède une sec- tion transversale annulaire, dont la hauteur dans la direc- tion axiale correspond au moins au double de la largeur de la bague. 9. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les renfoncements (5) commencent au niveau du pour- tour des surfaces frontales d'étanchéité (3a ou 4a) et se ter- minent au niveau d'un rebord d'arrêt (10) des surfaces fron- tales d'étanchéité (3a ou 4a), qui est réalisé par la partie, qui ne comporte aucune rainure spirale, des surfaces fronta- les d'étanchéité (3a ou 4a). 10. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les renfoncements (5) s'étendent aussi bien à par- tir de la circonférence intérieure que de la circonférence extérieure des surfaces frontales d'étanchéité (3a ou 4a), auquel cas dans la forme de réalisation comportant des rai- nures spirales elles produisent des actions de pompage di- rigées en des sens réciproquement opposés, et se terminent au niveau d'un rebord d'arrêt central (10) exempt de renfon- cements. 11. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 3 à 10, caractérisé en ce que l'arête de retenue (5a) du renfoncement (5) s'étend dans la direction axiale. 12. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 3 à 10, caractérisé en ce que l'arête de retenue (5a) du renfoncement (5) est réalisée sous la forme d'une section en forme d'arc de cer- cle de renfoncements (5) possédant une forme circulaire selon une vue en plan. 13. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 3 à 8, caractérisé en ce que l'arête de retenue (5a) des renfoncements (5) est réalisée sous la forme d'une arête latérale de renfonce- ments (5) possédant une forme triangulaire selon une vue en plan et dont les pointes sont tronquées au niveau du bord pé- riphérique. 14. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 3 à 8 et 11 à 13, caractérisé en ce que les renfoncements (5) possèdent une for- me symétrique par rapport à une droite (5b) s'étendant dans une direction radiale. 15. Dispositif d'étanchéité vis-à-vis de gaz selon l'une quelconque des revendications 3 à 8 et 11 à 14, caractérisé en ce que les renfoncements (5) se terminentau ni- veau d'un rebord d'arrêt (1I de forme sinueuse.