Brevet FR2599750A1 — publié le 19871211

a1 2599750 La présente invention a essentiellement pour objet un procédé d'extraction de solvant d'un mélange de solvant et d'hydrocarbures sans apport de chaleur extérieure. Elle vise également une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé. On connait déjà un certain nombre de procédés et d'installations d'extraction liquide-liquide au solvant o utilisant des solvants pour séparer des 10 familles d'hydrocarbures. Mais ces procédés et installations sont très pénalisés, d'un point de vue du coût énergétique, par le fait qu'il faut séparer par la suite le solvant des phases d'extrait et de raffinat. Cette séparation ultime exige toujours un 15 apport de chaleur extérieure au procédé ou à l'installation, cet apport se situant à un niveau thermique élevé, ce qui, comme on le comprend, augmente considérablement -les coûts. C'est ainsi que l'on connait des procédés consistant à recueillir les deux phases extrait-solvant et raffinat-solvant et à les chauffer dans un four ou par un fluide extérieur pour permettre l'évaporation du solvant et amener les hydrocarbures à une température adéquate afin d'obtenir une viscosité suffisamment faible 25 permettant l'élimination par strippage des dernières traces de solvant. On connait également des procédés plus performants qui réalisent des évaporations successives suivant un ordre de pressions croissantes. Dans ces 30 procédés, le solvant est évaporé par un flash et est utilisé pour chauffer l'alimentation du flash précédent, de sorte qu'il est possible de réduire d'environ 30% l'apport de chaleur extérieure. Cependant, ces procédés présentent un certain 35 nombre d'inconvénients. Ils exigent l'utilisation d'une source de chaleur extérieure (four ou huile chaude) qui est A une température très élevée, et ils sont d'une exploitation très instable puisque la moindre perturbation au niveau de la température ou du débit de la source chaude se répercute sur l'installation et la dérègle sévèrement. En outre, ces procédés et installations connus sont d'une mise en oeuvre complexe et exigent des empilages d'échangeurs et de colonnes nécessitant des structures 10 encombrantes, coûteuses et se prêtant mal au remodelage des installations anciennes. La présente invention a pour but de remédier notamment aux inconvénients ci-dessus en proposant un procédé et une installation de récupération de solvant 15 dans des mélanges solvant-hydrocarbures, qui sont particulièrement simples, fiables et peu coGteux en ce sens qu'ils ne nécessitent aucun apport de chaleur extérieure. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de séparation de solvant d'un mélange de solvant et d'hydrocarbures, dans lequel on effectue notamment une évaporation étagée du solvant pour le séparer des hydrocarbures, caractérisé en ce que l'évaporation étagée du solvant est effectuée de façon sensiblement isotherme 25 en suivant un ordre de pressions décroissantes, et on effectue un échange de chaleur entre le solvant évaporé et au moins un fluide intermédiaire pour obtenir la condensation du solvant et récupérer sa chaleur de condensation afin que ledit fluide intermédiaire, en 30 phase gazeuse, puisse, après traitement approprié, réchauffer le mélange et réaliser lui-même l'évaporation du solvant sans qu'un apport de chaleur extérieure pour effectuer cette opération soit nécessaire. On ajoutera ici que le traitement du fluide intermédiaire précité en phase gazeuse consiste à comprimer ce fluide pour élever sa température de façon à permettre la vaporisation du solvant. En d'autres termes, on comprend que le processus d'évaporation isotherme du solvant est couplé avec une pompe à chaleur qui récupère les calories de condensation du solvant et les remonte à un niveau thermique suffisant pour qu'elles puissent Otre utilisées 10 pour la propre vaporisation du solvant. En outre, on comprend que l'évaporation isotherme présente des avantages d'économie en énergie de haut niveau, ce qui permet de couvrir les besoins en calories de ce type par la chaleur due à l'irréversibilité de la compression dans 15 la pompe à chaleur. Suivant une autre caractéristique du procédé de l'invention, le fluide intermédiaire récupérant la chaleur de condensation du solvant est de l'eau. On précisera encore que, lors de l'évaporation 20 étagée du solvant, la température est de préférence comprise entre 100 et 200 C. L'invention vise également une installation pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus et du type comprenant au moins deux ballons ou analogues d'évaporation successivement alimentés par une charge constituée par un mélange à séparer, de solvant et d'hydrocarbures, caractérisée par au moins un générateur de vapeur assurant la condensation du solvant, par au moins un circuit de transport du solvant évaporé reliant 30 les ballons audit générateur, et par au moins un circuit de fluide intermédiaire en phase gazeuse comprenant un moyen d'élévation de la température de condensation de ce fluide et reliant ledit générateur à au moins un échangeur disposé en amont de chaque ballon. On précisera ici que le moyen d'élévation de la température de condensation du fluide intermédiaire en phase gazeuse est constitué par au moins un compresseur. Suivant un exemple de réalisation, une installation conforme à l'invention comprend trois ballons successifs d'évaporation du solvant et est caractérisée en ce que les flux de solvant vaporisés sortant du deuxième et du troisième ballon sont réunis avant de parvenir à un premier générateur de vapeur, tandis que le flux de solvant vaporisé sortant du premier ballon parvient à un deuxième générateur de vapeur, les flux de solvant condensés sortant des deux générateurs précités étant réunis. Suivant encore une autre caractéristique de 15 cette installation, le flux de fluide intermédiaire en phase gazeuse produit par les deux générateurs précités alimente un échangeur en amont du troisième ballon puis se divise pour traverser deux échangeurs en amont respectivement des premier et deuxième ballons, et forme 20 à nouveau un flux unique traversant un échangeur de réchauffage de la charge introduite dans l'installation. On ajoutera ici que le flux unique précité est relié aux générateurs de vapeur. Mais d'autres caractéristiques et avantages de 25 l'invention apparaîtront mieux dans la description détaillée qui suit et se réfère au dessin unique annexé, donné uniquement à titre d'exemple, et montrant d'une manière schématique une installation de récupération de solvant conforme aux principes de l'invention. L'installation représentée sur la figure unique, est par exemple, la section de récupération de solvant dans l'huile déparaffinée, d'une unité de déparaffinage de lubrifiants. Le solvant utilisé peut être un mélange (50%-50% en volume) de méthyléthylcétone et de toluène. La charge constituée par un mélange solvant-huile parvient à l'installation par exemple à une pression de 500 kPa absolus et à une température de 390 C par une conduite pour constituer le flux 1. La charge est 5 divisée en deux flux repérés respectivement en 2 et 3, et elle est préchauffée dans un train d'échange comprenant, en parallèle, les échangeurs E1, E2 et E3 puis l'échangeur E4. Dans l'échangeur E1, la charge est réchauffée 10 par le flux total de solvant condensé 29 et parvient à l'échangeur E2 par la conduite 4. Dans cet échangeur E2, le flux 4 est réchauffé par un flux de vapeur d'eau 111 pour constituer le flux 6. Dans l'échangeur E3, le flux 3 est réchauffé par l'huile déparaffinée 23 allant au stockage par la conduite 24, et le flux 3 devient le flux 5 qui est réuni au flux 6 pour ainsi former un flux unique 7 parvenant à l'échangeur E4. Dans cet échangeur E4, le flux 7 est réchauffé, jusqu'aux conditions du ballon évaporateur ou de flash B1, par de la vapeur d'eau condensée 109. Le ballon évaporateur B1 fonctionne à une température de 148,5 C et à une pression de 400 kPa absolus et permet de vaporiser 25 environ 40% du solvant contenu dans la charge passant dans la conduite 8. Le flux de solvant vaporisé sort du ballon B1 par la conduite 9, tandis que le liquide sortant de ce ballon par la conduite 10 est détendu dans une vanne V1 30 jusqu'à la pression d'un deuxième ballon évaporateur B2 qui fonctionne à une pression de 243 kPa, c'est-à-dire inférieure à la pression du ballon B1, et à une température de 150 C, c'est-à-dire sensiblement identique à celle du ballon B1. La phase mixte constituant le flux 35 10a après la vanne V1 et aboutissant au ballon évaporateur B2, est réchauffée dans des échangeurs de chaleur E5 et E6 Jusqu'à la température précitée du ballon évaporateur B2. Dans l'échangeur E5, le flux 10a est réchauffé par le flux 9 du solvant vaporisé sortant du ballon B1, et ce flux réchauffé 10a constitue le flux 11 qui est à son tour réchauffé par l'échangeur E6 grâce à la.vapeur d'eau condensée passant dans la conduite 107. Le flash dans le ballon évaporateur B2 se 10 produit, comme dit précédemment, à une pression plus basse que celle du flash dans le ballon B1, ce qui permet d'éliminer pratiquement tout le solvant restant qui sort du ballon B2 par la conduite 13. Le liquide sortant du ballon B2 est pompé dans 15 le fond de ce ballon, passe par la conduite 14 et est réchauffé par deux échangeurs en parallèle E7 et E8 jusqu'à une température d'environ 200 C qui est la température adéquate pour réaliser le strippage des hydrocarbures dans une colonne C. Plus précisément, dans l'échangeur E8, le flux dérivé 14a est réchauffé par l'huile déparaffinée sortant de la colonne C par la conduite 22. Dans l'échangeur E7 le flux dérivé 14b est réchauffé par la vapeur d'eau passant dans une conduite 105 et produite par un 25 compresseur de vapeur M. Après sortie des échangeurs E7 et E8, les deux flux dérivés 14a et 14b, qui sont à des températures différentes, sont remélangés pour constituer un flux 18 qui alimente un ballon B3. Ce ballon fonctionne à une température de 200 C et à une pression de 243 kPa absolus identique à celle du ballon B2. La fraction liquide 21 sortant du ballon B3 est alors strippée dans la colonne C par de la vapeur d'eau 98 afin d'éliminer les dernières traces du solvant dans le flux 99. L'huile déparaffinée 22 sortant de la colonne C est, comme expliqué précédemment, envoyée au stockage par la conduite 24 après refroidissement dans les échangeurs E8 et E3. Le solvant vaporisé sort du ballon B3 par la 10 conduite 20, et ce flux de solvant vaporisé est mélangé en 20a au flux de solvant 13 sortant du ballon B2 pour constituer le flux de solvant 25 (pression 243 kPa absolus, température 154 C). Les vapeurs du flux 25 sont totalement condensées puis sous-refroidies après passage 15 dans un premier échangeur ou générateur de vapeur G1 effectuant la condensation du solvant, et qui est alimenté en eau liquide par une conduite 100. Le flux de solvant ainsi condensé forme le flux 26. Le flux de solvant vaporisé 9 sortant du premier ballon évaporateur B1 est partiellement condensé dans l'échangeur E5 qui parvient par la conduite 27 à un deuxième échangeur ou générateur de vapeur G2, qui assure la condensation totale et le sous-refroidissement des vapeurs de solvant. Le solvant condensé forme le flux 28, 25 aux mêmes conditions de température que le flux 26. Le flux 28 est alors détendu dans une vanne (non représentée), puis mélangé au flux 26, comme on le voit en 28a, pour former le flux 29 mentionné précédemment qui est refroidi dans l'échangeur E1 puis expédié au stockage 30 par une conduite 30. On décrira maintenant le système formant pompe à chaleur constitué par les deux générateurs de vapeur G1, G2 alimentés en eau liquide par respectivement les conduites 100 et 102, par le compresseur M et par Ies 35 échangeurs E2, E4, E6 et E7. La vapeur d'eau saturée produite par les deux générateurs de vapeur G1 et G2 et résultant de la récupération de la chaleur de condensation des flux de solvant 25 et 27, passe dans des conduits 101 et 103 qui sont réunis pour former un flux 104 de vapeur d'eau saturée, laquelle est comprimée par le compresseur M. Celui-ci comprend par exemple deux étages de compression et la vapeur est désurchauffée entre les deux étages par de l'eau comme matérialisé par la flèche 115. A la sortie du compresseur M la vapeur d'eau se trouve à environ 220 C et 580 kPa absolus, et cette vapeur d'eau passant par la conduite 105 est utilisée pour fournir des calories haut niveau à l'échangeur E7 en amont du troisième ballon B3. A la sortie de cet échangeur, la vapeur d'eau passe dans la conduite 106 et se divise pour former les deux conduites 107 et 109 traversant respectivement les échangeurs E6 et E4 pour chauffer les alimentations des ballons B2 et B1 respectivement. Les condensats de vapeur d'eau passant 20 ensuite dans les conduites 107a et 109a sont mélangés pour former le flux 111 et sont sous-refroidis Jusqu'à 117 C puis détendus dans une vanne V2 à la pression de kPa absolus, pour finalement retourner aux générateurs de vapeur G1 et G2 par les conduites 100 et 25 102. On se reportera maintenant au tableau ci-après pour constater les avantages de l'installation qui vient d'être décrite par rapport aux installations connues qui utilisent un apport de chaleur extérieure pour réaliser 30 l'évaporation du solvant, alors que l'installation selon l'invention n'en utilise pas. Tableau Exemple choisi: Section huile déparaffinée d'une unité de (Capacité: 120 000 t/an d'huiles) déparaffinage au solvant Installations Installations connues Installation de l'inven(3 ou 4 ballons évaporateurs) tion (3 ballons évaporaUtilités teurs avec pompe à chaleur) __... Consommation utilités Fuel (kg/t solvant dans la charge) 7,6 0 Electricité (kw/t solvant dans la charge) 1,8 12,9 Vapeur de strippage (kg/t solvant dans la charge) 7,9 7,9 Energie primaire Total (kcal/kg solvant dans la charge) 84 33,5 CD ru Ln 'o o C> Il apparait immédiatement. de ce tableau que le gain en énergie primaire représente environ 60% par rapport aux installations connues. On a donc réalisé suivant l'invention un procédé et une installation de récupération de solvant qui présentent un rendement énergétique très supérieur et qui ne nécessitent pas d'apport extérieur de chaleur, lequel apport de chaleur sert notamment à compenser les irréversibilités et les pertes du système. Or, dans le 10 schéma selon l'invention, les irréversibilités sont minimisées et la dégradation thermique est réduite. En d'autres termes, la chaleur entre les fluides procédé et le fluide de la pompe à chaleur est transférée avec une dégradation minimale de température, ce qui permet au 15 système de travailler dans des conditions énergétiques optimales. On ajoutera encore que le solvant n'est pas chauffé à des températures élevées lors de l'évaporation et subira par conséquent une dégradation thermique 20 moindre. On remarquera encore que l'installation de l'invention présente une stabilité de fonctionnement remarquable par le fait que la chaleur récupérée est mélangée au niveau de la pompe à chaleur et redistribuée 25 en parallèle entre les points d'évaporation du solvant, ce qui permet d'ajuster séparément la chaleur à fournir à chaque flash. Comme on l'a expliqué précédemment, l'évaporation du solvant dans les ballons B1 et B2 s'effectue suivant un ordre de pressions décroissantes, de façon à permettre l'évaporation d'une quantité très importante de solvant en restant à une température sensiblement constante et qui peut par exemple être comprise entre 100 et 2000 C. Ceci permet encore une fois 35 de minimiser les irréversibilités et d'avoir une demande de chaleur concentrée dans une plage très étroite de températures, ce qui convient parfaitement pour l'utilisation d'une pompe A chaleur. L'invention procure finalement un procédé et une installation de récupération de solvant qui présentent des résultats exceptionnels dus au fait qu'on utilise un schéma d'évaporation isotherme du solvant couplé avec une pompe à chaleur récupérant les calories de condensation du solvant et les remontant à un niveau thermique suffisant pour qu'elles puissent être utilisées pour assurer la propre vaporisation du solvant. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et illustré qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. C'est ainsi que le procédé selon l'invention peut parfaitement être incorporé dans les installations anciennes de récupération de solvant. C'est dire que celle-ci comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs 20 combinaisons, si celles-ci sont effectuées suivant son esprit. REVENDICATIONS 1. Procédé de séparation de solvant d'un mélange de solvant et d'hydrocarbures, dans lequel on effectue notamment une évaporation étagée du solvant pour le séparer des hydrocarbures, caractérisé en ce que l'évaporation étagée du solvant est effectuée de façon sensiblement isotherme en suivant un ordre de pressions décroissantes, et on effectue un échange de chaleur entre le solvant évaporé et au moins un fluide intermédiaire 10 pour obtenir la condensation du solvant et récupérer sa chaleur de condensatin afin que ledit fluide intermédiaire, en phase gazeuse, puisse, après traitement approprié, réchauffer le mélange et réaliser lui-même l'évaporation du solvant sans qu'un apport de chaleur 15 extérieure pour effectuer cette évaporation soit nécessaire. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le traitement du fluide intermédiaire en phase gazeuse consiste à comprimer ce 20 fluide pour élever sa température. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le fluide intermédiaire précité est de l'eau. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, lors de l'évaporation étagée précitée, la température est de préférence comprise entre et 200 C. 5. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 4, et du type 30 comprenant au moins deux ballons ou analogues d'évaporation successivement alimentés par une charge constituée par un mélange à séparer de solvant et d'hydrocarbures, caractérisée par au moins un générateur de vapeur effectuant la condensation du solvant (G1, G2), par au moins un circuit (27, 13, 20 de transport du solvant évaporé reliant les ballons audit générateur, et par au moins un circuit de fluide intermédiaire en phase gazeuse (104, 105, 106, 107, 109) comprenant un moyen d'élévation de la température de condensation de ce fluide et reliant ledit générateur à au moins un échangeur (E4, E6, E7) disposé en amont de chaque ballon. 6. Installation selon la revendication 5, 10 caractérisé en ce que le moyen d'élévation de la température de condensation du fluide intermédiaire en phase gazeuse est constitué par au moins un compresseur (M). 7. Installation selon la revendication 5 ou 6, 15 comprenant trois ballons successifs d'évaporation du solvant, caractérisée en ce que les flux de solvant vaporisés (13, 20) sortant du deuxième et du troisième ballons (B2, B3) sont réunis (20a) avant de parvenir à un premier générateur de vapeur (G1), tandis que le flux de 20 solvant vaporisé (9) sortant du premier ballon (B1) parvient à un deuxième générateur de vapeur (G2), les flux de solvant condensé (26, 28) sortant des deux générateurs précités étant réunis. 8. Installation selon l'une des revendications 25 5 à 7, caractérisée en ce que le flux de fluide intermédiaire en phase gazeuse (104) produit par les deux générateurs précités (G1, G2) alimente un échangeur (E7) en amont du troisième ballon (B3) puis se divise pour traverser deux échangeurs (E4, E6) en amont respectivement des premier (B1) et deuxième ballons (B2), et forme à nouveau un flux unique (111) traversant un échangeur (E2) de réchauffage de la charge (1) introduite dans l'installation. - 9. Installation selon l'une des revendications à 8, caractérisée en ce que le flux unique précité (111) est relié aux générateurs de vapeur (G1, G2).