Brevet FR2602873A1 — publié le 19880219

Banc de mesure pour liaison hertzienne à large bande La présente invention concerne un banc de mesure pour liaison hertzienne à large bande totale ou partielle. Des bancs de mesure pour liaison hertzienne, également appelas analyseurs de liaison hertzienne, sont utilisés pour déterminer la 5 fonction de transfert de tout ou partie de la liaison hertzienne. La fonction de transfert est définie par des variations d'amplitude et du temps de propagation de groupe en fonction de la fréquence. Les techniques de mesure à large bande, c'est-à-dire pour une largeur de bande supérieure à 100 MHz, s'appliquent aux équipements 10 de transmission hertzienne à large bande tels que ceux inclus dans les systèmes de transmission terrestres ou les systèmes de transmission terresatellite, à leurs sous-ensembles, tels que guides d'onde ou antennes, communs à toute la bande passante de communication, ainsi qu'au milieu de propagation. Dans un banc de mesure pour liaison hertzienne, une variation en fréquence est appliquée autour de chaque fréquence de la bande en cours d'exploration pour obtenir à la réception une variation de phase correspondante du signal reçu. Cette variation de phase permet de déterminer le temps de propagation de groupe égal à la 20 dériv6e de la phase en fonction de la fréquence. Un tel banc de mesure comprend une partie à l'émission et une partie la réception. A l'émission, un vobulateur hyperfréquence reçoit en entrée, la somme d'un signal à fréquence basse commandant l'exploration de la bande de la liaison et d'un signal de mesure 25 fréquence moyenne pour fournir en sortie, un signal hyperfréquence vobulé par le signal d'entrée. Le signal hyperfréquence vobulé est transmis par la liaison hertzienne à large bande. A la réception, le signal hyperfréquence vobulé reçu est réduit à une fréquence plus basse par un convertisseur-abaisseur de fréquence pour ensuite 30 être d9modulé dans un analyseur de liaison hertzienne afin d'obtenir l'information temps de propagation de groupe. L'information d'amplitude est obtenue par simple détection d'amplitude du signal vobulé en sortie du convertisseur-abaisseur de fréquence. Il est nécessaire, pour déterminer la fonction de transfert de la liaison hertzienne à la réception, de connaître à chaque instant la fréquence du signal hyperfréquence vobulé reçu. I] apparaît donc, que l'information fréquence doit être mesurée à la réception ou qu'elle doit être transmise à partir de l'émission, à l'aide par exemple d'impulsions portées par le signal hyperfréquence vobulé émis. Chaque impulsion correspond au passage de l'exploration par certaines fréquences prédéterminées de la bande. Du fait de la nonlinéarité et de l'instabilité de la compression en fréquence la mesure à la réception en sortie du convertisseur-abaisseur est sujette à erreur. Le signal peut également être perturbé par le 10 milieu de propagation étudié ou par l'équipement de transmission. Deux techniques utilisées pour l'identification des fréquences ont été dÉcrites dans l'expose de Robert EASSON et Robin SHARP intitulg "Amélioration des mesures sur les équipements faisceau hertzien au moyen d'un convertisseur-abaisseur à poursuite" lors du 15 symposium sur les télécommunications et la téléinformatique, 14 et Mars 1986, Palais des Congrès è Versailles. Une première technique connue consiste à réaliser, à la réception, un signal de marquage pour une fréquence. Le signal à haute fréquence prélevé à la réception, par l'intermédiaire d'un 20 coupleur directionnel, est envoyé vers un ondemètre à cavité suivi d'un détecteur, pour obtenir une impulsion de synchronisation lors du passage par la fréquence d'accord de la cavité. Cette technique présente toutefois l'inconvénient de nécessiter une cavité accordable par fréquence à identifier de la bande explorée. Dans cette technique, l'amplitude de l'impulsion dépendant du niveau de signal reçu, l'information fréquence est susceptible d'être indiscernable des variations d'amplitude du signal, ce qui peut entraîner des erreurs dans l'identification des fréquences. Une autre technique consiste à moduler à l'émission 30 l'amplitude du signal hyperfréquence, par des impulsions à des instants correspondant au passage de l'exploration par des fréquences prédéterminées de la bande explorée. A la réception est obtenue une série d'impulsions de marquage ajoutées au signal de l'information d'amplitude. Cette technique ne permet pas de séparer 35 correctement l'information de fréquence de l'information d'amplitude. En effet, ou bien la modulation d'amplitude est trop faible et les impulsions se confondant dans les variations - 3 d'amplitude, il est impossible de les discerner, ou bien elle est trop forte et le récepteur reçoit un signal insuffisant. En outre, la mesure des variations d'amplitude est entachée d'erreurs du fait de la présence des impulsions de marquage. La précision donnée par ces techniques connues est faible et est généralement limitée par la largeur des impulsions de marquage ou par la non-linéarité de la réception à compression de fréquences. L'erreur relative obtenue pour une excursion de l'ordre de 1 GHz est voisine de 5%. L'invention vise à fournir un banc de mesure pour liaison hertzienne à large bande offrant une grande précision dans l'identification des fréquences à la réception, sans altérer pour autant les mesures et quelles que soient les variations d'amplitude des paramètres utilises. A cette fin, un banc de mesure pour liaison hertzienne comprenant: dans une partie d'émission, un oscillateur de mesure pour délivrer un signal impulsionnel ayant une fréquence prédéterminée moyenne, des moyens pour générer un signal d'exploration ayant une fréquence prédéterminée basse et un signal impulsionnel de marquage synchrone avec le signal d'exploration, des moyens pour sommer le signal d'exploration et un signal analogique en un signal de vobulation, des moyens de vobulation hyperfréquence commandés par le signal de vobulation produisant un signal vobulé à émettre, et dans une partie de réception, des moyens recevant le signal vobulé à travers la liaison hertzienne pour analyser des paramètres de la liaison hertzienne, tels que temps de propagation de groupe 30 de la liaison, est caractérisé en ce qu'il comprend: dans la partie d'émission, des moyens pour moduler le signal impulsionnel 3 fréquence moyenne pendant des impulsions du signal impulsionnel de marquage afin d'obtenir un signal de mesure périodiquement modulé constituant ledit signal analogique appliqué aux moyens pour sommer, et dans la partie de réception, des moyens pour délivrer des signaux synchrones avec le signal d'exploration à partir de signaux produits par les moyens pour analyser. Le banc de mesure selon l'invention présente plusieurs avantages: - une précision dans l'identification des fréquences de l'ordre de 0,2% dans la bande de fréquence explorée; - les mesures ne sont en aucune manière perturbées le signal de mesure peut être modulé de différentes 10 manières, notamment pour véhiculer dans le banc de mesure, outre l'information nécessaire à l'identification de fréquences, une information de service, entre la partie d'émission et la partie de réception. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparattront plus clairement È la lecture de la description suivante de plusieurs réalisations préf9rées de l'invention, en référence aux dessins annexes correspondants dans lesquels: - la Fig.1 est un bloc-diagramme d'une réalisation particulière d'un banc de mesure suivant l'invention, utilisant une Z0 modulation de phase du signal de mesure pour porter l'information d'identification de fréquences; - la Fig. 2 montre des formes d'onde de signaux établis dans la partie d'émission du banc de mesure représenté à la Fig.1; - la Fig.3 montre des formes d'onde de signaux établis dans la partie de réception du banc de mesure représenté en Fig.1; - la Fig.4 est un bloc-diagramme fonctionnels d'une réalisation simplifiée d'un banc de mesure analogue à celui représenté à la Fig.1; - la Fig.5 représente un démodulateur, réalisé à partir d'une bascule D, pour récupérer des impulsions de marquage; - la Fig.6 montre schématiquement un circuit modulateur-codeur permettant de genérer des impulsions de marquage codées, pour une version perfectionnée du banc de mesure selon l'invention; - la Fig.7 montre des formes d'onde de signaux reçus et établis par le circuit modulateur-codeur de la Fig.6; et - 5 - la Fig.8 montre des formes d'onde de signaux reçus et établis par le demodulateur de la Fig.5, dans le cas d'une réalisation utilisant un circuit modulateur-codeur de la Fig.6. En référence à la Fig.l, un banc de mesure comprend, dans une 5 partie d'émission, un générateur de signal d'exploration I produisant un signal analogique sinusoidal d'exploration vB ayant une fréquence prédéterminée basse FB, un oscillateur à quartz de mesure 2 produisant un signal impulsionnel e1 ayant une fréquence prédéterminée moyenne FM, un sommateur analogique à deux entrées 3, 10 et un vobulateur hyperfréquence 4 commandé par un signal de commande de vobulation eW établi par le sommateur 3 afin de produire un signal hyperfréquence dans une bande de très haute fréquence de porteuse de vobulation prédéterminée AFW à émettre par des équipements d'émission 41 d'une liaison hertzienne à large 15 bande. Afin de fixer les idées, on se référera dans la suite à une réalisation pratique pour laquelle FB et FM sont ggales à 17,5 Hz, et à 500 kHz, et AFW est comprise entre 10,7 et 11,7 GHz. Dans le générateur 1, le signal sinusoidal d'exploration vB 20 est obtenu par des moyens numériques de génération de sinusoïde commandés par un oscillateur de grande stabilité. Ainsi, un oscillateur à quartz 11 produit un signal impulsionnel ayant typiquement une fréquence F = 71 680 Hz, et un diviseur de fréquence par 4096, 12, relié à une sortie de l'oscillateur 11 25 fournit un signal impulsionnel à la fréquence FB = 71 680/4096 = 17,5 Hz. Une mémoire morte 13 contient des mots numériques d'échantillon d'une sinusoïdale. La mémoire 13 est adressée cycliquement en lecture par le signal sortant du diviseur de fréquence 12 pour délivrer dans un bus 141 les mots d'échantillons 30 à bits parallèles de la sinusoïdale à chaque période 1/FB. Les mots d'échantillon lus sont convertis analogiquement dans un convertisseur numérique-analogique 14 relié au bus 141, en le signal analogique parfaitement sinusoïdal vB qui est appliqué à une première entrée 31 du sommateur 3 à travers un filtre passe-bas 15. 35 Le signal vB est montré en haut dans la Fig.2, tandis qu'en dessous dans cette même figure, est montré un signal impulsionnel VSE dElivré par une sortie 142 de la mémoire morte 13. Le signal -6 VSE contient des creneaux ayant une largeur égale à 1/(2FB), chaque créneau ayant des fronts montant et descendant synchrones de tensions minimale et maximale v min et v de la sinusoïdale v mln max B respectivement. Comme montré également à la Fig.1l, la partie d'émission du banc de mesure comprend un circuit de marquage 5. Le circuit 5 comprend un modulateur de phase 51 ayant une première entrée 511 recevant le signal de mesure e1 et une seconde entrée de commande de phase 512 recevant un signal impulsionnel de marquage e2, tel 10 que montré en bas dans la Fig.2. Le signal e2 est produit au moyen d'un circuit différentiateur 53 et d'un circuit de retard 52 interconnectes en série entre les bornes 142 et 512. Le circuit 53 comprend par exemple deux différentiateurs ou deux bascules monostables declenchables par les fronts montants et descendants 15 des crneaux du signal VSE afin de produire respectivement des impulsions de marquage de phase négatives I min et positives Imax ayant une très faible largeur par rapport à 1/(2FB) en réponse aux crêtes vmin et v du signal v. min max Selon la réalisation pratique, les impulsions I. et I mln max commandent respectivement des déphaseurs de -' = -F/5 = -36 et +T inclus dans le modulateur de phase 51. Ainsi le signal de mesure vM à trois états de phase -Y, +' et 0 est appliqué par une sortie 513 du modulateur 51 à une second entrée 32 du sommateur 3 et correspond au signal impulsionnel eI respectivement avec un retard 25 de phase de -', une avance de phase +'Y et aucun décalage de phase pendant les impulsions min, les impulsions I et entre ces min' max impulsions. Le circuit de retard 52 impose un retard T, typiquement de 1,3 ms, afin de compenser un retard introduit par la fonction de 30 transfert du vobulateur 4 entre la composante de son signal de sortie correspondant au signal de mesure vM - fréquence moyenne et la composante correspondant au signal d'exploration vB à basse fréquence. Le signal de mesure modula en phase vM et le signal 35 d'exploration vB sont additionnés dans le sommateur 3 en le signal de commande de vobulation eW. Le signal eW commande d'une manière classique la vobulation dans le vobulateur 4, les crêtes v min et -7 v correspondant è des fréquences minimale F = 10,7 GHz et max min maximale F = 11,7 GHz de la bande de fréquence porteuse AFW pour max laquelle la fonction de transfert de la liaison hertzienne est analysée. Un signal vobulé ep est transmis alors dans la liaison 5 hertzienne à travers les équipements d'émission 41. Une troisième ligne de la Fig.2 montre la variation moyenne de la fréquence F du signal ep due au signal ew, le signal de mesure vM ayant une amplitude et une fréquence nettement plus petite et plus grande que celles du signal vB respectivement. Dans une partie de réception du banc de mesure galement montré à la Fig.1l, on trouve classiquement après des équipements de réception hyperfréquence 61, un convertisseur-abaisseur de fréquence 6 transposant dans une bande fréquence typiquement de 25 MFz, centrée autour d'une fréquence de 140 MHz, la bande de 15 fréquence AF d'un signal reçu rp correspondant au signal émis ep. Un signal vobuli transposé en fréquence rB délivré par le convertisseur 6 est appliqué à un analyseur connu de liaison hertzienne 7 qui fournit par une première sortie 71 un signal A obtenu par détection d'amplitude du signal vobulé transpose en 20 fr5quence rB. Le signal A a une amplitude proportionnelle a l'amplitude du signal hyperfréquence reçu r et représente P l'affaiblissement de la liaison hertzienne pour la bande de fréquence explorée. L'analyseur de liaison hertzienne 7 fournit également par une Z5 seconde sortie 72, un signal TPGA obtenu à partir du signal vobulé rB par démodulation de fréquence suivie d'une démodulation de phase à la fréquence de mesure FM égale à 500 kHz. Le signal TPGA, représenté en haut de la Fig.3, est équivalent à la somme d'un signal TPG proportionnel au temps de propagation de groupe et à la 30 somme d'un signal impulsionnel proportionnel au signal impulsionnel de marquage e2 portant les impulsions de marquage I. et I. Le min max signal A issu de l'analyseur de liaison hertzienne 7 est appliqué directement vers une unité de visualisation ou d'enregistrement 9. Comme représenté à la Fig.1, le signal TPGA est transmis vers un circuit de récupération de fréquences 8. Le circuit 8 comprend un circuit séparateur-écrêteur 81 et un synthétiseur-multiplicateur de poursuite connu 82. Le circuit separateur-écrêteur 81 reçoit par - 8 une entrée 811 le signal TPGA issu de l'analyseur 7 et portant les impulsions de marquage I.min et Ia et délivre, par une première mn max sortie 812, un signal de synchronisation à la réception VSR et, par une deuxième sortie 813, le signal TPG proportionnel au temps de 5 propagation de groupe et appliqué à l'unité de visualisation ou d'enregistrement 9. Le signal de synchronisation à la réception VSR est obtenu a la suite d'opérations d'écrêtage au delà d'un seuil d'écrêtage haut TPG = 2/(25 MHz) = 80 ns et d'un seuil max d'écrêtage bas TPGmin = 80 ns. Comme montré à une seconde ligne de 10 la Fig.3, le signal VSR est un signal en créneau à la fréquence FB de 17,5 Hz dont le front montant correspond à l'impulsion mini et donc 3 la fréquence Fmin = 10,7 GHz, et le front descendant min correspond à l'impulsion I, et donc à la fréquence F = 11,7 max max GHz. Le signal VSR est appliqué à l'unité de visualisation ou S d'enregistrement 9 et au synthétiseur-multiplicateur de poursuite 82. Le synthétiseur réalise à partir du signal VSR une opération de multiplication de la fréquence FB par un facteur N, ici égal à 512, pour obtenir un signal d'gchantillonnage de fréquences VF, comme représente en bas de la Fig.3, dont la fréquence d'échantillonnage 20 FE de 8960 Hz est égale à la fréquence FB = 17,5 Hz multipliée par le facteur N = 512. Le signal d'échantillonnage VF est rigoureusement synchrone au signal de synchronisation VSR et permet de fournir à la visualisation N repères de fréquence dans la bande de fréquence porteuse AFW explorée. Dans cette réalisation, o AFw est comprise entre 10,7 GHz et 11,7 GHz et N est égal à 512, les fréquences sont visualisées avec un incrément de l'ordre de 19,5 MHz. Dans le banc de mesure selon l'invention, l'exactitude de l'information relative à la fréquence récupérée dépend 30 essentiellement de la linéarité de la conversion tension-fréquence réalisée par le vobulateur hyperfréquence ainsi que des fronts avant des impulsions de marquage. L'erreur apportée par les fronts avant est très négligeable par rapport à l'erreur due à la non-linéaritS du vobulateur 4. Le vobulateur utilisé est de type YIG, et est constitué par des appareils HP 86245A option H12 et HP 8350B commercialisés par HEWLETT-PACKARD. Dans ces conditions, l'erreur relative en fréquence mesurée sous une température -9 ambiante de 25 est de l'ordre 0,2% pour la bande comprise entre ,7 GHz et 11,7 GHz. A la Fig.4 est représenté un banc de mesure simplifié par rapport à la réalisation précédente. Dans ce banc de mesure, par 5 ailleurs identique, deux simplifications ont ôté apportées de manière à réduire le coit du banc. Une première possibilité de simplification consiste à piloter le générateur de signal d'exploration 1 par l'oscillateur à quartz de mesure 2. A cette fin, l'oscillateur de grande stabilité 11 et le diviseur de 10 fréquence 12 dans le générateur de signal d'exploration 1 selon la précédente réalisation sont remplacés par un diviseur de fréquence programmable 12', comme montré à la Fig.4. Le diviseur de fréquence programmable 12' reçoit le signal impulsionnel e1 issu de l'oscillateur à quartz de mesure 2 à la fréquence FM de 500 kHz et 15 fournit en sortie un signal impulsionnel à la fréquence basse F'B de 15,2588 Hz, pour un rapport de fréquence N1 programme à 32768. La mémoire morte 13 est alors adressée à la fréquence F'B = 15,2588 Hz pour générer un signal d'exploration vB et un signal impulsionnel de marquage e2 de même fréquence. Une seconde simplification solidaire de la première consiste à remplacer, dans la partie de rÉception le synthétiseur-multiplicateur de poursuite 82 dans le circuit de récupération de fréquences 8 par un diviseur de fréquence programmable 82', comme montré à la Fig.4. En effet, l'analyseur de 25 liaison hertzienne 7 comprend, comme il est connu, un oscillateur local de fréquence FM rigoureusement asservi sur l'oscillateur à quartz de mesure 2 à fréquence FM de la partie d'émission pour les besoins de la démodulation de phase. L'oscillateur à quartz asservi 73 fournit en une sortie 731 de l'analyseur 7 un signal de 30 fréquence FM synchrone avec le signal de synchronisation à la réception VSR, sachant que le signal VSR est dérivé des impulsions de marquage gén- rées, dans la partie d'émission, à partir de l'oscillateur à quartz de mesure 2. Le signal de fréquence FM de 500 kHz issu de la sortie 731 est 35 appliqué en entrée du diviseur de fréquence 82' pour fournir en sortie un signal d'échantillonnage de fréquences VF ayant une fréquence FE égale 7812,5 Hz, pour un rapport de division - 10 programmé à N2 = 64. Le rapport N2 est choisi pour obtenir dans l'unité 9 un nombre M de repères de fréquence toujours égal a 512. Dans les deux réalisations décrites précédemment et montrées aux Figs.1 et 4, le signal de synchronisation à la réception VSR 5 peut être perturbé pour des fréquences FB élevées du signal d'exploration VB, c'est- à-dire pour des fréquences supérieures à 100 Hz. En effet, comme montré par des formes d'onde en traits interrompus courts à la Fig.3, le signal TPGA dans sa partie contenant l'information temps de propagation de groupe subit alors 10 de fortes variations et dépasse les seuils d'écrêtage haut TPG max et bas TPG.min. Il est donc souhaitable d'éliminer l'interaction min entre ces deux signaux, notamment en récupérant les impulsions de marquage au niveau de la démodulation dans l'analyseur de liaison hertzienne 7. Comme cela apparaîtra dans les paragraphes suivants, 15 d'autres types de modulation du signal de mesure VM par les impulsions de marquage permettent de réaliser entre autre cet objectif. La modulation de phase du signal de mesure vM peut être pour cet objectif avantageusement remplacé par une modulation de 20 fréquence. Par exemple, dans le cas o l'on réalise la synchronisation en réception à partir d'une seule fréquence identifiée, les impulsions de marquage peuvent être toutes positives et correspondent à une fréquence prédéterminae. Une première solution consiste, remplacer le modulateur de 25 phase 51 dans la partie d'émission par un circuit diviseur de fréquence par deux ayant également deux entrées 511 et 512 et une sortie 513. Le signal de mesure vM délivré par le circuit diviseur a deux états de fréquence. Entre les impulsions de marquage Imin et Ia du signal e2, le signal de mesure vM est à la fréquence FM = maxe2 500 kHz délivré par l'oscillateur à quartz de mesure 2. Pendant chacune des impulsions I mi et I, le signal v est à la max ' M fréquence FM/2 = 250 kHz. Dans la partie de réception, un signal correspondant aux deux états de fréquence, FM et FM/2, est détecté au niveau de l'analyseur de liaison hertzienne 7, par démodulation de fréquence du signal vobul! rB provenant du convertisseur- abaisseur de fréquence 6. La Fig.5 montre une manière de récupérer les impulsions de marquage, dans la partie de - 11 réception, 5 l'aide d'une bascule du type D, 74, ayant une entrée de donnée D recevant le signal à deux états de fréquence, F, et FM/2, et une entrée d'horloge H recevant un signal à fréquence FM d5livré par l'oscillateur local asservi dans l'analyseur de liaison 5 hertzienne 7. Une sortie Q de la bascule 74 délivre alors un train d'impulsion VS à fréquence FM/2 pendant chacune des impulsions de marquage I. et I mlu max Une autre solution permettant en outre de transmettre une information de service entre la partie d'émission et la partie de 10 réception du banc de mesure consiste en une modulation de fréquence codée du signal de mesure vM. La Fig.6 montre un exemple de circuit modulateur-codeur 51a effectuant une modulation codée du signal de mesure v>. Le circuit 51a remplace le modulateur de phase 51 et a deux entrées 511a et 512a et une sortie 513a correspondant aux 15 bornes 511, 512 et 513 du modulateur 51. Le circuit 51a comprend un registre à décalage 514 ayant quatre paires d'entrées parallèles A-B a G- H et une sortie série S, deux portes ET à deux entrées 515 et 516, une porte OU à deux entrées 517 et un inverseur 518. Selon la réalisation illustrée, les paires d'entrée A-B 3 G-H du registre 20 514 sont relises à une mémoire morte, du type mémoire câblée, ayant enregistré un mode de code biphase à quatre digits "1011". Une borne SYNC du registre 514 est reliée à la terre afin que le registre transmette le mot codé succédant à un signal de synchronisation en réponse aux impulsions du signal e2, comme z5 montré à la Fig.7. Le signal e2 est appliqué directement et à travers l'inverseur 518 à des entrées de commande EM et ED du registre 514, et le signal de mesure e1 est appliqué à une entrée d'horloge Cl du registre 514 afin que le registre soit activé entre les fronts montant et descendant de chacune des impulsions I. et rain IMa, celles-ci étant redressées dans le circuit 53 pour cette max réalisation. La première porte ET 515 a deux entrées recevant respectivement le signal e1 et un signal complémentaire du signal e2 fourni par l'inverseur 518 afin de transmettre les impulsions du signal e1 entre les impulsions I minet I. La seconde de porte ET max 516 a deux entrées recevant respectivement le signal e2 et le signal de synchronisation et le mot de code par la sortie S du registre 514 pour transmettre le signal de synchronisation et le - 12 mot de code pendant les impulsions I. et I. La porte OU 517 a mzn max deux entrées reliées à des sorties des portes 515 et 516 et délivre le signal vM par la borne 513a. La dernière forme d'onde dans la Fig.7 correspond au signal de mesure vM obtenu pendant les impulsions de marquage I min, Imax pour un mot de code "1001". Dans la partie de réception du banc de mesure, la démodulation des impulsions codées peut être réalisée de la même manière que précédemment à l'aide de la bascule 74 représentée à la Fig.5. La 10 dernière forme d'onde à la Fig.8 correspond au train d'impulsion VS récupfré en sortie Q de la bascule pour le même mot de code "1001". Le train d'impulsion VS est ensuite exploité pour fournir une impulsion de synchronisation à la réception et une information de service correspondant au mot de code. Cette information de service 15 peut être utilisée, par exemple, pour signaler à la réception la fréquence centrale de la bande explorée AFW, ou la largeur de cette même bande AFW,. Dans les deux cas precédents, utilisant une modulation de fréquence ou une modulation de fréquence codée du signal de mesure 20 vM, l'information de synchronisation reste très stable et indépendante des variations des signaux mesures. L'erreur absolue introduite reste inférieure à la demi-période 1/(2FM), et est très faible et tout a fait négligeable par rapport a l'erreur due au vobulateur hyperfréquence 4. - 13 REVENDICATIONS 1 - Banc de mesure pour liaison hertzienne comprenant: dans une partie d'émission, un oscillateur de mesure (2) pour délivrer un signal impulsionnel (el) ayant une fréquence prédéterminée moyenne (FM), des moyens (1) pour générer un signal d'exploration (VB) ayant B' une fréquence prdéterminee basse (FB) et un signal impulsionnel de marquage (e2) synchrone avec le signal d'exploration (VB), des moyens pour sommer (3) le signal d'exploration (VB) et un signal analogique en un signal de vobulation (ew), des moyens de vobulation hyperfréquence (4) commandés par le signal de vobulation (ew) produisant un signal vobule (e) émettre, et dans une partie de réception, des moyens (75 recevant le signal vobulè (r p) travers la liaison hertzienne (41, 61) pour analyser des paramètres de la liaison hertzienne, tels que temps de 15 propagation de groupe (TPGA) de la liaison, caractérisé en ce qu'il comprend: dans la partie d'émission, des moyens pour moduler (51) le signal impulsionneI (e1) 20 fréquence moyenne (FM) pendant des impulsions (Imin' I) du signal impulsionnel de marquage (e2) afin d'obtenir un signal de mesure périodiquement modulé (vM) constituant ledit signal analogique appliqué aux moyens pour sommer (3), et dans la partie de réception, Z5 des moyens (8) pour délivrer des signaux synchrones (VsR, VF) avec le signal d'exploration (VB) à partir de signaux produits par les moyens pour analyser (7). 2 - Banc de mesure conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens pour délivrer (8) comprennent des moyens (81) 30 pour récupérer des impulsions (Imin, Imax) du signal de marquage afin de délivrer un signal de synchronisation à la réception (VsR) ayant ladite fréquence basse (FB), et des moyens (82) pour délivrer un signal de fréquences (VF) ayant une fréquence d'échantillonnage (FE) égale la fréquence basse (FB) multipliée par un facteur entier (N), le signal de synchronisation à la réception (VsR) et le - 14 signal de fréquences (VF) étant lesdits signaux synchrones avec le signal d'exploration (VB). 3 - Banc de mesure conforme à la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens pour générer (1) comprennent des 5 moyens à oscillateur (11, 12) pour générer un signal impulsionnel à ladite fréquence basse (FB) , une mémoire morte (13) contenant des échantillons numériques définissant le signal d'exploration (v B) et commandée en lecture par ledit signal impulsionnel à la fréquence basse, des moyens (14, 15) pour convertir les échantillons 10 numériques lus en le signal d'exploration (VB), et des moyens (53) pour produire les impulsions (Imin' I ax) du signal de marquage (e2) en fonction d'un signal de synchronisation de lecture (VsE) ladite fréquence basse (FB) produit par ladite mémoire (13). 4 - Banc de mesure conforme è la revendication 3, caractérisé 15 en ce que lesdits échantillons numériques définissent un signal d'exploration sinusoiïdal (VB), et en ce que le signal impulsionnel de marquage (e,) est constitué d'impulsions de marquage (Imin, Imax) positives et négatives correspondant respectivement 3 des Max, amplitudes maximale et minimale du signal d'exploration (VB), une 20 impulsion de marquage (Imin, Imax) étant, de préférence, retardée d'une durée prédéterminée (T) par un circuit de retard (52) interconnecté entre les moyens pour produire les impulsions (53) et les moyens pour moduler (51). - Banc de mesure conforme s la revendication 3 ou 4, 25 caractérisé en ce que lesdits moyens pour générer un signal impulsionnel à la fréquence basse comprennent un oscillateur de grande stabilité (11) fournissant un signal impulsionnel à fréquence élevée (FQ) à un diviseur de fréquence (12) adressant cycliquement en lecture la mémoire morte (13) à ladite fréquence 30 basse (FB), et en ce que lesdits moyens pour délivrer le signal de fréquences (82) comprennent un synthétiseur-multiplicateur (82) recevant ledit signal de synchronisation à la réception (VsR). 6 - Banc de mesure conforme à la revendication 3 ou 4, caractérise en ce que lesdits moyens pour générer un signal 35 impulsionnel à la fréquence basse comprennent un diviseur programmable (12') recevant le signal impulsionnel (e 1) à la fréquence moyenne (FM) délivré par l'oscillateur de mesure (3) et - 15 adressant cycliquement en lecture la mémoire morte (13) à ladite fréquence basse (F'B), et en ce que lesdits moyens pour délivrer le signal de fréquences (82) comprennent un diviseur programmable (82') recevant un signal à ladite moyenne fréquence (FM) dilivr5 5 par un oscillateur local (73) inclus dans les moyens pour analyser (7) et asservi à travers la liaison hertzienne à l'oscillateur de mesure (2). 7 - Banc de mesure conforme à la revendication 2 et l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que lesdits 10 moyens pour moduler comprennent un modulateur de phase (51) délivrant le signal de mesure (v M) modulé en phase pendant les impulsions du signal de marquage (Imin, Imax), et en ce que lesdits moyens (81) pour récupérer les impulsions du signal de marquage (Imin' I) comprennent un circuit séparateur-écrêteur (81) max recevant un signal temps de propagation de groupe (TPGA) produit par les moyens pour analyser (7) pour séparer par écrêtage au-del" de seuils prédétermines (TPG min, TPG a) les impulsions (Imin mn max- min Ia) mélangées avec le signal temps de propagation de groupe max (TPGA). 8 - Banc de mesure conforme - la revendication 2 et à l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que lesdits moyens pour moduler (51) comprennent un diviseur de fréquence par un rapport déterminS (2) recevant par une première entrée (511) le signal impulsionnel (el) de fréquence moyenne (FM), par une 25 deuxième entrée (512) le signal impulsionnel de marquage (e2) et délivrant par une sortie (513) un signal de mesure modulé (FM) à des premier et second états de fréquence, ledit premier état correspondant à la fréquence moyenne divisée par ledit rapport (FM/2) pendant les impulsions de marquage (Imin IMx), et ledit second état correspondant à la fréquence moyenne (FM) entre les impulsions (Imin, Imax), et en ce que les moyens pour récupérer (81) reçoivent des moyens pour analyser (7) un signal à deux états de fréquence correspondant au signal de mesure (VM) et un signal à fréquence moyenne (FM) d'un oscillateur local (73) inclus dans les 35 moyens pour analyser (7) pour délivrer un train d'impulsion à la fréquence moyenne divisée par ledit rapport (FM/2), pendant chacune des impulsions (Imin, I max). mi. max - 16 9 - Banc de mesure conforme à la revendication 2 et 3 l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que les moyens pour moduler (51) comprennent des moyens recevant en entrée le signal impulsionnel (e1) à fréquence moyenne (FM), le signal impulsionnel de marquage (e2) et un mot de code ("1011") pour délivrer en sortie le signal de mesure modul5 (vM), le signal de mesure modulé (VM) étant équivalent au signal impulsionnel (e1) à fréquence moyenne (FM) en l'absence d'impulsions de marquage (Imin' I) et étant constitué d'un train d'impulsions codées pendant les max impulsions de marquage (Imin' Imax), et en ce que les moyens pour récupérer (8]) reçoivent des moyens pour analyser (7) un signal codé correspondant au signal de mesure modulé (vm) et un signal à fréquence moyenne (FM) d'un oscillateur local (73) inclus dans les moyens pour analyser (7) pour délivrer ledit train d'impulsions 15 codées pendant chacune des impulsions de marquage (i, Imax). - Banc de mesure conforme à la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens recevant en entrée le signal impulsionnel (e]) à fréquence moyenne (FM), le signal impulsionnel de marquage (e2) M et le mot de code ("1011") pour délivrer en sortie le signal de ZO mesure modulé (vM) comprennent un registre à décalage à entrées parallèles et à sortie série.