Brevet FR2606936A1 — publié le 19880520

La présente invention concerne de façon générale des disposi- tifs de combinaison ou multiplex en radiofréquence (RF) couplant un ensemble d'émetteurs RF à une seule antenne et, plus particulière- ment, à un dispositif d'accord de longueur électrique variable et couplant une interface en boucle pour un dispositif de combinaison d'émetteurs en céramique. Afin de combiner un certain nombre d'émetteurs RF, il faut isoler les signaux RF provenant de chaque émetteur de ceux d'un au- tre pour empêcher une intermodulation et une détérioration possible des émetteurs. On peut utiliser des filtres RF du type à cavité remplie d'air pour assurer un isolement entre les émetteurs RF. Chaque filtre à cavité est accordé pour qu'il ne laisse passer que le signal RF provenant de l'émetteur auquel il est connecté, chaque émetteur RF produisant un signal RF de fréquence différente. On peut combiner les signaux de sortie de chaque filtre et les envoyer à une antenne commune par un dispositif de combinaison du type indiqué et décrit dans le brevet des E.U.A. n 4 375 622. Chaque filtre est couplé à ce dispositif de combinaison par des longueurs exactement égales d'un câble coaxial. Le dispositif de combinaison est accordé au moyen de lignes de transmission ou de tronçons d'accord régla- bles manuellement, qui sont couplés identiquement au dispositif de combinaison par un câble coaxial. Cependant, ces dispositifs de com- binaison sont non seulement difficiles à accorder, mais également coûteux et ils nécessitent une quantité excessive d'un espace pré- cieux. Un dispositif classique utilisé pour compenser en température ces filtres à cavité est décrit dans le brevet des E.U.A. NO 4 024 481. Cependant, ces filtres à cavité remplie d'air sont à la fois coûteux et de dimensions relativement grandes, de telle sorte que ces filtres à cavité prennent une quantité excessive d'espace précieux à des emplacements d'antenne éloignés situés en haut de buildings et de montagnes. On peut réduire les dimensions de ces filtres RF en utilisant un résonateur en céramique. Un tel filtre mettant en oeuvre un résonateur en céramique est décrit dans le brevet des E.U.A. 2 2606936 NI 4 241 322. Bien qu'en prévoyant un filtre plus compact, le réso- nateur en céramique contenu dans ce filtre peut présenter de grands décalages dela fréquence de résonance puisqu'il n'est pas compensé pour des variations de température ambiante et induites par dissipation d'énergie en RF. Un autre filtre décrit dans le brevet des E.U.A. N 4 019 161 met en oeuvre des dispositifs clas- siques pour compenser en température un résonateur en céramique monté sur un substrat de circuit micro-intégré, mais il ne prévoit pas de dissipation de chaleur dans le résonateur en céramique. En conséquence, un but de la présente invention est de four- nir un résonateur en céramique perfectionné qui soit compensé à la fois pour des variations de température ambiante et des variations induites par dissipation. Un autre but de la présente invention est de fournir un fil- tre RF compact et économique comportant un résonateur en céramique placé en sandwich entre des disques de compensation de température et des écrans électromagnétiques etenfermé dans un logement métal- lique. Un autre but encore de la présente invention est de fournir un filtre RF perfectionné comportant un résonateur en céramique couplé thermiquement par des disques de compensation à un logement métallique pour réduire au minimum une augmentation de température due à une dissipation d'énergie dans le résonateur en céramique. Un autre but de la présente invention est de fournir un cir- cuit d'accord de dispositif de combinaison perfectionné qui produise une impédance d'entrée qui puisse varier dans un intervalle centré à peu près à une impédance d'entrée prédéterminée. Un autre but encore de la présente invention est de fournir un dispositif de combinaison de signaux RF compact et économique qui comprenne un circuit d'accord à réactance variable unique. Un autre but encore de la présente invention est de fournir un dispositif de combinaison de signaux RF perfectionné mettant en oeuvre une interface de couplage unique entre un dispositif de com- binaison à microbande et deux filtres en céramique ou plus. Brièvement décrite, la présente invention englobe un filtre RF comprenant un résonateur en céramique placé en sandwicn entre 3 2606936 des premier et second disques de compensation de température et des première et seconde plaques de protection. Le résonateur, la pre- mière plaque de protection et le premier disque de compensation peuvent comportel des trous alignés concentriquement dans lesquels est inséré un noyau d'accord pour régler la fréquence de résonance du résonateur en céramique. Le résonateur, les premier et second disques de compensation, les première et seconde plaques deprotec- tion et le noyau d'accord sont entourés et maintenus en rapport spa- tial entre eux par un logement métallique. Des signaux d'entrée et de sortie peuvent être envoyés au filtre RF au moyen de boucles de couplage d'entrée et de sortie respectives qui peuvent être placées à n'importe quel emplacement approprié sur le logement métallique. Brièvement décrite, la présente invention englobe un appa- reil de combinaison de signaux RF incluant une interface de coupla- ge unique entre un dispositif de combinaison à microbande et deux filtres en céramique ou plus. Le dispositif de combinaison à micro- bande comprend en outre un circuit d'accord unique et une plaquette de circuit de substrat comportant un ensemble de lignes de transmis- sion en microbandes et des plaquettes de circuit de couplage cou- plant chacune un filtre en céramique correspondant à une jonction. Le circuit d'accord unique comprend une plaquette de circuit de substrat comportant un premier côté et un second côté, le second côté étant recouvert d'une couche métallique; une ligne de transmis- sion d'accord comportant une entrée couplée à la jonction du dispo- sitif de combinaison à microbande, ayant une longueur prédéterminée, placée sur le premier côté de la plaquette de circuit de substrat et étant terminée par une impédance de terminaison prédéterminée; une plaque diélectrique ayant une constante diélectrique prédéter- minée pour recouvrir la ligne de transmission d'accord, l'impédance d'entrée du circuit d'accord ayant une impédance d'entrée prédéter- minée quand la plaque diélectrique recouvre une moitié de la ligne de transmission d'accord; et un dispositif pour régler la quantité dont la plaque diélectrique recouvre la ligne de transmission d'ac- cord afin de faire varier l'impédance d'entrée du circuit d'accord dans un intervalle centré à peu près à l'impédance d'entrée pré- déterminée. D'autres caractéristiques et avantages de la présente in- vention seront mis en évidence dans la description suivante, don- née à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins an- nexés dans lesquels: la Figure 1 est une vue en perspective éclatée de l'exemple de réalisation préféré du filtre RF de la présente invention; la Figure 2 est un schéma fonctionnel d'un appareil de combinaison mettant en oeuvre avantageusement des filtres RF tels que représentés sur la Figure 1 pour envoyer des signaux RF d'émet- teurs RF respectifs à un dispositif de combinaison pour une appli- cation à une antenne commune; la Figure 3 est une vue d'en haut d'un dispositif de combi- naison à microbande et du filtre RF représenté sur la Figure 1; la Figure 4 est une vue d'en haut d'une plaquette de circuit en boucle de couplage mise en oeuvre dans le dispositif de combi- naison à microbande représenté sur la Figure 3; la Figure 5 est une vue d'en bas de la plaquette de circuit représentée sur la Figure 4; la Figure 6 est une vue d'en haut de la plaquette de circuit à microbande mise en oeuvre dans le dispositif de combinaison à microbande représenté sur la Figure 3; la Figure 7 représente le circuit d'accord utilisé pour ac- corder le dispositif de combinaison à microbande représenté sur la Figure 3; la Figure 8 est une vue éclatée du circuit d'accord et d'un dispositif utilisé pour accorder le dispositif de combinaison à microbande représenté sur la Figure 3; et la Figure 9 est une vue d'en bas du dispositif de combinaison à microbande représenté sur la Figure 3. Sur la Figure 1, on a représenté une vue éclatée d'un filtre RF 100 qui est particulièrement bien adapté pour servir dans l'appa- reil de combinaison d'antenne de la Figure 2 pour combiner deux émetteurs RF ou plus fonctionnant dans la gamme de fréquences de 870-896 mHz. La valeur nominale Q non chargé du filtre 100 est égale à environ 14000. Le décalage de fréquence du filtre 100 dans l'inter- valle des températures ambiantes de - 30 C à + 6GO C est au maximum 2606936 oe 55 kHz par rapport à la fréquence nominale à la température am- biante.Les dimensions nominales du filtre lO0 sont 14 cm de diamètre et une longueur de 7,6 cm, à comparer au diamètre de 15,2 cm et à la longueur de 33 cm d'un filtre à cavité remplie d'air classique. En plus d'être beaucoup plus petit qu'un filtre à cavité remplie d'air équivalent, le filtre 100 représente une économie de coût de matériaux de 60% sur le filtre à cavité remplie d'air équivalent. Sur la Figure 1, le filtre 100 comprend un résonateur en céramique 116 qui est placé en sandwich entre un premier disque de compensation 114 et un second disque de compensation 120. Le résona- teur 116 est de préférence constitué d'un composé de céramique ayant une constante diélectrique d'au moins trente-six. Les composés de céramique disponibles dans le commerce tels que ceux incluant des quantités présélectionnnées d'oxyde de baryum, d'oxyde de titane, d'oxyde de zirconium, d'oxyde de zinc, d'oxyde de lanthane et/ou d'oxyde d'étain peuvent être utilisés. Par exemple, des composés de céramique appropriés sont décrits dans le brevet des E.U.A. n 3 938 064 et dans un article de G.H. Jonker et de W. Kwestroo, intitulé "The Ternary Systems BaO-TiO2-SnO2 et BaO-TiO2-ZrO2", pu- blié dans la revue Journal of American Ceramic Society, Volume 41, NO 10, Octobre 1958, pages 390-394 ( incorporé ici pour s'y référer). Parmi les composés de céramique décrits dans l'article de 3onker, le composé Ba2Ti9020de la Table VI,ayant la composition de 18,5 % de molécules de BaO, 77,0% de molécules de TiO2 et 4,5% de molécules de ZrO2 et ayant une constante diélectrique de quarante, peut être utilisé pour le résonateur 116. Beaucoup d'autres composés de céra- mique cités dans l'article de Jonker peuvent être pareillement uti- lisés. Les disques de compensation 114 et 120 sont de préférence constitués d'alumine (A1203), car l'alumine présente une faible per- te diélectrique, une conductivité thermique élevée par rapport au résonateur en céramique 116 et un coefficient de température diélec- trique positif par rapport à celui du résonateur en céramique 116. Selon une caractéristique importante du filtre 100, le coef- ficient de température diélectrique négatif du résonateur en céra- mique 116 peut être essentiellement compensé par le coefficient de température diélectrique positif des disques de compensation en 6 2606936 alumine 114 et 120. C'est-à-dire que le coefficient de température diélectrique de - 36 millionièmes/ C du résonateur en céramique 116 peut être sensiblement décalé par le coefficient de température diélectrique de + 113 millionièmes/ C des disques de compensation en alumine 114 et 120. Comme il est connu dans la technique, le coefficient de température, diélectrique d'un matériau diélectrique est proportionnel aux dimensions physiques. Par conséquent, on ob- tient la compensation voulue en choisissant l'épaisseur des disques de compensation en alumine 114 et 120 pour que leur coefficient de température diélectrique soit essentiellement de même grandeur mais de signe contraire par rapport au coefficient de température diélec- trique du résonateur 116. En outre, les disques de compensation en alumine 114 et 120 non seulement assurent une compensation de température ambiante, mais également réduisent au minimum l'augmentation de température due à la dissipation d'énergieRFdu résonateuren céramique 116 en prévoyant une faible résistance thermique entre le résonateur en céramique 116 et les couvercles supérieur et inférieur 112 et 128 du logement de filtre, et réduisent au minimum la perte en RF d'ensem- ble du filtre en supportant le résonateur 116 loin des couvercles d'aluminium 112 et 128 induisant une perte. Puisque l'alumine con- duit beaucoup mieux la chaleur que l'air, les disques en alumine 114 et 120 conduisent efficacement la chaleur du résonateur 116 aux cou- vercles 112 et 128 et du logement 124, ce qui réduit au minimum l'augmentation de température dans le résonateur 116. Une force de compression exercée par des ressorts 144-147 d'une plaque de protec- tion 142 maintient un bon contact thermique entre le résonateur 116 et les couvercles 112 et 128, de telle sorte que la résistance ther- mique entre le résonateur 116 et les couvercles 112 et 128 est infé- rieure à 1 C/W (c'est-à-dire, 0,68 C/W prévue par une analyse d'étude). Par conséquent, selon une autre caractéristique du filtre , on peut coupler des émetteurs de haute puissance au filtre 100 puisque l'augmentation de température due à une dissipation d'éner- gie dans le résonateur en céramique 116 est réduite au minimum par la résistance thermique relativement faible entre le résonateur en céramique 116 et les couvercles supérieur et inférieur 112 et 128. Par exemple,quand l'énergieRFdissipée dans le filtre 100 est égale à douze watts, la température du résonateur en céramique 116 n'aug- mente que de 8 C au-dessus de la température ambiante et la fré- quence du filtre 100 se décale approximativement de 8 kHz en rai- son de la dissipation d'énergie RF. En se référant à nouveau à la Figure 1, on voit que le loge- ment destiné au filtre 100 comprend un couvercle supérieur 112, un logement 124 et un couvercle inférieur 128 qui sont de préférence moulés à partir d'un alliage d'aluminium (par exemple, l'alliage d'aluminium n 380). Le couvercle supérieur 112 comprend un chapeau supérieur 132 dans lequel un manchon fileté 133 constitué de préfé- rence de laiton est fixé par pression. Le couvercle supérieur 112 comprend également une partie creuse pour recevoir une plaque de protection 142. La plaque de protection 142 comprend trois ergots 160,161 et 162 pour positionner le disque 114. Pareillement, le couvercle inférieur 128 comprend une zone creuse destinée à recevoir une plaque de protection 148 et une partie du disque 120. Le degré élevé 121 du disque 120 s'insère dans le trou formé dans le résona- teur 116. Les ergots 160, 161 et 162 de la plaque de protection 142, le degré élevé 121 du disque 120 et la zone creuse du couvercle in- férieur 128 maintiennent le résonateur 116 dans un rapport spatial approprié avec les disques 114 et 120. Le couvercle supérieur 112 est fixé au logement 124 au moyen de quatre vis qui s'insèrent dans quatre trous, par exemple, 107 et 108 à la périphérie du couvercle 112 et du logement 124. Un anneau en forme de 0,150,constitueun joint d'étanchéité à l'humidité et, s'il est imprégné ou recouvert d'un matériau conducteur, un joint d'étanchéité électromagnétique entre le couvercle supérieur 112 et le logement 124. Le couvercle infé- rieur 128 est de préférence moulé avec le logement 124, mais, dans d'autres exemples de réalisation du filtre 100, on peut séparer le couvercle inférieur 128 du logement 124 et le fixer à celui-ci au moyen de vis. Afin de produire un filtre à Q élevé, on réalise le logemer: des filtres RF typiquement à partir d'un matériau très conducteur tel que le cuivre ou on recouvre ses surfaces intérieures de celui- ci. Pour des informations détaillées sur la conception du filtre, -8 2606936 on se référera aux deux articles suivants: "Design of Cylindrical Dielectric Resonators in Inhomogeneous Media", de René R. Bonetti et Ali E. Atia, IEEE Transactions on Microwave Theory and Techni- ques, Volume MTT-29, N 4, pp. 323-326, Avril 1981; et "Microwave Bandpass Filters Containing High-Q dielectric Resonators", de Sey- mour B.Cohn, IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, Volume MTT-16, NO 4, pp. 218-227, Avril 1968. Bien que l'aluminium ne soit pas aussi bon conducteur que le cuivre, l'aluminium est cou- lable et moins coûteux que le cuivre. Dans l'exemple de réalisation préféré du filtre 100, les parties de logement 112, 124 et 128 sont constituées de l'alliage d'aluminium n 380. Cependant, en raison de la conductivité inférieure de l'aluminium, les parties de loge- ment 112, 124 et 128 dissipent une certaine partie du champ exté- rieur du résonateur 116, ce qui diminue la valeur de Q du filtre 100 jusqu'à neuf pour cent (9%). Selon une autre caractéristique du filtre 100, la diminution de la valeur de Q du filtre 100 due aux parties de logement en alu- minium 112, 124 et 128 est essentiellement évitée en utilisant une plaque de protection très conductrice 142 entre le disque 114 et le couvercle supérieur 112 et une autre plaque de protection très con- ductrice 148 entre le disque 120 et le couvercle inférieur 128. Une troisième plaque de protection très conductrice 140 est également placée sur la surface supérieure du noyau d'accord 118. Les plaques de protection 140, 142 et 148 sont de préférence constituées de cui- vre (l'argent ou l'or sont également appropriés) pour obtenir le che- min à faibles pertes voulu pour le champ extérieur à la surface su- périeure du noyau d'accord 118, à la surface supérieure du disque 114, et à la surface inférieure du disque 120, respectivement. Dans d'autres exemples de réalisation, on pourrait réaliser les plaques de protection 140, 142 et 148 avec un matériau non conducteur et re- couvert de cuivre, d'argent ou d'or, ceux-ci ayant tous une conduc- tivité supérieure à 1,3 x 107 mhos/m qui est la conductivité de l'alliage d'aluminium no 380. En utilisant les plaques de protectior en cuivre 140, 142 et 148, les parties de logement 112, 124 et 128 peuvent être constituées d'aluminium ou d'autres matériaux métalli- ques de faible conductivité qui sont bien meilleur marché que le 9 2606936 cuivre ou les matériaux recouverts de cuivre sans diminuer la va- leur de Q du filtre 100. Par conséquent, le filtre 100 est relative- ment économique tout en ayant en même temps une valeur de Q relati- vement élevée. La plaque de protection en cuivre 142 comprend également trois ergots 160, 161 et 162 pour positionner le disque 114, et elle comprend en outre des parties relevées 144, 145, 146 et 147 pour produire une force élastique quand le couvercle 112 et le logement 124 sont assemblés. Ainsi, les parties de logement 112, 124 et 128 enferment totalement le résonateur en céramique pris en sandwich 116 et compriment les parties relevées 144, 145, 146 et 147 de la plaque 142 pour produire une force élastique afin de maintenir le rapport spatial entre le résonateur en céramique 116 et les disques de compensation en alumine 114 et 120. En outre, les parties rele- vées 144, 145, 146 et 147 de la plaque de protection en cuivre 142 sont rendues suffisamment grandes pour qu'elles conduisent la cha- leur du disque 114 au couvercle supérieur 112 pour réduire au mini- mum l'augmentation de température du résonateur 116 due à une dissi- pation d'énergie. Dans d'autres exemples de réalisation, le résona- teur en céramique 116 et les disques de compensation en alumine 114 et 120 peuvent être maintenus en rapport spatial entre eux en les liant ensemble avec un adhésif approprié tel que du verre fritté ou une couche de soudure. La fréquence de résonance du résonateur en céramique 116 peut être réglée au moyen de l'arbre d'accord fileté 102 et du noyau d'accord diélectrique 118 fixé à celui-ci. La fréquence de résonance du résonateur 116 diminue quand le noyau d'accord 118 est inséré dans des trous essentiellement concentriques formés dans la plaque de protection 142, le disque 114 et le résonateur 116. Dans l'exem- ple de réalisation préféré, le disque 120 ne comprend pas de trou pour le noyau d'accord 118 puisqu'il n'est pas nécessaire d'insérer le noyau d'accord 118 dans le disque 120 afin d'obtenir la gamme d'accord voulue. Dans d'autres exemples de réalisation, le disque peut comporter également un trou concentrique avec les trous for- més dans le disque 114 et dans le résonateur 116. Le noyau d'accord 118 est de préférence constitué d'un matériau céramique à faibles 2606936 pertes, tel que, par exemple, le même matériau céramique utilisé pour le résonateur 116. Le noyau d'accord 118 non seulement fait varier la fréquence de résonance, mais également élimine certains modes de résonance parasite (en maintenant constantes les dimensions d'ensemble du logement quand la fréquence du résonateur 116 est accordée), réduit au minimum la diminution de Q du résonateur (car il met en oeuvre un matériau céramique à faibles pertes), et permet d'avoir un bon contact thermique entre les disques 114 et 120 et le résonateur 116 sur toutes ses surfaces supérieure et inférieu- re. Bien que le résonateur 116 soit de préférence accordé au moyen du noyau d'accord 118, on peut également utiliser un autre disposi- tif d'accord classique approprié. L'arbre d'accord 102 est fileté et est en correspondance avec le manchon en laiton fileté de façon correspondante 133, qui est ajusté par pression dans le chapeau supérieur 132 du couvercle supé- rieur 112. La position de l'arbre 102 peut être maintenue de façon fixe en serrant un écrou 104 et une rondelle 106. L'arbre d'accord 102, le logement 124 et les couvercles 112 et 128 sont de préférence constitués d'aluminium. Puisque l'aluminium est non ferreux, l'arbre d'accord 102, le logement 124 et les couvercles 112 et 128 présen- tent une diminution de Q moins grande quand ils sont soumis à des champs magnétiques extérieurs s'ils sont constitués d'aluminium plu- tôt que d'acier ou d'autres matériaux ferreux. L'arbre d'accord 102, le noyau d'accord 118, le manchon 133, les disques de compensation 114 et 116 et les parties de logement 112, 124 et 128 peuvent également être constitués de matériaux pré- sélectionnés ayant chacun des coefficients de dilatation différents pour compenser les variations de la fréquence de résonance du réso- nateur 116 à la température ambiante. Par exemple, on peut compenser partiellement le déplacement du noyau d'accord 118 à des températu- res ambiantes au moyen du manchon 133 et de la hauteur du chapeau supérieur 132 du couvercle supérieur 112. C'est-à-dire que la com- pensation de température voulue est réalisée par la différence du coefficient de dilatation entre, et les dimensions respectives,le/ du manchon 133, l'/de l'arbre d'accord 102, le/du chapeau supérieur 132 et le/du noyau d'accord 118. Cet agencement peut compenser une variation de 1,1 millionièmes/ C du coefficient de température dans le pire des cas de fréquence du filtre 100. Les dimensions des différents éléments d'un exemple de réa- lisation de filtre 100 pour un fonctionnement à des fréquences com- prises entre 865 et 902 MHz sont énumérées ci-dessous dans le Ta- bleau I. Dans cet exemple de réalisation, le résonateur 116 et le noyau d'accord 118 sont constitués du composé de céramique, les disques 114 et 120 d'alumine, le manchon 133 de laiton, l'arbre d'accord 102 d'aluminium et les parties de logement 112, 124 et 128 de l'alliage d'aluminium no 380. Les dimensions exactes des éléments d'un exemple de réalisation du filtre 100 varient en fonction de la fréquence de fonctionnement voulue et des matériaux choisis pour chacun des éléments. Tableau I - Dimensions du filtre en centimètres Elément supereu tr Longueur Résonateur 116 6,81 3,20 1,96 Disque 114 7,11 3,20 2,90 Disque 120 7,11 - 2,87 Noyau 118 3,05 - 3,48 Arbre 102 0,97 - 5,84 Logement 124 14,27 13,97 7,62 Couvercle supérieur 112 14,27 3,81 2,29 Couvercle inférieur 128 14,27 - - En se référant ensuite à la Figure 2, on voit qu'on a repré- senté un appareil de combinaison d'antenne pour coupler des émet- teurs RF 201-205 ayant différentes fréquences de signaux à une an- tenne commune 231. Des filtres 211-215 sont de préférence des fil- tres 100 mettant en application la présente invention. Le disposi- tif de combinaison 221 est de préférence le dispositif de combinai- son à microbande 300 représenté sur la Figure 3. Le dispositif de combinaison 221 peut être également un dispositif de combinaison d'antenne classique approprié tel qu'il est indiqué et décrit dans le brevet des E.U.A. NO 4 375 622, qui est cité à titre de référence. En utilisant le filtre RF 100 pour les filtres 211-215, on peut ré- duire de façon importante les exigences d'ensemble sur les dimen- sions et l'espace de l'appareil de combinaison représenté sur la Figure 2. Puisque l'espace fait prime à des emplacements 12 zbos 12 2606936 d'antenne situés à distance, on peut réaliser des économies substan- tielles en utilisant le filtre 100. Sur la Figure 3, on a représenté une vue d'en haut du fil- tre 100 et du dispositif de combinaison à microbande 300 mettant en oeuvre la présente invention. Le couvercle supérieur 112 du filtre est retiré pour indiquer plus clairement les boucles de cou- * plage 122 et 311. Deux vis sont insérées dans des trous 139 pour monter chacun des cinq filtres 100 sur un panneau de montage appro- prié. Quatre vis sont insérées dans des trous 108 pour monter le couvercle supérieur 112 sur le logement 124. Des signaux RF sont envoyés au filtre 100 de la Figure 3 au moyen de la boucle de couplage 122 d'un connecteur 136 et de la bou- cle de couplage 311 sur une plaquette de circuit 301. Dans l'exem- ple de réalisation préféré du filtre 100, les boucles de couplage 122 et 311 sont placées essentiellement dans le même plan que le centre du résonateur 116 et sont disposées à environ 120 l'une de l'autre comme le montre la Figure 3. Puisque l'emplacement exact de la boucle de couplage 122 n'est pas critique pour le fonctionnement du filtre 100, on peutégalement placer la boucle de couplage 122 sur le logement 124 à n'importe quel emplacement approprié dans le plan du centre du résonateur 116, tant que la boucle de couplage 122 et la boucle de couplage 311 sont suffisamment séparées pour éviter un couplage direct indésirable. Le dispositif de combinaison 300 de la Figure 3 comprend une plaquette de circuit de substrat 310 (voir également la Figure 6), un logement métallique 320 et cinq plaquettes de circuit de.couplage 301-305 (voir également les Figures 4 et 5). Un connecteur de sortie 902 (voir Figure 9) est soudé au centre de la plaquette de circuit de substrat 310 et s'étend hors du dessous du logement métallique 320. La plaquette 310 est de préférence constituée d'un matériau diélectrique approprié pour des lignes de transmission en microbande. Dans l'exemple de réalisation préféré du dispositif de combinaison 300, la plaquette de circuit de substrat 310 est constituée d'alu- mine. Les plaquettes de circuit de couplage 301-305 sont fixées au logement 320 avec une vis. Une barrette 314 est soudée entre une boucle de couplage 312 et la masse sur la plaquette 310, et une 13 2606936 barrette 313 est soudée entre la boucle de couplage 312 et une ligne en microbande correspondante située sur la plaquette 310. Des bar- rettes semblables sont utilisées pour coupler les plaquettes 301, 303, 304 et 305 à la plaquette 310. Le logement 320 est fixé par deux vis à un plateau 154 situé sur chaque filtre 100. Une fois fixé à chacun des cinq filtres 100, le logement 320 est enfermé en fixant une plaque métallique supérieure 330 au moyen de vis (voir la Figure 8). Chaque plaquette de circuit de couplage 301-305 s'insère dans des ouvertures correspondantes 152 formées dans le logement 124 du filtre 100, et chacune d'elles est rendue étanche à l'humidité au moyen d'une enveloppe de caoutchouc, par exemple, 340. Un signal d'émetteur provenant d'un émetteur, par exemple 201, est appliqué au connecteur 136 et envoyé au résonateur 116 par la boucle de cou- plage 122. Le signal d'émetteur filtré est détecté par la boucle de couplage 311 située sur la plaquette de circuit 301. Le circuit en microbande situé sur la plaquette 310 combine les cinq signaux d'émetteurs et les envoie à un connecteur de sortie 902 (voir Fi- gure 9). On va se référer maintenant aux Figures 4 et 5 o on a repré- senté plus en détail la plaquette de circuit de couplage 301 et la boucle de couplage 301. La boucle de couplage 311 est recouverte d'une couche métallique, de préférence d'une couche de cuivre, sur la surface supérieure de la plaquette 301, de préférence dans un matériau dit PTFE à fibres réparties inégalement ayant une constante diélectrique nominale égale à 2,1. La plaquette 301 est fixée au lo- gement 320 du dispositif de combinaison 300 au moyen d'une vis qui s'insère dans un trou 402. La plaquette 301 contient une ligne de transmission en microbande de cinquante ohms 411, la boucle de cou- plage 311 et un plot de masse 413. Comme le montre la Figure 5, seu- le une partie 502 de la surface inférieure de la plaquette 301 est recouverte de cuivre. La partie 502 est opposée à la ligne de trans- mission en microbande de cinquante ohms 411 et au plot de masse 413. C'est-à-dire que la surface inférieure de la plaquette 301 n'est pas recouverte à l'opposée de la boucle de couplage 311. On va se référer maintenant à la Figure 6 o on a représenté plus en détail la plaquette de circuit de substrat 310. La plaquet- te 310 est recouverte de cuivre sur son côté inférieur et comprend cinq lignes de transmission en microbandes de cinquante ohms 601- 605 d'égales longueurs sur son côté supérieur pour envoyer des si- gnaux d'émetteurs filtrés correspondants à une jonction 620. La jonction 620 comporte un trou en son centre pour y introduire le conducteur central du connecteur de sortie 902 (voir Figure 9). La plaquette 310 comprend également une ligne de transmission en ser- pentin 610 pour la jonction d'accord 620. On va se référer maintenant à la Figure 7 o on a représenté un circuit unique d'accord à réactance variable de la présente in- vention incluant la ligne de transmission en serpentin 610 et une plaque d'accord diélectrique 630 pour accorder le dispositif de com- binaison à microbande 300 de la Figure 3. La ligne 610 est une ligne de transmission en court-circuit d'une longueur de 3L/4, ayant une réactance d'entrée infinie quand la moitié de sa longueur physi- que L est recouverte de la plaque d'accord diélectrique 630. La ligne 610 peut avoir la forme d'un serpentin comme on l'a représen- tée ou elle peut être simplement droite ou avoir n'importe quelle autre forme imposée par une application proposée de celle-ci. La ligne 610 et la plaque d'accord 630 constituent ensemble une impé- dance dont la réactance peut être changée d'un état inductif à-un état capacitif simplement en déplaçant la plaque 630 par rapport à la ligne 610, par exemple d'une position B à une position C. L'unique circuit d'accord à réactance variable de la Figure 7 présente une impédance d'entrée ZI = jX, o la valeur de la réactan- ce d'entrée X est changée en déplaçant la plaque 630 par rapport à la ligne 610. Selon la présente invention, la valeur de variation de la réactance d'entrée X est déterminée par la longueur de la ligne 610 et la constante diélectrique de la plaque d'accord 630. En aug- mentant la longueur de la ligne 610 ou la constante diélectrique de la plaque 630, on augmente l'intervalle d'accord de réactance et vice versa. Le centre de l'intervalle d'accord de réactance est dé- terminé par l'impédance de fin de ligne 610 et la longueur de la ligne 610. En général, l'impédance d'entrée ZI peut être calculée par l'équation: 2606936 _ZT/ZO + jtg(>L)1 (1) Z EZ, o I 0 - 1 + (ZT/Zo)jtg(PL)o =L = 2(f/c) (L1/Erl + L2/Er2); f est la fréquence; c est la vitesse de la lumière; Z0 est l'impédance caractéristique de la ligne 630; ZT est l'impédance de fin de ligne 630; la ligne 630 a une longueur physique L = L1 + L2; et Erl et cr2 sont les constantes diélectriques effectives des parties recouverte et non recouverte L1 et L2, respectivement. Dans l'exemple de réalisation préféré de l'unique circuit d'accord à réactance variable de la Figure 7, la ligne de transmis- sion d'accord 610 se termine par un court-circuit, c'est-à-dire que ZT = 0. Quand elle se termine par un court-circuit, l'équation ci- dessus pour l'impédance d'entrée ZI de la ligne 610 se réduit à: (2) ZI = jZ0 tg (OL). Selon la présente invention, le centre de l'intervalle d'accord de réactance (c'est-à-dire, quand la plaque 630 recouvre une moitié de la ligne 610 ou quand L1 = L2= L/2) peut être choisi pour chaque application spécifique de l'unique circuit d'accord à réactance variable de la Figure 7. Pour l'exemple de réalisation préféré du dispositif de combinaison 300, le centre de l'intervalle de réactance a été choisi pour qu'il y ait une réactance infinie, de sorte que la réactance d'entrée X de l'impédance d'entrée ZI peut être décalée entre des réactances capacitive et inductive. Puisqu'une réactance infinie n'a pas d'effet sur le fonctionnement du disposi- tif de combinaison 300, le dispositif de combinaison 300 est accordé par le décalage de la réactance d'entrée X de l'infini à des valeurs croissantes de réactance capacitive ou inductive pour obtenir les caractéristiques de dispositif de combinaison voulues. Pour toute impédance de terminaison spécifique ZT, l'impédance d'entrée ZI de l'unioue circuit d'accord à réactance variable de la Figure 7 est décalée dans un intervalle donné par l'équation (1) ci-dessus et centrée à peu près à l'impédance d'entrée prédéterminée qui est pro- duite quand la plaoue 630 recouvre une moitié de la ligne de trans- mission d'accord 610 (c'est-à-dire L1 = L2= L/2). 16 2606936 Quand il est utilisé en association avec le dispositif de combinaison 300, le circuit d'accord unique 610 et 630 de la Figure 7 assure une compensation variable de la réactance associée à la discontinuité de microbande à la jonction 620 descinq lignes de transmission en microbandes 601-605. I1 en résulte que le dispositif de combinaison 300 présente une plus grande efficacité de transmis- sion sur une largeur de bande plus grande que ce qu'on pourrait ob- tenir sans l'unique de circuit d'accord de la présente invention. En outre,l'unique circuit d'accord de la présente invention peut être avantageusement utilisé dans n'importe quelle application ap- propriée dans laquelle on souhaite avoir un accord inductif et/ou capacitif variable. Sur la Figure 8, on a représenté une vue éclatée de l'unique circuit d'accord à lignes en bandes et du dispositif de la présente invention utilisé pour accorder le dispositif de combinaison à micro- bande 300 représenté sur la Figure 3. La plaque supérieure 330 est fixée au logement 320 au moyen de vis. La plaque 330 comprend égale- ment un trou 350 pour avoir accès à la ligne de transmission en ser- pentin 610. La plaque d'accord diélectrique 630 est liée à un bloc 806 au moyen d'un adhésif approprié. Le bloc 806 comprend trois trous dont un pour y introduire un ressort 804 et les deux autres pour des bornes 808 et 809.Une plaque de couvercle 802 comprend les bornes 808 et 809 et des trous en forme de fentes 810 et 811. Des vis s'insèrent dans les trous 810 et 811 pour fixer la plaque de couvercle 802 à la plaque supérieure 330 du dispositif de combinai- son 300. Les bornes 808 et 809 de la plaque 802 positionnent le bloc 806 et la plaque d'accord diélectrique 630 sur la ligne de transmission en serpentin 610. Le ressort 804 force la plaque d'ac- cord diélectrique 630 contre la ligne de transmission en serpentin 610. Pendant l'accord du dispositif de combinaison 300,1esvis rete- nant la plaque 802 sont desserrées et la plaque 802 est glissée en arrière puis en avant dans la direction des trous en forme de fentes 810 et 811 pour accorder le dispositif de combinaison 300. Quand l'accord voulu est obtenu, les vis retenant la plaque 802 sont ser- rées. L'unique dispositif d'accord et le procédé mentionnés plus haut de la présente invention permettent d'accorder rapidement et 17 2606936 de façon précise le dispositif de combinaison 300. Sur la Figure 9, on a représenté une vue d'en bas du disposi- tif de combinaison à microbande 300 représenté sur la Figure 3. Le connecteur de sortie 902 s'étend du bas du logement 320 et fournit le signal de sortie combiné du dispositif de combinaison 300. Le connecteur 902 est fixé au logement 320 au moyen d'un écrou 904. En résumé, on a décrit un appareil de combinaison de si- gnaux RF nouveau qui comprend un dispositif de combinaison à micro- bande couplé à des filtres en céramique par des boucles de couplage unique et accordé par un circuit d'accord à réactance variable uni- que. Le circuit d'accord nouveau comprend une ligne de transmission d'accord et une plaque d'accord diélectrique, l'intervalle d'accord de celui-ci étant déterminé par la longueur de la ligne de transmis- sion d'accord et la constante diélectrique de la plaque d'accord. Si la ligne de transmission d'accord est terminée par un court-ci- cuit, la réactance d'entrée du circuit d'accord nouveau peut être changée entre des réactances inductive et capacitive simplement en réglant la quantité dont la plaque d'accord diélectrique recouvre la ligne de transmission d'accord. L'unique circuit d'accord de la présente invention peut être utilisé avantageusement dans n'importe quelle application appropriée o une réactance d'entrée variable est nécessaire. REVENDICATIONS 1. Filtre en radiofréquence (RF),caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen résonateur (116) comportant des surfaces supérieure et inférieure et constitué d'un matériau céramique ayant une conduc- tivité thermique prédéterminée; des premier et second moyens de compensation (114,120) com- portant chacun des surfaces supérieure et inférieure et disposés res- pectivement au-dessus et au-dessous du moyen résonateur, la surface inférieure du premier moyen de compensation (114) et la surface supé- rieure du second moyen de compensation (120) étant respectivement couplées thermiquement aux surfaces supérieure et inférieure du moyen résonateur, et les premier et second moyens de compensation étant constitués d'un matériau diélectrique ayant une conductivité thermique supérieure à la conductivité thermique de l'air; des premier et deuxième moyens de protection (142,148) consti- tués d'un matériau métallique et couplés thermiquement aux et dispo- sés respectivement au-dessus et au-dessous des premier et second moyens de compensation, pour produire un chemin électromagnétique à faibles pertes au-dessus et au-dessous du moyen résonateur; un moyen de logement (112,124,128) constitué d'un matériau métallique ayant une conductivité électrique inférieure à celle du matériau métallique des premier et deuxième moyens de protection et incluant en outre des surfaces supérieure, inférieure et latérale; un moyen de couplage d'entrée (122,136) et un moyen de cou- plage de sortie (311,152) disposés sur la surface latérale du moyen de logement (124) à l'opposé du moyen résonateur et à une distance présélectionnée l'un de l'autre pour transmettre les signaux d'entrée et les signaux de sortie respectifs du filtre RF (100); et le moyen de logement (112,124,128) enfermant et maintenant essentiellement le moyen résonateur (116) entre les premier et se- cond moyens de compensation (114,120) et les premier et deuxième moyens de protection (142,148),1es surfaces supérieure et inférieure du moyen de logement étant respectivement couplées thermiquement aux premier et deuxième moyens de protection,un chemin à faible résistan- ce thermique étant ainsi produit entre le moyen résonateur, les pre- mier et second moyens de compensation, les premier et deuxième moyens de protection et le moyen de logement pour conduire loin de moyen résonateur la chaleur dissipée à l'intérieur de celui-ci en réduisant ainsi au minimum l'augmentation de température du moyen résonateur due à la dissipation d'énergie. 2.Filtre RF selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen résonateur (116), le premier moyen de protection (142) et le premier moyen de compensation (114) comprennent en outre des trous respectifs essentiellement alignés de façon concentrique en- tre eux, le filtre RF (lO0) comprenant en outre un moyen d'accord (118, 102) constitué d'un matériau diélectrique et inséré dans les trous du premier moyen de compensation, du premier moyen de protec- tion et du moyen résonateur pour faire varier la fréquence de réso- nance du moyen résonateur. 3. Filtre RF selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen d'accord comprend un arbre d'accord (102) et un noyau d'accord (118), le noyau d'accord (118) étant constitué d'un maté- riau céramique. 4. Filtre RF selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un troisième moyen de protection (140) cons- titué d'un matériau métallique et placé au-dessus du noyau d'accord (118) pour protéger le moyen résonateur (116) et le noyau d'accord. 5. Filtre RF selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'arbre d'accord (102) est fileté et le moyen de logement (112) com- prend en outre un manchon fileté (133) agencé pour recevoir l'arbre d'accord. 6. Filtre RF selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'arbre d'accord (102), le manchon (133), les premier et second moyens de compensation (114,120) et le moyen de logement (112,124, 128) sont constitués de matériaux présélectionnés ayant différents coefficients de dilatation avec la température pour compenser les variations de la fréquence de résonance du moyen résonateur en fonc- tion de la température. 7. Filtre RF selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premier et second moyens de compensation (114,120) sont consti- tués essentiellement d'alumine. 2606936 8. Filtre RF selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un des premier et deuxième moyens de protection (142,148) com- prend des moyens élastiques (144-147) pour produire une force de compression quand il est maintenu par le moyen de logement. 9. Filtre en radiofréquence (RF), caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen résonateur (116) comportant des surfaces supérieure et inférieure et constitué d'un matériau céramique ayant une conduc- tivité thermique prédéterminée et une vitesse de variation de la fréquence de résonance prédéterminée en fonction de la température; des premier et second moyens de compensation (114,120) dis- posés respectivement au-dessus et au-dessous du moyen résonateur, et comportant chacun des surfaces supérieure et inférieure, la sur- face inférieure du premier moyen de compensation (114) et la surface supérieure du second moyen de compensation (120) étant respective- ment couplées thermiquement aux surfaces supérieure et inférieure du moyen résonateur, et les premier et second moyens de compensation étant constitués d'un matériau diélectrique ayant une vitesse de va- riation de la fréquence de résonance en fonction de la température de polarité inverse de celle de la vitesse de variation prédéterminée, et le matériau diélectrique des premier et second moyens de compen- sation ayant en outre une conductivité thermique supérieure à la con- ductivité thermique de l'air; des premier et deuxième moyens de protection (142,148) consti- tués d'un matériau métallique et couplés thermiquement aux et dispo- sés respectivement au-dessus et au-dessous des premier et second moyens de compensation, pour produire un chemin électromagnétique à faibles pertes au-dessus et au-dessous du moyen résonateur; et un moyen de logement (112,124,128) constitué d'un matériau métallique ayant une conductivité électrique inférieure à celle du matériau métallique des premier et deuxième moyens de protection et incluant en outre des surfaces supérieure, inférieure et latérale; un moyen de couplage d'entrée (122,136) et un moyen de co,- plage de sortie (311,152) disposés sur la surface latérale du moyen de logement à l'opposé du moyen résonateur et à une distance pré- sélectionnée l'un de l'autrepour transmettreles signaux d'entrée et les signaux de sortie respectifs du filtre RF (100); et le moyen de logement (112,124,128) enfermant et maintenant essentiellement le moyen résonateur (116) entre les premier et se- cond moyens de compensation (114,120) et les premier et deuxième moyens de protection (142,148), les surfaces supérieure et inférieu- re du moyen de logement étant respectivement couplées thermiquement aux premier et deuxième moyens de protection, un chemin à faible résistance thermique étant ainsi produit entre le moyen résonateur, les premier et second moyens de compensation, les premier et deuxiè- me moyens de protection et le moyen de logement pour conduire loin du moyen résonateur la chaleur dissipée en réduisant ainsi au mini- mum l'augmentation de température du moyen résonateur due à la dis- sipation d'énergie. 10. Appareil pour combiner au moins deux signaux en radiofré- quence (RF) ayant des fréquences prédéterminées différentes et en- gendrés par des sources de signaux séparées pour produire un signal de sortie composé, l'appareil de combinaison de signaux RF (300) étant caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen de substrat (310) comportant un premier côté et un second côté, le second côté étant recouvert d'une couche métallique; un moyen de jonction (620) placé sur le premier côté du moyen de substrat et produisant le signal de sortie composé; un ensemble de lignes de transmission (601-605) couplées cha- cune au moyen de jonction et ayant une entrée couplée pour recevoir un signal RF correspondant; et un circuit d'accord (610,630) ayant une impédance d'entrée variable, comprenant: un moyen à ligne de transmission d'accord (610) ayant une en- trée couplée au moyen de jonction, ayant une longueur prédéterminée, placé sur le premier côté du moyen de substrat et étant terminé par une impédance de terminaison prédéterminée; une plaque diélectrique (630) ayant une constante dié- lectrique prédéterminée et destinée à recouvrir la ligne de trans- mission d'accord, l'impédance d'entrée du circuit d'accord ayant une valeur d'impédance d'entrée prédéterminée quand la plaque diélectri- que recouvre une moitié de la ligne de transmission d'accord; et 22 2606936 des moyens (320,330,802) pour régler la quantité dont la plaque diélectrique (630) recouvre la ligne de transmission d'ac- cord (610) afin de faire varier l'impédance d'entrée du circuit d'accord dans un intervalle centré à peu près à l'impédance d'en- trée prédéterminée. 11. Appareil de combinaison selon la revendication 10, ca- ractérisé en ce que le moyen à ligne de transmission d'accord com- prend une ligne de transmission (610) ayant une forme de serpentin et terminée par un court-circuit. 12. Appareil de combinaison selon la revendication 10, carac- térisé en ce que les moyens de réglage comprennent: un moyen de lo- gement (320).pour enfermer l'appareil de combinaison (300); et un moyen à plaque de couvercle (330,802) couplé au moyen de logement pour positionner la plaque diélectrique (630) et forcer la plaque diélectrique contre le moyen à ligne de transmission d'accord (610). 13. Appareil de combinaison selon la revendication 12, carac- térisé en ce que la plaque de couvercle (802) comprend en outre deux bornes (808,809) s'étendant à partir de celle-ci, un moyen élastique ou ressort (804) et un bloc (806) comportant deux trous pour y introduire les bornes et un autre trou pour y introduire le ressort, la plaque diélectrique d'accord (630) étant liée fixement au bloc (806). 14. Appareil de combinaison de signaux en radiofréquence (RF), caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen à antenne (231); un ensemble d'émetteurs de signaux RF (201-205) ayant chacun une fréquence prédéterminée différente et produisant un signal RF; un ensemble de moyens de filtrage (211-215;100) couplés cha- cun pour recevoir un signal différent des signaux RF et produisant un signal de sortie; et un moyen de combinaison (221;300) comprenant: un moyen de substrat (310) ayant un premier côté et un second côté, le second côté étant recouvert d'une couche métallique; un moyen de jonction (620) placé sur le premier côté du moyen de substrat et couplé au moyen à antenne; un ensemble de lignes de transmission (601-605) compor- 23 2606936 tant chacune une sortie couplée au moyen de jonction et comportant une entrée couplée à un moyen de filtrage correspondant pour rece- voir un signal de sortie de celui-ci; et un moyen à ligne de transmission d'accord (610) ayant une entrée couplée au moyen de jonction, ayant une impédance d'en- trée variable, ayant une longueur prédéterminée, étant placé sur le premier côté du moyen de substrat (310), et étant terminé par une impédance de terminaison prédéterminée; une plaque diélectrique (630) ayant une constante dié- lectrique prédéterminée et destinée à recouvrir la ligne de trans- mission d'accord, l'impédance d'entrée de la ligne de transmission d'accord ayant une impédance d'entrée prédéterminée quand la plaque diélectrique recouvre une moitié de la ligne de transmission d'ac- cord; et des moyens (320,330,802) pour régler la quantité dont la plaque diélectrique recouvre la ligne de transmission d'accord afin de faire varier l'impédance d'entrée de la ligne de transmis- sion d'accord dans un intervalle centré à peu près à l'impédance d'entrée prédéterminée. 15. Appareil de combinaison de signaux RF selon la revendi- cation 14, caractérisé en ce que le moyen à ligne de transmission d'accord comprend une ligne de transmission (610) ayant la forme d'un serpentin et étant terminée par un court-circuit. 16. Appareil de combinaison de signaux RF selon la revendi- cation 14, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un ensemble de plaquettes de circuits de couplage (301-305) sur chacune desquel- les est placée une boucle de couplage (311), chacune des boucles de couplage couplée à une ligne correspondante des lignes de transmis- sion et terminée par un court-circuit pour recevoir le signal de sortie constituant un moyen de filtrage correspondant (100) des moyens de filtrage. 17. Appareil de combinaison de signaux RF selon la revendica- tion 14, caractérisé en ce que les moyens de réglage (320,330,802) comprennent: un moyen de logement (320) pour enfermer le moyen de combinaison (300); et un moyen à plaque de couvercle (330,802) cou- plé au moyen de logement pour positionner la plaque diélectrique (630) et forcer la plaque diélectrique contre la ligne de transmis- sion d'accord. 18. Appareil de combinaison de signaux RF selon la revendi- cation 17, caractérisé en ce que le moyen à plaque de couvercle (802) comprend en outre deux bornes (808,809) s'étendant à partir de celui-ci, un moyen élastique ou ressort (804) et un bloc (806) comportant deux trous pour y introduire les bornes et un autre trou pour y introduire le ressort, la plaque diélectrique d'accord (630) étant liée fixement au bloc (806). 19. Appareil pour combiner au moins deux signaux en radiofré- quence (RF) ayant des fréquences prédéterminées différentes et engen- drés par des sources ce signaux séparées pour produire un signal de sortie composé, l'appareil de combinaison de signaux RF (300) étant caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen de substrat (310) comportant un premier côté et un second côté, le second côté étant recouvert d'une couche métallique; un moyen de jonction (620) placé sur le premier côté du moyen de substrat et produisant le signal de sortie composé; un ensemble de lignes de transmission (601-605) couplées cha- cune au moyen de jonction et ayant une entrée couplée pour recevoir un signal RF correspondant; et un circuit d'accord (610,630) ayant une réactance d'entrée variable, comprenant: un moyen à ligne de transmission diaccord (610) ayant une entrée couplée au moyen de jonction, ayant une longueur prédéter- minée, placé sur le premier côté du moyen de substrat et étant ter- miné par un court-circuit; une plaque diélectrique (630) ayant une constante dié- lectrique prédéterminée et destinée à recouvrir la ligne de trans- mission d'accord, la réactance d'entrée du circuit d'accord ayant une valeur essentiellement infinie quand la plaque diélectrique re- couvre une moitié de la ligne de transmission d'accord; et des moyens (320,330,802) pour régler la quantité dont la plaque diélectrique (630) recouvre la ligne de transmission d'ac- cord (610) pour faire varier la réactance d'entrée du circuit d'ac- cord entre une réactance inductive prédéterminée et une réactance capacitive prédéterminée.