Brevet FR2604575A1 — publié le 19880401

La présente invention concerne de façon générale un dispositif résonateur ferromagnétique utilisant la résonance ferri- magnétique d'une pellicule mince ferrimagnétique et, plus spécia- lement, un résonateur ferrimagnétique présentant une compensation de température. On a proposé d'utiliser un résonateur ferromagnétique dans un dispositif micro-onde comme filtre ou comme-oscillateur. Un tel résonateur ferromagnétique est obtenu par formation d'une pelli- cule mince ferrimagnétique, par exemple une pellicule mince de grenat yttrium-fer (YIG) par un processus de croissance expitaxiale en phase liquide sur un substrat de grenat gadolinium-gallium (GGG) non magnétique, et par formation sélective de la pellicule mince de YIG via un processus photolithographique suivant une forme voulue, par exemple une forme de disque ou une forme de rectangle. Un tel dispositif micro-onde a pour avantages que le dispositif micro-onde peut être réalisé sous forme d'un circuit intégré micro-onde (MIC) comportant des microlignes comme lignes de transmission et que le dispositif micro-onde peut facilement être connecté à un autre MIC pour former un circuit hybride. L'emploi d'un élément résonateur possédant une pellicule mince de YIC présente des avantages sur un élément résonateur utilisant une sphère de YIG, car la pellicule mince de YIG peut être formée par un processus de production en série faisant appel à des techniques lithographiques. Un tel résonateur ferromagnétique utilisant une pellicule mince ferrimagnétique a déjà été proposé dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique n 4 547 754 et 4 636 756 et dans la demande de brevets des Etats-Unis d'Amérique déposée le 27 mars 1986 sous le n 844 984. Des applications de ce résonateur ferromagnétique à un syntoniseur et un oscillateur ont également été proposées dans La demande de brevets des Etats-Unis d'Amérique -déposée le 3 juin 1985 sous le n 740 899 et dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 4 626 800, qui ont tous été cédés à la demanderesse. Toutefois, le résonateur ferromagnétique qui emploie un élément résonateur ferrimagnétique possédant une pellicule mince de YIG a pour inconvénient que ses caractéristiques dépendent forte- ment de la température. On va expliquer ci-après les caractéristiques de température d'un tel résonateur ferromagnétique. La fréquence de résonance f d'un élément résonateur ferrimagnétique employant par exemplè une pellicule mince de YIG lorsqu'un champ magnétique continu lui est appliqué suivant une direction perpendiculaire à la surface principale de la pellicule de IG s'exprime à l'aide de l'équation de Kittel: f = y{ Hg - (Nz - NT). 4ÂMs(T)}........ (1) si l'on fait l'hypothèse que l'influence du champ d'anisotropie est suffisamment petite pour être négligée, o y est le rapport gyro- magnétique, lequel vaut 3,5 x 10-2 MHz/(A/m) 1 [2,8 MHz/Oe] pour la pellicule mince de YIG, Hg est un champ magnétique de polarisa- tion continu qui est appliqué à la pellicule mince de YIG, Nz et NT sont les facteurs de démagnétisation respectivement relatifs à la direction du champ magnétique continu et à une direction transver- sale, o (Nz-NT) est calculé sur la base d'une théorie des modes magnétostatiques, et 4rMs est l'aimantation de saturation de la. pellicule mince de YIG, laquelle est une fonction de la température T. Dans un exemple numérique, Nz-NT = 0,9774 pour la résonance perpen- diculaire d'une pellicule mince de YIG dont le rapport épaisseur- diamètre vaut 0,01. Si le champ magnétique de polarisation Hg reste constant indépendamment des variations de la température, la largeur de l'intervalle de variation de la fréquence de résonance f atteint 712 MHz dans un intervalle de températures de O à +70 C, puisque l'aimantation de saturation 4ÂMs de la pellicule mince de YIG vaut 0,1844 T [1844 G] à 0 C et 0,1584 T [1584 G] à +70 C. La demanderesse avait déjà proposé des dispositifs micro-onde à pellicule mince de YIG dans le but de résoudre les problèmes résultants des caractéristiques de température, dans les demandes de brevet des EtatsUnis d'Amérique n 708 851 du 6 mars 1985, 883 603 du 9 juillet 1986, et 883 605 du 9 juillet 1986. Les caractéristiques de température des dispositifs micro-onde à pellicule mince de YIG quela demanderesse a proposés sont compensées au moyen d'un aimant permanent servant à appliquer un champ magnétique de polarisation à l'élément résonateur à pel- licule mince de YIG en fonction de la fréquence du fonctionnement du résonateur ferrimagnétique, ou un circuit magnétique de pola- risation qui comprend un aimant permanent et une plaque magnétique douce possédant un coefficient de température spécifique. Toutefois, ces dispositifs de la technique antérieure s'appliquent à des dispositifs micro-onde à pellicule mince de YIG du type à bande de fréquence fixe ou du type à bande de fréquence variable étroite et ne sont pas en mesure de permettre l'application à des disposi- tifs micro-onde à pellicule mince de YIG ayant un type de bande de fréquence largement variable. Ainsi, le procédé de compensation des caractéristiques de température qui a été proposé dans la pre- mière demande de brevet s'est développé sur l'hypothèse selon laquelle la température de la pellicule de YIG et celle de l'aimant permanent ou de la plaque magnétique douce du circuit magnétique sont sensiblement magnétiques. Toutefois, lorsqu'un électroaimant comportant une bobine que l'on excite pour produire un champ magnétique est employé à la place d'un aimant permanent, la chaleur produite par la bobine excitée amène une différence de température relativement importante entre la pellicule mince de YIG et le circuit magnétique et, de plus, entre les composants du circuit magnétique, par exemple entre l'aimant et la plaque magnétique douce, si bien que l'hypothèse précédente cesse d'être valable. Par conséquent, le procédé de compensation de tempé- rature ci-dessus exposé qui repose sur l'hypothèse que la tempéra- ture de l'élément résonateur ferrimagnétique et celle du circuit magnétique sont du même ordre n'est pas appropriée au résonateur ferromagnétique du type à bande de fréquence largement variable dans lequel l'amplitude du courant délivré à l'électroaimant pour l'application d'un champ magnétique continu à l'élément résonateur ferrimagnétique varie sur un intervalle relativement grand. En outre, en un sens strict ou en fonction des condi- tions ambiantes, La température de L'élément résonateur ferromagné- tique diffère de celle de l'aimant permanent ou du circuit magnétique également dans le cas o le résonateur ferromagnétique emploie un aimant permanent pour appliquer un champ magnétique de polarisation continu à l'élément résonateur ferrimagnétique. Ainsi, le procédé de compensation des caractéristiques de température qui repose sur l'hypothèse qu'il n'y a pas de différence de.température entre ces composants ne peut pas être appliquéede manière satisfaisante même lorsque le résonateur ferromagnétique emploie un aimant permanent. Un procédé de compensation de température destiné à un oscillateur employant un résonateur diélectrique est décrit par exemple dans 1984 IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest, p. 277 à 279 (ce que l'on appellera ci-après la"Référencel"). L'invention repose sur une idée différente de celle de la Référence 1, qui apparaîtra clairement dans la description suivante. C'est un but de l'invention de produire un dispositif résonateur ferromagnétique perfectionné utilisant une pellicule mince ferrimagnétique. Un autre but de l'invention est de produire un réso- nateur ferromagnétique pouvant être utilisé dans une bande de fréquence large. Un autre but de l'invention est de produire un réso- nateur ferromagnétique possédant les caractéristiques de fréquence stabilisées en cas d'écart de température. Un autre but de l'invention est de produire un réso- nateur ferromagnétique possédant une caractéristique de fréquence stabilisée sur un.large intervalle de fréquence en cas d'écarts de température. Selon un premier aspect de l'invention, il est proposé un résonateur ferromagnétique qui comprend un élément de résonance ferrimagnétique formé d'une pellicule mince ferrimagnétique, d'un moyen servant à appliquer un champ magnétique de polarisation con- tinu perpendiculairement à la surface principale de la pellicule mince ferrimagnétique, un détecteur de température qui mesure la température de l'élément de résonance ferrimagnétique, et un circuit de compensation possédant une donnée de compensation précodée et produisant un signal de compensation en réponse à la température mesurée, et une bobine produisant un champ magnétique de compen- sation appliqué à l'élément de résonance ferrimagnétique qui a reçu le courant de compensation, en réponse au signal de compen- sation. La description suivante, conçue à titre d'illustra- tion de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ces caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: - les figures 1 et 2 sont des schémas de principe montrant des résonateurs ferromagnétiques selon l'invention; - les figures 3 à 5 sont des graphes montrant le résultat de la mesure des fréquences centrales en fonction de l'écart de température; - la figure 6 est un graphe montrant l'écart pris par la fréquence en cas de variation de la fréquence centrale à 0 , et 60 C; - la figure 7 montre d'autres modes de réalisation d'un résonateur ferromagnétique auquel est appliquée une compen- sation de température selon l'invention; et - la figure 8 est un graphe montrant le résultat de la mesure de l'écart de la fréquence centrale en fonction des variations de la température, en l'absence de compensation de température. Un résonateur ferromagnétique selon l'invention comprend par exemple, comme représenté sur la figure 1, un élément résonateur ferrimagnétique 1, un électroaimant 2 qui applique un champ magnétique de polarisation continu à l'élément résonateur ferrimagnétique 1, un détecteur de température 3 qui mesure la température de l'élément résonateur ferrimagnétique 1, et un cir- cuit 4 de délivrance de courant de compensation qui délivre un courant de compensation,correspondant à la température de l'élément résonateur ferrimagnétique 1 détectée par le détecteur de tempéra- ture 3, à l'électroaimant 2. Selon l'invention, le détecteur de température 3 fournit un signal de détection correspondant à la température de l'élément resonateur ferrimagnétique 1, puis le circuit 4 de déLi- vrance de courant de compensation délivre un courant nécessaire, correspondant au signal de sortie de détection du détecteur de température 3, à l'éLectroaimant 2 afin d'éliminer le terme dépen- dant de la température dans l'équation (1), de sorte que l'on peut éviter la variation de la fréquence de résonance f avec la température. Un résonateur ferromagnétique selon l'invention va être décrit ci-après, en relation avec la figure 1, au titre d'un premier mode de réalisation, la référence 20 indiquant un résona- teur ferromagnétique qui possède un élément résonateur ferrimagné- tique 1. Dans ce mode de réalisation, le résonateur ferromagnétique 20 est doté d'un circuit magnétique 5 possédant une paire de noyaux magnétiques en forme de cloches 5A1 et 5A2> tels que les noyaux de ferrite magnétique possédant respectivement les parties de paroi circulaire extérieure et les pâles magnétiques centraux 5B1 et 5B 1 2 qui sont disposés en regard l'un de l'autre de façon que les axes respectifs des pôles magnétiques centraux 5B1 et 5B2 soient en alignement avec la surface interne du résonateur ferromagnétique 20. Un électroaimant 2 est formé par montage d'une bobine 6 de commande de fréquence possédant N1 spires et d'une spire de compensation de température 7 à N2 spires sur les pâles magnétiques centraux respectifs 5B1 et 5B2 des noyaux 5A1 et 5A2 respectifs du circuit magnétique 5. L'élément résonateur ferrimagnétique 1, par exemple un élément de pellicule mince de YIG, est disposé dans un entre- fer magnétique g de longueur Z qui est formé entre les pôles g magnétiques centraux 5B1 et 5B2 du circuit magnétique 5. Un détecteur de température 3, par exemple une thermistance, est disposé au voisinage de l'élément résonateur ferrimagnétique 1. La bobine 6 de commande de fréquence de l'électro- aimant 2 est connectée à une source de courant variable (non repré- sentée). Le courant I1 devant être délivré à la bobine 6 est commandé de façon à faire varier le champ magnétique de polarisation con- tinu qui est appliqué à l'élément résonateur 1 afin de décider sélectivement la fréquence de résonance, à savoir la fréquence de travail, de l'élément résonateur 1. La bobine de compensation de température 7 est connectée à un circuit 4 d'alimentation en courant de compensation. Dans le circuit 4, un convertisseur A/N 8 servant à transformer des signaux analogiques en des signaux numériques cor- respondants, reçoit un signal de tension représentant la température de l'élément résonateur ferrimagnétique 1 en provenance du détecteur de température 3, puis applique une donnée de température numérique correspondant au signal de tension à un bus d'adresse d'une ROM (mémoire morte) 9. La donnée de compensation de température a été emmagasinée préalablement dans la ROM 9. Ensuite, une donnée de compensation de température permettant la compensation de la tempé- rature est lue via le bus de données dans la ROM 9. Un convertisseur N/A 10 convertit la donnée de compensation de température en une donnée analogique correspondante, puis fournit la donnée analogique, si cela est nécessaire, via un filtre passe-bas 11 servant à filtrer, afin de réduire la composante de fréquence d'échantillonnage,à un dispositif d'excitation de courant 12. Ensuite, le dispositif d'excitation de courant 12 fournit un courant de compensation 12 à la bobine 7 de compensation de température. Dans une telle opération, un champ magnétique devant être appliqué à l'élément résonateur ferromagnétique 1, à savoir le champ magnétique Hg de l'entrefer magnétique _, s'exprime sous la forme Hg = NlI1/9 + N2. I2/ú9............ (2) L'intensité du courant de compensation 12 devant être délivrée par le circuit 4 d'alimentation en courant de compensation à la bobine 7 de compensation de température afin de compenser la variation de la fréquence de résonance de l'élément résonateur ferromagnétique 1, à savoir pour compenser le terme de l'équation (1) qui dépend de la température, est fixée à la valeur permettant de satisfaire l'expression suivante: N2.I2/ = (Nz - NT).4rMs(T)......... (3) Ainsi, à partir des équations (1), (2) et (3), on peut exprimer La fréquence de résonance f de l'élément résonateur ferromagnétique 1 par: f = Y.NfI1/g... .... (4)..DTD: en éliminant le terme qui dépend de la température et, par consé- quent, on peut fixer de manière unique la fréquence de résonance f à partir du courant I1 délivré par la bobine de commande de fréquence 6. Comme mentionné ci-dessus, les données de compensation sont emmagasinées préalablement dans la ROM 9 pour faire en sorte que le circuit d'alimentation 4 déLivré un courant 12 qui satisfasse L'équation (4). Les données de compensation sont imaginées par exemple pour faire que l'élément résonateur ferrimagnétique 1 fonctionne à une fréquence fixe fs valant par exemple 1,8 GHz. La fréquence de travail de l'élément résonateur ferromagnétique est mesurée par un analyseur de réseau. Dans cet état, une tempé- rature prédéterminée est donnée pour fournir la donnée numérique qui permet la délivrance d'un courant entraîne fo = f = 1,8 GHz à la bobine de compensation de température 7. Ensuite, la donnée numérique et une donnée numérique correspondant à la température mesurée sont emmagasinées, suivant une correspondance biunivoque, dans la ROM. Cette opération est exécutée pour des températures appartenant à un intervalle de températures de travail, et la donnée ainsi obtenue est écrite dans la ROM. Ainsi, te résonateur ferromagnétique selon l'inven- tion, doté de la bobine de compensation de température 7 et du circuit d'alimentation en courant de compensation 4 servant à fournir un courant de compensation 12 correspondant à la variation de la température de l'élément résonateur ferrimagnétique 1, est en mesure d'éliminer complètement les facteurs dépendant de la tem- pérature qui produisent une variation de la fréquence de résonance avec la température. En particulier, lorsque la donnée fixée pour faire que L'éLément résonateur ferrimagnétique 1 fonctionne à une température fixe f indépendamment des variations de La température s est emmagasinée dans la ROM comme ci-dessus.indiqué, la variation de la fréquence de fonctionnement avec la température peut être supprimée quel que soit le niveau de La fréquence de travail, même lorsque le résonateur ferromagnétique fonctionne dans une bande de fréquence largement variable. La suppression de la variation de la fréquence de travail avec la température pour l'élément résonateur ferromagnétique 1 est possible lorsque la relation entre la fréquence de résonance et le champ magnétique d'entrefer de l'équation (1), c'est-à-dire la relation entre le champ magnétique de polarisation et le courant fourni à la bobine, est linéaire, ce qui constitue une des particularités de l'invention. IL existe une autre particularité de l'invention, à savoir que la compensation de la variation de la fréquence de résonance avec la température est renvoyée directement, en réaction, au champ magnétique d'entrefer commandant la fréquence de résonance, à savoir au champ magnétique de polarisation appliqué à l'élément résonateur ferrimagnétique 1. Dans ce mode de réalisation, la compensation de température est appliquéeà tous les facteurs se rapportant à la variation de la fréquence de résonance, y compris l'aimantation de saturation 4TMs de l'élément résonateur ferrimagnétique 1 inclus dans l'équation (1). Le résonateur ferromagnétique peut être cons- titué de façon à ne compenser que la variation de l'aimantation de saturation avec la température. Puisque l'aimantation de saturation 4ÂMs(T) de l'élément résonateur ferromagnétique peut se diviser en une partie fixe 4rMs0 et une partie variable, dépendant de la tempé- rature, A4rMs(T), on peut écrire l'équation (1) sous la forme sui- vante: f = y{Hg - (Nz-NT).4rMsO - (Nz-NT).A4nMs(T)}....... (5) T T lorsque le courant de compensation 12 a été fixé de façon à satis- faire l'expression: N2.I2/ = (Nz-NT).à4rMsCT)......... (6) au lieu de l'équation (3), on obtient, à partir des équations (2), (5) et (6), l'équation suivante: f = y.N1.I1/g - y(Nz-NT).4MsO.......... (7) Comme indiqué par l'équation (7), puisque la'fréquence de résonance f comporte un terme fixe -y(Nz-NT).4ÂMsO, la fréquence de résonance n'est pas simplement proportionnelle au courant de commande de fréquence 11. Toutefois, la fréquence de résonance f est fixée de manière unique par le courant de commande de fréquence I1 et ne dépend pas de la température. Les figures 3, 4 et 5 sont des graphes montrant -la variation mesurée pour la fréquence centrale avec ta température dans un filtre passe-bande de fréquence variable en YIG qui est formé selon l'invention pour une bande de fréquence allant de 0,8 à 2,8 GHz, lorsque la température s'élève de 0 C à 70 C, puis s'abaisse à 0 C, les données de compensation de température fixées pour une fréquence de 1,8 GHz sont emmagasinées dans la ROM, et la fonction de compensation de température est exécutée à 1,8 GHz, 0,8 GHz et 2,8 GHz. La figure 8 est un graphe montrant la variation mesurée pour la fréquence centrale 1,8 GHz avec la température, lorsque la température s'élève de O à 700C, puis s'abaisse à 0 C, et que la compensation de température n'est pas appliquée. Il apparait clairement, si l'on compare les figures 3, 4, 5 et 8, que l'intervalle de variation de fréquence est + 369 MHz lorsque la compensation de température n'est pas appliquée (figure 8) et que la variation de température est comprimée efficacement par la compensation de température à une valeur de + 6,7 MHz (figure 3), à + 7,0 MHz (figure 4) et à + 9,9 MHz (figure 5). La figure 6 montre l'écart de fréquence par rapport à la fréquence attendue à 0 C, 30 C et 60 C qui a été mesuré au cours d'un balayage de fréquence expérimental dans la bande de fréquence de 0,8 à 2,8 GHz. Sur la figure 6, les mesures indiquées par des cercles non remplis, des cercles remplis et des triangles se rapportent respectivement aux températures de 0 C, 30 C et 60 C. L'expérience montre que la variation de la fréquence avec la température est ramenée à mieux que + 5 MHz lorsque le résonateur ferrimagnétique de l'invention est utilisé comme dispositif de fréquence variable à large bande. La figure 2 montre un résonateur ferromagnétique, d'un deuxième mode de réalisation selon l'invention. Sur la figure 2, les parties identiques ou analogues à celles précédemment décrites en relation avec la figure 1 sont désignées par les mêmes numéros de référence, et on omettra d'en donner la description. Alors que l'électroaimant 2 du premier mode de réalisation comprend la bobine de commande de fréquence 6 et la bobine de compensation de tempé- rature 7, l'électroaimant 2 employé dans le deuxième mode de réa- lisation possède des bobines 67 qui ont les fonctions des deux bobines 6 et 7. Dans le deuxième mode de réalisation, un addition- neur 13 ajoute une tension de compensation de température V2 fourni par un filtre passe-bas 11 et une tension de commande de fréquence V1, puis applique la tension somme V1 + V_ à un dispo- sitif d'excitation de courant 12. Ensuite, le dispc'tif d'exci- tation de courant 12 déLivre un courant I1 + 12 correspondant à la tension V1 + V2 aux bobines 67. Le deuxième mode de réalisation fonctionne sur le principe représenté par les équations (2), (3) et (4), comme le premier mode de réalisation, sauf que le nombre total des enroulements des bobines se substitue à N1 et N2 dans les équations (2), (3) et (4). De plus, dans le deuxième mode de réalisation, la fréquence de résonance f n'est pas affectuée par les variations de'température et est fixée de manière unique par la tension de commande V1. Dans le résonateur ferromagnétique 20 de l'un et l'autre des modes de réalisation, un champ magnétique est appliqué à l'élément résonateur ferromagnétique 1 par le seul électroaimant 2. L'invention peut s'appliquer en outre à un résonateur ferromagné- tique du type à fréquence fixe dans lequel un champ magnétique fixe est appliqué à l'élément résonateur ferrimagnétique 1 par un aimant permanent et un champ magnétique de compensation de température est appliqué à celui-ci par un électroaimant. La figure 7 montre la constitution de ce résonateur ferromagnétique, suivant un troisième mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 7, les parties identiques ou analogues à des parties décrites en relation avec la figure 1 sont désignées par les mêmes numéros de référence, et on omettra d'en donner une description. Dans le troisième mode de réalisation, un circuit magnétique 5 comprend des noyaux magné- tiques 5A1 et 5A2 possédant respectivement des pôles 5B1 et 5B2, et des aimants permanents 14 fixes aux extrémités libres respec- tives des pôles magnétiques centraux 5B1 et 5B2 respectivement. Un élément résonateur ferrimagnétique I est disposé dans un entre- fer magnétique formé entre les aimants permanents 14. Les bobines 67 sont respectivement montées sur les pôles magnétiques centraux 5B1 et 5B2. La somme des nombres de spires des bobines 67 est N. Dans le troisième mode de réalisation, la fréquence de résonance f s'exprime par: f = y{Hg(T) - (Nz-N)T.4rMs(T)}.......... (8) Le champ magnétique d'entrefer Hg, à savoir le champ magnétique appliqué à l'élément résonateur ferromagnétique 1, est: Hg(T) = mBr(T)/IrZg + N.I/g.. ..... (9) o Zm, Br et pr sont respectivement l'épaisseur, la rémanence et la perméabilité équivalente des aimants permanents 14. Si l'on exprime Br par une partie fixe Br0 et une partie variable ABr(T) et que l'on substitue la partie fixe et la partie variable à Br dans l'équation (9), on obtient l'équation suivante: Hg(T) = Z {Br + ABr(T)}/'rg + N.I/....(10) m r-g g L'aimantation de saturation 4fMs(T) peut également..DTD: se divisée en une partie fixe 4 Ms0 et une partie variable A4rMs(T). Ainsi, 4rMs(T) = 4TMs0 + M4uMs(T)......... (11) En portant les équations (10) et (11) dans l'équation (8),onobtient: f = Y{QmBrO/pr9g - (Nz-NT). 47MsO + 9mABr(T)/pr g + N.I/g - (Nz-NT).A4rMs(T)}......... (12) g T Par conséquent, lorsqu'un courant I satisfaisant La relation suivante N.I/Z = (Nz-NT).A4ÂMs(T) - m ABr(T)/pr.......... (13) g T m rg est délivré aux bobines 67 par le circuit magnétique 4, Les troi- sième et quatrième termes de l'équation (12) s'éliminent, si bien que l'on obtient: f = y{úmBr /pr 9 - (Nz-NT).4iMs}......... (14) m rg9 Ainsi, la fréquence de résonance f est maintenue à un niveau fixe indépendamment de la température. Comme cela résulte clairement de la description précédente, selon l'invention, on améliore les caractéristiques de température du résonateur ferromagnétique de fréquence variable à large bande ainsi que le résonateur ferromagnétique du type à fré- quence fixe en évitant une variation de fréquence pouvant être attribuée aux variations de la température. De plus, selon l'invention, La variation de la fré- quence de résonance avec la température est renvoyée directement, en réaction, au champ magnétique d'entrefer o l'élément résonateur ferrimagnétique est disposé pour compenser les variations de la fréquence de résonance avec la température. Ainsi, l'invention est fondamentalement différente du résonateur employant un élément de commande de fréquence supplémentaire tel qu'une diode varactor conçu pour renvoyer en réaction la variation de la fréquence avec la température à l'élément de commande de fréquence, comme mentionné dans la Référence 1. Ainsi, le résonateur ferromagnétique selon l'invention présente une structure remarquablement simplifiée par comparaison avec le résonateur ferromagnétique classique. Comme ci-dessus mentionné, la variation de la fréquence avec la tempéra- ture est éliminée indépendamment de la fréquence de fonctionnement dansl'utilisation du résonateur ferromagnétique comme dispositif de fréquence variable à large bande grâce à l'emploi de données préparées pour produire une fréquence de fonctionnement fixe f s et emmagasinées dans la ROM. Cette élimination de la variation de la fréquence avec la température n'est possible que lorsque la relation entre la fréquence de résonance et le champ magnétique d'entrefer de l'équation (1), c'est-à- dire la relation entre le champ magnétique de polarisation et le courant de la bobine, est linéaire, ce qui repose sur un principe spécifique du résonateur magnétique. Par conséquent, le dispositif de fréquence variable employant une diode varactor comme décrit dans la Référence 1, par exemple un oscillateur à commande par tension (VCO) dans lequel la relation n'est pas linéaire n'est pas le dispositif sujet de l'invention. Ainsi, l'invention est une invention s'appuyant de façon unique sur un principe spécifique du résonateur magnétique. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir du dispositif dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Résonateur ferromagnétique,caractérisé en ce qu'il comprend: un élément résonateurferrimagnétique (1) formé d'une pellicule mince ferrimagnétique, un moyen producteur de champ magnétique de polari- sation (2) qui applique un champ magnétique de polarisation continu perpendiculairement à une surface principale de ladite pellicule mince ferrimagnétique, un détecteur de température (3) qui mesure la tempé- rature dudit élément résonateur ferrimagnétique, un circuit de compensation (4) qui possède des données de compensation précodées et qui calcule un signal de compensation en réponse à la température mesurée par ledit détec- teur de température, et un moyen formé de bobines (7) qui produit un champ magnétique de compensation appliqué audit élément résonateur ferri- magnétique, ledit moyen recevant un courant de compensation en réponse audit signal de compensation. 2. Résonateur ferromagnétique, caractérisé en ce qu'il comprend: un élément résonateur ferrimagnétique (1) formé d'une pellicule mince ferrimagnétique, un moyen producteur de champ magnétique de polarisa- tion (2) qui applique un champ magnétique de polarisation continu perpendiculairement à une surface principale de ladite pellicule mince ferrimagnétique, un détecteur de température (3) associé audit élément résonateur ferrimagnétique et mesurant la température dudit élément résonateur ferrimagnétique, un convertisseur analogique-numérique (8) qui trans- forme le signal de température en un signal.numérique, un dispositif de mémorisation (9) contenant une donnée de compensation précodée et calculant une donnée de compensation numé- rique en réponse à la réception dudit signal numérique de la tempé- rature mesurée, un dispositif d'excitation de courant (12) produisant un courant de compensation en réponse à ladite donnée de compensation numérique, et une bobine (7) alimentée par ledit courant de compen- sation et produisant un champ magnétique de compensation qui est appliqué audit élément résonateur ferrimagnétique. perpendiculaire- ment à ladite surface principale de ladite pellicule ferrimagnétique. 3. Résonateur ferromagnétique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite pellicule mince ferrimagnétique est formée par une pellicule mince de YIG (grenat d'yttrium-fer) ferrimagnétique. 4. Résonateur ferromagnétique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit moyen producteur de champ magné- tique de polarisation est un électroaimant comportant une bobine et un dispositif d'excitation de courant servant à produire ledit champ magnétique de polarisation continu. 5. Résonateur ferromagnétique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit moyen producteur de champ magnétique de polarisation est un aimant permanent. 6. Résonateur ferromagnétique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite donnée de compensation précodée est obtenue de façon que ledit résonateur ferromagnétique fonctionne à une fréquence prédéterminée fixe en presence de diverses tempéra- tures et les courants supplémentaires servant à maintenir ladite fréquence prédéterminée fixe demandée pour les températures respec- tives sont obtenues et emmagasinées dansun dispositifde mémorisation. 7. Résonateur ferromagnétique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'une paire de noyaux magnétiques ayant chacun un pôle magnétique et des parties de paroi circulaire tournées l'une vers l'autre pour établir un entrefer entre lesdits pôles magnétiques, et ledit élément résonateur magnétique est placé dans ledit entrefer.