Brevet FR2600907A1 — publié le 19880108

L'invention concerne un procédé d'élimination du noir de fumée provenant des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, en particulier d'un moteur Diesel, selon lequel on fait passer les gaz d'échappement à travers le moyen filtrant d'un filtre à noir de fumée pour séparer le noir de fumée, et le noir de fumée recueilli est brûlé au moyen d'une source de courant électrique pendant le fonctionnement du moteur à combustion interne; l'invention concerne aussi un dispositif pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. 10 Pour brûler les particules de noir de fumée en les transformant en dioxyde de carbone, en plus de la présence d'oxygène (dans les moteurs Diesel, il y a encore suffisamment d'oxygène dans les gaz d'échappement car ces moteurs fonctionnent avec un excès d'oxygène), il est néces15 saire de produire des températures que n'atteignent pas en général les gaz d'échappement lorsque le moteur tourne au ralenti ou sous charge partielle. Pour provoquer malgré cela l'inflammation des particules de noir de fumée, il est connu de recourir à de l'énergie extérieure pour atteindre 20 la valeur nécessaire de température d'inflammation. Ainsi, le document DE-OS-25 19 609 et le document DE-OS 27 56 570 proposent de prévoir en amont du filtre des sources d'inflammation (bougies à incandescence chauffées électriquement, enroulements chauffants). Etant donné que les gaz d'échappement réchauffés de cette manière transmettent de la chaleur non seulement au dépôt de noir de fumée du filtre, mais également,de façon indésirable, au filtre et à toutes les parois des tubes situées en aval, - sans parler du besoin d'alimentation initiale en chaleur des éléments chauffants électriques - il n'est pas difficile de constater que l'énergie électrique extérieure auxiliaire est utilisée d'une façon très peu économique. Une meilleure utilisation de l'énergie auxiliaire est envisagée dans le document DE-PS 30 24 539. Le noir de 35 fumée retenu dans un filtre profond non-métallique y est réchauffé en cas de besoin jusqu'à la température d'inflammation par le rayonnement électromagnétique d'un générateur de micro-ondes couplé avec un guide d'ondes. Bien entendu, la dépense relative au générateur de micro-ondes n'est pas négligeable. L'invention a pour but de parvenir à une utilisation de l'énergie auxiliaire aussi satisfaisante que celle obtenue selon Le document DE-PS 30 24 539, avec un dispositif comparativement beaucoup moins exigeant au point de 10 vue de la dépense. De plus, une combustion totale sûre et sans difficultés des dépôts de noir de fumée sur le filtre doit être obtenue sans endommagement du filtre lui-même ni des éléments de l'alimentation en énergie électrique d'inflammation. Enfin, l'énergie auxiliaire doit être convertie 15 en chaleur à peu de choses prés exclusivement dans les particules de noir de fumée elles-mêmes, ce qui revient à dire que seul le noir de fumée en tant que tel doit être réchauffé et être porté à la combustion par la chaleur interne ainsi produite. Par suite, l'oxygène résiduel des gaz d'échappement 20 rencontre une surface des particules de noir de fumée déjà réchauffée avec laquelle il peut réagir sur le champ de façon exothermique. Ce résultat est obtenu par l'invention grâce au fait que l'inflammation du noir de fumée déposé sur le moyen 25 filtrant est provoquée au moyen d'un flux de-courant électrique (production de chaleur par effet Joule) à l'aide des particules de noir de fumée elles-mêmes, le noir de fumée déposé servant lui-même de conducteur électrique (conducteur chauffant). L'idée fondamentale de ce réchauffement à localisation sélective des particules (de sorte que les particules de noir de fumée deviennent ellesmêmes des sièges de sources de chaleur élémentaires qui, de leur côté, réchauffent les particules avoisinantes à partir de leurs points de 35 contact), est d'exploiter la conductibilité électrique du noir de fumée dont l'utilisation impose l'emploi d'un élément filtrant en matière non conductrice de l'électricité (par exempLe, des structures en céramique ou en SiO2). En s'accroissant pendant Le fonctionnement, les particules de noir de fumée retenues par le moyen filtrant susdit oeviennent toutes en contact électriques les unes avec les autres en formant ensemble une couche d'épaisseur minimale constituant un conducteur électrique analogue à une nappe. Au moyen d'une configuration d'électrodes se trouvant dans 10 le moyen filtrant ou dans l'appareil filtrant à disposition étendue appropriée (électrodes en bobine, en grille ou en plaques en matière à haute résistance à la chaleur), il s'établit lors de l'application d'une tension électrique un flux de courant en correspondance avec la répartition locale 15 de la résistance électrique. La répartition susdite du courant s'accompagne d'une répartition des sources de chaleur dont l'intensité locale est proportionnelle au produit découlant des valeurs locales du carré de l'intensité du courant par la résistance 20 électrique. Avec cette façon de procéder, on a l'assurance que l'énergie auxiliaire est utilisée presqu'exclusivement pour élever la température des particules de noir de fumée ce qui, lors des expériences effectuées, a été confirmé par 25 le faible besoin mesuré d'énergie extérieure. Un avantage essentiel de ce procédé de combustion est, outre les dépenses réduites qu'il entraîne, son effet d'autorégulation. Dès qu'en un point quelconque des couches filtrantes la quantité de noir de fumée accumulée entre les 30 électrodes atteint une valeur critique (fermeture des ponts de conduction entre les particules de noir de fumée par suite de la venue en contact de "micro-dépôts" locaux), la combustion se déclenche de façon entièrement automatique. Il faut évidemment pour ceLà que les électrodes soient en 35 permanence sous tension électrique. ParallèLement à cela s'effectue une homogénéisation de la perméabilité locale du filtre aux gaz d'échappement. En effet, ce n'est qu'à L'endroit o vient d'avoir lieu une combustion que, par suite de La diminution qui en résulte de la résistance locale au passage des gaz d'échappement, s'effectue un passage préférentiel des gaz qui se traduit par une accélération du dépôt de noir de fumée. Non seulement il en résulte ainsi une homogénéisation de la résistance locale à l'écoulement, mais de plus, le dépôt de noir de fumée ne peut jamais conduire à 10 des différences de concentration macroscopiques. Il est évidement possible aussi de remplacer le processus de combustion entièrement automatique par un démarrage de la combustion en fonction de l'augmentation de la perte de charge (par l'intermédiaire du filtre séparateur). La 15 quantité supérieure de noir de fumée qui doit être alors brûlée aide dans une mesure encore bien plus grande à obtenir une économie d'énergie auxiliaire grâce au fait que l'énergie propre ainsi produite conduit à l'autonomie de la combustion (sans apport d'énergie électrique). Le dispositif destiné à la mise en oeuvre du procédé comprend, comme il a déjà été dit, un moyen filtrant en matériau non conducteur de l'électricité. Ce moyen filtrant (cartouche filtrante) est placé dans un corps de filtre approprié avec des tubulures d'arrivée et de départ. Le moyen filtrant est lui-même disposé sur une tôle porteuse pourvue de trous de passage; la cartouche filtrante sépare dans le corps du filtre une chambre de gaz bruts d'une chambre de gaz filtrés et il est fait appel à une source spécifique d'énergie d'inflammation. Ainsi qu'il a déjà été dit, il est utili30 sé, pour la fourniture de l'énergie d'inflammation, des électrodes appropriées reliées au moyen filtrant; la puissance électrique est fournie par une source de courant électrique fonctionnant à une puissance nominale intrinsèque, ce qui -garantit que le courant d'amorçage élevé correspondant au déclenchement de l'allumage (en raison de la tension d'amor- çage élevée nécessaire) est Limité. Des caractéristiques supplémentaires de l'invention apparaîtront au cours de La description qui suit donnée à titre d'exemple de réalisation en référence aux des5 sins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un exemple de réalisation d'un filtre à noir de fumée (filtration en surface) selon l'invention; - la figure 2 est une vue en coupe partielle sui10 vant la ligne II-II de la figure 1; - La figure 3 est une vue en coupe analogue à la figure 2 d'un autre mode de réalisation de la cartouche filtrante et de l'ensemble d'électrodes qui se trouvent dans le filtre à noir de fumée; la figure 4 montre une autre cartouche filtrante en même temps qu'une variante de la configuration des électrodes; - la figure 5 montre la conformation des filsélectrodes de la figure 4; - la figure 6 montre un autre mode de réalisation d'un filtre à noir de fumée selon l'invention (filtration dans la masse par matière en vrac); - la figure 7 est un schéma des connexions éLectriques du circuit de commande (fourniture de la puissance électrique) pour le déclenchement de l'allumage de la combustion du noir de fumée selon l'invention au moyen d'une source de courant électrique travaillant à une puissance intrinsèque; - la figure 8 est une variante de réalisation du 30 schéma des connexions électriques selon la figure 7, pour des configurations particulières des électrodes. Un filtre à noir de fumée 1 a un corps de filtre 2 qui comprend une enveloppe 3 cylindrique et, sur chacune de ses deux faces extrêmes, un disque 2a analogue à un anneau. La chemise du corps de filtre prend appui par l'inter- médiaire des anneaux 2a sur un corps tubulaire 4 perforé. Celui-ci est pourvu à chacune de ses deux extrémités d'une partie extrême tronconique 4a prolongée par une tubulure de raccordement 5, 6 et il est subdivisé intérieurement par un disque circulaire 7 en une chambre à gaz bruts 8 et une chambre à gaz filtrés 9, les perforations du corps tubulaire 4 étant interrompues dans la zone de montage du disque circulaire. Le corps tubulaire 4 sert dans la région de la chambre à gaz filtrés de support tubulaire à une cartou10 che filtrante 11. Dans le cas présent, cette cartouche est constituée des deux couches filtrantes cylindriques 12 et 13. L'élément filtrant est en matière non-conductrice électriquement résistante aux températures élevées (fibres de verre quartzeux ou de céramique) et il est enroulé ou 15 enfilé sur le corps tubulaire 4. Avec le filtre à noir de fumée décrit, les gaz d'échappement chargés de noir de fumée pénétrant par la tubulure d'entrée de gaz bruts 5 dans la chambre à gaz bruts 8 sont forcés d'emprunter les perforations du corps tubu20 laire 4 pour entrer dans une chambre 10 qui est située entre le corps de filtre 2 et le corps tubulaire 4. De Là, ces gaz d'échappement passent en sens radial à travers les deux couches filtrantes 12 et 13 à la suite de quoi, filtrés, c'est-à-dire débarrassés du noir de fumée, ils quittent la 25 chambre 9 des gaz filtrés par la tubulure de sortie des gaz filtrés 6 (les flèches 14 indiquent sur la figure 1 le trajet suivi par les gaz d' échappement). Pour assurer au filtre une capacité élevée de séparation de noir de fumée, il faut que l'enroulement fil30 trant 12, qui joue le rôle de filtre de surface et qui peut être aussi un manchon filtrant, satisfasse aux diverses exigences ci-après. D'une part, il faut que les pores et fentes capillaires perméables aux gaz de la structure du tissu soient suffisamment minces pour pouvoir retenir à la surface 35 les particules de noir de fumée si petites soient-elles. D'autre part, il faut un nombre éLevé de ces pores et de ces fentes par unité de surface, à la fois pour que le rapport entre la quantité de noir de fumée retenu et la surface soit aussi élevé qu'on le souhaite et pour que soit 5 abaissée à une valeur minimale la résistance au passage des gaz que présente le tissu. De plus, il faut de préférence que L'épaisseur de la couche de tissu soit faible, car en règle générale, ceci contribue aussi à réduire à un minimum la perte de charge. Pour exclure de façon sûre le risque de déchirement de l'enroulement filtrant 12 en sens circonférentiel par suite du coefficient élevé de dilatation thermique du support perforé 4, il faut que la bande de tissu enroulé faite de fibres de verre quartzeux ou de céramique remplis15 se certaines conditions. C'est ainsi que, lorsqu'on utilise un tissu dans lequel les fils se croisent à angle droit (armure orthogonale), il est important de disposer la bande de tissu sur la surface du tube de façon que chacune des deux directions des fils fasse un angle de 45 avec le sens 20 circonférentiel du tube. Cette mesure se fonde sur le fait que les tissus à armure orthogonale font toujours preuve d'une souplesse maximale lorsque le sens de la contrainte subie (traction ou compression) fait un angle de 450 avec les deux directions des fils. Mais en même temps cela signi25 fie aussi qu'une dilatation du diamètre sous l'effet de la chaleur du support métallique 4 ou 4a a en même temps pour conséquence un raccourcissement du filtre en tissu 12 dans son sens axial. Mais si on tient compte, de façon appropriée, de cette composante du mouvement en sens axial au moment du dimensionnement de l'enroulement de tissu (lenroulement a une longueur au sens axial supérieure à celle de la partie perforée du support),on a la certitude d'exclure le risque d'une diminution de la capacité de filtration du filtre du fait d'une contraction du tissu en sens axial. Le noir de fumée déposé sur la cartouche filtrante (enroulement filtrant 12) est converti par com bustion en dioxyde de carbone. La postcombustion est provoquée directement dans les particules élémentaires de noir de fumée par production d'un échauffement par effet Joule, ce qui revient à dire que grâce à leur conductibilité électrique, les particules de noir de fumée jouent elles-mêmes Le rôle de conducteurs chauffants. Comme moyens d'arrivée de l'énergie d'inflammation, c'est-à-dire comme électrodes, on utilise deux fils métalliques 15 et 16 enroulés en spirale avec une contrainte de tension élevée sur l'élément filtrant en tissu. Ces fils couvrent le tissu comme un bobinage à deux filets,à pas constant, l'enroulement 15, mis au potentiel de la masse de la source de courant, étant relié par ses deux extrémités au corps en tôle, 4 et 2a, du filtre à 15 noir de fumée 1. Par contre, l'enroulement 16 relié au pôle électrique de la source de courant est pourvu à ses deux extrémités d'isolateurs 17 supportant la contrainte de tension d'enroulement (en la reportant sur le corps de tôle 4 ou 2a du filtre à noir de fumée). La distance entre 20 deux fils voisins est choisie à une valeur qui ne dépasse pas 8 mm afin d'éviter une tension d'alimentation trop élevée. Pour tenir à une valeur aussi faible que possible le dégagement de chaleur dans l'ensemble des électrodes (pertes ohmiques), il faut optimiser de façon connue le choix 25 de la résistivité de la matière du fil ainsi que le diamètre du fil pour une longueur donnée d'enroulement. Pour éviter la formation de couches isolantes de calamine à la surface du fil, il est préférable de choisir des aciers alliés au nickel à haute résistance à chaud. Pour assurer la stabilité de l'écartement et de la position des filséLectrodes, il existe entre la couche de tissu 12 et le tube porteur perforé 4a une couche filtrante 13 élastique, comparativement épaisse, en tissu ou nappe de fibres à mailles Larges. Pour cette couche 13, la densi35 té doit être telle que la baisse de pression de cette couche d'appui qui est fonction du volume n'intervienne que faiblement, mais que, d'autre part, la couche dispose encore d'une capacité suffisante de retour élastique en sens radial. Du fait de la souplesse élastique en sens radial de l'enroule5 ment 13, les fils-électrodes enroulés sous tension s'enfoncent dans la couche 13 en déformant la couche 12, si bien que la possibilité d'un déplacement latéral des fils qui ferait courir le risque d'un court-circuit, est exclue de façon sûre. La figure 3 montre une variante de réalisation d'un ensemble d'électrodes dans lequel la structure porteuse et l'évacuation des gaz d'échappement sont les mêmes que dans le type de filtre des figures 1 et 2 et sont désignées par les mêmes références numériques. Directement sur le tube porteur perforé 4a est placée ici aussi une couche 13 élastique en sens radial, en tissu à mailles larges, résistant aux températures élevées sur laquelle, comme dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, est disposée une structure tissée 12 à tissage très serré, résistante aussi aux températures élevées, pour l'exécution de la fonction de filtration. Viennent ensuite deux couches 18 et 20 de tissu de fils d'acier à mailles serrées (mailLe de 0,3 à 1 mm) constituant une paire d'électrodes. Pour maintenir l'écartement ainsi que pour assurer l'isola25 tion des électrodes, il est prévu une couche intermédiaire 19 faite d'un tissu de verre quartzeux à mailles très larges; le même rôle peut être joué tout aussi bien par une couche de particules de céramique ou par un enroulement en spirale de verre quartzeux stratifié. Dans la structure en sandwich 30 ainsi obtenue, la force de compression radiale nécessaire est assurée par un bandage en fil d'acier 21 disposé en sens circonférentiel. Ci-après est expliqué brièvement le principe sur lequel repose ce mode de réalisation. Les particules de noir 35 de fumée se déposent à la surface de la couche de tissu quartzeux 12 jusqu'à ce que se soient formés à L'intérieur des mailles du tissu 19 qui maintient L'écartement des électrodes de petits dépôts de noir de fumée dont L'épaisseur correspond à L'épaisseur de ce tissu 19. Ces dépôts de noir de fumée établissent en même temps un pont de conductibiLité entre Les griLLes-électrodes 18 et 20. En conséquence, quand les électrodes sont mises sous tension électrique en permanence, le démarrage de la combustion des micro-dépôts élémentaires de noir de fumée se produit automatiquement toutes les fois qu'un tel pont de conductibilité se ferme. La figure 4 montre un autre mode de réalisation de cartouche filtrante avec allumage électrique de la combustion. Le concept de base de ce mode de réalisation est, dans une large mesure, identique à celui de la réalisation des 15 figures 1 et 2. La différence consiste dans la couche filtrante 12a sur laquelle se dépose le noir de fumée dont la fonction est accomplie ici par un cylindre creux en céramique poreuse à pores ouverts. Pour simplifier le montage, il est avantageux d'employer deux demi-coquilles constituant le 20 cylindre creux 12a. A la périphérie de la couche filtrante 12a sont prévues des rainures 22 pour les filsélectrodes et 16. Pour empêcher les électrodes 15 et 16 de se soulever à parti-r du fond des rainures par suite de La dilata25 tion en longueur des fils sous l'effet de l'élévation de la température par les gaz d'échappement, ce qui entraînerait une rupture du contact avec la couche de noir de fumée déposée, les fils-électrodes ont une allure sinusoidale comme le montre la figure 5. Placé de chant sous tension dan-s les 30 rainures de guidage 22, un fil métallique auquel on a donné cette configuration a une élasticité en sens longitudinal suffisamment élevée pour répondre aux changements provoqués par la température uniquement par une modification correspondante de sa tension. Une rupture du contact avec le fond -35 de la rainure et les inconvénients qui en résultent, sont par conséquent exclus. 1i Les moyens filtrants qui ont été décrits jusqu'à maintenant sont appelés filtres de surface parce que le noir de fumée se dépose plus ou moins uniquement à la périphérie extérieure. NatureLLement, La postcombustion du noir de fumée à décLenchement électrique conformément à L'invention est également utilisable avec les fiLtres de filtration en profondeur ou dans la masse avec Lesquels l'élément filtrant effectue La séparation du noir de fumée sur une profondeur ou épaisseur en sens radial qui est d'importance notable. 10 Sont en particulier utilisablesdans ce sens les filtres à produit pulvérulent. La structure en tissu fixe traditionnelle est ici rempLacée par une matière en vrac, par exemple en granulés très fins de céramique oxydée. La figure 6 montre schématiquement la structure d'un tel filtre. Les gaz d'échappement sortant du moteur (selon la flèche 14) passent d'abord à travers une plaque perforée 23 jouant un rôle de support, comparable à celui de la pièce porteuse 4, 4a dans le filtre à action de surface, puis traversent un tamis 24 en fil métallique résistant à la chaleur de soutien des granulés qui se trouvent au-dessus et ils pénètrent enfin dans les granulés en vrac 25. Sous l'action de grilles-électrodes ou de plaquesélectrodes 26, 27 qui plongent dans le produit en vrac 25 et qui sont disposées parallèlement entre elles, à des distances égales aussi réduites que possible les unes des autres, le déclenchement de la combustion commence dès que la tension a été appliquée aux paires d'électrodes 26,27. Contrairement à ce qui se passe avec les filtres à effet de surface, le courant qui circule rencontre une structure conductrice tridimensionnelle constituée par les couches de noir de fumée se trouvant électriquement en contact sur chaque grain élémentaire des granulés. --. Avec le dispositif de l'invention, il faut porter une attention toute particulière à la source d'énergie électrique d'allumage qui a pour rôle de fournir du courant au conducteur constitué par Les particules de noir de fumée, de forme étendue et provenant du dépôt de ces particules, jusqu'à ce que ce conducteur atteigne le niveau de la température d'inflammation. Deux particularités remarquables du noir de fumée qui s'échappe des moteurs Diesel ont pour effet d'exiger de la source de courant des qualités particulières; La premièrede ces particularités remarquables est le manteau fait d'hydrocarbures condensés qui enrobe les particules de carbone. L'autre particularité remarquable 10 est le fait que la résistance électrique du carbone a un coefficient de température négatif élevés, Pour déclencher un flux de courant électrique, on a donc d'abord besoin d'une tension initiale relativement élevée pour percer les enveloppes isolantes d'hydrocarbure. La résistance électrique 15 subsistante des corps en carbone, qui n'est plus alors que peu importante, fait monter le flux de courant, par suite de la tension élevée appliquée, jusqu'à une valeur considérable qui, en raison de la température dégagée par effet Joule et du coefficient de température négatif de la résis20 tance électrique spécifique, subit une nouvelle augmentation cumulative. Ceci signifie qu'une source de courant à tension appliquée constante est totalement inappropriée à la combustion du noir de fumée déclenchée électriquement car le courant élevé incontr6lé donne naissance à un arc de court-circuit avec la mise en jeu d'une énergie telle qu'il en résulterait la destruction rapide de l'ensemble électrodes-tissu. On pourrait évidemment y remédier en limitant le courant à l'aide d'une résistance chutrice dimensionnée de façon convenable, mais la perte d'énergie importante qui 30 en résulterait irait à l'encontre du but cherché qui est de diminuer au maximum la dépense d'énergie. La figure 7 montre un circuit qui permet, avec une dépense en moyens relativement faible, de tenir compte des deux propriétés décrites cidessus, c'est-à-dire de dispo35 ser d'une tension d'allumage élevée et de Limiter le courant de chauffage et donc l' échauffement par effet Joule, qui en résultent. Une inductance L dimensionnée de façon appropriée avec une capacité d'accumulation d'énergie correspondante est reliée à l'aide de deux éléments de commuta5 tion S (transistors) au réseau de bord Q du véhicule automobile jusqu'à ce que Le courant de charge I1 croissant suivant une fonction e du temps atteigne la valeur de saturation magnétique. La reconnaissance de la valeur de saturation magnétique Isat s'effectue au moyen d'un comparateur 10 K1 qui agit sur une bascule bistable K3 montée en aval de façon qu'elle ouvre les transistors S chaque fois que la chute de tension proportionnelle au courant à travers un shunt Sh correspond au niveau de saturation. Alors que l'inductance L se comportait jusqu'à ce moment pendant la durée du courant I comme un récepteur d'énergie à comportement d'accumulateur, elle change de r6le à l'instant de l'ouverture du commutateur (commutateur S) et devient une source d'énergie ayant un contenu d'énergie qui correspond à la relation 0,5 LI2sat 1 s at Par conséquent, à l'instant de l'ouverture du commutateur, le courant de charge 11 lié au flux magnétique de l'inductance L devient un courant de décharge (désigné par conséquent désormais par 12) qui suit le trajet: diode D1 - réseau de bord Q résistance apparente formée par 25 la couche de noir de fumée R - diode D2. Il est typique pour ce courant de décharge qu'il conserve sa valeur (celle de l'instant de La commutation) aussi élevée que puisse être la valeur de la résistance ohmique sur le trajet de décharge. Pour une résistance à valeur ohmique élevée comme celLe du noir de fumée avec ses enveloppes de condensat d'hydrocarbures liquides isolant les particules, cela représente une tension d'alimentation égale au produit du courant de -sa-turaton par la résistance instantanée du noir de fumée. On voit immédiatement que plus la valeur de la résistance de la couche 35 de noir de fumée est élevée, plus la tension réalisée est grande; elle est automatiquement toujours exactement égale à la somme de la tension de claquage ou de perforation nécessaire (perforation de toutes les couches isolantes des particules concernées par le flux de courant) et de la chute de tension dans les particules de noir de fumée ellemêmes. On notera de plus que la charge électrique la plus élevée qui peut se présenter pour la couche de noir de fumée est égale à l'intensité du courant de saturation Isat sa t de l'inductance L. - En cas de besoin cette charge électrique peut également être diminuée par un réglage approprié à l'aide d'un potentiomètre P1 à valeur de seuil. S'il n'y a pas de dépôt de noir de fumée sur le filtre, c'est-à-dire si la résistance apparente R du noir de fumée a une valeur infinie, 15 une résistance de décharge F entrant en action en fonction de la tension et présentant une caractéristique de résistance négative en fonction du courant (éclateur à étincelle à gaz rare, thyristor commandé en tension) a pour r6le de limiter la tension d'alimentation à une valeur qui est infé20 rieure à la tension d'éclatement dans l'air entre les électrodes du circuit d'allumage. Un emploi supplémentaire de la résistance de décharge F dépendante de la tension est le renvoi de l'énergie magnétique dans la batterie du réseau de bord Q dans la mesure o elle n'est pas nécessaire au réchauffement du noir de fumée, par exemple dans le cas mentionné plus haut Lorsque le moteur n'émet pas de noir de fumée ou n'en émet qu'une quantité très faible. - Quand le courant de décharge 12 diminuant dans 30 le temps atteint la valeur zéro, un comparateur K2 entre en action et fait passer la basculebistable K3 montée en aval à son deuxième état d'équilibre dans lequel elle émet à son tour un signal de sortie par lequel elle fait passer les deux éléments de commutation S à leur état fermé, déclen35 chant ainsi à nouveau le processus de charge de l'inductance L. De cette façon, les deux opérations de charge et de décharge se répètent sans fin de façon périodique. Si f est la fréquence du cycle sans fin qui s'établit, la puissance électrique convertie en puissance calorifique dans l'ensem5 ble d'électrodes du filtre a la valeur P = 0,5 fLI2sat. Au point de vue énergétique, le circuit de commande de la figure 7 est, contrairement aux sources de courant habituelles à potentiel intrinsèque (batteries, transformateurs, générateurs), un système à puissance intrinsèque. 10 Ce fait explique immédiatement pourquoi, même avec une valeur très petite de la résistance de la couche de noir de fumée, le courant de charge moyen de la source de courant cadencée ne peut pas dépasser une valeur de courant déterminée, définie par le dimensionnement, comme il est souhaitable. 15 Un inconvénient du circuit de commande selon la figure 7 est son incapacité de produire des pointes de tension élevées comme celles qui sont nécessaires comme tension d'allumage lorsque l'écartement des électrodes est important, comme c'est Le cas par exemple pour les électro20 des du dispositif représenté sur les figures 1 et 2. Mais un tel montage est suffisant dans les cas o l'écartement des électrodes étant faible; par exemple dans le cas du filtre de la figure 3 la tension de pointe n'a pas besoin d'8tre élevée. Afin de pouvoir produire des pointes de tension pour les types de filtre dont les électrodes se distinguent par de grands écartements entre les conducteurs sous tension, il y a lieu d'utiliser une source de fourniture d'énergie comme celle de la figure 8. Une partie constitutive essen30 tielle du circuit est un transformateur U dont le rapport de transformation qui est égal au rapport du nombre de spires de la bobine secondaire à celui de la bobine primaire est de beaucoup supérieur à un. Le dispositif fonctionne de la façon suivante. Avec la fermeture d'un interrupteur A de mise en service s'effectue parallèlement dans le temps une mise en action temporaire de la bascule bistable K3 de sorte que le transistor S subit un processus de fermeture. La mise en action de la bascule K3, qui n'est indiquée sur la figure que de façon schématique au point de vue de la technique de commutation, peut s'effectuer de façon connue en soi de la façon suivante. Au moyen d'un interrupteur de contact du tableau-de bord du véhicule, non représenté sur la figure, sont excités au moyen -d'un contact auxiliaire deux relais auxiliaires dont l'un, jouant le rôle du contact A est commandé avec un Léger retard, tandis que, par la fermeture de son contact, le deuxième relais agit presque immédiatement dans le sens désiré sur l'entrée de commande de la bacule bistable K3 par l'intermédiaire d'un circuit 15 logique d'antibattement à bascule monostable montée en aval. Le courant primaire I1 lancé par la source de courant Q du réseau de bord dans l'inductance primaire L1 donne naissance par l'intermédiaire du shunt Sh à un signal de tension proportionnel au courant. Lorsque la valeur de I1 20 qui croit constamment avec le temps atteint approximativement le niveau de saturation, le comparateur K1 entre en action et fait passer la bascule K3 à un nouveau état d'équilibre auquel le signal de sortie provoque l'ouverture du transistor S. Le courant primaire I1 disparaît instan25 tanément. Etant donné que le flux magnétique a tendance à subsister, le courant secondaire-I2 circule aussitôt, sa valeur étant inférieure à celle du courant primaire I1 en raison inverse du rapport de transformation du transformateur. Le parcours de courant que suit I2, indiqué par des flèches comme sur la figure 7, est constitué par les éléments suivants: résistance de noir de fumée R - diode D - inductance L2. Si la tension due à la résistance de noir de fumée R monte jusqu'à des valeurs non acceptables, c'est-àdire atteint la tension d'éclatement dans l'air entre les 35 électrodes, la résistance de décharge F, devenant active en fonction de la tension, agit auparavant pour limiter automatiquement la tension secondaire du transformateur. Par ailleurs, cette résistance de décharge possède, outre une valeur de courant nominal très faible, les mêmes proprié5 tés que la résistance de décharge déjà décrite à propos de la figure 7 sous la même désignation. Parallèlement à la résistance de noir de fumée R et à la résistance de décharge F est monté un diviseur de tension ST reproduisant le courant de décharge 12 dont la tension de sortie est surveillée par le comparateur K2. Quand le courant de décharge 12 tend vers zéro, K2 entre en action et fait basculer la bascule bistable K3 de sorte que le signal de sortie de cette dernière provoque à nouveau la fermeture du transistor S et ceci pour une certaine durée jusqu'à ce que, en fonction de la valeur de réponse du comparateur K1, le transistor S soit à nouveau ouvert par l'intermédiaire de la bascule. Pour réduire le plus possible la consommation d'énergie du circuit comme c'est le but de l'invention, il 20 est prévu de ne pas permettre à la valeur de pointe de la tension de sortie pulsée du transformateur de dépasser une valeur préréglable. Ce résultat est obtenu grâce à un réglage obtenu automatiquement de la tension de seuil du comparateur K1 c'est-à-dire en dernière analyse par une limitation de- la-durée du flux de courant Il. Le circuit de réglage nécessaire au réglage de ladite valeur de la tension de seuil est constitué de la façon suivante. La tension de sortie de l'enroulement secondaire du transformateur, recueillie au curseur du diviseur de tension ST, parvient dans une mémoire de valeur de pointe SS qui, en ce qui concerne le déblocage de son entrée par l'intermédiaire d'une bascule m-or-ostabLe--MF subit une nouvelle mise à jour chaque fois que le comparateur K1 ouvre le transistor S par l'intermédiaire de la 35 bascule bistable K3. Ensuite, elle est conduite en passant par un filtre passebas TP à un comparateur V o elle est comparée à une valeur de consigne prédéterminée de la tension de pointe puLsée à l'inductance secondaire L, et il se forme par rapport au niveau de tolérance réglé, une déviation qui, passant par le limitateur B, alimente finalement l'entrée de valeur de seuil du comparateur K1. L'écart de réglage subit deux limitations dans le limiteur B. Un seuil supérieur correspond approximativement à la valeur de saturation magnétique du courant de charge I1 et, en cas de suroscillations du régulateur, a pour rôle d'empêcher tout dépassement de la valeur susdite (protection du transistor S), Le seuil inférieur du limiteur B a pour r6le, en cas de dépassement par le bas, de maintenir la stabilité du fonctionnement oscillatoire 15 du transformateur et de limiter vers le haut la fréquence d'oscillation. En ce qui concerne le dimensionnement de la valeur de consigne,pour La tension de sortie pulsée Uso maximale admissible pour l'inductance secondaire L2 il faut veiller à ce que ladite valeur soit inférieure au 20 seuil de fonctionnement de la résistance protectrice F (USOL valeur de consigne. REVENDICATIONS 1. Procédé d'élimination du noir de fumée provenant des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, en particulier d'un moteur Diésel, selon lequel on fait passer les gaz d'échappement à travers le moyen filtrant d'un filtre à noir de fumée pour séparer le noir de fumée, et le noir de fumée recueilli est brOlé- au moyen d'une source de courant électrique pendant le fonctionnement du moteur à combustion interne, caractérisé en ce que l'inflam10 mation du noir de fumée déposé sur l'élémen-t filtrant s'effectue au moyen d'un flux de courant électrique (production de chaleur par effet Joule), à l'aide des particules de noir de fumée elles-mêmes, le noir de fumée déposé servant lui-même de conducteur électrique (conducteur chauffant). 15 2. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, constitué par un corps de filtre pourvu de tubulures d'arrivée et de dé-part pàurrlecourant de gaz d'échappement et par une cartouche filtrante disposée dans le corps de filtre et comprenant un moyen filtrant non métallique résistant aux températures élevées qui est disposé sur une tôle porteuse pourvue de trous de passage, le moyen filtrant séparant dans le corps de filtre une chambre à gaz d'échappement bruts d'une chambre à gaz d'échappement filtrés, et par une source de courant élec25 trique utilisée pour la combustion commandée du noir de fumée déposé sur le moyenfi.. ........ pour la fourniture de l'énergie d'inflammation et par conséquent pour l'arrivée du courant, la cartouche filtrante (11) est prévue avec un ensemble d'électrodes (15,16; 18,20; 26, 30 27) et que ces électrodes sont réunies à une source d'énergie d'allumage de nature spécifique telle que l'application de la puissance électrique pour la combustion-duwori - de fumée s'effectue par une source de courant électrique (28) fonctionnant à une puissance intrinsèque. 3. Dispositif selon la revendication 2, caracté- risé en ce qu'est utilisé comme moyen filtrant un filtre de surface constitué par un tissu (12,13) formé de fibres de verre quartzeux ou de céramique. 4. Dispositif selon la revendication 2. carac5 térisé en ce qu'est utilisé comme moyen filtrant un filtre de surface en céramique poreuse à pores ouverts (12a). 5. Dispositif selon La revendication 2, caractérisé en ce qu'est utilisé comme moyen filtrant un filtre à matière en vrac pour filtration dans la masse, en granu10 lés fins de céramique oxydée (25). 6. Dispositif seLon la revendication 3, caractérisé en ce que le tissu filtrant (12,13) est constitué par un enroulement de tissu sur la tôle porteuse d'un tube porteur constituant une partie (4a) d'un corps tubulaire (4), 15 les fils du tissu ayant une disposition relative orthogonale et chacune des deux directions de ces fils faisant un angle de 45 avec le sens circonférenciel du tube porteur. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'enroulement de tissu (12,13) a une lon20 gueur axiale supérieure à celle de la partie du tube porteur (4a) pourvue d'ouvertures de passage. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2, 3, 6 et 7, caractérisé en ce que sur l'élément filtrant en tissu qui est constitué par un manchon (12) à 25 mailles serrées à faible épaisseur de couche, destiné à la séparation proprement dite du noir de fumée, et par un manchon (13) élastique à larges-mailles de grande épaisseur de couche destiné à soutenir le manchon (12), il est prévu comme électrodes deux fils d'acier (15,16) résistant aux températu30 res élevées, enroulés sous une tension mécanique élevée -pour constituer des enroulements-électrodes. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les deux enroulements-électrodes (15,16) sont à pas constant, l'un des enroulements (15), qui est mis au potentiel de la masse de la source d'énergie d'allumage étant relié par ses deux extrémités au corps en tôLe (4, 2a) du filtre à noir de fumée (1) et l'autre enroulement (16) étant pourvu à ses deux extrémités d'isoLateurs (17) supportant la contrainte de tension mécanique et étant reLié au pôle électrique de la source d'énergie éLectrique d'allumage. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2, 3, 6 ou 7 avec un élément filtrant en tissu selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il est prévu 10 comme électrodes deux couches de fil d'acier à mailles serrées (18,20) qui, pour leur isolement électrique, sont tenues à distance l'une de l'autre par une couche intermédiaire (19) en tissu à mailles très larges de fibres de verre quartzeux ou de céramique, ou par un enroulement en 15 spirale de verre quartzeux stratifié, et en ce qu'il est prévu sur la périphérie extérieure de l'élément filtrant un bandage en fil métallique (21) disposé en sens circonférentiel. 11. Dispositif selon la revendication 10, carac20 térisé en ce que la largeur des mailles du tissu en fil d'acier constituant les électrodes (18,20) est de 0,3 à 1 mm. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2, 4 dans lequel sont utilisés une couche enrou25 lée (13) portante élastique et un ensemble d'électrodes (15, - 16) selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il est prévu à la périphérie de la couche filtrante (12a) en céramique poreuse recevant le dépôt de noir de fumée des rainures (22) servant de logement aux filsélectrodes (15,16). 30 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il est imposé aux fils-éLectrodes(-15-t16)_ une configuration sinusoidale déterminée. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2, 5 caractérisé en ce qu'il est prévu entre la tôLe porteuse perforée (23) et la matière composée de granu- Lés en. vrac (25) des plaques-électrodes (26,27) disposées parallèlement et à égale distance les unes des autres. 15. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la source d'alimentation en courant élec5 trique (28) comprend, pour produire une puissance électrique de sortie indépendante de la résistance de la charge constituée par la résistance apparente instantanée (R) du noir de fumées, une inductance (L) dont l'alimentation en courant de charge périodique est commandée par un régulateur à deux positions constitué par des comparateurs (K1) et (K2) ainsi que par un multivibrateur bistable (K3), coopérant avec une paire de transistors (S) fonctionnant comme organes de commande, cependant que la récupération d'énergie, utile dans le cas o la résistance apparente (R) du noir de fumée est infiniment grande, est rendue possible à l'aide d'une résistance(F)à caractéristique de résistance négative, rendue active en fonction de la tension électrique par coopération avec une paire de diodes (D1, D2Y. 16. Dispositif selon les revendications 2 et 15 20 caractérisé en ce que, pour obtenir des tensions de sortie très élevées, il existe au lieu de l'inductance isolée (L) un transformateur (U) à enroulements servant d'inductances (L1) et (L2) et le régulateur à deux positions (K1, K2, K3) commande la mise en circulation et hors circulation du courant de charge (I1) dans l'inductance primaire (L1) du transformateur (U) afin de maintenir constante la puissance de sortie, le comparateur (K1) fournissant L'ordre de mise en circulation et le comparateur (K2) l'ordre de mise hors circulation à un transistor unique (S) qui joue le rôle 30 d'organe de commande. _ 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que le comparateur (K2) dérive L'ordre de mise en circulation à partir de la valeur tendant vers zéro du courant dé décharge (I2) de l'enroulement secondaire (L2). 18. Dispositif selon les revendications 16 et 17 caractérisé en ce qu'un fonctionnement minimisant l'énergie perdue est obtenu par le contr6le de la tension de seuil de réponse du comparateur (K1), grâce au fait que la chute de tension de la résistance apparente du noir de fumée (R) est recueillie au curseur d'un diviseur de tension (ST) de valeur ohmique élevée, puis, pour maintenir fixe sa valeur maximum, est transmise à une mémoire de vatleur de pointe (SS) périodique o elle est mémorisée temporairement, et est reçue par un filtre passe-bas de lissage, puis est comparée dans un formateur de différence (V) à une valeur de tension de consigne (UsoL) ce qui fait apparaître par rapport à la valeur de réglage une déviation qui, en coopération avec un limiteur (B) est transmise à l'entrée de la valeur de tension de seuil du comparateur (K1) pour 15 constituer de cette façon un circuit de régulation qui, lorsque le dépôt de noir de fumée est peu important ou même inexistant, fait descendre à une valeur négligeable la puissance dissipée dans la source d'alimentation en courant électrique. 19. Dispositif selon La revendication 18, caractérisé en ce que la remise à jour de la mémoire de la valeur de pointe (55) est provoquée, par l'intermédiaire d'une bascule monostable (MF),à la suite de l'apparition du nouveau signal de sortie du comparateur (K1). 20. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que la valeur de la tension de seuit (U so)- est choisie à une valeur inférieure au seuil de réponse à la surtension de la résistance de protection (F) abaissée par le diviseur de tension (ST).