Brevet FR2604241A1 — publié le 19880325

Procédé pour produire une flamme enrichie en oxygène La présente invention concerne des procédés pour produire de la chaleur et plus particulièrement des procédés perfectionnés pour réaliser un chauffage efficace à un coût réduit, grâce à la combustion directe d'un combustible gazeux à l'aide de courants d'air enrichi en oxygène. L'art antérieur a fait connaître différents types de brûleurs pour réaliser un chauffage le plus souvent efficace de l'air en vue de produire un transfert direct de chaleur, comme dans un four, et pour réaliser le chauffage de liquides pouvant être contenus dans une chaudière, en vue d'obtenir un transfert indirect d'une telle chaleur. Certainsde tels mécanismes de chauffage de l'art antérieur utilisaient des mélanges stoechiométriques de différents combustibles, comprenant par exemple des combustibles gazeux, avec l'air ambiant. Cependant, certains de ces mécanis- mes de brûleurs produisaient des flammes ayant des températures excessives et possédant des formes qui appliquaient un choc au bloc réfractaire généralement nécessaire, lequel servait de manchon pour contenir une telle flamme afin de la conserver sous la forme d'une entité pouvant être entre- tenue. Habituellement, on ne pouvait pas utiliser un matériau extrêmement durable pour former ce bloc, étant donné les températures élevées de telles structures de l'art antérieur recevant une flamme. De même, quelques-uns de tels mécanismes de brûleurs de l'art antérieur étaient relativement inefficaces pour la combustion du combustible gazeux et produisaient des produits de combustion en quantité excessive, notamment du NO et du NO2 (désignés quelquefois sous la désignation NO). X Compte tenu des inconvénients et des désanvatages des brûleurs de l'art antérieur, un but de la présente invention est de fournir des pro- cédés perfectionnés qui ne requièrent pas l'utilisation d'un bloc réfrac- taire, mais au lieu de cela, qui sont à même d'utiliser un manchon métalli- que afin d'éviter toute contamination de la flamme et de ce fait du matériau en cours de chauffage, et également afin de résister à une rupture due à un choc appliqué par inadvertance. Un autre but de ia présente invention est de fournir des procédés perfectionnéspermettant d'obtenir des niveaux d'enrichissement en oxygène compris entre au moins environ 35 % et 100 %, ces niveaux fournissant une flamme plus efficace et des teneurs nettement plus faibles en produits de combustion. Un autre but de la présente invention est de fournir des procédés perfectionnés permettant d'obtenir un enrichissement en oxygène de l'écou- lement d'air et, d'appliquer une "torsion" à l'écoulement d'air avec une vitesse, une pression, un angle de convergence ou de divergence et un angle de torsion qui soient suffisants pour mettre en forme une flamme en vue de créer une zone à température réduite à l'intérieur du bloc, cette flamme réduisant à son tour effectivement le choc appliqué au bloc, tout en conservant une combustion efficace et en réduisant substantiellement la formation des produits de combustion. Un autre but de la présente invention est également de fournir des procédés perfectionnés visant à maintenir, à l'intérieur d'une structure de brûleur, les mêmes isothermes que celles que l'on peut avoir dans le cas de l'utilisation de l'air ambiant, mais moyennant une réduction d'en- viron 15 % du combutible gazeux, tout en maintenant simultanément des émissions réduites de NO. x Les procédés perfectionnés selon la présente invention peuvent être spécialement adaptés à des installations utilisées pour la production de l'alumirium, qui produisent 35 % d'air enrichi en oxygène en tant que produit secondaire d'une telle production d'aluminium. Les procédés per- fectionnés conformes à la présente invention peuvent également trouver une application particulière dans le cas o une flamme extrêmement propre est nécessaire, comme par exemple lors du chauffage du verre et dans d'autres applications similaires. Ces buts ainsi que d'autres buts des procédés perfectionnés con- formes à la présente invention ressortiront à l'évidence, pour le spécia- liste de la technique, à la lecture de la description des modes d'exécu- tion préférés de l'invention, notamment des modes de mise en oeuvre donnés à titre d'exemples,et des dessins annexés. Les procédés perfectionnés conformes à la présente invention, qui visent à fournir un chauffage efficace à un coût réduit, sont obtenus en faisant brûler directement un combustible, de préférence gazeux, en utilisant de l'air enrichi en oxygène. De façon spécifique, on réalise un écoulement central d'un tel combustible gazeux, qui s'étend suivant un axe longitudinal et est délivré à une pression suffisante pour diriger le combustible gazeux dans la direction longitudinale. Il est prévu une multiplicité d'écoulement d'air enrichi en oxygène, de préférence en quan- tité stoechiométrique, et de tels écoulements sont disposés, en coupe transversale, selon un réseau circulaire autour de l'écoulement du combus- tible gazeux. De tels écoulements gazeux sont disposés de manière à circuler en formant des écoulements qui sont inclinés radialement suivant un angle de divergence ou de convergence allant de +20 à -20 par rapport à l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux. Lors de la phase opératoire suivante des procédés selon l'inven- tion, on mélange les écoulements du combustible gazeux et de l'air enrichi en oxygène. Enfin, on fait brûler le mélange de manière à produire une flamme pouvant être entretenue, et ce dans un bloc servant à protéger la flamme, une telle flamme possédant une zone à température réduite autour d'elle, ce qui permet d'obtenir une combustion efficace du combustible et de conserver des teneurs relativement faibles en produits de combustion. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après en référence au dessin anrexéillustrant, à titre d'exemple, un appareil pour la mise en oeuvre du procédé perfectionné selon l'invention et dans lequel: - la figure 1 est une vue en coupe transversale partielle et avec arrachement montrant en élévation latérale partielle un brûleur utilisé pour la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, un tel brûleur comportant une plaque perforée dont les perforations divergent par exemple selon un angle A par rapport à l'axe longitudinal de l'écoulement gazeux, une buse, un dispositif de protection de l'étincelle produite par un dis- positif d'allumage, une plaque arrière comportant une garniture d'étanchéi- té la séparant du corps de la buse, et en outre un sous-ensemble formant dispositif d'allumage à étincelles disposé dans la partie arrière du corps de la buse, l'ensemble du bloc tronqué comportant un ensemble maintenu par des moyens formant un bâti de maintien du bloc et disposés sur la partie avant d'un tel corps de buse; - la figure 2 est une vue de face d'une forme de réalisation pré- férée d'une plaque perforée telle que représentée sur la figure 1, montrant un angle de torsion B donné à titre d'illustration, la pluralité des ori- fices étant répartis radialement à distance les uns des autres selon un 4 réseau autour des moyens formant canalisation du combustible gazeux, ces moyens étant situés dans une position centrale, et convenant pour réaliser une combustion stoechiométrique dans l'air ambiant contenant 20,8 % d'oxy- gène; - la figure 3 est une vue de face montrant une autre forme de réalisation d'une plaque perforée convenant pour la mise en oeuvre de cer- tains autres procédés perfectionnés conformes à la présente invention et montrant les orifices inclinés et divergents qui ont un diamètre égal à la moitié de celui des orifices représentés dans la forme de réalisation de la figure 2, et convenant pour être utilisés avec des écoulements d'air en- richi en oxygène, contenant 22,8 % d'oxygène; et - la figure 4 est une vue de face d'une autre forme de réalisation d'une plaque perforée convenant pour la mise en oeuvre d'autres procédés perfectionnés conformes à la présente invention et comportant des orifices inclinés et divergents qui ont un diamètre égal approximativement au quart du diamètre des orifices de la forme de réalisation de la figure 2, et con- venant pour être utilisés avec des écoulements d'air enrichis en oxygène, contenant environ 35 % d'oxygène. Les procédés perfectionnés conformes à la présente invention con- cernent l'exécution d'un chauffage efficace et à coût réduit moyennant l'utilisation d'une combustion directe de combustibles incluant un combus- tible gazeux dans une forme de réalisation préférée, et ce dans un écoulement d'air enrichi en oxygène, avec des quantités variables d'oxygène telles que l'air enrichi en oxygène forme des écoulements d'air contenant entre envi- ron 20,8 % d'oxygène et 35 % d'oxygène, et allant même jusqu'à contenir % d'oxygène. De façon spécifique, de tels procédé perfectionnés con- formes à l'invention incluent l'étape opératoire initiale consistant à réa- liser un écoulement central du combustible gazeux, qui possède un axe longi- tudinal et est délivré à une pression suffisante pour diriger le carburant gazeux suivant cette direction longidudinale. Il est prévu une multiplicité d'écoulements d'air enrichi en oxygène qui, en coupe transversale, sont ré- partis à distance les uns des autres selon un réseau de préférence circu- laire autour de l'écoulement du combustible gazeux, lesdits écoulements d'air enrichi en oxygène étant inclinés radialement de telle sorte qu'ils divergent ou convergent, en faisant un angle d'environ +20 à environ -20 par rapport à l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux. Il en résulte que les écoulements d'air enrichi en oxygène sont dirigés selon une pluralité de trajets autour de l'écoulement de combustible ga- zeux qui occupe une position centrale. De tels écoulements respectifs du combustible et de l'air enrichi en oxygène sont mélangés et brûlent de manière à fournir une flamme pouvant être entretenue, comportant une zone à température réduite l'entourant, ce qui permet de brûler de façon efficace un tel combustible gazeux et d'obtenir des teneurs relativement basses en produits de combustion nocifs, notamment des teneurs réduites en NOx. Dans certains modes d'exécution préférés, les procédés perfection- nés conformes à la présente invention permettent un enrichissement en oxy- gène pouvant aller jusqu'à une teneur d'environ 35 % en oxygène. Dans d'autres modes d'exécution préférés, on peut utiliser de l'oxygène pur, auquel cas on peut utiliser des orifices possédant des ouvertures dont le diamètre est égal approximativement à un cinquième du diamètre des orifices pouvant être utilisés avec de l'air ambiant. On peut utiliser différentes pressions d'alimentation de l'écoule- ment de combustible gazeux, ces pressions pouvant être déterminées par les spécialistes de cette technique, comme cela est enseigné par les exemples donnés ici, sans qu'il soit nécessaire de réaliser une expérimentation inutile. Il en va de même en ce qui concerne la pression requise de déli- vrance des écoulements d'air utilisables avec les écoulements du combus- tible gazeux, comme cela a en outre été indiqué plus haut dans les exemples des modes d'exécution préférés et des variantes d'exécution de l'invention. L'écoulement du combustible gazeux peut présenter de préférence une forme générale circulaire-en coupe transversale. Les écoulements de l'air enrichi en oxygène entourant l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux peuvent être "tordus". On peut obtenir une telle "torsion" en disposant les écoulements d'air enrichi en oxygène de manière qu'ils fassent un angle compris entre environ 0 et 400 par rapport à l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux. De telles tor- sions des écoulements d'air enrichi en oxygène peuvent, dans des formes de réalisation préférées, former une pluralité d'écoulements hélicoïdaux disposés autour de l'écoulement central du combustible gazeux. Le dia- mètre en coupe transversale des écoulements du combustible gazeux et les diamètres respectifs de la pluralité des écoulements d'air enrichi en oxy- gène, disposés alentour, peuvent être choisis de manière que la combustion de ce combustible et de cet air soit essentiellement stoechiométrique, con- formément aux normes connues des spécialistes ordinaires de cette technique et comme cela sera indiqué dans les exemples suivants de modes d'exécution préférés ainsi que d'autres modes d'exécution. Les pressions respectives et diamètres respectifs de l'écoulement du combustible gazeux et des multiples écoulements de l'air enrichi en oxygène sont choisis, dans des modes d'exécution préférés, de manière à maintenir les isothermes essentiellement constantes en utilisant les écoule- ments d'air enrichi en oxygène, comparativement à des isothermes obtenues dans un appareil à brûleur utilisant de l'air ambiant dans un tel brûleur pour obtenir la combustion du combustible gazeux. Des procédés perfectionnés conformes à la présente invention peuvent en outre consister à confiner radialement la flamme pouvant être entretenue. Un tel confinement radial peut être réalisé de préférence à l'aide de moyens qui sont exempts de tout matériau réfractaire, afin d'empêcher des particu- les d'un tel matériau réfractaire de contaminer la flamme pouvant être en- tretenue et/ou, par l'intermédiaire de cette dernière, le matériau qui est chauffé par cette flamme. De tels moyens de confinement radial peuvent com- porter un manchon métallique. De même, dans d'autres formes de réalisation préférée, le confinement radial peut être obtenu au moyen d'un manchon en matériau réfractaire dans lequel le chauffage est indirect, et/ou il est prévu d'autres moyens permettant de réduire l'élément devant être chauffé. Dans certains des modes d'exécution préférés de la présente inven- tion tels qu'indiqués dans des exemples donnés à titre d'illustration, la température de la flamme pouvant être obtenue peut être réduite par rapport à la combustion exécutée dans l'air ambiant. En se référant maintenant au dessin et notamment la figure 1, les procédés perfectionnés fournissant une combustion du combustible gazeux dans un air enrichi en oxygène peuvent être mis en oeuvre au moyen de l'appareil représenté à titre d'exemple sur les figures, bien que les spécialistes de la technique puissent envisager d'utiliser d'autres appareils pour la mise en oeuvre de tels procédés. La figure 1 représente en coupe transversale partielle et en élévation latérale fragmentaire, un brûleur repéré d'une manière générale par 10, servant à la mise en oeuvre de la présente invention. Le brûleur comporte une plaque perforée repérée d'une manière générale par la par- tie avant 14 d'une buse 16. La buse 16 est disposée à l'intérieur d'un corps de buse 18 contenant une partie formant canalisation 20 pour le gaz oxydant et servant à transmettre le gaz oxydant à partir d'une source extérieure et de préférence par l'intermédiaire d'un robinet à orifice réglable (non re- présenté). De même, en se référant à la figure 2, on voit qu'un tel gaz oxydant transite par des orifices 22 ménagés dans la plaque perforée 12, en suivant un écoulement divergent correspondant à l'angle de divergence A représenté sur la figure 1, pour pénétrer dans le perçage central 24 d'un bloc réfractaire 26. Un tel bloc réfractaire 26 est supporté par un bâti support de bloc 28 maintenu par une bride 30 du corps de buse. Un tel corps de buse 18 peut en outre comporter une bride d'entrée 31 fixée au corps de buse 18 au moyen de boulons appropriés 32 et appliqués de façon étanche contre ce dernier au moyen d'une garniture d'étanchéité 34. De façon simi- laire, une plaque arrière 36 du corps de buse est fixée de façon étanche au moyen d'une garniture d'étanchéité 38 et de boulons 40 au corps de buse 18. Sur la plaque arrière 36 se trouve installé un ensemble 42 formant disposi- tif d'allumage à étincelles. On peut également prévoir un verre d'observa- tion 44 pour regarder l'intérieur de la buse 16. De même, on peut prévoir un bouchon creux de canalisation 46 permettant l'accès dans le corps de buse 18. En se référant maintenant à la figure 2, qui représente une vue de face de la forme de réalisation de la plaque perforée 12 telle que re- présentée sur la figure 1, qui est destinée à être utilisée avec de l'air ambiant, on a représenté un angle de "torsion" B des différents orifices 22. De tels orifices 22 sont disposés radialement en étant espacés selon un réseau autour d'un conduit central 48 du combustible gazeux. La surface de la plaque perforée 12 peut être de préférence plane, comme représenté, bien que l'on puisse envisager de prévoir d'autres dispositions. La figure 3 représente une forme de réalisation d'une plaque per- forée 112 convenant pour la mise en oeuvre de certains autres modes d'exé- cution des procédés perfectionnés conformes à la présente invention, cette plaque comportant des orifices 122 possédant un diamètre égal approximati- vement à la moitié du diamètre des orifices représentés dans la forme de réalisation de la figure 2 et convenant pour être utilisés avec des écoule- ments d'air enrichi à plus de 2 % d'oxygène. On a représenté un conduit central 148 d'acheminement du combustible gazeux. De préférence, la surface de la plaque est plane, tandis que les orifices 122 divergent de façon analogue selon un angle A et fournissent une "torsion" selon un angle B. De façon similaire, la figure 4 montre une vue de face d'une autre forme de réalisation d'une plaque perforée 212 convenant pour la mise en oeuvre d'un autre mode d'exécution des procédés perfectionnés conformes à la présente invention. La plaque perforée 212 comporte, de façon analo- gue, un conduit central 248 d'acheminement du combustible gazeux et comprend en outre des orifices inclinés et divergents 222 dont le diamètre est appro- ximativement égal au quart du diamètre des orifices prévus dans la forme de réalisation de la figue 2 pour l'air ambiant. Une telle forme de réalisa- tion de la plaque perforée 212 de la figure 4 convient pour son utilisation avec un écoulement d'air enrichi d'environ 35 % d'oxygène. Comme cela est indiqué dans l'exemple 1 indiqué à la fin de la description, on a choisi six emplacements différents de mesure de la tempé- rature dans le cas des exemples décrits ci-après à titre d'exemple des modes d'exécution des procédés conformes à la présente invention, ces emplacements étant désignés respectivement par T1,T2,T3,T4,T5 et T6. Ces emplacements de mesure de la température sont repérés de la manière suivante: T1 - Sur la surface supérieure extérieure du bloc réfractaire 26, à proxi- mité de l'extrémité de sortie qui est située en vis-à-vis de la bride ; T2 - A proximité de T1 sur la surface extérieure latérale/supérieure du bloc réfractaire 26 et avec un décalage d'environ 45 degrés par rap- port à la verticale; T3 - Sur la surface extérieure du bloc réfractaire 26 à proximité de T et avec un décalage d'environ 90 degrés par rapport à la verticale; T4 - A l'intérieur d'un renfoncement sur une hauteur d'environ 0,63 cen- timètres, dans la face frontale du bloc réfractaire 26, au niveau de la partie centrale supérieure de cette face; T5- A l'intérieur d'un renfoncement à une hauteur d'environ 0,63 centi- - mètres dans la face frontale du bloc réfractaire 26, dans la partie centrale inférieure de cette face; et T6 T6 - Sur la surface latérale intérieure du bloc réfractaire 26 à proxi- mité de l'extrémité de sortie, qui est située en vis-à-vis de la bride 30. On a réalisé des exemples de travail de différents modes d'exécu- tion des procédés perfectionnés conformes à la présente invention, qui sont présentés sous la forme de colonnes dans les exemples I et II, indiqués à la fin de la description. Dans les modes d'exécution préférés, le brûleur 10 peut être un brûleur de 3,80 cm, un brûleur de 5,08 cm, un brûleur de 4,62 cm, un brû- leur de 10,16 cm, un brûleur de 13,24 cm ou un brûleur d'une autre taille. Le matériau utilisé pour le bloc réfractaire 26 peut être constitué de pré- férence par un matériau céramique fusible possédant une capacité élevée de résistance à la température et/ou d'autres matériaux. Lorsqu'on utilise un bloc céramique 26, le diamètre initial du perçage central 24 peut varier entre 13,80 cm et 13,97 cm pour des brûleurs ayant des tailles comprises respectivement entre 3,80 cm et 10,16 cm. Un tel bloc réfractaire peut pos- séder une longueur comprise entre au moins 23,5 cm et 33,02 cm. Ces dimen- sions ainsi que d'autres dimensions.ne sont pas critiques et on peut en changer de façon appropriée. Les spécialistes de la technique auront aisément compris, à la lec- ture de la description ci-dessus, les caractéristiques fondamentales et nouvelles des procédés perfectionnés conformes à la présente invention. Il ressortira aisément à l'évidence que de nombreuses modifications et change- ments peuvent être apportés dans la mise en oeuvre des procédés perfection- nés conformes à la présente invention tels qu'indiqué plus haut, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. C'est pourquoi les modes d'exécution préférés, indiqués ci-dessus, ainsi que les variantes d'exécution de la présente invention n'ont en aucune manière un caractère limitatif. EXEMPLE I Essais de flamme dvec un birleur "KINEMAX" (I) de 5,80 cm uti]isait du Ud/ naturel (1) marque déposée de la société Maxon Corporation; Muncie, Indiaridna. Volume de Pression Pression Pourcen- Pourcen- remp.du Orifice Temp.de Longueur Diamètre Couleur Durée gaz en de l'air du gaz tage de tage de bloc de sortie la de de la de la de m3/A(x03 Pa) (xlO3Pa) 02 dans 02 dans t1 T2 3 T t6 flamme flamme flamme flamme combustion m/h a a12 3 4 5 6 visible (en mn) le corps le four ( C) ( C) ( C) ( C) C) ( C) ( C) enmètres (en mètres 16,99 23.70 5,08 20,8 2 _ 0,36 0,15 bleu - 28,32 20,32 13,55 35 2 _ _ 0,91+ 0,10 blanc - 28.32 76,19 12,19 20,8 - 36,7 50,55 44,44 183,89 177,22 312,77 1704 0,36 0,15 bleu 15 28,32 25,40 13,55 35 - 55,55 70,55 73,33 264,44 25 410 1454 0,61 0,15 blanc 15 _ _. __ _-. __ _ _ 28,32 76,19 12,19 20,8 - 49 72,22 66,67 205 190,56 331,11 732,22 0,36 0, 15 bleu 30 28,32 25,40 13,55 35 - 111,11 118,89 130,56 291,66 249 407,22 1454 1,07 0,15 blanc 30 28,32 76,19 12,19 20,8 - 59,44 86,07 85 216,67 199 339,44 1732,22 0,36 0,15 bleu 60 À 28,32 22,01 13,55 35 - 119,44 127, 78 140,56 297,78 252,22 404 1454 1,07 0,15 blanc 60 16,99 27,09 5,08 20,8 74 112,2 116 340 47,7 593 704 0,61 0,13 bleu 10 16,99 13,55 5,08 35 - 127 132,78 147,8 300 263,3 401,67 1482 0,76 0,15 blanc 10 ,66 3,39 0,68 20,8 92,22 137,2 155,56 384,44 368,8c 690,56 1621 0,46 0,10 bleu 15 ,66 5, 08 0,68 35 131,67 145,5 159,44 307,22 292,7 435,56 732,22 0,03 0,10 blanc 15 bleu/ r 2,83 1,69 0,34 35 142,22 154,4 170 317,78 317,2 447,78 760 0, 46 0,10 blnc5 0,71 0,34 O35 _ 149 160 171 |282 283 399 1760 0,15 0,03 10blanc t bleu/ 1 0,71 T 0,34 0 35 - 149 160 171 282 Z83 399 1760 0,15 0, 03 bac 1 EXEMPLE II Comparaison entre l'air ambiant et l'air enrichi en 02 dans le cas de l'utilisation du brûleur KINEMAX de 13,25 cm, série "G" (Four 02-2%) MRV Volume du Pression Pression Pourcen- MRV Volume du Pression Pression Pourcen- 03P g gaz de l'air du gaz tage de MRV gaz de l'air du gaz tage de 0 0 3 x qO3P 3 dans le 2( m33 an/lh 2de (m3/h) (xiO3Pa) (x103Pa) corns u (m3/h) (xiO3Pa) (xî03Pa) danrs dule Tube corps du corps du Tube brûleur _ brûleur H.G. Pilote 5,66 3,39 0,01 20,8 Pilote 5,66 3,39 0,01 35 0,34 Minimum 14,16 3, 39 0,03 20,8 Minimum 22,65 3,39 0,34 35 0,7 1 39,64 2,27 0,10 20,8 1 67,96 2,71 2,03 35 1,37 2 53,80 5,08 0,24 20,8 2 107,60 5,08 6,10 35 4,19 3 79,29 10,50 4,74 20,8 3 138,75 10,50 11,51 35 6,89 4 113,27 21 5,42 20,8 4 172,73 21 17,95 35 10,34 138,75 32,17 11,51 20,8 5 226,54 32,17 28,78 35 15,86 6 164,24 44,02 16,25 20,8 6 263,35 44,02 33,86 35 22,06 7 181,23 54,18 20,66 20,8 7 294,50 54,18 40,64 35 28,96 8 202,47 67,73 24,03 20,8 8 328,48 67,73 50,80 35 35,16 9 217,19 77,89 26,08 20,8 9 351,13 77,89 74,50 35 41,37 226,54 84,66 27,43 20,8 10 368,12 84,66 84,66 35 46,88. Maximum235,03 91,43 28,78 20,8 Maximum 382,28 89,40 89_40 35 55,16 Maximum 235,03. 91,43 28,78 20,8 Maximum 382,28 89,40 89,40 35 55,16 REVENDICATIONS 1. Procédé pour réaliser un chauffage efficace et à coût réduit utilisant une combustion directe d'un combustible gazeux, caractérisé en ce qu'il inclut les phases opératoires consistant à: - prévoir un écoulement central du combustible gazeux, s'étendant suivant un axe longitudinal et délivré à une pression suffisante pour diri- ger le combustible gazeux suivant une direction longitudinale; - prévoir une multiplicité d'écoulements d'air enrichi en oxygène, disposés en coupe transversale selon un réseau circulaire autour de l'écoule- ment du combustible gazeux, et inclinés radialement suivant un angle com- pris entre environ +20 et environ -20 par rapport à l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux, de telle sorte que lesdits écoule- ments d'air enrichi en oxygène soient dirigés initialement selon une plura- lité de trajets autour de l'écoulement central du combustible gazeux; mélanger l'écoulement du combustible gazeux et l'air enrichi en oxygène; et - faire brûler un tel mélange pour obtenir une flamme mise en - forme, pouvant être entretenue et possédant une zone à température rédui- te autour d'elle, afin d'obtenir une combustion efficace d'un tel combus- tible gazeux et d'obtenir des teneurs réduites en produits de combustion nocifs lors de la combustion. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pourcentage d'enrichissement en oxygène de l'écoulement d'air s'élève jus- qu'à environ 35 %. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'en- richissement en oxygène de l'écoulement d'air est tel qu'il s'agit d'un écoulement d'oxygène pur. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'écoule- ment de combustible gazeux est de forme générale circulaire en coupe trans- versale. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à appliquer une torsion aux écoulements d'air enrichi en oxygène autour de l'axe longitudinal de l'écoulement du combustible gazeux. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite 13 2604241 opération de torsion consiste àdisposer les écoulements d'air enrichi en oxygène de manière qu'ils fassent un angle d'environ 0-40 par rapport à l'axe longitudinal d'écoulement du combustible gazeux. 7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que de tels écoulements torsadés d'air enrichi en oxygène forment une pluralité d'écou- lements en spirale disposés autour de l'écoulement central du combustible gazeux. 8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre en coupe transversale de l'écoulement central du combustible gazeux et les diamètres respectifs des écoulements d'air enrichi en oxygène, qui sont disposés autour de l'écoulement central, sont choisis, pour une pression sélectionnée, de manière à obtenir une combustion essen- tiellement stoechiométrique desdits écoulements. 9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les pressions respectives et les diamètres respectifs de l'écoulement du com- bustible gazeux et de la multiplicité des écoulements d'air enrichi en oxygène sont choisis de manière à maintenir des isothermes essentiellement constantes par rapport à la combustion réalisée avec le combustible gazeux dans l'air ambiant. 10. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il con- siste en outre à confiner radialement la flamme pouvant être entretenue. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le- dit confinement radial est obtenu à l'aide de moyens ne comprenant aucun matériau réfractaire, de manière à empêcher des particules d'un tel matériau de contaminer la flamme pouvant être entretenue. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que les- dits moyens de confinement radial comprennent un manchon métallique. 13. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'un tel confinement radial est obtenu au moyen d'un manchon (26) réalisé en un matériau réfractaire. 14. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température de la flamme pouvant être entretenue est réduite par rapport à une combustion effectuée avec l'air ambiant.