Brevet FR2605428A1 — publié le 19880422

REGULATEUR DE TENSION EN COURANT ALTERNATIF Cette invention concerne un régulateur de tension en courant alternatif, et, plus particulièrement, un régu- lateur de tension en courant alternatif qui permet la géné- ration d'une tension de sortie stable sans composantes d'oscillations anormales, telles que les oscillations quasi périodiques et les oscillations à très basse fréquence. Pour les systèmes de communication et de traitement de données et les systèmes de contrôle d'instruments, il est important que leurs sources d'alimentation soient main- tenues à des tensions substantiellement constantes. Pour satisfaire cette exigence, de nombreux régulateurs de tension de principes différents ont été développés et adoptés pour une utilisation effective. La Fig. 2 est un schéma général illustrant un régulateur de tension en courant alternatif conventionnel. Un condensateur résonnant 3 et une bobine de réactance 2 sont connectés en série à une source d'alimen- tation d'entrée (du commerce) 1. De préférence, la bobine de réactance 2 et le condensateur 3 sont mis dans l'état de résonnance série par rapport à la fréquence de la source d'alimentation. Une charge 10 est connectée en parallèle avec le condensateur 3. Un circuit série interconnectant une bobine de réactance linéaire 4 et un circuit de commu- tation 7 (comme, par exemple, un triac ou un thyristor à couplage antiparallèle) est connecté en parallèle avec le condensateur résonnant 3. Un dispositif de détection et de régulation de la tension de sortie 9 est connecté en paral- lèle avec la charge 10 et délivre à l'élément de commutation 7 un signal de commande de MARCHE-ARRET prédéterminé en fonction de la tension de sortie (de charge). De façon spécifique, la réactance équivalente de la bobine de réactance linéaire 4 est régulée de façon variable en régulant l'angle d'amorçage du circuit de commu- tation 7 en fonction du signal de sortie du dispositif de détection et de régulation de la tension de sortie 9. De façon plus spécifique, cette régulation variable est effectuée en comparant la tension de charge EO avec la valeur visée, et, lorsque la tension de charge est plus élevée que la valeur visée, en avançant l'angle de phase de l'amorçage en fonction de la différence entre la tension de charge et la valeur visée de façon à accroître le courant s'écoulant vers la bobine de réactance linéaire 4 et à diminuer la tension de sortie E0 appliquée à la charge 10. Lorsque la tension de charge E0 est inférieure à la valeur visée, la régulation variable est effectuée de la manière inverse. Le système de source d'alimentation à tension constante de la Fig. 2 s'est révélé d'une utilité grandis- sant rapidement dans des applications pratiques car il est tenu en grande estime pour divers avantages tels que l'absence de variation avec la fréquence, une moindre distorsion de la forme d'onde, et une grande efficacité de fonctionnement. Les systèmes illustrés en Fig. 3 et en Fig. 4, qui sont basés sur le même principe de fonctionnement que le régulateur de tension en courant alternatif de la Fig. 2, sont également connus dans la technique. Dans le système de la Fig. 3, le côté de la source d'alimentation et le côté de la charge sont interconnectés par l'intermédiaire d'un transformateur 11, et, à la place du condensateur d'accord 3 de la Fig. 2, les circuits d'accord C3, L3 et C5, L5 pour la composante de troisième harmonique et la composante de cinquième harmonique sont interconnectés. Dans le système de la Fig. 4, le côté de la source d'alimentation et le côté de la charge sont interconnectés par l'intermédiaire d'un transformateur 12 muni d'un shunt magnétique et la bobine de réactance linéaire 2 de la Fig. 2 est omise. Les circuits de ces systèmes étant fondamentalement semblables au circuit du système de la Fig. 2, toute autre description de ces circuits est omise ici. Les divers systèmes de la technique conventionnelle mentionnés ci-dessus utilisant de façon invariable la non- linéarité de leurs circuits respectifs, leurs tensions de sortie contiennent théoriquement des composantes d'oscillation à haute fréquence autres que la fréquence de la source d'alimentation. De façon spécifique, lorsqu'une inductance moyenne équivalente à la bobine de réactance linéaire 4 est régulée par la commande de marche-arrêt du courant passant dans la bobine de réactance linéaire 4 au moyen de l'élément de commutation 7, le courant passant dans la bobine de réac- tance linéaire 4 est contraint de prendre une forme d'onde distordue, donnant naissance à des composantes à haute fréquence. De plus, les composantes à haute fréquence sont sujettes à des variations dues à la régulation en tension. Lorsque la charge est importante, de telles oscil- lations à haute fréquence sont empêchées par la perte de charge, et, en conséquence, converties en une faible oscil- lation devant être synchronisée avec la fréquence de la source d'alimentation (fondamentale). Par conséquent, l'oscillation à haute fréquence est empêchée de se manifester dans la tension de sortie. Lorsque la charge est particu- lièrement faible, l'oscillation à haute fréquence ne peut pas être synchronisée et donne naissance à des oscillations avec des composantes de diverses fréquences et les oscilla- tions de battements résultantes interfèrent les unes avec les autres de façon compliquée et se manifestent dans la tension de sortie sous la forme d'oscillations anormales telles que des oscillations quasi périodiques ou des oscillations à très basse fréquence. Ce phénomène constitue lui-même le plus grave inconvénient pour la mise en oeuvre d'un régulateur de tension. Pour la prévention de ce phénomène, lorsque la charge est faible, on a recours à la pratique consistant à mettre une résistance fictive sur la charge et à supprimer par conséquent l'effet néfaste d'une charge extrêmement faible mentionné ci-dessus. Dans ce cas, la charge fictive entraîne inévita- blement, en conséquence, une perte excessive, et diminue l'efficacité globale du système dans son entier. De plus, la charge fictive entraînant la production de chaleur, le système doit être muni d'un grand radiateur pour l'évacua- tion de la chaleur du système. Par conséquent, la pratique présente pour inconvénient le fait que le système devient encombrant et coQteux. Un objet de l'invention est d'éliminer les incon- vénients mentionnés ci-dessus et de procurer un régulateur de tension en courant alternatif qui soit incapable de générer quelque oscillation quasi périodique que ce soit même si la charge est extrêment faible. Cette invention est caractérisée par le fait que le régulateur de tension en courant alternatif, sans nécessiter l'usage d'aucune résistance fictive, a la possibilité de stabiliser la sortie de celui-ci en conférant une caractéristique de filtrage appropriée à un dispositif de détection et de régulation de la tension de sortie de celui-ci et de conférer par conséquent à ce dispositif une caractéristique d'atténuation dans la zone de fréquence de quelques cycles environ corres- pondant aux oscillations quasi périodiques ou aux oscillations anormales ou aux composantes à haute fréquence d'ondes distordues qui sont des causes des oscillations anormales mentionnées ci-dessus. La Fig. I est un schéma de circuit illustrant la configuration de la partie essentielle d'un régulateur de tension en courant alternatif caractéristique qui est une réalisation de cette invention. La Fig. 2 est un schéma général illustrant un régulateur de tension en courant alternatif conventionnel caractéristique. \ La Fig. 3 et la Fig. 4 sont des schémas de circuits illustrant d'autres régulateurs de tension en courant alter- natif conventionnels caractéristiques. La Fig. 5 est un schéma de circuit illustrant la configuration de la partie essentielle d'un régulateur de tension en courant alternatif de cette invention utilisant un amplificateur magnétique comme circuit de filtrage. La Fig. 6 est un schéma de circuit équivalent pour l'illustration de la réponse en régime transitoire de l'amplificateur magnétique montré en Fig. 5. La Fig. 7 est un graphique montrant la relation entre la résistance, RH, et le taux marginal de charge minimale, Hcr, obtenu dans le régulateur de tension en courant alternatif de la Fig. 5. La Fig. 8 est un graphique des temps illustrant le phénomène transitoire des changements tension de sortie/ courant dus au passage soudain de la charge de 100% à 50% sous les mêmes conditions que celles de la Fig. 7. La Fig. 9 est un schéma illustrant un autre circuit de filtrage approprié pour l'objet de cette invention. La Fig. 10 est un schéma illustrant la région dans laquelle le régulateur de tension en courant alternatif de la présente invention est utilisé de façon stable. A présent, la présente invention va être décrite en détail ci-dessous par référence aux dessins joints. La Fig. 1 est un schéma de circuit illustrant la configuration d'un dispositif de détection et de régulation de la tension de sortie qui est un composant essentiel d'un régulateur de tension en courant alternatif caractéristique qui est une réalisation de la présente invention. Dans ce schéma, les mêmes numéros de référence que ceux utilisés en Fig. 2 dénotent des parties identiques ou équivalentes. Le dispositif de détection et de régulation de sortie peut être utilisé en étant incorporé dans les régu- lateurs de tension conventionnels des Fig. 2 à 4. Une tension alternative de sortie générée aux bornes d'une charge 10 est convertie par un redresseur 91 et un circuit de filtrage 92 en un signal en courant continu. Le signal en courant continu ainsi obtenu est comparé dans un comparateur 93 avec un signal en tensiqn visé 94 afin de trouver un écart AEO. Cet écart AEO est délivré à un circuit de filtrage 95. Le circuit de filtrage 95 illustré en Fig. 1 est un filtre actif du troisième ordre composé d'une pluralité d'amplificateurs opérationnels (le fonctionnement de base du filtre actif est décrit, par exemple, dans "INTEGRATED ELECTRONICS, Analog and Digital Circuit and Systems", pp. 548 à 559, écrit par Millman Halkias et publié par McGRAW-HILL KOGAKUSHA, et est bien connu dans la technique, et, par conséquent, n'est pas décrit ici) et sert à atténuer les composantes d'oscillation anormales contenues dans l'écart AEO. Dans ce cas, il est souhaitable d'éviter d'atténuer au maximum la composante de fréquence de la source d'alimen- tation, et, par conséquent, le taux d'atténuation de la composante d'oscillation anormale doit être au minimum supérieur à celui de la composante de fréquence de la source d'alimentation. Il n'est pas nécessaire que le filtre mentionné ci-dessus soit toujours du troisième ordre. Le filtre peut être d'un ordre plus élevé ou d'un deuxième ordre. Il est également efficace de conférer au filtre une caractéristique de pic au voisinage de la fréquence de la source d'alimentation. Du fait de cette caractéristique de pic, la composante de haute fréquence de l'onde distordue est étouffée et le niveau de l'oscillation de battement est diminué. La sortie AIc du circuit de filtrage 95 est ampli- fiée par un transistor 96 et la sortie amplifiée est délivrée à un circuit de régulation de l'angle d'amorçage à UJT (transistor unijonction) 97 qui commande un circuit de commutation 7 de telle façon que l'angle d'amorçage du circuit de commutation 7 soit avancé et que le courant moyen s'écoulant vers la bobine de réactance linéaire 4 soit accru proportionnellement à l'accroissement de la valeur de cette différence lorsque l'écart LE0 est positif. Le circuit de régulation de l'angle d'amorçage à transistor unijonction 97 peut être aisément réalisé, par exemple, en utilisant un circuit "UJT relaxation oscillator" (générateur d'oscillations en dents de scie à transistor unijonction) décrit, par exemple, dans "SCR Handbook, publié par Maruzen Co. Ltd. le 30 novembre 1966. Il est évidemment possible d'utiliser un circuit de régulation de l'angle d'amorçage approprié qui ne soit pas basé sur un transistor unijonction. Le circuit de filtrage ci-dessus a été décrit comme utilisant un filtre actif incorporant dans celui-ci un amplificateur opérationnel comme circuit de filtrage. Comme cela est évident aux personnes du métier, un filtre possédant des caractéristiques similaires peut être configuré en utilisant, à la place du filtre actif, la combinaison d'un circuit L-C ou d'un circuit R-C et d'un amplificateur et utilisant de plus un circuit numérique. Dans la configu- guration de la Fig. 1, le circuit de filtrage 95 peut être inséré sur le côté d'entrée inversée du comparateur 93. D'autre part, un amplificateur magnétique peut être utilisé à la place du circuit de filtrage 95 en utili- sant le fait que l'amplificateur magnétique possède une caractéristique de filtrage. La Fig. 5 est un schéma de circuit illustrant la configuration de la partie essentielle du régulateur de tension en courant alternatif de cette invention utilisant l'amplificateur magnétique. L'amplificateur magnétique 5 est composé de premier et deuxième enroulements de déclenchement 51, 52 enroulés séparément sur une paire de noyaux (non représentés), d'un enroulement de court-circuit 54, d'un enroulement de commande 56, et d'un enroulement de polarisation 58 enroulés en commun sur les noyaux. Les côtés d'entrée des premier et deuxième enroulements de déclenchement 51, 52 sont reliés à une tension de sortie E0 par l'intermédiaire d'enroulements secondaires de transformateur respectifs 53, 55, et les côtés de sortie de ceux-ci sont respectivement connectés à la gâchette et à la cathode de thyristors 71, 72 couplés de façon antiparallèle (Fig. 2), par l'intermédiaire des diodes D1, D2. L'enroulement de court-circuit 54 est court- circuité par une résistance RH. La tension de sortie E0 produite aux bornes d'une charge 10 est redressée et filtrée et la sortie continue résultante est délivrée à une diode Zener ZD. Un condensateur C2 connecté en parallèle avec la diode Zener ZD délivre en conséquence un signal en tension visé correspondant à la tension Zener, et une tension d'écart, LEo, est générée entre la borne de sortie du côté positif d'un redresseur Rec et la borne positive du conden- sateur C2. Une bobine de réactance linéaire LH et une résis- tance Ra sont connectées en série avec l'enroulement de commande 56. La tension d'écart AE0 est appliquée au circuit série. Un enroulement de polarisation 58 est connecté par l'intermédiaire d'une résistance-r entre les bornes opposées du condensateur C2. De plus, un circuit parallèle compose d'une résistance variable Rb et du condensateur CH est connecté entre le point de connexion de la résistance Ra et de la bobine de réactance linéaire LH et la borne de sortie du côté négatif du redresseur Rec. L'amplificateur magnétique, comme cela est bien connu, est un circuit actif dont la sortie varie en fonction de la valeur du flux magnétique à inverser. Dans la réali- sation de la Fig. 5, la valeur du flux magnétique à inverser est déterminée par la tension d'écart &EO. Les éléments de circuit LH, RH, et CH mentionnés ci-dessus fonctionnent de façon à ajuster leurs caractéristiques de filtrage en fonction du changement dans la valeur du flux magnétique de l'ampli- ficateur magnétique à inverser en conséquence du changement dans la tension d'écart AEO. La Fig. 6 est un schéma de circuit équivalent pour illustrer la réponse en régime transitoire de l'ampli- ficateur magnétique illustré en Fig. 5. Dans ce schéma, les mêmes numéros de référence que ceux utilisés en Fig. 5 dénotent des parties identiques ou équivalentes. Dans le schéma de circuit, RL indique la résistance interne de la bobine de réactance linéaire LH, LM indique une inductance équivalente à l'amplificateur magnétique, Is indique un courant passant dans l'enroulement de court- circuit 54, et AIc indique un courant passant dans l'enrou- lement de commande 56. Dans cette disposition, par conséquent, la force magnétomotrice de commande de l'amplificateur magnétique est fixée par la valeur du courant ( Ic - Is) passant dans l'inductance équivalente LM. Comme on le note clairement à partir de la Fig. 6, la fonction de transfert pour la réponse en régime transi- toire de l'amplificateur magnétique s'exprime comme suit. (tIc - Is)/LEO = A/(S3 + BS2 + CS + D) o A = Rb RH/Ra Rb LH CH LM B = (Ra Rb LM RH + Ra RbH CR+ Ra Rb RL CH L + (Ra + Rb) LH LM)/Ra Rb LH CH LM C = [RaRb RL CH RH + (Ra + Rb) RH LM + ((Ra + Rb) RL + Ra Rb) LM + LH (Ra + Rb) RH] /Ra Rb LH CH LM D = [RL (Ra + Rb) + Ra Rb] RH /Ra Rb LH CH LM A partir de l'analyse donnée ci-dessus, on peut noter que l'amplificateur magnétique de la Fig. 5 fonctionne comme un filtre, que les caractéristiques de cet amplificateur magnétique correspondent à celles du circuit de filtrage 95 illustré en Fig. 1, et que ces caractéristiques de filtrage peuvent être ajustées de façon appropriée en faisant varier au moins l'un des facteurs LH, RH, et CH. Par exemple, la plage de fréquences dans laquelle le taux d'atténuation est accru peut être décalée vers le bord inférieur de la plage en diminuant la résistance série RH connectée à l'enroulement de courtcircuit 54 et en augmentant le condensateur CH et l'inductance LH connectés à l'enroulement de commande 56. Lorsque l'amplificateur magnétique est adopté comme filtre, on réalise alors très facilement la conception et le réglage fin des caractéristiques de filtrage pour l'utilisation effective dans le circuit. De plus, l'ampli- ficateur magnétique est par nature un filtre d'ordre élevé. Comme il est composé principalement de noyaux de fer et de fils de cuivre, l'amplificateur magnétique présente une structure mécanique robuste, une fiabilité de fonctionnement élevée, une séparation facile des signaux et une faible production de bruits internes, et empêche l'entrée de bruits venant de la ligne de la source d'alimentation. De plus, grâce au principe de fonctionnement, l'amplificateur magnétique fonctionne de façon à offrir une protection contre les surcharges. La Fig. 7 montre les résultats d'un essai réel effectué sur le régulateur de tension en courant alternatif des Fig. 5 et 6 afin de déterminer, sous forme de variable dépendante, le taux marginal de charge minimale, Hcr, pour lequel le régulateur peut fonctionner sans donner naissance à des oscillations anormales telles que des oscillations quasi périodiques, CH étant fixé à 47 YF et LH à 1,2 H, et la résistance RH étant une variable indépendante. Le taux marginal de charge minimale, Hcr (%), utilisé ici est défini par la formule suivante: Puissance de sortie minimale H o pour un fonctionnement stable x 100 (%) cr Puissance d'une charge de 100% lorsque la fréquence de la source d'alimentation est fixée à 50 Hz et que la tension de sortie, EO, sur une charge de % est de 231 V. A partir de la Fig. 7, on note clairement que, tout au long d'une certaine plage de résistances, RH (de 3 à 15./), il existe une région dans laquelle absolument aucune oscillation anormale ne se produit même dans l'état sans charge (Hcr = 0), et que la présente réalisation - réalise la stabilité de fonctionnement.Les inventeurs ont vérifié que les mêmes résultats d'essais étaient obtenus en sélectionnant le condensateur CH ou l'inductance LH comme variable indépendante à la place de la résistance RH. La Fig. 8 est un graphique des temps illustrant le phénomène transitoire de changement de la tension de sortie dû au passage soudain de la charge de 100% à 50% à l'instant T0 déterminé dans les mêmes conditions que celles de la Fig. 7. On peut noter à partir de la Fig. 8 que même lorsque les oscillations anormales telles que les oscillations quasi périodiques comprises dans la tension de sortie sont étouffées grâce à l'insertion d'un filtre dans le circuit de commande, comme dans la présente réalisation, on obtient substantiellement la même réponse en régime transitoire que dans la commande par le procédé conventionnel, sans subir d'inconvénients tels que l'accroissement du dépassement en tension. La Fig. 9 illustre un autre circuit de filtrage caractéristique approprié pour la présente invention. Ce circuit de filtrage peut être utilisé à la place du filtre dans le régulateur de la Fig. 1. Comme illustré, ce circuit de filtrage est composé d'un amplificateur opéra- tionnel 70 avec une résistance R7 et un condensateur C7 connectés en parallèle entre les bornes d'entrée et de sortie de l'amplificateur opérationnel 70. Il fonctionne comme un filtre passe-bas pour couper les composantes à haute fréquence supérieures à la fréquence de la source d'alimentation. Lorsque des circuits de filtrage qui sont chacun configurés comme illustré en Fig. 9 sont connectés en série, l'arrangement obtenu en conséquence se révèle avantageux parce qu'il permet d'atteindre brutalement la caractéristique gain-fréquence du filtre passe-bas à la fréquence de coupure fixée à une fréquence légèrement supé- rieure à la fréquence de la source d'alimentation ou à la fréquence fondamentale. La Fig. 10 montre la région de fonctionnement stable du régulateur de tensionpar rapport à la caractéristique gain-fréquence, l'axe horizontal étant l'échelle de la fréquence de coupure, UN' et l'axe vertical étant l'échelle du gain, k, et le nombre d'étages, n, du filtre passe-bas étant utilisé comme paramètre. Dans ce graphique, parmi les deux régions séparées par chacune des courbes, la région située du côté d'origine représente une région de fonction- nement stable et la région sur le côté opposé représente une région de fonctionnement instable. A partir de ce graphique, on peut noter clairement que la région de fonc- tionnement stable augmente de surface proportionnellement à l'augmentation du nombre d'étapes de filtrage. Comme il est évident, d'après la description précédente de l'invention, grâce à l'utilisation d'un dispositif de détection et de régulation de la tension de sortie comme illustré en Fig. 1 ou en Fig. 5, les oscilla- tions anormales telles que les oscillations quasi-périodiques qui peuvent apparaître durant l'application d'une charge faible sur le régulateur de tension en courant alternatif peuvent être complètement supprimées sans nécessiter l'uti- lisation d'une résistance fictive et la stabilisation de la tension de sortie peut être réalisée d'une manière plus poussée. REVENDICATIONS 1. Régulateur de tension en courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend: une première bobine de réactance linéaire (2) et un condensateur (3) connectés en série avec une source d'alimentation en courant alternatif (1) et qui sont dans un état de résonnance substantielle vis-à-vis de la fréquence de ladite source d'alimentation en courant alternatif, un circuit série formé d'une deuxième bobine de réactance linéaire (4) et d'un élément de commutation bi-directionnel (7), et connecté en parallèle sur ledit condensateur (3), des moyens (93) pour détecter un écart de la tension de sortie générée aux bornes du condensateur depuis une valeur de référence, des moyens (97) pour réguler ledit élément de commutation bi-directionnel (7) en fonction dudit écart de façon à avancer l'angle d'amorçage dudit élément de commutation proportionnellement à l'augmentation dudit écart lorsque ledit écart a une valeur positive, et des moyens formant filtre (95) pour atténuer la composante de fréquence d'oscillation anormale contenue dans ledit écart. 2. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant filtre sont interposés entre la borne de sortie desdits moyens (93) pour détecter ledit écart et la borne d'entrée desdits moyens (97) pour réguler ledit angle d'amorçage. 3. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant filtre comportent au moins un circuit de filtre actif. 4. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les caractéristiques desdits moyens formant filtre sont choisies de telle sorte que le taux d'atténuation dans la région de la fréquence d'oscillation anormale soit plus grand que dans la région de la fréquence de la source d'alimentation. 5. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les caractéristiques desdits moyens formant filtre sont choisies de telle sorte que le taux d'atténuation dans la région des hautes fréquences plus élevées que la fréquence de la source d'alimentation soit plus grand que dans la région de la fréquence de la source d'alimentation. 6. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant filtre sont un filtre passebande possédant une bande passante dans la région de la fréquence de la source d'alimentation. 7. Régulateur de tension en courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend: une première bobine de réactance linéaire (2) et un condensateur (3) connectés en série avec une source d'alimentation en courant alternatif (1) et qui sont dans un état de résonnance substantielle vis-à-vis de la fréquence de ladite source d'alimentation en courant alternatif, un circuit série formé d'une deuxième bobine de réactance linéaire (4) et d'un élément de commutation bi-directionnel (7), et connecté en parallèle sur ledit condensateur, des moyens pour détecter un écart de la tension de sortie générée aux bornes du condensateur depuis une valeur de référence, des moyens pour réguler ledit élément de commutation bi-directionnel (7) en fonction dudit écart de façon à avancer l'angle d'amorçage dudit élément de commutation proportionnellement à l'augmentation dudit écart lorsque ledit écart a une valeur positive, et un amplificateur magnétique jouant le rôle de moyens formant filtre pour atténuer la composante de fréquence d'oscillation anormale contenue dans ledit écart. 8. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit amplificateur magnétique jouant le rôle de moyens formant filtre est interposé entre la borne de sortie desdits moyens pour détecter ledit écart et la borne d'entrée desdits moyens pour commander l'angle d'amorçage. 9. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit amplificateur magnétique jouant le rôle de moyens formant filtre comporte un enroulement de commande (56) auquel est appliqué l'écart de tension de la tension de sortie depuis la valeur de référence de celle-ci, et des moyens pour ajuster les caractéristiques du filtre en contrôlant le changement de la valeur du flux magnétique de compensation produit par ladite tension d'écart. 10. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens pour ajuster les caractéristiques du filtre en contrôlant le changement de la valeur du flux magnétique de compensation sont une résistance variable connectée en série avec l'enroulement de court-circuit de l'amplificateur magnétique. 11. Régulateur de tension en courant alternatif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit amplificateur magnétique est composé de premier et deuxième enroulements de déclenchement enroulés séparément sur une paire de noyaux, d'un enroulement de court-circuit, d'un enroulement de commande et d'un enroulement de polarisation enroulés en commun sur les noyaux; des bornes d'entrée des premier et deuxième enroulements de déclenchement sont connectées à une tension de sortie et des bornes de sortie de ceux-ci sont respectivement connectées à une borne de commande de l'élément de commutation; l'enroulement de court-circuit est courtcircuité avec une première résistance; l'enroulement de commande a une bobine de réactance linéaire et une deuxième résistance connectées en série avec lui; un signal d'écart de la tension de sortie par rapport à sa valeur visée est appliqué au circuit série de la bobine de réactance linéaire et de la résistance et de l'enroulement de commande; un circuit parallèle formé d'une résistance variable et d'un condensateur est connecté entre le point de connexion de la deuxième résistance et de la bobine de réactance linéaire et la borne négative de la tension de sortie.