Brevet FR2600221A1 — publié le 19871218

ALIMENTATION EN COURANT ALTERNATIF DE FORTE PUISSANCE NON SUSCEPTIBLE D'ENTRE INTERROMPUE L'invention concerne une alimentation en courant alternatif non susceptible d'être interrompue. Une telle alimentation électrique assure la fourniture de courant électrique alternatif à une charge. Elle est elle même alimentée en courant électrique alternatif dit normal en provenance d'une source dite "normale" de courant telle que le secteur ou tout autre réseau électrique. La fonction principale d'une telle alimentation est donc de suppléer aux défaillances éventuelles de cette source normale, telles que coupures, chute de tension,... Pour ce faire, une alimentation non susceptible d'être interrompue comporte une source d'énergie électrique de secours telle qu'une batterie d'accumulateurs. On connait déjà de nombreux- types d'alimentations non susceptibles d'être interrompues. Les alimentations connues sont de conception très distinctes selon les performances que l'on exige d'elles, et plus particulièrement selon la puissance qu'elles peuvent fournir. Les technologies mises en oeuvre pour des faibles puissances (inférieures à 1 kVA) ne sont généralement pas transposables au-delà pour des fortes puissances. L'invention concerne plus particulièrement le domaine des alimentations électriques non susceptibles d'être interrompues de forte puissance, c'est-à-dire de puissance électrique apparente, maximale superieure a 2 kVA; par exemple comprise entre 2,5 kVA et 25 kVA. On connaît dja de telles alimentations, et elles comportent en général un circuit redresseur du courant alternatif normal, un circuit chargeur mettant la tension redressée au niveau de la tension d'une batterie d'accumulateurs pour en assurer l'entretien, un circuit onduleur prélevant la tension aux bornes de la batterie pour la transformer en courant alternatif, et un transformateur d'isolement, adaptant éventuellement le courant alternatif aux lmpératlfc re la charge. Pour les fortes puissances, la source normale de courant alternatif est généralement le réseau triphase 380 V, et on prevoit de plus l'alimentation du transformateur d'isolement en sortie de l'onduleur par le réseau monophasé 220 V pour suppléer éventuellement aux surcharges. Le circuit onduleur, comporte principalement, de façon connue, un circuit hâcheur à découpage à modulation de largeur d'impulsions dit PWM, à transistors. La tension d'entrée de l'onduleur est fixée, et la fréquence de découpage est au maximum de l'ordre de 3 kHz. Les alimentations connues non susceptibles d'être interrompues et de forte puissance donnent généralement satisfaction, mais comportent un certain nombre d'inconvénients, principalement un poids, un encombrement, et un prix de revient trop élevés. En effet, pour les fortes puissances (par exemple supérieures à 2 kVA), les circuits redresseurs, chargeurs, onduleurs, les transformateurs ont des tailles considérables. De plus, la batterie d'accumulateurs doit avoir une forte capacité pour confèrer une autonomie convenable lorsque la source normale est défaillante. Enfin, les transistors de puissance utilisés dans de telles alimentations connues ont des temps de stockage importants qui limitent la précision de la régulation, et les possibilités des circuits de de coupage à modulation de largeur d'impulsions.Ainsi, plus la puissance de l'alimentation doit être importante plus la fréquence de découpage maximale sera faible. L'invention vise à pallier ces inconvénients et a pour.objet une alimentation non susceptible d'être interrompue, de forte puissance, notamment de puissance maximale supérieure à 2 kVA, par exemple comprise entre 2,5 kVA et 25 kVA, à ventilation naturelle dont le poids et l'encombrement sont limitées, et dont le prix de revient est raisonnable. Pour ce faire, l'invention propose une alimentation électrique de puissance maximale supérieure à 2 kVA, notamment comprise entre 2,5 kVA et 25 kVA, fournissant en sortie un courant alternatif stabilisé et non susceptible d'être interrompu à une charge, à partir d'une source normale de courant électrique alternatif notamment le secteur, ou d'une batterie d'accumulateurs constituant une source d'énergie électrique de secours, comportant des moyens redresseurs du courant alternatif normal, des moyens chargeurs de la batterie d'accumulateurs, des moyens onduleurs transformant le courant électrique continu issu soit de moyens redresseurs soit de la batterie d'accumulateurs, caractérisée en ce que les moyens onduleurs sont connectés directement en sortie des moyens redresseurs, en ce que la batterie d'accumulateurs est connectée via des moyens automatiques de commutation en parallèle entre les bornes de connexion des moyens redresseurs et des moyens onduleurs, les polarités étant respectées, et en ce que les moyens chargeurs de la batterie d'accumulateurs, distincts des moyens redresseurs, ne font pas partie intégrante du circuit de puissance et ne fournissent que le courant nécessaire à la recharge et à ltentretien de la batterie d'accumulateurs. Ainsi, les moyens chargeurs ne véhiculent pas toute la puissance et ont un volume et un poids très réduit. Selon l'invention la tension aux bornes de la batterie est différente, de préférence inférieure à la tension URsN nominale délivrée par les moyens redresseurs, et les moyens de commutations sont constitués d'une diode montée en série entre une borne de la batterie et la borne de connexion correspondante des moyens redresseurs et des moyens onduleurs, de façon à être passante dès que la tension URS redressée est inférieure à la tension batterie UBN De plus selon l'invention, les moyens onduleurs comportent au moins un circuit hacheur à modulation de largeur d'impulsion (PWM) a découpage à haute fréquence, permettant des variations, dans une large plage, de la tension continue d'entrée UoE des moyens onduleurs sans incidence sur les caractéristiques en intensité et tension du courant en sortie des moyens onduleurs.Dans un mode de réalisation préférentiel, la fréquence de découpage est supérieure à 10 kHz, notamment de l'ordre de 12,5 kHz pour une puissance de chaque circuit hâcheur de l'ordre de 2,5 kVA. Cette disposition permet en effet de faire varier le rapport cylindrique des impulsions en fonction de la tension d'entrée UoE et du courant de sortie pour assurer une tension en sortie alternative constante, c'eot-à-dire régulée en valeur instantanec et en valeur efficace. De préférence, les moyens onduleurs comportent une pluralité de circuits hâcheurs identiques montes en parallèles, chacun de ces circults hacheurs à haute frequence de découpage ne véhiculant qu'une partie de la puissance totale fournie par les moyens onduleurs. Par exemple, chaque circuit hâcheur véhicule 2,5 kVA. Ainsi, les transistors en commutation de chaque circuit hâcheur ne véhiculent qu'une partie de la puissance nécessaire à la charge, et peuvent avoir des caractéristiques moins performantes en puissance, au bénéfice des performances en fréquence. De plus, on pourra aisément faire varier la puissance de l'alimentation en faisant varier le nombre de circuits hâcheurs montés en parallèle. Une alimentation selon l'invention comporte également des moyens de comparaison de la tension en sortie U0s des moyens onduleurs à une tension de référence UOR et des moyens de variation des signaux de commande des transistors de puissance permettant d'adapter le rapport cyclique des impulsions de la modulation de largeur d'impulsions pour que la tension U05 en sortie des moyens onduleurs soit constamment égale à ou voisine de la tension UOR de référence. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante faisant référence aux figures annexées dans lesquelles - la figure 1 est un schéma général d'une alimentation selon l'invention, - la figure 2 est un schéma illustrant la structure des moyens onduleurs d'une alimentation selon l'invention, - la figure 3 est une vue illustrant un circuit hacheur des moyens onduleurs d'une alimentation selon l'invention. Une alimentation 1 de courant alternatif électrique de forte puissance non susceptible d'être interrompue permet de fournir a une charge 2 un courant alternatif sensiblement constant en tension, et fréquence indépendamment de la qualité du courant fourni par une source 3 normale de courant alternatif. Dans le mode de realisation représenté, la charge 2 ou utilIsation utilise un courant alternatif monophasé de 220 V, alors que la source normale 3 de courant alternatif fournit un courant triphasé qui - normalement de 380 V, comme c'est géneralement le cas lorsque I'o utilise de fortes puissances. La source normale 3 est avantageusene.'- le secteur triphasé. On entend par "fortes puissances", des puissances appdrentes supérieures à 2 KVA, notamment des puissances apparentes de 2,.5kVA a 25 kVA, ou plus. L'alimentation 1 comporte une source 4 d'énergie électrique de secours constituée par exemple d'une batterie d'accumulateurs suppléant aux défaillances de la source normale 3. L'alimentation 1 comporte également des moyens redresseurs 5 du courant alternatif normal issu de la source normale 3. Des moyens de filtrage et de transformation 6 sont avantageusement prévus entre la source normale 3 et les moyens redresseurs 5. Ces moyens de filtrage et de transformation 6 permettent notamment d'adapter la tension d'entrée URE des moyens redresseurs 5 afin que la tension continue RS délivrée par ces moyens redresseurs 5 soit adaptée, comme celà sera décrit ultérieurement. L'alimentation 1 comporte des moyens onduleurs 7 transformant la tension continue issue soit des moyens redresseurs 6, soit de la source de secours 4, en courant alternatif. L'alimentation 1 comporte des moyens chargeurs 8 de la batterie d'accumulateurs 4. Elle comporte également un transformateur de sortie 9 adaptant la tension t10S en sortie des moyens onduleurs 7 à la tension nominale nécessaire a la charge 2, notamment 220 V. Dans une alimentation électrique selon l'invention, les moyens onduleurs 7 sont connectés directement en sortie des moyens redresseurs 5, la batterie d'accumulateurs 4 est connectée via des moyens 10 automatiques de commutation en parallèle entre les bornes de connexion 11, 12 des moyens redresseurs 5 et des moyens onduleurs 7, les polarités étant respectées, et les moyens chargeurs 8 de la batterie d'accumulateurs, distincts des moyens redresseurs 5, ne font pas partie intégrante du circuit de puissance et ne fournissent que le courant nécessaire à la recharge et à l'entretien de la batterie d accumulateurs 4. De plus, selon l'invention, la tension nominale UBN continue au. bornes de la batterie d'accumulateurs est différente de la tension continue nominale RSN délivrée par les moyens redresseurs 5, qui correspond à l'état normal du courant alternatif fourni par la source normale 3 de courant alternatif. De préférence, la tension nominale UBN aux bornes de la batterie 4 est strictement inférieure à la tension nominale URsNdélivrée par les moyens redresseurs 5, par exemple UBN est inférieure à, ou de l'ordre de, 75 s de URSN Des moyens 10 automatiques de commutation sont montés en série à la batterie d'accumulateurs 4 entre une borne 13 de cette batterie d'accumulateurs 4 et la borne de connexion 12 correspondante des moyens redresseurs 5 et des moyens onduleurs 7.Ces moyens 10 de commutation isolent ces bornes 12, 13 lorsque la tension URS délivrée par les moyens redresseurs 5 est supérieure à la tension URB nominale de la batterie d'accumulateurs 4, et connectent ces bornes 12, 13 dés que la tension ü RS délivrée par les moyens redresseurs 5 est inférieure à la tension UBN nominale de la batterie d'accumulateurs 4 qui supplée alors aux défaillances de la source 3 normale de courant alternatif en étant connectée directement aux moyens onduleurs 7.Ces moyens 10 de commutation sont-avantageusement constitués d'au moins une diode montée (voir figure 1) en serie entre une borne, notamment la borne 13 correspondant au pôle négatif de la batterie d'accumulateurs 4 et la borne de connexion correspondante, des moyens redresseurs 5 et des moyens onduleurs 7 notamment la borne 12 de polarité négative , de façon à être bloquée lorsque la tension URS délivrée par les moyens redresseurs 5 est supérieure à la tension aux bornes de la batterie d'accumulateurs 4 et à être passante dans le cas contraire. On remarquera ainsi que la tension de seuil pour laquelle l'alimentation 1 passe à l'état de secours, la batterie 4 fournissant l'énergie électrique nécessaire à la charge 2, correspond exactement å la tension continue aux bornes de la batterie 4. La diode 10 permet la mise dans le circuit de la batterie 4 de façon automatique. Le problème qui se pose alors est celui de la réalisation des moyens onduleurs 7, dont les caractéristiques deviennent, dans ce cas de branchement de la batterie 4, particulièrement complexes. Eneffet, ces moyens onduleurs 7 doivent assurer une tension alternative n sortie UOS constante en tension et fréquence, sous forte puissance, avec une tension continue en entrée UOE qui peut varier dans une large plage. La valeur minimum de UOE est la tension batterie minimum, ou tension de fin d'autonomie de la batterie 4. -La valeur maximale de U est la tension continue URS délivrée par les moyens redresseurs 0E correspocdant à la tension alternative nominale fournie par la source normale 3 plus une tolérance fixée par le constructeur. Par exemple si la source normale 3 fournit un courant alternatif triphasé de 380 V, transformé en 220 V par les moyens de filtrage et de transformation 6, la charge 2 ayant besoin d'un courant monophasé 220 V, la tension nominale redressée URSN continue est de l'ordre de 350 V, la tension batterie UBN est de l'ordre de 250 V, la tension U05 fournie par les moyens onduleurs 7 est de l'ordre de 110 V en valeur efficace, transformée en 220 V par le transformateur de sortie 9. Avec ces valeurs, on voit que la tension continue UOE à l'entrée des moyens onduleurs 7 varie entre environ 200 V (tension de fin d'autonomie batterie) et environ 400 V (correspondant au secteur triphasé 380 V plus 15 "o). Pour permettre cette large variation de la tension d'entrée UOE des moyens onduleurs 7, sans influence sur la tension en sortie U0S de ces moyens onduleurs 7, ceux-ci sont essentiellement constitués d'au moins un circuit hâcheur 22 à découpage à haute fréquence, notamment de l'ordre de 12 kHz à modulation de largeur d'impulsions (PWM), chaque circuit hâcheur 22 véhiculant une puissance maximale de l'ordre de 2,5 kVA. La haute fréquence de découpage, par exemple de l'ordre de 12,5 kHz, est limitée par les performances des transistors ou autres composants statiques de commutation utilisés dans chaque circuit hâcheur 22. L'utilisation de la fréquence maximale de découpage, qui est en pratique de l'ordre de 12-,5 kHz pour une puissance de 2,5 kVA avec des composants statiques courants, permet de grandes variations du rapport cyclique des impulsions en fonction de la valeur de la tension d'entrée UOE pour que la tension de sortie U05 soit constante. En effet, la fréquence de découpage étant donnée, les temps de stockage des transistors de commutation imposent un rapport cyclique maximum des impulsions. Par conséquent, on comprend que la tension nominale sortie U05 (110 V avec les valeurs précédentes) des moyens ondleurs 7 est la tension correspondant à la tension continue d'entrée UOE la plus faible, et que le rapport cyclique des impulsions est augmenté lorsque la tension d'entrée UOE augmente. Pour ce faire, les circuits hâcheurs 22 sont commandés par une carte 23 de commande qui comporte des moyens de comparaison de la tension en sortie U des moyens onduleurs 7 à une tension sinusoidale de référence U OR et des moyens de variation des signaux de commande des transistors de puissance permettant d'adapter le rapport cyclique des impulsions de la modulation de largeur d'impulsions pour que la tension UOs en sortie des moyens onduleurs 7 soit constamment égale ou voisine de la tension U OR de référence. De préférence, les moyens onduleurs 7 comportent une pluralité de circuits hâcheurs 22 identiques montés en parallèles de façon que chacun de ces circuits hâcheurs à haute fréquence de découpage ne véhicule qu'une partie de la puissance totale fournie par les moyens onduleurs 7. Par exemple, dans le mode dt réalisation préférentiel, on prévoit deux circuits hâcheurs de puissance maximale de 2,5 kVA, l'alimentation 1 ayant une puissance apparente maximale de 5 kVA. Dans ce cas, les signaux de commande de base de chacun des circuits hâcheurs 22 des moyens onduleurs 7 sont issus d'une seule et même carte 23 de commande qui émet des signaux identiques vers chacun descircuits hâcheurs 22. Cette disposition assure la synchronisation des signaux de commande de base, qui sont dédoublés dans le mode de réalisation préférentiel, ou plus généralement démultipliés en 30 à la sortie de la carte 23 de commande. La carte 23 de commande comporte les moyens logiques de comparaison de la tension de sortie U à la tension de référence UOR , des moyens 26 de production de cette tension de référence, et des moyens de variations des signaux de commande des transistors, permettant la variation du rapport cyclique des impulsions. Un dispositif de filtrage 24 est prévu à la sortie de chaque circuit hâcheur 22. Ainsi, le filtrage sera toujours adapté à la puissance de l'alimentation 1. Chaque circuit hâcheur 22 comporte de préférence un pont de transistors de puissance bipolaires en commutation, à commandes croises. Les transistors sont commandés en commutation par une carte 23 qui émet les signaux de commande. Les signaux de commande d'un circuit hâcheur 22 sont à nouveau dédoublés en 31 et croisé par deux circuits 25', 25" comme illustré en figure 3, de sorte que deux groupes de transistors diagonalement opposés sont commandés simultanément (les connexions sont illustrés par les références 101 à 107 pour le circuit 25' et 108 à 114 pour le circuit 25").La carte 23 de régulation est alimentée par la tension UCE continue en entrée des moyens onduleurs 7, par la tension UOssinusoidale en sortie des moyens onduleurs 7, et par le courant qui circule dans les circuits hâcheurs 22. la carte 23 de régulation peut ainsi générer des signaux de commande en fonction de ces différentes valeurs, le courant en sortie étant limité. La carte 23 de régulation est connectée à une carte 26 de référence fournissant une tension et une fréquence sinusoidale de référence utiles à la modulation de largeur d'impulsions. La source normale alternative 3 est fournie également à la carte 23 de régulation qui synchronise la tension UOs sinusoîdale en sortie des moyens onduleurs 7 à cet source normale 3. Les moyens onduleurs 7 comportent une carte 27 d'alimentation auxiliaire fournissant en 29 les tensions continues nécessaires au fonctionnement de l'électronique, notamment OV, +5V, -5V, +8V, -8V, +12V, -12V, +15V, -15V, +20V, -20V... Les moyens chargeurs 8 de la batterie d'accumulateurs 4, distincts des moyens redresseurs 5, sont constitués d'un circuit hâcheur indépendant connecté en parallèle entre les bornes de connexion 11, 12 des moyens redresseurs 5 et des moyens onduleurs 7 et ont une borne de sortie connectée entre les moyens 1Q automatiques de commutation et la borne 13 correspondante de la batterie d'accumulateurs 4, de façon à fournir un courant dont l'intensité et la tension permettent la recharge et l'entretien de la batterie d'accumulateurs 4. Ce circuit hâcheur 8 fournit, lorsque l'alimentation 1 est à l'état normal et que la batterie t est chargée, un courant d'entretien de la batterie 4. Pour une puissance de 5 kVA, on prévoit avantageusement un circuit hâcheur 5 A - 250 V, pour une batterie de capacité comprise entre 12 et 20 ampères-heure. Les moyens redresseurs 5 sont avantageusement constitués d'un pont de diodes de façon connue. Le transformateur de sortie 9 comporte avantageusement deux enroulements primaires, l'un 16 étant relié à la sortie des moyens onduleurs 7, l'autre 17 étant relié à une source alternative monophasée 18 de courant, telle que le secteur monophasé 220 V, susceptible de pallier aux surcharges éventuelles d'alimentation 1. Des commutateurs statiques ultrarapides 19, 20 permettent la connexion synchrone de cette source alternative monophasée 18 et/ou des moyens onduleurs 7 dans le circuit d'utilisation de la charge 2 qui est connectée à l'enroulement secondaire 21 du transformateur de sortie 9. Les moyens onduleurs 7 comportent une carte 28 de commutationcommandant les commutateurs statiques 19 et 20. Cette carte 28 est alimentée par la source- alternative monophasée 18 et par la tension en sortie U05 des moyens onduleurs 7, ce qui permet de vérifier le-bon fonctionnement de la source monophasée 18 et d'assurer la synchronisation de la commutation. Le courant circulant dans les circuits hâcheurs 22 est fourni à la carte 28 de commutation qui détecte les surcharges. On prévoit également une carte de signalisation indiquant à l'utilisateur l'état de l'alimentation 1. Cette carte est connectée à la batterie 4, au secteur normal 3, à la sortie Uns des moyens onduleurs 7, à la carte 28 de commutation statique, à la diode 10, aux courants dans les circuits hâcheurs 22, aux différentes tensions internes pour indiquer l'état de la batterie 4 et du secteur normal 3, le fonctionnement ou non des moyens onduleurs 7, l'état des commutateurs statiques 19 et 20, l'état de la diode 10 (passante ou nun, ce qui correspond au fonctionnement en secours ou non), la surcharge des moyens onduleurs 7, et des défauts d'alimentation interne. Les moyens logiques de commande seront adaptés de façon évidente par l'homme du métier, de même que les autres circuits logiques de régulation et/ou dtection habituellement utilise dans les alimentations de l'art antérieur. L'invention peut en outre faire l'objet de nombreuses variantes évidentes à l'homme du métier. REVENDICATIONS 1. Alimentation électrique de puissance maximale supérieure à 2 kVA, notamment comprise entre 2,5 kVA et 25 kVA, fournissant en sortie un courant alternatif stabilisé et non susceptible d'être interrompu à une charge (2), à partir d'une source normale (3) de courant électrique alternatif notamment le secteur, ou d'une batterie d'accumulateurs (4) constituant une source d'énergie électrique de secours, comportant des moyens redresseurs (5) du courant alternatif normal, des moyens chargeurs (8) de la batterie d'accumulateurs (4), des moyens onduleurs (7) transformant le courant électrique continu issu soit de moyens redresseurs (5) soit de la batterie d'accumulateurs (4), caractérisée en ce que les moyens onduleurs (7) sont connectés directement en sortie des moyens redresseurs (5), en ce que la batterie d'accumulateurs (4) est connectée via des moyens (10) automatiques de commutation en parallèle entre les bornes de connexion (11, 12) des moyens redresseurs (5) et des moyens onduleurs (7), les polarités étant respectées, et en ce que les moyens chargeurs (8) de la batterie d'accumulateurs, distincts des moyens redresseurs (5), ne font pas partie intégrante du circuit de puissance et ne fournissent que le courant nécessaire à la recharge et à l'entretien de la batterie d'accumulateurs (4). 2. Alimentation selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de comparaison de la tension en sortie U0s des moyens onduleurs (7) à une tension de référence UOR et des moyens de variation des signaux de commande des transistors de puissance permettant d'adapter le rapport cyclique des impulsions de la modulation de largeur d'impulsions pour que la tension U05 en sortie des moyens onduleurs (7) soit constamment égale ou voisinne de la tension UOR de référence. 3. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que les moyens onduleurs (7) sont essentiellement constitués d'au moins un circuit hâcheur à modulation de largueur d'impulsions a découpage à haute fréquence supérieure à 10 kHz, notamment de l'ordre de 12,5 kHz, pour une puissance maximale de chaque circuit hâcheur de l'ordre de 2,5 kVA, de façon à permettre des variations de la tension d'entrée continue UOE de ces moyens onduleurs (7) dans une large plage sans incidence sur les caractéristiques du courant en sortie des moyens onduleurs (7). 4. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les moyens onduleurs (7) comportent une pluralité de circuits hâcheurs (7a, 7b) identiques montés en parallèle de façon que chacun de ces circuits hâcheurs à haute fréquence de découpage ne véhicule qu'une partie de la puissance totale fournie par les moyens onduleurs (7). 5. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que la tension nominale UBN aux bornes de la batterie d'accumulateurs (4) est différente de la tension continue nominale URSN délivrée par les moyens redresseurs (5), cette tension correspondant à l'état normal du courant alternatif fourni par la source normale (3) de courant alternatif. 6. Alimentation selon la revendication 5, caractérisée en ce que la tension nominale U aux bornes de la batterie d'accumulateurs (4) est strictement inférieure à la tension nominale UBN délivrée par les moyens redresseurs (5). 7. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisée en ce que la tension nominale UBux bornes de la batterie d'accumulateurs (4) est inférieure à 75 Ó de la tension nominale U RSN délivrée par les moyens redresseurs (5). 8. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que les moyens redresseurs (5) délivrent une tension continue nominale URSN de l'ordre de 350 V, la tension nominale aux bornes de la batterie d'accumulateurs (4) étant de l'ordre de 250 V. 9. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que les moyens (10) de commutation sont montés en série à la batterie d'accumulateurs (4) entre une borne (13) dc cette batterie d'accumulateurs (4) et la borne de connexion (12) correspondante des moyens redresseurs (5) et des moyens onduleurs (7), ces moyens (10) de commutation isolant ces bornes (12, 13) lorsque la tension URS délivrée par les moyens redresseurs (5) est supérieure à la tension UBN nominal de la batterie d'accumulateurs (4), et connectant ces bornes (12, 13) dès que la tension URS délivrée par les moyens redresseurs (5) est inférieure à la tension UBN nominale de la batterie d'accumulateurs (4) qui supplée alors aux défaillances de la source (3) normale de courant alternatif en étant connectée directement aux moyens onduleurs (7). 10. Alimentation selon la revendication 9, caractérisée en ce que les moyens (10) automatiques de commutation sont constitués d'au moins une diode montée en série entre une borne, notamment la borne (13) correspondant au pole négatif de la batterie d'accumulateurs (4) et la borne de connexion correspondante, notamment la borne (12) de parité négative des moyens redresseurs (5) et des moyens onduleurs (7), de façon à être bloquée lorsque la tension URS délivrée par les moyens redresseurs (5) est supérieure à la tension U B aux bornes de la batterie d'accumulateurs (4) et à être passante dans le cas contraire. 11. Alimentation selon l'une queleconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que les moyens chargeurs (8) sont distincts des moyens redresseurs (5) et sont constitués d'un circuit hâcheur indépendant connecté en parallèle entre les bornes de connexion (11, 12) des moyens redresseurs (5) et des moyens onduleurs (7) et ayant une borne de sortie connectée entre les moyens (10) automatiques de commutation et la borne (13) correspondante de la batterie d'accumulateurs (4), de façon à fournir un courant dont l'intensité et la tension permettent la recharge et l'entretien de la batterie d'accumulateurs (4 > . 12. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que les commandes de base de chacun des circuits hâcheurs des moyens onduleurs (7) sont issues d'une seule et même carte de commande (23) qui émet des signaux identiques sur chacun des circuits hâcheurs (22). 13. Alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que chaque circuit hacheur des moyens onduleurs (7) comporte un pont de transistors de puissance en commutation à commandes croisées.