Brevet FR2608462A3 — publié le 19880624

FR 2608462 A3 19880624 FR 8608172 A 19860606 La présente invention a pour objet un procédé de récupération des sulfures de métaux non-ferreux lorsqu'ils sont associés dans leurs minerais à de la pyrrhotite. Elle a plus particulièrement pour objet la synergie entre la séparation magnétique et la flottation classique des minerais sulfurés. La plupart des métaux non-ferreux présents sous forme de sulfures dans leurs minerais sont associés à de la pyrite. C'est la raison pour laquelle, antérieurement à la présente invention, l'essentiel des études d'enrichissement physique a porté sur la séparation par flottation desdits métaux non-ferreux d'avec la pyrite (FeS2). Toutefois, des recherches géologiques récentes ont conduit à découvrir quelques minerais où les métaux non-ferreux sont associés à de la pyrrhotite. Ces minerais sont particulièrement difficiles à traiter par flottation et conduisent à des rendements particulièrement mauvais en leurs différents constituants avec des réglages et des consommations de réactif particulièrement délicats. C'est pourquoi un des buts de la présente invention est de fournir un procédé qui permette d'améliorer notablement les rendements de récupération en métaux nonferreux et la teneur des concentrés obtenus. Ce but, ainsi que d'autre qui apparaîtront par la suite, est atteint au moyen d'un procédé de séparation physique des sulfures de métaux non-ferreux d'avec la pyrrhotite, caractérisé par le fait qu'il comporte en succession les étapes suivantes a) on soumet ledit minerai sulfuré broyé à une séparation magnétique en voie humide b) la fraction non-magnétique de ladite séparation est soumise à la flottation des sulfures porteurs de métaux non-ferreux selon les techniques connues en soi. Ces derniers sont choisis dans le groupe des sulfures non-magnétiques, avantageusement de plomb, de zinc, de cuivre et, le cas échéant, de nickel, de cobalt et d'argent. L'effet est particulièrement net dans le cas des sulfures flottés en tête, par exemple le plomb et le cuivre dont les concentrés sont a la fois plus riches, plus abondants et contiennent moins d'impuretés telles que que par exemple les sulfures flottés en queue (blende). L'effet reste très sensible pour les sulfures flottés en queue (blende) malgrè une légère baisse de la teneur du concentré. Il est à noter que la flottation a tendance à augmenter la teneur du zinc dans le rejet plutôt qu'à entraîner de la pyrrhotite dans le concentré. Il s'en suit que l'on peut améliorer le rendement en soumettant le rejet de flottation a un tri magnétique. La séparation magnétique est extrêmement sensible à la maille de broyage et il convient de choisir cette dernière en fonction des mailles de libération respectives de la pyrrhotite et des mineraux que l'on désire récupérer. Cette séparation magnétique se fait de manière connue en soi dans des dispositifs tels que ceux vendus par la société Fives-Cail Babcock. On a démontré au cours de l'étude qui a mené à la présente invention que l'élimination de la pyrrhotite en tête était bien préférable à la séparation magnétique après flottation car, dans le premier cas, une synergie notable était constituée, tant en ce qui concerne la récupération, la teneur des concentrés que la consommation de réactif. Les exemples qui suivent et qui ne présentent aucun caractère limitatif ont pour but de mettre les spé ciao listes à même de déterminer aisément les conditions opératoires qu'il convient d'utiliser dans chaque cas par ticul ier. Exemple 1 Flottation d'un minerai pyrrhotinifère contenant 7-10 % de zinc a) Cas des concentrés plomb-cuivre Ainsi qu'on le voit dans le tableau ci-dessous, une flottation différentielle directe est nettement moins intéressante pour le plomb, le zinc et le cuivre que celle comportant une séparation magnétique préalable. Il appa raît très nettement au vu de ce tableau que le phénomène est extrêmement net pour le concentré mixte plomb-cuivre qui par ailleurs entraîne moins de zinc, conduisant ainsi à une meilleure récupération du zinc dans son concentré propre. 80 = 80 p Teneurs X Rendement de récupération(1) Pb Zn Cu Pb | Zn | Cu Séparation magnétique après flottation Pb-Cu Concentré Pb-Cu d'ébau- 4,75 4,33 2,43 91,8 14,9 89,2 chage Concentré Pb-Cu relavé 15,4 12,5 8,05 67,7 9,8 67,3 Séparation magnétique avant flottation Pb-Cu Concentré Pb-Cu d'ébau- 8,4 8,1 3,9 96,6 17,9 94,8 chage Concentré relavé 20,8 9 9,4 89,4 7,6 84,6 (1) Rendement par rapport à l'entrée flottation b) Cas du concentré de blende La flottation du zinc est bien meilleure après séparation magnétique que directement sur le tout-venant, comme cela ressort du tableau ci-dessous. Teneurs X Rendement % Pb Zn Cu Pb Zn Cu Flottation différen tielle Concentré Cu 4,47 8,05 18,50 8,8 3,3 77,7 Concentré Pb 37,70 7,01 1,25 59,4 2,3 0,8 Concentré Zn (1) 0,1 28,2 0,12 0,7 42,3 1,8 (2) 51,5 Flottation semi-diffé rentielle Pb-Cu + sépa ration magnétique avant flottation du zinc Concentré Pb + Cu 15,40 12,50 8,05 67,7 9,8 67,3 Concentré Zn (1) 0,25 48,50 0,19 1,8 63,1 2,6 (2) 96,0 Concentré magnétique 0,54 2,37 0,28 28,9 22,5 28,6 Fe = 52,65 Fe = 90,7 Séparation magnétique en tête suivie d'une flottation semi-diffé rentielle Pb-Cu Concentré Pb + Cu 19,20 5,68 12,30 59,7 3,2 70,5 Concentré Zn (1) 0,32 25,30 0,22 3,9 55,4 5,0 (2) 71,1 Concentré magnétique 0,28 0,77 0,11 9,2 4,5 6,7 Fe = 55,10 Fe = 58,5 (1) Récupération par rapport au tout-venant sans tenir compte des mixtes de relavage (2) Récupération par rapport a l'entrée flottation blende. Exemple 2 Cas des minerais riches en zinc a) Essai montrant que -la flottation du zinc suivie d'une séparation magnétique effectuée sur les rejets de la flottation est bien supérieure a la flottation du zinc sur le tout-venant Teneurs % Rendement % Pb | Zn Cu Pb | Zn Cu Flottation différen tielle Concentré Cu 1,7 18,5 11,5 53 Concentré Pb 59,3 10,8 78,2 Concentré Zn (1) 51,5 78,3 (2) 84 Flottation différen tielle + séparation magnétique sur rejet de flottation Zn Concentré Pb 59,30 10,80 78,2 2,2 Concentré Zn (1) 0,35 50,3 0,19 4,0 88,4 21,1 (2) 95,2 (1) Récupération par rapport au tout-venant, sans tenir compte des mixtes de relavages (2) Récupération par rapport a l'entrée de la flottation blende b) Essai montrant l'avantage de la séparation magnétique avant la flottation plutôt qu'après pour obtenir une meilleure récupération du zinc Séparation magnétique Séparation magnétique sur rejet flottation Zn avant flottation Zn Teneurs % Récup.% (a) Teneurs % Récup.% (a) Zn Fe Zn Fe Zn e -Fe Zn Fe 1 30,38 30,94 98,5 88,2 44,1 15,3 99,5 86,8 2 51,5 12,28 84,2 17,7 48,3 12,6 91,7 60,2 1 : Concentré d'ébauchage flottation du zinc 2 : Concentré relavé. (a) Rendement de récupération calculé par rapport à l'en- trée en flottation REVENDICATIONS 1. Procédé de séparation physique de minerais sulfurés pyrrhotinifères, caractérisé par le fait qu'il comporte en succession les étapes suivantes a) on soumet ledit minerai sulfuré broyé à une séparation magnétique b) la fraction non-magnétique de ladite séparation est soumise à la flottation des sulfures porteurs de métaux non-ferreux selon les techniques connues en soi. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la séparation magnétique est réalisée en voie humide. 3. Procédé selon les revendications 1 et 2 prises séparément, caractérisé par le fait que ledit minerai pyrrhotinifère contient du plomb, du cuivre et du zinc et par le fait que l'on réalise une flottation semi-différentielle. 4. Procédé selon les revendications 1 à 3 prises séparément, caractérisé par le fait que ledit minerai pyrrhotinifère contient comme principal métal non-ferreux du zinc et par le fait que l'on soumet le rejet de flottation à une séparation magnétique.