Brevet FR2607255A1 — publié le 19880527

La présente invention concerne un procédé permettant de détermi- ner la quantité d'au moins un élément choisi parmi le carbone, l'hydrogène, le soufre et l'azote d'au moins deux fractions d'un échantillon de matière organique et l'appareil pour la mise en oeuvre du procédé. Elle s'applique à la caractérisation d'échantillons de nature variée tels que les matières organiques fossiles (pétroles, charbons, bitumes, sables bitumineux, schistes bitumineux, tourbes, matières végétales), les matières organominérales (par exemple, phosphates, humus,...), les polymères organiques naturels (par exemple, caout- chouc, gomme xanthane,...), les polymères de synthèse (par exemple, polyéthylène, polystyrène, polychlorure de vinyle, polyuréthanes). Elle est particulièrement utilisée dans l'industrie pétrolière et du charbon, notamment lors de la caractérisation des effluents de raffi- nage en relation avec la sévérité des procédés mis en jeu (hydrotrai- tements, viscoréduction, etc). La caractérisation des matières hydrocarbonées naturelles ou syn- thétiques contenant éventuellement d'autres éléments (hétéroéléments, matières inorganiques, métaux), se réalise par l'application de tech- niques thermoanalytiques homologuées par l'American Society for Testing Materials (normes ASTM). Les normes D86, D1160, D2887 font références aux techniques de TBP (True Boiling Point) pour la détermi- nation des distributions des produits volatils en opérant de façon préparative (100 ml) sur des échantillons de matières naturelles. La caractérisation des fractions liquides est réalisable par une distillation simulée qui utilise un chromatographe en phase vapeur, à température programmée, couplé à une banque de donnée standardisée des points d'ébullition de paraffines. Cette technique analytique fournit une analyse précise de la distribution des fractions distillables jusqu'à 580600 C (point d'ébullition de paraffines en C55-C60) pour une température de colonne de l'ordre de 350 C, mais ne fournit aucune indication sur la fraction lourde. Une amélioration récente permet d'atteindre des points d'ébullition de paraffines en C100-C120: 700 à 800 C, cela pour des températures de colonne de 430 C. La méthode thermogravimétrique consiste à mesurer la perte de poids d'un échantillon au cours d'un traitement thermique progressif ou pendant un temps de chauffage isotherme prédéterminé. Cette opéra- tion nécessite une thermobalance ne pouvant être mise en oeuvre que sous de faibles débits gazeux. L'analyse reste incomplète car seule la perte de poids peut être déterminée (matières vaporisables) précisé- ment en continu, mais aucune information sur la matière résiduelle ne peut être connue, ainsi que lors de la distillation simulée. De même, le profil de perte de poids au-delà de 400 C de température du four n'implique pas une analyse précise de la distribution des éléments constitutifs en fonction de l'aptitude au craquage et à la cokéfaction de la matière hydrocarbonée. En présence de matières naturelles (à poids moléculaires élevés) contenant des hétéroéléments et des métaux, ces techniques perdent de leur fiabilié particulièrement pour les produits distillables au-delà de 530 C, d'o il ressort la nécessité de disposer de méthodes plus fiables et quantitatives. Le brevet US 3880 587 concerne un procédé et un appareil dans lequel on chauffe un échantillon liquide à au moins 300 C au cours d'une première étape en l'injectant dans la colonne d'un chromatogra- phe en phase gazeuse, et les effluents sont oxydés dans un premier four; on détermine ainsi par une double détection la quantité de C02 et de SO2 produits à partir des matières volatiles. On analyse ensuite la fraction dite résiduelle en balayant la colonne chromatographique à contre courant avec de l'oxygène dans le but de chasser de cette co- lonne le résidu moins volatil, que l'on chauffe dans un autre four à combustion. Dans ces conditions, l'analyse du résidu ne peut être qu'incomplète dans la mesure o l'adsorption de produits lourds non volatils sur la colonne chromatographique, lors de la première étape, quel que soit le type de phase adsorbante qu'elle contient, est prati- quement irréversible. Par ailleurs, il n'est décrit ni suggéré l'ana- lyse simultanée de l'eau résultant de la combustion des composés hydrocarbonés. Enfin, dans le brevet FR 2376 415, on procède à une pyrolyse d'un sédiment géologique sous gaz inerte, on réalise une combustion de l'effluent de manière continue au cours de la pyrolyse et l'on détecte et mesure d'une part les hydrocarbures, et d'autre part, les composés soufrés sous forme S02. L'analyse est cependant incomplète puisqu'on ne réalise pas la combustion du résidu. Par ailleurs, bien que l'on détecte le soufre des hydrocarbures par combustion de l'effluent, il n'est pas réalisé une détection et une analyse des produits d'oxyda- tion des hydrocarbures et notamment de l'eau. A ce jour, à notre connaissance et malgré l'importante littératu- re émanant notamment des raffineurs, très demandeurs d'analyses sus- ceptibles de répondre rapidement et avec précision à des études de cinétique et de valorisation dans les procédés de raffinage (hydro- traitement par exemple),il n'est pas connu d'art antérieur qui réponde notamment aux objectifs suivants: - disposer d'un bilan global quantitatif en carbone, hydrogène et/ou soufre, voire azote, sur au moins deux fractions, et en particu- lier sur une fraction volatile et sur une fraction résiduelle, - obtenir une information fiable et rapide de la distribution des paramètres étudiés, tout en bénéficiant d'une précision acceptable et comparable aux méthodes prises séparément, et - bénéficier de la simultanéité des analyses en ligne en carbone, hydrogène, soufre et/ou azote, afin de calculer les valeurs de leurs rapports respectifs, par exemple H/C, S/C, H/S, en fonction de la température de chauffage ou de tout autre paramètre. Le procédé selon l'invention remédie aux inconvénients de l'art antérieur et répond aux objectifs et aux problèmes soulevés. Il permet plus particulièrement de déterminer la quantité d'au moins un élément choisi parmi l'hydrogène, le carbone, le soufre et l'azote, contenus dans au moins deux fractions d'un échantillon de matière organique ou de matière inorganique. Ce procédé est caractérisé par les étapes suivantes: a) on chauffe sous flux d'atmosphère inerte ledit échantillon à une température déterminée T1 dans une première zone de chauffage, de façon à réaliser une étape de vaporisation-distillation; on produit un effluent gazeux de la fraction vaporisée et un résidu; on effectue une combustion dudit effluent gazeux au moyen d'un gaz contenant de l'oxygène moléculaire dans une zone de combustion et l'on forme des premiers composés d'oxydation desdits éléments carbone, hydrogène, soufre et/ou azote, contenus dans ledit effluent et on détecte en ligne de manière sensiblement simultanée au moyen de détecteurs spéci- fiques un au moins desdits premiers composés d'oxydation, de façon à obtenir des premiers signaux représentatifs desdits premiers composés d'oxydation, b) on effectue une combustion dudit résidu au moyen d'un gaz con- tenant de l'oxygène moléculaire et l'on forme un produit d'oxydation dudit résidu; on détecte en ligne de manière sensiblement simultanée au moyen desdits détecteurs un au moins desdits seconds composés d'oxydation du carbone, de l'hydrogène, du soufre et/ou de l'azote contenus dans ledit produit d'oxydation dudit résidu, de façon à obtenir des seconds signaux représentatifs desdits seconds composés, et c) on déduit desdits premier et second signaux respectivement représentatifs desdits premiers composés d'oxydation et desdits seconds composés d'oxydation, les teneurs en carbone, hydrogène, soufre et/ou azote respectivement de la fraction vaporisée et du rési- du. On obtient ainsi une information fiable, rapide, précise et re- productible. Le terme d'étape de vaporisation-distillation a été utilisé de manière générale. Il regroupe en effet l'ensemble des composés vola- tils à une température donnée. Ceux-ci peuvent provenir aussi, au moins en partie, d'une phase de pyrolyse, si la température de chauffage est élevée, qui entraîne le craquage des molécules de haut point d'ébullition en entités plus petites et de point d'ébullition plus faible. On peut donc mettre en évidence, suivant un mode particulier de réalisation du procédé, au moins trois fractions dans l'analyse d'un échantillon: une fraction résultant de la vaporisation-distillation, une fraction résultant du craquage par pyrolyse et une fraction résiduelle. On peut même mettre en évidence 4, 5,...n fractions -suivant le type de produit étudié ou suivant l'information analytique recherchée. On peut bien évidemment ne s'intéresser qu'à un élément ou à un couple d'éléments suivant la nécessité, toutes les combinaisons entre les divers éléments étant possibles. On peut aussi n'analyser que trois éléments, C, H et S ou N si l'échantillon ne présente que peu ou pas de soufre ou d'azote. De préférence, on détermine cependant l'hydrogène et au moins un élément choisi parmi le carbone, le soufre et l'azote. Suivant un mode de réalisation, on chauffe ledit échantillon sous atmosphère inerte à une température T1, de préférence de la tempéra- ture ambiante jusqu'à la température T1 à une vitesse d'augmentation de température comprise entre 1 et 100 C/mn et de préférence entre 10 et 50 C/mn, et l'on détecte de manière sensiblement simultanée lesdits premiers composés d'oxydation de façon à obtenir lesdits premiers si- gnaux en fonction de la température. Suivant un autre mode de réalisation du procédé, la température T1 peut être maintenue constante durant l'étape de vaporisation-dis- tillation. Elle peut être aussi atteinte par chauffage par paliers successifs, ou par palier(s) puis par programmation de température ou inversement, toutes les combinaisons étant possibles et étant fonction du type de produit à analyser. On peut dans les conditions ci-dessus obtenir lesdits premiers signaux en fonction de la température de la première zone de chauffage. La température de chauffage T1 est généralement au plus égale à 700 C et de manière avantageuse comprise entre 100 C et 600 C. On effectue généralement la combustion du résidu dans une zone de chauffage qui est avantageusement la même que celle o s'est effectué le chauffage en atmosphère inerte, à une température T2 au plus égale à 1100 C, et avantageusement au moins égale à T1. Cette température T2 est fonction du type de résidu à oxyder et elle peut être soit mainte- nue constante durant tout le cycle de combustion, soit atteinte par paliers successifs, soit atteinte à une vitesse d'augmentation de la température généralement comprise entre 1 et 100 C et de préférence -O50 C/mn. L'oxydation, aussi bien de l'effluent gazeux de vaporisation-dis- tillation, que du résidu, s'effectue avantageusement en atmosphère pauvre en oxygène, de préférence avec un mélange de gaz inerte sec (azote excepté) et d'oxygène pur, débarrassé des traces de carbone, hydrogène, soufre et azote, présentes sous forme d'impuretés organi- ques ou minérales. Oxydant ainsi avec un gaz pauvre en oxygène, on favorise la transformation du soufre en anhydride sulfureux SO2 plutôt qu'en anhydride sulfurique SO 3. On a obtenu d'excellents résultats en présence d'hélium contenant de 1 à 15% en volume d'oxygène et de préférence de 2 à 5%. Le débit des gaz utilisés est généralement important pour éviter les phénomènes d'inertie, ce qui facilite la vaporisation de l'échan- tillon et permet d'obtenir des mesures reproductibles des divers éléments, avec une très bonne précision puisque les interférences entre gaz détectés sont minimisées, rapides (en général moins de mn) et en temps réel. L'oxydation de l'effluent gazeux de vaporisation-distillation s'effectue dans une zone d'oxydation chauffée en communication avec la première zone de chauffage sous atmosphère inerte. Cette zone d'oxyda- tion comprend un four qui renferme au moins un catalyseur d'oxydation. Cette zone peut être divisée par exemple en trois parties, de l'amont vers l'aval, en fonction de l'écoulement des gaz: - une première partie contenant par exemple, au moins en partie, de la laine de silice chauffée à une température To1 au moins sensi- blement égale à la température T1, et de préférence comprise entre 600 et 800 C, - une deuxième partie contenant le catalyseur, CuO par exemple, à une température T02> T01 comprise entre 700 et 900 C correspondant à la température optimum pour le catalyseur, et - une troisième partie chauffée à une température TO3> T2 com- prise entre 800 et 1000 C. Dans ces conditions de passage sur le catalyseur et à ces niveaux de température To1, TO02 et T03, on assure le maintien de l'équilibre des gaz de combustion en faveur de l'anhydride carbonique et de l'anhydride sulfureux, et on minimise la formation de monoxyde de carbone et d'anhydride sulfurique tout en ne dégradant pas le cataly- seur. Le débit d de gaz inerte dans la première zone de chauffage de l'échantillon est généralement compris entre 100 et 1000 ml/mn et de préférence compris entre 200 et 400 ml/mn. Le débit d1 de mélange de gaz pauvre en oxygène ou comburant pour l'oxydation de l'effluent gazeux de vaporisation est généralement compris entre 50 et 400 ml/mn, et de préférence entre 150 et 250 ml. On s'arrangera suivant un mode particulier de réalisation de l'inven- tion, lors de l'étape a) du procédé phase de vaporisation-distillation et phase d'oxydation en continu de l'effluent gazeux de la fraction vaporisée, pour que d2> d1 et qu'ainsi, il n'y ait sensiblement pas d'oxygène dans la première zone de chauffage en atmosphère inerte. Lors de l'étape d'oxydation du résidu, on peut stopper l'arrivée de l'hélium seul et on peut le remplacer par le mélange de gaz combu- rant de sorte que les débits en gaz comburant introduits sont sensi- blement égaux à la somme des débits d1 et d2 introduits lors de l'éta- pe a) du procédé, ce qui présente l'avantage de ne pas perturber la mesure. Les composés d'oxydation de l'effluent gazeux résultant du chauf- fage sous atmosphère inerte jusqu'à la température T1 sont détectés simultanément et analysés en ligne pendant l'étape de chauffage par un détecteur d'eau, un détecteur C02tecteur à étecteur à SO2 et un détec- teur à oxydes d'azote, montés en série ou en parallèle de préférence en série. Le détecteur d'eau est avantageusement placé à la sortie de la zone d'oxydation car l'eau diffuse moins que les autres composés d'oxydation. La zone de détection est généralement thermostatée par exemple vers 700 C environ et sous débit gazeux pour: - éviter par variation de température des cellules de mesure, une dérive de la sensibilité du système de mesure au cours d'une analyse ou d'analyses successives, - volatiliser l'eau formée au cours de la combustion afin, d'une part, de mesurer simultanément les signaux (issus des photomètres respectifs) représentatifs des concentrations de l'eau et le dioxyde de carbone mis en mémoire par le système d'acquisition de données, et, d'autre part, d'éviter les condensations d'eau dans les circuits gazeux pouvant provoquer des effets de "mémoire". Les composés d'oxydation du résidu sont détectés simultanément et analysés en ligne par les mêmes détecteurs que ceux ci-dessus. Les détecteurs utilisés dans les deux cas sont ceux décrits dans la littérature et de préférence, les détecteurs à infra-rouge pour l'eau et l'anhydride carbonique, le détecteur à ultraviolet pour l'anhydride sulfureux, et le détecteur à chimiluminescence (NO) ou le catharomètre (N2) pour l'azote, ce dernier pouvant être avantageuse- ment précédé d'un piège contenant du cuivre réduit. Chaque détecteur est spécifique d'un composé étudié et présente l'avantage d'une détec- tion sensiblement linéaire et simultanée. La catharométrie suppose cependant une élimination du C02, H20 et SO2 préalable au passage dans le détecteur. A partir d'un échantillon de très petite taille généralement in- férieure à 50 mg et de préférence comprise entre 1 et 30 mg, on déter- mine simultanément une courbe (pyrogramme) représentative de chaque élément choisi (C, S, H et/ou N), dont on désire connaître la distri- bution en fonction de la température de chauffage sur au moins deux fractions, la première étant plus volatile que la seconde des deux fractions de l'échantillon. Sur au moins une des deux fractions ci-dessus, et de préférence sur la fraction la plus volatile, on pourra selon un autre mode de l'invention, définir au moins deux signaux représentatifs d'un ou de plusieurs des éléments choisis dans le groupe formé par le carbone, l'hydrogène, le soufre et l'azote, ces signaux correspondant à au moins deux intervalles de temps définis successifs. Selon un autre mode de l'invention, on peut transformer l'échelle de température de chauffage en atmosphère inerte et/ou en atmosphère oxydante, en une échelle de température d'ébullition, déterminée à partir du chauffage, dans les mêmes conditions que l'étape a) du procédé selon l'invention, de composés de référence purs, convenable- ment choisis. Les n-alcanes sont généralement utilisés dans l'indus- trie pétrolière, les aromatiques possédant un nombre de cycles conden- sés de 1 à 7 ou plus, ou les composés polaires (acides, alcools, amines... ) pouvant être aussi utilisés. Dans ces conditions, on peut par exemple obtenir l'équivalent d'une distillation simulée à partir de la distribution en carbone de la fraction volatile, en fonction de la température d'ébullition de ses constituants. A partir des diverses répartitions en C, S, H et N, on peut à tout moment calculer les valeurs des rapports respectifs ou leurs inverses C/ C/S, H/S, C/N' H/N, S/N, et les corréler entre eux ou en fonction d'autres paramètres, comme on le verra ci-après, dans les applications. L'invention concerne aussi l'appareil pour la mise en oeuvre du procédé; il comprend en combinaison: - une enceinte (2), - des moyens de chauffage (1) de ladite enceinte, - des moyens de supports (3) dudit échantillon dans ladite en- ceinte, - des moyens d'alimentation (21a, 22a, 24, 5) en gaz inerte reliés à ladite enceinte, qui sont adaptés à produire en combi- naison avec les moyens de chauffage ledit effluent gazeux de la fraction vaporisée, - des moyens d'alimentation (21b, 22b, 24b, 14), en mélange de gaz comburant reliés à des moyens de combustion définis ci-dessous, - des moyens de combustion (30, 2b) reliés à ladite enceinte (2) et adaptés d'une part à délivrer lesdits premiers composés d'oxydation desdits éléments à partir de l'effluent gazeux et, d'autre part, à délivrer lesdits seconds composés d'oxydation à partir dudit produit d'oxydation du résidu, - des moyens d'alimentation (21b, 22a, 24a, 5) en mélange de gaz comburant reliés à ladite enceinte qui sont adaptés à produire ledit produit d'oxydation du résidu, - des moyens de détection spécifiques (16, 17, 18, 19) en ligne, adaptés à détecter simultanément un au moins desdits premiers composés d'oxydation, puis un au moins desdits seconds composés d'oxydation, et reliés auxdits moyens de combustion (2b, 30), - des moyens de traitement (20) reliés auxdits moyens de détec- tion et adaptés à traiter lesdits premiers et seconds signaux. L'invention sera mieux comprise au vu de la figure 1 schématique suivante qui illustre à titre non limitatif un mode de réalisation particulier de l'invention, au vu de la figure 2 qui montre un exemple de profil de température et au vu des figures 3, 4 et 5 qui montrent par exemple les signaux correspondant respectivement au C02, H20 et SO 2' 2 SO2. Le dispositif comprend des moyens de chauffage 1 avec un four la chauffant par tout moyen connu, par exemple un enroulement d'une résistance la, la première partie 2a d'une enceinte 2 de forme avanta- geusement tubulaire et allongée, ou tube à combustion. Le prélèvement analytique de l'échantillon de masse par exemple inférieure à 10 mg est placé dans une nacelle 3 en platine ou porcelaine et est introduit dans une allonge 4 en quartz balayée par un courant d'hélium ou suivant la deuxième étape du procédé, par un courant d'hélium et d'oxygène apporté par une ligne 5. L'allonge est installée dans l'enceinte 2a avec la nacelle 3 pla- cée entre deux remplissages de laine de quartz. Cette allonge 4 com- prend par exemple un tube en quartz qui s'évase, afin d'éviter tout retour de gaz oxygéné vers l'enceinte contenant la nacelle porteuse de l'échantillon, en aval, sous forme d'une corolle, et par lequel est introduit un couple thermoélectrique de contrôle 7 qui contrôle au niveau de la nacelle 3 la température de vaporisation-distillation et pyrolyse de l'échantillon à analyser. L'allonge 4 est fixée à une extrémité de l'enceinte 2a à l'aide d'une pièce en laiton 8a qui permet en outre l'arrivée du mélange de gaz comburant hélium et oxygène par une ligne 14. Cette disposition permet un meilleur balayage de l'extérieur de l'allonge 4 et par con- séquent, évite la rétrodiffusion des composés. Elle permet aussi de réchauffer le mélange de gaz comburant au contact de l'allonge. Le chauffage du four la est assuré par un automate à microproces- seur 10 qui commande les moyens de contrôle 7, de régulation et de programmation de température 9. Cet automate gère en outre les diffé- rents paramètres contrôlant le procédé (définition de la température, vitesse de montée en température, définition des durées des isothermes de température, action sur les commandes externes (notamment les van- nes électromagnétiques). Le tube de combustion 2 qui est chauffé dans sa première partie par le four la entre 0 et 1100 C, présente une deuxième partie 2b (deuxième enceinte) en communication avec la première 2a. Cette deuxième partie 2b du tube 2 est chauffée par un deuxième four (30) dont la température peut atteindre 1000 C et peut être contrôlée, régulée et programmée par des moyens connus non représentés et gérés par l'automate à microprocesseur 10. Elle comprend le catalyseur 11 d'oxydation, par exemple de l'oxyde cuivrique CuO, qui est généralement chauffé entre 700 et 900 C et que l'on place entre deux quantités de laine de silice 25. Cette deuxième enceinte chauffée 2b peut être avantageusement di- visée en trois zones; la première 27 remplie de laine de silice est chauffée par exemple à T01 égale à 750 C, la seconde 28 contient le catalyseur et est chauffée par exemple à T02 égale à 850 C et la troi- sième 29 est chauffée par exemple à T03 égale à 950 C et peut contenir une baguette pleine et inerte 31, de préférence en quartz et d'un dia- mètre tel que les composés d'oxydation sont portés à la plus haute température possible au contact des parois chaudes, ce qui permet la transformation de l'anhydride sulfurique formé au contact du cataly- seur en anhydride sulfureux. Une ligne 12 d'évacuation, par exemple en téflon, relie l'autre extrémité de la deuxième partie 2b du tube à combustion 2 aux divers détecteurs. L'étanchéité aux extrémités de cet ensemble vis-à-vis de r'atmos- phère est assurée par des joints toriques 13a et 13b supportés par des pièces en laiton 8a et 8b. Une ligne 15 d'hélium supplémentaire disposée à la sortie du tube à combustion 2b alimente la zone de détection à un débit supplémen- taire pouvant atteindre 400 ml/mn pour qu'il n'y ait pas de dépression dans le dispositif, pour que les effluents d'oxydation ne soient pas retenus et pour que les signaux soient délivrés en temps réel. Les gaz sont distribués, par exemple à partir de bouteilles de gaz comprimés dont la pression est stabilisée par des régulateurs de pression 21a pour le gaz inerte, et 21b pour le mélange de gaz combu- rant. Leur débit est réglé et contrôlé à l'aide de débitmères massi- ques (type Brook) 22a et 22b. Des électrovannes 23a, 23b et 23c per- mettent d'inverser éventuellement les-débits gazeux. Tous les différents gaz utilisés sont purifiés et débarrassés le plus possible des traces de carbone, hydrogène, soufre et azote pré- sentes sous forme d'impuretés organiques ou minérales. Ils passent dans un circuit de combustion des impuretés organi- ques comprenant un tube de silice rempli d'oxyde de cuivre et porté à 900 C dans un four. Les composés formés sont absorbés dans des absor- beurs spécifiques 24a, 24b.: - un tube absorbeur rempli d'amiante sodée et de perchlorate de magnésium pour piéger le dioxyde de carbone et l'eau; O - un tube absorbeur rempli de tamis moléculaire 5 A pour parfaire le piégeage des traces d'eau résiduelles. La zone de détection comprend, de préférence en série, un détec- teur infrarouge à eau 16 relié à un détecteur infrarouge à C0O2 17, lequel est relié à un détecteur ultraviolet à SO2 18, qui est relié à son tour à un détecteur d'oxydes d'azote 19 à chimiluminescence, ou, après piégeage de C02, H20, SO2 et réduction de NO en N2, à un catharomètre à détection d'azote moléculaire (variante comprise dans 19). Les détecteurs UV et IR sont à double faisceaux non dispersifs et leur spécificité est assurée par un filtre interféren- tiel spécifique de la longueur d'onde d'absorption de l'élément à analyser. Le tableau I montre l'erreur de mesure obtenue pour chaque gaz à analyser, en fonction des gaz interférants possibles. Par exemple, la détection d'anhydride carbonique subira au maximum une erreur de 0,01% en présence de 500 ppm de S02 et une erreur de 0,005% en présence de 2% d'eau. - Tableau I limite de sensi Gaz à Gaz bilité de gaz | % Erreur analyser interférant interférant mesure CO2 SO 2 500 PPM 0.01 % H20 2% s o2 CO2 2% H2 0 2% H20 CO2 2% 0.02 % SO 2 500 PPM 40.001% On a vérifié que la reproductibilité s'inscrivait dans les limites d'erreurs. Les signaux délivrés en temps réel par chacun des détecteurs sont ensuite traités par des moyens de traitement 20 reliés à chacun des détecteurs; ils comprennent des moyens de mémorisation des signaux, notamment ceux relatifs à la concentration instantanée d'un gaz déter- miné, des moyens d'intégration des signaux en fonction du temps ou de la température, des moyens de visualisation des signaux et d'enregis- trement des résultats (non représentés sur la figure 1). Ces moyens detraitement 20 permettent également le calcul des divers paramètres tels que les rapports des valeurs C/H, C/S, H/S, C/N, H/N et/ou S/N, comme on le verra ci-après dans l'exemple. Exemple: Un traitement d'hydroviscoréduction d'un résidu sous vide SAFANIYA 500 + C est réalisé en réacteur statique à 410 C sous une pression d'hydrogène de 100 bars à 410 C pendant 15 minutes. Le résidu sous vide a les caractéristiques suivantes: Masse volumique: 1, 028 kg/l; viscosité statique: 5900 centipoises (mPa.s) % poids d'asphaltènes (nC7): 12,4; % poids Carbone Conradson: 22,0. Le dispositif décrit fonctionne de la façon suivante: L'échantillon hydrotraité (410 mg) est placé dans une nacelle 3 qui est introduite ensuite dans l'allonge 4. De la laine de quartz 25 est disposée de chaque c8té de la nacelle 3. L'allonge est à son tour introduite dans la première partie 2a de l'enceinte 2. On isole le dispositif du milieu extérieur par les pièces 8a et on introduit de l'hélium à un débit d2 égal par exemple à 375 ml/mn dans l'allonge 4 contenue dans l'enceinte 2 par la ligne 5, après qu'on ait purifié ce gaz. Celui-ci balaie l'allonge ainsi que le reste du dispositif. On envoie par la ligne 14 un mélange de gaz comburant (par exem- ple He + 02 à 3 %) à un débit d1 égal par exemple à 200 ml/mn, dans la deuxième partie 2b de l'enceinte 2 qui est chauffée par le four 30 et qui contient notamment le catalyseur d'oxyde de cuivre. On chauffe l'enceinte 2a par des moyens de chauffage la, 9, par exemple selon des conditions opératoires définies par la figure 2, jusqu'à la température T1 choisie par exemple à 700 C, conditions qui sont les suivantes: VA = VC = 20oC/mn VE = 30 C/mn VG = 100OC/mn tA = 11 mn, tB = mn, t = 6 m n, tD = m 10 mn tE = 12 mn, tF = 1 mn, tG = 2 mn, tH = 2 mn L'effluent gazeux de la fraction vaporisée traverse la zone 27 portée à une température par exemple de 750 C, puis la zone catalyti- que 28 à 850 C, enfin la dernière zone 29 d'oxydation à 950 C. L'effluent gazeux de la fraction volatile à la température T1 est ainsi oxydé et transformé en C02, S02, H20. Un débit supplémentaire d'hélium égal par exemple à 200 ml/mn est apporté par la ligne 15 en sortie 12 du tube 2b et favorise le transfert des premiers composés d'oxydation (ceux de la fraction volatile) dans les différents détecteurs, et notamment les détecteurs 16, 17 et 18 de H20, CO2 et SO2 qui les détectent ainsi de manière sensiblement simultanée en temps réel, en fonction du paramètre désiré (température de chauffage par exemple). On procède ensuite à la deuxième étape du procédé. On arrête l'introduction d'hélium dans l'allonge 4 et on envoie à la place de l'hélium le mélange de gaz comburant à l'intérieur de l'allonge 4 après avoir commuté le circuit de gaz comburant par l'in- termédiaire des électrovannes 23 et 23c dans la ligne 5. On continue d'alimenter le tube 2b en mélange de gaz comburant par la ligne 14 de fagon que le débit total équivalent à d1 + d2 préconisé dans la pre- mière étape du procédé reste sensiblement le même. On porte l'enceinte 2a à une température T2 égale par exemple à 900 C selon les conditions de la figure 2, et on oxyde totalement le résidu de l'échantillon. Le produit d'oxydation du résidu passe ensui- te comme il a été dit précédemment pour l'effluent gazeux dans la zone d'oxydation 28 contenant l'oxyde de Cu pour convertir notamment le monoxyde de carbone en anhydride carbonique; les concentrations ins- tantanées des composés d'oxydation (les seconds) du résidu sont détec- tées de manière sensiblement simultanée en temps réel et les signaux analysés comme précédemment. Les concentrations instantanées en C02, H20 et S02, en fonction du temps sont indiquées sur les figures 3, 4 et 5. Sur ces figures, ont été aussi indiqués les points P1 et P2 correspondant aux n-alcanes chauffés dans les mêmes conditions et dont les points d'ébullition réels sont respectivement égaux à 500 C et 620 C. On peut considérer qu'à la fin du palier isotherme D, va s'achever sensiblement la zone de distillation et vaporisation propre- ment dite et qu'au-delà, va se superposer une zone de distillation et craquage jusqu'au point P3, à partir duquel on oxyde le résidu. Le tableau II présente des résultats analytiques relatifs à 4 fractions F1, F2, F3, F4. A partir des courbes de distribution (C02, Fig. 3; H20, Fig. 4; S02, Fig 5), on peut calculer par exemple: - le pourcentage des diverses fractions, obtenu par intégration des surfaces de chaque courbe, la surface totale obtenue représentant %, - la teneur respective en C, H, S, calculée de la façon suivante, par exemple pour le carbone: Poids en mg de l'échantillon: p Surface totale de la courbe (C02, Fig. 3): S unités de sur- face, Etalonnage ou coefficient de réponse: 1 mg carbone correspond à s unités de surface, C d'o: Poids de carbone dans l'échantillon: pc Sc s c soit une teneur totale en carbone: C % Pc x 100 p Connaissant la teneur totale en carbone C %, on peut calculer la teneur en carbone dans chaque fraction CF. On peut de la même façon calculer S % et SF ainsi que H % et HF, et à partir de ces résultats calculer également par exemple le rapport atomique H/C, S/C, ce qui donnera pour la fraction F1: H (FF) = F1 0,44 x 10,2 1,627 (F1)= C CF1 0,394 x 84 *12 12 SF1 S(F 32 - CF1 Tableau II Hydroviscoréduction du résidu sous vide SAFANIYA H/C S /C %C % H %S ___________________ _ __ atomique latomique | jF1 |500 39,4 44,0 24,5 1, 627 0,011 IF2 500 - 620 28,6 32,3 28,65 1,646 0,018 1 IF3 Fin de | 15,0 21,7 27,85 2,108 0,033 distillation I _ _ _ _._ I 1_ _I1,_ _ _ _ _ _ I I_ _ F4 Résidu 17,0 2,0 19,0 0,171 0,020 1 -I II I I I TOTAL % 100 100 100 1 Teneur totale 84,00 10,2 3,97 1,46 0,018 % poids Pour comparaison, on a présenté dans le tableau III les caracté- ristiques du résidu sous vide non traité obtenues selon l'invention, dans les mêmes conditions opératoires. Tableau III Résidu sous vide SAFANIYA (Arabe Lourd) % C % H % S H/C S /C ________________ ___ I __ atomiquelatomique F1 % 500 - 6,5 3,0 3,2 0,69 0,011 1l1o.i I I I F2 % 500 - 620 | 36,3 42,2 26,3 1,75 0,015 F3 fin de 42,8 52,3 48,7 1,84 0,025 distillation F4 Résidu 14,4 2,5 21,8 0,25 0,032 TOTAL 100 100 100 |Teneur totale en 83,25 | 10,43 | 4,73 1,50 | 0,021 | I% poids i I. I _ _ _ I REVENDICATIONS 1 - Procédé permettant de déterminer la quantité d'au moins un élément choisi parmi l'hydrogène, le carbone, le soufre et l'azote contenus dans au moins deux fractions d'un échantillon de matière organique, caractérisé par les étapes suivantes: a) on chauffe sous flux d'atmosphère inerte ledit échantillon à une température déterminée T1 dans une première zone de chauf- fage, de façon à réaliser une étape de vaporisation-distilla- tion; on produit un effluent gazeux de la fraction vaporisée et un résidu; on effectue une combustion dudit effluent gazeux au moyen d'un gaz contenant de l'oxygène moléculaire dans une zone de combustion et l'on forme des premiers composés d'oxydation desdits éléments carbone, hydrogène, soufre et/ou azote, contenus dans ledit effluent et on détecte en ligne de manière sensi- blement simultanée au moyen de détecteurs spécifiques un au moins desdits premiers composés d'oxydation de façon à obtenir des premiers signaux représentatifs desdits premiers composés d'oxydation, b) on effectue une combustion dudit résidu au moyen d'un gaz contenant de l'oxygène moléculaire et l'on forme un produit d'oxydation dudit résidu; on détecte en ligne de manière sensi- blement simultanée au moyen desdits détecteurs un au moins desdits seconds composés d'oxydation du carbone, de l'hydrogène, du soufre et/ou de l'azote contenus dans ledit produit d'oxydation dudit résidu, de façon à obtenir des seconds signaux représentatifs desdits seconds composés, et, c) on déduit desdits premier et second signaux respectivement représentatifs desdits premiers composés d'oxydation et desdits seconds composés d'oxydation, les teneurs en carbone, hydrogène, soufre et/ou azote respectivement de la fraction vaporisée et du résidu. 2 - Procédé selon la revendication 1 dans lequel ladite température T1 est au plus égale à 700 C et de préférence comprise entre C et 600 C. 3 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2 dans lequel la valeur de ladite température T1 est maintenue constante durant l'étape de vaporisation-distillation. 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2 dans lequel on chauffe ledit échantillon sous atmosphère inerte à une vitesse d'augmentation de la température comprise entre 1 et C/mn et de préférence entre 10 et 50 C/mn. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel on effectue la combustion dudit résidu à une température T2 au plus égale à 1100 C. 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel on détecte au moins deux signaux représentatifs desdits premiers composés d'oxydation d'au moins un élément choisi parmi le carbone, l'hydrogène, le soufre et l'azote, en fonction d'au moins deux intervalles de temps successifs ou de température d'ébullition de composés de référence chauffés selon l'étape a). 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel on détermine les valeurs des rapports desdits éléments C/H, C/S, H/S, C/N, H/N et/ou S/N ou leurs inverses en fonction de la température de chauffage ou d'ébullition de composés de référence. 8 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelcon- que des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend en combinaison: - une enceinte (2), - des moyens de chauffage (1) de ladite enceinte, - des moyens de support (3) dudit échantillon dans ladite en- ceinte, - des moyens d'alimentation (21a, 22a, 24, 5) en gaz inerte reliés à ladite enceinte qui sont adaptés à produire en combinai- son avec les moyens de chauffage ledit effluent gazeux de la fraction vaporisée, - des moyens d'alimentation (21b, 22b, 24b, 14) en mélange de gaz comburant reliés à des moyens de combustion définis ci-dessous, - des moyens de combustion (30, 2b) reliés à ladite enceinte (2) et adaptés d'une part à délivrer lesdits premiers composés d'oxy- dation desdits éléments à partir de l'effluent gazeux et, d'autre part, à délivrer lesdits seconds composés d'oxydation à partir dudit produit d'oxydation du résidu, - des moyens d'alimentation (21b, 22a, 24a, 5) en mélange de gaz comburant reliés à ladite enceinte qui sont adaptés à produire ledit produit d'oxydation du résidu, - des moyens de détection spécifique (16, 17, 18, 19) en ligne adaptés à détecter simultanément un au moins desdits premiers composés d'oxydation, puis un au moins desdits seconds composés d'oxydation, et reliés auxdits moyens de combustion (2b, 30), et - des moyens de traitement (20) reliés auxdits moyens de détec- tion et adaptés à traiter lesdits premiers et seconds signaux. 9 - Dispositif selon la revendication 8 dans lequel lesdits moyens de chauffage (1, 10), comprennent un premier four la et des moyens de contr8le (7), de régulation et de programmation (9) de tempé- rature, connectés audit four. - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 et 9 dans lequel lesdits moyens d'alimentation en gaz inerte (22a, 24a) et lesdits moyens d'alimentation en mélange de gaz oxydant (22b, 24b) comprennent des moyens de régulation (22a, 22b) massiques de débit de gaz reliés à une source de gaz et des moyens de purifi- cation (24a, 24b) desdits gaz reliés d'une part auxdits moyens de régulation massique, et d'autre part auxdits moyens de chauffage. 11 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, dans lequel lesdits moyens de combustion (30, 2b) comprennent une deuxième enceinte (2b) renfermant un catalyseur d'oxydation (11) et des seconds moyens de chauffage (30, 10) de la deuxième en- ceinte (2b). 12 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 11 dans lequel lesdits moyens de détection (16, 17, 18, 19) comprennent au moins un détecteur spécifique choisi dans le groupe formé par le détecteur à vapeur d'eau (16), le détecteur à anhydride carbonique (17), le détecteur à anhydride sulfureux (18) et le détecteur à oxyde d'azote (19) ou à azote. 13 - Dispositif selon l'une des revendications 8 à 12, dans lequel les moyens de détection (16, 17, 18, 19) sont montés en série. 14 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 et 13 dans lequel le détecteur à vapeur d'eau (16) est connecté à la sortie de moyens de combustion (2b, 30). - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 14 dans lequel les moyens de détection comprennent un détecteur IR à eau, un détecteur IR à C0O2, un détecteur UV à anhydride sulfureux, et un détecteur à chimiluminescence ou un catharomètre.