Brevet FR2588196A1 — publié le 19870410

L'invention concerne un procédé pour l'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant. Elle se rapporte encore à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. L'extraction sélective de 1i'H S d'un gaz en contenant est couramment utilisée pour éliminer la plus grande partie, voire la quasi-totalité, de 1'H2S présent dans ce gaz en vue de produire un gaz désulfuré ayant une teneur en H2S inférieure à un seuil imposé et/ou de générer un courant de gaz acide riche en H2S et renfermant une quantité aussi faible que possible d'autres composés acides tels que C02, un tel courant de gaz acide étant utilisable comme source d'H2S pour la production de soufre suivant le procédé CLAUS d'oxydation ménagée de 1'H2S ou encore pour la synthèse de composés thioorganiques. Une telle extraction sélective de 1i'H2S est habituellement effectuée par lavage du gaz à traiter au moyen d'un liquide absorbant régénérable par chauffage et sélectif d'H2S, c'est-à-dire d'un liquide absorbant qui d'une part est susceptible de retenir les composés gazeux acides tels que H2S et C02 et de restituer pratiquement la totalité de ces composés acides par chauffage et d'autre part possède un pouvoir absorbant nettement plus important à l'égard d'H2S qu'à l'égard des autres composés acides et notamment de CO2. Le liquide absorbant fixe les composés gazeux acides par simple dissolution physique ou/et par dissolution après formation d'un sel ou d'un complexe, instable thermiquement, par réaction desdits composés gazeux acides avec un composé basique, par exemple amine ou alcanolamine, contenu dans le liquide absorbant. En pratique, le gaz à traiter, qui renferme 1'H2S et éventuellement d'autres composés gazeux acides tels que C02, est mis en contact, dans une zone d'absorption, avec le liquide absorbant choisi, circulant à contre-courant, de manière à produire un gaz à teneur réduite en H2S, que l'on évacue en tête de la zone d'absorption, et à soutirer en fond de ladite zone un courant de liquide absorbant chargé en H2S et renfermant aussi peu que possible de C02 et autres composés gazeux acides. Ledit courant de liquide absorbant est alors introduit dans une zone de régénération, dans laquelle il est soumis à des conditions de pression et température propres à assurer la libération quasi-complète des composés gazeux acides absorbés, qui sont évacués en tête de la zone de régénération sous la forme d'un effluent gazeux acide riche en H2S, et à produire en fond de zone de régénération un liquide absorbant régénéré, pratiquement exempt de composés gazeux acides dissous, qui est soutiré et réutilisé comme liquide absorbant dans la zone d'absorption. Lorsque l'effluent gazeux acide riche en H2S évacué en tête de la zone de régénération ne renferme pas une teneur suffisante en H2S permettant d'utiliser ledit effluent dans l'application envisagée, notamment la fabrication de soufre par oxydation ménagée de 1'H2S ou la synthèse de composés thioorganiques, les opérations sont répétées, c'est-dire que l'effluent gazeux acide est traité dans une seconde zone d'absorption par un liquide absorbant également sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage pour fournir un courant de liquide absorbant fortement chargé en H2S, qui est dirigé vers une seconde zone de régénération pour être régénéré comme indiqué plus haut avec production d'un effluent gazeux acide ayant une teneur plus élevée en H2S que l'effluent gazeux acide issu du premier traitement. Une telle manière d'opérer présente, entre autres, l'inconvénient d'avoir à utiliser des installations très volumineuses pour produire un effluent gazeux acide suffisamment riche en H2S pour être utilisable dans les applications, telles que précitées, pour lesquelles il est destiné et de ce fait elle est fort onéreuse. La présente invention se propose de remédier à cet inconvénient en fournissant un procédé d'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant, qui permet de produire un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S même pour une faible teneur en H2S du gaz initial à traiter sans nécessiter l'emploi d'installations complexes, un tel procédé convenant tout particulièrement au traitement de gaz renfermant H2S, qui sont disponibles sous des pressions pouvant atteindre plusieurs dizaines de bars. En outre, lorsque le gaz à traiter renferme du C02 en plus de l'H2S, le procédé suivant l'invention permet de limiter la coabsorption du C02 par le liquide absorbant et ainsi de réduire très fortement la quantité de C02 passant dans l'effluent gazeux enrichi en H2S même si le gaz à traiter renferme une teneur importante en C02. Le procédé suivant l'invention pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant est du type dans lequel on met en contact le gaz à traiter, dans une zone d'absorption, avec un liquide absorbant sélectif de l'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à évacuer un gaz à teneur réduite en H2S en tête de la zone d'absorption et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S en fond de ladite zone et l'on soumet un courant de liquide absorbant ayant retenu l'H2S à une régénération par chauffage, dans une zone de régénération, pour libérer les gaz absorbés et former un effluent gazeux acide riche en H2S en tête de la zone de régénération et produire un liquide absorbant régénéré en fond de cette zone de régénération, ledit liquide absorbant régénéré étant soutiré et recyclé dans la zone d'absorption pour la mise en contact avec le gaz à traiter, et il se caractérise en ce que l'on introduit le courant de liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption, sans l'avoir réchauffé, dans la partie supérieure d'une zone de traitement mixte, dans laquelle ledit liquide absorbant s'écoule vers la partie inférieure, on fournit au liquide absorbant, dans la partie inférieure de ladite zone mixte, une énergie calorifique suffisante pour libérer les composés gazeux acides absorbés par ledit liquide absorbant et ainsi assurer la régénération de ce liquide absorbant et soutire en fond de cette zone mixte un courant de liquide absorbant régénéré, qui est utilisé, après refroidissement, pour constituer une partie ou la totalité du liquide absorbant introduit dans la zone d'absorption, on produit un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S en effectuant, en un point de la zone de traitement mixte situé entre le point d'amenée du liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption et la partie inférieure de la zone mixte o est fournie l'énergie calorifique, un soutirage d'une partie seulement de la phase gazeuse disponible en ce point dans la zone de traitement mixte et résultant de la régénération du liquide absorbant et l'on recueille en tête de la zone mixte le reste de la phase gazeuse résultant de la régénération du liquide absorbant. Dans la zone de traitement mixte, l'espace compris entre le niveau d'introduction du liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption et le niveau du soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S constitue une zone d'enrichissement, tandis que l'espace compris entre ledit niveau de soutirage et le fond de la zone de traitement mixte joue le rôle de zone de régénération. Le débit de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S, qui est soutiré de la zone de traitement mixte, dépend de la teneur en H2S que l'on désire obtenir dans cet effluent et plus précisément varie en sens inverse de cette teneur. Ledit débit d'effluent gazeux acide enrichi en H2S représente une fraction du débit total des composés gazeux acides présents dans le gaz à traiter, cette fraction étant d'autant plus faible que la teneur en H2S recherchée pour l'effluent gazeux acide enrichi est élevée. Le procédé suivant l'invention peut être utilisé pour extraire sélectivement l'H2S contenu dans tout type de gaz, qui est disponible sous une pression allant d'environ 3 bars absolus h environ 100 bars absolus. En particulier un tel procédé est bien adapté pour le traitement des divers gaz naturels renfermant H2S et C02, en vue de produire un gaz désulfuré ayant une teneur minimale fixée en H2S et de former simultanément un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S et à teneur réduite en C02, ainsi que pour le traitement de gaz de synthèse renfermant H2S à côté d'une quantité importante de C02 en vue d'éliminer la quasi-totalité de 1'H2S tout en limitant la coabsorption du C02. Le liquide absorbant utilisable pour extraire sélectivement 1'H2S peut être choisi parmi les divers liquides absorbants présentant une sélectivité suffisante pour 1'H2S et susceptibles d'être régénérés par chauffage et plus spécialement par rebouillage. Le liquide absorbant peut être à base d'un ou plusieurs solvants à action physique tels que méthanol, diméthyléther de polyéthylene glycols, N-méthyl-pyrrolidone, sulfolane, esters phosphoriques, ou bien consister en un solvant à action chimique formé par une solution aqueuse d'un ou plusieurs composés fixant les gaz acides du type H2S et C02 sous la forme de complexes ou de sels instables thermiquement, comme par exemple une solution aqueuse d'une alcanolamine telle que méthyldiéthanolamine, triéthanolamine, diisopropanolamine. Le liquide absorbant peut également être choisi parmi les mélanges des deux types de solvants précités comme par exemple les mélanges eau/ diisopropanolamine/sulfolane, les mélanges eau/méthyldié- thanolamine/sulfolane et les mélanges d'eau, de méthanol et d'une ou plusieurs amines telles que méthyldiétha- nolamine, monoéthanolamine, diéthanolamine et diisopropanolamine. Convient tout spécialement comme liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage, une solution aqueuse d'une alcanolamine telle méthyldiéthanolamine, triéthanolamine et diisopropano- lamine, dont la concentration en alcanolamine est comprise entre 1 N et 8 N et se situe de préférence entre 3 N et 6 N. La pression régnant dans la zone d'absorption correspond sensiblement à celle du gaz à traiter que l'on injecte dans cette zone et peut donc aller d'environ 3 bars absolus à environ 100 bars absolus. La température à choisir pour la mise en contact du gaz à traiter, dans la zone d'absorption, avec le liquide absorbant circulant à contre- courant n'est pas critique et dépend, entre autres, de la nature du liquide absorbant utilisé. Par exemple pour un liquide absorbant choisi parmi les solutions aqueuses d'alcanolamines, des températures d'absorption allant d'environ 10 C à environ C peuvent être choisies. La température dans la zone d'absorption correspond sensiblement, en général, à celle du liquide absorbant introduit dans cette zone. Le débit de liquide absorbant, qui circule dans la zone d'absorption à contre-courant du gaz à traiter, est lié, entre autres, à la teneur en H2S du gaz à traiter et également à la quantité d'H2S que l'on tolère dans le gaz désulfuré évacué en tête de la zone d'absorption. Ledit débit de liquide absorbant est ajusté pour obtenir en tête de la zone d'absorption un gaz désulfuré répondant aux spécifications imposées en ce qui concerne la teneur en H2S. Les conditions de pression et de température imposées dans l'espace de régénération ou zone de r -hiration, de la zone de traitement mixte sont choisies, compte-tenu de la nature du liquide absorbant employé pour fixer l'H2S, de telle sorte que ledit H2S et les autres composés gazeux acides tels que C02 retenus par le liquide absorbant durant son passage dans la zone d'absorption puis dans l'espace d'enrichissement, ou zone d'enrichissement, de la zone de traitement mixte soient libérés et que1le liquide --absorbant soutiré en fond de la zone de régénération, c'est-àdire en fond de la zone de traitement mixte, soit pratiquement exempt de composés gazeux acides dissous. La pression absolue à la partie supérieure de la zone de régénération est généralement comprise entre 1 et 5 bars et se situe le plus souvent entre 1,3 et 2,5 bars. Le maintien d'une telle pression impose une température en fond de zone de régénération comprise habituellement entre 1000C et 180 C environ, ce qui correspond à une température en tête de la zone de régénération allant d'environ 80 C à environ 125 C. Le maintien de la température requise dans la partie inférieure de la zone de régénération est réalisé par apport de l'énergie calorifique nécessaire au liquide absorbant arrivant dans ladite partie de la zone de régénération, cet apport d'énergie calorifique pouvant être effectué par toute technique connue et avantageusement par rebouillage. Dans la zone d'enrichissement présente dans la zone de traitement mixte, le liquide absorbant, qui provient de la zone d'absorption sans être réchauffé et contient déjà une certaine quantité d'H2S et autres composés gazeux acides tels que CO2 absorbés extraite du gaz à traiter injecté dans la zone d'absorption, rencontre les composés gazeux acides libérés au cours de la régénération et, par suite de sa sélectivité pour H2S, il réabsorbe une quantité supplémentaire d'H2S et de ce fait la phase gazeuse en équilibre avec le liquide absorbant dans ladite zone d'enrichissement, au voisinage de la zone de régénération, a une teneur en H2S nettement supérieure à celle de la phase gazeuse qui serait obtenue par régénération du liquide absorbant sortant de la zone d'absorption. En contrôlant le débit de l'effluent gazeux acide soutiré de la zone de traitement mixte on peut ajuster la teneur en H2S de ce flux gazeux à la valeur désirée. Les températures régnant dans la zone d'enrichissement ont des valeurs intermédiaires entre les valeurs que prennent ce paramètre en tête de la zone de régénération et en fond de la zone d'absorption. Avantageusement on contrôle l'énergie calorifique fournie au liquide absorbant dans la partie inférieure de la zone de régénération de telle sorte que la température dans la zone d'enrichissement de la zone de traitement mixte, au niveau du soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S, ne soit que légèrement supérieure, et plus spécialement ne soit supérieure que d'au plus environ 20 C à 30 C, à la température du liquide absorbant que l'on introduit dans la partie supérieure de la zone d'absorption, ce qui permet de soutirer un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S, qui renferme peu ou pas de vapeur d'eau. Le courant gazeux sortant en tête de la zone d'enrichissement, c'est-àdire en tête de la zone de traitement mixte, a une pression inférieure à celle de la phase gazeuse acide présente en tête de la zone de régénération. Avantageusement on réintroduit ce courant gazeux dans la zone d'absorption après l'avoir amené, par compression, à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter injecté dans la zone d'absorption. Si besoin est, le courant de liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption est détendu pour amener sa pression à une valeur compatible avec la pression régnant dans la zone d'enrichissement de la zone de traitement mixte avant d'être introduit dans cette zone sans avoir été réchauffé. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention est du type comportant une colonne d'absorption, munie en tête d'une sortie pour les gaz et en fond d'une sortie pour les liquides et équipée, dans sa moitié inférieure, d'un conduit d'injection du gaz à traiter et, dans sa moitié supérieure, d'une amenée de liquide absorbant, et une seconde colonne qui, d'une part, est pourvue, en tête, d'une sortie pour les gaz et, en fond, d'une sortie pour les liquides et, d'autre part, est équipée, dans sa partie inférieure, d'un système de chauffage et, dans sa partie supérieure, d'une amenée de liquide, la sortie pour les liquides en fond de la seconde colonne étant connectée, par un conduit de recyclage, à l'amenée de liquide absorbant de la colonne d'absorption tandis que l'amenée de liquide de ladite seconde colonne est reliée par un conduit à la sortie pour les liquides en 2.588196 fond de la colonne d'absorption, et il se caractérise en ce qu'un organe de soutirage d'un effluent gazeux, de préférence agencé pour autoriser une variation contrôlée du débit de soutirage, est monté sur la seconde colonne entre l'amenée de liquide et le système de chauffage équipant ladite colonne. Dans la seconde colonne, l'espace compris entre le niveau de l'amenée de liquide et le niveau de l'organe de soutirage joue le rôle de zone d'enrichissement tandis que l'espace défini entre le niveau de l'organe de soutirage et le fond de ladite colonne joue le rôle d'une zone de régénération. Avantageusement la sortie pour les gaz en tête de la seconde colonne est reliée à la colonne d'absorption, en-dessous de l'amenée de liquide absorbant, par un conduit sur lequel est intercalé un compresseur. Si besoin est, une vanne de détente peut être montée sur le conduit reliant la sortie pour les liquides de la colonne d'absorption à l'amenée de liquide de la seconde colonne. Le conduit de recyclage connectant la sortie pour les liquides en fond de la seconde colonne à l'amenée de liquide absorbant de la colonne d'absorption est généralement équipé d'une pompe et d'un système de refroidissement qui fonctionne par échange indirect de calories. Chacune des colonnes, que comporte le dispositif suivant l'invention, peut être de tout type connu habituellement utilisé pour la mise en contact d'un gaz avec un liquide et peut, par exemple, consister en une colonne à plateaux ou encore en une colonne à garnissage. Le nombre de plateaux ou la hauteur équivalente de garnissage des colonnes utilisées est choisi pour qu'en fonctionnement chacune des colonnes joue correctement son rôle de manière à obtenir l'enrichissement souhaité en H2S dans l'effluent gazeux acide soutiré de la seconde colonne par l'organe de soutirage et à évacuer en tête de la colonne d'absorption un gaz qui renferme la teneur minimale imposée en H2S. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de l'une de ses formes de mise en oeuvre illustrée par la figure du dessin annexé représen- tant un dispositif suivant l'invention utilisant deux colonnes à plateaux. En se référant à la figure, le dispositif d'extraction sélective de 1'H2S de gaz en contenant comporte deux colonnes, à savoir une colonne 1 d'absorption et une seconde colonne 2, dite colonne de traitement mixte, qui sont chacune équipées de plateaux de contact gaz/liquide. La colonne 1 est munie en tête d'une sortie 3 pour les gaz et en fond d'une sortie 4 pour les liquides et en outre elle est équipée, dans sa moitié inférieure, d'un conduit 5 d'injection du gaz à traiter et, dans sa moitié supérieure, d'une amenée 6 de liquide. La colonne 2 présente d'une part, en tête, une sortie 7 pour les gaz, qui est reliée, par un conduit 8 sur lequel est intercalé un compresseur 9, au conduit 5 d'injection du gaz à traiter équipant la colonne 1 et d'autre part, en fond, une sortie 10 pour les liquides, ladite sortie étant connectée, par un conduit 11 de recyclage, à travers le circuit d'échange chaud d'un échangeur indirect de chaleur 12 et une pompe 13, à l'amenée 6 de liquide de la colonne d'absorption. Dans sa partie inférieure, la colonne 2 est associée, par des tubulures d'entrée 14 et de sortie 15, à un rebouilleur 16 chauffé par échange indirect de calories au moyen de vapeur d'eau saturée circulant dans une tubulure 17, tandis que, dans sa partie supérieure, ladite colonne est pourvue d'une amenée 18 de liquide, qui communique avec la sortie 4 pour les liquides en fond de la colonne d'absorption par un conduit 19 sur lequel est monté une vanne de détente 20. La colonne 2 est en outre équipée d'un organe de soutirage d'un effluent gazeux, qui est disposé entre le niveau de l'amenée 18 de liquide et le niveau du rebouilleur 16 et consiste en un conduit 21 de soutirage muni d'une vanne 22 à ouverture réglable. Ladite vanne est commandée soit manuellement ou avantageusement, comme représenté, par un régulateur 23, 1l1 qui peut être un régulateur de débit ou encore un régulateur de la teneur en H2S de l'effluent gazeux soutiré à travers la vanne. Dans la colonne 2, l'espace 24 situé entre le niveau -de l'amenée 18 de liquide et le niveau de l'organe de soutirage comportant le conduit 21 de soutirage joue le rôle d'une zone d'enrichissement tandis que l'espace 25 situé entre le niveau de l'organe de soutirage et le fond de la colonne joue le rôle d'une zone de régénération. Le fonctionnement de ce dispositif peut être schématisé comme suit: Le gaz à traiter, qui renferme 1'H2S à extraire et en outre, par exemple, du CO2 dont on veut limiter au maximum l'extraction, arrive sous pression dans la colonne 1 d'absorption par le conduit 5 et rencontre, à contre- courant, le liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage qui est introduit, par le conduit 11 de recyclage, au point d'amenée 6 de la colonne d'absorption et s'écoule par gravité dans ladite colonne. Par suite de sa sélectivité pour H2S, le liquide absorbant fixe la plus grande partie de l'H2S présent dans le gaz traiter ainsi qu'une quantité plus faible de CO2. Par la sortie 3 de la colonne 1 d'absorption est évacué un gaz dont la teneur en H2S a été abaissée à la valeur minimale désirée. Le liquide absorbant chargé des composés gazeux acides H2S et CO2 absorbés dans la colonne 1 d'absorption sort de ladite colonne par la sortie 4 et s'écoule par le conduit 19, en passant à travers la vanne de détente 20 pour abaisser sa pression a une valeur compatible avec celle régnant dans la colonne 2, jusqu'à la colonne 2 dans laquelle il pénètre au point 18 d'amenée des liquides. Dans cette colonne 2, le liquide absorbant chargé des composés gazeux acides H2S et CO2 absorbés dans la colonne d'absorption, traverse la zone 24 d'enrichissement, dont le rôle sera expliqué plus loin, et arrive dans la zone 25 de régénération. Dans cette dernière zone, le liquide absorbant est maintenu à l'ébullition sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, ladite pression étant généralement comprise entre 1 et 5 bars absolus, de manière à libérer les composés gazeux acides absorbés et à réaliser leur stripage par les vapeurs du liquide absorbant. Le liquide absorbant régénéré est soutiré par la sortie 10 pour les liquides de la colonne 2 et il est ramené dans la colonne 1 d'absorption, par le conduit 11 de recyclage débouchant au point 6 dans ladite colonne 1, sous l'action de la pompe 13 et après avoir été refroidi, dans l'échangeur de chaleur 12, à la température appropriée pour sa mise en contact avec le gaz à traiter dans la colonne 1 d'absorption. Les calories nécessaires au maintien à l'ébullition du liquide absorbant dans la zone 25 de régénération de la colonne 2 sont fournies par passage d'une partie du liquide régénéré, soutiré par la sortie 10, dans le rebouilleur 16 chauffé par la vapeur d'eau saturée passant dans la tubulure 17 et retour du liquide absorbant chaud à la zone de régénération par la tubulure 15. L'énergie calorifique fournie au liquide absorbant dans le rebouilleur est de préférence contrôlée, par tout moyen connu à cet effet, pour que la température dans la colonne 2 au niveau de l'organe de soutirage de l'effluent gazeux fortement enrichi en H2S ne soit que légèrement supérieure, et par exemple ne soit pas supérieure d'au plus 20 à 30 C, à la température du liquide absorbant entrant dans la colonne 1 au point 6, ce qui permet de soutirer par le conduit 21, à travers la vanne 22, un effluent gazeux pratiquement sec. Les composés gazeux acides H2S et CO2 libérés dans la zone 25 de régénération de la colonne 2 sont stripés hors de cette zone par les vapeurs du liquide absorbant et sont ainsi amenés à pénétrer dans la zone 24 d'enrichissement de ladite colonne o ils rencontrent le liquide absorbant arrivant de la colonne 1 d'absorption et renfermant donc une certaine quantité d'H2S et de CO2 absorbés extraite du gaz à traiter injecté dans la colonne d'absorption. Dans la zone 24 d'enrichissement de la colonne 2 le liquide absorbant, du fait de sa sélectivité pour H2S, réabsorbe une quantité substantielle d'H2S si bien que dans la partie de cette zone située au voisinage du niveau de soutirage la phase gazeuse en équilibre avec le liquide absorbant a une teneur en H2S substantiellement plus élevée que la phase gazeuse susceptible d'être obtenue par régénération du liquide absorbant directement issu de la zone d'absorption. A travers la vanne 22 montée sur le conduit 21 de soutirage, on recueille un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S. Le débit de cet effluent représente seulement une fraction du débit des composés gazeux acides H2S et CO2 disponibles dans le gaz à traiter arrivant dans la colonne 1 par le conduit 5, cette fraction étant d'autant plus faible que la valeur désirée pour la teneur en H2S de l'effluent recueilli est élevée. Les composés gazeux acides non absorbés dans la zone 24 d'enrichissement de la colonne 2 sortent par la sortie 7 pour les gaz en tête de ladite colonne et sont injectés par le conduit 8, dans le conduit 5 d'amenée du gaz à traiter à la colonne 1 d'absorption, après avoir été amenés, dans le compresseur 9, à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter. De cette manière, la plus grande partie du CO se retrouve dans le gaz à teneur réduite en H2S, qui est évacué par la sortie 3 pour les gaz de la colonne 1 d'absorption. Pour compléter la description du procédé suivant l'invention, qui vient d'être présentée, on donne ci-après, à titre non limitatif, un exemple concret de mise en oeuvre de ce procédé. EXEMPLE: - On traitait un gaz naturel consistant essentiellement en méthane et renfermant, exprimés en volume, 1 % d'H2S et 3 % de CO2 à titre d'impuretés acides, en opérant dans un dispositif analogue à celui décrit en référence à la figure du dessin annexé. Dans le dispositif utilisé la colonne 1 d'absorption et la colonne 2 de traitement mixte renfermaient respectivement 14 et 28 plateaux. Le liquide absorbant consistait en une solution aqueuse 4 N de méthyldiéthanolamine. En comptant les plateaux de la colonne 2 à partir du sommet de cette dernière, le point d'amené du liquide absorbant issu de la colonne d'absorption était situé légèrement au-dessus du premier plateau, tandis que le conduit 21 de soutirage était monté entre le dixième et le onzième plateau, ce qui équivalait à former dans la colonne 2 une zone 24 d'enrichissement et une zone 25 de régénération comportant respectivement 10 et 18 plateaux. Le gaz à traiter arrivait dans la colonne 1 d'absorption, par le conduit 5, avec un débit de 210 000 Nm3/h, une pression absolue de 10 bars et une température d'environ 50 C et rencontrait dans ladite colonne, à contrecourant, la solution aqueuse de méthyldiéthanolamine introduite dans la colonne 1 au point 6, par le conduit de recyclage 11, avec un débit de 320 m3/h et une température d'environ 62 C. Par la sortie 3 pour les gaz de la colonne d'absorption, on évacuait un gaz naturel désulfuré renfermant, en volume, 10 p.p.m. d'H2S et 2,4 % de CO2. La solution aqueuse de méthyldiéthanolamine était portée en fond de la zone 25 de régénération de la colonne 2 à une température d'environ 130 C par de la vapeur d'eau saturée sous une pression absolue de 4 bars circulant dans la tubulure 1 du rebouilleur 16. La pression en fond de la zone 25 de régénération, c'est-à-dire en fond de la colonne 2 était égale à 2,4 bars. La température dans la zone 24 d'enrichissement, et en particulier au niveau du conduit 21 de soutirage de l'effluent gazeux acide enrichi en H2S, avait une valeur d'environ 64 C, qui correspondait sensiblement à celle du liquide absorbant chargé d'H2S arrivant par le conduit 19 depuis la colonne d'absorption. Une partie, à savoir 3 200 Nm3/h, des composés gazeux acides libérés dans la zone 25 de régénération de la colonne 2 était soutirée par le conduit 21 à travers la vanne 22 pour former un effluent gazeux acide enrichi en H2S. Ledit effluent gazeux, qui avait une température d'environ 64 C et était saturé en vapeur d'eau, renfermait en volume 66 % d'H2S et 34 % de CO2. En tête de la colonne 2 on évacuait un courant gazeux ayant une pression absolue de 2 bars et une température de 64 C et renfermant en volume 90 % de CO2 et % d'H2S, ledit courant ayant un débit de 2200 Nm3/h. Ce courant gazeux était injecté, par le conduit 8, dans le courant principal de 210 000 Nm3/h du gaz naturel à traiter arrivant par le conduit 5 dans la colonne d'absorption, après avoir amené. sa pression, dans le compresseur 9, à une valeur sensiblement égale à celle du gaz naturel à traiter. Sur la base des informations fournies par l'exemple précité, on peut voir que l'application du procédé suivant l'invention au traitement du gaz naturel susmentionné permet, d'une part, d'obtenir un gaz naturel pratiquement désulfuré et susceptible d'être envoyé dans les circuits de distribution et, d'autre part, de produire un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S (composition en volume 66 % d'H2S et 34 % de CO2) et pratiquement sec, un tel effluent gazeux étant directement utilisable comme source d'H2S pour les usines à soufre CLAUS réalisant une combustion ménagée de l'H2S en soufre. REVENDICATIONS 1 - Procédé pour l'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant, dans lequel on met en contact le gaz à traiter, dans une zone d'absorption, avec un liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à évacuer un gaz à teneur réduite en H2S en tête de la zone d'absorption et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S en fond de ladite zone et l'on soumet un courant de liquide absorbant ayant retenu 1'H2S à une régénération par chauffage, dans une zone de régénération, pour libérer les gaz absorbés et former un effluent gazeux acide riche en H2S en tête de la zone de régénération et produire un liquide absorbant régénéré en fond de cette zone de régénération, ledit liquide absorbant régénéré étant soutiré et recyclé dans la zone d'absorption pour la mise en contact avec le gaz à traiter, ledit procédé se caractérisant en ce que l'on introduit le courant de liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption, sans l'avoir réchauffé, dans la partie supérieure d'une zone de traitement mixte, dans laquelle ledit liquide absorbant s'écoule vers la partie inférieure, on fournit au liquide absorbant, dans la partie inférieure de ladite zone mixte, une énergie calorifique suffisante pour libérer les composés gazeux acides absorbés par ledit liquide absorbant et ainsi assurer la régénération de ce liquide absorbant et soutire en fond de cette zone mixte un courant de liquide absorbant régénéré, qui est utilisé, après refroidissement, pour constituer une partie ou la totalité du liquide absorbant introduit dans la zone d'absorption, on produit un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S en effectuant, en un point de la zone de traitement mixte situé entre le point d'amenée du liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption et la partie inférieure de la zone mixte o est fournie l'énergie calorifique, un soutirage d'une partie seulement de la phase gazeuse disponible en ce point dans la zone de traitement mixte et résultant de la régénération du liquide absorbant et l'on recueille en outre en tête de la zone de traitement mixte le reste de la phase gazeuse résultant de la régénération du liquide absorbant dans la zone de régénération de ladite zone mixte. 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on contrôle l'énergie calorifique fournie au liquide absorbant dans la zone de régénération de la zone de traitement mixte de telle sorte que la température dans ladite zone mixte au niveau du soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S ne soit que légèrement supérieure, et plus spécialement ne soit supérieure que d'au plus 20 à 30 C, à la température du liquide absorbant entrant dans la zone d'absorption. 3 - Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le débit de l'effluent gazeux acide enrichi en H2S soutiré de la zone de traitement mixte, représente une fraction du débit total des gaz acides présents dans le gaz à traiter, ladite fraction étant choisie d'autant plus faible que la teneur en H2S désirée pour l'effluent gazeux acide soutiré est élevée. 4 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le gaz à traiter est injecté dans la zone d'absorption sous une pression absolue allant d'environ 3 bars à environ 100 bars. 5 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le courant gazeux recueilli en tête de la zone de traitement mixte est réintroduit dans la zone d'absorption après l'avoir amené, par compression, à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter injecté dans la zone d'absorption. 6 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le liquide absorbant chargé d'H2S issu de la zone d'absorption est détendu avant d'être introduit dans la zone de traitement mixte pour amener sa pression à une valeur compatible avec la pression régnant dans ladite zone mixte. 7 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le liquide absorbant est une solution aqueuse d'une alcanolamine fixant sélectivement 1'H2S et en particulier une solution aqueuse de méthyldiéthanolamine. 8 - Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que la concentration de la solution absorbante en alcanolamine est comprise entre 1 N et 8 N et de préférence entre 3 N et 6 N. 9 - Dispositif pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant, du type comportant une colonne (1) d'absorption, munie, en tête, d'une sortie (3) pour les gaz et, en fond, d'une sortie (4) pour les liquides et équipée, dans sa moitié inférieure, d'un conduit (5) d'injection du gaz à traiter et, dans sa moitié supérieure d'une amenée (6) de liquide absorbant, et une seconde colonne (2), qui d'une part est pourvue, en tête, d'une sortie (7) pour les gaz et, en fond, d'une sortie (10) pour les liquides et d'autre part est équipée, dans sa partie inférieure, d'un système de chauffage (16) et, dans sa partie supérieure, d'une amenée (18) de liquide, la sortie (10) pour les liquides en fond de la seconde colonne (2) étant connectée, par un conduit (11) de recyclage, à l'amenée (6) de liquide absorbant dans la colonne d'absorption tandis que l'amenée (18) de liquide de ladite seconde colonne est reliée par un conduit (19) à la sortie (4) pour les liquides en fond de la colonne d'absorption, et se caractérisant en ce qu'un organe de soutirage (21, 22) d'un effluent gazeux est monté sur la seconde colonne (2) entre l'amenée (18) de liquide et le système de chauffage (16) équipant ladite colonne. - Dispositif suivant la revendication 9, caractérisé en ce que la sortie (7) pour les gaz de la seconde colonne (2) est reliée à la colonne d'absorption, en-dessous de l'amenée (6) de liquide absorbant, par un conduit (8) sur lequel est intercalé un compresseur (9). 11 - Dispositif suivant la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce qu'une vanne (20) de détente est montée sur le conduit (19) reliant la sortie (4) pour les liquides de la colonne d'absorption à l'amenée (18) de liquide de la seconde colonne (2).