Brevet FR2585531A1 — publié le 19870130

Circuit de commande d'une lampe à décharge La présente invention concerne un circuit de commande d'une lampe à décharge, et plus particulièrement un circuit servant à faire fonctionner une lampe à dé- charge dans un gaz, utilisant un onduleur en pont pos- sédant une fréquence de commutation relativement faible. On a connu une demande croissante de circuits de fonctionnement de lampes à décharge, qui fonctionnent à une fréquence supérieure de manière à réduire lepoids et le volume de l'inductance de charge. D'autre part il est connu que les lampes à décharge, en particulier les lampes à décharge à haute pression telles que des lampes à mercure à haute pression et des lampes à vapeur de sodium, présentent des arcs de décharge instables, en raison de la "résonance acoustique", lorsqu'ils fonctionnent à cer- taines hautes fréquences, qui varient dans différentes lampes, mais se situent normalement dans la plage des hau- tes fréquences comprises entre 10 kHz et 100 kHz. C'est pourquoi la lampe à décharge à haute pression doit fonc- tionner à une fréquence suffisamment faible par rapport à la haute fréquence, à laquelle on s'attend à obtenir la résonance acoustique. Un système connu permettant de sa- tisfaire aux exigences contradictoires mentionnées ci- dessus est indiqué dans le brevet US N 4 170 747, qui utilise un onduleur en pont comportant deux couples d'é- léments de commutation ou transistors permettant de faire fonctionner la lampe à décharge branchée en série avec l'inductance de charge ou de limitation du courant, en- tre les bornes de sortie de lbnduleur en pont. Un couple de transistors de commutation fonctionne à une fréquence inférieure en vue d'appliquer en alternance une tension continue de polarité opposée à la lampe afin d'éviter la résonance acoustique, bien que l'autre couple des transis- tors de commutation fonctionne de manière à interrompre de façon répétitive la tension continue appliquée à la lampe à une fréquence suffisamment supérieure de manière à réduire l'encombrement et le poids de l'inductance de limitation de courant qui est mise en oeuvre à un degré considérable. La composante à haute fréquence est transmise d'une manière dérivée par un condensateur branché aux bornes de la lampe et ne provoque pas la résonance acoustique. Compte tenu de la basse fréquence de commutation, avec laquelle l'inver- sion en pont fournit la tension alternative à la lampe, ce brevet envisage également d'empêcher la mise en court- circuit de la source d'alimentation en énergie en prévoyant une période "tous éléments bloqués", pendant laquelle tous les transistors sont bloqués ou non conducteurs. En d'au- tres termes les transistors de l'onduleur en pont pourraient être éventuellement endommagés par la mise en court-circuit de la mise en alimentation en énergie sans que soit prévue la période "tous éléments bloqués". Au stade initial de cet- te période, l'inductance et le condensateur qui sont raccor- dés à la lampe agissent de manière à écouler de façon conti- nue le courant retardé en direction de la lampe de manière à maintenir la lampe à l'état conducteur. Cependant lorsque l'amplitude diminue progressivement, ce courant de lampe circule uniquement dans un sens et par conséquent tombe à zéro déjà en un bref intervalle de temps. Lorsque le cou- rant de la lampe cesse complètement de circuler pendant la période "tous éléments bloqués", la lampe requiert une ten- sion de réamorçage supérieure lors de la conduction ulté- rieure du transistor de commutation de l'onduleur en pont laquelle tension supérieure de réamorçage pourrait conduire de façon nuisible à une extinction ou au moins un cligno- tement de la lampe. Ceci pose le problème consistant en ce que la période, pendant laquelle tous les éléments sont bloqués, est essentiellement limitée à une durée réduite, qui peut ne pas être suffisamment sûre pour empêcher la mise en court-circuit de la source d'alimentation en énergie, compte- tenu des inévitables variations des caractéristiques des composants électriques constituant le circuit. En d'autres termes le problème d'extinction ou de clignotement est critique lorsque le circuit est agencé de manière à four- nir une période "tous éléments bloqués" d'une durée suf- fisante pour empêcher la mise en court-circuit de la sour- ce d'alimentation en énergie. Le circuit de l'art antérieur n'est en ce sens pas satisfaisant pour un fonctionnement stable de la lampe. La présente invention élimine le problème indi- qué ci-dessus grâce à l'incorporation d'un circuit oscillant qui amène un courant alternatif à circuler en direction de la lampe, au cours de la durée de la période "tous éléments bloqués", ce qui allonge cette période, tout en garantis- sant un envoi continu du courant à la lampe pen- dant l'ensemble de cette période. Un circuit de commande d'une lampe à décharge conforme à l'invention comporte une source de courant continu, une lampe à décharge, une in- ductance de limitation du courant branché en série entre la source de tension et la lampe, et des moyens permettant de faire fonctionner la lampe à une tension alternative de basse fréquence, tout en interrompant de façon répétitive, à une fréquence élevée, la composante de tension devant être appliquée à lalampe. Lesdits moyens comprennent un onduleur en pont possédant au moins un couple d'organes de commutation commandés de manière à inverser en alternance la tension continue à basse fréquence de manière à appli- quer la tension alternative obtenue à la lampe, à la bas- se fréquence, et des moyens de commutation permettant d'interrompre de façon répétitive, à la fréquence élevée, la composante de tension devant être appliquée à la lampe. Dans le circuit se trouvent inclus des moyens de commande permettant de délivrer la période "tous éléments bloqués" pendant laquelle les éléments de commutation de l'onduleur en pont sont simultanément bloqués pendant un intervalle de 2e85c3 1 temps prédéterminé, lorsque l'inversion de polarité de la tension est appliquée à la lampe, afin d'empêcher la mise en court-circuit de la source d'alimentation en énergie. Un condensateur de dérivation est branché en parallèle avec la lampe de manière à dériver la composante à haute fréquence résultant du fonctionnement de l'interruption à haute fréquence des moyens de commutation. Etant donné que l'inverseur enpont, qui inver- se la tension possédant la basse fréquence de par exemple 100 Hz pour délivrer la tension alternative à la lampe, cette dernière peut être exempte de la résonance acousti- que qui est nuisible pour le fonctionnement de la lampe et apparait lorsque la lampe fonctionne dans une plage supé- rieure de fréquences comprise entre environ 10 kHz et 100 kHz. De même, étant donné que la haute fréquence, avec la- quelle la tension est appliquée à la lampe, est interrompue de façon répétitive, l'inductance de limitation du courant branchée en série avec lalampe peut posséder une valeur inductive moins élevée et par conséquent posséder un poids et un volume moins important, ce qui permet d'obtenir un agencement physique compact du dircuit. La caractéristique de la présente invention consiste en ce qu'une inductance produisant les oscillations est branchée en série avec la lampe qui est branchée en parallèle avec le condensateur de dérivation, de manière à former avec le condensateur un circuit oscillant série qui provoque la circulation d'un courant oscillatoire al- ternatif en direction de la lampe, pendant la période "tous éléments bloqués". Le courant oscillatoire résultant tend circuler de façon continue à travers la lampe pen- dant un intervalle de temps assez long, ce qui retarde la désionisation de la lampe, en permettant d'accroître la pé- riode "tous éléments bloqués" à un degré permettant d'em- pêcher de façon sûre et fiable la mise en court-circuit de la source d'alimentation en énergie, tout en assurant une circulation continue du courant de la lampe pendant la période "tous éléments bloqués" de manière à mainte- nir à une valeur minimale la tension de réamorçage. La période prolongée "tous éléments bloqués" sans interrup- tion du courant de la lampe peut apporter une contribu- tion importante à la souplesse de conception du circuit de la lampe à décharge. Par conséquent un but principal de la présente invention est de fournir un circuit de commande d'une lampe à décharge, qui soit apte à faire fonctionner de façon sta- ble la lampe dans un mode de fonctionnement ne comprenant pas la résonance acoustique et une tension accrue de ré- amorçage, et qui empêche simultanément d'une manière fia- ble la mise en court-circuit de l'alimentation en énergie tout en conservant un agencement physique compact du cir- cuit. Dans une forme de réalisation préférée, l'induc- tance produisant les oscillations est choisie de manière à posséder une valeur inductive telle que la période "tous éléments bloqués" se termine à un instant o la tension apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation pendant le fonctionnement du circuit oscillant se trouve dans une relation de soustraction par rapport à la ten- sion devant être appliquée aux bornes de ce condensateur lors du fonctionnement ultérieur de mise à l'état conduc- teur de l'élément de commutation, en rapport avec la polari- té de la tension. Ce schéma est une garantie vis-à-vis d'un risque possible d'une surintensité pénétrant, par l'intermédiaire de l'inductance de limitation du courant, dans le circuit onduleur en pont. Unetelle surintensité est probable dans le cas o la période "tous éléments bloqués" se termine au moment o la tension apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation sous l'effet de la tension oscillatoie se trouve dans une relation d'ad- dition par rapport à la tension devant être appliquée par l'inverseur à ce condensateur lors du fonctionnement ulté- rieur de commutation. C'est-à-dire que, dans ce cas, le potentiel produit par l'énergie subsistant dans le conden- sateur pendant l'oscillation du courant alternatif de la lampe circulant pendant la période "tous éléments blo- qués", ajoute une tension supplémentaire d'une amplitu- de considérable à la tension devant être appliquée par l'inverseur lors de la variation ultérieure, de sorte que l'impulsion de courant est tenue de se propager à tra- vers l'inductance de limitation du courant pour pénétrer dans le circuit del'onduleur enpont.L'impulsion de courant résultante est susceptible de saturer magnétiquement l'in- ductance de limitation du courant de manière à ce qu'elle s'écarte fortement de son action de limitation du courant, ce qui exige de façon nuisible, que l'inductance possède une valeur inductive inutilement supérieure ou requiert une construction lourde et volumineuse pour le maintien du fonctionnement stable de]alampe, ce qui ne fournit pas l'agencement compact du circuit matériel de commande de la lampe. En outre l'impulsion de courant tend à appliquer des contraintes indésirables aux transistors de commutation utilisés dans l'inverseur en pont, ce qui détruit ces transistors ou au moins peut provoquer la perte de commu- tation de ces derniers. Les inconvénients indiqués ci-dessus peuvent être évités avec succès grâce à l'incorporation du système indiqué ci-dessus, qui détermine l'apparition du cadencement de l'application de la tension par l'in- verseur au condensateur de dérivation, aussitôt après la période "tous éléments bloqués". Un tel cadencement peut être aisément déterminé grâce au choix approprié de la valeur inductive de l'inductance produisant l'oscillation en rapport avec la capacité et la résistance prédétermi- nées du condensateur de dérivation et de la lampe. C'est pourquoi un autre but de la présente in- vention est de fournir un circuit de commande d'une lampe à décharge, qui permette d'empêcher l'apparition de la surintensité traversant l'inductance de limitation du courant pour pénétrer dans l'onduleur en pont, en garan- tissant un fonctionnement stable de la lampe sans ad- jonction d'un quelconque composant de circuit supplé- mentaire. Conformément à un autre aspect de la présente invention, un circuit de démarrage pour la lampe est in- corporé. Le circuit de démarrage comporte un transforma- teur d'impulsions possédant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, un condensateur d'alimentation d'impulsions raccordé à l'enroulement primaire du trans- formateur d'impulsions, et des moyens électriques permet- tant d'exécuter la décharge du condensateur d'alimenta- tion impulsionnel de manière à produire une tension d'al- lumage élevée en circuit ouvert, aux bornes de la lampe, par l'intermédiaire dudit condensateur de dérivation. L'enroulement secondaire du transformateur d'impulsions constitue luimême la seconde inductance constituant le circuit oscillant incluant la lampe. Ainsi le circuit os- cillant peut être obtenu au moyen d'une meilleure utilisa- tion du circuit de démarrage contenu dans le circuit de lalampe à décharge, qui est par conséquent un autre objet de la présente invention. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prises en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est un schéma d'un circuit de com- mandb d'une lampe à décharge conforme à une forme de réali- sation préférée de la présenteinvention; la figure 2 représente un chronogramme de forme d'onde pertinente apparaissant pendant le fonctionnement du circuit indiqué ci-dessus; la figure 3 représente des diagrammes de caden- cement de formes d'ondes associées montrant l'apparition d'un effet indésirable lorsque la période "tous éléments bloqués" se termine mal; la figure 4 représente un diagramme explicatif d'une forme d'onde montrant la tension oscillatoire apparais- sant pendant la période "tous éléments bloqués" prévue lors du fonctionnement du circuit indiqué ci-dessus; la figure 5 est un schéma d'un circuit de com- manded'une lampe à décharge selon une autre forme de réa- lisation préférée de la présente invention; la figure 6 est un schéma d'un agencement plus concret du circuit de la figure 1, incluant un circuit de démarrage et un circuit de commande; la figure 7 est un schéma du circuit de commande indiqué ci-dessus; la figure 8 montre des diagrammes de cadencement de formes d'ondes pertinentes apparaissant pendant la pro- duction d'impulsions à basse fréquence pour le circuit de commande; la figure 9 représente des diagrammes de caden- cement de formes d'ondes associées apparaissant pendant la production des impulsions à haute fréquence pour le cir- cuit de commande; la figure 10 montre des formes d'ondes explica- tives illustrant la relation de cadencement désirée entre la fin de la période "tous éléments bloqués" et la tension oscillatoire apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation, en référence aux impulsions à haute fréquence du transistor de commutation. Ci-après on va donner une description détaillée des formes de réalisation préférées. En se référant maintenant à la figure 1, on y voit représenté un circuit de commande d'une lampe à dé- charge, conforme à une forme de réalisation préférée de la présente invention. Le circuit comporte un onduleur en pont transistorisé 10 dont les bornes d'entrée X et Y sont rac- cordées à une source d'alimentation en tension continue, qui est délivrée à partir d'une alimentation en énergie à courant alternatif classique à 50 ou 60 Hz, qui est re- dressé et filtré. Une combinaison d'une lampe à décharge L et d'une inductance 1 de limitation du courant, raccor- dées en série, est branchée en série entre les bornes de sortie ST de l'onduleur en pont 10. La lampe à décharge L peut être une lampe à décharge dans un gaz à haute pres- sion, comme par exemple une lampe à décharge à haute pres- sion à mercure, contenant des additifs d'un métal-halogène une lampe à vapeur de sodium et analogues. L'onduleur en pont 10 comporte un couple de tran- sistors de commutation 11 et 12, qui sont commandés de ma- nière à être alternativement conducteurs et bloqués à une basse fréquence égale par exemple à 100 Hz, de manière à appliquer une tension alternative à la combinaison série de la lampe L et de l'inductance 1 de limitation du courant. De même l'onduleur en pont 10 comporte un autre couple de transistors de commutation 13 et 14, qui sont commandés de telle manière que chacun des transistors de commutation 13 et 14 coopère avec l'un des transistors de commutation 11 et 12 de manière à interrompre de façon répétitive la ten- sion appliquée à la lampe L à une haute fréquence de par exemple 40 kHz, tant que le transistor de commutation com- plémentaire 11 ou 12 est conducteur. En ce sens, les tran- sistors de commutation indiqués ci-dessus 11 et 12 seront désignés ci-après comme étant les transistors de commuta- tion LF (à basse fréquence), et les transistors de commu- tation 13 et 14 seront désignés comme étant les transis- tors de commutation HF (à haute fréquence). Les voies collecteur-émetteur des transistors LF 11 et 12 sont shun- tées respectivement par des diodes 21 et 22, dont les ano- des sont raccordées chacune à la ligne commune du circuit. De façon analogue, les voies collecteur-émetteur des tran- 1 0 sistors HF 13 et 14 sont shuntées respectivement par les diodes 23 et 24 dont les cathodes sont raccordées chacune à la ligne à haute tension du circuit. Un condensateur 2 de dérivation des hautes fréquences est branché en paral- lèle avec la lampe L. Lors du fonctionnement, alors que le transistor de commutation LF 11 est conducteur, l'autre transistor LF 12 est maintenu à l'état bloqué et le transis- tor HF 13 répète son cycle état conducteur-état bloqué de manière à appliquer une tension continue intermittente à la lampe L. Lorsque le transistor HF est conducteur, il s'établit une boucle fermée qui véhicule un courant cir- culant dans le transistor HF 13, l'inductance 1, le cir- cuit en parallèle de la lampe L et du condensateur de dé- rivation 2, et le transistor LF complémentaire 11. Au mo- ment o le transistor HF 13 est bloqué, l'énergie stockée dans l'inductance 1, lorsque ce même transistor était antérieurement dans l'état conducteur, entraîne la circu- lation, dans le même sens, d'un courant retardé à travers la lampe L, le transistor LF 11, la diode 22, de sorte que le courant IL traversant la lampe continue à circuler tant que le transistor LF 11 est conducteur, comme cela ressort des formes d'onde associées représentées sur la figure 2. De façon analogue, alors que le transistor de commutation LF 12 est conducteur, l'autre transistor LF 11 est maintenu à l'état bloqué et le transistor HF 14 répète son cycle état conducteur-état bloqué de manière à appliquer une tension continue intermittente à la lampe L. Lorsque le transistor HF 14 est conducteur, il s'établit une boucle fermée qui véhicule uncourant passant par le transistor HF 14, le circuit en parallèle de la lampe L et du condensa- teur de dérivation 2, l'inductance 1 et le transistor LF complémentaire 12, qui est conducteur. Le courant résultant IL traversant la lampe circule dans le sens opposé. Au mo- ment o le transistor HF 14 est bloqué, l'énergie stockée dans l'inductance 1 alors que ce même transistor se trou- vait dans l'état antérieur conducteur, entraîne la circula- tion, dans la même direction, d'un courant retardé à tra- vers le transistor LF 12, la diode 21, la lampe L et le condensateur de dérivation 2 de sorte que le courant IL de la lampe continue à circuler tant que le transistor LF 12 est conducteur. De cette manière la tension alternative à basse fréquence, qui est interrompue de façon répétitive à une fréquence égale à la haute fréquence est appliquée à l'en- semble série formé de la lampe L et de l'inductance 1 de limitation du courant, de manière à faire fonctionner la lampe L. Le condensateur de dérivation 2 raccordé aux bornes de la lampe L sert à dériver la composante à haute fréquence résultant de l'interruption répétitive de chaque transistor de commutation HF 13,14 et à transmettre unique- ment la composante à basse fréquence à travers lalampe L de sorte que cette dernière peut fonctionner selon un mode stable sans être soumise à l'action de la composante de haute fréquence qui peut être la cause d'une résonance acoustique et est par conséquent nuisible pour le fonction- nement de la lampe. Ainsi la lampe L peut fonctionner es- sentiellement à la basse fréquence, ce qui évite la réso- nance acoustique nuisible, tout en requérant une valeur inductive moindre ou un volume moins important pour l'in- ductance 1 de limitation du courant, par suite de la fré- quence élevée, à laquelle la tension est interrompue de façon répétitive. Pour l'obtention de l'opération de déri- vation du condensateur 2, il est préférable que ce der- nier possède une impédance comprise entre environ 1/3 et 1/10ème de celle de l'inductance 1 de limitation du cou- rant, pour la fréquence élevée de 40 kHz des transistors de commutation HF 13 et 14. Etant donné que l'onduleur en pont 10 fonctionne de manière à inverser de façon alternative la tension in- terrompue au rythme de la basse fréquence, il est néces- saire de prévoir, lors de l'inversion de polarité de la tension, une période "tous éléments bloqués" Tbloqué, pendant laquelle tous les transistors 11,12, 13 et 14 sont simultanément bloqués de manière à empêcher la mise en court-circuit de la source d'alimentation en énergie, laquelle mise en court-circuit détruirait certainement les transistors. La période "tous éléments bloqués" Tbloqué est déterminée comme étant nettement inférieure à la pé- riode de conduction des transistors LF 11, 12, mais net- temnet supérieure à la période de conduction des transis- tors HF 13, 14 et de manière à être située normalement dans la gamme comprise entre environ 50 et 200 As. Il faut noter dès à présent qu'une inductance 3 produisant des oscillations est branchée en série avec la lampe L de telle sorte que l'inductance 3 produisant des oscillations est en parallèle avec le condensateur de dérivation 2 et forme avec ce dernier un circuit oscillant série, qui entraine l'écoulement d'un courant oscillatoire alterna- tif dans la lampe L, pendant l'ensemble de la période "tous éléments bloqués" Tbloqué, de manière à retarder la désio- nisation de la lampe L, ce qui maintient la tension de réamorqage à une valeur minimale et garantit par conséquent un fonctionnement stable de la lampe. Bien qu'en l'absence du circuit oscillatoire, pendant la phase initiale de la période "tous éléments bloqués" Tbloqué' l'énergie stockée dans l'inductance 1 de limitation du courant provoque la circulation continue d'un courant I1 en direction de la lampe L comme cela est illustré par les formes d'onde sur la figure 2 et qu'aussitôt après l'énergie stockée dans le transistor de dérivation 2 provoque la circulation d'un courant IL en direction de la lampe L comme indiqué par une ligne formée de tirets dans les formes d'onde du cou- rant IL sur la figure 2-, le courant résultant peut circuler uniquement dans une direction et tombe à zéro uniquement pendant un bref intervalle de temps. Par conséquent un tel courant de la lampe serait susceptible de s'arrêter avant la fin de la période "tous éléments bloqués" qui est dé- terminée comme étant suffisamment plus longue pour em- pêcher de façon fiable le court-circuitage de la source * d'alimentation en énergie. Si cela se produit, la ten- sion de réamorçage lors de l'opération ultérieure de com- mutation amenant le transistor HF 14 à l'état conducteur devient très fortement supérieure, comme cela a été indi- qué par les lignes formées de tirets dans les formes d'onde de la tension VL qui est appliquée aux bornes de la lampe L, ce quiEntratne l'extinction ou au moins un clignotement de la lampe L. En réalité la lampe à décharge sous pression comportant des additifs de métal-halogène est plus suscep- tible de s'éteindre sous l'effet de l'interruption du cou- rant de la lampe et il est par conséquent extrêmement sou- haitable de la faire fonctionner sans aucune interruption du courant de la lampe. Compte-tenu de ce qui précède, le circuit os- cillant mentionné précédemment est incorporé de manière à faire circuler de façon continue le courant de la lampe pendant la durée prolongée "tous éléments bloqués", de ma- nière à garantir un fonctionnement stable de la lampe tout en empêchant réellement de façon sûre le court-circuitage. C'est-à-dire que le courant oscillatoire IL de la lampe peut continuer à circuler avec sa polarité inversée, pendant la période "tous éléments bloqués" Tbloqué, comme cela est mieux représenté par les courbes en trait plein des formes d'onde de la figure 2. En d'autres termes, l'oscillation du courant IL de la lampe sert à prolonger la période "tous éléments bloqués"bloqué'loqu sans interrompre le cou- rant IL de la lampe pendant cette période. En réalité, lorsque l'inductance 3 produisant l'oscillation et possé- dant la valeur inductive L1 = 5 mH est combinée au con- densateur de dérivation 2 possédant une valeur capacitive C2 = 0,2 FF, la fréquence d'oscillation f est calculée à partir de la formule connue f = 1/(21 VL1 x C2), qui est 258553 '1 égale environ à 5 kHz. Cela signifie que le courant oscil- latoire possède une période sur un cycle églae à environ Es, qui est suffisamment plus longue que la période "tous éléments bloqués". Dans la pratique, cette période est en outre prolongée par le fait que la valeur résisti- ve de la lampe L agit de manière à réduire d'un certain degré la fréquence oscillatoire f. On notera dès à présent que le courant de la lampe peut éventuellement circuler pendant un intervalle de temps prolongé à l'intérieur de la période "tous élé- ments bloqués", grâce à l'utilisation d'un condensateur de dérivationpossédant une valeur capacitive supérieure de plus de dix fois à celle du condensateur 2 constituant le circuit oscillant indiqué ci-dessus. Cependant ceci n'est pas pratique en ce que le circuit requiert un conden- sateur qui possède de façon correspondante un poids et un volume importants. De même il est également possible d'appliquer une tension supérieure à la lampe L en vue d'accroître l'énergie devant être stockée dans le conden- sateur 2 et par conséquent de faire circuler le courant de la lampe pendant un intervalle de temps plus long que la décharge de l'énergie accrue en provenance du condensateur. Cependant ceci ne peut encore pas être mis en oeuvre étant donné que la tension supérieure appliquée à la lampe userait certainement les électrodes de la lampe et requé- rerait une source de hautetension continue comportant un composant électrique onéreux. Etant donné que le courant oscillatoire de la lampe traverse la lampe L avec sa polarité inversée comme cela est représenté schématiquement sur la figure 2, la période "tous éléments bloqués" Tbloqué peut être inter- rompue à tout moment alors que le courant de la lampe continue à circuler. Cependant, si la période "tous élé- ments bloqués" Tbloqué est arrêtée à un instant o la tension apparaissant aux bornes du condensateur de déri- vation 2 possède la même polarité que la tension devant être appliquée aux bornes de l'ensemble combiné formé de la lampe L et de l'inductance 3 produisant les oscilla- tions, lors de l'opération ultérieure de mise à l'état conducteur d'un transistor correspondant faisant partie des transistors de commutation HF 13 et 14 par exemple à l'instant t' comme indiqué dans le chronogramme de la figure 3, la tension fournie par le condensateur de déri- vation 2 s'ajouterait à la tension devant être appliquée par l'onduleur en pont 10 de sorte qu'un courant accrupourrait pénétrer temporairement, par l'intermédiaire de l'induc- tance 1 de limitation du courant, dans le circuit de l'on- duleur 10, comme indiqué par les formes d'onde respectives du courant I1 circulant dans l'inductance 1 de limitation du courant, et du courant de collecteur Ic pour les tran- sistors correspondants. Dans ce cas, la pointe de courant ou la surintensité accrue, qui est presque égale au double du courant normal, saturerait l'inductance 1 en réduisant de ce fait l'effet de limitation du courant à un degré inadmissible et simultanément détruirait les transistors de commutation correspondants. Afin de supprimer l'effet indésirable mentionné ci-dessus, la présente invention envisage que la période "tous éléments bloqués" Tbloqué se termine à un instant Tfin lorsque la tension apparaissant aux bornes du conden- sateur de dérivation 2 possède la polarité opposée à la tension devant être appliquée par l'onduleur en pont 10. C'est-à-dire que, en référence à la figure 3, la période "tous éléments bloqués " Tbloqué devrait se terminer au niveau de Tfin repérée par une ligne formée de tirets, lorsque la tension aux bornes du condensateur 2 possède une valeur négative. Sur la figure 2 la période "tous éléments bloqués" Tbloqué se termine pendant un cycle de la tension oscillatoire, mais il est naturellement éga- lement possible d'arrêter la période "tous éléments blo- qués" Tbloqué dans l'intervalle du cycle immédiatement sui- vant ou d'un autre cycle de la tension oscillatoire, pourvu que la tension aux bornes du condensateur de dérivation 2 soit dans une relation de soustraction par rapport à la tension devant être appliquée au circuit de la lampe. C'est pourquoi, en se référant à la figure 4, le cadencement au- torisé d'interruption de la période "tous éléments bloqués" Tbloqué devrait se situer à l'intérieur de l'une ou l'autre des gammes Ta, Tb ou Tc. Le cadencement peut être aisément déterminé par le choix de la valeur réactive et de la valeur résistive du circuit oscillant. Avec ce résultat, la lampe L peut fonctionner de façon stable sans être soumise à la surintensité nuisible, tout en fournissant une période "tous éléments bloqués" suffisante pour empêcher la mise en court-circuit. Il faut noter dès à présent que les transistors de commutation LF et HF peuvent être disposés en n'importe quel emplacement du circuit en pont de l'onduleur, autre que celui représenté sur la figure 1. Sinon, on peut uili- ser un onduleur en pont comportant quatre transistors de commutation HF réunis en deux couples pour la présente in- vention, dans laquelle un couple des transistors de commu- tation HF est commandé selon un mode de coopération, afin d'inverser en alternance la tension devant être appliquée a la lampe, et ce conformément à la basse fréquence. En outre deux des transistors de commutation HF constituant l'autre circuit onduleur en pont indiqué ci- dessus peuvent être remplacés par des condensateurs appropriés servant à former, avec l'autre couple des transistors de commutation HF, ce qu'on appelle un circuit onduleur en demi-pont, dans lequel les transistors de commutation HF sont commandés de manière à inverser en alternance la tension aurythme de la basse fréquence. En se référant à la figure 5, on y voit repré- sentéeune autre forme de réalisation préférée, qui est sem- blable à la forme de réalisation mentionnée ci-dessus, hormis qu'un seul transistor de commutation 45 possédant une haute fréquence de commutation est associé à un onduleur en pont comportant quatre transistors de commutation 41 à 44 fonctionnant tous avec une fréquence inférieure de commuta- tion. Dans l'onduleur en pont 40 les transistors LF 41 et 42 sont commandés de manière à être simultanément conduc- teurs et bloqués pour l'application d'une tension aux bor- nes d'une combinaison en série d'une lampe à décharge L et d'une inductance 33 produisant des oscillations, tandis que les transistors LF 43 et 44 sont commandés de façon analogue, de manière à appliquer la tension opposée aux bornes de l'ensemble combiné série. Les diodes 51 à 54 sont raccordées selon un mode antiparallèle avec les tran- sistors LF respectifs 41 à 44. Un condensateur analogue de dérivation des hautes fréquences 32 est branché en parallèle avec la combinaison en série formée de la lampe L et de l'inductance 33 produisant les oscillations. Le transis- tor de commutation HF 45 est branché en série avec une in- ductance 31 de limitation du courant, son collecteur étant raccordé à la borne d'entrée X de la haute tension et son émetteur étant raccordé à l'inductance 31. Une diode à effet unidirectionnel 55 est branchée entre laligne à haute tension et la ligne commune du circuit, sa cathode étant raccordée à la jonction du transistor HF 45et à l'inductance 31 de limitation du courant, de sorte que, lorsque le transis- tor HF 45 est à l'état bloqué, il se forme une boucle fer- mée passantpar l'inductance 31, et un couple des transistors LF restant conducteur, la lampe L et la diode à effet lu- minescent 45, de manière à maintenir le courant de la lampe, d'une manière analogue à la forme de réalisation précédente. Les autres caractéristiques de fonctionnement sont les mêmes que dans la forme de réalisation précédente et incluent l'utilisation du circuit de commande pour l'onduleur et du circuit oscillant analogue permettant la circulation continue du courant de la lampe pendant la période "tous éléments bloqués" prolongée, pendant laquelle tous les transistors sont bloqués. La période "tous éléments bloqués" est également requise dans le circuit conforme à la présente forme de réalisation afin d'empêcher la mise en court-circuit de la source d'alimentation en énergie, laquelle mise en court-circuit devant être comprise au sens large comme incluant la mise en court-circuit de l'onduleur. Dans un tel cas, les transistors de commutation 41 à 44 sont endommagés ou sont au moins soumis à une con- trainte nuisible accrue étant donné que l'énergie, qui a été stockée dans l'inductance 31 de limitation du courant est dissipée de façon nuisible dans le circuit en pont, une telle contrainte étant du même type que celle dévelop- pée dans le circuit de la présente forme de réalisation, lorsqu'elle fait l'objet de la mise en court-circuit. En se référant maintenant à la figure 6, on y voit représenté un schéma plus détaillé du circuit de la première forme de réalisation de la figure 1, qui contient un circuit de démarrage 60 pour la lampe L. Des références identiques sont utilisées pour désigner des parties iden- tiques à celles de la première forme de réalisation, de ma- nière à permettre une compréhension aisée du circuit. Le circuit de démarrage 60 comporte un transformateur d'im- pulsions 61 possédant un enroulement primaire 61 et un en- roulement secondaire 63, et une combinaison série formée d'un condensateur 64 délivrant des impulsions et d'une ré- sistance 65. L'enroulement secondaire 63 est raccordé en série à la lampe L et est défini comme étant un élément commun pour une inductance 3 produisant des oscillations. La combinaison de la lampe L et de l'enroulement secondai- re 63 (ou de l'inductance 3 produisant des oscillations) est shuntée par le condensateur de dérivation 2 de manière à former le circuit oscillant qui répond à la période "tous éléments bloqués" de manière à délivrer le courant oscillatoire de la lampe. De même l'ensemble combiné formé du condensateur 64 de délivrance des impulsions et de la résistance 65 est branché en parallèle avec la combinaison série formée de la lampe L et de l'enroulement secondaire 63 (inductance 3 produisant des oscillations). L'enroule- ment primaire 62 du transformateur d'impulsions 61 est branché en série avec un thyristor-diode bidirectionnel 66 laquelle combinaison est shuntée par le condensateur 64 de délivrance des impulsions. Le thyristor 66 transmet la charge délivrée par le condensateur 64 à l'enroulement primaire 62 du transformateur d'impulsions 61 de manière à fournir une haute tension en circuit ouvert, aux bornes des électrodes de la lampe L, par l'intermédiaire du con- densateur de dérivation 2, ce qui provoque l'amorçage de la lampe L. Sur la figure 6, la source d'alimentation en énergie à courant continu 70 est représentée comme com- portant un redresseur en pont raccordé à une source d'a- limentation en tension alternatif classique. La tension de sortie du redresseur est appliquée par l'intermédiaire d'un condensateur de filtrage 71 à l'onduleur en pont 10. Un circuit de commande 100 prévu pour la commutation des transistors 11 à 14 de l'onduleur en pont 10 est également représenté sur la figure 6 comme comportant une source de tension continue 110, un dispositif 120 de contrôle de la lampe, un générateur d'impulsions à basse fréquence , un générateur d'impulsions à haute fréquence 140, un répartiteur 150 et des étages d'attaque 160 et 190 pour les transistors individuels de commutation LF et HF 11 à 14. La source de tension continue 110 comporte un transfor- mateur abaisseur 111, un pont de diodes 112, des condensa- teurs 112, 113, 114 et un régulateur à trois bornes 115 servant à délivrer une tension continue stabilisée Vcc. Le générateur d'impulsions à haute fréquence 140 délivre un signal de sortie F aux étages d'attaque correspondants et 190 par l'intermédiaire du répartiteur 150. Le générateur de haute fréquence 140 contient des moyens répondant à la tension aux bornes d'une résistance 26 de détection du courant incorporée dans le circuit de décharge de la lampe de manière à modifier le cycle d'utilisation des transistors de commutation HF 13 et 14 de manière à maintenir l'état de fonctionnement de la lampe à un niveau désiré. Le signal de sortie J indi- catif du niveau du courant dans la résistance 26 est envoyé au dispositif 120 de contrôle de la lampe, o il est traité de manière à déterminer si la lampe L est ou non en fonctionnement. Le dispositif 120 de contrôle de la lampe transmet le signal de sortie indicatif de l'état de la lampe au générateur d'impulsions à basse fréquence 130, en synchronisme avec le signal de sortie de ce gé- nérateur. Le générateur d'impulsions à basse fréquence envoie le signal de sortie A aux étages d'attaque 160 et 170 de manière à appliquer une commutation alternée aux transistors LF correspondants 11 et 12, le signal de sortie A étant envoyé ainsi que le signal de sortie F délivré par le générateur d'impulsions à haute fréquence 140 au répartiteur 150, qui à son tour transmet les impulsions de cadencement D, E, G et H aux étages d'attaque respectifs 160 à 190 de telle sorte que chacun des transistors de commutation HF 13 et 14 est rendu conducteur uniquement lorsque le transistor de commutation LF complémentaire 11 ou 12 reste conducteur. On va maintenant décrire le fonctionnement dé- taillé du circuit de commande en référence à la figure 7. Le générateur d'impulsions à haute fréquence 140 inclut une microplaquette à circuits intégrés 141 réglant la du- rée des impulsions (telle que la microplaquette connue sous le sigle TL 494 et disponible auprès de la société dite Texas Instrument) équipée d'un amplificateur diffé- rentiel recevant le signal d'entrée par l'intermédiaire des broches 1 et 2. La broche 3 est utilisée pour déri- verle signal de sortie de l'amplificateur en direction du dispositif 120 de contrôle de la lampe. Une tension variable aux bornes de la résistance 26 de détection du courant entraîne la variation du courant dans le circuit principal du circuit intégré IC 141. Lorsque le courant résultant augmente, le circuit IC 141 répond en délivrant, au moyen de la broche 11, un signal de sortie F augmen- tant le cycle d'utilisation. Le signal de sortie J en- voyé par la broche 3 au dispositif 120 de contrôle de la lampe est mis en forme par l'ensemble combiné formé d'une diode 121, d'une résistance 122 et d'un condensateur 123 servant à piloter un transistor 124 qui, à son tour, amène une bascule bistable de type D 125 (CMOS 4013) à délivrer au moyen d'une borne Q, un signal de sortie re- tardé, en synchronisme avec le signal de sortie A envoyé à la borne de cadence C de la bascule bistable 125, à partir du générateur d'impulsions à basse fréquence 130. Le signal de sortie du dispositif 120 de contrôle de la lampe est responsable de la modification de la fré- quence oscillatoire du générateur d'impulsions à basse fré- quence 130, en fonction du fait que la lampe L est ou non en fonctionnement, c'est-à-dire est responsable du fonctionnement des transistors de commutation LF 11 et 12 à une fréquence d'environ 100 Hz, lorsque la lampe L fonctionne, et à une fréquence fortement réduite de quel- ques hertz dans le cas de l'absence d'une charge.(La lampe est éteinte). La raison visant à réduire la fréquence de commutation en l'absence d'une charge est de réduire la transition de la décharge à incandescence à la déchar- ge par arc de la lampe et par conséquent de réduire l'é- nergie pulsatoire requise pour le circuit de démarrage 60. L'ensemble combiné formé des résistances 131 et 132-et du condensateur 133 dansle générateur d'impulsions à basse fréquence 130 est responsable de la détermination de la fréquence réduite indiquée ci-dessus, tandis que l'en- semble combiné formé de la résistance 132 et du conden- sateur 133 est responsable de la détermination de la fré- quence de commutation dans le cas d'une charge (la lampe est allumée). La résistance 134 coopère avec un condensa- teur 133 de manière à déterminer la période "tous éléments bloqués", pendant laquelle tous les transistors LF et HF 11 à 14 sont bloqués, comme cela a été décrit de façon dé- taillée précédemment. La référence 135 désigne une micro- plaquette à circuits intégrés d'horloge disponible par exemple sous le sigle NE 555 auprès de la société dite Signétix. Le signal de sortie K du générateur d'impul- sions à basse fréquence 130 est envoyé à une bascule bis- table de type D 151 située dans le répartiteur 150 et qui répond de manière à délivrer les signaux de sortie B et C. Les signaux de sortie B et C traversent des portes NON-ET 152 et 153 de manière à délivrer des impulsions de caden- cement B et E servant à actionner les étages d'attaque et 170 des transistors de commutation LF 11 et 12. Des portes NON-OU 151 et 155 prévues dans le répartiteur délivrent, en réponse aux signaux de sortie B,C et F les impulsions de cadencement G et H servant à actionner les étages d'attaque correspondants 180 et 190 du transis- tor de commutation HF 13 et 14. Le fonctionnement ci-dessus du circuit de commande 100 peut être plus aisément com- pris en référence aux figures 8 et 9. La figure 8 repré- sente les diagrammes de cadencement des sorties associées utilisées pour le fonctionnement des transistors de commu- tation LF 11 et 12. Comme on peut le voir sur le diagram- me, la tension V133 aux bornes du condensateur 133 située dans le générateur d'impulsions à basse fréquence 130 est réglée de manière à monter et retomber entre 1/3 et 2/3 de la tension de référence Vcc. Le signal de sortie A du gé- nérateur à basse fréquence 130 est également agencé de manière à être à un niveau supérieur, alors que V133 augmente en passant de 1/3 à 2/3 de Vcc et est agencé de manière à être à un niveau bas alors que ladite ten- sion diminue de 2/3 à 1/3 de Vcc, ce dernier intervalle définissant la période mentionnée ci-dessus "tous élé- ments bloqués" Tbloqué. Les signaux de sortie B et C, qui sont inverses l'un de l'autre, sont obtenus en utili- sant le bord avant du signal de sortie A. Les signaux de sortie résultants B et C sont combinés avec le signal de sortie A respectivement selon une combinaison NON-OU de manière à fournir les signaux de sortie E et D, qui sont responsables des opérations de commutation désirées des transistors LF 12 et 11, comme cela est représenté à la partie inférieure du diagramme de cadencement de la figure 8. La figure 9 représente le diagramme de cadencement des signaux de sortie associés utilisés pour le fonctionnement des transistors de commutation HF 13 et 14. Comme on peut le voir sur cette figure les signaux de sortie D et E obtenus de la manière décrite sont également utilisés de manière à être combinés selon la combinaison NON-OU respectivement avec le signal de sortie F du générateur d'impulsions à haute fréquence 114 de manière à fournir les signaux de sortie G et H, qui sont responsables des opérations de commutation désirées des transistors HF 13 et 14, comme cela est représenté au bas du diagramme. Comme cela est visible sur la figure 9, une variation possible de l'apparition du cadencement du si- gnal de sortie F entraîne éventuellement une fluctuation du cadencement, avec lequel le transistor de commutation HF 13 ou 14 devient conducteur. Sur la base de ce résultat, on pourrait supposer que la période décrite ci-dessus "tous éléments bloqués" Tbloqué ne se termine pas à l'ins- tant désiré, qui satisfasse à la condition que la ten- sion aux bornes du condensateur de dérivation 2 est sous- traite de la tension devant être appliquée lors du fonc- tionnement ultérieur des transistors HF 13 ou 14. En d'autres termes le transistor HF 13 ou 14 pourrait deve- nir conducteur aussitôt après l'écoulement de la période "tous éléments bloqués" Tbloqué, conformément à un tel ca- dencement, en appliquant alors la tension continue dans la même direction que la tension apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation 2, ou plus précisément selon un cadencement qui ne tombe pas dans les plages autorsiées Ta, Tb et Tc de la figure 4. Cependant lorsque l'on considère le fait que la tension oscillante apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation 2 pendant l'intervalle "tous éléments bloqués" Tbloqué possède une fréquence relativement basse égale à environ 5 kHz et possède par conséquent une période d'un cycle relativement long d'environ 200 As, ou une période d'une alternance d'environ 100 As, comme décrit précédem- ment, alors que les transistors de commutation HF 13 et 14 possèdent une fréquence supérieure de 40 kHz et par conséquent une période cycle plus courte de 25 As (2,5 gs) et une variation possible de lPapparition du cadencement pour l'application de l'impulsion de conduction du tran- sistor HF 13 et est égale à 12,5 as au maximum et par con- séquent peut parfaitement tomber dans la période d'une alternance (100 As) de la tension oscillatoire devant être maintenue dans une relation soustractive par rapport à la tension devant être appliquée au circuit de la lampe. On peut comprendre aisément ceci en s'aidant de la figure 10, sur laquelle la période "tous éléments bloqués" Tbloqué est choisie comme étant comprise entre 62,5 et 137,5 As de manière à se terminer pendant l'intervalle de temps de l'alternance négative de la tension oscillatoire, qui est en avance de 90 ou de 50 As, et par conséquent la varia- tion possible s'avère théoriquement ne pas s'écarter de la relation désirée. En outre la période indiquée ci-des- sus d'une alternance de la tension oscillatoire sera plu- tôt allongée à un certain degré étant donné que le circuit oscillant inclut la résistance de la lampe elle-même, ce qui autorise une plus grande souplesse par la détermina- tion de la fréquence oscillatoire de la tension en rapport avec la période "tous éléments bloqués" et la fréquence de commutation des transistors HF. Dans la pratique, il s'avère préférable que la période "tous éléments bloqués" soit égale de préférence à environ 100 As. Par conséquent la relation désirée entre la ten- sion apparaissant aux bornes du condensateur de dérivation et la tension devant être appliquée au circuit de la lampe lors de l'application de l'impulsion à haute fréquence peut être aisément satisfaite au moyen d'un choix appro- prié des valeurs du condensateur de dérivation et de l'in- ductance produisant des oscillations, compte tenu de l'intervalle de temps "tous éléments bloqués" et de la fréquence de commutation des transistors HF. A ce sujet il faut comprendre que la valeur déterminée pour la constante du circuit oscillatoire et pour la période "tous éléments bloqués" sont indiquées uniquement à titre d'exemple et que la présente invention ne s'y trouve pas obligatoirement limitée. 25855. 1 REVENDICATIONS 1. Circuit de commande pour une lampe à déchar- ge (L), caractérisé en ce qu'il comprend: - une source de tension continue (X,Y), - une lampe à décharge (L), - une inductance (1) de limitation du courant branchée en série entre la source de tension et la lampe, - des moyens (10; 40) raccordés à la tension continue de manière à faire fonctionner la lampe à une tension alternative à basse fréquence, tout en interrompant de façon répétitive, à une fréquence élevée,la composante de tension qui est appliquée à la lampe, lesdits moyens comprenant un onduleur en pont comportant au moins un cou- ple d'éléments de commutation (11,12) commandés de ma- nière à inverser en alternance la tension continue au rythme de la basse fréquence en vue d'appliquer la tension alternative résultante à la lampe (L) au rythme de la basse fréquence, et des moyens de commutation (13, 14) servant à interrompre de façon répétitive, au rythme de la haute fréquence, la composante de tension devant être appliquée à la lampe, des moyens de commande (100) servant à régler une période "tous éléments de commutation bloqués", pendant laquelle les éléments de commutation (11, 14) de l'onduleur en pont (10) sont simultanément bloqués pendant un inter- valle de temps prédéterminé avec la polarité inverse de la tension alternative appliquée à la lampe de manière à empêcher la source d'alimentation en énergie d'être mise en court-circuit par le circuit de l'onduleur en pont, - un condensateur de dérivation (2) branché en parallèle avec la lampe (L) de manière à dériver la com- posante à haute fréquence résultant du fonctionnement d'interruption à haute fréquence des moyens de commuta- tion, et - une inductance (3) produisant des oscillations et branchée en série avec la lampe (L) et en parallèle avec le condensateur de dérivation (2), laditeinductance (3) constituant avec le condensateur un circuit oscillant série qui provoque la circulation d'un courant alternatif dans la lampe (L) pendant la période "tous éléments de commutation bloqués". 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite inductance (3) produisant les oscilla- tions est choisie de manière à posséder une valeur induc- tive telle que ladite période "tous éléments de commu- tation bloqués" se termine au moment o la tension ap- paraissant aux bornes du condensateur de dérivation (2) sous l'effet du fonctionnement du circuit oscillant et dans une relation de soustraction par rapport à la tension appliquée aux bornes de ce condensateur lors de l'opéra- tion ultérieure de conduction des éléments de commutation (11- 14), par rapport à la polarité de la tension. 3. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de démarrage (60) branché en série avec la lampe (L), ce circuit de démarra- ge comprenant: - un transformateur d'impulsions (61) comportant un enroulement primaire (62) et un enroulement secondaire (63) qui définit lui-même ladite inductance produisant les oscillations et constituant le circuit oscillant, et - des moyens formant générateur d'impulsions (64) raccordés à l'enroulement primaire du transformateur d'impulsions (61), ce qui a pour effet que ce transformateur d'impulsions produit une tension d'amorçage élevée en circuit ouvert aux bornes de la lampe (L) par l'intermé- diaire dudit condensateur de dérivation. 4. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit onduleur en pont (40) comporte deux cou- ples de transistors de commutation (41-44), qui sont dis- posés selon un circuit en pont et sont tels qu'un couple (41,42) desdits transistors de commutation fonctionne au rythme de la basse fréquence de manière à inverser la tension continue interrompue pour appliquer la tension alternative à la lampe, et l'autre couple (43,44) des transistors de commutation fonctionne au rythme de la haute fréquence de manière à être utilisésen tant que moyens de commutation. 5. Circuit selon la revendication 1, carac- térisé en ce que le circuit de l'onduleur comporte deux couples de transistors de commutation disposés selon un circuit en pont de manière à définir lesdits éléments de commutation fonctionnant au rythme de la basse fré- quence et comprenant un autre transistor de commutation définissant lesdits moyens de commutation fonctionnant au rythme de la haute fréquence, ces derniers transistors de commutation étant raccordés entre la source de tension continue et l'onduleur.