Brevet FR2593520A1 — publié le 19870731

L'invention concerne des procédés poour le dé- gazage et la désulfuration simultanés d'aciers, procédés par lesquels on peut abaisser à de faibles niveaux les te- neurs en gaz et en soufre. La condition optimale pour l'élimination d'hy- drogène de l'acier est de faire passer des gouttelettes d'acier par un vide, comme c'est le cas du dégazage de poche en poche et du dégazage de poche en lingot. Dans le cas d'un bain d'acier fondu, l'élimination optimale de l'hydrogène est réalisée lorsque l'on fait passer un cou- rant de petites bulles de gaz inerte à travers l'acier en fusion, car l'élimination de l'hydrogène par les bulles de gaz s'effectue par la diffusion de l'hydrogène de l'acier dans la bulle du fait que la pression de l'hydro- gène dans la bulle de gaz inerte est plus basse que la pression de l'hydrogène dans l'acier liquide. Plus le nom- bre de bulles est grand, plus grande est la surface spéci- fique des bulles pour le même débit d'écoulement gazeux. Bien que le passage de grosses bulles de gaz inerte à tra- vers le bain d'acier fondu constitue le procédé le moins efficace pour l'élimination de l'hydrogène, ce procédé s'est révélé capable d'éliminer l'hydrogène jusqu'à des niveaux qui ne sont que légèrement supérieurs à un mil- lionième. Il s'agit du niveau d'hydrogène pouvant être atteint avec un appareil de dégazage sous vide Dortmund- Hoerder (D-H) et analogues. La désulfuration est optimisée par le passage d'un courant de petites gouttelettes à travers un laitier de désulfuration. Il est apparu que la vitesse d'élimina- tion du soufre pouvant être obtenue lorsque de petites gouttelettes de métal sont exposées à une désulfuration peut être jusqu'à dix fois supérieure à celle pouvant être obtenuelorsqu'une désulfuration est effectuée par agi- tation de grosses poches d'acier auxquelles des laitiers de désulfuration ont été ajoutés. Toute technologie qui élimine le soufre a éga- lement pour effet d'éliminer l'oxygène de l'acier. De plus, il a été démontré que, lorsque des aciers et des laitiers riches en chaux sont agités- ensemble, l'oxygène est ré- duit à des niveaux très bas. En conséquence, tout procé- dé de désulfuration doit être considéré comme étant un pro- cédé éliminant également l'oxygène. On a déterminé que le phosphore peut être éli- miné de l'acier lorsque la teneur en oxygène de ce der- nier a été réduite à des niveaux très bas. Avec les fai- bles niveaux d'oxygène pouvant être obtenus conformément à l'invention, en combinaison avec l'utilisation de lai- tiers à base de chaux, les conditions nécessaires pour l'élimination du phosphore de l'acier peuvent être éta- blies. On a déterminé que des aciers à faibles teneurs en soufre et en oxygène sont particulièrement sujets à l'absorption de tout hydrogène et azote auxquels ils peu- vent être exposés. Les sources d'hydrogène comprennent la vapeur d'eau présente dans l'air, l'eau absorbée par la chaux dans les laitiers qui n'ont pas été préalable- blement fondus, l'eau qui est absorbée par la petite quan- tité de laitier contenant du carbure de calcium qui est souvent associé à des ferro-alliages et à l'eau occluse dans les ferro-alliages et les métaux ajoutés aux bains de fusion. L'eau peut également être occluse dans les laitiers de désulfuration, en même temps qu'elle peut être absorbée par la chaux. La quantité d'eau occluse dans l'une quelconque de ces matières augmente lorsque la dimension des particules de ces matières diminue, car la surface spécifique croit lorsque la dimension des par- ticule diminue. Les laitiers, ferro-alliages et métaux qui ont été broyés en particules de faible dimension, aptes à une introduction dans l'acier par la technologie d'injection, présentent de grandes surfaces spécifiques qui les rendent propres à contenir de grandes quantités d'humidité occluse. La désulfuration est égalemlent améliorée lors- que la quantité de métal en cours de désulfuration est mi- nimisée et que l'agitation est maximisée. La désulfuration dans de grandes poches pleines d'acier est plus lente car elle a lieu principalement à l'interface laitier-métal. Pour que la totalité de l'acier contenu dans la poche at- teigne l'interface laitier-métal, il faut de longues du- rées d'agitation et l'action d'agitation est limitée par la hauteur de franc-bord de la poche. Les laitiers capables d'effectuer la meilleure désulfuration de l'acier sont également ceux qui sont le plus érosifs pour les garnissages des poches. Pour utiliser ces laitiers qui abaissent davantage les teneurs en soufre à des vitesses élevées, il faut que les laitiers soient empêchés d'entrer en contact avec les garnissages des po- ches en un emplacement particulier du garnisssage de la poche tel que le cordon de laitier d'une poche pleine d'a- cier à laquelle de tels laitiers sont ajoutés conformément aux pratiques classiques de désulfuration. Les longs temps d'agitation nécessaires pour amener la totalité de l'acier de la poche en contact avec les laitiers de désulfuration permettent à ces laitiers d'éroder le garnissage de la po- che, préférentiellement à la jonction entre le laitier et le métal. Le procédé de l'invention établit les condi- tions optimales pour éliminer l'hydrogène de l'acier et effectuer une désulfuration rapide jusqu'à de faibles niveaux, au moyen de laitiers qui sont généralement con- sidérés comme trop érosifs pour les garnissages des po- ches avec les techniques classiques de désulfuration. On propose un procédé pour éliminer l'hydro- gène et le soufre de l'acier, dans lequel on introduit dans un tube vertical placé dans une poche un courant d'acier pauvre en oxygène et sans laitier. La composition du tube doit être compatible avec l'acier versé dans le tube. Le tube doit être suspendu à la partie supérieure de la poche et doit s'étendre du fond de la poche jusqu'à sa partie supérieure et peut même s'éloigner au-dessus de la poche. Il est également prévu des moyens destinés à alimenter en gaz inerte le tube par son extrémité inférieu- re. Le métal duquel l'hydrogène et le soufre doivent être éliminés est coulé dans ce tube. Dans le même temps, des laitiers de désulfuration sont introduits dans le sommet du tube et un écoulement de gaz inerte est établi au bas du tube. Des ferro-alliages et des métaux peuvent être ajoutés et introduits dans le tube avec le laitier pour donner la composition chimique souhaitée d'acier ainsi que pour améliorer l'aptitude du laitier à éliminer l'oxygène et le soufre. La désulfuration de l'acier est effectuée à l'intérieur du tube sous l'effet de l'action d'agitation produite par le courant de métal entrant dans le tube, ainsi que de l'action d'agitation du gaz s'élevant à partir du bas du tube, établissant un contact intime entre le lai- tier, les métaux, les ferro-alliages et l'acier. Etant donné que l'énergie d'agitation est confinée à l'intérieur du tube, elle n'est utilisée que par une petite partie de l'acier à tout instant donné, produisant une agitation très intense qui est connue pour accélérer la réaction de désul- furation. L'intérieur du tube forme un revêtement de lai- tier en raison de l'agitation vigoureuse, ce qui prolonge sa durée de vie en contact avec le laitier et l'acier pen- dant qu'ils sont agités vigoureusement, de même que le laitier assure la protection d'une louche ou cuillère uti- lisée pour le prélèvement d'échantillons de métal fondu à partir d'un four. On a mis au point des revêtements ré- fractaires qui, lorsqu'ils sont appliqués à des tuyaux utilisés comme lances à oxygène, prolongent la durée de vie de ces lances à oxygène en comparaison avec une lance non revêtue. Si la vitesse de solution du tube est trop grande, on pourrait appliquer sur le tube un revêtement réfractaire analogue à celui utilisé sur les lances à oxy- gène, afin d'abaisser la vitesse de solution du tube dans l'acier. L'écoulement de gaz inerte à partir du bas du tu- be peut également éliminer de l'hydrogène de l'acier. Il est en outre prévu que le faible niveau d'oxygène nécessaire à la désulfuration peut être obtenu par l'addition de tous les ferro-alliages et métaux néces- saires pour atteindre les faibles teneurs souhaitées en oxygène et du laitier dans le tube introduit dans la po- che en même temps qu'un courant de métal riche en oxy- gène entre dans le tube. Il est en outre prévu que les ferro-alliages et métaux ajoutés au tube avec le laitier pour réduire la teneur en oxygène à de faibles niveaux comprennent la totalité des désoxydants forts tels que aluminium, cal- cium, métaux de terres rares, titane, -zirconium et analogues et des association de ceux-ciavec d'autres et des métaux allies à des métalloïdes tels que le fer, le silicium et le carbone, désignés d'une façon générale par le terme ferro-alliages. Il est en outre prévu que le courant d'acier souhaité, qui est pauvre en oxygène et sans laitier, puis- se être obtenu par coulée de l'acier de la poche, dans la- quelle l'acier a été lui-même coulé à partir du four, dans une seconde poche, ce qui est connu sous le nom de procé- dé à poches doubles. Il est également possible d'obtenir un courant d'acier pauvre en oxygène et sans laitier à par- tir d'un four équipé pour une piquée excentrée, une pi- quée par le fond ou pour toutes autres techniques connues de l'homme de l'art. Il est en outre prévu que les laitiers dont doit être débarrassé le courant de piquée doivent être ceux qui sont riches en oxydes, tels que l'oxyde de fer, l'oxyde de manganèse et la silice. Il est en outre prévu un procédé par lequel les gaz inertes qui produisent l'action d'agitation sont libérés sous forme de fines bulles à partir d'un bouchon poreux installé dans le fond de la poche, dans une position telle que des gaz pénètrent dans le tube suspendu à la par- tie supérieure de la poche. La surface spécifique des fines bulles de gaz provenant du bouchon poreux accroit l'élimination de l'hy- drogène obtenu dans l'acier, car ce dernier dispose d'une plus grande surface spécifique par laquelle il peut diffu- ser dans les bulles. Il est en outre proposé un procédé par lequel le gaz inerte peut être introduit dans le bas du gros tube suspendu dans la poche au moyen d'un ou plusieurs petits tuyaux qui sont raccordés par leur extrémité supérieure à une source de gaz inerte, et ces petits tuyaux sont re- liés à l'intérieur du gros tube. L'épaisseur du métal des petits tuyaux doit être inférieure à l'épaisseur du gros tube afin que les petits tuyaux fondent plus rapidement que le gros tube pour que les gaz soient toujours libérés à l'intérieur du gros tube. Il est en outre prévu que les laitiers utili- sés pour la désulfuration soient à base de chaux et que leurs limites de composition soient: 75% au maxium de CaO, 30% au maximum d'Al203 et 15% au maximum de CaF2. Les points de fusion des laitiers compris centre ces limi- tes de composition peuvent être déterminés d'après le dia- gramme de phases ternaires pour le système CaO-Al 203CaF2, lequel diagramme est montré sur la figure 1 des dessins annexés et décritsci-après. Il est en outre prévu que les niveaux maxi- maux d'impureté des laitiers de l'invention soient de 3% de FeO, 3% de MnO et 15% de SiO2. Il est en outre prévu que le point de fusion des laitiers de l'invention et leur viscosité puissent être abaissés par des additions de fondants qui sont connus pour avoir une aptitude à abaisser les points de fusion des laitiers ainsi que leur viscosité. De tels fondantscom- prennent des matières telles que le chlorure de calcium, la cryolithe, le fluorure de lithium, l'oxyde de lithium et analogues, mais, en général, ces fondants sont princi- palement constitués d'une certaine forme de sels halo- génés. Il est en outre prévu que les laitiers néces- saires à la désulfuration soient fondus avant leur utilisa- tion pour minimiser la quantité d'humidité pouvant être présente dans ces laitiers en raison de la nature hydrosr copique des constituants, en particulier de la chaux (CaO). Il est en outre prévu que., lorsque le niveau d'oxy- gène de l'acier contenu dans le tube devient assez bas, une élimination du phosphore par passage de ce dernier de l'acier dans le laitier présent dans le tube puisse avoir lieu. Le niveau d'oxygène de l'acier dans le tube peut être suffisamment abaissé pour permettre une élimination du phosphore par l'action des laitiers à base de chaux selon l'invention et par l'addition de métaux et de ferro-alliages fortement désoxydants qui ont été introduits dans le tube. Il est en outre prévu que la quantité de gas inerte utilisé pour l'agitation soit équivalente à celle utilisée dans d'autres technologies d'affinage en poche. Cependant, étant donné que l'énergie d'agitation du gaz est confinée ou limitée à l'intérieur du tube, l'intensité de l'agitation est plus grande. Grâce à cette plus forte intensité d'agitation, l'élimination du soufre est plus rapide et atteint des niveaux plus bas, et l'élimination de l'hydrogène est assurée. Etant donné que le tube s'étend jusqu'à la partie supérieure de la poche et qu'il peut même s'élever au-dessus de la partie supérieure de la poche, le risque d'éclaboussures hors du sommet du tube est écarté. De plus, l'énergie du courant entrant dans le tube produit une composante d'énergie descendante qui aide à s'opposer à l'échappement de tout métal et de tout laitier du som- met du tube. Cette composante d'énergie descendante, ré- sultant de l'introduction du courant d'acier dans le tube, doit fournir une énergied'agitation s'ajoutant à celle four- nie par la libération de gaz à partir du bas du tube. I1 est en outre prévu que, dans les cas o la quantité de gaz inerte utilisé est insuffisante pour ré- duire notablement la teneur en hydrogène de l'acier, la possibilité de conduire la réaction de désulfuration à l'intérieur du tube dans lequel le gaz inerte s'écoule constamment empêche l'absorption de l'hydrogène et de l'azote, ce qui se produit habtieuellement si la désulfuration est conduite de manière que l'acier soit exposé à l'air pendant cette désulfuration. L'absorption d'hydrogène et d'azote croît rapidement lorsque les teneurs en oxygène et en sou- fre de l'acier diminuent. Dans d'autres technologies d'af- finage en poche, une désulfuration peut être conduite sans que la poche soit recouverte d'une façon quelconque et, même en présence d'un couvercle, il est fréquent que l'é- tanchéité à l'air de ce dernier ne soit pas assurée. Il est en outre proposé que la vitesse de dé- sulfuration puisse être augmentée et que la teneur en sou- fre de l'acier en cours de traitement puisse encore être réduite lorsque l'acier entrant dans le tube est atomisé par un courant de gaz inerte, car il a été démontré que des réactions entre gouttelettes de métaux et laitiers sont d'une plus grande efficacité que celles entre un bain de métal et un laitier ou entre un fort courant d'acier et des laitiers. Il est en outre prévu que le sommet du tube placé dans la poche puisse être fermé et qu'un dispositif soit monté sur le sommet du tube, dispositif d'une con- ception connue de l'homme de l'art, pour former un joint étanche à l'air avec le fond de la cuve qui est la source d'acier entrant dans le tube. Lorsque l'acier commence à péné- trer dans le tube, une dépression peut être engendrée dans ce dernier afin de provoquer une atomisation du courant d'acier pénétrant dans le tube. L'élimination de l'hydro- gène de courants de métal atomisé constitue le procédé le plus efficace pour éliminer l'hydrogène, et les goutte- lettes atomisées entrant dans le tube rendent la réaction de désulfuration plus rapide et plus complète. Il est en outre proposé un procédé par lequel des ferro-alliages et des métaux de tous types peuvent être introduits dans le tube sous forme de morceaux. L'ad- dition des alliages en morceaux a pour avantage de réduire la quantité d'hydrogène introduite dans l'acier par suite de l'addition des alliages, en comparaison avec la techni- que d'injection qui utilise de fines particules, car les alliages contiennent de l'humidité occluse et la plus grande surface spécifique des particules fines, demandée pour la technique d'injection, offre une possibilité ac- crue d'occlusion de l'humidité entre les particules et cette humidité constitue une source importante d'hydro- gène. Il est en outre proposé un procédé par lequel de la chaleur supplémentaire peut être fournie à l'acier contenu dans la poche qui a été remplie à partir d'un four de production d'acier, cette chaleur supplémentaire étant produite dans un poste de réchauffage à arc, connu du spécialiste, avant la coulée de l'acier dans le tube installé dans la seconde poche, lorsqu'il est nécessaire d'établir la température souhaitée pour couler l'acier pour former des lingots, des pièces coulées, ou dans une machine de coulée continue. Il est en outre proposé un procédé par lequel de la chaleur supplémentaire peut être fournie à l'acier entrant dans le tube, par l'installation d'électrodes ou de canons à plasma dans un plan horizontal, dans le som- met du tube, raccordés à une source d'alimentation élec- trique telle que la totalité de l'acier pénétrant dans le tube passe à travers le plan des électrodes ou des arcs des canons à plasma. Il est en outre proposé un procédé par lequel de la chaleur supplémentaire peut être fournie à l'acier après que la poche, dans laquelle le tube est installé, a été remplie, cette chaleur supplémentaire étant fournie par l'enlèvement de la partie restante du tube de la poche et l'amenée de la poche dans un poste de réchauffage à arc, comme cela est connu du spécialiste. A titre d'exemple d'utilisation de l'inven- tion sous une forme simple, un tube d'acier d'environ 1,2 m de diamètre et d'environ 6,5 mm d'épaisseur, est installé dans une poche, directement au-dessus d'un bou- chon poreux installé dans le fond de la poche. Le tube est installé dans la poche de manière que le sommet du tube soit maintenu fermement en position, et des moyens sont également prévus pour que la partie du tube qui n'est pas O consommée pendant le processus puisse être retirée une fois la poche pleine. Les procédés d'installation sont évi- dents à l'homme de l'art. Le tube peut s'élever sur 0.8 ou 1,2 m audessus de la partie supérieure de la poche afin d'empêcher l'acier de sortir du tube, sous forme d'éclaboussures, pendant l'action d'agitation. Le tube s'étend jusqu'au fond de la poche. On fait passer une charge d'acier fondu, par piquée, d'un four dans la poche. De l'aluminium est ajouté à l'acier pendant la piquée, ou bien est introduit dans le four avant la piquée, afin de donner à l'acier une teneur en oxygène suffisamment basse pour qu'elle satisfasse les exigences du processus. La te- neur souhaitée en aluminium de l'acier dans la première poche est comprise entre 0,04 et 0,06%. Le laitier reposant sur l'acier qui remplit la poche et qui provient du four peut contenir de l'oxyde de fer, de l'oxyde de manganèse il et de la silice, à raison de plus de 10% chacun. Cette poche pleine d'acier provenant du four est amenée au-dessus de la seconde poche et centrée au-dessus du tube installé dans la seconde poche. Lorsque l'on ouvre la busette de coulée de la première poche, un jet ou courant d'acier est introduit dans le tube. Simultanément à l'ouverture de la busette de la première poche, des additions de laitiers, de ferro-alliages et de métaux sont effectuées dans le tube. Dans certains cas, il peut être souhaitable que le bas du tube contienne une certaine quantité du laitier préalable- ment fondu. De plus, simultanément ou précédemment à l'ou- verture de la busette de la première poche, de l'argon gazeux est libéré à travers le bouchon poreux placé dans le fond de la poche, Le débit d'écoulement de l'argon est généralement compris entre 283 et 850 dm3 par minute, dans des conditions normales, ce qui est le débit d'écou- lement d'argon généralement utilisé dans de tels traite- ments de désulfuration en poche. Etant donné que l'écou- lement de l'argon est limité à l'intérieur du tube ins- tallé dans la poche, l'accroissement de l'énergie d'agi- tation par unité de surface est proportionnel au carré du diamètre de la poche, divisé par le carré du diamètre du tube. Si la poche avait un diamètre de 3,6 m et le tube un diamètre de 1,2 m, l'énergie d'agitation serait neuf fois supérieure à celle obtenue avec un débit d'écoule- ment de gaz similaire dans la totalité de la poche. La composition d'un laitier typique à introduire dans le tube peut être de 55% de CaO, 40% de CaF2 et 10% d'A1203. Un tel laitier présente une capacité de soufre égale à vingt fois celle d'un laitier constitué de parties ap- proximativement égales de CaO et d'Al203, qui est une composition couramment utilisée pour la désulfuration avec la technologie actuelle. Le point de fusion du laitier proposé est compris entre 1350 et 1400 C. En outre, il a été démontré que de tels laitiers non seulement sont efficaces pour l'élimination du soufre, mais produisent aussi une désulfuration plus rapide. Pour effectuer une désulfuration avec un laitier constitué, en parts égales, de CaO et d'A1203, il faudrait jusqu'à 10 fois plus de temps pour atteindre le même degré de désulfura- tion, en comparaison avec le laitier recommandé par la présente invention. Le laitier à introduire dans le tube doit être préalablement fondu car, autrement, le CaO présent dans le laitier, qui est hydroscopique, pourrait absorber de l'humidité qui pourrait apporter une quantité indésirable d'hydrogène à l'acier en cours de désulfuration. Lorsque l'acier s'élève dans le tube, une certaine quantité du laitier introduit dans le tube est entraînée par le jet d'acier entrant dans le tube sous le bas du tube, formant un revêtement de laitier sur la surface supérieure de l'acier dans la poche, ce revêtement empêchant toute réoxydation de l'acier par l'air présent dans la poche. L'argon sort du bouchon poreux situé dans le fond de la poche en formant ce qui est généralement appelé un panache qui a été déterminé comme étant très étroit, et ce panache doit être confiné ou limité à l'intérieur du tube. En conséquence, le laitier ou l'acier présent dans la poche, à l'extérieur du tube, est soumis à une agitation faible ou nulle. La quantité de laitier utilisé est sensiblement égale à celle actuellement utilisée pour la désulfuration de l'acier, cette quantité étant de l'ordre de 50 à kg par tonne. En raison de la plus grande efficacité avec laquelle la présente invention effectue la désulfura- tion, il peut s'avérer que les quantités de laitiers nécessaires peuvent être moindres. Un autre avantage de l'addition du laitier dans le tube est que, avec l'énergie d'agitation produite par le jet de métal entrant dans le tube et l'énergie d'agitation produite par le courant de gaz entrant dans le bas du tube et provenant du bouchon poreux, la fusion et l'homogénéisation du laitier sont presque instantanées. L'énergie d'agitation provenant de l'argon gazeux et du courant ou jet de métal entrant dans le tube et provenant de la poche s'additionnent et, en conséquence, l'énergie d'agitation totale est très intense. De plus, la composante descendan- te de l'énergie du courant d'acier passant de la poche dans le tube peut aider à empêcher le métal du tube d'éclabousser trop haut dans le tube. L'érosion du garnis- sage de la poche est minimale et uniforme du sommet jusqu'au fond de la poche, car l'action d'agitation à l'extérieur du tube est minimale, et malgré le fait que les laitiers proposés dans la présente invention sont considérés comme très érosifs pour les garnissages des poches. La forte érosion qui se produit au cordon de laitier lorque l'on utilise la technique classique de désulfuration est concentrée au cordon de laitier en raison des temps prolongés d'agitation et de chauffage nécessaires pour parvenir à une désulfuration convenable. Cette érosion au cordon de laitier peut être un facteur majeur dans la détermination de la date à laquelle la poche doit être garnie. La dimension de la busette de la première poche peut être choisie de façon que le métal s'écoule de la première poche dans la seconde poche assez lentement pour permettre un temps suffisant pour la désulfuration et l'élimination de l'hydrogène. Un débit d'écoulement d'une busette d'un diamètre de 63,5 à 76,2 mm doit permettre à une poche de 180 tonnes d'être vidée en 10 minutes. Ce temps est suffisant pour mener à bien les réactions nécessaires. Le soufre doit être éliminé jusqu'à des niveaux très bas et le degré d'élimination de l'hydrogène dépend de la quantité de gaz utilisé. On a déterminé qu'une élimination de l'hydro- gène, à partir d'un niveau de 3,0 millionièmes et jusqu'à un niveau 1,5 millionième peut être obtenue dans des poches dans lesquelles l'argon s'écoule à raison de 1560 dm3 par tonne. En raison de l'intensité de l'agita- tion à l'intérieur du tube, la demande en argon pour atteindre ce degré d'élimination de l'hydrogène peut être inférieure à 1560 dm3 par tonne. En plus des laitiers introduits dans le puits et descendant dans le tube, tous types de ferro-alliages et métaux peuvent être ajoutés au laitier. Ces alliages n'ont pas à être finement divisés comme c'est le cas lorsque des alliages sont introduits par la technique d'injection, mais ils peuvent se présenter sous la forme de morceaux dont la dimension maximale peut atteindre 15 cm. Les ferro-alliages et métaux qui sont le plus avantageux à additionner aux aciers conformes à l'invention sont ceux ayant des points de fusion élevés et difficiles à mettre en solution, ainsi que ceux dont les quantités récupérées à partir de leur forme additionnée est inférieure à la quantité ajoutée à l'acier, tels que du manganèse électrolytique, du ferro-niobium, du ferro-tungstène et analogues. Les métaux pouvant être ajoutés comprennent de l'aluminium, du calcium, du baryum, des terres rares et analogues. La récupération d'éléments présents dans l'acier par suite d'additions de métaux et de ferro-alliages est réduite dans de nombreux cas dans la technologie classsi- que de l'aciérie, du fait de leur contact avec des lai- tiers riches en oxydes, tels qu'oxyde de fer et analogues, qui sont connus comme étant typiques des laitiers que l'on trouve sur la poche dans laquelle l'acier passe du four par piquée. Etant donné que les aciers que l'on trouve dans le tube contiennent peu ou ne contiennent pas d'oxydes de ce type, la quantité des éléments souhai- tés retenus dans l'acier et provenant des additions de ferro-alliages et métaux doit être presque complète si les éléments sont solubles dans l'acier et si leurs pressions de vapeur, à la température à laquelle ils sont ajoutés à l'acier, sont basses. A titre d'autre exemple de l'invention en ce qui concerne l'obtention de teneurs minimales en hydrogène dans l'acier, on a déterminé que la teneur finale en hydrogène de l'acier est liée à la quantité présente dans l'acier à sa piquée du four de fusion, à la quantité qui a été ajoutée à l'acier pendant l'affi- nage en poche et la désulfuration, et à la quantité éliminée par dégazage sous vide ou barbotage d'argon. De l'hydrogène est ajouté à l'acier durant l'affinage classique en poche, de diverses manières. Tout d'abord, de nombreuses techniques classiques d'affinage en poche utilisent des techniques d'injection pour l'addition de laitiers, de métaux et de ferro-alliages. Toutes les matières utilisées dans les techniques d'injection doivent être broyées en particules très fines. Lorsque des ferro-alliages sont broyés en ces fines particules, leur teneur en humidité peut croître, car la quantité d'humidité pouvant être occluse sur les ferro-alliages augmente lorsque la surface spécifique augmente, et la surface spécifique d'alliages finement broyés est grande. De plus, de nombreux ferro-alliages sont produits dans des fours dans lesquels les laitiers peuvent contenir du carbure de calcium. Une certaine partie de ce carbure de calcium est retenue dans les ferro-alliages et lorsque les ferro-alliages finement divisés sont exposés à l'humi- dité, le carbure de calcium et l'humidité réagissent, avec formation de composés d'acétylène et de calcium riches en hydrogène. Il en est de même en ce qui concerne les laitiers à injecter. En raison de leur grande surface * spécifique, ils possèdent une aptitude à retenir l'humidi- té et étant donné qu'ils sont généralement riches en chaux, celle-ci étant très hydroscopique, leur teneur en humidité peut être une source importante d'hydrogène dans l'acier auquel ils sont ajoutés. Deuxièmement, il est connu que l'hydrogène et l'azote sont tous deux plus aisément absorbés par l'acier lorsque les teneurs en oxygène et en soufre sont basses. Les teneurs en soufre de l'acier sont basses à l'interface laitier- métal lorsqu'une désulfuration a lieu. Si la poche n'est pas recouverte d'un couvercle hermétique pendant la désulfuration, l'humidité provenant de l'air et de l'azote peut pénétrer dans l'acier à ce moment. Par contre, conformément à l'invention, le laitier, les ferro-alliages et les métaux ajoutés selon cette technologie peuvent se présenter sous la forme de morceaux, ce qui signifie que leur surface spécifique peut être inférieure, de plusieurs ordres de grandeur, à la surface spécifique de matières similaires ajoutées par la technique d'injec- tion. De plus, les réactions de désulfuration ont lieu au bas du tube suspendu dans la poche, et il existe un écoulement constant de gaz inerte s'élevant dans ce tube, ce qui exclut l'air du site de la désulfuration et élimine ainsi l'une des sources principales d'entraúne- ment d'hydrogène pendant l'affinage en poche. La teneur en hydrogène de l'acier produit conformément à l'invention est donc minimale car: cette technique permet d'éliminer l'hydrogène par barbotage d'argon à travers l'acier, le procédé peut utiliser du laitier, des ferro-alliages et des métaux en morceaux, ce qui signifie que la surfa- ce spécifique, qui peut retenir de l'humidité occluse, est faible en comparaison avec la surface spécifique de matière similaire en particules dimensionnées pour les techniques d'injection. Enfin, une atmosphère inerte est maintenue au site de désulfuration par l'écoulement d'un gaz inerte s'élevant dans le tube. Etant donné que l'acier présent dans la poche est recouvert par une couche de laitier pendant le remplissage de la poche, et étant donné que l'action d'agitation résultant de l'utilisation d'un gaz inerte est limitée à l'intérieur du tube, il est peu probable que l'acier présent dans la poche, à l'extérieur du tube, absorbe de l'hydrogène. En conséquence, la teneur en hydrogène de l'acier produit conformément à l'invention est suffisamment basse pour satisfaire les critères très exigents demandés pour une faible teneur en hydrogène. Comme autre exemple de l'invention, il est possible de donner à l'acier, avant la piquée, une tempé- rature suffisante pour qu'il soit inutile de le chauffer O10 une fois la désulfuration et le dégazage achevés. Cepen- dant, si une élévation supplémentaire de température, nécessaire pour la mise en oeuvre de l'invention, pose une difficulté en ce qui concerne la diminution de la durée de vie des garnissages du four, on peut élever la température, conformément à l'invention, en utilisant des électrodes ou des canons à plasma montés dans la partie supérieure du tube et par lesquels le jet d'acier passe afin de pouvoir être chauffé. En ce qui concerne l'obtention de la température appropriée de l'acier, nécessaire à la coulée de ce dernier en lingots, en pièces moulées ou dans une machine de coulée continue, la température peut être relevée soit avant la coulée de l'acier dans le tube, soit après que la coulée de l'acier dans le tube a été achevée, dans un poste de réchauffage à arc, qui est un type d'équipement utilisable pour chauffer l'acier dans des poches connu de l'homme de l'art. Le type de réfractaire à utiliser dans la poche dans laquelle le tube est installé n'est pas parti- culièrement important pour la présente invention. Etant donné que la désulfuration est effectuée dans le tube qui porte un revêtement des laitiers de l'invention, le réfractaire de la poche n'a que peu d'influence sur le degré de la désulfuration. Cependant, si l'on souhaite obtenir et maintenir la teneur minimale en oxygène dans des aciers produits conformément à l'invention, les poches dans lesquelles le tube doit être installé sont garnies de réfractaires stables. Il est connu que, lorsque de l'acier est en contact avec des réfractaires instables tels que de la brique réfractaire ou de l'alumine de faible pureté, l'acier peut absorber une quantité impor- tante d'oxygène à partir de ces briques. Par conséquent, si la teneur minimale en oxygène de l'acier doit être maintenue, il est préférable que le garnissage de la poche soit le plus stable possible. Des garnissages de magnésie ou des garnissages à haute teneur en alumine sont préférés. A titre d'exemple de l'utilisation de l'inven- tion, la technique utilisée dans l'exemple ci-dessus peut être modifiée dans la mesure o le gaz inerte fourni pour l'agitation peut être introduit dans le bas du gros tube, à partir d'un ou plusieurs tuyaux plus petits d'épaisseur inférieure à celle du tube principal. Etant donné que ces tuyaux sont d'une plus faible épaisseur, ils fondent plus rapidement que le tube plus gros. Leur épaisseur est choisie de façon que l'écoulement de gaz inerte à partir du bas du tube principal soit faible ou nul et l'épaisseur est suffisante pour que l'alimenta- tion en gaz inerte soit bien confinée à l'intérieur du métal du tube principal. Autrement, les caractéristi- ques propres à l'invention telles que décrites précédem- ment prévalent. A titre d'exemple de l'utilisation d'autres enseignements de l'invention, les techniques utilisées dans l'illustration détaillée ci-dessus peuvent être modifiées dans la mesure o le jet ou courant de métal entrant dans la seconde poche peut être atomisé par un gaz inerte, à l'aide d'une technique connue de l'homme de l'art. Les fines gouttelettes entrant dans le tube ont une surface spécifique de nombreuses fois plus grande que celle d'un courant compact de métal, ce qui élève la vitesse de réaction entre le laitier et le métal et donne une désulfuration rapide et plus complète. Par ailleurs, les développements détaillés ci-dessus prévalent. A titre d'exemple de l'utilisation des con- cepts de l'invention, le gros tube à introduire dans la poche peut être modifié d'une manière connue de l'homme de l'art afin qu'une dépression puisse être appliquée à l'intérieur du tube. Lorsque la poche contient suffisam- ment de métal pour que la dépression puisse être appliquée à l'intérieur du tube sans que de l'air y soit aspiré, la dépression peut être appliquée. Lorsque la dépression est appliquée, le jet de métal entrant dans le tube est fragmenté en petites gouttelettes desquelles il est plus aisé d'éliminer l'hydrogène et qui augmentent la vitesse de désulfuration. Une autre modification peut porter sur le tube afin de permettre l'addition du laitier, des ferro-alliages et des métaux sous dépres- sion par des procédés connus de l'homme de l'art. Etant donné que l'énergie d'agitation par des gaz inertes, sous vide, peut être d'un ordre de grandeur supérieur à celui pouvant être obtenu sous la pression atmosphérique, la quantité de gaz inerte demandée pour obtenir l'agita- tion nécessaire est réduite jusqu'à 1/10 de celle exigée lorsque le concept de l'invention est mis en oeuvre dans des conditions atmosphériques. Autrement, les con- cepts de l'invention décrits précédemment prévalent. L'un des procédés courants pour la désulfura- tion de l'acier selon la technologie actuelle consiste à ajouter un laitier constitué, en parts égales, de CaO et d'A1203, en l'introduisant dans une poche remplie d'acier contenant 0,04 à 0,06% d'aluminium. L'agitation est réalisée au moyen d'un bouchon poreux installé dans le fond de la poche. Le dernier exemple montre les avantages des concepts de l'invention en comparaison avec les procédés classiques de désulfuration, en termes plus particuliers. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs, et sur lesquels: - la figure 1 est un diagramme des isothermes de liquidus de laitiers de chaux, d'alumine et de spath- fluor; - la figure 2 est un schéma d'une partie du mélange CaO-A1203-SiO2; - la figure 3 est un diagramme des capacités en soufre des laitiers; - - la figure 4 est un diagramme de la désulfu- ration d'acier inoxydable 18-8 dans un four à induction; - la figure 5 est un diagramme de l'élimina- tion du soufre en fonction du volume du laitier et de la distribution du soufre; - la figure 6 est un diagramme du volume du laitier et de la distribution du soufre en fonction du volume du laitier; - la figure 7 est un diagramme du coefficient de transfert de masse en fonction du temps; - la figure 8 est un diagramme de l'élimina - tion de l'hydrogène en fonction du barbotage d'argon; - la figure 9 est un diagramme de l'absorption d'azote en fonction de la teneur en soufre; - la figure 10 est un diagramme montrant la relation entre le phosphore et l'oxyde; - la figure 11 est une élévation d'une poche utilisée dans le procédé de l'invention; et - la figure 12 est une vue en plan de dessus de la poche de la figure 11. Le procédé le plus commun pour décrire les capacités de désulfuration de laitiers repose sur la base du rapport des distributions entre le soufre présent dans l'acier et le soufre présent dans le laitier. La figure 2 montre une partie du diagramme ternaire CaO-Al 203- SiO2, et la ligne du bas de ce diagramme est une partie du diagramme binaire CaO et Al 203. Avec un mélange de % de CaO et 50% d'A1203, le rapport de distribution du soufre est indiqué comme étant de 180 à la température de 1600 C. La figure 3 montre les capacités en soufre de laitiers d'après le diagramme CaO-A1203-CaF2, en com- paraison avec la capacité en soufre du CaO à 1500 C. Les laitiers utilisés conformément à l'invention, dans les limites de composition indiquéesci-dessus, possèdent des capacités en soufre de nombreuses fois supérieures à celles du CaO. Un laitier constitué en parts égales de CaO et d'A1203 possède une capacité en soufre égale à celle du CaO seul ou une capacité en soufre égale à 1. Sur la figure 2, un laitier de cette composition est montré comme ayant un rapport de distribution de soufre de 180. Une étude récente, effectuée dans une université canadienne, a comparé la capacité de désulfura- tion d'un laitier, constitué en parts égales de CaO et d'A1203, et celle d'un laitier à 50% de CaO, 25% d'A1203 et 25% de CaF2. Les données de la figure 3 indi- quent qu'un laitier doit avoir un rapport de distribution du soufre douze fois supérieur à celui du CaO ou d'un laitier constitué en parts égales de CaO et d'A1203. La figure 2 montre qu'un laitier, constitué en parts égales de CaO et d'A1203, présente un rapport de distribution de soufre de 180, et, par conséquent, un laitier, qui est douze fois plus efficace que le CaO ou qu'un laitier en parts égales de CaO et d'A1203, doit avoir un rapport de distribution de soufre de 12 x 180, soit 2160. La figure 4, qui découle des travaux effectués à l'université canadienne, confirme la nette supériorité d'un laitier à 50% de CaO, 25% d'A1203 et 25% de CaF2, comme agent de désulfuration, en comparaison avec un laitier en parts égales de CaO et d'A1203. Sur la figure 2, l'acier traité contient 0,03% d'Al. Un modèle simple pour déterminer la quantité de laitier nécessaire pour atteindre un degré quelconque de désulfuration en fonction du rapport de distribution de soufre et du volume du laitier a été développé. Le modèle est en deux parties et la première partie, figure , montre que le degré de désulfuration demandé peut être prévu par une multiplication du rapport de distribu- tion du soufre (R) par le volume de laitier utilisé par tonne (V). Deux exemples sont illustrés sur la figure 5: un premier pour une élimination de 75% du soufre et l'autre pour une élimination de 95% du soufre. Pour une élimination de 75% du soufre, la valeur VR est égale à 3000 et pour une élimination de 95% du soufre, elle est égale à 8750. La seconde partie du modèle est montrée sur la figure 6 o la valeur VR est donnée en fonction de la valeur R (kilogrammes de laitier à ajouter pour chaque tonne d'acier en cours de désulfuration) qui est elle-même donnée en fonction de chacun des rapports de distribution de soufre (R) indiqués sur l'axe vertical de droite de la figure 6 ou sur les lignes représentant les divers rapports de distribution de soufre. Pour une élimination de 75% du soufre (de 0,025% à 0,0063%) avec une valeur VR telle que déterminée d'après la figure avec une valeur R de 200, il faut 15 kg de laitier par tonne pour obtenir la teneur souhaitée en soufre dans l'acier, alors qu'avec une valeur R de 2200, il ne faut qu'environ 1,5 kg de laitier par tonne. La diffé- rence est plus frappante lorsqu'il est nécessaire d'élimi- ner 95% du soufre (de 0,025% à 0,0013%, ce qui correspond à une valeur VR de 8750), ce qui demande environ 4,5kg de laitier avec une valeur R de 2200 et jusqu'à 50 kg de laitier avec une valeur R de 200. Ce modèle démontre clairement l'importance du rapport de distribution de soufre en ce qui concerne la quantité de laitier nécessai- re pour l'élimination du soufre, car la diminution des quantités de laitier entraîne un abaissement du coût en raison des plus faibles volumes de laitier demandés et de la réduction de la surchauffe de l'acier nécessaire pour faire fondre le laitier. La vitesse de désulfuration est mesurée par le coefficient de transfert de masse (ms) pour la réaction de désulfuration. Le coefficient de transfert de masse est une fonction de: 1. L'importance de l'agitation qui dépend de la quantité de gaz utilisé pour cette agitation; 2. l'aire de l'interface laitier-métal agitée; 3. le rapport de distribution du soufre du laitier utilisé pour la désulfuration. Dans l'article qui contenait la figure 2, il a été cité un exemple avec les conditions suivantes de désulfuration: 1. Une poche d'un diamètre de 3,70 m a été utilisée; 2. de l'argon a été libéré du bouchon poreux dans le fond de la poche à un débit de 425 dm3 par minute, dans des conditions normales. Avec cette dimension de poche et ce débit d'écoulement de l'argon, il a été calculé que le coeffi- cient de transfert de masse était de 0,10. L'article indique que le coefficient de transfert de masse dépend de l'étendue de la surface agitée. Si la surface est confinée à l'intérieur d'un tube d'un diamètre de 1,2m, comme le suggère la présente invention, le coefficient de transfert de masse est inversement proportionnel aux carrés de 3,7 et de 1,2, ce qui donne un rapport de 9. Etant donné que le coefficient de transfert de masse pour la poche d'un diamètre de 3,70 m était de 0,10, neuf fois cette valeur donnent un coefficient de transfert de masse de 0, 90 dans le tube d'un diamètre de 1,2 m. Les données de la figure 3 de l'article précité, décrivant l'effet du coefficient de transfert de masse, ont été reproduites graphiquement pour montrer l'effet du coefficient de transfert de masse sur le temps nécessaire pour atteindre un niveau de soufre souhaité dans l'acier. La figure 7 donne la reprise graphique des données et montre que le temps nécessaire pour atteindre tout niveau donné de soufre dans l'acier dépend du coefficient de transfert de masse. La figure 7 montre surtout qu'avec un coefficient de transfert de masse supérieur à environ 0,30, le temps nécessaire pour atteindre le degré souhaité de désulfuration est faible (les valeurs indiquées partant d'une teneur en soufre de 0,025%). Le temps nécessaire pour atteindre le degré souhaité de désulfuration conformément à l'inven- tion est de la plus grande importance car le temps de séjour de l'acier dans le tube est court. Si le tronçon du tube qui reste intact pendant le remplissage de la poche contient 10 tonnes et que le débit de coulée de la première poche dans la seconde poche est de 10 tonnes par minute, le temps de séjour moyen de l'acier dans le tube est d'une minute. Les données de la figure 7 montrent que ce temps est suffisant pour atteindre tout niveau quelconque de désulfuration si le coefficient de transfert de masse est proche de 0,90. Comme mentionné précédemment, le coefficient de transfert de masse est également influencé par le rapport de distribution du soufre du laitier. Les rapports élevés de distribution de soufre des laitiers proposés conformément à l'invention permettent plus aisément les coefficients de transfert élevés que l'on peut espérer de la technologie de la présente invention. La désulfuration rapide jusqu'à de faibles niveaux, obtenue à l'université canadienne avec un laitier contenant 50% de CaO, 25% d'A1203 et 25% de CaF2, n'a éité atteinte qu'avec une agitation par induction. Le coeffi- cient de transfert de masse pour une agitation par induc- tion a été calculé comme étant de 0,02. Avec le coeffi- cient de transfert de masse prévu sur la base des données de l'invention (0,90), la désulfuratioh réalisée avec un laitier analogue à celui utilisé à l'université cana- dienne donnerait des niveaux de soufre très inférieurs en un temps beaucoup plus court. Les enseignements de l'invention en ce qui concerne la teneur en gaz des aciers sont basés sur trois concepts: 1. l'élimination de l'oxygène est réalisée avec des laitiers tels que proposés par l'invention et avec agitation; 2. l'élimination de l'hydrogène et de l'azote est réalisée par barbotage d'argon à travers l'acier; 3. l'absorption de l'hydrogène et de l'azote de l'air, rencontrée dans la technologie classique de la métallurgie en poche o l'acier n'est pas recouvert pendant la désulfuration, ou bien si le couvercle utilisé n'empêche pas l'air d'entrer en contact avec l'acier en cours de désulfuration, est empêchée. La figure 8 montre le degré d'élimination de l'hydrogène et de l'azote avec barbotage d'argon dans des poches pour une temapérature de 1600C. Les dbits d'écoulent très élevés nécessaires pour obtenir de faibles niveaux d'hydrogène et d'azote étaient indispensables lorsque l'argon de dégazage était introduit dans la poche d'acier par une seule tuyère placée dans le côté de la poche. L'éli- mination de l'hydrogène et de l'azote conformément à l'invention présente plusieurs avantages par rapport à cette technologie plus ancienne. 1. L'argon est libéré d'un bouchon poreux plutôt que d'une tuyère, de sorte que la surface spécifique des bulles traversant l'acier est plus grande; 2. en confinant le barbotage de l'argon à l'inté- rieur du tube, on prévoit une augmentation du coefficient de transfert de masse pour l'hydrogène et l'azote, de l'acier vers les bulles d'argon, d'une manière similaire à l'augmentation du coefficient de transfert de masse pour la réaction de désulfuration; 3. l'atmosphère au-dessus de l'interface laitier- métal dans le tube doit être constituée essentiellement d'argon pur, ce qui empêche la réabsorption de l'hydrogène et de l'azote dans l'acier, comme cela peut être le cas avec les pratiques classiques de dégazage ou de désulfuration en poche, en particulier si le couvercle de la poche n'est pas étanche. Le degré d'absorption de l'azote par l'acier en fonction de sa teneur en soufre est montré sur la figure 9. On a déterminé que l'hydro- gène est absorbé de manière similaire lorsque la teneur en soufre de l'acier est basse. Une récente revue de la déphosphoration a montré qu'il était possible d'éliminer le phosphore 'de l'acier avec des laitiers réducteurs, conformément aux enseignements de l'invention, ainsi qu'avec des laitiers oxydants. La figure 10 indique que la teneur en phosphore des laitiers peut augmenter lorsque les laitiers sont soit fortement oxydants, soit réducteurs. Les laitiers et l'élimination de l'oxygène de l'acier conformément à l'invention doivent permettre d'éliminer le phosphore d'aciers produits conformément à l'invention. La figure 11 représente les moyens par les- quels le procédé décrit ci-dessus peut être mis en oeuvre, ces moyens comprenant une poche 10 destinée à recevoir de l'acier. La poche comporte un tube 11 d'acier introduit axialement et verticalement dans ladite poche. Un bouchon poreux 12 est prévu dans le fond de la poche. Le tube 11 est maintenu en position par une ossature de barres d'acier 13 située à la partie supérieure de la poche. Une busette 14 de décharge est prévue excentrée dans le fond de la poche. En fonctionnement, le gaz sortant du bouchon poreux 12 s'élève essentiellement verticalement du bouchon vers la surface de l'acier en passant dans le tube 11. Des modèles hydrauliques d'une poche de cette conception ont montré que le gaz sortant du bouchon poreux s'élève verticalement en un panache étroit qui monte essentiellement directement du bouchon vers la surface du liquide contenu dans la poche. Dans une poche de 2,7 m de profondeur, le diamètre du panache à la surface est inférieur à 1,2 m. Le tube d'acier 11 se dissout dans l'acier, mais la vitesse à laquelle il se dissout est plus lente que la vitesse de montée de l'acier dans la poche et, par conséquent, le tronçon du tube restant plongé dans l'acier et parcouru par le gaz inerte montant du bouchon poreux 12 vers la surfa- ce de l'acier contenu dans la poche, devient en fait un petit récipient de réaction qui est agité beaucoup plus vigoureusement que ne peut l'effectuer aucun procédé impliquant l'agitation d'une poche pleine d'acier, car l'action d'agitation est confinée à l'intérieur du faible volume de métal se trouvant dans le tronçon du tube qui descend audessous de la surface du métal contenu dans la poche. Une description particulière de l'action d'agitation a été donnée précédemment. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé pour éliminer le soufre et l'hydro- gène de l'acier, caractérisé en ce qu'il consiste à couler un jet d'acier, pauvre en oxygène et sans laitier, dans un tube vertical (11) installé dans une poche (10) qui s'étend du fond de la poche jusqu'à sa partie supé- rieure, à utiliser un moyen (12) pour introduire un courant de gaz inerte dans le bas du tube afin de produire une action d'agitation à l'intérieur du tube, à ajouter dans le tube un laitier à base de chaux ayant une grande facilité d'absorption de soufre, à ajouter dans le tube des ferroalliages et des métaux élémentaires connus pour accroître la désulfuration et nécessaires pour obtenir la composition spécifiée de l'acier, et à utiliser le courant de gaz inerte introduit dans le bas du tube comme moyen d'élimination de l'hydrogène. 2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que lecourant souhaité d'acier pauvre en oxygène et sans laitier pénétrant dans le tube peut être obtenu par coulée de l'acier par la busette (14) se trouvant dans le fond de la poche dans laquelle l'acier a été piqué du four d'aciérie. 3. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le courant souhaité d'acier pauvre en oxygène et sans laitier pénétrant dans le tube peut être obtenu par l'addition d'éléments connus pour avoir une forte affinité pour l'oxygène, tels que l'aluminium, le silicium, le calcium, les terres rares, le titane, le zirconium et analogues soit dans le four d'aciérie avant la piquée, soit dans la poche qui reçoit l'acier du four. 4. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le courant souhaité d'acier pauvre en oxygène et sans laitier est obtenu par l'addition d'élé- ments connus pour avoir une forte affinité pour l'oxygène, telsque l'aluminium, le silicium, le calcium, les terres rares, le titane, le zirconium et analogues, dans un four d'aciérie équipé de moyens pour effectuer une piquée excentrée, une piquée par le fond ou de tout autre moyen connu de l'homme de l'art pour l'obtention d'un courant d'acier pauvre en oxygène et sans laitier. 5. Procédé pour éliminer le soufre et l'hy- drogène de l'acier, caractérisé en ce qu'il consiste à couler un courant ou jet d'acier riche en oxygène mis sans laitier dans un tube vertical (11) installé dans une poche (10) et s'étendant du fond de celle- ci jusqu'à sa partie supérieure, à utiliser un moyen (12) pour introduire un courant de gaz inerte dans le bas du tube afin de produire une action d'agitation dans le tube, à ajouter dans le tube un laitier à base de chaux ayant une forte capacité d'absorption du soufre, à ajouter dans le tube des ferro-alliages et des métaux élémentaires qui sont connus pour accroître la désulfura- tion et qui sont nécessaires pour obtenir la composition spécifiée. de l'acier, et à utiliser le courant de gaz inerte introduit dans le bas du tube comme moyen d'élimi- nation de l'hydrogène. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les métaux ajoutés, qui sont connus pour avoir une forte affinité pour l'oxygène, peuvent être combinés à d'autres métaux ou métalloïdes tels que le fer, le silicium et le carbone, ces combinai- sons étant désignées de façon générale ferro-alliages. 7. Procédé selon.l'une desrevendications 1 et 5, caractérisé en ce que les laitiers dont doit être exempt le courant de métal produit entrant dans le tube sont ceux dont la teneur à la fois en oxyde de fer et en oxydes de manganèse, combinés, est supérieure à 6%. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le tube s'étendant de la partie supérieure jusqu'au fond de la poche est d'une composition compatible avec la composition de l'acier entrant dans la poche par le tube. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le tube s'étendant de la partie supérieure jusqu'au fond de la poche est réalisé en acier dont la composition est compatible avec la composition de l'acier coulé dans le tube. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le tube s'élève au-dessus de la partie supérieure de la poche afin qu'une agitation vigoureuse puisse être réalisée tandis que - la poche est complètement remplie. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le gaz inerte qui produit l'action d'agitation est obtenu à travers un bouchon poreux installé dans le fond de la poche, dans une posi- tion telle que le tube puisse être placé au-dessus du bouchon poreux. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le gaz inerte qui produit l'action d'agitation dans le tube est obtenu à partir d'un ou plusieurs petits tuyaux dont le diamètre n'est égal qu'à une petite fraction du diamètre du tube instal- lé dans la poche et dont les parois sont plus minces que la paroi du gros tube qui s'étend de la partie supé- rieure jusqu'au fond de la poche, les petits tuyaux étant raccordés à une source de gaz inerte. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que la quantité de gaz inerte utilisé pour l'agitation est fournie à un débit de 283 à 850 dm3 par minute, dans des conditions normales, débit qui équivaut à celui utilisé avec d'autres technolo- gies d'affinage en poche. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les laitiers utilisés pour la désulfuration doivent être à base de chaux et leurs limites de composition doivent être: 75% au maximum d'oxyde de calcium (CaO), 30% au maximum d'alumine (A1203) et 15% au minimum de fluorure de calcium (CaF2). 15. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les laitiers utilisés pour la désulfuration doivent contenir un maximum de 3% d'oxyde de fer, 3% d'oxyde de manganèse et un maximum de 15% de silice. 16. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les laitiers utilisés pour la désulfuration peuvent contenir des fondants dont l'un des constituants principaux est l'un des sels des halogènes qui rendent les laitiers plus fluides et plus réactifs, tels que le chlorure de calcium (CaC12), la cryolithe (Na3ALF6), le fluorure de lithium (LiF), le chlorure de lithium (LiCl) et analogues. 17. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le gaz inerte utilisé pour agiter ensemble le laitier et l'acier afin de produi- re la désulfuration est également utilisé comme moyen de balayage d'hydrogène de l'acier coulé dans le tube. 18. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le gaz inerte utilisé pour l'agitation ensemble du laitier et de l'acier afin d'effectuer la désulfuration établit une atmosphère inerte dans le tube, sans humidité ni hydrogène, ce qui empêche l'absorption d'hydrogène par l'acier passant dans le tube et au siège de la réaction de désulfuration dans le tube. 19. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le gaz inerte utilisé est l'argon. 20. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les ferro-alliages et les métaux élémentaires à ajouter dans le tube pour accroî- tre la désulfuration sont ceux dont l'aptitude à accroître la désulfuration repose principalement sur leur capacité à réduire la teneur en oxygène de l'acier, et qui compren- nent l'aluminium, le titane, le zirconium et analogues. 21. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les ferro-alliages et les métaux élémentaires à ajouter au tube pour accroître la désulfuration sont ceux qui sont connus pour avoir la capacité de réduire la teneur en oxygène de l'acier, mais également l'aptitude à former des sulfures qui sortent de l'acier en flottant pour passer dans le laitier et qui comprennent le magnésium, le calcium, le baryum, les terres rares et analogues. 22. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que les ferro-alliages et les métaux élémentaires à ajouter dans le tube sont ceux nécessaires à l'obtention de l'analyse chimique souhaitée de l'acier fini, telsles ferro-niobium, ferro-molbydène, ferro-tungstène, tungstène métallique, ferro-chrome, ferro-manganèse, manganèse métallique et analogues. 23. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 13, 14 et 15, caractérisé en ce que les laitiers à ajouter dans le tube ont été préalablement fondus. 24. Procédé selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce que le tube peut -être recouvert d'un revêtement réfractaire qui abaisse la vitesse à laquelle le tube passe en solution dans l'acier. 25. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que l'acier sans laitier entrant dans le tube est atomisé par un courant de gaz inerte dans une position adjacente au sommet du tube introduit dans la poche. 26. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le sommet du tube est fermé et équipé du dispositif nécessaire pour établir un joint étanche à l'air entre le fond de la poche et le sommet du tube afin qu'un vide puisse être maintenu dans le tube pendant le remplissage de la seconde poche. 27. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le sommet du tube peut être modifié afin que des électrodes ou des canons à plasma puissent être montés dans un plan horizontal et que l'acier entrant dans le tube passe à travers le plan des arcs établis entre les électrodes ou les canons à plasma pour élever ainsi la température de l'acier. 28. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le tronçon du tube restant dans la poche est retiré et la poche est transférée vers un poste de chauffage à arc dans lequel la tempéra- ture de l'acier peut être élevée au niveau-souhaité. 29. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la température de l'acier se trouvant dans la poche dans laquelle l'acier est passé par piquée à partir du four peut être élevée par chauffage de l'acier dans un poste de réchauffage à arc, connu de l'homme de l'art, avant la coulée de l'acier dans le tube se trouvant dans la poche o une désulfura- tion et un dégazage ont lieu. 30. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que la teneur en oxygène du métal et du laitier dans le tube a été réduite à un niveau assez bas pour provoquer un transfert du phosphore de l'acier dans le laitier. 31. Procédé selon l'une des revendications 1 et 5, caractérisé en ce que le courant de gaz inerte introduit dans le bas du tube vertical installé.dans la poche, comme moyen d'élimination d'hydrogène, élimine également l'azote de l'acier.