Brevet FR2587810A1 — publié le 19870327

L'invention concerne un procédé et un appareil pour réfléchir une partie d'une onde lumineuse se propa- geant le long d'une fibre optique. L'invention concerne plus particulièrement un procédé et un appareil dans lesquels on amène deux ondes acoustiques à se propager dans la fibre sous des angles choisis afin qu'une partie d'une onde lumineuse se propageant dans un premier sens le long6 la fibre interagisse avec les deux ondes acoustiques et que, sous l'effet de cette interaction, elle soit renvoyée par réflexion en sens opposé au premier sens. Un ou plusieurs réflecteurs selon l'invention peuvent être liés sur une fibre optique afin de produire des signaux lumineux réfléchis à la suite d'un ordre par l'activation de certains, choisis, des réflecteurs de manière que les ondes acoustiques produites par les réflecteurs activés se propagent dans la fibre. Dans diverses applications de transmissions de données et de capteurs à fibres dans lesquelles on utilise une fibre optique, il est souhaitable qu'un dispositif puisse être placé le long de la fibre optique pour produire une réflexion lorsqu'il est activé par un ordre,et que ce dispositif ne présente pratiquement aucune perte lorsqu'il n'est pas activé. Dans un grand nombre de dtspositifs présentant ces propriétés et placés le long de la fibre, on peut utiliser des techniques de réflec- tométrie dans le domaine temporel pour multiplexer par division temporelle des données provenant d'un grand nombre de capteurs. On a utilisé des coupleurs de fibres classiques pour produire un signal lumineux réfléchi en sens inverse dans une fibre en plaçant un miroir à la sortie non utilisée du coupleur. Cependant, la perte excessive se produisant dans un tel coupleur et les pertes supplémentaires résul- tant de la fixation du coupleur à la fibre sont trop importantes pour permettre la réalisation d'un nombre élevé de tels points de réflexion sur une seule fibre. En outre, ces pertes sont permanentes car les coupleurs ne peuvent pas être désactivés pour éliminer les pertes à des instants souhaités. Un autre procédé pour produire une réflexion dans une fibre optique est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique N 596 889, déposée le avril 1984. Ce procédé utilise un couplage évanescent entre deux segments de fibre séparés par une section de fibre formant une boucle afin qu'une partie de la lumière se propageant le long de la fibre soit transmise d'un segment à l'autre segment de façon à revenir en se pro- pageant le long de la fibre, en sens opposé. Dans ce procédé, la fibre peut ne pas être rompue. Bien que les pertes excédentaires dans cet agencement soient notable- ment plus faibles que celles dues à la présence d'un coupleur, elles sont encore trop grandes pour permettre la présence de centaines de ces points de réflexion sur une seule fibre. En outre, les réflecteurs de la demande N 596 889 précitée sont permanents dans le sens o la perte excédentaire a pour résultat, à chaque fois, une traversée des réflecteurs par la lumière et que ces pertes affectent le fonctionnement de tous les réflecteurs formés en aval d'un réflecteur particulier quelconque sur une seule fibre. D'autres procédés connus pour produire une réflexion dans une fibre optique comprennent: l'introduc- tion d'une discontinuité dans la fibrq par exemple par rupture de la fibre et reconnexion des extrémités rompues à l'aide d'un connecteur de basse qualité; l'introduction mécanique d'une conicité microscopique dans la fibre; et l'exposition d'une partie de la fibre à des perturbations spatialement périodique de l'indice de réfraction optique de la gaine entourant l'âme de la fibre. Ce dernier procédé est décrit dans la demande de brevet britannique N 2 145 237, publiée le 20 mars 1985, de la page 5, ligne , à la page 6, ligne 35. Ces procédés connus pour former un réflecteur sur une fibre ont tous pour inconvénient d'aboutir à-un réflecteur permanent. Une perte optique se produit à chaque réflecteur permanent lorsque de la lumière le traverse, et ces pertes affectent tous les capteurs associés à tous les réflecteurs en aval d'un réflecteur particulier et quelconque sur une fibre. Par suite des pertes, on ne peut pas mettre en place un grand nombre de ces réflecteurs permanents sur une seule fibre. Par contre, l'appareil selon l'invention produit une réflexion dans une fibre optique lorsqu'il est activé par un ordre, avec une perte excédentaire pratiquement nulle lorsqu'il est dans un état désactivé. Le principe de fonctionnement de l'invention est basé sur l'interaction acousto-optique d'ondes lumineuses et sonores. Etant donné que la matière de gainage n'a pas à être retirée à proxi- mité du noyau de la fibre, les pertes excédentaires peuvent être rendues extrêmement faibles. De même que dans le dispositif de réflexion de l'invention, le dispositif bien connu comme le nom de cellule acoustooptique de Bragg, utilise des interactions acousto-optiques. La figure 1 des dessins annexes décrits ci-après est un diagramme schématique montrant les caractéristiques d'une cellule de Bragg. Sur la figure 1, un rayon lumineux 1 se pro- pageant dans un milieu optique 3 tel que du verre ou du quartz, rencontre un train d'ondes acoustiques en formant un angle O avec les fronts d'ondes plans du train d'ondes. Le train d'ondes 2 produit une modulation de l'indice de réfraction du milieu optique 3. Lorsque les conditions sont telles que: o (1) Sin =% 2A o >est la longueur d'ondes de la lumière dans les milieux 3 et 4 est la longueur d'ondes du train d'ondes acoustiques, l'onde lumineuse 4 (qui comprend une partie de l'énergie du rayon lumineux 1) est alors diffractée d'un angle 2 Q par rapport au rayon lumineux 1. Les ondes acoustiques dans une cellule de Bragg sont générées par un trans- ducteur (tel que le transducteur 5 de la figure 1) en couplage acoustique avec le milieu optique 3. Des modu- lateurs lasers et des déflecteurs de rayons ont été réalisés à l'aide de cellules de Bragg. Cependant, dans une utilisation classique, la lumière est éloignée en étant déviée d'un très petit angle à partit de sa O10 direction de propagation initiale. La réflexion rétrograde ou en retour souhaitée dans une fibre correspond à O - 90' dans l'équation (1). Si A- >/2, on obtient alors une réflexion rétrograde (pour O = 90 ). L'amplitude de l'onde optique réfléchie en retour est maximale lorsque les variations périodiques de l'indice de réfraction optique induite par l'énergie acoustique sont espacées d'une demi-longueur d'ondes optiques. En général, des maxima existent lorsque A= M H/2, o M est un entier impair quelconque non négatif (c'est-à-dire H - 1, 3, 5...). Le maximum principal apparatt pour A = X/2 ou M - 1. Etant donné que V - Af, o V est la vitesse de l'onde acoustique et f est la fréquence acoustique, et étant donné que X = o/n, o 0 est la longueur d'ondes de la lumière dans l'espace libre, et n est l'indice de réfraction du milieu dans lequel l'interaction acousto-optique a lieu, on a alors: (2) F 2nV Xo. Ceci représente la fréquence de l'onde acoustique nécessaire pour produire un signal réfléchi d'amplitude notable dans le cas o le rayon lumineux se propage de manière colinéaire avec l'onde acoustique. La fréquence optique de la lumière dispersée ou réfléchie est soit -relevée, soit abaissée d'une valeur égale à f suivant que l'onde acoustique se déplace vers l'onde lumineuse ou s'en éloigne. Dans la plupart des fibres optiques, l'Ume est en silice fondue, pour laquelle n = 1,46 et V = 5,96x 103 mètres/seconde. Pour de la lumière ayant une longueur d'ondes, dans l'espace libre, >o = 1,3 x 10- 6 mètre, la fréquence acoustique demandée pour induire la diffraction d'ordre le plus bas dans le sens de retour est f = 13,38 GHz. La difficulté de la conception d'un dispositif qui produit une réflexion rétrograde ou de retour sur la base d'une interaction acousto-optique résulte de la haute fréquence demandée dans le régime de Bragg colinéaire direct décrit ci-dessus. Il est très difficile de fabriquer et de lier des transducteurs acoustiques qui fonctionnent à ces fréquences et la plupart des matières présentent des pertes extrêmes à cette haute fréquence. Le premier problème à affronter dans un tel dispositif, dans lequel la lumière se propage dans une fibre optique, est d'amener l'onde sonore à se propager du transducteur à travers un substrat vers la zone de l'âme de la fibre avec une perte aussi faible que possible. Un désaccord dans l'impédance acoustique, pV, o P = la densité et V = la vitesse acoustique, entre le substrat et la fibre est également à l'origine d'une perte de réflexion acoustique à l'interface. Une voie suivie pour éviter la perte de réflexion acoustique consiste à former à la fois la fibre et le substrat en silice fondue. Cependant, la perte des ultrasons dans la silice fondue est décrite comme étant de 12 dB/cm-GHz2 dans un article de D. A. Pinnow, "Guidelines for the Selection of Acousto.- Optic Materiel", IEEE Journal of Quantum Electronics, volume QE-6, N 4, avril 1970. Cette perte de 2028d-/cm à une fréquence de 13 GHz. Cette très grande perte rend très difficile de concevoir une configuration pouvant injecter une onde ultrasonore colinéaire à l'âme de la fibre. L'in- jection sous de très petits angles ou des dispositifs de focalisation nécessitent tous de longs trajets dans les substrats. On a identifié des cristaux provoquant un affai- blissement beaucoup plus faible que la silice fondue, mais ces cristaux ont une impédance acoustique notablement différente de celle des fibres optiques en silice fondue et ne présentent les propriétés de propagation acoustique demandées que suivant certains axes. Comme précédemment, l'injection des ondes acoustiques dans l'âme de la fibre sous de petits angles est à l'origine de très grandes pertes en raison du désaccord des impédances, et la focalisation n'est pas possible en raison de l'anisotropie. L'appareil selon l'invention est un dispositif pouvant être positionné à proximité immédiate d'une fibre optique et lié à cette fibre pour réfléchir une partie d'une onde lumineuse se propageant le long de l'axe longitudinal de la fibre. Le dispositif comprend des moyens destines à générer deux ondes acoustiques qui se propagent dans la fibre sous des angles choisis, de manière que chacune se propage dans une partie d'interaction de la fibre, dans une direction à 45 par rapport à l'axe et perpendiculaire à la direction de l'autre. Dans une forme de réalisation, l'appareil selon l'invention comprend deux transducteurs acoustiques liés à un substrat à travers lequel des signaux acoustiques produits par les transducteurs peuvent se propager. Les transducteurs sont orientés de manière que, lorsque le substrat est placé à proximité immédiate d'une fibre optique et lié à cette fibre, une première onde acoustique émanant de l'un des transducteurs pénètre dans la fibre et s'y propage dans une première direction à 45 avec l'axe longitudinal de la fibre, et qu'une seconde onde acoustique, émanant de l'autre transducteur, pénètre dans la fibre et s'y propage dans une seconde direction à 45 avec l'axe et perpendiculaire à la première direction. La lumière progressant le long de l'axe de la fibre interagit avec le champ acoustique résultant de la superposition des première et seconde ondes acoustiques de façon à être partiellement renvoyée par réflexion à le long de l'axe de la fibre. La zone de la fibre dans laquelle l'interaction acousto-optique se produit sera appelée ci-après "zone d'interaction" (ou "tronçon - d'interaction"). Le substrat est avantageusement lié à la fibre optique et présente une impédance acoustique choisie de façon à correspondre aussi étroitement que possible à celle de la fibre afin de réduire la perte par réflexion acoustique se produisant lorsque les ondes acoustiques se propagent du substrat dans la fibre. Dans une forme préférée de réalisation, le substrat présente deux zones séparant chacune l'un, différent, des transducteurs de la fibre. Les deux-zones sont avantageusement séparées l'une de l'autre par un élément acoustiquement absorbant. Dans une seconde forme de réalisation, un transducteur acoustique unique est utilisé pour produire les deux ondes acoustiques. De même que dans la première forme de réalisation, les deux ondes acoustiques se propagent dans la fibre dans des directions à 45 par rapport à l'axe longitudinal de la fibre et à 900 l'une par rapport à l'autre. La première onde acoustique est une partie de l'énergie acoustique ondulatoire générée par le transducteur unique, qui se propage à travers le substrat directement dans la fibre. La seconde onde acoustique est une autre partie de l'énergie acoustique ondulatoire produite par le tranducteur unique, qui est réfléchie sur une surface du substrat et pénètre ensuite. par réfraction dans la fibre. Etant donné que la seconde forme de réalisation ne demande qu'un transducteur, elle est plus simple à fabriquer que la première forme de réalisation. De plus, la seconde forme de réalisation permet une géométrie plus favorable de la zone d'inter- action, ce qui permet aussi de réduire la perte acoustique dans la gaine de la fibre pour une zone d'interaction de longueur suffisante le long de l'axe longitudinal de la fibre, et il en résulte donc un plus grand rendement de diffraction. Un inconvénient est que les deux ondes acoustiques (c'est-à-dire les parties réfléchie et non réfléchie de l'énergie acoustique ondulatoire produite par le transducteur unique) ont la même fréquence, de sorte que la seconde forme de réalisation du dispositif de l'invention ne peut être utilisée que comme réflecteur, et non comme dispositif de décalage de fréquence optique. Conformément au procédé de l'invention, les transducteurs acoustiques (ou le transducteur acoustique) associés à un tronçon d'interaction d'une fibre sont activés pour introduire les première et seconde ondes acoustiques décrites dans le tronçon d'interaction, à des instants souhaités. Le ou les transducteurs peuvent être désactivés à des instants choisis, afin que la lumière puisse se propager librement à travers le tronçon d'interaction. Lorsque cela est souhaité, les première et seconde ondes acoustiques sont toutes deux produites de façon à avoir sensiblement la même fréquence, f, o f = (2nV)/MA Ccos 45 ) o X0 est la longueur d'ondes, dans l'espace, de la lumière que l'on souhaite réfléchir pendant sa propagation dans la fibre, V est la vitesse de la première onde acoustique dans la fibre, n est l'indice de réfraction optique de la fibre, et M est un entier interpositif. Dans une autre forme de réalisation, la première onde acoustique est produite de façon a avoir une fréquence différente de celle de la seconde onde acoustique. Comme décrit en détail ci-dessous, la fréquence du signal lumineux réfléchi est décalée vers le haut ou vers le bas par une fréquence proportionnelle à la différence entre les fréquences des première et seconde ondes acoustiques. Un ou plusieurs tronçons d'interaction (ou points de réflexion), associés chacun à un réflecteur acousto-optique dans l'une quelconque des formes de réalisation décrites ici, peuvent être établis le long d'une fibre optique unique. Pour éliminer les réflexions lumineuses indésirées, chaque réflecteur est maintenu dans un état désactivé, sauf pendant des périodes de temps choisies au cours desquelles il est activé. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexes à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels: - la figure I est un diagramme schématique montrant le mode de fonctionnement d'une cellule de Bragg classique dans laquelle une onde lumineuse d'entrée rencontre, sous un angle d'incidence 9, une onde acoustique, une partie de l'onde lumineuse étant renvoyée par diffrac- tion dans une direction formant un angle 20 avec l'onde lumineuse d'entrée; - la figure 2 est une coupe transversale d'une forme de réalisation du réflecteur selon l'invention et d'une fibre optique associée, dans un plan contenant l'axe longitudinal de la fibre; - la figure 3 est une vue à échelle agrandie de la zone d'interaction acoustooptique du réflecteur de la figure 2, montrant les fronts d'ondes acoustiques rencontrés par une onde lumineuse incidente se propageant à travers la zone d'interaction le long de l'âme de la fibre; - la figure 4A est une coupe transversale d'une fibre optique liée à une plaque, dans un plan perpendi- culaire à l'axe longitudinal de la fibre optique; - la figure 4B est une coupe transversale de l'ensemble montré sur la figure 4A, après que la surface supérieure de celui-ci a été meulée et polie, la surface supérieure meulée et polie de l'ensemble de la figure 4 étant prête à être liée au substrat du réflecteur de l'invention; - la figure 5 est une coupe transversale d'une autre forme de réalisation du réflecteur de l'invention et d'une fibre optique associée, suivant un plan qui contient l'axe longitudinal de la fibre; et - la figure 6 est une vue à échelle agrandie de la zone d'interaction acousto-optique du réflecteur de la figure 5, montrant les fronts d'ondes acoustiques rencontrés par une onde lumineuse incidente se propageant à travers la zone d'interaction, suivant l'axe de la fibre. La figure 2 représente en coupe transversale une première forme préférée de réalisation du réflecteur selon l'invention. Le réflecteur comprend un premier transducteur acoustique 10, un second transducteur acous- tique Il et un substrat 12. Ce dernier est lié à une gaine 17 d'une fibre optique 16. L'âme 18 de la fibre 16 s'étend le long de l'axe longitudinal central de cette fibre 16. Le substrat 12 comprend une première partie 13 à travers laquelle une première onde acoustique 19 produite par le transducteur 10 peut se propager et pénétrer dans la fibre 16, une seconde partie 14 à travers laquelle une seconde onde acoustique 20 produite par le transducteur Il peut se propager et pénétrer dans la fibre 16, et un élément acoustiquement absorbant 15 disposé entre la première partie 13 et la seconde partie 14. Le substrat 12 est simplement le milieu à travers lequel les ondes acoustiques sont transportées vers la fibre et il est avantageusement caractérisé par un affai- blissement acoustique bas. Des matières à affaiblissement bas convenant aux première et seconde parties du substrat 12 comprennent Li Nb03, YIG, A1203, Ti 02' YAG, ou MgAl2 04. Des matières convenant à l'utilisation dans le substrat de l'invention comprennent les matières anisotropes qui étaient utilisées dans les cellules de Bragg classiques. En raison de leur anisotropie, ces matières possèdent une orientation préférée par rapport au transducteur et à la fibre pour minimiser les affaiblissements acoustiques. Les études des Il matières pour des cellules de Bragg classiques ont abouti à une convergence sur des matières ayant des propriétés optiques convenables. Cependant, dans le réflecteur de l'invention, il n'est pas nécessaire que le substrat possède des propriétés optiques particulières quelconques et il peut être optiquement opaque. Par conséquent, on peut utiliser d'autres matières convenables pour le substrat, y compris des matières isotropes. Aux fins de la description de la figure 2, on suppose que le substrat est en niobiate de lithium (Li NbO 3). L'élément absorbant peut être constitué de la matière utilisée pour joindre les deux parties du substrat, par exemple une résine époxy. Les transducteurs 10 et il peuvent être des transducteurs ultrasonores classiques du type utilisé pour des cellules de Bragg. De tels transducteurs peuvent être réalisés en Li Nb 03 ou autre matière piézo-électrique. Dans une forme de réalisation dans laquelle les premier et second transducteurs sont des transducteurs ultrasonores identiques, l'application d'une impulsion radiofréquence, de fréquence f et de durée t, au premier transducteur provoque l'émission, dans le substrat, d'une onde ultrasonore 19 de fréquence f et de durée t, et l'appli- cation d'une impulsion similaire au second transducteur provoque l'émission, dans le substrat, d'une onde ultra- sonore 20 de fréquence f et de durée t. Des ondes ultra- sonores 19 et 20 se propagent à travers le substrat et pénètrent dans la fibre comme montré sur la figure 2. Les ondes ultrasonores se croisent à angle droit dans la fibre, et les deux fronts d'ondes dans la fibre forment chacun un angle de 45 avec l'axe de la fibre. Le tronçon de la fibre dans lequel les ondes acoustiques se croisent est appelé, dans le présent mémoire "tronçon d'interaction" (ou%'one d'interaction") de la fibre, Pour que les ondes 19 et 20 parcourent une fibre de silice en formant un angle de 45 avec l'axe de la fibre, l'angle c" compris entre l'axe de la fibre et la surface du substrat sur lequel le transducteur ultrasonore est monté, doit être: (3) îX-Sin-I (V Sin 451/V) L s o VL et V sont les vitesses du son dans le niobiate de s lithium et dans la silice, respectivement. Cette relation découle de la loi de Snell. Etant donné que VL = 6,57 x 103 m/s et V = 5,96 x 103 m/s, t doit être de 51,2 dans s cette forme de réalisation de l'invention. La figure 3 est une vue à échelle agrandie de la zone d'interaction de la forme de réalisation montrée sur la figure 2. La figure 3 montre la géométrie de l'interaction acousto-optique aboutissant à la réflexion rétrograde ou de retour souhaitée. Les fronts des ondes acoutiques 19 et 20, qui se propagent à travers la zone d'interaction dans la fibre, doivent être sensiblement plans, afin que la lumière se propageant à travers la zone d'interaction rencontre des fronts d'ondes acoustiques sensiblement plats, tels que le front d'ondes X du train d'ondes 19 et le front d'onde Y du train d'ondes 20. On considère d'abord le rayon lumineux 21, de longueur d'ondes dans la fibre, qui se propage le long de l'axe de la fibre vers la droite sur la figure 3 et qui rencontre les points d'intersection _____R, S, etc., des deux trains d'ondes acoustiques. Le gradient de l'indice de réfraction dans la fibre en ces points est dans la direction dans laquelle l'onde lumineuse se déplace et il se produit donc une réflexion à 180 (c'est- à-dire une réflexion rétrograde ou de retour). L'amplitude de la réflexion atteint un maximum lorsque L, la distance comprise entre R et S, est égal à 2/2. Des maxima d'ordre plus élevé existent aux intervalles correspondant à L = 3%/2, 5X/2,... MI/2 (o M est un entier impair positif quelconque). De plus, étant donné que L - A/Cos 0, o \ est la longueur d'onde acoustique dans la fibre, 0 = 45 , et A = V/f, est la vitesse acoustique dans la fibre, il en résulte que f = 2V/M 9Cos0, ou (4) f 2nv o n est l'indice de réfraction optique moyen de la fibre (c'est-à- dire l'indice de réfraction optique de la fibre en l'absence de toute onde acoustique se propageant dans la fibre) et. est la longueur d'onde dans l'espace de l'onde lumineuse 21. Si %o: 1,3 x 10 M, n = 1,46 et V = 5,96 x 103 m/s,on a alors f = (1/M) 18,93 GHz. La déformation par ultrason produit l'effet d'un réseau de diffraction sur l'onde lumineuse 21. Les fréquences possibles de fonctionnement du dispositif de l'invention sont f = 18,93 GHz, 6,31 GHz, 3,78 GHz et ainsi de suite, dans l'exemple décrit. En raison des difficultés propres à travailler à des fréquences supérieures (y compris les problèmes de fabrication des transducteurs et le fait que l'affaiblissement croit avec le carré de la fréquence), et étant donné que l'intensité de l'onde lumineuse réflé- chie, dans les ordres de diffraction plus élevés, chute très rapidement, le choix de la meilleure fréquence de travail fait l'objet d'un compromis. Une fréquence de travail de 6,31 GHz, dans l'exemple décrit, constitue une possibilité. Ceci correspondant à une différence de longueur de trajet de 3 X/2. Une autre possibilité consiste à partir d'un transducteur ayant une fréquence fondamentale plus basse et à le faire travailler à une fréquence harmonique paire plus élevée. Il est bien connu que les cellules de Bragg peuvent fonctionner de cette manière, mais que les bandes passantes sur lesquelles elles travaillent sont réduites de façon correspondante aux harmoniques plus élevées. Une bande passante large n'est pas indispensable à la présente invention. Ainsi, dans l'exemple décrit, on peut travailler à 18,93 GHz à l'aide de transducteurs ayant une fréquence fondamentale de 2,7 GHz, mais excités à la septième harmonique, soit 18,93 GHz. En référence de nouveau à la figure 3, on peut voir que la différence de longueur de trajet pour un rayon lumineux 22, après deux réflexions, est la même que pour un rayon lumineux 21 et que, par conséquent, les conditions pour une réflexion maximale sont les mêmes pour tous les rayons lumineux se propageant le long de l'axe de la fibre et pénétrant dans la zone d'interaction. Le champ acoustique, résultant de la superposition, dans la zone d'interaction, des ondes acoustiques qui y sont injectées, agit de manière très analogue à celle d'un prisme de Porro qui possède la propriété de rétro-réfls-ion de la lumière dans un plan. Dans une cellule de Bragg classique, la fréquence du faisceau optique diffracté est soumise à un décalage Doppler d'une valeur égale à la fréquence acoustique. Dans une variante d'une cellule de Bragg classique dans laquelle une diffraction de 180 est produite, avec les mêmes valeurs que celles utilisées ci-dessus pour o, n et V, le décalage de fréquence optique résultant est de 18,93 GHz. Dans le dispositif de l'invention, il ne se produit aucun décalage de fréquence optique si les fré- quences des ondes optiques émises par les deux trans- ducteurs sont les mêmes. Ainsi qu'on peut le comprendre en se référant à la figure 3. Sur la figure 3, un premier train d'ondes acoustiques 19 se propage dans la gaine 17 de la fibre et dans l'âme 18 de la fibre, dans le sens de la flèche 30, et un second train d'ondes acoustiques 20 se propage dans la gaine 17 et dans l'âme 18, dans le sens de la flèche 31. Les trains d'ondes 19 et 20 ont des fréquences identiques. Le "miroir" en un point R est formé par l'intersection du front X de l'onde 19 et du front Y de l'onde 20 à un instant particulier. Quelque temps plus tard, le point R est déplacé vers le bas dans le sens de la flèche 35 (c'est-à- dire perpendiculairement à l'axe longidutinal de la fibre). Le "miroir" ne possède donc pas de composante de vitesse dans la direction parallèle au rayon Iumineux 21. Le dispositif selon l'invention produit cependant un décalage de fréquence optique dans le faisceau lumineux réfléchi si les fréquences des deux faisceaux acoustiques ne sont pas identiques. Dans cette forme de réalisation de l'invention, si la fréquence du premier train d'ondes acoustiques 19 est plus élevée, le "miroir" formé par l'intersection des deux fronts d'ondes aura une composante de vitesse V dans la direction s'éloignant de la lumière p approchante et il apparattra donc un décalage vers le bas du faisceau lumineux réfléchi. Le faisceau lumineux réfléchisera décalé vers le haut si la fréquence du second train d'ondes acoustiques 20 est plus élevée. L'amplitude du décalage de fréquence optique serait: (5) A =2n V(fl-f2) Sine Ào f o f est la fréquence dans lafibre du premier train d'ondes acoustiques 19, f2 est la fréquence dans la fibre du second train d'ondes acoustiques 20, et tous les autres symboles sont tels que définis précédemment. On peut ajuster la fréquence de la lumière réfléchie, produite dans le réflecteur de l'invention, en faisant varier la différence de fréquences, fl-f2, par exemple en excitant les premier et second transducteurs à des fréquences inégales et choisies. Cette possibilité donne naissance à des appli7, cations, pour la forme de réalisation de la figure 2 du réflecteur de l'invention, dans le domaine des télécommu- nications. Les premier et second transducteurs acoustiques de la forme de réalisation de la figure 2 du dispositif de l'invention doivent être orientés et le substrat doit être configuré de façon que les ondes acoustiques émises par les premier et second transducteurs acoustiques entrent chacune dans la fibre sous l'angle nécessaire pour produire dans la zone d'interaction de la fibre un champ acoustique du type décrit ci-dessus en référence à la figure 3. Le substrat comprend avantageusement un élément acousti- quement absorbant, tel qu'une résine époxy, lié entre deux parties formées par la matière du substrat et ayant pour propriétés un affaiblissement acoustique bas. Un tel élément absorbant réduit les réflexiom indésirées à l'intérieur du substrat et à l'interface substrat-fibre. La figure 5 est une coupe transversale d'une seconde forme préférée de réalisation du réflecteur de l'invention. Un transducteur acoustique 101 émet de l'énergie acoustique ondulatoire dans un substrat 100, afin que l'onde acoustique se propage initialement dans la direction de rayons 108, 109 et 110. La partie de l'onde acoustique se propageant initialement à travers le substrat dans la zone comprise entre les rayons 109 et 110 est réfractée directement dans la gaine 105 d'une fibre optique 104 afin de se propager dans la gaine 105 et dans l'âme 106 de la fibre 104, dans le sens des rayons 112. Cette énergie ondulatoire non réfléchie se propageant dans la fibre sera appelée la première onde acoustique. La partie de l'onde acoustique se propageant initialement à travers le substrat 100, dans la zone comprise entre les rayons 108 et 109, est réfléchie sur la surface 102 du substrat 100 et pénètre ensuite par réfraction dans la fibre 104 de manière à s'y propager dans le sens de rayons 111. Cette partie réfléchie se propageant dans la fibre sera appelée ci-après la seconde onde acoustique. La direction des rayons 111 doit former un angle de 45 avec l'axe longi- tudinal de la fibre et la direction des rayons 112 doit être d'environ 45 par rapport à l'axe longitudinal de la fibre et doit être perpendiculaire à la direction des rayons 111. Le transducteur 101 et le substrat 100 peuvent être du même type, respectivement, que le transducteur 10 et la partie 13 de substrat de la forme de réalisation de la figure 2, et ils peuvent être liés l'un à l'autre et à la fibre de la même manière que celle montrée sur la figure Z. Il faut prendre soin d'orienter convenablement le substrat 100 et de positionner convenablement le trans- ducteur 101 et la surface 102 par rapport à la fibre 104 afin que les parties réfléchie et non réfléchie de l'éner- gie des ondes acoustiques arrivent à l'interface substrat- fibre sous l'angle approprié et afin de minimiser les pertes acoustiques dans le substrat (ce qui, en général, dépend de l'orientation du substrat par rapport à la direction de propagation d'une onde acoustique dans ce substrat). La figure 6 est une vue à échelle agrandie de la zone d'interaction de la forme de réalisation de la figure 5. L'énergie acoustique ondulatoire se propage à travers le substrat 100 dans la direction des rayons 108, 109 et 110. La partie de l'énergie acoustique ondulatoire se propageant dans la zone comprise entre les rayons 108 et 109 est réfléchie par la surface 102 du substrat 100. La surface 102 fait partie de l'interface entre le substrat 100 et le milieu environnant 116. Ce dernier est en général de l'air. Le rayonnement acoustique réfléchi pénètre par réfraction dans la gaine 117 de la fibre de façon à s'y propager sous la forme d'une seconde onde 120, dans la direction des rayons 111 et 112. Une partie de l'énergie acoustique ondulatoire se propageant dans le substrat 100, dans la zone comprise entre les rayons 109 et 110, pénètre par réfraction dans la gaine 117 de la fibre de façon à s'y propager en tant que première onde 121 dans la direction des rayons 122 et 123. Une onde lumineuse 130 se propageant le long de la fibre rencontre la partie d'interaction dans laquelle se propagent à la fois la première onde 121 et la seconde onde 120. Un avantage de la forme de réalisation des figures 5 et 6 est qu'un seul transducteur est nécessaire de sorte que le dispositif est plus simple à fabriquer. Ce dispositif présente également d'autres avantages importants. Le rendement de diffraction du réflecteur (c'est-à-dire le pourcentage de lumière diffractée par unité de puissance acoustique appliquée) croît avec l'augmentation de la longueur de la zone d'interaction. De plus, la perte de puissance acoustique dans la gaine 117 de la fibre augmente avec l'accroissement de la longueur du trajet acoustique à travers la gaine 117. On peut voir sur la figure 6 que, lorsque l'âme de la fibre est déplacée vers le haut par rapport au substrat (c'est- à-dire lorsque l'épaisseur de la gaine est réduite), la longueur de la zone d'interaction augmente. Dans la forme de réalisation de la figure 2, le contraire est vrai car, dans cette forme de réalisation de la figure 2, lorsque l'âme est déplacée vers le haut par une diminution de l'épaisseur de la gaine, la longueur de la zone d'inter- action diminue. Par conséquent, la forme de réalisation de la figure 6 permet un plus grand rendement de diffraction car l'épaisseur de la gaine est réduite. Les figures 4A et 4B illustrent un procédé de réalisation d'une surface plate sur la fibre, surface à laquelle le substrat (dans l'une quelconque de ses formes de réalisation) peut être lié. Comme montré sur la figure 4A, une fibre optique 40 (qui comprend une gaine 44 et -une -me45) est fixee dans une plaque 41 dans laquelle une gorge 42 est usinée. La plaque 41 peut etre réalisée en silice fondue. La surface supérieure de l'ensemble de la figure 4A est ensuite rectifiée et polie afin que l'on obtienne l'ensemble montré sur la figure 4B. Une fibre typique présente un diamètre extérieur d'environ 125,m, et une fibre monomode, travaillant à une longueur d'onde optique de 1,3 1m, comporte généralement une âme d'un diamètre d'environ 10 /m. Après la rectification et le polissage, il subsiste avantageusement une mince couche de gainage entre l'âme 45 et la surface supérieure 46. Pour une fibre de dimensions typiques, cette mince couche de gainage doit avoir une épaisseur d'environ 30 1m dans la forme de réalisation de la figure 2. Dans la forme de réalisation de la figure 6, pour une fibre de dimensions typiques, l'épaisseur optimale de la couche de gainage doit être inférieure à 30 um et elle est avantageusement comprise entre environ 5 et 10 1m. Lorsque le substrat est placé contre la surface supérieure 46 de l'ensemble montré sur la figure 4B, il subsiste une couche de gainage entre le substrat et l'âme, aucune perte optique excessive ne se produit dans le dispositif. Si les ondes acoustiques parcourent une distance ne dépassant pas environ 30 Nm dans la gaine de silice pour atteindre l'âme, la perte associée, par affaiblissement, d'énergie acoustique est inférieure à 3 dB si la fréquence de travail est de 6,3 GHz. Le substrat du réflecteur selon l'invention peut être lié à la surface supérieure rectifiée et polie 46 de l'ensemble de la figure 4B au moyen des mêmes techniques que celles utilisées pour lier des transducteurs travaillant à des fréquences de l'ordre du GHz, à des cellules de Bragg. Le substrat, la matière de liaison, la gaine 44 et l'âme 45 présentent avantageusement des impédances acoustiques concordant étroitement afin de réduire les pertes par réflexion acoustique se produisant lorsque des ondes acoustiques se propagent du substrat dans la fibre 40. On peut mettre en place le long d'une seule fibre optique plusieurs réflecteurs selon l'invention. Dans cette configuration, il est souhaitable d'empêcher que la perte optique d'un réflecteur affecte le signal lumineux réfléchi produit par d'autres réflecteurs associés à la fibre unique. Pour obtenir ce résultat souhaité, on peut choisir les transducteurs utilisés dans les réflecteurs parmi ceux disponibles dans le commerce, qui peuvent être Z587810 commutés entre un état activé et un état désactivé, sur commande. En fonctionnement, une onde lumineuse (telle qu'une impulsion laser) est émise dans la fibre et un réflecteur choisi est activé par la mise "en circuit" du transducteur associé (ou d'une paire de transducteurs associés). Tous les autres réflecteurs placés le long de la fibre entre la source de lumière et le réflecteur choisi (c'est-à-dire les réflecteurs placésen "amont" doivent être mis "hors circuit" pour minimiser l'affaiblis- sement de l'onde lumineuse à son passage par ces réflecteurs situés en amont. Par la suite, après qu'une onde lumineuse suivante a été émise dans la fibre, le cas échéant, toute combinaison souhaitée de réflecteurs actifs peut être obtenue par une activation ou une désactivation appropriée des réflecteurs individuels. Il convient de noter qu'à titre illustratif, une fréquence optique correspondant à une longueur d'onde de 1300 nm a été utilisée ici, mais que les fibres optiques actuels présentent également une perte optique faible à des longueurs d'ondes de 850 et 1550 nu. Des efforts importants sont déployés pour produire des fibres repré- sentant des pertes beaucoup plus faibles à des longueurs d'ondes plus grandes. Si ces fibres sont réalisées, les réflecteurs acousto-optiques décrits seront beaucoup plus aisés à fabriquer, en raison des plus basses fréquences de fonctionnement. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au réflecteur optique décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Réflecteur optique pouvant être placé à proximité immédiate d'une fibre optique (16) et lié à cette fibre optique qui possède un axe longitudinal, de façon à réfléchir une partie d'un onde lumineuse se propageant le long de l'axe à travers un tronçon d'inter- action de la fibre adjacent au réflecteur, caractérisé en ce qu'il comporte un substrat (12) dans lequel des signaux acoustiques peuvent se propager, et des moyens (10, 11) destinés à produire une première onde acoustique (19) qui se propage du substrat dans le tronçon d'interaction afin de se propager dans la fibre dans une première direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe,:et une seconde onde acoustique (20) qui se propage du substrat dans le tronçon - d'interaction de façon à se propager dans la fibre dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et approximativement perpendiculaire à la première direction. 2. Réflecteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens produisant des ondes acoustiques comprennent un premier transducteur (10) et un second transducteur (11) liés chacun au substrat et pouvant chacun être connectéssélectivement à un état actif dans lequel le transducteur produit de l'énergie acoustique ondulatoire, et un état inactif dans lequel le transducteur ne produit pas d'énergie acoustique ondulatoire. 3. Réflecteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le substrat comprend une première partie (13) à laquelle est lié le premier transducteur et à travers laquelle se propage la première onde acoustique, une seconde partie (14) à laquelle est lié le second trans- ducteur et à travers laquelle se propage la seconde onde acoustique, et un élément acoustiquement absorbant (15) placé entre la première partie et la seconde partie. 4. Réflecteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de production d'ondes acoustiques comprennent un transducteur (101) lié au substrat (100) et pouvant être commuté sélectivement entre un état actif dans lequel le transducteur produit de l'énergie acoustique ondulatoire et un état inactif dans lequel le transducteur ne produit pas d'énergie acoustique ondulatoire, la première onde acoustique étant une première partie de l'énergie acoustique ondu- latoire produite par le transducteur et se propageant dans le tronçon d'interaction, le substrat présentant une surface à partir de laquelle une seconde partie de l'énergie acoustique ondulatoire produite par le transducteur est réfléchie puis se propage dans le tronçon d'interaction, la seconde onde acoustique étant la seconde partie de l'énergie acoustique ondulatoire. 5. Réflecteur optique pouvant être placé à proximité immédiate d'une fibre optique (16) et pouvant être lié à cette fibre qui possède un axe longitudinal, de façon à réflêchir une partie d'une- onde lumineuse se propageant le long de l'axe à travers un tronçon d'inter- action de la fibre, adjacent au réflecteur, caractérisé en ce qu'il comporte un substrat (12) à travers lequel des signaux acoustiques peuvent se propager, un premier transducteur (10) lié au substrat et pouvant produire une première onde acoustique (19) qui se propage à travers le substrat et pénètre dans le tronçon d'interaction afin que cette première onde acoustique se propage dans la fibre dans une première direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe, et un second transducteur (11) lié au substrat et pouvant produire une seconde onde acoustique (20) qui se propage à travers le substiat et pénètre dans le tronçon d'interaction afin que cette seconde onde acoustique se propage dans la fibre dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et à peu près perpendi- culaire à la première direction. 6. Réflecteur selon l'une des revendications 2 et 5, caractérisé en ce que la partie de la première onde acoustique se propageant à travers le tronçon d'interaction de la fibre est une onde acoustique plane ayant une fréquence f], et en ce que la partie de la seconde onde acoustique se propageant à travers le tronçon d'inter- action de la fibre est une onde acoustique plane ayant une fréquence f2, o f2 est différent de fl. 7. Réflecteur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le premier transducteur possède une fréquence fondamentale f3, o fl est une harmonique de f3' et le second transducteur possède une fréquence fondamen- tale f4 o f2 est une harmonique de f4' 8. Réflecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le substrat comprend une première partie (13) à travers laquelle se propage la première onde acoustique, une seconde partie (14) à travers laquelle se propage la seconde onde acoustique, et un élément acousti- quement absorbant (15) placé entre la première partie et la seconde partie. 9. Réflecteur selon l'une des revendications I et 5, caractérisé en ce que le substrat présente une impédance acoustique choisie de façon à correspondre à celle de la fibre afin de réduire la perte par réflexion acoustique se produisant lorsque la première onde acoustique et la seconde onde acoustique se propagent du substrat dans la fibre. 10. Réflecteur optique,caractérisé en ce qu'il comporte une fibre optique (16) possédant un indice de réfraction optique n et un axe longitudinal, un substrat (12) lié à la fibre, un premier transducteur acoustique (10) lié au substrat et pouvant produire une première onde acoustique plane (19) qui se propage à travers le substrat vers l'intérieur de la fibre afin de se propager dans la fibre dans une première direction formant un angle d'environ 25878 10 avec l'axe, la première onde acoustique ayant une fréquence fl dans la fibre, et un second transducteur acoustique (Il) lié au substrat et pouvant produire une seconde onde acoustique (20) qui se propage à travers le substrat vers l'intérieur de la fibre afin de se propager dans la fibre dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et approximativement perpendicu- laire à la première direction, la seconde onde acoustique ayant une fréquence f2 dans la fibre. 11. Réflecteur selon l'une des revendications et 10, caractérisé en ce que le premier transducteur acoustique et le second transducteur acoustique peuvent être commutés chacun sélectivement entre un état actif dans lequel le transducteur produit une onde acoustique, et un état inactif dans lequel le transducteur ne produit pas d'onde acoustique. 12. Réflecteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que les fréquences fl et f2 sont diffé- rentes l'une de l'autre. 13. Réflecteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que les fréquencesfl et f2 sont sensi- blement égales et fl (2nV)/M)0 (cos 45 ), o >o est la longueur d'onde dans l'espace de la lumière que l'on souhaite être réfléchie par le réflecteur, lorsqu'elle se propage dans la fibre, V est la vitesse de la première onde acoustique dans la fibre et M est un entier impair positif. 14. Réflecteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que le substrat comprend une première partie (13) à travers laquelle se propage la première onde acoustique, et une seconde partie (14) à travers laquelle se propage la seconde onde acoustique. 15. Réflecteur selon la revendication 14, caractérise en ce que le substrat comprend également un élément acoustiquement absorbant (15) placé entre la première partie et la seconde partie. 16. Réflecteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que le substrat présente une impédance acoustique choisie de façon à réduire la perte par réflexion acoustique se produisant lorsque les première et seconde ondes acoustiques se propagent à travers l'interface entre le substrat et la fibre. 17. Réflecteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que la fibre comporte une âme centrale (18) entourée d'une gaine (17) et en ce que la partie de la gaine dans laquelle pénètre, en se propageant, les première et seconde ondes acoustiques présente une épais- seur d'environ 30 Pm. 18. Réflecteur optique pouvant Etre placé à proximité immédiate d'une fibre optique (104) et lié à cette fibre qui possède un axe longitudinal, afin de réfléchir une partie d'une onde lumineuse se propageant le long de l'axe à travers un tronçon d'interaction de la fibre adjacent au réflecteur, caractérisé en ce qu'il comporte un substrat (100) à travers lequel des signaux acoustiques peuvent se propager et qui présente une première surface et un transducteur (101) lié au substrat et pouvant produire une énergie acoustique ondulatoire dont une première partie se propage à travers le substrat pour pénétrer dans le tronçon d'interaction sous forme d'une première onde acoustique qui se propage dans le tronçon d'interaction de la fibre, dans une première direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe, une seconde partie de l'énergie acoustique ondulatoire étant réfléchie par la première surface, puis se propageant à traves le substrat pour pénétrer dans le tronçon d'inter- action sous la forme d'une seconde onde acoustique qui se propage dans le tronçon d'interaction de la fibre, dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et à peu près perpendiculaire à la première direction. 19. Réflecteur selon l'une des revendications 1, 2, 4 et 18, caractérisé en ce que la partie de la première onde acoustique se propageant à travers le tronçon d'interaction de la fibre est une onde acous- tique plane de fréquence f1, et en ce que la partie de la seconde onde acoustique se propageant à travers le tronçon d'interaction de la fibre est une onde acous- tique plane également de fréquence f1, o f] = (2nV)/M X (cos 45 ), o n est l'indice de réfraction optique de la i=bre, Vest la vitesse de la première onde acoustique dans la fibre, >o est la longueur d'onde dans l'espace de la lumière que l'on souhaite être réfléchie par le réflecteur lorsque la lumière se propage à travers le tronçon d'interaction de la fibre, et M est un entier impair positif. 20. Réflecteur selon la revendication 19, caractérisé en ce que f! est une harmonique de la fréquence fondamentale du transducteur. 21. Réflecteur selon la revendication 18, caractérisé en ce que le substrat possède une impédance acoustique choisie de façon à concorder avec celle de la fibre afin de réduire la perte de réflexion acoustique se produisant lorsque de l'énergie acoustique ondulatoire provenant du transducteur passe, en se propageant, du substrat dans la fibre. 22. Réflecteur optique, caractérisé en ce qu'il comprend une fibre optique (104) ayant un indice de réfraction optique n et un axe longitudinal, un substrat (100) lié à la fibre et présentant une première surface, et un transducteur acoustique (101) lié au substrat et pouvant produire de l'énergie acoustique ondulatoire plane dont une première partie se propage à travers le substrat pour pénétrer dans la fibre afin de se propager dans la fibre sous forme d'une première onde acoustique, dans une première direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe, une seconde partie de l'énergie acoustique ondulatoire étant réfléchie par la première surface, puis se propageant à travers le substrat pour pénétrer dans la fibre o elle se propage sous la forme d'une seconde onde acoustique, dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et à peu près perpen- diculaire à la première direction. 23. Réflecteur selon l'une des revendications 18 et 22, caractérisé en ce que le transducteur acoustique peut être commuté sélectivement entre un état actif dans lequel le transducteur produit de l'énergie acoustique ondulatoire, et un état inactif dans lequel le transducteur ne produit pas d'énergie acoustique ondulatoire. 24. Réflecteur selon la revendication 22, caractérisé en ce que la fréquence de l'onde acoustique est sensiblement égale à (2nV)M Xo (cos 45 ) - o o est la longueur d'onde dans l'espace de la lumière que l'on souhaite être réfléchie par le réflecteur lorsqu'elle se propage dans la fibre, V est la vitesse de la première onde acoustique dans la fibre et M est un entier impair positif. 25. Réflecteur selon l'une quelconque des revendications 13, 19 et 24, caractérisé en ce que M est égal à 3. 26. Réflecteur selon la revendication 19, prise avec les revendications 1, 2 et 5, caractérisé en ce que fl est une harmonique de la fréquence fondamentale du premier transducteur et f1 est également une harmonique de la fréquence fondamentale du second transducteur.. 27. Procédé pour réfléchir une partie de l'énergie d'une onde lumineuse se propageant dans une fibre optique ayant un axe longitudinal, caractérisé en ce qu'il comprend les. étapes qui consistent à positionner, à proximité immédiate de la fibre, un substrat à travers lequel des ondes acoustiques peuvent se propager, à amener une première onde acoustique à se propager à travers le substrat pour pénétrer dans la fibre afin que la première onde acoustique se propage dans la fibre dans une première direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe, à amener une seconde onde acoustique à se propager à travers le substrat pour pénétrer dans la fibre afin que la seconde onde acoustique se propage dans la fibre dans une seconde direction formant un angle d'environ 45 avec l'axe et à peu près perpendiculaire à la première direction, et à émettre l'onde lumineuse dans la fibre afin qu'elle se propage le long de l'axe et interagisse avec les première et seconde ondes acoustiques pour qu'une partie de l'onde lumineuse soit réfléchie le long de l'axe dans une direction opposée de 180 à la direction initiale de propagation de l'onde lumineuse. 28. Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que le substrat présente une impédance acoustique choisie de façon à concorder avec celle de la fibre afin de réduire la perte de réflexion acoustique se produisant lorsque la première onde acoustique et la seconde onde acoustique passent, en se propageant, du substrat dans la fibre. 29. Procédé selon la revendication 28, dans lequel la fibre comprend une âme centraleentourée d'une gaine, caractérisé en ce qu'il consiste également à éliminer par rectification une partie de la gaine de la fibre afin de produire une surface plate séparée de l'âme par une mince zone de matière de gainage, et à lier le substrat à la surface plate. 30. Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que la première onde acoustique et la seconde onde acoustique ont une fréquence sensiblement égale f, dans la fibre, o f = (2nV)/MX (cos 45 ), o o n est l'indice de réfraction optique de la fibre, V est - la vitesse de la première onde acoustique dans la fibre, est la longueur d'onde dans l'espace de l'onde lumi- neuse et M est un entier impair positif, 31. Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que la fréquence de la première onde acoustique dans la fibre diffère de la fréquence de la seconde onde acoustique dans la fibre.