Brevet FR2591740A1 — publié le 19870619

Appareil de mesure de débit massique selon le principe de Coriolis. L'invention concerne un appareil de mesure de débit massique selon le principe de Coriolis, dans lequel deux tubes de mesure rectilignes sont disposés parallèlement l'un près de l'autre et sont reliés mécaniquement l'un à l'autre par leurs extrémités, dans lequel un excitateur d'oscillations entrainant les tubes de mesure en sens contraires est prévu sensiblement au milieu des tubes, et dans lequel des capteurs sont disposés à distance à l'avant et à l'arrière de l'excitateur d'oscillations, capteurs qui émettent, en raison du mouvement oscillant des tubes de mesure l'un par rapport à l'autres des signaux de mesure à partir desquels peut être déterminé le débit. Dans un appareil de mesure de ce type décrit dans la demande de brevet allemand antérieure P 34 43 234.5-52, les deux tubes de mesure sont reliés par leurs extrémités et au moyen de dispositifs de liaison de tubes respectifs à des tubes de compensation parallèles aux tubes de mesure et sensiblement de même longueur. Les tubes de compensation sont fixés dans la région centrale sur un support commun et sont reliés également en cet endroit à un tube de raccordement également parallèle aux tubes de mesure. -Les extrémités des tubes de raccordement qui sont à l'opposé l'une de l'autre sont fixées dans les parois frontales d'un bottier entourant les tubes mentionnés. Dans cet appareil de mesure, la charge latérale est faible. Les tubes de compensation ont pour fonction d'éviter que des modifications de longueur dues à des changements de température ne provoquent des tensions axiales dans les tubes de mesure qui pourraient modifier le comportement des oscillations et de ce fait fausser la mesure. Les tensions apparaissant éventuellement ne sont absorbées que par les tubes de raccordement et le support, o ils n'ont aucune influence sur le résultat de la mesure. En fonctionnement, l'excitateur d'oscillations est entraîné par un circuit oscillant qui est entratné à la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure par une rétroaction utilisant le signal de mesure de l'un des capteurs. En fonction d'un débit massique quelconque, il y sur la longueur des tubes de mesure un décalage de phase de ce mouvement oscillant, duquel on peut déterminer l'importance du débit massique. L'invention a pour but d'augmenter la précision de la mesure avec un appareil de mesure de débit massique du type mentionné dans le préambule. Les solutions décrites dans ce qui suit, qui peuvent être utilisées individuellement ou cumulativement, reposent sur le principe commun consistant à éviter ou à réduire de telles oscillations mécaniques qui peuvent avoir une influence nocive sur les résultats de la mesure. Une première solution apportée au but indiqué est caractérisée par le fait que les tubes de mesure peuvent présenter des rigidités à la flexion différentes dans deux plans axiaux disposés perpendiculairement l'un par rapport à l'autre. Chaque tube de mesure oscille dans les deux plans axiaux selon des fréquences propres différentes. L'une seulement d'entre elles peut correspondre à la fréquence d'excitation. On obtient ainsi une oscillation prononcée dans le plan axial concerné. Un mouvement en rotation (ovolde) est fortement réduit. Ceci permet des mesures plus précises. Il est particulièrement avantageux que les tubes de mesure présentent une rigidité à la flexion plus importante perpendiculairement au plan axial défini par leurs axes que dans ce plan axial. Il est fait ainsi en sorte que les oscillations qui sont transversales au plan axial principal soient largement éliminées. D'une part, la rigidité à la flexion plus élevée conduit sans problèmes à une amplitude plus réduite. Et d'autre part la fréquence d'excitation destinée à la flexion transversalement au plan axial principal ne coïncide plus avec la fréquence d'excitation destinée aux oscillations dans le plan axial principal. De ce fait, les tubes de mesure effectuent un mouvement sensiblement en va-et-vient dans le plan axial principal. Les capteurs sont chacun influencés par la valeur momentanée totale de l'oscillation des tubes de mesure et non pas seulement par Z591740 une composante de cette valeur. L'erreur de mesure est donc réduite en proportion. En outre, on dispose de l'avantage selon lequel les parties de l'excitateur d'oscillations qui sont fixés aux deux tubes de mesure, soit en règle générale une bobine dans laquelle pénètre un aimant d'entrainement, conservent leur position centrale. Il n'en résulte aucun danger que l'aimant vienne heurter la bobine. La suppression des oscillations transversales au plan axial limitent également dans leur ensemble l'amplitude de ces oscillations. Ceci applique des charges plus faibles aux matériaux, notamment aux endroits o les tubes de mesure sont fixés à leurs extrémités, et de ce fait conduit à une durée de vie plus longue. Selon une construction particulièrement simple, les tubes de mesure sont renforcés, du moins dans la région de leur plus grande amplitude, par un élément stabilisateur perpendiculaire au plan axial principal. Un tel élément stabilisateur peut être brasé ou soudé sans problèmes à un tube de mesure. Lorsque la partie centrale du tube de mesure est renforcée, sa tendance à osciller transversalement au plan axial est extrêmement faible. Une variante consiste dans le fait que les tubes de mesure ont une section qui présente une dimension plus importante perpendiculairement au plan axial principal que dans ce plan axial principal. En particulier, les tubes de mesure peuvent avoir une section ovale. on peut également envisager pour ces tubes de mesure une section polygonale. Une seconde solution proposée pour le but indiqué est caractérisée selon l'invention par le fait que la fréquence propre f d'au moins la n première oscillation mécanique harmonique des tubes de mesure se différencie, par application de masses individuelles, de la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de o phase d'un facteur x qui est différent d'au moins 0,1 d'un nombre entier. Les capteurs forment le signal de mesure respectif par superposition des oscillations mécaniques différentes. Il est vrai qu'il n'est pas possible d'éviter des oscillations mécaniques harmoniques. Mais comme on peut leur donner par des mesures constructives une fréquence propre qui se différencie nettement d'un multiple de la fréquence propre de l'oscillation fondamentale, il est facile de réaliser la séparation de la partie perturbatrice, par exemple par un filtre passe-bas. MIme quand le signal de mesure est évalué directement, par exemple en surveillant le moment auquel une valeur limite prédéterminée est dépassée, on obtient des résultats de mesure précis, alors qu'une superposition provoquant une erreur de mesure n'apparait pas à chaque mesure mais seulement de façon occasionnelle. Un autre avantage consiste dans le fait que l'excitation des oscillations mécaniques harmoniques est largement absente. Mime lorsqu'en raison d'une non linéarité de composants électriques et électroniques un courant d'excitation est appliqué à l'excitateur d'oscillations, qui a non seulement la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure mais également de ses harmoniques, une telle excitation des oscillations harmoniques n'est pas à craindre car ces harmoniques sont nettement différents de la fréquence propre des oscillations harmoniques. Il suffit de tenir compte des harmoniques allant jusqu'à car les harmoniques plus élevés sont sans influence sensible. Pour obtenir des résultats particulièrement bons, il est recommandé de fixer pour la fréquence propre fl de la première oscillation mécanique harmonique un facteur x situé entre 2,5 et 2,9 - de préférence de 2,7. Ainsi, la distance séparant les multiples à nombres entiers de la fréquence propre f est particulièrement grande. o Les masses individuelles sont constituées notamment par des corps massifs fixés aux tubes de mesure. On peut donc réaliser des adaptations à chaque cas individuel par le choix des corps massifs. Il est alors avantageux que la masse soit fixée sur le support qui relie également une partie de capteur au tube de mesure. Ainsi, il est inutile de prévoir des moyens de fixation additionnels sur le tube de mesure. Une variante consiste dans le fait que la masse individuelle est constituée par un anneau pouvant etre poussé et fixé sur le tube de mesure. On peut alors réaliser une adaptation en conservant la masse mais en changeant sa position. La masse individuelle peut également être constituée par un refoulement de forme annulaire du tube. Selon une autre caractéristique, il est fait en sorte qu'une autre masse individuelle soit disposée dans la région centrale de seulement un tube de mesure, à l'aide de laquelle la fréquence propre f de o l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase de ce tube de mesure est adaptée avec précision à celle de l'autre tube de mesure en vue d'obtenir une qualité aussi élevée que possible du circuit oscillant. Quand les deux tubes de mesure sont les mêmes du point de vue de leur comportement aux oscillations, il est possible de travailler avec un filtre passe-bas de faible largeur de bande et d'obtenir ainsi une séparation particulièrement nette entre la partie du signal de mesure qui correspond à l'oscillation fondamentale et la partie du signal de mesure qui correspond aux oscillations harmoniques. Il est en outre avantageux que les tubes de mesure soient reliés l'un à l'autre à leurs extrémités en deux positions respectives décalées axialement, de manière à obtenir une oscillation mécanique fondamentale en phase dont la fréquence propre f ' est plus faible que o la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en o opposition de phasa. Ainsi, la composante du signal de mesure provenant de l'oscillation fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure est différente par sa fréquence de celle de l'oscillation fondamentale en opposition de phase. A l'aide d'un filtre de largeur de bande appropriée, on peut donc filtrer également la partie de la fréquence qui correspond à l'oscillation fondamentale en phase. Une troisième solution proposée pour le but indiqué et concernant un appareil de mesure de débit massique dans lequel en outre les tubes de mesure sont reliés l'un à l'autre à leurs extrémités par un raccord de tubes avec des tubes de compensation parallèles aux tubes de mesure et sensiblement de même longueur, les tubes de compensation étant fixés dans leur région centrale à un support commun et étant chacun reliés en cet endroit à un tube de raccordement également parallèle aux tubes de mesure et les extrémités à l'opposé l'une de l'autre des tubes de raccordement étant fixées, notamment dans les parois frontales d'un bottier entourant les tubes mentionnés, est caractérisé selon l'invention par le fait que le système oscillant constitué par les tubes de raccordement fermement fixés et le support chargé par le reste de l'appareil de mesure est constitué pour une fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale qui est plus faible que la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en o opposition de phase des tubes de mesure. Le système oscillant peut être excité par exemple par des oscillations du système de tubes dans lequel est monté l'appareil de mesure. Comme le système oscillant n'oscille que selon une fréquence propre qui est différente de celle des tubes de mesure, il n'existe aucun danger que les tubes de mesure soient excités et effectuent des oscillations qui faussent les résultats de la mesure. Avantageusement, la fréquence propre f de l'oscillation mécanique o fondamentale du système oscillant devrait être plus faible que la fréquence propre f ' de l'oscillation mécanique fondamentale en phase o des tubes de mesure. Ainsi, même en phase, les tubes de mesure ne sont pas excités de façon perturbatrice. En outre, il est avantageux que la fréquence propre fan d'au moins la première oscillation mécanique harmonique du système oscillant soit également différente de la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase ou de l'une de ses oscillations harmoniques. De ce fait, il n'y a pas d'excitation des tubes de mesure par des oscillations mécaniques harmoniques du système oscillant. Avantageusement, on réalise l'adaptation de la fréquence propre du système oscillant en montant une masse additionnelle sur le support ou sur les tubes de raccordement. L'augmentation de la masse provoque toujours une diminution de la fréquence propre. Ainsi, on peut obtenir une distance nette par rapport à la fréquence propre des tubes de mesure. A titre d'exemple, la masse additionnelle est fixée en tant que masse sur le support. On peut obtenir des fréquences différentes en changeant la masse. Une variante consiste à monter la masse additionnelle sous forme d'une douille sur le tube de raccordement. Il est particulièrement avantageux que la douille soit constituée en un matériau qui amortit-les oscillations. En variante, la douille peut être constituée par un tube extérieur qui est relié au tube de raccordement au moyen d'une couche intermédiaire d'amortissement. Ces mesures permettent d'âtre certain que les oscillations qui proviennent du système de tubes extérieurs sont fortement amorties et qu'ainsi les tubes de mesure ne peuvent pas subir d'influence. En outre, il est avantageux que les tubes de compensation pris ensemble présentent la même masse thermique que les deux tubes de mesure pris ensemble. On est ainsi assuré qu'à la mise en fonctionnement, les tubes de compensation et les tubes de mesure s'échauffent sensiblement parallèlement et que des fréquences perturbatrices n'apparaissent pas du fait d'une dilatation thermique différente. L'invention va maintenant être décrite plus en détail à l'aide de modes de réalisation préférés représentés sur les dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue en coupe longitudinale du boitier d'un appareil de mesure de débit massique selon l'invention, la figure 2 est une vue en plan de l'appareil de mesure de la figure 1, montrant un circuit électrique, la figure 3 est une coupe selon la ligne A-A de la figure 2, la figure 4 est une vue latérale de la représentation de la figure 3, la figure 5 est une coupe selon la ligne B-B de la figure 2, la figure 6 est une coupe d'un autre mode de réalisation, selon la ligne C-C de la figure 2, la figure 7 est une variante de la figure 4, la figure 8 est une autre variante de la figure 4, et la figure 9 est une coupe d'un tube de raccordement d'un mode de réalisation différent, selon la ligne D-D de la figure 1. Dans le mode de réalisation des figures 1 à 5, deux tubes de mesure rectilignes 1 et 2 sont disposés parallèlement l'un près de l'autre. Ils sont reliés l'un à l'autre à leurs extrémités d'une part au moyen de connecteurs de tubes 3 et 4 et d'autre part au moyen de pattes 5 et 6. Les pattes 5 et 6 sont solidaires des tubes de mesure 1 et 2, mais elles entourent les tubes de compensation 7 et 9 avec jeu (voir également figure 6). Un premier tube de compensation 7 part du connecteur de tubes 3 pour aller jusqu'à un support 8 disposé au centre. Dans ce support passent des canaux 10 et 11 qui relient les tubes de compensation 7 et 9 à des tubes de raccordement 12 et 13. Ces derniers traversent les parois frontales 14 et 15 d'un bottier 16 qui entoure hermétiquement l'agencement décrit et sont soudés aux positions de passage 17 et 18. De ce fait, les tubes de mesure 1, 2, les connecteurs de tubes 3, 4, les tubes de compensation 7, 9 et le support 8 ne sont supportés que par les tubes de raccordement 12, 13. Au centre se trouve un excitateur d'oscillations 19 qui sera décrit plus en détail en se référant à la figure 5. Sur un support 191 qui est fixé au tube de mesure 1 est montée une bobine magnétique 192. Sur un support 193 qui est solidaire du tube de mesure 2 est monté un aimant d'entratnement 194 qui est aligné centralement avec la bobine magnétique 192. Le circuit d'excitation excite les tubes de mesure en opposition de phase. Les tubes de mesure oscillent ainsi en opposition de phase entre les pattes 5 et 6. Entre les connecteurs de tubes 3 et 4, les tubes de mesure ne peuvent osciller qu'en phase et selon une fréquence de l'oscillation mécanique fondamentale qui est plus faible que celle de l'oscillation fondamentale en opposition de phase. En outre, on prévoit deux capteurs 20 et 21 respectivement entre l'excitateur d'oscillations 19 et les extrémités des tubes de mesure, le capteur 20 étant montré à la figure 3. Un support 201 pour une bobine magnétique plate 202 est fixé au tube de mesure 1. Un support 203 pour un aimant permanent 204 est fixé au tube de mesure 2. Quand les tubes de mesure effectuent un mouvement relatif quelconque l'un par rapport à l'autre, une tension est induite dans la bobine plate 202, qui dépend de la vitesse du mouvement relatif. Un circuit excitateur d'oscillations 22 comprend un oscillateur auquel est appliqué le signal de mesure du capteur 21 et qui se règle de ce fait sur l'état de résonance prédéterminé par la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure 1 et 2. Les signaux de mesure des deux capteurs 20 et 21 sont appliqués à un circuit d'évaluation 23 pour déterminer le débit, par l'intermédiaire de filtres passe-bas respectifs 24 ou 25. Ces filtres passe-bas ont une étroite largeur de bande et sont adaptés à la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure 1 et 2. Le moment auquel le signal filtré dépasse une valeur de seuil constante est déterminé à chaque fois. Les deux moments ainsi déterminés caractérisent un déphasage qui constitue une mesure du débit massique du moment. Les tubes de mesure 1 et 2 sont munis dans la région de la plus grande amplitude de leurs oscillations, c'est-à-dire au centre, d'éléments stabilisateurs 26 ou 27 qui font saillie vers le bas et vont en se réduisant en hauteur en direction de leurs extrémités. Ainsi, la rigidité à la flexion est augmentée dans le plan qui est transversal au plan axial principal 28. Ceci a pour conséquence que les parties 202, 204 des capteurs 20 et 21 n'effectuent aucun mouvement vertical sensible, mais oscillent seulement dans le plan axial principal 28. L'aimant d'entraînement 194 conserve également sa position centrale par rapport à la bobine magnétique 192. Une variante à ce type de renforcement est montré à la figure 6 ou les deux tubes de mesure la et 2a ont une section ovale, leur dimension la plus faible étant située dans le plan axial principal 28. Selon les figures 3 et 4, des masses individuelles 29, 30 ayant la forme de masses cylindriques sont prévues sur les supports 201 et 203, qui sont fixés à l'aide de vis 31 et d'écrous 32. Des masses individuelles correspondantes sont également montées sur les supports des capteurs 21. Grâce à un choix approprié de ces masses, on obtient ce résultat que la fréquence propre f d'au moins la première n oscillation mécanique fondamentale des tubes de mesure 1 et 2 se différencie de la fréquence propre f de l'oscillation mécanique o fondamentale en opposition de phase d'un facteur x qui diffère d'au moins 0,1 d'un nombre entier. En particulier, ce facteur x est compris entre 2,5 et 2,7. En montant d'autres masses individuelles en d'autres endroits des tubes de mesure, on peut également tenir compte de façon appropriée d'oscillations harmoniques d'ordres plus élevés. Si le courant d'excitation de la bobine magnétique 192 contient des oscillations harmoniques, ce qui est facilement possible pour des organes de commutation qui ne sont pas linéaires, les tubes de mesure ne sont pas sollicités selon leurs oscillations mécaniques harmoniques du fait que les fréquences sont différentes. En outre, il est facile de filtrer dans les signaux de mesure et au moyen des filtres passe-bas 24 et 25 les parties qui sont produites par les oscillations harmoniques mécaniques. Comme le montre la figure 5, une autre masse individuelle 33 est montée à l'aide d'une vis 34 au centre du support 193 de l'excitateur d'oscillations 19. De ce fait, les oscillations propres des deux tubes de mesure 1 et 2 dans le plan axial principal 28 sont adaptées avec précision l'une à l'autre. Car normalement le tube de mesure 1 qui doit supporter la bobine 192 est chargé un peu plus que le tube de mesure 2. La figure 7 montre que l'on peut prévoir également une masse individuelle 34 ayant la forme d'un refoulement d'un tube de mesure 2b. La figure 8 montre que l'on peut prévoir une masse individuelle 35 ayant la forme d'un anneau qui peut être déplacé sur le tube de mesure 2 et fixé au moyen d'une vis 36. Dans le mode de réalisation de la figure 1, une masse additionnelle 37 constituant un corps massif est fixée au support central 8. Ainsi, il est fait en sorte que le système oscillant 38 constitué par les tubes de raccordement fermement fixés 12 et 13 ainsi que par le support 8 chargé par le reste de l'appareil de mesure a une fréquence propre fao de l'oscillation mécanique fondamentale qui est ao plus faible que la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure 1 et 2. En outre, les tubes de raccordement i2 et 13 sont munis d'une couche de laque qui possède des propriétés d'amortissement des oscillations. Une variante est montrée à la figure 9 o un tube de raccordement 13a est entouré par une douille 39 ayant la forme d'un tube extérieur, une couche intermédiaire d'amortissement 40 étant disposée entre les tubes. Si des oscillations sont transmises du système de tubes dans lequel est monté l'appareil de mesure jusqu'aux tubes de raccordement 12 et 13, ces oscillations ne sont transmises aux tubes 1 et 2 que sous une forme amortie. En utilisant les tubes de compensation 7 et 9, il est possible que les tubes de mesure, en cas de changement de la température, n'aient pas à supporter des tensions axiales déterminées par la dilatation thermique. Le résultat de la mesure est alors modifié soit par des oscillations perturbatrices soit encore par des tensions thermiques. En outre, les tubes de compensation présentent ensemble la même masse thermique que les deux tubes de mesure 1 et 2. Lors de la mise en service, ces tubes se dilatent simultanément et de la même manière. Aucune tension thermique n'apparaît donc, même lors de la mise en service. REVENDICATIONS 1. Appareil de mesure de débit massique selon le principe de Coriolis, dans lequel deux tubes de mesure rectilignes sont disposes parallèlement l'un près de l'autre et sont reliés mécaniquement l'un à l'autre par leurs extrémités, dans lequel un excitateur d'oscillations entrainant les tubes de mesure en sens contraires est prévu sensiblement au milieu des tubes, et dans lequel des capteurs sont disposés à distance à l'avant et à l'arrière de l'excitateur d'oscillations, capteurs qui émettent, en raison du mouvement oscillant des tubes de mesure l'un par rapport à l'autre, des signaux de mesure à partir desquels peut 9tre déterminé le débit, caractérisé en ce que les tubes de mesure (1, 2) présentent des rigidités à la flexion différentes dans deux plans axiaux disposés perpendiculairement l'un par rapport à l'autre. 2. Appareil de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que les tubes de mesure (1, 2) présentent une rigidité à la flexion plus importante perpendiculairement au plan axial principal (28) défini par leurs axes que dans ce plan axial principal. 3. Appareil de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que les tubes de mesure (1, 2) sont renforcés, du moins dans la région de leur plus grande amplitude, par un élément stabilisateur (26, 27) perpendiculaire au plan axial principal (28). 4. Appareil de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que les tubes de mesure (la, 2a) ont une section qui présente une dimension plus importante perpendiculairement au plan axial principal que dans ce plan. 5. Appareil de mesure selon la revendication 4, caractérisé en ce que les tubes de mesure (la, 2a) ont une section ovale. 6. Appareil de mesure de débit massique selon le principe de Coriolis, dans lequel deux tubes de mesure rectilignes sont disposés parallèlement l'un près de l'autre et sont reliés mécaniquement l'un à l'autre par leurs extrémités, dans lequel un excitateur d'oscillations entrainant les tubes de mesure en sens contraires est prévu sensiblement au milieu des tubes, et dans lequel des capteurs sont disposés à distance à l'avant et à l'arrière de l'excitateur 259174-0 d'oscillations, capteurs qui émettent, en raison du mouvement oscillant des tubes de mesure l'un par rapport à l'autre, des signaux de mesure à partir desquels peut être déterminé le débit, notamment selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la fréquence propre f d'au n moins la première oscillation mécanique harmonique des tubes de mesure (1, 2) se différencie, par application de masses individuelles (29, 30; 34; 35), de la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase d'un facteur x qui est différent d'au moins 0,1 d'un nombre entier. 7. Appareil de mesure selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'on fixe pour la fréquence propre fl de la première oscillation mécanique harmonique un facteur x situé entre 2,5 et 2,9 - de préférence de 2,7. 8. Appareil de mesure selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que les masses individuelles (29, 30) sont constituées par des organes massifs fixés aux tubes de mesure (1, 2). 9. Appareil de mesure selon la revendication 8, caractérisé en ce que la masse (29, 30) est fixée sur le support (201, 203) qui relie également une partie de capteur (202, 204) au tube de mesure (1, 2). 10. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la masse individuelle (35) est constituée par un anneau pouvant être poussé et fixé sur le tube de mesure (2). 11. Appareil de mesure selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que la masse individuelle (34) est constituée par un refoulement de forme annulaire du tube (26). 12. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendications 6 à 11, caractérisé en ce qu'une autre masse individuelle (33) est disposée dans la région centrale de seulement un tube de mesure (2), à l'aide de laquelle la fréquence propre f de l'oscillation mécanique O fondamentale en opposition de phase de ce tube de mesure est adaptée avec précision à celle de l'autre tube de mesure (1) en vue d'obtenir une qualité aussi élevée que possible du circuit oscillant. 13. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendications 6 à 12, caractérisé en ce que les tubes de mesure (1, 2) sont reliés l'un à l'autre à leurs extrémités en deux positions respectives décalées axialement, de manière à obtenir une oscillation mécanique fondamentale en phase, dont la fréquence propre fo' est plus faible que la fréquence propre f de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de o phase. 14. Appareil de mesure de débit massique selon le principe de Coriolis, dans lequel deux tubes de mesure rectilignes sont disposés parallèlement l'un près de l'autre et sont reliés mécaniquement l'un à l'autre par leurs extrémités, dans lequel un excitateur d'oscillations entrainant les tubes de mesure en sens contraires est prévu sensiblement au milieu des tubes, et dans lequel des capteurs sont disposés à distance à l'avant et à l'arrière de l'excitateur d'oscillations, capteurs qui émettent, en raison du mouvement oscillant des tubes de mesure l'un par rapport à l'autre, des signaux de mesure à partir desquels peut être déterminé le débit, notamment selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel en outre les tubes de mesure sont reliés l'un à l'autre à leurs extrémités par un raccord de tubes avec des tubes de compensation parallèles aux tubes de mesure et sensiblement de même longueur, les tubes de compensation étant fixés dans leur région centrale à un support commun et étant chacun reliés en cet endroit à un tube de raccordement également parallèle aux tubes de mesure et les extrémités à l'opposé l'une de l'autre des tubes de raccordement étant fixées, notamment dans les parois frontales d'un bottier entourant les tubes mentionnés, caractérisé en ce que le système oscillant (38) constitué par les tubes de raccordement (12, 13) fermement fixés et le support (8) chargé par le reste de l'appareil de mesure est constitué pour une fréquence propre fao de l'oscillation ao mécanique fondamentale qui est plus faible que la fréquence propre f o de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase des tubes de mesure (1, 2). 15. Appareil de mesure selon la revendication 14, caractérisé en ce que la fréquence propre fa de l'oscillation mécanique fondamentale o du système oscillant (38) est également plus faible que la fréquence propre f ' de l'oscillation mécanique fondamentale en phase des tubes o de mesure (1, 2). 16. Appareil de mesure selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que la fréquence propre fan d'au moins la première oscillation mécanique harmonique du système oscillant (38) est également différente de la fréquence propre de l'oscillation mécanique fondamentale en opposition de phase ou de l'une de ses oscillations harmoniques. 17. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce qu'on réalise l'adaptation de la fréquence propre du système oscillant (38) en montant une masse additionnelle (37, 39) sur le support (8) ou sur les tubes de raccordement (12, 13). 18. Appareil de mesure selon la revendication 17, caractérisé en ce que la masse additionnelle (37) est fzixée en tant que masse sur le support (8). 19. Appareil de mesure selon la revendication 172 caractérisé en ce que la masse additionnelle (39, 40) est fixée sous forme d'une douille sur le tube de raccordement (12, 13)o 20. Appareil de mesure selon la revendication 19, caractérisé en ce que la douille (40) est constituée en un matériau qui amortit les oscillations. 21. Appareil de mesure selon la revendication 19, caractérisé en ce que la douille (39) est constituée par un tube extérieur qui est relié au tube de raccordement (13a) au moyen d'une couche intermédiaire d'amortissement (40). 22. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, caractérisé en ce que les tubes de compensation (7, 9) pris ensemble présentent la mZme masse thermique que les deux tubes de mesure (1, 2) pris ensemble.