Brevet FR2587920A1 — publié le 19870403

25879?0 1. La présente invention concerne un procédé de forma- tion d'une masse réfractaire sur une surface par pulvéri- sation contre cette surface, à partir de l'orifice de sortie d'une lance, d'un mélange de particules oxydables et de particules réfractaires dans un gaz porteur comburant au cours duquel les dites particules oxydables brûlent en dégageant suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire. L'invention concerne également un dispositif pour former une masse réfractaire sur une surface par pulvérisation contre cette surface d'un mélange de particules oxydables et de particules réfrac- taires dans un gaz porteur comburant et combustion des dites particules oxydables de manière à dégager suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire. De tels procédés sont utiles pour former des revê- tements réfractaires sur des blocs réfractaires ou sur d'autres surfaces et sont spécialement appropriés à la réparation ou au renforcement in situ de revêtements de fours, et peuvent dans certains cas être mis en oeuvre pendant que le four est en fonctionnement. Ces procédés sont spécialement adaptés à la réparation de l'érosion causée par le contact entre des réfractaires et du métal fondu, par exemple dans des fours, des poches et des convertisseurs utilisés en sidérurgie et en aciérie. Parmi les propositions antérieures dans ce domaine, on peut citer celles décrites dans les brevets britanniques 1 330 894 (Glaverbel) et 2 035 524 A (Coal Industry [Patents] Limited). Ainsi qu'on le sait, les particules réfractaires sont choisies pour conférer & la masse & former les propri- étés réfractaires souhaitées, par exemple pour s'apparenter à la composition chimique du substrat réfractaire contre lequel elles sont pulvérisées, ou pour former une surface réfractaire de plus haute qualité sur ce substrat. En tant t 2. que matière oxydable, il est le plus courant d'utiliser des particules de silicium et/ou d'aluminium, quoiqu'on puisse utiliser des particules d'autres matières telles le magné- sium et le zlrconium lorsqu'on souhaite conférer des propri- étés spéciales à la masse réfractaire à former. Il y a évidemment d'autres matières que l'on pourrait utiliser, mais celles-ci sont en général moins préférées. Il a été recommandé d'utiliser des particules oxydables ayant une dimension moyenne de grain inférieure à 50pm ou même infé- rieure à 10pm (GB 1 330 894 A). Il est évidemment nettement souhaitable de s'as- surer de la disponibilité de suffisamment d'oxygène pour obtenir le degré voulu de combustion, et il a été recom- mandé d'utiliser un excès substantiel d'oxygène. Par exemple, le brevet GB 1 330 894 recommande l'emploi d'oxy- gène en tant que gaz porteur et, dans ses exemples, décrit des débits horaires de 60kg de mélange de particules dans 12001 d'oxygène et de 30kg de mélange de particules dans 4801 d'oxygène. Il est en général souhaitable que la masse réfrac- taire formée ne contienne substantiellement pas de matière encore oxydable, puisque la présence d'une telle matière nuit en général & la qualité de cette masse réfractaire et implique que la matière non brûlée n'a pas été apte à dégager de la chaleur pendant la pulvérisation, de sorte qu'elle est, à ce point de vue, gaspillée. Ceci augmenterait inutilement le coût du procédé. Puisque de la matière encore oxydable peut difficilement brûler lorsqu'elle est enfermée dans la masse réfractaire formée, elle doit brûler pendant sa trajectoire ou pendant qu'elle est exposée sur la surface qu'on pulvérise. Au cours du procédé, l'extrémité de la lance à partir de laquelle la matière est pulvérisée est souvent maintenue à une distance de quelque 10 à 30 cm de la surface sur laquelle la masse réfractaire se forme, et il est dès lors souhaitable que la matière oxydable brûle assez rapidement. Une telle combustion rapide est favorisée par l'emploi de particules oxydables très petites qui sont bien 3. mélangées dans un courant riche en oxygène. Il est également souhaitable, pour favoriser la durabilité de la masse réfractaire formée, que le masse réfractaire soit dépourvue de porosité, principalement si le réfractaire doit être mis en contact avec du métal fondu pendant sa vie. Le risque de formation d'une masse réfrac- taire poreuse est accru lorsqu'on utilise de grandes quan- tités de gaz porteur. L'utilisation de particules oxydables très petites bien mélangées dans un courant de gaz riche en oxygène est très avantageuse pour une combustion rapide et efficace au départ de la lance: ceci peut cependant donner naissance à des conditions sous lesquelles la combustion peut se pro- duire à l'intérieur de la conduite d'alimentation menant à l'orifice de sortie de la lance. Il est clair que ceci stopperait le processus et pourrait endommager le dispositif utilisé. Une telle combustion peut dans certaines circons- tances être initialisée par un retour de flamme depuis l'orifice de sortie de la lance si la vitesse de propagation de la flamme est plus grande que la vitesse d'éjection de matière à partir de la lance. Le risque de combustion & l'intérieur de la conduite d'alimentation est augmenté par l'emploi de particules oxydables très petites, par l'augmen- tation de la proportion pondérale de particules oxydables vis-Aà-vis de la proportion de particules réfractaires, par l'augmentation de la proportion d'oxygène dans le courant de gaz porteur et par l'augmentation du diamètre de la conduite d'alimentation. Le retour de flamme peut prendre une forme relativement douce, ce qui provoque seulement le blocage de l'orifice de sortie de la lance, ou il peut être plus séri- eux en retournant directement au point o les particules sont mélangées au courant porteur d'oxygène. Pour cette raison, le brevet GB 1 330 894 A recommande l'utilisation d'un dispositif incorporant différents organes de sécurité, ainsi que le décrit le brevet GB 1 330 895 A, déposé éga- lement au nom de Glaverbel. Le brevet GB 2 035 524 A propose de surmonter le 4. problème du retour de flamme par l'alimentation du mélange de particules dans un gaz porteur qui n'entretient pas l'oxydation des particules oxydables (de l'air est recom- mandé), et de fournir de l'oxygène à la lance de manière adjacente à son orifice de sortie. Un débit horaire de 30kg de mélange de particules dans 3000 à 60001 d'air avec une fourniture d'oxygène sous un débit volumique de 2 à 4 fois celui de l'air est recommandé et cité à titre d'exemple. Il est clair qu'un retour de flamme ne pourra pas se produire dans un gaz qui n'entretient pas l'oxydation. En outre, ce brevet suggère que le problème du blocage de l'extrémité de la lance peut être réduit par le choix de particules oxy- dables plus grosses, jusqu'à 152pm. En fait, il est établi que la combustion du mélange ne démarre qu'à une certaine distance de la lance, o un mélange suffisant de l'oxygène et du mélange de particules est atteint. De ce fait, il y a un risque que de la matière oxydable non brûlée soit incor- porée dans la masse réfractaire formée. De plus, l'emploi de grandes quantités de gaz par rapport à la quantité de parti- cules utilisée tend à favoriser la formation d'une masse réfractaire poreuse. Les débits d'alimentation en matière tels que spécifiés dans ces descriptions antérieures impliquent des taux assez bas de fabrication de la masse réfractaire à former. Afin d'obtenir un accroissement substantiel du taux de fabrication de la masse réfractaire, il est nécessaire soit d'utiliser plus d'une conduite d'alimentation pour la lance, ce qui est peu pratique, soit d'augmenter le diamètre de la conduite d'alimentation de manière qu'elle puisse véhiculer une plus grande quantité de mélange de particules. L'emploi d'une conduite d'alimentation de plus grand dia- mètre tend aussi à augmenter le risque de combustion à l'intérieur de la ligne d'alimentation, puisqu'il est plus facile à une flamme de se propager dans une conduite de plus grand diamètre. Outre le retour de flamme depuis l'extrémité de la lance, il existe une autre cause potentielle importante de 5. combustion à l'intérieur de la conduite d'alimentation. On notera que, lorsque les particules sont acheminées le long de la conduite, elles entreront en collision entre elles et avec les parois de la conduite d'alimentation. Ceci générera de la chaleur et, à des vitesses élevées du gaz porteur et des particules, qui sont souhaitables pour une fabrication rapide de la masse réfractaire à former, cette chaleur peut être suffisante pour induire une combustion spontanée des particules oxydables, spécialement lorsqu'elles sont ache- minées dans un courant qui est très riche en oxygène. Un des objets de la présente invention est de fournir un procédé souple qui permettra des taux élevés d'alimentation en matière pour une fabrication rapide de la masse réfractaire tout en présentant en même temps un risque valablement peu élevé de combustion à l'intérieur de la conduite d'alimentation de la matière que l'on délivre. La présente invention fournit un procédé de forma- tion d'une masse réfractaire sur une surface par pulvéri- sation contre cette surface, à partir de l'orifice de sortie d'une lance, d'un mélange de particules oxydables et de particules réfractaires dans un gaz porteur comburant au cours duquel les dites particules oxydables brûlent en dégageant suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire, caractérisé en ce que le dit mélange de particules est lui-même mélangé à un courant de gaz porteur et est entraîné le long d'une conduite en direction de l'orifice de sortie de la lance et en ce que de l'oxygène est introduit dans une telle conduite d'alimentation en au moins un point situé sur sa longueur et est mélangé au mélange gaz porteur/particules pendant son écoulement en direction de l'orifice de sortie de la lance, avant d'atteindre cet orifice. Un procédé selon la présente invention permet l'obtention de débits plus élevés de matière avec un moindre risque de retour de flamme ou de combustion spontanée que par un autre procédé, et il permet en même temps une combus- 6. tion très efficace de la matière pulvérisée dès qu'elle est éjectée de l'orifice de sortie de la lance, ce qui contribue à la formation rapide d'une masse réfractaire compacte et durable qui contient peu ou pas de matière oxydable non brûlée. La formation rapide d'une masse réfractaire durable revêt une importance particulière dans la réparation de dispositifs réfractaires utilisés en métallurgie, puisque les réparations de tels dispositifs doivent être exécutées pendant le temps alloué à leur nettoyage, de manière a ne pas perturber le cycle normal des opérations de remplissage, de traitement, de vidange et de nettoyage préalable à un nouveau remplissage. Par comparaison avec des procédés connus dans lesquels une alimentation en oxygène se fait & l'extrémité de la lance, un certain temps est alloué à l'oxygène intro- duit pour se mélanger avec les particules, et on a établi que ceci est favorable à l'efficacité de la combustion. Cela signifie évidemment qu'un retour de flamme ou une combustion spontanée peuvent se produire dans certaines circonstances dans la conduite d'alimentation entre le point o l'oxygène est introduit et l'orifice de sortie de la lance. Cependant, le courant de gaz porteur dans lequel les particules sont initialement mélangées ne devant pas contenir tout l'oxygène nécessaire à la combustion des particules oxydables, il en résulte que la combustion pourra moins vraisemblablement se produire dans la conduite d'alimentation en amont d'un point o l'oxygène est introduit.De plus, la vitesse du gaz dans cette section amont de la conduite d'alimentation peut être réduite pour un débit donné de particules. De ce fait, le procédé peut facilement être mis en oeuvre de telle manière que la partie la plus sensible et la plus coûteuse de l'équipement nécessaire, en l'occurence le dispositif o les particules sont mélangées avec le courant de gaz porteur, soit préservée de tout dommage. De même, tout retour de flamme ou toute combustion spontanée qui se produirait peut être arrêté en coupant l'arrivée d'oxygène. Dans certaines formes préférées de réalisation de 7. l'invention, le dit courant de gaz porteur comprend un gaz inerte. La proportion d'un tel gaz inerte dans le courant peut aisément être ajustée pour obtenir un faible risque de retour de flamme ou de combustion spontanée dans la conduite d'alimentation en amont du point ou l'oxygène est introduit tout en permettant en même temps une combustion efficace & la pulvérisation. Un tel gaz inerte comprend de préférence de l'azote. L'azote est peu coûteux et facilement dispo- nible, et dans certaines formes de réalisation de l'inven- tion, le gaz porteur dans lequel les particules sont mélan- gées est substantiellement entièrement de l'azote. Il n'est cependant absolument pas nécessaire, pour la meilleure performance du procédé, que le gaz porteur dans lequel les particules sont initialement mélangées soit exempt d'oxy- gène. En fait, dans certaines formes préférées de réalisa- tion de l'invention, un tel gaz porteur comprend une cer- taine proportion d'oxygène puisque ceci nécessite l'incorpo- ration d'une moindre quantité de gaz inerte dans le mélange pulvérisé et donnera de ce fait naissance & la formation d'un produit réfractaire de qualité améliorée. Il convient de ce fait d'introduire le gaz inerte azote en tant que constituant de l'air. On préfère que le gaz inerte constitue au moins 30% en volume du courant de gaz porteur dans lequel les particules sont mélangées. Une composition du courant de gaz porteur particulièremẻnt recommandée (avant la dite introduction d'oxygène) est 50% en volume d'oxygène et 50% d'air (c'est-à-dire approximativement 60% d'oxygène et 40% d'azote). On peut obtenir des avantages similaires en utili- sant.un gaz qui n'est pas a proprement parler inerte mais qui possède cependant des propriétés de freinage de la combustion; on peut utiliser par exemple du dioxyde de carbone pour réduire ou éliminer toute possibilité pour le gaz porteur d'entretenir la combustion lorsqu'il est initia- lement mélangé avec les particules. L'endroit ou les endroits o l'oxygène est intro- duit dans le courant de gaz porteur a/ont une influence importante sur la manière dont il peut se mélanger avec le 8. mélange de particules pendant son déplacement le long de la longueur restante du parcours d'écoulement vers l'orifice de sortie de la lance (ou l'orifice de sortie le plus proche s'il y en a plusieurs disposés à différents endroits le long de la lance). On a trouvé qu'un degré approprié de mélange pour une combustion efficace des particules pulvérisées peut se produire dans une longueur restante de parcours d'écou- lement de moins de 1 mètre, mais afin de favoriser un tel mélange, on préfère que l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimentation ait lieu à au moins un mètre de l'orifice de sortie de la lance. Afin de réduire le risque de combustion spontanée à l'intérieur de la conduite d'alimentation, il est souhai- table qu'une partie au moins de l'oxygène soit introduite dans la conduite d'alimentation en un endroit aussi éloigné en aval que possible, mais compatible avec un parcours d'écoulement restant suffisant pour que le mélange se pro- duise. D'abord, ceci tend à reduire la longueur de la conduite d'alimentation dans laquelle la combustion des particules oxydables peut être entretenue ou peut être entretenue facilement par le gaz & l'intérieur de cette conduite. Ensuite, il faut noter qu'en pratique la conduite de combustible ne sera pas rectiligne entre l'endroit o les particules sont introduites dans le gaz porteur et la lance. Dans le dispositif habituellement utilisé pour des procédés du type concerné par la présente invention, le mélange de particules est acheminé à la lance le long d'une conduite d'alimentation flexible. Il est clair que de la chaleur due au frottement sera générée en particulier à chaque courbe, spécialement à chaque courbe prononcée, de la conduite d'alimentation. On préfère dès lors que l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimentation ait lieu à ou immédiatement avant la base de la lance. Un autre avantage important de l'introduction d'une partie au moins de l'oxygène dans la conduite d'alimentation en un endroit aussi éloigné en aval que possible, mais compatible avec un parcours d'écoulement restant suffisant 2-587920 9. pour que le mélange se produise, est le suivant. En pra- tique, il ne conviendra habituellement pas d'augmenter la pression d'alimentation de gaz au-dessus d'une valeur donnée, et, de ce fait, la perte de charge totale le long de la conduite d'alimentation sera limitée. En déplaçant vers l'aval un endroit o de l'oxygène est introduit dans la conduite d'alimentation, il est possible, pour une perte de charge totale donnée le long de la conduite, d'augmenter le débit massique le long de la conduite, ce qui contribue & un accroissement du taux de formation de réfractaire. Dans des formes préférées de realisaion de l'inven- tion, de l'oxygène est introduit dans la dite conduite d'alimentation en au moins deux endroits espacés le long de cette conduite. Ceci offre un paramètre de contrôle supplé- mentaire pour atteindre.un bon compromis entre: favoriser le mélange d'une part et réduire le risque et les effets d'un retour de flamme ou d'une combustion spontanée et augmenter les débits d'autre part. Dans les formes préférées de réalisation-de l'in- vention, de l'oxygène est introduit dans la dite conduite d'alimentation à proximité immédiate de sa paroi de manière à former initialement un fourreau entre les particules et la paroi de la conduite d'alimentation. Evidemment, l'oxygène de ce fourreau se mélangera tôt ou tard avec le courant principal de gaz porteur, mais il crée une protection parti- elle contre les chocs entre le courant de particules et la paroi de la conduite d'alimentation juste en aval de l'en- droit o l'oxygène est introduit, ce qui réduit le déga- gement de chaleur par frottement et prévient la combustion spontanée dans la conduite d'alimentation. On peut introduire cet oxygène au moyen d'une série d'orifices séparés qui sont répartis circdonférentiellement à la conduite d'alimentation, mais on préfère que l'oxygène soit introduit dans la dite conduite d'alimentation sous forme d'un courant annulaire, puisque cette disposition crée un fourreau gazeux plus uniforme. Avantageusement, de l'oxygène est introduit dans la 10. dite conduite d'alimentation dans une zone o la section transversale de cette conduite augmente. L'adoption de cette caractéristique facultative préférée de l'invention permet d'introduire de l'oxygène dans le courant de gaz porteur sans créer de ccontre-pression significative dans la conduite d'alimentation, susceptible de provoquer l'inter- ruption du flux de particules. L'adoption de cette caracté- ristique permet également d'introduire de l'oxygène dans la conduite d'alimentation parallèlement à la direction d'ali- mentation, et on préfère cette disposition parce qu'elle favorise l'écoulement du mélange de particules dans le courant porteur. Dans les formes préférées de réalisation de l'in- vention, les dites particules sont introduites dans le dit gaz porteur dans un venturi. Ceci est un moyen très simple pour introduire les particules d'une manière régulière et bien contrôlée. L'emploi, à cette fin, d'un venturi permet l'alimentation continue de particules dans le courant de gaz porteur et ne nécessite pas l'utilisation d'un réservoir sous pression pour ces particules. On a signalé que tout retour de flamme ou toute combustion spontanée qui peut se produire pendant la mise en oeuvre du procédé de l'invention peut être arrêté en coupant l'alimentation d'oxygène. Il existe d'autres manières d'ar- rêter une telle combustion et elles peuvent être contrôlées manuellement. Des formes de réalisation de l'invention o la combustion à l'intérieur de la conduite d'alimentation est arrêtée automatiquement présentent cependant des avantages particuliers au point de vue de la sécurité et, pour cette raison, on préfère que toute augmentation soudaine de pres- sion de retour indicatrice de combustion dans la conduite ou d'obstruction de la conduite soit utilisée pour arrêter l'alimentation en dites particules le long de la conduite d'alimentation vers-l'orifice de sortie de ia lance. Dans certaines de ces formes de réalisation, une telle augmenta- tion de pression est utilisée pour déconnecter la dite conduite d'alimentation. Il est évident que ceci arrêtera 11. l'alimentation vers l'orifice de sortie de la lance, et ceci peut être réalisé d'une manière extrêmement simple en incor- porant à la conduite d'alimentation un connecteur qui est une pièce étanche coulissant sur une section de la conduite d'alimentation. La résistance à la séparation entre un tel connecteur et la section de conduite peut être facilement ajustée pour supporter une utilisation normale tout en étant capable de céder sous toute augmentation substantielle de pression dans la conduite due à la combustion à l'intérieur de la conduite ou à l'obstruction de celle-ci. Une telle séparation peut elle-même être et, de préférence est, uti- lisée pour arrêter l'introduction de particules dans le courant de gaz porteur, et/ou pour arrêter le courant de gaz dans lequel les particules sont introduites, afin d'éviter le gaspillage des matières qu'on utilise. Une telle sépara- tion peut par exemple déconnecter un circuit électrique de contrôle. En variante ou en complément, on préfère qu'une augmentation soudaine de pression de retour indicatrice de combustion dans la conduite ou d'obstruction de la conduite soit utilisée pour amorcer l'introduction de gaz inerte dans la dite conduite d'alimentation. Une telle introduction de gaz inerte tendra à étouffer toute combustion dans la conduite d'alimentation, et cet effet est accru lorsque, ainsi qu'on le préfère, une telle augmentation de pression est utilisée pour amorcer l'introduction de gaz inerte dans la dite conduite d'alimentation en remplacement de l'intro- duction d'oxygène. La présente invention s'étend à un dispositif pour former une masse réfractaire sur une surface par pulvérisa- tion contre cette surface d'un mélange de particules oxy- dables et de particules réfractaires dans un gaz porteur comburant etcombustion des dites particules oxydables de manière à dégager suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire, comprenant des moyens pour mélanger des dites particules avec un courant de 12. 2587920 gaz porteur et une conduite d'alimentation pour amener le gaz porteur et les particules entraînées à un orifice de sortie d'une lance à partir duquel elles doivent être proje- tées, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour introduire de l'oxygène dans le mélange gaz porteur/parti- cules via un ou plusieurs orifice(s) dans la dite conduite, en aval des dits moyens de mélange et à au moins un mètre de l'orifice de sortie de la lance. Ceci constitue un dispositif très simple pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que décrit ci-dessus. Par un choix approprié du courant de gaz porteur, tout risque substantiel de combustion & l'intérieur de la conduite d'alimentation peut être limité à la portion de la conduite d'alimentation qui est en aval de l'orifice/des orifices d'introduction d'oxygène, de sorte que la partie la plus sensible et la plus coûteuse de l'équipement nécessaire, en l'occurence celle o les particules sont mélangées avec le courant de gaz porteur, est préservée de la détérioration. En même temps, il reste une longueur suffisante de parcours d'écoulement pour que l'oxygène soit complètement mélangé avec le courant de gaz porteur et les particules en favo- risant ainsi une combustion efficace à l'éjection de l'ori- fice de sortie de la lance. De plus, toute combustion qui se produirait à l'intérieur de la conduite peut être arrêtée en coupant l'alimentation d'oxygène. De préférence, le dispositif comprend un orifice d'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimen- tation à ou immédiatement avant la base de la lance. Ceci permet une construction de lance simple tout en retardant l'introduction d'au moins une partie de l'oxygène dans le mélange gaz porteur/particules. Dans certaines formes préférées de réalisation de l'invention, des orifices d'introduction d'oxygène sont disposés à au moins deux endroits espacés le long de la conduite d'alimentation. Ceci augmente la souplesse du dispositif quant aux quantités d'oxygène qui peuvent être introduites aux différents endroits, ce qui contribue à la 13. sécurité et à l'efficacité du dispositif. Avantageusement, l'/les orifice(s) d'introduction d'oxygène est/sont réparti(s) circonférentiellement en au moins un endroit le long de la conduite d'alimentation. Par l'adoption de cette caractéristique, l'oxygène peut être introduits dans la conduite d'alimentation de manière & former un fourreau gazeux entre les particules et la paroi de la conduite d'alimentation. L'oxygène de ce fourreau se mélangera évidemment tôt ou tard avec le courant principal de gaz porteur, mais il forme un écran partiel contre les chocs entre le courant de particules et la paroi de la conduite d'alimentation juste en aval de l'endroit o l'oxy- gène est introduit, ce qui réduit le dégagement de chaleur par frottement et s'oppoose & la combustion spontanée dans la conduite d'alimentation. De préférence, le dispositif est pourvu d'au moins un orifice annulaire d'introduction d'oxygène, puisque cette disposition favorise la création d'un fourreau gazeux plus uniforme. Dans des formes préférées de réalisation du dispo- sitif selon l'invention, au moins un orifice d'introduction d'oxygène est disposé sur la conduite d'alimentation en un endroit o la section transversale de la conduite d'alimen- tation augmente. Ceci permet d'introduire de l'oxygène dans le courant de gaz porteur sans créer de contre-pression significative dans la conduite d'alimentation, susceptible de perturber l'alimentation en particules le long de la conduite d'alimentation vers la lance. L'adoption de cette caractéristique tend également & prolonger le fourreau gazeux qui peut seformer ainsi qu'on l'a cité, ce qui augmente la protection contre la combustion spontanée à l'intérieur de la conduite d'alimentation. Avantageusement, l'/au moins un orifice d'intro- duction d'oxygène est aligné axialement à la dite conduite d'alimentation. On préfère cette disposition parce qu'il en résulte que le courant d'oxygène introduit tend & favoriser l'écoulement des particules dans le courant de gaz porteur. _r Ae 2587920 14. De préférence, les dits moyens de mélange des dites particules dans un courant de gaz porteur comportent un venturi. Ceci est un dispositif très simple pour introduire les particules d'une manière régulière et bien contrôlée. L'emploi à cette fin d'un venturi permet l'alimentation continue de particules dans le courant de gaz porteur et ne nécessite pas l'utilisation d'un réservoir sous pression pour ces particules. On préfère particulièrement que le dispositif comporte des moyens répondant à une augmentation soudaine de la pression de retour dans la conduite d'alimentation, indicatrice de combustion dans la conduite d'alimentation ou d'obstruction de celle-ci, pour arrêter l'alimentation en dites particules de la conduite d'alimentation en direction de la lance. Ce dispositif est avantageux au point de vue de la sécurité d'emploi puisqu'il procure un moyen d'arrêt automatique de la combustion à l'intérieur de la conduite. Un tel arrêt de l'alimentation des particules peut être effectué en arrêtant tout écoulement le long de la conduite d'alimentation ou en arrêtant l'alimentation en mélange de particules du gaz porteur. Dans certaines formes préférées de réalisation de l'invention, les dits moyens répondant à une telle pression déconnectent la dite conduite d'alimentation. Ceci peut arrêter toute alimentation de particules vers l'orifice de sortie de la lance et peut être réalisé de manière extrê- mement simple. De préférence, les dits moyens répondant à une telle pression comportent une première pièce tubulaire coulissant à l'intérieur d'une seconde et des moyens pour exercer une pression de blocage entre ces pièces pour empê- cher leur séparation jusqu'au moment o la pression & l'in- térieur de la conduite d'alimentation augmente suffisamment pour provoquer cette séparation. La disposition peut par exemple être telle qu'elle incorpore à la conduite d'alimen- tation un connecteur qui est une pièce hermétique coulissant sur une section de la conduite d'alimentation. La résistance à la séparation entre un tel connecteur et la section de la 15. 2587920 conduite peut être facilement ajustée pour supporter une utilisation normale tout en étant capable de céder sous toute augmentation substantielle de pression dans la conduite due à la combustion à l'intérieur de la conduite ou à l'obstruction de celle-ci. En variante ou en complément, on préfère que le dispositif comprenne une source de gaz inerte et des moyens répondant à une augmentation soudaine de la pression de retour dans la conduite d'alimentation, indicatrice de combustion dans la conduite d'alimentation ou d'obstruction de celle-ci, pour connecter cette source à la dite conduite d'alimentation, et dans de telles formes de réalisation, on préfère que les moyens répondant à la pression coupent l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimen- tation et connectent la source de gaz inerte & la conduite d'alimentation via l'/au moins un orifice d'introduction d'oxygène. De cette manière, le gaz porteur peut être rendu non comburant, soit en diminuant l'alimentation d'oxygène, soit en augmentant l'alimentation de gaz inerte (ou les deux) de sorte que le gaz porteur ainsi modifié n'entreti- endra plus la combustion à l'intérieur de la conduite d'ali- mentation. Une forme préférée de réalisation de l'invention sera maintenant décrite avec plus de détails en se référant aux dessins schématiques annexés dans lesquels: La figure 1 est un dessin schématique représentrant une forme de réalisation de moyens pour acheminer de la matière en particules le long d'une conduite d'alimentation vers une lance, La figure 2 est une coupe transversale d'un connec- teur de conduite d'alimentation incorporant des moyens pour introduire du gaz supplémentaire dans la conduite d'alimen- tation, La figure 3 est une coupe transversale d'une partie d'un connecteur de conduite d'alimentation comprenant un dispositif de sûreté, et: La figure 4 est une coupe transversale schématique 16. d'une forme de réalisation de lance. Dans la figure 1, une lance 1 ayant un orfi.fice de sortie 0 est conçue pour pulvériser contre une surface un mélange de particules oxydables et de particules réfrac- taires dans un gaz porteur comburant de telle manière que les dites particules oxydables brûlent en dégageant suffi- samment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire sur cette surface. Le mélange voulu de particules 2 à pulvériser est placé dans une trémie 3 ayant une base conique ouverte 4 et contenant une pale 5 tournant autour d'un axe vertical 6. Un plateau 7 est disposé sur l'axe 6 en dessous de l'ouverture à la base 4 de la trémie, et un racleur 8 est disposé à l'extérieur de la base de la trémie pour racler la matière du plateau et la faire tomber dans une goulotte 9 menant à un venturi 10. Une conduite 11 est alimentée en un courant de gaz porteur vers le venturi pour entraîner de la matière en particules à projeter, dans une section de tuyau flexible 12 menant du venturi 10 vers un connecteur 13 de la conduite d'alimentation, une seconde section de tuyau flexible 14 et la lance 1. Le dispositif est pourvu d'une source d'oxygène 15 qui est connectée via une vanne 16 et une conduite flexible 17 d'alimentation supplémentaire en gaz au connecteur 13, de sorte que de l'oxygène peut être introduit dans le mélange gaz porteur/particules dans la ligne d'alimentation 12, 13, 14, 1 avant d'atteindre l'orifice de sortie de la lance 0. Une source 18 de gaz inerte tel que de l'azote est également connectée à la vanne 16 et peut sélectivement alimenter le connecteur 13 en se substituant à l'oxygène provenant de la source 15, si cela se justifie. Dans une variante de cette forme de réalisation, la seconde section de tuyau flexible 14 est omise et le connec- teur 13 est attaché directement à la base de la lance 1. La figure 2 illustre avec plus de détails le connecteur 13 et la manière dont il est fixé à la conduite d'alimentation, que ce soit aux sections de tuyaux flexibles 17. 12 et 14, ou à la base de la lance 1. Le connecteur 13 comprend un fourreau externe 19 auquel est soudé un tube fileté 20 pour la connexion & la conduite 17 d'alimentation de gaz supplémentaire. Le fourreau 19 est fileté intérieu- rement à une de ses extrémités pour y recevoir une extrémité 22 d'un manchon 23 dont l'autre extrémité 24 s'adapte à la section de tuyau 12 venant du venturi 10 o les particules sont mélangées au courant de gaz porteur. Cette autre extré- mité 24 du manchon a une surface interne conique pour favo- riser l'écoulement régulier de matière depuis le tuyau 12 au travers du connecteur 13. Le tuyau flexible 12 peut être assujetti à cette autre extrémité 24 du manchon de toute manière souhaitée. L'extrémité amont d'un fourreau interne est assujettie à l'extrémité filetée 22 du manchon 23 de manière à délimiter, avec le fourreau externe 19, un espace annulaire 26 qui communique avec le tube de connexion 20 via un trou 27 dans le fourreau externe 19. La surface interne du fourreau interne 25 est une prolongation substantiel- lement continue de la surface interne conique du manchon 23, de nouveau pour favoriser la régularité de l'écoulement. A l'extrémité aval du fourreau interne, la surface interne du connecteur 13, qui délimite le passage d'écoulement des particules à pulvériser, augmente de diamètre et de section sur une zone 28 pour former une transition régulière vers la surface interne de la section 14 de tuyau flexible aval. A l'intérieur de cette zone dont la section s'élargit, l'es- pace annulaire 26 se termine en un orifice annulaire 29 qui est aligné coaxialement avec le connecteur 13. Cette dispo- sition permet d'introduire de l'oxygène dans le courant de gaz porteur sans créer de contre-pression significative dans la conduite d'alimentation, susceptible de perturber l'écou- lement de particules, et elle tend également à favoriser l'écoulement du mélange de particules dans le courant porteur. En outre, en adoptant cette construction, l'oxygène peut être introduit dans la conduite d'alimentation de manière à former un fourreau entre les particules et la paroi-de la conduite d'alimentation. Evidemment, l'oxygène 18. de ce fourreau se mélangera tôt ou tard avec le courant principal de gaz porteur, mais il forme un écran partiel contre les chocs entre le courant de particules et la paroi de la conduite d'alimentation juste en aval de l'endroit o l'oxygène est introduit, ce qui réduit le dégagement de chaleur par frottement et prévient la combustion spontanée dans la conduite d'alimentation. L'extrémité aval du fourreau externe 19 est fileté extérieurement en 30 pour recevoir un collier 31 dans lequel la section 14 de tuyau flexible aval, ou la lance 1, est emmanchée, et un O-ring flexible 32 entourant cette section de conduite d'alimentation est coincé contre ce collier 31 et la section de tuyau 14 ou la lance 1 au moyen d'un collier de serrage 33. La section flexible aval 14 de tuyau de la conduite d'alimentation ou la lance 1 est assujettie au connecteur 13 par les forces de serrage exercées par l'O- * ring 32. Les forces de serrage exercées par l'O-ring 32 peuvent être ajustées de manière que toute augmentation brusque et suffisante de pression de retour dans la conduite d'alimentation, qui serait indicatrice de combustion à l'intérieur de la conduite d'alimentation ou de blocage de cette conduite ou de l'orifice de sortie de la lance, provo- quera la séparation de la conduite d'alimentation & la jonction entre le connecteur 13 et la section aval de la conduite d'alimentation constituée par le tuyau 14 ou la lance 1, et ainsi arrête l'alimentation des particules vers l'orifice de sortie de la lance. Ces forces de serrage peuvent aussi être telles qu'elles assurent la retenue de la section aval de la conduite d'alimentation constituée du tuyau 14 ou de la lance 1. Dans le dernier cas, la séparation de la conduite d'alimentation en cas d'une augmentation brusque et suffi- sante de pression de retour peut être assurée en incorporant un autre connecteur, par exemple tel que représenté à la figure 3. Dans la figure 3, une section de tuyau de la conduite d'alimentation telle que 12 ou 14 est coupée à un 19. endroit o on désire insérer un connecteur indiqué dans son ensemble par 34 pour déconnecter automatiquement la conduite d'alimentation en cas de surpression accidentelle dans cette conduite. Les deux extrémités coupées des sections de tuyaux de la conduite d'alimentation sont disposées bout-à- bout en à l'intérieur d'une pièce de connecteur 36 dont une partie seulement est représentée. Un O-ring 37 entoure une portion de la conduite d'alimentation 12, 14 et peut être engagé sur cette portion de conduite d'alimentation au moyen d'un collier 38 qui peut être vissé sur un premier filet 39 de la pièce de connecteur 36 pour exercer la force de ser- rage voulue. Un collier de retenue 40 est assujetti à la section de tuyau de la conduite d'alimentation, et une cage 41 entourant cette section de tuyau et percée de plusieurs trous 42 peut être vissée sur un second filet 43 de la pièce de connecteur 36 pour enfermer les deux colliers. La cage 41 a une longueur suffisante pour que l'extrémité de la section de tuyau de la conduite d'alimentation sorte de la pièce de connecteur 36. Si la pression dans la ligne d'alimentation 12, 14, 1 augmente suffisamment pour dépasser l'effet de serrage de l'O-ring 37, l'extrémité de la section de tuyau de la conduite d'alimentation glissera hors de la pièce de connecteur 36, mais elle sera retenue dans la cage par l'engagement du collier de retenue 40 avec l'extrémité de la cage 41. Du gaz porteur peut s'échapper de la conduite d'alimentation à travers les trous 42 de la cage, et l'ache- minement de matière le long de la conduite d'alimentation cessera. Afin d'éviter tout échappement de flammes au travers de ces trous 42, tout en permettant l'échappement de gaz, la cage 41 peut, si on le désire, être entourée d'une couche de laine minérale ou de toute autre matière similaire perméable aux gaz et résistant & la flamme. Le connecteur peut être symétrique autour de la ligne de coupe 35 de la section de tuyau 12, 14 de la conduite d'alimentation ou, en variante, l'autre portion de la conduite d'alimentation peut être solidarisée de manière non déconnectable à la pièce de connecteur 36 par tous autres moyens non représentés. Dans 20. une variante qui n'est pas illustrée, la pièce de connecteur 36 constitue un embout d'une lance 1 faisant partie de la conduite d'alimentation vers l'orifice de sortie de la lance 0 d'o la matière doit être pulvérisée. La figure 4 illustre une forme de réalisation de lance 1 ayant un orifice de sortie 0 pour pulvériser un mélange de particules dans un gaz porteur. La lance 1 porte un premier connecteur 43 aboutissant obliquement à sa base 44, sous un angle de 40 sur l'axe de'la lance dans la forme de réalisation illustrée, pour y fixer un tuyau d'alimen- tation dans lequel le mélange voulu de particules est ache- miné dans un gaz porteur. Ce gaz porteur peut comprendre de l'oxygène, un gaz inerte, ou un mélange d'oxygène et de gaz inerte. Pénétrant dans la base 44 de la lance 1, un connec- teur 45 d'alimentation supplémentaire fournit de l'oxygène sous un débit suffisant pour amener la quantité totale d'oxygène fournie à l'orifice de sortie 0 de la lance A une valeur engendrant la combustion efficace des particules oxydables amenées dans le mélange traversant le connecteur 43. Dans la forme de réalisation illustrée, la longueur totale de la lance depuis la base 44 jusqu'à l'orifice de sortie 0 est de 3 mètres, et le connecteur d'alimentation supplémentaire 45 pénètre d'environ 75 centimètres dans la lance. La longueur restante du chemin d'alimentation à l'intérieur de la lance 1 est suffisante pour assurer un mélange complet de l'oxygène introduit par le connecteur d'alimentation supplémentaire 45 avec les particules et le gaz porteur primaire avant d'atteindre l'orifice de sortie 0 de la lance. Suivent maintenant différents exemples de l'invention. EXEMPLE 1 On forme un revêtement sur une paroi de four cons- tituée de blocs réfractaires basiques alors que la paroi est à une température supérieure à 1000 C par pulvérisation d'un mélange de particules constitué de 92% de magnésie, 4% de silicium et 4% d'aluminium (pourcentage en poids) délivré 21. dans un gaz porteur au moyen d'une lance. La magnésie uti- lisée a une dimension de grain comprise entre 100pm et 2mm. Les particules de silicium et d'aluminium ont chacune une dimension moyenne de grain inférieure à 10pm, le silicium ayant une surface spécifique de 4000cm2/g et l'aluminium, une surface spécifique de 6000cm2/g. Le mélange de particules est introduit dans un courant de gaz porteur au moyen d'un venturi 10 à raison de 970kg/heure. Le gaz porteur traversant le venturi comprend 50% en volume d'air, le reste étant de l'oxygène, ce qui donne un gaz porteur contenant 60% d'oxygène et 40% d'azote, qui est acheminé à raison de l75Nm3 par heure. De l'oxygène supplémentaire est introduit dans la conduite d'alimentation de la lance au connecteur 13, à raison de 110Nm3 par heure. Le connecteur est disposé à la base de la lance, et la lance a environ 3 mètres de long. Un tel procédé donne une excellente régularité de combustion du mélange et il en résulte la formation d'une masse réfractaire de haute qualité, de faible porosité, avec un taux de dépôt très élevé et avec peu de risque de combus- tion à l'intérieur de la conduite d'alimentation. Dans une première variante de cet exemple, le mélange gazeux porteur traversant le venturi, de nouveau à raison de 175Nm3 par heure, consiste à parts égales en azote et oxygène. Ceci donne également d'excellents résultats. Dans une seconde variante de cet exemple, le gaz porteur traversant le venturi, de nouveau à raisons de Nm3 par heure, est constitué d'azote. Ceci a encore donné de bons résultats. EXEMPLE 2 On a trouvé un certain nombre de fissures dans une paroi de four formée de blocs de silice, principalement sous la forme tridymite. On répare ces fissures tandis que la température de la paroi est de 1150 C, par pulvérisation 22. d'un mélange de particules constitué de 87% de silice, 12% de silicium et 1% d'aluminium (pourcentage en poids) délivré dans un gaz porteur au moyen d'une lance. La silice utilisée est constituée de 3 parties de cristoballite et de 2 parties de tridymite (en poids) avec des dimensions de grain compri- ses entre 100pm et 2mm. Les particules de silicium et d'alu- minium ont chacune'une dimension moyenne de grain inférieure à 1Oum, le silicium ayant une surface spécifique de 4000cm2/g et l'aluminium, une surface spécifique de 6000cm2/g. Le mélange de particules est introduit dans un courant de gaz porteur au moyen d'un venturi 10 à raison de 600kg/heure. Le gaz porteur traversant le venturi est de l'air, qui est alimenté à raison de 170Nm3 par heure. De l'oxygène supplémentaire est introduit dans le tuyau d'alimentation flexible de la lance, au connecteur 13, également à raison de 170Nm3 par heure. Le connecteur est disposé à environ 2 mètres de la base de la lance. Un tel procédé donne une excellente régularité de combustion du mélange et il en résulte la formation d'une masse réfractaire de haute qualité, de faible porosité, avvec un taux de dépôt très élevé et avec peu de risque de retour de flamme le long de la conduite vers le venturi o les particules sont introduites dans le courant de gaz porteur. EXEMPLE 3 Des couches uniformes de matière réfractaire sont déposées sur des blocs électrofondus Corhart Zac (marque commerciale)(constitué de zircone, d'alumine et de silice) par pulvérisation d'un mélange de particules alors que les blocs qu'on recouvre sont à une température d'environ 12000C. Le mélange de particules utilisé est composé de 35% en poids de zircone et de 53% d'alumine avec du silicium et 258790o 23. de l'aluminium, la teneur en silicium du mélange étant 8% et la teneur en aluminium étant 4%. Les particules d'alumine et de zircone ont une dimension de grain comprise entre 50pm et 500pm. et les particules de silicium et d'aluminium ont les granulométries respectives fixées dans l'exemple 1. Le débit de déchargement des particules à partir de la lance est de 750kg/heure. Le gaz porteur traversant le venturi est de l'argon et son débit est de 150Nm3 par heure. De l'oxygène est introduit dans la conduite d'ali- mentation de la lance à un premier connecteur 13 disposé juste en aval du venturi 10, à raison de 50Nm3 par heure, et de l'oxygène supplémentaire est introduit dans la conduite d'alimentation à la base de la lance via un second connec- teur 13 à raison de 150Nm3 par heure. L'application du procédé suivant cet exemple donne également de très bons résultats en ce qui concerne le taux de dépôt et la qualité de la masse réfractaire formée, avec un faible risque de retour de flamme à l'intérieur de la conduite d'alimentation vers le venturi o les particules sont introduites dans le courant de gaz porteur. 24. REVENDICATIONS 1. Procédé de formation d'une masse réfractaire sur une surface par pulvérisation contre cette surface, & partir de l'orifice de sortie d'une lance, d'un mélange de particules oxydables et de particules réfractaires dans un gaz porteur comburant au cours duquel les dites particules oxydables brûlent en dégageant suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire, caractérisé en ce que le dit mélange de particules est lui- même mélangé à un courant de gaz porteur et est entraîné le long d'une conduite en direction de l'orifice de sortie de la lance et en ce que de l'oxygène est introduit dans une telle conduite d'alimentation en au moins un point situé sur sa longueur et est mélangé au mélange gaz porteur/particules pendant son écoulement en direction de l'orifice de sortie de la lance, avant d'atteindre cet orifice. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dit courant de gaz porteur comprend un gaz inerte. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimentation a lieu à au moins un mètre de l'ori- fice de sortie de la lance. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimentation a lieu à ou immédiatement avant la base de la lance. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que de l'oxygène est introduit dans la dite conduite d'alimentation en au moins deux endroits espacés le long de cette conduite. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que de l'oxygène est introduit dans la dite conduite d'alimentation à proximité immédiate de sa paroi de manière à former initialement un fourreau entre les particules et la paroi de la conduite d'alimentation. 25. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que toute augmentation soudaine de pres- sion de retour indicatrice de combustion dans la conduite ou d'obstruction de la conduite est utilisée pour arrêter l'alimentation en dites particules le long de la conduite d'alimentation vers l'orifice de sortie de la lance. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'une augmentation soudaine de pression de retour indicatrice de combustion dans la conduite ou d'obstruction de la conduite est utilisée pour amorcer l'introduction de gaz inerte dans la dite conduite d'alimen- tation. 9. Dispositif pour former une masse réfractaire sur une surface par pulvérisation contre cette surface d'un mélange de particules oxydables et de particules réfrac- taires dans un gaz porteur comburant et combustion des dites particules oxydables de manière à dégager suffisamment de chaleur pour ramollir ou fondre les surfaces au moins des particules réfractaires et amener la formation de la masse réfractaire, comprenant des moyens pour mélanger des dites particules avec un courant de gaz porteur et une conduite d'alimentation pour amener le gaz porteur et les particules entraînées à un orifice de sortie d'une lance à partir duquel elles doivent être projetées, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour introduire de l'oxygène dans le mélange gaz porteur/particules via un ou plusieurs ori- fice(s) dans la dite conduite, en aval des dits moyens de mélange et à au moins un mètre de l'orifice de sortie de la lance. 10. Dispositif selon la revendication 9, caracté- risé en ce qu'il comprend un orifice d'introduction d'oxy- gène dans la dite conduite d'alimentation à ou immédiatement avant la base de la lance. 11. Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que des orifices d'introduction d'oxy- gène sont disposés à au moins deux endroits espacés le long de la conduite d'alimentation. 26. 12. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que l'/les orifice(s) d'introduction d'oxygène est/sont réparti(s) circonférentiellement en au moins un endroit le long de la conduite d'alimentation. 13. Dispositif selon la revendication 12, caracté- risé en ce qu'il est pourvu d'au moins un orifice annulaire d'introduction d'oxygène. 14. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'au moins un orifice d'introduction d'oxygène est disposé sur la conduite d'alimentation en un endroit o la section transversale de la conduite d'alimen- tation augmente. 15. Dispositif selon la revendications 14, caracté- risé en ce que l'/au moins un orifice d'introduction d'oxy- gène est aligné axialement à la dite conduite d'alimen- tation. 16. Dispositif selon l'une des revendications 9 & , caractérisé en ce que les dits moyens de mélange des dites particules dans un courant de gaz porteur comportent un venturi. 17. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 16, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens répondant à une augmentation soudaine de la pression de retour dans la conduite d'alimentation, indicatrice de combustion dans la conduite d'alimentation ou d'obstruction de celle-ci, pour arrêter l'alimentation en dites particules de la conduite d'alimentation en direction de la lance. 18. Dispositif selon la revendication 17, caracté- risé en ce que les dits moyens répondant à une telle pres- sion déconnectent la dite conduite d'alimentation. 19. Dispositif selon la revendication 17, caracté- risé en ce que les dits moyens répondant à une telle pres- sion comportent une première pièce tubulaire coulissant à l'intérieur d'une seconde et des moyens pour exercer une pression de blocage entre ces pièces pour empêcher leur séparation jusqu'au moment o la pression à l'intérieur de la conduite d'alimentation augmente suffisamment pour provo- 27. quer cette séparation, 20. Dispositif selon l'une des revendications 9 & 19, caractérisé en ce qu'il comprend une source de gaz inerte et des moyens répondant à une augmentation soudaine de la pression de retour dans la conduite d'alimentation; indicatrice de combustion dans la conduite d'alimentation ou d'obstruction de celle-ci, pour connecter cette source à la dite conduite d'alimentation. 21. Dispositif selon la revendication 20, caracté- risé en ce que les moyens répondant à la pression coupent l'introduction d'oxygène dans la dite conduite d'alimen- tation et connectent la source de gaz inerte & la conduite d'alimentation via l'/au moins un orifice d'introduction d'oxygène.