Brevet FR2590804A1 — publié le 19870605

q La nécessité de l'épuration des gaz contenant des matières particulaires en vue d'une protection de l'en- vironnement ainsi que pour des raisons économiques et d'efficacité est un problème bien connu. Bien que des dispositif de précipitation électrostatiques aient été utilisés dans de nombreuses industries, leur faible ren- dement et leur temps mort important les rendent indési- rables pour de nombreuses applications. Des moyens de séparation habituels à cyclone sont largement employés dans un grand nombre de cas, y compris lorsqu'il est nécessaire d'utiliser la capacité de cyclones multiples. L'efficacité d'un cyclone est plus élevée en liaison avec des courants de gaz plus lourds amenés au cyclone, c'est-à-dire des gaz contenant de plus grandes teneurs de matières particulaires. Les courants de gaz de sortie des systèmes d'épuration initiaux ou primaires, c'est-à- dire les gaz de débordement, contiennent dans de nombreux cas des niveaux de matières particulaires inacceptables pour l'environnement, et ils doivent ainsi subir une épuration supplémentaire avant de pouvoir être évacués vers l'atmosphère. En outre, lorsque les matières parti- culaires entraînées dans les gaz de carneau sont des matières présentant une certaine valeur, c'est-à-dire que ces gaz comprennent des catalyseurs ou autres réactifs coûteux, une épuration secondaire et tertiaire des gaz de carneau de sortie est dictée tant par des raisons économiques que par des raisons de respect de l'environ- nement. Dans certains cas, tels que pour des gaz de carneau provenant du second étage d'un système de régéné- ration de catalyseurs à deux étages, la température des gaz de carneau est élevée et la quantité relative des matières particulaires par rapport au volume de gaz est très faible, de sorte que l'efficacité des cyclones pour obtenir une séparation a été mise en doute. En général, il existe un certain nombre de problèmes associés au cas o est nécessaire une telle épuration supplémentaire des gaz de carneau, notamment dans des usines de traitement présentant des capacités qui exigent plusieurs cyclones en parallèle. A chaque fois que des cyclones sont utilisés, il y a lieu de surveiller le différentiel de pression à travers les moyens formant séparateur afin d'éviter un déséquilibre par lequel des particules sortant sous la forme d'un inféroflux, ou sousécoulement, sont renvoyées par aspiration vers le séparateur. On utilise, en général, des tuyauteries verticales dont les extrémités se trouvent en dessous d'un lit fluidisé de particules séparées. Lorsque plusieurs cyclones sont utilisés, il est important que la caracté- ristique essentielle des gaz de carneau, et notamment la pression des gaz entrant dans chacune des différentes unités à cyclone soit maintenue bien uniforme. De faible changements de pression dans le lit fluidisé peut affecter, de manière nuisible, le fonctionnement des cyclones en créant des déséquilibres de pression. On a déjà utilisé une configuration à chambre comune pour les cyclones afin d'aider au maintien de pressions d'entrée égales pour des dispositions à plusieurs cyclones, comme décrit dans le brevet US No 4 257 788. Néanmoins, la commande du différentiel de pression entre les entrées et les sorties des cyclones, notamment la sortie de l'inféroflux, continue à poser un problème. On connait dans la technique des processus com- binés pour un craquage catalytique des hydrocarbures et une régénération des catalyseurs,et ces processus sont typiques des traitements ou une épuration secondaire de gaz de carneau est obligatoire, tant pour des raisons de protection de l'environnement que pour des raisons économiques du fait de la valeur du catalyseur. Un exemple de tels systèmes combinés est décrit dans les brevets US No 4 331 533, 4 332 674 et 4 336 160 pour convertir des huiles de pétrole résiduelles par craquage cataly- tique à température élevée et obtenir la régénération associée du catalyseur à température élevée. Les gaz de carneau riches en CO2 qui sortent de la régénération du second étage sont à une température élevée et, par exemple, aux environs de 705 à 980 C etprésentent de fines particules de catalyseurs entraînées et des oxydes de soufre. La présente invention concerne un processus d'épu- ration de gaz contenant des matières particulaires dans lequel on amène les gaz contenant des matières particu- laires sous une première pression à entrer dans des moyens de séparation à cyclone afin de séparer les gaz contenant des matières particulaires en un débordement gazeux sensiblement exempt de matières particulaires et en un inféroflux, ou sous-écoulement, de matières particulaires contenant des gaz, on fait sortir l'infé- roflux sous une seconde pression et on commande la quan- tité des gaz contenus dans l'inféroflux en contrôlant la différence entre la première pression et la seconde pression. Dans la forme préférée de l'invention, une enceinte est séparée en une première zone ou zone supérieure et une seconde zone, ou zone inférieure, les séparateurs à cyclone étant placés dans la première zone. Les gaz contenant des matières particulaires sont amenés à passer dans la première zone et des parties de ces gaz pénètrent dans chaque séparateur à cyclone sous des conditions de pression uniforme. Dans chaque cyclone, ces gaz sont séparés en un débordement gazeux sensiblement exempt de matières particulaires et en un inféroflux, ou sous- écoulement, de matières particulaires contenant des gaz, cet inféroflux sortant par des tuyauteries verti- cales ou autres moyens vers la seconde zone. La quantité des gaz dans l'inféroflux est commandée en contrôlant la différence entre la pression dans la première zone et la pression dans la seconde zone. Ceci est effectué, de préférence, en contrôlant la pression dans la seconde zone, par exemple en contrôlant la quantité des gaz sor- tant de la seconde zone. La quantité des gaz de l'infé- roflux est de préférence de l'ordre de 0,5 à 5,0 pour cent en volume des gaz contenant des particules amenés à passer dans la première zone. Le procédé mettant en oeuvre la présente invention est particulièrement utile lorsque l'on utilise des gaz de carneau provenant d'une régénération de cataly- seurs de second étage à partir d'un processus de cra- quage à catalyseur fluide, tel que celui décrit dans les brevets US No 4 331 533, 4 332 674 et 4 336 160 et incorporé ici à titre de référence. Des gaz de carneau à température élevée contenant des particules de cata- lyseur comme décrit ici sont refroidis conformément à la présente invention, en étant tout d'abord amenés à passer à travers des moyens appropriés afin de produire de la vapeur d'eau et de réduire la température des gaz de carneau. Le refroidissement des gaz de carneau réduit la viscosité de ces gaz et diminue le volume des gaz de telle manière que l'on obtienne un accroissement du chargement en poussière, l'ensemble de ce qui précède ayant pour résultat une efficacité plus élevée dans le fonctionnement des séparateurs à cyclone. Les gaz de carneau refroidis à une plus basse température sont alors amenés à la première zone afin d'être traités comme décrit plus haut. L'invention crée également des moyens permettant de retirer les oxydes de soufre des gaz de l'inféroflux. La présente invention a particulièrement pour objet de séparer des gaz contenant des matières parti- culaires en un débordement gazeux et en un inféroflux, ou sous-écoulement, de matières particulaires contenant des gaz tout en contrôlant la quantité des gaz dans l'infé- roflux de matières particulaires. L'invention a également pour objet de traiter des gaz contenant des matières particulaires en faisant passer des gaz contenant des matières particulaires sous une première pression dans des moyens de séparation afin de séparer les gaz contenant des matières particulaires en un débordement gazeux et en un inféroflux, ou sous- écoulement, de matières particulaires contenant des gaz, sous une seconde pression, et à contrôler la quan- tité des gaz dans l'inféroflux en contrôlant la dif- férence entre la première pression et la seconde pression. La présente invention a encore pour objet de créer un système de traitement des gaz de carneau à haute température provenant d'une conversion catalytique combinée d'hydrocarbures et d'un processus de régénéra- tion de catalyseurs à deux étages afin de former de la vapeur d'eau pour en séparer de fines particules de catalyseur et pour en éliminer des oxydes de soufre. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Une forme de réalisation de l'objet de l'invention est représentée, à titre d'exemple non limitatif, au dessin annexé. La figure unique est un schéma de différents éléments utilisés dans un mode de réalisation de l'invention dans lequel les gaz contenant des particules sont des gaz de carneau provenant d'un procédé de régénération cata- lytique. Au dessin, une enceinte 2 est divisée en une zone supérieure 4 et une zone inférieure 6 par une cloison 8. Plusieurs séparateurs à cyclone 10 disposés en parallèle sont montés dans la zone supérieure 4. Un passage de sortie, par exemple une tuyauterie verticale 12, s'étend depuis chacun des séparateurs à cyclone 10 et passe à travers la cloison 8 dans la zone inférieure 6 par l'intermédiaire de soufflets 14. Une entrée 16 est prévue dans la paroi de la zone supérieure 4 afin que des gaz contenant des matières particulaires puissent être amenés à traverser l'entrée 16 pour parvenir dans la zone supérieure 4. Un conduit 18 est relié à une extré- mité 20 en vue d'une communication avec la zone infé- rieure 6, et à l'autre extrémité 22 elle est reliée en vue d'une communication avec un cyclone d'extraction 24. De fines particules de catalyseur, séparées par le cyclone d'extraction 24, se déplacent depuis ce dernier jusqu'à la zone inférieure 6 à travers le conduit 26. Des gaz sensiblement exempts de matières particulaires se déplacent depuis le cyclone d'extraction 24 à travers le conduit 28. Des moyens 30 sont prévus dans le conduit 28 de manière que l'ouverture d'un orifice, à travers lequel les gaz exempts de matières particulaires se déplacent, puisse être amenée à varier pour une raison qui sera décrite ci-après. Les gaz contenant des matières particulaires sont charges par l'entrée 16 dans la zone supérieure 4 o plusieurs séparateurs à cyclone 10, montés en parallèle, sont prévus avec des ouvertures distinctes d'entrée de gaz de carneau. Les tuyauteries verticales individuelles 12 du cyclone traversent vers le bas un élément 8 formant cloison pleine séparant la zone supérieure 4 d'une zone inférieure de collecte de catalyseur 6 placés en dessous. Les tuyauteries verticales 12 utilisées dans la présente invention sont beaucoup plus courtes que les tuyauteries verticales utilisées habituellement, et elles ne sont prévues que pour permettre un passage à travers la cloison 8. Dans la forme préférée de réalisation, la longueur de la tuyauterie verticale 12, depuis son sommet 12a au niveau de la liaison de la tuyauterie ver- ticale 12 avec la partie inférieure conique du séparateur à cyclone, jusqu'à l'extrémité 12b de la tuyauterie verti- cale est au moins trois fois égale à son diamètre. Les tuyauteries verticales 12 sont rendues étanches par rapport à la cloison 8 au moyen des soufflets déployables 14 permettant de maintenir une pression plus basse dans la zone inférieure 6 que dans la zone supérieure 4. Dans une telle disposition de l'appareil, les gaz à traiter et qui contiennent des matières particulaires, par exemple des gaz de carneau avec des matières parti- culaires entraînées, sont chargés dans la zone 4 pour s'écouler de manière régulièrement répartie et à des conditions uniformes, c'est-à- dire sensiblement égales, de vitesse, de pression, etc. dans chacun des séparateurs à cyclone 10. De préférence, la vitesse des gaz contenant des matières particulaires amenés aux entrées des sépa- rateurs à cyclone 10 est comprise entre environ 22,5 et 33 mètres par seconde. Etant donné que les séparateurs à cyclone 10 sont situés à l'intérieur de la zone supé- rieure 4, les parties des gaz contenant des particules pénètrent dans chacun des séparateurs à cyclone 10 sous sensiblement les mêmes conditions, c'est-à-dire - des conditions sensiblement uniformes. Les matières parti- culaires séparées par le cyclone descendent à travers le séparateur à cyclone vers les tuyauteries verticales 12 du cyclone et ensuite vers la zone inférieure 6 maintenue à une pression plus basse que celle de la zone supérieure 4. Etant donné que la zone supérieure 4 est à une pression légèrement différente de la zone infé- rieure 6, les tuyauteries verticales 10 peuvent être relativement courtes et ne sont utilisées que pour assurer un passage depuis la zone supérieure 4 jusqu'à la zone inférieure 6. Certains des gaz d'origine se déplacent en tant que gaz dits de l'inféroflux, ou de sous-écoulement, avec les matières particulaires vers la zone inférieure 6. La présence d'une certaine quantité de gaz de l'inféroflux dans le sous-écoulement de matières particulaires est une nécessité pour éviter un écoulement intermittant en retour dans les tuyauteries verticales entre les séparateurs à cyclone avec une perte ultérieure de rendement résultant de légères pulsations de pression en cours de fonctionnement. Les gaz d'inféroflux peuvent être éliminés de la zone inférieure 6 et amenés à passer à travers un conduit approprié vers une zone de lavage à l'eau comme expliqué ci-après, ou encore en direction de l'atmosphère. Si ces gaz sont directement éliminés vers l'atmosphère, des moyens de lavage appropriés peuvent être placés dans la zone supérieure 4. La pression dans la zone inférieure 6 est contrôlée en faisant varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement de telle manière que l'écoulement des gaz de l'inféroflux dans la zone inférieure 6 soit de l'ordre de 0,5 à 5,0 pour cent en volume du gaz de carneau total entrant dans la zone supérieure 4. Les particules fines de catalyseur qui sont recueillies peuvent être retirées du fond de la zone 6 par l'intermédiaire d'un système à trémie de verrouillage 32, et elles sont alors transportées par le conduit 34 vers la zone de régénération ou vers une autre partie du processus de craquage catalytique fluide par des conduits éventuels. D'autres moyens tels que des gaz sous pression et/ou un classificateur à cataly- seur peuvent être utilisés à la place du système à trémie de verrouillage. Dans la forme de réalisation préférée, les gaz de l'inféroflux de matières particulaires contenant des gaz sont récupérés à partir de la zone inférieure 6 et amenés à passer par un conduit 18 vers un plus petit cyclone d'extraction 24 à l'extérieur de la zone infé- rieure 6, à partir de quoi ils sont évacués vers l'atmo- sphère ou récupérés et traités comme indiqué ci-après. L'écoulement du gaz de l'inféroflux à travers les tuyau- teries verticales 12 avec les matières particulaires séparées est contrôlé ou commandé afin de ne pas dépasser environ 0,5 à 5,0 pour cent en volume du gaz de carneau total entrant dans la zone supérieure 4 en faisant varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement dans les moyens 30 placés dans le conduit 28 relié au cyclone d'extraction 24. La variation de l'ouverture de l'orifice limitée formant étranglement contrôle la pres- sion dans la zone inférieure 6. Etant donné que la quan- tité de gaz de l'inféroflux dépend de la différence de pression dans la zone supérieure 4, par rapport à la zone inférieure 6, le contrôle de la pression dans la zone inférieure 6 aura pour conséquence un contrôle de la différence de pression et donc de la quantité des gaz dans l'inféroflux. Le procédé décrit plus haut pour le traitement de gaz contenant des matières particulaires est parti- culièrement utile dans la récupération de particules fines de catalyseur à partir de gaz de carneau chauds provenant du second étage d'un dispositif de régénération de catalyseur à deux étages. De tels gaz de carneau chauds contiennent à la fois des particules fines de catalyseur et des oxydes de soufre. En se référant maintenant au dessin, on voit une disposition d'appareillage pour récupérer de fines parti- cules de catalyseur entraînées avec des gaz de carneau chauds de régénération sans rencontrer de nombreux problèmes associés dans la technique antérieure à la séparation des gaz de carneau chauds et corrosifs ainsi qu'aux exigences des tuyauteries verticales uti- lisées comme équilibreur depression pour récupérer de fines particules de catalyseur, notamment à partir de cyclones multiples. Dans une disposition particulière de régénération étagée de catalyseur, les gaz de carneau à température les plus élevées, qui sont riches en CO2 et récupérés à partir de la zone de régénération de catalyseur la plus haute sont à une température élevée au-dessus d'environ 705 C à environ 980. Par ailleurs, les gaz de carneau récupérés à partir du premier étage de régénération de catalyseur, qui sont des gaz de produits de combustion riches en CO comprenant des oxydes de soufre, de la vapeur d'eau et un peu d'hydrogène sulfuré, sont récupérés à une température comprise entre environ 600 et environ 815 C. Dans la séquence de régénération utilisée dans la présente invention, il est entendu que l'étage le plus haut, c'est-à-dire le second étage de régénération du catalyseur, est à une température plus élevée que le premier étage et cela d'une valeur importante afin d'obtenir des températures désirées de catalyseur comme cela a été montré dans les brevets US No 4 331 533, 4 332 674 et 4 336 160. Le second étage de régénération de catalyseur est normalement mis en oeuvre à une pression inférieure d'environ 0,35 à 0,70 bars à la pression régnant dans. le premier étage. Des exemples de pression du second étage sont de l'ordre de 0,70 à 1,75 bars et, de préfé- rence, voisins de 1,05 bars. Cette pression inférieure diminue la pression partielle de l'eau et augmente ainsi la stabilité du catalyseur. La pression utilisée dépend de l'équilibre de pression du système pour obtenir l'écoulement désiré du catalyseur. Les spécialistes de la technique reconnaîtront toutefois que le système de traitement des gaz de carneau décrit ci-après peut être utilisé avec un processus comprenant un seul étage de régénération de catalyseur en permettant ainsi une régénération du catalyseur à plus basse température, ou avec chaque étage d'une opération de régénération de catalyseur à deux étages décrit ici, soit seul soit en combinaison. On envisage en outre le fait de brûler 1 1 des gaz de carneau de régénération riches en CO dans une zone extérieure à la zone de régénération. Des gaz produits à température élevée et récupérés à partir d'une telle combustion peuvent être utilisés pour la formation de vapeur d'eau, de manière séparée ou en com- binaison avec des gaz de carneau de régénération chauds et riches en CO2, récupérés du second étage de régéné- ration du catalyseur avant traitement afin d'éliminer de fines particules de catalyseur entraînées ainsi que des oxydes de soufre comme cela est mentionné ci-après. Dans la disposition illustrée au dessin, on a représenté une zone 36 de régénération de catalyseur à deux étages. La zone de régénération 36 est munie de conduits radiants 38 en communication ouverte avec des séparateurs externes à cyclone 40. Des tuyauteries verticales 42 ramènent des particules de catalyseur séparées par le séparateur à cyclone vers une masse de catalyseur en voie de régénération dans la zone 44. Des gaz de carneau à haute température, riches en CO2 et comprenant des particules entraînées de catalyseur, sont récupérés à partir des zones de séparation du cyclone sous la forme d'un courant de gaz de carneau combiné 46. Les gaz de carneau incorporant de fines particules de catalyseur entraînées peuvent pénétrer dans les séparateurs à cyclone 40 à une vitesse de l'ordre d'environ 20 à mètres par seconde, mais en ne dépassant de préférence pas environ 33,5 mètres par seconde lorsque l'on utilise des particules de catalyseur d'une granulométrie moyenne choisie dans la gamme d'environ 60 microns à environ 100 microns. Des gaz de carneau de combustion à température élevée supérieure à environ 700 C, se trouvant dans le conduit 46 en même temps que de fines particules de cata- lyseur entraînées, sont amenés à passer vers un générateur de vapeur d'eau 48 dans lequel les gaz de carneau sont, par exemple, amenés à passer vers le bas à travers un générateur de vapeur d'eau 48 en échange de chaleur indirecte avec de l'eau d'alimentation de chaudière amenée à passer vers le haut à travers un ensemble de tubes d'échange de chaleur à ailettes. Les ailettes s'étendent, de préférence, dans une direction longitu- dinale afin de diminuer la tendance à l'érosion et assurer un effet d'autonettoyage. Le générateur de vapeur d'eau ou l'échangeur de chaleur indirect peut être placé dans un abri ventilé de plus grand diamètre permettant un écoulement ascendant d'air de refroidis- sement afin de diminuer suffisamment la température de l'enveloppe de l'échangeur de chaleur pour permettre l'utilisation d'acier au carbone ou d'acier à faible teneur en chrome. Il est préférable que la vitesse des gaz de carneau entrant dans l'échangeur de chaleur soit réglée pour que cette vitesse ne soit pas sensiblement supérieure à environ 22,5 mètres par seconde en vue de sa traversée et de sa récupération à peu près à la même vitesse. L'écoulement des gaz de carneau vers le bas à travers l'échangeur de chaleur constitue sensiblement une opération d'autonettoyage qui maintient propres les tubes et les ailettes collectrices de chaleur en vue d'un échange de chaleur maximum avec l'eau d'alimen- tation des chaudières. Dans un environnement de fonction- nement particulier, les gaz de carneau avec les particules fines entraînées de catalyseur-sont récupérés à partir de l'échangeur de chaleur à une pression suffisamment élevée en vue d'une opération en cascade à travers le système dont il est parlé plus loin. Ainsi, la pression de gaz de carneau peut être de l'ordre d'environ 0,7 à 1,75 bars lorsque ces gaz sont amenés à passer à travers un conduit de dimension limitée qui augmente la vitesse de décharge de l'échangeur de chaleur d'environ 22,5 mètres par seconde pour l'amener à une vitesse supé- rieure égale à environ 30 à 45 mètres par seconde et à une température plus basse ne dépassant sensiblement pas 540 C et restant de préférence en dessous de cette valeur. Des avantages significatifs peuvent être attribués à un traitement de gaz de carneau plus froids comprenant des particules de catalyseur entraînés. Dans ce cas, les moyens de séparation à cyclone aval sont beaucoup plus efficaces car la vitesse des gaz de carneau est plus basse, et le volume des gaz devient inférieur en permet- tant ainsi l'utilisation de cyclones plus petits et plus efficaces. De même, les fines particules de cata- lyseur entraînées ou la poussière chargée dans les gaz de carneau refroidis augmentent obligatoirement, ce qui contribue à améliorer l'efficacité de séparation des cyclones. Un autre avantage significatif réside dans la diminution du besoin de joints d'expansion à vapeur chaude et dans la possibilité de permettre l'utilisation d'acier au carbone moins coûteux pour les cyclones aval à gaz de carneau refroidis et pour les récipients con- tenant un ensemble de tels cyclones. Les gaz refroidis s'écoulent à travers les conduits 50 et pénètrent ensuite, à travers l'entrée 16, dans la zone supérieure 4 afin d'être traités comme décrit plus haut. Les gaz de carneau, séparés des fines particules de catalyseur entraînées par l'ensemble des cyclones 10 disposés en parallèle, sont recueillis dans des dispo- sitifs 52 et sont amenés à passer sous la forme d'un courant commun de gaz de carneau dans un conduit 54 en vue d'être évacués vers l'atmosphère, lorsque cela est permis,ou en vue d'être traités comme indiqué ci-après. Les gaz de carneau récupérés à partir d'une zone de régénération de catalyseur comprendront des oxydes de soufre selon une concentration principalement dictée par l'alimentation en huile brute soumise au processus de craquage catalytique dans lequel le catalyseur est tout d'abord employé ainsi que par la teneur du soufre élimi- née avec les produits de réaction craqués. Ainsi, les gaz de carneau séparés d'une ou de plusieurs zones de régénération de catalyseur et séparés des fines parti- cules de catalyseur entraînées comme indiqué plus haut peuvent exiger un traitement supplémentaire afin d'en récupérer particulièrement les oxydes de soufre avant l'évacuation vers l'atmosphère. Par conséquent, selon le processus de traitement des gaz de carneau conforme à l'invention, des gaz de carneau refroidis comprenant des oxydes de soufre et qui sont relativement exempts de fines particules de catalyseur, c'est-à-dire des gaz dans lesquels la teneur des particules entraînées ou des fines particules de catalyseur a été diminuée con- formément au processus de la présente invention, sont amenés à passer en contact avec un lavage à l'eau et un composé d'ammoniac dans la zone 56 afin de réagir avec des oxydes de soufre pour en former des sulfates suscep- tibles d'être récupérés des gaz de carneau avant leur évacuation vers l'atmosphère par le conduit 58. Des produits chimiques autres que des composés à base d'am- moniac peuvent être utilisés pour absorber ou complexer les oxydes de soufre. Les gaz de carneau récupérés du cyclone d'extraction 24 peuvent également être éventuel- lement amenés à passer vers une opération de lavage à l'eau pour éliminer des oxydes de soufre. Dans certains cas, on prévoit le conduit 60 pour ajouter des gaz afin d'aider à déplacer des particules du catalyseur à travers la zone inférieure 6 et hors de cette zone à travers le système à trémie de verrouillage. Selon encore un autre aspect de l'invention, il est usuel d'ajouter jusqu'à 10 % de catalyseur frais pour un taux de remplacement journalier. Toutefois, selon l'emplacement de l'addition de catalyseur frais dans le système de catalyseur en circulation, il est observé qu'une certaine partie du catalyseur frais sera rapidement perdue avant d'être utilisée en tant que catalyseur d'équilibre dans le système de catalyseur encirculation. Pour éviter cet état, il est proposé d'ajouter le catalyseur d'appoint au catalyseur en circu- lation sous des conditions appropriées dans l'opération de combinaison à l'amont de l'entrée d'alimentation en hydrocarbure de la colonne montante, mais en aval de la dernière zone de régénération de catalyseur dans une ou plusieurs dispositions de zones de régénération de cata- lyseur. Par ailleurs, des produits de combustion à gaz de carneau riches en CO peuvent être ajoutés par le conduit 62 au conduit 46 afin d'être amenés vers l'échan- geur de chaleur 48. On peut également utiliser plus d'un échangeur de chaleur indirect, selon une disposition d'écoulement parallèle, afin de récupérer la chaleur provenant des gaz de carneau à haute température obtenus à partir de l'une des zones de régénération à deux étages dont il a été question plus haut, ou de ces deux zones. Dans chacune de ces dispositions, il est préférable que les produits à base de gaz de carneau de combustion soient refroidis à un niveau conforme au maintien d'un fonctionnement économique. L'invention n'est pas limitée à l'exemple de réali- sation représenté et décrit en détail,-car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Procédé d'épuration de gaz contenant des matières particulaires, caractérisé en ce que: on amène des gaz contenant des matières particu- laires sous une première pression à entrer dans des moyens de séparation à cyclone situés dans une première zone afin de séparer lesdits gaz contenant des matières particulaires en un débordement gazeux sensiblement exempt de matières particulaires et en un inféroflux, ou sous- écoulement, de matières particulaires contenant des gaz; on fait sortir ledit inféroflux dans une seconde zone sous une seconde pression, cette seconde pression étant inférieure à la première pression; et on contrôle la quantité des gaz contenus dans ledit inféroflux en contrôlant la différence entre la première pression et la seconde pression. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait sortir les gaz de la seconde zone t et on contrôle les gaz sortant de la seconde zone afin de contrôler la quantité de gaz dans l'inféroflux. 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait sortir les gaz provenant de l'inféroflux de matières particulaires contenant des gaz et on les amène vers d'autres moyens de séparation; on fait sortir les gaz provenant de ces autres moyens de séparation; et on contrôle les gaz de sortie desdits autres moyens de séparation afin de contrôler la quantité des gaz dans ledit inféroflux. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait sortir les matières particulaires et les gaz provenant de la seconde zone pour les amener vers d'autres moyens de séparation; on fait sortir les gaz provenant desdits autres moyens de séparation; et on contrôle la quantité des gaz sortant des autres moyens de séparation afin de contrôler la quantité de gaz dans ledit inféroflux. - Procédé de séparation de particules de cata- lyseur suspendues dans des gaz de carneau, caractérisé en ce que: on utilise une enceinte présentant des moyens de division de cette enceinte en au moins une première zone et une seconde zone; on maintient la seconde zone à une pression infé- rieure à celle régnant dans la première zone; on place des moyens de séparation à cyclone dans ladite première zone; on fait passer, dans la première zone, des gaz de carneau présentant des particules de catalyseur entraînées; on amène, de manière continue, des parties des gaz de carneau dans les moyens de séparation à cyclone afin de passer les particules de catalyseur des gaz de carneau; on fait passer, dans la seconde zone, de fines particules de catalyseur séparées et une certaine quantité de gaz de l'inféroflux, ou sous-écoulement, qui les accompagne tout en limitant les gaz de l'inféroflux d'accompagnement à environ 0,5 à 5,0 pour cent en volume desdits gaz de carneau amenés à passer dans ladite pre- mière zone; et on récupère lesdits gaz de carneau séparés des fines particules de catalyseur entraînées. 6 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé supplémentairement en ce que: on retire les gaz de l'inféroflux de ladite seconde zone et on les transfère par l'intermédiaire d'un con- duit; et on contrôle la pression dans ladite seconde zone à l'aide de moyens situés dans ledit conduit. 7 - Procédé selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement dans ledit conduit afin de contrôler la pression. 8 - Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait passer, à travers un séparateur à cyclone, les gaz de l'inféroflux retirés de la seconde zone; on retire, à l'aide de moyens appropriés,les gaz de carneau du séparateur à cyclone; et on contrôle la pression régnant dans ladite seconde zone à l'aide de moyens situés dans lesdits moyens appropriés. 9 - Procédé selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement dans lesdits moyens appropriés afin de contrôler la pression régnant dans la seconde zone. - Procédé selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé supplémentairement en ce que: on utilise plusieurs séparateurs à cyclone en tant que moyens de séparation à cyclone, chacun de ces séparateurs à cyclone présentant un passage de sortie; on relie les divers passages de sortie à des soufflets montés sur les moyens de division; et on fait en sorte que les divers passages de sortie se terminent à une distance relativement courte en dessous des moyens de division. 11 - Procédé selon l'une des revendications 5 à 10, dans lequel les passages de sortie sont constitués par des tuyauteries verticales, et caractérisé supplémentai- rement en ce que: on fait en sorte que les tuyauteries verticales se terminent de telle manière que la longueur de chacune des tuyauteries verticales soit égale au moins à trois fois leur diamètre. 12 - Procédé selon l'une des revendications 5 à 11, caractérisé supplémentairement en ce que: on utilise plusieurs séparateurs à cyclone en tant que moyens de séparation à cyclone; on amène lesdits gaz de carneau présentant des particules de catalyseur entraînées à passer dans la première zone à des pressions et des vitesses telles que les parties des gaz de carneau pénètrent dans les organes d'entrée desdits séparateurs à cyclone à des vitesses d'environ 22,5 à environ 33 mètres par seconde. 13 - Procédé selon la revendication 12, caractérisé supplémentairement en ce que: on place lesdits séparateurs à cyclone de telle manière qu'ils soient parallèles l'un à l'autre. 14 - Procédé de récupération de chaleur et de particules de catalyseur à partir de gaz de carneau régé- nérés dans un processus comprenant la combinaison d'une régénération de catalyseur et d'une conversion d'hydro- carbures à l'aide de particules de catalyseurs chauds récupérés à partir de la régénération du catalyseur, caractérisé en ce que: on fait passer les gaz de carneau régénérés à haute température à travers un échangeur de chaleur afin de former de la vapeur d'eau et de refroidir lesdits gaz de carneau régénérés; on utilise une enceinte présentant des moyens de division de cette enceinte en au moins une première zone et une seconde zone; on fait:passer, dans la première zone, les gaz de carneau régénérés et refroidis; on place, dans la première zone, des moyens de séparation à cyclone présentant des moyens s'étendant vers le bas et se terminant dans ladite seconde zone en vue d'un écoulement dans cette zone; on amène, de manière continue, des parties des gaz de carneau régénérés et refroidis comprenant des particules fines de catalyseur entraînées sous une première pression dans les moyens de séparation à cyclone; et on fait passer, dans la seconde zone, de fines particules de catalyseur séparées et des gaz de l'infé- roflux, ou sous-écoulement, provenant des moyens de sépa- ration à cyclone tout en maintenant cette seconde zone à une pression inférieure à la première pression afin de limiter l'écoulement des gaz de l'inféroflux à environ 0,5 à 5,0 pour cent en volume des gaz de carneau régénérés refroidis. - Procédé selon la revendication 14, caractérisé supplémentairement en ce que: on récupère des gaz de carneau séparés des fines particules de catalyseur entraînées à partir des moyens de séparation à cyclone en tant qu'écoulement commun de gaz de carneau. 16 - Procédé selon l'une des revendications 14 ou ,caractérisé supplémentairement en ce que: on soumet le courant commun de gaz de carneau récupérés à un lavage à l'eau et à des composés chimiques appropriés réagissant aux oxydes de soufre afin d'en éliminer le soufre avant d'évacuer les gaz de carneau vers l'atmosphère. 17 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé supplémentairement en ce que: on maintient la seconde zone à une pression infé- rieure à la pression régnant dans la première zone; on retire de ladite seconde zone, les gaz de l'inféroflux à l'aide de moyens appropriés; et on contrôle la pression régnant dans la seconde zone à l'aide de moyens placés au niveau des moyens appropriés. 18 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 17, caractérisé supplémentairement en ce que: on fait varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement dans les moyens appropriés afin de contrôler la pression régnant dans la seconde zone. 19 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 18, caractérisé supplémentairement en ce que: on maintient la seconde zone à une pression inférieure à la pression régnant dans la première zone on fait passer les gaz de l'inféroflux de la seconde zone vers un séparateur à cyclone afin de retirer les particules fines de catalyseur contenues dans le gaz de l'inféroflux; on récupère des gaz de carneau à partir de la zone de séparation à cyclone; et on ramène, vers la seconde zone, les fines parti- cules de catalyseur séparées. - Procédé selon l'une des revendications 14 à 19, caractérisé supplémentairement en ce que: on contrôle la pression régnant dans la seconde zone en agissant sur les gaz de carneau à partir du - séparateur à cyclone de la revendication 19. 21 - Procédé selon l'une des revendications 14 à , caractérisé supplémentairement en ce que: on récupère, par des moyens appropriés, le gaz de carneau provenant du séparateur à cyclone de la reven- dication 19; et on contrôle la pression régnant dans la seconde zone en faisant varier l'ouverture d'un orifice limité formant étranglement dans les moyens appropriés. 22 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 21, caractérisé supplémentairement en ce que: on soumet lesdits gaz de carneau récupérés à un lavage à l'eau et à au moins un composé chimique réagis- sant aux oxydes de soufre entraînés avant d'évacuer les gaz vers l'atmosphère. 23 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 22, caractérisé supplémentairement en ce que: on utilise un composé à base d'ammoniac en tant que composé chimique. 24 - Procédé selon l'une des revendications 14 à 23, caractérisé supplémentairement en ce que: on récupère des gaz de carneau à une température élevée supérieure à environ 705 C à partir du second étage d'un processus de régénération de catalyseur à deux étages essentiellement en tant que gaz de carneau riche en CO2; on fait passer, à travers un échangeur de chaleur, les gaz de carneau à haute température ainsi récupés afin de produire de la vapeur d'eau et refroidir sensiblement les gaz de carneau à une température en dessous d'environ 538 C; on utilise plusieurs séparateurs à cyclone montés en parallèle dans la première zone en tant que moyen de séparation à cyclone; on soumet les fines particules de catalyseur entraînées provenant des gaz de carneau refroidis à une séparation dans l'ensemble des séparateurs à cyclone contenus dans la première zone; et on fait passer, dans la seconde zone, les fines particules séparées.