Brevet FR2594894A1 — publié le 19870828

"Pompe d'injection de carburant pour moteurs à combustion interne". L'invention part d'une pompe d'injection de carburant pour moteurs à combustion interne avec au moins ur. piston de pompe délimitant une chambre de travail de pompe pour obtenir la pression d'injection, avec un dispo- sitif électromagnétique de commande, lequel, pour fixer le début du refoulement et la fin du refoulement, bloque ou bien libère un canal de délestage par rapport à la cham- bre de travail de la pompe, avec un dispositif de mesure se trcuvant en comunication avec le canal de délestage et qui mesure la quantité de carburant en retour ne parvenant pas à l'injection pendant une course de refoulement du piston de pompe et qui délivre un signal électrique de quantité s'écoulant en retour, et avec un appareil élec- tronique de commande qui en fonction du signal de quantité s'écoulant en retour et des grandeurs caractéristiques de fonctionnement du moteur à combustion interne, tels que la charge, la vitesse de rotation et la température applique au dispositif de commande des signaux de comman- de pour le blocage ou la libération du canal de délestage. Une telle pompe dtinjection de carburant, décrite dans le brevet principal (demande de brevet P 35 04 083.1), comporte cet avantage essentiel, que la quantité 2.- de carburant à injecter, est déterminée dans un circuit de réglage fermé, et en ce que la quantité de carburant injectée est déterminée par l'intermédiaire de la détec- tion de la quantité de carburant s'écoulant en retour, et ne parvenant pas à l'injection pendant une course de refoulement du piston de pompe, et elle est corrigée par modification de l'application du signal de commande au dispositif électromagnétique de commande. Le but de l'invention est d'améliorer cette pompe d'injection de carburant décrite dans le brevet prin- cipal, et à cet effet, l'invention concerne une pompe d'injection de carburant caractérisée en ce que l'appareil de commande comporte un détecteur de discontinuités qui détecte des discontinuités dans le signal de quantité s'é- coulant en retour et qui délivre sous forme de signaux de détection, l'apparition de discontinuités dans le temps ou dans l'espace mesurées à partir d'un point de référence, et que, grâce à ces signaux de détection, l'application des signaux de commande est corrigée. La pompe d'injection de carburant conforme à l'invention définie cidessus présente l'avantage que la détermzination de la quantité injectée est affinée grâce à des informations supplémentaires résultant de la mesure de la quantité de carburant s'écoulant en retour. Les discontinuités susceptibles d'être détectées dans le si- gnal de quantité s'écoulant en retour par différenciation de ce signal, fournissent des conclusions sur le début du refoulement par came, le début de la fermeture du dis- positif électromagnétique de commande, son instant de fer- meture, le début d'ouverture du dispositif électromagnéti- que de commande et l'instant de son ouverture, ainsi que la fin du refoulement par came. C'est ainsi qu'à l'aide de la détection du début du refoulement par came (point mort bas du piston de pompe), le point mort bas réglé peut &ure corrigé par 3.- rapport à un repère de référence et ainsi des défauts d'ajustement lors du montage peuvent être compensés. Grâce à la détection de l'instant de fermeture du disposi- tif de commande, le début du refoulement peut être réglé. A partir du début de la fermeture et de l'instant de fermeture du dispositif de commande, le comportement dynamique du dispositif de commande peut 4tre déterminé et, en conséquence, l'instant du début d'ouverture du dis- positif de commande peut être modifié de façon que la dispersion de la quantité injectée soit réduite d'une course à l'autre. Grâce à d'autres caractéristiques de l'in- vention des compléments avantageux et des améliorations de la po.pe d'injection de carburant définie ci-dessus sont possibles. Une forme de réalisation avantageuse de l'invention est caractérisée en ce que la valeur maximale de la quantité refoulée est déterminée en tant que maxi- mum du signal de quantité d'écoulement en retour en prove- nance du dispositif de mesure lorsque, pendant la course de refoulement total du piston de pompe, la chambre de travail de la pompe est libérée vers le canal de délestage. Grâce a ces dispositions, la valeur maximale de quantité refoulée géométriquement prédéfinie par la construction de la pompe d'injection de carburant, est exactement dé- tectée et les fluctuations qui se produisent du fait des tolérances de la course de la cane et de l'usure de cette came sont éliminées. Une forme de réalisation également avantageu- se de l'invention est caractérisée en ce qu'il est prévu deux détecteurs de température pour détecter la température du carburant, l'un de ces détecteurs étant disposé dans une chambre de mesure du dispositif de mesure tandis que l'autre est disposé dans une chambre d'aspiration remplie de car- burant, et qui est reliée à la chambre de travail de la 4.- pompe par l'intermédiaire d'un canal d'alimentation, tan- dis qu'il est prévu un premier organe de correction pour corriger le signal de quantité d'écoulement en retour, d'une part, avec la différence des valeurs de température en provenance du premier et du deuxième détecteur de température, et, d'autre part, avec la valeur de tempéra- ture du premier détecteur de température, ainsi qu'un se- cond organe de correction pour corriger la valeur maximale de la quantité refoulée avec la différence des valeurs de tempeératures en provenance du premier et du second détec- teur de température. Grâce à cette disposition des détecteurs de température, une élévation de température résultant de l'écoulement par l'intermédiaire du dispositif électro- magnétique de commande, peut être détectée et ainsi l'in- fluence des modifications de température sur les valeurs de mesure peut être compensée de façon plus précise. Une autre forme avantageuse de réalisation de l'invention est caractérisée en ce que le dispositif de mesure comporte un cylindre de mesure et un piston de mesure susceptible d'être déplacé dans ce cylindre contre l'acton d'un ressort de rappel, ce piston subdivisant le cylindre de mesure en une partie de cylindre raccordée au car.al de délestage et constituant la chambre de mesure et en une partie de cylindre opposée à la chambre de me- sure et constituant en même temps une chambre de ressort pour le ressort de rappel, le signal de quantité d'écoule- ment en retour étant dérivé du trajet de déplacement de ce piston, tandis que la partie de cylindre opposée à la chambre de mesure est reliée au côté aspiration du piston de pompe, de préférence par une canalisation d'alimenta- tion aboutissant à la chambre de travail de la pompe. Grâce à ces dispositions on obtient, à côté d'une évacuation des fuites à partir du dispositif de mesure, également une meilleure dynamique du piston de 5.- mesure lors de l'évacuation du volume de mesure hors de la chambre de mesure, car l'onde de pression prenant nais- sance dans la chambre interne de la pompe du fait de la course d'aspiration du piston de pompe, agit sur la face arrière du piston de mesure. Enfin, une autre forme de réalisation avan- tageuse de l'invention est caractérisée en ce que le dis- positif électronique de commande est ponté par une déri- vation qui relie la chambre de travail de la pompe au ca- nal de délestage, et que dans cette dérivation est dispo- sée une soupape de retenue avec son sens de passage allant vers la chambre de travail de la pompe. Grâce à cette disposition, on crée la condi- tion préalable pour l'intégration du dispositif de commande et du dispositif de mesure de façon économique dans la partie pompe de la pompe d'injection de carburant. L'invention va 4tre exposée plus en détail dans la description ci-après en se référant aux exemples de réalisation représentés sur les dessins ci-joints dans lesquels: - les figures 1 et 2 représentent respecti- vement de façon schématicue, un dispositif d'injection de carburant avec un réservoir de carburant, une pompe d'in- jection de carburant et des buses d'injection selon un prerier et un second exemple de réalisation, - la figure 3 est un schéma par blocs de la pompe d'injection de carburant dans le dispositif d'in- jection de carburant selon la figure 1 ou 2, - la figure 4 est un diagramme des différents paramètres dans la pompe d'injection de carburant. Dans le cas du dispositif d'injection de carburant représenté schématiquement sur la figure 1, une douille 11 est disposée dans un bottier de pompe 10, douil- le dans laquelle un piston de pompe 12 accomplit un dépla- cement d'aller et retour et en même temps un déplacement 6.- de rotation. Le piston de pompe 12 est entrainé par un entraînement à came 13 par l'intermédiaire d'un arbre 14 qui tourne en synchronisme avec la vitesse de rotation du moteur à combustion interne. La face frontale du piston de pompe 12 et la douille 11 délimitent une chambre de travail 15 de la pompe, qui est en communication par l'in- termédiaire d'un canal d'alimentation 16 avec une chambre d'aspiration 17 dans le bottier 10 de la pompe. Cette chambre d'aspiration 17 est alimentée en carburant à par- tir d'un réservoir de carburant 19 par l'intermédiaire d'une pompe de refoulement 18. A partir de la chambre de travail 15 de la pompe, le carburant, par l'intermédiaire d'un danal central et d'une gorge radiale de répartition 21 reliée à ce canal dans le piston de pompe 12, est distribué, pour- une position appropriée en rotation du piston de pompe 12, vers des perçages de refoulement 22 oui débouchent à la périphérie du piston de pompe 12 en étant répartis radia- lemer.t sur cette périphérie. Ces perçages de refoulement 22 débouchent dans des raccords 23 dans le bottier de pompe 10, raccords auxquels sont reliées des canalisations de refculement 25 aboutissant aux buses d'injection 24. Sur la partie terminale, tournée vers la chambre de tra- vail 15 de la pompe, du piston de pompe 12, il est prévu sur ce piston de pompe 12, des gorges longitudinales 26 ouvertes vers la face frontale du piston et donc, vers la chambre de travail 15 de la pompe, ces gorges longitu- dinales 26 assurant, pendant la course d'aspiration du piston de pompe 12, une liaison entre le canal dtalizenta- C tion 16 et la chambre de travail 15 de la pompe. La chambre de travail 15 de la pompe est reliée à un canal de délestage 27 qui débouche dans un canal de retour 28 lequel, de son côté, traverse radiale- ment la douille 11, et ceci à un emplacement tel que le débouché du canal de retour 28 pendant la course d'aspira- 7.- tion du piston de pompe 12, est relié par l'intermédiaire- des gorges longitudinales 26 à la chambre de travail 15 de la pompe, tandis que pendant la course de refoulement du piston de pompe 12, il est fermé par celui-ci. Entre la chambre de travail 15 de la pompe et le canal de déles- tage 27, il est prévu un dispositif électromagnétique de commande revOtant la forme d'une soupape électromagnétique 29, qui est commandée par un appareil électronique de commande 30. La soupape électromagnétique 29 est alors constituée de façon qu'elle libère la liaison de la chambre de travail 15 de la pompe vers le canal de déles- tage 27 dans sa position de repos o elle n'est pas ali- mentée en courant et qu'elle la ferme dans sa position de travail o elle est alimentée en courant. La fermeture de la soupape électromagnétique détermine ainsi le début du refoulement de la pompe d'injection de carburant, tan- dis que l'ouverture de cette soupape électromagnétique détermine la fin du refculemernt. Au car. de délestage 27 est raccordé un dispositif de mesure 31 qui mesure la quantité de carbu- rant s'écoulant en retour et qui ne parvient pas pendant une c:urse de refouleentr du piston de pompe 12 à l'in- jection par l'intermédiaire des buses d'injection 34. Ce dispositif de mesure 31 comporte un cylindre de mesure 33 ménagé dans un bottier 32 et un piston de mesure 34 susceptible de se déplacer axialement dans le cylindre de mesure. Le piston de mesure 34 sollicité par un res- sort de rappel 35 subdivise le cylindre de mesure 33 en une partie de cylindre constituant une chambre de mesure 36 et en une partie de cylindre constituant une chambre de ressort 37. La chambre de mesure 36 est alors en com- munication avec le canal de délestage 27, tandis que la chambre de ressort 37 est raccordée au c8té aspiration du piston de pompe 12, et est) dans ce cas, reliée au canal d'aspiration 16. Un détecteur de trajet, dans ce cas/une 8.- bobine de mesure 38, détecte la position de déplacement axial du piston de mesure 34 et délivre un signal électri- que de quantité s'écoulant en retour, qui est appliqué à l'appareil de commande 30 et représente l'évolution dans le temps de la quantité de carburant ne parvenant pas aux buses d'injection pendant une course de refoulement du piston de pompe 12. A l'appareil électronique de commande sont appliquées, sous la forme de signaux électriques, d'autres valeurs de mesure et des grandeurs caractéristi- ques de fonctionnement du moteur à combustion interne, telles que la vitesse de rotation n et la charge > du moteur à combustion interne, la température TAbgas des gaz d'échappement, la température TEl du carburant dans la chambre de mesure 36 et la température TK2 du carburant dans la chambre d'aspiration 17. Ces deux dernières va- leurs de température sont délivrées respectivement par un détecteur de température 39 ou bien 40 dont les sondes de température pénètrent dans la chambre de mesure 36 ou lien dans la chambre d'aspiration 17. Le dispositif d'injection de carburant repré- senté sur la figure 2 n'est que légèrement modifié par rapperU au dispositif d'injection de carburant précéde_- ment décrit en se référant à la figure 19 de sorte que les mêmes parties constitutives sont affectées des mêmes référen.ces. A la différence de la figure 1, le canal de retour 28 est supprimé dans le cas de la pompe d'injection de carburant de la figure 2. A sa place il est prévu une dériv-tion 41 qui ponte la soupape électromagnétique 29 et qui relie la chambre de travail 15 de la pompe au canal de délestage 27. Sur cette dérivation 41 est dis- posée une soupape de retenue 42 qui bloque l'écoulement dans le sens allant de la chambre de travail 15 de la pompe au canal de délestage 27, et qui libère le sens d'écoulement opposé. L'appareil électronique de commande 30 9.- engendre des signaux de commande ou bien des impulsions de commutation pour la soupape électromagnétique 29 en fonction du signal de quantité s'écoulant en retour et des grandeurs caractéristiques de fonctionnement du moteur à combustion interne, telles que la vitesse de rotation M, la charge f t la température TAbgas des gaz d'échappement. A cet effet, l'appareil électronique de commande 30 repré- senté en détail sur le schéma par blocs de la figure 3, comporte un premier organe de calcul 43 dans lequel est mémorisé un champ de courbes caractéristiques qui fixe en fonction de la vitesse de rotation n" et de la charge du moteur à combustion interne, les instants de l'applica- tion du signal de commande rapportés à un point de réfé- rence BZ et désignés dans ce cas par les angles de com- mande. V'. L'organe de calcul détermine à partir des grandeurs caractéristiques de fonctionnement ni, et qui lui sont appliquées et en tenant compte du repère de référence BZ et de la température TAbgas des gaz d'échappement, une impulsion de commutation pour la soupape électromagnétique 29, impulsion dont les flancs avant et arrière sont fixés par les angles de commande re ( q 1' 3). L'appareil de commande 50 comporte en outre, un second organe de calcul 44 dans lequel est mé- morisée la quantité injectée souhaitée QE soll en fonction des angles de commande 1 et 43 pour le temps de commu- tation de la soupape électromagnétique 29, et ceci égale- ment en focnction de paramètres des grandeurs caractéris- tiques de fonctionnement que constitue la charge i et la vitesse de rotation nô. Cet organe de calcul 44 déter- mine à partir des angles de commande q 1 et u 3 qui lui sont appliqués, la quantité d'injection correspondante pour les grandeurs caractéristiques de fonctionnement, x du moment, et délivre la quantité d'injection de consi- gne Q s àll un comparateur 45 auquel est appliquée, par ailleursla valeur de la quantit d'injection effectivementl ailleurs) la valeur de la quantité d'injection effectivement 10.- réelle QE ist' L'écart de réglage w apparaissant à la sortie du comparateur est appliqué à l'organe de calcul 43 qui utilise cet écart de réglage w poir corriger les instants de commutation 4 1 ou bien q 3 de la soupape électromagnétique, cette correction s'effectuant de fa- çon que l'écart de réglage w devienne autant que possible nul. Le signal QR de la quantité s'écoulant en retour, obtenu à partir de dispositifs de mesure 31, ar- rive, par l'intermédiaire de l'entrée 46 de l'appareil électronique de commande 30,tout d'abord à un premier or- gane de correction 47, dans lequel ce signal de quantité s'écoulant en retour est corrigé en vue de compenser les fuites au piston de mesure 34 du dispositif de mesure 31 et la variation de densité, conditionnée par la tempéra- ture, du carburant, avec la vitesse de rotation momenta- née ru. du moteur à combustion interne, la valeur de me- sure 1 de la température délivrée par le détecteur de température 39, et la différence TE1 - TK2 entre les va- leurs de température qui sont délivrées par les deux dé- tecteurs de température 39, 40. Le signal de quantité s'écoulant en retour QR prélevé à la sortie de l'organe de correction 47 est représenté sur la figure 4c en fonction de l'angle de rotation ou angle de commande de la came de déplacement de l'entraînement à came entrainant le piston de pompe 12. Er. tenant compte de la vitesse de rotation du moteur à combustion interne, on peut également rapporter sous la forme de variables indépendantes le temps au lieu de l'angle de commande. Sur les deux autres diagrammes de la figure 4 sont représentées, dans la même dépendance, l'évolution de la course hK du piston de pompe qui corres- pond au déplacement de came de la came de l'entra nement à came 13 entraînant le piston de pompe, et la course du pointeau de la soupape électromagnétique 29 (diagramme a 1il.- et diagramme b). La course de refoulement du piston de pompe 12 commence à l'angle de commande 'A'. A l'angle de commande q 1 une impulsion de commutation est appli- quée à la soupape électromagnétique 29, cette impulsion étant à nouveau supprimée à l'angle de commande q 3. Pour l'angle de commande q 2' après l'application de l'im- pulsion de commutation, la soupape électromagnétique 29 est complètement fermée et pour l'angle de commande q 4 la soupape électromagnétique, après suppression de l'im- pulsion de commutation, est à nouveau complètement ouverte. Les différences q 2- 1 et 4 - 43 sont les temps de déplacement du pointeau de la soupape électromagnétique lors de la fermeture ou bien lors de l'ouverture de cette soupape électromagnétique 29. En l'angle de commande E, le piston de pompe 12 a atteint son point mort haut et la course de refoulement du piston de pompe 12 est termi- née. Dans le signal de quantité s'écoulant en re- tour Q,?visible sur la figure 4c, on peut distinguer clai- re-ent des discontinuités pour les angles de comande A ' 1 - i et 4 y Ces points de discontinuités sonL sigrificatifs pour ces angles de commande, de sorte que par la détection des points de discontinuités dans le signal de quantité s'écoulant en retour QR les angles de c cande correspondants peuvent être exactement mesu- rés. A cet effet, l'appareil de commande 30 comporte un détecteur de discontin'iités 38 qui comprend un certain nombre d'_nités d'exploitation 49 à 54 pour chacun des angles de commande précités A' E'A a4. Dans ces unités d'exploitation 49 à 54, les points de discon- tinuités sont détectés par exemple par différenciation et l'instant de leur apparition dans le signal est fourni par rapport au repère de référence BZ sous la forme d'an- glesde commande A E et 1à q4 L'angle de comman- de A est conmparé dans un comparateur 55 avec le repère 12.- de référence BZ et la différence est appliquée au premier organe de calcul 43. Les angles de commande 4 1 et q 2 sont soustraits l'un de l'autre dans un premier soustrac- teur 56 et les angles de commande L 3 et 44 dans un deuxième soustracteur 57. Les valeurs de différence sont tout comme l'angle de commande d'irnjection réelle QE ist' mais également les signaux d'en- trée Mentionnés en dernier lieu qui lui sont appliqués, dérivés des angles de commande As' qE et a1 à 4 4. La quantité d'injection réelle QE ist est déterminée à partir du maximum du signal de la quantité s'écoulant en retour et de la quantité maximale refoulée déterminée géomètriquement, qui peut être refoulée par le pisteron de pompe pendant sa course de refoulement depuis l'angle de commande q A (début de la course de refoulement) juszu'à l'angle de commande q (f-rin de la course de refou- lement)o A cet effet, la sortie du premier organe de cor- rection 47 est raccordée à l'une des entrées d'un sous- tracteur 60 par l'intermédiaire d'_un détecteur de maximum 59, qui mesure le maxieur QR max' intervenant pour3 l'angle commun q Et du signal corrigé QR de la quantité s'écoulant en retour, tandis qu'à l'autre entrée de ce soustracteur est appliquée, avec la valeur maximale Q max de quantité refoulée, la quantité refoulée QF. maximale géomètriquement possible. Le signal différentiel à la sortie du soustrac- teur 60 est compensé dans un deuxième organe de correction 61 en fonction de la valeur de température TK2 délivrée par le détecteur de température 40 et il est appliqué com- me valeur réelle de la quantité d'injection QE ist au com- parateur 45.ist parateur 45. 13.- Comme la valeur maximale QH max de la quan-. tité refoulée n'est pas fixée de façon immuable, mais peut fluctuer du fait des tolérances de déplacement de la came et de l'usure de la came, cette valeur maximale QH max est mesurée à l'aide du dispositif de mesure 31 lorsque la soupape électromagnétique 29 n'est pas en circuit pendant la course de refoulement. L'évolution du signal corrigé QR de quantité s'écoulant en retour à la sortie de l'or- gane de correction 47 pendant la course de refoulemernt alors que la soupape électromagnétique 29 n'est pas en circuit, c'est-à-dire alors que la liaison entre la cham- bre de travail 15 de la pompe et le canal 27 est constam- ment ouverte, est représentée en tirets sur la figure 4c et désignée par QH. Le maximum du signal de quantité s'écou- lant en retour susceptible d'être prélevé à la sortie du détec=eur de maximum est alors la valeur maximale QH max de quarntité refoulée, qui est appliquée par l'intermédiaire d'une vorte 62 et par l'intermédiaire d'un troisième cr- gane de correction 63 à un organe de mémorisation 64 La 2C sortie de l'organe de mémorisation 64, à laquelle ap- parait constamment la valeur maximale actuelle QH max de la cuntité refoulée est reliée à l'une des entrées du soustracteur 60. La porte est alors toujours rendue passante lorsqu'il existe des conditions de fonctionnement du mo- teur à combustion interne dans lesquelles il n'y a pas d'infection, donc lorsque la soupape électromagnétique 29 ne reçoit pas d'impulsions de commutation de l'appareil de ccanr.de 3C. Cela est le cas pour une machine à corbus- tion interne utilisée comme moteur dans ce que l'on ap- pelle le fonctionnement en poussée ( i = 0). Pour éviter des erreurs dynamiques de mesure, la porte 62 n'esten outre ouverte que lorsque le moteur à combustion interne a atteint un niveau réduit de vitesse de rotation. A cet effet, un organe logique 65 est raccordé à l'entrée de commande de la porte 62, un signal numérique de charge un signal numérique de vitessé de rotation nr étant appli- qués aux deux entrées de ce circuit logique. Les deux en- trées de ce circuit logique 75 revêtant la forme d'une porte ET sont alors toujours logiquement 1 lorsque i = 0 et que la vitesse de rotation ri est inférieure à une va- leur prédéfinie n1, et sont alors toujours logiquement 0 lorsque ces conditions ne sont pas remplies. Lorsque la porte 62 est ouverte avec un "signal logique 1", la valeur de sortie QR max du détecteur de maximum 59 est appliquée au troisième organe de correction 63, o elle est corri- gée avec la différence TK1 - TE2 des valeurs de températu- re des détecteums de température 39, 40 et inscrite dans l'organe de mémorisation 64 en tant que valeur maximale QH Max de la quantité refoulée, l'ancienne valeur précé- demment mémorisée étant alors surchargée. De cette façon, * une valeur actuelle de la quantité refoulée maximale géo- mètriquement possible, tenant compte de l'usure, est tou- jours disponible au soustracteur 60. Au total, grâce au grand nombre des valeurs de correction dont il est tenu compte pour la déterminarion des instants de commutation de la soupape électromagnétique 29, on obtient une régulation de haute précision de la quantité de carburant injectée par l'intermédiaire des buses d'injection. Grâce à la prise en compte de la tempértu- re des gaz d'échappement comme grandeur de correction lors de la détermination des instants de commutation q NV' c'est-à-dire q 1 et '4, l'influence des modifications de densité du carburant du fait d'une qualité de carburant fluctuante, est prise en compte. 15.- R E V E N D ICAT IONS 1.- Pompe d'injection de carburant pour moteurs à combustion interne avec au moins un piston de pompe délimitant une chambre de travail de pompe pour ob- tenir la pression d'injection, avec un dispositif électro- magnétique decommande, lequel, pour fixer le début du refoulement et la fin du refoulement, bloque ou bien li- bère un canal de délestage par rapport à la chambre de travail de la pompe, avec un dispositif de mesure se trou- vant en communication avec le canal de délestage et qui mesure la quantité de carburant en retour ne parvenant pas à l'injection pendant une course de refoulement du piston de pompe et qui délivre un signal électrique de quantité s'écoulant en retour, et avec un appareil élec- tronique de commande qui, en fonction du signal de quan- tité s'técoulant en retour et des grandeurs caractéristi- ques de fonctionnement du moteur à combustion interne, tels que la charge, la vitesse de rotation et la tempé- rature, applique au dispositif de commande des signaux de cocmande pour le blocage ou la libération du canal de délestage, selon le document P 35 04 083.1, pompe d'in- jection de carburant caractérisée en ce que l'appareil de cormmnde (30) comporte un détecteur de discontinuité (48), qui détecte des discontinuités dans le signal de quantité s'écoulant en retour (QR)' et qui délivre sous forme de signaux de détection ( température du carburant (TKt, TK2), les instants, rappor- tés à un point de référence (BZ), de l'application des signaux de commande ( angle de commande q V), et que les signaux de détection ( caractéristiques de fonctionnement prédéfinies. 3.- Pompe d'injection selon-la revendica- tion 2, caractérisée en ce que l'appareil de commande (30) comporte un dispositif de formation de différences (60) auquel est appliquée, d'une part, la valeur maximum (QRmax) du signal de quantité s'écoulant autour (Q) et d'autre part, une valeur maximale de quantité refoulée (QHmax) pour la quantité maximale refoulée géométriquement possi- ble (QH), et un comparateur (45), auquel est appliquée la valeur réelle de la quantité injectée (Q.ist) suscepti- ble d'Utre prélevée à la sortie du dispositif de formation de différences (60) en même temps que la valeur de consi- gne, prédéfinie par l'angle de commande ( (), de la quantité d'injection (QE soll), et que l'écart de réglage susceptible d'être prélevé à la sortie du comparateur. (45) est utilisé pour corriger l'angle de commande ( q MV)* 4.- Pompe d'injection selon la revendica- tion 3, caractérisée en ce que la valeur maximale (QHma) de la quantité refoulée est déterminée en tant que maxi- mum du signal de quantité d'écoulement en retour en prove- nance du dispositif de mesure (31) lorsque, pendant la course de refoulement total du piston de pompe (12), la chambre de travail (15) de la pompe est libérée vers le canal de délestage (27). 5.- Pompe d'injection selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'il est prévu deux détecteurs de température (39, 40) pour détec- 17 - ter la température (TKl, TK2) du carburant, l'un de ces détecteurs étant disposé dans une chambre de mesure (36) du dispositif de mesure (31) tandis que l'autre est disposé dans une chambre d'aspiration (17) remplie de carburant et qui est reliée à la chambre de travail (15) de la pompe par l'intermédiaire d'un canal d'alimentation (16), tandis qu'il est prévu un premier organe de correc- tion (47) pour corriger le signal de quantité d'écoulement en retour (QR), d'une part, avec la différence des valeurs de température (TK1, TK2) en provenance du premier et du deuxième détecteur de température (39, 40) et d'autre part, avec la valeur de température (TEl) du premier détec- teur de température (39), ainsi qu'un second organe de correction (63) pour corriger la valeur maximale (Qmax) de la quantité refoulée avec la différence des valeurs de température (TEi, TK2) en provenance du premier et du se- conz détecteur de température (39, 40). 6.- Pompe d'injection selon une quelconque des rever.dications 1 à 5, caractérisée en ce que le dispo- sitif de mesure (31) comporte un cylindre de mesure (33) et un piston de mesure (34) susceptible d'être déplacé dans ce cylindre contre l'action d'un ressort de rappel (35), ce piston subdivisant le cylindre de mesure (33) en une partie de cylindre raccordée au canal de délestage (27) et constituant la chambre de mesure (36), et en une partie de cylindre opposée à la chambre de mesure (36) et constituant en même temps une chambre de ressort (37) pour le ressort de rappel (35), le signal de quantité d'écoulement en retour (QR) étant dérivé du trajet de dé- placement de ce piston, tandis que la partie de cylindre (37) opposée à la chambre de mesure (36) est reliée au c8té aspiration du piston de pompe (12), de préférence par une canalisation d'alimentation (16) aboutissant à la chambre de travail (15) de la pompe. 7.- Pompe d'injection selon la revendication 6, 18.- caractérisée en ce que le canal de délestage (27) est relié à un canal de retour (28) qui, pendant la course d'aspiration du piston de pompe (12),est relié à la chambre de travail (15) de la pompe, tandis que pendant la course de refoulement du piston de pompe (12), il est fermé par ce piston. 8.- Pompe d'injection selon la revendication 6, caractérisée en ce que le dispositif électronique de commande (29) est ponté par une dérivation (41) qui relie la chambre de travail (15) de la pompe au canal de déles- tage (27), et que,dans cette dérivation (41) est disposée une soupape de retenue (42) avec son sens de passage al- lant vers la chambre de travail (15) de la pompe.