Brevet FR2595791A1 — publié le 19870918

BrlIeur à faible émission de gaz polluants L'invention se rapporte à un brûleur à faible émission de gaz polluants, comprenant, dans un conduit linéaire, un injecteur de fluide combustible qui crée dans le conduit, alimenté en air 05 comburant, un mélange combustible/air qui brûle en donnant naissance à une flamme, laquelle s'accroche à un stabilisateur de flamme disposé dans le conduit en aval de l'injecteur. Lorsque le fluide combustible contient du carbone (c'est le cas lorsqu'il s'agit d'un hydrocarbure), la combustion risque 10 de produire, outre de l'anhydride carbonique, de l'oxyde de carbone. Afin d'obtenir une combustion complète sur une courte distance et de réduire le taux de ce dernier gaz polluant, il est prévu d'utiliser, comme stabilisateur de flamme, une pièce obturant une partie centrale de la section droite du conduit, 15 cette pièce étant destinée à créer une zone de recirculation, et de placer, en aval de ce stabilisateur, sur la face interne de la paroi du conduit, un obstacle causant une réduction locale suivie d'une augmentation brusque de la section du conduit. La pièce constituant le stabilisateur peut par exemple avoir une conformation creuse avec une section droite en V, étant alors disposée de façon à aller en s'évasant dans le sens de l'écoulement du mélange gazeux. Grâce à cette disposition, la flamme de combustion qui 25 prend naissance et s'accroche au stabilisateur se propage obliquement vers la paroi du conduit, qui n'est atteinte qu'à une certaine distance en aval du stabilisateur. L'obstacle placé dans cette région du conduit assure un mélange des gaz frais se trouvant le long de la paroi du conduit avec les gaz brûlés situés 30 à l'intérieur du sillage du stabilisateur, de sorte que le résidu de monoxyde de carbone CO de la zone périphérique non encore oxydé à l'état de dioxyde de carbone CO2 est renvoyé vers l'axe du conduit o son oxydation peut s'effectuer. De préférence, l'obstacle, considéré suivant la direction 35 de l'axe longitudinal du conduit, est situé en regard de la :0 ::10 à :: A:1 *:: 2O :3O portion de section droite du conduit laissée libre par le stabilisateur. Par ailleurs, il convient que l'obstacle couvre une fraction seulement de la portion de section droite du conduit, et il est avantageux qu'il soit conformé de façon à créer une diminution progressive de la section du conduit. La forme du stabilisateur et celle de l'obstacle sont liées à la forme de la section transversale du conduit. Lorsque cette dernière est de forme rectangulaire, le stabilisateur est de préférence constitué par une gouttière s'étendant transversalement, parallèlement à l'une des paires de côtés opposés du contour du conduit, l'obstacle étant composé de deux demi-obstacles s'étendant parallèlement à ladite gouttière et disposés symétriquement par rapport à l'axe du conduit. En variante, lorsque la section du conduit a un contour de forme circulaire, le stabilisateur est de préférence constitué par une pièce conique de révolution disposée coaxialement au conduit, l'obstacle étant formé par une couronne également coaxiale au conduit. Il convient en outre de prévoir dans le conduit, entre l'injecteur et le stabilisateur, une plaque perforée transversale couvrant toute la section du conduit. Cette plaque doit être telle qu'elle empêche la flamme de remonter jusqu'à l'injecteur. L'injection du combustible doit quant à elle être effectuée de façon à obtenir une distribution homogène, par exemple en disposant l'injecteur suffisamment loin en amont de la plaque. D'autre part, on sait que les réactions de combustion dans l'air s'accompagnent généralement de la formation d'oxydes d'azote NOx. Il s'agit principalement de processus de "formation thermique" dépendant du niveau de température des gaz (de façon approximativement exponentielle) ainsi que du temps de séjour de ces gaz à température élevée. La combustion d'un mélange fluide combustible/air voisin de la stoechiométrie conduit à la plus forte puissance calorifique, donc à des températures élevées et à un taux important de formation thermique de NOx. On peut obtenir une réduction de ce taux en brûlant un mélange à faible richesse, ce qui conduit à des températures moins élevées et permet d'éviter aux gaz de passer par des niveaux de température o la formation de NOx est rapide. Cependant, dans le cas d'un hydrocarbure, il faut maintenir une température suffisante pour permettre l'oxydation complète du CO en C02. On s'efforce donc de maintenir la température des gaz entre 1 000 C et 1 500 C. Un préchauffage de l'air comburant permet de descendre suffisamment bas en richesse, par exemple au voisinage de 0,30-0,35, la valeur correspondant au mélange stoechiométrique 10 étant prise pour unité, tout en conservant une flamme stable. A cet effet, un échangeur de chaleur peut être disposé à la sortie du conduit afin d'assurer l'échauffement préalable de l'air comburant introduit à l'entrée du conduit pour former le mélange combustible/air. Cet échangeur de chaleur est de préférence situé 15 à une distance suffisante de l'obstacle précité pour permettre la combustion complète dans l'intervalle correspondant de l'oxyde de carbone que contiennent les gaz issus de la flamme avant que ceuxci subissent un refroidissement à leur passage dans l'échangeur de chaleur. Avantageusement, un brûleur selon l'invention est pourvu d'un dispositif de régulation déterminant le débit du fluide combustible injecté en fonction de la température désirée dans le conduit en aval de la flamme. Un tel dispositif a notamment pour rô1e de permettre le pilotage de la combustion au cours de la 25 phase initiale d'allumage et de montée en régime du brûleur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description qui va suivre, en regard des dessins annexés, d'exemples de réalisation non limitatifs. La figure 1 représente schématiquement, en coupe longitudinale, un brûleur selon l'invention. Les figures 2 et 3 représentent des coupes transversales du brûleur de la figure 1 suivant les lignes confondues II-II et III-III, respectivement dans deux variantes de réalisation, savoir 35 avec un conduit de section rectangulaire et avec un conduit de section circulaire. La figure 4 représente un brûleur avec réchauffage de l'air comburant. La figure 5 représente un brûleur à veine d'air réalisé à 05 l'aide du dispositif de la figure 4. Le brûleur 1 représenté à la figure 1 comprend, dans un conduit 2 admettant un axe longitudinal 3, un injecteur 4 raccordé à une canalisation d'alimentation 5, qui émet un jet 6 de gaz combustible de même axe 3 que le conduit 2, en direction d'un 10 stabilisateur de flamme 7. Le conduit 2 reçoit un flux d'air comburant 8, qui permet au gaz combustible injecté de brûler en créant une flamme 9 en aval du stabilisateur 7. L'air ensemencé de gaz combustible atteint le stabilisateur 7 à travers un dispositif anti-retour de flamme, constitué par une plaquette perforée plane en céramique qui est disposée perpendiculairement à l'axe 3 et dont les trous sont suffisamment fins pour empêcher la flamme 9, allumée à l'aide d'une bougie 11 escamotable, de remonter en amont vers l'injecteur 4. Le stabilisateur de flamme 7 est réalisé sous la forme d'un obstacle disposé à l'intérieur du conduit 2, transversalement à l'axe 3 de celuici, sur lequel il est centré. Cet obstacle présente une forme évasée dans le sens d'écoulement des gaz et offre du côté aval une cavité 70, de façon à créer un mouvement tourbillonnaire 12 propre à assurer l'accrochage de la flamme 9 25 sur le stabilisateur 7. Du fait du niveau de température des gaz brûlés requis pour l'oxydation du monoxyde de carbone (T>l OOO C environ), la formation de cet oxyde n'est pas uniforme dans la section du conduit. Lorsque, à une certaine distance en aval du stabilisateur 30 7, la combustion est achevée avec en particulier l'oxydation du CO initialement formé, il n'en est pas de même le long de la paroi du conduit 2 dans la section transversale située à la même distance du stabilisateur. En effet, du fait de la propagation oblique de la flamme 9 à partir du stabilisateur, les réactions 35 d'oxydation des gaz dans un même plan transversal n'ont pas le même degré d'avancement selon que l'on considère des gaz au voisinage de la partie centrale du conduit 2 correspondant au sillage du stabilisateur de flamme ou au voisinage de sa paroi. Pour obtenir une combustion sensiblement complète du CO 05 émanant de la région périphérique de la flamme 9, on réalise un brassage des gaz en disposant, en aval et à quelque distance du stabilisateur 7, un obstacle 13 qui crée une diminution de la section du conduit 2 tendant à renvoyer les gaz proches de la paroi vers l'axe 3 dudit conduit. L'obstruction par l'obstacle 13 d' une partie périphérique de la section du conduit (50 à 60% par exemple) prend fin brusquement, du aSté aval, ce qui crée des remous assurant un brassage intense du flux gazeux issu de la flamme de combustion. Ce brassage réchauffe les gaz dont l'oxydation n'est pas achevée 15 et permet la poursuite de la combustion du CO. Corrélativement, les gaz brûlés se trouvent momentanément refroidis, ce qui y freine considérablement la formation du NOx thermique. Ces deux effets concourent à l'obtention d'un faible degré de pollution. Afin d'éviter l'apparition de vibrations, la forme donnée 20 à l'obstacle 13 est telle que la réduction de section qu'il crée dans le sens de l'écoulement ne soit pas brusque, mais progressive. Il offre à cet effet une surface interne oblique qui se rapproche en pente douce de l'axe 3. La structure du stabilisateur 7 et de l'obstacle 13 dépend 25 de la forme de la section droite du conduit 2. Par exemple, dans le cas d'une section de forme rectangulaire (figure 2), le stabilisateur est constitué par un obstacle 7a en forme de gouttière, offrant une section en V et s'étendant perpendiculairement à l'axe 3 du conduit 2, symétriquement par 30 rapport à celui-ci et parallèlement à l'une des paires de c5tés opposés du conduit (dans le présent exemple, il s'agit des petits côtés), le sommet du V étant tourné vers l'amont de l'écoulement dans ledit conduit. Quant à l'obstacle 13, il est alors constitué par deux demi-obstacles 13a disposés le long des parois du conduit 35 2, symétriquement par rapport à son axe 3, qui s'étendent parallèlement au stabilisateur 7. La figure 3 est relative à une variante de réalisation suivant laquelle le conduit 2 a une section circulaire. Dans ce cas, le stabilisateur 7 prend la forme de la partie sommitale 7b 05 d'un cône de révolution creux de même axe 3 que le conduit 2, tandis que l'obstacle 13 est constitué par une pièce annulaire 13b coaxiale, offrant une surface interne tronconique. Comme le montrent les figures 2 et 3, les obstacles 13a ou 13b, situés dans la région o la flamme 9 atteint la paroi du conduit 2, occupent en presque totalité la partie de la section de ce dernier laissée libre par le stabilisateur 7. Ces obstacles peuvent être formés par des pièces pleines de section triangulaire (comme représenté), ou par de simples déflecteurs minces orientés obliquement vers l'axe 3 du conduit. En aval de l'obstacle 13 est placé un capteur de température 14 mesurant la température créée par la flamme 9 et commandant une vanne de réglage du débit de combustible (non représentée) de façon à maintenir cette température égale à une valeur de consigne éventuellement variable. Une telle régulation 20 permet en particulier d'ajuster de façon optimale la richesse du mélange durant la phase d'allumage du brûleur. Le flux d'air comburant 8 peut avantageusement être préalablement échauffé par passage à travers un échangeur de chaleur 15, prévu dans le conduit 2 en aval de l'obstacle 13 (figures 1 et 4). Cet échangeur, à travers lequel s'écoule le flux gazeux chaud issu de la flamme 9, se compose par exemple d'un faisceau de tubes 16 traversant le conduit 2 et parcourus par l 'air comburant issu d'un ventilateur 17 et acheminé par une conduite 18 vers l'entrée du brûleur 1. Cet air se trouve ainsi 30 échauffé par les gaz de combustion. Afin de mieux contrôler la température, les parois au contact de l'écoulement gazeux sont réalisées en matériau réfractaire isolant. Le préchauffage de l'air de combustion permet de faire fonctionner le brûleur avec un mélange relativement pauvre de façon à réduire le taux d'oxydes d'azote NOx dans les gaz brûlés. En effet, on peut alors choisir une richesse de valeur faible, comprise par exemple entre 0,30 et 0,35 avec toutefois obtention d'une flamme 9 stable dans le sillage du stabilisateur 7. Dans ces conditions, oa la température reste inférieure à 1 500 C, la 05 formation de NOx reste modérée. La distance à laquelle est placé l'échangeur 15 en aval de la flamme 9 doit être telle que la transformation de CO en C02 soit suffisamment avancée au niveau de l'échangeur, mais sans risque d'une importante formation supplémentaire de NOx et de 10 déperditions latérales de chaleur exagérées. Cette distance résulte d'un compromis entre les émissions de NOx et de CO tolérées pour l'utilisation particulière considérée. Dans un exemple de réalisation particulier d'un brûleur 1 fonctionnant au propane, avec réchauffage de l'air comburant, et 15 comportant un conduit 2 de section rectangulaire a x b = 93 x 130 mm, le dispositif de sécurité anti-retour de flamme 10 est constitué par une plaquette en céramique percée de 3 500 trous de 1 mm' le stabilisateur de flamme 7 est constitué par une gouttière de hauteur c = 63 mm et de longueur d = 45 mmn. A une 20 distance e = 45 mm en aval du stabilisateur sont disposés deux demiobstacles 13a de section longitudinale triangulaire, de longueur f = 90 mm et de hauteur g = 25 mn. Le stabilisateur et les obstacles sont réalisés en fibre réfractaire. Les essais montrent qu'il est nécessaire de disposer l'échangeur à une distance d'environ 1 mètre des demi- obstacles 13a pour obtenir une combustion complète. Pour une richesse du mélange air-propane égale à 0,32, la puissance du brûleur étant d'environ 44 kW, les températures qui apparaissent le long du conduit sont les suivantes: 320 C environ en amont du point d'injection du combustible (température de l'air réchauffé par l'échangeur 15); 1 090 C environ entre l'obstacle 13 et l'échangeur 15, 850 C environ à la sortie de l'échangeur 15, o les gaz chauds issus du brûleur sont disponibles pour une quelconque 35 application. On relève dans les gaz brûlés à 1 060 mm en aval du stabilisateur 7 un taux de CO inférieur à 5 ppm environ et un taux de NOx d'environ 0,8 ppm, ce qui correspond à environ 4 mg de NOx produit par kWh. Tout en étant du même ordre de grandeur, les 05 résultats obtenus avec le mnéthane sont encore meilleurs. Il est à noter que la configuration du brûleur permet, sans préchauffage de l'air, d'obtenir des émissions de NOx qui, bien que 4 à 5 fois supérieures, peuvent être acceptables pour certaines applications. Par ailleurs, lors d'essais au biométhane (méthane 55% dioxyde de carbone 45%), ce brûleur produit 2 mg de NOx par kWh pour une puissance de 16 kW, la production de CO restant très faible. Enfin, des mesures effectuées avec combustion complète 15 d'un mélarnge méthane (10%) - azote (90%) (simulation de combustibles à bas pouvoir calorifique d'environ 3 MJ/m3) révèlent un taux de NOx de 10 mg/kWh pour une puissance de 11 kW. Un brûleur 1, avec ou sans réchauffage d'air, peut constituer à lui seul un générateur de chaleur à faible pollution, 20 pouvant fournir des gaz 19 à température relativement élevée compatible avec les conditions de fonctionnement. Pour des applications à température plus modérée, il est possible de réchauffer l'écoulement gazeux d'une conduite 20 par mélange avec les gaz chauds issus du générateur comme indiqué sur la figure 4. 25 On peut enfin intégrer ce générateur à l'intérieur d'une gaine pour obtenir un brûleur à veine d'air. Ainsi la figure 5 montre une gaine 21 délimitant une veine d'air alimentée par un ventilateur 22 et contenant un tel brûleur 1. Celui-ci est alimenté en gaz combustible par la canalisation 5 et en air par la 30 conduite 18 à l'aide du ventilateur auxiliaire 17. Cette dernière utilisation est intéressante dans le cas o il est important de minimiser les déperditions de chaleur avec l'extérieur. - Revendications 1. Brûleur à faible émission de gaz polluants, comprenant, dans un conduit linéaire, un injecteur de fluide combustible qui crée dans le conduit, alimenté en air comburant, un mélange 05 combustible/air qui brûle en donnant naissance à une flamme, laquelle s'accroche à Uln stabilisateur de flamme disposé dans le conduit en aval de l'injecteur, ce brûleur étant caractérisé par le fait que le stabilisateur de flamme (7) est constitué par une pièce obturant une partie centrale de la section droite du conduit (2), cette pièce étant destinée à créer une zone de recirculation, et qu'en aval de ce stabilisateur (7) est placé, sur la face interne de la paroi du conduit (2), un obstacle (13) causant une réduction locale suivie d'une augmentation brusque de la section du conduit. 2. Brûleur selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la pièce constituant le stabilisateur (7) offre une conformation creuse avec une section droite en V, et est disposée de façon à aller en s'évasant dans le sens de l'écoulement du mélange gazeux. 3. Brûleur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que l'obstacle (13), considéré suivant la direction de l'axe longitudinal (3) du conduit (2), est situé en regard de la portion de section droite de conduit laissée libre par le stabilisateur (7). 4. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'obstacle (13) couvre une fraction seulement de la portion de section droite de conduit (2) laissée libre par le stabilisateur (7). 5. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 30 4, caractérisé par le fait que l'obstacle (13) est conformé de façon à créer une diminution progressive de la section du conduit (2). 6. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 2 à , caractérisé par le fait que la section du conduit (2) a un 35 contour de forme rectangulaire et que le stabilisateur (7) est constitué par une gouttière (7a) s'étendant transversalement, parallèlement à l'une des paires de côtés opposés du contour du conduit (2), l'obstacle (13) étant composé de deux demi-obstacles (13a) s'étendant parallèlement à ladite gouttière et disposés 05 symétriquement par rapport à l'axe (3) du conduit. 7. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 2 à , caractérisé par le fait que la section du conduit (2) a un contour de forme circulaire et que le stabilisateur (7) est constitué par une pièce conique de révolution (7b) disposée coaxialement au conduit (2), l'obstacle (13) étant formé par une couronne (13b) également coaxiale au conduit. 8. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'entre l'injecteur (4) et le stabilisateur (7) est placée transversalement dans le conduit (2) 15 une plaque perforée (10) couvrant toute la section de celui-ci. 9. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait qu'à la sortie du conduit (2) est disposé un échangeur de chaleur (15) destiné à assurer l'échauffement préalable de l'air comburant introduit à l'entrée 20 du conduit (2). 10. Brûleur selon la revendication 9, caractérisé par le fait que l'échangeur de chaleur (15) est situé à une distance suffisante de l'obstacle (13) pour permettre la combustion complète dans l'intervalle correspondant de l'oxyde de carbone 25 issu de la flamme (9). 11. Brûleur selon l'une quelconque des revendications 1 à , caractérisé par le fait qu'il est pourvu d'un dispositif de régulation déterminant le débit du fluide combustible injecté en fonction de la température désirée dans le conduit (2) en aval de 30 la flamme (9).