Brevet FR2585770A1 — publié le 19870206

-- 1 -- DISPOSITIF D'INJECTION A BOL ELARGI POUR CHAMBRE DE COMBUSTION DE TURBOMACHINE L'invention concerne l'alimentation en carburant et en air primaire d'une chambre dé combustion notamment pour turbomachine. Les chambres de combustion traditionnelles sont généra- lement divisées en deux zones pour assurer une stabilité et un rendement corrects sur une large plage de fonction- nement. Elles comprennent donc une zone primaire alimentée par une fraction d'air primaire à richesse élevée et une zone de dilution alimentée par le d&bit d'air restant permettant de refroidir les gaz issus de la zone primaire et d'ajuster la répartition de la température des gaz en sortie de chambre aux conditions de tenue de la turbine. Le débit d'air à injecter en zone primaire doit être calculé en fonction d'un compromis entre les contraintes liées au fonctionnement plein gaz telles que émission de fumées, tenue thermique des parois, et les performances de la chambre nécessaires au ralenti comme la stabilité de flamme et le maintien d'un rendement convenable. Toutefois ce compromis est de plus en plus difficile à trouver sur les chambres de moteurs modernes en raison des normes de pollution plus sévères, de la diminution de taille des chambres de combustion ou de l'obligation de diversification des carburants. Une première solution a consist& à créer des chambres à deux modules, l'un adapté au régime de ralenti et l'autre au régime de pleins gaz. Ce type de chambre est lourd et couteux et pose des problèmes de régulation aux régimes intermédiaires. - 2- Une autre solution consiste à réaliser des systèmes d'injection à géométrie variable o des volets mobiles permettent de diaphragmer plus ou moins les entrées d'air de la chambre ce qui amène une réduction substantielle du volume de combustion, donc de l'encombrement de la chambre, par une optimisation continue du fonctionnement de la chambre. Une telle solution est décrite dans la demande de brevet français N 84.16536 du 30 OCTOBRE 1984 au nom de la demanderesse. Ce type de chambres utilise généralement des injecteurs aérodynamiques à bols intermédiaires du type correspondant à ceux décrits dans le brevet antérieur de la demanderesse FR 2 357 738 et son certificat d'addition FR 2 391 359. Selon ces brevets, les injecteurs sont montés sur le fond de chambre avec interposition d'une pièce intermédiaire appelée bol comportant une jante tronconique évasée vers l'aval et percée d'une multiplicité de trous de faible diamètre par lesquels de l'air à vitesse élevée pénètre dans le cône de carburant pulvérisé. Ce bol complète le rôle de l'injecteur par les turbulences qu'il engendre, améliorant la pulvérisation du carburant et son mélange avec l'air. Dans le cadre d'études sur la stabilité au ralenti de ces chambres de combustion à bol intermédiaire, à géométrie variable ou non, on s'est rendu compte que la stabilité de flamme pouvait être améliorée par une augmentation du volume réactif au ralenti et par une meilleure homogé- néisation du carburant pulvérisé dans la zone primaire. Or, au ralenti le débit de carburant injecté étant relati- vement faible, le volume réactif est plus confiné vers le fond de la chambre et l'augmentation de ce volume ne peut s'effectuer que par élargissement du diamètre - 3 - du bol. Toutefois, cet élargissement a pour conséquence d'augmenter le temps de séjour du carburant dans le bol, ce qui présente pour inconvénient un risque d'auto- inflammation du carburant dans les conditions de fonction- nement o pression et température à l'amont de la chambre sont élevées. Ce risque sera encore augmenté sur les moteurs d'avions futurs pour lesquels le taux de compres- sion va en croissant. Cette auto-inflammation peut amener à des brûlures du bol dommageables pour le fonctionnement de la chambre et nécessitant un entretien plus fréquent et donc des périodes d'inutilisation du moteur plus longues. La présente invention vise donc à améliorer le refroi- dissement des bols intermédiaires tels que décrits dans les documents mentionnés plus haut. Elle a également pour but d'améliorer le fonctionnement au ralenti des chambres de combustion ainsi formées,à géométrie fixe ou variable, par un accroissement du diamètre de la zone de recircu- lation n'amenant pas de surchauffe excessive du bol intermédiaire malgré une augmentation du temps de séjour du carburant. Elle vise également à réaliser un type particulier de chambre à bol intermédiaire élargi, les trous de sortie d'air de pulvérisation étant percés sur un diamètre du bol supérieur à celui de la coupelle de fond de chambre qui reçoit le bol intermédiaire. Ce diamètre de coupelle est luimême limité par les problèmes de tenue mécanique du fond de chambre. L'invention s'applique donc A un dispositif d'injection - 4 - de carburant pour chambre de combustion de turbomachine comprenant au moins un injecteur du type à pulvérisation ou à prévaporisation comportant au moins une vrille de turbulence externe, le dispositif comprenant un bol intermédiaire disposé entre la vrille de turbulence externe et une coupelle circulaire découpée dans le fond de la chambre de combustion, le bol comportant une chemise d'impact amont percée d'au moins une première rangée d'orifices d'entrée d'air primaire et en combinaison un voile évasé vers l'aval percé d'au moins une rangée d'orifices de sortie d'air, la chemise d'impact et le voile évasé étant solidarisés à chacune de leurs extrémité pour former une chambre intermédiaire. Conformément à l'invention, le voile aval se développe en arrondi vers l'aval en s'évasant vers l'extérieur, le diamètre externe du voile étant supérieur à celui de la coupelle de fond de chambre de telle sorte que la rangée d'orifices de sortie d'air de pulvérisation du voile aval est régulièrement répartie sur un cercle de diamètre supérieur à celui de la coupelle au voisinage le plus proche du bord externe du voile. Selon l'invention lorsque le bol ainsi décrit est utilisé en combinaison avec un corps d'injecteur à injection annulaire radiale du carburant, le fond du bol est refroidi simultanément par impact d'air primaire au travers des orifices d'entrée de la chemise d'impact et par le film de carburant plaqué contre le voile aval, le carburant étant pulvérisé au voisinage le plus proche du diamètre externe du bol par l'air de pulvérisation issu des orifices de sorties. Selon un mode préféré de réalisation, le bol selon l'invention &omprend une collerette circulaire à section -5 - en " L " fixée sur le bord interne de la coupelle et une collerette circulaire aval elle aussi à section en "L" dont la petite branche s'appuie sur la collerette amont et la grande branche s'étend radialement vers l'extérieur de la coupelle en formant une extension annulaire plane orthogonale à l'axe du corps d'injecteur. Le voile aval comprend une portée cylindrique s'appuyant sur le pourtour de la vrille de turbulence externe qui va se développant en arrondi vers l'aval en s'évasant vers l'extérieur pour se raccorder sur la périphérie externe de l'extension annulaire plane de la collerette aval tandis que la chemise d'impact comprend une portée cylindrique s'ap- puyant sur celle du voile aval et se raccorde sur la collerette amont. Selon une caractéristique de l'invention le diamètre et le nombre des orifices de sortie de bol sont tels que le débit de sortie d'air associé soit 6gal au maximum à 12 % du d6bit d'air total de la chambre, les 88% restants étant admis par les orifices d'admission des parois de la chambre et par les autres orifices d'admission du système d'injection. En outre, la chemise d'impact peut comporter une deuxième rangée d'orifices d'entrée d'air primaire dans la chambre intermédiaire admettant le tiers du débit d'air, les deux tiers restants étant admis par la première rangée d'orifices d'entrée. Dans une variante préférée de réalisation, la première rangée d'orifices d'entrée peut être diaphragmée de la pleine fermeture au ralenti jusqu'à la pleine ouverture au régime plein gaz, le moyen de commande du diaphragme étant actionné par un système écrou-vis sans fin ou par un vérin porté par le carter externe de la chambre de combustion. -6- D'autres caractéristiques seront explicitées en regard des planches de dessins représentant de façon non limitative des modes de réalisation de l'invention: - La figure 1 montre en demi-coupe longitudinale, un premier mode de réalisation du bol selon l'invention utilisé en combinaison avec un injecteur à double vrille. - La figure 2 montre en demi-coupe longitudinale une variante de réalisation du bol dans lequel la chemise d'impact comporte deux rangées principales d'orifices d'entrée d'air primaire. - La figure 3 montre en demi-coupe longitudinale un deuxième mode de réalisation de l'invention utilisé ici en combinaison avec un injecteur simplifié à injection radiale. Dans ce mode de réalisation, la chemise d'impact possède deux rangées d'orifices d'entrée d'air dont une est diaphragmée pour diminuer le débit d'air primaire au ralenti. - La figure 4 montre en regard de ce mode de réalisation les positions extrêmes du diaphragme vu depuis l'amont (figure 4a au ralenti, 4c aux pleins gaz) et une position médiane (figure 4b) - La figure 5 montre le dispositif de commande du diaphragme des bols adjacents d'un secteur de chambre de combustion annulaire. Sur la figure 1 o est représentée le premier mode de réalisation de l'invention, on voit l'extrémité amont d'une chambre de combustion annulaire pour turbomachine. - 7 - Une partie de l'air provenant du compresseur est guidée à travers le système d'injection pour former avec le carburant un mélange carburé qui passera dans la zone primaire o ont lieu les opérations de combustion. Les gaz produits sont dilués et refroidis dans la zone secondaire de la chambre, non représentée puis distribués vers la turbine qu'ils entraînent. Dans le mode de réalisation de la figure 1, on a représenté le bol selon l'invention utilisé en combinaison avec un injecteur aérodynamique connu comprenant un corps central d'amenée de carburant 1 prolongé vers l'aval par des ailettes de tourbillonnement constituant une vrille de turbulence interne 2 centripète. Un chapeau annulaire 3apourvu d'un canal interne 4 est alimenté en carburant par des canaux percés à l'intérieur des ailettes de la vrille 2 et débouchant par une fente annulaire 5 dans le canal tubulaire raccordant la vrille interne au chapeau 3a. Sur le chapeau annulaire 3b co-axial au chapeau 3aest montée une rangée d'ailettes formant une vrille de turbulence externe 6 à écoulement sensiblement axial. Par la combinaison des deux vrilles interne 2 et externe 6, la nappe 7 de carburant émergeant de la fente 5 est centri- fugée sur les parois du bol tel qu'il va être décrit plus loin. L'injecteur 1 avec sa vrille de turbulence externe 6 est raccordé au fond 8 de la chambre de combustion par une pièce de forme générale annulaire globalement appelée bol et référencée 9. Ce bol 9 comprend un voile aval 10 com- portant une première portée lOa cylindrique coaxiale à la portée cylindrique externe 6a de la vrille externe 6, la portée 10a étant filetée extérieurement pour recevoir une bague 11 décrite plus loin. Le voile aval 10 se développe en arrondi vers l'aval pour se raccorder sur la périphérie d'une collerette aval 12 annulaire de section en forme de "L" dont la petite branche 12a est soudée au droit de - 8 - l'ouverture de la coupelle 13 découpée dans le fond de chambre 8. A l'intérieur de cette coupelle est positionnée une seconde collerette dite collerette amont 14, elle aussi annulaire à section en "L" dont la petite branche est soudée sur la partie externe amont de la coupelle et dont la grande branche est adjacente à la partie 12a de la colerette aval 12. La partie 12b de la collerette aval forme radialement à l'extérieur de la coupelle, une extension annulaire plane orthogonale à l'axe de l'in- jecteur et sur la périphérie 12c de laquelle vient se raccorder l'extrémité 10c du voile aval. Entre la portée l0a du voile 10 et la collerette amont 14 est disposée une chemise d'impact 15. Dans le mode de réalisation de la figure 1, elle est réalisée sous la forme d'un voile amont comprenant une première partie 15a rétreinte vers l'aval et une seconde partie 15b soudée à la partie 15a et évasée vers l'aval comprenant une extrémité 15c replié vers l'amont formant une portée cylindrique raccordée A une plaque annulaire 15d plaquée contre la collerette amont. Sur l'extrémité amont de la portée 15a est soudée la bague 11 en forme de double "L" possédant un filetage permettant l'assemblage de la chemise d'impact sur le voile aval 10. Celui-ci forme avec la chemise d'impact 15 et la bague 11 une chambre intermédiaire 16. Cette dernière est alimentée en air amont par une première rangée d'orifices 17 percés sur la partie médiane de la bague 11 et par une deuxième rangée d'orifices 18 de diamètre plus faible que les orifices 17, percés dans la plaque annulaire 15d de la chemise d'impact et débouchant la portée 15c et la partie cylindrique de la collerette amont 14 afin de ventiler la partie du voile aval la plus éloignée de l'axe du bol. Le voile aval est percé d'une rangée d'orifices de sortie d'air 19 disposés sur un cercle de diamètre supérieur à celui de la -9- coupelle 13 au voisinage le plus proche possible de la périphérie 10c du voile aval. Ainsi dans l'exemple de la figure 1, alors que la coupelle a un rayon égal approximativement A 0,6 fois le rayon de la chambre si celle-ci est tubulaire, ou 0,6 fois la demi-différence des rayons externe et interne de la chambre si elle est annulaire, on peut voir que les orifices 19 sont disposés sur un cercle de rayon égal à 0,8 fois le rayon de la chambre. On voit également sur la figure 1 que, au droit de la couronne d'orifices 19 de sortie d'air de pulvérisation, le voile aval forme sensiblement un tronc de cône dont l'ouverture est supérieure à 1100 et de préf6rence proche de 130 tandis que les axes des orifices de sortie 19 sont orientés vers le centre de la chambre d'un angle compris entre 200 et 30 par rapport à la normale à la génératrice du cône de façon A délimiter la zone primaire. La struc- ture du bol ainsi défini permet d'obtenir la pulvérisation du film de carburant au droit des orifices 19 après que le film de carburant ait participé depuis sa sortie de l'in- jecteur au refroidissement de la totalité de la surface du voile aval du bol en combinaison avec le refroidissement obtenu par impact de l'air amont au travers des orifices d'entrée 17 et 18. Le nombre des orifices 19 est calculé et leur diamètre dimensionné de façon à ce que les orifices 19 débitent au maximum 12 % de l'air alimentant la chambre, les 88 % restants étant admis dans la chambre de combustion par les trous de la paroi de la chambre de combustion (orifices primaires 31, dispositifs de refroidissement,...) ainsi que par les autres orifices du système d'injection (vrilles 2 et 6). - 10 - Ainsi sans allonger la zone primaire à l'intérieur de la chambre, on a augment& son volume par accroissement du diamètre de pulvérisation du film de carburant améliorant ainsi les performances au ralenti. Sur la figure 2 on a représenté avec les même références pour les parties identiques, une variante du mode de réalisation de la figure 1, dans laquelle le voile aval est identique à celui de la figure 1 et o la seule modification concerne la forme de la chemise d'impact et de la bague d'assemblage. Ainsi la chemise d'impact 115 comporte une portée cylindrique 115a ajustée au diamètre extérieur de la partie 11Oa du voile aval et la bague 111 est une simple bague filetée sans orifices d'entrée d'air. L'entrée d'air dans la chambre intermédiaire est réalisée par deux rangées d'orifices principaux 117a et 117b percés dans la chemise d'impact, et admettant les deux tiers du débit d'entrée, et par une troisième rangée d'orifices 118 de diamètre plus faible, admettant le tiers du débit d'entrée d'air pour ventiler la collerette amont 14. Dans le mode de réalisation de la figure 3 le bol selon l'invention est utilisé en combinaison avec un injecteur simplifié à injection annulaire radiale du carburant par une fente 205. Le film de carburant est plaqué contre le voile aval 210 du bol sous l'action de l'air sortant de la vrille de turbulence externe 6. La chemise d'impact 215 comporte une portée cylindrique 215a coaxiale à la partie 210a du voile aval et adjacente à un secteur plan 215b annulaire orthogonal à l'axe de l'injecteur et centré en 215c sur l'extérieur de la collerette amont. Une bague 211 permet la solidarisation - 11 - du voile aval et de la chemise d'impact. L'entrée d'air dans la chambre intermédiaire 16 est réalisée par deux rangées d'orifices 217a, 217b percés dans le secteur annulaire 215b, le nombre et le diamètre des orifices étant calculés pour que les orifices 217a admettent le tiers du débit d'entrée et les orifices 217b les deux tiers restants. Dans ce mode de réalisation afin de s'approcher le plus possible des conditions de richesse optimale du mélange à tous les régimes de fonctionnement, la rangée d'orifices 217a est diaphragmée par une bague 220 montée à rotation sur la partie 215a de la chemise d'impact, entre la bague 211 et le secteur annulaire 215b. Le diaphragme 220 comporte un nombre égal d'orifices 221 de même diamètre que ceux 217a de la chemise d'impact. La rotation du diaphragme est assurée par un levier 21 relié par une pièce intermédiaire 22 à une biellette 23 elle même commandée par un système de déplacement 24 par exemple écrou-vis sans fin ou vérin porté par le carter externe du moteur (figure 5). Dans une chambre de combustion annulaire comportant plusieurs bols intermédiaires répartis sur sa circon- férence, les diaphragmes des bols adjacents peuvent être commandés par un seul système de déplacement/les pièces 22 étant reliées en série par des biellettes 25 disposées entre le carter extérieur du moteur et la paroi de la chambre de combustion et assurant la transmission du mouvement entre les pièces 22 adjacentes. Ainsi sont réalisées l'ouverture et la fermeture simultanée des diaphragmes de tous les bols de la chambre de combustion. Au ralenti (figure 4a), les orifices 217a sont maintenus fermés de telle sorte que le débit d'air de pulvérisation - 12 - sortant des orifices 19 soit égal au plus à 4 % du total du débit de la chambre de combustion. Au fonctionnement pleins gaz (fig 4c) le débit des orifices de bol 19 représente 12 % du débit total de la chambre et correspond à la pleine ouverture des orifices d'entrée 217a et 217b. Entre ces deux positions extrêmes (fig 4b) le débit peut être modifié continuement au moyen du dispositif de commande écrou-vis sans fin 24 relié au levier de commande 21. Ainsi par exemple à mi-ouverture du diaphragme 220, le débit des orifices de bol représentera 8 % du débit total de la chambre de combustion. Par la combinaison du diaphragme 220 de variation du débit d'air de pulvérisation permettant d'obtenir un mélange de richesse optimale à tous régimes de fonctionnement et par l'élargissement du volume de combustion effectif du à l'élargissement du diamètre du cercle des orifices 19, on assure un meilleur compromis des divers paramètres de la chambre permettant une bonne stabilité à bas régimes, de bonnes qualités de pulvérisation et de répartition du carburant dans toutes les conditions de fonctionnement de la chambre. En outre, un tel dispositif d'injection aérodynamique permet d'assurer une bonne tenue thermique du système d'injection au niveau de la paroi interne du bol (proche de l'axe de la chambre) refroidie par le carburant liquide ou gazeux issu de l'injecteur proprement dit, au niveau de la paroi externe du bol au voisinage de la collerette 14 refroidie par l'air introduit dans la chambre par les orifices de bol (18, 118, 218) ainsi que sur la périphérie du bol refroidi par l'air évacué par les orifices de sortie 19 et que sur la coupelle du fond de chambre refroidie par les recirculations d'air sous la collerette aval 12, recirculations qui permettent également d'éviter - 13 - les dépôts de coke sur le fond de chambre. L'invention s'applique donc avec profit aux turboréacteurs d'aviation à faible niveau de pollution. - 14 - REVENDICATIONS 1. Dispositif d'injection de carburant pour chambre de combustion de turbomachine comprenant au moins un injecteur du type à pulvérisation pneumatique ou à prévaporisation comportant au moins une vrille de turbulence externe, dispositif comprenant un bol intermédiaire disposé entre la vrille de turbulence externe et une coupelle circulaire découpée dans le fond de la chambre de combustion; le bol comportant une chemise d'impact amont percée d'au moins une première rangée d'orifices d'entrée d'air primaire et en combinaison un voile évasé vers l'aval percé d'au moins une rangée d'orifices de sortie d'air, la chemise et le voile évasé étant solidarises à chacune de leurs extrémités pour former une chambre intermédiaire, dispositif caractérisé en ce que le voile aval (10, 110, 210,) se développe en arrondi vers l'aval en s'évasant vers l'extérieur, le diamètre externe du voile étant supérieur A celui de la coupelle (13) de fond de chambre et en ce que la rangée d'orifices (19) de sortie d'air de pulvérisation du voile aval est régulièrement répartie sur un cercle de diamètre supérieur A celui de la coupelle (13) au voisinage le plus proche de la périphérie du voile. 2. Dispositif selon la revendication 1 utilisé en combinaison avec un corps d'injecteur (1) A injection annulaire radiale du carburant caractérisé en ce que le refroidissement du fond de bol (210) est réalisé simul- tanément par impact d'air au travers des orifices d'entrée (217a, 217b, 218) de la chemise d'impact (215) et par le film de carburant (207) plaqué contre le voile aval (210), L. carburat étant pulvérisé au voisinage le plus proche de la priph&rie du bal par L'air de pulvérisation - 15 - issu des orifices de sortie (19). 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce qu'il comprend une collerette circulaire amont à section en "L" fixée sur le bord interne de la coupelle et une collerette circulaire aval (12) à section en "L" dont la petite branche (12a) s'appuie sur la collerette amont (14) et dont la grande branche (12b) s'étend radialement vers l'extérieur de la coupelle formant une extension annulaire plane orthogonale à l'axe du corps d'injecteur, en ce que le voile aval (10, , 210) comprend une portée cylindrique (lOa... 210a) s'appuyant sur le pourtour (6a) de la vrille de turbulence externe (6) et se développant en arrondi vers l'aval en s'évasant vers l'extérieur pour se raccorder sur la périphérie externe de l'extension annulaire plane (12b) de la collerette aval (12), en ce que la chemise d'impact (15, 115, 215) comprend une portée cylindrique (15a... 215a) s'appuyant sur celle (loa... 210a) du voile aval et se raccorde sur la collerette amont (14) et en ce que la rangée d'orifices (19) de sortie d'air de pulvérisation du voile aval est régulièrement répartie sur un cercle de diamètre supérieur au diamètre de la coupelle (13) au voisinage le plus proche de la ligne de raccordement du voile et de l'extension radiale annulaire de la collerette aval (12). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, pour chambre de combustion tubulaire caractérisé en ce que la rangée d'orifices (19) de sortie d'air du bol est disposée sur un cercle de rayon compris entre 0,70 et 0,80 fois le rayon de la chambre de combustion. - 16 - 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 a 4 pour chambre de combustion annulaire caractérisé en ce que la rangée d'orifices (19) de sortie d'air du bol est disposée sur un cercle de rayon compris entre 0,70 et 0,80 fois la demi-différence des rayons externe et interne de la chambre de combustion. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 a 5, caractérisé en ce que la tangente au voile aval (10, 110, 210) au droit de la rangée d'orifices (19) de sortie d'air et passant par l'axe de l'injecteur (1) constitue la génératrice d'un cône d'angle au sommet supérieur a 110 et de préférence proche de 130 , l'axe de chaque orifice (19) de sortie étant orienté vers le centre de la chambre d'un angle compris entre 20 et 30 par rapport à la normale à ladite tangente. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 a 6 pour chambre de combustion comportant sur sa péri- phérie des orifices (30, 31) d'admission d'air primaire caractérisé en ce que le débit des orifices de sortie (19) du bol en air de pulvérisation est au maximum égal à 12 % du débit d'air total de la chambre les 88 % restants étant admis par les autres orifices d'admission à la chambre et du système d'injection. 8. Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que la chemise d'impact comporte une deuxième rangée d'orifices (18, 118, 218,) d'entrée d'air primaire disposés sur un cercle au voisinage de la collerette amont (14) aptes à admettre le tiers du débit d'air primaire entrant dans la chambre intermédiaire (16), la première rangée d'orifices (17, 117a, 117b, 217b, 217a, 217b) d'entrée admettant les deux tiers restants du débit entrant dans la chambre intermédiaire (16). - 17 - 9. Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'il comporte un moyen (21, 22, 23, 220) commandant la fermeture des orifices (217a) de la première rangée d'orifices d'entrée de la chemise d'impact (215) au régime de ralenti de la chambre de combustion et leur ouverture progressive jusqu'à ouverture complète au régime de pleins gaz de la chambre. 10. Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que le moyen commandant l'ouverture et la fermeture des orifices d'entrée de la chemise d'impact est constituée par une bague (220) montée rotative autour de la portée cylindrique (215a) de la chemise d'impact et percée d'orifices en nombre égal à celui des orifices d'entrée (217a) et apte à se déplacer en rotation pour ouvrir ou fermer les orifices d'entrée sous l'action d'un levier de commande (21) solidaire de la bague et actionné par un système de commande (24) porté par le carter externe de la chambre de combustion. 11. Dispositif selon la revendication 10 pour chambre de combustion annulaire comprenant plusieurs bols inter- médiaires régulièrement répartis sur le pourtour du fond de la chambre, caractérisé en ce que les leviers de commande (21) des bols adjacents sont reliés l'un à l'autre en série par des biellettes (25) et commandés par un système de commande (24) unique.