Brevet FR2595446A1 — publié le 19870911

- 1 - La présente invention se rapporte aux chauffe-eau ou chauffe-bain instantanés a gaz du type sans veilleuse permanente fonctionnant sans pile et sans raccordement au réseau électrique, dans lesquels, la présence d'un microturbo-alternateur hydraulique mis en rotation par l'eau qui traverse le chauffe-eau pendant toute la durée d'un puisage d'eau chaude, permet, en liaison avec unemicro-électrovalve pilotant un clapet de gaz à membrane différentielle, la réalisation automatique, à chaque ouverture d'un robinet de puisage d'eau chaude, des opérations successives et connues suivantes: Allumage du gaz à la veilleuse, contrôle de l'existence de la flamme & la tête de cette veilleuse, puis commande de l'arrivée du gaz au brOleur. Bien que ce type d'appareil n'ait encore jamais été réalisé industriellement, il a fait néanmoins l'objet d'une description de son principe de fonctionnement et d'un mode de réalisation dans le brevet français n 1.215o731 déposé le 7 novembre 1958. Si ce type d'appareil nes-'est pas développé, bien qu'il pré- sentait des avantages évidents parmi lesquels on peut citer celui de sa totale autonomie vis-a-vis de toutes sources d'énergie, autres que celles représentées par le gaz et par la circulation de l'eau dans l'appareil, c'est parce qu'il présentait aussi à l'époque quelques inconvénients, et quelques sérieuses difficultés de réali- sationo Le premier de ces inconvénients était que l'on ne savait pas encore & cette époque réaliser,a un prix de revient acceptable,un microturbo-alternateur hydraulique ayant une fiabilité convenable et un rendement suffisant pour obtenir,à partir de l'eau circulant dans l'appareil,une puissance électrique capable d'alimenter simultanément: une micro-électrovalve pilote pour la commande de l'arrivée du gaz au brûleur à partir de l'ordre donné par un dispo- sitif de détection de la flamme de la veilleuse d'allumage, -, 2 - et un allumeur à étincelles récurrentes capable d'assurer de façon rapide et sûre l'allumage du gaz à la veilleuse d'allumage et de sécurité. Bien que ce premier inconvénient ait cessé d'exister depuis que l'on sait construire en série, d'une part un microturbo-alternateur simple et très fiable, tel que décrit dans la demande de brevet français n 85-08 544 du 6 juin 1985, et, d'autre part, une micro-électrovalve électrodynamique à très faible niveau de commande électrique et à très faible temps de réponse telle que décrite dans le brevet français n 84-04.890 du 29 mars 84, il reste cependant aujourd'hui un deuxième et dernier inconvénient qui freine encore le développement de ce type d'appareil: il s'agit du léger surcoût dû à la présence du microturbo-alternateur dont le prix de revient est évidemment un peu supérieur &. celui de la simple pile électrique qui équipe les appareils existants du type sans veilleuse permanente. Pour que ce surcoOt cesse d'4tre un inconvénient, il faut pouvoir le contre-balancer,dans un nouvel appareil,par l'obtention d'un avantage important apporté au niveau du service rendu à un utilisateur.. Il faut pouvoir, et ce sera l'objet de la présente invention, justifier et valoriser ce surcoOt en tirant parti de manière originale, de la disponibilité permanen- te de la source de courant alternatif,(à un niveau de puissance très significatif,)que procure le microturbo- alternateur pendant toute la durée d'un puisage, pour réaliser autre chose de plus que les seules fonctions minimales de base obligatoires et communes à tous les appareils de production instantanée d'eau chaude par le gaz du type à puissance utile fixe; qui sont, rappelons-le: l'allumage d'une veilleuse, le contrôle de cet allumage et la commande en tout ou rien de l'arrivée du gaz au brûleur à partir d'un débit d'eau minimum traversant l'appareil. - 3 - Le nouveau procédé qui fait l'objet de la présente inven- tion a précisément pour but defaire en sorte que, pour un surcoût global faible par rapport au coût d'un appareil sans veilleuse classique alimenté par pile,iet, par une combinaison ou association nouvelle d'éléments fonctionnels déjà connus et déjà spécialement créés pour les appareils du type sans veilleuse permanente et fonctionnant sans pile et sans raccordement au secteur, on puisse réaliser un appareil qui répond en tous points, non seulement aux exi- gences de la norme qui concerne les appareils à puissance fixe, mais encore également aux exigences nouvelles parti- culières des normes relatives aux appareils à puissance va- riable, lesquelles normes prévoient que le droit d'appellation de puissance variable ne peut être attribué qu'à deux caté- gories d'appareils: la première dite à régulation thermos- tatique concerne les appareils dans lesquels le debit de gaz est modulé et asservi de façon continue à la température de l'eau chaude, proportionnellement à l'écart qui existe à chaque instant entre la température reelle mesurée et une température de consigne, de manière à assurer une fourniture d'eau chaude à température sensiblement constante quelles que soient les variations de température de l'eau froide d'alimentation et quelles que soient les variations du débit d'eau puisé, dans la mesure o ce débit'ne conduit pas à un dépassement de la puissance utile maximale que peut fournir l'appareil. La deuxième catégorie dite à régulation propor- tionnelle concerne les appareils dans lesquels, le debit gaz est à chaque instant proportionnel au debit d'eau de manière à assurer une élévation de température sensiblement constante. Bien entendu, il existe déjà des appareils sans veilleuse permanente que satisfont aux exigences de la norme des appareils à puissance variable, mais ces appareils qui ne possèdent qu'une pile comme source d'énergie électrique, ne disposent pas d'une puissance électrique suffisante pour réaliser, par un procédé électrique simple, la modulation et l'asservissement du debit de gaz à la température et, doivent pour cela utiliser des procédes classiques - 4- plus coûteux tels que ceux qui font appel à des dispositifs à dilatation de liquide ou à variation de tension de vapeur. Suivant la présente invention, ce nouveau procédé consiste. principalement en une combinaison nouvelle et particulière qui, partant des caractéristiques propres à des éléments fbnctionnels déjà connus et déjà spécialement créés pour ces types d'appareils, à savoir: celles d'un microturbo- alternateur hydraulique et d'une micro-électrovalve électro- dynamique à bobine mobile pilotant une valve pneumatique à gaz à membrane différentielle du type à ouverture progres-. sive, permet d'obtenir un résultat nouveau très avantageux, ladite combinaison étant caractérisée en ce que d'une part, les alternances du courant alternatif produit, au cours d'un puisage par le passage de l'eau dans le microturbo-alternateur équipant l'appareil, sont d'abord traités pour unifier leur polarité, soit par élimination d'une alternance sur deux au moyen d'une simple diode, soit par passage à travers un pont de diodes, puis ensuite envoyées sur la bobine mobile de la micro- électrovalve électro-dynamique en passant à travers un dispositif électronique de contrôle de présence de flamme à la tête de la veilleuse d'allumage dont le rôle est, en l'ab- sence de flamme de bloquer le passage des alternances de cou- rant vers la. bobine mobile et en présence de flamme de laisser passer ces dites alternances sans les atténuer, et sans les déformer de telle sorte que cette. bobine mobile puisse battre, à la fréquence de passage des alternances, entre ses deux positions ouverte et fermée, faisant communiquer alternativement la chambre située sous la face de la membrane différentielle opposée à celle qui regarde le siège sur lequel elle vient por- ter, avec l'atmosphère et avec la tubulure d'arrivée du gaz à l'appareil, et en ce que d'autre part, on fait en sorte que par un dimensionnement adapté des sections des deux petites buses qui constituent les deux très petits sièges coopérant avec la garniture souple portée par la bobine mobile de la - micro-électrovalve, et par un ajustage correct du courant seuil qui permet le début de la levée de la bobine mobile, on puisse, en faisant varier l'ampli- tude des alternances de courant, appliquées à la bobine mobile, faire varier le rapport entre les durées d'ouverture et de fermeture de la micro-électrovalve et faire varier ainsi la vaèleur moyenne della diffé- rentielle de pression agissant sur la membrane de la valve pneumatique de manière à obtenir une modulation de l'ouverture de ladite valve pneumatique à membrane et,par voie de consequence,réaliser une modulation du débit de gaz au brûleur de l'appareil proportionnelle aux variations d'amplitude des alternances de courant appli- qués à la bobine mobile de la micro-électrovalve. Toujours suivant la présente invention, on prévoit que l'entrée et la sortie de l'eau traversant le microturbo- alternateur hydraulique sont raccordées respectivement en amont et en aval d'un clapet de décharge, dont on réglera le ressort de tarage de telle sorte qu'il ne s'ouvre,en bypassant la turbine du microturbo- alternateur, que pour un débit d'eau supérieur ou au m C.is é9çal & deux fois le débit d'eau minimal qui assure le fonctionnement de l'appareil à la puissance minimale annoncée dans sa notice, de manière à ce que le microturbo-alternateur puisse fournir des alternances de courant dont l'amplitu- de sera sensiblement proportionnelle au débit d'eau traversant l'appareil, au moins dans la zone o ce débit variera entre la valeur minimale correspondant au fonc- tionnement à puissance minimale de l'appareil et deux fois cette valeur, et réaliser ainsi une modulation du débit de gaz au brûleur proportionnellement au débit d'eau dans un rapport de puissance d'au moins deux. Suivant une dernière caractéristique de la présente invention, on fait en sorte que le dispositif électronique de contrôle qui jusqu'à présent n'avait pour rôle que de bloquer ou débloquer le passage des alternances. - 6 - de courant vers la bobine mobile de la micro-électro- valve, se voit également confierle rôle d'asservir de manière continue l'amplitude de ces alternances à l'écart qui existe, à chaque instant, entre la température réelle de l'eau chaude produite,mesurée par un capteur de température, et une température de consigne fixe ou réglable, et,par voie de conséquence, comme cela a été expliqué précédemment, réaliser une modulation du débit de gaz au brûleur de l'appareil fonction de cet écart de température de manière à satisfaire aux conditions de fonctionnement que la norme prévoit:pour les appareils à puissance variable avec régulation thermostatique du gaz. Les caractéristiques particulières et avantages de l'in- vention qui en découlent apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'une forme parti- culière de réalisation d'un chauffe-bain à puissance variable avec régulation thèrmostatique de la température, en référence aux dessins annexes qui représentent: Planche 1: figure 1: une vue en coupe schématique de l'ensemble mécanisme eau et gaz d'un chauffe-bain ins- tantané à gaz sans veilleuse permanente (qui utilise le procédé -objet de la présente invention-). Cette coupe montre l'agencement des différents organes fonctionnels eau et gaz, notamment la combinaison nouvelle qui est réalisée entre le microturbo-alternateur et la micro- électrovalve pilote à travers son circuit électronique particulier de contrôle dont on montre un exemple de réalisation dans lequel les alternances de polarité inverse ont été redressées par un pont de diodes. Planche 2: figures 2 à 5: des courbes qui représentent respectivement quatre couples d'alternance, préalablement rederssées par le pont de diodes et d'amplitude décrois- sante résultant de l'action du dispositif de contrôle et d'asservissement à la température. -.7- figure 6: Une courbe montrant l'allure de la variation de la différentielle de pression appliquée à la membrane du clapet gaz en fonction du rapport: durée d'ouverture de la micro-électrovalve sur-durée du passage d'une alter- nance et, sur une deuxième abcisse, en fonction de sa correspondance ou équivalence exprimée en valeur de l'am- plitude des alternances: sur cette figure on a représenté sur la courbe le point B au-delà duquel une nouvelle aug- mentation de cette amplitude entrainant une nouvelle aug- mentation de la différentielle de pression P1 - P2, sera sans effet sur le débit de gaz qui aura atteint sa valeur maximale, car la membrane différentielle aura elle-iême atteint aussi sa levée maximale. Figure 7: Une courbe montrant l'allure de la variation du débit de gaz admis au brûleur en fonction de la variation de l'amplitude des alternances de courant. Description et principe de fonctionnement: A l'ouverture d'un robinet de puisage, non représenté sur les dessins, l'eau froide d'alimentation pénètre dans le mécanisme eau par le canal (1) , traverse l'habituel clapet limiteur de débit d'eau(3) pour arriver en (2) sous la membranne différentielle (4): jusqu'à une certaine valeur de débit d'eau qui correspond au débit minimal permettant le fonctionnement de l'appareil à sa puissance utile minimale, tout le débit d'eau passe à travers la turbine (8) du microturbo-alternateur dont la partie alternateur est représentée en (9) car on a dimentionné la turbine (8) pour que (à ce débit d'eau minimal), la chute de pression dans la turbine (8) soit juste égale à la différentielle de pression qui commence a provoquer le soulèvement de la membrane (4) contre la force de rappel du ressort (36) et un peu inférieure à la différence de pression qui provoque un début d'ouverture du clapet de décharge (5) taré par le ressort (6): si le débit d'eau puisée augmente, la perte de charge due à la traversée du mécanisme eau et - 8 - de sa turbine (8), n'augmentera que faiblement car le clapet de charge (5) s'ouvrira au fur et à mesure en bypassant la turbine (8). Le mécanisme eau étant alors traversé par un débit d'eau de valeur égale ou supérieure à la valeur minimale permettant le fonctionnement de l'appareil, les clapets de gaz (37) et (39) s'ouvrent tandis que le microturbo-alternateur (9) par son enroulement statorique (10) alimente, d'une part, l'allumeur à étincelles récurrentes (14) en-courant continu redressé par la diode (12) et filtré par le condensateur (13), et d'autre part, le pont de diodes (11) qui alimente à son tour, en alternances positives, la bobine mobile (29) de la micro- électrovalve (30) dont un des fils de connexion (18) est connecté au collecteur du transistor (15), l'autre connexion (17) étant reliée à la sortie positive du pont de diodes (11); la base du transistor (15) est connectee également à la sortie posi- tive de ce même pont (11) en série avec d'unè part, la cellule photorésistante (16), et d'autre part un capteur de température, qui, dans l'exemple de réalisation choisieest constitué par une résistance (40) à coefficient de tempé- rature positif dite CTP ayant la particularité connue de présenter à une certaine température une zone de trans- formation qui se traduit à partir de cette température, par une très rapide et très importante augmentation de sa valeur ohmique. Les clapetsgaz (37) et(39) étant ouverts, le gaz qui entre en (38) arrive d'une part dans la chambre (34) au-dessus de la membrane (33) qui coopère avec un siège d'obturation (32) contre lequel elle est normalement appliquée au repos sous l'effet du ressort (31), et d'autre part, alimente par la tubulure (25) la veilleuse d'allumage (22) au- dessus de laquelle jailli, de l'électrode d'allumage (21) un train d'étincelles envoyé par l'allumeur haute tension (14). Le gaz s'enflamme alors à la tête de veilleuse (22) et amène presque instantanément le petit corps noir (20), - 9 - constitué par un simple fil de platine très fin disposé au voisinage du sommet du cône bleu de la flamme de veil- leuse, à une température donnant un rayonnement très voisin de la couleur jaune qui correspond à peu près au maximum de sensibilité spectrale des photorésistances courantes. Le rayonnement émis par (20) est transmis par l'intermé- diaire d'un petit guide lumière, constitué par une simple baguette en verre (19), à la photorésistance (16) dont la valeur ohmique chute alors dans un rapport de l'ordre de 100 à 1 environ et le courant qui apparait dans la base du transistor (15) à chaque alternance produite par le pont de diode (11) augmente dans la même proportion et se retrouve encore amplifié dans le collecteur par- le gain en courant du transistor (15). Ces alternances de courant sont appliquées àla bobine mobile (29) de la micro-électrovalve (30) par l'inter- médiaire de deux fils souples de connexion (17)et (18) et, à chaque fois que, lors du passage d'une alternance de courant dans la bobine mobile (29), la valeur instanta- née de ce courant dépasse une certaine valeur seuil In sur les figures 3, 4 et 5, à partir de laquelle, ladite bobine mobile se soulève, la garniture élastique (27) qui lui est solidaire vient s'appliquer, par sa face supé- rieure sur la petite buse (26) qu'elle obture tandis que sa face inférieure décolle de la petite buse (28) qtOelle obturait au repos, mettant ainsi la chambre (35), située sous la membrane (33) en communication avec l'atmosphère à travers la tubulure (24) et la deuxième veilleuse (23) qui n'est là que pour pouvoir brOler le petit volume de gaz qui s'échappe donc de la chambre (35) au passage de chaque alternance de courant dans la bobine mobile (29). On comprendra facilement qu'à chaque passage d'alternance de courant, durant le laps de temps au cours duquel le courant dans la bobine mobile dépasse le seuil qui provoque le soulèvement de ladite bobine, la fuite de gaz qui en -10- trésulte à la veilleuse (23) entraine une chute progres- sive de la pression du gaz dans la chambre (35), c'est-à- dire sous la membrane (33) et, comme la pression dans la chambre (34) au-dessus de cette même membrane est constan- te et sensiblement égale à la pression d'alimentation en gaz de l'appareil, la différentielle de pression de gaz de part et d'autre de la membrane va augmenter et cette augmentation sera sensiblement proportionnelle au rapport de la durée A sur les figures 2, 3, 4 et 5, pendant laquelle lors de chaque passage d'alternance, le courant dans la bobine mobile dépasse la valeur seuil In, sur la durée de passage d'une alternance, c'est-à-dire au taux de modulation de largeur -des créneaux de fonctionnement de la micro-électrovalve (30). Comme on le voit sur les figures 2, 3,4 et 5, ce taux de modulation qui s'exprime par le rapport A/B crôot lui-même en fonction de l'amplitude Im des alternances de courant à partir de l'instant o la valeur de cette amplitude dépasse la valeur de courant seuil In, et comme la valeur d'amplitude des demi-alternances envoyée à la bobine mobile (29), au gain en courant près du transistor (15), est liée à la valeur du courant dans la base de ce même tran- sistor et que ce dernier est lié, par la loi d'Ohm, à la valeur ohmique du capteur resistif (40), on comprendra que, à chaque fois que la température de l'eau chaude produite s'approchera de la température a partir de laquelle la valeur ohmique du capteur (40) va crôOtre très rapidement, le courant base du transistor va diminuer également très rapidement entrainant la même diminution rapide de l'ampli- tude des alternances de courant dans la bobine mobile et, par voie de conséquence, une diminution aussi rapide du taux de modulation de la micro-électrovalve, laquelle en- trainera une diminution de la différentielle de pression agissant sur la membrane (33) laquelle va enfin se soulever -35 en direction du siège (32) et diminuera ainsi le debit de gaz au brûleur de l'appareil. - 11 - Dans le cas inverse o la température de l'eau chaude produite baisserait, le déroulement des séquences de fonctionnement ainsi décrites serait le même mais chaque action serait inversée. Sur la figure 8 de la planche2 on a représenté une courbe qui montre ce que devient la largeur ou la durée d'une impulsion d'ouverture de la micro-électrovalve (30) par rapport a une période complète de deux alternances délivrées par le microturbo-alternateur (10) lorsque, comme le prévoit une variante de réalisation de la présente invention, le pont de diodes est remplacé par une simple diode ou même purement supprimé. Sur la figure 9 de la planche 2, on montre comment dans le cas o on n'utilise qu'une alternance sur deux, on peut artificiellement allonger la durée relative de l'impulsion d'ouverture de la micro-électrovalve par l'adjonction d'un condensateur ou capacité électrique de valeur convenable connecté entre le côté "plus" de la diode qui laisse passer une alternance sur deux, et le fil de retour à l'enroule- ment statorique (10) comme si on voulait réaliser un filtrage ou un lissage partiel des alternances. Sur la figure 10, on a représenté ce que devient le schéma d'alimentation du dispositif électronique de contrôle et d'asservissement dans le cas o l'on utilise la variante de réalisation de la présente invention dans laquelle on n'utilise qu'une alternance sur deux du courant alterna- tif produit par le microturbo-alternateur. - 12 - R E V E N DI C A T I 0 N S 1 / Nouveau procédé de contrôle et de modulation du débit de gaz permettant aux chauffe-eau et chauffe-bains instantanés à gaz du type sans veilleuse permanente sans pile et sans raccordement électrique au réseau, mais équipés d'un microturbo-alternateur traversé par l'eau de puisage et d'une micro-électrovalve électro- dynamique à bobine mobile pilotant une valve à com- mande pneumatique à membrane différentielle du type à commande progressive de l'arrivée du gaz au brOleur, de fonctionner pour un surcoût très réduit, en puissance variable soit avec asservissement du débit de gaz pro- portionnellement au débit d'eau, soit avec asservisse- ment du débit de gaz à la température de l'eau chaude produite de manière à maintenir cette température sensible- ment constante, soit enfin avec un asservissement du débit de gaz à la fois à la température et au débit d'eau; nouveau procédé caractérisé par une combinaison nouvelle réalisée à partir des caractéristiques élec- triques propres, d'une part au microturbo-alternateur que traverse l'eau de puisage, et d'autre part à la micro-électrovalve électrodynamique, combinaison suivant laquelle d'une part,les alternances du courant alter- natif produit aux bornes de l'enroulement statorique (10) par le passage de l'eau dans le microturbo-alternateur, sont d'abord traitées pour unifier leur polarité, soit par élimination d'une alternance sur deux par passage à travers une diode unique (42) voir figure 10 -planche 2- soit par redressement des deux alternances par passage à travers un pont de diodes (11) -figure 1, puis ensuite sont envoyées sur la bobine mobile (29) de la micro-électrovalve électrodynamique (30) en passant -13 - à travers un dispositif électronique de contrôle de présence de flamme à la tête de la veilleuse d'allu- mage (22) dont le rôle est, en l'absence de flamme, de bloquer le passage des alternances de courant vers la bobine mobile et, en présence de flamme de laisser passer ces dites alternances sans les atténuer et sans les déformer de telle sorte que cette bobine mobile puisse battre, à la fréquence de passage des alter- nances, entre les deux positions, ouverte et fermée, qu'elle peut prendre en faisant appliquer la garniture souple (27),qui lui est solidaire, alternativement sur l'une et l'autre petite buse (26) et (28), faisant ainsi communiquer alternativement la chambre (35) si- tuée sous la membrane différentielle (33) avec l'atmos- phère à travers la veilleuse pilote (23) et avec- la tubulure d'arrivée gaz (38), et, en ce que d'autre part, on fait en sorte que, par un dimentionnement adapté des sections de passage des petites buses (26) et (28) qui constituent les deux très petits sièges coopérant avec la garniture souple (26) portée par la bobine mobile (29) de la microélectrovalve et par un ajustage convenable du courant seuil In qui est capable de provo- quer le changement de position de la bobine mobile, on puisse, en faisant varier l'amplitude des alternances de courant appliquées à cette bobine mobile faire varier le rapport entre les durées d'ouverture et de fermeture de la micro-électrovalve et faire varier ainsi la valeur moyenne de la différentielle de pression agissant sur les faces de la membrane de la valve pneumatique de ma- nière à obtenir une modulation de l'ouverture de ladite valve à commande pneumatique à membrane et, par voie de conséquence réaliser une modulation du debit de gaz au brûleur de l'appareil, proportionnelle aux variations d'amplitude des alternances de courant appliquées à la bobine mobile de la micro-électrovalve. - 14 - 2Q/ Nouveau procédé de contrôle et de modulation du débit de gaz conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'entrée et la sortie de l'eau traversant la turbine (8) du microturbo-alternateur hydraulique sont raccordées respectivement en amont et en aval d'un clapet de décharge (5) dont on réglera le ressort de tarage de telle sorte qu'il ne s'ouvre, en bypassant ladite turbine (6) que pour un débit d'eau supérieur ou au moins égal à deux fois le débit d'eau minimal qui assure le fonctionnement de l'appareil à la puissance minimale annoncée dans sa notice de manière à ce que le microturbo-alternateur puisse fournir des alternances de courant dont l'amplitude sera sensiblement propor- tionnelle au débit traversant l'appareil au moins dans la zone o ce débit variera entre une valeur minimale correspondant au fonctionnement à puissance minimale de l'appareil et deux fois cette valeur, et réaliser ainsi un appareil dont la puissance utile varie propor- tionnellement au débit d'eau dans un rapport égal ou supérieur à deux. 3 / Nouveau procédé de contrôle et de modulation du débit gaz conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que: on prévoit que le dispositif électronique de con- trôle, qui jusqu'à présent n'avait pour rôle que de bloquer ou débloquer le passage des alternances de courant vers la bobine mobile de la microélectrovalve, se voit également confier le rôle d'asservir, de façon continue l'amplitude des alternances, à l'écart qui existe à chaque instant, entre la température réelle de l'eau chaude produite mesurée par un capteur de température, et une température de consigne, fixe ou réglable, et, par voie de conséquence, comme cela a été expliqué précédemment, réaliser une modulation du débit de gaz au brOleur del'appareil proportionel à cet écart de température et obtenir ainsi pour un - 15 très faible surcoût un appareil à puissance variable avec régulation thermostatique de la température de l'eau chaude produite. 4 / Nouveau procédé de contrôle et de régulation du débit de gaz conforme aux revendications 1 et 3, caractérisé en ce que les alternances de courant produites par le passage de l'eau dans le microturbo-alternateur sont remplacées par des alternances de courant alternatif fourni par un transformateur alimenté par le réseau électrique.