Brevet FR2593576A1 — publié le 19870731

25935?6 CHAINE DE TRANSMISSION DE PUISSANCE PERMETTANT DES MOUVEMENTS DE FLEXION PLUS LARGES ENTRE LES ENSEMBLES DE MAILLONS CONTIGUS La présente invention se rapporte à une chaîne sans fin destinée & être enroulée sur un élément d'en- traînement rotatif et sur un élément entraîné pour la transmission de la puissance, en tant que une chaîne si- lencieuse, courroie de commande à chaîne ou similaire. Les chaînes destinées aux systèmes à chaîne si- lencieuse ou courroie de commande par chaîne sont géné- ralement constituées par des ensembles de maillons rac- cordés d'une manière sans fin, lesquels consistent en une pluralité de maillons, chaque maillon comportant une paire de trous destinée à recevoir les pivots ou axes, et raccordés successivement avec un décalage d'un pas par rapport aux ensembles contigus et avec les maillons respectifs successivement engrenés dans les maillons de ces derniers au moyen d'axes basculants accouplés, pré- sentant une section arquée, insérés dans les trous pré- vus à cet effet des maillons engrenés dans une relation dos-à-dos entre eux. La chaîne s'enroule sur un élément d'entraînement rotatif tel un tourteau ou une poulie et un élément entraîné pour transmettre la puissance de l'élément d'entrainement à l'élément entrainé. Etant donné que la chaine s'enroule sur un élé- ment rotatif comme cela a été mentionné ci-dessus, les ensembles de maillons contigus qui sont raccordés par des axes basculants doivent être souples les uns par rapport aux autres afin d'assurer un enroulement régu- lier de la chaîne. Dans ce but, les axes basculants ac- couplés sont introduits dans les trous de réception des axes en contact entre eux, dans une relation dos-à-dos pour permettre les mouvements de roulement des axes res- pectifs, à savoir pour permettre la flexion entre les ensembles de maillons contigus. La plage des mouvements de flexion des ensembles de maillons varie en fonction du rayon de courbure des portions de grand arc qui for- ment les côtés arrière des axes basculants respectifs. La plage des mouvements de roulement relatifs est élar- gie en réduisant le rayon de courbure des portions de grand arc, permettant une plage plus large de mouvements de flexion entre les ensembles de maillons adjacents. A cet égard, il est avantageux du point de vue de l'efficacité de transmission de puissance d'agrandir le rayon de courbure des arcs des axes basculants. En outre, un plus grand rayon de courbure est avantageux en ce sens que les contraintes de Herz peuvent être suppri- mées, permettant ainsi de réduire l'usure par friction des portions de contact des axes basculants. Par conséquent, dans l'art antérieur la pratique usuelle a consisté à limiter les mouvements de flexion mentionnés ci-dessus des axes basculants à une plage né- cessaire pour l'enroulement régulier de la chaîne sur les éléments rotatifs, afin d'améliorer l'efficacité de la transmission de puissance. Toutefois, dans la mesure o les mouvements de flexion relatifs des ensembles de maillons sont réduits à la plage nécessaire minimum pour l'enroulement de la chaine autour des éléments d'entraînement et entrainés, les ensembles de maillons respectifs d'une chaîne sont alors incapables de fléchir dans la direction inverse ou encore leurs mouvements de flexion inverse sont limités dans une mesure considérable. Si l'on utilise une telle chaîne dans des conditions impliquant des variations importantes de couple, des vibrations ou des bruits se produisent par suite des forces excessives imposées à la chaîne en raison de la limitation des mouvements de fle- xion inverse entre les ensembles de maillons respectifs. Ceci pose un autre problème, à savoir que des contrain- tes extrêmement élevées se produisent entre les maillons et les axes basculants qui sont maintenus dans un état de blocage, ce qui accélère leur fatigue et provoque des cassures ou ruptures prématurées. De plus, un dispositif tendeur est généralement prévu sur les chaînes à vitesse de rotation élevée. Toutefois, dans le cas o les mouve- ments de flexion inverse sont limités comme cela a été mentionné précédemment, il faut alors utiliser un dispo- sitif tendeur présentant un faible rayon de courbure, ce qui donne lieu à une reprise déficiente du mou de la chaîne par le dispositif tendeur ou encore, implique des restrictions extrêmement importantes dans son agence- ment. Eu égard à la situation évoquée précédemment, la présente invention a pour objectif de fournir une chaîne destinée à la transmission de puissance, laquelle permet des mouvements de flexion présentant une plage plus lar- ge entre les ensembles de maillons contigus sans nuire à l'efficacité de la transmission de puissance. Un autre objectif de l'invention consiste à fournir une chaîne destinée à la transmission de puis- sance, laquelle permet des mouvements de flexion inverse des ensembles de maillons raccordés sans fin pour assu- rer un fonctionnement régulier et une longévité de ser- vice accrue. Afin d'atteindre les objectifs mentionnés ci- dessus, la présente invention fournit une chaîne desti- née à s'enrouler sur un élément d'entrainement rotatif et sur un élément entraîné pour la transmission de puis- sance entre ceux-ci, la chaîne étant constituée par des ensembles de maillons raccordés sans fin, chaque ensem- ble consistant en une pluralité de maillons, chaque maillon comportant une paire de trous destinés à rece- voir les axes et étant engréné successivement avec les maillons des ensembles contigus, avec un décalage d'un pas par rapport à ces derniers et une paire d'axes bas- culants introduits en position.dos-à-dos dans les trous d'axes des ensembles de maillons, chaîne caractérisée en ce que les trous de réception des axes des ensembles de maillons contigus engrenés sont formés de façon à lais- ser un espace vide d'une largeur prédéterminée entre les axes basculants accouplés lorsque les entraxes des trous de réception d'axes respectifs sont alignés entre eux. Les objectifs ci-dessus et autres objectifs, ca- ractéristiques et avantages de l'invention découleront de la description suivante, en référence aux dessins ci- annexés qui illustrent à titre d'exemples des modes de réalisation préférés de l'invention. Dans les dessins ci-annexés: - la figure 1 est une représentation schématique montrant la conception générale de la chaîne de trans- mission de puissance selon la présente invention, dans l'application en tant que chaîne silencieuse; - la figure 2 est une vue extérieure schématique d'un maillon; - la figure 3 est une vue extérieure agrandie d'un maillon et des axes basculants montrés à la figure 1; - la figure 4 est une représentation schématique montrant la relation dimensionnelle entre l'espace vide et les axes basculants; - la figure 5 est une vue schématique en coupe prise selon la ligne V-V de la figure 1; - la figure 6 est une vue extérieure agrandie d'un maillon et des axes basculants, lesquels sont de forme différente aux axes montrés à la figure 1; - la figure 7 est une représentation schématique montrant l'agencement général d'une chaîne silencieuse avec un dispositif tendeur; - la figure 8 est une représentation schémati- que montrant l'agencement général d'une chaîne silen- cieuse en combinaison avec un composant rotatif supplé- mentaire; - la figure 9 est une représentation schématique montrant l'agencement général de la chaine selon l'in- vention, dans l'application en tant que courroie à chai- ne pour la transmission de puissance; - les figures 10(a) à 10(c) sont des vues exté- rieures schématiques respectivement d'un maillon princi- pal, d'un maillon secondaire et d'un maillon à axe; - les figures 11(a) et 11(b) sont des vues sché- matiques en perspective respectivement des axes bascu- lants et d'une chape trapézoïdale; - la figure 12 est une vue extérieure agrandie des composants principaux de la courroie à chaine selon la figure 9; - la figure 13 est une vue schématique en coupe prise selon la ligne XIII-XIII de la figure 12; - la figure 14 est une vue en coupe schématique prise selon la ligne XIV-XIV de la figure 12, montrant la courroie à chaîne enroulée sur une poulie; - la figure 15 est une vue schématique en coupe prise selon la ligne XV-XV de la figure 12, montrant la courroie à chaîne enroulée sur une poulie; - la figure 16 est une représentation schémati- que montrant la condition des axes basculants dans le trou de réception d'axe qui se trouve en position ali- gnée; - la figure 17 est une représentation schémati- que montrant la relation entre l'espace vide et les axes basculants; - la figure 18 est une vue extérieure fragmen- taire d'une courroie à chaîne conçue d'une manière simi- laire au premier mode de réalisation; et - la figure 19 est une vue extérieure fragmen- taire d'une chaîne silencieuse conçue d'une manière si- milaire au deuxième mode de réalisation. Les figures 1 à 6 montrent un premier mode de réalisation de l'invention, employant la chaîne de transmission de puissance de l'invention en tant que chaine silencieuse. Dans la figure 1, le repère numérique 1 désigne une chaîne qui est constituée par des ensembles de mail- lons raccordés sans fin 2, chaque ensemble consistant en une pluralité de maillons 2a en forme de calebasse, es- pacés latéralement avec une paire de portions dentées dans les parties avant et arrière montrées à la figure 2, et raccordées aux ensembles de maillons contigus d'une façon engrenante. Chaque maillon 2a est muni d'une paire de trous 3a et 3b de réception d'axes à une dis- tance selon un pas prédéterminé. Les trous 3a et 3b de réception d'axes sont généralement de forme circulaire, et munis de saillies 4a et 4b arquées vers l'intérieur, formées respectivement de façon opposée respectivement sur les extrémités avant et arrière des trous 3a et 3b. Les maillons des ensembles contigus 2 sont alternative- ment engrénés de telle sorte que l'ensemble précédent est décalé d'un pas par rapport à l'ensemble suivant, à savoir de telle manière que les trous arrière 3b de ré- ception d'axes des maillons de l'ensemble précédent soient alignés latéralement sur les trous avant 3a de réception d'axes des maillons de l'ensemble suivant. Les ensembles de maillons contigus 2 qui sont agencés de cette manière sont raccordés par une paire d'axes basculants 5a et 5b qui sont formés en cintrant en forme d'arc une bande allongée le long de son côté le plus court. Les axes basculants 5a et 5b sont de confi- guration identique, et formés de telle manière que les petits arcs sur leurs périphéries intérieures présentent le même rayon de courbure que les saillies arquées 4a et 4b. Comme cela est particulièrement montré à la figure 3, les axes basculants 5a et 5b viennent en butée sur les saillies arquées 4a et 4b. Dans ce cas, les axes basculants accouplés sont dimensionnés de telle manière que les grands arcs sur leurs périphéries extérieures des axes basculants 5a et 5b qui sont introduits dans les trous 3a et 3b de réception d'axes sont espacés d'une distance G par rapport à un axe géométique X-X des trous 3a et 3b de réception d'axes. La distance d'espacement G que l'on vient de mentionner est formée de la manière montrée à la figure 4. Notamment, la relation dimensionnelle est telle que lorsqu'ils sont introduits dans les trous 3a et 3b de réception d'axes, alignés latéralement, des maillons 2a des ensembles précédents et suivants venant en butée sur les saillies arquées 4a et 4b, la distance L entre les entraxes 01 et 02 des arcs des axes basculants 5a et 5b est supérieure de 2G à deux fois le rayon R des grands arcs des axes basculants respectifs Sa et 5b (qui ont normalement le même rayon de courbure). De façon plus spécifique, l'espace vide G peut être formé par un ou par une combinaison des procédés suivants: réduction de l'épaisseur des axes basculants; agrandissement du rayon des trous de réception d'axes; et réduction de la hauteur des saillies arquées. En consequence, lorsque les axes basculants 5a et 5b sont introduits dans les trous de réception d'axes 3a et 3b, ils sont espacés entre eux d'une distance de 2G. Dans ce cas, lorsque les axes basculants accouplés a et 5b sont ajustés dans les trous de réception d'axes, ils sont pliés l'un vers l'autre comme cela est particulièrement montré à la figure 5, et retenus dans les trous de réception d'axes par matage des extrémités opposées des axes basculants ou par un autre moyen ap- proprié. En procédant ainsi, la chaîne 1 peut être as- semblée sans mou ou relâchement, en maintenant l'espace vide G mentionné ci-dessus. La chaîne 1 qui a été assemblée de cette manière est enroulée sur un tourteau d'entraînement 6 et sur un tourteau entraîné 7, les portions dentées des maillons 2a étant en engagement engréné sur les tourteaux 6 et 7. Lorsque le tourteau d'entraînement 6 est mis en rotation par un moteur ou par un autre moyen d'entraînement rota- tif, sa rotation est transmise au tourteau entraîné 7 par la chaîne 1, mettant le tourteau entrainé 7 en rota- tion. Dans cette marche d'entraînement rotatif, grâce à l'aménagement des espaces vides G, les ensembles de maillons 2 raccordés entre eux sont souples au-delà des positions limites normales des mouvements de roulement des axes basculants 5a et 5b de sorte que les ensembles de maillons peuvent effectuer une flexion dans une plage plus large que celle des mouvements de roulement des axes basculants. En conséquence, il est alors possible de réduire la plage de roulement des axes basculants Sa et 5b par rapport à la plage de flexion des ensembles de maillons 2. Il s'ensuit que les portions de grand arc des axes basculants 5a et 5b peuvent être formées avec un rayon de courbure relativement grand afin d'améliorer l'effi- cacité de la transmission de puissance et de diminuer les contraintes de Herz. En outre, lors de la rotation de la chaîne 1, des mouvements de flexion y compris des flexions inverses sont possibles entre les ensembles de maillons 2, empêchant ainsi que des charges excessives ne soient imposées aux axes basculants 5a et 5b et aux maillons 2a, ce qui autrement se produirait en raison des variations du couple de transmission. Ainsi, la chaîne silencieuse peut fonctionner régulièrement sans produire des vibrations ou des bruits, protégeant ainsi la chaîne des détériorations. La largeur des espaces vides G qui permet une plage plus large de mouvements de flexion entre les en- sembles de maillons est déterminée comme suit. Dans un cas o les grands arcs des axes basculants présentent un rayon R, l'angle total 01 de flexion avant et l'angle total 82 de flexion inverse (les angles de flexion dans la direction enroulée réelle et dans la direction inver- se sont 1/2 81 et 1/2 082, respectivement) sont calculés en fonction d'un rayon minimum nécessaire pour la fle- xion inverse et un rayon de cercle primitif d'un nombre minimum de dents de tourteau nécessaire pour la flexion avant, selon les équations suivantes: 81 = 360'/2Z (dans laquelle Z est le nombre de dents minimum du tour- teau); et 2 = sin1 (P/2r) (dans laquelle P est le pas de la chaîne et r est le rayon minimum de la flexion inverse). En utilisant la valeur soit de 81 soit de 02, c'est-à-dire en prenant la plus grande des deux, la lar- geur de l'espace vide G est calculée par (R + G)cos8 = R R(1-cose) G = G cose Dans ce cas, l'angle de flexion avant 1/2 81 et l'angle de flexion inverse 1/2 8z sont sensiblement les mêmes lorsque la chaîne 1 se trouve dans un état linéai- re. Toutefois, du point de vue de l'efficacité de la transmission de puissance, il est en fait souhaitable de limiter l'angle de flexion inverse 1/2 802 à la plage né- cessaire pour la flexion inverse de la chaine en raison des variations dans le couple de transmission. Dans ce but, le centre O des arcs des axes basculants 5a et 5b est décalé de AS dans la direction avant par rapport à la ligne primitive P de la chaine 1 à l'état linéaire, comme cela est montré à la figure 6. En procédant ainsi, les ensembles de maillons présentent un angle de flexion avant 1/2 91 comme cela est montré dans la même figure, qui est supérieur à l'angle de flexion inverse 1/2 82. En conséquence, l'angle de flexion avant ou l'angle de flexion vers les tourteaux 6 et 7 et l'angle de flexion inverse de la chaîne peuvent être prédéterminés indépen- damment l'un de l'autre, tout en réduisant l'angle de flexion total 8' (8' = 1/2 81 + 1/2 82) à un minimum. Grâce à l'aménagement des espaces vides G qui sont formés entre les axes basculants 5a et 5b de cette manière, il devient possible d'assurer une plus grande plage de flexion entre les ensembles de maillons 2 par rapport à la plage de roulement des axes basculants 5a et 5b. En conséquence, on peut agrandir le rayon de courbure des grands arcs des axes basculants 5a et 5b pour améliorer l'efficacité de la transmission de puis- sance, autorisant la flexion inverse tout en supprimant les contraintes de Herz. Comme cela a été décrit ci-dessus, on peut obte- nir un angle de flexion inverse souhaité en aménageant l'espace vide G entre les axes basculants 5a et 5b et en déterminant de façon appropriée les positions décalées des entraxes d'arc par rapport à la ligne primitive. En conséquence, lorsque la chaîne est utilisée en tant que chaîne silencieuse à vitesse élevée, un dispositif ten- deur 8 de forme souhaitée peut être mis en place dans une position souhaitée pour compenser le mou dans le brin inférieur de la chaine 1 qui s'enroule autour des tourteaux 6 et 7 comme cela est montré & la figure 7. En cas d'allongement de la chaine 1 après une utilisation prolongée, on peut déplacer le dispositif tendeur 8 sur la position indiquée en transparence dans la même figu- re, pour maintenir la tension correcte de la chaîne. Grâce à la flexion inverse, la chaîne peut être pliée jusqu'à un certain degré de sorte qu'une unité en- traînée par rotation telle qu'une pompe à huile ou une pompe hydraulique peut être mise en marche sur le côté arrière de la chaîne 1 comme cela est montré à la figure 8. Les figures 9 à 17 montrent un deuxième mode de réalisation de l'invention, en utilisant la chaîne en tant que courroie à chaîne de transmission de puissance. Dans la figure 9, une courroie à chaîne portant la référence numérique 10 consiste en des ensembles de maillons raccordés sans fin, lesquels à leur tour con- sistent en une combinaison de maillons principaux lla comme cela est montré à la figure 10(a), de maillons secondaires llb comme cela est montré à la figure 10(b) et de maillons d'axes 11c comme cela est montré à la fi- gure 10(c), assemblés au moyen des axes basculants 12a et 12b comme cela est montré à la figure 11(b) et des chapes trapézoïdales 13 comme cela est montré à la figu- re 11(b). Les axes basculants 12a et 12b sont constitués par des bandes recourbées d'une forme sensiblement iden- tique à celle de la figure 1. Le maillon principal 11a consiste en une plaque munie d'une portion en forme de calebasse et d'un pro- longement central inférieur. La portion en forme de ca- lebasse est munie d'une paire de trous avant et arrière 14a et 14b de réception d'axes, tandis que le prolonge- ment inférieur est muni d'un trou 15 de réception de chape dans une position intermédiaire entre les deux trous 14a et 14b de réception d'axes. Par ailleurs, le maillon secondaire 11b consiste uniquement en une por- tion en forme de calebasse, laquelle est munie de trous 16a et 16b de réception d'axes dans des positions cor- respondantes aux trous 14a et 14b de réception d'axes du maillon principal 11a. Ces trous de réception d'axes 14a, 14b, 16a et 16b sont généralement de forme circu- laire et munis de saillies arquées 17a et 17b ou 18a et 18b formées en opposition sur leur côté avant et arriè- re. De plus, le maillon d'axe 11c consiste en une plaque en forme de calebasse munie de trous 19a et 19b de ré- ception d'axes arqués pour l'introduction de l'un des axes basculants accouplés. Comme cela est montré aux figures 12 et 13, la chaîne est formée en raccordant successivement, par exemple, un premier ensemble de maillons 11 qui comporte trois maillons secondaires 11b situés centralement, un couple de maillons principaux 11a situé sur les côtés extérieurs des maillons secondaires 11b et un couple de maillons d'axes 11c situé sur les côtés extérieurs des maillons principaux 11a, et un deuxième ensemble de maillons 11' qui ne comporte qu'une paire de maillons principaux 11a sur les côtés extérieurs des quatre mail- lons secondaires 11b situés centralement, en raccordant alternativement les premier et deuxième ensembles de maillons 11 et 11' en position d'engrènement avec un dé- calage d'un pas entre eux. Les ensembles de maillons contigus 11 et 11' disposés de cette manière, sont rac- cordés par' un couple d'axes basculants 12a et 12b les- quels sont introduits dans les maillons principaux 11a et dans les maillons secondaires 11b en relation dos-à- dos. L'un des axes basculants 12a et 12b est fixé dans les trous de réception d'axes 19a et 19b des maillons d'axes 11c par ajustement ou emboîtement avec interfé- rence et matage ou par un autre moyen approprié. De plus, une chape trapézoidale est ajustée dans les ouver- tures 15 de réception de chape des maillons principaux 11a. Comme cela est montré dans les figures 14 et 15, lorsque la chaîne 1 est enroulée sur les poulies 20 et 21 qui constituent l'élément d'entraînement et l'élément entraîné rotatifs, les chapes trapézoïdales 13 viennent en butée sur les parois coniques de ces poulies 20 et 21. Les axes basculants accouplés 12a et 12b présen- tent un rayon de courbure tel qu'un espace vide G est formé entre eux lorsqu'ils sont introduits dans les trous de réception d'axes alignés latéralement 14a, 14b, 16a et 16b des maillons principaux 11a et des maillons secondaires 11b d'ensembles de maillons contigus. En ou- tre, la distance D entre les trous de réception d'axes accouplés dans chaque maillon est plus petite de 2G que la distance d qui est formée entre les chapes trapézol- dales contiguës 13 de la courroie à chaîne assemblée 10. Il s'ensuit comme cela apparaît à la figure 17, que lorsque la courroie à chaîne 10 est assemblée, l'entraxe des trous de réception d'axes d'un ensemble de maillons 11 et l'entraxe des trous de réception d'axes d'un en- semble de maillons 11' qui reçoivent une paire d'axes basculants 12a et 12b sont espacés entre eux d'une dis- tance 2G sur la ligne primitive. Cette distance d'espa- cement 2G peut être pratiquée en adoptant un agencement tel qu'il est décrit précédemment en référence à la fi- gure 4. Dans la conception de chaîne décrite ci-dessus, l'axe basculant 12a qui vient en butée sur les saillies 17a et 18a de l'un des ensembles de maillons contigus 11 et 11', de façon plus spécifique, de l'ensemble de mail- lons 11, est espacé des parois intérieures des trous de réception d'axes 14b et 16b de l'autre ensemble de mail- lons 11', tandis que l'axe basculant 12b qui vient en butée contre les saillies 17b et 18b de l'ensemble de maillons 11' est espacé des parois intérieures des trous de réception d'axes 14a et 16b de l'ensemble de maillons 11. Par conséquent, les ensembles de maillons 11 et 11' peuvent effectuer une flexion l'un par rapport à l'au- tre, au-delà des positions limites des mouvements de roulement des axes basculants 12a et 12b jusqu'à ce que les parois intérieures des trous de réception d'axes respectifs se trouvent en butée sur un axe basculant, permettant aux ensembles de maillons 11 et 11' de venir en flexion à l'intérieur d'une plage plus large selon la distance d'espacement décrite ci-dessus des trous de ré- ception d'axes. En conséquence, la flexion inverse de la chaîne est désormais possible de sorte que ses compo- sants sont protégés et simultanément le fonctionnement s'effectue sans à-coups, régulièrement avec moins de vi- brations, tout en conservant une efficacité de transmis- sion de puissance satisfaisante grâce à l'utilisation des axes basculants 12a et 12b qui comportent un grand rayon de courbure. * La courroie à chaîne de ce mode de réalisation, convient également au positionnement d'un dispositif tendeur, comme cela est montré dans la figure 7, et peut, cela va sans dire, être raccordé avec une unité de rotation supplémentaire comme cela est montré dans la figure 8. L'angle de flexion dans la direction d'enrou- lement et l'angle de flexion inverse peuvent être adé- quatement déterminés par la distance décalée entre les trous de réception d'axes et la distance décalée des positions de butée des axes basculants 12a et 12b par rapport à la ligne primitive. De plus, lorsque la transmission de puissance entre la chaîne 10 et les poulies trapézoidales 20 et 21 est effectuée par l'intermédiaire des chapes trapézolda- lees 13 qui viennent en contact sur les poulies 20 et 21, le glissement entre les parties de contact doit être réduit à un minimum. A cet égard, étant donné que les ensembles de maillons 11 et 11' peuvent être mis en fle- xion dans la direction inverse, la courroie à chaîne dé- tendue à un degré approprié est reprise dans une poulie trapézoïdale sur son côté non chargé, sans la force d'entraînement, augmentant ainsi son angle de contact avec la poulie trapézoïdale. En conséquence, les zones de contact des chapes trapézoïdales avec la poulie tra- pézoïdale sont accrues, réduisant la friction entre cel- les-ci et augmentant plus encore l'efficacité de trans- mission de puissance. Comme cela est montré particulièrement dans la figure 18, même lorsque les trous de réception d'axes 22a et 22b des ensembles de maillons 21 et 21' de la chaîne sont prévus au même pas que les chapes trapézoï- dales 23, la plage des mouvements de flexion entre les ensembles de maillons 21 et 21' peut être élargie par rapport à la plage des mouvements de basculement des axes basculants 24a et 24b dans la mesure o les axes basculants accouplés 24a et 24b qui introduits dans les trous de réception d'axes 22a et 22b en relation dos-à- dos sont espacés entre eux d'un espace vide G. Par ailleurs, même dans le cas de la chaîne si- lencieuse du premier mode de réalisation montré dans la figure 1, le pas D' des trous de réception d'axes accou- plés 32a et 32b formés dans les maillons 31, peut être rétréci par rapport à la distance d' entre les axes géo- métriques des portions dentées des parties d'extrémité opposées des maillons 31 comme cela est montré dans la figure 19, afin d'obtenir les effets similaires au deu- xième mode de réalisation. REVENDICATIONS 1. Chaine destinée à l'enroulement sur un élé- ment d'entraînement rotatif et sur un élément entraîné pour la transmission de puissance, la chaîne (1) consis- tant en des ensembles de maillons raccordés sans fin (2), chaque ensemble contenant une pluralité de maillons (2a) avec une paire de trous de réception d'axes (3a, 3b) et raccordés successivement avec les ensembles de maillons contigus, les maillons respectifs étant engre- nés alternativement dans les maillons des ensembles con- tigus (2) et présentant un décalage d'un pas par rap- port a ces derniers, au moyen d'axes basculants accou- plés (5a, 5b) introduits dans les trous de réception d'axes en relation dos-a-dos entre eux, caractérisée en ce que: les axes basculants accouplés (5a, 5b) intro- duits dans les trous de réception d'axes (3a, 3b) dans les maillons engrenés sont de forme arquée et espacés entre eux selon une distance prédéterminée lorsque les entraxes des trous de réception d'axes (3a, 3b) sont alignés entre eux. 2. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite chaîne (1) est assemblée de telle manière que les trous de ré- ception d'axes (3a, 3b) dans les maillons engrenés sont alignés entre eux lorsque la chaîne (1) est enroulée sur un élément d'entraînement et un élément entraîné rota- tifs. 3. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 2, caractérisée en ce que les maillons sont munis de chapes trapézoïdales au même pas que les trous de réception d'axes (3a, 3b). 4. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 2, caractérisée en ce que les maillons (2) sont formés par des portions dentées dans les parties avant et arrière de celles-ci, et les trous de réception d'axes accouplés (3a, 3b) des maillons (2) sont formés à un pas coincidant avec la distance entre les axes géomé- triques des portions dentées. 5. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 2, caractérisée en ce que les axes bascu- lants accouplés (5a, 5b) introduits dans les trous de réception d'axes (3a, 3b) des maillons (2) sont gauchis dans une direction les éloignant l'un de l'autre lors- qu'ils sont assemblés dans les maillons. 6. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 1, caractérisée en ce que les entraxes des trous de réception d'axes (3a, 3b) des maillons engrenés sont décalés selon une distance prédéterminée dans la direction de la ligne primitive lorsque la chaîne (1) est enroulée sur les éléments d'entraînement et entraî- nés. 7. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 6, caractérisée en ce que les maillons (2) sont munis de chapes trapézoïdales et de trous de récep- tion d'axes (3a, 3b) à un pas plus petit que celui des chapes trapézoïdales. 8. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 6, caractérisée en ce que les maillons (2) sont munis d'une paire de portions dentées dans les par- ties avant et arrière, et munis des trous de réception d'axes accouplés (3a, 3b) selon un pas plus petit que la distance entre les axes géométriques des portions den- tées. 9. Chaîne de transmission de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que les entraxes des arcs des axes basculants (5a, b) sont situés dans une position décalée par rapport à la ligne primitive de la chaine. 10. Chaîne de transmission de puissance selon la revendication 9, caractérisée en ce que les entraxes des arcs des axes basculants (5a, 5b) sont décalés dans une position sur le côté interne de la ligne primitive. 11. Chaîne de transmission de puissance selon l'une quelconque des revendications 3 et 7, caractérisée en ce que la chaîne (1) est détendue à un degré prédé- terminé pour augmenter les angles de contact avec les éléments d'entraînement et entraînés. 12. Chaîne de transmission de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 & 8, caractérisée en ce que ladite chaîne est de plus associée à un élé- ment entraîné en rotation, situé sur le brin retour de la chaîne.