Brevet FR2588141A1 — publié le 19870403

La présente invention se rapporte à un circuit de visualisation qui produit une forme d'onde parabolique à une fréquence qui est en rapport avec une fréquence de déviation. Dans un dispositif de visualisation, les faisceaux d'électrons dans le tube-image sont déviés par des champs magnétiques produits par des courants de déviation en dent de scie qui s'écoulent dans des enroulements de déviation horizontale et verticale. Les faisceaux déviés d'électrons explorent un motif en trame sur l'écran de luminophoresdu tube-image. Le motif en trame, sans correction, peut présenter diverses distorsions géométriques telles qu'une distorsion en coussinet latéral ou est-ouest et une dis- torsion en coussinet supérieur et inférieur ou nord-sud. Pour corriger, par exemple, la distorsion en coussinet latéral, le courant d'aller de déviation hori- zontale dans l'enroulement de déviation horizontale peut être modulé à une fréquence verticale d'une manière para- bolique. Cette modulation parabolique peut être accomplie par un circuit modulateur, couplé à l'étage de sortie du circuit de déviation horizontale. Dans un étage typique de sortie de circuit de déviation horizontale, un condensateur d'aller de déviation est couplé à un enroulement de déviation. Le condensateur d'aller est chargé par une alimentation en tension de fonctionnement B+ à travers un enroulement primaire d'un transformateur de retour. Un commutateur de déviation est prévu afin de produire un courant en dent de scie à la fréquence horizontale dans l'enroulement de déviation. Pendant le retour horizontal, l'enroulement de déviation horizontale résonne avec un condensateur de retour pour produire le retour du courant en dent de scie. Un mode bien connu de modulation du courant d'aller à une fréquence verticale d'une manière parabolique consiste à additionner une tension à la fréquence verticale qui est sensiblement parabolique a une tension continue pour produire la tension de fonctionnement B+ de l'étage de sortie de déviation horizontale. Dans un tel agencement, la tension de fonctionnement B+ contient une composante de tension parabolique sensiblement à la fréquence verticale et une composante de tension continue. Au centre vertical de la trame, la tension de fonctionnement B+ est au maximum, tandis qu'en haut et en bas, elle est au minimum.. Par suite, la tension d'aller dans le condensateur d'aller varie d'une manière parabolique, produisant ainsi une correction du coussinet latéral. Un récepteur de télévision peut être pourvu, par exemple, d'une résistance réglable pour contrôler l'ampli- tude du courant de déviation horizontale. Cette résistance réglable est généralement appelée réglage de la largeur. L'ajustement de la largeur de la trame est accompli en utilisant le réglage de la largeur pour obtenir l'amplitude requise du courant de déviation. Dans l'agencement que nous avons décrit ci-dessus, le réglage de la largeur peut régler la largeur de la trame en contrôlant la composante de tension continue de la tension de fonctionne- ment B+. Un autre ajustement qui peut être incorporé dans un récepteur de télévision est l'ajustement de l'amplitude d'une tension parabolique qui produit la correction de distorsion en coussinet, comme on l'a décrit ci-dessus. L'étendue, par exemple, de modulation est-ouest est déter- minée par l'amplitude crête à crête de la composante de tension sensiblement parabolique qui fait partie de la tension de fonctionnement B+. La largeur de la trame est déterminée par le niveau de la tension de fonctionnement B+ au centre vertical de l'écran. Le niveau maximum de la composante de tension parabolique qui se produit au centre vertical détermine la largeur de la trame. Selon une caractéristique de l'invention, afin de simplifier l'ajustement de la largeur de la trame et la correction de la distorsion en coussinet, il peut être souhaitable de faire varier, ou d'ajuster, l'amplitude crête à crête de la composante de tension parabolique pour obtenir la correction requise de la distorsion en coussinet sans affecter, par cet ajustement, la largeur de la trame. De cette manière, il n'est pas nécessaire de réajuster le réglage de la largeur après ajustement de la composante de tension parabolique qui produit la correction de distorsion en coussinet. Dans la mise en oeuvre d'un aspect de l'invention, le niveau de crête de la tension de fonctionnement B+ qui se produit au centre vertical est automatiquement maintenu constant lorsque l'amplitude crête à crête de sa composante de tension parabolique est ajustée pour obtenir une correction de la distorsion en coussinet. Selon un aspect de l'invention, un appareil de télévision produit une tension parabolique périodique, dont la période est en rapport avec une fréquence de déviation. Une source de tension de référence est prévue. Un signal de contrôle est produit selon la différence entre les tensions parabolique et-de référence. Le signal de contrôle maintient le niveau de la tension parabolique quise produit pendant une partie prédéterminée de la période de la tension parabolique, à un niveau qui est déterminé par la tension de référence. Lorsqu'il se produit un changement de l'amplitude de la tension parabolique, comme, par exemple, de l'amplitude crête à crête de la tension parabolique, le signal de contrôle maintient automatiquement la tension parabolique qui se produit pendant la partie prédéterminée de la période au même niveau. Dans la mise en oeuvre d'un autre aspect de l'invention, la tension parabolique est à une fréquence verticale et a une amplitude crête à crête réglable qui produit une correction de la distorsion de la trame. Après ajustement de l'amplitude crête à crête de la tension parabolique, le signal de contrôle maintient automatiquement le niveau minimum de la tension parabolique dans chaque période verticale sensiblement au même niveau selon le niveau de la tension de référence. De cette manière, le signal de contrôle maintient inchangée la largeur de la trame. Dans la mise en oeuvre d'un autre aspect de l'invention, la tension parabolique est appliquée à une source qui en produit la tension de fonctionnement B+ pour former une composante de tension sensiblement parabolique de la tension de fonctionnement B+. La tension de fonction- nement B+ est appliquée à un étage de sortie du circuit de déviation pour faire varier l'amplitude du courant d'aller dans un enroulement de déviation d'une manière parabolique pour obtenir une correction de la distorsion en coussinet. Le niveau instantané de la composante de tension parabo- lique de la tension de fonctionnement B+ est déterminé par le niveau instantané de la forme d'onde de la tension parabolique. Dans chaque période verticale, le niveau maximum de la tension de fonctionnement B+ se produit lorsque le niveau minimum de la tension parabolique se produit. En maintenant automatiquement le niveau minimum de la tension parabolique au même niveau lorsque l'amplitude crête à crête de la tension parabolique varie ou est ajustée, le niveau maximum de la tension de fonctionnement B+ est automatiquement maintenu au même niveau. Ainsi, le niveau maximum de la tension de fonctionnement B+ est indépendant de l'amplitude crête à crête de la composante de tension parabolique réglable. Par conséquent, au centre vertical de la trame, l'amplitude du courant d'aller horizontal est la même quelle que soit l'amplitude de la composante de tension parabolique réglable. La largeur de la trame restera inchangée après avoir ajusté l'amplitude crête à crête de la composante de tension parabolique. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 montre un circuit générateur d'une forme d'onde parabolique selon l'invention, qui produit une correction est-ouest dans un étage de sortie d'un circuit de déviation; et - les figures 2a-2c illustrent des formes d'onde utiles pour expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 1. La figure 1 illustre un circuit de déviation horizontale 122 comprenant un circuit modulant 200 qui produit une correction de la distorsion en coussinet latéral en modulant, à une fréquence verticale d'une manière parabolique, un courant de déviation horizontale i dans un circuit de déviation horizontale 122. Le y circuit de déviation horizontale 122 de conception conven- tionnelle contient un condensateur d'aller de déviation CS qui est couplé à un enroulement de déviation horizontale Ly Le condensateur d'aller CS est chargé par une tension de fonctionnement B+ qui est produite par une alimentation en courant 40 du circuit modulateur 200. La tension de fonctionnement B+ est appliquée à une borne 27 d'un enrou- lement primaire Tla d'un transformateur de retour Tl-du circuit de déviation 122. Un transistor Q1 commutateur de déviation est prévu afin de produire un courant en dent de scie à la fréquence horizontale iy dans l'enroulement de déviation Ly. Pendant le retour horizontal, l'enroule- ment de déviation horizontale Ly résonneavec le condensa- teur de retour CR pour produire un retour du courant en dent de scie iy. Le commutateur de déviation 01 est contrôlé par une unité d'oscillateur horizontal et d'attaque 120 qui est de conception conventionnelle. La valeur instantanée de la tension de fonctionnement B+ est contrôlée, dans l'alimentation en courant 40, par un signal d'entrée VEN. Le fonctionnement de l'alimentation 40 est tel que la tension de fonctionnement B+ soit égale à la tension d'entrée VEN multipliée par, à titre d'exemple, un facteur positif sensiblement constant K. L'alimentation en courant est de conception conventionnelle. Elle peut contenir une source d'alimentation en courant en mode commuté utilisant les principes de la modulation de la largeur des impulsions, ou bien un transistor passant en série fonctionnant en mode de classe A. Le circuit modulant 200 contrôle le courant de déviation iy dans l'enroulement de déviation Ly en contrôlant le niveau instantané du signal VEN qui contrôle le niveau instantané de la tension de fonctionnement B+. Le circuit modulant 200 force le courant de déviation iy, ayant une forme d'onde en dent de scie, à avoir une amplitude crête à crête qui est directement proportionnelle, dans chaque période horizontale,à la somme algébrique des niveaux, pendant cette période horizontale, d'une tension parabolique à la fréquence verticale Vp2, d'une tension de réglage de la largeur Vw et d'une tension de réglage de basculement à la fréquence verticale VT, comme on le décrira plus tard. Dans une telle somme algébrique, les termes représentant chacune des tensions Vp2 et VT sont multipliés par moins i avant cette addition. Le signal VT de réglage du basculement est couplé de manière capacitive à une borne d'entrée inverse 41a d'un amplificateur 41 du circuit modulant 200. Le signal VT, ayant une forme d'onde sensiblement en dent de scie, contrôle le basculement de la trame sur un écran de télévision, ce qui n'est pas représenté sur les figures. La tension parabolique Vp2, qui produit la correction de coussinet est-ouest, est appliquée par une résistance 42 à une borne 41a, qui fonctionne comme une jonction d'addition de courant. Le signal de réglage de la largeur VW, qui est une tension continue, est réglable en faisant varier une résistance variable 43. Le signal Vw est appliqué à une borne d'entrée directe 41b de l'amplificateur 41 pour contrôler la largeur de la trame en contrôlant l'amplitude du courant de déviation au centre vertical de la trame. Une tension de retour VR2 à la fréquence horizontale, qui est développée à un enroulement secondaire Tlb du transformateur de retour T1 a une amplitude de crête qui est proportionnelle à la grandeur du courant de déviation iy dans l'enroulement de déviation Ly. La tension de retour VR2 est redressée par une diode D3 pour développer, dans un condensateur Cp, une tension continue Vy qui est proportionnelle à la valeur de crête de la tension de retour VR2. Ainsi, la tension Vy est proportionnelle à l'amplitude du courant de déviation iy. La tension Vy est appliquée par une résistance 44 à la borne 41a d'addition de courant pour produire un trajet de signaux en contreréaction négative. Par suite de cette contre-réaction négative conventionnelle, le courant de déviation iy est contrôlé pour être directement propor- tionnel à la somme algébrique des tensions VT, Vp2 et VW, comme on l'a défini ci-dessus. La tension parabolique Vp2 est formée d'une tension parabolique Vp1 qui est produite par un circuit générateur de tension parabolique 100. La forme d'onde de la tension Vp1 est illustrée sur la figure 2b. La tension parabolique à la fréquence verticale Vp1 a, pendant chaque période verticale, un niveau minimum Vpl(MIN), au centre de l'intervalle vertical. Le niveau Vp1(MIN) est sensiblement nul, comme on le décrira ultérieurement. La tension parabolique Vp1 de la figure 1 est appliquée à une borne extrême d'une résistance variable 45. L'autre borne extrême de la résistance 45 est couplée par une borne de jonction a à une résistance 46. L'autre borne de la résistance 46 est couplée à la masse. La tension parabolique Vp2 ayant une amplitude crête à crête qui est réglable par la résistance variable 45, est développée à la borne 45a. Comme la tension parabolique Vp1 a un niveau minimum VpI(MIN) sur la figure 2b qui est avantageusement à peu près égal à zéro volt, comme on l'a indiqué ci-dessus, l'ajustement de la résistance 45 de la figure 1 provoquera un ajustement correspondant de l'amplitude crête à crête de la tension parabolique Vp2 sans affecter sensiblement le niveau minimum de la tension parabolique Vp2, parce que les résistances 45 et 46 fonctionnent comme un diviseur de tension linéaire qui multiplie la tension parabolique Vp1 par une fraction constante réglable pour produire la tension Vp2. Comme le niveau minimum de la tension parabo- lique Vp1 est à peu près nul, le niveau minimum de la tension parabolique Vp2, qui est égale à la tension parabolique Vp1 après multiplication par cette constante, est également de zéro. Etant donné l'inversion de tension dans l'amplifi- cateur 41, lorsque le niveau de la tension parabolique Vp2 est au minimum, c'est-à-dire de zéro volt, le signal VEN et la tension de fonctionnement B+ sont tous deux à un minimum correspondant. Cela a pour résultat avantageux que l'amplitude crête à crête du courant de déviation iy au centre de l'intervalle vertical, c'est-à-dire contrôlée par le niveau maximum de la tension de fonctionnement B+, est le même, quelle que soit l'amplitude crête à crête de la tension parabolique Vp2. Dans la mise en oeuvre d'un aspect de l'invention, l'ajustement de l'amplitude crête à crête de la tension parabolique Vp2 pour produire la correction en coussinet requise de la trame n'affectera pas la largeur de la trame qui est en rapport avec l'amplitude maximale crête à crête du courant de déviation iy. L'amplitude maximale crête à crête du courant de déviation iy se produit au centre vertical de la trame, qui se produit lorsque la tension parabolique Vp2 est au minimum. La figure I illustre également le circuit généra- teur de la forme d'onde parabolique 100, selon des aspects de l'invention, qui produit la tension parabolique Vpl,. Un signal positif en courant continu VST1 qui contient une forme d'onde sensiblement en dent de scie variant à la fréquence verticale, est produit à une borne de sortie a d'un amplificateur vertical 30. L'amplificateur vertical 30 comprend un amplificateur de déviation verticale de conception conventionnelle qui produit un courant de déviation verticale dans un enroulement de déviation verticale LV. Le signal VST1 est appliqué à la cathode 2588 141 d'une diode D2. L'anode de la diode D2 est couplée à une borne de jonction 31 qui est couplée entre une résistance 32 et une résistance 33. L'autre borne de la résistance 32 est couplée à une tension continue V33, qui par exemple, est de 15 volts. L'autre borne de la résistance 33 est couplée par une résistance 34, à la masse. La tension continue qui est développée à la borne 31 par le diviseur de tension formé des résistances 32, 33 et 34 établit un niveau de tension d'écrêtage comme on le décrira ci-dessous. Un condensateur ClO est couplé entre la borne 34a et la masse pour filtrer, du signal VST2, les signaux à la fréquence horizontale et au delà. Chaque top al du signal VST1, qui est montré dans la forme d'onde de la figure 1 qui est développée à la borne 30a, est formé pendant l'intervalle de retour vertical. Lorsque le signal VST1 dépasse ce niveau de tension d'écrêtage, la diode D2 est polarisée en inverse donc une partie de chaque top positif al du signal VST1 n'est pas appliquée à la borne 31. Inversement, lorsque le signal VSTI est en dessous de ce niveau d'écrêtage, il est appliqué, dans sa totalité, à la borne 31 pour former un signal en courant continu, positif, sensiblement en dent de scie VST2 à la borne 34a qui suit la forme d'onde du signal VST. Ainsi, le signal VST2 est une tension continue ayant une forme d'onde en dent de scie à une fréquence verticale. Le signal VST2 a une partie de flanc montant rapidement a2 qui se produit pendant le retour vertical et une partie en rampe lente vers le bas a3 ayant un taux de changement qui augmente graduellement du début jusqu'à la fin del'aller vertical. Le signal VST2 est appliqué à la base d'un transistor Q2 qui est connecté en émetteur suiveur. L'émetteur du transistor Q2 applique le signal VST2 à une borne 35 d'une résistance d'entrée RINT d'un intégrateur 50 pour former un signal d'entrée en courant continu positif VST3 à la borne 35, dont la forme d'onde est illustrée sur la figure 2c. Le signal VST3 de la figure 1 suit 2588' 41 sensiblement la forme d'onde du signal VST2, à l'exception du décalage du niveau en courant continu provoqué par la jonction base-émetteur du transistor Q2. Le signal V ST3 est appliqué à la résistance RINT qui produit, du signal VST3, un courant alternatif d'entrée iNT dans la résistance RINT. L'autre borne de la INT IT résistance RINT est couplée à une borne d'entrée inverse 36a d'un amplificateur 36 de l'intégrateur 50. Un condensateur d'intégration CINT est couplé entre une borne de sortie 36b de l'amplificateur 36 et la borne d'entrée inverse 36a. Une borne d'entrée directe 36c de l'amplifi- cateur 36 est couplée à un signal de contrôle VM, comme on le décrira ultérieurement. Le condensateur CINT, la résistance RINT et l'amplificateur 36 forment l'intégra- teur 50 qui produit une tension parabolique Vp1 à la borne de sortie 36b par l'intégration, dans le temps, du courant alternatif d'entrée iINT, ayant une forme d'onde en dent de scie, pour développer une tension VCINT dans le condensateur CINT Une borne d'entrée inverse 37a d'un amplificateur de réaction 37 qui fonctionne en tant que comparateur de tension est couplée à la borne de sortie 36b de l'ampli- ficateur 36. Une borne d'entrée directe 37b de l'amplifica- teur 37 est couplée, par exemple, à une tension positive constante continue de référence VREF qui est proche de zéro volt. La tension VREF détermine, comme on le décrira ultérieurement, le nveau minimum de la tension parabolique VP1. Une borne de sortie 37c de l'amplificateur 37 développe une tension positive relativement importante V37c, dont la forme d'onde est illustrée sur la figure 2a, lorsque la tension Vp1 de la figure 2b qui est appliquée à la borne 37a, est moins positive que la tension de référence VREF; inversement, l'amplificateur de réaction 37 de la figure i développe zéro volt à la borne 37a comme cela est illustré sur la figure 2a lorsque la tension Vp de la figure 2b est plus positive que la tension de l1 référence VREF. Une résistance 38 de la figure 1 est couplée entre la borne de sortie 37c et une armature d'un condensateur Cll. L'autre armature du condensateur Cll est reliée à la masse. La tension au condensateur Cll est couplée à la borne d'entrée directe 36c de l'amplificateur 36 pour former le signal de contrôle VM qui est sensiblement égal à la tension au condensateur Cll. Comme la constante de temps de la résistance 38 et du condensateur Cll est sensiblement plus importante que la période verticale, le signal de contrôle VM, qui est égal à la tension au condensateur Cil, ne peut varier de manière significative pendant chaque période verticale. On suppose, dans le but de l'analyse du circuit générateur de tension parabolique 100, que les tensions de décalage et les courants de polarisation des amplifica- teurs 36 et 37 sont tous nuis et que le gain et la largeur de bande de chacun est infini. La valeur moyenne du courant iINT doit être nulle; autrement, la tension VCINT au condensateur CINT augmentera indéfiniment en grandeur. Par conséquent, à l'état stable, une tension V36a à la borne d'entrée inverse 36a a une valeur moyenne qui est égale à la valeur moyenne du signal positif en courant continu VST3 à la borne 35. Du fait du trajet de signaux en contre-réaction négative formé par le condensateur CINT de la borne de sortie 36b à la borne d'entrée 36a de l'amplificateur 36, la tension V36a à la borne 36a est également égale à la tension du signal VM à la borne 36c. Il s'ensuit que, à l'état stable, la valeur moyenne du signal VM est maintenue constante et égale à la valeur moyenne du signal VST3. Le signal VM est maintenu constant par le trajet de réaction de la borne de sortie 36b de l'amplificateur 36 par l'amplificateur 37 à la borne d'entrée directe 36c de l'amplificateur 36. Dans un exemple de tension parabolique Vpl, montré sur la figure 2b, une partie T1 de l'intervalle vertical V est définie comme l'intervalle o la tension Vpl, qui est appliquée à la borne 37a de l'amplificateur 37, est moins positive que la tension de référence VREF, qui est montrée en pointillé sur la figure 2b.Il faut noter que le niveau minimum VpI(MIN) de la tension parabolique Vp1 se produit à peu près au centre de la partie T1, qui se produit au centre de l'intervalle vertical V. L'amplificateur en réaction 37 de la figure 1 fonctionne comme un comparateur de tension, des tensions Vp1 et VREF. Un courant positif icl de la figure 1 se produit pendant la partie Ti de l'intervalle vertical V de la figure 2b lorsque la tension parabolique Vp1 est moins positive que la tension de référence VREF. Le courant positif icll est provoqué par l'impulsion positive de tension V37c qui est illustrée sur la figure 2a. Au contraire, un courant négatif icl1 se produit pendant le restant du cycle vertical lorsque la tension parabolique Vp1 de la figure 2b est plus positive que la tension de référence VREF. Lorsque la tension parabolique Vp1 est plus positive que la tension de référence VREF, la tension V37c de la figure 2a du comparateur, ou amplifica- teur 37 de la figure 1, est nulle. Lorsque la tension V37c est nulle, un courant négatif icll décharge le condensa- teur Cil. Du fait de l'impulsion positive de tension V37c qui se produit pendant la partie T1 de la figure 2a, le cuatpstfi d courant positif iclI de la figure 1 qui s'écoule dans la résistance 38 charge le condensateur Cil pendant la partie T1 de la figure 2a de l'intervalle vertical V. Le courant négatif icl décharge le condensateur Cii pendant les parties restantes de l'intervalle vertical V de la figure 2a. A l'état stable, le signal VM de la figure 1 est sensiblement constant et égal à la valeur moyenne du signal VST3 comme on l'a décrit précédemment. Il s'ensuit que, par exemple, pendant la partie T1 de l'intervalle vertical V, la charge ajoutée par le courant positif iC1l doit être égale à la charge qui est retirée par le courant négatif icl1 pendant le restant de l'intervalle V. La tension positive V37c de la figure 2a, qui est importante relativement au niveau du signal VM de la figure 1, provoque l'écoulement du courant positif ici1 de la figure 1. Cela a pour résultat que le courant positif icil a une crête qui est sensiblement plus importante que celle du courant négatif ic qui s'écoule dans la résistance 38 lorsque la tension V37c est nulle. Ainsi, en fonctionnement stable, la durée de la partie T1 de la figure 2b, pendant laquelle le niveau minimum Vp1(MIN) de la tension parabolique Vp se produit, est déterminée par la valeur moyenne dans chaque période verticale du courant positif icl relativement à celle du courant négatif icl1. Le courant positif icli qui est important et qui s'écoule pendant la partie T1 doit compenser, pendant la partie T1, la même charge que celle qui a été perdue au condensateur Cll par suite du courant négatif iclI pendant le restant de l'intervalle vertical qui est plus long que la partie T 1. A l'état stable, la valeur moyenne du signal VM est maintenue sensiblement constante et comme on l'a décrit ci-dessus, est égale à la valeur moyenne du signal VST3. Il s'ensuit qu'à l'état stable, le rapport entre la durée de la partie T1 et le restant de l'intervalle vertical V est directement en rapport avec un rapport RT entre la valeur moyenne du courant négatif iclI pendant la partie T1 et la valeur moyenne du courant positif iclI pendant le restant de l'intervalle vertical V de la figure 2a. Il faut noter que le courant positif icl est sensiblement plus important que le courant négatif icl. La tension VCINT dans le condensateur CINT est la somme d'une composante de tension alternative ayant une amplitude crête à crête qui est déterminée par l'amplitude crête à crête du signal VST3 et d'une composante de tension continue qui est contrôlée par le signal VM comme on le décrira ultérieurement. La tension Vp1 est égale à P la tension V36a qui est égale au signal VM moins la tension VCINT. Ainsi, la tension Vp1 de la figure 2b est égale à la somme d'une composante de tension continue VpIDC et d'une composante de tension alternative VplAC. Le signal VM de la figure 1 fait varier le niveau de la composante de tension continue VpIDC de la figure 2b en forçant la valeur moyenne de la tension VCINT de la figure i à varier, comme on le décrira ultérieurement. On peut en conclure, en observant la figure 2b, que lorsque la composante de tension continue VplDC devient, par exemple, plus positive, la durée de la partie T1, qui se produit lorsque la tension Vpl est moins positive que la tension VREF, diminue. Par ailleurs, lorsque la tension VpIDC devient moins positive, la durée de la partie T1 augmente. On suppose également que,par suite d'une certaine perturbation, comme une augmentation de l'amplitude de la composante de tension alternative du signal VST3 de la figure 1, la durée de la partie T1 de la figure 2b est plus longue que la durée requise pour un fonctionnement correct stable. Comme on l'a décrit précédemment, la durée requise de la partie T1 est déterminée par le rapport RT entre la valeur moyenne du courant négatificlc de la figure 1 et celle du courant positif icll. En conséquence, la valeur moyenne du signal VM augmentera graduellement pendant chaque période verticale, forçant le signal VM à avoir, pendant un mode transitoire de fonctionnement, une valeur moyenne qui dépasse la valeur moyenne du signal VST3. Tant que la valeur moyenne du signal VM est plus positive que la valeur moyenne du signal VST3, la tension V36a à la borne 36a, qui est égale au signal VM à la borne 36c de l'amplificateur 36, provoque l'écoulement d'un courant négatif net ou moyen iNT, forçant la valeur moyenne de la tension VCINT à devenir graduellement de moins en moins positive. Lorsque la tension VCINT devient moins positive, la composante de tension continue VpIDC de la figure 2b devient plus positive. Cela a pour résultat que la durée diminue. Cette durée pendant laquelle la tension Vpl est moins positive que la tension VREF a été définie comme la partie T1. Ainsi, la durée de la partie T1 diminue graduellement jusqu'à ce qu'à l'état stable, la partie T1 atteigne la durée qui est déterminée, comme on l'a décrit précédemment, par le rapport RT entre la valeur moyenne du courant négatif icll et celle du courant positif icll. En contrôlant la composante de tension continue Vp1DC de la figure 2b, le signal VM de la figure 1 force la durée de la partie T1 de la figure 2b à prendre la longueur requise à l'état stable. Il faut noter que lorsque l'état stable est atteint, le signal VM de la figure 1 est de nouveau sensiblement une tension continue qui est égale à la valeur moyenne du signal VST3. Pendant la partie T1 de la figure 2b, le niveau parabolique minimum VpI(MIN) de la tension Vp1 se produit. Au moment auquel le niveau VpI(MIN) se produit, l'allure de changement de la tension parabolique Vp1 est nulle. Pendant la partie T1, la tension Vp1 ne s'écarte pas de manière significative du niveau de la tension de référence VREF, parce que, pendant la partie T1, la forme d'onde parabolique de la tension Vp1 change à une allure lente de changement. Cette allure lente de changement est due au fait que le courant iINT de la figure 1 est alors faible. Il s'ensuit que le niveau minimum Vp1(MIN) de la tension parabolique Vp1 de la figure 2b,qui se produit pendant la partie T1,a une valeur qui est comprise entre zéro volt et le niveau de la tension de référence VREF qui est une faible tension positive. Dans la mise en oeuvre d'un autre aspect de l'invention, le signal de contrôle VM de la figure 1 est automatiquement ajusté au niveau moyen du signal VST3 pour forcer la valeur moyenne du courant d'entrée iINT à être nulle. De manière avantageuse, l'intégrateur 50 est capable d'intégrer le signal en courant continu VST3 sans nécessiter l'utilisation d'un condensateur de blocage du courant continu qui peut affecter de manière néfaste la configuration de la forme d'onde parabolique requise de la tension Vp1. Comme on l'a précédemment décrit, comme le niveau minimum VpI(MIN) de la tension Vp1 est à peu près de zéro volt, le niveau minimum de la tension parabolique Vp2 de la figure 1 est indépendant de l'amplitude crête à crête de la tension Vp2. Par conséquent, la largeur de la trame ne change pas de manière significative lorsque l'on ajuste la résistance 45 pour faire varier l'amplitude de la tension parabolique Vp2. Dans la mise en oeuvre d'un aspect supplémentaire de l'invention, le signal continu à forme d'onde en dent de scie VST3 est couplé en courant direct à travers tout le trajet de signaux qui s'étend de la borne 35 de la résistance RINT à la borne 27 o est développée la tension de fonctionnement B+. Aucun condensateur de blocage du courant continu n'est utilisé dans un tel trajet de signaux qui forme la composante de tension parabolique de la tension de fonctionnement B+. Le fait qu'aucun condensa- teur de blocage du courant n'est utilisé est avantageux parce qu'un condensateur de blocage du courant continu à la faible fréquence verticale du signal VST3 peut devoir être d'une valeur importante. Un tel condensateur de blocage du courant continu peut désavantageusement dégrader la fiabilité de fonctionnement parce que le condensateur peut fuir après une certaine période d'utilisation. L'allure du changement du signal VST3 en rampe vers le bas de la figure 2c suit la partie a3 en rampe vers le bas du signal VST2 de la figure 1, ayant une allure de changement qui augmente graduellement du début jusqu'à la fin de l'aller vertical. Cette allure de changement du signal VST3 de la figure 2c est préférable à une partie en rampe vers le bas en ligne droite telle qu'une forme d'onde idéale en dent de scie, pour obtenir, par le processus d'intégration de l'intégrateur 50, la forme d'onde parabolique souhaitée qui produit la correction de la distorsion en coussinet est-ouest. Le transistor Q2 de la figure 1 fonctionne également en tant que diviseur de phase. Une résistance 60 d'addition de tension qui est couplée entre l'émetteur et le collecteur du transistor Q2 produit, à un curseur WP de la résistance 60, une tension VT de réglage du basculement de la forme d'onde en dent de scie dont la grandeur et la polarité sont variables par l'ajustement de la position du curseur WP. La tension VT est couplée de manière capacitive à la borne 41a de l'amplificateur 41. La variation de l'amplitude crête à crête de la tension VT a peu d'effet sur la largeur de la trame parce que, au centre vertical de la trame, le courant qui s'écoule dans la résistance 47 et le condensateur 48 et qui est dû à la tension VT est nul. R E V E N D I C AT I 0 N S 1.- Appareil de visualisation, répondant à un signal d'entrée pour en produire un signal parabolique de sortie à une fréquence en rapport avec la déviation, du type comprenant: une source dudit signal d'entrée; un premier moyen répondant audit signal d'entrée pour en produire ledit signal de sortie ayant une forme d'onde sensiblement parabolique; caractérisé par une source d'un signal de référence (VREF); un second moyen (37) répondant audit signal de sortie (Vp1) et audit signal de référence (VREF) pour en produire un signal de contrôle (VM) qui indique la différence entre eux, ledit signal de contrôle (VM) étant appliqué audit premier moyen (100) pour faire varier ledit signal parabolique de sortie (Vp1) qui se produit pendant un intervalle prédéterminé correspondant (centre du balayage vertical) d'une période donnée du signal de sortie (Vp1) pour être à un niveau qui est déterminé selon ledit signal de référence (VREF). 2.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé par un moyen (45, 41) pour ajuster l'amplitude dudit signal de sortie (Vp1) de manière que ledit niveau dudit signal de sortie (Vp1) qui se produit pendant ledit intervalle prédéterminé correspondant (centre du balayage vertical) de ladite période donnée reste le même après avoir ajusté l'amplitude dudit signal de sortie (VR1). 3.- Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen d'ajustement précité comprend une résistance réglable (45) de façon qu'en ajustant ladite résistance, l'amplitude dudit signal de sortie (Vp1) soit ajustée de manière que ledit niveau dudit signal de sortie (Vp1) qui se produit pendant ledit intervalle prédéterminé correspondant (centre du balayage vertical) de ladite période donnée reste le même après avoir ajusté ladite résistance. 4.- Appareil selon la revendication 2, caractérisé par un moyen (40, 41, 122) répondant audit signal de sortie (Vp1) pour produire un courant de déviation (iy) dans un enroulement de déviation (Ly) d'un tube-image, qui varie d'une manière parabolique selon l'ajustement de l'amplitude dudit signal de sortie (Vp1) pour obtenir la variation parabolique requise dudit courant de déviation (iy) et produire une correction de distorsion de la trame dans ledit tube-image et o la largeur de la trame est en rapport avec le niveau du signal de sortie qui reste le même après avoir ajusté l'amplitude dudit signal de sortie afin de permettre à la largeur de la trame de rester la même. 5.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen (100) précité comprend un condensateur (Cll) et un moyen (Q2) répondant audit signal d'entrée (VsT2) pour produire un courant sensiblement en dent de scie à partir dudit signal d'entrée, qui est appliqué audit condensateur de façon que la tension développée dans ledit condensateur soit sensiblement égale à l'intégrale dans le temps dudit courant en dent de scie. 6.- Appareil selon la revendication 5, caractérisé par un troisième moyen (38) répondant audit signal de contrôle (VM) pour développer une tension moyenne dans ledit condensateur (Cll) qui varie selon la différence de tension entre les signaux de sortie (Vp1) et de référence (VREF). 7.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le second moyen précité comprend un comparateur de tension (37) qui produit une partie d'impulsion du signal de contrôle (VM) pendant l'intervalle prédéterminé. 8.- Appareil selon la revendication 7, caractérisé par un premier condensateur (Cli) et un moyen (38) répon- dant audit signal de contrôle (VM) pour produire,dans le premier condensateur (Cll),un second signal de contrôle (V") qui, en fonctionnement stable, est sensiblement un signal en courant continu, ledit second signal de contrôle (VM) ayant une valeur qui varie selon la durée de ladite impulsion. 9.- Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce que le premier moyen précité comprend un second condensateur (CINT) pour développer une première forme d'onde parabolique dans ledit condensateur (CINT) et en ce que l'appareil de télévision comprend de plus un moyen (36) répondant audit second signal de contrôle (VM) et couplé audit second condensateur pour contrôler la tension moyenne dans ledit condensateur selon la durée de ladite impulsion. 10.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen générateur de signaux de contrôle précité comprend un moyen (37) pour produire une impulsion (V37c) dans ledit intervalle prédéterminé qui contient un instant dans lequel l'allure de changement du signal parabolique de sortie (Vp1) est nulle. 11.- Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce que le signal parabolique de sortie (Vp1) change relativement peu pendant l'impulsion précitée. 12.- Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que le signal de sortie (Vp1) précité contient une composante de tension continue, ladite impulsion variant selon ledit signal de référence (VREF). 13.- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen (100) précité comprend un amplificateur (36) et un condensateur d'intégration (CINT) et le second moyen précité comprend un comparateur (37) pour produire une tension impulsionnelle (V37c), ledit appareil comprenant de plus un troisième moyen (C11) répondant à ladite tension impuisionnelle (V37c) pour produire le signal de contrôle (VM) qui est appliqué à une borne d'entrée (36c) de l'amplificateur (36) en contre-réaction négative. tF> 21 14.- Appareil de déviation de visualisation pour produire un courant de déviation dans un enroulement de déviation à une première fréquence de déviation afin de produire une trame dans un dispositif de formation d'imagesd'un tube-image du type comprenant: un étage de sortie du circuit de déviation pour produire un courant périodique de déviation dans ledit enroulement de déviation à ladite première fréquence de déviation, ledit courant de déviation qui se produit pendant le balayage d'une partie prédéterminée de la trame ayant une amplitude qui détermine la largeur de la trame; un moyen couplé audit étage de sortie pour produire une tension parabolique périodique à une seconde fréquence, ayant une amplitude réglable qui module l'amplitude du courant de déviation d'une manière parabo- lique selon ladite tension parabolique; caractérisé par un moyen réglable (45, 41) pour ajuster l'amplitude de la tension parabolique (Vp1) de manière que la largeur de la trame soit automatiquement maintenue inchangée par ajustement dudit moyen réglable (45, 41).