Brevet FR2590018A1 — publié le 19870515

La présente invention se rapporte à un dispositif pour la détection de la pression à l'aide d'une fibre optique traversée par de la lumière. On sait que la flexion d'une fibre optique, juxtaposée à une source de lumière à une extrémité et confrontée à un photodétecteur à son extrémité opposée, atténue le rayonnement lumineux transmis à travers elle. On a trouvé, en fait,que l'effet de la déformation transversale en tant que moyen pour faire varier le rayon- nement transmis pouvait être optimisé par application d'une pression à la fibre simultanément en des points relativement décalés et diamétralement opposés également espacés le long de son axe d'une distance déterminée par ses paramètres de structure et optiques. On peut se référer de ce point de vue à un rapport basé sur des études de G. Zeidler, publié au Second Colloque Européen sur la Transmission par Fibre Optique tenu le 27 Septembre 1976 à Paris. Ce rapport traite en particulier des courbures périodiques introduites dans les fibres par une paire de mâchoires ayant des dents relativement en quinconce décalées de la moitié de la période de récurrence de ces déformations. Cette période de récurrence est fonction de la longueur d'onde de la lumière transmise. Divers ensembles de cette nature servant à la mesure des forces mécaniques sont révélés dans le brevet suédois N 410 521. L'utilisation de la déformation d'une structure guidant la lumière dans un indicateur d'effort optique forme l'objet du brevet US antérieur N 4 163 397 du même inventeur. L'usage conventionnel de mâchoires avec des dents espacées de manière fixe comme moyen pour déformer périodi- quement une fibre optique présente des inconvénients graves. Ainsi, une telle paire de mâchoires ne peut être fournie qu'à une section de fibre d'une longueur limitée et plusieurs mâchoires d'une structure identique devront être prévues si deux de ces sections ou plus doivent être déformées simultanément. Alternativement, comme cela est enseigné dans le brevet suédois ci-dessus mentionné, les mâchoires peuvent être élargies pour recevoir plusieurs spires d'une fibre en boucle tout autour. La haute préci- sion requise dans la fabrication de leurs dents très peu espacées rend ces dispositifs,dans chaque cas, assez coûteux. La présente invention a par conséquent pour objet général un dispositif perfectionné pour la détection de la pression par un moyen à fibre optique qui est exempt des inconvénients ci-dessus mentionnés. Un objet plus particulier est de prévoir un instrument très sensible de ce caractère pour convertir des phénomènes électriques ou mécaniques en signaux lumineux transmissibles sur de grandes distances. Un dispositif selon la présente invention comprend, en plus d'une fibre optique interposée entre une source de lumière et un photodétecteur comme on l'a décrit ci-dessus, un moyen transmettant la pression contenant au moins une section de cette fibre et comprenant un organe d'un matériau sensiblement incompressible qui est enroulé de manière hélicoidale autour de la section de fibre en une multiplicité de spires également espacées. Le brevet US N0 4 226 504 propose un système pour protéger une fibre optique d'un effort mécanique à l'aide d'un fil souple absorbant les chocs enroulé en hélice autour de la fibre dans un manchon tubulaire. L'espace recommandé entre les spires est compris entre environ 6 et 250 mm. L'effet d'amortissement du fil et du manchon les empêche de transmettre des pressions radiales significatives à la fibre. Contrairement à cela, l'organe enroulé de manière hélicoidale en un matériau sensiblement incompressible, tel qu'un fil métallique, incorporé dans un dispositif selon la présente invention,n'a aucun effet d'absorption de chocs mais transmet en toute fidélité de - telles pressions radiales avec la déformation résultante des fibres en des points espacés de la moitié du pas des spires. Avantageusement, selon une caractéristique plus particulière de l'invention, le dispositif comprend de plus une gaine flexible en un matériau sensiblement incompressible enveloppant la fibre,ou au moins sa section qui doit être soumise à une déformation, en tant que partie du moyen de transmission de la pression. L'organe hélicoïdal, en fait, peut être constitué d'une nervure interne ou externe d'une telle gaine de protection. Pour une performance optimale, bien entendu, le pas des spires doit être choisi de façon que la séparation axiale des points de pression satisfasse à la condition de périodicité indiquée ci-dessus. Comme cela deviendra apparent ci-après, la séparation optimale est de l'ordre de quelques millimètres. La fibre optique est de préférence entourée du filament sensiblement incompressible selon la présente invention et peut être incorporée dans un matelas ou analogue o un coude sera inévitablement imparti au capteur par suite de la structure o elle est incorporée. On a trouvé que l'incorporation de la fibre optique entourée du filament en un schéma en hélice dans un tel matelas, ou bien l'utilisation de la fibre en tant que capteur de pression, o l'orientation de la fibre rend une certaine quantité de flexion de la fibre nécessaire, peut être effectuée si l'on maintient le rayon de courbure R du capteur de pression au-dessus d'un rayon minimum de courbure auquel cessent les pertes statiques. Plus particulièrement, lorsque le câble est courbé de façon que son rayon de courbure soit plus faible qu'un rayon minimum prédéterminé de courbure, les pertes statiques augmentent du fait du serrage de l'hélice-avec la diminu- tion du rayon de courbure du coude. Nous avons ainsi trouvé que le rayon minimum de courbure R que le câble ou capteur pouvait supporter était défini par l'équation: R = p2 f mm 21Ti2 g (f+g) dans laquelle p est le pas de l'hélice, f est le diamètre de la fibre optique, g est le jeu entre la fibre optique et le filament qui peut également être appelé largeur radiale de l'espace (moyenne) entre le filament et la fibre optique. Nous avons également trouvé que, tandis qu'un filament en métal était efficace comme on l'a noté ci-dessus, lorsque la fibre optique est de section transversale circulaire, il est très avantageux d'utiliser, pour l'hélice, un filament en polymère. En réalité, tandis que l'on pourrait penser que pratiquement tout filament en polymère pourrait être efficacement utilisé dans ce but, en fait, des polymères tels que des nylons, que l'on pourrait considérer comme donnant les meilleurs résultats, sont moins efficaces que des polyesters qui ont un rétrécissement réduit lors du chauffage. Par ailleurs, on a trouvé qu'il était avantageux de fixer le filament en place par un certain type d'agent collant, de préférence un caoutchouc de silicone. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure i est une vue en perspective un peu schématique, avec des parties arrachées, d'un détecteur de pression selon l'invention; - la figure 2 est une-vue en perspective fragmen- taire d'un détecteur modifié de pression selon l'invention; - les figures 3, 4 et 5 sont des vues semblables à la figure 2, illustrant d'autres modifications; J - les figures 6, 7 et 8 sont des graphiques se rapportant au fonctionnement du détecteur de pression selon l'invention; - la figure 9 est une vue schématique et en plan d'un instrument pour déterminer la périodicité optimale des points de pression d'une fibre optique utilisée dans un dispositif selon l'une quelconque des figures 1 à 5; - la figure 10 est une vue en élévation et en coupe d'un appareil utilisant le dispositif de la figure 1; - la figure 11 est un schéma illustrant la relation utilisée dans la description de la flexion de la fibre optique; et - la figure 12 est un graphique relatant l'excès de perte en décibels, sur l'axe des ordonnées, relative- ment au rayon de courbure pour des pas de l'hélice du filament d'une longueur d'onde F_ ou de trois longueurs d'onde 3X, respectivement, sur l'axe des abscisses. La figure 1 illustre un dispositif de détection de pression selon l'invention comprenant un câble 1 qui contient une fibre optique 2 avec une extrémité éclairée par une source de lumière 3 et une autre extrémité faisant face à un photodétecteur 4. Un fil sensiblement incompres- sible et de préférence en métal 5 est enroulé en spirale ou en hélice autour de la fibre 2 dans une gaine cylindrique flexible 6 consistant également en un matériau sensiblement incompres- sible tel qu'une feuille en métal ou résineuse. En fonctionnement, le câble 1 de la figure 1 est placé entre deux mâchoires plates constituées par exemple d'une assise 10 et d'un plateau de pression 11 comme cela est illustré sur la figure 10. L'assise 10 fait partie d'une structure comprenant également un couvercle 9 qui en est séparé par des colonnes 12. L'espace entre le couvercle 9 et le plateau 11 est occupé par un générateur de pres- sion 13 tel qu'un transducteur piézo-électrique se dilatant et se contractant verticalement en réponse à un signal électrique alterné appliqué à son entrée 14. De tels transducteurs piézo-électriques sont disponibles à la firme Physik Instrumente (PI), Waldbronn/Karlsruhe, RFA. Une dilatation du bloc 13, ancré contre le couvercle 9, exerce une pression sur le plateau 11 avec une déformation résultante relativement inversée de la fibre 2 aux zéniths et aux nadirs des spires de l'organe en hélice 5. Cette déformation, comme on l'a décrit ci-dessus, atténuera la lumière transmise à travers la fibre de la source 3 au photodétecteur 4 (figure 1). Le câble i des figures 1 et 10, avec sa gaine 6 de section transversale circulaire, peut être inséré entre les mâchoires 10 et 11 à toute position angulaire relative- ment à son axe. Cependant, le serpentin 5 de fil métallique est un peu résistant à la compression donc ce dispositif n'est approprié qu'à la détection d'une mesure des pressions au delà d'une certaine grandeur minimale. Un câble plus fortement sensible à la pression la, partiellement illustré sur la figure 2, comprend un fil métallique 5a ayant des spires aplaties enveloppées d'une gaine aplatie de même 6a de section transversale générale- ment elliptique. La largeur interne de la gaine 6a dans la direction de son axe mineur correspond au diamètre de la fibre plus deux fois le diamètre du fil métallique tandis que sa largeur perpendiculairement est considérable- meot plus importante. Un tel câble la peut être serré entre les mâchoires 10 et 11 de l'appareil de la figure 10 uniquement en deux positions angulaires séparées de 180 . La résistance des jambes longues des boucles de fil métallique à la pression radiale est cependant considéra- blement moindre que celle du fil métallique montré sur la figure 1. Par ailleurs, la déformabilité accrue de la structure de la figure 2 empêche son utilisation à des pressions élevées. Afin de remédier à cet inconvénient, la figure 3 montre une modification de cette structure selon laquelle un câble lb comprend un fil métallique 5b et une gaine 6b, identiques à leurs contre-parties de la figure 2, ainsi que deux barres en métal 7 qui flanquent, de manière espacée,la fibre 2 dans les boucles du fil métallique. L'épaisseur des barres 7 est légèrement plus faible que le diamètre de la fibre, étant choisie de façon à limiter la déformation de la fibre sous une pression maximale. Cependant, jusqu'à cette limite, le fil métallique b et la gaine 6b sont encore très sensibles aux pressions transversales exercées par exemple par un appareil tel que celui montré sur la figure 10. Dans tous les cas, la gaine entourant la fibre peut également être faite en un matériau transparent pour permettre la détection visuelle de la lumière qui s'échappe de la fibre éclairée. Cela a été illustré sur la figure 4 o une gaine transparente 6c, faisant partie d'un câble lc, a la même forme tubulaire que la gaine 6 de la figure 1. La figure 4 montre également que le fil en métal des modes de réalisation précédents pourrait être remplacé par une nervure en hélice ou hélicoïdale 5c faisant corps avec la gaine sur sa surface interne. Un matériau approprié de la gaine 6c et de ses nervures 5c peut être un polyacrylate. Par ailleurs, il n'est pas absolument essentiel que l'organe enroulé de manière hélicoïdale soit disposé dans la gaine. Ainsi, comme le montre la figure 4, un câble id autrement semblable à ceux des figures 1-4 a une gaine 6d pourvue d'une nervure externe en hélice 5d. La nervure pourrait de nouveau faire corps avec la gaine mais pourrait également être formée par enlèvement partiel d'une couche d'un matériau métallique ou autre matériau approprié relié à la surface externe de la gaine 6d qui dans ce cas entoure très précisément la fibre optique 2. Lorsque le câble Id est utilisé dans l'appareil de la figure 10, ses mâchoires 10 et 11 portent bien entendu directement sur l'organe 5b pour déformer la fibre 2 par l'intermédiaire de la gaine 6d. Des fibres optiques peuvent également être produites avec un plan de polarisation tordu en hélice. On peut par exemple voir un article de A.J. Barlow, J.J. Ramskov Hansen et D.N. Payne intitulé "Birefringence and Polarization mode-dispersion in spun single-mode fibres", publié en Septembre 1981 dans Applied Optics, Volume 20, page 2962. Dans un tel cas, l'organe hélicoïdal de transmission de la pression doit avoir le même pas que et être aligné avec le plan tordu de polarisation de la fibre. Dans le cas de fibres optiques ordinaires, ayant une âme d'un indice moyen de réfraction nc et une zone externe ou enveloppe d'un plus faible indice de réfraction no, la périodicité critique des déformations a une longueur d'onde A. donnée par l'équation de Field comme suit = 2 rr/ (2A)1/2 (1) o r est le rayon de l'âme de la fibre et 2t = 1-n 2/n; (2) o c ainsi, l'équation (1) peut être écrite comme suit = 2 r) I 2 (3 | I on \ nJ L'ouverture numérique NA de la fibre est donnéepar - 2 1/2 !2 2 NA = nc - no (4) Ainsi, l'indice de réfraction n de l'âme peut c être calculé à partir de la détermination de l'indice n o de l'enveloppe et de l'ouverture numérique NA. Dans un cas spécifique, une fibre d'un indice de réfraction progressivement variable disponible sous la désignation Corning N 41 292 205 a été utilisée. La fibre avait un diamètre de l'âme de 60 pm, un diamètre de l'enve- loppe de 125 um et une ouverture numérique de 0,201. Son atténuation, pour de la lumière d'une longueur d'onde de 820 nm, était de 4,2 dB/km. La fibre s'est révélée avoir un indice de son enveloppe no=4,458 et un indice de son âme n c=1,472. Le calcul a donné les valeurs de A=9,33,10 3 et À= 1,380 mm. Pour une détermination expérimentale de la période critique x, deux sections de cette fibre ont été serrées entre deux disques, chacun étant pourvu sur l'une de ses faces de dix broches cylindriques en acier peu espacées et parallèles à l'un de ses diamètres; les broches des deux disques étaient relativement en quinconce de la moitié de leur diamètre. La figure 9 montre un tel disque 7 avec ses broches 8 et une fibre courbée 2 comportant un angle En changeant l'angle -, l'espace des points de contact P entre les sections de fibre et les broches a pu être modifié; pour 0 = 0, cet espace correspond au diamètre d'une broche. Des essais accomplis avec trois paires de ces disques, ayant des diamètres respectifs des broches de 1,0, 1,5 et 3,0 mm, ont donné le graphique de la figure 6 o l'atténuation, en ordonnées (en dB) est représentée en fonction de l'espace des points de pres- sion P en abscisses (en mm). Le graphique montre une crête principale à 1, 346 mm qui est assez bien en accord avec la valeur calculée de A = 1,380 mm. Une autre crête plus petite existe à 4,1 mm qui correspond à l'harmonique d'ordre trois de la période, c'est-à-dire à 3,).. La pression de serrage était d'environ 250 x 103dynes. La figure 7 montre la variation de l'atténuation, sur l'axe des ordonnées, à l'espace optimal X des points de déformation P, avec la pression de serrage, sur l'axe des abscisses (en dynes). L'atténuation est mesurée pour une longueur effective de la fibre (contenant les sections soumisesà une déformation) de 29,92 mm, donnée par 20 X avec l'agencement de la figure 9. La courbe de la figure 7 est presque linéaire entre 100 et 300 x 103 dynes, avec une pente de 0,526 dB/103 dynes représentant la sensibilité à la pression du dispositif. A une pression de serrage de 300 x 103 dynes, l'atténuation spécifique était de 4,67 dB/cm, la déformation calculée de la fibre était de 2,85 pm et l'effort calculé était de 162 MPa. Une série d'essais accomplis avec un câble ayant la structure montrée sur la figure 1, contenant une fibre du type indiqué, a donné les résultats dont la liste est donnée au Tableau I qui suit. L'organe en hélice 5 était une corde de piano de 0,1 mm de diamètre. Les essais N s 1 et 2 ont été accomplis sur le même câble avec un pas différent du câble, montrant la sensibilité considé- rablement accrue lorsque ce pas est égal à 2A, c'est-à- dire le double de la valeur donnée à l'équation 3, selon l'essai N 2. L'essai N 3 a été effectué sans gaine tandis que les essais NOs 4 et 5 ont utilisé des gaines différentes de celle employée aux deux premiers essais. Les deux valeurs numériques se trouvant à côté du matériau de la gaine représentent lesdiamètresinterne et externe. Les quatre derniers essais ont tous été effectués avec le pas optimal de 2 x 1,35 mm. TABLEAU I Essai Périodicité Gaine Sensibilité N (mm) (dB/50N) 1 1,2 Novoplast 1, 3/0,5 mm 1,65 2 1,35 Novoplast 1,3/0,5 mm 8,00 3 1,35 Rien 17,10 4 1,35 Teflon 1,2/0,5 mm 0,75 1,35 Tressage de cuivre et Plastosyn 1,8/1,0 mm 7, 10 Novoplast, Teflon et Plastosyn sont des dénominations commerciales. Un autre essai accompli sur un câble du type montré à la figure 1, enroulé deux fois autour d'un cylindre de 1 cm de diamètre, a montré une atténuation de 0,37 dB en comparaison avec 0,40 dB pour sa fibre optique enroulée deux fois autour du même cylindre sans le fil métallique 5 et la gaine 6. Cet essai montre que la structure du câble réduit les pertes introduites dans une fibre optique courbée autour d'arcs d'un petit rayon. Un câble correspondant à celui utilisé à l'essai N 3, mais avec des boucles allongées de fil métallique (comme le montre la figure 2), ayant une excen- tricité d'environ 3, a également été testé et s'est révélé avoir une sensibilité de 11,1 dB/ION. Cela est à peu près trois fois la sensibilité mesurée à l'essai N 3. Lorsque le câble a été enroulé à la manière ci-dessus décrite autour d'un cylindre de I cm de diamètre, l'atté- nuation résultante était de 0,20 dB. Cela indique que le gain de sensibilité n'est pas obtenu auxdépens des pertes statiques dans les coudes d'une courbure significative. Des essais supplémentaires ont été effectués sur une structure sans gaine du type montré sur la figure 3 dont les barres 7 avaient une épaisseur de 0,1 mm et une largeur de 0,5 mm. L'organe 5b était un fil d'acier de 0,15 mm de diamètre, soudé par points sur les deux surfaces des barres 7. Avec un pas de nouveau choisi selon la périodicité optimale donnée par t = 1, 35 mm, la sensibilité statique maximale de cette structure s'est révélée être de 0,03 dB/103 dynes,qui est comparable à celle obtenue pour une fibre serrée entre des mâchoires dentées (par exemple comme cela est montré dans le brevet suédois N 410 521 identifié ci-dessus). La perte déter- minée lors d'un enroulement de la structure autour d'un cylindre de 1 cm de diamètre, comme on l'a décrit ci- dessus n'atteignait que 0,098 dB. Lorsque la même structure a été placée dans un appareil du type illustré sur la figure 10, la profondeur de modulation (en %) a été mesurée en fonction de l'inten- sité de la lumière transmise comprise entre zéro et 100% du rayonnement maximum transmissible. Le signal appliqué d'excitation avait une différence de tension crête à crête de 20V qui, avec un transducteur piézo-électrique ayant un coefficient de dilatation de 1I pour 100 V, correspondait à un déplacement de 0,2 pm. Comme le montre la figure 8, o l'intensité de la lumière est indiquée en abscisses et la modulation en ordonnées, une profondeur maximale de modulation égale à environ 12% a été obtenue avec 40% de transmission de la lumière. Le Tableau II qui suit donne les rapports signal/bruit (S/N) pour différentes largeurs de bande du signal appliqué. TABLEAU II Largeur de bande Rapport S/N 1 Hz 2,9-10 3 Hz 1,2,10- 3 5 KHz 5,4*10-2 En divisant les valeurs du rapport S/N en le déplacement ci-dessus mentionné de 0,2 vm, on obtient le déplacement minimum nécessaire pour le rapport S/N de 1. Avec une largeur de bande de 1 Hz, selon la première rangée du Tableau II, ce déplacement minimum n'atteint que 6,9 nm. La profondeur de modulation varie sensiblement linéairement avec la tension d'excitation jusqu'à un maximum d'environ 150 V correspondant à un déplacement de 1,5 pm. Cela montre qu'un dispositif selon la présente invention est très approprié à une utilisation comme modulateur analogique. Comme cela est apparent par la figure 11, il y a un rayon minimum de courbure R auquel la fibre optique peut être courbée lorsqu'elle est enroulée d'un filament en hélice 5, par exemple en un polyester sans excès de perte résultant de cette flexion du filament optique et ce rayon minimum de courbure est en rapport avec les paramètres de l'enroulement en hélice. Comme on peut le voir sur la figure 11, la largeur d'espace g entre le filament 5 et la fibre optique 2 peut être modifiée, le pas p de l'hélice peut être modifié et le diamètre de la fibre f peut être modifié pour ajuster la valeur Rmm mm selon la relation R =P f mm 2 2n g (f+g) pour qu'elle s'adapte à la nécessité d'une application du capteur à divers matelas ou analogues o le capteur est courbé. Comme on peut le voir par le diagramme de l'excès de perte, en ordonnées, mesuré en fonction du rayon de courbure, en abscisses (figure 12), les résultats mesurés sont proches de ceux déterminés théoriquement à partir de cette formule lorsque le pas est à peu près égal à une longueur d'onde >-. Il y a un écart lorsque le pas est de 3 A mais ce cas a peu d'intérêt d'un point de vue pratique parce que le capteur est neuf fois plus sensible à la flexion qu'avec un pas de A pour le même espace entre la fibre et le filament enroulé sur elle. Sur la figure 12, a désigne l'espace. Afin de former une hélice du filament autour de la fibre optique ayant la largeur moyenne souhaitée d'espace et un pas, disons de A.= 1,35 mm, le filament en polyester peut être enroulé sur un microtube à travers l'intérieur duquel passe axialement la fibre optique. Le filament est enroulé sur le microtube avec ses spires en contact les unes avec les autres, c'est-à-dire à un pas correspondant au diamètre dufilament. Le diamètre du microtube est choisi de façon qu'il définisse le jeu ou largeur d'espace souhaité entre la fibre optique et l'hélice. Si, par exemple, l'enroulement du filament en polyester et du microtube s'effectue à une vitesse de 220 t/mn, la fibre optique est axialement tirée à travers le tube à une vitesse de 220 x 1,35 mm par minute correspondant au pas A. de l'hélice. A chaque rotation, une spire de l'hélice est transférée du microtube à la fibre optique de façon que l'on forme à la fois le pas souhaité de l'hélice de la fibre optique et la largeur d'espace souhaitée sans produire des microcourbures statiques microparasites. Des meilleurs résultats sont obtenus lorsque le filament est un polyester qui ne rétrécit, après traitement thermique de recuit du filament avant d'être appliqué à la fibre optique, que d'environ 1% lorsqu'il est chauffé à 100 C. Plus généralement, le filament doit avoir un rétrécissement au plus de 1,5% lorsqu'il est chauffé entre 20 C et 100 C. R E V E N D I C A T I 0 N S 1.- Dispositif pour la détection de la pression, caractérisé en ce qu'il comprend une fibre optique (2) d'un diamètre f ayant au moins une courbe d'un rayon de courbure R, une source de lumière (3) juxtaposée à une extrémité de ladite fibre optique pour injecter un faisceau de lumière dans ladite fibre optique, un photodétecteur (4) placé pour recevoir le faisceau lumineux à une extrémité opposée de ladite fibre optique afin de détecter la modification dudit faisceau lumineux représentant la pression appliquée à ladite fibre optique entre lesdites extrémités et un filament (5) d'un matériau sensiblement incompressible enroulé sur ladite fibre optique en une hélice ayant un pas p et avec un espace moyen g entre l'hélice et la fibre optique, ledit rayon de courbure R étant plus important qu'un minimum défini par la relation R - mm 2 2r g (f + g) 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pas p correspond à une longueur d'onde 1 du faisceau lumineux. 3.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'hélice pré-citée est une hélice circulaire et en ce que la fibre précitée a une section transversale circulaire. 4.- Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le filament (5) précité se compose d'un matériau polymérique ayant un rétrécissement au plus de 1,5% lorsque sa température est élevée de 20 C à 100 C. 5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le filament (5) précité est en polyester.