Brevet FR2588086A1 — publié le 19870403

L'invention concerne un procédé et un dispo- sitif de détection par ultrasons de bulles de gaz dans un métal liquide contenu dans une enveloppe. Les métaux liquides, en particulier les mé- taux liquides en circulation, peuvent contenir des bulles de gaz de taille plus ou moins importante qui sont entrainées par le liquide dans toutes les parties de l'installation industrielle o ces métaux sont uti- lisés. L'origine et la nature de ces gaz peuvent être très diverses mais généralement ces gaz perturbent, parfois de façon extrêmement grave, le fonctionnement de l'installation. Dans le cas des réacteurs nucléaires a neu- trons rapides refroidis par du sodium liquide, le gaz contenu dans le sodium peut être de l'hydrogène prove- nant du générateur de vapeur, dans le cas o ce géné- rateur présente une petite fuite, l'eau de refroidis- sement étant décomposée par le sodium. Ce gaz peut être également de l'argon ou autre gaz inerte qui sert d'atmosphere de couverture au sodium et qui peut être entrainé par une pompe de clrculation. Ce gaz peut être constitué egalement par des bulles de vapeur du métal liquide produites par la ca- vitation d'une pompe. Dans le premier cas, une détection rapide des bulles d'hydrogène est nécessaire pour détecter une fuite éventuelle dans le générateur de vapeur qui peut nécessiter, si elle est importante, l'arrêt immé- diat du réacteur. Dans le second cas, il est egalement souhai- table de détecter les bulles d'argon dans le sodium de refroidissement du réacteur puisque ces bulles d'argon sont susceptibles de réduire de façon importante la capacité de refroidissement du sodium et donc de conduire a la formation de points chauds sur les as- semblages combustibles qui sont préjudiciables a leur bonne tenue en service. Dans le troisième cas ces bulles de vapeur formées par la cavitation d'une pompe vont, en implo- sant, entrainer des érosions préjudiciables à la vie de l'appareil. On connait des méthodes de détection des bulles de gaz, par exemple, dans le cas de l'hydrogè- ne, la diffusion de cet hydrogène a travers une paroi en contact d'un côté avec le métal liquide et de l'au- tre côté, avec un milieu a très faible pression. Une telle méthode est cependant relativement compliquée à mettre en oeuvre et présente une sensibilité qui dé- pend de la température du sodium et surtout un temps de réponse long. On connait également des procédés de détec- tion ou de mesure de corps étrangers dans un milieu homogene utilisant les ultrasons. On a par exemple utilisé les ultrasons pour mesurer la quantité de va- peur sous forme de bulles dans de l'eau a haute tempé- rature et à haute pression contenue dans une envelop- pe. Ce procédé n'est cependant pas transposable au cas d-es métaux liquides, puisqu'il utilise des mesures de vitesse d'ultrasons et qu'il nécessite la présence d'émetteurs ou récepteurs d ultrasons au voisinage im- médiat ou au contact de l'enveloppe renfermant le li- quide; ce procédé utilise en effet des mesures de temps de parcours des ondes ultrasonores, dans l'eau sous pression éventuellement chargée de bulles de va- peur. Dans le cas des métaux liquides. en particu- lier dans le cas du sodium liquide de refroidissement d'un réacteur nucléaire a neutrons rapides, la tempé- rature de ce métal liquide peut atteindre des tempéra- tures très supérieures a 400* qui sont transmises a la paroi de l'enveloppe renfermant le métal. Les émet- teurs-récepteurs d'ultrasons pouvant fonctionner cor- rectement a ces températures sont très coûteux et de fiabilité aléatoire. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de détection par ultrasons de bulles de gaz dans un métal liquide contenu dans une enveloppe qui soit simple et très sensible, qui ait un faible temps de réponse et qui puisse être mis, en oeuvre pour des métaux liquides a très hautes températures. Dans ce but, le procédé suivant l'invention est caractérisé par le fait: qu'on envoie un faisceau d'ultrasons dans le métal liquide depuis un point d'émission situé à l'extérieur et a une certaine distance de l'enveloppe de façon à provoquer la propagation de ces ultrasons sur une cer- taine longueur à travers le métal liquide, - qu'on capte le faisceau d'ultrasons a l'extérieur à une certaine distance de l'enveloppe, apres qu'il ait traversé le métal liquide, - qu'on compare l'amplitude des ondes ultrasonores captées à l'amplitude des ondes ultrasonores émises pour déterminer l'atténuation du faisceau ultrasonore produite par la traversée du métal liquide, - et qu'on en déduit la présence de bulles de gaz dans le liquide si l'atténuation du faisceau d'ultrasons dépasse un certain seuil soit de façon continue, soit par impulsions brèves. L'invention est également relative a un dis- positif de détection constitué par au moins un trans- ducteur d'ultrasons couplé a l'enveloppe renfermant le metal liquide par l'intermédiaire d'un guide d'ondes lié métallurgiquement a l'enveloppe. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, a titre d'exemples non limi- tatifs, en se référant aux figures jointes en annexe, plusieurs modes de réalisation d'un dispositif suivant l'invention permettant la détection de bulles de gaz dans un métal liquide circulant dans une conduite. La figure 1 est une vue schématique avec coupe partielle suivant l'axe de la conduite, d'un dispositif de détection de bulles de gaz, suivant un premier mode de réalisation. La figure la est un diagramme montrant les variations au cours du temps de l'atténuation du fais- ceau ultrasonore utilisé pour la détection de bulles, dans le cas d'une production continue de bulles dans le métal liquide. La figure lb est un diagramme montrant les variations au cours du temps de l'atténuation du fais- ceau ultrasonore, dans le cas de la présence de bulles isolées dans le métal liquide. La figure 2 est une vue schématique avec coupe partielle suivant l'axe de la conduite, d'un dispositif de détection suivant l'invention et suivant un second mode de réalisation. La figure 3 est une vue schématique avec coupe partielle suivant l'axe de la conduite, d'un dispositif de détection suivant l'invention et suivant un troisième mode de réalisation. La figure 3a est une vue suivant AA de la figure 3. Les figures 4a, 4b, 4c et 4d sont des vues en coupe montrant la zone de liaison entre le guide d'ondes et la conduite dans laquelle passe le métal liquide. La figure 5 est une vue en coupe transversa- le d'une conduite de métal liquide équipée d'un dispo- sitif suivant l'invention et suivant une variante. La figure 6 est une vue en coupe transversa- le partielle d'une conduite de métal liquide sur la- quelle est fixé un guide d'ondes creux. Sur la figure 1, on voit la conduite 1 dans laquelle circule le métal liquide qui est par exemple du sodium secondaire d'un réacteur nucléaire a neu- trons rapides pouvant éventuellement contenir et en- trainer des bulles d'hydrogène 2. Le dispositif de détection de bulles de gaz comporte un émetteur d'ultrasons 3 couplé par l'inter- médiaire d'un barreau métallique 4 a la paroi de la conduite 1 sur laquelle le barreau 4 est soudé a son extrémité opposée a son extrémité en contact avec l'é- metteur d'ultrasons 3. Le barreau métallique 4 est en- touré d'ailettes de refroidissement 5 permettant d'é- vacuer la chaleur transmise par la paroi de la condui- te 1 et de limiter ainsi la température de l'extrémité du barreau 4 en contact avec l'émetteur 3. Dans le cas o le métal liquide est du so- dium primaire, sa température peut en effet atteindre 650', en particulier dans le cas d'un fonctionnement en régime accidentel du réacteur. L'éloignement de l'émetteur 3 par rapport à la paroi de la conduite 1 et la présence d'ailettes permettent de limiter la température de la surface de contact entre l'émetteur et le guide d'ondes a un niveau autorisant l'utilisa- tion d'un capteur ordinaire. Le dispositif de détec- tion comporte également un récepteur 6 d'ondes ultra- sonores couplé a la paroi de la conduite 1 par l'in- termédiaire d'un guide d'ondes métallique 8 soudé sur la conduite: ce dernier peut etre dans le prolongement du guide d'ondes 4. Le guide d'ondes 8 peut comporter aussi des ailettes de refroidissement 9 pour limiter sa température a son extremité reliée au récepteur d'ultrasons 6. Une unité de traitement 10 reçoit les signaux électriques correspondant aux ondes ultrasono- res transmises par le transducteur 3 et aux ondes ul- trasonores reçues par le transducteur 6. L'unité de traitement 10 permet de comparer les amplitudes des signaux correspondant aux ondes ultrasonores émises et reçues respectivement, pour en déduire l'atténuation subie par les ondes 11 lors de leur propagation dans le métal liquide éventuellement chargé de bulles de gaz 2. L'atténuation des ondes ultrasonores dans le meétaL liquide est considérabIement accrue lorsque des bulles de gaz sont présentes dans ce métal. Comme il est visible sur les figures la et lb. la présence d'un flux continu de bulles se traduit par une augmentation de l'atténuation qui se stabilise a une valeur prati- quement constante alors qu'une faible présence de bul- les sous forme isolée se traduit par une succession d'impulsions breves, sur la courbe d'atténuation. On détermine donc le seuil d'attenuation a partir duquel on peut assurer que la présence de bulles dans le me- tal liquide est effective. Un module de comparaison intégré a l'unité de traitement 10 permet de détermi- ner si le seuil d'attenuation est atteint. Lorsque le seuil d'attenuation est atteint ou dépassé, un dispo- sitif d'alarme ou d'affichage associé a l'unité de traitement 10 permet d'alerter l'opérateur responsable de l'installation. Pour obtenir une détection optimale des bul- les de gaz dans du sodium liquide, on utilisera une fréquence généralement comprise entre 100 kHz et MHz. En fait, l'atténuation dans le métal liquide chargé de bulles de gaz dépend, dans une certaine me- sure, de la fréquence des ondes ultrasonores utilisées et de la taille des bulles présentes. On choisira donc une fréquence permettant d'obtenir la meilleure sensi- bilité possible, en fonction des caractéristiques de l'installation, de la nature du gaz susceptible de se former et d'être entrainé par le métal liquide et de la taille des bulles susceptibles de se former. De toutes façons, dans le cas des circuits de sodium d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides, la fréquence doit être choisie nettement supérieure aux fréquences propres de ce matériel. Pour satisfaire a cette exigence, on utilisera toujours des ondes d'une fréquence supérieure a 20kHz. Le procédé et le dispositif de détection selon l'invention sont extrê- mement sensibles, en particulier lorsque la fréquence des ondes ultrasonores est choisie convenablement. C'est ainsi que dans du sodium liquide circulant dans une conduite d'un circuit de réacteur nucléaire a neu- trons rapides, on a pu mesurer' des atténuations de l'ordre de 6 décibels pour des taux de gaz de l'ordre de 5 Z dans le liquide, avec des ondes ultrasonores à une fréquence de 500 kHz; dans les mêmes conditions, on a pu mesurer des atténuations de l'ordre de 20 dé- cibels pour des taux de gaz de 7 Z, avec des ondes ul- trasonores à la fréquence 2 MHz. Dans le cas de générateurs de vapeur de grande taille du type de ceux qui équipent la centrale à neutrons rapides Super Phénix, compte tenu des dé- bits de sodium, on peut, en utilisant le procédé et le dispositif suivant l'invention, détecter des fuites inférieures a 10 g/s d'eau par des mesures d'atténua- tion d'ondes ultrasonores par les bulles d'hydrogène formées et entrainées dans la conduite de sortie de sodium du générateur de vapeur. Sur la figure 2, on voit une variante de réalisation du dispositif de détection, le transduc- teur 13 étant constitué par un émetteur-récepteur d'ondes ultrasonores qui assure a la fois l'émission et la réception de ces ondes. Comme précédemment, ce transducteur 13 est relié à une unité de traitement non représentée qui permet de mesurer l'atténuation des ondes 15 dues a la propagation de ces ondes dans le métal liquide éventuellement chargé de bulles de gaz. Les ondes 15 se propagent tout d'abord dans le sens de la flèche 16, suivant une direction sensible- ment diamétrale de la conduite 1, sont réfléchies par la paroi de la conduite 1 opposee au guide d'ondes 14 et sont renvoyées dans ce guide d'ondes 14 suivant le sens indiqué par la flèche 17 et suivant la même di- rection diamétrale qu'a l'aller. La disposition repré- sentee a la figure 2 a l'avantage d'augmenter la lon- gueur du parcours des ultrasons dans le métal liquide et donc l'atténuation et la sensibilite de la détec- tion. Il est bien évident que le guide d'ondes 14 peut être équipé d'ailettes de refroidissement comme precé- demment. Sur les figures 3 et 3a, on voit un mode de réalisation du dispositif selon l'invention particu- lièrement adapté au cas d'une conduite dont le diamé- tre est relativement important (par exemple supérieur à 0,20 - 0,30 m), conduite comportant des changements de direction brusques tels que des coudes, ce qui est presque toujours le cas dans les circuits des réac- teurs nucléaires a neutrons rapides. Dans le cas d'une conduite de grand diamètre comportant des coudes ou i sur laquelle sont montés divers appareils, la concen- tration des bulles peut en effet être essentiellement variable dans la section de la conduite. Il est alors souhaitable d'effectuer la mesure d'atténuation sui- vant plusieurs directions de la section, par exemple suivant plusieurs diamètres et/ou à plusieurs endroits suivant la longueur de la conduite. Le dispositif re- présenté sur les figures 3 et 3a comporte un premier ensemble de mesure 20 et un second ensemble de mesure 21 identiques a l'ensemble de mesure unique représenté sur la figure 1. Les guides d'ondes de ces deux ensem- bles de mesure sont fixés par soudure sur l'enveloppe de la conduite 1 de telle façon que les voies de mesu- re correspondantes 22 et 23 des ensembles 20 et 21 respectivement soient situées dans deux sections de la conduite 1 séparées par une certaines longueur. Ces voies de mesure sont d'autre part dirigées à 90 l'une par rapport a l'autre. Il est bien évident qu on peut utiliser une unité de traitement commune pour les deux ensembles ou voies de mesure. Dans le cas d'une concentration de bulles dans une partie de la condui- te, la détection sera évidemment meilleure en effec- tuant le balayage suivant deux diamètres et a des em- placements différents suivant la longueur de la conduite. On pourrait bien sûr multiplier le nombre d'ensembles ou voies de mesure disposés angulairement et espacés suivant la longueur de la conduite, pour augmenter la sensibilité et la fiabilité de la détec- tion. Il est aussi possible, comme il est visible sur la figure 5, de disposer les deux capteurs 26, 27 dans une configuration non alignée. Le train d'ondes 28 émis par le premier capteur 26 se réfléchit plu- sieurs fois sur la paroi interne de la conduite 1 et balaie ainsi une grande partie de la section avant d'être capté par le second capteur 27. Dans ce cas, les guides d'onde ne doivent pas être diriges suivant un diamètre de la conduite 1. D'autre part, puisque la fréquence permet- tant d'obtenir la meilleure sensibilité de détection dépend de la taille des bulles, il peut être intéres- sant, dans le cas du dispositif représenté aux figures 3 et 3a, d'alimenter chacun des ensembles successifs tels que 20, 21 de façon a obtenir une fréquence dif- férente pour chacune des voies de mesure successives 22, 23. Dans le cas o l'on utilise un seul ensemble de mesure, il peut être intéressant, pour la même rai- son, d'alimenter cet ensemble de façon a obtenir une fréquence des ondes ultrasonores variable dans le temps. Cette variation peut être continue ou incrémen- tale avec retours périodiques a une valeur déterminee. Dans le cas o la source de gaz introduit dans le métal liquide est connue, par exemple dans le cas d'un genérateur de vapeur situe sur le circuit se- condaire d'un réacteur nucléaire a neutrons rapides, on effectuera l'étalonnage des ensembles de detection en disposant un premier ensemble en amont du généra- teur de vapeur, c'est-a-dire sur la conduite d'entrée de sodium dans le générateur de vapeur et un second ensemble en aval du générateur de vapeur, c'est-a-dire sur la conduite de sortie du sodium. La comparaison des atténuations mesurées a l'entree et a la sortie du générateur de vapeur permettra de déterminer de façon sûre la presence d'une fuite, dans le cas d'une diffé- rence sensiblement supérieure a un certain seuil pré- déterminé, entre les atténuations mesurées. Dans le cas d'une source de gaz non identi- 1 1 fiée ou aléatoire, il peut être intéressant de placer en amont du dispositif de détection une source de gaz permettant de commander l'émission de bulles dans le métal liquide. Cette émission contrôlée et mesurée permet d'étalonner le dispositif de détection. Sur les figures 4a,. 4b, 4c et 4d, on a re- présenté quatre modes de jonction différents par sou- dure d'un guide d'un guide d'ondes 24a, 24b, 24c ou 24d respectivement, sur une conduite 1 destinée à re- cevoir du métal liquide. Le guide d'ondes 24a est solidarisé à la surface externe de la conduite 1 par une soudure 25a. Les guides d'ondes 24b, 24c et 24d sont tra- versants et liés a la paroi de la conduite 1, soit par une soudure pénétrante 25b occupant toute l'épaisseur de la paroi, soit par une soudure externe 24c, soit encore par une soudure bout a bout 25d entre une par- tie élargie du guide d'ondes 24d et la conduite 1. Les modes de jonction représentés sur les figures 4b et 4d sont préférables dans le cas de conduites subissant des sollicitations importantes. Les conduites pour métaux liquides, en par- ticulier pour le sodium utilisé dans les réacteurs nu- cleaires a neutrons rapides, sont souvent réalisées en acier inoxydable austenitique. Lorsque le guide d'on- des a une partie qui vient directement en contact avec le métal liquide, cette partie doit également être en acier inoxydable pour éviter sa corrosion et pour per- mettre le soudage avec la conduite en acier inoxydable austénitique. Cependant, la propagation des ondes ul- trasonores n'est pas aussi bonne dans l'acier inoxyda- ble austenitique que dans l'acier au carbone. On peut donc réaliser le guide d'ondes ou tout au moins la partie de ce guide d'ondes venant en contact avec le métal liquide, sous forme creuse, en particulier tubu- laire, comme il est visible sur la figure 6; le li- quide vient alors-remplir la cavité du guide d'ondes 34 en contact avec le capteur 33. On peut également réaliser la partie courante du guide d'ondes en acier au carbone et prévoir, a l'extrémité de ce guide d'on- des dont on effectuera la jonction avec la conduite, une pastille en acier inoxydable rendue solidaire de la partie courante du guide d'ondes par une soudure hétérogène ou par une brasure. Les guides d'ondes utilisables pour la dé- tection de bulles de gaz suivant le procédé de l'in- vention ne permettent généralement pas d'obtenir un faisceau dont le diamètre est important, c'est la raison pour laquelle il peut être nécessaire d'utili- ser plusieurs ensembles de mesure pour effectuer un balayage plus complet de la section ou de la longueur de la conduite. Cependant, il est possible de modifier la forme du faisceau d'ondes ultrasonores en prévoyant un guide d'ondes venant en contact avec le métal li- quide par une surface de Forme variée. Dans le cas d'une surface plane, on obtient ainsi un faisceau pa- rallèle et dans le cas d'une surface arrondie et * concave, un faisceau convergent. On peut ainsi améllo- rer la sensibilité de détection suivant la localisa- tion et le cheminement des bulles dans la conduite. Il apparait donc que le procédé et le dispo- sitif suivant l'invention permettent une détection sensible et fiable de bulles de gaz dans un métal li- quide quelconque. éventuellement a trés haute tempéra- ture. -Le procédé et le dispositif suivant l'inven- tion ne sont pas limités aux modes de réalisation qui ont eté décrits. On peut concevoir d'autres formes de réali- sation des guides d'ondes et de leur jonction avec l'enveloppe contenant le métal liquide et d'autres dispositions d'ensembles de mesure suivant la crcon- férence ou suivant la longueur de l'enveloppe renfer- mant le métal liquide. On peut également concevoir d'autres procé- dés et dispositifs de traitement des signaux des transducteurs ultrasonores pour la détermination de l'atténuation des ultrasons. Le procédé et le dispositif suivant l'in- vention peuvent être utilisés pour la détection de bulles de gaz dans des enveloppes de formes différen- tes de celle d'une conduite circulaire o le métal li- quide est en circulation. Ce procédé et ce dispositif s'appliquent dans le cas de reservoirs ou enceintes renfermant du métal liquide stagnant ou immobile. Enfin, le procédé et le dispositif suivant l'invention sont utilisables sur d'autres installa- tions que les réacteurs nucléaires à neutrons rapides et dans d'autres domaines que l'industrie nucléaire. De façon générale, ce procédé et ce dispositif s'ap- pliquent dans toute forme d'industries utilisant des métaux liquides suceptibles de renfermer des bulles de gaz, que ce gaz soit de nature quelconque ou la propre vapeur du métal liquide. REVENDICATIONS 1.- Procédé de détection par ultrasons de bulles de gaz (2) dans un métal liquide contenu dans une enveloppe (1) caractérisé par le fait: - qu'on envoie un faisceau d'ultrasons dans le métal liquide depuis un point d'émission (3) situé a l'ex- térieur et à une certaine distance de l'enveloppe (1) de façon a provoquer la propagation de ces ultrasons sur une certaine longueur a travers le métal liquide. - qu'on capte le faisceau d'ultrasons a l'extérieur et a une certaine distance de l'enveloppe (1), après qu'il ait traversé le métal liquide, qu on compare l'amplitude des ondes ultrasonores captées a l'amplitude des ondes ultrasonores émises pour déterminer l'atténuation du faisceau d'ondes Ul- trasonores produite par la traversée du métal liquide, - et qu'on en déduit la présence de bulles de gaz (2) dans le liquide si l'atténuation du faisceau d'ondes ultrasonores dépasse un certain seuil, soit de façon continue, soit par impulsions brèves. 2.- Procéde de détection suivant la revendl- cation 1, caractérise par le fait que la frequence des ondes ultrasonores est supérieure a 20 kHz. 3.- Procédé de détection suivant la revendl- cation 2, caractérisé par le fait que la fréquence des ondes ultrasonores est comprise entre 100 kHz et MHz. 4.- Procéde de détection suivant l'une quel- conque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé par le fait que la fréquence des ondes ultrasonores et va- riable dans le temps. 5.- Procédé de détection suivant la revendi- cation 4, caractérise par le fait que la fréquence des ondes ultrasonores varie de façon incrémentale, avec un passage périodique a au moins une fréquence prédé- terminée. 6.- Dispositif de détection par ultrasons de bulles de gaz (2) dans un métal liquide contenu dans une enveloppe (1), caractérisé par le fait qu'il com- porte au moins un transducteur d'ultrasons (3, 6, 13) couplé a l'enveloppe (1) par un guide d'ondes (4, 8, 14) d'une certaine longueur lié métallurgiquement à l'enveloppe (1) et un dispositif (10) de mesure d'at- ténuation des ultrasons associé aux transducteurs (3, 6, 13). 7.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 6, caractérisé par le fait qu'il comporte un émetteur d'ultrasons (3) couplé a l'enveloppe (1) par un guide d'ondes (4) et un récepteur d'ultrasons (6) couplé à l'enveloppe (1) par un guide d'ondes (8), avec interposition de métal liquide entre-les extrémi- tés des guides d'ondes (4, 8), liés a l'enveloppe (1). 8.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 6. caractérisé par le fait qu'il comporte un émetteur-récepteur d'ultrasons (13) couplé à l'en- veloppe (1) par un guide d'ondes (14). 9.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 6, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins deux ensembles de mesure (20, 21) comportant chacun au moins un transducteur d'ultrasons couplé à l'enveloppe (1) par un guide d'ondes. 10.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 9, dans le cas o l'enveloppe (1) est une conduite tubulaire dans laquelle circule le métal li- quide, caractérise par le fait que les ensembles de mesure (20, 21) comportent des voies de mesure (22, 23) suivant lesquelles se propagent les ultrasons, disposées suivant au moins deux directions traversant la conduite (1) faisant un certain angle et espacées suivant la longueur de la conduite (1). 11.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 10, caractérisé par le fait que les voies de mesure (22, 23) sont disposées a 90 et suivant deux diamètres de la conduite (1). 12.- Dispositif de détection suivant l'une quelconque des revendications 10 et 11, caractérisé par le fait que les ensembles de mesure successifs (20, 21) sont alimentés en ondes ultrasonores à des fréquences différentes. 13.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 7, caractérisé par le fait qu'il comporte un émetteur d'ultrasons (26) couplé à l'enveloppe (1) par un guide d'ondes et un récepteur d'ultrasons (27) couplé à l'enveloppe (1) par un guide d'ondes non ali- gné avec le guide d'onde du récepteur (27), les guides d'ondes étant placés de façon que l'onde ultrasonique (28) soit reçue par le récepteur (27) après au moins une réflexion sur la surface interne de l'enveloppe quelconque des revendications 6 a 13, caractérisé par le fait que le guide d'ondes (4, 14, 24b, 24c, 24d) est traversant par rapport a la paroi de l'enveloppe (1). 15.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 14, caractérisé par le fait que l'extré- mité traversante du guide d'ondes (24b, 24c, 24d) en contact avec le métal liquide est plane. 16.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 14, caractérisé par le fait que l'extré- mité traversante du guide d'ondes (24b, 24c, 24d) en contact avec le métal liquide est arrondi. 17.- Dispositif de détection suivant la re- vendication 14, caractérisé par le fait que l'extré- mité traversante du guide d'ondes (34) est creuse de façon a se remplir de métal liquide.