Brevet FR2594620A1 — publié le 19870821

2594620. 1. L'invention concerne des appareils à rayons X et plus particulièrement des appareils impulsionnels à rayons X. L'invention peut s'appliquer au contrôle non destructif des matériaux par méthode de radiographie, à la radiographie impuisionnelle des processus à déroulement rapide et à la radiographie des organes humains en condi- tions ambulantes. Il existe un appareil impulsionnel à rayons X qui comporte un transformateur de charge à n primaires découplés galvaniquement, dont chacun contient une clé à transistors commandée, un condensateur de charge branché via un redresseur sur un secondaire du transformateur de charge, un transformateur HT d'impuisions dont un primaire est branché via un déchargeur au condensateur de charge, un éclateur à aiguille à gaz à haute pression et un tube radiogène, mis en série et branchés sur un secondaire du transformateur HT d'impuisions, et un générateur pilote relié électriquement à des clés à transistors commandées (voir par exemple, certificat d'auteur URSS n0 961166, publié en 1980). Dans cet appareil, le générateur pilote est directement branché sur les clés à transistors commandées et la charge du condensateur de charge à partir d'une source d'alimentation se fait à travers les clés à transistors commandées dont la valeur de résistance en état de conduction est définie, ainsi qu'à travers les résistances, mises en série avec lesdites clés, des primaires du transformateur de charge et la résistance interne de la source d'alimentation. Dans ce cas, lors de la diminution de la tension de la source d'alimentation, cas fréquent en travail ambulant lorsque la source d'alimentation utilise des batteries d'accumulateurs, la fréquence de service de l'appareil à rayons X se trouve diminuée, et, par conséquent, la dose intégrale de rayonnement X attaquant le film radiographique est réduite et ceci, à son tour, aboutit à la dégradation de la qualité du film radiographique (faible contraste des images radio- scopiques). Afin d'améliorer le contraste de l'image sur le film radiographique, il faut augmenter la durée de l'exposition, ce qui limite le nombre de prises de vue radioscopiques de bonne qualité sans recharge des batteries d'accumulateurs de la source d'alimentation et réduit la durée de service de l'appareil. Outre cela, la puissance consommée de la source d'alimentation est irrégulière durant le cycle de charge, du fait des différents régimes de service de l'appareil à rayons X: au début du cycle (le condensateur est encore déchargé et le régime de service est proche du régime "courtcircuit"),lorsque la puissance consommée à partir de la source d'alimentation est maximale et à la fin du cycle (le régime est proche du régime "marche à vide"), lorsque la puissance consommée diminue, et cette diminu- tion est d'autant plus notable que le rendement de l'appareil à rayons X est plus élevé. En ce cas, respec- tivement, la valeur de la puissance moyenne transmise dans le tube radiogène diminue. Donc, dans ces appareils à rayons X, la puissance moyenne de la dose du rayonnement X est instable et le rendement de l'appareil se trouve diminué. Le but de l'invention est de créer un appareil impulsionnel à rayons X dans lequel seraient prévus des blocs et une exécution du transformateur de charge qui permettraient de stabiliser la puissance moyenne de la dose du rayonnement X avec les fluctuations de la tension de la source d'alimentation et d'élever le rendement de l'appareil. Le but est obtenu du fait que dans l'appareil impulsionnel à rayons X qui comporte un transformateur de charge à n primaires dont chacun contient une clé à transistors commandée, un condensateur de charge branché via un redresseur sur un secondaire du transformateur de charge, un transformateur HT d'impuisions dont un primaire est relié via un déchargeur au condensateur de charge, ainsi qu'un éclateur à aiguille à gaz à haute pression et un tube générateur de rayons X qui sont mis en série et sont branchés sur le secondaire du transformateur HT impuisionnel et un générateur pilote relié électriquement aux clés à transistors commandées, conformément à l'inven- tion, sont prévus un transformateur de réaction en courant avec un secondaire principal et n primaires, chacun étant mis en série avec un des primaires du transformateur de charge, et un additionneur-répartiteur d'impulsions dont les entrées principales sont respectivement branchées sur le générateur pilote et le secondaire principal du trans- formateur de réaction en courant tandis que les sorties sont branchées sur les clés à transistors commandées, alors que le rapport du nombre de spires des primaires du transformateur de réaction en courant et du transfor- mateur de charge à la réluctance de ces transformateurs correspond à la condition: tl/Rl > U2/R2 (1) o) 1et M 2 sont le nombre de spires respectivement dans les primaires de ces transformateurs; R1 et R2 sont les réluctances respectivement du transformateur de réaction en courant et du transformateur de charge. Afin d'élever le rendement de l'appareil, il est utile de prévoir dans l'appareil une diode dont la cathode serait reliée au point commun des primaires du transfor- mateur de charge et un transformateur de réaction en courant muni d'un secondaire auxiliaire dont un bout serait respectivement branché sur l'anode de la diode et le secondaire du transformateur de charge et l'autre bout serait branché sur une entrée auxiliaire de l'additionneur- répartiteur d'impulsions, alors que le nombre de spires du secondaire auxiliaire du transformateur de réaction en courant remplirait la condition: (J3 N est le coefficient de transformation du transfor- mateur de charge. Une telle exécution constructive de l'appareil à rayons X selon l'invention permet de stabiliser la puissance moyenne de la dose du rayonnement X avec les fluctuations de la tension de la source d'alimentation et d'élever le rendement de l'appareil. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention, et dans lesquels: - la figure 1 représente un schéma électrique de principe de l'appareil impulsionnel à rayons X, confor- mément à l'invention; - la figure 2 représente un schéma électrique de principe de l'additionneur-répartiteur d'impulsions de l'appareil représenté sur la figure 1; - la figure 3 représente un schéma électrique de principe d'une autre variante d'exécution de l'appareil impulsionnel à rayons X, conformément à l'invention; et - la figure 4 représente le schéma électrique de principe de l'additionneur-répartiteur d'impulsions de l'appareil représenté sur la figure 3. L'appareil impuisionnel à rayons X, objet de l'invention, comporte un transformateur de charge 1 (figure 1) à trois primaires 2 (le nombre de primaires 2 peut être n) galvaniquement découplés, un seul secondaire 3 et un noyau 4, des clés à transistors commandées 5, 5', 5" branchées dans chaque primaire 2 du transformateur de charge 1, un condensateur de charge 6 branché, via un redresseur 7, sur le secondaire 3 du transformateur de charge 1, un transformateur HT d'impulsions 8 avec un primaire 9 lequel, via un déchargeur 10, est branché sur le condensateur de charge 6, un éclateur à aiguille à gaz à haute pression Il et un tube générateur de rayons X 12 mis en série et branchés sur un secondaire 13 du transfor- mateur HT d'impulsions 8 muni d'un noyau 14. L'appareil impuisionnel à rayons X, objet de l'invention, comporte également un transformateur de réaction en courant 15 avec un secondaire 16, trois primaires 17 (le nombre de primaires 17 peut être n) et un noyau 18. Chaque primaire 17 de ce transformateur est mis en série avec l'un des primaires 2 du transformateur de charge 1 et le secondaire 16 est branché sur une entrée 19 d'un additionneur-répartiteur d'impuisions 20, dont une autre entrée 21 est branchée sur la sortie d'un générateur pilote 22, alors que trois sorties 23, 24 et 25 sont respectivement branchées sur les clés à transistors commandées 5, 5', 5". Les primaires 2 du transformateur de charge 1 sont branchés sur une source d'alimentation +E, représentée conventionnellement sous la forme d'une borne. (La source d'alimentation +E peut utiliser des batteries d'accumu- lateurs). - 2594620 Afin d'assurer un bon fonctionnement de l'appareil impulsionnel à rayons X, objet de l'invention, et de stabiliser la puissance moyenne de la dose du rayonnement X avec les fluctuations de la tension de la source d'alimen- tation, outre les liaisons ci-dessus mentionnées, il faut assurer certains rapports entre les paramètres des éléments de l'appareil. Il est évident que la stabilité de la valeur de la puissance moyenne de la dose de rayonnement X de tout appareil impulsionnel à rayons X est déterminée par la stabilité de la fréquence d'enclen- chement du déchargeur ce qui, à son tour, est dû à la stabilité de la valeur moyenne de la puissance circulant dans le circuit de charge du condensateur de charge, alors que la formation de la moyenne a lieu durant tout le cycle de charge du condensateur de charge, c'est-à-dire durant le temps entre le début de la charge du condensateur totalement déchargé jusqu'à l'enclenchement du déchargeur. Au circuit de charge "secondaire 3 du transfor- mateur de charge 1 - redresseur 7 - condensateur de charge 6" est transmise, pratiquement sans perte, toute l'énergie du champ magnétique accumulée dans le système magnétique formé par les enroulements 2, 3 et le noyau 4 du transformateur de charge 1 au moment du début d'ouver- ture du courant dans les primaires 2. La valeur de cette énergie est définie par l'expression: o IN max est la valeur maximale du courant additionné Nmax des primaires 2 du transformateur de charge 1; L1 est la valeur réduite de l'inductance des primaires 2 du transformateur de charge 1. Pour assurer le fonctionnement linéaire du noyau 4 de ce transformateur, on doit satisfaire les rapports suivants: B Max ce qui fait que l'énergie accumulée dans le système magné- tique est proportionnelle au carré de la valeur maximale du courant additionné des primaires 2 du transformateur de charge 1, autrement dit: Wos>I2(5) W n max' (5) Il en découle que le rapport du nombre de spires des primaires 17 et 2 du transformateur de réaction en courant 15 et du transformateur de charge 1 respectivement remplit la condition: 1.0 W1,/R1> W2/R2 (1) o 1 et 2 sont le nombre de spires respectivement dans les primaires 17 et 2 de ces transfor- mateurs 15 et 1; R1 et R2 sont les réluctances respectivement du transformateur de réaction en courant 15 et du transformateur de charge 1. Dans la variante concrète d'exécution, le nombre de spires G)1 = 4 et 2 = 40 et les réluctances R1 = 4,7.105A/Wb et R2 = 6,29.106A/Wb pour le transforma- teur de réaction en courant 15 et le transformateur de charge 1 respectivement, c'est-à-dire 8,5.10-6 > 6,37.10-6. Dans la variante décrite d'exécution de l'appareil impulsionnel à rayons X, objet de l'invention, l'addition- neur répartiteur d'impuisions 20 (figure 2) comporte une résistance 26, des diodes 27, 28, et 29, des résistances variables 30, 31 et 32. L'anode de la diode 27 est reliée à un bout de la résistance 26 et au secondaire 16 du transformateur de réaction en courant 15. Les cathodes des diodes 27, 28 et 29 sont reliées entre elles, à l'autre bout de la résistance 26 et aux bouts des résistances variables 30, 31 et 32 dont d'autres bouts sont branchés sur les clés à transistors commandées 5, 5' et 5" respec- tivement. L'anode de la diode 28 est reliée à la sortie du générateur pilote 22 et l'anode de la diode 29 est branchée sur le conducteur commun. Il est possible de réaliser l'additionneur-répartiteur d'impulsions avec des amplificateurs opérationnels intégrés afin d'élargir les possibilités fonctionnelles, mais dans ce cas le schéma électrique devient beaucoup plus compliqué. L'appareil impulsionnel à rayons X, objet de l'invention, représenté sur la figure 3, est réalisé de la même façon que l'appareil impulsionnel à rayons X représenté sur la figure 1. La différence réside dans le fait que dans l'appa- reil représenté sur la figure 3 est prévue une diode 33 dont la cathode 34 est reliée au point commun des primaires 2 du transformateur de charge 1. Le transformateur de réaction en courant 15 comporte un secondaire auxiliaire 35 dont un bout est respectivement relié à l'anode 36 de la diode 33 et au secondaire 3 du transformateur de charge 1 et l'autre bout à une entrée 37 de l'additionneur-réparti- teur d'impulsions 20. Afin d'élever le rendement de l'appareil impul- sionnel à rayons X, objet de l'invention, il est nécessaire que la plupart de l'énergie magnétique accumulée dans le système magnétique formé par les enroulements 16, 17 et 35 et le noyau 18 du transformateur de réaction en courant 15 soit transmise dans le condensateur de charge 6. A cet effet, il faut satisfaire certains rapports entre les paramètres des éléments de l'appareil. Il est évident que la transmission de l'énergie accumulée dans le système magnétique 16 du transformateur de réaction en courant 15 n'est possible que si se trouve remplie la condition: Imax 1 = Imax 2 (6) o Imax 1 est le courant maximal du secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15; Imax 2 est le courant maximal du secondaire 3 du transformateur de charge 1. Pourtant, les caractéristiques imparfaites des éléments de l'appareil impulsionnel à rayons X, et la dispersion technologique des paramètres des transformateurs 1 et 15 violent inévitablement cette condition. Comme la condition: Imax 1 imax 2' (8) Dans ce cas, l'énergie excédente du système magnétique du transformateur de réaction en courant 15 revient à travers la diode 33 dans la source d'alimen- tation et assure le fonctionnement fiable de l'appareil, objet de l'invention, à un rendement élevé. Après la suppression de l'énergie excédente, s'établit automatiquement le rapport (6) et la diode 33 cesse de conduire en assurant la circulation du courant du secondaire 35 du transformateur de réaction en courant uniquement à travers le condensateur de charge 6. L'inégalité (8) détermine le rapport du nombre de spires du secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15. Les forces magnétomotrices M1 et M2 des transfor- mateurs 1 et 15 au moment du blocage des clés à transistors commandées 5, 5', 5" sont respectivement égales à: M =1 C..) I n max 2 (9) M2 = BSR1 (10) o (J 2 est le nombre de spires du primaire 2 du transformateur de charge 1; In max est la valeur maximale du courant additionné des primaires du transformateur de charge 1; B, R1 et sont l'induction de saturation, la réluctance S et la surface de la section du noyau 18 du transformateur de réaction en courant 15, respectivement. Les courants Imax 2 et Imax 1 dus à ces forces magnétomotrices seront: - pour le secondaire 3 du transformateur de charge 1 I = max 2 In i a n max2 = max/N, (11) - pour le secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15 Imax 1 = BSR1/ (3' (12) o M 4 est le nombre de spires du secondaire 3 du transformateurde charge 1; N est le coefficient de transformation du transformateur de charge 1; O 3 est le nombre de spires du secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15. Il en découle que le nombre de spires du secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15 correspond à la condition (2) (13 % BSRIN/In max, qui détermine les conditions de la transmission de l'énergie du système magnétique du transformateur de réaction en courant 15 dans le condensateur de charge 6. Dans la variante concrète d'exécution, les paramètres du transformateur de réaction en courant 15 et du transformateur de charge 1 seront les suivants: S:2,54.10- 4 m2, 3 = 55, B = 0,4T, R1 = 4,7.105 A/Wb, N = 15, In max = 12 A, c'est-à-dire 55 Dans l'appareil impulsionnel à rayons X, objet de l'invention, représenté sur la figure 3, l'additionneur- répartiteur d'impulsions 20 (figure 4) comporte des diodes 38, 39 et 40 et des résistances variables 41, 42 et 43. Les cathodes des diodes 38, 39- et 40 sont reliées entre elles, aux bouts des résistances variables 41, 42 et 43 et au secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15. Les autres bouts des résistances variables 41, 42 et 43 sont branchés sur les clés à transistors commandées 5, 5' et 5". L'anode de la diode 38 est reliée au secondaire 16 du transformateur de réaction en courant 15, l'anode de la diode 39 au générateur pilote 22 et l'anode de la diode 40 au conducteur commun. L'appareil impulsionnel à rayons X représenté sur la figure 1, conformément à l'invention, fonctionne de la façon suivante. Le générateur pilote 22 (figure 1) produit des impulsions de synchronisation à une fréquence de recurrence constante appliquées par l'entrée 21 de l'additionneur- répartiteur 20, par ses résistances 30, 31 et 32 (figure 2) et ses sorties 23, 24 et 25,simultanément aux entrées de commande (bases) des clés à transistors commandées 5, (figure 1) 5', 5". Les clés à transistors commandées 5, ', 5" deviennent conductrices et par leurs circuits collecteurs commencent à circuler des courants linéairement croissants à partir de la source d'alimentation +E à travers trois bras parallèles formés par mise en série du primaire 2 du transformateur de charge 1 et du primaire 17 du transformateur de réaction en courant 15. Le secondaire 3 du tranformateur de charge 1 est branché sur le redresseur monophasé 7 de façon que le redresseur 7 se trouve bloqué à cause de la FEM appa- raissant aux prises de ce secondaire au moment o les clés 5, 5', 5" deviennent conductrices. Par conséquent, à ce moment, le courant ne circule pas dans le secondaire 3 du transformateur de charge 1 et, par les primaires 2 du transformateur de charge 1, ne circule que le courant d'alimentation du noyau 4 de ce transformateur. Un tel régime est caractérisé par une grande valeur d'inductance des primaires 2 du transformateur de charge 1. En même temps, le secondaire 16 du transformateur de réaction en courant 15 est branché sur l'entrée 19 de l'additionneur-répartiteur d'impulsions 20 dont les sorties 23, 24 et 25 sont reliées aux entrées de commande des clés à transistors 5, 5', 5", c'est pourquoi la part principale de la tension de la source d'alimentation +E dans ce circuit en série est appliquée aux primaires 2 du transformateur de charge i et la plus petite part aux primaires 17 du transformateur de réaction en courant 15 parce que l'inductance des primaires 17 de ce transfor- mateur est faible. Par conséquent, les courants dans ces circuits en parallèle sont essentiellement dûs au caractère inductif de la résistance des primaires 2 du transformateur de charge 1, ce qui fait qu'ils croissent linéairement. En ce cas, il y a un accroissement proportionnel des flux magnétiques dans les noyaux 4 et 18 des deux transforma- teurs 1 et 15 et lorsque la valeur de l'induction magnétique dans le noyau 18 du transformateur de réaction en courant atteint la valeur de saturation, son inductance d'aiman- tation diminue brusquement et respectivement les FEM diminuent, tant dans les primaires 17 que dans les secondaires 16, ce qui fait brusquement diminuer la tension appliquée aux bases des clés 5, 5', 5" à travers l'entrée 19 de l'additionneur-répartiteur d'impulsions 20. Ceci amène, son tour, à une brusque diminution des courants de base des clés à transistors commandées 5, 5', 5"; elles ne sont plus en régime de saturation et commencent à se bloquer. Par suite, la dérivée en courant des primaires 2 et 17 des transformateurs 1 et 15 devient négative et toutes les FEM dans les enroulements des transformateurs 1 et 15 changent de signe. A ce régime, une tension de polarité opposée est appliquée à travers l'entrée 19 de l'additionneur- répartiteur d'impulsions 20 et ses sorties 23, 24 et 25 aux entrées de commande des clés à transistors commandées , 5', 5", ce qui provoque leur blocage forcé. En même temps, la FEM dans le secondaire 3 du transformateur de charge 1 débloque le redresseur 7 et, apparaissant en bond, le courant diminuant linéairement du secondaire 3 charge le condensateur de charge 6 à un potentiel plus élevé. Ce courant est produit par l'énergie du champ magnétique accumulée dans le système magnétique du trans- formateur de charge 1. En même temps, l'énergie du champ magnétique du transformateur de réaction en courant 15 est dissipée dans les éléments actifs de l'additionneur- répartiteur d'impuisions 20, les résistances 26, 30, 31 et 32. A la fin de ce processus, les transformateurs 1 et et les clés à transistors commandées 5, 5', 5" sont privés de courant et se trouvent en état d'attente de l'impulsion de mise en marche suivantedu générateur pilote 22. Par suite de la répétition du processus impul- sionnel ci-dessus décrit à une fréquence imposée par le générateur pilote 22, la tension sur le condensateur de charge 6 augmente graduellement jusqu'au moment o est atteint le niveau de tension d'éclatement du déchargeur 10, lequel branche le condensateur de charge 6 chargé sur le primaire 9 du transformateur HT d'impulsions 8. Dans le secondaire 13 de ce transformateur est produite une impul- sion HT qui est appliquée à travers le déchargeur d'accélé- ration 11 au tube radiogène 12. L'appareil impuisionnel à rayons X représenté sur la figure 3 fonctionne de la même façon que l'appareil impulsionnel à rayons X représenté sur la figure 1. La différence réside dans le fait que le secon- daire 3 (figure 3) du transformateur de charge 1 et le secondaire 35 du transformateur de réaction en courant 15 sont mis en série et en accord et sont branchés sur le redresseur. monophasé 7 de façon qu'il se trouve bloqué par les FEM apparaissant à leurs prises au moment o les clés à transistors commandées 5, 5', 5" deviennent conductrices. Au moment du blocage des clés à transistors commandées 5, 5', 5", les FEM dans les secondaires 3 et 35 mis en série débloquent le redresseur 7 et, apparaissant en bond, le courant en diminution linéaire de ces enrou- lements charge le condensateur de charge 6 à un potentiel plus élevé. Ce courant est dû à l'énergie du champ magné- tique accumulé dans le système magnétique du transformateur de charge 1 et le système magnétique du transformateur de réaction en courant 15. Pour que l'appareil décrit fonctionne normalement, il est nécessaire que le courant produit par le secondaire du transformateur de réaction en courant 15 soit plus grand que le courant produit par le secondaire 3 du transformateur de charge 1. Dans ce cas, une petite partie de l'énergie du système magnétique du transformateur de réaction en courant 15 est récupérée par la source d'alimentation +E via la diode 33. Ainsi, à la première phase du processus de trans- mission de l'énergie accumulée dans les systèmes magnétiques des transformateurs 1 et 15, le courant circule non seule- ment dans les secondaires 3 et 35, mais également passe 2594620 par la diode 33. Comme la constante de temps de ce circuit est faible, l'énergie excédente est rapidement récupérée dans la source d'alimentation +E et la diode 33 cesse de conduire. Ultérieurement, l'énergie des systèmes magnéti- ques des transformateurs 1 et 15 n'est transmise que dans le condensateur de charge 6. A la fin de ces processus, les transformateurs 1 et 15 et les clés à transistors commandées 5, 5', 5" sont privés en même temps de courant et se trouvent en régime d'attente d'une impulsion de mise en marche suivante du générateur pilote 22. L'appareil impuisionnel à rayons X représenté sur la figure 3 permet d'élever le rendement par rapport à l'appareil impuisionnel à rayons X représenté sur la figure 1. L'appareil impulsionnel à rayons X selon l'inven- tion assure la stabilisation de la puissance moyenne de la dose du rayonnement X avec les fluctuations de la tension de la source d'alimentation et un haut rendement. La stabilisation de la puissance moyenne de la dose du rayonnement avec les changements de la tension de la source d'alimentation, c'est-à-dire l'amélioration du nombre d'émissions des rayons X durant l'exposition choisie, améliore la qualité des images radioscopiques. La stabili- sation de la puissance moyenne de la dose du rayonnement lors de changements de la tension de la source d'alimen- tation et l'augmentation du rendement permettent d'augmenter le nombre des images radioscopiques sans recharge des batteries d'accumulateurs, et par conséquent, de prolonger la durée de service de l'appareil. Le nombre des images radioscopiques réalisées par cet appareil, sans recharge des batteries d'accumulateurs, a augmenté de 20 %. En outre, par suite de la diminution des pertes pour l'échauffement des éléments de l'appareil grâce à la transmission améliorée de la puissance appliquée au tube radiogène, on peut diminuer le temps d'exposition. 16 2594620 La diminution des pertes pour l'échauffement des éléments de l'appareil permet de réduire la masse et l'encombrement de ce dernier. - REVENDICATIONS - 1. Appareil impulsionnel à rayons X du type comportant un transformateur de charge à n primaires, dont chacun contient une clé à transistors commandée, un condensateur de charge branché, via un redresseur, sur un secondaire du transformateur de charge, un transforma- teur HT d'impulsions dont un primaire est relié, via un déchargeur, au condensateur, en série, un éclateur à aiguille à gaz à haute pression et un tube radiogène en série et branchés sur un secondaire du transformateur HT d'impulsions et un générateur pilote relié électrique- ment aux clés à transistors commandées, caractérisé en ce qu'on y prévoit un transformateur de réaction en courant (15) avec un secondaire principal (16) et n primaires (17), dont chacun est en série avec l'un des primaires (2) du transformateur de charge (1) et un additionneur- répartiteur d'impulsions (20) dont des entrées principales (21, 19) sont respectivement branchées sur le générateur pilote (22) et le secondaire principal (16) du transformateur de réaction en courant (15) et des sorties (23, 24, 25) sont branchées sur les clés à transistors commandées (5, 5', 5"), alors que le rapport du nombre de spires des primaires (17, 2) du transforma- teur de réaction en courant (15) et du transformateur de charge (1) à la réluctance de ces transformateurs (15, 1) remplit la condition Wj/RI C) 2/R2 o CJ1 et W2 sont le nombre de spires, respectivement, des primaires (17, 2) des transformateurs (15, 1); 18 -. 2594620 R1 et R2 sont les réluctances, respectivement, du transformateur de réaction en courant (15) et du transformateur de charge (1). 2. Appareil impuisionnel à rayons X, selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on y prévoit une diode (33) dont la cathode (34) est reliée au point commun des primaires (2) du transformateur de charge (1) et le transformateur de réaction en courant (15) comporte un secondaire auxiliaire (35) dont un bout est respectivement relié à l'anode (36) de la diode (33) et au secondaire (3) du transformateur de charge (1), l'autre bout est relié à une entrée auxiliaire (37) de l'additionneur répartiteur d'impulsions (20), alors que le nombre de spires du secondaire auxiliaire (35) du transformateur de réaction en courant (15) remplit la condition G}3 4 BSRIN/In max' o (J est le nombre de spires du secondaire auxiliaire (35) de ce transformateur (15); B et S sont respectivement l'induction de saturation et la surface de la section du noyau (18) du transformateur de réaction en courant (15); In max est la valeur maximale du courant additionné des primaires (2) du transformateur de charge (1); N est le coefficient de transformation du trans- formateur de charge (1).