Brevet FR2586878A1 — publié le 19870306

POSTE TELEPHONIQUE MUNI D'UNE ECOUTE AMPLIFIEE ET D'UN DISPO- SITIF ANTI-LARSEN". La présente invention concerne un poste télépho- nique à écoute amplifiée muni d'un dispositif anti-Larsen, d'un circuit de séparation des signaux reçus ou émis sur une ligne téléphonique, d'un microphone, d'un amplificateur de puissance pour les signaux reçus dont la sortie est connectée à un haut-parleur d'écoute amplifiée, ledit dispositif anti-Larsen étant composé d'un circuit de détection d'un début d'instabilité qui commande, par un commutateur temporisé, la mise en service pour une durée prédéterminée, d'au moins un atténuateur dans le trajet d'au moins l'une des voies d'écoute ou d'émission. Un poste téléphonique de ce type est notamment connu du brevet FR-B-2 537 810. Dans le poste téléphonique connu, ledit circuit de détection d'un début d'instabilité commande en "tout ou rien" la mise en service d'un atténuateur disposé dans la voie d'écoute amplifiée. Ce circuit, utilisant le dépassement d'un seuil de niveau de signal sur la voie d'émission (signal du microphone), pour commander la mise en service de l'atténuateur, comporte un filtre passe-haut ou passe-bande de sorte qu'il est plus sensible aux signaux dont la fréquence est voisine de celle à laquelle l'effet Larsen peut se produire et moins sensible par contre, aux bruits de fréquence plus basse. Selon le document cité, il est également propo- sé, en variante, d'ajouter des moyens permettant de décaler vers le haut la fréquence à laquelle se produit l'effet Larsen de manière à ce que le début d'instabilité perçu par l'utili- sateur pendant le délai de réaction du circuit de détection soit moins désagréable et aussi de manière à reporter à une fréquence plus élevée la sensibilité de ce dispositif aux bruits environnant le microphone. Si une telle disposition réduit les risques de déclenchement intempestif de mise en service de l'atténuateur sous l'effet d'un bruit à l'émission, il reste que ce risque demeure. Par ailleurs, des considérations pratiques conduisent à utiliser de préférence, en tant que filtre passe- haut ou passe-bande, des filtres qui ont un faible amortissement et qui de ce fait provoquent aisément une instabilité de la bou- cle dans laquelle ils sont insérés. De plus, le fait de déca- ler volontairement vers le haut la fréquence à laquelle se produit l'effet Larsen n'offre pas une immunité suffisante contre l'effet des bruits d'environnement du microphone car les harmoniques des signaux de bruit causés par le manque de linéarité, pratiquement inévitable, des filtres et des ampli- ficateurs, risquent encore de déclencher intempestivement la mise en service de l'atténuateur. Il serait donc souhaitable que le dispositif anti-Larsen ne réagisse qu'au seul phénomène d'effet larsen et reste totalement insensible aux bruits d'en- vironnement du microphone. Enfin, dans la mise en oeuvre du dispositif anti-Larsen connu, il est nécessaire d'adopter un compromis pratique ayant trait à la constante de temps d'intégration du signal redressé du microphone en vue de son application à un comparateur à seuil. En effet, l'immunité du circuit aux bruits transitoires est d'autant meilleure que la constante de temps en question est élevée, tandis qu'au contraire, l'effet perçu par l'utilisateur durant le délai correspondant est d'autant plus désagréable qu'il dure plus longtemps. Le document cité concerne un poste téléphonique dans lequel la commande de l'atténuateur est opérée en tout ou rien. Il est également connu par ailleurs d'utiliser un jeu d'atténuateurs opérant par valeurs discrètes, de 6 dB par exemple, qui sont mis en service successivement en série tant que l'effet Larsen persiste. Il est encore proposé, selon d'autres réalisa- tions de l'art antérieur, d'opérer une commande proportionnel- - 3- le d'un atténuateur variable, commande dont le signal est dé- duit, soit du niveau de signal d'écoute, soit du niveau du si- gnal d'émission, soit d'une combinaison des niveaux de ces si- gnaux. Cependant, ce genre de technique necessite de combattre une difficulté supplémentaire liée à son principe, pour empê- cher une instabilité propre du dispositif anti-Larsen et les moyens à mettre en oeuvre sont alors complexes et dornc oné- reux. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités tout en offrant une solution simple, économique et dont les éléments constitutifs, au moins dans leur majorité, sont facilement intégrables dans un circuit monolithique. L'invention repose sur l'idée qu'un dispositif anti-Larsen dont le signal de commande d'atténuation serait déduit d'une combinaison des signaux d'écoute et d'émission qui en plus de l'amplitude, serait sensible ê la phase de ces signaux et à l'égalité de leurs composantes en frquences, se- rait particulièrement insensible aux bruits d'environnetent du microphone. En effet, selon la présente invention, un. poste téléphonique b écoute amplifiée du type défini en préambule est notamment caractérise en ce que le circuit de détection d'instabilité comporte - un premier circuit multiplicateur analogique dont l'une des entrées reçoit le signal appliqué au haut-parleur d'écoute et l'autre entrée reçoit le signal provenant du microphone après amplification de ce signal par un amplificateur b gain élevé, - un deuxième circuit multiplicateur analogique dont les en- trées sont reliées en parallèle aux entrées du premier circuit multiplicateur, via pour l'une d'entre elles un circuit dé- phaseur, ce circuit déphaseur introduisant un déphasage de 90f pour une fréquence voisine de celle à laquelle se produit l'effet Larsen, - un circuit d'addition à deux entrées, -4- - un premier filtre passe-bas dont l'entrée est connectée à la sortie du premier circuit multiplicateur, dont la sortie est reliée à l'une des entrées du circuit d'addition via un con- vertisseur de signal en valeur absolue, et un deuxième filtre passe-bas dont l'entrée est connectée à la sortie du deuxième circuit multiplicateur, dont la sortie est reliée à l'autre entrée du circuit d'addition via un autre convertisseur de si- gnal en valeur absolue, - un comparateur à seuil recevant le signal de sortie du cir- cuit d'addition et fournissant en sortie un signal de commande pour ledit commutateur temporisé. L'invention tire son avantage de ce que le si- gnal de commande d'atténuation est déduit de la multiplication des signaux d'émission et d'écoute, multiplication qui ne fait apparaître une composante de courant continu significative qu'en présence de l'effet Larsen. La composante à fréquence double produite par la multiplication des signaux est aisément éléminée par un filtre qui ne requiert qu'une constante de temps faible ce qui procure l'avantage que le délai d'inter- vention obtenu par le dispositif anti-Larsen proposé selon l'invention est nettement plus court que celui de l'art anté- rieur, et donc moins gênant pour l'utilisateur. Le cas particulier pour lequel les signaux d'écoute et d'émission se trouveraient déphasés de 90 - cas pour lequel une composante continue n'est pas produite par le premier circuit multiplicateur - se trouve résolu selon l'in- vention, par la présence de la chaîne complémentaire compor- tant le deuxième circuit multiplicateur, le deuxième filtre passe-bas et son circuit d'addition associé, chaîne qui reçoit sur l'une de ses entrées un signal déphasé de 90' environ à la fréquence o l'effet Larsen se produit. Par amplificateur à gain élevé on entend un amplificateur de gain suffisant pour qu'en présence d'effet Larsen, le signal amplifié du microphone se sature à une tension crête voisine de la moitié de la tension d'alimenta- - 5 - tion de cet amplificateur (si l'amplicateur est alimenté par une seule tension, par rapport à la masse), ou encore, se sa- ture à une tension crête voisine de l'une des deux tensions d'alimentation (dans le cas d'une alimentation double symétri- que). Il est clair que l'on peut choisir de placer l'atténuateur soit dans la voie de réception et dans ce cas, de préférence dans la voie d'6coute amplifiée, de maniare à ne pas perturber le signal de l'écouteur du combiné, soit encore dans la voie d'émission liée au microphone. On peut encore, si on le désire, appliquer la commande issue du circuit de détection à la mise en service de deux atténuateurs, l'un dans la voie d'écoute et l'autre dans la voie d'émission. Selon un premier mode de mise en oeuvre de l'in- vention, le poste téléphonique est en outre caractérisé en ce que le commutateur temporisé comporte des moyens pour appli- quer des durées de temporisation différentes, et en ce qu'il met en service si nécessaire ledit atténuateur pour une pre- mière durée comptée à partir du début de la conversation télé- phonique, dont la valeur est de l'ordre de la seconde, tandis que la ou les mises en service suivantes de l'atténuateur, lorsqu'elles se produisent, sont appliquées pendant une autre durée de valeur plus élevée que la première durée. Comme les conditions les plus favorables à la production de l'effet Larsen sont créées à l'instant o le combiné du poste est décroché alors que celui-ci se présente très près du haut-parleur d'écoute amplifiée, ce mode de mise en oeuvre permet qu'un nouveau test soit rapidement effectué pour le début de la conversation, lorsque les conditions alors réalisées rendent l'effet Larsen beaucoup moins probable. Un deuxième mode de mise en oeuvre de l'inven- tion se caractérise en ce que l'atténuateur comporte plusieurs niveaux discrets d'atténuation qui sont mis en service succes- sivement dans un ordre croissant sous l'effet de la commande - 6 - du dispositif anti-Larsen, alors que le niveau d'atténuation obtenu après disparition de l'effet larsen est ensuite main- tenu. On dispose de l'avantage que l'action ici est plus progressive bien qu'obtenue par valeurs discrètes, et que le degré d'atténuation finalement retenu est proche du niveau nécessaire et non pas nettement plus élévé comme on est obli- gé de le prévoir dans le cas d'un atténuateur à un seul ni- veau. Bien entendu ce mode de mise en oeuvre peut être combiné avec le premier pour en tirer des avantages combinés. Un troisième mode de mise en oeuvre de l'inven- tion est caractérisé par l'utilisation d'au moins un atténua- teur dans chacune des voies d'émission et d'écoute et par la présence-de moyens de commutation pour la mise en service de ces atténuateurs alternativement dans chacune desdites voies, ainsi que la présence d'un dispositif de détection de parole pour la commande desdits moyens de commutation. Ce mode de mise en oeuvre a pour avantage qu'au- cun des utilisateurs en conversation ne perçoit de manière gé- nante la mise en service des atténuateurs qui s'opère pour chacun d'eux sur sa voie de réception non utilisée. La description qui va suivre en regard des dessins annexés fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1 représente, par un diagramme schémati- que, un poste téléphonique selon l'invention. La figure 2 montre un exemple typique de courbe de réponse d'un microphone pour poste téléphonique. La figure 3 indique le schéma d'un circuit déphaseur qui peut être utilisé dans le poste téléphonique selon l'in- vention. La figure 4 est un diagramme schématique introdui- sant en complément de la figure 1, plusieurs modes de mise en oeuvre de l'invention. -7- La figure 1 indique le schéma général d'un poste té- léphonique selon l'invention. Aux bornes 1 et 2 du poste sont connectés les fils de ligne. Le poste comporte par ailleurs un microphone 3, un écouteur téléphonique 4, un haut-parleur 5 pour l'écoute amplifiée, ainsi qu'un circuit de détection de l'effet Larsen dont l'ensemble des fonctions est contenu à l'intérieur du cadre en trait mixte portant la référence 6. Pour plus de simplicité sur la figure 1, les autres fonctions du poste téléphonique ont été regroupées au sein d'un bloc re- péré en 7, qui comprend essentiellement un circuit de sépara- tion des signaux reçus ou dmis sur la ligne téléphonique, un amplificateur de puissance pour les signaux reçus, appliqud au haut- parleur 5 d'écoute amplifiée, d'éventuels amplificateurs additionnels pour les signaux transmis à l'écouteur 4 d'une part et reçus du microphone 3 d'autre part, ainsi qu'un csmmu- tateur temporisé commandant un ou plusieurs atténuateurs qui réalisent par leur mise en service l'atténuation nécessaire à la suppression de l'effet Larsen. Tout début d'instabilité est détecté par le circuit de détection 6 qui commande è sa sortie le commutateur tempe- risé précité. L'ensemble formé par le circuit de détection 6, le commutateur temporisé et le ou les atténuateurs constitue ce que l'on a dénommé: dispositif anti Larsen. Le circuit de- détection 6 comporte un premier circuit multiplicateur Il analogique dont l'une des entrées reçoit le signal appliqué au haut-parleur 5 par la borne 12, et l'autre entrée reçoit le signal provenant du microphone 3 connecté à la borne 13 par l'intermédiaire d'un amplificateur è gain élevé 14. Le circuit de détection 6 comporte également un deu- xième circuit multiplicateur 15 analogique, dont les entrées sont reliées en parallèle aux entrées du premier circuit mul- tiplicateur 11, d'une part directement pour l'une d'entre el- les, et d'autre part via un circuit déphaseur 16 pour l'autre entrée. Le circuit déphaseur 16 introduit un déphasage de 90' pour une fréquence voisine de celle à laquelle se produit gé- -8- néralement l'effet Larsen. On sait en effet que l'effet Larsen, dans un poste téléphonique, a le plus de chance de se produire à une fréquence qui se situe entre 2,5 et 3,5 kHz, ceci étant dO essentiellement à la courbe de réponse du microphone ainsi que celle de l'amplificateur associé, qui présente un maximum dans cette plage de fréquences. Au moins pour une série de postes téléphoniques construits à partir d'éléments semblables, on connaît donc avec une relative précision la fréquence à laquelle l'effet Larsen va se produire. Il est par conséquent possible de prévoir un circuit déphaseur 16 qui procure une rotation de phase d'une valeur assez proche de 90' à cette fréquence. De plus, la précision sur la rotation de phase n'est pas critique pour le fonctionnement du circuit de détection. Le premier circuit multiplicateur 11 est relié en sortie à l'entrée d'un premier filtre passe-bas 18, lequel fournit un signal en sortie appliqué à un convertisseur de signal en valeur absolue 19, tandis que la sortie du deuxième circuit multiplicateur 15 est connectée à l'entrée d'un deuxième filtre passe-bas 20, dont le signal de sortie est transformé par un autre convertisseur en valeur absolue 21. La sortie des deux convertisseurs en valeur absolue 19 et 21 est connectée aux deux entrées d'un circuit d'addition 23 dont la sortie est reliée à un comparateur à seuil 24, lequel fournit à sa sortie un signal de commande pour le commutateur temporisé à partir de la borne de sortie 25 du circuit de détection 6. Le fonctionnement du circuit de détection 6 repose sur les observations suivantes. On constate tout d'abord que lorsque l'effet Larsen se produit, le signal appliqué au haut-parleur se sature à une valeur élevée limitée par la ten- sion d'alimentation de son amplificateur. D'autre part, le si- gnal issu du microphone, en présence de l'effet Larsen, se ca- ractérise également par un niveau de signal élevé, mais dont la valeur peut varier d'un poste téléphonique à l'autre et se- -9- Ion les circonstances. Cependant, au moyen d'un amplificateur à gain très élevé tel que 14, on peut amener le signal issu du microphone à se saturer à une valeur connue, pratiquement constante, qui dépend uniquement de la tension d'alimentation dudit amplificateur. A partir des deux signaux, d'une.part is- su du haut-parleur 5 et d'autre part issu du microphone 3 et amplifié par l'amplificateur 14, on obtient par leur produit, lorsque ces signaux présentent une fréquence à déphasage fixe, d'une part une composante de signal à fréquence double de la fréquence du signal larsen, et d'autre part une composante de courant continu qui peut être positive, négative ou nulle, se- ion la différence de phase entre les deux signaux qui ont été multipliés. Si l'on considàre tout d'abord le cas de la compo- sante continue positive ou négative, celle-ci peut être rendue uniquement positive au moyen d'un convertisseur de signal en valeur absolue 19, la composante à fréquence double étant éli- minée par le fitre passe-bas 18. Le cas pour lequel le résul- tat de la multiplication entraine une composante de courant continu de valeur nulle se prodit lorsque les deux signaux ap- pliqués à l'entrée du circuit multiplicateur 11 sont déphasés entre eux de 90'. Conformément au circuit de détection 6 décrit sur la figure 1, ce dernier cas est éliminé par la branche de circuit comportant le déphaseur 16, le deuxième circuit multiplicateur , le filtre passe-bas 20 et le convertisseur de signal en valeur absolue 21. En effet, lorsque les signaux à l'entrée du premier circuit multiplicateur 11 sont déphasés de 90', les signaux appliqués au deuxième circuit multiplicateur 15 sont alors en phase ou en opposition de phase et dans ce cas, le résultat obtenu à la sortie dudit circuit multiplicateur 15 comporte une composante de courant continu de valeur positive ou négative. Si par exemple, les deux circuits convertisseurs en valeur absolue 19 et 21 produisent un signal positif, leur somme, au moyen du circuit d'addition 23, produit dans tous - 10 - les cas et pour toutes les valeurs possibles de déphasage, un signal de courant continu positif. Ce signal est alors appliqué au comparateur à seuil 24, qui fournit en sortie un signal de commande transmis à la borne 25, lorsque le signal appliqué à son entrée dépasse un seuil prédéterminé qui est caractéristique de la présence de l'effet larsen. Un des avantages du circuit de détection 6 provient du fait que lorsque l'effet larsen survient au moins pendant une durée courte, les signaux de sortie des circuits multiplicateurs 11 et 15 présentent chacun une composante continue dont le signe est fixe, de sorte qu'intégrés rapidement par les filtres passe-bas 18 et 20 et convertis respectivement par chaque convertisseur de signal en valeur absolue 19 et 21, ils procurent à l'entrée du comparateur à seuil 24 un signal continu de valeur élevée dans un délai particulièrement court. Au contraire, dans le cas d'un bruit dont le spectre de fréquence peut être considéré comme étendu et l'amplitude distribuée plus ou moins uniformément dans ce spectre, le couplage acoustique, principalement responsable de l'effet Larsen va introduire, entre les signaux provenant du microphone 3 et du haut-parleur 5, une différence de phase qui varie largement sur l'étendue de ce spectre de fréquence. Ain- si, à la sortie des circuits multiplicateurs 11 et 15, les si- gnaux présentent sous la forme fugitive des composantes conti- nues dont le signe et l'amplitude varient de manière aléatoi- re. Ceci entraine que, par l'effet des filtres passe-bas 18 et , la moyenne de ces signaux se trouve à un niveau considéra- blement plus faible que celui des signaux correspondants dans le cas de l'effet Larsen. En d'autres termes, le circuit de détection 6 permet de distinguer la présence d'effet Larsen par rapport à un bruit ambiant, de manière plus efficace que les dispositifs de l'art antérieur. Un autre avantage de l'invention réside dans le fait que pour séparer du bruit le signal d'instabilité dO à l'effet Larsen, on peut utiliser des filtres passe-bas 18 et 20 qui - il - ont une fréquence de coupure plus élevée que ceux de l'art an- térieur. Ceci entraine un délai de réponse plus court du dis- positif. Il s'agit en effet de séparer deux composantes dont l'une est en courant continu et l'autre à une fréquence double de la fréquence d'origine. On obtient donc que le circuit de détection 6 permet d'éviter plus efficacement une réaction intempestive au bruit environnent et qu'il offre l'avantage d'une réponse plus rapide que les circuits de l'art ante- rieur. Ce délai de réponse n'est en effet pas tributaire-d'un compromis entre la sélectivité et la constante de temps de réaction. Cet avantage est importent, car il permet de suppri- mer l'effet Larsen en un temps si bref qu'il est è peine per- ceptible par l'utilisateur et done peu gênant en pratiquea On peut indiquer, b titre d'exemple, que les filtres passe-bas 18 et 20 peuvent être choisis avec une fréquence de coupure à 200 Hz, ce qui entraine un temps de réaction du ci- cuit de détection 6 de l'ordre de quelques millisecondes seu- lement. Les signaux, & une fréquence de l'ordre de 3000 Hz peuvent être atténués d'au moins 20 dB par ces mames filtres. I1 est encore précisé que des signaux de 3000 Hx, à la sortie de l'un des circuits multiplicateurs 11 ou 15, correspondent en réalité à des signaux de fréquence moitié, c'est-a-dire 1500 Hz appliqués aux entrées de ces circuits multiplica- teurs. Cette valeur de 1500 Hz est relativement proche de la fréquence pour laquelle le signal de parole possède en général son maximum d'énergie. En ce qui concerne la fréquence ê laquelle se pro- duit le plus fréquemment l'effet Larsen, il faut observer en- core que le microphone a une influence prépondérante puisque sa courbe de réponse est fixée dans un gabarit imposé qui pré- voit une atténuation importante en dessous de 300 Hz et au-dessus de 3400 Hz. En complément aux explications relatives au diagram- me de la figure 1, il est utile de mentionner ci-après une 1- gère variante qui n'y a pas été représentée. - 12 - On peut en effet, dans l'une des liaisons connectée à la borne 12 ou b la borne 13, ou encore dans ces deux liai- sons à la fois, interposer un filtre passe-haut, de manière à réduire encore le signal résiduel à la sortie du circuit d'ad- dition 23 en présence de signaux d'émission/réception qui se situent dans la plage de fréquences inférieure à celle o se produit l'effet Larsen. En tant que filtre passe-haut on peut utiliser, par exemple, une simple capacité de valeur convena- ble. La figure 2 représente un exemple typique de courbe de réponse d'un microphone téléphonique en fonction de la fré- quence. On observe sur cette figure un maximum de réponse au voisinage de 3 kHz. En ce qui concerne le haut-parleur dont l'effet se combine à celui du microphone, sa courbe de réponse présente, le plus fréquemment, des bosses pour les fréquences correspondant à des résonances dont l'une est située à relati- vement basse fréquence et les autres distribuées à fréquences plutôt élevées. La combinaison de ces courbes de réponse dé- termine un maximum qui pour des équipements standards présente peu de dispersion en fréquences. C'est pourquoi le circuit dé- phaseur 16 peut être aisément choisi, de manière à ce qu'il procure un déphasage de sensiblement 90' pour la fréquence à laquelle se produit l'effet Larsen, et surtout lorsqu'il s'agit d'une série d'appareils construits à partir d'éléments standards. Si on le désire, on peut également prévoir que le circuit déphaseur 16 soit ajustable, de manière à le régler pour un poste téléphonique déterminé. Il est indiqué par ail- leurs que lorsque l'effet Larsen se produit, le déphasage en- tre les signaux produits d'une part par le microphone 3 et d'autre part par le haut-parleur 5, ne peut être connu à l'avance et il dépend des circonstances particulières de l'utilisation (distance entre le microphone et le haut-parleur, effet de résonance du local, proximité d'objets réfléchissants, etc...). Selon la valeur du déphasage entre les signaux du microphone et du haut-parleur, il est facile de - 13 - constater que le signal de sortie du circuit d'addition 23 peut fluctuer selon un facteur Y-. Ces fluctuations n'offrent pas d'inconvénient majeur car le comparateur à seuil 24 peut être réglé aisément sur un niveau qui est éloigné à la fois du niveau provoqué par les bruits, (niveau qui reste faible dans ce cas) du niveau de signal, élevé, produit en présence d'effet Larsen. Les fluctuations supplémentaires dues à une rotation de phase qui s'écarterait quelque peu de 90 ne seront pas plus gênantes puisque plus faibles. La figure 3 indique, à titre d'exemple, le schéma d'un circuit déphaseur qui peut être utilisé en tant que cir- cuit déphaseur 16 de la figure 1. Bien entendu, d'autres cir- cuits déphaseurs connus peuvent également être utilisés. Le circuit de la figure 3 comporte une borne d'entrée E, reliée à la base d'un transistor T dont l'émetteur est connecté à une résistance R1 et le collecteur à une résistance R2o Le collec- teur du transistor T est encore connecté à une résistance R, dont l'autre extrémité est reliée à la borne de sortie S, tan- dis que l'émetteur du transistor T est connecté à un condensa- teur C dont l'autre extrémité est également reliée à la borne de sortie S. Les résistances R1 et R2 sont choisies de valeurs égales. On considère, pour simplifier, que la valeur des ré- sistances R1 et R2 est petite devant celle de la résistance R, et que la sortie S est connectée sur une impédance de valeur très élevée devant R. Ce circuit déphaseur est connu en tant que tel. Il procure en sortie un signal déphasé de 90 par rapport au signal d'entrée appliqué à la borne E lorsque la fréquence de ce signal ainsi que les valeurs de R et de C vé- rifient la relation suivante: 2wFC(R+R2) = 1 (1) I1 est aisé de calculer que pour une variation de fréquence de plus ou moins 30 % par rapport à la fréquence de référence de ce circuit, (c'est-à-dire la fréquence pour laquelle la re- lation (1) est vérifiée), on introduit une variation de la ro- - 14 - tation de phase qui reste inférieure à * 20'. I1 est clair qu'une telle fluctuation reste sans conséquence notable sur le fonctionnement du circuit de détection 6. A l'aide de la figure 4, on va décrire maintenant plusieurs modes caractéristiques de mise en oeuvre de l'invention. Sur la figure 4, ledit bloc des autres fonctions 7 de la figure 1 a été représenté avec plus de détails, tandis que le circuit de détection 6 de la figure 1, quant à lui, n'a pas été représenté. Les éléments de la figure 4 qui sont com- muns à ceux de la figure 1 portent les mêmes références numé- riques. Les bornes 1 et 2 à raccorder aux fils de ligne sont connectées à un circuit séparateur émission/réception 30, dit "hybride", lequel fournit à un amplificateur 31 de puissance le signal de réception. A la sortie de l'amplificateur 31 est connecté en série dans la liaison vers le haut-parleur 5, un atténuateur 32 dont la mise en service est commandée par un commutateur 33. Si l'atténuateur 32 n'est pas mis en service, il se trouve alors court-circuité. Le commutateur 33 est à son tour commandé à partir de la borne 25 recevant le signal de * commande issu du circuit de détection 6 (figure 1). Le commutateur 33 est actionné sous le contrôle d'un dispositif de temporisation 34 qui maintient l'atténuateur 32 en service, pour une ou plusieurs durées prédéterminées. Dans une forme de réalisation simple indiquée à titre d'exemple, le dispositif de temporisation 34 peut être constitué d'un comp- teur associé à une horloge ou la fonction réalisée par pro- grammation d'un microprocesseur. Comme on le verra ultérieure- ment, le dispositif de temporisation 34 peut dans certains cas comporter une commande de remise à zéro à partir d'une borne , laquelle reçoit un signal caractérisant le décrochage du combiné et indiquant le début d'une conversation. Bien entendu, l'atténuateur 32 qui a été représenté sur la figure 4, comme étant inséré à la sortie de l'amplifi- cateur de puissance 31, peut encore, selon un mode de réalisa- - 15 - tion non représenté, être inséré entre le séparateur 30 et l'amplificateur de puissance 31h Au lieu d'effectuer une atténuation dans la voie d'écoute, amplifiée ou en complément de cette atténuation, on peut encore prévoir d'effectuer une atténuation dans la voie d'émission au moyen d'un atténuateur 42, inséré entre le microphone 3 et le circuit séparateur 30. Dans ce cas, et ainsi qu'il a été représenté è la figure 4, liatténuateur 42 est à son tour mis en service par un commutateur 43 commandé à partir de la borne 25 et contrôlé par le dispositif de temporisation 34. Selon un mode de mise en oeuvre avantageux de l'in vention, le commutateur temporisé 34 comporte des moyens pour appliquer des durées de temporisation différentes, de sorte que ce commutateur mette en service le ou les atténuateurs 32 et/ou 42 pour une première durée comptée à partir du début de la conversation, dont le valeur est de l'ordre de la seconde, tandis que la ou les mises en service des atténuateurs 32 et/ou 42 - dans le cas oO elles se produisent - sont appli- quées pendant une autre durée de valeur plus élevée que la première durée. Dans ce cas, on utilise un signal de remises zéro du dispositif de temporisation 34 b partir de la borne , comme il a été indiqué précédemment. - Avantageusement, l'un ou l'autre des atténuateurs 32 et 42, ou l'ensemble de ces atténuateurs, peut comporter plu- sieurs niveaux discrets d'atténuation qui sont mis successive- ment en service dans un ordre croissant sous l'effet de la commande du dipositif anti-Larsen alors que le niveau d'atté- nuation obtenu après disparition de l'effet Larsen est ensuite maintenu par une temporisation dont la durée a une valeur très supérieure à la seconde. Dans ce cas, l'un ou l'autre des at- ténuateurs 32, 42 peut être constitué par une chaîne de résis- tances qui sont insérées successivement au moyen du commuta- teur associé 33,43 qui est alors un commutateur multi-voies. L'insertion successive des résistances d'atténuation peut être prévue, par exemple par bonds de 6 dB d'atténuation. - 16 - I1 est avantageux dans ce mode de mise en oeuvre d'effectuer d'abord, avec un délai court, les mises en service successives des résistances d'atténuation jusqu'à ce que l'ef- fet Larsen disparaisse. Après quoi, la temporisation maintient avantageusement la situation obtenue, pour une durée de tempo- risation de valeur très supérieure à la seconde et par exemple pouvant s'étendre pendant le reste de la conversation. Là en- core, le dispositif de temporisation 34 est remis à zéro par la borne 35 au moment du décrochage du combiné. Selon un autre mode de mise en oeuvre de l'inven- tion, qui peut à volonté être combiné aux modes précédents dé- jà décrits, on prévoit une utilisation d'au moins un atténua- teur dans chacune des voies d'émission et d'écoute, et des moyens de commutation pour la mise en service de ces atténua- teurs alternativement dans chacune desdites voies, ainsi que l'utilisation d'un dispositif de détection de parole 50 pour la commande desdits moyens de commutation. Le dispositif de détection de parole 50 fait partie du domaine technique connu, de sorte qu'il n'est pas nécessaire de le décrire ici. Dans le schéma de la figure 4 le dispositif de dé- tection de parole 50 reçoit deux signaux d'entrée l'un en pro- venance du microphone 3 et l'autre en provenance de l'écouteur 4. Il fournit sur ses deux sorties des signaux de commande respectivement appliqués aux commutateurs 33 et 43. - Ainsi, lorsqu'un signal provenant du microphone 3 présente, après détection, une valeur supérieure au niveau du signal de l'écouteur 4 c'est la voie d'écoute amplifiée qui est alors atténuée au moyen de l'atténuateur 32 et du commuta- teur 33 alors que dans le cas inverse, c'est l'atténuateur 42 qui est mis en service par le commutateur 43 tandis que l'at- ténuateur 32 est court-circuité. La mise en ou hors service de ces atténuateurs est autorisée par le signal présent sur la borne 25. Bien que l'invention ait été décrite ici par des exemples de réalisation, il reste entendu que des variantes, - 17 - facilement imaginables par l'homme de l'art, sont possibles et que ces variantes appartiennent néanmoins au domaine de l'in- vention. A titre d'exemple, il a été indiqué d'utiliser des atténuateurs se présentant notamment sous la forme de résis- tances insérées dans l'une des voies d'écoute ou d'émission. Bien entendu, en désignant par le terme atténuateur un dispo- sitif de ce genre, on entend désigner également en tant qu'équivalents, des amplificateurs à gain variable dont une ou plusieurs valeurs de gain peut (peuvent) être commandable(s). - 18 - REVENDICATIONS: 1. Poste téléphonique à écoute amplifiée muni d'un dis- positif anti-Larsen, d'un circuit de séparation des signaux reçus ou émis sur une ligne téléphonique, d'un microphone, d'un amplificateur de puissance pour les signaux reçus dont la sortie est connectée à un haut-parleur d'écoute amplifiée, le- dit dispositif anti-Larsen étant composé d'un circuit de dé- tection d'un début d'instabilité qui commande, par un commuta- teur temporisé, la mise en service pour une durée prédétermi- née, d'au moins un atténuateur dans le trajet d'au moins l'une des voies d'écoute ou d'émission, caractérisé en ce que le circuit de détection d'instabilité comporte - un premier circuit multiplicateur analogique dont l'une des entrées reçoit le signal appliqué au haut-parleur d'écoute et l'autre entrée reçoit le signal provenant du microphone après amplification de ce signal par un amplificateur à gain élevé, - un deuxième circuit multiplicateur analogique dont les en- trées sont reliées en parallèle aux entrées du premier circuit multiplicateur, via pour l'une d'entre elles, un circuit dé- phaseur, ce circuit déphaseur introduisant un déphasage de 90' pour une fréquence voisine de celle à laquelle se produit l'effet Larsen, - un circuit d'addition à deux entrées, - un premier filtre passe-bas dont l'entrée est connectée à la sortie du premier circuit multiplicateur, dont la sortie est reliée à l'une des entrées du circuit d'addition via un con- vertisseur de signal en valeur absolue, et un deuxième filtre passe-bas dont l'entrée est connectée à la sortie du deuxième circuit multiplicateur, dont la sortie est reliée à l'autre entrée du circuit d'addition via un autre convertisseur de signal en valeur absolue, - un comparateur à seuil recevant le signal de sortie du cir- cuit d'addition et fournissant en sortie un signal de commande pour ledit commutateur temporisé. - 19 - 2. Poste téléphonique à écoute amplifiée selon la revendication 1, caractérisé en ce que le commutateur temporisé comporte des moyens pour appliquer des durées de temporisation différentes, et en ce qu'il met en service si nécessaire ledit attênuateur pour une première durée comptée partir du début de la conversation t-lphonique dont la valeur est de l'ordre de la seconde, tandis que la ou les mises en service suivantes de l'attênuateur, lorsqu'elles se produisent, sont appliquées pendant une autre durâe de valeur plus élevée que la première durée. 3. Poste ttlphonique è dcoute amplifi0e selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'atténuateur comporte plusieurs niveaux discrets d'atténuation qui sant Dis en service successivement dans un ordre croissent sous l'effet de la commande du dispositif anti-Larsen, alors que le niveau d'atténuation obtenu apres disparition de l'effet Larsen est ensuite maintenu. 4. Poste téléphonique à dcoute amplifiée selon l'une quelconque des revendications 1 3, caractérisé par l'utili- sation d'au moins un attânuateur dans chacune des voies d'émission et d'écoute et par la présence de moyens de commau- tation pour la mise en service de ces atténuateurs alternati- vement dans chacune desdites voies, ainsi que la présence d'un dispositif de détection de parole pour la commande desdits moyens de commutation.