Brevet FR2588410A1 — publié le 19870410

La présente invention se rapporte à des assemblages de coeur de réacteur nucléaire à neutrons rapides, refroidi par métal liquide et, en particulier, à une grille entretoise de réacteur nucléaire constituée par l'interconnexion de lames de grilles et possédant un ressort hydraulique, ainsi qu'à un composant de coeur sans conduits utilisant cette grille entretoise. Les coeurs conçus pour être utilisés dans des réacteurs nuclé- aires rapides refroidis par métal liquide comprennent typique- ment des assemblages combustibles hexagonaux étroitement ser- rés, grâce à quoi le coeur se rapproche de la configuration d'un cylindre circulaire droit. Les assemblages combustibles typiques comprennent une pluralité de barres de combustible de section transversale circulaire, groupées en un arrange- ment triangulaire dans toute la longueur d'un conduit à paroi mince. Les barres de combustible sont soutenues à une extrémité, ce qui permet une extension libre dans le sens axial, et sou- tenues latéralement sur toute leur longueur par des enroulements de fils métalliques autour des barres et/ou par des structures de grilles du type à claire-voie placées en des endroits choisis sur toute la longueur de l'assemblage à l'intérieur du conduit. De tels ensembles à conduits sur longueur totale limitent l'écoulement transversal du caloporteur parmi les assemblages combustibles adjacents, augmentent la quantité de métal dans le coeur, réduisant ainsi le rendement nucléaire, et augmentent la chute de pression à travers le coeur, ce qui fait encore décroître le rendement. Ces caractéristiques ad- verses peuvent être évitées par l'emploi d'assemblages combus- tibles à treillis ouverts qui éliminent le conduit sur toute la longueur en faveur du positionnement de structures de gril- les en des positions axiales choisies, ainsi qu'il est bien connu dans les assemblages combustibles généralement carrés de réacteurs à eau légère possédant des barres de combustible disposées en carré. Une forme d'assemblage combustible sans conduits est décrite au brevet US N 4 285 771. L'assemblage combustible qui y est décrit comprend des barres de combustible de même longueur, de section transversale cir- culaire, disposées en un arrangement triangulaire des barres, le paquet de barres se rapprochant de la configuration d'un hexagone régulier. A chaque angle, une ou plusieurs barres sont retirées et un dos solide y est placé, généralement de même longueur que les barres de combustible, qui est le sup- port axial de l'assemblage. La périphérie extérieure du dos solide est aussi la zone de contact entre assemblages adja- cents. Tandis que les structures du dos solide contiennent col- lectivement moins de métal que le conduit à paroi mince qu'el- les remplacent, la quantité de métal dans les dos solides res- te importante. De même, chaque dos solide occupe une place qui pourrait être occupée par une ou plusieurs barres conte- nant de la matière nucléaire. 2G Les structures de grilles du type à claire-voie ordinai- rement employées pour soutenir latéralement des barres conte- nant de la matière nucléaire à l'intérieur d'un coeur nuclé- aire pour un réacteur refroidi par métal liquide sont consti- tuées par l'interconnexion de lames de grilles. Cependant, le procédé généralement utilisé pour interconnecter les lames de grilles afin de former une grille entretoise possédant à l'intérieur des cellules a pour résultat que la moitié environ des parois de chaque cellule sont formées par des portions de deux lames de grilles. Les variations en épaisseur des lames de grilles doivent être maintenues dans une certaine tolé- rance. Dans les parois de cellules qui sont faites de portions de deux lames de grilles, les variations combinées dans l'épais- seur de la lame des portions de deux lames de grilles qui cons- tituent les parois doivent être maintenues dans la même tolé- rance que la portion de lames de grilles formant des parois à épaisseur unique. Ce qui est nécessaire, c'est un procédé de fabrication d'une structure de grille qui dépasse ce pro- blème de tolérance et procure une structure de grille laté- ralement solide, ne restreignant pas excessivement l'écoulement du caloporteur à travers le composant de coeur. A l'intérieur de chaque cellule formée par l'interconnexion de lames de grilles dans la structure de grille, une barre contenant de la matière nucléaire doit être soutenue latéra- lement. Ce support latéral prend généralement la forme de bu- tées disposées sur deux des parois de la cellule et d'un élé- ment de ressort disposé sur la troisième paroi et poussant la barre contre les butées. La force du ressort est obtenue par cintrage du métal. Pendant le fonctionnement du réacteur nu- cléaire, l'exposition au rayonnement et aux températures éle- vées peut provoquer un relâchement du ressort. Cet amoindris- sement de la force oblique du ressort peut permettre une vibra- tion de la barre à l'intérieur de la cellule, entraînant l'en- dommagement de la barre. Ce dont on a besoin, c'est un ressort devant assurer le soutien latéral d'une barre dans une grille entretoise de réacteur nucléaire, dont la force oblique ne s'affaiblisse pas après une exposition continue au rayonne- ment et aux températures élevées. C'est ainsi que l'objet principal de la présente invention est d'offrir un composant de coeur à treillis ouvert pour un réacteur refroidi par liquide, à neutrons rapides, qui as- sure néanmoins une contrainte latérale suffisante pour les barres contenant de la matière nucléaire, sans trop limiter l'écoulement du caloporteur à travers le composant de coeur. Avec cet objet en vue, la présente invention réside dans un assemblage combustible de réacteur nucléaire contenant des barres de combustible nucléaire soutenues à intervalles régu- liers par des grilles entretoises ayant des cellules rigides formées par l'interconnexion de lames de grilles, lesdites cellules rigides définissant des passages qui reçoivent les barres de combustible et permettent la traversée par un écou- lement de caloporteur dans un sens généralement axial ascen- - dant et en contact avec les barres de combustible; des butées saillant dans lesdites cellules, à partir de deux desdites la- mes de grilles formant une cellule; et un moyen élastique dis- posé à l'intérieur desdites cellules sur le reste desdites la- mes de grilles formant ladite cellule et poussant lesdites barres de combustible pour les mettre en contact avec les bu- tées, caractérisées par le fait que ledit moyen élastique est un bras en porte-à-faux incliné par rapport à l'écoulement du caloporteur à travers l'ensemble du coeur du réacteur, de sorte que l'écoulement du caloporteur produise une force oblique qui pousse ledit bras élastique vers la barre de combustible asso- ciée avec une force de sollicitation qui est fonction du dé- bit du caloporteur à travers l'assemblage combustible nuclé- aire. L'invention deviendra plus aisément compréhensible à l'aide de la description ci-après d'une de ses réalisations préférées montrée, à titre d'exemple uniquement, dans les dessins ci- joints, dans lesquels: la figure 1 est une vue éclatée isométrique, avec des parties en coupe, du composant de coeur sans conduits et des grilles entretoises de l'invention; la figure 2 est une vue éclatée isométrique, avec des par- ties en coupe, de la construction détaillée du composant de coeur sans conduits de la présente invention; la figure 3 est une vue en plan de la structure de grille entretoise selon l'invention; la figure 4 est une vue fragmentaire en plan agrandie d'une partie de la structure de grille entretoise de la présente invention, illustrant les cellules triangulaires et la confi- guration en butées et ressorts; la figure 5 décrit en élévation fragmentaire le joint for- mé aux intersections des lames de grilles supérieure, médiane et inférieure avec la lame de grille extérieure; la figure 6 est une élévation coupe fragmentaire prise selon la ligne VI-VI de la figure 5; la figure 7A est une vue fragmentaire en plan et en coupe du joint de la figure 5, prise selon la ligne VII-VII de cette figure; la figure 7B est une vue fragmentaire en plan et en coupe du joint de la figure 5, après soudage, prise selon la ligne VII-VII; la figure 7C est une vue fragmentaire en plan et en coupe du joint de la figure 5, après brasage, prise selon la li- gne VII-VII; la figure 8 est une vue en plan fragmentaire d'une inter- connexion de tubes de grille à l'intérieur de la structure de grilles; la figure 9 est une élévation en coupe fragmentaire prise selon la ligne IXIX de la figure 8; la figure 10 est une vue isométrique des attaches de tube de grille formées sur la lame supérieure de grille; la figure 11 est une élévation en coupe fragmentaire selon la digne XI-XI de la figure 8; la figure 12 est une élévation en coupe fragmentaire selon la ligne XIIXII de la figure 8; la figure 13 est une élévation fragmentaire dumécanisme d'interconnexion des lames de grilles supérieure, médiane et inférieure; la figure 14A est une vue en plan fragmentaire du joint formé par l'interconnexion des lames de grilles supérieure, médiane et inférieure; la figure 14B est une vue en plan fragmentaire du joint de la figure 14A après soudage; la figure 14C est une vue en plan fragmentaire du joint de la figure 14A après brasage; la figure 15 est une vue en plan fragmentaire d'une struc- ture de grilles entretoises de la précédente technique avec cellules hexagonales; la figure 16A est une vue en élévation fragmentaire de l'élé- ment élastique et des butées de la structure de grilles; la figure 16B est une vue en plan fragmentaire de l'élément élastique et des butées de l'invention la figure 17 est une vue en plan et en coupe fragmentaire de l'élément élastique selon la ligne XVII-XVII de la figure 16A; la figure 18 est une élévation en coupe fragmentaire d'une butée selon la ligne XVIII-XVIII de la figure 16A; la figure 19 est une vue en plan d'une autre réalisation de la structure de grilles de l'invention; la figure 20 est une vue en plan fragmentaire agrandie de l'autre structure de grilles de la figure 19; la figure 21 est une vue en élévation fragmentaire du méca- nisme pour l'interconnexion des lames de grilles de l'autre structure de grilles de la figure 19; et la figure 22 est une vue en plan fragmentaire du joint for- mé par l'interconnexion des lames de grilles de la figure 21. Onvasereportermaintenantàla figure 1 qui montre un composant de coeur sans conduits pour utilisation dans un réacteur nucléaire à neutrons rapides refroidi par liquide conformément à l'invention, de préférence un réacteur refroidi par un métal liquide tel que le sodium. Le composant 10 comprend une plura- lité de barres parallèles 12 de même longueur, chacune d'elles contenant de la matière nucléaire, telle que boulettes de com- 3C bustible, groupées ensemble en une configuration généralement hexagonale à treillis ouvert. Le terme "treillis ouvert" se rapporte à l'absence d'une structure de conduits protégeant latéralement toute la longueur des barres groupées. Les bar- res sont soutenues à une extrémité comme par un embout d'en- trée 14, et sont libres de s'étendre axialement vers le haut. Le composant de coeur est en outre constitué d'une plaque su- périeure 16 de support, d'un élément de grille supérieur 16S, d'une pluralité de grilles intermédiaires dont deux seulement, les 20 et 2la, sont montrées pour plus de simplicité, d'un élé- ment de grille inférieur 22 et d'une plaque de support infé- rieure 24. Les barres 12 sont soutenues à une extrémité par la plaque de support inférieure 24 et s'étendent axialement vers le haut à travers la grille inférieure 22, les grilles intermédiaires 2C et 20a, la grille supérieure 18 et la pla- que de support supérieure 16. Ainsi qu'il est bien connu dans cette technique, la grille inférieure 22, les grilles inter- médiaires 2C et 2La et la grille supérieure 18 permettent la dilatation axiale tout en maintenant le support latéral des barres. Le composant de coeur 10 tire sa force axiale et latérale des tubes de sodium 26 qui sont fixés à la plaque de support infé- rieure 24 par des écrous 28 qui se vissent sur la partie du tube de sodium 26 qui se prolonge à travers la plaque de sup- port inférieure 24. Les tubes de sodium 26 traversent la grille inférieure 22, les grilles intermédiaires 20 et 20a, la grille supérieure 18, et sont fixés à la plaque de support supérieure 16 par les écrous 30. Des douilles entretoises 32 sont pourvues autour de chaque barre de sodium entre la grille inférieure 22 et la grille intermédiaire la plus basse 20a pour espacer cette grille intermédiaire 20a de la grille inférieure 22. Des douilles entretoises 32 sont également pourvues autour de chaque barre de sodium, entre chacune des autres grilles intermédiaires, dont toutes ne sont pas représentées, ainsi qu'entre la grille 20 la plus élevée et la grille supérieure 18 pour maintenir une distance prédéterminée entre grilles ad- jacentes. Chaque-douille entretoise est arquée selon une va- leur prédéterminée avant d'être fixée par glissement autour d'un tube de sodium 26, afin d'assurer un ajustage à frotte- ment doux de la douille entretoise 32 sur les tubes de sodium 26 de telle façon qu'une vibration causée par l'écoulement n'en- tra;ne pas d'usure sur les cubes de sodium 26. Le composant de coeur sans conduits est également doté de pla- ques à orifices 34 qui servent à réguler l'écoulement du calo- porteur à travers chacun des composants de coeur. De cette façon, on peut utiliser dans le même coeur de réacteur des composants de coeur sans conduits et avec conduits, l'écoule- ment de caloporteur traversant chacun d'eux étant réglable sé- parément pour compléter celui des autres. La figure 3 présente une réalisation préférée de la grille en- tretoise 36 du réacteur nucléaire, fabriquée conformément-à l'invention. La figure 4 constitue un agrandissement d'une partie de la figure 3. Une structure de grille 36 est formée par l'interconnexion de lames de grille supérieures 38, de lames de grille médianes 40 et de lames de grille infé- rieures 42, comme le montrent les figures 5, 6, 7A, 7B et 7C. Des pattes 44 le long du bord extérieur de la lame de grille supérieure 38, de la lame de grille médiane 40 et de la lame de grille inférieure 42 s'engagent par des ouvertures 46 dans les lames de grille 48 extérieures qui s'étendent autour de la périphérie de la structure de grille 36. Le joint qui en résulte peut être assuré par soudage ou par brasage, ainsi que le montrent respectivement les figures 7B et 7C. La structure de grille 36 est en outre pourvue de tubes de grille formés 50 qui reçoivent des tubes de sodium 26, les- quels s'étendent à travers les structures de grille 36. Les figures 8, 9, 10, 11 et 12 exposent la manière préférée pour le formage des tubes de grille 50 et leur fixation aux lames de grille 38 supérieures, aux lames de grille 40 médianes et aux lames de grille 42 inférieures. Ainsi qu'on peut le voir sur les figures 9 et 10, une fente 52 de bride de tube de gril- le est découpée à la presse dans la lame de grille supérieure 38 à une première hauteur entre les brides de tubes de grille 53. Cor-e le montrent respectivement les figures 11 et 12, une fente de bride 52 de tube de grille est découpée à la presse dans la lamne médiane 40 à une seconde hauteur et une fente de bride 52 de tube de grille est découpée à la presse dans la lame de grille 42 inférieure à une troisième hauteur pour aider à former les brides 53 de tubes de grille. Un tube de grille 50 est alors formé par l'interconnexion de la lame supérieure de grille 38, de la lame médiane de grille 4C et de la lame inférieure de 1e grille 42 et comprend les six brides 53 précédemment décrites de tubes de grille. Les lames de grille 38, 40 et 42 sont alors soudées et/ou brasées à leur interconnexion comme le montre la figure 8. Le blocage final du tube de grille 50 de la structure pour les lames de grille 38, 40 et 42 est réalisé quand les tubes de sodium 26 sont étendus à travers les tubes de grille 50 de la structure de grille 36. Les figures13 et 14 représententle procédé d'intercornnexion de la lame supérieure de grille 36, de la lame médiane de grille 2u 4u et de la lame inférieure de grille 42 pour former les cel- lules 54 représentées dans la figure 4. La lame supérieure de grille 38 est dozée de fentes uniques 56 inversées le long de sa surface inférieure. La lame médiane de grille 40 est à dou- ble fente, les fentes 58 longeant sa surface supérieure et les fentes inversées 60 longeant sa surface inférieure. La lame de grille inférieure 42 est dotée de fentes 62 uniquement le long de sa surface supérieure. La fente 56 de la lame supérieu- re de grille 38 s'engage en coulissant dans la fente 58 le long de la surface supérieure de la lame médiane de grille 40. La fente 60, au bord inférieur de la lame de grille médiane , s'engage en coulissant dans la fente 62 le long du bord supérieur de la lame de grille inférieure 42. L'intersection des quatre fentes qui en résulte est telle que décrite à la figure 14A. Le joint est alors rendu permanent par soudage ou brasage, comme le montrent respectivement les figures 14B et 14C. La figure 15 représente une structure de grille nucléaire 64 de la technique antérieure, pour utilisation dans un réacteur nucléaire à neutrons rapides, refroidi par liquide. On peut directement observer que les cellules 66 sont généralement hexagonales. Un examen plus attentif de la figure 15 révèle que la moitié des cloisons 68 sont formées d'une portion d'une lame de grille unique, tandis que l'autre moitié, 70, est for- mée de portions de deux lames de grilles. Puisque chaque cloi- son doit être formée pour la même tolérance, la double épais- seur métallique des cloisons 70 augmente la difficulté à ob- tenir ce niveau de tolérance par un facteur de deux. Ainsi qu'on le voit sur la figure 4, toutes les cloisons 72 des cellules 54 sont formées d'une simple épaisseur de métal pro- venant d'une partie d'une lame de grille unique. En se reportant à la figure 4, on voit que les barres 12 contenant de lamatière nucléaire s'étendent à travers chacune des cellules 54 et doivent y subir une contrainte latérale. Vers cette ex- trémité, des moyens d'arrêt tels que les butées 76 sont pour- vus le long de deux des parois 78 et 80 qui comprennent la cellule 54. Un moyen élastique, tel que le ressort 82, est disposé le long de la troisième paroi 84 qui constitue la cel- lule 54. Le ressort 82 engage la barre 12 et la pousse ferme- ment contre les butées 76 pour empêcher un endommagement con- sécutif à des vibrations causées par l'écoulement. Une nouvelle structure élastique à utiliser dans cette struc- ture de grille est illustrée aux figures 16 et 17. Le bossage 86 est mis en contact avec la barre. Le ressort 82 est doté d'une ouverture 88 à son bord inférieur. Cette ouverture 88 permet au caloporteur, s'écoulant dans le sens de la flèche , de pénétrer dans une voie telle que le canal 92 formé sur le côté du ressort 82 en face du bossage -86, comme on peut l'observer sur la figure 17. La force de poussée du ressort 82 contre la barre dépend du débit du caloporteur dans le ca- nal 92, ce débit poussant le ressort 82 et le bossage 86 contre la barre. Le débit du caloporteur dans-le canal 92 se rapporte directement au débit du caloporteur dans le réacteur et aux assemblages combustibles qui s'y trouvent. La fente 94 prati- quée dans le ressort 82 sert à créer une force élastique pré- détermninée dans le ressort 82, basée sur un débit prédétermi- né de caloporteur à travers le composant de coeur. Le ressort 82 peut être intégralement formé de la lame de grille 84 ou fixé à celle-ci par soudage ou autrement. Dans l'un et l'autre cas, une ouverture 96 est pratiquée dans la lame de grille 64 du côté du ressort 82, en face du bossage 86 et près du canal 92. L'angle d'inclinaison du ressort 82 par rapport à l'écoulement généralement axial du caloporteur sert aussi à régler la force élastique avec laquelle le ressort 82 contacte la barre 12. Ainsi que le montre la figure 16, l'angle préféré d'inclinai- son par rapport à l'axe du composant de coeur, qui corres- pond généralement au sens d'écoulement du caloporteur à tra- vers le composant de coeur, est de 9 degrés. Cette inclinaison du ressort 82 sert à améliorer encore le mélange du calopor- teur en dirigeant une partie de l'écoulement du caloporteur qui circule dans le canal 92 par l'ouverture 96 et dans la cellule adjacente et en dirigeant le reste de l'écoulement du caloporteur circulant dans le canal 92 en un écoulement avec composante radiale. Comme il est illustré par des flèches 97 dans la figure 4, les caractéristiques préférées de mélange 3C du caloporteur d'assemblage combustible peuvent être obtenues en établissant une orientation préférée des ressorts 82 dans les cellules 54. Tandis que la description ci-dessus concerne un ressort à utiliser dans un réacteur nucléaire refroidi par métal liquide, ce ressort hydraulique convient également à l'em- ploi dans un réacteur nucléaire refroidi par eau. i2 La figure lu, section transversale L travers une butée 76 sur une clcison 64, sert à illustrer un procédé préféré de fabri- cation des butées 76. [es butées 76 sont de préférence inté- gralement formées avec des lames de grilles 78 et.: par es- tampage. Une autre solution consiste à souder les butées 76 sur les lames de grilles. Les figures 4, 16A, 16B et 17 révè- lent que, tandis que la cloison 84 contient le ressort 82 pour une cellule 54, elle porte aussi la butée 76 pour la cellule adjacente. En fonctionnement, les barres 12 peuvent contenir du combusti- ble, de la couverture fertile ou une matière absorbante. Les composants de coeur formés de barres de combustible, de couver- ture fertile et de matière absorbante sont identiques quant à leur construction mécanique et sont mécaniquement interchan- geablesdans n'importe quel endroit de l'assemblage combustible du coeur. Chacun des composants du coeur est conçu pour conser- ver son intégrité structurale pendant l'échauffement du réac- teur, son refroidissement, son arrêt et son fonctionnement en puissance, y compris les conditions attendues les plus adver- ses de fonctionnement à travers toute sa durée de vie, en cours de service du réacteur. En nous référant aux figures 1 et 2, le caloporteur liquide, de préférence du sodium, est pompé par une pompe (non représentée) de caloporteur de réacteur et en- voyé à la base de l'embout 14, et circule vers le haut à tra- vers les plaques à orifices 34 jusqu'à la plaque de support inférieure 24. A la plaque de support inférieure 24, une par- tie du débit du caloporteur est dirigée vers le haut à travers les tubes de sodium 26, qui sont ouverts sur toute leur longueur, tandis que le reste du débit de caloporteur est dirigé, à tra- vers des trous 95 de circulation du sodium, dans la plaque de support inférieure 24, puis à travers les cellules 54 dans la grille inférieure 22 et mis en contact avec l'extérieur des barres 12. Alors que la plus grande partie du débit de calopor- teur continue à travers le composant de coeur par les grilles entretoises intermédiaires 20a, 20, et les autres non représen- tées, à travers la grille entretoise supérieure 18 et la pla- que de support supérieure 16, une partie du débit du calopor- teur est dirigée dans des composants de coeur adjacents (non représentés). A l'intérieur de la grille inférieure 22, des grilles entretoises intermédiaires 20a et 20 et de la grille entretoise supérieure 18, le caloporteur s'écoule à travers chaque cellule 54 ainsi qu'il est décrit sur la figure 4, en passant tout près des barres 12. Une partie également du débit du caloporteur est dirigée, à travers l'ouverture 88, dans le canal 92. A l'intérieur du canal 92, l'écoulement du calopor- teur pousse contre le dos du ressort incliné 82 et force le bossage C6 à entrer en contact avec la barre 12, forçant la barre 12 contre les butées 76. Cette force élastique continue provenant de l'écoulement du caloporteur empêche d'endommager les barres 12 par des vibrations consécutives à l'écoulement. Tandis qu'une partie du caloporteur s'écoulant à travers le canal 92 est dirigée dans la cellule 54 adjacente par l'ouver- ture 96 pour aider au mélange et à l'équilibrage thermique, 2G le reste du caloporteur s'écoulant dans le canal 92 est diri- gé avec une composante radiale hors du canal 92. Pour une vi- tesse donnée de l'écoulement de caloporteur, la force élasti- que est réglée par l'angle d'inclinaison du ressort 82 par rapport au sens d'écoulement du caloporteur, comme l'indique ES la flèche 9C, ainsi que par une fente 94 pratiquée dans le ressort 92. La force avec laquelle le ressort 52 maintient la barre 12 contre les butées 76 n'est pas affectée par une expo- sition prolongée au rayonnement et aux hautes températures, s'agissant de la force d'un ressort qui dépend entièrement de 3C l'élasticité du matériau dont il est constitué. La circulation du caloporteur à travers les tubes de sodium 26 et à travers l'ensemble de coeur autour des barres 12 se poursuit vers le haut à travers la plaque de support supérieure 16 et en sortant du composant de coeur à travers l'embout de manipulation G100. (Voir figure 1.) Dans le cas inhabituel d'un grave accident, les tubes de sodium 26 offrent un passage à travers le coeur. Le refroidissement à travers le coeur en pompant le caloporteur à travers les tubes de sodium peut être maintenu à tout moment, ceci servant à main- tenir basse la température du coeur. Sinon, les tubes de so- dium 26 peuvent être bloqués a chaque extrémité et remplis de combustible, de matière de couverture fertile ou de matière absorbante pour augmenter la densité de tassement du composant de coeur. Lainrtes variantes du procédé de fabrication de grille décrit plus haut sont envisagées pour la polyvalence de la conception. Une autre réalisation de la structure de grille 36 est illus- trée aux figures 19 et 20. Cette structure de grille 36 est une grille hexagonale du type à claire-voie treillagée en une grille uniquebarres/cellules. On peut obtenir divers effets de la densité de tassement, par exemple en formant des sections triples de grille barres/cellules, en proposant des barres en des endroits autres que centraux aux cellules et en installant des grilles en nids d'abeilles à l'intérieur d'une grille unique barres/cellules, changeant en ce faisant la den- sité de tassement et améliorant la résistance de la grille à * nids d'abeilles. Ainsi que cela peut être observé dans la fi- gure 20, la variante de réalisation présentée recourt à deux ressorts hydrauliques 82 et à deux butées 76 pour contraindre chaque barre 12. Les flèches 102, dans la figure 20, illustrent les sens préférés de mélange du caloporteur qui sont obtenus en orientant convenablement les ressorts 82. La figure 21 re- présente la façon d'interconnecter les lames de grille 104, dont chacune est dotée d'une pluralité de fentes 106 facilitant le montage, et la figure 22 montre une partie de la structure de grille 36 assemblée. Tandis que la majorité des parois 108 sont d'une seule épaisseur de métal, les parois 110 sont constituées de deux épaisseurs de métal dans cette réalisa- tion. Par conséquent, l'invention procure une structure de brille avec polyvalenice dans la densité di tasse:ent, équipée d'un ressort hydraulique original de contrainte de barre et pouvant être facilement assemblée en un composant de coeur sans conduit. s Alors que des réalisations préférées ont été exposées ici, maintes modifications à celles-ci sont possibles sans sortir du cadre de la présente invention. 2588410 - 1 REVENDIC A TIONS 1. Assemblage combustible de réacteur nucléaire, contenant des barres (12) de combustible nucléaire soutenues à espaces ré- guliers par des grilles entretoises (18, 20) ayant des élé- ments rigides de formation de cellules constitués par l'inter- connexion de lames (39-42) de grilles, lesdits éléments rigi- des de formation de cellules définissant des passages (54) qui reçoivent les barres de combustible (12) et permettent le pas- sage à travers eux d'un écoulement de caloporteur dans une direction généralement axiale ascendante et en contact avec les barres de combustible (12); des butées (76) saillant dans lesdites cellules à partir de deux desdites lames (38-42) de grilles, formant une cellule; et des moyens élastiques (82) disposés à l'intérieur desdites cellules sur le reste desdites larmes (38-42) de grilles qui forrment ladite cellule et poussant lesdites barres de combustible (12) en contact avec les butées (76), caractérisé par le fait que ledit moyeu élastique (82) est un bras élastique en porte-à-faux incliné par rapport à l'écou- lement du caloporteur à travers l'ensemble du coeur du réac- teur, de telle façon que l'écoulement du caloporteur engendre une force oblique poussant ledit bras élastique (82) vers la barre combustible associée (12), avec une force de sollicitation qui est fonction du débit du caloporteur à travers l'assemblage combustible nucléaire. Z. Assemblage combustible selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le dit moyen élastique (82) est formé et plié à partir de ladite lame (38-42) de grille, en créant une ouver- ture (96) dans ladite lame (38-42) de grille, ouverture qui assure la communication du liquide entre cellules adjacentes, une partie de l'écoulement du caloporteur passant, le long dudit tmoyen élastique (82), à travers ladite ouverture (96) et pénétrant dans la cellule adjacente. 3. Assemblage combustible selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé par le fait que lesdites butées (76) font partie inté- grante desdites lames de grille (38-42).' 4. Assemblage combustible selon l'une quelconque des revendi- cations 1, 2 et 3, caractérisé par le fait que lesdites lames (38-42) de grille sont interconnectées de façon à former une structure de grille entretoise qui est hexagonale, les cellules rigides formées à l'intérieur de ladite grille entretoise hexa- gonale par l'interconnexion desdites lames de grille (38-42) étant triangulaires. 5. Assemblage combustible selon la revendiation 4, caractérisé par le fait que chaque cloison de ladite cellule triangulaire formée par l'interconnexion desdites lames de grille consiste en une partie de l'une desdites lames de grille. 6. Assemblage combustible selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 5, caractérisé par le fait que lesdites lames de grille sont pourvues de pattes à leurs extrémités latérales et que la lame de grille extérieure est dotée d'ouvertures recevant lesdites pattes. 7. Assemblage combustible selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 6, caractérisé par le fait qu'une pluralité de tubes 1 de grille sont disposés en des endroits prédéterminés en travers de la grille entretoise et fixés de façon inamovible à des lames de grille prédéterminées, et que des tubes sup- ports s'étendent à travers lesdits tubes de grille pour inter- connecter des grilles entretoises adjacentes. 8. Assemblage combustible selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 7, caractérisé par le fait qu'une fente (94) est réalisée à la jonction desdits moyens élastiques (82) et des- dites lames (38-42) afin d'augrmenter l'élasticité desdits moyens (82) et de permettre le passage du caloporteur. 9. Composant de coeur sans conduits pour emploi dans un coeur de réacteur nucléaire à neutrons rapides, refroidi par liquide, pour contraindre axialernent et latéralement une pluralité de barres contenant de la matière nucléaire, caractérisé en ce qu'il comprend - une plaque de support supérieure, - une grille entretoise supérieure, - une pluralité de grilles entretoises intermédiaires, - une grille entretoise inférieure, une plaque de support inférieure, - un embout rigidement engagé sur ladite plaque de support inférieure, - une pluralité de plaques à orifices disposées entre ladite plaque de support inférieure et ledit embout, - une pluralité de barres de support traversant ladite grille entretoise inférieure, lesdites grilles entretoises intermé- diaires et ladite grille entretoise supérieure et fixées de façon inamovible à ladite plaque de support inférieure et à 1 ladite plaque de support supérieure, lesdites barres de-sup- port étant pourvues dans le sens axial de passages traver- santspour laisser passer un flux de caloporteur, et une plu- ralité de douilles entretoises disposées autour de chacune des- dites barres de support entre ladite grille entretoise supé- rieure et la plus élevée desdites grilles entretoises intermé- diaires entre chacune desdites grilles entretoises interrné- diaires et ladite grille entretoise intermédiaire immédiate- nment au-dessus de celle-ci, et entre la plus basse desdites grilles entretoises intermédiaires et ladite grille entretoise inférieure pour maintenir un écarterment prédéterminé entre lesdites grilles entre lesquelles lesdites douilles entretoises sont disposées. 10. Composant de coeur sans conduits selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdites douilles entretoises sont ar- quées par rapport à leur axe pour enserrer lesdites barres de support généralement au sommet, à la base et au mrilieu desdites douilles entretoises afin de prévenir un écoulement consécutif à un endomnragement desdites barres de support par suite des vibrations. 11. Composant de coeur sans conduits selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des tubes de dis- persion d'écoulement, reliant du point de vue fluide et réca- nique ledit embout à ladite plaque de support inférieure. 12. Composant de coeur sans conduits selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un embout de ma- nipulation fixé à ladite plaque de support supérieure pour per- mettre de saisir le composant du coeur.