Brevet FR2597280A1 — publié le 19871016

La présente invention concerne un circuit de commutation à large bande commandé par un champ électrique, et elle porte en particulier sur un tel circuit comportant au moins deux éléments de commutation commandés par un champ électrique qui sont connectés en série entre une entrée et une sortie du circuit. On utilise généralement des éléments de commutation commandés par un champ électrique, tels que des transistors à effet de champ (TEC),dans des applications de commutation dans 10 lesquelles il est nécessaire d'avoir un rapport de résistance entre l'état bloqué et l'état conducteur d'une valeur élevée désirée, et un décalage en courant continu égal à zéro. Le principal facteur qui limite l'utilisation d'éléments de commutation à TEC dans des applications à large bande consiste dans le compromis qui est nécessaire entre l'obtention de valeurs faibles d'impédance de transmission Rds(on) entre le drain et la source lorsque l'élément de commutation est dans le mode de conduction, et l'obtention de valeurs élevées d'impédance de transmission dans le mode de blocage. Les principa20 les contributions à la valeur de l'impédance dans le mode de blocage sont constituées par les capacités parasites, essentiellement entre le drain et la grille (Cdg) et entre la source et la grille (Csg), qui affectent la transmission et la dérivation du signal dans le mode de blocage. Il existe égale25 ment une faible capacité parasite entre le drain et la source (Cds). La technique actuelle favorise l'utilisation de TEC ayant de faibles capacités parasites et des valeurs élevées de l'impédance Rds(on) (plus de 50 ohms). On peut utiliser ces 30 TEC pour transmettre un signal à large bande lorsqu'on les utilise en élément de commutation série entre une source de signal à faible impédance et une charge à faible impédance (moins de 100 ohms). Cependant, les pertes de signal dans Rds(on) dégradent les performances de l'élément de commutation 35 du fait que l'impédance série Rds(on) conduit à la perte d'une partie importante du signal. De plus, cette perte varie avec Rds(on) et cette valeur varie elle-même sur une gamme étendue dans des TEC du commerce. Du fait de cette perte de signal, il peut être nécessaire d'employer des circuits d'amplifica5 tion supplémentaires et une commande individuelle de réglage de gain. Lorsque la fréquence du signal transmis augmente, l'impédance de transmission dans le mode de blocage diminue, ce qui fait qu'un seul TEC est incapable de procurer une iso10 lation suffisante entre l'entrée et la sortie. On peut alors combiner des TEC multiples dans des réseaux qu'on désigne généralement par des noms qui suggèrent la forme de l'interconnexion des éléments actifs. Ces réseaux comprennent de façon caractéristique une section en "L" dans laquelle un TEC pa15 rallèle ou en dérivation à la masse est ajouté avant ou après le TEC série de base déterminant l'état de blocage/conduction, et est commandé de façon à avoir un état de conduction/blocage opposé. Une autre configuration classique consiste en un réseau en "T" qui comprend deux éléments de commutation à TEC série et un élément de commutation à TEC shunt qui est connecté entre les deux éléments de commutation interconnectés et la masse. Le TEC shunt établit de façon classique une dérivation à faible impédance lorsque les éléments de commutation série sont dans un mode de blocage. Cependant, à des fréquences plus 25 élevées, les capacités parasites dans ce circuit shunt font apparaître des impédances de plus en plus faibleslorsque les TEC série sont dans un mode de conduction, ce qui augmente la perte de signal dans le circuit. Bien qu'à des fréquences faibles ces réseaux procurent des performances satisfaisantes, dans des applications à large bande s'étendant jusque dans la région des ondes métriques, les performances deviennent médiocres à cause des pertes de signal décrites ci-dessus et de la variation de gain qui est inhérente à tous les TEC dans le circuit. Dans des applications multicanal utilisant deux ca- naux de:signal parallèles, ou plus, comme par exemple dans un multiplexeur ou un démultiplexeur de signaux, dans lequel chaque canal comporte des éléments de commutation à TEC série et des éléments shunt à TEC de type classique, deux tensions de commande sont nécessaires pour chaque canal. En effet, lorsque les éléments de commutation série sont à l'état conducteur, le ou les éléments de commutation shunt doivent être bloqués, et inversement. Il est donc souhaitable de procurer un circuit de commande d'éléments de commutation utilisant 10 une seule polarité de tension de commande par canal. L'invention utilise des éléments de commutation série à commande par champ électrique ayant une meilleure isolation dans l'état de blocage à des fréquence élevées et ayant néanmoins une perte réduite et une variation de gain réduite 15 en fonction de la fréquence. L'invention procure également un circuit de commande d'éléments de commutation procurant une meilleure dérivation en haute fréquencefdans l'état de blocage. Dans le cas de l'utilisation dans des applications de commutation de type multicanal, le circuit de commande d'éléments de 20 commutation est simplifié par le fait qu'il ne nécessite qu'une seule polarité de tension de commande par canal. Plus précisément, le circuit de l'invention comporte deux éléments de commutation, ou plus, du type à commande par champ électrique, qui sont connectés en série. Les connexions 25 respectives entre ces éléments de commutation sont reliées à une masse virtuelle par un élément shunt passif, de type à pertes. Le mode de réalisation préféré de l'invention utilise un réseau de commande d'éléments de commutation qui procure une dérivation de transmission améliorée lorsqu'il est dans le 30 mode de blocage. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d'un mode de réalisation préféré, et en se référant aux dessins annexes sur lesquels: La figure 1 est un schéma de circuit simplifié d'un 35 circuit de commutation conforme à l'invention; La figure 2 est un schéma de circuit simplifié montrant un autre mode de réalisation du circuit de la figure 1; La figure 3 est un schéma de circuit simplifié d'un multiplexeur de canaux conforme à l'invention; et La figure 4 est un schéma de circuit montrant deux canaux d'un multiplexeur conforme à un mode de réalisation préféré de l'invention. En considérant initialement la figure 1, on voit un circuit de commutation 10 réalisé conformément à l'invention. 10 Le circuit 10 assure la commutation entre un circuit d'entrée 11, représenté par une source de tension 12 et une résistance série 13, et une charge de sortie 14. Le circuit de commutation 10 comprend une paire d'éléments de commutation commandés par un champ électrique, 15 15, 16, qui sont connectés en série et sont de préférence des transistors à effet de champ (TEC). Le point de connexion 8 entre les deux éléments de commutation est relié à une masse ou à une masse virtuelle par l'intermédiaire d'un élément shunt passif à pertes 17. L'élément 17 comprend de préférence 20 une résistance 18. La résistance 18 peut également être connectée en parallèle avec un condensateur 19, ou en série avec une inductance 20. Selon une variante, la combinaison en parallële de la résistance 18 et du condensateur 19 peut être connectée en série avec une inductance 20, comme il est re25 présenté en pointillés sur la figure 1. L'élément 17 est un élément dissipatif ou à pertes. Ainsi, la partie réactive de l'impédance de l'élément 17 est notablement inférieure à la partie résisti.ve dans la gamme de fréquence considérée. La valeur d'impédance de l'élément à pertes est de préférence sélectionnée de façon à présenter un rapport d'environ 10/1 avec l'impédance mesurée au point de connexion 8 dans l'état de conduction, sur la totalité de la largeur de bande de fonctionnement. Le fonctionnement des TEC 15, 16 est commandé par 35 des circuits de commande respectifs 21, 22 qu'on décrira de façon pl.us détaillée en relation avec la figure 4. En considérant maintenant la figure 2, on voit un circuit de commutation 23 qu'on peut utiliser pour remplacer le circuit de commutation 10 dans le circuit de la figure 1. 5 Le circuit de commutation 23 comprend trois TEC connectés en série 24, 25, 26, avec des éléments shunt 27, 28 (semblables à l'élément 17 sur la figure 1) connectés respectivement aux points de connexion 8 et 9 entre les TEC 24, 25 et 25, 26. En fait, on peut étendre ce réseau en échelle en employant des 10 éléments de commutation et des éléments shunt à pertes supplémentaires, à condition qu'un élément shunt soit toujours présent entre chaque paire d'éléments de commutation adjacents connectés en série. Chaque élément de commutation et chaque élément shunt supplémentaires améliorent encore davantage l'isolation dans l'état de blocage, ce qui permet le fonctionnement à des fréquences plus élevées. La figure 3 représente un autre mode de réalisation de l'invention dans lequel le circuit de commutation de la figure 1 (ou de la figure 2) est utilisé dans un circuit de commutation multicanal 29. Le circuit 29 assure la commutation entre un ensemble de canaux d'entrée, représentés par des sources de tension 32, 34, qui sont connectés à des circuits de commutation de canal 10, séparés mais identiques, par l'intermédiaire de résistances série correspondantes, portant res25 pectivement les réferences 36, 38. Les canaux, parmilesqoelsdeux seulement sont représentés, sont connectés sélectivement à la charge de sortie 14. Pendant le fonctionnement normal, les deux éléments de commutation associés à un seul canal sont fermés, c'est-à-dire qu'ils sont dans l'état de conduction, tandis que les éléments de commutation restants des autres canaux sont ouverts, c'est-à-dire qu'ils sont dans l'état de blocage, ce qui fait qu'un seul canal est connecté à la charge 14 à un' moment donné. Il est préférable que toutes les masses virtuelles, comme celles auxquelles sont connectés les élé35 ments shunt, soient interconnectées, comme il est representé par le conducteur 40, pour éliminer un décalage en continu entre les éléments de commutation de canal. En considérant maintenant la figure 4, on voit un circuit de commutation multicanal 30 qui est connecté entre un 5 ensemble de bornes d'entrée, comprenant des bornes 42, 44, et une borne de sortie 46. On notera que dans le circuit de la figure 4, les éléments de commutation associés aux bornes d'entrée sont identiques. Par conséquent, on ne décrira que le canal associé à la borne d'entrée 42, en notant que la descrip10 tion relative à ce canal s'applique également aux autres canaux. La borne d'entrée 42 est connectée par l'intermédiaire d'un circuit d'entrée, tel qu'un amplificateur séparateur 50, à un condensateur de couplage en alternatif 52. Ce condensateur est connecté au circuit de commutation 10 par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée série 54. Le point de connexion entre le condensateur 52 et la résistance 54 est connecté à la masse virtuelle par l'intermédiaire d'une résistance shunt 56 ayant une impédance élevée. Le côté d'entree du condensateur 52 est également connecté à une tension négative par l'intermédiaire d'une résistance 55. Une résistance 54 est connectée à la source d'un TEC 58 ayant de préférence une résistance Rds(on) faible, par exemple 15 à 20 ohms. Le TEC 58 est connecté à un point de connexion 48 connectant chacun des canaux, par l'intermédiaire d'un autre TEC série 60. Les TEC 58 et 60 ont de préférence des 25 caractéristiques similaires. Le point de connexion 8 entre les TEC 58 et 60 est connecté à la masse virtuelle par l'intermédiaire d'une résistance shunt 62 (qui est la forme la plus simple de l'élément shunt 17). La résistance 62 a une impédance élevée par rapport 30 à Rds(on), mais une impedance faible comparée à l'impédance drain-source dans le mode de blocage. La grille du TEC 58 est connectée au circuit de commande d'éléments de commutation 21, qui comprend une source de tension de commande V1 appliquée à une borne 64, et une diode P-I-N 66. La cathode de la diode 66 35 est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur de dérivation 70. Comme il est bien connu, la diode P-I-N 66 produit une résistance très élevée en présence d'une polarisation nulle ou inverse. Lorsqu'une polarisation directe est appliquée, la diode P-I-N présente une résistance faible. La diode P-I-N a une résistance inférieure à celle d'une diode classique à des fréquences élevées. Le point de connexion entre la grille du TEC 58 et l'anode de la diode 66 est connecté par l'intermédiaire d'une résistance 68 à une source de tension de référence Vref appliquée à la borne 6. Lorsque la tension de commande V1 en 64 est à l'état haut, la diode 66 est polarisée en inverse et elle a donc une impédance très élevée. Par conséquent, la tension de référence Vref est appliquée par la résistance 68 à la grille du TEC 58, ce qui fait passer ce dernier à l'état conducteur. Lorsque la 15 tension de commande V1 est à l'état bas, la diode 66 est polarisée en direct et présente une impédance faible. Elle applique la tension basse V1 à la grille du TEC 58, ce qui bloque ce dernier. Comme décrit précédemment, dans le mode de blocage le signal de transmission indésirable est dérivé vers la masse 20 par la diode 66 et le condensateur 70. Le TEC 60 est commandé par un circuit de commande 22 similaire à celui prévu pour le TEC 58, qui comprend une résistance de grille 72 connectée à la tension de référence Vref par la borne 7, et une diode P-I-N 74. La tension de référence 25 Vref est de préférence appliquée à tous les TEC dans le circuit à partir d'une source de tension de référence commune (non représentée). Dans le mode de réalisation préféré, la tension de référence Vref est au potentiel de la masse. On note que lorsque Vref est au potentiel de la masse, les tensions 30 de commande V1, V2 ont une valeur négative de façon à obtenir un état de blocage pour les TEC 58, 60. Le point de connexion 48 est de préférence connecté à la masse virtuelle par l'intermédiaire d'une résistance 76 ayant une impédance élevée. Cette résistance maintient la ten35 sion continue sur le condensateur 78 lorsque tous les canaux sont bloqués. Par conséquent, la résistance 76 n'est pas nécessaire si pendant le fonctionnement tous les canaux ne sont pas bloqués en même temps. Le point de connexion 48 est également connecté à la borne de sortie 46 par l'intermédiaire d'un condensateur de couplage en alternatif 78, en série avec un transistor à base commune 80 qui fait partie d'un amplificateur de sortie qui n'est pas représenté davantage. Le collecteur du transistor 80 est connecté à la borne de sortie 46, et l'émetteur est connecté au condensateur 78, comme il est re10 présenté. Ce circuit effectue une sommation de courant entre les différents canaux. Les condensateurs de couplage en alternatif 52, 78 et les résistances shunt 56, 62 et 76 font en sorte que toutes les lignes de signal restent à un potentiel de masse virtuelle 15 commun, ce qui empêche tout décalage de commutation. Comme mentionné précédemment, toutes les masses virtuelles sont de préférence interconnectées entre les canaux. On peut en outre voir que la commutation de tous les TEC dans chaque canal 10 est commandée par une seule source de tension de commande respective, V1, V2. Il est donc seulement nécessaire de coordonner ces sources de tension de commande entre les canaux, et non à l'intérieur des canaux. Les impédances parasites du premier ordre des TEC qui sont associées aux circuits de commutation 10 comprennent 25 des capacités parasites relativement élevées (environ 10 pF) entre la grille et chacune des électrodes de source (Csg) et de drain (Cdg), et une capacité parasite relativement faible (environ 0,2 pF) entre la source et le drain (Csd). Ainsi, lorsque le TEC est dans le mode de blocage, à des fréquences 30 relativement élevées, il existe un chemin à impédance relativement faible allant de la source vers le drain par l'intermédiaire de la grille. A des fréquences de signal élevées, la grille est connectée à la masse en alternatif par un chemin à très faible 35 impédance, c'est-à-dire par la diode 66 et le condensateur 70, pour dériver le signal qui est transmis dans l'état de blocage. L'élément shunt 62 entre chaque paire de TEC connectés en série forme un diviseur de tension pour réduire la transmission. Ainsi, dans un mode de blocage, le canal reste pratiquement 5 isolé du point de connexion de sortie 48, par l'utilisation des deux TEC et par l'utilisation de circuits de commande de grille à faible impédance qui dérivent des courants de transmission produits par les impédances parasites relativement faibles des TEC. En outre, comme on l'a mentionné, la diode P-I-N 10 est polarisée en direct dans le mode de blocage et elle fonctionne d'une manière similaire à une diode normale aux fréquences basses. Aux fréquences élevées, elle procure une résistance notablement inférieure, à cause d'effets de couche intrinsèque, pour diminuer encore davantage l'impédance entre la grille et 15 la masse en alternatif. Les impédances parasites qui existent dans le TEC dans un mode de conduction sont similaires à celles décrites en relation avec le mode de blocage, à l'exception du fait que les capacités entre la grille et la source sont plus élevées, 20 et du fait qu'il existe entre la source et le drain une impédance résistive faible qu'on a désignée précédemment par Rsd(on). Ainsi, aux fréquences élevées, il peut y avoir une dérivation notable vers la grille. On élimine pratiquement une telle dérivation par l'utilisation du circuit de commande de grille qui présente une impédance vers la masse de valeur élevée lorsque le TEC est dans le mode de conduction, comme décrit précédemment. Il résulte de la description ci-dessus que l'invention procure un avantage particulier aux fréquences élevées, du fait que l'impédance shunt parasite qui est asso30 ciée à la résistance shunt 62 est moindre que ce qu'elle serait dans le cas de l'utilisation d'un élément actif. En outre, bien que tous les réseaux shunt soient représentés connectés à la masse, on notera qu'il est possible de remplacer les connexions de masse par un bus d'interconne35 xion à faible impédance ou une masse virtuelle qui est relié à à la masse en alternatif. On notera en outre que l'invention permet d'utiliser des TEC qui ont des valeurs Rsd(on) plus faibles et des capacités parasites plus élevées. La perte série qui résulte de l'ensemble d'éléments série est donc infé5 rieure à ce qu'elle serait avec des TEC conçus pour avoir une faible capacité parasite. Bien que les TEC décrits soient des TEC à jonction à canal N, on notera également qu'il est possible d'utiliser des dispositifs MOS ou d'autres dispositifs actifs ayant des 10 propriétés similaires. Lorsqu'on utilise le circuit de commutation 10 dans un dispositif de commutation multipolaire ou un multiplexeur, comme le circuit de multiplexage 30, il existe des moyens permettant d'effectuer une sommation des canaux. Dans le mode 15 de réalisation préféré, les canaux sont connectés ensemble et appliqués à une jonction de sommation de courant dans l'amplificateur de sortie. Ce type de connexion réduit considérablement l'interaction entre les canaux et il diminue également la réduction de largeur de bande qui se produirait dans le canal 20 dans le mode de conduction, sous l'effet de la capacité élevée entre le drain et la grille des canaux dans le mode de blocage. Les résistances série, comme la résistance 54, qu'on utilise pour établir et stabiliser le gain de conversion tension-courant, sont placées entre l'entrée et le premier TEC série. Comme on l'a indiqué, le dispositif de commutation de l'invention n'introduit aucun décalage continu appréciable. Il y a cependant une grande probabilité que les signaux d'entrée contiennent de tels décalages. C'est le cas lorsque des signaux arrivent au circuit de commutation par l'intermédiaire 30 de câble coaxiaux qui sont terminés par des circuits à charge d'émetteur remplissant une fonction d'isolation. Ces décalages peuvent créer des difficultés dans un système à couplage en alternatif à la suite de transitions commutées, du fait que le décalage différentiel apparait sous la forme d'une impulsion 35 de longue durée ajoutée au signal alternatif. Le mode de réa- lisation préféré de l'invention évite cette difficulté en établissant un couplage en alternatif aux entrées et à la sortie. Les résistances shunt maintiennent la correction du décalage dans les condensateurs de couplage d'entrée lorsque les canaux sont dans le mode de blocage. On notera que bien qu'on ait décrit certaines caractéristiques de l'invention en considérant le circuit multicanal de la figure 4, comme l'utilisation d'une diode P-I-N dans les circuits de commande de commutation 21, 22, ou un couplage 10 en alternatif au niveau des bornes d'entrée et de sortie, il est également possible d'utiliser ces caractéristiques avec les modes de réalisation à un seul canal décrits ci-dessus. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux:dispositifs décrits et représentés, sans 15 sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit de commutation, caractérisé en ce qu'il comprend:au moins deux éléments de commutation commandés par un champ électrique (15, 16), connectés en série entre une borne d'entrée (42, 44) et une borne de sortie (84); un élément shunt passif à pertes (17) connecté entre un point de connexion (8) des éléments de commutation connectés en série (15, 16) et une masse virtuelle; et des moyens de commande (21, 22) connectés à chacun des éléments de commutation con10 nectés en série (15, 16), pour appliquer sélectivement une tension de commande à chaque élément de commutation. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque élément de commutation commandé par un champ électrique (15, 16) consiste en un transistor à effet de 15 champ. 3. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément shunt (17) consiste en une résistance (18). 4. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément shunt (17) consiste en une combinaison en 20 parallèle d'une résistance (18) et d'un condensateur (19). 5. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément shunt (17) consiste en une combinaison série d'une résistance (18) et d'une inductance (20). 6. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en 25 ce que l'élément shunt (17) consiste en une combinaison en parallèle d'une résistance (18) et d'un condensateur (17), en série avec une inductance (20). 7. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de commande (21, 22) comprennent une résis30 tance (68, 72) ayant une première borne connectée à une tension de référence (Vref), et une seconde borne connectée à une entrée de commande de l'élément de commutation (58, 60), et une diode (66, 74) connectée de façon à appliquer la tension de commande (V1) à la borne de commande, cette diode 35 (66, 74) étant dans un premier état lorsque la tension de commande (V1) est inférieure à la tension de référence (Vref), et dans un second état lorsque la tension de commande (V1) est supérieure à la tension de référence (Vref). 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en 5 ce que les éléments de commutation (58, 60) sont des transistors à effet de champ, et chaque diode est une diode P-I-N (66, 74) qui est connectée de façon à appliquer la tension de commande à une grille du transistor (58, 60). 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en 10 ce que la diode (66, 74) comporte une anode connectée à un point de connexion entre la résistance précitée (68, 72) et la grille, et une cathode qui est connectée à une source de tension de commande (V1). 10. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en 15 ce que la borne de sortie (84) est connectée à un amplificateur de courant (80) ayant une faible impédance d'entrée. 11. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un premier élément de couplage en courant alternatif (52) connecté entre la borne d'entrée (42, 20 44) et une entrée d'un premier élément de commutation série (58), et une première résistance (56) connectée entre l'entrée du premier élément de commutation (58) et la masse virtuelle. 12. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un second élément de couplage en courant alternatif (78) connecté entre la borne de sortie (84) et une sortie d'un dernier élément de commutation série (60), et une seconde résistance (76) connectée entre la sortie du dernier élément de commutation (60) et la masse virtuelle. 13. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en 30 ce qu'il comprend en outre une résistance série (54) connectée entre la borne d'entrée (42, 44) et l'entrée d'un premier élément de commutation série (58). 14. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux canaux parallèles, chaque ca35 nal ayant une borne d'entrée séparée (42, 44) et au moins deux éléments de commutation (58, 60) connectés en série entre la borne d'entrée (42, 44) et la borne de sortie (84), ce circuit comprenant en outre un élément de sommation de signal de sortie (80) connecté à un point de connexion (48) des bornes de sortie de tous les canaux. 15. Circuit selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'élément de sommation de signal de sortie (80) est un élément de sommation de courant. 16. Circuit selon la revendication 14, caractérisé en ce que chaque canal comprend en outre un premier élément de couplage en courant alternatif (52) connecté entre la borne d'entrée (42, 44) et une entrée d'un premier élément de commutation série (58), et une première résistance (56) connectée entre l'entrée du premier élément de commutation série (58) et la masse virtuelle. 17. Circuit selon la revendication 16, caractérisé en ce que la masse virtuelle de tous les canaux est interconnectée. 18. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un second élément de couplage en courant alternatif (78) connecté entre le point de connexion des bornes de sortie (48) et une entrée de l'élément de sommation de signal de sortie (80), et une seconde résistance (76) connectée entre le point de connexion des bornes de sor25 tie (48) et la masse virtuelle. 19. Circuit de commutation, caractérisé en ce qu'il comprend: au moins deux transistors à effet de champ (15,16) connectés en série entre une borne d'entrée (42, 44) et une borne de sortie (84); une résistance (18) connectée entre un point de connexion des transistors (15, 16) et une masse virtuelle; et des moyens de commande (21, 22) connectés à chaque transistor connecté en série (15, 16) pour appliquer sélectivement une tension de commande dans le but de commander ce transistor. 20. Circuit selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un condensateur (19) connecté en parallèle avec la résistance (18). 21. Circuit selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une inductance (20) connectée en série avec la combinaison en parallèle de la résistance (18) et du condensateur (20). 22. Circuit selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une inductance (20) combinée en série avec la résistance (18). 23. Circuit de commutation, caractérisé en ce qu'il comprend: au moins deux éléments de commutation commandés par un champ électrique (58, 60), connectés en série entre une borne d'entrée (42, 44) et une borne de sortie (84); un élément shunt passif à pertes (62) connecté entre un point de connexion (8) des éléments de commutation connectés en série (58, 60) et une masse virtuelle; des moyens de commande (21, 22) destinés à appliquer sélectivement une tension de commande (V1) pour commander chaque élément de commutation (58, 60), comprenant une résistance (68, 72) ayant une première borne 20 connectée à une tension de référence (Vref) et une seconde borne connectée à une entree de commande de l'élément de commutation (58, 60), et une diode (66, 74) connectée de façon à appliquer la tension de commande (V1) à la borne de commande, cette diode (66, 74) étant dans un premier état lorsque la tension de commande (V1) est inférieure à la tension de référence (Vref), et dans un second état lorsque la tension de commande (1) est supérieure à la tension de référence (Vref). 24. Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce que les éléments de commutation (58, 60) sont des tran30 sistors à effet de champ, et chaque diode (66, 74) est une diode P-I-N qui est connectée de façon à appliquer la tension de commande (V1) à une grille du transistor associé (58, 60). 25. Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce que la borne de sortie (84) est connectée à un amplifi35 cateur de courant (80) ayant une faible impédance d'entrée. 26. Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une résistance serie (54) connectée entre la borne d'entree (42, 44) et l'entrée d'uns premier élément de commutation série (58). 27. Circuit de commutation, caractérisé en ce qu'il de sortie (84) de tous les canaux. 28. Circuit selon la revendication 27, caractérisé en ce que la diode (66, 74) comporte une anode qui est connectee à un point de connexion entre la résistance de grille (68, 30 72) et la grille, et une cathode qui est connectée à une source de tension de commande. 29. Circuit selon la revendication 27, caractérisé en ce que l'élément de sommation de signal de sortie (80) est un élément de sommation de courant. 30. Circuit selon la revendication 27, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un premier élément de couplage en courant alternatif (52) qui est connecté entre la borne d'entrée (42, 44) et une entrée d'un premier transistor série (58), et une première résistance (56) connectée entre l'entrée du premier transistor série (58) et la masse virtuelle. 31. Circuit selon la revendication 30, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un second élément de couplage en courant alternatif (78) qui est connecté entre la borne de sortie (84) et une sortie d'un dernier transistor série (60), 10 et une seconde résistance (76) connectée entre la sortie du dernier transistor (60) et la masse virtuelle. 32. Circuit selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une résistance série (54) qui est connectée entre la borne d'entrée (42, 44) et l'entrée du 15 premier transistor série (58).