Brevet FR2589518A1 — publié le 19870507

Perfectionnements aux moteurs à combustion interne à deux temps et procédé de mise en oeuvre. La présente invention a trait aux moteurs à com- bustion interne à au moins une chambre de travail de volume variable munie d'au moins une entrée d'air et d'au moins une sortie de gaz, et fonctionnant selon le cycle à deux temps. Les moteurs concernés par l'invention sont,'de préférence, mais non exclusivement, suralimentés par un groupe turbo-compresseur constitué d'une turbine actionnée par les gaz d'échappement du moteur et reliée mécaniquement à un compresseur de suralimentation dont la sortie communi- que avec les entrées d'air de la ou desdites chambres de tra- vail. On sait que le fonctionnement d'un moteur à combus- tion interne à chambre de travail de volume variable, c'est- à-dire chambre délimitée par un moyen tel qu'un piston mobile coopérant avec un ensemble fixe, comporte toujours deux pha- ses distinctes, à savoir: - une phase dite fermée, pendant laquelle la chambre de travail est isolée des systèmes d'admission d'air et d'échap- peminent de gaz par l'état de fermeture simultanée d'organes distributeurs d'admission et d'échappement, et au cours de laquelle s'effectuent la compression, la combustion et la détente fournissant l'essentiel du travail positif reçu sur l'arbre du moteur, et - une phase ouverte d'échanges de gaz pendant laquelle la chambre de travail communique avec les systèmes d'admission et/ou d'échappement. Dans tous les cas de moteurs de ce type, cette phase ouverte comporte une période dite période de décharge de la pression régnant dans la chambre de tra- vail, provoquée par la mise en communication de la chambre, à la fin de la course de détente de la phase fermée, avec le seul système d'échappement par ouverture de l'organe distributeur d'échappement. Cette période de décharge est souvent appelée "bouffée d'échappement" ou "pulse" en langue anglaise. Pendant cette période, se produit, du fait que la pression régnant dans la chambre, provoquée par l'échauffement des gaz entraîné par la combustion, est très supérieure à la pression régnant dans le système d'échappement (dans un repport généralement de l'ordre de 2 à 3), une détente d'abord sonique puis subsonique au cours de laquelle une part impor- tante (plus de la moitié) de la masse de gaz contenue dans la chambre de travail est transférée dans le système d'échappement. Dans un moteur à quatre temps, après la période de décharge, le reste des gaz est refoulé au moins partielle- ment par le piston, l'air frais étant ensuite aspiré par ce- lui-ci pendant la période de volume croissant de la chambre de travail. Au contraire, dans un moteur à deux temps, l'é- vacuation des gaz restant après la période de décharge et le remplacement par de l'air frais sont réalisés de façon aéro- dynamique pendant l'état d'ouverture simultanée des organes distributeurs d'admission et d'échappement pendant une pé- riode dite de balayage. L'efficacité de ce balayage est dé- terminante dans le rendement et les performances d'un moteur à deux temps. Différents systèmes de balayage ont déjà été proposés à ce sujet, en particulier l'utilisation, dans un moteur à deux temps, de soupapes pour réaliser les organes d'admission et les organes d'échappement. Cependant, pour que ce balayage puisse effective- ment être réalisé, il faut que la pression régnant directe- ment en amont des chambres de travail, c'est-à-dire dans le système d'admission, soit en moyenne supérieure à celle régnant directement en aval dans le système d'échap- pement pendant le balayage, et ceci à tous les régimes de fonctionnement du moteur. Les moteurs à deux temps néces- sitent donc généralement des moyens générateurs de pression pour maintenir, pendant ladite période de balayage, cette différence de pression en moyenne positive. Ces moyens générateurs de pression peuvent être constitués, par exemple, soit par le piston mobile lui-même utilisé à double effet et coopérant, par exemple, avec une chambre aménagée sous sa face inférieure (par exemple sur les pistons a crosse), ou avec le carter fixe de l'arbre principal et associé à des organes distributeurs adéquats pour assurer la compression préalable de l'air avant son introduction dans la chambre de travail, soit par un organe suroresseur auxiliaire relié mécaniquement à l'arbre princi- pal, tel cue compresseur volumétrique à palettes ou du type ROOTS, ou bien entraîné indépendamment de la rotation de l'arbre principal, par exemple électriquement. Ces différents moyens influent défavorablement, du point de vue économique, tant sur le dimensionnement que sur la consommation d'énergie de ces moyens lors de ]eur mise en oeuvre. Dans le cas des moteurs à deux temps suralimentés par turbo-compresseur, la différerce de pression positive entre l'amont et l'aval de la chambre à volume variable, nécessaire a,1 balayage de la chambre pendant la période de balayage, est asslurce na.rel.1ement par le turbo-compresseur de suralimen- tation lors du fonctioînement du moteur à puissance élevée. E. En effet, Lorsque le cs.mpresseur fonctionne avec un rapport de cressior. suffisant, le rapport de détente de la turbine r.n--ssaire pour l'entr.>inement stable du turbo-compresseur, sera d'autant plus fa--e que le rendement global de celui-ci t -l temperature des az disponibles à la sortie des chambres de travail seront plus élevés. Ainsi, un turbocompresseur moderne ayant, par exemple, un rendement global de 60 % et dont la turbine est alimentée par des gaz sous 4 bars à 6000 C déli- vrera de l'air sous 5 bars à partir de l'atmosphère à 20 C, la chambre étant ainsi naturellement soumise à une différence positive de pression de 1 bar. En revanche, lors du fonctionnement à basse puis- sance de ces moteurs, l'enthalpie disponible à l'échappement des chambres de travail est insuffisante pour que la turbine de suralimentation puisse entraîner le compresseur à une vi- tesse telle que cette différence de pression reste positive. En conséquence, sans moyens annexes, le moteur s'arreterait du fait de cette inversion des pressionsqui empêcherait la réintroduction d'air frais dans la chambre de travail. A fortiori, le démarrage du moteur serait impossible. Ces moyens annexes peuvent être du type des moyens générateurs de pression décrits ci-dessus. Ils peuvent égale- ment être du type permettant de faire fonctionner le turbo- compresseur indépendamment du moteur, à une vitesse emp&chant l'inversion des pressions en amont et en aval de la chambre à volume variable. Ainsi, par exemple, on peut mettre en place un conduit de dérivation reliant la sortie du compres- seur à l'entrée de la turbine et associé à une chambre de com- bustion auxiliaire, des moyens de régulation empêchant la vitesse du turbo-compresseur de tomber au-dessous d'un seuil donné à l'avance. En variante, on peut adjoindre au turbo-com- presseur une roue de turbine supplémentaire que l'on alimente par un fluide sous pression telle que, par exemple, une turbine hydraulique Pelton. Ces moyens annexes connus sont cependant complexes et coûteux et entralnent une consommation de combustible accrue lors de leur mise en oeuvre. L'invention a comme objectif d'assurer l'introduc- tion d'air frais de façon naturelle dans la chambre de tra- vail des moteurs à deux temps, notamment mais non exclusivement des moteurs suralimentés, lors de leur fonctionnement à faible puissance et à l'occasion de leur démarrage, et ceci sans adjonction des moyens annexes précités. Un autre objectif de l'invention est d'utiliser, au moins partiellement, l'énergie présente en aval de la chambre de travail pour faciliter ladite introduction. Un autre objectif de l'invention est de faciliter l'accélération du rotor d'un turbo-compresseur de suralimen- tation, lorsqu'il est prévu, en accroissant l'énergie dispo- nible en aval de la chambre de travail, dès l'ouverture de l'organe distributeur d'échappement. Un autre objectif de l'invention est d'améliorer la courbe de couple du moteur. Un autre objectif encore est de faciliter le ddmarrage, notamment à froid, du moteur. L'invention à pour objet un moteur à combustion interne et à au moins une chambre de travail à volume variable et fonctionnant selon le cycle à deux temps, de préférence mais non exclusivement suralimenté par un turbocompresseur dont l'entrée de gaz de la turbine communique avec la sortie de gaz de la chambre de travail et dont la sortie d'air du compresseur entraîné mécaniquement par la turbine communique avec l'entrée d'air de la chambre de travail, moteur dans lequel l'entrée d'air et la sortie de gaz de la chambre de travail sont munies d'organes distributeurs d'admission et d'échappement synchroni- - sis avec la rotation de l'arbre du moteur, caractérisé par le fait que, en combinaison, a - lesdits organes distributeurs d'admission et d'échappement sont tous de type actif, b - lesdits organes distributeurs d'admission et/ou d'échap- pement sont actionnés par des moyens de commande agencés pour pouvoir faire varier en fonctionnement la position angulaire, vue sur l'arbre du moteur, de leur ouverture et/ou de leur fermeture, lesdits moyens de commande étant sensibles à au moins un paramètre de fonctionnement du moteur pour obtenir à tous les régimes l'introduction d'une quantité suffisante d'air frais dans la chambre de travail. Conformément à l'invention, les moyens de commande des organes distributeurs permettent de modifier les positions angulaires d'ouverture et/ou de fermeture sur une plage angulaire importante. Par organes distributeurs de type actif, on en- tend les organes distributeurs dans lesquels l'ouverture et la fermeture se font par des déplacements de pièces autres que le piston mobile et pouvant être rendus sensibles aux- dits moyens de commande, ce qui exclut les organes distribu- teurs de type inactif recontrés dans la quasi-totalité des moteurs à deux temps connus et constitués par des lumières aménagées dans la paroi fixe des chambres de travail et découvertes cycliquement par l'organe mobile du moteur, tel que le piston, au cours de son déplacement et pour lesquels les positions angulaires d'ouverture et de fermeture sont nécessairement déterminées une fois pour toutes par rapport à la position du piston mobile, et symétriques par rapport à la position du piston correspondant au volume maximal de la chambre de travail, dit point mort bas (PMB), lesdites lumières assurant la communication entre la chambre de tra- vail et l'extérieur. Les organes distributeurs peuvent avan- tageusement, dans le cadre de l'invention, être des soupapes mobiles coopérant avec des sièges aménagés dans la partie fixe de la chambre de travail. De façon particulièrement avantageuse, ces organes distributeurs peuvent être agencés comme décrit dans le brevet français 2.338.385 déposé le 15 janvier 1976, ces sou- papes étant généralement aménagées dans la culasse fermant la partie supérieure de la chambre de travail. Par paramètre de fonctionnement du moteur, on entend, dans le sens de l'invention, un paramètre détectable lié au fonctionnement du moteur et susceptible de prendre au moins deux valeurs, l'une correspondant à un fonctionnement du moteur pendant lequel la valeur de la difference de pres- sion entre l'amont, ou admission, de la chambre, et l'aval, ou échappement, reste positive, et ce à une valeur suffisante pour assurer le bon fonctionnement du moteur de sorte que celui-ci peut tourner à la façon habituelle d'un moteur à deux temps classique en régime de fonctionnement normal, alors que l'autre correspond à un fonctionnement du moteur pendant lequel on peut craindre que ladite différence de pression ne soit pas suffisamment importante, ou devienne négative, ou bien pendant lequel ladite différence de pression n'existe simplement pas, comme dans le cas d'un moteur arreté. Ce paramètre peut être, par exemple: - la valeur de la pression de suralimentation, dans le cas d'un moteur à deux temps suralimenté, - la quantité de carburant introduite par cycle dans la ou les chambres de travail, - la vitesse de rotation de l'arbre principal du moteur, - la température régnant dans le collecteur d'échappement, - la valeur effective de la différence entre les pressions d'admission et d'échappement et, de préférence, entre les pressions régnant directement en amont et directement en aval de la chambre. Les moyens de commande sensibles, par exemple par un capteur, audit paramètre, commandant le fonctionnement des organes distributeurs peuvent être d'un type quelconque. Il peuvent, par exemple, être de type mécanique et entraînés directement par l'arbre principal du moteur par une chaine cinématique, par exemple dans le cas d'arbres à cames. Dans ce cas, des moyens de réglage mécaniques ou autres sont pré- vus pour modifier les positions angulaires d'ouverture et/ou fermeture des organes distributeurs concernés. Ils peuvent également être de type électrique, hydraulique ou pneumatique, en étant synchronisés avec la ro- 3o tation de l'arbre principal du moteur, des moyens de réglage sensibles audit paramètre permettant également de modifier la position angulaire d'ouverture ou de fermeture des organes distributeurs concernés. Ainsi, grace à l'invention, le moteur fonctionne c omme tout moteur à deux temps des différents types connus, suralimentés ou non, dens la plage de fonctionnement normal. En revanche, son fonctionnement est modifié de façon à assu- rer efficacement ou remplacer le balayage lorsqu'on se trou- ve en dehors de ladite plage de fonctionnement normal. Dans un premier mode de réaliation de 1l'inven- tion, ceci est obtenu en utilisant principalement une partie de la course de volume croissant de la chambre de travail en course d'aspiration de l'air, en faisant varier de façon correspondante les positions angulaires d'ouverture et/ou de fermeture des organes distributeurs d'admission et éventuel- lement d'échappement. Ceci est obtenu en avançant de façon notable, dans le cycle, l'ouverture au moins, de l'organe distributeur d'ad- mission, par exemple, au voisinage de la mi-course de l'élé- ment ou piston mobile de la chambre de travail, et-en modifiant en conséquence la distribution pour l'organe distributeur d'é- chappement. On obtient ainsi un accroissement de la quantité d'air frais disponible pour la combustion et, en avançant la fermeture des organes distributeurs d'admission et d'é- chappement, une augmentation du rapport volumétrique de compression, ce qui facilite en outre, si on le désire, un auto-allumage. Par ailleurs, l'avancement de l'échappement dans le cycle augmente l'énergie de la bouffée d'échappement qui se produit à pression et température plus élevées. Dans le cas d'un moteur suralimenté par un groupe turbo-compresseur, dont la turbine, qui entraine le compresseur, est elle-même entraînée par les gaz d'échappement, le système d'échappement peut alors comporter avantageusement une liaison très directe entre l'or- gane distributeur d'échappement et la roue de turbine. On constate alors qu'à très faible vitesse les impulsions de bouffée provoquent une rotation, lente, du groupe turbo-com- presseur, ce qui, sans entraîner une suralimentation en air du moteur, provoque une ventilation de la chambre de travail, suffisante pour évacuer les gaz de combustion et les remplacer par de l'air frais. Cette liaison directe peut être simplement assurée en utilisant des tubulures d'échappement coudées de façon ré- gulière et débouchant dans le collecteur, dont la section de passage, adaptée aux gros débits des régimes élevés, n'of- fre aucun obstacle aux impulsions de bouffée, selon une di- rection axiale du collecteur, ce dernier débouchant, sans in- terposition d'un distributeur, sur la roue de turbine. Dans une forme de réalisation particulière de ce premier mode de réalisation, les positions angulaires peuvent être agencées de façon que les organes distributeurs d'admis- sion et d'échappement ne se trouvent, au moins approximative- ]o ment, pas simultanément à l'état d'ouverture effectif. Dans une autre forme de réalisation de ce premier mode, les organes distributeurs d'admission et d'échappement peuvent se trouver simultanément à l'état ouvert, des moyens uni-directionnels étant alors prévus sur l'échappement pour limiter ou empêcher un éventuel reflux de gaz depuis le système d'échappement. Dans cette autre forme de réalisation de l'inven- tion, on peut utiliser des clapets ou autres moyens mécaniques antiretour sur l'échappement mais on peut aussi utiliser soit l'effet d'inertie de la colonne de gaz mise en mouvement dans une tubulure reliant la sortie de gaz de la chambre de travail à un collecteur de gaz, soit un effet d'éjection pro- voqué par l'impulsion de gaz en provenance d'une chambre de travail sur la vidange d'une autre chambre de travail en situation de balayage, ce qui nécessite un nombre de chambres de travail de préférence supérieur à trois. De façon avantageuse, lorsqu'on utilise l'inertie des gaz d'échappement, on peut alors prévoir des moyens de débit uni-directionnels dans le système d'échappement, et ) notanment dans des tubulures assurant les communications en- tre les sorties de gaz de la chambre de travail et un collec- teur de gaz, lesdits moyens uni-directionnels pouvant par exemple, être constitués de tubulures fixes d'échappe- -ent suffisamment longues et dont le débouché peut être, de préférence, orienté dans le même sens que l'écoulement des gaz dans un collecteur. On peut également utiliser l'effet d'éjection provoqué par l'impulsion de gaz, notamment lorsque le nombre de chambres de travail est supérieur à trois, en prévoyant des tubulures assurant la communication entre la sortie de gaz de la chambre de travail et le collecteur de gaz, possédant une fome de tuyère convergente ou convergente/divergente dont la sortie est orientée dans le même sens que l'écoule- ment des gaz dans le collecteur et de préférence de façon concentrique au collecteur. Dans ce dernier cas, le collecteur de gaz peut avoir une section de passage sensiblement constante et suf- fisamment faible pour que la vitesse d'écoulement des gaz au régime de fonctionnement nominal à l'extrémité aval dudit collecteur dépasse le nombre de Mach de 0,4. La sortie aval du collecteur de gaz pourra communiquer avec l'entrée de la turbine d'un moteur suralimenté, par l'intermédiaire d'un diffuseur abaissant la vitesse à un nombre de Mach inférieur à 0,4. En variante, la sortie aval du collecteur de gaz peut communiquer directement avec l'entrée de gaz d'une turbine d'un turbocompresseur de suralimentation, dont la volute de distribution de gaz est organisée de manière que la vi- tesse de gaz ne soit pas ralentie entre la sortie du collecteur et l'introduction dans le rotor de la turbine. Dans un second mode de réalisation de l'invention, on transforme le fonctionnement à deux temps en un fonctionne- ment en moteur à quatre temps, de façon à comporter une phase d'échappement forcé lors d'une diminution de volume de la chambre et une phase d'admission par aspiration lors d'une augmentation de volume de la chambre. Ceci peut être obtenu, par exemple, en utilisant un arbre à cames à double profil de came, tournant à la moitié de la vitesse de l'arbre principal, que l'on déplace en translation entre deux positions, l'une mettant en oeuvre le profil de came pour le fonctionnement à deux temps, l'autre pour le fonctionnement à quatre temps. On peut aussi utiliser un arbre à cames à simple profil et suscepti- ble de tourner à deux vitesses: même vitesse que l'arbre principal du moLeur (fonctionnement à deux temps) et demi- vitesse (fonctionnement à quatre temps). L'invention a également pour objet des procédés de mise en oeuvre des moteurs définis ci-dessus. Un premier mode de mise en oeuvre est caractérisé par le fait que, a - lorsque le ou les paramètres ont des valeurs qui corres- i0 pondent au(x) régime(s) de fonctionnement normaux ou nominaux du moteur, le moteur fonctionne de façon en soi connue selon le cycle à deux temps qui comporte: - une phase de compression-combustion-détente pendant laquelle les organes distributeurs d'admission et d'échappement sont fermés, - une période d'échappement impulsive en fin de phase de dé- tente pendant laquelle seuls les organes distributeurs d'é- chappement sont ouverts, - une période de balayage pendant laquelle les organes distri- buteurs d'admission et d'échappement sont ouverts simultané- ment et au cours de laquelle les gaz de combustion sont au moins partiellement remplacés par de l'air frais sous l'ac- tion de la différence des pressions en moyenne positive ré- gnant de part et d'autre des chambres de travail, b - en revanche, lorsque le ou les paramètres de fonctionnement ont des valeurs qui correspondent à des régimes o le moteur serait incapable de tourner ou de fonctionner convenablement, on avance la position angulaire de l'ouverture des organes distributeurs par rapport à la position de volume maximal de 0 la chambre de travail de telle manière que la communication de celle-ci avec le système d'admission du moteur puisse avoir lieu pendant, ou principalement pendant,une partie de la période de volume croissant de la chambre, les tubulures organisant la communication de la ch2mbre de travail avec le collecteur de gaz : pouvant etre agencées, notamment s'il existe une phase pendant Laquelle les organes d-- distribution d'admission et d'échappe- nent sont simultanémen ouverts, de manière qu'aucun écoulement inverse substantiel ne puisse se produire depuis le collecteur vers la chambre de travail. La modification des positions angulaires de fonc- tionnement des organes distributeurs d'admission et d'échappe- ment peut être réalisée brusquement lorsque le paramètre franchit une valeur de seuil déterminée à l'avance. Eventuel- lement plusieurs seuils successifs peuvent être prévus pour plusieurs modifications brusques de la position desdits or- ganes. En variante, lesdites positions angulaires peuvent être modifiées de façon progressive selon une fonction con- tinue ou quasi-continue du paramètre pour varier progressive- ment entre la position correspondant aux régimes favorables jusqu'à la position correspondant au régime le moins favo- rable. Dans un autre mode de mise en oeuvre, lorsque le paramètre franchit dans un sens une telle valeur de seuil, on règle les positions angulaires d'ouverture et de fermeture des organes distributeurs d'admission et d'échappement d'une façon en soi connue typique d'un moteur fonctionnant selon le cycle à quatre temps et, de préférence, on neutralise les moyens d'introduction du carburant dans la ou-les chambres de travail pendant un tour sur deux de l'arbre du moteur. On peut avantageusement obtenir le passage du fonctionnement selon le cycle à deux temps au fonctionnement selon le cycle à quatre temps par une simple réduction de moitié de la vitesse de rotation de l'arbre entraînant les moyens de commande des organes distributeurs d'admission et d'échappement et les moyens d'introduction du carburant dans les chambres de travail. L'invention a également trait à un procédé de démarrage d'un tel moteur, dans lequel on fait fonctionner le moteur, au démarrage, selon l'un des procédés précités, caractérisé en ce que, le moteur étant suralimenté, le turbo- compresseur de suralimentation est mis en vitesse préalable- ment au démarrace du moteur. D'autres avantages et caractéristiques de l'inven- vention apparaîtront à la lecture de la description suivan- te, faite à titre d'exemple non limitatif et se référant au dessin annexé dans lequel: la figure 1 représente une vue schématique d'une chambre de travail, en soi connue, d'un moteur selon l'in- vention, la figure 2 représente le diagramme angulaire des ouvertures et fermetures des organes distributeurs selon un cycle à deux temps connu de ce moteur, la figure 3 représente une vue du diagramme lors du fonctionnement à faible puissance du moteur selon une forme du premier mode de réalisation de l'invention, la figure 4 représente le diagramme lors du fonc- tionnement selon une autre forme du premier mode de réalisa- tion de l'invention. La figure 5 représente une vue schématique d'un moteur conçu pour un fonctionnement selon la figure 4,' la figure 6 représente une vue schématique d'un autre moteur conçu pour un fonctionnement selon la figure 4, représentent les figures 7 et 8 /- une vue du diagramme lors du fonctionnement à faible puissance selon d'autres modes de réalisation de l'invention. On se réfère tout d'abord aux figures 1 et 2. Le moteur à l'occasion duquel l'invention va etre décrite est un moteur à deux temps possédant une ou plusieurs chambres de travail du type décrit dans le brevet français ?.338.385. Cette chambre de travail, représentée sur la figure 1, comporte une partie mobile, à savoir un -0 piston coulissant i avec sa bielle 2, et une partie fixe, savoir un cylindre 3 muni à sa partie supérieure d'une culasse 4. Celle-ci porte des passages d'admission 5 et d'é- chappement 6 susceptibles d'être ouverts ou obturés par des organes distributeurs, à savoir l'organe distributeur d'ali- mentation constitué d'une soupaped'admission 7 coopérant avec son siège 8 et l'organe distributeur d'échappement constitué d'une soupape d'échappement 9 coopérant avec son siège 10. Les autres parties classiques, à savoir arbre principal, arbre à cames, culbuterie ne seront pas décrites plus en détail. L'inclinaison des soupapes et leur taille sont agencées au mieux, comme par exemple dans le brevet précité, de façon à assurer, en régime normal, un fonction- nement aussi efficace que possible. Le diagramme de la figure 2 représente le mode de fonctionnement de ce moteur. Ce diagramme dont l'origine angulaire est le point mort bas PMB est parcouru dans le sens horaire. Les positions angulaires sont les suivantes: Ouverture d'échappement OE: -600, Fermeture d'échappement FE: + 100 , Ouverture d'admission OA: -30 , Fermeture d'admission FA: +1000 . On voit donc qu'après une course de descente de à partir du point mort haut, la soupape d'échappement s'ouvre (OE), la soupape d'admission étant encore fermée pendant 30 correspondant à la période de bouffée. A partir de l'ouverture d'admission OA, la phase de bouffée est suivie d'unepériode de balayage de 130 pendant laquelle le renouvellement de la charge d'air est obtenu sous l'effet aérodynamique de la différence de pression positive observée entre l'admission 5 et l'échappement 6 de la chambre de tra- * vail. La phase fermée dure ensuite 200 et est répartie, dans l'exemple considéré, de façon asymétrique, avec une course de compression proprement dite de 800, correspondant à un rap- port volumétrique de compression de 8/1, alors que la course de combustion-détente dure 120 et correspond à un rapport volumétrique de détente de 12,9/1. Ce cycle très dissymétrique permet, de manière connue, d'obtenir un rendement élevé associé à une puissance spécifique également élevée. Un tel diagramme de distribution peut être obtenu, de façon connue, notamment à l'aide d'un arbre à cames lié mé- caniquement à l'arbre ou vilebrequin et coopérant directement ou indirectement avec les soupapes et leurs moyens de rappel élastique, la coopération entre l'arbre à cames et les soupapes pouvant être mécanique (tiges-poussoirs, culbu- teurs, etc...) ou par tout autre moyen tel que transmission hydraulique etc... Il pourra également être obtenu par des moyens de commande faciles à faire varier en position angulaire tels que vérins hydrauliques ou pneumatiquesou encore élec- tromagnétiques. Conformément à l'invention, ces moyens de commande sont agencés de façon à pouvoir faire varier, en cours de fonctionnement du moteur, les positions angulaires d'ouver- ture et/ou de fermeture desdits organes de distribution, et ceci avec d'importantes variations angulaires. A titre d'exemple, la liaison entre l'arbre à cames et la soupape pourra comporter des moyens de réglage variables (variation hydraulique de jeux, par exemple, ou déplacement d'axes de culbuteurs etc...); - ou bien la liaison entre la came et l'arbre à cames ou entre la came et l'arbre du moteur pourra également être va- riable d'une façon en soi connue, - on peut également utiliser des arbres à cames à double pro- fil de came et susceptibles de passer de l'un à l'autre pro- fil en cours de fonctionnement, par une translation de l'ar- bre à cames; - dans le cas de commande directe des soupapes par des vé- rins hydrauliques, pneumatiques ou électromagnétiques, on peut faire varier la position angulaire d'ouverture et/ ou de fermeture de la soupape par des moyens de pilotage connus en soi, utilisant, par exemple, des capteurs de posi- tion de l'arbre du moteur. On se réfère maintenant à la figure 2, à l'occasion de laquelle on va décrire un premier mode de mise en oeuvre de l'invention. Conformément à l'invention, le moteur décrit à titre d'exemple, fonctionne selon le cycle g deux temps de la figure 2 tant qu'un paramètre de fonctionnement du moteur se trouve situé au-delà d'un certain seuil. Ce paramètre peut être, par exemple, la vitesse de rotation du vilebrequin. Lors- que cette vitesse de rotation tombe au- dessous de ce seuil, distributeurs les moyens de commande des organes/selon l'invention provoquent immédiatement la modification des positions angulaires d'ou- ver-ture et de fermeture des-organes distributeurs d'admission et d'échappement conformes à la figure 3. Sur celle-ci, les angles d.v. (dearé de rotation du vilebrequin) sont les sui- vants: OE: -120 FE: -90 OA: -90 FA: +120 . On voit donc que l'ouverture de la soupape d'échap- pement est avancée de 600 vers le point mort haut et ne- dure que 30 pendant lesquels l'évacuation partielle des gaz brûlés s'effectue sous forme de bouffée pendant la période de dé- charge par la détente faisant suite à l'ouverture de la sou- pape d'échappement. A la fin de ces 30 , la soupape d'échappement se ferme. La période de balayage est donc supprimée et remplacée par une période d'aspiration d'air frais à l'ou- verture de la soupape d'admission qui se fait en même temps que la fermeture de la soupape d'échappement, cette période d'aspiration durant 1000 , ce qui correspond en volume à la moitié du volume maximal de la chambre de travail, et en mas- se à une proportion de 2/3 d'air frais, ce qui suffit largement à brûler la quantité de carburant correspondant au régime de fonctionnement au ralenti. Après la fermeture de la soupape d'admission, se'produit la phase de compression puis, au voisinage du point mort haut, la combustion, et le cycle recommence. L'admission et l'échappement n'étant jamais ou- verts simultanément, le niveau de pression régnant dans le collecteur d'échappement ne joue plus aucun rôle et le moteur ainsi conçu, meme s'il n'est pas suralimenté, pourra démarrer et fonctionner de façon stable au ralenti. On notera, en outre, que la course de compression part du voisinage du point mort bas PMB et quede ce fait, le rapport volumétrique de compression est porté à une valeur accrue de 15,6/1 (au lieu de 8/1), ce qui assure l'auto-allu- mage du mélange air-combustible même en aspiration atmosphé- rique. Dans la première forme du premier mode de réali- sation qui vient d'être décrite, le diagramme de distribu- tion de la figure 3 pourra être réalisé facilement si on utilise des moyens de commande directe des soupapes par vérins hydrauliques ou électromagnétiques. En effet, il sera pos- sible, lorsque la vitesse de rotation du vilebrequin sera en dessous de la valeur de seuil sus-indiquée, d'obtenir de gran- des vitesses angulaires d'ouverture et de fermeture des sou- papes et notamment de la soupape d'échappement. Cette vitesse d'ouverture et de fermeture pourra encore être accrue en uti- lisant des éléments de liaison hydrauliques entre le vérin et la soupape, ces éléments de liaison.associés à des moyens de distribution hydrauliques connus permettant de tronquer ou abrager la levée de la soupape. Si on utilise une commande de soupape classique (arbre à cames coopérant avec des moyens de rappel élastique), le diagramme de distribution de la figure 3 pourra être par- fois plus difficile à réaliser, notamment si les vitesses sont relativement importantes, car la came de montée et descente de la soupape de fermeture devra avoir une pente particulière- mnent raide. Dans le cas d'un moteur ayant un arbre à cames, on pourra donc préférer la forme de réalisation qui va maintenant être décrite en se référant au diagramme de la figure 4. Dans cette forme de réalisation, lorsque la vites- se de rotation tombe au-dessous du seuil fixé, on décale de 60 en arrière, c'est-à-dire dans le sens anti-horaire, l'arbre à cames de sorte que l'on obtient le diagramme repré- senté sur lequel: OE: -120 FE: +40 OA: -90 FA: +40 . Contrairement au moteur illustré à propos de la figure 3, la.période de bouffée est suivie par une période mixte, à partir de OA, o les soupapes d'admission et d'échap- pement sont ouvertes simultanément. Pour éviter un éventuel reflux néfaste des gaz d'échappement en provenance d'un collecteur d'échappement pendant la course descendante du piston, et si par exemple la pression dans le collecteur d'échappement est supérieure à la pression d'admission, ce qui empêcherait le ralenti stable du moteur, on prévoit, dans cette forme de réalisation, de monter sur l'échappement des moyens uni-directionnels tels que, par exemple, des clapets anti-retour directement en aval de la ou des soupapes d'échappement dans la tubulure reliant la chambre de travail au collecteur d'échappement. Ces clapets peuvent être remplacés par tous moyens équivalents tels que des diodes aérodynamiques aménagées dans lesdites tubulures. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, le diagramme des soupapes d'admissiôn et d'échappement est, par exemple, le même que celui de la figure 4, c'est-à-dire qu'il existe une période, au moins pendant une partie de la descente du piston, pendant laquelle les soupapes d'admission 7 et d'échappement 9 sont simultanément ouvertes. Conformément à une première variante de cette autre forme de réalisation de l'invention, on évite le reflux en tirant parti de l'effet d'inertie de la colonne de gaz mise en mouvement dans la tubulure reliant la sortie de gaz de la chambre de travail au collecteur de gaz, par l'impul- sion produite lors de l'évacuation (bouffée) des gaz en fin de la course de détente dès l'ouverture de la soupape d'échappement. Cet effet, bien connu sous le nom d'effet Kadenacy, nécessite un agencement particulier des tubulures (en diamè- tre et en longueur) pour être optimal. Si les tubulures 11 sont agencées pour déboucher dans le sens de l'écoulement des gaz dans le collecteur - 10 12, comme on le voit sur la figure 5, on obtient alors, même aux très faibles vitesses du moteur, et en l'absence de l'effet Kadenacy, des bouffées d'échappement sous forme d'impulsions qui parcourent librement le collecteur d'échappement rectiligne. Dans le cas o le moteur comporte, en bout de collecteur, une turbine d'un groupe turbo-compres- seur, comme représenté sur la figure 6, ces bouffées sont suffisantes, notamment si aucun obstacle tel que coude, volute ou distributeur n'est disposé devant la roue de turbine, pour provoquer par un effet, en quelque sorte, de turbine Pel- ton, une rotation du groupe turbo-compresseur assurant dans le collecteur d'admission, une ventilation des chambres 3 autori- sant un fonctionnement assuré et souple du moteur aux plus bas régimes et notamment au démarrage. On voit également, sur la figure 5, le schéma du moteur selon l'invention, qui comporte, dans le bloc 13 dans lequel tourne l'arbre moteur ou vilebrequin 14. trois chambres de travail ou cylindres 3 alimentés par un collecteur d'air dont l'entrée possède un filtre à air 16. Les soupapes d'ad- mission 17 et d'échappement 18 sont entralnées, par l'intermé- j diaire d'arbres à cames 19, 20, par des moyens de commande 21. Ce moteur comporte un capteur 22 de vitesse de rotation de - l'arbre /,un capteur 23 de pression d'admission d'air, un capteur 24 de la quantité de carburant introduite par cycle ('ans les chambres de travail 3 par des moyens d'introduction de carburant 25 et éventuellement un capteur 34 de la tempe- rature d'échappement. Des moyens électroniques 26 de réglage des moyens de commande 21 sont sensibles aux capteurs 22 et/ou 34 et, et/ou 23 et/ou 24,/en fonction du résultat d'une comparaison entre la valeur du paramètre simple ou complexe détecté par le ou les capteurs et une valeur de seuil, règlent l'état des moyens de commande 21 pour le fonctionnement normal à deux temps ou le fonctionnement modifié selon l'invention. Dans une autre variante de cette autre forme de réalisation de l'invention, on tire parti de l'effet d'éjection provoqué par l'impulsion en provenance d'une chambre de travail ou cylindre 3 sur la vidange d'une autre chambre de travail en situation de balayage. Ceci nécessite que le nombre de chambres de travail soit supé- rieur à 3, compte tenu de la durée angulaire de ce processus. Un tel moteur est représenté sur la figure 6 sur laquelle les éléments similaires à ceux de la figure 5 por- tent les mêmes chiffres de référence. Le moteur représenté comporte cinq chambres de travail 3 alimentées en air par un collecteur d'admission d'air 27 recevant l'air sous pression de suralimentation depuis un compresseur 28 d'un groupe turbo-compresseur dont la turbine 29 est entraînée par les gaz d'échappement, l'air comprimé étant d'abord refroidi par un refroidisseur d'air 30. Le système d'échappement 31 utilise l'effet d'éjection des gaz. Cet effet d'éjection peut être obtenu avec des moyens connus du type de ceux décrits dans les brevets fran- çais 2.378.178, 2.415.200, 2.478.736. Un tel agencement, représenté sur la figure 6, nécessite les caractéristiques constructives suivantes: A - une liaison extrêmement courte et de faible volume entre la sortie des chambres de travail et le collec- teur de gaz 31, grâce à des tubulures 32 en forme de tuyères convergentes ou convergentes/divergentes dont le rapport de section entre l'entrée (côté chambre de travail) et la sortie (côté collecteur) est de préférence voisin de 2 et dont la sortie est orientée selon le sens de l'écoulement dans le collecteur de gaz. Le très faible volume et l'étranglement de la sec- tion de passage de ces tubulures 32 ont pour effet de favori- ser la récupération de l'énergie disponible dans les chambres de travail au début de la phase de bouffée d'échappement. La pression dans la tubulure s'élève en effet très rapidement dès l'ouverture de l'organe distributeur d'échappement et se rapproche ainsi de la pression régnant dans la chambre de travail, ce qui réduit considérablement la perte d'énergie par laminage au passage dudit organe distributeur. L'énergie utilisable disponible dans les chambres de travail en fin de détente est ainsi préservée de façon maximale. L'accélération dans les tubuluresconvergentes32 et l'orientation de celles-ci selon le sens de l'écoulement dans le le collecteur de gaz 31 permet de convertir efficacement cette énergie potentielle en énergie cinétique contribuant à szccélérer la colonne de gaz qui s'écoule dans ledit collecteur. B - Le regroupement de l'échappement d'une plu- ralitc de chambres de travail dans un collecteur de gaz 31 dont le diamètre est faible par rapport au diamètre du pis- ton (généralement de l'ordre de la moitié). Le dimensionnement du collecteur peut être exprimcr ainsi x 2 e = (n.Sp) x e x x 2k relation dans laquelle: Se = section du collecteur de gaz Sp = surface transversale de chaque piston n = nombre de pistons n.Sp surface totale des pistons dont les cylindres sont reliés à un meme collecteur de gaz Vp = vitesse moyenne de chaque piston Ve = vitesse des gaz à l'extrémité aval du collecteur de gaz ?'2= densité de l'air d'admission = densité des gaz d'échappement = coefficient de débit du moteur (compris entre 0,5 et i,2) k = 1 (moteur à deux temps) ou 2 (moteur à quatre temps) ; le nombre de Mach de l'écoulement des gaz, à l'extrémité aval du collecteur, étant: Ve t L= -_, ou a5 a5 = V1,33 x 287 x T5 avec T5 = température d'échappement en K, Si T5 = 8730K (600 C), a5 = 577 m/s, 11 = 0,3 et Ve = 173 m/s C - Le réglage de l'ordre d'allumage des différen- tes chambres de travail regroupées sur le même collecteur de gaz de façon à organiser une injection de quantité de mouve- ment, en provenance de chaque chambre de travail, la plus régulière possible et la moins pertubatrice de l'échappement d'une chambre sur l'autre. D - Une liaison 33, aussi simple et courte que possible, entre l'extrémité aval du collecteur (dans le sens de l'écoulement des gaz) et l'entrée de la turbine/pour éviter au maximum les pertes de pression totale de l'écoulement à grande vitesse, soit par frottement, soit par accident de parcours (courbure, ou variation brusque de section); à titre d'exemple, la perte de pression totale par frottement d'un écoulementde gaz, ayant un nombre de Mach égal à 0,7, est de l'ordre de 1 % par unité de longueur égale au diamètre du collecteur. E - L'interposition éventuelle, entre l'extrémité aval du collecteur de gaz et l'entrée de la turbine, d'un diffuseur capable de ralentir l'écoulement à un nombre de Mach de l'ordre de 0,25. Maisconstatant que l'écoulement sera alors à nouveau accéléré jusqu'au nombre de Mach de l'ordre de 1 (généralement dans un anneau de tuyères fixe, appelé "distri- buteur") avant de pénétrer dans la roue de turbine, il est clair qu'il peut être préférable de supprimer ce ralentissement dans le diffuseur puis l'accélération dans le distributeur en remplaçant la susdite caractéristique E par la suivante: E' - L'organisation du carter d'entrée des gaz à la turbine pour maintenir sensiblement constante la vitesse des gaz jusqu'à leur entrée dans la roue de détente de la turbine. On notera que l'ouverture avancée de l'organe distributeur d'échappement lors du mode de fonctionnement à basse puissance du moteur conforme à l'invention, -avance de 600 dans les exemples indiqués ci-dessus conduisant à commen- cer]Couverture de la soupape d'échappement 120 avant le PMB, c'est-àdire bien avant la fin de la course de détente du piston- présente de nombreux avantages: - la pression et la température régnant dans la chambre de travail au moment de l'ouverture de la soupape d'échappement ainsi que la masse de gaz évacuée étant plus élevées, la bouffée d'échappement sera plus active: l'entraînerent et l'accélération de -la turbine de surali- mentation seront très améliorés, et ceci plus particulièrement encore si le système d'échappement est organisé selon le deuxième mode de réalisation de l'invention décrit ci-dessus, - pour la même raison, l'auto-balayage du moteur à 2 temps sera amélioré aux basses puissances de fonctionnement du moteur, - la réduction de la course de détente entraîne, pour une 3c0 puissance sur l'arbre principal donnée, une consommation de combustible accrue et donc une augmentation de la tempé- rature des gaz évacuant les chambres de travail, facteur également favorable à ''entraînement de la turbine de sura- limentation. La liaison directe 33 entre le collecteur rectili- gne et l'entrée de turbine 29 permet en outre. aux plus bas régimes. de bénéficier des impulsions dues aux bouffées d'é- ou d'inertie chappement, et ceci en l'absence de tout effet d'éjection/, pour entraîner, grâce au groupe turbo-compresseur, une ventilation des chambres qui suffit à l'obtention d'un bon balayage. On se réfère maintenant à la figure 7 qui illustre un troisième mode de réalisation de l'invention, dans lequel, lorsque le paramètre de fonctionnement tel que, par exemple, la vitesse de'rotation de l'arbre, franchit la valeur de seuil, on fait fonctionner le moteur selon un cycle à quatre temps au lieu du cycle normal à deux temps. - Dans une première variante, utilisable notamment lorsque les moyens de commande des organes distributeurs ou soupapes sont du type à vérins hydrauliques, pneumatiques ou él]ectromagnétiques, on modifie la position angulaire et le rythme d'ouverture et de fermeture des soupapes selon la configuration d'un moteur à quatre temps classique, c'ést-à- dire avec l'ouverture de la soupape d'échappement au voisi- nage du point mort bas en fin de détente des gaz, la ferme- ture de la soupape d'échappement au voisinage du point mort haut et l'ouverture, à ce moment, de la soupape d'admission, et la fermeture de la soupape d'admission au voisinage du point mort bas, suivie, pendant le second tour, de la phase de compression puis, après allumage, de la phase de détente. une Ceci peut également être obtenu dans/distribution à arbre & cames en utilisant un arbre à cames à double pro- fil tournant & la demi-vitesse de l'arbre principal du moteur et comportant: a) - un premier profil simple caractéristique des moteurs à quatre temps de type usuel, b) - un deuxième profil double, du type de celui cor- respondant au fonctionnement de la figure 2 mais réalisé deux fois, chacun sur une demi-périphérie de l'arbre à cames, de tel- le façon que la came, tournant à la demi-vitesse du moteur, puisse solliciter les soupapes de façon cyclique, pendant le fonctionnement à deux temps, à chaque tour de l'arbre prin- cipal. Cet arbre à cames est alors associé à des moyens connus en soi permettant, par translation de l'arbre à cames, de rendre actif l'un ou l'autre des profils. Le moteur comporte en outre des moyens permettant, lors du fonctionnement en cycle à quatre temps, de neutrali- ser l'introduction du combustible pendant un tour sur deux de la rotation de l'arbre, à savoir pendant le tour corres- pondant à l'aspiration et à l'échappement du cycle à quatre temps. En variante, dans un moteur à deux temps avec une distribution par arbre à cames, on peut obtenir le mode de fonctionnement à quatre temps en utilisant, dans les moyens de commande, une liaison cinématique variable à deux vitesses entre l'arbre du moteur et l'arbre à cames. On pourra alors faire tourner l'arbre à cames soit à la vitesse de rotation de l'arbre principal, soit à la moitié de cette vitesse, en conservant au moins approximativement le calage angulaire de l'origine à partir du PMH deux temps. Lors du fonctionnement à puissance élevée, l'arbre à cames est entraîné à la vitesse de rotation de l'arbre principal, selon, par exemple, le diagramme correspondant à la figure 2, permettant le fonctionnement selon le cycle à deux temps. Lors du fonctionnement à faible puissance ou à l'occasion du démarrage, l'arbre à cames sera entraîné à la demi-vitesse de rotation de l'arbre principal. Du fait de cette réduction de moitié de la vitesse de rota- tion de l'arbre à cames, on obtient alors le diagramme de distribution de la figure 7 correspondant aux valeurs suivantes: OE: +60 FE: +20 OA: +120 FA: +20 . Partant du point mort bas pour le premier des deux tours d'un cycle à quatre temps, la soupape d'échappement est ouverte en OE 60 d.v. après le point mort bas PMB, ce qui, du point de vue des pressions, est équivalent à une ou- verture ayant lieu 60 d.v. avant le PMB. La bouffée d'échappe- ment, très courte à la vitesse de ralenti du moteur, est immé- diatement suivie d'une période de refoulement des gaz par le piston vers la tubulure d'échappement. Ensuite, avant d'attein- dre le point mort haut, la soupape d'admission est ouverte puis on assiste à nouveau à une course complète descendante du pis- ton pendant laquelle les soupapes d'admission et d'échappement sont toutes deux ouvertes. Le piston aspirera alors un mélange d'air frais et de gaz, ce dernier contenant de l'air résiduel. Ce mélange suffira largement à la combustion de carburant correspondant au régime de ralenti du moteur. Peu après le point mort bas, on assiste alors à la fer- meture simultanée des soupapes d'échappement et d'admission, puis à la compression suivie de l'allumage et de la détente. On obtient, en outre, des effets supplémentaires favorables. En effet, d'une part la circulation naturelle des gaz dans l'admission d'air, pendant la dernière partie de la course remontante du piston après l'ouverture de la soupape, contribuera à augmenter la température et réduire le délai d'inflammation du carburant, facteur très favorable à la stabilité du ralenti sans fumée. D'autre part, alors que dans le fonctionnement selon le cycle à deux temps, le rapport de compression volumé- trique est de 8/1 du fait de la fermeture tardive des soupapes, ce rapport passe naturellement à 15,6/1 du seul fait de la rotation à la demi-vitesse de l'arbre à cames qui entraîne une fermeture plus précoce des soupapes (20 après le PMB au lieu de 100 après le PMB). Cette augmentation du rapport de compression volumétrique est un facteur très favorable au dé- marrage à froid sans artifice du moteur et favorise également la stabilité du ralenti. ï En outre, pour les moteurs dont l'introduction du combustible est également commandée par l'arbre à cames mNme ou par un arbre tournant à la/vitesse que celui-ci, la réduction de moitié de la vitesse de rotation avec maintien du calage angulaire de l'origine, suffit à neutraliser l'introduction du carburant pendant un tour sur deux de l'arbre principal comme cela est requis pour le fonctionne- ment selon le cycle à quatre temps. L'invention peut, bien entendu, faire l'objet de nombreuses variantes et les différents diagrammes de distribution d'admission et d'échappement ont été cités uniquement a titre d'exemple, ces diagrammes pouvant subir des variations qui restent dans le cadre de l'inventiono Une variante particulièrement simple s'applique c: un moteur analogue à celui de la figure 6, c'est-a-dire i un moteur qui est suralimenté par un groupe turbo-compres- seur à compresseur 28 et turbine 29 et dont les chambres 3- de travail/sont reliées à un collecteur de gaz d'échappement 31 par des tubulures 32 qui débouchent dans ce collecteur 31 dans le même sens que l'écoulement des gaz, avec une entrée directe du collecteur 31 sur le rotor de la turbine 29. Comme représenté sur le diagramme de la figure 8, cette variante consiste, au ralenti ou au-dessous du seuil défini cidessus, à avancer seulement ou au moins l'ouverture -5 d'échappement (GE) par rapport aux conditions de marche normale, ce qui augmente l'intensité de la bouffée et, par effet Pelton sur le rotor de la turbine, provoque l'au- to-ventilation des chambres de travail 3 et permet le fonctionnement du moteur au ralenti. Cette avance de OE, qui peut être de l'ordre de 30 à 60 ,apparaît clairement de la comparaison entre les figures 2 et 8. REVENDICATIONS 1. Moteur à combustion interne à au moins une chambre de travail (3) à volume variable et fonctionnant selon le cycle à deux temps, dans lequel l'entrée d'air et la sortie de gaz de la chambre de travail (3) sont munies d'organes distributeurs d'admission (7) et d'échappement (9) synchronisés avec la rotation de l'arbre du moteur, caracté- risé en ce que, en combinaison, a - lesdits organes distributeurs d'admission et d'échappement (7, 9) sont tous de type actif, b - lesdits organes distributeurs d'admission et/ou d'échappement (7, 9) sont actionnés par des moyens de commande agencés pour en fonctionnement pouvoir faire varier/la position angulaire, vue sur l'arbre du moteur, de leur ouverture et/ou de leur fermeture en fonc- tion d'au moins un paramètre de fonctionnement du moteur, les- dits moyens de commande étant sensibles audit paramètre de a tout regime fonctionnement du moteur pour obtenir/ l'introduction d'une quantité suffisante d'air frais dans la chambre de travail. 2. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est suralimenté par un turbo-compresseur dont l'entrée de gaz de la turbine communique avec la sortie de gaz de la chambre de travail et la sortie d'air du compresseur entraîné mécaniquement par la turbine communique avec l'entrée d'air de la chambre de travail. 3. Moteur selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le paramètre lié au fonctionnement du moteur est: la valeur de la pression de suralimentation, dans le cas d'un moteur à deux temps suralimenté, - ou la quantité de carburant introduit par cycle dans la ou les chambres de travail, - ou la vitesse de rotation de l'arbre principal du moteur, - ou la température d'échappement, - ou la valeur effective de la différence entre les pressions d'admission et d'échappement, des moyens étant prévus pour détecter la valeur du paramètre. 4. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits organes distribu- teurs sont des soupapes (7, 9). 5. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de commande sont de type mécanique et entraînés directement par l'arbre prin- cipal du moteur par une chaine cinématique, notamment ar- bre à cames, des moyens de réglage mécaniques étant prévus pour modifier les positions angulaires d'ouverture et/ou fermeture des organes de distribution (7, 9) concernés. 6. Moteur selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un arbre à cames actionnant des soupapes et des moyens pour échanger des profils de cames flfre varier et/ou/7la vitesse de rotation de l'arbre par rapport à celle du moteur. 7. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de commande des organes distributeurs (7, 9) sont de type électrique, hy- draulique ou pneumatique, des moyens de réglage sensibles audit paramètre leur étant associés pour modifier la position angu- laire d'ouverture et/ou de fermeture des organes distribu- teurs (7, 9). 8. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 7, caractérisé en ce que, lorsque lesdits moyens de commande sont mis en oeuvre, la position angulaire de l'ou- verture et/ou de la fermeture des organes distributeurs d'ad- mission et d'échappement (7, 9) est modifiée de façon que l'organe distributeur d'admission (7) soit ouvert principale- ment pendant une partie au moins de la course de volume crois- de l'a ir sant de la chambre de travail pour provoquer une aspiration/. 9. Moteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que la position d'ouverture de l'organe distributeur d'admission est amenée au voisinage de la mi-course de l'élé- ment mobile de la chambre de travail. 10. Moteur selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande sont agencés pour que les organes distributeurs d'admission et d'échappe- ment (7, 9) ne se trouvent alors, au moins approximativement, pas simultanément à l'état d'ouverture. 11. Moteur selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande sont agencés pour que les organes distributeurs d'admission et d'échappe- ment (7, 9) se trouvent simultanément à l'état ouvert pendant une partie du cycle du moteur, le moteur comportant dans le système d'échappement des moyens uni-directionnels pour limi- ter ou empêcher un éventuel reflux de gaz depuis le système d'échappement. 12. Moteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits moyens uniLdirectionnels comportent des moyens mécaniques anti-retour. 13. Moteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits moyens uni-directionnels comportent des tubu- lures fixes d'échappement de longueur suffisante pour utiliser l'effet d'inertie de la colonne de gaz mise en mouvement dans la tubulure. 14. Moteur selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comporte plus de trois chambre de travail et des moyens utilisant un effet d'éjection provoqué par l'impulsion de gaz en provenance d'une chambre de travail sur la vidange d'une autre chambre de travail en situation de balayage. 15. Moteur selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte des tubulures d'échappement assurant la communication entre la sortie de gaz de la chambre de travail et le collecteur de gaz et possédant une forme de tuyère convergente ou convergente-divergente dont la sortie est orientée dans la même sens que l'écoulement de gaz dans le collecteur. 16. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tions 12 à 15, caractérisé en ce que les tubulures d'échap- pement débouchent dans le même sens que l'écoulement des gaz dans le collecteur et de préférence de façon concentri- que par rapport à celui-ci. 17. Moteur selon la revendication 2, prise iso- lément ou en combinaison avec l'une quelconque des revendica- tions 3 à 16, caractérisé en ce que le système d'échappement comporte une liaison très directe entre l'organe distributeur d'échappement (9) et.-la roue de la turbine (29) de suralimen- tation pour entralner une rotation du groupe turbo-compres- seur par les seules impulsions de bouffée d'échappement à bas régime. 18. Moteur selon la revendication 15, caractérisé 1t en ce que la section de passage du collecteur de gaz est sen- siblement constante et suffisamment faible pour que la vitesse d'écoulement des gaz au régime de fonctionnement nominal à l'extrémité aval du collecteur dépasse le nombre de Mach de 0,4. 19. Moteur suralimenté selon la revendication 18, caractérisé en ce que la sortie aval du collecteur de gaz communique avec l'entrée de la turbine du groupe turbo-com- presseur de suralimentation par l'intermédiaire d'un diffu- seur abaissant la vitesse à un nombre de Mach inférieur à 0,4. 20. Moteur suralimenté selon la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce que la sortie aval du collecteur de gaz communique directement avec l'entrée de gaz du turbo-compres- seur de suralimentation, dont la volute de distribution de gaz est organisée de manière que la vitesse de gaz ne soit pas ralentie entre la sortie du collecteur et l'introduction dans le rotor de la turbine. 21. Moteur selon l'une quelconque des revendica- tiors 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande 3 sont agencés pour modifier la position angulaire des organes distributeurs d'admission et/ou d'échappement (7, 9) pour entralner un fonctionnement du moteur à quatre temps. 22. Moteur selon la;revendication 21, du type comprenant un arbre à cames, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour faire réduire la vitesse de rotation de l'arbre à cames à la moitié de la vitesse de rotation de l'ar- bre moteur, en respectant le calage du PMH séparant la compression de la détente. 32 2589518 23. Moteur selon la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comporte un arbre a cames à double profil de came tournant à demi-vitesse 'le l'arbre principal et des moyens pour déplacer en translation l'arbre à cames entre une position rendant actif un profil de fonctionnement à deux temps et une position rendant actif un profil de fonctionnement à quatre temps. 24. Moteur selon l'une quelconque des revendica- pour tions 21 à 23, caractérisé en ce qu'il comporte des moyensi neutraliser les moyens d'introduction du carburant dans la chambre de travail pendant un tour sur deux de l'arbre moteur. 25. Procédé de mise en oeuvre d'un moteur selon l'une quelconque des revendications 8 à 20, caractérisé par le fait que a) - lorsque le ou les paramètres ont des valeurs qui corres- pondent au(x) régime(s) de fonctionnement normaux ou nominaux du moteur, le moteur fonctionne, de façon en soi connue, selon un cycle à deux temps qui comporte: - une phase de compression-combustion-détente pendant laquelle les organes distributeurs d'admission et d'échappement (7, 9), sont à l'état fermé, - une période d'échappement impulsive, en fin de la phase de détente, pendant laquelle seuls les organes distributeurs d'échappement (9) sont ouverts, - une période de balayage, pendant laquelle les organes dis- -tributeurs d'admission (7) et d'échappement (9) sont ouverts simultanément et les gaz de combustion sont au moins partiel- lement remplacés par de l'air frais sous l'action de la diffé- rence des pressions, en moyenne positive, régnant de part et d'autre de la chambre de travail. b) - en revanche, lorsque le ou les paramètres de fonctionnement ont des valeurs qui correspondent à des régimes o le moteur serait incapable de tourner ou de fonctionner convenablement, on avance la position angulaire de l'ouverture des organes distributeurs (7, 9) par rapport à la position de volume maximal de la chambre de travail de telle manière que la commu- nication de celle-ci avec le système d'admission du moteur puisse avoir lieu pendant au moins partie de la période de volume croissant de la chambre. 26. Procédé selon la revendication 25, caractéri- sé en ce que l'on avance les positions desdits organes dis- tributeurs d'admission et d'échappement pour utiliser prin- cipalement une partie de la course de volume croissant de la chambre de travail en course d'aspiration de l'air. 27. Procédé selon la revendication 26, caractéri- se en ce que l'on met alors en oeuvre des moyens uni-direc- tionnels dans le système d'échappement, notamment dans les tubulures, de manière qu'aucun écoulement inverse substantiel ne puisse se produire depuis le système d'échappement vers la chambre de travail. 28. Procédé selon la revendication 26, caractéri- sé en ce que l'on décale les positions angulaires de ferme- ture d'échappement et d'ouverture d'admission, au voisinage l'une de l'autre, pour éviter un état d'ouverture simultanée des organes distributeurs d'admission (7) et d'échappement (9). 29. Procédé selon l'une des revendications 25 à 28, caractérisé en ce que l'on décale angulairement, et d'un même angle, la totalité des positions d'ouverture et de fer- meture des organes distributeurs d'admission et d'échappe- ment, notamment par un déphasage angulaire d'un arbre à cames. 2, 30. Procédé de mise en oeuvre d'un moteur selon l'une quelconque des revendications 21 à 24, caractérisé par le fait que a) - lorsque le paramètre a franchi une certaine valeur de seuil, le moteur fonctionne de façon en soi connue selon le cycle à deux temps qui comporte: - une phase de compression-combustion-détente pendant laquelle les organes distributeurs d'admission et d'échappement sont l'état fermé, - une période d'échappement impulsive en fin de la phase de détente pendant laquelle seuls les organes distributeurs d'é- chappement sont ouverts, - une période de balayage pendant laquelle les organes dis- tributeurs d'admission et d'échappement sont ouverts simul- tanément et au cours de laquelle les gaz de combustion sont au moins partiellement remplacés par de l'air frais sous l'action de la différence des pressions, en moyenne positive, régnant de part et d'autre de la chambre de travail: b) - en revanche, lorsque le paramètre de fonctionnement est de l'autre côté de la valeur de seuil, les positions angu- laires de l'ouverture et de la fermeture des organes distri- buteurs d'admission et d'échappement (7, 9) sont réglées selon un réglage de moteur fonctionnant selon le cycle à quatre temps. 31. Procédé selon la revendication 30, caractérisé en ce que l'on réduit de moitié la vitesse de rotation d'un arbre à cames entraînant les organes distributeurs d'admis- sion et d'échappement et les moyens d'introduction de carbu- rant dans la chambre de travail. 32. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 25 à 31, caractérisé en ce que l'on utilise, lorsque le moteur fonctionne de façon en soi connue selon le cycle à deux temps, un diagramme de distribution angulaire dissymétri- que de l'ouverture et de la fermeture des organes distributeurs d'alimentation et d'échappement dans lequel les positions an- gulaires de fermeture d'admission et d'échappement sont plus éloignées du point mort bas PMB que les positions angulaires des ouvertures desdits organes distributeurs d'admission et d'échappement. 33. Procédé de démarrage d'un moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que, le moteur étant suralimenté par un turbo-compresseur de sura- limentation, on met le turbo-compresseur de suralimentation en vitesse préalablement au démarrage du moteur. 34. Procédé de mise en ceuvre d'un moteur selon l'ensemble des revendications 6 et17 ou 20, caractérisé en ce qu'au ralenti, on avance l'ouverture d'échappement par rapport aux conditions de marche normale, de façon 3 a provoquer l'auto-ventilation des chambres de travail par effet Pelton sur le rotor de la turbine de suralimenta- tion.