Brevet FR2588195A1 — publié le 19870410

L'invention concerne un procédé pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant. Elle se rapporte encore à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. L'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant est couramment utilisée pour éliminer la plus grande partie, voire la quasi-totalité, de l'H2S présent dans ce gaz en vue de produire un gaz désulfuré ayant une teneur en H2S inférieure à un seuil imposé et/ou de générer un courant de gaz acide riche en H2S et renfermant une quantité aussi faible que possible d'autres composés acides tels que CO2, un tel courant de gaz acide étant utilisable comme source d'H2S pour la production de soufre suivant le procédé CLAUS d'oxydation ménagée de 1'H2S ou encore pour la synthèse de composés thioorganiques. Une telle extraction sélective de l'H2S est habituellement effectuée par lavage du gaz à traiter au moyen d'un liquide absorbant régénérable par chauffage et sélectif d'H2S, c'està-dire d'un liquide absorbant qui d'une part est susceptible de retenir les composés gazeux acides tels que H2S et C02 et de restituer pratiquement la totalité de ces composés acides par chauffage et d'autre part possède un pouvoir absorbant nettement plus important à l'égard d'H2S qu'à l'égard des autres composés acides et notamment de C02. Le liquide absorbant fixe les composés gazeux acides par simple dissolution physique ou/et par dissolution après formation d'un sel ou d'un complexe, instable thermiquement, par réaction desdits composés gazeux acides avec un composé basique, par exemple amine ou alcanolamine, contenu dans le liquide absorbant. En pratique, le gaz à traiter, qui renferme 1'H2S et éventuellement d'autres composés gazeux acides tels que CO02, est mis en contact, dans une zone d'absorption, avec le liquide absorbant choisi, circulant à contre-courant, de manière à produire un gaz à teneur réduite en H2S, que l'on évacue en tête de la zone d'absorption, et à soutirer en fond de ladite zone un courant de liquide absorbant chargé en H2S et renfermant aussi peu que possible de CO2 et autres composés gazeux acides. Ledit courant de liquide absorbant est alors introduit dans une zone de régénération, dans laquelle il est soumis à des conditions de pression et température propres à assurer la libération quasi-complète des composés gazeux acides absorbés, qui sont évacués en tête de la zone de régénération sous la forme d'un effluent gazeux acide riche en H2S, et à produire en fond de zone de régénération un liquide absorbant régénéré, pratiquement exempt de composés gazeux acides dissous, qui est soutiré et réutilisé comme liquide absorbant dans la zone d'absorption. Lorsque l'effluent gazeux acide riche en H S évacué en tête de la zone de régénération ne renferme pas une teneur suffisante en H2S permettant d'utiliser ledit effluent dans l'application envisagée, notamment la fabrication de soufre par oxydation ménagée de l'H2S ou la synthèse de composés thioorganiques, les opérations sont répétées, c'est-dire que l'effluent gazeux acide est traité dans une seconde zone d'absorption par un liquide absorbant également sélectif de l'H2S et régénérable par chauffage pour fournir un courant de liquide absorbant fortement chargé en H2S, qui est dirigé vers une seconde zone de régénération pour être régénéré comme indiqué précédemment avec production d'un effluent gazeux acide ayant une teneur plus élevée en H2S que l'effluent issu du premier traitement. Une telle manière d'opérer présente, entre autres, l'inconvénient d'avoir à utiliser des installations très volumineuses pour produire un effluent gazeux acide suffisamment riche en H2S pour être utilisable dans les applications pour lesquelles il est destiné. Le présente invention se propose de remédier à cet inconvénient en fournissant un procédé d'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant, dont la mise en oeuvre est fortement simplifiée puisque faisant appel à une zone unique de traitement mais qui permet cependant de produire un effluent gazeux acide substantiellement enrichi en H2S même pour une faible teneur en H2S du gaz initial à traiter. En outre, lorsque le gaz à traiter renferme du CO2 en plus de 1'H2S, le procédé suivant l'invention permet de limiter la coabsorption du CO2 par le liquide absorbant et ainsi de réduire très fortement la quantité de CO2 passant dans l'effluent gazeux acide enrichi en H2S même si le gaz à traiter renferme une teneur importante de CO2. Le procédé suivant l'invention pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant est du type dans lequel on met en contact le gaz à traiter, dans une zone d'absorption, avec un liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à produire un gaz à teneur fortement réduite en H2S et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S et l'on soumet ledit courant de liquide absorbant à une régénération par chauffage, dans une zone de régénération, pour libérer les gaz absorbés et former d'une part un effluent gazeux acide plus riche en H2S que le gaz à traiter et d'autre part un liquide absorbant régénéré, que l'on réutilise pour la mise en contact avec le gaz à traiter, et il se caractérise en ce que l'on opère dans une zone de traitement unique dans laquelle du liquide absorbant est introduit dans sa partie supérieure et s'écoule vers sa partie inférieure et en ce que l'on injecte le gaz à traiter dans cette zone de traitement en un point situé à une distance suffisante en-dessous de l'introduction du liquide absorbant pour réaliser l'extraction désirée de 1'H2S présent dans le gaz à traiter et évacue en tête de ladite zone un gaz à teneur réduite en H2S, on fournit au liquide absorbant, dans la partie inférieure de la zone de traitement, une énergie calorifique propre à libérer les composés gazeux acides absorbés par ledit liquide absorbant et ainsi à assurer la régénération de ce liquide et soutire en fond de zone un courant de liquide absorbant régénére, qui est utilisé, après refroidissement, pour constituer une partie ou la totalité du liquide absorbant introduit dans la partie supérieure de la zone de traitement, et l'on produit un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S en effectuant, en un point de la zone de traitement situé entre le point d'injection du gaz à traiter et la partie inférieure de cette zone o est fournie l'énergie calorifique, un soutirage d'une partie seulement de la phase gazeuse disponible en ce point et résultant de la régénération du liquide absorbant. Dans la zone de traitement unique, l'espace compris entre le niveau d'introduction du liquide absorbant et le niveau d'injection du gaz à traiter joue le rôle de zone d'absorption, l'espace défini entre ledit niveau d'injection du gaz à traiter et le niveau de soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S constitue une zone d'enrichissement, tandis que l'espace compris entre ledit niveau de soutirage et le fond de la zone de traitement joue le rôle de zone de régénération. Le débit de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S, qui est soutiré de la zone de traitement, dépend de la teneur en H2S que l'on désire obtenir dans cet effluent et plus précisément varie en sens inverse de cette teneur. Ledit débit d'effluent gazeux acide enrichi en H2S représente une fraction du débit total des composés gazeux acides présents dans le gaz à traiter, cette fraction étant d'autant plus faible que la teneur en H2S recherchée pour l'effluent gazeux acide enrichi est élevée. Le procédé suivant l'invention peut être utilisé pour extraire sélectivement l'H2S contenu dans tous les types de gaz disponibles à basse pression, c'est-à-dire sous une pression absolue au plus égale à environ 5 bars. Un tel procédé s'applique avantageusement au traitement de gaz renfermant H2S et CO2 en vue de produire un effluent gazeux acide ayant une teneur suffisamment élevée en H2S pour être utilisable comme source d'H2S dans les usines à soufre CLAUS ou les ateliers de synthèse de composés thioorganiques. En particulier on peut faire appel au procédé suivant l'invention pour traiter des mélanges d'H2S et de CO2, encore appelés gaz acides, renfermant moins de 60 % d'H2S en volume dans le but de produire un effluent gazeux acide renfermant en volume 95 % d'H2S ou plus. Le liquide absorbant utilisable pour extraire sélectivement 1'H2S peut être choisi parmi les divers liquides absorbants présentant une sélectivité suffisante pour 1'H2S et susceptibles d'être régénérés par chauffage et plus spécialement par rebouillage. Le liquide absorbant peut être à base d'un ou plusieurs solvants à action physique tels que méthanol, diméthyléther de polyethylene glycols, N-méthylpyrrolidone, sulfolane, esters phosphori- ques, ou bien consister en un solvant à action chimique formé par une solution aqueuse d'un ou plusieurs composés fixant les gaz acides du type H2S et CO2 sous la forme de complexes ou de sels instables thermiquement, comme par exemple une solution aqueuse d'une alcanolamine telle que méthyldiéthanolamine, triéthanolamine, diisopropanolamine. Le liquide absorbant peut également être choisi parmi les mélanges des deux types de solvant précités comme par exemple les mélanges d'eau, de diisopropanolamine et de sulfolane, les mélanges d'eau, de méthyldiéthanolamine et de sulfolane et les mélanges d'eau, de méthanol et d'une ou plusieurs amines telles que méthyldiéthanolamine, monoéthanolamine, diéthanolamine et diisopropanolamine. Convient tout spécialement comme liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage, une solution aqueuse d'une alcanolamine telle que méthyldiétha- nolamine, triéthanolamine et diisopropanolamine, dont la concentration en alcanolamine est comprise entre 1 N et 8 N et se situe de préférence entre 3 N et 6 N. La pression régnant dans l'espace jouant le rôle de zone d'absorption correspond sensiblement à celle du gaz à traiter injecté dans la zone de traitement. La température à choisir pour la mise en contact du gaz à traiter, dans la zone d'absorption, avec le liquide absorbant circulant à contre- courant n'est pas critique et dépend, entre autres, de la nature du liquide absorbant utilisé. Par exemple pour un liquide absorbant choisi parmi les solutions aqueuses d'alcanolamines, des températures d'absorption allant d'environ 10 C à environ C peuvent être retenues. La température dans la zone d'absorption correspond sensiblement, en général, à celle du liquide absorbant introduit dans la zone de traitement. Le débit de liquide absorbant, introduit dans la zone de traitement et circulant dans ladite zone depuis la zone d'absorption jusqu'à la zone de régénération en passant par la zone d'enrichissement, est lié, entre autres, à la teneur en H2S du gaz à traiter et également à la quantité d'H2S que l'on tolère dans le gaz évacué en tête de la zone de traitement. Les conditions de pression et de température dans la zone de régénération sont choisies, compte-tenu de la nature du liquide absorbant employé pour fixer l'H2S, de telle sorte que ledit H2S et les autres composés gazeux acides tels que CO2 retenus par le liquide absorbant au cours de son passage dans les zones d'absorption puis d'enrichissement soient libérés et que le liquide absorbant régénéré soutiré en fond de la zone de traitement soit pratiquement exempt de composés gazeux acides dissous. La pression absolue à la partie supérieure de la zone de régénération est généralement inférieure à bars et se situe le plus souvent entre 1,3 et 2, 5 bars. Le maintien d'une telle pression impose une température à la partie inférieure de la zone de régénération comprise le plus souvent entre 100 et 180 C environ, ce qui correspond à une température en tête de la zone de régénération allant d'environ 80 C à environ 125 C. Le maintien de la température requise dans la partie inférieure de la zone de régénération est réalisé par apport de l'énergie calorifique nécessaire au liquide absorbant arrivant dans ladite partie de la zone de régénération, cet apport d'énergie calorifique pouvant être effectué par toute technique connue et avantageu- sement par rebouillage. Dans la zone d'enrichissement, le liquide absorbant qui s'écoule de la zone d'absorption et contient déjà une certaine quantité d'H2S et autres composés gazeux acides tels que CO2 absorbés extraite du gaz injecté dans la zone d'absorption, rencontre les composés gazeux acides libérés au cours de la régénération et, par suite de sa sélectivité pour H2S, il réabsorbe une quantité supplémentaire d'H2S et de ce fait la phase gazeuse en équilibre avec le liquide absorbant dans ladite zone d'enrichissement, et en particulier au voisinage de la zone de régénération, est fortement enrichie en H2S. En contrôlant le débit de l'effluent gazeux acide soutiré de la zone de traitement on peut comme indiqué précédemment obtenir la teneur désirée en H2S dans cet effluent. La pression et la température régnant dans la zone d'enrichissement ont des valeurs intermédiaires entre. les valeurs que prennent ces paramètres en tête de la zone de régénération et en fond de la zone d'absorption. Avantageusement on contrôle l'énergie calorifique fournie au liquide absorbant dans la partie inférieure de la zone de régénération de telle sorte que la température dans la zone de traitement au niveau du soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S ne soit que légèrement supérieure, et plus spécialement ne soit supérieure que d'au plus environ 20 à 30 C, à la tempéra- ture du liquide absorbant entrant dans la zone de traitement, ce qui permet de soutirer un effluent gazeux acide renfermant peu ou pas de vapeur d'eau. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention est constitué d'une colonne unique agencée intérieurement pour permettre la mise en contact d'un gaz avec un liquide et présentant en tête un orifice d'évacuation des gaz et en fond un orifice de soutirage d'un liquide, ce dernier orifice se prolongeant extérieurement par un conduit de recyclage débouchant dans la colonne en-dessous de l'orifice d'évacuation des gaz, ladite colonne étant munie d'un conduit d'amenée de gaz à traiter débouchant dans cette colonne à une certaine distance en-dessous du conduit de recyclage et étant équipée dans sa partie inférieure d'un système de chauffage, par exemple un système du type rebouilleur, tandis qu'un organe de soutirage d'un effluent gazeux, agencé de préférence pour autoriser une variation contrôlée du débit de soutirage, est monté sur la colonne entre le conduit d'amenée de gaz à traiter et le système de chauffage. Dans la colonne, l'espace compris entre les niveaux des conduits de recyclage et d'amenée de gaz à traiter joue le rôle d'une zone d'absorption, l'espace défini entre le niveau du conduit d'amenée de gaz à traiter et le niveau de l'organe de soutirage constitue une zone d'enrichissement, tandis que l'espace compris entre ledit niveau de l'organe de soutirage et le fond de la colonne joue le rôle de zone de régénération. Le conduit de recyclage est avantageusement équipé d'une pompe et, en aval de cette pompe, d'un système de refroidissement fonctionnant par échange indirect de calories. La colonne formant le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention peut être de tout type habituellement utilisé pour la mise en contact d'un gaz avec un liquide et peut par exemple consister en une colonne à plateaux ou encore en une colonne à garnissage. Le nombre de plateaux ou la hauteur équivalente de garnissage de la colonne est choisi pour qu'en fonctionnement les zones d'absorption, d'enrichissement et de régénération puissent jouer correctement leur rôle, de manière à obtenir l'enrichissement d6siré en H2S dans l'effluent gazeux acide soutiré de la colonne et le cas échéant à évacuer en tête de la colonne un gaz, qui renferme la teneur minimale imposée en H2S. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de l'une de ses formes de mise en oeuvre donnée à titre d'illustration en référence à la figure du dessin annexé représentant schématiquement un dispositif suivant l'invention utilisant une colonne à plateaux. En se référant à la figure, le dispositif d'extraction sélective de 1'H2S de gaz en contenant est constitué d'une colonne 1 à plateaux présentant en tête un orifice 2 d'évacuation des gaz prolongé par un conduit 3 et en fond un orifice 4 de soutirage de liquide. Ce dernier orifice se prolonge extérieurement par un conduit de recyclage, qui débouche dans la partie supérieure de la colonne 1 en un point 6 situé en-dessous de l'orifice 2. Sur le conduit 5 sont montés une pompe 7 et, en aval de cette dernière, un système 8 de refroidissement par échange indirect de calories. La colonne 1 est munie d'un conduit 9 d'amenée du gaz à traiter, qui débouche dans ladite colonne en un point 10 situé à une certaine distance en-dessous du conduit 5 de recyclage. Dans sa partie inférieure, la colonne 1 est associée, par des tubulures d'entrée 13 et de sortie 14, à un rebouilleur 15 chauffé par échange indirect de calories au moyen de vapeur d'eau saturée circulant dans une tubulure 16. La colonne 1 est en outre équipée d'un organe de soutirage d'un effluent gazeux, qui est monté entre le conduit 9 d'amenée du gaz à traiter et la tubulure 14 connectant la sortie du rebouilleur 15 à la colonne 1 et consiste en un conduit 18 de soutirage sur lequel est placée une vanne 19 à ouverture réglable. Ladite vanne est commandée soit manuellement ou avantageusement, comme représenté, par un régulateur 20, qui peut être un régulateur de débit ou encore un régulateur de la teneur en H2S de l'effluent gazeux soutiré à travers la vanne. Dans la colonne 1, l'espace 11 défini entre les niveaux des points 6 et 10 o débouchent respectivement le conduit 5 de recyclage et le conduit 9 d'amenée du gaz à traiter joue le rôle de zone d'absorption, l'espace 17 situé entre le niveau du conduit 9 d'amenée du gaz à traiter et le niveau de l'organe de soutirage comportant le conduit 18 de soutirage se comporte comme une zone d'enrichissement tandis que l'espace 12 situé entre le niveau de l'organe de soutirage et le fond de la colonne 1 joue le rôle d'une zone de régénération. Le fonctionnement de ce dispositif peut être schématisé comme suit: Le gaz à traiter, qui renferme l'H2S à extraire et en outre, par exemple, du C02 dont on veut limiter au maximum l'extraction, arrive dans la colonne 1 par le conduit 9 et rencontre, à contre-courant dans la zone 11 d'absorption, le liquide absorbant sélectif de l'H2S et régénérable par chauffage qui est introduit, par le conduit de recyclage 5, au point 6 de ladite colonne et s'écoule par gravité vers le bas de cette colonne. Par suite de sa sélectivité pour l'H2S, le liquide absorbant fixe la plus grande partie de l'H2S présent dans le gaz à traiter ainsi qu'une quantité plus faible du C02. Par l'orifice 2 de la colonne et le conduit 3 associé est évacué un gaz dont la teneur en H2S a été abaissée à la valeur minimale désirée. Le liquide absorbant chargé des composés gazeux acides H2S et C02, absorbés dans la zone d'absorption, traverse la zone 17 d'enrichissement, dont le rôle sera expliqué plus loin, et arrive dans la zone 12 de régénération. Dans cette dernière zone le liquide absorbant est maintenu à l'ébullition sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, ladite pression étant généralement comprise entre 1 et 5 bars absolus, de manière à libérer les composés gazeux acides absorbés et à réaliser leur stripage par les vapeurs du liquide absorbant. Le liquide absorbant régénéré est soutiré par l'orifice 4 et ramené dans la colonne 1, par le conduit 5 de recyclage débouchant au point 6, sous l'action de la pompe 7 et après avoir été refroidi, dans le système 8 de refroidissement, à la température appropriée pour sa mise en contact avec le gaz à traiter dans la zone d'absorption. Les calories nécessaires au maintien à l'ébullition du liquide absorbant dans la zone de régénération sont fournies par passage d'une partie du liquide absorbant régénéré, soutiré par l'orifice 4, dans le rebouilleur 15 chauffé par la vapeur d'eau saturée passant dans la tubulure 16. L'énergie calorifique fournie au liquide absorbant dans le rebouilleur est de préférence contrôlée, par tout moyen connu à cet effet, pour que la température dans la colonne 1 au niveau du conduit 18 de soutirage de l'effluent gazeux ne soit que légèrement supérieure, par exemple au plus environ 20 à 30 C supérieure, à la température du liquide absorbant entrant dans la colonne au point 6, ce qui permet de soutirer par le conduit 18 un effluent gazeux pratiquement sec. Les composés gazeux acides H2S et CO2 libérés dans la zone 12 de régénération sont stripés par les vapeurs du liquide absorbant hors de cette zone et sont ainsi amenés à pénétrer dans la zone 17 d'enrichissement o ils rencontrent le liquide absorbant s'écoulant de la zone 11 d'absorption et renfermant donc une certaine quantité d'H2S et de CO2 absorbés extraite du gaz injecté dans la zone 11 par le conduit 9. Dans la zone 17 de la colonne le liquide absorbant, du fait de sa sélectivité pour H2S, réabsorbe une quantité substantielle d'H2S si bien que dans la partie de cette zone située au voisinage du niveau du soutirage la phase gazeuse en équilibre avec le liquide absorbant a une teneur en H2S substantiellement plus élevée que la phase gazeuse susceptible d'être obtenue par régénération du liquide absorbant directement issu de la zone d'absorption. A travers la vanne 19 montée sur le conduit 18 de soutirage on recueille un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S. Le débit de cet effluent représente seulement une fraction du débit des composés gzu cdsHSe gazeux acides H2S et CO2 disponibles dans le gaz à traiter arrivant dans la colonne 1 par le conduit 9, cette fraction étant d'autant plus faible que la valeur désirée pour la teneur en H2S de l'effluent recueilli est élevée. Lorsque l'on opère de manière à évacuer en tête de la colonne 1 un gaz ne renfermant pratiquement plus d'H2S, la quasi totalité de l'H2S contenu dans le gaz à traiter peut être récupérée par le conduit 18 de soutirage. Pour compléter la description précédente, on donne ci-après, à titre non limitatif, un exemple concret de mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. EXEMPLE: On traitait un gaz acide consistant en un mélange renfermant, en volume, 60 % d'H2S et 40 % de CO2, en opérant dans un dispositif analogue à celui décrit en référence à la figure du dessin annexé, la colonne dudit dispositif étant équipée de 20 plateaux. Le liquide absorbant était constitué d'une solution aqueuse 4 N de méthyldiéthanolamine (en abrégé MDEA). En comptant les plateaux de la colonne à partir du sommet de cette dernière, le conduit 9 d'introduction du gaz à traiter débouchait dans ladite colonne entre le deuxième et le troisième plateau tandis que la tubulure 19 du système 18 de soutirage était montée entre le dixième et le onzième plateau, ce qui équivalait à former des zones d'absorption, d'enrichissement et de régénération comportant respectivement 2, 8 et 10 plateaux. Le gaz à traiter arrivait dans la colonne 1 avec un débit de 11 000 Nm3/h, une pression de 2 bars absolus et une température d'environ 40 C et rencontrait dans ladite colonne, à contre-courant, la solution aqueuse de MDEA injectée dans la colonne, par le conduit 5 de recyclage, avec un débit de 130 m3/h et une température d'environ 40 C. La solution aqueuse de MDEA était portée en fond de la colonne à une température d'environ 125 C par de la vapeur d'eau saturée sous une pression absolue de 4 bars circulant dans la tubulure 16 du rebouilleur. La température dans la zone 17 d'enrichissement avait une valeur d'environ 60 C au niveau du conduit 18 de soutirage de l'effluent gazeux enrichi en H2S. On donne ci-après la teneur en H2S de cet effluent gazeux pour différentes valeurs du débit de soutirage, c'est-à-dire pour différentes ouvertures de la vanne 19: Débit de soutirage de l'effluent gazeux acide (Nm3/h): 6270 5000 2750 Teneur molaire en H2S de l'effluent soutiré (%): 95 97 98 Les résultats ci-dessus montrent que le procédé suivant l'invention permet de produire un effluent gazeux acide substantiellement enrichi en H2S par rapport au gaz acide de départ et que cet enrichissement peut être contrôlé en faisant varier le débit de soutirage dudit effluent gazeux. REVENDICATIONS 1 - Procédé pour l'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant, du type dans lequel -on met en contact le gaz à traiter avec un liquide absorbant sélectif de l'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à produire un gaz à teneur fortement réduite en H2S et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S et l'on soumet ledit courant de liquide absorbant à un chauffage pour libérer les gaz absorbés et former d'une part un effluent gazeux acide plus riche en H2S que le gaz à traiter et d'autre part un liquide absorbant régénéré, que l'on réutilise pour la mise en contact avec le gaz à traiter, caractérisé en ce que l'on opère dans une zone de traitement unique dans laquelle du liquide absorbant est introduit dans sa partie supérieure et s'écoule vers sa partie inférieure et en ce que l'on injecte le gaz à traiter dans cette zone de traite- ment en un point situé à une distance suffisante en-dessous de l'introduction du liquide absorbant pour réaliser l'extraction désirée de l'H2S présent dans le gaz à traiter et évacue en tête de ladite zone un gaz à teneur réduite en H2S, on fournit au liquide absorbant, dans la partie inférieure de la zone de traitement, une énergie calorifique suffisante pour libérer les composés gazeux acides absorbés par ledit liquide absorbant et ainsi assurer la régénération de ce liquide et soutire en fond de zone un courant de liquide absorbant régénéré, qui est utilisé, après refroidissement, pour constituer une partie ou la totalité du liquide absorbant introduit dans la partie supérieure de la zone de traitement, et l'on produit un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S en effectuant, en un point de la zone de traitement situé entre le point d'injection du gaz à traiter et la partie inférieure de cette zone o est fournie l'énergie calorifique, un soutirage d'une partie seulement de la phase gazeuse disponible dans la zone de traitement en ce point et résultant de la régénération du liquide absorbant. 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'on contrôle l'énergie calorifique fournie au liquide absorbant de telle sorte que la température dans la zone de traitement au niveau du soutirage de l'effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S ne soit que légèrement supérieure, et plus spécialement ne soit supérieure que d'au plus environ 20 à 30 C, à la température du liquide absorbant entrant dans la zone de traitement. 3 - Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le débit de l'effluent gazeux acide enrichi en H2S soutiré de la zone de traitement, représente une fraction du débit total des gaz acides présents dans le gaz à traiter, ladite fraction étant choisie d'autant plus faible que la teneur en H2S désirée pour l'effluent gazeux acide est élevée. 4 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la pression absolue du gaz à traiter injecté dans la zone de traitement est au plus égale à environ 5 bars. 5 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le liquide absorbant est une solution aqueuse d'une alcanolamine fixant sélectivement 1'H2S et en particulier une solution aqueuse de méthyldiéthanolamine. 6 - Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la solution aqueuse d'alcanolamine a une concentration en alcanolamine comprise entre 1 N et 8 N et de préférence entre 3 N et 6 N. 7 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le gaz à traiter renferme simultanément H2S et CO2. 8 - Dispositif pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant, caractérisé en ce qu'il est constitué d'une colonne (1) unique agencée intérieurement pour permettre la mise en contact d'un gaz avec un liquide et présentant en tête un orifice (2) d'évacuation des gaz et en fond un orifice (4) de soutirage d'un liquide, ce dernier orifice se prolongeant extérieurement par un conduit (5) de recyclage débouchant dans la colonne (1) en-dessous de l'orifice (2) d'évacuation des gaz, ladite colonne étant munie d'un conduit (9) d'amenée du gaz à traiter débouchant dans cette colonne à une certaine distance en-dessous du conduit (5) de recyclage et étant équipée dans sa partie inférieure d'un système (15, 16) de chauffage, tandis qu'un organe (18, 19) de soutirage d'un effluent gazeux acide enrichi en H2S est monté sur la colonne entre le conduit (9) d'amenée de gaz à traiter et le système (15,16) de chauffage. 9 - Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé en ce que l'organe de soutirage est agencé pour permettre une variation contrôlée du débit de soutirage. - Dispositif suivant la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que le conduit (5) de recyclage est équipé d'une pompe (7) et, en aval de la pompe, d'un système (8) de refroidissement fonctionnant par échange indirect de calories.