Brevet FR2594431A1 — publié le 19870821

La présente invention concerne un procédé pour le trai- tement d'une eau résiduaire contenant de l'uranium et du fluor. Plus particulièrement, elle concerne un procédé pour éliminer efficacement l'uranium et le fluor ou en réduire la teneur dans une eau résiduaire produite dans une étape de conversion de l'uranium naturel ou appauvri en hexafluorure d'uranium ou une étape de reconversion d'hexafluorure d'ura- nium provenant d'uranium enrichi ou appauvri en oxyde d'ura- nium. La figure 4 illustre un exemple d'un procédé par voie humide de transformation d'un gAteau jaune en hexafluorure d'uranium dans lequel une eau résiduaire contenant de l'ura- nium et du fluorure est produite. Dans ce procédé, une li- queur résiduaire de lavage d'un.solvant avec un carbonate,un condensat d'une colonne de récupération d'acide, une liqueur résiduaire de lavage des cristaux d'UF4 et une liqueur rési- duaire d'épurateur sont produits comme le montre la figure 4. Le tableau suivant indique les compositions et les quanti- tés typiques de ces liqueurs résiduaireso Généralement ces liqueurs résiduaires sont combinées, traitées comme une eau résiduaire contenant de l'uranium et du fluorure, afin de réduire les concentrations de l'uranium et du fluor en dessous du taux défini par les prescriptions légales, puis rejetées dans une rivière ou similaires. Les procédés classiques de traitement d'une eau résidu- Condensat de Liqueur Liqueur Liqueur la colonne de résiduaire résiduaire résiduaire récupération de lavage pour le d'épurateur d'acide d'un solvant lavage des avec un cristaux carbonate d'UF4 pH & 1 7 - 8 6 - 8 9 - 11 F 1,0 - 3,0 g/l - 100 mg/l 5,0 g/l U 20 mg/1 3 mg/1 100 mg/1 - HC1 2,0 - 11,0 g/i - HCO4 - 10 g/l - Quantité 50 m3/j 50 m3/j 24 m3/j 2 m3/j i m,. aire contenant de l'uranium et du fluor comprennent une sépa- ration solide-liquide par neutralisation-précipitation et adsorption avec des résines échangeuses d'ions. Cependant, la séparation solide-liquide par neutralisa- tion-précipitation comme décrit ci-dessus a pour inconvénient que les taux d'uranium et de fluor dans l'eau résiduaire peu- vent ne pas être suffisamment réduits ce qui nécessite une dilution suffisante du surnageant ainsi obtenu avec de l'eau avant son rejet. D'autre part l'adsorption avec des résines échangeuses d'ions est supérieure au procédé précédent pour éliminer l'uranium et le fluor. Cependant, elle présente cer- tains inconvénients car il est nécessaire de régénérer fré- quemment ces résines ou d'employer des colonnes de résines volumineuses lorsque l'eau résiduaire contient ces ions à des concentrations élevées; cela s'accompagne de la forma- tion de liqueurs résiduaires à traiter, c'est-à-dire d'éluats des ions et de produits de lavage des résines. Dans ces circonstances, un but de la présente invention est de fournir un procédé pour traiter une eau résiduaire contenant de l'uranium et du fluor permettant de réduire suf- fisamment les concentrations de l'uranium et du fluor dans l'eau résiduaire et également de traiter efficacement les éluats des ions adsorbés par les résines, les produits de lavage des résines et-les liqueurs résiduaires utilisés pour la régénération des résines. En résumé, un procédé de l'invention consiste en une -combinaison d'une séparation solide-liquide par neutralisa- tion-précipitation et d'une adsorption utilisant des résines échangeuses d'ions. Un procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon l'invention comprend une étape de neutralisation-précipitation dans laquelle on ajoute de la chaux éteinte à l'eau résiduaire et on sépare et élimine le précipité ainsi formé et une étape d'adsorption dans laquelle le surnageant du stade de neutralisation- précipitation est mis en contact d'une résine chélatante qui peut sélectivement adsorber les ions fluor et d'une autre résine chélatante qui peut adsorber sélectivement les ions uranyles afin d'adsorber et d'éliminer les ions fluor et ura- nyles demeurant dans le surnageant. Dans ce procédé, les éluats des ions adsorbés par ces résines chélatantes et les liqueurs résiduaires du lavage et de la régénération de ces résines sont renvoyés dans l'étape de neutralisation- précipitation. Dans le procédé de l'invention, comme décrit ci-dessus, la majeure partie de l'uranium et du fluor contenus dans l'eau résiduaire peut être éliminée dans une étape de neutra- lisation-précipitation. Donc seules des traces de l'uranium et du fluor restants doivent être adsorbées dans l'étape sui- vante d'adsorption, ce qui réduit notablement la charge de chaque résine. De plus, les éluats des ions adsorbés par ces résines et les liqueurs résiduaires du lavage et de la régé- nération de ces résines peuvent être renvoyés dans l'étape de neutralisation-précipitation, ce qui rend inutile tout traitement secondaire de ces éluats et liqueurs résiduaires. Lorsque l'eau résiduaire contenant de l'uranium et du fluor contient de plus du carbonate d'uranyle, il-est préfé- rable d'utiliser un stade de décarbonatation dans lequel les ions carbonates sont décomposés par ajustement du pH de 1' eau résiduaire à trois ou moins avant l'étape de neutralisa- tion-précipitation. Cette étape de décarbonatation contribue à précipiter efficacement l'uranium dans l'étape suivante de neutralisationprécipitation. Dans ce cas les éluats des ions adsorbés et les liqueurs résiduaires du lavage et de la régé- nération des résines peuvent être renvoyés soit dans l'étape de décarbonatation soit dans l'étape de neutralisation- précipitation. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la des- cription qui suit faite en regard des dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est un diagramme illustrant un mode de réa- lisation du procédé de la présente invention; la figure 2 est un graphique montrant l'effet de la quan- tité de chaux éteinte ajoutée dans l'étape de neutralisation- précipitation sur l'élimination du fluor; la figure 3 est un graphique montrant l'effet du pH de l'eau résiduaire à traiter sur l'élimination de l'uranium dans l'étape de neutralisation-précipitation de l'invention; et la figure 4 est un diagramme de fonctionnement illus-_ trant les étapes d'un procédé classique par voie humide de conversion de l'uranium et la section dans laquelle chaque liqueur résiduaire est produite. Un exemple d'un mode de réalisation préféré de l'appli- cation du procédé de la présente invention au traitement d'une eau résiduaire produite dans un procédé classique par- voie humide pour la conversion de l'uranium, comme illustré par la figure 4, va être décrit relativement au diagramme illustré par la figure 1. Cette eau résiduaire à traiter con- tient une liqueur résiduaire pour le lavage d'un solvant avec du carbonate, un condensat d'une colonne de récupération d' acide et une liqueur résiduaire de lavage des cristaux d'UF4. Etape de décarbonatation. La liqueur résiduaire de lavage au solvant avec un car- bonate contient des ions complexes uranyle-carbonates solu- bles dans l'eau. Comme les ions carbonates exerceraient une influence néfaste sur la précipitation de l'uranium dans l'étape ultérieure de neutralisation-précipitation, il est souhaitable de décarbonater préalablement l'eau résiduaire à traiter contenant une telle liqueur résiduaire de lavage d' un solvant avec un carbonate. Cette décarbonatation peut être efficacement effectuée par décomposition des ions carbonates en dioxyde de carbone et en eau par ajustement du pH de 1' eau résiduaire A 3 ou moins. L'ajustement du pH peut être effectué par mélange de l'eau résiduaire avec une liqueur résiduaire acide telle que le condensat d'une colonne de ré- cupération d'acide (pH 41) ou par addition d'acide chlorhy- drique. Dans l'exemple illustré par la figure 1, les liqueurs résiduaires de lavage du solvant et de lavage des cristaux d'UF4 sont directement introduites dans une cuve de décarbo- natation 1, tandis que le condensat d'une colonne de récupé- ration d'acide est conduit dans la cuve de décarbonatation 1 par l'intermédiaire d'une cuve de condensat 2. De l'acide chlorhydrique est ajouté par une canalisation 3 d'addition d'acide chlorhydrique. Il est possible d'ajouter automatique- ment une quantité prédéterminée d'acide chlorhydrique par détermination préalable du débit de la canalisation 3 d'ad- dition d'acide chlorhydrique en fonction de la composition de l'eau résiduaire à traiter et commande d'une vanne de la canalisation 3 d'addition d'acide chlorhydrique en fonction de chacune des pompes (non représentées) amenant les pro- duits de lavage résiduaires respectifs. Selon l'expérience de la demanderesse, on ajoute de 1' acide chlorhydrique à 35 %% à la liqueur résiduaire de lavage du solvant (pH 8,17) contenant 46,5 mg/l d'uranium pour ob- tenir des valeurs du pH de 2, 3 et 4; on ajoute de la chaux éteinte à chaque mélange pour le neutraliser et produire des précipités; et on détermine la concentration de l'uranium dans le surnageant, on confirme que la concentration de 1' uranium du surnageant peut être réduite à 1 mg/l ou moins par ajustement de la valeur du pH du produit de lavage à 3 ou moins. De plus, une baisse du pH dans cette étape de décarbona- tation accroit la quantité de chaux éteinte ajoutée dans 1' étape de neutralisation-précipitation suivante. Donc l'éli- mination du fluor peut être effectuée de façon plus effica- ce comme décrit ci-après. Etape de neutralisation-précipitation. L'eau résiduaire ainsi décarbonatée est ensuite condui- te à une cuve de neutralisation 4 dans laquelle on ajoute de la chaux éteinte. Par neutralisation de l'eau résiduaire avec la chaux éteinte, le fluor de l'eau résiduaire précipite sous forme de fluorure de calcium CaF2. La figure 2 est un graphique qui montre la relation entre la quantité de chaux éteinte ajoutée (rapport en équivalents de Ca/F) et la concentration en fluor dans le surnageant. Ce graphique suggère que la concentration du fluor dans le surnageant peut être efficace- ment réduite lorsque 3 équivalents ou plus de calcium sont présents par rapport à la quantité de fluor. La figure 3 est un graphique qui montre la relation en- tre le pH et la concentration de l'uranium dans le surnageant. Ce graphique est obtenu par décarbonatation de la liqueur résiduaire du solvant (pH 8,17) contenant 46,5 mg/l d'uranium par addition d'acide chlorhydrique à 35 % au produit de lava- ge résiduaire pour-obtenir des pH de 2, 3 et 4; addition de chaux éteinte à chaque mélange pour le neutraliser (pH 8 & 11); et détermination de la concentration en uranium de cha- que surnageant. La figure 3 suggère que la concentration en uranium dans le surnageant peut être efficacement réduite lorsqu'on effectue la décarbonatation à un pH de 3 ou moins et qu'on ajoute la chaux éteinte pour la neutralisation afin d'obtenir un pH de 11 ou plus. Donc les graphiques des figures 2 et 3, comme décrit ci- dessus, suggèrent que le taux d'uranium et le taux de fluor du surnageant peuvent être réduits au minimum par addition d'acide chlorhydrique à l'eau résiduaire pour produire un pH de 3 ou moins dans l'étape de décarbonatation; et addition de chaux éteinte dans l'étape de neutralisation-précipitation pour produire un pH de 11 ou plus. Selon l'expérience de la demanderesse, lorsqu'on ajoute 16,8 g de chaux éteinte à 1 1 d'une eau résiduaire mixte contenant de l'uranium et du fluor (un mélange du condensat d'une colonne de récupération d'aci- de et de la liqueur résiduaire de lavage des cristaux d'UF. Concentration en uranium: 116,2 mg/l, concentration du fluor: 2,7 g/l, pHl 41) pour obtenir un pH de 11,7 et former ainsi un précipité, le surnageant contient 0,66 mg/1 d'ura- nium et 5,3 mg/l de fluor. Le précipité de fluorure de calcium formé par la neutra- lisation est sous forme de cristaux fins dont la sédimenta- tion et la filtrabilité sont médiocres. Il est donc préféra- ble d'ajouter un floculant, par exemple un floculant polymè- re constitué d'un polyacrylamide fortement anionique afin d'accroître la vitesse de sédimentation du précipité. De plus l'addition de terre de diatomées comme aide de filtration peut réduire la résistance spécifique à la filtration. Les résultats des expériences de la demanderesse indiquent que lorsqu'on ajoute 40 mg/l du floculant polymère décrit ci- dessus et 1 g/l de terre de diatomées, la vitesse de sédimen- tation et la résistance spécifique à la filtration d'un floc formé par la neutralisation-précipitation sont respective- ment de 18 m/h et de 1,09 x 101 m/kg. La suspension formée par l'addition du floculant et de la terre de diatomées dans une cuve de floculation 5 est en- suite conduite à un épaississeur 6 o on la laisse reposer pour la séparation solide-liquide. La suspension évacuée par le fond de l'épaississeur 6 est conduite à une cuve de sus- pension 7 puis à un filtre 8, par exemple un filtre-presse, o elle est filtrée et déshydratée pour former un gâteau fa- cilement séparable ayant un taux d'humidité de 50 % ou moins que l'on conserve ensuite dans un fût 9. Le surnageant prélevé à la partie supérieure de l'épais- sisseur 6 est transporté dans une cuve relai 10 puis aux co- lonnes de filtration 11 ou 12 dans lesquelles les matières en suspension demeurant dans le surnageant sont éliminées. Le pH du surnageant peut être ajusté à la demande entre 3 et 4 ce qui est optimal pour l'étape d'adsorption suivante par addition d'acide chlorhydrique dans la cuve relai 10. Sur la figure 1, la référence 13 désigne une cuve pour les toiles filtrantes du produit de lavage résiduaire, utili- sées dans le filtre 8, tandis que la référence 14 désigne une cuve pour le filtrat qui est produit A partir du filtre 8 et transporté aux colonnes filtrantes 11 ou 12o Etape d'adsorption du fluor. Le surnageant débarrassé des substances en suspension est ensuite conduit aux colonnes d'adsorption 15 et 16 qui sont garnies d'une résine chélatante qui peut adsorber sélec- tivement les ions fluor, par exemple une résine chélatante phénolformaline de type hydroxyde de zirconium. Les ions fluor contenus dans le surnageant sont adsorbés sélectivement par la résine chélatante lorsque le surnageant traverse ces colonnes d'adsorption. Ce passage peut être effectué de façon particulièrement efficace dans des conditions telles que le pH du surnageant avant le passage soit de 4 et sa vitesse spatiale (VS) soit de 5 ou moins. Le fluor adsorbé par la résine est de préférence élué par passage d'hydroxyde de sodium 1 N à travers la résine dans un rapport de 3,5 1/1 de résine. Il est de plus préféra- ble de faire passer de l'acide chlorhydrique 1 N à travers la résine dans un rapport d'environ 2 1/1 de résine avant 1' élution, afin d'éviter un retard d'élution du fluor dans 1' éluat. ce qu'on appelle trainage. Selon l'expérience de la demanderesse, lorsqu'on fait passer une eau résiduaire (pH 4) contenant 5,3 mg/l de fluor à travers la colonne d'adsorption du fluor à une VS de 5, la quantité de liquide passant jusqu'à achèvement de l'adsorp- tion est de 700 1/1 de la résine. Lorsqu'on lave la résine contenant le fluor adsorbé avec de l'acide chlorhydrique 1 N et qu'on élue par passage d'hydroxyde de sodium 1 N dans un rapport de 3,5 1/1 de la résine, 98,8 % du fluor sont élimi- nés et on obtient un éluat contenant 1,2 g/l de fluor. Comme l'éluat et les liqueurs résiduaires du lavage et de la régénération de la résine contiennent du fluor, on les renvoie dans la cuve de décarbonatation 1 ou la cuve de neu- tralisation 4 et on recueille dans le tambour 9 le fluorure de calcium précipité. Dans le mode de réalisation illustré par la figure,les deux colonnes 15 et 16 d'adsorption du fluor fonctionnent en série, si bien que lorsque la résine d'une colonne est en cours de régénération, la liqueur traverse uniquement l'au- tre colonne. Etape d'adsorption de l'uranium. Le surnageant dépourvu de fluor est transporté dans une cuve relai 17 puis dans les colonnes d'adsorption 18 et 19 qui sont garnies d'une résine chélatante qui peut adsorber sélectivement les ions uranyles, par exemple une résine ché- latante de type acide phosphonique. Les ions uranyles conte- nus dans le surnageant sont adsorbés sélectivement par la résine chélatante lorsque le surnageant traverse les colon- nes d'adsorption 18 et 19. Cette adsorption des ions urany- les peut être effectuée de façon particulièrement efficace dans des conditions telles que le pH du surnageant avant le passage soit de 4 et sa VS soit de 10. Les ions uranyles adsorbés par la résine sont de préfé- rence élués par passage d'hydrogénocarbonate de sodium 0,4 M à travers la résine dans un rapport de 10 1/1 de la résine. Le carbonate d'uranyle contenu dans l'éluat peut être trans- formé en sulfate d'uranyle par emploi d'une résine échangeu- se d'anions lorsque la concentration de l'uranium dans 1' éluat est relativement élevée. Le sulfate d'uranyle ainsi ob- tenu peut être conduit à l'étape principale du procédé clas- sique de conversion par voie humide en uranium puis récupéré. Lorsque l'éluat contient l'uranium A une concentration plus faible, on peut le renvoyer dans la cuve de décarbonatation 1 ou dans la cuve de neutralisation 4, avec les liqueurs ré- siduaires du lavage et de la régénération de la résine ché- latante et récupérer l'uranium sous forme d'un précipité dans le fût 9. Selon l'expérience de la demanderesse, lorsqu'on fait passer une eau résiduaire (pH 4) contenant 2,8 mg/1 d'uranium à travers la colonne d'adsorption de l'uranium à une VS de , la quantité de liquide passant jusqu'à achèvement de 1' adsorption est de 3000 1/1 de résine. Lorsque la résine con- tenant l'uranium adsorbé est éluée avec de l'hydrogéno- carbonate de sodium 0,4 M, 90 % ou plus de l'uranium peuvent être éliminés. Dans le mode de réalisation illustré par la figure, les colonnes 18 et 19 d'adsorption de l'uranium fonctionnent en série comme les colonnes d'adsorption du fluor précitées. Lorsque ces colonnes d'adsorption de l'uranium fonctionnent pendant une période prolongée, le développement de micro- organismes sur la surface de la résine dans les colonnes peut réduire l'adsorption d'uranium ou accroître la chute de pression dans les colonnes. Pour éviter ces inconvénients,il est préférable d'ajouter de l'hypochlorite de sodium à l'eau résiduaire traversant les colonnes d'adsorption de l'uranium en une quantité d'environ 0,1 mg/l. Cela permet d'inhiber efficacement le développement des micro-organismes dans les colonnes d'adsorption, si bien qu'on n'observe pas d'influen- ce néfaste sur la résine. L'eau résiduaire ainsi traitée pour être débarrassée de l'uranium est conservée dans un réservoir 20 o elle est finalement neutralisée par emploi d'hydroxyde de sodiumo Après détermination des concentrations de l'uranium et du fluor pour confirmation, l'eau résiduaire est rejetée. Dans le mode de réalisation illustré par la figure 1, les concentrations de l'uranium et du fluor dans l'eau rési- duaire A traiter dans la cuve de décarbonatation 1 sont res- pectivement de 100 mg/l et de 3 g/l. Les concentrations de l'uranium et du fluor dans le surnageant de l'épaississeur 6 sont respectivement de 1 mg/1 et de 5 mg/le La concentra- tion en fluor dans l'eau résiduaire de la colonne 16 d'ad- - sorption de l'uranium est de 1,5 mg/i ou moins* Les concen- trations de l'uranium et du fluor dans l'eau résiduaire trai- tée et finalement rejetée A partir du réservoir 20 sont res- pectivement de 0,09 mg/l ou moins et de 1,5 mg/l ou moins. Dans le mode de réalisation illustré par la figure 1, la liqueur résiduaire d'épurateur formée dans le procédé de conversion par voie humide en uranium comme illustré par la figure 4 est traitée de façon discontinue, soumise à la dé- termination de la concentration du fluor et introduite dans la cuve 1 de décarbonatation dans l'étape de décarbonatation, après addition de la quantité requise d'acide chlorhydrique. La description précédente concerne le cas o l'on trai- te diverses liqueurs résiduaires contenant de l'uranium. et du fluor formées dans le procédé par voie humide de conver- sion en uranium comme illustré par la figure 4, particuliè- rement le cas o l'étape de décarbonatation constituant un traitement préalable A l'étape de neutralisation-précipita- tion est réalisée par suite de la présence de carbonate d' uranyle dans l'eau résiduaire A traiter. Cependant, l'étape de décarbonatation peut être omise lorsqu'on traite une eau résiduaire ne contenant pas de carbonate d'uranyle. Comme précédemment décrit, 1 procédé de l'invention comprend une combinaison d'une étape de neutralisation- précipitation avec une étape d'adsorption utilisant des rési- nes chélatantes, et l'uranium et le fluor contenus dans 1' eau résiduaire A traiter sont éliminés grossièrement dans la première étape de neutralisation-précipitation et les petites quantités d'uranium et de fluor qui demeurent dans.le surna- il geant sont éliminées par adsorption dans l'étape ultérieure d'adsorption. Donc la charge des résines peut être notable- ment réduite. En conséquence, l'uranium et le fluor peuvent être efficacement éliminés pour établir des concentrations finales d'uranium et de fluor dans l'eau résiduaire traitée inférieures au 1/10 des teneurs définies par les prescrip- tions légales. Le procédé de l'invention a de plus comme avantage que la totalité des liqueurs résiduaires, y compris les éluats des ions uranyles et fluor adsorbés par les résines, le pro- duit résiduaire du lavage des résines et le produit résiduai- re de leur régénération peuvent être renvoyés dans l'étape de neutralisation-précipitation ou l'étape de décarbonata- tion, ce qui rend inutile un traitement secondaire de ces liqueurs résiduaires. REVENDICATIONS 1. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de neutralisation-précipitation (4) dans laquelle de la chaux éteinte est ajoutée à l'eau résiduaire contenant l'uranium et le fluor et le précipité ainsi formé est séparé (6) et éliminé (9), et une étape d'adsorption dans laquelle ledit surnageant de ladite étape de neutralisa- tion-précipitation est mis en contact avec une résine chéla- tante (15,16) qui peut adsorber sélectivement les ions fluor et une autre résine chélatante (18,19) qui peut adsorber sé- lectivement les ions uranyles de façon à adsorber et éliminer les ions fluor et uranyles demeurant dans ledit surnageant, et en ce que les éluats des ions adsorbés par lesdites rési- nes chélatantes et les liqueurs résiduaires du lavage et de la régénération de ces résines sont renvoyés à ladite étape de neutralisation-précipitation (4) e 2. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un floculant polymère de polyacrylamide fortement ionique et de la terre de diatomées sont de plus ajoutés (5) à l'eau résiduaire dans ladite étape de neutra- lisation-précipitation pour accroître la vitesse de sédimen- tation et la filtrabilité du précipité. 3. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans ladite étape d'adsorption des ions fluor, on emploie une résine chélatante phénol-formaldé- hyde de type hydroxyde de zirconium comme résine pouvant adsorber sélectivement les ions fluor, on emploie l'hydroxy- de de sodium comme éluant des ions fluor adsorbés et le sur- nageant de ladite étape de neutralisation-précipitation est acidifié (10) avant d'être mis en contact avec ladite résine. 4. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon la revendication 3, caractérisé en ce que, dans ladite étape d'adsorption des ions fluor, le surnageant de ladite étape de neutralisation- précipitation est mis en contact avec ladite résine puis de l'acide chlorhydrique est mis en contact avec ladite résine avant que l'éluant ne soit mis à son contact pour éviter le trainage lors de l'élution des ions fluor adsorbés par ladi- te résine. 5. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans ladite étape d'adsorption des ions uranyles, on emploie une résine chélatante de type aci- de phosphonique comme résine pouvant adsorber sélectivement les ions uranyles et on emploie de l'hydrogénocarbonate de sodium comme éluant des ions uranyles adsorbés. 6. Procédé pour le traitement d'une'eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans ladite étape d'adsorption des ions uranyles on ajoute de l'hypochlorite de sodium à l'eau rési- duaire à mettre en contact avec la résine pour éviter ainsi le développement de micro-organismes à la surface de la ré- sine. 7. Procédé pour le traitement d'une eau résiduaire con- tenant de l'uranium et du fluor caractérisé en ce qu'il com- prend une étape de décarbonatation (1) dans laquelle le pH de l'eau résiduaire contenant de l'uranium et du fluor est ajusté A 3 ou en dessous pour décomposer les ions carbonates dans l'eau résiduaire, une étape de neutralisation-précipita- tion (4) dans laquelle de la chaux éteinte est ajoutée à 1' eau résiduaire de ladite étape de décarbonatation et le pré- cipité ainsi formé est séparé (6) et éliminé (9) et une éta- pe d'adsorption dans laquelle le surnageant de ladite étape de neutralisation-précipitation est mis en contact avec une résine chélatante (15,16) qui peut adsorber sélectivement les ions fluor et une autre résine chélatante (18,19) qui peut adsorber sélectivement les ions uranyles pour adsorber et éliminer les ions fluor et uranyles demeurant dans ledit surnageant et en ce que les éluats des ions adsorbés par les dites résines chélatantes et les liqueurs résiduaires du la- vage et de la régénération de ces résines sont renvoyés à la dite étape de décarbonatation (1) ou A ladite étape de neu- tralisation-précipitation (4).