Brevet FR2591910A1 — publié le 19870626

Procédé pour l'amélioration d'un procédé d'extraction liquide-liquide, notamment pour l'extraction de matière fissible dans le retraitement de combustibles nucléaires ". L'invention concerne un procédé pour l'amélioration d'un procédé d'extraction liquide-liquide, dans lequel une ou plusieurs substances utiles sont sépa- rées d'impuretés et, dans le cas de plusieurs substances utiles, séparées les unes des autres, dans un système à deux phases à phase liquide aqueuse et phase liquide or- ganique, hors d'un des deux types de phases en tant que liquide de départ, dans un dispositif d'extraction à plu- sieurs étages ou comportant de nombreux stades successifs, les substances utiles étant transférées par extraction, hors du liquide de départ, dans l'autre type de phase, cette phase se chargeant des substances utiles et la phase chargée étant lavée avec au moins un liquide de lavage correspondant au liquide de départ. Les procédés d'extraction liquide- liquide sont utilisés la plupart du temps pour l'extrac- tion ou la récupération de substances utiles, telles que par exemple des ions, composés ou complexes contenant des éléments métalliques, et sont mis en oeuvre dans des colonnes d'extraction, en particulier dans des colonnes pulsées, dans des mélangeurs-séparateurs ou dans une batterie d'extracteurs centrifuges, etc. Des procédés de ce type sont utilisés en particulier également dans le retraitement de combustibles nucléaires utilisés et/ou de matières fertiles utilisées, de l'uranium seul et/ou du plutonium étant extraits, sous forme de nitrate d'uranyle ou, respectivement, de nitrate de plutonium (IV), hors d'une solution aqueuse d'un dissolvant à base d'acide nitrique, dans la solution organique, au moyen de phos- phate de tributyle (TBP). Cela est effectué dans les dis- positifs précités, à contre-courant par rapport aux deux phases. En tant que phase organique, on utilise la plupart du temps une solution à 30 % en volume du TBP dans un sol- vant ou diluant aliphatique, lequel extrait avec un résul- tat satisfaisant l'uranium ou également le plutonium hors de solutions d'acide nitrique ou d'autres solutions. La plupart du temps, une moitié de l'extracteur à contre- courant, dans lequel à lieu d'extraction, est utilisée pour un lavage de la phase organique préalablement char- gée. En consequence, le début et la fin d'une extraction sont définies ici de telle façon que la phase organique, dans le cas présent la phase de l'agent d'extraction, est amenée en tête de l'extracteur, la solution aqueuse d'ura- nium et, éventuellement, également de plutonium, est in- troduite en tant que solution initiale (solution d'alimen- tation) dans une partie médiane de l'extracteur et une solution aqueuse de lavage est introduite à l'extrémité de l'extracteur. De façon analogue, l'uranium et le pluto- nium sont réextraits de la phase organique chargée, en tant que solution d'alimentation, la phase organique char- gée étant introduite dans une partie médiane de l'extrac- teur. La phase aqueuse, en ce cas en tant que phase d'agent d'extraction, est alors amenée à l'extrémité de l'extracteur, et en tête de l'extracteur est amenée, de la nouvelle phase organique qui extrait par lavage, hors du nouvel extrait aqueux, les substances, contenues dans la solution, qui ne doivent pas être réextraites avec l'uranium ou le plutonium. Lors de l'extraction, la concentra- tion de l'uranium dans la solution aqueuse initiale (solution d'alimentation) peut varier dans de larges limites. Par contre, dans la phase organique, on s'est efforcé jusqu'à présent d'avoir une charge mesurée en uranium élevée (70-90 g/litre), afin de réduire l'ex - traction de substances à séparer (c'est-à-dire produits de fission, neptunium, etc). Si la concentration de l'ura- nium dans la solution initiale était faible, par exemple de 30(50 g/litre, on faisait fonctionner l'extracteur selon un diagramme d'écoulement dit "dilué". Dans le cas d'un diagramme d'écoulement dit "concentré", la phase aqueuse contenait 200-430 g d'uranium par litre. Il. est évident qu'il faut maintenir le rapport des débits de la phase organique et de la phase aqueuse à une valeur basse (0,3-0,7) dans le cas du diagrammed'écoulement dilué, et à une valeur élevée (2-6) dans le cas du diagramme d'écou- lement concentré. Un avantage du diagramme d'écoulement concentré est que le débit total des phases est nettement plus faible, à savoir 1,6-3,5 fois plus faible que dans le cas du diagramme d'écoulement dilué. Cela permet d'uti- liser, dans une unité de retraitement, des appareils d'extraction et des récipients plus petits et de réduire par là les coGts de construction d'enceintes blindées. Par contre, on peut voir comme avantage, du diagramme d'écoulement dilué que l'efficacité de séparation de l'opération d'extraction est supérieure. Ainsi, par exem- ple, seul le neptunium (IV) modérément extractible est extrait en même temps que l'uranium (VI) dans le cas du diagramme d'écoulement concentré, tandis que dans le cas du rapport élevé d'écoulement des phases, le facteur d'extraction du neptunium (IV) est supérieur à 1 (le facteur d'extraction est défini comme le produit du coef- ficient de répartition et du rapport d'écoulement des phases). Lorsque la phase organique chargée en uranium reste non lavée ou est lavée avec une solution suffisam- ment concentrée d'acide nitrique, le neptunium quitte l'extracteur dans la phase organique, en même temps que l'uranium. Toutefois, si la phase organique chargée est lavée, dans le but d'une meilleure décontamination de produits de fission, avec une solution diluée d'acide nitrique, le neptunium s'accumule dans l'extracteur. Dans le cas d'un diagramme d'écoulement dilué, le facteur d'extraction de l'uranium est encore suffisamment élevé pour un bon rendement d'extraction, mais le facteur d'ex- traction du neptunium (IV) s'abaisse au-dessous de 1 et le neptunium (IV) reste pour la majeure partie dans le produit raffiné aqueux. Le but de l'invention est d'amélio- rer l'efficacité d'un procédé d'extraction liquide- liquide, dans lequel une ou plusieurs substances utiles sont purifiées ou libérées d'impuretés, et, en même temps, dans le cas de la présence de plusieurs substances utiles, celles-ci sont séparées les unes des autres de façon satisfaisante, dans un système à deux phases contenant une phase liquide aqueuse et une phase liquide organique, à partir d'un des deux types de phases en tant que liqui- de de départ, dans un dispositif d'extraction à plusieurs étages ou comportant de nombreux stades successifs. Au moyen de l'invention, les substances utiles recherchées qui sont produites doivent être obtenues à l'état pur, aussi bien en ce qui concerne les impuretés qu'en ce qui concerne d'autres substances utiles. En particulier, les ions actinide, les composés actinide ou les complexes actinide provenant de solutions aqueuses ou organiques telles qu'elles se forment lors du retraitement de com- bustibles nucléaires usés et/ou de matières fertiles usées, doivent être purifiés et séparés de produits de fission et de produits de corrosion présents dans ces solutions, et doivent être obtenus en solution, isolément sous forme pure, même par rapport à d'autres actinides, comme par exemple l'uranium ou le plutonium. Les avanta- ges du diagramme d'écoulement dit concentré et du dia- gramme d'écoulement dit dilué doivent être en même temps conserves. Ce but est atteint selon l'invention, par le fait que: a) avant son introduction dans le dispositif d'extraction, la phase de l'agent d'extraction est divisée en au moins deux courants partiels et les courants partiels sont amenés isolément à des points différents du dispo- sitif d'extraction, chaque fois dans leur sens d'écou- lement avant le point d'alimentation de la phase à extraire, ou b) en plus de l'étape a), pour le lavage de la phase d'agent d'extraction chargée, le liquide correspondant à la phase à extraire est prélevé en totalité ou en partie hors du dispositif d'extraction, en un point du dispositif d'extraction, dans son sens d'écoulement avant le point d'alimentation de la phase à extraire, puis dévié d'un nombre préétabli d'étages du disposi- tif d'extraction, et réintroduit en un point dans le dispositif d'extraction, dans son sens d'écoulement après le point d'alimentation. Dans le cas o le liquide de départ contenant les substances utiles est constitué d'une solu- tion aqueuse et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solution d'un agent d'extraction dans un solvant ou un diluant organique, la division de la phase d'agent d'extraction est effectuée selon l'étape a) dans le rapport des débits des deux courants partiels dans la plage allant de 1: 20 à 1: 1,5, le point d'ali- mentation du courant partiel ayant le débit le plus élevé étant situé plus près du point d'alimentation du liquide de départ que celui du courant partiel le plus 9 1 9 1 0 faible. Dans le cas o le liquide de départ contenant les substances utiles est constitué d'une solution orga- nique de composés ou de complexes de substances utiles, dans un solvant organique, et la phase de l'agent d'ex- traction est constituée d'une solution aqueuse, la divi- sion de la phase de l'agent d'extraction est effectuée selon l'étape a) dans le rapport des débits des deux cou- rants partiels dans la plage allant de 1: 20 à 1: 1,5, le point d'alimentation du courant partiel ayant le débit le plus élevé étant situé plus près du point d'alimenta- tion du liquide de départ que celui du courant partiel ayant le débit le plus faible. Dans le cas o le liquide de départ contenant les substances est constitué d'une solution organique de composés ou de complexes de subs- tances utiles dans un solvant organique et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solution aqueu- se, la division de la phase de l'agent d'extraction est effectuée selon l'application simultanée des étapes a) et b) dans le rapport des débits des deux courants partiels dans la plage allant de 1: 10 à 10: 1. Dans le cas o le liquide pour le lavage de la phase de l'agent d'ex- traction chargée est constitué d'une solution organique et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solution aqueuse, le liquide de lavage est introduit au moins en partie dans le dispositif, à l'extrémité du dis- positif qui est opposée à la sortie du courant du produit organique, puis évacué hors du dispositif, à un étage d'extraction situé avant l'étage d'alimentation du li- quide de départ, en raison de la présence d'une barrière pour le liquide de lavage dans le dispositif, et intro- duit dans le dispositif, dans l'intervalle de 2 à 12 étages après l'étage d'alimentation du liquide de départ. Dans un perfectionnement avantageux de l'invention, le courant partiel (BX1) de la solution aqueuse de l'agent d'extraction, qui est introduit le plus près de l'étage d'alimentation du liquide organique de départ (solution d'alimentation), est utilisé en une quantité plus faible que l'autre courant partiel BX. Les avantages des deux diagrammes d'écoulement connus jusqu'à présent sont réunis avec le procédé selon l'invention, dans un diagramme d'écoulement combiné, par le fait que ce n'est pas tout le courant, par exemple de la phase organique, mais seulement une partie de celui-ci qui est introduite à la tête d'un extracteur. Le reste du courant organique doit alors être introduit, en un ou plusieurs courants partiels, entre la tête de l'extracteur et le point d'alimentation de la solution initiale. Ainsi, l'extracteur fonctionne dans une ou plusieurs sections avec des rapports d'écoulement qui correspondent à un diagramme d'écoulement dilué, et dans une ou plusieurs sections, avec des rapports d'écou- lement qui correspondent à un diagramme d'écoulement con- centré. L'alimentation divisée, selon l'in- vention, d'une des phases dans un extracteur a contre- courant, peut également être utilisée lorsqu'un seul des composants doit être extrait dans un courant aqueux à partir d'une phase organique chargée de deux composants ou plus. En ce cas, on n'introduit qu'une partie du cou- rant aqueux à l'extrémité de l'extracteur, tandis que le reste est introduit, en un ou plusieurs courants partiels entre l'extrémité de l'extracteur et le point d'alimenta- tion de la phase organique chargée. Enfin, on peut réaliser des rapports d'écoulement différents des phases dans diverses sections d'un extracteur à contre-courant, en faisant dévier un courant sur une section de l'extracteur. Par exemple, si une phase organique chargée est introduite à la partie médiane d'un extracteur et une phase organique nouvelle est introduite à la tête, les deux courants organiques se réunissent au point d'alimentation de la phase organi- que chargée. Selon l'invention, le trajet de la phase organique nouvelle est toutefois isolé par une barrière au point d'alimentation de la phase organique chargée, la phase organique nouvelle est évacuée hors de l'extrac- teur avant la barrière, et, après avoir été déviée d'un segment de l'extracteur, de longueur quelconque, réintro- duite et ainsi réunie à la phase organique chargée, au- delà de son point d'alimentation. On illustre l'invention plus en détail dans ce qui suit, à l'aide des exemples de réali- sation non limitatifs ci-après. Exemple 1: a) Diagramme d'écoulement, qui est utilisé par exemple dans le procédé PUREX pour la purification de l'ura- nium: Le diagramme d'écoulement classique (voir figure 1), établi dans le cas présent pour un mélan- geur-séparateur à 16 étages, prévoit l'utilisation d'une solution initiale aqueuse, riche en uranium, modérément acide. Outre l'uranium, la solution initiale contenait de faibles quantités de plutonium (IV) et de neptunium (V, VI), qui n'avaient pas été séparées de l'uranium dans le premier cycle d'extraction et qui doivent être séparées lors de la purification. Dans les étages 1 à 6, l'uranium (VI) a été extrait et, pour la décontamination de produits de fission, la phase organique chargée a été lavée d'abord avec une solution concentrée DS (introduite dans un des étages 7 à 10) et ensuite avec une solution diluée d'acide nitrique DS1 (introduite dans l'étage 16). L'exemple de réalisation dont les conditions sont données sur la figure 1 a donné les résul- tats suivants: l'uranium (VI) a été extrait dans les étages 1 à 6 avec un rendement si élevé que la perte d'ura- nium dans le produit raffiné aqueux DW ne s'élevait qu'à ( 0,1 % en poids. L'uranium (IV) introduit dans le courant DS a été dans une large mesure réoxydé pendant la mise en contact à contre-courant et extrait sous forme d'uranium (VI). Le neptunium (V, VI) a été réduit partiellement ou en majeure partie en neptunium (IV) et ne pouvait quitter que partiellement le mélangeur-séparateur sous cette forme= dans les étages l à 16, le Np s'est déplacé hors du cou- rant de solvant sous l'effet de l'uranium (VI) dans le courant aqueux, a été transporté dans les étages 1 à 6 et, là, o la phase organique ne contenait que peu d'uranium (VI), a été extrait à nouveau. Ainsi, le neptunium (IV) s'est accumulé très fortement dans l'extracteur, sans qu'un état stationnaire, en ce qui concerne le neptunium, ait pu être obtenu après 20 heures d'essai (un état sta- tionnaire en ce qui concerne l'uranium a été déjà atteint au bout de 5 heures, ce en quoi on entend ici par "état stationnaire", un régime dans lequel les concentrations du neptunium ou, respectivement, de l'uranium, ne varient plus avec le temps de l'essai, dans les étages individuels du mélangeur-séparateur et aucun des composants extraits ne s'accumule, c'est-à-dire que la quantité apparaissant dans l'extracteur par unité de temps est égale à la quan- tité de neptunium ou respectivement, d'uranium, quittant celui-ci par unité de temps). Après la durée d'essai men- tionnée, la concentration du neptunium s'accroît constam- ment avec le temps, ce qui fait que dans la phase aqueuse de l'étage 11, la concentration du neptunium était déjà 17 fois plus élevée que dans la solution initiale DF ou solution de mise en oeuvre. De la quantité du neptunium qui avait été introduite avec la solution initiale DF, seulement environ 50 % au total ont quitté le mélangeur- séparateur. Le reste du neptunium s'est réparti entre les effluents, si bien qu'environ 5 % en poids étaient contenus dans le courant de produit raffiné DW, tandis que 45 % en poids contaminaient l'uranium dans le courant de produit organique DP. b) Exemple correspondant avec un diagramme d'écoulement du procédé selon l'invention, selon la figure 2: A cet effet, on n'a introduit qu'une petite partie du courant de solvant DX dans l'étage 1 de l'extracteur, et on a ensuite amené le reste DXl dans l'étage 6. Bien que le rapport du débit de la phase orga- nique au débit de la phase aqueuse (DX à DF + DS + DS1) soit faible dans les étages 1 à 6 (1: 2,75), l'uranium a été extrait complètement dans les étages 1 à 8, à savoir avec une perte dans le courant de produit raffiné (DW) de 4 0,05 % en poids. Il ne s'est produit aucune accumulation du neptunium, comme c'était le cas pour l'essai comparatif décrit en a), bien que dans le cas présent, le mélangeur-séparateur comporte un plus grand nombre d'étages et que la concentration de l'acide nitri- que dans la solution initiale DF soit plus élevée. Grâce à l'introduction de la phase organique en deux parties, on a atteint un état stationnaire en ce qui concerne le neptunium au bout d'une durée d'essai d'environ 4 heures, et, cet état est resté stable pendant l'ensemble de la durée de l'essai, égale à 16 heures. La concentration du neptunium dans la phase aqueuse s'élevait dans les étapes 1 à 8 à environ 50 % en poids de la concentration du nep- tunium dans la solution initiale. Cette valeur correspond à un transfert pratiquement total du neptunium dans le courant de produit raffiné DW. La concentration du neptu- nium était nettement plus basse dans la phase aqueuse, dans les autres étages du mélangeur-séparateur, ainsi que dans la phase organique dans l'ensemble du mélangeur-sépa- rateur. L'uranium contenu dans le courant de produit-or- ganique DP n'était contaminé qu'en faible partie par le nentunium introduit, à savoir (0,5 % en poids,- une valeur plus précise ne pouvant pas être obtenue en raison de la faible radioactivité du neptunium dans le courant. Exemple 2: Réextraction sélective du plutonium à partir d'une phase organique chargée d'uranium (VI) et de plutonium (IV): on peut voir sur la figure 3 le diagramme d'écoulement sous sa forme classique, et sur la figure 4, le diagramme d'écoulement conformément au procédé selon l'invention. Le plutonium (IV) a été réextrait avec une solution diluée d'acide nitrique, sans réduction en plutonium (III), et on a pris en considération, c'est- à-dire même envisagé, que le courant de produit contenant du plutonium (PP) contenait également de l'uranium. Le produit contenant de l'uranium (UP) était essentiellement exempt de plutonium. On a fait entrer en ligne de compte une telle séparation du plutonium d'avec l'uranium, par exemple dans le procédé CIVEX, qui représente une forme particulière, simplifiée, du procédé PUREX. La solution organique initiale BF avait une composition que l'on peut attendre dans le traitement d'un combustible pour surré- générateur rapide. Cette solution initiale se forme lors- qu'on extrait avec du TBP de l'uranium et du plutonium hors d'une solutionde combustible et si on lave la phase organique chargée, d'abord avec une solution d'acide nitrique 3M et ensuite avec une solution d'acide nitrique 1,5M. Dans les étages 7 à 16, on a réextrait le plutonium (IV) avec de l'acide nitrique dilué. Dans l'étage 6, le courant aqueux a été acidifié et une partie de l'uranium simultanément réextrait a été à nouveau extraite dans une solution de lavage organique BS. La modification du diagramme d'écoulement classique qui était effectuée, con- formément au procédé selon l'invention, consistait par ailleurs en ce que la solution aqueuse réextraite n'a pas été introduite en un courant BX non divisé, mais en deux courants BX et BX1. La séparation du plutonium d'avec l'uranium est favorisée à une température abaissée, car l'extractibilité de l'uranium (VI) augmente à température décroissante, et celle du plutonium (IV) décroit. Dans cet exemple, on a par conséquent utilisé une temperature de 5 C. Comme la répartition de l'uranium (VI) et du plu- tonium (IV) entre des solutions de TBP dans du Kérosène ou du dodécane, et des solutions aqueuses d'acide nitri- que est bien connue, on a calculé les concentrations d'ura- nium et de plutonium dans les courants de produits PP et UP avec le programme VISCO (Nukleare Ehtsorgung, Vol 2, p. 317 (1982), Verlag Chemie Weinheim). On a obtenu les valeurs suivantes Diagramme Diagramme d'écoulement d'écoulement classique selon l'invention Pu dans le produit contenant Pu (PP), g/l 6,25 6,25 U dans le produit contenant Pu (PP), g/1 9,64 5,57 % en poids de Pu conduit avec le produit contenant U (UP) 0,000058 0,070 Le produit contenant de l'uranium était certes un peu plus fortement contaminé par du plu- tonium dans le diagramme d'écoulement selon l'invention que dans le mode opératoire classique, mais il était encore suffisamment pur. La concentration de l'uranium dans le produit contenant du plutonium a été réduite, par le procédé selon l'invention, approximativement à moins de la moitie. Exemple 3: Réextraction sélective du plutonium a partir d'une phase organique chargée d'uranium (VI) et de plutonium (IV): On a opéré avec la même solution organique de départ, également à une température de 5 C. Dans cet exemple, on a comparé entre elles les deux ver- sions du procédé selon l'invention, mis à part que dans les deux versions, étape a) seule et étapes a) et b), on a inverti les quantités des courants partiels aqueux de réextraction BX et BX1, c'est-à-dire que le courant par- tiel le plus important était dans chaque cas BX et non BX1. Le débit du courant BXS a été réduit par rapport au débit correspondant dans l'exemple 2. Dans le premier essai (voir figure 5), on a introduit la solution ini- tiale BF dans l'étage 7 de l'extracteur. Dans le deuxième essai (voir figure 6), l'introduction de BF a été certes effectuée dans l'étage 7, mais le trajet de la phase or- ganique provenant du courant BS a été isolée par une bar- rière dans l'étage 7 à partir de l'étage 6, et la phase organique a été évacuée hors de l'extracteur dans l'étage 6. Elle a été ensuite déviée des étages 7 à 10 et seule- ment réintroduite dans l'extracteur dans l'étage 11, o elle a été réunie à la phase organique provenant du cou- rant BF. Les valeurs calculées (comme dans l'exemple 2) également avec le programme VISCO montrent combien ces dispositions ont amélioré la séparation du plutonium d'avec l'uranium (à titre de comparaison, les valeurs correspondantes sont également indiquées pour un diagram- me d'écoulement classique, dans lequel il n'y a pas de déviation d'une phase organique, et dans lequel toute la solution réextraite est amenée, sous forme de courant BS, à un débit de 400 ml/heure, dans l'étage 16): Diagramme Diagramme Diagramme d'écoule- d'écoule- d'écoule- ment clas- lement se- ment selon sique lon la fi- la figure gure 5 6 Pu dans le produit con- tenant Pu (PP), g/l 6,77 6,77 6,77 U dans le produit con- tenant Pu (PP), g/1 10,5 7,25 1,67 % en poids de Pu con- duit avec le produit contenant U (UP) 0,0006 0,0024 0,06 Les chiffres cidessus montrent que la déviation du courant organique selon le diagramme d'écoulement représente sur la fioure 6 abaisse nettement la concentration de l'uranium dans le courant de produit contenant le plutonium, sans accroître de façon inadmis- sible la contamination avec du plutonium du courant de produit contenant de l'uranium. R E V E ND I C A T I 0 N S ) Procédé pour l'amélioration d'un procédé d'extraction liquide-liquide, dans lequel une ou plusieurs substances utiles sont séparées d'impuretés et, dans le cas de plusieurs substances utiles, séparées les unes des autres, dans un système à deux phases à phase liquide aqueuse et phase liquide organique, hors d'un des deux types de phases en tant que liquide de départ, dans un dispositif d'extraction à plusieurs étages ou comportant de nombreux stades successifs, les substances utiles étant transférées par extraction hors du liquide de départ dans l'autre type de phase, cette phase se chargeant des substances utiles et la phase chargée étant lavée avec au moins un liquide de lavage correspondant au liquide de départ, caractérisé en ce que: a) avant son introduction dans le dispositif d'extraction, la phase de l'agent d'extraction est divisée en au moins deux courants partiels et les courants partiels sont amenés isolément à des points différents du dis- positif d'extraction, chaque fois dans leur sens d'écoulement avant le point d'alimentation de la phase à extraire, ou b) en plus de l'étape a), pour le lavage de la phase d'agent d'extraction chargée, le liquide correspondant à la phase à extraire est prélevé en totalité ou en partie hors du dispositif d'extraction, en un point du dispositif d'extraction, dans son sens d'écoulement avant le point d'alimentation de la phase à extraire, puis dévié d'un nombre préétabli d'étages du disposi- tif d'extraction, et réintroduit en un point dans le dispositif d'extraction, dans son sens d'écoulement après le point d'alimentation. 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le cas o le liquide de départ contenant les substances utiles est constitué 1.6 d'une solution aqueuse et la phase de l'agent d'extrac- tion est constituée d'une solution d'un agent d'extrac- tion dans un solvant ou un diluant organique, la division de la phase d'agent d'extraction est effectuée selon l'étape a) dans le rapport des débits des deux courants partiels dans la plage allant de I: 20 à 1: 1,5, le point d'alimentation du courant partiel ayant le débit le plus élevé étant situé plus près du point d'alimenta- tion du liquide de départ que celui du courant partiel le plus faible. 3 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le cas o le liquide de départ contenant les substances utiles est constitué d'une solution organique de composés ou de complexes de substances utiles, dans un solvant organique, et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solu- tion aqueuse, la division de la phase de l'agent d'ex- traction est effectuée selon l'étape a) dans le rapport des débits des deux courants partiels dans la plage allant de 1: 20 à 1: 1,5, le point d'alimentation du courant partiel ayant le débit le plus élevé étant situé plus près du point d'alimentation du liquide de départ que celui du courant partiel ayant le débit le plus fai- ble. 4 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le cas o le liquide de départ contenant les substances utiles est constitué d'une solution organique de composés ou de complexes de substances utiles dans un solvant organique et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solution aqueuse, la division de la phase de l'agent d'extraction est effectuée selon l'application simultanée des étapes a) et b) dans le rapport des débits des deux courants partiels dans la plage allant de I: 10 à 10: 1. 5 ) Procédé selon la revendication l, caractérisé en ce que, dans le cas o le liquide pour le lavage de la phase de l'agent d'extraction chargée est constitué d'une solution organique et la phase de l'agent d'extraction est constituée d'une solution aqueuse, le liquide de lavage est introduit au moins en partie dans le dispositif, à l'extrémité du dispositif qui est opposée à la sortie du courant du produit organique, puis évacué hors du dispositif, à un étage d'extraction situé avant l'étage d'alimentation du liquide de départ, en raison de la présence d'une barrière pour le liquide de lavage dans le dispositif, et introduit dans le dispositif, dans l'intervalle de 2 à 12 étages après l'étage d'alimentation du liquide de départ. 6 ) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le courant partiel (BXl) de la solution aqueuse de l'agent d'extraction, qui est intro- duit le plus près de l'étage d'alimentation du liquide organique de départ (solution d'alimentation), est utilisé en une quantité plus faible que l'autre courant partiel (BX).