Brevet FR2575301A1 — publié le 19860627

?530 'i Dispositif optique à coefficient de transmission d'intensité contrôlable électriquement. En optique et, tout particulièrement, dans la technique laser, il se pose de plus en plus fréquemment le problème de modifier la direction et/ou l'intensité d'un faisceau de rayonnement optique (appelé aussi en abrégé "rayon lumineux" dans la suite), au moyen d'un signal extérieur. Si l'on n'impose pas de trop grandes exigences à la vitesse à laquelle ces modifications doivent avoir lieu, on peut réaliser cette tache au moyen de composants optiques déplacés mécaniquement ou électromécaniquement, par exemple au moyen de miroirs ou de prismes oscillants ou rotatifs. On peut aussi réa- liser cette tâche par une variation piézo-électrique de l'intervalle d'air entre deux prismes dans lesquels a lieu une réflexion totale entravée. En cas d'exigences de temps plus importantes, on utilise des déflecteurs et des modulateurs opto-acoustiques. Cependant, pour des exigences de temps encore plus importantes, qui imposent des temps de commutation ou de modulation de quelques nanosecondes seulement, on ne peut plus uti- liser que des composants électro-optiques pour accomplir cette tache. Il y a lieu de donner en premier lieu comme exemple, dans ce cas, la cellule (de)Pockel qui a presque entièrement supplanté l'ancienne cellule Kerr comportant beaucoup d'inconvénients. Dans le cas de la cellule Pockel, on modifie dans des mesures différentes dans un cristal électro-optique, par application d'un champ électrique, les indices de réfraction pour le rayon ordinaire et le rayon extraordinaire, ce qui provoque une modification de la biréfringence du cristal. Cela permet de modifier la polarisation d'un rayon lumineux qui traverse le système en fonction de la longueur du cristal et du niveau de l'intensité du champ appliqué, de sorte qu'il peut se produire, à cause de sa biré- fringence, un changement de direction et/ou d'amplitude du rayon lumineux dans un composant optique cristallin placé après la cellule Pockel sur le trajet des rayons. Dans divers modes de réalisation très nombreux, on utilise de tels dispositifs en technique Laser pour différentes taches. Lorsqu'on les utilise à l'intérieur d'une cavité laser, on peut employer ces dispositifs, par exemple, pour modifier fortement le facteur de qua- lité d'une cavité à un instant prédéterminé en quelques nanosecondes, ou bien le moduler périodiquement dans l'intervalle d'un cycle de la cavité. Dans le premier cas, on peut produire des impulsions dites géantes; dans le second cas, on produit des impulsions laser ultra-courtes au cours du couplage de phase dit actif. Dans le cas du vidage de cavité (cavity-dumping), on peut, avec cet agencement, évacuer à un instant pré- déterminé toute l'énergie lumineuse emmagasinée dans la cavité et la dévier dans une direction prédéterminée à l'extérieur de la cavité. En dehors d'une cavité laser, on utilise souvent de tels dispositifs pour régler l'in- tensité d'un faisceau laser ou pour la modulation aux fins de transmission d'informations. Un inconvénient considérable des cellules Pockel réside dans la tension très élevée (en général de plu- sieurs kilovolts) nécessaire pour le fonctionnement d'une cellule Pockel et dont l'application à la cellule Pockel en quelques nanosecondes avec des moyens électro- niques auxiliaires est très difficile à réaliser. D'autres dispositifs connus rarement utilisés, tels que, par exemple, des prismes comprenant des cris- taux électro-optiques, dont la déviation de la lumière dépend de la grandeur du champ électrique appliqué, ont pour inconvénient de ne pouvoir pratiquement guère être utilisés en raison de la faible variation d'angle du faisceau ou rayon lumineux, lorsqu'on applique des champs, même d'intensité très élevée. On connaît aussi déjà des montages logiques à fonctionnement purement optique, tels que des circuits ET, OU et NON, qui comprennent essentiellement un inter- féromètre Fabry-Perot, contenant un milieu dont l'indice de réfraction est une fonction non-linéaire de l'inten- sité lumineuse. On a cependant besoin, dans ce cas, d'intensités lumineuses relativement élevées qui doivent être commandées avec précision; en outre, il faut prévoir, pour de nombreux buts, une commande par un signal élec- trique. On connaît enfin, par le brevet US 35 86 416 dont part l'invention, un modulateur de lumière qui comprend un interféromètre à diviseur de faisceau, deux trajets pour les rayons partiels et un dispositif de réunion des faisceaux, au moins un élément optique tel qu'un cristal de KDP dont l'indice de réfraction peut être modifié par une tension électrique, étant placé sur le trajet de l'un au moins des rayons. La réunion des faisceaux ou rayons partiels doit être effectuée sous un angle faible, de façon qu'il apparaisse un système de franges d'interférence à la jonction des faisceaux. Un masque correspondant, avec des bandes alternativement transparentes et opaques, est placé à l'emplacement de ce système de franges d'interférence. En modifiant l'indice de réfraction de l'élément électrooptique, on peut déplacer la figure de franges d'interfréquence par rapport au masque, de sorte que l'intensité de la lu- mière que laisse passer le masque varie entre un maximum et un minimum. Avec un tel dispositif, on ne peut cepen- dant moduler l'intensité de sortie qu'entre environ 80% et 20% de l'intensité du faisceau lumineux d'entrée. La présênte inVentiôn7a pour objet de perfection- ner le dispositif électro-optique précité de façon à pouvoir obtenir une modulation d'intensité entre sensi- blement 100% et 0% de l'intensité d'entrée, et, pour des modes d'exécution préférés, avec des intensités de champ électrique beaucoup plus faibles et de façon plus simple qu'il n'était possible antérieurement. Pour atteindre cet objectif, selon l'invention, les trajets des faisceaux partiels et le dispositif de réunion des faisceaux sont disposés de façon que les faisceaux partiels sont réunis parallèlement entre eux et qu'il apparaisse une phase pratiquement constante sur toute la section du faisceau recombiné. L'interféromètre peut être du-type Mach-Zehnder, Michelson. Les trajets des faisceaux partiels comprennent un ensemble de miroirs déviant les faisceaux partiels de telle façon qu'ils se croisent au moins une fois, et un dispositif électro-optique du type indiqué est placé à l'un au moins de ses points d'intersections. Ce dispositif électro-optique (EOK) a une section carrée et est placé diagonalement dans une cuve en ma- tière transparente l'entourant étroitement, qui constitue l'ensemble de miroirs. Il contient une matière dont l'indice de réfraction est fonction de l'intensité du champ électrique. Cette matière peut être un cristal de dihydrogène phosphate de potassium deutérisé ou non. Les parties des races extérisura de la cuve font, pour l'entrée et la sortie des faisceaux partiels dans et de la cuve, un angle avec les autres parties des faces extérieures. Selon l'invention également, le trajet du fais- ceau de sortie est dépourvu de filtres spatiaux de fréquences optiques, sélectifs vis-à-=vis des raies d'interférence. Le dispositif selon l'invention a pour grand avantage de permettre une modulation de pratiquement cent pour cent et de pouvoir être commandé, pour des modes de réalisation préférés, avec des tensions rela- tivement faibles, que l'on peut contrôler directement avec des composants à semi-conducteurs et que l'on peut modifier corrélativement rapidement. En outre, le dis- positif selon l'invention se caractérise par une struc- ture relativement simple et robuste. Dans des modes de réalisation avantageux de la présente invention, le dispositif électro-optique modi- fiant le chemin optique, par exemple un cristal, dont l'indice de réfraction dépend de l'intensité du champ, est parcouru plusieurs fois par l'un ou chacun des deux faisceaux partiels, de sorte que l'augmentation de tension nécessaire pour une modification d'intensité prédéterminée du ou des faisceaux de sortie ou pour une fonction de commutation prédéterminée, est parti- culièrement réduite. On va décrire à présent avec davantage de dé- tail des exemples d'exécution de l'invention, en se référant au dessin annexé dont: la figure 1 est une représentation schématique d'un premier mode de réalisation du dispositif optique selon l'invention; la figure 2 représente des montages électriques équivalents pour deux états de commutation du dispositif de la figure 1, lorsque celui-ci fonctionne en "aiguillage optique"; la figure 3 représente schématiquement un second mode de réalisation de l'invention; la figure 4 représente des schémas électriques équivalents pour deux états de commutation du disposi- tif de la figure 3; la figure 5 représente une variante du disposi- tif de la figure 1; la figure 6 représente une variante du disposi- tif de la figure 3; la figure 7 représente schématiquement un qua- trième mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 8 représente l'ellipsoide des indices d'un cristal à activité électro-optique utilisé dans le dispositif de la figure 7; la figure 9 représente schématiquement une va- riante du dispositif de la figure 7. On peut expliquer le principe de l'invention le plus simplement au moyen de la figure 1 qui représente une disposition simple pour mettre en oeuvre l'idée de l'invention. Un faisceau lumineux d'entrée, arrivant de la direction A, est divisé par un diviseur de faisceau à 50%, ST1, en deux faisceaux lumineux cohérents 1 et 1' de même intensité. Le faisceau partiel 1 parvient, en passant par un miroir Spl et en traversant un élé- ment électro-optique E01, à un diviseur de faisceau ST2, tandis que le faisceau-partiel 1' parvient également, en traversant d'abord un élément électro-optique E02, et en passant par un miroir Sp2, au diviseur de faisceau ST2. Dans le diviseur de faisceaux ST2, fonctionnant en dispositif de réunion des rayons ou des faisceaux, les faisceaux partiels se réunissent en étant étroite- ment parallèles, de sorte que la phase du faisceau recombiné est constante sur toute sa section droite (perpendiculairement à la direction de propagation). Il en est de même pour les exemples de réalisation qui vont suivre. Selon la différence de marche relative entre les deux faisceaux partiels, ceuxci interfèrent de telle façon qu'une fraction de la lumière prend la direction C, et une autre fraction la direction D. Il ne se produit pas, dans ce cas, de pertes de lumière à travers des masques- ou. d'autresfiltres spatiaux optiques sélectifs vis-à-vis des raies d'interférence, comme il faut en prévoir, dans l'état de la technique décrit précédemment, sur le trajet du faisceau recombiné. Les éléments électro-optiques comprennent des matières dont l'indice de réfraction dépend de la tension ou de l'intensité de champ appliquée. Si alors, par exemple, on augmente la tension appliquée à l'élément électro- optique EO1, son indice de réfraction-varie, ainsi donc que le chemin optique du faisceau partiell; si alors la variation de tension totale est suffisamment impor- tante, il peut se produire une variation de chemin optique de plusieurs longueurs d'onde. Lorsque l'indice de réfraction varie linéairement enfonction du temps, on peut obtenir, par exemple, à la sortie C, une varia- tion d'intensité de la lumière en fonction du temps en (sin2), tandis que l'intensité à la sortie D varie justement en (cos 2) en fonction de l'intensité. Il en est de même pour la variation du chemin optique du faisceau partiel 1' par application d'une tension à l'élément électro-optique E02. En faisant fonctionner symétriquement les deux éléments électro-optiques, on peut modifier du double la différence des chemins optiques (pour une augmentation de tension donnée). Bien entendu, il est également suffisant de faire seu- lement-passer un faisceau partiel par un élément électro-optique et de prévoir sur le trajet de l'autre faisceau partiel, pour la compensation de chemin optique, un verre non électro-optiquement actif correspondant. Il est à présent remarquable que, lorsque les diviseurs ST1 et ST2 fonctionnent exactement et qu'une tension appropriée est appliquée à l'un ou chacun des deux éléments électro-optiques, toute l'intensité entrant en A peut être déviée entièrement vers la sortie C ou entièrement vers la sortie D. Il en est de même lors- qu'on utilise l'entrée B au lieu de l'entrée A. Les choses se passent ici de telle façon que, dans l'état o l'intensité entrant en A sort en D, l'inten- sité entrant en B sortirait en même temps en C. Dans le cas inverse, lorsque l'intensité entrant en A sort en C, l'intensité entrant en B sortirait en D. On voit qu'ici, selon l'état de commutation, les faisceaux sont guidés, de façon analogue au courant en électrotechnique dans le cas d'un commutateur bi- polaire (figure 2)-, de deux entrées vers deux sorties. Cet agencement peut donc être appelé aiguillage de lumière électro-optique. Le spécialiste verra que l'agencement de la figure 1 est un interféromètre Mach-Zehnder dans lequel un élément électro-optique a été interposé sur le trajet de l'un ou chacun des deux faisceaux partiels cohérents séparés. On voit alors immédiatement que, de façon analogue, on peut aussi utiliser un interféromètre de Michelson avec au moins un élément électro-optique du type décrit, de sorte que l'on peut alors à volonté relier, dans un premier état de fonctionnement ou de commutation, une entrée (sortie) A à une sortie (entrée) B, tandis que, dans l'autre état de commutation, A et B sont séparées, du fait que la lumière entrant en A ou respectivement en B se réfléchit sur elle-même à 100% et non vers l'autre sortie ou entrée. On a représenté schématiquement sur la figure 3 un tel interféromètre de Michelson "électro-optiquement actif"; la figure 4 représente le schéma électrotechnique équivalent cor- respondant. On a représenté, sur la figure 5s un autre mode de réalisation avantageux de l'idée de base de la figure! dans lequel, grâce à l'utilisation de deux autres miroirs Spl' et Sp2', les faisceaux secondaires 1 et 1' sont déviés chacun encore une fois de 90 et se croisent alors sous un angle de 90 . Dans la zone dDintersection des deux faisceaux secondaires, on trouve, comme on l'a représenté, un élément électro-optique EO présentant la forme d'un parallélépipède poli de toutes parts, com- portant des électrodes sur sa face inférieure et sur sa face supérieure. La matière de l'élément électro- optique est telle qu'en appliquant la tension, l'indice de réfraction diminue par exemple dans la direction du faisceau secondaire 1, mais augmente dans la direction du faisceau secondaire 1'. Grâce à cet agencement, on utilise deux fois plus l'élément électro-optique coûteux constitué en général par un cristal taillé de la façon correcte. On a représenté schématiquement sur la figure 6 un interféromètre de Michelson électro- optique correspondant à une utilisation double de l'élément électro-optique. On a représenté, sur la figure 7, un mode de réalisation pratique particulièrement avantageux du principe expliqué au moyen de la figure 1. Dans ce mode de réalisation de l'invention, les faisceaux partiels doivent traverser plusieurs fois un cristal servant d'élément électro- optique, ce qui permet d'obtenir une grande différence de marche avec de faibles tensions. Comme élément actif, on peut utiliser un cristal électro-optique EOK constitué par un parallélépipède de dihydrogène phosphate de potassium deutérisé (KD*P), poli de toutes parts ayant, par exemple, pour dimensions 35 x 35 x 7 mm3. Il est taillé de façon que l'axe optique soit perpendiculaire au plan des figures et que les axes cristallographiques x1 et x2 se trouvent sur les diagonales du parallélépipède. Comme électrode, on utilise des films d'or déposés par vaporisation sous vide sur la surface inférieure et la surface supérieure, qui sont mis en contact par pres- sion élastique avec des conducteurs d'amenée d'une source de tension de commande non représentée. Le cristal électro-optique se trouve dans une cuve T en verre quartzeux ou en une autre matière transparente qui, comme on l'a indiqué sur la figure, comprend quatre éléments individuels 1, 2, 3 et 4 assemblés par collage, qui présentent à peu près, en vue de dessus, la forme de triangles rectangles à angles coupés sur l'hypothénuse. La cuve est donc extérieurement sensiblement parallélé- pipédique et elle forme une cavité disposée en diagonale par rapport aux faces extérieures polies optiquement, dans laquelle le cristal constituant l'élément électro- optique EOK s'ajuste le plus précisément possible. L'intervalle, techniquement inévitable, d'environ 1/10 mm entre la cuve de verre quartzeux et le cristal électro-optique est rempli, pour éviter des pertes par réflexion, d'un liquide d'immersion dont l'indice de réfraction est compris entre celui du verre quartzeux et celui du cristal de KDP. Comme diviseurs de faisceau ST1 et ST2, on utilise deux blocs de verre quartzeux contigus respectifs de la forme représentée qui forment entre eux un intervalle d'air d'une épaisseur telle que, pour la longueur d'onde de fonctionnement, on obtient une division du faisceau exacte sans pertes dans le rapport 1: 1 par réflexion totale entravée. On peut régler très précisément de la façon souhaitée cet intervalle en déposant par vaporisation sous vide aux bords des surfaces à rassembler une pellicule de l'épaisseur souhaitée d'une matière adaptée, par exemple de SiO2. Les deux diviseurs de faisceau, la cuve et le cristal électro-optique sont fixés au moyen il d'une fixation mécanique ajustable sur une plaque de base optiquement plane de verre quartzeux ou de cerodur par pression. Sur la figure 7, on a représenté en trait plein le trajet du faisceau lumineux incident à l'entrée A et du faisceau partiel traversant le diviseur de faisceau STi, mais l'on a représenté en tirets le faisceau partiel réfléchi par ST1. On voit qu'on obtient, par réflexion totale sur les parois de la cuve de verre, pour chacun des deux faisceaux partiels, une traversée quintuple du cristal électro-optique, et cela de telle façon que les directions des faisceaux représentés en trait plein et en tirets sont dans chaque cas perpendi- culaires, ce qui a pour effet que, lors de l'application d'un champ électrique, le chemin optique pour l'un des faisceaux partiels est augmenté corrélativement, et réduit pour l'autre dans la même mesure. Lorsqu'on calcule la variation de tension Au nécessaire pour passer entièrement de la sortie C à la sortie D ou inversement, il faut tenir compte du fait que, selon l'ellipsoïde des indices représenté sur la figure 8, l'indice de réfraction n dans la direction des axes o cristallographiques xl et x2 passe, lorsqu'on applique une tension, à n + An ou no-An, et il est connu par les manuels de cristallographie que la variation de chemin optique Z.An dans un cristal dans lequel le chemin optique d'un faisceau partiel est 1, est donnée par la formule: n-3 À -Au. -Z AAn = 2.d 2.d r63 étant la constante électro-optique du cristal con- cerné pour la longueur d'onde de fonctionnement, et d l'épaisseur du cristal dans la direction du champ électrique. Cette variation de chemin optique pour un faisceau partiel doit être exactement égale à x/4, pourobtenir une commutation parfaite entre une sortie et l'autre. En utilisant la relation précédente, on ob- tient donc, pour la variation de tension de commutation Au nécessaire, la relation: Med Au = 2-n3.r -Z 0 63 Si, par exemple, on doit utiliser l'agencement dans un laser YAG au néodyme (X = 1.059 nm), on a, pour KD*P, no = 1,491, r63 = 26,4 pm/V, de sorte que, pour les dimensions indiquées, d = 7 mm et Z = 175 mm (ce qui correspond à cinq traversées du cristal de 35 mm de long), la tension de commutation est Au = 242 V. On peut contrôler commodément cette faible tension de commutation avec des composants à semi-conducteurs. Pour des longueurs d'onde encore plus faibles, par exemple du domaine du visible, la tension de commutation est encore plus faible. Il y a encore lieu d'indiquer que, dans l'agen- cement de la figure 7, la première et la dernière ré- flexion totale dans la cuve de verre se produisent, chacune, sur une surface partielle faisant dans chaque cas des emplacements a, b, c et d indiqués par une flèche au point de jonction voisin à l'opposé de la paroi voisine, de la façon représentée, un angle d'environ 5 . Cela permet l'entrée des faisceaux par- tiels dans la cuve de verre ou leur sortie de celle-ci, du fait qu'il n' y a pas de réflexion totale la première fois et la dernière fois que le faisceau atteint la paroi, mais une traversée sans réflexion à travers la paroi, lorsqu'on utilise de la lumière polarisée dont le vecteur électrique oscille parallèlement au plan de la figure. La lumière traverse également sans réflexion les parois des diviseurs de faisceaux qui sont 1 - perpendiculaires à la fente. On doit, par contre, effec- tuer un traitement antireflet sur des parois d'entrée obliques. La figure 9 représente enfin une autre variante de l'agencement de la figure 7, pour obtenir un inter- féromètre de Michelson électro-optique correspondant. On utilise seulement pour cela, au lieu du diviseur de faisceau ST1 de la figure 7, un bloc à miroirs S cons- titué, par exemple, par un prisme de verre dont les faces S1 et S2 sont métallisées de façon que les deux faisceaux partiels se réfléchissent chacun exactement sur lui-même. La tension de commutation U pour ce mode de réalisation est exactement deux fois plus faible que celle nécessaire dans le cas de la figure 7, du fait que chaque faisceau partiel traverse à présent dix fois le cristal. Il est à présent facile de voir qu'en appliquant une certaine prétension, on peut obtenir un état sou- haité, par exemple, en se référant à la figure 7, qu'un faisceau entrant en A sorte entièrement en D ou en C, ou encore que des faisceaux de mêmes intensités sortent en C et D. En superposant une tension alternative d'amplitude et de fréquence appropriées, on peut moduler, par exemple, en opposition de phase les intensités aux sorties C et D, ou encore, en appliquant des impulsions rectangulaires, effectuer une commutation entre les sorties C et D. En outre, on peut imaginer n'importe quelles superpositions de formes d'impulsions diffé- rentes, de sorte que l'invention décrite est suscep- tible d'un nombre extraordinaire d'applications avec les exigences les plus variées. Au lieu des dispositifs interférométriques du type décrit, on peut utiliser évidemment d'autres dispositifs interférométriques connus dans lesquels les trajets des rayons partiels sont suffisamment séparés de sorte qu'un dispositif électro-optique du type décrit puisse être utilisé. REVENDICATIONS 1. Dispositif optique à coefficient de transmission d'intensité contr0lable électriquement entre au moins une entrée de faisceau d'énergie rayonnante et au moins une sortie de faisceau d'énergie rayonnante (ou faisceau lumineux) dans lequel: - chaque entrée de faisceau (A, B) est couplée optiquement à une entrée d'un diviseur de faisceau (STI) d'un dispositif interférométrique, qui décompose chaque faisceau optique qui lui parvient en deux faisceaux partiels (1,1') cohérents; - le diviseur de faisceau (ST1) est couplé opti- quement, par l'intermédiaire de deux trajets de faisceau partiels, par chacun desquels passe l'un des faisceaux partiels à des entrées de faisceau partiels correspon- dantes d'un dispositif de réunion de faisceaux (ST2), qui comporte au moins une sortie pour un faisceau re- combiné produit par interférence des faisceaux partiels, - sur l'un au moins des trajets des faisceaux partiels se trouve un dispositif électrooptique (EO1, E02) dans lequel le chemin optique de la section du trajet du faisceau concerné qui le traverse peut être modifié électriquement,' et - chaque sortie de faisceau (C, D) du dispositif est reliée optiquement, par un trajet de faisceau de sortie, à une sortie du dispositif de réunion de fais- ceaux (ST2), caractérisé en ce que les trajets des faisceaux partiels (1, 1') et le dispositif de réunion des faisceaux (ST2)? sont disposés de façon que les faisceaux partiels se réunissent parallèlement entre eux, et qu'il apparaisse une phase sensiblement constante sur toute la section droite du faisceau recombiné. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif interférométrique est réalisé à la façon d'un interféromètre Mach-Zehnder (figure 1). 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif interférométrique est réalisé à la façon d'un interféromètre de Michelson (figure 3). 4. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé en ce que les trajets des faisceaux partiels comprennent un ensemble de miroirs (Spi, Spl', Sp2, Sp2') déviant les faisceaux partiels de telle façon qu'ils se croisent au moins une fois, et en ce qu'un dispositif électro-optique du type indiqué est placé à l'un au moins de ses points d'intersections (figures 5, 6 et 7). 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif électro-optique (EOK) a une sec- tion carrée et est placé diagonalement dans une cuve (T) en matière transparente l'entourant étroitement, qui constitue l'ensemble de miroirs. 6. Dispositifs selon la revendication 5, caractérisé en ce que les parties (a, b, c, d) des faces extérieures de la cuve (T) font, pour l'entrée et la sortie des faisceaux partiels dans et de la cuve (T), un angle avec les autres parties des faces extérieures. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que le dispositif électro-optique contient une matière dont l'indice de réfraction est fonction de l'intensité du champ élec- trique. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le dispositif électro-optique comprend un cris- tal de dihydrogène phosphate de potassium. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le dihydrogène phosphate de potassium est deutérisé. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que le trajet du faisceau de sortie est dépourvu de filtres spaciaux de fréquences optiques, sélectifs vis-àvis des franges d'interférence.