Brevet FR2574422A1 — publié le 19860613

Perfectionnements aux procédés et dispositifs pour le craquage catalytique à l'état fluide de charges d'hydrocarbures. La présente invention concerne le craquage catalytique à l'état fluide de charges d'hydrocarbures. Elle a plus particulièrement pour objet des perfectionnements apportés au strippage du catalyseur usé d'un tel procédé, avant régénération de ce catalyseur, en vue de l'utilisation dl'"élévateursde charge" plus courts que ceux de la techni- que antérieure. On sait que l'industrie pétrolière utilise de façon usuelle des procédés de craquage, dans lesquels des molécules d'hydrocarbures à hauts poids moléculaire et à point d'ébullition élevé sont scindées en molécules plus petites, qui peuvent bouillir dans des domaines de tem- pérature plus faibles, convenant à l'usage recherché. Le procédé le plus couramment employé dans ce but, à l'heure actuelle, est le procédé dit de craquage cata- lytique à l'état fluide (en anglais, Pluid Catalytic Cracking, ou encore procédé FCC). Dans ce type de procédé, la charge d'hydrocarbures est simultanément vaporisée et mise en contact à haute température-avec un catalyseur de craquage, qui est maintenu en suspension dans les vapeurs de la charge. Après que l'on ait atteint par craquage la gamme de poids moléculaires désirée, avec un abaissement correspondant des points d'ébullition, le catalyseur est séparé des produits obtenus. Dans les procédés de ce type, la réduction souhaitée des points d'ébullition résulte de réactions catalytiques et thermiques contrôlées. Ces réactions interviennent de façon quasi-instantanée lorsque la charge finement atomisée est mise en contact avec le catalyseur. Celui-ci se désactive cependant rapidement, pendant le court laps de temps o il est en contact avec la charge, et ceci du fait, essentiellement, d'une adsorption d'hydrocarbures et d'un dépôt de coke sur ses sites actifs. Il est néces- saire de stripper en continu le catalyseur usé, par exemple -2 - à ta vapeur, pour récupérer les hydrocarbures adsorbés, et de le réactiver, également en continu, sans altérer ses caractéristiques, en procédant à une combustion contrô- lée du coke, dans une section de régénération à un ou plu- sieurs étages, avant de recycler le catalyseur -vers la zone réactionnelle. Dans la pratique, le catalyseur du procédé FPCC et la charge à traiter sont injectés sous pression et à une température élevées à la base d'une colonne dite "élévateur de charge", que les techniciens désignent souvent par le terme anglais de "riser"'. Au sommet de la colonne est généralement disposé un réservoir concentrique à l'éléva- teur. Dans ce réservoir et au-dessus de l'télévateur est logé un système de séparation balistique, tel qu'un cyclone, dans lequel le catalyseur usé est séparé de la charge craquée. Celle-ci est évacuée au sommet dudit réservoir, après passage dans des cyclones, pour réduire les entraî- nements de poussière, tandis que les particules de cataly- seur récupérées rencontrent un gaz de strippage tel que de la vapeur d'eau, injecté par exemple annulairement à la base dudit réservoir, avant d'être évacuées vers un régé- rateur. De l'air de combustion est injecté par exemple annulairement à la base du régénérateur, tandis qu'à la partie supérieure de celui-ci sont prévus des cyclones permettant de séparer le gaz de combustion des particules de catalyseur régénéré. Celui-ci est évacué à la partie inférieure du régénérateur et recyclé vers la base de l'élévateur ou "riser", o la charge est habituellement injectée à une température comprise entre 8000 et 40000 et sous une pression allant de 0,7.105 à 3,5. 105 Pascals relatifs. Le procédé FOC est naturellement mis en oeuvre de façon que l'unité de craquage soit en équilibre thermique. Autrement dit, l'alimentation en catalyseur chaud régé- néré doit être telle qu'elle puisse répondre aux diverses exigences thermiques de la section réactionnelle, à savoir, en particulier: -3- - le préchauffage de la charge liquide; - la vaporisation de cette charge; - l'apport de calories exigé par les réactions impli- quées, lesquelles globalement sont endothermiques; - les pertes de chaleur de l'unité. La quantité de coke présent sur le catalyseur, à l'en- trée de la zone de régénération ainsi que le mode de régéné- ration détermineront la température finale atteinte dans la zone de régénération, car les calories provenant de la combustion du coke servent à la fois, outre les pertes de chaleur, à réchauffer le fluide de régénération (air et/ou oxygène) et se partagent entre les gaz de combustion et les particules de catalyseur. En régime de fonctionnement, la quantité de coke produit dans l'unité de craquage sera donc sensiblement constante, si l'équilibre thermique n'est pas modifié par des contraintes extérieures. Cette quantité de coke est liée à la différence Delta coke entre les quantités de coke présentes sur le cataly- seur à l'entrée de la zone de régénération et à la sortie de cette z à son contact à l'entrée de la zone réactionnelle. Par ailleurs, la différence entre la température de régénération, T régénération' et la température à la sortie de la section de réaction, Tréacteur, est donnée par la relation suivante: Trégénération Tréacteur x Acoke x AH combustion Cp Catalyseur o g désigne l'efficacité de l'échange de la chaleur de combustion avec le catalyseur, AH la chaleur de com- bustion du coke et Cp la chaleur spécifique du catalyseur. Il est apparent que, si le Acoke croit, il est néces- saire, pour maintenir la quantité de coke produit cons- tante, de réduire le débit du catalyseur en circulation. Par ailleurs, l'accroissement du Acoke correspond à une température de régénération plus élevée du catalyseur, ce 2574422. qui peut être souhaitable pour vaporiser les charges lourdes. Ainsi, le contrôle du Acoke, dans une unité moderne de craquage par le procédé FCC, o la température de régénération n'est pas limitée, apparaît comme une des variables de base fondamentales du procédé. Actuellement, avec des conditions opératoires de plus en plus sévères du procédé FCG, correspondant à des charges de plus en plus lourdes et, par conséquent, à point d'ébullition élevé, on constate un dépôt accru de coke sur le catalyseur. Dans une certaine mesure, ceci se révèle utile, car il en résulte une température plus élevée du catalyseur à l'entrée de la zone de réac- tion, ce qui permet une vaporisation plus complète de la charge, un craquage thermique contrôlé des asphaltènes et une énergie d'activation plus élevée du catalyseur. Cependant, il est souhaitable de pouvoir contrôler et limiter la température de régénération du catalyseur, en vue de préserver sa stabilité thermique et de réduire l'effet néfaste de certains constituants présents dans la charge, notamment dans les résidus non traités. En outre, il est parfois désirable dtaugmenter le C rapport - défini ci-dessus, c'est-à-dire le rapport massique du patalyseur en contact avec la charge à l'entrée de l'élévateur "riser" afin d'améliorer le contact de la charge et du catalyseur et dlaccroltre la conversion de la charge en mettant celle-ci en présence d'un plus grand nombre de sites actifs du catalyseur. La Demanderesse a établi qu'un strippage efficace des hydrocarbures entraînés par les grains de catalyseur usé, préalablement à leur régénération, contribue à l'ob- tention de ces résultats. Le strippage du catalyseur usé, déjà utilisé dans la technique classique des procédés FCC, vise à déplacer par un gaz, habituellement de la vapeur d'eau, les hydrocarbures entraînés dans les vides séparant les grains de catalyseur et, dans une certaine mesure, les 2574422. -5- hydrocarbures les plus légers adsorbés à la surface dans les pores du catalyseur. Il est connu, en effet, qu'un catalyseur mal strippé avant sa régénération présente un coke plus élevé et une concentration en hydrogène sur le coke déposé supérieure à 7% en poids. Il est en outre connu que le strippage est meilleur a haute température., En vue d'obtenir un meilleur strippage du catalyseur usé, avant régénération de celui-ci, la présente invention prévoit de procéder à un second strippage du catalyseur, en série avec le premier strippage et en aval de celui-cio Ce second strippage sera effectué à concourant du flux de catalyseur, en vue de porter celui-ci à la hauteur requise pour l'alimentation du ou des régénérateurs, ce qui permet d'utiliser un élévateur de charge plus court que dans la technique antérieure, alors que le premier strippage usuel est réalisé à contre-courant. La présente invention a donc pour objet, dans un procédé pour le craquage catalytique à l'état fluide d'une charge d'hydrocarbures, comprenant une phase de mise en contact à flux ascendant dans un élévateur, dans des conditions de craquage, de ladite charge et de par- ticules d'un catalyseur de craquage, une phase de séparation du catalyseur usé et de la charge craquée, en aval de l'extrémité supérieure dudit élévateur, une première phase de strippage du catalyseur usé à l'aide d'un gaz injecté-à contre-courant de ce catalyseur, une phase de régénération dudit catalyseur dans des conditions de combustion du coke déposé sur celui-ci, et une phase de recyclage du catalyseur régénéré à l'alimentation dudit élévateur, le perfectionnement consistant en ce que, après avoir subi ledit premier strippage et avant d'être soumis à ladite régénération, ledit catalyseur est soumis à une seconde phase de strippage par un gaz injecté dans ledit catalyseur à concourant de celui-ci. Le gaz utilisé pour la secondephase de strippage pourra être de la vapeur d'eau, mais, dans une forme de -6 mise en oeuvre pr4férée de l'invention, on utilisera les gaz provenant de la régénération du catalyseur, qui ont l'avantage d'être à une température plus élevée que le catalyseur à stripper, soit seuls, soit en mélange avec de la vapeur d'eau. De cette seconde phase de strippage à con-courant et à plus haute température, résultent un certain nombre d'avantages parmi lesquels: - lestrippeur est plus court que dans la technique connue v - la vapeur d'eau potentielle formée à partir de lthy- drogène contenu dans le coke ainsi éliminé sera séparée facilement dès le début de la phase de régénération; elle sera donc d'autant moins susceptible d'affecter la réac- tivité du catalyseur; - une partie non négligeable des métaux tels que le nickel et le vanadium qui sont déposés à la surface du catalyseur est susceptible d'être strippée sous forme de composés volatils éliminables; la durée de vie du catalyseur sera donc améliorée; - le gaz de cette seconde phase de strippage servira de gaz élévateur pour le catalyseur provenant du premier strippage, en vue d'acheminer les grains du catalyseur jusqu'au régénérateur, on exposera plus en détail dans la suite de la présente description l'intérêt de cette fonction auxiliaire du gaz de strippage. L'invention concerne également un dispositif de craquage catalytique à l'état fluide de charges d'hydro- carbures, comprenant une colonne du type élévateur, des -moyens disposés à la base dudit élévateur pour alimenter celui-ci sous pression avec une charge d'hydrocarbures et des particules d'un catalyseur de craquage, un premier moyen de strippage par un premier gaz des particules de catalyseur usé dans une enceinte disposée au sommet dudit élévateur, concentriquement à celui-ci, le premier gaz de strippage étant injecté dans cette enceinte à contre- courant des particules de catalyseur usé, au moins une -7 unité de régénération dudit catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci, et des moyens de recyclage du catalyseur régénéré auxdits moyens d'alimentation, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend, entre ledit premier moyen de strippage et ladite unité de régénération, un second moyen de strippage par un second gaz desdites particules de catalyseur, ce second moyen de strippage étant tel que le second gaz de strip- page est injecté sous pression dans le flux des particules de catalyseur à co-courant de celles-ci. Ledit second moyen du strippage sera avantageusement disposé dans le dispositif à un niveau inférieur à celui de ladite unité de régénération, ledit second gaz de strippage servant alors également de gaz porteur pour lesdites particules, ce qui permet l'utilisation d'un élévateur court. Le second gaz de strippage pourra être identique ou non au premier gaz de strippage. Avantageusement, il sera constitué au moins en partie par les gaz provenant de l'unité de régénération. L'utilisation d'un second moyen de strippage apporte aux particules de catalyseur une pression motrice addi- tionnelle, qui permet de diversifier le positionnement des différentes unités de dispositif de cracking, notam- ment de l'télévateur et du régénérateur. Elle améliore en outre les qualités du strippage, en particulier si l'on utilise comme second gaz de strippage les gaz provenant de l'unité de régénération, qui ont une tempéra- ture supérieure d'environ 25 et si possible d'environ 100 C à celle à laquelle est effectué le premier strippage, ce qui permet de diminuer notablement le A coke et de limiter ce dernier au Acoke de réaction, avec pour conséquence un moindre dégagement de chaleur à la régénération et un catalyseur moins dégradé et plus stable. On peut ainsi ré- duire la longueur de l'élévateur et/ou y traiter des charges plus lourdes. On peut enfin mieux contr8ler et régulariser l'alimentation du régénérateur en catalyseur usé, avec -8- l'avantage de pouvoir contrôler sa température en limitant les points chauds, ce qui préserve la stabilité du cataly- seur, et d.obtenir ainsi un catalyseur mieux régénéré et donc piis -jf, La possibilité de réduire, grâce à tl'invention, la longueur de l'élévateur doit être soulignée. Elle permet, en effet, d'une part, d'obtenir une meilleure sélectivité en produits craqués du type de l'essence et des distillats légers, d'autre part, d'élever la température de l'éléva- teur sans production accrue de gaz et même avec une réduc- tion du Acoke. On obtient donc une meilleure conversion de la charge, avec un meilleur indice d'octane des produitE résultants et l'on peut traiter des charges plus lourdes et plus difficiles à craquer. Un élévateur de hauteur réduite se prête en outre à des temps de séjour ultra-court de la charge. Ainsi qu'on le décrira ci-après plus en détail, - llinvention s'applique aussi bien aux ensembles de craquage comprenant deux unités de régénération en série qu'à ceux comprenant une seule unité de régénération. - Les dessins annexés illustrent, sous une forme sché- matique, un dispositif connu de craquage catalytique à- ltétat fluide et diverses formes de mise en oeuvre de l'invention. Sur ces dessins: La figure 1I est un schéma d'un ensemble conventionnel de craquage catalytique en lit fluide, La figure 2 est un schéma analogue d'un ensemble conform' à l'invention comprenant une unité de régénération du catalyseur à un seul étage. Les figures 3 et 4 sont des schémas de deux ensembles conformes à l'invention comprenant chacun une unité de régénération du catalyseur à deux étages. Le dispositif de craquage par le procédé FCC représen- té sur la figure 1 est d'un type connu en soi. Il comprend essentiellementune colonne t dite élévateur de charge, ou encore "riser", alimentée à sa base, par la ligne 2, en charge à traiter et, par le conduit 3, en particules -9 d'un catalyseur de craquage. La colonne 1 débouche à son sommet dans une enceinte 4, qui lui est concentrique et dans laquelle s'effectuent, d-'une part, la séparation de la charge craquée et, d'autre part, le strippage du catalyseur usé. La charge traitée est séparée dans un cyclone 5 qui est logé dans l'enceinte 4, au sommet de laquelle est prévue une ligne d'évacuation 6 de la charge craquée, tandis que les particules de ca- talyseur usé sont rejetées à la base de l'enceinte 4. Une ligne 7 alimente en gaz de strippage, généralement de la vapeur d'eau, des injecteurs 8 disposés régulièrement à la base de l'enceinte 4. Le strippage s'effectue donc de préférence en milieu dense à contre-courant du cata- lyseur. Les particules de catalyseur usé ainsi strippées sont évacuées à la base de l'enceinte 4 vers un régéné- rateur 9 par l'intermédiaire d'un conduit 10, sur lequel est prévue une vanne de régulation 11. Dans le régénérateur 9, le coke déposé sur les particules du catalyseur est brûlé à l'aide d'air, injecté à la base du régénérateur par une ligne 12, qui alimente des injecteurs 13 régulière- ment espacés. Les particules du catalyseur traité entraî- nées par le gaz de combustion sont séparées par des cyclones 14, d'o le gaz de combustion est évacué par une ligne 15, tandis que les particules de catalyseur sont rejetées vers la base du régénérateur 9, d'o elles sont recyclées par le conduit 3, équipé d'une vanne de régulation 16, à l'ali- mentation de l'élévateur 1. Les caractéristiques dimensionnelles et opératoires d'un tel dispositif sont habituellement les suivantes: - hauteur de la partie réactionnelle de l'élévateur 1: 5 à 40 mètres, - température de la charge à craquer 75 à 4500C, - débit d'alimentation de l'élévateur I en charge à traiter: 1000 à 10.000 tonnes par jour, - débit d'alimentation de l'élévateur 1 en catalyseur 3 à 50 tonnes par minute, - 13 - - temps de séjour de la charge dans l'él1éva eur 1: 0,1 à 10 secondes, température de régénération d-i catalyseur: 650 à 900 C, - temps de séjour du catalyseur dans le régénérateur 9: 5 à 20 mn, La figure 2 représente un dispositif conforme à l'invention, dans lequel les organes déjà décrits en relation avec la figure 1 sont désignés par les mêmes chiffres de référence affectés de l'indice '. Dans ce dispositif, le conduit 10t, par lequel les particules usées de catalyseur sont évacuées de l'en- ceinte 4' disposée à l'extrémité supérieure de l'élévateur 1', ne débouche pas directement dans le régénérateur 9', mais présente une portion verticale 101, communiquant par une portion 102 avec le régénérateur 91, et raccordée par un coude à l'extrémité inférieure du conduit 101. La base du conduit 101 est alimentée en un second gaz de strippage par une ligne 18. Dans le cas du dessin, ce second gaz de strippage est constitué par un mélange de vapeur d'eau, amenée à la ligne 18 par la ligne 19, et de gaz effluent du régénérateur 91, dérivé de la ligne ' vers la ligne 18 par la ligne 20, équipée de la pompe 21. On notera que le second strippage des particules de catalyseur s'effectue à concourant dans la partie verticale 101 et que le gaz de strippage joue le rôle de gaz porteur pour élever les particules jusqu'au régénérateur. Il est, en effet, possible de réduire considérablement le temps de séjour de la charge à traiter dans l'élévateur 1' et, par conséquent, la hauteur de ce dernier. Dans ces conditions, l'enceinte 4' ne sera pas à une hauteur suffisante pour que les particules de catalyseur usé puissent, par simple gravité, alimenter le régénérateur 9 et, après régénération, être recyclées à l'alimentation de l'élévateur 1'. Le second gaz de strippageinjecté par la ligne 18 dans le tronçon de conduit. 101 exercera donc avantageusement une poassée sur les particules de - 11 - catalyseur usé pour les acheminer jusqu'au régénérateur. Avec le système additionnel de strippage conforme à l'invention, les caractéristiques dimensionnelles et opératoires du dispositif de strippage peuvent être modi- fiées de la façon suivante: - hauteur de la partie réactionnelle de l'élévateur 1': 1 à 30 mètres, - temps de séjour de la charge dans l'élévateur 11: 0,05 à 5 secondes, - température de régénération du catalyseur: 650 à 900 C, - temps de séjour du catalyseur dans le régénérateur 9': 1 à 15 mn, température du catalyseur à la sortie de l'enceinte 5': 480 à 580 C, - température du second gaz de strippage à l'entrée du conduit 101: 500 à 900 C. Les figures 3 et 4 illustrent deux autres formes de mise en oeuvre du procédé de craquage catalytique selon l'invention, dans lesquelles on utilise une enceinte de régénération à deux étages. Sur ces figures, les organes déjà décrits en relation avec les figures 1 et 2 sont désignés par les mêmes chiffres de référence, affectés des indices a et b, respectivement. Dans le cas de la figure 3, le régénérateur 9a est à flux ascendant et comporte deux étages 91a et 91D. Le catalyseur usé ayant déjà subi un premier strippage dans l'enceinte 4a est acheminé par la conduite 10a, le tronçon vertical de conduit 101a et le tronçon horizontal 102c à l'étage inférieur 91a du régénérateur. Un second gaz de strippage est injecté sous pression par la ligne 18a à la partie inférieure du tronçon vertical 101a. Ce gaz de strippage comprend un mélange de vapeur d'eau, amenée par la ligne l19a, et de gaz de combustion en provenance de l'enceinte de régénération, amené par la ligne 20a. La tase du premier étage 91a de combustion est - 12 - alimentée en air par la ligne 12a et l'air est distribué par des injecteurs régulièrement espacés 13a. Dans cet étage, des cyclones 14a séparent le gaz de combustion des particules de catalyseur partiellement régénéré. Le gaz de combustion est acheminé vers la ligne 20a par une ligne 115, équipée d'une vanne 116, permettant de dévier une partie du flux gazeux vers une ligne 117. Les particules du catalyseur ayant subi un premier traitement de régénération sont ensuite transférées au second étage 91b du régénérateur par le conduit central a, alimenté en air par la ligne ll1a. La base de l'étage 91b est également alimentée en air par la ligne 112a et par les injecteurs 113a. Les particu- les du catalyseur régénéré sont évacuées latéralement dans une enceinte tampon 118a et sont recyclées par le conduit 3a à l'alimentation de l'élévateur la. Les gaz de combustion évacués à la partie supérieure de l'étage 91b sont traités dans un cyclone extérieur 119a, à la base duquel les par- ticules du catalyseur sont retournées par le conduit 120a à l'étage 91a, tandis que les gaz de combustion sont évacués par les lignes 121a et 20a vers la ligne 18a. Une vanne de sécurité 122a est prévue sur la ligne 121a et une vanne 123a permet de dériver une partie du gaz vers une ligne 124a. Cette forme de réalisation du dispositif conforme à l'invention, équipé d'un régénérateur à deux étages à flux ascendant, présente les avantages suivants: - double régénération du catalyseur, permettant une combustion intégrale du coke sans altération des propriétés catalytiques, - aucune limitation de la température du second régénérateur, ce qui permet au catalyseur d'acquérir la température requise pour vaporiser et craquer la charge. La forme de réalisation de la figure 4 comporte également un régénérateur 9b à deux étages 92a et 92b à flux descendant. Le catalyseur déjà strippé dans l'enceinte 4b est acheminé par le conduit 10b, le tronçon vertical 101b - 13 - et le tronçon horizontal 102b vers l'étage supérieur 92b. Un second gaz de strippage est injecté sous pression à la partie inférieure du conduit vertical 101b par une ligne 18b. Ce gaz de strippage est constitué d'un mélange de vapeur d'eau, amenée par la ligne 19bet de gaz de combustion,provenant du régénérateur 9b par la ligne 20b. De l'air est injecté à la base de l'étage 92b par la ligne 112b et les injecteurs 113b. Des cyclones 14b séparent les particules en suspension du gaz de combustion, lequel est évacué par une ligne 121b, sur laquelle une vanne 123b permet de dériver une partie du gaz de combus- tion vers une ligne 124b. Les particules traitées dans le premier étage 92b sont acheminées par gravité par le conduit 125 vers l'étage inférieur 92a du régénérateur, à la base duquel de l'air est injecté par la ligne 112b et les injecteurs 113b. Le gaz de combustion est évacué vers un cyclone extérieur 119b, d'o les particules de catalyseur sont retournées par le conduit 120b à l'étage 92a, tandis que le gaz est évacué par la ligne 115b vers la ligne 20b. Une vanne 116b permet de dériver une partie du gaz vers une ligne auxiliaire 117b. Le catalyseur régénéré est évacué de la base de l'étage 92a par le conduit 3b et recyclé à l'alimentation de l'élévateur lb. Cette forme de réalisation du dispositif de craquage conforme à l'invention, qui comporte un régénérateur à deux étages à flux descendant, présente en plus des avantages précédemment décrits les avantages suivants: - les deux étapes de régénération se font à contre- courant, - les cyclones sont externes et leurs supports moins élevés, - le régénérateur fonctionnant-à la température la plus élevée, et par conséquent le plus lourd, se trouve au niveau inférieur, ce qui simplifie la construction de l'unité. - 14 - L!Exemple qui suit vise à illustrer l'invention et n'a pas de caractère limitatif. EXEMPLE Deux essais de craquage catalytique ont été réalisés à partir d'une même charge d1hydrocarbures dans une unité à deux régénérateurs du type de celle décrite à la figure 3. Contrairement au premier essai, le deuxième essai a été réalisé à l'aide d'un dispositif comprenant une seconde phase de strippage à co-courant conforme à la présente invention avec un élévateur court. Nature de la charge: Densité: 0,903 Soufre: 0,77 % en poids Azote total: 0,19% en poids Vanadium: 4 ppm Nickel: 1 1 ppm Carbone Conradson: 4,9% en poids Rapport C/H: 12,4 Non distillable à 6000C = 23% vol. Conditions opératoires: Essai sans Essai avec strippage strippage additionnel additionnel et élévateur court Température charge, C 95 95 Température Riser, OC 525 525 Température finale - du catalyseur régénéré, OC 815 782 Rapport C/O 4,97 5,60 Coke,% en poids 7,45 7,36 Delta coke, % en poids 1,50 1,31 On constate que l'utilisation conjointe d'un élévateur court et d'un second strippage à co-courant avec du gaz de régénération à 5950C entraîne une réduction du delta coke, provoquant une baisse de la température de régénération. - 15 - Ceci autorise une augmentation de la circulation de cata- lyseur (C/O de 5,6) et une meilleure stabilité du catalyseur. Les changements les plus importants sur les réactions de craquage sont lessuivants: - réduction des gaz secs, - réduction de l'addition de catalyseur frais de26%0/o, - augmentation de la conversion, - augmentation des rendements en liquides, comme le montre le tableau suivant: Essai sans Essai avec Strippage strippage additionnel additionnel et élévateur court Gaz secs, % en poids 6,3.5,8 Charge à alkyler, % en poids 17,6 18,0 Essence 42,8 45,2 Diluant léger 16,5 15,7 Diluant lourd 9,3 8,0 Conversion à 220 C, % en poids 74,2 76,3 Conversion à 3550C, % en poids 90,7 92,0 Rendement liquide, % en poids 86,2 86,9 - 16 - REVENDICATIONS 1.- Dans un procédé pour le craquage catalytique à l'état fluide d'une charge d'hydrocarbures, comprenant une phase de mise en contact à flux ascendant dans un élévateur, dans des conditions de craquage, de ladite charge et de particules d'un catalyseur de craquage, une phase de sépa- ration du catalyseur usé et de la charge craquée, en aval de l'extrémité supérieure dudit élévateur, une première phase de strippage du catalyseur usé à l'aide d'un gaz injecté à contre-courant de ce catalyseur, une phase de régénération dudit catalyseur dans des conditions de combustion du coke déposé sur celui-ci, et une phase de recyclage du catalyseur régénéré à l'alimentation dudit élévateur, le perfectionnement consistant en ce que, après avoir subi ledit premier strippage et avant d'être soumis à ladite régénération, ledit catalyseur est.soumis à une seconde phase de strippage par un gaz injecté dans ledit catalyseur à co-courant de celui-ci. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit second gaz de strippage est constitué au moins partiellement par des gaz provenant de la phase de régénération du catalyseur et éventuellement de la vapeur d'eau. 3.- Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ledit second gaz de strippage est à une pression suffisante pour servir de gaz élévateur, en vue de remonter le catalyseur vers le ou les régénérateurs. 4.- Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que ledit second gaz de strippage est à une température supérieure d'au moins 250C à la tem- pérature des particules de catalyseur venant de subir ladite première phase de strippage. 5.- Dispositif de craquage catalytique à l'état fluide de charges d'hydrocarbures, comprenant une colonne (1') du type élévateur, des moyens disposés à la base dudit.élévateur pour alimenter celui-ci sous pression avec une charge d'hydrocarbures et des particules d'un - 17 - catalyseur de craquage, un premier moyen de strippage (7', 8') par un premier gaz des particules de catalyseur usé dans une enceinte (4') disposée au sommet dudit élévateur, concentriquement à celui-ci, le premier gaz de strippage étant injecté dans cette enceinte à contrecourant des particules de catalyseur usé, au moins une unité (9') de régénération dudit catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci, et des moyens (3') de re- cyclage du catalyseur régénéré auxdits moyens -d'alimen- tation, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend, entre ledit premier moyen de strippage et ladite unité de régénération, ui second moyen (13t) de strippage par un second gaz desdites particules de catalyseur, ce second moyen de strippage étant tel que le second gaz de strippage est injecté sous pression dans le flux des particules de catalyseur à co-courant de celles-ci. 6.- Dispositif selon la revendication 5, dans lequel ladite unité de régénération (9') comprend un seul étage de régénération, caractérisé en ce que ledit second gaz de strippage est injecté en amont de ladite unité dans un tronçon vertical (101) du conduit d'alimentation en catalyseur usé de ladite unité de régénération. 7.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend une ligne (18) d'alimentation en second gaz de strippage connectée à la ligne (15') d'éva- cuation des gaz de combustion de l'unité de régénération (9t). 8.Dispositif selon la revendication 5, dans lequel ladite unité de régénération (9a, 9b) comprend deux étages de régénération à flux ascendant (91a, 91b) ou à flux descendant (92a, 92b), caractérisé en ce que le second gaz de strippage est injecté en amont de l'étage amont (91a, 91b) de ladite unité, dans un tronçon vertical (101a, 101b) du conduit d'alimentation en catalyseur usé de ladite unité de régénération. 9.- Dispositif selon la revendication 8, caractérisé - 18 - en ce qu'il comprend une ligne (18a, 18b) d'alimentation en second gaz de strippage, connectée à la lilgne (20a, 20b) d'évacuation des gaz de combustion de l'étage amont (91a, 92b) et/ou de l'étage aval (91b, 92a) de ladite unité de régénération. 10.- Dispositif selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte un élévateur (1') de hauteur réduite.