Brevet FR2573256A1 — publié le 19860516

Procédé et dispositif pour traiter les défauts à la terre, en p-articulier dans un réseau triphasé moyenne tension. L'invention concerne l'exploitation des réseaux électriques triphasés moyenne tension. Elle s'attache plus particulièrement à l'élimination des défauts à la terre qui peuvent se présenter dans un tel réseau, tout en évitant autant que possible de couper la charge du réseau par le disjoncteur série prévu à cet effet. On distingue plusieurs catégories de défauts à la terre: - les défauts dits auto-extincteurs, qui ne provoquent aucun déclenchement du disjoncteur série moyenne tension, et constituent 5 à 15% des cas; - les défauts fugitifs, éliminés par un déclenchement rapide, de quelques dixièmes de secondes qui constituent 70 à 80% des cas, dont 50% intéressent une seule phase; - les défauts semi-permanents, éliminés parundéclenche- ment lent de quelques secondes, qui constituent 5 à 15% des cas, dont 5% de défauts purement monophasés; - les défauts permanents, qui nécessitent une intervention sur le réseau et de nombreuses coupures; ces derniers défauts constituent 3 à 8% des cas. De plus, un défaut à la terre peut constituer le point de départ d'un défaut évolutif, qui n'est en principe ni autoextincteur, ni permanent, et intéresse 20 à 25% des cas. Abstraction faite des défauts auto-extincteurs, la présente invention concerne les défauts monophasés fugitifs et semipermanents, et le cas échéant certains des défauts évolutifs. Par ailleurs, on peut distinguer trois cas, selon la struc- - ture du réseau moyenne tension et son mode d'exploitation - certains réseaux sont à neutre isolé, c'est-à-dire que l'impédance entre la borne de neutre et la terre est pratiquement infinie. Le courant de défaut se referme alors par les capacités parasites que présente le réseau par rapport à la terre, et qui sont équivalentes à une seule capacité dite homopolaire. - dans d'autres réseaux, le neutre est mis à la terre par une impédance, peu réactive, et faible devant la capacité parasite homopolaire. - enfin, on sait aussi mettre le neutre à la terre par une inductance, dite bobine de Petersen, qui est accordée avec la capacité parasite homopolaire pour constituer un circuit bouchon à la fréquence du réseau. Dans ce dernier cas, la bobine de Petersen peut souvent annuler à elle seule les courants de défaut à la terre. Elle élimine par conséquent les défauts semi-permanents, sans nécessité d'ouvrir le disjoncteur monté en série sur le réseau moyenne tension. Dans les deux premiers cas, on utilise des disjoncteurs auxiliaires montés en parallèle sur chaque phase. Leur mise en conduction permet de dériver temporairement le courant conduit par la capacité parasite homopolaire, et le cas échéant par l'impédance faible précitée. Ainsi, le courant qui passe par le défaut - et l'entretient - est annulé fugitivement, sans qu'il soit nécessaire d'ouvrir le disjoncteur série du réseau moyenne tension. Aucune des trois techniques qui Viennent d'etre décrites n'est entièrement satisfaisante. En effet, le développement de réseaux moyenne tension possédant des tronçons à la fois aériens et souterrains conduit à des capacités parasites homopolaires qui sont importantes et évolutives, par conséquent difficilement compatibles aussi bien avec l'exploitation à neutre isolé, qu'avec celle à bobine de Petersen. De plus, ces deux techniques sont mal adaptées à la détection et à la localisation des défauts. Reste la mise à la terre du neutre par une impédance faible, qui est la seule à permettre une détection et une localisation du défaut. Par contre, elle nécessite l'usage d'un disjoncteur "shunt" en parallèle, pour éliminer les défauts semipermanents. Ce disjoncteur shunt présente à son tour un inconvénient,qui est de transformer un éventuel deuxième défaut à la terre en défaut biphasé de forte valeur. La Demanderesse s'est donc posé Ie problème consistant à trouver des moyens permettant d'éliminer les défauts à la terre, en particulier les défauts fugitifs et semi-permanents, sans couper la charge du réseau moyenne tension, et ce quelle que soit la valeur ou l'évolution de la capacité parasite homopolaire,tout en évitant qu'un deuxième défaut à laterre n'ait des conséquences graves. L'invention a également pour but de permettre dans ce même contexte la détection et la localisation du défaut initial. Pour cela, selon l'un de ses aspects, l'invention offre un procédé pour traiter les défauts à la terre, en particulier dans un réseau électrique moyenne tension, dont le neutre est normalement relié à la terre par une impédance faible. Selon le procédé proposé, en réponse à un défaut à la terre, on met en oeuvre les étapes suivantes a/ on fait augmenter brusquement ladite impédance, pour la faire évoluer ensuite progressivement vers une bobine de Petersen accordée avec les capacités parasites que présente le réseau par rapport à la terre, b/ on ramène ladite impédance à une valeur faible si le défaut disparaît, tandis que l'on disjoncte le réseau moyenne tension de son alimentation seulement si le défaut ne disparait pas au bout d'un temps prédéterminé. De préférence, avant la disjonction, le procédé comprend au moins une tentative de forcer temporairement ladite impédance à une valeur faible afin d'affranchir le défaut, cette tentative étant suivie d'un retour au voisinage de l'impédance accordée de la bobine de Petersen, si le défaut ne disparaît pas. Selon uniautre aspect de l'invention, à l'opération a/, on asservit l'impédance à rester voisine de la valeur d'accord de la bobine de Petersen pendant un temps choisi, sous réserve de l'extinction du défaut. L'asservissement de l'impédance est fondé en particulier sur des mesures de l'un au moins des paramètres électriques suivants : courant traversant l'impédance, tension aux bornes de l'impédance, ainsi que leurs évolutions depuis le début de l'opération a/. Dans les réseaux connus à faible impédance neutre-terre, il est connu de mesurer des courants homopolaires dans chaque départ Moyenne Tension et/ou portion de ligne. Très avantageusement, le procédé de l'invention prévoit de comparer chacun de ces courants homopolaires à une valeur de référence définie d'après la courbe inverse représentant, en fonction de la valeur du courant de défaut, le temps de réponse séparant ladite augmentation brusque d'impédance du début du défaut; le départ M.T. (et/ou portion de ligne) en défaut est considéré comme celui dont le courant mesuré est égal à la valeur de référence, ou le plus proche de celle-ci. L'invention offre également un dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé ci-dessus. Ce dispositif comporte des moyens à impédance variable et à commutation brusque, susceptibles d'être connectés entre le neutre et la terre, et comprenant un circuit à impédance variable, dont la composante réactive est principalement inductive, et possédant des bornes de neutre et de terre pour ladite connection, et un circuit de commutation, inter-agissant avec le circuit à impédance variable, pour le faire passer d'un état normal de basse impédance audit état d'impédance variable. De préférence, les moyens à impédance variable et à commutation brusque comprennent un transformateur moyenne tension/ basse tension, dont le circuit primaire définit le circuit à impédance variable, celle-ci étant obtenue au moins en partie par saturation croisée du circuit magnétique de ce transformateur, tandis que le circuit secondaire du môme transformateur contient le circuit de commutation. Très avantageusement, le circuit magnétique de transformateur moyenne tension/basse tension comprend un circuit ouvert en fer feuilleté, qui se ferme, à travers deux entrefers, sur un noyau de retour porteur d'un enroulement auxiliaire propre au contrôle de la saturation du circuit magnétique, par application à cet enroulement d'un courant continu réglable; alors que l'enroulement primaire de moyenne tension est monté entre la borne de neutre et la borne de terre, l-'enroulement secondaire de basse tension est fermé sur un dis jonc- teur limiteur, lequel permet la commutation brusque de ladite impédance, d'une valeur normale faible à une valeur plus élevée, tandis que le courant continu appliqué à l'en roulement auxiliaire permet de faire varier l'inductance présentée par l'enroulement primaire du transformateur. Très avantageusement, le noyau de retour du circuit magnétique est de forme générale cylindrique. Dans un premier mode de réalisation, ce noyau de retour est muni à ses deux extrémités-d'encoches correspondantes permettant le logement d'une partie au moins de l'enroulement auxiliaire, en même temps que la délimitation des zones de saturation créées par ledit enroulement auxiliaire. Ces encoches peuvent être distribuées à des hauteurs différentes du noyau de retour. En variante, ou en complément, les spires de l'enroulement auxiliaire passent en des rayons différents du cylindre que constitue le noyau de retour. D'un autre côté, le noyau de retour peut être constitué d'une pluralité de tores empilés, et munis de bobinages respectifs. Le noyau de retour peut encore être constitué d'une pluralité de tores, muni de bobinages respectifs, et agencés selon une configuration possédant un axe de symétrie parallèle à l'axe du flux magnétique alternatif produit par le circuit ouvert en fer feuilleté mentionné plus haut. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention: appa raieront à l'examen de la description détaillée ci-après, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 illustre très schématiquement un exemple de structure générale d'un réseau moyenne tension; - la figure 2 est une vue en perspective cavalière illustrant schématiquement un dispositif permettant la mise en oeuvre de l'invention; - les figures 2A à 2C sont des schémas simplifiés permettant de mieux comprendre le fonctionnement du dispositif de la figure 2; - la figure 3 est le schéma électrique équivalent du dispositif de la figure 2; - les figures 4A et 4B illustrent un-premier mode de réalisation du noyau de retour du dispositif de la figure 2; - les figures 4D à 4E illustrent certaines caractéristiques électriques du noyau de retour des figures 4A et 4B;; - les figures 5A et 5B illustrent une variante de réalisation du noyau de retour; - les figure 6A et 6B illustrent une autre variante de réalisation du noyau de retour; - les figures 7 et 8 illustrent deux autres variantes de réalisation du noyau de retour; - la figure 9 est un schéma électrique unifilaire et simplifié de réseau moyenne tension illustrant le rôle des détecteurs de courant homopolaires; r la figure 10 est un diagramme illustrant une courbe inverse représentant, en fonction de la valeur du courant de défaut, le temps de réponse du dispositif de l'invention;; - les figures 11 et 12 sont des diagrammes illustrant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, respectivement suivant que l'on aboutit ou l'on n'aboutit pasàl'élimina- tion du courant de défaut à la terre. Les dessins annexés sont, au moins pour partie, porteurs d'informations qu'ils peuvent seuls définir complètement.En conséquence, ils sont incorporés à la description pour contribuer non seulement à la bonne compréhension de celle-ci, mais aussi à la définition de l'invention, le cas échéant. Sur la figure 1, une source moyenne tension triphasée SMT est définie par trois sources individuelles SP1, SP2 et SP3, connectées en étoile à partir du neutre NMT. Elle alimente respectivement trois phases moyenne tension notées MP1, MP2 et MP3. Ces phases, qui constituent le réseau moyenne tension RMT, alimentent des charges utilisatrices,notées CU. Un disjoncteur série DS est défini par les interrupteurs DS1, DS2 et DS3, respectivement interposés sur les phases MP1, MP2 et MP3, près de leurs sources respectives. Le neutre NMT est relié à la terre par une capacité éguivalente parasite homopolaire CNT qui,comme déjà indiqué, représente l'ensemble des capacités parasites des trois phases du réseau par rapport à la terre. L'invention s intéresse aux réseaux du type dans lesquels le neutre NMT est de plus relié à la terre par une impédance ZNT, qui est selon la technique antérieure une impédance fixe de faible valeur. Lorsqu'un défaut à la terre DMT apparaît sur l'une des phases, ici la phase MP3, la technique antérieure prévoit des disjoncteurs parallèles ou shunts tels que DP3, qui permettent l'extinction du défaut, du moins lorsque celui-ci est du type semi-permanent. Plus précisément, en France, les courants de défaut monophasés sur réseaux aériens sont limités à 300 ampères par une impédance ZNT qui est une résistance de 40 ohms. Cette limitation évite les montées en potentiel dangereuses des terres, tout en permettant la détection du défaut. Lorsqu'il est présent, le disjoncteur shunt permet d'améliorer la qualité de service, en annulant quasiment le courant de défaut, d'où la possibilité d'une auto-extinction de nombreux arcs. Toutefois, pendant le fonctionnement de ce disjoncteur shunt tel que DP3,les phases saines sont portées à la tension composée. Ceci augmente la probabilité qu'apparaisse un deuxième défaut à la terre, lequel va dégénérer immédiatement en un défaut biphasé. il en résulte un risque de montée en potentiel des terres moyenne tension et basse tension lors du deuxième défaut, puisque le courant, nonllimité au niveau du poste moyenne tension, peut alors être très supérieur à 300 ampères. De plus,pendant la fermeture du disjoncteur shunt DP3, une puissance d'environ 3,6 MW est dissipée dans la résistance de 40 ohms. Les risques associés à un éventuel deuxième défaut, ainsi que l'importance de la puissance dissipée dans ZNT = 40 ohms, conduisent à limiter le "coup de shunt" à quelques dixièmes de secondes. Ceci montre bben des inconvénients de la technique utilisée jusqu'à présent dans les réseaux auxquels s'intéresse l'invention, étant observé de plus que certains défauts pourraient être éliminés par une extinction, (c'est-à- dire un coup de shunt) de plus longue durée. Dans d'autres réseaux que ceux auxquels s'intéresse l'invention, on connaît les techniques déjà mentionnées de la bobine de Petersen et du neutre isolé. Dans les deux cas, la détection du défaut est très difficile, et l'annulation du courant de défaut est imparfaite, en raison du courant capacitif résiduel (à travers la capacité CNT), qui est de l'ordre de 3 ampères par kilomètre pour un réseau souterrain, et 5 ampères par centaine de kilomètres pour un réseau aérien. Cela mène à au moins 10 ampères, environ. Dans le 'cas du neutre isolé, le courant résiduel entretient les défauts, car le;seuil d'auto-extinction d'un défaut est de l'ordre de 10 ampères. Dans l'autre cas, où l'impédance ZNT est une impédance fixe accordée en bobine de Petersen, le courant résiduel est en principe nul. il en est autrement dans la pratique, car l'évolution des parties souterraines rend très difficile le maintien de l'accord entre-la bobine et les capacités parasites homopolaires du réseau moyenne tension. Comme déjà indiqué, la Demanderesse-s'est donc tournée vers un réseau moyenne tension du type dans lequel le neutre est relié normalement à la terre par une impédance de faible valeur. Selon l'invention, cette impédance est une impédance-variable. Avant de décrire en détail le procédé qui s'y rattache, il convient de considérer le dispositif que r-6n va interposer à la place de l'impédance ZNT entre le neutre et la terre. Après cette interposition, il n'est naturellement plus nécessaire de prévoir un disjoncteur shunt tel que DP3. Le dispositif de la figure 2, qui est propre à constituer un moyen à impédance variable et à commutation brusque, se présente comme un transformateur moyenne tension/basse tension. il peut être décomposé en un circuit à impédance variable, défini par le circuit primaire du transformateur, en coopération avec son circuit magnétique,et en un circuit à commutation, défini par le secondaire du transformateur. Le circuit magnétique du transformateur, désigné généralement par 10, est illustré sous la forme d'une armature en fer feuilleté et en forme générale de U. Le fond du U est désigné par 11, tandis que ses branches sont constituées de culasses 12 et 13, qui s'étendent sensiblement parallèlement l'une à l'autre.Bien entendu, on pourra utiliser tout trans formateur équivalent à celui décrit, l'homme de l'art connaissant les technologies applicables en la matière. Sur la partie 11 du circuit magnétique, on reconnait un enroulement secondaire 22, basse tension, bobiné près de cette partie 11, ainsi qu'un enroulement primaire 21 de haute tension, bobiné plus à l'extérieur. L'enroulement 21 possède une borne destinée à être reliée au neutre moyenne tension NMT, et une autre borne destinée à être reliée à la terre. L'enroulement basse tension possède deux bornes de sortie 23 et 24 connectées aux bornes d'un "disjoncteur-limiteur" 25, propre à opérer en basse tension, et qui peut être assorti d'une télécommande 26. Comme le sait l'homme de l'art, un "disjoncteur-limiteur" est un disjoncteur basse tension performant. Entre les culasses 12 et 13, le circuit magnétique se ferme, à travers au moins deux entrefers 14-1 et 14-2, sur un noyau de retour 15, porteur d'un enroulement auxiliaire 16 permettant le contrôle de sa saturation. Pour ce contrôle, un organe de commande 17 applique à l'enroulement auxiliaire 16 un courant continu réglable en intensité et/ou en tension. En bref, le disjoncteur limiteur 25 a pour fonction de permettre une commutation brusque de l'impédance ramenée entre le neutre et la terre, depuis une valeur normale faible jusqu'à une valeur plus élevée. De son côté, l'organe de commande 17 permet de produire de manière contrôlée une saturation croisée du circuit magnétique du transformateur. La figure 2C montre ainsi que le flux alternatif fa qui suit la forme générale en U de la partie 10, se croise avec le flux L'illustration donnée sur la figure 2C tient compte du fait que le noyau 15 est ici de forme générale cylindrique. Matériellement, il est constitué de tôles enroulées, convenablement orientées pour limiter les courants de FOUCAULT. La figure 2A illustre tres schématiquement la structure du circuit magnétique, dans son ensemble. Elle fait apparaître que la partie 10 en forme de U possède une impédance magnétique Lm On peut associer de même une impédance Le aux entrefers 14-1 et 14-2. Enfin,le noyau de retour 15 possède une impédance magnétisante Lrr qui est variable en fonction du courant continu de commande. La figure 2B illustre la même circuit magnétique en vue de dessus, où la partie 10 est illustrée en traits tiretés. Elle permet de faire apparaît tre, dans le noyau 15, la longueur 1 du trajet magnétique continu, illustré par une flèche circulaire. Le schéma électrique équivalent du dispositif de la figure 2 peut alors être défini comme sur la figure 3. il comporte: - la résistance (série) R21 de l'enroulement primaire 21, suivie - en parallèle de trois inductances, qui correspondent aux impédances magnétisantes Let Lr et Lm déjà citées. (La figure 3 fait également apparaître l'effet de saturation croisée entre l'impédance Lr et une autre impédance Lc, qui est l'inductance propre à l'enroulement de commande 16); et - enfin, toujours en parallèle,on note la resistance R10, qui correspond aux pertes dans le fer du circuit magnétiquef Au secondaire du transformateur moyenne tension/basse tension,il apparaît, en série - l'inductance L20, qui est l'inductance de fuite entre les enroulements 21 et 22; - la résistance R22 de. l'enroulement secondaire 22; - et l'interrupteur série du disjoncteur basse tensinn 25. Dans la pratique, on fait en sorte que - l'impédance magnétisante Le des entrefers soit très inférieure à l'impédance magnétisante de la partie 10, en U, du circuit magnétique. On choisit la valeur minimale'de l'inductance Lr du noyau de retour de façon qu'elle Foit inférieure à l'impédance Le des entrefers, ou du même ordre que celle-ci. L'ajustement est-ici obtenu en faisant varier le rapport e/h. A l'autre extrême, l'impédance Lr maximum est choisie voisine de l'impédance magnétisante Lm Lorsque le disjoncteur 25 est fermé, l'impédance ramenée par le dispositif de la figure 2 entre le neutre et la terre est de valeur faible, et principalement résistive, car la résistance R22 vient alors se mettre en parallèle sur l'ensemble des inductances situées au primaire du transformateur. Au contraire, lorsque le disjoncteur 25 va s'ouvrir, l'impédance augmente brutalement, car les éléments L20 et R22 n'ont alors plus d'effet. Elle est déjà assez fortement inductive, et, en faisant varier l'inductance Lrt on peut faire évoluer l'impédance globalement présentée par le dispositif, afin d'obtenir l'accord en bobine de Petersen. De façon à rendre plus précis et/ou plus aisé le contrôle de cette inductance, on peut envisager différentes réalisations du noyau de retour 15. La figure 4A montre une première réalisation, où le noyau 15 conserve sa forme générale cylindrique, construite à partir de tôles enroulées. Mais on observe que maintenant les extrémités du cylindre sont munies d'encoches telles que 150. La figure 4B fait apparaître comment l'on peut, dans ces encoches 150, implanter des spires de l'enroulement 16, qui peuvent être mises en série, ou commandées séparément. La figure 4B fait également apparaître, au niveau des deux encoches de gauche, l'allure que peuvent prendre les lignes de flux magnétique au passage des encoches. Corrélativement, au niveau des deux encoches de droite de la figure 4B, on a illustré une zone de saturation ZS que l'on peut obtenir en augmentant suffisamment le courant dans les spires traversant l'encoche située en regard. On observe que la saturation du noyau de retour par un courant continu, et suivant un trajet perpendiculaire au flux alternatif, permet de diminuer l'inductance magnétisante Lr. d'une façon sensiblement linéaire. Seule la longueur l(figure 2B) du trajet du flux continu détermine le nombre des ampères-tours nécessaires à la saturation du noyau de retour. On observe également que le transformateur est avantageusement haut et étroit, afin de commander des variations- impor- tantes de l'impédance magnétisante Lr avec un faible courant continu. Toutefois, en contrepartie, l'inductance propre Lc de cet enroulement de commande augmente avec lahauteur. De son c6té, le disjoncteur-limiteur 25 peut être défini comme suit : en fonctionnement normal, il disjoncte pour une centaine d'ampères basse tension, qui correspondent sensiblement à un courant de déséquilibre moyenne tension de l'ordre de 1 ampère. En cas de défaut monophasé franc, le disjoncteur- limiteur peut s'ouvrir en quelques millisecondes, et limiter le courant moyenne tension à une crête de 100 ampères par exemple. En cas de défaut plus résistant, la courbe inverse du disjoncteur provoque l'ouverture en quelques dixièmes de seconde, ou plus si nécessaire. Le réseau se trouve alors sensiblement dans la condition de neutre isolé. La saturation contrôlée du noyau de retour permet ensuite de faire évoluer l'impédance ramenée en parallèle entre neutre et terre, vers la valeur correspondant à une bobine de Petersen. La caractéristique "inductance alternative Lr/courant de commande continu" est définie par la répartition des ampères-tours dans le volume du circuit magnétique. Dans le cas du mode de commande illustré sur les figures 4A et 4B, avec des dimensions 1 et h du même ordre, on a obtenu les résultats illustrés sur les figures 4C à 4E. La figure 4C rappelle les notations, 1c définissant le courant de commande traversant l'enroulement L r tandis que 1a désigne le courant alternatif traversant l'enroulement Lr La figure 4D montre l'évolution de 1a en fonction du temps, pour un courant de commande 1c de la forme illustrée en regard sur la figure 4E. il apparaît tout d'abord que le temps de réponse est très court, la valeur de l'inductance propre Lc étant faible. On observe aussi que la variation de l'impédance Lr est de l'ordre de 3. La figure 4D montre également qu'il n'y a pratiquement pas d'harmoniques dans le courant alternatif. Ce fait est important car il est souhaitable d'annuler non seulement les composantes à 50 hertz du défaut, mais aussi celles qu'il peut présenter à des fréquences harmoniques. Considérant à nouveau les figures 4A et 4B, il apparaît que les encoches peuvent être de formes différentes les unes des autres, afin de pincer progressivement le flux alternatif par le flux continu. Les figures 5A et 5B illustrent une première variante de réalisation du noyau de retour 15. Sur la figure 5A, on voit que les encoches sont réalisées sous la forme de logements définis en partie intermédiaire du cylindre 15, et munis de fentes d'accès vers l'extrémité. La figure 5B fait apparaître en outre que ces logements 151-1, 151-2 et 151-3 peuvent être situés à différentes hauteurs par rapport à l'axe équatorien du cylindre 15. Cette même figure fait apparaître les lignes de flux au voisinage des logements 151-1 et 151-2, ainsi qu'une zone de saturation ZS,produite principalement du fait du courant traversant l'enroulement situé dans le logement 151-3. Cette figure fait aussi apparaître qu'une partie de l'enroulement 16 peut demeurer bobinée sur les surfaces externes du cylindre 15. Cet aspect de l'invention-est applicable aux autres variantes décrites. Les figures 6A et 6B illustrent une seconde variante de réa- lisation du noyau de retour. il conserve ici sa forme générale cylindrique, mais les spires de l'enroulement de commande 16, qui passent d'une part par ltorifice central du cylindre, reviennent d'autre part selon différents rayons de celui-ci, en passant entre les tôles. On note par exemple que les spires 16-1 vont jusqu'à la surface externe du cylindre, tandis que la spire 16-2 recouvre une petite partie radiale du cylindre, et la spire 16-3 une partie radiale plus importante de celui-ci, Ces spires peuvent être commandées séparément ou ensemble. Lorsque par exemple le courant qui traverse les spires telles que 16-2, qui vont jusqu'à un rayon r, est suffisant pour produire la saturation, on obtient alors une zone de saturation ZS qui est un cylindre annulaire partant de l'intérieur du noyau 15, et s'étendant jusqu'au rayon r, ainsi que l'illustre la figure 6B. Ceci réalise, d'une autre manière, le "pincement" contrôlé du flux alternatif. La réluctance du noyau de retour peut encore être rendue variable, et ce de différentes manières. Dans ce cas, le noyau est constitué de tores distincts munis d'enroulements de commande qui peuvent être communs ou séparés. La figure 7 fait apparaître un empilement sur une hauteur h, de plusieurs tores 15-1, 15-2 et 15-3. Ces tores sont coaxiaux. La figure 8 illustre un autre mode de réalisation, où au lieu d'être mis en série, comme sur la figure 7, les tores sont maintenant mis en parallèle. Plus précisément, on prévoit un tore central 15-10-et une série de tores régulibre- ment distribués autour de celui-ci, notés 15-11 à 15-14. Ces tores périphériques sont extérieurement tangents à un cercle de rayon r construit à partir du centre du tore 15-10. Là encore, par une commande individuelle ou globale des tores, on peut agir sur la réluctance offerte par le noyau de retour au passage du flux alternatif Bien entendu, d'autres agencements des tores sont possibles, notamment. des agèncements série/paralléles. Lorsque les tores sont commandés séparément, ou distinctement, la saturation est appliquée progressivement,par commutation et/ou ajustement du courant traversant chaque tore. Une autre solution consiste à commander simultanément tous les tores de la même façon. Cette commande fournit quand même une saturation séquentielle des tores individuels, en raison de la légère dispersion de leurs caractéristiques magnétiques ou électriques que l'on contrôlera en pratique (section magnétique ou nombre de spires de chaque tore). L'homme de l'art comprendra que le noyau de retour a pour fonction de créer des "étranglements" du flux alternatif, partir de zones saturées engendrées par le flux continu. L'étendue de ces zones saturées dépend du courant de commande. Toute combinaison des modes de réalisation qui viennent d'être décrits, et/ou tout autre moyen de faire varier l'inductance Lr sans engendrer d'harmoniques perturbateurs, est bien entendu envisageable pour la mise en oeuvre de 1 'inven- tion. La figure 9 illustre par un schéma unifilaire les différents départs d'un poste moyenne tension. On retrouve la source SMT, avec le neutre NMT et l'impédance ZNT, qui est maintenant réalisée selon l'invention. Après la source SMT, on reconnaît le disjoncteur série DS,qui alimente le jeu de barres JB, ainsi que tous les départs de lignes moyenne tension, tels que MP10 à MP14, munis chacun d'un disjoncteur série individuel DS10 à DS14. De façon connue, on peut munir aussi chaque ligne, en aval du disjoncteur, d'un détecteur de courant homopolaire tel que DH10 à DH14. A côté de cela, certaines des lignes, comme ici MP14, peuvent à nouveau se subdiviser en des ramifications telles que MP140, avec son détecteur homopolaire DH140, qui à son tour se subdivise en MP141 et MP142. Le trait vertical de la figure 9 illustre le jeu de barres JB moyenne tension du poste, qui assure. L'alimentation des départs individuels. Lorsqu'un défaut monophasé à la terre affecte un départ, tous les autres départs vont être le siège d'un courant homo- polaire dû aux capacités des lignes par rapport à la terre. Dans certains cas, ces courants parasites peuvent être large-: ment supérieurs à l'ampère, surtout si le départ présente un tronçon souterrain de grande longueur. A l'heure actuelle, un détecteur de courant homopolaire n'est pas capable de différencier un courant de défaut à la terre très résistant, d'un courant capacitif dû à un défaut sur un autre départ. il en est autrement avec le matériel qui vient d'être décrit. En effet, les caractéristiques du dispositif de la figure 2, et en particulier de son disjoncteur basse tension étant déterminées à l'avance, le courant de défaut terre va être coupé par le disjoncteur basse tension suivant une courbe inverse bien définie, qui dépend de ces caractéristiques. Cette courbe est illustrée schématiquement sur la figure 10. Elle va permettre de caractériser et de localiser le défaut de la façon suivante - on note td le temps que met le disjoncteur basse tension pour s'ouvrir, mesuré à partir du début du défaut. Pendant cd temps, les différents détecteurs, comme illustré sur la figure 9, vont avoir mesuré différentes valeurs respectives du courant homopolaire, que l'on note - si un détecteur voit un courant homopolaire 1d dont la durée td correspond à ce que donne la courbe inverse, c'est alors qu'il se trouve sur le départ en défaut;; - si au contraire un détecteur voit un courant homopolaire Id pendant un temps très inférieur au temps td correspondant sur la courbe de la figure 10, c'est alors que le courant qui est à l'origine du défaut est supérieur au courant mesuré par le détecteur, et que le défaut affecte un autre départ. L'homme de l'art comprendra que le dispositif qui vient d'être décrit permet la mise en oeuvre, en toutes ses variantes, du procédé selon l'invention tel qu'il a été défini plus haut. Les figures 11 et 12 permettront maintenant de mieux percevoir la mise en oeuvre du procédé, sur la base de deux exemples particuliers. Dans la figure Il, la figure 11A représente la valeur efficace Ieff du courant de défaut, la figure 11B représente la tension efficace Veff du neutre, la figure 11C représente l'état ouvert ou fermé du disjoncteur basse tension et la figure 11D représente le courant de commande 1c appliqué à l'enroulement 16, ces trois figures possédant la même échelle de temps.La figure 11 représente une séquence aboutissant effectivement à l'élimination du courant de défaut à la terre. La figure 12 fait de même, avec les mêmes notations, mais dans le cas d'une séquence qui n'aboutit pas à l'élimination du défaut, et va donc nécessiter une coupure de la moyenne tension par le disjoncteur série. Sur la figure 11, le défaut apparaît à l'instant to, marqué par une évolution brutale du courant de défaut Ieff d'une valeur sensiblement nulle jusqu'à la valeur Id. En même temps, la tension du neutre Veff monte à une valeur V1, qui est relativement faible, car l'impédance ZNT présente alors une faible valeur. Le palier ainsi défini possède la durée td déjà mentionnée. Au terme de ce palier, le disjoncteur basse tension s'ouvre (figure 11C), ce qui a pour effet de faire monter la tension du neutre. jusqu'à V2, en même temps que de faire baisser l'intensité efficace du courant de défaut jusqu'à une valeur de courant résiduel Idr. En d'autres termes, le courant de défaut est dérivé,sans arrachement, vers la capacité homopolaire du réseau, dont l'impédance, plus élevée, fait remonter la tension du neutre. A priori, aucune surtension transitoire ne peut se produire. L'augmentation d'impédance a aussi pour effet de diminuer le courant dans le défaut, mais ce dernier peut quand même rester supérieur au seuil d'auto-extinction. A partir de ce moment,une tension continue est appliquée sur l'enroulement de commande 16. Le courant de commande 1c augment régulièrement en raison de l'inductance élevée de l'enroulement. il va tendre progressivement, en quelques centaines de millisecondes par exemple, vers le point A qui représente l'instant où l'impédance ZNT définit un accord en circuit bouchon avec les capacités parasites homopolaires du réseau (bobine de Petersen). L'intervalle de temps DAE (figure 11B) représente la durée pendant laquelle le courant de défaut reste inférieur au seuil d'autoextînction. Cette durée peut être du même ordre de grandeur que celle de fonctionnement du disjoncteur shunt actuel (0,2 à 0,3 seconde). Si l'extinction se produit,l'impédance du défaut devient négligeable devant celle du circuit bouchon, qui n'est plus accordé.L'élimination du défaut se traduit par une chute de la tension du neutre, à l'intérieur de la zone hachurée des figures 11A et 11B. Pendant ce temps, le courant de commande Ic a dépassé la valeur qui correspond à l'accord du circuit bouchon. Le neutre se retrouve donc connecté à la terre par l'intermédiaire d'une inductance dont l'impédance est plus faible que la ca pacité homopolaire du réseau. Le léger déséquilibre des capacités phases-terre se traduit par une tension résiduelle sur l'inductance (Vr, figure 11B). Si cette tension résiduelle est normale, le disjoncteur basse tension peut être refermé (figure liC). L'élimination du défaut est alors terminée. Au contraire, comme on le verra maintenant en référence à la figure 12, il se peut que la tension du neutre ne diminue pas suffisamment. On observera que l'échelle des temps est, sur la figure 12, plus condensée que sur la figure 11. Sous cette réserve,on retrouve bien le même début, avec une tension intermédiaire VI (figure 12B) qui coexiste avec la valeur nitiale Id du courant de défaut, puis une tension plus importante V2,qui coexiste avec une valeur plus faible du courant de défaut, notée Id2. Par contre,lors du premier passage Al à la valeur d'accord du circuit bouchon en bobine de Petersen, il n'a pas été possible d'obtenir l'extinction du défaut. Le courant de commande Ic (figure 12D) continue à monter jusqu'au voisi nage de sa valeur maximale ICmax. L'impédance ZNT diminue alors à nouveau, ce qui se traduit par une augmentation du courant efficace de défaut en Id3 (figure 12A, après le point en enmême temps que par une légère diminution de la tension du neutre en V3 (figure 12B). Après avoir atteint sa valeur maximale, le courant Ic diminue ànouveau, ce qui le fait repasser en A2 par la valeur d'accord du circuit bouchon,d'où une nouvelle diminution du courant de défaut, en même temps qu'un retour de la tension du neutre à sa valeur précédente de la tension simple (figure res 12A et 12B). Il est alors prévu de tenter d'affranchir le défaut. Cela s'effectue par une ou plusieurs fermetures du disjoncteur basse tension. La figure 12C en illustre deux, à l'issue desquelles la tension du neutre ne diminue toujours pas. Il est alors possible de passer directement à une coupure de la moyenne tension par les disjoncteurs série. Toutefois, une variante intéressante de la présente inven-'- tioniprévoit un asservissement du courant Ic, traversant la bobine de commande sur la valeur ici qui correspond à l'accord dn circuit bouchon. En effet, l'accord se traduira alors par une impédance élevée par rapport à celle du défaut, (sauf en cas d'auto-extinction où l'accord devient inutile). Au mo-ment de l'accord, la tension est donc maximale, et pratiquement égale à la tension simple Vs de la source moyenne tension. On peut facilement détecter les points Al et A2, qui correspondent au minimum du courant de défaut efficace, ou encore au maximum de la tension. Ces points ayant été détectés, on mesuré la valeur du courant correspondant ica Il est alors possible, en cas d'insuccès des tentatives z précédetes, de réaliser une tentative d'auto-extinction "forcé", en injectant un courant de valeur ica dans l'enroulement de commande. La durée de cette auto-extinction forcée peut atteindre plusieurs secondes, ce qui était pratiquement impossible avec les moyens de la technique antérieure. Si cela ne réussit pas (comme le montre la figure 12), il faut procéder à une coupure de moyenne tension par les disjoncteurs série. On remarquera que les séquences décrites à propos des figures 11 et 12 mènent à l'extinction du courant de défaut (si ses caractéristiques le permettent) quelle que soit la valeur de la capacité homopolaire, c'est-à-dire quel que soit l'état du réseau moyenne tension au moment du défaut (départ hors service, configuration de dépannage par exemple). Plus généralement, l'invention est remarquable par les aspects suivants - au moment du défaut,réalisation successivement des fonctions de neutre mis à la terre, puis de neutre isolé, et enfin de bobine de Petersen; - limitation de l'énergie dissipée dans le défaut, et caractérisation du courant de défaut,qui facilitent sa détection et sa localisation; - réalisation particulière de ces fonctions à l'aide d'un disjoncteur-limiteur basse tension, et d'un circuit magnétique dont la structure permet son réglage en bobine de Petersen; - fourniture d'un matériel unique, souple et évolutif, qu'il suffit de connecter entre neutre et terre, et dont le con' trôle et la commande sont aisés, et tout particulièrement envisageables avec des moyens numériques. Par ailleurs, le neutre moyenne tension est mis à la terre en exploitation normale, ce qui assure que les trois phases demeurent à la tension simple. En réalisant une commutation vers un fonctionnement à neutre isolé par un appareil de coupure - (le disjoncteur basse tension) - on limite le courant et l'énergie des défauts monophasés,ce qui facilite l'extinction des défauts non permanents, et de plus limite les montées en potentiel des terres moyenne tension et basse tension, d'où, au second degré, la possibilité d'éviter certains défauts évolutifs. Par le choix de la caractéristique de fonctionnement de l'appareil de coupure, on peut conserver un puissant régime transitoire de défaut, qui permet de le détecter et de le localiser, ainsi que de "brûler" certains types de défauts. Par le fonctionnement en bobine de Petersen transitoire adaptable et/ou asservie, on arrive à annuler le courant de défaut pour provoquer l'auto-extinction, tout en évitant d'aggraver les conséquences d'un éventuel second défaut monophasé. De nombreux modes d'exploitation du dispositif de l'invention sont envisageables. Cela tient d'une part à la variété des réglages, notamment les suivants - gabarit du disjoncteur-limiteur basse tension, - procédure d'auto-extinction forcée et "naturelle", - procédure d'affranchissement du défaut, - critères de refermeture après défaut, - critères de coupure de la moyenne tension. D'autre part, on peut adopter différents modes de contrôle et de commande pour la mise en oeuvre du procédé et du dispositif selon l'invention - séquence selon la figure 11, déclenchée localement par l'ouverture du disjoncteur basse tension; - séquence quelconque, contrôlée à distance par les automates du poste haute tension/moyenne tension, - séquence programmée par un automate local à microprocesseur, qui gère aussi la recherche de l'accord en bobine de Petersen et l'asservissement de courant correspondant. Ces nombreux modes d'exploitation et de contrôle/commande du dispositif constituent un avantage : l'homme de l'art bénéficie de ces souplesses pour adapter et faire évoluer le dispositif face aux besoins. Enfin, l'homme de l'art comprendra que la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit, en particulier en ce qui concerne le dispositif. Il lui est en effet possible d'en concevoir de nombreuses variantes sans s'écarter du cadre des revendications ci-après. En particulier, pour ffiieux maîtriser l'évolution des tensions pendant les régimes transitoires et rester ainsi compatible avec les niveaux d'isolement, il peut être intéressant d'utiliser des parafoudres MT et/ou BT au sein du dispositif. De tels éléments de protection contre les surtensions transitoires peuvent être montés au primaire et/ou au secondaire du transformateur. Revendications. 1. Procédé pour traiter les défauts à la terre, en particulier dans un réseau triphasé moyenne tension, dont le neutre est normalement relié à la terre par une impédance faible, caractérisé en ce qu'en réponse à un défauts la terre a/. on fait augmenter brusquement ladite impédance (ZNT) pour la faire évoluer ensuite progressivement vers une bobine de Petersen accordée avec les-capacités parasites (CNT) que présente le réseau par rapport à la terre, et b/. on ramène ladite impédance à une valeur faible si le défaut disparait, tandis que l'on disjoncte le réseau moyenne tension (RMT) de son alimentation si le défaut ne disparait pas au bout d'un temps prédéterminé. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'avant la disjonction., l1opération a/. comprend au moins une tentative de forcer temporairement ladite impédance à une valeur faible afin d'affranchir le défaut, cette tentative étant suivie d'un retour au voisinage de l'impédance accordée de la bobine de Peters?n, si le défaut ne disparaît pas. 3. Procédé selon'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'd l'opération a/. on asservit l'impédance (ZNT) à rester voisine de a valeur d'accord de la bobine de Petersen pendant un temps choisi, sous réserve de l'extinction du défaut. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'asservissement de l'impédance (ZNT) est fondé en particulier sur des mesures de l'un au moins des paramètres électriques suivants : courant traversant l'impédance (ZNT),tension aux bornes de l'impédance (ZNTt, ainsi que leurs évolutions depuis le début de l'opération a/. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel on mesure des courants homopolaires dans chaque départ ou portion de ligne, caractérisé en ce que l'on compare chacun de ces courants homopolaires à une valeur de référence définie d'après la courbe inverse représentant, en fonction de la valeur du courant de défaut, le temps de réponse séparant ladite augmentation brusque d'impédance du début du défaut, le départ ou la portion de ligne entldéfaut étant considérée comme celle dont le courant mesuré est égal à la valeur de référence, ou le plus proche de celle-ci. 6. Dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens'à impédance variable et à commutation brusque, susceptibles d'être connectés entre le neutre et la terre, et comprenant - un circuit à:; impédance variable (10-17, 21), dont la composante réactive est principalement inductive, et possédant des bornes de neutre et de terre pour ladite connexion, et - un circuit à commutation (22, 26) inter-agissant avec le circuit à impédance variable, pour le faire passer d'un état normal de basse impédance, audit état d'impédance variable. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens à impédance variable et à commutation brusque comprennent un transformateur moyenne tension/basse tension, dont le circuit primaire (10-17, 21) définit le circuit à impédance variable, celle-ci étant obtenue au moins en partie par saturation croisée du circuit magnétique de ce transformateur, tandis que le circuit secondaire (22-26) du même transformateur définit le circuit à commutation. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé - en ce que le circuit magnétique (10) du transformateur moyenne tension/basse tension comprend un circuit ouvert (11-1-3) en fer feuilleté, qui se ferme, à travers au moins deux entrefers (14-1, 14-2) sur un noyau de retour (15) porteur d'un enroulement auxiliaire (16) propre au contrôle de la saturation du circuit magnétique, par application à cet enroulement (16) d'un courant continu réglable, - en ce que l'enroulement primaire de moyenne tension (21) est monté entre une borne de neutre moyenne tension et une borne de terre, et - en ce que l'enroulement secondaire (22) de basse tension est fermé sur un disjoncteur-limiteur (25), ce disjoncteur-limiteur (25) permettant la commutation brusque de ladite impédance, d'une valeur normale faible à une valeur plus élevée, tandis que le courant continu appliqué à l'enroulement auxiliaire (16) permet de faire varier l'inductance présentée par l'enroulement primaire du transformateur. 9. Dispositif selon la revendication 8,caractérisé en ce que le noyau de retour (15) du circuit magnétique est de forme générale cylindrique. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que ce noyau de retour est muni à ses deux extrémités d'encoches correspondantes (150) permettant le logement d'une partie au moins de l'enroulement auxiliaire en même temps que la délimitation des zones de saturation créées par ledit enroulement auxiliaire. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les encoches (151-1, 151-2, 151-3) sont distribuées à des hauteurs différentes du noyau de retour. 12. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11, carac térisé en ce que les spires (16-1, 16-2, 16-3) de l'enroulement auxiliaire (16) passent en desrayonsdifférents du cylindre que constitue le noyau de retour (15). 13. Dispositif selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que le noyau de retour est constitué d'une pluralité de tores empilés (15-1, 15-2, 15-3), et munis de bobinages respectifs. 14. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le noyau de retour est constitué d'une pluralité de tores (15-10 à 15-14) munis de bobinages respectifs, et agencés selon une configuration possédant un axe de symétrie parallèle à l'axe du flux magnétique alternatif produit par ledit circuit ouvert en fer feuilleté. 15. Dispositif selon la revendication:)8, caractérisé en ce que le primaire et/ou le secondaire du transformateur est équipé d'éléments de protection contre les surtensions transitoires.