Brevet FR2581820A1 — publié le 19861114

La présente invention se rapporte aux transduc- teurs et concerne plus particulièrement un transducteur à magnétostriction utilisant des aimants permanents pour produire un champ de polarisation magnétique pour des éléments d'attaque magnétostrictifs de la série des lan- thanides. Une polarisation magnétique des matières magnéto- strictives est nécessaire pour assurer un fonctionnement en fréquences linéaires et pour utiliser les capacités maximales de contrainte de la matière. En l'absence d'une polarisation, la fréquence du signal de sortie est double de la fréquence d'attaque d'entrée en raison du fait que dans toute matière magnétostrictive, la contrainte est positive ou négative indépendamment de la polarité du signal d'attaque. Par conséquent, l'absence d'une polari- sation entraîne que le coefficient de couplage électro- mécanique du transducteur et son rendement résultant sont très faibles. Des matières magnétostrictives comme le nickel et le Permendur ont été couramment utilisées comme des éléments d'attaque dans des transducteurs avant le déve- loppement des titanates polarisés piézo-électriquement. Avant 1946, des transducteurs annulaires à magnétostric- tion n'avaient aucune charge de surface ou de masse, et leurs enroulements d'excitation en courant alternatif et de polarisation en courant continu étaient des enroule- ments toroidaux bobinés sur des piles annulaires feuil- letées ou des bandes continues de nickel ou de Permendur enroulées en spirale. Des aimants permanents étaient rarement utilisés pour une polarisation en série des structures magnétostrictives en anneau ou en boucle ayant une section uniforme. Ces structures en anneau et en boucle qui étaient polarisées avec des aimants permanents, généralement des aimants en Alnico-5 ou en oxyde de fer fritté, utilisaient des aimants dont les sections étaient supérieures à celles de la matière magnétosctrictive. Ces aimants particuliers étaient ce qu'il y avait de mieux mais ils étaient facilement désaimantés par des densités de flux alternativesCes aimants de la techni- que antérieure n'imposaient aucune forme spéciale pour concentrer la distribution du flux dans l'élément magné- tostrictif car la perméabilité de l'aimant était de beau- coup inférieure à celle de l'élément magnétostrictif. L'entrefer entre l'aimant et l'élément magnétostrictif devait être réduit au minimum, ce qui veut dire que l'aimant était généralement monté contre l'élément et que la bobine d'excitation devait entourer l'aimant et l'élément magnétostrictif. Les aimants devaient donc por- ter un revêtement de cuivre pour les protéger contre la démagnétisation par le flux alternatif du signal. Malheu- reusement, même de grands anneaux de ces matières magnéto- strictives antérieures ne pouvaient permettre desdéplace- ments suffisamments grands pour produire une puissance acoustique utile à l'extrémité inférieure du spectre des fréquences audibles. Au cours des dernières années, un grand intérêt a été porté sur les transducteurs à attaque magnétostric- tive en raison du développement des matières magnétostric- tives de la série des lanthanides utilisant le Samarium, le Terbium, le Dysprosium. L'une des meilleurs matières de la série des lanthanides est le Terfenol D (Tb0,3 Dy0,7 Fe2). Ces nouveaux alliages offrent des facultés de contrainte magnétostrictive très élevée permettant ainsi des puissances de sortie acoustiques très supérieures aux fréquences inférieures de fonctionnement. Malheureusement, ces nouvelles matières ont de très faiblesperméabilités et sont difficiles à polariser. Le procédé antérieur de polarisation consiste à superposer un champ d'attaque al- ternatif sur un champ de polarisation continu en utilisant des composants passifs de blocage pour séparer la source E1820 d'attaque en courant alternatif et la source d'alimen- tation en courant continu. Les deux sources excitent un enroulement commun en tournant l'élément magnétostrictif. L'élément est généralement fabriqué sous forme d'un bar- reau avec une orientation des grains suivant la longueur de ce barreau pour augmenter au maximum la contrainte par unité de force magnétomotrice appliquée au barreau. Cette technique d'enroulement commun pour la polarisation entraîne un échauffement de l'enroulement et du barreau magnétostrictif, ce qui réduit la puissance pouvant être délivrée par le transducteur. Le but de l'invention est donc d'éliminer la né- cessité d'un champ de polarisation en courant continu en utilisant des aimants permanents afin d'obtenir la polari- sation requise d'éléments magnétostrictifs. Des caracté- ristiques de l'invention comprennent la réduction des pertes dans des enroulements, la réduction de la complexi- té de bobinage et l'élimination des composantes de cou- plage quiisolent l'attaque alternative de l'attaque continue, ce qui conduit à une simplification notable du circuit d'attaque de puissance. Les problèmes précités de la technique antérieure sont résolus, avec d'autres objets et avantages de la po- larisation par aimants permanents de transducteurs à mag- nétrostriction qui sont munis d'un circuit magnétique selon l'invention, utilisant des aimants permanents qui sont magnétisés avec des intensités beaucoup plus élevées et qui sont presque insensiblesà la dëpolarisation par des champs alternatifs. Des aimants au Samarium-Cobalt possèdent ces propriétés. En outre, la forme et l'orien- tation relatives des aimants déterminent la valeur de la densité du flux de polarisation qui peut être distribuée uniformément dans tout le barreau magnétostrictif. La section des extrémités des aimants est de préférence la même que la section des extrémités du barreau de manière que l'intensité du flux de dispersion soit maintenue au minimum ce qui augmente au maximum l'uniformité de l'in- tensité du flux dans le barreau magnétostrictif. Les ai- mants sont montés à l'extérieur de l'enroulement utilisé pour l'excitation en courant alternatif du barreau magné- tostrictif, de manière à réduire au minimum les pertes de coefficient de couplage par des courants de Foucault et les fuites par inductance qui seraient autrement présentes en plus grande quantité dans les aimants s'ils étaient à l'intérieur de l'enroulement. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexes, donnés uniquement à titre d'exem- ple nullement limitatif: La Fig. 1 est une vue en perspective d'un mode de réalisation d'un transducteur magnétostrictif selon l'in- vention, la Fig. 2 est une vue de dessus d'un autre mode de réalisation d'un transducteur magnétostrictif selon l'in- vention avec des aimants de polarisation à la partie inté- rieure du transducteur, et la Fig. 3 montre une forme différente d'un ensemble d'aimants permanents surla partie intérieure des barreaux magnétostrictifs. La Fig. 1 est une vue en perspective, en coupe par- tielle et partiellement éclatée d'un mode de réalisation d'un transducteur 10 selon l'invention. Le transducteur 10 comporte des masses rayonnantes 11, des barreaux magnéto- strictifs 12, des aimants permanents 13, des enroulements électriques 14 et des fils de contrainte 15. Les barreaux magnétostrictifs sont généralement des barreaux avec des grains orientés suivant la longueur, en matières de la sé- rie des lanthanides dont le Terfenol (Tb03 Tyo7 Fe2) est préféré. Chaque barreau est isolé électriquement du barreau 12 voisin de la pile de barreaux 12' afin de ré- duire les pertes par courants de Foucault. Les extrémités lU2581820 de chaque pile de barreaux 12' sont en contact avec les blocs d'angle 16 de manière que l'ensemble des piles 12' et des blocs d'angle 16 forment un carré. Chaque pile de barreaux 12' est entouréepar un enroulement électrique 14 de manière qu'une excitation électrique par un courant alternatif de chaque enroulement produise un champ d'at- taque alternatif de chaque pile. L'intensité du flux de polarisation continue de chaque pile de barreaux 12' est assurée par un aimant 13. Chaque aimant 13 est voisin et extérieur à chaque enroulement 14 qui entoure chaque pile de barreaux 12' qui reçoit le champ magnétique de polarisa- tion continue. Les aimants ont pour propriété qu'ils peu- vent être magnétisés avec de fortes intensités et qu'ils sont également presque insensibles à la dépolarisation par des champs alternatifs. Il s'est avéré que les aimants au Samarium-Cobalt étaient très satisfaisants pour produire le flux magnétique de polarisation continue nécessaire pour les barreaux de Terfenol 12. Ces aimants ont une perméabilité voisine de celle de l'air, de même que les barreaux de Terfenol 12. Etant donné la faible perméabilité des bar- reaux 12, les extrémités de même polarisation des aimants 13 sont voisines les unes des autres. Les flux provenant des extrémités des mêmes polarités des aimants 13 sont op- posés entre eux pour faciliter la production d'un flux de retour à l'extérieur de l'aimant. Une partie du flux exté- rieur à chaque aimant passe par et suivant la longueur de la pile des barreaux magnétostrictifs 12' vers l'autre ex- trémité de chaque aimant o le circuit magnétique est fermé par l'aimant. Les blocs d'angle 16 sont fabriqués en une ma- tière non magnétique, par exemple en acier inoxydable. La longueur et la hauteur d'un aimant 13 sont de préférence les mêmes que la longueur et la hauteur de la pile de bar- reaux 12'. Il s'est avéré que la face incurvée 13" d'un aimant 13 produit un champ plus uniforme selon la longueur de la pile 12' que d'autres configurations. La surface incurvée 13" est de préférence une partie d'une surface elliptique. La surface 13"' d'un aimant 13 est plane et voisine de l'enroulement électrique 14 comme cela a déjà été indiqué. Il a été déterminé expérimentalement que, pour une configuration des aimants telle que celle repré- sentée sur la Fig. 1, l'intensité du flux magnétique aux extrémités des barreaux 12 d'une pile 12' est d'environ % supérieure à l'intensité du flux magnétique au centre du barreau. Dans le cas optimal, l'intensité du flux est constante dans chaque barreau 12. Une intensité du flux non constante place le point de fonctionnement de chaque partie du barreau le long de la courbe B-H du barreau magnétostrictif, ce qui réduit le champ alternatif maximal (et par conséquent la puissance acoustique de sortie) pouvant être appliqué avant l'apparition de la saturation. La longueur des aimants 13 est de préférence égale à la longueur de chacun des barreaux 12 de la pile 12' pour ob- tenir une distribution longitudinale plus uniforme d'in- tensité du flux dans les barreaux 12 des piles 12'. Les aimants 13 sont placés à l'extérieur des enroulements 14 afin de réduire les pertes par courants de Foucault dans les aimants 13, produits par le champ al- ternatif des enroulements 14. Les masses rayonnantes 11 sont fixées aux blocs d'angle 16 par des vis 11' qui sont vissées dans des trous 16' des blocs d'angle 16. Les masses rayonnantes 11 comportent chacune une surface ex- térieure 11" formant un quart d'une surface cylindrique de sorte que, quand les quatre masses rayonnantes 11 sont montées sur les blocs d'angle 16 respectifs, la forme du transducteur obtenu est cylindrique. Chaque masse rayon- nante 11 est accouplée élastiquement avec une masse 11 voisine par un ressort 17 qui couvre l'intervalle 18 entre les masses 11. La partie de l'intervalle 18 entre le res- sort 17 et la surface extérieure 11" est remplie avec un joint 19 étanche à l'eau, généralement en uréthanne, qui avec un dessus étanche à l'eau et un couvercle inférieur flexible (non représenté) fixé sur les masses rayonnantes 11 permet d'obtenir un transducteur 10 dont l'intérieur est étanche. Les couvercles (non représentés) sont agen- cés pour un câble qui supporte le transducteur 10 et également permettre l'accès électrique à l'intérieur du transducteur. Des fils de contrainte 15 sont fixés par des vis 15' entre les dessus (et les dessous) des masses rayonnantes 11 voisines, parallèlement aux piles de bar- reaux 12' afin de développer des contraintes de compres- sion sur les barreaux 12 et former ainsi l'ensemble du transducteur 10. La nécessité d'une contrainte de compres- sion sur les barreaux magnétostrictifs 12 est bien connue des spécialistes et les détails -d'utilisation des fils de contrainte 15 pour développer cette contrainte de com- pression sont décrits en détail dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique N 4 438 509. Comme cela est décrit dans ce Brevet, la mise sous tension d'un fil de contrainte 15 par des vis 15' montées à rotation qui sont vissées dans les masses rayonnantes 11 engendre une force de compres- sion qui s'exerce sur les barreaux 12 de chaque pile. Les masses rayonnantes 11 sont enun matériau non magnétique comme 1' aluminium ayant également l'avantage d'un faible poids. Les aimants 13 exercent une force de répulsion les uns sur les autres et sont forcés contrelasurfaceintérieure 11"' ces masses rcrnantes et maintees en fonction par cette surface. En fonctionnement, une tension alternative est appliquée à chacun des enroulements 14 du transducteur 10. Pour un fonctionnement unipolaire du transducteur 10, c'est-à-dire quand les masses rayonnantes 11 se déplacent radialement en phase entre elles, les enroulements élec- triques 14 doivent être excités de manière que le sens du flux magnétique alternatif soient en phase dans chacune des oi le s de barreaux 12', par rapport au sens du flux continu produit par les aimants 13 dans chaque pile de barreaux 12'. Le fonctionnement du t ransducteur 10 de la Fig. 1 utilisant un flux de polarisation continu par aimant permanent est légèrement moins efficace que celui obtenu lorsqu'un courant continu dans l'enroulement 14 est utilisé pour obtenir une polarisation optimale, en raison du champ magnétique continu moins uniforme produit par les aimants 13. La Fig. 2 est une vue de dessus d'un autre mode de réalisation d'un transducteur 20 avec un aimant permanent qui polarise les barreaux magnétostrictifs 12. Le trans- ducteur 20 de la Fig. 2 est similaire au transducteur 10 de la Fig. 1 et les mêmes références sont utilisées pour désigner les parties correspondantes du transducteur. En plus des éléments représentés sur la Fig. 1, le transduc- teur 20 de la Fig. 2 comporte un ensemble d'aimants perma- nents intérieurs 22au Samarium-Cobalt, du même type que celui utilisé dans le transducteur de la Fig. 1. Mais les aimants 22 sont placés sur la partie intérieure du trans- ducteur dans un boîtier non magnétique 23ayant au moins quatre parois opposées 23'. En général, le boîtier est en acier inoxydable. Ce boîtier est légèrement plus petit que le périmètre intérieur formé par les enroulements électri- ques 14 mais suffisamment grand pour contenir les aimants 22. Bien que les aimants 22 soient représentés sur la Fig. 2 comme se touchant entre eux et espacés du boîtier 23, en réalité, en raison des polarités opposées des aimants voisins 22, ils se repoussent entre eux et sont appliqués par la force de répulsion entre les côtés du boîtier 23. Les aimants 13, 22 sur les côtés opposés de la même pile de barreaux 12' ont leurs extrémités de même polarité voisi- nes les unes des autres. Il faut noter que des contraintes géométriques sur les aimants intérieurs 22 imposent qu'ils soient plus courts que les barreaux magnostrictifs 12. Etant donné que le flux magnétique 24 produit par les aimants exté- rieurs 13 donne une intensité de flux supérieureaux extré- mités qu'au centre des barreaux magnétostrictifs 12, la plus courte longueur des aimants intérieurs 22 aide à obtenir une meilleure uniformité d'intensité du flux dans les barreaux magnétostrictifs 12 car le flux pro- duit par les plus courts aimans 22 est plus intense vers le centre des barreaux qu'à leurs extrémités. Etant donné que chaque barreau magnétostrictif 12 est sous l'in- fluence du champ magnétique proudit par l'aimant intérieur 22 et par l'aimant extérieur 13, le flux magnétique d'au moins les aimants intérieurs 22 peut être réduit pour ob- tenir une intensité de flux plus uniforme dans le barreau magnétostrictif 12, environ de la moitié de l'intensité e saturation de chaque barreau. La moindre intensité du flux de chaque aimant peut également être obtenue en ré- duisant la surface des extrémités 13' et 22' des aimants 13, 22 respectivement. En variante, l'intensité avec la- quelle les aimants permanents 13, 22 sont magnétisés peut être réduite et peut différer afin d'obtenir une meilleure uniformité d'intensité du flux suivant la longueur du bar- reau magnétostrictif 12. Il faut noter que les aimants intérieurs 22 comportent également des faces intérieures 22' de forme elliptique, la face 22" voisine de l'enrou- lement 14 étant plane. Les aimants 13 et 22n'ont une sur- face elliptique que dans la direction de la circonférence. Comme cela a été indiqué précédemment, les masses rayonnantes 11, les aimants permanents 13 et les blocs d'angles 16 sont en contact entre eux quand les vis 11',15' sont serrées, pour former les transducteurs 10,20 des Fig.l et 2 respectivement. Même après le serrage des vis 21, l'intervalle 18 existe encore pour former un espace pour la cir- conférence variable des masses rayonnantes 11 lorsqu'elles subissent une expansion et une contraction radiale sinu- soidale sous l'influence du courant alternatif dans les enroulements 14. La Fig. 3 est une vue de dessus d'une autre struc- ture 29 permettant d'obtenir une polarisation magnétique continue des barreaux magnétostrictifs 12. Selon la Fig. 3, les aimants permanents 30 sont trapézoïdaux et s'ajustent à l'intérieur du boitier 23 de la manière décrite ci-dessus. Les aimants sont forcés dans le boitier 3 avec les pôles de même polarité voisins les uns des autres. Leur force de répulsion mutuelle les entraine contre les parois latérales du boîtier 23 pour qu'ils soient maintenus dans cette posi- tion. La Fig. 3 montre une ligne de force 31 produite par des aimants trapézoidaux 30. L'uniformité de l'intensité du flux dans les barreaux magnétostrictifs 12 produits par les aimants 30 est suffisante pour obtenir un fonctionnement satisfaisant du transducteur réalisé en utilisant des aimants trapézoidaux 30 sans les aimants extérieurs 13 des Fig. 1 et 2. Une plus grande uniformité d'intensité magnétique dans les barreaux magnétostrictifs 12 de la Fig. 3 peut être ob- tenue en ajoutant des aimants permanents 13 sur les surfaces extérieures des enroulements 14, si cela est souhaité. Bien entendu, d'autres modes et réalisations de l'invention sont possibles. Par exemple, des formes diffé- rentes des aimants permanents peuvent conduire à des champs plus uniformes dans les barreaux magnétostrictifs. En outre, l'invention peut être appliquée à des barreaux magnétostric- tifs en "Tonpilz" et autres types de transducteurs qui n'ont pas la forme cylindrique utilisée dans les modes de réalisa- tion décrits. Il apparait ainsi que l'invention n'est pas limitée a u x modes de réalisation décrits mais seulement par l'esprit et le cadre des revendications annexées. Il REVENDICATIONS 1 - Transducteur, caractérisé en ce qu'il com- porte une matière magnétostrictive paramagnétique (12), un enroulement (14) destiné à produire une force magné- tomotrice alternative dans ladite matière, un disposi- tif à aimant permanent (13) produisant une intensité de flux magnétique à l'intérieur et suivant la longueur de ladite matière, ledit enroulement étant disposé entre la matière magnétostrictive et ledit dispositif à aimant, et une masse (11) accouplée avec ladite matière magnéto- strictive pour produire de l'énergie acoustique quand ledit enroulement est excité avec un courant alternatif de manière à produire ladite force magnétomotrice alter- native. 2 - Transducteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que l'intensité du flux magnétique dans la- dite matière, produite par ledit dispositif d'aimant permanent (13) est pratiquement uniforme suivant la lon- gueur de ladite matière. 3 - Transducteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que ladite matière magnétostrictive (12) est faite de matériaux de la série des lanthanides. 4 - Transducteur selon la revendication 3, carac- térisé en ce que la composition de ladite matière magnéto- strictive est TbO,3 DyO,7 Fe2. 5 - Transducteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que ledit dispositif à aimant permanent (13) est fait de Samarium-Cobalt. 6 - Transducteur selon la revendication 2, carac- térisé en ce que ledit dispositif à aimant permanent (13) consiste en un aimant ayant une dimension longitudi- nale dans la même direction que ladite matière magnéto- strictive (12) et ledit aimant étant plan -convexe avec la surface plane voisine dudit enroulement et la surface convexe incurvée dans sa direction longitudinale. 7 - Transducteur selon la revendication 6, carac- térisé en ce que ladite surface convexe est une partie d'une surface élliptique. 8 - Transducteur selon la revendication 2,carac- térisé en ce que ledit dispositif à aimant permanent est un aimant en barreau (13) avec des extrémités de po- larités opposées, ladite matière magnétostrictive ayant pratiquement la même longueur que ledit aimant en barreau et ses extrémités étant séparées des extrémités dudit aimant en barreaux par ledit enroulement. 9 - Transducteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit dispositif à aimant permanent consiste en plusieurs aimants en barreaux (13, 22) longi- tudinaux avec des extrémités de polarités opposées, et les- dits aimants en barreaux se trouvant sur des côtés diffé- rents de ladite matière magnétostrictive avec les mêmes pôles desdits aimants plus proches d'une extrémité de la- dite matière magnétostrictive. - Transducteur selon la revendication 2, carac- tériséen ce que ledit dispositif à aimant permanent con- siste en plusieurs aimants en barraux (13, 22) longitudi- naux ayant des extrémités de polarités opposées. 11 - Transducteur, caractérisé en ce qu'il comporte un premier groupe (12') de barreaux magnétostrictifs (12) d'une composition de la série des lanthanides, plusieurs enroulements (14) produisant chacun une force magnéto- motrice alternative pour chacun desdits barreaux, lesdits barreaux comprenant deux extrémités, chaque extrémité d'un barreau étant voisine d'une extrémité d'un barreau différent, un premier groupe d'aimants permanents (13) com- prenant chacun deux extrémités de polarités opposées, chacun desdits barreaux ayant des extrémités à proximité des extrémités de l'un au moins desdits plusieurs aimants, chaque enroulement entourant l'un différent desdits bar- reaux et se trouvant entre ledit barreau et l'un desdits aimants, et les extrémités d'aimants voisins ayant la même polarité. 12 - Transducteur selon la revendication 11, ca- ractérisé en ce que ledit premier groupe (12') de bar- reaux (12) comporte un second groupe de barreaux dans chacun desdits enroulements, lesdits barreaux dudit se- cond groupe étant isolés électriquement les uns des autres. 13 - Transducteur selon la revendication 11, ca- ractérisé en ce qu'il comporte en outre un second groupe d'aimants (22), chaque aimant dudit second groupe se trouvant sur le côté de chacun desdits enroulements opposé à celui des aimants dudit premier groupe et ayant la même 1 polarité de magnétisation par rapport au barreau magnéto- strictif à l'intérieur dudit enroulement. 14 - Transducteur, caractérisé en ce qu'il com- porte plusieurs barreaux magnétostrictifs paramagnétiques (12), plusieurs blocs d'angle (16), lesdits blocs formant les angles d'un carré dont les barreaux forment les côtés, plusieurs enroulements (14), un enroulement autour d'au moins un barreau formant chacun desdits côtés, plusieurs aimants permanents (13, 22) ayant chacun des polaritésmagnéti- ques opposées à leurs extrémités, chacun desdits aimants étant voisin d'un enroulement, 1 e urs extrémités de même polarits étant voisines d'un bloc d'angle, plusieurs masses rayonnantes (11), chaque masse étant fixée sur son bloc d'angle respectif pour former une surface extérieure cy- lindrique, des fils de contrainte (15) accouplés entre des masses rayonnantes voisines pour produire une con- trainte de compression dans lesdits barreaux magnétostric- tifs, de manière que l'excitation des deux enroulements avec un courant alternatif provoque un mouvement radial alternatif de la surface extérieure cylindrique. - Transducteur selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un boîtier carré (23) avec quatre côtés et quatre angles, certains au moins (22) desdits aimants se trouvant à l'intérieur dudit boîtier, chaque angle contenant des extrémités d'aimants de même polarité, lesdits aimants se repous- sant les uns des autres pour se serrer vers l'extérieur sur les parois dudit boîtier, ledit boîtier se trouvant à l'intérieur desdits enroulements. 16 - Transducteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que ledit boîtier (23) est fait d'une matière paramagnétique. 17 - Transducteur selon la revendication 15, caractérisé en outre en ce que les autres (13) desdits ai- mants se trouvent sur le côté opposé desdits enroulements par rapport aux côtés voisins desdites parois du boîtier, les extrémités voisines desdits autres desdits aimants ayant la même polarité. 18 - Transducteur selon la revendication 17, ca- ractérisé en ce que chacun desdits enroulements (14) est bobiné autour d'un second groupe de barreaux (12), cha- cun desdits barreaux du second groupe ayant des extrémi- tés de même polarité voisines les unes des autres, les- dits barreaux dudit second groupe étant isolés électri- quement les uns des autres. 19 - Transducteur selon la revendication 15, ca- ractérisé en ce que lesdits aimants (22) qui se trouvent à l'intérieur dudit boîtier ont des extrémités qui forment un angle de 45 avec les parois dudit boîtier de manière que chaque aimant s'étende jusqu'à un angle dudit boîtier. - Transducteur selon la revendication 19, carac- térisé en ce que les autres (13) desdits aimants ont une longueur pratiquement égale à la longueur desdits barreaux magnétostrictifs (12). 21 - Transducteur selon la revendication 19, ca- ractérisé en ce que lesdits autres (13) desdits aimants ont des extrémités ayant chacune une surface pratique- ment égale à la surface des extrémités desdits barreaux à l'intérieur de chacun desdits enroulements.