Brevet FR2576722A1 — publié le 19860801

L'invention est relative à une alimentation enr. courant continu à point de fonctionnement ajustable du type comportant, connectés en parallèle, un générateur solaire et un ensemble de stockage tampon comprenant un élément à tension constante en série avec un élément à conduction unidirectionnelle ou diode Dans ce type d'alimentation, il est le plus souvent souhaité de délivrer à. une charge utile CU une alimentation en énergie électrique à puissance consommée constante. Le plus souvent, la charge utile consiste en une charge proprement dite connectée en série à un pré-régulateur constitué par un circuit connu sous le nom de"BUCK" ou "BOOST" en langage anglo-saxon. Ce type de circuit,essentiellement réactif, ne consomme pratiquement pas de puissance en fonctionnement normal. La caractéristique de consommation à puissance constante dans le plan I, intensité débitée dans la charge utile, Vtension d'alimentation appliquée à la charge utile, est une hyperbole représentée en traits discontinus en figure 1. Les caractéristiques courant I tension V représentéesdans ce même plan pour le générateur solaire i, trait continu, pour la batterie tampon 2 et diode D, traits mixtes, permettent de définir une caractéristique composite, points (1), pour l'ensemble générateur solaire 1 batterie tampon 2. L'alimentation de la charge utile à puissance constante peut ainsi être effectuée en trois points de fonctionnement A, B, C intersection de la caractéristique composite batterie 2 générateur solaire 1 et de l'hyperbole de consommation à puissance constante. En raison de la nature même des circuits BUCK ou BOOSTet principalement de la différence, en valeur absolue,de pente de la caractéristique composite, points(1) et de l'hyperbole de consommation à puissance constante, point de fonctionnement B est par nature instable. Toute variation de tension et/ou d'intensité en cas de position du système sur le point de fonctionnement B a pour effet de ramener le point de fonctionnement réel soit au point A, soit au point C suivant l'hyperbole de consommation. Les points A et C sont eux, par nature, à fonctionnement stable, le signe de la différence entre les pentes de l'hyperbole de consommation et de la carac- téristique composite étant opposé à celui du point B. Le calage du système au point de fonctionnement IA, VA n'est cependant pas souhaitable, car, dans cet état, il apparaît que le courant fourni par la batterie est supérieur au courant fourni par le générateur solaire qui a pour conséquence la décharge régulière de la bat- terie tampon, alors que le générateur solaire à capaci- té à fournir seul au point de fonctionnement Ic, Vc toute la puissance appelée. Des systèmes de régulation de la tension déli- vrée par de tels systèmes peuvent en outre être utilisés en vue de palier les variations ou fluctuations inévita- bles de tension d'alimentation dues doit aux variations des conditions d'éclairement du qénérateur solaire, soit aux variations des paramètres de résistance interne ou de charge ayant pour conséquence une variation ou fluc- tuation du point de fonctionnement correspondant. De tels dispositifs ont été décrits dans le brevet déposé en Bel- gique n 853 124 au nom de l'Organisation Européenne des Recherches Spatiales. Ces dispositifs régulateurs de courant permettent en fait, par la subdivision du géné- rateur solaire en une pluralité de générateurs solaires élémentaires, une quantification de la puissance déli- vrée à la charge et une régulation de cette puissance consommée entre deux niveaux de quantification succes- sifs. Ce type de dispositif bien que donnant satisfac- tion en ce qui concerne la régulation de puissance ne permet cependant pas un ajustage du point de fonction- nement du système en l'un des points désirés et appa- raissent en définitive comme des limiteurs de tension. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et a pour objet une alimenta- tion en courant continu à point de fonctionnement cou- rant débit I tension d'alimentation V ajustable. L'alimentation comprend, connectés en parallèle, d'une part un ensemble de stockage tampon comprenant un élé- ment à tensicnconstante en série avec un élément à con- duction unidirectionnelle et d'autre part une source d'énergie électrique. Cette source est du type généra- teur de courant dont la caractéristique de sortie I(V) présente deux points d'intersection avec une caractéris- tique de consommation puissance P d'un ensemble charge utile CU du type hyperbole équilatère. Un système élé- vateur de tension à fonctionnement temporaire est en ou- tre prévu connecté en parallèle sur la charge utile. L'invention trouve application dans le domaine spatial pour l'alimentation des circuits électroniques de satellites artificiels ainsi que dans le domaine des installations o la puissance consommée est sensiblement constante. Elle sera mieux comprise à la lecture de la description et à l'observation des dessins dans lesquels: - la figure 1 représente une caractéristique courantI tension V de l'alimentation de l'invention, - la figure 2 représente un schéma synoptique de l'alimentation de l'invention, - la figure 3 représente un mode de réalisation d'un dispositif particulier de l'invention; - la figure 4 représente une alimentation selon 1'invention à fonctionnement automatisé en fonction des principaux paramètres d environnement, - la figure 5 représente une alimentation selon 1' invention dans lequelle en outre, un système de limi- tation de tension est prévu. Conformément à la figure 2, l'alimentation en courant continu de l'invention comporte un ensemble de stockage tampon constitué par un élément à tension constante 2 connecté en série avec un élément à conduction unidirectionnelle D. L'élément à tension constante 2 est constitué par exemple par une batterie tampon et l'élément à conduction unidirectionnelle D par une diode. L'ensemble de stockage tampon précité est connecté en parallèle sur une source d'énergie électrique 1 du type générateur de courant dont la caractéristique I(V) présente deux points d'intersection, en fonctionnement nominal, avec une caractéristique de consommation puis- sance P d'un ensemble charge utile CU du type hyperbole équilatère I = P. Par générateur de courant, on entend tout générateurVcontinu capable de fournir à une charge utile CU une puissance d'alimentation selon une carac- téristique sensiblement rectangulaire ou rectangulaire dans le plan I, V, c'est-à-dire un générateur fonction- nant selon un générateur d'intensité sur une première plage de tension donnée et comme un générateur de tension sur une deuxième plage de tension adjacente,tout géné- rateur de courant associé a son ensemble de stockage, tel que précédemment décrit, et muni en outre d'un li- miteur de tension définissant un fonctionnement d'en- semble du type générateur de tension pur, caractéris- tique parallèle à l'axe des intensités sensiblement dans la deuxième plage de tension, appartient à la catégorie de générateurs précitée. Le générateur solaire peut consister en une série de cellules au silicium capable de délivrer de l'énergie électrique sous forme d'une tension continue à l'exposition au rayonnement solaire. La connexion en parallèle entre le générateur solaire 1 et la batterie tampon 2 est effectuée par exemple au moyen d'une diode D telle que représentée sur la figure 2. L'alimentation comporte,en outre connectée en parallèle sur le générateur solaire 1 des moyens élévateurs temporaires de tension permettant d'ajuster le point de fonctionnement de l'alimentation de la charge utile CU au point désiré. En référence à la figure 1, tout calage intem- pestif du point de fonctionnement d'alimentation de la. charge utile CU au point B puis au point A, le point A étant indésirable pour les raisons indiquées précédem- ment, peut être ramené au point de fonctionnement C par seule élévation temporaire de la tension effectivement appliquée à la charge utile à l'aide des moyens 3. On comprendra, en raison du caractère d'instabilité de la zone de fonctionnement B- C sur l'hyperbole de consom- mation,que l'amplitude d'élévation de tension nécessaire pour amener le point de fonctionnement du point A au point C doit être supérieure a la valeur VB - VA. En outre, afin d'assurer un fonctionnement normal des moyens éléva- teurs 3 précités, la puissance instantanée fournie en supplément par ces derniers à la charge utile CU doit être égale ou supérieure à 25. p= VA X(VA - IB) expression 3 A VA B dans laquelle VA est la tension du système appliqué à la charge utile CU lorsque le point de fonctionnement est calé sur le point stable A, PCU est la puissance consommée par la charge utile CU, c'est-à-dire en fait la puissance P déterminant l'équation de l'hyperbole équilatère et IB l'intensité correspondant au point de fonctionnement instable B. Lorsque le dispositif élé- vateur de tension 3 ne fonctionne pas, les deux points de fonc; tionnermenr stables sont A et Cg le point B étant instable. En raison du caractère de sabilitè du point C, tout système de ce type amené en un point de fonction- nement tel que C reste calé sur ce point de fonctionne- ment dans les conditions normales d'utilisation de l'ali- mentation. Dans le cas o l'alimentation n'est pas calée sur le point de fonctionnement C mais sur le point A, la mise en fonctionnement des moyens élévateurs de tension 3 a pour effet d'envoyer sur la charge utile CU une ten- sion, traits mixtes(2)sur la figure 1, supérieure à celle de la batterie. De ce fait, celle-ci se trouve automatiquement déconnectée par la diode D. La caracté- ristique initiale (1) devient temporairement la carac- téristique composite résultante (2). A condition que cette dernière caractéristique composite (2) présente au point d'ordonnée IB, une ten- sion V supérieure à l'abscisse VB, elle n'autorise qu'un seul point d'intersection possible stable Ic, Vc avec l'hyperbole de consommation à puissance constante sur lequel le point de fonctionnement après disparition de l'élévation de tension se cale définitivement. Le point de fonctionnement de l'alimentation selon l'invention reste alors calé sur le point C bien que réapparaissent alors, au moins potentiellement, les conditions possi- bles de fonctionnement au point A. Ainsi qu'il apparatt représenté en figure 3, de manière non limitative, les moyens élévateurs de tension 3 comportent un élément réactif 30 connecté en parallèle sur la batterie tampon 2 par l'intermédiaire d'un inter- rupteur de commande 31. Bien entendu, l'élément réactif peut également être connecté à une batterie auxi- liaire indépendante de la batterie tampon 2 dans le cas o une batterie auxiliaire est disponible, l'alimentation des moyens élévateurs 3 étant alors autonome. La tension de la batterie auxiliaire peut être choisie égale à ou 70 V par exemple. La borne de connexion commune à l'élément réactif 30 et à l'interrupteur 31 est en outre reliée à la sortie de l'alimentation par l'in- termédiaire d'une diode 32. La fermeture de l'inter- rupteur 31 a pour effet de charger l'élément réactif 30 en énergie réactive, l'ouverture de l'interrupteur 31 ayant pour effet de libérer l'énergie réactive ainsi emmagasinée dans l'élément réactif 30 sur la sortie de l'alimentation ce qui a pour conséquence l'élévation temporaire de tension appliquée à la charge souhaitée. A titre d'exemple, l'élément réactif 30 est constitué par une bobine d'induction et l'interrupteur de commande 31 est constituépar un transistor monté en émetteur commun et fonctionnant en régime saturébloqué. A cet effet, une impulsion de tension suffisante est engendrée sur la base du transistor 31 permettant la mise en état de conduction puis de non conduction de celui-ci. Afin d'obtenir un meilleur fonctionnement des moyens élévateurs temporaires précédemment décrits, il est en outre possible de remplacer l'impulsion unique de commande du transistor 31 et en conséquence l'unique impulsion d'élévation temporaire de la tension de sortie de l'alimentation par une commande constituée par une succession d'impulsions appliquées à la base du transis- tor 31. La succession d'impulsions peut par exemple consister en un train d'impulsions rectangulaires de fréquence de récurrence 10 kHz par exemple. Dans ce cas, une capacité de lissage 33 est en outre prévue montée en parallèle sur la sortie de l'alimentation. Cette capacité de lissage a pour effet une intégration des charges et des décharges successives de l'élément réactif pendant la durée du train d'impulsions de commande du transistor 31. La tension moyenne ainsi développée aux bornes de la capacité A permet l'élévation correspon- dante de la tension de sortie de l'alimentation au niveau moyen précédemment cité pendant la durée du train d'iraul- sions. Le rapport cyclique des impulsions défini comme le rapport du temps de conduction t à la période totale T des impulsions est choisi supérieur au rapport(V- n B VFD o VB représente la tension du point de fonction- nement B, instable, et'VFD la tension délivrée par la batterie tampon 2 en fin de période nocturne ou en fin de période de non fonctionnement du générateur de cou- rant 1, la batterie 2 étant déchargée sensiblement. Une alimentation à fonctionnement automatisé en fonction des principaux paramètres d'environnement i10 de l'alimentation sera maintenant décrite en liaison avec la figure 4. Dans la figure 4, lès mêmes références représentent les mêmes éléments que dans les figurés précédentes. En outre, les impulsions récurrentes de commande du transistor 31 sont délivrées par un oscil- lateur 40 commandé par une logique de commande condi- tionnelle relativement à: - la puissance instantanée consommée par la charge utile CU, - les conditions de fonctionnement en tempéra- ture du générateur de courant 1, - les conditions de détection du fonctionnement effectif diurne/nocturne du générateur de courant 1 - les conditions de fonctionnement de la batterie tampon 2. La logique de commande ainsi représentée comprend une chaine 41 de comparaison de la puissance instantanée consommée par la charge utile CU à une puissance de réfé- rence constituée par la puissance maximale susceptible d'être délivrée par le générateur solaire 1. Elle comprend en outre une chaîne 42 de comparaison de la température de fonctionnement du générateur solaire 1 à une température de référence correspondant au fonctionnement du générateur solaire I sous illumination normale. La logique de commande comprend également une chaîne 43 de comparaison pour la détection du fonctionnement diurne du générateur solaire, par rapport à son état nocturne. Elle comprend enfin une chaîne 44 de comparaison des conditions de fonctionnement en décharge de la batterie tampon 2 par rapport à son état de fonctionnement en non décharge et une porte ET 45 recevant sur chacune de ses entrées les signaux délivrés par chacune des chaînes de comparaison 41 à 44 et délivrant un signal de validation à l'oscillateur de com- mande du transistor T1. Ainsi qu'il apparaiten figure 4, la chaîne 41 de comparaison de la puissance instantanée comprend des moyens capteurs d'intensité 410 délivrant un signal représentatif de l'intensité instantanée I consomméepar la charge utile CU. Des moyens 411 de mesure de la tension V appliqués à la charge utile CU délivrent en outre un signal représentatif de cette même tension V. Des moyens 412 multiplicateurs reçoi- vent les signaux délivrés par les moyens capteurs d'intensité 410 et par les moyens de mesure de tension et délivrent un signal représentatif de la puissance instantanée consommée par la charge utile CU à des moyens 413 comparateurs à seuil. Les moyens comparateurs à seuil 413 reçoivent en outre sur une deuxième entrée une valeur de référence constituant le seuil de puissance maximale susceptible d'être délivrée par le générateur solaire 1 et délivrent en sortie de la chaîne de comparaison de puissance 41 un signal conditionnel de puissance. De même, la chaîne de comparaison de la température de fonctionnement 42 du générateur solaire 1 comporte un détecteur 420 de température de fonctionnement effectif du générateur solaire 1 délivrant un signal représentatif de cette température. Un comparateur 421 à seuil reçoit sur une première entrée le signal délivré par le capteur de tempé- rature 429 &- sur une deuxième entrée une valeur de référence de température. Le comparateur 421 délivre en sortie de la chaîne de comparaison de température un signal condi- tionnel de température. Unechaine 43 de comparaison pour la détection du fonctionnement diurne/nocturne du générateur solaire 1 comprend en outre un capteur d'intensité 430 délivrant un signal représentatif de l'intensité instantanée IGS délivrée par le générateur solaire 1. Un-comparateur à seuil 431 reçoit sur une première entrée le signal délivré par le capteur d'intensité et sur une deuxième entrée une valeur de référence correspondant au fonction- nement nocture du générateur solaire 1. Le comparateur délivre en sortie de la chaîne de comparaison 43 un si- gnal conditionnel de fonctionnement diurne/nocturne du générateur solaire 1. La chaîne 44 de comparaison de l'état de fonc- tionnement en état de décharge/non décharge de la batte- rie tampon comporte elle-même un capteur d'intensité 440 délivrant un signal représentatif du courant délivré par la batterie tampoh 2. Un comparateur 441 à seuil reçoit sur une première entrée le signal délivré par le capteur d'intensité 440 et sur une deuxième entrée une valeur de référence d'intensité correspondant à la non décharge ou à la charge de la batterie tampon 2. Le com- parateur 441 délivre en sortie de la chaîne de comparai- son 44 un signal conditionnel relatif à l'état de la charge ou de la décharge de la batterie 2. Sur la figure 4, les capteurs d'intensité 410, 430, 440 peuvent être constitués par une résistance de faible valeur traversée par l'intensité à mesurer, la chute de tension aux bornes de ces résistances étant représentative de ladite inten- sité. De préférence cependant, les capteurs d'intensité seront constitués par des capteurs à effet Hall. Le capteur 440 Dent en outre être remplacé par une mesure de la tension, Ai 'ei ou inverse, de la diode D. Le circuit multipicateur 1 1 412 peut être constitué par exemple par tout circuit multiplicateur analogique disponible dans le commerce. Les comparateurs à seuil 413, 421, 431, 441 sont constitués par des amplificateurs différentiels également disponibles dans le commerce. Les différentes références respectivement appliquées à l'une des bornes de ces amplificateurs diffé- rentiels peuvent être obtenues au moyen d'une diode Zener par exemple, ainsi que représenté figure 4. Dans le cas du comparateur 441 cependant, la diode Zener peut être remplacée par une liaison de l'entrée correspondante au potentiel de référence accompagnée:d'une réaction sur la sortie du comparateur. Dans ce cas, l'état de décharge de la batterie tampon 2 est simplement comparé à son état de non décharge. Le dispositif ou alimentation de l'invention automatisée tel que représenté figure 4, apparaît parti- culièrement bien adapté à uoe utilisation spatiale pour l'alimentation en énergie électrique des circuits élec- troniques de satellites artificiels. Dans ce cas, en raison de la quasi impossibilité d'intervention en cas de défaillance, ce type d'automatisation permet de se prémunir des défauts de fonctionnement dus aux conditions de fonctionnement particulièrement défavorables, au moins temporairement, de l'alimentation. En effet, lorsque le satellite et l'alimentation embarqusà bord de celui- ci subit un phénomène d'éclipse par exemple, la tempé- rature de fonctionnement de l'ensemble est susceptible de devenir très basse, inférieure à - 20 Cavec lors du retour du satellite dans une zone de pénombre ou lors de la rentrée du satellite dans une zone normalement éclairée, le risque d'une modification très importante de la carac- téristique courant I tension V du seul générateur solaire préjudiciable à l'ensemble. Cette modification en effet apparaît comme une très grande augmentation de la tension effectivement délivrée par les cellules solaires sous une intensité très peu modifiée ce qui a pour conséquence un risque très important de détérioration des circuits élec- troniques du satellite. Dans le cas précité, l'absence du signai conditionnel en sortie de la chaîne de compa- raison 42 en raison de l'abaissement correspondant de température de fonctionnement a pour effet le blocage du fonctionnement du dispositif de l'invention et la protection des circuits en aval de l'alimentation par calage de l'alimentation sur le point de fonctionnement stable A. La chaîne de comparaison 43 permet en outre, le déclenchement automatique du dispositif de l'invention par la présence du signal conditionnel relative au fonc- tionnement diurne/nocturne du générateur solaire 1, la modification du point de fonctionnement pour le déplace- ment au point de fonctionnement choisi ne se justifiant que lors du fonctionnement effectif du générateur solaire pendant sa phase de fonctionnement diurne. La chaîne de comparaison 41 permet enfin de n'au- toriser le déplacement au point de fonctionnement C que si la charge exige une puissance inférieure à la puissance maximale que peut fournir le générateur solaire 1. Un exemple de fonctionnement du dispositif de l'invention sera maintenant donné en liaison avec la fi- gure 5, dans laquelle une limitation en tension du géné- rateur solaire 1 est de plus effectuée au moyen d'un système de régulation 46 tel que par exemple décrit dans le brevet belge n 853 124 ou éventuellement par des régulateurs de type plus classiques, dissipatifs ou non dissipatifs. Ainsi qu'il apparaît en figure 5, la régulation lorsque celle-ci est effectuée, se traduit en fait par une modifi- cation de la caractéristique statique I(V) du générateur après le régulateur limiteur de tension. Cette caracté- ristique résultante de l'ensemble générateur solaire- régulateur apparaît donc tronquée au niveau de la ten- sion de limitation VL en période diurne. Le dispositif de l'invention peut égalementêtre utilisé selon le même principe de fonctionnement, la variation de point de fonctionnement stable étant maintenant sur la droite verticale d'abscisse VL. On remarquera que dans ce cas, la solution automatisée ne nécessite plus de chaîne d'acquisition température générateur solaire. En effet, la tension fournie après l'ensemble générateur solaire- régulateur est limitée quelle que la soit la température. On a ainsi décrit une alimentation en courant continu, particulièrement adaptée à un fonctionnement autonome dans des conditions de fonctionnement particu- lièrement hostiles telles que par exemple dans le domaine spatial. Il va de soi que ce type d'alimentation peut être utilisé dans tout autre domaine technique dans lequel de l'énergie électrique est engendrée au moyen de cellules photosensibles. Le mode de réalisation auto- matisé peut également être utilisé dans tout autre do- maine que le domaine spatial, en raison de la seule né- cessité éventuelle de modification partielle des valeurs de seuil à appliquer aux différents comparateurs en fonction de l'application envisagée. REVENDICATIONS 1. Alimentation en courant continu à point de fonctionnement courant débit (I) tension d'alimentation (V) ajustable, comportant, connectésen parallèle, d'une part un ensemble de stockage tampon comprenant un élé- ment à tension constante en série avec un élément à conduction unidirectionnelle et d'autre part une source d'énergie électrique du type générateur de courant (1) dont la caractéristique de sortie I(V) présente deux points d'intersection avec une caractéristique de con- sommation de puissance P d'un ensemble charge utile(CU) à alimenter du type hyperbole équilatère I = P, carac- tériséeen ce que ladite alimentation comprend en outre un moyen élévateur de tension (3) à fonctionnement temporaire dont la sortie est connectée en parallèle sur la charge utile (CU). 2. Alimentation selon la revendication 1, carac- térisée en ce que la source d'énergie électrique (1) est un générateur solaire photovoltalque, un régulateur de tension en aval de l'ensemble générateur (1)- ensemble de stockage tampon étant prévu afin de limiter la ten- sion résultante délivrée par l'alimentation. 3. Alimentation selon l'une des revendications 1 ou 2 précédentes, caractérisée en ce que le moyen élévateur de tension (3) à fonctionnement temporaire est un circuit générateur d'impulsions alimenté de manière autonome. 4. Alimentation selon l'une des revendica- tions 1 à 3, caractérisée en ce que les moyens éléva- teurs temporaires de tension (3) comportent un élément réactif (30) alimenté par une batterie par l'intermé- diaire d'un interrupteur de commande (31), la borne de connexion commune à l'élément réactif et à l'interrup- teur étant en outre reliée à la sortie de l'alimenta- tion par l'intermédiaire d'une diode (32). 5. Alimentation selon la revendication 4, caractérisée en ce que la batterie d'alimentation de l'élément réactif (30) est l'élément à tension constante (2) constitué par une batterie tampon. -6. Alimentation selon l'une des revendi- cations 4 ou 5, caractérisée en ce que l'interrupteur (31) est un transistor monté en émetteur commun et fonctionnant en régime saturé-bloquéo 7. Alimentation selon la revendication 6, caractérisée en ce que la base du transistor (31) étant commandée par un train d'impulsions récurrentes, une capacité de lissage (33) est en outre prévue, cette capacité étant montée en parallèle sur la sor- tie de l'alimentation. 8. Alimentation selon la revendication 7, caractérisée en ce que les impulsions récurrentes de commande du transistor sont délivrées par un oscil- lateur (40) commandé par une logique de commande conditionnelle relativement à-: - la puissance instantanée consommée par la charge utile (CU), - les conditions de fonctionnement en tempé- rature du générateur solaire (1), les conditions de détection du fonctionne- ment effectif diurne nocturne du générateur solaire (1), - les conditions de fonctionnement de la batterie tampon (2). 9. Alimentation selon la revendication a, caractérisée en ce que la logique de comrande condi- tionnelle comprend - une chaîne 4A1 e comparaison e la puissanc instantanée con paulme pas la charga utie l un puissanc-' de réf-érence const.itu e par!a iissance masim2ale susce tible detre déii7Se par le gin t eur.olaire (1), - une chaîne (42) de comparaison de la tempéra- ture de fonctionnement du générateur solaire à une tempé- rature de référence correspondant au fonctionnement du générateur solaire (1) sous illumination normale; - une chaîne (43) de comparaison pourla détec- tion du fonctionnement diurne du générateur solaire par rapport a son état nocture; - une chaîne (44) de comparaison des condi- tions de fonctionnement en décharge de la batterie- tampon(2) par rapport à son état de fonctionnement en charge, - une porte ET (45) recevant sur chacune de ses entrées les signaux délivrés par chacune des chaines de comparaison et délivrant un signal de validation à l'oscillateur de commande du transistor. Alimentation selon la revendication 9, caractériséeen ce que la chaîne (41) de comparaison de la puissance instantanée comprend: - des moyens capteurs d'intensité (410) déli- vrant un signal représentatif de l'intensité instan- tanée (I) consommée par la charge utile (CU), des moyens (411) de mesure de la tension (V) appliquée à la charge utile (CU), ces derniers moyens délivant un signal représentatif de la tension (V), - des moyens (412) multiplicateurs recevant les signaux délivrés par les moyens capteurs d'intensité et par Ies moyens de mesure de tension et délivrant un signal représentatif de la puissance instantanée consom- mée par la charge utile (CU), - des moyens (413) comparateurs à seuil recevant sur une première entreée le signal délivré par les moyens multiplicateurs et sur une deuxième entrée une valeur de référence constituant le seuil de puissance maximale susceptible d'être délivrée par le générateur solaire (1), lesdits moyens comparateurs délivrant en sortie de la chaîne de comparaison de puissance un signal conditionnel depuissance. 11. Alimentation selon la revendication 9, caractérisée en ce que la chaîne (42) de comparaison de la température de fonctionnement du générateur solaire comprend: - un détecteur (420) de température de fonctionnement effectif du générateur solaire (1) délivrant un signal proportionnel à cette température, - un comparateur (421) à seuil recevant sur une première entrée le signal délivré par le capteur de température et sur une deuxième entrée une valeur de référence de température, ledit comparateur délivrant en sortie de la chaîne de comparaison de température un signal conditionnel de température. 12. Alimentation selon la revendication 9, caractérisé en ce que la chatne (43) de comparaison pour la détection du fonctionnement diurne/nocture du généra- teur solaire comprend: - un capteur d'intensité (430) délivrant un signal représentatif de l'intensité instantanée (IGS) délivrée par le générateur solaire (1), - un comparateur (431) à seuil recevant sur une première entrée le signal délivré par le capteur d'intensité et sur une deuxième entrée une valeur de référence correspondant au fonctionnement nocturne du générateur solaire (1), ledit comparateur délivrant en sortie de la chaine de comparaison de fonctionnement diurne/nocturne ledit signal conditionnel de fonctionnement diurne/nocturne du générateur solaire (1). 13. Alimentation selon la revendication9, caractérisée en ce que la chaîne (44) de comparaison de l'état de fonctionnement en état de décharge/charge de la batterie tampon comporte: - un capteur d'intensité (440) délivrant un signal représentatif du courant délivré par la batterie tampon (2), un comparateur (441) à.seuil recevant sur une première entrée le signal délivré par ledit capteur d'intensité et sur une deuxième entrée une valeur de référence d'intensité correspondant à la charge de la batterie tampon (2), ledit comparateur délivrant en sortie de la chaîne de comparaison de l'état de fonc- tionnement en état de décharge/charge de la batterie tampon un signal conditionnel relatif à l'état de la charge ou de décharge de la batterie (2).