Brevet FR2576671A1 — publié le 19860801

PERFECTIONNEMENTS A LA FABRICATION DE FIBRES MINERALES L'inverntion est relative à des perfectionnements de techni- no qucs de production fie fibres minérales0 Plus précisément, l 'invention se rapporte aux techhnlques dans lesquelles le matériau destiné à cons- tituer les fibres est- conduit à 'é tat fondu dans un centrifugeur creux ( la périphérie duquel se situent un grand nombre d'orifices. Dans ces techniques, le matériau sous l'effet de la force centrifuge est expulsé 1 sois forme de filaments qui sontprojetés dans un courant gazeux à tem- pérature et. vitesse élevées: courant qui longe la paroi périphérique du centrifugeur. Ces techniques Je production de fibres ont fait l'objet de tres nombreuses publications. Parmi les dernières, on peut se reporter aux demandes de brevets européens n 0 091 866 et 0 091 381. Conmme il ressort de la littérature antérieure et notamment les deux documents précités, les qualités requises pour les fibres pro- duites recouvrent une grande variété suivant les utilisations envisa- gées. Même si l'on ne considère que les produits destinées à l'isolation acoustique et thermique, des différences profondes peuvent apparaitre. Ainsi les produits de ce type les plus abondamment fabriqués sont des feutres dits "lêgers' en raison de leur faible masse volumique. Ces feutres pour atteindre les meilleures performances thermiques sont avantageusement constitués de fibres très fines (diamètre inférieur à 5 microm6tres). Les feutres légers offrent une résistance à la compression limitée. Pour d'autres utilisations, on préfère par conséquent un iso- lant constitué de fibres moins fines mais plus résistantes. Ceci ne constitue qu'un exemple des différences de qualité des produits qui peuvent être demandées par les utilisateurs. Il va de soi que les conditions de production ne sont pas les mêmes suivant le type de produit recherché. La fabrication des fibres répondant a ces exigences doit sa- tisfaire des impératifs de rendement et de coût de production. Dans tous les cas, quels que soient les produits préparés, il est nécessaire d'atteindre la production la plus importante possible, sur une instal- lation donnée et au moindre cout. Ces différentes considérations font qu'il est souhaitable de pouvoir disposer d'instruments de production susceptibles de fonction- ner suivant des ensembles de cond.ticns très diversifiés. Ainsi la technique décrite dans la publication européenne n O 091 381, offre les moyens d'une production de feutres présentant un ensemble de propriétés isolantes et mécaniques qui répond aux demandes les plus usuelles. Les fibres sont produites à débit élevé et sont fi- nes. La longueur de ces fibres est telle que leur arrangement dans le feutre est bien isetrope dans le plan de réception d'une part, et d'au- tre part confère au feutre les propriétés mécaniques requises. On peut considérer, toutes choses égales par ailleurs, que la résistance du feutre est d'autant meilleure que les fibres sont plus longues. Pour obtenir une distribution homogène des fibres dans le feu- tre, il semble préférable cependant que leur longueur soit relativement limitée. Ces considérations ne sont cependant pas parfaitement généra- lisables. La structure des fibres et notamment le fait que leurs carac- téristiques individuelles soient très voisines, intervient'également de façon complexe dans l'établissement des propriétés isolantes. Nous en verrons quelques aspects plus loin à propos de la mise en oeuvre de 1 'invention. En fonction de la demande, on sait produire des fibres très fines et longues suivant les techniques décrites précédemment dans les documents précités. Néanmoins, ceci n'est obtenu ordinairement qu'en réduisant de façon substantielle la quantité produite sur chaque ins- tallation. On sait aussi maintenir simultanément la finesse des fibres et la production-en accroissant par exemple l'effet d'étirage obtenu au moyen du courant gazeux chaud. Mais ordinairement les fibres obtenues sont alors plus courtes et moins régulières. On produit de cette façon des isolants dont la masse volumique est relativement élevée. Il s'agit par exemple de panneaux disposés sur des toits en terrasse, désignés sous l'appellation panneaux "roof", et qui supportent des revêtements d'étanchéité. L'invention se propose de fournir des moyens permettant de diversifier les combinaisons de qualités obtenues par ces techniques. En particulier, l'invention se propose la production de fibres fines et longues, la quantité de fibres produite sur chaque installation étant maintenue à un niveau élevé et ceci sans changer les caractéristiques principales du centrifugeur à savoir le nombre d'orifices, la dimension du centrifugeur, etc... Ce but de l'invention a été atteint en modifiant le fonction- nement du générateur de courant gazeux chaud utilisé pour l'étirage des fibres, de telle sorte que le courant soit émis le long du centrifugeur en formant une enveloppe dont la forme, au moins à proximité du point d'émission, est celle d'un hyperboloide de révolution. En d'autres ter- mes, la direction de propagation du courant gazeux émis fait un certain angle avec la parallèle à l'axe du centrifugeur. La paroi périphérique du centrifugeur est, soit cylindrique, soit de façon plus fréquente légèrement conique. La direction du cou- rant gazeux fait alors un certain angle avec la génératrice correspon- dante du cylindre ou du cône. Le plan tangeant à la paroi périphérique du centrifugeur, qui selon le cas est parallèle ou sensiblement parallèle à l'axe du centri- fugeur, peut contenir la direction d'émission mais il est possible éga- lement que celle-ci fasse un angle limité avec ce plan. Dans le premier cas, en supposant que la conicité du centri- fugeur est négligeable, l'émission est réalisée au col de l'hyperboloi- de; dans le second cas, cette émission se situe en amont ou en aval de ce col en restant relativement peu éloignée de celui-ci. Si en première approximation on suppose l'émission faite à partir du col de l'hyperboloide, la direction de propagation du courant dans le plan tangent à la paroi périphérique peut se décomposer en une composante selon la génératrice de contact dite "axiale", et une compo- sante perpendiculaire à la première dite "tangentielle". Dans les modes traditionnels, la direction d'émission est ap- proximativement réduite à la première composante. Selon lt'invention, la composante tangentielle est au contraire relativement importante, même si elle reste sensiblement plus petite que la composante axiale. Bien évidement, le courant voit sa direction initiale modi- fiée au fur et à mesure qu'il progresse. Cette modification est due no- tamment à l'induction de l'air ambiant et des phénomènes que cette induction provoque comme la dépression sous le centrifugeur. Néanmoins, dans la zone située à proximité du centrifugeur, c'est-à-dire celle dans laquelle s'exercent pleinement les actions con- duisant à l'étirage des fibres, on peut considérer que la direction 2576671- d'origine est pratiquement inchangée. Dans la pratique antérieure, le générateur de courant gazeux est avantageusement du type décrit dans la demande de brevet français publiée sous le n 2 524 610. Il s'agit d'un générateur constitué par un brûleur à combustion interne dont la construction particulière pré- sente divers avantages. Ce type de brûleur est ainsi facile à mettre en oeuvre. Son fonctionnement est stable pour une gamme de régimes étendue. Il permet aussi d'obtenir une très grande régularité d'émission tout autour du centrifugeur. Il permet encore la production d'un courant gazeux à température et vitesse très élevées tout en restant d'un en- combrement limité. Le brûleur doit en effet prendre place autour du centrifugeur dans un espace relativement restreint. Dans ce type de brûleur la combustion s'effectue dans une chambre annulaire qui n'est pas cloisonnée. Les gaz de combustion s'échappent par un orifice continu constituant une fente dont la lar- - geur est volontairement étroite (de l'ordre d'une dizaine de millimè- tres) pour engendrer un courant à vitesse élevée. Le mode de circulation et de combustion des gaz à l'intérieur du brûleur est particulièrement important pour le fonctionnement. En pratique on s'efforce de faire en sorte que le mélange gazeux combusti- ble soit admis de façon à ce qu'il circule en sens inverse des gaz de combustion. Cette circulation est établie sans séparation de ces deux flux gazeux qui sont donc au contact l'un de l'autre. Par ailleurs, le mélange gazeux combustible est introduit de façon à longer une paroi portée à température élevée de sorte que la rapidité de son inflamma- tion soit accrue. La température élevée de cette paroi résulte pour une part importante du rayonnement provenant de la paroi qui lui fait face, laquelle se trouve au contact direct avec les gaz de combustion. Par ailleurs il est connu, notamment du brevet US n 3 215 514, d'utiliser un générateur qui produit un courant gazeux dirigé tan- gentiellement au centrifugeur suivant une direction inclinée par rap- port à l'axe de ce centrifugeur. Dans ce brevet, le générateur de courant. émet une série de jets à partir d'orifices distincts dont l'axe est orienté selon la direction à conférer à ces jets. Cette disposition conduit à un courant gazeux discontinu à la périphérie du centrifugeur. Les orifices sont de préférence proches les uns des autres de sorte que les jets émis fusionnent rapidement. Néanmoins, compte tenu de la très faible distance séparant l'émission de la zone d'étirage des fibres, cette discontinuité ne permet pas d'atteindre 1 'uniformité de traitement souhaitée. Au plan du dispositif i' faut aussi remarquer que l'émission i partir d'orifices de ce type limite sensiblement le débit gazeux disponible dans un espace restreint par rapport. celui dont on peut disposer avec les brûleurs décrits dans la demande francaise n 2 524 610. Le traitement ne peut donc pas atteindre 1 intensité souhaitéee. Dans le brevet, US 3 785 791 il est aussi proposé d'utiliser un brûleur dont les gaz de combustion sont émis le long du centrifugeur a.ec une corposante tangentieile. A cet effet, dans le brûleur de forme 0 annulaire la flat,,;le es- produite l'intérieur de la chambre de con'us- t! on se on une direction tangenti el 1 e Dans r a, technique dcrit e dans ce brevet lttirage gazeux est assure. par leux moyens distincts. A la périphérie idmidiate du cen- trifugeur une fl351 ame faible vitesse permet de contrôler la températu- re sans lniervenir de façon subseanctietle dans le processus d'étirageo Celui-ci résulte de Viaction de jets gazeux disposes ean couronne concentriquement au centiifugeu.r mais au-deli du courant gazeux consti- tué par la 'flawre "m!ole"l Dans ce brevet aatérieur, le rôle particulier du brOleur ex- î3lique qu'il ne soit, pas nécessaire d'avoir une flammer très intense contrairement S ce q-ue i on obtiest avec les brleurs.du type décrit dans la demande francaisc 2 524 610o Cela eXpl ique égalemant pourquoei la flamme peut être formwe en un point uniqutie sur la p6riphàrie du.brhleur sans que le mranque 5 unliformitéÉ résul tant psemóe pr-judiciable En effet la température du centrifugeur es% ïolns sensible aux écarts localisés dans l'atmiosphère avoisinante. L'uni f 'rit l de %Température sur towr le totur du centri- fugeur reste tien ét ablie e n raison de la rotation rapi deo L'étirage des filamients par des couran % gazeux requiert par contre une parfaite homoq 6neité sur toute la pEriphérieo C'est ce que mentre dans ce brevet la disposition très régulière des orifices de soufflage des jets d'éti- rage. Par ailleurs, si d'une certaine façon l'uniformisation des condi- tions de soufflage du cour.nt chaud est aussi recherchée dans ce dccument, c'est au moyen d'un accroissement sensible du trajet des gaz de combustion dans le brûleur avant qu'ils n'atteignent l'orifice de sortie. Cet allongement de lo. trajectoire n'est possible que parce que le flux gazeux emis n'a pas besoin d'être très intense. I1 faut encore souligner que l'allongement de ce tr.ajet en vue d'uniformiser l'émis- sion des gaz de combustion a la périphérie du centrifugeur conduit semblet-il à une disparition substantielle de la caractéristique "tangentielle" de l'écoulement initial de telle sorte que pour rétablir cette caractéristique, ce brevet prévoit l'utilisation de volets direc- tionnels disposes dans l'orifice d'émission. Là encore une telle dispo- sition n'est peut être possible (surtout en l'absence de moyens de refroidissement de ces volets) qu'en raison de la faible vitesse des gaz émis. L'analyse de ces documents antérieurs -:ontre qu'ils n'offrent pas de moyens satisfaisants pour des techniques selon l'invention qui comprennent la mise en oeuvre de courants gazeux assurant un étirage énergique bien uniforme suivant une direction comportant une composante tangentielle. Ces documents ne pe-rmetteht pas non plus d'envisager la modi- fication des brûleurs du type de ceux de la demande française 2 524 610 la présence de séries d'orifices distincts émettant les jets â la sor- tie des brûleurs ou la présence de volets directionnels dans un orifice continu étant exclues pour un fonctionnement satisfaisant de ce type de brûleur. Les recherches ayant abouti à l'invention ont montré qu'il était possible de réaliser des brûleurs du type à flux inversé fonc- tionnant dans les conditions de vitesse et de température antérieures et permettant en plus d'émettre le courant gazeux suivant une direction présentant une composante tangentielle. Dans la demande antérieure 2 524 610, le brûleur décrit com- prend une multiplicité de conduits d'admission des gaz combustibles disposés sur toute la périphérie de la chambre annulaire de combustion. Ces conduits sont orientés suivant l'axe principal du brûleur. Selon l'invention, pour engendrer un flux à composante tan- gentielie les conduits d'admission sont inclinés par rapport à cette même direction. On constate dans cette disposition que les gaz sortant par l'orifice continu présentent une composante tangentielle sans qu'il soit nécessaire d'avoir recours à des volets ou moyens analogues à la sortie du brûleur, destinés à leur imposer une direction. La composante tangentielle que l'on communique suivant cette disposition de l'invention est réglable essentiellement en choisissant l'inclinaison des conduits d'admission avec l'axe du brûleur. De façon générale, cette composante tangentielle est d'autant plus importante que l'inclinaison est plus forte. Dans la pratique, l'inclinaison des conduits d'admission est limitée par la géométrie du dispositif et la nécessité de répartir l'admission sur un grand nombre d'orifices pour obtenir l'uniformité de fonctionnement recherchée sur tout le brûleur. Cette inclinaison ne dé- passe pas ordinairement 75 , et de préférence 600. De même, si l'inclinaison devient très faible, l'effet produit est très peu sensible de sorte qu'en pratique cette inclinaison n'est pas inférieure à 300. Comme nous le verrons à propos des figures, la direction d'émission dépend aussi de la géométrie de la fente à partir de laquel- le s'effectue cette émission. Cette fente se présente sous forme drun orifice annulaire cylindrique, mais il est possible aussi de lui conférer une conicité limitée. Selon le cas, l'émission se fera au col de l'hyperboloide ou à proximité de celui-ci. En dehors de la géométrie du système, le régime du brûleur lui-même peut influencer la direction d'émission. On montre ainsi qu'un accroissement de température des gaz émis par le brûleur entraine une réduction relative de la composante tangentielle et inversement. En pratique cependant, les conditions dans lesquelles l'étirage des fibres est effectué, sont enfermées dans des limites relativement étroites pour ce qui concerne les températures. Par suite, les modifications correspondant aux variations de régime sont très limitées. Il convient encore de souligner que dans la pratique le plus fréquemment l'inclinaison de la direction du courant gazeux est dans le "sens" de rotation du centrifugeur. On entend par là que la composante tangentielle de cette direction est de même sens que le mouvement du centrifugeur. Comme nous le verrons plus loin, cette disposition favo- rise l'allongement des fibres produites. L'invention est maintenant décrite de façon plus détaillée en faisant référence aux planches de dessins dans lesquelles: - la figure 1 présente, en coupe, une vue partielle d'un en- semble pour la formation de fibres selon l'invention, - la figure 2 est une vue en perspective d'une partie du brû- leur de la figure 1, - la figure 3 illustre, schématiquement, le sens préféré des composantes de la vitesse des gaz par rapport à la rotation du centri- fugeur, - la figure 4 est un diagramme de la pression pour différents types de brûleurs en fonction de la finesse des fibres produites, - la figure 5 est un diagramme montrant l'amélioration des qualités isolantes des produits fabriqués selon l'invention, - la figure 6 est un diagramme montrant la résistance mécani- que de produits selon l'invention et celle de produits fabriqués dans des conditions traditionnelles, - les figures 7a, b, c et d illustrent les conditions géomé- triques relatives à la direction d'émission du courant gazeux dans la mise en oeuvre de l'invention. L'ensemble présenté à la figure 1 regroupe les divers élé- ments utilisés dans les techniques de production de fibres par centri- fugation et étirage au moyen d'un courant gazeux chaud, telles que celles qui font l'objet des demandes de brevet européen n 0 091 866 et 0 091 389. Cet ensemble est composé par un centrifugeur 1, fixé sur un arbre 2. L'arbre et le centrifugeur sont animés d'un mouvement de rota- tion rapide au moyen d'un moteur non représenté. De façon traditionnel- le, l'arbre 2 est creux et le matériau destiné à former les fibres s'écoule depuis des moyens d'alimentation (four, avant-corps, filière) dans l'arbre 2 jusqu'à un "panier" 3. Le matériau étirable se répand sur le fond du panier. Le panier 3 est également entrainé en rotation de telle sorte que le matériau est projeté sur la paroi périphérique 4 qui est percée d'orifices 5 et de là, sous forme de filets volumineux 6, sur la paroi périphérique 7 du centrifugeur 1. Cette paroi périphé- rique 7 est percée de très nombreux orifices par lesquels le matériau passe en formant des filaments, dits "primaires", relativement fins. Ce sont ces filaments qui sont projetés hors du centrifugeur dans le cou- rant gazeux émis par le brûleur 8. Sous l'action de ce courant, l'éti- rage des filaments primaires conduit à la formation des fibres. L'ensemble présenté à la figure 1 comprend, en outre, une couronne de soufflage 9 qui engendre une nappe gazeuse qui enveloppe le courant gazeux émis par le brûleur 8. Cette nappe permet un meilleur contrôle de la progression du courant émis par le brûleur qu'elle limite, et dont elle évite le contact avec les éléments statiques voi- sins notamment la couronne d'induction 10. Cette nappe gazeuse protège aussi le courant gazeux du brûleur de l'air environnant, en particulier du ralentissement occasionné par l'induction de cet air environnant. La couronne d'induction 10 est utilisée dans cet ensemble pour réchauffer la partie du centrifugeur qui se trouve la plus exposée au refroidissement au contact de l'air ambiant. Il est très souhaitable en effet que la paroi périphérique soit à une température bien uniforme sur toute sa hauteur pour maintenir identiques les conditions dans les- quelles se forment les filaments quelle que soit la position des orifi- ces qui les émettent sur cette paroi 7. Les dispositions présentées ci-dessus sont celles qui sont le plus souvent utilisées. Il va de soi que toutes ces-dispositions ne sont pas impératives et que de nombreuses variantes peuvent être mises en oeuvre selon les enseignements de l'invention. Dans toutes les va- riantes se trouvent cependant le centrifugeur i avec sa paroi percée d'orifices et un brûleur annulaire 8 émettant un courant gazeux chaud et à grande vitesse le long de la paroi périphérique 7. Dans la forme schématisée à la figure 1, le brûleur annulaire 8 est composé d'une chambre de combustion 11 délimitée par des parois en matériau réfractaire. Cette chambre de combustion communique avec l'extérieur par une ouverture de détente 12 qui s'étend sur toute la périphérie du brûleur. L'ouverture de détente 12 est prolongée par des éléments 13, 14 en acier réfractaire destinés à canaliser et à diriger les gaz de combustion vers la périphérie du centrifugeur. Ces éléments 13 et 14 forment ainsi une fente continue de largeur constante. Pour éviter leur déformation, les éléments 13 et 14 sont refroidis par une circulation d'eau dans leurs cavités 15 et 16. L'alimentation et l'éva- cuation de l'eau ne sont pas représentées. Le brûleur est alimente en mélange combustible gazeux par les conduits d'admission 17. Ces conduits sont disposés à intervalles régu- liers tout autour de la chambre. Pour uniformiser les conditions d'ali- mentation, tous les conduits 17 sont en communication avec un compartiment d'alimentation annulaire unique 18. Les conduits d'alimentation 17 débouchent chacun par une ou- verture 19 dans la chambre de combustion 11 le long d'une paroi réfrac- taire 20. La configuration de la chambre de combustion il est telle que les gaz de combustion, avant leur émission, longent une paroi 21 qui fait face à la paroi 20. L'admission du mélange combustible dans la chambre 11 s'effectue à contre-courant de l'évacuation des gaz brûlés pour faciliter les échanges thermiques et par suite l'inflammation du mélange. L'inflammation est aussi facilitée par le fait que la paroi 21 au contact des gaz les plus chauds rayonne intensément en direction de la paroi 20 qui lui fait face et dont elle accroit la température. Les conduits d'alimentation 17 sont inclinés par rapport à l'axe général du dispositif, de la façon détaillée précédemment. A ti- 76671 tre d'indication, on a représenté la direction axiale de ces conduits en traits mixtes. La figure 2 montre schématiquement par des flèches le chemi- nement du gaz dans la chambre de combustion. L'inclinaison initiale de l'admission par rapport à l'axe du brûleur influence toute la trajectoire et se retrouve dans la direction du gaz émis. La combustion dans la chambre entraine bien évidemment un élévation considérable de tempé- rature et de vitesse. Le calcul montre, et l'expérience confirme, que la composante tangentielle de la vitesse des gaz se conserve pratiquement alors que la vitesse globale s'accroit. Dans l'établissement de l'inclinaison des conduits d'alimentation 17 il est nécessaire d'avoir un angle beaucoup plus élevé que l'angle que fait la direction des gaz en sortie du brûleur avec l'axe de l'ensemble. Nous en verrons des exemples plus loin. En pratique il en résulte que les conduits 17 sont généralement très inclinés. Il est nécessaire, pour ce type de brûleur, de bien maintenir la combustion à l'intérieur de la chambre 11. Si la flamme se développe même partiellement à l'extérieur, le brûleur perd une partie de son ef- ficacité. Dans une certaine mesure, l'inclinaison de la direction ini- tiale des gaz dans la chambre de combustion entraine un allongement du cheminement des gaz dans cette chambre. Il en résulte une tendance à - une combustion plus complète. Par suite, le fait d'utiliser l'injection inclinée permet d'accroitre la charge thermique du brûleur. Des essais ont été effectués dans les conditions de l'inven- tion et dans les conditions traditionnelles. La comparaison des résul- tats montre les possibilités nouvelles offertes en opérant selon l'invention. Dans ces essais, le dispositif centrifugeur est du type de celui représenté à la figure 1. Le diamètre du centrifugeur est de 600 mm et la vitesse périphérique est d'environ 60 m/s. Le brûleur est alimenté en mélange air/gaz naturel de Groningue. Le mélange air-gaz est réglé pour que la température d'émission à la sortie du brûleur soit de 1550 C. L'injection s'effectue par une série de 48 orifices disposés régulièrement. Les orifices ont un diamètre de 16 mm. Pour le disposi- tif traditionnel, la direction des orifices 17 est parallèle à l'axe du brûleur. Dans la forme selon l'invention, les orifices 17 sont inclinés. Les essais rapportés ci-après correspondent respectivement à des incli- naisons choisies de façon que pour les conditions de fonctionnement re- tenues, l'écoulement des gaz en sortie du brûleur soit respectivement de l'ordre de 16 et 22 par rapport à.l'axe du brûleur. Dans le brûleur conduisant à un courant gazeux émis suivant un angle de 16 , l'inclinaison des conduits d'alimentation 17 est légè- rement supérieure à 50 ; pour celui dans lequel le gaz est émis en faisant un angle de 22 , l'inclinaison des conduits est d'environ 68 . La fabrication du brûleur est avantageusement réalisée par moulage de ciment réfractaire coulé sur une matrice, qui est ensuite détruite. Comme indiqué dans la demande française 2 524 610, la matrice est par exemple en polystyrène expansé. La destruction dans ce cas peut être obtenue par dissolution au moyen d'un solvant. Pour constituer les conduits, la matrice peut être complétée par des tubes plus rigides par exemple en polychlorure de vinyle. Il est aussi possible bien entendu de forer les conduits une fois la paroi réfractaire constituée. Comme indiqué à la figure 1 il est préférable, pour la commo- dité de la fabrication, de constituer la chambre de combustion par un assemblage de plusieurs pièces réfractaires. Dans la forme représentée, cette chambre comprend trois parties correspondant respectivement aux parois 20, 21 et 22. Les parois réfractaires de la chambre de combustion sont avantageusement maintenues en position par une enveloppe métallique formée de plusieurs éléments 23, 24, 25 assemblés de façon tradition- nelle par des moyens non représentés. * Un ensemble de parois métalliques 26, 27 constitue avantageu- sement une enceinte double dans laquelle le mélange combustible circule et se réchauffe avant de pénétrer dans la chambre de combustion. Le réglage de l'alimentation en mélange combustible est ef- fectué en amont du brûleur en modifiant la pression à l'aide de moyens traditionnels non représentés. Le mélange gazeux est conduit jusqu'à la double enceinte par une ou plusieurs canalisations 28. Avantageusement, l'extrémité des conduits d'alimentation 17, située du côté du compartiment 18, est disposée une virole 29. La sec- tion interne des viroles 29 peut être choisie de façon à diaphragmer l'ouverture des conduits 17. Dans tous les essais comparatifs effectués, des produits de même micronaire sont préparés suivant la méthode traditionnelle avec le brûleur dont le soufflage est parallèle à l'axe, et suivant la méthode selon l'invention avec un brûleur imposant une composante tangentielle. A défaut d'étudier complètement la structure des fibres pri- ses isolément, on choisit de comparer des feutres de même micronaire car il leur-correspond des propriétés, notamment isolantes, qui de- vraient être analogues si les fibres étaient identiques d'un essai à l'autre. Les variations constatées sont autant de manifestations de mo- difications dans la structure des fibres. La mesure du micronaire s'effectue suivant la norme ASTM-D- 1148-78. Selon cette norme, une masse donnée de fibres (2; 2,5;...; 3,5; 6 g) enchevêtrées est disposée dans un compartiment parcouru par un courant gazeux sous une pression donnée. La résistance au passage du courant gazeux, que l'on mesure par le débit du gaz circulant, consti- tue le micronaire. Ce micronaire est donc d'autant plus petit que les fibre sont plus fines et plus longues et s'opposent donc davantage au passage du courant gazeux. L'opération la plus simple pour modifier le micronaire dans un sens déterminé consiste à modifier la pression du brûleur. Bien évi- demment cette pression dépend de la pression du mélange gazeux combus- tible injecté dans le brûleur, et cette pression se traduit aussi directement sur la vitesse des gaz émis, vitesse et pression croissant ensemble. La figure 4 est un diagramme montrant les variations de pres- sion dynamique à la sortie du brûleur, exprimée en millimètres de co- lonne d'eau, des trois brûleurs indiqués précédemment en fonction du micronaire des fibres produites. On constate pour toutes les conditions, pour un même micronaire, que la pression est d'autant plus forte que la composante tangentielle de la vitesse d'émission des gaz de combustion est plus élevée. ODans les deux cas correspondant à l'invention (inclinaison d'émission 16 et 22 ), la composante tangentielle est dans le sens de rotation du centrifugeur. On peut supposer que si la pression doit être plus élevée pour avoir le même micronaire, c'est en raison de ce que la propagation du courant gazeux s'effectuant partiellement dans le sens de rotation du centrifugeur, pour maintenir l'action d'étirage des gaz, il est né- cessaire d'avoir une vitesse globale des gaz et par conséquent une pression plus élevées. Il résulte de ceci que la consommation énergéti- que est également un peu plus élevée dans le cas de l'invention. Les avantages de la mise en oeuvre de l'invention se situent principalement dans les qualités de fibres que l'on obtient. Ces quali- tés mécaniques et isolantes sont particulièrement avantageuses lorsque les fibres sont très fines. Comme nous l'avons indiqué l'obtention de fibres très fines (micronaires inférieurs à 3/5 g) résulte principale- ment de l'accroissement de la pression du brûleur. Dans les configurations traditionnelles on constate que l'augmentation de pression conduit à des fibres très courtes si elle devient trop forte. Avec un courant à composante tangentielle dans le sens de rotation du centrifugeur comme représenté à la figure 3, les fibres fines obtenues sont moins "heurtées" au moment de leur formation et, par suite, sont sensiblement plus longueso Expérimentalement les meilleurs résultats, en ce qui concerne la longueur des fibres pour le mode de mise en oeuvre de l'invention, sont obtenus lorsque le brûleur fonctionne de telle façon que la compo- sante tangentielle de la vitesse des gaz émis est sensiblement égale à la vitesse périphérique du centrifugeur. L'obtention de fibres longues n'est pas systématiquement recherchée. Pour les applications dans lesquelles les fibres plus cour- tes sont préférées, on utilisera soit un brûleur traditionnel soit, éventuellement, un brûleur selon l'invention mais dont la composante tangentielle des gaz émis est de sens inverse à la rotation du centri- fugeur. On constate en effet dans ce cas, la formation de fibres encore plus courtes que celles obtenues selon le mode traditionnel. En outre dans ce cas, la mise en oeuvre du courant gazeux à composante tangentielle de sens inverse à celui de rotation du centri- fugeur permet, toutes choses égales par ailleurs, de réduire la pres- sion du brûleur et donc la consommation énergétique. Dans les exemples de mises en oeuvre correspondant à l'inven- tion, et dans les conditions de vitesse indiquées précédemment pour le centrifugeur, on s'efforce donc, pour avoir des fibres longues, de ré- gler la vitesse tangentielle à 60 m/s environ. Pour les deux cas considérés, ceci a été obtenu pour une vitesse globale d'émission de l'ordre de 210 m/s. L'amélioration du produit selon l'invention apparait dans ses qualités isolantes surtout pour les produits à faible masse volumique. La figure 5 présente les résultats de mesure de conductivité thermique en fonction de la masse volumique du feutre constitué. Dans les deux séries d'essais dont les résultats correspon- dent aux courbes représentées, les fibres sont du même micronaire: F 2, 5/5 g. Le débit du matériau est identique: 14 tonnes/jour pour chaque centrifugeur. Le brûleur selon l'invention (courbe II) forme un courant gazeux dont la composante tangentielle est inclinée à 16 . La courbe I correspond à un brûleur traditionnel. On remarque, toutes les autres conditions étant identiques, que le feutre obtenu dans les conditions de l'invention offre de meil- leures performances ce qui se traduit par une conductivité thermique moindre pour un feutre de même masse volumique, ou ce qui est équiva- lent, une même conductivité thermique pour une masse volumique plus faible. On peut attribuer cette amélioration à un allongement et à une meilleure homogénéité d'ensemble des fibres. L'étude statistique du diamètre des fibres produites selon l'invention montre en particulier une très faible dispersion. L'histogramme du diamètre des fibres est très étroit et ne présente qu'un seul maximum. L'appréciation de la longueur des fibres résulte également de la résistance mécanique à la traction des feutres isolants. On comprend que les feutres sont d'autant plus résistants que les fibres qui les constituent sont plus longues. En effet, la cohésion mécanique est fonction de l'enchevêtrement des fibres. Plus celles-ci sont longues, plus les liaisons assurées aux points de contact par le liant sont nom- breuses. La figure 6 indique les résultats de mesures de résistance à la traction d'échantillons de feutres produits dans des conditions tra- ditionnelles et selon l'invention. Dans les essais reproduits, le débit des centrifugeurs a été maintenu à 20 tonnes/jour, ce qui constitue une production importante et d'ordinaire n'est pas favorable à l'obtention de fibres très perfor- mantes. Le micronaire pour ces essais est réglé à F 4/5 g. Le brûleur selon l'invention conduit à une composante tangen- tielle de 16 environ. Les mesures sont effectuées suivant les prescriptions de la norme ASTM-C681-76. Pour cette norme, des anneaux découpés dans le feutre sont soumis à une traction jusqu'à rupture. Le diagramme de la figure 6 est établi pour des masses volu- miques de feutre variables. On constate sur ce diagramme une résistance accrue pour les feutres fabriqués selon l'invention (courbe I) par rapport à ceux cor- respondant aux conditions traditionnelles-(courbe II). D'autres avantages résultent de la mise en oeuvre des condi- tions de l'invention. En particulier la distribution des fibres sur le convoyeur sur lequel elles sont recueillies immédiatement après leur production est améliorée de façon sensible. Ceci provient d'un effet du type de celui qui a été décrit antérieurement dans la demande de brevet européen 0 072 300. On constate que le voile de fibres qui se forme en aval du centrifugeur est largement plus épanoui lorsque le brûleur produit un courant gazeux à composante tangentielle. L'accroissement de la largeur du voilé de fibres est tel qu'il est possible de réduire, voire même de supprimer, les moyens uti- lisés traditionnellement pour répartir les fibres sur la totalité de la largeur du convoyeur. L'épanouissement du voile de fibres résulte bien évidemment de la modification introduite dans l'écoulement des courants gazeux. Les figures 7a à 7d illustrent schématiquement ce qu'est l'écoulement dans le mode selon l'invention. Les figures 7a et 7c représentent le cas dans lequel l'émis- sion des gaz se fait dans la position que nous avons nommée le "col de l'hyperboloYde" La direction V de l'écoulement gazeux est comprise dans le plan P tangeant à la paroi périphérique du centrifugeur C. Cette direction V se décompose en une direction "axiale" Va et une direction tangentielle Yt. Le plus couramment, la direction tan- gentielle est de même sens que la rotation du centrifugeur. La circulation des gaz, en supposant en première approxima- tion que celle-ci n'est pas perturbée par les phénomènes d'induction, équivaut à un hyperboloide tel que représenté à la figure 7c. Cette progression s'accompagne effectivement d'un certain épanouissement de la nappe, épanouissement sensiblement plus important que celui qui ré- sulte dans les modes traditionnels d'une émission sans composante tan- gentielle. La légère conicité du centrifugeur, qui a été reproduite sur les figures, est pratiquement sans influence sur les conditions d'émis- sion. Pour cette raison, dans le cas des figures 7a et 7c, l'émission peut être faite à partir d'une fente annulaire "cylindrique" telle que représentée à la figure 1. Les figures 7b et 7d présentent le cas d'une émission se si- tuant en aval du col de l'hyperboloide formé par l'écoulement gazeux. Il convient de remarquer que même dans ce cas, l'émission est localisée à proximité immédiate du centrifugeur C pour garder toute son effica- cité au courant gazeux. Dans le cas envisagé, la direction d'émission V n'est plus située dans le plan P. Elle se décompose commne précédemment en une com- posante axiale Va, une composante tangentielle Vt auxquelles s'ajoute une composante dite radiale Vr. Dans la forme présentée, cette compo- sante radiale est "centrifuge". A cette configuration correspond un épanouissement plus sensible du voile de fibre dans la zone d'étirage. Dans tous les cas, la composante radiale de l'émission est relativement faible par rapport aux autres composantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de production de fibres minérales comprenant la centrifugation du matériau destiné à former les fibres, à l'état fondu, au travers d'orifices situés à la périphérie du centrifugeur, l'émis- sion d'un courant gazeux à vitesse et température élevées le long du centrifugeur pour entrainer et étirer les filaments de matériau issus des orifices de l'organe de centrifugation, le courant gazeux d'étirage formant une nappe continue uniforme autour de l'organe de centrifuga- tion en longeant la périphérie de cet organe, caractérisé en ce que la direction d'émission du courant gazeux d'étirage comporte une composan- te tangentielle au centrifugeur de sorte quela nappe gazeuse s'écoule en formant un hyperboloideo 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la composante tangentielle de la direction d'émission du courant gazeux est obtenue en injectant le mélange combustible dans la chambre de com- bustion du générateur de courant gazeux d'étirage suivant une direction inclinée par rapport à l'axe du centrifugeur. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la composante tangentielle au centrifugeur de la direction d'émission des gaz d'étirage est orientée dans le sens de ro- tation du centrifugeur. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la composante tangentielle de la vitesse d'émission des gaz d'étirage est sensiblement égale à la vitesse périphérique du centrifugeur. 5. Brûleur à combustion interne comprenant une chambre de combustion (11) de forme annulaire débouchant sur une ouverture de dé- tente (12) et des éléments (13, 14) délimitant un orifice d'émission circulaire continu, la direction de cet orifice étant sensiblement pa- rallèle à l'axe du brûleur, l'alimentation en mélange gazeux combusti- ble étant faite dans la chambre de combustion (11) par des conduits d'alimentation (17) débouchant dans la chambre (11), ces conduits étant dirigés de sorte que l'alimentation des gaz se fasse le long d'une pa- roi (20) de la chambre de combustion (11) et à contre-courant du mouve- ment des gaz de combustion, lesquels longent une paroi (21) faisant face à la paroi (20) longée par le mélange gazeux combustible à son admission, caractérisé en ce que les conduits d'alimentation (17) sont dirigés de façon, à faire un angle avec l'axe du brûleur. 6. Brûleur selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'angle des conduits d'alimentation (17) avec l'axe du brûleur est in- 2 576671 férieur à 75 et de préférence inférieur à 600. 7. Brûleur selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'angle des conduits d'alimentation (17) avec la parallèle à l'axe du brûleur est supérieur à 30 . 8. Brûleur selon l'une des revendications 5 à 7 dans lequel les conduits d'alimentation (17) sont formés dans une paroi réfractaire (20) constituant la chambre de combustion (11). 9. Brûleur selon la revendication 8 dans lequel les conduits d'alimentation (17) sont tous en communication avec un compartiment an- nulaire (18) distribuant le mélange combustible de façon uniforme sur l'ensemble des conduits (17), l'extrémité des- conduits d'alimentation (17) débouchant dans le compartiment (18) étant munie d'une virole (19) qui protège cette extrémité et diaphragme le conduit (17). -