Brevet FR2573123A1 — publié le 19860516

La présente invention concerne les trépans ou têtes foreuses à molettes rotatives à palier étanche qui mettent en oeuvre les joints de Belleville et a trait notamment à des trépans à molet- tes rotatives à palier étanche qui mettent en oeuvre des joints de Belleville entre un tourillon et une molette, le joint étant fixé par voie métallurgique et rendu hermétiquement étanche entre la partie statique du joint et son tourillon voisin. Le brevet US n 3 075 781 décrit un joint de Belleville disposé entre un axe de support et une molette rotative montée sur l'axe. Le joint de Belleville est conçu pour "flotter" entre la molette et l'axe de support. Toutefois, l'expérience a démon- tré qu'il est peu souhaitable de disposer deux surfaces d'étan- chéité dynamiques entre des pièces fixe et rotative. Le brevet US n 3 489 421 apporte un perfectionnement au joint de Belleville utilisable pour les trépans. Les joints se composent d'une bague de retenue métallique annulaire portant un élément élastique collé autour du bord du joint de Belleville. La bague de retenue métallique est soudée par points de maniàre intermittente autour du joint entre la bague de retenue et le tourillon, ou on utilise une poinçonneuse pour déformer une portion de la bague de retenue métallique pour qu'elle entre dans le tourillon sur lequel la bague est montée. La raison pour laquelle le joint de Bellevilie est soudé par points est d'éviter sa rotation lors du fonctionnement du trépan dans le trou de forage. Le brevet US n 3 680 873 décrit une bague annulaire inté- rieure, de préférence métallique, et un élément annulaire exté- rieur en un matériau d'étanchéité souple. La bague élastique intérieure comprend une amorce de cassure qui reste intacte lors de l'opération rendant le matériau souple annulaire solidaire de la bague. La bague peut être séparée au niveau de l'amorce de cassure lorsqu'elle est appuyée sur une butée d'une des pièces relativement rotative. La pratique courante est de fixer la bague métallique intérieure du joint de Belleville par soudage par points afin d'immobiliser les extrémités cassées de la bague et d'éviter la rotation de la bague lors du fonctionnement du trépan. La présente invention propose une conception comprenant un moindre nombre d'opérations d'usinage. Selon la présente inven- tion, la bague métallique intérieure du joint de Belleville est mise en place sur le tourillon de support avec un ajustage légè- rement serré. On soude ensuite la bague métallique intérieure autour de son interface circonférentielle entre le tourillon et la bague. Ainsi, on écarte la nécessité de bloquer une bague fendue intérieure par voie mécanique sur une butée. Un procédé de soudage à faisceau de haute énergie, tel qu'un laser continu ou laser pulsé ou faisceau d'électrons est à préférer parce qu'une soudure sur 360 sur un tourillon type peut être réalisée en quelques secondes. Le faisceau est concentré sur une zone en section très petite au niveau de l'intersection de la bague métallique intérieure du joint de Belleville et du tourillon. La combinaison de 1' apport localisé d'énergie élevée et la courte durée du soudage assurent une soudure qui ferme hermétiquement le côté statique du joint de Belleville et n'entraîne une dégrada- tion ni du matériau élastomère d'encapsulation du ressort de Belleville, ni des éléments métalliques. Plus précisément, le trépan à molettes rotatives à palier étanche conforme à la présente invention comprend un corps de trépan comportant une première extrémité en broche et une seconde extrémité de coupe. Une ou plusieurs molettes rotatives sont fixées sur un tourillon monté en porte-à-faux sur une partie du corps de trépan à proximité de l'extrémité de coupe du trépan. Entre la molette rotative et son tourillon, on dispose un joint de Belleville. Le joint présente une première face d'étanchéité dynamique annulaire et une seconde portion statique annulaire. La seconde portion statique annulaire comprend un élément métallique qui est rendu solidaire par voie métallurgique de l'élément asso- cié statique circonférentiellement à travers l'interface annulai- re entre la seconde portion statique et l'élément associé. Le joint hermétique ainsi réalisé grâce à la soudure effectuée au niveau de la portion statique empêche l'entrée de débris, lors du fonctionnement du trépan. Le joint de Belleville a sa première face d'étanchéité dyna- mique annulaire extérieure disposée en général contre la molette rotative tandis que la seconde portion statique métallique inté- rieure est disposée à proximité d'une intersection entre le tourillon et une face arrière du pied. La portion annulaire métallique intérieure du joint de Belleville est emboîtée sur le tourillon avec un ajustage légèrement serré. La portion intérieu- re du joint de Belleville est fixée contre l'intersection de la face arrière du pied et du tourillon. La portion métallique inté- rieure du joint de Belleville peut être fixée d'abord par soudure par points au niveau de l'interface entre la partie métallique du joint et le tourillon. Le rôle de la soudure par points est d'em- pêcher le joint de Belleville de se déformer ou de "glisser" lors de l'opération de soudage continue qui suit. L'opération de soudage s'effectue alors selon la circonférence pour fixer la bague métallique intérieure du joint de Belleville hermétiquement sur le tourillon. L'opération de soudage préférée s'effectue à l'aide d'un procédé de soudage à laser en onde continue. Un avantage qu'apporte la présente invention par rapport à l'art antérieur réside dans la possibilité de fixer la portion statique intérieure d'un joint de Belleville par voie métallurgi- que afin de créer l'étanchéité. Cette portion du joint de Belle- ville s'oppose au passage de débris ou de lubrifiants. Un autre avantage apporté par la présente invention réside dans la résistance de la soudure circonférentielle pratiquée sur le joint de Belleville qui empêche sa rotation et séparation lorsqu'un trépan à molette rotative opère dans un trou de forage. Un autre avantage apporté par la présente invention réside dans la possibilité de fixer par voie métallurgique une bague statique intérieure d'un joint de Belleville encapsulé dans un élastomère sans dégrader l'élastomère lors du procédé de soudage à faisceau ni les éléments métalliques. Un autre avantage apporté par la présente invention concerne la mise enoeuvre d'opérations d'usinage simplifiées qui assurent une mise en place plus positive et précise de la face d'étanchéi- té dynamique. Une forme d'exécution de la présente invention est décrite ci-après à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est vue en perspective d'un trépan à palier étanche type comprenant trois molettes; - la figure 2 est une vue en coupe transversale avec arra- chement d'une molette montée tournante sur un tourillon avec mise en place d'un joint de Belleville; - la figure 3 est une vue en coupe transversale avec arra- chement d'un pied d'un trépan à trois molettes, le pied étant- monté sur une platine pour faciliter une opération de soudage circonférentielle pour fixer un joint de Belleville sur le pied; - la figure 4 est une vue avec arrachement tournée de 90' par rapport à la figure 3, illustrant le faisceau à haute énergie concentré sur une intersection du joint de Belle- ville et du tourillon; et - la figure 5 est une vue en coupe transversale partielle, à plus grande échelle, d'un joint de Belleville soudé à l'aide d'un faisceau haute énergie et monté sur le touril- i on d'un trépan. En se référant d'abord à la figure 1, le trépan à molettes rotatives à palier étanche, désigné dans son ensemble en 10, comprend un corps de trépan 12, une extrémité en broche 14, et une extrémité de coupe désignée globalement en 16. Chaque molette 17 constituant l'extrémité de coupe 16 est montée sur un pied qui se termine par une portion en "pan de chemise" 22. Chacune des molettes 17 comprend par exemple une multiplicité de pièces rapportées de coupe en carbure de tungstène uniformément répar- ties 18, ces pièces étant montées à ajustage serré dans les corps 17 des molettes. Trois ou plusieurs buses 26 communiquent avec une chambre réalisée à l'intérieur du corps de trépan 12 (non représenté). La chambre reçoit du fluide ou de la "boue" de forage par l'extrémité en broche 14. Le fluide sort des buses 26 lors du fonctionnement du trépan. Un réservoir de lubrifiant 24 est prévu dans chacun des pieds 20 pour fournir du lubrifiant aux surfaces d'appui comprises entre les molettes rotatives et leur tourillon respectif. La vue en section transversale de la figure 2 montre la molette 17 montée sur un tourillon, désigné globalement en 30. Le tourillon 30 est monté en porte-à-faux sur la portion en pan de chemise 22 du pied 20. Une surface portante 32 est réalisée sur le tourillon 30. Le tourillon constitue en outre un chemin de roulement de billes 19 de retenue de molette. Un chemin de roule- ment de billes de retenue de molette complémentaire est réalisé sur la molette 17. Un joint de Belleville, désigné globalement en 50, est interposé entre une face arrière 36 du pan de chemise 22 du pied et une face arrière 39 de la molette 19. Le joint de Belleville 50 est constitué d'une bague métallique intérieure 52 (figure 5). La surface circonférentielle intérieure disposée dans le sens axial 54 est dimensionnée pour réaliser un emboîtement à ajustage légèrement serré sur la surface annulaire élevée 34 du tourillon 30. Le joint s'emboîte à ajustage serré sur la surface complémentaire élevée 34 du tourillon. Le tourillon 30 comprend en outre une face "snoochie" 40 (figure 2), la surface portante disposée dans le sens radial 40 étant orientée de 90 par rapport à l'axe du tourillon. Un arbre de couche 38, faisant saillie de la surface disposée dans le sens radial 40, coopère avec une surface de palier complémentaire de la molette 17. En se référant plus précisément à la vue en coupe transver- sale partielle de la figure 5, le joint de Belleville 50 se- compose d'une bague métallique intérieure exposée 52 qui s'emboî- te à ajustage serré sur la surface annulaire élevée 34 du touril- lon 30. La surface disposée dans le sens radial de la bague 52 vient en butée sur la surface 37 du pied 20. Un ressort de Belle- ville 58, le "coeur" du joint de Belleville est encapsulé dans un élastomère 60. Une portion intérieure 62 de l'élastomère 60 est comprimée contre la surface radiale 37 du pied 20 à proximité de l'extrémité en pan de chemise 22. Lors du montage du joint de Belleville sur le tourillon 30, la bague 52 s'emboîte, comme on l'a déjà mentionné, à ajustage serré sur la surface axiale 34. Le diamètre intérieur de la bague 52 au niveau de la surface axiale 54 est inférieur de zéro à un dizième de millimètre à celui de la surface axiale 34. L'élastomère 62 situé à proximité de la bague 52, à l'état de repos, peut dépasser la surface 56 (montré en tirets). En se référant maintenant à la figure 3, l'appareil de soudure, désigné globalement en 80, comprend un socle 82, des colonnes de support 83, une platine 84, et un cadre supérieur 85. Un moteur d'entraînement à vitesse variable 86 est relié par un engrenage à la platine 84 pour l'entraîner en rotation à des vitesses différentes. Un bras d'entraînement 88, solidaire de la platine 84, est conçu pour s'engager dans la cavité 24 pratiquée dans le pied 20 pour constituer le réservoir de graisse. Le rôle du bras d'entraînement 88 est d'entraîner en rotation le pied 20 dans l'appareil à souder 80. Le pied 20 s'emboîte dans une broche 93 de centrage du tourillon du pied rotatif, montée sur le bâti 85 de l'appareil 80. L'évidement cylindrique 94 situé à l'extrémité de la broche de centrage du tourillon de pied 93 est prévu pour coopérer avec l'arbre 38 qui prolonge le tourillon 30. La face "snoochie"l 40 du tourillon coopère avec ou vienten butée contre une surface complémentaire 95 prévue sur la broche de centrage 93 pour permettre de positionner le tourillon 30 du pied avec précision dans la broche de centrage de pied rotatif 93. L'emboîtement du tourillon dans la broche rotative 93 est assuré par un appareil de maintien de pied 96. L'extrémité 96 de l'appareil de maintien 96 entre en butée contre la face arrière 22 du pied. On tourne l'écrou de blocage moleté 98 pour l'appro- cher de la face arrière 22 du pied et pousser sa pointe 97 contre la face arrière 22 du pied. L'extrémité de-la pointe 97 est alignée dans le sens axial avec la ligne médiane du tourillon 30 pour assurer un contact solide et l'alignement correct du touril- lon de pied avec la broche de centrage rotative 93 de l'appareil à souder 80. La broche 93 est montée à rotation sur deux paliers à rouleau 92 montés dans le bâti 85 et dans le logement 91, un seul d'entre eux étant représenté sur la figure 3. Bien entendu, on introduit le pied dans l'appareil à souder 80 après emboîtement du joint de Belleville sur la surface annulaire élevée 34 du tourillon 30 du pied 20. En se référant maintenant à la figure 4, on voit le pied 20 tourne de 90 par rapport à la vue de la figure 3. Une partie, du pied 20 a été arrachée pour laisser voir l'extrémité 90 du méca- nisme d'entraînement 88 introduite dans la cavité du système de réservoir de lubrifiant 24. Une ouverture 87 pratiquée dans le bâti supérieur 85 de l'appareil est réalisée à proximité du bottier 91 pour permettre de diriger un faisceau d'électrons ou un faisceau laser vers l'intersection ou le joint 70 formé entre la surface annulaire Iélevée 34 du tourillon 30 et le diamètre intérieur 54 de la bague métallique 52, la bague métallique étant une partie intégrante du joint de Belleville 50. Un faisceau de soudage 72, par exemple un faisceau laser, est dirigé sur le joint ou l'interface 70 entre la bague 52 et la surface 34 selon un angle compris entre 10 et 20 par rapport à la ligne médiane du tourillon 30. Un angle préféré du faisceau laser est d'environ 150. Le pied 20 étant solidement fixé dans la cavité 94 de la broche de centrage rotative 93 (la face "snoochie" 40 étant en butée contre la surface complémentaire 95 de l'extrémité de la broche 93), le tourillon 30 sera aligné concentriquement avec la broche 93. Par conséquent, l'interface ou le joint de séparation entre la bague de Belleville 52 et la surface 34 du tourillon 30 sera aligné concentriquement avec le tourillon 30. Le faisceau d'électrons ou le faisceau laser 72 sera aligné avec précision sur le joint 70 lorsque le pied est entraîné en rotation de 360 par la platine 84. Une fois le pied 20 monté sur l'appareil d'usinage 80, main- tenu par le dispositif de blocage du pied 96, le pied tournera correctement autour de la ligne médiane du tourillon 30, assurant de ce fait un alignement correct du joint de séparation 70 entre la bague de Belleville 52 et la surface élevée 34. L'opération de soudage circonférentiel s'effectue comme suit. On met en rotation la platine (voir la figure 5). La bague 52 peut être alors soudée en trois points au niveau de l'inter- section 70 entre la surface 34 du tourillon et la surface paral- lèle intérieure 54 de la bague 52. A titre d'exemple, on peut effectuer des points de soudure à des intervalles de 120' avant la mise en oeuvre du procédé de soudage continue. Le rôle de ces points de soudure est d'empêcher la bague de "glisser" lors du procédé de soudage continu. On effectue ensuite une soudure continue tout autour de la circonférence de l'interface 70 pour obtenir une soudure hermétique. Un procédé de soudage à laser en ondes continues est à pré- férer. Par exemple, on pourrait utiliser un laser Spectra-Physics "modèle n 820". Le laser particulier utilisé est un laser indus- triel de I 500 watts d'un type à transport par gaz C02. Ce laser est commercialisé par la société Spectra-Physics à San Jose, California. Un exemple d'une séquence de soudage typique est comme suit. On met en rotation la platine rotative 84 à une vitesse d'environ 500 cm de surface par minute et, à l'aide du laser précité, on fait des points de soudure, sous une puissance d'environ 1 000 watts (chaque point de soudure prenant environ 0,1 seconde). Une fois les points de soudure réalisés, la puissance du laser est augmentée à 1 250 watts et on soude cir- conférentiellement l'interface 70. A titre d'exemple, s'agissiant d'une interface 70 d'environ 5,4 cm, et d'une vitesse de montée en puissance du laser de 0,1 seconde, il faut une durée d'environ 2,1 secondes pour effectuer la soudure circonférentielle, avec une descente en puissance de 0,2 seconde. On utilise un gaz de production de la soudure à raison d'environ 2,8 m3/h pour inonder la zone de soudage pendant l'opération de soudure par point et lors du procédé de soudage circonférentiel. Pour résumer, on met en rotation le pied 20 du trépan, on déclenche le courant de gaz de protection et on ouvre le volet de la soudeuse au laser. On déclenche la montée en puissance du laser (0,1 seconde) avec un arrêt momentané d'environ 2,1 seconde pour effectuer la soudure circonférentielle. Une descente en puissance du laser se produit alors pendant environ 0,2 seconde suivie par la fermeture du volet du dispositif de soudage au laser. En se référant à la figure 5, le faisceau laser 72 est concentré sur l'interface 70 et assure une pénétration de soudure comme représentée entre le tourillon 30 et la bague 52 du joint de Belleville 50. On peut utiliser un faisceau d'électrons ou un faisceau laser pulsé plutôt qu'un système de soudage par laser à ondes continues pour réaliser la soudure circonférentielle. Toutefois, le procédé de soudage par laser à ondes continues est à préférer en raison de la vitesse à laquelle le cycle de chargement partiel et de soudage peut être réalisé. Evidemment, le matériau élasto- mère 60 encapsulant la bague 52 et le ressort de Belleville intérieur 58 ne sont pas affectés grâce à la soudure localisée au niveau de l'intersection 70 et à la vitesse à laquelle le faisceau permet d'obtenir la soudure. L'extrémité du faisceau haute énergie 72 est concentrée dans des limites très étroites pour couper avec précision le joint 70 compris entre la bague annulaire 34 et la bague de Belleville 52, permettant ainsi de réaliser une soudure pénétrante très étroite entre les deux sur- faces 34 et 54. On peut utiliser une bague métallique exposée sur le diamè- tre extérieur du joint de Belleville, la portion encapsulée inté- rieure en élastomère du joint étant la face d'étanchéité dynami- que (non représentée). La bague métallique extérieure du joint de Belleville serait ensuite fixée sur la molette par une soudure circonférentielle. La portion dynamique du joint serait adjacente au tourillon du pied et à la face arrière. REVENDICATIONS 1. Trépan à molettes rotatives à palier étanche comprenant: un corps de trépan (10) comportant une première extrémité en broche (14) et une seconde extrémité de coupe (16), au moins une molette rotative (17) montée sur un tourillon fixé en porte-à- faux sur une portion du corps de trépan è proximité de ladite seconde extrémité de coupe du corps, et un joint de Belleville (5) disposé entre une telle molette rotative (17) et ledit tourillon (30), ce joint comprenant une première face d'étanchéité dynamique annulaire (34) et une seconde portion statique annulaire, cette seconde portion d'étanchéité statique annulairS étant métallique (52), caractérisé en ce que ladite portion métallique statique (52) est fixée par voie métallurgique à l'élément statique associé sur 360 de sa circonférence au niveau d'une interface (70) comprise entre ladite seconde portion d'étanchéité statique et ledit élément associé, afin d'obtenir un joint étanche entre ladite portion statique métallique et l'élément associé. 2. Trépan selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une portion du joint de Belleville (50) est encapsulée dans un maté- riau élastomère, la portion encapsulée étant située au niveau de la première face d'étanchéité dynamique annulaire. 3. Trépan selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première face d'étanchéité dynamique annulaire (34) constitue un diamètre extérieur du joint de Belleville (5), en ce que la seconde portion statique métallique annulaire (52) constitue un diamètre intérieur du joint de Belleville, en ce que la portion statique métallique intérieure est rendue solidaire par voie métallurgique du tourillon (30) sur 360 de sa circonférence au niveau d'une interface (70) comprise entre ladite seconde portion métallique intérieure et ledit tourillon et en ce que la premibre face d'étanchéité dynamique est disposée contre la molette rota- tive (17) montée sur ledit tourillon (30). 4. Trépan selon la revendication 3, caractérisé en ce que la seconde portion statique métallique annulaire (52) du joint de 257T123 Il Belleville (50) est emboîtée à ajustage serré sur le tourillon (30) avant de rendre la portion d'étanchéité métallique solidaire par voie métallurgique dudit tourillon sur 360 de l'interface circonférentielle comprise entre eux. 5. Trépan selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un diamètre intérieur de la seconde portion statique métallique annulaire (52) du joint de Belleville (50) présente un diamètre inférieur de zéro à un dizième de millimètre au diamètre du tourillon (30). 6. Procédé de soudure hermétique d'une portion d'un joint de Belleville disposé entre une molette rotative et un tourillon d'un trépan à molettes rotatives à palier étanche caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: la mise en place d'une première portion métallique annulaire du joint de Belleville (50) à proximité d'un premier élément statique associé du trépan à molette rotative (10), une seconde portion de face d'étanchéité dynamique annulaire du joint de Belleville étant adaptée pour réaliser un joint avec la face d'étanchéité dynamique associée du trépan, la portion métallique annulaire (52) du joint de Belleville et le premier élément associé statique du trépan délimitant entre eux une interface circonférentielle et l'assemblage par soudure de la première portion métallique annulaire du joint de Belleville avec le premier élément statique associé du trépan sur 360 de l'interface circonférentielle (70) délimitée entre eux afin de réaliser une soudure hermétique. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la première portion métallique annulaire (52) du joint de Belle- ville (50) constitue un diamètre intérieur et en ce que la seconde portion de face d'étanchéité dynamique annulaire consti- tue un diamètre extérieur du joint de Belleville, le premier élément associé statique du trépan à molettes rotatives est cons- titué par ledit tourillon (30) tandis que le second élément de face d'étanchéité dynamique associé du trépan est constitué par ladite molette rotative (17). 8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caraotérisé en ce qu'il comprend en outre l'étape d'emboîtement à ajustage serré de la première portion métallique (52) du joint de Belleville sur ledit tourillon (30) pour réaliser l'interface circonférentielle entre eux. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que le diamètre intérieur de la première portion métallique (52) du joint de Belleville (50) est inférieur de zéro à un dizibme de millimètre au diamètre dudit tourillon (30). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 a 9, caractérisé en ce que la soudure hermétique est réalisée par un procédé de soudure par laser à onde continue. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape de réalisation de points de soudure entre la première portion métallique du joint de Belleville (5) et ledit tourillon (30) au niveau de l'interface circonférentielle (70) délimitée entre eux. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la première portion métallique (52) du joint de Belleville (50) est rendue solidaire du tourillon (30) au niveau de l'interface circonférentielle par des points de soudure espacés de 120'. 13. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que le niveau d'énergie du laser à onde continue permettant de rendre la portion métallique du joint de Belleville solidaire du tourillon par pointsde soudure est d'environ 1 000 watts. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 h 13, caractérisé en ce que la première portion métallique (52) du joint de Belleville (50) est rendue solidaire du tourillon (30) sur 360' autour de l'interface circonférentielle délimitée entre eux par un procédé de soudure par laser è onde continue sous une énergie d'environ 1 250 watts. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que la soudure hermétique est réalisée par un procédé de soudure par laser pulsé. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que la soudure hermétique est réalisée par un procédé de soudure par faisceau d'électrons. 17. Procédé de fixation hermétique par soudure d'une portion d'un joint de Belleville disposé entre au moins une molette rota- tive et un tourillon d'un trépan à molettes rotatives à palier étanche, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: l'emboîtement d'une première portion métallique annulaire intérieure (52) du joint de Belleville (50) sur le tourillon (30) du trépan à molettes rotatives (10), ladite portion métallique annulaire du joint de Belleville et le tourillon délimitant entre eux une interface circonférentielle (70), le montage du tourillon (30) portant le joint de Belleville (50) sur un appareil à souder (80), l'alignement d'un dispositif de soudage situé à proximité de l'appareil à souder (80) pour diriger un faisceau de soudage (72) provenant de l'appareil à souder sur l'interface circonférentiel- le (70) délimitée entre le joint de Belleville (50) et le touril- lon (30) monté sur l'appareil à souder, la mise en marche de l'appareil à souder, et la fixation de la portion métallique du joint de Belleville avec le tourillon par une opération de soudure continue sur 360' de ladite interface en faisant tourner ledit tourillon dans l'appareil à souder pendant que le faisceau à souder suit ladite interface pour obtenir un assemblage hermétique par soudage entre la portion métallique du joint de Belleville et ledit tourillon. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'étape qui consiste à effectuer une opération de soudure par points de la portion,métallique annulai- re intérieure (52) du joint de Belleville (50) en un ou plusieurs endroits au niveau de l'interface comprise entre le joint et le tourillon avant de commencer le procédé de soudure continu sur 360*. 19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que la portion métallique annulaire intérieure du joint de Belleville est soudée par points en trois endroits espacés de 120 sur ladite interface. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 17 à 19, caractérisé en ce que l'appareil à souder est un système à laser à onde continue. 21. Procédé selon l'une quelconque des.revendications 17 à 19, caractérisé en ce que l'appareil à souder est un système a souder par laser pulsé. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 17 à 19, caractérisé en ce que l'appareil à souder est une sou- deuse à faisceau d'électrons.