Brevet FR2578366A1 — publié le 19860905

L'invention concerne d'une façon générale des circuits d'accord, et elle a trait particulièrement à un dispositif à cir- cuits d'accord qui met en oeuvre un dispositif varactor composé. Dans un récepteur superhétérodyne de l'art antérieur repré- senté sur la Figure i des dessins annexés, et qui met en oeuvre des diodes à capacité variable ou des diodes varactor comme éléments d'accord, une bobine d'antenne du type dit à barre L1, une diode à capacité variable D1 et un condensateur de fuite C1 constituent un circuit d'accord d'antenne 1. Le signal d'accord de sortie du circuit d'accord d'antenne 1 est fourni à un circuit mélangeur 3. Une bobine L2, une diode à capacité variable D2 et un condensateur de fuite C2 constituent un circuit de résonance 2 pour un circuit d'oscillation locale 4. Le signal d'oscillation locale provenant du circuit d'oscillation locale 4 est fourni au circuit mélangeur 3. Une tension de sélection ou de réglage de canaux Vc est appli- quée par une source de tension de polarisation variable 5 aux dio- des à capacité variable D1 et D2 par l'intermédiaire de résistances de découplage R1 et R2, de sorte que les capacités des diodes à capacité variable D1 et D2 sont réglées et la fréquence de récep- tion est changée. D'autre part, dans un récepteur autodyne (direct) ou un récepteur superhétérodyne o on prévoit un amplificateur de radio- fréquence dans l'étage d'entrée, son étage d'entrée est réalisé, par exemple, comme on l'a indiqué sur la Figure 2 des dessins an- nexés. Plus particulièrement, sur la Figure 2, une bobine L1, une diode à capacité variable D1 et un condensateur C1 constituent un circuit d'accord d'antenne lA et une bobine L2, une diode à capaci- té variable D2 et un condensateur C2 constituent un circuit d'accord entre étages 2A. Le signal d'accord de sortie du circuit d'accord lA est fourni par l'intermédiaire d'un amplificateur de radiofré- quence 6 au circuit d'accord 2A dans lequel il est encore sélection- né et ensuite délivré. Une tension de sélection de canaux Vc est appliquée par la source de tension de polarisation variable 5 aux diodes à capacité variable D1 et D2 par l'intermédiaire des résis- tances R1 et R2. Quand on prévoit l'ensemble des circuits d'accord 1 et 2 ou 1A et 2A comme on l'a décrit plus haut, il est nécessaire de séparer l'un de l'autre les circuits d'accord 1 et 2 ou 1A et 2A, quant aux radiofréquences, au moyen des condensateurs de fuite C1 et C2 et des résistances R1 et R2, pour empêcher ainsi une interférence entre ceux-ci. On sait en outre fournir un dispositif varactor composé DW qui, comme le montre la Figure 3 des dessins annexés, incorpore un ensemble de diodes à capacité variable, par exemple, deux diodes à capacité variable D1 et D2, formées sur un substrat semiconducteur commun,par exemple, sur la même pastille semiconductrice CP. Dans ce cas, on fait sortir les électrodes d'anode des diodes D1 et D2, indépendamment,de celle-ci jusqu'à des bornes Al et A2, respective- ment, alors qu'on fait sortir les électrodes de cathode des diodes D1 et D2 de celle-ci jusqu'à une borne commune K. Dans ce disposi- tif varactorcomposéDw,puisqu'on forme les diodes à capacité varia- ble D1 et D2 au voisinage l'une de l'autre sur la même pastille se- miconductrice CP, on peut rendre égales entre elles les caractéris- tiques des diodes à capacité variable D1 et D2. Il est ainsi possi- ble d'éviter le travail ennuyeux de contrôle des diodes à capacité variable formées séparément et de classement de celles-ci selon leurs caractéristiques, de.sorte qu'on peut sélectionner des diodes à capacité variable ayant des caractéristiques semblables et les uti- liser ensuite ensemble dans les circuits d'accord des Figures 1 et 2. En outre, on peut avantageusement réduire le coût de fabrication du dispositif varactor composé par rapport au coût des diodes à capa- cité variable séparées. Cependant, quand le dispositif varactor composé DW est uti- lisé dans les circuits d'accord 1 et 2 ou 1A et 2A représentés sur les Figures 1 et 2, il peut se produire une perturbation. Plus spé- cifiquement, quand le dispositif varactor composé DW doit être uti- lisé dans les circuits d'accord 1 et 2 ou 1A et 2A de la Figure 1 ou de la Figure 2, on peut prendre en considération pour cela la structure de circuit représentée sur la Figure 4. Dans ce cas, des bobines Ll et L2 sont connectées entre les bornes d'anode A1 et A2 respectivement des diodes à capacité variable D1 et D2 et la masse, un condensateur de fuite C3 est connecté entre une borne K et la masse et une résistance R3 et une source de tension de pola- risation variable 5 sont connectées en série au point de connexion entre la borne K et le condensateur de fuite C3. Dans le dispositif varactor composé DW, on peut rendre les impédances des diodes à capacité variable D1 et D2, quand la borne K est vue des électrodes de cathode des diodes à capacité variable Dl et D2, si faibles qu'on peut empêcher que se produise une interférence entre les diodes à capacité variable D1 et D2. Cependant, avec la disposition de circuit représentée sur la Figure 4, un courant de résonance I1 d'un circuit d'accord lB traverse un condensateur de fuite C3 et un courant de résonance 12 d'un circuit d'accord 2B traverse également un condensateur de fuite C3 de sorte que, si le condensateur de fuite C3 a une impédance im- portante, il se produit une interférence entre les circuits d'accord 1B et 2B. En conséquence, l'impédance du condensateur de fuite C3 doit être rendue suffisamment faible. Cela exige que la capacité du condensateur de fuite C3 soit essentiellement grande et également que la résistance série équivalente soit rendue suffisamment faible. Cependant, dans ce cas, quand la fréquence de réception est faible, par exemple, comprise dans la bande des ondes moyennes, il est dif- ficile de satisfaire complètement les exigences précédentes et il en résulte qu'il se produit une interférence entre les circuits d'ac- cord 1B et 2B. Cela produit des perturbations, par exemple, dans le cas du récepteur autodyne, il se produit une oscillation anormale ou le fonctionnement de celui-ci devient instable; alors que, dans le cas du récepteur superhétérodyne, le signal d'oscillation locale est propagé par l'intermédiaire du circuit d'accord 1B jusqu'à l'extérieur. En outre, si la capacité du condensateur de fuite C2 du cir- cuit de la Figure 4 est augmentée, la constante de temps déterminée par le condensateur C3 et la résistance R3 devient grande, de sorte que les variations des diodes à capacité variable Dl et D2 sont re- tardées par rapport aux variations correspondantes de la tension de sélection de canaux Vc. Il en résulte que la sensibilité de l'opération d'accord devient médiocre ou faible. En conséquence, un but de la présente invention est de four- nir un dispositif à circuitsd'accord perfectionné qui puisse éviter les problèmes mentionnés plus haut que pose le dispositif de l'art antérieur. Plus spécifiquement, un but de la présente invention est de fournir un dispositif à circuitsd'accord perfectionné qui puisse em- pêcher l'apparition d'une interférence parmi un ensemble de circuits d'accord. Un autre but de la présente invention est de fournir un dispositif à circuitsd'accord perfectionné qui puisse, même quand la fréquence de réception est comprise dans une bande d'ondes moyen- nes, éviter une oscillation anormale, un fonctionnement instable, la propagation du signal d'oscillation locale jusqu'à l'extérieur et d'autres problèmes semblables. Encore un autre but de la présente invention est de fournir un dispositif à circuitsd'accord perfectionné tel que mentionné ci- dessus, qui puisse pleinement mettre en oeuvre les caractéristiques excellentes d'une diode varactor composée. Un autre but de la présente invention est de fournir un dis- positif à circuitsd'accord perfectionné, tel que mentionné ci-dessus, qui puisse être simplifié du point de vue construction et fabriqué à faible coot. Selon un aspect de la présente invention, un dispositif à circuitsd'accord contenant un ensemble de circuits d'accord dont on fait varier leurs fréquences d'accord d'une manière unique, comprend: un dispositif varactor composé comportant un ensemble de diodes à capacité variable formées sur un substrat semiconducteur commun, des premières électrodes des diodes à capacité variable étant sorties jusqu'à des bornes indépendantes respectives alors que des secondes électrodes des diodes à capacité variable sont toutes les deux sor- ties jusqu'à une borne commune; un ensemble de bobines d'accord con- nectées par leurs premières extrémités aux bornes indépendantes, res- pectivement, associées à l'ensemble des diodes à capacité variable; un ensemble de condensateurs respectivement connectés entre des secondes extrémités de l'ensemble des bobines d'accord et la borne commun du dispositif varactor composé; et un moyen générateur de tansion de réglage pour appliquer parallèlement une tension de ré- glage à l'ensemble des diodes à capacité variable. D'autres caractéristiques et avantages de la présente inven- tion seront mis en évidence dans la description suivante, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels: la Figure 1 est un schéma de connexion représentant un cir- cuit d'accord et un étage d'entrée d'un récepteur superhétérodyne de l'art antérieur; la Figure 2 est un schéma de connexion représentant un étage d'entrée d'un récepteur superhétérodyne de l'art antérieur pourvu d'un amplificateur de radiofréquence; la Figure 3 est un schéma de connexion d'un dispositif va- ractor composé connu incorporant deux diodes à capacité variable; la Figure 4 est un schéma de connexion auquel on se réfère pour expliquer un problème à surmonter au moyen de la présente in- vention; la Figure 5 est un schéma de connexion représentant une par- tie principale d'un premier exemple de réalisation d'un dispositif à circuits d'accord selon la présente invention; la Figure 6 est un schéma de connexion semblable à celui de la Figure 5, mais qui représente un deuxième exemple de réalisation de la présente invention; la Figure 7 est un autre schéma de connexion semblable à celui de la Figure 5, mais qui représente un troisième exemple de réalisation de la présente invention; et la Figure 8 est un schéma représentant un équivalent du circuit de la Figure 7, et auquel on se réfère pour expliquer le fonctionnement de ce dernier. On va maintenant décrire en détail le premier exemple de réalisation de la présente invention en se référant à la Figure 5, o les parties correspondant à celles décrites-sur la Figure 4 sont indiquées par les mêmes références et qu'on ne décrira pas encore en détail dans la suite. Le dispositif à circuits d'accord repré- senté sur la Figure 5 est particulièrement utilisé pour un récepteur à modulation d'amplitude AM. Une bobine d'antenne du type à barre L1 et une résistance de découplage RO10 sont connectées en série entre la borne d'anode A1 du dispositif varactor composé DW et la masse. En outre, un condensateur de fuite ClO est connecté entre le point de connexion de la bobine L1 et la résistance RlO et la cathode ou la borne commune K du dispositif varactor composé DW pour compléter le circuit d'accord d'antenne 1C. D'autre part, la bobine d'oscillation locale ou bobine entre étages L2 est connectée entre la borne d'anode A2 du dispositif varactor composé DW et la masse. En outre, le condensateur de fuite C3, semblable à celui de la Figure 4, est connecté entre la cathode ou la borne commune K et la masse, pour compléter le circuit de ré- sonance pour le circuit d'oscillation locale ou le circuit d'accord entre étages 2C. En outre, dans l'exemple de réalisation de la Figure 5, la tension de sélection de canaux (tension de réglage) Vc provenant de la source de tension de polarisation variable 5 est appliquée par l'intermédiaire d'une résistance de découplage R3 à la borne de ca- thode K du dispositif varactor composé Dw. La valeur de résistance de la résistance R10 est choisie pour que son impédance soit suffi- samment grande par rapport à celle du condensateur de fuite ClO. En outre, la capacité du condensateur de fuite CO10 est choisie pour qu'elle ait une valeur suffisamment grande, par exemple, égale à plus du double de la valeur maximale de la capacité Cv de la diode à capacité variable D1 pour la gamme de fréquences utilisables. Dans la disposition de circuit de la Figure 5, puisque la bobine L1 et la diode à capacité variable D1 sont connectées en parallèle entre elles par l'intermédiaire du condensateur de fuite ClO, ces éléments de circuit L1 et D1 agissent comme le circuit d'accord 1C. De plus, puisque la bobine L2 et la diode à capacité variable D2 sont connectées en parallèle entre elles par l'inter- médiaire du condensateur de fuite C3, ces éléments de circuit L2 et D2 agissent comme le circuit d'accord 2C. La tension de sélection de canaux Vc est appliquée à la diode à capacité variable D1 par l'intermédiaire d'une boucle formée à partir de la source de tension de polarisation variable 5, à tra- vers la résistance R3, la diode à capacité variable D1, la bobine L1 et la résistance RlO et en retour jusqu'à la source de tension de polarisation variable 5. La tension de sélection de canaux Vc est également appliquée à la diode'à capacité variable D2 par l'inter- médiaire de la boucle formée à partir de la source de tension de polarisation variable 5, à travers la résistance R3, ladiode à capacité variable D2 et la bobine L2 et en retour jusqu'à la source de tension de polarisation variable 5. En conséquence, les fréquences d'accord des circuits d'ac- cord 1C et 2C sont changées conformément à la tension de sélection de canaux Vc d'une manière unique. Dans l'exemple de réalisation de la Figure 5, puisque le courant de résonance Il du circuit d'accord 1C traverse la boucle constituée des éléments de circuit L1, D1 et ClO, alors que le cou- rant de résonance I2 du circuit d'accord 2C traverse la boucle cons- tituée des éléments de circuit L2, D2 et C3, on-peut empêcher que le courant I! traverse le condensateur de fuite C3 et que le courant I2 traverse le condensateur de fuite ClO. En conséquence, même quand les condensateurs de fuite C10 et C3 ont de faibles impédances, on peut empêcher une interférence entre les circuits d'accord 1C et 2C. De plus, même quand la fréquence de réception est comprise dans la bande d'ondes moyennes, le dispositif à circuits d'accord ne pro- duit pas d'oscillation anormale et on peut empêcher son fonctionne- ment instable. De plus, on voit que le dispositif à circuits d'ac- cord décrit selon l'invention a une construction très simple. - Un deuxième exemple de réalisation du dispositif à circuits d'accord selon la présente invention va maintenant être décrit en référence à la Figure 6, o les parties correspondant à celles re- présentées sur la Figure 5 sont indiquées par les mêmes références et elles ne seront pas décrites en détail. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la Figure 6, un condensateur C20 et une résistance R20 sont ajoutés à la dispo- sition de circuit de la Figure 5, les éléments de circuit L2, D2, C20 et R20 étant connectés de la même manière que les éléments de circuit L1, D1, C10 et RiO. En outre, un condensateur de fuite C3 est connecté entre la borne de cathode commune K et la masse. Dans la disposition de circuit ainsi construite, puisque la bobine L1 et la diode à capacité variable D1 sont connectées en parallèle entre elles par l'intermédiaire du condensateur de fuite ClO, ces éléments de circuit L1 et Dl agissent comme le-circuit d'accord 1D. D'autre part, puisque la bobine L2 et la diode à capa- cité variable D2 sont couplées en parallèle entre elles par l'intermédiaire du condensateur de fuite C20, ces éléments de circuit L2 et D2 agissent comme le circuit d'accord 2D. Dans le circuit de la Figure 6, les résistances RlO et R20 sont choisies pour qu'elles aient des impédances suffisamment grandes par rapport à celles des condensateurs de fuite ClO et C20. En outre, on choisit les capaci- tés des condensateurs de fuite ClO et C20 pour qu'elles soient suf- fisamment supérieures au double des capacités maximales des diodes à capacité variable D1 et D2 pour la gamme des fréquences utilisables. Dans cet exemple de réalisation, la tension de sélection de canaux Vc est appliquée à la diode à capacité variable Dl par l'in- termédiaire de la boucle formée à partir de la source de tension de polarisation variable 5, à travers la résistance R3, la diode à capacité variable D1, la bobine Li et la résistance RlO et en retour jusqu'à la source de tension de polarisation variable 5. Pareille- ment, la tension de sélection de banaux Vc est appliqué à la diode à capacité variable D2 par l'intermédiaire de la boucle formée à partir de la source de tension de polarisation variable 5, à tra- vers la résistance R3, la diode à capacité variable D2, la bobine L2 et la résistance R20 et en retour jusqu'à la source de tension de polarisation variable 5. En conséquence, les fréquences d'accord des circuits d'accord 1D et 2D sont changées conformément à la ten- sion de sélection de canaux Vc d'une manière unique. Dans l'exemple de réalisation de la Figure 6, puisque le courant de résonance 11 du circuit d'accord 1D traverse la boucle constituée des éléments de circuit L1, D1 et C10, et que le courant de résonance 12 du circuit d'accord 2D traverse la boucle constituée des éléments de circuit L2, 02 et C20, on peut empêcher le passage du courant de résonance I1 dans le condensateur de fuite C20, et on peut également empêcher le passage du courant de résonance 12 dans le condensateur de fuite ClO. En conséuqence, même quand les conden- sateurs de fuite C10 et C20 ont chacun une légère impédance, on peut empêcher que se produise une interférence entre les circuits d'ac- cord 1D et 2D. En outre, on peut empêcher que le dispositif à cir- cuits d'accord de la Figure 6 engendre une oscillation anormale et on peut également l'empêcher de fonctionner de façon instable. De plus, on peut empêcher que le signal d'oscillation locale se pro- page jusqu'à l'extérieur, et on peut empêcher une détérioration de la sensibilité de l'opération d'accord. On va maintenant décrire un troisième exemple de réalisation d'un dispositif à circuits d'accord selon la présente invention en se référant à la Figure 7, dans lequel les parties correspondant à celles représentées sur les Figures 5 et 6 sont indiquées par les mêmes références et elles ne seront; pas décrites en détail. Quand chacune des diodes à capacité variable Dl et D2 est prévue comme un simple élément de circuit ou un élément de circuit indépendant, on peut placer physiquement les diodes à capacité va- riable Dl et D2 l'une par rapport à l'autre pour empêcher qu'un couplage se produise entre les diodes à capacité variable Dl et D2. Cependant, dans le dispositif varactor composé DW de la Figure 5 ou de la Figure 6, les diodes à capacité variable D1 et D2 sont formées sur le même substrat semiconducteur dans un rapport relativement étroit entre elles, de sorte qu'une capacité parasite est engendrée entre les anodes des diodes à capacité variable D1 et D2, c'est-à- dire, entre les bornes A1 et A2. En conséquence, puisque la tension de résonance engendrée dans le circuit d'accord 2C ou 2D est disper- sée par cette capacité parasite Jusqu'au circuit d'accord 1C ou 1D, il peut se produire des perturbation telles qu'une oscillation anor- male, un fonctionnement instable, la propagation du signal d'oscil- lation locale jusqu'à l'extérieur et autre perturbation analogue. Le troisième exemple de réalisation de l'invention représen- té sur la Figure 7 est destiné à résoudre les problèmes mentionnés plus haut. Sur la Figure 7, les circuits d'accord 1E et 2E sont cons- truits de la même manière que ce qui a été décrit en relation avec, par exemple, la Figure 5. En outre, sur la Figure 7, la lettre de référence Cs indique une capacité parasite engendrée entre les dio- des à capacité variable D1 et D2, et un condensateur de neutralisa- tion Cn est connecté entre un point de connexion commun entre les éléments L1, ClO et R10 et la borne A2. Dans cet exemple de réalisa- tion, l'égalité suivante est établie: Cn = C10. Cs/Cv.... (i) o Cv est la capacité de la diode à capacité variable D1. La disposition de circuit décrite ci-dessus en référence à la Figure 7 est équivalente au circuit en pont représenté sur la Figure 8. Ce circuit en pont est équilibré sur la base de l'équa- tion (i), de sorte qu'on peut empêcher que la tension de résonance engendrée dans le circuit d'accord 2E apparaisse dans la bobine L1. En d'autres termes, on empêche que la tension de résonance engendrée dans le circuit d'accord 2E se disperse par la capacité parasite Cs jusqu'au circuit d'accord 1E. En conséquence, il est possible d'évi- ter les perturbations, telles qu'une oscillation anormale, un fonc- tionnement instable, une propagation du signal d'oscillation locale et autre perturbation analogue, qui résulteraient autrement de la présence de la capacité parasite dans le dispositif varactor compo- sé Dw. Afin de pouvoir équilibrer complètement le circuit en pont de la Figure 8, il est nécessaire de faire varier la capacité du con- densateur de neutralisation Cn conformément aux variations de la capacité Cv de la diode à capacité variable Dl, c'est-à-dire, confor- mément aux variations de la fréquence de réception. En pratique, plus la capacité Cv devient faible, plus l'influence de la capacité parasite Cs est grande. Ainsi, il suffit de choisir la capacité du condensateur de neutralisation Cs de manière à satisfaire l'équation (i) près de la région dans laquelle la capacité Cv de la diode à capacité variable D1 est réduite au minimum. Par exemple, quand la bande de réception est déterminée, telle que la bande d'ondes moyennes, la gamme de valeurs de la ca- pacité Cv de la diode à capacité variable D1 est choisie pour qu'elle soit comprise entre 500 pF et 30 pF, la capacité parasite Cs est choisie pour qu'elle soit comprise dans la gamme de 30 mpF et 50mpF et on connecte extérieurement un condensateur discret pour rendre la valeur minimale de la capacité (capacité combinée) Cv égale à 45 pF. Puisque la capacité du condensateur CO10 doit être 1l suffisamment supérieure à la capacité Cv, on la choisit pour qu'elle soit égale à 6800pF. L'équation (i) donne alors: Cn =-6800 x 30 x 10-3/45 pF = 4,5 pF ( quand Cs est égale à 30 mpF) Cn = 7,6 pF (quand Cs est égale à 50 mpF) Ainsi, on peut annuler la capacité parasite Cs au moyen d'un con- densateur de neutralisation Cn de capacité relativement faible. Par conséquent, selon la présente invention telle qu'éta- blie plus haut, même quand le dispositif varactor composé DW est utilisé, il est possible de réduire l'influence de la capacité parasite Cs et également de supprimer les perturbations, telles qu'une oscillation anormale, un fonctionnement instable, une propa- gation du signal d'oscillation locale et autre perturbation analo- gue, qui en résulteraient autrement. Ainsi, il est possible d'uti- liser efficacement les caractéristiques excellentes du dispositif varactor composé Dw. De plus, puisqu'il suffit d'ajouter le conden- sateur de neutralisation Cn, on peut fabriquer le dispositif à cir- cuits d'accord de l'invention à faible coot. On doit également remarquer que,dansles exemplesde réalisa- tion de l'invention décritsplus haut, la résistance R3 n'est pas toujours nécessaire. Selon l'invention telle que décrite plus haut, puisqu'un premier courant de résonance d'un premier circuit d'accord traverse une première boucle constituée d'une première bobine, d'une première diode à capacité variable et d'un premier condensateur, alors qu'un second courant de résonance d'un second circuit d'accord traverse une seconde boucle constituée d'une seconde bobine, d'une seconde diode à capacité variable et d'un second condensateur, on peut em- pêcher que le premier courant de résonance traverse le second con- densateur, alors qu'on peut empêcher que le second courant de réso- nance traverse le premier condensateur. En conséquence, même quand les premier et second condensateurs ont chacun une impédance légère, on peut empêcher que se produise une interférence entre les premier et second circuits d'accord. De plus, selon la présente invention, on peut simplifier de façon importante la construction du dispositif à circuits d'accord. Bien qu'ayant décrit des exemples de réalisation préférés de l'invention, on remarquera que l'invention n'est pas limitée à ceux- ci, et que l'homme de l'art peut réaliser beaucoup de-modifications et de variantes sans sortir de l'esprit ou du cadre de l'invention tel que défini dans les revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1. Dispositif à circuits d'accord comportant un ensemble de circuits d'accord (lC,2C;lD,2D;lE,2E) dont on fait varier les fréquences d'accord d'une manière unique, caractérisé en ce qu'il comprend: un dispositif varactor composé DW incluant un ensemble de diodes à capacité variable (D1,D2) formées sur un substrat semicon- ducteur commun CP et comportant chacune des première. et seconde: électrodes, les premières électrodes des diodes à capacité variable étant sorties jusqu'à des bornes indépendantes (Al,A2),alors que les secondes électrodes des diodes à capacité variable sont sorties jusqu'à une borne commune K; un ensemble de bobines d'accord (L1,L2) comportant chacune des première- et seconde: extrémités, les premières extrémités étant respectivement connectées aux bornes indépendantes (A1,A2) de l'en- semble des diodes à capacité variable (D1,D2); un ensemble de condensateurs (ClO,C3) respectivement connec- tés entre les secondes extrémités des bobines d'accord (L1,L2) et la borne commune K du dispositif varactor composé DW; et un moyen générateur de tension de réglage 5 servant à appli- quer parallèlement une tension de réglage aux diodes à capacité variable. 2. Dispositif à circuits d'accord comportant des premier et second circuits d'accord (lC,2C;lD,2D;lE,2E) dont on fait varier les fréquences d'accord d'une manière unique, caractérisé en ce qu'il comprend: un dispositif varactor composé DW incluant des première et seconde diodes à capacité variable (D1,D2) formées sur un substrat semiconducteur commun CP et comportant chacune des première et se- conde électrodes, les premières électrodes étant sorties jusqu'à des bornes indépendantes (A1,A2) et les secondes électrodes étant sorties jusqu'à une borne commune K; des première et seconde bobines d'accord (L1, L2) comportant chacune des première et seconde extrémités, les premières extrémités étant respectivement connectées aux bornes indépendantes (A1, A2) des première et seconde diodes à capacité variable (D1,D2); des premier et second condensateurs (CiO,C3) connectés en- tre les secondes extrémités des première et seconde bobines d'accord (L1,L2), respectivement, et la borne commune K du dispositif varac- tor composé Dw; et un moyen générateur de tension de réglage 5 pour appliquer parallèlement une tension de réglage aux première et se- conde diodes à capacité variable. 3. Dispositif à circuits d'accord selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un condensateur de neutra- lisation Cn connecté entre un point de connexion de la première bo- bine d'accord Ll au premier condensateur C10O et la borne indépen- dante A2 de la seconde diode à capacité variable D2. 4. Dispositif à circuits d'accord selon la revendication 2, caractérisé en ce que les premières électrodes sont les anodes et en ce que les secondes électrodes sont les cathodes des diodes à capa- cité variable (D1,D2). 5. Dispositif à circuits d'accord selon la revendication 4, caractérisé en ce que la seconde extrémité de la première bobine d'accord L1 est en outre connectée à la masse par l'intermédiaire d'une première résistance de découplage R10, en ce que le second condensateur C3 est connecté entre la borne commune K et la masse et en ce que la seconde extrémité de la seconde bobine L2 est connec- tée à la masse. 6. Dispositif à circuits d'accord selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen générateur de tension de réglage 5 est connecté entre la masse et la borne commune K en série avec une seconde résistance de découplage R3. 7. Dispositif à circuits d'accord selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un troisième condensateur C20 connecté entre la borne commune K et la seconde extrémité de la seconde bobine L2, et une troisième résistance de découplage R20 par l'intermédiaire de laquelle la seconde extrémité de la seconde bobine est connectée à la masse.