Brevet FR2581989A1 — publié le 19861121

Procédé et installation de cristallisation du mannitol L'invention a pour objet un procédé et une instal- lation de cristallisation de mannitol. Il est connu, notamment par le brevet U.S. No. 3.632.656, de préparer du mannitol cristallisé à partir de solutions aqueuses riches en mannitol et en sorbitol en présence de cristaux de mannitol qui jouent le rôle de germes de cristallisation. La cristallisation est effec- tuée, selon ce brevet U.S., dans un cristallisoir vertical muni de moyens d'agitation et de régulation de la tempéra- ture propres à maintenir au sein du mélange de sirop et de cristaux une température constante inférieure à la tempé- rature de saturation du mannitol, la durée de séjour d'une fraction donnée de mélange à l'intérieur du cristallisoir étant de 2 à 15 heures. Les procédés connus ne donnent pas entièrement satisfaction tant du point de vue de la productivité par unité de volume de l'appareillage que de celui du bilan énergétique. Or, pour faire face aux contraintes notamment éco- nomiques toujours plus sévères, la Société Demanderesse a cherché à mettre au point un procédé et une installation répondant mieux que ceux qui existent déjà aux divers desiderata de la pratique, en particulier précisément du point de vue de la productivité de l'opération de cristal- lisation par unité de volume de l'appareillage utilisé et du bilan énergétique. Et elle a trouvé que ce but pouvait être atteint grâce à un procédé de cristallisation en continu du manni- tol, caractérisé par le fait qu'un sirop de mannitol et de sorbitol, de préférence exempt de cristaux et de nucléi de mannitol, d'une richesse en mannitol supérieure à 20 Z et, de préférence, comprise entre 20 et 50 Z, d'une teneur en matières sèches de 60 à 85 Z et d'une température de 70 à 258 1989 'C, est introduit dans une première zone de cristalli- sation d'axe de préférence sensiblement vertical qu'il est amené à parcourir sous agitation de haut en bas et a l'in- térieur de laquelle il est maintenu à une température sen- siblement constante, inférieure de 3 à 20'C à la tempéra- ture de saturation, ce grâce à quoi se produit l'amorçage de la cristallisation qui se traduit par la formation d'un mélange de sirop et de cristaux de mannitol, l'agitation pouvant avantageusement être complétée par un recyclage du 0 mélange de sirop et de cristaux depuis un niveau situé au voisinage de l'extrémité inférieure de la zone à un niveau situé au voisinage de son extrémité supérieure, la durée de séjour moyen d'une fraction donnée de mélange à l'inté- rieur de la zone étant de 10 à 35 heures, de façon telle que ce mélange sortant de l'enceinte présente une concen- tration en cristaux de 5 à 20 Z, ledit mélange sortant de la première zone étant amené à parcourir, toujours de haut en bas, sous malaxage, une deuxième zone de cristallisa- tion d'axe de préférence sensiblement vertical disposé de préférence sensiblement dans le prolongement de celui de la première zone, un gradient de température globalement décroissant éventuellement modulé de 0,5 à 2'C/heure étant imposé à l'intérieur de cette deuxième zone au mélange qui la traverse, la température au voisinage de l'extrémité supérieure de la deuxième zone étant de préférence voisine de la température régnant dans la première zone, le mé- lange qui sort de la deuxième zone se présentant sous la forme d'une masse cristallisée riche en cristaux de manni- tol à partir de laquelle on récupère ces derniers, l'amor- çage de la cristallisation au niveau de la première zone étant de préférence favorisé par le recyclage au niveau de l'extrémité supérieure de celle-ci d'une fraction du mé- lange parcourant la seconde zone, fraction qui représente de 0 à 50 Z, de préférence de 5 à 25 Z, de la quantité de sirop introduite dans la première zone, cette fraction, qui est prélevée à un niveau situé dans la partie supé- Z581989 rieure de la deuxième zone, notamment entre le 1/6 et la moitié de la hauteur totale de cette deuxième zone à partir de son extrémité supérieure, étant avantageusement soumise à une fragmentation des cristaux qu'elle contient, avant son introduction au niveau de l'extrémité supérieure de la première zone. Pour mettre en oeuvre le susdit procédé, on a recours, conformément à l'invention, à une installation comprenant essentiellement deux enceintes d'axes de préfé- rence sensiblement verticaux disposées de préférence l'une au-dessus de l'autre, les axes des deux enceintes étant de préférence sensiblement dans le prolongement l'un de l'autre, - la première enceinte, ou enceinte d'amorçage de la cristallisation, étant équipée d'une part d'un système d'alimentation en sirop riche en mannitol au voisinage de son extrémité supérieure, d'autre part d'un système d'agi- tation du contenu de l'enceinte et d'un système de régula- tion de la température propre à établir à l'intérieur de l'enceinte une température sensiblement constante en tous points et enfin d'un système d'extraction disposé au voi- sinage de son extrémité inférieure, ce système étant pro- pre à extraire le mélange de sirop et de cristaux formé à l'intérieur de l'enceinte et à acheminer ce mélange à un point situé au voisinage de l'extrémité supérieure de - la deuxième enceinte, ou de cristallisation proprement dite et équipée d'un système de malaxage du contenu et d'un système de régulation de la température propre à établir au sein de la masse soumise à cristalli- sation qui la remplit un gradient de température globale- ment décroissant de haut en bas, ladite deuxième enceinte étant par ailleurs équipée, au voisinage de son extrémité inférieure, d'un système d'extraction en continu d'un produit fortement enrichi en cristaux de mannitol qui est acheminé par des moyens appropriés vers un système permet- tant de récupérer les cristaux de mannitol à partir de ce produit, ladite installation étant en outre équipée de préférence - d'un premier systemp de recyclage du contenu de la premiere enceinte depuis un point situé au voisinage de son extrémité inférieure vers un point situé au niveau de son extrémité supérieure et/ou - d'un deuxième système de recyclage vers un point situé au voisinage de l'extrémité supérieure de la premiè- re enceinte d'une Partie du contenu de la deuxième encein- te prélevé à un niveau de la deuxième enceinte correspon- dant à un point situé entre le sixième et la moitié de la hauteur totale à partir de l'extrémité supérieure de celle-ci, ledit deuxième système de recyclage comprenant avantageusement des moyens de fractionnement des cristaux contenus dans la masse recyclée. L'invention vise également d'autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps et dont il sera plus explicitement question ci-après. Et elle pourra, de toute façon, être bien comprise à l'aide du complément de description qui suit et du des- sin annexé qui sont relatifs à des modes de réalisation avantageux. La figure unique du dessin montre schématiquement une installation conforme à l'invention. Se proposant, par conséquent, de préparer du man- nitol cristallisé conformément à l'invention, on s'y prend comme suit ou de façon équivalente. On utilise comme matière première un sirop riche en mannitol, de préférence exempt de cristaux et de nuclé- ides provenant par exemple de l'hydrogénation de sirops riches en fructose; ce sirop présente une teneur en ma- tières sèches d'environ 60 à 85 ' en poids, le mannitol entrant pour au moins 20 ' et, de préférence, pour une proportion de 20 à 50 Z en poids sur matières sèches dans sa constitution. 258 1 9 8 9 Ce sirop concentré est acheminé vers une première zone de cristallisation d'axe de préférence sensiblement vertical, qu'il est amené à parcourir en continu sous agi- tation de haut en bas à partir d'un point situé au voisi- nage de son extrémité supérieure et à l'intérieur de la- quelle il est maintenu à une température sensiblement constante, inférieure à la température de saturation, no- tamment de 3 à 20'C, ce grâce à quoi se produit l'amorçage de la cristallisation qui se traduit par la formation d'un mélange de sirop et de cristaux de mannitol. L'agitation peut être avantageusement complétée par un recyclage du mélange de sirop et de cristaux de mannitol depuis un niveau situé au voisinage de l'extré- mité inférieure de la zone à un niveau situé au voisinage de son extrémité supérieure. La durée de séjour moyen d'une fraction donnée de mélange à l'intérieur de cette première zone est de 10 à heures, de telle sorte que le mélange sortant de l'en- ceinte présente une concentration en cristaux de 5 à 20 Z. Le mélange sortant de la première zone est amené ensuite, à traverser toujours de haut en bas, sous mala- xage, une deuxième zone de cristallisation d'axe de pré- férence sensiblement vertical, disposé de préférence dans le prolongement de celui de la première zone. La température du mélange est maintenue, de pré- férence, au moment de son introduction dans la deuxième zone de cristallisation, à une valeur proche de celle qui règne à l'intérieur de la première zone. Un gradient de température globalement décroissant de haut en bas de 0,5'C à 2'C/heure, est imposé au mélan- ge, c'est-à-dire à la masse soumise à la cristallisation qui traverse cette zone. Le mélange sortant de la deuxième zone se trouve sous la forme d'une masse cristallisée riche en cristaux de mannitol, à partir de laquelle on récupère ces der- niers. La richesse de cette masse en cristaux de mannitol est de 17 à 45 Z. L'ensemble de la masse remplissant la deuxième zone de cristallisation, parcourt celle-ci à la façon d'un 'piston', terme utilisé dans la technique. L'amorçage de la cristallisation au niveau de la première zone est, de préférence, favorisé par le recycla- ge au niveau de l'extrémité supérieure de celle-ci d'une fraction du mélange parcourant la seconde zone, cette fraction recyclée représentant de O à 50 Z. de préférence de 5 à 25 Z du sirop introduit dans la première zone. Cette fraction est prélevée à un niveau situé dans la partie supérieure de la seconde zone; de préférence, ce niveau se situe entre le sixième et la moitié de la hauteur totale de la deuxième zone à partir de son extré- mité supérieure. La fraction recyclée est de plus soumise, de pré- férence, à un fractionnement des cristaux qu'elle con- tient, avant son introduction au niveau de l'extrémité supérieure de la première zone, Grâce au procédé conforme à l'invention, on ex- trait en continu, au voisinage de l'extrémité inférieure de la deuxième zone de cristallisation, une masse riche en cristaux de mannitol sans qu'il ne se produise de dérègle- ment des paramètres du processus de cristallisation, dérè- glement qui se répercuterait au niveau de l'étape suivante de séparation de la phase liquide et des cristaux et qui pourrait nécessiter des arrêts intermittents de l'instal- lation. En d'autres termes, ce procédé permet d'arriver à une productivité très favorable par unité de volume de l'appareillage utilisé pour la mise en oeuvre du procédé. Cette productivité est supérieure à celle obtenue dans les procédés de l'art antérieur. Le débit d'alimentation en sirop riche en mannitol est choisi de façon telle que le temps de séjour moyen, d'une fraction donnée de la masse soumise à cristallisa- tion à l'intérieur de la deuxième zone de cristallisation est de 25 à 50 heures, de préférence de 30 à 40 heures; la valeur adoptée dépend des capacités d'échange thermique des moyens comportés par cette deuxième zone et à l'aide desquels est établi, à l'intérieur de ladite zone au sein de la masse soumise à la cristallisation, le gradient de température décroissant dont il a été question plus haut. La viscosité de l'a masse soumise à cristallisation qui augmente au fur et à mesure que croit la proportion de cristaux de mannitol, c'est-à-dire dans le sens descen- dant, fait que la zone de cristallisation est, de préfé- rence, équipée de moyens de refoulement ou d'aspiration propres à faciliter le cheminement de la masse à l'inté- rieur de la zone. Par ailleurs, les moyens de malaxage et d'homogé- néisation comportés par la deuxième zone de cristallisa- tion doivent être agencés de telle sorte que les zones mortes soient évitées et que l'échange thermique entre la masse soumise à cristallisation et les moyens de refroi- dissement soit le plus efficace possible. Le produit extrait de la deuxième zone de cristal- lisation et qui constitue, comme déjà indiqué, une masse riche en cristaux de mannitol, comprend des cristaux de mannitol d'un spectre granulométrique caractérisé par une faible proportion de fins et de gros cristaux et donc par une forte proportion de cristaux de taille intermédiaire, ce spectre ne variant pas dans le temps, ce grâce à quoi l'étape de traitement suivante, qui consiste à séparer ces cristaux de la phase liquide dans laquelle ils baignent, ne connait pas de perturbation. Cette séparation comprend un turbinage et éven- tuellement un lavage grace auxquels on récupère la majeure partie de la phase liquide; celle-ci forme des eaux-mères dont la concentration en mannitol est inférieure à celle du sirop riche en mannitol de départ -cette concentration atteint généralement de 7 à 15 %-- et dans lesquelles on retrouve -a presque totalité du sorbitol et des impuretés contenues dans ledit sirop de départ. Selon la nature cristallographique des cristaux de mannitol, du t-ype a, f ou y utilisés à titre d'amorçage au niveau de la première zone, on obtient en fin d'opération un mannitol cristallisé de même nature cristallographique, soit respectivement du type a, f ou y. Ceci étant, pour mettre en oeuvre le procédé con- forme à l'invention, on peut avoir recours à l'installa- tion dont il va être question à présent. Cette installation comprend essentiellement deux enceintes la et lb avantageusement disposées l'une {la) au-dessus de l'autre sement la forme de cylindres de révolution d'axes X1, Y1 et X2, Y2 de préférence sensiblement verticaux et de préférence situés dans le prolongement l'un de l'autre. L'enceinte la est équipée - d'un système d'alimentation en sirop riche en mannitol au niveau de son extrémité supérieure et repré- senté schématiquement par une canalisation 2, - d'un système d'agitation 3 et - d'un système de régulation de la température schématiquement représenté en 4 et propre à établir une température sensiblement constante en tous points à l'in- térieur de l'enceinte. Avantageusement, l'enceinte la comporte un système de recyclage schématiquement représenté par une canalisa- tion 5 équipée d'une pompe 6, ladite canalisation étant raccordée, d'une part, à un niveau 5a situé au voisinage de l'extrémité inférieure de l'enceinte o elle prélève la masse recyclée et, d'autre part, à un niveau 5b situé au voisinage de l'extrémité supérieure de l'enceinte o est introduite la masse recyclée. Le mélange constitué de sirop de mannitol et de cristaux de mannitol qui s'est formé à l'intérieur de l'enceinte la, s'écoule de celle-ci en un point 7 situé au 258 1989 voisinage de l'extrémité inférieure de cette enceinte; à cet endroit l'enceinte peut comporter une canalisation 8 par laquelle le mélange est acheminé vers l'enceinte lb; on peut également prévoir que l'orifice de sortie de l'en- ceinte la soit disposé en regard de l'orifice d'entrée de l'enceinte lb, les deux enceintes étant alors juxtaposées. En règle générale, c'est toutefois la disposition représentée sur la figure qui est adoptée, les deux en- ceintes étant disposées l'une sous l'autre de préférence dans le prolongement l'une de l'autre, la canalisation 8 jouant simultanément le rôle de canalisation d'extraction pour l'enceinte la et de canalisation d'alimentation en mélange de sirop de mannitol et de cristaux de mannitol pour l'enceinte lb en un point 9 de celle-ci voisin de son extrémité supérieure. L'enceinte lb est équipée - d'un système de malaxage et de régulation de la température dont il va être question et - d'un système d'extraction en continu au niveau de l'extrémité inférieure de l'enceinte et schématiquement représenté par une canalisation 10, ce système étant pro- pre à récupérer la masse riche en cristaux de mannitol obtenue à la sortie de l'enceinte lb. Le système de malaxage et de régulation de la tem- pérature dont il est question ci-dessus peut avantageuse- ment comporter - un ensemble de bras de malaxage 11 portés à in- tervalles réguliers par un arbre rotatif A dont l'axe est confondu avec l'axe X2Y2 de l'enceinte lb, - des nappes de refroidissement 12 disposées en alternance avec les bras malaxeurs 11 et portées par la paroi de l'enceinte lb, ces nappes de refroidissement étant parcourues par un fluide de refroidissement. Le système de régulation de la température est agencé de telle sorte qu'il permette d'établir à l'inté- rieur de l'enceinte lb, un gradient de température globa- lement décroissant vers le bas. De préférence. l'enceinte lb comporte èn outre des moyens globalement représentés par une canalisation 13 comportant une pompe 14 et propres - à prélever à un niveau supérieur 15 de l'encein- te, distant de l'extrémité supérieure de celle-ci de un sixième à la moitié de sa hauteur totale, une fraction de la masse M soumise à cristallisation et parcourant l'en- ceinte lb de haut en bas et - à recycler cette fraction à un niveau 16 situé au voisinage de l'extrémité supérieure de l'enceinte la. De préférence, toujours, la canalisation 13 com- porte des moyens de fragmentation 17, par exemple un bro- yeur colloïdal, propres à désagréger d'éventuels agrégats de cristaux de mannitol contenus dans la fraction recy- clée. La capacité d'échange thermique du système de ré- gulation de température, la vitesse de rotation des moyens de malaxage et la vitesse avec laquelle, sous l'influence des moyens d'aspiration non représentés, la masse soumise à cristallisation parcourt l'enceinte. en d'autres termes, la durée moyenne de séjour d'une fraction donnée de cette masse à l'intérieur de l'enceinte, sont choisis de façon telle que s'établisse, au sein de l'ensemble de la masse soumise à cristallisation, le susdit gradient de tempéra- ture. On signale que, dans la pratique, le fluide de re- froidissement est de l'eau et que l'écart moyen de tempé- rature en un point donné de l'enceinte entre cette eau et la masse soumise à cristallisation, est de l'ordre de 2 à -C. EXEMPLE On a recours à une installation conforme i l'in- vention comportant deux enceintes cylindriques la et lb de volumes utiles respectifs de 1 et de 3,3 m On introduit dans l'enceinte la, avec un débit de , 1989 1 1 1 par heure, un sirop de mannitol et do sorbitol ayant une teneur en matières sèches de 78 Z et comprenant 40,5 Z an poids sur matières sèches de mannitol, les 59,5 Z res- tants étant constitués notamment par du sorbitol et des polysaccharides hydrogénés. La température du sirop à l'entrée de l'enceinte la est d'environ 85'C la température dans l'enceinte étant de 68'C. Pour démarrer le processus de cristallisation, on introduit, au niveau de la partie supérieure de l'enceinte la, une amorce constituée par du mannitol du type ô. L'agitation dans l'enceinte la est suffisante pour ne pas rendre nécessaire le recyclage de son contenu. La durée de séjour moyen à l'intérieur de l'en- ceinte la d'une fraction donnée du mélange de sirop et de cristaux de mannitol est d'environ 11 heures. A la sortie de l'enceinte, ce mélange présente une concentration en cristaux de 10 Z environ par rapport à la matière sèche. Le mélange sortant de l'enceinte la est amené par la canalisation 8 en un point 9 de l'enceinte lb situé au voisinage de l'extrémité supérieure de celle-ci. A l'intérieur de l'enceinte lb, ce mélange est soumis à un gradient de température globalement décrois- sant de 1,4'C/heure; la température supérieure de ce gradient est de 68*'C et la température inférieure de 20'C. Au niveau du point 15 situé au tiers de la hauteur totale à partir de l'extrémité supérieure de l'enceinte lb, on prélève une fraction de la masse soumise à cristal- lisation qui la parcourt et on recycle cette fraction à l'extrémité supérieure de l'enceinte la en 16. La fraction recyclée correspond à 22 Z de la quan- tité de sirop introduite par la canalisation 2. La masse riche en cristaux de mannitol du type extraite au niveau de l'extrémité inférieure de l'enceinte lb par la canalisation 10 se trouve à une température voi- 258 1989 sine de 20'C et permet de séparer une quantité de cristaux correspondant en poids à 32. du mélange. La séparation des cristaux de mannitol est effec- tuée par turbinage, puis les cristaux sont lavés. La teneur en mannitol des eaux-mères ainsi récu- pérées est de 12 Z en matières sèches. Le rendement de cristallisation qui est donné par la formule: A - H r - H dans laquelle - A est la richesse en mannitol du sirop d alimentation, H la richesse des eaux-mères en mannitol, s'établit à 32 X. On produit ainsi par jour 680 kg de mannitol du type À, ce qui correspond à une productivité de 206 kg par jour et par m de l'enceinte. De plus, il ne se produit aucune perturbation nécessitant l'arrêt de l'installation qui fonctionne en continu. Les cristaux recueillis après turbinage et lavage présentent d'excellentes propriétés physiques et chimi- ques. Ces cristaux sont d'une pureté au moins égale à 98Z. Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus particulièrement envisagés; elle en embras- se, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Procédé de cristallisation en continu du man- nitol, caractérisé par le fait qu'un sirop de mannitol et de sorbitol, d'uDe richesse en mannitol supérieure à 20 Z. d'une concentration en matières sèches de 60 à 85 Z et d'une température de 70 à 100'C, est introduit dans une première zone de cristallisation (la) d'axe (X1Y1) de pré- férence sensiblement vertical qu'il est amené à parcourir sous agitation de haut en bas et à l'intérieur de laquelle il est maintenu à une température sensiblement constante, inférieure de 3 à 20C à la température de saturation, ce grâce à quoi se produit l'amorçage de la cristallisation qui se traduit par la formation d'un mélange de sirop et de cristaux de mannitol, la durée de séjour moyen d'une fraction donnée de mélange à l'intérieur de la zone étant de 10 à 35 heures, de façon telle que ce mélange sortant de l'enceinte présente une concentration en cristaux de 5 à 20 Z. ledit mélange sortant de la première zone étant amené à parcourir, toujours de haut en bas, sous malaxage, une deuxième zone de cristallisation (1b) d'axe (X2Y2) de préférence sensiblement vertical disposé de préférence sensiblement dans le prolongement de celui de la première zone, un gradient de température globalement décroissant éventuellement modulé de 0,5 à 2'C/heure étant imposé à l'intérieur de cette deuxième zone au mélange qui la tra- verse, le mélange qui sort de la deuxième zone se présen- tant sous la forme d'une masse cristallisée riche en cristaux de mannitol à partir de laquelle on récupère ces derniers. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la richesse en mannitol du sirop alimen- tant la première zone (la) est comprise entre 20 et 50 Z. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait qu'au niveau de la première zone (la), l'agitation est complétée par un recyclage du mé- lange de sirop et de cristaux depuis un niveau (5a) situé au voisinage de l'extrémité inférieure de la zone à un ni- veau (5b) situé au voisinage de son extrémité supérieure. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé parole fait que l'amorçage de la cristallisa- tion au niveau de la première zone (la) est favorisé par le recyclage au niveau de l'extrémité supérieure de celle- ci d'une fraction du mélange parcourant la seconde zone, fraction qui représente de 0 à 50 Z, de préférence de 5 à Z, de la quantité de sirop introduite dans la première zone, cette fraction, qui est prélevée'à un niveau (15) situé dans la partie supérieure de la deuxième zone (lb). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la fraction recyclée, est prélevée i un niveau (15) situé entre le 1/6 et la moitié de la hauteur totale de cette deuxième zone (lb). 6. Procédé selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé par le fait que la fraction recyclée est sou- mise à une fragmentation (17) des cristaux qu'elle con- tient, avant son introduction au niveau (16) de l'extré- mité supérieure de la première zone (la). 7. Installation pour la cristallisation du manni- tol caractérisée par le fait qu'elle comprend essentielle- ment deux enceintes (la, lb) d'axes (X1Y1, X2Y2) de préfé- rence sensiblement verticaux disposées de préférence l'une au-dessus de l'autre, les axes des deux enceintes étant de préférence sensiblement dans le prolongement l'un de l'autre, - la première enceinte, ou enceinte d'amorçage de la cristallisation, étant équipée d'une part d'un système d'alimentation (2) en sirop riche en mannitol au voisinage de son extrémité supérieure, d'autre part d'un système d'agitation (3) du contenu de l'enceinte et d'un système (4) de régulation de la température propre à établir à l'intérieur de l'enceinte une température sensiblement constante en tous points et enfin d'un système d'extrac- tion (8) disposé au voisinage de son extrémité inférieure, ce système étant propre a extraire le mélange de sirop et de cristaux formé à l'intérieur de l'enceinte et à ache- miner ce mélange à un point (9) situé au voisinage de l'extrémité supérieure de - la deuxième enceinte (lb), ou de cristallisation proprement dite et équipée d'un système de malaxage (11, A) du contenu et d'un système (12) de régulation de la température propre à établir au sein de la masse soumise à cristallisation qui la remplit un gradient de température globalement décroissant de haut en bas; ladite deuxième enceinte (1b) étant par ailleurs équipée, au voisinage de son extrémité inférieure, d'un système d'extraction (10) en continu d'un produit fortement enrichi en cristaux-de mannitol qui est acheminé par des moyens appropriés vers un système adapté à récupérer les cristaux de mannitol à partir de ce produit, ladite installation étant en outre équipée de préférence - d'un premier système de recyclage (5) du contenu de la première enceinte depuis un point (Sa) situé au voisinage de son extrémité inférieure vers un point (5b) situé au niveau de son extrémité supérieure et/ou - d'un deuxième système de recyclage (13) vers un point (16) situé au voisinage de l'extrémité supérieure de la première enceinte d'une partie du contenu de la deu- xième enceinte prélevé à un niveau (15) de la deuxième enceinte correspondant à un point situé entre le sixième et la moitié de la hauteur totale à partir de l'extrémité supérieure de celle-ci, ledit deuxième système de recy- clage comprenant avantageusement des moyens de fraction- nement (17) des cristaux contenus dans la masse recyclée.