Brevet FR2579760A1 — publié le 19861003

PHF 85/518 B 6 DISPOSITIF POUR MESURER LA VITESSE DE DEFILEMENT D'UNE SURFACE. La présente invention concerne un dispositif pour mesurer la vitesse de défilement d'une surface placée à une distance par rapport à lui, dispositif comportant un cir- cuit émetteur pour diriger au moyen d'une antenne d'émission une onde vers cette surface, un circuit récepteur pour rece- voir au moyen d'au moins une antenne de réception l'onde ren- voyée par la surface et un circuit de traitement de l'onde renvoyée pour fournir l'indication de la vitesse. Un tel dispositif peut trouver d'importantes ap- plications notamment en radionavigation pour mesurer la vites- se horizontale d'un aéronef dans lequel le dispositif est ins- tallé, la surface considérée étant alors le sol. D'autres ap- plications peuvent être trouvées en textile o souvent l'on a besoin en cours de fabrication de déterminer la vitesse de dé- filement d'une pièce de tissu. Dans les demandes de brevets français de la de- manderesse publiées sous les numéros 2 477 283 et 2 502 340, il est décrit des dispositifs de mesure de vitesse. Dans ces dispositifs connus le circuit récepteur comporte deux antennes de réception séparées d'une certaine distance et un circuit de corrélation pour effectuer la corrélation entre les signaux captés par les antennes, le maximum de corrélation donnant alors la vitesse. La présente invention propose donc un dispositif du genre cité dans le préambule qui présente une structure plus simple, pour lequel une seule antenne de réception est nécessaire et qui est muni d'un circuit de traitement plus efficace. Pour cela, un dispositif pour mesurer la vitesse de défilement d'une surface est remarquable en ce que le -2 - PHF 85/518 B 6 circuit récepteur est associé à une seule antenne de réception pour fournir un signal de réception, en ce que le circuit de traitement est muni de deux branches l'une dite branche direc- te pour appliquer le signal de réception à une entrée d'un or- gane de multiplication, l'autre dite branche retardatrice pour appliquer le signal de réception à l'autre entrée de l'organe de multiplication après avoir apporté un retard to compté par rapport à la branche directe, un organe d'estimation de la fréquence du signal de sortie de l'organe de multiplication et un organe de calcul pour fournir l'indication de vitesse à partir du signal de sortie de l'organe d'estimation et de la distance tandis que le circuit émetteur est constitué par un oscillateur à fréquence fixe. La description suivante faite en regard des des- sins annexés, le tout donné à titre d'exemple non limitatif fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure I montre un dispositif pour mesurer la vitesse de défilement conforme à l'invention. La figure 2 est un schéma pour mettre en évidence certains paramètres utiles à connaître pour l'explication du fonctionnement du dispositif montré à la figure 1. La figure 3 est un schéma d'explication du fonc- tionnement du dispositif montré à la figure 1. Les figures 4a, 4b et 4c montrent les structures possibles pour les branches directes et retardataires. Les figures 5, 6 et 7 montrent différentes maniè- res de connecter les branches directes et retardataires pour des signaux en quadrature. Les figures 8, 9 et 10 montrent des exemples de réalisation de l'organe d'estimation de fréquence. La figure 11 montre la structure d'un circuit de pr9filtrage. La figure 12 montre la structure d'un élément fai- sant partie du circuit de préfiltrage. 3- 3-PHF 85/518 B 6 Les figures 13a, 13b, 13c et 13d sont des schémas montrant le fonctionnement du circuit de préfiltrage de la fi- gure 11. La figure 14 montre la structure d'un circuit de préfiltrage pour signaux en quadrature. La figure 15 montre le détail d'un élément faisant partie du circuit de pr9filtrage de la figure 11. La figure 16 montre la coopération d'un radioalti- mètre avec un dispositif de l'invention. La figure 17 représente un schéma préféré de réa- lisation d'un dispositif conforme à l'invention. La figure 18 est un ordinogramme montrant le pro- gramme de fonctionnement du dispositif de la figure 17. La figure 19 est un ordinogramme montrant le pro- gramme d'interruption du dispositif de la figure 17. Sur la figure 1, la référence 1 indique le dispo- sitif, objet de l'invention, pour mesurer la vitesse de défi- lement V. Dans l'exemple décrit c'est le dispositif 1 qui se déplace par rapport à la surface 2. On se place donc plus par- ticulièrement dans le cas o le dispositif est à bord d'un aé- ronef et o l'on cherche à mesurer la vitesse horizontale V de celui-ci. L'altitude par rapport au sol 2 a pour valeur "h". Cette valeur est déterminée par des moyens qui seront explici- tés par la suite. Le dispositif 1 comporte tout d'abord un circuit émetteur 10 associé à une antenne 11 pour émettre vers la sur- face du sol 2, une onde 12; cette onde est réfléchie par le sol qui se comporte, en général, comme une surface diffusan- te. Cette onde est captée par l'antenne de réception 23 puis est convenablement traitée par le circuit récepteur 25 pour subir un changement de fréquence et être amplifiée. Le circuit de traitement 30 qui suit, fournit sur une borne 35 l'indica- tion de la vitesse V. Conformément à l'invention le circuit récepteur est associé à une seule antenne (l'antenne 23), le circuit de - 4 - PHF85/518 B 6 traitement 30 est muni de deux branches une branche dite di- recte portant la référence 50 destinée à appliquer le signal de réception disponible à la sortie du circuit récepteur 25 vers un organe de multiplication 52; une deuxième branche di- te branche retardatrice portant la référence 54 est destinée à appliquer ce même signal de réception à l'autre entrée de l'organe de multiplication 52, après avoir apporté un retard to compté par rapport à la branche directe. A la sortie de l'organe de multiplication 52 est prévu un organe d'estimation de fréquence 60 et enfin un organe de calcul 62 pour fournir l'indication de vitesse à partir du signal de sortie de l'or- gane d'estimation 60 et de l'altitude "h"; le circuit émet- teur 10 est constitué par un oscillateur à fréquence fixe. L'invention est basée sur les considérations sui- vantes: A la figure 2, le point D représente l'emplace- ment du dispositif situé à une hauteur "h" à l'aplomb d'un point H de la surface 2. On considère un point de réflexion M de la surface. Ce point est situé à une distance "d" de D. L'onde émise E(t) au point D a pour fréquence fo et peut s 'écrire: E(t) = A sin(2tfo.t) L'onde reçue R(t) après réflexion au point M s'écrit alors: (1) R(t) = a sin [2fL.(t -2 (t)) +Y] o f est une constante o c est la vitesse de la lumière o fL est la fréquence porteuse obtenue après changement de fréquence dans le récepteur 25. L'organe de multiplication 52 fournit un signal z(t) en négligeant les composantes à fréquence double. - 5 - PHF 85/518 B 6 z(t) = R(t).R(t - to) = k cos [21[fJ[to +2 (d(t-to) - d(t)) o k est une constante. Si on considère le triangle DHM à la figure 2 on peut écrire en utilisant le théorème de Pythagore: d =Vh2 + V2.t2 Si on admet & (t) petit: (2) d(t) - h + - -+" et alors V2t V2to d(t) - d(t -to) = - - + '' 2h h d'o l'expression z(t): -o F(to v2t2 2V2t0 i z(t) =% kcosL2fL(t hc ch t + 'ct2 22 V2to vt20 kcos(- 4ifL-h -.t + 2YfL to + 2rfL h-) (3) z(t) = kcosJt +] En mesurant Q il est donc possible de déterminer la vitesse V. hc (4) V = h4ft. = 4if L.t0 Il convient cependant de considérer le cas, plus proche de la réalité, o plusieurs réflecteurs (N) sont pré- sents; l'onde reçue est la superposition de N ondes d'ampli- tude ai et s'écrit alors: N 2 di(t) R(t) = - aisin2úfo.(t - c i=l 6- 6 -PHF 85/518 B 6 d'o: N N z(t) = par les différences dj - di avec i * j est de nature aléa- toire tandis que la contribution des différences i(t-to) - di(t) construit la même frgquenceúL. La figure 3 représente en a en fonction du temps l'évolution de la fr6quence du signal à la sortie du circuit récepteur 25. Pour simplifier la représentation, on a dessiné seulement trois traits relatifs à trois points diffuseurs R1, R2 et R3 disposés sur le sol 2 comme cela est indiqué en b sur la figure 3. On admet que la surface 2 est vue de l'antenne 23 sous un angle,0 qui est situe de part et d'autre de la verti- cale, et qui correspond à son diagramme de rayonnement. Ainsi la fréquence du signal reçu au niveau de la sortie du circuit récepteur ne peut évoluer que d'une fréquence allant * 2Vo"fl d'une valeur égale à fL + -- (o l'on suppose que sin le montre la relation (1) compte tenu de la relation (2). Sur la figure 3 en b on a représenté par les points D(t) et D(t + to) deux emplacements du dispositif 1 de l'invention en des instants séparés de la durée to. Ainsi en D(t) les points diffuseurs R1 et R2 sont vus par l'antenne 23 et en D(t + to) les points R2 et R3- Ainsi la différence d'or- donnée pour chacun des traits R1, R2 et R3 montrés à la figure 3 en a est toujours constante pour des différences d'abscisse égales à to: cette valeur est doncrL/21T (voir formule (3)). La figure 3 montre bien les exigences contradic- toires imposées à la valeur to. D'une part, il faut to élevée -7 - PHF 85/518 B 6 pour que l'erreur sur flsoit faible. Mais si on prend une va- leur to trop élevée on ne peut plus voir le même point et il n'y a plus de corrélation entre les signaux à la sortie des branches 50 et 54. Les valeurs à choisir pour to seront discu- tées dans la suite du présent mémoire. La figure 4 montre les différentes manières de réaliser les branches 50 et 54. En a la branche 54 est consti- tuée par une ligne à retard 80 amenant le retard to requis alors que la branche 50 est constituée par une liaison direc- te. Comme les spectres des signaux sont assez étendus en fré- quence et que l'on veut éviter l'appârition de signaux parasi- tes dus aux battements intempestifs des différentes composan- tes du spectre, ces battements étant apportés notamment par les nonlinéarités de l'organe 52, on dissocie le spectre des signaux de la branche retardatrice 54 de celui des signaux de la branche directe 50. Pour cela, on utilise un modulateur 82 coopérant avec un oscillateur de déplacement 84 inséré soit dans la branche retardatrice 54 comme cela est montré en b à la figure 4, soit dans la branche directe comme cela est mon- tré en c de cette même figure 4. La figure 5 montre le cas o le circuit récepteur est du type fournissant deux signaux en quadrature c'est-à-dire deux signaux R(t) et RI(t) pouvant s'écrire: R(t) = a sin 27fL.(t - 2d(t) + +O c Rl(t) =a cos[2'fL. (t 2d(t) +] ceci peut être obtenu par un oscillateur local 90 fournissant ses signaux d'une part, directement, à un mélangeur 92 et d'autre part, par l'intermédiaire d'un déphaseur de 7/2 94, à un autre mélangeur 96, les mélangeurs étant, par ailleurs, connectés à la sortie d'un circuit de pr9traitement de récep- tion 98. 8- 8 -PHF 85/518 B 6 Dans ce cas la branche retardatrice 54 est doublée de façon à retarder les signaux R(t) et R l(t) tandis que la branche directe est simple et permet de transmettre directe- ment le signal R(t) à l'organe de multiplication 52 formé ici de deux multiplicateurs 100 et 102. Le multiplicateur 100 re- çoit sur ses entrées respectivement les signaux Rj(t-to) et R(t) et le multiplicateur 102 les signaux R(t-to) et R(t). Ils fournissent donc respectivement les signaux z(t) et z (t): z(t) = k cos(At + zL(t) = k sin(Lt +) Les signaux en quadrature permettent un traitement meilleur pour déterminera. Les signaux z(t) et zl(t) peuvent être élaborés d'une manière différente montrée à la figure 6. Le signal R(t) issu du récepteur 25 est appliqué d'une part à la branche directe 50 et d'autre part à la bran- che retardatrice 54 du type montré en b à la figure 4, compor- tant un oscillateur de déplacement 84. Ici, à cet oscillateur 84 on rattache un déphaseur 104 qui est connecté à un modula- teur suppl5menteur 82' et dont la sortie est reliée à une li- gne à retard 80'. Les sorties des lignes de retard 80 et 80' sont reliées à des entrées des multiplicateurs 102 et 100, les autres entrées de ces multiplicateurs recevant le signal R(t). Il convient de remarquer que les signaux zj(t) et zD(t) fournis par le montage de la figure 6 sont différents des signaux zl(t) et z(t): zDft) = k sin[(J + w)t + zD(t) = k cos[(A+ O)t +A] une constante Co étant introduite pour définir l'influence du décalage en fréquence apporté par l'oscillateur 84. Il va de soi que l'ensemble des éléments 82, 82', 84 et 104 peut être inséré dans la bande directe alors que la - 9 - PHF 85/518 B 6 branche retardatrice ne comporte qu'une seule ligne de retard à la sortie de laquelle est reliée l'une des deux entrées des multiplicateurs 100 et 102, les sorties des modulateurs 82 et 82' étant respectivement connectées directement à l'autre entrée des organes 100 et 102. A la figure 8, on a représenté un premier exemple de réalisation d'un organe d'estimation de fréquence 60 conve- nant pour l'invention. Il se compose tout d'abord d'un trans- formateur de Fourier 110 qui fournit sur ses différentes sor- ties S1, S2,...Sn des signaux représentant les composantes de fréquences du signal z(t). Ces signaux de composantes sont ac- cumulés dans les accumulateurs 1121, 1122,..., 112n qui four- nissent un signal de somme d'un certain nombre de signaux de composantes récemment élaborés par le transformateur 110. Un ensemble de comparateurs 120 compare deux à deux les signaux de sortie des accumulateurs 112. Un circuit de logique 122, à partir des informations fournies par l'ensemble 120, fournit un signal de fermeture pour l'un des interrupteurs 1251, 1252,..., 125n Ainsi c'est le signal de plus forte amplitude qui, après être détecté comme tel par l'ensemble 120 et le circuit 122, détermine la fermeture de l'un de ces interrup- teurs. Ces interrupteurs permettent l'insertion de filtres passe-bande 1301, 1302,..., 130n prévus pour filtrer le signal z(t). Le signal de sortie du filtre est applique, si l'inter- rupteur qui lui est rattaché est fermé, à un détecteur de pas- sage par zéro 140. Le signal de sortie de ce détecteur est ap- pliqué à un compteur 150 monté en fréquencemètre. Ce sont les informations de sortie prises en parallèle sur ce compteur qui déterminent la fréquence du signal z(t) et qui sont utilisées par l'organe 62 pour fournir V en appliquant la formule (4). La figure 9 montre la manière dont est modifié l'organe d'estimation de la fréquence 60 représenté sur la fi- gure 8 pour pouvoir s'adapter au couple de signaux z(t) et z (t). A la figure 9 le signal z(t) est appliqué d'une part à un circuit diviseur 200 et d'autre part à un circuit élévateur - 10 - PHF 85/518 B 6 à la puissance 2 portant la référence 202, tandis que le signal zI(t) est appliqué seulement à un circuit élévateur 204 de même fonction que le circuit 202. Les signaux de sortie de ces circuits 202 et 204 sont appliqués à un organe de somma- tion 206. Le signal de sortie de l'organe 206 est appliqué au circuit diviseur 200 après passage dans un circuit 207 extrac- teur de racine carrée. Le signal de sortie de ce circuit divi- seur est appliqué au transformateur 110 et aux filtres 1301, 1302,..., 130n. Le reste de l'organe 60 est identique à celui décrit à la figure 8. On remarquera que le signal à la sortie du diviseur 200 peut s'écrire: k cos(JQt +)/[k2 cos2gt +) + k2 sin2(Jt+ ')] co0 (JLt +À) l'amplitude du signal est alors normalisée. Une autre manière de traiter les signaux z(t) et zL(t) est représentée à la figure 10. Un diviseur 300 divisant le signal zL(t) par le signal z(t) fournit un signal de forme tg(flt + 4) de sorte qu'un calculateur d'Arctg 302 fournit une indication sur la fréquenceJL. Avant d'appliquer ce signal à l'organe 62 on effectue une accumulation par l'accumulateur 304 des derniers résultats fournis par le calculateur 302. - La figure 11 représente un dispositif conforme à l'invention dans lequel on a prévu en outre un circuit de pré- filtrage 400 disposé en amont de l'organe d'estimation de fré- quence 60. La présence de ce circuit de préfiltrage impose en outre un réseau de branches directe et retardatrice 402 con- necté à sa sortie. L'entrée de ce circuit de préfiltrage est connectée à la sortie du circuit récepteur 25. Il se compose d'une série de "m" filtres passe-bande 4051, 4052, 4053, -, 405m pour des fréquences respectives F1, F2, F3,...,Fm. Les entrées de tous ces filtres sont connectées à la sortie d'un circuit mélangeur 410 à deux entrées dont une est reliée à la - 11 - PHF 85/518 B 6 sortie du circuit récepteur 25 et l'autre à la sortie 0 d'un oscillateur à commande par tension 412. Chaque sortie des filtres 4051, 4052, 4053,., 405m est reliée à l'entrée d'un circuit mélangeur à deux en- trges 4151, 4152, 4153,..., 415m. L'autre entrée de ces der- niers circuits mélangeurs est reliée à la sortie T de l'oscil- lateur 412. Les signaux aux sorties 0 et T de cet oscillateur 412 sont déphasés de 180 . A la sortie de chacun de ces cir- cuits mélangeurs 4151, 4152, 4153,..., 415m est reliée une branche directe et une branche retardatrice du réseau 402. Ces branches portent les références suivantes: 501 et 541 pour les branches connectées à la sortie du circuit mélangeur 4151, 502 et 542 pour les branches connectées à la sortie du circuit mélangeur 4152, 503 et 543 pour les branches connectées à la sortie du circuit mélangeur 4153, m et 54m pour les branches connectées à la sortie du circuit mélangeur 415m, et ces branches sont connectées respectivement aux deux en- trées des circuits mélangeurs 521, 522, 523,..., 52m dont les sorties sont reliées à un circuit sommateur 450. La sortie de ce circuit 450 constitue la sortie du réseau de branches 402. Le circuit de pr9filtrage 400 coopère avec l'organe d'estima- tion de fréquence. Il est prévu pour cela une liaison 455 en- tre la sortie de cet organe et l'oscillateur 412. Cette liai- son agit sur un générateur de pente de tension 458 qui fournit ses signaux de sortie à la commande par tension de l'oscilla- teur 412. Ce générateur est représenté en détail à la figure 12. Il est constitué essentiellement d'une part par un généra- teur de courant 460 programmable par l'information véhiculée par une liaison 455 et d'autre part par un condensateur 462; -12 - PHF 85/518 B 6 c'est la tension à ses armatures qui est appliquée à la com- mande de fréquence par tension à l'oscillateur 412. Le généra- teur de courant 460 est formé par un transistor 465 dont la base reçoit une tension fixe Vref et dont l'émetteur est relié via un commutateur 468 à un réseau de résistances 470. L'in- formation numérique véhiculée par la ligne 455 sert à posi- tionner le commutateur 468 et de là à définir la valeur du courant débité par le générateur 460. Les éléments de ce géné- rateur de pente 458 sont choisis de telle manière que le si- gnal SV à la sortie 0 de l'oscillateur 412 s'écrit: SV = kV sin(uf +JU)t + t' o kv, Wf et e' sont des constantes, A étant dérivé de la va- leur JtL estimée par l'organe 60. Pour expliquer le fonctionnement de ce circuit de pr6filtrage 400, on se reporte à la figure 13; sur cette fi- gure 13 de a jusqu'en d on a représenté les signaux dans un espace fr5quence-temps du même type que celui montré en a à la figure 3- En a à la figure 13 on a représenté trois traits TRI, TR2 et TR3 correspondant aux signaux à l'entrée du cir- cuit de pr6filtrage 400. On admet que seul le trait TR2 apporte une contri- bution pour déterminer Jlt c'est-à-dire que les autres traits sont relatifs à d'autres signaux qui n'évoluent pas de la même manière que le signal correspondant à TR2. Après passage dans le modulateur 410, les différents traits sont devenus quasi- ment horizontaux. En théorie le trait TR2 par exemple pourrait être horizontal si la vitesse V est parfaitement estimée ou ne changeait pas entre l'instant o la valeur -l est déterminée par l'organe 60 et l'instant o le signal correspondant à TR2 est reçu. A la sortie de 4052 par exemple les autres signaux définis par TR1 et TR3 ne seront pas transmis par ce filtre de même que 4053 ne transmettra que TR2 car les fréquences TR1, TR2, TR3... sont suffisamment espacées. C'est ce qui est re- présenté en c à la figure 13 pour TR2. Puis la référence d de -13 - PHF 85/518 B 6 la figure 13 indique que par exemple seul le signal défini par TR2 sortira de 4052, les autres ayant donc été éliminés. Un tel circuit de pr5filtrage 400 peut s'adapter pour des signaux en quadrature, soient: R(t) et Rj(t), ces signaux étant élaborés par le circuit ré- cepteur 25 (voir figure 5). Pour cela les circuits mélangeurs 410', 415'1, 415'm, correspondant aux mélangeurs 410, 4151...415m, ont une structure qui est montrée à la figure 14. Les filtres 405'1... 405'm sont dédoublés de façon à pouvoir filtrer les deux signaux disponibles à la sortie du circuit mélangeur 410'. Les réseaux de branches aux sorties des circuits mélan- geurs peuvent fournir des branches 50 et 54 montrées à la fi- gure 5 par exemple. L'oscillateur 412 fournit des signaux 1, * 2, 43, 44 déphasés respectivement de 0', 90', 180' et 270'. Les signaux $1 et 12 sont appliqués au circuit mélangeur 410' e.t les signaux 03 et 44 aux circuits mélangeurs 415'1...415'm. Les circuits mélangeurs 410', 415'1,..., 415'm dont le détail de réalisation est montré à la figure 15 com- portent des accès A et AQ pour les signaux à traiter et des accès B et BQ pour les signaux de mélange. Les accès A et AQ reçoivent les signaux R(t) et Rl(t) pour le circuit mélangeur 410' et les signaux de sortie des filtres 405'1,---, 405'm pour les circuits mélangeurs 415'1,..., 415'mLes accès B et BQ reçoivent les signaux 41 et 42 pour le circuit mélangeur 410' et les signaux $3 et 44 pour les circuits mélangeurs 415'1,..., 415'm.- Ces circuits mélangeurs comportent des sor- ties OUT et OUTQ qui sont reliées aux entrées des filtres 405'1,..., 405'm pour le circuit 410' et qui sont reliées au réseau de branches 402. La sortie OUT est constituée par la sortie d'un organe de soustraction 500 et la sortie OUTQ par la sortie d'un organe de sommation 502. Une première entrée de l'organe 500 est connectée à la sortie d'un circuit mélangeur -gl5men- taire 504 et une deuxième entrée de ce même organe 500 est -14- PHF 85/518 B 6 connectée à la sortie d'un deuxième circuit mélangeur élémen- taire 506. Une première entrée de l'organe 502 est reliée à la sortie d'un troisième circuit mélangeur élémentaire 508, une autre entrée à la sortie d'un quatrième circuit mélangeur 510. L'entrée B est reliée à une entrée des circuits mélan- geurs 504 et 508, l'entrée BQ à une entrée des circuits mélangeurs 506 et 510. L'entrée A est reliée à l'au- tre entrée des circuits mélangeurs 504 et 510 et l'entrée AQ à l'autre entrée des circuits mélangeurs 506 et 508. Un dispositif conforme à l'invention montré à la figure 16 comporte des moyens pour donner une valeur à "h". Dans l'exemple d'application de radionavigation précité, ces moyens sont constitués par un radioaltimètre d'un type à modu- lation linéaire de fréquence; on pourra consulter à ce sujet le brevet français N' 1 557 670. Ce radioaltimètre comporte une partie émission formée d'un oscillateur 600 modulé linéai- rement en fréquence par un générateur de signaux en dents de scie 602. Un circuit de couplage 604 permet àl'antenne 11 d'émettre simultanément les signaux fournis par le générateur 10 et l'oscillateur 600. La partie réception 610 du radioalti- mètre est branchée à la sortie d'un circuit de couplage 615; ceci permet d'utiliser la même antenne 23 pour le dispositif de mesure de vitesse et pour le radioaltimètre. La valeur "h" établie par la partie réception 610 permet de définir la vi- tesse V selon la formule (4). La figure 17 montre l'exemple de réalisation pré- férée de l'invention. Pour cet exemple on utilise le circuit récepteur 25 qui fournit les signaux R(t) et Rl(t) et la par- tie réception 610 d'un radioaltimètre telle que décrit pour la figure 16 et qui fournit la valeur "h" sous forme analogique numérique o comme cela est décrit dans le brevet précité cet- te valeur "h" peut aussi se présenter sous forme numérique. Les signaux h, R(t) et R l(t) sont appliqués au circuit de traitement 30 constitué à partir d'un ensemble à microproces- seur 700. Cet ensemble est formé de la manière la plus - 15 - PHF 85/518 B 6 conventionnelle par un microprocesseur (par exemple le TMS 320 fabriqué par TEXAS INSTRUMENT), d'une mémoire vive et d'une mémoire ROM pour contenir les instructions qui régissent le fonctionnement du microprocesseur et aussi pour -contenir différentes constantes utiles pour ce fonctionnement. Cet en- semble communique avec l'extérieur au moyen de la ligne de données BUSD et de la ligne pour codes d'adresse BUSA et ici on utilise l'entrée INT qui, lorsqu'un signal de valeur logi- que convenable lui est appliqué, peut provoquer une interrup- tion (interruption masquable). La ligne BUSD est connectée à la sortie de trois ensembles de codeur analogique-numérique 710, 720 et 730. Ces ensembles sont formés chacun d'un 9chan- tillonneur-bloqueur, d'un convertisseur analogique-numérique proprement dit et d'un amplificateur à trois états. Pour "h" analogique l'ensemble 710 est utilisé pour le codage de "h", l'ensemble 720 pour le codage de Rj(t) et l'ensemble 730 pour le codage de R(t). La ligne BUSD est aussi connectée à un en- semble de visualisation 740 par l'intermédiaire d'un ensemble d'amplification à trois états 750. Un ensemble de décodage 780 connecté à la ligne BUSA permet de sélectionner les ensembles 710, 720, 730 et 750 enfaisant apparaître un signal actif sur l'une des lignes Ah, AR, AR et AV. Une base de temps 790 fournit des signaux aux ensembles 710, 720 et 730 pour fixer la période d'échantillonnage des grandeurs RI(t) et R(t). Bien que le signal "h" soit échantillonné à la même fréquence un seul échantillon parmi un-nombre NMAX sera considéré, comme cela sera expliqué par la suite. Les signaux de la base de temps sont aussi appliqués à l'entrée INT de l'ensemble 700. Le fonctionnement de cet exemple de réalisation préféré est expliqué à l'aide des ordinogrammes des figures 18 et 19, qui montrent la façon dont est réalisé le programme contenu dans la mémoire ROM de l'ensemble 700. La case repérée par la référence K1 montre la pha- se d'initialisation. On a distingué deux valeurs à initiali- ser: la première est to (représentant le retard apporté par les branches retardatrices) et la deuxième est la valeur de la -16- PHF 85/518 B 6 fréquence o l'on a trouvé une valeur maximale de niveau soit FMAX. Il va de soi qu'ici on ne spécifie pas l'adresse mé- moire o sont rangées ces valeurs. La case K2 représente une phase d'initialisation pour des pointeurs de m6moire AD et ADJ destinés à adresser les échantillons de R(t)et R (t) respecti- vement. On initialise aussi une valeur N représentant le numé- ro des couples d'échantillons de R(t) et Ri(t). On notera qu'entre la case K1 et la case K2 il y a un point de branche- ment de programme "etl". A la case K3 on représente l'inhibi- tion du masque, c'est-à-dire que tout signal actif sur l'en- trée INT provoquera l'exécution du programme d'interruption dont l'ordinogramme est montré à la figure 19. A la case K4 on teste la valeur N tant que celle-ci n'a pas atteint la valeur assignée NMX, on reboucle le test de sorte que les interrup- tions puissent faire évoluer la valeur N. Lorsque le test est positif on passe à la case K5 o l'on masque l'interruption, c'est-à-dire que les signaux actifs sur l'entrée INT ne provo- queront plus d'interruption dans la suite du programme. A la case K6 on initialise à nouveau les pointeurs AD et AD et aussi deux autres pointeurs ADR et ADIR qui sont décalés des pr6cédents d'une quantité d6pendant de to. A la case K7 on ef- fectue une multiplication complexe correspondant à [R(t) + jiRt)].R (t-to) + j(_t-tO)] Les différents résultats complexes de multiplication sont en- suite rangés en mémoire, de préférence aux endroits indiqués par AD et ADj, augmentés d'une valeur telle que les résultats de la multiplication ne viennent pas se substituer à des échantillons déjà emmagasinés. Puis les échantillons résultant de la multiplica- tion subissent la transformée de Fourier rapide indiquée à la case K8. Pour cette opération de transformée de Fourier rapi- de, on pourra se reporter au document publié par la société TEXAS INSTRUMENT intitulé SIGNAL PROCESSING WITH THE TMS 320 -17- PHF 85/518 B 6 notamment à l'article de la page 21 "Signal-processing C builds FFT band spectrum analyzer". On détermine ensuite la fréquence "fi" o l'on a obtenu le niveau maximum (case K9). A la case K10 on teste le contenu de la valeur FMAX: si celle-ci est nulle ce qui correspond à la première détermination de fréquence, la valeur FM4AX va prendre la va- leur "fi" case Kll; si la valeur FMAX n'est pas nulle on teste (case K12) si la valeur "fi" est compatible avec la va- leur mesurée précédemment, c'est-à-dire que I'on fait, comme indiqué, la différence entre ces deux valeurs et on la teste par rapport à une valeur a de tolérance. Si le test indiqué à la case K12 est négatif on va au branchement de programme "etl". Si le même test est positif on va à la case Kl1. A la case K13 on calcule la valeur V selon la formule (4) déjà in- diquée puis cette valeur est affichée (case K14) sur l'affi- cheur 740. Enfin, pour que le fonctionnement soit bien adapté aux différentes vitesses et aux différentes altitudes "h", la valeur to est corrigée selon la formule indiquée à la case K15. Soit to = (kk e h)/V ou kk est une constante. Puis, on retourne au point de branchement "etl". L'ordinogramme de la figure 19 montre comment est réalisé le programme d'interruption. La case K30 indique la façon dont l'échantillon R(t) est prélevé (on active le signal AR) et comment il est rangé en mémoire en un emplacement indi- qué par le pointeur AD. La case K31 indique les mêmes opéra- tions pour l'échantillon Rl(t): activation du signal ARI et rangement par le pointeur ADJ; à la case K32 on teste si cel- le-ci a la valeur NMX; si c'est non on passe à la case K33 o l'on incrémente les valeurs de N et du contenu des pointeurs AD et ADl. Si la valeur N = NMX on passe à la case K34 o l'on vient charger la valeur de "h" par activation de "h" et on la range à une adresse ADh. La case K35 indique que l'on revient au programme principal dont l'ordinogramme est représenté à la figure 18. Pour fixer les idées on donne la valeur de quel- ques paramètres. -18 - PHF 85/518 B 6 La fréquence fi de l'oscillateur 94 est choisi pour que la fréquence du signal à la sortie du circuit récep- teur soit comprise entre 100 Hz et 10 kHz. La fréquence de la base de temps 790 est 20 kHz. toi = 5 ms = 4 cm NNMX = 1024 La transformée de Fourier est un transformateur de 1024 bits. - 19 - PHF 85/518 B 6 REVENDICATIONS: 1. Dispositif pour mesurer la vitesse V de défilement d'une surface placée à une distance "h" par rapport à lui, dispositif comportant un circuit émetteur pour diriger au moyen d'une antenne d'émission une onde vers cette surface, un circuit récepteur pour recevoir au moyen d'au moins une anten- ne de réception l'onde renvoyée par la surface et un circuit de traitement de l'onde renvoyée pour fournir l'indication de la vitesse, caractérisé en ce que le circuit récepteur est as- socié à une seule antenne de réception pour fournir un signal de réception, en ce que le circuit de traitement est muni de deux branches l'une dite branche directe pour appliquer le si- gnal de réception à une entrée d'un organe de multiplication, l'autre dite branche retardatrice pour appliquer le signal de réception à l'autre entrée de l'organe de multiplication après avoir apporté un retard to compté par rapport à la branche di- recte, un organe d'estimation de la fréquence du signal de sortie de l'organe de multiplication et un organe de calcul pour fournir l'indicatin de vitesse à partir du signal de sor- tie de l'organe d'estimation et de la distance "h" tandis que le circuit émetteur est constitué par un oscillateuraà fr5- quence fixe. 2. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la branche di- recte est formée d'une connexion directe et en ce que la bran- che retardatrice est formée d'un organe de retard. 3. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la branche di- recte est formée d'une connexion directe et en ce que la bran- che retardatrice est formée par un montage en cascade compor- tant un organe de retard et un organe de déplacement de fré- quence fixe pour ajouter une valeur de fréquence à la fréquen- ce du signal de réception. 4. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la branche - 20 - PHF 85/518 B 6 directe comporte un organe de déplacement de fréquence fixe pour ajouter une valeur de fréquence à la fréquence du signal de réception et en ce que la branche retardatrice est formée d'un organe de retard. 5. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il est muni en outre d'un circuit de pr9filtrage monté entre la sor- tie du circuit récepteur et l'organe d'estimation de la fré- quence, ce circuit de pr9filtrage étant formé d'un modulateur d'entrée pour diminuer la variation de fréquence du signal de sortie du circuit récepteur, d'un banc de filtrespasse-bande et d'un modulateur de sortie pour rétablir ladite variation de fréquence, tandis que les branches directe et retardatrice sont montées en réseau pour être connectées à la sortie de chacun des filtres passe-bande. 6. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'organe d'estimation de la fréquence est un transformateur de Fourier. 7. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'organe d'estimation est formé d'un transformateur de Fourier pour coopérer avec un compteur monté en fréquencemètre et pour com- mander un filtrage des signaux à appliquer à ce compteur. 8. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon la revendication 7 ou 6 pour lequel les signaux appli- qués à l'organe d'estimation sont formés de deux signaux en quadrature, caractérisé en ce que l'organe d'estimation com- porte un circuit de normalisation monté en amont du transfor- mateur de Fourier et formé d'un diviseur d'un des signaux en quadrature par un signal représentant la somme des carrés de ces deux signaux en quadrature. 9. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 5 pour lequel les signaux appli- qués à l'organe d'estimation sont formés de deux signaux en quadrature, caractérisé en ce que l'organe d'estimation est -21 - PHF85/518 B 6 formé d'un diviseur pour diviser l'un des signaux en quadratu- re par l'autre signal en quadrature et un circuit de calcul d'Arctg. 10. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 9, caractérisé en ce que pour établir la valeur "h" on utilise un radioaltimètre formé d'une partie émission et d'une partie réception et en ce qu'il est prévu un circuit de couplage rattaché à chacune des antennes d'émission et de réception pour coupler d'une part la partie émission avec le circuit émetteur et d'autre part la partie réception avec le circuit récepteur. 11. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement selon les revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens pour ajuster la valeur to de la branche re- tardatrice en fonction des valeurs V, h notamment. 12. Dispositif pour mesurer la vitesse de défilement constitué à partir d'un circuit de traitement d'informa- tions(microprocesseur) muni d'accès pour recevoir les signaux du circuit récepteur et les signaux donnant la valeur h, de moyens pour les transformer en échantillons numériques et de moyens de sortie pour donner à l'utilisateur l'indication de vitesse, caractérisé en ce que ce circuit de traitement opère selon le procédé suivant les pas principaux suivants: pas 1 - stockage des échantillons dans une mémoire, pas 2 - multiplication d'un échantillon disposé à une première - adresse avec un autre échantillon disposé à une deuxième adresse, les deux adresses étant décalées d'une valeur "to", pas 3 - rangement en mémoire des échantillons résultats de la multiplication, pas 4 - analyse des échantillons de multiplication par transformée de Fourier notamment, pas 5 - fourniture de la valeur V au moyen de sortie, pas 6 - r9ajustage de la valeur to et retour au pas 1.