Brevet FR2573936A1 — publié le 19860530

l CONVERTISSEUR CONTINU-CONTINU A COMMUTATEUR DE DECOUPAGE ET TRANSFORMATEUR. L'invention est relative à un convertisseur continu-continu notamment du type élévateur de tension. Pour élever ou abaisser une tension continue, on prévoit habituellement: un unique commutateur de découpage pour trans- former cette tension continue en une tension périodique, un transformateur qui élève ou abaisse la tension ainsi découpée et qui isole la sortie par rapport à l'entrée, ainsi qu'un redresseur pour convertir en tension continue la tension périodique fournie par le secondaire du transformateur. En outre ces convertisseurs comportent généra- lement un filtre d'entrée, par exemple du type LC, pour éviter la réinjection du courant découpé vers la source d'alimentation ainsi qu'un filtre de sortie, par exemple également du type LC, pour lisser le courant redressé. Dans les convertisseurs de ce type connus jusqu'à présent, le commutateur est en série avec l'enroulement primaire du transfor- mateur et aux bornes de cet ensemble en série est disposé en parallèle un condensateur qui reçoit la tension continue d'entrée. Dans un montage appelé "direct", ou "forward", l'enroulement secon- daire du transformateur est de même sens que l'enroulement primai- re et l'énergie n'est transmise dans le circuit secondaire que lors des phases de conduction du commutateur. Dans un convertisseur dit à "récupération", ou "restitution", ou "fly-back", l'enroulement secon- daire du transformateur est en sens contraire de l'enroulement primaire et le circuit secondaire ne produit de l'énergie que lors des phases de blocage du commutateur. L'enroulement secondaire du transformateur de ces montages comporte un grand nombre de spires car, l'énergie n'étant transmise au circuit secondaire que pendant une fraction de la période du signal de découpage, la tension aux bornes de ce secondaire doit être plus élevée que la tension de sortie. En outre, du fait de leur nombre élevé, les spires sont enroulées suivant plusieurs couches qui présen- tent entre elles des capacités parasites entrainant des pertes d'énergie qui sont fonctions du carré de la tension. Ainsi il est très difficile de réaliser un convertisseur ayant un bon rendement à tension élevée de sortie, par exemple de l'ordre du kilovolt. L'invention remédie à ces inconvénients. Elle est caractérisée en ce que le commutateur est monté en parallèle sur l'ensemble en série de l'enroulement primaire du transformateur et du condensateur du circuit primaire, et en ce que le circuit secondaire comporte un redresseur en pont pour redresser un courant électrique circulant dans les deux sens. Le commutateur n'étant pas en série avec l'enroulement primaire du transformateur, un courant peut circuler dans cet enroulement primaire quelle que soit la phase de conduction du commutateur. Ainsi de l'énergie est fournie pratiquement en permanence au circuit secondaire; il en résulte que, pour une même tension continue de sortie, les tensions maxima instantanées sont moins importantes que dans les montages connus o le circuit secondaire ne reçoit de l'énergie que pendant une fraction de chaque période du signal de découpage. De cette manière le nombre de spires de l'enroulement secondaire peut être moins élevé, ce qui entraine la diminution des capacités parasites et la diminution corrélative des pertes d'énergie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaî- tront avec la description de certains de ses modes de réalisation, celle-ci étant effectuée en se référant aux dessins ci-annexés sur lesquels: - la figure I est un schéma de convertisseur selon l'invention, - la figure 2 montre les tensions et courants dans le circuit de la figure I lorsque le commutateur est conducteur, et - la figure 3 montre également les tensions et les courants dans le circuit de la figure I mais lorsque le commutateur n'est pas conducteur. Le convertisseur représenté sur la figure I est destiné à convertir une tension continue Ve, appliquée entre deux bornes d'entrée 10 (positive) et 11 (négative), en une tension continue de sortie Vs, apparaissant entre deux bornes de sortie 12 (positive) et 13 (négative), et de valeur plus élevée que la tension d'entrée Ve La tension continue d'entrée est filtrée par un montage LC à condensateur 14, de capacité C1, disposé entre les bornes 10 et Il et à inductance 15, de valeur Le, dont une borne est connectée à la borne (+) 10 et dont l'autre borne est reliée à une borne de l'enroulement primaire 16 d'un transformateur 17. La secondeborne de l'enroulement 16 est reliée à la borne d'entrée négative 1l1 par l'intermédiaire d'un condensateur 18 de capacité C2. En parallèle sur l'ensemble en série formé par l'enroulement 16 et le condensateur 18 est disposé un commutateur 19 formé par un transistor de puissance de type NPN dont la base 20 reçoit des signaux de commande de découpage qui sont fournis par un générateur non représenté. L'enroulement secondaire 21 du transformateur 17 est de mê- me sens que l'enroulement-primaire 16. Il est connecté à un pont redresseur formé de cinq diodes 22, 23, 24, 25 et 26. Une borne 211 du secondaire 21 est connectée à la cathode de la diode 23 et à l'anode de la diode 24. L'autre borne 212 du secondaire 21 est reliée à l'anode de la diode 22 et à la cathode de la diode 25. Les anodes des diodes 23 et 25 sont reliées à une borne commune 27 qui est connectée, par l'intermédiaire d'un condensa- teur 28, appelé condensateur de restitution et de capacité C3, à une borne 29 commune à la cathode de la diode 22 et à l'anode de la diode 26. Les cathodes des diodes 24 et 26 sont reliées à un point commun 30 qui est connecté à la borne de sortie positive 12 par l'intermédiaire d'une inductance 31 de valeur LS faisant partie d'un filtre LC de sortie qui comporte également un condensateur 32 de capacité C4 en parallèle sur les bornes 12 et 13. Enfin le point de jonction 27 des anodes des diode 23 et 25 est relié également à la borne de sortie négative 13. 2573936 - On va maintenant décrire à l'aide des figures 2 et 3 le fonction nement du convertisseur représenté sur la figure I dans les condi- tions suivantes: le régime permanent a été atteint, le générateur relié à la base 20 du transistor 19 fournit des signaux tels que les temps de blocage et de conduction de ce transistor sont pratique- ment égaux, et la charge 33 connectée entre les bornes 12 et 13 est constituée par une résistance dans laquelle circule un courant d'intensité I. Avec ces hypothèses on peut montrer que la tension moyenne aux bornes du condensateur 18 est égale à la tension d'entrée Ve. On se réfère tout d'abord à la figure 2 qui correspond à la saturation du transistor 19. Dans ce cas il circule un courant d'intensité ITp dans le primaire 16 du transformateur 17 qui provient de la décharge du condensateur 18. Ce courant d'intensité variable 1i provoque l'apparition d'une tension VTS aux bornes de l'enroulement secondaire 21 et le passage d'un courant I dans cet enroulement de même sens que la tension VTS, cet enroulement étant générateur d'énergie. Dans ces conditions, le trajet du courant 1 est, en partant de la borne 211: la diode 24, puis l'inductance 31; de là il se sépare en deux pour passer dans le condensateur 32 avec une intensité IC et dans la charge 33 avec une intensité IR. Ce courant revient ensuite à la borne 212 en passant par la diode 25. Les diodes 22, 23 et 26 ainsi que le condensateur 28 ont été représentées en traits interrompus pour montrer que ces éléments ne sont, dans cette phase, pas parcourus par un courant. On se réfère maintenant à la figure 3 qui correspond à l'état de blocage- du transistor 19. Dans cette condition la tension VTp aux bornes de l'enroule- ment primaire 16 s'inverse et le courant IL qui traverse cet enroule- ment change de sens. Ce courant provient de l'inductance 15 qui restitue lénergie qu'elle avait accumulée lors de la phase de saturation du transistor 19. Dans cet état le condensateur 18 se charge. La tension VTS aux bornes de l'enroulement secondaire 21 change également de sens; il en est de même pour le courant I dans cet enroulement secondaire 21. La valeur de la tension VTS aug- mente rapidement en raison de la croissance rapide de la ten- sion VTp au primaire 16. Lorsque cette tension VTS atteint la ten- sion aux bornes du condensateur chargé 28, le courant I s'écoule comme représenté sur la figure 3, c'est-à-dire qu'en partant de la borne 212, il passe à travers la diode 22 et, au point de jonction 29, il se répartit en deux courants dont l'un I1 traverse le condensa- 1-0 teur 28 et l'autre 12 passe par la diode 26. Le courant I1 traversant le condensateur 28 passe ensuite par la diode 23 pour revenir à la borne 211. Le courant 12, après avoir traversé la diode 26, passe par l'inductance 31, puis par l'ensemble en parallèle-du condensateur 32 et de la charge 33 et revient par la diode 23 à la borne 211. Comme pour la figure 2 les éléments qui dans cette phase ne sont pas parcourus par un courant ont été représentés en traits interrompus; il s'agit des diodes 24 et 25 et du transistor 19. Le condensateur 28 est parcouru par deux courants 11, 12 en sens contraires. Au début de la phase de blocage du transistor 19 le courant I1 de charge du condensateur 28 l'emporte sur le courant 12 de décharge. Au cours de la deuxième partie de la phase de blocage du transistor 19 le courant produit par l'enroulement 21 a une intensité inférieure à celle du courant dans l'inductance 31, le condensateur 28 se déchargeant; il fournit la différence entre les courants dans l'enroulement 21 et dans l'inductance 31. Il résulte de ces considérations que le courant circulant dans le condensateur 28 ne représente pas le courant total I mais seulement une fraction, par exemple 20 %, de celui-ci. Il est d'ailleurs à noter que, sur une période de découpage, cette fraction du courant qui passe à travers le condensateur 28 est réduite de moitié, soit 10 % dans l'exemple. Le convertisseur selon l'invention présente de nombreux avan- tages tant par rapport à un montage du type direct ou forward que par rapport à un montage du type à restitution ou fly-back. Dans ces montages connus, comme déjà indiqué, le commuta- teur est en série avec l'enroulement primaire du transformateur et un condensateur est en parallèle sur cet ensemble en série. Dans le montage de type direct l'enroulement secondaire est de même sens que l'enroulement primaire et le redressement est obtenu à l'aide de deux diodes dont les anodes sont connectées à une borne respective du secondaire et dont les cathodes présentent une borne commune reliée à l'inductance du filtre de sortie. Dans le montage du type à restitution l'enroulement secondaire est en sens contraire de l'enrou- lement primaire et le redressement est obtenu à l'aide d'une seule diode dont l'anode est connectée à une borne du secondaire et dont la cathode est reliée à l'autre borne de ce secondaire par l'inter- médiaire d'un condensateur analogue au condensateur 28. Dans ces deux types de montage, du fait que le commutateur est en série avec l'enroulement primaire du transformateur, ce dernier est utilisé de façon dissymétrique, l'induction du circuit magnétique ayant toujours le même signe. Par contre avec le circuit de l'invention, le transformateur est utilisé de façon symétrique: l'induction prend les deux signes. Ainsi pour un même circuit magnétique et pour les mêmes performances on peut utiliser avec l'invention un transformateur ayant deux fois moins de spires au primaire que dans un montage classique. Par ailleurs, étant donné que dans les montages classiques l'énergie n'est transmise au secondaire que pendant la moitié du temps, dans ces montages il faudra, pour obtenir la même tension de sortie, prévoir une tension aux bornes du secondaire deux fois plus importante qu'avec le circuit de la figure I o l'énergie est trans- mise au secondaire pendant les deux phases de conduction du transistor 19. Il en résulte que le rapport de transformation est avec l'invention deux fois moins important qu'avec les montages classiques. En résumé, par rapport aux montages classiques et pour les mêmes performances, le transformateur présentera deux fois moins de spires au primaire et quatre fois moins de spires au secondaire. Par conséquent les pertes d'énergie seront beaucoup moins impor- tantes qu'avec les montages classiques, notamment en haute tension. En effet, les spires étant quatre fois moins nombreuses, les capa- cités parasites sont en principe quatre fois plus petites et, comme d'une part l'énergie de charge est proportionnelle à la capacité et proportionnelle au carré de la tension et d'autre part cette tension est deux fois moins élevée, l'énergie de charge des capacités parasites est seize fois plus petite. Dans un montage du type direct, la tension aux bornes de l'inductance du filtre de sortie est égale à la tension de sortie Vs alors qu'avec le montage de l'invention la tension aux bornes de l'inductance 31 est nulle. On a constaté que pour une même qualité de filtrage, l'inductance 31 du montage de la figure I peut être dix fois moins importante que l'inductance correspondante d'un montage classique du type direct. Toutefois dans un montage du type à restitution l'inductance du filtre de sortie est également de faibles dimensions. Mais le condensateur du circuit de redressement est dans le montage à restitution parcouru par un courant efficace important, envi- ron 50 % du courant de sortie, alors qu'avec le convertisseur de l'invention le condensateur 28 du circuit de redressement n'est parcouru que par environ 10 % du courant total. Il en résulte que le condensateur 28 est soumis à moins de contraintes que le conden- sateur du circuit de redressement du montage à restitution et qu'ainsi sa durée de vie est plus importante. Bien entendu il n'est pas obligatoire que le commutateur 19 soit constitué par un transistor. Il suffit, de façon générale, qu'il constitue un interrupteur commandable. Enfin l'invention s'applique aussi quand le transformateur 17 n'est pas du type élévateur. Elle présente un intérêt quand la tension de sortie est élevée, même si le transformateur est du type 1/1 ou même abaisseur. REVENDICATIONS 1. Convertisseur continu-continu, par exemple du type éléva- teur de tension, comportant un commutateur (19) commandé pour découper le signal d'entrée, un transformateur (17) dont l'enroule- ment primaire (16) reçoit le signal découpé et un moyen redresseur du signal fourni par l'enroulement secondaire (21) du transformateur, caractérisé en ce que le signal d'entrée est appliqué aux bornes de l'ensemble en série formé par l'enroulement primaire (16) du trans- formateur (17) et par un condensateur (18), le commutateur de découpage (19) étant en parallèle sur cet ensemble en série, et en ce que le moyen redresseur comporte un pont permettant de redresser un courant, fourni par l'enroulement secondaire (21) du trans- formateur, circulant dans les deux sens. 2. Convertisseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les enroulements primaire (16) et secondaire (21) du transfor- mateur (17) sont de même sens. 3. Convertisseur selon la-revendication I ou 2, caractérisé en ce que le pont redresseur comporte un condensateur de resti- tution (28) qui, au début de la période de blocage du commuta- teur (19), est chargé par le courant fourni par l'enroulement secon- daire (21) et qui se décharge au cours d'une seconde phase de la période de blocage du commutateur. 4. Convertisseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le pont redresseur comporte une première diode (22) dont Pl'anode est raccordée à une première borne (212) de l'enroulement secondaire (21), une seconde diode (23) dont la cathode est reliée à la seconde borne de l'enroulement secondaire (21), une troisième diode (24) dont l'anode est connectée à la seconde borne (211) du secondaire (21), une quatrième diode (25) dont la cathode est con- nectée à la première borne (212) du secondaire (21) et dont l'anode est reliée à l'anode de la seconde diode (23) ainsi que, par l'inter- médiaire du condensateur (28) de restitution, à la cathode de la première diode (22) et à l'anode d'une cinquième diode (26) dont la cathode est reliée à celle de la troisième diode (24), le point commun (30) à ces dernières cathodes constituant une borne de sortie du pont, la seconde borne de sortie étant le point commun (27) aux anodes des seconde et quatrième diodes. 5. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un filtre d'entrée du type LC avec un condensateur (14) entre les bornes d'entrée (10 et 11) et une inductance (15) disposée entre une borne d'entrée (10) et la borne du commutateur (19) qui est opposée à la seconde borne d'entrée (11). 6. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un filtre de sortie du type LC comportant une inductance (31) entre une borne de sor- tie (30) du pont redresseur et une première borne de sortie (12) du convertisseur et un condensateur (32) entre cette première borne de sortie (12) du convertisseur et la seconde borne de sortie (13). 7. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le commutateur de découpage comporte un transistor de puissance. 8. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la tension de sortie (Vs) est de l'ordre du kilovolt. 9. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le transformateur est du type élévateur.