Brevet FR2574545A1 — publié le 19860613

Procédé de détection des fuites dans un échangeur de chaleur en fonctionnement. L'invention concerne la détection et l'évalua- tion de l'importance des fuites dans un échangeur de chaleur entre deux fluides principalement sous forme gazeuse, à l'aide d'un gaz traceur qui sera en général l'hélium, alors que l'échangeur est en fonctionnement. Une application particulièrement importante de l'inven- tion est constituée par la détection de fuites dans un échangeur de chaleur destiné à surchauffer la vapeur entre deux corps de turbine d'une centrale thermique. On connait déjà de nombreux procédés de détec- tion de fuites dans les échangeurs de chaleur. Beaucoup utilisent le contrôle par dilution d'un traceur, qui peut être l'hélium. Cette solution présente des inconvé- nients. Elle exige la connaissance précise des débits mis en jeu et elle est gênée par la recirculation des fluides. D'autres procédés connus ne permettent pas de déterminer l'importance des fuites, lorsqu'elles sont faibles. L'invention vise à fournir un procédé et un dis- positif de detection de fuites dans un échangeur, per- mettant de déceler rapidement l'apparition d'une fuite et de suivre son évolution, en ne mettant en oeuvre que des moyens simples et des éléments adaptables à plu- sieurs types d'échangeurs. Dans ce but, l'invention propose un procédé de détection suivant lequel on injecte en un temps bref une quantité déterminée d'hélium dans le fluide à haute pression à l'entrée de l'échangeur et on détermine la présence éventuelle d'hélium dans le fluide à basse pression sortant de l'échangeur, une fois ladite injec- tion effectuée. Pour permettre une évaluation de l'importance de la fuite, on intégrera généralement dans le temps un signal représentatif de la teneur du fluide à basse pression en hélium, après chaque injection. Cette opéra- tion pourra être effectuée par une chaine de mesure opérant avantageusement par spectrométrie de masse. Pour permettre l'évaluation ou quantification de la fuite, il faut calibrer la chaine de détection. On peut le faire en réalisant le même type d'injection que pour la détec- tion, mais cette fois dans le fluide à basse pression en amont du prélèvement. Grâce au caractère "impulsionnel" de l'injec- tion, on peut se dispenser d'un dispositif coûteux de prémélange à concentration connue. et on évite les accu- mulations et recirculations éventuelles de l'hélium constituant le gaz traceur. Dans l'application de l'invention à la détection des fuites dans un échangeur de resurchauffe de vapeur, on condense une fraction de la vapeur surchauffée à la sortie de l'échangeur, on dégaze l'eau de condensation et on recherche la présence de gaz traceur dans les incondensables. L'invention propose également un dispositif de détection et d'évaluation des fuites dans un échangeur de chaleur alors que ce dernier est en fonctionnement, comprenant des moyens de stockage temporaire d'une quan- tité déterminée de gaz. traceur, des moyens de chasse rapide de ladite quantité dans l'entrée de fluide haute pression de l'échangeur, des moyens de prélèvement d'une fraction du fluide basse pression à la sortie de l'échangeur et de conditionnement du fluide pour en extraire le gaz traceur éventuel et des moyens pour me- surer la quantité de gaz traceur recueillie. Les moyens de mesure comportent avantageusement un spectromètre de masse associé à un système de prélè- vement à débit fixe ou "renifleur" aspirant une partie des incondensables après condensation du fluide dans le cas o celui-ci est de la vapeur. L'ensemble du dispositif peut être commandé par un automate programmable. Celui-ci provoque l'exécution des séquences successives de mesure. détermine les quan- tités en jeu à partir des informations provenant de cap- teurs de pression de moyens détecteurs. L'ensemble du dispositif peut être regroupé sur un véhicule de façon à être transporté d'un échangeur à un autre. Dans ce cas, il suffira que les échangeurs soient munis de raccords destinés à recevoir des conduits souples appartenant au dispositif. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d'un mode particulier d'exécu- tion, donné à titre d'exemple non limitatif. La descrip- tion se réfère aux dessins qui l'accompagnent, dans lesquels: - la figure 1 est un schéma de principe d'un dispositif suivant l'invention, destiné à détecter les fuites éventuelles d'un échangeur de chaleur constituant surchauffeur de vapeur, et à évaluer l'importance des fuites éventuelles; =et - la figure 2 -est un schéma de principe de mo- yens d'injection de quantités connues d'hélium dans les circuits haute pression- et basse pression de l'échan- geur. Le mode d'exécution de l'invention qui sera dé- crit est notamment utilisable pour détecter les fuites dans un échangeur de chaleur 10 du type montré en figure 1, comprenant une enveloppe 12 occupée par le fluide à basse pression (vapeur à surchauffer). Le circuit de fluide à haute pression (vapeur de surchauffe) comporte un faisceau de tubes en U 14 en contact avec le fluide à basse pression. Ce dernier, constitué par de la vapeur saturée, pénètre dans l'enveloppe par une entrée 16. Il en sort par une sortie ou plusieurs. Dans le cas-illus- tré deux sorties 18 ont été indiquées. Le circuit de vapeur de surchauffe comporte, de son côté une conduite d'entrée 19, une boite 20 formant distributeur, le faisceau de tubes 14 et une boite de sortie 22. La pression dans le faisceau 14, 55 bars par exemple, est très supérieure à celle qui règne dans l'enveloppe 12, de sorte que les fuites éventuelles au- ront lieu de la vapeur de surchauffe vers la vapeur à surchauffer. Le dispositif de détection de fuites suivant l'invention peut être regardé comme comprenant des mo- yens de stockage temporaire d'une quantité déterminée d'hélium, des moyens de chasse rapide de- cette quantité d'hélium dans l'entrée de vapeur de surchauffe, des mo- yens de prélèvement et de conditionnement de la vapeur à analyser et des moyens de mesure et d'aide au diagnos- tic. Ces différents moyens seront successivement décrits. Les moyens de stockage temporaire et d'injection 24 peuvent avoir la constitution montrée en figure 2. Ces moyens permettent d'injecter une quantité d'hélium dont le volume et la pression sont connus dans la con- duite 19, par chasse à l'aide d'un gaz inerte qui sera généralement l'azote. L'injection doit s'effectuer rapidement. Dans la pratique, le "bouchon" d'hélium et la quantité de gaz vecteur inerte qui le pousse doivent passer dans la con- duite d'entrée 19 en un temps inférieur à 10 secondes, qui sera en général compris entre 3 et 10 secondes. Le volume d'hélium injecté dépend du seuil de détection que l'on se fixe. Dans la pratique on sera généralement con- duit à injecter une quantité d'hélium correspondant à un volume de 10 litres dans les conditions normales de tem- pérature et de pression. Les moyens 24 peuvent constituer un ensemble re- lié à la conduite 18 par une tuyauterie en acier inoxy- dable 26, ayant un diamètre intérieur suffisant pour réduire les pertes de charge (6 à 10 mm en général). La tuyauterie est équipée à ses extrémités de vannes d'iso- lement 28 et 30. Elle comportera également en général un clapet antiretour 32 pour limiter le retour de vapeur vers les moyens de stockage et d'injection. On peut utiliser les mêmes moyens de stockage et d'injection pour effectuer également un calibrage. Mais cette solution présente des inconvénients. En effet, il est préférable d'effectuer le calibrage en injectant un volume d'hélium plus faible que pour la mesure (0,5 Nl au lieu de 10 Nl par exemple). De plus l'injection se fait sous pression plus faible. Une solution avantageu- se, montrée en figures 1 et 2, consiste à prévoir des moyens de calibrage 34 séparés, de constitution similai- re à celle des moyens d'injection, reliés au circuit de fluide à basse pression (vapeur à surchauffer). Dans le cas illustré en figure 1, o il y a plusieurs sorties de vapeur surchauffée, les moyens de calibrage 34 sont reliés à chacune des sorties 18 par une tuyauterie 36 munie, comme la tuyauterie 26, de vannes d'isolement 38 et 40 et d'un clapet anti-retour 42. Lorsque le dispositif doit être déplaçable, les tuyauteries 26 et 36 sont prévues pour être reliées à l'échangeur non pas directement, mais par l'intermédiai- re de flexibles capables de supporter les pressions d'injection requises. Les moyens de stockage temporaire et d'injection 24 montrés en figure 2 comprennent un volume calibré, formé par exemple par un simple tuyau coudé 44 muni à ses extrémités de vannes à manoeuvre rapide, à commande pneumatique ou électromagnétique. Le volume 44 de la Fi- gure 2 est muni d'une vanne aval 28 et de vannes amont d'amenée d'hélium et 52 d'amenée d'azote. Un clapet anti-retour 54 évite les reflux vers les moyens d'injec- tion. Les alimentations en gaz peuvent être constituées par des bouteilles d'azote et d'hélium munies de manodétendeurs respectifs 56 et 58 réduisant la pression à une valeur qui est par exemple de 65 bars lorsque la pression de la vapeur de surchauffe est de 55 bars. De façon générale, la pression fournie par les manodéten- deurs doit être égale à celle de la valeur de surchauffe augmentée des pertes de charge qui interviennent lors de l'injection. Le volume calibré 44 est muni d'un manomè- tre 60 fournissant un signal représentatif de la pres- sion qui y règne. La pression d'alimentation en azote sera avantageusement choisie légèrement supérieure à celle de l'hélium pour éviter tout mélange incontrôlé né de gaz. Enfin, le volume 44 est muni d'une vanne de purge 62. Les moyens de calibrage 34 montrés en Figure 2 comportent des éléments correspondant à ceux des moyens de stockage et d'injection. Ils sont pour cette raison désignés par le même numéro de référence affecté de l'indice a. Le volume 44a sera généralement de l'ordre du dizième du volume 44, par exemple 100 cm au lieu de 1 litre. Les tuyauteries sont en tous les cas prévus pour permettre une injection de type impulsionnel, ce qui exige en général un débit d'environ 30 Nl/s. Les sources d'hélium et d'azote peuvent être communes aux moyens 24 et 34. Des vannes de coupure 61 sont alors prévues pour isoler les moyens 24 ou 34. Les moyens de prélèvement (figure 1) comprennent un piquage 64, muni d'une vanne de coupure 66, sur cha- cune des sorties 18. Les piquages 64 doivent être à une distance de l'enveloppe 10 et des points d'injection des moyens de calibrage suffisante pour qu'il y ait une ho- mogénéisation. Dans la pratique, une distance d'au moins fois le diamètre de la tuyauterie est suffisante. Les piquages sont reliés, par l'intermédiaire de vannes res- pectives de réglage de débit 68, aux moyens de condi- tionnement qui comportent un réfrigérant 70 et un déga- zeur 72 dans le cas d'application à un surchauffeur db vapeur. Les piquages 64 sont prévus pour fournir un débit garantissant la sensibilité requise. Dans la pra- tique, un débit compris entre 0,5 et 1 kg/mn sera géné- ralement satisfaisant. Il correspond à 0,5 l/s environ de vapeur. Les produits sortant du réfrigérant 70 compor- tent, dans le cas de l'application à un surchauffeur, de l'eau et des incondensables. L'ensemble de ces produits parvient au dégazeur 72. Les gaz incondensables sont aspirés hors du condenseur et envoyés à un détecteur 74. Ce détecteur peut notamment être un spectromètre de mas- se, relié au dégazeur par une conduite 76 et-un "reni- fleur" 78 formé par une pastille de matériau très dur, tel que du rubis synthétique, percée d'un orifice de faible diamètre, par exemple d'environ 50 p. Un filtre est avantageusement prévu en amont -de la pastille pour éviter l'obturation de l'orifice par des poussières. Le spectromètre de masse sera calé sur une raie du gaz traceur, généralement l'hélium. La séquence des opérations-est avantageusement commandée par un automate programmable 80 muni d'un mi- croprocesseur qui, à partir des signaux reçus du détec- teur et des manomètres, détermine la concentration d'hé- lium et en déduit l'importance de la fuite. L'automate 80 peut être associé à un enregistreur 82. La sensibilité de détection peut être déterminée en faisant le rapport de la quantité d'hélium reçue, dé- terminée par intégration, sur la quantité d'hélium injectée en 18 lors du calibrage. Le quotient de fuite est déterminé en faisant le rapport entre la quantité d'hélium reçue, déterminée par integration, sur la quan- tité d'hélium injectée dans le circuit haute presSion. Le rapport entre quotient de fuite et sensibilité de détection donne la fraction de-gaz s'échappant par la fuite. On a constaté qu'on peut déceler des fuites représentant une fraction du débit de gaz introduit dans le circuit haute pression aussi faible que 0, 1 Z. L'automate à microprocesseur peut être prévu pour changer automatiquement le calibre du détecteur 74 en fonction de la concentration mesurée, afin d'augmen- tèr la dynamique de mesure qui peut aller de 0,2 vpm à 1Z d'hélium environ dans un exemple représentatif. Le dispositif est susceptible de nombreuses variantes de réalisation. Par exemple l'injection de calibrage peut s'effectuer en amont de l'enveloppe 12, sur le circuit basse pression, comme cela est représenté en tirets sur la Figure 1. Le procédé suivant l'invention peut être mis en oeuvre de la façon suivante, à l'aide du dispositif qui vient d'être décrit. On raccorde tout d'abord les moyens de prélève- ment et de conditionnement à l'aide d'au moins-un pi- quage 64. Les conduites doivent avoir un diamètre suf- fisant pour que le débit de prélèvement fournisse un débit de gaz garantissant la sensibilité requise (entre 0,5 et 1 kg/mn pour les dégazeurs courants). La tempé- rature en aval du réfrigérant doit être inférieure i celle de l'air ambiant, pour éviter toute condensation supplémentaire en amont du dégazeur 72. On raccorde les tuyauteries d'injection 26 et 36. Une fois ces liaisons réalisées, on peut effec- tuer le calibrage par injection d'hélium dans le circuit basse pression, de l'ordre de 12 bars en général. L'opération d'injection comportera généralement trois phases, dans le cas d'un surchauffeur, pour pal- lier le risque de présence d'eau dans les tuyauteries 36 en aval des vannes 38, il est préférable de purger ces tuyauteries en poussant l'eau éventuelle avec de l'azote sous pression. Pour cela on règle la pression d'azote à sa valeur nominale (pression de vapeur plus perte de charge, soit par exemple 16 bars), que l'on peut vérifier sur le manomètre 60a. Les vannes 61a et 52a sont ouvertes. Puis les vannes 38 sont progressivement ouvertes pour permettre à l'azote de refouler l'eau. Lorsqu'on ferme alors la vanne 50a on lit sur le mano- mètre 60a une pression égale à la pression de vapeur si la tuyauterie est bien libre d'eau. On peut alors isoler le volume calibré 44a en fermant la vanne 38. L'hélium doit alors être admis au volume 44a. On peut envisager deux façons de procéder: - soit en admettant de l'hélium pour passer la pression initiale de 12 bars à une pression proche de celle de l'azote, par exemple 15 bars. La quantité d'hé- lium alors stockée temporairement dans le volume 44a sera égale à la différence de pression multipliée par le volume; - soit en purgeant le volume 44a à l'aide de la vanne 62a puis en gonflant ce volume avec de l'hélium jusqu'à ce qu'on soit passé de la pression atmosphérique à la pression requise. L'injection proprement dite s'effectue en ou- vrant la vanne d'alimentation en azote 52a, puis la vanne d'injection 38, l'une et l'autre de façon brusque. L'azote pousse alors l'hélium hors de la tuyauterie 36. Le temps d'injection multiplié par le débit doit être de trois à cinq fois le volume, de façon à balayer entière- ment l'hélium. On isole ensuite le volume calibré 44a en fer- mant successivement les vannes 52a, puis 38. Dans la pratique, l'ensemble du nuage d'hélium provenant d'une fuite éventuelle est détectée en moins d'une minute et le temps de récupération du signal est inférieur à cinq minutes. La durée totale du calibrage, purge de l'eau comprise, est inférieure à 10 minutes. Enfin, on termine le calibrage en faisant tomber la pression par ouverture de la vanne de purge 62a. Chaque mesure proprement dite correspond à une injection d'hélium dans le circuit haute pression. Le mode opératoire est le même que celui qui vient d'être décrit, si ce n'est que la pression d'hélium est plus élevée et que la quantité est plus importante pour avoir une sensibilité suffisante. Si par exemple la pression de vapeur de surchauffe est de 55 bars, la pression d'azote pourra être de 66 bars et la pression d'hélium bars. L'automate pourra être programmé de façon à ré- péter périodiquement des séquences de détection de fuite et, en cas de présence d'hélium pour augmenter la caden- ce des mesures. Le dispositif peut également être placé en totalité sur un véhicule et autoriser des contrôles périodiques ou, lorsqu'une fuite a été décelée, une sur- veillance de son évolution. *'11' REVENDICATIONS 1. Procédé de détection de-fuites dans un échan- geur de chaleur entre deux fluides à des pressions dif- férentes principalement sous forme gazeuse, alors que l'échangeur est en fonctionnement, procédé utilisant un gaz traceur tel que l'hélium, caractérisé en ce que on injecte en un temps bref une quantité déterminée de traceur dans le fluide à haute pression à l'entrée de l'échangeur et on détermine la présence éventuelle de traceur dans le fluide à basse pression sortant de l'échangeur, une fois ladite injection effectuée. 2. Procédé selon la revendication I de détection des fuites dans un échangeur de surchauffe de vapeur, caractérisé en ce qu'on condense une fraction de la va- peur surchauffée à la sortie de l'échangeur, on dégaze l'eau de condensation et on recherche la présence -de gaz traceur dans les incondensables. 3. Procédé selon la revendication I ou 2, carac- térisé en ce qu'on intègre dans le temps un signal re- présentatif de la teneur en gaz traceur, du fluide à basse pression prélevé à la sortie de l'échangeur, apres chaque injection. 4. Procédé selon la revendication 1i 2 ou 3, ca- ractérisé en ce qu'on effectue un calibrage préalable, permettant de déterminer l'importance des fuites, par injection d'une quantité prédéterminée de gaz traceur dans le fluide à basse pression et détermination de la quantité de traceur à la sortie de l'échangeur apres injection. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que le gaz traceur est stocké dans un volume calibré, puis propulsé vers l'échangeur par un gaz vecteur inerte, en une durée in- férieure à 10 secondes. 6. Dispositif de détection des fuites dans un échangeur de chaleur entre deux fluides à des pressions différentes, principalement sous forme gazeuse, alors que l'échangeur est en fonctionnement, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (44) de stockage temporaire d'une quantité déterminée de gaz traceur, des moyens (52) de chasse rapide de.ladite quantité dans l'entrée (19) de fluide haute pression de l'échangeur, des moyens (64, 70, 72) de prélèvement d'une fraction du fluide basse pression à la sortie-de l'échangeur et de condi- tionnement du fluide pour en extraire le gaz traceur éventuel et des moyens (74) pour mesurer la quantité de gaz traceur recueillie. 7. Dispositif selon la revendication 6, caracté- risé en ce que les moyens de mesure comprennent un spec- tromètre de masse associé à un système de prélèvement à débit fixe (78). 8. Dispositif selon la revendication 7 de détec- tion des fuites dans un échangeur de surchauffe de va- peur, caractérisé en ce que le système de prélèvement est prévu pour aspirer une partie des incondensables après condensation de la vapeur. 9. Dispositif selon la revendication 6, 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble de calibra- ge ayant des moyens (44a) de stockage temporaire d'une quantité déterminée de gaz traceur, inférieure à la quantité injectée pour la mesure et des moyens de chasse rapide de ladite quantité dans le fluide basse pression de l'échangeur. 10. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 6 à 9, caractérisé en ce que les moyens qui le constituent et les alimentations en gaz traceur et en gaz de chasse sont portés par un véhicule et sont munis de moyens démontables de raccordement avec l'échangeur à vérifier.