Brevet FR2583242A1 — publié le 19861212

Cette invention se rapporte à un circuit de balayage de déviation ou de commutation de courant. En général, un circuit de balayage horizontal applique un signal impulsionnel d'un circuit d'oscillations horizontalesà l'électrode de baseoude commande d'un transistor de puissance horizontale qui fonctionne comme un commutateur. Le collecteur du transistor de puissance horizontale est relié en série à l'enroulement primaire d'un transformateur de retour. Le passage à la fermeture et à l'ouverture du transistor de puissance horizontale en réponse au signal impulsionnel du circuit d'oscillations horizontalesprovoque un écoulement d'un courant de balayage dans un enroulement de déviation horizontale. Usuellement, le courant à l'électrode de base qu'il faut pour faire fonctionner le transistor de puissance horizontale est relativement important. Par conséquent, dans certains circuits de l'art antérieur, le signal à la sortie du circuit d'oscillations horizontales, c'est-à-dire celui requis pour produire le courant d'attaque à la base, doit produire une puissance sensible. Cescircuitsd'attaque de la base consomment,en général,une quantité sensible de courant et ils sont encombrants. Une telle construction encombrante pose un problème important pour la miniaturisation d'un appareil de télévision. Selon un aspect de l'invention, le courant d'atta- que de l'électrode de base ou de commande, qui force le transistor commutateur de puissance à être conducteur, est obtenu d'un courant de réaction produit par le transistor commutateur lui-même. Ainsi, le circuit de l'invention ne nécessite pas de circuit encombrant d'attaque. En particu- lier, le circuit de l'invention permet d'obtenir le courant d'attaque de passage à la fermeture de la base d'un enroulement supplémentaire d'un transformateur de retour. Les autres enroulements du transformateur de retour peuvent accomplir des fonctions semblables aux autres circuits de l'art antérieur. Par conséquent, le coOt supplémentaire et le volume accru associés à l'incorporation de cet enroulement supplémentaire sont relativement faibles. Dans certains circuits de l'art antérieur, la forme d'onde d'attaque du courant de base est généralement plate, en rampe vers le bas ou descend, pendant la période de conduction collecteur-émetteur du transistor. Comme le courant collecteur-émetteur est principalement un courant en rampe vers le haut pendant le temps de conduction du transistor, le courant de la base dans de tels circuits dépasse sensiblement, au moins au début du temps de conduc- tion, ce qui est requis pour saturer le transistor pendant le courant collecteur-émetteur en rampe vers le haut. Ce courant excessif à la base provoque une dissipation non souhaitable de puissance dans de tels circuits de l'art antérieur. Selon un autre aspect de l'invention, l'attaque du courant de base du transistor qui force le transistor commutateur de puissance ou de courant à être conducteur est un courant qui n'est pas en rampe, qui maintient le transistor à la saturation pendant le courant correspondant collecteur-émetteur en rampe vers le haut. Ainsi, la puissance fournie par le circuit d'attaque de courant de base peut avantageusement être plus faible que dans certains circuits de l'art antérieur. Par ailleurs, dans le circuit de l'invention, le courant de base est sensiblement un courant réactif car il est produit par une inductance qui est en série avec la jonction base-émetteur. Par conséquent la dissipation de puissance provoquée par un tel courant réactif est relativement faible. Un autre problème de certains circuits de l'art antérieur est un lent passage à l'ouverture du transistor. Ce lent passage à l'ouverture se produit dans de tels circuits parce que la charge dans la région de l'électrode de base du transistor n'est pas balayée suffisamment rapide- ment. Lorsque le temps de passage à l'ouverture est lent, la fréquence maximale de balayage d'un tel circuit de déviation est réduite. Avec l'arrivée de conditions de plus hautes fréquences de déviation, comme dans un format de balayage à fréquence double, cette limite sur la fréquence supérieure réduit l'utilité de tels circuits de déviation de l'art antérieur. Par conséquent, selon un autre aspect de l'inven- tion, le potentiel à la base est activement affaibli par un second dispositif de commutation qui couple sensiblement une source de tension à la jonction base-émetteur du transistor commutateur de puissance. Cette source de tension affaiblie force la charge dans la région de la base à être rapidement balayée. La tension affaiblie est appliquée à la base en réponse à un signal d'entrée du circuit d'oscil- lations horizontalesqui commande le second dispositif de commutation. Ainsi, le circuit de l'invention peut fonc- tionner'à de hautes fréquences de commutation. Selon un autre aspect de l'invention, la tension affaiblie offre un avantage supplémentaire par le fait qu'elle augmente la tension de crête que la jonction collecteur-base peut tolérer sans rupture de la jonction. Cela est ainsi parce que la tension de rupture du transis- tor augmente lorsque la tension base-émetteur est suffisam- ment négative alors que le transistor est non conducteur. Ainsi, la fiabilité et la versatilité du circuit sont supérieures relativement à certains circuits de l'art antérieur o la jonction baseémetteur n'est pas polarisée en inverse par une telle tension affaiblie. Certains circuits de l'art antérieur comprennent des composants spécialisés pour le début du fonctionnement du circuit. Selon un aspect de l'invention, la tension affaiblie commutée qui est appliquée à l'inductance génératrice de courant en rampe vers le haut garantit également la mise en marche, par exemple pendant la mise en circuit. Ainsi, la mise en marche est obtenue sans nécessiter de composants spécialisés supplémentaires. Selon un autre aspect de l'invention, un transis- tor de puissance commute un courant de sortie dans une charge inductive. Un commutateur de commande répondant à un signal périodique d'entrée couple une source de tension de polarisation inverse, pendant un premier intervalle d'une période donnée du signal d'entrée, pour faire passer le transistor de puissance à l'ouverture. La tension de polarisation inverse est appliquée à une inductance pour produire un courant inductif dans l'inductance qui est appliqué à la base du transistor commutateur de puissance. Pendant un second intervalle de la période donnée, le commutateur de commande découple la tension de polarisation inverse de la base et permet au courant inductif de s'écou- ler dans base pour faire passer à la fermeture le transis- tor commutateur de puissance. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 illustre un circuit de déviation selon l'invention; - les figures 2a-2c illustrent des formes d'onde utiles pour expliquer le fonctionnement normal du circuit de la figure 1; et - les figures 3a-3c illustrent des formes d'onde utiles pour expliquer l'opération de mise en marche du circuit de la figure 1. Dans un circuit de déviation 200, illustré sur la figure 1, que l'on peut utiliser dans un système de télé- vision à format de balayage à fréquence double, une tension continue filtrée VB à une borne 48 est fournie par une alimentation en courant 45 qui est séparée du circuit 200 et qui peut être du type en mode commuté. La borne 48 est couplée par l'enroulement primaire 53a d'un transistor de sortie horizontale ou de retour 53 à une borne 90 du circuit de déviation horizontale 200. Un enroulement de déviation horizontale 81 est couplé au générateur de dévia- tion horizontale 86 pour produire un courant de balayage iy dans l'enroulement de déviation 81. Le générateur 86 comprend une bobine d'inductance de linéarité 83 en série avec un condensateur d'aller 62 et en série avec un agencement en parallèle d'un condensateur de retour 80 et d'un commutateur d'aller 87. Le commutateur d'aller 87 comprend l'agencement en parallèle d'un transistor de sortie horizontale 88 ayant une électrode de commande et d'une diode d'amortissement 89. Un enroulement haute tension 53c du transformateur de retour 53 est couplé à un circuit haute tension conven- tionnel 63 pour développer un potentiel final d'accéléra- tion. Un circuit oscillateur horizontal et pré-attaque synchronisé 85, qui est excité par une tension VHO de l'alimentation en courant 45, produit, par un condensateur Co, une tension du signal de commande de commutation V84b, qui apparaît sous la forme d'un créneau superposé sur une tension négative en courant continu, à l'électrode de base ou de commande d'un transistor commutateur 84. La période de la tension V84b est H/2, o H/2 représente un intervalle d'une ligne horizontale dans un -système de déviation à 2fH. Il faut noter que H est la période horizontale convention- nelle par exemple, de 63,5 microsecondes dans les systèmes NTSC. Lorsque la tension V84b polarise en direct la jonction base-émetteur du transistor commutateur 84, selon un premier niveau du créneau superposé, le transistor commutateur 84 est conducteur. Inversement, lorsque la tension V84b polarise en inverse la jonction base-émetteur, selon l'autre ou second niveau du créneau superposé, le transistor commutateur 84 est non conducteur. L'émetteur du transistor commutateur 84 est couplé à une source de tension affaiblie négative VNEG. Le collecteur du transis- tor commutateur 84 est couplé par une résistance 91 de limitation de courant à la base du transistor de sortie horizontale 88. Une borne 46 d'un enroulement secondaire 53b du transformateur de retour 53 est couplée par une résistance de limitation de courant 92 à une borne 82b d'une bobine d'inductance 82. Une borne 47, l'autre borne extrême de la bobine d'inductance 82, est couplée à la jonction entre la résistance 91 et le collecteur du transistor commuta- teur 84. En fonctionnement normal, le commutateur de déviation 87 est conducteur pendant l'intervalle d'aller. Lorsque le commutateur de déviation 87 est conducteur, il isole le transformateur 53 de l'enroulement de déviation 81. Un courant primaire i2 en rampe vers le haut dans l'enrou- lement primaire 53a augmente l'énergie stockée dans le transformateur de retour 53 pendant l'intervalle d'aller. Cette énergie stockée compense les pertes dans le générateur de déviation 86 et excite le circuit haute tension 63, lorsque le commutateur 87 est rendu non conducteur pendant l'intervalle de retour. L'enroulement de déviation 81 forme avec le transformateur 53 et avec le condensateur de retour 80, un circuit résonant de retour. L'énergie stockée dans le transformateur 53 et l'enroulement de déviation 81, pendant l'intervalle d'aller, est transférée au condensa- teur de retour 80 pour produire une tension de retour VR aux bornes du condensateur 80, pendant l'intervalle de retour, qui est illustrée sur la figure 2c. La tension aux bornes de l'enroulement primaire 53a est appliquée, par action de transformateur, à l'enroulement secondaire 53b pour développer une tension V à la borne 46. Pendant l'intervalle d'aller, la tension VS est positive. Pendant l'intervalle de retour, la tension V est négative. La tension négative VS se produit lorsque la tension de retour VR à la borne 90 est plus positive que la tension VB à la borne 48. La tension positive Vs, aux bornes de l'enroulement secondaire 53b, provoque l'écoulement d'un courant is en rampe vers le haut dans la bobine d'inductance 82, comme cela est illustré sur la figure 2a, du temps tre, à la fin du retour, au temps tO', à la fin de l'aller. Pendant une première partie de l'aller, le transistor commutateur 84 de la figure 1 est conducteur, selon la présence du premier niveau de la forme d'onde de tension V84b. Par conséquent, la tension V84c à la borne 47 de l'inductance 82 est négative et sensiblement égale à la tension VNEG. Pendant la première partie de l'aller, du temps tre au temps t1 de la figure 2a, le transistor 88 de la figure 1 est non conducteur parce que la tension V84c qui est appliquée à sa base, est négative. La tension négative V84c force l'allure d'augmentation du courant i de la figure2a à être supérieure pendant s l'intervalle tre-t1. Simultanément, le courant de déviation i de la figure i s'écoule à travers la diode Y d'amortissement 89. Avant le centre de l'intervalle d'aller, la tension V84b à la base du transistor commutateur 84 devient plus négative lorsque la transition du premier au second niveau du créneau superposé se produit, rendant le transis- tor commutateur 84 non conducteur. Lorsque le transistor commutateur 84 est non conducteur, le courant i s'écoule s totalement à la base du transistor de puissance 88 sous la forme du courant de base ib, provoquant ainsi la conduc- tion,ou le passage à la fermeture,du transistor 88. Ensuite, pendant le restant de l'aller, le courant ib ou is, tel qu'illustré sur la figure 2b ou 2a,respecti- vement,entre les temps t1 et t0',continue en rampe vers le haut du fait de la tension positive VS de la figure 1 à la borne 46 de l'enroulement secondaire 53b. Selon un aspect de l'invention, le courant ib en rampe vers le haut de la figure 2b produit l'attaque de base pour entretenir le courant correspondant en rampe vers le haut au collecteur du transistor 88 de la figure 1. A proximité de la fin de l'intervalle d'aller, la tension V84b à la base du transistor 84 devient plus positive, rendant conducteur le transistor commutateur 84. La conduction du transistor commutateur 84 applique la tension VNEG, qui est produite par l'alimentation en courant 45, à la borne 47 pour produire la tension V84c qui est négative. La tension négative V84 à la borne 47 produit un courant négatif ib de base dans le transistor 88, ayant une crête de -4A comme cela est illustré sur la figure 2b, avec pour résultat un passage rapide à l'ouver- ture du transistor 88 pour ainsi amorcer l'intervalle de retour. Ainsi, le courant ib balaye rapidement la charge de la base, pour rendre le transistor 88 non conducteur. Lorsque le commutateur 84 est conducteur, il shunte le courant i au loin de la base du transistor 88. La S tension de retour VR aux bornes du condensateur 80 se développe lorsque le transistor 88 devient non conducteur. La tension V84c a une composante négative de tension continue moyenne. La résistance 92 limite la composante en courant continu du courant is due à la tension V84c. Avant le début d'un intervalle de mise en marche, ni le transformateur 53 ni l'enroulement 81 ni les condensa- teurs 62 et 80 ne sont excités. On suppose,à titre d'exemple, qu'avant le début de l'intervalle de mise en marche, les tensions VHO et VNEG de l'alimentation en courant 45 sont à leurs niveaux normaux respectifs de fonctionnement, que la tension V84b a sa forme d'onde normale de fonctionnement et la tension VB est mise en circuit au début de l'inter- valle de mise en marche. Au début de la mise en marche, il n'y a pas de tension VS disponible aux bornes de l'enroulement 53b du transformateur de retour pour produire le courant positif ib pour mettre en circuit le transis- tor 88 au début de la mise en marche. Selon un autre aspect de l'invention, pendant l'intervalle de mise en marche, le courant is est produit dans la bobine d'inductance 82 par l'opération de commuta- tion du transistor commutateur 84 qui applique la tension VNEG à la borne 47. Pendant l'intervalle de mise en marche, VNEG lorsque le transistor commutateur 84 est conducteur, la tension V84c est négative, selon la présence du premier niveau de la tension en créneau V84b. La tension à la borne 82b est plus positive qu'à la borne 84c parce que la borne 82b est couplée au potentiel de la masse par l'enroulement 53b. Par ailleurs, à la mise en marche, aucune tension ne se développe dans l'enroulement 53b. Par conséquent, un courant inductif i dans la bobine s d'inductance 82 s'écoule dans la borne de jonction 47 d'une manière en rampe vers le haut pendant la mise en marche lorsque le transistor 84 est conducteur. Le courant is en rampe vers le haut stocke l'énergie inductive dans la bobine d'inductance 82. Les figures 3a-3c illustrent des formes d'onde obtenues lorsque la tension VB de l'alimentation en courant 45 est nulle, afin de simuler le début de l'opéra- tion de mise en marche. Les autres tensions de l'alimenta- tion 45 sont aux niveaux normaux respectivement. Des chiffres et symboles semblables sur les figures 1, 2a-2c et 3a-3c indiquent des articles ou fonctions semblables. Comme cela est illustré sur la figure 3a, entre les temps tO0 et t1, l'intervalle o le transistor 84 est conducteur, le courant iS est en rampe vers le haut. Lorsque le commutateur 84 de la figure 1 devient non conducteur, selon la présence du second niveau de la tension en créneau V84b, le courant is qui résulte de l'énergie magnétique stockée dans la bobine d'inductance 82 est un courant en rampe vers le bas qui est détourné vers la base du transistor 88 pour former un courant positif de base ib, comme cela est illustré sur la figure 3b entre les temps t1 et to. Le courant positif de base ib de la figure 3b rend le transistor de puissance 88 de la figure 1 conducteur en développant une tension positive de base Vbs des figures 1 et 3c entre les temps t1 et tO. Lorsque la tension VB commence à se développer, après le début de la mise en marche, des périodes alternées de conduction et de non conduction du transistor 88 de la figure 1 amorcent une opération normale de commutation du circuit de déviation, produisant ainsi la tension VS à la fréquence de déviation. Après production de la tension VS Y l'attaque normale de commutation du transistor de sortie horizontale 88, illustrée sur la figure 2b, peut avoir lieu. On comprendra qu'un agencement semblable à celui du circuit de déviation 200 de la figure 1, o l'enroule- ment de déviation 81 est remplacé par une bobine d'induc- tance, peut être utilisé comme une partie d'une alimentation en courant de commutation qui produit des tensions de sortie d'un agencement semblable au circuit haute tension 63. La fréquence de fonctionnement du transistor de puis- sance d'alimentation en courant de commutation peut être la fréquence de déviation ou son multiple. i1 R EV E N D I C A T I 0 N S 1.- Dispositif pour produire un courant de sortie à une fréquence d'entrée, du type comprenant: un commutateur de puissance ayant une électrode de commande et une paire d'électrodes conductrices de courant; une source d'un signal d'entrée à ladite fréquence d'entrée; un moyen répondant audit signal d'entrée et couplé à ladite électrode de commande pour fournir, à ladite fréquence d'entrée, un premier courant de commande à ladite électrode de commande,qui rend ledit commutateur non conducteur; un circuit résonant couplé à ladite paire d'élec- trodes conductrices de courant pour produire ledit courant de sortie qui est commuté à ladite fréquence d'entrée par ledit commutateur et pour produire une tension à ladite fréquence d'entrée entre ladite paire d'électrodes conductrices de courant, caractérisé par un moyen (53b) répondant à ladite tension entre ladite paire d'électrodes conductrices de courant (90, masse) et couplé à ladite électrode de commande (93) pour produire dans ladite électrode de commande (93) un second courant de commande (ib) qui rend ledit commutateur (87) conducteur à ladite fréquence d'entrée et dont la grandeur, dans chaque période dudit signal d'entrée, croît progressi- vement tant que ledit commutateur est conducteur. 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen générateur du second courant de commande comprend un transformateur (53) couplé à ladite paire d'électrodes conductrices de courant (90, masse) pour produire à une première borne (46) une première tension (Vs) à ladite fréquence d'entrée qui est à une première polarité (positive) lorsque ledit commutateur est conducteur, et une inductance (82) couplée à ladite première borne (46) et à ladite électrode de commande (93), o ladite première polarité (positive) de ladite première tension (Vs) force un courant (is), qui est en rampe vers le haut, à s'écouler dans ladite inductance (82) pour en produire ledit second courant de commande (ib) dans ladite électrode de commande (93). 3.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite première borne (46) est couplée audit circuit résonant (62, 81) pour produire à ladite première borne (46) une polarité de ladite première tension qui est opposée à ladite première polarité qui force le courant dans ladite inductance (82) à être en rampe vers le bas. 4.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen générateur du premier courant de commande comprend un second commutateur (84) répondant audit signal d'entrée et fonctionnant à ladite fréquence d'entrée, o ledit second commutateur d'entrée (84) est couplé à une jonction (47) entre ladite électrode de commande (93) et ladite inductance (82) pour shunter le courant dans ladite inductance (82) au loin de ladite électrode de commande (93) lorsque ledit second commutateur (84) est conducteur. 5.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen générateur du second courant de commande comprend de plus un second commutateur (84) qui répond audit signal d'entrée et qui fonctionne à ladite fréquence d'entrée, o ledit second commutateur (84) est couplé à une borne (47) de ladite inductance (82) à une jonction entre ladite inductance (82) et ladite élec- trode de commande (93), et o ledit second commutateur (84) produit un courant dans ladite inductance (82) qui continue à s'écouler dans ladite électrode de commande (93) lorsque ledit second commutateur (84) devient non conducteur pour en produire ledit second courant de commande. 6.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit résonant précité comprend un enroulement de déviation de visualisation de télévision (81) et une capacité de retour (80) d'un circuit de déviation horizontale (200). 7.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen fournissant le premier courant de commande comprend un second commutateur (84) qui répond au signal d'entrée et une source de tension d'alimen- tation (VNEG) qui est couplée à ladite électrode de commande (93) à ladite fréquence d'entrée par ledit second commuta- teur (84) pour en fournir ledit premier courant de commande. 8.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen générateur du second courant de commande comprend une inductance (82) ayant une borne (82b) qui est couplée à ladite tension qui est produite entre ladite paire d'électrodes conductrices de courant (90, masse) dudit commutateur (87), une source (45) de tension d'alimentation et un second commutateur (84) qui répond audit signal d'entrée et qui fonctionne à ladite fréquence d'entrée, o ledit second commutateur (84), lors- qu'il est conducteur, couple ladite source (45) de tension d'alimentation à une seconde borne (47) de ladite inductance (82) pour produire un courant inductif, et o ledit courant inductif s'écoule dans ladite électrode de commande (93) quand ledit second commutateur (84) est devenu non conduc- teur pour en produire ledit second courant de commande. 9.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit circuit résonant (80, 81) comprend une inductance (81), ladite inductance produisant un courant de commutateur qui s'écoule dans une première direction entre ladite paire d'électrodes conductrices de courant (90, masse) dudit commutateur (87) pendant une partie de chaque période dudit signal d'entrée, o ledit courant de commutateur est d'une grandeur progressivement croissante pendant sensiblement tout l'intervalle qui se produit lorsque ledit commutateur (87) est conducteur dudit courant de commutateur dans ladite première direction. 10.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen générateur du second courant de commande comprend une inductance (82) ayant une borne (82b) qui est couplée à ladite tension qui est produite entre ladite paire d'électrodes conductrices de courant (90, masse) dudit commutateur (87), une source (45) de tension d'alimentation et un second commutateur (84) qui fonctionne à ladite fréquence d'entrée, selon ledit signal d'entrée, o ledit second commutateur (84), lors- qu'il est conducteur, couple ladite source (45) de tension d'alimentation à une seconde borne (47) de ladite induc- tance (82) pour produire, des tensions respectives aux- dites bornes d'entrée de ladite inductance (82), un courant inductif qui s'écoule dans ladite électrode de commande (93) quand ledit second commutateur (84) est devenu non conducteur, pour en produire ledit second courant de commande, o pendant le temps du début de mise en marche, ledit courant inductif est produit uniquement par la tension à ladite seconde borne (47) de ladite inductance. 11.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen fournissant le premier courant de commande comprend un second commutateur (84) répondant audit signal d'entrée et fonctionnant à ladite fréquence d'entrée, o ledit second commutateur (84) couple une tension d'alimentation (VNEG) à ladite électrode de commande (93) pour balayer rapidement la charge de ladite électrode de commande pour rendre ledit commutateur de puissance (87) non conducteur. 12.- Dispositif de déviation de télévision pour produire, d'une tension d'entrée à une fréquence de déviation, un courant de déviation dans un enroulement déflecteur, du type comprenant: - un enroulement déflecteur; un commutateur de déviation ayant une électrode de commande et une paire d'électrodes conductrices de courant, et couplé audit enroulement de déviation pour y produire un courant d'aller d'un courant de déviation lorsque ledit commutateur est conducteur; une capacité de retour couplée audit enroulement de déviation pour former un circuit résonant de retour pendant chaque intervalle de retour; un enroulement de transformateur de retour répondant à la tension aux bornes de ladite capacité de retour pour produire une première tension à la fréquence de déviation; caractérisé par une inductance (82) couplée à ladite première tension (Vs) pour produire un premier courant de commande dans ladite inductance (82) qui est appliqué à ladite électrode de commande (93) pendant une partie de chaque intervalle d'aller, o ledit premier courant de commande est d'une grandeur progressivement croissantetant que ledit commutateur (87) est conducteur; et un moyen (84) couplé à ladite électrode de commande (93) et répondant à ladite tension d'entrée à ladite fréquence de déviation pour produire un second courant de commande à la fréquence de déviation dans ladite électrode de commande qui rend ledit commutateur (87) non conducteur. 13.- Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit courant d'aller s'écoule dans lesdites électrodes conductrices de courant (90, masse) dudit commutateur (87) d'une manière en rampe vers le haut qui correspond audit premier courant de commande. 14.- Dispositif de commutation pour produire un courant de sortie, du type comprenant: un commutateur de puissance ayant une électrode de commande et deux électrodes conductrices de courant; une source d'un signal d'entrée périodique à une fréquence de commutation; un moyen répondant audit signal d'entrée pour appliquer, pendant à la fois un temps de mise en marche et un temps normal suivant de fonctionnement, un premier courant de commande à ladite électrode de commande pour rendre ledit commutateur non conducteur entre lesdites électrodes conductrices de courant pendant un premier intervalle de chaque période dudit signal d'entrée; une impédance couplée à ladite électrode de commande; et un circuit résonant couplé à ladite paire d'électrodes conductrices de courant et à ladite impédance pour produire ledit courant de sortie périodique à ladite fréquence de commutation et pour produire pendant ledit temps normal de fonctionnement, une tension de sortie périodique à ladite fréquence de commutation qui est appliquée à ladite impédance pour appliquer un second courant de commande à ladite électrode de commande pour forcer ledit commutateur à être conducteur entre lesdites électrodes conductrices de courant pendant un second intervalle de chaque période dudit signal d'entrée, caractérisé en ce que pendant le temps de mise en marche, ledit premier courant decommande stocke de l'énergie dans ladite impédance (82) pendant ledit premier intervalle pour fournir ledit second courant-de commande pendant ledit second intervalle pour amorcer la production de ladite tension de sortie. 15.- Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'impédance précitée comprend une inductance (82). 16.- Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que ledit moyen fournissant ledit premier courant de commande comprend une source (45) d'une tension d'alimentation et un second commutateur (84) répondant audit signal d'entrée pour coupler ladite tension d'alimen- tation à ladite impédance (82) pendant les temps de mise en marche et de fonctionnement normal. 17.- Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'énergie stockée dans ladite impédance (82) fournit également le second courant de commande pendant le temps normal de fonctionnement. 18.- Dispositif de commutation pour commuter un courant de sortie comprenant: une charge inductive; un transistor commutateur de puissance pour commuter ledit courant de sortie dans ladite charge inductive; une source d'un signal d'entrée à une fréquence d'entrée; un circuit de commande pour faire fonctionner ledit commutateur à ladite fréquence d'entrée, ledit circuit de commande étant caractérisé par une source (45) de tension de polarisation inverse (VNEG); un commutateur de commande (84) relié à ladite source (45) et à la base (93) dudit transistor commutateur de puissance (88); une inductance (82) couplée audit commutateur de commande (84), ledit commutateur de commande répondant audit signal d'entrée pour coupler ladite tension de polarisation inverse (VNEG) audit transistor.commutateur de puissance (88) pendant un premier intervalle d'une période donnée dudit signal d'entrée pour faire passer ledit transistor commutateur de puissance (88) à l'ouver- ture, ladite tension de polarisation inverse (VNEG) étant appliquée à ladite inductance (82) pour y produire un courant inductif pendant ledit premier intervalle, o ledit commutateur (84) découple ladite tension de polarisa- tion inverse (VNEG) dudit transistor commutateur de puissance (88) et permet audit courant inductif de s'écouler dans la base (93) dudit transistor commutateur de puissance (88) pendant un second intervalle de ladite période donnée.