Brevet FR2583875A1 — publié le 19861226

La présente invention concerne un procédé pour déterminer la durée de vie utile résiduelle, ou la durée de vie déjà employée, des composants des turbines et, plus particulièrement, pour déterminer la durée de vie utile résiduelle des composants qui fonctionnent généralement à une température relativement élevée et sont par conséquent utilisés dans un environnement dans lequel le fluage des matériaux les constituant est un facteur important dans la détermination de leur durée de vie résiduelle. Les estimations courantes de la production d'énergie électrique auquelles on s'est livré pour les vingt prochaines années font ressortir une dépendance critique vis-àvis des centrales à vapeur et leurs turbines dont la durée de service est supérieure à 30 ans. La tradition voudrait que les installations assurant des services publics et les turbines associées d'une telle durée de fonctionnement soient retirées et remplacées par des ensembles neufs. Cependant, dans l'environnement actuel où la demande d'énergie est déprimée et les constructions nouvelles sont d'un coût élevé, les ensembles assurant des services publics tablent de plus en plus sur des programmes d'extension de la durée de vie de leurs installations anciennes dans le but de satisfaire les besoins attendus en matière d'énergie. Des considérations pratiques et commerciales imposent que ces programmes d'extension de la durée de vie soient mis en oeuvre tout en maintenant les niveaux traditionnels de disponibilité, de performance et de fiabilité.L'obtention d'un équilibre optimum entre les capitaux investis et la rentabilité nécessaire de ces capitaux impose une évaluation des conditions existantes et des performances futures probables des composants critiques des turbines, ainsi qu'une estimation réaliste des risques associés aux diverses options permettant l'extension de la durée de vie. L'évaluation des conditions actuelles et la détermination des performances futures probables des composants des turbines, en particulier des composants fonctionnant sous un régime où les matériaux les constituant sont soumis au fluage, présentent un défi à cause de la complexité des composants, de la variété de leurs conditions de fonctionnement et des limitations inhérentes des méthodes d'estimation de la durée de vie utile résiduelle ou de la durée de vie déjà employée. Les composants fonctionnant à des températures élevées (c'est-à-dire supérieures à environ 4800C), dans lesquels la combinaison du fluage et de la fatigue thermique du matériau les constituant est un souci primordial, nécessitent une considération spéciale pour obtenir une estimation acceptable de la durée de vie utile résiduelle. On fait couramment appel à diverses techniques pour estimer la durée de vie utile résiduelle des composants des centrales. On peut les classer en deux grandes catégories générales: essais destructifs et/ou non destructifs des composants réels, et estimation analytique basée sur le comportement des matériaux et l'historique du fonctionnement des composants. Les techniques de l'art antérieur procédant à des examens destructifs ou non destructifs se sont avérées souffrir de limitation lorsqu'on les applique au composants principaux des turbines. I1 est souvent difficile de se procurer un matériau, en vue d'essais destructifs, apparte nant au zones critiques des composants et d'avoir accès aux nombreuses régions critiques de la turbine pour effectuer des essais non-destructifs. De plus, alors que certaines techniques non-destructives de l'art antérieur peuvent fournir des estimations sur la durée de vie utile résiduelle d'un composant soumis à un fluage pur, le fonctionnement normal de la plupart des composants d'une turbine les soumet à la combinaison du fluage et de la fatigue, la fatigue jouant un rôle assez important dans la détermination de la durée de vie déjà employée.Le fluage, qui est fonction de la période pendant laquelle il y a application des efforts, est une déformation de matériau qui s'avère inélastique, ou irrécupérable (c'est-à-dire que le matériau ne peut revenir à sa forme et à son état d'origine). La fatigue, qui ne dépend pas du temps mais du cycle d'application des efforts, est une forme d'allongement plastique qui peut finir par provoquer la rupture d'un composant. Les techniques de l'art antérieur n'ont pas été en mesure de permettre une évaluation convenable de l'amplitude des endommagements provoqués par la combinaison du fluage et de la fatigue. Une autre technique à laquelle on a fait appel, mais qui n'a pas apporté des résultats convenables, est basée sur la densité des vides dus au fluage comme indication de la durée de vie déjà employée par suite de fluage. Ainsi, ces techniques de l'art antérieur n'aboutissent généralement pas à des résultats présentant le degré de précision souhaité, sur lesquels on puisse baser des recommandations pour aider à la prise de décision quant à l'évaluation et à la comparaison des stratégies pour le prolongement potentiel de la durée de vie des turbines. L'estimation analytique de la durée de vie déjà employée (qui peut alors être soustraite de la durée de vie totale estimée pour donner la durée de vie utile résiduelle) utilise généralement des représentations sophistiquées du comportement des matériaux, des règles d'estimation des endommagements, et les conditions de fonctionnement réelles (ou idéalisées) passées et à venir. La précision de toute approche analytique particulière dépend de l'aptitude de la méthode à traiter les incertitudes liées aux conditions réelles de fonctionnement des composants. Par exemple, dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n" 4 046 002, Murphy et al, la méthode de détermination de la durée de vie déjà employée d'un rotor est basée sur l'utilisation des endommagements provoqués par la fatigue en faible cycle, qui dépend du cycle des efforts, et non sur les endommagements par rupture due au fluage, dans laquelle la fonction du temps. On compare la plage des efforts pour chaque cycle à une courbe de la plage des efforts calculés pour la pièce de la turbomachine afin de déterminer la valeur de la durée de vie déjà employée par cette partie par suite du cycle. L'intervalle de temps entre pics locaux des efforts servant à déterminer le cycle de efforts n'est pas pris en considération. Dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique 3 950 985, au nom de Buchwald et al, on utilise une méthode basée sur l'hypothèse de Miner d'une accumulation linéaire des endommagements. L'hypothèse de Miner peut s'exprimer sous la forme de l'équa- tion (a) dans laquelle t(a,6) est le temps jusqu'à la rupture pour un effort a et une température O . Plus précisément, l'hypothèse de Miner établit que la défaillance se produit lorsque l'intégrale du côté gauche de l'équation (a) est égale à 1. Selon le brevet américain 3 950 985, on détermine la valeur de t(a,O) de l'équation (a) à partir de la courbe de la figure 1. Ainsi, on a là une méthode basée sur les efforts qui ne prend pas en considération la valeur de l'allongement accumulé par suite du fluage. Par conséquent, la présente invention a pour objet un procédé permettant de déterminer avec précision la durée de vie utile résiduelle, ou la durée de vie utile déjà employée, des composants d'une turbine. La présente invention a pour autre objet un procédé permettant de déterminer avec précision la durée de vie utile résiduelle, ou la durée de vie utile déjà employée, des composants d'une turbine tout en incluant les efLets de l'accumulation des efforts dus à la température et des allongements provoqués par le fluage, et de la vitesse d'accumulation des allongements dus au fluage. La quasi-totalité des composants d'une turbine fonctionnant à température élevée, c'est-à-dire à une température supérieure à environ 4800C, est soumise à un changement de l'état des efforts par suite du fluage, même si les conditions de fonctionnement (par exemple la température, la force appliquée) restent constantes. Plus précisément, une distribution non uniforme des efforts dans un composant se traduit par un fluage non-uniforme, où la zone subissant les efforts les plus élevés présente le fluage le plus important, ce qui se traduit par une redistribution des efforts à l'intérieur du composant. De plus, toute transformation d'un allongement élastique en allongement inélastique, comme cela peut être provoqué par le fluage, se traduira par une réduction des efforts.Des exemples en sont donnés par la relaxation des efforts locaux élevés dans des zones de concentration des efforts, par exemple les efforts s'exerçant dans la base filetée d'un boulon, et le relâchement des efforts au déplacement matrisé, par exemple des efforts thermiques et d'un effort axial nominal dans un boulon. Comme ces contraintes et efforts changent dans le temps, il est difficile de déterminer avec précision la durée de vie du composant à partir des informations classiques sur les ruptures provoquées par des charges constantes, c'est-à-dire des efforts en fonction du temps jusqu'à la rupture. On a utilisé des méthodes pour calculer l'accumulation des allongements dus au fluage, ainsi que pour comparer l'allongement accumulé à la capacité d'un matériau à subir un allongement, dans le but de déterminer un critère de défaillance. Cependant, selon la présente invention, c'est la vitesse de l'accumulation des allongements par fluage qu'on emploie pour estimer l'ampleur de l'endommagement subi par un composant ayant fonctionné à une température prédéterminée et donc à une vitesse d'allongement par fluage prédéterminée pendant un intervalle de temps prédéterminé. Selon la présente invention, un procédé pour déterminer la durée de vie déjà employée pour un composant de turbomachine comprend la détermination d'une courbe de l'allongement par fluage en fonction du temps pour le fonctionnement du composant, la détermination d'une vitesse de variation correspondant de l'allongement par fluage pour un intervalle de temps prédéterminé, la détermination d'un temps correspondant jusqu'à la rupture pour la vitesse de variation de l'allongement par fluage et la division de l'intervalle de temps prédéterminé par le temps jusqu'à la rupture afin de donner une valeur d'endommagement, la valeur d'endommagement étant une indication de la partie de la durée de vie globale du composant déjà employée en fonctionnement pendant l'intervalle de temps prédéterminé. On peut utiliser la vitesse de variation et le temps jusqu'à la rupture donnés pour une multitude d'intervalles de temps prédéterminés pour produire des valeurs d'endommagement correspondantes qu'on peut alors cumuler pour déterminer l'endommagement global du composant pendant son fonctionnement. La description qui va suivre se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement figure 1, une courbe typique du fluage pour une charge constante, obtenue à partir de valeurs mesurées (trait plein) pour une éprouvette et extrapolée (tiret) pour un composant de turbine à une température prédéterminée figure 2, un graphique d'une série de courbes de fluage pour une charge constante, obtenues à partir de valeurs mesurées (trait plein) pour une éprouvette et extrapolée (tiret) concernant un composant de turbine soumis à plusieurs charges prédéterminées appliquées à une température prédéterminée figure 3, une courbe de la vitesse moyenne de fluage jusqu'à la rupture en fonction du temps pour une éprouvette dans une plage de température prédéterminée figure 4, une courbe calculée du fluage pour un composant de turbine, illustrant une partie d'un processus d'itération selon la présente invention figure 5, une vue en perspective d'une partie d'une queue d'aronde typique d'une roue à entrée tangentielle de turbine figures 6A et 6B, des courbes des efforts et des allongements par fluage nominaux et concentrés, respectivement, pour la queue d'aronde représentée en figure 5, selon la présente invention. En figure 1, on a représenté la courbe typique d'un allongement par fluage en fonction du temps pour une éprouvette soumise à une charge constante. La courbe en trait plein représente les allongements mesurés dans l'éprouvette lors de trois étapes de fluage, c'est-à-dire primaire, secondaire et tertiaire, et se termine à l'instant t r de la défaillance, c'est-à-dire de la rupture, l'allongement étant alors tL. Selon la présente invention, la courbe en trait plein des zones de fluage primaire et secondaire correspond approximativement à la formule (1) suivante. = AeB (l+CJ) dans laquelle, E = allongement par fluage, a = effort, et A, B, C et F = constantes de matériau qu'on peut obtenir facilement à partir d'une série de données telles que celles repré sentées par les courbes de la figure 2. L'équation 1 se compose de deux parties. La première partie, AeB , est une représentation de la vitesse du fluage secondaire et la seconde partie, (1+Ce F), est un modificateur qui est choisi préalablement afin de modéliser la vitesse du fluage pendant le fluage primaire. Aucune tentative n'a été faite pour modéliser le fluage tertiaire, lequel est caractéristique des petites éprouvettes de laboratoire dont la section en coupe va en diminuant, provoquant une augmentation de la vitesse du fluage.On pense que le prolongement et l'extrapolation du fluage secondaire, tels qu'ils sont représentés par la ligne en tiret de la figure 1, donnent une meilleure représentation de l'accumulation de l'allongement par fluage pour des composants réels de turbine, car les composants n'entrent généralement pas dans la zone du fluage tertiaire, et même si tel est le cas, cela ne représente qu'une petite fraction de la durée de vie totale du composant. Pour être homogène avec ce modèle, l'aptitude r en matière d'allongement est définie par l'allongement obtenu en extrapolant le fluage secondaire jusqu'à l'instant t r de la rupture, ce dernier pouvant être déterminé à partir d'une éprouvette. En figure 2, on a représenté les résultats d'essais de rupture sous charge constante (c'est-à-dire avec une force appliquée constante) pour des éprouvettes à une température déterminée. Les courbes o1, a2' a3 et a4 représentent les résultats pour des charges constantes prédéterminées allant en décroissant.On remarquera que les aptitudes respectives à l'allongement er1, cor2, r Er3 et r4 diminuent avec une augmentation correspondante du temps respectif jusqu'à la rupture tr1, tir2, tr3 et tr4. On remarque également que des éprouvettes accumulant un allongement par fluage à des vitesses plus élevées, par exemple a1, sont déficientes à des temps trn plus courts, mais présentent une aptitude à l'allongement rn plus élevée n étant un nombre entier. Cela montre que non seulement la valeur absolue de l'accumulation des allongements, mais encore la vitesse d'accumulation jouent un rôle important pour un critère d'endommagement basé sur l'allongement.Une caractéristique d'un matériau qui emploie ces concepts est la vitesse moyenne de fluage jusqu'à la rupture cm . définie par la relation E (2) moy tr On pense que ces principes et observations peuvent être positivement appliqués directement à des composants de turbine dont les matériaux sont soumis au régime du fluage pour obtenir une indication de la durée de vie déjà employée, ou de la durée de vie résiduelle du composant plus précise que ne le permettent les techniques utilisées antérieurement. La figure 3 représente une courbe à l'échelle loglog de la vitesse moyenne de fluage cmoy jusqu'à la rupture en fonction du temps jusqu'à l'instant de la rupture t r pour une éprouvette constituée d'un matériau typique utilisé dans la plage des hautes températures rencontrées dans les turbines. Les valeurs ayant permis de tracer la courbe proviennent d'essais à la rupture exécutés à différentes températures dans la plage des hautes températures attendues dans le fonctionnement d'un composant de turbine, à savoir entre environ 500"C et environ 6000C, et dans une plage d'efforts dont les valeurs sont à l'origine de défaillances se produisant dans des temps relativement courts jusqu'à des temps relativement longs, c'est-à-dire entre environ 90 heures et environ 60 000 heures.S'agissant des valeurs ayant permis de tracer la courbe de la figure 3, on a fait plusieurs remarques importantes. La fourchette de dispersion des valeurs est relativement étroite (c'està-dire qu'elle se trouve située à l'intérieur de deux écarts-standard (pour une vaste gamme des temps jusqu'à la rupture, c'est-à-dire entre environ 90 heures et environ 60 000 heures, et il n'y a apparemment aucune dépendance vis-à-vis de la température, au moins dans la plage des températures utilisées pour procéder aux essais Si l'on ne prend pas en considération la dépendance vis-à-vis de la température, on évite de nombreuses complications analytiques.La courbe de la figure 3 montre également le phénomène de ductilité (c'est-à-dire l'aptitude d'un objet à se déformer sans se rompre) ou aptitude à l'allongement, qui décroît dans le temps, dont on pourrait donc s'attendre qu'elle puisse etre extrapolée à des durées de service relativement longues, c'est-à-dire supérieures à 100 000 heures. Comme il y a -- une relation linéaire entre log (py) et log (tr), on peut facilement en tirer une expression mathématique. Le temps jusqu'à la rupture, tr, est lié à la vitesse moyenne de l'allongement jusqu'à la rupture par moy log (tr) = log (P) + Q log (E ), ou (3a) t = PcQ , (3b) r moy où P et Q sont des coefficients définissant la courbe de la figure 3.On peut également déterminer facilement les fourchettes statistiques de dispersion, pour indiquer les limites des valeurs attendues pour un niveau de confiance donné. On peut utiliser cette corrélation entre le temps jusqu'à la rupture moy en conjonction avec des méthodes permettant de calculer l'allongement par fluage en pour déterminer la durée de vie déjà employée des composants de la turbine selon la présente invention, dans laquelle on prévoit que les composants de la turbine fonctionnant dans le régime de fluage des matériaux les constituant se comportent d'une façon analogue aux éprouvettes utilisées pour obtenir les valeurs à la base de la construction de la courbe de la figure 3. En figure 4, on a représenté un graphique des valeurs calculées de l'allongement par fluage n en fonction du temps pour un composant typique de turbine, en utilisant l'équation 1. On a également indiqué plusieurs intervalles de temps At1 #t2, A t3 et At4 auxquels sont associés des vitesses d'allongement correspondantes à ! 2, #3 et Pour l'intervalle At1, on peut déterminer le temps jusqu'à la rupture trî en remplaçant moy par à dans l'équation (3a) ou dans l'équation (3b).Ainsi, on obtient le temps jusqu'à la rupture trî = PtQ. On peut déterminer la fraction de la durée écoulée jusqu'à la rupture, ou endommagement jusqu'à la rupture AD1, pendant l'intervalle At1, à partir de la relation ADn = At (4) trn où : D = endommagement par vitesse d'allongement pour n l'intervalle n, n étant un nombre entier, At = temps de fonctionnement à une vitesse d'allon gement prédéterminée, et trn = temps jusqu'à la rupture pour la vitesse d'allon gement prédéterminée de l'intervalle n. Pour chacun des intervalles de temps restants, les vitesses d'allongement indiquées 2, s3 et 4 sont différentes, ce qui se traduit par des temps dirférents jusqu'à la rupture tr2, tr3 et tr4 et par des incréments différents d'endommagement Q D2, AD3 et AD4. L'endommagement total d'un composant, ou durée de vie déjà employée, après fonctionnement au cours de n intervalles de temps, ou un nouvel intervalle commence de préférence (et l'intervalle précédent est terminé) de sorte que la vitesse d'allongement n se rapproche au moins quasi-linéairement de la courbe de la figure 4, est la somme des endommagements incrémen tiels AD n pour chaque intervalle.Cela peut être représenté par l'équation 5 suivante où : DT = endommagement cumulé total, et n = nombre d'intervalles L'endommagement cumulé total DT, où durée de vie déjà employée du composant, peut s'obtenir dans un moyen de sommation, tel qu'un microprocesseur. On peut donner arbitrairement une faible valeur aux intervalles de temps At n dans les limites de la capacité de calcul du système. En figure 5, on a représenté dans une vue en perspective une partie d'une queue d'aronde typique 20 d'une roue à entrée tangentielle de turbine. La queue d'aronde 20 peut être fixée, par exemple par emmanchement par retrait et/ou par rayure et clavette à un arbre rotatif 10, ayant un axe de rotation 15. En variante, la queue d'aronde 20 peut être réalisée en une pièce avec l'arbre 10. La queue d'aronde 20 comprend une multitude de nervures 22, 23 et 24 s'étendant axialement (par rapport à l'arbre 10), qui sont formées par des parties 15, 16 et 17 découpées dans ses parois latérales axiales.Des parties correspondantes des nervures 22, 23 et 24 sont évidées sur une distance circonférentielle prédéterminée de manière à former une fente de remplissage 25 destinée à recevoir des queues d'aronde (non représentées) d'aubes de forme complémentaire pour qu'il y ait engagement étroit des nervures 22, 23 et 24 et des parties découpées 15, 16 et 17, des aubes aérodynamiques (non représentées) étant fixées à la partie extérieure radiale des queues d'aronde correspondantes des aubes. Les queues d'aronde des aubes et les aubes associées sont disposées circonférentiellement autour de l'arbre 10. Une disposition de ce type,ayant des queues d'aronde dont le contour est légèrement différent, est illustrée dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 1 415 266 (Rice). La force appliquée et l'effort résultant sur la queue d'aronde 20 de la roue sont principalement fonction de la masse des queues d'aronde et des composants associés (non représentés) fixés à la queue d'aronde 20 dans la direction radiale de l'extérieur, de la vitesse de rotation de l'arbre 10 et de la température de fonctionnement de la queue d'aronde 20. On peut déterminer par un moyen approprié la température, la masse et la vitesse de rotation (vitesse angulaire). Par exemple, dans une turbine utilisée dans l'entraînement d'une génératrice électrique, on peut employer un appareil de contrôle de la centrale pour obtenir la vitesse angulaire ; on peut surveiller la température au moyen de l'appareil décrit dans le brevet des Etats Unis d'Amérique 4 046 002, et connaître la masse à partir des caractéristiques de réalisation de la turbine.Bien que la masse et la vitesse angulaire doivent permettre de choisir la courbe appropriée parmi une famille de courbes telles que celle représenté en figure 2, et que la température détermine la famille de courbes à employer, il peut être possible de simplifier les calculs. De nombreuses turbines, par exemple les turbines entrainant les génératrices électriques, fonctionnent à une vitesse angulaire sensiblement constante, par exemple à une vitesse de 3600 t/min. (Etats-Unis) ou 3 000 t/min. (Europe); et avec une température des gaz d'entrée sensiblement constante. En outre, comme on l'a montré précédemment en figure 3, il ne semble pas que la vitesse moyenne d'allongement jusqu'à la rupture dépende de la température dans la plage des températures allant d'environ 480"C à 5900C. La majeure partie des turbines à vapeur ont une température d'entrée comprise dans cette plage. Ainsi, avec une bonne approximation, il est seulement nécessaire de connaître le temps pendant lequel une telle turbine a fonctionné avec une température des gaz d'entrée comprise dans la plage 4805900C. On peut déterminer le profil de température, ou gradient, à l'intérieur de la turbine en procédant à des mesures comme on l'a décrit ci-dessus, à partir des critères de conception ou de l'expérience acquise en service, sans avoir à recourir à une expérimentation excessive. En figures 6A et 6B, on a représenté des courbes de l'effort nominal et de l'allongement par fluage, respectivement, pour- la queue d'aronde 20 de la figure 5. L'effort nominal a(NOM) ou l'allongement par fluage (NOM) sont l'effort moyen ou l'allongement moyen par fluage dans la partie la plus large, ou base, 21 de la queue d'aronde 20. L'effort concentré a(CONC) ou l'allongement par fluage concentré e(CONC) sont l'effort ou l'allongement par fluage les plus élevés dans la queue d'aronde 20, lesquels se produisent typiquement dans la zone des découpes 15, 16 et 17. La relation entre l'effort nominal et l'effort concentré est principalement fonction de la géométrie de la queue d'aronde 20 et peut être obtenue à partir d'une combinaison de facteurs de concentration d'efforts - (R.E.Peterson, John Wiley & Sons, Inc. (1974)) et de l'équation de Stowell: S K =1+(K-I)SN a + (KTî) 5N dans laquelle : K a = facteur de concentration des efforts inélastiques, K T = facteur de concentration des efforts élastiques, S = module sécant pour efforts concentrés, S = module sécant pour efforts nominaux. n K a est également défini par le quotient des efforts concentrés et des efforts nominaux . On peut utiliser la courbe de l'allongement concentré par fluage de la figure 6B de la même manière que pour la courbe de la figure 4. Ainsi, selon la présente invention, un procédé de calcul de l'endommagement par rupture dû au fluage pour un composant de turbine comprend la détermination de la vitesse d'accumulation des allongements par fluage dans le composant toutes les fois que celui-ci est soumis à un effort à une température élevée, c'est-à-dire à une température supérieure à environ 480"C pendant une durée prédéterminée.On peut déterminer l'endommagement D dû à la vitesse d'allongement à partir de l'équation (6) dans laquelle DT est l'endommagement du composant pour la vitesse des allongements cumulés, At n le temps de fonctionnement du composant à une vitesse d'allongement par fluage prédéterminée n et t rn le temps jusqu'à la rupture d'un composant de turbine à la vitesse prédéterminée d'allongement par fluage.Comme DT, endommagement pour la vitesse des allongements cumulés, représente la durée de vie fractionnée cumulative du composant de turbine, résiduaire, on prédit que la défaillance du composant se produit lorsque DT est égal à 1, et, par conséquent, la durée de vie utile restante du composant est égale au temps total (c'est-à-dire depuis le début du fonctionnement du composant) nécessaire pour que DT soit égal à 1 moins le temps total réel de service du composant. Par exemple, à tout moment, on peut déterminer le temps auquel DT sera égal à 1 en supposant que les conditions antérieures de fonctionnement du composant continueront à être sensiblement identiques. On peut appliquer l'équation (6) à n'importe quelle condition de charge, ou de fonctionnement, pour laquelle le comportement pour allongement par effort de tension peut être estimé, ou est déterminable ou définissable. Elle est particulièrement utile dans les cas où l'effort ne reste pas constant, car c'est généralement la variation de l'effort opérationnel en fonction du temps qui rend le procédé non-valable ou est à l'origine d'erreurs inacceptables lorsqu'on emploie des techniques antérieures pour prédire la durée de vie utile résiduelle d'un composant. Par exemple, dans le cas d'un effort concentré, qui est initialement supérieur à un effort nominal, l'effort concentré tend à se relâcher, ou à diminuer, par suite du mécanisme du fluage, changeant ainsi l'effort sans qu'il y ait nécessairement modification des conditions de fonctionnement. On vient donc d'illustrer et de décrire un procédé permettant de déterminer avec précision la durée de vie utile restante, ou durée de vie résiduelle, où les composants sont soumis à l'effet d'un endommagement par fluage, tout en incorporant les effets de l'accumulation de la vitesse de fluage. REVENDICATIONS 1. Procédé pour déterminer la durée de vie résiduelle d'un composant de turbomachine, caractérisé en ce qu'il consiste à - déterminer une courbe de l'allongement par fluage en fonction du temps pour le composant en fonctionnement de la turbomachine - déterminer une vitesse correspondante de variation de l'allongement par fluage pendant une première durée prédéterminée - déterminer un temps correspondant jusqu'à la rupture pour la vitesse de variation de l'allongement par fluage; et - effectuer la division de la durée prédéterminée par le temps jusqu'à la rupture afin d'obtenir une valeur d'endommagement, cette valeur étant représentative de la partie de la durée de vie déjà employée du composant en fonctionnement pendant la durée prédéterminée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les étapes consistant à déterminer une vitesse correspondante de variation de l'allongement par fluage, à déterminer un temps correspondant jusqu'à la rupture et à effectuer la division sont répétées pendant une multitude de durées prédéterminées, et en ce qu'il comprend en outre l'étape consistant à cumuler les valeurs d'endommagement pour chaque durée respective de la multitude de durées afin de déterminer la partie de la durée de vis déjà employée du composant en fonctionnement pendant la multitude des durées prédéterminées. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la détermination d'une courbe de l'allongement concentré par fluage en fonction du temps toutes les fois que le composant est soumis à des allongements par fluage nominaux et concentrés. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la détermination d'un temps correspondant jusqu'à la rupture comporte l'extrapolation de la courbe de l'allongement par fluage en fonction du temps à partir de la zone de fluage secondaire jusqu'à la zone de fluage tertiaire. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape consistent à déterminer la courbe de l'allongement par fluage en fonction du temps comporte la détermination de la température de fonctionnement du composant et la sélection du temps correspondant à la température de fonctionnement déterminée. 6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape consistant à déterminer un temps correspon ayant jusqu'à la rupture comprend la détermination du temps de fonctionnement du composant à des conditions nominales de marche, dans laquelle le total de la multitude de durées prédéterminées est égal au temps de fonctionnement du composant aux conditions nominales de marche. 7. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la multitude de durées prédéterminées sont chacunes choisies de manière à etre suffisamment petites pour que chaque vitesse de variation correspondante de l'allongement par fluage se rapproche linéairement de la courbe de l'allongement.