Brevet FR2582737A1 — publié le 19861205

Pour une turbine hydraulique, le réglage de la charge de son alternateur s'effectue en asservissant l'ouverture du vannage de la turbine à une consigne extérieure qui constitue donc une consigne d'ouverture. Ceci est le cas le plus simple, mais une telle consigne est fréquemment plus complexe, en particulier lorsque l'alternateur débite du courant sur le réseau d'énergie publique. A cet effet, cette consigne est fréquemment transmise à partir d'un poste central mettant en oeuvre les programmes d'un centre des mouvements de l'énergie, pour lequel la consigne est la puissance électrique à fournir au réseau par le groupe considéré et ceci d'autant plus que la puissance installée est importante. La plupart des groupes de production d'énergie électrique sont donc asservis à la puissance électrique de l'alternateur par l'intermédiaire d'un capteur placé aux bornes de celui-ci. Par cette méthode, on obtient effectivement une bonne précision de la puissance électrique demandée si toutefois la fréquence du réseau est égale à celle de consigne. Cette méthode a pour inconvénient de prendre en compte les perturbations incluses dans une boucle beaucoup plus importante que celle définie par un simple asservissement du vannage. En effet la configuration du système comporte alors: La fonction de transfert de la turbine; La fonction de transfert de l'alternateur; toute perturbation introduite dans cette chalne est donc prise en compte par le système de régulation et elle est répercutée, voire amplifiée au niveau du vannage. Ces pertubations entraînent une variation continuelle de celui-ci, de telle sorte qu'on expose le matériel à des fatigues mécaniques importantes pouvant conduire à des usures prématurées des organes constituant le vannage. On citera ci-après à titre non exhaustif des perturbations agissant sur la turbine et sur l'alternateur et qui sont susceptibles de gêner le fonctionnement normal de la régulation: Les instabilités hydrauliques d'écoulement (torche, variation de l'écoulement dans l'aspirateur des turbines); Instabilité de l'excitation de l'alternateur; Oscillations propres à la tension du stator de l'alternateur dues à l'insuffisance des amortisseurs; Oscillations de torsion de l'arbre du groupe; À Oscillations de tension sur le réseau (lignes capacitives); etc... etc... Les perfectionnements qui font l'objet de la présente invention visent à remédier à ces inconvénients en supprimant la boucle grâce à laquelle on amine à un comparateur des informations sur la puissance émise par l'alternateur en vue de la comparer à la consigne de puissance. A cet effet, le procèdl suivant l'invention consiste: à émettre une consigne d'ouverture (0) fonction 5. du débit grace à un générateur de loi débit/ouverture de chaque type de turbine; de la hauteur de chute; de la consigne de puissance. Suivant une disposition avantageuse, le procédé suivant l'invention consiste en outre: - à émettre un signal de correction de la consigne d'ouverture en fonction de l'écart de fréquence - à faire amener dans un sommateur de consigne les valeurs de la consigne 0 et de son correctif. A0 pour obtenir la consigne demandée (01) - à comparer la consigne réelle (O1) et l'ouverture réelle (OR) de la turbine - à amplifier le signal résultant de la comparaison - et à l'appliquer aux organes de réglage du débit de la turbine. Le dessin annexe, donné à titre d'exemple permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques qu'elle présente et les avantages qu'elle est susceptible de procurer: Fig. 1 est un diagraume montrant les différents éléments permettant la mise en oeuvre du procédé usuel de régulation de la puissance de la turbine. Fig. 2 est un diagramme des différents éléments permettant de réguler la puissance de la turbine par mise en application du procèdt suivant l'invention. Dans le diagramme de fig. 1, la référence 1 est attribuée à une turbine qui entratne un alternateur 2 produisant du courant électrique dans un réseau 3. La puissance électrique fournie par l'alternateur a été référencée P sur la ligne qui le relie au réseau 3. La consigne de puissance est comnparle avec la puissance de sortie de l'alternateur 2 dans un comparateur 4 qui émet un signal égal à la différence entre P et P en direction d'un sommateur 5 qui reçoit en O outre une information relative à l'importance de l'écart de fréquence Af entre le courant fourni par l'alternateur et une référence constante 3 à 50 ou 60 HZ. On observe que le signal transite par un système correcteur 6 dont le coefficient de correction bp appelé "statisme dépend de l'exploitation. A la sortie du sommateur 5, l'erreur entre dans un régulateur de vitesse 7 dont la sortie entre dans un comparateur 8. - Celui-ci évalue la différence entre le signal d'instruction sortant du régulateur de vitesse 7 et un relevé de l'ouverture réelle du vannage 9 de la turbine 1 et qui a été référencé OR. Le comparateur 8 émet un ordre en direction d'un amplificateur 10 agissant sur le vannage 9 pour éventuellement modifier la valeur de ce dernier par rapport à l'ouverture réelle 0R. Comme indiqué plus haut, des perturbations peuvent être appliquées à la turbine et/ou à l'alternateur et qui sont prises en compte par le système et parfois même répercutées au niveau du vannage 9. Ceci est évident en constatant la liaison par une boucle importante 11 entre la sortie de l'alternateur et le comparateur 4. Conformément à l'invention, on supprime la boucle 11, ce qui élimine l'influence des perturbations auxquelles sont soumis la turbine 1 et l'alternateur 2, sur le réglage du vannage 9. Mais, bien entendu, il est nécessaire de remplacer l'introduction de la puissance fournie par l'alternateur par une autre grandeur de même nature,-mais qui ne soit pas prélevée à la sortie de l'alternateur 2 afin de ne pas être affectée par les perturbations qui peuvent s'appliquer à ce dernier et à la turbine 1. On sait que la puissance fournie par un alternateur est donnée par la formule générale: P = Da. Dt. Q. H. -g. Z5 dans laquelle le rendement D de l'alternateur en fonction de la charge a peut aisément être introduit car il est bien connu. - Le rendement Dt de la turbine dépend du débit Q et un peu de la hauteur nette de chute H. - La valeur H peut être mesurée par un capteur approprié donnant la chute brute de telle sorte que la chute nette est aisément déterminable par un calcul simple de pertes de charge dans le conduit d'amenée. Cette information généralement bruitée peut être filtrée sans inconvénient pour la stabilité. Q est le paramètre principal que détermine la position du vannage 9. Sa relation avec l'ouverture dépend essentiellement du type de turbine, cette relation est une loi composite que l'on peut tirer des courbes issues des essais sur modèle en fonction du point de fonctionnement vis-à-vis de la chute de la vitesse et de l'ouverture. Pour chaque type de turbine, des lois simples connues permettent de déduire l'ouverture en partant du débit et de la chute à vitesse constante. Cette loi est donc de la forme: o = f. (P.H) et elle peut être approximée relativement simplement à l'aide d'un circuit analogique performant du commerce ou plus aisément à l'aide d'un micro processeur 12 (fig. 2) qui reçoit le renseignement H relatif à la chute nette après filtrage dans un filtre 13, d'une part, et d'autre part la consigne de puissance Po. Le micro-processeur 12 en déduit la consigne d'ouverture O du vannage 9. Toutefois, celle-ci n'est pas directement transmise à ce vannage du fait qu'une correction peut lui être appliquée en fonction principalement, comme on l'a vu en référence à fig. 1 de l'écart de fréquence Rf existant entre la fréquence de référence et celle fournie par l'alternateur et aussi en fonction du coefficient bp qui est dans ce cas un statisme à l'ouverture. L'information relative à l'écart de fréquence àif et celle donnée par le coefficient bp sont amenées dans le sommateur 5. Celui-ci les ajoute algébriquement en vue d'entrer une consigne dans le régulateur de vitesse 7 qui émet une information correctrice i0 de l'ouverture du voisinage. On notera que cette information est prise en sortie du régulateur 7 en vue d'être réintroduiteà l'entrée de ce régulateur 7 par l'intermédiaire du coefficient de statisme bp semblable à celui de fig. 1. L'écart bo est amené à un sommateur 14 en même temps que l'imformateur O provenant du micro-processeur 12. Le résultat de la somme algébrique de 40 et de 0 vient dans le comparateur 8 et la suite des opérations s'effectue de la même manière que celle décrite en référence à fig. 1. On observe que la consigne amenée au régulateur de vitesse 7 est une expression: A f + bp AP dans le cas de fig. 1 puisque bp affecte l'écart de puissance P et Af + bp A0 dans le cas de fig. 2 puisque bp affecte l'écart d'ouverture _.Q En régime établi, il va de soi que la consigne amenée au régulateur de vitesse doit être nulle. Autrement dit on a: suivant fig. 1 Rf + bp AP = o suivant fig. 2 Af + bp A0 = o Il doit d'ailleurs être entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exemple et qu'elle ne limite nullement le domaine de l'invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d'exécution décrits par tous autres équivalents. RE V E N D I C A T I 0 N S 1. Procédé de régulation de puissance des turbines hydrauliques, caractérisé en ce qu'il consiste: à émettre une consigne d'ouverture (0) fonction du débit Q grâce à un générateur de la loi débit/ouverture de chaque type de turbine de la hauteur de chute H À de la consigne de puissance Po. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en outre: - à émettre un signal de correction de la consigne d'ouvertu- re A0 fonction de l'écart de fréquence - à faire amener dans un sommateur de consigne les valeurs de la consigne 8 et de son correctif A0 pour obtenir la consigne demandée (01) - à comparer la consigne réelle (O1) et l'ouverture réelle (OR) de la turbine - a amplifier le signal résultant de la comparaison - et à l'appliquer aux organes de réglage du débit de la turbine. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le correctif d'ouverture ( A) est produit par un régulateur de vitesse à l'entrée duquel est appliquée la somme de l'écart de fréquence (Af) et du produit dudit correctif d'ouverture (A0) par le coefficient de statisme (bp).