Brevet FR2563445A1 — publié le 19851031

La présente invention concerne un nouveau catalyseur d'hydro- conversion de coupes pétrolières lourdes, comprenant comme constituant de base au moins une zéolithe acide du type Y spécialement modifiée. L'hydrocraquage de coupes pétrolières lourdes est un procédé très important du raffinage qui permet de produire, à partir de charges lourdes excédentaires et peu valorisables, les fractions plus légères telles que essences, carburéacteurs et gazoles légers que recherche le raffineur pour adapter sa production à la structure de la demande. Par rapport au craquage catalytique, l'intérêt de l'hydrocraquage cata- lytique est de fournir des distillats moyens, carburéacteurs et gazoles, de très bonne qualité. En revanche, l'essence produite présente un indice d'octane beaucoup plus faible que celle issue du craquage catalytique. Les catalyseurs utilisés en hydrocraquage sont tous du type bifonctionnel associant une fonction acide à une fonction hydrogénante. La fonction acide est apportée par des supports de grandes surfaces (150 à 800 m2.g91 environ) présentant une acidité superficielle, tels que les alumines halogénées (chlorées ou fluorées notamment), les combinaisons d'oxydes de bore et d'aluminium, les silice-alumines amorphes et les zéolithes. La fonction hydrogénante est apportée soit par un ou plusieurs métaux du groupe VIII de la classification pério- 256344-5 dique des éléments, tels que le nickel, le palladium ou le platine par exemple, soit par une association d'au moins deux métaux choisis parmi les groupes VI de la classification périodique,(molybdène et tungstène notamment),et VIII de la même classification,(cobalt et nickel notamment), deux au moins des métaux de cette association appar- tenant à deux groupes différents (VI et VIII précédemment cités). L'équilibre entre les deux fonctions acide et hydrogénante est le paramètre fondamental qui régit l'activité et la sélectivité du catalyseur. Une fonction acide faible et une fonction hydrogénante forte donnent des catalyseurs peu actifs, travaillant à température en général élevée (>,390 C environ), et à vitesse spatiale d'alimentation faible (la VVH exprimée en volume de charge traitée par unité de volume de cata- lyseur et par heure est généralement inférieure à Z), mais dotés d'une très bonne sélectivité en distillats moyens. Inversement, une fonction acide forte et une fonction hydrogénante faible donnent des catalyseurs très actifs mais présentant une mauvaise sélectivité en distillats moyens. Les catalyseurs conventionnels de l'hydrocraquage catalytique sont, pour leur grande majorité, constitués de supports faiblement acides, tels les silice-alumines amorphes par exemple. Ces systèmes sont utilisés pour produire des distillats moyens de très bonne qualité, ou encore, lorsque leur acidité est très faible, des bases huiles. Dans les supports peu acides, on trouve la famille des silice- alumines amorphes. Beaucoup de catalyseurs du marché de l'hydrocraquage sont constitués de silice-alumine associée, soit à un métal du groupe VIII soit, de préférence quand les teneurs en poisons hétéroatomiques de la charge à traiter dépassent 0,5% poids, à une association des sulfures des métaux des groupes VI B et VIII. Ces systèmes ont une très bonne sélectivité en distillats moyens, et les produits formés sont de bonne qualité. Ces catalyseurs, pour les moins acides d'entre eux, peuvent également produire des bases lubrifiantes. L'inconvénient de tous ces systèmes catalytiques à base de support amorphe est,comme on l'a dit, leur faible activité. Les zéolithes acides présentent l'avantage par rapport aux autres supports acides précédemment cités, d'apporter une acidité beau- coup plus élevée. Les catalyseurs nouveaux qui les contiennent sont donc beaucoup plus actifs et pour cette raison, permettent de travail- ler à température plus basse et/ou à vitesse spatiale d'alimentation (VVH)plus élevée. En revanche, cette acidité plus élevée modifie l'équi- libre entre les deux fonctions catalytiques, acide et hydrogénante. Il en résulte une modification de sélectivité notable de ces catalyseurs par rapport aux catalyseurs conventionnels: ils sont plus craquants et produisent par conséquent beaucoup plus d'essence que de distillats moyens. La présente invention concerne un nouveau type de catalyseur zéolithique, renfermant une zéolithe dont les caractéristiques physi- ques et l'acidité ont été spécialement modifiées, et une matrice amorphe a base d'alumine ou d'une coribinaison d'oxydes qui seront définis plus loin, et lcaractériséee notamment en ce qu'une partie importante de sa porosité est apportée par des pores de diamètres su- périeurs à 7,5 nm. Ce nouveau y,,pe de catalyseur présente une activité et une sélectivité en distillats moyens notablement améliorées par rapport aux autres systèmes de lart antàrieur à base de zéolithes. La zéolithe utilisée dans ie catalyseur (2 à 80 % en poids, de préférence 3 à 50 %) de la prsente invention est une zéolithe acide HY caractérise par différentes s pcifications, dont les méthodes de détermination seront précisées dans la suite du texte: un rapport mo- !aire Si09/Al202 ccfipris entre environ 8 et 70 et de manière préférée entre environ i? et 40; une teneur en sodium inférieure à 0,15 % poids déterminée sur la zeolithe caicinée a 1100 C; un paramètre cristallin ao de lamai!e élimentalre compris entre 24,55 x 10-0 mni et 24,24 x 10m et de maniére préférée entre 24,38 x 10 im et 24,26 x 1010m une capacité Cia de reprise en ions sodium, exprimée en gramme de Na par 100 grammes de zéolithe modifiée, neutralisée puis calcinée, supé- rieure à environ GS5f la capacité a de reprise en ions sodium sera C Na définie de manière plus précise au paragraphe suivant); une surface spécifique déterminée par la méthode B.E.T. supérieure à environ 400 m2. g1 (de préférence supérieure à550 m2.); une capacité d'adsorp tionde vapeurd'eau à25 C pour unepression partiellede 2,6torrs (346,6Pa) (P/Po=C, 10),supérieure à environ 6 % poids. Une répartition microporeuse, déterminée par la méthode de B.J.H., de type bimodale comprenant en plus de la classique porosité de structure centrée autour d'un diamètre de 0,80,9 nm, une microporosité secondaire se répartissant de manière plus large autour d'une valeur moyenne comprise entre 1,5 et 8,0 nm et de manière préférée entre 2,0 et 6,0 nm, la dite microporosité secon- daire représentant 1 à 20 % du volume poreux de la zéolithe, tel qu'il est défini plus loin. Les différentes caractéristiques sont mesurées par les métho- des précisées ci-après: - le rapport molaire SiO2/A1203 est mesuré par analyse chimi- que. Quand les quantités d'aluminium deviennent faibles, par exemple inférieures à 2 %, pour plus de précision, il est opportun d'utiliser une méthode de dosage par-spectrométrie d'adsorption atomique. - le paramètre de maille est calculé à partir du diagramme de diffraction des rayon X, selon la méthode décrite dans la fiche ASTM D 3.942-80. Il est clair que pour effectuer ce calcul correctement, il faut que la cristallinitédu produit soit suffisante. - la surface spécifique est déterminée à partir de 1 'isother- me d'adsorption d'azote à la température de l'azote liquide et calculé selon la méthode classique B.E.T.. Les échantillons sont prétraités, avant la mesure, à 500 C sous balayage d'azote sec. - les pourcentages de reprise en eau (ou capacité d'adsorption de vapeur d'eau) sont déterminés à l'aide d'un appareillage classique de gravimétrie. L'échantillon est prétraité à 400 C sous vide primaire puis porté à une tempéraure stable de 25 C. On admet ensuite une pression d'eau de 2,6 torrs (346,6 Pa), ce qui correspond à un rapport P/Po d'environ 0,10 (rapport entre la pression partielle d'eau admise dans l'appareil et la pression de vapeur saturante de l'eau à la température de 25 C). - la capacité d'échange des ions sodium CNa (ou capacité de reprise en ions sodium) est déterminée de la manière suivante: un gramme de zéolithe est soumis à trois échanges successifs dans 100 cm3 de solution 0,2 M de NaCl, pendant une heure à 20 C sous bonne agita- tion. Les solutions sont laissées à pH naturel pendant l'échange. En effet si le pH était réajusté à des valeurs proches de 7, par addition de petites quantités de soude, les taux de sodium échangé seraient su- périeurs. Elle est exprimée en gramme de sodium pour 100 g de zéolithe modifiée, rééchangée puis calcinée à 1100 C. - la distribution microporeuse est déterminée par la méthode B.J.H (BARRETT, JOYNER, HALENDA, J of Am. Chem. Soc. Vol. 73,1951, p37) basée sur l'exploitation numérique de l'isotherme de désorption d'azote. La mesure est effectuée avec un appareil CARLO ERBA type SORPTOMATIC série 1800. Le volume poreux total de la zéolithe est défini ici comme le volume d'azote adsorbé (sur l'isotherme de désorption) à une pres- sion d'azote correspondant à P/Po = 0,99. - Ces zéolithes donton a démontré qu'elles présentaient une activité et une sélectivité remarquablesvis à vis de la production de distillats moyens par hydrocraquage, sont fabriquées, généralement à partir d'une zéolithe NaY par une combinaison appropriée de deux trai- tements de base: (a) un traitement hydrothermique qui associe tempéra- ture et pression partielle de vapeur d'eau, et (b) un traitement acide par, de préférence, un acide minéral fort et concentré. Généralement la zéolithe NaY à partir de laquelle on prépare la zéolithe selon l'invention possède un rapport molaire SiO2/Al203 compris entre environ 4 et 6; il conviendra au préalable d'en abaisser la teneur en sodium (poids) à une valeur inférieure à 3% et de préférence à 2,8 %; la zéolitne NaY posséde en outre généralement une surface spécifique comprise entre 750 et 950 m2/g environ. -2563445 Plusieurs variantes de préparation existent qui toutes font suivre le traitement hydrothermique de la zéolithe par un traitement acide. Les traitements hydrothermiques sont des opérations connues de l'art antérieur et permettent d'obtenir des zéolithes dites stabilisées ou encore ultra-stabilisées. Ainsi MAC DANIEL etMAHER ont-ils revendi- qué dans le brevet USP 3.293.192 l'obtention de zéolithes Y dites utra- stables caractérisées par un paramètre cristallin de 24,45 x 10-10m à 24,2 x 10-10m et de faibles pourcentages de sodium, grâce à l'associa- tion de traitements hydrothermiques et d'échanges cationiques par des solutions de sels d'ammonium. KERR et al. ont également obtenu des zéo- lithes Y enrichies en silice par extraction sélective de l'aluminium grâce à un agent chélatant tel que l'éthylène diamine-tétraacétique (USP 3.442.795). EBERLY et al. ont combiné ces deux dernières techniques pour l'obtention de zéolithes désaluminées (USP 3.506.400 et USP 3.591.488). Ils montrent que le traitement hydrothermique consiste à extraire sélec- tivement les aluminium tétracoordinés de la charpente aluminosilicatée. Ils revendiquent cette procédure ainsi que le traitement ultérieur par des solutions contenant différents cations. Un exemple est donné avec une extraction ultérieure par HCl 0,1 N aboutissant à une faujasite ne contenant plus d'aluminium. (Cet exemple a toutefois été contesté ultérieurement par SCHERZER, lequel n'est pas parvenu à réaliser le pro- duit ainsi décrit (journal of Catalysis 54, 285, 1978)). WARD décrit la fabrication de catalyseurs zéolithiques destinés à la fabrication de distillats moyens (USP 3.853.742). La zéolithe est stabilisée mais n'est pas soumise à une attaque acide à la fin de la série de traitements, et son paramètre cristallin est compris entre 24,40 et 24,50 x 10 10m. BEZMAN et RABO ont utilisé comme base de cata- lyseurs d'hydrocraquage des zéolithes plus fortement stabilisées, dont le paramètre cristallin varie de 24,20 à 24,45 x 10 10m (EP 0028938). Ce type de zéolithe est plus particulièrement caractérisé par une capa- cité d'échange ionique "IEC" inférieure à 0,07. La capacité d'échange est définie dans ce brevet comme: IEC: (Ion Exchange Capacity) Na20 mol IEC = k Sio2 mol k étant le rapport molaire Si02/A1203 déterminé avant le rétro- échange aux ions Na+. Une zéolithe de rapport molaire SiO2/A1203 égal à k, et dIEC égal à 0,07 répond à la formule approximative: H,93Na o7A102(SiO2)k/2 La capacité de reprise en ions sodium d'un tel produit, expri- mée en % poids, est: 22 x 0X07 r = X 0 (2ax 0,07) + 0?,93 + (59 +(60)) 1() 0 Lorsque k - 48: C. a - 078 Lorsque k: 105 Ca = 5 s n'ur ur9:- ',.1 nievr,li ?ierure ou égale à 0 07, la capa- cité de rerisceÄn e -. - U, i' ss dans tous les cas inférieure à 0,8, L'-> a zo'th 1 _ s ' seon laa néthode de BEZMAN et A: es- c-:.:.-::a.r:.is p. r' un carac.ére '- hydrophobe, telle que sa cap.rc':é:-:- G:-2 et une valeur de P/Po de 0,1, soit i f6rier ur:; SC..L.7 7.r a Ca;z aiys s 54. 2355 1978) synthétise par une n.-.... tu'-e:.'st,7-"itee;. acides, et caractérise par,4: 'n des d;ons ',-ies zo-tlithes er6s enrichies en silice (rapport me'f ire mc1,-/P'i n- '-0c) h;l, même époque, V. BOSACE,, et al :ii ëse-.' ga iemen t.- ": rs sriii lai res pour obtenir une zéoli- t u d^Je:1 7;ria_-& 1,,;,,u de l ordre de 75 Ces produits sont trop fortement désaluminés et pour cette raison, leur intérêt pour l'hydrocraquage est douteux. En effet il faut maintenir un minimum d'atomes d'aluminium dans la structure pour garder une acidité suffisante nécessaire du catalyseur d'hydrocraquage. Le brevet belge N 895.873 indique la possibilité de réaliser l'hydrocraquage en vue de produire des distillats moyens grâce à un catalyseur contenant des zéolithes Y traitées à la vapeur d'eau puis lixiviées. Cette zéolithe ultra-stabilisée est caractérisée par diffé- rents paramètres, notamment un rapport molaire SiO2/Ai203 supérieur à 10, un paramètre cristallin inférieur à 24,4 x 10 10m, une distri- bution mésoporeuse particulière. La porosité d'une zéolithe Y, non trai- - tée a la vapeur d'eau et par un acide est totalement comprise dans des pores de diamètre inférieur à 20 x 10'10m. Les traitements d'ultra-stabilisation modifient cette réparti- tion. Dans ce brevet belge N 895.873, les traitements décrits créent une mésoporosité centrée sur environ 80 x 10 10m pour une zéolithe trai- tée à la vapeur d'eau et à environ 135 x 10 10m pour la même zéolithe soumise ultérieurement à un traitement acide. On a maintenant constaté que les zéolithes préféréescomme com- posants des catalyseurs d'hydrocraquage destiné à produire des distillats moyens doivent avoir une acidité moyenne, c'est-à-dire un rapport molai- re SiO2/A1203 compris entre 8 et 70 environ et de préférence 12 et 40. Une cristallinité conservée au moins à hauteur de'45 %, ce qui corres- pond à une surface spécifique de 400 m2/g, et de préférence 60 %, ce qui correspond à une surface spécifique de 550 m2/g, une répartition poreuse comprenant entre 1 et 20 % et de préférence entre 3 et 15 % du volume poreux contenu dans des pores dediamètre situé entre 20 et x 10 10m, le reste du volume poreux étant contenu essentiellement dans des pores de diamètre inférieur à 20 x 10 10m. La création de microporosité secondaire vers des diamètres de pore compris entre 20 et 80 x 10 10m, ainsi que l'absence de mésoporo- sité au-delà de 80 x 10- 10m est une caractéristique de l'invention. On a en effet constaté que les catalyseurs ainsi préparés donnent des résultats supérieurs en hydrocraquage de coupes lourdes pour produire des distillats moyens. Sans pouvoir préjuger de toutes les raisons fondamentales qui conduisent aux propriétés remarquables de ces produits, on peut avancer quelques hypothèses. La modification de ces zéolithes doit se faire en ménageant plusieurs exigences contradictoires: une augmentation du rapport SiO2/A1203, une création de microporosité secondaire, une conservation de la cristallinite. L'augmentation du rapport SiO2/A1203 implique un profond remodelage de la structure qui doit s'effectuer dans des condi- tions expérimentales bien définies, sous peine de destruction partielle ou totale du réseau cristallin. Il faut conserver une bonne cristallini- té à la zéolithe, c'est-à-dire garder un réseau tridimensionnel organisé d'atomes de silicium, dans lesquelles subsistent quelques atomes d'alu- minium avec leurs protons associés. Mais à l'intérieur de cette char- pente tridimensionnelle microporeuse, il faut de plus ménager une micro- porosité secondaire qui permette de faciliter les processus de diffusion et d'accessibilité des molécules lourdes aux sites acides. Les charges d'hydrocraquage traitées par ce type de catalyseur sont des coupes de point d'ébullition initial généralement supérieur à 350 C environ, et donc,généralement le nombre moyen d'atomes de carbone d'une molécule représentative est situé entre 20 et 40; l'encombrement de ces molécules est important et les limitations diffusionnelles sont préjudiciables à l'activité du catalyseur. Il est donc avantageux de créer une micropo- rosité secondaire dans la zéolithe qui permette de faciliter les proces- sus de diffusion et d'accessibilité aux sites acides. Dans le mécanis- me bifonctionnel de l'hydrocraquage il est important aussi que les trans- ferts moléculaires entre les sites acides et les sites hydrogénants - soient rapides. En effet les produits déshydrogénés comme les oléfines, produits de désorption des carbocations, émanant des sites acides, doivent pouvoir être hydrogénés rapidement sous peine de subir d'autres transformations sur un autre site acide. Ces produits sont en effet très réactifs et après réadsorption,ils peuvent soit se recraquer, soit se recombiner avec d'autres molécules et donner des polycondensations. Ces deux phénomènes sont tous les deux préjudiciables au bon fonction- nement du catalyseur, le premier conduit au surcraquage et dégrade la sélectivité en distillats moyens au profit de la production d'essence voirede gaz; le second conduit à la formation de coke et dégrade la stabilité du catalyseur. On voit donc l'importance de faciliter les étapes de diffusion dans le catalyseur. Nous avons.cependant constaté que cette microporosité secondaire devait être créée par des pores dont le diamètre ne devait pas excéder 80 x 10-10m sous peine d'affecter la cristallinité de la zéolithe. Cette zéolithe est mise en forme dans une matrice qui peut être une alumine, laquelle contient des mésopores. On obtient donc de préférence un catalyseur qui a une microporosité primaire inférieure à 20 x 10-10m due à la charpente cristalline de la zéolithe, une microporosité secon- dairecomprise entre 20 et 80 x 10 -10m, due à des défauts cristallins dans le réseau de la zéolithe, et enfin, une mésoporosité due à la ma- trice avec laquelle la zéolithe est mélangée. Ce type de zéolithes ultra-stables est obtenu par une combinai- son de traitements hydrothermiques et de traitements en phase aqueuseen prenant les deux précautions suivantes: - les traitements hydrothermiques de stabilisation doivent être effectués dans des conditions relativement plus douce que les procédures classiques de l'art antérieur qui permettent d'arriver aux zéolithes dites ultra-stabilisées, telles que celles décrites par MAC DANIEL et MAHER (USP 3.293.192), ouEZMAN et RABO (EP 0028938), afin que le rapport Si/Al de la charpente aluminosilicatée ne soit pas trop élevé. Un traitement hydrothermique est parfaitement défini par la conjonction de trois variables opératoires qui sont: température, temps, pression l1 partielle de vapeur d'eau. La teneur en ions sodium du produit de départ est également importante dans la mesure o ceux-ci bloquent partiellement le processus de désalumination et favorisent la destruc- tion du réseau. Les conditions optimum du traitement hydrothermique seront précisées plus loin. La préparation de la zéolithe doit se terminer par un traite- ment en milieu acide. On a constaté que cette dernière étape avait une influence importante sur l'activité et la sélectivité d'un catalyseur d'hydrocraquage constitué d'une zéolithe Y ainsi modifiée, d'une matrice et d'une fonction hydrogénante. Ce traitement acide de la zéolithe stabilisée a des consé- quences importantes sur les propriétés physico-chimiques de la zéolithe. Il modifie la surface spécifique (mesurée par la méthode SET) de la zéolithe. La surface d'une zéolithe NaY non modifiée est comprise entre 750 et 950 m2/g et plus couramment entre 800 et 900 m2/g et celle d'une zéolithe Y stabilisée de paramètre cristallin inférieur à 24,50 x 10-10m est couramment comprise entre 350 et 750 m2/g, selon la sévérité du traitement hydrothermique adopté. Apres extraction acide, la surface remonte de 100 voire de 250m2/g selon le type de traitement, ce qui fait passer la valeur de la surface entre 450 et 900 m2/g. Ce résultat montre que la structure a ainsi été partiellement ou totalement dégagée d'es- pèces aluminiques encombrant les canaux, et bouchant partiellement la microporosité. Ce traitement augmente légèrement les propriétés d'adsorp- tion d'eau des zéolithes ainsi préparées. Ce traitement diminue également de manière substantielle le paramètre cristallin de la maille. La baisse due à ce traitement se situe entre 0,04 et 4 %, plus généralement entre 0, 1 et 0,3 %. Ce traitement a enfin pour effet bénéfique de faire appa raitre ou d'accroitre un volume poreux dû à une microporosité secondaire centrée autour de 1,5 à 8,0 nm de diamètre (méthode B.J.H.) Les condi- tions optimum du traitement acide seront indiquées ci-après. Un catalyseur d'hydrocraquage, contenant une zéolithe ainsi préparée, testé avec un résidu sous vide hydrotraité ou une autre charge lourde classique de l'hydrocraquage est beaucoup plus actif et sélectif en distillats moyens qu'un catalyseur de l'art antérieur contenant une zéolithe stabilisée non traitée par un acide. Sans préjuger des raisons de cette amélioration, on peut dire que le traitement acide a modifié la nature et la force de la fonction acide du catalyseur ainsi que l'accessibilité du site aux molécules lourdes hydrocarbonées, lesquelles comprennent typiquement 20 à 40 atomes de carbone par molécule. La zéolithe dont les caractéristiques satisfont aux critères définis précédemment est dispersée dans une matrice généralement amorphe choisie dans le groupe constituée par les alumines du type y, n, 6 ouO, les mélanges de ces dernières, l'oxyde, les combinaisons des oxydes de deux au moins des éléments choisis parmi le bore, le magnésium, l'alu- minium, le silicium, le phosphore, le calcium, le titane, le vanadium, le chrome, le manganèse, le fer, le gallium,l'yttrium,le zirconium, l'étain, le lanthane, le cerium, le praséodyme,le néodyme et caractéri- sée par les propriétés texturales suivantes: volume poreux total: Vpt > 0, 4 cm3. g91 et de préférence 3 - > 0,5 cm3. 1 2 -1 Surface spécifique: S > 100 m2. g1 et de preférence m2 g1 Volume poreux apportés par des pores de diamètres supérieur à 7,5 nm: V75 0,25 cm3. g-1 et de préférence 0,35 cm. g V75/Vpt > 0,5 et de préférence à 0,6. Cette matrice a essentiellement pour rôle d'aider à mettre en forme la zéolithe, autrement dit à la produire sous forme d'agglomérats, billes, extrudés, pastilles etc., qui pourront être placés dans un réac- teur industriel. La proportion de matrice dans ce catalyseur est d'en- viron 15 à 98 % en poids et de préférence 45 à 95. Il est bien évident que les caractéristiques texturales idéales (sur- face, Vpt, V75) du catalyseur final ne peuvent être définies de manière précise car elles sont étroitement liées aux proportions de zéolithe et de matrice et également aux quantités d'oxydes métalliques (Co et/ou Ni et Mo et/ou W) ajoutées. Le composant d'hydro-deshydrogénation du catalyseur de la présente invention est par exemple un composé d'un métal du groupe VIII de la classification périodique des éléments, (notamment le nickel,le palladium ou le platine), ou une combinaison d'au moins deux des compo- sés précédents, ou une combinaison de composés de métaux (oxydes notamment) des groupes VI (molybdène et/ou tungstène notamment) et des métaux non nobles du groupe VIII (cobalt et/ou nickel notamment) de la classification périodique des éléments. Le catalyseur final doit comprendre entre 1 et 80 % poids de zéolithe spécialement modifiée, et de préférence entre 3 et 50 %. Les concentrations des composés métalliques, exprimées en composé métallique sont les suivantes: 0,01 à 5 % poids de métaux du groupe VIII, et de préférence entre 0,03 et 3 % poids, dans le cas o il s'agit uniquement de métaux nobles du type palladium ou platine, 0,01 à 15 % poids de métaux du groupe VIII, et de préférence entre 0,05 et 10 % poids, dans le cas o il s'agit de métaux non nobles du groupe VIII du type nickel par exemple; lorsqu'on utilise à la fois au moins un métal ou composé de métal du groupe VIII et au moins un composé d'un métal du groupe VI, on emploie environ 5 à 40 % en poids d'une combinaison d'au moins un composé (oxyde notamment) d'un métal du groupe VI (molybdène ou tungstène notamment) et d'au moins un métal ou composé de métal du groupe VIII (cobalt ou nickel notamment) et de préférence 12 à 30 %, avec un rapport pondéral (exprimé en oxydes métalliques) métaux du groupe VIII sur métaux du groupe VI compris entre 0,05 et 0,8 et de pré- férence e-tre 0,13 et 0,5. Différentes méthodes de préparation peuvent être envisagées selon le type de produit désiré. Il y a deux variantes principales qui diffèrent par le nombre de traitements hydrothermiques nécessaires. Pour des produits moyennement stabilisés, c'est-à-dire moyennement désaluminés au niveau de la charpente aluminosilicatée, un seul traite- ment suffit; pour des produits plus fortement stabilisés, deux traite- ments s'avèrent nécessaires. L'art antérieur utilise couramment les valeurs de paramètre cristallin pour situer le niveau de stabilisation. Pour obtenir des produits dont le paramètre cristallin mesuré en fin de chaîne de préparation est situé entre 24,30 x 10-10m et 24,55 x 10-1m (zéolithe moyennement stabilisée), il peut être avantageux économiquement de n'opérer qu'un seul traitement hydrothermique. La zéolithe NaY de départ a classiquement un rapport molaire SiO2/A1203 compris entre 4 et 6 et un paramètre cristallin compris entre 24,60 et 24,80 x 10-10m et plus généralement entre 24,65 et 24,75 x 10 10m. Avant d'effectuer le traitement hydrothermique, il faut abaisser le tauxde sodium à moins de 3 % poids et de préférence moins de 2,8 % poids. Ceci s'effectue classiquement par des échanges répétés dans des solutions d'un sel d'ammonium ionisable, tel que le nitrate, le chloru- re, le sulfate ou équivalents. La zéolithe NH4NaY ainsi obtenue peut être maintenant calcinée dans les conditions suivantes: température comprise entre environ 500 et 880 C et de préférence entre 600 et 830 C, pression partielle de vapeur d'eau comprise entre environ 0,05 et 10 bars et de préférence entre 0,1 et 5 bars, temps d'au moins 20 minutes et de préférence supérieur à une heure. La zéolithe ainsi stabilisée est traitée par une solution diluée d'un acide organique ou inorganique, tel les acides chlorhydrique, nitrique, sulfurique, phosphorique, acétiques, oxalique, formique ou équivalents, ou par un agent complexant. Pour obtenir des zéolithes de paramètre allant de 24,24 à 24,35 x 10- 10m, il est préférable de recourir à deux étapes de traite- ment hydrothermique. La première s'effectue dans des conditions qui peuvent être très douces sur un produit dont le taux de sodium peut être relativement élevé mais toujours inférieur à 3, % et de préférence à 2,8 %, de préférence à une température comprise entre 530 et 700 C, de préférence à une pression partielle minimale de vapeur d'eau de torrs (0, 026 bar) et un temps d'au moins 20 minutes et si possible supérieur à une heure. Le produit subit ensuite un ou plusieurs échanges dans des solutions d'un sel d'ammonium ionisable, ou encore dans des solutions d'un acide organique ou inorganique, à condition toutefois que de préférence le pH de la solution finale ne soit pas inférieur à 0,5. Il est aussi possible d'utiliser une combinaison de ces deux types d'échange ou de mélanger l'acide à une solution de sels d'ammonium. Le taux de sodium est alors inférieur à 1% et de préférence à 0,7%. Intervient ensuite un deuxième traitement hydro- thermique effectué dans des conditions plus sévéres que le premier, à savoir une température comprise entre 600 et 900 C et de préférence entre 650 et 850 C, (la température du deuxième traitement hydro- thermique étant supérieure d'environ 20 à 250 C à celle du premier traitement), avec de préférence une pression partielle de vapeur d'eau supérieure à 20 torrs (0,025 bar), et de préférence à 200 torrs (0,26 bar) , et un temps d'au moins 30 minutes et de preférence supérieur à une heure. Le ou les traitements hydrothermiques sont suivis de un ou plusieurs traitements extractifs dans des solutions d'un acide organique ou inorganique, tels les acides chlorhydrique, nitrique, sulfurique, perchlorique, phosphorique, acétique, oxalique, formique ou équivalents. Il est également possible d'utiliser des agents complexants comme ceux de l'art antérieur, tels que l'acide éthylène diamine tétraacétique, l'acétylacëtone ou équivalents. Cependant les traitements préférés s'effectuent avec des solutions d'acide chlorhydrique ou nitrique, de normalité comprise entre 0,1 et 11 N de manière préférée entre 0,5 et 3 N. Pour ménager la cristallinité de la zéolithe, il peut être avantageux de procède, plusieurs attaques successives douces c'est-à-dire dans des solutions d'acide de faible normalisé, plutôt qu'une seule attaque dans des conditions plus sévères c'est-à-dire dans un acide concentré; les traitements acides ainsi décrits peuvent toujours être suivis ou pré- cédés de un ou plusieurs échanges classiques avec des sels d'ammonium en 25634 5 vue de réduire davantage la teneur en sodium de la zéolithe finale. Cet échange ionique peut sans inconvénient être réalisé simultanément à l'attaque acide en ajoutant l'acide à la solution aqueuse de sel d'ammonium. Il est également possible après ces traitements acides de procéder à des échanges avec des cations des métaux du groupe II A, avec des cations de terres rares, ou encore des cations du chrome et du zinc, ou avec tout autre élément utile à améliorer le catalyseur. La zeolithe HY ou NH4Y ainsi obtenue peut être introduite à ce stade, dans une des matrices amorphes citées précédemment. Une des méthodes préférées dans la présente invention consiste à malaxer la zéolithe dans un gel humide d'alumine pendant quelques dizaines de minutes, puis à passer la pâte ainsi obtenue à travers une filière pour former des extrudés de diamètre compris entre 0,4 et 4 mm. La fonction hydrogénante telle qu'elle a été définie précé- demment (métaux du groupe VIII ou association d'oxydes de métaux des groupes VI et VIII) peut être introduite dans le catalyseur à divers niveaux de la préparation et de diverses manières. Elle peut être introduite en partie seulement (cas des associa- tions d'oxydes de métaux des groupes VI et VIII) ou en totalité au moment du malaxage de la zeolithe avec le gel d'oxyde choisi comme matrice. Elle peut être introduite par une ou plusieurs opérations d'échange ionique sur le support calciné constitué de la zeolithe HY dispersée dans la matrice choisie, à l'aide de solutions contenant les sels précurseurs des métaux choisis lorsque ceux-ci appartiennent au groupe VIII. Elle peut être introduite par une ou plusieurs opérations d'im- prégnation du support mis en forme et calciné, par une solution des précurseurs des oxydes des métaux des groupes VIII (Co et/ou Ni notamment) lorsque les précurseurs des oxydes des métaux du groupe VI (Mo et/ou W) ont été préalablement introduits au moment du malaxage du support. Elle peu-. enfin être introduite par une ou plusieurs opérations d'impré- gnation ou support calciné constitué de zeolithe HY et de la matrice, par des solutions contenant les précurseurs des oxydes de métaux des groupes VI et/ou VIII, les précurseurs des oxydes des métaux du groupe VIII étant de préférence introduits après ceux du groupe VI ou en même temps que ces derniers. Les principaux sels précurseurs qui peuvent être utilisés sont par exemple: pour le groupe VIII (cobalt ou nickel): nitrate, acétate, sulfate des cations bivalents hydratés ou des cations hexammines Co(NH3) 62+ et Ni(NH3)62+ pour le groupe VI (Mo ou W): les divers molybdates ou tungstates d'ammonium connus. Dans le cas o les oxydes des métaux sont introduits en plusieurs imprégnati-ns des sels précurseurs correspondants, une étape de calcination intermédiaire du catalyseur devra être effectuée à une température comprise entre 250 et 6000C. L'imprégnation du molybdène peut être facilitée par ajout d'acide phosphorique dans les solutions de paramolybdate d'ammonium. Les catalyseurs ainsi obtenus sont utilisés pour l'hydrocra- * quage de coupes lourdes, et présentent une activité améliorée par rapport à l'art antérieur, et ont de plus une sélectivité améliorée pour la production de distillats moyens de très bonne qualité. Les charges employées dans ce procédésont des gas oils, des gas oils sous vide, des résidus désasphaltés ou hydrotraités ou équiva- lents. Elles sont constituées au moins à 80% en volume de composés dont les points d'ébullition sontsitués entre 350 et580 C. Elles contien- nent des hétéroatomes tels que soufre et azote. Les conditions de l'hydro- craquage telles que, température, pression, taux de recyclage d'hydrogène, vitesse volumique horaire, devront être adaptées à la nature de la charge,;aractêrisée notamment par la gamme des points d'ébullition, la teneur en aromatiques ou polyaromatiques, la teneur en hétéroatomes. Les teneurs en azote sont comprises généralement entre 5 et 2000 ppm, et les teneurs en soufre entre 50 et 30.000 ppm. Les températures sont en général supérieures à 230 C et souvent comprises entre 300 C et 430 C. La pression est supérieure à 15 bar et en général supérieurea 30 bar. Le taux de recyclage d'hydrogène sont au minimum de 100 et souvent compris entre 260 et 3000 litres d'hydrogène par litre de charge. La vitesse volumique horaire est comprise en général entre 0,2 et 10. Les résultats qui importent au raffineur sont l'activité et la sélectivité en distillats moyens. Les objectifs fixes doivent être réalisés dans des conditions compatibles avec la réalité économique. Ainsi le raffineur cherche-t-il à diminuer la température, la pression, le taux de recyclage d'hydrogène et à maximiser la vitesse volumique horaire. Il est connu que la conversion peut être augmentée par une élévation de température, mais c'est souvent au détriment de la sélecti- vité. La sélectivité en distillats moyens s'améliore avec une augmenta- tion de la pression ou du taux de recyclage d'hydrogène, mais ceci au détriment de l'économie du procéde. Ce type de catalyseurs permet d'atteindre dans des conditions de marche classique des sélectivités en distillats de point d'ébullition compris entre 150 et 380 C supérieurs à 65%, et ceci pour des niveaux de conversion, en produits de point d'ébullition inférieur à 380, supérieurs à 55% en volume. Ce catalyseur présente de plus, dans ces conditions, une stabilité remarquable, ce qui est dû notamment à la haute surface spécifique du produit. Enfin, du fait de la composition du catalyseur et de la qualité de la zéolithe, le catalyseur est facilement régénérable. \ Les caractéristiques de l'invention sont précisées par quelques exemples présentés ci-après: Exemple 1: Préparation d'une zéolithe HY stabilisée et traitée par un acide On utilise une zéolithe NaY de formule Na A102 (SiO2)2,5. Cette z:olithe dont les caractéristiques sont: rapport SiO2/A1203 molaire 5 paramètre cristallin 24,69 x 10- m Capacité d'adsorption de vapeur: 26 % d'eau à 25 C (à P/Po: 0,1) Surface spécifique: 880 m2/g est soumise à quatre échanges consécutifs dans des solutions de nitrate d'ammonium de concentration 2M, à une température de 95 C, pendant un temps de 1 h 30, et avec un rapport volume de solution sur poids de zéolithe égal à 8. Le taux de sodium de la zéolithe NaNH4 obtenu est de 0,95 % poids. Ce produit est ensuite introduit rapidement dans un four préchauffé à 770 C et laissé pendant 4 heures en atmosphère stati- que (donc en l'absence de tout balayage gazeux).La zéolithe est ensuite soumise à un traitementacide dans les conditions suivantes: le rapport entre le volume d'acide nitrique 2N et le poids de solide est de 6, la température est de 95 C, et le temps de 3 heures. Ensuite un autre traitement dans les mêmes conditions est effectué, mais avec un acide de normalité 0,3N. Le rapport molaire SiO2/A1203 est alors de 18, le taux de sodium résiduel de 0,1 %, le paramètre cristallin de 24,32, la surface spécifique de 805 m2/g, la capacité de reprise en eau de 13,7 % la capacité de reprise en ions sodium de 1,8 % poidsle pourcentage de vo- lume poreux contenu dans des pores de diamètre 25 à 60xlO-l Om de 11%, le reste du volume poreux étant contenu dans des pores de diamètre inférieur à 20 x -100 m. Exemple 2: préparation d'une zéolithe HY stabilisée et traitée par un acide La zéolithe NaY utilisée dans l'exemple 1 est soumise à deux échanges dans des solutions de chlorure d'ammonium de façon à ce que le taux de sodium soit de 2,5 %. Le produit est ensuite introduit dans un four froid et calciné sous air sec jusqu'à 400 C. A cette température, on introduit dans l'atmosphère de calcination un déDit d'eau correspondant, après vaporisation, à une pression par- tielle de 380 torrs (50661 Pa). La température est alors portée à 565 C pendant 2 heures. Le produit est ensuite soumis à un échange avec une solu:on de chlorure d'ammonium suivie d'un traitement acide très ménagé aux conditions suivantes: volume d'acide chlorhydrique 0,4 N sur poids de solide de 10, temps de 3 heures. Le taux de sodium baisse alors jusqu'à 0, 6 %, le rapport SiO2/A1203 est de 7,2. Ce produit est alors soumis à un self-steaming à 780 C pendant 3 heures, puis à nouveau repris en solution acide par de l'acide chlorhydrique de normalité 2 et un rapport volume de solution sur poids de zéolithe de 10. Le para- mètre cristallin est de 24,28 x 10 10m, la surface spécifique de 825 m2/g, la capacité de reprise en eau de 11,7, la capacité de reprise en ions sodium de 1,2 % poids. La teneur en sodium est de 0,05 % poids, et le pourcentage de volume poreux contenu dans des pores de diamètre 2 à 6 mm de 13 %, le reste du volume poreux étant contenu dans des pores de diamètre inférieur à 20 x lo- 10m. lO Exemple 3: Préparation des catalyseurs A et B, selon la présente inven- tion Les zéolithes des exemples 1 et 2 sont utilisées pour préparer des catalyseurs de composition pondérale suivante: 13,5 % zéolithe 4,5 % NiO % MoO3 67 % A1203 (matrice) L'alumine de départ est une pseudo-boehmite obtenue par hydro- lyse d'un alcoolate d'aluminium. Elle est notamment commercialisée par la Société CONDEA sous l'appellation PURAL (comparable au produit CATAPAL commercialisé aux USA par Conoco Chemical Division of Continental Oil Company) et peut être obtenue dans plusieurs qualités différentes correspondant à des dimensions D de particules d'alumine différentes: PURAL SB: dimensions D des particules réparties autour de nm environ. PURAL 100: dimensions D réparties autour de 20 nm environ PURAL 200: dimensions D réparties autour de 40 nm environ Pour le présent exemple, la qualité d'alumine retenue est le PURAL SB. Cette alumine esttout d'abord peptisée par ajout d'acide nitrique de manière à obtenir une pâte, soigneusement mélangée et mala- xée avec la zéolithe, puis extrudée par une filière de diamètre 1,6 mm, séchée à 120 C pendant 16 heures et calcinée pendant 2 heures à 500 C, la montée en température se faisant à une vitesse de 2,5 C par minute. Le support obtenu est ensuite imprégné en deux étapes successives par une solution d'heptamolybdate d'ammonium puis de nitrate de nickel, ces deux étapes étant séparée par une calcination de 2 heures à 400 C. Le catalyseur est enfin calciné à 500 C pendant 2 heures.A la zéolithe décrite dans l'exemple 1 correspond le catalyseur A et à celle de l'exemple 2, le catalyseur B. Les catalyseurs A et B ont des surfaces spécifiques respectivement égales à 247 m2. g1 et 258 m2. g1 L'alumine PURAL SB peptisée et malaxée seule (pas d'ad- dition de sels de nickel et de molybdène, ni de zéolithe) extrudée puis calcinée comme précédemment (2 heures, 500 C) présente les caractéris- tiques texturales suivantes conformes aux propriétés requises pour la matrice de la présente invention, à savoir: S = 218 m2. g91 Vpt = 0,62 cm3. g-1 v75 = 0,45 cm3. g- 1 V75/Vpt = 0,77 Na = 0,004 % poids Exemple 4 (comparatif): Préparation des catalyseurs C et D A partir des zéolithes des exemples 1 et 2, on recommence une préparation comparable à celle de l'exemple 3 pour aboutir à des cata- lyseurs C et D ayant une composition chimique identique à celles des catalyseurs A et B, maisen partant d'une alumine différente de celle de l'exemple précédent. L'alumine de départ utilisée dans le présent exemple est une alumine hydratée de structure bayerite obtenue par précipitation puis mûrissement vers pH 11 à partir d'une solution de nitrate d'aluminium. L'hydroxyde obtenu est filtré, lavé plusieurs fois puis séché à 150 C pendant 1 heure. Les catalyseurs C et D obtenusà partir de cette alumine ont des surfaces spécifiques respectives de 314 m2..g 1 et 303 m2.g-1 Des extrudés d'alumine pure obtenue selon une technique simi- laire à celle des supports des catalyseurs C et D, à partir de l'alumine de départ utilisée pour la préparation de ces mêmes catalyseurs, pré- sentent les caractéristiques texturales suivantes (V75 et V75/Vpt n'étant pas conformes ici à l'invention): ES =297 m2. g-1 Vpt = 0,51 cm3. g91 3 -1 V75 = 0,21 cm. g-1 V75/Vpt = 0,41 Na = 0,009 % poids Exemple 5: préparation du catalyseur E selon la présente invention Une silicealumine de composition pondérale 25 % SiO2-75 % A1203 est préparée par les successives étapes suivantes: 1) neutralisation d'une solution de silicate de sodium par NO3H 2) lavage du gel de silice obtenu 3) addition d'une solution de nitrate d'aluminium à la sus- pension du gel de silice 4) addition d'ammoniaque pour précipiter l'hydroxyde d'alumi- nium ) lavage:et filtration du gel de silice-alumine obtenu pour éliminer au maximum les ions génants (Na+, NO3). Le catalyseur E est préparé en incorporant soigneusement la zéolithe de l'exemple n l dans la silice-alumine ainsi obtenue, en ma- laxant le mélange, en l'extrudant à l'aide d'une filière de 1,6 mm, puis en calcinant les extrudés à 500 C pendant 2 heures, avec une vitesse de montée en température identique à celle de l'exemple 3. Le support obtenu est ensuite imprégné d'une manière identique à celle définie dans l'exemple 3 et enfin calciné à 500 C pendant 2 heures. Le cataly- seur final E a la composition pondérale finale 13,5 % zéolithe 4,5 % NiO % MoO3 67 % A1203 La silice-alumine pure obtenue dans cet exemple, malaxée et extrudée dans les mêmes conditions que celles du support du cataly- seur E,présente les caractéristiques texturales suivantes conformes à l'invention: S S = 440 m2. g1 Vpt = 0,9 cm3. 9- 3 - V75 = 0,56 cm3.9g-1 V75/Vpt = 0,62 Na = 0,026 % poids Exemple 6 (comparatif): préparation du catalyseur F On prépare ce nouveau catalyseur F dans des conditions et selon une méthode comparable à celle de l'exemple 5, mais en modifiant la technique de synthèse de la silice- alumine de façon à améliorer la combinaison des oxydes d'aluminium et de silicium. Pour atteindre ce résultat, on peut notamment racourcir la durée des étapes de mûrisse- ment et de lavage du gel de silice pour éviter ou limiter le vieillis- sement de ce dernier; on peut précipiter l'alumine très lentement par addition progressive d'ammoniaque de manière à limiter les hétérogénéi- tés loca-, de composition qui favorisent la formation de grosses particules d'alumine peu combinées à la silice; enfin on peut effec- tuer une maturation du gel de silice-alumine obtenu entre 50 et 80 C pendant plusieurs heures pour améliorer la combinaison des oxydes. Une silice-alumine pure ainsi obtenue, utilisée dans cet exemple pour préparer le catalyseur F, a été malaxée,extrudée et calcinée dans les mêmes conditions que le support du catalyseur E. Elle présente les caractéristiques texturales suivantes (V75/Vpt non conforme à l'invention) : 2 -1 S = 518 m. 9g1 Vpt = 0,78 cm3. g-1 V75 = 0,32 V75/Vpt = 0,40 Na = 0,0032 % poids Exemple,: conditions du test à haute pression Les catalyseurs dont les préparations sont décrits aux exemples précédents sont utilisés dans les conditions de l'hydrocraquage sur une charge dont les caractéristiques suivent: charge Point initial 318 C Point 10 % 378 Point 50 % 431 Point 90 % 467 Point final 494 Densité d20 0,854 N (ppm) 980 % S 1,92 (poids) L'unité de test catalytique comprend un réacteur en lit fixe monté en "up flow" o sont introduits 60 ml de catalyseur. Le catalyseur est présulfuré par un mélange H2/H2S (97-3) jusqu'à 420 C. La pression est de 120 bars, le recyclage d'hydrogène de 1. 000 litres par litre de charge. la vitesse volumique horaire de 1. Exemple 8: Résultats obtenus avec les catalyseurs A, B, C et D Les catalyseurs ont été comparés à conversion sensiblement voisine et donc à des températures légèrement différentes. La conversion est définie comme étant la fraction de la recet te à point d'ébullition inférieur à 380 C. La sélectivité est définie comme étant la fraction de la re- cette d'ébullition compris entre 150 et 3800C, ramenée à la conversion. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant: CATALYSEUR TOC CONVERSION SELECTIVITE A 355 81,8 76,2 B 360 80,1 78,1 C 365 80,5 69,5 O 370 79,7 70,4 Ce tableau montre que les catalyseursA et B préparés selon la présente invention ont une activité et une sélectivité en distillat moyen supérieuresà celles des catalyseurs C et D. Exemple 9: Résultats obtenus avec les catalyseurs E et F Les résultats sont présentés dans le tableau suivant. CATALYSEUR T C CONVERSION SELECTIVITE E 360 80,2 74,9 F 365 78,1 68,6 Le catalyseur E préparé selon la présente invention a une activité, et une sélectivité supérieures à celles du catalyseur F. Exemple 10: Conditions du test à basse pression Les catalyseurs A et C sont comparés dans un test basse pression sur charge assez faiblement polluée en soufre et azote. Le test s'inscrit dans une optique d'hydrocraquage à basse pression sur une charge préalablement hydrotraitée. Un résidu sous vide de densité (d20) 0,906 et de teneur en soufre 2,37 % poids est hydrotraité à 60 bars sur un catalyseur conventionnel non acide; la recette est distillée et la coupe 295-500 est à son tour hydrocraquée sur les catalyseurs A et B à 60 bars. La charge a les caractéristiques suivantes: du = 0,871 S (ppm) = 500 N (ppm) = 130 La pression est de 60 bar, le recyclage d'hydrogène de 700 litres d'hydrogène par litre de charge, la vitesse volumique horaire de 1. Exemple Il: Résultats obtenus avec les catalyseurs A et C dans le test basse pression. La conversion et la sélectivité sont définies comme dans l'exemple 8. Ici on a opéré avec sensiblement les mêmes températures pour les deux catalyseurs. Les résultats sont présentés dans le tableau suivant: | CATALYSEUR T CONVERSION SELECTIVITE A 350 76,5 57,2 340 64,3 69,6 C 350 71,2 52,8 340 59,7 65,1 REVENDICATIONS 1 - Catalyseur renfermant en poids (a) environ 15 à 98 % d'une matrice choisie dans le groupe constitué par au moins l'alumine y, q, 6 ou o, les mélanges de ces dernières, l'argile et les combinaisons des oxydes de deux au moins des éléments choisis parmi: le bore, le magnésium, l'aluminium, le silicium, le phosphore, le calcium, le titane, le vanadium, le chrome, le manganèse, le fer, le zinc, le gallium,l'yttrium, le zirconium, l'étain, le lan- thane, le cérium, le praséodyme et le néodyme,et caractérisée par les propriétés texturales suivantes: 3 -1 Ypt > 0,4 cm g S > 100 m. g V75 > 0,25 cm3. 91 V75/Vpt e 0,5 (b) environ 1 à 80 % d'une zéolithe caractérisée par: - un rapport molaire SiO2/A1203 compris entre environ 8 et , - une teneur en sodium inférieure à 0,15 % en poids déterminée sur la zéolithe calcinée à 1100 C. - un paramètre a. de la maille élémentaire compris entre 24,55 x 1010m et 24,24 x 10'1 m - une capacité CNa de reprise en ions sodium, exprimée en gramme de sodium par 100 gramimes de zéolithe modifiée, neu- tralisée et calcinée, supérieure à environ 0,85. - une surface spécifique supérieure à environ 400 m2. g- - une capacité d'adsorption de vapeur d'eau à 25 C (à un rapport P/Po égal à 0,10) supérieure â- 6 % poids - une répartition poreuse comprenant entre 1 et 20 % du volu- me poreux contenu dans des pores de diamètres situés entre et 80 x 10-10m, le reste du volume poreux étant essentiellement contenu dans des pores de diamètres inférieurs à 20 x 10- 10m. (c) au moins un métal ou un composé de métal choisi dans le groupe constitué par les métaux nobles ou non nobles du groupe VIII de la classification périodique des éléments, la concentration en métal ou métaux nobles du groupe VIII, exprimée en composé(s) de ce ou ces métaux, étant comprise entre 0,01 et 5 %, la concentration en métal ou métaux non nobles du groupe VIII, exprimée. en composé(s) de ce ou ces métaux, étant comprise entre 0,01 et 15 %. 2 - Catalyseur renfermant en poids (a) environ 45 à 95 % d'une matrice choisie dans le groupe constitué par au moins l'alumine y, ri, ( ou), les mélanges de ces dernières, l'argile, les combinaisons des oxydes de deux au moins des éléments choisis parmi le bore, le magnésium, l'aluminium, le silicium, le phos- phore, le calcium, le titane, le vanadium, le chrome, le manganèse, le fer, le zinc, le gallium, l'yttrim, le zirconium, l'étain, le lanthane, le cérium, le praséodyme et le néodyme,et caractérisée par les proprié- tés texturales suivantes: 3 -1 Vpt > 0,5 cm.g 2 0, m -1 S > 150 m2. g1 3 -1 V75 > 0,35 cm3. g1 V75/Vpt > 0,6 (b) 3 à 50 % environ d'une zéolithe caractérisée par - un rapport molaire SiO2/AI203 compris entre environ 12 et 40. - une teneur en sodium inférieure àO,15 % en poids déterminée sur la zéolithe calcinée à 1100 C. - un paramètre ao de la maille élmentaire compris entre 24,38 x 10-10m et 24,26 x 10-10m. - une capacité CNa de reprise en ions sodium, exprimée en grammes de sodium par 100 grammes de zéol i themodifiée, neutralisée et calcinée, supérieure à environ 0,85. - une surface spécifique supérieure à environ 550m2.g- - une capacité d'adsorption de vapeur d'eau à 25 C (à un rapport P/Po égal à 0,10) supérieure à 6 % poids - une répartition poreuse comprenant entre3 et -15 % du volume poreux contenu dans des pores de diamètres situés entre20 x 10 10m et 80 x 10 10m, le reste du volume poreux étant essentiellement contenu dans des pores de diamètres inférieurs à 20 x 10-10m. (c) au moins un métal ou un composé de métal choisi dans le groupe constitué par les métaux nobles ou non nobles du groupe VIII de la classification périodique des éléments, la concentration en métal ou métaux nobles du groupe VIII, exprimée en composé(s) de ce ou ces métaux, étant comprise entre 0,03 et 3 %, la concentration en métal ou métaux non nobles du groupe VIII, exprimée en composé(s) de ce ou ces métaux, étant comprise entre 0,05 et 10 %. 3 - Catalyseur selon l'une des revendications 1 à 2 dans lequel on uti- lise au moins un composé d'un métal du groupe VIII choisi dans le groupe constitué par le cobalt et le nickel, en association avec au moins un composé d'un métal du groupe VI de la classification pério- dique des éléments, la concentration totale en métaux des groupes VIII et VI étant comprise entre 5 et 40 %, le rapport pondérai (exprimé en oxydes métalliques) métal ou métaux du groupe VIII/métal ou métaux du groupe VI étant compris entre 0,05 et 0,8 4 - Catalyseur selon la revendication 3 dans lequel le métal du groupe VI est le molybdène ou le tungstène, la concentration totale en métaux des groupes VIII et VI étant comprise entre 12 et 30 %, le rapport pon- déral métal ou métaux du groupe VIII/métal ou métaux du groupe VI étant compris entre 0,13 et 0,5. - Procédé de fabrication d'un catalyseur selon l'une des revendi- cations 1 à 4 consistant à mélanger une matrice avec une zéolithe et à introduire en une ou plusieurs étapes soit dans la matrice, soit dans la zéolithe, soit dans le mélange de matrice et de zéolithe, le ou les métaux ou composé(s) de métaux du groupe VIII et éventuellement du groupe VI, la zéolithe étant préparée à partir d'une zéolithe NaY ayant généralement un rapport molaire SiO2/A1203 compris entre environ 4 et 6, un paramètre cristallin compris entre 24,60 x 10-10m à 24,80 x 10 10m et une surface généralement comprise entre 750 et 950 m2/g environ, la préparation de la zéolithe consistant:: - à abaisser le taux de sodium de la zéolithe NaY à une valeur comprise inférieure à 3 % en poids par au moins un échange avec une solution d'un sel d'ammonium ionisable, de façon à obtenir une zéolithe NH4NaY, - à calciner entre 500 et 880 C, en au moins une étape la zéolithe NH4NaY (traitement hydrothermique) entre environ 0,05 et 10 bars pendant au moins vingt minutes, pour obtenir une zéolithe dite stabilisée, - à traiter la zéolithe dite stabilisée en au moins une étape par au moins une solution d'un acide organique ou inorganique ou d'un agent complexant acide. 6 - Procédé selon la revendication 5 dans lequel la préparation de la zéolithe consiste - à abaisser le taux de sodium de la zéolithe Y-Na à une va- leur inférieure à 2,8 % environ en poids par au moins un échange avec une solution d'un sel d'ammonium ionisable, de façon à obtenir une zéolithe NH4NaY, - à calciner en au moins une étape la zéolithe NH4NaY (trai- tement hydrothermique) entre 600et 820C,sous une pression partielle de vapeur d'eau comprise entre environ 0,1 et 5 bars, pendant au moins une heure, pour obtenir une zéolithe dite stabilisée, - à traiter la zéolithe dite stabilisée en au moins une étape, par une solution d'acide chlorhydrique ou nitrique de normalité comprise entre 0,1 et 11 N de préférence entre 0,5 et 3 N. 7 - Procédé de fabrication d'un catalyseur selon l'une des revendica- tions 1 à 4 consistant à mélanger une matrice avec une zéolithe et à introduire en une ou plusieurs étapes soit dans la matrice, soit dans la zéolithe soit dans le mélange de matrice et de zéolithe le ou les métaux ou composé(s) de métaux du groupe VIII et éventuellement du groupe VI, la zéolithe étant préparée à partir d'une zéolithe Y-Na ayantgénéralement un rapport molaire SiO2/A1203 compris entre environ 4 et 6, un paramètre cristallin compris entre 24,65 et 24,75 x 1010m et une surface spécifique généralement comprise entre 800 et 900 m2/g environ, la préparation de la zéolithe consistant: - à abaisser le taux de sodium de la zéolithe Y-Na à une valeur inférieure à 3 %, de préférence 2,8 %, en poids par au moins un échange avec une solution d'un sel d'ammonium ionisable de façon à obtenir une zéolithe NH4NaY, - à faire subir à la zéolithe NH4NaY un premier traitement hydrothermique, en au moins une étape, à une température comprise entre 530 et 700 C, sous une pression partielle de vapeur d'eau d'au moins 0,026 bar et pendant au moins vingt minutes, - à abaisser ensuite le taux de sodium à une valeur inférieure à 1 % poids, de préférence inférieure à 0,7 %, en effectuant soit au moins un échange avec au moins une solution d'au moins un sel d'ammonium ioni- sable, soit un traitement avec au moins une solution d'au moins un acide organique ou inorganique, soit à la fois un échange avec au moins une solution d'au moins un sel d'ammonium ionisable et un traitement avec au moins une solution d'au moins un acide organique ou inorganique, - à faire subir ensuite à la zéolithe ainsi traitée un deu- xièmetraitement hydrothermique, en au moins une étape, à une température comprise entre 600 et.900 C,la température de ce deuxième traitement hydrothermique étant supérieure de 20 à 250 C environ à la température du premier traitement hydrothermique, - à traiter ensuite la zéolithe en au moins une étape par au moins une solution d'un acide organique ou inorganique ou d'un agent complexant acide. 8 - Utilisation d'un catalyseur selon l'une des revendications 1 à 4 ou d'un catalyseur préparé selon l'une des revendications 5 à 7, pour l'hydrocraquage de charges hydrocarbonées.