Brevet FR2561263A1 — publié le 19850920

La pressente invention concerne un alliage magnétique amorphe et, en particulier, un alliage magnétique amorphe destiné à la fabrication des têtes magnétiques des appareils d'enregistrement et/ou de reproduction. Comme matière magnétique très perméable, on connatt l'alliage Fe-Ni polycristallin, l'alliage Fe--si polycristallin, la ferrite monocristalline et la ferrite polycristalline. Cependant, sous l'angle de la fabrication des têtes magnétiques, l'alliage Fe-Ni (groupe du Peraalloy > présente une densité de flux de saturation magnétique aussi faible que 0,8 Tesla, et sa résistance à l'usure est faible. En outre, la perméabilité est très réduite dans le domaine des hautes fréquences. Par ailleurs, l'alliage Fe-ASi présente une densité de flux de saturation magnétique plus élevée, de l'ordre de 1 Tesla, et une meilleure résistance à l'usure. Toutefois, l'alliage Fe-At -Si ne permet aucun usinage plastique.La densité du flux magnétique de saturation de la ferrite est au rnaxiirnim de l'ordre de t 5~1t56 et on ne peut espérer dépasser cette limite à cause de l'interaction magnétique de la ferrite. Comme décrit ci-dessus, les matériaux magnétiques classiques à perméabilité élevée ont à la fois des avantages et des inconvénients. Il est difficile d'utiliser ces matériaux pour les têtes d'enregistrement magnétiques destinées à des enregistrements à densité élevée et de grande qualité. De façon générale, on estime que les atomes constitutifs ne sont pas répartis suivant un réseau dans le métal amorphe si bien qu'il n'y a pas d'anisotropie cristalline magnétique. De ce point de vue, on peut prévoir qu'un matériau amorphe constitue un matériau à aimantation douce, à faible force coercitive et à faible perméabilité. Toutefois, une matière amorphe contenant par exemple seulement Fe comme élément métallique ou encore Fe comme composant principal et Co et/ou Ni comme composants complémentaires, présente une constante de magnétostriction z très élevée. Il en résulte que ce matériau présente l'inconvénient d'avoir une perméabilité initiale faible selon la rélation et externe). Lorsqu'un tel matéria contrainte interne à une température adéquate inférieure à la température de cristallisation, sa permea- bilité augmente beaucoup. Cependant, lorsqu'un tel matériau est utilisé pour la fabrication d'une tête magnétique, il faudrait fixer une tête en forme de bande dans un moule de résine.Cette tte en forme de bande subit des contraintes importantes lors du durcissement de la résine si bien que ces contraintes, combinées au coefficient de magnétostriction, induisent une anisotropie magnétique dans la tête. Ainsi, la perméabilité de l'extrémité de la tête s'abaisse de nouveau, ce qui diminue le signal de sortie de la tête magnétique. On suppose que laoeonstnte de magnétostriction d'un métal amorphe contenant essentiellement Fe est grand. Ainsi, pour obtenir un matériau pour une tête magnétique, dont la caractéristique magnétique ne soit pas détériorée au cours de la fabrication, il faut que sa constante de magnétostriction soit aussi faible que possible. La présente invention a pour but de créer un alliage magnétique amorphe remédiant aux inconvénients des alliages magnétiques amorphes connus ayant une forte perméabilité, et qui se détériore moins au cours de l'usinage et du moulage dans la résine. A cet effet, l'invention concerne un alliage magnétique amorphe comprenant entre 2 et 20 s atomiques ( En abrégé dans la suite du texte AT) de ruthénium (Ru), 10 à 30 % AT d'au moins un composant engendrant une structure amorphe, et qui est choisi dans le groupe formé par P (phosphore), C (carbone), Si (silicium), B (bore) et Ge (Germanium) et le reste étant essentiellement formé par du fer (Fe). La présente invention sera décrite plus en détail à laide des dessins annexés et de divers exemples de réalisation. Dans les figures - La figure 1 est un graphique montrant la relation entre la perméabilité efficacelcre d'une matière magnétique amorphe avant et après le moulage de la résine, en fonction de la fréquence. - Les figures 2 å 5 sont des graphiques montrant la relation entre la perméabilité efficace > te de diverses matières magnétiques amorphes correspondant à divers exemples de l'invention, avant et après le moulage de la résine, par rapport à la fréquence. Description de divers modes de réalisation préférentie Selon l'invention, on a constaté que a constante de magnétostriction d'un alliage magnétique amorphe est très réduit si l'on ajoute des atomes de ruthenium (Ru) dans une proportion comprise entre 2 et 20 % AT un matériau amorphe contenant au moins l'un des éléments P, C, Si, B et Ge, le reste étant essentielle ment constitué par Fe. La description faite ci-après concerne la raison pour laquelle des atomes de Ru sont ajoutés suivant un pourcentage atomique compris entre 2 et 20. Si l'on ajoute des atomes de Ru, concentration dépassant 20 % AT, alors l'alliage .magnétique amorphe obtenu ne présente pas de ferromagnétisme à la température ambiante ; en effet, la température de curie est alors inférieure à la température ambiante ou encore la densité du flux magnétique de saturation est considérablement réduite à la température ambiante Pour une concentration d'atomes de Ru inférieure à 2, la constante. de magnétostrictiôn n'est pas diminuée considérablement. Il est préférable que la concentration de l'élément constitutif de la structure amorphe se trouve dans une plage comprise entre 10 et 30 % AT. Il est difficile d'obtenir un état amorphe au-delâ de cette plage. Il est préférable que la concentration de l'élément constitutif de la structure amorphe soit comprise entre 15 et 28 % AT. Dans un alliage magnétique amorphe, selon la présente invention, une partie des atomes de Ru peut être remplacée par des atomes de molubdène (Mo), de manganèse (Mn), de vanadium (V), d'aluminium (Al) ou de chrome (Cr) de façon que la concentration totale des atomes de Ru et des atomes substitués se trouve comprise entre 2 et 20 % AT. De tels atomes de substitution entraient une diminution de iacón6tante'de magnétostriction, En particulier, les atomes d'Al augmentent le point de curie et diminuent moins la densité de saturation du flux magnétique Il est préférable que la teneur en atomes Al soit comprise entre 0,1 et 15 % AT pour l'ensemble de l'alliage magnétique amorphe. Lorsque la teneur en atomes Al est supérieure à 15 % AT, il est difficile d'obtenir un état amorphe. Lorsque la teneur en atomes Al est inférieure à 0,1 % AT, les résultats ci-dessus sont peu prononcés. Les atomes de substitution Mo, Mn, V, ou Cr indiqués ci-dessus peuvent être pratiquement prévus suivant des concentrations voisines de celles des atomes de Ru. L'effet résultant de l'addition des atomes de Ru n'est pas détérioré par l'addition des atomes de substitution. Lorsque la teneur de P, C, Si, B et Ge est donnée par la formule suivante P v Cw Six By, Gez, avec v + W + x + y + z = 1, il est préférable que les indices satisfassent aux inégalités suivantes L'alliage magnétique amorphe ainsi obtenu a une dureté de Vickers atteiggant 850 à 950 Hv ou plus ; la résistance spécifique est élevée de l'ordre de 130 à 160A3t- - cm. En outre, la tenue et les caractéristiques d'usinage sont améliorées. Il est préférable que seuls les atomes B ou Si avec ou sans atome B, soient contenus dans les éléments constitutifs de la structure amorphe de l'alliage magnétique amorphe, puisque ces composants augmentent la température de cristallisation. Lorsque les atomes Si et B sont contenus dans les éléments constitutifs de la structure amorphe, il est préférable que leur teneur se situe entre 75/25 et 5/95. En outre, il est préférable que la teneur essentiellement en produits résiduels Fe, soit comprise entre 70 et 90 % AT.. Cependant, une partie des atomes de Fe peut être substituée par des atomes Co et/ou Ni (métaux de transition ferromagnétiques de la classe 3d). Dans ces conditions, l'addition d'atomes Co et/ou Ni jusqu'à une teneur allant à 20 % AT pour l'ensemble de l'alliage magnétique amorphe, ne détériore pas les bonnes caractéristiques de la matière amorphe, selon l'invention. Les exemples ci-après de l'invention seront décrits avec des exemples de comparaison. Pour la fabrication des produits amorphes, on a utilisé un appareil de trempe déjà décrit dans les publications japonaises n0 22 936/1977, n0 22 937/1977, n0 109747/1977. Cet appareil comporte deux paires de cylindres de trempe et un tambour rotatif prévu au voisinage d'au moins l'un des cylindres de trempe, ces cylindres tournant en sens opposé l'un de l'autre. Un mélange de fusion, de matière brute, est introduit dans I1 inter- valle entre les cylindres à laminer et à tremper. Une bande ou un film de matière amorphe de l'intervalle entre les cylindres est guidé à la surface périphérique du tambour rotatif pour y être refroidi. La vitesse de refroidissement de l'appareil de trempe est élevée. Cet appareil permet de fabriquer un film uniforme, droit, résistant d'un alliage amorphe. Lorsque les vitesses périphériques des cylindres diffèrent l'une de l'autre, le film de l'intervalle des cylindres tend à se tourner vers le cylindre de vitesse la plus faible, ce qui améliore encore la vitesse de refroidissement. En procédant de la sorte, on obtient également un film d'alliage amorphe, résistant. On a fabriqué de longues bandes en utilisant l'apparei de trempe a' cylindres décrit ci-dessus. La structure amorphe des bandes longues a été confirmée par un procédé d'anAlyse par diffraction aux rayons X. Les caractéristiques de la bande d'alliage amorphe ont été mesurées comme décrit ci-après. Les résultats de la mesure ont été consignés dans les tableaux qui seront décrits. Pour mesurer la constantede:magnétostriction, on découpe une pièce formant échantillon dans la bande et on meule la surface de cette pièce. Puis on poinçonne cette pièce pour obtenir un disque d'un diamètre de 5 mm. On nettoie ce disque avec un solvant organique et on fixe une jauge de contrainte, en forme de feuille, sur le disque nettoyé en utilisant comme colle de l' -cyanoacrylate tel que par exemple le produit Alon(Marque). On mesure l'allongement ou la contraction du disque de l'échantillon dans un champ magnétique statique d'environ 10 K Y9,57 /xt. On obtient 14 Constante de magnétostriction @ Par l'équation suivante Dans cette équation (t /0X/ représentent le taux de dilatation ou de contraction de l'échantillon lorsqu'un champ magnétique est appliqué dans la direction de la jauge de contrainte (sst /Q )1 représentent -la dilatation ou la contraction de l'échantillon lorsque@le champ magnétique est appliqué dans une direction perpendiculaire à celle de la jauge de contrainte. Pour mesurer la caractéristique de la fréquence de perméabilité, on découpe un échantillon dans la bande et on meule la surface de l'échantillon. Puis on matrice l'échantillon pour obtenir plusieurs anneaux de diamètre intérieur de 2 mm et d'un diamètre extérieur de 5 mm. On empile les anneaux dans un récipient annulaire en pyrophplite en isolant les anneaux l'un de'lautre. On réalise les enroulements sur le récipient et on mesure les perméabilités dans la plage des fréquences faibles, à l'aide d'un pont de Maxwell, ainsi que les perméabilités pour les fréquences élevées à l'aide d'un dispositif de mesure vectorielle de l'impédance. Puis on recuit les anneaux dans une atmosphère d'hydrogène et on mesure les perméabilités comme décrit ci-dessus. On moule les anneaux dans un récipient annulaire contenant de la résine. Comme résine, on utilise un mélange de Pelnox ME-105 et Pelcure HY-309 (Marques) fabriqué par Japanese Pelnox Co ; le rapport du mélange est de 100/32, puis on laisse durcir à une température de 400C pendant 16 heures ou à une température de 700C pendant 5 heures. Après le moulage de la résine, on mesure de nouveau la perméabilité. Pour mesurer l'aimantation (amplitude ç de l'aiman- tation instantanée ainsi que le point de Curie Tc), on utilise une balance magnétique avec une tige de nickel de forte pureté comme échantillon de référence. On a mesuré le point de Curie avec une vitesse de montée en température d'environ 5 degrés / min. On a obtenu un point de Curie dépendant du champ magnétique. On a mesuré la température de cristallisation Tcry à l'aide d'un appareil d'analyse thermique différentiel DTA. On a mesuré la dureté Vickers à l'aide d'un appareil Vickers sous les conditions de charge de 200 grammes x 15 sec pour l'élément Vickers. On a également mesuré la résistance spécifique C à l'aide d'un pont de Wheatstone de petites dimensions. Exemple de comparaison 1 On a pesé l'alliage Fe-P, l'alliage Fe-C et Fe pour obtenir une composition de 80 % AT Fe, 13 % AT P et 7 % AT C, puis on a fondu dans un four de haute fréquence pour obtenir un mélange de matière première fondue. Le mélange fondu a été introduit dans un appareil de trempe à cylindres. On a ainsi préparé un échantillon de matière amorphe sous la forme d'une bande. On a mesuré la constante de magnétostriction de l'exemple ci-dessus. Le résultat a été consigné dans le tableau I. Puis on a mesuré la perméabilité comme indiqué ci-dessus et on a recuit I'échantillon à une température de 3600C pendant une heure on a mesuré la perméabilité efficace P e avant et après le moulage de la résine. La variation de la perméabilité efficace ss résultant du moulage de la résine est consignée à la figure I. Exemple I On pèse de l'alliage Fe-P, de l'alliage Fe-C, ainsi que Fe et Ru pour obtenir une composition de 78 s AT Fe, 2 s AT Ru, 13 s AT P et 7 s AT C. On prépare un échantillon de matière amorphe sous la forme d'une bande comme dans l'exemple de comparaison 1. On mesure les caractéristiques telles que la constante de magnétostricti comme indiqué ci-dessus. Les résultats ont été consignés dans le tableau I. Exemple Il On prépare un échantillon de matière amorphe ayant la composition suivante : 76 96 AT Fe, 4 % AT Ru, 13 % AT P et 7 % AT C que l'on a préparé comme indiqué ci-dessus dans l'exemple de comparaison 1. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction. ' Les résultats des mesures ont été consignés dans le tableau I. On a recuit un anneau constituant un échantillon à une température de 3400C pendant une heure et on mesuré la perméabilité efficaceAe avant et après de mouler la résine. La variation de la perméabilité efficace au résultant du moulage de la résine a été consignée dans le tableau de la figure 2. Exemple III On a préparé un échantillon de matière amorphe de composition suivante :74 % AT Fe, 6 % AT Ru, 13 % AT P et 7 % AT C que l'on a préparé comme dans l'exemple de comparaison I ci-dessus. Puis on a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction et l'on a consigné les résultats dans le tableau I. Exemple IV On a préparé un échantillon de matière amorphe de composition suivante : 72 56 AT Fe, 8 % AT Ru, 13 X AT P et 7 s AT C que l'on a préparé comme dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques de cet échantillon tel que la constante delmagnétostriction ; ces résultats ont été consignés dans le tableau I. Un anneau, réalisé à l'aide de l'échantillon, a été recuit à une température de 3400C pendant une heure et on a mesuré sa perméabilité efficace Ae avant et après de moule la résine. La variation de la perméabilité efficaces e résultant du moulage de la résine a été consignée à la figure 3. Ds résultats donnés ci-dessus permettent d'aboutir aux considérations suivantes La constante de magnétostriction r des exemples I à IV, selon l'invention, est considérablement réduite par rapport à la constante de magnétostriction Xde l'exemple de comparaison I. En particulier, la constante de magnétostriction de l'exemple IV de l'invention est moitié moindre de la constante de magnétostriction de l'exemple de comparaison I. Comme cela résulte du tableau I la constante de magnétostriction @ diminue à mesure que l'on augmente la quantité de Ru ; la température de cristallisation augment en fonction de la quantité de Ru ajoutée. Par ailleurs, le point de Curie magnétique Tc et la densité de flux magnétique de saturation Bs diminue & mesure que l'on augmente l'addition de Ru. Cependant, la diminution du point de Curie magnétique et de la densité de flux magnétique de saturation ne sont pas essentielles sur le plan de la recherche des caractéristiques intéressantes de la matière magnétique amorphe, selon l'invention. En outre, comme cela résulte des graphiques des figures 1 à 3, la variation de la perméabilité efficaces résultant du moulage de la résine, est considérablement réduite par addition de Ru, par comparaison avec l'exemple de comparaison I. Comme cela résulte de la figure 1, la perméabilité efficace Ae de l'exemple de comparaison I, avant le moulage de la résine, est réduite d'environ un tiers après le moulage de la résine, dans la région des fréquences inférieures ; la réduction est de l'ordre de trois-cinquièmes dans la région des fréquences supérieures. Par ailleurs, comme cela résulte des figures 2 et 3, la perméabilité efficace Ae des exemples Il et III selôn?l'inéntion, avant le moulage de la résine, est réduite d'environ deux-cinquièmes après le moulage dans la plage des fréquences inférieures et de cinq-sixièmes dans la plage des fréquences supérieures. Les perméabilités efficaces Xe des exemples Il et III, selon l'invention, sont supérieures à la perméabilité efficace + e de l'exemple de comparaison I, à la fois avant et après le moulage de la résine. Cela provient de la réduction de la constante de magnétostriction K Exemple de comparéison Il On mélange un alliage Fe-B, Fe et Si pour obtenir une matière amorphe dont la composition en pourcentage atomique est de 78,1, 5,9 pour;Si et 16 pour B. On a préparé un échantillon de la même manière qutà l'exemple de comparaison I et on a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction) Les résultats ont été consignés dans le tableau Il. Exemple V On a préparé un échantillon de matière amorphe dont la composition en pourcentage atomique était de 76,1 pour Fe, 2 pour Ru, 5,9 pour Si et 16 pour B ; pour cela, on a procédé de la même manière qu'a l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction X. Les résultats ont été consignés dans le tableau II. On a recuit un échantillon en forme d'anneau à une température de 4100C pendant une heure. On a mesuré la variation de la perméabilité efficace résultant du moulage de la résine. Les résultats sont consignés à la figure 4. Exemple VI On a préparé un échantillon en une matière amorphe dont la composition en pourcentage atomique était la suivante : 74,1 pour Fe, 4 pour Ru, 5,9 pour Si et 16 pour B que l'on a préparée de la même manière qu'h l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction X et l'on a consigné les résultats dans le tableau II. Exemple VII On a préparé un échantillon de matière amorphe de composition en pourcentage atomique égale à 72,1 pour Fe, 6 pour Ru, 5, 9 pour Si et 16 pour B en procédant de la même manière qu'à l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostrictionji et on a consigné les résultats dans le tableau II. Exemple VIII On a préparé un échantillon d'essai de matière amorphe dont la composition en pourcentage atomique estla suivante : 70,1 pour Fe, 8 pour Ru, 5,9 pour Si et 16 pour B. Pour cette préparation, on a procédé comme à ltexemple de comparaison I. Puis on a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction A et on a consigné les résultats dans le tableau Il. Exemple de comparaison III On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant comme composition en pourcentage atomique la composition suivante : 80 pour Fe, 15 pour P, 5 pour Ge. Pour cela, on a procédé comme dans l'exemple de comparaison I et on a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction Les résultats des mesures ont été consignés dans le tableau II. Exemple IX On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant une composition donnée en pourcentage atomique suivante 76 pour Fe, 4 pour Ru, 15 pour P et 5 pour Ge que l'on a préparée de la même manière qutà l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostrîc- tion > \ et on a consigné les résultats dans le tableau Il. Comme cela ressort du tableau Il, les constantes de magnétostriction X des exemples de 5 à 9 de l'invention, sont réduites considérablement par rapport à la quantité ajoutée de Ru, par comparaison avec les exemples Il et III. La température magnétique de Curie et la densité de flux magnétique de saturation des exemples 5 à 9 ont été modifiées par addition de Ru de la même manière qu'aux exemples I à IV. Cependant, les valeurs de la température magnétique de Curie et de la densité de flux magnétique de saturation des exemples 5 à 9, sont légèrement supérieures aux valeurs correspondantes des exemples I à IV. Comme cela résulte des figures 4 et 5, les variations de perméabilité efficace au des exemples de cette invention, sont considérablement réduites par rapport a l'exemple de comparaison de la figure 1. Exemple de comparaison IV On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant une composition en pourcentage atomique suivante 63 pour Fe, 15 pour Co, 10 pour Si, et 12 pour B que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction A et on a consigné les résultats dans le tableau II Exemple Tx On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant une composition en pourcentage atomique suivante 59 pour Fe, 15 pour Co, 4 pour Ru, 10 pour Si et 12 pour B que l'on a préparée de la même manière qu'a l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction A et on a consigné les résultats dans le tableau II Exemple de comparaison V On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant une composition en pourcentage atomique suivante 63 pour Fe, 15 pour Ni, 10 pour Si et 12 pour B que lton a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de maanétostric- tion X et on a consigné les résultats dans le tableau III. Exemple XI On a préparé un échantillon de matière amorphe ayant une composition en pourcentage atomique suivante : 59 pour Fe 15 pour Ni, 4 pour Ru, 10 pour Si et 12 pour B que l'on a préparée de la même manière qu'à l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostric tion z et on a consigné les résultats dans le tableau III. Dans les exemples IO et Il, une partie des atomes de Fe est remplacée par des atomes de Co et Ni. Comme cela résulte du tableau III, le résultat de cette addition d'atomes Ru, à savoir la diminution de la constante de magnétostriction résulte des exemples de l'invention, par examen avec les exemples de comparaison IV et V. Exemple X1I On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante 74 pour Fe, 3 pour Ru, 3 pour Cr, 13 pour P et 7 pour C que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constånte,de-magnétostriction A et l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Exemple XIII On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante 74 pour Fe, 3 pour Ru, 3 pour Mo, 13 pour P et 7 pour C que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction Xet l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Exemple XIV On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante 76 pour Fe, 2 pour Ru, 2 pour V, 13 pour P et 7 pour C que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction Xet l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Exemple XV On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante 72, 1 pour Fe, 3 pour Ru, 3 pour Cr, 5,9 pour Si, et 16 pour B que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction et l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Exemple XVI On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante 72, 1 pour Fe, 3 pour Ru, 3 pour Mo, 5,9 pour Si et 16 pour B que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiques telles que la constante de magnétostriction\ et l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Exemple XVII On réalise un échantillon de matière amorphe ayant la composition en pourcentage atomique suivante : 72, 1 pour Re, 3 pour Ru, 3 pour Mn, 5,9 pour Si et 16 pour B que l'on a préparée de la même manière que dans l'exemple de comparaison I. On a mesuré les caractéristiquestelles que la constante de magnétostriction X et l'on a consigné les résultats dans le tableau IV. Comme cela résulte du tableau IV, dans les exemples 12 à 17, une partie des atomes Ru dans la plage comprise entre 2 et ZO ffi AT, selon l'invention, est remplacée par des atomes de Cr, Mb, V ou Mn. Les constantes de magnétostriction X des exemples 12 a 17 sont en outre beaucoup plus faibles que celles des exemples de comparaison 1 et Il. On voit que les exemples dans lesquels une partie des atomes Ru dans la plage comprise entre 2 et 30 s AT selon l'invention, est remplacée par des atomes de cr, Mo, V ou Mn, ont essentiellement le même résultat que les exemples dans lesquels on a seulement des atomes de Ru suivant une plage de 2 à 20 96 AT, selon l'invention. TABLEAU I Composition # x106 Tc Tori #g Bs Hv # (at %) ( C) ( C) (emu/g) (Tesla) ( # cm) Exemple de comparaison 1 Fe80P13C7 33 315 410 154 14,2 x 110-4 850 151 Exemple 1 Fe78Ru2P13C7 26 288 416 137 12,6 x 110-4 850 140 Exemple 2 Fe76Ru4P13C7 21 253 420 130 12,0 x 110-4 860 145 Exemple 3 Fe74Ru6P13C7 16 217 430 118 11,0 x 110-4 870 144 Exemple 4 Fe72Ru8P13C7 12 180 435 104 9,7 x 110-4 870 140 # : constante de magnétostriction Tc : température de Curie Tcri : température de cristallisation #g : aimantation spontanée Bs : densité de flux de saturation magnétique Hv : dureté # : résistivité spécifique TABLEAU @II Composition # x106 TC Tori #g Bs Hv # (at%) ( C) ( C) (emu/g) (Tesla) ( # cm) Exemple de comparaison 2 Fe78.1si5.9B16 35 428 507 174 15,8 x 110-4 980 133 Exemple 5 Fe76.1Ru2Si5.9B16 28 395 520 162 14,8 x 110-4 980 131 Exemple 6 Fe74.1Ru4Si5.9B16 21 345 520 141 12,9 x 110-4 980 130 Exemple 7 Fe72.1Ru6Si5.9B16 17 305 527 135 12,9 x 110-4 980 130 Exemple 8 Fe70.1Ru8Si5.9B16 12 258 529 124 11,5 x 110-4 990 130 Exemple de Fe80P15Ge5 36 315 435 152 14,1 x 110-4 710 150 comparaison 3 Exemple 9 Fe76Ru4P15Ge5 22 255 445 129 12,0 x 110-4 720 145 # : constante de magnetostriction Tc : température de Curie Tcri : température de cristallisation #g : aimantation spontanée Bs : densité de flux de saturation magnétique Hv ; dureté # : résistivité spécifique TABLEAU III # composition # x106 Tc Tori #g Bs Hv ( #cm) (at %) ( C) ( C) (emu/g) (Tesla) Exemple de comparaison 4 Fe63Co15Si10B12 35 520 510 177 16,7 x 110-4 940 140 Exemple 10 Fe59Co15Ru4Si10B12 22 420 520 140 13,2 x 110-4 950 143 Exemple de comparaison 3 F363Ni15Si10B12 20 460 500 140 13,2 x 110-4 930 145 Exemple 11 F359Ni15Ru4Si10B12 11 360 515 110 10,4 x 110-4 930 143 # : constante de magnétostriction To ; température de Curie Tcri : température de cristallisation #g : aimantation spontanée BS : densité de flux de saturation magnétique Hv : dureté # : résistivité spécifique p # Composition Tc Tcri #g Bs Hv ( # cm) (at %) # x106 ( C) ( C) (emu/g) (Tesla) Exemple 12 Fe74Ru3Cr3P13C7 16 205 425 112 10,4 x 110-4 860 135 Exemple 13 Fe74Ru3Mo3P13C7 15 192 430 108 10,0 x 110-4 850 138 Exemple 14 Fe76Ru2V2P13C7 21 263 420 135 12,5 x 110-4 860 142 Exemple 15 Fe72.1Ru3Cr3Si3.9B16 15 285 525 130 11,8 x 110-4 970 130 Exemple 16 Fe72.1Ru3Mo3Si5.9B16 14 280 530 125 11,4 x 110-4 960 135 Exemple 17 Fe72?1Ru3Mn3Si5.9B16 16 295 530 135 12,2 x 110-4 960 140 # : constante de magnétostriction Tc : température de Curie Tcri : température de cristallisation #g : aimantation spontanée Bs : densité de flux de saturation magnétique Hv : dureté # : résistivité spécifique REVENDICATIONS 10) Alliage magnétique amorphe, caractérisé en ce qu'il comprend 2 à 20 X d'atomes de ruthénium ou d'atomes de ruthétium et d'atomes de chrome, de molybdène, de vanadium, d'aluminium ou de manganèse, le total des atomes de ruthénium et de chrome, de molybdène, de vanadium, d'aluminium ou de manganèse représentant entre 2 et 20 % d'alliage, 10 à 30 X atomique d'atomes d'au moins un élément susceptible de former une structure amorphe choisi parmi le phosphore, le carbone, le silicium, le bore et le germanium et O à 20 X atomique de cobalt et/ou de nickel, et le reste étant essentiellement formé par du fer. 20) Tête magnétique d'enregistrement et/ou de reproduction, caractérisée en ce qu'elle comporte un alliage selon la revendication 1.