Brevet FR2571351A1 — publié le 19860411

-- 1 -5 La présente invention concerne, d'une manière générale, des systèmes et des procédés de libération d'hydrogène et, plus particulièrement, la libération d'hydrogène par la décomposition combinée d'hydrures décomposables endothermi- quement et exothermiquement. La libération thermique d'hydrogène à partir d'hydrures métalliques ou par réaction entre des métaux ou des hydrures métalliques et de l'eau est bien connue, et de tels systèmes de libération d'hydrogène ont des avantages largement admis, principalement en ce qui concerne la sécurité, par rapport aux systèmes de stockage d'hydrogène gazeux ou liquide. Cependant, la plupart des hydrures métalliques ne sont capables de stocker que des pourcentages relativement faibles d'hydrogène par unité de poids d'hydrure, ce qui peut entraîner des poids inacceptables et, dans quelques cas, un encombrement pénalisant les systèmes à base d'hydrure. Par exemple, les hydrures métalliques doubles, tels que de titane et de fer, ont été employés pour le stockage commercial de l'hydrogène. Cependant, 60 kg d'hy- drure (TiFeH) sont nécessaires par kg d'hydrogène libéré. Par conséquent, pour libérer 10 kg d'hydrogène, le poids de l'hydrure seul devrait être de 600 kg, et il y aurait encore le poids supplémentaire de l'initiateur de la réaction de l'hydrure. Pour des applications nécessitant un système de libération d'hydrogène de faible poids, tel que le gonflage à haute altitude de ballons lancés par des fusées, de tels poids seraient inacceptables. D'autres hydrures métalliques de poids plus faible peuvent réduire le poids du système à base d'hydrure. L'hydrure de magnésium, par exemple, est capable de libérer approximativement un kilogramme d'hydrogène pour 14 kg d'hydrure, ce qui réduit le poids total d'hydrure du système à 140 kg pour libérer 10 kg d'hydrogène. Cependant, une complication supplémentaire existe en ce sens qu'il est -2- nécessaire de fournir une quantité significative de chaleur à l'hydrure de magnésium pour le décomposer. Il lui faut, en effet, environ 8.597 kcal/ livre ou 17,8 kcal/mole d'hydrogène libéré, à une température de fonctionnement voisine de 300 C. Cela nécessite une source de chaleur qui ajoute un poids supplémentaire au système. Si l'on emploie une source de chaleur chimique, on peut s'attendre à ce que soi(en)t ajouté(s) 1 g/kcal ou 8,6 kg/kg d'hydrogène libéré selon la réaction stoechométrique suivante: MgH2 + AH-Mg + H2 - (1) dans laquelle AH = 17,9 kcal. Par suite, pour libérer 4,5 kg d'hydrogène à l'aide d'un système hydrure de magnésium/chauffage thermique, on aurait besoin de 46,3 kg de produits chimiques seuls et le volume estimé du système serait approximativement de 90-100 litres. D'autres sources d'hydrogène comprennent les hydrures ioniques de calcium et de lithium et les hydrures doubles tels que LiAlH4 qui réagissent avec l'eau en produisant de la chaleur et de l'hydrogène. Les systèmes de libération d'hydrogène utilisant l'hydrure de calcium fonctionnent selon la réaction CaH2 + 2H20- -Ca(OH)2 + 2H2 (2) L'exothermicité de la réaction (2) à 25 C est de 0,7 kcal/g de réactif et le rendement en hydrogène est de ,17 kg pour 100 kg de réactif. En conséquence, pour libérer 10 kg d'hydrogène, on a besoin d'approximativement 104,4 kg d'hydrure de calcium et 89,4 kg d'eau, soit approximative- ment 200 kg au total. L'hydrure de calcium a une densité de 1,9 g/cm3, un point de fusion supérieur à 1.000 C et une chaleur de formation de -45 kcal/mole. La réaction de l'hydrure de lithium avec l'eau donne -3- davantage d'hydrogène que 'lhy-drure de calcium mais égale- ment plus de chaleur selon la réaction suivante: LiH + H20--LiOH + H2 + AH (3) dans laquelle AH = 26 Kcal. L'exothermicité de la réaction (3) à 25 C est de 1,0 kcal/g de réactif, et le rendement en hydrogène est de 7,75 kg pour 100 kg de réactif. Donc, on a besoin de 40 kg d'hydrure de lithium et de 90 kg d'eau, soit au total 130 kg de produits chimiques, pour libérer 10 kg d'hydrogène. L'hydrure de lithium a une densité de 0,78 g/cm3, un point de fusion de 6860C, et une chaleur de formation de -21,7 kcal/mole. L'hydrure fond sans décomposition à 471 C. L'exothermicité de cette réaction élève la température des produits à environ 900 C, ce qui est bien au-dessus du point de fusion de l'hydrure de lithium. Du fait de l'exothermicité des réactions de l'hydrure de calcium et de l'hydrure de lithium, il est nécessaire de prévoir des dispositions pour éliminer la chaleur formée, ce qui peut ajouter un poids et une complexité significatifs au système. Il est souhaitable d'apporter des systèmes et des procédés de libération d'hydrogène à partir d'hydrure pour tirer avantage des caractéristiques de sécurité et de stockage relativement long des hydrures tout en évitant les inconvénients précités des systèmes et procédés utilisant des hydrures connus et c'est là le but de la présente invention. La présente invention apporte des systèmes et des procédés de libération d'hydrogène qui sont remarquables par leur grande capacité volumétrique, leur faible poids, leur petite taille externe et leur simplicité relative. Comme tels, ils sont bien adaptés à des applications telles que les systèmes de gonflage pour -le gonflage en haute altitude 4- de ballons, pour approvisionner en carburant des moteurs à combustion et pour donner des systèmes de transport d'hydrogène sûrs, compacts et légers. La présente invention repose sur la libération de l'hydrogène par l'action combinée d'un hydrure métallique décomposable endothermiquement et d'un hydrure décomposable exothermiquement, les deux hydrures libérant de l'hydrogène, et la chaleur libérée par l'hydrure décomposable exothermi- quement étant employée pour décomposer l'hydrure décomposa- ble endothermiquement. Les proportions relatives des hydru- res sont réglées pour maîtriser la température de la réaction, pour rendre optimale la libération de l'hydrogène et la dissipation thermique et pour rendre également minimaux le poids et le volume. En bref, un générateur d'hydrogène selon la présente invention est constitué d'un récipient renfermant une première matrice d'hydrure métallique qui se décompose endo- thermiquement pour libérer de l'hydrogène et une seconde matrice en un hydrure ionique qui réagit avec l'eau pour se décomposer exothermiquement et libérer de l'hydrogène, les première et seconde matrices étant disposées au voisinage l'une de l'autre, de telle sorte que la chaleur produite par la décomposition de l'hydrure ionique est transférée -à l'hydrure métallique. Les proportions de l'hydrure métalli- que et de l'hydrure ionique sont réglées pour garantir la décomposition de l'hydrure métallique et maîtriser la température dans le récipient. Une source d'eau sous pression est réunie par des moyens formant soupape à des moyens de distribution d'eau pour distribuer l'eau uniformé- ment sur la matrice d'hydrure ionique et des moyens de commande de soupape sont prévus pour ouvrir les moyens formant soupape et amorcer la réaction. Des moyens sont en outre prévus pour recueillir l'hydrogène libéré à partir des hydrures et pour acheminer l'hydrogène à la sortie du récipient. _ 5 _ De préférence, l'hydrure métallique est l'hydrure de magnésium et l'hydrure ionique est l'hydrure de lithium. Les première et seconde matrices peuvent avoir une forme cylindrique annulaire avec la première matrice disposée coaxialement autour de la seconde matrice à l'intérieur d'un premier compartiment du récipient, un passage étant prévu entre les matrices pour l'hydrogène libéré et la seconde matrice étant disposée coaxialement autour des moyens de distribution d'eau. Les moyens de distribution d'eau peuvent comprendre un répartiteur ayant une série d'ouvertures adaptées à distribuer uniformément l'eau sur la matrice d'hydrure ionique. L'eau peut être disposée dans un autre compartiment du récipient et mise sous pression par un gaz inerte. L'invention est décrite ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une coupe longitudinale d'un générateur d'hydrogène selon la présente invention; et - la figure 2 est une coupe transversale prise approximati- vement selon la ligne 2-2 de la figure 1. Comme indiqué précédemment, l'invention est particu- lièrement bien adaptée pour réaliser des systèmes généra- teurs d'hydrogène sûrs, légers et de- grande capacité volumétrique pour le gonflage en haute altitude de ballons lancés par des fusées et produits analogues, et l'invention sera décrite dans ce contexte. Cependant, comme cela ressortira de la description qui va suivre, cette applica- tion n'est donnée qu'à titre d'exemple. Comme indiqué précédemment, l'invention apporte un générateur d'hydrogène léger et de grande capacité volumé- trique qui repose sur la thermochimie optimisant la réaction d'un système hydrure métallique / hydrure ionique et eau en combinant les avantages chimiques de la réaction entre l'hydrure ionique et l'eau pour une libération efficace d'hydrogène et de chaleur, puis en utilisant la chaleur - 6 - résultant de cette réaction pour la décomposition d'un hydrure métallique avec libération d'hydrogène additionnel à une température plus basse, au lieu de dissiper la chaleur dans le milieu ambiant. En utilisant la chaleur résultant de la réaction exothermique de l'hydrure ionique et de l'eau pour décomposer l'hydrure métallique, il n'est plus besoin de prévoir de mécanisme de dissipation de la chaleur, ce qui permet de réduire le poids et le volume du système. Les proportions entre les trois composés chimiques (hydrure ionique, eau et hydrure métallique), permettent de maîtriser la température finale car la décomposition de l'hydrure métallique agit comme modérateur. Un hydrure métallique décomposable endothermiquement que l'on préfère est l'hydrure de magnésium car, parmi les hydrures métalliques, il a une capacité de stockage d'hydrogène relativement élevée par unité de poids, puis- qu'il est capable de libérer environ 1 kg d'hydrogène pour 14 kg d'hydrure. On comprendra cependant que l'on peut utiliser n'importe quel hydrure métallique décomposable endothermiquement pour la mise en oeuvre de l'invention. Un hydrure ionique que l'on préfère est l'hydrure de lithium qui, comme indiqué précédemment, libère approximativement 7,75 kg d'hydrogène pour 100 kg de réactif et dont l'exo- thermicité de réaction à 25 C est de 1,0 kcal/g de réactifs. On comprendra en outre que l'on peut utiliser n'importe quel hydrure ionique qui réagit exothermiquement avec l'eau pour produire de l'hydrogène dans le cadre de la mise en oeuvre de l'invention. Le poids chimique du système hydrure de lithium / eau est choisi par rapport à celui de l'hydrure de magnésium de telle sorte que la chaleur produite décompose l'hydrure de magnésium et donne une température finale de fonctionnement de l'ordre de 300 C. La combinaison du système hydrure de lithium / eau et du système hydrure de magnésium ne réduit pas, de cette manière, la quantité d'hydrogène libérée par unité de poids chimique, et élimine 2 571 3 5 1 -7 la nécessité de dissiper la chaleur excessive, ce qui réduit le poids final du système. Le Tableau I répertorie les propriétés thermochimiques du système hydrure de lithium / eau et hydrure de magnésium et les calculs conduisant à l'équation équilibrée ci-après pour une réaction à 300 C: 1LiH + 1H20 + 0, 8MgH2--IlLiOH + 0,8Mg + 1,8H2 (4) - 8 - TABLEAU I PROPRIETES THERMODYNAMIQUES ET CALCULS CHALEUR DE REACTION LiH + H20 - LiOH + H2 MgH2-Mg + H2 ( H) ( QAH) 26kcal/mole 19,8kcal/mole EXOTHERMIQUEMENT ENDOTHERMIQUEMENT Cp LiOH MgH2 H2 (cal/mo]le degré) 10 11,6 7 à 6000K MgH2- LiH Pg/cm3 1,8 0,78 CHALEUR NECESSAIRE POUR ATTEINDRE 300 C 300C LiOH MgH2 H2 |CpdT 3 kcal/mole 3,48 2,1 LJRT CHALEUR NETTE a) THEORIQUE DISPONIBLE POUR LA 17,42 kcal/mole (LiH + H2) DECOMPOSITION DE MgH2 à 300 C b) PERTE DE DOUZE POUR CENT (supposée) ,3 kcal/mnole RAPPORT MOLAIRE MgH2 (décomposé) 0,8 LiH (ayant réagi) - 9 - Le Tableau II suivant montre le poids et le volume calculés totaux d'un système de libération de 4,53 kg d'hydrogène. Comme indiqué, le poids chimique total et le volume sont de 59,32kg et de 50,51 litres respectivement. TABLEAU II POIDS CHIMIQUE ET VOLUME COMPOSE POIDS VOLUME H2 libéré 4,53 kg Ballon (variable) LiH 10,17 kg 13,04 litres H20 22,88 kg 22,88 litres MgH2 26,27 kg 14,59 litres TOTAL NECESSAIRE 59,32 kg 50, 51 litres Les figures 1 et 2 illustrent une forme préférée de générateur métallique utilisant le système hydrure métalli- que / hydrure ionique et eau, ledit générateur désigné par la référence 10 et conçu selon l'invention étant destiné au gonflage en haute altitude d'un ballon lancé par une fusée. Comme on le voit, le générateur comprend un récipient 12 qui peut être cylindrique et formé d'acier inoxydable, par exemple, car cette configuration est facilement adaptée à se conformer un espace limité. Le récipient est divisé en une série de compartiments 14, 16, 18 et 20 et il comporte une sortie 22 qui est adaptée à être réunie à un tube de remplissage du ballon (non représenté). La partie supérieure 14 du récipient sert de chambre pour recueillir l'hydrogène libéré par les réactions des hydrures (comme indiqué par les 3 flèches dans la figure) dans le compartiment 16, comme cela sera décrit plus en détail ci-après. La chambre peut être réunie à la sortie 22 via une soupape de sécurité 24 normalement fermée et actionnée par la pression, ladite soupape 24 étant tarée pour s'ouvrir sous une pression prédéterminée. prSdSterminee. - 10 - Le générateur utilise de préférence un système hydrure de magnésium / hydrure de lithium et eau pour les raisons indiquées précédemment. L'hydrure de lithium et l'hydrure de magnésium sont disposés sous la forme de matrices d'hydrures respectifs 26 et 28 dans le compartiment 16. Chaque matrice revêt, de préférence, une forme cylindrique annulaire et les matrices cylindriques sont, de préférence, dimensionnées de telle sorte que la matrice d'hydrure de magnésium 28 soit disposée coaxialement autour de la matrice d'hydrure de lithium 26, comme cela est représenté, et de telle sorte qu'un passage 30 annulaire soit ménagé entre les deux matrices. La matrice d'hydrure de lithium 26 est, de préférence, perforée ou poreuse de manière à offrir un volume de vides prédéterminé pour permettre la libération du gaz sans créer de pression locale excessive et il peut être prévu une série de passages radiaux 34 qui communiquent avec le passage annulaire 30 et avec une ouverture cylindrique coaxiale 36 s'étendant longitudinalement à l'intérieur de la matrice d'hydrure de lithium. L'hydrure de magnésium peut former une masse pleine ou granulaire. Si elle est granulaire, il peut y avoir un liant pour lier les granules ensemble et ralentir la réaction, et les granules peuvent être disposés dans un tamis de retenue annulaire (non représenté) pour les supporter. Les tailles relatives des matrices d'hydrures sont déterminées par l'équation 4 comme indiqué précédemment. A l'intérieur de l'ouverture coaxiale 36 est disposé un système de distribution d'eau qui peut comprendre une conduite répartitrice 40 s'étendant longitudinalement et ayant une série d'ouvertures 42 distribuées uniformément sur la longueur et la circonférence de ladite conduite. L'extrémité inférieure (à la figure 1) de la conduite répartitrice peut être réunie à une source d'eau sous pression dans le compartiment 20 via une soupape de fermeture 44. La soupape 44, qui est normalement fermée, - il - peut être ouverte par un mécanisme d'actionnement 46 comprenant un interrupteur sensible à la pression actionnée par une cartouche explosive allumée électriquement. L'ali- mentation électrique du mécanisme d'actionnement peut être fournie par une batterie 48 et la pression atmosphérique peut être appliquée à l'interrupteur sensible à la pression via une ouverture détectrice de pression 50 dans la paroi latérale du récipient 12. Un orifice de remplissage d'eau 52 communiquant avec le compartiment 20 peut également être disposé dans la paroi latérale au voisinage de l'orifice détecteur de pression. Le compartiment 20 peut être divisé en deux parties par un piston déplaçable 54. L'eau est fournie à la partie supérieure du compartiment via l'orifice de remplissage d'eau, et du gaz inerte sous pression peut être amené sur la face inférieure du piston 54 via une soupape 56 de remplissage de gaz. Pour permettre au générateur 10 d'être stocké en toute sécurité, il est souhaitable que les parties renfermant l'eau et le gaz inerte du compartiment 20 soient laissées vides et que le mécanisme d'actionnement à cartouche explosive de la soupape 44 ne soit pas mis en place. Avant le déploiement, la partie supérieure du compartiment 20 peut être remplie d'eau via l'orifice de remplissage d'eau 52 et le gaz inerte sous pression peut être -amené à la partie - inférieure du compartiment via la soupape de remplissage de gaz 56. En dernier ressort, le mécanisme d'actionnement de la cartouche explosive peut être mis en place. Lors du lancement, le détecteur de pression du mécanisme d'actionne- ment 46 détecte la pression atmosphérique via l'orifice de détection de pression 50 et, lorsqu'une altitude prédétermi- née est atteinte, il actionne la cartouche explosive allumée électriquement pour ouvrir la soupape 44. L'eau, sous la pression provenant du gaz inerte agissant sur le piston, est - 12 - introduite à force dans la conduite répartitrice 40 tandis que le piston se déplace vers le haut (à la figure 1) pour chasser l'eau du compartiment, la vitesse du piston étant réglée par la vitesse de la réaction de l'hydrure dans le compartiment 16. Lorsque l'eau vient en contact avec la matrice interne d'hydrure de lithium, elle transforme l'hydrure de lithium en hydroxyde de lithium et produit de la chaleur et de -l'hydrogène-gaz qui peut entraîner un peu de vapeur avec lui au début. Les gaz chauffés passent au travers de la matrice perforée d'hydrure de lithium, puis dans le passage 30 o ils abandonnent la vapeur et un peu de leur énergie thermique. La plupart de l'énergie thermique atteint cependant la matrice externe d'hydrure de magnesium. L'hydrure de magnésium absorbe la chaleur en réduisant ainsi la température du compartiment et se décompose thermiquement pour libérer de l'hydrogène additionnel. L'hydrogène s'écou- le vers la chambre (compartiment 14) située au-dessus du compartiment d'hydrure 16 et augmente la pression. Lorsque la pression dans la chambre atteint une valeur prédétermi- née, la soupape 24 s'ouvre et permet à l'hydrogène de s'écouler librement dans le tube de remplissage du ballon jusqu'à ce que le processus se termine. En choisissant convenablement les quantités d'hydrure et d'eau selon l'équation 4, la chaleur- produite par la réaction LiH/H20 peut être absorbée pratiquement en totalité par le MgH2 et maintenir sa température à la température voulue de 300'C pour la dissociation de l'hydrogène. Le Tableau- III ci-après donne des dimensions, volumes et poids représentatifs des composants chimiques d'un générateur du type illustré aux figures 1 et 2 qui a une capacité volumétrique égaie au double de ce qui est requis pour libérer 4,5 kg d'hydrogène-gaz. Ainsi, le générateur du Tableau III a un facteur de sécurité de 2. En supposant que tous les matériaux réagissent jusqu'à ce que la réaction soit complète, les paramètres du générateur minimaux capables de libérer 4,5 kg d'hydrogène seraient égaux à la - 13 -135 moitié-de ceux indiqués dans le tableau. TABLEAU III DIMENSIONS DU GENERATEUR 0 ext. 0 int. Longueur Volume Poids (mm) (mm) (mm) (dm3) (kg) MgH2 432 330 483 29,33 52,6 LiH 305 76 483 32,94*+ 19,5 H20 432 317 46,54 46,7 (i' 25 % de vides) Si l'on suppose que le poids maximal acceptable pour un ballon est de 136 Kg, un générateur ayant les paramètres indiqués dans le Tableau III laisserait 17,2 kg pour la structure, le mécanisme et les accessoires associés. Comme il ressort de ce qui précède, l'invention apporte un générateur thermochimique d'hydrogène compact, léger et fortement efficace qui est utile dans un grand nombre d'applications différentes. En plus de son utilisation dans un système de gonflage de ballons, un générateur d'hydrogène selon l'invention est également utile comme source de carburant, comme pour un moteur à combustion, et il constitue un système de transport d'hydrogène sûr, compact et léger. 1 351 - 14 - REVENDICATIONS 1 - Système de libération d'hydrogène comprenant un récipient renfermant une première matrice (28) en un hydrure métallique qui se décompose endothermiquement pour libérer de l'hydrogène, et une seconde matrice (26) en -un hydrure ionique qui réagit avec l'eau pour se décomposer exothermi- quement et libérer de l'hydrogène, les première et seconde matrices étant disposées au voisinage l'une de l'autre dans le récipient, de telle sorte que la chaleur produite par la décomposition de l'hydrure ionique est transférée à l'hydru- re métallique et en ce que les proportions de l'hydrure métallique par rapport à l'hydrure ionique sont réglées pour garantir la décomposition de l'hydrure métallique et la maîtrise de la température dans le récipient; une source d'eau sous pression (20); des moyens (40) pour distribuer de l'eau uniformément sur la matrice d'hydrure ionique; des moyens formant soupape (44) réunis entre les moyens de distribution d'eau et la source d'eau sous pression; et des moyens d'actionnement (46) des moyens formant soupape pour faire passer l'eau sous pression aux moyens de distribution d'eau. 2 - Générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'hydrure métallique est formé d'hydrure de magné- sium. 3 - Générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit hydrure ionique est choisi dans le groupe comprenant l'hydrure de lithium et l'hydrure de calcium. 4 - Générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit hydrure ionique est formé d'hydrure de lithium. - Générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites première et seconde matrices (28, 26) ont chacune une forme cylindrique annulaire, la première matrice (28) étant disposée coaxialement autour de la seconde- matrice (26) à l'intérieur d'un premier compartiment (16) du 257 1351 - 15 - récipient, de manière à ménager un passage (30) entre les matrices pour l'hydrogène libéré, et la seconde matrice étant disposée coaxialement autour des moyens de distribu- tion d'eau (40). 6 - Générateur selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite seconde matrice (26) comporte une série de passages (34) s'étendant radialement qui communiquent avec ledit passage (30) prévu entre lesdites matrices et avec l'intérieur de la seconde matrice. 7 - Générateur selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de distribution d'eau comprennent une conduite répartitrice (40) disposée coaxialement à l'inté- rieur de la seconde matrice, la conduite ayant une série d'ouvertures (42) distribuées longitudinalement et circonfé- rentiellement sur ladite conduite et en que ladite source d'eau sous pression occupe un autre compartiment (20) du récipient qui est divisé en une première et une seconde parties par un piston mobile (54), la première partie contenant l'eau et la seconde partie contenant le gaz sous pression. 8.- Générateur selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens formant soupape comprennent une soupape (44) normalement fermée montée entre la conduite répartitrice (40) et la première partie dudit autre compartiment (20), et en ce que lesdits moyens d'actionne- ment comprennent un activateur électrique (46) adapté à ouvrir la soupape et des moyens (50) sensibles à une condition prédéterminée pour actionner l'activateur électri- que. 9 - Générateur selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite condition prédéterminée est constituée par la pression atmosphérique et en ce que lesdits moyens d'action- nement comprennent une source de courant électrique (48)et un interrupteur sensible à la pression pour réunir la source de courant électrique à l'activateur électrique (46). 2 7135 1 -16- - Générateur selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit récipient comprend des moyens de remplissage d'eau (52) et des moyens de remplissage de gaz communiquant respectivement avec lesdites première et seconde parties dudit autre compartiment (20) pour permettre auxdites première et seconde parties d'être respectivement remplies d'eau et de gaz et en ce que ledit récipient est en outre conçu pour permettre le montage des moyens d'actionnement avant l'utilisation. 11 - Générateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit récipient comporte une chambre de gaz (14) communiquant avec ledit passage (40) prévu entre lesdites matrices et avec une ouverture de sortie (22) et en ce qu'une soupape (24) normalement fermée et actionnée par la pression est disposée entre ladite chambre et ladite ouverture de sortie. 12 - Générateur d'hydrogène selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit générateur est conçu pour être disposé à l'intérieur d'une fusée pour le gonflage en haute altitude d'un ballon lancé à partir de ladite fusée. 13 - Procédé de libération d'hydrogène qui consiste à disposer dans un premier compartiment (16) d'un récipient une première matrice (28) d'hydrure de magnésium et une seconde matrice (26) d'hydrure ionique qui réagit avec l'eau pour se décomposer exothermiquement; à disposer à l'-inté- rieur d'un second compartiment (20) du récipient de l'eau pressurisée; à alimenter uniformément en eau pressurisée ladite seconde' matrice d'hydrure ionique, de manière à causer une réaction entre l'hydrure ionique et l'eau;, à transférer la chaleur produite par ladite réaction à l'hydrure de magnésium pour décomposer endothermiquement l'hydrure de magnésium; les proportions entre l'hydrure de magnésium, l'hydrure ionique et l'eau logée dans ledit récipient étant choisies pour garantir la maîtrise de la - température à l'intérieur du récipient et la décomposition - 17 - de l'hydrure de magnésium; à recueillir l'hydrogène produit par la réaction de l'hydrure ionique avec l'eau et par la décomposition de l'hydrure de magnésium; et à acheminer ledit hydrogène vers une sortie (22) prévue dans le récipient. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit hydrure ionique est choisi dans le groupe comprenant l'hydrure de lithium et l'hydrure de calcium. - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit hydrure ionique est constitué d'hydrure de lithium. 16 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il consiste, en outre, à donner auxdites première et seconde matrices (28, 26) la forme de cylindres annulaires respectivement d'hydrure de magnésium et d'hydrure ionique, et en ce que ladite étape de mise en place desdits hydrures consiste à disposer la première matrice (28) coaxialement autour de la seconde matrice (26) en ménageant un passage (30) entre elles, et en ce que ladite seconde matrice (26) présente une série de passages (34) s'étendant radialement qui communiquent avec ledit passage (30) prévu entre lesdites matrices et avec une ouverture intérieure (36) prévue dans la seconde matrice. 17 - Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que ladite seconde matrice (26) d'hydrure ionique est conçue de manière à avoir un pourcentage volumétrique prédéterminé de vides pour permettre la libération de l'hydrogène sans création de pression locale excessive. 18 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit hydrure de magnésium est granulaire et en ce que ladite première matrice comprend un liant pour lier les granules d'hydrure ensemble et maîtriser la vitesse de décomposition de l'hydrure de magnésium. 19 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il consiste, en outre, à détecter une condition - 18 - atmosphérique prédéterminée et à distribuer l'eau en réponse à cette condition atmosphérique prédéterminée. - Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser l'hydrogène libéré pour remplir un ballon lancé à haute altitude depuis une fusée.