Brevet FR2560866A1 — publié le 19850913

L'invention concerne un procédé de fabrication d'un gaz de synthèse ren- fermant de l'hydrogène et des oxydes de carbone. Le gaz obtenu peut être utilisé, notamment pour la synthèse d'alcools primaires. Il est connu de fabriquer du gaz de synthèse formé d'hydrogène et d'oxy- des de carbone par une oxydation contrôlée de mélanges d'hydrocarbures com- me, par exemple, le gaz naturel, le gaz de pétrole liquéfié ou le naphta. L'opération se fait à haute température et en présence de la vapeur d'eau. D'un point de vue théorique, l'oxydation contrôlée est particulièrement intéressante dans le cas des gaz de synthèse destinés à la fabrication du méthanol car elle permet, par ajustement de la quantité d'oxygène, d'obtenir un gaz ayant exactement la stoechiométrie requise par la pro- duction de cet alcool. En effet, par exemple, on peut écrire pour les premiers termes d'hydro- carbures saturas les équations suivantes: CH4 + 1/2 02 -) CO + 2 H2 (1) CH /2 0 + 2 CO + 42 (2) C3 H8 + 1/2 02 + 2 112 -i 3 CO + 6 H2 (3) Plus généralement, on peut écrire: Cn H2n+2 +1/2 02 + (n-1) H2 0 --> n CO + 2n H2 (4) Rappelons que le méthanol se synthétise selon l'équation: n CO + 2n H2 --- n CH3 OH (5) En fait les choses sont légèrement plus compliquées car aux températures o l'on fabrique le gaz de synthèse l'eau réagit aussi bien sur les hy- drocarbures que sur le CO résultant selon la formule bien connue du gaz à l'eau: 2 OH20'2 2 CO + H2 4)C02 + 2 (6) Le C02 contenu dans le gaz de synthèse donne ensuite le méthanol selon l'équation: nCO2 + 3nH2 n CH3 OH + n H2 0 (7) Pour faire de l'oxydation, la méthode la plus sûre et la plus courante est évidement la combustion à flamme vive soit à l'air soit à l'oxygène pur. Sauf pour la fabrication de l'ammoniac o l'azote constitue un réactif nécessaire, dans le cas des autres gaz de synthèse, on n'utilise exclu- sivement que de l'oxygène pur. La combustion vive à l'oxygène pur présente cependant de nombreux incon- vénients. D'une part, les très hautes températures que donne la flamme posent de nombreux problèmes quant à la tenue du matériau surtout si l'opération doit se faire sous pression élevée. D'autre part, quand l'oxygène est en quantité insuffisante pour trans- former stoéchiométriquement le carbone en dioxyde de carbone et l'hydro- gène en vapeur d'eau, la combustion est incomplète et l'opération se fait toujours avec production d'une quantité plus ou moins grande de suie (C.P. Marion & J.R. MuengerAICHE Meeting,5-9 Avril 1981). C'est la raison pour laquelle, dans les procédés d'oxydation partielle courants, on ne descend pas en deçà d'une valeur de 0,7 en ce qui con- cerne le rapport molécules d'oxygène sur atomes de carbone à brûler (Hydrocarbon processing,Sept 1979, p. 191 - 194Y. Or, quand on examine les équations de (1) à (4), on s'aperçoit que le rapport 02/C va de 0,5 pour l'équation (1) à 1/2n pour l'équation (4), n étant le nombre d'atomes de carbone de la molécule à oxyder. Une autre voie est l'oxydation catalytique des hydrocarbures. Sous la pression atmosphérique, cette voie est couramment utilisée dans des procédés industriels comme le procédé ONIA - GEGI par exemple. Le coût croissant de l'énergie nécessaire à la compression du gaz fa- briqué rend actuellement ces procédés peu économiques. Dans les années 60, des essais de mise sous pression de la voie d'oxy- dation catalytique, seule capable de respecter la stoéchiométrie du mé- thanol, furent entrepris. Réalisés avec de l'oxygène pur, ces essais se sont révélés infructueux, soit à cause des phénomènes d'explosion, soit à cause des phénomènes de bouchages du lit catalytique (Chem. Eng. Prog., Vol. 61, n 11, p. 85- 88, Novembre 1965). Réalisés avec des mélanges d'air et d'air enrichi, ces essais ont donné naissance aux procédés dits de reformages primaire et secondaire (D.R. Holland & S.W. Wan, Chem. Eng. Prog., Vol. 55 (8), p. 69-74, Août 1963) destinés à la synthèse de l'ammoniac. Dans ces procédés, pour éviter les phénomènes de bouchages, on réalise le reformage à la vapeur d'eau sur tout ou partie des hydrocarbures avant de mettre en contact l'ensemble avec de l'oxygène, dilué par l'azote de l'air. Pour rester en-deçà d'une certaine concentration en oxygène, surtout dans le cas o les hydrocarbures sont du genre naphta ou plus lourds, il a été proposé (Brevet U.S. n 3278452) d'introduire le mélange d'azo- te et d'oxygène en deux étapes successives. Récemment, il a été proposé d'appliquer le principe des reformages pri- maire et secondaire à l'oxygène pur (Brevet français n 2 372 116). Une comparaison de la teneur en oxygène du mélange utilisé avec les li- mites d'explosivité des gaz dans de l'oxygéne pur permet de se rendre compte des difficultés potentielles d'une telle application. Par le procédé de la présente invention, les difficultés inhérentes a la voie d'oxydation catalytique à l'oxygène pur et sous pression sont supprimées. Le présent procédé de fabrication de gaz de synthèse est défini comme suit: Procédé de fabrication d'un gaz de synthèse, renfermant de l'hy- drogène et des oxydes de carbone, à partir d'une charge d'hydrocarbures, d'eau, d'oxygène libre et d'un gaz de transfert renfermant au moins 25 % en volume de vapeur d'eau et au moins 2 % en volume d'au moins un oxyde de carbone choisi dans le groupe formé par le monoxyde de carbone et le dioxyde de carbone, caractérisé en ce que simultanément: - On fait traverser au gaz de transfert une succession d'au moins 2, de préférence d'au moins 4 lits catalytiques essentiellement adiaba- tiques, et - On introduit à chaque entrée successive de lit catalytique, en alternance, soit une fraction d'hydrocarbures soit de l'oxygène, étant entendu que le gaz de transfert, qui doit recevoir l'oxygène ne contient au maximum, au point d'introduction d'oxygène, que 25 % en volume de mé- thane et 5 % en volume d'hydrocarbures supérieurs, que la quantité d'oxy- gène introduite à chaque entrée concernée de lit catalytique est in- férieure à la quantité susceptible de conduire à un mélange explosif après mélange avec le gaz de transfert, et que le gaz de transfert qui doit recevoir les hydrocarbures ne contient au maximum, au point d'in- traduction des hydrocarbures, que 1000 parties par million en volume d'oxygène libre. Le procédé est généralement mis en oeuvre: - Sous une pression comprise entre 1 et 50 MPa, de préférence entre 3 et 30 MPa. - A une température comprise entre 500 et 3000 C, de préférence entre 700 et 2000 C. Ainsi, dans le mode opératoire préféré de l'invention, un mélange d'hy- drocarbures, divisé en plusieurs fractions, est craqué et oxydé cataly- tiquement par un gaz dit "gaz de transfert" lui-même réoxydé ultérieu- rement par de l'oxygène pur, divisé en plusieurs fractions. Les points d'introduction d'hydrocarbures et d'oxygène dans le lit catalytique sont distincts et alternés et choisis en des points suffisamment éloignés les uns des autres sur le trajet des gaz pour que à aucun moment le mélange gazeux résultant n'ait une concentration très élevée à la fois en élé- ments combustibles et en oxygène, c'est-à-dire une concentration suscep- tible de résulter en une explosion ou une décomposition brutale. En tous points la valeur L de la concentration en oxygène doit être respectée. Selon une forme préférée de réalisation du procédé de l'invention, le gaz de transfert constitué le plus souvent par de la vapeur d'eau, des oxy- des de carbone, de l'hydrogène et de faibles quantités d'hydrocarbures, notamment du méthane, après avoir été porté à haute température, est mis en circulation à travers la zone catalytique divisée en plusieurs compar- timents et reçoit à l'entrée de chaque compartiment, alternativement et successivement, une partie du mélange d'hydrocarbures avec éventuellement de la vapeur d'eau et une partie de l'oxygène avec éventuellement de la vapeur d'eau, la charge d'hydrocarbures et l'oxygène étant ainsi divisés chacun en plusieurs parties aliquotes. De cette façon, l'oxygène ne se trouve jamais en contact direct avec le mélange d'hydrocarbures frais dont la réaction avec l'oxygène risque d'être trop violente et de dégénérer soit en explosion soit en décompo- sition brutale. Une des caractéristiques du présent procédé tient en ce que le gaz de transfert destiné à être mis en contact direct avec l'oxygène est un mélange, à base de vapeur d'eau et d'oxydes de carbone, pauvre ou ap- pauvri en éléments hydrocarbures; ce gaz ne renferme pas plus de 25 % en volumes de méthane et pas plus de 5 % en volumes d'hydrocarbures supérieurs. De préférence la quantité totale d'hydrocarbures de ce gaz ne dépasse pas 15 % en volumes. Le gaz de transfert peut être obtenu de toute manière connue et par exem- ple à partir du mélange d'hydrocarbures destiné à la fabrication du gaz de synthèse, soit par combustion vive à l'oxygène, soit par reformage à la vapeur d'eau, soit par l'une et l'autre méthodes utilisées simulta- nément ou successivement. La combustion vive à l'oxygène est caractérisée en ce que la quantité d'oxygène utilisé à cet effet doit être égale à au moinsO,4 fois la quantité nécessaire pour transformer le carbone du mélange en dio- xyde de carbone et l'hydrogène du mélange en vapeur d'eau. En d'autres termes, si on désigne par C H4b la molécule moyenne repré- sentant le mélange d'hydrocarbures et par c la quantité d'oxygène à uti- liser on a: Ca HRb + (a + b) 02 a C02 + 2b H2 (8) c > 0,4 (a +b) (3) Pour tempérer la température de la flamme on injecte de la vapeur d'eau dont le rapport molécules d'eau / atomes de carbone doit être supérieur à i,5 et de préférence supérieur à 1. La production de gaz de transfert peut aussi être réalisée, de manière connue, par reformage d'hydrocarbures à la vapeur d'eau de préférence à une pression voisine de celle de fabrication du gaz de synthèse et à une température comprise entre 500 et 1000 C, de préférence entre 600 et 900 C. Une autre caractéristique du procédé de l'invention réside dans l'emploi d'oxygène pur (pureté d'au moins 90 %, de préférence au moins 95 %). Sa teneur % dans le mélange obtenu avec le gaz de transfert ne doit ja- mais être supérieure à la valeur L obtenue par dérivation de la loi de Le Chatelier selon la formule (10) L 100 (10) = PH2 PCO PCH4 ÉUH2 NCO NCH4 PH2, PCO et PCH4 sont respectivement les proportions d'hydrogène, d'oxy- de carbone et de méthane du mélange de transfert, définies de façon telle que: PH2 + PCO + PCH4 = 100 (11) NH2, NCO et NCH4 sont les concentrations limites inférieures d'explosi- vité de respectivement, l'hydrogène, le monoxyde de carbone et le mé- thane dans de l'oxygène pur données par exemple par le livre "Les mélan- ges explosifs", édition Institut National de Sécurité n0 335, p. 128, Sept. 1964. Limites inférieures d'explosivité: Hydrogène 4,65 volumes pour cent Oxyde de carbone 15,50 volumes pour cent Méthane 5,15 volumes pour cent D'autre caractéristiques sont précisées dans la description qui suit. Les figures 1 à 5 illustrent l'invention. Les figures 1 et 2 représentent des schémas de procédé utilisant un lit catalytique réparti entre des réacteurs distincts. Les figures 3, 4 et 5b représentent en coupe longitudinale des réacteurs contenant la totalité du catalyseur. La figure 5a est une coupe transversale du réacteur de la figure 5b. Dans l'unité de fabrication de gaz de synthèse représentée par la figu- re 1, le gaz de transfert est amené par le conduit 1. Il est sous pres- sion et a été préchauffé. Du conduit 1, il passe successivement dans les enceintes 2, 3, 4, 5, 6 et 7, contenant chacune, un lit de catalyseur de reformage à la vapeur d'eau, par exemple un catalyseur au nickel déposé sur support réfrac- taire, par exemple l'alumine. D'autres catalyseurs sont décrits, par exemple, dans le brevet U.S. 3 278 452. Le mélange d'hydrocarbures destiné à la fabrication du gaz de synthèse, préalablement conditionné en pression et température et contenant de la vapeur d'eau pour éviter les dépots éventuels de carbone et de suie, est introduit par le conduit 8 et réparti par les conduits 9, 10, et 11 dans les enceintes 2, 4 et 6. Dans ces enceintes, grâce à la température élevée et sous l'action du catalyseur, il se réalise un réarrangement moléculaire ayant pour effet de transformer les hydrocarbures en hydrogène, oxydes de carbone et mé- thane. Essentiellement, l'oxygène du dioxyde de carbone et de l'eau réa- git avec le carbone des hydrocarbures pour donner du monoxyde de carbone et libérer de l'hydrogène. La transformation est endothermique et les gaz sortent à des températu- res beaucoup plus basses que celles qu'ils ont à l'entrée des lit cata- lytiques. A la sortie de ces lits, ils sont mélangés avec de l'oxygène amené par le conduit 12 et réparti par les conduits 13, 14 et 15. L'oxygène détruit le méthane résiduaire contenu dans le gaz de transfert, suroxyde le monoxyde de carbone et réagit avec l'hydrogène pour donner de l'eau. L'opération est catalysée par les lits catalytiques contenus dans les enceintes 3, 5 et 7. Cette opération a pour effet de réchauffer les gaz qui finalement sortent par le conduit 16 o pratiquement tous les hydro- carbures introduits par le conduit 8 et tout l'oxygène introduit par le conduit 12 ont disparu. Au total tout se passe comme si les hydrocarbures du conduit 8 avaient été oxydés par l'oxygène du conduit 12 mais on voit que, par le procédé de l'invention, l'oxygène est toujours à une teneur faible et n'est ja- mais en contact substantiel direct avec les hydrocarbures-frais dont la trop forte réactivité a toujours tendance à dévier les réactions soit vers l'explosion soit versla décomposition brutale, par exemple, en noir de carbone ou en suie. Sur la figure 1 on a supposé que le gaz de transfert ne contenait pra- tiquement pas d'hydrocarbures et on a commencé l'opération avec un re- formage à la vapeur d'une partie des hydrocarbures à transformer. Il va sans dire que l'ordre d'introduction peut être inversé et, sur la figure 2 on a représenté un cas ou le gaz de transfert renfermait suf- fisamment de méthane (ou autres hydrocarbures) pour absorber une partie de l'oxygène; celui-ci a donc été injecté en premier sur le lit cataly- tique de l'enceinte 2. Dans ce cas les conduits 9, 10 et 11 aboutissent respectivement aux enceintes 3, 5 et 7 et les conduits 13, 14 et 15 aux enceintes 2, 4 et 6. Sur les figures 1 et 2 on a représenté six enceintes catalytiques ren- fermant chacune un lit catalytique. Le nombre des lits peut varier de 2 à 30, de préférence de 4 à 20, sans que cela sorte du procédé de l'invention. Sur ces figures, les lits catalytiques, au nombre d'au moins 2, de pré- férence d'au moins 4, Sont enfermés dans des enceintes distinctes et sé- parées. Il se comprend aisément que dans la réalisation du procédé de l'inven- tion, ces lits peuvent être enfermés dans une même enceinte et disposés comme sur les figures 3 ou 4, par exemple, o, aux mêmes numéros de ré- férence, correspondent les mêmes éléments que dans les figures 1 et 2. Une réalisation préférée du procédé de l'invention consiste à utiliser le réacteur longitudinal représenté par les figures 5a et 5b (demande de brevet français n 2.527.097). Exemple I (figure 1) Pour fabriquer du gaz de synthèse on part de 7,2 moles de CH4 (conduit 8) et de 2 moles d'oxygène (conduit 12) et on dispose d'un gaz de trans- fert composé d'une mole de dioxyde de carbone et de 22 moles d'eau va- peur (conduit 1). Les gaz sont sous une pression de 5 MPa. Le gaz de transfert est porté à 1500 Co. Le gaz de transfert est mélangé d'abord avec 3,2 des 7,2 moles de mé- thape et avec 1,5 moles d'eau portées au préalable à 750 degrés centi- e rades.-conduxit 9). Le mélange passe sur le lit catalytique placé dans l'enceinte 2 et con- tenant un catalyseur à base de nickel sur alumine. En sortie, on obtient 33,6 moles de gaz dont la température est de 870 C environ et dont la composition est approximativement la suivante en vo- lumes: CO: 4,7 C02: 7,1 H2: 30,7 CH4: 0,7 H20: 56,8 ,0 Les gaz passent de l'enceinte 2 dans l'enceinte 3, et reçoivent 0,7 des 2 moles d'oxygène dilué dans 0,35 mole de vapeur d'eau (conduit 13). En sortie de l'enceinte 3, la température des gaz, sous l'effet de l'oxydation, est remontée à 1070 C et leur composition devient en volumes pour cent: CO: 5,9 C02: 6,3 H2: 27,2 CH4: 100 parties par million H20: 60,6 On continue ainsi avec le reste des gaz, soit: 2 moles de CH4 et 1 mole d'eau dans 10 2 moles de CH4 et 1 mole d'eau dans 11 0,7 mole d'oxygène et 0,35 mole d'eau dans le conduit 14 0,6 mole d'oxygène et 0,3 mole d'eau dans le conduit 15 Au cours de ces injections après chaque introduction et craquage du mé- thane sur le lit catalytique la température est ramenée à 870 C environ. L'injection et la réaction de l'oxygène par contre font remonter la tem- pérature à 1070 C après la lère injection, à 990 C après la deuxième et 930 C après la troisième. La teneur du méthane qui est remontée à 5 ou 6 % lors de chaque intro- duction de ce gaz redescend ensuite par reformage à environ 1,8 % à la sortie de l'enceinte 4 et à environ 2>7 %/ à la sortie de l'enceinte 6. Après chaque oxydation, la teneur du méthane diminue encore. jusqu'à 0>2 % à la sortie de l'enceinte 5 et jusqu'à 1 % environ à la sortie de l'en- ceinte 7. Il est à noter que, aux endroits o on introduit le méthane, la teneur résiduaire de l'oxygène est pratiquement indosable. En définitive les gaz sortent par 16 à une température de 930 degrés centigrades. Après condensation d'eau, on obtient 26,7 moles de gaz dont la composi- tion approximative est la suivante (en pour cent en volumes): Co: 16,0 C02: 12,8 H2: 69,3 CH4: 1,9 ,0 On notera que le rapport H2 / (2 CO + 3 C02) est égal à 0,984, donc très voisin de la stoéchiométrie de synthèse du méthanol. Exemple 2 Pour faire sensiblement le même gaz de synthèse, on part cette fois ci de 8,2 moles de CH4 et de 4 moles d'oxygène. On en prélève 1 mole de CH4 et 2 moles d'oxygène qu'on envoie séparé- ment sur un brûleur. Pour limiter la température à 1500 C, on envoie en même temps dans la chambre de combustion 20 moles d'eau et on obtient en sortie un gaz de transfert sensiblement identique à celui dont on dispose au départ dans l'exemple 1. Sur le restant des gaz (7,2 moles de CH4 et 2 moles d'oxygène) on pro- cède de façon identique à celle décrite dans l'exemple 1. Exemple 3 (figure 2) On dispose de 1500 k moles/h de gaz naturel (conduit 8), de 1320 k mo- les / h d'oxygène (conduit 12) et d'un débit de 11200 k moles par heure d'un gaz de transfert dont la composition est approximativement la sui- vante en volumes pour cent: CO: 5,0 C02: 6,4 H2: 36,6 CH4: 8,5 H20: 43,5 ,0 Le gaz est introduit dans le conduit 1 sous 5 MPa à 800 degrés centigra- * des. Il est envoyé (figure 2) dans l'enceinte 2 qui reçoit également 440 des 1320 k moles / h d'oxygène provenant du conduit 13. L'enceinte 2 contient un catalyseur de même nature que dans les exemples 1 et 2. Le reste de l'oxygène alimenté par le conduit 12 est réparti par moitié entre les conduits 14 et 15. A la sortie de l'enceinte 2 le gaz se trouve à 920 C avec la composi- tion suivante en volumes: CO: 9,3 C02: 6,3 H2: 42,5 CH4: 2,1 H20: 39,8 ,0 Le gaz ainsi réchauffé et oxydé va servir à réarranger les 500 des 1500 k moles/h de gaz naturel. Ces 500 k moles/h sont amenées par le conduit dérivé 9 débouchant dans l'enceinte 3. Le gaz naturel d'appoint a la composition volumique approximative sui- vante: C02: 1,80 CH4: 82,65 C2H6: 13,95 C3H8: 1,60 ,00 Le reste du gaz naturel d'appoint (1000 k moles/h) est réparti par moi- tié entre les conduits 10 et 11. A la sortie de l'enceinte 3, sous l'effet du lit catalytique et grâce à la chaleur et l'oxygène combiné apporté par le gaz de transfert prove- nant de l'enceinte 2, les molécules d'hydrocarbures apportées par le conduit 5 sont transformées en H2 et oxydes de carbone et on obtient 13200 k moles/h de gaz dont la composition volumique approximative est la suivante: CO: 8,8 C02: 6,6 H2: 41,8 CH4: 5,9 H20: 36,9 ,0 La température des gaz est tombée à 870 0C. On continue ainsi à travers les lits catalytiques des enceintes 4, 5, 6 et 7 avec successivement 440 k moles/h d'oxygène (conduit 14), 500 k mo- les/h de mélange d'hydrocarbures (conduit 10), 440 k moles/h d'oxygène (conduit 15) et enfin les 500 dernières k moles/h de mélange d'hydrocar bures (conduit 11). Les températures sont remontées à 920 C après la première injection d'oxygène, à 990 C, après la deuxième et à 1060 C après la dernière. Elles retombent à 870 C après la première injection de gaz naturel, à 920 C après la deuxième et à 960 C après la troisième et dernière. Au point de vue composition, si l'injection de gaz naturel n'affecte pra- tiquement pas les teneurs en CO et C02, les injections d'oxygène font passer la teneur du CO de 5 % à 9 % après la première injection, de 9-% à 12 % après la deuxième et de 12 % à 15 % après la dernière. Le C02 par contre reste toujours aux alentours de 5 à 6 % La teneur du méthane est divisée par un facteur de 4 à 6 après chaque introduction d'oxygène. Elle diminue de 1 à 2 point par contre après chaque passage sur les lits de reformage. Les gaz sortent finalement par le conduit 16 à une température de 960 C environ. Après condensation et élimination de l'eau, on obtient 12000 k moles/h d'un gaz de synthèse dont la composition en volumes est environ la sui- vante: CO: 20,8 C02: 8,3 H2: 67,0 CH4: 3,9 ,0 On note que le rapport représentatif de la stoéchiométrie de synthèse du méthanol H2/(2CO + 3C02) est égal à 1,008 soit pratiquement la va- leur théorique. Exemple 4 On dispose cette fois ci de 3400 k moles/h du même gaz naturel que dans l'exemple 2 et de 1320 k moles/h d'oxygène. On prélève 1900 k moles/h du gaz naturel qu'on envoie à travers les tubes remplis de catalyseur d'un four de reformage en présence de 6800 k moles/h de vapeur d'eau. On opère sous 5 MPa et à 800 C. En sortie on obtient 11200 k moles/h d'un gaz dont la composition est celle d'un gaz de transfert utilisé dans l'exemple 3. Sur les 1320 k moles/h d'oxygène et les 1500 k moles/h de gaz naturel restant, on procède de façon identique à l'exemple 3. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'un gaz de synthèse, renfermant de l'hydro- gène et des oxydes de carbone, à partir d'une charge d'hydrocarbures, d'eau, d'oxygène libre et d'un gaz de transfert renfermant au moins 25% en volume de vapeur d'eau et au moins 2 % en volume d'au moins un oxyde de carbone choisi dans le groupe formé par le monoxyde de carbone et le dioxyde de carbone, caractérisé en ce que, simultanément: - On fait traverser au gaz de transfert une succession d'au moins-2 lits catalytiques essentiellement adiabatiques, et - On introduit à chaque entrée successive de lit catalytique, en alternance, soit une fraction de la charge d'hydrocarbures soit une frac- tion du débit d'oxygène, étant entendu que le gaz de transfert, qui doit recevoir l'oxygène ne contient au maximum, au point d'introduction d'oxy- gène, que 25 % en volume de méthane et 5 % en volume d'hydrocarbures supérieurs, que la quantité d'oxygène introduite à chaque entrée con- cernée de lit catalytique est inférieure à la quantité susceptible de conduire à un mélange explosif après mélange avec le gaz de transfert, et que le gaz de transfert qui doit recevoir les hydrocarbures ne con- tient au maximum, au point d'introduction des hydrocarbures, que 1000 parties par million en volumes d'oxygène libre. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que les opérations se font sous une pression de 1 à 50 MPa et à une température comprise entre 500 et 3000 C. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on opère avec une charge d'hydrocarbures de poids moléculaire moyen CaH4b et en ce que le gaz de transfert est obtenu par combustion vive, en présence de vapeur d'eau, d'une fraction de la charge d'hydrocarbures, la combus- tion se faisant à l'oxygène d'une pureté supérieure à 90 % en volumes et sous des conditions telles que la quantité moléculaire d'oxygène soit au moins égale à la moitié de la somme (a + b) et que le rapport H20 sur atome de carbone soit supérieur à 2. 4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé- en ce que le gaz de transfert est obtenu par reformage à la vapeur d'eau d'une fraction de la charge d'hydrocarbures, le reformage se faisant pratiquement sous la même pression que celle de la fabrication du gaz de synthèse et à une température comprise entre 500 et 1000 C. 5. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le nom- bre de lits catalytiques est d'au moins 4. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'oxygène est introduit à l'entrée des lits de numéro d'ordre impair et l'hydrocarbure à l'entrée des lits de numéro d'ordre pair. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'hydrocarbure est introduit à l'entrée des lits de numéro d'ordre im- pair et l'oxygène à l'entrée des lits de numéro d'ordre pair. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les opérations se font sous une pression de 3 à 30 MPa et à une tempé- rature comprise entre 700 et 2000 C.