Brevet FR2566131A1 — publié le 19851220

L'invention concerne un montage pour réaliser l'analyse, du point de vue de la fréquence, de signaux d'entrée situés dans une large bande possible totale de fréquences, moyen- nant l'utilisation d'un ensemble de filtrage coopérant avec un circuit d'exploitation et comportant des filtres passe-bande dont les fréquences sont contiguës et comportant une plage de fréquen- ces d'exploitation qui possède seulement une très faible largeur de bande par rapport c la bande totale de fréquences, les signaux reçus étant convertis par un circuit d'aiguillages comportant des bandes passantes contiguës ainsi que par un ensemble de conver- tisseurs de fréquence, dans cette plage de fréquences d'exploita- tion, avec sommation des différentes valeurs des fréquences. La revue "Proceedings of the IRE", Vol. 49, 1961, No. 9, pages 1417 à 1423 a fait connaître un appareil de radar, dans lequel une analyse des fréquences est réalisée en vue de dé- terminer la fréquence Doppler. Le montage associé fonctionne avec un premier ensemble de filtrage subdivisant grossièrement la plage possible des fréquences et constitué par un certain nombre de fil- tres passe-bande branchés en parallèle. Sur la base de l'informa- tion grossière ainsi obtenue, on sélectionne à partir d'un ensem- ble d'oscillateurs, et ce au moyen d'un circuit de sélection adé- quat, l'oscillateur qui permet d'amener le signal reçu dans la bande passante d'un second ensemble de filtrage qui est constitué par un ensemble de filtres passe-bande à bandes très étroites. Etant donné qu'un certain temps est nécessaire pour la première analyse des fréquences dans le premier ensemble de filtrage à sub- division grossière, le signal reçu, à savoir l'impulsion d'écho réfléchie, est mémorisé dans une ligne à retard jusqu'à ce que les décisions préalables nécessaires, c'est-à-dire la sélection de l'oscillateur respectif de battement, soient prises. C'est alors seulement que, sur la base d'un signal de libération, le si- gnal reçu est retransmis en vue de son exploitation ultérieure dans le second ensemble de filtrage à subdivision fine. Ce montage connu présente l'inconvénient d'être réalisé et constitué d'une façon très onéreuse. En outre, il n'est plus approprié lorsque l'on doit contr6ler une bande très large de fréquences ou bien la présence de signaux. Une difficulté, qui intervient en général dans des montages connus servant à réaliser l'analyse des fréquences de signaux reçus, réside dans le fait que des signaux, qui arrivent dans la zone de transition ("zone de gris") entre deux bandes passantes successives, sont perdus, lors de l'exploitation, par suite de la sensibilité réduite ou bien fournissent des indica- tions erronées. Ceci ne peut pas être complètement évité même dans le cas de flancs de filtre encore assez raides, l'inconvénient résidant dans le fait que de tels filtres sont complexes et coû- teux. L'invention a pour but de développer, moyennant une dépense aussi faible que possible du point de vue des caracté- ristiques de filtrage, un montage du type indiqué plus haut de manière que l'analyse de bandes très larges de fréquences soit possible et qu'également les difficultés, qui apparaissent par suite des "zones de gris" entre les bandes passantes des dif- férentes bandes partielles de fréquences, soient évitées. Ce pro- blème est résolu conformément à l'invention grace au fait que dans le cas du circuit d'aiguillage, les bandes partielles suc- cessives de fréquences du signal reçu sont envoyées, après conver- sion, respectivement à l'un de deux canaux de transmission de tel- le manière que le premier canal de transmission ne transmet que les bandes partielles paires de fréquences, dans la succession des fréquences, et que le second canal de transmission de signaux ne transmet que les bandes partielles impaires de fréquences, dans la succession des fréquences, que les canaux de transmission sont raccordés respectivement à l'un de deux ensembles de filtrage pos- sédant des constitutions identiquesqe toutesles sorties du circuit d'aiguillage, occupées par des signaux reçus, fournissent pour l'exploitation un signal de sortie caractérisant l'occupation et que lorsqu'il arrive dans seulement une bande passante, chaque signal reçu ne parcourt qu'une voie de transmission dénuée de re- coupement et que lorsqu'un signal reçu arrive dans deux bandes passantes voisines, il parcourt au contraire deux voies de trans- mission dénuées de recoupement et fournit de ce fait des valeurs nettes de fréquence lors de l'exploitation. De cette façon on est certain que même dans le cas de signaux reçus situés dans "des plages de gris", on obtient une indication nette sur la valeur de la fréquence reçue et la sen- sibilité y reste également conservée. La dépense pour les circuits de filtrage peut être maintenue à une faible valeur étant donné qu'il n'est pas nécessaire d'utiliser des aiguillages onéreux à flancs raides. Selon une variante avantageuse de l'invention les filtres sont constitués de telle manière que les différentes bandes passantes contiguës se recouvrent réciproquement du point de vue de leur affaiblissement de passage de telle manière nue les signaux reçus situés dans "la plage des gris" et arrivant dans deux bandes passantes subissent un affaiblissement aussi faible que possible. A titre d'exemple on a décrit ci-dessous et il- lustré schématiquement aux dessins annexés une forme de réalisa- tion de-l'objet de l'invention. La figure 1 représente un groupe d'aiguillages I d'entrée. La figure 2 représente les groupes suivants d'ai- guillages doubles IIA et IIB. La figure 3 représente les seconds groupes d'ai- guillages doubles IIIA et IIIB succédant à ceux de la figure 3. La figure 4 représente les ensembles de filtrage A et B possédant des constitutions identiques et succédant au dispositif de la figure 3. La figure 5 représente la combinaison logique du premier ensemble de filtrage A et des groupes d'aiguillagesprécé- dents. La figure 6 représente la combinaison logique entre le second ensemble de filtrage B et les groupes d'aiguilla- ges précédents. La figure 7 montre un exemple des bandes passantes d'un aiguillage. Sur la figure 1 on a représenté le premier groupe d'aiguillages situé du côté entrée,qui sera désigné ci-après sous le nom de groupe d'aiguillages I. Pour la réception des signaux devant être analysés il est prévu plusieurs antennes A1, A2, A3 et A4, qui sont interconnectées par l'intermédiaire d'un dispositif de couplage AK. Ce dispositif d'antennes est nécessaire étant don- né que, dans le cas de bandes de largeurs correspondantes de fré- quences de réception,on ne peut plus travailler avec une antenne uni- que. Dans le présent exemple on suppose que la plage des fréquen- ces de réception devant être analysée doit se situer entre 0,3 et ,3 GHz. En série et en aval du coupleur d'antennes AK est raccor- dé un premier circuit d'aiguillage W1 qui subdivise en deux bandes de fréquences la plage des fréquences de réception. Les fréquences comprises entre 0,3 et 16,3 GHz sont envoyées sous la forme d'une bande de fréquences résiduelles en vue d'une analyse ultérieure, à un circuit d'aiguillage W2 branché en série et en aval. Une pre- mière bande partielle déterminée de fréquences, possédant la lar- geur de 4 GHz dans le cas du présent exemple, est prélevée sur la seconde sortie du circuit d'aiguillage Wl1 en sorte qu'ici on est en présence de fréquences comprises entre 16,3 et 20,3 GHz. Les limites respectives de cette bande et de toutes les bandes suivan- tes partielles de fréquences coincident, comme cela sera explicité ultérieurement en se référant à la figure 7, à des "zones ou pla- ges de gris" assez étendues, qui sont formées par le recouvrement des bandes passantes des filtres. Par l'intermédiaire du coupleur K1 (par exemple un coupleur directionnel), sur le circuit d'ai- guillage est prélevée une tension de sortie U1 qui correspond à la tension dans la première bande partielle de fréquences de 16,3 à 20, 3 GHz et est envoyée à un mélangeur M1. A ce mélangeur Ml1 est envoyée la fréquence de battement fO1 = 15 GHz, en sorte que la bande obtenue de fréquences intermédiaires se situe dans la plage des fréquences comprises entre 1,3 et 5,3 GHz. Cette premiè- re bande de fréquences intermédiaires est envoyée à une ligne de transmission qui est désign& sous le nom de canal A. Le circuit d'aiguillage W2 dérive à partir de la bande de fréquences de 0,3 à 16,3 GHz, présente à son entrée, une seconde bande partielle de fréquences qui se situe entre 12,3 et 16,3 GHz. La tension de sortie U2 est obtenue à partir de là par l'intermédiaire du coupleur K2. Ces signaux sont envoyés à un mé- langeur M2 dont la fréquence de battement fO2 est choisie égale à 11 GHz. Les signaux de sortie ainsi obtenus, situés dans la ban- de commune de fréquences intermédiaires de 1,3 à 5,3 GHz parvien- nent à un second conducteur de transmission qui est désigné sous le nom de canal B. La bande de fréquences. résiduelles située entre 0,3 et 12,3 GHz et présente à la sortie supérieure du circuit d'aiguillage W2 est envoyée tout d'abord au circuit d'aiguillage suivant W3. Le circuit d'aiguillage W3 sépare une bande de fréquences résiduelles de 0,3 à 8,3 GHz et fournit la plage des fréquences de 8,3 à 12,3 GHz en tant que troisième bande partielle de fréquences. Les signaux parviennent au mélangeur M3, dont la fréquence de battement fO3 est choisie égale à 7 GHz. La bande de fréquences intermédiaires située entre 1,3 et 5,3 GHz est envoyée au canal A. Les signauxdalasortie supérieur du circuit d'ai- guillage W3 parviennent au circuit d'aiguillage W4. Ce dernier fournit, à sa sortie inférieure, la quatrième bande partielle de fréquence comprise entre 4,3 et 8,3 GHz et forme, au moyen du coupleur K4N, la tension U4N. On pourrait ici obtenir, au moyen d'une fréquence de battement faible de façon adéquate et égale à 3GHz, une conversion dans la bande des fréquences intermédiai- res de 1,3 à 5,3 GHz, nécessaire pour les canaux A et B. Cepen- dant il est plus approprié de réaliser la conversion de manière à travailler avec des fréquences de battement relativement éle- vées. Pour cette raison et afin d'éviter des produits mixtes in- désirables, la fréquence de battement du mélangeur M4N branché en série et en aval est choisie égale à f04 = 8 GHz. Au moyen du filtre passe-bande BP4N, la fréquence somme des signaux est ex- traite par filtrage et les signaux ainsi obtenus sont envoyés au mélangeur M2. On obtient ainsi des signaux de sortie qui sont situés également dans la bande des fréquences intermédiaires 1,3 à 5,3 GHz. Ces signaux sont envoyés au canal B. La "fréquence de battement résultante" obtenue à partir des fréquences de battement individuelles f04 ettfO2 atteint donc 3 GHz, étant donné que la bande partielle de fréquencesde 4, 3 à 8,3 GHz est convertie dans le résultat final en la bande de fréquences allant de 1,3 à 5,3GHz. La sortie supérieure du circuit d'aiguillage W4 fournit une bande de fréquences résiduelles qui est comprise entre 0,3 et 4,3 GHz et constitue donc simultanément la cinquième bande partielle de fréquences. La tension de sortie U4T est obtenue au moyen du coupleur K4T et, après conversion dans le mélangeur M4T avec la fréquence de battement f04 = 8 GHz, on obtient des signaux de sortie parmi lesquels la bande latérale supérieure est extrai- te par filtrage au moyen du filtre passe-bande BP4T. Ces signaux sont envoyés en supplément au mélangeur M3 en sorte que l'on ob- tient des signaux de sortie qui sont situés également entre 1,3 et 5,3 GHz. Ces signaux sont envoyés au canal A. La double con- version sert à éviter des produits mixtes indésirables. La fré- quence de battement résultante est égale à 1 GHz, et, à l'opposé des conversions précédentes, c'est la fréquence somme et non pas la fréquence différentielle qui est retransmise aux canaux A et B. A titre de complément il faut indiquer que les circuits de filtrage prévus aux sorties des mélangeurs M1, M2 et 6 -.2S66131 M3 et qui empêchent la transmission des fréquences somme appa- raissant lors du mélange, ne sont pas représentés sur la figure 1, ni sur les figures suivantes. Les points de liaison représen- tés épaissis indiquent qu'il faut prévoir en ces points, des cir- cuits terminaux sans réaction (par exemple des circulateurs ou des circuits hybrides), qui empêchent une influence réciproque des signaux injectés par couplage. Lorsque lesdifférentes valeurs des fréquences doivent être présentes simultanément au niveau des circuits d'exploitation, il faut prévoir, de façon connue, des dispositifs de retardement qui compensent les temps différents de traitement, qui sont intervenus par exemple entre la première bande partielle de fréquence et la dernière bande partielle de fréquence après leur conversion en la première bande commune de fréquences intermédiaires (c'est-à-dire dans les canaux A et B). Si les bandes de fréquences de réception des an- tennes A1 à A4 s'adaptent au schéma de fréquences des circuits d'aiguillage, les antennes peuvent être également raccordées di- rectement au circuit respectif d'aiguillage. Si par exemple l'an- tenne A4 possède la plage de fréquences de réception de 0,3 à 8,3 GHz, ses signaux de sortie peuvent être injectés directement à l'entrée du circuit d'aiguillage W4. Pour se résumer, lorsqu'on considère le montage de la figure 1, à partir de la plage de fréquences de réception de 0,3 -à 20,3 GHz, reçue par les antennes A1 à A4, on extrait par filtrage des bandes partielles successives de fréquences d'une largeur de 4 MHz et on les amène par conversion dans une bande unique commune de fréquences intermédiaires s'étendant de 1,3 à ,3 GHz. La bande de fréquences intermédiaires de 1,3 h 5,3 GHz, obtenue respectivement à partir de bandes partielles successives de fréquences, est répartie entre les canaux A et B de telle ma- nière que le canal A reçoit les signaux de la bande de fréquences intermédiaires, formés à partir des bandes partielles impaires de fréquences, suivant la succession des fréquences, tandis que le canal B reçoit les signaux de la bande de fréquences intermédiai- res, formés par des bandes partielles paires de fréquences, dans la succession des fréquences. Au canal A sont donc envoyées les bandes partielles de fréquences suivantes: la première (16,3 à ,3 GHz), la troisième (8,3 à 12,3 GHz) et la cinquième (0,3 à 4,3 GHz), tandis que le canal B reçoit la seconde bande partielle de fréquences (12,3 à 16,3 GHz) et la quatrième bande partielle de 25661-31 fréquences (4,3 à 8,3) GHz. Par conséquent dans le canal A sont transmises des fréquences de réception qui étaient situées au départ entre 16,3 et 20,3 et entre 8,3 et 12,3 ainsi au'entre 0,3 et 4,3 GIHz. Au contraire le canal B contient les fréquences de réception initiales situées entre 12,3 et 16,3 et entre 4,-3 et 8,3 GHz. Cependant par suite de l'utilisation d'une bande com- mune de fréquences interrndiaires on ne peut plus distinguer dans les canaux A et B, de auelle plage originelle de fréquencespro- viennent d'éventuels signaux. Cette différenciation ou distinc- tion, c'est-à-dire l'indication de la bande partielle de fré- quences qui a fourni respectivement des signaux de sortie, est obtenue au moyen des tensions de sortie U1, U2, UJ3, UIJ4N et U4T, qui sont utilisées en tant qu'informations supplémentaires d'une façon qui sera décrite ultérieurement, pour l'exploitation. La subdivision en les différentes bandes partielles de fréquences peut être réalisée d'une façon en soi quelconque, mais il faut tenir compte de l'existence des Produits mixtes indésirables et des largeurs de bande relatives (pour le dimensionnement des filtres). Sur la figure 7 on a représenté la variation de l'affaiblissement des différentes bandes passantes en fonction de la fréquence. D'une façon détaillée on a pris en compte les valeurs chiffrées qui apparaissent dans le cas de la figure 1 pour les circuits d'aiguillage (WI et Il2). La première bande par- tielle de fréquences,qui s'étend de 16,3 à 20,3 GHz, est envoyée au canal A. La seconde bande partielle de fréauence qui s'étend entre 7,3 et 12,3 GHz, parvient dans le canal B et la troisième bande partielle de fréquence, qui s'étend entre 8,3 et 12,3 GHz est à nouveau transmise au canal A. Si les circuits d'aiguillage Wl à Wn des différentes figures ne sont pas dimensionnés ou con- çus d'une façon très onéreuse, on obtient des montées relative- ment plates dans la région des flancs limites des filtres. Ceci est représenté sur la figure 7 par des lignes en trait plein. De façon correspondante il apparaît des recouvrements plus impor- tants au niveau des fréquences limites dans le cas des différen- tes bandes partielles de fréquences. Ces "zones de gris" sont caractérisées sur la figure 7 par les flèches en recouvrement. Assurément, comme ceci est indiaué à l'aide des lignes formées de traits mixtes, on peut rendre ces zones de gris plus réduites moyennant une dépense plus importante pour les filtres. Cependant on ne réussit pas à les éliminer complètement. En outre il se présente dans le cas de flancs plus raides des filtres, des inconvénients importants consistant en ce que dans la zone de transition, par exemple pour 16,3 GHz, l'ensemble du montage est très peu sensible. Un signal relativement faible de 16,3 GHz est affaibli très fortement par les filtres correspon- dant aux lignes formées de traits mixtes et par conséquent ne peut éventuellement parvenir à être exploité ultérieurement. L'en- semble du montage est très peu sensible dans cette zone. Les fil- tres correspondants aux lignes en trait plein affaiblissent au contraire à peine les signaux également dans la zone entourant la valeur de 16,3 GHz et entraînent donc une sensibilité nettement meilleure pour l'ensemble du montage. Par conséquent les diffé- rents circuits d'aiguillage sont conçus, dans la plage des fré- quences limites entre les différentes bandes partielles de fré- quences,de telle manière, qu'en ces endroits, leur affaiblisse- ment a ne dépasse encore pas la valeur admissible. On s'accomode des zones de gris apparaissantes étant donné que l'on obtient une différenciation grâce au fait que le signal part une fois dans le canal A et l'autre fois dans le canal B. Lors de l'apparition de la fréquence de réception de 16,3 GHz, aussi bien la première bande partielle de fréquences que la seconde bande partielle de fréquences sont occupées. Dans le cas de l'exploitation ultérieu- re, on obtient d'une façon qui reste encore à décrire ultérieure- ment, dans le résultat final, une indication double de la même valeur de fréquences lorsque le signal de réception se situe dans la plage de gris. Les signaux de sortie des canaux A et B des grou- pes d'aiguillages I de la figure 1 sont envoyés à d'autres grou- pes d'aiguillages, qui sont représentés de façon plus détaillée sur la figure 2. Le canal A est relié au groupe d'aiguillages IIA, et ce par l'intermédiaire de la borne 2a. La plage des fréquences devant être traitée se situe donc entre 1,3 et 5,3 GHz. Ici égale- ment la subdivision en d'autres bandes partielles de fréquences maintenant plus étroites s'effectue comme dans le cas du disposi- tif d'aiguillages de la figure 1, au moyen de circuits d'afguillage WSA, W6A et W7A qui sont. branchés en chaîne. La largeur des neuf bandes partielles de fréquences est choisie, dans le cas de ce mon- tage, égale seulement à 1 BHz, en sorte qu'à la sortie inférieure du circuit d'aiguillage W5A sont présentes les fréquences compri- ses entre 4,3 et 5,3 GHz (première bande partielle de fréquences du groupe d'aiguillages IIA). A partir de là la tension de sortie US est obtenue par l'intermédiaire du coupleur K5A. Les signaux ainsi obtenus parviennent à un mélangeur MS dont la fréquence de battement fO5 est choisie égale à 4 GHz. On obtient de ce fait des signaux dont la fréquence différentielle est comprise entre 0,3 et 1,3 GHz (seconde bande de fréquences intermédiaires). Les signaux parviennent à un canal AB1. Le circuit suivant d'aiguillage I6A dérive, par sa sortie inférieure, la seconde bande partielle de fréquences comn- prise entre 3,3 et 4,3 GHiz et la tension de sortie UJ6 est produite par l'intermédiaire du coupleur K6. Le signal ainsi obtenu parvient au convertisseur M6,8 dont la fréquence de battement fO6,8 est choisie égale à 3 GlIz. Par conséquent on obtient ici également com- mie fréquences différentielles, des fréquences comprises entre 0,3 et 1,3 GHz, c'est-à-dire situées dans la seconde bande de fréquen- ces intermédiaires. La troisième bande partielle de fréquences compri- se entre 2,3 et 3,3 GHz est extraite par découplage par le circuit d'aiguillage W7A, la tension de sortie U7 étant prélevée par l'in- termédiaire du coupleur K7. La conversion amenant dans la seconde bande de fréquences intermédiaires s'étendant de 0,3 à 1,3 GHz est réalisée au moyen d'un mélangeur M7,dont la fréquence de bat- tement fO7 est choisie égale à 2 GHz. Le signal ainsi obtenu est envoyé au canal AB1. A partir de la quatrième bande partielle de fré- quences comprise entre 1,3 et 2,3 GHz, la tension de sortie U8 est prélevée par l'intermédiaire du coupleur K8. Les signaux parvien- nent à un mélangeur 18, dont la fréquence de battement fO8 est choisie égale à 2 GHz. Le filtre passe-bande BP8 ne laisse passer que la fréquence somme en sorte que les fréquences comprises en- tre 3,3 et 4,3 GHz sont envoyées au mélangeur ?6,8 déjà mentionné. Par suite de la nouvelle conversion effectuée dans le mélangeur M6,8 se trouvent formées par conséquent dans la seconde bande de fréquences intermédiaires, des fréquences différentielles possé- dant à nouveau des valeurs comprises entre 0,3 et 1,3 GHz et qui sont envoyées au canal AB2. La fréquence de battement résultante est donc égale à 1 GHz pour la quatrième bande partielle de fré- quences. Par conséquent les phénomènes se déroulent ici éga- 2566131 lement de la même façon que dans le cas du montage de la figure 1. Les bandes partielles de fréquences (d'une largeur respective de 1 MHz) du groupe d'aiguillages IIA sont envoyées alternative- ment au canal AB1 (bandes partielles de fréquences,impaires) et au canal AB2 (bandes partielles de fréquences,paires). Le canal AB1 contient les plages de fréquences s'étendant de 4,3 à 5,3 et de 2,3 à 3,3 GHz provenant du canal A de la première bande de fréquences intermédiaires. Au contraire les plages de fréquences s'étendant de 3,3 à 4,3 et de 1,3 à 2,3 GHz parviennent dans le canal AB2. Le groupe d'aiguillages IIB représenté à la partie in- férieure de la figure 2 possède une constitution exactement iden- tique à celle du groupe d'aiguillages IIA. Les différents circuits d'aiguillage IVSB, W6B et W7B possèdent les mêmes plages de fré- quences que dans le cas du groupe d'aiguillages IIA, comme cela résulte des valeurs de fréquences indiquées dans les rectangles respectifs dessinés. L'interconnexion de ces deux canaux AB1 et AB2 s'effectue de la même façon que dans le cas du groupe d'ai- guillages IIA. Cela signifie que le canal AB1 contient des bandes partielles impaires de fréquences comprises entre 4,3 et 5,3 et entre 2,3 et 3,3 GHz et arrivant du canal B, tandis que les bandes partielles paires de fréquences comprises entre 3,3 et 4,3 et entre 1,3 et 2,3 GHz sont envoyées du canal B au canal AB2. Pour la conversion on utilise également simultané- ment les mélangeurs MS, M7, M8 et M6,8 déjà mentionnés dans le cas du groupe d'aiguillages IIA, ce qui est possible en raison des bandes partielles identiques de fréquences dans le cas des grou- pes d'aiguillages IIA et IIB et ce qui fournit la même seconde bande de fréquences intermédiaires s'étendant entre 0,3 et 1,3 GHz et les mêmes fréquences de battement (résultantes). Les tensions de sortie associées sont désignées par les références U5B à U8B. Le montage de la figure 3, qui se raccorde aux bornes de sortie 3a et 3b du circuit de la figure 2, contient deux groupes d'aiguillages IIIA et IIIB. Le groupe d'aiguillages supérieur IIIA comporte un montage en chaîne de circuits d'aiguil- lage W9A, W1OA, W11A et W12A, avec ici une sortie par découplage de bandes partielles de fréquences possédant encore seulement une largeur de 0,2 GHz. La répartition des neuf bandes partielles de fréquences entre les circuits d'aiguillage est choisie de la même façon que pour les figures précédentes. D'une façon détaillée le il 2566131 circuit d'aiguillage W9A découple la bande partielle de fréquen- ces comprise entre 1,1 et 1,3 GHz. Dans le cas du circuit d'ai- guillage W10A la bande partielle de fréquences extraite par dé- couplage est comprise entre 0,9 et 1,1 GHz, tandis que dans le cas du circuit d'aiguillage W11A cette bande partielle de fréquen- ces est comprise entre ?,7 et 0,9 GHz, que dans le cas du circuit d'aiguillage W12A, cette bande est comprise entre 0,5 et 0,7 GHz et que la dernière bande partielle de fréquences englobe des va- leurs comprises entre 0,3 et 0,5 GHz. Les valeurs apparaissantes de la tension de sortie sont dérivées par des coupleurs correspond dants K9A à K13Aet soetdésignées par les références U9A à LU13A. Les signaux reçus parviennent aux mélangeurs M19A à M112A, dont les fréquences de battement f09 à fO12 sont choisies respectivement différentes de 0,2 GHz. Dans le cas du mélangeur M13A, tout d'a- bord il se produit une conversion avec augmentation avec fO13A= 0,4 GHz et de ce fait la fréquence somme (après filtrage dans le filtre passe- bande BP13A) est transposée dans le mélangeur M11A pour fournir la fréquence différentielle qui est situ6e entre 0,1 et 0,3 GHz. La fréquence de battement résultante se situe donc à 0,2 GHz pour la cinquième bande partielle de fréquences.De ce fait il apparaît aux sorties de ces mélangeurs, comme résultat final, une (troisième) bande de fréquences intermédiaires, qui est située entre 0,1 et 0,3 GHz. La succession de la répartition des différentes bandes partielles de fréquences possédant respective- ment une largeur de bande de 0,2 GHz s'effectue à nouveau de telle manière que les bandes partielles impaires de fréquences, dans la succession desfréquences (première bande partielle de fréquences allant de 1,1 à 1,3 GHz; troisième bande partielle de fréquences allant de 0,7 à 0,9 GHz; cinquième bande partielle de fréquences allant de 0,3 à 0,5 GHz) sont envoyées au canal AB11. Les bandes partielles paires de fréquences dans la succession des fréquences (seconde bande partielle de fréquences allant de 0,9 à 1,1 GHz; quatrième bande partielle de fréquences allant de 0,5 à 0,7 GHz) sont injectées au contraire dans le canal AB21. Aux sorties 4a et 4b des deux canaux AB11 et AB21 sont donc présentes les fréquences de réception situées encore seulement dans la troi- sième bande de fréquences intermédiaires, c'est-à-dire entre 0,1 et 0,3 GHz. A la partie inférieure de la figure 3 on a repré- senté un autre groupe d'aiguillages IIIB. La constitution de ce *1 2 2566131 groupe d'aiguillages IIIB comportant les circuits d'aiguillage W9B, W1OB, W11B et W12B est choisie entièrement identique à celle du groupe d'aiguillages IIIA et, de même, les fréquences res- pectivement traitées (bandes partielles de fréquences et fré- quences résiduelles ainsi que troisième bande de fréquences intermédiaires) fournissent les mêmes valeurs que dans le cas du groupe IIIA d'aiguillages. Par conséquent les fréquences respec- tives pour les oscillateurs de battement M9B, M!10B, M11B, M12B et M13B sont également entièrement identiques à celles des mélan- geurs portant les désignations analogues M9A d 13A du groupe d'aiguillages IIIA. La répartition des tensions respectives de sortie dans les différentes bandes partielles de fréquences est déterminée par les coupleurs K9B O K13B et fournit des valeurs qui sont désignées par les références U9B à U13B. Une différence du groupe d'aiguillages IIIB par rapport au groupe d'aiguillages IIIA réside dans le fait que dans le groupe d'aiguillages IIIB les bandes partielles impaires de fréquences(première bande partielle de fréquences allant de 1,1 - à 1,3 GHz; troisième bande partielle de fréquences allant de 0,7 à 0,9 GHz et cinquième bande partielle de fréquences allant de 0,3 à 0,5 GHz) sont envoyées au canal AB21, tandis que les bandes partielles paires de fréquences (seconde bande partielle de fréquences allant de 0,9 à 1,1-GHz, quatrième bande partielle de fréquences allant de 0,5 à 0,7 GHz) sont injectées dans le canal AB11. Sur la figure 4 on a représenté l'exploitation ultérieure des signaux des canaux AB11 et AB21 délivrés par le circuit de la figure 3. A la borne 4a est raccordé le canal AB11 qui possède une largeur de bande de 100 O 300 ffz. L'analyse de cette plage de fréquences d'une largeur de bande de 200 MHz s'ef- fectue dans un ensemble de filtrage A qui est constitué par 43 filtres passe-bande BP1 à BP43 branchés en parallèle. Chacun de ces filtres passebande possède une largeur de bande de 10 MEz et les fréquences centrales respectives sont indiquées dans les rectangles représentatifs correspondants. Ce filtre passe-bande BP1 a une bande passante s'étendant par conséquent entre 90 et MHz. Le filtre passe-bande BP43 qui est relatif à la fréquen- ce la plus élevée possède une bande passante comprise entre 300 et 310 Mltz. Les tensions de sortie présentes respectivement, après redressement, à la sortie des différents filtres passe- 2S66131 bande BP1 à BP43 de l'ensemble de filtrage A sont désignées nar les références UF1 à UIJF43. Le fait que le filtre passe-bande BP1 et le filtre passe-bande BP43 sont relatifs en propre à des fré- quences situées à l'extérieur de la troisième bande de frëouences intermédiaires est dû au fait que des composantes de signaux peu- vent encore apparaître, par suite de la modulation des signaux reçus,également dans les bandes marginales de fréquences. Le canal AB21 est raccordé par l'intermédiaire de la borne 4b à un ensemble de filtrage B qui possède la meme cons- titution que l'ensemble de filtrage A.Il est donc prévu également 43 filtres passe-bande qui sont désignés par les référence BP44 à BP86 dont chacun possède à nouveau une largeur de bande de 10MHz. Les tensions de sortie après redressement sont désignées de façon correspondante, dans le cas de l'ensemble de filtrage B, par les références UF44 à UF86. Il se pose alors le problème de trouver dans quel- le bande de fréquences un signal reçu est apparu à l'origine, en se référant aux tensions de sortie U1 à U13A, U13B, mesurées au niveau des différents groupes d'aiguillages, des diffSrentes ban- des partielles de fréquences et en faisant appel aux tensions de sortie des ensembles de filtrage A et B de la figure 4, et ce au moyen d'une combinaison logique adéquate. Un autre probleme consis- te à déterminer de façon nette également la plage des fréquences dans le cas de signaux reçus dont la fréquence tombe dans l'une des plages de gris des groupes d'aiguillages. Pour résoudre ces problèmes on prévoit les circuits d'exploitation des figures 5 et 6,et qu'il faut imaginer juxtapoéss telle manière que le circuit de la figure 6 est juxtaposé à la droite du circuit de la figure 5. Les différentes tensions de sortie U1 à U13A et U13B des figures 1 à 3 sont envoyées à des mémoires de lecture que l'on désignera respectivement ci-après par le sigle ROM (abrévia- tion anglaise désignant mémoire fixe ou morte). Les valeurs res- pectives des tensions de sortie possèdent soit la valeur O (c'est- à-dire qu'aucun signal de sortie n'est présent),soit la valeur 1 (c'est-àdire qu'un signal de sortie est présent). Chaque tel 1 logique positionne dans la mémoire de lecture ROM le chiffre asso- cié de fréquence, c'est-à-dire une combinaison de bits, qui con- tient sous forme codée la valeur de la fréquence respective résul- tante de battement. Dans le cas de la fréquence de battement ré- sultante, ce qui est donc déterminant est la valeur de la fréquen- ce qui correspond à la différence exitant entre la bande de fré- quencesrespective et la bande commune associée de fréquences in- termédiaires. Les groupes d'aiguillage associés des figures 1 à 3 sont, dans le cas des mémoires de lecture ROM, désignés par leschif- fres romains correspondants et de façon complémentaire par les lettres en majuscule.Ala partie supérieure de la figure 5, les ten- sions de sortie U1, U3 et U4T (bandespartielles impaires de fré- quences de la figure 1) sont envoyées à la mémoire de lecture ROM- I-U. Ici et ultérieurement la lettre U est juxtaposée pour dési- gner respectivement des bandes partielles impaires de fréquences. Les tensions de sortie impaires USA et U7A du groupe d'aiguillages IIA de la figure 2 sont envoyées à la mémoire de lecture ROM-IIA- U. Les tensions de sortie paires U6A et U8A du groupe d'aiguillage IIA de la figure 2 sont introduites dans la mémoire de lecture ROM-IIA-G. Les bandes partielles impaires de fréquences correspon- dant aux tensions de sortie U9A, U11A et U13A du groupe d'aiguil- lages IIIA de la figure 3 parviennent dans la mémoire de lecture ROM-IIIAU, tandis que la mémoire de lecture ROM-IIIB-G reçoit les tensions de sortie U10B et U12B des bandes partielles paires de fréquences du groupe d'aiguillages IIIB de la figure 3. De façon analogue, la mémoire de lecture ROM-I-G représentée à la partie inférieure de la figure S reçoit les ten- sions de sortie paires U2'et U4 du groupe d'aiguillages I, la mé- moire de lecture ROM-IIB-U reçoit les tensions de sortie impaires U5B et U7B du groupe d'aiguillages IIB, la mémoire de lecture ROM-IIB-G reçoit les tensions de sortie paires U6B et U8B du grou- pe d'aiguillages IIB, la mémoire de lecture ROM-IIIA-U reçoit des tensions de sortie impaires U9A, U11A et U13A du groupe d'aiguil- lages IIIA et enfin la mémoire de lecture ROM-IIIB-G reçoit les tensions de sortie paires U10B et U12B du groupe d'aiguillages IIIB. Le chiffre de fréquence de ROM-I-U est envoyé à deux étages additionneuis parallèles AD11 et AD12, AD11 recevant à sa seconde entrée le chiffre de fréquence de ROM-IIA-U,tandis que le chiffre de fréquence de ROM-IIA-G est envoyé en supplément à AD12. En série et en aval de l'étage additionneur AD11 est bran- ché un autre étage additionneur AD13 qui reçoit également le chif- fre de fréquence de ROM-IIA-U. L'étage additionneur AD12 est suivi par l'étage additionneur AD14 auquel est envoyé le chiffre de fré- quence de ROM-IIIB-G. La sortie de l'étage additionneur AD13 est reliée dans le multiple aux étages de sommation Sll à S143, qui seront décrits de façon détaillée ultérieurement et auxquels est envoyé par conséquent un chiffre de fréquence respectivement ré- sultant provenant des groupes d'aiguillages. Le résultat présent à la sortie de l'étage additionneur AD14 parvient, dans le multiple, aux étages de sommation S21 à S 243. Le chiffre de fréquence de ROM-I-G est envoyé aux deux étages additionneurs en parallèle AD21 et AD22, AD21 rece- vant à sa seconde entrée le chiffre de fréquence de ROM-IIB=U et AD22 recevant le chiffre de fréquence de ROM IIB-G. Le résultat de AD21 est envoyé à un étage additionneur AD23 qui reçoit le chiffre de fréquence de ROM-IIIA-U. La valeur ainsi obtenue est envoyêe, dans le multiple, à des étages de sommation S31 à S343. Le signal de sortie de AD22 parvient à-un étage additionneur AD24 qui reçoit, à sa seconde entrée, le chiffre de fréquence de ROM-IIIB-G. Le chiffre de fréquence, obtenu après l'addition dans AD24, est envoyé, dans le multiple, à des étages de sommation S41 à S4435 Sur la partie droite de la figure 5 on a repré- senté la combinaison logique de ces informations, obtenue à partir des mémoires ROM, aux valeurs de tension UF1 à UF43 obtenues à la sortie de l'ensemble de filtrage A> cependant que pour simplifier seuls le traitement du premier signal de sortie UF1 et du dernier signal de sortie UF43 sont indiqués de façon plus détaillée. La valeur absolue de la tension est déterminée par chaque valeur de tension UF1 à UF43 et est convertie en un mot numérique, en utilisant à cet effet les convertisseurs analogique- numérique DPM1 à DPM43. Cette information de niveau parvient au calculateur RE dans lequel est exécutée l'exploitation des diffé- rentes informations. Les différentes valeurs de tension UF1 à UF43 sont envoyées en outre sous la forme d'une information de bit 1 (tension présente = 1, tension absente = O) respectivement aux différentes mémoires de lecture ROM1 à ROM43. Un 1 logique interroge, dans la mémoire de lecture associée ROM1 a ROM43, le chiffre de fréquence corres- pondant, qui caractérise la bande respective de fréquences et qui est alors préparé ou mis à disposition à la sortie. En série et en aval de chacune des mémoires ROM1 à ROM43 est branchée une rangée ou colonne de dispositifs de sommation qui est constituée par qua- tre étages de sommation branchés dans le multiple S11, S21, S31 et 16 2S66131 S41 (pour ROM1) et S143, S243, S343 et S443 (pour ROM43). On ob- tient donc au total pour l'ensemble de filtrage A une matrice de sommation de 43 colonnes de chacune quatre lignes. Les étages de sommation Sll à S443 forment, à partir des deux chiffres de fréquence qui leurs sont respective- ment appliqués, un chiffre total de fréquence qui est envoyé au calculateur RE. Ce chiffre total de fréquence fournit la valeur de la fréquence du signal respectivement reçu. Afin d'obtenir des ré- sultats nets et clairs, les étages additionneurs AD11 à AD24 et les étages de sommation Sll à S443 doivent être conçus de manière à ne délivrer des signaux de sortie somme que lorsque les deux entrées sont occupées simultanément ou pendant un intervalle de temps déterminé (qui dépend du temps de traitement). Par conséquent seule la ligne de la matrice de sommation, qui correspond à la voie respective de transmission des signaux, reçoit un chiffre de fré- quence étant donné que c'est seulement dans cette voie que succes- sivement trois groupes d'aiguillages sont occupés. Etant donné que, également, seule une colonne (en ne supposant respectivement qu'un signal reçu) est occupée par un chiffre de fréquence, l'étage de sommation Snm situé au point d'intersection de la ligne occupée et de la colonne occupée repère de façon précise la valeur exacte de la fréquence du signal reçu et délivre ce chiffre total de fréquen- ce au calculateur RE. La figure 6 représente la combinaison 'logique des informations obtenues à partir de l'ensemble de filtrage B, avec les différentes tensions de sortie des différents groupes d'aiguillages. La constitution de l'ensemble est entièrement ana- logue à celle de la forme de réalisation de la figure 5. Ainsi pour les tensions de sortie UF44 à UF86 on a prévu respectivement des convertisseurs analogique-numérique DPM44 à DPM86, qui transmettent l'information relative aux amplitudes des signaux au calculateur RE. A partir de chaque bande passante BP43 à BP86 oc- cupée est en outre formé, dans les mémoires de lecture ROM44 à ROM86, le chiffre de fréquence associé, qui est transmis aux éta- ges de sommation S144 à S486. Respectivement quatre tels étages de sommation sont raccordés dans le multiple et sont disposés dans une colonne. Les mémoires de lecture ROM-I-U, ROM-IIA-U, ROM-IIA-G ainsi que ROM-I-G, ROM-IIB-U et ROM-IIB-G reçoivent les mêmes informations de fréquences que les parties constitutives dé- 1 7 2566131 signées par les références correspondantes sur la figure 5. Elles sont reliées aux étages additionneurs AD11, AD12, AD21 et AD22 de la même façon que dans le cas de la figure 5. Pour les mémoires de lecture restantes on obtient au contraire la répartition suivante des tensions de sortie. ROM-IIIA-G: Tension de sortie U12A, U10A ROM-IIIB-U: Tension de sortie U13B, U11B, U9B ROM-IIIA- G: Tension de sortie U12A, U1OA ROM-IIIB-U: Tension de sortie U13B, U11B, U9B. La mémoire de lecture ROM-IIIA-G est reliée a l'étage additionneur AD13 qui fournit le chiffre de fréquence ré- sultant dans les étages de sommation S144 à S186 de la matrice de sommation. Les chiffres de fréquence parviennent de la mémoire de lecture ROM-IIIB-U à l'étage additionneur AD14 qui délivre le ré- sultat ainsi obtenu, à la seconde ligne de la matrice de som-nation comportant les étages de sommation S244 à S286. Les chiffres de fréquence de la mémoire de lecture ROM-IIIA-G parviennent à 1'é- tage additionneur AD23, à partir duquel le chiffre de:fréquence résultant est transmis aux étages de sommation S344 à S386 (troi- sième ligne) de la matrice de sommation. De la mémoire de lecture ROMIIIB-U, les chiffres de fréquence parviennent à l'étage addis tionneur AD24, qui alimente les étages de sommation S444 à S436 de la matrice de sommation. De même dans le cas de la matrice de sommation prévue pour l'ensemble de filtrage B, seule une colonne unique (dans le cas seulement d'un signal reçu) est occupée par l'une des mémoires de lecture ROM44 à ROM86. De même c'est seulement dans une ligne qu'est présent un chiffre de fréquence résultant qui est même de respectivement trois groupes d'aiguilles successifs. Par conséquent ici également un seul étage de sommation est commandé de façon double et fournit un chiffre total de fréquence caractéri- sant la fréquence du signal reçu. Pour expliciter le mode de fonctionnement du dis- positif d'aiguillages conforme à l'invention, on va indiquer ci- après quelques exemples de fréquence de réception et les résultats associés sous la forme de tableau. 1) Réception nette (à l'extérieur de la plage de gris): Fréquence de réception: 8,4 GHz 18 2S66131 Aiguillage Un Mémoire- for résul- Fréquence in- Canal tante(GHz) term6diaire fz (GHz) W3 U3 ROM-I-U 7 1,4 A W7A U8A ROM-IIA-G 1 0,4 AB2 W12B U13B ROM-IIIB-U 0,2 0,2 AB21 Au total on obtient la valeur 8,2 GHz à partir de la somme des for. A cela s'ajoute encore, en provenance de l'ensemble de filtrage B dans la matrice de la figure 6, la valeur de fréquence 0,2 GHz, en sorte que l'on obtient au total comme fréquence de réception la valeur 8,2 + 0,2 8,4 GHz. La seconde ligne de la matrice de som- mation de la figure 6 est activée étant donné qu'il apparaît alors à la sortie de l'étage additionneur AD14 un chiffre de fréquence (égal à 8,2 GHz), qui conduit à une coincidence dans la colonne correspondant au filtre passe-bande à 200 MHz et par conséquent également occupéeet qui provoque la délivrance d'un chiffre total de fréquence de 8,4 GHz au calculateur RE. Au contraire dans le cas de la figure S, comme cela peut être déterminé aisément en se rapportant à l'occupation des mémoires ROM, il ne se produit aucune occupation d'une ligne ni par conséquent aucun affichage dans le calculateur RE. De même,dans le cas de la figure S, aucune colonne n'est occupée étant donné que l'ensemble de filtrage A n'est pas activé (aucun signal dans le canal AB11!). 2) Réception dans la plage de gris: Fréquence de réception: 12,3 GHz a) Voie 1..... Aiguillage Un Mémoire for résul- Fréquence in- Canal tante(GHz) termédiaire fz (GHz) W2 U2 ROM-I-G il11 1,3 B W7B U8B ROM-IIB-G 1 0,3 AB2 W12B U13B ROM-IIIB-U 0,2 0,1 AB21 355 _ _ 19 2566131 b) Voie 2 Aiguillage Un Mémoire fOr résul- Fréquence in- Canal tante(GHz) termédiaire fz (GH z) W3 U3 ROM-I-U 7 5,3 A W5A USA ROM-IIA-U 4 1,3 AB1 W9A U9A ROM-IIIA-U 1 0,3 ABIl Pour la voie de transmission 1 on obtient, sur la figure 6, une occupation de la quatrième ligne par le chiffre de fréquence 12,2 GHz présente à la sortie de l'étage additionneur AD24. Avec le filtre passe-bande de l'ensemble de filtrage B pour la fréquence centrale de 100 MHz (= occupation d'une colonne)s on obtient un chiffre total de fréquence de 12,3 GHz dans le calcula- teur RE. Avec l'ensemble de filtrage A (occupation du filtre passe- bande pour 300 MHz) et avec l'occupation de la première ligne de la matrice de sommation de la figure S il apparaît ici également le chiffre total de fréquence 12,3 GHz dans le calculateur RE. Il faut ajouter que le nombre des groupes succes- sifs d'aiguillages dépend essentiellement de la largeur que possède la bande de fréquencesdevant être analysée et de la finesse que doit posséder la résolution définitive. Les dispositifs ou circuits d'aiguillages représentés sur les figures 1 à 3 peuvent être par conséquent modifiés de façon multiple. Dans un cas extrême les ensembles de filtrage A et B de la figure 4 peuvent être raccordés (assurément avec une plage de fréquences de fonctionnement modifliée de façon adéquate, à savoir comprise entre 1,3- et 5,3 GHz) directe- ment aux deux canaux de transmission A et B (après le groupe d'ai- guillages I de la figure 1). D'autre part il serait également pos- sible de prévoir un nombre encore plus important de dispositifs ou de circuits d'aiguillages. Il faut seulement veiller à toujours conserver la répartion alternée des signaux de sortie entre les ca- naux de transmission et les voies de transmission dénuées de recou- pements. 2 25666131 REVENDICATIONS 1. Montage pour réaliser l'analyse, du point de vue de la fréquence, de signaux d'entrée situés dans une large ban- de possible totale de fréquences, moyennant l'utilisation d'un en- semble de filtrage coopérant avec un circuit d'exploitation et comportant des filtres passe-bande dont les fréquences sont contiguës et comportant une plage de fréquences d'exploitation qui possède seulement une très faible largeur de bande par rapport à la bande totale de fréquences, les signaux reçus étant convertis par un cir- cuit d'aiguillages comportant des bandes passantes contiguës ain- si que par un ensemble de convertisseurs de fréquence, dans cette plage de fréquences d'exploitation, avec sommation des différentes valeurs des fréquences, caractérisé par le fait que dans le circuit d'aiguillages, les bandes partielles de fréquences successives du signal reçu sont envoyées, après conversion, respectivement dans l'un de deux canaux de transmission (par exemple A, B) de telle ma- nière que le premier canal de transmission (par exemple B) ne transmet que les bandes partielles paires de fréquences, dans la succession des fréquences, et que le second canal de transmission (par exemple A) ne transmet que les bandes partielles impaires de fréquenesdans la succession des fréquences, que les canaux de trans- mission sont reliés respectivement à l'un de deux ensembles de fil- trage possédant des constitutions identiques (ensemble de filtrage A, ensemble de filtrage B), que toutes les sorties du circuit d'ai- guillages occupées par des signaux reçus, délivrent, pour l'exploi- tation, un signal de sortie (U1, U2... et UF1 à UF86) caractérisant l'occupation et que chaque signal reçu parcourt seulement une voie de transmission dénuée de recoupements, lorsqu'il arrive dans une seule bande passante,ou bien au contraire parcourt deux voies de transmission dénuées de recoupements,lorsqu'il tombe dans deux ban- des passantes voisines, et fournit de ce fait des valeurs de fré- quence nettes lors de l'exploitation. 2. Montage suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'après un premier groupe d'aiguillages (par exemple I) il est prévu des groupes d'aiguillages (IIA, IIB; IIIA, IIIB) pos- sédant les constitutions identiques respectivement par couples et dont chacun est raccordé, du côté entrée, respectivement à seule- ment un canal de transmission et est relié, du côté sortie, d'une façon alternée correspondante deux canaux de transmission poursui- vant la transmission, et que les deux ensembles de filtrage sont 2 1 2566131 raccordés, après les derniers groupes d'aiguillages (IIIA, IIIB), aux canaux de transmission associés (AB11, AB21). 3. Montage suivant la revendication 2, caracté- risé par le fait que chaque signal de sortie (U1, U2...U13A, U13B) commande une mémoire de lecture (par exemple ROM-I-U), qui contient la fréquence résultante associée de battement (fOr) et retransmet cette valeur en tant que chiffre de fréquence à un circuit ad- ditionneur. 4. Montage suivant la revendication 3, caracté- risé par le fait que les chiffres de fréquence ainsi obtenus sont envoyés aux différentes lignes d'une matrice de sommation, dont le nombre des colonnes est égal au nombre des filtres passe-bande de l'ensemble de filtrage, que le chiffre de fréquence associé est produit par un signal de sortie lors de l'occupation d'un filtre passe-bande,et que les chiffres de fréquence de l'élément de ma- trice, pour lequel la ligne et la colonne sont entièrement occu- pées, sont délivrés en tant que résultat. 5. Montage suivant l'une quelconque des revendi- cations 1 à 4, caractérisé par le fait que les différentes bandes passantes contiguës se recouvrent réciproquement, du point de vue de leur affaiblissement de passage, de telle manière que les si- gnaux reçus, situés dans la plage des gris et arrivant dans deux bandes passantes sont affaiblis aussi peu que possible au moins dans l'une des bandes passantes.