Brevet FR2572542A1 — publié le 19860502

SYSTEME DE LENTILLE A INDICE DE REFRACTION PROGRESSIF La présente invention concerne un système de len- tille utilisant une matière non homogène, spécialement un système à une seule lentille à indice de réfraction progressif GRIN utilisé comme système de lentille d'ob- jectifs pour des disques video optiques, etc. On a mis au point récemment des appareils qui li- sent, grâce à la convergence d'un faisceau laser sur un microspot, les informations qui sont enregistrées sous une forte densité sur un support d'enregistrement tel que des disques vidéo optiques, des disques audio numériques, etc. Dans ces appareils, il est nécessaire que le sys- tème de lentille d'objectif utilisé pour l'enregistrement et la reproduction des informations soit compact et léger car ce système est entraîné directement pour être automa- tiquement focalisé et centré sur une piste. Il est égale- ment nécessaire aue le système de lentille d'objectif présente une grande ouverture numérique N.A., afin que l'on obtienne une plus petite taille de spot d'un faisceau laser que l'on fait converger sur un support d'enregistre- ment. Comme système de lentille d'objectif de ce type, on a utilisé jusqu'à présent une combinaison de plusieurs lentilles sphériques homogènes ou bien une seule lentille sphérique homogène spécialement'dans un but de compacité et de légèreté. En outre, en plus de ces lentilles homogènes, on a découvert récemment un système à une seule lentille GRIN utilisant une matière non homogène pour des raisons d'éco- nomie de fabrication, de compacité et de faible poids. Dans le système antérieur de lentille GRIN, on ne tenait compte que de la correction de l'aberration sphérique. Comme il est bien connu, il est nécessaire, dans le cas d'un système de lentille d'objectif utilisé pour des disques vidéo optiques, etc., que les aberrations - 2 - dans la plage de diamètres de 0,l - 0,2 mm sur la surface du disque soient parfaitement corrigées et, par conséquent, non seulement l'aberration sphérique mais également la coma doivent être corrigées de façon parfaite. Dans un système à une seule lentille GRIN décrit par exemple dans la demande de brevet japonais publiée mais non examinée N 6354/80, au moins une des surfaces de réfraction de ce système se présente sous la forme d'une surface sphérique. Dans ce système de lentille, l'aberration sphérique est corrigée de façon parfaite mais la correction des autres aberrations n'est pas suf- fisante. Des systèmes à une seule lentille GRIN destinés à corriger des aberrations hors de l'axe, spécialement la coma, sont décrits dans les demandes de brevet publiées mais non examinées N 122512/83 et 62815/84. Dans ces systèmes de lentille, la surface de réfraction de la lentille GRIN est une surface sphérique et le rayon de courbure de cette surface sphérique ainsi que les coef- ficients d'ordre supérieur de la distribution de l'indice de réfraction sont adaptés de manière que l'on puisse corriger à la fois l'aberration sphérique et la coma. Toutefois, dans le système de lentille mentionné en pre- mier (demande de brevet japonais N 6354/80),on ne peut pas dire que la correction de ces aberrations est suf- fisante. Les systèmes de lentilles mentionnés en dernier (demande de brevet japonais N 122512/83 et 62815/84)ont pour défauts que, par exemple, les formes de ces lentilles sont si fortement celles de ménisques que leur fabrication est difficile. La présente invention a pour objectif principal de fournir un système àune seule lentille à indice de réfraction progressif GRIN qui présente une ouverture nu- mérique N.A. relativement grande et qui comprend au moins une surface de forme sphérique dont le rayon de courbure est important de sorte qu'il est facile de la fabriquer. - 3 Dans le système à une seule lentille GRIN selon la présente invention, la distribution de l'indice de ré- fraction est cylindriquement symétrique par rapport à l'axe optiaue et est exprimé par la formule suivante: 2 2 246 n = n02 - (gr) + h4(gr)4 + h6(gr)6 +... o nO représente l'indice de réfraction sur l'axe optique de la lentille, r représente la distance radiale par rap- port à l'axe optiaue, g est le paramètre représentant le degré de gradient de la distribution de l'indice de réfrac- tion, et h4 et h6 représentent,respectivement,les coeffi- cients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction. Dans la feuille GRIN dont la distribution de l'in- dice de réfraction est exprimée par la formule mentionnée ci-dessus, pour obtenir que le pouvoir de réfraction et du sytème complet de lentille ait une valeur prédéterminée et pour corriger les aberrations, on adapte de façon ap- propriée à la fois le pouvoir de réfraction de la surface de réfraction et le pouvoir de réfraction du milieu for- mant la lentille. Le pouvoir de réfraction du milieu for- mant la lentille peut être déterminé avec précision, comme indiqué dans la description figurant dans le journal de la Société Optique d'Amérique, vol. 61, N 7, pages 879- 885, sous le titre de "Inhomogeneous Lens III, Paraxial Optics". Selon cette description, quand gD est inférieur à T/2 (D représente l'épaisseur de la lentille), on peut connaître la valeur du pouvoir de réfraction du milieu formant la lentille à l'aide de la valeur de gD. Le degré du gradient de distribution d'indice de réfraction est ex- primé par le paramètre g. La valeur de g est également in- fluencée par la forme de la lentille, par exemple par le diamètre de cette dernière.Dans une lentille homogène ordinaire, la lentille dont la distance focale, les rayons de courbure, la longueur et le diamètre ont été multipliés par un nombre déterminé par rapport à ceux d'une -4- lentille initiale est équivalente, du point de vue opti- cue, à cette lentille initiale. Dans une lentille GRIN, ce n'est que lorsque le paramètre g a été multiplié par l'inverse de ce nombre déterminé par rapport au paramètre g d'une lentille initiale en plus des valeurs obtenues ci-dessus que l'on peut obtenir la lentille équivalente, du point de vue optique, à la lentille initiale. Par con- séquent, on peut adapter le gradient de la distribution d'indice de réfraction non seulement à l'aide de la forme de la lentille, mais également à l'aide de la valeur de g X (o certains de ces paramètres, et qu'on les soumet à une cor- rélation mutuelle et fixe les valeurs appropriées, il est possible d'obtenir la lentille GRIN dans laquel- le N.A. est importante et les aberrations sont corrigées de façon parfaite bien que le rayon de courbure de la sur- face de la lentille soit maintenu à une valeur importante. Les ensembles de paramètres à choisir peuvent être les suivants: (a) paramètres D, gD, g (d) paramètre D,(g - 0,5)D. Quand l'ensemble {a) est choisi parmi les ensem- bles mentionnés ci-dessus, il est souhaitable que les paramètres de cet ensemble satisfassent aux conditions suivantes (1), (2) et (3): (1) gD (3) 0,28 Les conditions (1) et (2) définissent le pouvoir -5- de réfraction dépendant du milieu formant la lentille et le degré de la distribution de l'indice de réfraction, et sont établies de manière que le rayon de courbure d'une surface de réfraction soit important quand les aberrations- doivent être corrigées de façon parfaite. Si la valeur de gD devient importante, l'aberra- tion sphérique et la coma engendrées par le rayon lumineux traversant le milieu formant la lentille ont une valeur importante. Pour corriger ces aberrations, il est néces- saire de faire en sorte que la surface de réfraction se trouvant sur le côté opposé au point conjugué lointain soit une surface fortement concave. Si la valeur de gD dans la condition (1) dépasse la limite de cette condition, le rayon de courbure de cette surface est alors important de sorte que la fabrication de la lentille devient diffi- cile. Même si gD se trouve dans les limites de la condi- tion (1), et dans le cas ou gc dépasse la limite supéri- eure de la condition (2), le gradient de la distribution de l'indice de réfraction s'accentue et le rayon lumineux est légèrement incurvé dans le milieu formant la lentille. Dans ce cas, il est nécessaire pour obtenir une bonne correction des aberrations de faire en sorte que la surfa- ce de réfraction située sur le côté opposé du point conju- gué lointain soit une surface fortement concave, ce qui est contraire à l'objet de la présente invention. La limite inférieure de la condition (2) et la condition (3) elle-_même sont établies de manière à cor- riger de façon parfaite les diverses aberrations. Si la valeur de g dans la condition (2) dépasse la limite in- férieure de cette condition ou si la condition (3) n'est pas satisfaite, il est alors impossible de corriger à la fois l'aberration sphérique et la coma. Quand l'ensemble (b) des oaramètres est choisi, il est nécessaire de satisfaire les conditions suivantes (4) et (5): -6- (4) 0,96 f condition (5) elle -même sont établies de manière à cor- riger à la fois l'astigmatisme et -la condition de signe avec équilibre et, en outre, à maintenir la condition de signe dans un état favorable. Si la valeur de D dans la condition (4) dépasse la limite inférieure de cette dernière, l'astigmatisme se détériore. Si la condition (5) n'est pas satisfaite, la condition de signe se détériore. Quand ces conditions sont satisfaites, il est alors possible de corriger la condition de signe facilement tout en maintenant l'astigmatisme dans un état favorable. La limite supérieure de la condition (4) est éta- blie pour maintenir la distance de travail minimale nécessaire, pourvu que la condition (5) soit satisfaite. En d'autres termes, si la valeur de D dans la condition (4) dépasse la limite supérieure de cette dernière, il est alors impossible de maintenir la distance de travail. Quand l'ensemble (c) des paramètres est choisi, il est nécessaire de satisfaire les conditions suivantes (6), (7) et (8): (6) D La condition (6) définit la longueur D de la len- tille et est établie de manière à maintenir la distance de travail tout en maintenant un équilibre avec l'astig- matisme. Si cette condition n'est pas satisfaite, il est alors impossible de maintenir la distance de travail nécessaire. La condition (7) est établie de manière à corriger l'astigmatisme. Quand cette condition n'est pas satisfai- te, même si la valeur de D est choisie de manière à satis- faire la condition (6), l'astigmatisme se détériore et il - 7 - est alors impossible d'obtenir que l'ouverture numérique N.A. soit importante. La limite supérieure du pouvoir de réfraction du milieu formant la lentille est déterminée de manière à satisfaire les conditions (6) et (7). Mais, pour corriger diverses aberrations en respectant un bon écuilibre, il est plus souhaitable que le pouvoir de réfraction soit réparti de façon appropriée entre le pouvoir dépendant de la surface de réfraction et celui dépendant du milieu for- mant la lentille. Si le pouvoir de réfraction du milieu formant la lentille dépasse la valeur limite et devient faible, l'astigmatisme se détériore de façon prononcée et il est alors très difficile de le corriger dans la condition o l'astigmatisme est équilibré avec l'aberration sphérique. La condition (8) définit la limite inférieure du pouvoir de réfraction du milieu formant la lentille. Si la valeur de gD dans la condition (8) dépasse la limite infé- rieure de cette dernière, il est alors impossible d'obtenir que l'ouverture numérique N.A. soit importante. Dans la lentille GRIN satisfaisant les conditions (6), (7) et (8), il est possible de corriger l'aberration sphérique et l'astigmatisme avec un bon équilibrage quand le rayon R1 de courbure de la surface de réfraction située sur le côté du conjugué lointain et le rayon R2 de celle située sur le côté du conjugué proche satisfont la condition suivante (9) de telle sorte que les puissances de réfraction des deux surfaces soient bien équilibrées: (9) 2 Quand le coefficient de 4ème ordre h4 de la dis- tribution de l'indice de réfraction satisfait la condition suivante (10), il est alors possible de maintenir une cour- be d'aberration sphérique dans une forme parfaite et de maintenir la racine carrée de l'aberration d'onde à une valeur très faible de à/40 au voisinage de l'axe optique. -8- (10) h4 D, gf, gD est choisi, même si la longueur D de la lentil- le est plus grande dans une certaine mesure, il est alors possible de former la lentille GRIN qui atteint également l'objectif de la présente invention pour- vu que la valeur de g et f soit adaptée de façon appropriée. En d'autrestermes les conditions suivantes (11), (12) et (13) doivent être satisfaites. (11) 1,152 f dépassées,il est alors impossible de corriger l'astigma- tisme de façon suffisante quand l'ouverture numérique N.A. doit être importante. La limite supérieure de la condition (11) est éta- blie de manière à faire en sorte que le rayon de courbure d'au moins une des surfaces de réfraction soit importante. Si la valeur de D dans la condition (11) dépasse la limite supérieure de cette dernière, il est impossible de faire en sorte que le rayon de courbure de la surface de réfrac- tion soit important. - La condition (13) est établie pour la même raison que pour l'établissement de la condition (8). Enfin, quand l'ensemble (d) des paramètres est choisi, il est alors nécessaire de satisfaire les condi- tions suivantes (14) et (15). (14) 1,54 f La condition (14) concerne la longueur de la len- tille et est destinée à corriger l'astigmatisme. Si cette condition n'est pas satisfaite, il est alors impossible de corriger l'astigmatisme quand l'ouverture numérique N.A. -9- a été augmentée jusqu'à environ 0,7. La condition (15) concerne le pouvoir de réfrac- tion dépendant du milieu formant la lentille. Comme on l'a mentionné cidessus, dans une lentille GRIN, le pouvoir de réfraction de la lentille complète peut se diviser entre le pouvoir de réfraction dépendant de la surface de réfraction et celui dépendant du milieu formant la lentille, l'équilibre entre ces pouvoirs étant impor- tant quand les diverses aberrations doivent être corrigées. Pour maintenir un bon équilibre, il est nécessaire de tenir compte de la longueur de la lentille elle-même. Si cette condition (15) n'est pas satisfaite, l'aberration sphérique se détériore. Selon le pouvoir de réfraction de la sur- face de réfraction, il peut être difficile de maintenir un bon équilibre des aberrations et impossible de les corriger. On va maintenant décrire la présente invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe d'un mode de réalisation 1 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 2 est une vue en coupe de modes de réa- lisation de 2, 3, 4, 20 et 21 du système à une seule len- tille GRIN selon la présente invention; - la figure 3 est une vue en coupe de modes de réalisation 5 à 19 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 4 est une figure en coupe de modes de réalisation 22, 23, 24, 25, 27 et 31 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 5 est une vue en coupe de modes de réalisation 26, 28, 29, 30 et 32 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 6 est unevue en coupe de modes de réalisation 33, 34, 40 et 41 du système à une seule len- tille GRIN selon la présente invention; - la figure 7 est une vue en coupe de modes de - 10 - réalisation 35, 36, 37, 38, 39 et 42 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 8 est une vue en coupe d'un mode de réalisation 44 du système à une seule lentille GRIN se- lon la présente invention; - la figure 9 est une vue en coupe de modes de réalisation 43, 45, 46, 47, 48, 49,50 et 51 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; - la figure 10 est une vue en coupe de modes de réalisation 52, 53, 54, 55, 56, 58, 59, 60 et 62 du sys- tème à une seule lentille GRIN selon la présente inven- tion; - la figure 11 est une coupe de modes de réalisa- tion 57, 61, 63 et 64 du système à une seule lentille GRIN selon la présente invention; et - les figures 12 à 75 sont respectivement des graphiques illustrant des courbes d'aberrationsdes modes de réalisation 1 à 64 du système de lentille GRIN selon la présente invention. On va maintenant décrire les modes de réalisation préférés du système de lentille GRIN selon la présente invention. Les modes de réalisation 1 à 21 selon la présente invention et représentés par les données numériques ci- après présentent les caractéristiques des paramètres gD, g, D définis et satisfont les conditions (1), (2) et (3). Mode de réalisation 1 Ri = 2;847 R2 = D = 2r832 no = l165 g = 0112 h4= 2t404 h6 47799 = 312 f = 3;5556 NA = 0r45 WD = 121 gD = 03-40 gc = 0,384 D/f = 0,796 1 1l - Mode de réalisation 2 R1 = 3.009 R2 = -627404 D = 3,333 n0 = 1t65 g = 0, 12 h4 = lr716 h6 = 32,20 5 = 312 f = 3,5556 NA = 0745 WD = 0199 gD = 0400 gC = 0;384 D/f = 0,937 Mode de réalisation 3 R1 = 3,194 R2 = -24,832 D = 3,750 n0 = 165 g = 0.12 h4 = 1.298 h6 = 23;65 c = 3;2 f = 3;5556 NA = 0, 45 WD = 0,84 gD = 0;45 g = 0;384 D/f = 1,055 Mode de réalisation 4 R1 = 31458 R2 = -12.852 D = 4,167 n0 = 1,65 g = 0,12 h4 = 1.082 h6 = 18.89 = 32 f = 3,5556 NA = 0;45 WD = 0,73 gD = 0 5 g' = 0,384 D/f = 1,172 Mode de réalisation 5 R1 = 2,649 R2 = 60,550 D = 1,333 no = 165 g = 0,15 h4 =-0; 597 h6 = -2,040 = 3;2 f = 3,5556 NA = 0r45 WD = 2:01 gD = 02 g = 0;48 D/f= 0,375 Mode de réalisation 6 R1 = 2 716 R2 = 40,040 D = 1J667 n0 = lr65 g = 0,15 h4 = -0,611 h6 = -07923 0 = 3r2 f= 315556 NA = 0,45 WD = 1782 gD = 0125 -12 - g4 = 0,48 D/f = 0,469 Mode de réalisation 7 R1 = 21792 R2 = 30r725 D = 2;0 n0 = 1,65 g = 0,15 h4 = -0646 h6 = -0;816 - = 3, 2 f = 3,5556 NA = 045 WD = 1,64 gD = 0,3 g = 0;48 D/f = 0;562 Mode de réalisation 8 R1 = 22877 R2 = 25.630 D = 27333 n0 = 1165 g = 0;15 h4 = -0. 691 h6 = -0.993 = 3T2 f = 3i5556 NA = 0,45 WD = 1745 gD = 0,35 g = 0148 D/f = 0656 Mode de réalisation 9 R1 = 2;973 R2 = 22;668 D = 2667 n = lr65 g = 0,15 h4 = -0t735 h6 = -17227 = 3t2 f = 375556 NA = 0y45 WD = lr28 gD = 0,4 gi = 0(48 D/f = 0,750 Mode de réalisation 10 R1 = 3,081 R2 = 21;061 D = 3r0 n0 = 1,65 g = 0115 h4 --0O774 h6 = -1420 = 3,2 f = 3;5556 NA = 0745 WD = 1,11 gD = 0,45 g = 0,48 D/f= 0,844 - 13 - Mode de réalisation 11 R1 = 3,206 R2 = 20;562 D = 3;333 n0 = 1J65 g = 0715 h4 = -0,802 h6 = -1"526 = 3;2 f = 3,5556 NA = 0145 WD= 0f95 gD = 0;5 go = 0,48 D/f = 0T937 Mode de réalisation 12 R1 = 21916 R2 = 17,811 D = 2059 n0 = 1765 g = 0,17 h4 = -17247 h6 = -5,704 = 3I2 f = 3:5556 NA = 0Q45 WD = 1,59 gD = 0,35 gc = 0f544 D/f = 0,579 Mode de réalisation 13 R1 = 37009 R2 = 14.981 D = 2353 n0 = 165 g = 0O17 h4 = -1T163 h6 = -4370 = 312 f = 375556 NA = Or45 WD = 1744 gD = 0/4 g 2 f = 375556 NA = 045 WD = 0,89 gD = 0142 g 34 gD = 0;425 g = 0;544 D/f = 01703 Mode de réalisation 20 R1 = 2f760 R2 = -14?835 D = 3;0 n0 = 1J55 g = 0;13 h4 = 1,839 h6 = 36f50 = 3i2 f = 3. 5556 NA = 0145 WD = 1;18 gD = 0"39 g, = 0, 416 D/f = 01844 - 15 - Mode de réalisation 21 R1 = 2R512 R2 = -43,624 D = 1,5 no = 55 g = 0116 h4 = -0608 h6 = -2t27 = 32 f = 3j5556 NA = 0,45 WD = 1r93 gD = 024 go= 07512 D/f = 01422 o R1, R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure des surfaces de la lentille, D représente la longueur de la lentille, n0 représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique, le paramètre g représente le gradient de la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 représentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de ré- fraction, présente la distance focale de la lentille, NA représen- te l'ouverture numérique du côté du disque, et WD repré- sente la distance entre la lentille et le disque. Le coef- ficient g de la distribution d'indice de réfraction et la valeur de l'indice de réfraction sont tous deux relatifs à la longueur d'onde À = 780 nm. Les modes de réalisation 1 à 21 selon la présente invention satisfont respectivement les conditions (1) à (3). Le mode de réalisation 1 selon la présente inven- tion est représenté sur la figure 1 et est une lentille plano-convexe comportant une surface convexe côté source de lumière non représenté sur cette figure (du côté du point conjugué lointain). Chacun des modes de réalisation 2, 3, 4, 20 et 21 selon la présente invention est, comme représenté sur la figure 2, une lentille biconvexe compor- tant une surface fortement convexe du côté source de lu- mière. Chacun des modes de réalisation 5 à 19 est, comme représenté sur la figure 3, un ménisque positif compor- tant une surface convexe du côté source de lumière. Les modes de réalisation 22 à 32 selon la présen- - 16 - te invention et représentés sous la forme des données nu- mériques suivantes sont les lentilles satisfaisant les conditions (4) et (5). Mode de réalisation 22 R1 = 1,234 R2 = 7,004 D-= 1,440 n0 = 1,50 g = 0, 646 h4 = -0,500 h6=-0,426 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 23 R1 = 1,013 R2 = 4,115 D = 1,140 n = 1,50 g = 0,667 h4 = -0,718 h6 =-1,144 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 24 R1 = 1,167 R2 = 1,230 D = 1,320 no0 = 1,50 g = 0, 708 h4 = -0,530 h6 =-0,501 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 25 R1 = 1,039 R2 = 1,719 D = 1,080 nO = 1,50 g = 0, 729 h4 = -0,640 h6 =-0,809 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 26 R1 = 1,190 R2 = 0,699 D = 1,200 n0 = 1,50 g = 0, 792 h4 = -0,385 h6=-0,221 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 27 R1 = 1,025 R2 = 1,462 D = 1,080 n0 = 1,65 g = 0, 646 h4 = -0,847 h6=-1,547 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 28 R1 = 1,244 R2 = 0,630 D = 1,368 n0 =1,65 g = 0,688 h4 =-0,533 =-0,501 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 29 R1 = 1,117 R2 = 0,874 D = 1,140 no = 1,65 g = 0, 708 h4 = -0,628 h6=-0,719 f = 1,0 NA = 0,5 -17 - Mode de réalisation 30 R1 = 1,103 R2 = 0,902 D = 1,020 n0 = 1,65 g = 0,750 h4 = -0,570 h6=-0,568 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 31 R1 = 1,231 R2 = 2,313 D = 1,440 n0 = 1,50 g = 0, 667 h4 =-0,510 h6=-0,489 f = 1-,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 32 R1 = 1,213 R2 = 1,065 D = 1,380 n0 = 1,50 g = 0, 708 h4 = -0,488 h6 =-0,432 f = 1,0 NA = 0,6 o R1, R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure des surfaces de la lentille, D représente la longueur de la lentille, nO représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique, le paramètre g représente le gra- dient de la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 représentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, f représente la distance focale de la lentille, et NA re- présente l'ouverture numérique du côté du disque. Le coef- * ficient g de la distribution de l'indice de réfraction et la valeur de l'indice de réfraction se rapportent tous deux à la longueur d'onde X = 780 nm. Parmi les modes de réalisation ci-dessus, chacun des modes de réalisation 22 à 25, 27 et 31 selon la présente invention est un ménisque positif, comme représenté sur la figure 4. Chacun des modes de réalisation 26, 28 à 30 et 32 selon la présente invention est un ménisque négatif, comme représenté sur la figure 5. Les modes de réalisation 33 à 42 selon la présente invention et représentés sous la forme des données numé- riques suivantes sont les lentilles satisfaisant les con- ditions (6) à (8), et satisfaisant également les conditions (9) et (10). -18 - Mode de réalisation 33 R1 = 0,866 R2 = -4,095 D = 1,02 n0 = 1,5 g = 0,563 h4 = -0,468 h6= 0,822 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,283 Mode de réalisation 34 R1 = 0,815 R2 = -9,840 D = 0,876 n0 = 1,5 g = 0, 592 h4 = -0,704 h6= -1,402 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,340 Mode de réalisation 35 R1 = 0,903 R2 = 5,311 D = 1,010 n0O = 1,65 g = 0, 521 h4 = -0,699 h6= -0,666 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,259 Mode de réalisation 36 R1 = 0,966 R2 = 2,452 D = 1,060 n0= 1,65 g = 0,585 h4 = -0,936 h6= -2,223 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,223 Mode de réalisation 37 R1 = 0,905 R2 = 20,534 D = 1,070 n0 = 1,65 g = 0, 479 h4 = - 0,210 h6= 4,469 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,240 Mode de réalisation 38 R1 = 0,932 R2 = 3,942 D = 1,050 n0 = 1,65 g = 0, 542 h4 = - 0,846 h6=-1,904 f = 1,0 NA = 0,55 WD = 0,237 Mode de réalisation 39 R1 = 0,891 R2 = 3,727 D = 0,924 n0 = 1,65 g = 0, 554 h4 = - 0,886 h6=-2,415 f = 1,0 NA = 0,55 WD = 0,295 Mode de réalisation 40 R1 = 0,871 R2 = - 6,682 D = 1,020 n0 = 1,5 g = 0, 583 h4 = - 0,657 h6=-0,832 f = 1,0 NA = 0,6 WD = 0,275 Mode de réalisation 41 R1 = 0,816 R2 = - 8,201 D = 0,900 n0= 1,5 g = 0,583 h4 = - 0,649 h6=-0,860 f = 1,0 NA = 0,6 WD = 0,329 - 19 - Mode de réalisation 42 R1 = 0,915 R = 7,404 D = 1,070 n0 = 1,65 g = 0,504 h4 =-0,579 h6= 0,942 f = 1,-O0 NA = 0,6 WD = 0,234 o R1, R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure des surfaces de la lentille, D représente la lon- gueur de la lentille, no représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique, leparamètre g représente le gradient de distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 représentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfrac- tion, f représente la distance focale de la lentille, NA représente l'ouverture numérique du côté du disque, et WD représente la distance entre la lentille et le disque. Le coefficient g de la distribution de l'indice de réfrac- tion et la valeur de l'indice de réfraction se rapportent tous deux à la longueur d'onde À = 780 nm. Parmi les modes de réalisation ci-dessus, chacun des modes de réalisation 33, 34, 40 et 41 selon la présente invention est une lentille biconvexe, comme représenté sur la figure 6, et chacun des modes de réalisation 35 à 39 et 42 est un ménisque positif, comme représenté sur la figure 7. Chacun des modes de réalisation 43 à 51 selon la pré- sente invention et représentés sous la forme des données numériques suivantes sont les lentilles satisfaisant les conditions (11) à (13). Mode de réalisation 43 R1 = 1,075 R2 = 16,903 D = 1,320 nO = 1,65 g = 0, 521 h4 =-0,693 h6=-0,677 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 44 R1 = 1,069 R2 -15,880 D = 1,368 n0 = 1,80 g = 0, 375 h = 1,058 h6=21,635 f = 1,0 NA = 0,5 - 20 - Mode de réalisation 43 R1 = 1,035 R2 = 2,0750 D = 1,243 n0 = 1,80 g = 0, 479 h4 =-0,954 h6=-2,156 f = 1,0 4 6 NA = 0,5 Mode de réalisation 46 R1= 1,022 R2 = 115,424 D = 1,272 no = 1,65 g = 0, 500 h4 =-0,602 h6= 0,441 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 47 R1 = 1,002 R2 = 4,042 D = 1,200 n0 = 1,65 g = 0, 542 ha =-0,844 h6=-1,800 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 48 R1 = 1,039 R2 = 5,178 D = 1,320 no = 1,80 g= 0,417 ha =-0,296 h6= 5,302 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 49 R1 = 1,059 R2 = 2,671 D = 1,320 n = 1,80 g = 0,458 h4 =-0,854 h6=-1,367 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 50 R1 = 1,060 R2 = 10,703 D = 1,320 n0 = 1,65 g = 0, 521 h4 =-0,741 h6=-0,911 f = 1,0 NA = 0,65 Mode de réalisation 51 R1 = 1,074 R2 = 3,970 D = 1,368 n0 = 1,80 g = 0, 438 h4 =-0,682 h6=-0,661 f = 1,0 NA = 0,65 o R1, R2 représentent respectivemernt les rayons de cour- bure des surfaces de la lentille, D représente la lon- gueur de la lentille, no0 représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optiqye, le paramètre g représente le gradient de la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 représentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, f représente la distance focale de la lentille, et NA re- - 21 - présente l'ouverture numérique du côté du disque. Le coef- ficient g de la distribution de l'indice de réfraction et la valeur de l'indice de réfraction se rapportent tous deux à la longueur d'onde X = 780 nm. Parmi les modes de réalisation ci-dessus, chacun des modes de réalisation 43, 45 à 51 selon la présente inven- tion est un ménisque positif, comme représenté sur la fi- gure 9, et le mode de réalisation 44 selon la présente in- vention est une lentille biconvexe, comme représenté sur la figure 8. Les modes de réalisation 52 à 64 selon la présente invention et représentés sous la forme des données numéri- ques suivantes sont les lentilles satisfaisant les condi- tions (14) et (15). Mode de réalisation 52 R1 = 1,697 R2 = -1,356 D = 1,56 no = 1,5 g = 0,583 h4 = 0,208 h6= 1,640 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 53 R1 = 1,830 R2 = -1,518 D = 1,68 no = 1,65 g = 0, 500 h4 = 0,530 h6= 3,966 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 54 R1 = 2,195 R2 = -1,807 D = 1,92 no = 1,65 g = 0, 542 h4 = 0,120 h6= 0,561 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 55 R1 = 1,332 R2 = -2,166 D = 1,56 n0 = 1,8 g = 0,375 h4 = 1,755 h6= 26,713 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 56 R1 = 1,657 R2 = -3,000 D = 1,80 n0 = 1,8 g = 0,458 h4 = -0,103 h6= 1,743 f = 1,0 NA = 0,5 Mode de réalisation 57 R1 = 1,355 R2 = 1,906 D = 1,56 n0 = 1,5 2572Z542 - 22 - g =0,667 h4 = -0,415 h6 = -0,316 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 58 R1= 1,500 R2 = -4,096 D = 1,62 no = 1,5 g= 0,625 h4 = -0,268 h6= 0,024 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 59 R1 = 1,303 R2 = -374,044 D = 1,56 n0 = 1,65 g = 0, 542 h4 = -0,570 h6=-0,430 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 60 R1 = 1,771 R2 = -2,650 D = 1,80 n0 = 1,65 g = 0, 542 h4 = -0,130 h6= 0,446 f = 1,0 NA =-0,6 Mode de réalisation 61 R1 = 1,389 R2 = 2,792 D = 1,68 n0 = 1,8 g = 0,500 h4 = 0,747 h6=-1,277 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 62 R2 = 1,322 R2 =-7,400 D = 1,62 n0 = 1,8 g = 0,438 h4 = -0,410 h6= 1,969 f = 1,0 NA = 0,6 Mode de réalisation 63 R1 = 1,289 R2 = 47,627 D = 1,56 n0 = 1,65 g = 0, 542 h4 =-0,601 h6=-0,530 f = 1,0 NA = 0,7 Mode de réalisation 64 R1 = 1,233 R2 = 6,217 D = 1,56 n0 = 1,8 g = 0,458 h4 =-0,791 h6 =-0,991 f = 1,0 NA = 0,7 o R1, R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure des surfaces de la lentille, D représente la lon- gueur de la lentille, no représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique, le paramètre g représente le gradient de la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 représentent respectivement les coefficient de 4ème - 23 - et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, f représente la distance focale de la lentille, et NA re- présente l'ouverture numérique du côté du disque. Le coef- ficient g de la distribution de l'indice de réfraction et la valeur de l'indice de réfraction se rapportent tous deux à la longueur d'onde X = 780 nm. Parmi les modes de réalisation ci-dessus, chacun des modes de réalisation 52 à 56, 58 à 60 et 62 selon la pré- sente invention est une lentille biconvexe, comme repré- senté sur la figure 10, et chacun des modes de réalisation 57, 61, 63 et 64 selon la présente invention est un ménis- que positif, comme représenté sur la figure 11. Dans les modes de réalisation 1 à 21 des modes de réa- lisation mentionnés ci-dessus conformes à la présente in- vention, les aberrations sont corrigées en ce qui concerne le système de lentille utilisant un disque dont l'épais- seur et l'indice de réfraction sont, respectivement, 1,2 mm et 1,55, et dans les courbes d'aberration des modes de réalisation respectifs représentés sur les figures 12 à 32, il est tenu compte du disque mentionné ci-dessus. Dans les modes de réalisation 22 à 64 selon la pré- - sente invention, les aberrations sont également corrigées en ce qui concerne le système de lentille utilisant un disque dont l'épaisseur et l'indice de réfraction sont, respectivement, 0,288 mm et 1,55, et dans les courbes d'aberration des modes de réalisation respectifs, il est également tenu compte du disque mentionné ci-dessus. Dans les modes de réalisation 1 à 64, tous les coef- ficients d'ordre supérieur à h6 sont considérés come étant nuls. Ainsi au'il est mentionné ci-dessus, dans le système à une seule lentille GCRIN selon la présente invention, l'ouverture numérique NA est importante et diverses aber- rations, y compris l'aberration en dehors de l'axe, spé- cialement la coma, sont corrigées de façon excellente. - 24 - REVENDICATIONS 1. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une surface se présentant sous la forme d'une surface sphérique ayant un indice de réfraction n exprimé par la formule indiquée ci-après, o no représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique et r représente la distance radiale par rapport à l'axe opticue, et satisfaisant les conditions (1), (2), et (3) indiquées ci-après: 2 2 2 4 6 N = n0 21 - (gr) + h4(gr) + h6(gr) +...] (1) gD la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 repré- sentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, D re- présente la longueur de la lentille, c représente le dia- mètre de la lentille et f représente la distance focale de la lentille. 2. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une surface se présentant sous la forme d'une surface sphérique ayant un indice de réfraction n ex- primé par la formule indiquée ci-après, o nO représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique et r représente la distance radiale par rapport à l'axe optique, et satisfaisant les conditions (4) et (5) indi- quées ci-après: n = nE2l1 - (gr)2 + h4(gr)4 + h6(gr)6 + (4) 0,96 f - 25 - o g est un paramètre représentant le degré du gradient de la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 re- présentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, D représente la longueur de la lentille et f représente la distance focale de la lentille. 3. Système à une seule lentille à indice de réfraction pro- gressif, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une surface se présentant sous la forme d'une surface sphérique ayant un indice de réfraction n exprimé par a formule indiquée ci-après, o n0 représente l'indice de réfraction de la lentille au centre de cette dernière et r représente la distance radiale par rapport à l'axe optique, et satisfaisant les conditions (6), (7) et (8) indiquées ci-après: n2 = n2[E - (gr)2 + h4(gr)4 h6(gr) +... (6) D la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 repré- sentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, D re- présente la longueur de la lentille et f représente la distance focale de la lentille. 4. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une surface se présentant sous la forme d'une surface sphérique ayant un indice de réfraction n exprimé par la formule indiquée ci-après, o n0 représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique et r repré- sente la distance radiale par rapport à l'axe optique, et satisfaisant les conditions (11), (12) et (13) indiquées ci-après: - 26 - 2 2 2 4 6 n = nO [1 - (gr) + h4(gr) + h6(gr) +.. (11) 1,152 f la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 repré- sentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, D représente la longueur de la lentille et f représente la distance focale de la lentille. 5. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une surface se présentant sous la forme d'une surface sphé- rique ayant un indice de réfraction n exprimé par la formule indiquée ciaprès, o no0 représente l'indice de réfraction de la lentille sur son axe optique et r représente la dis- tance radiale par rapport à l'axe optique, et satisfaisant les conditions (14) et (15) indiquées ci-après: n = n021 - (gr)2 * h4(gr) + h6(gr) +] (14) 1,54 f la distribution de l'indice de réfraction, h4 et h6 repré- sentent respectivement les coefficients de 4ème et 6ème ordre de la distribution de l'indice de réfraction, D re- présente la longueur de la lentille et f représente la dis- tance focale de la lentille. 6. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 2,847 R2 = CC) D = 2,832 n0 = 1,65 g = 0,12 h4 = 2,404 h6= 47,99 $ = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,21 gD = 0,340 g = 0,384 D/f= 0,796 - 27 - o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 7. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les données numériaues suivantes: R1 = 3, 009 R2 = -62,404 D = 3,333 n0 = 1,65 g = 0,12 h4 = 1,716 h6= 32,20 4 = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 0,99 gD = 0,400 g4 = 0,384 D/f= 0,937 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 8. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3, 194 R2 = -24,832 D = 3,750 n0 = 1,65 g = 0,12 h4 = 1,298 h6= 23,65 4 = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 0,84 gD = 0,45 g4 = 0,384 D/f= 1,055 o R et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 9. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication I, caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3,458 R2 = -12,852 D = 4,167 n0 = 1,65 g = 0,12 h4 = 1,082 h6= 18,89 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 0,73 gD = 0,5 g = 0,384 D/f= 1,172 o R et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 10. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les - 28 - données numériques suivantes: R1 = 2,649 R2 = 60,550 D = 1,333 n = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,597 h6= 2,040 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 2,01 gD = 0,2 g4 = 0,48 D/f= 0,375 o R et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 11. Système à une seule lentille à indice de ré- fraction progressif selon la revendication 1, carac- térisé par les données numériaues suivantes: R1 = 2,716 R2 = 40,040 D = 1, 167 no = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,611 h6= -0,923 = 3,2 f = 3,5556 NO = 0,45 WD= 1,82 gD = 0,25 go = 0,48 D/f= 0,469 ou R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. - 29 - 12. Système k une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 2,792 R2 = 30,725 D = 2,0 n0 = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,646 h6= -0,816 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 13. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1, caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 2,877 R2 = 25,630 D = 2,333 no = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,691 h6= -0,993 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 14. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 1,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 2, 973 R2 = 22,668 D = 2,667 no = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,735 h6= -1,227 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 15. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication lcaractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3, 081 R2 = 21,061 D = 3,0 n0 = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,774 h6= -1,420 o R et R2 représentent respectivement les rayons de cour- 1 bu re d e la surface ct incident et de la surface ct bure de la surface côté incident et de la surface côté _ 30 _ sortie. 16. Système à. une seule lentille 3 indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 3,206 R2 = 20,562 D = 3,333 no = 1,65 g = 0,15 h4 = -0,802 h6 = -1,526 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD = 0,95 gD = 0,5 g = 0,48 D/f = 0,937 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 17. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R = 2,916 R = 17,811 D = 2,059 no = 1,65 i 2 g = 0,17 h4 = -1,247 h6= -5,704 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,59 gD = 0,35 g = 0,544 D/f= 0, 579 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 18. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3, 009 R2 = 14,981 D = 2,353 no = 1,65 g = 0,17 h4 = -1,163 h6= -4,370 ( = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,44 gD = 0,4 g = 0,544 D/f= 0,662 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 19. Système une seule lentille. indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3, 110 R2 = 12,932 D = 2,647 no = 1,65 g = 0,17 h4 = -1,099 h6= -3,524,p = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,28 gD = 0,45 g = 0,544 D/f= 0,744 - 31 - o R1 et R2 représentent respectivement les rayons.de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 20. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé. par les données numériques suivan- tes: R1 = 3,219 R2 = 11,371 D = 2,941 n0 = 1,65 g = 0,17 h4 = -1,047 h6= -2,937 4 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,12 gD = 0,5 g = 0,544 D/f=0,827 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 21. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 3,206 R2 = 9,178 D = 2,250 no = 1,65 g = 0,20 h4 = -1,092 h6= 2,748 4 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,48 gD = 0,45 g = 0,64 D/f= 0,633 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 22. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 3,318 R2 = 7,883 D = 2,5 n0 = 1,65 g = 0,20 h4 = -0,986 h6= -2, 099 4 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,34 gD = 0,5 g = 0,64 D/f= 0,703 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 23.Système A-une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes - 32 - R1 = 3,148 R2 = 65,733 D = 3,5 no = 1,7 g = 0,12 h4 = 0,909 h6= 19,14 4 = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 0,89 gD = 0,42 g = 0,384 D/f= 0,984 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 24.Système à. une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 3,149 R2 = 10,286 D = 2,5 n0 = 1,7 g = 0,17 h4 = -1,169 h6= -3,832 4 = 3, 2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,34 gD = 0,425 g = 0,544 D/f= 0,703 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 25.Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 2,760 R2 = -14,835 D = 3,0 n0 = 1,55 g = 0,13 h4 = 1,839 h6= 36, 50 % = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,18 gD = 0,39 g = 0,416 D/f= 0,844 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 26. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication l,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 2,512 R2 = -43,624 D = 1,5 no = 1,55 g = 0,16 h4 = -0,608 h6= -2, 217 % = 3,2 f = 3,5556 NA = 0,45 WD= 1,93 gD = 0,24 g = 0,512 D/f= 0,422 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. - 33 - 27.$ystème à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caiactérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,234 R2 = 7,004 D = 1,440 n0 = 1,50 g = 0,646 h4 = -0,500 h6- 0,426 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 28. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2, caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,013 R2 = 4,115 D = 1,140 n0 = 1,50 g = 0,667 h4 = -0,718 h6= 1,144 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 29. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,167 R2 = 1,230 D = 1,320 no = 1,50 g = 0,708 hu = -0,530 h6= 0,501 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 30. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé par les données nunmériques suivan- tes: R1 = 1,039 R2 = 1,719 D = 1,080 n0 = 1,50 g = 0,729 h4 = -0,640 h6= 0,809 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. - 34 - 31.Système. une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,catactérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,190 R2 = 0,699 D = 1,200 n0 = 1,50 g = 0,792 h4 =-0,385 h6=-0, 221 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 32.Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 1, 025 R2 = 1,462 D = 1,080 n0 = 1,65 g = 0,646 h4 =-0,847 h6=-1,547 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 33.Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,244 R2 = 0,630 D = 1,368 n0 = 1,65 g = 0,688 h4 =-0,533 h6=-0, 501 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 34.Systme a une seule lentille à indice de réfraction progressif sqlon la revendication 2,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,117 R2 = 0,874 D = 1,140 n0 = 1,65 g = 0,708 h4 =-0,628 h6 =0,719 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 35. Système une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la 2572S42 - 35 - revendication 2,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,103 R2 = 0,902 D = 1,020 n0 = 1,65 g = 0,750 h4 =-0,570 h6 =0,568 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 36.Svstème à. une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé par les données numériques suivantes R1 = 1, 231 R2 = 2,313 D = 1,440 n0 = 1,50 g = 0,667 h4 =-0,510 h6 =-0,489 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 37. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 2,caractérisé ar les données numériques suivantes R1= 1,213 R2 = 1,065 D = 1,380 no = 1,50 g = 0,708 h4 =-0,488 h6 =-0,432 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 38. Système à une seule lentille à indice de réfraction prOqressif selon la revendication 3,caractérisé par le fait qu' il satisfait les conditions (9), o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 39. Systeme à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38, caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 0,866 R2 = -4,095 D = 1,02 no = 1,5 - 36 - g = 0,563 h4 = -0,468 h6 = 0,822 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,283 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 40. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 0,815 R2 = -9,840 D = 0,876 n0 = 1,5 g = 0,592 h4 =-0,704 h6 -1, 402 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,340 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 41. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les données numériques sui- vantes R R= 0,903 R2 = 5,311 D = 1,010 n0 = 1,65 g = 0,521 h4 =-0,699 h6 =-0,666 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,295 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 42. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérsé par les données numériques suivan- tes: R1 = 0,966 R2 = 2,452 D = 1,060 n0 = 1,65 g = 0,585 h4 =-0,936 h6 =2,223 f = 1,0 NA = 0,5 WD = 0,223 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 43. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 0,905 R2 20,534 D = 1,070 n0 = 1,65 g = 0,479 h4 -0,210 h6 = 4, 469 f = 1,0 - 37 - NA = 0,5 WD = 0,240 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de cour- bure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 44. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les données numériques suivan- ..............CLMF: tes R1 = 0,932 R2 = 3,942 D = 1,050 n0 = 1,65 g = 0,542 h4 =-0,846 h6 =-1, 904 f = 1,0 NA = 0,55 WD = 0,237 o R1 et R2 représentent respectivemernt les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 45.Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 0,891 R2 = 3,727 D = 0,924 n0 = 1,65 g = 0,554 h4 =-0,886 h6=-2, 415 f = 1,0 NA = 0,55 WD = 0,295 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 46. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revencdication 38,caractérisé par les donnéesnumériques suivan- tes: R1 = 0,871 R2 =-6,682 D = 1,020 n0 = 1,5 g = 0,583 h4 =-0,657 h6 = 0,832 f = 1,0 NA = 0,6 WD = 0,275 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 47. Système à une seule lentille à, indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé par les donnéesnumériques suivan- tes: R1 = 0,816 R2 =-8,201 D = 0,900 n0 = 1,5 g = 0,583 h4 =-0,649 h6=-0, 860 f = 1,0 - 38 - NA = 0,6 WD = 0,329 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 48. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 38,caractérisé epar les données numériques suivan- tes:.... R = 0,915 R2 = 7,404 D = 1,070 n0 = 1,65 g = 0,504 h4 =-0,579 h6 = 0,942 f = 1,0 NA = 0,6 WD = 0,234 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 49. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 1,075 R2 = 16,903 D = 1,320 n0 = 1,65 g = 0,521 h4 =-0,693 h6=-0, 677 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. * 50. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,069 R2 =-15,880 D = 1,368 n0 =1,80 g = 0,375 h4 = 1,058 h6=21, 635 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 51. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,035 R2 = 2,0750 D = 1,248 no = 1,80 g = 0,479 h4 =-0,954 h6=2,156 f = 1,0 - 39 - NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 52. Système à une seule lentille P indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,022 R2 = 115,424 D = 1,272 n0 = 1,65 g = 0,500 h4 =-0,602 h6 = 0,441 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 53. Système à une seule lentille 3. indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 1,002 R2 = 4,042 D = 1,200 n0 = 1,65 g = 0,542 h4 =-0,844 h6=-1,800 f = 1, 0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 54. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,039 R2 = 5,178 D = 1,320 no = 1,80 g = 0,417 h4 =-0,296 h6= 5, 302 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 55. Système & une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,059 R2 = 2,671 D = 1,320 no = 1,80 g = 0,458 h4 =-0,854 h6 =1,367 f = 1,0 NA = 0,6 - 40o o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 56. Svstème à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,060 R2 = 10,703 D = 1,320 nO = 1,65 g = 0,521 h4 =-0,741 h6=-0,911 f = 1,0 NA = 0,65 o R et R représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 57. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 4,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,074 R2 = 3,970 D = 1,368 n0 = 1,80 g = 0,438 h4 =-0,682 h6=-0, 661 f = 1,0 NA = 0,65 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 58. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 1,697 R2 = -1,356 D = 1,56 n0. = 1,5 g = 0,583 h4 = 0,208 h6 = 1, 640 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 59. Système à. une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,830 R2 =-1,518 D = 1,68 n0 = 1,65 g = 0,500 h4 = 0,530 h6= 3, 966 = 1,0 NA = 0,5 -41 - o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 60. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivantes: R = 2,195 R2 =-1,807 D = 1,92 n0 = 1,65 1 2 0 g = 0,542 h4 = 0,120 h6 = 0,561 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 61. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 1,332 R2 = -2,166 D = 1,56 n0 = 1,8 g = 0,375 h4 = 1,755 h6 = 26,713 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure 'de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 62. Systme à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon larevendication 5,caractérisé par les données numériques suivantes: R1 = 1,657 R2 =-3,000 D = 1,80 no = 1,8 g = 0,458 h4 =-0,103 h6= 1,743 f = 1,0 NA = 0,5 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 63. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé Fpar les données numériques suivantes: R1 = 1,355 R2 = 1,906 D = 1,56 no = 1,5 g = 0,667 h4 =-0,415 h6=-0,316 f = 1, 0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. - 42 _ 64. Système à une seule lentille a indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,500 R2 =-4,096 D = 1,62 n0 = 1,5 g = 0,625 h4 =-0,268 h6= 0, 024 f = 1,0 NA = 0,6 o R et R2 représentent respectivement les rayons de R 2 courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. O 65. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,303 R2 =-374,044 D = 1,56 n0 = 1,65 g = 0,542 h4 =-0,570 h6 =0,430 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 66. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,771 R2 =-2,650 D = 1,80 nO = 1,65 g = 0,542 h4 =-0,130 h6= 0, 446 f = 1,0 NA = 0,6 o R et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 67. Système à une seule lentille ' indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les donnéesnumériques suivan- tes: R1 = 1,389 R2 = 2,792 D = 1,68 n0 = 1,8 g = 0,500 h4 =-0,747 h6 =-1, 277 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. '72542 -43 - 68. Système à une seule lentille A indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes: R1 = 1,322 R2 =-7,400 D = 1,62 n0 = 1,8 g = 0,438 h4 =-0,410 h6 =1, 969 f = 1,0 NA = 0,6 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 69. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé par les données numériques suivan- tes R1 = 1,289 R2 = 47,625 D = 1,56 no = 1,65 g = 0,542 h4 =-0,601 h6=-0, 530 f = 1,0 NA = 0,7 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie. 70. Système à une seule lentille à indice de réfraction progressif selon la revendication 5,caractérisé Far les donnéoenumériques suivan- tes: R1 = 1,233 R2 = 6,217 D = 1,56 n0 = 1,8 g = 0,458 h4 =-0,791 h6=-0, 991 f = 1,0 NA = 0,7 o R1 et R2 représentent respectivement les rayons de courbure de la surface côté incident et de la surface côté sortie.