Brevet FR2569237A1 — publié le 19860221

La présente invention intéresse en général la protection thermique de parois en présence d'un écoulement ablatif. Plus particulièrement, l'invention concerne la mise au point d'un dispositif de protection thermique interne et d'un procédé de fabrication de celui-ci, destiné à des structures creuses soumises à un écoulement ablatif de gaz corrosifs à grande vitesse et haute température et à des vibrations de niveau élevé en particulier inhé- rentes au fonctionnement. Dans le cas le plus fréquent, les structu- res creuses sont ouvertes à leurs extrémités et sont couramment dési- gnées par "conduits". Dans l'état actuel de la technique, les couches de protec- tion thermique de telles structures sont constituées de composites à liants, organiques, organo-métalliques ou minéraux, capables d'inclure des renforts du type poudres, fibres, tissus organiques ou minéraux. Sous l'action des gaz chauds, le matériau ablatable subit le phéno- mène de pyrolyse. La pyrolyse s'accompagne d'une dégradation de la chaîne carbonée ou organo-silicique du liant qui rend la scorie fra- gile et cassante dans la masse. Pour pallier cette fragilisation, la couche de protection thermique est couramment armée, suivant des techniques diverses. Il est en effet connu que, pour un matériau ablatable de ce type, soumis à l'érosion des gaz chauds et aux vibrations, l'ablation est réduite si le matériau est armé. L'armature noyée dans le maté- riau isolant peut être métallique ou non, tissée ou fibreuse. L'abla- tion est d'autant plus faible que le renfort fibreux ou tissé est an- cré et orienté dans la matrice perpendiculairement au sens des gaz, tandis que le transfert thermique est d'autant plus faible que le renfort est orienté dans le sens des gaz. Les armatures sont le plus souvent métalliques et fixées so- lidement par soudure sur les parois d'une chambre métallique, confor- mément par exemple au procédé décrit dans "Aviation Week Space Techno- logy" du 27.4.1981 p. 176 qui fait appel à des treillis métalliques à tissage complexe. Les renforts ou armatures peuvent être des grilla- ges divers renforcés de fibres réfractaires, des nids d'abeille, des matériels de type fibreux, conformément notamment aux procédés décrits dans les brevets FR 2 506 901, U.S. 3 617 416 ou U.S. 3 694 284. Pour être efficaces, les mailles nécessitent des moyens complexes de remplissage, en liant chargé par exemple, par une cen- trifugation telle que décrite dans l'article précité. En outre, les armatures d'acier s'avèrent ne pas bien résister aux températures extrêmes, tandis que l'utilisation d'armatures maillées non métalliques nécessite la mise en place par collage sur la structure. D'autres techniques utilisent des matériaux obtenus à par- tir de pré-formes en fibres réfractaires tissées dans trois directions. Dans les procédés connus, l'ancrage de la substance isolante polymérisée est assuré par des renforts mobilisant ladite substance, lesdits renforts étant fixés sur la paroi à protéger. Tous les procédés connus conduisent à une réalisation com- plexe et à une mise en place laborieuse. Outre les complexités de réalisation, l'inconvénient majeur des dispositifs de protection thermique actuellement connus est que la substance isolante polymérisée nue est directement soumise au jet abla- tif. La présente invention a pour objet de pallier ces multiples inconvénients, en réduisant notamment la vulnérabilité des couches su- perficielles du dispositif de protection thermique qui sont en contact direct avec le jet ablatif. Elle a également pour objet un procédé de fabrication d'un tel dispositif amélioré qui soit aisé à mettre en oeuvre. L'invention propose ainsi un dispositif de protection ther- mique destiné à la protection de structures soumises à un écoulement ablatif à haute température en présence de vibrations, 'du type formé d'une couche de liant contenant une armature, caractérisé en ce que ladite armature est un maillage frangé comportant une partie maillée soumise à l'écoulement ablatif et des franges dirigées, avec une orien- tation prédéterminée par rapport au sens dudit écoulement, vers la surface de structure à protéger. L'armature d'un dispositif selon l'invention comporte ainsi un maillage, généralement bouclé, en contact avec l'écoulement ablatif, muni de franges constituant des renforts mobilisant le liant isolant thermiquement. En praticue, le maillage est avantageusement choisi en sorte de résister pendant plusieurs dizaines de secondes à une temnperature pouvant aller jusqu'à 2!OOC, en présence de vibrations dont la fré- quence peut aller de 1000 à 2500 Hz environ. La partie maillée du mail- lage frangé est, de préférence, un réseau à trois dimensions, et elle est formée en un matériau de préférence thermiquement isolant et/ou réfractaire, adapté à être filé ou-tissê. Il peut s'agir notamment de coton, de kevlar, de verre, de fibres silico-alumineuses, de carbone ou de carbure de silicium. Quant au liant, il s'agit en pratique d'une résine thermodurcissable à caractère thermostable rigidimère (telles une résine organique, phénolique, furannique, polyimide ou polystyril- pyridine (PSD), d'une résine semi-organique (silicone par exemple), d'une résine minérale (silicates par exemple) ou d'une résine à carac- tère élastomère (silicone par exemple). Selon un mode de réalisation préféré, dans le cas de la pro- tection interne de conduits creux, le maillage frangé est constitué d'un ruban frangé en hélice.- Dans ce dernier cas, l'invention propose en outre un procédé de fabrication selon lequel on fait défiler un ruban frangé comportant un maillage et des franges dans une résine d'imprégnation, qu'on bobine ce ruban sur un mandrin, en sorte que le maillage soit en contact avec ce mandrin, on oriente les franges suivant une inclinaison donnée par rapport à l'axe du mandrin, on met en forme sous pression le ruban im- prégné bobiné et on polymérise la résine d'imprégnation. L'invention préconise que la polymérisation de la résine ait lieu après engagement du ruban imprégné dans une structure à protéger, généralement après un fermage préalable sous pression. En variante, la polymérisation a lieu dans un endroit quelconque en sorte de fournir un dispositif de protection interne stockable prêt à l'emploi. D'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins annexes sur lesquels: - la figure 1 est une vue schématique en perspective d'une installation de fabrication par bobinage d'un dispositif de protec- tion thermique selon l'invention; et, - les figures a *-. sont des vues en tcaze -de ivers:.ail- la-:es francds utilisables selon l'invention. La figure 1 illustre en Partie un e:-- -en= de fabrication d'un dispositif de protection thermiaue destiné a prcteger la paroi interne d'un conduit destiné à canaliser un écoulement ablatif. Le procédé donné à titre d'exemple consiste à bobiner autour d'un mandrin 1 approprié, un maillage ou textile frangé 2 d'un type aisément fourni par un atelier de tissage. Ledit textile frangé tel que tresse, galon ou ruban frangé présente une partie maillée indéfor- mable 2A comportant des mailles de petites dimensions, et des franges ou fibres 2B. La fabrication du dispositif de protection thermique interne proposée à titre d'exemple a lieu en deux étaes: - dans un premier temps on prépare une ébauche brute impré- gnée sur mandrin; et, - dans un deuxième temps, on élabore le dispositif de pro- tection thermique proprement dit. La préparation de l'ébauche, illustrée à la figure 1, consiste à: dévider un galon frangé 2 stocké sur un dévidoir 3; - l'imprégner de résine dans un bac 4 approprié; - le guider en 4A pendant le bobinage sur le mandrin 1 de telle manière que ses franges soient orientées à l'opposé de la sur- face du mandrin à protéger selon une inclinaison axiale déterminée par rapport au sens de l'écoulement ablatif, définie en fonction des caractéristiques de ce dernier; - le maintenir dans cet état pendant le moulage de la résine (par des moyens non représentés); et, - disperser à l'aide d'un peigne (non représenté) lesdites franges imprégnées de résine en sorte d'obtenir un ensemble: mandrin et bobinage imprégné. Pour la réalisation finale du dispositif de protection ther- mique, deux procédés sont décrits ci-après: - selon une première variante du procédé, l'ensemble "mandrin et bobinage imprégné" est: introduit dans le conduit à protéger thermiquement, mis en forme sous pression, puis, polymérisé in situ, ce qui aboutit à l'obtention directe d'un conduit protégé thermiquement; - selon une deuxième variante du procédé, l'ensemble "man- drin et bobinage imprégné" est: introduit dans un moule, préformé sous pression, 10. polymérisé dans ledit moule, puis démoulé, ce qui aboutit à l'obtention d'un dispositif de protection thermique indépendant et directement utilisable dans les. conduits creux adaptés, après fixation selon une technique quelconque. SLiivant une réalisation particulière ayant permis d'éprou- ver le matériel obtenu, des galons frangés de profils similaires à ceux représentés en figure 2, 3, 4, 5 ou 6 tels que peuvent en four- nir les Manufactures Réunies de Saint-Chamond ont été bobinés sur un mandrin cylindrique de diamètre de 214 mm, de longueur de 200 mm. Ces galons frangés par exemple élaborés en carbone à précurseur PAN, comportent un multiple fractionnaire ou entier de 3000 filaments (n = 1/3, 1, 2, 3, ou 6). Pour une couche d'ablation de 8 mm d'épaisseur, une épais- seur de 19 mm a été choisie pour les galons frangés. L'imprégnation a été réalisée par passage dans un bain de si- licone chargé en silice et en carbure de silicium (par exemple du type RTV 630 GE ou équivalent,avec 18 % de carbure de silicium). Apres trem- page, le taux de liant a été régulé par passage forcé du galon imprégné dans une fente de 4 mm calibrée. L'angle d'inclinaison des fibres dudit galon sur la génératrice du mandrin a été donné par le chanfrein du flasque de départ de bobi- nage 5 et dans le cas présent a été choisi égal à 45 . Le pas du bobinage a été de 2 mm, avec une vitesse de rota- tion du mandrin de 2 tours/minute. Le mandrin, muni du galon frangé imprégné et ainsi bobiné a ensuite été mis dans un moule cylindrique de diamètre intérieur de 230 mm. La couche d'ablation a été formée par pressage au moyen d'un poinçon dont la surface de pressage était parallèle à la surface du chamfrein du flasque de départ. La pression appliquée a été de 50 bars. La couche a ensuite été polymérisée par chauffage à 60 pendant au moins 4 heures. Apres polymérisation, on a obtenu une couronne cylindrique souple de 160 mm de long. La composition de la couche de protection était telle que le renfort frangé constituait de 15 à 18 % pondéraux du matériau. Selon le procédé décrit ci-dessus, divers échantillons des- tinés à des épreuves ont été réalisées à l'aide de couronnes cylindri- ques tapissant leur paroi interne. Des échantillons ont été réalisés en utilisant: - des couches d'ablation avec des galons frangés à liage po- lyester ou kevlar; - des couches d'ablation dans lesquelles un liage polyester fixe également une mèche carbone; - des couches de renfort contenant 18 000 ou 6 000 filaments. Les échantillons ont été soumis à des épreuves dans une chambre de combustion de statoréacteur, à une température supérieure à 2000 C et aux vibrations haute fréquence (1300 Hz) qui accompagnent la combus- tion. La durée d'une épreuve a été de plusieurs dizaines de secondes. On a pu vérifier l'efficacité du maillage 2A du galon frangé et de son ancrage par fibres 2B dispersées. Lors de ces essais, la température sur la paroi externe de la chambre d'essai n'atteignait guère que 90 C, 25 secondes après arrêt de la combustion. Un renfort frangé à taux de carbone réduit a été réalisé selon une variante du procédé, explicitée ci-après. Dans le cadre du mode opératoire selon l'invention, le galon frangé a été choisi appauvri en fibres élémentaires (1000 à 3000 filaments). Entre chaque spire de ren- fort frangé, a été introduite une composition silicone chargée de zir- cone ou carbure de silicium et de fibres courtes (5 mm) de carbone ou silice ou carbure de silicium. La composition de l'ajout a été: RTV 630 76 %; carbone en fibre de 5 mm 6 %; SiC 18 %. Selon cette réalisation, le taux de renfort criertEe Ne la protectbon t '.err.-iue obtenue a été abaissé à 8 à l1 l. en _oi s. Avec des 4chantillorns d'un dispositif de protection trern-zue adontant un tel taux de carbone, la température de paroi froide, mesurce après épreuve, a été trouvée inférieure à 65 C. Une couche contenant de 8 aà 11 de renfort frangé de profil similaire à celui de la figure 4, a protécé avec efficacité une chambre de co.-ustion pendant plusieurs minutes sans que la température de la structure métallique de la chambre ne déoasse 40 . Selon une autre variante de réalisation, l'adoption d'une couche d'ablation armée de galons frangés obtenue à partir de carbure de silicium et élaborée à partir de mèches contenant 500 filaments a permis une réduction sensible de la conductibilité thermique de la pro- tection pendant la durée de l'utilisation. Selon une autre variante, l'utilisation de fibres en silice a de même permis de diminuer la conductibilité du dispositif protecteur. Selon une autre variante, le dispositif protecteur a été réa- lisé en un matériau rigidimère à très hautes caractéristiques thermi- ques obtenu par l'adoption pour l'imprégnation du galon frangé d'une résine thermodurcissable et thermodure, telle qu'une résine phénolique. Selon une variante plus élaborée du procédé précité de fa- brication, une autre définition du dispositif protecteur a fait appel à l'utilisation d'un galon frangé comportant dans son liage une mèche de carbone telle que représentée par la figure 5, associée à l'adoption d'une procédure comportant, d'une part, un bobinage hélicoidal non join- tif avec, d'autre part, après élimination des solvants, un moulage sous une pression de 20 à 40 MPa. Le dispositif protecteur ainsi réalisé se présentait sous forme d'un tube rigide à tenue mécanique renforcée. Les figures 2 à 6 illustrent en coupe des exemples de mail- lages frangés utilisables dans un dispositif de protection thermique selon l'invention. La figure 2 représente des brins libres 2B solida- risés par des ligatures ou liages formant la partie maillée 2A. Dans la figure 3, les franges sont constituées par des brins bouclés 2C. Les franges de la figure 4 comportent en alternance des brins libres 2D et des brins bouclés 2E formant conjointement des créneaux. Le maillage frangé de la figure 5 comprend des brins libres 2B analogues à ceux de la figure 2, et une mèche transversale 2F prise dans le liage 2A. Enfin, la figure 6 représente des brins libres 2D et bouclés 2E superposés. Il va de soi que la description qui précède n'a été proposée qu'à titre indicatif et que de nombreuses variantes peuvent être proposées par l'homme de l'art sans sortir du cadre de l'invention. Ainsi,par exemple, le maillage frangé, au lieu d'être un ruban enroulé en hélice, dans le cas de la protection interne d'un conduit peut être un panneau tissé frangé souple, recourbé en sorte d'envelopper le mandrin 1. Par ailleurs le pourcentage en poids de l'arma- ture par rapport au dispositif de protection thermique peut être, pour chaque type déterminé de maillage frangé, à une valeur choisie entre 5 et 80 %; la proportion du maillage par rapport audit dispositif est en pratique définie à 2 % près. De façon très générale l'invention s'applique à la protection de structures creuses à section évolutive monotone au moyen de liant (généralement une résine polymérisée isolante contenant une armature). REVENDICATIONS 1. Dispositif de protection thermique destiné à la protection de structures creuses à section évolutive monotone soumises à un écoulement ablatif à haute température en présence de vibrations, du type formé d'une couche de résine polymérisée isolante contenant une armature, carac- térisé en ce que ladite armature (2) est un maillage frangé comportant une partie maillée (2A) soumise à l'écoulement ablatif et des franges (2B- 2F) dirigées avec une orientation prédéterminée par rapport au sens dudit écoulement, vers la surface de structure à protéger. 2. Dispositif selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la partie maillée forme un réseau à trois dimensions sensiblement indéformable. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que le pourcentage en poids de l'armature par rapport audit dispositif est pour chaque type déterminé de maillage frangé à une valeur choisie entre 5 et 80 %, la proportion du maillage par rapport audit dispositif étant définie à 2 % près. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 3, caractérisé en ce que la partie maillée est adaptée à résister à une température de 2000 C pendant plusieurs dizaines de secondes. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 4, caractérisé en ce que la partie maillée imprégnée et polymérisée est adaptée à résister, pendant plusieurs dizaines de secondes, à des vibrations à fréquence de l'ordre de 1000 à 2500 Hz. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 5, caractérisé en ce que le maillage frangé est formé au moins partiellement d'une matière tissable réfractaire. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 6, caractérisé en ce que le maillage frangé est formé au moins partiellement d'une matière tissable isolante thermiquement. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le maillage frangé contient au moins une matière appartenant au groupe constitué par le carbone, la silice, le carbure de silicium, le verre, le kevlar, la silico-alumine. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 8, caractérisé en ce que le liant (4) est une résine thermodurcissable a caractère thermostable rigidimère, telle qu'une résine organique, phénolique, furannique, polyimide ou polystyrilpyridine. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 8, caractérisé en ce que le liant (4) est une résine semi-organique telle qu'une silicone. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 8, caractérisé en ce que le liant (4) est une résine minérale telle qu'un silicate. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 8, caractérisé en ce que le liant (4) est une résine à caractère élastomère telle qu'une silicone. 13. Dispositif selon l'une-quelconque des revendi- cations 1 à 12 adapté à la protection interne d'une structure creuse, caractérisé en ce que l'armature est un ruban frangé enroulé en hélice. 14. Procédé de fabrication d'un dispositif de protection thermique selon la revendication 1 destiné à la protection interne de conduits creux, caractérisé en ce que l'on fait défiler un ruban frangé dans une résime d'imprégnation (4), qu'on bobine ce ruban sur un mandrin (1) en sorte que le maillage soit en contact avec ce mandrin, on oriente les franges vers la paroi à protéger suivant une inclinaison donnée par rapport à l'axe du mandrin, on met en forme sous pression le ruban imprégné bobiné et on polymérise la résine d'imprégnation. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que la résine d'imprégnation est polymérisée in situ après engagement du ruban imprégné bobiné dans un conduit à protéger. 256923? i1 16. Procédé selon la revendication 14 ou la revendication 15, caractérisé en ce que le ruban imprégné est calibré avant son bobinage en sorte de réguler le taux de résine d'imprégnation. 17. Procédé selon la revendication 16 caractérisé en ce que les franges sont dispersées après bobinage.