Brevet FR2567043A1 — publié le 19860110

La présente invention concerne un procédé et un dispositif utili- sables notamment pour le déshuilage de sables et graviers contaminés par des hydrocarbures. Elle peut s'appliquer au traitement industriel visant à l'extraction d'hydrocarbures lourds, par exemple à partir de sables bitumineux,au lavage de produits solides imprégnés de substances indésirables tels que le lavage de sables et de sédiments contaminés par des hydrocarbures que ce soit de façon chronique ou à la suite d'un épandage accidentel de produits pétroliers ayant entrainé la pol- lution de plages de sable. Dans ce dernier cas, en particulier, le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre dans une installation transportable sur pla- teau mobile utilisée sur le site même. Dans l'installation, le sable pollué est mis en contact avec un liquide dissolvant les hydrocarbures ou favorisant leur désorption du sable. Divers procédés pour atteindre un tel objectif ont été décrits antérieurement. On citera par exemple l'association d'une cellule d'attrition et d'une cellule de flottation pour nettoyer des plages polluées par des hydrocarbures ("Froth flotation cleanup of oil-conta- minated beaches", G.D. GUMTZ, T.P. MELOY, Proceedings of the Conference on Prevention and Control of Oil Spills, American Petroleum Institute, Washington D.C., 1971). Le brevet U.S. 413201U décrit un appareil mobile de lavage de sable constitué par un plateau perforé dont le mouvement assure le déplacement de la couche de sable soumise à des jets de vapeur entrai- nant les hydrocarbures. D'autres brevets décrivent des systèmes permettant la récupéra- tion de résidus hydrocarbonés à partir de sables bitumineux, au moyen par exemple d'une cellule d'attrition dans laquelle les hydrocarbures sont extraits à l'aide d'un solvant (brevet U.S. 4096057) ou en utili- sant une cellule d'abrasion contenant de l'eau additionnée de solvant dans laquelle le sable circule verticalement (brevet U.S. 4110195). On citera encore une technique de lavage de sables grossiers et graviers pollués par des hydrocarbures dans laquelle le matériau pollué est prémélangé avec du kérosène dans un appareil du type bétonnière, puis envoyé sur une vis sans fin. C'est là que s'effectuent le lavage à l'eau et la séparation des phases solide et liquide ("The Warren Spring Laboratory beach material washing plant for shoreline cleanup", P.R. MORRIS, D. TOOKEY, T. WALSH, Proceedings of the 1983 Oil Spill Conference, American Petroleum Institute, Washington D.C. 1983). Cepen- dant ce procédé antérieur ne permet pas de traiter des sables fins. Les problèmes restant à résoudre sont donc les suivants: Le procédé doit traiter tous types de sédiments constitués par exemple de graviers et de sables notamment de sables fins, pollués par des hydrocarbures, frais ou qui ont vieilli, c'est-à-dire qui ont subi un processus d'oxydation et qui sont fortement adsorbés sur le support minéral. Cependant, l'installation mettant en oeuvre le procédé doit être facilement montable, transportable et capable d'assurer le lavage et la désorption en continu des sédiments pollués. C'est l'objet de la présente invention. Elle concerne un procédé utilisaDle pour laver des produits solides constitués de mélanges de granulométrie hétérogène imprégnés de substances indésirables, tels qu'un mélange de sable et graviers contenant des hydrocarbures, comportant le lavage de ces produits par une phase liquide capable de désorber ces hydrocarbures; ce procédé en outre, comprend la combinaison des étapes suivantes: a) on met en contact ces produits avec une phase liquide désorbanie pour former un mélange constitué par la solution, les hydrocarbures désorbés et les produits lavés, b) on élimine les graviers lavés dudit mélange, c) on effectue au moins une étape de séparation notamment par cyclonage sur ledit mélange débarrassédes graviers, cette séparation délivrant une surversequi comporte au moins la majeure partie des hydro- carbures et une sousverse qui comporte au moins la majeure partie du sable lavé, et d) on sépare la surverse par décantation et on récupère d'une part les hydrocarbures et d'autre part une phase aqueuse. Il peut être avantageux de soumettre la sousverse de l'étape c) à une seconde étape de séparation notamment par cyclonage et l'on recueille alors, uredeuxième surverse qui est réintroduite avec-le mélange résultant de l'étaDe b), ainsi qu'une deuxième sousverse dont on récupère le sable lavé et une phase aqueuse deshuilée que l'on ajouce à la sousverse de l'étape c). Il est possible, de plus, d'envoyer le mélange résultant de l'étape b) dans une première cuve o il est dilué par une partie au moins de la sousverse de l'étape c), et/ou par une partie au moins de la deuxième surverse et/ou par une partie au moins de la phase aqueuse de l'étape d) Par ailleurs, la sousverse de l'étape c) peut être envoyée dans une deuxième cuve o elle est diluée par une partie au moins de l'eau déshuilée de la deuxième sousverse et/ou une partie au moins de la phase aqueuse de l'étape d). L'invention concerne aussi un dispositif de mise en oeuvre du procédé qui comporte en combinaison: - un organe malaxeur débourbeur pour laver et désorber des pro- duits solides contenant des hydrocarbures,se prolongeant par un moyen de tamisage ayant une première sortie pour éliminer les graviers lavés et une seconde sortie pour récupérer ledit mélange lavé et désorbé qui est débarrassé des graviers, - au moins un organe de séparation, ayant un orifice d'entrée connecté à la seconde sortie dudit moyen de tamisage pour délivrer par un premier orifice de sortie une surverse qui comporte au moins la majeure partie des hydrocarbures et par un second orifice de sortie, une sousverse qui comporte au moins la majeure partie du sable lavé, et - un moyen de décantation relié au premier orifice de sortie du- dit organe de séparation pour décanter la surverse et récupérer d'une part les hydrocarbures surnageants et floculs et d'autre part la phase aqueuse. L'invention concerne enfin une composition pour désorber des pro- duits solides contenant des hydrocarbures, cette composition comprenant de 71 à 99,9 % d'eau, de 0,05 % à 17 ' de solvant d'hydrocarbures, de 0, 03 à 8 % d'un tensioactif oxyalkylé d'amines ou diamines et de 0,02 à 16 % d'un agent alcalin. L'invention sera mieux comprise au vu d'un schéma illustrant le procédé et sa mise en oeuvre et qui est annexé ci-dessous. Selon l'invention, le sable pollué est introduit en continu, par une bande transporteuse 1 ou tout autre système d'élévation de matériaux en continu, à une extrémité d'une unité de lavage et de désorption constituée par un organe malaxeur-débourbeur 2 qui peut être un tube tournant autour de son axe horizontal et muni de pales fixées sur la paroi assurant le brassage et l'avancement du matériau vers l'autre extrémité. La phase liquide désorbante qui dilue et lave en même temps peut être de l'eau douce, de l'eau salée (eau de mer par exemple) ou un mélange d'eaux douce et salée. On verra par la suite qu'elle peut également être de l'eau chaude, éventuellement additionnée d'un produit de lavage et d'un agent alcalin favorisant la désorption. Cette phase liquide désorbante est introduite dans l'organe malaxeur- débourbeur 2 avec le sable, dans un rapport Dondéral eau/sable compris entre 0,25 et 5 et de préférence entre 0,5 et 2. L'extrémité en sortie de l'organe malaxeur 2 est muni d'un moyen de tamisage 3,par exemnle un trommel; il assure par une première sortie 3a l'élimination du mélange eau-sable, des graviers lavés dont la gra- nulométrie est supérieure à la valeur-limite compatible avec le fonctionnement des éléments situés en aval de l'appareillage appliquant le procédé selon l'invention; cette limite est en général de 25 mm. Le mélange eau-sable s'écoulant du trommel 3 par une seconde sortie 3b est recueilli dans une première cuve 4 o il est dilué par la phase aqueuse de surverse de l'hydrocyclone (9) (voir plus loin). L'ensemble est envoyé par la pompe 5 de la troisième sortie 4a de la première cuve 4 dans l'hydrocyclcn(6) muni d'une entrée 6a. Ces deux hydrocyclones 6 et 9 ou cylones constituent le premier et le second organe de séparation qui effectuent une opération dite de cyclonage mais il peut être fait appel à d'autres organes de sépa- ration, par exemple par centrifugation. La surverse de l'hydrocyclone (6) comprenant de l'eau contenant la plus grande partie des hydrocarbures désorbés du sable ainsi qu'un faible pourcentage de fines particules du sable éventuellement, est envoyée par un premier trou de sortie 6b dans un moyen de décantation 13,par exemple un bac,en même temps qu'un produit floculant, facilitant la séparation des hydrocarbures de l'eau. Ce produit floculant est stocké au 11 et injecté en ligne par la pompe 12. La sousverse de l'hydrocyclone (6), constituée par un mélange eau-sable enrichi en sable, et dont l'eau contient des hydrocarbures en suspension s'écoule par un deuxième trou de sortie 6c dans la deu- xième cuve 7 o elle est diluée par une partie de l'eau déshuilée, recyclée du bac 13 par la pompe 14 et par les égouttures du tamis vibrant 10 qui est placé sous le cyclone 9. Ce dernier est alimenté par la cuve 7 dont une quatrième sortie 7a est connectée à la deuxième entrée 9a du cyclone 9 par l'intermédiaire d'une pompe 8. La sousverse du cyclone 9 s'écoule du quatrième trou de sortie 9c; elle contient une eau dont la concentration en hydrocarbures est très faible puisqu'ils ont été dilués dans les deux cyclones 6 et 9. Elle contient aussi le sable lavé qui est recueilli après son passage sur le tamis vibrant 10. La surverse de cyclone (9) correspondant à de l'eau légèrement polluée est envoyée par le troisième trou 9b à la première cuve (4) comme déjà indiqué, par la simple action de la gravité. Il est utile de préciser que le passage dans le deuxième hydro- cyclone tend à parfaire le rinçage des sédiments. La répartition de l'eau en circulation dans l'ensemble du système est ajustée de façon à avoir le rapport eau/sable convenable dans le tube malaxeur et défini plus haut ainsi qu'un rapport eau/sable dans chaque cyclone compris entre 2 et 15 et de préférence entre 3 et 8. Les hydrocarbures surnageantsdéplacés du sable sont récupérés à la surface du bac 13 par un déversoir ou tout système mécanique d'écrémage. Les flocs plus denses que l'eau qui se forment éventuel- lement sont éliminés par la vanne de fond du bac 13. La partie de l'eau du bac 13 qui n'est pas renvoyée dans la deuxième cuve 7 comme indiqué plus haut peut être recyclée comme alimentation en eau du tube malaxeur après avoir été mélangée avec de l'eau d'appoint dans le récipient 15. Les cuves 4 et 7 sont équipées de goulottes permettant d'évacuer les hydrocarbures surnageants qui peuvent se séparer. Lorsque les hydrocarbures à déplacer du sable sont très visqueux ou lorsque, pour des raisons diverses, l'adsorption des hydrocarbures sur le sable a été exacerbée, par exemple par des phénomènes de vieil- lissement à l'air, il peut être nécessaire d'effectuer le lavage à une température supérieure à la température ambiante, cette température restant toutefois au plus égale à environ 80 C pour des raisons écono- miques. Dans ce cas l'eau est envoyée grâce à une pompe 16 de la-cuve 15 a l'unité de lavage (2) en passant par un échangeur de chaleur (17) qui peut être, par exemple, un échangeur à plaques alimenté par la vapeur produite par une chaudière. illustré par le trait en pointillé sur le schéma, Selon un mode avantageux de mise en oeuvre du procède! dans le cas du traitement de charges de sable relativement homogènes, ou lorsque la séparation eau- sable s'effectue facilement (cas Dar exemple, d'un sable fraichement pollué), on peut ne pas utiliser le cyclone 6. Dans ce cas la surverse de l'hydrocyclone 9 est envoyée par le troisième trou de sortie 9b dans le bac de décantation 13, le cyclone 9 étant alimenté au niveau de la deuxième entrée 9a par la cuve 4. Le mélange s'écoulant du trommel 3 est dilué dans cette cuve 4 par de l'eau épurée du bac 13 et les égouttures du tamis vibrant 10. La solution générale au problème posé comporte l'utilisation d'un orifice d'entrée ainsi qu'un premier et un deuxième orifices de sortie sur les organes de séparation. En conséquence, on doit noter que dans le cas de l'utilisation des deux cyclones, la première entrée 6a corres- pond à l'orifice d'entrée et le premier trou de sortie 6b, puis le qua- trième trou de sortie 9c correspondent respectivement au premier et au second orifice de sortie. Au contraire, dans le cas de l'utilisation d'un seul hydrocyclone 9 ce sont respectivement les troisième 9b et quatrième trous 9c de sortie oui équivalent au premier et au second orifices de sortie alors que la deuxième entrée 9a correspond à l'ori- fice d'entrée. L'application du procédé tel que décrit ci-dessus permet de traiter efficacement du sable fraichement pollué par des hydrocarbures de vis- cosité relativement faible, en pratique inférieure à environ 1000 mPa.s. Dans le cas de sables pollués par des hydrocarbures plus visqueux, ou lorsque le sable pollué a été soumis pendant plusieurs jours à des processus de vieillissement à l'air, l'efficacité du procédé est améliorée par l'utilisation d'une phase liquide désorbante comprenant au moins un produit de lavage introduit à l'entrée du tube malaxeur (2) avec l'eau issu de la cuve 15 à partir de la capacité (18) au moyen d'une pompe doseuse 19. Dans le cas o l'on utilise un produit de lavage, la proportion de celuici par rapport au sable est comprise entre 0,5 et 5 % en poids et de préférence entre 1 et 3 %. Selon l'invention, la composition de produit de lavage est cons- tituée par un mélange d'un ou plusieurs composés tensio-actifs et d'un solvant miscible avec les hydrocarbures à déplacer du sable, la propor- tion du/des tensioactifs dans le mélange étant comprise entre 3 et % en poids, une valeur comprise entre 10 et 30 % étant généralement efficace et économiquement acceptable. La proportion du solvant dans le produit de lavage peut alors atteindre 50 à 7 %. I1 a été trouvé avantageux de choisir le/les tensioactifs parmi les dérivés xyalkylés d'amines ou diamines grasses de formules respec-- tives X I R - N/,-(CH CH20)xH et -(CH CH20)yH X x X I R - N - (CH2)a - N--"(CH CH2 0)mH (H CH2 0)nH (CH CH2 0) pH X Ix X dans lesquelles X est un atome d'hydrogène et/ou un radical méthyle, R est une chaîne linéaire aliphaLique comprenant de 12 à 22 atomes de carbone, les sommes (x + y) et (m + n + p) sont chacune comprises entre 2 et 15, et q est compris entre 2 et 6. Les comDosés tensioactifs utilisés selon la présente invention sont des dérivés éthoxylés (X étant un atome d'hydrogène) d'amines ou diamines pures ou de mélanges d'amines ou diamines dont la chaîne grasse comprend des nombres d'atomes de carbone différents. A titre d'exemples, on citera les dérivés éthoxylés de la lauryl- amine, de l'oléylamine, de la N-laurylpropylénediamine, de la Noléylpropylènediamine, des mélanges d'amines fabriqués à partir d'huiles végétales ou animales telles que le coprahs le colza ou le suif, les chaînes grasses linéaires pouvant être partiellement ou complètement hydrogénées. Le solvant qui peut être utilisé seul ou en mélange avec les composés tensioactifs pour constituer le produit de lavage est un mélange d'hydrocarbures comprenant par exemple une coupe pétrolière de distillation dont le point initial est d'au moins 150Cet le point final d'au plus 300 C(par exemple un kérosène 200 - 250 C). La teneur de ces coupes en hydrocarbures aromatiques n'étant pas un paramètre essentiel du point de vue de l'efficacité du lavage, on aura intérêt à utiliser une coupe peu aromatique pour limiter la toxicité due aux traces de solvant restant sur le sable, dans le cas o celui-ci est remis en place sur une plage après lavage. Il a été également découvert qu'il est avantageux d'ajouter à la phase liquide désorbante, en plus du produit de lavage, un agent alcalin permettant de modifier le pH du mélange. Il peut être introduit par exemple avec le sable sur la bande transporteuse 1, à une dose allant de 0,1 jusqu'à 5 % en poids par rapport au sable et de préférence de 1 à 3 %. Avantageusement, on peut utiliser comme agent alcalin du carbonate de sodium. L'invention est illustrée par les exemples suivants: Exemple 1 On utilise une installation conforme à la description donnée ci- dessus et schématisée sur la planchel, dont les divers éléments sont dimensionnés pour traiter en continu 400 kg/h de sable de plage de granulométrie comprise entre 0,1 et 10 mm, contenant 5 % d'eau et frai- chement pollué par un résidu de pétrole léger (60 mPa.s à 20 C) à raison de 27 g/kg de sable. Le temps de séjour moyen du sable dans le tube malaxeur, qui tourne autour de son axe à 16 t/mn est de 9 mn. Le tube est alimenté en eau douce à 22 C à un débit de 280 1/h dont une partie est de l'eau recyclée de la cuve de décantation. Les deux hydrocyclones fonctionnent avec un rapport pondéral eau/ sable de 3,5. Le sable sortant de l'installation ne contient plus que 0,8 g d'hydrocarbures par kg de sable, soit un rendement de lavage voisin de 97 %. Exemple 2 On utilise la même installation que dans l'exemple 1 pour traiter dans les mêmes conditions opératoires du sable de mêmes caractéris- tiques, contenant 4,5 % d'eau et fraichement pollué par du fuel lourd (8000 mPa.s à 20 C), à raison de 25 g/kg de sable. Le sable sortant de l'installation contient 16 g de fuel par kg, soit un rendement de lavage de 36 %. Exemple 3 On reproduit l'essai de l'exemple 2, mais en chauffant l'eau introduite dans le tube malaxeur à 50 C. Le sable sortant de l'installation contient 9 g de fuel par kg de sable, soit un rendement de lavage de 64 %. Cet exemple montre l'intérêt d'effectuer le lavage à une tempé- rature plus élevée. Exemple 4 On utilise la même installation que dans l'exemple i pour traiter, dans des conditions opératoires identiques à celles de l'exemple 3, un lot de sable identique à celui de l'exemple 3 mais qui a été laissé à l'air en couche de 1 cm pendant 10 jours. Le sable sortant de l'installation contient 17 g de fuel par kg de sable, soit un rendement de lavage de 32 %. Exemple 5 On reproduit l'essai de l'exemple 4, en introduisant dans le tube malaxeur en même temps que l'eau, une composition de lavage, à un débit de 8 l/h, constituée par un mélange de 80 %' en poids d'une coupe pétrolière correspondant à du kérosène et de 20 % en poids d'amines de coprah éthoxylées par 5 moles d'oxyde d'éthylène par mole d'amine en moyenne. Le sable sortant de l'installation contient 3,2 g de fuel par kg de sable, soit un rendement de lavage de 87,2 %. Exemple 6 On reproduit l'exemple 5 en introduisant dans le tube malaxeur, avec le sable, du carbonate de sodium en poudre à raison de 3 kg/h. Le sable sortant de l'installation contient 1,9 g de fuel par kg de sable, soit un rendement de lavage de 92,4 c. Exemple 7 On reproduit l'exemple 3 en utilisant la formulation de lavage de l'exemple 5. Le sable sortant de l'installation contient 2,25 g de fuel par kg de sable soit un rendement de lavage de 91 %. Les exemples 5, 6, 7 et 8 montrent l'avantage d'utiliser une formulation de lavage selon l'invention pour traiter un sable pollué qui a été soumis à un processus de vieillissement. Exemple 8 On reproduit l'exemple 7 en introduisant dans le tube malaxeur, avec le sable, du carbonate de sodium en poudre à raison de 2,5 kg/l. Le sable sortant de l'installation contient 1 g de fuel par kg de sable, soit un rendement de lavage de 96 %. Le procédé et dispositif selon l'invention ainsi décrits visent à traiter par exemple 20 à 30 tonnes/heure de sédiments pollués. REVENDICATIONS 1 - Procédé utilisable pour laver des produits solides constitués de mélanges de granulométrie hétérogène imprégnés de substances indé- sirables,tels qu'un mélange de sable et de gravier concenant des hydrocarbures, comportant le lavage de ces produits par une phase liquide capable de désorber ces hydrocarbures, caractérisé par la combinaison des étapes suivantes: a) on met en contact ces produits avec une phase liquide désorbante pour former un mélange constitué par la solution, les hydrocar- bures désorbés et les produits lavés, b) on élimine les graviers lavés dudit mélange, c) on effectue au moins une étape de séparation notamment par cyclonage sur ledit mélange débarrassé des graviers, cette séparation délivrant une surverse qui comporte au moins la majeure partie des hydrocarbures et une sousverse qui comporte au moins la majeure partie du sable lavé, et d) on sépare la surverse par décantation et on récupère d'une part les hydrocarbures et d'autre part une phase aqueuse. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on soumet la sousverse de l'étape c) à une seconde étape de sépa- ration notamment par cyclonage et l'on recueille une deuxième surverse qui est réintroduite avec le mélange résultant de l'étape - b), ainsi qu'une deuxième sousverse dont on récupère le sable lavé et une phase aqueuse déshuilée, que l'on ajoute à la sousverse de l'étape c). 3 - Procédé selon lesrevendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'on envoie le mélange résultant de l'étape b) dans une première cuve o il est dilué par une partie au moins de la sousverse de l'étape c), et/ou par une partie au moins de la deuxième surverse et/ou par une partie au moins de la phase aqueuse de l'étape d). 4 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on envoie la sousverse de l'étape c) dans une deuxième cuve o elle est diluée par une partie au moins de la phase aqueuse déshuilée de la deuxième sousverse et/ou une partie au moins de la phase aqueuse de l'étape d). - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajoute un produit floculant à la surverse de l'étape c) pour faciliter sa séparation en hydrocarbures et eau. 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite phase liquide désorbante est utilisée dans un rapport pondéral de 0,25 à 5 et de préférence de 0,5 à 2 par rap- port au sable. 7 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la phase aqueuse résultant de l'étape d) est réintroduite au moins en partie dans l'étape a) avec une eau d'appoint douce ou salée pour cons- tituer ladite phase liquide désorbante. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications I à 7, carac- térisé en ceque lonutilise comme phase liquide désorbante de l'eau chauffée à une température au plus égale à 80 C. 9 - Procédé selon l'unequelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en cequel'onutilise comme phase liquide désorbante une composition comprenant de l'eau additionnée d'un produit de lavage dans une proportion de 0,5 à 5 % et de préférence de 1 à 3 % en poids par rapport au sable et d'un agent alcalin de 0,1 à 5 O et de préfé- rence de i à 3 % en poids par rapport au sable. - Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'agent alcalin est du carbonate de sodium. 11 - Procédé selon la revendication 9, caractérisé en cequel'onutilise comme produit de lavage un mélange comprenant au moins un tensio- actif dans une proportion de 3 à 50 % et de préférence de 10 à- % en poids par rapport au mélange et d'au moins un solvant d'hydrocarbures dans une proportion de 50 à 97 % en poids par rapport au mélange. 12 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce quel'on utilise comme tensioactif un dérivé oxyalkylé d'amines ou diamines de for- mulesrespectives: x I R _ N (CH CH2 0)x H (CH - CH2 0)y H I X et x R - N (CH2)q - N (CH - CH2 0)m H (CH - CH2 /)I H X x (CH - CH2 O)p H X dans lesquelles R est une chaîne aliphatique linéaire comprenant de 12 à 22 atomes de carbone, les sommes (x + y) et (m + n + p) sont chacune comprisesentre 2 et 15, q est compris entre 2 et 6, et X est un atome d'hydrogène et/ou un radical méthyle. 13 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en cequel'onutilise comme dérivé oxyalkylé d'amines ou diamines un dérivé éthoxylé. 14 - Procédé selon la revendication l, caractérisé en ce que l'on utilise comme solvant d'hydrocarbures une coupe pétrolière de distillation dont le point initial est d'au moins 150 Cet le point final d'au plus 300 C. 15 - Dispositif utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en combinaison - un organe malaxeur débourbeur pour laver et désorber les pro- duits solides contenant les hydrocarbures,se prolongeant par un moyen de tamisage ayant une première sortie pour éliminer les graviers lavés et une seconde sortie pour récupérer le mélange lavé et désorbé qui est débarrassé des graviers, - au moins un organe de séparation, ayant un orifice d'entrée connecté à la seconde sortie dudit moyen de tamisage pour délivrer par un premier orifice de sortie une surverse qui comporte au moins la majeure partie des hydrocarbures et par un second ori- fice de sortie, une sousverse qui comporte au moins la majeure partie du sable lavé,et - un moyen de décantation relié au premier orifice de sortie dudit organe de séparation pour décanter la surverse et récupérer d'ure part les hydrocarbures surnageants et floculés et d'autre part la phase aqueuse. 16 - Composition utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'elle contient de 71 à 99,9 %. d'eau, de 0,05 c, à 17 % de solvant d'hydrocarbures, de 0,03 à 8 7 de tensioactif oxyalkylé d'amines ou diamines et de 0,02 à 16 d'un agent alcalin.