Brevet FR2568853A1 — publié le 19860214

La présente invention est relative à un procédé pour augmenter la puissance électrique#fournie par un générateur solaire à conversion ghotovoltarque, du type constitué par des panneaux dépliables et repliables, lorsque ces panneaux sont à l'état replié sur le corps d'un satellite artificiel et lorsque ce dernier se trouve sur son orbite de transfert, lequel satellite artificiel est du type stabilisé en orbite de transfert par rotation ou mise en roulis autour de son axe longitudinal. Il est rappelé ici que la mise d'un satellite artificiel sur une orbite haute, dite orbite des satellites géosynchrones ou géostationnaires - par~ qu'elle est décrite en 24 heures, oe qui Dermet au satellite de rester sensiblement au-dessus d'une même zone de l'équateur terrestre - (ou sur toute autre orbite correspondant à une certaine mission spatiale), est précédée par la mise sur une orbite elliptique dite de transfert sous l'action d'un dispositif de lancement ,qui est ensuite séparé du satellite (la mise en rotation du satellite est nécessaire pour la stabilisation directionnelle en transfert, après la séparation du dispositif de lancement). Le générateur solaire du satellite artificiel est à l'état replié pendant que ce dernier parcourt son orbite de transfert (de même que la trajectoire de lancement), son déploiement ayant lieu une fois que le satellite a atteint son orbite définitive. Or, les générateurs solaires de satellites artificiels destinés à des missions spatiales de relativement longue duré, telles que les missions sur les orbites des satellites géosta- tionnaires, sont dimensionnés normalement pour satisfaire les conditions dites de "fin de vie" ou, en anglais "end of life (EOL)", c'est-à-dire qu'ils sont sur-dimensionnés dans les conditions dites de "début de vie ou, en anglais, "begin of life (BOL)", de manière à assurer la production d'une puissance électrique suffisante après un certain natre d'années de parcours le long de ladite orbite des satellites géostationnaires, compte tenu de la dégradation des cellules solaires à conversion photovolta#ques due à l'environnement ionisant et thermique. Toutefois, le satellite artificiel, a besoin de puissance électrique également lorsqu'il se trouve sur son orbite de transfert. On connaît deux procédés pour fournir de la puissance électrique à un satellite artificiel avec son générateur solaire replié. Le premier procédé consiste à assurer l'exposition au soleil des cellules photovoltalques des panneaux solaires d'extrémité sans déploiement du générateur solaire auquel ces panneaux appertiennent,les cellules étant illuminées de façon intermittente à cause de la rotation du satellite autour de son axe longitudinal nécessaire à sa stabilisation directionnelle en transfert ; toutefois, même si ce procédé est de conception simple, il présente l'inconvénient de fournir une puissance électrique limitée à cause desdites conditions de dimensionnement EOL du-générateur, et une fourniture de puissance électrique moyenne basse à cause de l'illumination intermittente. Le deuxième procédé, qui est décrit dans le Brevet Européen n0 0 064 917, consiste à déployer au préalable une portion seulement de chacune des ailes symétriques du générateur solaire dont est pourvu le satellite artificiel, ce qui est obtenu en particulier en disposant à 900 par rapport au satellite le plan des deux panneaux solaires d'extrémité, symétriques par rapport au corps du satellite, sous l'action d'un premier mécanisme assurant ce déploiement partiel, tandis qu'un deuxième mécanisme maintient les autres panneaux des deux ailes symétriques du générateur solaire à l'état replié, l'illumination des deux panneaux d'extrémité étant permanente dans le cas où les panneaux dépliés sont dans un plan perpendiculaire à la direction des rayonnements du soleil.Toutefois l'avantage potentiel, lié à l'illumina tion permanente des panneaux préalablement dépliés dans l'orbite de transfert, est compensé par la nécessité d'introduire des mécanismes de déploiement supplémentaires, ainsi que des systèmes spéciaux de pointage du satellite afin de changer l'attitude du satellite, pour concilier les deux exigences constituées par l'orientation du satellite par rapport à la Terre et au Soleil, ce qui demande l'emploi de mécanismes plus complexes, et le contrôle précis de son orientation lors du fonctionnement du moteur d'apogée. La présente invention a en conséquence pour but de pourvoir un procédé pour augmenter la puissance délivrée par un générateur solaire appartenant à un satellite artificiel stabilisé par mise en rotation autour de son axe longitudinal lorsqu'il est sur son orbite de transfert. La présente invention a pour objet un procédé pour augmenter la puissance électrique fournie par le générateur solaire d'un satellite artificiel du type stabilisé enorbite de transfert par mise en rotation autour de son axe longitudinal, lequel générateur est du type comportant deux ailes symétriques par rapport au corps du satellitechaque aile se composant d'une pluralité de panneaux solaires supportant chacun une chaîne de cellules solaires composée à son tour d'un certain nombre de sous-modules solaires qui sont raccordés en série et qui comportent chacun un certain nombre de cellules solaires raccordées en parallèle, ce qui définit le nombre de cellules totales par panneau, lesquels panneaux sont repliables lorsque le satellite parcourt l'orbite des satellites géostationnaires, à savoir lorsqu'il est en conditic#s ECL tandis qu'ils sont repliés sur le corps du satellite lorsque celui ex parcourt sa trajectoire de lancement et son orbite de transfert, lequel procédé est caractérisé en ce que - on modifie les raccordements entre les cellules portées par chacun des deux panneaux d'extrémité, pour limiter la lon gueur de ladite channe de cellules de telle sorte que le nombre de sous-modules en série est strictement suffisant pour obtenir la tension de ligne nécessaire au parcours de l'orbite de transfert, les sous-modules résidus ainsi n définis correspondant à une fraction égale à n+1 fois la longueur de la channe de cellules de chacun des deux panneaux d'extrémité, - on répartit uniform#rnent les cellules excédentaires entre les sous modules de ladite channe ainsi limitée en longueur, de manière à augmenter le nombre de cellules en parallèle dans chaque sous-module#résidu d'une quantité qui, expri mée en pourcentage des cellules qui composent les sous modules avant la modification susdite des raccordements, est égale à 100 %, ce qui correspond à une égale n 100 augmentation de 100 8 de la puissance électrique délivrée en parcourant l'orbite de transfert, pourvu que le point de fonctionnement de chaque cellule coïncide avec celui auquel correspond la puissance électrique maximale, et - on compense la diminution de longueur de ladite chaîne de cellules de chacun des panneaux d'eux t r é m i t é, po u r disposer du complément de tension nécessaire aux conditions EOL, à savoir après ralentissement de la vitesse de rota tion du satellite artificiel et déploiement du générateur solaire lorsqu'on est sur l'orbite des satellites géostation naires, en raccordant en série avec lesdits scusemibles résidus de la channe limitée en longueur de chacun des panneaux d'extrémité une fraction de la channe appartenant à chacun des deux panneaux adjacents à ces derniers et dont les raccordements entre les cellules composantes ont été préa lablement modifiés comme pour les panneaux d'extrémité, laquelle fraction est égale à 1 fois la longueur de la n chaîne ainsi modifiée, pourvu que le rapport entre le nombre de sous-modules en série dans les deux conditions de parcours, à savoir sur l'orbite de transfert et en conditions EOL, ou sur l'orbite des satellites géostationnaires, exPrind comme étant fonction de la température et de la dégradation, satisfait à la relation suivante Outre les dispositions qui précèdent, l'invention comprend encore d'autres dispositions, qui ressortiront de la description qui va suivre. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre, qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 illustre le diagramme courant-tension I-V d'un générateur solaire, et, de façon plus précise l'effet sur ce diagramme de la dégradation due aux radiations auquel est exposé un satellite artificiel (environnement spatial), - la figure 2 illustre l'effet de la température sur le dia gramme I-V - la figure 3 montre une vue en élévation d'un satellite artificiel stabilisé en transfert par mise en rotation autour de son axe longitudinal et comportant un générateur solaire se composant de deux ailes symétriques compre nant une pluralité de panneaux solaires articulés l'un par rapport à l'autre et symétriques,repliés sur le corps du satellite, - la figure 4 montre une section du générateur symétrique pendant son déploiement, les cellules solaires qui couvrent chaque panneau étant représentées schématiquement par des lignes en tirets, - la figure 5 montre une section du générateur solaire pour expliquer le procédé selon l'invention : les panneaux en ombre sont représentés hachurés par des lignes inclinées des un seul sens, tandis que le panneau d'extrémité, qui est exposé au soleil est représenté hachuré par des lignes avec deux inclinaisons opposées. n doit être bien entendu, toutefois, que ces dessins et les parties descriptives correspondantes, sont donnés uniqmEnt à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation. Tout technicien en la matière sait que le fonctionnement précis d'un générateur solaire à conversion photovoltalque dépend de deux paramètres : le premier paramètre est constitué par la dégradation c qui est le résultat de l'accumulation de particules ionisantes ainsi que de l'action des micrométéorites, des rayons UV, etc... ,tandis que le deuxième paramètre est représenté par la température. La figure 1 illustre l'effet de la dégradation sur le diagramme courant-tension I-V d'un générateur solaire. La courbe A1 correspond à l'absence de dégradation, notamment aux conditions BOL, tandis que la courbe A 1r correspond à la présence de dégradation, notamment aux conditions EOL ( sans stabilisation par mise en rotation du satellite artificiel). Sur les deux courbes sont représentés les deux points BM,BOL et BM,EOL auxquels correspond la puissance électrique maximale Pmax,BOL et Pmax,EOL' respectivement (à savoir le produit I-V maximum). A cet effet, la figure 1 illustre également les courbes C et Cr indiquant la variation de la puissance électrique dans les deux conditions susdites BOL et EOL, les sommets de ces deux courbes C et Cr étant alignés avec lesdits points BN,BOL et BMI EOL des deux courbes A1 et A respectivement. V1 n représente la tension nominale de ligne à laquelle fonctionne, en conditions EOL, le générateur solaire dont le point de fonctionnement coïncide avec le point à puissance maximale. L'examen de la courbe Air montre que la dégras dation affecte à la fois le courant de courtcircuit et la tension à vide du générateur solaire, lesquelles grandeurs passent de Iccl à Iccllr et de V01 à V01,r, respectivement. La figure 2 illustre l'effet de la température sur le diagramme I-V. La courbe A2 eorrespond d une basse température d'opération, tandis que la courbe A29 correspond à une température élevée. L'examen de la courbe A20 montre que la tempdrature affecte principalement la tension à vide du géné- rateur solaire qui passe de V02 à V02 o (tandis que le courant de court-circuit reste sensiblement le même cc2 = Or, étant donné qu'un satellite artificiel 1, stabilisé en transfert par mise en rotation autour de son axe longitudinal, expose alternativement au soleil S ses deux panneaux solaires d'extrémité 3, ceci implique d'une part que ces panneaux reçoivent une dose de radiation moindre et, d'autre part, qu'ils présentent une température de fonction nement e plus faible : ces deux circonstances permettent donc d'obtenir de chaque cellule photovoltaique 5, en parcourant 1'orbite de transfert, une puissance électrique supérieure à celle fournie en conditions EOL, pourvu que le point de fonctionnement de chaque cellule 5 coincide avec celui auquel correspond la puissance électrique délivrée maximale. En outre, la tension correspondant à la puissance électrique maximale fournie en parcourant l'orbite de trams fers, avec stabilisation directionnelle du satellite artificiel 1 obtenue par mise en rotation de ce satellite, est beaucoup plus élevée qu'en conditions EOL, ce qui a pour conséquence qu'on a besoin d'un nombre infdrieur de sousmodules solaires en série (chaque sous-module comportant un certain nombre de cellules solaires raccordées en parallèle) pour produire la tension de ligne nécessaire dans ladite orbite de transfert (il est rappelé ici que les sous-modules solaires raccordés en série pourvoient à fournir la tension de ligne,tandis que les cellules solaires raccordées en parallèle pourvoient à fournir la puissance électrique nécessaires et suffisantes dans les conditions EOL t en outre, un certain nombre de sous-modules solaires en série constitue une chaîne de cellules). Cela étant, on limite, conformément à llinvention, le nombre de sous-modules solaires en série, présents sur les deux panneaux d'extrémité 3 exposés alternativement au soleil S, au nombre strictement suffisant pour obtenir la tension de ligne nécessaire au parcours de l'orbite de transfert, ce qui a pour conséquence de pouvoir disposer dans l'espace ainsi libéré sur chaque panneau solaire 3 des cellulesraccordées en parallèle, de manière à pourvoir à l'augmentation de puissance désirée en parcourant l'orbite de transfert. Toutefois, il est évident que, si le nombre de sous-modules solaires en série des deux panneaux d'extrémité 3 est réduit au nombre strictement suffisant pour satisfaire aux besoins du parcours de l'orbite de transfert, ces panneaux ne sont pas capables de fournir la tension de ligne nécessaire en conditions EOL. Cela étant, après ralentissement de la vitesse de rotation du satellite artificiel 1 et déploiement du générateur solaire 2a-2b, à savoir lorsqu'on est en conditions MIL sur l'orbite des satellites géostationnaires, on insère le natte de sous-modules solaires en série manquants, dont on à besoin dans ces conditions pour disposer du complément de tension nécessaire, en série avec les sous-modules solaires portés par chaque panneau d'extrémité 3,les sous-modules manquants complémentaires faisant partie, conformément à l'invention, de chacun des deux panneaux solaires 4 adjacents aux panneaux d'extrémité correspondants 3 (les panneaux solaires 4 sont en ombre lors du parcours de l'orbite de transfert). Les sous-modules en série complémentaires sont mis hors circuit à l'aide d'une diode 6 branchée en parallèle sur la portion de chaîne correspondante, de manière à passer automatiquement du fonctionnement correspondant au parcours de l'orbite de transfert au fonctionnement correspondant au parcours de l'orbite des satellites gécstationnaires. L'exemple suivant permettra de mieux comprendre l'invention. Considérons le cas d'un générateur solaire d'un satellite artificiel, qui comporte deux ailes symétriques par rapport au corps du satellite, et supposons que chaque a i 1 e comprenne des panneaux repliables et repliables, supportant chacun 150 sous-modules solaires raccordés en série, et que chaque sous-module comporte 8 cellules solaires raccordées en parallèle, avec au total 1200 cellules par panneau. Si, conformément à l'invention, le nombre de sousmodules en série portés par chaque pannea#u d'extrémité est réduit au nombre strictement suffisant pour fournir la tension de ligne dont on a besoin pour le parcours de l'orbite de transfert, par exemple de 150 à 100, le nombre de cellules solaires raccordées en parallèle et composant chaque sous-module peut entre augmenté de 8 à 12 (= 8 + 4), de manière à maintenir le même nombre total de 1200 cellules par panneau, ce qui fournit l'augmentation de puissance nécessaire au parcours de l'orbite de transfert : étant donné que le nombre de cellules en parallèle dans chaque sous-module augmente de 50 %, la puissance électrique de chaque panneau d'extrémité augmente aussi de 50 % dans ce cas. Après le déploiement du générateur solaire et la mise en fonction des cellules en conditions EOL, les sousmodules solaires en série résidus sur chaque panneau d'extrd- mité ne fournissent plus la tension de ligne nécessaire dans ces conditions. Alors, encore conformément à l'invention, le complément de tension nécessaire est atteint en raccordant le nombre approprié de sous-modules solaires, à savoir 50 sous-modules, qui sont portés par chaque panneau solaire adjacent au panneau d'extrémité correspondant,en série avec les 100 sous-modules de ce dernier, et ce après avoir réparti également les 1200 cellules de chaque panneau adjacent parmi 100 sous-modules de 12 cellules chacun de cette manière on utilise, dans ce cas, 50 X 12 = 600 cellules de chaque panneau adjacent, à savoir la moitié de la chaîne de cellules ainsi modifiée de ce panneau adjacent. Il y a lieu de noter toutefois que, même si une fraction de chaque panneau adjacent travaille en coopération avec le panneau d'extrémité correspondant, la puissance totale produite en conditions EOL reste inchangée étant donné que le nombre de cellules solaires impliquées reste le même qu'avant modification des panneaux solaires d'extrémité et des panneaux adjacents correspondants. Considérons maintenant comment varie le nombre N de sous-modules solaires en série, nécessaire pour obtenir la puissante maximale, en fonction de la température 6. La loi de variation est la suivante et elle montre bien que N varie de manière inversement proportionnelle à la température # :: N(8)TO = [1+(#TO~#EOL).K#].N(#) EOL où K, représente le coefficient de température correspondant au point de fonctionnement à puissance délivrée maximale, et est égal à environ 0,5 %/ C pour les cellules solaires au silicium - N(#) représente le nombre N de sous-modules solaires comme étant fonction de la température 0, - l'indice TO se réfère au cas de parcours de l'orbite de transfert, - l'indice EOL se réfère au cas de parcours de l'orbite des satellites géostationnaires. Si nous admettons pour les températures e TO et #EOL les valeurs typiques ci-dessus indiquées {toutefois, elles dépendent de la conception thermique du générateur solaire), à savoir OTO = 10 OC #EOL = 60 C, le rapport entre le nombre N(#)TO et le nombre N(O)E0L de sous-modules solaires en série,qui sont nécessaires dans les deux cas de parcours de orbite de transfert et de l'orbite des satellites géostationnaires, respectivement, est donné par :: N(#)EOL Après avoir comparé dans les deux cas susdits l'influence de la température-, il est utile de comparer toujours en termes de rapport - l'influence de la dégradation radioactive susdite correspondant au point de fonctionnement à puissance délivrée maximale {prdcisons ici que cette dégra- dation est en outre fonction du type et de l'épaisseur des cellules solaires). Pour une mission spatiale de la durée de 10 ans ( savoir en conditions EOL), la dégradation des cellules solaires classiques, dont le point de fonctionnement sur le diagramme I-V correspond à la puissance délivrée maximale présente la valeur typique de 13 %, tandis qu'en orbite de transfert la dégradation est faible, par exemple de l'ordre de 1 t. Si nous indiquons avec N(6)To et N(6)EOL le nombre N de sous-modules solaires en série qui sont nécessaires dans les deux cas (orbite de transfert et orbite des satellites geostation- naires) exprimés comme étant fonction de la dégradation # , avec les valeurs que cette dernière présente dans les deux cas et qui ont été indiquées ci-dessus, on peut écrire que Cela étant, le produit des deux rapports (a) et #b) nous indique quelle-- est l'influence de l'effet combiné de la température O et de la dégradation 6 et détermine le rapport entre le nombre de sous-modules N pour l'orbite de transfert et l'orbite des satellites géostationnaires Dans l'exemple considéré il résulte que, pour pourvoir à une augmentation de puissance égale à 50 % dans les conditions de parcours de l'orbite de transfert, la longueur réduite de la chaîne de cellules de chaque panneau solaire d'extrémité doit entre égale à 2=2 = 0667 ( > 0,659) 3 2 + i de la longueur initiale de cette chaîne.Cela signifie que, toujours dans l'exemple numérique illustré plus haut, on obtient une augmentation de puissance en orbite de transfert qui est justement égale à 50 % = 100 2 Les conclusions illustrées dans l'exemple donné peuvent être généralisées au cas où on utilise une fraction 1/n de la longueur de la chaîne de chacun desdits deux panneaux solaires adjacents,modifiée ou réduite comme indiqué pour lesdits deux panneaux d'extrémité avant de raccorder chaque fraction en série avec la chaîne de cellules, également modifiée, du panneau d'extrémité correspondant pour satisfaire ainsi aux besoins énergétiques en conditions EOL (après avoir pourvu aux besoins énergétiques en orbite de transfert), à savoir - le produit des rapports (a) et (b) doit satisfaire à la condition suivante pour utiliser ladite fraction 1/n de chaque panneau solaire adjacent : : et - l'ausmentation de puissance #PTO quton peut obtenir en orbite de transfert, est donnée par (e) #PTO = 100 % n La relation (e) montre que l'augmentation de puissance est inversement proportionnelle à n et, donc, qu'elle est d'autant plus grande que n est petit. Toutefois, la limite inférieure pour n, à ne pas dépasser en pratique, est représentée par n = 2, en sorte que l'augmentation de puissance correspondante est égale à (f) 100 2 # = 50 %. Il va de soi que, si les conditions qui déterminent la dégradation et les effets thermiques dans l'orbite de transfert diffèrent par rapport à celles de l'orbite des satellites géostationnaires1 l'augmentation de puissance nécessaire en orbite de transfert peut être obtenue seulement en utilisant 1/3 ou même 1/4 de chacun desdits panneaux adjacents, ce qui correspond à une augmentation de puissance égale à 100 g = 33,33 8 3 et a80 % = 25 %, 4 respectivement. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée, de la présente invention. REVENDICATIONS 7.- Procédé pour augmenter la puissance électrique fournie par le générateur solaire d'un satellite artificiel (1) du type stabilisé enorbite de transfert par mise en rotation autour de son axe longitudinal, lequel générateur est en particulier du type comportant deux ailes (2a, 2b) symétrioues par rapport au corps du satellite,chaque aile se composant d'une pluralité de panneaux solaires supportant chacun une chaîne de cellules solaires composée à son tour d'un certain nombre de sous-modules solaires qui sont raccordés en série et qui comportent chacun un certain nombre de cellules solaires (5) raccordées en parallèle, ce qui définit le nombre de cellules totales par panneau, lesquels panneaux sont dépliables lorsque le satellite (1) parcourt l'orbite des satellites géostationnaires, à savoir lorsqu'il-est en conditions ECL, tandis qu'ils sont repliés sur le corps du satellite (1) lorsque celui-ci parcourt sa trajectoire de lancement et son orbite de transfert, lequel procédé est caractérisé en ce que - on modifie les raccordements entre les cellules (5) portées par chacun des deux panneaux d'extrémité (3),pour limiter la longueur de ladite chaîne de cellules de telle sorte que le nombre de sous-modules en série est stricte ment suffisant pour obtenir la tension de ligne nécessaire au parcours de l'orbite de transfert, les sous-modules résidus ainsi définis correspondant à une fraction égale à n n 1 fois la longueur de la chaîne de cellules de chacun des deux panneaux d'extrémité (3), - on répartit uniformément les cellules excédentaires entre les sous-modules de ladite chaîne ainsi limitée en longueur, de manière à augmenter le nombre de cellules en parallèle dans chaque sous-module résidu d'une quantité qui, exprimée en pourcentage des cellules qui composent les sous-modules avant la modification susdite des raccor dements, est égale à 100 %,ce qui correspond à une égale n augmentation de 100 8 de la puissance électrique délivrée n en parcourant l'orbite de transfert, pourvu que le point de fonctionnement de chaque cellule (5) coïncide avec celui auquel correspond la puissance électrique maximale,et on compense la diminution de longueur de ladite chaîne de cellules de chacun des panneaux d'extrémité (3),pour disposer du complément de tension nécessaire aux conditions EOL, à savoir après ralentissement de la vitesse de rota- tion du satellite artificiel (1) et déploiement du généra- teur solaire (2a, 2b) lorsqu'on est sur l'orbite des satel- lites géostationnaires, en raoecrdant en série avec lesdits sous modules résidus de la chaîne déjà limitée en longueur de chacun des panneaux d'extrémité (3) une fraction de la chaîne appartenant à chacun des deux panneaux (4) adjacents à ces derniers et dont les raccordements entre les cellules composantes ont été préalablement modifiés comme pour les panneaux d'extrémité (3), laquelle fraction est égale à fois la longueur de la chaîne de chaque panneau adjacent (4) ainsi modifiée, pourvu que le rapport (N(#,#)TO/N(#,#)EOL) entre le nombre de sous-modules en série dans les deux conditions de parcours, à savoir sur l'orbite de transfert et en conditions EOL ou sur l'orbite des satellites géostationnaires, exPrSi comme étant fonction de la tem##rature (#) et de la dégradation (6) satisfait à la relation suivante 2.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la fraction 1/n de la chaîne préalablement modifiée de chacun des panneaux solaires (4) adjacents aux deux panneaux d'extrémité (3) est mise hors circuit sur l'orbite de transfert en branchant en dérivation à cette fraction de chaîne une diode (6), la commutation lors du passage de l'orbite de transfert à l'orbite des satellites géostationnaires, à savoir des conditions EOL, se faisant automatiquement. 3.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que la limite inférieure de n à ne pas dépasser en pratique est n = 2. 4.- Agencement de satellite artificiel pour la mise en oeuvre du procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que chacun des deux panneaux solaires d'extrémité (3), ainsi que des deux panneaux (4) adjacents à ces derniers, présente, par rapport aux autres panneaux, une chaîne de cellules dont la longueur est réduite à une fraction égale à n fois la longueur de la chaîne de n+1 chaque panneau,en ce que les cellules de la fraction de chaîne restante dans lesdits panneaux d'extrémité (3) et adjacents (4) à ces derniers sont réparties uniformément et en parallèle entre les sous-modules solaires des chaînes ainsi limitées en longueur, de manière à obtenir pendant le parcours de l'orbite de transfert une augmentation de puissance égale à 100 8, avec n > 2, et en ce que 1/n de la chaîne de longueur réduite de chacun desdits deux panneaux adjacents (4) est raccordée en série avec la chaîne également réduite en longueur du panneau d'extrémité (3) correspondant, de manière à pourvoir au complément de tension nécessaire parcours de l'orbite des satellites qéostationnaires, à savoir en conditions EOL, et à obtenir dans ces conditions la même puissance électrique totale qu'on obtiendrait sans modification des raccordements entre les cellules desdits panneaux d'extrémité (3) et adjacents (4). 5.- Agencement de satellite artificiel selon la revendication 4, caractérisé en ce que chacun desdits deux panneaux solaires (4) adjacents aux panneaux d'extrémité (3) est équipé d'une diode (6) branchée en dérivation à 1/n de la chaîne de longueur réduite correspondante, de manière à obtenir la mise hors circuit de cette fraction de chaîne pendant le parcours de l'orbite de transfert, la commutation électrique se faisant automatiquement lors du déploiement desdites deux sections (2a, 2b) du générateur solaire en passant de l'orbite de transfert à l'orbite des satellites géostationnaires, à savoir en conditions EOL.