Brevet FR2562353A1 — publié le 19851004

- 1 - PHN 10.989 "DISPOSITIF ELECTRO-ACOUSTIQUE". L'invention concerne un dispositif électro-acoustique comportant une unité de conversion électro-acoustique couplée à un amplificateur pour influencer les propriétés acoustiques d'une enceinte. L'invention concerne également un système électro- acoustique comportant un certain nombre de dispositifs électro-acous- tiques conformes à l'invention. Un dispositif électro-acoustique du genre précisé dans le préambule est connu du brevet de la République Fédérale allemande nO 1.272.993. Les dispositifs connus comportent un microphone qui à travers l'amplificateur est couplé à un haut-parleur. Le microphone se trouve dans une enceinte à l'endroit d'un ventre d'oscillation d'une onde stationnaire dans l'enceinte, et le haut-parleur aussi se trouve à l'endroit d'un ventre d'oscillation de la même onde stationnaire dans l'enceinte. Le dispositif est muni d'un filtre par lequel ce dis- positif est accordé sur la fréquence propre de l'onde stationnaire. Du fait d'élaborer dans l'enceinte un certain nombre de dispositifs pour différentes ondes stationnaires, il est possible de varier ou de modi- fier les propriétés acoustiques de l'enceinte, en particulier la durée de réverbération de celle-ci. Les dispositifs connus ont l'inconvénient que le plus souvent ils fonctionnent de façon médiocre et que le plus souvent aussi il est malaisé de réaliser le dispositif lui-même ou un système com- portant un certain nombre de ces dispositifs. Or, le but de l'invention est de procurer des dispositifs qui fonctionnent mieux tout en étant moins coOteux, alors qu'en outre l'installation d'un certain nombre de dispositifs pour en former un système est possible de manière plus simple et moyennant moins de frais. A cet effet, le dispositif conforme à l'invention est remarquable en ce que ce dispositif comporte aussi une première impédance branchée en série avec l'unité de conversion, ce montage en série étant couplé à des première et deuxième bornes de sortie de l'amplificateur, et qu'au moins la première impédance est couplée aussi entre des première et deuxième bornes d'entrée de l'am- plificateur. De plus et de préférence, le dispositif conforme à l'in- vention est remarquable en ce qu'il est possible de varier la valeur électrique de la première impédance et/ou le coefficient d'amplification - 2 - PHN 10.989 de l'amplificateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie. Dans les dispositifs connus, le positionnement du micro- phone et du haut-parleur doit avoir lieu de façon assez précise à l'en- droit des ventres d'une onde stationnaire si l'on désire de la part du système un fonctionnement convenable. Par les fluctuations des paramè- tres physiques, par exemple la température dans l'enceinte et la pré- sence de public dans celle-ci, la forme et la position des ondes sta- tionnaires peuvent changer dans une mesure telle que le microphone et le haut-parleur des dispositifs n'occupent plus la position exacte des ventres de l'onde stationnaire correspondante. Dans ces conditions, les dispositifs connus ne sont plus capables d'amplifier dans une mesure suffisante l'onde stationnaire. Les dispositifs conformes à l'invention ne sont pas liés directement à un endroit spécial dans l'enceinte, et peuvent être élaborés de façon assez quelconque dans l'enceinte tout en étant capa- bles de réaliser néanmoins convenablement leur rôle acoustique. Le dispositif conforme l'invention fonctionne de la façon suivante. A l'aide de la première impédance et de l'amplifica- teur, le comportement acoustique de l'unité de conversion peut être influencée dans une mesure telle qu'en fonction de l'action désirée de l'unité de conversion, les ondes acoustiques qui frappent cette unité de conversion "voient" une impédance acoustique désirée. Si l'u- nité de conversion doit absorber complètement les ondes acoustiques incidentes, les ondes acoustiques "voient" une impédance acoustique qui correspond à l'impédance d'onde caractéristique pour le milieu. Si l'unité de conversion doit réfléchir des ondes, les ondes acoustiques "voienti' une impédance acoustique qui diffère de ladite impédance caractéristique. Il est connu notamment que des ré- flexions se produisent en cas d'adaptation erronée d'impédance. L'influence sur le comportement acoustique de l'unité de conversion est réalisable par le choix d'une certaine grandeur de la valeur électrique de la première impédance et du coefficient (d'ampli- fication) de l'amplificateur. Par l'ajustement sur une grandeur déterminée de la valeur électrique de la première impédance et/ou du coefficient d'ampli- fication de l'amplificateur à l'égard du signal appliqué aux première - 3 - PHN 10.989 et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie, l'unité de conversion est à même de fonctionner comme réflecteur ou comme absorbeur des ondes acoustiques qui frappent cette unité de conversion. A cette occasion, cette unité remplit aussi bien le rôle de haut-parleur que celui de microphone. Les ondes acous- tiques qui frappent l'unité de conversion provoquent un courant élec- trique dans la première impédance et une tension électrique entre les extrémités de cette impédance. Cette tension est amplifiée dans l'am- plificateur et réappliquée à l'unité de conversion. Si l'unité de conversion doit opérer comme réflecteur"completV, le mouvement de la membrane de l'unité de conversion, réalisé par les ondes acoustiques incidentes, est contrecarré, de sorte que le mouvement de la membrane est (pratiquement) nul. Si l'unité de conversion doit opérer comme absorbeur "complet", le mouvement de la membrane, réalisé par les ondes acoustiques incidentes, est amplifié, de sorte que la membrane parti- cipe de façon précise au mouvement des ondes acoustiques (exactement avec l'amplitude de ces ondes), de sorte que les ondes acoustiques ne "voient" pas l'unité de conversion. (l'onde acoustique est fermée exac- tement sur son impédance acoustique). Si l'on choisit d'autres valeurs pour la première impédance et/ou le coefficient d'amplification, il est possible de réaliser d'autres valeurs d'absorption et d'autres valeurs de réflexion. (entre 0 % et 100 %). Dans le cas o un tel dispositif (ou un certain nombre de ces dispositifs) est élaboré dans une paroi d'une enceinte ou dans le voisinage immédiat de cette paroi, il est possible d'adapter suivant les besoins le coefficient de réflexion et d'absorption des parois de l'enceinte et, partant, la durée de réverbération de celle-ci. Il va de soi que l'on peut influencer les propriétés acoustiques de l'enceinte également du fait d'élaborer le dispositif en un autre endroit dans l'enceinte. Spécialement si ladite (lesdites) valeur(s) est (sont) variable(s), il est de cette façon possible d'influencer de manière très simple la durée de réverbération de l'enceinte. Du fait que les dispositifs sont réalisables de façon compacte, la longueur des conduc- teurs de signal peut être courte. En outre, l'installation d'un tel dispositif compact est relativement simple. De plus, les dispositifs ne sont pas directement liés à un endroit déterminé. La réalisation du dispositif est donc possible de façon plus simple et moins coûteuse, et 4 PHN 10989 cela entre autre du fait qu'en principe une seule unité de conversion suffit, unité qui fonctionne aussi bien comme microphone que comme haut-parleur. En outre, le câblage né- cessaire est moins grand, de sorte qu'également un système formé par un certain nombre de ces dispositifs est réalisable moyennant moins de frais. En ce qui concerne une unité de conversion, il n'est pas nécessaire de penser directement à des hauts-parleurs conventionnels à bobine de conversation ou à membranne conique. Il est possible par exemple de réaliser une unité de conversion du fait de prendre comme membrane un panneau (dans la paroi de l'enceinte) et de fixer ce panneau à la carcasse de bobine de conversation d'un système magnétique conventionnel. Egalement d'autres genres d'unités de conversion qui ne sont pas du type électrodynamique sont réalisables, par exemple des unités de conversion du type capacitif. Il y a lieu de noter que le brevet des Etats-Unis d'Amérique Nu 4.387.270 fait mention d'un dispositif muni d'un amplificateur à la sortie duquel est couplé le montage en série formé par une impédance et une unité de conversion. Dans le dispositif en question aussi, la tension entre les extrémités de l'impédance est ramenée à une entrée de l'amplificateur, mais cela toutefois dans le but d'adapter l'impédance de sortie de l'amplificateur à l'impédance interne de l'unité de conversion. Le but de l'emploi du dispositif connu précisé dans cet alinéa n'est toutefois pas d'exercer influence sur les propriétés acoustiques d'une enceinte. Un mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention peut en outre avoir la particularité qu'une deu- xième impédance servant à la compensation approximative à l'égard de l'impédance interne de l'unité de conversion est branchée en série avec la première impédance, ce montage en-série des premiè- re et deuxième impédances étant couplé entre les première et deuxième bornes d'entrée de l'amplificateur. Comme la deuxième impédance a un effet de compensation à l'égard de l'impédance interne de l'unité de conversion, les valeurs électriques de PHN 10989 cette deuxième impédance et le coefficient d'amplification de l'amplificateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie doivent être invariables. Pour que dans le cas du mode réalisation précisé ci-dessus, les propriétés acoustiques du dispositif puissent être variées, cette variation n'est possible que dans le cas o la valeur électrique de la première impédance est variable. Dans ce cas toutefois, il y a lieu de signaler qu'il n'est pas pos- sible de couvrir la plage complète entre 100 O de réflexion et % d'absorption. Avec ce dispositif, on a toutefois la possibilité de réaliser des réflexions et absorptions qui sont indépendantes de la fréquence. Encore un autre mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention, ce mode aussi permettant des réflexions et absorptions qui sont indépendantes de la fréquence, est remar- quable en ce qu'une deuxième impédance servant à la compensation approximative à l'égard de l'impédance interne de l'unité de conversion est branchée en série avec la première impédance et l'unité de conversion, et que la deuxième impédance est en outre couplée entre des troisième et quatrième bornes d'entrée de l'amplificateur. Lorsque dans le cas de cet autre mode de réali- sation l'on désire pouvoir varier les propriétés acoustiques du dispositif, il y a deux moyens: la valeur électrique de la première inpédance et/ou le coefficient d'amplification de l'am- plificateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie doit (doivent) être variable(s). Si toutefois l'absorption et la réflexion doivent être dépendantes de la fréquence, cette possibilité existe si ledit coefficient d'amplification est fonc- tion de la fréquence et/ou si la valeur électrique de la deuxième impédance est complexe. Eventuellement, il est évidemment possible de varier la mesure dans laquelle existe la dépendance à l'égard de la fréquence. Cette dépendance des coefficients de réflexion et d'absorption à l'égard de ta fréquence peut être indispensable, étant donné que la durée de réverbération dans une enceinte est 6 PHN 10989 parfois plus courte à des fréquences élevées qu'à des fréquences plus basses. Or, si le dispositif est réalisé de façon qu'aux fréquences élevées il assure une réflexion plus grande qu'aux fréquences plus basses, il est possible de réaliser dans l'en- ceinte une durée de réverbération qui est indépendante de la fréquence. Un système électro-acoustique comportant un cer- tain nombre de dispositifs électro-acoustiques conformes à l'invention peut avoir la particularité que ce système est muni de moyens de commande pour ajuster à distance les coefficients d'amplification des amplificateurs à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie, et/ou la valeur électrique de la première impédance. La réalisation d'un tel système ne pose pas de problèmes étant donné qu'il suffit de mettre en place des lignes de signal à travers lesquelles les signaux de commande nécessaires pour régler à distance les coefficients de réflexion des dispositifs, doivent être fournis à ces dispositifs. La description suivante, en regard des dessins annexes, le tout donné à titre d'exemple, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Les figures 1 et 2 illustrent un premier exemple de réalisation du dispositif conforme à l'invention. Les figures 3a et 3b sont deux graphiques illus- trant la relation entre d'une part l'intensité de courant itot dans l'unité de conversion et d'autre part le coefficient d'ampli- fication A de l'amplificateur (figure 3a) et la valeur électrique Z1 de la première impédance (figure 3b). La figure 4 montre un schéma équivalent du type de mobilité d'un haut-parleur à bobine de conversation. La figure 5 illustre un deuxième exemple de réali- sation du dispositif conforme à l'invention. La figure 6 est un graphique illustrant la relation entre l'intensité de courant itot et la valeur électrique Z1 de la première impédance. La figure 7 illustre un troisième exemple de réali- sation du dispositif conforme à l'invention. 7 PHN 10989 Les figures 8a, 8b et 8c sont trois graphiques illustrant la relation entre d'une part l'intensité de courant itot et d'autre part le coefficient d'amplification A (figure 8a), la valeur électrique Z1 (pour une valeur A1 respectant l'expression A1 - 1> 0), figure 8b, et la valeur électrique Z1 (pour une valeur A2 respectant l'expression A2 - 1 système électro-acoustique comportant un certain nombre de dispo- sitifs conformes à l'invention. La figure 1 illustre par un schéma un exemple de réalisation pour lequel est utilisé un montage en série formé par une unité de conversion 2 et une première impédance 1 à valeur électrique Z1, ce montage en série étant couplé aux bornes de sortie 3,3' d'un amplificateur 4. La première impédance 1 est couplée également aux première et deuxième bornes d'entrée 5,5' dudit amplificateur 4. Le coefficient d'amplification A de l'am- plificateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée 5,5' et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie 3, 3' peut être variable ou non. Egalement la valeur électrique Z1 de la première impédance 1 peut être variable ou non. Le comportement acoustique du dispositif répondant à la figure 1 est expliqué en référence aux figures 2 et 3. Du point de vue électrique, le dispositif selon la figure 1 est plus détaillé sur la figure 2. Sur celleci, l'amplificateur 4 est illustré plus en détail et représenté par une source de signal u2 à impédance interne ZA L'unité de conversion 2 est représentée par une source de signal u1 (car l'unité 2 opère aussi comme mi- crophone), l'impédance interne de cette source de signal u1 étant indiquée par la référence ZL. Sous l'action des sources u1 et u29 le montage en série est parcouru par les courants suivants: u1 i u= (la) ZA + ZL + Z1 8 PHN 10989 et u2 i2 =u2__ _ (lb) ZA + ZL + Z1 Bien que dans le cas o l'unité de conversion 2 opère comme microphone (comme le décrit la formule la), l'impé- dance interne ZL de l'unité de conversion 2 ait une valeur qui diffère de celle du cas o l'unité de conversion opère comme haut-parleur (comme le décrit la formule lb), il a été admis dans ce qui précède que ces impédances sont néanmoins égales. Cela a été fait uniquement dans le but de simplifier les calculs. L'intensité de courant itot qui en résulte est maintenant égale à: u2 - u1 itot = i2 - i= _ (2) ZA + ZL + Z1 La tension qui par suite de l'intensité de courant itot se mani- feste entre les extrémités de la première impédance 1 est présen- tée aux bornes d'entrée 5,5' de l'amplificateur 4, et fournit, après amplification, la tension u2, ce qui donne la formule: u2= AZ1 itct (3) L'intégration de la formule (3) dans la formule (2) donne alors: = 1 tot = 1- -- -- -- - (4) ul -Ztot + AZ1 alors que Ztot = ZA + Z + Z tot =A L l La figure 3a illustre la relation entre d'une part le rapport itot/ U1comme le montre la formule (4), et d'autre part le coefficient d'amplification A. La fonction itot/u s'avère tot I fournir une hyperbole avec une asymptote pour A = Ztot/Zl Pour A = Ztot/Zl1 le fonctionnement du dispositif est donc instable (l'intensité de courant est très élevée). I1 est donc nécessaire que A i Ztot/Z1. I1 faut en outre que A tible de l'exigence que pour l'amplificateur le coefficient d'am- plification en circuit fermé doit être inférieur à l'unité. Pour A> Ztot/Z1, le dispositif entre en oscillation. Cette plage dé- fendue pour le coefficient d'amplification A est concrétisée par les 9 PHN 10989 hachures sur la figure-graphique 3a. La formule (4) et, partant, la figure-graphique 3a permettent de déduire les cas particuliers suivants. a) Admettons A très négatif. Dans ce cas, suivant la formule (4), l'intensité de courant itot est pratiquement nulle. Il ne passe pratiquement pas de courant dans l'unité de conversion, ce qui signifie que la membrane de l'unité de conversion est immobile. L'unité de conversion réfléchit (quasiment) de façon complète toutes les ondes acoustiques qui frappent la membrane de l'unité de conver- sion. L'intensité de courant originelle il en conséquence de la conversion des ondes acoustiques incidentes est contrecarré (quasi complètement) par l'amplificateur 4. Il en est ainsi pour toutes les valeurs du coefficient d'amplification A dans la plage A conversion 2, alors qu'en présence de valeurs absolues décroissan- tes du coefficient d'amplification A, le coefficient de réflexion diminue en permanence tandis que de son côté le coefficient d'absorption ne fait qu'augmenter. b) Admettons A tout juste inférieur à Ztot/Z1. Dans ce cas, suivant la formule (4), l'intensité de courant itot est très élevée et le courant passe dans le sens du courant i1 dans le circuit électrique selon la figure 2. Dans le présent cas, l'absorption est pratiquement complète. Dans la plage O(A(Ztot/Zl, c'est-à-dire la plage dans laquelle le coefficient d'amplification A est positif, l'intensité de courant itot est plus élevée que l'intensité de courant il, et le courant itot passe dans le sens du courant i1. L'amplificateur 4 amplifie l'intensité de courant i fournie par l'unité de conversion 2 en conséquence des ondes acoustiques incidentes. Dans le cas de valeur décroissante du coefficient d'amplification A dans cette plage, le coefficient d'absorption diminue en permanence tandis que le coefficient de réflexion donc ne fait qu'augmenter. PHN 10989 c) Pour A=O, le circuit électrique selon la figure 2 s'avère devenir un réseau passif. L'unité de conversion opère mainte- nant exclusivement comme microphone. Il va de soi que cette situation ne cadre pas dans la protection offerte par les reven- dications, étant donné que maintenant il n'est plus question d'un amplificateur proprement dit qui soit amplifie soit atténue le signal. La figure graphique 3b illustre la relation entre d'une part le rapport itot /u1 comme représenté dans la formule (4) et d'autre part la valeur électrique Z1 de la première impédance 1. Dans le présent cas aussi, la fonction itot/U1 s'avère fournir une ZA + ZL hyperbole. L'asymptote se situe près de Z1 A L Pour que A - 1 l'asymptote se situe dans le demi-plan du côté droit, il faut que A - 1>0. Pour des exigences de fonctionnement stable, il est de zA ZL nouveau indispensable que soit respectée l'expression Zl Z + ZL Z1 ZA + ZL une valeur Z1 tout juste inférieure a, le dispositif est A - 1 pratiquement absorbant et devient de moins en moins absorbant pour des valeurs décroissantes de Z De ce qui précède, il découle donc clairement que le fait d'ajuster le coefficient A et la valeur électrique Z1 sur des valeurs déterminées, conduit à un comportement bien défini du dispositif. En outre, la variation de A et/ou de Zl(si possible) acomme conséquence que ce compor- tement acoustique traduit donc par le coefficient de réflexion et le coefficient d'absorption du dispositif, est sujet à variation. il- PHN 10989 Dans la formule (4), la valeur électrique Ztot est généralement fonction de la fréquence, puisque la valeur électrique ZL l'est également. Ceci peut être expliqué en référence à la figure 4. Cette figure 4 montre le schéma équivalent de mobilité d'un haut-parleur à bobine de conver- sation. L'impédance interne ZL du haut-parleur est l'impédance que l'on voit aux bornes 40-40'. Ledit schéma équivalent com- porte trois parties. La partie indiquée par la référence I est la partie électrique comportant le montage en série formé par la résistance de bobine de conversation R et le coefficient de l'auto-inductance H de cette bobine. A travers un transformateur 31 à o rapport de bobinage B1: 1, ladite partie I est couplée à la partie II, à savoir le schéma équivalent de la partie mécanique du convertisseur. Cette partie II comporte une combinaison parallèle d'une capacité m, d'une selfinductance 1 et d'une résistance -, c'est-à-dire les analogons électriques pour la masse m, la suspension k et l'amortissement mécanique R dans la partie mobile du convertisseur, partie mobile comportant la membrane, la carcasse de bobine de conversation et la bobine de conversation. A travers le transformateur 32 à rapport de bobinage -, ladite partie II est couplée à la partie III, qui est la m partie acoustique. Cette partie III ne comporte que l'analogon électrique de l'impédance de rayonnement acoustique ZR que subit la membranne de l'unité de conversion, indiqué par l'expression 1 zR Les références utilisées pour indiquer les rapports de bobinage des transformateurs 31 et 32 signifient: B: induction magnétique dans l'entrefer du système magnétique, 1: longueur du conducteur de la bobine de conversation, et Sm: superficie de la membrane. La figure 4 montre clairement que la valeur ZL est fonction de la fréquence. Ceci est le cas également pour des unités de conversion par exemple du type capacitif. Le fait que la valeur ZL dépend de la fréquence 12 PHN 10989 signifie que pour une certaine valeur des paramètres A et Zl, le coefficient de réflexion et d'absorption du dispositif peut être fonction de la fréquence. Pour une onde acoustique à fréquence déterminée frappant l'unité de conversion, la réflexion et l'absorption différeront donc de celles dans le cas d'une onde acoustique incidente ayant une autre fréquence. De plus, lors d'une variation de la valeur de A et/ou de Z1, la mesure dans laquelle existe la dépendance de fréquence est généralement varia- ble. Le dispositif selon la figure 5 a l'aptitude de pouvoir réaliser des réflexion et absorption indépendamment de la fréquence. Dans le dispositif en question, une deuxième impé- dance 11 à valeur électrique Zc est branchée en série avec la première impédance 1. De plus, les deux impédances en question sont couplées entre les bornes d'entrée 5,5'. De la même façon que pour la formule (4), il est obtenu maintenant: tot = 1 ---- (5) u1 Z -ZA - ZL + (A - 1) (Z1 + Z) La deuxième impédance 11 sert maintenant à la compensation pour l'impédance ZL (qui est fonction de la fréquence) de l'unité de conversion 2. A cet effet, nous posons: (A - 1) ZC = ZL ----- (6) La formule (6) intégrée dans la formule (5) conduit à: tot = 1 ----------- (7) u1 -ZA + (A - 1) Z1 De ce qui précède, il découle que le coefficient d'amplification A et la valeur électrique ZC sont arrêtés suivant la formule (6). Pour une valeur déterminée du coefficient A, la valeur ZC peut être déterminée à l'aide de la formule (6) puisque la valeur ZL est connue, voir la figure 4. Inversement: pour une valeur déterminée de ZC, le coefficient d'amplification A peut être déterminé à l'aide de la formule (6). Ceci signifie que dans la formule (7), uniquement la valeur Z1 peut, au besoin, être variée. En outre, la formule (7) permet alors de constater 13 PHN 10989 que si l'on prend le coefficient d'amplification A indépendant de la fréquence et la valeur Z1 réelle (ce qui veut dire que Z1 est une résistance), le coefficient de réflexion et d'absorption du dispositif est indépendant de la fréquence. L'impédance interne ZA de l'amplificateur 4 est notamment petite et le plus souvent indépendante de la fréquence. La figure-graphique 6 illustre la relation entre d'une part le rapport itot selon la formule (7) et d'autre part u1 la valeur Z La comparaison mutuelle des figures-graphiques 3b et 6 montre qu'il y a beaucoup de concordance. La figure 6 peut s'obtenir à partir de la figure 3b si la valeur ZL est prise égale à 0. Comme dans ce cas il est uniquement possible de faire varier la valeur Z1 dans la plage de valeurs 0 du dispositif n'est possible qu'entre des limites déterminées. Tout comme lors de la discussion de la figure-graphique 3b, il n'est pas possible par exemple de réaliser une situation dans laquelle le dispositif réfléchit (pratiquement) complètement. Il en est ainsi puisqu'il est impossible que la valeur électrique Zi soit inférieure à zéro. i Par contre, le dispositif selon la figure 7 a l'aptitude de couvrir le domaine complet entre une réflexion (pratiquement) complète et uneabsorption (pratiquement) complète, tout en conservant des réflexion et absorption qui sont indépen- dantes de la fréquence. Uniquement la première impédance 1 est couplée aux première et deuxième bornes d'entrée 5,5' de l'amplificateur 4. De son côté, la deuxième impédance 11 est couplée à des troisiè- me et quatirème bornes d'entrée 12,12' dudit amplificateur 4. En plus de l'étage d'amplification 9 dans lequel le signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée 5,5' et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie 3,3'subit une amplification en correspondance au coefficient d'amplification A déjà cité, ledit amplificateur 4 comporte encore un étage d'amplification 13 et une unité de combinaison de signaux 14. Dans l'atége 14 PHN 10989 d'amplification 13, le signal présenté aux troisième et quatrième bornes d'entrée 12,12' et prélevé sur les bornes de sortie 3,3' est amplifié en correspondance avec un coefficient d'amplifica- tion B. De son côté, ladite unité de combinaison de signaux 14 sert à additionner les signaux de sortie des étages d'ampli- fication 9 et 13. Tout comme pour le mode de calcul expliqué en référence à la figure 2, il est obtenu ici: itot 1 (8) ul -ZA L + (A-l) Z1 + (B-l) Z 1.0 Comme précédemment, la deuxième impédance 11 sert à la compensation pour l'impédance ZL de l'unité de conversion 2. Cela signifie qu'il faut alors: (B-1) ZC = ZL ----[ (9) L'intégration de la formule (9) dans la formule (8) a comme résul- tat: tot 1 (10) =- - - - -- (10) u1 -ZA + (A-l)Z1 Le coefficient d'amplification B de l'amplificateur 4 à l'égard du signal appliqué aux troisième et quatrième bornes d'entrée 12, 12' et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie 3,3' et la valeur électrique ZC de la deuxième impédance doivent donc être réglés de façon que soit respectée la formule (9). De cette manière, il est réalisé au moins pratiquement la compensation pour l'impédance interne ZL (tributaire de la fréquence) de l'unité de conversion. De leur côté,1e coefficient d'amplification A à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée 5,5' et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie 3,3', et la valeur électrique Z1 de la première impé- dance 1 peuvent maintenant encore être choisies librement et défi- nissent le comportement acoustique du dispositif selon la formule (10). De plus, il est au besoin possible de faire varier les deux paramètres précités. Dans le présent cas aussi, il s'avère que si le coefficient A est indépendant de la fréquence et la valeur Z1 est réelle (résistance), la réflexion et l'absorption sont indépendantes de la fréquence. En outre, en cas de variation du PHN 10989 paramètre A et/ou du paramètre Zl, l'absorption et la réflexion gardent leur indépendance à l'égard de la fréquence. Le Fonctionnement du dispositif selon la figure 7 est expliqué plus en détail en référence aux figures-graphi- ques 8a,.8b et 8c. La figure 8a illustre la relation entre le rapport tot comme représenté dans la formule (10), et le coef- * u1 ficient d'amplification A. Cette figure 8a a beaucoup de points de concordance avec la figure 3a. L'asymptote se situe près de ZA la valeur A = 1 +. Pour éviter des instabilités de fonction- Z nement du dispositif, il faut maintenant que soit respectée l'expression A Z1 Z1 pour cela indiquée sur la figure 8a par des hachures. Une varia- ZA tion de A partant d'une valeur tout juste inférieure à 1 + A Z1 passant par A = 0 et allant vers une valeur A très fortement négative fait varier les propriétés acoustiques du dispositif depuis l'absorption pratiquement complète vers la réflexion pratiquement complète. Les figures-graphiques 8b et 8c illustrent la relation entre d'une part tt comme indiqué dans la formule u1 (10) et d'autre part la valeur électrique Zl, et cela notamment pour une valeur fixe A1 respectant l'expression A1 1> 0 (figure 8b) et pour une valeur fixe A2 respectant l'expression A2 - 1 Les figures-graphiques 8b et 3b ont beaucoup de points de concordance. Maintenant la valeur électrique Z1 ne peut se situer que dans la plage 0 (l demment, la plage défendue est concrétisée par des hachures. ZA La variation de Z1 d'une valeur tout juste inférieure à -A A1 1 Ai1 vers la valeur Z1 = 0 fait changer les propriétés acoustiques du dispositif depuis une absorption pratiquement complète vers une absorption moins prononcée et une réflexion plus prononcée. 16 PHN 10989 De nouveau, il n'est pas possible d'atteindre la situation de réflexion quasiment totale. Comme mentionné dans ce qui précède, la figure 8b est valable pour une situation dans laquelle le coefficient A est fixe et qu'en outre est respectée l'expression A - 1> 0. La figure 8c décrit la situation dans laquelle le coefficient A est fixe et A - 1 depuis une réflexion partielle vers une réflexion quasiment totale. Dans le présent cas, il n'est pas possible d'atteindre la situation d'absorption quasiment totale. Par contre, par une combinaison adéquate des figures-graphiques 8b et 8c, il est possible de réaliser la plage complète entre l'absorption quasiment complète et la réflexion quasiment complète. A cet effet, le dispositif selon la figure 7 est muni de moyens de commutation par lesquels le coefficient d'amplification A de l'étage d'amplification 9 peut passer depuis une première valeur A1 respectant l'expression A1- 1>0, à une deuxième valeur A2 respectant l'expression A2 - 1l 0. Lorsque le coefficient d'amplification de l'étage d'amplification 9 a la valeur A1, le comportement acoustique du dispositif passe d'une absorption totale à une absorption ZA moins grande dans le cas o, depuis la valeur, la A1-l valeur électrique Z1 subit une variation jusqu'à zéro. Le fonc- tionnement correspond maintenant à ce que montre le graphique 8b. Si la valeur Z1 = 0 est atteinte,le coefficient d'amplification est commuté de sa valeur A1 à la valeur A2. Ensuite, la valeur électrique Z1 est à nouveau augmentée, et le comportement acous- tique du dispositif passe d'une réflexion moins prononcée à une réflexion quasiment totale. Le fonctionnement correspond main- tenant à ce que montre le graphique 8c. Si en outre l'expression A2 = 2 A1 est respectée, la transition d'un des graphiques à 17 PHN 10989 l'autre a lieu sans "accroc", ce qui, en d'autres termes, veut dire qu'il n'existe pas de discontinuité pour la valeur Z1 = 0. Si les paramètres A et Z1 sont indépendants de la fréquence, il en est également ainsi de la réflexion et de l'absorption du dispositif. Ceci découle directement de la formule (10). I1 va de soi qu'il est évidemment possible aussi d'imposer au dispositif une certaine dépendance désirée à l'égard de la fréquence en prenant un coefficient d'amplification A qui est tributaire de la fréquence, et/ou une valeur électrique Zl de nature complexe. La figure 9 montre un système électro-acoustique qui est muni d'un certain nombre de dispositifs portant les références 20.1 à 20.n. Ces dispositifs sont réalisés par exem- ple en conformité aux exemples selon les figures 1,5 et 7. La figure 9 montre des dispositifs tels que décrit en référence à la figure 1. Le système en question est muni de moyens 22 pour régler à distance les coefficients d'amplification A1 A n des amplificateurs, et/ou les valeurs électriques Zll à Zln des premières inpédances dans les dispositifs. Lesdits moyens 22 comportent une unité de commande centrale 23. A travers les lignes de commande 24 et 25.1 à 25.n servant au transport des signaux de commande nécessaires pour le réglage des coeffi- cients d'amplification et/ou des valeurs électriques d'impédance, ladite unité de commande centrale 23 est couplée aux dispositifs 20.1 à 20.n. Le réglage des valeurs électriques d'impédance est réalisable par exemple par rotation des curseurs des premières impédances réalisées sous forme de potentiomètres. Il est possible aussi de coupler lesdits curseurs directement aux lignes 26.1 à 26.n. S'il en est ainsi, les valeurs électriques d'impédance qui constituent la charge imposée aux amplificateurs, restent constantes. Dans une enceinte, par exemple une salle de concert, équipée d'un système de ce genre, les propriétés acoustiques d'une telle salle peuvent d'une manière très simple, être réglées et éventuellement modifiées; parmi ces propriétés, à citer par exemple la durée de réve bération des sons. A noter qu: l'invention n'est nullement limitée aux dispositifs et systèces répondant aux exemples de réalisation 18 PHN 10989 tels que décrits en référence aux figures 1 à 9 du présent exposé. L'invention s'applique également aux dispositifs et systèmes qui, comparativement auxdits exemples de réalisation, diffèrent en des points qui ne concernent pas l'idée de base de la présente invention. 19 PHN 10 989 REVENDICATIONS: 1. Dispositif électro-acoustique comportant une unité de conversion électro-acoustique couplée à un amplificateur pour influ- encer les propriétésacoustiques d'une enceinte, caractérisé en ce que ce dispositif comporte aussi une première impédance branchée en série avec l'unité de conversion, ce montage en série étant couplé à des première et deuxième bornes de sortie de l'amplificateur, et qu'au moins la première impédance est couplée aussi entre des première et deuxième bornes d'entrée de l'amplificateur. 2. Dispositif électro-acoustique selon la revendication 1, caractérisé en qu'il est possbile de varier la valeur électrique de la première impédance et/ou le coefficient d'amplification de l'ampli- ficateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie. 3. Dispositif électro-acoustique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une deuxième impédance servant à la compensation approximative à l'égard de l'impédance interne de l'unité de conver- sion, est branchée en série avec la première impédance, ce montage en série des première et deuxième impédances étant couplé entre les première et deuxième bornes d'entrée de l'amplificateur. 4. Dispositif électro-acoustique selon la revendication 3, caractérisé en ce que la valeur électrique de la première impédance est variable. 5. Dispositif électro-acoustique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'une deuxième impédance servant à la compen- sation approximative à l'égard de l'impédance interne de l'unité de conversion est branchée en série avec la première impédance et l'unité de conversion, et que la deuxième impédance est en outre couplée entre des troisième et quatrième bornes d'entrée de l'amplificateur. 6. Dispositif électro-acoustique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le coefficient d'amplification de l'amplificateur à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie est fonction de la fréquence. 7. Système électro-acoustique comportant un certain nombre de dispositifs électro-acoustiques sebn l'une quelconque des revendi- PHN 10 989 cations précédentes, caractérisé en ce que ce système est muni de moyens de commande pour ajuster à distance les coefficients d'ampli- fication des amplificateurs à l'égard du signal appliqué aux première et deuxième bornes d'entrée et prélevé sur les première et deuxième bornes de sortie, et/ou la valeur électrique de la première impédance.