Brevet FR2560608A1 — publié le 19850906

TUYAUTERIE DE PUITS DE PETROLE SOUDEE PAR SER ET PROCEDE DE FABRICATION DE CELLE-CI La présente invention est relative à une tuyaute- rie de puits de pétrole à soudage électrique par résistance (SER) ayant une faible dureté et une limite élastique élevée, et à un procédé de fabrication de celle-ci. La demande de tuyauteries pétrolières très résistantes aux milieux corrosifs et très résistantes à I'écarasement augmente d'année en année à mesure qu'augmente la profondeur des puits de gaz ou de pétrole forés depuis quelques années. Tous ces puits de pétrole profonds sont exposés régulièrement à des milieux gazeux corrosifs. Par exemple, la pression hydrostatique à une profondeur souterraine de 9000 m est d'environ 9.l07Pa. Selon la définition de la National Association of Chemical Engineers (NACE), un milieu dans lequel la pression partielle de l'hydrogène sulfureux est au moins égale à 0,35 kPa est "corrosif". Ainsi une teneur d'au moins 5 ppm d'hydrogène sulfureux rend-il un milieu corrosif, puisque la pression partielle de l'hydrogène sulfureux devient 0,448 kPa à une pression de 9.107pua. Il est donc indispensable que des tuyauteries de puits de pétrole utilisées dans un puits profond aient une excellente résistance à la corrosion ainsi qu'une grande résistance à l'écrasement. La résistance au milieu corrosif se renforce en abaissant la dureté et la résistance mécanique, tandis que la résistance à l'écrasement se renforce en élevant la résistance mécanique, en particulier la limite élastique. La publication de Brevet Japonais non examiné (osai) nb 53-138,916 décrit un procédé de fabrication de tuyauterie SER utilisant la trempe et le revenu. Dans ce procédé, une tuyauterie SER comportant des soudures est trempée à une température de 800 à 10000C et soumise à un revenu à une température de 5500C au point Acl Cependant, il est très difficile d'obtenir de manière compatible d'excellentes résistances à un milieu corrosif et à l'écrasement par trempe et revenu.Par ailleurs, la déformation des tuyauteries du fait de la trempe et du revenu doit être rectifiée par redressement afin d'améliorer la rectitude et la rotondité. Les déformations des tuyauteries par la trempe et le revenu réduisent fortement le rendement de fabrication des tuyauteries. La présente invention vise à réaliser une tuyauterie SER de puits de pétrole possédant à la fois une meilleure résistance à la corrosion et une meilleure résistance à l'écrasement, c'est-à-dire une faible dureté et une limite élastique élevée. La présente invention vise aussi à réaliser une tuyauterie SER de puits de pétrole ayant un grand rapport d'élasticité et une résistance à l'écrasement suffisamment élevée. La présente invention vise aussi à réaliser un procédé de fabrication de tuyauterie SER de puits de pétrole par d'autres moyens que la trempe et le revenu. Une tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention est composée d'un maximum de 0,22 %, d'un maximum de 0,50 % de Si, de 1,0 à 2,0 % de Mn, d'un maximum de 0,05 % de Nb, le reste étant du fer et des éléments accidentels inévitables, dont N. Elle se caractérise en ce qu'elle est mise en état de ieillis- sement après écrouis sage pour avoir la dureté et la limite élastique voulues. Le procédé de fabrication d'une tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention comprend un laminage à chaud à relativement basse tenpérature pour affiner le grain; après le laminage à chaud, un refroidissement rapide et un bobinage à basse température afin de conserver de manière stable le carbone et l'azote dissous dans la matrice de l'acier; l'introduction, pendant la formation d'une tuyauterie à partir d'une tôle, d'une déformation permanente de la matière de la tuyauterie à un degré supérieur à celui de la technique antérieure; ct la fixation du carbone et de l'azote en solution contre les dislocations, par traitement thermique de courte durée à basse température. Le procédé de fabrication de tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention se caractérise par le laminage à chaud dé l'acier à une température de finition de 740 à 830"C, par le refroidissement de l'acier à une température moyenne de refroidissement de 15 C/sec. ou plus jusqu'à la température de bobinage, par le bobinage de l'acier à une température maximale de'5000C, et, pendant un processus ultérieur de formation de tuyauterie SER, par l'application d'une réduction poussée pour induire une déformation d'au moins 3 dans le sens longitudinal. La tuyauterie est ensuite chauffée à une température de 100 à 550"C pendant une durée de 30 secondes à 30 minutes. La figure 1 est une courbe montrant la limite élastique représentée par y, en abscisse horizontale, et la dureté (Hrc) représentée par x, en ordonnée verticale ; contrairement aux conventions habituelles, on a donc désigné l'abscisse par y et l'ordonnée par x, dans la figure 1. La figure 2 est une courbe montrant la relation entre la déformation longitudinale d'une tuyauterie en abscisse et la valeur Sc et la pression d'écrasement en ordonnée. L'essentiel de la présente invention réside dans le vieillissement après écrouis sage de la matière de la tuyauterie SER, où le carbone et l'azote dissous retenus dans la matière de la tuyauterie SER adhèrent aux et fixent les dislocations introduites dans la matière de la tuyauterie pendant la formation de la tuyauterie. Le vieillissement après écrouissage assure de manière compatible une excellente résistance aux milieux corrosifs et à l'écrasement. Le vieillissement après écrouissage vise des modifications des propriétés mécaniques des métaux exposés à des températures ambiantes ou modérément élevées après une déformation plastique. Le viellissement après écrouissage est habituellement évité pour l'acier, car il dégrade gravement ses propriétés mécaniques, en particulier sa résistance aux chocs. Ici, le vieillissement après écrouissage signifie que le carbone dissous et l'azote dissous adhèrent aux et fixent les dislocations induites dans l'acier par suite de la transformation plastique, en particulier la transformation plastique à froid. Un état vieilli après écrouissage désigne ici l'état de l'acier d'une tuyauterie SER où le carbone et l'azote dissous adhèrent aux et fixent les dislocations induites par la transformation plastique. Le vieillissement après écrouissage et l'état vieilli après écrouissage déterminent des modifications notables des relations entre la dureté et la limite élastique et des relations entre la résistance à la traction et la limite élastique. La relation entre la résistance à la traction et la limite élastique s'exprime fréquemment par le rapport d'élasticité, c'est-à-dire (limite élastique/résistance à la traction) x 100 (%). Si le rapport d'élasticité est élevé, la résistance aux milieux corrosifs et la résistance à l'écrasement sont compatibles, car la pression d'écrasement augmente parallèlement à un renforcement de la limite élastique et, de plus, la résistance aux milieux corrosifs augmente parallèlement à la baisse de la limite élastique. Une faible dureté et, donc, une faible résistance à la traction donnent une grande résistance à la corrosion. La pression d'écrasement ne dépend pas de la résistance à la traction ni de la dureté, mais dépend beaucoup de la limite élastique. Ainsi, un rapport d'élasticité élevé est indispensable à une résistance à la corrosion et une résistance à l'écrasement compatibles. Il est souhaitable que le rapport d'élasticité des tuyauteries SER de puits de pétrole varie le moins possible. Les aciers à grand rapport d'élasticité tendent à présenter une ductilité et une ténacité moindres. Le vieillissement après écrouissage, qui s'accompagne d'un amoindrissement de la ductilité, en particulier de la résistance aux chocs, n'est habituellement pas utilisé pour améliorer les propriétés des aciers. La composition d'une tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention va maintenant être décrite. Le carbone dissous dans la matrice de l'acier et adhéxant aux dislocations sert à donner une excellente résistance à la corrosion comme à l'écrasement. Une élévation de la teneur en carbone tend à faire baisser le rapport d'élasticité. Ainsi, la teneur en carbone est limitée à un maximum de 0,22 %. Le carbone renforce efficacement l'acier quand la teneur en carbone est d1au moins 0,08 %. Le silicium renforce aussi l'acier, à une teneur mineure mais efficace. Cependant, si la teneur en silicium dépasse 0,5 %, le rapport d'élasticité baisse. Le manganèse aussi renforce l'acier et fait augmenter le rapport d'élasticité du fait de l'affinage des grains ferritiques, à une teneur minimale de 1,0 %. La teneur maximale en manganèse doit être de 2,0 %, ceci afin de ne pas amoindrir la ductilité et la ténacité. Le niobium affine les grains ferritiques et élève le rapport d'élasticité à une teneur maximale de 0,05 %. Si la teneur en niobium dépasse 0,05 %, la dissolution du niobium dans la matrice devient difficile et, donc, les grains ferritiques ne peuvent être affinés par la précipitation du niobium. L'aluminium, le vanadium et le titane sont des éléments d'alliage optionnels et ils renforcent l'acier par précipitation dans les grains ferritiques et/ou affinage des grains ferritiques. Ces éléments améliorent la limite élastique par duricissement par précipitation et/ou par affinage des grains ferritiques. Les teneurs maximales sont de 0,050 % pour l'aluminium, 0,050 % pour le vanadium et 0,040 % pour le titane. Si ces éléments dépassent les teneurs maximales, ils dépassent la limite de solubilité. Les propriétés mécaniques de la tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention sont indi quées a la figure 1. Sur la figure 1, x représente la dureté et y represente la limite élastique, et la droite AB figure y = 2x + 33, la droite AD y = 55, la droite A'D' y = 70, la droite BC y = 80, la droite DD' y = 2,14x + 40 et la droite D" C y = 2x + 41. La tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention, c'està-dire la tuyauterie vieillie après écrouissage, a une dureté et une limite élastique dans les limites définies par les points A, A', B, C, D", D' et D. Les points noirs au-dessus de cette zone représentent la dureté et la limite élastique des tuyauteries SER de puits de pétrole classiques soumises à trempe et revenu.De la comparaison entre les propriétés mécaniques des tuyauteries SER de puits de pétrole soumises à trempe et revenu et celles de la tuyauterie vieillie après écrouissage, il ressort qu'une faible dureté et une forte limite élastique, ainsi qu'un rapport d'élasticité élevé sont assurés par la présente invention. La tuyauterie SER de puits de pétrole ayant une dureté et une limite élastique colncidant avec la zone définie par les points A, A', D' et D (ci-après appelée tuyauterie SER 80 ksi de puits de pétrole) et la tuyauterie SER de puits de pétrole ayant une dureté et une limite élastique coïncidant avec la zone définie par les points A', B, C et D (ci-après appelée tuyauterie SER 95 ksi de puits de pétrole) sont fabriquées en ajustant comme suit la composition chimique et les conditions de fabrication. Tuyauterie SER 80 ksi de puits de pétrole La teneur en carbone est de 0,08 % à 0,19 % et la vitesse moyenne de refroidissement lors du laminage à chaud est de 15 à 350C/sec. Tuyauterie SER 95 ksi de puits de pétrole La teneur en carbone est de 0,12 % à 0,22 % et la vitesse moyenne de refroidissement lors du laminage à chaud est de 25 à 450C / sec. La teneur en carbone et la vitesse moyenne de refroidissement sont ajustées en fonction de l'épaisseur et du diamètre de la tuyauterie SER de puits de pétrole. Pour la fabrication de la tuyauterie SER 80 ksi de puits de pétrole, la teneur en carbone doit être la plus faible possible dans la plage de 0,08 % à 0,12 %. Un minimum de 0,12 % de carbone est nécessaire pour fabriquer la tuyauterie SER 95 ksi de puits de pétrole. Une fois déterminée la teneur en carbone, on détermine la vitesse moyenne de refroidissement lors du laminage à chaud. Comme présenté plus haut, le vieillissement après écrouissage crée un grand rapport d'élasticité, c'està-dire une faible différence entre la résistance à la traction et la limite d'élasticité. Autrement dit, la résistance à la traction devient relativement faible. Ceci n'est pas profitable dans l'optique du renforcement de l'acier. Cependant, dans la présente invention, le carbone, le silicium et le manganèse à la teneur établie comme indiqué plus haut peuvent renforcer correctement l'acier. En outre, l'acier est également renforcé par l'affinage des grains ferritiques. Les dimensions des grains ferritiques de la tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention sont généralement comprises entre les valeurs ASTM No. 13 et 14. Ainsi, la présente invention concerne une tuyauterie de puits de pétrole, soudage électrique par résistance (SER) constituéc d'un maximum de 0,22 de C, d'un maximum de 0,50 % de Si, de 1,0 à 2,0 % de Mn, d'un maximum de 0,05 % de Nb et pour le rcste de fer ct d'éléments accidentels inévitables dont N, qui est dans un état vieilli après écrouissage et a une dureté et une limite élastique comprises dans la plage définie par les points A, A', B, C',D" , D' et D A : x = 11 HRc y = 55 kgF / mm D" : x = 14,5 HRc 2 A': x = 18,5 HRc y = 70 kgF / mm 2 y = 70 kgF / mm D' : x = 14 HRc B : x = 23,5 HRc # = 70 kgF / mm 2 y = 80 kgF @ mm D : x = 7 HRc 2 @ @ @ @@@@ @@@ y = @@ kgF / mm y = 80 kgF / mm Une tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'invention contient au moins un élément pris dans le groupe constitué de l'aluminium à une teneur maximale de 0,050 %, de vanadium à une teneur maximale de 0,050 % et de titane à une teneur maximale de 0,040 %. En variante, une tuyauterie SER de puits de pétrole selon 1 ' invention a une dureté et une limite élastique comprise dans la plage définie par les points A, A', D', D. Dans une tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'invention la teneur maximale en carbone est de 0,19 %. En variante, une tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'invention a une dureté et une limite élastique comprises dans la plage définie par les points A', B, C et D''. En variante, dans une tuyauterie SER de puits de pétrole, selon la revendication 5, la teneur en carbone est de 0,12 % à 0,22 %- La fabrication d'une tuyauterie SER de puits de pétrole selon la présente invention va maintenant être décrite. Les brames sont produites soit selon le procédé de fabrication de lingots et de brames, soit par le procédé à coulée continue. Le procédé à coulée continue est préféré pour l'affinage des grains. Lors du laminage à chaud des brames, les températures de finition doivent être aussi basses que possible, 8300C au maximum, car les grains d'austénite sont af fi- nés par laminage à basse température, ce qui réduit le risque d'une structure intermédiaire abaissant le rapport d'élasticité. En outre, le recuit à basse température permet la réalisation de grains ferritiques fins et de produits laminés à grand rapport d'élasticité. Cependant, si la température de finition du laminage à chaud est inférieure à 7400C, les grains ferritiques deviennent plus grossiers, si bien que le rapport d'élasticité augmente. Les conditions du refroidissement après le laminage à chaud sont importantes afin de minimiser la dispersion de la résistance et retenir le carbone dissous et l'azote dissous dans la matrice de l'acier. La vitesse moyenne de refroidissement dans l'intervalle entre le laminage de finition et le bobinage doit être au moins de 15 C/sec. Une telle vitesse moyenne de refroidissement permet à la transformation perlitique de se produire complètement à une grande vitesse donnée pendant que le feuillard d'acier passe sur le train de sortie. La réalisation de la transformation ferritique complète à une grande vitesse donnée sur le train de sortie donne une dispersion minimale de la résistance.En outre, la vitesse de refroidissement précitée a pour effet une transformation austéno-ferritique rapide, si bien que le carbone dissous et l'azote dissous de la phase austé nitique sont retenus dans la ferrite. La vitesse moyenne de refroidissement doit être globalement grande respectivement petite pour la fabrication de la tuyauterie SER 95 ksi respectivement 80 ksi de puits de pétrole. La température de bobinage doit être au maximum de 5000C pour retenir de manière stable le carbone dissous et l'azote dissous dans la phase ferritique. Si la température de bobinage dépasse 5000C, le carbone et l'azote précipitent du fait du vieillissement pendant le bobinage et deviennent inactifs pour le vieilli sement après écrouissage. Le procédé de formation va maintenant être décrit. Le procédé de "formation" concerne non seulement le façonnage ou le profilage du produit laminé, c'est-à- dire la mise en forme tubulaire d'un feuillard, mais aussi l'introduction de déformations dans une mesure convenant au vieillissement après écrouissage, qui est effectué plus tardivement que le procédé de fornation.Ladéforma- tion est ici dans le sens longitudinal d'une tuyauterie SER de puits de pétrole . Sur la figure 2, la valeur Sc et la pression d'écrasement sont accentués par la déformation longitudinale de la tuyauterie. La valeur Sc exprime la valeur d'évaluation de durabilité obtenue par un test de poutre en flexion (Shell Bent Bean Test).Une déformation longitudinale de tuyauterie d'au moins 3 t convient pour induire un certain nombre de dislocations auxquelles adhèrent le carbone et l'azote dissous, améliorant ainsi la résistance à la corrosion et la résistance à l'écrasement. La déformation longitudinale est déterminée par un pourcentage d'allongement de tuyauterie SER de puits de pétrole dans le sens longitudinal, appelé ci-après allongement longitudinal C3. L'allongement longitudinal est déterminé par la largeur WO du feuillard. La largeur WO du feuillard pour réaliser au moins 3 % d'allon gement longitudinal 63 se calcule à l'aide des formules suivantes. = {###########} (x 100(%)) ... (1) (3.97/D - 0.0476/t) (x 100(%)) ... (2) W0 - s(D - t) #1 = s(D - t) ) (x 100(%)) ... (3) Dans les formules, & est le rétrécissement dans le sens du périmètre-circulaire de la tuyauterie, #2 est l'épaississement dans le sens transversal de la paroi de la tuyauterie, D est le diamètre de la tuyauterie, t est l'épaisseur de la paroi de la tuyauterie et W0 est la largeur du feuillard. Les formules (1) et (3) sont des formules théoriques, alors que la formule (2) est une formule empirique incluant les constantes propres d'un train SER. La déformation longitudinale est produite en passant le feuillard dans un train SER comportant des cylindres ébaucheurs, des cylindres calibreurs, des cylindres de finition et de cylindres presseurs. En ce qui concerne 9e vieillissement après écrouissage, les conditions du traitement de vieillissement après écrouissage varient en fonction de la quantité de carbone et d'azote dissous et de l'allongement longitudinal #3. Une température de 100 à 5500C et une durée de 30 secondes à 30 minutes sont préférées. Une température basse et une longue durée dans les limites précitées sont préférées. Il est clair que les conditions du traitement de vieillissement après écrouissage doivent être ajustées dans les limites de température et de durée précitées afin que, suivant la quantité de carbone et d'azote dissous et l'allongement longitudinal la la contrainte associée à et produite par la défor mation ne soit pas fortement réduite par l'activation thermique.En outre, les conditions du traitement de vieillissement après écrouissage doivent aussi être ajustéesd'après des considérations économiques et ajustées afin de ne pas affecter la rotondité ni la rectitude d'une tuyauterie SER de puits de pétrole. Ainsi, la présente invention concerne également un procédé de fabrication de tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'invention, caractérisé par le laminage d'acier à une température de finition de 740 à 830" C, le refroidissement de 1'acier à une température moyenne de refroidissement d'au moins 150 C/sec, jusqu'à la température de bobinage, le bobinage de l'acier à une température maximale de 5009C et, pendant le processus ultérieur de formage d'un tuyau, l'introduction d'une déformation d'au moins 3 % dans le sens longitudinal de la tuyauterie pendant la formation de la tuyauterie et le chauffage ultérieur de la tuyauterie à une température de 100 à 5500 C pendant une durée de 30 secondes à 30 minutes. En variante, dans le procédé selon l'invention, la tuyauterie SER a une dureté et une limite élastique définies par les points A, A', D', D et une teneur en carbone de 0,08 % à 0,19 l, et la vitesse moyenne de refroidissement est de 15 à 350 C/sec. En variante, dans un procédé selon l'invention, la tuyauterie SER de puits de pétrole a une dureté et une limite élastique comprise dans la plage définie par les points A', B, C et D" , et une teneur en carbone de 0,12 % à 0,22 %, et la vitesse moyenne de refroidissement est de 25 à 450C / sec. La présente invention est maintenant exposée au moyen d'exemples. Exemple 1 (tuyauterie SER 80 ksi de puits de pétrole) Des tuyauteries SER de puits de pétrole, de diamètre extérieur 5 1/2" (140 mm), à paroi due 0,361" (9,2 mm) d'épaisseur ont été fabriquées dans les conditions figurant au Tableau 1. Les propriétés sont également indiquées au tableau 1. Comme le montre le Tableau 1, la resistance à la corrosion comme la résistance à l'écrasement des tuyauteries selon la présente invention sont excellentes en comparaison des tuyauteries SER similaires de puits de pétrole. Exemple 2 (tuyauterie SER 95 ksi de puits de pétrole) Des tuyauteries SER de puits de pétrole, de diamètre extérieur 5 1/2 (140 mm), à paroi de 0,361" (9,2 mm) d'épaisseur ont été fabriquées dans les conditions figurant au Tableau 1. Les propriétés sont également indiquées au Tableau 2. Comme le montre le Tableau 2, la résistance à la corrosion comme la résistance à l'écrasement des tuyauteries selon la présente invention sont excellentes en comparaison des tuyauteries SER similaires de puits de pétrole. LEGENDE DES TABLEAU A - NO B - Composition chimique (% poids) C - Température de finition D - Vitesse moyenne de refroidissement E - Température de bobinage F - Déformation moyenne dans le sens longitudinal de la tuyauterie G - Conditions de traitement thermique H - Température I - Durée J - Résistance à l'écrasement K - Valeur Sc L - Limite élastique M - Dureté N - Observations O - NOTA : *La valeur Sc est un indice d'évaluation de la resistance aux milieux corrosifs et est donnée par les résultats d'un test de poutre en flexion (Shell Bent-Beam Test) Tableau 1 1 0.19 0.25 1.65 0.042 - - 780 28 480 4 450 C 30 min # 12600 # 13 69, 66 16.5, 15.5 Invention 2 " " " " - - " 28 " 3 500 10 min # 12700 # 14 68, 69 14.5, 15.5 " 3 " " " " - - 790 30 " 3 550 1 min # 12600 # 15 66, 67 14.0, 14.5 " 4 0.18 0.19 1.6 0.038 - - " 30 500 5 450 10 min # 12200 # 14 62, 65 13.0, 15.0 " 5 " " " " - - " 30 " 3 500 1 min # 12000 # 15 65, 64 14.5, 15.0 " 6 " " " " - - 800 33 " 3 550 30 sec # 12200 # 15 60, 60 11.0, 11.5 " 7 0.15 0.17 1.7 0.020 0.040 0.015 " 33 490 4 450 10 min # 12300 # 15 59, 58 9.5, 8.5 " 8 " " " " " " " 33 " 4 500 1 min # 12200 # 15 60, 61 10.0, 10.5 " 9 " " " " " " 780 29 " 4 550 30 sec # 12500 # 15 61, 60 10.0, 10.0 " 10 0.12 0.20 1.7 0.042 - 0.015 " 29 480 5 450 30 min # 12200 # 15 57, 56 10.0, 10.0 " 11 " " " " - " " 29 " 3 500 10 min # 12200 # 16 59, 59 9.5, 9.0 " 12 " " " " - " " 27 " 5 550 30 sec # 12100 # 16 58, 57 8.5, 8.0 " 13 " " " " - " " 27 500 5 450 1 min # 12200 # 15 56, 55 8.5, 8.0 " 14 " " " " - " " 27 " 5 500 30 sec # 12300 # 17 57, 56 10.0, 9.5 " 15 " " " " - " " 27 " 5 550 30 sec # 12000 # 17 55, 56 8.5, 10.5 " 16 0.08 0.26 1.84 0.046 - 0.017 800 35 480 3 500 1 min # 12200 # 18 60, 61 13.0, 13.0 Comparaison 17 " " " " - " 800 15 650 5 450 60 min x 10800 o 13 49, 50 8.5, 7.0 " 18 " " " " - " 780 29 480 2 450 30 min x 11000 x 11 55, 56 8.5, 8.5 " 19 " ' " " - " " " " 4 - - x 10400 x 8 52, 56 8.5, 10.0 " 20 " " " " - " " " " 4 600 1 min x 9800 o 12 48, 49 7.0 7.5 " 21 " " " " - " " " " 4 600 1 min x 9900 x 10 49, 49 8.0 8.0 " NOTE :O Tableau 2 A B C D E F G J K L M N C Si Mn Nb V Ti (@@RG) H I @ 9.81.106 ( C) ( C/sec) ( C) (%) (psi) (ksi) P@) 1 0.19 0.25 1.65 0.042 - - 780 27 500 5 450 C 10 min # 13600 # 15 70, 72 15.5, 16.0 Invention 2 " " " " - - " 27 " 5 500 1 min # 13400 # 14 71, 71 16.0, 16.0 " 3 " " " " - - " 27 " 5 550 30 sec # 13700 # 13 73, 74 18.5, 18.5 " 4 " " " " - - " 33 450 4 450 10 min # 13300 # 13 74, 74 19.0, 18.0 " 5 " " " " - - " 33 " 4 500 1 min # 13900 # 14 74, 75 18.0, 18.5 " 6 " " " " - - " 33 " 4 550 30 sec # 1300 # 14 79, 74 18.0, 18.0 " 7 0.21 0.19 1.70 0.041 - 0.015 800 32 490 4 450 1 min # 13900 # 14 78, 80 18.5, 19.5 " 8 " " " " " " " 32 " 4 500 1 min # 13200 # 14 75, 75 17.5, 20.5 " 9 " " " " " " " 32 " 4 550 1 min # 13900 # 14 76, 77 19.5, 20.0 " 10 " " " " - " " 34 470 4 450 30 min # 13800 # 13 80, 79 21.0, 21.5 " 11 " " " " - " " 34 " 4 500 1 min # 13900 # 13 80, 79 23.5, 19.0 " 12 " " " " - " " 34 " 4 550 1 min # 14000 # 13 78, 79 22.5, 19.5 " 13 0.17 0.25 1.80 0.040 0.025 0.015 770 32 480 3 450 30 min # 13000 # 13 74, 74 10.5, 18.5 " 14 " " " " " " " 32 " 3 500 10 min # 13100 # 13 74, 75 19.0, 19.5 " 15 " " " " " " " 32 " 3 550 30 sec # 13100 # 13 74, 73 17.5, 17.0 " 16 0.17 0.25 1.80 0.040 0.025 0.015 900 40 480 3 450 60 min x 11900 x 6 69, 68 25.9, 26.0 Comparaison 17 " " " " " " 800 14 650 3 450 60 min x 10800 # 12 65, 64 17.0, 18.0 " 18 " " " " " " 770 32 480 2 450 1 min x 12000 x 10 72, 73 18.5, 19.0 " 19 " " " " " " 770 32 480 3 600 30 sec x 11300 # 12 69, 67 18.0, 18.5 " 20 " " " " " " 770 32 480 3 - x 11700 x 11 67, 66 19.0, 18.5 " Note O REVENDICATIONS 1. Tuyauterie de puits de pétrole à soudage électrique par résitance (SER) constituée d'un maximum de 0,22 % de C, d'un maximum de 0,50 % de Si, de 1,0 à 2,0 % de Mn, d'un maximum de 0,05 % de Nb et, pour le reste, de fer et d'éléments accidentels inévitables dont N, carac térisée en ce qu'elle est dans un état vieilli après écrouissage et en ce qu'elle a une dureté et une limite élastique comprises dans la plage définie par les points A, A', B, C, D" , D' et D et dont les coordon nées sont les suivantes ( x représentant la dureté et y représentant la limite élastique) A: x = il HRc y = 55 x 9,81.106Pa A': x = 18,5 HRc r = 70 x 9,81.106Pa B : x = 23,5 HRc y = 80 x 9,81.106Pa C : x = 19,5 HRc y = 80 x 9,81.106Pa D": x = 14,5 HRc y = 70 x 9,81.106Pa D': x = 14 HRc y = 70 x 9,81.106Pa D : x = 7 HRc y = 55 x 9,81.106Pa 2. Tuyauterie SER de puits de pétrole selon la revendica tion 1, caractérisée en ce qu'elle contient au moins un élément pris dans le groupe constitué de l'aluminium à une teneur maximale de 0,050 %, de vanadiums à une teneur maximale de 0,050 % et de titane à une teneur maximale de 0,040 %. 3. Tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce qu'elle a une dureté et une limite élastique compri se dans la plage définie par les points A, A', D', D. 4. Tuyauterie SER de puits de pétrole selon la reven dication 3, dans laquelle la teneur maximale en car bone est de 0,19 %. 5. Tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'un quel conque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce qu'elle a une dureté et une limite élastique comprise dans la plage définie par les points A', B, C et D" . 6. Tuyauterie SER de puits de pétrole selon la revendica tion 5, dans laquelle la teneur en carbone est de 0,12 % à 0,22 t. 7. Procédé de fabrication de tuyauterie SER de puits de pétrole selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée par le laminage d'acier à une tem pérature de finition de 740 à 8300C, le refroidissement de l'acier à une température moyenne de refroidissement d'au moins 15 C/sec. jusqu'tala température de bobinage, le bobinage de l'acier à une température maximale de 5000C et, pendant le processus ultérieur de formage d'un tuyau, l'introduction d'une déformation d'au moins 3% dans le sens longitudinal de la tuyauterie pendant la formation-de la tuyauterie et:le chauffage ultérieur de la tuyauterie à une température de 100 à 550 OC, pen dant une durée de 30 secondes à 30 minutes. 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel la tuyauterie SER a une dureté et une limite élastique comprise dans la plage définie par les points A, A', D', D et une teneur en carbone de 0,08 % à 0,19 %, et la vitesse moyenne de refroidissement est de 15 à 35 C sec. 9. Procédé selon la revendication 7, dans lequel la tuyauterie SER de puits de pétrole a une dureté et une limite élastique comprise dans la plage défi nie par les points A',B, C, et D", , et une teneur en carbone de 0,12 % à 0,22 %, et la vitesse moyenne de refroidissement est de 25 à 450C/sec.