Brevet FR2556051A1 — publié le 19850607

L'invention concerne un dispositif de réglage pour la régulation de la pression et du débit d'une pompe à membrane comprenant une section de pompage traversée par un fluide secondaire et une section de refoulement chargée par un fluide de travail primaire lesquelles sont couplées par l'intermédiaire d'une robinetterie de raccordement conduisant le fluide de travail primaire, une membrane réalisée en un matériau élastomère pouvant être chargée de manière pulsée par le fluide de travail et la membrane délimitant par ailleurs en partie une chambre de pompage de la section de pompage, équipé de soupapes de sortie et de surpression commandées par le fluide de travail primaire dans la sec- tion de refoulement et servant à l'amenée et à l'évacuation du fluide de travail primaire à partir ou vers un réservoir, d'un régulateur de pression, d'un réservoir d'air et d'une tuyère avec orifice de fuite par laquelle du fluide de travail primaire passe du système régulateur séparé de la section de refoulement par ies soupapes de surpression dans le réservoir. Dans un système régulateur bien connu de ce genre (DE-OS 31 21 103), la quantité perdue de fluide de travail primaire débitée, lors de la course de refoulement, dans le réservoir par l'intermédiaire d'une tuyère est utilisée pour obtenir dans la phase d'aspiration consécutive de la section de refoulement considérée l'application fiable d'une membrane tubulaire contre un tube support, par suite du manque de fluide de travail primaire qui force l'établis- sement d'une dépression, avant que la dépression du système provoque l'ouverture de la soupape d'aspiration en vue de compenser le manque de fluide de travail primaire. Bien que le système régulateur bien connu apporte une solution au problème d'une régulation sans pertes de la pression et du débit du milieu à transporter, il présente néanmoins quel- ques inconvénients. D'une part, il est nécessaire, pendant la course d'aspiration, de déterminer mécaniquement la posi- tion de fin de course de la membrane et de la transmettre a la soupape actionnée par la membrane. Cela réclame des mesures constructives particulières qui entraiînent des dépenses et qui peuvent compromettre la sécurité de fonctionnement de la pompe à membrane. D'autre part, la soupape de réglage commandée par la pression du fluide secondaire à transporter communique directement avec le régulateur à air comprimé de telle façon que le piston de réglage ou la membrane dudit régulateur entre, le cas abrasif ou chimiquemçnt échéant, en contact direct avec le milieu/agressif a trans- porter. De ce fait, la soupape de réglage est soumise à une contrainte mécanique et/ou chimique accrue et elle peut constituer ainsi un point faible dans l'ensemble du système. En cas d'une fuite sur la soupape de réglage, le milieu secondaire peut pénétrer dans la région du fluide de travail primaire et y conduire éventuellement à un endommagement ou à la destruction de la pompe à membrane. La présente invention a pour objet de perfectionner le sytème régulateur du genre précité de telle façon que la régulation se fait pratiquement sans pertes etque seules sont nécessaires des interventions dans la gestion du fluide de travail primaire. Cela ne doit pas nécessiter des inter- actions directes entre le milieu secondaire à transporter et des éléments du système régulateur. D'une manière plus concrète, il s'agit d'obtenir que, pendant la course de refoulement de la pompe à membrane, une quantité limitée de fluide de travail primaire est évacuée d'une zone de carter du système régulateur reliée en permanence à la section de refoulement associée dans le réservoir, que, pendant la course d'aspiration-et indépendamment de la surpression du fluide de travail primaire présent dans le système régu- lateur, la quantité perdue évacuée pendant la course de refoulement est compensée, en réalisant une compensation complète en dessous d'une pression de réponse réglable du système régulateur et, au-dessus de celle-ci, une compen- sation de plus en plus incomplète au fur et à mesure que la différence entre la surpression et la pression de réponse augmente, et que pendant la course d'aspiration et propor- tionnellement au déficit croissant de la-compensation, le fluide de travail primaire à l'intérieur de la section de refoulement associée est chargé d'air à partir de la zone environnante de la pompe à membrane. Selon l'invention, ce but est atteint par le fait que a) une autre tuyère avec orifice de fuite qui établit une voie de communication entre le réservoir et le système régulateur est disposée dans le carter du système régulateur de façon à réaliser une communication permanente entre la tuyère inférieure et la section de refoulement associée, b) sur le carter du sytème régulateur est montée une soupape d'étranglement qui comprend un piston d'étran- glement lequel est guidé de manière étanche dans un carter d'étranglement, peut être chargé d'une part par un ressort réglable par l'intermédiaire d'un dispositif de précontrainte et, d'autre part, par le fluide de travail primaire et est relié à un cône d'étranglement de telle façon qu'un déplacement du piston d'étranglement contre la force du ressort permet de réduire progressivement la section trans- versale d'un orifice de rattrapage qui communique avec un conduit de rattrapage menant aux soupapes d'aspiration, c) une soupape de prise d'air qui se compose d'un tuyau d'aspiration dépassant du niveau du liquide dans le réservoir et d'un organe de fermeture chargé par l'inter- médiaire d'un ressort en sens inverse de la pression ambiante de la pompe à membrane, est disposée dans le carter du système régulateur de telle façon qu'il existe une communi- cation permanente entre la soupape de prise d'air et la section de refoulement associée. D'autres modes de réalisation du système régulateur selon l'invention sont indiqués ci-après. Dans ce dispositif chaque section de refoulement dispose d'une soupape de sûreté qui est montée dans la région respectivement associée du carter du système régu- lateur. Une soupape de compensation commandée par l'inter- médiaire d'un flotteur, adaptée quant à son débit à la compensation de fuites normales et reliée à une conduite d'amenée pour le fluide de travail primaire est montée sur le réservoir dont elle assure la hauteur de remplissage nécessaire. Un détecteur de niveau qui différencie l'air et le fluide de travail primaire est disposé à un endroit du réservoir qui correspond à la hauteur de remplissage minimum et, dans l'air, le détecteur de niveau déclenche un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane. Une sonde de valeur de référence capable d'identifier des liquidesd'après leur conductivité est disposée à l'intérieur dela robinetterie de raccordement et la sonde de valeur de référence déclenche, en présence d'une conductivité dif- férente de celle du fluide de travail primaire normal, un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane. La description qui va suivre, en regard des dessins annexés à titre d'exemples non limitatifs, permet- tra de bien comprendre comment l'invention peut être mise en pratique. La figure 1 représente la variation qualitative -de la pression et du débit d'un filtre-presse en fonction du temps. La figure 2 représente une courbe caractéris- tique d'une pompe à membrane pouvant être obtenue à partir de la figure 1 et réalisable par le dispositif pour la régulation de la pression et du débit d'une pompe à mem- brane. La figure 3 représente une coupe d'un dispositif pour la régulation de la pression et du débit d'une pompe à membrane selon l'invention, la représentation repro- duisant essentiellement les relations fonctionnelles et moins la disposition géométrique et constructive. La courbe caractéristique nécessaire d'une pompe à membrane qui travaille sur un filtre-presse est indiquée dans la figure 2. Les valeurs de pression et de débit associées l'une à l'autre sont obtenues en portant les valeurs de pression et de débit associées à un temps déterminé dans la figure 1 sur un diagramme Q-p. La courbe Q = f (p) représentée à la figure 2 par une large ligne continue est alors la caractéristique d'une pompe à membrane qui est réglée pratiquement sans pertes, ce qui était l'objet de la présente invention, et qui débite sur un filtre-presse présentant le comportement temporel Q-p indiqué dans la figure 1. Il ressort de la figure 2 2556O051 que la régulation commence avec l'atteinte de la pression de refoulement p = PDR,Nenn Le débit Q diminue continuellement en fonction de la pression de refoulement p et atteint à p = PEndNenn le débit résiduel QRest,Nenn Les allures des courbes de la figure 2 seront discutées plus en détail après la description de la construction du système régulateur représenté à la figure 3. Dans l'exemple de réalisation, la pompe à membrane (figure 3) comporte un carter sphérique 1 au point le plus bas duquel se trouve une tubulure d'aspiration la et au point le plus élevé duquel est disposée une tubulure de refoulement lb. La moitié droite de la sphère représen- tée dans le dessin comporte une ouverture centrale qui reçoit un bourrelet de raccordement lc. A l'intérieur du carter sphérique 1 se trouve une membrane tubulaire 2 qui entoure un tube support 3 avec une pluralité de perfora- tions 3a et qui, par l'intermédiaire d'un dispositif de fixation de membrane 4, est fixée avec ses deux extrémités dans les ouvertures centrales prévues de part et d'autre dans le carter sphérique 1. La chambre de pompage P qui reçoit le milieu secondaire à transporter et qui est traversée par celui-ci fait partie de la section de pompage 1 à 4 et elle est délimitée par la face intérieure du carter sphérique 1 et par l'enveloppe extérieure de la membrane tubulaire 2. Les tubulures d'aspiration et de refoulement la ou lb sont équipées de soupapes de retenue de construction identique dont seule est représentée dans le dessin la soupape de retenue 5 du c8té refoulement. La pompe à membrane est réalisée sous la forme d'une pompe monocylindrique à double effet, le cylindre qui est seulement suggéré au bord inférieur de la feuille compre- uz nant deux sections de refoulement 6communiquent respecti- vement avec la section de pompage 1 à 4 par l'intermé- diaire d'ouvertures de raccordement associées dans le corps du cylindre 6a et par une robinetterie de raccordement 8. Un piston 7 placé dans le corps du cylindre 6a provoque alternativement, par son mouvement de va-et-vient, des courses d'aspiration et de refoulement dans les sections de refoulement 6, ce qui a pour effet que le fluide de travail primaire appliqué au piston7 est alternativement aspiré dans la section de refoulement 6 respective ou évacué de celle-ci. Dans le cas de pompes monocylindriques à double effet, l'ensemble du système de pompage comprend deux sections de pompage 1 à 4 séparées, dont la figure 3 ne montre qu'une partie de celle associée à la section de refoulement gauche 6. Le système régulateur décrit ci-après n'est pas limité à des carters sphériques avec une membrane tubulaire cylindrique. I1 est également possible d'utiliser sans restriction des carters avec des membranes plates. Dans le cas des pompes à deux cylindres à quadruple effet, c'est-à-dire pour une disposition de quatre sections de pompage I à 4 séparées les unes des autres, il faut prévoir en général deux systèmes régu- lateurs décrits ci-après. Le système régulateur 9 commu- nique avec les robinetteries de raccordement 8 existant en double exemplaire dans l'exemple de réalisation et se trouve dans son ensemble à l'intérieur d'un réservoir qui est monté entre les robinetteries de raccordement 8 et le carter du système régulateur 9a et qui est muni, à ces endroits, de passages étanchés vers l'extérieur. La robinetterie de raccordement 8 comprend quatre raccords et elle est reliée, par l'intermédiaire de l'ouverture de raccordement vers la section de refoulement 8a, à la section de refoulement 6; par l'intermédiaire de l'ouver- ture de raccordement vers la section de pompage 8b, à la section de pompage 1 à 4; par l'intermédiaire de l'ou- verture de raccordement vers le système régulatepr 8c, au système régulateur 9, et, par l'ouverture de raccor- dement pour la sonde de valeur de référence 8d, à une sonde de valeur de référence 24. Le carter du système régulateur 9a comprend des conduites d'aspiration 9b placées symétriquement en face l'une de l'autre et établissant respectivement une liaison avec la robinetterie de raccordement 8 associée. Symétriquement à l'axe de symétrie du carter du système régulateur 9a est prévu un jeu de soupapes qui se compose respectivement d'une soupape d'aspiration -avec un siège de soupape d'aspiration 13a, une bille d'as- piration Il et un ressort d'aspiration non référencé, et d'une soupape de surpression avec un siège de soupape de surpression 13b, une bille de surpression 12 et un ressort de surpression non référencé. Le siège de soupape d'aspi- ration 13a qui communique avec un conduit de rattrapage 19a établit une liaison entre la soupape d'aspiration 11, 13a et le réservoir 10. Dans la région de la conduite d'aspi- ration 9b, le carter du système régulateur 9a comprend une tuyère inférieure avec orifice de fuite 16 qui établit une voie de communication entre le réservoir 10 et la conduite d'aspiration 9b du système régulateur 9. Dans l'espace formé par le carter du système régulateur 9a au-dessus de la bille de'surpression 12, lequel peut être relié à la conduite d'aspiration 9b par l'intermédiaire du siège de soupape de surpression 13b, est disposée une seule tuyère supérieure avec orifice de fuite 17. De plus, l'espace précité communique avec un régula- teur de pression 14 et un réservoir d'air 15. Le carter du système régulateur 9a est équipé d'une soupape d'étranglement 18 dont le piston d'étran- glement 18a peut être alimenté en fluide de travail primaire à partir de l'espace au-dessus de la bille de surpression 12. Le piston d'étranglement 18a est guidé de manière étanche dans un carter d'étranglement 18b et il peut 8tre réglé, au moyen d'un dispositif de précontrainte 18e et par l'intermédiaire d'un ressort 18d, sur une pression de réponse PDR Le piston d'étranglement 18a est relié, par un prolongement non référencé, à un c8ne d'étranglement 18c de telle façon qu'un déplacement du piston d'étranglement l8a contre la force du ressort 18d provoque une réduction progressive de la section trans- versale d'un orifice de rattrapage 19 qui communique avec le conduit de rattrapage 19a menant aux soupapes d'aspiration 11, 13a. Dans la région de la conduite d'aspiration 9b, le carter du système régulateur 9a comporte respectivement une soupape de prise d'air 20 qui se compose d'un tuyau d'aspi- -8 ration 20a dépassant du niveau de liquide dans le réservoir et d'un organe de fermeture 20b chargé par.1'intermédiaire d'un ressort 20c en sens inverse de la pression ambiante de la pompe à membrane. De plus, respectivement une soupape de sûreté 21 peut être insérée, le cas échéant, dans la région de la conduite d'aspiration 9b à l'intérieur du carter du système régulateur 9a. Dans la région du niveau de liquide nécessaire, une soupape de compensation 22 commandée par l'inter- médiaire d'un flotteur 22a, adaptée quant à son débit à la compensation de fuites normales et reliée à une conduite d'amenée pour le fluide de travail primaire est disposée dans le réservoir 10. A un endroit du réservoir 10 qui correspond au niveau de remplissage minimum se trouve un détecteur de niveau 23 qui différencie l'air et le fluide de travail primaire et déclenche dans l'air un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane. La sonde de valeur de référence 24 disposée dans la robinetterie de raccordement 8 est capable d'identifier des liquides d'après leur conductivité et de délencher, en présence d'une conductivité différente de celle du fluide de travail primaire normal, un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane. Admettons que la section de pompage 1 à 4 reliée à la robinetterie de raccordement 8 représentée du côté gauche fonctionne dans sa phase de refoulement et que la pression de refoulement p est inférieure à la pression de réponse PDR réglable par l'intermédiaire de la soupape d'étranglement 18. Dans ce cas, le piston d'étranglement 18a se trouve dans sa position de fin de course inférieure de telle façon que l'orifice de rattrapage 19 menant au conduit de rattrapage 19a est complètement ouvert. Par l'intermédiaire de la conduite d'aspiration 9b reliée à la robinetterie de raccordement 8 droite, une faible quantité de fluide de travail primaire est aspirée par le conduit de rattrapage 19a et l'orifice de rattrapage 19 2S565 1 dans le réservoir 10. Du fait de la dépression ainsi créée, la bille d'aspiration 11l quitte son siège de soupape d'aspiration 13a de telle façon que du fluide de travail primaire peut pénétrer dans la section de refoulement 6 en phase d'aspiration. La conduite d'aspiration 9b représentée du côté gauche est automatiquement alimentée au cours de la course de refoulement par le côté opposé du piston 7. Le fluide de travail primaire transporté pendant la course de refoulement soulève la bille de surpression 12 représentée à gauche de son siège de soupape de surpression 13b. La bille de surpression 12 représentée à droite agit alors comme bille antiretour. Elle reste sur son siège étant donné qu'elle est sollicitée en même temps, à sa face inférieure, par la course d'aspiration. Compte tenu de la surpression dans la conduite d'aspiration 9b à gauche aussi bien que dans l'espace au-dessus de la bille de surpression 12, de faibles quantités de fluide de travail primaire quittent le carter du système régulateur 9a par les tuyères inférieure et supérieure 16 ou 17 avec orifice de fuite. Ensuite, lors de la course d'aspiration du côté gauche, la perte de fluide de travail primaire est à nouveau compensée sans difficulté par l'intermédiaire de la soupape d'aspiration 11, 13a à gauche. Dans le jeu de soupapes du côté droit se déroule maintenant la phase de refoulement, une faible quantité de fluide de travail primaire s'écoulant à nouveau dans le réservoir 10 par la tuyère supérieure 17 et par la tuyère inférieure 16 à droite, laquelle quantité est compensée lors de la course d'aspiration suivante par l'intermédiaire de la soupape d'aspiration. La perte de fluide de travail primaire par la tuyère inférieure 16 a pour effet que la membrane tubulaire 2 est appliquée contre le tube support pendant la course d'aspiration avant que le piston 7 ait atteint son point mort. La perte de fluide de travail primaire par l'unique tuyère supérieure 17 réduit à un minimum les déviations de la pression de la régulation et assure un fonctionnement parfait des soupapes de surpression 12, 13b. La fonction de pompage décrite ci-dessus correspond au fonctionnement des pompes à membranes bien connues qui sont utilisées comme pompes de transport. La caractéristique réalisée avec le système décrit est représentée à la figure 2 dans la zone de refoulement p = 0 à PDRNenn' Dès que la pression de refoulement p dépasse la pression de réponse PDRNenn réglée sur la soupape d'étranglement 18, cette dernière commence à fonctionner de telle façon que le piston d'étranglement 18a poussé par le fluide de travail primaire quitte sa position de fin de course infé- rieure en vainquant la pression du ressort 18d. Au fur et à mesure que la pression de refoulement augmente, le cône d'étranglement 18c pénètre dans l'orifice de rattrapage 19 et en réduit progressivement la section transversale. De ce fait, les sections de refoulement 6 qui se trouvent respectivement dans leur phase d'aspiration ne sont plus en mesure de compenser entièrement, par aspiration à partir du réservoir 10, le fluide de travail primaire perdu pendant la course de refoulement précédente. En conséquence, la dépression dans le fluide de travail primaire devient tellement grande qu'une soupape de prise d'air 20 dont la pression de réponse PBV (voir figure 2) est réglable et inférieure à la pression de réponse PNV de la soupape d'aspiration 11, 13a "injecte" de l'air prélevé à l'exté- rieur de la pompe à membrane dans la conduite d'aspiration 9b du carter du système régulateur 9a, à savoir par l'inter- médiaire d'un tuyau d'aspiration 20a dépassant du niveau du liquide dans le réservoir 10. La prise d'air selon l'inven- tion du fluide de travail primaire empoche la-cavitation dans le fluide de travail primaire qui, comme on le sait, provoque des émissions de bruit importantes et des endom- magements des éléments de construction. La caractéris- tique de pompage pouvant être réalisée grâce à l'action des soupapes d!étranglement et de prise ud'air 18 ou 20 est indiquée dans la figure 2 pour la pression de refoulement dep = PDR,Nenn à PEnd,Nenn (large ligne continue). A une pression de refoulement p = PEnd,Nenn' seul est encore transporté un volume de transport résiduel QRest,Nenn' 255-6051 il A cette pression de refoulement, la soupape d'étranglement 18 est complètement fermée de telle façon que les quantités perdues évacuées par l'intermédiaire des tuyères infé- rieure et supérieure 16 ou 17 ne peuvent pas non plus être compensées partiellement. De ce fait, une quantité de plus en plus grande de fluide de travail primaire est soustraite au système régulateur de telle façon que même dans la phase de refoulement des sections de pompage respectives les tuyères 16, 17 évacuent non plus du fluide de travail primaire mais seulement de l'air. A cet état de service,- le système régulateur 9 fonctionne, avec les sections de refoulement respectivement associées, avec un volume d'air relativement important qui, en tant qu'espace dit nuisible, réduit le- débit de la pompe au débit résiduel précité. Les courbes en traits mixtes dans la figure 2 fournissent une indication qualitative sur la variation de la caractéristique de la pompe à membrane -à la suite de l'augmentation ou de l'abaissement de la pression de réponse PDR par rapport à la pression de réponse nominale PDR,Nenn' A une pression de réponse PDR PDR,Nenn' la régulation commence déjà plus t8t de telle façon que le débit résiduel QRestNenn est obtenu à une pression de refoulement P C PEndNenn' On constate le comportement inverse pour une pression de réponse PDR2 > PDR,Nenn. La ligne discontinue indique l'effet d'une augmentation de la pression de réponse PBV de la soupape de prise d'air par rapport à la pression de réponse nominale PBV,Nenn' On remarque une chute plus prononcée de la courbe de sorte que le débit résiduel QRestNenn est atteint pour la pression de refoulement P 4 PEnd,Nenn. En cas de réduction de la pression de réponse PBV de la soupape de prise d'air par rapport à la pression de réponse nominale PBVNenn' il faut s'attendre à une cavitation croissante du fluide de travail primaire étant donné que cette variation de la pression de réponse entraîne une réduction du temps disponible pour la prise d'air. Il ressort des considérations ci-dessus qui présentent un caractère plutôt qualitatif que quantitatif que l'harmonisation précise de tous les paramètres influant sur le comportement de réglage de la pompe à membrane précitée permet une adaptation optimale de la caractéristique de la pompe aux impératifs du fonctionnement du filtre- presse. Dans la pratique, de tels problèmes d'harmonisation et d'optimisation seront essentiellement abordés, avec une chance de succès, de manière expérimentale sur le banc d'essai de pompes après des études théoriques préliminaires approfondies. Des essais de fonctionnement ont démontré que le problème faisant l'objet de' la présente invention et consistant à régler pratiquement sans pertes la pression et le débit d'une pompe à membrane du genre précité est résolu parfaitement et avec des moyens mécaniques- hydrauliques relativement simples par le système proposé selon l'invention pour la régulation de la pression et du débit d'une pompe à membrane. REVENDICATIONS 1.- Dispositif de réglage pour la régulation de la pression et du débit d'une pompe à membrane comprenant une section de pompage traversée par un fluide secondaire et une section de refoulement chargée par un fluide de travail primaire lesquelles sont couplées par l'intermédiaire d'une robinetterie de raccordement conduisant le fluide de travail primaire, une membrane réalisée en un matériau élastomère pouvant être chargée de manière pulsée par le fluide de travail et la membrane délimitant par ailleurs en partie une chambre de pompage de la section de pompage, équipé de soupapes de sortie et de surpression commandées par le fluide de travail primaire dans la section de refoulement et servant à l'amenée et à l'évacuation du fluide de travail primaire à partir ou vers un réservoir, d'un régulateur de pression; d'un réservoir d'air et d'une tuyère avec orifice de fuite par laquelle du fluide de travail primaire passe du système régulateur séparé de la section de refoulement par les soupapes de surpression dans le réservoir, caractérisé par le fait que: a) une autre tuyère avec orifice de fuite (16) qui établit une voie de communciation entre le réservoir (10) et le système régulateur (9) est disposée dans le carter du système régulateur (9a) de façon à réaliser une communication permanente entre la-tuyère inférieure (16) et la section de refoulement (6) associée, b) sur le carter du système régulateur (9a) est montée une soupape d'étranglement (18) qui comprend un piston d'étranglement (18a) lequel est guidé de manière étanche dans un carter d'étranglement (18b), peut 8tre chargé d'une part par un ressort (18d) réglable par l'in- termédiaire d'un dispositif de précontrainte (18e) et, d'autre part, par le fluide de travail primaire et est relié à un c8ne d'étranglement (18c) de telle façon qu'un déplacement du piston d'étranglement (18a) contre la force du ressort (18d) permet de réduire progressivement la section transversale d'un orifice de rattrapage (19) qui communique avec un conduit de rattrapage (19a) menant aux soupapes d'aspiration (11, 13a), c) une soupape de prise d'air (20) qui se compose d'un tuyau d'aspiration (20a) dépassant du niveau du liquide dans le réservoir (10) et d'un organe de fermeture (20b) chargé par l'intermédiaire d'un ressort (20c) en sens inverse de la pression ambiante de la pompe à membrane, est disposée dans le carter du système régulateur (9a) de telle façon qu'il existe une communication permanente entre la soupape de prise d'air (20) et la section de refoulement (6) associée. 2.- Dispositif de réglage selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque section de refoulement (6) dispose d'une soupape de sûreté (21) qui est montée dans la région respectivement associée du carter du système régulateur (9). 3.- Dispositif de réglage selon l'une des reven- dications 1 ou 2, caractérisé par le fait qu'une soupape de compensation (22) commandée par l'intermédiaire d'un flotteur (22a), adaptée quant à son débit à la compensation de fuites normales et reliée à-une conduite d'amenée pour le fluide de travail primaire est montée sur le réservoir (10) dont elle assure la hauteur de remplissage nécessaire. 4.- Dispositif de réglage selon l'une quelconque des revendications i à 3, caractérisé par le fait qu'un détecteur de niveau (23) qui différencie l'air et le fluide de travail primaire est disposé à un endroit du réservoir (10) qui correspond à la hauteur de remplissage minimum et que, dans l'air, le détecteur de niveau (23) déclenche un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane. 5.- Dispositif de réglage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'une sonde de valeur de référence (24) capable d'identifier des liquides d'après leur conductivité est disposée à l'inté- rieur de la robinetterie de raccordement (8) et que la sonde de valeur de référence (24) déclenche, en présence d'une conductivité différente de celle du fluide de travail primaire normale, un signal de dérangement qui provoque le branchement d'un avertisseur acoustique ou l'arrêt de la pompe à membrane.