Brevet FR2559215A1 — publié le 19850809

Dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant muni d'un mécanisme de réglage de capacité.- L'invention concerne un dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant muni d'un mécanisme de réglage de capacité. En général, dans un appareil de condition- nement d'air, la commande thermique est obtenue par un fonctionnement intermittent du compresseur en réponse à un signal provenant d'un thermostat placé dans la pièce à refroidir. Lorsque la temperature de la pièce a été abaissée à la température voulue, la capacité en réfri- gérant du système de conditionnement d'air n'a généralement pas besoin d'être très grande pour apporter un refroidis- sement supplémentaire, soit pour compenser des variations de température supplémentaires, soit pour maintenir la pièce à la température voulue. Par suite, lorsque la pièce a été refroi- die à la température voulue, la technique la plus couram- ment utilisée pour commander la puissance de sortie du compresseur consiste à le faire fonctionner de manière intermittente. Cependant, ce fonctionnement intermittent du compresseur a pour résultat l'application intermittente d'une charge relativement importante au mécanisme d'en- tra;nement du compresseur pour faire fonctionner celui-ci. Dans les compresseurs de conditionnement d'air automobiles, le compresseur est entraîné par le moteur de l'automobile par l'intermédiaire d'un embrayage 2 2559215 électromagnétique. Ces compresseurs de conditionnement d'air d'automobiles sont soumis aux mêmes problèmes de charges intermittentes que ceux décrits ci-dessus, dès que le compartiment des passagers a atteint la tempé- rature voulue. La commande du compresseur se fait norma- lement en faisant fonctionner celui-ci de manière inter- mittente par l'intermédiaire de l'embrayage électromagnétique couplant le moteur de l'automobile ou compresseur. Ainsi, la charge relativement importante nécessaire pour entraîner le compresseur, est appliquée de manière intermittente au moteur de l'automobile. De plus, comme le compresseur d'un conditionneur d'air d'automobile est entrainé par le moteur de l'automobile, la vitesse de rotation du mécanis- me d'entraînement change d'un moment à un autre, ce qui fait varier la capacité de réfrigérant proportionnellement à la vitesse de rotation du moteur. Comme la capacité de l'évaporateur et du condenseur du conditionneur d'air ne varient pas, le compresseur effectue un travail inutile lorsqu'il est entrainé à grande vitesse. Pour éviter ce travail inutile, les compresseurs de conditionnement d'air d'automobiles selon l'art antérieur sont souvent commandés en faisant fonctionner l'embrayage magnétique de manière intermittente. Là encore, il en résulte l'application intermittente d'une charge importante au moteur de l'auto- mobile. Une solution aux problèmes ci-dessus est décrite dans le brevet USA N 4 076 603. Ce brevet antérieur décrit un mécanisme à déplacement variable dans le cas o il est convenablement utilisé dans un compres- seur à piston de type à plaque oscillante. Dans le mécanisme de commande variable décrit dans les brevets de l'art antérieur, l'angle d'inclinaison d'un rotor de came est commandé par la communication entre une chambre de manivelle et une chambre d'aspiration, de manière à 3 2559215 faire varier ainsi la longueur de course du piston entraîné par le rotor de came. Plus précisément, l'angle de la surface inclinée du rotor de came par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement, peut se déplacer en fonction de la différence de pression entre la chambre d'aspiration et la chambre de manivelle reliées l'une à l'autre par un trou de communication. L'ouverture et la fermeture du trou de communication sont commandées par un dispositif de soupape à soufflet qui détecte la pression d'aspira- tion ou la température de l'évaporateur. Dans le fonctionnement du compresseur, tant que la pleine capacité du compresseur est nécessaire, le dispositif de soupape à soufflet sert à ouvrir le trou de communication, de sorte que les charges de gaz sous pression agissant sur le piston maintiennent l'angle de la surface inclinée du rotor de came en position d'incli- naison maximum. Pendant la course de compresseur, il se produit une fuite de gaz haute pression à travers les pistons (ce qu'on appellera ci-après souffle de fuite), ce gaz de fuite pénétrant dans la chambre de manivelle et passant dans la chambre d'aspiration par le trou de communication. Au contraire, si l'ouverture du trou de communication est fermée par le fonctionnement du disposi- tif de soupape à soufflet, auquel cas la capacité du compresseur dépasse les besoins de refroidissement, la pression de la chambre de manivelle augmente et agit sur la face inférieure du piston en diminuant ainsi l'angle de la surface inclinée. Il en résulte alors une réduction de la course des pistons commandant le déplacement du compresseur. Par suite, la capacité du compresseur pourrait se comman- der par le fonctionnement du dispositif de soupape à soufflet. Cependant, le dispositif de soupape à soufflet n'est sensible qu'à l'une seulement des conditions d'envi- ronnement extérieur. L'invention a pour but de pallier les inconvénients de l'art antérieur en créant un dispositif perfectionné de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant, dans lequel le déplacement du compresseur est déterminé arbitrairement en fonction des besoins de refroidissement. L'invention a également pour but de créer un dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant, dans lequel le compresseur fonctionne sans faire appel au fonctionnement cyclique d'un embrayage électromagnétique. L'invention a enfin pour but de créer un dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant, dans lequel le compresseur fonctionne sans faire appel au fonctionnement cyclique d'un embrayage électromagnétique. L'invention a enfin pour but de créer un dispositif de commande de capacité pour système de compres- seur de réfrigérant, permettant de moduler le déplacement du compresseur de manière à compenser les grandes varia- tions de refroidissement ou autres impératifs d'entraîne- ment. A cet effet, l'invention concerne un dis- pos{tit de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant comprenant un compresseur muni d'un mécanisme d'entralnement d'un rotor de came, ce mécanisme d'entral- nement de rotor de came comprenant un rotor de came muni d'une surface inclinée montée en rotation de façon qu'on puisse faire varier l'angle d'inclinaison en fonction de la variation de pression régnant dans une chambre de manivelle du compresseur pour commander la longueur de course des pistons, la pression de la chambre de mani- velle du compresseur étant commandée par la communication entre cette chambre de manivelle et une chambre d'aspira- tion du compresseur, et la communication entre cette 2559215 chambre de manivelle et cette chambre d'aspiration étant commandée par un dispositif de soupape électromagnétique, dispositif de commande caractérisé en ce que le dispositif de soupape électromagnétique est actionné de manière intermittente par le signal provenant d'un circuit de commande de soupape électromagnétique, et en ce que le signal de commande de ce circuit de commande est produit par un circuit oscillant générateur d'impulsions donnant en sortie un signal d'impulsions répondant aux conditions d'environnement extérieur. L'invention sera décrite en détail en se référant aux dessins ci-joints dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe verti- cale d'un compresseur de réfrigérant muni d'un dispositif de réglage de capacité consistant en une forme de réali- sation de mécanisme de commande de capacité selon l'inven- tion; - la figure 2 est une représentation schématique d'une forme d'onde d'impulsions appliquées à l'entrée du dispositif de réglage de capacité du compres- seur de la figure 1; - la figure 3 est un schéma par blocs d'un mécanisme de commande de capacité correspondant à une forme préférée de réalisation de l'invention; - la figure 4a est une représentation d'onde schématique illustrant une onde en delta et le niveau de référence permettant d'obtenir le signal d'impulsions, et - la figure 4b est une représentation d'onde schématique du signal d'impulsions produit par l'onde en delta de la figure 4a. La figure 1 représente un compresseur de réfrigérant muni d'un dispositif de réglage de capacité commandé par un mécanisme de commande de capacité selon l'invention. Le compresseur, repéré d'une façon générale par la référence 1, comprend un ensemble de carter cylindrique fermé 10 formé par le bloc de cylindre 101, une partie-creuse constituant une chambre de manivelle 13, une plaque d'extrémité avant 11 et une plaque d'extré- mité arrière 25. La plaque d'extrémité avant 11 est montée sur la partie d'extrémité gauche de la chambre de mani- velle 13 par un certain nombre de boulons (non représentés). La plaque d'extrémité arrière 25 et la plaque de soupape 24 sont montées sur le bloc de cylindre 101 par un certain nombre de boulons 26 dont. l'un est représenté sur la figure 1. Une ouverture 111 est percée dans la plaque d'extrémité avant 11 pour recevoir l'arbre d'entrainement 12. Un manchon annulaire 112 fait saillie sur la surface d'extrémité avant de la plaque d'extrémité avant 11 et entoure l'arbre d'entrainement 12 pour former une cavité d'étanchéité d'arbre. Un ensemble d'étanchéité d'arbre 41 est monté sur l'arbre d'entraînement 12 à l'intérieur de la cavité d'étanchéité d'arbre. L'arbre d'entraînement 12 est supporté en rotation par la plaque d'extrémité avant 11 par l'inter- médiaire d'un palier de roulement 20 monté dans l'ouver- ture 111. L'extrémité intérieure de l'arbre d'entraînement 12 est munie d'une plaque de choc ou rotor de came 14. Un palier de butée à aiguilles 22a est monté entre la sur- face d'extrémité intérieure de la plaque d'extrémité avant 11 et la surface d'extrémité axiale adjacente du rotor de came 14. L'extrémité extérieure de l'arbre d'en- trainement 12, sortant du manchon 112, est entraîné par le moteur du véhicule par l'intermédiaire d'un dispositif d'embrayage et de poulie classique. Le rotor de came 14 comprend un corps de plaque 141 fixé sur l'arbre d'entraînement 12 et une partie de bras 142 faisant saillie axialement sur le corps de plaque 141. Une plaque inclinée 15 est couplée à la partie d'extrémité extérieure de la partie de bras 142 qui la supporte ainsi en rotation. La plaque inclinée comprend, sur sa surface d'extrémité extérieure, une projection axiale 151 pénétrant dans une rainure de glis- sement 141a formée dans le corps de plaque 141. Une partie de rebord radial 152 est formée sur la partie d'extrémité extérieure de la projection 151, et la rainure de glissement 141a est munie d'un rebord radial 141b sur son ouverture extérieure. Par suite de la construction cidessus du rotor de came 14, l'angle d'inclinaison de la plaque inclinée 15 par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement, peut être modifié par mouvement de la projection 151 dans la rainure de glissement 141a. La plage de mouvement est limitée par la longueur de la rainure de glissement 141a, c'est-à-dire que le mouvement de la projection 151 est limité par l'engagement des rebords radiaux 141b et 152. La surface inclinée de la plaque inclinée est placée au voisinage immédiat de la surface de la plaque oscillante 17 montée.sur l'élément de manchon 16 par l'intermédiaire du palier de roulement 18. Le mouvement axial du palier 18 est empêché par le rebord 161 de la partie d'extrémité de l'élément de manchon 16. Une partie d'extrémité de l'élément de manchon 16 est vissée dans la partie centrale de la plaque inclinée 15. Par suite, l'élément de manchon 16 est disposé dans la chambre de manivelle 13 avec une inclinaison axiale par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement 12. Le palier de butée à aiguilles 22b est monté entre la surface inclinée de la plaque inclinée 15 et la plaque oscillante 17. Des rondelles plates 42 sont placées aux extrémités de l'élément de manchon 16 pour fermer l'ouver- ture de celui-ci. Un ressort hélicoidal 19 est monté entre le corps de plaque 141 et la rondelle plate avant 42, ainsi qu'entre la rondelle plate arrière 42 et un anneau de blocage 21 monté sur l'arbre d'entraînement 12 pour fixer la position de l'élément de manchon 16. La partie d'extrémité intérieure de l'arbre d'entraînement 12 pénètre dans le trou central 0lla percé dans la partie centrale du bloc de cylindre 101 et se monte en rotation dans celui-ci par un palier de roulement tel que le roulement à aiguilles radial 23. On peut régler la posi- tion de l'arbre d'entraînement 12 en vissant la vis de réglage 27 dans la partie filetée du trou central 10la et un dispositif de ressort 28 est placé entre la surface d'extrémité axiale de l'arbre d'entraînement 12 et la vis de réglage 27. Le palier de butée à aiguilles 29 est monté entre l'arbre d'entraînement 12 et le dispositif de ressort 28 pour produire une rotation douce de l'arbre d'entraînement 12. La rotation de la plaque oscillante 17 est empêchée par une tige ou barre de guidage 30 montée en glissement dans la fente 172 formée dans sa surface d'ex- trémité inférieure. Une extrémité de la tige 30 pénètre dans la rainure de guidage longitudinale 102 formée sur la surface périphérique intérieure du carter, pour per- mettre le mouvement de va et vient à travers l'élément de guidage 31. Le bloc de cylindre 101 comporte un certain nombre de cylindres montés annulairement 32, -dans lesquels glissent des pistons 33. Une disposition typique comporte cinq cylindres, mais on peut également utiliser un plus grand nombre ou un plus petit nombre de cylindres. Tous les pistons 33 sont reliés à la plaque oscillante 17 par les tiges de liaison 34. Une bille 34a située à une extrémité de la tige 34 vient se loger dans une cavité 331 du piston 33 et une bille 34b située à l'autre extrémité de la tige 34 vient se loger dans une cavité 171 de la plaque oscillante 17. Il est évident que, bien qu'une seule liaison billes-cavités soit représentée sur la figure 1, il existe un certain nombre de cavités disposées sur le pourtour-de la plaque oscillante 17 pour recevoir les billes des différentes tiges et que chaque piston 33 est muni d'une cavité destinée à recevoir l'autre bille de chaque tige 34. La plaque d'extrémité arrière est formée de manière à définir une chambre d'aspiration et une chambre d'échappement 36. Un mécanisme de plaque de soupape 24, fixé à l'extrémité du bloc de cylindre 101 par des vis 26, ainsi qu'à la plaque d'extrémité arrière 25, est muni d'un certain nombre d'orifices d'aspiration à soupapes 24a branchés entre la chambre d'aspiration 35 et les cylindres respectifs 32, et d'un certain nombre d'orifices d'échappement à soupapes à anche convenables s'adaptant sur l'orifice d'aspiration 24a et sur l'orifice d'échappement 24b sont décrites dans le brevet USA N 4 011 029 déposé par SHIMIZU. Des garnitures 37, 38 sont montées entre le bloc de cylindre 101 et la plaque de soupape 24 et entre la plaque de soupape 24 et la plaque d'extrémité arrière 25, pour assurer l'étanchéité des surfaces correspondantes du bloc de cylindre, de la plaque de soupape et de la plaque d'extré- mité arrière. Comme indiqué dans la partie inférieure droite de la figure 1, la chambre de manivelle 13 est reliée à la chambre d'aspiration 35 par un passage de liaison 40. Ce passage de liaison 40 traverse le bottier et le trou radial 403 assurant la liaison avec les deux trous axiaux 401, 402. Une extrémité d'un trou axial 401 traversant la plaque de soupape 24 débouche dans la chambre de manivelle 13. Les autres ouvertures d'extrémités des deux trous axiaux 401, 402 sont reliées par le trou radial 403. Une extrémité du-trou radial 403 débouche dans la surface périphérique extérieure du carter de compresseur 10 et l'élément de soupape 411 d'un élément de soupape magnétique 41 est monté en glissement dans le trou radial 403 de manière à contrôler la communica- tion entre les deux trous axiaux 401, 402. Une bobine électromagnétique 412 comman- dant le mouvement de l'élément de soupape 411 est montée sur la partie d'ouverture extérieure du trou radial 403 et se fixe sur le carter 10 par un anneau de blocage 42 venant s'enclencher dans la surface périphérique inté- rieure de la partie d'ouverture du trou radial 403. Un joint torique 43 est monté entre la surface périphérique extérieure de l'élément de soupape 411 et la surface intérieure du trou radial 403, de manière à assurer l'étanchéité des surfaces venant en contact. En cours de fonctionnement, l'arbre d'entraînement 12 est entraîné en rotation par le moteur du véhicule, par l'intermédiaire de l'élément de poulie monté sur la partie de manchon annulaire 112, et le rotor de came 14 est entraîné en rotation avec l'arbre d'entrai- nement 12 pour produire un mouvement d'oscillation sans rotation de la plaque oscillante 17. Le mouvement de rotation dela plaque oscillante 17 est empêché par la tige 30 partant de la plaque oscillante 17 et s'adaptant en glissement dans la rainure de glissement 102 par l'intermédiaire de l'élément de guidage 31. Lorsque la pla- que oscillante 17 se déplace, les pistons 33 vont et viennent en décalage de phase dans leurs cylindres respectifs 32. Sous l'action du mouvement de va et vient des pistons 33, le gaz réfrigérant introduit dans la chambre d'aspiration 35 par un orifice d'entrée de fluide (non représenté) , est admis dans chacun des cylindres 32 par l'orifice d'aspiration 24a et comprimé. Le réfrigérant comprimé est envoyé dans la chambre d'échap- pement 24b, et passe ensuite dans un circuit de fluide extérieur constitué par exemple par un circuit de refroidissement, en passant par un orifice de sortie de fluide (non représenté). Pendant le fonctionnement du compresseur, si l'élément de soupape magnétique 41 entre en action pour relier les deux trous axiaux 401, 402 du passage 40, c'est-à-dire si l'élément de soupape 411 est attiré par la bobine électromagnétique 412 pour ouvrir le passage du trou radial 403, la pression de la chambre de manivelle 13 est maintenue par la pression d'aspiration du fait que cette chambre de manivelle 13 communique avec la chambre d'aspiration 35 par le passage 40. Dans ces conditions, la plaque oscillante 17 est généralement poussée vers la plaque inclinée 15 pendant la course de compres- sion des pistons, de façon que la plaque inclinée 15 se déplace vers le corps de plaque 141. Ainsi, l'angle d'inclinaison de la plaque inclinée 15 est amené à sa valeur maximum par rapport à un plan vertical, grâce au point de pivot de la plaque inclinée 15. I1 en résulte la course maximum des pistons 33 à l'intérieur des cylin- dres 32, ce qui correspond à la capacité de réfrigérant normale du compresseur. Au contraire, si le passage 40 et en particulier, le trou radial 403, sont fermés par l'élément de soupape 411 de l'élément de soupape magnétique 41,- la pression de la chambre de manivelle 13 monte progres- sivement et conduit à une faible différence de pression entre cette chambre de manivelle 13 et la chambre d'aspiration 35. Comme indiqué cidessus, cette faible différence de pression est due au fait que le gaz de souffle de fuite est contenu dans la chambre 13 par suite du phénomène de souffle de fuite. Le mouvement des pistons 33 est retenu par la différence de pression entre la chambre de manivelle 13 et la chambre d'aspiration , c'est-à-dire que lorsque la pression régnant dans la chambre de manivelle atteint la demi-pression du gaz comprimé dans la chambre de cylindre pendant la course d'aspiration, le mouvement des pistons est retenu du fait que l'angle d'inclinaison de la plaque inclinée 15 diminue progressivement jusqu'au voisinage de zéro, c'est- à-dire que la plaque inclinée 15 est alors perpendiculaire à l'arbre d'entraînement 12. Lorsque l'angle d'inclinaison de la plaque inclinée 15 diminue, la course des pistons dans les cylindres est réduite et la capacité du compresseur diminue progressivement. Comme il n'est pas souhaitable de stopper complètement le mouvement des pistons car on stopperait alors également le débit de gaz réfrigérant et d'huile de lubrification, un certain mouvement des pistons doit être maintenu pour poursuivre la lubrifica- tion du compresseur. Par suite, dans le compresseur, la plage de réglage de l'angle d'inclinaison est limitée par l'engagement de la projection 151 de la plaque inclinée dans le trou 141a du corps de plaque 141. Comme indiqué ci-dessus, si l'angle d'in- clinaison de la surface inclinée du rotor de came est modifié par commande de la communication entre la chambre d'aspiration et la chambre de manivelle, on peut facilement régler la capacité du compresseur du fait que la position angulaire de la plaque oscillante et la course des pistons dépendent de l'angle d'inclinaison de la surface inclinée. Dans le compresseur décrit ci-dessus, si un courant pulsé se répétant avec une période déterminée comme indiqué sur la figure 2 est appliqué à la bobine électromagnétique 412 en servant ainsi de courant d'en- tralnement, l'élément de soupape 411 glisse de façon répétitive dans le trou radial 403, en correspondance avec la fréquence de répétition des impulsions, de manière à commander l'ouverture et la fermeture du pas- sage 40. A ce moment, on choisit la largeur t1 d'une impulsions et la distance t2 entre-impulsions, de manière à déterminer le rapport entre le temps d'ouverture du passage 40 et la période choisie (appelé ci-après Facteur de Forme "FF"), par la formule suivante: t1 FF = - t + t 1 2 Dans le cas ou FF = o (T1 = o), aucune impulsion de courant n'est appliquée à l'élément de soupape magnétique 41, de sorte que le passage 40 est totalement fermé par l'élément de soupape 411. Par suite, chacun des pistons - 33 va et vient dans son cylindre 32 avec une course minimum, de manière à obtenir ainsi la capacité minimum du compresseur. Au contraire, dans le cas o FF = 1 (t2 = o) l'impulsion de courant est appliquée en permanence à l'élément de soupape magnétique 41, de sorte que le passage 40 reste complètement ouvert en permancence. Par suite, chacun des pistons 33 va et vient dans son cylindre 32 avec la course maximum, de manière à obtenir ainsi la capacité maximum de compresseur. Comme indiqué ci-dessus, le facteur de forme (FF) dépend de "tl" et "t2", de sorte que le temps d'ouverture t1 du passage 40 par rapport à la période t1 + t2, peut se déterminer de manière arbitraire en commandant le facteur de forme des impulsions de courant appliquées aux moyens de soupape magnétique 41. Ainsi, la modification de la course des pistons est obtenue en commandant la communication entre la chambre d'aspiration et la chambre de manivelle par le passage 40, de sorte que la commande du facteur de forme des impulsions de courant provoque la variation de la course des pistons. On décrira sur la figure 3 un dispositif de commande de capacité obtenu à partir du signal puisé appliqué au dispositif de soupape magnétique. Le compara- teur 50 compare le signal d'entrée Va corespondant à la capacité voulue du compresseur, à la forme d'onde-en delta Vb sortant de l'oscillateur 51, de manière à fournir une impulsion de signal de sortie dont la largeur cor- responde au signal de capacité voulue. L'impulsion de sor- tie produite par le comparateur 50 est appliquée au circuit de manoeuvre 52 de la soupape magnétique, et ce circuit de manoeuvre 52 fournit en sortie une impulsion de courant de manoeuvre répondant à l'impulsion de signal de sortie du comparateur 50. Le fonctionnement du comparateur 50 sera décrit plus en détail en se référant aux figures 4a et 4b. Sur la figure 4a, la forme d'onde en delta Vb indiquée par la ligne en trait plein, est produite par l'oscil- lateur 51 et appliqué à l'entrée du comparatuer 50, le signal de capacité voulue correspondant au signal de tension Va indiqué par la droite en trait plein. Dans ce cas, le comparateur 50 donne en sortie l'impulsion de signal indiquée sur la figure 4b. Le facteur de forme de l'impulsion de signal représentée sur la figure 4b est donné par tl/T o T est la période de l'onde en delta et t1 la largeur de l'impulsion. Par suite, le passage 40 assure la communication entre la chambre d'aspiration et la chambre d'échappement, en réponse au facteur de forme donné par FF = t!/T. Si l'on modifie les conditons d'entraine- ment du compresseur et si l'on modifie le signal de -capacité voulue en déplaçant le niveau de haute tension vers la valeur Va' indiquée par la ligne en traits interrompus de la figure 4a, l'impulsion de signal de sortie (tl') du comparateur change de largeur, comme indiqué par la ligne en tirets de la figure 4b. Par suite, le facteur de forme des impulsions de signal passe de tl/T à tljT. Dans le cas présent t1 est choisi supérieur à t' (t1 tl'), de sorte que le temps d'ouverture du passage 40 est réduit. Comme décrit ci-dessus, seul un signal déterminé correspondant à la capacité voulue, est appliqué à l'entrée du comparateur, ce qui permet d'obtenir un déplacement arbitraire du compresseur. Par suite, si le signal de capacité voulue est produit par un microcalculateur 56 calculant la capacité voulue du compresseur à partir du signal de détection provenant d'un détecteur extérieur tel qu'un détecteur de température intérieure 53, un détecteur de température extérieure 54, et un détecteur de pression d'aspiration 55, et à partir de l'information déterminée par le commutateur de sélection de température 57, on peut facilement réaliser la commande de température de la piece ou du compartiment, du fait que les détec- teurs et le commuateur ci-dessus répondent aux conditions d'environnement de la pièce ou du compartiment. Ainsi, la commande de température de la pièce peut être effectuée sans utiliser une commande d'embrayage cyclique. De plus, d'autres signaux relatifs aux conditions de charge du moteur, provenant par exemple d'un commutateur d'accélérateur 58 et d'un commutateur de surchauffe 59, pourraient être appliqués à l'entrée du comparateur pour réduire la capacité du compresseur. Ainsi, la charge du moteur peut être réduite par ces signaux. REVENDICATIONS ) Dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant comprenant un compresseur (1) muni d'un mécanisme d'entraînement d'un rotor de came, ce mécanisme d'entraînement de rotor de came compre- nant un rotor de came (14) muni d'une surface inclinée (15) montée en rotation de façon qu'on puisse faire varier l'angle d'inclinaison en fonction de la variation de pression régnant dans une chambre de manivelle (13) du compresseur (1) pour commander la longueur de course des pistons (33) la pression de la chambre de manivelle (13) du compresseur (1) étant commandée par la communication entre cette chambre de manivelle (13) et une chambre d'aspiration (35) du compresseur (1) et la communication entre cette chambre de manivelle (13) et cette chambre d'aspiration (35) étant commandée par un dispositif de soupape électromagnétique (41), dispositif de commande caractérisé en ce que le dispositif de soupape électro- magnétique (41) est actionné de manière intermittente par le signal provenant d'un circuit (52) de commande de soupape électromagnétique, et en ce que le signal de commande de ce circuit de commande est produit par un circuit oscillant générateur d'impulsions (50, 51) donnant en sortie un signal d'impulsions répondant aux conditons d'environnement extérieur. 2 ) Dispositif de commande selon la revendication 1, caractérisé en ce que le facteur de forme du signal d'impulsions peut être modifié. 3 ). Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le circuit oscillant générateur d'impulsions comprend un générateur d'onde en delta (51) et un comparateur (50) destiné à comparer un niveau de tension (Va) correspondant au signal de capacité voulue, au signal de sortie (Vb) du générateur d'onde en delta (51) pour donner en sortie un signal d'impulsions présentant une largeur d'impulsions arbitraire en réponse au signal de capacité voulue. 4 ) Dispositif de commande selon la revendication 3, caractérisé en ce que le niveau de tension (Va) correspondant au signal de capacité voulue, est déterminé en détectant un signal correspondant aux besoins de refroidissement. ) Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que le niveau de tension (Va) eorrespondantau signal de eapacité voulue est en outre déterminé en détectant un signal correspondant aux impératifs de charge du moteur. ) Dispositif de commande de capacité pour compresseur de réfrigérant, selon la revendication 1, dispositif caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de soupape électromagnétique (41) monté dans un compres- seur (1) pour commander la communication entre une chambre de manivelle (13) et une chambre d'aspiration (35) de manière à obtenir le changement de course des pistons (33), un circuit de manoeuvre (52) du dispositif de soupape électromagnétique (41) donnant en sortie un signal de commande de cette souspape électromagnétique (41) en réponse à un signal provenant du circuit oscillant généra- teur d'impulsions (50, 51), ce circuit oscillant générateur d'impulsions donnant un sicnal de sortie résultant de la comparaison entre l'onde en delta et le niveau de tension (Va) donnant l'information de capacité voulue. 7 ) Dispositif de commande selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on peut faire varier le niveau de tension (Va) en réponse aux variations des besoins de refroidissement, pour modifier le signal de sortie du circuit oscillant générateur d'impulsions (50, 51).