Brevet FR2554165A1 — publié le 19850503

PROCEDE DE REGULATION DE LA TEMPERATURE DU LIQUIDE DE REFROI. DISSEMENT D'UN MOTEUR A COMBUSTION INTERNE ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE. La présente invention concerne un perfectionnement au dispositif de refroidissement d'un moteur à combustion inter- ne qui fait l'objet de la demande de brevet français n 82/13687 et dont les organes sont commandés par asservissement hiérarchisé de la vitesse d'une pompe à eau électrique et d'un groupe moto-ventilateur asso- cié au radiateur de refroidissement. Le circuit principal du dispositif de refroidissement d'un moteur à combustion interne selon la demande de brevet précitée est représenté schématiquement sur la figure 1 du dessin ci-annexé. Comme on peut le voir sur cette figure, le dispositif de refroidissement comprend un circuit princi- pal de refroidissement constitué d'une conduite d'alimenta- tion 1 dont l'entrée est raccordée à la sortie du circuit interne de refroidissement d'un moteur à combustion interne 2, d'un radiateur 3,dont l'entrée est raccordée à la sortie de la conduite d'alimentation 1 et d'une conduite de retour 4, dont l'entrée est reliée à la sortie du radiateur 3, et dont la sortie est reliée à l'entrée du circuit interne de refroidissement du moteur 2; sur la conduite de retour 4, est montée une pompe 5, entraînée par un moteur électrique 6 à vitesse varia- ble. Le radiateur 3 est ventilé par un groupe moto-ventila- teur de refroidissement comprenant un ventilateur 7 entratné par un second moteur électrique 8 à vitesse variable; les variations des vitesses de rotation des moteurs électriques 6 et 8 sont commandées par un régulateur électronique 9, qui reçoit les mesures données par deux capteurs de la tempéra- ture d'un liquide de refroidissement, tel que de l'eau. L'un de ces capteurs de température 10 est implanté à la sortie du moteur 2, tandis que l'autre 11 est implanté l'entrée du moteur 2. Une conduite de dérivation 12 se 2-554165 raccorde à la conduite de retour 4 en amont de la pompe 5 et à la conduite d'alimentation 1 en aval du capteur 10 et en amont d'une vanne thermostatique 13 disposée sur la conduite 1. Cette vanne thermostatique 13 est une thermovanne clas- sique dont l'élément moteur est un bulbe thermostatique à cire dilatable, et elle fonctionne suivant le principe du tout ou rien, ce qui signifie qu'elle reste fermée tant que le liquide de refroidissement n'a pas atteint une température suffisante. Le liquide de refroidissement est alors renvoyé en amont du bloc-moteur jusqu'à obtention de cette tempéra- ture. Quand cette température est atteinte, la thermovanne 13 s'ouvre et l'échange thermique est réalisé au niveau du radiateur 3. Le régulateur électronique 9 réalise alors l'asservissement hiérarchisé de la vitesse d'entraînement de la pompe 5, c'est-à-dire également du débit de fluide circulant dans le moteur 2 et dans le radiateur 3, et de la vitesse d'entraînement 7 du groupe moto-ventilateur de refroi- dissement, c'est-à-dire également du coefficient d'échange global K du radiateur 3, qui augmente en même temps que le débit du liquide traversant le radiateur 3 et la vitesse de l'air qui balaie ce radiateur 3. La figure 2 du dessin ci-annexé représente l'organi- gramme de la régulation assurée par le régulateur électroni- que 9 pour le dispositif de la figure 1. --Dans ce qui suit, on désigne parDMS, la température du liquide de refroidissement à la sortie du moteur 2; par A M, l'écart de température entre la sortie et l'entrée du moteur 2, cet écart de température ne devant pas dépasser un seuilà6ML, dont la valeur est fixée par les motoristes; par, F, la température limite de mise en température rapide du moteur 2; par a V, la température à laquelle s'ouvre la thermovanne 13, le seuil de fermeture de cette dernière, compte tenu de son hystérésis...............................e. &5541op 9 V -A 9v, pouvant être considéré pour simplifier comme égal à Q V; par e MSL, la température limite de sécurité que ne doit pas dépasser E MS; et par eMSR, une valeur de référence sur laquelle est régulée & MS après l'ouverture de la vanne 13. A partir d'une configuration initiale 14 dans laquelle les vitesses de la pompe 5 et du ventilateur 7 sont nulles, et le moteur 2 à l'arrêt, si ce dernier est mis en fonction- nement, il se déroule tout d'abord une phase de mise en température du moteur, dans laquelle, tant que l'on constate en 15 que la température 6MS est inférieure au seuil eF. fixé par exemple à 60 C, la pompe 5 est entraînée en 16 à une vitesse minimale V2 qui peut être très faible, voire nulle, afin de permettre une montée très rapide du liquide en température, car la vanne 13, qui est fermée, coupe l'alimentation du radiateur 3 et dirige le liquide de refroi- dissement vers la pompe 5 par la conduite de dérivation 12. Pendant cette phase, l'écartASM n'est pas significatif. Lorsque l'on constate en 15 que eMS atteint iF, la pompe 5 est entraînée à une autre vitesse minimale V1 non nulle, supérieure à V2, et suffisante pour permettre une circulation du liquide de refroidissement dans les circuits de refroidissement annexes du dispositif ( non représentés) Le régulateur 9 asservit la vitesse Vl de sorte que t M ne soit pas supérieur à t e ML, valeur limite fixée par exemple à 7 C. - Ceci est assuré en maintenant la vitesse de la pompe 5 à la valeur Vl tant que 6 M est inférieur ou égal à AML, puis en augmentant cette vitesse dès que A M devient supérieur à AeML, jusqu'au moment o AM redevient égal àa A MLo Il est vérifié en 17ii3MS est supérieure ou égale à V, température fixée, par exemple, à une valeur comprise entre 85 et 95 C. Si ce n'est pas le cas, la vanne 13 reste fermée en 18, la vitesse du ventilateur 7 étant toujours nulle en 19 et on vérifie alors en 20 si A.0M est supérieure àAOML. Dans l'affirmative, on augmente en 21 la vitesse de rotation de la pompe 5, jusqu'au moment o l'on constate en que A9M est à nouveau égal à &ML. La vitesse de la pompe 5 est alors ajustée en 22 à sa valeur minimale Vl non nulle. S'il est constaté en 17 que eMS est devenue supérieure au seuil V, la vanne thermostatique 13 s'ouvre en 23. On a représenté en 24 et en 25 respectivement, un test et une action qui constituent un fonctionnement de sécuri- té:si OMS dépasse la valeur &MSL, fixée par exemple a 105 C, ou encore lorsqu'un des deux capteurs 10 ou 11 est en court-circuit ou coupé, le test 24 déclenche l'action 25 qui consiste à mettre en vitesse maximale la pompe 5 et le ventilateur 7, sans tenir compte de AeM. On vérifie en 26si M est supérieur à tMLo Si cela est le cas, la vitesse du ventilateur 7 étant toujours nulle, on aug ente en 27 la vitesse de la pompe 5 jusqu'au moment o M est inférieur ou égal à t&ML. Après l'ouverture de la vanne 13, la vitesse de la pompe 5 est asservie par le régulateur 9 à la température MS, de sorte que cette dernière soit régulée sur la valeur de référence eMSR, fixée par exemple à 95"C. Cependant, à chaque instant, l'écart 6M est comparé à A&ML. S'il dépasse la valeur limite AtML, la vitesse de la pompe 5 est asservie à la différence teM -&ML, et cette vitesse augmente jusqu'à une valeur suffisante pour que cette différence s'annule. Ceci s'effectue en général au détriment de la température 6 MS, qui diminue. Si la diminution de b température e MS est telle que cette dernière redevient inférieure ou égale au seuil e V, la vanne 13 intervient pour que la température *eMS soit main- tenue au niveau du seuil 9 V. Si on vérifie en 28 que e MS est égale à 9 MSR, aucune correction n'est effectuée. En revanche, si ce n'est pas le cas, on vérifie en 29 si & MS est supérieure à OMSR. Si cela est le cas, on vérifie en 30 si la pompe 5 est déjà entraînée à sa vitesse maximale. Dans l'affirmative, le ven- tilateur 7 est alors entraîné en 31 à une vitesse croissante jusqu'au moment o & MS est ramenée à 9MSR. Dans la négative, on augmente tout d'abord en 32 la vitesse de la pompe 5 pour obtenir l'égalité & MS = eMSR; c'est seulement quand ladite pompe 5 a atteint sa valeur maximale sans pouvoir abaisser e MS jusqu'à 9 MSR, que le ventilateur 7 est entraîné par l'action 31. Si l'on constate en 29 que G MS est- inférieure à 9MSR, on vérifie en 33 si le ventilateur 7 est à l'arrêt. Si cela est le cas, on commande en 34 la diminution de la vitesse de la pompe 5, jusqu'au moment o e'MS est à nouveau égale à MSR. Si ce n'est pas le cas, on diminue tout d'abord en la vitesse d'entraînement du ventilateur 7, pour ramener 9 MS à O MSRjpuis si & MSR n'est toujours pas atteinte après l'arrêt du ventilateur 7 constaté en 33, on diminue la vitesse de la pompe en 35 pour ramener.OMS à 9 MSR. On constate que la thermovan 13 intervient au cours de la régulation par le régulate 9,, dans les seuls cas o &OM devient supérieur ja -ML, cas o il faut augmenter la vitesse de la pompe 5 jusqu'à ce que la dif- férence i: e M -i: L s'annule. C'est ce que montrent les équations de l'échange thermique au niveau du radiateur 3: Q = mR C.A e R' mR.C. &M = K (aRE - a) -- K ( MS - a), o Q représente la quantité de chaleur évacuée; mR, le débit massique du liquide dans le radiateur; C, la chaleur spéci- fique du liquide;A R, l'écart de température entre l'entrée et la sortie du radiateur 3; RE, la température du liquide de refroidissement à l'entrée du radiateur 3; et sa, la température de l'air ambiant; 9M, K et @MS ayant été dé- finis ci-dessus. Or, le fait d'augmenter la vitesse de la pompe 5 pour abaisser9M accroft le coefficient K, donc la quantité de cha- leur évacuée Q, ce qui provoque un refroidissement du liquide qui peut aller jusqu'à fermer la thermovanne 13, puisque 9MS, qui diminue, peut aller jusqu'à devenir inférieure à OV -19, comme cela a été indiqué plus haut. Dans ces cas criti- ques o la thermovanne 13 va jouer son r6le classique de régu- lateur de température, tout le dispositif électronique prévu devient inutile. La présente invention remédie à cet inconvénient en pro- posant un procédé de régulation de la température du liquide de refroidissement circulant dans le circuit de refroidisse- ment d'un moteur à combustion interne, procédé suivant lequel on fait varier le débit du liquide de refroidissement dans le radiateur en fonction deà cM. Un appareillage pour la mise en oeuvre de ce procédé peut consister notamment en une électrovanne à fonctionnement progressif, du type vanne à boisseau, vanne à électro-aimant commandée par découpage à taux variable, etc... remplaçant purement et simplement la thermovanne 13 dans le circuit classique décrit ci-dessus. Toutefois, on peut estimer cette solution relativement one- reuse en coût de matériels et en coût d'exploitation, en rai- son de la nécessité d'une puissance de commande électrique. La présente invention propose cependant une solution plus avantageuse, impliquant un agencement différent du circuit de refroidissement connu. Selon ce nouvel agencement, on supprime la thermovanne 13 et la conduite de dérivation 12, et on dispose, à la sortie du radiateur, une thermovanne à trois voies comportant deux entrées et une sortie, la premiè- re entrée étant reliée au radiateur et l'autre à une dériva- tion branchée en amont du radiateur et en aval du moteur, et la sortie étant reliée à la pompe se trouvaht en amont du bloc-moteur, ladite thermovanne à trois voies étant dotée de deux éléments moteurs commandant chacun un clapet associé: à l'une des deux entrées de la thermovanne, de manière à régler constamment un rapport (mB/mR) du débit mB du fluide de refroidissement dans la dérivation précitée à celui mR dans le radiateur, ledit rapport permettant au régulateur électronique d'assurer une température GMS égale à eMSR tout en respectant un écartAM inférieur ou égal à la limi- te tolérée ASML. Les éléments moteurs de la thermovanne à trois voies précitée consistent avantageusement en bulbes thermostatiques à cire dilatable, qui sont de technologie classique et de faible coût. En outre, le fonctionnement d'une telle thermovanne ne nécessite pas d'énergie électri- que. Ainsi, la présente invention permet de limiter les échanges thermiques dans le radiateur, de façon à maintenir, à la sortie du moteur, une température du fluide de refroidis- sement ayant une valeur élevée et supérieure à la températu- re à laquelle la thermovanne du dispositif de refroidissement connu se ferme, la limitation de ces échanges thermiques s'effectuant toutefois sans pour autant que le débit du flui- de de refroidissement traversant le bloc-moteur ne soit limi- té, ce qui augmenterait la perte de charge totale du circuit et nécessiterait donc d'augmenter la puissance consommée par la pompe de mise en circulation du fluide de refroidissement. La température obtenue à la sortie du radiateur est doncs selon l'invention, suffisamment élevée pour que le moteur puisse travailler à haute température, donc avec un meilleur rendement. Ainsi, l'efficacité du dispositif de régulation de la température du liquide de refroidissement est assurée dans n'importe quelle condition de marche du véhicule, même dans les conditions de très faibles puissances calorifiques à évacuer: véhicule faiblement chargé, temps froids, descen- tes, etc... On rappellera également les avantages d'une régulation électronique à l'aide d'une pompe électrique: - économie de la puissance prélevée sur l'arbre moteur pour le fonctionnement 'du dispositif de refroidissement; amélioration du rendement du moteur thermique, par une température de fonctionnement plus élevée et plus stable; - mise en température rapide du moteur, d'o une écono- mie en carburant; et - facilité d'installation de la pompe électrique qui n'est pas liée à l'arbre moteur. La présente invention a d'abord pour objet un procédé de régulation de la température du fluide de refroidissement circulant dans le circuit de refroidissement d'un moteur à combustion interne, destiné notamment à l'équipement d'un véhicule automobile, procédé suivant lequel on provoque le déplacement du fluide de refroidissement dans ledit circuit par au moins une pompe de circulation entra née par un moteur électrique à vitesse variable, on dirige le fluide de refroi- dissement, à sa sortie du moteur, par au moins une conduite d'alimentation dans au moins un radiateur associé à au moins un ventilateur entratné par un moteur électrique à vitesse variable, on renvoie ledit fluide de refroidissement, à sa sortie du radiateur, par au moins une conduite de retour dans la pompe de circulation qui réalimente le moteur en fluide de refroidissement, on prend en permanence la tempéra- ture du fluide, d'une part, à la sortie du moteur, à l'aide d'un premier capteur, et, d'autre part, à l'entrée du moteur, à l'aide d'un second capteur disposé en aval de la pompe, on fournit les indications données par lesdits capteurs à un régulateur qui commande ledit moteur de pompe et ledit moteur de ventilateur, et on peut faire retourner par un circuit de dérivation une partie au moins du fluide de refroidissement à l'entrée du moteur sans lui faire traverser le radiateur lorsque les conditions de fonctionnement le permettent, le régulateur assurant le maintien de l'écart de température &M entre l'entrée et la sortie du moteur inférieur ou égal a une valeur limite 9 ML, caractérisé par le fait que l'on règle constamment le rapport mR/mB du débit mR de fluide de refroidissement dans le radiateur au débit mB dans le circuit de la dérivation de manière à permettre au régu- lateur d'assurer une température 9 DE à la sortie du moteur égale à une valeur de référence O MSR, tout en respectant un écart de température 1"M inférieur ou égal à A9 ML. La présente invention a également pour objet un dispo- sitif pour la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus, ce dispositif comprenant un circuit fermé sur le moteur, dans lequel un fluide de refroidissement est déplacé par l'action d'au moins une pompe de circulation entra née par un moteur électrique à vitesse variable, ledit moteur étant commandé par un régulateur sensible aux informations four- nies, d'une part, par un premier capteur de la température du fluide à la sortie du moteur et, d'autre part, par un second capteur de la température du fluide à l'entrée du moteur, en aval de la pompe, le fluide étant dirigé, à sa sortie du moteur, par au moins une conduite d'alimentation dans au moins un radiateur associé à au moins un ventilateur entrafné par un moteur électrique à vitesse variable, égale- ment commandé par ledit régulateur, ledit fluide étant ren- voyé, à sa sortie du radiateur, par au moins une conduite de retour dans la pompe de circulation qui réalimente le mo- teur en fluide de refroidissement, le régulateur assurant urn écart de température P M entre l'entrée et la sortie du moteur inférieur ou égal à une valeur limite ADEL, un circuit de dérivation étant prévu pour faire retourner une partie au moins du fluide de refroidissement à l'entrée du moteur sans lui faire traverser le radiateur, caractérisé par le fait qu'entre la sortie du radiateur et l'entrée de la pompe,est interposée une vanne à trois voies compor- tant deux entrées et une sortie, la première entrée étant reliée au radiateur et la seconde entrée à une dérivation de la conduite d'alimentation branchée en amont du premier cap- teur, ladite vanne comportant deux clapets associés chacun à l'une des deux entrées, les clapets de ladite vanne étant commandés de manière à assurer un réglage du rapport mR/mB du débit mR de fluide de refroidissement dans le radiateur au débit mB dans le circuit de la dérivation, de telle sorte que le régulateur puisse assurer une température 9 MS à la sortie du moteur égale à une valeur de référence MSR tout en respectant un écart tOM inférieur ou égal à ^ML. Conformément à un mode de réalisation particulièrement avantageux de ladite vanne à trois voies, cette dernière est une thermovanne dont le premier clapet est commandé par un élément thermo-moteur disposé dans la veine liquide en prove- nance du radiateur et réglé de telle sorte que sa température de début d'action, dans le sens des températures décroissan- tes, soit égale à 9 MSR -t9 ML, tandis que le second clapet est commandé par un second élément moteur disposé dans la veine liquide en provenance de la dérivation et réglé de tel- le sorte que sa température de début d'action, dans le sens dès températures croissantes, soit égale à 9MSR. Conformément à un mode préféré de réalisation de ladite thermovanne, cette dernière est constituée par un corps à l'intérieur duquel sont disposés le premier clapet commandant la première entrée reliée à la sortie du radiateur et le second clapet commandant la seconde entrée, qui est reliée à la dérivation branchée en amont du radiateur, la sortie de ladite thermovanne étant disposée entre les deux clapets, le corps comportant les embouts de branchement des deux en- trées et de la sortie, ainsi que les sièges fixes des deux clapets, l'élément mobile du premier clapet étant soumis à l'action d'un ressort de rappel qui le pousse contre son siège et portant, d'une part, un bulbe thermostatique dispo- il sé du c8té de la première entrée pour constituer le premier élément moteur, et, d'autre part, du côté opposé, un tube assurant la liaison mécanique avec le second clapet, l'élément mobile de ce dernier étant porté par ledit tube au-delà du siège de ce clapet, un ressort étant interposé entre ledit élément mobile de ce second clapet et une col- lerette solidaire dudit tube, le second élément moteur étant constitué par un bulbe thermostatique porté par le corps de la thermovanne, chacun des deux éléments moteurs comportant un piston, une douille étant interposée entre les deux pistons dont chacun est en appui contre le fond d'un logement pratiqué dans ladite douille. Selon une caractéristique particulière de cette thermo- vanne, les deux bulbes thermostatiques, les pistons, le tu- be et les deux clapets sont sensiblement coaxiaux et disposés selon l'axe du corps de ladite thermovanne. Conformément à d'autres caractéristiques de ladite thermovanne, chaque bulbe thermostatique est directement sensible à la température, et consiste, de préférence, en un bulbe à cire dilatable; et les éléments moteurs présentent des températures caractéristiques dont la précision est de l'ordre de + 1 C. De préférence, le régulateur commande, lorsque 0 MS a atteint un seuil 0 F inférieur à la température de début d'action du premier élément moteur, l'entratnement de la pompe à une vitesse asservie, de sorte que l'écart de tem- pérature 91M prenne une valeur inférieure ou égale à la valeur limite ai Me, et également l'entraînement de la pompe à une vitesse asservie à la température 9 MS, de manière à réguler cette température G MS sur la valeur de référence 9 MSR; le ventilateur n'est pas entraîné en rotation pen- dant la régulation de la température 9 MS sur la valeur de référence 9 MSR et la limitation de l'écart/ > M a la valeur limite t9ML par asservissement de la vitesse de la pompe; si, à la vitesse maximale de la pompe, la température OMS reste supérieure à la valeur de référence PMSR, le régulateur asservit l'entraînement du ventilateur afin que la température 9} soit régulée sur 9 MSR; si la tem- pérature ES devient inférieure à la valeur de référence 9 SR et que le ventilateur est entraîné, le régulateur commande la diminution de la vitesse du ventilateur; si la temperature 6KS reste inférieure à la valeur de ré- férence e1SR après l'arrêt du ventilateur, le régulateur commande la diminution de la vitesse de la pompe; lors de la mise en température du moteur, le régulateur comman- de, tant que la tempéerature 1 MS est inférieure au seuil &F, l'entraînement de la pompe à une vitesse faible ou nulle, afin de favoriser la monrtée rapide en température du fluide dans le moteur. Pour mieux faire comprendre l'objet de l'invention, on va en décrire maintenant, a titre d'exemple purement illus- tratif et non limitatif, un mode de réalisation représente sur le dessin annexé. Sur ce dessin: - les figures 1 et 2, qui ont été définies et commentées plus haut, illustrent l'état antérieur de la technique le plus proche; - la figure 3 est une vue schématique d'un mode de réa- lisation du dispositif de refroidissement d'un moteur à com- bustion interne selon l'invention; - la figure 4 est, à plus grande échelle, une vue en coupe axiale de la thermovanne à trois voies disposée à la sortie du radiateur du dispositif de refroidissement de la figure 3; - les figures 5 et 6 sont des courbes illustrant le fonctionnement de la thermovanne de la figure 4; et la figure 7 correspond à l'organigramme de la r6gula- tion assuré par un régulateur électronique du dispositif de la figure 3. Si l'on se réfère à la figure 3 on voit que l'on a re- présenté le circuit de refroidissement d'un moteur à com- bustion interne selon l'invention, les éléments de ce dispo- sitif qui se retrouvent à l'identique dans le dispositif con- nu des figures 1 et 2 ont été repérés sur le dessin par des chiffres de référence supérieurs de 100 à ceux utilisés pour le dispositif connu. Le circuit ainsi représenté comprend un premier conduit 101 destiné à amener le fluide de refroidissement sortant du bloc-moteur 102 à un radiateur 103, et un second conduit 104 destiné à renvoyer au bloc-moteur 102 le fluide de refroidis- sement sortant du radiateur 103. Une pompe 105 de circula- tion du fluide de refroidissement est disposée sur le second conduit 104 en amont du bloc-moteur 102. La pompe 105 est entraînée par un moteur électrique 106 à vitesse variable. Le dispositif de refroidissement du moteur à combustion interne qui est schématisé sur la figure 3 comporte, en outre, une thermovanne à trois voies 112 dotée de deux en- trées 113, 114 et d'une sortie 115.La première entrée 13 estre- liée la sortie radiateur 103 et est donc disposée sur le con- duit 104. La seconde entrée 114 est reliée à une dérivation 116 du premrier conduit 101, laquelle est branchée en amont du radiateur 103. A chacune des entrées 113, 114 de la thermo-vanne 112 est associé un clapet désigné respective- ment par les chiffres de référence 117, 118, les sièges des clapets étant désignés respectivement par 117a, 118a, et leurs organes mobiles par 117b, 118b. Chacun des organes mobi- les 117b, 118b est commandé par un élément moteur 119, 120, respectivement, dont chacun porte un piston 119a, 120a res- pectivement. L'agencement relatif des clapets 117, 118 et de leurs éléments moteurs 119, 120 est décrit plus en détail ci-après en référence à la figure 4. Par ailleurs, le radiateur 103 est ventilé par un grou- pe moto-ventilateur de refroidissement comprenant un ventila- teur 107 entraîné par un second moteur électrique 108 à vites- se variable. Les variations des vitesses de rotation des moteurs électriques 106 et 108 sont commandées par un régulateur - électronique 109, qui reçoit les mesures données par deux capteurs de la température du liquide de refroidissement. L'un de ces capteurs,10, est implanté à la sortie du moteur 102, tandis que l'autre, 111, est implanté à l'entrée du moteur 102. La thermovanne à trois voies 112, que l'on peut voir sur la figure 4, est constituée par un corps 122 réalisé en deux parties 123, 124. La première partie 123 est cons- tituée par une paroi latérale cylindrique 125 présentant une ouverture 126 bordée extérieurement par une jupe cylindrique 127 qui constitue l'embout de branchement de la sortie 115 de la thermovanne à trois voies 112. La paroi 125 est réunie à un fond 128 qui présente une ouverture centrale bordée extérieurement par une jupe 130 qui constitue l'embout de branchement de la première entrée 113 de cette thermovanne 112. A son extrémité opposée à la jupe 113, la première partie 123 du corps 122 présente une collerette externe 131 dont le rôle est décrit plus loin. La seconde partie 124 du corps 122 de la thermovanne 112 est sensiblement identique à la première partie sauf qu'elle ne comporte pas d'ouverture latérale. Elle consiste donc en une paroi cylindrique latérale 132 réunie à un fond 133 bordé extérieurement par une jupe 134 constituant l'embout de branchement de la deuxième entrée 114 de cette thermovanne 112. A l'opposé, la paroi 132 porte une collerette externe , les deux parties 123et 124 de la thermovanne 112 étant assemblées de manière appropriée, avec les collerettes 131 et 135 appliquées l'une contre l'autre. Par ailleurs, on notera que les jupes 127, 130 et 134 présentent toutes trois la umêe section. A l'intérieur du corps de vanne 122, sont fixés les sièges 117a, 118a des clapets respectivement 117 et 118. Le siège 117a consiste en un élément en forme de couronne dis- posé perpendiculairement à l'axe du corps 112 et fixé à ce- lui-ci de façon appropriée, entre le fond 128 et l'ouverture 126, à proximité de cette dernière. Le bord interne 117c du siège 117a est replié vers l'intérieur du corps 122 de la thermovanne 112, à l'opposé du fond 128. Le siège 118a est également un élément en forme de couronne qui est fixé par des moyens appropriés au corps 122, à l'emplacement de la jonction des collerettes 131 et 135. La bordure interne 118c du siège 118a est repliée vers le siège 117a du clapet 117. Les deux sièges 117a, 118a des clapets 117, 118 sont réunis à une armature fixe 136 de mame axe que le corps 122, cette armature comportant une paroi latérale cylindrique ajourée 137 réunie, à chaque extrémité, à une paroi respecti- vement 138a, 138b perpendiculaire à la paroi ajourée 137 par l'intermédiaire d'une paroi tronconique respectivement 139a, 139b. Chaque paroi 138a, 138b présente une ouverture centra- le dont l'axe est confondu avec celui du corps 122, bordée intérieurement par une courte jupe 140a, 140b respectivement. Le premier élément moteur 119 commandant le clapet 117 comporte un cozps 141 renDrmant un bulbe à dre dilatable ou analoge, 141a (figure 3), placé dans la veine liquide en provenance de la sortie du radiateur 103. Par ailleurs, le corps 141 porte extérieurement l'organe mobile 117b du clapet 117, or- gane dont le bord 117d est biseauté pour pouvoir s'appliquer contre le bord correspondant 117c du siège 117a. L'élément moteur 119 comporte un piston 119a, qui s'étend dans l'axe de la thermovanne 112, à l'intérieur de l'armature 136, au-delà du siège 118a du clapet 118. Le piston 119a est susceptible de coulisser à l'intérieur d'un tube 121, soli- daire du corps 141, coaxial audit piston 119a, ledit tube 121 s'étendant également au-delà du siège 118a du clapet 118, le piston 119a émergeant dudit tube 121. Le tube 121 porte, au voisinage de son extrémité libre, une collerette 142 sur laquelle s'appuie l'extrémité d'un ressort 143 dont l'autre extrémité s'appuie contre l'organe mobile 118b du clapet 118 qui entoure le tube 121 et est susceptible de coulisser de manière étanche sur Iui. Cet organe mobile 118b présente une bordure biseautée 118d de façon à coopérer pour une meilleure étanchéité avec le bord interne 118c du siège 118a. L'organe mobile 117b du clapet 117 est rappelé dans sa position de fermeture par un ressort 144 qui s'appuie, par une de ses extrémités, contre l'organe mobile 117b, et par son extrémité opposée, contre les parois 138a et 140a de l'armature 136. Le deuxième élément moteur 120 commandant le clapet 118 comporte de la même façon que l'élément 119, un corps 145 qui renferme un bulbe à cire dilatable 145a (figure 3), celui-ci étant disposé dans la veine liquide en provenance de la dérivation 116. Le corps 145 est solidaire du corps 122 de la vanne 112, car il est fixé à l'armature 136, en étant introduit dans l'ouverture délimitée par la jupe 14Ob. L'élément 120 comporte, dirigé axialement vers l'intérieur de la thermovanne 112, un piston 120a. Les deux pistons 119a et 120a, coopèrent tous les deux avec une douille 146, qui comporte deux logements cylindri- ques opposés dans chacun desquels est engagé l'un des deux pistons 119a, 120a, jusqu'à venir en butée contre le fond du logement associé de la douille 146. Dans ce qui suit, on désigne par RS, la température à la sortie du radiateur 103 et par mB/mR, le rapport entre le débit du fluide de refroidissement dans la dérivation 116 et le débit du fluide de refroidissement dans le radiateur 103; on utilise également les symboles eMS, eMSR, eMSL, A9Mr qui ont déjà été définis. Le principe de fonctionnement de chacun des éléments thermo-moteurs 119 et 120 est décrit ci-après en référence aux figures 5 et 6, qui représentent, la première, la courbe donnant le rapport mR/mB en fonction de 9ES, et, la seconde, la courbe donnant le rapport mB/mR en fonction de R S. En examinant la figure 5, on constate que le piston a de l'élément moteur 120, sensible à la température 9MS, * comn"ce à se déplacer dans le sens des températures crois- santes, à une température de 95 C, qui représente, dans le présent exemple, la température NESR. Ce déplacement du pis- ton 120a correspond à une dilatation de la cire du bulbe a. La température de fin d'action maximum dudit piston 120a est légèrement supérieure à 100 C, température à laquelle la cire du bulbe 145a est liquide à son volume maxi- mum. -- Lorsque la température commence à redescendre en- dessous de cette température de fin d'action maximum, le piston 120a ne revient pas aussitôt dans sa position initia- le, par suite d'un phénomène d'hystérésis. Le piston reste immobile tant que la température n'est pas redescendue à une vzlur Dû éri=re 100 C (dans l'exemple considéré, cette valeur est d'environ 99 C). Le piston 120a revient dans sa position de départ pour une température de l'ordre de 93 C. Ce phénomène d'hystérésis se produit dans une moins grande mesure lorsque la température diminue après avoir atteint une valeur inférieure à la limite de 99 C, ce qui est repré- senté par les courbes figurant en traits pointillés sur la figure 5. En se reportant à la figure 6, on peut voir que les ca- ractéristiques de l'élément thermomoteur 119 sont choisies de telle sorte que le piston 119a commence à se déplacer, dans le sens des températures décroissantes, à partir d'une température égale à 9MSR-4GML; dans l'exemple envisagé, At ML étant de 7 C et 91SR = 95 C, la température en question est égale à 88 C (95 C-7 C). Autrement dit, lorsque le piston 119a est sorti au maximum, il commence à se ré- tracter, lorsque la température atteint la valeur de 88 C, dans le sens des températures décroissantes. Si on se reporte, maintenant, à la figure 4, on peut voir que le piston 119a y est représenté en position rentrée. On comprend que la dilatation du bulbe de l'élément moteur 119 provoquera la sortie du piston ll9a par rapport au tube 121 et au corps 141; du fait que l'extrémité du piston 119a est en butée contre la douille 146, cette sortie du piston provoquera le déplacement de l'ensemble du tube 121, avec sa collerette 142, du corps 141 et de l'organe 117b, vers la droite selon la représentation de la figure 4 à l'encontre du ressort-144 qui sera davantage comprimé. Il est à noter que les courses des deux pistons 119a et 120a se recouvrent pour assurer toutes les valeurs possi- bles du rapport mB/mR. Le ressort 143 joue un rôle en liaison avec ce recou- vrement des courses des pistons 119a et 120a. On peut, en effet, se trouver dans un cas tel que le suivant:le clapet 118 est fermé et donc l'organe mobile 118b est en appui sur le siège 118c, alors que d'une part, le piston 120a est partiellement sorti et que, d'autre part, le piston 119a est également partiellement sorti. Partant de cet état, on suppose que les conditions deviennent telles que 9MS augmente suffisamment pour provoquer une sortie supplémentaire du piston 120a sans que pour autant la tem- pérature &RS à la sortie du radiateur subisse une variation suffisante pour provoquer une rentrée du piston 119a absor- bant la sortie du piston 120a; l'ensemble de la douille 146, du piston 119a, du tube 121 et du corps 141 va être poussé, en bloc, vers la droite selon la représentation de la figure 4, par le piston 120a. L'organe 118b maintenu immobile contre le siège 118c va coulisser par rapport au tube 121 et le ressort 143 va être comprimé. Les caractéristiques de déplacement des pistons 119a, 119b des éléments moteurs respectivement 119, 120 résultent de celles des éléments de cire dilatable standard combinées avec celles du corps 122 de la vanne 112 et des clapets 117, 118. Les pentes des courbes des figures 5 et 6 et les valeurs limites des températures peuvent être définies facilement, car elles ne sont pas particulièrement critiques. Il faut toutefois s'arranger pour que toutes les valeurs possibles du rapport mB/mR soient assurées. Les températures caractéristiques des éléments moteurs 119, 120 (eNSR - L; , SR, respectivement) doivent en revanche être relativement précises, la précision étant de préférence de 1 C. L'élément moteur 120 fonctionne de la façon suivante: Supposons que le moteur 102 soit froid. Dans ces condi- tions, le clapet 118 se trouve complètement ouvert, tandis que le clapet 117 est complètement fermé, les pistons 119a, a de chacun des deux éléments moteurs 119, 120 étant com- plètement rentrés, le premier dans le tube 121, le second, dans le corps 145. La température du fluide de refroidissement du circuit interne du moteur 102 va s'élever puisqu'il n'y a pratique- ment pas d'échange thermique. Lorsque @MS atteint puis dépasse légèrement la valeur de consigne 9MSR, le piston 120a va sortir du corps 145 et, étant en appui contre le fond du logement associé de la douille 146, il provoque le déplacement des clapets 117, 118 dans le sens de l'ouverture du premier et de la fermeture du second, ce qui réduit le rapport mB/mR. Dès que ce rapport devient suffisamment faible pour que la pompe 105 (et éventuellement le ventilateur 107) puisse ramener la température @MS à une valeur de consigne iMSR, le régulateur électronique 109 va agir pour stabiliser cette valeur et l'hystéris maintient l'ouverture des clapets 118, 117 dans cette position d'équilibre thermique. Ce proces- sus s'effectue d'une façon automatique! - si le rapport mB/mR est trop important, l'échange thermique est insuffisant même avec les vitesses maximales de la pompe 105 et du ventilateur 107, et la températureOMS dépasse 9 MSR et ccmmande le déplacement du piston 120a dans le sens d'une diminution du rapport mB/mR; - si, en revanche, le rapport mB/mR est insuffisant, à cause du respect de l'écart limite del/JML pouràtM, la tem- pératuree MS descend au-dessous de MSR et le piston 120a recule de façon à augmenter le rapport mB/mR. Ces actions de réajustement du rapport mB/mR par le piston 120a ont lieu dans toutes les conditions de fonction- nement, que l'élément moteur 119 soit ou non en action. L'élément moteur 119 fonction de la façon suivante: En négligeant les circuits auxiliaires (chauffage de l'habitacle réchauffage de carburateur, par exemple), l'écart des températures entre l'entrée et la sortie du radia- teur 103,f lR, est lié à l'écart 9M par la relation suivante: a R =aeM (1 + mB/mR) (1) et peut donc prendre n'importe quelle valeur pourvu que le rapport mB/mR soit toujours suffisant pour que tM ne dépas- se pas la valeur limrite. l>, L. Supposons que le moteur 102 soit très chargé, e MS étant égal à &MSR, avecÀGR4 ./mL. Dans ces conditions, le clapet 117 est complètement ouvert, tandis que le clapet 118 est complètement fermé. Si la charge du moteur 102 diminue ou bien si la tem- pérature ambiante diminue, le régulateur électronique 109 va maintenir eMS à la valeur MSR en réduisant la vitesse de la pompe 105, ou éventuellement, celle du ventilateur 107, si ce dernier est en action. Si l'écart A9M, qui est égal à cet instant à LOR puisque le rapport mB/mR est égal à 0, atteint la limite à9ML avant que l'adaptation de l'échange thermique ne soit réalisé, le régulateur électronique 109 doit donc limiter cet écart, ce qui va entraîner une diminution de @MS. Dans ces conditions, l'élément moteur 120 va réagir en provo- quant le recul du piston 120a, ce qui augmente le rapport mB/mR. L'écart A R, défini par l'équation (1) indiquée ci-dessus, va donc augmenter puisque le rapport mB/mR augmen- te et que AM est maintenu à fk1L et la température à la sortie du radiateur GRS descend en-dessous de la valeur eMSR -9I.L. L'élément moteur 119 va alors réagir par son piston 119a qui, en rentrant dans le tube 121 tout en restant en appui sur la douille 146, provoque le déplacement (sous l'action du ressort 144) du tube 121, du corps 141 et de 1' organe mobile 117b (vers la gauche selon la figure 4) dans le sens de la fermeture du clapet 117 et de l'ouverture du clapet 118, afin d'augmenter le rapport rmB/mR. L'échange thermique avec le radiateur 103 diminue, et lorsque le rap- port mB/mR est suffisant, le régulateur électronique 109 peut assurer la température @NS égale à GMSR avec un écart dé température 9 M inférieur ou égal à tM9L. Dans le cas o la charge du moteur 102 redevient fai- ble, l'écartt 9R peut être tel que le domaine d'action de l'élément moteur 119 soit dépassé. Dans ces conditions, on se retrouve à nouveau dans le cas o l'élément moteur 120 fonctionne seul. Le mode de fonctionnement du dispositif représenté sur la figure 4 est décrit ci-dessous à l'aide de l'organigramme représenté sur la figure 7. La configuration initiale 149, correspond à des vitesses de la pompe 105 et du ventilateur 107 nulles, et au moteur 102 à l'arrêt. On a d'abord fait figurer une séquence de sécurité qui est représentée par le test 150 et l'ac- tion 151: lorsque le moteur 102 est en fonctionnement, si qMS dépasse la limite GMSL (105 C), ou encore si l'un des deux capteurs de température 110, 111 est en court- circuit ou coupé, le test 150 9mS 7105 C ?) déclenche, si la réponse est "oui*, l'action 151 qui consiste à met- tre en vitesse maximale la pompe 105 et le ventilateur 107, sans tenir compte de l'écart t M. On a fait figurer ensuite la séquence de mise en température rapide du moteur 102, dans laquelle, tant que l'on constate en 152 (testGMS7 O F ?) que 9MS est infé- rieure à un seuil de température donné GF (60 C), la pompe est entraînée en 153, à une vitesse minimale qui peut être très faible, voire nulle, afin de permettre une montée très rapide du liquide en température, car le clapet 117, qui est fermé, coupe l'alimentation du radiateur 103 et diri-- ge le liquide de refroidissement vers la pompe 105 par la conduite de dérivation 116 et la conduite de retour 104. Pendant cette phase, l'écart dûM n'est pas significatif. Lorsque l'on constate en 152 que la température 6MS a atteint le seuil 9F, la pompe 105 est entraînée à une vitesse minimale tant que ^^M est inférieur ou égal à àt'IL, puis en augmentant la vitesse de la pompe 105 dès que as M devient supérieur à nML, jusqu'au moment o L9M devient égal à a ML. Cette séquence de limitation de l'écart s9M est notée) sur l'organigramme de la figure 7; elle com- porte le test 154 o l'on vérifie si l'écart À9M est supé- rieur à la valeur limiteAZOML, et l'action 155 consistant à augmenter la vitesse de la pompe 105 dans le cas o le test 154 est positif, jusqu'au moment o l'écart 9 M devient inférieur ou égal à t4, le ventilateur 107 étant à l'arrêt. La vitesse de la pompe 105 est alors asservie par le régulateur 109, de sorte que la température e NS -------- soit régulée sur la valeur de référence eMSR (95 C). Cependant, à chaque instant, l'écart de température AgM est comparé à A 9 ML. S'il dépasse /,.L, la vitesse de la pompe 105 est asservie à la différence 69M - /9ML et cette vitesse augmente jusqu'à une valeur suffisante pour que cet- te différence s'annule. Ceci s'effectue en général au détri- ment de la température 0I4S qui diminue. On examine en 156 si la température à la sortie du radia- teur QRS est supérieure à la valeur GMSR - IPL, (soit de 88 C si @NSR est de 95 C et 9I. est de 7 0C). C'est la zone _) d'intervention de l'élément moteur 119 de la thermovanne 112: Si 9RS descend au-dessous de GMSR ^^ML, l'élément moteur 119 va réagir dans le sens d'une augmentation du rapport mB/mR, ce qui est représenté par l'action 157. Dans le cas contraire, l'élémentmotur 1l9peutagir dans le sens de la diminution du rapport mB/mR, c'est ce qui est représenté par l'action 158. Si on constate en 159 que la valeur OMS est inférieure à la valeur MSR, l'élément moteur 120 agit pour augmenter lé rapport mB/mR, c'est ce qui est représenté par l'action 160. On vérifie alors en 161 si le ventilateur 107 n'est pas entraîné. Si tel est le cas, on commande en 162 la diminution de la vitesse de lapompe105 jusqu'au moment o eMS est à nouveau égale à GMSR. Dans le cas contraire, on diminue tout d'abord.en 163 la vitesse d'entraînement du ventilateur 107, puis si 9MSR n'est toujours pas atteinte après l'arrêt du ventilateur 107 constaté en 161, on diminue la vitesse de la pompe en 162 pour ramener SMS à}, MSR. Dans le cas o GMS n'est pas inférieures eMSL, on vérifie en 164 si 9 S est égale à GMSR. Dans l'affirmative, aucune correction n'est effectuée. En revanche, siGMSest supérieuxeà 9MSR, l'élément moteur 120 agit pour diminuer le rapport mB/mR, ce qui est représenté par l'action 165. On vérifie alors en 166 si la pompe 105 est déjà en- tratnée à sa vitesse maximale. Si tel est le cas, on augmente alors la vitesse du ventilateur 107 en 167 jusqu'au moment o eMS est ramenée à OMSR. Dans le cas contraire, la vitesse du ventilateur 107 étant nulle, on commence par augmenter en 168 la vitesse de la pompe 105. C'est seulement quand la pompe 105 a atteint sa valeur maximale sans pouvoir abaisser 0 MS jusqu'à 9 MSR que le ventilateur 107 est entraîné, La zone d'interv=.tDon de l'élémint thermo- moteur 120 est notée O sur l'organigranme de la figure 7 et la séquence de régu- lation de la température GMS est notée Il est bien entendu que le mode de réalisation du dispo- sitif de refroidissement ci-dessus décrit n'est aucunement limitatif et pourra donner lieu à toute modification désira- ble, sans sortir pour cela du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 - Procédé de régulation de la température du fluide de refroidissement circulant dans le circuit de refroidisse- ment d'un moteur à combustion interne (102), destiné notam- ment à l'équipement d'un véhicule automobile, procédé sui- vant lequel on provoque le déplacement 'du fluide de refroi- dissement dans ledit circuit par au moins une pompe de cir- culation (105) entraînée par un moteur électrique (106) à vitesse variable, on dirige le fluide de refroidissement, à sa sortie du moteur (102), par au moins une conduite d'alimentation (101) dans au moins un radiateur (103) associé à au moins un ventilateur (107) entraîné par un moteur élec- trique à vitesse variable (108), on renvoie ledit fluide de refroidissement, à sa sortie du radiateur (103), par au moins une conduite de retour (104) dans la pompe de circula- tion (105) qui réalimente le moteur (102) en fluide de re- froidissement, on prend en permanence la température du flui- de, d'une part, à la sortie du moteur (102), à l'aide d'un premier capteur (110), et, d'autre part, à l'entrée du mo- teur (102), à l'aide d'un second capteur (111) disposé en aval de la pompe(105), on fournit les indications données par lcadito captcurs (110, 111) a un régulateur (109) qui commande ledit moteur de pompe (106) et ledit moteur de ventilateur (108), et on peut faire retourner par un circuit de dérivation, une partie au moins du fluide de refroidisse- ment à l'entrée du moteur (102) sans lui faire traverser le radiateur (103) lorsque les conditions de fonctionnement le permettent, le régulateur (109) assurant le maintien de l'écart de température 9 M entre l'entrée et la sortie du moteur (102) inférieur ou égal a une valeur limite 69ML, caractérisé par le fait que l'on règle constamment le rapport mR/MB du débit mR de fluide de refroidissement dans le ra- diateur (103) au débit mB dans le circuit de la dérivation (116), de manière à permettre au régulateur (109) d'assurer une température V MS à la sortie du moteur (102) égale à une valeur de référence 9 MSR, tout en respectant l'écart 9 M inférieur ou égal à t9ML. 2 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, ce dispositif comprenant un circuit fermé sur le moteur (102), dans lequel un fluide de refroidissement est déplacé par l'action d'au moins une pompe de circulation (105) entraînée par un moteur électrique à vitesse variable (106), ledit moteur (106) étant commandé par un régulateur (109) sensible aux informations fournies, d'une part, par un premier capteur (110) de la température du fluide a la sortie du moteur (102) et, d'autre part, par un second capteur (111) de la température du fluide à l'entrée du moteur (102), en aval de la pompe (105), le fluide étant dirigé, à sa sortie du moteur (102) par au moins une conduite d'ali- mentation (101) dans au moins un radiateur (103) associé à au moins un ventilateur (107) entralné par un moteur élec- trique à vitesse variable (108), également commandé par le régulateur (109), ledit fluide étant renvoyé, à sa sortie du radiateur (103), par au moins une conduite de retour (104) dans la pompe de circulation (105) qui réalimente le moteur (102) en fluide de refroidissement, le régulateur(109) assurant un écart de températureA9M entre l'entrée et la sortie du moteur (102) inférieur ou égal a une valeur limite t/oML, un circuit de dérivation (116) étant prévu pour faire retourner une partie au moins du fluide de refroidissement à l'entrée du moteur (102) sans lui faire traverser le ra- diateur (103), caractérisé par le fait qu'entre la sortie du radiateur (103) et l'entrée de la pompe (105), est inter- posée une vanne à trois voies (112) comportant deux entrées (113; 114) et une sortie (115), la première entrée (113) étant reliée au radiateur (103) et la seconde entrée (114) à une dérivation (116) de la conduite d'alimentation (101) branchée en amont du capteur (110), ladite vanne (112) comportant des clapets (117, 118) associés chacun à l'une des deux entrées (113; 114), les clapets (117; 118) de ladite vanne (112) étant commandés de manière à assurer un réglage du rapport mR/mB du rapport du débit mR de fluide de refroidissement dans le radiateur (103) au débit mB dans le circuit de la dérivation (116), de telle' sorte que le régu- lateur (109) puisse assurer une température GMS à la sortie du moteur (102) égale à une valeur de référence 9MSR, tout en respectant un écart d,9 M inférieur ou égal àA9ML. 3 - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la vanne (112) est une thermovanne dont le premier clapet (117) est commandé par un élément thermo-mo- teur (119) disposé dans la veine liquide en provenance du radiateur (103) et réglé de telle sorte que sa température de début d'action, dans le sens des températures décroissan- tes, soit égale à 9 MSR -t 9 ML, tandis que le second clapet (118) est commandé par un second élément moteur (120) disposé dans la veine liquide en provenance de la dérivation (116) et réglé de telle sorte que sa température de début d'action, dans le sens destempératures croissantes, soit égale a OMSR. 4 - Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la therm"vanne à trois voies (112) est cons- tituée par un corps (122) à l'intérieur duquel sont disposés le premier clapet (117) commandant la première entrée (113) reliée à la sortie du radiateur (103) et le second cla- pet (118) commandant la seconde entrée (114), qui est reliée à la dérivation (116) branchée en amont du radiateur (103), la sortie (115) de ladite thermovanne (112) étant disposée entre les deux clapets (117; 118), le corps (122) comportant les embouts de branchement (130, 134, 127) des deux entrées (113, 114) et de la sortie (115), ainsi que les sièges fixes (117a, 118a) des deux clapets (117,118), l'élément mobile (117b) du premier clapet (117) étant soumis à l'action d'un ressort de rappel (144) qui le pousse contre son siège (117a) et portant, d'une part, un bulbe thermostatique dispo- sé du cOté de la première entrée (113) pour constituer le premier élément moteur (119), et, d'autre part, du côté opposé, un tube (121) assurant la liaison mécanique avec le second clapet (118), l'élément mobile (118b) de ce dernier étant porté par ledit tube (121) au-delà du'siège (118a), un ressort (143) étant interposé entre ledit élément mobile (118b) et une collerette (142) solidaire dudit tube (121), le second élément moteur (120) étant constitué par un bulbe thermostatique porté par le corps (122) de la thermovanne (112), chacun des deux éléments moteurs (119, 120) comportant un piston respectivement (119a, 120a), une douille (146) étant interposée entre les deux pistons (119a, 120a) dont chacun est en appui contre le fond d'un ogement pratiqué dans ladite douille (146). - Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que les deux bulbes thermostatiques, les pistons (119a, 120a), le tube (121) et les deux clapets (117, 118) sont sensiblement coaxiaux et disposés selon l'axe du corps (122). 6 - Dispositif selon l'une des revendications 4 à 5, caractérisé par le fait que chaque bulbe thermostatique est directement sensible à la température. 7 - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que chaque bulbe thermostatique est un bulbe à cire dilatable. 8 - Dispositif selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisé par le fait que les éléments moteurs (119, 120) présentent des températures caractéristiques dont la préci- sion est de l'ordre de 1 C. 9 - Dispositif selon l'une des revendications 3 à 8, caractérisé par le fait que le régulateur (109) commande, lorsque 9 MS atteint un seuil 9 F inférieur à la température de début d'action du premier élément moteur (119), l'entrai- nement de la pompe (105) à une vitesse asservie, de sorte que l'écart de température AL M prenne une valeur inférieure ou égale à la valeur limite /AML, et également l'entraîne- ment de la pompe (105) à une vitesse asservie à la temp- rature 9MS, de manière à réguler cette température eMS sur la valeur de référence 9 MSR. - Dispositif selon la revendication'9, caractérisé par le fait que le ventilateur (107) n'est pas entraîné en rotation pendant la régulation de la température 9 MS sur la valeur de référence 9MSR et la limitation de l'écart L 9M à la valeur limite A9 1.L par asservissement de la vitesse de la pompe (105). 11 - Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait que, si, à la vitesse maximale de la pompe (105), la température 9 MS reste supérieure à la valeur de référen- ce 9MSR, le régulateur (109) asservit l'entratnement du ventilateur (107), afin que la température 9MS soit régulée sur 9 MSR. 12 - Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que, si la température 9 MS devient inférieure à la valeur de référence 9MSR et que le ventilateur (107) est entra né, le régulateur (109) commande la diminution de la vitesse du ventilateur (107). 13 - Dispositif selon la revendication 12, caractérisé par le fait que, si la température 9 MS reste inférieure à la valeur de référence 9 MSR après l'arrêt du ventilateur (107), le régulateur (109) commande la diminution de la vites- se de la pompe (105). 14 - Dispositif selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé par le fait que, lors de la mise en température du moteur (102), le régulateur (109) commande, tant que la température MS est inférieure au seuil 9 F, l'entraInement de la pompe (105) à une vitesse faible ou nulle, afin de favoriser la montée rapide en température du fluide dans le moteur (102).