Brevet FR2556295A1 — publié le 19850614

La présente invention concerne un dispositif pour l'absorption d'une énergie d'impact pour le montage d'un pare-chocs sur un support d'un véhicule automobile, comprenant un premier et un second cylindres montés télescopiques entre des positions étendue ou étirée et rétractée, lesdits premier et second cylindres comportant des moyens de butée coopérants pour amener les cylindres dans leur position étendue ou étirée, le premier cylindre comportant un capuchon à une de ses extrémités et étant monté coulissant dans le second cylindre pour définir une première et une seconde chambre de fluide à volume variable dans Je dispositif d'absorption d'énergie, une ouverture s'étendant à travers le capuchon, du fluide hydraulique dans les première et seconde chambres, et des moyens de contrôle de l'écoulement du fluide destinés à contrôler l'écoulement de fluide de la première chambre vers la seconde chambre en réponse au déplacement télescopique des cylindres vers la position rétractée, les moyens de contrôle de l'écoule- ment du fluide comprenant un orifice disposé pour opérer à l'intérieur de ladite ouverture du capuchon pour.définir un passage de contrôle de l'écoulement de fluide destiné à doser l'écoulement de fluide entre les chambres lorsque les cylindres sont amenés vers la position rétractée, pour dissiper l'énergie de charges de choc jusqutà une valeur prédéterminée, tel qu ' enseigné par exemple dans le brevet US. NO 3 700 273. Antérieurement à la présente invention, on a utilisé des dispositifs d'absorption d'énergie hydraulique pour le montage de pare-chocs sur le châssis d'un véhicule ou autre structure de support. Certains de ces dispositifs comportaient des cylindres télescopiques définissant une paire de chambres pour fluide contractables et extensibles reliées l'une à l'autre hydrauliquement au moyen d'un orifice de contrôle de l'écoulement et d'une tige de dosage associée pour doser l'écoulement du fluide entre les chambres pendant que le dispositif était télescopique ment rétracté par des charges de choc pour ainsi absorber une énergie de choc. Des dispositifs à ressorts cnt été utilisés pour ramener les cylindres dans une position étendue après suppression de l'effort de choc. Dans un dispositif de l'art antérieur, dont un exemple est enseigné par le brevet US NO 4 054 311, une soupape à ressort est ajoutée en dérivation de l'orifice, pour un écoulement interne auxiliaire, afin que l'augmentation de la pression du fluide soit contrôlée pour maintenir la cohésion du dispositif en cas de choc à vitesse élevée. Dans un autre dispositif d'absorption d'énergie antérieur, enseigné par exemple dans le brevet US NO 3 362 742, un vérin d'une pièce est muni d'un bouchon de sûreté ou d'une partie de paroi affaiblie pour faire s'échapper le fluide hydraulique vers l'extérieur du dispositif et réduire l'augmentation de la pression en réponse à un choc à vitesse élevée du pare-choc qu'il supporte. Cette conception impose des efforts élevés sur le véhicule jusqu'à la.rupture du bouchon de sûreté et, après la rupture, la capacité du dispositif à absorber l'énergie est effectivement supprimée. Bien que ces structures d-e l'art antérieur aient été généralement satisfaisantes, elles sont de structure et de fonctionnement comparativement complexes, et ne procurent généralement pas le soulagement de la pression qui est prévu par la présente invention. La présente invention propose un dispositif d'absorption d'une énergie de choc qui est de conception simple et qui réduit efficacement la valeur de la force engendrée dans un dispositif d'absorption d'énergie en réponse à des chocs sévères, pour ainsi effectivement éliminer la possibilité d'une destruction du dispositif en conséquence d'une augmentation de la pression interne sous des conditions de charge sévères telles que la charge d'un choc à vitesse é levée. A cet effet, le dispositif d'absorption d'une énergie de choc selon la présente invention est caractérisé en ce que des moyens fragiles faisant partie de l'o orifice fixent l'orifice dans l'ouverture de façon détacha sole, de manière à ce qu'une force exercée par le fluide et dépassant ladite valeur prédéterminée rompe lesdits moyens fragiles et dégage ledit orifice de l'ouverture, pour ainsi permettre au fluide de s'écouler à travers l'ouverture pour augmenter l'écoulement de la première chambre vers la seccnde chambre pour réduire la pression accumulée dans la première chambre, de manière à ce que le dispositif accepte l'énergie de charges de- choc supérieures sans rupture des cylindres. Ce résultat peut être obtenu avec des modifica- tions structurelles minimes par rapport à certains des dispositifs d'absorption d'énergie précédemment utilisés. Le rebord fragile supportant l'orifice du dispositif libère ainsi l'orifice lors d'un choc à vitesse élevée, afin de procurer un passage d'écoulement de grand diamètre entre les chambres pour le soulagement de la pression interne et pour éviter la rupture du dispositif par surpression, tout en continuant à fournir un dosage de l'ê- neige absorbée pendant la déformation télescopique du dispositif d'absorption d'énergie. L'orifice peut consister en un orifice à flotteur, pour une coopération optimale avec une tige de dosage contrôlant l'écoulement entre les chambres avant la rupture de l'orifice. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la Fig. 1 est une vue en perspective du châssis d'ur. véhicule et d'une paire de dispositifs d'absorption d'ér.ergie selon la présente invention fixant un pare-chocs sur le châssis ;; - la Fig 2 est une vue agrandie en coupe globe lemesv le long du plan indiqué par les lignes 2-2 de la figure 1 - la Fig. 3 est une vue agrandie en coupe d-'une partie du dispositif d'absorption d'énergie de la figure 2, illustrant un orifice à rupture sous des conditions de surcharge destiné à procurer une dissipation d'une énergie à haute pression - la Fig. 4 est une vue en coupe partielle similaire à lia figure 3, représentant une autre forme d'orifice avant la rupture - les Fig. 5 et 6 sont des vues en coupe partielle similaires aux figures 3 et 4, illustrant une autre forme de réalisation dtun dispositif d'absorption d'énergie selon la présente invention, avant et après un choc à vitesse élevée ; et - les Fig. 7, 8 et 9 sont des vues en coupe partielle similaires aux figures 3 à 6, représentant encore d'autres formes de réalisation d'un dispositif d'absorption d'énergie avant des chocs à vitesse élevée. Particulièrement en référence à la figure 1 des dessins, est représenté le châssis 10 d'un véhicule, qui comprend deux rails latéraux 12 latéralement espacés comportant des cornes 14 s'étendant vers l'avant et reliées l'une à l'autre par un organe transversal avant 16. Sur chaque orne 14 sont boulonnés des supports avant et arrière en forme de L 18 et 20 qui sont longitudinalement espacés l'un de l'autre et qui relient des dispositifs d'absorption d'énergie gauche et droit identiques 22 au châssis 0. Chaque dispositif d'absorption d'énergie 22 s'étend à travers une ouverture circulaire ménagée dans son support avant (extérieur) associé 18 et comporte un cy lincre extérieur 24 soudé en 26 sur un collier 28 qui est lui-nême boulonné, ou fixé rigidement d'une autre manière, au support avant 18. Le cylindre extérieur 24 est fermé à une extrémité par un capuchon d'extrémité circulaire 30 soudé ou fixé d' ne autre manière à celui-ci. Une tige filetée 32, fixée ridement au capuchon 30 et en saillie axialement à partir 2e celui-ci, s'étend à travers une ouverture 34 du support 20. Un écrou 36 vissé sur la tige 32 fixe rigidement e capuchon d'extrémité 30, et donc le cylindre extérieur 2, au support 20. En plus du cylindre extérieur 24, chaque dispositif d'absorption d'énergie 22 comprend un cylindre intérieur 38 qui est morné à déplacement télescopique limité à l'intérieur du cylindre 24, et qui est en saillie vers l'avant à partir de celui-ci. L'extrémité avan-t du cylindre intérieur.38 est fernee par une plaque de base 40 soudée à celle-ci, qui est agencée pour être fixée à un pare-chocs 41 par des moyens de montage 42. Un capuchon 44 de cylindre est fixé à L'ex=rté intérieure (arrière) du cylindre intérieur 38 et sépare l'intérieur des cylindres en des chambres de fluide intermédiaire et arrière 46 et 48 qui sont chacune remplies d'un fluide hydraulique approprié tel que de l'huile.Une gaine cylindrique à paroi mince 50, constituée d'un matériau approprié tel qu'une matière plastique polyamide à inclusions de verre (Nylon ; marque déposée) est montée par-dessus le capuchon 44 de cylindre pour être reçu en coulissement sur le diamètre intérieur du cylindre extérieur 24. Il existe cependant un Jeu suffisant entre la gaine 50 et la paroi intérieure du cylindre 24 pour permettre la communication directe entre la chambre 48 et un espace intérieur 51 formé entre les cylindres intérieur et extérieur. L'extrémité avant de cet espace intérieur est fermée de façon étanche par un manchon cylindrique élastique 52 constitué d'une matière. plastique telle que le poly tétrafluoréthylène, le polyamide, ou de tout autre matériau approprié, disposé entre les cylindres 24 et 38 et supporté par un manchon de butée 53.Le manchon de butée 53 est un organe cylindrique étallique intimement monté et fixé sur le cylindre 38. Dans le cylindre intérieur 38 est monté un piston métallique en feuille flottante 54 sur lequel est montée une bague circulaire 56 qui sépare la chambre intermédiaire 46 d'une chambre avant 58 formée entre le piston flottant et la plaque de base 40. Une certaine quantité de gaz est comprimée dans la chambre 58, ce gaz ayant été injecté à travers une ouverture 60 ménagée dans la plaque de base, puis subséquemment enfermé dans la chambre 58 au moyen d'une bille 62 soudée dans l'ouverture 60. La force du gaz comprimé à l'intérieur de la chambre 58 agit sur l'huile située dans le dispositif 22 pour repousser les cylindres 38 et 24 vers leur position normalement étendue représentée sur les figures 1 et 2.Le manchon de butée 53 est rigidement fixé au cylindre 38 et comporte une tête conique 63 en contact avec l'extrémité 65 déformée vers l'intérieur du cylindre 24 pour limiter le déplacement télescopique du cylindre 28 vers l'extérieur par rapport au cylindre 24. Le manchon de butée 53 s'étend vers l'arrière pour supporter le manchon d'étanchéité élastique 52. Ce manchon, en plus de procurer une étanchéité aux fluides, tient également lieu de dispositif de contrôle du rebond lorsque l'unité se déplace d'une position télescopée ou rétractée vers une position complètement étendue. La gaine 50 comporte une partie périphérique extérieure recourbée autour du bord circonférentiel extérieur du capuchon 44, et comporte également une partie périphérique intérieure s'étendant radialement vers l'intérieur pour recouvrir partiellement la face du capuchon 44. Comme le montrent les figures 2 et 3, le capuchon 44 présente une ouverture centrale circulaire 66. Un orifice de type en bague 68 est monté radialement mobile à l'intérieur de l'ouverture 66 du -capuchon 44 et comporte un corps principal 69 et des rebords radiaux annulaires 70 et 72 s'étendant vers l'extérieur, qui sont latéralement espacés pour abriter avec jeu les bords opposés du capuchon 44 du cylindre entourant immédiatement l'ouverture 66. Le rebord 70 est fragile et permet au corps principal de se séparer par rupture de l'ouverture 66, sous certaines conditions de pression. L'orifice 68 est dimensionné de manière à être flottant ou radialement coulissant à l'intérieur de ltou- verture 66 par rapport au capuchon 44.Cet orifice est constitué d'un métal approprié, tel que d'acier doux ou de laiton, ou d'une matière plastique appropriée, agencé pour avoir une durée de vie élevée sous une pression résultant de conditions de faibles chocs, et pour assurer que le rebord 70 s'arrache ou se rompe sous une charge à pression élevée due à des chocs à vitesse élevée. Une tige de dosage allongée 76 soudée ou fixée d'une autre manière sur le capuchon d'extrémité 30 s'étend axialement dans le dispositif d'absorption d'énergie 22 et fait saillie à travers l'ouverture annulaire centrale 78 de l'orifice 68. La tige de dosage et l'orifice coopèrent pour fournir une surface d'orifice diminuant progressivement pour le dosage du fluide entre les chambres 48 et 46 lorsque l'unité 22 est soumise à un effort de choc, jusqu'à une charge maximale prédéterminée. La tige 76 présente de pré- férence trois méplats 80 régulièrement espacés, seul l'un d'eux étant représenté, disposés selon diverses orientations angulaires par rapport à la ligne centrale de la tige, sur toute la longueur de cette dernière, afin de présenter diverses profondeurs par rapport à la dimension cylindrique de la tige.Autrement, la tige est dimensionnée très proche du diamètre intérieur de l'orifice 68, de manière à ce que l'orifice soit guidé par la partie courbe de la tige de dosage lors d'une course du dispositif. Par exemple, lors d'une opération d'absorption d'énergie à 8 km/h, ou autre basse vitesse, avec des efforts de choc qui télescopent le cylindre 38 vers l'intérieur, tout léger décalage axial entre la tige de dosage 76 et l'ouverture 66 lors du déplace ment du capuchon sur la tige 76 est accepté grâce à -la valeur limitée du mouvement de flottement radial de l'orifice 68, tel qu'autorisé par son jeu radial avec le bord de l'ou- verture 66 Les méplats 80 de la tige de dosage procurent une surface d'orifice diminuant progressivement entre la tige et le bord intérieur de l'orifice lorsque le cylindre intérieur est chassé dans le cylindre extérieur- par des efforts de choc appliqués au pare-chocs. Grâce à cette structure, lors des chocs à basse vitesse, une pression sensi-blement constante est maintenue dans la chambre 48 lors de sa contraction et du dosage du fluide à partir de cel le-ci, à travers la surface d'orifice en diminution, vers la chambre intermédiaire 46, qui se dilate.Lorsque ceci a lieu, le piston flottant 54 se déplace vers l'avant pour comprimer davantage le gaz dans la chambre 58, ce qui procure une force élastique destinée à subséquemment étendre le dispositif d'absorption d'énergie vers la position complètement étendue illustrée sur la figure 1 après la suppression de la charge de choc. Le déplacement du fluide entre les chambres lors d'un choc dissipe l'énergie de choc, comme décrit plus en détail dans le brevet US NO 3 700 273 déjà mentionné. Lorsque la charge de choc est supprimée, le gaz comprimé à l'in- térieur de la chambre à gaz 58 agit comme un ressort à gaz et exerce une force élastique sur l'huile située dans la chambre intermédiaire 46, pour forcer celle-ci dans la chambre arrière 48. Ainsi la chambre intermédiaire se contracte et la chambre arrière 48.se dilate lors de l'extension ou du rebond du dispositif d'absorption d'énergie 22 vers sa position d'origine. Lors d'un choc à vitesse élevée sur le pare-chocs 41, tel qu'un choc à 40 km/h, une pression accumulée importante, par exemple de l'ordre de 41 kPa (6000 psi) -règnera dans la chambre 48 lors du mouvement télescopique du dispositif et du dosage de fluide à travers l'orifice 68, de plus en plus étranglé, vers la chambre 46. Le corps principal 69 de l'orifice s'arrache de son rebord 70 lorsque la force exercée par la pression d'huile sur le corps principal durasse une force pnédétermlinée, ce qui pourra avoir lieu 1cr d l'état de choc à vitesse élevée décrit ci-dessus. En de telles circonstances, l'ouverture 66 est ainsi ouverte pour augmenter l'écoulement hydraulique entre les chambres 46 et 48. Gracie à cet écoulement d'huile accru ce la chambre arrière 48 vers la chambre intermédiaire 46, la pression accumulée dans la chambre 48 est effec tivement ramenée à une valeur telle que la cohésion du cy cylindre 24 et du dispositif d'absorption d'énergie est main tere. 3ien que l'ouverture 66 du capuchon 44 soit ouverte lors de telles conditions de pression élevée, il existe toujours un écoulement limité entre les méplats de la tige de rosage et la paroi intérieure du capuchon dans lequel est ménage l'orifice 56.Le rebord restant autour de la tige de dosage peut également procurer une certaine restriction à l'écoulement d'huile. Dans tous les cas, la pression est effectivement soulagée, l'énergie de choc étant dissipée grâce à la limitation existant encore entre la tige de dosage et l'ou- verture du capuchon. Après suppression de la charge de choc, le gaz comprimé dans la chambre 58, agissant par l'inter médlaire du piston 54, ramène à force le fluide hydraulique de la chambre 46 vers la chambre 48, à travers l'ouverture 66, pour ainsi ramener le dispositif d'absorption d'é- nergie dans sa position étendue. Les formes de réalisation représentées sur les figures 4 à 9 sont globalement similaires à la forme de réalisation des figures 2 et 3; et les numéros de référence utilisés pour la forme de réalisation des figures 2 et 3 identifient les éléments identiques dans les formes de réalisation des figures 4 à 9. Dans la forme de réalisation de la figure 4, un orifice 88 à paroi mince, en acier doux, est monté pour opérer en se déplaçant radialement à l'intérieur de l'ouverture centrale 66 du capuchon 44 de cylindre situé sur le cylindre intérieur 38. Cet orifice comporte un rebord annulaire arrachable 90 qui est un contact avec la face intérieure du bouchon de cylindre. Le corps principal 92 de l'orifice est rendu conique, ou déformé, après son insertion à travers une ouverture 60, de manière à ce qu'il soit retenu dans l'ouverture lors des courses normales d'absorption d'énergie et de rebond. Le déplacement radial, ou flottement, de l'orifice 88 autorise le décalage axial de la tige 76 du piston et de l'ouverture annulaire 94 ménagée par l'orifice. Le fonctionnement du dispositif d'absorption d'énergie de la figure 4 est sensiblement le même que celui de la forme de réalisation de la figure 3. En fonctionnement normal, le cylindre intérieur 18 se déplace lors d'un choc vers une position rétractée, et du fluide est dosé à travers l'ouverture de l'orifice, de la chambre 48 vers la chambre 46, pour réaliser l'absorption d'énergie. Lors du rebond, le ressort à gaz déplace le dispositif d'absorption d'énergie vers sa position étendue, comme précédemment expliqué. Lors d'un choc à vitesse élevée, le corps conique s'arrache du rebord 90 en réponse à une force axiale F due à la pression accumulée dans la chambre 48, pour ouvrir l'ouverture 66 du bouchon et augmenter l'écoulement du fluide entre les chambres, représenté par les flèches A, comme précédemment expliqué.Ceci réduit la pression accumulée dans le dispositif, et empêche effectivement la rupture du dispositif par des pressions internes élevées. Les figures 5 et 6 illustrent une autre forme de réalisation de l'invention, dans laquelle l'ouverture centrale 66 du capuchon 44 du vérin reçoit un orifice métallique 96 en forme de cône comportant des rebords annulaires et s'étendant radialement 98 et 100 qui sont latéralement espacés et qui abritent respectivement les faces arrière et avant du capuchon de cylindre. Ceci retient l'orifice dans le capuchon 44 de cylindre lors des courses de compression et de retour du dispositif d'absorption d'énergie. La tige de dosage 76 s'étend a travers l'ouverture annulaire 162 forée entre la tige et l'orifice.Le capuchon présente également des passages de fluide inférieur et supérieur 104 et 106 qui présentent respectivement des épaulements annulaires 108 et 110 dans lesquels reposent des disques à rupture métalliques 112, 114. Ces disques à rupture sont maintenus en place par des retenues annulaires 116 et 118 qui sont montées par pression dans l'ouverture du capuchon 44. En fonctionnement normal, l'orifice se comporte comme dans les formes de réalisation précédentes, et coopere avec la tige de dosage 76 pour doser le fluide entre les chambres 46 et 48 lors des courses d'absorption d'énergie et de rebond. Le ressort à gaz précédemment décrit procure la force motrice pour amener le dispositif dans sa position de retour après que la force de choc ait été supprimée. Lors d'un choc sévere, l'orifice 96 s'arrache du rebord 100, de sorte qu'il existe un écoulement accru de la chambre 48 vers la chambre 46 à travers l'ouverture 66, comme représenté par les flèches d'écoulement B. Dans le cas où la pression n'est pas suffisamment soulagée, les disques à rupture 112 et 114 cèderont pour fournir un trajet d'écoulement auxiliaire à travers le capuchon, comme indiqué par les flèches d'écoulement C, en dérivation de l'ouverture 66, comme le montre mieux la figure 6. Cette structure réduit la pression à une valeur telle que la cohésion des cylindres et du dispositif d'absorption d'énergie sera maintenue. Dans la forme de réalisation de la figure 7, un orifice à feuille métallique 118 est installé dans ltou- verture 66 du capuchon d'extrémité 44. Cet orifice comporte un rebord annulaire 120 s'étendant radialement, qui s;enga- ge sur la face arrière du capuchon 44. L'orifice présente une ouverture annulaire réduite 122 qui reçoit la tige de dosage 76, et comporte en outre un pro-longement cylindrique 44 destiné à faciliter son insertion dans l'ouverture 66 du bouton. En déformant, ou en tournant d'une autre manière, subséquemment, le prolongement 124 de la position en traits mixtes vers la position en traits pleins, orifice 118 est capturé dans le capuchon d'extrémité 44 pour un mouvement de flottement radial dans l'ouverture 66.Lors d'un choc à basse vitesse, l'orifice et la tige de dosage coopèrent comme dans la forme de réalisation précédente pour effectivement doser le fluide entre les chambres 48 et 46, pour l'absorption d'énergie et pour le rebond. Lors d'un choc à vitesse élevée, le rebord annulaire 120 se recourbe ou s'arrache pour libérer le corps principal de l'orifice de l'o:verture 66, comme précédemment décrit en référence aux autres formes de réalisation-. Ici encore, lorsque l'orifice est dégagé de I'ouverture 66, un contrôle de l'écoulement est assuré pour effectivement réduire la pression accumulée dans la chambre 48, jusqu'à une valeur pour laquelle le cylindre ne-cassera pas. La forme de réalisation de la figure 8 est de structure et de -fonctionnement similaires à la.conception de la figure 7. Sur la figure 8, l'orifice à feuille métallique 128 comporte un rebord radial 130 en contact avec la face arrière du capuchon 44. Cet orifice présente une ouverture annulaire -de diamètre réduit 132 ménagée en recourbant dans le sens inverse-la feuille de métal pour la réception de la tige de dosage 76. L'orifice comporte en outre un prolongement cylindrique 134 dans lequel sont enfonces une pluralité de talons 136. Ces talons constituent des doigts élastiques qui s'étendent vers l'extérieur de manière à ce que, pour le montage initial, l'orifice puisse être poussé dans l'ouverture 66 et retenu dans celle-ci pour un mouvement de flottement radial, grâce aux talons 136 et au rebord 130.Le fonctionnement à basse vitesse est comme décrit dans la forme de réalisation précédente. Les chocs à vitesse élevée provoquent une accumulation de pression dans la chambre 46, qui provoque le recourbement ou l'arrachement du rebord 130, comme décrit en référence a la firme de réalisation de la figure 7. Ceci permet à l'o- rifflo d'etre déplacé axialement par rapport à l'ouverture 6E, pour effectivement augmenter la taille de l'ouverture entre les deux chambres, alors délimite par les frontières de ''oulerture 66. L'espace entre l'ouverture et la tige de dosse est tel que la pression accumulée dans la chambre 48 est réduite, afin de protéger le dispositif de la rupture. Sur ia figure 9, le capuchon 44 du vérin présente un siège à epaulement circulaire 140 dans lequel est monté par pression un support métallique annulaire en gradin 144. Ce support procure un siège annulaire pour un disque à rupture 14 de type en rondelle, constitué d'un acier mince approprié. Le disque de rupture est maintenu sur le siège par une retenue annulaire 148 montée par pression sur le siège, comme représenté sur la figure 9. Un orifice métallique annulaire 150, sous la forme d'une lumière, est monté à mouvement de flottement sur le disque à rupture 146. Comme représenté, les rebords opposés de la lumière reçoivent les parois du disque à rupture. I1 existe un jeu radial suffisant entre le bord annulaire intérieur définissant l'ouverture centrale du disque à rupture et l'orifice de type lumière 150 pour permettre un flottement radial de l'orifice. Comme dans la forme de réalisation précédente, l'orifice agit pour doser l'écoulement pour un choc à basse vitesse (8 km/h), à la fois pour les courses d'absorption d'énergie et de rebond. Dans le cas d'un choc sévère, le disque de rupture 146 s'arrache de sorte-que l'orifice est axialement déplacé par rapport à sa position normale pour augmenter l'ouverture entre les chambres de pression 48 et 46, pour un écoulement de fluide accru entre celles-ci et pour une réduction effective de la pression dans la chambre 48. REVENDICATIONS 1 - Dispositif pour l'absorption d'une énergie de choc pour le montage d'un pare-chocs (41) sur un support (18, 20) d'un véhicule -automobIle, comprenant un premier (38) et un second (24) cylindres, montés télescopiques entre des positions étendue ou étirée et rétractée, lesdits premier et second cylindres comportant des moyens de butée coopérants pour amener les cylindres dans leur position étendue, le premier cylindre comportant un capuchon (44) à une de ses extrémités et étant monté coulissant dans le second cylindre (24) pour définir une première (48) et une seconde (46) chambres de fluide à volume variable, dans le dispositif d'absorption d'énergie, une-ouverture (66) s'étendant à travers le capuchon, du fluide hydraulique dans les première et seconde chambres, et des moyens de contrôle de I'écoulement du fluide destinés à contrôler l'écoulement du fluide de la première chambre vers la seconde chambre en réponse au déplacement télescopique des cylindres (38, 24) vers la position rétractée, les moyens de contrôle de l'écoulement du fluide comprenant un orifice (68) disposé pour opérer à l'intérieur de ladite ouverture (66) du capuchon (44) pour définir un passage de contrôle de l'écoulement du fluide destiné à doser l'écoulement du fluide entre les chambres (46, 48) lorsque les cylindres sont amenés vers la position rétractée, pour dissiper l'énergie de charges de choc jusqu'à une valeur prédéterminée, caractérisé en ce que des moyens fragiles (70) faisant partie de l'orifice (68) fixent l'orifice dans l'ouverture (66) de façon détachable, de manière à ce qu'une force exercée par le fluide et dépassant ladite valeur prédéterminée rompe lesdits moyens fragiles (70) et dégage ledit orifice de l'ouverture (66)., pour ainsi permettre au fluide de s'é couler. à trave-rs l'ouverture pour augmenter l'écoulement de la première chambre (48) vers la seconde chambre (46) pour réduire la pression accumulée dans la première chambre, de manière à ce que le dispositif accepte l'énergie de charges de choc supérieures sars rupture des cylindres (38, 24). 2 - Dispositif selon la revendication 1, carac térisé en ce que des moyens de support (50, 53) montent le premier cylindre (38) à déplacement téléscopique par rapport a second cylindre (24). 3 - Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'orifice situé dans l'ouverture (66) du capuchon (44) comprend un orifice annulaire (68) destin à contrôler l'écoulement du fluide à travers le capuchon, et en ce que les moyens fragiles comprennent des moyens à rebord radial fragile (70) s'étendant de l'ori- fice vers le capuchon pour permettre que l'orifice soit dégagé du capuchon, afin de libérer l'ouverture (66) en réponse a' l'application d'une charge de choc à grande vitesse supérieure à une charge minimale prédéterminée et agis-. sant pour télescoper les cylindres (38, 24) et permettre l'écoulement entre les chambres (48, 46) à travers l'ouver- ture pour soulager la pression accumulée dans la première chambre (48). 4 - Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de l'écou- lement du fluide comprennent également une tige de dosage (76) reliée à l'un (24) des vérins (38, 24) et s'étendant longitudinalement dans le dispositif à travers ledit orifice (68) du capuchon (44) pour contrôler l'écoulement du fluide à travers l'orifice lorsque les cylindres sont amenés vers leur position télescopée, et en ce que les moyens fragiles de l'orifice comprennent des moyens à rebord fragile d'une pièce (70) s'étendant radialement et assurant le montage de l'orifice dans l'ouverture, et permettant un déplacement axial de l'orifice à partir de l'ouverture (66) et du capuchon (44) en réponse à l'application d'une charge de choc à grande vitesse supérieure à une charge minimale prédéterminée, et agissant pour télescoper les cylindres pour ainsi ouvrir ladite ouverture et permettre une augmen tation de l'écoulement entre les chambres (48, 46) pour soulager la pression accumulée dans la première chambre (48). 5 - Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que sont en outre prévus dans le capuchon (44) des moyens à rupture (112, 114) destinés à s'ouvrir sous des conditions de charge prédéterminées dans l'une des chambres (48, 46) pour établir une dérivation de l'orifice (68) et de l'ouverture (6) pour ainsi réduire la pression accumulée dans le dispositif. 6 - Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens à ressort (54, 58) fonctionnellement associés aux cylindres (24, 38) pour déplacer les cylindres l'un par rapport à l'autre vers une position télescopiquement étendue, le capuchon (44) étant fixé à une partie d'extrémité du premier cylindre (38), l'ouverture (66) du capuchon (44)'procurant un trajet d'écoulement étranglé pour l'écoulement du fluide entre les chambres (48, 46) sous des conditions d'opération prédéterminées pour absorber l'énergie de choc, et ledit orifice (68) étant monté pour opérer sur le capuchon (44) pour étrangler davantage le trajet d'écoulement du fluide entre les chambres et absorber l'énergie jusqu'à une valeur prédéterminée, l'orifice comprenant un corps principal (69) traversé par un passage étranglé (78) pour l'écoulement du fluide, et des moyens à rebord fragile (70) fixant le corps à l'intérieur de l'ouverture de façon libérable, de manière à ce qu'une pression de fluide prédéterminée accumulée en réponse au déplacement télescopique des cylindres (38, 24) vers la position rétractée rompe les moyens à rebord et dégage le corps principal (69) de l'ouverture, pour ainsi permettre au fluide sous pression de s'écouler à travers celle-ci pour absorber l'énergie d'une valeur supérieure à la valeur prédéterminée tout en réduisant la pression hydraulique interne du dispositif pour ainsi conser ver au dispositif sa cohésion. 7 - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'un pointeau de dosage allongé et conique (6) est relie à une paroi d'extrémité extérieure (30) du second cylindre (24) et s'étend axialement à partir de celle-ci dans les chambres (48, 463 ainsi qu'a' travers ledit passage étranglé (78) pour l'écoulement du fluide ménagé dans le corps principal (69) de l'orifice (58i pour progressivement étrangler davantage le passage d'écoulement du fluide lorsque le dispositif se déplace vers une position rétractée, pour ainsi maintenir dans la première chambre (48) une pression constante sous des conditions de charge prédé terminees. 8 - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que, pour une application aux véhicules automobiles et pour absorber les forces de choc, un pare-chocs (41) est monté sur le premier cylindre (38) d'un ou de deux dispositifs, le second cylindre (24) de l'unité associée étant monté sur le châssis (10) d'un véhicule.