Brevet FR2554805A1 — publié le 19850517

La présente invention se rapporte à un procédé pour tremper une feuille de verre, par exemple pour une utilisation dans une fenêtre d'automobile, en la chauffant à une température au delà du point d'allongement et en refroidissant brusquement la feuille de verre chauffée en soufflant un fluide de refroidissement tel que de l'air comprimé contre les deux côtés de la feuille de verre. Un tel refroidissement brusque de la feuille de verre a pour résultat la production d'efforts permanents de compression dans les couches de surface de la feuille de verre, avec efforts de traction de compensation au centre de l'épaisseur du verre. Lorsque la feuille de verre trempé est fracturée par un impact localisé, les fissures ont tendance à s'étendre radialement à partir du point d'impact et des ramifications de chaque fissure se produisent à des intervalles indéfinis jusqu'à ce que la feuille de verre se casse en petites particules de verre. Dans de nombreux pays, il y a des réglementations officielles spécifiant le mode de fragmentation des feuilles de verre trempé pour une utilisation pour des fenêtres de véhicules automobiles. De telles réglementations nécessitent couramment que la feuille de verre fracturée ne contienne pas de particules dangereu- sement allongées. Par exemple, la norme britannique BS 5282 prohibe, à la base, la présence de particules plus longues que 60 mm dans lesquelles la longueur ne représente pas moins de quatre fois la largeur. En outre, BS 5282 spécifie que le nombre de particules dans un carré de 50 mm sur 50 mm tracé sur la feuille de verre doit être dans une gamme limitée et spécifie de plus une surface permissible maximale de chaque particule. Dans l'industrie automobile récente, il y a une tendance à la réduction de l'épaisseur du verre des fenêtres pour ainsi aider à la réduction du poids brut de la voiture. Cependant, pour des feuilles de verre ayant une épaisseur d'environ 3,5 mm ou moins, il devient difficile de les tremper afin de répondre aux réglementations officielles, et la difficulté devient grave pour des feuilles de verre de relativement grandes dimensions, en particulier en ce qui concerne l'exclusion des particules allongées. Dans les méthodes conventionnelles de trempe d'une feuille de verre par refroidissement brusque, il est usuel d'utiliser une paire de collecteurs opposés de refroidissement brusque, ayant chacun une plaque frontale qui est parallèle et légèrement plus large que la feuille de verre et o une série de tubulures de refroidissement brusque sont perforées pour éjecter de l'air comprimé perpendiculairement contre la surface de la feuille de verre. Usuellement, les tubulures de chaque plaque frontale sont agencées en rangées parallèles selon le motif d'un réseau carré ou bien en rangées alternativement en quinconce. Le brevet britannique N 1 512 163, qui concerne la trempe de feuilles de verre de 2,5-3,5 mm d'épaisseur afin de répondre aux conditions de la norme BS 5282 en utilisant un dispositif de refroidissement brusque du type ci-dessus décrit, propose de refroidir différentiel- lement la feuille de verre afin de produire, dans la feuille de verre refroidie, une distribution de régions très trempées, de régions moins trempées et-de régions intermédiairement trempées qui sont adjacentes les unes aux autres, en faisant osciller l'ensemble des tubulures de refroidissement parallèlement à la feuille de verre soit de manière alternative sur une distance correspondant à l'intervalle entre deux tubulures adjacentes ou bien en cercle d'un rayon approprié. Cependant, cette méthode ne semble pas être pratique pour une utilisation industrielle. Par ailleurs, l'agencement des tubulures de refroidissement dans le motif d'un réseau carré ou de rangées en quinconce, en lui-même, ne semble pas être très raisonnable du point de vue mécanisme de propagation des fissures à l'endroit de la fracture de la feuille de verre trempé. On sait que les fissures ont tendance à se propager sensiblement perpendiculairement à la direction de l'effort principal dans le verre. Cependant, dans une feuille de verre trempé en utilisant des tubulures de refroidissement agencées en un motif en réseau, il est probable que les efforts principaux deviendront trop importants dans certaines régions spécifiques et que, lors de la fracture de la feuille de verre, de longues fissures droites, pouvant éventuellement produire des particules trop allongées, auront tendance à se développer en un nombre important. En outre, la différence entre le nombre maximum de particules et le nombre minimum de particules dans une aire unitaire de la feuille de verre fracturée peut devenir trop importante, et il n'est pas rare que certaines particules aient des surfaces plus importantes que la surface maximale permissible. Même si certaines mesures de compensation comme l'oscillation des tubulures de refroidissement décrite dans le GB 1 512 163 et le transfert contrÈlé de la feuille de verre transversalement aux jets de refroidissement selon des propositions sépa- rées peuvent être efficaces à un certain point, l'inconvénient intrinsèque de l'agencement du motif en réseau des tubulures de refroidissement rapide reste non résolu. Par ailleurs, de telles mesures de compensa- tion nécessitent une considération très soignée de divers facteurs. La première publication de la demande de brevet au Japon N 57-129835 (1982) propose d'agencer un groupe de tubulures de refroidissement sur les contours d'un certain nombre d'hexagones successifs tracés dans un plan parallèle à la feuille de verre à trempero Cependant, nous pensons que cette technique n'est pas totalement efficace pour une trempe souhaitable de feuilles relativement minces de verre. La présente invention a pour objet un procédé perfectionné de trempe d'une feuille de verre, qui peut être prévue pour une utilisation comme fenêtre d'automobile, et qui peut n'avoir qu'environ 3 mm d'épaisseur, le procédé comprenant l'étape de souffler un fluide de refroidissement contre les deux côtés d'une feuille de verre chauffée et étant capable de produire de manière stable des feuilles de verre trempé répondant totalement aux conditions officielles de résistance et de fragmen- tation. La présente invention procure un procédé de trempe d'une feuille de verre par les étapes de chauffer la feuille de verre à une température au delà du point d'allongement du verre et de refroidir brusquement la feuille de verre chauffée en soufflant un fluide de refroidissement contre les deux c8tés de la feuille de verre, d'un premier groupe de tubulures dirigées vers un côté de la feuille de verre et d'un second groupe de tubulures dirigées vers le côté opposé de la feuille de verre. La caractéristique essentielle de l'invention réside dans le fait que, à l'étape de refroidissement, le fluide de refroidissement est forcé à faire impact sur chaque cOté de la feuille de verre en un motif tel que la feuille de verre soit très efficacement refroidie et en conséquence mieux trempée dans une région Centrale généralement circulaire et un certain nombre de régions généralement annulaires, qui sont sensiblement concen- triques autour du centre de la feuille de verre et radialement espacées les unes des autres, que dans les régions restantes. Le refroidissement brusque différentiel ci-dessus défini selon l'invention peut facilement être accompli en agençant chaque groupe de tubulures sur un certain nombre de circonférences qui sont sensiblement concentri- ques et radialement espacées les unes des autres et qui sont tracées dans un plan parallèle à la feuille de verre. Chacune des tubulures ainsi agencées peut être orientée sensiblement perpendiculairement à la feuille de verre, mais il est préférable que chacune des tubulures soit inclinée vers une ligne tangente à la circonférence sur 2554 05 laquelle cette tubulure est agencée à la position de cette tubulure de façon à former un angle pas plus petit que 3 et pas plus grand que 45 , entre une ligne perpendiculaire à la feuille de verre et l'axe central de chaque tubulure. Dans une feuille de verre trempé par cette méthode, le verre est relativement fortement trempé dans une région centrale généralement circulaire. Autour de la région centrale très trempée, des régions généralement annulaires et moins trempées et des régions généralement annulaires et relativement fortement trempées sont distribuées concentriquement et de manière alternée. En conséquence, lorsque l'on considère une ligne radiale s'étendant du centre de la feuille de verre, la direction de l'effort principal dans le verre en un point sur cette ligne change de manière alternée tandis que la ligne coupe chaque limite circonférentielle entre une région fortement trempée et une région moins trempée. Grâce à un tel mode de trempe, la fracture de la feuille de verre a pour résultat une rupture de la feuille de verre en particules de dimensions adéquates ne comprenant pas de particules allongées selon la définition de la norme BS 5282, et le nombre de particules dans tout carré de mm sur 50 mm dans une surface majeure de la feuille de verre se trouve dans la plage spécifiée dans la norme BS 5282, ou toute autre spécification presqu'équivalente. En d'autres termes, une feuille de verre trempé par le procédé de l'invention a une trempe suffisante et, dans un sens macroscopique, uniforme,sensiblement sur toute sa surface. Une feuille de verre aussi bien trempé peut être obtenue même si l'épaisseur du verre n'atteint qu'environ 3 mm ou moins. Le procédé selon l'invention peut s'appliquer à la production de fenêtres d'automobiles et autres véhicules et également à la production de feuilles de verre trempé pour des usages de construction. Lorsque l'on produit une feuille de verre courbé et trempé, la feuille de verre est cintrée par une méthode convention- nelle à la presse chaude avant le traitement de trempe selon I'invention, et on utilise un dispositif de trempe dans lequel les deux groupes de tubulures de trempe sont respectivement montés sur des plaques frontales convexe et concave qui sont en conformité avec les surfaces courbées du verre. Dans la présente invention, on a pris en considé- ration le fait que, en général, la probabilité de la formation de particules allongées augmentait si la fracture d'une feuille de verre trempé commençait dans sa région centrale, et qu'usuellement une région centrale d'une feuille de verre est moins sensible à une trempe par refroidissement brusque que les régions marginales. Selon l'invention, un refroidissement brusque efficace d'une région centrale de la feuille de verre peut être obtenu en agençant les tubulures de refroidissement à la façon ci-dessus décrite même si la température de la région centrale est un peu plus faible,ou plus forte, que les températures dans d'autres régions. Par conséquent, il est possible d'équilibrer le degré de trempe de la feuille de verre dans la région centrale et dans les régions généralement annulaires contenues dans les régions marginales. Il devient inutile de chauffer intensément une zone locale de la-feuille de verre en plus du simple chauffage de la surface de la feuille de verre dans un four ordinaire, et en conséquence la feuille de verre chauffée est exempte des défauts tels qu'un allongement dans une région marginale supérieure o la feuille de verre est saisie par des pinces d'un dispositif de suspension. Le fluide de refroidissement utilisé dans la présente invention est usuellement de l'air comprimé, mais un brouillard d'eau ou tout autre fluide approprié peut alternativement être utilisé comme dans des méthodes conventionnelles de refroidissement brusque. Grace à la meilleure efficacité du refroidissement brusque, dans la présente invention, il est possible d'abaisser la pression de l'air de refroidissement par rapport aux méthodes conventionnelles de refroidissement brusque fondamentalement du même type. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 montre, en vue en élévation latérale schématique, un exemple d'un dispositif de refroidissement rapide d'une feuille de verre utilisé dans la présente invention; - la figure 2 est une vue en élévation schématique avant d'une tête de soufflage d'air dans le dispositif de la figure 1, et montre un motif préféré de l'agencement des tubulures de refroidissement brusque; les figures 3 et 4 montrent deux motifs différents de l'agencement des tubulures de refroidissement brusque respectivement, pour le même dispositif; - la figure 5 montre, en vue en élévation latérale schématique, un autre exemple d'un dispositif de refroi- dissement brusque d'une feuille de verre utilisé dans la présente invention; - la figure 6 est une vue schématique en élévation avant d'une tête de soufflage d'air dans le dispositif de la figure 5, et elle montre un motif préféré de l'agencement des tubulures de refroidissement brusque; - la figure 7 montre l'une des tubulures de refroidissement de la figure 6, en vue en plan; - les figures 8 et 9 montrent deux motifs différents de l'agencement des tubulures de refroidissement brusque respectivement, pour le dispositif de la figure 5; - la figure 10 montre un motif conventionnel de l'agencement des tubulures de refroidissement dans un dispositif de refroidissement brusque d'une feuille de verre du type montré sur la figure 1; - la figure 11 montre, en vue en élévation latérale schématique, un autre exemple d'un dispositif de refroidissement brusque d'une feuille de verre utilisé dans la présente invention; - la figure 12 est une vue schématique en élévation avant d'une tête de soufflage d'air dans le dispositif de la figure 11; - la figure 13 montre des plaques déflectrices attachées à certaines des tubulures de refroidissement de la figure 12, en vue en plan d' explication; - la figure 14 est une vue en coupe faite suivant la ligne 14-14 de la figure 13; et - les figures 15 et 16 montrent respectivement deux modifications différentes de l'agencement des plaques déflectrices de la figure 12. Pour la trempe d'une feuille de verre par le procédé selon l'invention, la première étape consiste à chauffer la feuille de verre à une température au delà du point d'allongement, c'est-à-dire à 600-700 C. Le chauffage est accompli dans un four conventionnel d'une façon bien connue. Les figures 1 et 2 montrent un premier exemple d'un dispositif de refroidissement brusque 10 à utiliser dans la présente invention. Le dispositif 10 a deux têtes opposées de soufflage 12, et un tube 14 pour 1 'alimentation en un fluide de refroidissement tel que de l'air comprimé et relié à chaque tête de soufflage 12 à son côté arrière. Chaque tête de soufflage 12 a une plaque frontale 16 qui est plate dans ce cas mais courbée dans le cas du refroidissement brusque d'une feuille de verre courbé, et un certain nombre de tubulures de refroidissement 18 sont perforées dans la plaque frontale 16 de façon que le fluide de refroidissement introduit par le tube 14 soit éjecté par chaque tubulure 18. Toutes les tubulures de refroidissement 18 de chaque tête de soufflage 12 sont dirigées horizontalement contre la tête de soufflage opposée 12, et chaque tubulure 18 de chaque tête 12 est placée directement face à une tubulure 18 de l'autre tête 12. Une feuille de verre 20 à tremper, qui est déjà chauffée comme on l'a mentionné ci-dessus, est entrainée dans le dispositif de refroidissement brusque 10 par un moyen de suspension 22 qui comprend des pinces 24 et est suspendue à un moyen formant treuil (non représenté). La feuille de verre 20 est placée dans l'espace entre les deux têtes opposées de soufflage 12 à des distances égales des tubulures de refroidissement 18 des têtes respectives 12. Usuellement, on peut faire osciller les têtes 12 parallèlement.à la feuille de verre 20 sur une étendue limitée soit verticalement ou latéralement ou bien en cercle. Ainsi, ce dispositif de refroidissement brusque 10 est d'un type bien connu, à l'exception que l'agencement des tubulures de refroidisse- ment 18 de chaque tête de soufflage 12 à la surface de la plaque frontale 16 est tel que montré sur la figure 2. Comme on peut le voir sur la figure 2, dans la vue en élévation avant de la plaque frontale 16 de chaque tête de soufflage 12, les tubulures de refroidissement 18 sont agencées en un motif de cercles concentriques. En effet, les tubulures 18 sont subdivisées en un certain nombre de séries dont chacune comprend un certain nombre de tubulures 18 qui sont placées sur une circonférence à des intervalles circonférentiels sensiblement égaux entre elles,et la circonférence de chaque série est à une distance radiale prédéterminée de la circonférence d'une série adjacente. Le centre des circonférences concentriques est à peu près au centre de la plaque frontale 16 et une tubulure de refroidissement 18 se trouve en ce point central. Dans l'opération de refroidissement brusque, la feuille de verre 20 est usuellement placée de façon que les tubulures centrales 18 des deux têtes 12 soient dirigées vers le centre de la feuille de verre 20. La distance circonférentielle S entre deux tubulures de refroidissement brusque 18 de la même série et la distance radiale R entre deux séries de tubulures 19 sont déterminées en considérant de nombreux facteurs comme la dimension et l'épaisseur de la feuille de verre 20, la performance de refroidissement brusque du dispositif 10 et la longueur permissible maximale des particules allongées dans l'essai de fragmentation de la feuille de verre trempé. Si les distances S et R sont trop impor- tantes, il est difficile de tremper suffisamment et uniformément (dans un sens macroscopique) la feuille de verre 20. En général, il est approprié que ni la distance circonférentielle S ni la distance radiale R ne dépasse mm. Cependant, si les distances S et R sont trop courtes, l'efficacité de refroidissement brusque baisse, parce que la dissipation du fluide de refroidissement chauffé par le contact avec la feuille de verre chauffée 20 devient difficile. Il est préférable que la distance circonférentielle S soit comprise entre 10 et 30 mm et que la distance radiale R soit comprise entre 20 et 40 mm. La distance entre la tubulure 18 au centre de la plaque frontale 16 et la circonférence la plus interne est équivalente à la distance R. De même, il est préférable que la distance circonférentielle S ne dépasse pas la distance radiale R. La distance circonférentielle S et la distance radiale R ne sont pas nécessairement constantes dans toute région de la plaque frontale 16. Dans les régions éloignées du point central, la distance cir- conférentielle S et/ou la distance radiale R, et en particulier la distance S, peuvent être plus importantes que dans les régions centrales. Il n'est pas souhaitable de faire varier les distances S et/ou R de manière inverse. Sur la figure 2, il arrive souvent qu'une tubulure 18 sur une circonférence et une tubulure 18 sur une circonfé- rence adjacente soient sur la même ligne radiale, mais cela n'est pas une condition indispensable; au contraire, il vaut mieux éviter un tel agencement des tubulures 18. Comme on peut le voir sur la figure 3, les I! tubulures de refroidissement 18 des têtes respectives de soufflage 12 peuvent être agencées selon le motif d'ellipses concentriques alternativement au motif circulaire concentrique de la figure 2. Dans ce cas également, la distance entre deux tubulures 18 de la même série ellipti- que et la distance entre deux séries de tubulures 18 sont telles que décrites ci-dessus pour la figure 2. Comme autre modification différente du motif de la figure 2, les tubulures 18 des têtes respectives de soufflage 12 peuvent être agencées en un motif en spirale montré sur la figure 4. EXEMPLE 1 Une feuille de verre de 3,0 mm d'épaisseur et de 1.200 mm sur 700 mm de large a été trempée en utilisant le dispositif de refroidissement brusque montré sur les figures 1 et 2. Dans chaque région de la plaque frontale 16 de chaque tête de soufflage 12, la distance circonféren- tielle S entre deux tubulures de refroidissement 18 sur la même circonférence était d'environ 21 mm et la distance radiale R entre deux circonférences adjacentes était de 30 mm. Le diamètre interne effectif de chaque tubulure 18 était d'environ 4 mm. Les têtes de soufflage 12 étaient ajustées de façon que le nez 19 de chaque tubulure 18 de chaque tête de soufflage 12 soit à une distance de 30 mm de la surface de la feuille de verre 20, qui était transportée dans le dispositif de refroidissement brusque peu après son chauffage dans un four, et qui était à une température de 670-680 C. La feuille de verre 20 a été refroidie en utilisant de l'air comprimé comme fluide de refroidissement. La pression d'alimentation en air était de 245 mbars et le débit d'alimentation en air était de 560 Nm3/mn. Pendant l'opération de refroidissement brusque, on a fait lentement osciller les têtes de soufflage 12 vers le haut et vers le bas sur une distance verticale d'environ 40 mm. Plusieurs échantillons de la feuille de verre ont été trempés par le même procédé et dans les mêmes conditions à l'exception que dans certains cas, la pression d'alimentation en air a été modifiée à 235 mbars. Les échantllons de la feuille de verre ainsi trempé ont été soumis à un essai de fragmentation que l'on décrira ci-après. REFERENCE 1 Dans le dispositif de refroidissement brusque 10 de la figure 1, les têtes de soufflage 12 ont été remplacées par des têtes conventionnelles o les tubulures de refroidissement 18 étaient agencées en rangées alterna- tivement en quinconce comme le montre la figure 10. La distance S' entre deux tubulures 18 de chaque rangée était de 25 mm et la distance R' entre deux rangées adjacentes était de 24 mm. En utilisant le dispositif ainsi modifié, plusieurs échantillons de la feuille de verre mentionnée à l'exemple 1 ont été trempés par le même procédé et dans les mêmes conditions de refroidissement brusque qu'à l'exemple 1. Les échantillons obtenus de la feuille de verre trempé ont été soumis à l'essai qui suit. ESSAI DE FRAGMENTATION Le processus d'essai était généralement selon la norme britannique BS 5282. Le point d'impact sur chaque échantillon de la feuille de verre trempé pour sa rupture était à peu près au centre de la feuille rectangulaire de verre ("A" sur les tableaux qui suivent) ou à une distance de 100 mm du point central d'un côté long de la feuille de verre vers le centre ("b" surles tableaux qui suivent). La fragmentation a été vérifiée en comptant le nombre de particules incorporées dans chacune des nombreuses zones carrées de 50 mm sur 50 mm tracées arbitrairement sur la feuille de verre testée, et le nombre total de particules allongées plus longues que 60 mm et o la longueur était d'au moins quatre fois la largeur. Cependant, l'on n'a pas vérifié de fragmentation dans une bande de 20 mm de large autour du bord de la feuille de verre et sur un rayon de 75 mm autour du point d'impact. Les résultats étaient tels qu'indiqués au tableau 1. Tableau 1 Echantil- Pression Point Nombre de Nombre lon de l'air d'im- particules de par- N (m.bars) pact dans un carré ticules (de 50 mm x 50 mm) allon- Max Min gées Exemple 1 N 1 245 A 260 71 0 NO 2 235 A 251 66 0 N 3 245 B 183 81 0 Référence 1 N 1 245 A 241 56 8 N 2 255 A 253 59 7 N 3 245 B 169 64 1 La fragmentation des échantillons produits à l'exemple 1 et à la référence I a encore été testée par les méthodes d'essai spécifiées dans la norme industrielle japonaise JIS R 3212 et dans la norme de la Communauté Economique Européenne (CEE). Les résultats de ces essais supplémentaires étaient presqu'équivalents aux résultats d'essai du tableau 1. Les figures 5 à 7 montrent une modification préfé- rée du dispositif de refroidissement brusque des figures 1 et 2. Le dispositif 10A montré sur la figure 5 est semblable au dispositif 10 de la figure 1 par sa construc- tion fondamentale et également par l'agencement circulaire concentrique des tubulures de refroidissement 18A. Comme caractéristique unique de ce dispositif 10A, chaque tubulure 18A de chaque tète de soufflage 12, à l'exception de la tubulure 18 au centre de la plaque frontale 16 est inclinée par rapport à une ligne perpendiculaire à la plaque frontale 16, vers une ligne qui est tangente à la circonférence sur laquelle la tubulure 18A est placée et qui coupe l'axe central de cette tubulure 18A. Pour chaque tubulure 18A à l'exception de la tubulure centrale 18, l'angle e entre la perpendiculaire à la plaque fron- tale 16 et l'axe central de la tubulure 18A est sensible- ment constant. Par conséquent, les tubulures respectives 18A sur chaque circonférence font saillie dans des directions différentes et changeant régulièrement. En inclinant les tubulures de refroidissement 18A de cette façon, il devient plus facile de refroidir différentiellement la feuille de verre de façon que des régions annulaires de verre relativement trempé et des régions annulaires de verre moins trempé soient distribuées alternativement et de manière concentrique dans la feuille de verre trempé. En conséquence, il.devient possible d'abaisser la pression d'alimentation en air dans l'opération de refroidissement. De même, il devient possible de diminuer les différences entre les efforts principaux relativement importants dans les régions fortement trempées et les efforts principaux relativement faibles dans les régions moins trempées, et en conséquence on peut garantir que la feuille de verre sera trempée sans produire de régions irrégulières o agissent des efforts particuliers et qui peuvent devenir une cause de-particules allongées lors d'une fracture de la feuille de verre. Dans le dispositif 10A de la figure 5 à utiliser dans la présente invention, l'angle G d'inclinaison de chaque tubulure de refroidissement brusque 18A n'est pas plus petit que 3 et pas plus grand que 45 , et est de préférence compris entre 5 et 25 . Si l'angle G est plus petit que 3 , il est difficile d'obtenir les effets attendus de l'inclinaison des tubulures 18A. Par ailleurs, si l'angle G est plus grand que 45 , l'efficacité du refroidissement brusque du dispositif 10A devient très faible. Lorsque l'angle G est établi à une valeur appropriée entre 5 et 25 , le refroidissement brusque d'un grand nombre de feuilles de verre peut être accompli avec des résultats invariablement bons. Dans les deux têtes de soufflage 12 dans l'agencement face à face, il est préférable que les tubulures 18A d'une tête de soufflage soient symétriques aux tubulures 18A de l'autre tête de soufflage 12 dans les directions d'inclinaison. L'explication qui précède concernant l'intervalle entre les tubulures de refroidissement brusque 18 de la figure 2 est également vraie pour les tubulures inclinées 18A de la figure 6. En effet, il est préférable que ladistance circonférentielle S entre deux tubulures 18A sur chaque circonférence soit de 10 à 30 mm et que la distance radiale R entre deux circonférences adjacentes (ainsi que la distance de la circonférence la plus interne par rapport à la tubulure centrale 18!soit de 20 à 40 mm. Les tubulures inclinées 18A des têtes respectives 12 peuvent être agencées selon le motif d'ellipses concentri- ques montré sur la figure 8, en alternative au motif circulaire concentrique de la figure 6. Il est également possible d'agencer les tubulures 18A des têtes respectives de soufflage 12 en un motif en spirale montré sur la figure 9. EXEMPLE 2 En utilisant le dispositif de refroidissement brusque 10A des figures 5 à 7, des feuilles rectangulaires de verre 20 de 3,0 mm d'épaisseur et de 1. 200 mm sur 700 mm ont été trempées. Dans ce cas également, la distance circonférentielle S entre deux tubulures 18A sur la même circonférence était d'environ 21 mm et la distance radiale R entre deux circonférences adjacentes était de 30 mm. Le diamètre interne effectif de chaque tubulure 18A était d'environ 4 mm. Chaque tubulure 18A était inclinée vers la ligne tangentielle afin de former un angle G de 5 avec la ligne perpendiculaire à la plaque frontale 16. Le nez 19 de chaque tubulure 18A de chaque tête de soufflage 12 était à une distance de 30 mm de la surface de la feuille de verre 20, laquelle était à une température de 670-680 C. L'opération de refroidissement rapide a été accomplie de la même façon qu'à l'exemple 1 à l'exception que pour certains échantillons, la pression d'alimentation en air a été abaissée à 226 mbars ou à 206 mbars. Les échantillons de feuille de verre trempé à l'exemple 2 ont été soumis à l'essai de fragmentation décrit précédemment, Les résultats sont montrés au tableau 2. Tableau 2 Echantil- Pression Point Nombre de Nombre lon de l'air d'im- particules de NO mbars) pact (dans un particules carré de allongées mm x 50 mm) Max Min Exemple 2 N 1 245 A 271 87 0 N 2 226 A 254 80 0 NO 3 206 A 239 68 O N 4 245 B 220 101 0 La fragmentation des échantillons produits à l'exemple 2 a encore été testée par les méthodes d'essai spécifiées dans la norme japonaise JIS R 3212 et dans la norme de la CEE. Les résultats de ces essais supplémen- taires étaient presqu'équivalents aux résultats d'essai montrés au tableau 2. Les figures 11 à 14 montrent un autre exemple d'un dispositif de refroidissement brusque que l'on peut utiliser dans la présente invention. Le dispositif de refroidissement brusque 10B montré sur la figure 11 est semblable au dispositif 10 de la figure 1 par sa construc- tion fondamentale. Cependant, dans ce dispositif 10B, les tubulures de refroidissement brusque 18 de chaque tête de soufflage 12 sont agencées selon le motif d'un réseau rectangulaire montré sur la figure 12. Toutes les tubulures 18 de chaque tete de soufflage 12 sont dirigées horizontalement contre la tète opposée de soufflage 12. Comme différence importante par rapport à un dispositif conventionnel de refroidissement brusque dans lequel les tubulures de refroidissement sont agencées selon le même motif en réseau, un certain nombre de plaques déflectrices sont fixées à la plaque frontale 16 de chaque tête de soufflage 12 afin de faire saillie vers la tète de soufflage opposée 12. Chaque plaque déflectrice 30 est courbée afin de former une petite partie d'un cylindre creux d'un relativement grand diamètre. Comme on peut le voir sur la figure 12, dans la vue en élévation avant de la plaque frontale 16 de chaque tête de soufflage 12, les plaques déflectrices 30 sont agencées selon le motif de cercles concentriques. En d'autres termes, les plaques déflectrices 30 de la figure 12 sont subdivisées en un certain nombre de séries dont chacune comprend un certain nombre de plaques déflectrices 30 qui sont placées sur une circonférence à des intervalles circonférentiels sensiblement égaux entre elles, et la circonférence de chaque série est à une distance radiale prédéterminée de la circonférence d'une série adjacente. Le centre des circonférences concentriques est au centre approximatif de la plaque frontale 16. Chaque plaque déflectrice 30 est orientée de façon que le fluide de refroidissement éjecté par la tubulure (ou les tubulures) 18 soit dévié en demi-cercle ou de manière arquée par rapport au centre de la plaque frontale 16, et également vers le centre de la plaque frontale 16. Les figures 11 à 14 montrent que chaque plaque déflectrice 30 est très adjacente de l'une des tubulures 18. Cela est préférable mais n'est pas une condition indispensable. Les plaques déflectrices 50 des figures 11 à 14 provoquent généralement une déviation circulaire du fluide de refroidissement éjecté des tubulures 18 et par conséquent ont pour effet de refroidir différentiellement la feuille de verre 20 de telle façon que des régions généralement annulaires de verre relativement fortement trempé et des régions généralement annulaires de verre moins trempé soient distribuées de manière alternée et concentrique dans la feuille de verre trempé-. En comparaison avec l'agencement circulaire concentrique des tubulures 18 du dispositif 10 des figures 1 et 2, le fait de prévoir les plaques déflectrices 30 sur les têtes de soufflage 12 ayant les tubulures 18 dans un simple motif en réseau, peut être plus pratique pour une application industrielle. La dimension de chaque plaque déflectrice 30 et les intervalles entre les plaques déflectrices 30 sont déterminés de manière adéquate en considérant les facteurs décrits précédemment par rapport aux intervalles entre les tubulures circulaires 18 de la figure -2. Usuellement, une dimension appropriée de chaque plaque déflectrice 30 est d'environ 50 mm sur 50 mm. Il est préférable que chaque plaque déflectrice 30 soit suffisamment grande, en longueur L, pour que l'extrémité libre de la plaque déflectrice 30 puisse venir très près de la surface de la feuille de verre 20. La longueur de chaque plaque déflectrice 30 doit être au moins plus importante que la longueur de la tubulure 18 faisant saillie de la surface de la plaque frontale 16. En alternative au motif circulaire concentrique montré sur la figure 12, les plaques déflectrices 30 peuvent être agencées selon le motif d'ellipses concen- triques ou même en un motif en spirale. Comme le montre la figure 15, il est également possible de placer chaque plaque déflectrice 30 entre deux tubulures 18 ou au milieu d'une zone carrée définie par quatre tubulures 18. S'il suffit que les plaques déflectrices 30 contribuent efficacement à une diminution du nombre de particules allongées de verre au moment de la fracture de la feuille de verre trempé, il est possible de prévoir les plaques déflectrices uniquement dans une zone spécifique de la plaque frontale 16 de la tête de soufflage 12. La figure 16 montre un exemple de tels cas, en supposant que le centre de la feuille de verre 20 à refroidir brusquement est mis à peu près en accord avec le centre de la plaque frontale 16. Dans ce cas, les plaques déflectrices 30 sont prévues seulement dans une zone annulaire 34 de la plaque frontale 16 définie entre deux circonférences concentriques 36 et 37 tracées autour du centre de la plaque frontale 16. Il est approprié que la largeur radiale de la zone annulaire 34 soit d'environ -300 mm. Par exemple, le nombre des plaques déflec- trices 30 peut être d'un quart à la moitié du nombre de tubulures 18 contenues dans la zone annulaire 34. EXEMPLE 3 En utilisant le dispositif de refroidissement brusque 10B des figures 1114, des feuilles rectangulaires en verre 20 de 3,0 mm d'épaisseur et de 1. 200 mm sur 700 mm ont été trempées généralement de la même façon qu'à l'exemple 1. La distance entre deux tubulures adjacentes 18 était de 30 mm aussi bien verticalement qu'horizonta- lement. Le diamètre interne effectif de chaque tubulure 18 était d'environ 4 mm. Le nez 19 de chaque tubulure 18 de chaque tête de soufflage 12 était à une distance de mm de la surface de la feuille de verre 20, laquelle était à une température de 670-680 C. Chaque plaque déflectrice 30 avait 50 mm de largeur W et sa longueur L était ajustée de manière variable de façon que la distance de l'extrémité libre de chaque plaque déflectrice 30 à la surface du verre soit de 5 mm dans un cas et de 30 mm dans un autre cas. L'opération de refroidissement brusque a été accomplie de la même façon qu'à l'exemple 1 en établissant la pression d'alimentation en air à 245 mbars dans chaque cas. Les échantillons de feuille de verre trempé selon l'exemple 3 ont été soumis à l'essai de fragmentation décrit précédemment. Les résultats sont montrés au tableau 3. REFERENCE 2 On a utilisé un dispositif de refroidissement brusque généralement semblable au dispositif 10B utilisé à l'exemple 3 mais sans comprendre les plaques déflectrices 30 montrées sur les figures 11 à 14. A l'exception de cette modification, le refroidissement brusque des feuilles de verre a été accompli selon l'exemple 3. Les échantillons obtenus de la feuille de verre trempé ont été soumis à l'essai de fragmentation précédemment mentionné. Les résultats sont montrés au tableau 3. Tableau 3 Echantil- Distance Point Nombre de Nombre de lon des d'im- particules particules NO plaques pact (dans un carré allongées déflec- de trices à 50 mm x 50 mm) la surface du verre Max Min Exemple 3 N 1 5 mm A 242 61 0 NO 2 30 mm A 259 61 1 N 3 5 mm B 159 63 0 N 4 30 mm B 163 65 0 Référence 2 N 1 pas de A 255 50 7 déflec- teur N 2 idem A 235 48 5 N 3 idem A 243 51 6 N 4 idem B 170 61 1 _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ _ R E V E N D I C A T I 0 N S REVENDICATIONS 1.- Procédé de trempe d'une feuille de verre par les étapes de chauffer la feuille de verre à une tempéra- ture au delà du point d'allongement du verre et de refroidir brusquement la feuille de verre chauffée en soufflant un fluide de refroidissement contre les deux côtés de la feuille de verre d'un premier groupe de tubulures dirigées vers un côté de la feuille de verre et d'un second groupe de tubulures dirigées vers le côté opposé de la feuille de verre, caractérisé en ce qu'à l'étape de refroidissement brusque, ledit fluide de refroidissement est forcé à faire impact sur chaque côté de la feuille de verre en un motif tel que la feuille de verre soit plus efficacement refroidie brusquement et en conséquence plus fortement trempée dans une région centrale généralement circulaire et un certain nombre de régions généralement annulaires, qui sont sensiblement concentriques autour du centre de la feuille de verre et radialement espacées les unes des autres, que dans les régions restantes. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le motif de l'impact du fluide de refroidisse- ment sur la feuille de verre est produit en agençant chaque groupe de tubulures sur un certain nombre de circonférences qui sont sensiblement concentriques et radialement espacées les unes des autres et qui sont tracées dans un plan parallèle à la feuille de verre. 3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque tubulure est orientée sensiblement perpendiculairement à la feuille de verre. 4.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque tubulure est inclinée vers une ligne tangente à la circonférence sur laquelle est agencée chaque tubulure à la position de chaque tubulure, de façon qu'un angle pas plus petit que 3 et pas plus 2S$4805 grand que 45 soit formé entre une ligne perpendiculaire à la feuille de verre et l'axe central de chaque tubulure. 5.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'angle est compris entre 5 et 25 . 6.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les tubulures sur chaque circonférence sont toutes inclinées vers la même direction circonférentielle. 7.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la distance circonférentielle entre deux tubulures adjacentes sur chaque circonférence ne dépasse pas 50 mm et la distance radiale entre deux circonférences adjacentes ne dépasse pas 50 mm. 8.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la distance circonférentielle est comprise entre 10 et 30 mm et la distance radiale est comprise entre 20 et 40 mm. 9.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le motif de l'impact du fluide de refroidissement sur la feuille de verre est produit en agençant chaque groupe de tubulures sur un certain nombre d'ellipses qui sont sensiblement symétriques et concentriques et radialement espacées les unes des autres et qui sont tracées dans un plan parallèle à la feuille de verre. 10.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le motif d'impact du fluide de refroidissement sur la feuille de verre est produit en agençant chaque groupe de tubulures sur une ligne en spirale qui est tracée dans un plan parallèle à la feuille de verre autour d'un point central qui correspond au centre approximatif de la feuille de verre. 11.- Procédé,selon la revendication 1, caractérisé en ce que le motif de l'impact du fluide de refroidisse- ment sur la feuille de verre est produit en agençant chaque groupe de tubulures en rangées parallèles et en orientant chacune desdites tubulures sensiblement perpendiculairement à la feuille de verre, et en disposant un certain nombre de plaques déflectrices courbées en des 2S54805 emplacements choisis entre lesdites tubulures de chaque groupe de façon que lesdites plaques déflectrices soient agencées sur un certain nombre de circonférences qui sont sensiblement concentriques autour d'un point central qui correspond au centre de la feuille de verre et radialement espacées les unes des autres et qui sont tracées dans un plan parallèle à la feuille de verre. 12.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque plaque déflectrice est orientée de façon que le fluide de refroidissement éjecté d'une tubulure proche soit orienté circonférentiellement à la circonférence sur laquelle chaque plaque déflectrice est agencée et également vers le centre de la feuille de verre. 13.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide de refroidissement est de l'air sous pression. 14.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide de refroidissement est un brouillard d'eau. 15.- Feuille de verre trempée en la chauffant à une température au delà du point d'allongement du verre et en refroidissant brusquement la feuille de verre chauffée en soufflant un fluide de refroidissement contre les deux côtés de la feuille de verre, caractérisée en ce que la feuille de verre est plus fortement trempée dans une région centrale généralement circulaire et un certain nombre de régions généralement annulaires qui sont sensiblement concentriques autour du centre de la feuille de verre et radialement espacées les unes des autres, que dans les régions restantes.