Brevet FR2553564A1 — publié le 19850419

' La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif perfectionnés destinés à améliorer la rigidité diélectrique d'un isolement d'un câble et/ou d'autres composants d'une installation pour la transmis5 sion de l'énergie électrique à haute tension en courant continu. La présente invention se rapporte plus précisément à des câbles pour courant continu destinés à travailler à des tensions supérieures à 100 k V et comprises 10 de préférence entre 300 k V et 500 k V. L'invention peut également s'appliquer avantageusement aux composants ou accessoires pour installations de transmission de l'énergie électrique en courant continu qui sont équipés d'une matière isolante tel S que, 15 par exemple, les isolateurs d'une ligne aérienne pour courant continu, ou encore aux isolements des composants pour courant continu utilisés dans des stations de transformation de courant alternatif en courant continu La description qui va suivre se rapportera 20 pour simplifier aux isolements pour câbles en courant continu mais il est entendu que les principes exprimés peuvent également s'appliquer aux isolements des composants et accessoires précités Il est connu que, en courant continu, en par25 ticulier dans un câble équipé d'un isolement non assisté par une pression, ni de gaz, ni de liquide, on observe une situation critique de la rigidité diélectrique de l'isolement pendant les cycles thermiques lorsque, la charge étant déconnectée, la phase de refroidissement 30 commence Les diélectriques de ces cables n'étant pas alimentés en huile ni en gaz et n'étant donc pas sous pression de fluide spécialement appliquée, il ne peut pas y avoir de fluides animés d'un mouvement longitudinal appréciable pendant ces cycles thermiques mais il ne se produit que des dilatations ou contractions orientées principalement dans une direction radiale A égalité de pression extérieure, pendant l'échauffement et la dilatation radiale de l'isolement, il se produit une augmentation de la pression intérieure. Pendant le refroidissement, la pression inté5 rieure diminue en raison de la contraction thermique de l'isolement et on observe une formation brusque, ou un accroissement des dimensions, de cavités ou bulles gazeuses dans lesquelles la pression des gaz résiduels est très inférieure à la pression atmosphérique. Ces cavités deviennent le siège de décharges partielles, lesquelles se traduisent par des décharges disruptives qui peuvent entraner la perforation de lisolement Ceci a été démontré amplement dans des expé15 riences effectuées sur des câbles à isolement extrudé, dans les laboratoires de la demanderesse tandis que, pour les câbles à isolement en papier imprégné d'un mélange, on peut consulter la bibliographie suivante: "High voltage direct current cables: the state of 20 the art" G Maschio & E Occhini 21/29 août, 1974 CIGRE " 200 KV D C submarine cableinterconnection between Sardinia and Corsica and between Corsica and Italy" Gazzana Priaroggia & Palandri 10/20 juin, 1968 25 CIGRE "Dielectric phénomena in Impregnated Paper Insulated Cables for P,V D C Transmission" Gazzana Priaroggia Direct Current Vol 8 N 8, août, 1963. Il suffit de sauts thermiques de l'ordre de à 15 C de part et d'autre de l'isolement pendant l Iéchauffement du câble avec des gradients maxima sur le conducteur du câble de l'ordre de 50 k V/mm ou même moins pour provoquer la perforation soudaine de l'isolement dans 35 environ les deux premières heures de la déconnexion de la charge, Dans le cas du courant alternatif, on observe 3 2553564 également la formation de cavités pendant la phase de refroidissement, ou bien une augmentation de dimensions de ces cavités si celles-ci existent déjà mais ceci constitue un phénomène moins dangereux qu'en courant continu; selon la bibliographie précitée, ceci est dû au moins à trois différents facteurs décrits ci après. 1) En courant continula distribution du champ électrique est différente de ce qu'elle est est en courant alternatif; en particulier, dans les cavités gazeuses de for10 me plate, il peut se produire dans la phase de pré-ionisation, des concentrations de gradients beaucoup plus élevés en courant continu qu'en courant alternatif, ceci en raison de la différence d'influence entre les conductibilités relatives en courant continu et les permittivités 15 relatives en courant alternatif En effet, dans ce cas, la distribution du gradient de potentiel est fonction de la constante diélectrique relative ou permittivité tandis qu'en courant continu, elle est fonction de la résistivité. En courant continu, la résistivité de la cavité gazeuse étant pratiquement infinie, il se localise sur cette cavité un gradient beaucoup plus élevé qui a pour effet que ladite cavité gazeuse représente un notable risque de décharge, 2) Les gradients moyens auxquels les câbles en courant continu sont exposés en service sont très supérieurs à ceux (considérés en valeurs de pic) que l'on observe en courant alternatif. 3) L'accumulation des charges statiques en courant con30 tinu représente une accumulation d'énergie prête à déterminer la rupture avec l'amorçage de l'ionisation dans la bulle gazeuse, Ceci n'a pas de contre-partie en courant alternatif, o l'alternance de polarité exerce une action de 35 contrôle du drainage des charges. La technologie a suggére de porter remède aux inconvénients évoqués cidessus en recourant, en ce qui concerne les câbles à isolant extrudé, à ce qu'on appelle la "vulcanisation à sec" (dry curing) réticulation de l'isolement dans une ambiance d'huile ou de gaz inerte -, ou bien au traitement de refroidissement à sec (dry cooling), afin de réduire au minimum le nombre et les dimensions des cavités gazeuses; au contraire, en ce qui concerne les câbles à isolement en papier imprégné d'huiles visqueuses ou de mélanges visqueux d'huiles, on a cherché à faire en sorte que, pendant le retrait, il se forme dans le mélange des cavités aussi petites que possible, ceci par l'utilisation de papiers très minces et enroulés de façon très serrée, L'effet sur la rigidité électrique qui a été, obtenu de cette façon est malheureusement relativement faible, au maximum, de l'ordre de 10 % du gradient maximum sur le conducteur, Dans les câbles à papier imprégne, on a encore cherché à utiliser des rubans de papier imprégné d'un mélange non migrant, en favorisant la formation de ca20 vités préformées Ces cavités préformées auraient l'avantage théorique de ne subir pendant le cycle thermique qu'une variation de dimensions limitée, en présentant intérieurement une pression gazeuse non nulle, suffisante pour 25 bloquer ou affaiblir I'ionisation gazeuse Toutefois, dans la pratique courante, cet objectif est difficile à atteindre. Dans son brevet italien n O 708 832, la demanderesse proposait d'obtenir une résistivité stable dans 30 le diélectrique des câbles imprégnés pour courant continu par tl'incorporation de substances antistatiques dans la masse imprégnante et/ou dans le ruban isolant; tandis que, par sa demande de brevet italien n O 19 115 A/81, déposée le 14 1 1981, elle suggère-l Iutilisation de mélan35 ges imprégnants à 'basse résistivité pour réduire les gradients sur les cavités gazeuses et faciliter le drainage des charges spatiales autour des cavités de l'isolement des câbles pour courant continu. Les réalisations selon les propositions de ce brevet et de cette demande de brevet italiens ont certes donné des résultats incontestablement meilleurs que 5 l'état de la technique connu jusqu'à présent mais elles ne permettent pas d'atteindre le comportement optimal qui serait souhaitable pour les câbles à courant continu pour tensions de service de 300 k V ou plus. Le but de la présente invention est de propo10 ser une solution nouvelle grâce à laquelle on puisse éliminer les inconvénients précités dans l'isolement d'un câble et/ou d'autres composants pour installations de transmission d'énergie à haute tension en courant continu. La solution proposée est basée sur une observa15 tion très importante: en effet, la demanderesse a observé que les inconvénients précités se présentent lorsque la tension continue appliquée au conducteur du câble est rigoureusement constante. Toutefois, la tension continue engendrée par 20 les redresseurs connus dans l'état de la technique n'est pas constante mais elle présente au contraire des ondulations ou "ripples" Jusqu'à présent, ces ondulations ont été considérées comme un élément de perturbation ou parasite En effet, elles peuvent produire des pertes dans le diélectrique, des courants de capacité, des courants parasites dans les conducteurs ainsi que d'autres effets défavorables. La technique courante des tensions continues prévoit déjà aux borres extrêmes de raccordement des filtres denivellement destinés à l'élimination de ces ondulations Or, lorsque la ligne à courant continu comprend un câble très long, de l'ordre de 50 à 100 km ou plus, la capacité du câble exerce déjà par elle-même un effet filtrant, de sorte que les ondulations peuvent être entièrement absentes sur le câble. La demanderesse a observé que, dans les câbles 6 2553564 prévus pour le service en courant continu, et équipés d'un isolement non assisté par une pression, la rigidité diélectrique de cet isolement est sensiblement améliorée lorsque la tension appliquée au conducteur présente des ondulations dues à une composante alternative d'une amplitude prédéterminée, mesurée sur des valeurs de pic. Le phénomène sous l'effet duquel l'addition d'une composante alternative à la composante continue améliore la rigidité diélectrique de l'isolement n'est pas encore 10 bien expliqué. Toutefois, la demanderesse considère que les ondulations exercent une action de contrôle du drainage des charges autour des cavités, oufavorise tlétablissement rapide à l'intérieur des cavités d'une pression posi15 tive suffisante pour bloquer les décharges disruptives dangereuses, en améliorant de cette façon la rigidité du diélectrique Entre autres, on a pu constater que, dans certains cas, l'application temporaire, par exemple pendant 10 à 30 jours, d'une tension continue avec superpositiond'ondulations d'une valeur prédéterminée peut avoir un effet durable en ce sens que l'effet bénéfique exercé sur la rigidité de l'isolement se prolonge dans le temps, même lorsqu'on supprime ensuite les ondulations. L'invention a pour objet un procédé capable d'améliorer la rigidité diélectrique de l'isolement d'un câble et/ou d'autres composants pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant continu, ledit câble et/ou lesdits composants compre30 nant au moins un élément conducteur et un isolement non assisté par une pression, ce procédé étant caractérisé en ce qu'on alimente l'élément conducteur avec une tension qui résulte de la superposition d'une tension alternative possédant une amplitude prédéterminée à une tension con35 tinue. Pour les besoins de l'invention, on entend par l'expression "élément conducteur", le conducteur propre- -7 2553564 ment dit dans le domaine des cables ou l'électrode à haute tension dans le domaine desdits composants. Dans une forme préférée de mise en oeuvre, le procédé prévoit que ladite tension alternative possède une amplitude comprise en 0,5 % et 10 % et de préférence entre 1 % et 5 % de la valeur de ladite tension continue. Une autre forme préférée de réalisation prévoit que ladite tension alternative possède une fréquence non supérieure à 50 périodes/seconde ou de préférence com10 prise en I et 20 périodes/seconde. L'invention a pour deuxième objet un dispositif pour l'alimentation d'un câble et/ou d'autres composants pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant continu, ledit câble et/ou les15 dits composants comprenant au moins un élément conducteur et un isolement non assisté par une pression, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend des moyens destinés à alimenter ledit élément conducteur en une tension qui résulte de la superposition d'une tension alter20 native possédant une amplitude prédéterminée à une tension continue. L'invention se rapporte également à un câble électrique, ainsi qu'à un composant quelconque pour installations de transmission d'énergie à haute tension en cou25 rant continu, qui ont un isolement non assisté par une pression et sont alimentés conformément au procédé précité et/ou à l'aide du dispositif précité. Les figures du dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple, feront bien comprendre comment l'inven30 tion peut être réalisée Sur ces dessins, la figure 1 représente schématiquement un tronçon de câble pour courant continu à isolant extrudé; la figure 2 montre un diagramme de la tension d'alimentation selon l'invention et de ses tensions compo 35 santes; la figure 3 représente un dispositif d'alimentation destiné à alimenter le câble de la figure 1 confor- mément au procédé selon l'invention. Sur la figure 1, on a représenté un câble à isolant extrudé 10 qui comprend au moins un conducteur 11 autour duquel est prévu un éventuel écran semi-conducteur.5 intérieur 12, qui pourrait être obtenu d'une façon connue, par exemple, par extrusion. Sur i'écran semi-conducteur 12 est disposé l'isolement 13, constitué par une ou plusieurs couches de matière isolante extrudée et, sur ce dernier, est éventuel10 lement disposé un écran semi-conducteur extérieur 14, Dans l'exemple représenté, le tout est enfermé dans une gaine métallique 15 qui joue le rôle de barrière contre la pénétration de l'humidité Cette barrière pourrait être revêtue de couches protectrices, connues dans 15 la technique, ou d'autres éléments qui peuvent être rendus nécessaire par des exigences contraignantes Sur le dessin, la gaine métallique est recouverte d'une gaine anticorrosive 16. Bien que, dans l'exemple de la figure 1, on ait 20 représenté un câble muni d'un isolement extrudé, il va de soi que ledit isolement pourrait aussi bien être d'une autre nature, par exemple composé de rubans enroulés faits de papier imprégné d'huile ou de mélanges d'huiles, ou encore composé de rubans d'une matière synthétique ou 25 semi-synthétique imprégnés des mêmes huiles ou mélanges: Ce qui importe est que l'isolant, n'étant pas assisté par une pression intérieure peut, sous l'effet des cycles thermiques, donner naissance à des cavités ou bulles gazeuses (ou en faire croître les dimensions) pendant la phase de 30 refroidissement. On applique au conducteur 11 du câble représenté une tension continue V (figure 2) qui n'est pas rigoureusement constante mais présente au contraire des ondulations qui persistent sur toute la longueur du câble, 35 Cette tension est la résultante de la superposition, à un tension Ve, continue et de valeur constante, d'une tension alternative (sinuso 7 dale dans l'exemple considéré mais qui n'est pas nécessairement sinusoadale) possédant une amplitude R d'ondulation prédéterminée, d'une valeur appropriée pour élever la rigidité diélectrique de l'isolement en contrôlant le drainage des charges autour des cavités gazeuses qui se forment dans le diélectrique 13 pendant la phase de refroidissement du câble, au cours des cycles thermiques. Selon l'invention, l'ondulation qui, ainsi qu'on l'a indiqué plus haut, était considérée jusqu'à présent comme un élément de perturbation et par conséauent parasite, que l'on cherchait toujours à éviter totalement, devient un élément favorable sans cependant entraîner d' inconvénient appréciable, puisqu'on a constaté en effet que la composante de tension alternative qu'il s'agit de su15 perposer à la tension continue et qui est suffisante pour obtenir la rigidité désirée dans le diélectrique est contenue dans des limites tolérées dans la technique pour les tensions continues. On a observé qu'avec une ondulation d'amplitu20 de R définie par le rapport: V V R = maxi Vmini v.+v maxi mini et possédant une valeur comprise entre 0,5 % et 10 %, et de préférence entre 1 % et 5 %, lescâbles équipés d'un iso25 lement non assisté par une pression, prévus pour des tensions de 300 à 500 k V sont en mesure de supporter impunément des cycles thermiques comportant des gradients de l'ordre de 60 à 70 k V/mm et même plus élevés, et des sauts thermiques entre la surface radialement la plus inté30 rieure et la surface radialement la plus extérieure de l'isolement supérieurs à 15 C, sans qu'il ne se produise de perforationsdans le diélectrique 13. On a observé en outre qu'en assignant à la composante alternative une fréquence non supérieure à 50 pé35 riodes/seconde, on réduit sensiblement les effets parasites dûs à la présence de l'ondulation (pertes dans le diélectrique, courants de capacité, courants parasites dans 0 lo 2 553564 les conducteurs et autres). L'efficacité de la composante alternative sur la rigidité diélectrique de l'isolement est sensiblement appréciable également avec une fréquence de 1 période/se5 conde tandis que les effets parasites deviennent pratiquement dérisoires. En particulier, des valeurs de fréquences comprises en 1 et 20 périodes/seconde se sont montrées utiles; on a obtenu des résultats satisfaisants avec une 10 fréquence de 16 2/3 périodes/seconde La composante alternative superposée à la composante continue peut être appliquée au câble selon différentes modalités Elle peut être appliquée pendant le service du 15 câble d'une façon continuelle pendant tout le temps de la durée de cet exercice; ou encore, appliquée toujours pendant le servicemais d'une façon discontinue, par exemple pendant une période temps comprise entre 10 jours et jours, qui est répétée de 1 à 3 fois par an. Dans les deux cas, la composante alternative sera superposée à la valeur de service de la composante continue Cette composante alternative superposée à la composante continue pourrait également être appliquée au 25 câble de façon préventive, avant que le câble ne soit mis en service, par exemple pendant les épreuves de réception, pendant une période de 10 à 30 jours. Dans ce dernier cas, la composante continue peut également prendre des valeurs différentes des valeurs de 30 service Plus les temps d'application de la composante alternative seront brefs, moins les effets parasites induits dans te câble auront d'importance, sa fréquence pourra donc prendre les valeurs les plus élevées de cel35 les indiquées plus haut et même, éventuellement, des valeurs encore supérieures. L'amplitude R la plus appropriée de l'ondulation peut dépendre du temps plus ou moins long d'application de la composante alternative. Si cette dernière est appliquée de façon continuelle, il est préférable que l'amplitude de ltondu5 lation soit capable d'engendrer des gradients partiels sur le conducteur inférieur à 5 k V/mm en valeur efficace, pour garantir l'intégrité du câble (on entend par gradients partiels ceux qui sont dûs à la seule composante alternative). Si la composante alternative est appliquée d'une façon discontinue ou temporaire comme indiqué plus haut, lesdits gradients partiels sur le conducteur peuvent atteindre 10 k V/mm en valeur efficace, ou même davantage. Une ondulation possédant les valeurs d'amplitude indiquées plus haut pourrait être appliquée au câble par les moyens utilisés pour l'alimentation en courant continu, par exemple, à l'aide du redresseur qui engendre également la tension continue, puisque le redresseur ne 20 donne jamais une tension parfaitement constante Toutefois, cette ondulation est généralement d'une fréquence élevée, par exemple de 100 périodes/seconde ou plus. En outre, il peut se produire que, dans des cab/es de grande longueur ou dans des câbles qui appar25 tiennent à des circuits qui sont reliés à de grandes capacités, la tension du redresseur à vide soit parfaitement nivelée dans le fonctionnement en charge. Pour superposer une tension alternative à une tension continue conformément à la présente invention, on 30 proposed'utiliser un dispositif d'alimentation tel que celui représenté sur la figure 3. La figure 3 représente un alternateur ou un générateur de tension alternative AC mis en série avec un générateur de tension continue DC et connecté au conduc35 téur 11 du cable 10 A son extrémité opposée, le câble 10 est connecté à la charge 17. Pour éviter que le courant continu ne passe à travers l'alternateur, il est nécessaire de shunter ce dernier au moyen d'un inducteur 18 qui possède une résistance ohmique très inférieure (par exemple 10 fois inférieure) à la résistance interne de l'alternateur et une réactance inductive très supérieure (par exemple 10 fois supérieure) à la réactance interne de l'alternateur. L'invention s'est révélée efficace pour améliorer la rigidité diélectrique de l'isolement des cables pour courant continu, soit comportant un isolant eytrudé, 10 par exemple en polyéthylène ou polyéthylène réticulé, soit comportant un isolant constitué par des rubans de papier ou de matière synthétique ou semi-synthétique, imprégnés d'huiles ou de mélanges d'huiles ou d'une autre matière isolante quelconque connue dans le domaine du courant continuqui contient des cavités dont les dimensions varient pendant les cycles thermiques. En outre, le procédé selon l'invention peut être appliqué avantageusement, non seulement dans le domaine des câbles mais également dans le domaine des composants 20 pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant coninu,-équipés-d'unisolement non assisté par une pression comme, par exemple, les isolateurs d'une ligne aérienne pour courant continu ou les isolements des composants à courant continu qui constituent 25 les postes de transformation du courant alternatif en courant continu ainsi que d'autres. Il va de soi que des modifications peuvent être apportées au mode de réalisation qui vient d'être décrit, notamment par substitution des moyens techniques équiva30 lents, sans sortir pour cela du cadre de l'invention. 13 2553564 REVENDICATIONS 1 Procédé destiné à améliorer la rigidité diélectrique de l'isolant d'un câble et/ou d'autres composants pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant continu, ledit câble et/ou lesdits composants comprenant au moins un élément conducteur et un isolement non assisté par une pression, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'on alimente l'élément conducteur avec une tension qui résulte de la superposition d'une tension alternative possédant une am10 plitude prédéterminée à une tension continue. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite tension alternative possède une amplitude comprise entre 0,5 % et 10 % de la valeur de ladite tension continue. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite amplitude est comprise entre 1 % et 5 % de la valeur de ladite tension continue. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite tension alternative possède une fré20 quence non supérieure à 50 périodes/seconde. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite fréquence est comprise entre 1 et 20 périodes/seconde. 6 Procédé selon la revendication 1, caractéri25 sé en ce que ladite tension alternative est appliquée à l'élément conducteur au moyen d'un générateur de tension alternative en série avec un générateur de tension continue, ledit générateur de tension alternative étant shunté par un inducteur ayant une résistance ohmique inférieu30 re à la résistance ohmique interne du générateur de tension alternative et une réactance supérieure à la réactance interne du générateur de tension alternative. 7 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite tension alternative est appliquée à l'élément conducteur pendant le service du câble et/ou des composants. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite tension alternative est appliquée d'une façon continuelle pendant une période de temps sen5 siblement égale à celle du service. 9 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite tension alternative est appliquée d'une façon discontinue pendant la période du service. Procédé selon la revendication 9, caracté10 risé en ce que ladite tension alternative est appliquée pendant une période de temps comprise entre 10 et 30 jours et répétée de 1 à 3 fois chaque année. 11 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite tension alternative est appliquée 15 à l'élément conducteur avant le service du câble et/ou des composants. 12 Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite tension alternative est appliquée pendant une période de temps comprise entre 10 et 30 jours. 20 13 Dispositif d'alimentation destiné à alimenter un câble et/ou d'autres composants pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant continu, ledit câble ( 10) et/ou lesdits composants comprenant au moins un élément conducteur ( 11) et un iso25 lement ( 13) non assisté par une pression, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (AC, DC, 18) destinés à alimenter ledit élément conducteur ( 11) avec une tension qui résulte de la superposition d'une tension alternative ayant une amplitude prédéterminée à 30 *une tension continue. 14 Dispositif d'alimentation selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdits moyens (AC, DC, 18) destinés à appliquer ladite tension résultante à l'élément conducteur ( 11) comprennent un générateur de tension 35 alternative (AC) connecté en série avec un générateur de tension continue (DC), ledit générateur de tension alternative (AC) étant shunté par un inducteur ( 18) ayant une résistance ohmique inférieure à la résistance ohmique interne dudit générateur de tension alternative (AC) et une réactance supérieure à la réactance interne dudit générateur de tension alternative. 15 Dispositif d'alimentation selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite tension alternative possède une amplitude (R) comprise en 0,5 % et 10 % de la valeur (Ve) de ladite tension continue. 16 Dispositif d'alimentation selon la revendi10 cation 15, caractérisé en ce que ladite amplitude (R) est comprise entre 1 % et 5 % de la valeur (Ve) de ladite ten sion continue. 17 Dispositif d'alimentation selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite tension alterna15 tive possède une fréquence non supérieure à 50 périodes/ seconde. 18 Dispositif d'alimentation selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite fréquence est comprise entre 1 et 20 périodes/seconde. 19 Câble électrique ( 10) pour la transmission de l'énergie électrique à haute tension en courant continu, comprenant aumoins un élément conducteur ( 11) et un isolement ( 13) non assisté par une pression, caractérisé en ce qu'il est alimenté conformément au procédé selon 25 une quelconque des revendications 1 à 12. Composants pour installations de transmission d'énergie électrique à haute tension en courant continu, comprenant au moins un élément conducteur et un isolement non assisté par une pression, caractérisés en ce 30 qu'ils sont alimentés conformément à un procédé indiqué dans l'une quelconque des revendications 1 à 12.