Brevet FR2560463A1 — publié le 19850830

La présente invention concerne un circuit de com- mande de courant de charge, et elle porte plus particuliè- rement sur un circuit de commande de phase original destiné à faire fonctionner une charge résistive à tension inférieu- re à partir d'une source à courant alternatif de tension supérieure, en particulier lorsque la charge est capable, au début du fonctionnement, de produire un appel de courant d'intensité très supérieure au courant de fonctionnement normal de cette charge. Il est souvent souhaitable de faire fonctionner une charge à tension inférieure à partir d'une onde pério- dique d'une source de tension supérieure. On peut de façon caractéristique utiliser de telles charges pour des élé- ments chauffants ou d'éclairage, et elles sont constituées par des matières, telles que le tungstène et des matières similaires, qui ont un coefficient de température de résis- tance de valeur élevée. Jusqu'à présent, l'utilisation de circuits de commande de phase pour commander l'intensité du courant de la charge, en commutant la charge aux bornes de la source à un instant spécifique après le début de chaque demi-cycle de l'onde de la source, et en autorisant la con- duction du courant dans la charge pendant le reste de ce demi-cycle de l'onde de la source, a imposé des conditions de fonctionnement relativement sévères aux dispositifs de commutation en série avec la charge, à cause de l'appel de courant relativement élevé auquel donne lieu la charge "froide". Il n'est pas inhabituel que les appels de courant au démarrage soient de 10 à 15 fois supérieurs au courant de fonctionnement normal. Les interrupteurs à semiconducteurs qui sont utilisés pour commander de telles charges devaient jusqu'à présent être capables d'accepter en toute sécurité l'appel de courant de crête, au lieu du courant de fonc- tionnement, beaucoup plus faible. La taille et le coût de tels dispositifs de commutation à semiconducteurs sont très supérieurs à ceux d'un dispositif à semiconducteurs qui est choisi de façon à accepter seulement un courant légèrement supérieur au courant de fonctionnement normal de la charge, pour procurer une marge de sécurité appropriée. Ce problème est particulièrement important lorsqu'on utilise des dispo- sitifs de commutation sans réaction, comme des transistors à effet de champ ou des transistors à électrode de commande isolée, au lieu de dispositifs à réaction, du fait que les dispositifs sans réaction peuvent être amenés hors de la région de fonctionnement de saturation désirée, ce qui les détruit, ou peuvent souffrir de conditions de verrouillage, s'ils ne sont pas dimensionnés de façon à accepter le cou- rant de crête de démarrage de la charge. Il est donc sou- haitable non seulement de procurer un circuit qui limite les courants de crête de dispositifs de commutation utili- sés avec des charges du type ayant des appels de courant au démarrage qui sont potentiellement supérieurs d'un ordre de grandeur ou plus au courant de fonctionnement normal, mais également de procurer un circuit de démarrage progressif qui commande également un paramètre de la charge, par exem- ple la puissance de la charge ou une grandeur analogue, afin d'assurer une protection maximale pour des dispositifs de commutation de circuit qui sont dimensionnés de façon à procurer des moyens de commande de charge plus économiques. Conformément à l'invention, un circuit de commande de phase à démarrage progressif destiné à commander à la fois l'appel de courant à froid et le courant de fonctionnement normal traversant une charge, qui peut être une charge résis- tive et peut avoir un coefficient de température de la résis- tance non nul, et peut exiger une tension de charge à ses bornes inférieure à la tension produite par une source alter- native connectée en série avec la charge et le circuit de commande, utilise des moyens de commutation de puissance pour établir et interrompre sélectivement la connexion entre la source et la charge, sous la dépendance des états de con- duction et de blocage d'un signal de commande qui apparaît à la sortie de moyens de commande de transmission. Les moyens de commande de transmission produisent un état de conduction à un instant, après chaque passage par zéro, qui varie sous la dépendance d'un paramètre détecté de la charge, lorsque la charge est dans la condition de fonctionnement normal,9 ou d'une séquence de démarrage sélectionnée chaque fois que la charge est mise initialement sous tension (soit-intentionnel- lement soit sous l'effet du rétablissement à partir d'une condition de défaut détectée), pour limiter l'appel de cou- rant à un multiple relativement faible du courant de fonc- tionnement normal. La séquence de démarrage des états de conduction de la charge se déroule sous la dépendance de signaux de validation des moyens de commande de transmission qui sont obtenus par comparaison d'un niveau de référence avec la valeur instantanée d'un signal en rampe, qui est luimnême arrêté et redémarré à chaque passage par zéro de la -5 liane d'énergie. Les moyens de commande de transmission ne peuvent tre amenés à l'état de conduction que si un dispo- i-fi a boucle de verrouillage de phase a été synchronisé sur les passages par zéro de la tension de la ligne d'éner- ge correspondant à la source. L'instant exact auquel le 31 signal en rampe atteint le niveau de référence est défini par intégration de la somme des signaux de sortie de sources ! ectieonnes païmi un ensemble de sources de courant. Dans u'7 mode de réalisation actuellement préféré, une premcJr- source de courant, d'intensité pratiquement consante, est;oujours connectée au bus de sommation pour produire un signal en rampe qui, sous le seul effet de la première source, n'atteindra jamais le niveau de référence avant la fin du signal en rampe, au passage par zéro immé- diatement suivant de la tension de la source. Une seconde source de courant d'intensité variable est commandée par un dispositif de démarrage/fonctionnement; ce dispositif est dans une première configuration ou configuration de "démar- rage", au déclenchement du courant de la charge, pour faire en sorte que la seconde source de courant applique au bus de sommation une rampe de courant supplémentaire, augmentant lentement, de façon qu'en étant ajouté au premier courant, le courant en rampe fasse avancer progressivement l'instant auquel chaque état de conduction commence, ce qui augmente lentement la circulation du courant vers la charge "froide" et limite l'appel de courant de charge à une valeur relativement faible. Lorsque la charge a atteint une condition de fonctionnement relativement "normale", le dis- positif de démarrage/fonctionnement est placé dans un autre état ou état "fonctionnement", pour permettre la détection du paramètre désiré de la charge, afin de commander l'inten- sité de sortie d'une autre source de courant d'intensité commandée, dont le courant est sommé avec le courant de la première source pour définir la pente du signal en rampe et commander l'instant du début de la conduction de la charge sous la dépendance de la condition réelle du paramètre de la charge qui est détecté. Un but de l'invention est donc de procurer un cir- cuit de commande de phase à démarrage progressif destiné à commander un paramètre d'une charge ayant un coefficient de température de résistance élevé, et à permettre de minimiser le courant qui est susceptible de circuler vers la charge froide dans des conditions d'appel de courant au démarrage. La suite de la description se réfère aux dessins annexés qui représentent respectivement: Figure 1: un schéma synoptique d'un circuit de commande de phase à démarrage progressif pour des charges résistives à tension faible, conforme aux principes de l'in- vention; Figures la-ld: un ensemble de signaux, tracés avec une même échelle des temps, qu'on trouve en divers points du circuit des figures 1 et 2; et Figure 2: un schéma synoptique d'un mode de réa- lisation actuellement préféré du circuit original de comman- de de phase à démarrage progressif pour des charges résisti- ves à tension faible. En considérant initialement la figure 1, on note qu'on utilise un circuit de commande de phase à démarrage progressif 10 pour commander la circulation d'un courant de charge IL, fourni par une source alternative 11, dans une résistance de charge 12 qui est connectée entre des bornes de ligne de source L1 et L2, par l'action d'un dispositif de commutation de puissance 14, lorsque l'interrupteur d'ali- mentation principal S est fermé. La charge 12, ayant une résistance normale RL, est de façon caractéristique une charge résistive, formée par un élément en tungstène ou similaire, fonctionnant avec à ses bornes une tension de charge moyenne VL qui est inférieure ou pratiquement égale à la tension entre les deux lignes de la source alternative 11. Une borne de la charge 12 est connectée à une première borne lOa du circuit de commande, et ensuite à une première borne 14a du dispositif de commutation de puissance 14, tandis que la borne de ligne L2 qui est la plus éloignée de la charge est connectée à une seconde borne lOb du circuit de commande, et ensuite à une seconde borne 14b du dispositif de commuta- tion de puissance 14. La première borne de ligne LI, entre la source il et la charge 12, est connectée à une troisième borne du circuit de commande9 10c, pour être connectée à une entrée 20a d'un dispositif 10 comprenant un circuit de détec- tion de passage par zéro et une boucle de verrouillage de phase, ce dispositif ayant une autre entrée 20b qui est con- nectée à la seconde borne de ligne lOb. Le dispositif de com- mutation de puissance 14, qui peut être intégré avec le reste du circuit 10 en un seul circuit intégré, si le courant de charge de crête qu'il doit accepter est suffisamment faible (ou qui peut être un module de commutation de puissance séparé pour des courants de charge plus élevés), ferme le circuit pour le courant de charge IL entre les bornes 14a et 14b de ce dispositif, et donc entre les bornes 10a et lOb du circuit, sous la dépendance de l'état d'une tension de com- mande Vc qui est appliquée à une entrée de commande 14c, en étant référencée à un potentiel commun du circuit, sur une borne 14d. Le dispositif de commutation de puissance 14 peut être constitué par au moins un élément de commutation de puissance, comme les premier et second transistors à élec- trode de commande isolée 16a-1 et 16a-2 (figure 2), dont les électrodes de collecteur sont respectivement connectées aux bornes 14a et 14b du dispositif de commutation de puissance, dont les électrodes de commande sous connectées en commun à l'entrée 14c du dispositif de commutation, et dont les élec- trodes d'émetteur sont connectées en commun à la borne com- mune 10d du dispositif de commutation, et ensuite au point de potentiel commun 14d du circuit. Le dispositif de commu- tation de puissance peut comprendre des moyens de conduction en inverse appropriés, comme les diodes 16a-1 et 16a-2 qui sont respectivement connectées avec des polarités opposées aux bornes des jonctions collecteur-émetteur des transistors à électrode de commande isolée associés, 16a-1 et 16a-2. L'un des éléments de commutation 16 est amené à l'état de conduction sous l'effet d'un état logique 1, ou de conduc- tion, de la tension de commande VC, pendant chaque demi- cycle de l'onde de la source, et il cesse de conduire sous l'effet d'un état logique 0, ou de blocage,de la tension de commande VC, qui apparaît à la fin de ce demi-cycle de l'onde de la source. Le signal de commande réel aussi bien pour le passage à l'état conducteur que pour le blocage du dispositif de commutation de puissance 14 apparaît sur la sor- tie 22a d'un dispositif de commande de conduction et de bloca- ge 22, sous la dépendance de l'état logique d'un signal pré- sent sur une entrée 22b de ce dispositif. Ce signal est obte- nu sur la borne de sortie 0 d'un dispositif de commande de transmission 24. Les moyens de commande de transmission 24, qui comprennent une bascule de type D, reçoivent un signal logi- que sur une entrée de données D, à partir d'une première sor- tie 20c du dispositif de détection de passage par zéro/boucle de verrouillage de phase, et cette sortie n'est à un premier niveau lcogique, par exemple un niveau haut,que si le dispo- sitif à. boucle de verrouillage de phase est verrouillé sur la N5 fréquence fL de la ligne d'énergie alternative. Une entrée de restauration R des moyens de commande de transmission 24 reçzit un signal Vf provenant d'une seconde sortie 20d du dispositif à boucle de verrouillage de phase 20, qui fournit un signal de synchronisation sur la tension de la ligne d'énergie, à une fréquence (2fL) qui est égale au double de la frfquence fL de la ligne d'énergie alternative. Une entrée H'ncorloge C du dispositif de commande de transmission 24 rscoit un signal provenant d'une sortie 26a d'un premier com- 6ar -i;eu-r 26 sous la dépendance d'une comparaison entre une siVon -V. su - une première entrée non inverseuse (+ 26b) du comparateur, et un niveau de tension de référence V sur une R e...n..e entrée, inverseuse (-), 26c, du premier comparateur. Lan' -, t i; érence V R est fournie par une source de tension de référence 28. 3'0 La tension VA est une tension intégrée, ou en ram- pe, qui appara C aux bornes d'un condensateur d'intégration ,G avanrt une valeur de capacité Ci, qui est connecté entre la ligne eomiuie du circuit et un bus de signal d'intégra- t:ion 32 La te on du bus d'intégration VI est forcée par es mroyens de restauration 34 à une valeur pratiquement éga- 2S60463 le à zéro, à chaque passage par zéro de la tension de la ligne d'énergie, et ces moyens de restauration reçoivent sur une entrée 34a une tension Vf de signal d'information de synchronisation de passage par zéro de la ligne d'énergie (apparaissant sur la sortie 20d du dispositif à boucle de verrouillage de phase), pour établir une connexion à faible impédance entre une sortie de restauration 34b, connectée au bus 32, et une sortie commune 34c, connectée au potentiel commun du circuit 10. On obtient une tension d'intégration en rampe pratiquement linéaire, VI, ayant une pente parmi un ensemble de pentes différentes, en faisant la somme de divers courants parmi un ensemble de courants provenant d'un ensemble de sources de courant, pour augmenter la charge dans le condensateur d'intégration 30, lorsque le bus d'in- tégration 32 est libéré par les moyens de restauration 34. Une première source de-courant 36 produit un premier courant Il pratiquement constant (c'est-à-dire que I1=k, en dési- gnant par k une première constante), sous la dépendance d'un potentiel d'alimentation du circuit, +VO, qui est présent chaque fois que le circuit 10 est mis en fonction par la fermeture de l'interrupteur principal S: Le potentiel d'ali- mentation pour l'ensemble du circuit 10 est fourni par une alimentation 37 (non représentée sur la figure 1 mais repré- sentée sur la figure 2). La valeur k du courant constant Il est spécialement établie de façon à ne pas ajouter à la capacité d'intégration 30 une charge suffisante pour que la tension du bus d'intégration VI atteigne la tension de réfé- rence VR, sous l'effet du seul courant Il de la première source de courant 36, pendant un demi-cycle quelconque de l'onde de la source. Un courant supplémentaire doit ainsi être ajouté au condensateur d'intégration 30, en plus du courant I1 de la source 36, pour changer l'état correspon- dant au niveau de signal de la sortie 26a du premier compa- rateur. Ce courant supplémentaire est fourni initialement, pendant la partie de démarrage du fonctionnement, par une seconde source de courant 38 qui fournit un courant I2. Le courant I2 est un courant d'intensité variable, commandé par la valeur d'une tension de commande V2' qui est appliquée à une entrée de commande 38a. Le courant de sortie I2 de la seconde source de courant 38 (variable) est appliqué au bus d'intégration 32 par l'intermédiaire d'une première section -1 d'un réseau de commutation de "démarrage/fonctionne- ment" 40. Le courant I2 provenant de la seconde source 38 est ainsi acheminé vers une borne commune 40-la d'un commu- tateur de la première section, qui peut être connectée sélectivement à une première borne 40-lb pouvant être sélec- tionnée, appartenant au commutateur de la première section, dans la condition "démarrage", et à une seconde borne 40-lc, pouvant être sélectionnée, du commutateur de la première section, dans la condition "fonctionnement". La connexion de la borne commune 40-la à l'une ou l'autre des bornes 40-lb ou 40-lc pouvant être sélectionnées s'effectue sous la dépendance de l'état logique d'un signal de la sortie 0 d'un dispositif de démarrage/fonctionnement 42, qui utilise éga- lement un élément logique consistant en une bascule de type D. Comme indiqué précédemment, la valeur réelle du courant variable I2 est commandée par la valeur de la ten- sion de commande V2' qui est appliquée à l'entrée de commande 38a de la source de courant. Cette tension de commande V2' est la tension présente sur une entrée 38a qui, du fait de la chute de tension, est inférieure à la tension de la source de potentiel d'alimentation +VO, présente aux bornes d'un réseau 44 à longue constante de temps (qui est formé par une résis- tance de temporisation 54b, de valeur R1, et par un condensa- teur de temporisation 45a, ayant une capacité C2, et une dio- de 44c)o Cette chute de tension résulte d'un courant I3 pra- tiquement constant (I3=k', en désignant par k' une seconde constante différente de la première constante k de la source de courant 36), d'une troisième source 46 qui est connectée entre l'entrée de commande 38a de la seconde source de cou- rant et le potentiel commun du circuit. Le courant I3 du réseau 44 et du circuit 46 a de façon idéale une intensité initialement égale à zéro, pour faire en sorte que la tension de commande V2' atteigne uniquement un niveau capable de pro- duire à partir de la source 38 un courant I2 différent de zéro jusqu'à ce quela synchronisation sur la fréquence de la ligne d'énergie, c'est-à-dire un niveau logique 1 sur la sortie c, apparaisse à un certain instant après le "démarrage" du circuit par la fermeture de l'interrupteur principal S. Une quatrième source de courant 48, qui est une autre source de courant commandée produisant un courant com- mandé I4 sous la dépendance de la valeur d'un signal appli- qué sur une entrée de commande 48a de cette source, est con- nectée à la borne commune 40-2a de la seconde section de commutateur "démarrage/fonctionnement" 40-2, et dans la con- dition "démarrage", cette source est connectée à une premiè- re borne pouvant être sélectionnée, 40-2b, d'un commutateur de la seconde section, cette borne étant elle-même connectée au potentiel commun du circuit. Ainsi, dans la condition de démarrage, le courant I4 n'est pas ajouté au courant du bus d'intégration 32 qui charge le condensateur d'intégration 30. Le courant I4 de la source 48 est seulement ajouté au courant total du bus 32 lorsque la seconde borne pouvant être sélectionnée, 40-2c, du commutateur de la seconde sec- tion est connectée à la borne 40-2a dans la condition de "fonctionnement" (lorsque la seconde source de courant I2 est effectivement déconnectée du bus). L'intensité du courant I4 de la quatrième source est déterminée par un capteur de paramètre de charge 50 qui applique à une entrée de commande auxiliaire 10e du circuit un signal qui est référencé à la borne commune O10d du circuit. Le capteur 50 est de façon caractéristique placé en position adjacente à la résistance de charge 12 et il contrôle un paramètre sélectionné de la charge qui doit être commandé. il Un second comparateur 52 comporte une première entrée inverseuse (-), 52a, connectée au point de connexion entre la seconde source de courant 38 et une résistance 54, de valeur R2, connectée en série avec cette source à la source de potentiel d'alimentation du système +VO. La ten- sion V2 à l'entrée 52a est ainsi liée au courant I2 de la seconde source, et elle est donnée par l'équation V2=V -R2xl2. Une seconde entrée, non inverseuse (+), 52a du second comparateur est connectée au point de connexion entre la quatrième source de courant 48 et une résistance 56, en série avec cette source par rapport au potentiel d'alimenta- tion du circuit. La résistance 56 a une valeur R3, de façon eue la tension V3 qui est appliquée à l'entrée 52b soit liée à l:intensité du courant I4, c'est-à-dire La comparaison des tensions V2 et V3 détermine létat logique d'une sortie 52c du second comparateur, sous la dépendance de la relation entre R2xI2 et R3xl4, ce qui applique une information, c'est-à-dire un niveau logique, à 1 entrée de données D du dispositif de démarrage/fonctionne- mnent 42; ce niveau de données change lorsque le courant en rampe de "démarrage" est pratiquement égal au courant en r-ampe de 'fonctionnement", ce qui fait sortir le circuit du mode "démarrage" et le fait passer au mode "fonctionnement". 2 Une ent.r-e 'd:horloge C du dispositif 42 reçoit le signal de tension de synchronisation de la ligne d'énergie, Vf9 prove- n-n de la sortie 20d du dispositif à boucle de verrouillage dle phase, tandis qu'on utilise un dispositif inverseur 58 pour inverser le signal VERROUILLAGE présent sur la première z9irtie 20c du dispositif à boucle de verrouillage de phase, pour appliquer un signal d'absence de verrouillage (VERROUIL- I ientrée de restaurtation R du dispositif de démarra- ge/fonctionnement 42. Ainsi, il faut simultanément que (1) !e dispositif à boucle de verrouillage de phase du circuit 37. 10 soit ve.?rouîle8 en synchronisme avec les passages par zéro de la ligne d'énergie et (2) la période de "démarrage" initiale du fonctionnement soit terminée, pour que la sortie du dispositif 42 connecte effectivement la borne commune -2a du commutateur de la seconde section à la borne "fono- tionnement" 40-2c, pouvant 8tre sélectionnée, de ce commuta- teur, et ajoute le courant I4 de la source 48 au courant total intégré dans le condensateur 30. Du fait que le cou- rant I4 est commandé par le capteur 50, la vitesse de varia- tion d'intégration VI sur le bus 32 varie, sous la dépendan- ce du paramètre de la charge qui est contrôlé, de façon à déterminer l'instant auquel, après chaque passage par zéro de la tension de la ligne d'énergie, le dispositif de comman- de de transmission 24 est actionné pour faire passer à l'état conducteur le dispositif de commutation de puissance 14, par l'intermédiaire du dispositif 22. De façon similaire, la détection d'une condition indésirable par l'intermédiaire du capteur 50 ou la perte du verrouillage de phase synchronisé sur les passages par zéro de la ligne d'énergie alternative, invalidera la sortie du dispositif 24 et bloquera le disposi- tif de commutation de puissance 14, à nouveau par l'intermé- diaire du dispositif 22. A ce moment, le dispositif 42 agit également de façon à donner effectivement aux moyens de com- mutation 40 une configuration permettant un redémarrage du fonctionnement du circuit, au moment o la condition de défaut aura disparue. Avant de décrire de façon plus détaillée le fonc- tionnement du circuit 10, on se référera à la figure 2 qui représente un mode de réalisation 10', actuellement préféré, du circuit représenté sous forme de schéma synoptique sur la figure 1. A la fermeture de l'interrupteur principal S, le circuit 10' demeure fondamentalement inactif jusqu'à ce qu'il reçoive des tensions d'alimentation +V et +V' qui sont four- nies par une alimentation 37. Ceci se produit pendant les quelques premiers demi-cycles de polarité positive de l'onde de la source, lorsque la tension Ll de la ligne d'énergie à l'entrée lOc du circuit est positive et lorsque le redresseur de l'alimentation est conducteur. Une charge est ajoutée au condensateur de filtrage d'alimentation 62, ce qui charge la capacité jusqu'à une tension maximale déterminée par la tension zener d'une diode zener régulatrice 64 connectée en shunt; le courant de charge est limité par une résistance série de limitation de courant 66. On choisit la tension de la diode zener 64 de façon à obtenir le potentiel d'alimen- tation le plus élevé qui est exigé pour le circuit, +V'. On utilise un régulateur de tension 68 à trois bornes d'une manière bien connue pour produire un second potentiel d'ali- mentation +V, inférieur et très bien régulé. On réduit la tension +V à un troisième potentiel d'alimentation du cir- cuit, +Va, au moyen d'une chaîne série de diodes 69. La tension aux bornes de la source 11 apparaît également entre les bornes d'entrée 20a et 20b du dispositif de détection de passage par zéro/boucle de verrouillage de phase. Chaque borne est connectée par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant série respective 70a et b à une paire de circuits de protection, utilisant respec- tivement une diode 72a ou 72b et une diode 74a ou 74b, pour empocher que la tension sur l'entrée associée, parmi la pre- miere entrée, inverseuse (-), 76a ou la seconde entrée, non inverseuse (+) , 76b, d'un troisième comparateur 76 ne devienne notablement plus négative que le potentiel commun du circuit ou notablement plus positive que le potentiel d'alimentation +V. L'entrée non inverseuse 76b est connectée par l'intermédiaire d'un réseau de réaction 78, comprenant une résistance de réaction 78a en parallèle avec une capaci- té de réaction 78b, à la sortie 76c du troisième compara- teur. La sortie 76c du troisième comparateur est directement connectée à une première entrée 78a d'une porte OU-EXCLUSIF 78. Un réseau de retard 80 est connecté entre la sortie 76c du comparateur et le potentiel commun, avec une résistance de retard 80a connectée entre la première entrée de porte 78a et une seconde entrée de porte 78b, et un condensateur de retard 80b connecté entre l'entrée de porte 78b et le poten- tiel commun du circuit. La sortie 78c de la porte 78 fournit une tension de signal V qui fait apparaître une impulsion z ' de niveau logique haut et de sens positif (voir la figure lb) pour chaque passage par zéro de la ligne d'énergie, par exemple aux instants to-t10, comme il est représenté pour la valeur absolue de l'onde de tension de la source IVll sur la figure la. La largeur T de chacune des impulsions 20' p est déterminée par les caractéristiques de retard du réseau ; chacune de ces impulsions estrelativement étroite, et les impulsions représentées sur la figure lb sont quelque peu exagérées en durée, dans un but d'illustration. Le signal Vz correspondant aux impulsions de passage par zéro, à l'état logique 1, est appliqué à une sortie auxiliaire e du dispositif de détection de passage par zéro/boucle de verrouillage de phase 20. Les impulsions de passage par zéro sont également appliquées à l'entrée de fréquence de réfé- rence 82a d'un dispositif à boucle de verrouillage de phase 82, qui peut être réalisé avec une configuration de boucle de verrouillage de phase aisément disponible sous forme de circuit intégré. Le dispositif à boucle de verrouillage de phase 82 fonctionne en association avec un condensateur de fixation de la fréquence de fonctionnement libre, 82b, et avec divers éléments résistifs 82c-82e, pour produire sur une première sortie 82f un signal de synchronisation sur la ligne d'énergie, qui a une fréquence égale au double de la fréquence de la ligne d'énergie (c'est-à- dire 2fL), et qui est transmis par un condensateur 84 à une seconde sortie d du dispositif à boucle de verrouillage de phase. Une sortie VERROUILLAGE 82g ne s'élève à un niveau logique 1 que si la fréquence de fonctionnement libre est verrouillée sur les passages par zéro de la ligne d'énergie. Le signal sur la sortie VERROUILLAGE 82g est soumis à un filtrage passe-bas par des moyens de filtrage passe-bas 86, formés par une résistance série 86a branchée 'entre la sortie 82g et la première sortie 20c du dispositif 20, et par un conden- sateur de filtrage 86b qui est connecté entre la sortie 20c du dispositif 20 et le potentiel commun du circuit. Les détails de fonctionnement de cette partie du circuit sont décrits de façon plus complète dans la demande de brevet des E.U.A. no 432 000, déposée le ler octobre 1982. En ce qui concerne l'explication, il suffit de comprendre que la ten- sion sur la sortie VERROUILLAGE 20c s'élève à un niveau logique 1 à un certain instant tL après l'apparition ini- tiale des impulsions de passage par zéro 20' des signaux Vz et VfT sur les sorties respectives 20e et 20d, comme le mon- rre sur la figure id le front avant 20" du signal VERROUIL- UgGE, représenté en pointillés, qui apparaît après que plu- sieurs impulsions de passage par zéro, par exemple deux impulsions 20a et 20'b, sont apparues. Le signal VERROUILLAGE sur la sortie 20c est donc a un niveau logique O au démarrage du circuit et, par I0 laction de l'inverseur 58 il est appliqué sous la forme d1'un signal VERROUILLAGE au niveau logique 1 à l'entrée de ?estauration iR de l'élnment logique 42'1, consistant en une bascuie de type D, du dispositif de démarrage/fonctionnement 42. Ceci aE pour effet de maintenir la sortie complémentaire z! de la bascule 12' à un niveau logique haut ou 1, jusqu'à c. qu'apparaisse au molins 'Le front avant 20' du signal VERROUILLAGE. S-ous l'effet du niveau logique 1 sur la sortie Q e la bascule de démarrage/fonctionnement 421, la tension str la borne 48-1 de la quatrième source de courant est à un niv-eau haut, et elle produit un courant (par l'intermédiaire d'une ,si sance de base 839) ayant une intensité suffisante poiar faire passer en saturation le transistor de commutation -21. Le transistor 40-27 remplit de façon électronique la 3S foDtio i de la seconde section de commutateur 40-2, consis- tant à connecter la borne commune de commutateur 40-2a de la seconde section (c'est-à-dire le collecteur du transistor) au potentiel commun, sur la première borne pouvant être sélec- tionnée, 40-2b (c'est-à-dire la borne d'émetteur de ce tran- sistor); et le courant de sortie de la source 48, fourni par le courant de collecteur d'un transistor de source 48', est ainsi effectivement isolé du bus 32 au démarrage du circuit (par la saturation du transistor 40-2' et la polarisation en inverse de la diode 90). Le niveau logique haut ou 1 sur la sortie complémentaire Q de la bascule 42' est également appliqué à la borne d'entrée 46a de la troisième source de courant 46. Le transistor 46' de la troisième source de cou- rant reçoit un courant d'attaque de base par l'intermédiaire d'un réseau de polarisation de base 92, formé par une résis- tance série 92a et une résistance shunt 92b en série avec une diode de compensation de température 92c; et le courant 13 de la source est déterminé par la résistance totale 94, constituée par une résistance variable 94a et une résistance fixe 94b, connectées en série entre l'électrode d'émetteur du transistor 46' de la troisième source de courant et le potentiel de la masse. Le courant I3 de la troisième source circule vers la borne de sortie d'absorption de courant 46b de la troisième source de courant. Simultanément, le niveau logique 1 sur la sortie v est également appliqué par une résistance de base 96 de façon à bloquer un transistor (PNP) 97, qui reçoit sur son électrode d'émetteur le troisième potentiel d'alimentation +Va, et dont l'électrode de collec- teur est connectée à l'entrée 38a de la seconde source. La troisième source de courant 46 doit donc absorber son cou- rant 13 à partir du réseau 44, comme expliqué ci-après. Simultanément, le signal VERROUILLAGE au niveau logique 1 est réinversé par un second inverseur 98 pour don- ner un signal au niveau logique bas, ou 0, à l'entrée de don- nées D de la bascule 24' du dispositif de commande de trans- mission 24. Toutes les impulsions de passage par zéro qui apparaissent à la sortie 20e correspondant à la tension de passage par zéro Vz, ou à la sortie 20d de la boucle de ver- rouillage de phase (et qui apparaissent aux bornes d'une résistance de charge 100), sont combinées selon une fonction logique OU par des diodes 102a et 102b, et elles font appa- raître un niveau logique 1 aux bornes d'une résistance 104, à l'entrée de restauration R de la bascule 24', ce qui assu- re, en plus du niveau logique 0 sur l'entrée de données D, que le signal de la sortie complémentaire Q de la bascule 24' est à un niveau logique haut ou 1 sur la sortie 22b-2, et que le signal de sortie Q de la bascule est à un niveau logique bas, ou 0, sur la sortie 22b-1, ce qui fait que le dispositif de commande de conduction et de blocage 22 main- * tient le dispositif de commutation de puissance 14 dans la condition de blocage. Bien qu'on puisse utiliser de nombreuses formes du dispositif de commande de conduction et de blocage 22, dans le mode de réalisation actuellement préféré le disposi- tif 22 comprend des premier et second transistors de comman- de 106a et 106b, dont les électrodes d'émetteur respectives sont connectées au potentiel commun du circuit et dont les électrodes de base sont connectées à l'entrée associée parmi les entrées 22b-1 et 22b-2, par l'intermédiaire de résistan- ces de polarisation respectives 108a ou 108b. L'électrode de collecteur du transistor 106a est connectée par une résis- tance 110 à l'électrode de base d'un transistor PNP 112, faisant fonction de source de courant, dont l'électrode d'émetteur est connectée au potentiel d'alimentation +V' par l'intermédiaire d'une résistance de réglage de courant 114. Des composants supplémentaires du circuit de base, compre- nant des diodes 116a et 116b et une résistance shunt 118, sont connectés entre le potentiel d'alimentation +VI et 1'électrode de base du transistor 112. L'électrode de collec- teur du transistor 112 est connectée en parallèle avec l'électrode de collecteur du transistor de commutation 106b à l'électrode de base d'un transistor 120. Avec son électrode de collecteur connectée au potentiel d'alimentaion +V', et son électrode de base recevant un courant d'attaque à partir du transistor 112, le transistor 120 fonctionne en transis- tor à charge d'émetteur, de façon à fournir, à partir de son électrode d'émetteur, un courant de déblocage dirigé vers la sortie 120a du dispositif 22, et de là vers l'entrée de com- mande 14c du dispositif de commutation de puissance. Une résistance 122 est connectée entre la sortie 22a et le potentiel commun, pour constituer une charge d'émetteur pour le transistor 120. L'anode d'une diode de blocage 124 est connectée à la sortie 22a et sa cathode est connectée à l'électrode de collecteur du transistor de commutation de blocage 106b, pour faciliter une diminution rapide du niveau de la tension de commande V et pour bloquer rapidement le dispositif de commutation de puissance 14 lorsque l'entrée 22b-2 est à un niveau haut. La source de courant comprenant le transistor 112 charge un condensateur 123 et ce condensa- teur est isolé par le circuit à charge d'émetteur utilisant le transistor 120, pour commander la vitesse de variation du courant de "déblocage" qui est appliqué à l'entrée du dispo- sitif de commutation de puissance. Le niveau logique haut ou 1 initial sur la sortie complémentaire Q de la bascule de démarrage/fonctionnement 42', combiné avec le niveau logique bas à la sortie de l'in- verseur 98, remplit les fonctions suivantes: (1) il main- tient l'entrée D de la bascule 24' à un niveau logique bas, lorsque la diode 99 conduit et surmonte l'effet d'un inté- grateur 126 (comportant une résistance série 126a branchée entre le potentiel d'alimentation +V et l'entrée de données D de la bascule 24', et un condensateur d'intégration 126b branché entre l'entrée de données D et le potentiel commun du circuit), et (2) il polarise en sens direct une diode 130 et il applique une tension à l'entrée de réseau 44a, au point de connexion de résistances 132a et 132b branchées en série avec la diode 130. Lorsque l'entrée 44a est à une ten- sion inférieure au potentiel +Va, un transistor PNP 44' est saturé, ce qui établit un court-circuit aux bornes du conden- sateur 45a et produit une chute de tension aux bornes d'une diode série 44c polarisée en direct et d'une résistance 45b, si le dispositif à boucle de verrouillage de phase n'est pas encore verrouillé. Du fait que le transistor 97 est bloqué, le transistor 44' fournit tout le courant qui est absorbé par la troisième source de courant 46, et l'entrée 38a de la seconde source de courant n'est qu'à une chute de tension de diode base-émetteur au-dessous du potentiel d'alimentation +Va et le transistor PNP 38' de la seconde source de courant est dans la condition de blocage; le courant I2 ne circule donc pas dans la résistance 54 de valeur R2 et n'est pas initialement disponible sur le bus 32. Les courants I2 et 14 ne sont pas disponibles au démarrage initial; le seul courant disponible est le cou- rant Il qui provient de la première source de courant 36 atte source de courant comprend un transistor PNP 36' fai- sant fonction de source de courant, dont l'électrode d'émet- teur est connectée à la source de potentiel d'alimentation +V par 1aintermédiaire d'une résistance variable 138a et d'une résistance fixe 138 connectées en série, et dont i6lectrode de base est connectée à la même source de poten- A tiel d'alimentation par l'intermédiaire d'une diode de com- censation de température 140 et d'une première résistance de oliarisationl 142a, et cette électrode de base est connectée a- l!otentelei commun du circuit par une seconde résistance de poiarisatiorn i42b. L'anode'd'une diode zener 144 est connec- tée au potentiel commun du circuit tandis que la cathode de la diode zener est connectée à la fois à l'électrode de collecteur du transistor source de courant 36' et à la sor- tie 36a de la première source de courant, qui est elle-même connectée au bus 32 et, de là, au condensateur intégrateur 30 et à l entrée 26b du premier comparateur 26. Ainsi, dès que le potentiel d'alimentation +V est disponible, la premiè- re source de courant 36 commence à fournir le premier courant Il, qui charge de façon linéaire le condensateur d'intégra- tion 30 vers un niveau maximal de tension en rampe, VI, égal à la tension zener de la diode 144. La tension VI aux bornes du condensateur d'intégra- tion 30 est appliquée par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée 150 à l'entrée non inverseuse26b' de l'amplificateur opérationnel 26'. L'entrée 26b' est connectée par l'intermé- diaire d'une résistance de réaction 152 à la sortie 26c' de l'amplificateur opérationnel, elle-même connectée à la sortie 26a du premier comparateur, qui applique les signaux d'horlo- ge à l'entrée d'horloge C de la bascule 24', comme expliqué ci-dessous. L'entrée inverseuse 26a' de l'amplificateur opé- rationnel est connectée à l'entrée de tension de référence VR, 26c, du comparateur, qui reçoit la tension de référence VR qui provient de la source de tension de référence 28. La tension de référence de la source 28 apparaît au point de connexion d'un diviseur de référence qui est formé par des première et seconde résistances 154a et 154b, connecté entre le potentiel d'alimentation +V et le potentiel commun du circuit, et utilisant un condensateur d'initialisation 156 qui est connecté en parallèle sur la résistance 154a du diviseur. La quatrième source de courant 48 (seconde source de courant variable) utilise, comme décrit précédemment, la diode 90, le transistor source de courant 48' et la résistan- ce d'émetteur 56. L'électrode de base du transistor 48' est polarisée par un réseau qui comprend une première résistance 150 connectée à l'entrée de commande 48a de la source de courant, et cette entrée doit réagir aux variations de la sortie du capteur 50, contrôlant le paramètre choisi de la résistance de charge 12. Dans le mode de réalisation qui est représenté, le paramètre détecté qui est sélectionné est la température de la résistance de charge, ce qui fait que le capteur est une thermistance 50' qui est placée à proximité physique immédiate de la résistance de charge. La thermistan- ce 50' est connectée entre la borne de potentiel commun du circuit, 10d, et la borne d'entrée de capteur 10e. On utilise le dispositif 155 pour convertir la résistance du capteur, qui varie sous la dépendance de variation de la température de la charge 12. Le dispositif 155 comprend un amplificateur opérationnel 156 comportant une première entrée, inverseuse (-), 156a, connectée à la borne de capteur 10e et également connectée au potentiel commun du circuit par une résistance 158. L'autre entrée, non inverseuse (+), 156b de l'amplifi- cateur opérationnel 156 reçoit un potentiel de référence V1 pratiquement constant qui apparait sur la connexion de sor- tie d'un diviseur de tension de référence 160 comprenant une première résistance 160a connectée entre le potentiel d'ali- mentation +V et l'entrée 156, et une seconde résistance 160b connectée entre l'entrée 156b et le potentiel commun du cir- cuit. La sortie 156c de l'amplificateur opérationnel est connectée à l'entrée de commande 48a de la quatrième source de courant, et elle est également connectée par l'intermé- diaire d'une résistance de réaction 162 et d'un condensateur de réaction 164 à l'entrée 156a de l'amplificateur opéra- tionnel, sur laquelle apparaît la tension Vt qui dépend de la température de la charge. Pour faciliter le réglage du point de consigne de température à commander par la sortie 156c de l'amplificateur opérationnel, on rend variable la tension Vt qui est fonction de la température de la charge, par la connexion d'un réseau à résistance variable entre l'entrée 156a et le potentiel d'alimentation +V. Ce réseau 166 comprend des première et seconde résistances fixes 166a, connectées entre l'entrée 156a et une borne auxiliai- re lOf du circuit. et une seconde résistance fixe 166b qui est connectée entre la borne auxiliaire 10g du circuit et le potentiel d'alimentation + V. Une résistance variable de rglage de température 166' est connectée entre les bornes f et 10g et elle est de façon caractéristique externe au circuit 10, en particulier lorsque le circuit 10 est fabri- qué sous la forme d'un circuit intégré. On voit que la ten- sion sur la sortie 156c est la tension de commande pour la quatrième source de courant, ce qui fait qu'on peut régler I4 par la résistance de réglage de température 166' (et ses résistances associées 166a et 166b), en association avec la résistance de la thermistance 50'. L'action de commande que la tension de la sortie 156c de l'amplificateur exerce sur la quatrième source de courant est également limitée par un réseau de polarisation 168 de la quatrième source de courant, qui comprend un pre- mier élément résistif 168a connecté entre les bornes auxi- liaires 10h et lOi du circuit, un second élément résistif 168b connecté entre la borne lOi et la source de potentiel +Va, un condensateur de filtrage 168c connecté aux bornes des deux résistances 168 et 168b connectées en série, et une diode 168d dont l'anode est connectée à la borne 10h et dont la cathode est connectée à l'électrode de base du transistor source de courant 48'. Une résistance variable 168' est connectée entre les bornes 10h et lOi (et elle est également située de façon caractéristique à l'extérieur de la forme en circuit intégré du circuit 10), dans le but de commander le courant de polarisation qui est appliqué au transistor de source 48', et donc de limiter le niveau de puissance maximal de la résistance de charge, lorsqu'on uti- lise un capteur 50' à thermistance pour la commande de la température (et donc de la puissance) de la charge. Le courant I4, commandé de façon pratiquement linéaire par les variations de température de la charge 12, produit la tension V3 à l'entrée 52b du second comparateur 52. L'entrée 52b est connectée par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée 170 à l'entrée non inverseuse (+) 52b' d'un comparateur 56' dont l'entrée inverseuse (-) 52a' est connectée à l'entrée 52a du second comparateur. Une résistan- ce de réaction 172 est connectée entre l'entrée 52b' et la sortie 52c', elle-même connectée à la sortie 52c du second comparateur. La sortie 52c est connectée à l'anode d'une dio- de 174 dont la cathode est connectée à l'entrée de données D de la bascule de démarrage/fonctionnement 42'. Cette entrée est également connectée à la cathode d'une autre diode 178, dont l'anode est connectée à la sortie Q de la bascule et est connectée au potentiel de la masse par une résistance 178. La diode 174 et la diode de mémorisation 1769 associées à la résistance 178, forment une structure de porte OU à deux entrées, appliquant à l'entrée de données D de la bascu- le de démarrage/fonctionnement la plus positive des tensions qui sont présentes à. la sortie Q de la bascule et à la sor- ie 52c du second comparateur. !5 On décrira le fonctionnement en se référant à tou- tes les figures, et en particulier aux figures la-ld. On note que le circuit O10 ou 10' ïe reçoit pas l'énergie d'alimenta- ton avant le premier demi-cycle de polarité positive de ionde de la source. Le dispositif de détection de passage par zéro/boucle à verrouillage de phase 20 ne commence ainsi -l produire des impulsions positives 20' qu'après que l'ali- maentation 37 est devenue capable de fournir le potentiel d'alimentation. La boucle de verrouillage de phase 82 n'est pas verrouillée sur les passages par zéro de la ligne d'éner- -5 Fie avant que plusieurs passages par zéro de la ligne d'éner- gie aient eu lieu après la mise sous tension du circuito Pen- -dant ces quelques demi-cycles initiaux de l'onde de la sour- ce, représentés par exemple par le premier demi-cycle de l'ondCe semisinusoldale 200 (figure la) qui représente la valeur absolue |Vl5 de la tension de la source 11, entre l'instant t0 et l'instant tI. une impulsion de sens positif cs de niveau logique!, 20'aapparaît à l'instant tO et est disponible sur la sortie 20oe. La bascule de commande de ransminssion 24' reçoit un niveau logique 1 sur son entrée 3- de restauration R et elle maintient le disposi1f de commutation de puissance 14 dans l'état non conducteur. Simultanément, le transistor 34' du circuit de restauration reçoit par la résistance série 35 un courant de base suffisant pour établir une impédance faible entre le bus 32 et le potentiel commun. Lorsque l'impulsion 20'a (figure lb) retourne au niveau logique 0, le circuit de restauration 34' relâche le bus 32 et la tension VI sur le bus, qui est pratiquement égale à zéro, commence à augmenter de façon linéaire au fur et à mesure que le condensateur d'intégration 30 est chargé par le courant Il de la première source de courant 36. Comme mentionné précédemment, la tension de verrouillage sur la sortie 20c du dispositif 20 est toujours à un niveau logique 0, ce qui applique un niveau logique 1 à l'entrée de restau- ration R de la bascule 42', et invalide les seconde et qua- trième sources de courant, ce qui fait que le condensateur d'intégration 30 ne reçoit ni le courant I2 ni le courant I4. Par conséquent, la tension d'intégration VI s'élève en rampe linéaire sous l'effet du seul courant Il; la vitesse de variation de la tension en rampe 205a (figure lc), établie par le réglage de la résistance variable 138a de la première source de courant, est suffisamment lente pour que la ten- sion en rampe 205a n'atteigne pas le niveau 210 de la tension de référence VR à l'instant tl, à la fin du demi-cycle par- ticulier de l'onde de-la source. A l'instant t1, la valeur absolue de la tension de la source 1I est à nouveau égale à zéro et une impulsion de passage par zéro suivante, 20'b, est produite. Sous l'effet de cette impulsion, le circuit de restauration 34 décharge rapidement le condensateur d'inté- gration 30 et ramène la tension d'intégration VI pratique- ment au niveau de tension zéro. La bascule de commande de transmission 24' ne reçoit donc pas une impulsion d'entrée d'horloge C et elle n'est pas validée, et le dispositif de commutation de puissance 14 n'établit- pas un chemin pour la circulation d'un courant de charge IL dans la charge 12. La séquence précédente se répète pour tous les demi-cycles de l'onde de la source, jusqu'à ce que le dispositif à boucle de verrouillage de phase soit verrouillé en synchronisme avec les passages par zéro de la ligne d'énergie. On suppose à titre d'exemple que ceci se produit pendant les demi-cycles 200a de l'onde de la source, entre l'instant t1 et l'instant t2, et la tension VERROUILLAGE sur la sortie 20c du disposi- tif à boucle de verrouillage de phase monte alors au niveau logique 1, comme l'indique le front montant 20", sur la figu- re lb, à un instant tL après l'instant initial t1 du demi- cycle. Pendant le fonctionnement correspondant à ce demi- cycle 200a de l'onde de la source, le circuit 34 restaure la tension du bus 32 à une valeur pratiquement égale à zéro volt, à l'instant t1, comme mentionné précédemment, et le circuit 34 libère cette tension peu de temps après l'instant t1. La tension d'intégration VI sur le bus augmente à nou- veau de façon pratiquement linéaire avec la vitesse de variation la plus faible, dans la partie 205a', sous le seul effet de la réception du courant I1 de la première source. Le courant du bus 32 ne change pas lorsque le niveau de la sortie de verrouillage 20c change à l'instant tL. A cet instant, la tension sur la sortie 26c s'est élevée jusqu'à un niveau logique 1, ce qui applique un niveau logique O à l'entrée de restauration R de la bascule de démarrage/fonc- tionnement 42', libérant ainsi les sorties de cette dernière, et applique également un niveau logique 1 à la sortie de l'inverseur 98, ce qui libère l'entrée de données D de la bascule de commande de transmission 24' (dont la tension varie en suivant une charge vers un niveau logique 1 sous ! action du réseau intégrateur 126). Du fait que la sortie complémentaire Q de la bascule de démarrage/fonctionnement 42' reste àa un niveau logique 1, le transistor de restaura- tion 40-2' reste saturé, ce qui invalide la source de courant de I4, et le transistor 44' reste e-saturé, ce qui invalide la source de courant de I2. Par conséquent, la tension VI du bus d'intégration augmente à nouveau avec la même vitesse de variation lente, dans la partie 205a', et elle n'atteint jamais la ligne 210 de la tension de référence VR avant la restauration à l'instant t2, ce qui fait que le dispositif de commutation de puissance 14 n'est pas validé pendant ce demi-cycle de l'onde de la source. Au premier passage par zéro après l'apparition du signal VERROUILLAGE, c'est-à-dire à l'instant t2, des impulsions 20' apparaissant sur les deux sorties 20e et 20d du dispositif de détection de passage par zéro/boucle de verrouillage de phase 20, sont utilisées avec le signal VER- ROUILLAGE pour pré-conditionner le circuit pour faire circu- ler un courant dans la charge dans le mode "démarrage". L'impulsion de passage par zéro 20' est transmise par la diode 102a et elle restaure la bascule de commande de trans- mission 24' tout en appliquant également une impulsion d'horloge à l'entrée d'horloge C de la bascule de démarrage/ fonctionnement 42' (dont l'entrée de restauration R est maintenant libérée, du fait que l'état VERROUILLAGE est atteint). Bien que la température de la charge soit infé- rieure à la température fixée par la résistance variable 166' et qu'un potentiel suffisant soit présent à l'entrée 48a de la quatrième source de courant pour que le transistor 48' fournisse un certain courant I4, le transistor 40-2' est saturé et empêche que le courant I4 s'ajoute au courant du bus 32. Cependant, la circulation d'un courant dans le tran- sistor 48' de la quatrième source de courant fait que la tension V3 est inférieure au potentiel d'alimentation Va qui, du fait du blocage du transistor 38', est égal à la tension V2 sur l'entrée 52a du second comparateur. La sortie 52c du second comparateur, et donc l'entrée de données D de la bascule 42', sont donc à un niveau logique 0, ce qui maintient la bascule de démarrage/fonctionnement dans la condition restaurée, malgré la présence d'une impulsion d'horloge valide sur son entrée d'horloge C et malgré la libération de son entrée de restauration R. Le niveau logique haut ou 1 sur la sortie complémentaire Q de la bascule 42' a déjà mis en fonction la troisième source de courant 46 mais, du fait que le transistor 44' a commuté de la saturation au blocage sous l'effet de la polarisation en inverse de la diode 130, le condensateur 45a commence à se charger lente- ment par la résistance 45b de valeur Ri, et le courant I3' commence à circuler avec une intensité initiale faible. Ceci fait que la tension sur l'entrée 38a, c'est-à-dire la ten- sion de base du transistor 38' de la seconde source de cou- rant, commence à diminuer en rampe à partir de la tension iVa, avec une vitesse qui est déterminée par la valeur Rl de la résistance variable 45b et par la capacité C2 du con- densateur 45a. Pendant que la tension de commande V2' dimi- n5 ue en rampe, pratiquement de façon linéaire, le courant I2 de la seconde source augmente: en commençant après l impul- eion de restauration 20', à l'instant t2, et ceci se termine eat le circuit de restauration 34 est invalidé. Le courant I2 qui augmente linéairement est ajouté au courant constant Il pour charger le condensateur 30, ce qui fait que la tension L'intégration VT augmente plus rapidement, comme le montre la partie 205b de VI. La partie 205b a ainsi une pente ou une vitesse de variation plus grande que la pente de la par- zie 205a On règle le courant accru (Il+I2) en réglant les :--Ssistances variables 45b et 94a, pour faire en sorte que la partie 205b de la tension d'intégration VI atteigne le iveau 210O de la tension de référence VR du premier compara- teur a un instant qui pr-c.de de peu 1 instant t3 auquel le deVie'cCle 2COb se termines A cet instant, par exemple 3_ 1 -. n s d- (,,)T a tension de la sortie 26a du premier comoarateur qui. est normalement au niveau bas, passe rapide- ment a un niveaeu logique haut ou 1, et produit une transi- tion correspondant à un front montant sur l'entrée d'horloge C de la bascule de commande de transmission 24'o Du fait que l'entrée de données D s'est maintenant élevée pratiquement jusqu'au niveau logique 1, la sortie Q de la bascule de com- mande de transmission est validée et la sortie Q est invali- dée, ce qui applique un niveau logique 1 à l'entrée 22b-1 du dispositif 22 et un niveau logique 0 à l'entrée 22b-2 de ce dispositif. Ceci fait que le dispositif de commande de con- duction et de blocage 22 valide le dispositif de commutation de puissance 14 pour faire circuler un courant de charge IL dans la charge résistive 12, pendant le court intervalle de temps T1 qui précède immédiatement le passage par zéro à l'instant t3. A l'instant t3, il apparait une autre impul- sion 20', ayant une très courte largeur d'impulsion T. La p bascule de commande de transmission est restaurée, ce qui ramène sa sortie Q au niveau logique 0 et sa sortie Q au niveau logique 1, ce qui fait que le dispositif 22 fait dis- parattre le signal d'attaque de validation appliqué au dis- positif de commutation de puissance 14 et bloque ou fait passer à l'état non conducteur le dispositif 14, ce qui arrête la circulation du courant dans la résistance de char- ge 12. La charge résistive reçoit donc initialement une impulsion de courant de charge 215a (figure ld) ayant une très courte durée T1. La constante de temps de la variation en rampe pour la seconde source de courant 38, qui est fixée par la capacité C2 et la résistance R1, est suffisamment longue pour que plusieurs demi-cycles de l'onde de la source soient nécessaires avant que l'intensité du courant I2 soit suffi- sante pour abaisser la tension V2 à un niveau égal à celui de la tension V3, commandée par un capteur, sur l'entrée restante du second comparateur 52. Pendant ce grand nombre de cycles, l'intensité du courant I2 augmente progressive- ment (avec une constante de temps longue, comme le montre une ligne en pointillés 212 reliant les crêtes des parties 205 de la tension intégrée Vi), ce qui fait que lorsque le courant I2 dont l'intensité augmente lentement est ajouté au courant constant Il, la pente des parties en rampe 205, par exemple les parties 205b-205f, augmente progressivement et fait que la tension d'entrée V du dispositif de commutation c de puissance est présente pendant des intervalles de temps 215a-215e qui sont de plus en plus grands. Ainsi, après la restauration par l'impulsion 20' à l'instant t3, la partie 205c de la tension intégrée s'élève avec une vitesse de variation qui est supérieure à la vitesse de variation de la partie 205b précédente, à cause de l'intensité accrue du courant I2 de la seconde source, ce qui fait que la ligne 210 de la tension de référence VR est atteinte à un instant, par exemple l'instant (t4-T2),qui survient plus tôt que l'instant auquel la partie 205b a traversé la ligne 210 de la tension de référence. Par conséquent, pendant le demi- cycle 200c de l'onde de la source, le dispositif de commu- tation de puissance reçoit une impulsion de tension de com- mande de validation, 215b, et il fournit une impulsion de courant de durée T2, supérieure à la durée T1 de l'impulsion de courant 215a pendant le demi-cycle précédent. De façon similaire, pendant des demi-cycles suivants 200d, 200e et 200f, l'intensité croissante du courant I2 de la seconde source produit des niveaux croissants pour les parties de pente respectives 205d, 205e et 205f de la tension intégrée VI, ce qui fait que chacune de ces parties s'élève à partir de la valeur de restauration pratiquement égale à zéro et atteint le niveau 210 de la tension de référence VR à des instants, par exemple t5, t6 et t7, qui sont situés de plus en plus tôt avant la fin de l'onde du demi-cycle res- pectif. Les intervalles de temps respectifs T3, T4 et T5 pendant lesquels le dispositif de commutation de puissance 14 est validé et le courant de charge IL circule, sous la forme d'impulsions de courant respectives 215c, 215d et 215e, augmentent donc. On supposera à titre d'exemple que le courant croissant I2 de la seconde source produit une impulsion de courant de charge 215e d'une durée suffisante, dans l'intervalle entre les instants t6 et t7, pour qu'au début du demi-cycle suivant, 200g, de l'onde de la source, la tension V2 sur l'entrée 52a du second comparateur soit pratiquement égale à la tension V3 sur l'entrée 52b du second comparateur, ce qui fait que la sortie 52c du second compara- teur change d'état et applique un niveau logique haut, ou 1, à la diode 174 et à l'entrée de données D de la bascule 42'. A cet instant, par exemple l'instant t7, la bascule de commande de transmission 24' est à nouveau restaurée, de même que les seconde et quatrième sources de courant, par l'intermédiaire des transistors 34' et 40-2'. L'impulsion 20' applique également une impulsion d'horloge appropriée sur l'entrée d'horloge C de la bascule de démarrage/fonctionne- ment 42', qui a maintenant un niveau logique 1 sur son entrée de données D, du fait du changement de l'état de la sortie du second comparateur 52', sous l'effet du passage de la tension V2 à une valeur au moins égale, sinon inférieure, à celle de la tension V3. Le niveau logique 1 sur l'entrée D de la bascule 42' est donc transféré par le signal d'horloge pour positionner la sortie Q à un niveau logique 1 et pour restaurer la sortie complémentaire Q à un niveau logique 0. Cette dernière action a simultanément pour effet d'invalider la source de courant 44 et 46, de placer le transistor 97 dans la condition de saturation, pour faire passer au bloca- ge le transistor 38' de la seconde source de courant, et de supprimer la condition de saturation du transistor 40-2'. Le niveau logique 1 sur la sortie Q de la bascule 42' verrouil- le, par l'intermédiaire de la diode 176, l'entrée de données D de cette bascule au niveau logique 1, ce qui change le mode du circuit pour le faire passer de la condition "démar- rage" à la condition "fonctionnement". La bascule 42' reste dans la condition "fonctionnement" jusqu'à ce que le circuit soit mis hors tension ou jusqu'à ce qu'un niveau logique 1 apparaisse sur l'entrée de restauration R de cette bascu- le, si le dispositif à boucle de verrouillage de phase perd le verrouillage assurant la synchronisation sur les passages par zéro de la fréquence de la ligne d'énergie. La seconde source de courant 38 utilisée au démarrage est ainsi invali- dée et le second courant I2 cesse de circuler. Cependant, le blocage du transistor 40-2' fait disparaître l'impédance fai- ble établie au niveau de l'anode de la diode 90 et permet d'ajouter au bus d'intégration 32 le courant I4 de la seconde source variable, ce qui fait que la pente des parties 205g et suivantes de la tension intégrée est commandée par le capteur '. Le retard après quatre passages par zéro, c'est-à-dire l'instant auquel le dispositif de commutation de puissance 14 est validé pour permettre la circulation d'un courant dans la charge 12, est donc établi par le courant de source I4 pro- portionnel au signal de tension d'erreur de commande V3 qui est produit sous la dépendance du paramètre réel de la charge qui est contrôlé. On voit que le courant moyen de la charge, I, a été augmenté progressivement pendant l'intervalle de temps initial de "démarrage", pour empêcher que les éléments 16 du dispositif de commutation de puissance 14 ne condui- sent des courants de crête notablement supérieurs au courant de charge normal dans la condition "fonctionnement'io Dans le mode "fonctionnement", la tension de réfé- rence de base de la source de courant 48 est appliquée à l'entrée 48a par le capteur 50- et son dispositif amplifica- teur en pont associé, 155. Dans l'exemple qui est représenté, la thermistance 50' fait partie d'un réseau en pont (en com- pagnie des résistances 160a et 160b, 166a et 166b, 166' et 8). Si la température de la résistance de charge est à la valeur désirée, la tension Vtsur la première entrée 156a de 3amplificateur est fondamentalement égale à la tension O3 VI sur la seconde entrée 156 de l'amplificateur. La sortie 156c de l'amplificateur est à un niveau désiré et, par le réglage de la résistance variable 168', ceci détermine la tension au-dessous du potentiel d'alimentation Va sur l'électrode de base du transistor 48' de la quatrième source de courant-. La tension sur 1'é1ectrode de base détermine à son tour le courant qui circule dans la résistance d'émetteur R3, et donc le courant de sortie I4 de la source qui est ajou- té au bus d'intégration 32. A la température de fonctionnement désirée pour la résistance de charge, ce courant I4, ajouté au courant fixe Il qui provient de la première source de courant 36, charge le condensateur d'intégration 30 avec un régime linéaire, ce qui donne la partie linéaire désirée 205g de la tension d'intégration VI, après la cessation de l'impulsion de passage par zéro 20', dans l'intervalle allant de l'ins- tant t7 à t8, pendant le demi-cycle 200g de l'onde de la source. Ceci fait que la partie 205g, croissant de façon linéaire, traverse la ligne de tension de référence 210 à l'instant (t.-TD), et à cet instant la sortie 26a du premier comparateur change d'état et transfère vers le dispositif 22 le niveau logique 1 présent sur l'entrée de données D de la bascule de commande de transmission 24', ce qui fait passer à l'état conducteur le dispositif de commutation de puissan- ce 14, pour faire commencer l'impulsion de courant 215f. L'impulsion 215f se termine avec l'impulsion de passage par zéro 20' suivante, à l'instant t8, à la fin du demi-cycle particulier de l'onde de la source. Le courant de la charge circule donc pendant l'intervalle de temps total TD, qui est l'intervalle de temps nécessaire pour faire circuler un courant suffisant pour maintenir la résistance de charge à la température désirée. On peut faire varier dans une direc- tion ou dans l'autre, comme l'indiquent des flèches A (figu- re ld), l'instant initial, au niveau du front avant 215f' de l'impulsion de courant de charge, en fonction de variations de température de la résistance de charge, pour commander les courants dans la charge et donc la température de la charge, pour n'importe quel réglage de la commande de régla- ge de température de la charge, 166'. Si la température de la charge diminue, du fait d'une augmentation temporaire de la résistance de la charge, d'une diminution de la tension de la ligne d'énergie, ou autres, la résistance de la thermistance augmente et la ten- sion Vt contr8ôlée augmente, ce qui entraîne une diminution de la tension sur l'entrée de commande 48a de la quatrième sour- ce de courant. En réponse, la tension de l'électrode de base du transistor 48' de la quatrième source de courant diminue, et la tension aux bornes de la résistance R3 augmente, ce qui augmente le courant I4. Ceci augmente le courant total qui est appliqué au condensateur d'intégration 30, et augmente la pente de la partie en rampe de la tension intégrée VI, par exemple la partie 205h (figure lc), ce qui fait que la ten- sion VI atteint le niveau 210 de la tension de référence VR avec un retard réduit après le passage par zéro associé (par exemple le passage par zéro à l'instant t8, pour le demi- cycle associé de l'onde de la source, par exemple le demi- cycle 200h). L'impulsion de courant 215g de la charge commen- ce maintenant à un instant (t9-TD), ce qui fait que le front avant 215g de l'impulsion de courant apparait plus tôt dans le demi-cycle que le front avant 215f' de l'impulsion de cou- rant 215f qui correspond au cas dans lequel la charge est au + niveau désiré du paramètre. L'intervalle de temps accru TD pour la conduction du courant de la charge, correspondant à l'impulsion 215g, augmente la puissance dissipée dans la charge, et donc la température de la charge. Des impulsions de courant supplémentaires de durée supérieure à la durée TD, correspondant au niveau désiré du paramètre, apparal- tront pendant des demi-cycles supplémentaires-(non représen- tés) de l'onde de la source, et la durée des impulsions dimi- * nuera progressivement.au fur et à mesure de l'augmentation de la température de la charge, jusqu'à ce que celle-ci ait augmenté jusqu'au niveau désiré. Au niveau désiré, la résis- tance du capteur à thermistance 50' est telle que le pont est équilibré, et la tension de commande sur l'entrée 48a de la quatrième source de courant retourne au niveau auquel sont produites les impulsions de courant 215f ayant la largeur d'impulsion désirée TD. Il faut noter qu'on peut fixer la durée maximale des impulsions à courant accru 215g en faisant varier la résistance 168', ou bien qu'on peut remplacer cette résistance variable 168' et ses résistances fixes associées 166a et 168b par une seule résistance fixe, ce qui établira une limite fixe pour la tension, au-dessous du potentiel d'alimentation +Va, à laquelle l'électrode de base du tran- sistor 48' de la quatrième source de courant peut être ame- née, par la tension de sortie de l'amplificateur du capteur. Ceci procurera une limite maximale de l'avance de phase pour la période de conduction T des impulsions 215 et établira le courant maximal pour les éléments 16 du dispositif de commu- tation de puissance 14, dans le mode "fonctionnement" normal. On voit que dans la situation opposée, dans laquel- le la température de la charge résistive 12 augmente, la résistance de la thermistance 50' du capteur de contrôle de température diminue et entraîne une diminution de la valeur de la tension Vt, ce qui produit une augmentation de la ten- sion sur l'entrée de commande 48a de la quatrième source de courant. En réponse, la tension sur l'électrode de base du transistor 48' de la quatrième source de courant augmente, ce qui fait apparaître une tension réduite aux bornes de la résistance 56 et diminue le courant de sortie I4 de la qua- trième source de courant. Le courant total qui est appliqué au condensateur d'intégration 30 diminue et on obtient la pente réduite de la partie 205i de la tension intégrée VI. Ceci conduit à une durée accrue, après l'impulsion de passa- ge par zéro (par exemple l'impulsion 20' à l'instant t9) marquant le début d'un intervalle de demi-cycle particulier de l'onde de la source, par exemple l'intervalle allant de l'instant t9 à l'instant t10 pour le demi-cycle 200i de l'onde, ce qui fait que la partie 205i de la tension inté- grée n'atteint pas la ligne 210i de la tension de référence avant un instant plus tardif que dans le cas correspondant à la résistance désirée de la charge. La transition de sens positif du premier comparateur, qui forme le front de valida- tion pour l'entrée d'horloge C de la bascule de commande de transmission, apparaît à un instant ultérieur, par exemple à l'instant (tlo-TD-), dans i'intervalle du demi-cycle, ce qui fait que le dispositif de commutation de puissance 14 est validé plus tard pendant ce demi-cycle et il produit une impulsion de conduction 215h du courant de charge IL, ayant une durée quelque peu réduite, par exemple la durée TD-. L'impulsion de courant commence ainsi au niveau du front avant 215h' qui, pendant le demi-cycle de l'onde de la sour- ce, apparaît plus tard que le front avant 215f' correspon- dant au cas dans lequel la charge fonctionne avec son niveau de paramètre désiré. L'intervalle de conduction de courant réduit TD diminue la puissance dissipée dans la charge, et donc la température de la charge; des cycles supplémentaires (non représentés) avec des impulsions de conduction de cou- ::nt raccourcies 215h ont lieu, et la largeur de l'impulsion augmente progressivement, au fur et à mesure de la diminu- tion de la température de la charge, jusqu'à ce qu'on obtien- ne la largeur d'impulsion de conduction de courant désirée TD, au moment o la charge retourne au niveau de température désiré. Le paramètre contrôlé de la charge, par exemple la température de la charge, est ainsi commandé de la manière précédente dans le mode 'fonctionnement". Comme mentiomnné précédemment, au cas o le circuit 2' est miis hors tension puis remis sous tension, ou en cas de perte de verrouillage de synchronisation sur les passages par zéro de l'onde de la source, la sortie VERROUILLAGE 20c du dispositif à boucle de verrouillage de phase 20 prend à nou- veau le niveau logique 1, ce qui fait que le circuit 10 retourne au mode "démarrage" une fois que le verrouillage de synchronisation sur l'onde de la ligne d'énergie est rétabli, et ce qui fait apparaître les impulsions de courant de durée accrue 215a-215e avant que le mode "fonctionnement" puisse être rétabli. REVENDICATIONS 1. Circuit destiné à commander par variation de phase à la lois le courant de démarrage et le courant de fonctionnement normal qu'une source alternative (11) fait circuler vers une charge (12), caractérisé en ce qu'il com- prend: un dispositif de commutation de puissance (14) desti- né à établir et à interrompre respectivement de façon sélec- tive une connexion entre la source (11) et la charge (12), sous la dépendance, respectivement, d'un premier état et d'un second état d'un signal de commande; des moyens (20) desti- nés à générer au moins un signal ayant une transition dans une direction sélectionnée qui apparaît pratiquement à chaque passage par zéro, parmi un ensemble séquentiel de passages par zéro, de l'onde de signal de la source, et également à produire un signal de verrouillage uniquement si au moins une transition sélectionnée du signal apparaît pratiquement à chacun des passages par zéro séquentiels de l'onde du signal de la source; des moyens (30, 32, 34, 36, 38, 40-1, 40-2, 42, 44, 46, 48) destinés à générer un signal en rampe com- mençant à une première valeur, sous la dépendance de la transition sélectionnée de chacun desdits signaux, et attei- gnant une seconde valeur, supérieure à la première valeur, au moment de l'apparition de la transition sélectionnée du signal immédiatement suivant parmi lesdits signaux; des moyens (24, 26, 28) destinés à produire le premier état du signal de commande lorsque la valeur instantanée du signal en rampe dépasse une valeur prédéterminée, et à produire ensuite le second état de signal de commande sous l'effet de la transition sélectionnée du signal immédiatement sui- vant parmi lesdits signaux; des premiers moyens (44) qui réagissent à la présence du signal de verrouillage en com- mandant la pente du signal en rampe de façon à augmenter sa seconde valeur sur un ensemble d'intervalles de temps, cha- cun d'eux s'étendant entre des transitions successives par- mi les transitions sélectionnées desdits signaux, depuis une valeur inférieure à la valeur prédéterminée jusqu'à une valeur supérieure à la valeur prédéterminée, pour faire en sorte que le dispositif de commutation de puissance (14) per- mette la circulation d'un courant de charge qui augmente à partir d'une valeur initiale pratiquement égale à zéro, vers une valeur supérieure à la valeur de fonctionnement normal désirée; des seconds moyens (50, 48) destinés à contrôler un paramètre sélectionné de la charge, pour commander la pente du signal en rampe pour faire en sorte que la seconde valeur varie sous la dépendance du paramètre détecté de la charge (12); et des moyens de commutation (40-1, 40-2, 42) destinés à autoriser les premiers moyens (44) à commander la pente du signal en rampe jusqu'à ce que le paramètre détecté de la charge (12) approche d'une valeur présélectionnée de ce paramètre, et à transférer ensuite la commande de la pen- te du signal en rampe vers les seconds moyens (50, 48), pour commander ensuite la durée de circulation du courant pendant chaque cycle de l'onde de la source, pour faire en sorte que le courant qui circule dans la charge maintienne pratique- ment la valeur présélectionnée du paramètre détecté de la charge. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de génération de signal en rampe com- prennent un élément d'intégration (30) aux bornes duquel le signal en rampe se forme par intégration de la somme de l'ensemble des signaux de source qui lui sont présentés; une première source de signal (36) destinée à appliquer un premier signal de source à l'élément d'intégration (30); et des moyens (34) destinés à restaurer à la première valeur la valeur du signal aux bornes de l'élément d'intégration (30) sous l'effet de chaque transition sélectionnée. 3. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de génération de signal en rampe restau- rent la valeur du signal en rampe à une première valeur pra- tiquement constante au moment de l'apparition de la transi- tion sélectionnée; et la première source (36) produit un signal de valeur pratiquement constante. 4. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le signal de la première source (36) a une valeur insuffisante pour faire croître la seconde valeur du signal en rampe au point de dépasser la valeur prédéterminée avant la restauration du signal de l'élément d'intégration (30). 5. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'élément d'intégration est un condensateur d'in- tégration (30). 6. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première source de signal est une source à courant pratiquement constant (36). 7. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de restauration (34) comprennent un dispositif de commutation (34') ayant une entrée et un cir- cuit à conduction commandée branché aux bornes de l'élément d'intégration (30), et commandé de façon à passer dans un état conducteur sous l'effet de chaque apparition à l'entrée de la transition sélectionnée desdits signaux. 8. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens produisant les états du signal de com- mande comprennent: des moyens (26) destinés à produire une première condition si le signal intégré est inférieur à la valeur prédéterminée, et à produire une seconde condition si le signal intégré est supérieur à la valeur prédétermi- née; et des moyens (24) destinés à générer respectivement le premier état, ou état d'établissement de connexion, et le second état, ou état d'interruption de connexion, du signal de commande, sous la dépendance respective des pre- mière et seconde conditions. 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens produisant lesdites conditions compren- nent: des moyens (28) destinés à produire un signal de réfé- rence ayant ladite valeur prédéterminée; et des moyens (26) destinés à comparer la valeur du signal de référence avec la valeur instantanée du signal en rampe, pour produire les première et seconde conditions respectivement lorsque la valeur du signal en rampe est inférieure ou supérieure à ia valeur du signal de référence. 10. Circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens destinés à commander le signal de com- mande comprennent des moyens (22) destinés à commander l'une au moins des caractéristiques de déblocage et de blocage du dispositif de commutation de puissance (14). 11. Circuit selon la revendication 2, caractérisé ei ce que les premiers moyens comprennent: des moyens (44) qui réagissent au signal de verrouillage, au moins, en appliquant à l'élément d'intégration (30), sur ledit ensem- -.ie d'intervalles de temps, et uniquement si le signal de verrouillage est présent, un second signal de source ayant une valeur qui augmente de façon pratiquement monotone. 12. Circuit selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (42, 40-1) qui iso- lent le second signal de source (38) vis-à-vis de l'élément d'intégration (30), lorsque les moyens de commutation trans- f rent la commande de la pente du signal en rampe aux seconds moyens (50, 48). 13. Circuit selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'élément d'intégration est un condensateur d'in- égration (30); et les moyens produisant le second signal iont des moyens (44) destinés a produire un courant variable dont la valeur augmente sur ledit ensemble d'intervalles de o. temps. 14. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que la source à courant variable comprend: une source de courant commandée par tension (38) ayant une entrée de comimande (38a) et une sortie sur laquelle un second courant commandé apparait sous la dépendance de la valeur de la ten- sion sur l'entrée; et des moyens (45, 45a, 46) destinés à appliquer à cette entrée de commande (38a) une tension ayant une valeur suffisante pour produire à partir de la seconde source de courant (38) un- courant ayant une valeur pratique- ment égale à zéro, au moins avant l'apparition du signal de verrouillage, et à modifier ensuite la tension de l'entrée de commande (38a) dans une direction qui augmente de façon pratiquement monotone le second courant qui apparait à la sortie de la source commandée et qui est dirigé vers l'élé- ment d'intégration (30). 15. Circuit selon la revendication 14, caractérisé en ce que les moyens produisant la tension d'entrée de com- mande comprennent: un réseau de temporisation (44) ayant un ensemble d'éléments (45, 45a, 46) établissant la tension d'entrée de commande de la source de courant (38) sous la dépendance d'un troisième courant qui circule dans ce réseau; des moyens destinés à faire circuler dans ce réseau un troi- sième courant pratiquement constant uniquement après l'appa- rition du signal de verrouillage; et des moyens qui coopè- rent avec le réseau (44) pour faire en sorte que la tension d'entrée de commande de la source de courant (38) ait une valeur qui empêche la circulation du second courant avant que la source du troisième courant ne soit validée par le signal de verrouillage. 16. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premiers moyens (44) sont réglés de façon à commander la valeur du courant de charge au démarrage de façon qu'elle ne dépasse jamais une valeur maximale prédé- terminée. 17. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que les seconds moyens (50, 48) comprennent: des moyens (48) destinés à produire un quatrième courant de valeur variable sous la dépendance, au moins, de la valeur du paramètre détecté de la charge; et des moyens (40-2) des- tinés à interdire et à autoriser respectivement l'introduc- tion du quatrième courant dans l'élément d'intégration (30),se- lon que les premiers moyens (44) sont respectivement validés et invalidés, après l'apparition du signal de verrouillage. 18. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que la source (48) du quatrième courant est une source de courant commandée par tension ayant une entrée de commande (48a) et une sortie sur laquelle le quatrième courant appa- rait avec une valeur qui est fonction de la tension présente sur l'entrée de commande (48a); et le circuit comprend en outre: un capteur (50) destiné à contrô1er la valeur du paramètre sélectionné de la charge pour produire un signal de sortie de capteur; et des moyens (155) destinés à conver- tir ce signal de sortie de capteur en un signal de tension sur l'entrée de commande (48a) de la quatrième source de courant. 19. Circuit selon la revendication 18, caractérisé en ce que la charge (12) est une charge résistive et le para- mètre détecté de la charge est la température de cette char- ge (12). 20. Circuit selon la revendication 19, caractérisé en ce que le capteur (50) comprend: des moyens de détection (50') adjacents à la charge (12), de façon à définir une résistance de capteur dont la valeur varie en fonction de la température de la résistance qui constitue la charge; et les moyens de conversion consistent en un amplificateur en pont (155) qui est destiné à convertir la valeur de la résis- tance du capteur pour donner la valeur de la tension qui est appliquée à l'entrée de commande (48a) de la quatrième source de courant (48). 21. Circuit selon la revendication 20, caractérisé en ce que l'amplificateur en pont (155) comprend des moyens (166') destinés à régler la tension d'entrée de la quatrième source de courant (48) à une valeur minimale prédéterminée, sous la dépendance de la résistance réelle du capteur (50') à une température prédéterminée. 22. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (168') destinés à fixer la valeur instantanée maximale du quatrième courant pour établir une valeur maximale du courant normal de la charge. 23. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que les premiers moyens comprennent: des moyens (42, 44) qui réagissent au moins au signal de verrouillage en appliquant à l'élément d'intégration (30), uniquement si le signal de verrouillage est présent, un second signal de source ayant une valeur qui augmente de façon pratiquement monotone sur ledit ensemble d'intervalles de temps. 24. Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce que les moyens de commutation comprennent: des pre- miers moyens (54) destinés à fournir un premier signal sous la dépendance de la valeur du second courant de source; des moyens (56) destinés à produire un second signal sous la dépendance du paramètre détecté de la charge; des moyens (52) qui comparent les premier et second signaux produits, pour produire respectivement des première et seconde condi- tions, selon que le premier signal produit est respective- ment supérieur ou inférieur au second signal produit, dépen- dant du paramètre détecté de la charge; et des moyens (42) qui fonctionnent sous la dépendance des première et seconde conditions respectives des moyens de comparaison (52), pour respectivement valider et invalider les premiers moyens (44) et respectivement invalider et valider les seconds moyens (48), pour la commande de la pente du signal en rampe. 25. Circuit selon la revendication 24, caractérisé en ce que les moyens produisant le premier signal compren- nent des moyens (54) destinés à produire une tension qui ne dépend pratiquement que de la valeur variable du second cou- rant; les moyens qui produisent le second signal compren- nent des moyens (56) destinés à produire une tension qui ne dépend pratiquement que de la valeur variable du quatrième courant, qui est fonction du paramètre détecté de la charge et les moyens de comparaison comprennent un comparateur de tension (52) ayant des première et seconde entrées (52a, 52b), chacune d'elles étant connectée de façon à recevoir une ten- sion associée parmi les première et seconde tensions produi- tes, et une sortie (52c) qui fournit un signal ayant des pre- mière et seconde conditions, en fonction de la valeur rela- tive des tensions qui sont appliquées aux entrées du compa- rateur (52). 26. Circuit selon la revendication 25, caractérisé en ce que les moyens de commande (42) comprennent un élément logique à bascule (42') qui est commandé au moins par le signal de sortie du comparateur (52). 27. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de génération desdits signaux et d'un signal de verrouilllage (20) comprennent: des moyens (76, 78) destinés à détecter des passages par zéro de l'onde de signal de la source (11), pour produire des transitions de direction sélectionnée de l'un desdits signaux; et un dispo- sitif à boucle de verrouillage de phase (82) qui reçoit les transitions du signal de sortie des moyens de détection de passage par zéro (76, 78), pour produire sur une sortie du disDpositif à boucle de verouil!age de phase l'un desdits signaux ayant des transitions dans la direction désirée, et pour produire également le signal de verrouillage lorsque les transitions du signal de sortie du dispositif à boucle e verrouillage de phase apparaissent fondamentalement a chacun des passages par zéro séquentiels de l'onde du signal de la source (11). 28. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de commutation de puissance (14) comprend au moins un transistor à électrode de commande iso- lée (16a-1, 16a-2).