Brevet FR2557308A1 — publié le 19850628

CIRCUIT DE COMPENSATION DE TEMPS MORT POUR DETECTEUR DE RAYONNEMENT L'invention concerne en général un moyen pour corriger les pertes de temps mort dans un circuit comp- teur d'événements aléatoires ayant une caractéristique de temps mort. Plus particulièrement, la présente inven- tion concerne un circuit compteur analogique à tube de Geiger-Mueller du type à pompage de charges comportant un moyen de correction pour compenser les pertes de temps mort du tube de Geiger-Mueller subies principale- ment pour des taux de comptage élevés. Il est reconnu que les tubes de Geiger-Mueller généralement disponibles ne sont pas efficaces à 100 , c'est-à-dire qu'un tube de Geiger-Mueller ne peut pas fournir une impulsion de sortie pour chacune des parti- cules atomiques détectables qui le frappent, meme si on suppose que ce tube n'a pas de caractéristique de temps mort. Cependant, pour les besoins de l'explication sui- vante, on suppose qu'un tube de Geiger-Mueller ou un au- tre transducteur de détection d'événements aléatoires est efficace à 100% sauf pour toutes les pertes de temps mort. Ainsi, les enseignements suivants concernant la présente invention s'appliquent sans tenir compte de l'efficacité de transducteur quand le transducteur de détection d'événements aléatoires et/ou ses circuits as- sociés présentent une caractéristique de temps mort com- me on l'expliquera plus loin. Théoriquement, un tube de Geiger-Mueller, ou un autre transducteur de détection d'événements aléatoires, doit fournir un signal de sortie, tel qu'une impulsion, pour chaque émission de particule atomique (radiation ionisante) ou pour un autre événement aléatoire détecta- ble auquel il est exposé. Dans ce cas théorique, le nom- bre de signaux de sortie, par exemple, d'impulsions, du transducteur correspondent dans une relation bi-univoque (c'est-à-dire, d'une manière directement proportionnelle, linéaire) au nombre de particules atomiques détectées ou d'autres événements aléatoires détectables frappant le transducteur. Il est reconnu par l'homme de l'art que ce cas théorique ne peut se produire en pratique, puisque le temps de rétablissement du transducteur (par exemple, un tube de Geiger-Mueller) a un effet de limitation sur sa capacité de répondre à chacun des événements aléatoi- res détectables auquel il est exposé quelle que soit la brièveté de la période séparant des événements aléatoi- res successifs. Dans le cas d'un tube de Geiger-Mueller, par exemple, le temps de rétablissement (ou "temps mort" d'absence de réponse) du tube et de son circuit détec- teur associé peut être supérieur à la période pendant laquelle deux particules.atomiques (c'est-à-dire ioni- santes) détectables (par exemple, des particules gamma, alpha, ou béta) ou plus frappent le tube. Dans ce cas, le tube engendre un signal de sortie erroné (par exem- ple, une simple impulsion) indiquant la détection d'une seule particule quand le tube a été exposé en réalité à deux particules atomiques détectables ou plus. Il est en outre reconnu par l'homme de l'art que l'apparition de ces signaux de sortie erronés (pertes de temps mort) augmente quand la fréquence des particules atomiques io- nisantes émises de façon aléatoire frappant le tube de Geiger-Mueller augmente. Ainsi, le tube de Geiger-Mueller et le circuit détecteur associé répondent d'une manière non linéaire à la fréquence croissante des émissions de particules atomiques détectables auxquelles ils sont expo- sés. Par conséquent, le taux de comptage mesuré par le circuit détecteur n'indique pas de façon précise le taux de comptage réel de l'événement aléatoire à moins qu'une certaine forme de correction soit prévue pour compenser les pertes de temps mort. Un exemple de détecteur de ra- diation à tube de Geiger-Mueller n'incorporant pas de moyen pour compenser le temps mort est un détecteur de radiation Modèle E-520 fabriqué et vendu par Eberline Instrument Corp., qui est une division de Thermo Elec- tron Corp., à Santa Fe, Nouveau-Mexique. Un but de la présente invention est de perfection- ner ces détecteurs de l'art antérieur. On pourra trouver une explication et une analyse plus détaillées des problèmes de pertes de temps mort inhérents aux détecteurs de radiations, pages 95-102 de l'ouvrage intitulé "Radiation Detection and Measurement" de Glenn F. Knoll, publié par John Wiley & Sons, auquel on pourra se référer. Le brevet des E.U.A. n 4 311 909 de Utting et al. propose une technique pour la compensation de pertes de temps mort d'un circuit compteur analogique à tube de Geiger-Mueller du type à pompage de charges. Selon Ut- ting et al, un commutateur analogique de compensation de temps mort, s'ouvrant et se fermant en réponse à cha- que signal de comptage d'évènement provenant d'un cir- cuit à bande de tube de Geiger-Mueller associé, commande la décharge d'un condensateur d'intégration associé à un amplificateur opérationnel dont la sortie excite un compteur analogique destiné à indiquer de façon précise le taux réel d'évènements qui se produisent, c'est-à-di- re, le nombre de particules atomiques détectables par unité de temps frappant le tube de Geiger-Mueller asso- cié. Si les exigences de circuit de correction de pertes de temps mort établies par Utting et al, sont satisfai- tes, Utting et al concluent que leur compteur analogi- que fournit une lecture précise correspondant au taux de comptage d'évènements vrai.Utting et al laissent suppo- ser que leur compteur répond de façon précise d'une ma- nière linéaire à des augmentations et à des diminutions du taux de comptage d'évènements réel, puisque ce résul- tat est le but attendu d'une compensation de pertes de temps mort. Cependant, on s'est rendu compte qu'un détecteur de radiation Modèle 400, fabriqué et vendu par Victoreen Incorporated, qui est une division de Sheller-Globe Inc. de Toledo, dans l'Ohio, et présenté comme étant réalisé selon les enseignements du brevet n 4 311 909 de Utting et al., répondait d'une manière non linéaire à des augmentations et à des diminutions de taux de comptage d'évènements réel, nécessitant ainsi une graduation de compteur non linéaire à l'avant du compteur que l'on croit etre étalonnée empiriquement, c'est-à-dire, expérimentalement, pour essayer de fournir des résultats précis. Certains peuvent trouver inaccep- table dans la technique de devoir étalonner empirique- ment la graduation de compteur non linéaire de Utting et al. En outre, même si la nécessité d'étalonner empi- riquement la graduation de compteur de Utting et al est acceptable, la graduation-de compteur non linéaire ré- sultante peut conduire à une lecture erronée par inad- vertance faite par un dernier utilisateur habitué à faire des lectures sur une graduation linéaire. Un but général de la présente invention est de fournir une technique de compensation de pertes de temps mort dans laquelle la sortie d'un compteur d'évènements aléatoires mettant en oeuvre cette technique de compen- sation de pertes de temps mort répond d'une manière li- néaire ou presque linéaire à des augmentations et à des diminutions de la fréquence des évènements aléatoires réels comptés en fonction du temps. Un but spécifique de la présente invention est de fournir un circuit de compensation de pertes de temps mort destiné à un cir- -30 cuit compteur analogique à tube de Geiger-Mueller du ty- pe à pompage de charges dans lequel la sortie du circuit compteur répond d'une manière linéaire ou presque linéai- re à des augmentations et à des diminutions du nombre réel de particules atomiques par unité de temps auxquel- les le tube de Geiger-Mueller est exposé. Un circuit de compensation de temps mort est fourni pour un circuit compteur d'évènements aléatoires ayant une caractéristique de temps mort dans lequel deux évènements aléatoires successifs ou plus engendrent d'une manière erronée pendant une période prédéterminée un si- gnal indiquant le comptage d'un seul évènement, l'appa- rition de ces signaux erronés de comptage d'un seul évè- nement augmentant quand la fréquence des évènements aléa- toires augmente. Le circuit compteur d'évènements aléa- toires comprend un élément de circuit actif, par exem- pie, un amplificateur opérationnel, comportant une en- trée qui répond à des signaux de comptage d'évènements incluant comme partie de ceux-ci lesdits signaux de comp- tage d'un seul évènement erronés. L'élément de circuit actif comprend en outre une sortie fournissant un signal ayant une valeur destinée à indiquer le taux réel des évènements aléatoires. Le circuit de compensation de temps mort comprend un moyen pour détecter la fréquence des signaux de comp- tage d'évènements et un moyen sensible au moyen de détec- tion pour modifier une fonction de transfert de l'élé- ment de circuit actif, par exemple, le gain en tension de boucle fermée de l'amplificateur opérationnel noté plus haut, en fonction de la fréquence des signaux de comptage d'évènements, la valeur du signal de sortie de l'élément de circuit actif augmentant et diminuant géné- ralement d'une manière linéaire, proportionnellement au nombre réel d'évènements aléatoires par unité de temps quelle que soit la proportion des signaux de comptage d'évènements constituée par les signaux de comptage d'un seul évènement erronés résultant de pertes de temps mort. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention seront mis en évidence dans la descrip- tion suivante, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence au dessin annexé dans lequel un schéma de principe représente un circuit compteur analogique à tube de Geiger-Mueller incorporant un exemple de réali- sation préféré d'un circuit de compensation de pertes de temps mort selon la présente invention. On va maintenant décrire en se référant au dessin un circuit compteur d'évènements aléatoires qui comprend comme partie de celui-ci un moyen de compensation de temps mort selon la présente invention. Comme il ressort de ce qui suit, le circuit compteur représenté dans le dessin a une caractéristique de temps mort telle que deux évènements aléatoires successifs ou plus engendrent d'une manière erronée pendant une période prédéterminée un signal indiquant le comptage d'un seul évènement. Comme on l'a noté précédemment, l'homme de l'art sait bien que l'apparition de ces signaux erronés de comptage d'un seul évènement augmente quand la fréquence des évè- nements aléatoires augmente; la partie de signaux erro- nés de comptage d'un seul évènement incluse comme une partie de l'ensemble des signaux de comptage d'évènements augmente donc quand la fréquence des évènements aléatoi- res détectés augmente. Ainsi, la fonction du moyen de compensation de temps mort à expliquer dans la suite est de corriger la réponse du circuit compteur d'évène- ments de manière à compenser les signaux erronés de comp- tage d'un seul évènement qui apparaissent principalement pour des taux de comptage élevés. Le circuit du dessin comprend un transducteur de détection d'évènements aléatoires sous la forme représen- tée d'un tube de Geiger-Mueller 10 du type à auto-décou- page. Un tube de Geiger-Mueller utilisé avec succès pour mettre en oeuvre la présente invention est fabriqué par TGM Detectors, Inc., de Waltham, Massachusetts, et dési- gné comme Modèle n N117. Ce type de tube est princale- ment sensible au rayonnement gamma en particulier, mais on doit noter qu'on pourrait utiliser également d'autres types de tubes de Geiger-Mueller sensibles principale- ment à des particules ionisantes béta et alpha, par exem- ple, selon l'application voulue du compteur d'évènements aléatoires. Le tube de Geiger-Mueller 10 comprend une partie de cathode 12 connectée électriquement au point neutre ou de masse du circuit, comme on l'a représenté. Le tube 10 comprend également une partie d'anode 14 es- pacée de la partie de cathode 12, comme on l'a représen- té, l'espace entre la partie d'anode 14 et la partie de cathode 12 étant rempli d'un gaz ionisable par radiation. La partie d'anode 14 est connectée à une extrémité d'une résistance d'aide au découpage 16 (une exigence pour le tube de Geiger-Mueller spécifié Modèle N117) dont l'au- tre extrémité est connectée à une extrémité d'une résis- tance de charge 18 dont.l'autre extrémité est connectée à une source de tension d'alimentation élevée appropriée. Comme on l'a représenté dans le dessin, on utilise une source de tension de +600 volts en courant continu (CC) pour le tube de Geiger-.'lueller 10 spécifié ci-dessus. Un condensateur de couplage 20 a une de ses ex- trémités connectée au noeud d'interconnexion 21 de la résistance d'aide au découpage 16 et de la résistance de charge 18 comme on l'a représenté. L'autre extrémité du condensateur de couplage 20 est connectée à l'entrée de non-inversion 22 d'un comparateur de tensions 24. Un comparateur de tensions bipolaire de faible puissance du type 3302 fabriqué par Motorola Semiconductor Products, Inc., Austin, Texas, a été utilisé avec succès dans la réalisation pratique de la présente invention. L'entrée d'inversion 26 du comparateur de tensions 24 est connec- tée électriquement au point neutre ou de masse du cir- cuit, comme on l'a représenté. Un premier réseau diviseur de tension 30 est cons- titué d'une première résistance de détermination de seuil 32 connectée en série à une seconde résistance de déter- mination de seuil 34, une extrémité du réseau 30 étant connectée à une source de tension d'alimentation faible appropriée, telle qu'une source de tension d'alimentation de +5 volts en courant continu (CC), comme on l'a repré- senté, l'autre extrémité du réseau 30 étant connectée, comme l'entrée d'inversion 26 du comparateur de tensions 24, au point électrique neutre ou de masse du circuit. Le noeud d'interconnexion 33 du réseau 30 est connecté à l'entrée de noninversion 22 du comparateur 24 au moyen d'une ligne de fourniture de tension de seuil 36. La sortie 28 du comparateur de tensions 24 est connec- tée à une extrémité d'une résistance élévatrice 29 dont l'autre extrémité est connectée à la source de tension d'alimentation de + 5volts en courant continu (CC), cmme cn l'a représenté. Comme il est reconnu par l'homme de l'art, la résistance élévatrice 29 peut être ou non né- cessaire pour faire fonctionner avec succès le compara- teur 24, selon le type de comparateur particulier qui est utilisé. Dans le cas présent, le comparateur de ten- sions spécifié Modèle 3302 qui est utilisé nécessite une résistance élévatrice appropriée. Le circuit représenté dans le dessin comprend en outre un multivibrateur monostable ou à impulsion unique 40 du type 14538 fabriqué par Motorola Semiconductor Products, Inc., Austin, Texas. Le multivibrateur 40 com- prend comme partie intégrale de celui-ci une porte 40a comportant une entrée de déclenchement positif 41 et une entrée de déclenchement négatif 42, l'entrée de déclen- chement négatif 42 étant connectée à la sortie 28 du comparateur de tensions 24, comme on l'a représenté. Comme il est bien connu dans la technique, le multivibra- teur monostable ou à impulsion unique 40 passe, quand il est déclenché, d'un état de repos à un état de déclenche- ment et reste dans l'état de déclenchement pendant une période fixe et il revient ensuite à son état de repos. Cette période fixe est déterminée par une résistance de détermination de durée 44 et un condensateur de détermi- nation de durée 45 (c'est-à-dire que la durée de l'état déclenché du multivibrateur 40 est égale au produit de la valeur de la résistance 44 par la valeur de capacité du condensateur 45),une extrémité de la résistance 44 2557308- étant connectée à la source de tension d'alimentation de + 5volts en courant continu, l'autre extrémité de la ré- sistance étant connectée à la borne d'entrée appropriée du multivibrateur 40 et à une extrémité du condensateur 45 dont l'autre extrémité est connectée à la borne d'en- trée appropriée du multivibrateur 40.Le multivibrateur comprend une sortie Q prévue sur une ligne de sortie Q 46 et une sortie complémentaire.Q prévue sur une ligne de sortie Q 48. L'homme de l'art reconnaîtra que,lorsque la ligne de sortie Q 46 est au niveau bas,ou à l'état lo- gique zéro,la ligne de sortie Q 48 est au niveau haut,ou à l'état logique 1, et vice versa.Une ligne d'interdic- tion de redéclenchement 43 relie la ligne de sortie Q 46 à l'entrée de déclenchement positif 41 de la porte inté- grale 40a,pour des raisons qui seront expliquées plus loin. La ligne de sortie Q 46 fournit un signal d'entrée à un circuit compteur 50 du type à pompage de charges classique qui comprend un condensateur de charge 52, une diode de charge 54, une diode de décharge 53, et un am- plificateur opérationnel 56. Un amplificateur opération- nel du type 3160 fabriqué par RCA Inc.,Solid State Divi- sion, Somerville, New Jersey, a été utilisé avec succès dans la réalisation pratique de la présente invention. Plus particulièrement, la ligne de sortie Q 46 est con- nectée à une extrémité du condensateur de charge 52 dont l'autre extrémité est connectée à la fois à l'anode de la diode de charge 54 et à la cathode de la diode de dé- charge 53, l'extrémité de cathode de la diode de charge étant connectée au point neutre ou de masse du circuit, comme on l'a représenté. L'anode de la diode de décharge 53 est connectée à l'entrée d'inversion 55 de l'amplifi- cateur opérationnel 56 constituant un élément de circuit actif, tandis que son entrée de non-inversion 57 est connectée au point neutre ou de masse du circuit. Une résistance d'annulation de décalage 59 appropriée du type potentiomètre est connectée comme on l'a repré_ senté aux bornes appropriées de l'amplificateur opéra- tionnel 56 utilisé, et au point neutre ou de masse du circuit. Comme il est reconnu par l'homme de l'art, la fréquence des impulsions fournies sur la ligne de sortie Q 46 au circuit compteur 50 détermine la valeur d'une tension en courant continu fournie sur la ligne de sor- tie 58 de l'amplificateur opérationnel 56, le gain en tension de boucle fermée (une fonction de transfert) de l'amplificateur 56 étant déterminé par un second réseau diviseur de tension 61 connecté entre la ligne de sortie 58 et le point neutre ou de masse du circuit. Un conden- sateur de filtrage ou d'intégration du type à réaction classique 60 est connecté entre une entrée 55 et la sor- tie 58 de l'amplificateur opérationnel 56. Dans l'exem- ple de réalisation préféré, le second réseau diviseur de tension 61 comprend une première résistance 62 dont une de ses extrémités est connectée à la ligne de sortie 58, son autre extrémité étant connectée, comme on l'a représenté, à une extrémité d'une seconde résistance 63 du type potentiomètre, son autre extrémité étant connec- tée à une extrémité d'une troisième résistance 64 dont l'autre extrémité est connectée au point neutre ou de masse du circuit. La tension déterminée par la branche de résistance variable 63a du potentiomètre 53 est appli- quée par une ligne 65 à un réseau de graduation ou de repé- rage de compteur pour la détermination du gain en cou- rant classique 70. Le réseau de graduation 70 comprend,par exemple, des première, deuxième et troisième sections de résistance à coefficient multiplicateur 71,72,73,et un commutateur unipolaire à trois positions 75 comportant un pôle de commutateur commun 76 qui relie le réseau 70 à l'entrée d'inversion 55 de l'amplificateur opération- nel 56. On notera, et l'homme de l'art le reconnaitrafa- cilement,que le réseau de graduation de compteur 70 four- nit un moyen classique pour changer la gamme du circuit compteur analogique 50. Le réseau 70 pourrait être rem- placé par une simple résistance quand on ne souhaite qu'une seule gamme de lectures sur le compteur 90. Dans ce cas, la ligne 65 est connectée par l'intermédiaire de la résistance unique à l'entrée d'inversion 55 de l'amplificateur opérationnel 56. Selon la présente invention, une résistance de variation de gain en tension de boucle fermée 84 fonc- tionne comme un élément de circuit de compensation de temps mort de manière à faire varier le gain en tension de l'amplificateur opérationnel 56 en fonction de la fréquence et de la durée (c'est-à-dire, le coefficient d'utilisation) des impulsions fournies par la ligne de sortie Q 48. Une extrémité de la résistance 84 est con- nectée à la ligne de sortie 58 de l'amplificateur opera- tionnel 56, l'autre extrémité de la résistance 84 étant connectée à l'entrée d'un commutateur analogique 80 dont la sortie est connectée au noeud d'interconnexion 66 des résistances 62 et 63 par une ligne 86, comme on l'a représenté. La fermeture et l'ouverture du commutateur analogique 80 est déterminée par l'état logique fourni sur une ligne d'entrée de commande de commutateur analo- gique 82 qui est connectée, comme on l'a représenté, à la ligne de sortie Q 48. Ainsi, quand la ligne de sortie Q 48 est au niveau "haut", le commutateur 80 est fermé. Réciproquement, quand la ligne de sortie Q 48 est au ni- veau "bas", le commutateur 80 est ouvert pour fournir un gain en tension supérieur pour le circuit d'amplifica- teur opérationnel. On peut voir que, lorsque le commutateur analogi- que 80 est dans un état fermé, les résistances 84 et 62 sont connectées en parallèle de manière à diminuer la résistance effective entre le point de noeud 66 et la ligne de sortie 58. L'homme de l'art remarquera que le coefficient d'utilisation ou la période pendant laquelle le commutateur 80 est fermé détermine le gain en tension de boucle fermée du circuit amplificateur opérationnel. On va maintenant expliquer de façon plus détail- lée le fonctionnement du circuit représenté. Comme il est bien connu dans la technique, dans le cas de l'exem- ple de réalisation préféré représenté, un photon gamma provoque l'ionisation du gaz se trouvant entre l'anode 14 et la cathode-12 du tube de Geiger-Mueller 10, dans lequel un signal pulsé négatif fourni par la résistance de charge 18 est transmis par l'intermédiaire du conden- sateur de couplage 20 à l'entrée de non-inversion 22 du comparateur 24. Le réseau 30 associé au comparateur de tensions 24 établit une tension de seuil que les impul- sions transmises à l'entrée 22 par le condensateur 20 doivent dépasser pour fournir une impulsion de niveau logique correspondant sur la ligne de sortie 28 du com- parateur 24. En effet, le réseau 30, en association avec le comparateur 24, fonctionne comme un filtre anti-para- * sites pour empecher la génération d'impulsions fausses sur la ligne de sortie 28 qui n'indiqueraient pas ou qui ne seraient pas dues à l'apparition d'un événement aléa- toire ionisant détecté dans le tube de Geiger-Mueller 10. On a également reconnu dans la technique que le tube de Geiger-Mueller 10, après avoir fourni une impulsion d'in- dication de photon gamma par l'intermédiaire du condensa- teur 20, nécessitait une quantité de temps prédéterminée pour un rétablissement de manière à pouvoir fournir une autre impulsion quand un autre photon gamfima frappe le tube ou tombe sur le tube 10. Ce temps de rétablissement, plus le temps nécessaire au tube pour engendrer un signal pulsé, constituent le temps mort du tube de Geiger-Muel- ler 10. Le temps mort du tube spécifié est d'environ 50 microsecondes. Puisque la génération de photons gamma et d'autres particules atomiques constitue des événements véritablement aléatoires, il peut se produire le cas o deux photons gamma ou plus sont engendrés dans une succes- sion rapide pendant une période inférieure à la période de temps mort du tube 10. Dans ces conditions, un signal à une seule impulsion traversant le condensateur de cou- plage 20 jusqu'au comparateur de tensions 24 peut en réa- lité indiquer la présence de deux photons gamma ou plus frappant le tube de Geiger-Mueller 10. Ce signal erroné d'un seul comptage, c'est-à-dire, l'unique impulsion traversant le condensateur de couplage 20 qui est en réa- lité engendrée par deux photons gamma ou plus en succes- sion rapide frappant le tube 10, constitue une partie plus grande de l'ensemble des signaux traversant le con- densateur 20 quand la fréquence des photons gamma frap- pant le tube 10 augmente. Ainsi, les impulsions de ni- veau logique fournies à la sortie 28 du comparateur de tensions 24 comprennent comme partie de celles-ci un si- gnal ou des impulsions erronées d'un seul comptage, cet- te proportion étant fonction de la fréquence des parti- cules ionisantes, c'est-à-dire, des photons gamma frap- pant le tube 10. Pour des taux de comptage relativement faibles, le nombre d'impulsions erronées d'un seul comp- tage à la sortie 28 est relativement faible,tandis que pour un taux de comptage élevé, le nombre d'impulsions erronées d'un seul comptage engendrées sur la ligne de sortie 28 est élevé. L'ensemble des impulsions, y com- pris les impulsions erronées d'un seul comptage fournies à la sortie de comparateur 28, sont introduites dans le multivibrateur monostable 40, la ligne d'interdiction de redéclenchement 43 fonctionnant d'une manière classique pour garantir que le multivibrateur monostable 40 ne puis- se pas etre redéclenché par une impulsion sur la ligne 28 qui est appliquée à l'entrée de déclenchement négatif 42 quand le multivibrateur ou bascule 40 est à l'état dé- clenché. Dans le circuit représenté, la période fixe pen- dant laquelle le multivibrateur monostable est à l'état déclenché est inférieure au temps mort du tube de Geiger- Mueller 10, bien que cela ne soit pas nécessairement une exigence pour mettre en pratique l'invention, puisque les enseignements de l'invention s'appliquent encore quand se produisent des pertes de temps mort supplémentaires dues à la période du multivibrateur qui est supérieure au temps mort des tubes de Geiger-Mueller. Quand le multivibrateur monostable 40 passe de son état de repos à son état déclenché lors de l'appari- tion d'une impulsion d'entrée fournie sur la ligne 28, la ligne de sortie Q 46 et la ligne de sortie Q 48 chan- gent d'états logiques et restent dans l'état changé jus- qu'à ce que le multivibrateur monostable 40 revienne à son état de repos, la période fixe constituant l'état déclenché étant déterminée par la résistance 44 et par le condensateur 45, comme on l'a expliqué précédemment. Quand le multivibrateur monostable 40 est dans son état déclenché, la ligne de sortie Q 48 maintient le commutateur analogique 80 dans un état ouvert, comme on l'a représenté, tandis que la ligne de sortie Q 46 provo- que la charge complète du condensateur 52 par la diode 54. Quand le multivibrateur monostable 40 revient à son état de repos, le commutateur analogique 80 se ferme de manière à connecter la résistance 84 en parallèle avec la résistance 62 de manière à fournir le gain en tension de boucle fermée de l'amplificateur opérationnel 56 exci- tant le compteur 90. On peut voir que,lorsque la fréquen- ce de commutation du multivibrateur monostable augmente, le courant résultant de la décharge du condensateur 52 par l'intermédiaire de la diode 53 augmente de manière à augmenter la tension en courant continu sur la ligne 58 de l'amplificateur opérationnel 56 de sorte que le comp- teur 90 indique une augmentation du taux de comptage. On peut voir également que la proportion de temps, c'est-à- dire, le coefficient d'utilisation, pour laquelle le com- mutateur analogique 80 est ouvert augmente quand l'impul- sion d'entrée du circuit compteur de taux 50 augmente. Ainsi, le gain en tension de boucle fermée de l'amplifi- cateur 56 devient non linéaire, c'est-à-dire que le gain en tension de l'amplificateur 56 est supérieur pour des taux de comptage élevés à celui pour des taux de compta- ge faibles de manière à compenser les pertes de temps mort associées au tube de Geiger-Mueller 10. En effet, la résistance 84 et le commutateur analogique 80 fonc- tionnent comme un moyen sensible au taux d'impulsions de comptage d'évènements aléatoires pour modifier la fonction de transfert, c'est-à-dire, le gain, de l'élé- ment de circuit actif, c'est-à-dire, l'amplificateur opé- rationnel 56, en fonction de la fréquence du signal de comptage d'évènements aléatoires. Ainsi, la tension en courant continu à la sortie 58 de l'amplificateur opéra- tionnel 56 qui est appliquée au compteur 90 augmente et diminue linéairement dans son ensemble, proportionnelle- ment au nombre réel d'évènements aléatoires par unité de temps apparaissant dans le tube de Geiger-Mueller quelle que soit la proportion dessignaux de comptage d'évène- ments constituée par les signaux erronés de comptage d'un seul évènement qui en font partie. On peut voir qu'en faisant répondre l'amplifica- teur opérationnel d'une manière non linéaire (déterminée par les valeurs sélectionnées des composants 44,45,62, 63,64 et 84) en fonction de la fréquence des impulsions introduites dans celui-ci par la ligne 46, on peut réa- liser le compteur 90 pour qu'il indique la fréquence réelle des évènements apparaissant dans le tube de Geiger- Mueller 10 telle qu'opposée à la fréquence des impulsions sur la ligne 46, c'est-à-dire que le gain de 1l'amplifica- teur opérationnel 56 est réglé pour répondre au besoin de compenser les pertes de temps mort accrues subies pour des taux de comptage à fréquence élevée. On notera que la position du commutateur 75 déter- mine la graduation du compteur 90. Par exemple, quand le commutateur est dans la position représentée, l'avant du compteur indique une correspondance 1:1 entre le taux de comptage indiqué sur le compteur et le taux de comptage des évènements frappant effectivement le tube de Geiger- Mueller 10. Quand le commutateur 75 est mis dans sa po- sition médiane, la lecture sur le compteur 90 est multi- pliée, par exemple, par 10, tandis qu'en mettant le com- mutateur 75 dans sa position la plus basse il faut mul- tiplier la lecture sur le compteur par 100. On doit reconnaître que le compteur 90 pourrait être remplacé par un voltmètre du type numérique. Il faut noter également que l'amplificateur opérationnel 56, tout en constituant un élément de circuit actif, pour- rait être remplacé avec d'autres composants par un sys- tème du type microprocesseur qui pourrait, en tant qu'é- lément de circuit actif, répondre selon l'invention. C'est ainsi que la fonction de transfert du circuit exis- tant entre le compteur 90 et le tube de Geiger-Mueller 10 pourrait varier de telle sorte que ce circuit réponde d'une manière non linéaire en fonction de la fréquence des comptages d'évènements afin de compenser toutes les pertes de temps mort dans le circuit. Bien qu'on ait représenté et décrit l'invention par rapport à un exemple de réalisation particulier de celle-ci, dans un but d'illustration plut&t que de limi- tation, l'homme de l'art pourra déduire de cet exemple spécifique des variantes et des modifications sans sor- tir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit de compensation de temps mort inclus dans un circuit compteur d'évènements aléatoires du type compteur de taux ayant une caractéristique de- temps mort dans lequel deux évènements aléatoires successifs ou plus engendrent d'une manière erronée pendant une pério- de prédéterminée un signal de comptage d'évènement indi- quand le comptage d'un seul évènement, l'apparition de ces signaux erronés de comptage d'un seul évènement aug- mentant quand la fréquence des évènements aléatoires aug- mente, le circuit compteur d'évènements aléatoires inclu- ant un élément de circuit actif (56) ayant une entrée sensi- ble à des signaux de comptage d'évènements dont font par- tie lesdits signaux erronés de comptage d9un seul évène- ment, et une sortie fournissant un signal ayant une va- leur destinée à indiquer le taux réel des événements aléa- toires, caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen (40) pour détecter la fréquence desdits signaux de comptage d'événements; et un moyen (80,84) sensible audit moyen de détection (40) pour modifier une fonction de transfert de l'élément de circuit actif (56) en fonction de la fréquence des si- gnaux de comptage d'événements, ladite valeur des signaux de sortie de l'élément de circuit augmentant et diminuant linéairement dans son ensemble, proportionnellement au nombre réel d'événements aléatoires par unité de temps quelle que soit la proportion des signaux de comptage d'événements constituée par lesdits signaux erronés de comptage d'un seul événement. 2. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de cir- cuit (56) est un amplificateur sensible aux signaux de comptage d'évènements d'une manière non linéaire quand la fréquence des signaux de comptage d'évènements augmen- te, le gain de l'amplificateur étant supérieur pour des fréquences de comptage d'événements supérieures à celui 25573 0'8 pour des fréquences de comptage d'évènements inférieures. 3. Circuit de compensation de temps mort inclus dans un circuit compteur d'évènements aléatoires du type compteur de taux ayant une caractéristique de temps mort dans lequel deux évènements aléatoires successifs ou plus engendrent d'une manière erronée pendant une période pré- déterminée de temps mort un signal de comptage d'évène- ment indiquant le comptage d'un seul évènement, l'appari- tion de ces signaux erronés de comptage d'un seul évène- ment augmentant quand la fréquence des évènements aléa- toires augmente, le circuit compteur d'évènements aléa- toires incluant un circuit d'amplificateur opérationnel (56) ayant une entrée sensible à des signaux de comptage d'é- vènements dont font partie lesdits signaux erronés de comptage d'un seul évènement, et une sortie fournissant un signal ayant une valeur destinée à indiquer le taux réel d'évènements aléatoires, caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen (80,40) pour détecter la fréquence des signaux de comptage d'évènements; et un moyen (84) sensible audit moyen de détection pour faire varier le gain en tension de boucle fermée de l'amplificateur opérationnel (56) en fonction de la fréquence des signaux de comptage d'événements, ladite valeur du signal de sortie de l'amplificateur opération- nel augmentant et diminuant linéairement dans son ensem- ble, proportionnellement au nombre réel d'événements aléatoires par unité de temps quelle que soit la propor- tion des signaux de comptage d'événements constituée par les signaux erronés de comptage d'un seul événement. 4. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen pour détecter la fréquence des signaux de comptage d'évènements comprend un commutateur analogique (80) normalement con- ducteur qui est mis dans un état non conducteur pendant une période fixe pour chaque signal constituant lesdits signaux de comptage d'évènements, ledit circuit de com- pensation comprenant en outre un élément de circuit de compensation de gain en tension de boucle fermée (84) connecté, par l'intermédiaire du commutateur analogique, à une partie pour déterminer le gain en tension (61) du circuit d'amplificateur opérationnel (56) uniquement quand le commutateur analogique est dans l'état conduc- teur, et en ce que le gain du circuit d'amplificateur opérationnel est fonction du coefficient d'utilisation du commutateur analogique. 5. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite partie pour déterminer le gain en tension (61) du circuit d'am- plificateur opérationnel (56) est constituée par un ré- seau de résistance connecté à l'amplificateur opération- nel, la résistance effective du réseau étant déterminée par le coefficient d'utilisation du commutateur analogi- que (80). 6. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'élément de cir- cuit de compensation de gain (84) est une résistance, la résistance étant connectée en parallèle avec une résis- tance de détermination de gain (61) du-circuit d'amplifi- cateur opérationnel (56) uniquement quand le commutateur analogique (80) est dans un état conducteur. 7. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend un mul- tivibrateur monostable (40), la période fixe pendant la- quelle le commutateur analogique (80) ne conduit pas étant déterminée par le multivibrateur monostable déclen- ché par chacun des signaux de comptage d'évènements. 8. Circuit de compensation de temps mort selon la revendication 7, caractérisé en ce que la période fixe est inférieure à la période de temps mort prédéterminée.