Brevet FR2551090A1 — publié le 19850301

-51090 La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif permettant la fusion de déchets métalliques (ou rebuts de métal) rompus ou broyés et/ou de scories fortement chargées d'impuretés et à forte teneur en crasse dans un bain de métal en fusion. Les scories consistent par exemple en de l'écume broyée dans un moulin et servent à désigner la crasse qui, renfermant des oxydes métalliques, des métaux et autres impuretés, surnage à la face supérieure du bain de fusion 10 dans le four de fusion, et en est enlevée par intervalles, par "décrassage". Pour traiter de tels déchets métalliques, notamment pour récupérer le métal de ces déchets, il est connu de faire fondre lesdits déchets dans des fours à tambours rotatifs renfermant un bain de sels Les inconvénients caractérisant ce procédé consistent en une mauvaise utilisation de l'énergie et en une nuisance imposée à l'environnement L'énergie calorifique qui demeure dans les gaz d'échappement des brûleurs à flammes utilisés pour 20 le chauffage ne peut pas être directement récupérée dans un récupérateur, du fait que lesdits gaz d'échappement renferment des composants agressifs Les sels de-base nécessaires à ce procédé et représentant environ 30 % du métal fondu doivent être fondus conjointement aux déchets métalliques, ce 25 qui nécessite une dépense d'énergie supplémentaire L'environnement subit des nuisances qui lui sont imposées par les vapeurs de sels se dégageant lors de ce procédé, et par le fait que les scories salines recueillies à l'achèvement dudit procédé doivent être stockées dans une décharge, ou bien retenues ou régénérées par des procédés techniquement compliqués et onéreux. Un autre procédé connu pour traiter des déchets métalliques, notamment des déchets de métaux non Ferreux, consiste à utiliser des fours à poches de fusion dans les35 quels les ferrailes sont fondues par chauffage direct dans une chambre primaire de fusion (voir par exemple la demande de brevet DE-A-2 241 070) Les déchets destinés à la fusion glissent alors, judicieusement à l'état préalablement chauffé, sur le fond de la chambre primaire de fusion qui constitue une glissière, ils sont ensuite fondus sur ce fond sous l'action directe des gaz de combustion d'un 5 brûleur qui agissent sur eux, après quoi ils glissent sur ladite glissière jusque dans une chambre de fusion secondaire dans laquelle ils sont intégralement fondus par la chaleur de rayonnement d'autre brûleurs. En plus d'un rendement de fusion relativement modeste 1 o par rapport au volume du bain métallique, ce procédé connu est affecté de l'inconvénient consistant en de grandes pertes de métal et en une tendance à la formation d'agglomérats résultant de l'oxydation lors de la fusion dans la poche de fusion ouverte. Des agents de fluidification sont en outre nécessaires pour fluidifier les scories et, d'autre part, une surchauffe difficilement évitable du bain de métal ainsi qu'un rayonnement calorifique-émis par la surface des poches de fusion se traduisent par des pertes d'énergie. L'invention a pour objet de proposer un procédé et un dispositif des types susmentionnés, qui pallient les inconvénients précités de procédés connus jusqu'à présent et qui, en utilisant notamment de manière optimale l'énergie délivrée et en évitant des nuisances à l'environnement, permettent, par une fusion sans aucune addition de sel(s), une fusion poussée des constituants métalliques provenant même de scories à fortes teneurs en crasse moyennant une durée de séjour relativement courte, et donc une réduction des coûts de fusion et de la consommation d'énergie. Dans le procédé conformément à l'invention, cet objet est atteint par le fait que la matière devant être fondue est mêlée pendant sa chute libre à un flux de bain de fusion et, en étant entraînée par ce flux, est injectée presque tangentiellement dans la partie inférieure cylindrique d'une 35 chambre primaire de fusion renfermant un bain de métal fondu et est mise en mouvement, dans cette chambre, par l'écoulement tourbillonnaire produit pendant la phase d'achèvement 3 2551090 de la fusion; et par le fait que la substance fondue est évacuée du bain, en longeant une arête de rupture, par l'intermédiaire d'un trop-plein disposé dans le sens opposé à la direction de l'écoulement tourbillonnaire dans le bain de fusion primaire. Par suite du flux de fusion qui agit sur la matière devant être fondue lors de la chute libre de cette dernière, ladite matière est immédiatement et presque intégralement entourée par le bain en fusion, ce qui évite toute oxydation 10 et formation d'agglomérats Du fait de l'introduction de la matière devant être fondue (et soumise à un tel traitement préalable) dans la région proche du fond de la chambre de fusion primaire emplie du bain en fusion, et par suite du tourbillon engendré dans cette chambre, on obtient non seule15 ment une fusion plus rapide de la part de métal contenue dans les ferrailles et les scories, également à cause de l'interruption continue d'éventuelles couches d'isolation et de l'empêchement efficace d'une formation d'agglomérats, mais également une meilleure fusion complète grâce au fait 20 que la matière devant être fondue demeure plus longtemps immergée dans le bain en fusion, c'est-à-dire que la part de scories renfermée surnage plus tard à la surface supérieure. Pour accroître l'ampleur du tourbillonnement dans la chambre de fusion primaire, il est avantageux d'introduire en plus dans cette chambre à un ou plusieurs endroits, sous forme de jets et dans le sens de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire, du métal en fusion pénétrant au-dessus de l'entrée, dans ladite chambre, de la matière devant être 30 fondue et, avantageusement, selon un flux supplémentaire sensiblement incliné de haut en bas, ce qui fait qu'un écoulement secondaire se superpose à l'écoulement tourbillonnaire. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé conformément à l'invention comporte un conduit d'alimentation en matière devant être fondue, qui débouche dans la chambre de fusion primaire, ainsi que des conduits d'évacuation 4 2551090 de scories ou de substance fondue hors de ladite chambre. Conformément à l'invention, ce dispositif est caractérisé par le fait que ledit conduit d'alimentation comprend un tronçon s'étendant à peu près verticalement ainsi qu'un tronçon qui se raccorde au tronçon précité et débouche approximativement tangentiellement dans la partie inférieure de forme cylindrique de la chambre primaire de fusion; et par le fait que des moyens sont prévus pour introduire, dans le tronçon cité en premier lieu, un flux de bain en fusion qui se mélange dans ce tronçon à la matière devant être fondue et délivrée en chute libre, avant de pénétrer avec cette matière dans ladite chambre de fusion primaire. Une forme de réalisation particulièrement judicieuse 15 d'un tel dispositif consiste en ce que le conduit d'évacuation des scories est raccordé à la chambre, dans le sens de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire dans la chambre de fusion primaire, sensiblement tangentiellement et à la hauteur de la couche de scories qui flotte sur le bain 20 en fusion dans ladite chambre, cependant que le conduit d'évacuation du bain de fusion hors de ladite chambre est raccordé à cette chambre, lui aussi quasiment tangentielle-. ment, à l'encontre du sens de la rotation dudit écoulement tourbillonnaire De la sorte, par suite des forces centrifu25 ges qui se manifestent, les scories sont repoussées d'ellesmêmes dans leur conduit d'évacuation, et des particules de matière devant être fondues, entraînées dans le tourbillon, sont guidées vers l'orifice d'évacuation du bain fondu. L'invention va à présent être décrite plus en détail à titre, d'exemples nullement limitatifs, en regard des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une coupe horizontale d'une partie d'une installation de fusion d'aluminium; la figure 2 est une vue fragmentaire en plan à échelle agrandie correspondant à la figure 1; la figure 3 est une coupe verticale selon la ligne 2551090 III-III de la figure 2; la figure 4 est une représentation fragmentaire d'une variante de détail de la forme de réalisation de l'évacuation de la matière fondue hors de la chambre primaire de fusion; la figure 5 est une représentation fragmentaire d'une variante de détail de la transition entre la chambre primaire de fusion et le réservoir de bain en fusion; la figure 6 est une coupe horizontale correspondant à la figure 5; la figure 7 est une vue fragmentaire en plan d'une variante de réalisation de la chambre primaire de fusion; la figure 8 est une vue schématique de détail pour mettre en évidence une forme de réalisation de la paroi de ladite chambre primaire de fusion; et la figure 9 est une représentation schématique fragmentaire d'une variante de réalisation comprenant plusieurs chambres primaires de fusion. La figure 1 illustre la partie d'une installation de fusion d'aluminium dans laquelle une matière S devant 20 être fondue et renfermant différents composants, sous la forme de scories et/ou de déchets métalliques (par exemple des copeaux, déchets rompus ou par exemple broyés dans un broyeur à boulets, ou bien encore par exemple des capsules du type "couronne", etc), est commodément soumise 25 à un chauffage préalable en tirant parti de la chaleur dégagée, est délivrée par l'intermédiaire d'un entonnoir 2 à une chambre primaire de fusion 3, pour être ensuite fondue et libérée de ses scories avant d'être dirigée sous la forme d'un bain de fusion vers un réservoir 4 de métal fondu en vue de son prélèvement, cette matière étant rassemblée, avant son traitement, dans une grande chambre i de four dans laquelle agissent des brûleurs 6. Un agencement analogue 5 comprenant la chambre primaire de fusion 3 et le réservoir 4 se trouve du côté 35 opposé de la chambre centrale 1. Comme il ressort des figures 2 et 3, la matière S devant être fondue, qui quitte l'entonnoir 2, tombe tout 6 2551090 d'abord en chute libre par le tronçon supérieur 7, s'étendant sensiblement à la verticale, d'un conduit d'alimentation 8 en forme de J La sortie d'un conduit 9 débouche dans ce tronçon 7 sensiblement à côté de l'orifice de déversement 5 de l'entonnoir 2, sortie grâce à laquelle, par l'intermédiaire d'une pompe 10, un jet, courant ou flux de fusion, constitué par exemple par du métal fondu liquide prélevé du réservoir 4 ou de la chambre 1 du four, est dirigé à une grande vitesse approximativement parallèlement à l'axe dans le tronçon 7 dudit O 10 conduit et vers la matière S qui y tombe librement, si bien que ce flux entoure et entraîne immédiatement, presque intégralement, ladite matière La vitesse d'écoulement du bain en fusion sortant du conduit 9 et la section du conduit d'alimentation 8 sont dimensionnées de telle sorte que des 15 scories spécifiquement plus légères, à forte teneur en crasse et renfermant des inclusions de gaz et d'air, soient elles aussi entraînées d'une manière sûre En outre, il est judicieux de faire passer par un crible la matière devant être fondue et qui est délivrée en continu de manière dosée, en vue de retenir les morceaux de scories les plus grosqui pourraient obturer le conduit d'alimentation 8. Le bain de fusion et la matière S devant être fondue parviennent dans un tronçon inférieur cintré 11 du conduit d'alimentation 8 et, en empruntant un orifice 12 élaboré 25 au voisinage d'une sole 13 de la chambre primaire 3, ils sont injectés sensiblement tangentiellement dans cette chambre 3 La chambre primaire de fusion 3 est de configuration cylindrique, au moins à la hauteur de l'orifice 12 Du fait que le bain de fusion et la matière devant être fondue sont 30 injectés tangentiellement dans la partie inférieure de la chambre primaire de fusion, il est engendré, dans le bain fondu déjà renfermé par ladite chambre 3, un écoulement tourbillonnaire dont le sens de rotation est indiqué par une flèche 14 sur la figure 2 et dans lequel la matière devant être fondue est entraînée selon des trajectoires circulaires, ce qui empêche son ascension rapide à la surface La durée de séjour accrue ainsi obtenue permet d'atteindre une 7 2551090 meilleure fusion complète des parties de métal renfermées par les scories, avant que ces scories ou de la crasse K résiduelles se rassemblent à la face supérieure (figure 3) du bain de fusion dans la chambre primaire 3 Un conduit d'évacuation 15,dont la base se trouve à la hauteur du niveau du bain de fusion, est raccordé sensiblement tangentiellement à la chambre primaire 3 dans le sens de rotation 14 du tourbillon dans cette chambre 3 Les scories qui surnagent à la face supérieure du bain de fusion dans ladite chambre 10 3 sont refoulées par l'écoulement tourbillonnaire dans le conduit d'évacuation 15 et peuvent être directement évacuées ou bien, comme dans l'exemple représenté, elles parviennent dans le réservoir 4 à partir duquel elles peuvent être prélevées de l'installation à l'aide de dispositifs connus, clas15 siques et par conséquent non représentés. Pour permettre une évacuation renforcée des scories, il peut être prévu, selon une variante illustrée par des traits mixtes sur la figure 3, de pouvoir soulever une partie supérieure 16 de la cloison séparatrice entre la chambre primaire de fusion 3 et le réservoir 4, de sorte qu'on dispose ainsi de toute la largeur dudit réservoir pour assurer l'évacuation des scories. Le bain de fusion qui se rassemble ou est récolté dans la chambre primaire 3 sort de cette chambre, au fur 25 et à mesure que sa quantité augmente, par l'intermédiaire d'une fente ou d'un conduit de trop-plein 17 raccordé sensiblement tangentiellement à ladite chambre primaire 3 dans le sens opposé à la direction du tourbillon 14 Une arête de rupture 19 (figure 2), pratiquée à l'extrémité d'une 30 partie de la paroi de la chambre 3 sur un appendice 18 séparant cette chambre 3 et le conduit 17, dirige selon un angle de 180 le bain de fusion tourbillonnant jusqu'au voisinage d'un point 20 situé sur la paroi opposée de ladite chambre, afin de perturber le moins possible les tourbillons 35 engendrés dans cette chambre Le flux de substance fondue qui quitte la chambre primaire 3 par le conduit 17 est étranglé par cette arête de rupture 19, de sorte que les 8 2551090 lignes d'écoulement sont fortement incurvées dans cette zone. Cette mesure présente l'avantage que des scories qui n'ont pas été fondues ne peuvent pas parvenir dans le conduit 17 au voisinage de l'arête-de rupture 19, mais demeurent dans la chambre primaire 3 à cause des forces d'inertie provoquées par les lignes d'écoulement courbées vers le bain tourbillonnaire, Dans ce cas, il est avantageux que l'appendice 18 puisse être ajusté avec l'arête de rupture 19 et qu'il soit 10 ainsi possible de rétrécir ou d'élargir l'orifice de sortie du bain en fusion, ce qui permet d'adapter à chaque débit de matière à faire fondre le flux de substance fondue qui est évacué de la chambre 3, ainsi que le niveau du bain de fusion dans cette chambre Il est possible d'obtenir une ajustabilité de l'appendice 18 par un montage coulissant de cet appendice 18 pouvant être verrouillé dans différentes positions, comme le montre par exemple schématiquement la figure 4. Il est en outre avantageux que le conduit d'alimentation 8 puisse également être adapté en fonction des exigences 20 considérées Lorsque, comme l'illustre la variante selon les figures 5 et 6, une cloison séparatrice 21 entre le conduit d'alimentation 8 et la chambre 3 est remplaçable et/ou réglable en hauteur, il est possible de former différentes sections d'écoulement dudit conduit d'alimentation 25 8 en utilisant des panneaux de cloisonnement d'épaisseurs différentes Le réglage de la cloison séparatrice 21 dans le sens vertical permet de faire varier la section d'admission, c'est-à-dire la section de l'orifice 12 La réalisation représentée sur les figures 5 et 6 permet en outre, en abaissant la cloison séparatrice 21 jusqu'à ce que son bord supérieur 22 parvienne au-dessous des scories K surnageant sur le bain de fusion, de diriger de nouveau ces scories dans le conduit d'alimentation 8 et d'obtenir de la sorte une remise en circulation de fractions de ces scories qui renferment éventuellement encore du métal L'interchangeabilité et la mobilité de la cloison séparatrice 21 facilitent en outre l'élimination d'éventuelles obstructions du conduit 9 255109 O d'alimentation 8. La figure 7 illustre une autre variante, dans laquelle seule est précisément de configuration cylindrique la partie inférieure de la chambre primaire de fusion à la hau5 teur de l'orifice 12 d'admission de la matière devant être fondue En revanche, la partie supérieure de cette chambre présente une section polygonale On aura recours à une telle réalisation dans le cas o l'on recherche des effets supplémentaires de rebond sur les particules de matière à 10 fondre qui tourbillonnent dans la chambre Cependant, en plus de la configuration cylindrique de la chambre au voisinage de l'orifice 12, permettant une pénétration du mélange matière à fondre/bain de fusion, la réalisation, de la manière précitée, de l'arête de rupture 19 et des panneaux 15 de cloisonnement voisins de la chambre revêt également une importance pour produire et maintenir un écoulement tourbillonnaire puissant et stable dans ladite chambre. Pour favoriser l'écoulement tourbillonnaire dans la chambre primaire de fusion 3, il est avantageux d'intro20 duire en plus dans cette chambre 3, en un ou plusieurs endroits et au-dessus de l'entrée dans ladite chambre de la matière S devant être fondue, de la matière en fusion qui pénètre sous la forme de jets dans le sens de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire recherché. Dans l'exemple selon les figures 1 à 3, cela est effectué au moyen d'un conduit 24 qui débouche en 23 (figure 3) dans la chambre 3 et par l'intermédiaire duquel une pompe refoule à peu près tangentiellement dans ladite chambre 3, sous forme de jets et dans la direction 14 du tourbillon, 30 de la matière fondue qui est par exemple prélevée de la grande chambre 1 du-four De surcroît, il est possible d'augmenter encore l'intensité du tourbillonnement dans la chambre 3 lorsque le flux de bain en fusion sortant par l'orifice 23 est introduit dans la chambre 3 sensiblement tangentielle35 ment dans le sens de rotation 14 du tourbillon, à une distance appropriée au-dessus du fond 13 de ladite chambre, à l'oblique et approximativement de haut en bas. = 2551090 L'effet de tourbillonnement peut aussi être renforcé par le fait que, comme le montre par exemple la figure 8, la périphérie de la chambre 3 comporte des gorges directrices ou des nervures directrices 26 qui sont inclinées d'une manière telle que le flux d'arrivée se trouve en haut et le flux de sortie soit situé en bas Dans ce cas, lesdites nervures directrices 26 peuvent aussi être montées pivotantes et/ou coulissantes L'exemple représenté sur la figure 8 montre des nervures directrices 26 scindées dont une région O 10 supérieure 27 peut être soulevée Dans la position soulevée des régions supérieures 27 des nervures, illustrée en traits mixtes, la région stationnaire desdites nervures provoque une amplification de l'écoulement tourbillonnaire seulement dans le bain de fusion En revanche, dans la position abais15 sée desdites régions 27, les scories surnageant sur ledit bain de fusion sont immergées en plus dans ce bain en vue de leur fusion totale. Une intensité suffisante du tourbillon et de grandes forces centrifuges correspondantes agissant sur la matière 20 devant être fondue ne peuvent pas être obtenues dans des chambres primaires de fusion dont les diamètres sont choisis arbitrairement Tout comme dans le cas de séparateurs à cyclones, il faut, lors du traitement de scories grossières, spécifiquement lourdes et présentant une grande vitesse de 25 sédimentation, pouvoir utiliser une chambre primaire de fusion comportant un plus grand diamètre que celle utilisée dans le cas du traitement de scories plus fines, spécifiquement plus légères et accusant une vitesse de sédimentation en conséquence moindre De ce fait, pour de grands débits 30 de matières devant être fondues, un agencement parallèle de plusieurs chambres primaires est nécessaire. Pour le traitement de matières devant être fondues présentant une taille et un poids spécifique très différents, il peut être commode d'installer en amont un dispositif de 35 triage ou de criblage qui assure un calibrage de la matière devant être fondue et dirige les classes individuelles respectives de cette matière vers une chambre primaire de dimen- 11 2551090 sions optimales correspondantes Un tel agencement, comprenant par exemple trois chambres primaires de fusion 31, 32 et 33 séparées les unes des autres, est représenté sur la figure 9 La matière devant être fondue, après qu'elle a 5 été calibrée en trois classes 51, 52 et 53, parvient par l'intermédiaire de conduits d'alimentation individuels 81, 82 et 83 dans les chambres associées 31, 32 et 33 dont la matière fondue s'écoule dans un réservoir collecteur commun 4 De même, le bain de fusion est délivré aux conduits d'alimentation 81, 82 et 83 à partir d'un conduit commun 90. Au lieu de monter en parallèle les chambres primaires de fusion comme dans l'exemple selon la figure 9, il est également envisageable de disposer en cascade les unes der15 rière les autres plusieurs chambres primaires, en vue d'assurer également la fusion complète des derniers résidus métalliques provenant des scories du bain de fusion primaire respectivement précédent Un tel agencement sera notamment judicieux lorsque les scories devant être traitées renferment 20 de nombreuses petites particules entourées par une couche de crasse solide et épaisse. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé et au dispositif décrits et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. 12 2551090 REVENDICATIONS 1 Procédé pour la fusion de ferrailles métalliques rompues ou broyées et éventuellement, ou en variante, de scories fortement chargées d'impuretés et à forte teneur en crasse dans un bain de métal en fusion, procédé caractérisé par le fait que la matière (S) devant être fondue est mêlée en chute libre à un flux de bain en fusion, est entrainée par ce flux, est injectée approximativement tangentiellement dans la partie inférieure cylindrique d'une chambre primaire de fusion ( 3) renfermant de la matière fondue, puis est mise en mouvement, lors de la phase d'achèvement de la fusion, par l'écoulement tourbillonnaire engendré; et par le fait que la substance fondue est -évacuée du bain, en longeant une arête de rupture ( 19), par l'intermédiaire d'un trop-plein disposé dans le sens opposé à celui de l'écoulement tourbillonnaire dans le bain de fusion primaire. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que, pour accroître l'effet de tourbillonnement, de la substance fondue est introduite en plus dans la chambre 20 primaire en un ou plusieurs endroits, sous la forme de jets et dans la direction de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire dans ladite chambre, au-dessus de l'entrée, dans cette chambre primaire ( 3), de la matière devant être fondue. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les jets supplémentaires de substance fondue sont introduits à l'oblique et de haut en bas dans la chambre primaire de fusion ( 3). 4 Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, comprenant un conduit d'alimentation en matière devant être fondue, qui débouche dans la chambre primaire de fusion, ainsi que des conduits pour évacuer les scories ou le bain de fusion le ladite chambre primaire, dispositif caractérisé par le fait que ledit conduit d'alimentation ( 8) se compose d'un tronçon ( 7) s'étendant appro35 ximativement à la verticale, ainsi que d'un tronçon ( 11) qui se raccorde au tronçon précité et débouche approximativement tangentiellement dans la partie inférieure cylindrique 13 2551090 de la chambre primaire de fusion ( 3); et par le fait qu'il comporte des moyens ( 9,10) pour introduire, dans le tronçon ( 7) cité en premier lieu, un flux de bain en fusion qui, dans ledit tronçon, se mélange à la matière (S) devant être fondue qui est admise en chute libre, avant que ce flux pénètre conjointement à ladite matière dans ladite chambre primaire de fusion ( 3). Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que les moyens précités ( 9,10) dirigent le flux de bain en fusion à peu près parallèlement à l'axe et au voisinage de l'c:ifice d'alimentation d'un entonnoir ( 2) d'admission de mati Làre devant être fondue, dans la direction de l'alimentation, jusque dans l'orifice du tronçon vertical ( 7) du conduit d'alimentation ( 8). a Dispositif selon l'une des revendications 4 et , caractérisé par le fait qu'il possède des moyens ( 24,25) lqui intoduisent au moins un flux de bain en fusion, dans le sens de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire engendré dans la chambre primaire de fusion ( 3) par l'injection 20 du mélange Iubstance fondue/matière devant être fondue, audessus de l'orifice ( 12) d'entrée de ce mélange dans ladite chambre primaire ( 3). 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que les moyens précités ( 24,25) introduisent le flux de bain en fusion > l'oblique et de haut en bas dans la chambre primaire de fusion ( 3). 8 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé par le fait que le conduit ( 15) d'évacuation des scories est raccordé à la chambre primaire 30 de fusion, dans la direction de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire dans cette chambre primaire ( 3), sensiblement tangentiellement dans la région de la couche de scories qui flotte à la surface du bain de fusion. 9 Dispositif selon l'une quelconque des revendica35 tions 4 à 8, caractérisé par le fait que le conduit ( 17) d'évacuation du bain de fusion de la chambre primaire est raccordé approximativement tangentiellement à cette chambre, 14 2551090 dans le sens opposé à la direction de la rotation de l'écoulement tourbillonnaire dans ladite chambre ( 3). Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé par le fait qu'il est formé, dans la zone de sortie du bain de fusion de la chambre primaire de fusion, une arête de rupture ( 19) qui dirige la substance fondue non évacuée vers le côté opposé ( 20) de l'orifice de sortie de cette matière fondue et empêche une sortie des scories non fondues. 11 Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait que la région ( 18) supportant l'arête de rupture ( 19) est ajustable afin de faire varier la section de l'orifice de sortie de la substance fondue. 12 Dispositif selon l'une quelconque des revendica15 tions 4 à 11, caractérisé par le fait qu'une partie ( 21) du conduit d'alimentation ( 8) est remplaçable et éventuellement, ou en variante, ajustable afin de faire varier la section de ce conduit. 13 Dispositif selon l'une quelconque des revendica20 tions 4 à 12, caractérisé par le fait que, afin d'amplifier la mise en mouvement de la substance fondue, des surfaces directrices telles que des nervures ( 26, 27) s'étendant à l'oblique et le cas échéant, ajustables et éventuellement, ou en variante, scindables, sont élaborées sur la paroi cir25 conférentielle de la chambre primaire de fusion ( 3).