Brevet FR2557092A1 — publié le 19850628

La présente invention a pour objet une installation pour le traite- ment de liquides tels que des eaux de surface (lac, rivière,...), contenant des matières colloïdales et/ou non colloïdales, en vue de la séparation de ces dernières, qui comprend une unité de coagulation pourvue d'au moins une arrivée de liquide à traiter et d'un dispositif d'agitation rapide, une unité de floculation pourvue de moyens de brassage animés d'une vitesse sensiblement égale à la vitesse de brassage optimale déterminée expérimentalement et une unité de séparation des floos formés dans l'unité de floculation, ces trois unités étant reliées en série dans cet ordre. Préalablement à la réalisation pratique et à la mise en place d'installations de ce type, on détermine par essais sur un banc de jartest, les conditions opératoires optimales à mettre en oeuvre dans chacune des unités, à savoir notamment la nature des réactifs (de coagulation et de flo- culation) et leur quantité, le temps de séjour du liquide à traiter dans l'unité de coagulation, la vitesse d'agitation dans cette dernière unité, le temps de séjour dudit liquide dans l'unité de floculation et la vitesse de brassage dans cette dernière unité. A partir des temps de séjour ainsi trou- vés et des débits horaires désirés, il est ensuite aisé de calculer le volume des unités considérées. Or, la pratique montre que le temps de séjour réel dans l'unité de floculation dont les caractéristiques ont ainsi été définies, n'atteint très souvent que 20 à 30 % du temps de séjour théorique déterminé par lesdits essais. La Demanderesse a donc été amenée à étudier les paramètres suscep- tibles d'être responsables de cette baisse du temps de séjour. Elle a ainsi pu montrer que les facteurs prédominants étaient constitués par la vitesse du liquide à l'entrée de l'unité de floculation et par le mode d'introduction du liquide dans cette unité. Les essais évoqués ci-dessus montrent en effet que la vitesse de brassage du liquide et partant la vitesse d'écoulement du liquide dans l'unité de floculation ne doit pas dépasser un seuil critique au-delà duquel le regrou- pement des micro-particules produites dans la phase de coagulation se fait mal et/ou au-delà duquel les flocs formés sont détruits. Dans les installations existantes, le liquide traité dans l'unité de coagulation est envoyé sans aucune précaution particulière dans l'unité de floculation. Or comme dans cette première unité, le liquide et les réactifs de coagulation sont soumis à une agitation très rapide, ils arrivent dans l'unité de floculation dans un état de grande turbulence avec des vitesses locales souvent très supé- rieures à la vitesse seuil mentionnée précédemment. La présente invention a pour but de pallier cet inconvénient et pour ce faire, elle propose une installation du type de celle définie au premier paragraphe de cette description, qui se caractérise en ce que sur le trajet du liquide issu de l'unité de coagulation est disposé un moyen d'ab- sorption de l'énergie cinétique dudit liquide. Le liquide traversant ce moyen se trouve ralenti et passe d'un régime turbulent à un régime beaucoup plus régulier, ce qui favorise le processus de floculation. On comprendra par ailleurs que le pouvoir d'absorp- tion du moyen d'absorption de l'énergie cinétique sera avantageusement réglé pour réduire la vitesse du liquide issu de l'unité de coagulation jusqu'à une valeur se rapprochant le plus possible de la vitesse de brassage optimale déterminée expérimentalement. L'effet de ralentissement recherché pourra être obtenu par tous moyens formant chicanes et notamment par un lit filtrant et/ou un empilement d'éléments solides tels que anneaux Raschig par exemple. On conçoit par ailleurs que si l'on veut se rapprocher du temps de séjour théorique déterminé expérimentalement comme évoqué précédemment, il est nécessaire de faire la meilleure utilisation possible de tout le volume disponible de l'unité de floculation, unité qui est généralement constituée par au moins une cuve de floculation pourvue d'une ouverture d'entrée et d'une ouverture de sortie et de moyens de brassage lent. Pour ce faire, la Demanderesse a pu montrer qu'il était nécessaire de conférer au liquide issu de l'unité de coagulation, des caractéristiques d'écoulement se rapprochant de celles qui devraient normalement exister à l'entrée de la cuve de flocu- lation et qui sont déterminées par le débit du liquide en circulation dans la cuve, de la forme de cette dernière, de la nature des moyens de brassage et de la vitesse conférée par ces moyens au liquide. Ainsi par exemple, si la cuve est sensiblement cylindrique, si l'entrée de cette cuve se trouve à la base de cette dernière et la sortie à la partie supérieure et si les moyens de brassage sont constitués par une herse dont l'axe longitudinal est confondu avec celui de la cuve, cette herse étant animée d'un mouvement régulier de rotation, l'écoulement du liquide dans cette cuve sera du type hélicoïdal; les caractéristiques d'écoulement à conférer au liquide issu de l'unité de coagulation devront dans ce cas se rapprocher des caractéristiques propres à cet écoulement hélicoïdal au niveau de la zone d'introduction du liquide dans cette cuve cylindrique. Or, dans les installations connues à ce jour, le liquide issu de l'unité de coagulation est introduit dans la cuve de flo- culation sans qu'il soit attaché une importance particulière aux caractéris- tiques d'écoulement propres à la cuve de floculation. Il s'ensuit que le liquide à traiter introduit dans cette cuve suit dans cette dernière, une trajectoire souvent très différente de la trajectoire optimale qui permet d'obtenir le temps de séjour désiré. Aussi, l'installation selon l'invention est-elle prévue pour supprimer les inconvénients des installations connues et ainsi augmenter le rendement de l'opération de floculation. Quand la cuve de floculation et les moyens de brassage qui y sont associés sont conçus pour assurer un écoulement uniforme, l'installation selon l'invention se caractérise en ce que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique est réglé pour conférer au liquide issu de l'unité de coagulation une vitesse uniforme en tous points. Le liquide issu de l'unité de coagulation sera ainsi soumis à un effet de ralentisse- ment à peu près homogène et pénètrera dans la cuve de floculation sous la forme d'une veine de liquide ayant une vitesse et un débit sensiblement constants en tous points de sa section transversale, c'est-à-dire ayant les caractéristiques d'un écoulement uniforme. Le moyen d'absorption de l'énergie cinétique peut être disposé dans un conduit de jonction reliant la sortie de l'unité de coagulation à l'ouverture d'entrée de la cuve de floculation, la section de la sortie de ce conduit étant sensiblement égale à la section de l'ouverture d'entrée de la cuve, elle-même sensiblement égale à la section transversale de ladite cuve. Dans ce cas, on réalise une introduction frontale du liquide dans la cuve, liquide qui se déplace ensuite de l'ouverture d'entrée à l'ouverture de sortie de la cuve avec des direction, vitesse et débit d'écoulement sen- siblement homogènes en tous points. On peut parfaire ce résultat lorsque l'écoulement désiré dans la cuve est uniforme et rectiligne, en partageant l'enceinte par une ou plusieurs cloisons s'étendant de l'entrée à la sortie de ce circuit et orientées dans le sens de l'écoulement rectiligne. Par ailleurs, quand la cuve de floculation et les moyens de brassage lent qui y sont associés sont du type assurant un écoulement non uniforme du liquide, l'installation selon l'invention se caractérise en ce qu'elle comprend en outre, en amont de ladite cuve et sur le trajet du li- quide, un moyen de répartition du liquide dont la sortie débouche sur l'ou- verture d'entrée de la cuve de floculation, ce moyen de répartition coopérant avec le moyen d'absorption de l'énergie cinétique pour diviser ledit liquide en au moins deux veines élémentaires adjacentes et parallèles de manière telle qu'elles possèdent en pénétrant dans la cuve d'une part, une direction leur permettant de s'écouler de l'ouverture d'entrée à l'ouverture de sortie de la cuve suivant une trajectoire tendant à être parallèle à la paroi ou aux parois latérales de la cuve et d'autre part, des vitesses différentes variant dans le même sens que la distance qu'elles doivent parcourir entre ladite ouverture d'entrée et ladite ouverture de sortie. En outre, le moyen de répartition coopère avec un moyen de ré- glage du débit de telle manière que lesdites veines s'écoulent avec des débits différents permettant leur progression de l'ouverture d'entrée à l'ouverture de sortie de la cuve sans interpénétration notable. Il est à noter ici que le débit d'écoulement, la vitesse d'écou- lement et la direction d'écoulement optimals de chaque veine seront fonction non seulement de la nature du liquide à traiter, de la configuration de la cuve de floculation et de la nature des moyens de brassage, mais également de la nature du circuit existant en aval de cette cuve, c'est-à-dire du mode de liaison entre cette dernière et le séparateur et de la conception de ce séparateur. Néanmoins, ce débit, cette vitesse et cette direction d'écoule- ment optimals pourront être déterminés expérimentalement, les débit, vitesse et direction à retenir pour chaque veine étant ceux répondant aux critères ci-dessus définis qui permettent de se rapprocher le plus possible du temps de séjour théorique du liquide dans la cuve de floculation, conduisant à une floculation optimale, étant entendu que la vitesse de la veine ayant la plus grande distance à parcourir ne dépassera pas la vitesse seuil évoquée précé- demment. Selon un mode de réalisation de l'invention, le moyen de réparti- tion comprend une enceinte pourvue d'une entrée et d'une sortie de liquide et divisée par au moins une cloison de séparation en au moins deux chambres s'étendant de l'entrée à la sortie de ladite enceinte et le moyen d'absorp- tion de l'énergie cinétique est disposé dans ces chambres, le pouvoir d'ab- sorption de ce moyen variant d'une chambre à l'autre pour conférer à chaque veine élémentaire la vitesse d'écoulement désirée. Les chambres pourront être soit orientées dans la direction à doner aux veines élémentaires, soit dans une direction différente, auquel cas les bords de la sortie des chambres sont prolongés par des plaquettes de direction de manière à définir des chenaux dont les sorties débouchent sur l'ouverture d'entrée de la cuve de floculation, ces chenaux étant orientés dans la direc- tion à donner aux veines élémentaires. Quant au moyen de réglage de débit, il pourra être constitué par des éléments d'obturation partielle des sorties desdites chambres ou desdits chenaux. Par ailleurs, dans le cas ou les sorties des chambres ou des chenau: ont la même forme et la même section, les sections des éléments d'obturation pal tielle varient das le se Innerse de la distaice à parcourir par les veines. Le type d'écoulement dans la cuve de floculation pourra être quelconque et notamment hélico!dal. Comme indiqué précédemment, l'écoulement sera essentiellement déterminé par la conformation de ladite cuve et la nature des moyens de brassage. Dans le cas d'un écoulement hélicoïdal, et selon un mode de réalisation possible de l'invention, la cuve présente la forme d'un cylindre de révolution, l'ouverture d'entrée de cette cuve s'étend sensiblement horizontalement à la partie basse de la paroi latérale de la cuve sur sensiblement un quart de la circonférence de base, les deux parois latérales de l'enceinte et la ou les cloisons de séparation définissant les chambres sont parallèles entre elles, l'une de ces parois latérales étant tangentielle à la paroi latérale de la cuve et le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique croît d'une chambre à l'autre de ladite paroi latérale tangentielle de l'enceinte à l'autre paroi latérale de cette dernière. TouJours dans le cas d'un écoulement hélicoïdal et selon un autre mode de réalisation, la cuve présente la forme d'un prisme dioit dont la base est un polygone régulier, l'ouverture d'entrée de cette cuve s'éten- dant sensiblement horizontalement à la partie basse de la paroi latérale de la cuve de manière à couvrir un quart de la circonférence du cercle inscrit dans le polygone régulier constituant la base de la cuve, les deux parois latérales de l'enceinte et la ou les cloisons de séparation définissant les chambres sont parallèles entre elles, l'une de ces parois latérales étant située dans le même plan que l'une des faces de la paroi latérale de la cuve et le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique croit d'une chambre à l'autre de la paroi latérale de l'enceinte située dans le même plan que l'une des faces de la paroi latérale de la cuve à l'autre paroi latérale de l'enceinte. D'autre part, lorsque dans ces deux modes de réalisation, la ou les cloisons divisent l'enceinte en chambres de mêmes dimensions, la section des éléments d'obturation partielle des sorties de ces chambres ou des chenaux aa*)ci a Coes dernières, croit d'une chambre à l'autre ou d'un chenal a l'autre, dans le mât sens que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique. Il est bien certain que dans les installations selon l'invention, l'unité de floculation peut comprendre plusieurs cuves de floculation reliées en série, auquel cas un moyen de répartition peut être disposé avant chacune desdites cuves. La présente invention sera illustrée ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale schématique des unités de coagulation et de floculation d'une installation selon l'invention, l'écoulement du liquide étant sensiblement rectiligne et uniforme dans l'unité de floculation, - la figure 2 est une vue agrandie en perspective d'une partie de l'installation selon la figure 1, avec arrachement partiel au niveau des moyens assurant la liaison entre l'unité de coagulation et l'unité de flocu- lation de cette installation, - la figure 3 est une vue de dessus schématique des unités de coagulation et de floculation d'une installation selon l'invention, avec arrachement au niveau des moyens assurant la liaison entre l'unité de coagu- lation et de floculation, l'écoulement du liquide dans l'unité de floculation étant alternativement rectiligne et curviligne, - la figure 4 est une vue agrandie en perspective d'une partie de l'installation selon la figure 3, avec arrachement partiel au niveau des moyens assurant la liaison entre l'unité de coagulation et l'unité de flocu- lation de cette installation, - la figure 5 est une coupe longitudinale schématique des unités 255709! de coagulation et de floculation d'une installation selon l'invention, l'écou- lement étant sensiblement hélicoïdal dans l'unité de floculation, - la figure 6 est une coupe effectuée suivant la ligne VI-VI de la figure 5, et - la figure 7 est une vue agrandie en perspective des moyens assurant la liaison entre l'unité de coagulation et l'unité de floculation. L'installation représentée par les figures I et 2, comprend une unité de coagulation constituée par une cuve 1, par exemple de forme parallé- lépipédique, comprenant un fond 2, une paroi avant 3 et une paroi arrière 4 parallèles entre elles, ainsi que deux parois latérales parallèles 5, 6, la paroi arrière 4 étant moins haute que la paroi avant 3, cette dernière ayant la même hauteur que les parois latérales 5, 6. Le liquide à traiter, une eau de surface par exemple contenant des matières colloïdales et/ou non-colloldales, et des réactifs de coagulation et de floculation sont introduits en continu dans la cuve 1 par la base de la paroi avant 3 respectivement au moyen de canalisations 7, 8. Cette cuve 1 est en outre équipée d'un agitateur 9 entraîné par un moteur (non représenté) et adapté pour soumettre le mélange liquide-réactifs de coagulation et de floculation, à une agitation très vigou- reuse. Ce mélange s'écoule de la cuve 1 par débordement au-dessus de la paroi arrière 4 et parvient dans un chenal 10 accolé à ladite paroi 4. Ce chenal 10 comprend un fond.: dans l'alignement du fond 2 de la cuve 1 et deux parois latérales 12, 13 de même hauteur que les parois latérales 5, 6 de la cuve 1 et respectivement dans l'alignement de ces dernières. Cette Installation comprend par ailleurs une unité de floculation constituée par une cuve 14 de forme parallélépipédique, recevant le liquide provenant de l'unité de coagulation. La cuve 14, dépourvue de paroi avant, comprend un fond 15, deux parois laté- rales parallèles 16, 17 de même hauteur que les parois latérales 5, 6 de la cuve 1 et une paroi arrière 18 moins haute que la paroi arrière 4 de la cuve 1; par ailleurs, le fond 15 et les parois latérales 16, 17 sont dans l'ali- gnement respectivement du fond 11 et des parois latérales 12, 13 du chenal 10. D'autre part, la cuve 14 est raccordée au chenal 10 par un moyen de liai- son. Ce dernier est constitué par un conduit de Jonction 19 de même section transversale que les cuves 1, 14, son fond 20 et ses parois latérales 21, 22 étant dans l'alignement respectivement des fonds 11, 15 et des parois laté- rales 12, 16 et 13, 17. D'autre part, ce conduit 19 est divisé en chambres élémentaires 23 par une série de cloisons 24 horizontales, équidistantes et s'étendant d'une paroi latérale à l'autre, ces cloisons 24 s'entrecroisant avec une série de cloisons 25 verticales, équidistantes et s'étendant de la paroi supérieure 26 au fond 20. Du côté amont de chacune des chambres 23 est disposé sur une épaisseur constante un lit filtrant ou un empilement 27 d'éléments solides tels que des anneaux Raschig, maintenu en place par exem- ple au moyen de grilles et jouant le rôle de chicanes, mais conçu néanmoins pour ne pas retenir les micro-particules présentes dans le mélange issu de la cuve de coagulation, l'épaisseur de ce lit ou de cet empilement étant la même dans toutes les chambres 23. Enfin, la cuve 14 est complétée par un moyen de brassage 28 constitué par une herse comportant plusieurs branches, par exemple trois branches 29, 30, 31 verticales régulièrement espacées, dis- posées transversalement dans la cuve 14-entre les parois latérales 16, 17 et s'étendant jusqu'à proximité du fond 15. Chacune de ces branches porte des pales 32 sensiblement équidistantes, de préférence de forme rectangulaire. Cette herse est animée d'un mouvement régulier de va-et-vient d'une extrémité à l'autre de la cuve 14, les pales 32 étant inclinées par rapport à la verti- cale et orientables de telle sorte que leur bord d'attaque soit toujours leur bord inférieur. A la suite de la cuve 14,est ensuite disposé un séparateur (non représenté) destiné à séparer les flocs formés dans la cuve de flocula- tion 14 du liquide traité. Le mélange liquide à traiter-réactifs de coagulation et de flocu- lation, soumis à une agitation rapide et très vigoureuse dans la cuve 1, s'écoule de cette dernière dans la cuve de floculation en traversant le che- nal 10 et le conduit de jonction 19. Le passage de ce mélange sur le lit fil- trant ou l'empilement 27 a pour effet d'absorber son énergie cinétique et il passe ainsi d'un régime turbulent (résultat de l'agitation auquel il est soumis dans la cuve 1) à un régime beaucoup plus régulier tout en se trouvant ralenti jusqu'à une vitesse d'écoulement uniforme et fonction de l'épaisseur dudit lit filtrant ou empilement. Cette épaisseur est choisie de manière à réduire la vitesse du liquide jusqu'à ou en deçà d'une valeur seuil au-delà de laquelle le processus de floculation ne se fait pas de manière satisfai- sante. Comme indiqué au début de cette description, cette valeur seuil peut être déterminée sur un ban de jar-test. Le liquide issu du lit filtrant ou empilement 27 subit une stabilisation supplémentaire dans la partie aval des chambres 23 avant d'émerger dans la cuve 14. Le mode d'évacuation du liquide par débordement au-dessus de la paroi arrière 18 étant source de perturbation, la longueur de la cuve 14 devra par ailleurs être choisie suffisamment grande pour minimiser cette per- turbation et permettre un écoulement, du conduit de jonction 19 à la paroi 18, uniforme et rectiligne du liquide sur la plus grande partie de la longueur de cette cuve et suivant une direction parallèle aux parois latérales 16, 17; quant à la herse 28, sa vitesse de déplacement est choisie pour ne pas per- turber ce type d'écoulement et n'est de toute manière pas supérieure à la vitesse seuil évoquée précédemment. Dans ces conditions, le liquide provenant de la cuve 1 qui pénètre frontalement dans la cuve 14 sans turbulence avec une vitesse optimale unifor- me en tous points et en outre avec sensiblement en tous points la même direc- tion (celle qui lui est conférée par les cloisons 24 et 25, c'est-à-dire une direction parallèle aux parois latérales 16, 17 de la cuve 14), va être soumis de manière optimale au processus de floculation dès son entrée dans la cuve 14. Il sera ainsi possible de faire la meilleure utilisation possible du volume de floculation offert par la cuve 14 puisque le processus de flocula- tion sera optimal dès l'entrée du liquide dans cette cuve et pratiquement jusqu'à sa sortie de cette dernière. Par conséquent, à volume égal de la cuve de floculation, le rendement de l'opération de floculation sera de loin supé- rieur, selon l'invention, à ce qu'il est dans les installations connues ou le liquide provenant de la cuve de coagulation est amené sans précaution par- ticulière dans la cuve de floculation. On comprendra par ailleurs que si la distance séparant l'extrémité avant de l'extrémité arrière de la cuve 14 est très courte, cette cuve ne per- mettra un écoulement uniforme et rectiligne sur toute sa longueur que si sa partie arrière est modifiée pour permettre une évacuation du liquide entraî- nant le minimum de perturbation de l'écoulement en sortie; une modification possible pourra par exemple consister à supprimer la paroi arrière 18 et à prolonger la cuve 14 par un conduit de jonction, reliant la cuve 14 au sépa- rateur destiné à recevoir le mélange liquide-flocs issu de cette cuve, con- duit qui sera identique au conduit de jonction 19, mais dépourvu de tout lit filtrant ou empilement d'éléments solides. L'installation représentée par les figures 3 et 4 comprend une cuve de coagulation 33 sensiblement parallélépipédique, crnprenant un fond 34, une paroi avant 35 et une paroi arrière 36 parallèles entre elles, ainsi que deux parois latérales parallèles 37, 38. Elle est par ailleurs équipée d'un agitateur 39 adapté pour soumettre à une agitation vigoureuse le liquide à traiter et les réactifs de coagulation et de floculation introduits dans la cuve 33 par la partie inférieure de la paroi avant 25 respectivement au moyen de conduits 40, 41. La paroi arrière 36 est pourvue à sa partie supérieure d'une découpe rectangulaire 42. Le mélange eau à traiter-réactifs de coagu- lation et de floculation s'écoule de la cuve 33 par débordement au-dessus de la paroi 36 au niveau de cette découpe, et parvient dans un chenal 43 de sec- tion transversale rectangulaire, accolé à la paroi 36 de la cuve 33 et com- prenant un fond 44 dans l'alignement du fond 34 de la cuve 33 et deux parois latérales parallèles 45, 46 plus hautes que la paroi 36 au niveau de sa dé- coupe et disposées sensiblement perpendiculairement à ladite paroi 36. Cette installation comprend en outre une cuve de floculation 47 destinée à recevoir le mélange issu de l'unité de coagulation. Cette cuve 47 est conçue de manière à définir un parcours intérieur sinueux pour le liquide et comprenant alter- nativement des tronçons rectilignes 48 et des tronçons courbes 49. Une telle cuve pourra par exemple comporter, comme illustré par les figures 3 et 4, des parois extérieures verticales semi-cylindriques 50 combinées avec des parois planes, verticales et parallèles 51 disposées respectivement dans le plan de symétrie de chacune des parois semicylindriques 50. A sa partie amont, la cuve 47 se termine par un tronçon rectiligne raccordé au chenal 43, le fond de cette cuve étant dans l'alignement du fond 44 dudit chenal et les parois verticales 51 de ce tronçon rectiligne amont étant respectivement dans l'ali- gnement des parois latérales 45, 46 dudit chenal. Ce raccordement est réalisé au moyen d'un conduit de jonction 52 compartimenté contenant un lit filtrant ou un empilement d'éléments solides et de conception identique à celle du conduit de jonction 19 décrit dans le cadre de l'installation objet des fi- gures 1 et 2, le fond et les parois latérales de ce conduit 52 étant respec- tivement dans l'alignement du fond 44 et des parois latérales 45, 46 du che- nal 43. La cuve 47 est enfincomplétée par un moyen de brassage 53 constitué par une herse comportant autant de branches verticales 54 qu'il y a de tron- çons rectilignes 48, ces branches étant équidistantes et s'étendant jusqu'à proximité du fond de la cuve 47. Dans chaque tronçon rectiligne 48 est dis- posée une branche 54, la herse étant déplacée de manière à ce que l'ensemble desdites branches 54 soient animées d'un mouvement rectiligne de va-et-vient d'une extrémité à l'autre de chaque tronçon rectiligne. Par ailleurs, chaque branche 54 porte des pales 55 par exemple de forme rectangulaire et sensible- ment équidistantes, ces pales étant inclinées par rapport à la verticale et orientables de telle sorte que leur bord d'attaque soit toujours leur bord inférieur. Quant à l'extrémité aval de la cuve 47, elle est constituée par un tronçon rectiligne qui se termine par une plaque de débordement 56 sensi- blement de même hauteur que la paroi 36 au niveau de sa découpe ou encore par un conduit de jonction identique au conduit 52, mais dépourvu de lit filtrant ou d'empilement d'éléments solides et reliant la cuve 47 à un sépa- rateur (non représenté) destiné à traiter le mélange issu de la cuve 47. Le mélange réalisé dans la cuve 33 s'écoule, par débordement au-dessus de la paroi 36 au niveau de la découpe 42, dans le chenal 43 puis de ce chenal 43 dans la cuve 47 en traversant le conduit de jonction 52. Sous l'effet des lits filtrants ou empilements, tous de même épaisseur, le liquide passe d'un régime turbulent à un régime beaucoup plus régulier et pénètre finalement, après stabilisation dans la partie aval des chambres du conduit de jonction 52, dans la cuve 47 avec une vitesse uniforme et une direction uniforme (celle qui lui est conférée par les cloisons du conduit 52, c'est- à-dire une direction parallèle aux parois 51). Par ailleurs, si les tronçons rectilignes 48 et courbes 49 sont conçus pour que la longueur des parois 51 soit très supérieure à celle des parois semi-cylindriques 50, le liquide progresse de l'entrée à la sortie de la cuve 47 sous la forme de veines élé- mentaires parallèles et adjacentes conservant sensiblement leur individualité et une vitesse sensiblement constante et uniforme. Le processus de floeula- tion se déroulera dans ces conditions, de manière tout à fait satisfaisante dès l'entrée du liquide dans la cuve 47 et jusqu'à sa sortie de cette der- nière. Par ailleurs, tout ce qui a été dit précédemment à propos de l'installation objet des figures 1 et 2, peut être répété ici, notamment en ce qui concerne le choix de l'épaisseur des lits filtrants et empilement, la vitesse de déplacement du moyen de brassage 53 et du mode d'évacuation du liquide vers le séparateur. L'installation objet des figures 5 à 7 comprend une cuve de flo- culation 57 disposée à la suite d'une cuve de coagulation 58. La cuve de coa- gulation est de forme sensiblement parallélépipédique et comprend un fond horizontal 59, une paroi avant verticale 60, deux parois latérales verticales parallèles 61, 62 de même hauteur que la paroi avant 60 et une paroi arrière verticale 63 moins haute que lesdites parois latérales. Quant à la cuve de floculation 57, elle présente une forme permettant un écoulement hélicoïdal, c'est-à-dire soit la forme d'un cylindre de révolution soit la forme d'un prisme droit dont la base est un polygone régulier comportant au moins six côtés. Comme le montrent les figures 5 à 7, la cuve 57 présente la forme d'un prisme droit à base sensiblement octogonale. La cuve 57 comprend plus précisément un fond horizontal 64 sensiblement octogonal et une paroi laté- rale verticale comportant 8 faces latérales 65 à 72, la face latérale arrière étant moins haute que les autres faces latérales. Cette paroi latérale est pourvue à sa base d'une ouverture d'entrée 73 de forme sensiblement rectangu- laire et s'étendant horizontalement sur la moitié de la longueur de la face latérale avant 69 et sur toute la longueur de la face latérale 70 adjacente à la face 69. La face latérale 71 est disposée dans l'alignement de la paroi latérale 61 de la cuve 58 et la paroi latérale 62 de cette dernière est pour sa part disposée dans l'alignement du plan vertical perpendiculaire à la face latérale avant 69 de la cuve 57 et passant par le milieu de cette face 69. Les parois latérales 61, 62 et le fond 59 sont prolongés respectivement par des plaques de raccordement 74, 75, 76 dans l'alignement respectivement des parois 61, 62 et du fond 59, ces plaques s'étendant jusqu'à la cuve 57 à laquelle elles sont solidarisées. L'enceinte ainsi définie par les plaques de raccordement 74, 75, 76, par la paroi 63 et les faces latérales 69, 70, est divisée par une cloison 77 verticale, parallèle à la paroi 63 s'étendant de la plaque 74 à la plaque 75 et du bord supérieur de ces dernières jusqu'à une certaine distance du fond 76, cette distance étant égale à la hauteur de de l'ouverture 73. Par ailleurs, le bord inférieur de cette cloison 77 est relié par une plaquette de direction horizontale 78 au bord inférieur de l'ouverture 73. D'autre part, l'enceinte définie par la paroi arrière 63 de la cuve 58, la cloison 77 et les plaques de raccordement 74, 75, 76 est divi- sée en trois chambres sensiblement de mêmes dimensions 79, 80, 81, par deux cloisons 82, 83 verticales, s'étendant jusqu'au fond 76 et parallèles entre elles et aux plaques 74, 75; la cloison 82 la plus proche de la plaque 75 est moins haute que la paroi 63, la cloison 83 la plus proche de la plaque 74 étant quant à elle moins haute que la cloison 82. Ces cloisons 82, 83 se pro- longent à leur base par des plaquettes de direction verticales orientables 84, 85, s'étendant chacune jusqu'à l'ouverture 73 de manière à diviser le volume défini par le fond 76, les plaques 74, 75 et la plaquette horizontale 78 en trois chenaux 86, 87, 88. Dans les chambres 79, 80, 81, sont disposés respectivement des moyens d'absorption de l'énergie cinétique 89, 90, 91 constitués par des lits filtrants ou empilements d'éléments solides tels que des anneaux Raschig s'étendant respectivement du bord supérieur des cloisons 82, 83 jusqu'à une grille horizontale 92 située à hauteur du bord inférieur de la cloison 77. L'ensemble 79, 80, 81, 86, 87, 88 définit ainsi un moyen de répartition du liquide issu de la cuve 58. L'installation est par ailleurs pourvue d'un moyen de réglage du débit, constitué par des éléments d'obturation aptes à obturer partiellement la sortie des chambres 79, 80, 81 ou, ce qui revient au même, l'ouverture d'entrée 73 de la cuve 57. Ces moyens peuvent par exemple être constitués par une plaque de recouvrement 93 maintenue contre les faces 69, 70 et dont le bord inférieur est découpé judicieusement de manière à obturer progressive- ment l'ouverture 73 à partir de la face 71. Comme on le voit sur les figures 6 et 7, le bord inférieur de la plaque 93 s'étend de l'extrémité supérieure du côté vertical de l'ouverture 73 qui est délimité par la face 71, jusqu'à l'extrémité inférieure de l'autre cSté vertical de l'ouverture 73. La cuve 58 est complétée par des arrivées 94, 95 respectivement de liquide à traiter et de réactifs de coagulation et de floculation, débou- chant dans cette cuve par la paroi avant 60; elle comprend en outre un agi- tateur 96 permettant un mélange énergique de ce liquide et de ces réactifs. Quant à la cuve 57, elle est complétée par un moyen de brassage 97 constitué par une herse à plusieurs branches verticales 98 munies chacune d'une pale 99, par exemple de forme rectangulaire, s'étendant sensiblement sur toute la hauteur de la cuve 57. Cette herse est centrée dans cette dernière et animée d'un mouvement lent de rotation. Le mélange de la cuve de coagulation, soumis à forte agitation s'écoule, par débordement au-dessus de la paroi 63, dans l'enceinte définie par cette paroi 63, la cloison 77 et les plaques de raccordement 74, 75, 76 o il est réparti dans les chambres 79, 80, 81 en trois veines élémentaires. Sous l'influence des lits filtrants ou empilements 89, 90, 91, le liquide provenant de la cuve 58 se trouve ralenti et passe en outre d'un régime tur- bulent à un régime beaucoup plus régulier. Les veines élémentaires créées dans les chambres 79, 80, 81, quittent ensuite ces dernières pour pénétrer respectivement dans les chenaux 86, 87, 88, chacune avec une vitesse sensi- blement uniforme et pour finalement déboucher dans la cuve 57 par l'ouverture 73. On peut admettre très grossièrement que la forme de la cuve 57, la position de l'ouverture 73, le mode d'évacuation du liquide (évacuation à la partie haute par débordement au-dessus de la face latérale arrière 65) et la structure des moyens de brassage 97, sont du type permettant une circulation hélicoïdale. Bien entendu, cela sera d'autant plus vrai que la forme de la cuve 57 se rapproche de la forme cylindrique. La cuve 57 qui a été représentée avec la forme d'un prisme droit à base octogonale, pourra donc avantageusement être cylindrique. Si l'on considère donc que la circulation du liquide peut être du type hélicoïdal dans la cuve 57, on peut admettre très grossièrement que le liquide progresse de la partie inférieure à la partie supérieure de cette cuve, sous la forme de veines élémentaires adjacentes qui suivent chacune une trajectoire hélicoïdale, qui sont animées de vitesses décroissant de la veine la plus extérieure à la veine la plus centrale et qui suivent une trajectoire sensiblement parallèle à la paroi latérale de la cuve 57. La distance parcou- rue par les veines décroît de la veine la plus extérieure à la veine la plus centrale. On notera par ailleurs qu'à épaisseur égale, ces veines considérées entre l'entrée et la sortie de la cuve, auront un volume décroissant de la veine la plus extérieure à la veine la plus centrale; elles devront donc pénétrer dans la cuve 57 avec des débits décroissants de la veine la plus extérieure à la veine la plus centrale. On comprendra dans ces conditions que les veines élémentaires pro- duites dans les chambres 79, 80, 81 devront posséder au moment de leur entrée dans la cuve 58, des caractéristiques d'écoulement leur permettant d'évoluer dans la cuve 58 avec des vitesses, débits et directions se rapprochant le plus possible de celles qui viennent d'être définies. En ce qui concerne la vitesse, celle-ci pourra être réglée grâce au moyen d'absorption de l'énergie cinétique; plus précisément, les hauteurs des lits filtrants ou empilements, et, partant, des cloisons 82, 83, devront être choisies décroissantes de la chambre 79 à la chambre 81. La direction à conférer aux veines prenant nais- sance dans lesdites chambres sera établie grâce aux plaquettes de direction 84, 85. Quant au débit, il sera réglé par la plaque de recouvrement 93. Par ailleurs, il a été indiqué au début de cette description que la vitesse du liquide ne devait pas dépasser une valeur seuil au-delà de laquelle la flo- culation se fait mal ou ne se fait pas. Il y aura donc lieu en outre de choi- sir l'épaisseur des lits filtrants ou des empilements 89, 90, 91 et partant la hauteur des cloisons 82, 83 pour que le liquide provenant de la cuve de coagulation soit suffisamment ralenti pour pénétrer dans la cuve de flocula- tion avec une vitesse égale ou inférieure à cette vitesse seuil. Bien entendu, de la même façon, la herse 97 ne devra pas être animée d'une vitesse angulaire supérieure à cette vitesse seuil. On peut déterminer sur banc de jar-test, le temps de séjour théo- rique du liquide dans la cuve de floculation pour que le rendement de flocu- lation soit maximal. Connaissant ce temps de séjour théorique, on peut calcu- ler le volume que devra présenter la cuve de floculation 57 pour un débit d'écoulement donné, en faisant le rapport de ce débit à ce temps de séjour théorique. La cuve 57 ayant le volume ainsi calculé doit donc en principe permettre d'atteindre ledit temps de séjour théorique ou du moins s'en appro- cher fortement, résultat qui n'est pas obtenu dans les installations connues. Au contraire, les moyens prévus par l'invention, qui conduisent à la meilleure utilisation possible de tout le volume de la cuve de floculation, permettent d'atteindre ce résultat. Dans la pratique, on pourra procéder à une série d'essais en vue de déterminer les vitesse, débit et direction optimals à conférer à chaque veine élémentaire, les vitesse, débit et direction à rete- nir étant ceux qui conduiront à un temps de séjour du liquide dans la cuve 57 aussi proche que possible du temps de séjour théorique. Grâce à l'invention, le liquide provenant de la cuve de coagula- tion pénètre donc dans la cuve de floculation sans turbulences notables (sus- ceptibles d'affecter le processus de floculation) et avec des caractéristi- ques d'écoulement optimales, le processus de floculation étant de ce fait très performant depuis l'ouverture 73 jusqu'à la sortie de la cuve de flocu- lation. Le mélange de floculation est ensuite évacué de cette dernière cuve, par débordement au-dessus de la paroi 65, après quoi il est traité de manière habituelle dans un séparateur de conception classique, du type à décantation ou à flottation. REVENDICATIONS 1. installation pour le traitement de liquides tels que des eaux de surface,contenant des matières colloïdales et/ou non colloïdales, en vue de la séparation de ces dernières, qui comprend une unité de coagulation (1; 33; 58) pourvue d'au moins une arrivée de liquide à traiter (7; 40; 94) et d'un dis- positif d'agitation rapide (9; 39; 96),une unité de floculation (14; 47; 57) pourvue de moyens de brassage (28; 53; 97) animés d'une vitesse sensi- blement égale à la vitesse de brassage optimale déterminée expérimentalement et une unité de séparation des flocs formés dans l'unité de floculation, ces trois unités étant reliées en série dans cet ordre, caractérisée en ce que sur le trajet du liquide issu de l'unité de coagulation est disposé un moyen d'absorption de l'énergie cinétique (27; 89, 90, 91) dudit liquide. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique est réglé pour réduire la vitesse du liquide issu de l'unité de coagulation jusqu'à une valeur se rapprochant de ladite vitesse de brassage optimale déterminée expé- rimentalement. 3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le moyen de ralentissement est constitué par des moyens formant chicanes. 4. Installation selon la revendication 3, caractérisée en ce que les moyens formant chicanes sont constitués par un lit filtrant et/ou un empi- lement d'éléments solides tels que des anneaux Raschig. 5. Installation selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, dans laquelle l'unité de floculation comprend au moins une cuve de floculation (1; 47) pourvue d'une ouverture d'entrée et d'une ouverture de sortie et de moyens de brassage lent ( 28; 53), ladite cuve et lesdits moyens de brassage étant du type assurant un écoulement uniforme, caractérisée en ce que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique (27) est réglé pour conférer au liquide issu de l'unité de coagulation une vitesse uniforme en tous points. 6. Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce que le moyen d'absorption de l'énergie cinétique est disposé dans un conduit de jonction (19; 52) reliant la sortie de l'unité de coagulation à l'ouverture d'entrée de la cuve de floculation, la section de la sortie de ce conduit étant sensiblement égale à la section de l'ouverture d'entrée de la cuve, elle-même sensiblement égale à la section transversale de ladite cuve. 7. Installation selon la revendication 6, dont la cuve de flocula- tion (1) et les moyens de brassage (28) sont du type assurant un écoulement sensiblement rectiligne, caractérisée en ce que le conduit de jonction (19) est partagé par une ou plusieurs cloisons (24, 25) s'étendant de l'entrée à la sortie de ce conduit et orientées dans le sens de l'écoulement rectiligne. 8. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle l'unité de floculation comprend au moins une cuve de flocula- tion (57) pourvue d'une ouverture d'entrée (73) et d'une ouverture de sortie pour le liquide et de moyens de brassage lent(97), cette cuve(57) et ces moyens de brassage (97) étant du type assurant un écoulement non uniforme du liquide quant à sa vitesse, son débit et sa direction, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre, en amont de ladite cuve et sur le trajet du liquide, un moyen de répartition (79, 80, 81, 86, 87, 88) du liquide dont la sortie débouche sur l'ouverture d'entrée (73) de la cuve (57) de floculation, ce moyen de répar- tition coopérant avec le moyen d'absorption de l'énergie cinétique (89,90, 91) pour diviser ledit liquide en au moins deux veines élémentaires adjacentes et parallèles de manière telle qu'elles possèdeht en pénétrant dans la cuve (57) d'une part, une direction leur permettant de s'écouler de l'ouverture d'entrée (73) à l'ouverture de sortie de la cuve suivant une trajectoire ten- dant à être parallèle à la paroi ou aux parois latérales (65 - 72) de la cuve (57) et d'autre part, des vitesses différentes variant dans le même sens que la distance qu'elles doivent parcourir entre ladite ouverture d'entrée (73) et ladite ouverture de sortie. 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que le moyen de répartition coopère avec un moyen de réglage du débit (93) de telle manière que lesdites veines s'écoulent avec des débits différents per- mettant leur progression de l'ouverture d'entrée (73) à l'ouverture de sortie de la cuve sans interpénétration notable. 10. Installation selon la revendication 8 ou 9, caractérisée en ce que le moyen de répartition comprend une enceinte pourvue d'une entrée et d'une sortie de liquide et divisée par au moins une cloison de séparation (82, 83) en au moins deux chambres (79, 80, 8T) s'étendant de l'entrée à la sortie de ladite enceinte, et en ce que le moyen d'absorption de l'énergie cinétique (89, 90, 91) est disposé dans ces chambres, le pouvoir d'absorption de ce moyen variant d'une chambre à l'autre pour conférer à chaque veine élé- mentaire la vitesse d'écoulement désirée. 11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que lesdites chabres sont orientées dans la direction à donner aux veines élémentaires. 12. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les bords de la sortie des chambres (79, 80, 81) sont prolongés par des pla- quettes de direction (78, 84, 85) de manière à définir des chenaux (86, 87, 88) dont les sorties débouchent sur l'ouverture d'entrée (73) de la cuve (57), ces chenaux étant orientés dans la direction à donner aux veines élémentaires. 13. Installation selon la revendication 10, 11 ou 12, caractérisée en ce que le moyen de réglage du débit est constitué par des éléments d'obtu- ration partielle des sorties des chambres (79, 80, 81) ou des chenaux (86, 87, 88). 14. Installation selon la revendication 13, dans laquelle les sor- ties des chambres ou des chenaux ont la même forme et la même section, carac- 19 térisée en ce que les sections des éléments d'obturation partielle varient dans le sens inverse de la distance à parcourir par les veines élémentaires. 15. Installation selon l'une quelconque des revendications 8 à 14, caractérisée en ce que la cuve de floculation et les moyens de brassage lent sont du type assurant un écoulement hélicoidal du liquide. 16. Installation selon la revendication 15, dans laquelle la cuve de floculation présente la forme d'un cylindre de révolution, caractérisée en ce que l'ouverture d'entrée de cette cuve s'étend sensiblement horizontalement à la partie basse de la paroi latérale de la cuve sur sensiblement un quart de la circonférence de base, en ce que les deux parois latérales de l'enceinte et la ou les cloisons de séparation définissant les chambres sont parallèles entre elles, l'une de ces parois latérales étant tangentielle à la paroi latérale de la cuve et en ce que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorp- tion de l'énergie cinétique croît d'une chambre à l'autre de ladite paroi latérale tangentielle de l'enceinte à l'autre paroi latérale de cette dernière. 17. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que la cuve (57) a la forme d'un prisme droit dont la base est un polygone régulier, l'ouverture d'entrée (73) de cette cuve (57) s'étendant sensible- ment horizontalement à la partie basse de la paroi latérale (65-72) de la cuve de manière à couvrir un quart de la circonférence du cercle inscrit dans le poly- gone régulier constituant la base de la cuve, en ce que les deux parois laté- raies (74, 75) de l'enceinte et la ou les cloisons de séparation (82, 83) définissant les chambres sont parallèles entre elles, l'une de ces parois latérales (74) étant située dans le même plan que l'une des faces (71) de la paroi latérale de la cuve et en ce que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorption de l'énergie cinétique croît d'une chambre à l'autre de la paroi latérale (74) de l'enceinte située dans le même plan que l'une des faces (71) de la paroi latérale de la cuve à l'autre paroi latérale (75) de l'en- ceinte. 18. Installation selon la revendication 16 ou 17, caractérisée en ce que la ou les cloisons (82, 83) divisent l'enceinte en chambres de mêmes dimensions (79, 80, 81), la section des éléments d'obturation partielle des sorties de ces chambres ou des chenaux (86, 87, 88) associés à ces chambres croissant d'une chambre à l'autre ou d'un chenal à l'autre dans le même sens que le pouvoir d'absorption du moyen d'absorp- tion de l'énergie cinétique. 19. Installation selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, dans laquelle l'unité de floculation comprend plusieurs cuves de floculation reliées en série, caractérisée en ce qu'un moyen d'absorption de l'énergie cinétique et/ou un moyen de séparation et un moyen de réglage du débit sont disposés avant chacune desdites cuves.