Brevet FR2550610A1 — publié le 19850215

PROCEDE EFFICACE DE RECUPERATION DE CHALEUR PERDUE A PARTIR D'EFFLUENTS GAZEUX CONTENANT DU SOUFRE L'invention concerne la récupération d'énergie à partir d'ef5 fluents gazeux, et en particulier, à partir d'effluents gazeux produits par la combustion de combustibles contenant du soufre, notamment lors du fonctionnement d'une centrale d'énergie. Le problème de disposer des effluents gazeux provenant de la combustion et produits par un combustible contenant du soufre est un souci majeur dans le monde entier A cause du pouvoir corrosif élevé de l'acide sulfurique qui se condense au voisinage de 140 C, la récupération de chaleur des effluents gazeux, habituellement à l'aide d'un préchauffeur d'air ou d'un économiseur, a été limitée à 150 C. Des fours utilisant des combustibles contenant du soufre, notam15 ment du charbon, emploient généralement un procédé de désulfuration des effluents gazeux (FGD) avant de les évacuer à la cheminée La plupart des procédés FGD opèrent un prérefroidissement des effluents gazeux à des températures faibles, par exemple de 45 C à 65 C, par mélange des effluents gazeux avec une grande quantité d'eau dans la section anté20 rieure d'un épurateur Il est extrêmement difficile de récupérer la chaleur à cause des problèmes de corrosion et du niveau de température. De ce fait, une grande quantité d'énergie est gaspillée. Pendant plus d'un demi-siècle, ont été utilisés pour la récupération de froid ou de chaud et pour la purification dans diverses indus25 tries, notamment dans des usines à gaz de fours à coke pour des installations de séparation d'air et d'obtention d'hydrogène, des régénérateurs garnis de pierre ou de céramique Récemment, divers brevets ont été accordés ou déposés concernant l'utilisation de ces régénérateurs à la récupération de chaleur perdue, 30 c'est-à-dire le brevet des Etats-Unis d'Amérique 4 265 088 de H Funk, et la demande de brevet allemand 3 139 153 2-de G Linde (décrite également dans l'article du Docteur Linde "Improved Energy Generation from Combustion Processes as a Result of Optimum Utilization of Flue Gas Exhaust Heat", Linde Reports on Science and Technology, 34/1982, pp. 34-38) Le brevet de H Funk emploie la compression et la dilatation du gaz et il n'est pas facilement adaptable au préchauffage de l'air de combustion Le système de G Linde emploie des régénérateurs pour le préchauffage de l'air de combustion pour remplacer des préchauffeurs d'air classiques mais ils ne sont pas facilement adaptables à des gaz de 10 combustion contenant des particules puisqu'ils nécessitent soit l'abaissement de la température de l'air de combustion, soit le fonctionnement d'une unité d'élimination des particules à une température beaucoup plus élevée que la normale La raison de ces alternatives est que les régénérateurs doivent être utilisés en aval de l'équipement d'élimination des 15 particules (c'est-à-dire précipitateur ou séparateur électrostatique ou chambres à sacs filtrants) pour éviter leur obturation, cette obturation étant autrement spécialement aiguë lorsque l'on fait brûler du charbon. La température la plus élevée que l'on puisse obtenir pour l'air de combustion à partir du régénérateur est ainsi limitée par le séparateur 20 électrostatique ou les sacs filtrants qui fonctionnent normalement à moins de 175 C, température beaucoup plus basse que la température de l'air de combustion ( 260-320 C) normalement utilisée Elever la température de l'air de combustion à un tel niveau nécessite le fonctionnement du séparateur, de la soufflante d'effluents gazeux et du régénéra25 teur à des températures dépassant la normale de plus de 110 C voir C Avec une technologie classique, ceci peut être tout à fait coûteux et consommer beaucoup d'énergie Au contraire, on assiste actuellement au développement par Hans D Linhardt d'un séparateur de particules à température élevee pour maitriser-les particules dans une 30 usine de gazéification du charbon dont les détails sont décrits dans le rapport n L & A 1100-31 daté du 28 février 1983, "Final Technical Report Design and Development of a High Temperature Particle Separator for Particle Control in Coal Gasification Plants" par Hans D Linkardt sous le contrat n DE-AC 01-81 FEO 5120 passé avec le U S Department of 35 Energy, Division of Coal Conversion and Utilization, et également demande de brevet des Etats-Unis n 06 345 73 datée du 4 février 1982, "Axis Symmetrical Separator for Separating Particulate Matter from a Fluid Carrying Medium" par Hans D Linkardt, le rapport gouvernemental étant inclus ici à titre de référence et dans la mesure autorisée par Hans D Linkardt, la demande de brevet y est de même incluse En outre, dans l'utilisation de la chaleur perdue par les effluents gazeux, se soulève le problème de la récupération de l'énergie de bas niveau disponible à cause du niveau de température relativement faible impliqué par le procédé de G Linde Même avec le brevet des Etats-Unis n 4 292 050 de H Linhardt utilisant un cycle de Rankine pour produire de l'électricité à partir de la chaleur perdue, on arrive habituellement 10 à des rendements faibles. Un objet de la présente invention est de procurer des procédés améliorés et des dispositifs correspondants pour récupérer la chaleur perdue à partir des effluents gazeux. A partir d'une étude plus détaillée de la description et des 15 revendications jointes, d'autres objets et avantages de la présente invention apparaîtront aux spécialistes. Pour réaliser ces objets, on pourvoit à des améliorations d'un procédé de récupération de la chaleur à partir d'un effluent gazeux par échange de chaleur avec de l'air, cet effluent gazeux se trouvant généralement à une température d'environ 330 à 400 C, et comprenant des particules solides, C 02, 502, 503 et H 20 L'une de ces améliorations consiste: (a) à faire passer l'effluent gazeux chaud sur des surfaces d'échange de chaleur susceptibles d'être attaquées par l'acide sulfurique de 25 façon à libérer cette chaleur sur ladite surface d'échange de chaleur et à refroidir partiellement cet effluent gazeux à une température se trouvant dans une zone de température d'environ C au-dessus de la température de condensation de l'acide sulfurique; (b) à faire passer le gaz partiellement refroidi qui en résulte à travers une zone d'élimination des particules pour séparer les particules solides de l'effluent gazeux partiellement refroidi; et (c) à faire passer l'effluent gazeux débarrassé de ces particules solides et partiellement refroidi qui en résulte dans un régénéra35 teur contenant des surfaces d'échange de chaleur résistant à l'attaque par l'acide sulfurique pour libérer une chaleur supplémentaire et pour refroidir cet effluent gazeux à une température inférieure à la température de condensation de l'acide sulfurique. Par "surface d'échange de chaleur attaquable par l'acide sulfurique", on entend en général une surface telle qu'elle nécessite un remplacement en moins de huit ans Ceci comprendrait non seulement l'acier au carbone mais aussi l'acier inoxydable utilisé dans le fonc5 tionnement d'un préchauffeur dans lequel la vitesse d'écoulement élevée couplée à la présence d'acide sulfurique dilué pourrait conduire à un taux de corrosion inacceptable. Dans un mode préféré de réalisation de la présente invention, on fait passer l'effluent gazeux à travers un préchauffeur d'air classique 10 d'une centrale d'énergie, comprenant une surface d'échange de chaleur métallique, par exemple en acier au carbone attaquable par l'acide sulfurique, par exemple un préchauffeur d'air Ljungstrom C-E de la Société Combustion Engineering Inc de Wellsville, New York 14895, o l'effluent gazeux est refroidi jusqu'à une température d'admission, par 15 exemple de 140 à 175 C, acceptable pour un séparateur classique de particules, par exemple une chambre à sacs filtrants ou un séparateur électrostatique Ou encore, l'effluent gazeux peut être prélevé du préchauffeur à une température intermédiaire, par exemple d'environ 250 à 270 C, et ensuite refroidi avec de l'eau d'alimentation de chaudière 20 dans l'intervalle d'environ 140 à 175 C dans un récupérateur de chaleur perdue comportant également des surfaces d'échange de chaleur attaquables par l'acide sulfurique Dans l'un et l'autre cas, l'effluent gazeux debarrassé de ces particules est alors amené à un système de régénérateur classique contenant un garnissage d'échange de chaleur résistant à 25 l'attaque par l'acide sulfurique, par exemple des céramiques résistant aux acides qui n'ont pas besoin d'être remplacées pour raisons de corrosion pendant au moins quinze ans, et plus particulièrement trente ans et plus, puisque l'on pense que l'attaque acide par l'acide sulfurique est théoriquement impossible. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, l'effluent gazeux se trouvant à une température d'environ 327 à 400 C, et comprenant des particules solides, C 02, 502, 503 et H 20, est tout d'abord traité dans un séparateur de particules à haute température, par exemple du type Lindhardt, pour éliminer les particules solides Apres cela, 35 l'effluent gazeux débarrassé de ces particules solides se trouvant sensiblement à la même température d'environ 327 à 400 C, est amené sur une surface d'échange de chaleur attaquable par l'acide sulfurique, ce qui fait baisser la température de l'effluent gazeux à une température de la gamme d'environ 290 C, jusqu'à une température supérieure à celle de condensation de l'acide sulfurique, par exemple de 290 à 265 C, avec de l'eau d'alimentation de chaudière Après cela, on fait passer l'effluent gazeux sur le même type de système régénérateur que celui décrit auparavant. La chaleur stockée dans le régénérateur est récupérée suivant l'une ou l'autre de plusieurs façons Selon un mode de réalisation, on fait passer l'air ambiant à travers le régénérateur, ce qui chauffe cet air au-dessus de la température de condensation de l'acide sulfurique, 10 par exemple environ 140 à 165 C On le fait alors passer à travers un préchauffeur, par exemple du type Ljungstrom, de telle sorte que l'air est chauffé dans la zone habituelle de température de l'air de combustion d'environ 165 à 340 C Dans ce mode de réalisation, le préchauffeur nécessite moins de surface d'échange de chaleur que celle qui est 15 nécessaire dans les procédés de l'art antérieur. Une autre méthode de récupération de la chaleur du régénérateur consiste à faire passer l'air du régénérateur dans un récupérateur de chaleur perdue classique avec de l'eau d'alimentation de chaudière, et ensuite à faire passer l'air refroidi qui en résulte à travers le préchauffeur Dans cette méthode, le système de régénération est pourvu d'un cycle pour éliminer l'acide sulfurique du régénérateur avant que l'on y introduise l'air de combustion Autrement, l'air de combustion vaporiserait l'acide sulfurique qui se condenserait alors dans le récupérateur de chaleur perdue classique ety attaquerait les surfaces 25 d'échange de chaleur. Etant donné que les effluents gazeux ont une capacité calorifique supérieure à celle de l'air, le bilan calorifique des régénérateurs autorise la récupération de la chaleur en excès en prélevant, par dérivation, un courant d'air chaud des régénérateurs Ce courant d'air 30 chaud prélevé par dérivation peut être utilisé pour chauffer l'air désulfuré du procédé FGD qui autrement serait trop froid à 38 C pour être éliminé facilement par les cheminées Au contraire, l'air chauffé contenant du H 2504 purgé peut être recyclé aux effluents gazeux ou à l'air de combustion en aval du préchauffeur pour être décomposé dans le 35 four. En outre, l'invention prévoit les caractéristiques de procédé suivantes et procure les avantages suivants: ( 1) la température normale de l'air de combustion d'environ 260 à 350 C et la température normale de l'effluent gazeux quittant l'économiseur à environ 320 à 400 C est maintenue; de ce fait aucune modification significative de la chaudière n'est requise. En utilisant la présente invention, un précipitateur électrostatique classique ou un système de sac filtrant peut être utilisé à une température classique de 150 C; ainsi aucune modification coûteuse n'est nécessaire L'approche de température dans le préchauffeur d'air est presque identique à la conception classique mais avec environ la moitié de la profondeur du préchauffeur normal De ce fait, aucune modification spéciale du préchauffeur 10 n'est nécessaire et l'unité existante-peut être utilisée juste en réduisant la profondeur du préchauffeur. ( 2) la chaleur perdue provenant de l'effluent gazeux peut être utilisée pour préchauffer l'eau d'alimentation de la chaudière De façon classique, l'eau d'alimentation de la chaudière est chauffée 15 avec des échappements de turbine et l'échappement de turbine implique des températures beaucoup plus élevées que celle de l'eau d'alimentation de la chaudière pour empêcher le croisement de courbes d'échange de chaleur En utilisant l'effluent gazeux chaud pour préchauffer l'eau d'alimentation de la chaudière, on peut 20 réaliser des économies significatives sur des échappements de turbine ayant des températures plus élevées que celle de l'effluent gazeux De cette façon, l'utilisation d'une chaleur perdue à bas niveau provenant des effluents gazeux remplace- l'utilisation d'une chaleur à niveau élevé contenue dans la vapeur d'échappement 25 Ceci a comme résultat de procurer une augmentation d'environ 3 à 4 % de la puissance totale produite par la turbine. ( 3) Avec l'utilisation des régénérateurs, les effluents gazeux peuvent transférer leur chaleur à des milieux d'échange de chaleur solides résistant aux acides, par exemple un garnissage de céramique (ou 30 d'un matériau inerte d'un autre type) dans l'un des récipients à des températures beaucoup plus faibles que celle du point de rosée de l'acide sulfurique Cette chaleur sera utilisée pour réchauffer l'air de combustion à contre courant dans une autre chambre Les chambres de régénération sont permutées par intervalles de quelques 35 minutes Les problèmes de corrosion sont évités par l'utilisation de matériaux non corrosifs pour le garnissage et le revêtement interne des régénérateurs. 25506 1 O ( 4) pour une centrale d'énergie existante comportant un préchauffeur d'air de grandes dimensions déjà installé, il est avantageux d'employer un procédé dans lequel la chaleur absorbée des régénérateurs est utilisée pour préchauffer l'eau d'alimentation de chaudière dans un échange de chaleur Les effluents gazeux fournissent la chaleur de faible niveau aux régénérateurs o l'acide sulfurique se forme et se dépose De l'air supplémentaire peut être utilisé tout d'abord pour purger l'acide sulfurique par vaporisation, ensuite l'air de combustion suivant sera pratique10 ment exempt d'acide. Les figures décrivent des modes de réalisatipn préférés de la présente invention, étant entendu qu'on ne cherche pas à limiter les aspects larges de l'invention telle qu'elle est exposée dans les revendications jointes. la figure 1 est un schéma de circulation du mode de réalisation préféré, couvrant un système dans lequel l'effluent gazeux passe tout d'abord à travers un préchauffeur d'air de combustion et un récupérateur de chaleur avec de l'eau d'alimentation de chaudière avant de 20 pénétrer dans une unité d'élimination de particules à partir de laquelle on la fait passer dans un système régénérateur; la figure 2 est également un schéma de circulation illustrant un système dans lequel le gaz effluent passe tout 25 d'abord à travers un séparateur de particules à haute température et ensuite un récupérateur de chaleur avec de l'eau d'alimentation de chaudière avant d'être envoyé au système régénérateur. Dans la description détaillée qui va suivre, toutes les tempéra30 tures et pressions sont indiquées de façon approximative. Sur la figure 1, du combustible arrivant par la canalisation 1 et de l'air par la canalisation 2 sont réunis dans le four 3 pour chauffer la chaudière 4 qui chauffe l'eau d'alimentation de chaudière pour donner de la vapeur que l'on fait ensuite passer vers le récipient 6 par la 35 conduite 5, la vapeur qui en résulte étant prélevée par la conduite 7 pour être éventuellement surchauffée et utilisée dans des turbines de façon classique. L'effluent gazeux provenant du four traverse l'économiseur 8 o l'eau d'alimentation voit sa température s'élever sur son chemin vers le 2550610 ' récipient 6, ce qui abaisse la température du oaz effluent, améliore le rendement de la chaudière et économise du combustible Les effluerts gazeux qui en résultent sont prélevés par la conduite 9 à environ 327 à 400 C, de préférence aux environs de 374 c C et on les fait passer à travers un préchauffeur 10 de conception de Ljungstrom o il préchauffe l'air de combustion tout en se refroidissant à environ 2573 C La ligne en pointillés à la droite Ou préchauffeur a été tracée pour indiquer que dans ce mode de réalisation de l'invention, le préchauffeur est d'une épaisseur moindre que le préchauffeur de dimensions requises dans un système o l'on n'emploie pas de régénérateur L'effluent gazeux continue ensuite par la conduite 9 dans le récupérateur de chaleur 11 o il est refroidi à environ 148 C en étant en échange de chaleur indirect avec l'eau d'alimentation de la chaudière A la fois dans le préchauffeur 10 et dans le récupérateur de chaleur perdue 11, les surfaces d'é15 change de chaleur sont sujettes à l'attaque par l'acide sulfurique, et il en découle qu'il est nécessaire que des températures au-dessus de la température de condensation de l'acide sulfurique soient maintenues. L'effluent gazeux est alors retiré de le récupérateur de chaleur perdue 11 et soumis à une séparation des particules dans une installation d'élimi20 nation des particules 12 qui est du type classique, c'est-à- dire qu'il s'agit d'un précipitateur électrostatique ou d'un ensemble à sacs filtrants L'effluent gazeux débarrassé de ses solides qui en résultent est alors quelque peu comprimé dans la soufflante 13 à une pression de 1,15 bars absolus, ce qui fait monter la température de l'effluent gazeux à-167 C Cet effluent gazeux comprimé est alors ariené par l'une des conduites 14 ou 15, en fonction de la séquence de temps des régénérateurs 16 et 17 Ces régénérateurs contiennent un garnissage résistant à l'acide sulfurique et les détails de ceux-ci sont décrits dans l'article mentionné ci-dessus du Docteur G Linde dans Linde Reports on Science 30 and Technology, 34/1982 Dans le régénérateur, l'effluent gazeux libère sa chaleur et il est prélevé par la conduite 18 à environ 43 C et 1,12 bars Ce gaz refroidi peut être soumis à une unité de désulfuration de l'effluent gazeux en aval ou on peut en disposer autrement. La chaleur de l'effluent gazeux est récupérée pur passage de l'air 35 ambiant par la conduite 19 vers le compresseur 20 o il est comprimé à 1, 05 bars à une température d'environ 32 C, d'o il passe à travers l'un des régénérateurs 16 ou 17 respectivement par la conduite 21 ou 22 après que le régénérateur respectif ait été chauffé par l'effluent gazeux. L'air maintenant chauffé est prélevé des régénérateurs par la conduite 2 et on le passe à 148 C et à environ 1,03 bars à travers le préchauffeur 10 o il est chauffé à environ 266 à 338 C, de préférence 279 C L'air de combustion qui en résulte est prélevé du préchauffeur à environ 1,02 bars et on le fait ensuite passer dans le four 3. Etant donné que l'effluent gazeux a une capacité calorifique plus élevée que celle de l'air, il y a un excès de chaleur par rapport au bilan calorifique entre l'effluent gazeux et l'air Par conséquent, outre le fait que l'air de combustion est retiré à 148 C, le régénéra10 teur fournit aussi cet excès d'air à 148 C par la conduite 23 Cet air en excès peut être utilisé là o on le souhaite, de préférence pour réchauffer l'effluent gazeux désulfuré refroidi par mélange direct avec celui-ci Cette dernière étape facilite l'élimination de l'effluent gazeux chauffé à travers la cheminée Pendant l'étape de chauffage de l'air ambiant dans les régénérateurs, de l'acide sulfurique condensé est éliminé avec celui-ci Parce que l'acide sulfurique est au-dessus de la température de condensation, il ne cause pas de problème de corrosion dans le préchauffeur 10 En outre, comme expliqué dans l'article du Docteur Linde ci-dessus, le 503 20 se décompose de façon à former 502 et de l'oxygène dans le four 3 Ceci signifie qu'aucune mesure spéciale-n'est nécessaire dans ce mode de réalisation pour éliminer H 2504 concentré des régénérateurs, et, puisque la totalité du soufre entraîné dans le combustible apparaît en aval des régénérateurs sous la forme de SO 2, l'utilisation des régénérateurs n'a 25 pas pour résultat d'occasionner de problème de pollution par H 2504. L'eau d'alimentation de chaudière, arrivant par la canalisation 24 après avoir été chauffée avec de la vapeur d'extraction de la turbine arrivant en 25 dans l'échangeur de chaleur 26, est amenée par la conduite 27 dans le récupérateur de chaleur 11 o elle est chauffée de 30 134 à 173 C On la fait ensuite passer dans un autre échangeur de chaleur 28 o elle est chauffée à 245 C et d'o on l'amène à travers l'économiseur 8 et ensuite dans le récipient 6 par la conduite 29 et dans la chaudière 4 par la conduite 30. En se référant à la figure 2, les mêmes chiffres de référence se 35 réfèrent aux mêmes parties de l'équipement Dans ce système, cependant, un séparateur de particules à haute température 31 est employé pour traiter l'effluent gazeux retiré de l'économiseur à la température de 327 à 400 C, notamment 375 C L'effluent gazeux débarrassé de ses solides est alors refroidi dans le récupérateur de chaleur perdue 11 a environ 277 C à 1,01 bars Après cela, il est comprimé dans la soufflante 15 à 1,18 bars tandis que l'on élève sa température à 300 C, et le gaz légèrement comprimé est alors amené par le système régénéra5 teur 16 et 17 comme expliqué en relation avec la figure 1 Cependant, dans cet exemple, l'air de combustion qui est prélevé des régénérateurs se trouve à une température de 266 à 338 %C, notamment 280 C, et à une pression de 1,04 bars absolus, et en tant que tel, l'air de combustion chaud est amené au four 3 sans qu'il soit nécessaire de lui faire traverser un préchauffeur comme dans le cas de la figure 1 L'air de combustion en excès prélevé par la conduite 23 est également à une température de 280 C. Il sera en outre noté que l'échangeur de chaleur 28 n'est pas utilisé sur la figure 2 Par conséquent, en raison de l'utilisation du 15 séparateur de particules à haute température du système de régénérateur, il est possible d'éliminer la dépense requise pour un préchauffeur et un échangeur de chaleur d'eau d'alimentation de chaudière. Le séparateur de particules à haute température préféré est le séparateur de Lindhardt discuté ci-dessus; cependant, d'autres sépara20 teurs de particules à haute température peuvent également être utilisés. Il est bien entendu, en outre, que dans les modes de réalisation 1 et 2, le cycle de générateur de turbine requiert une modification minimum d'une part et la température de l'eau d'alimentation de chaudière entrant dans le récupérateur de chaleur perdue 11 doit être 25 optimisée pour chaque application. Il est entendu en outre que les modes de réalisation des figures 1 et 2 sont donnés à titre d'illustration seulement dans la mesure o une centrale d'énergie utilisant deux turbines ou plus, ou utilisant des schémas différents de pompage et de chauffage d'eau d'alimentation de 30 chaudière, peut également être adaptée à la présente invention. En outre, il faut encore comprendre que la technique qui procure une alimentation continue et uniforme en air de combustion provenant des régénérateurs comme expliqué dans l'article du Docteur Linde dans les Linde Reports on Science and Technology, 34/1982, peut également être 35 utilisée dans la présente invention. Il faut encore comprendre que cette invention est également applicable à la récupération de chaleur à partir d'effluents gazeux même lorsqu'un séparateur de particules n'est pas nécessaire Par exemple, 25506 10 dans les fours alimentés au gaz naturel, les régénérateurs et le récupérateur de chaleur perdue peuvent encore servir à la fonction de récupération et d'utilisation la chaleur sans soumettre les échangeurs de chaleur à l'attaque par l'acide sulfurique. Il y a de nombreuses céramiques classiques résistant aux acides qui peuvent être utilisées de facon satisfaisante pour le garnissage du régénérateur, un exemple en étant la porcelaine ou la faïence de type commercial. Les exemples qui précèdent peuvent être reproduits avec un même 10 succès en substituant les produits, consistants ou réactifs décrits de façon générique ou spécifique et/ou les conditions de fonctionnement de cette invention par ceux utilisés dans les exemples précédents. A partir de la description qui précède, le spécialiste peut facilement évaluer les caractéristiques essentielles de la présente 15 invention et sans se départir de l'esprit et de la portée de celle-ci faire divers changements et modifications de l'invention pour l'adapter à divers usages et conditions. 2550610: REVENDICA Ti ONS 1. Procédé de récupération de chaleur perdue à partir d'effluents gazeux contenant des particules solides, C 02, 502, 503 et H 20, ce procédé consiste en: (a) à faire passer l'effluent gazeux chaud sur une surface d'échange de chaleur attaquable par l'acide sulfurique, de façon à libérer cette chaleur vers ladite surface d'échange de chaleur et à refroidir partiellement cet effluent gazeux à une température dans une zone d'environ 178 C jusqu'à la température de condensation oe 10 l'acide sulfurique; (b) à faire passer le gaz partiellement refroidi qui en résulte à travers une zone d'élimination des particules pour séparer les particules solides de l'efffuent gazeux partiellement refroidi; et (c) à faire passer l'effluent gazeux débarrassé de ses particules 15 solides et partiellement refroidi dans un système régénérateur contenant des surfaces d'échange de chaleur résistant a l'attaque par l'acide sulfurique pour en libérer la chaleur supplémentaire et refroidir cet effluent gazeux à une température inférieure à la température de condensation de l'acide sulfurique, déposant ainsi 20 de l'acide sulfurique sur ces dites surfaces d'échange de chaleur. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé er ce que le refroidissement partiel de cet effluent gazeux dans l'étape (a) consiste à faire refroidir cet effluent gazeux dans un préchauffeur d'air en échange de chaleur indirect avec de l'air de combustion. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ce refroidissement partiel de cet effluent gazeux consiste en outre à fdire passer l'effluent gazeux du préchauffeur à un récupérateur de chaleur perdue en contact d'échange thermique indirect avec de l'eau d'alimentation de chaudière. 4 Procédé selon la revendication 1, consistant en outre à faire passer de l'air à travers le système régénérateur pour en récupérer la chaleur. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste encore à faire passer de l'air à travers ce régénérateur pour y 35 récupérer la chaleur et à faire passer l'air chauffé qui en résulte à travers un préchauffeur d'air en échange de chaleur indirect avec cet effluent gazeux chaud. 6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste encore à faire passer l'air à travers ce système régénérateur pour y récupérer la chaleur, à faire passer l'air chauffé qui en résulte de ce système régénérateur en échangeur de chaleur indirect avec de l'eau d'alimentation de chaudière dans un récupérateur de chaleur perdue et à faire passer l'air refroidi qui en résulte du récupérateur de chaleur perdue dans ce préchauffeur de chaleur en contact d'échangeur de chaleur indirect avec cet effluent gazeux chaud. 7. Procédé de récupération de chaleur perdue à partir d'effluents 10 gazeux chauds, caractérisé en ce que ce procédé consiste: (a) à faire passer l'effluent gazeux chaud à travers un séparateur de particules à haute température pour enlever les particules solides de l'effluent gazeux chaud; (b) à faire passer le gaz d'échappement débarrassé de ses solides qui 15 en résulte en échange de chaleur indirect avec de l'eau d'alimentation de chaudière dans un récupérateur de chaleur perdue possédant des surfaces attaquables par l'acide sulfurique; (c) à faire passer l'effluent gazeux partiellement refroidi à une température au-desus de la température de condensation de l'acide 20 sulfurique dans un système régénérateur possédant une surface d'échange de chaleur résistant à l'acide pour refroidir cet effluent gazeux à une température inférieure à la température de condensation de l'acide sulfurique, déposant ainsi de l'acide sulfurique sur ces surfaces d'échange de chaleur. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend encore les étapes intermédiaires (b) et (c) consistant à faire passer l'effluent gazeux du récupérateur de chaleur perdue dans un préchauffeur d'air en contact d'échange de chaleur indirect avec de l'air combustion, ce préchauffeur ayant des surfaces d'échange de 30 chaleur attaquables par l'acide sulfurique et à prélever l'effluent gazeux de ce préchauffeur à une température supérieure à la température de condensation de l'acide sulfurique. 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ce récupérateur de chaleur perdue contient des surfaces d'échange de chaleur attaquables par l'acide sulfurique et ce système régénérateur comprend au moins trois régénérateurs, et consistant en outre à éliminer 2550610 ' l'acide sulfurique condensé du régénérateur contenant celui-ci avant de faire passer cet air à utiliser dans ce récupérateur de chaleur perdue à travers ce régénérateur. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'élimination de l'acide sulfurique est conduite en faisant passer de l'air à travers le régénérateur. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérise en ce qu'il consiste encore à faire passer l'air qui en résulte contenant de l'acide sulfurique en aval du préchauffeur dans un four.