Brevet FR2553910A1 — publié le 19850426

La présente invention concerne un détecteur thermoélectrique d'alignement d'un faisceau laser et un dispositif d'asservissement utilisant ce détecteur, pour l'alignement automatique d'un faisceau la5 ser Elle s'applique notamment aux domaines d'exploitation de l'énergie d'un faisceau laser, dans lesquels le faisceau doit être dirigé selon une direction privilégiée L'invention s'applique en particulier à l'usinage par laser qui nécessite de diriger un fais10 ceau issu d'un laser de puissance vers l'orifice d'une buse, par l'intermédiaire d'une optique de focalisation Le détecteur de l'invention peut également permettre de réaliser un dispositif de sécurité, par localisation automatique d'un faisceau laser, notamment 15 d'un faisceau laser dont la longueur d'onde n'appartient pas au domaine visible. Les faisceaux lasers considérés sont ceux dont la distribution énergétique transversale présente sensiblement une symétrie centrale Il s'agit en 20 particulier des faisceaux lasers sensiblement gaussiens, issus de lasers émettant sensiblement suivant le mode fondamental TEM 00. On connaît des détecteurs d'alignement, ou positionnement, d'un faisceau laser, qui sont du type 25 pyroélectrique De tels détecteurs présentent l'inconvénient de mal supporter de fortes densités de puissance énergétique, ce qui limite leur emploi à des faisceaux lasers d'assez faible énergie et empêche de les utiliser avec des lasers de puissance. On connaît d'autres détecteurs d'alignement d'un faisceau laser, utilisables avec des lasers de puissance, et comportant pour ce faire des moyens de détection thermoélectriques fixés sur des surfaces de mesure thermiquement absorbantes jouant le rôle de corps noirs Ces autres détecteurs présentent l'inconvénient d'avoir des temps de réponse lents, proportionnels à la diffusion de la chaleur dans les surfaces absorbantes Ils présentent également l'inconvé5 nient de comporter de très grandes surfaces de mesure qui absorbent une grande partie de l'énergie du faisceau laser incident, ce qui est très gênant lorsque ce faisceau est utilisé en continu pour un usinage, opération qui nécessite une forte densité d'énergie. La présente invention a justement pour objet un détecteur thermoélectrique d'alignement d'un faisceau laser qui ne présente pas les inconvénients précédents, notamment en ce qu'il peut être utilisé avec un faisceau laser de très forte densité de puissance 15 et en ce qu'il présente des temps de réponse très courts lui permettant de détecter une déviation rapide du faisceau, ceci avec un "effet d'ombre" très réduit, c'est-à-dire en ne prélevant qu'une très faible partie d'énergie du faisceau pour détecter ce dernier. De façon précise, la présente invention a pour objet un détecteur thermoélectrique d'alignement d'un faisceau laser dont la distribution énergétique transversale présente sensiblement une symétrie centrale, caractérisé en ce qu'il comprend deux paires de 25 thermocouples dont les soudures chaudes sont destinées à se trouver dans le faisceau laser et sont sur un cercle dont le plan est perpendiculaire à la trajectoire prévue pour le faisceau, en ce que les soudures chaudes correspondant à l'une des paires appartiennent 30 à un diamètre du cercle et en ce que les soudures chaudes correspondant à l'autre paire appartiennent à un autre diamètre du cercle, perpendiculaire audit diamètre, de manière à repérer tout déplacement du faisceau laser en détectant une différence de tension 35 électrique entre les deux soudures chaudes d'au moins l'une des deux paires. Les thermocouples sont choisis en rapport avec la gamme de températures à mesurer Ce sont par exemple des thermocouples chromel-alumel ou tungstè5 ne-rhénium qui sont utilisables. La présente invention a également pour objet un dispositif d'alignement automatique sur une cible, d'un faisceau laser dont la distribution énergétique transversale présente sensiblement une symétrie cen10 trale, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'asservissement comprenant: des moyens de déviations du faisceau laser suivant deux axes à contrôler perpendiculaires entre eux et à la droite joignant la cible à leur intersection, 15 le détecteur thermoélectrique également objet de l'invention, disposé entre la cible et les moyens de déviation de façon que ledit diamètre et ledit autre diamètre soient respectivement parallèles aux axes et se rencontrent sur ladite droite,, les deux sou20 dures chaudes de chaque paire se trouvant à la même température et dans le faisceau, lorsque ce dernier est aligné sur la cible, en provenance des moyens de déviation, de manière qu'en fonction d'un désalignement du faisceau suivant au moins l'un des axes, 25 une différence de tension électrique soit observée entre les deux soudures chaudes de la paire de thermocouples correspondant à cet axe, de façon sensiblement proportionnelle à la déviation du faisceau suivant l'axe, et un système électronique de traitement, prévu pour commander les moyens de déviation en fonction de ces différences de tension et d'informations issues des moyens de déviation, de façon à maintenir le faisceau aligné sur la cible. Selon un mode de réalisation particulier du dispositif d'alignement objet de l'invention, les moyens de déviation comprennent des moyens de déflexion du faisceau laser en direction de la cible, et deux moteurs prévus pour modifier la déflexion du 5 faisceau respectivement suivant les deux axes à contrôler, en modifiant l'orientation des moyens de déflexion. Selon un autre mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend en 10 outre deux codeurs incrémentaux respectivement associés aux moteurs, chaque codeur-incrémental étant apte à engendrer des impulsions électriques fonctions de l'angle et du sens de rotation du moteur auquel il est associé, et le système électronique de traitement est 15 prévu pour commander les moteurs en fonction des différence de tension électriques et des impulsions engendrées par les codeurs incrémentaux Au lieu de ceux-ci, on pourrait bien entendu utiliser tout autre moyen permettant de repérer la position angulaire de 20 l'axe du moteur, tel que potentiomètre, résolveur Selon un autre mode de réalisation particulier, le système électronique de traitement comprend: une interface électronique d'entrée-sortie, reliée aux moteurs et aux thermocouples et munie de deux 25 compteurs d'impulsions respectivement reliés aux codeurs incrémentaux, et des moyens électroniques de traitement, reliés à l'interface et prévus, après désalignement du faisceau laser, pour déterminer d'une part l'état à at30 teindre par chaque compteur pour réaligner le faisceau, en fonction des différences de tension électrique et de l'état de chaque compteur avant le désalignement, et d'autre part, les tensions électriques à appliquer successivement à chaque moteur 35 jusqu'à l'obtention du réalignement, en fonction de l'état à atteindre par le compteur correspondant et des états successifs de ce compteur. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le système électronique de traitement 5 comporte un filtre passe-bas pour filtrer les signaux électriques émis par les thermocouples excités par le faisceau laser, de manière à en éliminer les signaux résultant d'une instabilité du système laser. Enfin, les moyens électroniques de traite10 ment sont de préférence prévus pour réaliser un lissage des températures mesurées par les thermocouples en moyennant un nombre de température mesurées, choisi tel que la fréquence de coupure du filtre passe-bas ainsi réalisé par le lissage, soit inférieure à la 15 fréquence de l'instabilité du système laser. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, d'exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du détecteur objet de l'invention, la figure 2 est un diagramme montrant la distribution énergétique transversale d'un faisceau 25 laser gaussien, la figure 3 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du dispositif d'alignement automatique objet de l'invention, appliqué à l'usinage par faisceau laser, la figure 4 est un schéma de l'asservissement réalisé pour ce dispositif, la figure 5 est une vue en coupe schématique d'un montage d'un miroir utilisé dans le dispositif représenté sur la figure 3, la figure 6 est une vue arrière schématique du montage, la figure 7 est une vue d'un support des thermocouples utilisés dans ce dispositif, la figure 8 est une vue schématique d'un système électronique de traitement utilisable avec le dispositif, la figure 9 est une vue schématique d'une partie de ce système, correspondant à l'entrée des signaux issus des thermocouples utilisés avec le dispositif, la figure 10 est une vue schématique d'une autre partie du système, correspondant à l'entrée des impulsions issues de codeurs incrémentaux utilisés avec le dispositif, les figures 11 A à 11 E sont des diagrammes 15 temporels de signaux traités dans cette autre partie, la figure 12 est une vue schématique d'une interface de sortie de signaux issus de moyens électroniques de traitement appartenant audit système, et la figure 13 est un organigramme général 20 d'un programme d'asservissement exécutable par les moyens électroniques de traitement. Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un mode de réalisation particulier du détecteur objet de l'invention Il comprend une paire de 25 thermocouples TX 1 et TX 2 dont les soudures chaudes sont diamétralement opposées sur un cercle C intérieur au faisceau laser F à étudier et situé dans un plan perpendiculaire au faisceau Il comprend également une autre paire de thermocouples TY 1 et TY 2 dont les sou30 dures chaudes sont diamétralement opposées sur le cercle C, sur un axe X 1 perpendiculaire à un axe Y 1 qui joint les soudures chaudes des thermocouples TX et TX 2 Les thermocouples sont montés sur des supports non représentés. Les thermocouples sont en outre reliés à un moyen CT d'analyse des signaux émis par ces thermocouples, moyen appelé "centralisateur", qui comprend par exemple un comparateur ADX aux entrées duquel sont envoyés les signaux émis par les thermocouples TX 1 et 5 TX 2 et un autre comparateur ADY aux entrées duquel sont envoyés les signaux émis par les thermocouples TY 1 et TY 2. Si le faisceau F est correctement centré sur le détecteur, c'est-à-dire si son axe principal AP 10 passe par le centre du cercle C, les thermocouples mesurent tous une même température et l'on n'observe aucun signal en sortie des comparateurs Une déviation du faisceau suivant la direction X 1 (et/ou Y 1) entraîne une différence de température entre les thermocou15 ples TX 1 et TX 2 (et/ou TY 1 et TY 2) et l'on observe un signal en sortie du comparateur CX (et/ou CY) à partir duquel on peut déterminer la déviation du faisceau comme on le verra par la suite. Les thermocouples sont par exemple réalisés 20 avec des fils de chromelalumel de faible diamètre, de l'ordre de 0,1 mm par exemple, et à tête nue De tels thermocouples peuvent être utilisés dans un domaine de températures allant environ de -270 C à 1370 C et sont donc utilisables avec un faisceau issu d'un laser dont 25 la puissance peut atteindre, voire dépasser, 3 k W. Sur la figure 2, on a représenté un diagramme montrant la distribution énergétique transversale d'un faisceau laser F gaussien L'intensité du faisceau F considéré dans le plan (X 1, Y 1), à la distance 30 r de l'intersection des axes X 1 et Y 1, peut s'écrire: I(r) = Io exp (-2 r 2/w) ( 1) la quantité wo s'interprétant comme la distance à laquelle l'intensité maximale Io est divisée par e et qui correspond, de préférence, au rayon du cercle C. 35 Etant donné que la température enregistrée par un thermocouple est proportionnelle à l'intensité du faisceau, reçue par ce thermocouple, si r R désigne le rayon du cercle C lorsque l'axe principal ou central du faisceau passe par le centre de ce cercle, et 5 si TR désigne la température enregistrée par les thermocouples sur le cercle C, on peut montrer qu'une déviation Ar subie par l'axe principal du faisceau est sensiblement reliée à la variation de température AT détectée entre deux thermocouples diamétralement op10 posés, par la relation Ar = K AT ( 2) o K est une constante telle que: K = w/( 4 r R TR) Sur la figure 3, on a représenté schémati15 quement un mode de réalisation particulier du dispositif d'alignement automatique objet de l'invention, utilisé pour maintenir en permanence le faisceau aligné sur une cible, par exemple dans le domaine, indicatif mais non limitatif, de l'usinage par faisceau 20 laser La figure 3 montre une installation d'usinage par faisceau laser de puissance, du genre de celle qui a été décrite dans la demande de brevet français n 8101810 du 30 janvier 1981, et qui permet l'usinage d'une pièce 2 située à l'intérieur d'une enceinte 3 25 susceptible de contenir des matériaux fortement radioactifs et délimitée par une paroi de confinement 4. Une paroi épaisse de béton 5 assure une protection contre le rayonnement des matériaux contenus dans l'enceinte 3. L'installation comprend un tube 6 communiquant par une extrémité avec une chambre 7 et terminé, à son autre extrémité, par une tête d'usinage pourvue d'une lentille de focalisation 8 suivie par une buse 9 d'orifice 10 La tête d'usinage est apte à pénétrer 35 dans l'enceinte 3 et rétractable derrière un barillet de protection 11 Une tige 12 permet de déplacer la chambre 7 et le tube 6 en translation. Un laser d'usinage 13, situé à l'extérieur de l'enceinte 3, est apte à émettre un faisceau qui 5 traverse une fenêtre 14 puis est ensuite dévié par un miroir de renvoi 15 situé dans la chambre 7, pour se propager dans le tube 6 et atteindre la pièce 2 après avoir traversé la lentille 8 et l'orifice 10 de la buse. Le dispositif d'alignement selon l'invention permet au faisceau de traverser cet orifice en permanence, sans dévier de façon appréciable, ce qui détériorerait la buse, et comprend essentiellement le miroir 15 associé à deux moteurs 16 X et 16 Y pour 15 l'orientation du miroir, un détecteur 17 du genre de celui qui a été décrit en référence à la figure 1, et un système électronique de traitement 18 Le dispositif comprend également des codeurs incrémentaux 19 X et 19 Y respectivement associés aux moteurs 16 X et 16 Y. Le détecteur est monté dans le tube 6 à une faible distance de l'orifice 10 et de façon que l'axe du tube 6 passe par l'orifice et par le centre du cercle sur lequel se trouvent les soudures chaudes des thermocouples Le détecteur est par exemple monté au 25 voisinage de la lentille 8, entre celle-ci et le miroir 15 Ce dernier est incliné à 45 sur l'axe du tube 6 lorsque le faisceau est correctement réglé pour atteindre l'orifice 10 en se propageant suivant l'axe du tube 6. Le système électronique de traitement 18 est relié aux thermocouples du détecteur 17, aux moteurs 16 X et 16 Y et aux codeurs 19 X et 19 Y. Sur la figure 4, on a représenté un schéma de l'asservissement réalisé pour le dispositif selon 35 l'invention, représenté sur la figure 3 Les moteurs 16 X et 16 Y permettent de modifier la déflexion du faisceau suivant deux axes X et Y perpendiculaires à l'axe du tube 6, se coupant sur celui-ci, et respectivement parallèles aux axes X 1 et Y 1 Pour une meilleu5 re compréhension de la figure 4, seul est complètement représenté l'asservissement relatif à l'axe Y, au moteur 16 Y et aux thermocouples TY 1 et TY 2. Les codeurs incrémentaux 19 X et 19 Y sont respectivement reliés à des compteurs 20 X et 20 Y, eux 10 mêmes reliés à des moyens électroniques de traitement 21 faisant partie du système 18 Ces compteurs enregistrent des impulsions engendrées par les codeurs, chaque tour d'un moteur correspondant à un nombre donné d'impulsions. En considérant l'exemple de l'asservissement correspondant à un désalignement du faisceau suivant l'axe Y, le dispositif cherche à annuler la différence de tension électrique AV apparaissant du fait du désalignement, entre les thermocouples TY 1 et 20 TY 2:les moyens de traitement 21 déterminent le nombre XC d'impulsions (qui est une fonction f de AV) à compter par le compteur 20 Y pour que celui-ci passe de son état POSO avant asservissement à son état final POSD après réalignement du faisceau et déterminent 25 également les tensions électriques U à appliquer successivement au moteur I 6 Y par l'intermédiaire d'un amplificateur de puissance 22 Y (ayant un homologue 22 X associé au moteur 16 X) jusqu'à l'obtention du réalignement, en fonction de l'état POSD et des états suc30 cessifs POSACT du compteur 20 Y au cours de l'asservissement On peut de ce fait écrire: U = A (POSD POSACT) o A désigne le gain proportionnel que l'on peut prendre égal à 2. La figure 5 est une vue en coupe schématique du montage du miroir 15 dans la chambre 7 (qui est bien entendu percée pour l'entrée du faisceau F) Sur la figure 5, on a supposé l'axe AT du tube 6 horizontal Le faisceau F entre verticalement dans la chambre 5 7, par le bas de celle-ci et se réfléchit suivant l'axe AT sur le miroir 15 incliné à 45 par rapport à l'axe AT Le montage comprend un plateau 23 extérieur à la chambre 7 et dont une extrémité pénètre dans celle-ci à travers une ouverture 24 d'axe AT, prati10 quée dans la chambre 7 Le plateau 23 est maintenu sur la chambre 7 par deux vis 25 (figures 5 et 6) traversant le plateau 23 et vissées dans la chambre, des ressorts 26 étant interposés entre les têtes 27 des vis 25 et le plateau 23 Trois vis différentielles 28 15 (figures 5 et 6), mobiles en rotation-translation par rapport au plateau 23 et appuyant sur la chambre 7, permettent un déplacement du plateau par rapport à la chambre 7. Le montage comprend également une platine 29 20 située dans la chambre 7 et fixée au plateau 23 par l'intermédiaire d'un ressort 30 dont les extrémités sont solidaires de rondelles 31, 32 respectivement fixées à la platine et au plateau par des vis 33, 34. Une vis différentielle 35, mobile en rotation-transla25 tion par rapport au plateau et appuyant sur la platine, permet une orientation manuelle de la platine par rapport à la chambre 7 Le miroir 15 est fixé par une vis 36 à un bloc support 37, lui-même fixé à la platine 29 par des vis 38 Le miroir 15 est en outre refroi30 di par air, au moyen d'une buse circulaire 39 située à la périphérie du miroir et alimentée par un conduit 40 d'arrivée d'air Deux autres vis différentielles 41 sont mobiles en rotation-translation par rapport au plateau et appuient sur la platine 29 Elles sont res35 pectivement entraînées par les moteurs 16 X et 16 Y so- lidaires du plateau, par l'intermédiaire de réducteurs 42, et sont positionnées de façon à permettre respectivement les déviations du faisceau suivant les axes X (horizontal) et Y (vertical) La course des vis diffé5 rentielles 4 lest limitée au moyen d'une butée de fin de course par microrupteur 41 a engendrant un signal arrêtant le moteur et éventuellement le laser. A titre indicatif et nullement limitatif: le pas des vis 41 est de 0,02 mm; les moteurs sont 10 des moteurs à courant continu commercialisés par la société ESCAP sous la référence 34 L 12-219 P; les réducteurs ont un rapport de 1/135; les codeurs sont des codeurs optiques à 192 lignes et à deux canaux donnant des signaux de sortie déphasés de r/2, de ma15 nière à connaître le sens de rotation des moteurs. Sur la figure 7, on a représenté schématiquement le montage du détecteur 17 sur le tube 6 Il est interposé entre celui-ci et la tête d'usinage et comprend un raccord tubulaire 43 assemblé au tube 6 à 20 l'aide d'une bague femelle 44 (l'assemblage avec la tête d'usinage étant réalisé de façon identique et non représenté) Quatre trous radiaux coplanaires 45, à 90 les uns des autres, traversent le raccord 43 et sont prolongés par des manchons 46 Les thermocouples, 25 munis de gaines de soutien et de protection, sont enfilés par ces manchons et ces trous et maintenus en place par des vis de blocage 47, les quatre soudures chaudes 48 étant cocycliques, comme on l'a vu plus haut En outre, les thermocouples sont "à tête nue", 30 c'est-à-dire dénudés sur une longueur maximale et positionnés de façon que les soudures chaudes soient aussi proches que possible de l'axe du tube 6, de manière à obtenir des signaux exploitables pour un faisceau de faible puissance, tout en restant dans des 35 zones de températures supportables si le faisceau est de forte puissance. On revient à présent sur la quantité XC considérée plus haut, quantité qui est bien entendu positive ou négative suivant le sens de rotation du moteur 5 considéré Cette quantité est proportionnelle au mouvement (avance ou recul) AVIS à imposer à la vis différentielle 41 correspondante En tenant compte du fait qu'une déviation verticale (suivant Y) du faisceau, d'un angle f, est compensée par une rotation du 10 miroir 15, d'un angle e/2, et qu'une déviation horizontale (suivant X) du faisceau, d'un angle 5, est compensée par une rotation du miroir 15, d'un angle D, on en déduit que AVIS est proportionnel à Ar/2 dans le cas d'une déviation Ar verticale et à Ar dans le cas 15 d'une déviation Ar horizontale, avec la même constante de proportionnalité La quantité XC peut donc être reliée à la quantité AT de la formule ( 2) considérée plus haut et donc à la quantité AV proportionnelle à AT. Le coefficient K de la formule ( 2) est déterminé au début de l'utilisation du faisceau laser avec alignement automatique, à raison d'une détermination pour chaque axe X ou Y, en faisant dévier le faisceau d'une valeur Ar (suivant X ou Y), en détermi25 nant la variation AT correspondante et en calculant le rapport Ar/AT, égal à K d'après la formule ( 2). Sur la figure 8, on a représenté schématiquement un mode de réalisation particulier du système électronique de traitement faisant partie du disposi30 tif selon l'invention, représenté sur la figure 3 Il comprend une interface électronique d'entrée-sortie 49 et les moyens électroniques de traitement 21 Ces derniers sont constitués par un processeur, par exemple un microprocesseur du type 8086 de la société 35 INTEL auquel on associe un processeur numérique du type 8087 de INTEL, permettant le traitement en virgule flottante, l'ensemble étant implanté sur une carte microprocesseur du type SBC 8614 de INTEL, qui dispose de 32 K-octets de mémoire vive (extensible en 64 K5 octets) et de 32 K-octets de mémoire PROM, et qui est entièrement compatible avec le standard MULTIBUS qui supporte des transferts de données par 16 éléments binaires ou bits, et permet d'utiliser les cartes d'extension du type SBC, 8 ou 16 bits, de INTEL En outre, 10 le processeur 8086 de INTEL est un microprocesseur adressable de 1 Méga-octets. L'interface d'entrée-sortie 49 relie les moteurs, les thermocouples et les codeurs incrémentaux à la carte SBC 8614 Elle est implantée sur une carte 15 du type SBC 905 de INTEL, reliée à la carte SBC 8614 par un bus 50 de 16 bits de données, conforme au standard MULTIBUS. L'interface 49 comprend essentiellement des moyens 51 pour le traitement des tensions des thermo20 couples, des moyens 52 pour le traitement des impulsions SC provenant des codeurs incrémentaux et des moyens 53 pour le traitement des signaux de commande des moteurs, issus des moyens de traitement 21, les signaux SM de commande des moteurs, une fois traités, 25 étant envoyés vers les moteurs Sur la figure 8, on aperçoit également une console de commande 21 A reliée à la carte SBC 8614 par un bus 22 A du type Rs 232 de INTEL par exemple. Les moyens 51 pour le traitement des ten30 sions des thermocouples comprennent essentiellement (figures 8 et 9) des moyens 54 de conditionnement par amplification, filtrage et multiplexage, suivis d'un échantilloneur-bloqueur 55, lui-même suivi d'un convertisseur analogiquenumérique 56 Plus précisément, 35 les tensions délivrées par les quatre thermocouples sont à faible niveau (de l'ordre de 0 à 50 m V) et sont envoyées sur un circuit 54 par exemple du type 2 854 de la société ANALOG DEVICES qui les amplifie jusqu'à + 5 V et comporte quatre résistances RG respectivement asso5 ciées aux quatre thermocouples et ajustables pour assurer le gain G tel que: G = 104/RG + 1 o RG est exprimé en Dans le cas de thermocouples chromel10 alumel, une valeur de 111 î convient pour RG Chaque cha ne d'amplification est isolée galvaniquement des trois autres et associée à un filtre des signaux de 50 Hz Les voies correspondant respectivement aux quatre thermocouples sont ensuite multiplexées vers 15 une mémoire tampon de sortie (toujours dans le circuit 54) Pour que chaque tension traitée soit relative à une température vraie par rapport à O C, indépendante des variations de la température ambiante, les signaux des thermocouples sont envoyés, après multiplexage, 20 sur un compensateur de jonction froide 57 par exemple du type 2 B 56 de la société ANALOG DEVICES, muni d'un capteur 58 de température par exemple constitué par un transistor 2 N 2222 La tension de jonction froide est amplifiée dans les mêmes proportions que les tensions 25 des thermocouples. Le signal analogique issu du compensateur 57, somme des tensions de mesure des thermocouples et de la tension de jonction froide, est ensuite numérisé par le convertisseur analogique-numérique 56 par exem30 ple du type AD 574, 12 bits, de ANALOG DEVICES Pendant la lecture de la tension analogique, il convient de bloquer celle-ci par l'échantillonneurbloqueur 55 par exemple du type SHC 298 de BURRBROWN Le signal "status on "(ST) du convertisseur 56 indique l'état de 35 celui-ci et sert de mode de contrôle à l'échantillonneur-bloqueur Les 12 bits de sortie du convertisseur 56 sont envoyés directement sur le bus 50 et donnent une information codée des températures enregistrées par les thermocouples. Les moyens 52 de traitement des signaux issus des codeurs comprennent essentiellement les comp5 teurs 20 X et 20 Y (figure 10) Plus précisément, les impulsions délivrées par chaque voie AX ou BX (ou: AY ou BY) de chaque codeur 19 X (ou: 19 Y) sont des sinusoides non symétriques par rapport au zéro Elles sont mises en forme par un amplificateur 59 ou 60 (ou: 61 io O ou 62) différentiel par exemple du type SN 55115 Cette opération est effectuée près des codeurs optiques Les signaux qui arrivent sur la carte d'interface 49 sont donc des signaux carrés décalés de n/2 les uns par rapport aux autres Les impulsions correspondant à un 15 codeur 19 X ou 19 Y ainsi mises l'autre entrée du circuit 64 X (ou 64 Y). De plus, la sortie du circuit 63 X (ou 63 Y) est reliée à l'entrée ("HORLOGE") du compteur 20 X (ou 20 Y) par l'intermédiaire d'une bascule 66 X (ou 66 Y), tandis que la sortie du circuit 64 X (ou 64 Y) est reliée à l'entrée UP/D ("comptage décomptage") du comp35 teur 20 X (ou 20 Y) Chaque bascule permet de lire l'état du compteur correspondant pendant un changement d'état, cette bascule retenant l'impulsion pendant la lecture Les 10 bits de sortie du compteur 20 X (ou 20 Y) sont transférés en parallèle vers le bus 50 par 5 un "entraineur de données" (driver de données) 67 (réalisé à l'aide de deux drivers de données 67 A, 67 B du type 8283 de INTEL qui acceptent au maximum 8 bits chacun). Le décalage de n/2 entre les deux signaux 10 issus d'un codeur optique renseigne sur le sens de rotation du moteur associé et détermine le fonctionnement du compteur correspondant en compteur ou décompteur. A titre explicatif, les figures 11 A à l E 15 représentent les diagrammes temporels de signaux électriques engendrés par certains éléments électroniques du schéma de la figure 10: la figure 11 A montre le signal issu de l'amplificateur 59 ou 61 (voie AX ou AY); la figure 11 B montre le signal précédent retar20 dé; la figure 11 C montre le signal présent à la sortie du circuit XOR 63 X ou 63 Y; la figure 11 D montre le signal issu de l'amplificateur 60 ou 62 (voie BX ou BY); et la figure 11 E montre le signal issu du circuit XOR 64 X ou 64 Y La figure 11 C met en évidence le 25 doublage de fréquence mentionné précédemment et la figure 11 E met en évidence la possibilité de connaitre le sens de rotation des moteurs Les pointillés verticaux indiquent les instants o les compteurs comptent. Après traitement par les moyens de traite30 ment 21, les tensions de commande des moteurs sont issues du bus 50 sur 16 bits et transférées en parallèle à l'interface 49 par un interface programmable 68 réalisé (figure 12) à l'aide de deux interfaces programmables PPI 8255 de INTEL programmés en sortie mode 35 O référencés 68 A et 68 B sur la figure 12 Les signaux de commande du moteur 16 X sortent par le port PA 0,., PA 7 de l'interface programmable tandis que les signaux de commande du moteur 16 Y sortant par le port PB 0,, PB 7 Les moyens 53 de traitement des signaux 5 de commande du moteur 16 X ou 16 Y comprennent essentiellement un convertisseur numérique-analogique 69 X ou 69 Y du type DAC 80 12 bits, qui convertit les tensions numériques correspondantes Des amplificateurs de puissance 22 X et 22 Y, installés hors de l'interface 10 49, près des moteurs 16 X et 16 Y, mettent les tensions analogiques obtenues à niveau. Le cadencement est réalisé sur l'interface 49 par des moyens connus non représentés Une horloge de 30 Hz commande l'échantillonnage La fréquence 15 d'horloge du microprocesseur 8086 de INTEL est de M Hz Elle est d'abord divisée par 4 par un compteur binaire puis pilote un cadenceur du type 8253 de INTEL, de la carte interface 49, qui, par programmation, engendre des impulsions de 30 Hz La sortie du 20 cadenceur est lue sur le bus à travers un bit disponible du driver Le front montant des impulsions de 30 Hz est détecté par le programme du cadenceur. En ce qui concerne les liaisons avec le bus 50, elles sont réalisées sur l'interface 49, d'une ma25 nière connue Les adresses sur le bus 50 sont décodées par un codeur inverseur du type 8205 de INTEL Une temporisation sur le signal de bonne transmission XACK est nécessaire pour permettre au système d'acquérir les données La temporisation est réalisée par un cir30 cuit à décalage. Sur la figure 13, on a représenté l'organigramme général d'asservissement Le logiciel est écrit en langage évolué PLM 86 élaboré par la société INTEL pour les systèmes à base de microprocesseurs 8086. Les différentes étapes successives du pro- gramme d'asservissement sont les suivantes: les coefficients K sont entrés Le cadenceur est lancé Les forces électromotrices (f e m) des thermocouples sont lues, ces forces électromotrices sont converties 5 en températures et les températures sont lissées, (ces étapes successives de lecture des f e m, de conversion de ces f e m en températures et de lissage de celles-ci étant effectuées quatre fois, à raison de une fois par thermocouple) Ensuite: la différence de 10 température entre deux thermocouples diamétralement opposés est calculée; la rotation du moteur correspondant à effectuer est calculée; l'état (POSO) initial du compteur correspondant est lue; l'état (POSD) à atteindre par le compteur est calculé; l'état 15 actuel du compteur (POSACT) est lu; et le moteur est commandé; enfin, si la période (par exemple 30 ms) d'échantillonnage du faisceau laser (acquisition des températures) est écoulée, on se branche au début de l'étape de lecture des f e m des thermocouples, si20 non, on se branche au début de l'étape de lecture de l'état actuel du compteur Afin d'extraire du signal global délivré par chaque thermocouple, le signal à variation lente relatif à une déviation en direction, du faisceau, etd'en 25 éliminer le signal à fluctuation plus rapide relatif à l'instabilité du système laser, on procède à un filtrage par lissage des valeurs de température, mesurées par les thermocouples, sur un grand nombre de ces valeurs, par exemple 128 Le lissage est réalisé par 30 mémorisation des températures par exemple dans une pile cyclique, avec pointeur pour repérer le haut de la pile, puis calcul de la moyenne des températures ainsi mémorisées. REVENDICATIONS 1 Détecteur thermoélectrique d'alignement d'un faisceau laser dont la distribution énergétique transversale présente sensiblement une symétrie centrale, caractérisé en ce qu'il comprend deux paires de 5 thermocouples (TX 1, TX 2; TY 1, TY 2) dont les soudures chaudes sont destinées à se trouver dans le faisceau laser et sont sur un cercle (C) dont le plan est perpendiculaire à la trajectoire prévue pour le faisceau, en ce que les soudures chaudes correspondant à l'une 10 des paires appartiennent à un diamètre du cercle et en ce que les soudures chaudes correspondant à l'autre paire appartiennent à un autre diamètre du cercle, perpendiculaire audit diamètre, de manière à repérer tout déplacement du faisceau laser en détectant une 15 différence de tension électrique entre les deux soudures chaudes d'au moins l'une des deux paires. 2 Détecteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les thermocouples sont des thermocouples chromel-alumel ou tungstène-rhénium. 3 Dispositif d'alignement automatique sur une cible ( 10), d'un faisceau 11 ser dont la distribution énergétique transversale présente sensiblement une symétrie centrale, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'asservissement comprenant: des moyens de déviation ( 15, 16 X, 16 Y) du faisceau laser suivant deux axes à contrôler perpendiculaires entre eux et à la droite joignant la cible à leur intersection, le détecteur ( 17) selon l'une quelconque des reven30 dications 1 et 2, disposé entre la cible et les moyens de déviation de façon que ledit diamètre et ledit autre diamètre soient respectivement parallé- les aux axes et se rencontrent sur ladite droite, les deux soudures chaudes de chaque paire se trouvant à la même température et dans le faisceau, lorsque ce dernier est aligné sur la cible, en provenance des moyens 5 de déviation, de manière qu'en fonction d'un désalignement du faisceau suivant au moins l'un des axes, une différence de tension électrique soit observée entre les deux soudures chaudes de la paire de thermocouples correspondant à cet axe, de façon sensiblement 10 proportionnelle à la déviation du faisceau suivant l'axe, et un système électronique de traitement ( 18), prévu pour commander les moyens de déviation en fonction de ces différences de tension et d'informations is15 sues des moyens de déviation, de façon à maintenir le faisceau aligné sur la cible. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de déviation comprennent des moyens ( 15) de déflexion du faisceau laser en 20 direction de la cible ( 10), et deux moteurs ( 16 X, 16 Y) prévus pour modifier la déflexion du faisceau respectivement suivant les deux axes à contrôler, en modifiant l'orientation des moyens de déflexion. Dispositif selon la revendication 4, 25 caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux codeurs incrémentaux ( 19 X, 19 Y) respectivement associés aux moteurs ( 16 X, 16 Y), chaque codeur incrémental étant apte à engendrer des impulsions électriques fonctions de l'angle et du sens de rotation du moteur auquel il 30 est associé, et en ce que le système électronique de traitement ( 18) est prévu pour commander les moteurs en fonction des différences de tension électrique et des impulsions engendrées par les codeurs incrémentaux. 6 Dispositif selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce que le système électronique de traitement ( 18) comprend: une interface électronique d'entrée-sortie ( 49), reliée aux moteurs et aux thermocouples et munie de 5 deux compteurs d'impulsions ( 20 X, 20 Y) respectivement reliés aux codeurs incrémentaux ( 19 X, 19 Y), et des moyens électroniques de traitement ( 21), reliés à l'interface ( 49) et prévus, après désalignement du faisceau laser, pour déterminer d'une part l'état à 10 atteindre par chaque compteur pour réaligner le faisceau, en fonction des différences de tension électrique et de l'état de chaque compteur avant le désalignement, et d'autre part, les tensions électriques à appliquer successivement à chaque moteur 15 jusqu'à l'obtention du realignement, en fonction de l'état à atteindre par le compteur correspondant et des états successifs de ce compteur. 7 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le système 20 électronique de traitement ( 18) comporte un filtre passe-bas pour filtrer les signaux électriques émis par les thermocouples excités par le faisceau laser, de manière à en éliminer les signaux résultant d'une instabilité du système laser. 8 Dispositif selon les revendications 6 et 7, caractérisé en ce que les moyens électroniques de traitement ( 21) sont prévus pour réaliser un lissage des températures mesurées par les thermocouples en moyennant un nombre de températures mesurées, choisi 30 tel que la fréquence de coupure du filtre passe-bas ainsi réalisé par le lissage, soit inférieure à la fréquence de l'instabilité du système laser.