Brevet FR2555808A1 — publié le 19850531

MASQUE D'OMBRE POUR TUBE D'IMAGE EN COULEURS ET TUBE D'IMAGE LE COMPORTANT La présente invention concerne un masque d'ombre ou élec- trode de sélection de couleurs pour tube d'image de télévision en couleurs. Elle concerne, plus particulièrement, des moyens de fixa- tion du masque sur son cadre de support, qui sont agencés de manière à réduire la déformation initiale (le gonflement ou bombage) du masque sous l'effet de la chaleur engendrée par le bombardement électronique de celui-ci. Un tube à rayons cathodiques destiné à reproduire des images de télévision en couleurs, illustré partiellement et schématiquement en coupe sur la figure 1 et en perspective, en partie arrachée, sur-la figure 2, comprend généralement une enveloppe de verre 1 com- posée d'un panneau frontal (ou dalle avant) 2 de forme rectangulaire, prolongé par une paroi latérale 3 en forme de jupe, qui est scellée en 4 à une partie dite conique 5 qui se rétrécit et qui est terminée par un col tubulaire ou cylindrique 6 logeant en bout un ensemble de trois canons d'électrons 7 et portant emmanchés sur son extérieur, les déviateurs électromagnétiques horizontal et vertical 8 permet- tant de réaliser le balayage de l'écran luminescent 9. Cet écran 9 composé de luminophores de trois couleurs pri- maires, rouge, bleue et verte, est déposé sur la face intérieure de la dalle avant 2. Dans un type de tube d'image en couleurs o les canons d'électrons 7 émettent trois faisceaux d'électrons parallèles 13, 14, 15, situés dans un même plan horizontal, cet écran 9 est constitué par une succession répétée de trois bandes de lumi- nophores verticales de couleurs différentes R, V, B. Une électrode de sélection de couleurs constituée par une surface métallique de forme sphérique (ou cylindrique) 10, pourvue d'un grand nombre d'ouvertures oblongues 11 (ou rectangulaires allongées), appelée masque d'ombre 12, est disposée sur la trajec- toire des trois faisceaux d'électrons 13, 14, 15, à proximité et sensiblement parallèlement à l'écran 9 qui présente une forme analogue à celle de la surface 10. Le masque d'ombre 12 a pour effet de ne laisser passer de chaque faisceau d'électrons que la partie dirigée vers une seule des bandes de luminophores R, V et B, de telle sorte que le faisceau 13 est destiné à des bandes vertes V, le faisceau 14 à des bandes bleues B et le faisceau 15 à des bandes rouges R, du fait de leurs angles d'incidence différentes à l'endroit des fentes 11. En réalité les dimensions relatives des fentes 11, des bandes de luminophores R, B, V, et des faisceaux 13, 14, 15 sont différentes de celles représentées sur la figure 1, un faisceau unique pouvant présenter une section englobant plusieurs fentes 11 à la fois, ainsi qu'une zone circulaire sur la surface métallique 10 qui les entoure. Il en ressort clairement que la majeure partie des électrons de chaque faisceau 13 à 15 (80 pour cent environ) est reçue par la surface métallique 10, également appelée toile du masque, qui bloque leur passage et qui en absorbe l'énergie cinétique élevée. Ceci résulte en un échauffement rapide de la partie de la surface 10 balayée par les faisceaux 13 à 15, qui présente une faible inertie thermique. On remarquera ici que chacune des courbes désignées par les repères 13, 14 et 15 représentés plus précisément, entre le masque 12 et l'écran 9, l'axe d'un seul filet chromogène séparé du faisceau par une fente 11, et entre les canons d'électrons et le masque 12, le prolongement de cet axe et non pas les axes respectifs des trois faisceaux qui convergent au niveau de l'écran 9. Comme le masque d'ombre 12 doit, durant la fabrication du tube, être enlevé et remis en place plusieurs fois et, en outre, être capable de supporter des chocs et des vibrations mécaniques prédé- terminés sans subir de déformation ni de déplacements permanents, il est généralement supporté au moyen d'un cadre métallique rigide 16 qui est, de préférence, réalisé en un profilé ayant une section en L et une épaisseur notablement supérieure à celle du masque 12 (de à 15 fois, par exernple). Dans des exemples de réalisation du tube de l'état de la technique, décrit par exemple, dans les publications FR-A-I 470 260 et 1 486 675, l'épaisseur de la feuille de métal dont est faite la surface métallique 10 du masque 12, est généralement comprise entre 100 et 200 micrometres, et celle du cadre 16 est alors généralement comprise entre 2 et 3 millimètres, en fonction par exemple, des dimensions de l'écran. De ce fait, l'inertie thermique du cadre 16 est beaucoup plus élevée que celle de la toile 10 du masque 12, il n'est donc chauffé que beaucoup plus lentement. Il en résulte que le masque d'ombre 12 qui est en permanence bombardé par les faisceaux d'électrons 13 à 15 et qui est beaucoup plus mince et léger que le cadre 16, est dès la mise en route du tube chauffé beaucoup plus rapidement que le celui-ci, lourd et épais. Le cadre 16 lui-même n'est que peu bombardé par les faisceaux d'électrons, qui ne le touchent généralement que vers le début et la fin de chaque ligne et de chaque trame du balayage. Par conséquent, il est surtout chauffé à partir du masque 12 et il n'atteint sa température d'équilibre (lorsque la chaleur apportée devient égale à celle évacuée) que beaucoup plus tard que ce dernier. Par conse- quent, le masque d'ombre 12 subit une dilatation selon son plan (sensiblement dans le sens radial) bien avant que le cadre 16 ne commence à chauffer et à se dilater. On constate alors un phéno- mène qui a été appelé gonflement ou bombage (et en anglais "doming") du masque 12 dont le centre qui est en même temps le sommet, se rapproche de l'écran 9 et dont les bords soudés au cadre 16 restent maintenus en place par celui-ci. Le cadre 16 est lui-même fixé à la jupe 3 du panneau frontal à l'aide de moyens de montage classiques à ressorts à lame 17 (3 ou 4), décrits, par exemple, dans les publications FR-A-1 435 691, 1 436 497 ou 2 039 884. Ce gonflement du masque perforé 12 n'est qu'un phé- nomène temporaire dû à la dilatation thermique plus rapide de celui-ci par rapport à celle du cadre massif 16 qui l'entoure et le raidit. Il entraîne des déplacements respectifs des fentes Il du masque 10, qui au centre sont purement axiaux et qui présentent des composantes axiales décroissantes à partir du centre vers la péri- phérie (o elles sont initialement nulles) et radiales qui sont croissantes du centre (o elles sont nulles) jusqu'à environ à mi- chemin entre le centre et le bord (o elles atteignent leurs valeurs maximales) et à partir de là elles décroissent vers cette périphérie. Ceci est schématiquement illustré en coupe sur la figure 3, o la courbe A en tirets montre le profil d'un masque 12 et d'un cadre 16 froids et la courbe B en traits mixtes montre le profil d'un masque 12 chaud avec un cadre 16 froid occasionnant ledit gonflement qui est indiqué par une diminution du rayon de courbure du masque 12. Les déplacements précités des fentes 11 (figures 1 et 2) ont pour effet de déplacer les axes des portions des faisceaux (13, 14 et 15) qui les traversent par rapport aux axes verticales des bandes de luminophores R, V et B associés en triples juxtaposés, de manière à occasionner des pertes de registre ou défauts d'alignement (appelés "misregister" en anglais) qui sont les plus élevés dans une zone annulaire située à mi- distance environ entre le centre et le bord du masque 12. Il peut en résulter soit une diminution relative de l'intensité lumineuse sensiblement proportionnelle à celle de la surface de luminophore bombardée (si les bandes sont séparées par des zones dépourvues de phosphores), ou des défauts de pureté de la couleur, puisqu'un faisceau destiné à un luminophore unique tombe en partie sur une bande voisine d'une autre couleur. Après un intervalle de fonctionnement déterminé du tube, le cadre 16 est également rechauffé de manière progressive, par conduction, par rayonnement et éventuellement par bombardement électronique, de façon à également subir une dilatation thermique. Le cadre 16 et le masque 12 étant généralement réalisés en un même matériau (acier laminé), ils présentent le même coefficient de dilatation thermique. La dilatation du cadre 16, consécutive à celle du masque 12, a pour effet, d'une part, de réduire son gonflement constaté auparavant (en l'applatissant par rapport à la courbe B de la figure 3), d'augmenter l'écart entre les fentes 1 de celui-ci, c'est-à-dire de les déplacer radialement. Ceci a été illustré schématiquement et en coupe sur la figure 4, qui montre sur la courbe A en tirets (analogue à celle de la figure 3) le profil d'un ensemble masque-cadre (12-16) froids et sur la courbe C en traits pleins un ensemble masque-cadre (12-16) chauds, c'est- à-dire ayant atteints une même température d'équilibre. On y constate que l'étendue du masque 12 ainsi que l'écart entre les paires de branches parallèles du cadre 16 ont augmenté et que le rayon de courbure du masque 12, après une brève réduction dûe au gonflement initial, devient légèrement supérieur à celui qu'il avait à l'état froid. Si le cadre 16 est suspendu uniquement à l'aide de lames de ressort 17 dont les axes longitudinaux sont placés dans un même plan radial (transversal) et qui sont orientés sensiblement tangentiellement par rapport à sa circonférence, le cadre 16 peut se dilater dans son plan sans subir aucun déplacement axial. Ceci a pour effet d'étirer la surface métallique sphérique (10) de telle sorte qu'elle s'étale en s'applatissant légèrement. Le masque 12 subit donc un déplacement axial faible au centre qui augmente avec la distance radiale et un étalement dans le sens radial qui a pour effet de produire un accroissement du pas et, dans une moindre mesure, de la largeur des fentes 11 (des figures 1 et 2). Il en résulte des pertes de registre (ou d'alignement) dûes à l'étalement des fentes 11 dans le plan de la surface 10 dilatée, qui augmentent avec la distance radiale de celles-ci par rapport à l'axe du tube (c'est-à-dire par rapport au centre du masque 12). Il a été trouvé qu'un déplacement sup- plémentaire de l'ensemble masque-cadre (12-16) chaud (profil C) en direction de l'écran en suivant l'axe du tube, permettait de com- penser ces pertes de registre du fait qu'il permet de maintenir sensiblement le centre de courbure de la surface du masque 12 dans l'intersection de l'axe du tube avec le plan de déviation normal à cet axe. Un tel déplacement axial vers l'avant, illustré par le profil D (sans cadre) sur la figure 4, a été obtenu soit par des ressorts à lame orientés normalement aux faisceaux de déviation maximale, que la dilatation du cadre fait pivoter autour de deux replis transversaux, de telle sorte que le cadre 16 se rapproche de l'écran (voir par exemple FR- A-1 540 869), soit à l'aide d'organes de compensation intermédiaires insérés entre une extrémité du ressort à lame et le cadre 16, réalisés en bilame (bimétal) composés chacune de deux lames de métaux de coefficients de dilatation thermique différents, superposés et intimement réunies ensemble. Ces deux solutions figurent dans la publication FR-A-I 486 675 précitée. Ces organes de compensation bimétalliques, qui peuvent être intermédiaires entre le ressort et le cadre (voir, en outre, la publication FR-A-2 035 074 ou 2 107 515) ou constitués par des ressorts eux-mêmes en bilame (voir FR-A-I 597 297 et 2 011 387), permettent de compenser le défaut d'alignement des fentes 11 avec les triplets R, V, B de l'écran 9 en fonction de la température du cadre 16 auquel ils sont réunis par soudure. Toutefois, ils n'interviennent point au cours du gonflement initial du masque 12, à cause de la différence importante entre les inerties thermiques (et les poids) respectives de celui-ci et du cadre 16. Ce gonflement a pu être notablement réduit, ainsi que d'autres effets de torsion exercés sur les bords du masque 12, en limitant le nombre de points de soudure réunissant la jupe du masque 12 à la ceinture du cadre 16 qui sont parallèles, de la manière décrite et analysée dans la publication FR-A-1 470 260 précitée. Des réductions sup- plémentaires de ce gonflement ont été constatés en munissant soit selon la publication FR-A-2 096 323 la jupe du masque 12 d'une alternance de saillies et de creux radiales qui limitent les surfaces de contact entre le cadre 16 et la jupe à des zones entourant ces points de soudure, soit en munissant, selon les publications FR-A-2 420 205 ou 2 452 176, la ceinture ou paroi latérale du cadre 16 d'une alternance analogue de saillies et de creux, avec un effet réducteur sur le gonflement initial. Une réduction supplémentaire de ce gonflement a été obtenue par la réduction du rayon de courbure de la surface métallique (10) par rapport à celui du masque classique dont la distance à froid par rapport à l'écran (9) est sensiblement constante sur toute son étendue. Cette mesure implique en outre, une variation de l'espacement des axes des fentes (11) adjacentes en fonction de la distance radiale qui les sépare du centre du masque (12), ce qui augmente les tolérances. On remarquera ici que les tubes à canons parallèles "en ligne", à écrans lignés et à masques à fentes ne sont guère sensibles aux pertes de registre dans le sens vertical, mais le sont très fortement dans le sens horizontal. Les tubes d'image en couleurs utilisables notamment pour la visualisation en informatique (vidéographie, par exemple) ou en télévision à haute définition, devront présenter des écrans à bandes de luminophore plus fines et des masques avec des fentes moins espacées (pas réduit de 0,8 à 0,5 mm, par exemple) que les tubes actuellement disponibles, ce qui a pour conséquence des tolérances beaucoup plus réduites en ce qui concerne les déplacements radiaux des fentes, c'est-à-dire les défauts de registre dûs au gonflement du masque. Il en découle qu'une réduction notable (15- 25 Il m) du gonflement temporaire à la mise en route est indispensable. Outre le gonflement global du masque perforé dû à l'échauffement plus lent du cadre (dit "overall doming" en anglais), on a constaté également - un phénomène de gonflement localisé (dit "local doming" en anglais) qui dépend du contenu de l'image télévisée. Par exemple, lorsque l'image comprend deux zones très contrastées dont l'une est claire (lumineuse) et l'autre sombre, le nombre d'électrons captés par la zone du masque en regard de la première sera notablement supé- rieure à celui que reçoit la zone du masque en regard de la seconde. Il est évident que la zone plus bombardée atteindra rapidement une température beaucoup plus élevée que celle qui reçoit peu d'électrons et, du fait des faibles épaisseur et conductibilité ther- mique du masque, les températures respectives de ces deux zones resteront différentes durant un certain intervalle de temps, si l'image contrastée persiste. D'o il résulte une dilatation thermique différente selon la localisation des zones ou des points à fort courant d'électrons. Il est à remarquer également qu'un écran plus plat (c'est-à-dire une augmentation de son rayon de courbure) a pour effet d'augmenter la perte de registre dû au gonflement. Si l'on combine l'écran plat avec une résolution améliorée, les exigences de réduction du gonflement augmentent encore. Il a été constaté par le demandeur qu'il est possible de réduire l'amplitude et la durée du gonflement du masque en utilisant un cadre d'épaisseur réduite qui a été renforcé par au moins une nervure ou un repli, pour présenter une rigidité mécanique compa- rable à celle d'un cadre épais classique de section profilée en "L". Une telle solution a été proposée dans la publication FR-A-2 397 713, dans laquelle l'extrémité de la paroi latérale ou de la ceinture du cadre qui est en contact avec le bord ou la jupe du masque, est repliée vers l'intérieur ou vers l'extérieur. Dans une autre solution, décrite par exemple, dans la publication 2 485 255, un cadre léger d'épaisseur comparable à celle du masque d'ombre rectangulaire, entoure celui-ci. Le cadre comprend ici une extré- mité libre rabattue et l'ensemble masque-cadre est suspendu par ses quatre coins afin d'exercer sur lui une traction en direction de ses deux diagonales qui permet de suppléer au manque de rigidité mécanique d'un tel système. Dans les figures des publications FR-A-1 545 028 et 2 090 951, c'est l'extrémité intérieure de la partie transversale du cadre profilé en "L" qui est rabattue ou repliée vers l'arrière pour y former une lèvre ou nervure. Dans la publication FR-A-2 042 025 la jupe du masque est haute et munie de nervures, tandis que la cadre est de forme plate (dans un plan radial) et fixé à un rabat (ou rebord) de la jupe. L'invention a pour objet un masque d'ombre avec son cadre permettant d'augmenter la stabilité thermique de l'ensemble et de réduire, d'une part, la durée et d'autre part, l'amplitude du gon- flement, par rapport aux solutions de l'état de la technique, tout en lui assurant une rigidité suffisante. Un tel résultat est obtenu, selon l'invention, par l'utilisation de bilames comme moyens de fixation intermédiaires entre un masque à jupe courte et la paroi latérale d'un cadre qui est, de préférence, du type allégé, d'épaisseur réduite et raidie par une nervure pra- tiquée tout autour de sa paroi radiale de façon à former un repli augmentant l'ouverture de la fenêtre de passage des faisceaux d'électrons. L'invention a pour objet un masque d'ombre constituant l'électrode de la sélection de couleurs d'un tube d'image en couleurs et comprenant surface ou toile métallique perforée, bordée d'une jupe à génératrice parallèle à l'axe du tube et cadre de support de section sensiblement en forme de "L" et composé d'une paroi latérale ou ceinture et d'une paroi radiale ou base s'étendant vers l'axe du tube, ladite jupe étant réunie à la paroi latérale du cadre qui est réuni à la partie frontale du tube à proximité de l'écran trichrome à l'aide de ressorts à lame permettant sa dilatation, éventuellement combinés des moyens de compensation bimétal- liques. Suivant l'invention, la jupe est réunie à la paroi latérale du cadre sur au moins deux de leurs côtés parallèles respectifs, au moyen de pattes de fixation intermédiaires en bilame dont chacune a une extrémité fixée au cadre et l'autre à la jupe. L'invention sera mieux comprise et d'autres de ses objets, caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit et des dessins annexés, s'y rapportant, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe partielle et schématique simplifiée d'un tube d'image en couleurs de l'état de la technique; - la figure 2 est une vue partielle et schématique en perspec- tive, simplifiée et partiellement arrachée, d'un tube de la figure 1; - la figure 3 est une coupe schématique de l'ensemble masque-cadre illustrant le phénomène de gonflement tempo- raire; et - la figure 4 est une coupe schématique de l'ensemble masquecadre illustrant la dilatation thermique et sa compensation par son déplacement axial vers l'écran (avant), selon l'état de la technique décrit ci-dessus - la figure 5 montre des diagrammes de l'évolution des températures respectives d'un masque, d'un cadre léger (mince) et d'un cadre lourd (épais); - la figure 6 montre schématiquement en coupe l'effet de réduction du gonflement obtenu à l'aide d'un masque à jupe longue avec un cadre lourd (épais) dont l'assemblage est effectué par des points de soudure discrets aux endroits des creux de celui-ci; - la figure 7 montre une coupe schématique partielle d'un masque à jupe courte avec un cadre léger à l'extérieur; - la figure 8 montre une coupe schématique partielle d'un masque à jupe courte avec un cadre léger à l'intérieur; - la figure 9 montre des diagrammes de la variation du défaut d'alignement (de registre) d'un masque avec un cadre lourd en fonction du temps de fonctionnement du tube; - la figure 10 montre un diagramme analogue pour un masque à jupe courte avec un cadre léger; - la figure 11 est une vue partielle en coupe d'un premier mode de réalisation d'un ensemble masque-cadre assemblés suivant l'invention à l'aide de moyens de montage intermédiaire en bilame; - la figure 12 montre en perspective un bilame de la figure 11; - la figure 13 est une vue frontale schématique indiquant respectivement des emplacements des bilames et des soudures entre cadre et masque pour obtenir un ensemble conforme à l'invention; - la figure 14 est une vue frontale schématique indiquant d'autres emplacements pour bilames; - les figures 15, 17, 19, 21, 23 et 25 sont des vues partielles en coupe d'autres mode de réalisation des assemblages du masque et du cadre à l'aide de bilames; - les figures 16, 18, 20, 22, 24 et 26 montrent respectivement en perspective différentes formes de bilames utilisables dans les assemblages des figures 15 à 25; - les figures 27 et 28 montrent des diagrammes des variations des pertes de registre en fonction du temps de fonctionnement du tube, en utilisant des pattes de fixation en bilame disposées entre le masque et le cadre. La figure 5 illustre des diagrammes de variation de tempé- ratures avec le temps de fonctionnement respectivement en ce qui concerne un masque perforé E, un cadre léger F et un cadre classique, lourd G. En abscisse, on a porté le temps de fonction- nement du tube (avec cathode à chauffage rapide) et en ordonnée on a porté la température de chaque élément. Sur la courbe E en traits pleins, on peut constater que le masque perforé qui est de faible poids, monte rapidement en température et qu'il atteint après 5 minutes de bombardement électronique sa température d'équilibre (55 C). Un cadre de faible épaisseur (1,2 millimètres environ) présente une courbe de montée en température F en tirets qui indique un échauffement plus lent, de sorte qu'il n'atteint sa température d'équilibre qu'au bout de 9 minutes environ. Un cadre lourd (de 2,8 mm d'épaisseur) présente une courbe de montée G en traits mixtes encore plus lente. Il n'atteint sa température d'équilibre qu'au bout de 12 à 15 minutes environ. En comparant les courbes E, F et G, on constate aisèment que la différence de température maximale entre le masque et le cadre léger est atteinte en 3 minutes environ, tandisque celle entre le masque et le cadre lourd se produit après 5 à 6 minutes de fonctionnement, par exemple. En outre, on peut constater que la grandeur de cette différence maximale est supérieure dans le second cas, ce qui montre déjà l'avantage du cadre de faible épaisseur. Les valeurs ne sont données qu'à titre d'exemple et dépendent notam- ment du format (dimension de l'écran) du tube. La figure 6 représente une coupe schématique partielle d'un ensemble masque d'ombre et cadre de montage suivant la publi- cation FR-A-2 420 205, pour montrer une compensation partielle du gonflement du masque 12 par le repliement d'une jupe longue (haute) 21 dont la génératrice est sensiblement axiale et dont l'extrémité libre est fixée par des soudures 22 à des creux ou renfoncements 20 espacés, pratiqués dans le cadre 16, à proximité de la jonction de la ceinture (ou paroi latérale) 18 avec sa base 19 (ou partie annulaire, transverse ou radiale). Ces renfoncements 20 permettent de garder un espacement entre le haut de la jupe 21 et celle de la ceinture 18, de telle sorte que lors de dilatation thermique du masque 12 qui précède celle plus lente et plus tardive du cadre 16 lourd, la jupe 21 puisse d'incurver vers l'extérieur. Cette incurvation ou évasement (vers le haut) de la jupe 21, indiquée en pointillé sur la figure 6, a pour effet de réduire notablement le gonflement temporaire du masque 12 vers l'avant. La ceinture 18 du cadre 16 n'ayant plus d'action de confinement sur le haut de la jupe 21 au voisinage de sa jonction avec le masque 12, il s'est avéré avantageux de munir la bordure non perforée entourant la surface métallique bombée 10, d'une nervure 23 de raidissement (décrite, par exemple, dans la publication FR-A-2 042 025 précitée). Tout en réduisant le gonflement qui occasionne des pertes de registre dans le sens radial en déplaçant les faisceaux transmis par les fentes 11 vers l'axe du tube, la flexibilité de la jupe longue 21 (dans le sens de son écartement vers l'extérieur) produit un effet semblable à une dilatation globale de l'ensemble masque-cadre, c'est-à-dire des pertes de registre en sens inverse à celles d es au gonflement, qui sont croissantes avec la distance radiale par rapport au centre du masque 12. L'inconvénient de cette solution est que la compensation de cette dilatation globale n'intervient que lors de l'échauffement et de la dilatation concomittante du cadre 16 et, par l'intermédiaire de celui-ci, des pièces de compensation en bilame (non-représentées), insérés entre le cadre 16 et les ressorts (17, figure 1) et décrites, notamment, dans la publication FR-A-I 1 486 675 précitée. Comme il a été dit précédemment, l'utilisation d'un cadre moins épais et donc moins lourd, mais agencé de façon à conserver une rigidité mécanique suffisante à l'égard des chocs et des vibra- tions, paraît plus avantageux, d'une part, pour réduire le phénomène de gonflement en amplitude et en durée par une dilatation plus rapide du cadre (inertie thermique moindre) et d'autre part, pour raccourcir le temps nécessaire à la mise en route de la compen- sation de la dilatation globale à l'aide des bilames intermédiaires qui sont chauffées plus rapidement dans ce cas. Deux modes de réalisation d'un ensemble composé d'un masque à jupe courte et d'un cadre léger (mince) ont été schématiquement et partiellement représentés en coupe sur les figures 7 et 8. La figure 7 représente le mode de réalisation avec masque à l'intérieur du cadre et la figure 8 représente le mode de réalisation avec masque à l'extérieur du cadre. Sur les figures 7 et 8, le masque bombé 12, muni de fentes 11, est bordé latéralement par une jupe 24 repliée dont la génératrice est parallèle à l'axe du tube. La hauteur de cette jupe 24 peut être choisie en fonction des dimensions du masque 12, notamment, de sa dimension axiale (l'écart entre son sommet et sa base) et de la hauteur de la paroi latérale 180 du cadre 160 profilé en "L". Dans un exemple de réalisation avantageux, la hauteur de la jupe 24 est comprise au plus entre le quart et le tiers de la hauteur de la ceinture 180 (par exemple, dans le cas d'un cadre 160 ayant une hauteur de ceinture 180 de 22 mm environ, la hauteur de la jupe 24 peut être de 7 mm environ). L'épaisseur "E" du cadre 160 est, par exemple, choisie de manière à être inférieure ou approximativement égale au décuple de l'épaisseur "e" du masque 12 (E/e environ, les deux pièces étant réalisées en un acier laminé (tôle). La bordure non perforée de la toile 10 du masque 12 peut être munie de la nervure 23 précitée. La partie radiale ou la base 190 du cadre 160comporte à son extrémité intérieure un repli vers le bas ou une lèvre 191 qui démarre à une pliure 192, choisie de telle sorte que le faisceau le plus dévié FDmax puisse frapper la bordure du masque 12 jusqu'aux abords de la jupe 24, afin de réduire la variation de températures du masque de son centre à son bord. Les angles d'inclinaison I entre les lèvres 191 et les plans médians horizontaux et verticaux du tube sont, de préférence, choisis au plus égaux à l'angle de déviation maximal du faisceau dans ceux-ci, afin qu'aucun électron réfléchi par la lèvre 191 ne soit dirigé vers la zone perforée du masque. Autrement dit, pour obtenir une répartition de températures aussi uniforme que possible sur tout l'étendue de la toile 10 du masque 12, la fenêtre 25 d'ouverture pratiquée dans la base 190-191 du cadre 160 doit être de dimension suffisante pour permettre le passage des faisceaux déviés à l'extrême dans les sens horizontal et vertical jusqu'aux bords de la toile 10. On remarquera ici que la pliure 192 sert également à renforcer et raidir la structure du cadre léger 160. Dans les deux modes de réalisation de l'ensemble masque- cadre léger, la jupe 24 peut être réunie à la partie supérieure de la ceinture 180 du cadre 160 à l'aide de points de soudure 26 espacés, par exemple, de la façon décrite dans la publication FR-A-1 470 260 - précitée. Le montage du cadre 160 dans la dalle avant du tube est généralement effectuée de façon classique, à l'aide de ressorts à lame respectivement munis de pièces de compensation en bimétal. Il est à remarquer ici que le mode de réalisation de la figure 7, o la ceinture 180 du cadre 160 entoure la jupe 24 du masque 12, assure un meilleur contact thermique entre ces dernières, mais le mode de réalisation de la figure 8, o les parties de la jupe 24 non soudées peuvent temporairement s'écarter de la face extérieure de la ceinture 180, peut occasionner un ralentissement relatif de la montée en température du cadre 160. Toutefois, le gonflement initial temporaire peut être légèrement supérieur dans le premier cas que dans le second. La figure 9 montre les variations du défaut d'alignement ou de registre MR en fonction de la durée de fonctionnement d'un tube ayant un masque d'ombres à jupe longue monté sur un cadre épais classique, par exemple, du type à cadre entourant la jupe sur toute sa hauteur. En abscisse, on a porté le temps de fonctionnement t à partir de l'instant t = 0 de la mise en route et en ordonnée le défaut d'alignement MR mesuré par l'écart de l'axe d'un faisceau fin d'une couleur par rapport à l'axe médian vertical de la bande de lumi- nophore d'une couleur donnée, sur un ou deux points situés sur l'axe médian horizontal de l'écran, à trois quarts de distance (ou à midistance) entre le centre et le bord de l'écran ligné trichrome. Les publications FR-A-I 470 260 et 1 486 675 décrivent une autre méthode de mesure, dans laquelle on calcule la valeur moyenne de cet écart mesuré sur huit points de mesure situés sur un cercle dont le rayon est égal à environ 0,28 de la diagonale du tube, ces huit points étant respectivement situés aux intersections des axes mé- dians vertical et horizontal de l'écran et à mi-distance entre ces intersections. Un écart radial en direction du centre a été affecté d'un signe positif et celui vers les bords d'un signe négatif (contrai- rement aux diagrammes des publications susmentionnées). Sur la courbe H en trait plein de la figure 9, qui illustre l'évolution du défaut d'alignement dans le temps sans compensation de température par des bilames, on constate un maximum positif de micromètres à 6 minutes de fonctionnement, un passage par zéro à 17 minutes et ensuite une approche asymptotique d'un écart stable négatif de -25 micromètres. La courbe 3 en pointillé indique cette même évolution avec utilisation des bilames de compensation, avec un maximum positif de 55 pm à 6,5-7 minutes, suivi d'une lente approche d'une faible valeur positive (ou négative), qui devient asymptotique aux environs de 25 minutes de fonctionnement. De telles valeurs de défauts d'alignement sont inacceptables pour les tubes de haute ou de moyenne résolution (0,5 mm d'écart entre les axes des fentes 11). La figure 10 montre des diagrammes analogues à ceux de la figure 9, pour un tube avec masque à jupe courte et à cadre mince des figures 7 et 8. La courbe K en trait plein montre l'évolution temporelle du défaut d'alignement MR sans compensation par bilames et la courbe L en pointillé avec cette compensation. On peut constater que pour un masque léger, le maximum positif de la courbe K est de 25 micromètres, donc d'environ 40 pour cent inférieur à celui de la courbe H de la figure 9, et il se présente après 2,5 minutes de fonctionnement, c'est-à-dire à la moitié du temps de celui d'un masque classique. Dans la suite, elle comprend un passage par zéro à dix minutes, suivi d'une approche asymptotique d'une valeur négative de -45 micromètres. La courbe L présente un maximum positif de 30 m environ dû au gonflement, suivi d'un décroissement asymptotique vers une faible valeur positive ou négative. On notera ici que les figures 9 et 10 confirment les déductions faites à partir des courbes E, F et G de la figure 5. Une réduction supplémentaire de l'amplitude et de la durée du gonflement temporaire du masque peut être obtenu par Putilisation, suivant l'invention, de moyens de fixation intermédiaires bimétal- liques, insérés entre la jupe et le masque, aux endroits de leur liaison par soudure selon l'état de la technique. Dans la publication US-A-3 387 159, la paroi latérale ou ceinture du cadre portant le masque est muni de prolongements en forme de doigts régulièrement espacés de façon à présenter une forme en créneaux. La jupe du masque qui entoure ses doigts en forme de lamelles est réunie à chacun d'eux à l'aide d'un point de soudure. Pour empêcher ou réduire la dilatation du masque à la suite de celle du cadre, ces doigts sont, en outre, réunis ensemble par un anneau (ou ceinture) de cerclage intérieur qui est soudé par des points situés sensiblement au milieu de leurs surfaces libres inté- rieures respectives. Cet anneau de cerclage réalisé en un matériau métallique de faible coefficient de dilatation thermique a pour effet de produire un confinement de la jupe à travers les doigts même si le masque et le cadre se dilatent suite à leur échauffement. Une telle mesure semble destinée à empêcher la dilatation du pourtour du masque lors de son échauffemment et avoir pour effet de rendre permanent son gonflement qui auparavant n'était que temporaire, avec les effets prévisibles des pertes de registre sensibles à mi- distance entre le centre et le bord du masque. Dans une variante de réalisation (illustrée sur la figure 6 de cette publication), l'extrémité libre de la jupe du masque est directement réunie à l'anneau de cerclage (ou confinement) intérieur (profilé en U) qui lui est réuni par une pluralité de doigts, pattes ou lamelles (recourbées en S) régulièrement espacées, au bord adjacent de -la ceinture du cadre, afin de limiter les contraintes exercées par la dilatation du cadre sur l'anneau. La publication mentionne en outre un léger effet bimétallique dO aux soudures entre l'une des extrémités de chaque patte et l'anneau de cerclage à coefficients de dilatation différents, qui aurait pour effet de rapprocher le masque de l'écran par suite de la dilatation de ces pattes et de compenser ainsi la légère dilatation du masque dont le pourtour est confiné par cet anneau. Ce confi- nement est justement le contraire de l'effet recherché par les moyens de montage intermédiaires selon l'invention, qui consiste à réduire le gonflement temporaire en rendant possible la dilatation dans le sens radial du masque de manière sensiblement indépendante de celle du cadre. La figure 11 est une vue partielle et schématique en coupe d'un premier mode de réalisation d'un ensemble masque-cadre réunis suivant l'invention, à l'aide de moyens de montage intermédiaires en bilame, et la figure 12 montre en perspective une bilame de la figure 11. Sur la figure 11, on a illustré un cadre léger (mince) 160 et un masque 12 à jupe 24 courte, réunies ensemble à l'aide de plusieurs pattes bimétalliques 26 de contour et de section rectangulaires dont chacune est composée de deux lames métalliques 27, 28 (voir figure 12) superposées et soudées ensemble sur toute l'étendue de leurs faces en regard et qui sont respectivement réalisées en des alliages de métaux de coefficients de dilatation thermique différents. L'une des lames 27, dont une extrémité est soudée en un point 181 à la ceinture 180 du cadre 160, est, de préférence, réalisée en un alliage de nickel (30-40% par exemple) et de fer, ayant un coefficient de dilatation thermique faible (et généralement connu sous la déno- mination commerciale "INVAR"). D'autres métaux ou alliages de fer et de nickel connus peuvent être utilisés pour réaliser l'un 27 des éléments de la patte en bilame 26. L'autre lame 28, dont l'autre extrémité est soudée en un point 240 à la jupe 24 du masque 12 est en acier, par exemple, laminé à froid (comme le masque et le cadre) et présente un coefficient de dilatation thermique élevé. A un endroit 29 au-dessus du point de soudure 181 la ceinture , la patte 26 est repliée vers l'axe selon une ligne transversale et à un autre endroit 30 légèrement au-dessus du précédent, elle est de nouveau repliée vers le bord, afin d'obtenir d'une part, un espa- cement 31 entre la ceinture 180 et le haut de la patte 26 et d'autre part, lorsque le bilame augmente en température, un genre de redressement qui permet de maintenir le masque 12 au même niveau ou de le faire avancer légèrement vers l'écran pendant sa dilatation. Lorsque le masque 12 monte en température, son bord et sa jupe 24 commencent à chauffer la patte 26 dont la lame intérieure 28 s'allonge plus que l'extérieure 27, de telle sorte qu'elle se recourbe vers l'extérieur en réduisant l'espacement 31 et en tirant le bord du masque 12 vers l'extérieur. Le déplacement du point de soudure 240 par rapport au point 181 est indiqué sur la figure 12 par une flèche M. Les pattes en bilame 26 constituant les moyens de liaison intermédiaires entre le cadre 160 et la jupe 24 du masque 12, favorisent donc pratiquement dès le début du fonctionnement sa dilatation dans le sens radial en réduisant sensiblement le gon- flement dû au confinement procuré par le cadre encore froid. Elles peuvent être placées à tous les endroits prévus dans l'état de la technique pour les points de soudure entre le cadre et la jupe, notamment lorsqu'il s'agit d'un masque à trous avec un écran en points de luminophore disposés en triades et avec des canons d'électrons disposés en "delta". Pour un écran trichrome ligné et un masque rectangulaire à fentes du type décrit, il n'y a théoriquement pas de défauts de registre dans le sens des triplets (c'est-à-dire vertical); il suffit donc d'utiliser les pattes en bilame 26 uniquement sur les côtés, le haut et le bas de la jupe 24 du masque 12 étant, de préférence, directement soudés, par exemple, en 2, 3 ou 4 points, à la paroi latérale 180 du cadre 160, afin d'en réduire le coût. Les figure 13 et 14 sont des vues frontales schématiques indiquant respectivement des emplacements des pattes de liaison 26 et des soudures, d'un ensemble masque-cadre suivant l'invention. Sur la figure 13 les côtés verticaux, gauche et droite, de la jupe du masque 12 à fentes 1l1 sont réunis aux côtés adjacents de la ceinture 180 du cadre, chacun au moyen de trois pattes en bilame 26 dont l'une est disposée au milieu du côté concerné et les deux autres symétriquement de part et d'autre de ce milieu, par exemple, respectivement à un quart ou un tiers de sa hauteur. Sur la figure 13, les grands côtés horizontaux respectifs, c'est-à-dire ceux du cadre et de la jupe, sont chacun directement réunis ensemble, par exemple, par trois points de soudure 31, dont l'un est au milieu et les deux autres situés symétriquement de part et d'autre de ce milieu. L'expérience a montré qu'il peut être avantageux de-placer les points de soudure 31 sur les deux côtés du centre, à des distances du milieu qui sont inférieures au quart de la longueur totale du haut ou du bas de la jupe, en vue de réduire une possible distorsion curviligne de la forme allongée des fentes 11. La figure 14 montre une autre façon de placer les pattes en bilame 26. L'une des pattes 26 reste plaçée au centre de chaque côté vertical, tandisque les deux autres sont plaçées aux deux coins. La dilatation du masque 12 dans le sens de la diagonale étant supérieure à celle dans le sens de son axe de symétrie horizontal, on choisit pour les pattes 26 placées dans les coins une flexion plus forte. Cette flexion plus forte peut être obtenue notamment en aug- mentant la différence entre les coefficients de dilatation thermique des alliages constitutifs respectifs des deux plaquettes 27, 28 super- posées et réunies ensemble, formant le bilame 26. Il est également possible de faire varier la longueur de la patte 26 en bilame de même composition pour obtenir un déplacement plus petit ou plus grand de son extrémité fixée à la jupe 24. Les figures 15, 17, 19, 21, 23 et 25 sont des vues partielles en coupe d'autres modes de réalisation des assemblages masque-cadre à l'aide de pattes en bilame d'autre formes, et les figures 16, 18, 20, 22, 24 et 26 montrent respectivement en perspective les différentes formes de ces pattes utilisées dans les assemblages des figures ci- dessus, données à titre d'exemple. Sur la figure 15, on utilise un cadre 16 dont la paroi latérale 18 est pourvue dans sa partie inférieure de renfoncements ou creux 20, selon la publication FR-A-2 420 205 ou la figure 6 décrite précé- demment. Ces creux 20 constituent des saillies vers l'intérieur de la paroi latérale 18 régulièrement espacées, de sorte que le plan défini par la surface intérieure est espacé du reste de la face interne de la paroi 18 de manière suffisante pour permettre l'utilisation de pattes en bilame droites (plates) 260, illutrées en perspective sur la figure 16. Elles sont composées d'une lame de faible dilatation 270 et d'une de forte dilatation 280 superposées et réunies, dont la première 270 est réunie par son extrémité inférieure à la face interne du creux 20, par un point de soudure 181 et dont la seconde 280 est réunie par son extrémité supérieure à la face externe de la jupe 24, par un autre point de soudure 240. Lorsqu'elle monte en température, la patte 260 subit une flexion vers l'extérieur, analogue à un pivo- tement dans le sens de la flèche N autour de son point de fixation 181 au cadre 16. Sur la figure 17, on a montré en coupe une patte en bilame 261 dont le haut est recourbé de façon à former une partie semi-cylindrique 266. La lamelle à faible dilatation 271 est à l'extérieur du demi-cylindre, tandisque celle à forte dilatation 281 est à l'intérieur, comme c'est indiqué en perspective sur la figure 17. L'extrémité inférieure de la partie droite 267 de la patte 261 est réunie par la face accessible de la lamelle 281 à la face extérieure de la paroi latérale 180 à proximité du lieu de sa jonction à la base au moyen d'un point de soudure 182. L'extrémité de la partie recourbée 266 qui enjambe le haut de la paroi latérale 180 du cadre , est réunie par la face accessible de la lamelle 271 à la face extérieure de la jupe 24 au moyen d'un autre point de soudure 240. La patte 261 présente donc une forme générale analogue à un crochet (ou hameçon). Lorsque la jupe 24 du masque 12 commence à chauffer l'extrémité de la partie recourbée 266, celle-ci a tendance à se redresser ou se déplier comme indiqué par les flèches R et Q. Par ailleurs, la partie droite 267 a tendance à s'écarter de la paroi latérale 180, comme indiqué par la flèche P. Les flèches P et R indiquent des déplacements sensiblement en sens contraire mais de grandeurs différentes, de telle sorte que le mouvement résultant s'effectue vers l'extérieur, pour s'opposer au gonflement temporaire. La composante du mouvement vers le haut dans la direction indiquée par la flèche Q, d e au redressement de la partie semi-cylindrique 266, présente un effet favorable, car elle occasionne un rap- prochement du masque 12 de l'écran 9 de façon à compenser en partie la perte de registre dûe à la dilatation du masque 12. Les figures 19 et 20 montrent partiellement, respectivement en coupe et en perspective, un autre mode de réalisation d'un ensemble masque-cadre utilisant des pattes de fixation intermé- diaires en bilame, suivant l'invention. Le cadre 16 utilisé ici est du type à renfoncements ou creux 20 espacés, illutré par les figures 6 et 15. Au-dessus de ces creux 20, la paroi latérale 18 est pourvue de découpes ou de créneaux 188 dont le fond plat, parallèle à la base 19 du cadre 16, est déporté vers l'axe du tube (l'intérieur) par rapport au bord supérieur de la paroi latérale 18. En prolongement du creux , sur ce fond plat, on soude en 183 le côté inférieur tout entier d'une patte en bilame droite (plate) 262, analogue à celle repré- sentée sur la figure 16. Cette patte 262 est composée d'une lamelle à faible dilatation 272 tournée vers l'extérieur (à l'opposé de l'axe du tube) et d'une à lamelle à forte dilatation 282 tournée vers l'intérieur, superposées et soudées ensemble. Le haut de la face interne de la patte 262 est soudée en 240 à face extérieure de la jupe 24. Lors de la montée en température, le point de soudure 240 est déplaçé selon la flèche S de la figure 19, vers l'extérieur de sorte que les pattes 262 tendent le masque 12. Les figures 1lI, 13, 14, 15, 17 et 19 montrent toutes des as- semblages masque-cadre du type o la jupe (24) est à l'intérieur de la paroi latérale (18, 180) du cadre. Dans ce cas, la dilatation compensatrice du gonflement, obtenue à l'aide des pattes en bilame est limitée à la largeur de l'espacement entre face extérieure de la jupe 24 et la face intérieure de la ceinture 18 ou 180. Cette limitation est inexistante dans les assemblages du type à masque dont la jupe 24 entoure la paroi latérale 180 du cadre. La figure 21 montre une coupe partielle du mode de réalisation le plus simple d'un assemblage masque-cadre du type à jupe exté- rieure utilisant une patte en bilame droite (plate) 263, représentée en perspective sur la figure 22. Cette patte 263 est composée dune lamelle à faible dilatation 273 et d'une lamelle à forte dilatation 283, superposées et réunies. L'extrémité inférieure de la face accessible de la lamelle 283 est réunie par un point de soudure 184 au bas de la face extérieure de la paroi latérale 180 du cadre 160. Le haut de la face accessible de la lamelle 273 est soudée en 241 à la face intérieure de la jupe 24. Lors de. la montée en température de la patte 263, le haut de celle-ci s'écarte de la paroi latérale 180 du cadre 160, comme symbolisé par la flèche T. La figure 23 montre un autre mode de réalisation d'un tel assemblage et la figure 24 montre en perspective une patte en bilame 264 utilisée pour celui-ci. La patte 264 comprend une partie inférieure sensiblement droite 268 muni de deux replis transversaux 290 et 291 de sens opposés pour assurer un déport vers l'intérieur du tube et une partie supérieure recourbée, sensiblement en forme de demi-cylindre 269 qui enjambe le haut de la paroi latérale 180 du cadre 160. Elle est composée de deux lamelles parallèles superposées et soudées, dont l'une 274 présente un coefficient de dilatation faible et dont l'autre 284 présente un coefficient de dilatation thermique fort. A l'extrémité inférieure de la partie droite 268, la face accessible de la lamelle 274 est réunie par un point de soudure 185 à la face intérieure de la ceinture 180 du cadre 190 au voisinage de sa jonction à sa base 190. A l'extrémité de la partie recourbée 269, la face accessible de celle-ci qui est tournée vers l'extérieur, est réunie au moyen d'un autre point de soudure 241 à la face interne de la jupe 24. Lors de l'échauffement des pattes de bilame 264 par le bord du masque 12, la partie recourbée 269 a tendance à s'enrouler ou se replier encore plus, comme indiqué par les flèches U et W. La partie droite 268 par contre, présente, d'une part, une tendance à fléchir vers l'extérieur en s'inclinant vers le bord supérieur du cadre 160 et d'autre part, une tendance à se redresser à l'endroit des deux replis opposés 290 et 291. Ceci est respectivement indiqué par deux flèches V et Z. Le mouvement dans le sens de la flèche V ayant la plus grande amplitude, il sera donc prédominant et favorisera la dilatation du masque. L'allongement de la partie droite 268 dans le sens de la flèche Z compensera sensiblement l'enroulement sur elle-même de la partie semi- cylindrique (composante selon la flèche U). La figure 25 montre une coupe partielle d'un autre mode de réalisation d'un assemblage masque-cadre suivant l'invention, tandisque la figure 26 montre en perspective l'assemblage du cadre avec une patte en bilame utilisée dans la figure 25. Dans ce mode de réalisation, on utilise également un cadre 16 dont la paroi latérale 18 sensiblement lisse (sans creux ni saillies) est pourvue de découpes en créneaux 187 permettant d'y placer des pattes en bilame 265 droites (plates), rectangulaires, composées chacune d'une lamelle à faible dilatation 275 et d'une lamelle à forte dilatation, superposées et soudées ensemble sur toute leur interface, semblables à celles 260, 262, et 263 des figures 16, 20 et 22. Le fond du créneau 187 est plat et parallèle à la base 19 du cadre 16 de façon à pouvoir porter le bout inférieur de la patte 165 qui est réunie à ce fond par une soudure 186 symbolisée par un trait épais. Afin qu'un échauffement de la patte 265 résulte en une flexion telle que son extrémité libre se déplace vers l'extérieur selon la flèche X, la lamelle 275 est tournée vers l'extérieur et celle 285 vers l'intérieur ou l'axe du tube. La face accessible de la lamelle à faible dilatation 275 peut être disposée en alignement avec la face extérieure de la paroi latérale de la ceinture 18 ou légèrement en saillie par rapport à celle-ci, la face intérieure de la jupe 24 du masque 12 étant réunie par un point de soudure 241 à la partie supérieure de la face extérieure de la patte 265. Lorsque cette dernière est en alignement avec celle de la ceinture 18, la face intérieure de la jupe 24 peut être en contact avec celle-ci au début du fonctionnement du tube, ce qui permet éventuellement d'assurer un chauffage initial plus rapide du cadre 16, notamment en ce qui concerne ses branches latérales parallèles (gauche et droite). Dans tous les modes de réalisation décrits et représentés sur les figures 11 à 26, on utilise un masque 12 à jupe courte 24 qui, dans l'assemblage du type avec masque à l'intérieur du cadre des figures 11, 13, 14, 15, 17 et 19, est soudée par sa face extérieure à l'une des extrémités de la patte en bilame et qui, dans l'assemblage avec masque à l'extérieur du cadre des figures 21, 23 et 25, y est réunie par face intérieure. Dans les divers modes de réalisation des figures 19, 20, 25 et 26, o le cadre 16 est pourvu de créneaux pour loger les pattes en bilame 262 ou 265, celui-ci est affaibli par ces découpes et devra présenter une épaisseur supérieure à celui du cadre mince ou léger (160) des figures 7 et 8. Dans les autres modes de réalisation, telles que ceux des figures 11, 13, 14, , 17, 21 et 23, l'utilisation d'un cadre léger (160) peut être avantageux du point de vue, d'une part, de la réduction du gonflement temporaire quant à son amplitude et à sa durée et d'autre part, de la compensation de la dilatation globale du cadre et du masque, généralement assurée par les montages à bilame clas- * siques, dont sont munis les ressorts de suspension du cadre dans la dalle frontale du tube, car la montée en température plus rapide du cadre léger favorise celle des pièces en bilame, soudées à lui. Les effets des pattes en bilame 26 sur le comportement du masque 12, c'est-à-dire la variation du défaut de registre MR avec le temps de fonctionnement t sera illustré sur les figures 27 et 28. Sur la figure 27, on a illustré la modification de la variation du défaut de registre MR en fonction du temps par rapport à la courbe K en trait plein de la figure 10 qui a été reproduite, par la suite de l'utilisation de pattes de fixation intermédiaires en bilame (26, 260 à 265) entre la ceinture 180 d'un cadre mince 160 et la jupe 24 courte du masque, à tous les points de fixation de celle-ci à celle-là, pour des pattes (26) du type assurant un déplacement dans le sens de son épaisseur de 32 micromètres et pour une montée en température de à 55C. Sur la courbe Y de la figure 27, en tirets, on peut voir une réduction notable du maximum positif du défaut de registre MR qui est de 2,51p m environ à 2 minutes. Le passage par zéro se produit à minutes au lieu de 10 minutes sur la courbe K et ensuite on constate une tendance asymptotique en direction d'une valeur néga- tive stable de 68 pm qui est moins favorable que celle de la courbe K (45 plm). En observant les courbes K et Y de la figure 27, on y voit un décalage des valeurs de MR de la première K d'environ 22 à 23 up m vers les valeurs négatives. En utilisant, en plus, une compensation classique assurant le rapprochement de l'ensemble masque-cadre de l'écran par son déplacement axial vers l'avant, on obtient une courbe résultante semblable à la courbe 0 en traits mixtes de la figure 27, dont l'amplitude crête-à-crête de variation se limite à 201m environ. En résumé, on peut donc affirmer que l'adjonction des pattes de fixation en bilame entre le cadre et la jupe du masque permet de réduire le défaut de registre dO au gonflement temporaire (ici positif), mais augmente celui dû à la dilatation globale de l'ensemble, qui est atteinte après environ 30 minutes de fonction- nement. Toutefois, en choisissant de façon judicieuse les pièces en bilame intermédiaire classiques entre les ressorts et le cadre, cette augmentation peut être compensée de façon très satisfaisante en procurant une importante amélioration globale des performances du tube. La figure 28 montre l'effet de la compensation classique sur l'évolution temporelle du défaut de registre MR. La courbe Y' en tirets reprend la courbe Y de la figure 27, sans compensation de la dilatation globale. La courbe 0 ' en traits mixtes montre l'effet de la compensation en utilisant des bilames avec les ressorts dont le déplacement pour une variation de 25 C à 55 C dans le sens de son épaisseur atteint 56 micromètres. La courbe en trait plein A montre l'effet de bilames de compensation avec un déplacement correspondant de 64 micromètres. Dans les deux cas, on constate une différence entre le maximum (positif) et le mini- mum (négatif) de 20 à 21 pm. Dans le premier cas (0), le maximum positifde 8pl m se stabilise après un passage par zéro à 9 minutes environ à -13 plm et dans le second un maximum positif de 13 pm se stabilise à environ 7pm, après un passage par zéro à 14 minutes environ. On peut en déduire, qu'un compromis des choix des valeurs admissibles des pertes de registre dûs respectivement au gonflement et à la dilatation globale, permettra encore de réduire les défauts de registre les plus gênants. En résumé, il est possible d'agencer les moyens de compensa- tion classiques de la dilatation globale de l'ensemble masque-cadre, en vue de compenser en plus la dilatation supplémentaire du masque occasionnée par les pattes de fixation bimétalliques, suivant l'invention. REVENDICATIONS 1. Masque d'ombre (12) constituant l'électrode de sélection de couleurs d'un tube d'image en couleurs, et comprenant une surface ou toile métallique (10) perforée, bordée d'une jupe (24) à généra- trice parallèlle à l'axe du tube et un cadre de support (16, 160) de section sensiblement profilée en "L" et composé d'une paroi latérale ou ceinture (18, 180) et d'une paroi radiale ou base (19, 190) s'étendant vers l'axe du tube, ladite jupe (24) étant réunie à la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 160) qui est réuni à la partie frontale du tube à proximité de l'écran trichrome (9) à l'aide de ressorts à lame permettant sa dilatation, éventuellement combinés à des moyens de compensation bimétalliques, caractérisé en ce que la jupe (24) est réunie à la paroi latérale (18-180) du cadre (16, 160) sur au moins deux de leurs côtés opposés respectifs, au moyen de pattes de fixation intermédiaires en bilame (26, 260 à 265) dont chacune a une extrémité fixée au cadre (16) et l'autre à la jupe (24). 2. Masque d'ombre suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les pattes en bilame (26, 260 à 265), composées chacune de deux lamelles d'alliages métalliques (27, 28) de coefficients de dilatation thermique différents, superposées et réunies sur toute leur interface, sont orientées de telle sorte que leurs extrémités fixées à la jupe (24) subissent, lors de leurs montée en température, un déplacement par rapport à leurs extrémités fixées au cadre (16), qui s'effectue dans le même sens que la dilatation du masque (12). 3. Masque d'ombre suivant l'une des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que, lorsque la jupe (24) du masque (12) est à l'intérieur du cadre (16-160), chacune des pattes de fixation (26) est munie de deux replis successifs (29, 30), respectivement dans des sens opposées, de façon à déporter l'extrémité portant la jupe (24) vers l'intérieur de la paroi latérale (18, 180) du cadre (16), afin de leur assurer un espacement (31) prédéterminé. 4. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que, lorsque la jupe (24) du masque (12) est à l'intérieur du cadre (16, 160), la patte de fixation (261) est composée d'une partie droite (267) dont l'extrémité inférieure est fixée à la face extérieure de la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 160) et d'une partie recourbée (266) enjambant le bord supérieur du cadre (16, 160), dont l'extrémité est fixée à la face extérieure de la jupe (24). 5. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, du type dans lequel le cadre (16) entourant la jupe (24) est munie de creux (20) constituant des saillies vers l'intérieur, régulièrement espacées, caractérisé en ce que l'une des extrémités de chaque patte en bilame (260) est fixée à la face intérieure de l'une de ces saillies (20), son autre extrémité étant fixée à la face extérieure de la jupe (24). 6. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, du type dans lequel le cadre (16) entourant la jupe (24) est muni de creux (20) constituant des saillies vers l'intérieur régulièrement espacées, caractérisé en ce qu'il est en outre muni de découpes en créneau (188) à l'endroit de ces saillies, les fond plats de ces créneaux étant réunis par soudure (183) à l'un des bouts de la patte en bilame (262) dont l'autre extrémité est réunie à la face exté- rieure de la jupe (24). 7. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, du. type dans lequel la jupe (24) entoure la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 160), caractérisé en ce que l'une des extrémités de chaque patte en bilame droite (263) est fixée à la face extérieure de cette paroi latérale (18, 180), son autre extrémité étant fixée à la face intérieure de la jupe (24). 8. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, du type dans lequel la jupe (24) entoure la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 160), caractérisé en ce que la paroi latérale (18) du cadre (16) est pourvue de découpes en forme de créneau (187) à fond plat dont chacun porte une patte en bilame (265) soudée par l'un de ses bouts (186) à ce fond, l'autre à la face intérieure de la jupe (24). 9. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 et 2, du type dans lequel la jupe (24) entoure la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 180), caractérisé en ce que chacune des pattes en bilame (240) est composée d'une partie droite (268) dont l'extrémité infé- rieure est fixée à la face intérieure de la paroi latérale (18, 180) et qui est muni de deux replis successifs (290, 291) en sens inverse lui assurant un déport vers l'intérieur, et d'une partie repliée (269) enjambant le bord supérieur de la paroi latérale (183) et dont l'extrémité plongeante est réunie à la face intérieure de la jupe (24). 10. Masque d'ombre suivant l'une des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que sa jupe (24) est d'une hauteur infé- rieure au tiers de la hauteur de la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 180). Il. Masque d'ombre suivant l'une des revendications 1 à 5, 7, 9 et 10, caractérisé en ce que l'épaisseur (E) du cadre (160) est inférieure au décuple de l'épaisseur (e) de la toile (10) du masque (12). 12. Masque d'ombre suivant l'une des revendications précé- dentes, du type dans lequel le masque (12) rectangulaire est muni de fentes verticales (11), caractérisé en ce que les deux grands côtés opposés de la jupe (24) et du cadre (16, 160) sont directement réunis ensemble au moyen de plusieurs points de soudure (31), tandisque les deux petits côtés qui sont sensiblement parallèles aux axes longitu- dinaux de fentes (11), sont réunis ensemble par l'intermédiaire de plusieurs pattes de fixation en bilame (26, 260, à 265) dont les extrémités opposées sont respectivement soudées à la paroi latérale (18, 180) du cadre (16, 160) et à la jupe (24). 13. Masque d'ombre suivant la revendication 12, caractérisé en ce que les pattes en bilame (26, 260 à 265) sont disposées de façon symétrique au centre de ces petits côtés. 14. Masque d'ombre suivant la revendication 13, caractérisé en ce que des pattes de fixation en bilame (26, 260 à 265) sont respec- tivement disposés dans les coins entre les petits et les grands côtés respectifs du cadre (16, 160) et de la jupe (24) et au centre des petits côtés respectifs de ces derniers. 15. Masque d'ombre suivant l'une des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que les moyens classiques de compensation de la dilatation thermique globale de l'ensemble masque-cadre comprenant des éléments bimétalliques combinés aux lames de ressort de montage du cadre sur l'enveloppe de verre, sont agencés de façon à compenser également la dilatation supplémentaire du masque (12) occasionnée par les pattes de fixation bimétalliques (26, 260 à 265). 16. Tube d'image en couleurs comportant un masque d'ombre (12) suivant l'une quelconque des revendications précédentes.