Brevet FR2554637A1 — publié le 19850510

La présente invention concerne un tube analy- seur ou tube de prise de vues du type à focalisation magné- tique et à déviation électrostatique et en particulier la structure des électrodes de déviation électrostatique, qui limitent la taille du spot du faisceau électronique qui s'élargit lorsque le faisçeau d'électrons est dévié, qui ré- duit l'ellipsité et réduit la dépendance de la résolution vis-à-vis de la position ou de la direction sur une image de télévision. Ce problème est résolu à l'aide d'un tube de pri- se de vues du type à focalisation magnétique, comportant une enceinte cylindrique, un canon à électrons qui est prévu dans ladite enceinte et qui produit un faisceau d'électrons, une cible qui est prévue dans ladite enceinte qui est explo- rée par balayage par ledit faisceau d'électrons, une plura- lité d'électrodes de déviation électrostatique qui sont pré- vues entre ledit canon d'électrons et ladite cibie dans la- dite enceinte et qui possèdent dans leur ensemble une forme cylindrique, et une bobine de focalisation entourant ladite enceinte et qui produit un champ magnétique servant à focali- ser ledit faisceau sur ladite cible, caractérisé en ce que lesdites électrodes de déviation électrostatique sont enroulées en hélice autour de l'axe du cylindre depuis leurs extrémités situées d'un côté de ce cylindre jusqu'à leurs extrémités si- tuées de l'autre côté de ce cylindre, et que l'angle d'enrou- lemernt desdites électrodes de déviation électrostatique est choisi dans une gamme allant de 210 à 60 . D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention ressortiront de la description donnée ci- après prises en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue en coupe schématique d'un tube-image du type à focalisation magnétique et 'à déviation électrostatique; la figure 2 est une vue à plus grande échelle des électrodes de déviation électrostatique conformes à l'in- vention; la figure 3 est une vue à plus grande échelle des électrodes de déviation électrostatique correspondant à un pas; la figure 4 est un schéma montrant des réseaux de bandes obliques>; la figure 5 est un schéma montrant un filtre à bandes colorées d'un tube-image du type à séparations de fré- quences, pour une caméra en couleurs à tube unique; les figwres6A,6B et 6C sont des schémas montrant l'étalement ou l'élargissement du faisceau d'électrons, qui est provoqué par l'aberration de déviation au niveau d'un angle d'une image de télévision; la figure 7 est un schéma montrant l'étalement ou l'élargissement du faisceau d'électrons, provoqué par l'aber- ration au niveau d'un angle de l'image de télévision, en fonction de l'angle d'enroulement des électrodes de déviation; la figure 8 est un schéma indiquant les diamètres du spot du faisceau d'électrons au niveau du centreet dun coin de 1Jimage de télévision en fonction de l'angle d'enroulement des électrodes de déviation; la figure 9 est un schéma indiquant les facteurs de modulation d'amplitude au centre et au niveau de l'angle de l'image de télévision en fonction de l'angle d'enroulement des électrodes. La figure I est un schéma illustrant la structu- re d'un tube-image ou de prise de vues ou tube analyseur d'i- mages du type à focalisation magnétique et à déviation élec- trostatique. Les électrons émis par la cathode 101 sont comman- dés par une première grille 102, sont accélérés par une secon- de grille 103 et sont transformés en un pinceau fin ou ténu d'électrons par une ouverture définissant le faisceau et mé- nagée au centre d'un disque 104. Les trois électrodes cons- tituées par la cathode 101, la première grille 102 et la se- conde grille 103 constituent un générateur de faisceau d'é- lectrons, c'est-à-dire qu'ils constituent un canon à élec- trons. Le faisceau d'électrons délivré par le canon d'6lec- trons est focalisé sur une cible photoconductrice 102, sur la base de l'action du champ magnétique établie par une bo- bine de focalisatien 106 qui entoure une enceinte en verre cylindrique 105,en étant concentrique par rapport à cette dernière. Simultanément, compte-tenu de l'action du champ électrique établi par des électrodes de déviation électro- statique 107 ménagées sur la paroi intérieure de l'enceinte en verre 105, le faisceau d'électrons explore ou balaye la cible photoconductrice 112 de manière à lire les signaux électriques correspondant à une image optique, à partir de cette cible photoconductrice. En outre il est prévu une len- tille électrostatique ou ce qu'on appelle une lentille de collimation constituée par des électrodes de déviation 107 et par une quatrième grille 110 possédant la forme d'un an- neau cylindrique comportant une électrode en forme de treillis ou à mailles 111, servant à éliminer les composantes de vi- tesse dirigées dans une direction diamétrale à partir du faisceau d'électrons dévié, de manière que ce faisceau d'é- lectrons tombe sur la cible photoconductrice aussi perpendi- culairement que cela est possible. Ici le chiffre de réfé- rence 108 désigne une extrémité de fin des électrodes de dé- viation 107 et le chiffre de référence 109 désigne une ex- trémité de début de la quatrième grille 110. Les électrodes constituant le générateur du fais- ceau d'électrons, les électrodes de déviation et la lentille de collimation sont disposées concentriquement dans l'enceinte en verre 105. La cible photoconductrice 112 est prévue sur le côté intérieur d'une plaque avant 113, qui est prévue à l'extrémité du tube en verre 105 moyennant la mise en place d'un anneau d'indium 115. La quatrième grille 110 est fixée à l'enceinte en verre par l'intermédiaire d'un anneau d'in- dium 114. L'enceinte en verre 105 est fermée de façon étanche par une tige comportant des broches 116. Les électrodes de déviation électrostatiques 107 servant à provoquer le balayage du faisceau électronique sont constituées par deux électrodes de déviation horizontale en zig-zag 201 et par un couple d'électrodes de déviation verticale 202 possédant a même forme, comme cela est re- présenté sur la vue à plus grande échelle de la figure 2. Ces électrodes de déviation horizontales et verticales sont disposées de façon alternée et sont entrelacées ou imbri- quées les unes dans les autres. La figure 2 est une vue à plus grande échelle montrant un exemple des électrodes de dé- viation électrostatique dans un tube-image conforme à la pré- sente invention. Afin de donner une explication claire, on va décrire ci-après de façon abrégée les électrodes de dé- viation électrostatique. Sur la figure 2, Z représente une coordonnée suivant l'axe de l'enceinte tubulaire, e, repré- sente l'angle en coordonnées cylindriques, L désigne le pas répétitif du réseau en zig-zag, N désigne le nombre de répé- titions, NL désigne la longueur totale de l'électrode de dé- viation et w désigne l'angle d'enroulement en hélice de l'électrode de déviation; l'enroulement dans le sens des aiguilles d'une montre, c'est-àdire dans le sens dextrorsum par rapport à la directbn dans laquelle le faisceau d'électrons se déplace, est considérée comme étant positive. La figure 3 est une vue à plus grande échelle du réseau en zig-zag possédant un pas qui est accru suivant la direction Z. Mais ici on a représenté l'électrode d'un réseau classique possédant un angle d'enroulement W de 0 . La compo- sante continue de la tension devant être appliquée aux élec- trodes de déviation est EC3 (V), et une tension d'une compo- sante en courant alternatif égale à t ViH/2 (V) est appliquée en superposition à l'électrode de déviation horizontale et une tension d'une composante en courant alternatif égale à t VIV/2 (V) est appliquée en superposition à l'électrode de déviation verticale. Entre les électrodes de déviation il existe des glissements o suivant la direction e, pour l'i- solation. Dans le tube-image classique du type à focalisa- tion magnétique et à déviation électrostatique, certaines électrodes de déviation électrostatique ne sont pas enrou- lées en hélice, mais possèdent un angle d'enroulement égal à 90 suivant la direction suivant la quelle le faisceau se déplace, de manière à accroître la sensibilité de déviation. Par exemple la demande de brevet japonais, publication N 35257/ 1982, décrit des électrodes de déviation électrostatique comportant un angle d'enroulement (ode 90 . D'une manière générale dans un système électro- optique constitué par une combinaison d'un champ magnétique de focalisation qui est uniforme suivant la direction de l'axe de l'enceinte en forme de tube, et d'un champ électrique uni- forme servant à réaliser la déviation, et dans lequel ces champs sont perpendiculaires entre eux, on a établi en théo- rie un système idéal de focalisation et de déviation, dans lequel les électrons tombent perpendiculairement sur la ci- ble sans autoriser un élargissement ou un étalement du fais- ceau d'électrons sous l'effet de la déviation, c'est-à-dire sans permettre un accroissement de la taille du spot du fais- ceau d'électrons sur la cible, et sans erreur d'impact. Cependant il est difficile de réaliser un tel champ magnétique uniforme et un tel champ électrique uniforme. Par exemple, un champ magnétique, qui est uniforme suivant la direction de l'enceinte tubulaire, peut être réalisé avec une bobine hélicoldale infinie. Mais afin de former l'image optique sur la cible, il faut utiliser une bobine de focali- sation dont une surface d'extrémité se situe à proximité de la cible. C'est pourquoi l'uniformité est perturbée par l'ef- fet de formation de franges. En outre avec des électrodes de déviation possédant un angle d'enroulement L égal à 0 , le champ électrique interne provoquant la déviation n'est pas uniforme étant donné que la longueur NL des électrodes de -2554637 déviation est finie; par conséquent il existe une limite dans la possibilité de réduction du glissement 6 entre deux pas L du réseau et les électrodes de déviation, et le champ électrique utilisé pour la déviation est shunté par l'électrode en forme de treillis ou à mailles111" ou bien par le disque.104 de pissage du faisceau, représenté sur la figure 1. Par conséquent avec un tube-image ou de prise de vues du type à focalisation magnétique et à déviation électrostatique, utilisant des électrodes de déviation élec- trostatique comportant un angle d'enroulement nul, le fais- ceau d'électrons s'6taeou il apparaît une erreur d'impact à l'instant de la déviation étant donné que le champ électro- magnétique n'est pas uniforme. Dans un système électro-optique utilisant un champ magnétique qui est uniforme suivant la direction Z et un champ électrique servant à la déviation, qui tourne de façon uniforme le long des électrodes de déviation, le fais- ceau peut cependant être focalisé sur la cible sans aucun étalement ou sans erreur d'impact, due à la déviation, si l'espace de dérive, c'est-àdire en réalité le champ de la lentille de focalisation,est défini entre la partie de produc- tion du faisceau d'électrons et les électrodesde déviation comme cela est décrit-dans "Trajectoires des électrons dans des culasses de déviation électrostatique enroulées en hélice de E.F. Ritz,IEEE,Vol. ED-20, N 11, 1973, pp 1042-1049. Cependant l'utilisation d'un espace de dérive accroît la longueur de l'enceinte tubulaire. C'est pourquoi dans un tube usuel de prise de vues, il n'est pas possible d'utiliser l'espace de dérive. C'est pourquoi, si l'on uti- lise des électrodes de déviation électrostatique comportant un angle d'enroulementen hélice de 90 , sans espace de dérive, l'étalement du faisceau d'électrons et l'erreur d'impact de- viennent importantes au moment de la déviation. Si le faisceau s'étale ou s'élargit au moment de la déviation, il se produit une réduction de la résolution depuis le centre en direction des coins de l'image de télé- vision. En outre si le faisceau ne s'étale pas de façon égale au moment de la déviation et si le spot ou la tache du faisceau prend une forme ovale due à l'astigmatisme, le facteur de modulation d'amplitude, c'est-à- dire le rapport de l'amplitude du signal de sortie, obtenu lors de la forma- tion de l'image d'un réseau de bandes inclinées possédant une fréquence spatiale donnée, à l'amplitude du signal de sortie obtenu lors de la formation de l'image d'un réseau de bandes inclinées possédant une fréquence spatiale suffisament faible, d'un réseau de bandes inclinées tel que celui repré- senté sur la figure 4, varie en fonction de l'inclinaison du réseau de bandes inclinées. C'est-à-dire que la résolution varie en fonction de la direction. Sur la figure 4, la flèche Q désigne la direction de balayage du faisceau. En particulier, _ dans un tube image du type à séparation de fréquence pour une camera en couleurs monotube comportant deux filtres formés de bandes colorées 501,502 et parmi lesquelles le filtre 501 est le filtre de coupure du rouge et le filtre 502 est le filtre de coupure du bleu, avec des bandes inclinées diffé- remment sur la plaque frontale centrale 113 comme représenté sur la figure 5, le facteur de modulation d'amplitude varie en rapport avec chaque filtre formé de bandes colorées, si le faisceau d'électrons prend une forme ovale, ce qui en- tralne l'apparition d'une couleur ion uniforme. Si l'erreur d'impact du faisceau d'électrons sur la cible augmente, le signal de sortie délivré par la cible diminue depuis le cen- tre de la cible en direction de sa périphérie, et il se produit ce qu'on appelle le phénomène d'ombrage. Le but de la présente invention est par conséquent de fournir un tube-image ou de prise de vues du type à foca- lisation magnétique et à déviation électrostatique, quipuisse réduire l'étalement du faisceau d'électrons et l'ellipsité de ce faisceau au moment de la déviation, et qui réduit la dépendence de la résolution visà-vis de l'emplacement ou de la direction dans l'image de télévision. Afin d'atteindre l'objectif mentionné plus haut conformément à l'invention, des électrodes de déviation élec- trostatique disposées en zig-zag sont enroulées en hélice, l'angle d'enroulement de 'hélice s'étageant entre 21 et 60 . Dans le tube de prise de vues du tube à focali- sation magnétique et déviation électrostatique, réalisé dans la pratique, tel que décrit ci-dessus en référence à l'exem- ple classique, l'étalement du faisceau d'électrons au moment o il est dévié, n'est pas nécessairement faible étant donné que l'on n'obtient pas un champ électromagnétique uniforme lorsque l'angle d'enroulement en hélice c est nul et qu'aucun espace de dérive n'eet prévu lorsque l'angle d'enroulement en hélice &oest égal à 90 . C'est pourquoi, afin dedéterminer l'étendue de l'étalement, on a analysé les caractéristiques du système introduisant le faisceau d'électrons avec un mo- dèle très semblable au système pratique de la figure 1. Conformément à l'analyse classique (par exemple "Analyse des trajectoires dans un tube vidicon du type à fo- calisation électromagnétique et déviation électrostatique" de Kakizaki et Consorts, Television Denshi Sochi Kenkyukai, ED-320, 1977, ou "Trajectoires des électrons dans des culas- ses de déviation électrostatique enroulées en hélice" de E.F. Ritz, IEEE, Vol ED-20, N 11, 1973, pp1042-1049), utilisant un champ électrique uniforme ou un champ électrique qui tour- ne de façon uniforme, l'action de la lentille de collimation constituée par l'électrode de déviation électrostatique (la troisième grille) et par la quatrième grille n'a pu être étudiée que de façon approchée, ou bien l'effet lié au shun- tage du champ électrique de déviation avec le disque de passa- ge du faisceau et l'électrode en forme de treillis ou à mail- les n'a pu être étudié de façon approchée et il n'a pas été possible de déterminer de façon précise les caractéristiques du faisceau d'électrons. Cependant les inventeurs ont déterminé le champ électrique établi par des électrodes de déviation électrostatique disposées en zig-zag, la seconde grille et la quatrième grille, sur la base de la méthode de sé- paration des variables (voir "Analyse du tube analyseur d'images du type, àdéviat4on électrostatique (N 1)" de Oku et Consorts, Technical Report of the Association of Elec- tronic Communications, 24 Juin 1983), et ils ont calculé les trajectoires des électrons en tenant compte des effets de la lentille de collimation et du shuntage du champ élec- trique de déviation et ont analyse l'étalement du faisceau d'électrons qui provient de l'erreur d'impact des électrons et de l'aberration de déviation, et ils ont également dé- terminé le diamètre du faisceau d'électrons au niveau du centre et au niveau des angles à l'intérieur de l'image de télévision. L'erreur d'impact est évaluée en fonction de l'angle, c'est-à-dire de la déviation par rapport à la per- pendiculaire, selon lequel les électrons tombent sur la ci- ble photoconductrice, les électrons étant émis à partir du centre du disque de passage du faisceau suivant la direction de l'axe de l'enceinte tubulaire et étant déviés pour la mi- se en oeuvre du balayage. Etant donné que le champ magnéti- que focalise le faisceau d'électrons, l'angle d'incidence des électrons sur la cible possède une composante angulaire ainsi qu'une composante raidale. Lorsque l'angle d'enroulement en hélice vu est fixé, la composante radiale est déterminée principalement par le rapport des tensions EC4/EC3 des lentilles de collimation, et la composante angulaire est déterminée de façon précise par la distance Z0 entre le disque 104 de passage du faisceau et la position centrale de la bobine de focalisation 106. Ici le rapport EC4/EC3 et les distances Z0 sont choisis de telle sorte que l'angle d'incidence des électrons sur la cible est voisin de 0 lorsque les électrons sont déviés en direc- tion du coin de l'image de télévision pour chacun des an- gles d'enroulement en héliceco. Ici Ec4 représente la tension de l'électrode en forme de treillis ou à mailles 111. L'étalement du faisceau sous l'effet de l'opé- ration de déviation est l'un des facteurs servant à détermi- ner le diamètre dufaisceeu d'électrons au moment de la dé- viation et est déterminé comme cela est décrit ci-après. Tout d'abord on règle le courant électrique circulant dans la bobine de focalisation de manière que la coordonnée r des électrons s'annule sur la cible losqu'aucune des déviations n'est appliquée (VIH = VIV =0 V) au groupe d'électrons qui est émis à partir du centre du disque de passage du faisceau, sous une forme conique avec le maintien d'un angle de divergence donné, un angle moitié de 1,2" qui représente une valeur représentative dans les tubes usuels de fomation d'images pour un azimut e compris entre 0 et 360 . Alors le groupe d'électrons est dévié, et on relie entre elles les positions d'impact des électrons sur la ci- ble. On mesure le cercle de l'ellipse ainsi obtenue et on considère cette figure comme représentant l'étalement du faisceau, qui est provoqué par l'aberration de déviation. En plus de l'opération de déviation, le diamè- tre du faisceau est également accru dans la pratique par sui- te de l'aberration de sph6ricité. ou bien sous l'effet de la dispersion thermique de la vitesse initiale des électrons. Cependant le diamètre du faisceau 'u centre de la cible est déterminé par ces deux derniers facteurs. Les figures 6A et 6B représentent le résultat de l'analyse de l'étalement du faisceau lorsque les angles d'enroulement en hélice sont égaux respectivement à 0O et à 90 . Sur les figures 6A à 6C, l'étalement du faisceau d'électrons est symétrique, après rotation de 180 autour de l'axe de l'enceinte cylindrique considéré comme axe central. C'est pourquoi on n'a représenté que les angles situés dans la po- sition supérieure droite F et dans la position supérieure gauche G de l'image de télévision. Les électrodes de dévia- tion utilisées pour l'analyse possèdent un diamètre intérieur Od de 16 mm; les dimensions relatives au balayage sont de 6,6 mm x 8.8 mm; la largeur du glissement A est égale à 10 ; la tension EC2 du disque de passage du faisceau est égale à 300 V; la tension.moyennp EC3 des électrodes de déviation est égale à 300 V; la tension superficielle ET de la cible photoconductrice est égale à 5 V; et le champ magnétique est orienté suivant la direction de l'axe Z. Pour la position centrale Z0 de la bobine de focalisation et pour la tension EC4 de l'électrode en forme de treillis, Z 0 -4 1 = 0,6 et EC4/EC3 = 1,16 pour J = 0 , et Z0/I = 0,46 et Ec4/Ec3 = 1,86 pour > = 90 . Ici I-désigne une distance (60 mm) entre le disque 104 de passage du faisceau et l'électrode en treillis 111. Lorsque l'angle d'enroulement en hélice est égal à 0 comme représenté sur la figure 6A, l'étalement du faisceau prend la forme d'une ellipse, dont l'axe principal est orien- té verticalement, au niveau du coin supérieur droit F de l'image de télévision, et prend-la forme d'une ellipse-, dont l'axe principal est orienté horizontalement, au niveau du coin supérieur gauche G de l'image de télévision. Lorsque l'angle d'enroulement en hélice est égal à 90 comme repré- senté sur la figure 6B, l'étalement du faisceau forme encore des ellipses, mais les axes principaux de ces ellipses sont perpendiculaires à ceux indiqués sur la figure 6A. Sur les deux figures 6A et 6B, l'étalement du faisceau est égal au maximum à environ 15 gm; on n'obtient pas de bonnes caract6- ristiques. Les inventeurs ont tenu compte du fait que les directions des axes principaux d'étalement du faisceau sont réciproquement perpendiculaires sur les figures 6A et 6B et ont fait varier l'angle d'enroulement en hélice W0sur une gamme allant de 0 à 90 comme représenté sur la figure 2, et ils ont trouvé que l'étalement du faisceau s'arrondit à l'intérieur d'une zone particulière. On va maintenant décrire ci-après de façon détaillée une forme de réalisation de la présente invention. La figure 6C représente les résultats calculés de l'étalement du faisceau lorsque l'angle d'enroulement en hélice.>représenté sur la figure 2 est égal à 40 . Les con- ditions d'analyse sont Z0/ = 0,55 et Ec4/Ec3 = 1,43. On comprendra sur la figure 6 que l'étalement du faisceau n'est pas seulement arrondi, mais que ses dimensions sont également réduites. La figure 7 représente une relation entre l'angle d'enroulement en hélice l et l'étalement du faisceau, en fonction du plus grand des diamètres principaux d'étalement au niveau des quatre angles de l'image de télévision. Dans ce cas le rapport entre la position centrale de la bobine de focalisation à la tension de collimation est déterminé de telle sorte que l'erreur d'impact du faisceau d'électrons est réduit au minimum, lorsqu'il est dévié vers les angles. Comme on le comprendra sur le schéma de la figure 7, il existe un angle t optimum d'enroulement en hélice pour 1'é- talement du faisceau, provoqué par l'aberration de dévia- tion. Dans l'analyse donnée ci-dessus, on a trouvé uniquement un étalement du faisceau sur la base de l'aberra- tion de déviation. Cependant, comme cela a déjà été décrit, le faisceau d'électrons est dans la pratique élargi en sup- plément par l'aberration de sphéricité de la lentille élec- tronique et par la dispersion thermique de la vitesse initia- le des électrons. En tenant compte de l'ensemble de ces trois facteurs, on a déterminé le diamètre (diamètre- 1/e) du fais- ceau d'électrons au centre et au niveau des angles de l'ima- ge de télévision. La figure 8 reproduit les résultats obtenus. Cependant comme diamètre du faisceau au niveau des angles, on a reproduit le plus grand des diamètres principaux au niveau des quatre angles de l'image de télévision. On a uti- lisé des conditions représentatives de fonctionnement du tube de formation d'images comme conditions d'analyse; la tem- pérature de la cathode était de 1080 K; la densité du courant c'est-àdire la charge de la cathode, était de 0,8 A/cm2 au niveau du centre de la cathode; le courant du faisceau était égal à 3,2gA; l'angle de divergence des électrons à partir du disque de passage du faisceau est égal à 1,20. On comprendra, d'après la figure 8 que le dia- mètre du faisceau au centre reste presque constant indépen- damment de l'angle d'enroulement en hélice TJ, mais qu'il existe un angle W optimum d'enroulement en hélice en rapport * avec le diamètre du faisceau au niveau des angles. La figure 9 représente le facteur de modulation d'amplitude lors de la formation d'images de bandes noires et blanches de 400 lignes de télévision (dans le tube de 1,69cm, la longueur du demi-pas des bandes est égale à 6,6mm/ 400 = 16,5 gm), conformément au diamètre du faisceau d'é- lectrons représenté sur la figure 8. Habituellement l'uni- formité de la résolution du tube de formation d'images est représentée par le rapport du facteur de modulation d'ampli- tude au niveau d'un angle au facteur de modulation d'ampli- tude au niveau du centre lors de la formation de l'image des bandes noires et blanches de 400 lignes de télévision. Dans le tube de formation d'images du type à séparation de fré- quence. il est souhaitable que cette valeur soit supérieure à 700. Si l'on trouve la gamme de l'angle W d'enroulement en hélice par réglage de la valeur admissible de l'uniformi- té à 75 %, la gamme préférée de l'angle W d'enroulement en hélice est: 21 pour le diamètre du faisceau d'électrons au niveau d'un an- gle, comme cela ressort à l'évidence de la figure 9. Conformément à la présente invention telle que définie précédemment, l'angle d'enroulement en hélice des électrodes de déviation électrostatique représentMssur la figure 2 est spécifié de manière à provoquer l'arrondissement et la réduction de la forme du spot du faisceau d'électrons dévié en direction du coin de l'image de télévision. C'est pourquoi il est possible de réduire la dépendence de la résolution de la direction au niveau des angles de l'image de télévision du tube deformation d'images et d'améliorer l'uniformité de cette résolution dans l'image de télévision. En particulier lorsque l'invention est appliquée à un tube de formation d'images du type à séparation de fréquences pour une camera en couleurs monotube, on peut rendre la couleur plus uniforme et l'on peut ainsi obtenir des amé- liorations remarquables. REVENDICATIONS 1. Tube de prise de vues du type à focalisation magnétique et à déviation électrostatique, comportant une en- ceinte cylindrique (150), un canon à électrons (101,102, 103) qui est prévu dans ladite enceinte et qui produit un faisceau d'éleçtrons, une cible (112) qui est prévue dans ladite enceinte et qui est explorée par balayage par ledit faisceau d'électrons, une pluralité d'électrodes de déviation électrostatique (107,201,202,) qui sont prévues entre ledit canon à électrons et ladite cible, situés dans ladite enceinte, et qui possèdent dans l'ensemble une forme cylindrique, et une bobine de focalisation (106) qui entoure ladite enceinte (105) et qui produit un champ magnétique servant à focaliser le faisceau d'électrons sur ladite cible (112), caractérisé en ce que lesdites électrodes de déviation électrostatiques (201,202) sont enroulées en hélice autour de l'axe dudit cylindre depuis leurs extrémités situées d'un c8té de ce cylindre jusqu'à leurs extrémités situées à l'op- posé de ce cylindre, et que l'angle d'enroulement en hélice desdites électrodes de déviation électrostatique est choisi dans une gamme s'étageant entre 21 et 60 . 2. Tube de prise de vues du type à focalisation magnétique à déviation électrostatique, comportant une en- ceinte cylindrique (150), un canon à électrons (101,102, 103), qui est prévu dans ladite enceinte et qui produit un faisceau d'électrons, une cible (112) qui est prévue dans ladite enceinte et qui est exploré par balayage par ledit faisceau d'électrons, une pluralité d'électrodes de déviation électrostatique (116,201,202) qui sont entrelacées réciproquement et possèdent une forme en zig-zag et sont - prévues entre ledit canon à électrons et ladite cible,situés dans ladite enveloppe,et qui possèdent dans leur ensemble une forme cylindrique, et une bobine de focalisation (106) qui entoure ladite enceinte (105) et qui produit un champ magnétique servant à focaliser le faisceau d'électrons sur ladite cible (112), caractérisé en ce que lesdites élec- trodes de déviation électrostatique (201,202), sont enrou- lées en hélice autour de l'axe dudit cylindre depuis leurs extrémités situées d'un côté du cylindre jusqu'à leurs ex- trémités situées à l'opposé du cylindre, et que l'angle d'enroulement en hélice eesdites électrodes de déviation électrostatique est choisi dans une gamme s'étageant entre 21 et 60 . 3. Tube de prise de vues du type à focalisation magnétique à déviation électrostatique, comportant une en- ceinte cylindrique (150), un canon à électrons (101-102,103), qui est prévu dans ladite enceinte et produit un faisceau d'électrons, une cible qui est explorée par balayage par le- dit faisceau d'électrons, des électrodes de déviation hori- zontale et verticale disposées en zig-zag de manière à al- terner réciproquement et qui sont prévues entre ledit canon à électrons et ladite cible, situés dans ladite enceinte, et qui possèdent dans l'ensemble une forme cylindrique, et une bobine de focalisation (106) qui entoure ladite enceinte (105) et qui produit un champ magnétique servant à focaliser le faisceau d'électrons sur ladite cible (112), caractérisé en ce que lesdites électrodes de déviation électrostatique (201,202), sont enroulées en hélice autour de l'axe dudit cylindre depuis leurs extrémités situées d'un côté de ce cylindre jusqu'à leurs extrémités situées à l'opposé de ce cylindre, et que l'angle d'enroulement en hélice desdites électrodes de déviation électrostatique est choisi dans une gamme s'étageant entre 21 et 60 .