Brevet FR2555318A1 — publié le 19850524

L'invention concerne d'une manière générale des circuits destinés à produire un ou plusieurs signaux proportionnels à la puissance ou à un autre paramètre de mesure choisi, et elle a trait plus particulièrement à un circuit perfectionné de mesure de puissance et à un procédé qui utilise une modulation delta-moins- sigma et un système de compensation de décalage. Des instruments destinés à mesurer avec précision l'énergie électrique parcourant une ligne constituent une partie essentielle d'un système utilisateur de l'énergie électrique. Le type le plus courant d'ins- trument de mesure utilisé par l'industrie utilisatrice du courant électrique est actuellement le compteur à disque rotatif qui, dans sa forme fondamentale, est précis et fiable, mais qui ne donne qu'une information limitée à l'utilisateur en ce qui concerne l'usage de la puissance. En plus de la consommation totale d'énergie en kilowattsheures, les utilisateurs ont souvent besoin de mesurer d'autres paramètres pour déterminer convenablement le coût d'alimentation de certaines charges. Certaines charges hautement réactives, par exemple, sont plus coûteuses à alimenter car elles induisent un déphasage courant/tension connu sous le nom de facteur de puissance. Pour déterminer le facteur de puissance, on a conçu certaines mesures normalisées de puissance. Deux mesures largement utili- sées sont les VARS (volts-ampères réactifs) et Q. Il s'agit de deux mesures de puissance proportionnelles au produit du courant de ligne et de la tension, la tension étant en déphasage arrière, par rapport au courant, de 90 pour VARS et de 60 pour Q. En même temps que la consommation d'énergie globale, les valeurs de VARS et de Q permettent à l'utilisateur de mesurer le facteur de puissance pour lequel il est habituellement pénalisé. Un autre paramètre intéressant pour les utili- sateurs est la polarité ou sens de circulation de l'éner- gie, car certaines applications consomment à la fois de l'énergie et en restituent au réseau de distribution. Il existe un besoin continuel, dans l'industrie utilisa- trice du courant électrique, de systèmes de mesure capables de mesurer des paramètres tels que VARS, Q et la polarité, en plus de la consommation d'énergie totale. Divers systèmes électroniques de mesure ont été conçus ou proposés pour remplacer l'instrument de mesure à disque tournant. Des exemples de systèmes électroniques de mesure de l'art antérieur sont donnés dans les brevets des Etats - Unis d ' Amérique N 3 875 508, N 3 955 138 et N' 4 182 983. Ces systèmes utilisent tous des modulateurs qui produisent un signal à modulation d'impulsions en largeur, proportionnel au courant ou à la tension, puis utilisent une division temporelle ou multiplication d'intervalles, qui déclenche ou inverse la polarité de l'autre signal pour obtenir un signal produit. Les impulsions du signal produit varient en amplitude par rapport à une valeur analogique (courant ou tension) et varient en largeur par rapport à l'autre valeur analogique. Un filtre passe-bas extrait la composante continue du signal produit, qui est proportionnelle à la consommation d'énergie. Il serait avantageux de disposer d'un système de mesure très précis, de type électronique, capable d'afficher en conntinu des valeurs d'énergie, à la fois en kilowatts- heures et en VARS ou Q. au coût le plus bas possible. Il serait également avantageux qu'un tel système de mesure puisse mesurer séparément le débit net d'énergie dans chaque sens. Le système de mesure doit également être pratiquement exempt d'erreurs dues aux décalages de tension dans les éléments de circuits actifs. Le système doit donc comprendre avantageusement un disposi- tif de compensation de décalage qui puisse compenser économiquement les erreurs apparaissant dans des éléments amplificateurs multiples. L'invention a donc pour objet un système et un procédé de mesure destinés à mesurer la puissance électrique transportée par une ligne. Le système comprend des moyens destinés à contrôler des signaux de courant et de tension présents sur la ligne. Un premier transduc- teur de signal produit un premier signal analogique proportionnel à l'un des signaux de courant et de tension et un second transducteur de signal produit un second signal analogique proportionnel à l'autre des signaux de courant et de tension. Un modulateur module l'un des signaux analogiques afin de produire un premier signal modulé qui peut alterner entre deux niveaux à des premiers intervalles d'horloge prédéterminés de façon que le premier signal modulé présente un niveau moyen, sur tout intervalle suffisant, proportionnel à l'un, choisi, des signaux analogiques. Des premiers moyens de multiplication sont destinés à déclencher l'autre des signaux analogiques en réponse à des change- ments de niveau du premier signal modulé, multipliant les signaux analogiques entre eux pour donner un signal produit qui est proportionnel à la puissance transportée par la ligne. Un convertisseur convertit ensuite le signal produit en un premier signal de sortie qui, dans la forme préférée de réalisation, peut alterner entre deux niveaux à des intervalles d'horloge de conver- tisseur prédéterminés, d'une manière qui est proportion- nelle au signal produit et à la puissance portée par la ligne. Le système préféré de mesure selon l'invention comprend un convertisseur qui mesure séparément la puissance à chaque polarité de la ligne et qui comprend des moyens numériques destinés à modifier la relation de phase entre les signaux analogiques afin de donner un signal produit proportionnel à une valeur de puissance à relation de phase choisie, telle que VARS ou Q. Le système comprend également un dispositif de coapermsation de décalage qui corrige les décalages de tension dans les divers amplificateurs opérationnels d'un système de mesure afin d'éliminer les erreurs de décalage et de donner une haute précision. Le dispositif de compensa- tion de décalage décrit corrige le décalage de tension entre les entrées de N éléments amplificateurs. Ce dispositif de compensation de décalage comprend N éléments de mémorisation de décalage qui sont connectés respecti- vement à une entrée de chacun des éléments amplificateurs afin de recevoir une tension de compensation qui réduit sensiblement l'erreur de décalage à l'autre entrée de l'élément amplificateur. Toute différence entre la tension de compensation et le décalage de tension de l'élément amplificateur est exprimée par une tension d'erreur qui apparaît à l'autre entrée de l'amplificateur. Le dispositif comprend un circuit d'annulation qui peut être connecté successivement à chacun des N éléments amplificateurs et à l'élément de mémorisation de décalage associé à chaque élément amplificateur afin que tous les éléments amplificateurs fassent l'objet, tour à tour, d'une compensation de décalage. Le circuit d'annu- lation est d'abord connecté à l'autre entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de transfert intermittente afin de déterminer la tension d'erreur. Puis le circuit d'annulation est connecté à l'élément de mémorisation de décalage relié à la première entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de charge inzrmi:tence vui suit 1a p'rode ce ransfe r. Le dispositif de compensation de décalage comprend des moyens destinés à établir séquentiellement les périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs afin d'éliminer sensiblement les erreurs de décalage du système de mesure. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nulle- ment limitatifs et sur lesquels: - la figure 1 est un schéma simplifié d'un système de mesure de la puissance d'une ligne conforme à l'invention; - la figure 2 est un schéma du circuit de la première partie de modulation du système de mesure montré sur la figure 1; - la figure 3 est un schéma du circuit de la première partie de conversion de sortie du système de mesure montré sur la figure 1; - les figures 4A à 4G sont des diagrammes des temps montrant certains signaux internes et de sortie, choisis, produits pendant le fonctionnement du système de mesure représenté sur les figures 1 à 3; - les figures 5A à 5I sont des diagrammes des temps montrant divers signaux internes et de sortie produits par le convertisseur de la figure 3 pendant la mesure de signaux de polarités différentes; - la figure 6 est un schéma d'un circuit d'une autre forme de réalisation de modulateur pouvant être utilisés dans le système de mesure de puissance selon l'invention, introduisant un déphasage avant dans le signal de sortie modulé; - les figures 7A à 7G sont des diagrammes des temps montrant certains signaux internes et de sortie, choisis, produits par le modulateur de la figure 6; - la figure _8 est un schéma simplifié d'un système de mesure selon l'invention qui comprend un appareil destiné à produire des mesures de VARS et de Q; - la figure 9 est un schéma d'un circuit de multiplicateur de signal qui peut être utilisé dans le système de mesure de la figure 8 et qui comprend un circuit numérique de réglage de phase permettant de produire des mesures de VARS et Q; - les figures 10A à 10H sont des diagrammes des temps montrant certains signaux internes et de sortie choisis, produits dans le multiplicateur de la figure 9; - la figure 11 est un schéma montrant d'autres ! détails du circuit de réglage de phase numérique de la figure 9; - les figures 12A à 12D sont des diagrammes des temps montrant un réglage de phase choisi d'un signal modulé produit par le multiplicateur de la figu- re 9; - la figure 13 est un schéma d'une forme de réalisation d'un dispositif de compensation de décalage de tension utilisé dans le système selon l'invention - la figure -14 est un graphique montrant la variation de la tension d'erreur produite dans le dispositif de compensation de la figure 13; - la figure 15 est un schéma du circuit d'un dispositif de compensation de décalage de tension du type montré sur la figure 13, destiné à un système de mesure de puissance entière; - la figure 16 est un diagramme des temps montrant le fonctionnement du dispositif de compensation de décalage de la figure 15; - la figure 17 est un schéma d'une deuxième forme de réalisation du modulateur utilisé dans le système de mesure de puissance de la figure 1; - les figures 18A à 18E sont des diagrammes des temps montrant divers signaux produits par le modula- teur de la figure 17; - la figure 19 est un schéma du circuit du modulateur de la figure 17 comportant une variante de dispositifs de compensation de décalage de tension; - la figure 20 est un diagramme des temps montrant les signaux de commande du dispositif de compen- sation de décalage de tension de la figure 19; - la figure 21 est un schéma d'une autre forme de réalisation d'unmodulateur destiné à être utilisé avec le système de mesure de la figure 1, comportant un circuit de compensation de décalage de tension; - la figure 22 est un diagramme des temps montrant les signaux de commande du dispositif de compen- sation de décalage de la figure 21; - la figure 23 est un schéma d'une autre forme de réalisation de modulateur et d'un circuit associé de sortie à double polarité; et - les figures 24A à 24J sont des diagrammes des temps montrant divers signaux produits par le modula- teur de la figure 23 et le circuit de sortie associé. La figure 1 représente schématiquement le système de mesure selon l'invention qui constitue un moyen permettant de mesurer la puissance électrique parcourant une ligne 10 d'énergie, d'une source 12 à une charge 14. Le courant de la ligne 10 est indiqué globalement en IL et la tension en VL. Le système comprend des moyens de contrôle et de conditionnement de signaux tels que des transformateurs 16 et 18, destinés à contrô- ler ou détecter respectivement VL et IL. Le transformateur 16, constituant le premier moyen à signaux, produit un premier signal analogique IA1 proportionnel à VL sur la ligne 20. Le transformateur 18, constituant le second moyen à signaux, produit un second signal analogique IA2 proportionnel à IL sur une ligne 22. Une résistance 24 de shuntage est connectée aux bornes de l'enroulement secondaire du transformateur 18 de façon à être parcourue par la plus grande partie du courant circulant sur la ligne 22. La résistance 24 de shuntage offre un trajet à faible impédance pour le passage du courant et elle peut être choisie de facon à déterminer la plage globale du signal de courant IA2 de la ligne 22. A ' 'Le système et le procédé de mesure selon l'invention travaillent en multipliant ensemble les premier et second signaux analogiques IA1 et IA2 portés respectivement par les lignes 20 et 22, puis en conver- tissant le signal du produit de la multiplication en une forme numérique convenable. D'une façon générale, ceci est effectué par modulation de l'un des signaux puis déclenchement, ou commutation, de l'autre des signaux pour donner un signal complexe ou produit ayant une valeur moyenne proportionnelle à la puissance. Il est évident à l'homme de l'art que le courant ou la tension pourrait être modulé, et que le signal modulé résultant pourrait être utilisé pour déclencher l'autre des deux signaux analogiques afin de donner le signal produit. Par conséquent, la désignation des premier et second signaux analogiques en tant que signaux de tension et de courant, respectivement, pourrait être inversée sans que le fonctionnement fondamental du circuit de mesure montré sur la figure 1 soit modifié. De façon similaire, les désignations des premier et second détecteurs de signaux pourraient être inversées de la même manière. Le système de mesure comporte un dispositif destiné à multiplier entre eux des signaux IA1 et IA2 afin de donner un signal produit qui est proportionnel à la puissance transportée sur la ligne. Pour réaliser la multiplication nécessaire, on applique d'abord le signal de tension IA1 à un premier circuit modulateur qui constitue un moyen modulateur destiné à convertir le signal analogique de tension IA1 en un premier signal modulé qui peut alterner entre deux niveaux à des inter- valles d'horloge prédéterminés. Conformément aux princi- pes de la modulation delta-moins-sigma, le premier signal modulé de sortie présente un niveau moyen, sur tout intervalle suffisant, qui est proportionnel au premier signal analogique appliqué à l'entrée 32 du modulateur. Comme montré sur la figure 2, le signal analogique (tension IA1 est appliqué à un noeud 36 de sommation par l'intermédiaire d'une impédance 38. Le modulateur 30 comprend un élément de réaction destiné à produire un signal IF de réaction qui est également appliqué au noeud 36 de sommation. I dépend du signal de sortie du modulateur, appelé le premier signal modulé, qui apparaît sur une ligne 34. L'une ou l'autre de deux sources de référence VI+ et Vl- sont sont connectées alternativement au noeud 36 de sommation par l'intermé- diaire d'une impédance 40 en fonction du niveau du premier signal modulé. Le signal de réaction IF oscille entre les sources de référence positive et négative d'une manière qui équilibre, avec le temps, le premier signal analogique IA1. Les différences instantanées entre IF et le premier signal analogique donnent un signal de différence Idiff à la sortie du noeud 36 de sommation. La différence instantanée entre les signaux d'entrée et de réaction, à savoir Idiff, est intégrée et mesurée par un circuit 42 de mesure du modulateur. Le circuit 42 de mesure comprend un intégrateur actif comportant un condensateur 44 en tant- qu'élément de réaction d'un amplificateur opérationnel 46 à inversion. Le signal apparaissant & la sortie 48 de l'amplificateur présente une pente croissante ou descendante suivant la polarité de Idiff. Le signal intégré en 48 est comparé à un niveau de seuil du modulateur par un comparateur qui passe au niveau haut lorsque le signal est supé- rieur au niveau de seuil du modulateur et à un niveau bas lorsque le signal est inférieur au niveau de seuil du modulateur. Le signal de sortie du comparateur 50 est appliqué à l'entrée D d'un circuit bistable 52 du modula- teur. La sortie Q du circuit bistable 52 donne le premier signal modulé. Le circuit bistable 52 change uniquement à des premiers intervalles d'horloge prédéterminés qui dépendent d'une horloge extérieure. Une horloge convenant à cet effet est constituée par un oscillateur classique 54 et par un circuit diviseur de fréquence 56, montrés sur les figures 1 et 2. Pour plus de simpli- cité, l'intervalle de temps entre les impulsions produites par le diviseur de fréquence 56 est appelé premier signal d'horloge. Le circuit bistable 52 comporte une sortie Q ainsi qu'une sortie Q. la sortie Q étant l'inverse de la sortie Q. Les deux sorties Q et Q sont utilisées pour commander le signal de réaction IF en agissant sur deux commutateurs 58 et 60, respectivement. Etant donné que les sorties Q et Q sont en relation inverse l'une avec l'autre, seule la sortie Q est considérée ici comme donnant le premier signal modulé. Il convient cependant de noter que les deux sorties Q et Q contien- nent l'information représentée par l'expression "premier signal modulé", et que la ligne 34 désigne les lignes parcourues par les deux signaux Q et Q. ll Etant donné que le premier signal modulé est émis par l'intermédiaire du circuit bistable 52, le premier signal modulé présent sur la ligne 34 peut alterner entre deux niveaux aux premiers intervalles d'horloge prédéterminés. Bien que le niveau puisse ne pas changer à chaque intervalle d'horloge, le circuit modulateur assure que, lorsque le premier signal modulé change de niveau, ce changement s'effectue uniquement aux premiers intervalles d'horloge prédéterminés et non à d'autres instants. Des changements entre les niveaux haut et bas du premier signal modulé produisent un basculement simultané des commutateurs 58 et 60 et des inversions correspondantes de la polarité du signal de réaction IF au noeud 36 de sommation. Lorsque le signal intégré de différence passe par le niveau de seuil du comparateur 50 en montant ou en descendant, des changements de niveau apparaissent à la sortie du comparateur. A chaque intervalle d'horloge, le circuit bistable 52 détermine si la sortie du comparateur 50 a changé et, si tel est le cas, il produit un changement correspondant des sorties Q et Q. L'amplitude du signal analogique d'entrée provoque une variation directement proportionnelle de l'intervalle de temps pendant lequel le premier signal modulé est à un niveau donné. Par conséquent, le premier signal modulé présente un niveau moyen ou une amplitude moyenne se trouvant à l'un ou l'autre de ses deux niveaux, ou entre ses deux niveaux et, sur tout intervalle de temps suffisant, cette ampli- tude moyenne est proportionnelle au signal analogique d'entrée. A titre d'exemple du fonctionnement du modula- teur 30, si le signal à l'entrée 32 est zéro, la sortie Q du circuit bistable 52 sera haute pendant exactement la même durée qu'elle est basse, donnant un niveau moyen situé exactement à mi-distance entre les niveaux haut et bas de la sortie Q. Si le signal à l'entrée 32 est de valeur positive, le courant positif arrivant au noeud 36 de sommation doit être équilibré par un courant négatif plus important appliqué au noeud de sommation par la référence négative Vl-, par l'intermé- diaire du commutateur 58. Par conséquent, la sortie Q sera basse proportionnellement plus longtemps qu'elle est haute et le commutateur 58 sera fermé et le commuta- teur 60 ouvert pendant une durée plus longue que dans la situation inverse. Si le signal d'entrée est négatif, la référence de réaction positive doit être appliquée plus longtemps pour que IF équilibre le signal d'entrée, et la sortie Q sera haute pendant plus longtemps qu'elle n'est basse. Une caractéristique du modulateur selon l'invention est que la sortie Q peut rester haute ou basse pendant tout le temps qu'il faut à IF pour équili- brer le signal d'entrée au noeud de sommation. Pour produire un signal de courant destiné à être multiplié avec le signal de tension modulée, le système comprend des moyens destinés a produire des représentations inversées et non inversées du courant de ligne I L En référence à la figure 1, le signal analogique de courant IA2 est d'abord appliqué à un amplificateur 70 à gain, après quoi le signal est appli- qué à un circuit inverseur 72. Le circuit d'inversion représenté comprend un amplificateur opérationnel 74 et des résistances 76 et 78 de réglage de gain. Le signal amplifié IA2 est appliqué à l'entrée d'inver- sion de l'amplificateur 74 qui est monté de façon à présenter un gain de 1. Le signal inversé est ensuite appliqué à l'un de deux commutateurs qui forment ensemble un premier dispositif de déclenchement 80. Le signal inversé arrive à un commutateur 82 et une seconde ligne 84 transmet le signal amplifié non inversé IA2 à un com- mutateur 86. Il convient de noter qu'un transformateur convenable à prise centrale pourrait être utilisé à la place du second transformateur 18, auquel cas les signaux transmis aux commutateurs 82 et 86 pourraient provenir directement du transformateur. Les sorties Q et Q du circuit bistable du modulateur 52 sont utilisées pour la commande des commu- tateurs 82 et 86 afin de déclencher le second signal analogique IA2 en réponse au premier signal modulé. Etant donné que la sortie Q est l'inverse de la sortie Q. les commutateurs 82 et 86 sont commandés de façon alternée, de sorte que la sortie 88 des moyens de déclen- chement donne un signal analogique commuté de manière modulée entre des polarités positive et négative. Une telle opération de déclenchement est généralement appelée division temporelle ou modulation amplitude-intervalle. Les commutateurs 82 et 86 réalisent la multiplication des deux signaux analogiques représentant- le courant et la tension de la puissance portéepar la ligne 10. Le signal résultant, appelé signal produit, apparaît à la première sortie 88 du dispositif de déclenchement et il est proportionnel à la puissance portée par la ligne 10. Comme montré sur la figure 1, le signal produit sortant du premier dispositif de déclenchement est appliqué à un premier circuit convertisseur 90. Le circuit convertisseur convertit le signal produit en un premier signal de sortie, sur une ligne 92, ce premier signal pouvant alterner entre les deux niveaux, à des intervalles d'horloge prédéterminés du convertis- seur, d'une manière proportionnelle au signal produit. Le convertisseur 90 travaille essentiellement en filtre passe-bas qui extrait la composante continue ou la valeur moyenne du signal produit. Le premier signal résultant de sortie est proportionnel à la puissance portée par la ligne 10. En référence & la figure 3, le convertisseur est essentiellement un modulateur delta-moins-sigma d'un type similaire au modulateur 30, conçu pour produire des signaux modulés séparés de sortie qui sont proportion- nels à chaque polarité du signal d'entrée. Pour simplifier la description, on décrira d'abord le convertisseur et son fonctionnement en fonction d'une première polarité de travail. Les composants situés à l'intérieur du cadre 94 comprennent tous les éléments utilisés lors d'une opération à une polarité. Dans l'exemple suivant, on suppose que le signal produit à convertir est à prédominance positive, ce qui est supposé corres- pondre à une circulation d'énergie sur la ligne 10 de la source 12 vers la charge 14. De même que dans le modulateur 30, le signal d'entrée du convertisseur , désigné I (signal produit), est initialement appli- p qué à un noeud 96 de sommation par l'intermédiaire d'une impédance 95. Un dispositif de réaction applique un second signal I2 au noeud de sommation à partir de l'une de plusieurs sources de référence. Pour une opération à polarité positive, les sources de référence alternent entre une source de référence négative 98 (VR-), connectée par l'intermédiaire d'un commutateur , et une connexion de masse 102, connectée par l'in- termédiaire d'un commutateur 104. Etant donné que seules les valeurs positives du signal produit sont considérées, la commutation du signal 12 entre la valeur de masse et la valeur négative sera suffisante pour équilibrer avec le temps le signal produit, au noeud 96 de sommation. Comme décrit précédemment pour le modulateur , toute différence entre le signal produit I et le si- P gnal 12 est un signal de différence qui est appliqué à un circuit 106 de mesure. Ce dernier intègre le signal de différence et le compare à un premier niveau de seuil. La forme préférée de réalisation du circuit de mesure montré sur la figure 3 comprend un intégrateur actif 107 constitué d'un amplificateur opérationnel 108 et d'un condensateur 110 en tantqu'élément de réaction. La tension à la sortie 112 de l'amplificateur présente une pente montante ou descendante suivant la polarité du signal de différence au noeud 96 de sommation. Le signal de différence intégré en 112 est appliqué à un premier comparateur 114 qui présente un seuil établi à un premier niveau choisi. Lorsque le signal de différence intégré en 112 est supérieur au premier niveau de seuil, la sortie du comparateur 114 est haute. Lorsque le signal de différence intégré est inférieur au premier niveau de seuil, la sortie du comparateur 114 est basse. Le signal de sortie du comparateur, appelé premier signal de commande, est appliqué à l'entrée D d'un circuit bistable 118 par l'intermédiaire d'une ligne 116. La sortie Q du circuit bistable 118 doit alterner uniquement à des intervalles d'horloge de convertisseur prédéterminés, qui sont avantageusement plus longs que les premiers intervalles d'horloge asso- ciés au modulateur 30. Les intervalles d'horloge du convertisseur peuvent être produits par addition d'un second diviseur de fréquence 120 à la première horloge 56. Les intervalles de temps entre les impulsions produi- tes par le diviseur de fréquence 120 sont appelés inter- valles d'horloge du convertisseur, et le diviseur de fréquence est appelé horloge du convertisseur. La sortie Q du circuit bistable 118 donne le premier signal de sortie qui commande les commutateurs 100 et 104 afin de déterminer le fonctionnement du dispositif de réaction qui applique le second signal 12 au noeud 96 de sommation. Le commutateur 104 est commandé par l'intermédiaire d'une porte 122 qui délivre un signal de niveau haut de façon à fermer le commutateur uniquement lorsque ses deux entrées 124 et 126 sont basses. La porte 122, comme représenté, est une porte NON-ET classique. Pendant les périodes de présence de signaux produits positifs, l'entrée 126 reste basse, comme décrit ci-dessous. Par conséquent, lorsque la sortie Q est haute, le commu- tateur 100 estfermé, connectant VR- au noeud 96 de sommation, et lorsque la sortie Q est basse, le commuta- teur 100 est ouvert et le commutateur 104 est fermé. - Le mode opératoire et le procédé mis en oeuvre par le système de mesure selon l'invention seront à présent décrits en référence aux figures 1 à 4G. Pour plus de simplicité-, on suppose que l'énergie par- court la ligne 10 principalement dans le sens positif. La tension présente sur la ligne 10 est représentée sur la figure 4A sous la forme d'un courant alternatif sinusoidal. Le courant IL est représenté sur la figure 4F comme ayant une valeur croissante indiquée par une courbe 128. La première étape consiste enune détection, par les transformateurs 16 et 18, des signaux de courant et de tension et en la production, en réponse à cette détection, de signaux analogiques IA1 et IA2 qui sont pro- portionnels à la tension et au courant de la ligne, respectivement. L'un des signaux analogiques, le signal de tension IA1 dans la forme préférée de réalisation, est alors appliqué en premier au premier modulateur 30. La figure 4C montre le signal de différence intégré produit dans le modulateur 30 par la technique de modula- tion delta-moins-sigma décrite ci-dessus. Le signal de différence intégré est appliqué au circuit de mesure 42. La figure 4B illustre les premiers intervalles d'horloge produits par la première horloge 56. Ainsi qu'on peut le voir, la pente du signal de différence intégré de la figure 4C ne change qu'aux intervalles d'horloge prédéterminés, établis par le signal de la première horloge. Etant donné que le circuit bistable 52 se déclenche au passage du flanc avant de chaque impulsion à progression croissante, les intervalles prédéterminés de la première horloge sont représentés comme commençant aux points identifiés en a, b, c, d, etc., sur la figure 4B. Le signal de différence intégré est ensuite appliqué au comparateur 50. La ligne 103 de la figure 4C représente le niveau de seuil du modulateur dans le comparateur 50. Il convient de noter que le signal de différence intégré change de pente au commencement de chaque intervalle d'horloge après passage par le seuil 130. Le signal de sortie du comparateur 50 est représenté sur la figure 4D. Lorsque le signal de différence intégré est inférieur au seuil 130, la sortie du comparateur est basse, et lorsque le signal de différence intégré est supérieur au seuil 130, la sortie du comparateur est haute. Le signal de sortie du comparateur est alors appliqué à l'entrée D du circuit bistable 52 qui produit le signal de sortie Q. ou premier signal de sortie modulé, illustré sur la figure 4E. Le signal de sortie Q est le résultat de la modulation du signal de tension et il peut alterner entre deux niveaux aux intervalles prédéterminés de la première horloge. Etant donné que le circuit bistable alterne uniquement aux intervalles d'horloge prédéterminés montrés sur la figure 4B, les variations de la sortie Q sont en léger retard sur celles de la sortie du compa- rateur montrée sur la figure 4D. Suivant le niveau de précision demandé - dans le dispositif de multiplica- tion de signaux, il peut être souhaitable de compenser ce léger retard du signal modulé, introduit par le circuit bistable 52. Une telle correction peut être réalisée par l'insertion d'un réseau RC dans la ligne afin d'introduire un petit déphasage avant dans le signal IAl à son arrivée à l'entrée 32 du modulateur. Une autre technique peut consister à induire un léger retard dans le signal analogique de courant IA2. Une troi- sième variante, utilisant un modulateur delta-moins- sigma comportant un circuit numérique de déphasage avant, sera décrite ciaprès. Le réglage de phase intro- duit, qui n'est égal qu'à une fraction d'un intervalle de la première horloge, doit correspondre à la moyenne de temporisation induite par le retard du signal Q par rapport au signal de sortie du comparateur. La figure 4F montre des signaux analogiques égaux et opposés, proportionnels au courant IL de la ligne. La ligne 128 représente un signal de courant croissant et- la ligne 129 représente le signal inverse produit par l'inverseur 72. L'étape suivante consiste à déclen- cher le signal analogique de courant à l'aide du disposi- tif 80 de déclenchement. La sortie de ce dispositif de déclenchement donne le signal produit, indiqué par la courbe 131 sur la figure 4G. La courbe 131 est obtenue par commutation entre les signaux 128 et 129, en réponse au premier signal modulé montré sur la figure 4E. Le niveau moyen ou la composante continue de la courbe 131 est représenté par une ligne 132 sur la figure 4G. Dans l'exemple donné, on suppose que l'énergie circule principalement dans un sens, vers la charge 14. Par conséquent, le signal produit 131 montré sur la figure 4G est principalement de polarité positive, représentée par la ligne 132. On suppose, pour décrire le fonctionnement du convertisseur 90, ci-dessous, que le signal produit présente une prédominance et une valeur moyenne positives. Bien que la polarité réelle du signal produit soit une question de choix, le signal produit est principalement d'une première polarité lorsque l'énergie parcourant la ligne 10 est d'une première polarité, l'énergie circulant dans un premier sens, et il est principalement d'une seconde polarité lorsque l'énergie de la ligne 10 est d'une seconde polarité, opposée à la première, l'énergie circulant alors en sens contraire. L'étape suivante consiste à convertir le signal produit Ip en un premier signal de sortie pouvant alterner entre deux niveaux à des LnterZalles prédéterminés, d'une manière proportionnelle à I. On se référera p à présent aux figures 3, 4A à 4G et 5A i 5I. Le signal produit Ip, montré sur la figure 4G, est appliqué au convertis- seur 90. Le signal Ip et le second signal 12 sont tous les deux appliqués au noeud 96 de sommation o la diffé- rence instantanée est intégrée dans un intégrateur 106. La constante de uemps de l'intégrateur 106 est choisie de façon à être longue par rapport à la fréquence de commutation du premier modulateur 30. Le convertisseur peut donc se comporter comme un filtre passe-bas, ne réagissant qu'à la composante continue, ou à leur moyenne, du signal produit I. C'est la raison pour P laquelle I est représenté sur la figure 5A sous la p forme d'une courbe analogique non brisée, bien qu'en fait il varie de la manière montrée sur la figure 4G. La figure 5A représente seulement la valeur moyenne de I. L'échelle des temps de la figure 5A est considéra- P blement comprimée par rapport à celle de la figure 4G. A des fins d'illustration, on suppose qu'un interval- le 134 de la figure 5A équivaut à toute la longueur de la courbe 132 de la figure 4G. La figure 5B montre les intervalles d'horloge du convertisseur produits par l'horloge 120. En considérant uniquement une circulation positive d'énergie, illustrée entre les temps to et t1 sur la figure 5A, on voit que l'intégrateur 106 délivre à sa sortie un signal de différence intégré (IDS) tel que représenté sur la figure 5C. Le signal de différence intégré monte et descend par rapport au premier niveau de seuil TL1 du comparateur 114. Le signal de différence intégré (IDS) est appliqué au comparateur 114 o il est comparé au premier niveau de seuil TL1. Le comparateur 114 délivre un signal de commande 133 sur une ligne 116, comme montré sur la figure 5D. Le signal suivant produit est le premier signal de sortie montré sur la figure 5E qui est émis par l'intermédiaire d'un circuit bistabla 118. Le signal 133 de commande change de niveau suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport au seuil TL1. Lorsque le signal (IDS) est supérieur au seuil TL1, le signal 133 est haut et lorsque le signal (IDS) est inférieur à TL1, le signal 133 est bas. L'étape suivante consiste à émettre le premier signal de sortie représenté sur la figure 5E, par l'intermédiaire du premier circuit bistable 118. La première sortie présente un niveau moyen proportionnel à une première polarité de puissance sur la ligne 10, sur tout intervalle de temps suffisant. Il peut alterner uniquement à des intervalles d'horloge prédéterminés de convertisseur, illustrés en w, x, y et z sur la figure 5B. Le fonctionnement sous polarité unique du convertisseur 90 implique une commutation du signal de réaction 12 entre une première source de référence 98 et une seconde source de référence 102, suivant le niveau du premier signal de sortie (figure 5E). Etant donné que la seconde source de référence 102 est une connexion à la masse, la partie du convertisseur 90 décrite jusqu'à présent ne traite pas une circulation d'énergie de sens négatif sur la ligne 110. Lorsque la circulation de l'énergie (Ip) devient négative, p comme c'est le casentre les temps t1 et t2 sur la figure A, un autre circuit faisant partie du convertisseur 90 est utilisé. Comme représenté sur la figure 3, le conve-tisseur 90 comprend un second comparateur 140 qui reçoit le signal de sortie de l'intégrateur 107. Le comparateur présente un second niveau de seuil TL2 qui est différent du premier niveau de seuil du comparateur 114. Les niveaux de seuil doivent être établis de façon à être suffisamment espacés pour convenir aux plus fortes variations prévues du signal de différence intégré sortant de l'intégrateur 107, sans que ce dernier passe simultanément par les niveaux de seuil des deux compara- teurs. Le signal de différence intégré est appliqué à l'entrée directe du comparateur 114 et à l'entrée à inversion du comparateur 140, de sorte que leurs sorties sont de polarité opposée. La sortie du compara- teur 140 passe à un niveau haut lorsque le signal de différence intégré est inférieur au second niveau de seuil dans le comparateur 140, et elle passe à un niveau bas lorsque le signal de différence intégré est supérieur au second niveau de seuil dans le comparateur 140. Le signal de sortie du comparateur 140 est appliqué à l'entrée D d'un deuxième circuit bistable 142 qui délivre, par sa sortie Q. un second signal de sortie se plaçant à l'un de deux niveaux suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport au second niveau de seuil à chacun des intervalles d'horloge du convertisseur. Le second signal de sortie est appliqué à une entrée 126 d'une porte NON-ET 122 et à un commutateur 146 pour la connexion d'une troisième source de référence VR+ au noeud 96 de sommation. Le signal de réaction I2 est donc piloté par le niveau du second signal de sortie, qui possède un niveau moyen proportionnel a la puissance de seconde polarité portée par la ligne 10. Le fonctionnement à la seconde polarité du convertisseur 90 sera décrit en référence aux figures 3 et 5A à 5I. Après l'instant t1, le sens de circulation de l'énergie s'inverse et le signal produit I commence P à se retirer du noeud 96 de sommation. En référence à la figure 5C, immédiatement avant l'instant t1, le si- gnal de différence intégré descend, ce qui signifie que la source de référence négative VR- est connectée au noeud de sommation par l'intermédiaire du commutateur 100. A l'impulsioh d'horloge suivant le passage par le premier niveau de seuil TL1, le commutateur 100 s 'ouvre et le commutateur 10-1 se fer, e, cnnectatA le noeud de sommation à la masse. Etant donné que le signal produit Ip est négatif après l'instant tl, le signal de différence intégré continue son intégration vers le bas, jusqu'à ce qu'il atteigne le second niveau de seuil TL2 du comparateur 140, lorsque sa sortie 135 passe au niveau haut (voir figure 5G). A L'intervalle d'horloge suivant du convertisseur, après le passage au niveau haut du comparateur 140, la sortie Q du circuit bistable 142 (le second signal de sortie) devient haute, comme montré sur la figure 5H. Lorsque le second signal de sortie passe au niveau haut, un commutateur 146, connecté à la troisième source de référence 148 (VR+),- se ferme. La troisième source de référence fournit un courant positif 12 au noeud 96 de sommation afin de contrebalancer le signal produit négatif I et de re- p faire passer le signal IDS par le seuil TL2. Au passage de ce seuil TL2, le signal 135 devient de nouveau bas, faisant passer au niveau bas le second signal de sortie à l'intervalle d'horloge suivant. Pendant le fonctionne- ment à la seconde polarité, le premier signal de sortie (figure 5E) reste bas et, lorsque le second signal de sortie (figure 5H) est bas, les deux entrées de la porte 122 sont basses et sa sortie devient haute. Lorsque la sortie de la porte 122 devient haute, le commutateur 104 se ferme et la source 102 de référence en connexion à la masse est connectée au noeud 96 de sommation. Lorsque l'interrupteur 104 se ferme, le signal IDS est autorisé à repasser dans l'autre sens par le seuil TL2. Pendant l'intervalle entre les temps t1 et t2' lorsque l'énergie circule en sens négatif, le signal de différence intégré est maintenu au voisinage du second niveau de seuil TL2. Le convertisseur 90 représenté sur la figure 3 présente trois sources différentes de référence, la deuxième étant une connexion à la masse commune pour le circuit de mesure. Etant donné la configuration des éléments du circuit, la connexion à la masse est utilisée lorsque le signal de différence intégré -se trouve dans la zone comprise entre les premier et second seuils TL1 et TL2. Il n'est pas essentiel que la deuxième source de référence soit une connexion à la masse. Des sources de référence positive et négative séparées pourraient être utilisées pour chaque polarité de fonc- tionnement, si cela est souhaité. Dans ce cas, les première et deuxième sources de référence sont utilisées pour appliquer le second signal 12 au noeud 96 de somma- tion lorsque le signal produit I est d'une première P polarité, et des troisième et quatrième sources séparées de référence pourraient être utilisées alors pour appli- quer le second signal 12 au noeud 96 de sommation dans le cas o le signal produit I est de l'autre polarité. P En pratique, la sélection des valeurs pour les sources de référence dépend de la nécessité de maintenir le signal de différence intégré au voisinage du niveau de seuil du comparateur en cours d'utilisation. Les amplitudes et les polarités des sources de référence sont autrement totalement une question de choix. * En utilisant dans le convertisseur 90 des sources de référence qui comprennent au moins une con- nexion à la masse, on améliore la précision d'ensemble des signaux modulés de sortie. Alors que des variations peuvent affecter les sources de référence à tensions positive et négative, la connexion de masse reste fixe. Si l'une des sources de référence positive et négative, ou ces deux sources, sont au-dessus ou au-dessous de leur valeur correcte, une erreur apparaitra a un niveau légèrement plus long ou plus court qu'il devrait être, car, pendant que la source de référence de tension fournit le signal de réaction, elle fournit également légèrement trop ou légèrement trop peu de courant; Plus le signal d'entrée est proche de la masse (zéro) , plus petite est l'erreur. Des sources de référence égales et opposées, telles que celles utilisées dans le dispositif de réaction du modulateur 30, présentent un potentiel d'erreur plus grand en cas de désaccord entre les tensions de référence Vl+ et Vl-. Etant donné que le dispositif de réaction du modulateur 30 alterne toujours entre Vl+ et VI-, toute erreur résultant d'un désaccord des tensions de référence tend à placer le signal de sortie modulé & l'un ou l'autre des niveaux pendant une durée incorrecte, quelle que soit l'amplitude du signal d'entrée. Ceci ne pose pas de problème dans le cas du modulateur 30, car ce dernier module le signal de tension de ligne, qui ne varie généralement que d'une faible valeur. La précision ne doit donc être maintenue que sur une plage étroite. Cependant, le convertisseur exige une plus grande précision en raison des larges variations du signal produit représentant la puissance de la ligne. C'est la raison pour laquelle la séparation des opérations effectuées par le convertisseur, entre des polarités de puissance positive et négative, présente de nets avantages. Etant donné que seule une polarité est mesurée par chaque comparateur, les sources de référence peuvent utiliser une connexion à la masse pour produire le signal de réaction, ce qui améliore la précision d'ensemble du convertisseur. L'information fournie en ce qui concerne la circulation d'énergie de chaque polarité est également souhaitable, car elle apporte des données supplémentaires concernant la nature de la charge et ses exigences en énergie. Les premier et second signaux de sortie apparaissant sur les lignes 92 et 144 du convertisseur (voir figure 1) peuvent alterner entre deux niveaux aux intervalles d'horloge du convertisseur. Pour produire un signal de sortie mis convenablement sous une forme numérique, signal dans lequel la densité des impulsions est proportionnelle au débit de l'énergie, un dispositif destiné à convertir les signaux de sortie en trains d'impulsions est prévu. En référence aux figures 1 et 5, les premier et second signaux de sortie sont appliqués respectivement à des première et seconde portes ET 150 et 152. Une seconde entrée de chacune des portes ET est connectée à l'horloge 120 du convertis- seur. La figure 5F montre le train d'impulsions produit par la porte ET 150 pour une première polarité de puis- sance. Ce train présente une densité d'impulsions propor- tionnelle à l'amplitude de l'énergie circulant dans un sens sur la ligne 10. De façon similaire, dans le cas- d'une circulation d'énergie en sens opposé, la figure 5I représente un train d'impulsions correspondant à une puissance d'une seconde polarité et émis par la porte ET 152. Divers moyens peuvent être utilisés pour traiter les premier et second signaux numériques de sortie représentés respectivement sur les figures F et 5I. Par exemple, il est commode d'appliquer les signaux numériques à un dispositif destiné à compter les impulsions de polarités positive et négative. Le compteur peut alors délivrer un signal d'affichage ou un signal enregistrant la consommation totale d'éner- gie. Le compteur 154 représente un exemple de ce concept d'affichage. Si, de plus, un signal de déclenchement est appliqué au compteur 154, des mesures de puissance en unités appropriées, par exemple en kilowatts, peuvent être aisément obtenues. On peut également obtenir des mesures séparées portant sur la circulation d'énergie dans chaque sens. Comme noté précédemment, étant donné que le circuit bistable 52 (figure 2) ne peut alterner qu'à des intervalles d'horloge prédéterminés, un léger retard est introduit dans le signal modulé de sortie. La figure 6 représente un nouveau modulateur delta- moins-sigma 301 comportant un circuit numérique de déphasage avant destiné à compenser le retard de phase. Les éléments communs aux modulateurs des figures 2 et 6 portent les mêmes références numériques. Il convient de noter qu'un tel circuit numérique de déphasage avant convient à des applications autres que des systèmes de mesure de puissance. De plus, si cela est souhaité, on peut établir un déphasage avant plus que suffisant pour compenser le déphasage arrière dû au circuit bistable 52 de sortie de la figure 2. Le modulateur modifié 30' de la figure 6, de même que le modulateur de la figure 2, comprend un circuit bistable 52 commandant une source de courant de réaction IF par l'intermédiaire de commutateurs 58 et 60. Un noeud 36 de sommation reçoit le signal d'entrée IA1 par l'intermédiaire d'une résistance d'en- trée 38. Les différences instantanées entre les signaux de réaction et d'entrée sont représentées par Idiff et ce signal de différence est mesuré par un circuit 42. Le signal de commande sortant du comparateur 50 est de niveau haut lorsque le signal de différence intégré est supérieur au seuil du comparateur et il est de niveau bas lorsque le signal de différence intégré est au-dessous du seuil. Le modulateur 30' diffère du modulateur de la figure 2 par le fait qu'il comporte un disposi- tif numérique de décalage entre le circuit 42 de mesure et le circuit bistable 52. Le dispositif numérique de décalage introduit une temporisation dans le signal de commande sortant du comparateur 50. Sur la figure 6, le dispositif numérique de décalage est constitué par un circuit bistable 59 qui reçoit à son entrée D le signal de commande sortant du comparateur. Aux fins d'un exemple donné ci-dessous, le circuit bistable 59 est commandé à la même fréquence que le circuit bistable 52, mais avec un déphasage correspondant a un intervalle d'une demi-période d'horloge. Le fonctionnement du modulateur montré sur la figure 6 pour introduire un déphasage avant dans le signal de sortie modulé sera décrit en référence aux figures 7A à 7G. Le signal d'entrée IAl du modulateur ' est montré sur la figure 7A. Le signal de sortie de la première horloge 56 est indiqué a la figure 7B. La première horloge 56 fournit également le signal au circuit bistable 59 par l'intermédiaire d'un inverseur 57, et le second signal d'horloge est montré sur la figure 7C. Si le signal IA1 est positif à l'impulsion d'horloge a et que la sortie Q du circuit bistable 52, représenté sur la figure 7G, est initialement haute, IF sera positif à son arrivée au noeud 36 de sommation. Ceci donne un signal positif Idiff qui est ap- pliqué à l'entrée d'inversion de l'amplificateur 46 d'intégration, ce qui a pour effet sur le signal de différence intégré, au point 47, de descendre initiale- ment, comme indiqué en 21 sur la figure 7D. La ligne 22 de la figure 7D représente le seuil du comparateur 50. Lorsque le signal de différence intégré passe par le seuil 22, le signal de commande montré sur la figure 7E passe du niveau haut au niveau bas. Si l'on suppose que le circuit bistable 59 se déclenche au passage d'impulsions a', b', c', d', e', etc., à progression vers le haut, la sortie du circuit bistable 59 passe du niveau haut au niveau bas à l'impulsion d'horloge a' La sortie Q' du circuit bistable 59 donne ici le signal de commande retardé, qui est ensuite appliqué à l'entrée D du circuit bistable 52. La figure 7F montre le signal de commande retardé et la figure 7G montre le signal de la sortie Q du signal bistable 52. Lorsque la sortie Q' passe du niveau haut au niveau bas, la sortie Q du circuit bistable 52 passe également du niveau haut au niveau bas à l'impulsion d'horloge suivan- te b. Le changement de la sortie Q provoque l'ouverture du commutateur 60 et la fermeture du commutateur 58 et rend négatif le signal IF. Le signal de différence intégré présente alors une pente vers le haut, passant par le seuil 22 du comparateur et faisant de nouveau passer au niveau haut le signal de commande. A l'impul- sion d'horloge d' de la seconde horloge, la sortie Q' du circuit bistable 59 devient de nouveau haute. Ceci provoque le passage -au niveau haut de la sortie Q du premier circuit bistable 52 à l'impulsion d'horloge suivante e. Le processus décrit ci-dessus se poursuit, la sortie Q du circuit bistable 52 fournissant les signaux destinés à commander la boucle de réaction du modulateur. En supposant que le retard introduit par le dispositif numérique de décalage constitué par le circuit bistable 59 ne soit pas suffisant pour engen- drer une instabilité dans la boucle de réaction, le modulateur 30t produit un signal modulé qui équivaut, sans lui être identique, à celui de la sortie du modula- teur 30. Par équivalence, on entend que la sortie Q du circuit bistable 52 est un signal modulé pouvant alterner à des premiers intervalles d'horloge prédétermi- nés, d'une manière proportionnelle au- signal d'entrée du modulateur. La sortie Q' du circuit bistable 59 est en avance sur la sortie Q du premier circuit bistable 52 d'une valeur dépendant de la différence entre les signaux d'horloge appliqués aux deux circuits bistables. Cette avance apparaît comme une conséquence naturelle du fait que la sortie Q du circuit bistable 52 ne change qu'à l'impulsion d'horloge suivant un changement de la sortie Q' du circuit bistable 59. La sortie Q' produit donc un signal qui "précède" réellement celui de la sortie Q. Le signal de sortie sur la ligne 34 présente un déphasage avant égal à la moitié d'un intervalle de la première horloge, par rapport aux signaux des sorties Q et Q du circuit bistable 52. Etant donné que les intervalles d'horloge appliqués aux deux circuits bistables 59 et 52 sont les mêmes, le signal de commande retardé émis sur les lignes 34 alterne aux mêmes inter- valles que les sorties Q et Q du circuit bistable 52 et ressemble autrement à tout autre signal à modulation delta-moins-sigma. Le signal d'horloge appliqué au circuit bistable 59 devient en fait le signal d'horloge déterminant qui régit les changements affectait la sortie du modulateur. Il serait possible d'utiliser tout autre type de dispositif numérique de dé,calage, par exemple un registre à décalage à étages multiples à la place du circuit bistable 59, pourvu que le retard introduit ne soit pas assez long pour déstabiliser la boucle de réaction. Le dispositif numérique de décalage utilisé pourrait être commandé à une fréquende d'horloge différente de celle du premier circuit bistable 52, bien que ceci modifierait les caractéristiques du signal de commande retardé. Si, par exemple, un registre à décalage à étages multiples, commandé par les impulsions d'horloge a haute fréquence, était inséré à la place du circuit bistable 59, il retarderait le signal de commande d'un nombre choisi d'intervalles courts. Le signal de sortie d'un tel registre à décalage serait un signal de commande retardé qui pourrait alterner à la fréquence d'horloge plus élevée. On pourrait égale- ment utiliser un registre a décalage comportant des étages différents commandés par des impulsions d'horloge à des fréquences différentes. Dans une telle configura- tion, le plus long intervalle d'horloge utilisé pour la commande de l'un quelconque des étages déterminerait les intervalles auxquels le signal final de commande retardé pourrait alterner. Tout dispositif destiné à retarder le signal de commande doit comporter au moins un circuit bistable commandé par des impulsions d'horloge à intervalles distincts afin que le signal de sortie modulé du modulateur (le signal de commande retardé) puisse alterner à ces intervalles distincts. Le déphasage avant produit dans le modulateur ' peut être choisi. Ce choix est obtenu. Ce choix est obtenu par réglage des signaux d'horloge appliques aux circuits bistables 52 et 59. En supposant qu'un premier signal d'horloge produisant des impulsions à des premiers intervalles d'horloge est appliqué au circuit bistable 52 et qu'un second signal d'horloge, produisant des impulsions à des seconds intervalles d'horloge,est appliqué au dispositif numérique de décalage (circuit bistable 59), et que les premiers et seconds intervalles d'horloge sont égaux, le décalage des phases entre les signaux d'horloge détermine l'importance de l'avance du signal de sortie du modula- teur. Dans l'exemple décrit en regard des figures 7A à 7G, le second signal d'horloge est l'inverse du premier signal d'horloge et le décalage total est égal à la moitié d'un intervalle d'horloge. Si les impulsions d'horloge appliquées par la seconde horloge au circuit bistable 59 précédaient de trois quarts d'un intervalle d'horloge les impulsions appliquées au circuit bistable 52, on obtiendrait un déphasage avant de trois quart d'intervalle d'horloge. La durée du -temps d'avance du signal émis sur les lignes 34 est déterminée par l'importance du retard entre un changement du signal de la sortie Q' du circuit bistable 59 et de la sortie Q du circuit bistable 52. L'importance du déphasage avant pouvant être obtenu avec le modulateur de la figure 6 dépend du degré de retard pouvant être introduit dans la boucle de réaction du modulateur delta-moins-sigma, sans provo- quer sa déstabilisation. Il est cependant connu qu'un retard d'une fraction d'impulsion d'horloge, de la manière décrite dans l'exemple cidessus, est fonctionnel et produit le déphasage avant dans le signal modulé, comme décrit. La figure 8 représente une autre forme de réalisation du système de mesure selon l'invention qui réalise une mesure supplémentaire de puissance de sortie en VARS ou Q. Comme décrit dans le préambule de la présente demande, les valeurs VARS et Q représen- tent des mesures de puissance dans lesquelles une rela- tion de phase déterminée est introduite entre les signaux de courant et de tension. La valeur VARS est obtenue par multiplication du courant par un signal de tension en quadrature de phase arrière; la valeur Q est obtenue par multiplication du courant par un signal de tension en déphasage arrière de 60 . Dans le système de mesure de cette forme de réalisation de l'invention, la valeur VARS, Q ou autre valeur de puissance souhaitée, en relation avec la phase, peut être aisément obtenue par retardement d'une valeur choisie du signal de sortie du modulateur 30. Ce retard peut être commodément produit a l'aide d'un dispositif de temporisation tel qu'un registre à décalage, de la manière décrite ci- dessous. La sortie Q du modulateur 30 de la forme de réalisation de la figure 8 fournit des signaux à la fois au dispositif 80 de déclenchement et un registre à décalage 160. Ce dernier -ret- -7a l de sortie du modulateur 30 d'un intervalle choisi. L'importance du retard dépend de la valeur de puissance souhaitée (VARS ou Q), en relation de phase choisie, ainsi que de la fréquence du courant alternatif telle que mesurée (50 ou 60 Hz). Pour simplifier le circuit, seul le signal de la sortie Q du modulateur 30 est appliqué au re- gistre a décalage 160. Le signal de sortie retardé du registre à décalage est ensuite appliqué à un inverseur 161, et les deux signaux, inversé et non inversé, devien- nent le signal retardé présent sur une ligne 162. Les expressions "signal retardé" et "signal à phase modifiée" sont utilisées indifféremment l'une pour lVautre, et il convient de noter que la modification de phase intro- duite est effectuée par l'introduction d'un retard dans le signal. La poursuite du traitement du signal modulé retardé s'effectue exactement comme pour le premier signal modulé de la forme de réalisation de la figure 1. Le signal modulé retardé est appliqué à un second dispositif 164 de déclenchement qui comprend deux commu- tateurs 166 et 168 commandés par le signal modulé retardé. Le signal analogique de courant inversé et non inversé IA2 est appliqué aux commutateurs 166 et 168. Le signal modulé à phase modifiée ferme alternativement les commu- tateurs 166 et 168 pour multiplier entre eux les signaux de courant et de tension et donner un second signal de produit en 170. Le second signal de produit est alors appliqué à l'entrée d'un convertisseur VARS/Q 172 qui est exactement identique au convertisseur 90 montré sur la figure 3. Le convertisseur VARS/Q 172 délivre des premier et second signaux de sortie suivant la polarité de l'énergie parcourant la ligne 10, exacte- ment de la même manière que le convertisseur 90. Les premier et second signaux de sortie du convertisseur 172 peuvent alterner entre deux niveaux, aux intervalies d'horloge du convertisseur, d'une manière proportionnelle au second signal produit et à la valeur de puissance en relation avec la phase choisie (VARS ou Q. 50 ou 60 Hz) de l'énergie parcourant la ligne 10. La poursuite du traitement des premier et second signaux de sortie du convertisseur VARS/Q 172 est exactement la même que celle des signaux de sortie du convertisseur 90 montré sur la figure 1, y compris l'utilisation d'un compteur convenant pour délivrer des valeurs de puissance choisies. Un sélecteur (non représenté) peut être prévu pour sélectionner soit la valeur VARS, soit la valeur Q. en tant que second signal de sortie du système de mesure. Le sélecteur règle le registre à décalage afin de produire le retard de tension nécessaire pour la génération de la relation de phase choisie et il sélectionne simultanément un affichage approprié. La technique numérique perfectionnée de sélection de phase, représentée à titre d'exemple sur la figure 8, n'est pas limitée à des applications de mesure de puissance. Elle peut être utilisée dans toutes applications effectuant une multiplication de signaux, o la relation de phase entre les signaux d'entrée peut être réglée afin de mesurer des valeurs de produit en relation avec la phase choisie. La figure 9 représente un multiplicateur analogue à celui utilisé dans le système de mesure de puissance de la figure 8. Les mêmes éléments sont désignés par les mêmes références numériques. Les signaux IA1 et IA2 doivent être multipliés l'un par l'autre et ils sont supposés avoir des formes d'ondes périodiques, non nécessairement sinusoïdales, ayant une relation de phase prédéterminée l'un avec l'autre. De même que dans le système de mesure de puissance de la figure 8, la multiplication est réalisée par la technique connue sous le nom de multiplication de division tempo- relle ou d'intervalle, dans laquelle l'un des signaux IA2 est modulé puis utilisé pour déclencher ou inverser la polarité de l'au-tre signal IA1 afin que l'on obtienne un signal produit. Le signal IA2 est appliqué à un dispositif de déclenchement, sous les deux formes inver- sée et non inversée. Un inverseur classique 72 applique le signal à un commutateur 82. Le signal non inversé est appliqué à un commutateur 65. Le signal modulé destiné à commander les commutateurs 65 et 66 est appli- qué au dispositif de déclenchement par une ligne 34. Le modulateur 30 de la figure 9 est d'une réalisation et d'un fonctionnement équivalent à ceux du modulateur correspondant indiqué en 30 sur les figu- res 1 et 2. Pour établir une relation de phase choisie entre les signaux IA1 et IA2, on utilise un dispositif numérique 160 de décalage qui introduit un retard choisi dans le signal de sortie du modulateur 30. Le dispositif numérique 160 de décalage peut prendre de nombreuses formes, une version simple étant illustrée par l'élément 198 de la figure 11. Le fonctionnement d'un registre à décalage peut être illustré commodément par des étages en série constitués de circuits bistables 200 à 204 connectés de façon que la sortie Q d'un circuit bistable soit reliée à l'entrée D du circuit bistable adjacent. Un signal d'horloge, appliqué à chacun d'un circuit bistable par une ligne 196, provoque la commande simulta- née de tous les étages. Une impulsion numérique présente sur une ligne 53 aboutissant au registre 198 à décalage, cette impulsion étant d'une progression d'un niveau bas vers un niveau haut ou d'un niveau haut vers un niveau bas, est retardée d'un intervalle d'horloge d'entrée par chaque circuit bistable à son passage à travers ce dernier. Par exemple, si le signal présent sur la ligne 53 passe d'un niveau bas à un niveau haut, la sortie Q du circuit bistable 200 passe d'un niveau bas au niveau haut lors de l'impulsion d'horloge suivante. En raison des retards de commutation propres, lorsque la sortie Q du circuit bistable 200 passe du niveau bas au niveau haut et que le signal est appliqué à l'entrée D du circuit bistable 201, sa sortie Q doit attendre l'impulsion d'horloge suivante pour passer au niveau haut. De cette manière, des signaux numériques peuvent être commodément retardés de tout nombre souhaité d'intervalles discrets simplement par l'introduction d'un nombre suffisant d'étages de retard dans le registre à décalage. Habituellement, les registres à décalage comportent plusieurs lignes de sortie 206 sur lesquelles le signal peut être extrait. La position de la broche détermine le retard global introduit, en fonction de la fréquence d'horloge. Le dispositif numérique 160 du dispositif multiplicateur représenté sur la figure 9 est supposé être un registre à décalage classique tel que le registre à décalage 198 de la figure 11. Le dispositif multiplica- teur demande l'introduction d'un réglage de temps choisi dans l'un des signaux à multiplier à l'aide d'un disposi- tif numérique de décalage pour introduire une temporisa- tion qui est un nombre choisi d'intervalles discrets. Le registre à décalage 198 est un dispositif numérique convenable de décalage destiné à produire un tel retard. En référence à présent aux figures 10A à 10H, on suppose que les signaux IA et IA2 doivent être multipliés l'un par l'autre et qu'un déphasage arrière de 90 est introduit dans le signal IA2. La figure 10A montre un exemple d'un premier signal d'entrée IA1 (VL) et la figure 1OG représente un exemple d'un- second signal d'entrée IA2 devant être multipliés l'un par l'autre. La figure!OB montra le signal d'hor!ce prod':t par l'horloge 56 et la figure 1OC montre le signal de sortie de l'intégrateur 42 qui résulte du signal d'entrée IA1. La figure 10D montre le signal de sortie résultant Al' du comparateur 50. Le signal de sortie du modulateur 30 est représenté sur la figure O10E et il est appliqué à la ligne 53 des figures 9 et 11. Le signal de l'horloge 56 du modulateur est transmis au registre a décalage 198 par la ligne 196. Dans l'exemple donné, les interval- les d'horloge, montrés sur la figure lOB, ont vingt- quatre fois la fréquence du signal IA2. Une quadrature arrière nécessite donc un retard de six intervalles d'horloge. En supposant que la broche 206' du registre à décalage 198 est la sixième broche, le signal IA2, modu- lé et retardé de 90 , est donc retardé d'un total de six intervalles d'horloge à la sortie de l'horloge 56. Le signal de sortie de la broche 206' du registre à décalage 198 est illustré sur la figure 10F. Le signal modulé retardé montré sur la figure 10F est une reproduc- tion exacte du signal modulé de la sortie Q du modulateur 30, montré sur la figure 10E, déplacé vers la droite de six intervalles d'horloge. La multiplication des signaux est réalisée par l'application du signal modulé retardé montré sur la figure 10F au dispositif de déclenchement de signaux par l'intermédiaire de la ligne 34. Cette dernière porte à la fois les formes inversée et non inversée du signal modulé retardé par l'application du signal à un inverseur numérique classique 161. Le signal IA1 est celui montré sur la figure 10G, à la fois sous une forme inversée et sous une forme non inversée. La multiplication est effectuée au moyen des commutateurs 82 et 86 qui sont ouverts et fermés alternativement l'un par rapport à l'autre, commutant -le point 88 de la figure 9 entre les formes non inversée et inversée du signal IA1. Le signal résultant est montré sur la figure 10H. Le signal de la figure 10H peut ensuite être transmis par un filtre passe-bas convenable 90 afin de donner une valeur moyenne ou continue, comme montré à la ligne 132 de la figure 10H. La ligne 132 représente un signal produit proportionnel à la valeur du produit de IA1 et IA2, avec un déphasage arrière de 90 introduit dans IA2. Si, par exemple, le signal IA1 était proportionnel au courant porté par la ligne d'énergie et que le signal IA2 était proportionnel à la tension de la ligne, le signal produit représenté par la ligne 132 de la figure 10H serait proportionnel à VARS. Un avantage particulier de l'utilisation d'un modulateur delta-moinssigma tel que le modulateur 30, conjointement avec le multiplicateur décrit, est que le signal modulé ne peut alterner qu'à des interval- les d'horloge prédéterminés. Les techniques numériques de retard divisent nécessairement un signal d'entrée en unités ou intervalles discrets. La longueur ou la durée de ces intervalles est une question de choix. Des signaux de type numérique portent une information aux flancs des impulsions, au moment o le signal passe d'un niveau bas à un niveau haut, ou vice versa. Un registre à décalage constitué d'une série de circuits bistables "recherche" ces flancs d'impulsions à chaque fois qu'il est commandé par une impulsion d'horloge. Plus la fréquence d'horloge est élevée, plus grande est la fréquence à laquelle l'échantillonnage des flancs des impulsions du signal d'entrée est effectué.- Etant donné que le retard introduit dans un signal à chaque étage d'un registre à décalage dépend de la fréquence d'horloge, les registres à décalage commandés par les impulsions d'horloge à une fréquence élevée demandent davantage d'étages, pour produire un retard donné, que des registres à décalage commandés à une fréquence d'horloge basse. Il est évident que la commande d'un registre à décalage à une basse fréquence d'horloge signifie que les flancs des impulsions de signal d'entrée sont moins souvent échantillonnés, et ceci peut être un inconvénient si la position des flancs des impulsions n'est pas connue, comme c'est le cas avec les signaux classiques à modulation par largeur d'impulsions. Le modulateur 30 délivre un signal ayant des flancs d'impul- sions qui n'apparaissent qu'à des intervalles d'horloge prédéterminés. En synchronisant les signaux d'horloge appliqués au modulateur et au registre à décalage 198, ce dernier "recherche" les flancs d'impulsions uniquement aux instants demandés. Ceci signifie que le nombre d'étages de registre à décalage nécessaires pour intro- duire un retard donné dans un signal modulé peut être inférieur & celui qui serait nécessaire dans le cas o la position des flancs des impulsions n'était pas connue avec précision. En fait, dans l'exemple donné ci-dessus, le registre à décalage peut être commandé à la même fréquence que le modulateur 30, sans perte d'informations quelles qu'elles soient. Il est donc possible d'utiliser un registre à décalage peu coûteux, possédant relativement peu d'étages, pour introduire un retard donné dans un signal à modulation delta- moins-sigma, alors qu'un registre à décalage beaucoup plus grand serait nécessaire pour produire un retard comparable dans un signal comportant des flancs d'impul- sions situés en des points aléatoires. Même si un regis- tre à décalage à fréquence relativement élevée était utilisé pour retarder un signal modulé de façon aléatoire, de fréquence sensiblement inférieure, une certaine perte d'information apparaîtrait en l'absence de synchro- nisation précise des flancs d'impulsions avec les impul- sions d'horloge du registre à décalage. Aucune perte d'information de ce type ne se produit dans la forme de réalisation de l'invention décrite cidessus, car le modulateur et le registre à décalage sont synchronisés entre eux et les flancs d'impulsions ne sont donc pas déplacés. Les intervalles d'horloge par lesquels le registre à décalage est commandé ne doivent pas nécessairement être exactement identiques aux premiers intervalles d'horloge du modulateur 30. Il est cependant préférable que l'horloge du registre à décalage soit synchronisée sur l'horloge du modulateur. Pour éviter toute perte d'information, l'horloge du registre à décalage doit fonctionner à une fréquence qui n'est pas inférieure à celle du modulateur, mais elle peut fonctionner à des fréquences supérieures pour atteindre pratiquement tout retard souhaité. Un moyen commode pour augmenter la fréquence de l'horloge du registre à décalage, tout en maintenant la synchronisation avec les premiers intervalles d'horloge du modulateur, consiste à utiliser un diviseur de fréquence pour l'horloge du modulateur. Bien que dans l'exemple décrit ci-dessus, le retard souhaité dans le signal modulé corresponde à un nombre entier de premiers intervalles d'horloge, il peut ne pas toujours en être ainsi. Pour atteindre une plus grande souplesse dans le choix d'un retard, il peut être souhaitable d'utiliser soit un second registre à décalage, soit des étages supplémentaires d'un registre à décalage unique, qui sont commandés par des impulsions d'horloge à une fréquence supérieure et qui introduisent donc des retards incrémentiels dans le signal modulé. Les états des registres à décalage de l'élément 212 de la figure 11il illustrent une technique destinée à accroître la sélectivité du réglage numérique de temps de la présente invention. Dans cet exemple, le signal retardé de sortie de tout étage choisi du registre à décalage 198 est appliqué à un second groupe d'étages de registre à décalage montrés sur la figure 11 sous la forme d'un second registre à décalage 212. Plusieurs circuits bistables 216 constituent le registre à décalage 212. Le signal retardé sortant du registre 1o à décalage 198 est appliqué a l'entrée 214 du registre à décalage 212. Un signal d'horloge, ayant avantageusement une fréquence supérieure à celle de la première horloge 56, est appliqué par l'intermédiaire d'une ligne 208 aux circuits bistables formant le registre à décalage 212. La fréquence d'horloge supérieure peut commodément être obtenue au moyen d-'un oscillateur 220 travaillant à une fréquence supérieure à celle de la première horloge 56. En utilisant un diviseur de fréquence convenable 210, des signaux d'horloge de différentes fréquences peuvent être appliqués aux divers étages du registre à décalage, ainsi qu'au modulateur 30, comme souhaité. L'expression "premieú intervalles d'horloge" utilisée ici désigne d'une façon générale les signaux d'horloge sortant de la première horloge 56 et l'expres- sion "seconds intervalles d'horloge' désigne les signaux sortant de la seconde horloge 220. De plus, les étages du registre à décalage illustrés sur la figure 11 peuvent être considérés comme constituant soit le premier regis- tre à décalage 198 et le second registre à décalage 212, soit un registre à décalage unique comportant plusieurs étages qui sont commandés par des impulsions d'horloge à diverses fréquences choisies. En utilisant des oscillateurs séparés ou un oscillateur unique associé à un diviseur de fréquence, la présence de signaux d'horloge différents accroît la souplesse des techniques de décalage numérique utilisées dans la présente invention. Le retardement d'un signal à l'aide d'un registre à décalage comportant un certain nombre -d'étages, tous commandés par les impulsions d'horloge de la même fréquence, permet de retarder un signal d'un nombre quelconque d'intervalles discrets, ces intervalles pouvant atteindre le nombre maximal d'étages du registre à décalage. En utilisant des étages supplémentaires commandés par des signaux d'horloge différents, des intervalles de retard choisis supplémentaires peuvent être obtenus. Un signal peut être transmis par un premier registre a décalage et retardé d'un certain nombre de premiers intervalles, puis transmis par un second groupe d'étages de registre à décalage et retardé d'un nombre supplémen- taire de seconds intervalles. Ainsi, un retard égal pratiquement à tous incréments entiers et fractionnels souhaités des premiers intervalles peut être obtenu. Une souplesse similaire peut être obtenue dans les retards de signaux par des moyens numériques par l'utili- sation d'une seconde horloge qui fonctionne à la même fréquence que la première horloge, mais qui est décalée dans le temps d'une valeur souhaitée. Par exemple, si un signal est transmis à travers un premier registre à décalage commandé par des premiers intervalles d'hor- loge, puis qu'il est transmis à un étage supplémentaire commandé par l'inverse des signaux d'horloge présentant les premiers intervalles, un retard supplémentaire égal à la moitié d'un premier intervalle d'horloge est introduit. Suivant le décalage entre les signaux d'horloge appliqués au premier et second groupes d'étages du registre à décalage, on peut introduire pratiquement toute valeur de retard. Un exemple du fonctionnement du modulateur et du dispositif numérique de temporisation des figures 9 et 11 est donné sur les figures 12A à 12D. En supposant un premier signal d'horloge appliqué par l'horloge 56 telle que montrée sur la figure 12B et ln second signal d'horloge produit par la seconde horloge-220 et analogue à celui montré sur la figure 10A, le signal modulé appliqué à l'entrée du registre à décalage est retardé de la manière décrite ci-dessous. Dans cet exemple, la seconde horloge 220 présente une fréquence égale exactement au double de celle de la première horloge 56. Si, par exemple, un retard égal à deux fois et O10 demieles premiers intervalles d'horloge est souhaité dans le signal modulé, le registre à décalage est confi- guré de façon que la broche de sortie 206" soit connectée à l'entrée 214 du second registre à décalage. De cette manière, un signal modulé d'entrée arrivant par la ligne 53 est transmis par les deux premiers étages 200 et 201 du registre à décalage et arrive au premier étage du second registre à décalage 212, après quoi le signal sort par la broche 218. Le signal est retardé de deux premiers intervalles d'horloge complets, et d'un second intervalle d'horloge supplémentaire par un tel dispositif. En supposant qu'un signal modulé, tel que montré sur la figure 12C, est appliqué à l'entrée du montage décrit ci-dessus, le signal de sortie à la broche 218 est celui montré sur la figure 12D. Le signal modulé retardé représenté sur la figure 12D est exactement identique au signal modulé représenté sur la figure 12C, mais retardé de deux fois et demie les premiers inrerva!!es d'horloge. La technique de décalage numérique du multi- plicateur selon l'invention présente l'avantage, propre aux circuits électroniques numériques, d'être relative- ment exempte de dérive et d'erreur. En outre, le réglage de temps est réalisé d'une manière indépendante du signal ajusté. En d'autres termes, il ne dépend pas de la fréquence du signal ajusté avec le temps. Le système représenté sur la figure 9 permet un réglage de phase lors de la multiplication de deux signaux analogiques, sans utilisation de réseaux RC et des perturbations de signal qui leur sont associées. Si la modulation delta-moins-sigma est utilisée dans la multiplication, la dimension des registres à décalage utilisés ne doit pas nécessairement être trop importante, tandis qu'un niveau élevé de précision est cependant obtenu. Pour obtenir une précision élevée avec le système de mesure de puissance selon l'invention, sur une large gamme dynamique, il est important d'élimi- ner les erreurs de décalage des éléments actifs de circuit. Des erreurs de décalage d'amplitude suffisante pour nuire & la précision de la mesure apparaissent souvent dans des amplificateurs opérationnels à bon marché. L'expression "décalage de tension" est globale- ment définie comme étant la différence de tension entre deux entrées d'un élément actif de circuit, tel qu'un amplificateur opérationnel, lorsque la sortie est zéro. Elle désigne une discordance entre les entrées de liam- plificateur, et le système de mesure selon l'invention comporte un dispositif de compensation de décalage qui corrige cette discordance. La figure 13 représente un dispositif per- fectionné de compensation de décalage tel qu'appliqué à un amplificateur unique. La théorie fondamentale du dispositif de compensation de décalage consiste à utiliser un condensateur ou autre élément d'emmagasinage qui est connecté à une entrée de l'amplificateur, puis qui est chargé à une tension de compensation. Il convient de noter que d'autres dispositifs équivalents destinés & emmagasiner et appliquer une tension à une entrée d'amplificateur pourraient être utilisés à la place d'un condensateur. Les amplificateurs opérationnels comportent souvent plus de deux entrées et ils comportent parfois une ou plusieurs entrées conçues spécifiquement à des fins de compensation de décalage. L'invention travaille également bien pour compenser le décalage d'amplificateurs comportant des entrées suCpiémertaires. Toute entrée désignée pour recevoir une tension de décalage afin de corriger un décalage de tension consti- tue l'entrée à laquelle le condensateur est connecté. Le dispositif comprend en outre des moyens destinés à charger le condensateur a une' tension de décalage qui annule sensiblement l'effet du décalage de tension d'une autre entrée de l'amplificateur. Pour des raisons de simplicité, seul l'amplificateur 70 (figure 1) est montré sur la figure 13, bien que le dispositif de Compensation de décalage selon l'invention puisse corri- ger séquentiellement plusieurs amplificateurs, comme décrit ci-dessous. Le dispositif de compensation de décalage d'amplificateur, tel qu'appliqué à l'amplificateur 70, comprend un élément d'emmagasinage de décalage, tel qu'un condensateur C1, connecté à une première entrée choisie 181 de l'amplificateur. Un circuit 128 d'annulation, connecté par des commutateurs à la fois à l'élément d'emmagasinage de décalage et à la seconde entrée choisie 183 de l'amplificateur 70, est également prévu. Le circuit 182 d'annulation comprend un amplifica- teur 184 de charge connecté à la seconde entrée de l'amplificateur 70 par l'intermédiaire d'un commutateur Al. Le circuit d'annulation comporte en outre un élément d'emmagasinage temporaire, à savoir un condensateur 186, et une série de commutateurs B, D et E qui connec- tent le condensateur 186 à l'amplificateur 184 de charge, comme décrit cidessous. Ls commutateurs supplémentaires G1 et H1 connectent l'amplificateur 184 de charge à un circuit de charge qui règle la tension emmagasinée 2555 3 1 8 sur le condensateur C1. Le signal IA2 du courant de ligne est appliqué à l'entrée à inversion 183 de l'amplificateur 70, qui est de façon idéale une terre virtuelle. Tout décalage de tension dans l'amplificateur 70 apparaît -init_-_men: sous la forme d'une tension à l'entrée à inversion 183. Lorsque le condensateur C1est chargé, la tension appliquée à l'entrée 183 à inversion diminue jusqu'à, ce qu'une condition virtuelle de terre soit atteinte., La différence entre la tension de compensation V ap- comp pliquée à C et le décalage de tension réelle de l'ampli- i ficateur 70 est appelée- tension d'erreur Verr qui appa- err raît à l'entrée 183. Le but du dispositif de compensation de décalage selon l'invention est de réduire jusqu'à un minimum la tension d'erreur V err Le dispositif de compensation de décalage comprend des moyens de commande destinés à assumer les fonctions indiquées dans le cadre 190. Essentielle- ment, le dispositif de commande manoeuvre les commutateurs A1, B, D, E, G1 et H1 pour produire une série de périodes de transfert et de charge de façon séquentielle. Durant une période initiale de transfert, les commutateurs Ai, B et D sont fermés et les commutateurs E, G1 st Hl sont ouverts. Le commutateur A1 étant fermé, la tension Verr est appliquée à l'entrée directe de l'ampli- ficateur de charge 184 qui est monté en amplificat:ur à gain unitaire. Le commutateur B, qui est fermé pendant les périodes de transfert, établit une connexion' de réaction entre la sortie 192 de l'amplificateuri de charge 184 et l'entrée directe 226. Une première borne 228 du condensateur 186 d'emmagasinage temporaire! est également connectée à l'entrée à inversion 226;. Le commutateur D, lorsqu'il est fermé, connecte une seconde borne 230 du condensateur 186 à la masse. Ainsi, pendant la période de transfert, la tension Verr apparaît a, err la sortie 192 de l'amplificateur et est emmagasinée sur le condensateur 186 d'emmagasinage temporaire, ainsi que le -décalage de tension de - l'amplificateur de charge 184 (Voffst-Amp 184). Pendant une période de charge suivante, le dispositif de. commande 190 ouvre les commutateurs Ai, B et Dz et ferme les commutateurs E, G1 et Hi. Ceci sert à déconnecter la seconde borne 230 du condensateur 186 de la masse et à la connecter à la sortie 192 de l'amplificaàtur, dans une seconde boucle de réaction. Le résultat est qu'une tension -Verr apparaît à la sortie 19Ss..de l'amplificateur. Le décalage interne de l'amplificateur de charge 184 (Voffst Amp 184) est an- nulé par la valeur égale et opposée de la composante -Voffst-Amp 184 qui est appliquée à la sortie 192 et qui provient du condensateur 186. La fermeture du commu- tateur G1 et l'ouverture du commutateur A1 pendant la période de charge provoquent également l'application de la tenson Vcomp, présente aux bornes du condensateur Ci d'emmasnage de décalage, à l'entrée directe de l'amplificakeur de charge 184. La tension -Verr étant pré- l'amplifica err sente à la sortie-192 de l'amplificateur de charge et la tension Vcomp étant appliquée à son entrée (pendant comp la période de charge), un courant -Ierr est établi à travers l'impédance 224 et le commutateur H1 qui règle la tension Vcomp dans le sens nécessaire pour comp réduire la tension V lors de la période de transfert err suivante. La figure 14 illustre le fonctionnement du dispositif de compensation de décalage lors de condi- tions de mise en marche. En supposant que la tension Voffst-Amp 70 représente le décalage le tension entre les entrées de l'amplificateur 70 et que la charge appliquée au condensateur C1 (Vcomp) est initialement nulle, la tension Verr, pendant la période de tInsfert initiale, est égale à VoffstAmp 70' Pendant la période de charge suivante, une tension - Verr apparaît à la err sortie 192 de l'amplificateur. Un courant -I est alors err appliqué au condensateur 186, augmentant la valeur de Vcomp La tension V appliquée au condensateur comp comp C est destinée à réduire sensiblement l'erreur de :1 décalage de l'amplificateur 70 jusqu'à la période de transfert suivante. Les valeurs de la résistance 224 et du condensateur C1 sont choisies de façon à produire un courant -Ierr qui ne modifie pas excessivement la tension appliquée au condensateur C1 pendant toute période de charge unique. Le condensateur C1 ne se charge donc pas à la tension complète de décalage pendant les tous premiers cycles de transfert et de charge. Lorsque Vcomp approche de Voffst-Amp 70), la tension Verr diminue de plus en plus. Finalement Ver approche e rr err d'une valeur minimale stable suffisante pour compenser les courants de fuite et autres signaux transitoirs présents dans le circuit. A ce stade, les erreurs de décalage sont pratiquement éliminées. Des périodes suivantes de transfert et de charge peuvent soit suivre immédiatement les périodes précédentes de transfert et de charge, soit en être espacées par une temporisation. Dans la forme préférée de réalisation, o d'autres amplificateurs font l'objet d'une compensation de décalage à l'aide eu même circuit 182 d'annulation, les périodes de transfert et de charge associées à des amplificateurs quelconques sont espacées d'intervalles de temps prédéterminés. En référence à la figure 14, la période de transfert suivante présente une tension Verr qui est plus petite, comme indiqué err en 222. Comme précédemment, V rrest d'abord emmagasiné sur un condensateur 186 puis, pendant la période de charge suivante, il apparaît à la sortie 192 de l'ampli- ficateur de charge une tension -V. Pendant cette err période de charge, le courant -I est additionné err à la charge du condensateur C1, ce qui réduit davantage l'amplitude de V pendant la période' de transfert err suivante. Au cours des cycles qui suivent, la tension Vcomp appliquée au condensateur C1 approche du décalage réel de tension de l'amplificateur 70, réduisant la tension Verr pratiquement à zéro. err Le dispositif de compensation de décalage décrit ci-dessus en ce qui concerne l'amplificateur 70 peut compenser de façon similaire le décalage de * plusieurs éléments amplificateurs. La figure 15 repré- sente la forme préférée de réalisation du dispositif de compensation de décalage utilisé pour compenser le décalage de cinq amplificateurs différents. Les cinq amplificateurs dont le décalage doit être compensé par le dispositif du système de mesure sont les suivants: l'amplificateur 70 de gain du signal.de courant, l'ampli- ficateur 74 d'inversion du signal de courant, l'amplifi- cateur 46 d'intégration du premier modulateur, l'amplifi- cateur 108 d'intégration du convertisseur de sortie de la puissance active, et l'amplificateur 180 d'intégra- tion du convertisseur de sortie VARS/Q. Chacun des amplificateurs est analogue à l'amplificateur 70 de gain décrit en regard de la figure 13, par le fait que tous ces amplificateurs possèdent des entrées à inversion virtuellement à la masse, auxquelles un signal est appliqué. Chacun de ces amplificateurs comporte des éléments respectifs d'emmagasinage a décalage, à savoir des condensateurs C1 à C5. Les entrées directes des amplificateurs sont connectées à l'amplificateur 184 de charge du circuit 182 d'annulation par l'intermé- diaire de commutateurs respectifs Ai à A5, comme montré sur la figure I5. Des paires de commutateurs équivalents à. G1 et Hi de la figure 13, à savoir Gi à G5 et H1 à H5, connectent l'amplificateur de charge 184 aux condensateurs d'emmagasinage de décalage respectifs des amplificateurs. Un circuit unique 182 d'annulation emmagasine la tension d'erreur et charge le condensateur d'emmagasi- nage de décalage de chaque amplificateur en utilisant la séquence décrite ci-dessous. Pour plus de clarté, le circuit de commande des divers commutateurs montrés sur la figure 15 est supprimé. Un contrôleur classique de tout type convenable peut être utilisé pour commander les commutateurs conformément au diagramme des temps illustré sur la figure 16. Le contrôleur ferme d'abord les commutateurs A1, B et D pendant une période de transfert initiale pour l'amplificateur 70, puis ouvre les commutateurs Ai, B et D et ferme les commutateurs E, G1 et H1 pendant une période de charge. Le contrôleur établit ensuite des périodes successives supplémentaires de transfert et de charge pour chacun des autres amplifi- cateurs devant faire l'objet d'une compensation de décalage. Apres la période de charge de l'amplificateur 70, la période de transfert de l'amplificateur 74 commence, le contrôleur fermant les commutateurs A2, D et B puis ouvrant ces commutateurs et fermant les commutateurs E, G2 et H2 pendant la période de charge suivante. Dans le cas de l'amplificateur 46, les commuta- teurs A3, B et D sont fermés pendant la période de transfert et les commutateurs E, G3 et H3 sont fermés pendant la période de charge. Pour l'amplificateur 108, les commutateurs A4, B et D sont fermés pendant la période de transfert et les commutateurs E, G4 et H4 sont fermés pendant la période de charge. Enfin, pour l'amplificateur 180, les commutateurs A5, B et D sont fermés pendant la période de transfert et les commutateurs E, G5 et H5 sont fermés pendant la période de charge. Après qu'une période de transfert et de charge a été achevée pour un amplificateur, tous les commutateurs associés à cet amplificateur, à savoir les commutateurs A, G et H, sont laissés en position ouverte. La charge emmagasinée sur les condensateurs respectifs d'emmagasinage de charge reste jusqu'à ce que la séquence du contrôle produise une nouvelle période de charge associée à ce condensateur. Bien qu'une certai- ne diminution de la charge se produise, les erreurs dues à la compensation de la tension sont sensiblement réduites pour chacun des amplificateurs. La fréquence à laquelle le contrôle ouvre et ferme les commutateurs associés au dispositif de compensation de décalage est une question de choix, mais elle peut être sensible- ment inférieure à la fréquence des horloges associées au système de mesure. Le dispositif de compensation de décalage décrit peut être utilisé pour corriger des erreurs de décalage dans tout nombre d'éléments amplificateurs associés a- un système de mesure. Un circuit unique d'annulation tel que le circuit 182 peut être connecté séquentiellement jusqu'à N éléments amplificateurs et à leurs éléments d'emmagasinage associés au cours d'une séquence de périodes de transfert et de charge. Un tel dispositif de compensation de décalage est écono- mique et il convient idéalement à l'utilisation de circuits intégrés de technologie CMOS o des erreurs de décalage peuvent poser des problèmes. Bien qu'étant décrit dans son application au système de mesure selon l'invention, le dispositif de compensation de décalage peut être appliqué aussi bien à d'autres types de circuits de mesure de puissance utilisant des amplificateurs opérationnels. Un tel circuit de mesure peut comprendre, par exemple, tous moyens convenables pour multiplier les signaux analogiques représentant le courant et la tension, ainsi que tout convertisseur ou circuit convenable de filtrage destiné à produire un signal de sortie à partir du signal produit. En supposant que le système de mesure utilise jusqu'à N éléments amplificateurs dans ses divers composants, le dispositif de compensation de décalage selon l'invention peut éliminer sensiblement les erreurs de décalage de la manière décrite ci-dessous. Les N éléments amplificateurs comprennent chacun plusieurs entrées. Une première entrée choisie de l'un quelconque de ces amplificateurs est l'entrée destinée à recevoir une tension de compensation pour la correction du décalage de tension. N éléments d'emma- gasinage de décalage, tels que des condensateurs, sont également prévus. L'un des N éléments d'emmagasinage de décalage est connecté à la première entrée choisie de chacun des N éléments amplificateurs. Les éléments d'emmagasinage de décalage reçoivent des tensions de compensation qui réduisent sensiblement l'erreur de décalage à une autre entrée de l'élément amplificateur à laquelle elle est appliquée, l'autre entrée étant désignée la seconde entrée choisie. Toute différence entre la tension de compensation appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage et le décalage de tension de l'élément amplificateur est une tension d'erreur qui apparait à la seconde entrée choisie de l'élément amplificateur. Un circuit d'annulation tel que le circuit 182 est également prévu pour le système de mesure de puissance. Le circuit d'annulation peut être connecté successivement à chacun des N éléments amplificateurs et à l'élément d'emmagasinage de décalage qui lui est associé. Dans la description qui suit, l'élément amplifi- cateur auquel le circuit d'annulation est connecté, y compris son élément d'emmagasinage associé, est appelé l'élément amplificateur choisi. De la même manière que dans le système décrit ci-dessus, le circuit d'annu- lation est d'abord connecté & la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi, pendant une période de transfert intermittente. Le circuit d'annulation est ensuite connecté a l'élément d'emmagasinage de décalage associé à l'élément amplificateur choisi pendant la période de charge intermittente suivant la période de transfert. Un dispositif de commande connecte ensuite le circuit d'annulation séquentiellement aux N éléments amplificateurs restants pour établir des périodes de transfert et de charge pour chacun de ces éléments amplificateurs. La séquence est répétée de façon continue, de manière que tous les éléments amplificateurs soient soumis à une compensation de décalage et les erreurs de décalage du système de mesure soient sensiblement éliminées. Grace à la présence du dispositif de compen- sation de décalage décrit ci-dessus, le système de mesure selon l'invention mesure la puissance avec un degré élevé de précision sur une large gamme dynamique. La nécessité d'utiliser des amplificateurs sans erreurs ou étalonnés, d'un coût relativement élevé, est éliminée, ce qui rend le système de mesure relativement bon marché. Le système produit des affichages parallèles en continu de la puissance, à la fois en watts et en VARS ou Q. Etant donné que le signal de sortie du modulateur 30 est commandé avec précision aux premiers intervalles d'horloge, il est possible de manipuler le signal à l'aide d'une logique numérique. Un registre à décalage peut être commodément utilisé pour introduire la tempori- sation nécessaire à la production d'un déphasage appro- prié pour les mesures en VARS et Q. En choisissant simplement l'étage approprié dans le registre & décalage, on peut ajuster le retard appliqué au signal module afin de produire le signal de sortie souhaité (VARS ou Q. 50 ou 60 Hz). L'invention évite donc les dispositifs 25553 18 analogiques accordés de décalage de phase pour la produc- tion du retard de tension souhaité. Etant donné que le signal de sortie du modulateur peut- être appliqué à la fois à un convertisseur de puissance et à un conver- tisseur VARS/Q, des lectures simultanées peuvent être effectuées à l'aide d'un seul modulateur. Le système produit en outre des signaux numériques de sortie pour chaque polarité de l'énergie parcourant la ligne. Une information maximale est donc obtenue avec un degré de précision élevé, d'une manière efficace et économique. La figure 17 représente une partie d'une autre variante du modulateur qui est sensiblement plus simple que la forme de réalisation du modulateur repré- senté en 30 sur la figure 2. Dans cette forme de réalisa- tion, un condensateur 44 est monté entre le noeud 36 de sommation et la masse. Le condensateur 34 sert d'inté- grateur de modulation. L'entrée d'inversion d'un compara- teur 50 est également connecté au noeud 36 alors que l'entrée directe est connectée a la masse. Le comparateur 50 produit un signal de commande en réponse à des varia- tions de tension appliquées au noeud 36 qui est relié à un circuit bistable 52. Ce dernier est utilisé pour commander deux commutateurs qui appliquent un signal de réaction au noeud 36 comme décrit ci-après. Les figures 18A à 18E illustrent plusieurs signaux produits par le modulateur de la figure 17. Un signal d'entrée VL est représenté sur la figure 18A. Il est évident que, dans des applications à la mesure de puissance sur des courants alternatifs, la tension VL est sinusoldale. Initialement, le commutateur 58 est supposé être fermé, et un courant de référence négatif est appliqué au noeud 36 de sommation par l'in- termédiaire de la résistance 40. Les valeurs de V1- et de la résistance 40 sont choisies de façon à produire un courant IF qui est grand par rapport au signal d'entrée un ournt F qui est grand par rapport au signal d'entrée IA1. Le courant Idiff possède donc une valeur nette négative, le courant provenant du condensateur 44. Par conséquent, le signal intégré de tension de différence diminue initialement, comme montré sur la figure 18C. L'horloge 56 produit un signal tel que montré sur la figure 18B. Le circuit bistable 52 est commandé par le flanc avant de chaque impulsion d'horloge à progression croissante. A l'impulsion d'horloge a, le signal intégré de différence de la figure 18C n'est o10 pas encore passé par le seuil du comparateur 50, de sorte que la sortie Q reste basse et la sortie Q haute et que le signal de différence continue sa décroissance par intégration. Etant donné que le signal de différence est appliqué & l'entrée d' -nversion du comparateur 50, lorsqu'il passe par le seuil, la sortie du compara- teur passe du niveau bas au niveau haut. Le signal de commande montré sur la figure 18D représente le signal de sortie du comparateur 50. Par conséquent, à l'impulsion d'horloge b, le circuit bistable 52 change d'état et la sortie Q passe du niveau bas au niveau haut. Lorsque la sortie Q passe au niveau haut, la sortie Q passe au niveau bas et le commutateur 60 est fermé alors que le commutateur 58 s'ouvre. Un signal positif de référence est alors appliqué au noeud 36 de sommation, provoquant la croissance du signal Idiff intégré jusqu'à l'impulsion d'horloge suivante c. Entre les impulsions d'horloge b et c, le signal intégré de différence passe de nouveau par le niveau de seuil du comparateur 50, faisant passer au niveau bas le premier signal de commande. La sortie Q passe alors au niveau bas à l'impulsion d'horloge suivante, rendant de nouveau négatif le signal de référence appliqué au noeud 36 de sommation. Lorsque la tension VL augmente, la pente du signal de différence change et sa valeur diminue jusqu'à ce que le signal passe de nouveau par le niveau de seuil. La sortie Q reste basse jusqu'à la détection d'un changement du premier signal de comman- de à l'impulsion d'horloge f. La sortie Q passe alors au niveau -haut, faisant de nouveau passer le signal de référence d'une valeur nécz i-e -ô une va!r -oc--e. Le circuit et le procédé décrits ci-dessus fonctionnent à la manière d'un convertisseur delta- moins-sigma dans lequel seule la différence entre les signaux d'entrée et de référence est intégrée et mesurée. Le circuit maintient toujours le signal intégré de différence autour du niveau de seuil du comparateur 50. La sortie Q du circuit bistable 52 est choisie en tant que premier signal de sortie ayant un niveau moyen ou une amplitude moyenne, avec le temps, qui est proportionnel à l'amplitude de VL. La figure 19 représente un circuit modulateur analogue à celui de la figure 17, qui comporte une variante du dispositif de compensation de décalage. Dans cette forme de réalisation, le comparateur 50, qui est un amplificateur opérationnel, comporte un dispositif de compensation destiné à éliminer sensible- ment toute erreur de décalage résultant d'un décalage de tension existant entre les entrées 306 et 308 de l'amplificateur. Comme décrit précédemment, un décalage de tension est généralement défini comme étant la tension demandée entre les entrées d'un amplificateur pour obtenir zéro en sortie. De façon idéale, un décalage de tension est nul, mais dans la plupart des amplifica- teurs opérationnels utilisés en pratique, un décalage de valeur inconnue est habituellement présent. Avec la présente invention, un premier élément d'emmagasinage, tel qu'un condensateur 302, est connecté à l'une des entrées de l'amplificateur, et une tension de décalage sensiblement égale au décalage de tension de l'amplifica- teur est emmagasinée sur l'élément d'emmagasinage afin de compenser le décalage de tension. Dans l'exemple montré sur la figure 19, le condensateur 302 est placé sur le trajet électrique entre le noeud-36 de sommation et l'entrée 306 à inversion de l'amplificateur.- Il convienz de nioter que ie cdcdnsaeur 32, de:Te.e que le condensateur 44 et les autres éléments d'emmagasi- nage utilisés dans les formes de réalisation décrites ci-après, représente un type d'élément d'emmagasinage pouvant être utilisé, et que d'autres types d'éléments de circuit, tels que des registres avec des convertisseurs numériques/analogiques et autres, pourraient être utili- sés pour les divers éléments d'emmagasinage de la présente invention. Le dispositif de compensation de décalage comprend également une boucle 300 de réaction qui est connectée de façon intermittente, de part et d'autre de l'amplificateur 50, entre l'entrée d'inversion 306 et la sortie de l'amplificateur par l'intermédiaire d'un commutateur C. Lorsque ce dernier est fermé, le décalage de tension apparaît à une faible impédance à l'entrée 306. Pour emmagasiner la tension produite par la boucle de réaction sur le condensateur 302, des commutateurs A et B sont prévus pour déconnecter une extrémité du condensateur du noeud 36 de sommation et pour la connecter à la masse commune 305. Les moyens destinés à commander le dispositif de compensation de décalage montré sur la figure 19 comprennent une horloge 56 et la figure 20 illustre la fonction de commande. Le circuit bistable 52 est commandé par le flanc avant de chaque période d'horloge, comme indiqué par des flèches 312. Chaque impulsion à progression croissante représente une impulsion d'hor- loge. Juste au moment o l'impulsion d'horloge commence à passer du niveau bas au niveau haut, les commutateurs B et C sont à l'état hors et le commutateur A est à l'état en, ce qui signifie que la boucle de réaction contournant l'amplificateur 50 est déconnectée et que le condensateur 302 est connecté au noeud-36 de sommation. Dès que l'impulsion d'horloge commence, les commutateurs B et C passent à l'état en et le commutateur A casse à l'état hors, connectant la boucle de réaction autour de l'amplificateur et connectant une borne du condensa- teur 302 à la masse. Pendant cette période, appelée la période d'annulation, le décalage de tension +V ft de off s% l'amplificateur 50 apparait à l'entrée 306. ZLant donné que le condensateur 302 est connecté entre l'entrée 306 et la masse, la tension +Voffst est emmagasinée sur le condensateur. Pendant la deuxième moitié de chaque période d'horloge, appelée période de mesure, les commutateurs B et C sont de nouveau hors et le commutateur A est en. L'entrée 308 directe étant à la masse, l'erreur à l'entrée 306 à inversion est la valeur négative du décalage de tension -Voffst. Par con- séquent, le signal étant comparé au niveau de seuil par le comparateur 50, lorsque A est fermé et que B et C sont ouverts, la tension au noeud 36 de sommation est constituée par le signal intégré de différence, plus la tension +Voffst plus la tension -Voffst Le déca- lage de tension du comparateur 50 est donc annulé et l'erreur, qu'il introduirait autrement dans la mesure du seuil, est essentiellement éliminée. Une autre forme de réalisation d'un modula- teur utilisant un dispositif de compensation de décalage est montrée sur la figure 21. Dans cette forme de réali- sation, le dispositif 298 de mesure comporte des premier et second éléments amplificateurs 328 et 336, respective- ment, qui servent de comparateurs et qui sont connectés alternativement entre le noeud 36 de sommation et le circuit bistable 52. Un premier amplificateur 328 com- porte une boucle commutable 324 de réaction connectant sa sortie 330 à son entrée 326 à inversion par l'intermé- diaire d'un commutateur D. Un premier élément d'emmagasi- nage, sous la forme d'un condensateur 316, est monté dans le trajet électrique compris entre le noeud 36 de sommation et l'entrée 320 à inversion par l'intermé- diaire d'un commutateur E. Un trajet est établi entre une borne 318 du condensateur 316 et la masse, par l'intermédiaire d'un commutateur F. Le second élément amplificateur 336 comprend également une boucle commuta- ble 332 de réaction montée entre la sortie 338 et l'en- trée 334 à inversion par l'intermédiaire d'un commutateur G, et un élément d'emmagasinage tel qu'un condensateur 320 est placé sur le trajet électrique entre l'entrée 334 à inversion et le noeud 36 de sommation, par l'inter- médiaire d'un commutateur H. Un trajet est établi entre une borne 322 du condensateur 320 et la masse par l'in- termédiaire d'un commutateur J. La forme de réalisation de la figure 21 est conçue pour former deux circuits comparateurs paral- lèles à compensation de décalage destines a mesurer le signal intégré de différence au noeud 36 de sommation. Lorsque les commutateurs E et K Sont fermés, le premier élément amplificateur 328 applique le premier signal de commande au circuit bistable 52 et lorsque les commutateurs H et L sont fermés, le second élément amplificateur 336 applique le premier signal de commande au circuit bistable 52. En fermant les commutateurs E, Ge J et K et en ouvrant les commutateurs D, F, H et L, on place le premier élément amplificateur 328 en mode de mesure appliquant le signal de commande au circuit bistable 52, et le second amplificateur 336 en mode d'annulation dans lequel le décalage de tension de l'élément amplificateur 336 est emmagasiné sur le condensateur 320. Le stockage de la tension Voffst sur les condensateurs 316 et 320 est réalisé offSt exactement de la même manière qu'avec l'élément amplifi- cateur 50 et le condensateur 302 de la forme de réalisa- tion sur la figure 19. En inversant tous les commutateurs, c'est-à-dire en fermant les commutateurs D, F, H et L et en ouvrant les commutateurs E, G, J et K, on place l'amplificateur 328 en mode d'annulation et l'amplifica- teur 336 en mode de mesure dans lequel le signal intégré de différence au noeud 36 de sommation est appliqué à l'entrée 334 à inversion par l'intermédiaire du conden- sateur 320, compensant le décalage de tension de l'ampli- ficateur 336 et appliquant un premier signal de commande exempt d'erreur à l'entrée D du circuit bistable 52. Un avantage de la forme de réalisation montrée sur la figure 21 par rapport à celle de la figure 19 est qu'un amplificateur à compensation de décalage est constamment disponible dans son mode de mesure. En outre, la commutation entre les modes de mesure et d'annulation de laforme de réalisation de la figure 19 apparaît à la fréquence de l'horloge 56. Si la fré- quence d'échantillonnage, telle que déterminée par la fréquence de l'horloge 56, est suffisamment élevée, les éléments amplificateurs qui servent de comparateurs sont incapables de se stabiliser apres chaque période d'annulation, et des erreurs sont 'introduites. La forme de réalisation de la figure 21, qui utilise une logique classique de commande pour manoeuvrer les commutateurs D, E, F, G, H, J et L, représentée par l'élément 340, peut être commandée a une fréquence différente de celle de l'horloge 56. Un diviseur classique de fréquence peut être utilisé pour réduire la fréquence des opéra- tions de commande, par exemple. Pour assurer qu'un temps convenable est prévu pour les amplificateurs dans la forme de réalisa- tion de la figure 21 pour qu'ils se stabilisent après chaque période d'annulation, la logique 340 de commande, qui sert de moyen de commande pour la manoeuvre des commutateurs D, E, F, G, H, J, K et L, prolonge la période de mesure de chaque élément amplificateur afin de laisser le temps pour la stabilisation. La figure 22 est un diagramme des temps montrant les opérations des commutateurs D, E, F, G, H, J, K et L sous la com- mande de la logique 340. Les commutateurs K et L, qui connectent les sorties des premier et second éléments amplificateurs, respectivement, au circuit bistable 52, sont commandés en déphasage l'un par rapport à l'autre. Le commutateur K est fermé la moitié du temps et ouvert l'autre moitié du temps, et le commutateur L est ouvert -pendant que le commutateur K est fermé, et vice versa. En plus de commander les commutateurs qui connectent les amplificateurs au circuit bistable 52, la logique 340 de commande commande également les commutateurs qui déterminent les périodes d'annulation et de mesure des amplificateurs 328 et 336. Les commuta- teurs D, E et F servent à connecter une boucle de réac- tion entourant l'amplificateur 328 et à connecter une - borne 318 du condensateur 316 à la masse, exactement de la même manière que dans la forme de réalisation de la figure 19. Les commutateurs G, H et J assument la même fonction pour l'amplificateur 306. Ainsi qu'on peut le voir sur la figure 22, les périodes d'annulation et de mesure de chacun des éléments amplificateurs n'ont pas la même durée. La période d'annulation du premier amplificateur 328, par exemple, commence lorsque le commuta-:eur K s'ouvre et s'achève avant que le commu- tateur K se referme. De façon similaire, la période d'annulation du second amplificateur 336 commence lorsque le commutateur L s'ouvre et s'achève avant que le commu- tateur L se referme. Par conséquent, la période d'annula- tion de chaque amplificateur est plus courte que la période de mesure, la différence correspondant à un intervalle prédéterminé. Il en est ainsi afin de laisser le temps aux amplificateurs de se stabiliser avant qu'ils soient connectés au circuit bistable 52. Il convient de noter que, en plus de laisser un temps supplémentaire pour la stabilisation des ampli- ficateurs avant la connexion du premier ou du second amplificateur au circuit bistable, la logique 340 de commande fonctionne, de par sa nature, plus lentement que l'horloge 56. Ainsi qu'on peut le voir sur la figure 22, le signal d'horloge DERL, qui n'est pas représenté à l'échelle, travaille à une fréquence sensiblement supé- rieure à celle de l'un quelconque des commutateurs de la figure 21. La logique 340 de commande comprend avantageusement un diviseur de fréquence prévu à cet effet. La forme de réalisation montrée sur la figure 21 peut donc utiliser une horloge à fréquence relative- ment élevée, par exemple 10 kHz, pour produire un échan- tillonnage fréquent et une résolution relativement élevée, tandis que l'annulation et la compensation de décalage des éléments amplificateurs sont effectuées à une fréquence assez basse pour minimiser les erreurs dues à la réponse lente des amplificateurs. Sur la figure 22, les périodes d'annulation sont indiquées en PA et les périodes de mesure en PM. Le procédé selon l'invention mis en oeuvre par la forme de réalisation de la figure 21 comprend une étape supplémentaire dans l'opération de mesure pour établir une commutation entre les premier et second éléments amplificateurs 328 et 336, respectivement. L'étape de compensation consiste à effectuer une mesure avec le premier élément amplificateur et une annulation du second élément amplificateur, puis à effectuer une mesure avec le second élément amplificateur et à annuler le premier élément amplificateur, en un cycle continu, de manière qu'au moins l'un des éléments amplificateurs -62 à compensation de décalage soit connecté constamment au noeud de sommation. Dans la forme préférée du procédé de l'invention, les périodes d'annulation et les périodes de mesure sont différentes et elles sont de préférence plus lentes que les intervalles d'horloge. En outre, les périodes d'annulation sont plus courtes que les périodes de mesure pour chaque élément amplificateur, conformément au diagranme des temps de la figure 22. a mAriode de mesure d'un élément a:nifl-caheur commence avant la fin de la période de mesure de l'autre élément amplificateur afin que toutes erreurs dues à la lenteur de la réponse du comparateur du premier des éléments amplificateurs, lorsqu'il est commuté initialement d'une annulation à une mesure, soient éliminées. Le fonctionnement de la forme de réalisation de la figure 21 donne les résultats illustrés sur les figures 18A à 18E. En supposant que la tension VL soit telle que montrée à la figure 18A, le signal intégré de différence apparaissant au - noeud 36 de sommation est tel que montré sur la figure 18C. Le premier signal de commande de la figure 18D et le signal de la sortie Q de la figure 18E ne sont pas affectés par le fonction- nement intermittent et les périodes cycliques d'annula- tion et de mesure des amplificateurs 328 et 336. La forme de réalisation de la figure 21 offre une plus grande précision à des fréquences d'horloge plus élevées, mais elle est par ailleurs, du point de vue fonctionne- ment, identique à la forme de réalisation de la figure 19. Le modulateur 30 utilisé dans le système de mesure de la figure 1 peut être également utilisé dans d'autres applications o il est nécessaire de pro- duire des signaux modulés qui sont représentatifs de la polarité du signal d'entrée. En se référant à présent à la figure 23, on peut voir une variante du modulateur qui produit de tels signaux de sortie. Le signal d'entrée IA! est ap- plicau au noeud 36 de sommato-n par a de la résistance 38. L'un des deux signaux de référence, qui ont de préférence la même amplitude et qui sont de polarité opposée, est également appliqué au noeud de sommation par l'intermédiaire de la résistance 40. Les tensions de référence V1- et Vi+ sont appliquées au noeud de sommation par l'intermédiaire de deux commu- tateurs 58 et 60, respectivement, qui sont commandés par le signal de sortie du modulateur. Les différences instantanées entre le courant d'entrée IA1 et le courant de réaction IF au noeud 36 sont appliquées à un intégra- teur qui produit une tension en rampe ascendante ou descendante. Le signal intégré est alors comparé à un niveau de seuil par un comparateur 50 qui délivre un signal de commande indiquant si le signal de sortie de l'intégrateur est au-dessus ou au-dessous du niveau de seuil. Le signal de sortie du comparateur 50 est appliqué à un circuit bistable tel qu'une bascule 52. Le circuit bistable change d'état uniquement à des intervalles d'horloge prédéterminés, tels que déterminés par l'horloge 56. Lorsque le signal intégré passe par le niveau de seuil du comparateur 50, les sorties du circuit bistable 52 changent d'état à l'impul- sion d'horloge suivante. La sortie Q du circuit bistable 52, qui porte le premier signal modulé de la présente invention, commande le commutateur 60 qui connecte la tension positive de référence Vl+ au noeud 36 de sommation. La sortie Q. qui est toujours l'inverse de la sortie Q, actionne le commutateur 58, connectant la tension négative de référence V1- au noeud 36 de. sommation. Les commutateurs 58 et 60 sont toujours actionnés en alternance, ce qui signifie que l'un ou l'autre des signaux de référence est toujours appliqué au noeud 36 de sommation. La sortie Q du circuit bistable 52 est connectee à l'entrée D d'un second *ircu:t oisz,e 53 et ces deux circuits reçoivent des signaux de la même horloge 56. Etant donné les délais de déclenchement, des changements affectant la sortie Q du circuit bistable 53 suivent toujours ceux affectant la sortie Q du circuit bistable 52, retardés d'une impulsion d'horloge. Une porte ET 350 est également destinée à recevoir les signaux des sorties Q des deux circuits bistables 52 et 53, ainsi qu'un signal provenant de l'horloge 56. La porte ET est destinée à délivrer un premier signal numérique qui est proportionnel à l'amplitude d'une polarité du signal d'entrée. Les figures 24A à 24J illustrent le fonction- nement des éléments du circuit décrit ci-dessus. Eu supposant, à titre d'exemple, que la forme d'onde de la tension au noeud 32, appliquée à cette variation du modulateur, soit comme illustré à la figure 24A, le signal est converti en un premier signal modulé à la sortie Q du circuit bistable 52, de la manière décrite ci-dessus.,La sortie Q du circuit bistable 52 est supposée donner la forme d'onde montrée sur la figure 24D. La sortie de la bascule 56 est représentée par la forme d'onde de la figure 24B. La sortie du second circuit bistable 53 est appelée "sortie Q retardée" et elle est illustrée par la forme d'onde de la figure 24E. La sortie Q retardée est sensiblement égale à la sortie Q, mais retardée, dans le temps, d'un interval- le d'horloge. L'invention nécessite de combiner- les sorties Q, Q retardée et un signal d'horloge à une porte ET 350 (voir la figure 23). Bien que cela ne soit pas néccessaire dans ces circuits idéalisés dans lesquels les retards de composants sont inexistants, dans le cas de composants utilisés en pratique, il est préférable d'incorporer un inverseur 57 entre l'horloge 56 et 1-a porte ET 350. L'inverseur 57 inverse le signal d'hcrloge pour donner un signal d'horloge inversé indiqué sur la figure 24C. La raison pour laquelle on applique un signal d'horloge inversé à la porte ET est que des retards de propagation dans les circuits bistables 52 et 53 tendent à donner à leurs signaux de sortie un léger retard par rapport au signal de sortie de l'horloge 56 et à donner ainsi brièvement et simultanément aux trois signaux des états "haut" au mauvais moment. L'absence d'inversion du signal d'horloge entraîne l'apparition d'une pointe étrangère en sortie de la porte ET 350, qui représente une impulsion d'horloge. C'est la raison pour laquelle l'inverseur 57 est incorporé dans la forme de réalisa- tion de la figure 23. La forme d'onde résultante produite par la porte ET 350 est montrée sur la figure 24F. La forme d'onde de la figure 24F est essen- tiellement une représentation numérique de la valeur par laquelle le temps pendant lequel la sortie Q est au niveau haut dépasse le temps pendant lequel la sortie Q est au niveau bas. Dans l'exemple de la figure 24F, la forme d'onde ne contient que deux impulsions générées l'une à la suite de l'autre et apparaissant sur le côté droit de la forme d'onde illustrée. Ces deux impul- sions coïncident approximativement avec la zone dans laquelle l'entrée indiquée sur la figure 24A est le plus négatif. De préférence, la fréquence de l'horloge dépasse notablement les variations du signal analogique d'entrée afin que l'on obtienne des résolutions supé- rieures à celles montrées sur les figures 24A à 24J. Cependant, le principe de fonctionnement est exactement le même. Essentiellement, en combinant un signal modulé retardé au signal modulé d'origine, à l'aide d'une porte ET, on obtient un signal de sortie qui passe au niveau haut uniquement lorsque la sortie Q reste haute pendant au moins deux impulsions d'horloge succes- sives. Le sifnai d'hori.e fat d!ivrer en cr de la porte ET un train d'impulsions dans lequel les impulsions ont des intervalles qui ne sont pas inférieurs aux intervalles des impulsions du signal d'horloge. Dans l'exemple venant d'être décrit, la porte ET délivre des impulsions uniquement lorsque tous les signaux qu'elle reçoit sont au niveau haut. Si la sortie Q est basse pendant deux impulsions d'horloge successives ou plus, ceci ne produit aucun effet sur le signal de sortie de la porte ET 350, car seuls les signaux d'entrée de niveau haut sont mesurés. Par conséquent, la sortie de la porte ET est une représentation de l'amplitude d'une seule polarité du signal d'entrée. La sortie est en fait un signal redressé sur une demi- période, représenté sous une forme numérique. Pour produire un signal numérique de sortie proportionnel à l'autre polarité de la forme d'onde d'entrée, la variante du modulateur selon l'invention utilise les signaux des sorties Q des sorties bistables 52 et 53 comme premier et second signaux modulés inverses, respectivement. En supposant les mêmes signaux d'entrée et les mêmes signaux d'horloge que ceux montrés sur les figures 24A à 24J, le signal de la sortie Q présente la forme d'onde illustrée sur la figure 24G. Le circuit bistable 53 produit un signal Q retardé tel que montré sur la figure 24H. Les deux signaux sont appliqués à une seconde porte ET 352 (figure 23) en même temps que le signal d'horloge inversé montré sur la figure 24C. Le signal de sortie de la seconde porte ET 352 présente la forme d'onde de la figure 24I et est appelé second signal numérique. La seconde porte ET est destinée à délivrer un second signal numérique qui contient 25553 18 des impulsions en proportion à l'intervalle de temps pendant lequel un niveau du premier signal modulé inverse l'autre niveau. Lorsque les trois entrées de la porte à intervalles qui ne sont pas inférieurs aux intervalles de l'horloge 120. Dans l'exemple décrit, la forme d'onde de la figure 24I représente la composante de polarité positive du signal d'entrée. Ainsi qu'on peut le voir, la position des impulsions correspond approximativement aux zones o le signal d'entrée montré sur la figure 24A est haut. La forme d'onde de la figure 24I constitue une représentation numérique de l'amplitude des composan- tes des demi-périodes positives du signal d'entrée. En revenant à la figure 23, on peut en outre utiliser la présente invention pour produire un signal numérique proportionnel & l'amplitude de la forme d'onde complète du signal d'entrée. Ceci est obtenu par l'application du premier signal numérique sortant de la porte ET 350 et du second signal numérique sortant de la porte ET 352 à une porte OU 351 qui sert d'élément de déclenchement pour combiner les signaux numériques et pour délivrer un signal numérique de sommation montré sur la figure 24J. La forme d'onde de la figure 24J est proportionnelle à l'amplitude du signal d'entrée complet, comprenant les deux polarités, qui est appelée ici "amplitude absolue". Les sorties des portes ET 350 et 352 sont connectées aux entrées de comptage et de décomptage d'un compteur/décompteur 354, de sorte que les nombres d'impulsions positives et d'impulsions négatives peuvent être comparés sur tout intervalle de temps choisi. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au système de mesure décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Système de mesure de la puissance électrique transportée par une ligne (10), caractérisé en ce qu'il comporte des moyens destinés à détecter des signaux de courant et de tension sur ladite ligne et comprenant un premier dispositif (16) à signal destiné à produire un premier signal analogique proportionnel à l'un des signaux de courant et de tension et un second dispositif (18) à signal destiné à produire un second signal analogique proportionnel à l'autre des signaux de courant et de tension, un modulateur (30) destiné à convertir l'un des signaux analogiques en un premier signal modulé pouvant alterner entre deux niveaux à des premiers intervalles d'horloge prédéter- minés, d'une manière proportionnelle à l'un desdits signaux analogiques, un premier dispositif (80) de multiplication comprenant des moyens destinés à déclencher l'autre desdits signaux analogiques en réponse au premier signal modulé afin de multiplier les signaux analogiques entre eux et de donner un signal produit proportionnel à la puissance transportée par la ligne, et un premier convertisseur (90) destiné à convertir le signal produit en un premier signal de sortie qui est modulé d'une manière proportionnelle à la valeur du signal produit et à la puissance trans- portée Dar la ligne. 2. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que le modulateur transmet le premier signal modulé à un circuit bistable (52) qui change d'état auxdits premiers intervalles d'horloge, le modulateur comprenant en outre des moyens de réaction destinés à produire un signal de réaction qui change de valeur en même temps que le premier signal modulé et qui équilibre, avec le temps, l'un des signaux analogi- ques, et un circit (42) de reste du nimulateur destiemé resurer les différences instantanées entre le signal de réac- tion et ledit signal analogique et à appliquer audit circuit bistable un signal indiquant une telle diffrence afin que le premier signal modulé change de niveau en réponse à la différence mesurée entre ledit signal analogique et le signal de réaction. 3. Système de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que le modulateur comprend un noeud (36) de sommation auquel ledit signal analogique et le signal de réaction sont combinés, le circuit de mesure du modulateur comprenant un intégrateur (46) destiné à intégrer le signal au noeud de sommation du modulateur,e-t,n co:Par-ateur (50) destiné à comparer la valeur intégrée produite par l'intégrateur à un niveau de seuil de modulateur prédéterminé. 4. Système de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier convertisseur transmet ledit premier signal de sortie à un circuit bistable (48) dont la sortie peut alterner entre deux niveaux à des intervalles d'horloge de convertisseurs prédéterminés, le premier convertisseur comprenant en outre des moyens destinés à appliquer le signal pro- duit à un noeud (96) de sommation, des moyens de réac- tion qui, en réponse au premier signal de sortie, appliquent un second signal au noeud de sommation, ce second signal équilibrant avec le temps le signal produit, le second signal étant déterminé par le niveau du premier signal de sortie, toute différence instan- tanée entre le signal produit et le second signal étant un signal de différence apparaissant au noeud de sommation, et un circuit (106) de mesure étant destiné à intégrer le signal de différence et à comparer le signal de différence intégré à un premier niveau de seuil, la sortie du circuit de mesure étant reliée au circuit bistable afin que le premier signal de sortie soit à un premier des deux niveaux suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport au premier niveau de seuil à chaque intervalle d'horloge du conver- tisseur, de manière que le niveau moyen du premier signal de sortie soit proportionnel, avec le temps, au signal produit et à la puissance transportée par la ligne. 5. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier signal analogique est proportionnel au signal de tension et le second signal analogique est proportionnel au signal de courant. 6. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier convertisseur transmet le premier signal de sortie à un circuit bistable (48) qui change d'état à des intervalles d'horloge du convertisseur, le premier convertisseur comprenant en outre des moyens destinés à appliquer le signal produit à un noeud (96) de sommation, des moyens (110) de réaction qui, en réponse au premier signal de sortie, appliquent un second signal au noeud- de sommation, ce second signal équilibrant, avec le temps, le signal produit, ledit second signal étant déterminé par le niveau du premier signal de sortie, toute différence instantanée entre le signal produit et le second signal étant un signal de différence apparaissant au noeud de sommation, un circuit (106) de mesure étant destiné à intégrer le signal de différence et à comparer le signal de différence intégré à un premier niveau de seuil, la sortie du circuit de mesure étant reliée au circuit bistable afin de placer ledit premier signal de sortie à un premier des deux niveaux suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport au premier niveau de seuil à chaque intervalle d'horloge du convertisseur, de façon que le niveau moyen, avec le temps, du premier signal de sortie soit proportionnel au signal produit et à la puissance transportée par la ligne. 7. Système de mesure selon la revendication 6, caractérisé en ce que le signal produit est principale- ment d'une première polarité lorsque la puissance trans- portée sur la ligne est d'une première polarité pour laquelle l'énergie circule principalement dans un premier sens, les moyens de réaction comprenant une première source (98) de référence utilisée lorsque la puissance transportée par la ligne est de ladite pre- mière polarité, la première source de référence ayant une polarité opposée à ladite première polarité et une amplitude suffisante pour équilibrer le signal produit, la première source de référence étant utilisée de façon intermittente en tant que second signal lorsque le pre- mier signal de sortie est à un premier niveau de façon à faire passer le signal intégré de différence par ledit premierseuil, dans un premier sens, les moyens de réaction comprenant en outre une seconde source (102) de référence qui est utilisée alternativement comme second signal lorsque le premier signal de sortie est à l'autre desdits deux niveaux afin de permettre au signal de différence intégré de passer par le premier niveau de seuil dans l'autre sens afin que le signal de différence intégré soit maintenu au voisinage du premier niveau de seuil lorsque la puissance transportée par la ligne est de ladite première polarité. 8. Système de mesure selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte un premier dispositif numérique (150) de déclenchement destiné à recevoir le premier signal de sortie et à produire un premier train d'impulsions ayant un rythme d'impulsion proportionnel au premier signal de sortie. 9. Système de mesure selon la revendication 7, caractérisé en ce que le signal produit est principale- ment d'une seconde polarité opposée à la première polarité lorsque la puissance transportée par la ligne est d'une seconde polarité dans laquelle l'énergie circule principalement dans un second sens, opposé au premier sens, le convertisseur comprenant des moyens (140) destinés à comparer le signal de différence intégré à un second niveau de seuil, le convertisseur comprenant également un second circuit bistable (142) destiné à délivrer un second signal de sortie à l'un de deux niveaux suivant le niveau dudit signal de diffé- rence intégré par rapport au second niveau de seuil à chaque intervalle d'horloge du convertisseur, les moyens de réaction comprenant une troisième source (148) de référence utilisée lorsque la puissance trans- portée par la ligne est de la seconde polarité, la troisième source de référence ayant une polarité opposée à ladite seconde polarité et une amplitude suffisante pour équilibrer le signal produit, ladite troisième source de référence étant utilisée de façon intermittente en tant que second signal lorsque le second signal de sortie est à un niveau faisant passer le signal de différence intégré par ledit second niveau de seuil dans un premier sens, les moyens de réaction comprenant en outre une quatrième source de référence qui est utilisée alternativement comme second signal lorsque le second signal de sortie est à l'autre des deux niveaux pour permettre au signal de différence intégré de passer par le second niveau de seuil dans l'autre sens afin que le signal de différence intégré soit maintenu au voisinage du second niveau de seuil lorsque la puissance transportée par la ligne est de la seconde polarité. 10. Système de mesure selon la revendication 9, caractérisé en ce que les deuxième et quatrième sources de référence ont la même valeur. 11. Système de mesure selon la revendication , caractérisé en ce que les deuxième et quatrième sources de référence sont constituées toutes les deux par des connexions sur une masse commune du système de mesure et en ce que le premier signal de sortie est proportionnel à la première polarité de circulation de l'énergie et le second signal de sortie est propor- tionnel à la seconde polarité de circulation de l'énergie sur ladite ligne. 12. Système de mesure selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comporte un second dispositif numérique (152) de déclenchement destiné à recevoir le second signal de sortie et à produire un second train d'impulsions ayant un rythme d'impulsionsproportionnel au second signal de sortie. 13. Système de mesure selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte un premier dispo- sitif numérique (150) de déclenchement destiné à rece- voir le premier signal de sortie et à produire un premier train d'impulsions ayant un rythme d'impulsions proportionnel au premier signal de sortie, et compre- nant un compteur (154) destiné à recevoir les premier et second trains d'impulsions et à en compter les impulsions pour déterminer le débit d'énergie parcou- rant ladite ligne. 14. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif destiné à produire ledit autre des signaux analogiques à la fois sous une forme inversée et sous une forme non inversée, ces deux formes, inversée et non inversée, de l'autre signal analogique étant appliquées au dispositif de multiplication qui comprend en outre un commutateur (82) destiné à appliquer les formes inver- sée et non inversée de l'autre signal analogique à un point commun, de façon alternée, en réponse au premier signal modulé, afin de former le signal produit. 15. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif de décalage de phase destiné à régler la relation de phase entre les signaux appliqués au dispositif de multiplication afin que le signal produit soit propor- tionnel à une valeur de puissance, en relation de phase choisie, de la puissance transportée par ladite ligne. 16. Système de mesure selon la revendication , caractérisé en ce que le dispositif de décalage de phase est un dispositif (59) de temporisation qui retarde d'un intervalle de temps choisi l'un des signaux appliqués au dispositif de multiplication. 17. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un registre à décalage (160) destiné à retarder le premier signal modulé d'un intervalle de temps choisi de manière que la relation de phase entre les signaux multipliés l'un par l'autre dans le système de mesure soit modifiée pour mesurer une valeur de puissance, en relation de phase choisie, ledit registre à décalage recevant le premier signal modulé et délivrant un premier signal modulé retardé d'un intervalle de temps choisi. 18. Système de mesure selon la revendication 17, caractérisé en ce que le premier signal modulé retardé et ledit autre desdits signaux analogiques sont appliqués à un second dispositif multiplicateur (166,168) qui comprend des moyens destinés à déclen- cher l'autre signal analogique en réponse au premier signal modulé retardé afin de multiplier les deux signaux ensemble et de donner un second signal produit proportionnel à une valeur de puissance, en relation- de phase choisie, de la puissance transportée par ladite ligne, un second convertisseur (172) étant destiné à convertir le second signal produit en un premier signal de sortie, en relation de phase, qui est modulé d'une manière proportionnelle à la valeur du second signal produit et à la valeur de puissance, en relation de phase choisie, de la puissance transportée par ladite ligne. 19. Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins l'un des dispositifs de détection, du modulateur et du premier convertisseur comprend N éléments amplificateurs présentant chacun plusieurs entrées, ledit système comprenant un disposi- tif de compensation de décalage destiné à éliminer sensiblement les erreurs dues à un décalage de tension entre des-entrées choisies de chacun des N éléments amplificateurs, ce dispositif de compensation de décalage comprenant N éléments (C1) d'emmagasinage de décalage connectés respectivement à une première entrée choisie (181) de chacun desdits éléments amplificateurs (70) afin de recevoir une tension de compensation qui réduit sensiblement l'erreur de décalage à une seconde entrée choisie (183) de l'élément amplificateur, toute différence entre la tension de compensation et le déca- lage de tension de l'élément amplificateur étant une tension d'erreur (Verr) apparaissant à ladite seconde entrée, un circuit (182) d'annulation pouvant être connecté séquentiellement à chacun desdits N éléments amplificateurs et à l'élément d'emmagasinage de déca- lage associé à cet élément amplificateur de façon que tous les éléments amplificateurs deviennent tour à tour l'élément amplificateur choisi dont le décalage est compensé, le circuit d'annulation étant d'abord connecté à ladite seconde entrée de l'élément amplifi- cateur choisi pendant une période de transfert inter- mittente afin de déterminer ladite tension d'erreur, et étant connecté ensuite audit élément d'emmagasinage de décalage relié à la première entrée de l'élément amplificateur choisi pour transférer une charge vers ledit élément d'emmagasinage de décalage pendant une période de transfert intermittente suivant ladite période de charge, le dispositif de compensation de décalage comprenant des moyens (190) destinés à éta- blir séquentiellement lesdites périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs afin d'éliminer sensiblement les erreurs de décalage dans le système de mesure. 20. Système de mesure selon la revendication 19, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge (184), un élément (186) d'emmagasinage temporaire connecté à l'amplifi- cateur de charge, et des moyens destinés à transférer la tension d'erreur de la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi à l'élément d'emmagasinage tempo- raire, par l'intermédiaire de l'amplificateur de charge, pendant ladite période de transfert. 21. Système de mesure selon la revendication , caractérisé en ce que l'élément d'emmagasinage temporaire comporte des première et seconde bornes (228,230) et le dispositif de compensation de décalage comprend des moyens destinés à connecter la première borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une boucle de réaction formée entre une entrée (226) et la sortie (192) de l'amplificateur de charge, et à connec- ter la seconde borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une masse commune durant chaque période de transfert afin que ladite tension d'erreur soit transférée à l'élément d'emmagasinage temporaire, des moyens (D) étant destinés à déconnecter la seconde borne de la masse commune et à connecter la seconde borne à la sortie de l'amplificateur de charge durant chaque période de charge suivante, afin qu'une tension proportionnelle à la tension d'erreur de l'élément amplificateur choisi apparaisse à ladite sortie de l'amplificateur de charge pendant ladite période de charge. 22. Système de mesure selon la revendication 21, caractérisé en ce que le dispositif de compensa- tion de décalage comprend en outre des moyens (H1) destinés à connecter 12 sortie de l'amplificateur de charge à l'élément d'emmagasinage de décalage connecté à l'élément amplificateur choisi pendant ladite période de charge, afin qu'il soit appliqué à l'élé- ment d'emmagasinage de décalage un courant proportionnel à ladite tension d'erreur de l'élément amplificateur choisi pour régler ainsi la tension appliquée à l'élé- ment d'emmagasinage de décalage dans une direction qui réduit la tension d'erreur pendant la période de trans- fert suivante de l'élément amplificateur choisi. 23. Dispositif de compensation de décalage destiné à un système de mesure de la puissance électri- que transportée par une ligne (10), ce système compre- nant des moyens (16,18) destinés à détecter des signaux de courant et de tension sur ladite ligne et à produire un premier signal analogique proportionnel à un premier desdits signaux de courant et de tension et un second signal analogique proportionnel au second desdits signaux de courant et de tension, des moyens (80) destinés à multiplier entre eux les premier et second signaux analogiques pour donner un signal produit proportionnel à la puissance transportée par la ligne, et des moyens (90) destinés à convertir le signal produit en un signal de sortie qui est propor- tionnel à la valeur du signal produit et à la puis- sance transportée par la ligne, le système comprenant N élément amplificateurs (70) comportant chacun plusieurs entrées et situés dans au moins l'un des moyens de détection, de multiplication et de conver- sion, le dispositif de compensation de décalage, qui est destiné à éliminer sensiblement les erreurs dues à un décalage de tension entre des entrées choisies de chacun desdits N éléments amplificateurs, étant caractérisé en ce qu'il comporte N éléments (C1) d'emmagasinage de décalage dont l'un est connecté respectivement à une première entrée choisie (18,1 de chaque élément amplificateur afin de recevoir une tension de compensation qui réduit sensiblement l'erreur de décalage à une seconde entrée choisie de l'élément amplificateur, afin que toute différence entre la tension de compensation et le décalage de tension de l'élément amplificateur soit une tension d'erreur (Verr) apparaissant à ladite seconde entrée, err un circuit (182) d'annulation pouvant être connecté séquentiellement à tous les N éléments amplificateurs et aux éléments d'emmagasinage de décalage qui leur sont associés afin que tous lesdits éléments amplifi- cateurs deviennent tour à tour l'élément amplificateur choisi dont le décalage est compensé, le circuit d'annulation étant d'abord connecté à la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de transfert intermittente pour déterminer ladite ten- sion d'erreur, et étant ensuite connecté audit élément d'emmagasinage de décalage relié à la première entrée de l'élément amplificateur choisi afin de transférer une charge vers cet élément d'emmagasinage de décalage pendant une période de charge intermittente suivant la période de transfert, le dispositif de compensation de décalage comprenant des moyens (190) destinés à établir séquentiellement des périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs afin d'éliminer sensiblement les erreurs de décalage dans le système de mesure. 24. Dispositif de compensation selon la revendication 23, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge (184), un élément (186) d'emmagasinage temporaire connecté à l'amplificateur de charge, et des moyens destinés à transférer ladite tension d'erreur de la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi à l'élément d'emmagasinage temporaire, par l'intermédiaire dudit amplificateur de charge, pendant ladite période de transfert. 25. Dispositif de compensation selon la revendication 23, caractérisé en ce que l'élément d'emmagasinage temporaire du dispositif de compensation de décalage comprend des première et seconde bornes (228,230) et le dispositif de compensation de décalage comprend des moyens destinés à connecter la première borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une boucle de réaction formée entre une entrée (226) et la sortie (192) de l'amplificateur de charge, et à connecter la seconde borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une masse commune durant chaque période de transfert, afin que ladite tension d'erreur soit transférée audit élément d'emmagasinage temporaire, des moyens (D) étant destinés à déconnecter la seconde borne de la masse commune et à la connecter à la sortie de l'amplificateur de charge durant chaque période de charge suivante, afin qu'une tension propor- tionnelle à la tension d'erreur de l'élément amplifi- cateur choisi apparaisse à la sortie de l'amplifica- teur de charge pendant ladite période de charge. 26. Dispositif de compensation selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens (H1) destinés à connecter la sortie de l'amplificateur de charge à l'élément d'emmagasinage de décalage connecté audit élément amplificateur choisi pendant ladite période de charge, afin qu'il soit appliqué à l'élément d'emmagasinage de décalage un courant proportionnel à la tension d'erreur de l'élé- ment amplificateur choisi pour régler ainsi la tension appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage dans une direction qui réduit la tension d'erreur pendant la période de transfert suivante dudit élément ampli- ficateur choisi. 27. Dispositif destiné à compenser le décalage de plusieurs éléments amplificateurs (70) pouvant atteindre un nombre N et comportant chacun plusieurs entrées (181,183), afin d'éliminer sensiblement les erreurs dues à un décalage de tension entre des entrées choisies de chaque élément amplificateur, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte N éléments (C1) d'emmagasinage connectés auxdits N éléments amplificateurs de façon que l'un des éléments d'emmagasinage soit connecté à une entrée choisie de chaque élément ampli- ficateur, les éléments d'emmagasinage étant destinés à recevoir une tension de compensation qui réduit sensi- blement l'erreur de décalage à une seconde entrée choisie de l'élément amplificateur associé et toute différence entre la tension de compensation et le décalage de tension de l'élément amplificateur appa- raissant sous la forme d'une tension d'erreur (Verr) à ladite seconde entrée, un circuit (182) d'annulation pouvant être connecté séquentiellement à chacun des N éléments amplificateurs et à l'élément d'emmagasi- nage associé à chacun de ces éléments amplificateurs afin que tous lesdits éléments amplificateurs devien- nent tour à tour l'élément amplificateur choisi dont le décalage est compensé, le circuit d'annulation étant d'abord connecté à la seconde entrée de l'élé- ment amplificateur choisi pendant une période de transfert intermittente afin de déterminer ladite tension d'erreur, et étant ensuite connecté à l'élément d'emmagasinage relié à la première entrée de l'élément amplificateur choisi pour transférer une charge vers cet élément d'emmagasinage pendant une période de charge intermittente suivant ladite période de trans- fert, le dispositif de compensation de décalage compre- nant des moyens (190) destinés à établir séquentielle- ment des périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs afin d'éliminer sensiblement les erreurs de décalage à la seconde entrée. 28. Dispositif de compensation selon la revendication 27, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge (184), un élément (186) d'emmagasinage temporaire connecté à l'amplificateur de charge, et des moyens destinés à transférer la tension d'erreur de la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi à l'élément d'emma- gasinage temporaire, par l'intermédiaire dudit amplifi- cateur de charge, pendant ladite période de transfert. 29. Dispositif de compensation selon la revendication 27, caractérisé en ce que ledit élément d'emmagasinage temporaire du dispositif de compensa- tion de décalage comprend des première et seconde bornes (228,230) et le dispositif de compensation de décalage comprend des moyens destinés à connecter la première borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une boucle de réaction formée entre une entrée (226) et la sortie (192) de l'amplificateur de charge, et à connecter la seconde borne de l'élément d'emmagasi- nage temporaire à une masse commune pendant chaque période de transfert afin que ladite tension d'erreur soit transférée vers ledit élément d'emmagasinage temporaire, des moyens (D) étant destinés à déconnec- ter la seconde borne de la masse commune et à connecter la seconde borne à la sortie de l'amplificateur de charge pendant chaque période de charge suivante, afin qu'une tension proportionnelle à la tension d'erreur de l'élément amplificateur choisi apparaisse à ladite sortie de l'amplificateur de charge pendant ladite période de charge. 30. Dispositif de compensation selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens (H1) destinés à connecter la sortie de l'amplificateur de charge à l'élément d'emmagasi- nage relié à l'élément amplificateur choisi pendant ladite période de charge, afin qu'il soit fourni à l'élément d'emmagasinage un courant proportionnel à la tension d'erreur de l'élément amplificateur choisi pour régler ainsi la tension appliquée à l'élément d'emmaga- sinage dans une direction qui réduit la tension d'erreur pendant la période de transfert suivante dudit élément amplificateur choisi. 31. Procédé de mesure de la puissance électri- que transportée par une ligne, caractérisé en ce qu'il consiste à détecter le courant et la tension de la ligne et à produire un premier signal analogique pro- portionnel à l'un des signaux de courant et de ten- sion et à produire un second signal analogique propor- tionnel à l'autre desdits signaux de courant et de tension, à moduler l'un des signaux analogiques pour produire un premier signal modulé proportionnel audit premier signal analogique, qui peut alterner entredeux niveaux à des premiers intervalles d'horloge prédéterminés, à déclencher l'autre desdits signaux analogiques en réponse à des variations du niveau du premier signal modulé afin de multiplier lesdits signaux l'un par l'autre et à donner un signal produit proportionnel à la puissance transportée par la ligne, et à convertir le signal produit en un premier signal de sortie qui est modulé d'une manière proportionnelle à la valeur du signal produit et à la puissance trans- portée par la ligne. 32. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce que l'étape de modulation consiste à produire un signal de réaction qui change de valeur en même temps que le premier signal modulé et qui équilibre ledit premier des signaux analogiques, avec le temps, et à mesurer les différences instantanées entre le signal de réaction et le premier signal analo- gique et appliquer un signal indiquant cette diffé- rence à in crcuitbiztab! -qui délivre ledit premier signal modulé l'un desdits deux niveaux suivant la différence mesurée entre le signal de réaction et le premier signal analogique, à chaque premier intervalle d'horloge. 33. Procédé selon la revendication 32, caractérisé en ce que l'étape de modulation consiste à appliquer ledit signal analogique et le signal de réaction à un noeud de sommation, et l'étape de mesure consiste à intégrer le signal au noeud de sommation, représentant la différence entre ledit signal analogi- que et ledit signal de réaction, puis à comparer la valeur intégrée produite par l'étape d'intégration à un niveau de seuil prédéterminé. 34. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce que l'étape!z cnversicn du signal produit consiste à produire ledit premier signal de sortie à travers un circuit bistable dont la sortie peut alter- ner entre deux niveaux à des intervalles d'horloge de convertisseur prédéterminés,à appliquer le signal produit à un noeud de sommation, à appliquer à ce dernier un second signal provenant de plusieurs sour- ces de référence en réponse au niveau du premier signal de sortie, le second signal équilibrant, avec le temps, le signal produit et toute différence instantanée entre le signal produit et le second signal étant un signal de différence, le procédé consis- tant en outre à mesurer ce signal de différence en l'intégrant, puis à comparer le signal de différence intégré à un premier niveau de seuil et à agir sur le circuit bistable pour qu'il délivre le premier signal de sortie, à l'un desdits deux niveaux, suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport au premier niveau de seuil, à chaque intervalle d'hor- loge du convertisseur. 35. Procédé selon la revendication 34, caractérisé en ce que le signal produit est principale- ment d'une première polarité lorsque la puissance trans- portée par ladite ligne est d'une première polarité à laquelle l'énergie circule principalement dans un pre- mier sens, l'étape de conversion consistant à appli- quer au noeud de sommation le second signal provenant d'une première source de référence de polarité opposée à ladite première polarité, et d'une amplitude suffi- sante pour équilibrer le signal produit, la première source de référence étant utilisée en tant que second signal lorsque le premier signal de sortie est à un premier niveau faisant passer le signal de différence intégré par le premier niveau de seuil dans un premier sens, et la première source de référence alternant avec une deuxième source de référence lorsque le premier signal de sortie est à l'autre desdits deux niveaux afin de permettre au signal de différence intégré de passer par le premier niveau de seuil dans l'autre sens afin que le signal de différence intégré soit maintenu au voisinage du premier niveau de seuil lorsque la puissance transportée par ladite ligne est de ladite première polarité. 36. Procédé selon la revendication 35, caractérisé en ce que le signal produit est principale- ment d'une seconde polarité opposée à ladite première polarité lorsque la puissance transportée par ladite ligne est d'une seconde polarité à laquelle l'énergie circule principalement dans un second sens opposé au premier sens, l'étape de conversion consistant à comparer le signal de différence intégré à un second niveau de seuil différent du premier niveau de seuil, et à délivrer un second signal de sortie par l'intermé- diaire d'un second circuit bistable qui émet ledit second signal de sortie à l'un de deux niveaux suivant le niveau du signal de différence intégré par rapport audit second niveau de seuil, à chaque intervalle d'horloge du convertisseur, le second signal provenant d'une troisième source de référence Iorsque la puis- sance transportée par la ligne est de ladite seconde polarité, cette troisième source de référence ayant une polarité opposée à ladite seconde polarité et une amplitude suffisante pour équilibrer le signal produit, la troisième source de référence étant utilisée en tant que second signal lorsque le second signal de sortie est à un niveau faisant passer le signal de différence intégré par le second niveau de seuil dans un premier sens, la troisième source de référence alternant avec une quatrième source de référence lorsque le second signal de sortie est à l'autre desdits deux niveaux afin de permettre au signal de différence intégré de passer par le second niveau de seuil dans l'autre sens afin que le signal de différence intégré soit maintenu au voisinage du second niveau de seuil lorsque la puissance transportée par ladite ligne est de ladite seconde polarité. 37. Procédé selon la revendication 36, caractérisé en ce que les deuxième et quatrième sources de référence sont les mêmes et en ce que l'étape de conversion consiste à appliquer au noeud de sommation le second signal provenant de l'une des première et troisième sources de référence, et des deuxième et quatrième sources identiques de réfé- rence. 38. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il consiste à inverser l'autre desdits signaux analogiques et à appliquer à la fois la forme inversée et la forme non inversée des signaux analogiques à un dispositif destiné à effectuer l'étape de déclenchement. 39. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser N éléments amplificateurs comportant chacun plusieurs entrées afin d'effectuer au moins certaines- des étapes du pro- cédé, ce dernier consistant en outre à compenser le décalage des N éléments amplificateurs pour éliminer des erreurs dues à un décalage de tension entre ds entrées choisies de chacun desdits N éléments amplifi- cateurs, chaque élément amplificateur étant connecté respectivement à unélément d'emmagasinage de décalage, à une première entrée choisie de celui-ci, sur lequel une tension de compensation est emmagasinée par les étapes de compensation de décalage du procédé afin de corriger sensiblement toutes erreurs de décalage à une seconde entrée choisie de l'élément amplificateur, toute différence entre la tension de compensation appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage et le décalage de tension de l'élément amplificateur étant une tension d'erreur qui apparaît à la seconde entrée, les étapes de compensation de décalage consis- tant à connecter séquentiellement un circuit d'annula- tion à chacun des N éléments amplificateurs et à l'élément d'emmagasinage de décalage qui lui est associé afin de compenser le décalage de tous les éléments amplificateurs choisis tour à tour, par lesdites étapes de compensation de décalage, le circuit d'annulation étant d'abord connecté à la seconde entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de transfert intermittente pour déterminer ladite ten- sion d'erreur, puis étant connecté à l'élément d'emma- gasinage de décalage relié à la première entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de charge intermittente suivant ladite période de trans- fert afin de régler la charge appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage pendant ladite période de charge pour que la tension d'erreur soit réduite pendant la période de transfert suivante de l'élément amplifi- cateur choisi, des périodes transfert et de charge étant établies séquentiellement pour chacun des N éléments amplificateurs, en un cycle continu. 40. Procédé selon la revendication 39, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge et un élément d'emmagasi- nage temporaire comportant des première et seconde bornes, les étapes de compensation de décalage consis- tant à connecter une première entrée de l'amplificateur de charge à ladite seconde entrée de l'élément amplifi- cateur choisi et à connecter la première borne de l'élément d'emmagasinage temporaire dans une boucle de réaction formée entre une entrée et une sortie de l'amplificateur de charge pendant chaque période de transfert, et à connecter simultanément la seconde borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une masse commune pendant ladite période de transfert, afin que la tension d'erreur soit transférée vers l'élément d'emmagasinage temporaire à travers l'amplificateur de charge, puis à déconnecter la seconde borne de la masse commune et à la connecter à ladite sortie de l'amplificateur de charge pendant la période de charge suivante afin qu'une tension proportionnelle à ladite tension d'erreur apparaisse à ladite sortie de l'am- plificateur de charge pendant ladite période de charge. 41. Procédé selon la revendication 40, caractérisé en ce que les étapes de compensation de décalage consistent en outre à connecter, pendant chaque période de charge, la sortie de l'amplifica- teur de charge à l'élément d'emmagasinage de décalage relié à l'élément amplificateur choisi par l'intermé- diaire d'une impédance, afin qu'il soit appliqué à l'élément d'emmagasinage de décalage un courant pro- portionnel à la tension d'erreur pour régler ainsi la tension appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage, dans une direction qui réduit la tension d'erreur pendant la période de transfert suivante de l'élément amplificateur choisi. * 42. Procédé de mesure de la puissance électri- que transportée par une ligne, caractérisé en ce qu'il consiste à détecter le courant et la tension de la ligne, à produire un premier signal analogique propor- tionnel à un premier des signaux de courant et de ten- sion et un second signal analogique proportionnel au second des signaux de courant et de tension, à multi- plier les premier et second signaux analogiques entre eux pour donner un signal produit proportionnel à la puissance transportée sur la ligne, à convertir le signal produit en un signal de sortie qui est propor- tionnel à la valeur du signal produit et à la puis- sance transportée par la ligne, le système de mesure destiné à mettre en oeuvre ce procédé comprenant N éléments amplificateurs comportant chacun plusieurs entrées et utilisés pour effectuer au moins certaines des étapes du procédé, celui-ci consistant en outre à compenser le décalage des N éléments amplificateurs afin d'éliminer des erreurs dues à un décalage de tension entre des entrées choisies de chacun desdits N éléments amplificateurs, chaque élément amplifica- teur étant connecté par une première entrée à un élément respectif d'emmagasinage de décalage sur lequel une tension de compensation est emmagasinée par l'étape de compensation de décalage du procédé, afin de corriger sensiblement toutes erreurs de décalage apparaissant à une seconde entrée de l'élément ampli- ficateur, toute différence entre la tension de compen- sation appliquée à l'élément d'emmagasinage de déca- lage et le décalage de tension de l'élément amplifica- teur étant une tension d'erreur qui apparaît à ladite seconde entrée, les étapes de compensation de décalage consistant à connecter séquentiellement un circuit d'annulation à chacun des N éléments amplificateurs et à l'élément d'emmagasinage de décalage associé à cet élément amplificateur afin de compenser séquen- tiellement le décalage de chaque élément amplifica- teur choisi, le circuit d'annulation étant d'abord connecté à la seconde entrée de l'élément amplifica- teur choisi pendant une période de transfert inter- mittente afin de déterminer ladite tension d'erreur, puis audit élément d'emmagasinage de décalage relié à ladite première entrée de l'élément amplificateur choisi pendant une période de charge intermittente suivant ladite période de transfert afin de régler la charge appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage pendant ladite période de charge de façon que la tension d'erreur soit réduite pendant la période de transfert suivante dudit élément amplificateur choisi, le procédé consistant en outre à établir séquentiellement des périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs, en un cycle continu. 43. Procédé selon la revendication 42, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge et un élément d'emmagasinage temporaire comportant des première et seconde bornes, les étapes de compensation de décalage consistant en outre à connecter une première entrée de l'amplificateur de charge à ladite autre entrée de l'élément amplificateur choisi et à connecter ladite première borne de l'élément d'emmaga- sinage temporaire dans une boucle de réaction formée entre une entrée et une sortie de l'amplificateur de 1 charge pendant chaque période de transfert, et à connec- ter simultanément la seconde borne de l'élément d'emmaga- sinage temporaire à une masse commune pendant ladite période de transfert afin que ladite tension d'erreur soit transférée à travers ledit amplificateur de charge vers ledit élément d'emmagasinage temporaire, puis à déconnecter la seconde borne de la masse commune et à la connecter à la sortie de l'amplificateur de charge pendant la période de charge suivante afin qu'une tension proportionnelle à ladite tension d'erreur apparaisse à la sortie de l'amplificateur de charge pendant ladite période de charge. 44. Procédé selon la revendication 43, caractérisé en ce que les étapes de compensation de décalage consistent en outre à connecter, pendant chaque période de charge, la sortie de l'amplificateur de charge à l'élément d'emmagasinage de décalage par l'inter- médiaire d'une impédance telle qu'il soit appliqué à l'élément d'emmagasinage de décalage un courant propor- tionnel à ladite tension d'erreur pour régler ainsi la tension appliquée à l'élément d'emmagasinage de décalage dans une direction qui réduit ladite tension d'erreur pendant la période de transfert suivante de l'élément amplificateur choisi. 45. Procédé pour compenser le décalage de plusieurs éléments amplificateurs dont le nombre peut atteindre N, chaque élément amplificateur comportant plusieurs entrées, le procédé étant destiné à éliminer sensiblement les erreurs dues à un décalage de tension entre N entrées choisies de chaque élément amplificateur à l'aide d'un circuit d'annulation destiné à mesurer une tension et à produire un courant proportionnel à ladite tension, chaque élément amplificateur étant connecté par une première entrée à un élément respectif d'emmagasi- nage sur lequel une tension de compensation est emmaga- sinée par les étapes du procédé afin de corriger sensi- blement toutes erreurs de décalage apparaissant à une seconde entrée de l'élément amplificateur, toute diffé- rence entre la tension de compensation de l'élément d'emmagasinage et le décalage de tension de l'élément amplificateur étant une tension d'erreur apparaissant à ladite seconde entrée, le procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à connecter séquentiellement ledit circuit d'annulation à chacun des N éléments. amplifica- teurs et à l'élément d'emmagasinage associé à cet élé- ment amplificateur afin de compenser séquentiellement le décalage de chaque élément amplificateur choisi, le procédé consistant aussi à connecter d'abord le circu it d'annu- lation à ladite seconde entrée de l'élément amplifica- teur choisi pendant une période de transfert intermit- tente pour déterminer ladite tension d'erreur, puis à connecter le circuit d'annulation à l'élément d'emmaga- sinage relié à la première entrée dudit élément ampli- ficateur choisi pendant une période de charge inter- mittente suivant ladite période de transfert afin de régler la charge appliquée à l'élément d'emmagasinage pendant ladite période de charge, de façon que la ten- sion d'erreur soit réduite pendant la période de trans- fert suivante de l'élément amplificateur choisi, le procédé consistant en outre à établir séquentielle- ment des périodes de transfert et de charge pour chacun des N éléments amplificateurs, en un cycle continu. 46. Procédé selon la revendication 45, caractérisé en ce que le circuit d'annulation comprend un amplificateur de charge et un -élément d'emmagasinage temporaire présentant des première et seconde bornes, le procédé consistant en outre à connecter une première entrée de l'amplificateur de charge à l'autre entrée de l'élément amplificateur choisi et à connecter la première borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une boucle de réaction formée entre une entrée et une sortie de l'amplificateur de charge pendant chaque période de transfert, et à connecter simultanément la seconde borne de l'élément d'emmagasinage temporaire à une masse commune pendant ladite période de transfert, afin que ladite tension d'erreur soit transférée à travers ledit amplificateur de charge audit élément d'emmagasinage temporaire, puis à déconnecter la seconde borne de ladite masse commune et à la connecter à ladite sortie de l'amplificateur de charge pendant la période de charge suivante de façon qu'une tension, proportionnelle à la tension d'erreur, apparaisse à ladite sortie de l'amplificateur de charge pendant ladite période de charge. 47. Procédé selon la revendication 45, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à connecter, pendant chaque période de charge, la sortie de l'ampli- ficateur de charge à l'élément d'emmagasinage afin qu'il soit appliqué à cet élément d'emmagasinage un courant proportionnel à la tension d'erreur pour régler ainsi la 3 tensionappliquée à l'élément d'emmagasinage dans une direction qui réduit ladite tension d'erreur pendant la période de transfert suivante dudit élément amplificateur choisi.