Brevet FR2557125A1 — publié le 19850628

La présente invention se rapporte à la production de noirsde carbone au four ayant de nombreuses applications importantes. Celles-ci comprennent l'utilisation comme charges, pigments et agents de renforcement dans le caoutchouc et dans les matières plastiques. En général, le procédé au four pour la préparation de noirs de carbone comprend un craquage et/ou une combustion incomplète d'une charge d'alimentation d'hydrocarbure comme dugaz naturel ou une charge de recyclage dans une zone fermée de conver- sion à des températures au delà de 1256 K (982 C) pour produire du noir de carbone. Le noir de carbone entraîné dans les gaz émanant de la zone de conversion est alors refroidi et recueilli par tout moyen approprié couramment utilisé dans l'industrie. Il a cependant été souhaitable, bien que difficile, de produire des noirs au four ayant des propriétés semblables, capables d'impartir de meil- leures propriétés d'hystérésis aux formulationsde caoutchouc. En conséquence, la présente invention a pour objectif principal un nouveau procédé perfectionné de préparation de noirs de carbone qui sont caractérisés en ce qu'ils ont des propriétés indiquant de meilleures capacités d'hystérésis. La présente invention a pour autre objet un procédé perfectionné de préparation de noirs de carbone ayant de plus faibles pouvoirs teintants et de plus fortes valeurs pour DBP (dibutyl phtalate) écrasé (CDBP). La présente invention a pour autre objet un procédé pour contrôler les valeurs du pouvoir teintant et de CDBP de noirs de carbone. D'autres objets, avantages et caractéristiques de l'invention deviendront mieux apparents à ceux qui sont compétents en la matière en considérant la description détaillée qui suit. Selon l'invention, on a trouvé que les objectifs ci-dessus et d'autres encore étaient obtenus en modifiant un procédé modulaire ou par stades pour la production de noir de carbone du type révélé dans la réédition du brevet US N 28 974. Le processus par stades comprend une zone de combustion primaire initialement préparée (premier stade) o est formé un courant de produits gazeux chauds de combustion; une seconde zone ou zone de transition o une charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide sous la forme de courants solides (jets cohérents) est injectée sensiblement transversalement du pourtour externe ou interne du courant de gaz de combustion dans le courant préformé des gaz chauds; et une troisième zone (la zone de réaction) o se produit la formation de noir de carbone avant la fin de la réaction par refroidissement rapide. Dans les procédés du type ci-dessus mentionné o la charge d'alimentation est injectée du pourtour externe du courant de gaz de combustion, il y a une possibilité que les gaz de combustion traversent le système sans avoir été utilisés. Cela se produira, par exemple, si la charge d'alimentation d'hydrocarbure ne remplit pas totalement la zone par laquelb les gaz de combustion s'écoulent, permettant ainsi à de la chaleur non utilisée de s'échapper sous la forme de gaz de combus- tion. Cela a assez fortement tendance à se produire tandis que la dimension du réacteur augmente. Pour empêcher cette perte non économique des gaz de combustion, il est révélé dans le brevet US N 3 922 335, d'injecter une charge supplémentaire d'alimentation dans la région intérieure du courant de gaz de combustion o la charge d'alimentation injectée à partir du pourtour externe de la zone de transi- tion ne peut arriver. Le brevet décrit l'utilisation d'un dispositif approprié tel qu'une sonde par o la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide supplémentaire sera injectée dans le noyau du courant de gaz de combustion d'une manière sensiblement transversale, et dans une direc- tion à partir du centre ou noyau du courant de gaz de combustion vers l'extérieur, vers les parois du réacteur. En faisant ainsi, il est montré que les gaz de combustion seront totalement utilisés pour le but voulu de cisailler, atomiser et disperser les gouttelettes d'huile. L'injection de la charge d'alimentation dans la région intérieure du courant de gaz de combustion se produit dans le même plan que celui par o la charge d'alimentation est injectée du pourtour externe de la zone de transition vers l'intérieur du courant de gaz de combustion. Le procédé décrit dans le brevet US N 3 922 335 est indiqué comme produisant un débit exceptionnellement élevé et des rendements élevés et comme ayant la capacité de produire des noirs de carbone de haute qualité. Il y a cependant des cas o l'on souhaite produire des noirs de carbone d'une manière semblable aux deux procédés ci-dessus, mais pour produire des noirs de carbone ayant des propriétés différentes. En particulier, il peut être souhaitable de produire des noirs de carbone ayant un pouvoir teintant réduit et une valeur accrue de CDBP, qui indiquent un rebond accru et de meilleures propriétés d'hystérésis. La modification du présent procédé modulaire ou par stades, qui permet la préparation des noirs ayant une meilleure hystérésis, consiste à effectuer l'injection d'une portion de la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide dans le courant de gaz de combustion sous forme de courants solides sensiblement radialement en un emplacement o le courant de gaz de combustion n'a pas atteint sa vitesse maximale. La charge d'alimentation peut être injectée du pourtour externe ou interne du courant de gaz de combustion, sensiblement radialement dans le courant de gaz de combustion à vitesse plus faible. Cependant, il est préférable d'injecter les courants solides de la charge d'alimentation dans le courant de gaz de combustion à plus faible vitesse, à partir du pourtour interne radialement vers l'extérieur dans le courant de gaz de combustion. Dans le présent procédé par stades, la vitesse maximale du courant de gaz de combustion est atteinte à peu près au milieu de la zone de transition. Ainsi, par exemple, si l'injection est faite par une sonde, la modification peut être effectuée en retirant la sonde dans le première zone ou zone primaire de combustion de façon que la charge d'alimentation, injectée radialement, que ce soit vers l'intérieur ou vers l'extérieur, entre dans un courant de gaz de combustion ayant une vitesse inférieure. Le point ou plan réel o la charge d'alimentation est injectée dans le courant de gaz de combustion à plus faible vitesse dans une direction radiale peut être modifié considérablement selon la qualité spécifique ou le type de noir de carbone que l'on souhaite. On pense que l'injection radialement vers l'intérieur ou vers l'extérieur des courants solides de la charge liquide d'alimentation dans un courant de gaz de combustion à plus faible vitesse a pour résultat la formation de gouttelettes d'huile de plus grossesdimensiorE qui semblent être associées à des valeurs accrues de CDBP. Dans la préparation des gaz chauds de combustion employés pour préparer les noirs de la présente invention, on fait réagir, dans une chambre appropriée de combustion, un combustible liquide ou gazeux et un courant oxydant approprié comme de l'air, de l'oxygène, des mélanges d'air et d'oxygène ou analogues. Parmi les combustibles appropriés à une utilisation pour une réaction avec le courant oxydant dans la chambre de combustion pour produire les gaz chauds de combustion, on peut citer tous courants de gaz, vapeurs ou liquides facilement combustibles comme de l'hydrogène, de l'oxyde de carbone, du méthane, de l'acétylène, des alcools et du kérosène. Il est cependant généralement préférable d'utiliser des combustibles ayant une forte teneur en composants contenant du carbone et en particulier des hydrocarbures. Par exemple, des courants riches en méthane comme du gaz naturel et du gaz naturel modifié ou enrichi sont d'excellents combustibles ainsi que d'autres courants contenant des quantités élevées d'hydrocarbures comme divers hydrocarbures gazeux et liquides et sous- produits de raffinerie comprenant des fractions d'éthane, de propane, de butane et de pentane, des mazouts et analogues. Dans le cas présent, la combustion primaire représente la quantité de l'agent oxydant utilisé au premier stade du processus modulaire par rapport à la quantité de l'agent oxydant théoriquement requis pour que la combustion complète de l'hydrocarbure du premier stade forme du gaz carbonique et de l'eau. De cette façon, il se produit un courant de gaz chauds de combustion s'écoulant à une haute vitesse linéaire. On a de plus trouvé qu'une différence de pression entre la chambre de combustion et la chambre de réaction d'au moins 6,9 kPa et de préférence d'environ 10,3 kPa à 69 kPa était souhaitable. Dans ces conditions, on produit un courant de produits gazeux de combustion possédant une énergie cinétique suffisante pour atomiser une charge hydrocarbonée d'alimentation liquide donnant du noir de carbone, suffisamment bien pour obtenir les noirs de carbone souhaités. Le courant résultant de gaz de combustion qui émane de la zone primaire de combustion atteint une température d'au moins environ 1316 C, les températures tout à fait préférables étant au moins au delà de 1649 C. Les gaz chauds de combustion sont propulsés vers le bas à une haute vitesse linéaire qui est accélérée par introduction des gaz de combustion dans un étage fermé de transition de plus petit diamètre qui peut,si on le souhaite, être effilé ou restreint par exemple au moyen d'un venturi conventionnel. Dans le présent procédé, une portion de la charge liquide d'alimentation est injectée sous la forme d'un certain nombre de courants solides, du pourtour interne ou externe du courant de gaz de combustion dans une direction sensiblement radialement vers l'extérieur ou vers l'intérieur dans les gaz de combustion en un point dans le processus o le courant de gaz de combustion n'a pas atteint sa vitesse maximale, c'est-à-dire environ le milieu de la zone de transition. Le restant de la charge d'alimentation liquide est injecté sous la forme d'un certain nombre de courants solides sensiblement radialement à peu près au milieu de la zone de transition dans les gaz de combustion,du pourtour externe ou interne du courant de gaz de combustion, en préférant une injection du pourtour externe. Par cette technique pour injecter la charge d'alimentation, les niveaux de pouvoir teintant et de CDBP des noirs de carbone produits sont modifiés dans une direction favorisant une meilleure hystérésis. Au second stade du processus, les gaz de combus- tion s'écoulent à une vitesse rapide et il existe une charge cinétique des gaz d'au moins environ 6,9 kPa. La portion de la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide donnant du noir de carbone qui est injectée sous la forme de courants solides dans les gaz de combustion dans la zone de transition ou seconde zone, doit être injectée à une pression suffisante pour obtenir une pénétration appropriée afin de garantir ainsi un taux élévé de mélange et de ciaaillement des gaz chauds de combustion et de la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide. La charge liquide d'alimentation est injectée sensiblement transversalement du pourtour externe ou interne du courant des gaz chauds de combustion sous la forme d'un certain nombre de courants solides (jets cohérents) qui pénètrent bien dans la région intérieure, ou noyau, du courant des gaz de combustion. Comme charges d'alimentation d'hydrocarbure appropriées à une utilisation ici, qui sont facilement volatilisables dans les conditions de la réaction, on peut citer des hydrocarbures insaturés comme de l'acétylène; des oléfines comme l'éthylène, le propylène et le butylène; des produits aromatiques comme le benzène, le toluène et le xylène; certains hydrocarbures saturés; et des hydro- carbures volatilisés comme le kérosène, des naphtalènes, des terpènes, des goudrons d'éthylène, des charges de recyclage aromatiques et analogues. Le troisième stade du processus modulaire est une zone de réaction qui permettra un temps suffisant de résidence pour que la réaction de formation de noir de carbone se produise avant la fin de la réaction par extinction ou refroidissement rapide. Le temps de résidence dans chaque cas dépend des conditions particulières du processus et du noir particulier souhaité. A la suite de la réaction de formation de noir de carbone pendant le temps souhaité, la réaction est terminée en pulvérisant dessus un liquide d'extinction comme de l'eau, en utilisant au moins un groupe d'injecteurs. Les gaz chauds effluents contenant les noirs de carbone produits en suspension passent alors en aval o sont effectuées, d'une manière conventionnelle, les étapes de refroidissement, de séparation et de récupération du noir de carbone. Par exemple, la séparation du noir de carbone et du courant de gaz est facilement accomplie par des moyens conventionnels comme un précipitateur, un séparateur à cyclone, un filtre en sac ou leurs combinaisons. Lers de la mise en pratique de la présente invention, les quantités de la charge d'alimentation injectée dans la zone primaire de combustion et au point o les gaz de combustion ont atteint leur vitesse maximale 5 7 125 sont toutes les quantités ou proportions ayant pour résultat que le processus donne des noirs de carbone ayant des valeurs accrues de CDBP. Par ailleurs, les noirs impartiront de meilleures propriétés d'hystérésis à une composition de caoutchouc contenant les noirs. Il est préférable d'injecter une quantité d'environ 20 à environ % de la charge liquide d'alimentation sous forme de courants solides dans la zone primaire de combustion, la quantité restante de la charge d'alimentation étant injectée sous forme de courants solides à peu près au point de la zone de transition o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale. Dans un mode-de réalisation particulièrement préféré, une quantité d'environ 40 à environ 60% de la charge d'alimentation est injectée dans la zone primaire de combustion, la quantité restante de la charge d'alimentation étant injectée à peu près au point dans la zone de transition o le courant de gaz de combus- tion a atteint la vitesse maximale. Les processus qui suivent d'essai sont utilisés pour évaluer les propriétés analytiques et physiques des noirs produits par la présente invention. INDICE D'APSORPTION D'IODE Il est déterminé selon la norme américaine ASTM D-1510-70. POUVOIR TEINTANT Le pouvoir teintant d'un échantillon de noir de carbone est déterminé par rapport à un noir de teinte de référence dans l'industrie selon la norme américaine- ASTM D3265-76a. INDICE D'ABSORPTION DU DIBUTYL PHTALATE (DBP) L'indice d'absorption du DBP d'un noir de carbone est déterminé selon la norme américaine ASTM D 2414-76. Les résultats rapportés indiquent si le noir de carbone est ou non à l'état pelucheux ou sous la forme de boulettes. INDICE D'ABSORPTION DU DBP ECRASE (CDBP) Une boulette de noir de carbone est soumise à une action du type écrasement et la structure est alors mesurée selon la norme américaine ASTM D 3493-79. MODULE ET TRACTION Ces propriétés physiques sont déterminées selon les processus décrits dans la norme américaine ASTM D 412. En bref, la mesure du module se rapporte à la traction, en MPa, observée lorsqu'un échantillon de caoutchouc vulcanisé est tendu à 300% de sa longueur d'origine. La mesure detraction est une détermination de la traction en MPa qu'il faut pour rompre ou casser un échantillon de caoutchouc vulcanisé dans un essai de tension. RETRECISSEMENT A L'EXTRUSION Il est déterminé selon la norme américaine ASTM DI2230-37 (méthode B). REBOND Il est déterminé selon le processus indiqué dans la norme américaine ASTM D-1054. L'invention sera mieux comprise en se référant aux exemples qui suivent. Il y a,bien entendude nombreuses autres formes de l'invention qui deviendront évidentes de ceux qui sont compétents en la matière, lorsque l'invention aura été totalement révélée, et on reconnaîtra en consé- quance que ces exemples sont donnés simplement pour illustrer l'invention et ne doivent en aucun cas en limiter le cadre. EXEMPLE 1 Dans cet exemple, on emploie un dispositif approprié de réaction pourvu d'un moyen pour introduire les réactifs producteurs de gaz de combustion, c'est-à-dire un combustible et un agent oxydant, soit sous la forme de courants séparés ou sous la forme de produits réactionnels gazeux prébrilés dans la zone de combustion primaire, et également des moyens pour introduire la charge d'alimenta- tion hydrocarbonée donnant le noir de carbone, qui sont mobiles afin de permettre l'ajustement de l'emplacement de l'injection radialement vers l'intérieur ou vers l'extérieur de la charge d'alimentation dans le courant de gaz de combustion avant le point o la vitesse maximale est atteinte. Le dispositif peut être construit de tout matériau approprié comme du métal et être soit pourvu d'un isolement réfractaire ou bien entouré d'un moyen de refroi- dissement comme un liquide en recirculation qui est de préférence de l'eau. De plus, le dispositif de réaction est équipé d'un moyen d'enregistrement de la température et de la pression, d'un moyen pour l'extinction de la réaction de formation de noir de carbone, comme des injecteurs, d'un moyen pour refroidir le noir de carbone produit et d'un moyen pour séparer et récupérer le noir de carbone des autres sousproduits non souhaités. Pour la mise en oeuvre du présent exemple, tout brûleur approprié peut être utilisé dans la combustion primaire ou du premier étage o l'on peut obtenir une combustion primaire de 150%. Les gaz de combustion du premier étage ayant une combustion primaire de 150% sont formés en introduisant, dans la zone de combustion du dispositif, de l'air préchauffé à une température de 649 C (922 K) à un débit de 3,736 m3/s, et du gaz naturel à un débit de 0,256 m3/s pour ainsi produire un courant de gaz chauds de combustion s'écoulant vers l'aval à une haute vitesse linéaire. Le courant en écoule- ment rapide des gaz de combustion passe dans une seconde zone ou zone de transition dont le diamètre en section transversale est plus petit afin d'augmenter la vitesse linéaire du courant des gaz de combustion. Une charge d'alimentation hydrocarbonée liquide appropriée est alors introduite sensiblement transversalement dans le courant résultant des gaz chauds de combustion. La charge d'alimen- tation est injectée sous la forme de courants solides à la fois du pourtour externe radialement vers l'intérieur, vers le noyau des gaz de combustion à travers douze orifices sans obstruction dont chacun a une dimension de 1,50 mm, et du pourtour interne radialement vers l'exté- rieur dans le courant de gaz de combustion par six orifices sans obstruction dont chacun a une dimension de 1,50 mm. En conséquence, dans cet essai, un tiers de la charge d'alimentation est injecté vers l'extérieur, du pourtour interne, les deux tiers restants étant injectés vers l'intérieur, du pourtour externe du courant de gaz de combustion. L'injection totale de la charge d'alimentation se produit dans le même plan, c'est-à-dire à peu près au milieu de la zone de transition, à un taux combiné de 1,02 1/s et dans des conditions suffisantes pour garantir un degré approprié de pénétration dans le courant de gaz de combustion de façon qu'il ne se produise pas de formation de coke dans le réacteur. La zone de transition du dispositif a un diamètre de 315 mm et une longueur de 279 mm. La section du réacteur a un diamètre de 457 mm et une longueur de 2,74 m, avant refroidissement rapide ou extinction de la réaction. La réaction est effectuée de façon que la combustion totale du processus soit de 26,1% ou un rapport d'équivalence de 3,83 et l'extinction à l'eau pour terminer la réaction est placée en un point à 2,74 mètres de l'em- placement de l'injection de la charge d'alimentation. Les caractéristiques d'analyse et de performance de ce noir sont indiquées au tableau I. Par ailleurs, ce noir est utilisé ici comme témoin pour l'exemple 2 car la charge d'alimentation a été totalement introduite au milieu de la zone de transition o la vitesse maximale du courant de gaz de combustion était atteinte. EXEMPLE 2 Le processus de l'exemple 1 est suivi en utilisant le même dispositif. La différence principale de cet exemple par rapport à l'exemple 1, consiste à modifier l'emplacement auquel l'injection de la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide sous la forme de courants solides du pourtour interne radialement vers l'extérieur dans le courant de gaz de combustion est effectuée. Dans cet essai, l'injection partielle de la charge liquide d'alimentation à partir du pourtour interne se produit en un emplacement o le courant de gaz de combustion n'a pas encore atteint sa vitesse maximale, c'est-à-dire avant à peu près le milieu de la zone de transition. Plus particulièrement, de l'air de combustion, préchauffé à 649 C (922 K) est introduit dans la zone primaire de combustion à raison de 3,736 m3/s et du gaz naturel est introduit à raison de 0,156 m3/s afin de produire une combustion primaire ou au premier étage ayant une combustion primaire de 274%. Dans cet essai, le taux total auquel la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide est injectée dans le courant de gaz de combustion est de 1,03 1/s. Ici, comme à l'exemple 1, la charge liquide d'alimentation est injectée sous la forme de courants solides (jets cohérents) du pourtour externe et du pourtour interne du courant de gaz de combustion. Plus précisément, % de la charge d'alimentation sont injectés à peu près au milieu de la zone de transition à travers trois orifices sans obstruction dont chacun a une dimension de 2,74 mm à partir du pourtour externe, radialement vers l'intérieur dans le courant de gaz de combustion. Les 50% restants de la charge liquide d'alimentation sont injectés sous forme de courants solides du pourtour interne du courant de gaz de combustion dans une direction radialement vers l'extérieur dans le courant de gaz de combustion à travers trois orifices sans obstruction dont chacun a une dimension de 2,87 mm. Cependant, l'injection de la charge liquide d'alimentation du pourtour interne dans cet essai est effectuée en un emplacement qui est à 457 mm en amont du plan o la vitesse maximale du courant de gaz de combustion est atteinte, c'est-àdire à peu près au milieu de la zone de transition. Le courant résultant de gaz de combustion passe dans la zone de réaction o la réaction de formation du noir de carbone est arrêtée avec de l'eau en un point placé à 2,74 mètres en aval du plan o est atteinte la vitesse maximale du courant de gaz de combus- tion, c'est-à-dire à peu près au milieu de la zone de transition. Le pourcentage total de combustion de l'essai est de 27,8%. Les propriétés d'analyse et physiques de ce noir sont rapportées au tableau I. TABLEAU I Exemple N 1 2 Indice d'iode, mgI2/g noir 89 82 Pouvoir teintant, % 112 99 Absorption DBP, boulettes, cc/100 g 134 129 CDBP (24M4), cc/100 g 103 105 L'aptitude des noirs de la présente invention comme agents de renforcement de faible hystérésis pour des compositions de caoutchouc est clairement montrée au tableau II qui suit. Pour évaluer les noirs, les formulations de caoutchouc sont faciles à préparer par des méthodes conventionnelles. Par exemple, le caoutchouc et le noir de carbone sont mélangés ensemble de manière intime sur une machine conventionnelle à mélanger du type normalement utilisé pour mélanger du caoutchouc ou de la matière plastique comme un mélangeur Banbury et/ou un mélangeur à rouleaux afin d'assurer une dispersion satisfaisante. Les formulations de caoutchouc sont combinées selon des formulations standards dans l'industrie pour une formulation contenant du caoutchouc naturel ou du caoutchouc synthétique. Les vulcanisats résultants sont durcis pendant le temps spécifié pour déterminer la propriété physique particulière. En évaluant la performance des noirs de carbone de la présente invention, la formulation qui suit est utilisée o les quantités sont spécifiées en parties en poids. La formula- tion de caoutchouc spécifiquement utilisée ici est la formule de caoutchouc synthétique de la norme américaine ASTM-D-3191-79 et est caractérisée comme suit: Ingrédient Quantité Polymère (SBR 1500/23,5% styrène, 76,5% butadiène) Oxyde de zinc 3 Soufre 1,75 Acide stéarique 1 Ntert-butyl-2 benzothiazole sulfénamide 1 Noir de carbone 50 Dans le tableau II qui suit, on démontre les résultats avantageux et inattendus obtenus en utilisant les noirs de carbone produits décrits précédemment en tant qu'additifs dans des formulations de caoutchouc. Il sera bien entendu apparent que les exemples ne doivent pas limiter ou restreindre l'invention. TABLEAU II Propriétés physiques des vulcanisats de caoutchouc synthétique - Echantillon de noir de carbone Ex. 1 Ex. 1 Module à 300%, 35 mn, MPa +4, 068 +2,103 Module à 300%, 50 mn, MPa +4,621 +2,310 Traction, 50 mn, MPa + 2,034 +0,379 Rétrécissement à l'extrusion, % 89 89 Rebond, 60 mn, % -3,9 1,4 Les données sont par rapport à IRB N 5 Une considération des données présentées ci-dessus révèle que les noirs produits par le présent procédé présentent les propriétés souhaitées. Lorsqu'ils sont incorporés dans les formulations de caoutchouc, il y a une amélioration sensible de la propriété de rebond,ce qui indique un vulcanisat de caoutchouc ayant une meilleure hystérésis. R E V E N D I C A T I 0 NS 1.- Procédé modulaire de production de noirs de carbone au four dans lequel on fait réagir un combustible et un agent oxydant dans une première zone afin de produire un courant de gaz chauds de combustion primaire possédant une énergie suffisante pour convertir une charge d'alimenta- tion d'hydrocarbure liquide donnant du noir de carbone en noir de carbone et o dans une seconde zone, une charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide est périphériquement injectée, sous la forme d'un certain nombre de courants solides (jets cohérents), dans le courant des produits gazeux de combustion en un emplacement o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale,dans une direction sensiblement transversale à la direction d'écoule- ment du courant des gaz de combustion et à une pression suffisante pour obtenir le degré de pénétration requis pour un bon cisaillement et un on mélange de la charge d'alimentation, et o dans une troisième zone, la charge d'alimentation est décomposée et convertie en noir de carbone avant la fin de la réaction de formation de noir de carbone par extinction, puis refroidissement, séparation et récupération du noir de carbone résultant, caractérisé en ce que l'on introduit, - sous la forme d'un certain nombre de courants solides, une portion suffisante de la quantité totale de la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide sensiblement radiale- ment dans le courant de gaz de combustion à partir de son pourtour, avant le point o le courant de gaz de combustion atteint sa vitesse maximale, pour ainsi produire ds noix de carbone ayant des valeurs accrues de CDBP. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une quantité d'environ 20 à environ 80% de la quantité totale de la charge liquide d'alimentation est injectée dans le courant de gaz de combustion avant l'emplacement o la vitesse maximale du courant de gaz de combustion est atteinte, le restant étant ajouté à peu près au point o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale. 3.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une quantité de l'ordre de 40 à environ 60% de la quantité totale de la charge liquide d'alimentation est injectée dans le courant de gaz de combustion avant l'em- placement o la vitesse maximale du courant de gaz de combustion est atteinte, le restant étant ajouté à peu près au point o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale. 4.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide qui est injectée dans le courant de gaz de combustion avant le point o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale est injectée dans une direction sensi- blement transversalevers l'extérieur,du pourtour interine du courant de gaz de combustion. 5.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide qui est injectée dans le courant de gaz de combustion à peu près au point o la vitesse maximale est atteinte est injectée dans une direction sensiblement transversale, vers l'intérieur,du pourtour externe du courant de gaz de combustion. 6.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge d'alimentation d'hydrocarbure liquide qui est injectée dans le courant de gaz de combustion avant le point o le courant de gaz de combustion a atteint sa vitesse maximale est injectée dans une direction sensiblement transversale,vers l'extérieurdu pourtour interne du courant de gaz de combustion et la charge d'alimentation d'hydro- carbure liquide qui est injectée dans le courant de gaz de combustion à peu près au point o la vitesse maximale est atteinte est injectée dans une direction sensiblement transversale,vers l'intérieur,du pourtour externe du courant de gaz de combustion.