Brevet FR2557164A1 — publié le 19850628

La présente invention se rapporte à une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique. Plus particulièrement, elle se rapporte à une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique qui a une forte résistance, une forte solidité et une forte souplesse et qui permet de réduire le poids d'une enveloppe de bandage pneumatique sans dégradation de ses propriétés. Un matériau de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique est habituellement utilisé sous la forme d'une étoffe en corde. Une corde traitée par immersion constitue une cha ne de cette étoffe en corde, et la corde traitée par immersion est habituellement préparée en impartissant des première et seconde torsions à un certain nombre de fils, en appliquant un adhésif, par exemple, une dispersion aqueuse formée en ajoutant un latex de caoutchouc à un condensat de phénol polyhydrique/ formaldéhyde (ayant ci-après pour abréviation "RF/L") à la corde résultante, et en thermodurcissant RF/L. Parmi les matériaux de renforcement d'enveloppe de bandage pneumatique, les fibres de nylon ont une excellente résistance, une excellente durabilité et une excellente résistance à la chaleur. En conséquence, des matériaux de renforcement d'enveloppe de bandage pneuma- tique composés de fibres de nylon sont utilisés pour les grandes enveloppes de bandage pneumatique pour les camions ou autobus, les véhicules de construction, les avions et analogues. Cependant, dans le cas de ces grandes enveloppes de bandage pneumatique, la quantité du matériau de renforcement que l'on utilise pour chaque enveloppe de bandage pneumatique est bien plus importante que dans le cas des enveloppes de bandage penumatique pour des voitures de tourisme habituelles, et il faut une quantité importante d'énergie et beaucoup de carburant. Avec l'augmentation récente du prix du carburant, il est souhaitable d'économiser la quantité d'énergie et la dépense de carburant, et il est également très souhai- table de réduire le poids d'une enveloppe de bandage pneumatique en réduisant le nombre de plis ou bouts du matériau de renforcement. Si cette réduction du poids du pneumatique est atteinte, on peut s'attendre à une amélioration de la résistance à la fatigue à cause de la réduction de la quantité de chaleur produite pendant la conduite et également une amélioration de la productivité à l'étape de formation du pneumatique. En conséquence, il est tout à fait souhaitable de développer des fibres de nylon ayant une résistance bien plus élevée que les fibres de nylon actuellement utilisées dans ce domaine. On sait qu'un matériau fibreux de nylon ayant de fortes résistances peut habituellement être préparé en filant un polymère ayant un degré élevé de polymérisa- tion et en étirant les fibres filées à un rapport élevé d'étirage. Quand les fibres étirées à un rapport élevé d'étirage sont utilisées comme matériau de renforcement d'enveloppe de bandage pneumatique, il y a réduction des résistances à l'étape d'immersion ou à l'étape de vulcanisation d'intégration des fibres à un caoutchouc. Par ailleurs, la corde immergée obtenue est extrêmement dure et l'adaptabilité est réduite à l'étape de formation de l'enveloppe de bandage pneumatique et la solidité ayantjdes influences sur les propriétés du pneumatique comme la durabilité et la résistance à l'impact) est considérablement réduite. Par ailleurs, la solidité signifie la surface de la courbe charge-allongement mais pour la facilité, la solidité est calculée selon l'équation de (résistance à la rupture) x (allongement à la rupture) x 1/2. Diverses tentatives ont été faites pour augmenter la résistance des fibres de nylon enelles-mêmes. Cependant, si l'on adopte la méthode habituelle d'immersion, la résistance n'est pas accrue à un niveau permettant la réduction du poids d'un pneumatique même si l'on utilise ces fibres de nylon de forte résistance, et la corde traitée par immersion de renforcement d'enveloppe de bandage pneumatique est rigide et a une mauvaise solidité. En conséquence, on a approfondi les recherches et l'on a trouvé que si certaines propriétés spécifiques étaient données à une corde traitée par immersion en adoptant des moyens spécifiques, le poids du pneumatique pouvait être réduit sans détérioration des propriétés de celui-ci. En effet, d'abord, on a noté un phénomène selon lequel la résistance à la rupture d'une corde traitée par immersion est améliorée par un moyen mécanique d'assouplissement, par exemple, en frottant la corde sous tension sur un bord d'un article. Dans la méthode conventionnelle d'immersion de la corde, un adhésif traverse jusqu'à l'intérieur de la corde pour former une couche adhésive entre les filaments à la partie péri- phérique de la corde. La couche adhésive la plus externe est efficacement utilisée pour coller la corde à un caoutchouc. Cependant, l'adhésif parmi les filament restreint fortement les mouvements des filaments, avec pour résultat une augmentation de la dureté. Dans la corde traitée par immersion obtenue selon cette méthode conventionnelle, seule la propriété de collage est prise en considération, et la corde traitée par immersion contient de l'adhésif en excès ce qui ne contribue pas à la propriété de collage. Cet excès de l'adhésif inhibe le mouvement des filaments correspondant à la tension à la mesure de la résistance de la corde traitée par immersion et augmente la contrainte non uniforme dans la section de la corde traitée par immersion, avec pour résultat une réduction des caractéristiques de résistance et d'allongement. La présente invention a pour objet principal une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique ayant une forte résis- tance, une forte solidité et une forte souplesse tout en maintenant une adhérence à un niveau obtenu selon la méthode conventionnelle, ainsi qu'un procédé de prépara- tion de cette corde traitée par immersion. La présente invention a pour autre objet la manifestation de la forte résistance, de la forte solidité et de la forte souplesse que possède, de manière inhérente, une corde, en évitant l'utilisation d'un adhésif en excès ayant de mauvaises influences sur les caractéristiques de résistance et d'allongement d'une corde traitée par immersion et/ou en immergeant la corde avec un adhésif comprenant des ingrédients spécifiques. Plus particulièrement, selon la présente invention, on prévoit une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique composée de fibres de nylon 6 et/ou de nylon 66, ladite corde ayant les caractéristiques qui suivent: (1) une résistance à la rupture d'au moins 8.044 dynes/denier; (2) un allongement d'au moins 18% sous une charge de 7.848 dynes/denier; (3) un gradient (coefficient T.E.) ne dépassant pas 0,75 dans la courbe charge-allongement immédiatement avant larupture; et (4) un rapport de variation du diamètre de la corde (valeur V.G.) ne dépassant pas 0,65, ledit rapport de variation du diamètre de la corde étant exprimé par le rapport (D/Do) du diamètre de la corde (D) sous une charge de 4,41 x 105 dynes au diamètre de la corde (Do) sans charge. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 est un diagramme illustrant la courbe charge-allongement d'une corde traitée par immersion selon l'invention, la charge étant indiquée sur l'axe des abscisses et l'allongement sur l'axe des ordonnées; et - la figure 2 est un diagramme illustrant un mode de réalisation du mécanisme pour préparer une corde traitée par immersion selon la présente invention. Il est important que la corde traitée par immersion selon la présente invention ait une résistance à la rupture d'au moins 8.044 dynes/denier, de préférence de 8.240 à 8.829 dynes/denier. Si la résistance à la ruptude de la corde traitée par immersion est inférieure à 8.044 dynes/denier, il est impossible de réduire le poids de l'enveloppe de bandage pneumatique en réduisant le nombre de plis du matériau de renforcement. Par ailleurs, le denier indiqué ici est le denier de la corde traitée par immersion contenant les solides de RF/L, ayant un nombre voulu de torsions et ayant une teneur en eau de 4,5%. Dans la présente invention, il est indispensable que l'allongement sous une charge de 7.848 dynes/denier soit d'au moins 18%, de préférence de 18 à 30%. Si l'allongement sous une charge de 7.848 dynes/denier est plus faible que 18%, l'énergie à la rupture, obtenue par la surface de la courbe charge-allongement de la corde, est faible, et par conséquent la corde traitée par immersion n'est pas satisfaisante comme matériau de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique et les propriétés du pneumatique sont dégradées. Il est également indispensable que le gradient de la courbe chargeallongement de la corde traitée par immersion immédiatement avant la rupture soit faible, c'est-à-dire que le coefficient T.E. doit être faible et ne doit pas dépasser 0,75, de préférence 0,30 à 0,70. Si le coefficient T.E. dépasse 0,75, la réduction de la ténacité à l'étape subséquente de traitement, par exemple l'étape de vulcanisation, est apparente et les propriétés du pneumatique, en particulier la résistance à l'impact et la durabilité sont dégradées. La corde traitée par immersion selon la présente invention a une souplesse très importante que ne possède pas du tout une corde conventionnelle de forte résistance. En effet, dans la corde traitée par immersion selon l'invention, il est important que le rapport de variation de diamètre de cette corde (valeur de V.G.) du diamètre D de la corde traitée par immersion sous une charge de 4,4 x 105 dynes au diamètre Do de la corde traitée par immersion sans charge, c'est-à-dire le rapport D/Do, ne dépasse pas 0,65 et soit de préférence de 0,40 à 0,60. Si la valeur de V.G. dépasse 0,65, c'est-à-dire que si la corde traitée par immersion est rigide, la solidité est faible et l'adaptabilité à l'étape de préparation du pneumatique est réduite. Par ailleurs, la résistance à la rupture et l'allongement sous une charge de 7.848 dynes/denier sont déterminés en laissant une corde au repos dans une atmosphère maintenue à une température de 24 C et à une humidité relative de 55% pendant 72 heures après l'opéra- tion d'immersion, en effectuant la mesure sur dix échantillons selon la norme japonaise JIS L-1017 et en calculant les valeurs moyennes. Le gradient de la courbe charge-allongement immédiatement avant la rupture est déterminé en effectuant la mesure dans les conditions ci-dessus mentionnées, en enregistrant les données obtenues sur un papier millimétré et en traçant une ligne connectant le point de rupture de la courbe obtenue au point de (allongement à la rupture -1,0)%. La figure 1 est un diagramme de la courbe charge-allongement, o A indique le point à la rupture et B indique le point de (allongement à la rupture -1,0)%. Le gradient immédiatement avant la rupture, c'est-à-dire le coefficient T. E. peut être obtenu en traçant une ligne reliant le point A au point B. La valeur de V.G. est déterminée en laissant un échantillon au repos dans la même atmosphère que celle adoptée pour la mesure de la résistance et de l'allongement et en calculant le rapport des diamètres de la corde mesurés par une jauge à cadran décrite dans la norme japonaise JIS L-1017. En effet, on utilise un socle de mesure ayant un diamètre d'environ 40 mm et une branche de mesure ayant un diamètre d'environ 10 mm, et on laisse tomber la branche de mesure d'une hauteur d'environ 6,5 mm pour la mesure. Deux échantillons sont placés de façon à se couper mutuellement à angle droit sans tension afin que le point de croisement se trouve au centre de la branche de mesure. D'abord, le diamètre de la corde Do est mesuré à l'état o il n'y a pas de charge sur la branche de mesure. Ensuite, une charge de 4,4 x 105 dynes est appliquée sur la branche de mesure et on laisse tomber celle-ci sur les échantillons, et au bout d'une minute, on mesure le diamètre D de la corde. La valeur de V.G. est exprimée par le rapport D/Do, et une plus faible valeur de V.G. indique une corde plus souple. La corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique selon l'invention satisfait aux conditions de constitution cidessus mentionnées et avec d'autres propriétés, la corde selon l'invention présente des valeurs que possèdent les cordes ordinaires traitées par immersion de renforcement d'enveloppe de bandage pneumatique. Plus particulièrement, l'allongement intermé- diaire, c'est-à-dire l'allongement sous une charge de 2.629 dynes/D (D représente le denier total du filament de départ constituant la corde), est de 7 à 11%, de préférence de 8 à 10% et le rétrécissement à la chaleur à sec, c'est-à-dire le rétrécissement libre à 160 C pendant 30 minutes est de 2 à 9%, de préférence de 3 à 8%. Avec le nombre de torsions, le coefficient de torsion K calculé par l'équation de K=T x ED o T indique le nombre de torsions pour 10 cm et D indique le denier total du fil constituant la corde, est compris entre 1.700 4 K dû 2.200 et de préférence on a 1.800 _ K 2.100. La quantité d'un adhésif appliqué est habituellement de 3 à 7% en poids, de préférence de 4 à 6% en poids. Le procédé de préparation de la corde traitée par immersion selon l'invention sera maintenant décrit. Pour préparer la corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique selon l'invention en traitant une corde de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique composée de fibres de nylon 6 et/ou de nylon 66 avec un adhésif, on adopte les procédés de préparation qui suivent, seuls ou en combinaison. Procédé A: Avant le traitement à l'adhésif, la corde est soumise à un traitement thermique sous tension puis elle est refroidie. Procédé B: L'adhésif est appliqué à la corde sous un allongement d'au moins 3%. Procédé C: L'adhésif utilisé est un mélange liquide comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc (ayant ciaprès pour abréviation "RF/L") o le rapport molaire résorcinol/formaline (ayant ci-après comme abréviation "rapport R/F"I) est compris entre 1/1,9 et 1/1 dans au moins 20% en poids du condensat de résorcinol/formaldéhyde(ayant ci-après pour abréviation "R/F"). Dans le procédé A ci-dessus, le traitement thermique sous tension signifie que la corde est traitée sous un allongement d'au moins 2%, de préférence de 3 à 10% à une température d'au moins 160 C, de préférence d'au moins 180 C et plus faible que le point de fusion pendant au moins 10 secondes, de préférence au moins secondes. Afin d'améliorer l'effet du traitement thermique, une substance n'ayant pas de mauvaise influen- ce sur les propriétés physiques de la corde, par exemple, de l'eau ou de la vapeur, peut être appliquée à la corde avant le traitement thermique. Le traitement thermique est accompli par des moyens habituels, par exemple, un chauffage à l'air chaud, un chauffage à la vapeur sur- chauffée, un chauffage aux rouleaux chauds, un chauffage par des rayons infrarouges ou un chauffage par induction. Le refroidissement doit être entrepris pendant un temps aussi court que possible, par exemple en 1 minute, de préférence en 40 secondes, à la suite du traitement thermique. Par ce refroidissement, la structure dense de la corde donnée par le traitement thermique est fixée et immobilisée. Cette étape de refroidissement est indispensable et si cette étape de refroidissement est omise, l'amélioration voulue des propriétés physiques ne peut être atteinte. En conséquence, il est nécessaire que le refroidissement soit entrepris sous tension et il est préférable que le refroidissement soit entrepris au même allongement que celui adopté au traitement thermique. La température de refroidissement est une température capable de retenir l'effet du traitement thermique même à l'état détendu, par exemple 50 à 60 C, de préférence une température proche de la température ambiante. Un refroidissement forcé en utilisant, par exemple, un refroidissement à l'air froid ou un refroi- dissement avec des rouleaux froids est préférable comme moyen de refroidissement, mais un refroidissement naturel comme le repos à la température ambiante ou l'exposition à la température ambiante peut être adopté. En bref, le moyen de refroidissement n'est pas particulièrement critique. Dans le procédé A, le traitement thermique, le refroidissement et l'immersion peuvent être entrepris d'une manière continue, ou bien on peut adopter une méthode o la corde traitée thermiquement puis refroidie est enroulée puis elle est immergée. Le procédé A sera maintenant décrit en se référant au mécanisme de traitement de revêtement par immersion montré sur la figure 2. En se référant à la figure 2, une corde qui a reçu des première et seconde torsions est retirée d'un dispositif d'alimentation 1 et est traitée thermiquement à la première moitié 9 d'un dispositif d'immersion 2 d'une première zone tandis qu'une tension contrôlée est appliquée à la corde entre des dispositifs 4 et 5 régulateurs de tension. La corde traitée thermiquement est refroidie à la seconde moitié 9' de la première zone et/ou dans le dispositif 5 qui peut servir de moyen de refroidissement en plus du moyen réglant la tension. La corde refroidie est plongée dans un adhésif dans un dispositif d'immersion 3 et l'adhésif en excès est comprimé dans un dispositif 3' de compression de liquide. Alors, la corde est séchée dans une seconde zone 10 puis elle est introduite dans une troisième zone Il o l'adhésif est durci. La tension à la première zone 9 plus 9' est contrôlée entre le dispositif réglant la tension 4 ou un dispositif 2' de compression du liquide et le dispositif 5 réglant la tension. La tension dans la seconde zone 10 est contrôlée entre le dispositif 5 réglant la tension ou le dispositif 3' comprimant le liquide et un dispositif 6 réglant la tension. La tension dans la troisième zone 11 est contrôlée entre le dispositif 6 réglant la tension et un dispositif 7 réglant la tension. La corde traitée par immersion et durcie est enroulée par un dispositif 8. Dans le procédé B ci-dessus mentionné, il est indispensable que le traitement d'immersion soit effectué à l'état o la corde est maintenue sous un allongement sensible. Le rapport d'allongement déterminé par la différence de la longueur de la corde après et avant le traitement d'immersion doit être d'au moins 3%, de préférence d'au moins 5%. Si le rapport d'allongement est plus faible que 3%, les caractéristiques de résistance et de souplesse de la corde traitée par immersion ne peuvent être améliorées. Le rapport d'allongement peut être choisi selon la sorte du matériau fibreux constituant la corde, le nombre de torsions et la finesse des fibres, mais le rapport d'allongement ne doit pas dépasser l'allongement à la rupture et il est préférable que le rapport d'allongement ne dépasse pas 80% de l'allongement à la rupture. Le procédé B ci-dessus mentionné sera maintenant décrit en se référant au mécanisme de traitement par revêtement par immersion montré sur la figure 2. En se référant à la figure 2, une tension est appliquée entre 4 et 2' ou entre 5 et 3', à la corde obtenue en donnant des première et seconde torsions au fil de départ, et la corde est immergée dans un adhésif liquide en 2 ou 3. Le rapport d'allongement déterminé par la différence de la longueur de la corde entre 4 et 2' ou entre 5 et 3' est ajusté à au moins 3%. Dans le procédé C ci-dessus mentionné, il est important qu'un adhésif comprenant des ingrédients spécifiques soit utilisé. Le RF/L que l'on utilise habituellement pour l'immersion d'une corde en nylon comprend R/F o le rapport de R/F est compris entre 1/3 et 1/2. Si une corde en nylon de forte résistance est immergée avec ce RF/L conventionnel, la corde traitée par immersion est dure et il est impossible d'obtenir une résistance et une solidité suffisantes. Selon le procédé C o l'on utilise RF/L formé par incorporation de R/F, qui n'a pas été utilisé habituellement pour l'immersion d'une corde en nylon, à un rapport spécifique, on peut obtenir une corde traitée par immersion qui est très souple et dont la résistance et la solidité sont fortement améliorées et o l'adhérence est maintenue à un niveau comparable à l'adhérence pouvant être obtenue par la technique conventionnelle. RF/L que l'on utilise dans le procédé C est caractérisé en ce qu'au moins 20% en poids, de préférence au moins 40% en poids de R/F a un rapport de R/F compris entre 1/1,9 et 1,1 et de préférence entre 1/1,7 et 1/1,2. Si la teneur en R/F ayant le rapport de R/F ci-dessus mentionné est plus faible que 20% en poids, les propriétés physiques de la corde traitée par immersion ne peuvent être améliorées. Par ailleurs, si le rapport de R/F est plus faible que 1/1,9, on ne peut améliorer les propriétés physiques de la corde traitée par immersion. Si le rapport de R/F est supérieur à 1/1, on ne peut maintenir une forte adhérence. De tout le R/F utilisé pour RF/L, le R/F autre que le R/F ci-dessus mentionné ayant un rapport R/F compris entre 1/1,9 et 1/1, peut être au moins un élément choisi parmi R/F ayant un rapport de R/F compris entre 1/3 et 1/2, habituellement utilisé pour l'immersion des cordes en nylon. Le mélange des composants de R/F peut être accompli en mélangeant les composants de R/F préparés séparément ou bien on peut adopter une méthode o RF/L est formé pour chaque R/F et les RF/L liquides ainsi formés sont mélangés, Un catalyseur alcalin, par exemple un hydroxyde d'un métal alcalin ou de l'ammoniac peut être utilisé pour la formation de R/F. Dans un mode de réalisation typique du procédé C, la corde obtenue en impartissant des première et seconde torsions au filament de départ est immergée avec RF/L dans le dispositif d'immersion 2 dans le mécanisme de traitement de revêtement par immersion de la figure 2. LesprocédésA à C ci-dessus mentionnés peuvent être adoptés indépendamment, mais il est préférable d'adopter, en combinaison, deux de ces procédés ou plus. En effet, on peut adopter (i) une combinaison des procédés A et C o la corde est traitée thermiquement sous tension et refroidie puis la corde est immergée avec RF/L selon le procédé C, (ii) une combinaison des procédés B et C o la corde est immergée avec RF/L selon le procédé C sous un allongement d'au moins 3%, et (iii) une combinaison des procédés A, B et C o la corde est traitée thermique- ment sous tension et refroidie puis la corde est immergée avec RF/L selon le procédé C sous un allongement d'au moins 3%. Un latex de caoutchouc habituellement utilisé peut être employé comme latex de caoutchouc de RF/L dans les procédés ci-dessus mentionnés. Par exemple, on peut utiliser de manière appropriée un latex de caoutchouc naturel et un latex de caoutchouc de styrène/butadiène, un latex d'un terpolymère de styrène/butadiène/ vinyl pyridine et un latex de caoutchouc d'acrylonitrile/butadiène. RF/L peut de plus contenir un agent anti-oxydant, un agent empêchant le vieillissement, un agent épaissis- sant, un agent anti-mousse, un agent assouplissant, un agent de nivellement, un pigment, du noir de carbone et autres additifs. La méthode d'immersion est habituellement adoptée pour le traitement d'immersion, mais n'est pas limitée à la méthode d'immersion. D'autres méthodes habituellement utilisées pour la préparation de cordes traitées par immersion, par exemple la méthode d'enrobage et la méthode de pulvérisation peuvent être adoptées. Par ailleurs, au stade final de l'étape d'immersion, l'opération habituelle d'assouplissement consistant à frotter la corde sous tension sur un bord d'un article peut être effectuée. Le nylon utilisé dans la présente invention est du nylon 6 et/ou du nylon 66. Par exemple, on peut mentionner le nylon 6, le nylon 66, un copolymère de nylon 6/66 et un mélange de nylon 6/nylon 66. Le nylon 6 et/ou le nylon 66 utilisés dans la présente invention peuvent contenir de faibles proportions d'unités dérivées d'autres composés formant des amides comme des acides di- carboxyliques aliphatiques, des acides dicarboxyliques aromatiques, des amines aliphatiques et des amines aromatiques. La corde utilisée pour la préparation de la corde traitée par immersion selon l'invention peut contenir des additifs contenus dans un fil ordinaire de départ pour une corde d'enveloppe de bandage pneumatique en nylon, comme un stabilisant à la chaleur, un anti- oxydant, un stabilisant à la lumière, un lubrifiant, un plastifiant et un épaississant. Afin d'améliorer l'effet de la présente invention, il est préférable d'utiliser un fil de départ ayant une résistance d'au moins 9.810 dynes/denier. On peut utiliser soit du nylon 6 ou du nylon 66, mais le nylon 66 est préférable pour sa bonne résistance à la chaleur. Un polymère élevé ayant une viscosité relative d'au moins 70, en particulier d'au moins 75 en mesurant dans l'acide formique est préféré. Selon le procédé ci-dessus mentionné, on peut obtenir une excellente corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique composée de nylon 6 et/ou de nylon 66 dont les caracté- ristiques de résistance et d'allongement sont très améliorées tout en maintenant l'adhérence à un niveau comparable à l'adhérence atteinte par la technique conventionnelle et qui est excellente par son effet d'économie du poids de l'enveloppe de bandage pneumatique, sa durabilité et sa résistance à l'impact. La présente invention sera maintenant décrite en détail en se référant aux exemples qui suivent qui ne doivent en aucun cas en limiter le cadre. Dans les exemples "la viscosité relative dans l'acide formique" est la viscosité relative d'un polymère en mesurant dans une solution aqueuse à 90% d'acide formique à une concentration du polymère de 8,4% en poids à 250C et "la viscosité relative dans l'acide sulfurique" est la viscosité relative d'un polymère en mesurant dans une solution aqueuse à 95,5% d'acide sulfurique à une concentration du polymère de 1,0% en poids à 25 C. Le terme "adhérence" signifie la force nécessaire pour retirer la corde traitée par immersion du bloc de caoutchouc. La corde traitée par immersion est insérée et serrée entre des feuilles en caoutchouc d'une carcasse, d'une épaisseur de 5 mm et la vulcanisation est effectuée dans un moule ayant une longueur d'enfoncement de I cm à 150 C pendant 30 minutes sous une pression de jauge de 35 bars. La corde traitée par immersion est retirée du bloc de caoutchouc résultant après la vulcanisation. La force nécessaire pour retirer la corde traitée par immersion est définie comme étant l'adhérence. La résistance à la rupture et l'allongement à la rupture sont ceux déterminés selon la méthode de la norme industrielle japonaise JIS L-1017. La solidité est définie par l'équation qui suit. Solidité = (résistance) x (allongement) x 1/2 Les liquides RF/L utilisés dans les exemples sont indiqués au tableau 1. On prépare RF/L en agitant R/F liquide pendant 6 heures, en ajoutant un latex de caoutchouc et en agitant le mélange pendant 30 minutes. Tableau 1 RF/L liquide Ii(1l)I (2) (3) _ (4) R/F liquide (A) (B) (C) (D) (E) Résorcinol 11 19 11 11 11 Formaline ( solution aqueuse à 37%) - 17,8 12,2 17,8 10,1 16,2 Soude 0,3 0,6 0,3 0,6 0,3 Eau 236,9 242,5 236,9 244,3 238, 5 Rapport R/F 1/2,2 1/1,5 1/2,2 1/1,25 1/2 RF/L liquide R/F liquide (A) 133+(B) 133 (C) 266 (D) 266 (E) 266 Pyratex * 244 244 244 244 Eau 60 60 60 60 Ammoniac (solution aqueuse à 28%) 11,3 11,3 11,3 11,3 Note Pyratex: latex de terpolymère de styrène/butadiène/vinylpyridine fourni par Sumitomo-Naugatax Co. -57164 EXEMPLE 1 Un polymère élevé ayant une viscosité relative dans l'acide formique de 88,0 a été obtenu en polymérisant une pastille de nylon 66 ayant une viscosité relative dans l'acide formique de 32,0 à 210 C sous une atmosphère d'azote. Ce polymère élevé a été filé à l'état fondu à 300 C à travers une filière ayant 210 orifices d'un diamètre de 0,25 mm. On a fait passer les filaments filés à travers une cheminée chauffante maintenue à 350 C puis on les a refroidis. Un agent d'ensimage a été appliqué aux filaments, puis les filaments ont été soumis au traitement d'étirage et de thermodurcissements en trois stades par passage à travers quatre rouleaux Nelson maintenus à , 210, 220 et 245 C, respectivement. Les filaments étirés ont été enroulés à raison de 1.600 m/mn. Le rapport d'étirage était de 6,05. Le filament de départ ainsi obtenu était de 1. 260 deniers/210 filaments, et il avait une viscosité relative dans l'acide formique de 80,5, une résistance de 10.300 dynes/denier et un allongement de 21,5%. Des premières torsions (torsions en Z) ont été appliquées à un nombre de torsions de 39 tours par cm à deux filaments de départ, indépendamment, et les deux filaments ont été doublés puis des secondes torsions (torsions en S) ont été appliquées à un nombre de torsions de 39 tours par cm pour obtenir un fil de 1.260 deniers/2. Le fil a été traité thermiquement, refroidi et immergé dans le mécanisme de préparation de la corde traitée par immersion de la figure 2. La température de la première moitié 9 de la première zone était de 225 C et le temps de résidence dans cette zone 9 était de 100 secondes. Le fil n'a pas été chauffé dans la seconde moitié 9' de la première zone et cette zone 9' a été utilisée comme zone de refroidissement. Le temps de résidence dans cette zone 9' était de 50 secondes. La corde a été refroidie à un niveau proche de la température ambiante dans le dispositif 5. Le rapport d'allongement dans les zones 9 et 9' était de 7,5%. Alors, le fil a été immergé dans RF/L (2) indiqué au tableau 1 au dispositif 3, et il a été traité à 150 C à un rapport d'allongement de 1,1% pendant secondes dans la seconde zone 10 puis traité à 215 C à un allongement de 2,0% pendant 50 secondes dans la troisième zone 11. Les propriétés de la corde traitée par immersion ainsi obtenue sont indiquées au tableau 2. EXEMPLE 2 Des filaments de départ de 1.890 deniers/312 filaments composés de nylon 66, ayant une viscosité relative dans l'acide formique de 81,7, une résistance de 10.202 dynes/denier et un allongement de 20,9% ont été préparés de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 1. Des première et seconde torsions ont été appliquées à des nombres de 32 tours pour 10 cm, respectivement, aux fils pour former un fil de 1.890 deniers/2. En utilisant le mécanisme de préparation d'une corde traitée par immersion montré sur la figure 2, le fil a été thermodurci, refroidi et enroulé et le fil a été immergé dans le même mécanisme. D'abord, la corde a été immergée dans l'eau au dispositif 2 puis elle a été traitée à 150 C pendant secondes à un rapport d'allongement de 5,6% dans les premières zones 9 et 9' puis traitée à 230 C pendant secondes à un rapport d'allongement de 1,2% à la seconde zone 10. Alors, la corde a été refroidie pendant secondes à un rapport d'allongement de 1,2% dans la troisième zone 11 comme zone de refroidissement. La corde a été enroulée une fois à l'endroit du dispositif 8. Alors, la corde a de nouveau été mise au dispositif 1 et immergée dans RF/L (2) indiqué au tableau I au dispositif 2. La corde a été traitée à 1500C à un rapport d'allongement de 1,5% pendant 90 secondes dans les premières zones 9 et 9' et traitée à 220 C à un rapport d'allongement de 0,8% pendant 30 secondes dans la seconde zone 10, et enfin la corde a été traitée à 220 C à un rapport d'allongement de -2, 6% pendant 30 secondes à la troisième zone 11. Les propriétés de la corde traitée par immersion ainsi obtenue sont indiquées au tableau 2. EXEMPLE DE COMPARAISON N 1 On a répété les processus de l'exemple 2 de la même façon à l'exception que le thermodurcissement et le refroidissement n'ont pas été effectués mais que seule l'opération d'immersion a été effectuée. En effet, la corde a été immergéedans RF/L (2) indiqué au tableau 2 au dispositif 2, traitée à 150 C à un rapport d'allongement de 6,7% pendant 120 secondes dans les premières zones 9 et 9', traitée à 230 C à un rapport d'allongement de 1,2% pendant 40 secondes dans la seconde zone 10 et enfin traitée à 230 C à un rapport d'allongement de -2,6% pendant 40 secondes dans la troisième zone 11. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 2. On a vu que la corde traitée par immersion préparée selon le procédé conventionnel a une faible résistance et a un allongement à la rupture et une solidité insuffisants. EXEMPLE DE COMPARAISON N 2 On a répété les processus de l'exemple 1 de la même façon à l'exception que le refroidissement à la zone 9' et au dispositif 5 n'a pas été effectué, mais que seulsle thermodurcissement et l'immersion ont été effectués. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 2. On peut voir que si l'on n'effectue pas de refroidissement, l'amélioration de la résistance et de la solidité est insuffisante. EXEMPLE DE COMPARAISON N 3 De la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 1, des fils de départ de 1. 260 deniers/210 filaments ont été préparés à partir d'un polymère ayant un degré moyen de polymérisation caractérisé par une viscosité relative dans l'acide formique de 64,0. Les fils de départ avaient une résistance de 9.221 dynes/denier et un allongement de ,7%. Le thermodurcissement, le refroidissement et l'immersion (1) ont été effectués de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 1, ou bien l'immersion (2) a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple de comparaison N01. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 2. Tableau 2 Résis- Allongement Coeffi- Valeur tance à (%) sous cient de SoliAdhérence la une charge dité rupture de 7.848 T.E. V.G. (N/cm) (dynes/ dynes/ denier) denier Exemple I 8436 19,3 0,58 0,58 100 168,7 Exemple 2 8535 18,8 0,54 0,55 103 192,3 Exemple de comparaison N01 8044 19,0 0,80 0,71 84 195,2 Exemple de comparaison N 2 8142 20,6 0,78 0,64 90 166,8 Exemple de comparaison N 3-(1) 7946 21,3 0,62 0,60 89 170 Exemple de comparaison N 3-(2) 7750 - 0,77 0,71 84 172,7 EXEMPLE 3 On a préparé un fil de 1.260 D/2 selon la méthode de l'exemple 1, et le fil a été immergé dans le mécanisme de préparation d'une corde traitée par immersion de la figure 2. Plus particulièrement, on a appliqué, entre 4 et 2', une tension de 29,43 N/corde et la corde a été immergée dans RF/L (2) indiqué au tableau 1 à l'endroit du dispositif 2. La corde a été traitée à 150 C sous une tension de 19,6 N/corde pendant 120 secondes dans les premières zones 9 et 9', traitée à 225 C sous une tension de 27, 47 N/corde pendant 40 secondes dans la seconde zone 10 et traitée à 225 C sous une tension de 18,64 N/corde pendant 40 secondes à la troisième zone 11. Le rapport d'al- longement à l'étape d'immersion était de 5,6%. Les proprié- tés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 3. EXEMPLE 4 On a préparé un fil de 1.890 D/2 selon la méthode de l'exemple 2. Alors, la corde a été immergée dans RF/L (3) indiqué au tableau 1 à l'endroit du dispositif 2 dans le mécanisme de préparation d'une corde traitée par immersion indiqué à la figure 1 tout en appliquant la tension décrite cidessous dans les premières zones 9 et 9' et en changeant le rapport d'allongement à l'étape d'immersion. En effet, la corde a été traitée à 160 C sous une tension de 9,81 à 47,1 N/corde pendant 120 secondes dans les premières zones 9 et 9', traitée à 232 C sous une tension de 47,1 N/corde pendant 40 secondes dans la seconde zone 10 et traitée à 230 C sous une tension de 35,3 N/corde pendant 40 secondes dans la troisième zone. Le rapport d'allongement adopté à l'étape d'immersion et les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 3. EXEMPLE DE COMPARAISON N 4 On a répété les processus de l'exemple 3 de la même façon à l'exception que l'opération d'immersion a été effectuée sans appliquer aucune tension entre 4 et 2'. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 3. On peut voir que la corde immergée selon la méthode conventionnelle a une haute résistance mais que sa souplesse est insuffisante et que sa solidité est faible. EXEMPLE DE COMPARAISON N 5 On a répété les processus de l'exemple 3 de la même façon à l'exception que l'opération d'immersion a été effectuée tout en appliquant une tension de 14,7 N/corde entre 4 et 2'. Le rapport d'allongement à l'étape d'immer- sion était de 2,6%. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 3. On peut voir que lorsque le rapport d'allongement est faible, la corde traitée par immersion est souple mais qu'il n'y a pas une amélioration suffisante des caracté- ristiques de résistance et d'allongement. EXEMPLE DE COMPARAISON N 6 Selon la méthode de l'exemple 1, un polymère en nylon 66 ayant une viscosité relative dans l'acide formique de 65,0 a été filé à l'état fondu pour préparer un filament de départ de 1.260 deniers/210 filaments. Le rapport d'étirage était de 6,25. Le fil de départ obtenu avait une résistance de 9.712 dynes/denier et un allongement de 14,8%. De la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 3, on a effectué la torsion et l'immersion. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 3. On peut voir qu'une corde traitée par immersion préparée à partir d'un fil de départ étiré à un fort rapport d'étirage a une forte résistance mais que la corde est rigide et que sa solidité est faible. Tableau 3 Allonge- Résis- Allon- ment tance gement Valeur Soli- Adhérence (%) à (dynes/ (%) Coeffi- de dité l'étape denier) sous cient V.G. (N/cm) d'im- à la une T.E. mersion rupture charge de 7848 dynes/ _ _ _denier Exemple 3 5,6 8338 19,5 0,60 0,57 94 171,7 Exemple 4 3,2 8240 19,3 0,67 0,61 92 197,2 dito 5,4 8437 19,1 0,62 0,59 95 194,2 dito 7,9 8535 19,0 0,57 0,54 97 191,3 dito 9, 6 8633 18,5 0,53 0,51 99 186,4 Exemple de comparaison N 4 0,1 8044 19,0 0,82 0,70 79 174,6 Exemple de comparaison N 5 2,6 8142 19,2 0,76 0,65 81 169,7 Exemple de comparaison N 6 4,0 8044 16,6 0,88 0,76 70 171,7 V n EXEMPLE 5 Selon la méthode de l'exemple 1, on a préparé un fil de 1.260 deniers/2. L'opération d'immersion a été effectuée en utilisant RF/L (1) montré au tableau 1 à la façon qui suit. En effet, la corde a été traitée à 150 C sous une tension de 27,5 N/corde pendant 120 secondes dans les premières zones 9 et 9', traitée à 2250C sous une tension de 27,5 N/corde pendant 40 secondes dans la seconde zone 10 et traitée à 225 C sous une tension de 18,6 N/corde pendant 40 secondes à la troisième zone 11. Les R/F liquides (A) et (B) ont été indépendamment agités pendant 6 heures et les R/F liquides (A) et (B) ont été mélangés à un rapport de 1/1 et le latex de caoutchouc a été ajouté au mélange. On a agité le mélange résultant pendant 30 minutes pour préparer le liquide d'immersion RF/L (1). On a alors laissé le liquide d'immersion au repos pendant 24 heures puis on l'a utilisé pour l'opération d'immersion. Le rapport pondéral de R/F (B) dans la totalité de R/F était de 50%. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 4. EXEMPLE 6 On a préparé un fil de 1.890 deniers/2 selon la méthode de l'exemple 2. On a mélangé RF/L (2) et RF/L (3) indiqués au tableau I de façon que le rapport pondéral du composant R/F (D) indiqué au tableau 4 soit atteint. L'opération d'immersion a été effectuée en utilisant le liquide d'immersion ainsi préparé à la façon qui suit. La corde a été traitée à 160 C sous une tension de 23,5 N/corde pendant 120 secondes dans les premières zones 9 et 9', traitée à 230 C sous une tension de 47,1 N/corde pendant 40 secondes à la seconde zone 10 et traitée à 232 C sous une tension de 35,2 N/corde pendant secondes à la troisième zone 11. Le temps d'agitation pour la préparation du liquide d'immersion était comme à l'exemple 5. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 4. EXEMPLE DE COMPARAISON N 7 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'à l'exemple 5 à l'exception que l'on a utilisé RF/L (4) indiqué au tableau 1, comme liquide d'immersion. Les propriétés de la corde traitée par * immersion obtenue sont indiquées au tableau 4. On peut voir qu'une corde immergée selon la méthode conventionnelle a une forte résistance mais que l'allongement à la rupture est faible et que la solidité est faible. EXEMPLE DE COMPARAISON N 8 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 6 mais avec un rapport de mélange de RF/L (2) et RF/L (3) changé de façon que le rapport pondéral de R/F (D) dans le total de R/F soit de 15%. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 4. On peut voir que si le rapport pondéral de R/F (D) dans R/F au total est plus faible que 20%, la corde traitée par immersion obtenue est molle mais que sa solidité n'est pas améliorée. EXEMPLE DE COMPARAISON N 9 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 5 à l'exception que le rapport de R/F dans R/F (B) a été modifié à 1/0,9 ou 1/2,0. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 4. On peut voir que si le rapport de R/F est supérieur à 1/1, l'adhérence est réduite et que si le rapport de R/F est plus faible que 1/1,9 il n'y a pas d'amélioration de la solidité. Tableau 4 Rapport Résis- Allon- pondé- tance gement Rap- ral (dynes/ (%) Coeffi- Valeur Solidi- Adhérence port (%) denier) sous cient de té R/F dans à la une (N/cm) R/F rup- charge T.E. V.G. total ture de 7848 dynes/ denier Exemple 5 1/1,5 50 (B) 8437 19,4 0,63 0, 59 94 171,7 Exemple 6 1/1,25 25 (D) 8142 19,1 0,73 0,63 89 193,2 dito dito 55 (D) 8338 19,3 0,68 0,60 93 188,3 dito dito 75 (D) 8437 19,4 0,60 0,57 96 192,3 dito dito 100 (D) 8535 19,6 0,52 0,52 99 194,2 Exemple de comparaison N 7 1/2,0 0 8044 19,9 0,80 0,70 86 174,6 Exemple de comparaison N 8 1/1,5 15 (D) 8044 19,5 0,79 0,65 87 171,7 Exemple de comparaison N 9 1/2,0 50 (B) 8044 19,6 0,76 0,67 85 172,6 dito 1/0,9 50 (B) 8338 19,3 0,62 0,55 95 120,7 EXEMPLE 7 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 3 à l'exception que l'on a utilisé, comme liquide d'immersion, RLF/L (1) indiqué au tableau 1. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 5. A partir des résultats obtenus à l'exemple 7, on peut voir que si les procédés ci-dessus mentionnés B et C sont employés en combinaison, les propriétés de la corde traitée par immersion sont encore améliorées. EXEMPLE 8 Une pastille d'un polymère élevé de nylon 6 ayant une viscosité relative dans l'acide sulfurique de 3,8 a été filée à l'état fondu à travers une filière ayant 280 orifices, chacun d'un diamètre de 0,25 mm, et le fil filé a été enroulé à l'état non étiré. Alors, le fil a été étiré à un rapport d'étirage de 5,25 à une température de la plaque d'étirage de 190 C pour obtenir un filament de départ de 1.680 deniers/280 filaments ayant une résistance de 10.006 dynes/denier et un allongement de 23,6%. Despremière et seconde torsions ont été appliquées au fil à des nombres de 34 tours/10 cm respectivement et on a préparé une corde de 1.680 D/2. Selon la méthode décrite à l'exemple 1, la corde a été thermodurcie, refroidie et immergée. Dans la première zone, la température de la zone 9 était de 210 C et la corde a été traitée pendant 100 secondes, et aucun chauffage n'a été effectué dans la zone 9' et cette zone 9' a été utilisée comme zone de refroidissement. La corde a été refroidie pendant 50 secondes dans la zone 9' puis refroidie à une température proche de la température ambiante dans le dispositif 5. Le rapport d'allongement dans les zones 9 et 9' était de 8,3%. Alors, la corde a été immergée dans RF/L (2) indiqué au tableau 1 et on l'a traitée à 1500C à un rapport d'allon- gement de 2,0% pendant 50 secondes dans la seconde zone 10 et traitée à 200 C à un allongement de -2,9% pendant secondes dans la troisième zone 11. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 5. EXEMPLE 9 Selon les mêmes processus que décrits à l'exemple 1, un mélange de 90 parties en poids d'un polymère élevé de nylon 66 ayant une viscosité relative dans l'acide formique de 88,0 et de 10 parties en poids d'un polymère de nylon 6 ayant une viscosité relative dans l'acide sulfurique de 3,4% a été filé à l'état fondu pour obtenir un filament de départ de 1. 260 deniers/210 filaments ayant une résistance de 10.006 dynes/denier et un allongement de 22,1%. De la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 5, le filament a été tordu et immergé. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 5. EXEMPLE 10 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 2 à l'exception que l'on a utilisé, comme liquide d'immersion, RF/L (3) indiqué au tableau 1. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 5. On peut voir que le produit de cet exemple o les procédés A et C ci-dessus mentionnés ont été employés en combinaison est amélioré par sa résistance, son allongement, sa solidité et sa souplesse par rapport au produit de l'exemple 2. EXEMPLE 11 L'opération d'immersion a été effectuée de la même façon qu'on l'a décrit à l'exemple 10 à l'exception qu'un allongement de 4% a été appliqué à la corde quand on l'a immergée dans RF/L. Les propriétés de la corde traitée par immersion obtenue sont indiquées au tableau 5. On peut voir que, dans cet exemple o les procédés A, B et C ci-dessus mentionnés ont été employés en combinaison, le poids d'une enveloppe de bandage pneumatique peut être réduit sans réduction des propriétés de cette enveloppe. Tableau 5 Résistance Allongement (dynes/denier) (%) sous Coef- Valeur Solidité Adhérence à la rupture une charge ficient de (N/cm) de 7848 T.E. V.G. dynes/denier Exemple 7 8437 19,3 0,58 0,54 101 169,7 Exemple 8 8437 21,0 0,53 0,49 104 176,6 Exemple 9 8338 19,0 0,60 0,57 98 174,6 Exemple 10 8535 18,8 0,53 0,49 105 188,3 Exemple 11 8633 18,3 0,51 0,47 106 183,4 R E V E N D I C A T I 0 N S 1.- Corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique composée de fibres d'au moins un polyamide choisi dans le groupe consistant en nylon 6 et nylon 66, caractérisée en ce qu'elle présente les caractéristiques qui suivent: (1) une résistance à la rupture d'au moins 8.044 dynes/denier; (2) un allongement d'au moins 18% sous une charge de 7.848 dynes/denier; (3) un gradient (coefficient T. E.) ne dépassant par 0,75 dans la courbe charge-allongement immédiatement avant la rupture; et (4) un rapport de variation du diamètre de la corde (valeur de V.G.) ne dépassant pas 0,65, ledit rapport étant exprimé par le rapport (D/Do) du diamètre de la corde (D) sous une charge de 4,41x 105 dynes au diamètre de la corde (Do) sans charge. 2.- Corde selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle a une résistance à la rupture de 8.240 à 8.829 dynes/denier. 3.- Corde selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle a un allongement de 18 à 30% sous une charge de 7.848 dynes/denier. 4.- Corde selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle a un gradient de 0,30 à 0,70 dans la courbe charge-allongement immédiatement avant la rupture. 5.- Corde selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle a un rapport de variation de son diamètre de 0,40 à 0,60. 6.- Corde selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle a (a) un allongement de 7 à 11% sous une charge de 2.629 dynes/D (D représente le denier total du filament de départutilisé pour la préparation de la corde traitée par immersion), (b) un rétrécissement à la chaleur à sec de 2 à 9% en mesurant en conditions détendues à C pendant 30 minutes, et (c) un coefficient de torsion K ( qui est défini par l'équation K = T x \-D o T est le nombre de torsions pour 10 cm et D est comme défini ci-dessus) compris entre 1.700 contient 3 à 7% en poids d'un adhésif. 7.- Procédé de préparation d'une corde traitée par immersion selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: traiter thermiquement un fil de polyamide sous tension, refroidir le fil traité thermiquement et ensuite appliquer un adhésif au fil refroidi. 8.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fil de polyamide est traité thermiquement sous un allongement d'au moins 2% à une température pas inférieure à 160 C mais plus faible que le point de fusion pendant au moins 10 secondes. 9.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le fil de polyamide est traité thermiquement à un allongement de 3 à 10% et une température qui n'est pas inférieure à 180 C mais inférieure au point de fusion pendant au moins 20 secondes. 10.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fil de polyamide est amené en contact avec de l'eau ou de la vapeur avant le traitement thermique. 11.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fil traité thermiquement est refroidi sous tension en une minute. 12.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'adhésif est appliqué au fil refroidisous un allongement d'au moins 3 %. 13.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'adhésif est appliqué au fil refroidi à un allongement d'au moins 3% mais ne dépassant pas 80% de l'allongement à la rupture. 14.- Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'adhésif appliqué est un mélange liquide comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc o au moins 20% en poids du condensat a un rapport molaire résorcinol/formaldéhyde de 1/1,9 à 1/1. 15.- Procédé de préparation d'une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste à traiter un fil de polyamide avec un adhésif à un allongement d'au moins 3%. 16.- Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'adhésif est appliqué au fil à un allongement d'au moins 3% mais ne dépassant pas 80% de l'allongement à la rupture. 17.- Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'avant l'application de l'adhésif, le fil est traité thermiquement à un allongement d'au moins 2% à une température qui n'est pas inférieure à 1600C mais plus faible que le point de fusion pendant au moins 10 secondes et le fil thermiquement traité est refroidi sous tension en une minute. 18.- Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'adhésif appliqué est un mélange liquide comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc o au moins 20% en poids du condensat a un rapport molaire résorcinol/formaldéhyde de 1/1,9 à 1/1. 19.- Procédé de préparation d'une corde traitée par immersion de renforcement d'une enveloppe de bandage pneumatique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste à traiter un fil de polyamide avec un adhésif comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc o au moins 20/o en poids du condensat a un rapport molaire résorcinol/formaldéhyde de 1/1,9 à 1/1. 20.- Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'adhésif appliqué est un mélange liquide comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc o au moins 40% en poids du condensat a un rapport molaire résorcinol/formaldéhyde de 1/1,9 à 1/1. 21.- Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'adhésif appliqué est un mélange liquide comprenant un condensat de résorcinol/formaldéhyde et un latex de caoutchouc o au moins 20% en poids du condensat a un rapport molaire résorcinol/formaldéhyde de 1/1,7 à 1/1,2. 22.- Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'avant l'application de l'adhésif, le fil est traité thermiquement à un allongement d'au moins 2% et à une température ne dépassant pas 160 C mais plus faible que le point de fusion pendant au moins secondes et le fil traité thermiquement est refroidi sous tension en une minute. 23.- Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'adhésif est appliqué au fil à un allongement d'au moins 3% mais ne dépassant pas % de l'allongement à la rupture.