Brevet FR2551864A1 — publié le 19850315

La présente invention concerne un appareil de mesure du niveau du métal fondu pour des machines de coulée en continu, et, plus particulièrement, un tel appareil utilisant un dispositif de mesure de la distance du type à courants de Foucault afin de mesurer le niveau du métal fondu. On a décrit, par exemple, dans le brevet US n 4 186 792, une technique de mesure du niveau du métal fondu dans un moule et de réglage du niveau du métal fondu 10 à une valeur constante dans une machine de coulée en continu du métal Dans ce cas, en mesurant le niveau du métal fondu dans le moule avec une plus grande précision et en r 6 gianm le niveau du métal fondu à une valeur constante, on peut améliorer la qualité de billettes coulées et il est donc souhaitable d'employer un appareil hautement précis de mesure du niveau du métal fondu. Un appareil connu de mesure du niveau de métal dans un moule de ce type, utilisant un dispositif de mesure de la distance du type à courants de Foucault, est 20 décrit par exemple dans la demande publiée debrevet japonais ( 1982) 192805 Le dispositif de mesure de distance du type à courants de Foucault comprend un détecteur à bobines comportant deux bobines qui sont enroulées et agencées l'une sur l'autre sur un corps de 25 bobine creux verticalement monté et les bobines sont connectées sur le mode différentiel Ainsi, le détecteur à bobines ne présente de sensibilité de détection que dans le sens axial et les deux bobines fonctionnent pour annuler l'effet d'un organe électriquement conducteur quel30 conque tel qu'une paroi de moule située à proximité de la bobine de détection et l'effet des changements de temperature pour ainsi réaliser une mesure de distance avec une plus grande précision. Toutefois, dans le cas de la mesure en continu du niveau du liquide dans le moule d'une machine de coulée en continu en fonctionnement, en utilisant le dispositif de mesure de la distance à courant de Foucault du type à 5 bobines différentielles, il reste encore à résoudre les problèmes suivants Plus précisément, alors qu'aucun problème ne va se poser si les deux bobines du détecteur du dispositif de mesure de la distance à courants de Foucault sont soumises à des effets électromagnétiques 10 égaux de la paroi intérieure du moule, le détecteur est en fait disposé dans la partie supérieure du moule et par conséquent la bobine inférieure subit l'effet de la paroi intérieure du moule plus que la bobine supérieure. Cette tendance augmente à mesure que le détecteur se rapproche de la paroi intérieure du moule de telle sorte que si l'aire de la section transversale du moule, en particulier, est petite, l'erreur de la mesure en raison de la différence de l'effet de la paroi intérieure du moule entrerla bobine supérieure et la bobine inférieure 20 n'est plus négligeable. La présente invention a pour objet principal un appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule d'une machine de coulée en continu en fonctionnement, utilisant un dispositif de mesure à distance à courants de Foucault comportant un détecteur à bobines ayant des bobines différentielles et qui est conçu de manière que si en particulier une différence existe dans l'effet électromagnétique de la paroi intérieure du moule entre les bobines supérieure et inférieure du détecteur, 30 toute erreur de mesure due à cette différence soit éliminée. L'invention a encore pour objet un tel appareil de mesure capable de mesurer le niveau du métal fondu avec une meilleure précision même dans une machine de coulée en continu utilisant un moule d'une section transversale tellement petite qu'une bobine du détecteur soit inévitablement placée dans la partie supérieure du moule à proximité de la paroi intérieure du moule. Pour réaliser ces objectifs, selon une forme de réalisation de l'invention, on prévoit un appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule d'une machine de coulée en continu qui oscille à une amplitude 10 et une périodicité prédéterminées selon la mesure de la distance de séparation entre la surface du métal fondu et la tête détectrice d'un dispositif de mesure de la distance du type à courants de Foucault disposé en direction de la surface du métal fondu à l'intérieur du 15 moule Dans cet appareil, le dispositif de mesure de la distance à courants de Foucault comprend un oscillateur pour produire un signal à courant alternatif ayant une fréquence prédéterminée et une amplitude fixe; un amplificateur de réaction pour amplifier le signal de courant 20 alternatif; une tête détectrice comprenant deux bobines de détection à courants de Foucault connectées dans la boucle de réaction positive de l'amplificateur de réaction et une bobine d'excitation excitée par le signal de courant alternatif L'appareil comporte également des moyens mécaniques pour transmettre l'oscillation du moule à la tête détectrice, des moyens de séparation de signaux pour séparer la sortie de l'amplificateur de réaction en une composante d'oscillation qui correspond à la période d'oscillation du moule et une composante de 30 mesure de la distance autre que la composante d'oscillation, et des moyens de circuit pour régler le degré d'amplification de l'amplificateur de réaction de manière que l'amplitude de la composante d'oscillation soit maintenue à une valeur de référence prédéterminée. En d'autres termes, la présente invention a été élaborée quand on a constaté que le moule oscille avec une périodicité et une amplitude prédéterminées pendant l'opération de coulée en continu et est conçu de façon que la tête détectrice soit montée mécaniquement sur le moule proprement dit ou sur le couvercle du moule si bien que, pendant la mesure du niveau du métal fondu, on détecte 10 simultanément un signal qui correspond à l'oscillation du moule et la sensibilité de détection du dispositif de mesure de la distance du type à courants de Foucault est compensée de manière à maintenir toujours l'amplitude du signal d'oscillation à une valeur prédéterminée pour ainsi rendre linéaire la caractéristique de sortie par rapport au niveau du métal fondu. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens mécaniques sont une structure de montage pour monter en position fixe la tête détectrice sur le moule proprement dit ou le couvercle du moule et ils comprennent un dispositif métallique ou un organe de support calorifuge De même, selon un autre mode de réalisation de l'invention, les moyens de séparation de signaux comprennent un détecteur pour détecter l'amplitude de la compo25 sante d'oscillation après son extraction De même, selon un autre mode de réalisation de l'invention, les moyens de circuit comprennent des moyens de détection de la différence pour détecter l'écart de la valeur de l'amplitude de la composante d'oscillation par rapport 30 à la valeur de référence, et un moyen de circuit de réglage de la réaction pour contrôler le taux de réaction positive de l'amplificateur de réaction de manière à réduire l'écart à zéro. D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre faite en regard des dessins annexés sur lesquels: La Figure 1 est un schéma synoptique d'un appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule du type à courants de Foucault, selon la technique antérieure; La Figure 2 est un schéma de la caractéris10 tique de sortie de l'appareil représenté sur la Figure 1; Les Figures 3 A et 3 B sont respectivement un schéma de la caractéristique de sortie et un schéma caractâristire d'amplitude du signal d'oscillation dans l'appareil de mesure du niveau du métal fondu dans un moule selon la technique antérieure, du type à courants de Foucault; La Figure 4 est un schéma synoptique d'un appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule du type à courants de Foucault selon un mode de 20 réalisation de l'invention; Les Figures 5 A et 5 B sont respectivement un schéma de la caractéristique de sortie et un schéma caractéristique d'amp ilitude du signal d'oscillation dans l'appareil de mesure du niveau du métal fondu dans un moule selon le mode de réalisation de la Figure 4; et La Figure 6 est un schéma caractéristique de sortie d'un appareil de mesure du niveau du métal fondu du type à courants de Foucault selon un autre mode de réalisation de l'invention. Avant de décrire les modes de réalisation de l'nven;tion, on va étudier un cas dans lequel un dispositif de mesure de la distance du type à courants de Foucault de haute précision et du type à bobines différentielles, dont il a été question dans la demande précitée de brevet japonais n ( 1982) 192805, est simplement utilisé avec l'appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule pour des machines de coulée en continu, car on pense que cette étude facilitera la compréhension des caractéristiques de l'invention. Cependant, il ne faut pas oublier que le dispositif de mesure de la distance à courants de Foucault qu'on utilise pour l'invention n'est pas limité à ce 10 type à bobines différentielles. La Figure 1 est un schéma synoptique montrant la construction fondamentale d'un appareil de mesure du niveau du métal fondu dans un moule pour des machines de coulée en continu utilisant un dispositif de mesure de la distance 15 à courants de Foucault selon la demande de brevet japonais précitée Sur cette Figure, la référence 1 désigne un moule; 2 indique le niveau de la surface du métal fondu dans le moule 1; 3 est un oscillateur; 4 est un amplificateur de réaction; et 5 est une tête détectrice comportant un corps de bobine 6, une bobine primaire 7 et deux bobines secondaires 8 et 9 Les deux bobines secondaires sont connectées en série l'une à l'autre sur le mode différentiel La référence 10 désigne un amplificateur de signaux. Avec cet appareil de mesure du niveau du métal fondu, la tête détectrice 5 est disposée au-dessus de la surface 2 du métal fondu à l'intérieur du moule 1, de sorte quequand on fournit du courant alternatif d'une amplitude et fréquence prédéterminées à la bobine 30 primaire 7 à partir de l'oscillateur 3 à travers l'amplificateur de réaction 4, la bobine primaire 7 produit un champ de courant alternatif et ce champ alternatif passe à travers le métal fondu en produisant ainsi des courants de Foucault dans la surface du métal fondu La production de courants de Foucault provoque une réaction dans laquelle un champ de courant alternatif de la polarité opposée à celle de la bobine primaire 7 est produit et le flux magnétique passant par les bobines secondaires 8 et 9 diminue. Les deux bobines secondaires 8 et 9 subissent l'effet de cette réaction et leurs tensions induites varient La bobine secondaire proche de la surface du 10 métal fondu 2 est soumise à cet effet à un degré plus important et, par conséquent, le rapport entre la tension induite Vsl de la bobine secondaire 8 et la tension lnduite Vs 2 de la bobine secondaire 9 donne Vsl > Vs 2. Etant donné que les bobines secondaires 8 et 9 sont 15 mutuellement connectées en opposition de phase, la différence V = (Vs -s Vs 2) de la tension induite dans les bobines secondaires 8 et 9 est extraite La tension Vs de ce signal des différences est renvoyée positivement à l'entrée de l'amplificateur de réaction 4 à travers l'amplificateur de signaux 10 (le degré d'amplification n'est pas obligatoirement nécessaire). Puisque la valeur de la différence Vs =Vsi Vs 2 entre les tensions induites dans la paire de bobines secondaires 8 et 9 varie selon la distance relative h du 25 corps de bobine 6 portant enroulées sur lui la bobine primaire 7 et les deux bobines secondaires 8 et 9 jusqu'à la surface du métal fondu 2, le rapport de réaction positive de l'amplificateur de réaction 4 varie et par conséquent, la sortie de l'amplificateur 4 varie aussi. 30 En d'autres termes, la sortie de l'amplificateur de réaction 4 est donnée par l'équation suivante ( 1) Gl. En E =G in 1 G 1,G 2 f (h) dans laquelle: E.in = la tension de sortie de l'oscillateur 3 in (tension d'entrée vers l'amplificateur de réaction 4) E = tension de sortie de l'amplificateur de réaction 4 G 1 = degré d'amplification ouverte de l'amplificateur de réaction 4 G 2 = degré d'amplification de l'amplificateur de signaux 10 f(h) = fonction déterminée par la distance relative de la tête détectrice 5 et du niveau 2 de la surface du métal fondu f(h) = Vs/Eo On voit donc par l'équation 1 que si les valeurs de G 1, G 2 et Ein sont fixes, la valeur de la tension de sortie E varie selon la distance relative h entre la tête détectrice 5 et la surface 2 du métal fondu et qu'en conséquence la mesure de cette valeur se traduit par la mesure du niveau de la surface de métal fondu 2. La Figure 2 représente un exemple du schéma caractéristique de sortie de l'appareil de mesure du niveau de métal fondu dans le moule, selon la Figure 1. Comme on le voit, si la valeur de la distance relative x de la paroi latérale du moule 1 à la tête de détection 5 varie de 5 mm à 2 mm, la tension de sortie pour le même niveau h du métal fondu change et la précision de la 30 mesure est fortement détériorée. La raison en est que puisque la tête détectrice est proche du moule 1 par en dessus, le champ de courant alternatif produit par la bobine primaire 7 de la tête détectrice 5 traverse aussi la paroi latérale du moule 1 de sorte que des courants de Foucault sont également produits dans la paroi latérale du moule et que la bobine secondaire inférieure 9 proche du moule 1 subit l'effet de cette réaction à un degré plus grand que la bobine secondaire 8 éloignée de la surface supérieure du moule 1 Ce déséquilibre entre les bobines secondaires 8 et 9 pour ce qui est de l'effet des courants de Foucault 10 traversant la paroi latérale du moule devient plus marqué avec une baisse de la distance relative x entre la tête détectrice 5 et la paroi latérale du moule ett par consêquent, la précision de la mesure du niveau de la surface de mxtal fondu est détériorée dans le cas d'un 15 moule 'i dont la section transversale est tellement petite que la distance relative x est inévitablement réduite. En considérant maintenant l'oscillation d'une périodicité et d'une amplitude prédéterminée à laquelle 20 la moule est soumis pendant le fonctionnement de la machine de coulée en continu, si la tête détectrice 5 est montée en position fixe sur le moule 1, cette oscillation peut être extraite comme l'oscillation de la surface 2 du métal fondu ou la composante d'oscillation 25 provenant de la sortie de l'amplificateur de réaction 4 et cette composante d'oscillation est appelée signal d'oscillation. Les Figures 3 A et 3 B sont des schémas caractéristiques montrant respectivement le niveau de la surface 30 du métal fondu en fonction des caractéristiques de sortie et aussi le rapport qui existe entre les caractéristiques de sortie et l'amplitude du signal d'oscillation Quand la caractéristique de sortie est linéaire avec le niveau de la surface du métal fondu (courbe B sur la Figure 3 A), l'amplitude du signal d'oscillation est constante ( 1,0) (courbe B sur la Figure 3 B) indépendamment du niveau de la surface du métal fondu Par opposition à cette caractéristique, l'amplitude du signal d'oscillation montre la caractéristique A ou C de la Figure 3 B en réponse à la caractéristique de sortie A ou C de la Figure 3 A On voit que si on règle la sensibilité de détection de manière à maintenir à une valeur constante l'amplitude du signal d'oscillation, on peut rendre linéaire le rapport du niveau de la surface du métal fondu à la caractéristique de sortie. On va maintenant décrire un appareil de mesure 15 du niveau du métal fondu du type à courants de Foucault selon les modes de réalisation de l'invention. La Figure 4 est un schéma synoptique de l'appareil de mesure du niveau de métal fondu dans un moule à courants de Foucault selon le premier mode de 20 réalisation de l'invention. Dans cette Figure, une tête détectrice 15 est fixée en position dans la partie supérieure d'un moule 11 d'une machine de coulée en continu à l'aide d'un support de montage 30 pour fournir une distance à mesurer 25 entre la tête 15 et la surface 12 du métal fondu dans le moule 11 et l'oscillation du moule 11 est transmise directement à la tête détectrice 15 Cette tête 15 comprend un seul corps de bobine cylindrique 16, une bobine primaire 17 enroulée sur pratiquement la partie 30 centrale du corps 16 et deux bobines secondaires 18 et 19, respectivement enroulées des côtés supérieur et inférieur de la bobine primaire 17 sur le corps 16. Les bobines secondaires 18 et 19 sont connectées de 1 1 manière à avoir le même nombre de spires et elles sont enroulées dans des sens opposes pour former ainsi des bobines différentielles Un oscillateur 13 engendre un signal de courant alternatif ayant une amplitude et une fréquence prédéterminées et il fournit ce signal de courant alternatif à la borne d'entrée négative d'un amplificateur de réaction 14 à travers une résistance R 1 Une résistance de réaction négative R 2 est connectée entre la borne de sortie et la borne négative d'entrée de lamplificateur de réaction 14 et le signal alternatif aiilifié de sortie engendré v la borne de sortie est fourni à la kobine primaire 17 de la tête-détectrice 15 7 ocur exceter ainsi la éobine rimaire 17 Le signal de etection,: rovenant les bobines secondaires 18 et 19 est 15 envovs; aux bornes positives d'entrée de l'amplificateur le réaction 14 à travers un amplificateur de signaux 20 et un amplificateur additionneur 27 et ces éléments forment une premiere boucle de réaction positive. L' mplificateur adcitioinneulr 27 comporte également 20 deux: circuits séearées d'entrée et l'un des circuits de.ntrée forme une seconde boucle de réaction positive pour envoyer positivement une portion du signal sortant de Ilamrclificateur de réaction 14 en retour à la borne positive d'entrée de l'aiïplificateur de réaction 14 Une 25 troisième boucle positive de réaction de l'amplificateur 14 par l'entremise de l'amplificateur additionneur 27 est formée par un circuit de réaction de signaux d'oscillation qu'on décrira plus loin Plus précisément, sur la Figure 4, un détecteur d'amplitude 28 est connecté à la borne 30 de sortie de l'amplificateur de réaction 14 et la borne de sortie du détecteur d'amplitude 28 est connectée à un filtre passe-bas 22 et à un détecteur 23 de signaux d'oscillation à travers un linéarisateur 21 qui est fourni quand cela se révèle nécessaire Le détecteur 23 des signaux d'oscillation comprend, par exemple, un filtre passe-haut et un circuit de détection de sorte que la composante d'oscillation due à l'oscillation du moule 11 est extraite du signal de sortie du détecteur d'amplitude 28 et un signal de tension Em qui correspond à la valeur d'amplitude de la composante d'oscillation est produit Ce signal de tension Em est appliqué à une borne d'entrée d'un amplificateur différentiel de manière 10 à engendrer une différence AE entre le signal de tension Em et une tension de référence Er appliquée à partir d'un générateur 25 de tension de référence à l'autre borne d'entrée de l'amplificateur différentiel 24 Le signal de différence AE (= lEm Erl) engendré par l'amplifi15 cateur différentiel 24 est un signal de courant continu de sorte que le signal de différence AE est converti en un signal de tension alternative par un convertisseur 26 de courant continu en courant alternatif et ensuite le signal est positivement renvoyé à la borne d'entrée positive de l'amplificateur de réaction 14 par l'intermédiaire de l'amplificateur additionneur 27 Cette troisième boucle de réaction établit un circuit de réglage du rapport de réaction pour contrôler le rapport de réaction positive de l'amplificateur de réaction 14 25 de manière à toujou= maintenir le signal de différence AE à zéro. Le filtre passe-bas 22 bloque la composante de signal d'oscillation dans le signal de sortie du détecteur d'amplitude 28 et le signal de sortie excluant la compo30 sante d'oscillation est engendré à la borne de sortie 29. On va maintenant décrire le fonctionnement du mode de réalisation de la Figure 4. Quand la tête détectrice 15 est montée à demeure sur le moule 11 et qu'on mesure le niveau de la surface 12 de métal fondu dans le moule 11, l'amplificateur de réaction 14 produit une tension de sortie E qui est un signal composite d'une sortie Eh qui correspond au niveau de la surface du métal fondu et d'un signal d'oscillation Emsinwt dû à l'oscillation du moule I La tension composite du signal de sortie est soumise à une détection d'amplitude par le détecteur d'amplitude 10 28 et est ensuite appliquée au linéarisateur o elle est compensée de manière à fournir une caractéristique de tension de sortie proportionnelle au niveau de la surface du métal fondue La tensionde sortie du linéarisateur 21 est appliquée au filtre passe-bas 22 de manière que le 15 passage du signal d'oscillation Emsinwt soit bloqué et que seul le signal Eh de la surface du métal fondu soit envoyé à la borne de sortie 29 On mesure ensuite le signal de sortie Eh par un indicateur ou un enregistreur (non représenté). De même, la tension de sortie du linéarisateur 21 est appliquée au détecteur 23 des signaux d'oscillation qui à son tour produit une tension de sortie E proporm tionnelle à l'amplitude du signal d'oscillation Ce signal de sortie est appliqué à l'amplificateur différentiel 25 24 et est ccmparé à la tension de référence E provenant du générateur 25 de tension de référence La différence de tension résultante est appliquée au convertisseur 26 du courant continu en courant alternatif du servo-moteur ou du type à l'état solide La tension de sortie E O de O l'amplificateur de réaction 14 est également appliquée au convertisseur 26 du courant continu en courant alternatif et est convertie en une tension alternative qui correspond à l'importance et à la polarité de la tension de sortie de l'amplificateur différentiel 24 La tension de sortie E du convertisseur 26 est renvoyée à c l'amplificateur de réaction 14 à travers l'amplificateur additionneur 27 et on règle le degré d'amplification de 5 l'amplificateur de réaction 14 de manière à réduire la tension de sortie AE de l'amplificateur différentiel 24 à zéro A ce stade et comme c'est le cas sur la Figure 1, le signal de sortie de l'amplificateur 14 est fourni à la bobine primaire 17 de la tête détectrice 15 et la 10 sortie des bobines secondaires 18 et 19 est fournie à l'amplificateur de signaux 20. Dans ce cas, la tension de sortie EO de l'amplificateur de réaction 14 due au circuit précité de réaction positive et au circuit de réaction négative formé par les 15 résistances R 1 et R 2 par l'équation ( 2) ci- après: N.E. E = ( 2) 1 ( 1 + N) l + G 2 { N K + f(h) _R 4 Rs dans laquelle: E = tension d'entrée de l'amplificateur de in réaction 14; Ni= degré d'amplification (N = R 2/RI) de l'amplificateur de réaction 14 comme un amplificateur inverseur; G 2 = degré d'amplification de l'amplificateur 25 de signaux 20; f(h) = variable déterminée par la distance relative entre la tête détectrice 15 et la surface 2 du métal fondu dans le moule; Rn, R 3, 4, R 5 = résistance de la constante d'addition de l'amplificateur additionneur 27 K = variable déterminée par l'amplitude du signal d'oscillation qui est réduite à zéro quand la -ltension de sortie du detecteur 23 des signaux d'oscillation est égale à la tension de référence du générateur 25 de tension de référence. Avec cette équation ( 2) quand latension de sortie du détecteur 23 des signaux d'oscillation est 10 égale I la tension de reférence du générateur 25 de Àtension de référence, la valeur de K est réduite à zéro et aucun cont role nest exercé sur la tension de sortie re i mpi 2 icae dni:e raction 1 D l Daure part, quand llamplitude du signal 15 d'oscillation pren a orme ade la caractéristique indiquëe par A ou C sur la Figure 3 B, la valeur de K change de -aaire que le degré damplification de l'amplificateur de réacion 12 soit réglé et qu'une comensati onz soit Zournie pour linéariser la surface 20 du mc,-hal fondiu nar rapport à la caractéristique de sortie. Ainsi, selon le mode de réalisation décrit, indépendamment de la surface du métal fondu, on peut pour chaque niveau donné de la surface du métal fondu, 25 régler le degré d'ampli fication de l'amplificateur de réaction 14 pour etalonner ainsi automatiquement l'appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule. Les Figures 5 A et 5 B montrent les schémas caractéristiques obtenus quand on applique lg appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule selon le mode de réalisation précité à une machine de coulée en continu de billettes; la Figure 5 A montre les caractéristiques de sortie qui correspondent respectivement aux cas o les distances relatives x entre la tête détectrice 15 et la paroi latérale du moule sont de mm et 2 mm On peut voir sur la Figure que les deux sorties relatives sont sensiblement les mêmes et on obtient des caractéristiques complètement linéaires. D'autre part, la Figure 5 B montre les schémas des caractéristiques d'amplitudes de signaux d'oscillation correspondants indiquant que l'amplitude du signal est 10 maintenue à une valeur prédéterminée indépendamment de la valeur de la surface du métal fondu et que l'appareil de mesure du niveau du métal fondu dans le moule fonctionne correctement. Alors que le mode de réalisation de la Figure 15 4 comporte le linéarisateur 21, on peut extraire le signal d'oscillation de la tension de sortie du détecteur d'amplitude 28 et régler le degré d'amplification de l'amplificateur de réaction 14 de la même façon que précédemment, pour obtenir ainsi un linéarisateur automatique simple et éliminer le linéarisateur 21 La caractéristique de sortie correspondante est indiquée à la Figure 6. Il ressort de la description qui vient d'être faite que l'appareil de mesure du niveau du métal fondu 25 dans un moule du type à courants de Foucault, selon l'invention, possède les avantages suivants: ( 1) Etant donné que l'amplitude du signal d'oscillation est mesurée et que le degré d'amplification de l'amplificateur de réaction est réglé de manière à 30 maintenir l'amplitude à une valeur prédéterminée, le rapport du niveau de la surface du métal fondu à la caractéristique de sortie prend toujours la forme d'une caractéristique linéaire. ( 2) Même si les positions relatives de la tête détectrice et du moule sont modifiées, le niveau du mrutal fondu peut toujours être mesuré avec un haut degré de précision. ( 3) Etant donné quîune compensation est automatiquement fournie pour l'effet de la paroi latérale du moule et que le niveau de la surface du métal fondu est mesuré avec un haut degré de précision, l'appareil est applicable au cas o la largeur des plaques coulées en 10 continu est changée automatiquement. REVENDICATIONS 1 Appareil de mesure du niveau du métal fondu dans un moule d'une machine à coulée en continu qui oscille avec une amplitude et une périodicité prédéterminées selon le résultat de la mesure d'une distance de séparation entre la surface du métal fondu et une tête détectrice d'un dispositif de mesure de distance du type à courants de Foucault disposé en direction de la surface du métal fondu dans le moule, le dispositif de mesure de distance du type 10 à courants de Foucault comportant un oscillateur ( 13) pour engendrer un signal de courant alternatif ayant une fréquence prédéterminée et une amplitude fixe; un amplificateur de réaction ( 14) pour amplifier le signal de courant alternatif, la tête détectrice 15 ( 15) ayant des bobines de détection à courants de Foucault connectées dans une boucle de réaction positive de l'amplificateur de réaction; et une bobine d'excitation excitée par le signal de courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens mécaniques ( 30) pour transmettre l'oscillation du moule ( 11) à la tête détectrice ( 15); des moyens de séparation de signaux ( 22, 23) pour séparer un signal de sortiede l'amplificateur de réaction ( 14) en une composante d'oscillation qui correspond à la périodicité d'oscillation dudit moule ( 11) et une composante de mesure de distance autre que ladite composante d'oscillation; et des moyens de circuits ( 24, 25, 26, 27) pour régler le degré d'amplification dudit amplificateur de réaction 30 ( 14) d'une manière telle que la valeur de l'amplitude de lacomposante d'oscillation soit maintenue à une valeur de référence prédéterminée. 2 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite tête détectrice ( 15) est fixée mécaniquement au moule ( 11). 3 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de séparation de signaux comprennent un détecteur ( 23) pour détecter l.a vaeur d&litude 0:d la composante d'oscillationo 4 Fppareïl 8 elon la revendication 1, caractrisb an ce que lesdits moyens de circuits comprennent des movens (e détection de différence ( 24,25) pour détete L l-a diffrence entre la valeur nti: e de la ecom ante d oscillation et ladite valeur de frence, e' _des circuits de réglage :-e zc M Gt on:6 N 27} rgiler un tau: de réaction posihie rfde lamlfate-u de r action ( 14) de manière 15 rëduire ialite óIif -frence z eroo