Brevet FR2557939A1 — publié le 19850712

Les bagues de graissage sont largement utilisées comme conduits pour amener de l'huile ou autre lubrifiant d'un réservoir à des organes mobiles, tels que des cous- sinets de palier, des arbres ou similaires. En service, la bague de graissage est normalement montée libre autour de l'arbre et tourne lorsque l'arbre tourne, par contact avec l'arbre. Le lubrifiant est amené d'un carter ou ré- servoir vers l'arbre dans les contours ou gorges de la bague de graissage, et par attraction de frottement, lors- que la bague se déplace dans le réservoir. Le lubrifiant est déposé sur l'arbre, ou autre organe, par les forces de gravitation, de frottement et centrifuges inhérentes à l'opération. Dans des conditions de rotation lente, les forces de gravitation et de frottement distribuent généra- lement une quantité suffisante de lubrifiant; cependant, à des vitesses plus élevées, qui peuvent atteindre 3000 à 4000 tr/min, la bague de graissage, soit se déplace trop rapidement pour que la force de gravitation puisse effec- tuer une diffusion de l'huile, soit la force centrifuge sur la bague et sur l'huile est trop importante à surmonter, et l'huile, soit reste sur la bague, soit est rejetée hors du champ de rotation. Ainsi, le lubrifiant n'atteint pas la zone désirée, ce qui a pour résultat une usure précoce et un non-fonctionnement possible de l'arbre, du support, de la bague de graissage ou d'autres organes associés. La rotation de la bague dépend d'une force de propul- sion engendrée entre l'arbre en rotation et la bague. Lorsque les vitesses augmentent, une pellicule fluide se forme, et la force d'entraînement est transmise à la bague par cette pellicule de lubrifiant. La situation est ana- logue à bien des égards à celle d'une bague de support mobile et, sans un mécanisme d'entraînement direct, un patinage se produit. Des tentatives antérieures pour ob- tenir un coefficient de frottement plus élevé, et ainsi un mécanisme d'entraînement plus efficace, se sont fixées sur la modification de la géométrie de la circonférence intérieure de la bague. Les facteurs s'opposant à la ro- tation de la bague sont le frottement sur la partie infé- rieure de la bague qui est immergée dans le réservoir de lubrifiant, la force nécessaire pour faire monter le lubrifiant du réservoir vers le sommet du tourillon, et la résistance dûe au frottement sur la bague offerte par des surfaces fixes à proximité immédiate, telles que les côtés de la gorge recevant la bague dans le support. Parmi d'autres facteurs affectant la distribution de lu- brifiant, on peut citer la composition de la bague et la viscosité du lubrifiant utilisé dans le support. De sur- croit, étant donné qu'une bague de graissage traditionnelle repose sur la surface supérieure de l'arbre pendant l'uti- lisation et pendant les périodes de non-utilisation, une usure importante résulte du seul contact. Au repos, la majeure partie du lubrifiant s'écoule à nouveau dans le réservoir et une faible protection de lubrifiant est disponible pour la remise en marche. Ainsi, jusqu'à ce que la pellicule de lubrifiant soit reformée, une usure pré- coce de l'arbre, de la bague, des supports, et d'autres organes associés, peut survenir. Ceci entraîne ensuite des frais de pièces et main d'oeuvre et une perte simulta- née de temps d'utilisation. De ce fait, un des principaux objets de la présente invention est d'accroître le pouvoir de lubrification des bagues de graissage, augmentant de cette façon la faculté et la capacité des paliers de butée et des coussinets de palier, en fournissant un dispositif de lubrification de palier comportant un ensemble bague de graissage et lame de graissage cantilever dans lequel la lame cantilever agit pour racler le lubrifiant sur les contours ou gorges de la bague de graissage, dirigeant et déposant le lubri- fiant dans les zones désirées autour de l'arbre, des sup- ports, et de la bague elle-même. Un autre objet de la présente invention est de ré- duire la vitesse de rotation de la bague de graissage, assurant de cette façon une distribution accrue de lubri- fiant, utilisant la propriété effective de freinage four- nie par l'action de la lame de graissage cantilever contre l'écoulement du lubrifiant amené du réservoir par la bague, et d'augmenter la distribution du lubrifiant en raison de la configuration en coin divergeant de la lame de graissage. Un autre objet de la présente invention est de four- nir un support élastique à la bague de graissage, et d'em- pêcher le mouvement de ballottement excessif qui carac- térise les réalisations antérieures de bagues de graissage, en fournissant un moyen pour réduire le contact entre la bague et l'arbre, avant et pendant l'utilisation, rédui- sant ainsi l'usure de départ de la bague de graissage, de l'arbre, et des supports, et augmentant la vie utile de ces organes. Un autre objet de la présente invention est de fournir un dispositif de bague de graissage et de lame de grais- sage cantilever qui soit utilisable avec la plupart ou avec tous les systèmes utilisant actuellement des bagues de graissage traditionnelles, et qui soit d'une utilisa- tion et d'une fabrication économiques. Ces objets sont atteints par la présente invention qui a pour objet un dispositif de graissage de support à utiliser pour des coussinets de paliers, ou similaire, graissés par bague, qui possèdent un arbre tournant, une surface de portée, et un réservoir de lubrifiant, ledit dispositif possèdant une bague globalement circulaire pour amener du réservoir le lubrifiant à déposer sur l'arbre et la surface de portée. La bague tourne avec l'arbre, et il est prévu un moyen pour séparer le lubrifiant de la bague de manière à obtenir une distribution de lubrifiant supérieure à ce qu'il était possible d'obtenir avec des bagues de graissage traditionnelles. Pour des coussinets de palier bidirectionnels, on peut ajouter un deuxième collecteur de lubrifiant en face du premier collecteur pour diriger le lubrifiant sur l'arbre, les surfaces de portée, et dans les gorges d'alimentation de l'axe de support, là o il y en a. A titre nullement limitatif, on a représenté aux dessins annexés des exemples de réalisation de l'invention, dessins sur lesquels: La figure 1 est une vue de c8té, partiellement en coupe, d'un ensemble de coussinet de palier du type à palier-support, avec le dispositif de lubrification de support, mettant en application la présente invention, disposé autour de l'arbre de l'ensemble support. La figure 2 est une vue partielle et en perspective du dispositif de lubrification de support, mettant en ap- plication la présente invention, représenté ici monté sur un support du type palier-support, avec une partie de la structure du support détachée, découvrant l'orientation de la bague de graissage et de la lame de graissage canti- lever par rapport à l'arbre. La figure 3 est une vue en perspective, à une échelle plus grande, et partiellement en coupe latérale, d'une bague de graissage et d'une lame de graissage cantilever, mettant en application la présente invention, montrant les contours de la bague, la coupe étant prise à partir du cercle 3 de la figure 2. La figure 4 est une représentation partielle, schéma- tique et graphique des différentes positions prises par la lame de graissage cantilever pour un arbre pouvant tourner dans un sens seulement. La figure 5 est une représentation partielle, schéma- tique et graphique d'une autre réalisation de la présente invention montrant les différentes positions prises par la lame de graissage cantilever sur un c8té de la structure de support et une lame distincte de récupération d'huile, en face de la lame cantilever, pour un arbre pouvant tourner dans les deux sens. La figure 6 est un graphique présentant le rapport entre la vitesse de l'arbre et la distribution dthuile pour une bague de graissage seule, et pour une bague de graissage possédant une lame de graissage cantilever. La figure 7 est un graphique présentant le rapport entre la vitesse de l'arbre et la distribution d'huile pour trois bagues de graissage, chacune possédant une lame de graissage cantilevers la bague ayant différentes pro- fondeurs de gorges. La figure 8 est un graphique présentant le rapport entre la vitesse de l'arbre, la vitesse de la bague, et la distribution d'huile pour une bague de graissage seule, qui constitue une partie de la présente invention. La figure 9 est un graphique présentant le rapport entre la vitesse de l'arbre et la distribution dehuile pour trois lubrifiants de viscosités différentes utilisés dans le cadre de la présente invention; et La figure 10 est un graphique présentant le rapport entre la vitesse de l'arbre et la distribution d'huile pour un arbre pouvant tourner dans les deux sens, pour un coussinet de palier utilisant une bague de graissage, une lame de graissage cantilever et la lame de récupération d'huile représentée sur la figure 5- Si l'on se réfère maintenant de manière plus détaillée aux dessins et en particulier à la figure 1, le chiffre 10 désigne globalement le dispositif de lubrification de sup- port mettant en application la présente invention. Le dispositif est ici représenté, monté dans un coussinet de palier 12, bien que son application ne soit en aucun cas limitée à ceci. Le dispositif peut normalement être utilisé partout o des bagues de graissage traditionnelles sont utilisées à des fins de graissage, et dans une multitude de systèmes différents. En fonctionnement, avec des supports du type représenté, la bague de graissage 19 est montée libre autour d'un arbre tournant 14, et tourne avec celui- ci d'une manière qui sera expliquée plus loin. La bague de graissage tourne dans une gorge annulaire 16, dans un réservoir de lubrifiant 18, et, lorsque la rotation s'ef- fectue, elle fait monter le lubrifiant pour le déposer sur l'arbre et les surfaces de portée., La figure 1 montre une vue partielle en coupe latérale de la bague de graissage 19, mettant en application une partie de la présente invention. La configuration de la surface extérieure est un facteur limitant pour parvenir a une distribution plus importante d'huile et à une condi- tion de fonctionnement stable avec des bagues de graissage. Avec la présente invention, on a trouvé que l'angle rela- tif des faces angulaires 20 conjointement avec la longueur des faces verticales 22 a la plus grande influence sur la distribution de l'huile; comme représenté ici sur la figure 3. Lorsque l'angle des c8tés 20 s'approche de zéro degrés (0o), le frottement latéral de la bague dans la gorge annulaire 16 s'approche du maximum possible. Ceci a pour effet que la bague fonctionne irrégulièrement en raison d'un plus grand frottement latéral, et la distribu- tion d'huile est réduite en raison de la vitesse insuf- fisante de la bague. A mesure que l'on augmente l'angle entre les c8tés 20, raccourcissant ainsi la longueur des c8tés 22, la distribution d'huile augmente en proportion et le lubrifiant est projeté de la bague par les forces de rotation sous la forme d'un jet ou d'une pulvérisation. Par expérimentation, on a trouvé que l'angle optimal pour les faces d'angle 20 est d'environ trente degrés (30 ), quel que soit le diamètre de la bague ou la profondeur de la gorge intérieure, désignée ici par le chiffre 24. A faible vitesse de tourillon, la bague de graissage suit le tourillon et ils ont à peu près la même vitesse périphérique. Lorsque la vitesse de l'arbre 14 augmente, on atteint un point de transition auquel une pellicule de lubrifiant hydrodynamique commence à se former, un pati- nage notable survient, et on obtient un ralentissement notable de la vitesse de la bague de graissage. A ce point de transition, on considère que la vitesse de la bague est la vitesse primaire de la bague par rapport à la vitesse du tourillon, désignée par N1 sur la figure 8. Le rapport à ce point est dUr/dUS=0, pour Ur=N1, o N1 est la vitesse primaire de la bague de graissage, Ur est la vitesse de surface du diamètre intérieur de la bague 19, et Us est la vitesse de surface du tourillon. La vitesse primaire de la bague de graissage est fonction à la fois du poids et de la forme de la bague, des surfaces de contact prévues, de la vitesse du touril- lon, de la viscosité du lubrifiant et de la température localisée. Lorsque la vitesse du tourillon augmente, augmentant ainsi la vitesse de la bague au delà de la vi- tesse primaire, une pellicule de lubrifiant hydrodynamique se forme définitivement entre la bague et le tourillon. Le point o la vitesse réelle de rotation de la bague est un juste milieu entre la force propulsive à la zone de contact entre la bague et le tourillon, et la force de résistance du frottement du lubrifiant sur la bague, est désigné comme étant la vitesse secondaire, ou N2. Ce point est aussi représenté sur la figure 8 et le rapport est exprimé par dTUr/dUs=O, o Ur=N2 La vitesse secondaire est aussi fonction de nombreux paramètres, comprenant les vitesses du tourilon, la viscosité de lthuile, le niveau dtimmersion de la bague, et la forme de la bague. Par exemple, plus la longueur du c8té vertical 22 est élevée, plus la vitesse secondaire N2 est faible. Au delà de la vitesse secondaire, la distribution de lubrifiant augmente très rapidement, la vitesse de la bague augmentant. De plus, lorsque la vitesse du tourillon continue d'augmenter, la bague est entièrement entraînée par l'ac- tion hydrodynamique (exercée) par une pellicule de lubri- fiant plus épaisse. A mesure que davantage de lubrifiant est prélevé du réservoir, le frottement diminue en raison de la baisse du niveau d'immersion dynamique de la bague dans le réservoir de lubrifiant, d e à la rotation plus rapide. Lors des essais, différentes bagues, à une vitesse d'arbre particulière, présentent une vibration excessive au delà de la vitesse secondaire N2. Les modes de vibra- tion peuvent aisément être observés, et ils sont de translation, conique et oscillatoire là o la vibration a été provoquée de manière oscillatoire. L'amplitude de la vibration augmente à mesure que la vitesse de l'arbre augmente. Cette vitesse particulière de la bague est considérée comme vitesse tertiaire de la bague, désignée par N3 sur la figure 8. On pense que la vitesse tertiaire N3 de la bague est la première vitesse critique, corps- rigide, de la bague. Lorsque les vitesses du tourillon augmentent au delà de la vitesse tertiaire et jusque dans les zones d'insta- bilité, le mouvement instable de la bague déclenche la projection de lubrifiant aussi bien de la bague que du tourillon. Ces projection et pulvérisation deviennent si fortes que la distribution de lubrifiant tombe rapidement, comme représenté sur la figure 8. Au delà de la vitesse tertiaire N3, sans tenir compte de la vitesse du tourillon, la vitesse de rotation de la bague, soit reste constante, soit tombe. Plusieurs facteurs spécifiques influencent cette vitesse tertiaire, y compris la forme de la bague, la configuration de l'alésage de la bague qui influence for- tement la rigidité de la bague, le poids ou la masse de la bague, et le diamètre de la bague; par exemple, une bague plus grande a une vitesse tertiaire plus faible. On a étudié les effets de changements de la viscosité du lubrifiant sur la vitesse de la bague et la distribution du lubrifiant, en utilisant des lubrifiants SAE 10, 20 et 30 en poids, et on a trouvé que la viscosité avant des répercussions sur les vitesses primaire et secondaire de la bague; cependant, on a trouvé que la vitesse tertiaire ne dépendait pas de la viscosité. On peut utiliser différents matériaux pour fabriquer la bague, y compris laiton, Muntz (60 % Cu, 40 % Zn), et bronze (SEA-660). Des essais effectués sur ces matériaux, en utilisant le lubrifiant SAE 10 à 37 C et en immergeant la bague à 15 % du diamètre de la bague, montrent que le bronze permet d'obtenir une distribution d'huile supérieure d'environ 10 % à celle des autres matériaux testés. Des essais sur les propriétés d'usure, consistant en 30 000 cycles marche-arrêt et 7 200 heures de marche continue à 1 800 tr/min avec le lubrifiant SAE 10 montrent moins d'usure sur la bague en laiton, mais les différences sont minimes. Si l'on se réfère de nouveau à la figure 2, la bague de graissage 19 est représentée montée autour de l'arbre 14. L'arbre est rotatif dans un support ou manchon 40, qui peut être de n'importe quel genre approprié et, dans la réalisation représentée, la rotation s'effectue dans le sens de la flèche. Un moyen pour séparer le lubrifiant de la bague ou lame de graissage cantilever 42 (C. 0. L.) est attaché au manchon avec des attaches appropriées tel- les que des vis 46. La lame 42 a une configuration diver- geante en coin et est montée dans un support unidirection- nel, tel que le sens de rotation de l'arbre 14 soit vers et dans l'extrémité libre 48 de la lame. L'extrémité libre 48 est disposée dans la gorge 24 de la bague 19 et la lame peut être faite dans n'importe quel matériau adap- té, tel que de la feuille d'acier. Le dispositif a été amélioré expérimentalement, et on a trouvé que de la feuille d'une épaisseur d'environ 0,5 mam et d'un arc d'environ 70 donne un rendement optimal pour neimporte quel assemblage de bague et de tourillon. La feuille courbée est préchargée de 10 % du poids de la bague et adopte approximativement la position désignée par 50A sur la figure 4 quand le dispositif est au repos, permettant ainsi aux rebords extérieurs de la bague 19 de toucher l'arbre 14. Lorsque la rotation de l'arbre et de la bague se produit, le lubrifiant est soulevé du réservoir 18 par la gorge intérieure 24 et deux gorges extérieures 52 et 54, une sur chaque c8té de la bague 19. Le lubrifiant est recueilli et raclé de la gorge 24 par la lame 42, ce après quoi le lubrifiant est déposé sur et contre l'arbre et les surfaces de portée. Le fait de précharger la lame cantilever 42 offre des caractéristiques d'élasticité qui réduisent le contact entre la bague et l'arbre, réduisant ainsi l'usure de mise en marche des pièces et aidant à stabiliser la bague en fonctionnement à grande vitesse. Comme représenté sur les figures 2 et 4, la rotation du tourillon et de la bague s'effectue normalement vers l'extrémité fixe de la lame. En raison de la configuration large de la lame à l'extrémité fixe, la rigidité de la lame augmente du rebord avant jusqu'à l'extrémité fixe. Cette structure large sert aussi à recueillir le lubri- fiant raclé et à le diriger vers la gorge axiale de dif- fusion (non représentée) du support pendant le fonctionne- ment de la bague. L'extrémité avant ou libre 48 de la lame, et sa position dans la gorge 24, produisent un effet de guidage sur la bague, empêchant ainsi le frottement latéral excessif de la bague dans la gorge de la bague 16. De plus, l'extrémité libre fournit un amortissement et une rigidité extérieure à-la bague, en raison de la formation d'une pression hydrodynamique entre la lame et la bague. Lorsque la vitesse de la bague augmente avec la vitesse du tou- rillon, et que davantage de lubrifiant est entraîné vers le haut par la bague, la lame est poussée vers l'extérieur, approximativement jusqu'à la position 50B sur la figure 4. 1l Le mouvement vers l'extérieur produit ainsi une configu- ration en coin divergeante qui fournit à la bague, avec la pression hydrodynamique dthuile formée, un mécanisme de freinage, stabilisant la bague en fonctionnement à grande vitesse tout en augmentant la distribution d'huile. Ceci élimine le besoin d'usiner différents nombres de gor- ges dans la bague pour différentes vitesses et tailles du tourillon. Lorsque la vitesse du tourillon augmente encore plus, l'effet de divergence devient plus prononcé. La bague adopte approximativement la position indiquée par 50C sur la figure 4, ce qui est l'effet voulu, étant donné que la divergence plus prononcée a une influence stabilisante encore meilleure et produit une vitesse de bague inférieure à des vitesses de tourillon plus élevées. Ainsi, la stabilité est inhérente à des vitesses de bague plus élevées avec un mouvement oscillatoire, en raison de la configuration en coin divergeant. Les effets provoqués par la variation de la profon- deur de la gorge 24 sur la distribution de lubrifiant à différentes vitesses de l'arbre sont relevées graphique- ment sur la figure 7. Les trois bagues testées étaient identiques, sauf en ce qui concerne les différences de profondeur de la gorge intérieure, o la profondeur de gorge était D=1705 mmr D=1,52 mm, et D=3,20 mm. A partir de ces données, on a sélectionné une profondeur optimale d'environ 1,52 mm fournissant par rapport aux bagues ayant des gorges plus ou moins profondes, environ le double de la distribution d'huile. La bague 19, avec une profondeur d'environ 1,52 mm, a été désignée bague ni 5 et a été testée avec et sans la lame de graissage cantilever 42. Les résultats sont relevés graphiquement sur la figure 6. En menant les essais sur la bague sans la lame, leinsta- bilité survient à une vitesse de tourillon d'environ - 1 800 tr/min et une vitesse de bague approximative de 180 tr/min et on ne peut pas faire tourner le tourillon à plus d'environ 2 500 tr/min. On a limité la distribution d'huile de la bague à environ 1 200 cc/min. L'essai de la même bague avec la lame 42 permet le fonctionnement du tourillon jusqu'à et au delà de 3 200 tr/min avec une distribution d'huile d'environ 2 100 cc/min, à 1 800 tr/min, et pouvant atteindre une distribution d'environ 3 200 cc/min à 1 800 tr/min, cette dernière étant relevée graphiquement sur la figure 7. Les deux essais relevés graphiquement sur les figures 6 et 7 ont été effectués avec un lubri- fiant SAE 20 en poids. De ce fait, on peut attribuer l'aug- mentation de la distribution d'huile, que l'on voit sur la figure 7, à une température plus élevée du lubrifiant, qui, dans l'essai représenté sur la figure 7, est de 48,80C à l'entrée, tandis que, dans l'essai représenté sur la figure 6, la température du lubrifiant est de 37,8 C à l'entrée. Les effets de variation dans la visco- sité des lubrifiants sont relevés graphiquement sur la figure 9 pour des lubrifiants ayant des degrés SAE de 10, ou 30 en poids. Comme on le voit, les lubrifiants plus lourds montrent des augmentations sensibles dans la dis- tribution d'huile, un facteur important et souhaitable, en particulier dans les utilisations de grands supports dans lesquels l'utilisation de lubrifiants plus lourds et de vitesses plus élevées est courante. Quand les coussinets de palier ont une capacité bi- directionnelle, on fixe un collecteur supplémentaire tel quie la lamecollecteur 60, au manchon de support 40, en utilisant des fixations appropriées telles des vis 62, la lame 60 (étant) placée en face de ia lame cantilever 42, comme représenté sur la figure 5. La lame-collecteur dirige le lubrifiant distribué vers la gorge de distribu- tion de l'axe de support (non représentée) o il est dis- tribué, retournant finalement au réservoir pour être ramas- sé par la bague de graissage, et remis en circulation. La distribution d'huile, en fonction de la vitesse de l'arbre, pour un coussinet de palier qui peut tourner dans les deux sens, est relevée graphiquement sur la figure 10, pour la rotation vers et en provenance de la lame canti- lever 42 ou C. 0. L. Bien que l'on observe une faible chute dans la distribution d'huile, la distribution est toutefois encore supérieure à celle (obtenue) avec une bague de graissage traditionnelle seule. De ce fait, il est souhaitable d'adapter le collecteur 60 dans un support bi-directionnel, pouvant éliminer la nécessité d'un sys- tème de lubrification externe. Si le système externe est tout de même nécessaire, en raison de la taille du sup- port ou pour d'autres facteurs, l'ajout d'un collecteur est toujours recommandé en raison de l'augmentation rapide dans la distribution d'huile, observée dès le début de la mise en marche, réduisant de cette façon l'usure de mise en marche du support, de l'arbre et de la bague elle-mAme. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de lubrification de palier pour utili- sation dans des coussinets de palier, ou similaires, graissés par bague, ayant un arbre tournant et une surface de portée, caractérisé par le fait qu'il comprend une bague globalement circulaire, pour servir de conduit de lubrifiant, montée autour de l'arbre pour tourner avec lui, et un moyen pour séparer le lubrifiant de ladite bague et le déposer autour de l'arbre et de la surface de portée. 2 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 1, dans lequel ledit moyen pour séparer le lubrifiant de ladite bague comprend une lame cantilever ayant une configuration globalement en forme de coin, avec une extrémité libre étroite, et une extrémité fixe large fixée à la structure du support. 3 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 2, dans lequel ladite bague a une surface intérieure à gorge pour recevoir ladite extrémité libre de ladite lame cantilever, et ladite lame cantilever est montée de manière que l'arbre tourne normalement en di- rection de ladite extrémité libre. 4 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 3, dans lequel ladite lame cantilever a une surface extérieure convexe avec un arc d'environ soixante- dix degrés pour décrire une courbe au-dessus et autour de l'arbre. - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 1, dans lequel ladite bague présente une face extérieure globalement plate et des c8tés droit et gauche s'éloignant obliquement de ladite face extérieure à un angle d'environ trente degrés pour une certaine distance définie, et obliquant ensuite radialement et vers l'intérieur, pratiquement perpendiculairement à ladite face extérieure. 6 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 5, dans lequel ledit moyen pour séparer le lubrifiant de ladite bague comprend une lame cantilever ayant une extrémité fixe relativement large et une extré- mité libre relativement étroite, ladite extrémité étant fixée à la structure du support. 7 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 6, dans lequel ladite bague a une surface intérieure à gorges, avec une gorge centrale et deux gor- ges extérieures, une sur chaque côté de ladite gorge centrale, ladite surface partiellement définie par lesdits côtés droit et gauche, pour recevoir ladite extrémité libre de ladite lame cantilever. s - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 7, dans lequel ledit dispositif comprend une lame-collecteur de lubrifiant placée en face de ladite lame cantilever et fixée à la structure du support pour orienter le lubrifiant vers la surface de portée. 9 - Dispositif de lubrification de palier pour utili- sation avec des coussinets de palier graissés par bague ayant un arbre tournant dans l'un ou ltautre sens, des mianchons de support pour recevoir l'arbre, et un réservoir de iubrifiant, ledit dispositif étant caractérisé par le faiî qu'il óowpreold u'àa bague globalement circulaire qui tourne dans le sens de rotation de Vlaribre, ladite bague ayant une surface intérieure à gorges pour amener le lu- brifiant du réservoir à llarbre et au manchon de support, et unl moyen faisant saillie dans ladite surface a gorges pour séparer le lubrifiant de ladite surface à gorges et le déposer sur l'arbe conti&gu aux manchons de support. - Dispositif de lubrification de palier selon la revendicatioix 9, dans lequel ledit moyen pour séparer le lubrifiant de ladite bague comprend une lame cantilever ayant une extrémité fixe et une extrémité libre, ladite extrémité fixe étant fixée à la structure du support et ladite extrémité libre faisant saillie dans ladite gorge dans la surface intérieure de ladite bague. 11 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 10, dans lequel ladite bague a une face extérieure globalement plate et des c8tés droit et gauche s'éloignant obliquement de ladite face extérieure à un angle d'environ trente degrés pour une certaine distance définie, et obliquant ensuite vers le bas pratiquement perpendiculairement à ladite face extérieure. 12 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 10, dans lequel ladite lame cantilever est flexible et a une configuration longitudinale arquée, ladite extrémité fixe étant relativement large et ladite extrémité libre relativement étroite. 13 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 10, dans lequel une lame-collecteur de lu- brifiant est placée en face de ladite lame cantilever et fixée à la structure du support pour orienter le lubri- fiant vers la surface de portée. 14 - Dispositif de lubrification de palier selon la revendication 12, dans lequel ladite lame cantilever a une surface extérieure convexe avec un arc d'environ soixante-dix degrés, et a une épaisseur identique de la- dite extrémité large à ladite extrémité étroite, et est constituée d'une feuille d'acier d'une épaisseur d'envi- ron 0,5 mm.