Brevet FR2551430A1 — publié le 19850308

La plupart des puits géothermiques produisent de l'énergie thermique sous forme d'eau chaude à des températures de 150 à 2500C, qui sont très inférieures à celles utilisées dans les centrales électriques efficaces et modernes fonctionnant à la vapeur d'eau. Les rendements globaux des centrales géothermiques humides à vapeur d'eau sont de l'ordre de 10 à 14 %, alors que ceux des centrales nucléaires ou des centrales utilisant des combustibles fossiles dépassent 40 %. Dans l'état actuel de la technique, les procédés à la vapeur d'eau humide manquent d'efficacité à ces basses températures à la suite d'une vaporisation instantanée, par chute de pression, de 10 à 15 % de leur saumure qui passe ainsi à l'état de vapeur d'eau saturée impure, ou par suite de l'utilisation d1un- fluide de travail secondaire indépendant à bas point d'ébullition pour la production d'énergie. De grandes quantités de saumure résiduelle doivent être mises en circulation et rejetées par des moyens acceptables du point de vue écologique. Les saumures ayant été utilisées sous forme de vapeur d'eau sont souvent remises sous pression et refoulées dans la terre, étant donné qu'il n'existe aucun autre moyen pratique de rejet.Lorsque de la vapeur d'eau est libérée par vaporisation instantanée de saumure géothermique, la plage des températures de la vapeur produite est basse et ne permet généralement pas un fonctionnement efficace des turbines à vapeur. La plupart des saumures géothermiques et la plus grande partie de la vapeur d'eau à basse pression contiennent des gaz toxiques et corrosifs qui ne peuvent être condensés, par exemple de l'hydrogène sulfuré, de l'ammoniac, de l'anhydride sulfureux, de l'anhydride carbonique, du méthane et de l'éthane qui s'échappent finalement dans la proche atmosphère et constituent un problème difficile de récupération et un danger pour la santé. L'addition de chaque nouveau puits accroît le problème, ce qui finit par limiter le nombre de puits dans un champ géothermique donné. Des ouvrages antérieurs ayant trait à la transformation de l'eau salée en eau douce comprennent les brevets des Etats-Unis d'Amérique NO 3 951 752 et NO 4 054 493. Ces brevets décrivent l'élimination préalable, par précipitation chimique, des ions chimiques présents qui forment du tartre sur les surfaces de transmission de la chaleur pendant les étapes de vaporisation instantanée nécessaires pour séparer des sels de l'eau salée et pour produire ainsi de l'eau pure.A cet effet, un certain nombre de produits chimiques tels que de l'acide sulfurique, de la chaux, du sulfite de sodium, de l'anhydride carbonique, de l'hydroxyde de magnésium, un hydrure, etc., sont introduits en quantités dosées dans l'eau salée, avec de la vapeur d'eau à divers degrés de température, pour produire les précipités insolubles appropriés qui sont éliminés dans la cuve de thermoprécipitation. Cette cuve est une cuve à basse pression dans laquelle les précipités insolubles sont éliminés de l'eau par sédimentation et décantation. Au moins 60 % des appareils décrits dans chacun des brevets précités sont nécessaires à l'accomplissement de ce premier objet. Dans les deux brevets précités, les techniques décrites doivent être constamment placées sous la direction et l'analyse d'un laboratoire chimique pour que les quantités et les types appropriés de produits chimiques soient utilisés. De plus, pour éliminer les gaz solubles présents dans l'eau salée, un récipient appelé désaérateur est nécessaire. En pratique normale, ce récipient utilise de la vapeur d'eau, une dépression et des produits chimiques spéciaux pour réaliser une dégazéification. L'invention a pour objet un appareil et un procédé pour valoriser des saumures, telles que la saumure provenant de puits de vapeur humide, par pompage de la saumure sous une pression plus élevée et vaporisation instantanée des impuretés gazeuses vers une enceinte. La saumure dégazéifiée est pompée sous une pression élevée, tandis qu'elle est chauffée, par écoulement à contre courant, à des températures plus élevées. Enfin, les saumures valorisées sont mises en contact avec de la vapeur d'eau surchauffée, provenant d'une chaudière ou autre surchauffeur, pour une transmission directe de chaleur, sous une contre-pression, afin de produire des volumes importants de vapeur d'eau saturée à haute pression.De plus, il se forme une petite fraction du condensat qui est retirée par centrifugation de la vapeur d'eau et qui entraîne avec elle les sels et solides en suspension, sous une forme concentrée. La solution saline hautement concentrée peut en outre être réduite à l'état solide par vaporisation instantanée ou séchage par atomisation, permettant un rejet simple ou une récupération et une utilisation ultérieure . L'invention peut être utilisée pour la production efficace d'énergie à l'aide de saumure dont la teneur en sel, la température et la pression présentent de fortes variations. La source de vapeur surchauffée à haute pression nécessaire est constituée d'une chaudière effet cace indépendante qui produit environ 10 à 20 % du débit total de vapeur de la centrale. La plus grande partie de la vapeur d'eau produite par la chaudière indépendante est transmise aux turbines pour la production d'énergie, à pression et température élevées, après être passée à travers une unité de déminéralisation et avoir cédé sa chaleur de surchauffe à la saumure pour multiplier par 4 ou 5 la production de vapeur surchauffée. L'opération de dégazéification est effectuée dans un petit équipement continu autonettoyant avant la phase de déminéralisation et de production de vapeur saturée. Ceci s'effectue soit par addition d'une petite quantité de vapeur surchauffée, soit par une brusque chute de pression de la saumure à sa température de saturation (point d'ébullition à une pression donnée). Une combinaison des deux procédés peut également être utilisée. Au lieu d'utiliser de la saumure provenant d'un puits géothermique, de l'eau provenant de toute source convenable peut être utilisée pour produire de la vapeur d'eau de qualité, aux températures et pres sions élevées demandées pour la production efficace d'énergie. De plus, l'appareil selon l'invention peut être utilisé pour la seule production d'eau chaude pure à partir de pratiquement toute source d'eau, par exemple d'eau de mer, de l'eau saumâtre de puits et des eaux usées industrielles. Contrairement à-ce qui est décrit dans les brevets NO 3 951 752 et NO 4 054 493 précités, l'invention concerne un appareil et un procédé ne nécessitant aucune précipitation de matières chimiques, car il n'est pas nécessaire d'utiliser des surfaces de transmission indirecte de la chaleur pour la vaporisation. La seule évaporation se produisant dans l'appareil et le procédé de l'invention est réalisée dans une unité de déminéralisation, en une seule étape, unité dans laquelle l'eau salée et la vapeur d'eau surchauffée sont pulvérisées ensemble directement dans une buse à deux fluides, ce qui évite d'avoir à utiliser les surfaces de transmission de la chaleur. De plus, 11 invention est totalement indépendante de la nature, de la composition et de la quantité des sels et des gaz présents. Selon l'invention, l'étape de dégazéification ne demande qu'une légère chute de pression et qu'une petite quantité de vapeur surchauffée s'écoulant en continu vers l'étape de déminéralisation. Aucun produit chimique n'est nécessaire. Après la désaération (étape de dégazéification), les gaz présents sous la forme de sous-produits commerciaux sont récupérés sans utilisation de produits chimiques coûteux ni de commande d'écoulement des produits chimiques. Dans le cas d'eaux géothermiques, ceci est important, car le méthane, l'anhydride carbonique et l'anhydride sulfureux peuvent être récupérés en tant que sous-produits industriels intéressants. Dans un seul étage simple de l'unité de déminéralisation de la présente invention, on obtient de l'eau pure sous la forme de vapeur d'eau à haute pression, avec un rendement de conversion de 95-98 %. Ceci est à comparer aux quatre étages des gros évaporateurs multiples à vaporisation instantanée sous basse pression, nécessaires pour obtenir de l'eau pure avec un rendement de récupération qui n'est que de 70-90 %. Etant donné que l'appareil et le procédé de l'invention produisent de la vapeur d'eau à pression et température élevées, de l'énergie électrique peut être aisément produite à l'aide d'une batterie de turbines efficaces, la vapeur d'eau peut être transformée en eau pure par condensation, ou bien on peut aisément produire ensemble de l'énergie et de l'eau pure. Les structures décrites dans les deux brevets précités ne peuvent produire de l'énergie et de l'eau pure, car leurs pressions et températures de travail sont trop basses. Pour que la présente invention fonctionne de façon très efficace et ne demande qu'un kilogramme de vapeur d'eau surchauffée sous haute pression, produite par une chaudière auxiliaire, pour traiter 7 kg de saumure géothermique ou d'eau salée, l'appareil et le procédé de l'invention sont mis en oeuvre à des pressions et des températures très supérieures à celles demandées dans les brevets NO 3 951 752 et NO 4 054 493 précités. Si l'on consulte les tables de normalisation portant sur la vapeur d'eau saturée et que l'on trouve dans de nombreux ouvrages, on voit que dans une plage de températures de 127-1500C (la plage de température des deux brevets précités), la pression correspondante de la chaudière est comprise entre 210 et 490 kPa.A cette pression, il faut 21982110 kJ pour évaporer 1 kg d'eau afin de le faire passer de l'état liquide à l'état gazeux sans changement de température. Aux pressions élevées (22,4 MPa) et aux températures élevées de la présente invention, la chaleur latente demandée pour transformer 1 kg d'eau en 1 kg de vapeur d'eau devient égale à zéro. Ceci permet à la pré sente invention d'offrir un rendement thermique notablement amélioré par le fait que l'appareil et le procédé travaillent à une pression plus élevée et dans une plage de températures plus élevée correspondante. En fait, la présente invention apporte une économie importante de combustible en ne nécessitant qu'une petite quantité d'énergie pour pomper l'eau sous les pressions élevées. Un autre avantage important résultant du fonctionnement de l'invention dans les plages de pressions et de températures élevées est la diminution des dimensions de l'appareil selon l'invention pour traiter de grands volumes d'eau et de vapeur d'eau. D'après les tables concernant la vapeur d'eau, les valeurs de volume massique données pour une température et une pression données indiquent le volume, en mètres cubes, occupé par 1 kg de vapeur d'eau. Par exemple, à 1270C, 1 kg de vapeur d'eau occupe un espace d'environ 0,75 m3, tandis qu'à une pression de 22 442 kPa et à la température de saturation correspondante de 3740C, 1 kg de vapeur d'eau occupe 0,003 m3.Ceci explique pourquoi l'appareil selon l'invention peut être limité à de très petites dimensions et à un coût très faible par rapport aux dimensions des évaporateurs nécessaires pour traiter une tonne de saumure par heure à 1270C. Il faudrait, avec un appareil classique, un espace de 750 m3 pour traiter une tonne de saumure. Ainsi, l'appareil selon l'invention est de faible dimension ; il travaille à des vitesses élevées ; et il est très efficace du point de vue thermique, comparé à la complexité de l'appareil et du traitement demandés par les brevets NO 3 951 752 et NO 4 054 413 précités. L'invention a pour objet principal un appareil et un procédé pour valoriser des masses d'eau et de vapeur d'eau de pression et température relativement basses, et qui contiennent des impuretés, afin que le produit résultant soit de la vapeur d'eau pure, à température et pression élevées, capable d'effectuer efficacement un travail utile ou d'être utilisée autrement d'une manière dont n'est pas capable le produit dans son état initial. L'invention a également pour objet un appareil et un procédé du type décrit ci-dessus, dans lesquels des saumures géothermiques ou de la vapeur d'eau d'origine géothermique peuvent être purifiées et soumises à une augmentation de pression et de température afin que la vapeur d'eau produite résultante puisse être utilisée efficacement pour la production rentable d'énergie, par exemple par passage du produit à travers une turbine et autre. L'invention a également pour objet un appareil et un procédé dans lesquels de l'eau chaude pure peut être produite par mise en oeuvre de l'appareil lorsque de l'eau contenant des impuretés, par exemple de l'eau de mer, est appliquée à l'entrée de l'appareil. L'invention a en outre pour objet un appareil et un procédé du type décrit, dans lesquels des sousproduits intéressants peuvent être récupérés pendant que des masses d'eau et de vapeur d'eau sont valorisées, le tout étant effectué sans nuire aux valeurs écologiques. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est une coupe verticale schématique d'une unité de désaération faisant partie de l'appareil selon l'invention ; la figure 2 est une coupe verticale schématique d'une unité de déminéralisation faisant également partie de l'appareil selon l'invention ; la figure 3 est une élévation d'une unité de déminéralisation à deux étages pouvant être utilisée con formément à l'invention la figure 4 est un schéma de l'appareil selon l'invention utilisé avec de l'eau en entrée, pour la production de vapeur d'eau ; et la figure 5 est une vue analogue à celle de la figure 4, mais montrant l'appareil dans son utilisation pour la production d'eau chaude pure plutôt que de vapeur d'eau. La première forme de réalisation de l'invention sera décrite en référence à la valorisation d'une saumure provenant d'un puits géothermique et l'appareil tel que montré sur les figures 1, 2 et 4 est destiné à traiter cette saumure. Sur la figure 1, une unité 10 de dégazéification comprend une buse 14 d'injection. De la saumure provenant d'un puits géothermique 16 est dirigée par une pompe 17 (figure 4r et par un conduit 18 à travers des échangeurs de chaleur 19 et 21 (figure 4) et jusqu'S un conduit 20 d'entrée (figure 1) dont l'extrémité inférieure communique avec la buse 14. Un régulateur 23 (figure 4) applique au circuit une contre-pression en maintenant une chute de pression constante.Une petite quantité de la vapeur d'eau surchauffée provenant d'une chaudière 24 est dirigée par un conduit 26 vers un conduit 28 d'entrée qui communique également avec la buse 14. La saumure géothermique brute et la petite quantité de vapeur surchauffée, après avoir été dirigées et mélangées dans la buse 14 à deux fluides, sont dirigées au-delà d'une vanne 30 et introduites par une entrée 32 dans un séparateur à cyclone 34 comportant, à son entrée 32, des ailettes espacées 36 qui définissent une ouverture d'entrée destinée à recevoir le mélange de saumure et de vapeur surchauffée. Le séparateur à cyclone a pour effet de déplacer l'eau de la saumure vers sa paroi extérieure pendant que la saumure descend par gravité vers le fond et l'eau est retirée par une sortie 38. Les gaz concentrés séparés de l'eau sortent du séparateur par un conduit 40 et pénètrent dans un condenseur 42 renfermant un serpentin 44 de refroidissement qui est relié à une source de fluide de refroidissement extérieure au condenseur 42. Les gaz retenus, ne pouvant -être condensés, sortent du condenseur 42 par une cheminée 46 pour être valorisés ou rejetés, tandis que les gaz pouvant être condensés sortent par un tube 48 de sortie. La vapeur d'eau surchauffée, avec sa faible pression partielle d'anhydride carbonique, d'hydrogène sulfuré, d'ammoniac et autre, purifie aisément l'eau d'alimentation et la saumure se trouvant dans l'unité de dégazéification 10 lorsqu'un contact intime est établi entre l'eau d'alimentation et la vapeur d'eau surchauffée. Ceci est une application de la loig de Henry qui, lorsqu'elle est appliquée au cas présent, dit que la quantité de gaz maintenue en solution est proportionnelle à la pression partielle du gaz dans l'atmosphère en contact avec la saumure géothermique. Seules de faibles quantités de vapeurs surchauffées sont nécessaires, car elles sont utilisées comme gaz de purification en contact intime avec la saumure brute. Dans le cas de puits de vapeur d'eau surchauffée, de l'eau chaude sous pression, dérivée précédemment du procédé, est ajoutée à la vapeur surchauffée, en quantité suffisante pour désurchauffer la vapeur afin de former une saumure liquide analogue à la saumure du puits à vapeur humide, afin d'être soumise au cycle de désaération décrit ci-dessus. Une ou plusieurs étapes de dégazéification peuvent être nécessaires à une saumure donnée. En utilisant l'unité de dégazéification de la figure 1, de la saumure contenant initialement 0,7 % en poids de gaz non condensables peut être dégazéifiée en une saumure contenant 0,005 cm3/litre de gaz résiduel. La saumure dégazéifiée sortant de l'unité 10 de dégazéification est ensuite dirigée par une pompe 50 (figure 4) le long d'un conduit 52 de façon à passer à travers plusieurs échangeurs de chaleur 54, 56 et 58, puis elle est amenée par un conduit 60 à un conduit 62 d'entrée (figure 2) faisant partie d'une buse 64 à deux fluides d'une unité 66 de déminéralisation. La buse comporte également un second conduit d'entrée 68 relié à la chaudière 24 pour en recevoir de la vapeur surchauffée. La saumure dégazéifiée provenant de l'unité 10 de dégazéification est chauffée par étapes, en circulant à contrecourant par rapport à de la-vapeur d'eau auxiliaire ou tout autre fluide chauffé, afin que la saumure dégazéifiée soit préchauffée au moment où elle atteint la buse 64 (figure 2). La buse 64 comporte une sortie qui est reliée à l'ouverture 69 d'entrée d'un récipient 70 formant une chambre 72 de mélange dans laquelle la vapeur d'eau surchauffée et la saumure dégazéifiée sont aisément mélangées l'une à l'autre avant que le mélange passe par une vanne 74 dans un séparateur 76 faisant partie de l'unité 66 de déminéralisation. Le terme déminéralisation indique l'élimination de la plus grande partie de l'eau, sous forme de vapeur d'eau, des sels dissous et en suspension. L'unité de déminéralisation utilise donc une buse 64, un récipient mélangeur 70 et un séparateur 76, ce dernier élément étant destiné à éliminer l'humidité et les sels de la vapeur d'eau. Le séparateur peut être un séparateur classique du type à cyclone, sans pièces mobiles. Dans le séparateur 76, l'humidité et les sels sont projetés par centrifugation de la vapeur d'eau humide et peuvent s'écouler en continu vers la sortie 78 du séparateur pour être évacué en continu vers un poste de rejet de résidus au moyen d'un piège 80 à vapeur (figure 3). De la vapeur d'eau saturée et sèche s'élève dans un tube 82 situé à l'intérieur du séparateur 76 et sort de ce dernier, cette vapeur sèche pouvant être utilisée directement pour effectuer un travail ou pouvant être dirigée vers une série de turbines pour la production d'énergie. Si cela est nécessaire, la vapeur sèche peut également passer à travers un surchauffeur avant d'arriver aux turbines. De cette manière, un courant continu de vapeur pure et une solution concentrée de sels sortent du séparateur 76, ce qui rend le circuit autonettoyant. La figure 3 représente une unité de déminéralisation à deux étages, dont le courant de sortie du premier étage séparateur 76 est dirigé à travers un échangeur 84 vers un second étage séparateur 86, puis vers un conduit 88 de sortie pour être utilisé directement ou pour transmettre la vapeur sèche à des turbines. Un second piège 90 est associé au séparateur 76 et les deux pièges 80 et 90 sont raccordés par un conduit 92 à un point de rejet. L'échangeur de chaleur 84 peut également comprendre les échangeurs de chaleur 54, 56 et 58 (figure 4) qui sont placés en aval de la pompe 50. Dans l'unité 66 de déminéralisation, lorsque de la vapeur d'eau surchauffée et de la saumure brute peuvent se mélanger intimement en proportion appropriée, la chaleur de la vapeur surchauffée est transmise directement à la saumure, ce qui provoque une évaporation rapide de la saumure brute. Cette dernière devient alors de la vapeur saturée. Ceci a pour résultat net de produire une plus grande quantité de vapeur. d'eau qui pénètre dans le circuit, la quantité de vapeur d'eau étant augmentée de la quantité de saumure qui a pu s'évaporer. En pratique normale, la totalité de la saumure, hormis environ 1 % ou moins, est vaporisée.Cette humidité légèrement excessive introduite dans le séparateur 76 sous forme d'un brouillard provoque une agglomération des sels et des particules en suspension qui sont projetés par centrifugation de la vapeur d'eau et qui peuvent s'écouler par la sortie 78, le piège 80 et le conduit 92 pour être rejetés.. Des conditions favorables de fonctionnement de l'appareil selon l'invention exigent une faible valeur pour le rapport du poids de la vapeur surchauffée au poids de la saumure brute. Ce rapport dépend des facteurs suivants : la température et la quantité de vapeur surchauffée entrant dans le circuit, la température et la quantité de saumure entrant dans le circuit, la quantité de sels présents dans la saumure brute, et la contre-pression du circuit. Il est évident que plus la température de la vapeur surchauffée est élevée, plus le poids de saumure brute pouvant être évaporée est grand. Lorsque le rapport ci-dessus est élevé, par exemple d'environ 4, 5 parties en poids de vapeur saturée sont produites avec une très faible perte de chaleur.Cette perte de chaleur est maintenue à une valeur minimale, car l'appareil présente des caractéristiques telles qu'une transmission directe de la chaleur, des surfaces de transmission de chaleur extrême ment grandes, des vitesses d'écoulement de fluide élevées, de faibles dimensions et un fonctionnement continu. La perte principale de chaleur d'une unité convenablement isolée a pour siège l'écoulement de la solution de sels vers la vidange, et cette perte ne constitue qu'un petit pourcentage de la chaleur totale considérée. Un petit échangeur de chaleur ou une petite cuve de vaporisation instantanée peut être utilisé pour récupérer cette chaleur. Plus la température de la saumure entrant dans l'unité 66 de déminéralisation est élevée, plus grande est la quantité de saumure traitée, car la vapeur surchauffée n'est pas nécessaire pour fournir cette chaleur sensible et une plus grande quantité d'énergie thermique est disponible pour évaporer davantage de saumure. La vapeur d'échappement ou vapeur de décharge de la turbine peut être utilisée pour préchauffer la saumure s'écoulant à travers les échangeurs de chaleur 21, 54, 56 et 58 (figure 4). Lorsque la teneur en sel de la saumure est élevée, par exemple qu'elle équivaut à celle de l'eau de mer (environ 36 000 parties par million, en poids), on permet l'introduction dans le séparateur# 76 d'une quantité d'eau légèrement plus grande, sous forme de brouillard (non évaporée) pour assurer l'écoulement d'une quantité d'eau suffisante pour entraîner les sels concentrés par les sorties 78, vers le piège 80. Dans un essai réel, il a fallu 3 % en poids de la saumure entrant dans l'unité 66 de déminéralisation pour éliminer 40 000 parties par million de sel . La vapeur d'eau purifiée sortant de l'unité contenait moins de 2 parties par million de sel, en poids. Le liquide concentré déchargé de l'unité 66 de déminéralisation contenait 28 % de solides dissous. La température et la pression de la vapeur saturée sèche finale dépendent de la contre-pression établie dans le circuit par le régulateur 23. Etant donné que la valeur de la chaleur latente de vaporisation (la chaleur absorbée pour passer de l'eau à la vapeur d'eau sans accroissement de température) diminue avec la montée de la température et de la pression, il est souhaitable de maintenir la chaleur latente à une valeur faible pour permettre l'évaporation d'une plus grande quantité d'eau. Ceci est obtenu par le maintien d'une contre-pression raisonnable dans le circuit et par la mise en oeuvre de ce dernier sous une pression égale à au moins 70 % de la pression critique qui est définie comme étant la pression à laquelle la chaleur latente de vaporisation de l'eau dégazéifiée est sensiblement nulle. La température du circuit est d'au moins 2600C lorsque la pression est égale à au moins 70 % de la pression critique. De préférence, la pression est égale à au moins 90 % de la valeur de la pression critique et la température est d'au moins 2900C. Il est possible et faisable de travailler à une valeur égale à ou très proche de la pression critique (22 442 kPa) avec une surchauffe modérée et de purifier 5 kg ou plus de saumure pour chaque kilogramme de vapeur surchauffée entrant dans l'appareil lorsque l'on utilise des échangeurs de chaleur pour préchauffer la saumure à une valeur proche de sa température de saturation. Les 6 kg résultants de vapeur saturée sèche, à une pression inférieure de quelques kilopascals à celle de la vapeur surchauffée initiale, sont utilisables pour la production d'énergie ou pour la réalisation de tout autre travail utile. L'unité 66 de déminéralisation peut être considérée comme une chaudière auxiliaire, car elle produit de la vapeur d'eau. Son rendement est supérieur à celui d'une chaudière de type normal qui utilise une transmission de chaleur indirecte et de faibles vitesses de transmission de chaleur par unité de surface, et qui est soumise à la formation de tartre, à la corrosion, à l'écumage et au moussage. Il est possible, avec l'appareil selon l'invention, d'obtenir des rendements globaux supérieurs à la valeur d'environ 40 % que l'on peut à présent atteindre dans des installations à chaudière modernes. Un ou plusieurs étages de déminéralisation peuvent être nécessaires.La plus grande partie de la charge provient en fait de la chaudière normale et est appliquée à l'un té 66 de déminéralisation, ce qui permet en même temps d'obtenir de la vapeur d'eau purifiée. Ceci semble à plus forte raison intéressant lorsque les conditions optimales sont établies, car le débit d'écoulement de vapeur sèche pure peut être augmenté un certain nombre de fois. Si l'on considère l'unité 66 de déminéralisation du point de vue des sels dissous la traversant, des solutions diluées entrent dans le circuit sous forme de saumure brute et des solutions concentrées de sels en sortent dans le courant de vidange. Une évaporation a eu lieu et l'unité 66 peut être décrite comme un évaporateur à effets multiples, constituant un dispositif d'un seul bloc, car, par un processus physique, on concentre des solutions en éliminant une partie de l'eau par vaporisation. Il existe dans l'industrie du traitement une demande en évaporateurs qui peuvent être fournis plus efficacement grâce à l'utilisation de l'appareil selon l'invention que par toutes structures classiques actuellement disponibles. On peut décrire un fonctionnement typique de l'appareil selon l'invention en spécifiant un certain nombre de caractéristiques de travail du circuit en divers points de ce dernier. Ces caractéristiques comprennent la pression absolue P donnée en kPa, la température T donnée en degrés centigrades, l'enthalpie H donnée en joules par kg et le débit d'écoulement R donné en kg/h. A la sortie du puits 16, les caractéristiques sont les suivantes P = 102,9 T = 100 H = 418 680 R = 525 Sur le côté d'entrée du régulateur 23 P = 826 T = 171 H = 723 386 R = 525 A l'entrée de l'unité 10 de dégazéification, les caractéristiques sont les suivantes P = 102,9 T = 100 H = 723 386 R = 525 A la sortie de l'unité 10 de dégazéification, les caractéristiques sont P = 102,9 T = 100 H = 418 680 R = 454 A l'entrée de la buse 64, les caractéristiques sont les suivantes P = 22 400 T = 304 H = 1 367 688 R = 454 A la sortie de l'unité 66 de déminéralisation, les caractéristiques sont les suivantes P = 22 400 T = 373 H = 2 172 484 R = 760 Bien que le puits 16 ait été décrit ci-dessus comme étant un puits géothermique, il peut s'agir d'un réservoir dans lequel de l'eau, par exemple de l'eau de mer ou autre, est introduite pour la production ultérieure de vapeur d'eau comme décrit précédemment. L'eau entrant dans le réservoir est convenablement préchauffée afin que la température de l'eau sortant du réservoir puisse être de l'ordre de 1000C. La figure 5 montre l'appareil appliqué à la seule production d'eau chaude pure à partir de pratiquement toute source, telle que la mer. Le schéma de la figure 5 est sensiblement le même que celui de la figure 4, sauf que l'écoulement de sortie de l'unité 66 de déminéralisation est dirigé à travers des échangeurs de chaleur 58, 54 et 21 jusqu'à un point 80 de sortie. Une partie du débit de sortie de l'unité 66 est recyclée à travers la chaudière comme représenté. Dans l'appareil de la figure 5, la chaudière 24 est utilisée pour fournir la chaleur nécessaire à la vaporisation finale de l'eau de complément au niveau de la buse 64. Environ 1 % d'humidité doit être entraînée dans la vapeur à l'intérieur de l'unité 66. L'humidité et les solides sont éliminés de la vapeur d'eau par projection sous l'effet de la force centrifuge dans le séparateur et ils en sont évacués. La vapeur d'eau pure sortant de l'unité 66 est dirigée de façon à être soumise aux divers échanges de chaleur suivants à d travers l'échangeur de chaleur 56 pour sous-refroidir l'eau s'écoulant vers la pompe 25 immédiatement en amont de la chaudière 24, à travers l'échangeur 54 pour refroidir davantage l'eau, et à travers l'échangeur de chaleur 21 pour la préchauffer pour la désaération. La désaération de l'eau d'appoint par chute de pression est réalisée alors que le régulateur 23 de contre-pression maintient une chute de pression constante. Une unité 10 de dégazéification élimine la vapeur d'eau obtenue par vaporisation instantanée et les gaz. La vapeur est condensée dans le condenseur 42 (figure 1). L'air et les gaz sont ventilés à l'atmosphère et le puits 16 reçoit la vapeur d'eau condensée et l'eau d'appoint. La pompe 17 élève la pression à la valeur nécessaire à la désaération. La pompe 50 élève la pression à la valeur demandée pour l'introduction de l'eau d'appoint dans le circuit. L'échangeur de chaleur 19 est destiné à refroidir le produit de la purge du séparateur. L'adaptation de l'appareil selon l'invention à l'utilisation d'une saumure géothermique particulière a pour résultat des simplifications du traitement et une grande économie portant sur le matériel de la centrale. Il est nécessaire de déterminer le cycle optimal pour chaque saumure géothermique. Les meilleures conditions de travail exigent que la pression soit proche de la pression critique de 22 442 kpa. Une température de 4000C est recommandée, bien que des valeurs supérieures puissent être plus économiques dans le cas où l'eau d'alimentation n'est pas fortement préchauffée. Lorsque des quantités importantes d'eau pure sont demandées, il est possible d'utiliser deux unités 66 de déminéralisation ou plus, montées en série. La vapeur d'eau produite dans la première unité est chauffée dans un surchauffeur et transmise à l'autre unité où une plus grande quantité de saumure est vaporisée. Cette vapeur peut être surchauffée dans une section du surchauffeur principal de la chaudière d'origine et le cycle peut être répété en série dans l'unité suivante de déminéralisation. De cette manière, de grandes quantités d'eau peuvent être purifiées avec une faible chute de pression à chaque cycle. On peut mettre au point, pour des zones éloignées, un cycle approprié qui assure une production d'énergie suffisante en même temps qu'une purification de l'eau pour tenir compte des propres exigences de pompage et de fonctionnement, ce qui permet à une telle installation de devenir indépendante et autonome. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé et à l'appareil décrits et représentés sans sortir du cadre de l'invention. REVEND ICAT IONS 1. Procédé pour transformer de l'eau gazeuse contenant des sels dissous et des solides en suspension en vapeur d'eau saturée et pure, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser une source de vapeur surchauffée, à diriger un courant d'eau gazeuse, contenant des sels dissous et des solides en suspension, le long d'un trajet prédéterminé, à dégazéifier l'eau pendant qu'elle s'écoule le long dudit trajet, cette étape de dégazéification consistant à purifier l'eau à l'aide d'une certaine quantité de vapeur surchauffée provenant de ladite source, à exercer une contre-pression sur l'eau avant qu'elle soit dégazéifiée à mettre sous pression et chauffer l'eau après qu'elle a été dégazéifiée, l'eau étant ainsi portée à une pression égale à au moins 70 % de la pression critique, mais inférieure à la pression critique, et étant portée à une température d'au moins 2600C, la pression critique étant celle à laquelle la chaleur latente de vaporisation est sensiblement nulle, le procédé consistant en outre à transporter l'eau et une certaine quantité de vapeur surchauffée de ladite source dans une zone de mélange et à les mélanger l'une à l'autre pour accroître la température de l'eau et provoquer la vaporisation d'une partie importante de l'eau et sa transformation en vapeur saturée en ne laissant seulement qu'une quantité résiduelle d'eau contenant des sels et d'autres solides, sans condenser sensiblement la vapeur surchauffée, à séparer la vapeur saturée de l'eau résiduelle contenant les sels et les solides, ladite source étant indépendante de l'eau résiduelle séparée de la vapeur saturée, et à recycler au moins une partie de la vapeur saturée provenant de la zone de mélange vers ladite source de vapeur surchauffée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression et la température de l'eau dégazéifiée sont, respectivement, égales à au moins 90 % de la pression critique et à au moins 2900C. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau gazeuse est de la saumure géothermi que. 4. Appareil pour transformer de l'eau gazeuse contenant des sels dissous et des solides en suspension en vapeur d'eau saturée, caractérisé en ce qu'il comporte une source (24) de vapeur d'eau surchauffée, présentant une sortie de fluide, des moyens qui définissent une zone de mélange de fluides ayant une buse (14) d'entrée avec laquelle communique la sortie de la source, des moyens définissant un circuit d'écoulement pour l'eau gazeuse contenant des sels dissous et des solides en suspension, ledit circuit étant en communication avec la zone de mélange, des moyens prévus sur ledit circuit pour préchauffer l'eau s'écoulant par ce circuit, des moyens reliant ledit circuit à une source (16) d'eau, un dispositif (10) relié au circuit et à ladite source de vapeur surchauffée et destiné à dégazéifier l'eau s'écoulant le long dudit circuit en purifiant l'eau avec une partie de la vapeur surchauffée, un dispositif (23) monté sur le circuit afin d'appliquer une contre-pression à l'eau s'écoulant vers le dispositif de dégazéification, des moyens (50, 54, 56, 58) reliés au dispositif de dégazéification afin de pomper l'eau dégazéifiée le long du circuit et de la chauffer pendant qu'elle parcourt ledit circuit, l'eau dégazéifiée pouvant être amenée par pompage à l'intérieur de la buse et pouvant être mélangée dans cette buse avec de la vapeur surchauffée dans la zone de mélange afin qu'une partie importante de l'eau soit évaporée et transformée en vapeur saturée, tandis qu'une quantité résiduelle d'eau, contenant des sels dissous et des solides en suspension, ne s'évapore pas, les moyens de pompage et de chauffage pouvant être mis en oeuvre pour porter l'eau dégazéifiée respectivement à une pression égale à au moins 70 % de la pression critique, mais inférieure à cette pression critique, et à une température d'au moins 2600C, la pression critique étant la pression a laquelle la chaleur latente de vaporisation de l'eau dégazéifiée est pratiquement nulle, un dispositif (76), relié à la zone de mélange, étant destiné à séparer l'eau résiduelle contenant des sels dissous et des solides en suspension, de la vapeur saturée, et des moyens, reliés au dispositif de séparation, étant destinés à éloigner la vapeur saturée de ladite zone, ces derniers moyens comprenant des organes destinés à recycler au moins une partie de la vapeur saturée vers ladite source de vapeur surchauffée. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que la pression et la température de l'eau dégazéifiée sont, respectivement, au moins égales à 90 % de la pression critique et à au moins 2900C. 6. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'eau gazeuse est de la saumure géothermique.