Brevet FR2558304A1 — publié le 19850719

L'invention concerne les lampes à incandescence l'utilisation courante, et plus particulièrement, une lampe à incandescence d'utilisation courante ayant une meilleure efficacité et comportant un circuit de ballast capacitif amélioré. La recherche continue de l'amélioration du rende- ment des lampes est d'une importance croissante-du fait du coût croissant de l'énergie. On souhaite en particulier améliorer le rendement des lampes a incandescence. Les lam- pes à incandescence bien qu'ayant des rendements nominaux plus faibles que ceux des lampes fluorescentes et des lampes à décharge à haute intensité, ont de nombreuses caractéris- tiques intéressantes tel qu'un faible coût,. une taille com- pacte, une lumière instantanée, une possibilité de grada- tion, la commodité d'emploi et une distribution spectrale agréable ainsi que l'existence de millions de douilles dans les foyers des utilisateurs qui se sont habitués à cet éclairage agréable L'efficacité des lampes a incandescence a été récemment améliorée et ces améliorations ont été decrites dans les demandes de brevets français n 84 11881, 84 11880, 84 11882, 84 11879. La demande française n 84 11879 décrit un fila- ment qui fonctionne à faible tension tout en maintenant la puissance et même en augmentant l'efficacité de la lampe à -2- incandescence d'utilisation courante contenant le filament. On obtient le fonctionnement d'un filament à faible tension en utilisant un circuit de ballast capacitif. La demande française n 83 08179 décrit un circuit de bal- last de ce type. Dans un tel circuit de ballast un premier et un deuxième éléments capacitifs réduisent la tension appliquée aux bornes d'un filament basse tension. On a remarqué que, lors de l'utilisation d'élé- ments capacitifs pour diminuer la tension aux bornes du filament, certains inconvénients peuvent se presenter dans le cas o on a laissé par inadvertance les éléments capaci tifs chargés. Les inconvénients provenant d'éléments capaci- tifs chargés par inadvertance sont, 1) si on enlève soudai- nement la prise de la fixation de la lampe, contenant la lampe, de son réceptacle mural, le potentiel des éléments capacitifs chargés peut être présent aux broches de la prise, et 2) si on enlève rapidement la lampe de la douille de la fixation, le potentiel des éléments capacitifs charges peut être présent au culot de la lampe. De plus, si on in- terrompt soudainement et on réapplique à nouveau rapidement le courant à la lampe, la tension aux bornes des éléments capacitifs peut avoir une valeur, telle que 440 volts, qui, si on l'autorise à se décharger à travers le filament, peut endommager celui-ci. Différents moyens, tels qu'une résistance placée en parallèle avec les éléments capacitifs de manière à éva- cuer la charge emmagasinée dans ces derniers, peuvent être une solution aux inconvénients des circuits de ballast capa- citifs. Cependant, de manière à ce que le temps d'évacuation soit faible, par exemple deux secondes, il est nécessaire d'utiliser une résistance de l'ordre de 20 kohms. Une telle résistance présente des inconvénients en ce qu'elle dissipe environ 0,5 watts en fonctionnement en régime permanent, ce qui diminue l'efficacité de la lampe d'utilisation courante améliorée. On souhaite faire fonctionner un circuit de bal- 3 - last capacitif comportarA: des moyens pour empêcher.1 avoir des éléments capacitifs chargés par inadvertance, sans qu'il soit nécessaire de lui adjoindre des dispositifs qui dimi- nuent l'efficacité de la lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée. Par conséquent, la présente invention a pour but de réaliser une lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée comportant un circuit de ballast capaci- tif pour un filament basse tension et des moyens qui dimi- nuent substantiellement ou même éliminent la diminution de l'efficacité des circuits de ballast capacitifs. La présente invention concerne une lampe à incan descence d'utilisation courante améliorée comportant un circuit de ballast capacitif amélioré pour faire fonctionner un filament basse tension. Selon un mode de réalisation de la présente inven- tion, une lampe à incandescence d'utilisation courante com- porte, a) un culot comprenant une section filetée électri- quement conductrice, b) une enveloppe extérieure montée sur le culot, c) une enveloppe intérieure placée coaxialement à l'intérieur de l'enveloppe extérieure et contenant une atmosphère gazeuse d halogène ainsi qu'un gaz de remplissage à pression élevée, d) un filament basse tension placé coaxialement à l'intérieur de l'enveloppe intérieure, e) un circuit de ballast capacitif comportant un élément capacitif de valeur prédéterminée reliée en série avec le filament. Le circuit de ballast comporte, en outre, un moyen de détection pour détecter l'état actif de l'élément capacitif et fournir en réponse à cet état actif un signal de commande qui est appliqué à un moyen de commutation de sorte que ce dernier devienne conducteur et fournisse un trajet de décharge ré sistif pour permettre à l'élément capacitif d'être effecti- vement déchargé. La description qui va suivre se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement: - figure 1, une lampe à incandescence d'utilisa- - 4 - tion courante construite de manière générale selon les prin- cipes de la présente invention; - figure 2, un agencement de circuit de ballast capacitif selon un mode de réalisation de la presente inven- tion; - figure 3, un autre mode de réalisation du cir- cuit de ballast capacitif de la présente invention; - figure 4, un agencement de circuit de l'art antérieur; - figure 5, les formes d ondes reliées au fonc- tionnement du circuit de la figure 4; - figure 6, les formes d'ondes reliées au fonc- tionnement des circuits des figures 7 et 8; - figure 7, les détails de l'agencement de circuit de la figure 3; - figure 8, les détails de l'agencement de circuit de la figure 2. On a représenté figure 1, une lampe à incandes cence d'utilisation courante 10 comportant un culot 14 ayant une section filetée électriquement conductrice. Une enve- loppe extérieure 12 est fixée au culot 14. La lampe 10 com- porte en outre une enveloppe intérieure 30 placée coaxiale ment et supportée à l'intérieur de l'enveloppe extérieure 12 et qui contient une atmosphère gazeuse d'halogène ainsi qu'un gaz de remplissage à pression élevée. Un filament de tungstène basse tension 32 est placé coaxialement et sup- porté à l'intérieur de l'enveloppe 30 et fonctionne sur une gamme de 24 à 36 volts. - L'enveloppe intérieure 30 peut être constituée de verre ou de quartz. Le filament 32 est disposé à l'intérieur de l'enveloppe intérieure 30 aux bornes des conducteurs d'entrée 24 et 26. Le filament 32 ainsi que l'enveloppe intérieure 30 peuvent être chacun du type décrit dans la demande française n 84 111879 incorporée ici par référence. Les conducteurs d'entrée 24 et 26 sont reliés à des entrées - 5 - 16 et 18 par des éléments transversaux 20 et 22 respective- ment. Le filament 32 est mis en oeuvre par un des agence- ments de circuit de ballast des figures 2 ou 3 chacun repré- senté en figure 1 comme étant situé dans le boîtier 15 de la lampe 10. La figure 2 est un diagramme schématique repré- sentant un circuit de ballast capacitif 40 selon un mode de réalisation de la présente invention. Le circuit 40 comporte un élément capacitif Cl placé en série avec le FILAMENT. On a relié aux bornes de l'élément capacitif Cl un moyen de détection 31 pour détecter l'état actif de l'élément capaci- tif CI et créer en réponse à cet état actif un signal de commande qui est appliqué à un moyen de commutation 33 de manière à ce qu'il devienne conducteur et provoque la dé- charge de l'élément capacitif C1 dans un trajet réalisé par la résistance Rl. Un second mode de réalisation d'un circuit de ballast 50 est représenté figure 3 et fonctionne de manière similaire à celui de la figure 2 excepté que c'est le moyen de détection 34 qui est en série avec l'élément capacitif C1 et le FILAMENT. De manière à ce que les deux modes de réalisation de la présente invention puissent être compris plus facile- ment, on fera référence, figure 4 à un agencement d'un cir- cuit de ballast capacitif de l'art antérieur. Le circuit de la figure 4 comportait des moyens fournissant une tension en courant alternatif VAC ayant une valeur classique de 120 volts à une fréquence 60 Hz appliquée aux entrées du circuit. Un côté du moyen de four- niture de la tension VAC est relié à un des côtés du fila- ment par un contact électrique approprié représenté en P2, tandis que l'autre c6té du moyen de fourniture de la tension VAC était relié à l'autre côté du filament en un agence- ment en série (1) d'un commutateur SI1, (2), d'un contact approprié P1, et (3) d'un agencement parallèle d'un élément - - capacitif C2 et d'une résistance R2. L'élément capacitif C2 réalise un trajet prédéterminé de réactance en série pour la tension VAC de sorte que la partie de la tension VAC appliquée aux bornes du filament est diminuée et passe de 120 volts à une valeur souhaitée comprise entre 24 et 36 volts. La résistance R2 reliée aux bornes de l'élément capacitif C2 est utilisée pour fournir un trajet de décharge de l'énergie non souhaitée qui peut être emmagasinée par inadvertance dans l'élément capacitif C2. Comme discuté précédemment, l'énergie non souhai- tée emmagasinée par inadvertance de l'élément capacitif C2 peut être créée si la lampe (ne possédant pas la résistance R2) est enlevée de sa douille alors que son élément capaci- tif est chargé et présente ainsi une énergie non souhaitée aux contacts P1 et P2 de la lampe. De la même manière, si la prise reliant le moyen de fourniture de la tension VAC à la lampe, est enlevée de son réceptacle mural, une énergie non souhaitée est présente sur les fiches (non représentées) de la prise. L'élément capacitif C2 peut avoir une valeur rela- tivement grande, par exemple 50 microfarads pour une lampe à incandescence de 60 watts, 24 volts. De manière à obtenir un temps de décharge relativement rapide, par exemple deux secondes, pour l'énergie non souhaitée emmagasinée dans l'élément capacitif C2 de 50 microfarads, on utilise une résistance R2 de 20 kohms. Cette résistance R2 de 20 kohms dissipe de manière classique environ 0,5 watt d'énergie inutilisée pendant le fonctionnement en régime permanent de l'agencement de circuit de l'art antérieur de la figure 4, laquelle dissipation non souhaitée diminue l'efficacité de la lampe dans laquelle se trouve la résistance R2. Un autre désavantage de l'agencement de circuit de l'art antérieur de la figure 4, concerne les dommages causés au filament qui peuvent se produire si l'on n'applique pas 7 - ou on n'enlève pas la tension du filament de manière métho- dique et sera décrit en référence en liaison avec la figure 5. La figure 5 est divisée entre, (1) figure Sa re- présentant la forme d'onde de la tension alternative appli- quée VAC, (2) figure 5b représentant la forme d'onde du courant IL circulant dans le circuit de la figure 4, (3) figure 5c représentant la tension VC2 aux bornes de l'élé- ment capacitif C2 et (4) figure Sd représentant la tension d'arc V qui peut apparaître en P1, P2 ou S1 de la fi- gap gure 4. Une comparaison entre les figures Sa, Sb et Sc ré- vèle que le courant de régime permanent IL (figure 5b) déphase la tension VAC figure Sa de presque 90 et que la tension VAC est pratiquement en phase avec la tension 1S VC2 (figure 5c). Les tensions VAC et VC2 sont des quantités essentiellement en phase parce, pour une valeur précédemment donnée de 50 microfarads pour le condensateur C2 et pour une résistance de filament classique de 9,6 ohms, l'impédance XC2 dépasse de manière significative celle de la résistance du filament. Pour cette condition, si soit le commutateur, soit le contact P1 ou le contact P2 commencent de fonctionner, par exemple au temps td de la figure Sa, un arc entre les contacts du commutateur S1 ou entre les contacts P1 ou P2 et leurs contacts correspondants dans la douille de la fixation de la lampe aura une forte probabilité de se produire. L'état conducteur ou état d'arc du commutateur S1, des con- tacts P1 ou P2 est représenté en figure 5d comme étant la durée appelée "intervalle fermé", tandis que l'état non conducteur ou non état d'arc du commutateur SI1, des contacts Pl ou P2 est représenté en figure Sd comme étant la durée "intervalle ouvert". La transition entre les intervalles ouverts et fermés est représentée par le début'de la forme d'onde en sens négatif de Vgap de la figure Sd. La tension d'arcVgap maintient la circulation du courant IL à d'arc Vga maintient la circulation du courant ILà - 8 - l'intérieur de la lampe jusqu'au passage par zéro de I (représenté par tO0 figure Sb), moment auquel l'arc s'é- teindra. Pour cet état, l'élément capacitif C2 est chargé jusqu'à une tension de crête VC2 d'environ 170 volts pour une tension VAC classique de 120 volts; La tension de crête VC2 est représentée en fi- gure 5c par l'événement t et correspond à la valeur +170 P volts de VAC de la figure 5a. La tension VC2 de la figure 5c demeure à sa valeur de crête parce que IL de la figure Sb est nul, l'arc s'étant éteint. Lorsque la tension VAC commence à osciller vers sa polarité négative, une tension allant jusqu'à deux fois la tension de crête c'est- à-dire 340 volts (représentée figure Sd par l'événement tpl) peut apparaître aux bornes de l'élément S1 ou de P1 ou P2 qui étaient initalement ouverts (évènement td de la figure Sa). Si SI, P1 ou P2 ne s'est pas ouvert suffisamment (représenté par la durée de l'intervalle ouvert de la figure Sd) pendant une moitié de cycle de la tension VAC, c'est- à-dire environ 8 millisecondes, à partir de l'extinction d'arc (événement to de la figure 5b), l'arc redémarrera quelques temps plus tard (événement tBD dans les figures Sa, b, c et d) et ceci permet à l'élément capacitif C2 de se décharger dans le filament (événement tp2 de VC2 sur la figure 5c). L'énergie emmagasinée dans l'élément capacitif C2 peut être exprimée par la relation suivante: W = 1/2 CV2 (1) o C a une valeur de 50 microfarads et V une va- leur de 340 volts de sorte que la relation (1) donne les résultats suivants: W = 1/2 (50 x 10-6) (340)2 (2) W = 2,89 Joules Une décharge de 2,89 Joules est une quantité excessive d'énergie fournie à un filament basse tension et peut provoquer des dommages au filament particulièrement si elle est fournie de manière répétitive. L'inconvénient de -9- circuit de l'art antérieur de la figure ayant les formes d'ondes de la figure S sont fortement réduits ou même éli- minés par la présente invention. En général les agencements de circuit des figures S 2 't 3 qui comportent les moyens de commutation 33 et 36, respectivement branchés aux bornes de l'élément capacitif C1, obligent cet élément capacitif Cl à se décharger d'une manière relativement'rapide à travers la résistance de fuite R1 qui a une relativement faible valeur telle que 60 ohms, si la tension du condensateur C2 ne change pas pendant une durée prédéterminée telle que 1,0 milliseconde. On remar- quera que la durée d'une milliseconde est déterminée même en l'absence de la tension appliquée VAC au moyen de l'éner- gie emmagasinée classiquement disponible dans l'alimentation en courant alimentant les moyens de détection 34 de la fi- gure 7 et 31 de la figure 8. La décharge de l'élément capacitif C1, en réponse à cette tension non modifiée pendant une durée de 1 milli- seconde, élimine rapidement l'énergie non souhaitée présente aux fiches d'une prise enlevée de son réceptacle mural ou au culot d'une lampe enlevée de sa fixation. En outre, la dé- charge rapide de l'élément capacitif Cl à travers la résis- tance R1 diminue ou pratiquement élimine tout dommage pos- sible du filament en empêchant que l'énergie emmagasinée relativement élevée c'est-à-dire 2,89 Joules, soit déchargée dans le filament. Les agencements de circuit des figures 2 et 3 réalisent l'amélioration de la présente invention sans qu'il soit nécessaire d'avoir une résistance de dissipation de puissance continue qui autrement diminuerait l'efficacité de la lampe. Le fonctionnement des circuits 40 et 50 des figures 2 et 3 sera décrit en liaison avec la figure 6. La figure 6 est semblable à la figure 5 et est divisée en (1) figure 6a représentant la tension de ligne alternative VAC, (2) figure 6b représentant le courant IL circulant dans la lampe, (3) figure 6c représentant la - 10 - tension VC1 aux bornes du condensateur Cl et (4) figure 6d représentant la tension d'arc Vgap qui peut apparaître aux gapqu petaprteax bornes de Pi, P2 ou S1 des figures 2 et 3. La figure 6 re- présente les événements td (figure 6a), tO (figure 6b) et t (figure 6c), décrits antérieurement en liaison avec P la figure 5. La figure 6c en outre représente une durée dt e ayant une valeur initiale de tp, et qui représente un temps écoulé indicatif de ce que l'état chargé de l'élément capacitif C1 demeure inchangé pour la durée prédéterminée antérieurement discutée d'environ 1 milliseconde. Si cette durée dte expire, la décharge de l'élément capacitif C2 À débute, et VC1 décroît de sa valeur de crête à tp d'en- viron 170 volts vers son état nul. L'énergie emmagasinée de VC! pour cet état de 170 volts peut être déterminée par les équations 1 et 2 et a une valeur d'environ 0,72 Joules qui est fortement inférieure à la décharge de 2,89 Joules discutée antérieurement en liaison avec la figure 5. La durée pendant laquelle Vci est déchargée, représentée en figure 6 comme ayant lieu en moins d'un demi- cycle (4 millisecondes) est déterminé par les valeurs choi- sies pour l'élément capacitif Cl et la résistance de fuite RI. Pour les agencements de circuit des figures 2 et 3, C1 a une valeur de 50 microfarads et RI a une valeur de 60 ohms, de sorte que C1 est pratiquement déchargé en environ 4 mil- lisecondes. L'agencement de circuit des figures 2 et 3 com- portant la résistance de fuite R1 diminue fortement la pro- babilité pour l'intervalle de se rompre et de devenir con- ducteur, probabilité qui peut être décrite en liaison avec la figure 6d. La figure 6d représente la tension Vgap comme gap comportant des formes d'ondes en traits continus et en traits discontinus. La forme d'onde en traits discontinus représente l'onde de tension qui pourrait apparattre pendant - il - l'intervalle antérieurement décrit comme étant les contacts du commutateur S1 ou entre les contacts P1 ou P2 et de leurs contacts correspondants dans la douille, si le condensateur C1 n'est pas déchargé. Si C1 demeure chargé à 170 volts, alors pourra apparaître aux bornes de l'intervalle une ten- sion allant jusqu'à 340 volts rendant la rupture, c'est-à- dire un état d'arc possible. La présente invention diminue cette probabilité comme représenté par la forme d'onde en traits continus de la figure 6d. Cette forme d'onde représente la tension Vgap qui existe lorsqu'on provoque la décharge antérieure- g ap ment décrite du condensateur C1. Vgap de la présente in- vention est simplement VAC (figure 6a) variant entre des pointes de -170 volts à +170 volts. Pour cette tension de crête, l'état de rupture de l'intervalle est fortement ré- duit et pratiquement élimine. La résistance de fuite R1 est reliée à l'élément capacitif C1 de manière à réaliser un trajet de décharge dans les agencements de circuits 40 et 50 par les moyens de commutation 33 et 36, respectivement. Le courant conduit dans les moyens de commutation 33 et 36 est classiquement de 3 ampères pour une durée inférieure à 4,0 millisecondes. Le moyen de commutation 36 ainsi que son moyen de détection 31 pour détecter l'état chargé non modifé de l'élément capaci- tif C1 sont représentés en détail figure 8, tandis que l'é- lément de commutation 36 ainsi que son moyen de détection 34 pour détecter l'état chargé non modifié chargé de l'élément capacitif C1 sont représentés en détail figure 7. La figure 7 représente le moyen de commutation 36 comme étant constitué par deux transistors à effet de champ à semiconducteur métal-oxyde (MOS/FET) 40 et 42 comportant des diodes parasites inhérentes et disponibles auprès de International Rectifier E1 Segundo, California. Les transis- tors à effet de champ fournissent une impédance élevée entre le condensateur C1 et le trajet de décharge résistif R1. Le - 12 - moyen de commutation 36 comporte en outre des diodes Dl et D2, une diode Zéner Z1, une résistance RF ayant une valeur classique de 47 kohms, et un condensateur CF ayant une va- leur classique de 10 microfarads. Le moyen de détection 34 est un moyen de détection classique et peut être constitué par une série d'éléments ayant les numéros de références, les fonctions de circuits et le type de ceux donnés dans le tableau 1. - 13 - TABLEAU 1 Numpiro de re frence de L'élément Circuit Type RS Résistance de détection 1 ohm 44 Redresseur Série d'agencement de quatre diodes en une configuration à double alternance ou en une configuration classique de circuit redresseur amplificateur différen- tiel. 46 Comparateur Amplificateur différen- tiel du type (CA3130) disponible près de RCA, de Somerville, NJ. 48 Monostable Multivibrateur astable du type ICM7555 dispo- nible près de Intersil, Cupertino, CA. Transistor Dispositif semiconduc- teur du type 2N5223 disponible près de GB, Syracuse, NY. 52 Coupleur optique Dispositif émetteur de lumière du type HllG2 disponible près de GB, Syracuse. - 14 - Les dispositifs 40 et 42 comportent chacun une source S, un drain D et une gâchette G. Les électrodes de source S et de drain D de chacun des dispositifs 40 et 42 sont shuntées par une diode parasite inhérente comme repré- sentée figure 7. Les diodes D1 et D2 ensemble avec les diodes inhérentes des dispositifs 40 et 42 forment un redresseur double alternance, comme représenté figure 7, pour faire fonctionner le coupleur optique 52. Les électrodes de source S des dispositifs 40 et 42 sont interconnectées et reliées à un point de masse commun 41 qui est flottant par rapport à l'un ou l'autre côté de la tension VAC présente en P1 et P2 de la lampe 10. L'électrode de drain D du dispositif 40 est connectée à une extrémité de la résistance R1 et à l'anode de la diode D1, tandis que l'électrode de drain D du dispositif 42 est reliée à une extrémité de l'élément capacitif Cl et à l'anode de la diode D2 comme représentée en figure 7. Les électrodes de gachette G sont reliées ensemble à la masse et reliées à la sortie du coupleur optique 52 du moyen de détec- tion 34. Un des côtés du condensateur CF et l'anode de la diode Zener Z1 sont reliés au point de masse commun 41. La cathode de la diode Zener Z1 est reliée, (1) à l'autre extré- mité du condensateur CF, (2) au collecteur du transistor du coupleur optique 52 et (3) à une extrémité de la résistance RF qui a son autre extrémité reliée à chacune des cathodes D1 et D2. La diode Zener Z1, le condensateur CF et la résistance RF forment un circuit de filtrage et de régulation de tension. Le moyen de détection 34 comporte la résistance de détection RF placée en série avec le filament de la lampe 10 et fournit le signal d'entrée 54 au redresseur 44. Le redres- seur 44 redresse le signal d'entrée 54 et engendre le signal 56 qui est envoyé à une entrée du comparateur 46. Le signal redressé 56 ainsi que le signal 54 indiquent l'état de la tension du condensateur C1. En général, le comparateur 46 compare le signal - redressé 56 à une tension de référence prédéterminée VREF établie par un potentiomètre variable 45. En réponse à cette comparaison, le comparateur 46 engendre un premier signal de train d'impulsions 58 sensible à un état indiquant que le niveau de tension du signal 56 du redresseur est supérieur à la tension de référence prédéterminée VREF et arrête le premier signal de train d'impulsions 58 à un niveau de ten- sion prédéterminé en réponse à un état du niveau de tension du signal redressé 56 inférieur à la tension de référence prédéterminée VREF. Le comparateur 46 en réponse au signal d'entrée 56 et à la tension prédéterminée VREF engendre un signal de sortie 58 qui est envoyé, (1) vers le collecteur du transis- tor 50, (2) vers l'entrée du coupleur optique 52 représenté de manière fonctionnelle comme comportant une diode à émis- sion de lumière et un transistor sensible à la lumière, et (3) vers l'entrée d'un dispositif monostable 48 qui, à son tour, engendre un signal de sortie 60 qui est appliqué à la grille du transistor 50 qui a son émetteur relié à la masse 51 laquelle, à son tour, est reliée au point P2 de la lampe 10. En général, le transistor 50 et le coupleur optique 52 constituent un moyen de détection sensible au premier signal de train d'impulsions 58 et à un second signal de train d'impulsions 60, et qui engendrent le signal de com- mande du moyen de commutation 36 en réponse à la fin du pre- mier signal de train d'impulsions 58. Le fonctionnement du moyen de détection 34 est représenté par les formes d'ondes des signaux 54, 56, 58 et 60 de la figure 7. Les formes d'ondes des signaux 54, 56, 58 et 60 sont représentés chacun comme ayant une partie NORMALE et une partie ZERO. La partie NORMALE correspond à l'état pendant lequel la tension aux bornes du condensateur C1 subit un changement périodique ayant lieu normalement. La partie ZERO correspond à l'état pendant lequel la tension aux bornes - 16 - du condensateur ne subit pas de variations périodiques et donc que l'énergie emmagasinée dans ce condensateur Cl doit être déchargé par la résistance de fuite Ri. Les conditions NORMALES des signaux 54, 56, 58 et 60 sont représentés respectivement comme étant (1) une onde sinusoïdale périodique, (2) un signal de courant alternatif redressé ayant une partie médiane correspondant à une tension de référence VREF qui peut être établie par un potentio- mètre variable 45 à l'entrée du comparateur 46, (3) un train d'ondes ayant lieu périodiquement constitué par des ondes Wl ayant une largeur d'impulsion classique d'environ 0,5 milli- seconde, et (4) un deuxième signal de train d'ondes ayant lieupériodiquement constitué par les ondes W2 choisies pour être plus large que W1, et ayant une largeur d'impulsion classique d'environ 1 milliseconde. Normalement les impul- sions W2 rendent le transistor 50 conducteur ce qui empêche la mise en oeuvre du coupleur optique 52 par les impulsions *plus courtes W1. Les conditions nulles des signaux 54, 56, 58 et 60 sont respectivement représentées comme étant (1) une forme d'ondes ayant une amplitude d'environ zéro, (2) une forme d'onde ayant une amplitude approchant 0, (3) un niveau de courant continu positif et (4) un niveau de courant continu nul. En fonctionnement, le signal redressé 56 est com- paré continuellement à la tension de référence VREFpar le comparateur 46. Lorsque la valeur du signal 56 devient et demeure inférieure à VREF, ce qui est représentatif d'un état nul qui est détecté par la résistance de détection RS, le comparateur 46 engendre alors l'état ZERO de son signal de sortie 58, c'est-à-dire un niveau positif de courant continu. Le monostable 48 en réponse à la condition ZERO du signal 58 engendre la condition ZERO de son signal de sortie 60, c'est- à-dire un niveau ZERO de courant continu suivant l'impulsion d'l milliseconde. La condition ZERO du signal 60 rend le - 17 - transistor 50 non conducteur tandis que le signal 58 est positif mettant ainsi en oeuvre le coupleur optique 52 qui, à son tour, provoque l'application d'un signal aux électrodes de gachette G des dispositifs 40 et 42 de manière à rendre ce. deux dispositifs conducteurs. Lorsque les dispositifs 40 et 42 sont conducteurs, cela correspond à l'état nul détecté par la résistance de détection RS qui, en retour, relie un des côtés du condensateur CI à la résistance de fuite R1 de sorte que l'énergie emmagasinée dans le condensateur C1 est effectivement déchargée. On a représenté figure 8 un autre mode de réalisa- tion du trajet de décharge de l'énergie emmagasinée dans l'élément capacitif C1. Le circuit de la figure 8 est parti- culièrement avantageux en ce qu'il ne nécessite pas une ré- sistance de détection RS placée en série avec le FILAMENT pour détecter le courant de lampe. Le circuit de la figure 8 est principalement constitué par le moyen de commutation 33 et le moyen de détection 31. Le moyen de commutation 33 peut être constitué par, (1) un transistor à effet de champ semiconducteur métal-oxyde (MOS/FET) 38 qui peut être du type antérieurement proposé pour les dispositifs 40 et 42 et (2) une série de diodes D3, D4, D5 et D6 disposées, comme représenté en figure 8 comme en une configuration de redresseur double alternance. Le noeud d'entrée du redresseur double alternance formé par les diodes D4 et D6 est relié à une extrémité du condensateur C1 tandis que le noeud de sortie du redresseur double alternance formé par les diodes D3 et D5 est relié à une extrémité du trajet de décharge résistif fourni par la résistance Rl. Les noeuds centraux des diodes D3, D4, DS et D6 sont reliés aux bornes des dispositifs 38 et les noeuds des diodes D3 et D4 et re- liés à la masse 41. L'électrode de gâchette G du dispositif 38 est relié à la sortie du coupleur optique 52 qui fournit le signal de commande du moyen de détection 31. 350 Le noeud formé par les cathodes des diodes DS et D6 - 18 - est relié à une extrémité de la résistance RF comme précédem- ment décrit en liaison avec la figure 7. L'autre extrémité de la résistance RF est reliée, (1) au noeud formé par la ca- thode de la diode Zener Z1 et une extrémité du condensateur CF et (2) au collecteur du transistor du coupleur optique 52. L'autre extrémité du condensateur CF et l'anode de la diode Zener Z1 sont reliées à la masse 41. Le moyen de détection 31 peut utiliser le coupleur optique 52, le transistor 50, le redresseur 44, le compara- teur 46, et le monostable 48 tous précédemment décrits en liaison avec la figure 7. Le moyen de détection 31 de la figure 8 est un moyen de détection de tension qui est diffé- rent du moyen de détection 34 de courant de la figure 7. En outre, à l'inverse du moyen de détection 34, le moyen de détection 31 comporte un circuit diviseur de tension formé par RD et RE ayant des valeurs classiques respectives de 2,2 kohms et 100 kohms connectées aux bornes du condensateur C1 de sorte que seulement une partie de la tension VCl ap- paraît à l'entrée du redresseur 44. Le noeud formé par les résistances RD et RE est relié à l'entrée du redresseur 44. De plus, à l'inverse du moyen de détection 34, le potentiel commun 51 du moyen de détection 31 est relié au noeud situé entre la résistance RD et le condensateur Cl. Le moyen de détection 31 comporte des signaux 58 et 60 ayant chacun des formes d'ondes qui comprennent une partie NORMALE et une partie ZERO qui sont elles décrites figure 7. Le moyen de détection 31 émet des signaux 62 et 64 qui n'ont pas été décrits auparavant en liaison avec la figure 7. Les signaux 62 et 64 comportent chacun une partie normale représentées respectivement comme, (1) une forme d'onde ayant une occurence sinusoïdale et (2) un signal de courant alternatif redressé. La partie NORMALE du signal 64 a une valeur de crête supérieure à la tension de référence VREF décrite précédemment en liaison avec la figure 7. En général, le comparateur 46 compare le signal 19 - redressé 64 et la tension de référence prédéterminée VREF. En réponse à cette comparaison, le comparateur 46 engendre le premier signal de train d'impulsions 58 en réponse à une condition indiquant que la valeur de crête du signal redressé 64 est supérieur à la tension de référence prédéterminée VREF et arrête le premier signal de train d'impulsions 58 à un niveau de tension prédéterminé en réponse à une condition telle que le niveau de tension du signal redressé 64 demeure supérieur à la tension de référence prédéterminée VREF pour une durée prédéterminée de 1 milliseconde. Les signaux 62 et 64, de même que les signaux 54 et 56 de la figure 7, comportent une partie ZERO respectivement représentée par (1) une forme d'ondes ayant une valeur de fonctionnement permanent positif correspondant essentielle- ment à la valeur de crête du signal 62, et (2) une valeur de fonctionnement permanent positif correspondant essentielle- ment à la valeur de crête du signal 64 et dépassant la ten- sion de référence VREF. Les conditions ZERO des signaux 62 et 64 sont représentatifs de ce que la tension aux bornes du condensateur C1 demeurent à une valeur de crête, c'est-à-dire qu'elle ne varie pas périodiquement et donc que le capaciteur C1 a besoin d'être déchargé. Le comparateur 46 en réponse à la partie ZERO du signal 64 crée la partie ZERO de la forme d'ondes 58 de manière similaire à ce qui est écrit en liaison avec la figure 7. De la même manière, le monostable 48 en réponse à la partie ZERO du signal 58 crée la partie ZERO de la forme d'onde 60 d'une manière similaire à celle décrite en liaison avec la figure 7. En outre, le transistor 50 en réponse à la partie ZERO des deux signaux 58 et 60 applique un signal par le coupleur optique 52 à l'électrode de gachette G du dispo- sitif 38 de manière à rendre ce dispositif conducteur. Le dispositif 38 conducteur provoque le couplage d'une extrémité du condensateur C1 à la résistance de fuite R1 de sorte que l'énergie emmagasinée non souhaitée du condensateur Cl est Z558304 - 20 - déchargée en totalité. On remarquera maintenant que la présente invention réalise une lampe d'usage courant améliorée utilisant un filament basse tension et comportant différents modes de réalisation d'un circuit de ballast capacitif. Les différents modes de réalisation du circuit de ballast comportent chacun des moyens pour décharger rapidement l'énergie non souhaitée qui peut être emmagasinée aux bornes des éléments capacitifs. Différents modes de réalisation de la présente invention fournissent cette décharge rapide sans qu'il soit nécessaire d'utiliser de manière continue des éléments résistifs de dissipation qui pourraient autrement diminuer l'efficacité de la lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée. - 21 - REVENDICATIONS 1. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée ayant un culot (14) comportant une section filetée électriquement conductrice, une enveloppe extérieure (12) fixée sur le culot (14), une enveloppe intérieure (30) placée coaxialement à l'intérieur de l'enveloppe extérieure (12) et contenant une atmosphère gazeuse halogène avec un gaz de remplissage à pression élevée, et un filament basse tension (32) disposé à l'intérieur de l'enveloppe intérieure (30), lampe caractérisée en ce qu'elle comprend: - un circuit de ballast capacitif (40, 50) compor- tant un élément capacitif (C1) ayant une valeur prédéterminée placé en série avec le filament (32), des moyens de détection (31, 34) pour détecter l'état actif de l'élément capacitif (C1) et créer un signal de commande sur un trajet de signal en réponse à cet état actif et des moyens de commutation (33, 36) qui deviennent conducteurs en réponse au signal de com- mande permettant ainsi de réaliser un trajet de décharge résistif pour provoquer la décharge effective de l'élément capacitif (CI). 2. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de commutation (36) comporte: - un premier et un second transistors à effet de champ (40, 42), chacun ayant des électrodes de source (S), de drain (D) et de gâchette (G), les électrodes de source (S) étant reliées ensemble et à une masse commune (41), les élec- trodes de gâchette (G) étant reliées ensemble au trajet de signal du signal de commande du moyen de commutation (36), l'électrode de drain (D) de l'un des transistors à effet de champ (42) étant reliée à un côté du condensateur (Cl) et l'électrode de drain (D) de l'autre transistor à effet de champ (40) étant reliée à l'un des côtés du trajet de dé- charge résistif (Rl). 705 3. Lampe à incandescence d'utilisation courante - 22 - améliorée selon la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens de commutation (33) comportent: - un transistor à effet de champ (38) et quatre diodes (D3, D4, D5, D6) disposées en une configuration de redresseur double alternance; - ce transistor à effet de champ (38) comportant une électrode de drain et une électrode de source connectées aux bornes de noeuds centraux du redresseur double alternance avec l'électrode de source étant reliée à une masse commune (41), le transistor à effet de champ (38) ayant son électrode de gâchette (G) reliée au trajet de signal du signal de com- mande du moyen de commutation; et - le redresseur double alternance ayant son noeud d'entrée (D4, D6) relié à un côté du condensateur (Cl) et son noeud de sortie relié (D3, DS) à l'autre côté du trajet de décharge résistif (R1). 4. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de détection (34) est relié en série avec le filament. 5. Lampe à incandescence d'utilisation courante selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de détection (34) comporte: - une résistance de détection (RS) reliée en série avec le filament; - un redresseur (44) branché aux bornes de la ré- sistance de détection (RS) pour engendrer un signal redressé (56) indiquant l'état de la tension du condensateur (Cl); - des moyens (46) pour comparer le signal redressé (56) avec une référence prédéterminée (VREF) pour engendrer un premier signal de train d'impulsions (58) sur un trajet de signal en réponse à une condition indiquant que le niveau de tension du signal redressé (56) est supérieur à la référence prédéterminée (VREF), et arrêter ce premier signal de train d'impulsions (58) à un niveau de tension prédéterminé en réponse à une condition indiquant que le niveau de tension du 23 - signal redressé (56) est inférieur à la référence prédéter- minée; - des moyens (48) sensibles au premier signal de train d'impulsions (58) pour engendrer un second signal de train d'impulsions (60) sur un trajet de signal et ayant une largeur d'impulsion supérieure à celle du premier signal de train d'impulsions, et des moyens de détection sensibles au premier et au deuxième signal de train d'impulsions pour engendrer le signal de commande du moyen de commutation (36) en réponse à l'arrêt du premier signal de train d'impulsions (58). 6. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens de détection comportent un transistor (50) et un coupleur optique (52); le transistor (50) ayant sa base reliée au second train d'impulsions (60), son émetteur relié à une masse commune (51) et son collecteur relié au trajet du signal du premier train d'impulsions (58) et à un étage d'en- trée du coupleur optique (52); le coupleur optique (52) ayant pour effet d'engendrer le signal de commande en réponse à l'arrêt du signal du premier train d'impulsions (58). 7. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 1, carcatérisée en ce que le moyen de détection (31) est branché aux bornes du condensa- teur (Cl). 8. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de détection (31) comporte: - un circuit diviseur de tension constitué par les résistances (RD et RE) reliées en parallèle aux bornes du condensateur (C1); - un redresseur (44) branché aux bornes d'une des résistances RD et RE pour engendrer un signal redressé (64) indiquant l'état de la tension du condensateur (C1); - des moyens (46) pour comparer le signal redressé - 24 - (64) et une référence prédéterminée (VREF) pour engendrer un premier signal de train d'impulsions (58) sur un trajet de signal en réponse à une condition indiquant que le niveau de tension du signal redressé (58) est supérieur à la référence prédéterminée (VREF), et arrêter ce premier signal de train d'impulsions à un niveau de tension prédéterminé en réponse à une condition indiquant que le niveau de tension du signal redressé (58) demeure supérieur à la référence prédéterminée (VREF) pendant une durée prédéterminée; - des moyens (48) sensibles au premier signal de train d'impulsions (58) pour engendrer un deuxième signal de train d'impulsions (60) ayant une largeur d'impulsion supé- rieure à celle du premier signal de train d'impulsions; et - des moyens de détection sensible au premier et au deuxième signaux du train d'impulsions pour engendrer le signal de commande du moyen de commutation (38) en réponse à l'arrêt du signal du premier signal train d'impulsions (58). 9. Lampe à incandescence d'utilisation courante améliorée selon la revendication 8, caractérisée en ce que les moyens de détection comprennent un transistor (50) et un coupleur optique (52); le transistor (50) ayant sa base reliée au second train d'impulsions (60); son émetteur relié à une masse commune (51) et son collecteur relié au trajet de signal du premier signal de train d'impulsions et à un étage d'entrée du coupleur optique (52); et le coupleur optique (52) ayant pour effet d'engendrer le signal de commande en réponse à l'arrêt du premier signal de train d'impulsions (58).