Brevet FR2539321A1 — publié le 19840720

Procédé cryogénique permettant l'élimination sélective de gaz acides de mélanges de gaz au moyen d'un solvant La présente invention concerne un procédé permettant d'éliminer des gaz acides, tels que l'acide sulfhydrique et le gaz carbonique, de mélanges de gaz qui les contiennent, ce procédé convenant particulièrement bien au traitement de mélanges gazeux ayant même des teneurs très élevées en gaz acides. Les procédés de la technique antérieure visant à résoudre ce problème conviennent techniquement au traitement de gaz qui, dans leur état brut, ne contiennent que des pourcentages relativement petits de gaz acides. C'est pour cela qu'ils ont-été mis au point au cours d'une période dans laquelle les coûts de l'énergie étaient relativement bas, aussi seuls les gaz naturels contenant de faibles quantités de ces composants ont-ils été exploités. Ces procédés de la technique antérieure peuvent également être utilisés pour traiter des gaz ayant une forte teneur en composants acides, mais les conséquences économiques et, à la limite, les conséquences techniques elles aussi sont inacceptables. C'est pour cela que ces procédés sont basés essentiellement sur l'absorption au moyen de solvants sélectifs qui retiennent les composants acides et laissent ainsi le gaz purifié. Le coût du traitement est par conséquent, avec une assez bonne approximation, proportionnel à la quantité de solvant utilisée, laquelle est proportionnelle à la quantité de gaz à traiter Cette quantité de solvant augmente avec la teneur en composants acides. Le gaz purifié doit ainsi supporter le coût du traitement. Il est par conséquent évident que le co t du traitement selon la technique connue s'élève d'une manière inacceptable à mesure que la teneur en gaz acides augmente. Dans la situation énergétique actuelle, l'utilisation des ressources disponibles doit être optimisée. Pour l'exploitation des gisements de gaz naturel ayant une forte teneur en gaz acides, ou pour purifier des gaz de synthèse produits à partir de mazout ou de houille, on a donc besoin de procédés de traitement pouvant être utilisés avec des gaz ayant une forte ou une très forte teneur en composants acides, et pouvant fournir des produits à spécifications très strictes. Le traitement de tels gaz nécessite l'utilisation de procédés mixtes, cryogéniques et par solvant, de manière à combiner les avantages des deux techniques, afin d'obtenir une bonne purification du gaz à un coût acceptable. La doeianderesse a déjà fait breveter un procédé de ce type dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N' 4 097 250 Ce brevet décrit la purification d'un gaz brut contenant plus de 70 % de gaz acides par utilisation combinée d'une distillation à basse température et d'une absorption par solvant Les solvants décrits sont le diméthylétherpolyéthylèneglyc"l et le carbonate de propylène. Un nouveau procédé de purification a maintenant été découvert qui convient particulièrement bien au traitement de gaz ayant une forte teneur en gaz acides, et qui fait appel à une catégorie de solvants sélectifs convenant particulièrement bien à la purification dans un cycle cryogénique. La présente invention a pour objet l'utilisation de tels solvants dans le cycle de traitement qui sera décrit ci-après. Les solvants utilisés dans le procédé selon l'invention sont essentiellement des esters, des alcools et des éthers de bas poids moléculaire, entrant dans les catégories suivantes: esters d'alcool de formule générale R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 et R 2 désignent des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, qui peuvent être identiques ou différents et dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool, tels que le formiate de méthyle, l'acétate de méthyle, l'acétate d'éthyle ou l'acétate de monoéthylèneglycol. Esters de glycols de formulesgénérales R 1 R 2 R 5 R 3 R 3 R 5 1 1 1315 J ROO(CH)-(C) -CI{ 2 COOR 2 o R 00 CCH) -(C)C 2 C Ru (CH)n -C C CH 2 R 6 R 4 R 4 R 6 H dans lesquelles R 1 et R 2, qui peuvent être identiques ou différents, désignent des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone; R 3, R 4,-R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, désignent ou bien des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone ou bien des atomes d'hydrogène; et m et n sont des nombres entiers qui peuvent être égaux à O ou à 1, des exemples de ces composés étant le diacétate de 1,3- propanediol, le diacétate de 2,2-diméthyl-1,3-propanediol, le diacétate de 1,2-propanediol et le diacétate de mono- éthylèneglycol. Ester cycliques (lactones) de formules 259 '321 R 4 R 3 o/ ou 5 ou= 14 R 2 R C=O \O / dans lesquelles R 2, R 3, R 4 et R 5, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkylène dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent également être remplacés par des radicaux alkyle ou par des fonctions alcool ou éther, des exemples de ces composés étant la butyrolactone et la caprolactone. Alcools de formule générale R 6 R 4R 2 | I l Hl (C) (C) C OH R 5 P 3 R 1 dans laquelle R 1, R 2, R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone, des groupes hydroxyle ou des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent être égaux à O ou à 1, des exemples de ces composés étant le monoéthylèneglycol, le diéthylèneglycol, le 1,2-propanediol, le 1,4-butanediol, le méthanol, l'éthanol, le propanol, l'isopropanol, le nbutanol, l'isobutanol, le sec-butanol, le tert-butanol et le 1,3-propanediol. Ethers cycliques de formule 259321 t R 4 R 5 R l t 6 R 2 o dans laquelle R 2, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkylène dans lesquels l'hydrogène peut également être remplacé par des radicaux alkyle ou méthoxy' R 3 peut être un atome d'oxygène ou un radical alkylène dans lequel l'hydrogène peut également être remplacé par des radicaux alkyle ou méthoxy, R 4 peut être identique à R 3, ou bien peut être absent-dans le cas d'un cycle pentagonal, des exemples de ces composés étant le tétrahydrofuranne, le méthyl-tétrahydrofuranne, le tétra- hydropyranne, le 1,3-dioxolane, le 2-méthoxy-1,3-dioxolane et le 1,4-dioxanne. Ethers de formule générale R 1-0-CH 2-(R 3)n-CH 2 r O-R 2 dans laquelle R 1 désigne un radical alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, R 2 désigne un atome d'hydrogène ou un radical alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, R est ou un radical alkylène ou un groupement de formule (CH 2-O-CH 2), et N est un nombre entier qui peut être égal à O ou à 1, des exemples de ces composés étant le 1,2-diméthoxyéthane, le 1,2-méthoxyéthoxy- éthane, le diméthoxydiéthylèneglycol et le monométhoxy- diéthylèneglycol. Ethers de formule générale Ri-0-R 2, dans laquelle R 1 et R 2, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool, des exemples de ces composés étant l'éthylène, le propylène, le 1-méthoxyéthanol, le 1-méthoxy- 2-propanol, le 1-méthoxy-3-propanol et l'éthoxyéthanol. Ester-éthers, c'est-à-dire composés contenant les deux fonctions, de formule (R 4-O) n-R -COOR 2 (OR 3)m dans laquelle R 3 et R 4, qui peuvent être identiques ou différents, désignent des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, R 2 désigne un radical alkylène ou alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, R 1 est identique à R 2 ou à R 3, et m et n sont des nombres entiers qui peuvent être égaux à O ou à 1, des exemples de ces composés étant l'acétate de 2-méthoxy- éthyle, le methoxyacétate de méthyle et le métho 1 xlacétate d' éthyle. Les solvants précités combinent diverses propriétés particulièrement favorables pour leur emploi comme solvants sélectifs. A cet égard, ils ont une grande stabilité dans les conditions dans lesquelles ils sont utilisés, ils possèdent un grand pouvoir dissolvant envers les gaz acides, une grande sélectivité envers l'acide sulfhydrique par rapport aux gaz carbonique et aux hydrocarbures, une grande sélectivité envers le gaz carbonique par rapport aux hydrocarbures, un faible poids moléculaire et un bas point de fusion Cette dernière caractéristique est essentielle pour leur application dans un procédé cryogénique. Dans le cas du traitement d'un gaz naturel, après condensation à basse température et avant l'absorption finale avec un solvant, le gaz est disponible à basse température, sensiblement inférieure à 00 C. Pendant l'absorption finale, il est utile de pouvoir atteindre une température considérablement plus basse que la température du gaz, cette possibilité étant favorable en ce sens qu'elle augmente le pouvoir absorbant du solvant p 2539321 et sa sélectivité. Lesdits solvants ont également la propriété d'une sélectivité marquée pour l'acide sulfhydrique par rapport au gaz carbonique, ce qui assure la sécurité en ce qui concerne le composant le plus dangereux. Les solvants selon la présente invention peuvent être utilisés soit isolément soit en mélange, avec des additions appropriées d'eau et/ou d'un composé organique à bas point de fusion et/ou à faible viscosité et/ou-à bas poids moléculaire, tel que le diméthyléther, le méthanol, l'acétone, le toluène, l'éthanol, le propane, le butane ou le pentane, afin d'ajuster les caractéristiques du solvant en fonction du gaz à traiter et de ses conditions de pression et de température. Le composé organique peut être ajouté dans une proportion comprise entre 0,3 et 40 % du poids du mélange résultant, et l'eau peut être ajoutée dans une proportion maximale de 10 % en poids. Le procédé selon l'invention, qui permet entre autres d'obtenir pratiquement séparément des courants de purge contenant le gaz carbonique et l'acide sulfhydrique, comprend les opérations suivantes a) injection du gaz naturel ou de synthèse dans une première colonne d'absorption, afin d'absorber l'acide sulfhydrique; b) refroidissement du gaz pratiquement débarrassé d'acide sulfhydrique pour condenser une partie du gaz carbonique contenu dans ledit gaz; c) injection du gaz refroidi et partiellement condensé dans une seconde colonne d'absorption afin de ramener la teneur en gaz carbonique à la valeur requise; d) régénération du solvant ou des solvants utilisés dans l'absorption du gaz acide. Le gaz pratiquement dépourvu d'acide sulfhydrique peut être refroidi conformément au point b) dans un échangeur â 55932. de chaleur par vaporisation d'une partie du gaz carbonique contenu dans le solvant riche en gaz carbonique, à un stade convenable de sa régénération. Il est préférable que les gaz acides qui restent non condensés après le refroidissement décrit au point b) ne représentent pas plus de 30 moles % dans la phase gazeuse, ou, mieux encore,se situent entre 15 et 30 moles %. Le gaz pratiquement dépourvu d'acide sulfhydrique peut également être refroidi conformément au point b) à l'intérieur de la-seconde colonne d'absorption Un tel refroidissement, qui provoque la condensation d'une partie du gaz carbonique, implique que l'on peut se passer de la colonne de distillation utilisée dans les procédés antérieurs. Le solvant ou les solvants utilisés pour absorber l'acide sulfhydrique dans la première colonne d'absorption peuvent être initialement régénérés dans un ou plusieurs étages d'expansion ( 3 au plus) à partir desquels on recueille principalement les composants utilisables co-absorbés à l'étape a), puis dans un nouveau ou de nouveaux étages d'expansion ( 4 au plus) à partir desquels il se dégage surtout de l'acide sulfhydrique, puis dans une colonne de distillation de laquelle sort surtout de l'acide sulfhydrique en tant que produit de tête. Les solvants régénérés de cette manière sont recyclés dans la seconde colonne d'absorption. Ube partie du solvant ou des solvants utilisés pour l'absorption du gaz carbonique dans la seconde colonne d'absorption peut être régénérée dans un ou plusieurs étages d'expansion ( 3 au plus), à partir desquels on recueille surtout les composants utilisables qui ont été co- absorbés à l'étape c), puis dans un nouveau ou de nouveaux étages d'expansion ( 4 au plus) à partir desquels il se dégage surtout du gaz carbonique Après régénération, cette partie est recyclée dans la seconde colonne d'absorption Le reste du solvant ou des solvants utilisés pour l'absorption du gaz carbonique est envoyé dans la première colonne d'absorption. Les composants utilisables dégagés pendant les opérations d'expansion du solvant riche en acide sulfhydrique sont comprimés, refroidis et recyclés vers la première colonne d'absorption, tandis que ceux qui sont dégagés lors des étapes d'expansion du solvant riche en gaz carbonique sont comprimés, refroidis et recyclés vêts la seconde colonne d'absorption. Ou bien, on peut récupérer les composants utilisa- bles du solvant riche en acide sulfhydrique et du solvant riche en gaz carbonique en provoquantl'expansion des deux courants de solvants riches dans un même nombre d'étages et aux mêmes pressions, puis en-recyclant les composants récupérés vers la première colonne d'absorption, au moyen d'un seul compresseur. Les opérations d'expansion des solvants riches en acide sulfhydrique et riches en gaz carbonique peuvent être effectuées au moyen de vannes ou bien, au moins partiellement, dans des turbines. La régénération du solvant riche en gaz carbonique par expansion peut être combinée au chauffage de ce même solvant afin de favoriser l'élimination du gaz carbonique par vaporisation et de récupérer les frigories pour l Es utiliser dans le procédé. Le nombre d'étages d'expansion à partir desquels il se dégage surtout du gaz carbonique peut être compris entre 1 et 4,-de façon à produire des courants de gaz carbonique à des pressions décroissantes, un ou deux de ces étages pouvant être maintenus sous vide, auquel cas les gaz acides qui se dégagent doivent être recomprimés Cependant, dans certains cas il n'est pas nécessaire de descendre au-dessous de la pression atmosphérique car la pression finale est une fonction de la température atteinte et de la purification requise. Les courants qui contiennent surtout du gaz - carbonique produit à haute pression peuvent être détendus au 25393 fl moyen de vannes ou de turbines jusqu'à leur pression d'émission requise afin de produire du travail et des frigories. La première colonne d'absorption opère à une pression comprise entre 20 et 110 bars et à une température comprise entre 300 C et + 400 C; la seconde colonne d'absorption opère à une pression comprise entre 20 et bars et à une température comprise entre 1000 C et + 100 C Enfin, la colonne de distillation permettant la régénération du solvant opère à une pression comprise entre 0,1 et 5 bars, à une température de tête de 600 C à + 100 C, et à une température de queue comprise entre 100 C et 'C Une section de rectification peut être superposée à la première colonne d'absorption afin de réduire la perte de solvant dans le courant de gaz de tête sortant de ladite colonne d'absorption, le condenseur de tête étant refroidi par le solvant riche en gaz carbonique provenant de la seconde colonne d'absorption avant que ledit solvant soit envoyé dans la première colonne d'absorption. Une autre étape consiste à ajouter du solvant au gaz naturel ou de synthèse sortant de la première colonne d'absorption avant qu'il soit refroidi par des échangeurs de chaleur ou par l'extension à travers des vannes ou dans des turbines afin d'empêcher la cristallisation du gaz carbonique. Le solvant de la seconde colonne d'absorption peut être soutiré en un point intermédiaire de cette colonne, puis être refroidi à l'aide d'au moins une partie des frigories résiduelles du gaz traité et/ou d'au moins une partie des frigories résiduelles du gaz carbonique, puis être envoyé dans la colonne juste au-dessous de son point de soutirage. On peut mélanger le solvant épuisé qui sort de la première ou de la seconde colonne d'absorption avec le gaz naturel ou de synthèse, et le refroidir afin d'effectuer une 2539321; absorption préliminaire et de réduire la charge de l'absorbeur. On peut mélanger le solvant régénéré sortant de la colonne de distillation avec le gaz sortant de la seconde - colonne d'absorption, et le refroidir dans un échangeur de chaleur avant de l'envoyer dans la seconde colonne d'absorp- tion. L'invention va être décrite ci-après avec référence au schéma de fonctionnement de la Figure 1, qui représente une forme de réalisation préférée, mais ne doit pas être considérée comme limitant le champ d'application de l'invention. Le gaz brut arrive dans l'installation par le tuyau 1 et est lavé à contre-courant dans le premier absorbeur 2. Cet absorbeur comprend une section de rectification et un réfrigérant à reflux 3 afin d'éliminer le solvant vaporisé. Le gaz est ensuite refroidi pour qu'une grande partie du gaz carbonique se condense dans l'échangeur de chaleur 4, le solvant est mesuré par la vanne 5 afin d'empêcher la cristallisation du gaz carbonique, et le gaz est détendu jusqu'à sa pression de traitement à travers la vanne 6 Le gaz détendu est lavé à contre-courant avec le solvant dans l'absorbeur 7 afin d'éliminer le gaz carbonique Le gaz sortant de l'absorbeur est mélangé avec du solvant complètement purifié et est refroidi dans l'échangeur de chaleur 8, séparé du solvant en 9 et envoyé, en vue d'une récupération des frigories, dans les échangeurs de chaleur et 11, puis dans le circuit principal par le tuyau 12. Le solvant refroidi, séparé du gaz en 9, est envoyé dans l'absorbeur 7 au moyen de la pompe 13 Un complément de solvant, non complètement purifié, est envoyé dans l'absorbeur à un niveau intermédiaire Afin de réduire la température d'absorption moyenne, le solvant est extrait d'un plateau intermédiaire de l'absorbeur 7, pompé par 14 et refroidi par échange de chaleur avec le gaz traité en 10. 2539321 i. Une partie du solvant riche en gaz carbonique qui sort de l'absorbeur 7 est introduite par la pompe 15 et par la vanne 16 afin de refroidir le déphlegmateur 3, puis dans l'absorbeur 2, dans lequel l'acide sulfhydrique est absorbé. Le solvant riche en acide sulfhydrique est détendu à travers la vanne 17 et est envoyé dans le sépateur 18 Les vapeurs sont recomprimées par 19 dans l'absorbeur 2 Le liquide est dilaté dans le séparateur 20 puis est envoyé dans la colonne de régénération 21 à travers les vannes 22 et 23 Le gaz riche en acide sulfhydrique qui se dégage en 20 sort de l'installation par la vanne 24. Le solvant est débarrassé de l'acide sulfhydrique et du gaz carbonique dans le régénérateur 21, qui est équipé d'unréfrigérant 25, d'un accumulateur de reflux 26,d'unepon We de reflux 27 et d'un rebouilleur 28 Ce dernier est chauffé par une source de chaleur quelconque Les gaz acides qui sortent de 26 sont ajoutés à ceux qui sortent par la vanne 24 Le solvant régénéré est refroidi par un moyen de refroidissement externe (de l'air ou de l'eau et/ou un cycle de réfrigération approprié) en 29, et par le solvant riche en , puis est envoyé, à l'aide de la pompe 31 et de la vanne de commande 32, dans le refroidisseur 8, après avoir été refroidi dans l'échangeur de chaleur 33. La partie du solvant riche en gaz carbonique qui n'est pas utilisée pour l'absorption de l'acide sulfhydrique est régénérée par expansion. Elle est envoyée par l'intermédiaire de la vanne 35 dans le séparateur 34, dans lequel un gaz riche en méthane se dégage et est recyclé vers l'absorbeur 7 au moyen du compresseur 36, après refroidissement par échange de chaleur avec le gaz traité en 11. Le solvant qui sort en 34 est détendu à travers la vanne 37, chauffé en 38 et envoyé dans le séparateur 39, dans lequel du gaz carbonique se dégage. 2.539321 Il est chauffé en 40 et 41 puis évacué de l'installation. Le solvant qui sort en 39 estdétendu sous vide à travers la vanne 42, chauffé dans l'échangeur de chaleur 43, puis envoyé dans le séparateur 44 Le gaz carbonique est comprimé à une pression approximativement égale à la pression atmosphérique dans le compresseur 45 Le solvant, qui contient encore une quantité notable de gaz carbonique, est envoyé ahu moyen de la pompe 46 et de la vanne de commande 47 à un niveau intermédiaire de l'absorbeur 7. L'échangeur de chaleur 38 peut être l'échangeur de chaleur 4 lui-même (ces deux échangeurs étant toutefois séparés sur la figure) Dans ce cas, le solvant qui sort de 34 est chauffé, condensant ainsi une grande partie du gaz carbonique qui se trouve dans le gaz brut sortant du premier absorbeur. L'échangeur de chaleur 43 peut être l'échangeur de chaleur 8 lui-même (ici encore les deux échangeurs sont représentés séparés sur la figure). Avec le système décrit, il est possible d'obtenir un gaz traité contenant moins de 1 ppm d'acide sulfhydrique et moins de 10 ppm de gaz carbonique Un autre procédé possible de récupération des produits co-absorbés utilisables est représenté sur la Figure 2 Le solvant riche qui sort de l'absorbeur 2 est envoyé directement dans une section d'épuisement 50 qui se trouve au-dessous de l'absorbeur 2 De la chaleur est fournie à cette section d'épuisement par des fluides chauffants appropriés dans le rebouilleur de fond 51 et dans le rebouilleur intermédiaire 52 Ce dernier refroidit le produit de queue de la colonne, qui ne contient alors que des quantités négligeables de composés utilisables. Ce produit est détendu à travers la vanne 22 et est envoyé dans le séparateur 20. Les nouveaux éléments d'installation 50, 51 et 52 remplacent les éléments d'installation 17, 18 et 19 de la 2.539321 Figure 1. Le même dispositif peut être utilisé pour récupérer des composés utilisables co-absorbés dans l'absorbeur 7 de la Figure 1 Dans ce cas, les éléments d'installation qui doivent être remplacés par la section d'épuisement et ses accessoires sont les éléments 34, 35, 36 et 11. REVENDICATIONS 1 Procédé cryogénique permettant l'élimination fractionnée des gaz acides de gaz naturels ou de synthèse, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) injection du gaz naturel ou de synthèse dans une première colonne d'absorption afin d'absorber l'acide sulfhydrique; b) refroidissement du gaz pratiquement débarrassé d'acide sulfhydrique pour condenser une partie du gaz carbonique contenu dans ledit gaz; c) injection du gaz refroidi et partiellement condensé dans une seconde colonne d'absorption afin de ramener la teneur en gaz carbonique à la valeur requise; d) régénération du solvant ou des solvants utilisés dans l'absorption du gaz acide; le solvant ou les solvants utilisés étant choisis parmi les esters, les alcools et les éthers de bas poids moléculaire entrant dans les catégories suivantes: esters d'alcools de formule générale R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 et R 2 désignent des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, qui peuvent être identiques ou différents, et dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool; esters de glycol de formulesgénérales R 1 c nî O 2 R 5 R 3 R 3 R 5 l C R 00 C(EH>(C)CH COO ou O Rl OOC-(CH))n 2 OOR o (CH) C C CH 2 R 6 R 4 R 4 R 6 2539321. dans lesquelles R 1 et R 2, qui peuvent être identiques-ou différents, désignent des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone; R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, désignent des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone ou des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui-peuvent être égaux à O ou à 1; esters cycliques (lactones) de formules R / II ou o I R 5 C=O R 5 C=O c dans lesquelles R 2, R 3, R 4 et R 5, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkylène dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent également être remplacés par des radicaux alkyle ou par des fonctions alcool ou éther; alcools de formule générale R 6 R 4 R 2 H -(m (C) C OH R 5 i 3 dans laquelle R 1, R 2, R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkyle de 1 à 3 atomes de carbone, des groupes hydroxyle ou des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent être égaux à O ou à 1; éthers cycliques de formule / -' R 4 R-5 R 3 R R 2 dans laquelle R 2, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkylène dans lesquels l'atome d'hydrogène peut également être remplacé par des radicaux alkyle ou méthoxy; R 3 peut être un atome d'oxygène ou un radical alkylène dans lequel l'hydrogène peut également être remplacé par des radicaux alkyle ou méthoxy; R 4 peut être identique à R 3, ou bien être absent dans le cas d'un cycle pentagonal; éthers de formule générale R 17-O-CH 2-(R 3)n-CH 2-O-R 2 dans laquelle R 1 désigne un radical alkyle de 1 à 4 atomes de carbone; R 2 désigne un atome d'hydrogène ou un radical alkyle de 1 à 4 atomes de carbone; R 3 est un radical alkylène ou un groupement de formule (CH 2-O-CH 2), et N est un nombre entier qui peut être égal à O ou à 1; éthers de formule générale R 1-O-R 2 dans laquelle R 1 et-R 2, qui peuvent être identiques ou différents, sont des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent âtre remplacés par des fonctions alcool; ester-éthers, c'est-à-dire composés contenant les deux fonctions, de formule: (R 4-O)n R 1 -COOR 2 (OR 3)m dans laquelle R 3 et R 4, qui peuvent être identiques ou différents, désignent des radicaux alkyle de 1 à 4 atomes de carbone; R 2 désigne un radical alkylène de 1 à 4 atomes de carbone; R 1 est identique à R 2 ou à R 3; et m et N sont des nombres entiers qui peuvent être égaux à O ou à 1. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant ou les solvants utilisés pour l'absorption de l'acide sulfhydrique dans la première colonne d'absorption sont régénérés initialement dans un ou plusieurs étages d'expansion à partir desquels on recueille principalement les composants utilisables co-absorbés dans l'étape a), puis dans un autre ou dans d'autres étages d'expansion à partir desquels il se dégage surtout de l'acide sulfhydrique, puis dans une colonne de distillation, dont le produit de tête est surtout de l'acide sulfhydrique, les solvants régénérés étant ensuite recyclés vers la seconde colonne d'absorption. 3 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie du solvant ou des solvants utilisés pour l'absorption du gaz carbonique dans la seconde colonne d'absorption est régénérée premièrement dans un ou plusieurs étages d'expansion & partir desquels on recueille principalement les composants utilisables co-absorbés dans l'étape c), puis dans un autre ou dans d'autres étages d'expansionà partir desquels il se dégage surtout du gaz carbonique, après quoi on recycle ce solvant ou ces solvants vers la seconde colonne d'absorption, le reste du solvant ou des solvants utilisés pour l'absorption du gaz carbonique étant envoyé dans la première colonne d'absorption. 4 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le nombre des étages d'expansion à partir desquels on recueille principalement les composants utilisables peut être de 1 à 3. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le nombre des étages d'expansion à partir desquels on recueille principalement les composants utilisables peut être 1 à 3. 6 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le nombre des étages d'expansionàpartir desqc uels il se dégage surtout du gaz carbonique peut être de 1 à 4,ces étages produisant des courants de gaz carbonique à des pressions décroissantes. 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on maintient sous vide un ou deux étages d'expansion. 8 Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 et 6, caractérisé en ce que le courant ou les courants contenant surtout du gaz carbonique produit à haute pression sont détendus dans une turbine jusqu'à la pression d'émission afin de produire du travail et des frigories. 9 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on complète la régénération par expansion du solvant riche en gaz carbonique en chauffant le solvant lui-même afin de favoriser l'élimination du gaz carbonique par vaporisation, et de récupérer les frigories pour les utiliser dans le procédé. 10 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 3, caractérisé en ce que l'extension des solvants riches en acide sulfhydrique et riches en gaz carboniques est effectuée à travers des vannes ou, au moins partiellement, dans des turbines. 11 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première colonne d'absorption de l'étape a) opère à une pression comprise entre 20 et 110 bars, et à une température comprise entre 300 C et + 400 C. 12 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde colonne d'absorption de l'étape c) opère à une pression comprise entre 20 et 110 bars et à une température comprise entre 1000 C et + 100 C. 13 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la colonne de distillation destinée à la régénération du solvant opère à une pression comprise entre 2539321, 0,1 et 5 bars, à une température de tête comprise entre 600 C et + 100 C, et à une température de queue comprise entre 10 'C et 200 'C. 14 Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 et 4, caractérisé en ce que les composants utilisables qui se dégagent du ou des étages d'expansion du solvant riche en acide sulfhydrique sont comprimés, refroidis et recyclés vers la première colonne d'absorption. 15 Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 et 5, caractérisé en ce que les composants utilisables qui se dégagent du ou des étages d'expansion du solvant riche en gaz carbonique sont comprimés, refroidis et recyclés vers la seconde colonne d'absorption - 16 Procédé selon l'une quelconque des revendications 2,3,4 et 5,caractérisé en ce qu'on récupère les composants utilisables du gaz naturel ou de synthèse à partir du solvant riche en acide sulfhydrique et du solvant riche en gaz carbonique en détendant ces deux courants de solvants riches dans un même nombre d'étages et aux même pressions et en recyclant les composants utilisables récupérés vers la première colonne d'absorption au moyen d'un seul compresseur. 17 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une section de rectification est superposée à la première colonne d'absorption afin de réduire la perte de solvant du gaz produit en tête de ladite colonne d'absorption. 18 Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que le réfrigérant de tête de la section de rectification est refroidi par le solvant riche en gaz carbonique provenant de la seconde colonne d'absorption avant que ledit solvant soit envoyé dans la première colonne d'absorption. 19 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on ajoute du solvant au gaz naturel ou de synthèse sortant de la première colonne d'absorption avant qu'il soit refroidi par des échangeurs de chaleur, ou bien dans des étages d'expansion à travers des vannes ou dans des turbines, afin d'empocher la cristallisation du gaz carbonique. 20 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant de la seconde colonne d'absorption de l'étape c) est soutiré à partir 'd'un point -intermédiaire de ladite colonne d'absorption, refroidi et réintroduit dans la colonne nimiédiatement au-dessous de son point de - soutirage. 21 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 20, caractérisé en ce qu'on procède à au moins une partie du refroidissement intermédiaire du solvant à l'aide d'au moins une partie des frigories résiduelles du gaz traité. 22 Procédé selon l'une queloenque des revendications 1 et 20, caractérisé en ce qu'on procède à au moins une partie du refroidissement intermédiaire du solvant à l'aide d'au moins une partie des frigories résiduelles du gaz carbonique. 23 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant épuisé sortant de la première colonne d'absorption ou de la seconde colonne d'absorption est mélangé avec le gaz naturel ou de synthèse ou bien est refroidi. 24 Procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le solvant régénéré sortant de la colonne de distillation est mélangé avec le gaz sortant de la seconde colonne d'absorption, et est refroidi dans un échangeur de chaleur avant d'être envoyé dans la seconde colonne d'absorption. 25 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz pratiquement dépourvu d'acide sulfhydrique est refroidi dans l'étape b)au moyen d'un échangeur de chaleur par vaporisation d'une partie du gaz carbonique contenu dans le solvant riche en gaz carbonique, en un point intermédiaire de la régénération. 25593 tÂ I 26 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le refroidissement de l'étape b) est effectué à l'intérieur de la seconde colonne d'absorption. 27 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant épuisé sortant de la première colonne d'absorption est envoyé dans une section d'épuisement munie d'un rebouilleur dans lequel les composants utilisables sont rectifiés et envoy(s dans la première colonne d'absorption. 28 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie du solvant épuisé sortant de la seconde colonne d'absorption est envoyée dans une section d'épuisement munie d'un rebouilleur dans laquelle les composants utilisables sont rectifiés et envovés dans la seconde colonne d'absorption. 29 Procédé selonlesrevendications 27 ou 28, caractérisé en ce que le produit de queue de la section d'épuisement est sous-refroidi dans un rebouilleur intermédiaire de ladite section d'épuisement. 30 Procédé selon la revendication 24,caractérisé en ce que le mélange de solvant régénéré et de gaz produit en tête de la seconde colonne d'absorption est refroidi pour provoquer une vaporisation au moins partielle du gaz carbonique contenu dans le solvant épuisé. 31 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que de l'eau et/ou un composé organique à bas point de fusion et/ou à basse viscosité et/ou à bas poids moléculaire sont ajoutés au solvant ou aux solvants sélectifs. 32 Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce que le composé organique est ajouté dans une proportion comprise entre 0,3 et 40 % du poids du mélange résultant, et l'eau est ajoutée en quantité maximale de 10 % en poids. 33 Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce que le composé organique est le méthanol, le diméthyl- éther, l'éthanol, l'acétone, le propane, le butane, le 2539321. pentane, l'hexane ou le toluène, isolément ou en mélange. 34 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le formiate de méthyle, l'acétate de méthyle ou l'acétate d'éthyle. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le tétrahydropyranne, le 1,3-dioxolane, le tétrahydrofuranne, le méthyltétrahydro- furanne, le méthoxy-1,3-dioxolane ou le 1,4-dioxanne. 36 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le diacétate de 1,3- propanediol, le diacétate de 2,2-diméthyl-1,3-propanediol, le diacétate de monoéthylèneglycol ou le diacétate de 1,2- propanediol. 37 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le 1,2-diméthoxyéthane, le 1,2- méthoxyéthoxyéthane, le diméthoxydiéthylèneglycol ou le monométhoxydiéthylèneglycol. 38 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est l'acétate de 2-méthoxy- éthyle,le mét I-_xyacÉtate de méthyle, le méthoxyacétated'éthyle. 39 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le méthoxyéthanol, le 1- méthoxy-2-propanol, le 1-méthoxy-3-propanol, le monométhoxy- diéthylèneglycol, l'éthoxyéthanol, l'éther éthylique ou l'éther propylique. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant sélectif est le monoéthylèneglyc Ol, le diéthylèneglycol, le 1,2propanediol, le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol, le méthanol, l'éthanol, le propanol, l'isopropanol, le n-butanol, l'isobutanol, le secbutanol ou le tert-butanol.