Brevet FR2541472A1 — publié le 19840824

La présente invention concerne des appareils de fixation et de séchage catalytiques pour électrophotocopieurs à développement par liquide. Dans les électrophotocopieurs à développement par liquide, le révélateur comprend des particules d'agent de virage en suspen- sion dans un liquide diélectrique de support ou de dispersion Les images latentes formées sur une surface photoconductrice sont développées par contact avec le révélateur liquide Les particules chargées d'agent de virage sont attirées jusqu'à l'image latente, et toute la surface photoconductrice est mouillée par l'agent dis- persant ou de support L'image développée se trouvant sur la surface photoconductrice est ordinairement soumise à l'action d'un cylindre inverse très rapproché qui réduit au minimum l'épaisseur de la couche de liquide de support se trouvant à la surface -du tambour. Lorsqu'une feuille pour reproduction est mise en contact avec la surface du tambour et que l'image est transférée à la feuille de reproduction, toute la feuille de reproduction est légèrement humide ou mouillée par le liquide dispersant de support La feuille de reproduction est ensuite chauffée, non seulement pour vaporiser le liquide de support se trouvant dans les zones ne comportant pas- d'image, mais également pour fixer l'image développée Dans les zones comportant l'image, une petite partie du liquide de support dispersant peut se combiner avec les particules d'agent de virage, et le liquide de support non combiné résiduel doit être éliminé par évaporation. Les opérations de séchage et de fixage d'images d'électrophotocopieurs à développement par liquide s'effectuent ordinairement à l'aide de moyens de chauffage électriques Une ali- mentation électrique normale de 120 V et 15 A fournit une puissance disponible de 1800 W Cette puissance n'est appropriée qu'aux électrophotocopieurs à développement par liquide pouvant produire peut-être de dix à vingt exemplaires par minute Pour les électro- photocopieurs qui produisent plus de trente exemplaires par minute, il faut prévoir une alimentation électrique de 220-V d 2 intensité élevée Les électrophotocopieurs qui utilisent des moyens de chauf- fage électriques pour sécher et fixer demandent classiquement au moins 30 S pour amener les moyens de chauffage à la température de travail Le temps que des reproductions soient obtenues, par exemple 20 s, les moyens de chauffage sont encore à une température trop basse; et la reproduction initiale sera faible et médiocrement fixée. Alors que l'agent de support ou de dispersion vaporise n'offre pas de danger d'ordre proprement toxicologique, il constitue au moins une pollution; la pièce dans laquelle l'électrophotocopieur fonctionne doit être ventilée de manière appropriée pour limiter la concentration de la vapeur d'agent dispersant dans l'air à un niveau raisonnablement faible Avec les électrophotocopieurs très rapides produisant plus de trente reproductions à la minute, il peut être nécessaire d'installer un système d'évacuation par hotte. Il a été proposé de recycler les vapeurs d'agent de support et de les renvoyer sous forme liquide au conteneur de réserve de révélateur de l'électrophotocopieur Un procédé de recy- clage de l'agent de support vaporisé utilise la condensation, ce qui demande un équipement encombrant et lourd pour assurer une tempé- rature suffisamment basse pour condenser une partie appréciable de l'agent dispersant vaporisé Un autre procédé consiste à faire passer les vapeurs dans un filtre à charbon actif, pour les recueillir ensuite sous forme liquide. En termes généraux, l'invention vise à proposer un électro- photocopieur à développement par liquide dans lequel le liquide dispersant ou de support servant à la mise en suspension du révéla- teur n'est pas seulement un diélectrique, mais aussi un hydrocarbure. Les vapeurs de l'agent de support qui sont chassées d'un exemplaire de reproduction sont oxydées catalytiquement en dioxyde de carbone et en vapeur d'eau à des températures relativement basses, de sorte qu'il n'existe aucun risque de produire des flammes vives, ni d'obtenir des oxydes d'azote Les produits d'oxydation sont les mêmes que dans la respiration des êtres humains, et il n'y a pas de risque toxicologique Si l'agent dispersant d'hydrocarbure contient -des quantités minimes ou-des traces d'hexane normal ou de benzène, qui sont tous deux toxiques, l'oxydation catalytique des vapeurs de l'agent de support assure -que toute trace de ces deux substances toxiques sera également transformée en substances inoffensives, le dioxyde de carbone et la vapeur dteau La chaleur libérée pendant cette oxydation catalytique est utilisée pour sêcher et fixer l'image transférée à une feuille de reproduction, et l'élec- trophotocopieur de l'invention peut produire plus de soixante exemplaires par minute avec une puissance électrique minimale. L'invention surmonte le problème de la longueur de la durée d'échauffement au moyen de l'injection de petites quantités de l'hydrocarbure liquide servant d'agent dispersant ou de support, cette opération amenant rapidement les produits d'oxydation gazeux à la température de fonctionnement voulue Typiquement, le temps d'échauffement de l'électrophotocopieur est inférieur à 8 s. Un but de l'invention est de proposer un électrophoto- copieur à développement par liquide dans lequel le liquide de support est un hydrocarbure diélectrique et le liquide de support vaporisé qui est chassé d'un exemplaire de reproduction pendant le séchage et le fixage de l'image transférée est oxydé catalytiquement en produits d'oxydation non dangereux. Un autre but de l'invention est de proposer un électro- photocopieur à développement par liquide dans lequel-la chaleur produite par cette oxydation catalytique du liquide de support se trouvant sur une feuille de reproduction est utilisée pour sécher la feuille de reproduction et fixer l'image transférée. Un autre but de l'invention est de proposer un électro- photocopieur à développement par liquide dans lequel les produits gazeux chauds résultant de l'oxydation catalytique du liquide de support présent sur une feuille de reproduction sont dirigés-contre la feuille de reproduction afin de la sécher et de fixer l'image transférée. Un autre but de l'invention est de proposer un électro- photocopieur à développement par liquide qui possède une vitesse extrêmement élevée et qui né demande qu'une énergie électrique minimale. Un autre but de l'invention est de proposer un électro- photocopieur à développement par liquide qui est rapidement amené à la température de fonctionnement par l'oxydation catalytique de petites quantités de l'hydrocarbure liquide de support pulvérisées au moyen d'une pompe d'injection. Un autre but de l'invention est de proposer un appareil catalytique de séchage et de fixation pour électrophotocopieurs à développement par liquide qui est de taille relativement petite. Les brevets des Etats-Unis d'Amérique N O 3 767 300, n O 3 890 721 et N O 3 880 515 décrivent des électrophotocopieurs à développement par liquide dans lesquels les vapeurs du liquide de support qui s'échappent de la feuille de reproduction pendant le séchage et le fixage sont récupérées au moyen d'un équipement de réfrigération qui condense les vapeurs. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 741 643 décrit l'absorption de vapeurs du liquide de support d'électrophotocopieurs à développement par liquide au moyen de filtres à charbon actif. La demande de brevet de la République Fédérale d'Allemagne n O 1 966 591, mise à la disposition du public, décrit un électrophoto- copieur à développement par liquide dans lequel l'élimination des vapeurs du liquide de support se fait soit dans un piège de tampons absorbants, soit par condensation de ces vapeurs. -20 Aucun document de la technique antérieure ne décrit ou suggère l'oxydation catalytique du liquide de support ou de dispersion des électrophotocopieurs à développement par liquide. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 4 176 162 et l'article de Bialous, pages 66 à 70 du numéro de novembre 1978 de "Paper, Film and Foil Converter' décrivent tous deux le système de la société Bobst-Champlain Inc permettant d'oxyder les solvants, par exemple le toluène, des encres à base de solvants qui sont utilisées dans des presses d'imprimerie par rotogravure qui consomment de à 110 1/h d'encres à base de solvants Ces documents décrivent le préchauffage de la vapeur chargée de solvant dans un premier échangeur de chaleur à lit de galets, l'introduction des vapeurs préchauffées dans une chambre d'oxydation comportant un brûleur qui produit des flammes nues à partir d'une -source énergétique quelconque, comme le gaz ou l'essence, puis-le passage ultérieur des produits de la chambre d'oxydation dans un deuxième échangeur de chaleur à lit de galets qui refroidit les gaz évacués Les premier et deuxième échangeurs de chaleur à lit de galets sont alternativement inversés- Comme l'indique Bialous, le brûleur à gaz ou à essence qui est utilisé dans la chambre d'oxydation produit typiquement jusqu'à 600 k W La quantité de solvant à oxyder n'est pas sensiblement une constante, mais varie dans de larges limites qui dépendent de la densité d'impression des encres à base de solvants Le brevet cité n O 4 176 162 indique que, alors qu'un dispositif de post-combustion catalytique a également été mis au point, les lits catalytiques sont coûteux et exigent beaucoup d'entretien. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 905 126 présente un système analogue à celui du brevet cité N O 4 176 162 pour des presses d'impression en couleur dans lesquelles les divers solvants d'encres, comme le toluol, sont oxydés dans un incinérateur doté d Iensembles de brûleurs de grande puissance La chaleur venant de l'incinérateur est récupérée par l'intermédiaire d'un échangeur deé chaleur à recirculation d'huile dans le but de préchauffer l'air et les vapeurs passant dans l'incinérateur. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 486 841 présente un système permettant d'oxyder catalytiquement les solvants se déga- geant lors du séchage de revêtements de vernis protecteurs, qui utilise un échangeur de chaleur à recirculation de liquide. Les brevets des Etats-Unis d'Amérique N O 2 921 778 et no 3 561 928 présentent tous deux des systèmes d'oxydation catalytique de vapeurs de solvants dégagées des revêtements en émail de fils. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 085 348 présente un séchoir pour blanchisserie dans lequel la peluche se dégageant des vêtements est brûlée catalytiquement. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe de face d'un électro- photocopieur à développement par liquide employant l'appareil cata- lytique de séchage et de fixage selon l'invention; la figure 2 est une vue en coupe de face, à une échelle agrandie, qui montre le détail de la structure de l'appareil cata- lytique de séchage et de fixage selon l'invention; la figure 3 est une vue fragmentaire en coupe latérale gauche, prise suivant les lignes 3-3 de la figure 2; la figure 4 est une vue de dessus fragmentaire prise suivant les lignes 4-4 de la figure 2; et la figure 5 est une vue simplifiée du schéma électrique. On se reporte maintenant à la figure 1 L'électrophoto- copieur comporte une armoire 86 possédant un fond 87 et une paroi de dessus dans laquelle est monté un plateau transparent 88 sur lequel est placé l'original à reproduire Un chariot à balayage pleine vitesse, indiqué dans son ensemble par le numéro de référence 90, est doté d'une lampe 90 b montée en un foyer d'un réflecteur semi-elliptique a qui envoie la lumière à travers le plateau transparent 88 pour éclairer l'original à reproduire La lumière réfléchie par l'original est renvoyée vers le bas et vient frapper un miroir de balayage 90 c, également monté sur le chariot pleine vitesse 90 Sur un chariot à balayage demi-vitesse (non représenté), est monté un miroir 92 à balayage demi-vitesse La lumière venant du miroir 90 c pleine vitesse est réfléchie par le miroir 92 demi-vitesse et est envoyée sur un dispositif de mise au point comprenant une lentille 94 associée à un miroir 96 La lumière venant du miroir 92 à balayage demi-vitesse passe au travers de la lentille 94, est ensuite réfléchie par le miroir 96, puis passe de nouveau au travers de la lentille 94 La lumière venant du dispositif de mise au-point est réfléchie par un miroir fixe 98 et est envoyée en un foyer se trouvant sur la surface photoconductrice d'un tambour 100, lequel tourne dans le sens anti- horaire, comme indiqué par la flèche. La surface photoconductrice du tambour 100 est chargée par un dispositif 102 producteur d'effluves électriques, puis est exposée'à la lumière venant de l'original à reproduire L'image latente est ensuite développée par une électrode de développement 104 électriquement polarisée qui est quelque peu écartée du fond du tambour 100 Dans cet espace, est pompé un révélateur liquide, via un tuyau 140, par une pompe centrifuge 138 entraînée par un moteur 136 La pompe 138 est placée à l'intérieur d'une cuve-134 de révéla- teur et exerce une aspiration au voisinage du fond de celle-ci La surface photoconductrice du tambour 100 est ainsi immergée dans le révélateur liquide, et l'agent dispersant ou de support mouille toute la surface du tambour Pour réduire au minimum l'épaisseur de cette couche de liquide de support, il est prévu un cylindre inverse 106 présentant un petit écartement par rapport à la surface du tambour et tournant dans le sens antihoraire pour enleverj par une sorte d'essorage, le liquide de la surface du tambour. Une pile de papier pour reproduction 64 a est placée sur une plaquette 118, laquelle est portée par un plateau 120 qui est monté sur le côte droit de la machine La plaquette 118 est soulevée par un doigt élastique 122 jusquià ce que la pile 64 a vienne au contact d'une roue d'alimentation 124 Une feuille de papier pour reproduction délivrée par la roue d'alimentation 124 est guidée par des éléments 126 a et 126 b coopérants jusque dans l'interstice d'une paire de cylindres 128 de mise en concordance En un point approprié du cycle, les cylindres 128 de mise en concordance font arriver une feuille de reproduction 64 à la surface du tambour 100 Un dispositif 108 d'application d'effluves électriques de transfert applique au dos de la feuille de reproduction une charge qui aide à transférer l'image développée sur la surface faciale de la feuille de reproduction, depuis la surface du tambour 100 La feuille de reproduction passe sous un cylindre de rotation 110 en prise avec une courroie 112; et un moyen de prélèvement (non représenté) soulève du tambour le bord antérieur de'la feuille de reproduction et l'envoie entre le cylindre 110 et la courroie 112 La feuille de reproduction 64 est ensuite guidée par un élément 130 jusque dans l'appareil catalytique de séchage et de fixage selon l'invention, qui est indiqué dans son ensemble par le numéro de référence 19. L'appareil 19 comporte une courroie 66 qui est montée sur des cylindres 30 et 28 et qui porte une feuille de reproduction à l'intérieur de l'appareil 19 et dépose la feuille de reproduction séchée et fixée sur un plateau de sortie 132. On passe maintenant à la figure 2 L'appareil 19 de séchage et de fixage comporte un boîtier principal 32 doté d'une paroi postérieure 22 et d'une paroi antérieure 23 (figure 1) Le bottier principal 32 est doté d'un rebord antérieur 32 a se prolon- geant vers le-bas et s'incurvant vers l'intérieur, et d'un rebord postérieur 32 b analogue se prolongeant vers le bas et s'incurvant vers l'intérieur Les rebords 32 a et 32 b s'étendent jusqu'au voisinage immédiat de la surface de la feuille de reproduction 64; le renouvellement de l'air dans l'appareil 19 s'effectue par les intervalles ainsi formés La paroi postérieure 22 du boîtier prin- cipal est dotée d'un prolongement 24 qui est tourillonné sur un arbre 26 portant le cylindre-28 La paroi antérieure 23 du bottier principal est dotée d'un prolongement analogue, qui est touril-lonné sur l'extrémité proche de l'arbre 26, comme on peut le voir en se reportant à la figure 1 Le bottier 32 et les parois antérieure 23 et postérieure 22 sont revêtus d'une couche d'isolant thermique 38. Les parois 22 et 23 s'étendent vers-le bas notablement au-delà de la courroie 66 afin de limiter la circulation des gaz et des vapeurs à l'intérieur de l'appareil 19 Comme on peut le voir sur la figure 3, il n'existe qu'un petit intervalle entre la courroie 66 et les parois latérales 22 et 23, de façon à réduire les fuites de gaz. Les bords gauches inférieurs des parois latérales 22 et 23 (figures 1 et 2) reposent sur un élément 31 en quart de rond et sont dotés de prolongements 24 a s'évasant vers l'extérieur qui servent à guider la feuille de reproduction entre les parois laté- rales Il est possible de faire tourner l'appareil 19 dans le sens horaire sur l'arbre 26 afin de mettre à découvert la courroie 66 et éventuellement enlever une feuille de reproduction dans le cas improbable o elle serait restée coincée à l'intérieur de l'appareil 19. Un boîtier extérieur 40 est fixé au boîtier principal 32 par plusieurs montants de soutien 42 servant à assurer l'écartement avec la couche d'isolant 38 Le bottier extérieur comporte une paroi antérieure 41 (figure 1) et une paroi postérieure 39 (figures 2 et 3) Le bottier extérieur 40 est doté dlune entrée 13 d'air de refroidissement Dans l'entrée 13, sur un trépied, est placé un moteur 12 qui entraîne un ventilateur centrifuge il monté dans l'espace existant entre le boîtier 40 et la couche d'isolant 38. L'air de refroidissement passe dans l'entrée 13, puis traverse le ventilateur Il pour être déchargé vers le bas entre les rebords 32 a et 32 b, ainsi qu'au voisinage des parties inférieures des parois latérales 39 et 41. Le boîtier principal 32 est doté d'éléments 34 a et 34 b qui s'étendent entre les parois latérales 22 et 23 Un boîtier intérieur 36 se trouve également entre les parois latérales 22 et 23 Le boîtier intérieur 36 est doté d'une entrée de gaz 37 Entre le boîtier intérieur 36 et le bottier principal 32, est monté le rotor 16 d'un ventilateur centrifuge entraîné par un moteur 14 monté sur le bottier extérieur 40 Les gaz passent par l'entrée 37 pour arriver au centre du rotor 16, puissont déchargés dans l'espace formé entre le boîtier intérieur 36 et les éléments 34 a et 34 b. La partie inférieure de lélément 34 a définit, en rela- tion avec une partie inférieure du bottier intérieur 36, une buse de sortie 35 a, dont l'axe est dirigé vers le bas et à droite suivant un angle qui peut être de 30 par rapport à la perpendiculaire à la feuille de papier 64 De la même façon, la partie inférieure de l'élément 34 b définit, en relation avec une partie inférieure du bottier intérieur 36, une buse de sortie 35 b, dont l'axe est dirigé vers le bas et vers la gauche suivant un angle qui peut être de 30 par rapport à la perpendiculaire à la feuille de papier 64 Les buses 35 a et 35 b s'étendent, entre les parois latérales 22 et 23, sur toute la largeur de la feuille de papier. Deux tuyaux courts 46, ou plus de deux tuyaux, qui sont uniformément répartis s'étendent entre l'élément 34 a et le bottier intérieur 36 Un même nombre de tuyaux courts 48 uniformément répartis s'étendent entre l'élément 34 b et le bottier intérieur 36. Les tuyaux 46 et 48 passent dans les buses 35 a et-35 b Pour réduire les pertes aérodynamiques dans les buses 35 a et 35 b, les tuyaux 46 et 48 peuvent présenter une section droite profilée, constituée d'une partie supérieure, ou "bord d Iattaque, arrondie et d'une partie inférieure, ou "bord de fuite", pointue, comme on peut le voir sur la figure 3. Le lit catalyseur principal est doté d'un cadre 50 qui est fixé aux extrémités inférieures du bottier intérieur 36, au voisinage des sorties des buses 35 a et 35 b Le cadre-50 s'étend entre les parois latérales 22 et 23, comme on peut le voir sur la figure 3 Le lit catalyseur 56 est constitué de fibres de laine de silice, d'un diamètre de 7,87/um, revêtues d'une couche de platine extrêmement mince La demanderesse a découvert que le tampon cata- lytique fabriqué par la société Englehart Corporation sous le n'O 1 877 901 donnait satisfaction Le tampon catalyseur 56 est maintenu en place par des couches 52 et 54 respectivement supérieure et inférieure d'un tissu serré qui est f ormé de fibres de verre étendues sur le cadre 50. Plusieurs fils de préchauffage 58, mutuellement séparés, sont insérés dans le tampon considéré 56, et ces fils s'étendent pratiquement entre les parois latérales 22 et 23 Les fils de chauffage 58 peuvent avoir un diamètre d 9 environ 0,178 mm et peuvent être f ormés de Nichrome V, marque déposée de la société Driver-Harris Company, qui est un clément de chauffage par résistance électriq-ue comprenant 807 de nickel et 205/ de chrome Le Nichrome possède un coefficient de dilatation linéaire avec la température qui est assez important et il demande dl-être monté au moyen de ressorts au voisi- nage de l'une des parois 22 et 23, pour que les fils restent raison- nablèment tendus à des températures élevées. Un lit catalyseur auxiliaire, indiqué dans son ensemble par le numéro de référencé 60, est placé entre le bottier principal 32 et l'élément 34 a Un autre lit catalyseur auxiliaire, indiqué dans son ensemble par le numéro de référence 62, est placé entre le boîtier principal 32 et l'élément 34 b Les lits catalyseurs auxi- -liaires 60 et 62 possèdent des structures identiques à celle du lit catalyseur principal, mais sont plus petits et peuvent n'être dotés que d'un seul fil de préchauffage 58. La courroie 66 se déplace sur les cylindres 30 et 28, et, comme précédemment indiqué, l'arbre 26 du cylindre 28 porte également les prolongements 24 des parois latérales 22 et 23 afin de permettre de faire pivoter l'appareil 19 sur l'arbre 26 La courroie 66 passe au-dessus d'une plaque ajourée 80, laquelle est montée à l'intérieur d'un lit d'aspiration 70 Le fond du lit d'aspiration 70 peut être dote d'une couche d'isolant thermique 68 Le lit d'aspiration 70 est doté de plusieurs cloisons 74, qui divisent le lit en-un nombre correspondant de cinq compartiments par exemple, comme cela est représenté Des tuyaux 72 orientés vers l'arrière, d'un diamètre relativement petit, assurent'la communication entre chacun des 2541 472 compartiments du lit d'aspiration et une tubulure d'aspiration 76. La tubulure 76 communique avec une tubulure d'aspiration 78 souple, qui peut être formée d'une bande métallique continue enroulée en spirale et maintenue dans cette position La tubulure 78 traverse la paroi postérieure 39 du bottier extérieur, la couche d'isolant thermique 38 et la paroi postérieure 22 du boîtier principal et arrive à une sortie 79 disposée au-dessus du lit catalyseur principal et communiquant avec l'entrée d'aspiration 37 du rotor 16. Une pompe 18 d 8 injection de liquide de support actionnée par solénorde est montée sur le boîtier extérieur 40 La pompe 18 décharge le liquide pompé dans une buse d'aspersion 44 qui est disposée entre les boîtiers 32 et 36 au voisinage de la périphérie du rotor 16. Le boîtier 32 porte également le corps 82 d'une ou plu- sieurs buses d'évacuation variables Comme cela est bien connu dans la technique, le corps 82 est doté d'une tige conique coopérant avec une buse conique 82 a dotée d'un taraudage coopérant avec un filetage du corps fixe 82 La buse 82 a peut être dotée d'une fente permettant l'insertion d'un tournevis du type à lame Le fait de faire tourner la buse 32 a dans le sens horaire (depuis le dessus) par exemple fait descendre la buse 82 a par vissage sur l'élément 82, ce qui a pour effet de réduire l'aireannulaire d'évacuation qui est formée entre la tige conique et la buse 82 a La buse 82 a passe-dans un trou de dégagement formé dans le boîtier extérieur 40 et arrive dans un éjecteur d'évacuation 84 qui est monté sans contact sur le bottier extérieur 40 Les gaz évacués à vitesse élevée et à haute température qui sortent de la buse 82 a induisent un courant d'air de refroidis- sement dans la base de l'éjecteur 84 au voisinage du boîtier 40. L'éjecteur 84 fait donc sortir un courant de gaz présentant une tempé- rature et une vitesse réduites. Le moteur d'entraînement principal 10 de l'électrophoto- copieur peut également entraîner, par exemple, le cylindre 30. On se reporte de nouveau à la figure 1 Un petit conteneur est doté d'un réservoir auxiliaire de liquide de support, ou liquide dispersant Le conteneur 150 possède une soupape unidirec- tionnelle V qui autorise l'entrée de l'air dans le conteneur mais empêche que les vapeurs de liquide de support n'en sortent Une conduite 148 s'étend du conteneur 150 à l'entrée d'une pompe centri- fuge 144 entraînée par un moteur 142 Du liquide dispersant est délivré en continu par la pompe 144 à la pompe d'injection 18 via l'une des conduites souples 20; et une majeure partie revient en continu au conteneur 150 via l'autre des-conduites souples 20 Le moteur 142 entraîne également un petit ventilateur centrifuge 146 d'air qui délivre de l'air de refroidissement à une plaque de pro- tection 152 entourant le conteneur 150 -afin d'empêcher la transmis- sion de la chaleur au liquide dispersant en provenance de l'injecteur 18 ou des parties voisines des conduites 20. On se reporte maintenant à la figure 4 La plaque d'aspi- ration ajourée 80 peut être dotée d'ouvertures-circulaires relati- vement grandes et largements séparées, tandis que la courroie 66 peut être dotée d'ouvertures circulaires plus petites présentant un écartement relativement plus étroit Puisque, successivement, toute partie donnée de la courroie 66 entre dans l'appareil 19 et en ressort, la courroie fait fonction, de manière non souhaitable, d'échangeur de chaleur Pour réduire les pertes de chaleur, il faut que la courroie 66 possède une petite masse et, par conséquent, elle peut être formée d'un métal tel que l'acier inoxydable possédant une épaisseur comprise entre 38,1 et 127 um par exemple La courroie 66 est soumise à une certaine usure du fait qu'elle porte contre la plaque 80; si la courroie est trop mince, ceci affectera la durée d'utilisation prévue. En fonctionnement, on amène l'appareil 19 à la, tempéra- ture de fonctionnement en commençant par exciter les éléments de préchauffage 58 pour mettre des parties du lit catalyseur 56 à une température valable Ensuite, le liquide de support est injecté par la pompe 18 jusqu'à ce que tout le volume de gaz se trouvant à l'intérieur del'appareil 19 soit à la température 18 Le rotor 16 fait recirculer les gaz et les vapeurs à l'intérieur de l'appareil 19, ces gaz et ces vapeurs suivant le trajet qui va de la sortie du rotor 16, via les buses 35 a et 35 b, c'est-à-dire via le lit cataly- seur principal, à l'entrée du rotor 16 Le fait que les buses 35 a et 35 b sont inclinées l'une vers l'autre crée sous le lit catalyseur principal une légère surpression par rapport à la pression existant sous les lits auxiliaires 60 et 62 Certains des gaz chauds passent dans les lits auxiliaires 60 et 62, puis, de là, dans les tuyaux 46 et 48 pour arriver à l'entrée 38 du rotor 16 L'intervalle existant entre la couche inférieure de tissu 54 des lits catalyseurs et le papier 64 peut être d'environ 1,27 cm. L'oxydation des vapeurs de liquide de support demande que l'appareil 19 reçoive un volume réduit, mais continu,d'air frais, en correspondance avec le volume dégagé par la buse ou les buses 82 a. Les rebords 32 a et 32 b aident à empêcher que des gaz chauds ne s'échappent hors de l'appareil 19 Le renouvellement de l'air dans l'appareil 19 se fait sous les rebords 32 a et 32 b L'écartement de ces rebords vis-à-vis du papier 64 doit être suffisamment petit pour que la vitesse de l'air frais soit supérieure à celle du papier 64. L'air de refroidissement qui passe dans le rotor du ventilateur 11 sléchauffe et est déchargé au voisinage des rebords 32 a et 32 b L'air frais passant sous les rebords 32 a et 32 b est donc chauffe, et une partie des pertes thermiques de l'air de refroidissement est donc compensée Sur le boîtier principal 32, immédiatement au-dessus des rebords 32 a et 32 b, sont respectivement montées deux pales 33 a et 33 b qui s'étendent au moins partiellement dans la trajectoire d'évacuation de l'air de refroidissement et dévient quelque peu l'air de refroidissement en luécartant des rebords 32 a et 32 b Le système d'aspiration comportant le lit 70, la plaque ajourée 80 et la courroie ajourée 66 assure que la feuille de reproduction 64 est maintenue en contact avec la courroie 66 et ne se soulève pas vis- à-vis de celle-ci sous l'action des courants relativement rapides sortant des buses 35 a et 35 b. La pression d'aspiration fournie pour maintenir la feuille de reproduction sur la courroie 66 est sensiblement fonction des pertes de pression au travers des lits catalyseurs Ces pertes de pression peuvent être modérément élevées si les couches de tissu 52 et 54 ont un tissage relativement serré Les lits catalyseurs peuvent avoir une hauteur de 1,27 cm à 2,54 cm, et -il produisent une autre variation de pression qui est fonction du degré de serrage des fibres. En absence de feuille de reproduction, les gaz chauds se trouvant à ltintérieur de l'appareil 19 sont aspirés par les ouvertures de la courroie 66 et de la plaque 80 dans les divers compartiments du lit d'aspiration 70 Les tuyaux 72 sont d'un diamètre suffisamment petit pour limiter ou réduire le débit Lorsque la feuille de papier 64 entre dans l'appareil 19, les compartiments du lit d'aspiration 70 sont successivement recouverts La petite taille de chacun des tuyaux 72 empêche que les pertes d'aspiration existant dans un compartiment non recouvert n'annihilent la dépres- sion des compartiments recouverts. Les gaz chauds se trouvant à l'intérieur de l'appareil 19 qui viennent directement porter contre la surface de la feuille de reproduction provoquent l'évaporation du liquide de support dans les régions ne comportant pas d'image et, dans les régions o existe une image, ils font évaporer tout le liquide de support à l'exception de la partie de celuici qui est fixée à l'image, Les gaz chauds qui sortent des buses 35 a et 35 b sont naturellement refroidis non seule- ment dans l'opération d'échauffement du papier mais également dans l'évaporation de l'agent dispersant Le mélange de gaz et de vapeurs de liquide de support refroidis passe alors dans les trois lits catalyseurs, o les vapeurs sont oxydées et les gaz sont ramenés à leur haute température initiale. L'agent dispersant, ou de support, du révélateur liquide de l'électrophotocopieur est de préférence l'Isopar G, marque déposée de la société Exxon Company, qui comprend une coupe étroite d'hydro- carbures isoparaffiniques, constituée essentiellement de 56 % d'iso- décane (soit un hydrocarbure à 10 atomes de carbone, ou en C 1), 12 % d'hydrocarbures en C 9 et 32 % d'hydrocarbures en Cil' L'agent dispersant est d'une pureté exceptionnellement élevée et ne contient sensiblement pas d'impuretés toxiques, telles que l'hexane normal ou le benzène, et pas d'impuretés non souhaitables, comme le soufre, qui peut empoisonner le platine catalyseur ou bien être oxydé en dioxyde de soufre Parmi les mélanges possibles d'hydrocarbures isoparaffiniques, l'Isopar G a l'avantage de présenter la plus basse température d'auto-oxydation, soit 2930 C. La demanderesse a découvert que, même avec un cylindre inverse 106 très rapproché fonctionnant à une vitesse d'essorage élevée, la quantité de liquide dispersant libre que l'on doit faire évaporer d'une feuille de reproduction 64 est d'environ 0,1 g La chaleur libérée par l'oxydation complète de l'isodécane est quelque peu supérieure à 46 500 k J/kg Par conséquent, la quantité de chaleur libérée par l'oxydation dé l'agent de support contenu dans une feuille de reproduction est de 46 500 x 0,1 x 10 = 4,65 k J par exemplaire Une oxydation parfaite demande légèrement moins que 15 kg d'air frais par kilogramme d'agent dispersant La deman- deresse fournit une quantité quelque peu excessive d'air pour assurer l'oxydation complète, et elle peut donc fournir 18 kg d'air frais par kilogramme d'agent de support évaporé Par conséquent, pour chaque exemplaire de reproduction, il peut être fourni une quantité de 0,l x 18 1,8 g d'air frais. La température de roussissement du papier est d'environ 3490 C Pour assurer qu'une feuille de reproduction retenue par incident à l'intérieur de l'appareil 19 ne roussisse pas, la deman- deresse peut limiter la température des gaz sortant du lit cataly- seur principal à 3490 C. Dans les exemples approchés suivants correspondant à l'air normal, la demanderesse suppose que les produits d'oxydation ont une chaleur spécifique, à pression constante, de 1,005 k J/(kg O C), qui est égale à celle de l'air, puisque l'air et les produits d'oxydation comprennent tous deux 80 e d'azote -La demanderesse peut également supposer pour l'instant que les vapeurs d'agent de sup- port et les produits d'oxydation passent essentiellement dans le lit catalyseur principal et que l'air frais arrivant sous les rebords 32 a et 32 b passe principalement dans les lits 60 et 62 et les tuyaux 46 et 48 o l'air frais relativement froid se mélange au courant sortant du lit catalyseur principal et arrive à l'entrée 38 du rotor 16. A titre de premier exemple, on suppose que la température. des vapeurs d'agent de support et des produits d'oxydation entrant dans le lit catalyseur principal est de 2040 C L'élévation de la température dans le lit catalyseur principal est 349 204 1450 C. Puisque, pour chaque feuille de reproduction, une quantité de chaleur de 4,65 k J est disponible, la quantité de gaz mis en recir- culation pour chaque feuille de reproduction est 4,65/( 145 x 1,005) = 0, 03200 kg = 32,00 g par exemplaire L'air frais passant sous les rebords 32 a et 32 b peut être réchauffé par rapport à une température ambiante de 21,1 'C par exemple au niveau de l'entrée 13 jusqu'e une température pouvant atteindre 37,80 C du fait du refroidissement de la couche d'isolant 38 qui entoure le boîtier principal 32 Par conséquent, la température des courants gazeux mélangés présents à l'entrée 13 est de ( 32,0 x 349 + 1,8 x 37,8)/( 32,0 + 1,8) = 3320 C. Une même température de 3320 C existe à la sortie du rotor 16 et à celle des buses opposées 35 a et 35 b. Dans un -deuxième exemple, on suppose que la température des gaz et des vapeurs de liquide de support entrant dans le lit catalyseur principal est de 2320 C L'éldvation de température dans le lit catalyseur principal vaut 349 232 = 1170 C La quantité de gaz mis en recirculation pour chaque exemplaire sera légèrement supérieure à celle précédemment indiquée et vaut 4,65/( 117 x 1,005) = 0,03960 kg = 39,6 g par exemplaire La température existant à l'entrée 38 du fait du mélange des gaz chauds sortant du lit cata- lyseur principal et du courant d'air frais passant dans les lits 60 et 62 et les tuyaux 46-et 48 est alors de ( 39,6 x 349 + 1,8 x 37,8)/ ( 39,6 + 1,8) = 3350 C. En assurant que la température des gaz qui sortent du lit catalyseur principal est supérieure à 2930 C, soit la température d'auto-oxydation de l'lsopar G le liquide dispersant, ou de support, préféré dans la forme de réalisation de l'invention, la demanderesse assure une oxydation parfaite, même si le lit catalyseur a été fortement empoisonne ou rendu inactif d'une quelconque autre manière. La température dlactivation minimale des lits catalyseurs se trouve dans la gamme de 199 à 221 'C Les éléments de préchauffage 58 servent à produire cette température d'oxydation La température de fonctionnement continu maximale des lits catalyseurs est de 499 à 5930 C Au-dessus de cette gamme de température, les pellicules minces de platine tendent à migrer et à former des cristaux, ce qui réduit la surface disponible et met à découvert la laine de silice sous-jacente. On se reporte maintenant à la figure 5 Une source de courant alternatif 156 de 120 V, par exemple une prise murale permettant de délivrer 6,3 A en continu et 8,6 A pendant 6 s, est connectée directement, via un redresseur 158, à un commutateur de mise en marche 160 bipolaire à une direction, du type à ressort. Un pôle du commutateur 160 est directement connecté à l'enroulement excitateur d'un relais 164, qui est également connecté à la source 156 L'enfoncement momentané du commutateur-160 excite le relais 164, tandis que la source de courant alternatif 156 est appliquée au moteur d'entraînement principal 10, au moteur 136 de la pompe de révélateur, au moteur 142 de la pompe de liquide de support, au moteur 12 des ventilateurs de refroidissement, et à une alimentation électronique à courant-continu 166, qui excite,entre autres, une bascule 162 L'autre pôle du commutateur de mise en marche 160 positionne la bascule 162, qui maintient excité le relais 164 même lorsque le commutateur à ressort 160 a été ultérieurement relâché. Le deuxième p 6 le du commutateur 160 est également couplé via un circuit OU 238 de façon à déclencher une minuterie 240 de quinze secondes. Un capteur 57 est monté au-dessus du lit catalyseur principal afin de mesurer la température des produits gazeux d'oxy- dation Le capteur 57 peut comprendre la jonction chaude dlun thermo- couple, dont la jonction froide est montée dans une partie froide quelconque de l'électrophotocopieur, pouvant par exemple se trouver à une température de 21,10 C La jonction chaude 57 du thermocouple possède de préférence une constante de temps brève, de 0,2 s, et peut comprendre des fils ronds d'un diamètre de 381 /um ou des fils en forme de rubans plats d'une épaisseur d'environ 40,6 /um. La jonction chaude 57 produit un signal électrique de sortie propor- tionnelle à la différence de température avec la jonction froide, qui se trouve peut-être à 21,10 C Un circuit 1-70 produit une tension constante étalonnée de façon à représenter la température de la jonction froide, soit 21,10 C Les S 4 paux de sortie du thermocouple 57 et du circuit 170 sont appliqués aux entrées d'un amplificateur additionneur 168 qui produit un signal de sortie électrique propor- tionnel à la température de la jonction chaude 57 exprimée en degrés Celcius lrespectivement en degrés Fahrenheitl La sortie de l'amplificateur 168 est connectée à une première entrée d'un amplificateur différentiel 204 qui reçoit un autre signal d'entrée d'une source de tension 202 étalonnée de façon à représenter une température de 2320 C, soit une température située quelque peu au- delà de la gamme de température de 199 à 221 'C nécessaire pour l'activation des lits catalyseurs. Dans le cas ou l'électrophotocopieur n'a pas été utilisé pendant une durée prolongée, la température existant à l'intérieur de l'appareil 19 sera sensiblement de 21,1 C, et l'amplificateur 204 fournira un signal de sortie négatif amenant un circuit déclencheur de Schmitt 206 à produire un signal de sortie nul Le signal de sortie du circuit déclencheur 206 est appliqué à un amplificateur inverseur 208, lequel actionne alors un relais 210 Le relais 210 reçoit de la source 156 un courant alternatif et excite les éléments de préchauffage 58 Les éléments de préchauffage peuvent atteindre la température d'équilibre avec l'air immobile en 3,5 S et peuvent par conséquent être formés de fils ayant un diamètre d'environ 0,178 mm Pour chauffer ces fils dans de l'air immobile jusqu'à une température de 10930 C, il faut un courant de 2,35 A Six fils peuvent être prévus, un pour chacun des lits 60 et 62 et quatre fils pour le lit catalyseur principal Chaque fil peut avoir une longueur de 20,32 cm, ce qui laisse 1,27 cm pour la suspension par ressort servant à maintenir raisonnablement tendu chaque fil malgré la dila- tation due à la température Le Nichrome V possède une résistivité de 1,06 x 10 ohm mètre La résistance des six fils connectés en série est par conséquent de 6 x 1,06 x 10 x 0,2032/(X x ( 1,78 x 10-4/2)2) 52 ohms; et le courant tiré d'une source de 120 V est de 120/52 = 2,3 A. La consommation électrique des éléments préchauffants n'est que de 120 x 2,3 = 276 W. Le signal de sortie de l'inverseur 208 est appliqué à un circuit 212 qui, après un retard de 3 s, fournit un signal de sortie qui est appliqué via un circuit OU 214 de façon à positionner une bascule 216 A cet instant, les éléments de préchauffage 58 peuvent avoir atteint une température qui n'est que de 760 'C, soit 3330 C de moins que leur température d'équilibre dans de l'air immobile. Le signal de sortie de l'amplificateur 168 est appliqué à un amplificateur différentiel 172 qui reçoit également un signal d'entrée de la part d'une source de tension 174, laquelle est étalonnée de façon à représenter une température de 2930 C, corres- pondant à la température d'auto-oxydation de l'agent'dispersant, ou de support Initialement, le signal de sortie de l'amplificateur 168 ne représente que 21,10 C; et le comparateur 172 produit un signal de sortie négatif qui amène le circuit déclencheur 176 à produire un signal de sortie nul Ce signal de sortie nul du circuit déclencheur 176 est appliqué à un inverseur 218, dont le signal de sortie valide partiellement des circuits ET 200 et 220. Le positionnement de la bascule 216 produit un signal de sortie qui est appliqué, via lé circuit ET 220 validé,à un circuit de différenciation 222 qui produit une impulsion de sortie L Vimpul- sion de sortie venant du circuit de différenciation 222 est appliquée via un circuit OU 228 de façon à positionner une bascule 230 La bascule 230 excite l'enroulement d'un relais 232, lequel relais reçoit également un courant alternatif venant de la source 156 Le courant alternatif du relais 232 est appliqué via un rhéostat réglable 14 a au moteur 14 du ventilateur Le rotor 16 amène l'air se trou- vant-dans l'appareil 19 à remonter dans les lits catalyseurs avec une vitesse comprise par exemple dans l'intervalle de 3,05 à 9,14 m par seconde Ce déplacement d'air emp 8 che les fils de préchauffage 58 d'atteindre leur température d'équilibre dans l'air immobile qui est de 10930 C et les maintient à une température appartenant sensi- blement au voisinage de 760 C. La viscosité cinématique de l'air à 21,10 C est d'environ 1,514 x 10 m Is; et le nombre de Reynolds associé à un déplacement dgenviron 6,10 m/s passant devant des fils de chauffage d'un diamètre de 1,78 x 10 m est de 6,10 x 1,78 x 10 /( 1,514 x 10) 72. Puisque le flux passant sur un fil rond ne devient turbulent que pour des nombres de Reynolds supérieurs à 400 000, le flux passant devant les fils de chauffage est laminaire. Les fibres des lits catalyseurs en laine de silice ont un diamètre moyen extrêmement petit de 8,1 /um Le nombre de Reynolds associé au déplacement à travers les fibres du catalyseur vaut donc environ 5 % de celui associé au déplacement sur les fils de chauffage En l'absence de déplacement d'air, le catalyseur se trouvant au voisinage de chaque fil de chauffage aurait également une température de 7600 C, par rayonnement direct Lorsque de l'air circule dans les lits catalyseurs, un certain refroidissement se produit; et chaque fil de préchauffage 58 peut être entouré d'une première région cylindrique de catalyseur ayant une température d'environ 5930 C, soit la limite supérieure de l'intervalle de tempé- rature relatif au fonctionnement continu des lits catalyseurs Le diamètre de cette première région cylindrique peut être d'environ 2,54 mm et dépend naturellement de la densité, ou du degré de serrage, de la laine de silice La température du catalyseur diminue lorsque la distance à un fil de chauffage augmente Par exemple, le catalyseur se trouvant dans une deuxième région cylindrique d'un diamètre de 5,08 mm entourant chaque fil de préchauffage peut se trouver à une température d'au moins 2930 C, ce qui est la tempé- rature d'auto-oxydation du liquide de support préféré avec l'inven- tion; et le catalyseur se trouvant à l'intérieur d'une région cylindrique de diamètre 7,62 mm entourant chaque fil de préchauffage peut se trouver à une température d'au moins 1990 C, ce qui est la température minimale d'activation du catalyseur. * L'impulsion venant du circuit de différenciation 222 est également appliquée via un circuit OU 224 à un multivibrateur mono- stable 226, qui délivre une impulsion au soléno Cde 18 a de la pompe d'injection 18 Une fine aspersion de gouttelettes de liquide dispersant sort de la buse 44 au voisinage de la périphérie du rotor 16, les gouttelettes étant transportées par l'intermédiaire de la buse 35 b, puis remontant par le lit catalyseur principal pour la plus grande partie; ainsi que par le lit auxiliaire 62 Les gouttelettes d'agent dispersant qui passent dans la première ou la deuxième région subissent une autooxydation; les gouttelettes d'agent dispersant qui passent dans la troisième région sont oxydées par le catalyseur actif Les gouttelettes d'agent dispersant qui ne sont pas oxydées lors d'un premier passage dans les lits catalyseurs seront oxydées lors d'un deuxième passage, ou d'un passage ultérieur, si bien que, dans un laps de temps d'environ 0,2 s, sensiblement tout le liquide de support injecté aura été oxydé - 41472 La longueur de l'appareil 19 peut être de 22,86 cm entre les rebords 32 a et 32 b; la largeur peut être de 21,59 cm entre les parois latérales 22 et 23 pour permettre le traitement d'une largeur correspondante de feuille pour reproduction; et la hauteur moyenne de l'appareil 19 peut être d'environ 7,62 cm entre la feuille de reproduction 64 et la surface supérieure du bottier 32. Le volume d'air contenu à l'intérieur de l'appareil 19 est donc de -3 3 0, 0762 x 0,2159 x 0,2286 = 3,761 x 10 m L'air sé trouvant à l'intérieur de l'appareil 19 est initialement à une température de 21 1 C, soit 294 K; et son volume spécifique est de 0,830 m 3 /kg. Le poids d'air initialement contenu à l'intérieur de l'appareil 19 -3 -3 est donc de 3,761 x 10 /0,830 = 4,531 x 10 kg. Les tampons catalyseurs peuvent avoir une partie non tassée d'une hauteur de 3 cm et ils peuvent être tassés sur une hauteur de 2 cm par les couches de tissu La largeur des tampons catalyseurs est 21,59 cm; leur longueur totale peut être de 20,32 cm. Les tampons catalyseurs ont une densité très faible, et le poids total des trois tampons peut être de 3,63 g Les couches de tissu peuvent être faites d'un tissu de verre d'un poids surfacique de 33,91 g/m 2; et le poids total du tissu vaut 2 x 0,2159 x 0,2032 x -3 -3 33,91 x 10 = 2,975 x 10 kg = 2,975 g La chaleur spécifique des tampons de silice est de 0,795 k J/(kg O K); et la chaleur spécifique du tissu de verre est sensiblement égale. La grande surface des tampons catalyseurs et des couches de tissu fait que ces deux éléments prennent presque immédiatement la température des gaz se trouvant à l'intérieur de l'appareil 19; et ces trois éléments, les gaz, les tampons et les couches de tissu, sont étroitement couplés Le poids total des lits catalyseurs, comprenant les tampons catalyseurs et les couches de tissu, est 3,63 + 2,97 = 6,60 g; l'appareil 19 contient initialement 4,53 g d'air; et la "masse thermique" initiale des trois éléments étroi- -3 -3 tement couplés est 4,53 x 10 x 1005 + 6,60 x 10 x 795 = 9,80 J/0 C. Pour produire une élévation de température de 43,3 OC des trois élé- ments étroitement couplés, il faut une quantité de chaleur de 43,3 x 9,80 = 424 J Pour chaque course du solénolde 18 a, la-pompe 18 doit fournir une quantité de liquide de support valant 424 x 0,1/4650 = 0,0091 g = 9,1 mg, soit 9,1 % du poids d'une feuille de reproduction L'actionnement initial de la pompe 18 amène la température régnant à l'intérieur de l'appareil 19 à s'élever de 21,10 C à 64,4 C, ou 338 K. La sortie de lvamplificateur 168 est couplée via un condensateur d'entrée 186 à lentrée d'un amplificateur à gain négatif élevé 190 doté d'un circuit de réaction 188 comprenant un condensateur shunté par une résistance Le condensateur de réaction du circuit 188 peut avoir la même valeur que le condensateur d'entrée 186; et la résistance du circuit de réaction 188 est telle qu'il est obtenu une constante de temps RC valant 0,4 s, soit deux fois celle du capteur de température 57 La variation de température de 43,3 C l'intérieur de l'appareil 19 produit une variation correspondante de la sortie de l'amplificateur 168; et l'amplificateur 190 produit initialement un signal de sortie négatif sensiblement égal à cette variation de température. La sortie de l'amplificateur 168 est couplée à un circuit 180 qui divise la tension par un facteur de 25,3 lou, respectivement, 45 pour une norme de température encore couramment utilisée dans les pays anglo-saxons, A savoir le degré Fahrenheitl. La sortie du diviseur de tension 180 est connectée à une entrée d'un amplificateur d'addition 182, qui reçoit un deuxième signal d'entrée de la part d'une source de tension 184 étalonnée de façon à représenter une augmentation de température de 20,80 C lrespectivement 37,5 Fl Le signal de sortie initial de l'amplifi- cateur 182 est par conséquent une tension qui représente une tempe- rature de 20,8 + 21,1/25,3 = 21,6 C lrespectivement 37,5 + 70/45 = 39 Fl, ce qui ne représente que la moitié de l'élévation initiale de température, soit 43,3 C lrespectivement 78 Fl. Les sorties des amplificateurs 190 et 182 sont couplées aux entrées d'un amplificateur d'addition négatif 192 Avant l'ac- tionnement du solénoide 18 a, le signal de sortie positif de l'ampli- ficateur 182 produit un signal de sortie négatif pour l'amplifica- teur 192, ce qui fait que le circuit déclencheur 194 a un signal de sortie nul Dès que le signal de sortie de l'amplificateur 190 est devenu moins négatif qu'une tension équivalente à 21,6 C, le signal de sortie de l'amplificateur 192 devient positif, -ce qui amène le circuit déclencheur 194 à produire un signal de sortie qui est appliqué à un circuit 196 produisant un retard de 0, 8 s soit deux fois la constante de temps du circuit de réaction 188 Pendant le retard produit par le circuit 196, la résistance du circuit de réaction 188 amène le signal de sortie de l'amplificateur 190 à revenir sensiblement à zéro Le circuit 196 fournit donc-un signal de sortie qui est appliqué à un circuit de différenciation 198. On rappelle que le circuit ET 200 est validé par I'inver- seur 218 lorsque le signal de sortie électrique de l'amplificateur 168 représente une température inférieure à 2930 C Le circuit de - différenciation 198 produit une impulsion qui est appliquée, via le circuit ET 200 validé et le circuit OU 124, au multivibrateur 226, ce qui amène le solénoïde 18 a de la pompe d'injection à agir une deuxième fois Puisque les gaz se trouvant à l'intérieur de l'appa- reil 19 sont maintenant à une température de 3380 K, au lieu de la température initiale de 2940 K, le poids du gaz contenu à l'intérieur de l'appareil 19 est 4,531 x 10-3 x 294/338 = 3,95 x 10-3 kg La masse thermique des trois éléments étroitement couples est alors 3,95 x 10 x 1005 + 6,60 x 10 x 795 = 9,21 J/0 C La quantité de chaleur de 424 Jlibérée par l'oxydation de 9,1 mg de liquide de support injecté lors du deuxième actionnement du solénoïde provoque une élévation de température de 424/9,21 = 46,00 C, et la température est alors de 64,4 + 46 = 110,4 VC. Immédiatement avant le deuxième actionnement du solénol:de 18 a, l'amplificateur 182 fournit à l'amplificateur 192 un niveau de référence de 20,8 + 64,4/25,3 = 230 C, soit la moitié de l'élévation attendue de la température, c'est-à-dire 460 C lorsque l'amplifica- teur 182 fournit un signal de sortie correspondant à la moitié de l'élévation attendue de la température, le signal de sortie de l'amplificateur 192 devient positif; et le circuit déclencheur 194 fournit une impulsion au circuit retardateur 196 Pendant le retard, le signal de sortie de l'amplificateur 190 revient à zéro; le signal de sortie de l'amplificateur 192 devient négatif; et le signal de sortie du circuit déclencheur 194 revient à zéro, soit le potentiel de la terre Le circuit 196 produit alors un signal de sortie; et 25414 ? 2 le circuit de différenciation 198 applique une impulsion via le circuit ET 200 validé et le circuit OU 224 en déclenchant le multi- vibrateur 226 pour la troisième fois La température des gaz se trouvant à l'intérieur de l'appareil 19 s'élève de 47,8 C, ctest- à-dire jusqu'à 158,2 C Le soléno 5 de 18 a est, de la même façon, actionné une quatrième fois, ce qui produit une élévation de tempé- rature de 50 C, c'est-à-dire jusqu'à la température 208,2 C Un cinquième actionnement du solénolde 18 a produit une élévation de température de 52,2 C, ce qui porte la température à 260,4 C. Lorsque le signal de sortie de l'amplificateur 168 représente une température supérieure à 232 C, le signal de sortie de l'amplificateur 204 devient positif, ce qui amène le circuit déclencheur 206 à produire un signal de sortie positif L'inverseur 208 invalide le relais 210, fait cesser l'action des éléments pré- chauffants 58, Iesquels n'ont été-excités que pendant une durée de 3 + 4 x 0,8 = 6,2 s. Une sixième impulsion du solénoïde 18 a augmente la tempé- rature de 54,4 C, de sorte que celle-ci est portée à 314,8 C Tou- tefois, la température sera notablement inférieure à celle-ci, puisqu'un peu de chaleur est perdue au profil des boîtiers 32 et 36, par exemplepour élever graduellement leur température au-dessus de 21,1 C Ainsi, après six courses du solénode 18 a, la température régnant à l'intérieur de l'appareil 19 peut n'être que de 293 C, soit:566 K A ce moment, l'amplificateur 182 produit une valeur de référence de 20,8 + 293/25,3 = 27,8 C Le circuit retardateur 196 actionne le solénolde 18 a une septième fois Le poids des gaz dans l'appareil 19 est de 4,53 x 10-3 x 293/566 = 2,35 x 10 '3 kg = 2,35 g; et la masse thermique est de 2,35 x 10-3 x 1005 + 6,60 x 103 x 795 = 7,60 J/ C La libération de 424 J par l'oxydation du-liquide de support injecté conduit à une augmentation de la température de 424/7,60 = 55,60 C, ce qui porte la température à 349 C La quantité totale de liquide dispersant injectée est de 7 x 9,1 = 63, 7 mg, soit 63,7 % de la quantité portée par une feuille de reproduction; et une quantité de chaleur de 7 x 424 = 2968 J est libérée pour élever à 349 C la température des trois éléments étroitement couples. Les éléments de préchauffage fournissent 276 W pendant 6,2 s, ce qui représente une quantité de chaleur de 276 x 6,2 = 1711 J. Cette chaleur est également appliquée aux trois éléments étroitement couplés, qui sont en couplage thermique médiocre avec d'autres parties de l'appareil 19, comme les boîtiers 32 et 36 Comme précé- demment indiqué, il existe un flux continu de chaleur allant des gaz aux boîtiers, dont la température augmente graduellement à partir de 21,10 C Pour simplifier la description de l'opération d'échauffement, on suppose, de manière quelque peu optimiste, que le flux de chaleur allant des gaz aux boîtiers n'est que légèrement supérieur au flux de chaleur allant des éléments de préchauffage aux trois éléments étroitement couplés Les trois éléments étroite- ment couplés possèdent une faible masse thermique et peuvent être rapidement amenés à la température de fonctionnement, même si les boîtiers, qui ont une grande masse thermique, n'ont pas atteint leurs températures d'équilibre. Lorsque le signal de sortie de l'amplificateur 168 dépasse 2930 C, le signal de sortie de l'amplificateur 172 devient positif, ce qui amène le circuit déclencheur 176 à produire un signal de sortie Un signal de sortie positif du circuit déclencheur 176 invalide l'inverseur 218, qui invalide les circuits ET 200 et 220. L'invalidation du circuit ET 200 se produit immédiatement après le septième actionnement du solénotde 18 a, et il ne peut pas être appliqué une huitième impulsion par l'intermédiaire du circuit ET 200. Le signal de sortie du circuit déclencheur 176 est appliqué à un circuit de différenciation 178, dont la sortie est connectée via le circuit OU 234 de façon à repositionner la bascule 230, ce qui invalide le relais 232 et arrête le ventilateur 14 Le-signal de sortie du circuit OU 234 positionne également la bascule 244 en la faisant passer d'un état "en attente" à un état "prêt" Le signal de sortie du circuit de différenciation est également appliqué via un circuit OU 250 de façon à repositionner le minuteur 240 de quinze secondes Le signal de sortie du circuit OU 234 est en outre appliqué à un circuit 236 retardateur de 0,1 s, dont le-signai de sortie est couplé via le circuit OU 238 de façon à faire partir un deuxième intervalle de quinze secondes pour le circuit 240. Pour résumer le fonctionnement qui vient d'être décrit, trois secondes après que le commutateur 160 de mise en marche a été momentanément enfoncé, le solénoïde 18 a reçoit une impulsion initiale de la part du circuit de différenciation 222 Les impul- sions suivantes, de la deuxième à la septième, du solénotde 18 a sont appliquées via le circuit de différenciation 198 et se produi- sent à intervalles de 0,8 s Le temps total qui s'est écoulé entre l'enfoncement du commutateur de mise en marche 160 et le position- nement de la bascule 244 sur l'état "prêt" est de 3 + 6 x 0,8 = 7,8 s. L'actionnement de la bascule 244 valide un commutateur d"'impression" 246 Pendant ce temps, l'opérateur a actionné le sélecteur 252 de façon à choisir un nombre de reproductions voulu et à placer l'original à reproduire'sur le plateau 88 Si l'opéra- teur attend quinze secondes pour actionner le commutateur d'impression 246, le minuteur 240 fournit un signal de sortie qui repositionne la bascule 244, repositionne la bascule 216 et repositionne la bascule 162, ce qui a pour effet d'invalider le relais 164 et d'éteindre l'électrophotocopieur Il faut noter que le minuteur de quinze secondes 240 arrêtera également la machine dans le cas o l'appareil 19 n'aura pas été amené à une température dépassant 293 C. Ceci peut se produire si le relais 210 ou l'un des éléments de pré- chauffage 58 connectés en série sont tombés en panne ou, de manière plus probable, si le conteneur 150 d'agent dispersant est complète- ment vide L'actionnement initial du solénoïde 18 a à partir du circuit de différenciation 222 conduit donc au fait que le liquide de support n'est pas injecté ou qu'il n'y a pas oxydation du liquide de support si ce dernier a été injecté Dans ce cas, aucune élévation de tempé- rature ne sera détectée par l'amplificateur 190; le solénoïde 18 a ne recevra aucune autre impulsion de la part du circuit de diffé- renciation 198; et il n'y aura pas injection de quantités supplé- mentaires de liquide de transport Le minuteur 240 éteindra la machine en quinze secondes après l'enfoncement du commutateur de mise en marche 160, à moins que la bascule 244 n'ait précédemment été positionnée dans l'état "prêt" de façon à faire commencer un autre intervalle de quinze secondes. Si l'opérateur enfonce de nouveau le commutateur de mise en marche après un bref intervalle de temps, la température régnant A l'intérieur de l'appareil 19 augmentera au-delà de 2930 C. L'amplificateur 172 produira immédiatement un signal de sortie positif, lequel, via le circuit déclencheur 176 et le circuit de différenciation 178, placera la bascule 244 dans l'état "prêt". Si l'opérateur attend plus longtemps avant d'enfoncer le commutateur de mise en marche 160, la température régnant-à l'inté- rieur de l'appareil 19 peut tomber dans un intervalle o la tempé- rature est supérieure à 2320 C, mais inférieure à 2930 C Dans un tel cas, l'amplificateur 204 fournit immédiatement un signal de sortie positif au circuit déclencheur 206, dont le signal de sortie est immédiatement appliqué via le circuit OU 214 de façon à posi- tionner la bascule 216 Lorsque le signal de sortie de l'amplifica- teur 168 est plus bas que 2930 C, le signal de sortie de l'amplifi- cateur 172 est négatif, et l'absence de signal de sortie de la part du circuit déclencheur 176 amène l'inverseur 218 à valider les circuits ET 200 et 220 La sortie de la bascule 216 est couplée via le circuit ET 220 au circuit de différenciation 222, qui fournit une impulsion via le circuit OU 224 au multivibrateur 226, lequel active le solénoïde 18 a Si cette première impulsion ne conduit pas à une température supérieure à 2930 C, alors le circuit de différenciation 198 activera le solénotde 18 a une deuxième fois, ce qui amènera sûrement une température dépassant 2930 C. Si l'opérateur attend encore plus longtemps avant d'enfoncer le commutateur de mise en marche 160, la température régnant à l'intérieur de l'appareil 19 peut tomber en deça de 2320 C. Dans ce cas, le signal de sortie de l'amplificateur 204 sera négatif, les éléments de préchauffage 58 seront excites, et un retard de trois secondes forme par le circuit 212 se produira avant que la bascule 216 ne soit positionnée pour produire la première impulsion destinée -au solénoïde 18 a. Lorsque la bascule 224 est positionnée dans l'état "prêt", l'actionnement du commutateur dzimpression 246 applique un signal via le circuit OU 250 de façon à repositionner le minuteur de quinze secondes 240 La sortie du commutateur d'impression 246 est couplée à un circuit retardateur 248 de 0,1 s, dont la sortie est couplée via le circuit OU 242 de façon à repositionner la bascule 244 dans un état "en attente" Le signal de sortie du circuit de relais 248 est également appliqué via le circuit OU 228 de façon à positionner la bascule 230 et, ainsi, exciter le relais 232 pour actionner le ventilateur 14 Lorsque la partie initiale de la première feuille de reproduction 64 pénètre dans l'appareil 19, les gaz chauds qui se trouvent en recirculation à l'intérieur de l'appareil font évaporer la mince couche de liquide de support qui a été transférée à la feuille de reproduction à l'instant de la formation de l'image développée, et la chaleur dégagée lors de l'oxydation des vapeurs du liquide de support dans les lits catalyseurs maintient la tempé- rature régnant dans-l'appareil 19 de façon à permettre le séchage et le fixage des-parties suivantes de la première feuille de reproduction Une fois épuisé le nombre d'exemplaires correspondant au sélecteur 252, un signal de sortie est produit par le circuit 245, lequel est appliqué au circuit de différenciation 256 L'impul- -sion produite par le circuit 256 est appliquée via le circuit OU 234 de façon à positionner la bascule 244 dans un état "prêt" et à repositionner la bascule 230, laquelle invalide le relais 232 et le ventilateur 14 Après un retard de 0,1 S établi par le-circuit 236, le signal de sortie du circuit OU 234 est appliqué via le circuit OU 234 de façon à mettre en service le minuteur 240 de quinze secondes Le ventilateur 14 ne fonctionne que pendant que l'appareil 19 est amené à la température de fonctionnement ou que lorsque des exemplaires sont en train d'être faits A tous les autres moments, le ventilateur 14 est arrêté pour conserver la chaleur à l'intérieur de lvappareil 19. Après qu'une feuille de reproduction a été enlevée du tambour 100 et est passée autour du cylindre 110, la surface du tambour 100 est nettoyée par le cylindre 114 tournant en sens anti- horaire Le cylindre 114 possède de préférence des cellules internes fermées, pour empêcher l'absorption du révélateur liquide, et des cellules externes ouvertes qui assurent un essorage efficace de la surface photoconductrice de manière que les parties non transfé- rées de l'image développée soient éliminées Le révélateur liquide peut être délivré au cylindre de nettoyage 114 par un autre tuyau, non représenté, venant de la sortie de la pompe 138 Une lame de nettoyage 116, formée d'un caoutchouc électriquement conducteur et associée à une polarisation électrique, aide en outre au nettoyage de la surface photoconductrice du tambour 100 avant que celle-ci ne passe sous le dispositif 102 producteur d'effluves électriques de charge. Dans des conditions d'humidité extrême, chaque feuille de reproduction 64 peut contenir une quantité inhabituelle d'eau à évaporer en même temps que l'agent dispersant La grande valeur de la chaleur latente de vaporisation de l'eau peut amener la tempé- rature existant à la sortie du lit catalyseur principal à tomber audessous de 2930 C lors de la production d'un grand nombre d'exemplaires Si ceci se produit, le signal de sortie de l'ampli- ficateur 172 deviendra négatif, et la sortie du circuit déclencheur 176 retournera au potentiel de la terre Ceci produit, pour l'inverseur 218, un signal de sortie qui, en relation avec le signal de sortie de la bascule 216, valide le circuit ET 220 Une impulsion venant du circuit de différenciation 222 est appliqué via le circuit OU 224 au multivibrateur 226 Le solénoïde 18 a est actionné, et la température existant à la sortie du lit catalyseur principal augmente de 55,60 C pour atteindre sensiblement 349 C. L'oxydation de la vapeur de liquide de support dégage 4650 J pour chaque feuille de reproduction Puisque chaque feuille de reproduction demande 1, 81 g d Iair, un poids correspondant qui vaut sensiblement 1,81 g de produits d 1 oxydation doit être évacué pour chaque feuille de reproduction Les produits d'oxydation présents à la sortie du rotor 16 qui passent par la buse 84 a sont à une température d'environ 3320 C La-chaleur perdue pendant l'éva- cuation est donc de ( 332 21,1) x 1005 x 1,81 x 103 = 566 J par exemplaire Le rendement thermique est donc de 1 566/4650 = 0,877, soit 87, 7 %, si l'on néglige les pertes thermiques résiduelles au travers de la couche d'isolant 38 du bottier principal et la chaleur emmenée hors de l'appareil 19 par la courroie 66 L'oxydation du liquide de support se trouvant sur chaque feuille de reproduction conduit donc à 4650 566 = 4084 J, qui sont disponibles pour sécher chaque feuille de reproduction et fixer l'image transférée. Un électrophotocopieur de grande vitesse qui produit copies par minute produit donc 3600 copies par heure et 1 copie par seconde Le débit de chaleur utile de l'appareil 19 est donc de 4084/1 ='4084 W 4,1 k W Pour obtenir une telle puissance au moyen d'éldments de chauffage électriquesfonctionnant sous 120 V, il faudrait 34 A, et il faudrait 17 A si l'on installait une alimenta- tion électrique spéciale de 220 V lselon les normes habituelles des Etats-Unis d'Amériquel. On rappelle que, dans le premier exemple, on suppose que la température d'entrée des lits catalyseurs est de 204 C, et la quantité de produits d'oxydation mis en recirculation est de 32 g pour chaque exemplaire Dans le deuxième exemple, on suppose que la température d'entrée des lits catalyseurs est de 2320 C, et la quantité de produits d'oxydation mis en recirculation est de 39,6 g pour chaque exemplaire Dans un électrophotocopieur permettant de produire un nombre donne d'exemplaires par minute, le poids des produits d'oxydation mis en recirculation pour chaque exemplaire est proportionnel à la vitesse du rotor 16, laquelle peut être com- mandde par le rhdostat 14 a On peut rdgler le rhéostat 14 a de façon que, alors que la machine produit des exemplaires de manière continue, le signal de sortie de l'amplificateur 168 corresponde à une tempé- rature de 3490 C Si le signal de sortie de l'amplificateur 168 représente moins que 3490 C, il faut régler le rhéostat 14 a sur une résistance plus grande, ce qui diminue la vitesse du moteur 14 et du rotor 16 et réduit le poids des produits d 1 oxydation mis en recirculation pour chaque exemplaire en augmentant la température à la sortie du lit catalyseur principal Inversement, si l'ampli- ficateur 168 produit un signal de sortie correspondant à une tempé- rature plus grande que 3490 C, il faut alors régler le rhéostat 14 a sur une résistance inférieure, ce qui augmente la vitesse du rotor 16 et met en recirculation un poids plus grand de produits d'oxydation pour chaque exemplaire en diminuant la température de sortie du lit catalyseur principal. Toute modification de la vitesse du rotor 16 obtenue par ajustement du rhéostat 14 a modifie de façon correspondante la vitesse d'évacuation via la buse 82 a Par conséquent, il faut modifier le réglage de la buse 82 a afin de faire varier l'aire d'évacuation et ainsi maintenir le poids de produits d'oxydation évacué à une valeur nominale de 1,81 g par exemplaire Ainsi, si la buse 82 a était initialement réglée sur l'aire d'évacuation appropriée et que l'on a ensuite ajusté le rhéostat 14 a sur une résistance moindre afin d'augmenter la vitesse du rotor 16, il faut modifier de façon correspondante le réglage de la buse 82 a pour obtenir une aire d'évacuation quelque peu réduite, en la vissant dans le sens horaire (depuis le dessus) pour la faire descendre vers le corps 82 afin de réduire l'intervalle annulaire existant entre la buse et la tige conique montée sur le corps 82. A une température de 37,80 C, ou 3110 K, l'air renouvelé chauffé qui passe dans l'appareil 19 possède un volume spécifique de 0,830 x 311/294 = 0,880 m /kg Pour une machine produisant 60 exemplaires par minute, soit 1 exemplaire par seconde, la vitesse de la courroie 66 peut être de 0,457 m/s, si l'on suppose que la feuille de reproduction a une longueur de 29, 21 cm et que les chariot 90 et 92 reviennent après chaque balayage à leurs positions initiales à une vitesse double de leur vitesse de balayage vers l'avant Pour empêcher que des gaz chauds et des vapeurs de liquide de support non oxydées ne soient transportés hors de l'appareil 19 dans la couche limite adjacente à une feuille de reproduction, il faut que la vitesse de l'air renouvelé entrant dans l'appareil 19 sous les rebords 32 a et 32 b soit supérieure à la vitesse de la courroie 66, cette vitesse de llair de renouvellement pouvant être de 2,44 m/s par exemple Le débit volumique de lair renouvelé est -3 '-3 3 de 0,88 x 1,81 x 10 1,59 x 10 m /s L'air d'entrée de l'air renouvelé doit être de 1,59 x 10 /2,44 = 6,5 x 10 m; et l'inter- valle entre chacun des rebords 32 a et 32 b et la feuille de repro- duction doit être de 6,5 x 10 /( 2 x 0,2159) = 1,505 x 10 m 1,5 mm. Les angles corrects des buses 35 a et 35 b sont fonction de l'aire des lits catalyseurs auxiliaires 60 et 62, relativement à celle du lit catalyseur principal On souhaite que la pression existant sous le lit catalyseur principal soit sensiblement égale à la pression atmosphérique Les produits d'oxydation et les vapeurs de liquide de support non oxydées ne s'échapperont pas de dessous le lit catalyseur principal via les petits intervalles existant entre la courroie 66 et les parois latérales 22 et 23 L'air ambiant froid ne passera pas non plus dans la région se trouvant sous le lit catalyseur principal via ces intervalles, en empêchant le séchage des bords de la feuille de reproduction La pression existant so Us les lits catalyseurs auxiliaires 60 et 62 doit être légèrement inférieure à la pression athosphérique pour induire un courant d'air partiellement chauffé sous les rebords 32 a et 32 b. Si chacun des lits catalyseurs auxiliaires 60 et 62 possède une aire, ou une longueur, égale à 505 % de celle du lit catalyseur principal, les buses 35 a et 35 b peuvent alors être dirigées presque perpendiculairement à la feuille de reproduction 64, avec un petit angle de convergence Dans le cas limite, dégénéré et non voulu, o on omettrait entièrement les lits catalyseurs auxiliaires 60 et 62, il faudrait alors diriger les buses 35 a et 35 b l'une vers l'autre, sensiblement parallèlement-à la feuille de reproduction 64. L'existence au-dessous des lits catalyseurs auxiliaires et 62 d'une pression légèrement inférieure à la pression atmos- phérique induisant un courant d'air renouvelé sous les rebords 32 a er 32 b provoque également des fuites d'air froid par les petits intervalles existant entre la courroie 66 et les parois latérales 22 et 23 jusque dans ces régions Il est préférable que l'aire, ou la longueur, de chaque lit catalyseur auxiliaire soit inférieure à % de celle du lit catalyseur principal dans le but de réduire ces fuites d'air froid tendant à empêcher le séchage complet des bords de la feuille de reproduction Toutefois, l'aire, ou la longueur, des lits catalyseurs auxiliaires ne doit pas être réduite au point que leur température de sortie soit inférieure à 2930 C, qui est la température d'auto-oxydation de l'agent dispersant de support selon l'invention La température de sortie des lits catalyseurs auxiliaires sera toujours quelque peu inférieure à celle du lit catalyseur principal, puisque l'air renouvelé passant - sous les rebords 32 a et 32 b traverse principalement les lits cata- lyseurs auxiliaires. Le poids des produits de combustion et de la vapeur passant dans les lits catalyseurs auxiliaires doit être d'au moins 8,35 g par exemplaire La température de sortie des lits catalyseurs auxiliaires sera donc d'au moins ( 8,35 x 349 + 1,81 x 37,8)/( 8,35 + 1,81) = 293 C Dans le premier exempie, o 32,0 g de produits d'oxydation sont mis en recirculation pour chaque feuille de reproduction, les aires des lits catalyseurs auxiliaires doivent être d'au moins 8,35/( 32,0 8,35) = 0,354, soit 35,4 % de celle du lit catalyseur principal, si bien que chaque lit catalyseur auxi- liaire doit avoir une aire d'au moins 17,7 % de celle du lit cata- lyseur principal Dans le deuxième exemple, o 39,6 g de produits d'oxydation sont mis en recirculation pour chaque feuille de repro- duction, les aires des lits catalyseurs auxiliaires doivent être d'au moins 8,35/( 39,6 &,35) = 0,268, soit 26,8 % de celle du lit catalyseur principal, si bien que chaque lit catalyseur auxiliaire doit avoir une aire d'au moins 13,4 % de celle du lit catalyseur principal. Sur la figure 2, un dispositif d'actionnement électro- magndtique rotatif soumis à l'action d'un ressort, qui est fixé à l'intérieur du bottier 40, commande une plaque de soupape 83 qui couvre normalement l'entrée du corps d'évacuation 82 Pendant que l'appareil 19 est amené à la température de fonctionnement, la plaque de soupape 83 empêche les gaz de s'échapper par la buse 82 a Lors- que l'électrophotocopieur est éteint, les produits de combustion se condensent ou bien diffusent hors de l'appareil 19, et de l'oxygène diffuse dans l'appareil 19 Pour amener l'appareil 19 jusqu'à une température de 349 O C la pompe 18 injecte 63,7 mg, soit 63,7 %, d'agent dispersant, ce qui demande 0,637 x 1,81 = 1,15 g d 8 air pour l'oxy- dation A une température de 349 C, ou 622 K, l'appareil 19 contient 4, 53 x 294/622 2,15 g de gaz, parmi lesquels ce que l'on peut considérer comme étant de l'air renouvelé est égal à 2,15 1,-15 = 1,00 g. Pendant ltéchauffement, il n'est pas besoin, ni souhaitable, que de l'air frais passe sous les rebords 32 a et 32 b La plaque de soupape 83 empêche l'évacuation de gaz par la buse 82 a et empêche sensible- ment que de l'air de renouvellement ne passe sous les rebords 32 a et 32 b pendant l'échauffement. Comme le montre la figure 5, l'actionnement du commutateur d'impression 246 applique un signal via le circuit retardateur 248 de façon à positionner la bascule 260, ce qui amène le dispositif d'actionnement 81 à faire tourner la plaque de soupape 83 afin de l'écarter de l'entrée du corps 82 Ceci permet aux gaz de s'échapper de l'appareil 19 et à un débit correspondant d'air de renouvellement de passer sous les rebords 32 a et 32 b Lorsqu'un nombre d'exemplaires correspondant à celui fixé par le sélecteur 252 a été atteint, le signal de sortie du circuit 254 est appliqué via le circuit de différenciation 256 et le circuit OU 234 de façon à repositionner la bascule 260 et à invalider le dispositif d'ac- tionnement 81 La plaque de soupape-83 tourne sous l'action de la force de rappel du ressort jusqu'à la position normale représentée, o elle bloque de nouveau l'entrée du corps 82. Lorsque le rotor 16 ne tourne pas, la pression régnant à l'intérieur de l'appareil 19 est égale à la pression atmosphérique. L'air de refroidissement venant du rotor-ll qui a été déchargé des rebords adjacents 32 a et 32 b crée normalement une surpression au niveau de l'extérieur immédiat de ces rebords, ce qui tend à faire entrer de l'air froid dans l'appareil 19 même si le rotor 16 ne tourne pas Les pales 33 a et 33 b s'étendent au moins partiellement dans les passages de sortie de l'air de refroidissement et écartent suffisamment l'air de refroidissement des rebords 32 a et 32 b pour que la pression existant sous les pales déflectrices et immédiate- ment à l'extérieur des rebords 32 a et 32 b soit-sensiblement la pression atmosphérique Ainsi, le-rotor 16 étant immobile, l'air de refroidissement passant par le rotor 11 ne provoque ni un écou- lement d'air froid dans l'appareil 19, ni une évacuation des produits gazeux chauds qui s'y trouvent. On va montrer que les buts de l'invention ont été réalisés L'électrophotocopieur selon l'invention oxyde catalyti quement, en des produits d'oxydation non dangereux, un liquide dispersant, ou de support, diélectrique du type hydrocarbure qui est chassé de la feuille de reproduction pendant le séchage et le fixage de l'image transférée Le liquide de support de type hydro- carbure préféré dans l'invention contient une proportion principale d'isodécane de façon à avoir une température d'auto-oxydation mini- male de 2930 C Le liquide dispersant de type hydrocarbure est dlune haute pureté et contient une quantité négligeable d'impuretés toxiques telles que l'hexane normal et le benzène, mais même ceux-ci sont oxydés en produits non dangereux La chaleur résultant de cette oxydation catalytique est'utilisée pour sécher la feuille de reproduction et fixer l'image transférée La chaleur est de préférence utilisée directement et les produits d'oxydation gazeux chauds sont dirigés contre la feuille de reproduction Selon l'invention, il n'est utilisé, de préférence, aucun échangeur de chaleur, puisque ceux-ci ont une grande inertie thermique et aug- mentent la durée d'échauffement Les lits catalyseurs selon l'invention, qui sont constitués de fines fibres de laine de silice revêtues de platine, possèdent une température d'activation mini- male relativement basse de 1990 C et une température de fonctionne- ment continu relativement élevée de 5930 C Des fils de préchauffage électrique encastrés amènent les régions du catalyseur qui les entourent au moins jusqu'à la température d'activation minimale et, de préférence, jusqu'à la température de fonctionnement maximale en moins de trois secondes au prix d'une consommation électrique temporaire et relativement basse de 276 W L'appareil de fixage et de séchage selon l'invention possède une courte durée d'échauffement et est amené à une température dépassant la température d'auto- oxydation du liquide dispersant de support en une durée d'environ 7,8 S par injections successives d'une petite quantité de liquide dispersant de support via une buse d'aspersion Le temps nécessaire pour produire une première reproduction est d'environ 8,8-s à partir de l'instant initial de mise en marche La température existant à la sortie du catalyseur est contrôlée et la pompe d'injection de liquide de support auxiliaire fonctionne en fonction des besoins pour maintenir la sortie du catalyseur à une température dépassant la température d'auto-oxydation du liquide dispersant de support dans des conditions d'humidité élevée o de grandes quantités d'eau doivent être évaporées des feuilles de reproduction Chaque feuille de reproduction est fermement maintenue sur la courroie transpor- teuse par le fait que cette courroie est dotée d'une certaine poro- sité, obtenue par exemple par des perforations, et qu'un système d'aspiration, actionné par le rotor qui met en recirculation les produits d'oxydation, est appliqué à la courroie poreuse On rend la pression d'aspiration relativement élevée en dotant les lits catalyseurs d'él-ments de retenue en tissu tissé de manière serrée. On fait varier la vitesse du rotor pour ajuster le poids des produits d'oxydation mis en recirculation pour chaque feuille de reproduction et pour ainsi commander la température de sortie des lits catalyseurs L'appareil selon l'invention est doté d'un lit catalyseur principal et de deux lits catalyseurs auxiliaires, et la sortie du rotor de mise enrecirculation est dirigée sur deux, buses s'étendant chacune sur toute la largeur de la feuille de reproduction et disposées de part et d'autre du lit catalyseur principal, entre celui-ci et les lits catalyseurs auxiliaires Les lits catalyseurs auxiliaires possèdent chacun une aire relativement petite par rapport à celle du lit catalyseur principal, afin de réduire les fuites au niveau des bords, cette aire étant toutefois suffisamment grande pour assurer que la température de sortie des lits catalyseurs auxiliaires dépasse la température d'auto-oxydation du liquide dispersant de support Les buses de sortie du rotor de mise en recirculation sont dirigées l'une vers l'autre Ceci assure que la pression régnant sous le lit catalyseur principal est sensi- blement égale à la'pression atmosphérique, afin d'empêcher les fuites, et que la pression régnant sous les lits catalyseurs auxi- liaires est légèrement inférieureâ la pression atmosphérique, pour induire dans la région se trouvant sous les lits catalyseurs auxiliaires un courant d'air renouvelé contenant de l'oxygène. L'appareil de séchage et de fixage selon l'invention est doté d'une couche de matière isolante thermique servant à réduire les pertes thermiques résiduelles, l'appareil est doté d'un bottier extérieur qui est écarté de la couche d'isolant et dans lequel circule de l'air de refroidissement L'air de refroidissement chauffé est utilisd de manière regénérative comme source d'air renouvelé; et l'air de refroidissement est déchargé au voisinage des entrées d'air de renouvellement dans l'appareil Les entrées d'air de renouvellement sont suffisamment proches de la feuille de repro- duction pour que la vitesse d'air d'entrée soit supérieure à la vitesse de transport de la feuille de reproduction, si bien que les gaz chauds ne sont pas amenés hors de l'appareil dans la couche limite voisine d'une feuille de reproduction L'air de refroidissement chauffé est dévié par des pales d'évacuation, de sorte que les entrées d'air de renouvellement de l'appareil se font sensiblement à la pression atmosphérique; la circulation de l'air de refroidissement n'aide pas, pas plus qu'elle n'empêche, le passage de l'air de renouvellement dans l'appareil La quantité de l'air de renouvellement qui pénètre dans l'appareil est commandée. par une buse d'évacuation àaire variable qui est placée au niveau de la sortie du ventilateur de mise en recirculation La buse d'évacuation est réglée de façon à produire environ 20 % dlexcès d'air afin d'assurer une oxydation complète du liquide dispersant de support vaporisé lors du séchage et du fixage d'une feuille de reproduction L'appareil selon l'invention possède un rendement thermique élevé, d'environ 87,7 % Le débit de chaleur utilisable est proportionnel au nombre d'exemplaires produits par minute; et, pour un électrophotocopieur pouvant produire 60 exemplaires par minute, le débit utile disponible pour chauffer des feuilles de reproduction est de 4 k W, obtenus au prix d'une consommation élec- trique minimale L'appareil de séchage et de fixage selon ltinven- tion, qui est quelque peu plus grand que des éléments chauffants d'électrophotocopieur électriques classiques, est néanmoins d'une taille très petite par comparaison avec les systèmes d'oxydation des encres à base de solvants qui sont utilisés dans la rotogravure et l'impression en couleur L'appareil selon l'invention occupe une surface inférieure à 0,5 m 2 environ et possède un volume inférieur -3 3 à 4 x- 10 m environ Le ventilateur de mise en recirculation n'est mis en service que pour amener l'appareil à la température de fonc- tionnement et lorsque des reproductions sont réellement produites. A tout autre moment, le ventilateur de mise en recirculation est éteint, afin de conserver la chaleur L'entrée de la buse d'évacua- tion est fermée pendant l'échauffement et ne s'ouvre que lorsque des reproductions sont produites Le fait que de l'air de refroi- dissement soit envoyé entre la couche isolante et le boîtier extérieur maintient ce dernier à une température suffisamment froide pour qu'on puisse le toucher Les gaz d'évacuation chauds sous vitesse élevée subissent une réduction en température et en vitesse grâce à un éjecteur, si bien que l'on peut placer la main dans la sortie de l'éjecteur sans être gêné L'appareil selon l'invention fonctionne à une température élevée, qui ne dépasse toutefois pas la tempéra- ture de roussissement de la feuille de reproduction Dans le cas hautement improbable o une feuille de reproduction se coincerait à l'intérieur de l'appareil, il est facile d'enlever la feuille en soulevant l'appareil et en le faisant pivoter sur l'axe du cylindre aval de transport de la courroie, au voisinage du plateau de sortie. On reconnaîtra que certaines particularités et sous- combinaisonspossèdent une utilité propre et peuvent être employées sans référence à d'autres particularités et sous-combinaisons Il est de plus évident que diverses variations peuvent être apportées sans sortir de l'esprit de l'invention Par exemple, les fils de prê- chauffage peuvent être montés n'importe o dans le trajet des gaz mis en recirculation, au lieu d'être encastrés dans les tampons cata- lyseurs Il est possible de prévoir une pompe ou un ventilateur d'aspiration auxiliaire entre les tubulures 76 et 78, 11 entrée du ventilateur d'aspiration étant connectée à la tubulure 76 et sa sortie étant connectée à la tubulure 78 Cette pompe, ou ventilateur, auxiliaire produirait une pression réduite pour le lit d'aspiration, et les lits catalyseurs pourraient ainsi présenter une faible chute de pression, comme en produiraient des couches de tissu ayant un tissage relativement lâche Le liquide de support utilisé comme révélateur liquide peut aussi bien être l'Isopar H ou l'Isopar K, qui sont tous deux des marques déposées de la société Exxon Company pour des coupes étroites d'hydrocarbures isoparaffiniques Le conte- * neur 150 peut contenir une réserve de n'importe quel hydrocarbure fluide catalytiquement oxydable Le fluide peut être du butane ou du propane liquide sous pression Dans ce cas, aucune pompe d'injec- tion n'est nécessaire, et le solénolde 18 a peut alors être constitué dlune soupape laissant le butane ou le propane gazeux parvenir dans le boîtier 32 via une conduite souple unique Au lieu d'un venti- lateur centrifuge 16, il est possible d'utiliser un ventilateur à écoulement transversal ou bien un ventilateur à écoulement axial possédant un ou plusieurs étages Il est possible de ne prévoir qu'un seul lit catalyseur au lieu de trois Il est possible de ne prévoir qu'une seule des buses 35 a et 35 b, la buse pouvant être dirigée parallèlement à la feuille de reproduction Il est possible de prolonger le lit d'aspiration latéralement à la direc- tion du transport, et les parois 22 et-23 peuvent reposer sur le lit d'aspiration latéralement prolongé afin de réduire les fuites de l'appareil au voisinage des bords D'autres catalyseurs, par exemple le palladium et le rhodium, peuvent être utilisés à la place du platine La température des produits d'oxydation peut être inférieure à la température d 8 auto-oxydation du liquide de support, mais elle doit dépasser la température minimale d'acti- vation du catalyseur - L'appréciation de certaines des valeurs numériques données ci-dessus doit tenir compte du fait qu'elles proviennent de la conversion d'unités anglo-saxonnes en unités métriques. On notera également que certains éléments décrits font référence à des normes couramment utilisées aux Etats-Unis d'Amérique (tension du "secteur" de 120 V, circuit produisant un signal élec- trique proportionnel à une température exprimée en degrés Fahrenheit, etc) Naturellement, on comprendra que l'invention-s'applique à toute espèce de normes. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir de l'appareil dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses autres variantes et modifications ne sortant pas-du cadre de l'invention R E V E N D I C A T I 0 N S 1 Appareil servant à sécher une feuille qui porte un matériau de marquage et un liquide oxydable, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen ( 66) de transport de la feuille, un bottier ( 32) disposé au voisinage du moyen de transport, le bottier compor- tant un lit oxydant ( 56) qui possède une sortie ( 52) et une entrée ( 54) se trbuvant au voisinage de la feuille, et un ventilateur ( 16) qui possède une entrée ( 37) communiquant avec la sortie du lit et qui possède une sortie ( 35 a, 35 b) se trouvant au voisinage de la feuille. 2 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lit comporte un catalyseur. 3 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lit comprend des fibres fines. 4 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lit comprend de fines fibres de laine de silice. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau de marquage comprend des particules d'agent de virage chargées. 6 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le liquide oxydable comprend un hydrocarbure isoparaffinique diélectrique. 7 Appareil selon la revendication 1, o le ventilateur fait recirculer les gaz dans le lit, l'appareil étant caractérisé en ce quiun élément chauffant électrique ( 58) est disposé dans le trajet des gaz mis en recirculation. 8 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lit fournit des produits d'oxydation gazeux à une température prédéterminée. 9 Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce que le lit comprend un catalyseur possédant une certaine température d'activation minimale et en ce que ladite température prédéterminée dépasse ladite température d'activation. Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce que le liquide possède une certaine température d'auto-oxydation et en ce que ladite température prédéterminée dépasse ladite température d'auto-oxydation. 11 Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce que la feuille possède une certaine température de roussissement et en ce que ladite température prédéterminée est inférieure à ladite température de roussissement. 12 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le lit fournit des produits d'oxydation gazeux chauds et en ce que le ventilateur dirige ces produits contre la feuille. 13 Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que le ventilateur dirige les gaz chauds contre la feuille en plusieurs points se trouvant suivant la direction de transport de la feuille. 14 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un deuxième lit oxydant ( 60, 62) est disposé à une certaine distance du premier lit suivant la direction de transport de la feuille. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen ( 14 a) permettant de commander la vitesse du ventilateur. 16 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen ( 82 a) communiquant avec la sortie du venti- lateur et destiné à faire sortir les gaz du bottier. 17 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen ( 57) permettant de mesurer la température de sortie du lit. 18 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de transport comporte une courroie ( 66). i 9 Appareil selon la revendication 1, o le moyen de transport comporte une courroie ( 66) percée de trous, l'appareil étant caractérisé en ce qu'un lit d'aspiration ( 70) est disposé au voisinage de la courroie. Appareil selon la revendication 19, caractérisé en ce que le lit d'aspiration comprend une plaque ( 80) dotée de trous. 21 Appareil selon la revendication 19, caractérisé en ce que les gaz aspirés dans le lit d'aspiration sont déchargés ( 79) dans le boîtier. 22 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen ( 18) permettant-d'introduire un hydrocarbure fluide oxydable dans le bottier. 23 Appareil selon la revendication 22, caractérisé en ce que le fluide est un liquide et en ce que le moyen d'introduction comporte une pompe d'injection ( 18). 24 Appareil selon la revendication 22, caractérisé en ce que le fluide est disposé à l'intérieur dlun conteneur ( 150) doté d'une soupape MV). Appareil selon la revendication 22, o le fluide est un liquide disposé à l'intérieur d'un conteneur, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend un moyen constitué d'une première conduite ( 20) servant à délivrer en continu, du conteneur au moyen d'introduction, le liquide, et un moyen constitué d'une deuxième conduite ( 20) servant à ramener en continu, du moyen d'introduction au conteneur, une majeure partie du liquide délivré. 26 Appareil selon la revendication 22, caractérisé en ce que le fluide est un liquide disposé à l'intérieur d'un conteneur ( 150) refroidi par un courant d'air (i 46). 27 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le bottier possède un rebord antérieur ( 32 a) et un rebord posté- rieur ( 32 b), chaque rebord se prolongeant latéralement à la direction de transport et se trouvant au voisinage de la feuille de manière qu'il existe entre eux un intervalle, lesdits intervalles étant des passages permettant l'entrée dans le bottier dtun air de renouvel- lement. 28 Appareil selon la revendication 27, caractérisé en ce que les intervalles sont suffisamment petits pour que la vitesse du courant d'air de renouvellement dépasse la vitesse de transport de la feuille. 254 1 472 29 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen ( 11) servant à faire passer de l'air de refroidissement en échange de chaleur avec le boîtier. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier est doté -d'une couche d'isolant thermique ( 38).