Brevet FR2544157A1 — publié le 19841012

La présente invention se rapporte à la commande de l'alimentation de lampes à décharge de gaz; elle vise, plus particulièrement, un nouveau circuit d'impulsion pour le ballast d'une lampe fluorescente dont l'émission de lu- mière doit être atténuée par un dispositif de réglage de phase. Il est bien connu que les lampes fluorescentes peuvent être atténuées au moyen de dispositifs de réglage de phase du type à thyristor placés en série avec un bal- last inductif et avec la lampe Les termes "réglage de phase à thyristor" ou "commutation à thyristor" sont uti- lisés dans la suite pour désignerd'une manière générale, la fonction bien connue de réglage de phase qui peut ê- tre obtenue par tout dispositif de commutation approprié, par exemple thyristor, triac,transistor, diode de rupture, etc Lorsque le ballast est une simple inductance en série, le réglage de phase peut procurer une atténuation de l'é- mission de la lampe à une valeur de l'ordre de 20 % de la capacité d'éclairage disponible de la lampe Toutefois, lorsqu'on descend au-dessous de 20 %, il se produit un cli- gnotement important de la lampe et une émission de lumière inégale entre les lampes en parallèle. Le fonctionnement de ces circuits d'atténuation et des lampes peut être amélioré par augmentation de la tension d'alimentation et de l'inductance de ballast L'aug- mentation de la tension d'alimentation permet d'obtenir un flux plus continu d'énergie vers l'arc de lampe pendant la période non conductrice du thyristor ou d'un autre dispo- sitif de commutation, afin d'éviter la désionisation de la lampe pendant la période non conductrice. Il est également connu d'employer un circuit géné- rateur d'impulsionraccordé à une prise prévue sur l'induc- tance de ballast Ainsi, une résistance et un condensateur raccordés en série, constituant le circuit d'impulsion, sont reliés à une prise sur un ballast en série Pendant le com- mencement de la conduction,au cours de chaque cycle à régla- ge de phase, le circuit d'impulsion se comporte comme une faible impédance et provoque un fonctionnement en transfor- mateur entre les parties à prise intermédiaire de l'induc- tance On peut donc appliquer une tension élevée à la lam- pe, pour assurer son amorçage adéquat dans des conditions correctes de réglage de phase Lorsque le condensateur du circuit comprenant la capacité et la résistance en série se charge, le fonctionnement en transformateur diminue et la source d'alimentation principale est finalement appliquée à la lampe, par l'intermédiaire du circuit d'inductance en série On a constaté que cette disposition permet d'ob- tenir une ionisation positive du plasma dans la lampe,à chaque demi-cycleet procure des caractéristiques de conduc- tion de lampe répétitives d'un cycle à l'autre, à condition que la tension alternative d'alimentation soit assez élevée et à condition que la fréquence soit relativement grande (supérieure à 50 Hz environ) Lorsque la fréquence est bas- se, par exemple 50 Hz, la ou les lampes en parallèle ont tendance à ne pas retrouver'complètement leur ionisation, en particulier à la limite inférieure de la plage d'atténua- tion Cela entraîne un clignotement des lampes et une mau- vaise concordance de l'émission de lumière entre les lampes, lorsque l'atténuation descend au-dessous de 10 % de l'émis- sion maximale de lumière. Pour éviter cet inconvénient, un expédient cou- rant consiste à brancher un consommateur sous la forme d'une lampe à incandescence directement en parallèle avec la par- tie intermédiaire de l'inductance de ballast et le circuit d'impulsion La puissance de la lampe à incandescence est de l'ordre de 10 watts pour chaque lampe fluorescente pré- vue dans l'ensemble du circuit commandé à partir d'un dis- positif commun de réglage de phase Lorsqu'on branche une charge constituée par une lampe à incandescence de cette valeur, de part et d'autre de tous les ballasts en paral- 254415 ? lèle d'un même circuit, le circuit d'impulsion peut per- mettre une excellente atténuation jusqu'à moins de 1 % de l'émission possible de lumière des lampes, sans clignote- ment notable des lampes Ainsi, dans une installation com- portant 20 lampes avec 20 ballasts respectifs, par exemple, on utilise une lampe à incandescence de 200 watts ou une charge résistive équivalente, pour obtenir les meilleures caractéristiques d;' atténuation. L'utilisation de lampes à incandescence en addi- tion au circuit d'impulsion entraîne un gaspillage d'éner- gie De plus, la charge résistive additionnelle est en gé- néral ajoutée par l'installateur de l'équipement et non par le fabricant du ballast, de sorte que la conception et le branchement de la charge ne sont pas vérifiés et il en résulte une difficulté supplémentaire d'entretien En outre, lorsqu'on ajoute ou qu'on retire des ballasts et des lampes de l'installation, la puissance de la lampe à incandescence doit être modifiée pour obtenir des carac- téristiques optimales d'atténuation. Dans certains cas, les fabricants de dispositifs d'atténuation ont inclus une telle charge résistive direc- tement dans le bottier du circuit dèeréglage de phase du dispositif d'atténuation Toutefois, cela augmente sensible- ment la dimension du bottier, car il est nécessaire de dis- siper la chaleur, soit environ 10 watts pour chaque lampe fluorescente qui peut être raccordée au dispositif de com- mande. On a trouvé, suivant l'invention, que la charge résistive ou la lampe à incandescence décrite ci-dessus peut être supprimée et remplacée par une résistance de dé- charge en parallèle avec le condensateur du circuit d'im- pulsion Cette résistance de décharge est prévue pour per- mettre une décharge complète du condensateur pour n'importe quel déphasage Lorsque la décharge du condensateur du cir- cuit d'impulsion est totale avant l'arrivée du bord avant de la tension à phase réglée, le circuit d'impulsion pré- sente une tension initiale sensiblement nulle permettant un fonctionnement correct et régulier du ballast et des lampes dans des conditions de réglage descendant jusqu'à moins de 1 % de la pleine émission de lumière La résistance conforme à l'invention, branchée directement aux bornes du condensateur du circuit d'impulsion, nécessite la dissipa- tion de 3 watts environ seulement pour chaque lampe fluo- rescente associée au dispositif d'atténuation et on obtient une bonne atténuation jusqu'à 1 % de la pleine capacité d'é- clairage disponible La résistance de décharge peut égale- ment être branchée de part et d'autre de la combinaison du condensateur et de la résistance en série et remplir en- core la fonction requise, mais le branchement aux bornes du condensateur seul procure les meilleurs résultats et la plus faible dissipation de puissance et il est donc préféré. On peut encore réduire la dissipation de puissan- ce résistive à moins de 1,5 watt par lampe, par utilisation d'un élément résistif à coefficient de température positif (CTP), comme résistance suivant l'invention, dans des appli- cations qui ne nécessitent pas de variations importantes et rapides de l'émission de lumière Un dispositif représen- tatif est le circuit P 52 E 102 NF 12, fabriqué par TDK Electro- nics Co, Ltd Tokyo, Japon Un tel dispositif présente une augmentation très rapide de résistance lorsque sa tempéra- ture atteint une certaine valeur Par conséquent, à des ni- veaux élevés d'émission de lumière, une tension efficace élevée apparaît à travers le circuit d'impulsion et le dis- positif CTP s'échauffe de lui-même de sorte que sa résistan- ce augmente, limitant encore la dissipation d'énergie La valeur élevée de la résistance est sans conséquence lorsqu' on fonctionne à un niveau relativement haut d'émission de lumière Lorsque la sortie du dispositif d'atténuation est diminuée, le dispositif CTP se refroidit et sa résistance chute à une valeur assez basse pour décharger correctement X le condensateur d'impulsion La caractéristique de limita- tion de puissance aux niveaux élevés d'émission permet d'obtenir un meilleur fonctionnement du -dispositif CTP par rapport à une résistance de décharge de valeur fixe Toute- fois, si la sortie du dispositif d'atténuation est modifiée rapidement d'une valeur élevée à une valeur faible, la cons- tante thermique de temps du dispositif CTP l'empêche de cor- riger instantanément sa valeur, de sorte qu'il peut se pro- duire un clignotement de lampe pendant 15 à 20 secondes im- médiatement après la réduction de l'émission, pendant que le dispositif CTP se refroidit et que sa résistance descend à une valeur appropriée pour la décharge du condensateur d'impulsion Cela limite l'utilisation du dispositif CTP à des applications qui ne nécessitent pas des variations im- portantes et rapides du niveau de lumière. Suivant l'invention, chaque circuit d'impulsion pour chaque lampe (ou paire de lampes) est entièrement auto- nome et peut être placé, de façon commode,dans l'élément de fixation du ballast ou de la lampe Au contraire, une seule lampe à incandescence de charge est utilisée dans l'art an- térieur,pour l'ensemble des lampes fluorescentes et des cir- cuits d'impulsion d'une installation donnée Par conséquent, l'installateur devait avoir soin de modifier la valeur de la charge à incandescence lorsque des nombres différents de lampes et de combinaisons de montage étaient installés. Avec la présente invention, la résistance est incorporée dans le circuit d'impulsion et sa valeur est choisie de fa- çon correcte et inhérente pour la ou les lampes associées à l'appareillage concerné. Dans le passé, la charge résistive était consi- dérée comme fournissant seulement le courant d'appel et de maintien du thyristor En fait, on pense que la charge ré- sistive agit également pour décharger le condensateur du circuit d'impulsion pendant les intervalles de non conduc- tion du thyristor En l'absence de charge résistive, le 254415-t seul cheminement de décharge pour le condensateur du circuit d'impulsion suivant l'art antérieur est à travers le thyris- tor lui-même, d'une manière très variable, ce qui provoque un clignotement et un mauvais alignement des lampes Par conséquent, la valeur de la charge résiduelle dans le cir- cuit d'impulsion suivant l'art antérieur dépendait beau- coup des caractéristiques de non conduction du thyristor, qui varient d'un dispositif à l'autre et d'un cycle à l'au- tre pour le même dispositif Ainsi, lors du demi-cycle sui- vant, la valeur de la charge résiduelle influençait l'ampli- tude de l'impulsion de réarmorçage à haute tension qui é- tait engendrée. Avec la présente invention, la décharge du con- densateur du circuit d'impulsion est assurée par sa propre résistance de décharge correctement dimensionnéede sorte que chaque impulsion est engendrée à partir de la même va- leur de charge stockée initiale (de préférence zéro) Cela explique les meilleures caractéristiques d'atténuation qui sont obtenues avec le nouveau circuit d'impulsion conforme à l'invention, comparativement aux dispositifs d'atténua- tion suivant l'art antérieur qui n'utilisent pas la charge résistive ou utilisent une charge résistive unique dissi- pant moins de 10 watts environ pour chaque lampe fluores- cente dans l'installation. L'invention sera mieux comprise à la lumière de la description de ses formes de réalisation, non limitatives, représentées sur les dessins annexés dans lesquels: Fig 1 est un schéma d'un circuit d'atténuation suivant l'art antérieur, pour une lampe à décharge de gaz, par exemple une lampe fluorescente, qui comporte un commu- tateur à thyristor et une inductance de ballast en série; Fig 2 représente un autre circuit suivant l'art antérieur, dans lequel un circuit d'impulsion et une charge à lampe incandescente sont ajoutés pour améliorer les carac- téristiques d'atténuation; 254-41 7 Fig 3 illustre schématiquement le circuit confor- me à la présente invention, dans lequel le circuit d'impul- sion contient une résistance de décharge qui remplace la lampe à incandescence suivant l'art antérieur; et Fig 4 est un schéma d'un deuxième mode de réali- sation de l'invention, dans lequel les enroulements de chauffage de filament sont également représentés et dans le- quel l'inductance de ballast est raccordé différemment du dispositif de la figure 3. On se reporte d'abord à la figure 1 Le disposi- tif représenté est alimenté par une source 10 de courant al- ternatif qui peut être par exemple de 230 volts eff à 50 Hz La source 10 est reliée en série avec un triac 11,repré- senté schématiquement Le triac 11 peut être remplacé par des thyristors montés en opposition et disposés de façon connue,pour effectuer une commutation de commande de phase en courant alternatif On peut utiliser tout autre type de dispositif de commutation rapide produisant un effet de commande de phase L'expression "commande de phase à thy- ristor" est utiliséedans ce qui suitpour décrire le fonc- tionnement du dispositif de commutation 11 de sorte que, dans chaque demionde, l'application de la tension de la source 10 à une charge quelconque peut être retardée d'un angle désiré quelconquedans chaque demi-onde La commuta- tion de réglage de phase est commandée par un circuit appro- prié 12 de déphasage qui peut être de toute conception usuel- le et qui peut être actionné,par exemple, par un dispositif de commande rotatif ou à déplacement manuel, non représenté. La source 10 et le dispositif de commutation 11 sont reliés en série avec un nombre désiré quelconque de groupes de ballasts et de lampes branchés en parallèle Un seul groupe est représenté et il comprend une inductance de ballast 13, de tout type usuel, et une lampe 14 à décharge de gaz, reliéesen série La lampe 14 à décharge de gaz peut être de tout type désiré et elle peut être par exemple une 254415 ? lampe fluorescente de 40 watts La lampe 14 peut également comporter des enroulements de filament chauffés par un en- roulement approprié de chauffage de filament (non représen- té) associé au ballast. Avec le circuit représenté sur la figure 1, on obtient une diminution de l'émission de lumière par aug- mentation du retard, au moyen du dispositif de réglage de phase, de la tension appliquée à l'inductance de ballast 13 et à la lampe 14 On a constaté que, dans un agencement du type représenté sur la figure 1, les lampes peuvent ê- tre atténuées à 20 % environ du plein éclairage,avant que la lampe commence à clignoter et avant que les groupes de lampes en parallèle prennent des niveaux différents de lu- mière Cet effet est particulièrement apparent lorsque la fréquence de la source 11 est relativement basse, par exem- ple 50 Hz au lieu de 60 Hz, puisqu'aux fréquences plus fai- bles la période de non conduction de la lampe est plus gran- de et il est plus difficile de retrouver l'ionisation de la lampe dans le demi-cycle suivant L'effet est également plus remarquable avec des tensions de crête plus faibles à travers la lampe 14 à décharge de gaz. La figure 2 illustre un circuit suivant l'art antérieur dans lequel un circuit d'impulsion est ajouté pour permettre une atténuation de l'émission de la lampe à décharge de gaz, plus grande que celle qu'on peut obte- nir avec le circuit représenté sur la figure 1 Sur la fi- gure 2, les composants identiques à ceux de la figure 1 sont désignés par le même repère Dans le cas de la figure 2, l'inductance de ballast 13 de la figure 1 comporte une prise intermédiaire qui divise l'enroulement en sections a et 15 b La section 15 a comporte moins de spires que la section 15 b Un circuit d'impulsion 16, comprenant une ré- sistance 17 et un condensateur 18 reliés en série, est bran- ché,comme représenté,à la prise entre les parties d'enrou- lement 15 a et 15 b La fonction du circuit d'impulsion 16 est de créer une action de transformateur entre les parties d'enroulement 15 a et 15 b au moment o la tension déphasée instantanée est appliquée, par l'intermédiaire de la com- mande 11 à thyristor, à l'inductance 13 et à la lampe 14. A cet instant, le circuit d'impulsion 16 présente une im- pédance très faible, de sorte que l'inductance se comporte comme un transformateur élévateur comprenant un enroulement primaire 15 a et un enroulement secondaire 15 b, et une im- pulsion à relativement haute tension est appliquée aux bor- nes de la lampe 14 Cette impulsion à haute tension appli- quée à la lampe assure l'ionisation de la lampe 14,même a- près une période de désionisation relativement longue (pen- dant l'intervalle de non conduction de la commande de pha- se), de sorte qu'on peut obtenir une atténuation de lampe à des valeurs inférieures, lorsqu'on utilise le circuit d'im- pulsion 16 Après passage du bord avant de la tension dé- phasée, le condensateur 18 est chargé et le circuit d'impul- sion 16 présente une forte impédance, de sorte que l'induc- tance 13 agit à nouveau comme une inductance et non comme un transformateur. Lorsqu'on utilise le circuit d'impulsion 16, il est habituel d'employer en outre une charge 20 à lampe à incandescence branchée entre la source 10 de courant alter- natif et le dispositif 1 i de réglage de phase La lampe à incandescence 20 est jugée nécessaire pour assurer la con- duction et l'appel du thyristor ou du triac Il qui débite dans une inductance de ballast 13 d'induction élevée La charge 20 est prévue habituellement pour dissiper une puis- sance de 10 watts pour chaque lampe 14 avec laquelle le dis- positif de commande 11 est associé Il faut noter qu'une pluralité de ballasts 13 et de lampes associées peuvent ê- tre alimentés à partir d'une source 10 de courant alter- natif unique et d'une commande à thyristor 11,et une seule charge résistive 20 étant associée à l'unique commande à thyristor Ainsi, si un total de 20 inductances et lampes 284415 ? sont associées à un seul dispositif 11 de commande à thy- ristor, la charge résistive doit être prévue pour dissi- per 200 watts. Suivant un aspect de la présente invention, la charge 20, en plus de fournir le courant d'appel et de main- tien pour le dispositif 11 de commande à thyristor, agit également pour décharger le condensateur 18 de chacun des circuits d'impulsion associés à la charge résistive 20, a- fin de les placer en position de départ pour la demi-onde suivante Toutefois, si certains des condensateurs 18 ne sont pas complètement déchargés, comme cela se produit si la charge résistive 20 est supprimée ou d'une valeur telle qu'on dissipe moins de 10 watts environ par lampe fluores- cente, le circuit d'impulsion fonctionne alors, pendant la demi-onde suivanted'une manière différente que pendant la demi-onde précédente, de sorte qu'on obtient un amorça- ge irrégulier et une atténuation inconstante pour toutes les lampes Cela se traduit, avec les circuits du type re- présenté sur la figure 2, par une tendance du circuit à clignoter notablement, pour une atténuation inférieure à 1 % environ de la pleine émission de lumière de la lampe 14, et par une émission de lumière différente des lampes indi- viduelles. La figure 3 illustre un premier mode de réalisa- tion de la présente invention Les composants identiques à ceux des figures 1 et 2 sont désignés par les mêmes re- pères Le changement notable, dans le cas de la figure 3 * et par rapport au circuit suivant l'art antérieur représen- té sur la figure 2, réside dans la suppression de la charge 20 de la figure 2 et l'adjonction d'une résistance de dé- charge 30 au circuit d'induction 16 La résistance de dé- charge 30 a une valeur qui assure la décharge complète du condensateur 18 avant l'arrivée du front d'onde de la ten- sion déphasée suivante, venant du dispositif de commande 11 à thyristor Lorsque la décharge du condensateur 18 est com- plète avant la période de conduction suivante, on obtient un fonctionnement régulier et on constate que les lampes 14 peuvent être atténuées de façon régulière et efficace à 1 % de leur plein éclairage et même au-dessous, sans cli- gnotement ou éclairage asymétrique entre les lampes indi- viduelles, lorsqu'on utilise le circuit de la figure 3. Dans l'agencement représenté sur la figure 3, la résistance 17 est de 1 K, le condensateur 18 est de 0,1 microfarad et la nouvelle résistance de décharge 30 est-de 15 K La résistance 30 est prévue,conformémentç l'invention,- de manière à dissiper 3 watts pour chaque lampe 14 associée à l'inductance de ballast 13 et au circuit d'impulsion 16. En outre, conformément à l'invention, le nouveau circuit d'impulsion 16 se présente sous la forme d'un composant unique qui est séparable de la pièce de montage et du bal- last 13 et du dispositif 11 de commande à thyristor Par conséquent, l'installateur dispose de beaucoup de souplesse pour monter les diverses parties du dispositif d'atténua- tion De plus, il n'est pas nécessaire,avec le nouveau cir- cuit représenté sur la figure 3,de tenir compte du nombre de lampes 14 utilisées, puisque la résistance 30 de dimen- sion correcte est contenue dans le circuit d'impulsion as- socié à chacun des ensembles de lampes et de ballast Ainsi, la résistance totale fournie est automatiquement correcte, alors qu'elle devait être recalculée et corrigée dans le cas de l'utilisation de la charge résistive ou incandescen- te unique 20 de la figure 2 De même, puisque la résistance de décharge 30 est maintenant solidaire du circuit d'impul- sion, il n'y a plus à se soucier de l'entretien séparé de la charge résistive. La figure 4 illustre un autre mode de réalisation de la présente invention et représenteen outre,le trans- formateur de chauffage pour la lampe et un branchement dif- férent pourl'inductance La figure 4 représente, en partie, un ensemble de lampe et ballast suivant l'art antérieur qui est fabriqué par Ferguson Transformers Ltd, Chatswood N.S W Australie Le dispositif s'appelle un ballast ré- glable de 40 watts pour lampe fluorescente unique, du type D 14 ORWTP La structure de ballast comprend un transforma- teur de chauffage 40 raccordé à des bornes 41 et 42 pré- vues pour le branchement à une source d'alimentation en cou- rant alternatif d'une tension de 230 volts eff à 50 Hz. Une structure d'atténuation 43 du type à thyristor, de cons- truction analogue à celle qui est représentée sur la figure 3, est prévue et relie l'alimentation à réglage de phase, venant de la source de courant alternatif raccordée aux bornes 41 et 42, à une prise 44 de - 'inductance double 45 L'inductance 45 comprend une première section d'enrou- lement 46 et une deuxième section d'enroulement 47 compor- tant davantage de spires que la section 46 Une lampe fluo- rescente usuelle 48, de 40 watts, comportant un blindage usuel 49 à la masse, est prévue avec des enroulements de chauffage 50 et 51 qui sont reliés à des enroulements se- condaires 52 et 53, respectivement, du transformateur de filament 40 L'extrémité extérieure de l'enroulement 47 est ensuite reliée au filament 50, comme représenté,et le fila- ment 51 est relié à la borne 42, comme représenté Entre la borne 42 et l'extrémité inférieure de l'enroulement 46 sont également branchés en série la résistance 60 et le conden- sateur 61 qui correspondent à la résistance 17 et au conden- sateur 18, respectivement, des dispositifs représentés sur les figures 2 et 3 Conformément à la présente invention, le dispositif connu de ballast d'atténuation et de lampe unique, décrit ci-dessus, est modifié par l'addition d'une résistance de décharge 62, branchée de part et d'autre du condensateur 61 et assurant la décharge complète de ce con- densateur avant chaque nouvelle demi-onde Il faut égale- ment noter que,lorsqu'on installe le-ballast sans la résis- tance 62, il est d'usage courant d'employer une charge in- candescente, telle que la charge 20 de la figure 2, qui se- rait branchée dans le cas de la figure 4 entre la prise 44 et la borne 42 Toutefois, la fonction de cette charge incandescente, qui comprend une charge incandescente uni- que commune à tous les ballasts de l'agencement de la figu- re 4, est remplacée par la résistance de décharge indivi- duelle 62 pour chacun des circuits d'impulsion. On a constaté que la résistance unique 62 aug- mente sensiblement la performance du ballast à un niveau donné de dissipation de puissance résistive et permet l'at- ténuation de la lampe 48 à moins de 1 % de sa pleine capaci- té d'éclairage, avec une dissipation inférieure à 3 watts par lampe En outre, la nouvelle résistance 62 simplifie notablement l'installation des ballasts et elle peut être assemblée comme un élément indépendant du ballast d'atténua- tion, en même temps que les autres composants 60 et 61 du circuit d'impulsion, dans un bottier séparé du reste du bal- last La valeur de la résistance 62 est choisie de façon à ce que la résistance dissipe environ 3 watts pour une seule lampe 48 Dans un ballast à deux lampes, la résistance dis- siperait 6 watts, c'est-à-dire 3 watts pour chaque lampe. Cette puissance relativement petite peut être dissipée fa- cilement dans un bottier séparé unique,gui peut également contenir la résistance 60 et le condensateur 61. Il est entendu que des modifications de détail peuvent être apportées dans la forme et la construction du dispositif suivant l'invention, sans sortir du cadre de celle-ci. Revendications 1 Ballast d'atténuation à impulsion, comprenant deux bornes d'alimentation en courant alternatif,et une inductan- ce de ballast ( 13) et une lampe réceptrice ( 14) à décharge de gaz connectées en série l'une avec l'autre et avec les deux bornes en courant alternatif; ces deux bornes pou- vant être alimentées à partir d'une source ( 10) de courant alternatif et par l'intermédiaire de moyens ( 11) de commu- tation à réglage de phase; l'inductance de ballast compor- tant une prise en un point intermédiaire ( 15 a,15 b) de l'en- roulement;-un circuit d'impulsion ( 16),comprenant une ré- sistance ( 17) et un condensateur ( 18) reliés en série étant raccordé à une extrémité à ladite prise de l'enroulement et à l'autre extrémité à l'une des deux bornes en courant alternatifde sorte que ces deux bornes, les moyens ( 11) de commutation à réglage de phase, le circuit d'impulsion ( 16) et une partie ( 15 a) de l'inductance de ballast sont reliés en série les uns avec les autres; caractérisé en ce qu'une résistance de décharge ( 30) est branchée directement en parallèle avec au moins un composant du circuit d'impul- sion ( 16). 2 Ballast suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la chargeréceptrice ( 14) à décharge de gaz comprend au moins une lampe fluorescente. 3 Ballast suivant la revendication 1 ou 2, caracté- risé en ce que la résistance de décharge ( 30) est prévue pour dissiper 3 watts pour chaque lampe de ladite charge constituée par des lampes à décharge de gaz. 4 Ballast suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il peut fonctionner à 50 Hz. 5 Ballast suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de ballasts d'atténuation à impulsion, reliés en parallèle, qui sont alimentés en parallèle à partir de la source de courant alternatif. 6 Dispositif suivant l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que les moyens de com- mutation commutation à thyristor. 7 Dispositif suivant l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce qu'au moins un compo- sant est un condensateur ( 18). 8 Dispositif suivant l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que la résistance de décharge est une résistance à coefficient de température positif.