Brevet FR2542493A1 — publié le 19840914

Dispositif de détermination rapide et précise de la puissance d'un réacteur nucléaire à eau sous pression La présente invention concerne la détermination de la puissance d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant au moins une boucle de réfrigération et de préférence trois ou quatre boucles. Il est important de connaître à tout instant, en particulier pour des raisons de sécurité, la puissance d'un réacteur nucléaire. On utilise de façon courante, pour mesurer la puissance, des dé- tecteurs de neutrons installés à l'extérieur de la cuve du réacteur De tels détecteurs délivrent des signaux à réponse rapide mais ils présentent l'inconvénient de délivrer des signaux peu précis en particulier dans les phases de fonctionnement transitoire. Pour obtenir des résultats plus précis on peut calculer la puis- sance du réacteur par un bilan thermique effectué à partir de mesures de la température du fluide primaire sur là branche froide et sur la branche chau- de des boucles primaires Mais si les résultats obtenus par un tel procédé sont précis, ils sont toutefois peu rapides, en raison de l'importante cons- tante de temps des variations de températures. Les constructeurs ont déjà imaginé des dispositifs permettant une détermination correcte du point de vue de la précision et de la rapidité de la puissance d'un réacteur, nucléaire On peut citer par exemple le brevet français n' 2 373 057 qui décrit un appareil permettant de déterminer la puissance du réacteur à partir de l'élévation d'enthalpie du coeur, cette élévation d'enthalpie étant calculée en utilisant la célérité du son dans le fluide des branches chaude et froide du circuit primaire Toutefois cet appareil implique l'installation de capteurs sur les tuyauteries du circuit primaire, l'inconvénient majeur étant la multiplication des piquages dans lesdites tuyauteries et les conséquences de ceci sur la pose, plus délicate du calorifuge de celles-ci. Le brevet américain N O 3 752 735 décrit un dispositif permettant d'obtenir un signal image de la puissance thermique du coeur en utilisant la mesure de température branche chaude et branche froide et en compensant dynamiquement ces mesures de températures selon une loi dans laquelle intervient la dérivée par rapport au temps de la différence entre les températures branche chaude et branche froide Un tel dispositif permet d'obtenir un signal à réponse rapide mais la loi utilisée pour obtenir ce signal n'est qu'approximative et apporte une certaine imprécision à ce dernier. La demande de brevet français n' 2 416 531 décrit un procédé de détermination de la puissance d'un réacteur nucléaire, qui combine un si- gnal de puissance thermique à forte constante de temps mais relativement précis à un signal de puissance neutronique à réponse rapide mais moins pré- cise Toutefois ce procédé ne donne pas des résultats très précis en transi- toire puisqu'il se contente d'ajuster le signal de puissance thermique au moyen d'un signal de puissance neutronique retardé par une unité de réglage de gain 6 et une unité d'intégration 7 (figure 1) Beaucoup de données va- riables en régime transitoire ne sont ici pas prises en compte. D'autre part, on ne connatt pas jusqu'à présent de dispositif sim- ple permettant d'obtenir à la fois la puissance primaire et la puissance se- condaire d'un réacteur nucléaire de façon rapide et précise, aussi bien en régime permanent qu'en régime transitoire. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des procédés et appareils précités Il vise un dispositif de détermination rapide et précise de la puissance d'un réacteur nucléaire à eau sous pres- sion, à une ou plusieurs boucles de réfrigération en régime permanent et pendant les phases de fonctionnement transitoire En outre, dans un mode préférentiel, il permet d'obtenir également de façon aussi simple rapide et précise la puissance secondaire, c'est à dire la puissance des générateurs de vapeur de chaque boucle de réfrigération du réacteur. Selon l'invention, le dispositif comporte, pour chacune de Ses boucles de réfrigération: des moyens de mesure, d'une part, du flux neutronique et d'autre part de la température du fluide primaire en un point de la branche froide et en un point de la branche chaude, des moyens de calcul de l'enthalpie du fluide primaire dans la branche froide et dans la branche chaude à partir desdites mesures de températures, un sommateur calculant l'élévation d'enthalpie du fluide primaire pendant la traversée du coeur, par la différence de l'enthalpie dans la branche chaude et de l'enthalpie dans la branche froide retardée par un opérateur de décalage temporel correspondant au temps de transit moyen d'une molécule de fluide entre les points de mesure de température branche froide et branche chaude. un multiplicateur de l'élévation d'enthalpie par le débit du fluide primaire, un comparateur du signal de puissance thermique obtenu et du signal de puissance neutronique mesuré, rendu dynamiquement équivalent au signal de puissance thermique, un correcteur du signal de mesure de puissance neutronique en fonction du signal issu dudit comparateur. Le signal de mesure de puissance neutronique est, dans un mode préféré de réalisation de l'invention, rendu dynamiquement équivalent au si- gnal de puissance thermique au moyen d'un modèle ponctuel de transfert ther- mique entre le flux nucléaire et le flux thermique au fluide primaire, un modèle ponctuel de transfert thermique du fluide dans le coeur, correspon- dant au temps de transit d'une molécule de fluide primaire du centre du coeur à la sortie du coeur et un opérateur de décalage temporel correspon- dant au temps de transit d'une molécule de fluide primaire de la sortie du coeur au point de mesure de la température branche chaude. De préférence, le correcteur du signal de mesure de puissance neu- tronique est un intégrateur. En outre, il est préférable de corriger le signal de mesure de puissance neutronique en fonction des variations de la température mesurée dans la branche froide, avant de comparer ce signal au signal de puissance thermique. On a avantage à compléter le dispositif selon l'invention par un filtre du signal de débit primaire placé en amont dudit multiplicateur afin de tenir compte de la variation du temps de transit moyen d'une molécule de fluide primaire de la branche froide à la branche chaude en fonction du dé- bit primaire. En outre on préférera compléter le dispositif de détermination ra- pide et précise de la puissance primaire d'un réacteur nucléaire telle que décrite ci-dessus par un dispositif de détermination rapide et précise de la puissance secondaire du réacteur, comportant, pour chaque boucle, outre les moyens de mesure de température et de calcul de l'enthalpie dans la branche froide et dans la branche chaude précités, des moyens de détermination imprécise mais rapide de la puissance thermique produite par le générateur de vapeur associé au réacteur à partir de mesures de la température et du débit de l'eau alimentaire, de la pression et du débit de vapeur du générateurt de vapeur, un sommateur calculant la diminution d'enthalpie du fluide primaire pendant la traversée du générateur de vapeur par la différence d'enthalpie dans la branche chaude et dans la branche froide, l'enthalpie dans la branche chaude étant retardée par un opérateur de décalage temporel correspondant au temps de transit d'une molécule de fluide entre les deux points de mesure de température, un multiplicateur de la diminution d'enthalpie par le débit du fluide primaire, un comparateur du signal de puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur, obtenu à la sortie du multiplicateur et dudit signal de la puissance thermique produite par le générateur de vapeur tel que déterminé plus haut, ce signal étant rendu dynamiquement équivalent au signal de puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur, un correcteur du signal de puissance produite par le générateur de vapeur en fonction du signal issu dudit comparateur. De préférence, le signal de mesure de la puissance thermique pro- duite par le générateur de vapeur est rendu dynamiquemant équivalent au signal de puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur au moyen d'un modèle ponctuel de transfert thermique entre le fluide secondaire et le fluide primaire, un modèle ponctuel de transfert thermique du fluide pri- maire dans le générateur de vapeur, correspondant au temps de transit d'une molécule de fluide primaire du centre du générateur de vapeur à la sortie du générateur de vapeur, un opérateur de décalage temporel correspondant au temps de transit d'une molécule de fluide primaire de la sortie du généra- teur de vapeur au point de mesure de température branche froide. On préférera utiliser un intégrateur pour corriger le signal de mesure de la puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur. En outre, la dynamique des mesures de la température du fluide primaire dans la branche froide et dans la branche chaude est compensée par un correcteur à avance de phase situé à la sortie du multiplicateur de la variation d'enthalpie du fluide primaire par le débit du fluide primaire. La description plus détaillée qui va suivre permettra de mieux comprendre l'invention, en référence au schéma de la figure 1 annexée, qui montre un mode de réalisation de l'invention, appliquée à un réacteur nuclé- aire à eau sous pression ne comportant, pour faciliter la compréhension, qu'une seule boucle. De façon connue le coeur du réacteur nucléaire est traversé par un fluide primaire circulant dans une boucle primaire; ce fluide absorbe de l'énergie pendant sa traversée du coeur et cède son énergie à un fluide secondaire circulant dans une boucle secondaire pendant sa traversée du gé- nérateur de vapeur Le circuit primaire comporte une branche froide et une branche chaude, la branche froide étant bien sûr située entre le générateur de vapeur et le coeur et la branche chaude entre le coeur et le générateur de vapeur, quand on suit le sens du fluide. De façon classique, on mesure la température du fluide primaire en deux points, l'un des points étant situé sur la branche froide et l'autre point 'étant situé sur la branche chaude Sur la figure 1, on a repè- ré par 1 le signal de température branche froide et par 1 ' le signal de tem- pérature branche chaude. Un opérateur 2 calcule la valeur de l'enthalpie au point de mesu- re de la température branche froide et au point de mesure de la température branche chaude, de façon classique On peut par exemple déterminer l'enthal- pie par un polynome du second degré en T, o T est la température mesurée. Pour obtenir une meilleure précision on peut aussi faire le calcul suivant un polynome du troisième degré On obtient ainsi deux signaux 3 et 3 ' d'en- thalpie dans la branche froide et d'enthalpie dans la branche chaude. Deux opérateurs de décalage temporel 4 et 4 ' permettent de retar- der respectivement les signaux 3 et 3 ' Les fonctions de transfert utili- sées sont respectivement e el ne 7 ? oRo désignent, pour le premier, le temps global moyen de transit d'une molécule de fluide primaire entre les points de mesure de température branche froide et branche chaude et, pour le second, le temps global moyen de transit d'une molécule de fluide primaire entre les points de mesure de température branche chaude et branche froide (p étant la variable de LAPLACE) Pour plus de précision, on pourrait tenir compte du fait que le temps de transit pré- cité peut être différent pour deux molécules d'eau différentes; en particu- lier, la configuration du réacteur est telle qu'en général, à la sortie du coeur les molécules d'eau ont des vitesses assez différentes On pourrait donc, à l'aide d'un intégrateur tenir compte de ce temps de transit diffé- rent au lieu de ne considérer que le temps moyen, comme représenté sur la figure 1. On obtient à la sortie des opérateurs de décalage temporel 4 et 4 ' des signaux 5 et 5 ' qui entrent ensuite dans des sommateurs 6 et 6 '. Le sommateur 6 effectue la différence entre le signal 3 ' d'enthal- pie dans la branche chaude et le signal 5 retardé de l'enthalpie dans la branche froide Le signal de sortie du sommateur 6 est repéré par 7 Le som- mateur 6 ' effectue la différence entre le signal 5 ' retardé de l'enthalpie dans la branche chaude et le signal 3 de l'enthalpie dans la branche froide Le signal de sortie du sommateur 6 ' est repéré par 7 '. Les signaux 7 et 7 ' entrent respectivement dans des multiplica- 254249 i teurs 8 et 8 ' o ils sont multipliés par le signal 9 du débit primaire, celui-ci étant mesuré de façon tout à fait classique Pour plus de préci- sion le signal de débit primaire 9 est filtré en 10 afin de tenir compte de la variation du temps de transit moyen d'une molécule de fluide à travers le coeur La fonction de transfert du filtre est ici _ o WI représente le temps de transit moyen d'une molécule de fluide primaire dans le coeur. On obtient à la sortie du multiplicateur 8 un signal 11 de puis- sance thermique primaire et à la sortie du multiplicateur 8 ' un signal 11 ' représentant la puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur. La dynamique des mesures de la température du fluide primaire dans la branche froide et dans la branche chaude est compensée par deux cor- recteurs à avance de phase identiques 12 et 12 ' dans lesquels entrent respectivement les signaux 11 et 11 ' Les signaux de sortie de ces correc- teurs seront repèrés par 13 et 13 ' La fonction de transfert de ces correc- teurs est t o est la constante de temps des mesures de température (correcteur de mesure) et o est un filtre de réduction du gain transitoire du correcteur de mesure. Les signaux 13 et 13 ' entrent ensuite dans des comparateurs 14 et 14 ' o ils sont comparés respectivement à un signal de puissance neutroni- que et à un signal représentant la puissance thermique produite par le géné- rateur de vapeur. Le signal-de puissance neutronique est élaboré de façon classique au moyen de chambres de mesure de flux neutronique situées à l'extérieur du coeur Le signal de puissance neutronique est repèré par 15 Le signal 15 est corrigé en fonction des variations de la température au moyen d'un coef- ficient Kl de correction entre la mesure de flux neutronique et la tempéra- ture de l'espace annulaire o, de façon classique, se trouvent les chambres de puissance neutronique, cette température pouvant être assimilée à la tem- pérature branche froide Sur la figure 1, représente bien entendu une température de consigne Afin de respecter au mieux la phase des signaux pendant les transitoires la correction de température est décalée dans le temps par le terme _p Y 5 f ( 615 est le temps de transit entre le point de mesure branche froide et l'entrée du coeur) On peut adjoindre à ce terme un filtre passe-bas pour tenir compte du temps de réponse des chambres de mesure de flux à une variation de la température branche froide On a repèré par 16 le signal de puissance neutronique corrigé en température. Le signal 16 est rendu dynamiquement équivalent au signal 13 au moyen d'un modèle ponctuel 17 de transfert thermique entre le flux nucléai- re et le flux thermique du fluide primaire ( U représente la constante de temps de transfert thermique); le signal de sortie du modèle 17 entre ensui- te dans un modèle ponctuel de transfert thermique du fluide primaire dans le coeur, correspondant au temps de transit úL d'une molécule de fluide primaire du centre du coeur à la sortie du coeur. Le signal de sortie du modèle 18 est ensuite retardé par un opéra- teur de décalage temporel 19 correspondant au temps de transit d'une molécule de fluide primaire de la sortie du coeur jusqu'au point de mesure de température branche chaude. Le signal de puissance neutronique rendu dynamiquement équivalent au signal de puissance thermique primaire est repéré par 20 Le signal 20 est comparé au signal 13 dans le comparateur 14 Le signal 21 issu de ce comparateur sert à corriger au moyen d'un correcteur 22 le signal de puis- sance neutronique 16 Ce correcteur 22 comprend un intégrateur de constante d'intégration -6 et de gain k 2, e t*sont respectivement des constantes de temps d'avance de phase et de retard de phase, T 8 étant inférieur à C> 7. Le signal 23 issu du correcteur -22 est ajouté au signal 16 dans le sommateur 24. On obtient à la sortie du sommateur 24 un signal de puissance neu- tronique étalonné et à la sortie du modèle 17 un signal de puissance thermi- que étalonné. Le dispositif selon l'invention permet donc d'obtenir au moyen de seulement deux capteurs de mesure de température et de chambres classiques de mesure de puissance neutronique un signal rapide et précis de la puissan- ce primaire du réacteur. Le dispositif selon l'invention permet en outre, au -moyen des deux mêmes capteurs de température d'obtenir un signal rapide et précis de la puissance secondaire du réacteur, comme nous allons le décrire ci-des- sous. Pour élaborer un signal rapide et précis de la puissance secondai- re du réacteur, on compareen 14 ') le signal 13 ' à un signal représentant la puissance thermique produite par le générateur de vapeur de la boucle de ré- frigération considérée, élaboré par un bilan secondaire simplifié; ce si- gnal est imprécis mais a le grand avantage d'être à réponse rapide Ce si- gnal 16 ' est élaboré dans un calculateur 25 à partir de 4 signaux, à savoir la température et le débit de l'eau alimentaire du générateur de va- peur ainsi que la pression et le débit de vapeur produite par le générateur de vapeur. Le signal 16 ' est rendu dynamiquement équivalent au signal 13 ' au moyen d'un modèle ponctuel 17 ' de transfert thermique entre-le fluide secon- daire et le fluide primaire ( T 9 est la constante de temps de transfert thermique) Le modèle 17 ' est suivi d'un modèle ponctuel 18 ' de transfert thermique du fluide primaire dans le générateur de vapeur, correspondant au temps de transit i d'une molécule de fluide primaire du- centre du générateur de vapeur à la sortie du générateur de vapeur Un opérateur de décalage temporel 19 ' permet de tenir compte du temps de transit Dû d'une molécule de fluide primaire de la sortie du générateur de vapeur au point de mesure de température branche froide On obtient à la sortie de l'opérateur 19 ' un signal 20 ' représentant la puissance thermique produite par le générateur de vapeur, ce signal étant rendu dynamiquement équivalent au signal 13 ' représentant la puissance thermique absorbée par le généra- teur de vapeur. Ces deux signaux 20 ' -et 13 ' sont comparés dans le comparateur 14 ' Le signal 21 ' issu du comparateur 14 ' entre dans un correcteur 22 ' Le signal 23 ' issu de ce correcteur sert à corriger le signal 16 ' auquel il est ajouté dans un sommateur 24 ' Le correcteur 22 ' est ici un intégrateur dont la constante d'intégration est 6 12 et le gain 1 des constantes de temps d'avance de phase et de retard de phase du correc- teur ( 614 est inférieur à W 13). On obtient à la sortie du sommateur 24 ' un signal de puissance se- condaire étalonnée, rapide et précis. Le dispositif selon l'invention permet donc, à partir des deux capteurs de température branche froide et branche chaude, des chambres de mesure de puissance neutronique et d'un bilan secondaire simplifié, d'obte- nir à tout instant un signal rapide et précis de puissance primaire (puis- sance neutronique et puissance thermique transmise au centre de gravité du coeur) et de puissance secondaire Ce dispositif est particulièrement inté ressant pendant les phases de fonctionnement transitoire Il permet de dé- tecter instantanément toute variation de la puissance primaire ou secondai- re, ce qui permet de remédier très rapidement aux défaillances éventuelles ayant provoqué ces variations Le dispositif selon l'invention- contribue à une protection correcte du coeur, en particulier dans les réacteurs à-haute performance que l'on réalise à l'heure actuelle. Bien entendu l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit uniquement à titre d'exemple mais elle couvre également les réalisa- tions qui n'en différeraient que par des détails, par des variantes d'exécu- tion ou par l'utilisation de moyens équivalents. Les correcteurs 22 et 22 ' pourraient par exemple être conçus de manière différente, de façon à rendre optimale la réponse du signal de correction De plus, les sommateurs 24 et 34 pourraient être remplacés par des multiplicateurs, afin de conserver le zéro de la mesure. L'exemple décrit concerne une seule boucle mais l'invention peut bien sûr s'appliquer à un réacteur à plusieurs boucles. REVENDICATIONS 1 Dispositif de détermination rapide et précise de la puissance d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, en régime permanent et pendant les phases de fonctionnement transitoire, caractérisé par le fait qu'il comporte, pour chacune des boucles de réfrigération, des moyens de mesure d'une part de la puissance neutronique ( 15) et d'autre part de la température du fluide primaire en un point de la branche froide et en un point de la branche chaude, des moyens de calcul de l'enthalpie du fluide primaire dans la branche froide et dans la branche chaude à partir desdites mesures de température, un sommateur ( 6) calculant l'élévation d'enthalpie ( 7) du fluide primaire pendant la traversée du coeur, par la différence de l'enthalpie ( 3 ') dans la branche chaude et de l'enthalpie ( 3) dans la branche froide retardé par un opérateur de décalage temporel ( 4) correspondant au temps de transit moyen G O d'une molécule de fluide primaire entre les deux points de mesure de température, un multiplicateur ( 8) de l'élévation de l'enthalpie ( 7) par le débit du fluide primaire ( 9), un comparateur ( 14) du signal de puissance thermique obtenu ( 11) et du signal de puissance neutronique mesuré ( 15) rendu dynamiquement équiva- lents au signal de puissance thermique ( 11), un correcteur du signal de mesure de puissance neutronique ( 15) en fonc- tion du signal ( 21) issu dudit comparateur ( 14). 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le signal de mesure ( 15) de puissance neutroni- que est rendu dynamiquement équivalent au signal ( 11) de puissance thermique au moyen d'un modèle ponctuel ( 17) de transfert thermique entre le flux nucléaire ( 15) et le flux thermique au fluide primaire, d'un modèle ponctuel ( 18) de transfert thermi ue du fluide primaire dans le coeur, correspondant au temps de transit -L, d'une molécule de fluide primaire du centre du coeur à la sortie du coeur, et d'un opérateur ( 19) de décalage temporel correspondant au temps de transit 6 fçd'une molécule de fluide primaire de la sortie du coeur au point de mesure de température branche chaude. 3 Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que le correcteur ( 22) du signal de mesure de puis- * 2542494 sance neutronique ( 15) est un intégrateur. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que, avant d'être comparé au signal de puissance thermique (ll), le signal de mesure de puissance neutronique ( 15) est corri- gé en fonction des variations de la température de la branche froide au moyen d'un coefficient de correction K 1. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que le signal de température branche froide utilisé pour corriger le signal de puissance neutronique ( 15) est retardé par un opérateur de décalage temporel correspondant au temps de transit É 5 d'dune- molécule de fluide primaire entre le point de mesure de température branche froide et l'entrée du coeur. 6 Dispositif selon-l'une des revendications 4 ou 5, caractérisé par le fait que ledit signal de température branche froide est filtrd pour tenir compte du -temps de réponse du signal de puissance neutro- nique ( 15) d une variation de la température branche froide. 7 Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par-le fait qu'il comporte en outre un dispositif de détermina- tion rapide et précise de la puissance secondaire du réacteur, comportant, pour chaque boucle de réfrigération, outre les moyens de mesure de température et de calcul de l'enthalpie dans la branche froide et dans la branche chaude précitéEs, des moyens ( 25) imprécis mais rapides de détermination de la puissance thermique produite par le générateur de vapeur associé au réacteur, un sommateur ( 6 ') calculant la diminution d'enthalpie du fluide primaire pendant la traversée du générateur de vapeur, par la différence d'enthalpie dans la branche chaude ( 3 ') et dans la branche froide ( 3),l'enthalpie dans la branche chaude ( 3 ') étant retardée par un opérateur ( 4 ') de décalage temporel correspondant au temps de transit TG d'une molécule de fluide primaire entre les deux points de mesure de température, un multiplicateur ( 8 ') de la diminution d'enthalpie ( 7 ') par le débit ( 9) du fluide primaire, un comparateur ( 14 ') du signal ( 11 ') de puissance thermique absorbée par le-générateur de vapeur, obtenu à la sortie du multiplicateur ( 8 ') et d'un signal ( 16 ') de la puissance thermique produite par le générateur de vapeur déterminée par lesdits moyens ( 25), ce signal ( 16 ') étant rendu dynamiquenent équivalent au signal ( 11 ') de puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur et un 24249 U correcteur ( 22 ') du signal ( 16 ') de la puissance thermique produite par le générateur de vapeur en fonction du signal ( 21 ') issu du comparateur ( 14 '). 8 Dispositif selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le signal ( 16 ') de mesure de la puissance ther- mique produite par le générateur de vapeur est rendu dynamiquement équiva- lent au -signal ( 11 ') de puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur au moyen d'un modèle ponctuel ( 17 ') de transfert thermique entre le fluide secondaire et le fluide primaire traversant le générateur de vapeur, d'un modèle ponctuel ( 18 ') de transfert thermique du fluide primaire dans le générateur de vapeur, correspondant au temps de transit, LQ d'une molécule de fluide primaire du centre du générateur de vapeur à la sortie du générateur de vapeur et d'un un opérateur ( 19 ') de décalage temporel correspondant au temps de transit -' 11 d'une molécule de fluide primaire de la sortie du générateur de vapeur au point de mesure de température bran- che froide. 9 Dispositif selon la revendication 7 ou 8, caractérisé par le fait que le correcteur ( 22 ') du signal de mesure ( 16 ') de la puissance thermique absorbée par le générateur de vapeur est un inté- grateur. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé par le fait que la dynamique des mesures de la température du fluide primaire dans la branche froide et dans la branche chaude est compen- sée par un correcteur à avance de phases ( 12, 12 ') situé à la sortie du mul- tiplicateur ( 8, 8 ') de la variation d'enthalpie ( 7, 7 ') du fluide primaire par le débit ( 9) du fluide primaire. 11 Dispositif selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé par le fait que le signal ( 9) de débit primaire est filtré avant d'entrer dans les multiplicateurs ( 8, 8 ') afin de tenir compte de la variation du temps de transit moyen t 1 d'une molécule de fluide primaire pour traverser le coeur. 12 Dispositif selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé par le fait que le signal ( 9) de débit du fluide primaire est filtré pour tenir compte de la variation du temps de transit moyen d'une molécule de fluide primaire à travers le coeur.