Brevet FR2540634A1 — publié le 19840810

Procédé et appareil de détection de composants électriques non linéaires La présente invention concerne la mesure d'impé- dance et, plus particulièrement, la mesure automatique d'im- pédancoe linéaire Sainsi que la détection de composants élec- triques non linéaires. Les ohmmètres électriques sont utilisés fréquemment pour faire des mesures 'sur le circuit" o de nombreusescom- binaisons d'éléments passifs et d'élément semi-conducteurs sont interconnectées De nombreux ohmmètres peuvent polariser dans le sens direct des jonctions à semi-conducteurs si bien que la mesure de résistance branchée aux bornes d'une telle jonction devient fastidieuse Il faut faire au moins deux lectures pour déterminer qu'une jonction a été polarisée dans le sens direct et il faut ensuite décider pour savoir quelle est la mesure désirée En d'autres termes, les ohmmètres conventionnels nécessitent une participation active de l'opé- rateur pour déterminer si oui ou non il existe un dispositif non linéaire, ce qui laisse la place à des erreurs de mesure. En outre, l'évaluation d'un tel dispositif nécessite généra- lement la commutation dans un mode différent ou dans une gamme différente. Selon le mode de réalisation illustré, la présente invention permet de vérifier de manière automatique si le ou les dispositifs que l'on teste sont non linéaires et, dans le cas o une mesure de résistance linéaire est possible, on élabore un message approprié et on affiche la chute de tension dans le sens direct du dispositif Si le dispositif sous test est linéaire, il faudra afficher la mesure la plus valable Comme on le verra au cours de la description qui suit, la présente invention permet d'effectuer les mesures de manière automatique ce qui réduit au minimum la complexité du panneau de commande et la complexité de la mesure sans que l'opérateur ne soit obligé de changer de mode ou de faire la détermination ultime selon laquelle le dispositif est non linéaire. La présente invention comprend une méthode et un appareil destinés à déterminer si un dispositif sous test est linéaire ou non linéaire et à calculer l'impédance du dispositif sous test s'il est linéaire Le dispositif sous test est branché en série avec un élément linéaire ayant une valeur connue de manière à réaliser un diviseur de tension Une tension continue fixe et un signal carré posi- tif ayant-une valeur moyenne qui est à peu près égale à la valeur de la tension continue sont appliqués en alternance au diviseur de tension Pour chacun de ces signaux appli- qués, on mesure la valeur moyenne de la tension aux bornes du dispositif sous test et on compare les valeurs de ces tensions Si les valeurs comparées sont sensiblement diffé- rentes, alors on identifie le dispositif sous test comme étant un dispositif non linéaire Si les valeurs comparées sont sensiblement égales, alors le dispositif est linéaire et on peut calculer la valeur de son impédance en utilisant la formule classique des diviseurs de tension, étant donné que la valeur de l'élément linéaire du diviseur est connue ainsi que la valeur nominale du signal appliqué, la valeur moyenne de la tension aux bornes du dispositif sous test ayant été mesurée. Plus précisément, le procédé selon l'invention qui est destiné à déterminer si un élément présente une carac- téristique électrique non linéaire, comprend les étapes sui- vantes: a) mise en série de l'élément sous test avec un élément linéaire présentant une valeur d'impédance connue de manière à réaliser un diviseur de tension; b) application d'une tension continue de valeur sensiblement fixe aux bornes dudit diviseur de tension; c) mesure de la valeur moyenne du signal présent aux bornes de l'élément sous test en réponse au signal appliqué au cours de l'étape b); d) application aux bornes dudit diviseur de tension d'un signal de forme sensiblement-carrée présentant une valeur moyenne qui est sensiblement égale à la valeur de la tension continue appliquée au cours de l'étape b); e) mesure de la valeur moyenne du signal aux bornes du dispositif sous test en réponse au signal appliqué au cours de l'étape b); f) comparaison des valeurs moyennes mesurées au cours des étapes c) et e) et g) identification de l'élément sous test comme présentant une caractéristique électrique non liné- aire si les valeurs comparées au cours de l'étape f) sont sensiblement différentes. Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé comporte l'étape supplémentaire de calcul de la valeur de l'impédance du dispositif sous test si les valeurs comparées au cours de l'étape f) sont sensiblement égales. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion ressortiront de la description qui suit, faite en se référant aux dessins ci-annexés sur lesquels: la figure 1 est un schéma synoptique simplifié d'un mode de réalisation de la présente invention, la figure 2 est la représentation graphique du signal VREF lorsque le signal de commande est à un état (état bas), la figure 3 est une représentation graphique du signal VREF lorsquele signal de commande est à un second état (état élevé), la figure 4 représente un exemple de branchement d'une diode sous test aux conducteurs de test, la figure 5 es-t un schéma synoptique correspon- dant à la réalisation de la figure 1 avec l'indication de plusieurs circuits spécifiques désignés par des bl ocs, la figure 6 est une représentation graphique de signaux dans le cas d'un élément sous test résistif, l'inter- rupteur Si de la figure 5 étant ouvert et fermé, la figure 7 est une représentation graphique de signaux dans le cas d'une diode sous test, l'interrupteur Si de la Fig 5 étant ouvert et fermé; la figure 8 est un ordinogramme du procédé de mesure résistif destiné à s'assurer qu'une résistance n'est pas identifiée par erreur comme étant une diode et la figure 9 est un ordinogramme indiquant de manière complète les étapes de l'étape 62 de la figure 8. La figure 1 représente un schéma synoptique simpli- fié d'un circuit de mesure d'impédance conforme à la présente invention Ce circuit comprend un voltmètre continu 10 qui est précédé par un filtre 12 passe-bas, une résistance de référence RREF' un générateur d'excitation 14 pouvant engen- drer les formes d'ondes représentées aux figures 2 et 3 et un dispositif de commande 16 pouvant interpréter les lectures du voltmètre, exercer une commande sur le générateur d'exci- tation et réaliser des calculs pour l'affichage de la résis- tance. Ces blocs sont assemblés de manière fonctionnelle pour effectuer des mesures de résistance d'un élément sous test relié à des conducteurs de test 24 Ceci est réalisé en réglant le signal de commande du dispositif de commande 16 au niveau bas et en l'appliquant au générateur d'excita- tion 14 par l'intermédiaire d'une ligne 18 et il en résulte le pilot Pd'une tension continue appliquée sur la résistance R cette tension étant égale à VNOM (figure 2) L'élément REF'NO R constitue un diviseur de tension commun avec la partie REF résistive de l'élément sous test et la tension VIN sera donc constituée par une certaine fraction de la tension V La NOM' tension VIN est lue par l'intermédiaire du filtre passe-bas 12 par le voltmètre continu 10 et la sortie du voltmètre 10 est envoyée au dispositif de commande 16 Connaissant les valeurs de R EF' VIN et VNOM' le dispositif de contrôle 16 calcule les valeurs de l'élément sous test. La fixation du signal de commande à sa valeur élevée par le dispositif de contrôle 16 et l'application de ce signal au générateur d'excitation 14 force ce dernier à initialiser une forme d'onde telle qu'indiquée sous la réfé- rence V -Fsur la ligne 22 à la figure 5 ainsi qu'à la figure 3 Si l'élément sous test est linéaire (s'il présente des variations linéaires de la tension à ces bornes lorsque l'on fait varier le courant de polarisation, c'est-à-dire s'il est résistif) ce signal n'aura aucun effet sur la résistance calculée par le dispositif de commande 16 Ceci est vrai parce que la forme d'onde de la figure 3 a une valeur moyenne qui est égale à la tension continue VNOM' Du fait que l'élément sous test est linéaire, la valeur moyenne de VIN sera la même pour l'excitation avec le signal carré que pour le cas précédent avec la tension continue Le filtre passe- bas 12 éliminera les composantes alternatives de l'onde carrée VIN en laissant seulement la valeur moyenne continue poar la lecture par le voltmètre continu 10 En résumé, si l'élément sous test est linéaire, le changement du signal de commande de l'ét&t bas à l'état haut (le changement de la tension VREF d'une valeur fixe à un signal carré) n'aura pas d'effet sur la résistance mesurée. L'invention permet également-de détecter un élément sous test non linéaire Ceci est possible du fait des excur- sions de tension instantanées de la tension VREF lorsque le signal de commande est au niveau haut (voir figure 3). Considérons par exemple une diode au silicium reliée aux con- ducteurs de test 24 comme représenté à la figure 4 Lorsque la valeur instantanée de la tension VREF est élevée, la ten- sion sera polarisée dans le sens direct ce qui va verrouiller la tension VIN à environ 0,65 V Lorsque VREF est à une faible valeur (très proche de 0 V), aucune conduction ne se produira dans la diode et V sera égal à 0 La tension V IN IN sera donc une onde rectangulaire présentant une crête positi- ve d'environ 0,65 V et une crête négative d'environ O V, ce qui entraînera une valeur moyenne comprise quelque part entre ces deux valeurs (en fonction du coefficient d'utilisation du signal) Lorsque le signal de commande est au niveau bas, alors la tension est égale à VNOM et si V NOM est choisi pour être supérieur à 1 V, la tension VIN sera encore verrouillée à la valeur de 0,65 V, la chute de tension dans le sens direct de la diode Etant donné que les conditions sont stables, la valeur moyenne de VIN est également de 0,65 V. Pour résumer dans le cas de la diode, un signal de commande bas entraîne une valeur moyenne différente pour VIN (comme on peut le voir avec le voltmètre 10) de la valeur qui existe lorsque le signal de commande est au niveau élevé Ce change- ment de la lecture est détecté par le dispositif de commande eton affiche des message appropriéspour avertir l'opérateur que l'élément sous test est non linéaire. La base de l'invention est l'utilisation du bran- chement en diviseur de tension pour les éléments RREF et l'élément sous test en vue de la mesure de la résistance en combinaison avec des formes d'ondes de tension d'excitation qui peuvent être sélectionnées dans le but de détecter la présence d'éléments non linéaires. En se référant à la figure 5,on décrira ci-après un mode de réalisation plus détaillé de la présente invention dans lequel tous les éléments qui sont les mêmes que ceux de-la figure 1 scnt indiqués avec les mêmes nombres de réfé- rence Dans cette figure, le voltmètre continu 10 comprend un commutateur 52 et un convertisseur tension-fréquence 28. Les détails du générateur d'excitation 14 sont représentés et la liaison du dispositif de commande 16 avec les interrup- teurs Si et 52 est représentée par des lignes 18 et 26, res- pectivement. La différence essentielle entre les circuits de la figure 5 et de la figure 1 est l'introduction d'un conver- tisseur tension-fréquence 28 dans le voltmètre continu 10. Du fait qu'il peut exister une dérive de la fréquence de sortie provenant de la tension mesurée, il est nécessaire d'avoir un convertisseur 28 pour mesurer VNOM et VGND en plus de VIN par l'intermédiaire du filtre passe-bas 12. On suppose tout d'abord que l'élément sous test est une résistance que l'on appellera RUT Lorsque l'inter- rupteur Si est ouvert, la tension nominale continue VNOM, fournie par une source de tension 32, est la seule tension appliquée à un additionneur de tension 30. Les éléments RREF et RUT (éléments sous test) forment un diviseur de tension, VIN étant une fraction de V Alors - que le dispositif de contrôle 16 maintient 51 dans la posi- tion d'ouverture, il commute 52 de manière séquentielle entre les trois positions afin d'envoyer en série à l'entrée du convertisseur 28 les tensions VNOM, VIN(AVE) et VGND' Le con- vertisseur 28 convertit chaque tension en une fréquence cor- respondante FX qu'il transmet ensuite au dispositif de contrôle 16 Ce dernier mémorise chacun de ces signaux pour calculer la valeur de RUT. La fonction de transfert du convertisseur 28 est représentée par l'équation suivante FX = F O KVX (FO > F Vx) ( 1) dans laquelle FX est la fréquence de sortie, V est la tension d'entrée, et X F et K sont des constantes. En résolvant l'équation ( 1) on obtient pour V: -(F O Fx) ( 2) V X= = K La formule classique du diviseur de tension résolue pour RUT est la suivante: RUT = RREF EVIN VGND)/(VNOM VIN)l ( 3) Si l'on reporte l'équation ( 2) dans l'équation ( 3) on obtient RUT = RREF l(FGND FIN) /(FIN FNOM) ( 4) Pour vérifier si l'élément sous test est une diode, le dispositif de contrôle 16 ferme l'interrupteur Si ce qui entraîne l'application de sortie du générateur d'ondes carrées 34 à la seconde entrée de l'additionneur de tension par l'intermédiaire du filtre en R-C 36 Le signal carré est superposé dans cet additionneur à la tension continue VREF (voir figure 3) Le signal combiné est ensuite appliqué à l'élément sous test DUT par-l'intermédiaire de la résis- tance RREF. Du fait que l'onde est carrée est couplée par l'in- termédiaire du condensateur C du filtre 36, il n'existera pas de décalage net entre le niveau continu moyen appliqué à la résistance RREF et celui appliqué par la tension cons- tante Egalement, la constante de temps du filtre 36 est choisie de telle manière qu'elle soit suffisamment grande pour que l'onde carré ne soit pas différenciée de manière appréciable L'amplitude de l'onde carrée est telle que la sortie de l'additionneur 30 oscillera toujours vers la masse (voir la figure 3). Comme cela a été décrit en se référant aux figures 1 à 4, si l'élément sous test DUT est résistif, la valeur moyenne de tension VIN(AVE) provenant du filtre passe-bas 12 aura toujours la même valeur lorsque l'interrupteur Si est fermé que lorsque cet interrupteur est ouvert Mais, si l'élément sous test est une-diode dont l'anode est branchée sur la résistance RREF 1 la tension moyenne V IN(AVE) aura une valeur différente pour chaque position de l'interrupteur Si comme cela a été décrit cidessus en se référant aux figures 1 à 4 Les figures 6 et 7 montrent les relations entre les IN IN(AVE) pour les positions d'ouverture et de fermeture de l'interrupteur Si lorsque l'élément sous test est une résistance et une diode respectivement Sur la figure 7, qui correspond au cas o l'élément sous test est une diode au silicium, les valeurs VIN et VIN(AVE) seront classiquement égales à 0,65 V lorsque Si est ouvert et lorsque Si est fermé, VIN(AVE) sera de manière classique égal à 0,32 V dans le cas o la tension VNOM est supérieure à 1 V en courant continu. Généralement, on choisira VNOM égal à 2,5 V en courant con- tinu. Pour l'optimisation du circuit représenté à la figure 5, il faut garder à l'esprit que la constante de temps du réseau RC du filtre 36 doit être telle que le signal carré provenant de la source 34 ne soit pas différencié et que le temps de récupération après que Si a été commuté ne soit pas excessif Ceci est particulièrement important dans des unités automatisées Mais, si la constante de temps RC est trop cour- te, le signal carré sera distordu Dans une telle situation, un circuit de verrouillage serait nécessaire de telle manière que le niveau du signal de sortie provenant de l'additionneur de tension 30 soit approximativement au niveau de la masse- pendant une moitié de son cycle, ce qui assure que, si l'élément sous test est une diode, il se bloquera pendant ces périodes. La fréquence-du signal carré provenant de la source 34 peut également être un facteur qui rend impossible de détecter si l'élément sous test est une diode ou-une résis- tance Certaines diodes branchées dans un circuit ont une capacité parallèle relativement importante; ainsi, si la fréquence de l'onde carrée est suffisamment élevée, cette capacité atténuera le niveau minimal aussi bien que le niveau maximal de l'onde carrée aux bornes de l'élément sous test et empêchera la diode de se bloquer (c'est-à-dire que VIN ne reviendra jamais à 0) Pour cette raison,il faut réduire au minimum la fréquence de l'onde carrée. Il existe une autre considération pratique impor- tante lorsque l'on met en oeuvre la présente invention Dans un dispositif de mesure actuel, l'élément sous test (qu'il soit ou non une diode) sera branché et débranché de manière aléatoire en fonction de la séquence de mesure automatique. Il est donc possible que l'on amène le dispositif à croire qu'il a détecté une diode lorsque l'on branche et que l'on débranche une résistance quand le dispositif essaie de mesurer VIN' Par exemple, si l'élément sous test (une résistance)est branché pendant que le dispositif est en train de mesurer VIN avec l'interrupteur Si ouvert, et si l'élément sous test est ensuite débranché pendant que le système est en train de mesurer VIN avec l'interrupteur Si fermé, le dispositif détectera un décalage dans la valeur moyenne VIN et indique- ra de manière fausse que l'élément sous test est une diode. Pour pallier cet inconvénient, le dispositif de commande de l'unité de mesure doit tout d'abord déterminer que VIN (avec l'interrupteur Si ouvert) s'est stabilisé en comparant des mesures successives VIN (FINI) (voir la figure 8) Tant que FIN ne s'est pas stabilisé, le dispositif cal- culera et affichera la résistance apparente de l'élément sous test Lorsque le dispositif détecte que deux mesures succes- sives de FIN sont suffisamment rapprochées, il effectuera alors l'étape de contrôle de la présence d'une diode 62. Si on se réfère maintenant aux figures 8 à 9 on peut voir des ordinogrammes des fonctions de commande, de calcul et de décision réalisés par le dispositif de commande 16 lorsque l'on mesure un élément sous test Avant de décrire les ordinogrammes, il faut mentionner que l'on introduit F seuil 1 (figure 8) pour déterminer la sensibilité du dispositif à des variations de VIN(AVE) avec l'interrupteur Si ouvert. Du fait que la valeur de Fseuil 1 est réduite, VIN(AVE) doit aussi devenir plus stable avant que le dispositif vérifie la présence d'une diode De manière similaire, la valeur Fseuil 2 (figure 9) détermine la sensibilité du dispositif à des variations de la valeur V IN(AVE) dues à la non linéa- rité de l'élément sous test C'est-à-dire que du fait que la valeur Fseuil 2 est choisie plus petite, l'élément sous test peut être plus linéaire et être encore détecté comme une diode La limite de la réduction de la valeur de Fseui 12 dépend du bruit propre et de la non linéarité du dispositif de mesure Pour obtenir la meilleure performance, il a été observé que la valeur F Seuil 1 doit être quelque peu plus petite que F seuil 2 La figure 8 représente sous forme d'un ordinogramme il les fonctions de commande, de calculet idécision du disposi- tif de commande 16 en ce qui concerne la mesure de résistance. Dans l'étape 40, on fixe une valeur de commande interne FIN BUFFER égale à 0 Ensuite le dispositif de contrôle 16 reçoit les valeurs de FGND (étape 42),FNOM (étape 44) et FIN (étape 46) en séquence en provenance du convertisseur tension- fréquence 28 au moyen du commutateur 52 qui envoie les ten- sions VNOM VIN (AVE) et VGND à l'entrée du convertisseur 28. Lors de l'étape de décision 48, le dispositif de-contrôle 16 utilise ces valeurs et calcule la quantité F GND FIN' de laquelle on soustrait la quantité FIN et on détermine ensuite la valeur absolue du résultat final Cette valeur absolue est ensuite testée pour voir si elle est inférieure à la valeur présélectionnée de FSEUIL 1 Si la condition n'est pas vraie, la variable de commande interne STABLE est indiquée fausse (étape 50) Si la condition vérifiée à l'étape 48 est vraie, alors fixe la variable de commande interne STABLE comme étant vraie (étape 52) Le processus continue à partir soit de l'étape 50, soit de l'étape 52 par la fixation de la variable de commande interne FIN BUFFER à une valeur égale à FGND FIN (étape-54) Ensuite, on calcule la résistance de l'élément sous test en utilisant l'équation 4 lors de l'étape 56 Ensuite le dispositif de commande 16 décide au cours de l'étape 58 s'il faut vérifier la présence d'une diode Pour prendre cette décision, on teste la variable de commande interne STABLE pour voir si elle est égale à la valeur vraie Si ce n'est pas le cas, la valeur de résistance calculée lors de l'étape 56 est affichée (étape 60) Si la variable STABLE est égale à la valeur vraie, alors le résultat de la décision de l'étape 58 est oui et on effectue la véri- fication de la présence d'une diode dans l'étape 62 A la suite de l'affichage de la valeur de la résistance lors de l'étape 60 ou de la vérification de la présence d'une diode lors de l'étape 62, on recommence les calculs en mesurant les nouvelles valeurs de VNOM VIN(AVE) VGND pour engendrer les valeurs FGND, FNOM et FIN au cours des étapes 42, 44 et 46 en recommençant le cycle Si la variable de commande interne STABLE était fausse la première fois et s'il n'y a pas eu d'action entreprise par l'opérateur pour débrancher l'élément sous test entre-temps, la fois suivante o l'on effectue le test au cours de l'étape 48, le résultat doit être vrai et par suite, la variable de commande interne STABLE doit être égale à la valeur vraie Ensuite, la vérification de la présence d'une diode sera réalisée lorsque le test conti- nue (étape 62). Le détail complet de la vérification de la présence d'une diode effectuée au cours de l'étape 62 est représenté au moyen d'un ordinogramme à la figure 9 L'unité de commande 16 ferme tout d'abord l'interrupteur Si (figure 5) et attend l'établissement de ce circuit (étape 70) Ensuite, on mesure les valeurs de FGND et de FIN lors des étapes 72 et 74 res- pectivement au moyen de l'élément de commande 16 en comman- dant le commutateur 52, en mesurant VGND et VINAVE) et en convertissant ces tensions en des fréquences correspondantes par l'intermédiaire du convertisseur 28 Il y a ensuite une étape 76 de décision au cours de laquelle le dispositif de commande 16 soustrait tout d'abord FIN de FGND et soustrait ensuite du résultat SIN BUFFER Si on se reporte à l'étape 54 de la figure 8, il faut noter que la valeur de FIN BUFFER représente une différence mesurée au préalable entre FGND et F Ainsi si la valeur absolue de la différence de ces IN' deux quantités lors de l'étape 76 est inférieure à la valeur F EUIL 2 ' l'élément sous test ne peut pas être une diode. C'est pourquoi la commande retourne par l'intermédiaire de la ligne 64 à l'étape 42 de la figure 8 Mais si cette condi- tion n'est pas remplie, il est possible que l'élément sous test soit une diode Pour faire une détermination finale, il est nécessaire de faire une autre vérification de mesure. A partir de l'étape de décision 76, si la condition n'est pas remplie, l'élément de contrôle 16 ouvre l'interrupteur Si, laisse suffisamment de temps pour que le circuit s'établisse (étape 78) et mesure ensuite de nouveau les quantités FGND FNOM et FIN (étapes 80 à 84) comme décrit cidessus La valeur de FIN est encore soustraite de la valeur de FGND et de ce résultat on soustrait la valeur antérieure de FIN BUFFER On prend ensuite la valeur absolue de ce résul- tat et on fait un test si elle est inférieure à FSEUIL le Si cette condition n'est pas remplie, l'élément sous test n'est pas une diode et la commande retourne à l'étape 42 de la figure 8 par l'intermédiaire de la ligne 64 Si la condi- tion est remplie, alors le dispositif de commande 16 fournit une indication à l'utilisateur que l'on a détecté une diode (étape 88) A la suite de cette indication, la commande - retourne à l'étape 70 de la figure 9 par l'intermédiaire de la ligne 90 pour continuer le test. Alors que l'algorithme préféré pour la détection d'un élément non linéaire dépend de décalages de la fréquence de sortie du convertisseur tension-fréquence, on peut utili- ser à la place d'autres paramètres (c'est-à-dire une varia- tion de la tension de borne ou des variations dans la résis- tance calculée) De manière similaire, on peut employer d'autres dispositifs de conversion (différents d'une conver- sion tension-fréquence) On peut également prévoir des variantes substantielles dans la pratique en ce qui concerne la forme d'onde et le circuit d'excitation tout en réalisant encore avec succès la détection de diodes De telles variantes sont à la portée de l'homme de l'art. REVENDICATIONS 1 Procédé pour déterminer si un élément présente une caractéristique électrique non linéaire, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes a) branchement en série dudit élément sous test (DUT) avec un élément linéaire -(RREF) présentant une valeur d'impédance connue de mhanière à former un diviseur de tension. b) application d'une tension continue de valeur fixe (VREF) aux bornes dudit diviseur de tension. c) mesure de la valeur moyenne du signal aux bornes de l'élément sous test en réponse au signal appliqué lors de l'étape b. d) application aux bornes dudit diviseur de tension d'un signal positif de forme sensiblement carrée, présentant une valeur moyenne qui est sensiblement égale à la valeur de la tension continue de l'étape b; e) mesure de la valeur moyenne du signal aux bornes de l'élément sous test en réponse au signal appliqué lors de l'étape d. f) comparaison des valeurs moyennes mesurées lors des étapes c et e, et g) détermination de l'élément sous test comme ayant une caractéristique électrique non linéaire si les valeurs compa- rées à l'étape f sont sensiblement différentes. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'étape suivate: h) calcul de la valeur d'impédance du dispositif sous test si les valeurs comparées lors de l'étape f sont sensiblement égales. 3 Appareil pour déterminer si un élément présente une caractéristique électrique non linéaire, caractérisé en ce qu'il comprend: un organe pour brancher en série ledit élément sous test avec un élément linéaire présentant une valeur d'impédance connue de manière à former un diviseur de tension; un organe( 14)poir appliquer une tension continue de valeur sensiblement fixe aux bornes dudit diviseur de tension; un organe( 1 O) p=a:rmeererla valeur moyenne du signal aux bornes de l'élément sous test en réponse à la tension continue appliquée aux bornes du diviseur de tension; un organe( 14)pour appliquer un signal positif ayant une forme sensiblement carrée et présentant une valeur moyen- ne qui est sensiblement égale à la valeur de la tension con- tinue; un organe( 10) pour mesuro Ela valeur moyenne du signal aux bornes de l'élément sous test en réponse au signal carré un organe( 16) pour conparerlesdites valeurs moyennes des signaux aux bornes de l'élément sous test, et un organe( 16)pour déterminer le dispositif sous test comme présentant une caractéristique électrique non linéaire si les valeurs comparées sont sensiblement différentes. 4 Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un organe ( 16) pour calculer la la valeur d'impédance de l'élément sous test si les valeurs comparées sont sensiblement égales.