Brevet FR2536223A1 — publié le 19840518

DISPOSITIF POUR ALIMENTER EN FORTE TENSION CONTINUE UN APPAREIL ELECTRIQUE CONSOMMATEUR La présente invention se rapporte à un dispositif destiné à alimenter en une forte tension continue un appareil électrique consommateur, à partir d'une source de tension continue ayant des potentiels de sortie positif et négatif par rapport au potentiel de la terre, comportant un circuit d'interprétation équipé d'une propre source de tension de service entre un raccord d'alimentation en courant et un conducteur de potentiel de référence, un signal de mesure dépendant de la tension de consommation et/ou du courant de consommation pouvant être appliqué audit circuit d'inter- prétation, lequel compare ce signal de mesure à une valeur prédéterminée et,en fonction du résultat de cette comparaison, applique un signal de commande, par l'intermédiaire d'un étage séparateur, à un régulateur qui influence la tension de consommation, ledit circuit d'interprétation comportant, à sa ou à chacune de ses entrées de signal de mesure, un amplificateur opérationnel dont l'une des entrées possède une résistance série branchée en amont et dont l'autre entrée est raccordée audit conducteur de potentiel de référence. Dans un dispositif connu de ce type, la tension de consommation est réglée et/ou le courant de consommation est limité au moyen du circuit d'interprétation Ce dispositif se prête cependant aussi à la régulation du courant Le côté sortie du circuit d'interprétation est relié, par l'intermédiaire d'un transformateur compliquéd-e découplage faisant office d'étage séparateur,à l'entrée de commande du régulateur situé du côté haute tension Les résistances série du circuit d'interprétation ont des valeurs ohmiques relativement faibles et se trouvent seulement avant une entrée de chaque amplificateur opérationnel En revanche, les autres entrées des amplificateurs opérationnels sont, pour ainsi dire, raccordées directement à l'un des conducteurs de trans- mission auquel est appliqué un potentiel de haute tension et qui est situé entre la source de haute tension et l'appareil consommateur De ce fait, le circuit d'interprétation est parcouru également par un potentiel relativement élevé, ce qui met en danger un opérateur qui entrerait en contact avec ce circuit d'interprétation. L'invention a pour objet de proposer un dispositif du type précité, dans lequel une haute sécurité de contact du circuit d'interprétation est assurée par des moyens sim- ples. Conformément à l'invention, cet objet est atteint par le fait que la transmission du signal de mesure considéré à chacune des entrées de signal de mesure du circuit d'inter- prétation est assurée par une résistance série respective présentant une forte valeur ohmique d'environ 7 mégaohms à 11 mégaohms, le conducteur de potentiel de référence étant relié à la masse et l'étage séparateur consistant en un opto- coupleur. Dans cette forme de réalisation,'le côté entrée du circuit d'interprétation est séparé pour ainsi dire galvani- quement de la zone de mesure de la tension et/ou du courant à laquelle est appliqué un fort potentiel, ce qui confère à l'ensemble du circuit d'interprétation sa sécurité de con- tact Les résistances série, tout comme l'optocoupleur, constituent des composants simples Une surcharge des compo- sants semi-conducteurs branchés du côté entrée du circuit d'interprétation est ainsi évitée dans une mesure plus large encore, étant donné que les résistances série à fortes valeurs ohmiques assurent une limitation correspondante du courant et de la tension. De préférence, il est fait en sorte que les résis- tances série à fortes valeurs ohmiques forment un pont équilibré, en étant à chaque fois conjuguées avec une autre résistance intercalée entre l'une des entrées de l'amplifica- teur opérationnel associé et la sortie de cet amplificateur, ainsi qu'avec une résistance branchée entre l'autre entrée et le conducteur de potentiel de référence Ce pont résistif permet de contrebalancer des signaux perturbateurs du syn- chronisme qui sont appliqués au conducteur d'alimentation de l'appareil utilisateur (par exemple un inverseur), signaux qui se manifestent lorsqu'on utilise une source de tension continue sous la forme d'un redresseur de réseau et/ou un régulateur sous la forme d'un vibreur (même lorsqu'on prévoit des circuits correspondants de lissage), et qui se font par- ticulièrement ressentir lorsque la contrainte est élevée La tension perturbatrice du synchronisme est plusieurs fois supérieure à la tension de mesurage du courant prélevée habi- tuellement sur une résistance de mesure du courant de consom- mation connectée au conducteur d'alimentation (ladite tension perturbatrice étant par exemple de l'ordre de 300 volts pour une tension de mesurage d'environ 0,1 volt à 0,5 volt) Ainsi, les autres résistances, dont les valeurs ohmiques sont faibles en comparaison de celles des résistances série à fortes valeurs ohmiques, provoquent aux entrées de l'amplificateur une baisse de tension résultant d'une division de la tension. En outre, la résistance reliée au conducteur de potentiel de référence et associée à l'amplificateur opéra- tionnel transmettant le signal de mesure de la tension peut être variable dans le circuit d'interprétation Cela permet un équilibrage du pont du côté de la zone de mesurage de la tension, en vue de supprimer intégralement le plus possible un signal perturbateur du synchronisme. Il peut être fait en sorte que le côté entrée de l'amplificateur opérationnel transmettant le signal de mesure du courant soit, par l'intermédiaire de ses résistances série à fortes valeurs ohmiques, raccordé à une résistance du cir- cuit du collecteur d'un transistor dont la base reçoit, par l'intermédiaire d'un troisième amplificateur opérationnel, - un signal de mesure du courant provenant de la zone de mesure de ce courant Il en résulte l'avantage qu'un petit signal de mesure du courant, affecté d'un signal de synchronisme relativement grand et prélevé dans la zone de mesure du courant, est converti en un signal de mesure du courant qui est relativement grand par rapport au signal de synchronisme et qui peut être transmis de manière irréprochable par le biais des résistances série à fortes valeurs ohmiques Cepen- dant, le troisième amplificateur opérationnel peut présenter de simples composants étant donné qu'il peut accuser, aussi bien du côté entrée que du côté sortie, seulement un potentiel relativement faible par rapport àcelui de la zone de mesure du courant. Néanmoins, le transistor peut aussi être réalisé sous la forme d'un transistor de haute tension et être raccordé à la source de tension continue par l'intermédiaire de la résis- tance associée à son collecteur Il e-st éventuellement possi- ble de se dispenser d'une source séparée de tension de service pour ce transistor. En outre, le transistor peut comporter une résis- tance dans le circuit de son émetteur, ce dernier peut être directement raccordé à l'entrée inverseuse du troisième amplificateur opérationnel et l'autre entrée de cet amplifi- cateur peut être reliée à la zone de mesure du courant et se voir appliquer une tension de polarisation Par conséquent, le transistor et le troisième amplificateur opérationnel forment un circuit d'amplification à réaction positive inté- grale de facteur d'amplification totale " 1 '", ce qui fait que la tension appliquée à la résistance de l'émetteur dépend linéairement de la tension à l'entrée du troisième amplifi- cateur opérationnel, cependant que la tension de polarisation provoque un décalage du point zéro permettant de capter des courants de consommation positifs et négatifs Du fait de cette dépendance linéaire du courant de l'émetteur par rapport à la tension de mesurage du courant, il est garanti que le courant du collecteur, et donc la chute de tension se pro- duisant dans la résistance du collecteur et dirigée vers le circuit d'interprétation, dépendront linéairement de la tension de mesurage du courant. Par ailleurs,-l'autre entrée du troisième amplifi- cateur opérationnel peut être raccordée à la prise de raccordement d'un diviseur de tension intercalé entre un raccord d'une source de tension de polarisation et la zone de mesure du courant Ce diviseur de tension permet de manière simple d'obtenir la tension de polarisation souhai- tée. Etant donné que le courant de l'émetteur et celui du collecteur du transistor varient l'un de l'autre d'une valeur correspondant à celle du courant de la base, il existe certes une dépendance linéaire précise du courant de l'émet- teur vis-à-vis de la tension de mesurage du courant, mais tel n'est pas le cas pour le courant du collecteur Avanta- geusement, pour corriger également cet écart, dû au courant de la base, entre le courant du collecteur et celui de l'émetteur, il est fait en sorte qu'un signal de réaction positive proportionnel au courant de la base du transistor puisse être appliqué à l'autre entrée du troisième amplifi- cateur opérationnel Ce signal de réaction positive provoque à l'entrée de l'amplificateur opérationnel un accroissement de la tension correspondant au courant de la base et donc, par l'intermédiaire du courant de l'émetteur, un accroisse- ment correspondant du courant du collecteur Ainsi, le courant du collecteur dépend linéairement, avec une plus grande précision, de la tension de mesurage du courant. Pour arriver en particulier à cette fin, on peut intercaler, entre la sortie du troisième amplificateur opérationnel et la base du transistor, une résistance de mesure dont la chute de tension est transmise à l'autre entrée du troisième amplificateur opérationnel par l'inter- médiaire d'un quatrième amplificateur opérationnel Un bran- chement correspondant du troisième amplificateur opérationnel avec des résistances calculées en conséquence permet d'obte- nir une dépendance linéaire précise du courant du collecteur vis-à-vis de la tension de mesurage du courant. Par ailleurs, le côté entrée du deuxième amplifica- teur opérationnel transmettant le signal de mesure du courant peut être polarisé d'une valeur qui compense le décalage du point zéro provoqué par la tension de polarisation appliquée au côté entrée du troisième amplificateur opérationnel. Dans ce cas, la tension de polarisation du deuxième amplificateur opérationnel peut être prélevée à la prise de raccordement d'un diviseur de tension ajustable. La prise de raccordement de ce diviseur de tension ajustable peut, par l'intermédiaire de la résistance inter- calée entre l'autre entrée du deuxième amplificateur opéra- tionnel et le conducteur de potentiel de référence, être raccordée à ladite entrée. Certes, le potentiel de la terre peut être direc- tement appliqué au conducteur de potentiel de référence De préférence cependant, une résistance de valeur ohmique faible par rapport à celles des résistances série est branchée entre le conducteur de potentiel de référence et le potentiel de la terre Il est ainsi assuré que le potentiel dudit conduc- teur demeurera faible par rapport au potentiel de la terre. De plus, il est possible de connecter sans difficulté aux raccords de commande des émetteurs de signaux de mesure et de commande exempts de potentiel par rapport à la masse, ou bien affectés d'un potentiel de référence différant de cette dernière. L'invention va à présent être décrite plus en détail à titre d'exemple nullement limitatif en regard du dessin annexé sur lequel la figure unique est une représentation schématique du dispositif selon l'invention. Dans l'exemple de réalisation illustré, une tension alternative de réseau à trois phases, appliquée à un redres- seur 1 par l'intermédiaire d'un transformateur de découplage non représenté dont le point neutre est relié à la terre du côté secondaire, est convertie, par l'entremise dudit redresseur 1 monté en pont avec un circuit de lissage et un raccordement médian à la masse (o), en une forte tension continue (faiblement) lissée, d'environ 600 volts Par l'in- termédiaire de conducteurs 2 et 3, d'un régulateur 4 (de préférence un vibreur avec un circuit de lissage), de conduc- teurs 2 a et 3 a et d'une résistance 6 de mesure du courant, cette tension continue est appliquée à un inverseur 5 formant l'appareil consommateur et alimentant à son tour un moteur M à courant alternatif La résistance 6 intercalée entre les conducteurs 3 et 3 a forme une zone de mesure du courant et sa chute de tension constitue un signal de mesure du courant de l'appa- reil consommateur Ce signal de mesure du courant est transmis, au moyen d'un circuit de préamplification 7, de résistances 8 et 9 à fortes valeurs ohmiques (d'environ 7 mégaohms à 11 mégaohms) et d'un circuit de transmission 10, à un compara- teur 11 qui compare ce signal de mesure à une valeur limite I 9 du courant et qui, lorsque cette valeur limite I est dépassée par ledit signal de mesure, délivre un signal de sortie à un circuit 12 de combinaison logique - En outre, dans une zone de mesure de la tension située derrière le régulateur 4, une tension continue réglée U 6, appliquée à l'entrée de l'inverseur 5, est prélevée pour être ensuite transmise, par l'intermédiaire de résistances 13 et 14 à fortes valeurs ohmiques (également d'environ 7 mégaohms à 11 mégaohms) et d'un second circuit de transmis- sion 15, à un second comparateur 16 Ce dernier compare le signal de mesure de la tension qu'il reçoit à une valeur de consigne Us de la tension, puis il délivre également au circuit logique 12 la différence ou l'écart de réglage éven- tuel ainsi constaté Aussi longtemps que la valeur limite-I du courant n'est pas dépassée, le circuit logique 12 délivre à un optocoupleur 17 un signal représentant l'écart de réglage de la tension L'optocoupleur 17 transmet ce signal à l'entrée de commande du régulateur 4 qui réajuste la ten- sion continue U 6 appliquée à l'entrée de l'inverseur 5, de telle manière que l'écart de réglage précité soit supprimé. En revanche, lorsque le signal de mesure du courant excède la valeur limite I 9 de ce courant, le circuit logique 12 transmet à l'optocoupleur 17, à la place d'un éventuel signal d'écart de réglage de la tension provenant du compa- rateur 16, un signal émis par le comparateur Il et indiquant le dépassement de la valeur limite du courant Ensuite, par l'intermédiaire du régulateur 4, ce signal provoque, du côté entrée de l'inverseur 5, une diminution de la tension conti- nue U 6 telle que la valeur limite du courant est de nouveau dépassée négativement. Le circuit d'interprétation comprenant les unités , 11, 12, 15 et 16, ainsi que l'optocoupleur 17, possèdent une source propre UB de tension de service qui est exempte de potentiel par rapport à la tension de sortie du redresseur 1 et qui est connectée à un raccord S d'alimentation en cou- rant et à un conducteur Ref de potentiel de référencecommuns à tous les composants 10, 11, 12, 15, 16 et 17 Ce conducteur Ref de potentiel de référence est raccordé à la masse (o) par l'intermédiaire d'un circuit P du type résistance-conden- sateur branchés en parallèle, dont la résistance ohmique est d'environ 180 kiloohms et dont le condensateur a une capacité d'environ 100 nanofarads. Le circuit de préamplification 7 possède une propre source non représentée de tension de service dont l'un des pôles est relié au conducteur 3 Ce circuit 7 permet une amplification du signal de mesure du courant, en particulier par rapport à un signal perturbant le synchronisme (qui est émis dans la zone de mesure du courant), si bien que la tension appliquée par ce circuit 7 aux résistances 8 et 9 peut mesurer plus de 330 volts en fonction de l'intensité du courant de consommation Du fait d'une tension si forte, le circuit de transmission 10 n'est pas non plus surchargé à cause des résistances 8 et 9 à fortes valeurs ohmiques, parce que ces dernières provoquent une limitation corres- pondante du courant ou une nouvelle division de la tension. Une chute de la tension de mesurage U 1 se produisant dans la résistance 6 de mesure du courant est répercutée, par l'intermédiaire d'une résistance 20, à l'entrée (+) non inverseuse d'un amplificateur opérationnel 21 Une source de tension de polarisation, intercalée entre le conducteur 3 et le raccord 22 d'un diviseur de tension (constitué d'une résistance 23 et de la résistance 20); engendre une tension U 2 qui polarise l'entrée (+) reliée à un point de branchement 24 a dudit diviseur de tension, de telle sorte qu'il soit possible de capter des courants de consommation positifs et négatifs par rapport à la masse ou au potentiel nul (o) La sortie de l'amplificateur opérationnel 21 est reliée à la base d'un transistor 24 dont le collecteur est raccordé au conducteur 2 par une résistance 25 à valeur ohmique relati- vement forte (d'environ 140 kiloohms à 170 kiloohms), et dont l'émetteur est connecté au conducteur 3 par une résis- tance 26 à valeur ohmique relativement faible Par conséquent, le transistor 24 est également alimenté à partir de la source de tension continue (redresseur 1) et il est de ce fait réalisé sous la forme d'un transistor de haute tension Il pourrait cependant aussi être alimenté à partir d'une source auxiliaire délivrant une basse tension et être conçu en conséquence pour une plus basse tension de service. Une tension proportionnelle au courant de consomma- tion et considérablement plus grande que la chute de tension dans la résistance de mesure 6 est prélevée de la résistance et appliquée au circuit de transmission 10 par l'inter- médiaire des résistances 8 et 9 Pour faire en sorte que la tension appliquée à la résistance 26 du côté émetteur 1 O soit, dans une large mesure, égale à la tension existant entre l'entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opéra- tionnel 21 et le conducteur 3 a (ce qui fait que le courant de l'émetteur du transistor 24 est également proportionnel à cette tension, et donc à la tension de mesurage U 1), l'émetteur dudit transistor 24 est directement raccordé par un conducteur 27 à une entrée inverseuse (-) dudit amplifi- cateur 21 Cela revient à un montage direct de contre- réaction de l'unité d'amplification 21,24, si bien que cette dernière assure l'amplification totale de facteur " 1 " Si l'on néglige le courant de base IB du transistor 24, le courant IE de l'émetteur de ce transistor 24 est égal au courant IC de son collecteur De la-sorte, la chute de ten- sion U 2 dans la résistance 25 serait, elle aussi, sensible- ment proportionnelle au courant de consommation Cependant, le courant de la base ne peut pas être négligé si l'on veut atteindre une grande précision de mesure C'est pourquoi ce courant est renvoyé, par l'intermédiaire d'un circuit de réaction 28, à l'entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opérationnel 21, d'une manière telle que, par comparaison avec un branchement ne comportant pas ce circuit de réaction 28, le courant IC du collecteur soit supérieur d'une valeur qui correspond au courant de la base sans ledit circuit de réaction 28 A cet effet, ce circuit 28 renferme un amplifi- cateur opérationnel 29; une résistance 30 entre la sortie de l'amplificateur 21 et la base du transistor 24; une résistance 31 entre la sortie dudit amplificateur 21 et une entrée (+) non inverseuse dudit amplificateur 29; une jonction directe entre la base dudit transistor 24 et une entrée inverseuse (-) dudit amplificateur 29; une résistance 32 entre ladite entrée inverseuse (-) et la sortie dudit amplificateur 29; une résistance 33 entre l'entrée (+) non inverseuse de cet amplificateur 29 et le conducteur 3; ainsi qu'une résistance 34 entre la sortie dudit amplificateur 29 et l'entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opération- nel 21 La chute de tension se produisant dans la résistance est transmise à l'amplificateur opérationnel 29 en tant que mesure approximative du courant de la base, elle est appliquée à l'entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opérationnel 21 après avoir été amplifiée par ledit amplifi- cateur 29, en étant alors ajoutée à la tension U 1 de mesurage du courant de consommation Cela correspond à une réaction positive et à un accroissement du courant de la base, assorti d'un accroissement correspondant du courant du collecteur du transistor 24. Si l'on désigne les valeurs résistives des résis- tances par la lettre R et par un nombre d'indice ajouté à cette lettre et correspondant au numéro de référence de chaque résistance considérée, la détermination précise des valeurs résistives R 30 à R 34 obéit aux équations figurant ci-après lorsqu'on choisit R 30 = R 31 et R 32 = R 33, afin que la tension de sortie U 3 de l'amplificateur opérationnel 29 soit indépendante de la tension de la base du transistor 24: U 3 = IB R 32 ( 1) IC = IE IB ( 2) B 2 U 1 T + C R 20 R 20 R ( 2 +O + 26 R 23 R 34 1 U 2 R 26 ( 1 +23 R 23 + 20 + R 24 U 3 32 IB + T t Rl R R -B -' R ( + 34 + 34 R 26 ( 1 RA+ R 34 26 R 20 23 Pour que IC dépende seulement de U 1 et U 2 (et que, lorsque la tension de polarisation U 2 = 0, IC dépende seule- ment de U 1 ou de la tension de mesurage du courant de con- sommation), les deux derniers termes de l'équation ( 3) doivent disparaître, c'est-à-dire qu'on obtient: R 32 À IB R 26 R 1 + 34 + 34 R 26 ( 1 + R 3-4 +R 34) 23 IB = O ( 4) L'équation ( 4) donne l'équation suivante: R 32 + R) R 2 34 R 26 34 R 20 R 23 { 5) Lorsqu'on choisit: R 20 R 23 R 26 R 30 R 31 R 32 R 33 R 34 = 2420 = 53600 = 187 = 2200 = 2200 = 7500 = 7500 = 90900 ohms ohms ohms ohms ohms ohms ohms ohms, il en résulte que: R 32 = 40,107 + R,(-1 i + R 34 R 20 R 23 et que: 202 o U 1 IC 200,42 ohms + = 40,258 U 2 4439,08 ohms ( 6) ( 7) ( 8) Lorsqu'on choisit U 2 = 5 V, IC = K 1 U 1 + K 2 ( 9) K 1 et K 2 étant des constantes qui résultent de l'équation ( 8). De ce fait, le courant IC du collecteur du transis- tor 24 est indépendant de l'intensité du courant IB de sa base et il dépend seulement de U 1 ou de la tension de mesu- rage, K 2 déterminant la déviation du point zéro. Dans ces conditions, la chute de tension U 25 a la résistance 25, provoquée par le courant IC du collecteur, dépend elle aussi seulement de U 1 et cela linéairement. Le circuit de transmission 10 comprend également un amplificateur opérationnel 35, une résistance 36 entre une entrée inverseuse (-) et la sortie de cet amplificateur 35, une résistance variable 37 et un diviseur de tension qui, constitué par des résistances 38 et 39 de valeurs ohmiques faibles par rapport à R 37, est raccordé à une source de ten- sion de polarisation dont la tension de sortie Uv = + 12 V. La résistance 37 est intercalée entre une entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opérationnel 35 et le branche- ment du diviseur de tension 38, 39, tandis que la résistance 39 est elle aussi variable Les résistances 8 et 9 sont raccordées respectivement à l'entrée inverseuse (-) et à l'entrée (+) non inverseuse de l'amplificateur opérationnel La sortie de cet amplificateur 35 est reliée à l'une des entrées du comparateur 11 Les valeurs résistives sont choi- sies de façon que, lorsque R 38//R 39 _-R 37, l'on obtienne: R R + R 9 8 -25 9 ( 10) R R ( 10) 36 37 Dans ce cas, la tension U entre la sortie de l'amplificateur et le conducteur Ref de potentiel de référence est: R UU I 37 U 4 = U 38 i C R 9 ( 11) R 25 U 38 'représentant la tension fermement ajustée qui est appli- quée à la résistance 38 du diviseur de tension Ainsi, U 4 est indépendante d'une tension perturbant le synchronisme, qui est provoquée entre le collecteur du transistor 24 et le conducteur 3 par une pulsation résiduelle à la sortie de la source de tension continue (redresseur 1) et/ou par une contrainte fluctuante due au régulateur 4. A l'aide de la résistance variable 39, U 38 est sélectionnée de telle sorte que le décalage point zéro pro- voagué par la tension de polarisation U 2 soit de nouveau compensé, c'està-dire que, en utilisant les équations ( 8) et ( 11), U 38 soit: U 2 38 = 4439,08 ohms R 37 R 1 + '-5 R 25 ( 12) Si l'on choisit: R 8 R 9 R 25 R 37 101,692 kiloohms kiloohms kiloohms kiloohms R 36 = 100 kiloohms, on obtient U 38 = U 2 0,38123 et R 25 + R 9 R 8 (= À R 36) U 1 U 4 = 200,420 ohms ' circuit à UD et nisme. R 37 R 7 = U 1 8,4438 1 + R ( 13) En d'autres termes, la tension de sortie U 4 du de transmission 10 est directement proportionnelle indépendante d'une tension perturbatrice du synchro- Le circuit de transmission 15 renferme également un amplificateur opérationnel 40, une résistance 41 entre une entrée inverseuse (-) et la sortie de cet amplificateur , ainsi qu'une résistance variable 42 entre une entrée (+) non inverseuse et la sortie dudit amplificateur 40, les entrées de cet amplificateur 40 étant en outre raccordées chacune, par l'intermédiaire de l'une respective des résis- tances 13 et 14, à l'une respective des entrées de l'inver- *seur 5. Dans ce cas également, pour faire en sorte que la tension de sortie U 5 du circuit de transmission 15 entre la sortie de l'amplificateur opérationnel 40 et la masse demeure indépendante d'une tension perturbatrice du synchro- nisme appliquée entre le conducteur d'entrée 2 a de potentiel (+) de l'inverseur 5 et le conducteur 3 a, les valeurs résis- tives des résistances 13, 14, 41 et 42 (formant un pont tout comme les résistances 8, 9, 36 et 37) sont sélectionnées de telle sorte que: c- R 13 R 41 13 =41 ( 14) 14 R 42 d'o il ressort que: U =U R 41 ( 15) 5 6 R 2 O R 13 Lorsqu'on choisit R 13 = 9100 kiloohms R 14 = 9100 kiloohms R 41 = 100 kiloohms R 42 = 100 kiloohms, on obtient: U 6 U = 6 ( 16) 91 c'est-à-dire que U 5 est directement proportionnelle à la tension continue U 6 devant être réglée, et qu'elle dépend uniquement de cette tension. Entre le conducteur Ref de potentiel de référence et les entrées d'autres unités d'interprétation non repré- sentées (qui agissent également sur le régulateur 4 par l'intermédiaire de l'optocoupleur 17), d'autres émetteurs de signaux de mesure et/ou de commande peuvent être raccor- dés sans potentiel par rapport au circuit de haute tension incluant les composants 1 à 7. Au lieu de raccorder le conducteur Ref à la masse (o) par l'intermédiaire du circuit P du type résistance- condensateur, ce conducteur Ref peut aussi être relié direc- tement à la masse (o) Cependant, ce circuit intercalaire P permet le raccordement d'émetteurs de signaux de mesure ou de commande qui sont et doivent demeurer largement exempts de potentiel par rapport à la terre Néanmoins, ledit cir- cuit P assure que, par rapport à la terre, le potentiel dudit conducteur de référence Ref aura une faible valeur déterminée ne présentant aucun risque Ainsig le potentiel élevé du conducteur 2 a (d'environ + 300 volts) induitpar l'intermé- diaire des résistances 14, 42 et du circuit P, un courant qui provoque dans ledit circuit P une chute de tension n'excédant pas environ + 6 volts Même lorsque, par exemple, le régulateur 4 réalisé sous la forme d'un vibreur rompt la liaison entre les conducteurs 2 et 2 a, le potentiel de masse appliqué au conducteur 3 a présentant un potentiel d'environ 300 volts pourrait induire un courant par l'intermédiaire du circuit résistance-condensateur, des résistances 42, 14 et de l'inverseur 5 Ce courant provoquerait lui aussi seule- ment une chute de tension d'environ 6 volts dans ledit circuit P En revanche, sans une jonction directe ou indi- recte assurée par le circuit P entre le conducteur Ref et la terre, le potentiel de ce conducteur de référence pourrait atteindre une valeur trop grande. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sor- tir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Dispositif pour alimenter en une forte tension continue un appareil électrique consommateur, à partir d'une source de tension continue ayant des potentiels de sortie positif et négatif par rapport au potentiel de la terre, comportant un circuit d'interprétation équipé d'une propre source de tension de service entre un raccord d'alimentation en courant et un conducteur de potentiel de référence, un signal de mesure dépendant de la tension de consommation et éventuellement, ou en variante, du courant de consommation pouvant être appliqué audit circuit d'interprétation, lequel compare ce signal de mesure à une valeur prédéterminée et, en fonction du résultat de cette comparaison, applique un signal de commande, par l'intermédiaire d'un étage séparateur, à un régulateur qui influence la tension de consommation, ledit circuit d'interprétation comportant, à sa ou à chacune de ses entrées de signal de mesure, un amplificateur opéra- tionnel dont l'une des entrées possède une résistance série branchée en amont et dont l'autre entrée est raccordée audit conducteur de potentiel de référence, dispositif caractérisé par le fait que la transmission du signal de mesure consi- déré à chaque entrée (+, -) de signal de mesure dudit circuit d'interprétation ( 10, 11, 12, 15, 16) est assurée par une résistance série respective ( 8, 9; 13, 14) présen- tant une forte valeur ohmique d'environ 7 mégaohms à 11 mégaohms, le conducteur (Ref) de potentiel de référence étant relié à la masse et l'étage séparateur consistant en un optocoupleur ( 17). 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les résistances série ( 8, 9; 13, 14) àfortes valeur ohmiques forment un pont équilibré, en étant à chaque fois conjuguées avec une autre résistance ( 36; 41), interca- lée entre l'une (-) des entrées de l'amplificateur opération- nel associé ( 35; 40) et la sortie de cet amplificateur, ainsi qu'avec une résistance ( 37; 42) branchée entre l'autre entrée (+) et le conducteur (Ref) de potentiel de référence. 3 Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la résistance ( 42) reliée au conducteur (Ref) de potentiel de référence et associée à l'amplificateur opérationnel ( 40) transmettant le signal de mesure de la tension est variable. 4 Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé par le fait que le côté entrée (+, -) de l'amplificateur opérationnel ( 35) transmettant le signal de mesure du courant est, par l'intermédiaire de ses résistances série ( 8, 9) à fortes valeurs ohmiques, raccordé à une résistance ( 25) du circuit collecteur d'un transistor ( 24) dont la base reçoit, par l'intermédiaire d'un troisième amplificateur opérationnel ( 21), un signal de mesure du courant provenant de la zone de mesure de ce courant. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé par le fait que le transistor ( 24) est un transistor de haute tension et est raccordé à la source de tension continue (redresseur 1) par l'intermédiaire de la résistance ( 25) associée à son collecteur. 6 Dispositif selon l'une des revendications 4 et , caractérisé par le fait que le transistor ( 24) comporte une résistance ( 26) dans son circuit émetteur, ce dernier étant directement raccordé à l'entrée inverseuse (-) du troisième amplificateur opérationnel ( 21); et par le fait que l'autre entrée (+) de ce troisième amplificateur ( 21) est reliée à la zone de mesure du courant (résistance 6) et est affectée d'une tension de polarisation. 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que l'autre entrée (+) du troisième amplifica- teur opérationnel ( 21) est raccordée au point de branchement ( 24 a) d'un diviseur de tension ( 20, 23) intercalé entre un raccord d'une source de tension de polarisation et la zone de mesure du courant (résistance 6). 8 Dispositif selon l'une des revendications 6 et 1 9 7, caractérisé par le fait qu'un signal de réaction positive proportionnel au courant de la base du transistor ( 24) peut être appliqué à l'autre entrée (+) du troisième amplifica- teur opérationnel ( 21). 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que, entre la sortie du troisième amplificateur opérationnel ( 21) et la base du transistor ( 24), est inter- calée une résistance de mesure ( 30) dont la chute de tension est transmise à l'autre entrée (+) dudit troisième amplifi- cateur ( 21) par l'intermédiaire d'un quatrième amplificateur opérationnel ( 29). Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 6 à 9, caractérisé par le fait que le côté entrée (+, -) du deuxième amplificateur opérationnel ( 35) transmettant le signal de mesure du courant est polarisé d'une valeur qui compense le décalage du point zéro provoqué par la tension de polarisation appliquée au côté entrée du troisième ampli- ficateur opérationnel ( 21). 11 Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 6 à 10, caractérisé par le fait que la tension de polarisation du deuxième amplificateur opérationnel ( 35) est prélevée au point de branchement d'un diviseur de tension. ( 38, 39) ajustable. 12 Dispositif selon l'une des revendications 2 et 11, caractérisé par le fait que, par l'intermédiaire de la résistance ( 37) intercalée entre l'autre entrée (+) du deuxième amplificateur opérationnel ( 35) et le conducteur (Ref) de potentiel de référence, le point de branchement du diviseur de tension ( 38, 39) ajustable est raccordé à ladite entrée (+). 13 Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 12, caractérisé par le fait qu'une résistance (P) de valeur ohmique faible par rapport à celles des résistances série est branchée entre le conducteur (Ref) de potentiel de référence et le potentiel de terre (o).