Brevet FR2545538A1 — publié le 19841109

- "Propulseur à turbine à gaz avec des dispositifs pour minimiser l'interstice des aubes " L'invention concerne un propulseur à turbine à gaz avec des dispositifs pour empocher les modifications du jeu aux extrémités des aubes entre le rotor et le car- ter, notamment dans la zone du diamètre externe de l'étage terminal radial d'un compresseur axial-radial combiné fai- sant partie du système rotor à un seul arbre du générateur à gaz, un carter de compresseur constitué d'une coquille externe et d 2 une coquille interne étant prévu essentielle- ment sur la totalité de l'extension en longueur du compres- seur axial-radial. L'intèrstice axial dans la zone du diamètre extérieur de l'étage terminal radial d'un compresseur axial-radial combiné, est d'une influence déterminante sur le rendement et le comportement en fonctionnement du com- presseur, et donc, de l'ensemble du propulseuro Pour un propulseur de la classe de puissance 1000 k W, une augmen- tation de l'interstice précité de 091 mm sur 0,3 mm signifie une détérioration du rendement du compresseur de 1 % en gros Il en résulte une détérioration de la consommation spécifique du carburant d'environ 1,6 % pour une détériora- tion simultanée de la puissance rapportée au débit de plus de 2 %. Dans le cas des modes de construction déjà connus de propulseurs avec un carter de compresseur à une 2.- seule coquille et une disposition de paliers fixes à l'en- trée du compresseur, on doit s'accomoder de modifications relativement importantes de l'interstice entre le montage, la marche à vide et le fonctionnement à pleine charge, car la part prise à la dilatation thermique par le carter du compresseur est dominante par rapport aux autres parts. Dans le cas o le palier fixe du générateur de gaz est disposé en aval du compresseur radial et en amont de la turbine haute pression ou turbine d'entra ne- ment du compresseur, -an maintien relativement acceptable de l'interstice serait certes déjà obtenu Dans ce cas, tou- tefois, l'alimentation et l'évacuation du palier fixe en- trainent des compromis lors de la traversée des canalisa- tions d'alimentation correspondantes, par l'écoulement prin- cipal, et ceci notamment dans la zone du système diffuseur, ce pourquoi, on doit là encore, a&accomoder de défauts non négligeables en ce qui concerne le rendement du compresseur, et ceci, par suite de ce que l'on appelle des "déformations de sillage", causées par les aubes à parois relativement épaisses du diffuseur du fait du passage de l'alimentation à travers celles-cie La production de chaleur plus impor- tante, par rapport à un palier libre, d Vun palier fixe de générateur à gaz à mettre en oeuvre de la façon précitée, sous la forme de palier à billes, exige une alimentation et une évacuation plus importantes de produits lubrifiants, ce dont il résulte les sections transversales de canalisa- tions d'alimentation relativement importantes déjà évoquées, qui conduisent à obstruction importante et non désirée, ou se traduisent par des "déformations de sillage" très pronon- cées En langage courant, le dispositif de palier fixe pré- cité se présente, du point de vue d'une évacuation optimale de la chaleur, comme relativement difficile par suite de l'environnement local du propulseurs Il se présente en outre, après comme avant, des difficultés relativement importantes, notamment en ce 3,- qui concerne le matériau à utiliser pour le carter du com- presseur et/ou pour le rotor, de façon à se situer du "côté sur" de sorte, qu'en relation avec les-problèmes ini- tialement évoqués, l'optimalisation souhaitée de la fente puisse être obtenue, compte tenu notamment de fortes fluc- tuations de charges ou bien de la fréquente apparition d'état de fonctionnement non stationnaire, Dans le cadre des problèmes initialement évo- qués, le problème se posant à l'invention est d'éviter les inconvénients exposés en ce qui concerne l'art antérieur, c'est-à-dire notamment d'éviter les inconvénients d'une disposition du palier fixe en aval de l'étage terminal ra- dial du compresseur (compresseur radial), et de parvenir alors en même temps, sur une étendue de fonctionnement re- lativement large (stationnaire/non stationnaire), à un jeu minimal, et autant que possible constant aux extrémités des aubes, notamment dans le cas de la partie radiale de ce compresseur axial-radial combiné. La solution du problème ainsi posé résulte principalement, conformément à l'invention, en ce que: a) la coquille externe du carter du compresseur est cons- tituée d'un matériau dont le coefficient de dilatation thermique en direction de l'axe longitudinal du propul- seur est nettement inférieur à celui du matériau du ro- tor du: compresseur, b) la coquille interne du carter du compresseur est cons- tituée d'un matériau dont le coefficient de dilatation thermique en direction périphérique est inférieur à ce- lui du matériau du rotor du compresseur, tandis qu'il est à peu près égal à celui-ci en direction longitudinale, c) la coquille externe du carter du compresseur, en tant que partie constitutive de la structure du propulseur, sur la totalité de la longueur de construction comprenant la partie axiale et la partie radiale du compresseur, n'est pas influencée par l'écoulement du compresseur et n'est reliée que dans un plan à la coquille interne la- 4.- quelle n'est en pratique exposée qu'à des efforts de déformation résultant de l'écoulement du compresseur. La réalisation prévue, conformément à l'in- vention du carter du compresseur selon un mode de construc- tion à deux coquilles, en combinaison avec la disposition du palier fixe dans la zone d'entrée du propulseur ou bien dans le carter d'entrée, évite, en combinaison avec les matériaux et les critères indiqués pour le carter du com- presseur, les inconvénients évoqués initialement en ce qui concerne l'art antérieur, et garantissent des modifications minimales de l'interstice des aubes entre la marche à vide et la marche en pleine charge La part de dilatation ther- mique et la part d'extension sous contrainte affectant le rotor, ainsi que celle affectant le carters participent pour l'essentiel à l'évolution de l'intervalle entre le rotor et le carter, ces parts comportant des valeurs diffé- rentes en signes et en valeur absolue en fonction du niveau de charge du propulseur A ceci vient en outre s'ajouter que les différentes valeurs de dilatation ou d'extension se modifient avec des vitesses différentes en fonctionne- ment non stationnaire du propulseuro Tandis que les exten- sions sous contrainte (dont font partie par exemple les extensions dues à la force centrifuge et les contractions transversales dans le carter) accompagnent spontanément les modifications de vitesse de rotation (extensions de la charge), les dilatations thermiques réagissent toujours avec des retards car les modifications de température des parties constitutives s'effectuent toujours avec ce que l'on appelle une "contante de temps" qui, dans le cas de propulseurs de la classe de puissance précitée, peuvent atteindre 3 minutes. Conme toutes les parties constitutives sont sommises à des états de contrainte en des endroits divers, contraintes qui, de leur côté, s'expliquent en retour par les extensions sous tension (du fait de la rotation du pro- pulseur) et par les dilatations thermiques, les extensions radiales et axiales suivent au total des règles différen- tes. Ceci va être expliqué pour un propulseur de la classe de puissance de 1000 k W en prenant pour exemple le déplacement (extension) de l'étage terminal radial du compresseur, compresseur qui pourrait être constitué de trois étages axiaux et d'un étage terminal radial. Au déplacement axial participent: la dilatation thermique de la partie axiale du compresseur, la contraction transversale de la partie radiale du com- presseur, les deux se traduisent au total par un raccourcissement de la partie axiale du rotor La dilatation thermique et la contraction transversale de l Mtage terminal radial sont totales approximativement égales à zéro, de sorte que le déplacement axial de l'ensemble du rotor est essentielle- ment représenté par le déplacement du rotor axial, En ce qui concerne le déplacement radial, seules l'extension sous tension et la dilatation thermique de l'étage terminal radial considéré dans cet exemple, y participent Ces deux composantes sont toujours positives. Il en va de même pour les déplacements du carter. Comme la sormze des déplacements du rotor et du bottier détermine en dernier ressort l'intervalle consi- déré, cet intervalle se modifie en direction axi-l& et en direction radiale selon des règles différentes. Conformément à l'exposé qui précède, le contexte essentiel pour l'invention en liaison avec les caractéristiques a et b du préambule, est ainsi explicité en ce qui concerne l'optimalisation qui en résulte pour 1 'intervalle. En dehors de son influence favorable sur le comportement de l'intervalle du compresseur, le mode de 6.- const-action du bottier en deux coquilles, offre les avan- tage S suivants: pripohérie lisse du propulseur, prise en charge de l'ensemble des fonctions structurelles dans la zone intérieure du propulseur par la coquille ex- térieure du carter, grâce à quoi la coquille interne géomètriquement complexe, directement exposée à l'écoule- ment, peut, du fait des sollicitations réduites auxquelles elle est soumise, être constituée économiquement par exem- ple d'une pièce de fonderie en métal léger ou bien, éven- tuellement, d'une pièce moulée par compression en matière moulable comportant de courtes fibres de carbone orientées ou non orientées, protection des canalisations ainsi que des organes de ré- glage et de régulation dans la zone du compresseur (par exemple contre des tirs lors d'une intervention militaire) protection supplémentaire contre une rupture du carter ou bien protection contre l'éclatement lors de dégâts sur les aubes ou sur le rotor, extensions différentielles axiales nettement réduites en- tre le rotor et le carter dans la zone de la turbine, grace à quoi la réalisation de joint d'étanchéité en laby- rinthe dans la zone de la turbine, sous la forme de "la- byrinthe à rodage" peuvent être prévus, grâce quoi, en retour, un effet d'étanchement relativement élevé et un rendement favorable en résultant peuvent être attendus en ce qui concerne la turbine du compresseur du généra- teur de gaz (turbine à haute pression)e Le dessin ci-joint représente un exemple de réalisation du propulseur à turbine à gaz conforme à l'in- vention, la partie supérieure de ce propulseur étant repré- sentée dans le cadre d'une coupe longitudinale axiale, tan- dis que la moitié inférieure associée du propulseur est re- présentée par la structure du carter externe, coupée à son extrémité inférieure, entourant le propulseur. 7.- Le propulseur à turbine à gaz représenté sur le dessin comprend un générateur de gaz à un seul arbre, qui comporte, en conséquence, un compresseur axial-radial combiné à un seul arbre, le compresseur axial étant désigné par 1 et le compresseur radial par 2 Essentiellement, ce propulseur à turbine à gaz doit être équipé de dispositifs pour empocher d'éventuelles modifications du jeu aux extré- mités des aubes entre le rotor et le bottier, notamment ici, dans la zone du diamètre extérieur de l'étage terminal ra- dial de ce compresseur combiné Le compresseur axial-radial 1, 2, comporte un carter de compresseur à deux coquilles, s'étendant sur toute la longueur du compresseur, la coquille externe 3 du carter du compresseur devant être une partie constituante de la structure du propulseur, de sorte que la coquille interne 4 du carter du compresseur n'est es- sentiellement exposée qu'aux efforts de l'écoulement du compresseur En outre, dans le cas du propulseur à turbine à gaz conforme à l'invention représenté sur le dessin, le palier fixe 5 du générateur à gaz, doit être avantageuse- ment disposé dans la zone d'entrée du compresseur De préférence, la coquille externe 3 du boîtier du compres- seur est constituée d Vun matériau dont le coefficient de dilatation thermique dans la direction de l'axe longitudinal du propulseur doit être nettement inférieur à celui du matériau du rotor du compresseur Il est alors en outre avantageux que la coquille externe 3 du carter du compres- seur ne puisse être exposée en aucun point à l'air du com- presseur ou bien, éventuellement, à de l'air prélevé ou bien évacué à partir du compresseur En outre, dans le cas du propulseur à turbine à gaz conforme à l'invention, représenté sur le dessin, la coquille interne 4 du carter du compresseur doit être constituée en un matériau dont le coefficient de dilatation thermique est inférieur à celui du matériau du rotor du compresseur dans la direction péri- phérique alors qu'il lui est à peu près égal dans la direc- 8 e - tion longitudinale. Selon une autre réalisation du propulseur conforme à l'invention, il est prévu de réaliser la co- quille externe 3 et/ou la coquille interne 4 du carter du compresseur en matériau composite fibré, de préférence en résines renforcées par des fibres de carbone. Selon une autre réalisation avantageuse, la coquille externe 3 du carter du compresseur, pour obtenir une protection contre l'éclatement et/ou pour protéger le compresseur contre des endommagements provenant de l'ex- térieur, comme par exemple des tirs d'armes, peut être réa- lisée selon une construction composite constituée d'un matériau métallique ou d'un matériau renforcé par des fi- bres, pour remplir les fonctions structurelles, et d'un matériau composite fibré avec des fibres extrêmement résis- tantes aux chocs, telles que par exemple du Kevlar, pour remplir la fonction de protection En ce qui concerne ces fibres de Kevlar, il s'agit de fibres organiques au sens d'une polyamide aromatiques Selon une autre réalisation, la coquille externe 3 du carter du compresseur peut être constituée en totalité ou en partie d'un matériau composite fibré sur la masse de fibres de carbone dans une matrice de résine époxy ou bien de résine polyimide, une part relativement élevée des fibres de carbone étant disposée de façon à s'étendre dans la direction longitudinale du carter, et en outre, le coefficient de dilatation thermique de ce matériau composite, se situant en direction de l'axe lon- gitudinal du propulseur à un ordre de grandeur compris en- tre 2 et 8 10-6 o Cf 1, toutefois dans le cas d'utilisa- tion d'un rotor de compresseur en titane, de préférence de 4,5 oc-1 En outre, dans le cas d'une réalisation pré- férée de ce propulseur à turbine à gaz, la coquille inter- ne 4 du carter du compresseur peut être réalisée en totalité 9.- ou en partie sous la forme d'une pièce moulée par compres- sion à partir d'une masse de moulage comportant des fibres courtes de carbone orientées ou non. Comme cela résulte en outre du dessin, la coquille interne 4 du carter du compresseur peut, pour ménager des points de prélèvement d'air (fente d'évacuation 6), à partir du compresseur, être subdivisée en au moins deux coquilles partielles 79 8, qui présentent des stric- tures différentes en fonction des conditions locales d'ex- ploitation. Conformément au dessin, il est prévu dans le cas du propulseur à turbine à gaz conforme à l'inven tion, un compresseur radial à un seul étage 2 (étage ter- minal), cependant que dans l'exemple représenté, dans le cas de ce compresseur combiné, la partie axiale 1 du com- presseur monté en amont de la partie radiale, est prévue à trois étages, mais bien s rq un mode de construction al- lant vers l'extérieur à plusieurs étapes de cette partie axiale, serait concevable, Sur le dessin,-la référence 9 désigne un car- ter d'entrée à double paroi du compresseur, carter d 2 en- trée sur lequel prend appui le palier fixe 5 du générateur de gaz, ce carter d'entrée 9 du compresseur étant réalisé sous la forme d 9 une partie constitutive à structure porteu- se, sur laquelle est fixée, par l'intermédiaire de sa par- tie antérieure 10, la coquille externe 3 du carter du com- presseur Cette coquille externe 3 du carter comprend, en outre, une partie de coquille 11 placée entre la-partie antérieure de coquille 10 sur un c 3 té, et le diffuseur ra- dial sur l'autre c 8 té. Conformément au dessin, la partie 8 de la coquille interne 4 du carter du compresseur, constituant un disque de recouvrement du compresseur radial, doit être, par l'intermédiaire de la fente co-axiale d'évacuation 6, déjà mentionnée, être séparée à cet emplacement de la 2545538. 10.- structure interne appartenant à la partie axiale 1 du com- presseur, et au voisinage du diffuseur radial 12, à l'inté- rieur de l'espace annulaire 13, entre la coquille externe 3 et la coquille interne 4 du carter, la coquille interne (partie 7) du compresseur axial 1 doit être fixée à une partie constitutive de raidissement 14 s'élargissant en col- lerette dans l'espace annulaire 13. En ce qui concerne la disposition déjà évo- quée du palier fixe 5, revêtant la forme d'un palier à billes, sur le c 8 té entrée du compresseur, on part de ce que, un autre palier du générateur de gaz, revâtant la forme d'un palier libre 15, est disposé en aval du com- presseur radial 2, et en amont de la turbine à haute pres- sion 16. Le diffuseur radial 12 comporte un coude 17 déviant l'écoulement d'air du compresseur en pratique de , et à la suite duquel est branchée une autre grille directrice axiale 19, par l'intermédiaire de laquelle l'écou- lement est encore retardé, et à partir de laquelle la chambre de combustion annulaire inversée désignée sur le dessin par 18, est susceptible d 98 tre alimentée, cette grille étant disposée de façon connue sur le trajet de l'air de combustion primaire nécessaire, ainsi que de l'air de refroidissement, de l Pair secondaire et de l'air tertiaire Une ou plusieurs aubes directrices de cette grille directrice axiale précitée 199 peuvent 8 tre traver- sées par des canalisations d'alimentation et d'évacuation pour le palier libre 15. Conformément au dessins une turbine d'utili- sation 21 à deux étages et à écoulement axial, est montée à la suite de la turbine haute pression 16 du générateur de gaz ou turbine d'entraînement du compresseur, la ligne d'arbre 22 de cette turbine d'utilisation, étant guidée à travers le système d'arbre creux du générateur de gaz vers le côté antérieur du propulseur le palier fixe as- 1 1 - socié de ce c 8 té à la ligne d'arbre 22 de la turbine d'utilisation 21, étant désigné par la référence 23. L'ensemble du système rotor du générateur à gaz est constitué, d'une part, entre autres, des sec- tions de disques de roues 24, 25 et 26 de la partie axiale 1 du compresseur, ainsi que du disque de roue 27 du com- presseur radial 2 et du disque de roue 28 de la turbine à haute pression 16 d'autre part, les sections de disques à roues ou les disques à roues mentionnés en premier lieu, étant couplés entre eux par des voiles transversaux de disques à roues ou bien couplés ensemble par des sections de tambour, et constituant de cette façon, un système de rotor commun du générateur à gaz. Le bottier deentrée 9 du compresseur, déjà mentionné précédemment, est constitué d'une section exter- ne 29 du canal ainsi que d'une section interne 30 du canal, les sections 29 et 30 précitées étant reliées entre elles par l'intermédiaire d'aubes creuses 31 constituant les en- tretoises de soutien A travers leaube de soutien 31 dési- gnée par 31 sur le dessin, passe un arbre d'entraînement 32 d'un appareil, cet arbre étant couplé par l'intermédiaire d'une transmission 33, à l'arbre du générateur à gaz du c 8 té frontal du propulseur, Par ailleurs, on peut voir sur le dessin, que dans le cas d'une partie axiale 1 à plusieurs étages du compresseur 2 les aubes directrices des différents éta- ges du compresseur axial, sont réalisées de façon à pou- voir être réglées, ces différentes aubes directrices, en suivant leur ordre de gauche à droite, étant désignées sur le dessin par 34, 35 et 36 e 12.- R E V E N D I C A T I 0 l Z S 1. Propulseur à turbine à gaz avec des dis- positifs pour emptcher les modi:fications du jeu aux extré- mités des aubes entre le rotor et le carter, notamment dans la zone du diamètre externe de l'étage terminal radial d'un compresseur axial-radial combiné faisant partie du système rotor à un seul arbre du générateur à gaz, un carter de com- presseur constitué d'une coquille externe et d'une coquil- le interne étant prévu essentiellement sur la totalité de l'extension en longueur du compresseur axial-radial, car- ter caractérisé en ce que: a) la coquille externe ( 3) du carter du compresseur est constituée d'un matériau dont le coefficient de dilata- tion thermique en direction de l'axe longitudinal du propulseur est nettement inférieur à celui du matériau du rotor du compresseur, b) la coquille interne ( 4) du carter du compresseur est constituée d'un matériau dont le coefficient de dilata- tion thermique en direction périphérique est inférieur a celui du matériau du rotor du compresseur, tandis qutil est à peu près égal à celui-ci en direction longitudi- nale, c) la coquille externe ( 3) du carter du compresseur, en tant que partie constitutive de la structure du propul- seur, sur la totalité de la longueur de construction com- prenant la partie axiale et la partie radiale du com- presseur, n'est pas influencée par l'écoulement du com- presseur et n'est reliée que dans un plan à la coquille interne W 4) laquelle n'est en pratique exposée qu'à des efforts de déformation résultant de l'écoulement du-com- presseur. 2. Propulseur à turbine à gaz selon la re- vendication 1, caractérisé en ce que les matériaux constitu- tifs de la coquille externe ( 3) et/ou de la coquille interne ( 4), sont des matériaux composites fibrés de préférence, des 13.- résines renforcées par des fibres de carbone. 3. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la coquille externe ( 3) du carter du compresseur, pour obtenir une protection contre l'éclatement et/ou pour pro- téger le compresseur contre des endommagements en provenance de l'extérieur, comme par exemple des tirs d'armes, est ré- alisée selon une construction composite constituée d'un matériau métallique ou bien d'un matériau renforcé par des fibres permettant d'assurer les fonctions structurelles et d'un matériau composite fibré avec des fibres extrêmement résistantes aux chocs tels que par exemple du Xevlar, pour assurer la fonction de protection, 4. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la coquille ( 3) du carter du compresseur est constituée en totalité ou bien partiellement d'un matériau composite fi- bré sur la base de fibres de carbone dans une matrice de résine époxy ou bien de résine polyimide, une fraction re- lativement élevée des fibres-de carbone étant disposée de façon à s'étendre en direction longitudinale du carter et le coefficient de dilatation thermique de ce matériau com- posite en direction de l'axe longitudinal du propulseur, étant d'un ordre de grandeur compris entre 2 et 8 e 106 o C-i mais toutefois dans-le cas dé l'utilisation d'un rotor de compresseur en titane, de préférence de 4,5 10 i 6 oa,. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la coquille interne ( 4) du carter du compresseur est réa- lisée en totalité ou en partie sous la forme d'une pièce moulée par compression à partir d'une matière à mouler com- portant de courtes fibres de carbone orientées ou nona 6. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la coquille interne ( 4), en vue de ménager des emplacements 14.- de prélèvement d'air, par exemple ( 6), à partir du com- presseur, est subdivisée en au moins deux coquilles par- tielles ( 7, 8) dont la structure est différente en fonc- tion des conditions locales d'exploitation. 7 Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 69 caractérisé en ce que le compresseur axial-radial ( 1, 2) muni de l'étage termi- nal radial, est, en ce qui concerne la partie axiale montée en amont de l'étage terminal radial, constitué d'une façon connue en soi, de plusieurs étagese 8. Propulseur de turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'un carter d'entrée ( 9), fixe et à double parois du compres- seur, et sur lequel prend appui le palier fixe ( 5) du géné- rateur à gaz, revêt la forme d'une pièce constitutive à structure porteuse sur laquelle est fixée la coquille ex- terne ( 3) du carter par l'intermédiaire de sa partie anté- rieure ( 10). 9. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 82 caractérisé en ce que la coquille externe ( 3) du carter comporte une autre partie ( 11) placée entre la partie antérieure ( 10) d'une part, et le diffuseur radial ( 12), d'autre parte 10. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la partie ( 8) de la coquille interne ( 4)e en tant que dis- que de recouvrement du compresseur radial, est séparée par l'intermédiaire d'une fente coaxiale d'évacuation d'air ( 6) de la structure de la coquille interne appartenant à la par- tie axiale ( 1) du compresseur, et elle est fixée, au voisi- nage du diffuseur radial ( 12), à l'intérieur de l'espace annulaire ( 13), entre la coquille externe ( 3) et la coquil- le interne ( 4) du carter, à une partie constitutive de rai- dissement, s'élargissant en forme de collerette dans l'es- pace annulaire ( 13) de la coquille interne (partie 7) de la 15.- partie axiale du compresseur. 11. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'un autre palier, revêtant la forme d'un palier libre ( 15), du générateur de gaz, est disposé en aval du compres- seur radial ( 2) et en amont de la turbine à haute pression ( 16). 12. Propulseur à turbine à gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le diffuseur radial ( 12) comporte un coude ( 17) déviant en pratique de 90 dans la direction axiale, l'écoulement d'air du compresseur, tandis qu'il est prévu une grille di- rectrice axiale contribuant à retarder l'écoulement d'air du compresseur avant son entrée dans une chambre de combus- tion annulaire inversée ( 18), une ou plusieurs des aubes directrices de cette grille directrice axiale ( 19) étant traversées par des canalisations ( 20) cour l'alimentation du palier libre,