Brevet FR2540560A1 — publié le 19840810

DISPOSITIF D'ETANCHEITE D'AUBAGES MOBILES DE TURBOMACHINE L'invention concerne un dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbomachine permettant de limiter en fonctionnement à leur strict minimum les jeux en extrémités d'aubes. On connaît l'importance pour le rendement d'une part, mais aussi pour l'obtention d'une poussée maximale et pour la réserve au pom- page de réduire les fuites dues aux jeux entre parties tournantes et parties fixes d'une turbomachine notamment au niveau de la (ou des) turbine(s). Pour réduire ces jeux, et corrélativement les fuites, aussi bien en régime stabilisé qu'en régime transitoire, il faut respecter un certain nombre de conditions dont certaines sont incompatibles avec les autres ou en tout cas très difficiles à bien réaliser toutes-ensembles: concentricité avec l'axe de rotation de la turbomachine des extrémités d'aubes ou de leurs talons périphé- riques et également du dispositif d'étanchéité, indéformabilité de celui-ci (sous le jour qu'il doit toujours rester de révo- lution), augmentation (respectivement diminution) du rayon du dispositif d'étanchéité en suivant l'augmentation (respective- ment la diminution) du rayon des extrémités d'aubes ou de leurs talons périphériques sous l'effet des dilatations tant centri- fuges que thermiques, et ceci aussi bien en stabilisé qu'en transitoire. S'il est relativement facile d'assurer que l'extrémité des parties tournantes (extrémité des aubes, ou talons périphériques) décrit bien au coursdes rotations une surface de révolution par exemple par mise à longueur des aubes ou des talons par rectification sur disque aileté tournant, il est beaucoup plus difficile d'assurer à la virole entourant les parties tournantes une forme de révo- lution dans les différentes conditions de fonctionnement, eu -2- égard notamment aux forces d'inertie pouvant intervenir pour les turbo- machines aéronautiques (facteurs de charge dans le sens z ou y notam- ment) et surtout eu égard aux déformations d'origine thermique Il est nécessaire sans être du reste suffisant que la virole d'étanchéité (ou les éléments qui portent la garniture d'étanchéité ou qui défi- nissent la position des secteurs d'étanchéité) reste parfaitement centrée sur l'axe de rotation de la turbomachine, d'une part, et ne s'ovalise pas, d'autre part Cela oblige à prévoir pour cette virole, soit une construction monolithique d'inertie suffisante, soit un sys- tème plus compliqué assurant la concentricité des supports de sec- teurs autour de l'axe de la machine d'une part, et l'absence quasi complète d'ovalisation d'autre part Si cette condition n'est pas réalisée et si de ce fait il y a ovalisation ou excentrage et si on désigne par "a" la distance maximum vers l'intérieur entre le cercle de-même longueur développée et la partie intérieure de la virole ovalisée (ou excentrée) la plus proche des extrémités d'aubes (ou des supports de segments) au maximum d'ovelisation (ou d'excen- trage) possible sous un des effets sus-mentionnés, il sera néces- saire de prévoir soit un jeu supérieur ou égal à "a" dans toute condition de fonc- tionnement prévue, soit une garniture d'étanchéité d'épaisseur minimale égale à "a", qui sera d'ailleurs en tout cas localement enlevée par abrasion à la première occurence d'ovalisation (ou d'excentrage) maximale "a", formant ainsi au moins une lunule de fuite par un jeu qui locale- ment est égal à "a" et qui, selon toute probabilité, compte tenu du fait que l'ovalisation (ou l'excentrage) peut se produire sui- vant des axes différents, sera rapidement égal ou très voisin de "a" sur toute la périphérie de la virole ou de l'ensemble des secteurs d'étanchéité. Si on sait en fait pratiquement obtenir, par exemple par le moyen décrit par la demanderesse dans sa demande de brevet 81 20719 -3- déposée le 5 novembre 1981, que le carter supportant la virole portant directement ou indirectement la garniture d'étanchéité soit bien centré par rapport à l'axe de la turbomachine, et si on sait également bien centrer cette virole dans le carter, et lui donner une inertie suffi- sante pour que sa déformation par ovalisation soit pratiquement nêgli- geable, on ne peut pas pour autant assurer à tous les régimes de fonc- tionnement, et notamment en transitoire, une dimension radiale de la virole d'étanchéité ou des secteurs reconstituant une virole qui maintienne un jeu positif mais très faible entre les extrémités d'aubes (ou de leurs talons périphériques) et virole (ou secteurs) d'étanchéité dans toutes les conditions de fonctionnement, y compris les conditions transitoires. Dans ce qui suit, par souci de simplification, nous décrirons le cas o les aubes mobiles n'ont pas de talons périphériques, mais il doit être bien entendu que le terme "extrémité d'aube" devra se comprendre "extrémité radiale des talons périphériques d'aubes", lorsque les aubes comportent de tels talons périphériques. Si la virole portant la garniture d'étanchéité est monolithique, la solution la plus évidente pour obtenir aussi bien en régime transi- toire qu'en régime permanent que cette virole assure, à la partie intérieure de sa garniture d'étanchéité, un rayon qui "suive" sans retard les variations de rayon des extrémités d'aubes est, comme il est bien connu dans l'art antérieur, d'alimenter par un distri- buteur,d'une façon homogène, la périphérie de la virole par de l'air prélevé à un ou plusieurs étages de compresseur, ledit distributeur ayant pour fonction d'envoyer un débit d'air "ajusté" à tout instant. Cet ajustement doit en tout cas se faire pour la température de l'air prélevé (par exemple par mélange dans des proportions convenables d'air plus ou moins chaud, provenant soit d'étages différents du compresseur, soit,pour au moins une partie de l'air de ventilation, d'air refroidi ou réchauffé dans un échangeur) Ceci permet d'ajuster avec précision le rayon de la garniture d'étanchéité au rayon des extrémités d'aubes en régime stabilise Mais pour que la -4- dilatation de l'anneau "suive" sans retard la dilatation centrifuge du disque et des aubes, et la dilatation thermique de l'aube (dilatations qui se font en quelques secondes), puis la dilatation thermique du disque (qui se fait en plusieurs minutes), Il faut également ajuster ce débit en quantité Plusieurs brevets tels que la demande FR 2.467 292 décrivent un tel contrôle actif des jeux Mais en fait le problème n'est pas résolu pour autant, il n'est que reporté à un mécanisme de distribution d'air, ajusté en débit et/ou en tempé- rature pour assurer, non seulement en régime stabilisé, mais aussi en régime transitoire, la température instantanée convenable de la structure de la virole qui, par l'effet de son coefficient de dila- tation timposera à la garniture d'étanchéité le-rayon assurant un jeu positif mais très fàible vis-à-vis des extrémités d'aubes. Un tel distributeur peut évidemment être conçu, mais serait d'une complication extrême et d'une fiabilité assez aléatoire (une panne du distributeur pouvant dans certains cas produire des dégâts importants à l'ensemble de la turbine et/ou de la virole) Il faut, de plus, remarquer'que du fait que notamment la dilatation (res- pectivement rétraction) centrifuge du disque et de l'aube se pro- duit en un temps très court, de l'ordre de quelques secondes, puisqu'il est pratiquement égal au temps d'accélération (respec- tivement réduction) de la charge de la turbomachine, il faut que le flux d'air de ventilation envoyé sur la virole soit très impor- tant pour assurer à la virole portant la garniture d'étanchéité une température, donc par le jeu de son coefficient de dilatation K, un rayon qui suive sans retard la dilatation (respectivement con- traction) centrifuge quasi instantanée du disque et des aubes Un tel distributeur doit donc être capable d'un fort débit; Il serait donc lourd, complexe, et en définitive très peu fiable De plus, il serait gros consommateur d'air de ventilation au détriment du rendement d'ensemble de la turbomachine. On connait également des tentatives de solution de ce problème très délicat de-faire suivre sans retard à la partie intérieure d'une -5 virole la dilatation (respectivement la rétraction) des extrémités d'aubes, c'est-à-dire en fait permettant que par exemple en accélé- ration, la virole porteuse de la bande d'étanchéité réponde d'abord rapidement à la dilatation centrifuge du disque et des aubes, puis beaucoup plus lentement à la dilatation thermique du disque, notam- ment dans les demandes de brevets français 2 450 344 et 2 450 345. Toutefois, l'agencement prévu dans ces brevets, d'une part, est applicable àâdes turbomachines de faible puissance comportant des chambres de combustion à retour L'homme de métier pourrait sans doute déduire des enseignements de ces brevets un équivalent pour les chambres, habituellement à flux direct, des turbomachines de grande puissance, mais aux dépens d'une complication importante et irréaliste. D'autre part, la solution décrite dans l'un et l'autre brevet fait appel à un "manchon" dit élastique, c'est-à-dire capable de défor- mation lorsqu'on lui fait subir des efforts L'élasticité de ce manchon présente le risque et l'inconvénient d'introduire des défauts de concentricité et d'ovalisation notamment sous l'effet des facteurs de charge rencontrés en vol Il faut rappeler comme indiqué ci-dessus que le respect d'une concentricité quasi parfaite autour de l'axe de rotation du mobile et l'absence d'ovalisation de la garniture d'étanchéité sont une nécessité impérative pour éviter les jeux intempestifs et ces derniers brevets sont loin de satis- faire ces conditions d'une façon satisfaisante On observe également que du fait des efforts hyperstatiques considérables mis en jeu par des arcsboutements dans un anneau segmenté selon le brevet FR 2.450 345, la moindre hétérogénéité de température ou d'inertie dans le sens périphérique provoquera des déformations importantes de l'anneau segmenté. C'est un des objectifs de la présente invention d'assurer pour tous les régimes stabilisés et pour le régime transitoire en accélération un jeu entre les extrémités d'aubes et la garniture d'étanchéité, qui soit minime, mais positif afin d'éviter l'usure de ladite garniture, usure qui provoquerait un jeu et par conséquent des fuites dans tous les régimes stabilisés ou d'accéléra- tion ultérieurs Pour les conditions transitoires en décé- lération, le jeu entre les extrémités d'aubes et la garni- ture d'étanchéité est positif (donc il n'y a pas d'usure), mais il n'est plus minime Cependant, il est au plus égal a celui obtenu par les solutions de l'art antérieur Le spécialiste sait d'ailleurs que l'influence d'un jeu no- table mais non excessif, pour le seul cas de transitoire en décélération, est presque négligeable dans l'économie générale d'une turbomachine. C'est un deuxième objectif de la présente invention d'obtenir ce résultat remarquable sans aucun distributeur complexe et peu fiable. C'est un troisième objectif de la présente invention d'obtenir ce résultat avec un débit notablement diminué par rapport aux débits de ventilation de l'art antérieur. Le dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turboma- chine du type précité est caractérisé selon la présente invention par le fait que des secteurs portant ladite gar- niture d'étanchéité sont soumis, d'une part, pendant une phase transitoire d'accélération mécanique de la turboma- chine a un premier asservissement en position radiale par des éléments de liaison à des éléments élastiques soli- daires d'une virole intérieure qui se dilate pendant la- dite phase d'accélération mécanique par l'effet de la ven- tilation sur toute sa longueur et sa périphérie par de l'air prélevé à un étage aval de compresseur, d'une façon homogène, et que lesdits secteurs sont soumis, d'autre part, pendant une phase de stabilisation thermique de la turbo- machine succédant à la phase d'accélération mécanique, à un deuxième asservissement se substituant au premier, asservissement en position radiale par des crochets en appui sur les éléments élastiques, à un anneau extérieur qui se dilate pendant ladite phase de stabilisation ther- mique également par l'effet de la ventilation sur toute sa longueur et sa périphérie par de l'air prélevé à un étage aval de compresseur, d'une façon homogène, amené par une multiplicité de tuyaux débouchant dans des trous percés dans le carter de turbine. Les conditions de ventilation de ladite virole intérieure, son coefficient de dilatation thermique " 1 et l'étage de prélèvement de l'air sont déterminés pour qu'au cours d'une phase d'accélération mécanique de la turbomachine à partir de n'importe quel régime jusqu'à un régime supérieur, et notamment jusqu'à la charge maximale de la turbomachinei les dilatations thermiques de ladite virole "suivent" sans retard la dilatation centrifuge du disque et des aubes augmentée, au moins en grande partie, de la dilatation thermique des aubes De manière analogue, le coefficient de dilatation " 2 ' l'inertie thermique et les conditions de ventilation de l'anneau extérieur sont déterminés pour qu'au cours de la phase pouvant durer plusieurs minutes de stabilisation thermique de tous les éléments de la turbomachine, et notamment du disque correspondant, les dilatations thermiques dudit anneau imposent aux secteurs portant la garniture d'étanchéité qui lui sont asservis durant ladite phase une dilatation radiale qui "suive" la dilatation thermique dudit disque. Avantageusement, les éléments de liaison entre secteurs et éléments élastiques sont constitués en amont et en aval par des bords tombés des secteurs insérés dans des cro- chets des éléments élastiques. Préférablement, ladite virole intérieure est en deux parties respectivement amont et aval qui sont rendues solidaires par des boulons et écrous fixant des bords tombés vers l'extérieur de languettes appartenant à l'une et à l'autre de ces deux parties, lesdites languettes de solidarisation étant régulièrement réparties sur la X périphérie et étant espacées les unes des autres Entre lesdits espacements des languettes de solidarisation se trouvent des languettes élastiques d'asservissement des secteurs portant la garniture d'étanchéité faisant corps intégré alternativement avec la partie monolothique de la partie amont et de la partie aval de ladite virole intérieure, lesdites languettes élastiques asservissant les secteurs portant la garniture d'étanchéité aux dilatations de ladite'première virole sans que ces languettes se déforment elles-mêmes au cours de la période o le premier asservissement est efficaces, et laissant agir l'asservis sement des secteurs portant la garniture d'étanchéité aux dilatations de ladite deuxième virole, par déformation de ces languettes dans le domaine élastique au cours de la période O le deuxième asservissement se substitue au premier. Préférablement la première virole comporte des accélérateurs d'échange thermique (trous multiples parcourus par de l'air de ventilation, ailettes, picots, etc), pour que sa température "suive" pratiquement sans retard la température de l'air du compresseur, la densité de ces accélérateurs d'échange étant déterminée pour que la dilatation de la première virole en fonction du temps pour une accélération soit ajustée à la dilatation centrifuge du disque et des aubes, augmentée de la dilatation thermique des aubes, et leur répartition étant déterminée pour assurer une homogénéité de température à ladite première virole tant longitudinalement que périphériquement. Préférablement le carter de turbine comporte des moyens de centrage du dispositif d'étanchéité conforme à l'invention. L'invention sera mieux comprise par la description d'un des modes de réalisation, en regard des dessins annexés, dans lesquels La figure 1 représente une coupe longitudinale simplifiée selon I-I de la figure 2 de ce mode de réalisation du dispositif d'étanchéité, conforme à l'invention. La figure 2 est une vue développée simplifiée, selon II-II de la figure l. La figure 3 est une vue analogue à la figure 1 montrant quelques détails de la ventilation qui ne figuraient pas sur les figures 1 et 2 par souci 9 de simplification. Sur la figure 1, dans laquelle on n'a pas fait figurer tout ce qui avait trait à la ventilation, on peut voir un carter de turbine qui dans l'exemple représenté esten;xrois partissurepartie amont 2, une partie médiane 4, une partie aval 6 Sles trois pariesétant réunies par des boulons non représentés réunissant des brides radiales 8 a, 8 b et 8 c, 8 d, lesdites brides radiales ayant par ailleurs le rôle de donner de l'inertie mécanique à l'ensemble pour qu'il soit pratiquement indé- formable par ovalisation La partie amont 2 du carter comporte un prolongement conique 10 vers l'intérieur, dans lequel sont usinées des cannelures radiales 12 De même, la partie aval 6 du carter comporte un prolongement conique 14 vers l'intérieur, dans lequel sont usinées des cannelures radiales 16, analogues aux cannelures 12, mais leur faisant vis-à-vis. Un anneau extérieur à grande inertie 20, comportant par exemple des nervures vers l'extérieur 22, et pouvant être muni d'un calorifugeage interne 24, et/ou externe 26, pour lui conférer un temps de réponse convenable, comporte par ailleurs des nervures respectivement amont 28 et aval 30, dans lesquelles sont usinées des cannelures radiales 12 ' et 16 ' qui coopèrent avec les cannelures radiales 12 et 16, pour centrer l'anneau 20 dans le carter Cet anneau comporte de plus dans sa partie amont des moyens de fixation connus pour une multiplicité de crochets 32 tournés vers l'aval, et dans sa partie aval des moyens de fixation équivalents de crochets 34 tournés vers l'amont (seuls ces derniers éléments de fixation étant représentés) Ces crochets servent à déplacer radialement des secteurs 84 portant des garnis tures d'étanchéité 86 en appuyant radialement, dans la direction centrifuge, directement ou par l'intermédiaire de cales sur des éléments longitudinaux portes par les secteurs, comme il sera décrit en détail ultérieurement. La partie amont 2 du carter de turbine comporte plus en amont une bride 40 radiale, vers l'intérieur, sur laquelle est fixée de façon connue une bride radiale 42 vers l'extérieur d'une virole intérieure 44 (voir fig 2) Celle-ci est en deux parties pour des raisons de montage. La partie amont comporte en aval de la bride radiale 42 une partie cylindrique 46, et dans l'exemple représenté une autre bride radiale 48, à nouveau vers l'intérieur, puis une virole intérieure 50 destinées principalement à lui donner de l'inertie La virole intérieure 50 se termine par une bride radiale d'étanchéité 52 L'ensemble de la partie amont de la virole 44, décrite ci-dessus, est monolithique. En aval de la bride radiale 48, et à partir d'une position longitu- dinale repérée 54 a, des découpes longitudinales dans la virole cylin- drique prolongeant la parti 46 existent qui sont plus visibles sur la figure 2 sur laquelle ne figurent que les éléments nécessaires à la.comprêhension, sans notamment les accélérateurs d'échange (trous, l nervures et picots). D'une part, Il y a régulièrement espacées et laissant un intervalle entre elles des lamas 56, terminées par un bord tomb 6 extérieur 58. Chacun de ceux-ci est fixé par un ensemble boulon écrou 60 a un bord tombé 62 de la partie aval de la virole intérieure 44, ce bord tombé 62 se prolonge par des lames 64, analogues aux lames 569 qui relient la partie aval monolithique de la virole 44 à la partie amont Cette partie aval monolithique comporte, à partir d'une position longitu- dinale repérée 54 b, une partie cylindrique 66, analogue à la partie cylindrique amont 46 de la virole 449 une bride radiale interne 68, prolongée vers l'amont, pour donner à cette partie aval monolithique une inertie suffisante, par une virole cylindrique 70 (analogue à 50 mais dirigée vers l'amont), puis une bride radiale vers l'intérieur 73 (analogue à la bride amont 52), destinée 6 assurer l'étanch&ité entre les secteurs et la partie aval de la virole 44. D'autre part 9 dans les intervalles entre les languettes 56 et 64 (voir fig 2), accouplés par les bords tombés 58, 62 grâce aux boulons et écrous 60, on trouve alternativement des lames déformables élastique- ment, les unes 72 solidaires de la partie amont de la virole 44 en deux parties et s'étendant vers l'aval, les autres 74 solidaires de la partie aval 66 de la virole 44 en deux parties, et s'étendant vers l'amont. Les lames 72 comportent, dans leur partie aval, un bord tombé double- ment vers l'intérieur d'abord 76, puis vers l'amont 78, formant ainsi crochet qui sert à l'asservissement en position des secteurs 84 portant la garniture d'étanchéité 86 aux dilatations de là virole intérieure 44. De même, les lames 74 comportent dans leur partie amont un bord tombé doublement vers l'intérieur d'abord 80, puis vers l'aval 82, formant ainsi crochet qui sert à l'asservissement en position des secteurs portant la garniture d'étanchéité aux dilatations de la virole Intérieure 44 Les lames 72, 74 peuvent, bien entendu, 8 tre précontraintes vers l'intérieur pour mieux vaincre les forces de frottement. Les secteurs 84 portant la garniture d'étanchéité comportent des raidisseurs 88 évitant leur gauchissement mais laissant du jeu avec les éléments 56 et 64 de la virole 44 Dans leur partie amont Respectivement aval) les secteurs 84 portant la garniture d'étan- chéité comportent d'une part, vers l'extérieur, des raidisseurs 90 à bord tombé vers l'amont (respectivement aval) 92 qui s'inséreront au montage de la partie aval sur la partie amont de la virole 44, entre les crochets , 82 (respectivement 76, 78), d'autre part, vers l'intérieur, un flasque comportant un logement 94 pour la mise en place d'un joint d'étanchéité avec les brides radiales 52 (respectivement 73) et un bourrelet 96 de retenue des garnitures d'étanchéité 86. 3 O Nous reportant maintenant à la figure 3, on va expliquer schémati- quement comment fonctionne la ventilation qui n'a pas été repré- sentée sur les figures 1 et 2. L'air prélevé d'un des étages aval de compresseur arrive d'une façon connue par des trous 100 percés dans la partie amont 2 du carter de turbine et régulièrement répartis le long de la périphérie de ce 12 carter Cet air de ventilation est réparti, suivant la flèche A, dans l'enceinte 102 formant chambre de tranquillisation Une partie de cet air impose sa température par une multiplicité de trous 104 à la virole intérieure 44, tant dans la partie cylindrique la plus en amont 46, d'o il est conduit à l'aval du distributeur 106 selon les flèches B et C, que dans la partie médiane ou aval o se trouvent des languettes de solidarisation 56, 64 et/ou d'asservissement 72 et 74, selon les flèches D (autour des crochets 32) et E, par les trous 104 sur les languettes solidaires de la partie amont de la virole inté- rieure De la même façon, la partie aval de l'anneau est ventilée (flèche E') par une multiplicité de trous également repérés 104 percés dans les languettes (de solidarisation ou d'asservissement) de la partie aval, en passant, pour la partie droite de la figure 3, autour des crochets 34. L'air de ventilation ayant traversé la virole intérieure 44 dans la partie en regard des secteurs passe au travers des raidisseurs aval 90 (voir figure 1) des secteurs par des trous 108 régulièrement répartis dans l'enceinte 108 ' salon la flache F, d'o Il s'échappe dans une enceinte aval 118 par des trous 110 percés dans la partie monolithique aval 66 de la virole 44, suivant les flèches F'. La partie de l'air circulant entre l'anneau 20 et la virole 44 ventile également l'intérieur de l'anneau 20, mais avec un temps de réponse beaucoup plus long, du fait du calorifugeage 24. Une autre partie de l'air de ventilation arrivant dans l'enceinte 102 ventile également l'extérieur de l'anneau 20, en suivant le parcours suivant: Par des trous 112, régulièrement répartis sur le prolongement conique 10, il pénètre selon la flèche G dans l'enceinte 114 comprise entre carter médian 4 et anneau 20, la partie extérieure de cet anneau et notamment ses nervures de raidissage étant convenablement calori- fugées; Cette partie de l'air s'échappe de l'enceinte 114 par des trous 116 percés dans le prolongement conique intérieur 14 du carter aval 6, suivant la flèche H, et Il se mélange dans l'enceinte 118 avec l'air e 13 - de ventilation ayant suivi le trajet ci-dessus décrit (flèches D, E ou E', F, F'). Il est rappelé que la figure 2 ne montre que les éléments nécessaires à la compréhension de l'invention, et non le détail des éléments accélérateur d'échange (répartition des trous, ailettes d'échange, picots, etc) qui permettent d'assurer d'une part une température homogène aussi bien périphériquement que longitudinalement, cette répartition étant bien entendu fondamentale pour obtenir qu'il n'y ait pas d'ovalisation thermique de l'anneau 44 en deux parties Mais cette répartition fait partie du savoir-faire de l'homme de métier; d'autre part une température maximale relativement modérée (celle qui correspond à la température à la sortie de l'étage de compresseur o le prélèvement est effectué), ceci afin que les languettes d'asservis- sement 72, 74 travaillent dans le domaine élastique lorsque l'on substitue l'asservissement à long temps de réponse par l'anneau 20 dit deuxième asservissement à l'asservissement à court temps de réponse par la virole 44 dit premier asservissement Le métal de cette virole sera donc préférablement un métal ayant à la fois un coefficient de dilatation relativement élevé et un domaine d'élasticité allant jusqu'à des températures de l'ordre de 450 à 5000 C, du type désigné par Z 50 NMC 12 (Norme AFNOR). L'action de substitution dudit deuxième asservissement peut se faire soit directement par appui des crochets sur l'extrémité des bords tombés 92 des secteurs portant les garnitures d'étanchéité, soit, comme cela est représenté aux dessins annexés, par appui indirect, par l'intermédiaire des crochets 78, 82,-respectivement d'une part à l'aval des languettes-72 et tournés vers l'amont et d'autre part à l'amont des languettes 74 et tournés vers l'aval. De préférence, les secteurs d'étanchéité auront une dimension péri- 14 - phérique telle qu'ils soient asservis à la fois par au moins trois portées des crochets solidaires de la virole intérieure 44 et aussi par au moins trois portées directes ou indirectes des crochets 32 et 34 fixés à la virole extérieure 20 Sur la figure 2 on a repré- senté le cas o cet asservissement est par trois portées seulement. Leslimites de secteurs adjacents sont tracées sur la figure 2 en traits interrompus Les "surfaces d'appui" sont représentées en hachures croisées On voit que le secteur inférieur de la figure 2 est asservi par deux appuis amont et un appui aval tandis que les secteurs adjacents sont asservis par deuû appuis aval et un appui amont O Ces surfaces d'appui doivent tenir compte du fait que les languettes d'asservissement 72 et 74 prennent en fin de stabilisation thermique, après une accélération, une obliquité, du reste minime, par rapport à leur position parallèle à l'axe représenté aux dessins L'honmme de métier comprendra aisément que pour éviter tout risque de co Yncement, il est nécessaire de donner un très léger "arrondi" notamment aux appuis quasi cylindriques des crochets 32 et 34 et aux bords tomlbês 92 amont et aval des secteurs 84 Cet arrondi est du reste très faible et de ce fait n'a pas été représenté aux dessins, mais il faut remarquer qu'il évite de donner du jeu entre les surfaces d'appui, au bénéfice de la précision de la position radiale des secteurs 84. Bien entendu, on ne sortirait pas du cadre de la présente invention par l'emploi de moyens équivalents, notamment par une répartition différente des points d'appui des crochets imposant la position des secteurs portant la garniture d'étanchéité successivement suivant le premier mode d'asservissement puis suivant le second Par exemple, les crochets 32 (respectivement 34) et 82 (respectivement 78) peuvent être légèrement décalés périphériquement ce qui permet d'avoir des secteurs trapézoïdaux sur quatre appuis voisins des quatre coins d'un trapèze, aussi bien lorsque les secteurs sont asservis aux dilatations de la virole 44 que quand Ils le sont à celles de l'anneau 20. REVENDICATIONS 1 Dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turboma- chine, du type comportant des secteurs portant une garniture d'étanchéité en matériau susceptible de s'user en cas de contact des extrémités d'aubes et de cette garniture, caractérisé en ce que lesdits secteurs ( 84) sont soumis, d'une part, pendant une phase transitoire d'accélération mécanique de la turbomachine, à-un premier asservissement en position radiale par des éléments de liaison ( 76, 78, 80, 82, 92) à des éléments élastiques ( 72, 74) solidaires d'une virole int 6 rieure ( 44) qui se dilate pendant ladite phase d'accélération mécanique par l'effet de la ventilation sur toute sa longueur et sa périphérie par de l'air prélevé à un étage aval de com- presseur, d'une façon homogène, et que lesdits secteurs ( 84) sont soumis, d'autre part, pendant une phase de stabilisation thermique de la turbomachine succédant à la phase d'accélération mécanique, à un deuxième asservissement se substituant au premier, asservissement en position ra- diale par des crochets ( 34, 32) en appui sur les éléments élastiques ( 72, 74) à un anneau extérieur ( 20) qui se dilate pendant ladite phase de stabilisation thermique également par l'effet de la ventilation sur toute sa longueur et sa périphérie par de l'air prélevé à un étage aval de com- presseur, d'une façon homogène, amené par une multiplicité de tuyaux débouchant dans des trous ( 100) percés dans le carter de turbine. 2 Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que les 4 léments de liaison entre le; secteurs ( 84) et les éléments élastiques ( 72, 74) sont constitués en amont et en aval par des bords tombés ( 92) des secteurs ( 84) insérés dans des crochets ( 76, 78, 80, 82) des éléments élastiques ( 72, 74). 3 Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ladite virole intérieure ( 44) est en deux parties respectivement amont et aval, liées par des bords tombés ( 58, 62) de languettes de soli- darisation ( 56, 64) solidaires respectivement des parties monolithiques amont ( 46) et aval ( 66) de la virole ( 44), lesdites languettes de solidarisation ( 56, 64) étant régu- librement réparties sur la périphérie et espacées entre elles. 4 Dispositif d'étanchéité selon l'une quelconque des revendications i à 3, caractérisé en ce que dans chaque intervalle entre les languettes de solidarisation ( 56, 64) il y a une languette élastique ( 72 e 74) respectivement liée alternativement à la partie amont ( 46) et à la partie aval ( 66) monolithiques de la virole intérieure ( 44). Dispositif d'étanchéité selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la virole intérieure ( 44) comporte une multiplicité d'accé- lérateurs d'échange thermique ( 104) répartis pour assurer l'homogénéité des températures de ladite virole intérieure ( 44) A la fois dans le sens longitudinal et dans le sens périphérique, pour toutes les conditions de fonctionne- ment. 6 Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'anneau extérieur ( 20) comporte des éléments raidisseurs radiaux ( 22) et des calorifugeages intérieur ( 24) et extérieur ( 26), ce dernier calorifugeant notamment les éléments raidisseurs ( 22), et en ce que cet anneau extérieur est centré dans le carter médian ( 4) au droit du dispositif par des éléments radiaux ( 12) appar- tenant au carter et ( 12 '> appartenant A une bride radiale ( 28) de l'anneau ( 20), coopérant entre eux, et par des ? 540560 éléments radiaux ( 16) appartenant au carter et ( 16 ') ap- partenant à une bride radiale ( 30) de l'anneau extérieur ( 20) et coopérant entre eux. 57 Dispositif d'étanchéité selon la revendication précé- dente, caractérisé en ce que les crochets ( 34, 32) fixés sur l'anneau extérieur ( 20) s'appuient sur les bords tombés ( 92) des secteurs ( 84) par l'intermédiaire des crochets ( 780 82) des languettes élastiques ( 72 e 74) de la virole ( 44) substituant ainsi l'action d'asservisse- ment aux dilatations de l'anneau ( 20) par l'intermédiaire des crochets ( 34 a 32) A l'action d'asservissement aux di- latations de la virole ( 44)0 par l'intermédiaire des lan- guettes ( 72, 74). 8 Dispositif d'étanchéité selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la virole ( 44) a réponse rapide est en un métal ayant a la fois un coef- ficient de dilatation élevé et un domaine d'élasticité allant jusqu'â des températures de l'ordre de 450 C 500 C. 9 Dispositif de'étanchéité selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les débits d'air prélevés pour ventiler la virole intérieure ( 44) et pour ventiler l'anneau extérieur ( 20), proviennent du même étage de compresseur O et sont collectése dans une enceinte ( 102) servant de chambre de tranquillisation située en amont du dispositif d'etanchéit&.