Brevet FR2546799A1 — publié le 19841207

- La présente invention concerne des tissus ou des supports qui sont renforcés par des fils thermoplastiques synthétiques organiques, qui sont destinés à être utilisés dans des produits demandant à la fois-une bonne résistance à l'allongement et une souplesse suffisante pour pouvoir être courbés et fléchis de manière répétée, et qui sont exposés à la chaleur, soit lors de leur usage final, soit pendant la fabrication du produit dans lequel ils sont finalement incorporés Des exemples de tels produits comprennent les courroies de convoyeurs ou de transmission d'énergie, les tuyaux, les parois de -véhicules aéroportés, tels que les bateaux sur coussin d'air, les carcasses de structures aéroportées et les supports d'adhésif appliqué destinés à être utilisés sous la forme de bande Ce sont ces derniers produits que vise particulièrement l'invention Les fils synthétiques peuvent être présents dans les tissus sous la forme de fils individuels ou de réseaux L'invention concerne plus particulièrement des abrasifs appliqués renforcés de l'une des manières décrites dans la demande de brevet des Etats-Unis N O 06/420 466 déposée par YARBROUGH, le 20 Septembre 1982. Bien que les fils de renforcement en coton aient commencé à être remplacés par des fils textiles thermo- plastiques synthétiques constituant des éléments de renfor- cement principaux, l'étirement ou l'allongement excessif des supports incorporant ces fils de renforcement est demeuré un problème sérieux On a utilisé divers expédients,-principa- lement un étirage à chaud, pour améliorer cette situation et les solutions auxquelles on a eu recours dans les diverses techniques o le problème a été rencontré sont bien connues. En ce qui concerne les abrasifs appliqués, quelques uns des premiers moyens pratiques de réduction de l'étirement ont été décrits dans les brevets des Etats-Unis N O 4 035 961 et 4.140 829 aux noms de PEMRICK et COCANOUR Bien que les procédés décrits dans ces brevets constituent des perfec- tionnements substantiels par rapport à l'art antérieur du moment -et aient donné des produits satisfaisants pour de nombreuses applications des abrasifs appliqués, comme l'ont -2- montré les ventes commerciales, pour certaines applications, la résistance à l'étirement obtenue par ces procédés, n'a pas été totalement satisfai sante. Un perfectionnement plus récent, qui est spécialement utile en combinaison avec les procédés de PEMRICK et COCANOUR, et pour les supports dont la résistance à l'allongement est principalement fournie par les fils synthétiques en filaments continus, est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis 06/334 710 au nom d'IBRA- HIM Ce procédé IBRAHIM a également fait avancer l'art antérieur mais ne s'est pas révélé entièrement satisfaisant dans tous les cas Pour des applications nécessitant une résistance à l'étirement véritablement extraordinaire, en particulier lorsqu'une chaleur substantielle est engendrée, il est nécessaire de perfectionner encore le produit. La plupart des chercheurs de l'art antérieur se sont appuyés sur des mesures à température ambiante pour caractériser la suffisance de la résistance à l'allongement, et la mesure la plus commune a été un essai classique de traction unique par échantillon de tissu, support, ou produit, dans une machine de laboratoire pour essais de traction et d'allongement Ce procédé d'essais a reflété, au moins en partie, une forte tendance de l'art antérieur à considérer la fixation et/ou l'étirement à chaud comme stabilisant "en permanence" des fils à l'égard du retrait à toute température significativement inférieure à celle de la fixation et/ou de l'étirement à chaud de l'art antérieur. On a maintenant découvert qu'une source significative d'allongement indésirable des supports comprenant des fils thermoplastique synthétiques comme éléments renforçateurs primaires est constituée par le -retrait de ces fils pendant l'exposition à la chaleur, même après que les fils aient été étirés et/ou fixés à chaud à des températures plus élevées. Par exemple les fils de polyester fixés à plus de 2000 C continuent d'avoir un retrait significatif lorsqu'ils sont exposés à une température de 1211 C, et un tel retrait augmente considérablement la sensibilité à l'allongement au cours d'un usage ultérieur Le retrait et l'allongement peuvent être tous deux réduits à des niveaux inférieurs à ce qui a été obtenu antérieurement en retenant les fils avec une force suffisante pendant toutes les étapes de la fabrication lorsque les fils sont exposés àade la chaleur. Dans les supports ou produits qui ont des fils continus s'étendant au travers de l'objet tout entier ou d'une portion substantielle dudit objet, la retenue peut être effectuée par des moyens mécaniques directs Cependant, on a constaté qu'il était maintenant possible, et normalement plus commode, d'effectuer la retenue en imprégnant et/ou englobant les fils à une étape précoce de la fabrication avec un adhésif capable de durcir-pour donner un solide de haut module, et en durcissant l'adhésif suffisamment pour obtenir un tel module tout en empêchant le retrait par contrainte mécanique Si la fixation des fils de chaîne à cet adhésif englobant et/ou imprégnant est suffisante, il ne pourra pas y avoir de retrait des fils dans les étapes de traitement suivantes, du fait de la contrainte imposée par- l'adhésif Il est donc possible d'obtenir un allongement très faible lorsqu'on utilise le produit final, même dans des conditions-quiengendrent une chaleur considérable, sans qu'il soit nécessaire d'exercer une retenue mécanique grossière à l'égard du retrait des fils dans les étapes ultérieures de la fabrication o un tel maintien peut être particulièrement mal commode et coûteux à réaliser. En termes quantitatifs, il a été découvert que les fils et les tissus ayant un retrait libre supérieur à t % à 121 C pouvaient être stabilisés de cette manière de telle sorte que le retrait libre soit réduit à 0,5 % ou moins-à la même température et que les abrasifs appliqués pouvaient être faits de telle sorte qu'ils aient un allongement maximum de 3,1 % ou moins lorsqu'ils sont soumis à des cycles répétés de traction entre 3,6 et 18,3 kilonewtons-par mètre (k N/m) de largeur à une température de 66 o C On a constaté que les abrasifs appliqués qui satisfont à ce critère avaient des performances supérieures dans les applications favorisant l'allongement, même si leur comportement -à l'égard de l'allongement, lorsqu'ils sont essayés à la température ambiante, ne peut être distingué de celui de revêtements abrasifs classiques moins efficaces. Si un tissu ou un autre assemblage de fils a un retrait libre naturel inférieur à 1 % à la température la plus élevée à laquelle il doit être exposé, il n'est pas besoin, normalement, d'avoir recours à la stabilisation suivant l'invention Par exemple, pour des abrasifs appliqués utilisant des adhésifs de fabrication et de liaison formés de résines phénoliques classiques, la température maximale utilisée pendant - le durcissement est normalement de 1211 C et, si un tissu a un retrait inférieur à I % à cette température, il n'y a pas grand besoin de le stabiliser En outre, si les fils renforçant un tissu ou un produit donnent une résistance à la traction inférieure à la moitié de celle du tissu ou du produit dans n'importe quelle direction, la présente invention n'a normalement pas d'intérêt pour-un tel produit. La présente invention convient particulièrement à des supports d'abrasifs appliqués renforcés par des fils, tels que -décrits dans 'la demande de brevet des Etats-Unis 06/420 466 Dans de tels supports, normalement tous les fils de chaîne sont d'un côté du support et donc ils peuvent être commodément englobés et/ou imprégnés avec un adhésif sans simultanément imprégner substantiellement les autres fils du support La face des fils de chaîne peut commodément constituer l'envers du produit à abrasif appliqué, de telle sorte que le durcissement de l'abrasif nécessaire à la stabilisation des fils de chaîne à l'égard du retrait n'implique pas nécessairement l'exposition intensive d'un tel adhésif durci sur la face du produit à revêtir de particules abrasives Il est bien connu, dans la technique considérée, que l'adhérence des particules abrasives peut être diminuée si l'on poursuit excessivement le durcissement de tout adhésif utilisé sur la face frontale du support avant l'application de l'adhésif de fabrication qui doit retenir les particules Lorsque les fils de chaîne, qui sont les éléments principaux déterminant la résistance à l'allon- gement, sont isolés sur la face arrière du tissu support, on peut combiner un adhésif formé d'une résine substantiel- lement durcie, les englobant et/ou les imprégnant avec une résine très légèrement durcie sur la face frontale du support pour maintenir la réceptivité et former un lien solide avec le revêtement adhésif de fabrication ultérieure- ment appliqué On préfère nettement une telle combinaison-de la présente invention et de celle décrite dans la demande de brevet des Etats-Unis N O 06/420 466. On préfère que les fils qui sont disposés dans la direction de résistance à l'étirement dans le produit final à abrasif appliqué forment des rangées substantiellement co-planaires et co-parallèles comme il est décrit dans la demande de brevet Yarbrough précitée Ce que l'on préfère entre tout est la forme d'exécution dans laquelle tous ces fils forment une rangée unique qui est disposée sur un côté de toutes les autres rangées de fils de renforcement du support, et dans laquelle les fils résistant à l'étirement sont disposés sur la face opposée du revêtement contenant les particules abrasives dans le produit final Plusieurs tissus convenant tout-à-fait à cette utilisation sont décrits dans la demande de brevet des Etats-Unis -n 06/297 538 au nom de Darjee. Bien que des fils textiles thermoplastiques appartenant pratiquement à n'importe quel type puissent utilisés selon la présente invention, on préfère les fils synthétiques courants et économiques, tels que les fils de polyester, polyamide et polyacrylonitrile On préfère en particulier les fils de polyesters de forte ténacité à multifilaments continus, de 840 à 2600 deniers, principalement en raison de leur faible prix par unité de résistance à la traction. La voie la plus directe d'obtention des produits souhaités selon l'invention est d'effectuer chaque étape de la fabrication d'un support et d'un abrasif appliqué sur ce support tout en maintenant une force de traction sur le support suffisant à empêcher -un retrait en longueur durant tout procédé au cours duquel de la chaleur est appliquée au support Cependant, dans la pratique, ce procédé n'est pas le procédé préféré car les équipements commerciaux existants -6- pour le séchage et/ou le durcissement d'adhésif dans les étapes de fabrication et de liaison des particules abrasives ne comportent pas les moyens mécaniques nécessaires pour appliquer une telle contrainte Par suite, on préfère normalement, à des fins d'économie, obtenir la stabilisation des fils de chaîne à l'égard de l'allongement en les englobant et/ou en les imprégnant à un stade relativement précoce de la fabrication du tissu avec un adhésif qui peut être durci pour donner un solide ayant un module suffisam- ment élevé et une adhérence suffisamment bonne aux fils pour les empêcher de s'allonger au cours de l'usage ultérieur. Une partie de cette contrainte, à l'égard de l'allongement ultérieur, est, comme on l'a déjà indiqué, obtenu en empêchant les fils d'avoir un retrait libre, ce qui pourrait autrement se produire dans les étapes ultérieures de la fabrication Un tel adhésif est désigné ci-après par "adhésif de stabilisation". Les adhésifs de stabilisation convenables sont normale- ment des résines thermo-durcissables, pour atteindre un fort module qui n'est pas gravement réduit par une exposition à la chaleur Les adhésifs doivent également former de fortes liaisons avec les fils à stabiliser ou avec quelque autre adhésif appliqué sur ces fils en premier lieu pour d'autres buts, par exemple une stabilisation supplémentaire et une résistance à l'effilochement comme décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis Ibrahim précitée Les polyimides, les uréthanes convenablement formulés, les acrylates durcissa- bles sous l'effet de rayonnement, etc, conviennent tous. Pour la plupart des applications des abrasifs appliqués, on préfère les résines de résorcinol et/ou phénol-formaldéhyde à des fins d'économie et de compatibilité avec les résines de fabrication et de liaison habituelles phénol-formal- déhyde A des fins de commodité de traitement et d'économie, on préfère les adhésifs durcissant rapidement et, pour cette raison, on préfère souvent les résines qui contiennent un peu de solvant organique à celles qui sont purement à base d'eau car ces dernières ont tendance à faire des cloques lorsqu'on les sèche rapidement. Pour mesurer et définir la suffisance de la stabilisa- tion obtenue, il est nécessaire d'avoir recours à un procédé d'essai en laboratoire bien que le critère final de succès doive être un comportement adéquat dans le type réel d'application des abrasifs appliqués On a constaté qu'il y avait une bonne corrélation entre les performances des bandes dans les utilisations ayant tendance à l'allongement et les mesures de laboratoire de l'allongement lors de la soumission cyclique à des charges entre deux forces de traction à une température de 661 C. Pour ce test, on utilise un appareil Instron, avec un échantillon de support ou de produit ayant un revêtement abrasif appliqué et une largeur de 2,-5 cm, l'ouverture initiale de la mâchoire étant de 25,4 cm pour une force de traction nulle L'échantillon a été équilibré à la tempéra- ture de l'essai puis a été soumis à un étirement à la vitesse de 2,5 cm par minute jusqu'à ce que soit enregistrée une force ayant l'intensité supérieure choisie A ce stade, les mâchoires inversent la direction et se ferment à la même vitesse jusqu'à ce que la force de traction soit réduite à une valeur prédéterminée inférieure choisie Ce cycle est automatiquement poursuivi avec un enregistrement continu de l'écartement des mâchoires et de la force de traction jusqu'à ce que plusieurs cycles aient donné les mêmes écartements de mâchoires pour chaque valeur de force de traction La force de traction est ensuite ramenée à zéro. L'allongement maximal atteint au cours du premier cycle a été désigné par A et l'allongement maximal dans le ou les cycles terminaux ont été désignés par B La différence entre les longueurs initiales et terminales pour des tensions nulles a été enregistrée sous la forme d'un pourcentage par rapport à la longueur initiale comme étant la déformation permanente désignée par C On a constaté que C était toujours positif et que B était toujours supérieur à A On a 3-5 constaté que la corrélation la plus importante avec le comportement pratique était l'allongement B: si cette valeur dans un produit à abrasif appliqué final est de 3,1 % ou moins dans des cycles compris entre 3,6 et 18,3 k N/m à 660 C, la résistance à l'étirement est satisfaisante même dans des applications qui ont tendance à provoquer un fort allongement. Il doit être noté que la description ci-dessus a été donnée en termes de stabilisation de fils de chaîne, simplement du fait que ces fils dans le tissu tel que fabriqué deviennent le plus souvent les fils principaux résistant à l'allongement dans les bandes à abrasif appliqué, au cours de leur utilisation Il est, cependant, également bien connu dans la technique de réunir des sections de bandes pour des applications demandant des largeurs de bandes plus grandes que celles qui sont disponibles dans le commerce sous forme de_ tissu à abrasif appliqué Dans de tels cas, la résistance à l'allongement des bandes finales dépend davantage des fils de remplissage que des fils de la chaîne du support en tissu utilisé Pour les abrasifs appliqués devant être utilisés de cette façon, le remplissage doit être stabilisé plutôt que les fils de chaîne En général, la demande de brevet Yarbrough et d'autres documents antérieurs enseignent la possibilité d'avoir plus de deux rangées de fils orientées dans des directions diverses dans le support et tous les fils qui s'étendent dans ou à proximité de la direction dans laquelle on désire obtenir une résistance à l'étirement maximal dans la bande finale doivent, de préférence, être stabilisés selon la présente invention. En outre, bien que les formes d'exécution préférées aient été décrites principalement en termes de support pour abrasif appliqué, il est clair que des applications très similaires peuvent être faites dans d'autres domaines Les tissus pour structures aéroportées par exemple, demandent normalement une résistance à l'étirement approximativement égale dans toutes les directions du plan du support Pour un tel usage, un tissu doit avoir tous ses fils stabilisés par les procédés décrits ici (Pour une telle application, il n'est pas nécessaire-d'appliquer un revêtement supplémentai- re sur l'une des surfaces seulement, comme pour les abrasifs appliqués, de telle sorte que la possibilité d'une adhérence -9 réduite d'un tel revêtement est sans conséquence pratique). D'un autre côté, un tissu utilisé pour faire un tapis convoyeur est plus voisin du cas des abrasifs appliqués en ce sens que la résistance à l'allongement dans une direction est normalement beaucoup plus importante que dans les autres directions. Les avantages et applications de la présente invention sont illustrés en détail par les exemples suivants EXEMPLE-1. Un tissu lié par piqûre formé de 14 fils de chaine en polyester multifilaments de forte ténacité à 1300 deniers par 25 mm de largeur de tissu, 96 fils de remplissage de polyester multifilaments texturisé de 170 deniers par 25 mm de longueur de tissu, et de fils de piqûre de polyester de forte ténacité de 140 deniers, a été utilisé comme substrat pour cet exemple D'autres détails quant à la structure et au procédé de fabrication de ce type de tissu sont donnés dans la demande de brevet des Etats-Unis Darj-ee citée plus haut. Le tissu a tout d'abord été saturé avec une émulsion de résine époxy et un agent de durcissement imidazole à raison de 67 g de matière sèche/m -Des détails quant aux compositions de résine préférée et au procédé de saturation sont donnés dans la demande de brevet Ibrahim précitée Le -25 tissu était alors prêt pour subir le procédé de stabilisa- tion selon l'invention - L'adhésif de stabilisation utilisé était un mélange de Resinox 7451 qui est une résine de lamination phénolique dans le méthanol fourni par Monsanto Co, St-Louis, MO 63166 > 30 parties en poids; du carbonate de calcium finement broyé,' 40 parties en poids; et du paraformal- déhyde, 3 parties en poids Ce mélange a été appliqué sur la face de fils de chaîne d'un tissu saturé par enduction au couteau, de manière à donner une couche fournissant un supplément de poids de solides de 118-148 g/m 2 qui englobe soigneusement les fils de chaîne L'adhésif appliqué a ensuite été soumis à un durcissement selon différents progammes de durée et de température comme le montre le 25467 i 99 tableau I ci-dessons l'reidant le dhircissement, les échantil- lons ont été maintenus sous une force de traction supérieure à 3 k N/m pour empêcher le retrait libre. Du fait du refroidissement du four lorsqu'il est ouvert pour admettre les échantillons, évacuer les solvants et d'autres facteurs, on suspecte généralement que la tempéra- turc réelle atteinte par le stupport lors du durcissement des échantillons pendant des durées aussi courtes que celles qui sont utilisées, n'est pas aussi élevée que la température nominale du four Donc, un jeu de dispositifs d'enregistre- ment de température (disponibles auprès de Telatemp Corp, Fullerton, Californie) a été fixé à chaque échantillon Ces dispositifs sont capables de mesurer la température maximale atteinte à leur surface avec une précision de trois degrés Celsius La température du dispositif ayant subi la variation la plus grande est indiquée comme étant "la température réelle du support" dans le tableau Pour chaque programme de durée et de température rapportée dans le tableau, il y a deux entrées pour chacune des trois références d'allongement A, B et C précédemment définis Le premier jeu de ces entrées concerne les échantillons de support qui ont été soumis à l'essai cyclique sans autre exposition à une température supérieure à la température ambiante entre le durcissement et l'essai cyclique Le -second jeu d'entrée concerne les échantillons que l'on a laissés se rétracter librement lors d'une exposition de dix minutes à 1210 C entre le durcissement et l'essai. Les résultats du tableau montrent clairement les effets nuisibles du retrait libre sur la résistance à l'allonge- ment, ainsi que la réduction de cet effet nuisible obtenu par de plus grands degrés de durcissement de l'adhésif de stabilisation On obtient des supports n'ayant pas plus de 0,5 % de retrait libre dans l'essai représenté en travail- lant, soit pendant cinq minutes à une température de support de 1770 C, soit pendant deux à quatre minutes à une température de 1880 C. Certains des supports résistant le mieux à l'allonge- ment indiqués dans le tableau 1 ont ensuite été traités pour I 1 - Tableau 1 Effet du degré de sur la sensibilité durcissement de l'adhésif de stabilisation au retrait et la résistance du support. Conditions de durcissement Température Temps Température du four d'exposition réelle du C -mn support, C Pas d'utilisation d'adhésif stabilisant ,, ", 204 l If f I It I 5 ll f I ll 177 I fi If il 188 f Il Pourcentage de retrait libre ( 2) 1,2 2,4 2,1 0,5 0,4 0,5 0,2 à l'allongement Pourcentage d'allongement et de déformation ( 1) A B C 3,7 3,9 1,3 ,6 5,7 3,0 2,3 2,5 0,5 ,1 5,3 3,0 2,1 2,3 4,5 4,8 1,7 1,8- 2,2 2,5 2,1 2,3- 2,9 3,2 1,9 2,1 2,4 2,7 1,7 1,9 2,3 2,5 0,6 2,7 0,4 0,7 0,6 1,6 0,7 0,9 0,4 0,7 ( 1) Pendant l'essai cyclique entre les tractions de 3,6 et 18,3 k N/m à 660 C; la légende des lettres A, B et C est donnée plus haut. ( 2) Lors de l'exposition à 121 C pendant 10 mn sans contrainte méca- nique. 12 - faire des abrasifs appliqués par les procédés décrits en détail dans la demande de brevet Ibrahim précitée Ces procédés impliquent un chauffage à 1001 C ou plus pendant de nombreuses heures aux fins d'obtenir un durcissement complet des adhésifs de fabrication et de liaison en résine phénolformaldéhyde Lorsqu'un tel durcissement est accompli sans aucun empêchement du retrait, les abrasifs appliqués résultants ont au mieux une valeur d'allongement B de 3,8 %. Quoique constituant un perfectionnement considérable par 1 i rapport à des résultats obtenus avec d'autres produits similaires n'utilisant pas d'adhésif de stabilisation, ce degré de résistance à l'allongement n'est toujours pas entièrement satisfaisant pour tous les abrasifs appliqués. On obtient une résistance à l'allongement totalement satisfaisante si l'un de ces supports stabilisés, ou plutôt la plupart des autres supports d'abrasif appliqué ayant une quantité considérable de résine thermodurcissable englobant et/ou imprégnant les fils, est transformé en abrasif appliqué tandis qu'une -force de traction suffisante est exercée pour empêcher le retrait libre à toute étape du procédé Cependant, ce résultat n'est normalement pas atteint tant que le durcissement final suivant la fabrica- tion, la liaison et le durcissement préliminaire du liant n'est pas réalisé et, comme indiqué déjà ci-dessus, le maintien d'un abrasif appliqué sous tension pendant les dernières étapes du durcissement n'est généralement pas praticable dans le cadre d'une fabrication à grande échelle. Les résultats de l'Exemple 1 montrent la direction générale des modifications à faire pour obtenir une stabilisation suffisante lors d'une étape précoce de la fabrication sur une échelle commerciale Un tel résultat ressort de l'Exemple 2. EXEMPLE 2. Pour cet exemple, on a utilisé un tissu lié par piqûre formé de 14 fils de trame de polyester forte ténacité de 1300 deniers par 25 mm de largeur de tissu, 128 fils de remplissage de polyester texturisé de 150 deniers par 25 mm. de longueur de tissu et 70 fils de piqûre de polyester forte _ 13 ténacité de 7-0 deniers Là encore, les détails de la structure de ce tissu sont donnés dans la demande de brevet Darjee précitée Le tissu a été saturé de la même manière qu'à l'Exemple l avec l'exception importante que le tissu a été étiré de 2,5 à 3 % de sa longueur originale dans un cadre élargisseur avant le séchage L'adhésif de stabilisa- tion a été le même qu'à l'Exemple 1, excepté que l'on a remplacé le paraformaldéhyde par de l'hexaméthylènetétramine (tout donneur de formaldéhyde est considéré comme d'utilisa- tion équivalente dans cette formule) Par opposition à l'Exemple 1, l'adhésif de stabilisation dans cet exemple a été séché dans un four continu, de sorte que le support était réellement aux températures du four qui étaient de 1211 C pendant deux minutes, puis 204 'C pendant une minute. Comme dans l'Exemple i, le durcissement de l'adhésif de stabilisation a été effectué tandis que le tissu était soumis à une contrainte dans la direction de la chaine, de sorte qu'il ne pouvait pas se produire de retrait des fils de chaîne La quantité d'adhésif de stabilisation était la même qu'à l'Exemple 1 Après la fin du procédé de stabilisation, les supports ont reçu un remplissage sur le recto et le verso, puis ils ont été revêtus d'abrasif avec des adhésifs de fabrication et de liaison formés d'une résine phénolique de la manière décrite en détail dans la demande de brevet Ibrahim précitée - Les résultats d'allongement pour les produits faits de cette façon sont rapportés dans le Tableau 2 et comparés avec ceux obtenus en procédant selon les enseignements originaux de la demande de brevet Ibrahim Il est clair, d'après ce tableau, que l'adhésif de stabilisation a considérablement amélioré la résistance à l'allongement telle que mesurée par l'essai cyclique des échantillons chauffés. La qualité supérieure des abrasifs appliqués préparés -selon cet exemple a été confirmée par un essai pratique consistant à poncer un panneau de particules industriel, de qualité 18-23 kg ayant une largeur d'environ 125 cm en utilisant une machine Kimwood N O 50 145 avec un moteur 14 - d'entrainement de 125 CV et un cylindre de contact en acier d'environ 250 cm de diamètre Le panneau de particules a été placé au travers de l'ouverture de ponçage à une vitesse comprise entre 25 et 35 mètres par minute L'activité des bandes d'abrasif appliqué selon cet exemple était en moyenne au moins 25 % supérieure à celle des produits classiques utilisés.EXEMPLE 3. L'adhésif et le procédé de saturation pour cet exemple étaient identiques à ceux de l'Exemple 2 Cependant, l'adhésif de remplissage côté verso décrit dans la demande de brevet Ibrahim a été utilisé dans cet exemple comme adhésif de stabilisation Il a été appliqué comme dans la demande de brevet précitée, mais a été durci sous une -15 contrainte de traction pendant 2 heures à 113 C au lieu de ne l'être que pendant quelques minutes comme décrit dans la demande de brevet Ibrahim Les étapes de traitement ultérieur se sont déroulées comme décrit dans la demande de brevet Ibrahim On a obtenu une valeur d'allongement B de 2,5 % dans l'essai cyclique effectué avec des forces de 3,6 et de 18,3 k N/m à 660 C. EXEMPLE 4. Cet exemple est le même que l'Exemple 3, excepté en ce qui concerne l'étape de stabilisation L'adhésif stabilisant était un mélange d'Uvitane 783 disponible auprès de Thiokol Chemical, 572 parties; de triacrylate de pentaerythritol, 572 parties; de Celrad 3700 disponible-auprès de Celanese Chemical, 572 parties; de N-vinyl pyrrolidone, 484 par- ties; d'Irgacure 651 disponible auprès de Ciba Geigi, 100 parties; de Tyzor TBP, disponible auprès de Du Pont Chemical, 60 parties; de silice fumée, 50 parties; et de silice ayant une taille de particule de 1000 mesh, 3000 parties; toutes les parties étant données en poids. (L'Uvitane et le Celrad sont des oligomères acryliques; l'Irgacure est un photo-initiateur et le Tyzor est un titanate organique favorisant l'adhérence) On a appliqué une masse, essentiellement la même tant à l'état sec qu'à l'état humide, de 170-190 g/m 2 sur la face de fils de chaîne - Tableau 2 Effet de l'étirage pendant la saturation et de l'adhésif de stabilisation sur la résistance à l'allongement des abrasifs appliqués soumis à l'essai cyclique avec différentes limites supérieures de charge. Type de produit/ Description Particules 120 Revêtement fermé Si C sur support préparé selon la demande US 06/334 710 Particules 100 Revêtement fermé Sic sur support comme ci-dessus, mais stabilisé _Particules 36 Revêtement ouvert Tissu Nor Zon 1 sur support selon demande US 06/334 710 Particules 36 Rev 6 tement ouvert Limite supérieure de la charge essayée k N/m. ) ) ) ) ) ) ) ) ) ) ) ) Tissu Nor Zon 1) avec remplacement du remplissage arrière par la stabilisation de l'article ci-dessus) Particules 36) Revêtement ouvert) Tissu Nor Zon 1 avec stabilisation plus tous les autres traitements de fini- tion de la demande US 06/334 710 12,8 14,6 16,4 18,3 12,8 14,6 16,4 18 i 3 18,3 18,3 18,3 Pourcentage d'allongement et de déformation à 660 C lorsque soumis à l'essai cyclique à partir de 3,6 k N/m. A 1,4 2,2 2,9 4,0 0,9 1,2 1,5 2,3 4,5 2,2 1,5 B 2,0 2,6 - 3,4 4,4 1,2 1,5 2,0 3,1 ,1 2,7 2,0 C 0,5 0,8 1,3 1,9 0,2 0,3 0,4 1,6 2,7 0,9 0,6 Marque enregistrée de Norton Company désignant des produits revêtus de particules de zircone alumine. 16 - du tissu saturé, puis on l'a durcie par une exposition de deux minutes à de la lumière ultra-violette tandis que le tissu était tendu sur un cadre à aiguilles, de manière à empêcher son retrait On a obtenu des produits à abrasif appliqué ayant des valeurs d'allongement B de 2,7 % dans l'essai cyclique effectué avec des forces de 3,6 et 18,3 k N/m à 660 C. Pour décrire avec plus de précisions la présente invention, il est nécessaire de définir -quelques termes spéciaux additionnels Une direction particulière définie par une ligne droite s'étendant dans le plan d'un tissu est appelée "direction de référence" Tous les fils dans le tissu dont la direction fait un angle inférieur ou égal à par rapport à la direction de référence, sont appelés "jeu de fils dans la direction de référence" La quantité de retrait que les fils de n'importe quel jeu montrent, lorsqu'ils sont exposés pendant au moins 10 minutes à une température de 1210 C, isolés de tous les -autres composants du support et sans contrainte mécanique, est appelé "retrait naturel" Si les fils sont présents dans le support en tant que composants d'un tissu, leur retrait selon ce critère est mesuré sur le tissu isolé et non sur les fils séparés Bien que le retrait naturel ne puisse pas être normalement mesuré directement lorsque les fils du jeu de fils dans la direction de référence sont noyés dans -une structure composite, cette valeur peut être déterminée en connaissant le type de fibre fibre en général, trouvées dans la structure, sont commer- cialement disponibles et ont des caractéristiques de retrait significativement différentes, on doit estimer la valeur pour les fils ayant la variation de ténacité la plus élevée. 17- REVENDICATIONS 1 Tissu à base de fils caractérisé par la présence d'au moins une direction de référence et par un jeu de fils orientés selon la direction de référence offrant au moins la moitié del la résistance à la traction totale dudit tissu dans ladite direction de référence, ledit jeu de fils orientés selon la direction de référence ayant, en outre, une valeur de retrait naturel d'au moins 1 %, et ledit tissu ayant un retrait libre n'excédant pas 0,5-% lorsqu'il est exposé à une température de 1211 C pendant au moins dix minutes sans contrainte mécanique. 2 Tissu selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit jeu de fils orientés selon la direction de référence se présente principalement sous la forme d'une rangée de fils coplanaires et coparallèles. 3 Tissu selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite rangée de fils substantiellement coplanaires et coparallèles est la rangée de fils de chaîne ou de remplissage d'un tissu cohérent lié par piqûre. 4 Tissu selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'au moins la moitié des fils de la rangée de fils substantiellement coplanaires et coparallèles est formée de polyester ayant une ténacité d'au moins 8 g/denier - 5 Tissu selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le jeu de fils orientés selon la direction de référence est englobé dans une couche de matériau qui est le produit du durcissement thermique d'une résine phénol-formaldéhyde ou résorcinolformaldéhyde ou du durcissement sous l'effet d'un rayonnement d'acrylates multifonctionnels. 6 Abrasif appliqué comprenant des particules abrasives liées à au moins une surface principale d'un tissu à base de fils, caractérisé par la présence d'au moins une direction de référence et par un jeu de fils orientés selon la direction de référence offrant au moins la moitié de la résistance à la traction totale dudit adhésif appliqué dans ladite direction de référence, ledit jeu de fils orientés _ 18 - selon la direction de référence ayant un retrait naturel d'au moins 1 %, et ledit abrasif appliqué ayant un allongement maximum n'excédant pas 3,1 % lorsqu'il est soumis à un essai d'allongement cyclique sous des charges comprises entre 3,6 et 18,3 k N/m à 66 o C. 7 Abrasif appliqué selon la revendication 6, caracté- risé en ce que le jeu de fils orientés selon la direction de référence se présente principalement sous la forme d'une rangée de fils coplanaires et coparallèles. 8 Abrasif appliqué selon la revendication 7, caracté- risé en ce que ladite rangée de fils substantiellement coplanaires et coparallèles est la rangée de fils de chaîne ou de remplissage d'un tissu cohérent lié par piqûre. 9 Abrasif appliqué selon la revendication 8, caracté- risé en ce qu'au moins la moitié des fils de la rangée de fils substantiellement coplanaires et coparallèles est formée de polyester ayant une ténacité d'au moins 8 g/denier. Abrasif appliqué selon l'une quelconque des reven- dications 7 à 9, caractérisé en ce que le jeu de fils orientés selon la direction de référence est englobé dans une couche de matériau qui est le produit du durcissement thermique d'une résine phénol-formaldéhyde ou résorcinol- formaldéhyde ou du durcissement sous l'effet d'un rayonne- ment d'acrylates multifonctionnels. 11 Procédé de fabrication d'un tissu à base de fils, ayant au moins une direction de référence dans laquelle le retrait libre n'excède pas 0,5 % lors del'exposition à une température de 1211 C pendant au moins dix minutes, à partir d'un jeu de fils orientés selon la direction de référence ayant un retrait naturel d'au moins 1 % et offrant au moins la moitié de la résistance à la traction totale dudit tissu dans ladite direction de référence, caractérisé en ce qu'il consiste: a) à englober ledit jeu de fils orientés selon la direction de référence -en même temps que tout produit adhésif, imprégnant ou englobant, précédemment appliqué sur ledit jeu de fils orientés selon la direction de référence à 19 _ l'intérieur d'une masse d'adhésif de stabilisation capable de durcir pour passer à l'état solide, ayant un fort module et une adhérence aux fils dudit jeu suffisant pour empêcher les, fils dudit jeu de fils orientés selon la direction de référence, d'avoir un retrait libre supérieur à 0,5 % lorsqu'ils sont exposés à une température de 1211 C pendant dix minutes; et b)à durcir ledit adhésif de stabilisation de l'étape a) tout en empêchant mécaniquement les fils dudit jeu de fils orientés selon la direction de -référence -d'avoir un quelconque retrait.