Brevet FR2541840A1 — publié le 19840831

La présente invention se rapporte à des systèmes d'accord employant un étage haute fréquence et un oscillateur local avec des circuits accordés respectifs qui se suivent avantageusement sur une plage donnée d'accord. Les systèmes d'accord de télévision hétérodynent un signal haute fréquence correspondant à un canal souhaité reçu de source de signaux diffusés ou de télé- vision par câble avec un signal d'oscillateur local ayant une fréquence établie selon le canal souhaité afin de produire un signal à fréquence intermédiaire d'o l'on dérive l'information d'image et du son La fréquence d'un signal d'oscillateur local est couramment réglée par une tension d'accord La tension d'accord est développée en réponse au choix d'un canal par un spectateur selon l'une des nombreuse façons connues qui peuvent généralement être caractérisées comme une synthèse de tension ou une synthèse de fréquence Dans la synthèse de tension, les tensions d'accord pour accorder chaque canal sont sotckées soit sous forme analogique au moyen d'un potentiomètre ou sous forme numérique dans une mémoire adressable Dans la synthèse de fréquence, la fréquence de l'oscillateur local ou du signal à fréquence intermédiaire est comparée à une fréquence de référence et la tension d'accord est changée jusqu'à ce que les deux fréquences soient égales Typique- ment, la synthèse de fréquence est accomplie par une boucle verrouillée en phase. En plus d'accorder l'oscillateur local, la tension d'accord de l'oscillateur local peut être employée pour ajuster la sélectivité de fréquence des circuits de filtrage haute fréquence accordables qui précèdent le mélangeur pour ne laisser passer que le signal à haute fréquence du canal choisi Quand la bande passante des circuits de filtrage à haute fréquence ne suit pas de manière appropriée la fréquence du signal d'oscillateur local (si la différence de fréquence est précisément la fréquence intermédiaire), le signal à haute fréquence souhaité peut être atténué et la possibilité d'une interférence de canaux adjacents de télévision est accrue. Tandis qu'une augmentation de la largeur de bande des circuits de filtrage à haute fréquence peut aider à réduire l'atténuation du signal à haute fréquence souhaité dans un cas de défaut de poursuite, cela peut également empirer le problème d'interférence. Comme les diodes à capacité variable avec la tension ("varactor'") dans les circuits de filtre à haute fréquence et d'oscillateur local reçoivent une tension commune d'accord mais n'ont pas précisément les mêmes caractéristiques d'accord sur la plage d'accord des plages respectives de fréquences, on a utilisé des inductances et des condensateurs mécaniquement variables comme éléments de correction ou de compensation dont les circuits de filtrage à haute fréquence et d'oscillateur local pour forcer les caracté- ristiques de fréquence de ces circuits à se suivre en réponse à la tension d'accord L'ajustement de ces éléments de correction ou de compensation est difficile et prend du temps, nécessitant souvent un processus itératif De plus, ils augmentent l'usure des parties mécaniques des éléments réglables ce qui augmente la probabilité d'une rupture des composants Des composants de correction ou compensation et d'équilibrage peuvent également réduire la plage totale de variation de fréquence de l'oscillateur local à un point o un oscillateur local séparéest requis pour chaque bande de télévision, c'est-à-dire partie basse de la très haute fréquence, câble bande moyenne, partie haute de la très haute fréquence, câble super- bande et bande ultra haute fréquence. De plus, dans un système d'accord à double conversion ou double hétérodynage, o deux conversions de fréquence sont accomplies pour transformer la fréquence du signal reçu à haute fréquence à un premier signal à fréquence intermédiaire puis à un second signal final à fréquence intermédiaire, la poursuite haute fréquence/fréquence d'oscillateur local est encore plus difficile à obtenir. Dans ces systèmes de poursuite à double conversion, la plage des fréquences de l'oscillateur local, qu'il faut pour produire le premier signal à fréquence intermédiaires estgénéralement bien plus haute que celle des signaux reçus à haute fréquence qu'il faut choisir par les circuits de filtrage haute fréquence Dans un tuner réglé en tension, cette disparité des plages des fréquences rend difficile l'ajustement des circuits d'oscillateur local et haute fréquence pour qu'ils se suivent Lorsque l'on emploie des ajustement mécaniques de poursuite, aux hautes fréquences rencontrées dans des systèmes d'accord à double conversion, la proximité d'un outil d'ajustement ou de la main de la personne effectuant l'ajustement inter- fère de manière importante avec le processus d'ajustement. La présente invention concerne un système d'accord o l'ajustement initial en usine de poursuite des circuits haute fréquence et d'oscillateur local est rela- tivement simple Il permet également une poursuite électro- nique des tensions d'accord pour les circuits accordés à haute fréquence et d'oscillateur local, même si l'on utilise un seul oscillateur local pour accorder les bandes très haute fréquence partie basse et très haute fréquence partie haute du signal de télévision. Dans la présente invention, un système d'accord pour un téléviseur pour produire un signal à fréquence intermé- diaire à partir d'un signal choisi parmi des signaux à haute fréquence résidant dans une bande de fréquences, comprend un moyen de filtrage pour laisser passer les signaux à haute fréquence correspondant à un canal choisi en réponse à un signal de réglage d'accord du filtre, un moyen mélangeur répondant aux signaux choisis à haute fréquence et à unsignal d'oscillateur local pour transformer, en fréquence, les signaux choisis à haute fréquence pour développer un signal prédéterminé à fréquence intermédiaire et un oscillateur local pour produire le signal d'oscillateur local en réponse à un signal de réglage d'accord d'oscillateur. Un moyen de translation de signaux en courant continu comprend un amplificateur ayant une entrée répondant audit signal de réglage d'accord d'oscillateur et ayant des première et seconde caractéristiques prédéterminées de transfert de gain pour modifier le signal de réglage d'accord 0 d'oscillateur et produire, à une sortie, le signal de réglage d'accord du filtre Un moyen de commutation répondant à l'un des signaux de réglage d'accord change la caractéris- tique de gain de l'amplificateur de la première caractéris- tique à la seconde, afin de dériver une approximation linéaire point par point du signal de réglage d'accord du filtre, àpartir du signal de réglage d'accord de l'oscillateur. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention, et dans lequel la figure 1 illustre, sous forme de schéma bloc, un téléviseur comprenant un système d'accord construit selon les principes de l'invention; les figures 2 a et 2 b illustrent une représentation graphique de la caractéristique de poursuite entre les tensions d'accord des circuits à haute fréquence et oscillateur local; et la figure 3 est un-schéma d'un dispositif de traitement de signaux non linéaires construit selon les principes de la présente invention pour accomplir la poursuite entre les circuits haute fréquence et oscillateur local du système d'accord de la figure 1. Dans le système d'accord à double conversion de la figure 1, des signaux de télévision à haute fréquence pour des canaux de diffusion et par câble sont reçus à une entrée 10 d'antenne ultra haute fréquence, à une entrée 30 d'antenne très haute fréquence et à une entrée 31 de télévision par câble Aux Etats Unis d'Amérique, à chaque canal est allouée une largeur de bande d'environ 6 M Hz dans lespectre des fréquences et la porteuse image est à une fréquence qui est supérieure, de 1,25 M Hzya la fréquence à la limite inférieure de sa largeur de bande pré-assignéeo Les numéros de canaux signaux reçus à haute qui suit: et les bandes des fréquences des fréquence sont indiqués au tableau BANDE DE TELEVISION TABLEAU 1. PLAGE DE FRE- UEC Es S -1,z DESIGNATION DU CANAL Diffusion VHF basse (L-VHF) Câble bande moyenne (MB-CATV) Diffusion VHF haute (H-VHF) Câble super-bande (SB-CATV) Diffusion UHF (UHF) 54 à 88 à 174 174 à 216 216 à 402 470 à 890 2 à 6 A-5 à I 7 à 13 J à W + 17 14 à 83 Basse haute Ultra- haute fréquence Sur le tableau, VHF signifie très haute fréquence, CATV signifie la télévision par câble, et UHF signifie ultra haute fréquence. Comme cela est indiqué sur le tableau, les signaux à haute fréquence dans les bandes VHF et CATV ( 54 à 402 M Hz) couvrent plus d'une plage de fréquenc% de sept à un Comme l'accord sur une plage supérieure à trois à un n'est pas BANDE D 'ACCORD 254184-0 pratique du fait de la plage limitée des diodes à capacité variable avec la tension, le dispositif d'accord de la figure 1 pour les bandes VHF et CATV est séparé pour accorder dans des bandes d'accord basse et haute séparées à une fréquence dans la bande MB-CATV, c'est-à-dire à environ 150 M Hz Par suite, chacune des bandes d'accord haute et basse contient des signaux ayant une plage de fréquencesplus faible que trois à un Comme la bande d'accord UHF contient des signaux haute fréquence de 470 à 890 M Hz, ce qui est moins qu'une plage d'accord de trois à un, la séparation n'est pas requise. Comme le montre la figure 1, quand le canal de télévision choisi est dans la bande UHF ( 470-890 M Hz), une tension de commutation de bande VB 3 est présente, permettant à un filtre 14 accordable à bande de fréquences UHF sélective de laisser passer les signaux à haute fréquence de l'antenne ultra haute fréquence ou UHF 10 vers un moyen de combinaison ou diplexeur 18 de haute fréquenze Un piège 12 des fréquences intermédiaires à fréquence fixe précède le filtre accordable 14 pour atténuer les signaux à haute fréquence à la première fréquence intermédiaire, c'est-à- dire environ 416 M Hz pour empêcher la production de signaux non voulus de battement Un amplificateur 16 ultra haute fréquence est également valide par la tension de commutation de bande VB 3 pour amplifier les signaux à haute fréquence choisis par le filtre accordable 14 et les appliquer au diplexeur 18. Quand le canal choisi est dans la bande L-VHF ou à la partie inférieure des bandes MB-CATV (bande basse, 54-150 M Hz), une tension de commutation de bande VB 1 est présente, permettant à un filtre 20 accordable à bande de fréquences basse sélective de laisser passer les signaux à haute fréquence de l'antenne très haute fréquence 30 ou de la borne d'entrée 31 de télévision par câble vers un amplificateur 22 de très haute fréquence Quand le canal choisi est à la partie supérieure des bandes MB-CATV, H-VHF ou SB-CATV (bande haute 150-402 M Hz) , une tension de commutation de bande VB 2 est présente qui permet à un filtre 24 accordable à haute bande de fréquences sélective de laisser passer les signaux à haute fréquence de l'antenne 30 ou de l'entrée 31 Un filtre passe-haut 26 à fréquence fixe précède les filtres accordables 20 et 24 pour atténuer les signaux non souhaités à basse fréquence qui ne sont pas dans les bandes de télévision et pouvant autrement provoquer une interférence L'amplificateur VHF 22 est valide par une tension de comumutation de bande VB 12 qui est présente à chaque fois que les filtres accordables 20 ou 24 sont validés pour amplifier les signaux choisis à haute fréquence et les appliquer à une seconde entrée du diplexeur 18 Les filtres accordables 20, 24 et 14 répondent aui tensionsd'accord VT 1, VT 2 et VT 3, respectivement pour ne laisser passer sensiblement que le signal à haute fréquence correspondant au canal choisi. Un premier mélangeur 40 reçoit les signaux à haute fréquence choisis par l'un des filtres accordables 14, 20 ou 24 par le diplexeur 18 et il transforme ces signaux en fréquence de façon que la porteuse image du canal choisi se trouve à une premièrefréquence intermédiaire de 415, 75 M Hz, qui se trouve entre les bandes SB-CATV et UHF-TV Un oscillateur local 42 réglé en tension accordable est validé par la tension de bande VB 12 et il répond à une tension d'accord VT pour produire des signaux d'oscillateur local dans une plage de fréquencessuffisante pour que le mélangeur hétérodyne les signaux à haute fréquence reçus dans les bandes basse ou haute à la première fréquence intermédiaire. Un oscillateur réglé en tension ou VCO accordable 44 est validé par la présence de la tension de commutation de bande VB 3 et il répond à la tension d'accord VT pour produire un signal d'oscillateur local ayant une plage de fréquences suffisante pour que le mélangeur 40 hétérodyne les signaux à haute fréquence dans la bande UHF à la première fréquence intermédiaire. Un amplificateur 46 amplifie les signaux d'oscillateur local des oscillateurs 42 et 44 afin qutils aient une force relative suffisante pour faire fonctionner le mélangeur 40 à un niveau acceptable de déformation. Le premier signal à fréquence intermédiaire à la sortie du mélangeur 40 est alors amplifié par un amplificateur accordé 50 à fréquence intermédiaire et il est appliqué à un second mélangeur 60 pour la translation, en fréquence,- du premier signal à fréquence intermédiaire à un second signal à fréquence intermédiaire ayant une fréquence porteuse image de 45, 75 M Hz, la fréquence intermédiaire standard utilisée aux Etats Unis d'Amérique Un oscillateur local à fréquence fixe 62 applique un signal d'oscillateur local à 370 M Hz au mélangeur 60 Une boucle de réglage automatique d'accord précis peut être employée pour régler plus précisé- ment la seconde fréquence intermédiaire. Un étage de filtrage conventionnel à fréquence inter- médiaire 64 pour le traitement des signaux à fréquence intermédiaire avec une porteuse image à 45,75 M Hz, filtre le signal à fréquence intermédiaire et applique le résultat à un circuit de traitement de signaux de télévision 66 pour démoduler l'information vidéo et du son du signal à fréquence intermédiaire Un tube-image 68 présente une image selon l'information vidéo et un haut-parleur 70 produit une réponse audio selon l'information audio. Le choix du canal et la détermination de la fréquence du signal d'oscillateur local que développent les oscillateurs 42 et 44 sont accomplis comme suit Un réglage d'Daccord 72 répond au choix d'un canal pour développer la tension d'accord VT et les signaux de commutation de bande VB 1, VB 2 et VB 3. Un circuit "OU" 73 répond aux signaux de commutation de bande VB 1 et VB 2 pour développer le signal de commutation de bande VB 12 La plage des tensions de la tension d'accord VT pour les diverses bandes est indiquéesur les figures 2 a et 2 b et elle augmente avec l'augmentation du numéro de canal;sur la figure 2 a, VT 1 et VTT 2 sont indiqués sur l'axe des ordonnées et les bandes haute et basse de VT sont indiquées sur l'axe des abscisses et sur la figure 2 b VT 3 est indiquée sur l'axe abscisses et la bande VT-UHF est indiqué sur l'axe des abscisses. Les signaux de commutation de bande VB 1, VB 2 et \VB 3 sont à un niveau haut d'environ 18 volts lorsqu'un canal dans la bande à laquelle ils correspondent a été choisi et ils sont à zéro volt lorsqu'un canal en dehors de cette bande particulière est choisi La demande de brevet Uo S N 363 567 intitulée TUNING SYSTEMS FOR A MULTI-BAND TELEVISION RECEIVER, au nom de M W Muterspaugh déposée le 30 Mars 1982 et la demande de Brevet Uo S N 271 724 intitulée PHASE-LOCKED LOOP TUNING SYSTEM INCLUDING A PRESCALER CONDITIONED TO OSCILLATE AT AN OUT OF BAND FREQUENCY déposée au nom de D Jo Carlson et autres le 5 Juin 1981, toutes deux cédées à la même demanderesse que la présente invention, sont incorporées ici à titre de référence afin de donner une description plus détaillée du système d'accord à double conversion de la figure 1 et pour décrire un réglage à boucle verrouillée en phase approprié au développement de signaux d'accord et de commutation de bande du type développé par la commande 72, respectivement. Les tensions d'accord VT 1, VT 2 et VT 3 pour les filtres accordables 20, 24 et 14 respectivement, sont dérivqs de la tension d'accord VT des oscillateurs locaux 42 et 44 par un circuit de traitement de signaux non linéaires 80 de façon que pour un canal choisi, pour lequel la bonne fréquence d'oscillateur local a été produite au moyen de l'unité 72 de réglage d'accord, le bon signal à haute fréquence soit également choisi de façon que le signal à fréquence intermédiaire produit par le processus d'hétérodynage soit à la fréquence intermédiaire souhaitée En d'autres termes les sélectivités de fréquence des filtres accordables sont forcées à suivre la fréquence du signal d'oscillateur local respectif par le circuit de traitement de signaux non linéaires 80 pour un bon hétérodynage. Dans l'art antérieur ou l'on applique la même VT à un oscillateur local et à un étage haute fréquence respectif, des condensateurs et inductances de compensation ou de correction et d'équilibrage sont ajustés dans les circuits accordés de l'oscillateur local et de l'étage haute fréquence afin de forcer les réponses des circuits accordés à atteindre la relation de poursuite de fréquence requise Comme on l'a précédemment notÉ l'utilisation de ces réactances réglables n'est pas souhaitable car elles nécessitent des processus difficiles et coûteux d'alignement en usine, elles introduisent des problèmes d'intégrité de structure et, du fait des réactances supplémentaires, cela a tendance à réduire la plage des variations de fréquence que l'on peut obtenir par les circuits accordés Pour ce dernier point, un système d'accord selon l'art antérieur pour accorder des signaux à haute fréquence dans les cinq bandes notées au tableau 1, nécessitait typiquement des oscillateurs réglés en tension séparés pour accorder les bandes basse et haute du fait de l'addition des composants réactifs qui étaient nécessaires pour obtenir une poursuite haute fréquence/oscillateur local satisfaisante Le circuit permet d'éliminer la nécessité de composants réactifs réglables supplémentaires pour obtenir la poursuite dans les filtres accordables et les oscillateurs réglés en tension et par conséquent permet d'éliminer leurs incon- vénients Du fait de l'élimination de ces éléments réactifs de compensation qui, comme on l'a précédemment noté, ont tendance à limiter la plage du circuit accordable associé, un seul oscillateur réglé en tension peut être utilisé pour produire le signal d'oscillateur local, c'est-à-dire 471-813 M Hz pour les bandes basse et haute. Un mode de réalisation préféré du dispositif de traitement 80 sera décrit en se référant aux figures 2 a,2 b et 3. Les figures 2 a et 2 b illustrent graphiquement la relation de poursuite requise afin que les signaux à haute fréquence correspondant au canal choisi soient bien hétérodynés à la première fréquence intermédiaire La tension d'accord VT 1 requise pour le filtre accordable bande basse 20 contient la plage des tensions entre les courbes 202 et 204 Comme la bande passante du filtre accordable est plus grande que la largeur de bande des signaux à haute fréquence pour les divers canaux, la tension d'accord VT 1 peut être dans la plage des tensions montrée entre les courbes 202 et 204 tout en laissant encore passer le canal choisi Il faut noter que tandis que la fréquence augmente vers l'extrémité supérieure de la bande MB-CATV, la condition de tolérance pour la poursuite de la tension d'accord haute fréquence/oscillateur local se relâche, du fait de la largeur de bande accrue du filtre vers l'extrémité haute de la plage d'accord Une courbe centrée entre les courbes 202 et 204 (identifiée par des X) offre une poursuite idéale haute fréquence/ fréquence d'oscillateur local Du fait de la tolérance relâchée ci-dessus notée, il ne faut que deux lignes droites 206 et 208 qui se coupent pour obtenir une approximation linéaire point par point de la courbe idéale de poursuite. Les courbes 210 et 212 de la figure 2 a montrent la plage des tensions permise pour une bonne poursuite de la tension deaccord haute fréquence/oscillateur local dans la bande haute De nouveau, il faut noter qu'il ne faut que deux segments de ligne droite qui se éoupent 214 et 216 pour obtenir une approximation linéaire point par point de la courbe idéale de poursuite centrée entre les courbes 210 et 212 La figure 2 b illustre graphiquement l'approximation linéaire point par point en utilisant des lignes droites 218 et 220 1 2 pour obtenir une approximation linéaire point par point acceptable de la poursuite idéale de la tension d'accord haute fréquence/oscillateur local entre les courbes 222 et 224 pour la bande UHF. Comme on l'a précédemment noté, lorsque des tensions individuelles d'accord sont produites pour les oscillateurs et les filtres accordables, les composants réactifs réglables pour obtenir la poursuite des caractéristiques du circuit accordé sont sensible- ment éliminés et la plage des fréquences des oscilla- teurs augmente Comme cela est schématiquement indiqué sur la figure 1 et graphiquement sur la figure 2, l'oscillateur 42 peut fournir des signaux d'oscillateur local pour les bandes haute et basse en utilisant une seule tension d'accord VT d'environ 2 à environ 22 Ainsi, l'oscillateur 42 ne nécessite aucun composant réactif commuté poursuite haute fréquence/fréquence du signal d'oscil- lateur local Cependant, si l'on souhaite produire les tensionsd'accord dufiltre à partir des tensions d'accord de l'oscillateur réglé en tension, il est clair, sur l-a figure 2 a, que le dispositif de traite- ment 80, pour la bande bassedoit produire une augmen- tation de tension afin de produire une plage de tensions d'accord du filtre de 2 à environ 23 V (VT 1) par la plage de tensionsd'accord de l'oscillateur correspon- dante (VT) d'environ 2 à 7 V. La figure 3 montre un mode de réalisation préféré du dispositif de traitement 80, -et il comprend trois amplificateurs opérationnels 310, 340 et 360 Chaque amplificateur opérationnel répond à la tension d'accord VT pour produire des tensions d'accord VT 1, VT 2 et VT 3 pour les filtres accordables 20, 24 et 14, respectivement Chacun des circuits amplificateurs opérationnels comprend un circuit établissant la tension pour appliquer, à l'amplificateur opérationnel, une tension de décalage en courant continu qui corres- pond à la différence des tensions d'oscillateur local et d'accord haute fréquence au début de chaque bande et une tension au point de rupture qui correspond au point d'intersection des segments de ligne droite des figures 2 a et 2 b De plus, le trajet de contre- réaction de chaque amplificateur opérationnel contient un dispositif de conduction de seuil sensible à la tension, comme une diode, qui répond à la tension au point de rupture pour contrôler sélectivement la quantité de contre-réaction dans le circuit de l'amplificateur opérationnel La quantité de contre- réaction est modifiée par la conduction du dispositif pour donner, à l'amplificateur opérationnel, une première caractéristique de transfert de signaux dont la pente correspond au segmentsplus bas de ligne droite montrés sur les figure 2 a et 2 b, et une seconde caractéristique de signaux de transfert dont la pente correspond au Ksegmentssupérieursde ligne droite Pour l'amplificateur opérationnel 310, une résistance 312 couple la tension d'accord VT de l'oscillateur local à son entrée directe (+) Un réseau de contre-réaction couplé entre la sortie de l'amplificateur 310 et son entrée inverse (-) contient des résistances 314, 316, 318, une diode 320 et un circuit établissant la tension 322 comprenant des résistances 326 et 330 et des potentiomètres 324 et 328 Pour les valeurs desrésistance illustrées sur la figure 3, le potentiomètre 328, qui reçoit la tension 14 2541840 de fonctionnement par la résistance 330, peut être ajusté pour produire, à son curseur, une tension au point de rupture telle que lorsque la tension d'accord de l'oscillateur local est plus faible que 5,9 V, la diode 320 soit polarisée en inverse et la pente de la caractéristique de transfert de l'amplificateur 310 soit sensiblement déterminée par les résistances 314 et 316 Le potentiomètre 324 reçoit la tension de fonctionnement par la résistance 326 et il peut être ajusté pour produire, à son curseur, une tension de décalage en courant continu appliquéeà l'entrée inverse de l'amplificateur 310 qui correspond à la tension de décalage requise entre la tension d'accord VT de l'oscillateur local et la tension d'accord VT 1 du filtre à l'extrémité inférieure de la bande basse Cela établit, pour l'amplificateur 310, une première caractéristique de transfert de signaux qui correspond à la ligne droite 206 de la figure 2 a. Pour les tensions d'accord d'oscillateur local supérieures à 5,9 V, la diode 320 devient polarisée en direct; Quand la diode 320 est polarisée en direct-, la résistance 318 est sensiblement connectée en parallèle à la résistance 307 Cela réduit le niveau de contre-réaction de l'amplificateur 310, établissant une seconde caractéristique du signal ayant une pente plus importante et correspondant sensiblement à celle du segment de ligne droite 208 de la figure 2 a Il faut noter que, comme l'anode de la diode 320 est couplée à l'entrée inverse de l'amplificateur 310 (qui, dans un amplificateur opérationnel idéal, est forcé à avoir la même tension que celle appliquée à;l'entrée directe), la diode 320 devient polarisée en direct quand la tension d'accord d'oscillateur local dépasse la tension au 254-1840 curseur du potentiomètre 328 d'une quantité égale au potentiel de jonction de la diode 320 De plus, comme la valeur de résistance du potentiomètre 328 est relativement faible par rapport à la valeur de la résistance 318, l'ajustement du potentiomètre 328 n'affecte pas sensiblement l'impédance du trajet en contre-réaction de l'amplificateur 310 lorsque la diode 320 est polarisée en direct Par ailleurs, un réajustement du potentiomètre 324 ou 328 d'une manière itérative n'est pas nécessaire car le curseur du potentiomètre 328 est isolé du restant du circuit lorsque la diode 320 est polarisée en inverse. La production de la tension d'accord VT 2 par l'amplificateur 340 pour la bande haute est semblable, en principe, à la production ci-dessus décritede la tension d'accord pour la bande basse Cependant, comme on l'a indiqué sur la figure 2 a, la pente de la ligne 216, requise pour la partie supérieure de l'approximation linéaire point par point nécessaire pour obtenir une performance satisfaisanteest légèrement plus faible que l'unité En conséquence, pour produire un gain inférieur à l'unité, un diviseur de tension comprenant des résistances 342 et 344 est prévu pour coupler une version réduite de la tension d'accord d'oscillateur local à l'entrée directe de l'amplificateur 340 De plus, la pente de la caractéristique de transfert doit diminuer après avoir atteint une tension prédéterminée d'accord d'oscil- lateur local Ainsi, pour l'amplificateur 340, une résistance-346 couple la tension de fonctionnement au curseur d'un potentiomètre 350 pour fournir, par une résistance 348, une tension de décalage en-courant continu à son entrée inverse afin d'établir le bon point de départ du segment de ligne droite 216 pour la bande haute La pente pour la caractéristique de transfert est déterminée par la résistance 358. Le potentiomètre 352 est ajusté pour produire une tension au point de rupture à son curseur, correspon- dant au point d'intersection des lignes 214 et 216. Quand la tension d'accord haute fréquence VT 2 augmente au point que la diode 354 se trouve polarisée en direct, la résistance 356 est sensiblement couplée en parallèle à la résistance 358, réduisant ainsi le gain de l'amplificateur 340 pour correspondre à la pente du segment de ligne droite 214, terminant ainsi une approximation linéaire point par point de la poursuite haute fréquence/oscillateur local satisfaisante pour la bande haute Il faut noter que l'agencement de contre-réaction pour l'amplificateur opérationnel 340 pourrait être le même que pour l'amplificateur opérationnel 310 à l'exception que la diode 320 pourrait être polarisée en direction opposée Cela cependant aurait pour résultat un pro- cessus d'alignement pouvant porter à confusion parce que les deux ajustements de potentionmètre affecteraient l'extrémité basse fréquence de la bande haute, et différents processus d'alignement seraient nécessaires pour les bandes basse et haute. Pour la bande d'accord UH Fl'amplificateur opérationnel 360 est polarisé d'une manière semblable à l'agencement décrit ci-dessus pour l'amplificateur opérationnel 340 Cependant, au lieu d'avoir une caractéristique de transfert qui doit diminuer après un point spécifique, la caractéristique de transfert de l'amplificateur 360 doit diminuer après l'inter- section des segments de ligne droite 218 et 220 de la figure 2 b afin de permettre une approximation linéaire point par point d'une poursuite satisfaisante dans la bande UHF En conséquence, la diode 362 est polarisée de manière opposée à la diode 354 et le potentiomètre 368 est ajusté de façon quel les ? 541840 résistances 370 et 372 soient sensiblement couplées en parallèle afin d'établir la pente du segment de ligne droitre 218 Le potentiomètre 364 reçoit le potentiel de fonctionnement de la résistance 366 et produit une tension de décalage en courant continu à son curseur, qui est appliquée par une résistance 367 à l'entrée inverse de l'amplificateur 360 pour établir le début du segment de ligne droite 218. Le potentiomètre 368 est ajusté de façon que lorsque la tension d'accord du filtre UHF VT 3 est d'environ 7,5 V, la diode 362 se trouve polarisée en inverse, retirant la résistance 370 du trajet de contre- réaction de l'amplificateur 360 et changeant la pente de sa caractéristique de transfert du segment de ligne droite 213 au segment de ligne droite 220. Cela complète la poursuite haute fréquence/ oscillateur local requise pour un fonctionnement satisfaisant du système d'accord de la figure 1. Des modifications de l'agencement décrit de- poursuite sont considérées comme faisant partie du cadre de l'invention Par exemple, certainesrésistance du réseau de contre-réaction des amplificateurs opérationnels de la figure 3 peuvent être variables afin de permettre lajustement de la pente de chaque segment de ligne droite des approximationslinéaires point par point Ainsi, pour l'amplificateur 310, les résistances fixes 316 et 318 peuvent être remplacées par des potentiomètres Par ailleurs, des diodes supplémentaires peuvent être couplées à l'entrée inverse des amplificateurs opérationnels afin de produire des points multiples-de rupture dans les approximation linéaire point par point afin d'obtenir une poursuite plus précise. REVENDICATIONS 1 Dispositif, dans un système d'accord multibande pour produire un signal à fréquence intermédiaire à partir de signaux à haute fréquence résidant dans une bande de signaux, du type comprenant un moyen de filtrage pour choisir les signaux à haute fréquence correspondant à un canal choisi dans ladite bande en réponse à un signal de réglage d'accord du filtre ayant une première plage de variation, caractérisé par un moyen de mélange ( 40) répondant auxdits signaux haute fréquence choisis et à un signal d'oscillateur local pour translater f en fréquence, lesdits signaux choisis à haute fréquence pour développer ledit signal à fréquence intermédiaire; un moyen oscillateur ( 42; 44; 46) pour produire ledit signal d'oscillateur local en réponse à un signal de réglage d'accord d'oscillateur (VT) ayant une seconde plage de variation pour ladite bande, ladite seconde plage étant sensiblement plus faible que ladite première plage, et un moyen de translation de signaux en courant continu ( 80) ayant un amplificateur ( 310; 340; 360) ayant une entrée répondant au signal de réglage d'accord d'oscillateur ou au signal de réglage d'accord du filtre (VT; VT 3; VT 2; VT 1) et ayant au moins des première et seconde caractéristiques prédéterminées de transfert de gain ( 208; 210; 220) pour modifier le signal de réglage (VT; VT 3; VT 2; VT 1) pour produire, à une sortie, l'autre desdits signaux de réglage (VT 3; VT 2; VT 1; VT) et comprenant un moyen de commutation ( 320, 322; 354, 346, 348, 350, 352, 356, 358; 362, 364, 366, 367, 368, 370, 372) pour changer la caractéristique de transfert de gain dudit amplificateur ( 310; 340; 360) de ladite première à ladite seconde caractéristique de transfert en réponse à un signal prédéterminé de réglage (VT; VT 3; VT 2; VT 1) afin de dériver une approximation linéaire point par point dudit autre signal de réglage. 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de commutation comprend un circuit établissant la tension ( 322; 346 g 348, 350, 352, 356,358; 364, 366,-367, 368, 370, 372) pour développer une première tension de polarisation et un dispositif de conduction de seuil ( 320; 354; 362) répondant à l'un-desdits signaux de réglage d'oscil- lateur ou d'accord du filtre et à ladite première tension de polarisation pour changer le gain dudit amplificateur ( 310; 340; 360) à un niveau prédéter- miné du-signal prédéterminé de réglage (VT; VT 3; VT 2 VT 1) afin de produire un point de rupture entre les première et seconde caractéristiques de transfert du gain. 3 Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit établissant la tension développe une seconde tension de polarisation et 1 ' applique à l'amplificateur ( 310 v 340; 360) pour établir un décalage prédéterminé en courant continu entre l'oscillateur et les signaux de réglage d'accord du filtre. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'amplificateur ( 310; 340 360) comprend un amplificateur opérationnel avec le signal de réglage d'accord d'oscillateur couplé à son entrée directe (+) et le dispositif de conduction de seuil ( 320; 354; 362) couplé à son entrée inverse (-), ledit circuit établissant la tension appliquant la seconde tension de polarisation à l'entrée inverse (-) afin d'établir le décalage prédéterminé en courant continu entre les signaux d'oscillateur et de réglage d'accord du filtre. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit établissant la tension applique la première tension de polarisation au dispositif de conduction de seuil ( 320; 354; 362) pour établir son point de seuil de conduction. 6 Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la sortie de l'amplificateur opérationnel ( 310; 340; 360) est couplée au dispositif de conduction de seuil ( 320; 354; 362) pour régler son point de seuil de conduction. 7 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le bande de signaux comprend une première bande de diffusion, une première bande par câble, une seconde bande de diffusion et une seconde bande par câble. 8 Dispositif selon la revendication 1 dans lequel le signal à fréquence intermédiaire est produit à partir de signaux à haute fréquence correspondant à des canaux respectifs qui peuvent être choisis et se trouvant, dans l'ordre nommé, dans une première bande de diffusion, une première bande par câble, une seconde bande de diffusion et une seconde bande par câble, caractérisé en ce que le moyen oscillateur ( 42; 44; 46) produit, sans l'utili- sation des composants réactifs commutés, le signal d'oscillateur local et règle sa fréquence dans une plage de fréquencessuffisante pour développer le signal à fréquence intermédiaire pour tout canal choisi dans toute bande indiquée en réponse au signal de réglage d'accord d'oscillateur; et un moyen de réglage ( 72) produit le signal de réglage d'accord d'oscillateur selon le canal choisi.