Brevet FR2545256A1 — publié le 19841102

La présente invention concerne un assemblage combustible pour des réacteurs rapides et plus particuliè- rement un assemblage combustible pour des réacteurs rapides, dans lesquels les contraintes dues a l'interaction entre un tube enveloppe et un faisceau d'éléments combustibles peu- vent être réduites. Un assemblage combustible classique pour des réacteurs rapides comporte un tube enveloppe hexagonal et un faisceau d'éléments combustibles constitué par des aiguilles de combustible et des entretoises en fil enroulées autour des aiguilles de combustible afin d'empêcher ces dernières de se contacter réciproquement et de maintenir entre elles un passage pour le fluide caloporteur L'assemblage com- bustible est chargé dans le coeur d'un réacteur rapide et les aiguilles de combustible sont brûlées pendant deux à trois ans de manière à produire une énergie thermique L-'é- nergie thermique est retirée par un fluide de refroidisse- ment ou caloporteur (par exemple du sodium) La température maximum du fluide caloporteur atteint environ 6400 à 680 'C. Les matériaux de construction de l'assemblagè combustible, c'est-à-dire les revêtements des aiguilles de combustible, les entretoises en fil, etc (ces éléments sont réalisés en acier inoxydable) sont soumis à des faisceaux de neutrons à grande vitesse produits par la fission nucléaire, et ce a iune température élevée et c'est pourquoi ils se dilatent par suite d'un effet de gonflement et de fluage. Dans le coeur du réacteur, le tube enveloppe est soumis à des forces appliquéesdepuis son intérieur vers son extérieur,exercées par la pression du fluide calopor- teur, de telle sorte que le tube enveloppe subit un fluage et se dilate Les aiguilles de combustible sont soumises à des forces dirigées de l'intérieur vers l'extérieur et pro- voquées par les gaz des produits de fission nucléaire et contenus dans les aiguilles de combustible Il en résulte qu'il se produit un fluage et que les aiguilles de combusti- bles se dilatent Les entretoises en fil se dilatent égale- ment sous l'effet du gonflement En outre, la charge ou con- trainte provoquée par l'enroulement des entretoises en fil provoque l'apparition d'un fluage dans ces dernières, ce qui a pour effet que ces entretoises se dilatent, mais le volume de la dilatation est moinsimportant que celui des aiguilles de combustible et du tube enveloppe. Les aiguilles de combustible subissent une flexion complexe sous l'effet de la différence de dilation thermique provoquée par une distribution de température non uniforme dans le fluide caloporteur pour l'assemblage combus- tible et par suite d'un effet dit de dilatation thermique s'ajoutant au gonflement et au fluage mentionnés ci-dessus de sorte que l'assemblage combustible fait l'objet d'une déformation complexe. Au début du chargement du réacteur rapide avec les assemblages combustibles, le diamètre (B) du fais- ceau d'éléments combustibles situés-dans le tube enveloppe est inférieur à la longueur en diagonale (E> à l'intérieur du tube enveloppe Lors de la combustion de l'assemblage combustible, à la fois le diamètre (B) et la longueur diago- nale (E) augmentent par suite de la dilatation de différents éléments pour l'assemblage combustible Mais en général étant donné que l'augmentatibndu diamètre (B) du faisceau est supé- rieur à celui de la longeur diagonale (E) du tube enveloppe, le diamètre (B) du faisceau atteint la longueur diagonale (E) et finalement ledit diamètre devient supérieur à ladite lon- gueur. Le fait que le diamètre (B) du faisceau des éléments combustibles soit supérieur à la longueur diagonale (E) signifie que le faisceau des éléments combustibles ne peut pas être contenu géométriquement à l'intérieur du tube enveloppe Cependant on sait que le faisceau des éléments combustibles peut être contenu en réalité à l'intérieur du tube enveloppe même si le diamètre (B) du faisceau est supé- rieur à la longueur diagonale (E). Lorsque le diamètre du faisceau devient supé- rieur à la longueur diagonale (E), le faisceau des éléments combustibles est soumis à une telle force de la part du tube enveloppe que les aiguilles de combustible sont fortement comprimées En général la dilatation des aiguilles de combus- tibles s'effectue d'une manière plus rapide que la dilatation du tube enveloppe La différence entre le diamètre (B) du faisceau et la longueur diagonale (E), à savoir (B-E), augmente graduellement pendant une période de combustion du tube enveloppe Lorsque la différence devient positive, le faisceau des éléments combustibles est soumis à des contrain- tes telles que les aiguilles de combustible sont fortement comprimées Lorsque la différence augmente, la force, à la- quelle les aiguilles de combustible sont soumises, devient plus importante et finalement les aiguilles de combustible sont endommagées. L'assemblage combustible classique ne peut pas être laissé en place dans le coeur pendant un long in- tervalle de temps étant donné qu'il peut être endommagé par l'interaction entre le tube enveloppe et les éléments com- bustibles La demande de brevet japonais publiée sous le n O 56-57985 indique une proposition visant à empêcher l'en- dommagement provoqué par ladite interaction Sur la figure 5 de cette demande de brevet japonais publiée, un tube possédant un diamètre d'environ 4 mm est enroule sur un fais- ceau d'éléments combustibles Cette demande de brevet japo- nais publiée mentionne que le tube creux est écrasé, par le faisceau des éléments combustibles lorsque ces derniers se dila- tentde sorte que la dilatation est absorbée par le tube creux Conformément à cette méthode, le tube enveloppe prend en soi des dimensions plus importantes et par conséquent il est nécessaire de donner de plus grandes dimensions au coeur. En outre Vl'assemblage combustible nécessite l'utilisa- tion d'un long tube creux étant donné que le passage avec enroulement sur la périphérie du faisceau des éléments combustibles présente une taille importante. Un but de la présente invention est de four- nir un assemblage combustible pour des réacteurs rapides, dans lequel les contraintes provoquées dans les aiguilles de combustible par l'interaction due à la dilatation entre un tube enveloppe et les aiguilles de combustible, sur les- quelles ds entretoises en fil sont enroulées sous forme hélicoïdale, peuvent être fortement réduites. Un autre but de la présente invention est de fournir un assemblage combustible pour des réacteurs rapides dans lesquels les contraintes provoquées dans les aiguilles de combustible par suite de la dilatation d'un faisceau d'aiguillesde combustible et d'un tube enveloppe peuvent être empêchées de dépasser une limite admissible, sans ac- croissement des dimensions du tube enveloppe, ni accroisse- ment du nombre des pièces de l'assemblage combustible. De façon abrégée, l'invention est caractéri- sée en ce qu'une partie du faisceau d'aiguilles de combusti- ble logées dans un tube enveloppe possède un diamètre infé- rieur aux autres aiguilles de combustible et que les entre- toises en fil enroulées autour des aiguilles de combustible de plus petit diamètre possèdent un diamètre supérieur aux entretoises en fil enroulées autour des aiguilles de combus- tible possédant un diamètre important Grace à cet agence- ment, la valeur admissible de la dilatation des aiguilles de combustible et des entretoises en fil est plus importante que dans le cas des éléments combustibles classiques, si bien que le faisceau des aiguilles de combustible ne peut pas être soumis à des contraintes élevées. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexée sur lesquels: la figure 1 est une vue en perspective d'un assemblage combustible; la figure 2 est une vue en coupe de l'assem- blage combustible, prise suivant la ligne II-Il de la figu- re 1; la figure 3 est une vue en coupe d'aiguil- les de combustible sur lesquelles sont enroulées des entre- toises en fil et qui sont utilisées dans l'assemblage com- bustible représenté sur la figure 1; la figure 4 est une vue en coupe transver- sale de l'assemblage combustible, prise suivant la ligne IV-IV de la figure 1; la figure 5 est une vue en coupe d'un as- semblage combustible permettant de fournir une explication en rapport avec le phénomène BDI (Interaction faisceau- conduite); les figure 6 a) et 6 b) sont des vues en coupe d'un assemblage combustible permettant d'expliciter le phénomène BDI; la figure 7 est une vue en coupe d'élements combustibles conformément à une forme de réalisation de la présente invention; la figure 8 est une vue en coupe d'un assemblage combustible permettant d'expliciter un agencement d'un faisceau d'éléments combustibles conformément à une for- me de réalisation de la présente invention; la figure 9 est une vue en coupe d'un assem- blage combustible permettant d'expliciter le phénomène BDI dans le cas de l'assemblage combustible selon l'invention; les figures 10 à 13 représentent chacune une vue en coupe montrant un autre agencement des éléments combustibles conformément à l'invention; et la figure 14 est un graphique montrant une relation entre la quantité d ' interaction BDI et le temps de combustion d'un assemblage combustible. On va décrire ci-après les formes de réalisa- tion préférées de l'invention. En se référant aux figures 1 à 4, on va dé- crire ci-après de façon détaillée un assemblage combustible destiné à des réacteurs rapides. Sur les figures 1 et 2, l'assemblage combus- tible est constitué par un-tube enveloppe hexagonal 1, une tête de manipulation 2 comportant un trou pour le fluide caloporteur, qui est ménagé à l'extrémité supérieure du tube enveloppe 1, une buse 3 fixée à l'extrémité inférieure du tube enveloppe 1, une plaque de support 4 fixée dans la par- tie interne inférieure du tube enveloppe 1, une pluralité d'éléments combustibles disposés dans le tube enveloppe 1. Comme représenté sur la figure 3, chacun des éléments combus- tibles comporte une aiguille de combustible 5 et une entre- toise en fil 6 enroulée selon une forme hélicoïdale autour de l'aiguille de combustible 5 Cette dernière se compose d'un bouchon supérieur 7 et d'un bouchon inférieur 8 fixés respectivement à l'extrémité supérieure et à l'extrémité inférieure de l'aiguille de combustible 5, et un combustible nucléaire (non représente) introduit dans l'aiguille de com- bustible 5 Cette dernière est insérée dans un trou de la plaque de support 4 au niveau de son extrémité inférieure supportée par la plaque 4, tout en étant libre à son extré- mité supérieure L'aiguille de combustible 5 est séparée des aiguilles voisines par l'entretoise en fil 6,qui maintient entre elles une certaine distance Plusieurs éléments combus- tibles sont disposés suivant des rangées dans le tube enve- loppe 1 suivant trois directioni comme cela est représenté sur la figure 4 Le tube enveloppe 1 est introduit dans le coeur du réacteur (non représenté)et est supporté par une pla- que 9 fixée au coeur Un fluide caloporteur tel que du sodium liquide pénètre dans le tube enveloppe 1 au niveau de la buse 3 et sort du trou de la tête de manipulation 2 par des passages formés entre les aiguilles de combustible 5. On va expliciter de façon plus détaillée le phénomène BDI (Interaction faisceau-conduite, désigné ci- après sous le sigle BDI, en référence aux figures 5, 6 (a) et 6 (b). Afin de décrire de façon quantitative l'inte due à la dilation entre le tube enveloppe et le faisceau d'éléments combustibles, on définit la quantité BDI On va donner ci-après une brève explication de ce phénomène. Tout d'abord le diamètre B du faisceau (diamètre du faisceau des éléments combustibles), qui a dé- jà été mentionné, est défini comme suit: B= ( 2 N 1) ( D +Dw) +Dw ( 1) Avec N: nombre d'anneaux R (nombre des couches comptées à partir du centre du fais- ceau des éléments combustibles), D: diamètre de l'aiguille de combustible, Dw: diamètre de l'entretoise en fil, et E: longueur diagonale à l'intérieur du tube enveloppe. La quantité BDI est définie comme suit: quantité BDI = B E ( 2) En réalité la quantité BDI est une quantité désignant une valeur de dilatation du faisceau des éléments combustibles par rapport au tube enveloppe La quantité BDI possède une valeur négative (-) au début de la oombus- tion Au fur et à mesure que la combustion progresse, la quantité BDI augmente, devient positive (+) et finalement dépasse la valeur admissible. Dans un assemblage combustible classique, la gamme des valeurs admissibles de la quantité BDI, que l'on a trouvée expérimentalement, est la suivante: quantité BDI > 2 Dw ( 3) Comme cela ressort de la figure 6 (b), la valeur maximum de la quantité BDI autorisée du point de vue géométrique est égale à 1 Dw dans l'exemple de la figure 6. Lorsque la quantité BDI est supérieure à 1 Dw, le faisceau des éléments combustibles ne peut pas être loge à l'inté- rieur du tube enveloppe, comme leimontre la figure 6 (b). Cependant dans le faisceau des éléments combustibles, les aiguilles semblent s'infléchir, se tordre et par conséquent former des interstices entre elles-mêmes comme on l'ob- serve dans une coupe horizontale du faisceau des éléments combustibles Pour cet effet de rotation, la quantité BDI admissible est nettement supérieure à 1 Dw et par conséquent devient la quantité donnée par la relation ( 3). Une forme de réalisation de la présente in- vention consiste à équiper l'assemblage combustible de deux types d'éléments combustibles 10, 11, comme représenté sur la figure 7 En effet l'un d'eux est un élément combustible du type A, dont la constitution est la même que la cons- titution classique, c'est-à-dire qu'il est constitué par une aiguille de combustible 5 possédant un diamètre Da de 7,6 mm et une entretoise en fil 6 possédant un diamètre Dwa de 1,3 mm L'autre élément combustible est un élément com- bustible 11 du type B qui est constitué d'une aiguille de combustible 5 B et d'une entretoise en fil 6 B L'aiguille de combustible 5 B possède un diamètre Db de 6,2 mm, qui est inférieur à celui de l'aiguille de combustible 5 L'entre- toise en fil 6 B possède un diamètre Dwb de 2 mm qui est su- périeur à celui de l'entretoise en fil 6. La relation des dimensions entre les deux ty- pes d'éléments combustibles 10 et 11 est la suivante Da + 2 Dwa = Db + 2 Dwb. Un exemple de disposition des éléments com- bustibles 10 et 11 dans le tube enveloppe 1 est celui re- présenté sur la figure 8 Les éléments combustibles 11 de type B sont disposés en étant dispersés dans un faisceau des éléments combustibles 10 de type A, c'est-à-dire qu'un- des éléments combustibles 10 de type B est disposé dans chaque rangée suivant les trois direction JF 1, JF 2 et JF 3. Le nombre nécessaire d'éléments combustibles 11 de type B est égal à ( 2 N 1 >, N étant le nombre des couches d'aiguil- les de combustible 10, 11 comptées à partir du centre du faisceau de ces aiguilles Dans l'exemple de la figure 8, le nombre des éléments combustibles de type B est égal à 11. En effet la disposition des éléments combustibles 10 et 11 dans cet exemple est réaliséeau moyen de ( 2 N 1) d'élé- ments combustibles de type B. En se référant à la figure 9, on va explici- ter ci-après le principe selon lequel le phénomène BDI de l'exemple 8 est réduit. Même sideséléments combustibles 10 de type A et des éléments combustibles ll de type B sont disposés en étant mélangés dans chaque rangée d'éléments combustibles, le pas entre les aiguilles de combustible (la distance entre des aiguilles de combustible voisines) est constant étant donné que le diamètre Db de l'aiguille de combustible B et le diamètre Dwb de l'entretoise en fil 6 B de l'élément combustible ll sont déterminés de manière à satisfaire à la relation de dimensions mentionnée ci-dessus,entre les deux types d'éléments combustibles Cependant, comme représenté sur la figure 9, il existe un interstice (d = Dwb-Dwa) for- mé entre l'élément combustible 10 de type A et l'élément combustible ll de type B En effet du point de vue géométri- que la dilatation des éléments combustibles peut être mieux absorbée par (d) Dans cet exemple (d) = 0,7 mm et ceci correspond à environ 0,5 Dwa En réalité cela signifie qu'un espace géométrique pour le phénomène BDI est créé dans le faisceau des éléments combustibles. Un autre agencement des éléments combustibles 10 et ll va être décrit en référence à la figure 10. Dans cet exemple les faisceaux des êléments combustibles 10 et ll sont agencés de telle sorte que deux éléments combustibles 11 de type B sont disposés dans n'im- porte quelle rangée des éléments combustibles dans chacune des trois directions Dans ce cas un espace géométrique pour le phénomène BDI est égal à 1,4 mm, c'est-à-dire est égal à environ 1 Dwa. Lorsque l'espace géométrique pour le phénomène BDI augmente, la tolérance pour ce phénomène dû à un effet de passage des aiguilles de combustible dans une rangée à partir de rangées voisines augmente fortement, de sorte que l'assemblage combustible avec cette disposition des é- léments combustible 9 peut rester dans le coeur du réacteur longtemps sans endommagement. Lorsque le nombre des éléments 11 de type B augmente, la tolérance pour le BDI augmente, ce qui cepen- dant implique un accroissement du nombre des aiguilles 5 B, qui possèdent un diamètre plus petit, et une réduction du volume de la partie soumise à la combustion du faisceau d'éléments combustibles Ctest pourquoi il est souhaitable de limiter le nombre des éléments combustibles 11 de type B à la valeur la plus faible nécessaire pour la tolérance du phénomène BDI Le nombre des éléments combustibles 11 de type B disposés dans le faisceau des éléments combustibles et 11 est déterminé comme suit: Sur la figure 14, qui montre un exemple de la variation de la quantité BDI pour l'intervalle de temps écoulé conformément à la combustion d'un assemblage combustible chargé dans le coeur, la quanti- té BDI, qui possède une valeur négative avant le chargement, continue à diminuer-au début de la combustion de l'assembla- ge combustible, ce qui est dû au fait que la dilatation du tube enveloppe 1 est supérieure à celle des éléments combus- tibles 10 et 11 Ensuite, au fur et à mesure que la combus- tion progresse, la valeur de dilatation des éléments combus- tibles vient à dépasser celle du tube enveloppe et la quan- tité BD} augmente Dans l'exemple de la figure 14, la quanti- té BDI dépasse une limite au bout d'environ deux années et des contraintes excessives sont induites dans les éléments combustibles Mais dans ce cas, lorsque la période de com- bustion de l'assemblage combustible est réglée sur deux ans, il ne se produit aucune perturbation Lorsque l'on désire une période de combustion de trois ans, il est nécessaire de prévoir préalablement un interstice d'environ 1 Dw entre les éléments combustibles de type B Ceci est obtenu au moyen de la disposition telle aue représentée sur il la figure 10 et selon laquelle deux éléments combustibles 11 de type B sont contenus dans chaque rangée. A condition qu'au moins l'undes éléments combustibles du type B soit disposé dans chaque colonne d'aiguillesde combustible, le nombre minimum d'éléments combustibles de type B est de (N 1) Dans ce cas, si par exemple le nombre des aiguilles de combustible est 271 ( N= 10), le nombre des éléments combustibles de type 11 de type B est 19 et, si le diamètresdes aiguilles de combusti- ble 5 et 5 B sont ceux indiqués sur la figure 7, la réduc- tion de volume de la partie soumise à la combustion du fais- ceau des éléments éombustibles est égale seulement à environ 2 % Lorsque deux des éléments combustibles du type B sont disposés dans chaque rangée dans les mêmes conditions qu'in- diquées ci-dessus hormis en ce qui concerne le nombre des éléments combustibles de type B, la réduction de volume de la partie, soumise à la combustion, des éléments combustibles est égale à environ 4 %. La figure 11 montre une autre forme de réali- sation de l'invention Sur la figure ll,les éléments combus- tibles 11 de type B sont disposés uniquement au centre et autour du centre du faisceau des éléments combustibles 10 et 11 Cet agencement est efficace pour réduire le phénomène BDI étant donné que les forces appliquées aux éléments com- bustibles & partir du tube enveloppe sont toujours dirigées vers le centre du faisceau des éléments combustibles et le phénomène BDI intervient de façon intense dans des ran- gées dans lesquelles le nombre d'aiguilles de combustible est le plus élevé. En se référant à la figure 14, lorsque la période de combustion est réglée sur trois ans, comme indi- qué précédemment, il est nécessaire de prévoir un interstice d'environ 1 Dw pour réduire le phénomène BDI Dans l'agence- ment représenté sur la figure 11, lorsque le faisceau des éléments combustibles 10, 11 se dilate -, ces éléments sont comprimés par le tube enveloppe 1 en direction du centre du faisceau d'éléments combustible C'est pourquoi si l'inter- stice 1 Dw (correspondant à deux des éléments combustibles 11 de type B) est prévu dans la partie centrale, le phênomè- ne BDI peut être réduit même s'il existe des rangées dans lesquelles il n'existe aucun élément combustible 11 de type B Par conséquent, si les éléments combustibles de deux cou- ches à partir du centre (un élément combustible Il central de type B et une couche d'éléments combustibles de type B entourant un élément combustible central) sont remplacés par des éléments combustibles 11 de type B, les éléments combus- tibles 10, 11 peuvent être utilisés dans le coeur pendant trois ans. Comme mentionné ci-dessus, afin de réaliser un interstice de 1 Dw pour réduirelé phénomène BDI, on peut utiliser une des dispositions suivantes: 1) La disposition des éléments combustibles, telle que deux des éléments combustibles 11 de type B sont inclus dans n'importe quelle rangée d'éléments combustibles; 2) La disposition dans laquelle tous les 616- ments combustibles de deux couches à partir du centre sont remplacés par les éléments combustibles du type B. En se référant à la figure 12, on va décrire ci-après une autre forme de réalisation des éléments combus- tibles conformément à l'invention. Sur la figure 12 la disposition est caractéri- sée en ce que les éléments combustibles de type B sont dispo- sés dans le faisceau d'éléments combustibles de manière à présenter une symétrie radiale La disposition de la figure 11 possède également une symétrie radiale Ces dispositions présentent comme avantage le fait qu'il n'est pas nécessaire de considérer l'orientation du tube enveloppe lorsque ce dernier est introduit dans le coeur étant donné que même si l'une quelconque des faces du tube enveloppe hexagonal est dirigée vers le centre du coeur, la disposition du faisceau des éléments combustibles par rapport au coeur est la même. En se référant à la figure 13, on va décrire une autre forme de réalisationde la disposition des éléments combustibles conformément à l'invention. Sur la figure 13, chaque rangée des éléments combustibles 10 et 11 comporte un élément combustible 11 de type B et la couche la plus extérieure des éléments combus- tibles possède le nombre minimum d'éléments combustibles de type B (trois éléments combustibles de type B dans cette disposition) La disposition de la figure 11 est la même que cette disposition Cette disposition,selon laquelle le * nombre minimum d'éléments combustibles de type B sont dis- posés dans la couche la plus extérieure, est efficace pour obtenir une réduction de la concentration du fluide calo- porteur sur le pourtour du faisceau des éléments dombusti- bles, en raison du faible diamètre des aiguilles de combus- tibles 5 B. Confôrmément à l'invention, la tolérance pour le phénomène BDI augmente'et la dilatation du faisceau des éléments combustibles peut être absorbée sans accroissement du diamètre du tube enveloppe, sans accroissement du nombre des pièces de l'assemblage combustible et sans accroissement de la surface d'écoulement du fluide caloporteur sur le pour- tour du faisceau des éléments combustibles En outre, étant donné que le pas de l'enroulement de l'entretoise en fil est le même que le pas classique et que le nombre des points de support des aiguilles de combustible voisines est également le même que dans le cas classique, l'effet de prévention de tout contact entre les aiguilles voisines de combustible n'est pas réduit. REVENDICATIONS 1 Assemblage combustible pour des réacteurs rapides, caractérisé en ce qu'il comporte un tube enve- loppe ( 1) et une pluralité d'éléments combustibles ( 10,11) disposés suivant des rangées dans ledit tube enveloppe ( 1) de manière à former un faisceau et comportant des ai- guilles de combustible ( 5 B) et des entretoises en fil ( 6; 6 B> qui sont enroulées respectivement autour desdites ai- guilles de combustible de manière à les maintenir à une distance réciproque, une partie dudit faisceau d'éléments combustibles comportant des aiguilles de combustible ( 5 B) possédant un diamètre plus petit que les autres aiguilles du combustible ( 5) et des entretoises en fil ( 6 B) possédant un diamètre plus important que les autres entretoises en fil ( 6). 2 Assemblage combustible selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce qu'au moins un élément combustible constitué par ladite aiguille de combustible de plus petit diamètre ( 5) et par ladite entretoise en fil ( 6) possédant un diamètre plus important est inclus dans chaque rangée des éléments combustibles ( 10,11). 3 Assemblage combustible selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une pluralité 11) desdits élé- ments combustibles est constituée par des aiguilles de com- bustible de diamètre plus petit et des entretoises en fil de diamètre plus important qui sont disposées dans une partie centrale. 4 Assemblage combustible selon la revendica- tion 2, caractérisé en ce que lesdits éléments combustibles ( 10) constitués par des aiguilles de combustible de plus petit diamètre et des entretoises en fil de diamètre plus important sont disposés dans les rangées périphériques avec le nombre le plus faible. Assemblage combustible pour des réacteurs rapides, caractérisé en ce qu'il comporte un tube envelop- pe hexagonal ( 1), une buse d'entrée ( 3) prévue pour le fluide caloporteur et qui est prévue sur l'extrémité inférieure dudit tube enveloppe ( 1), une tête de mani- pulation ( 2) prévue sur l'autre extrémité du tube enve- loppe ( 20) et un trou permettant la sortie du fluide ca- loporteur, un organe de support ( 4) fixé sur la face in- terne dudit tube enveloppe, et un faisceau d'éléments combustibles ( 10, 11) disposéssuivant des rangées selon les trois directions à l'intérieur dudit tube enveloppe et soutenuspar ledit organe de support ( 4), et que les- dits éléments combustibles ( 10,11) sont constitués par des éléments combustibles ( 10) de type A et par des éléments combustibles ( 11) de type B, lesdits éléments combustibles de type A étant constitués par des aiguilles de combus- tible et par des entretoises en fil et lesdits éléments combustibles de type B étant constitués par des aiguilles de combustible d'un diamètre inférieur à celui des aiguilles de combustible des éléments combustibles de type A et par des entretoises en fil d'un diamètre supérieur à celui des en- tretoises en fil desdits éléments combustibles de type A. 6 Assemblage combustible selon la revendi- cation 5, caractérisé en ce qu'au moins deux desdits élé- ments combustibles ( 11) de type B sont contenus dans cha- que rangée des éléments combustibles. 7 Assemblage combustible selon la revendi- cation 5, caractérisé en ce que deux couches d'éléments combustibles à partir du centre dudit faisceau d'éléments combustibles ( 10,11) sont constituées par lesdits éléments combustibles ( 11) de type B. 8 Assemblage combustible selon la revendi- cation 5, caractérisé en ce que la some des diamètres de l'aiguille de combustible et de l'entretoise en fil de chacun desdits éléments combustibles ( 6) de type A est essentiellement égal à la somme des diamètres de l'ai- guille de combustible et de l'entretoise en fil desdits éléments combustibles ( 11) de type-B. 9 Assemblage combustible selon la revendi- cation 5, caractérisé en ce que lesdits éléments combus- tibles ( 11) de type B sont disposes selon une symétrie radiale =