Brevet FR2540286A1 — publié le 19840803

La présente invention concerne un dispositif pour engen- drer une rampe de courant alternatif pour la vérification du cou- rant de déclenchement d'un disjoncteur, comprenant un redresseur en pont dont les bornes du côté alternatif sont reliées respec- tivement à une borne active du réseau *de tension alternative, si- tuée en aval du disjoncteur, et à la masse ou la terre ou une au- tre borne active du réseau située en amont du disjoncteur, un cir- cuit de charge branché entre les deux bornes du redresseur en pont du côté continu, ce circuit de charge étant constitué principale- ment par un transistor de puissance en série avec une résistance de mesure, la borne de commande de ce transistor de puissance étant reliée à la borne de sortie d'un amplificateur à grand gain, dont une première entrée reçoit au moins une partie de la tension apparaissant aux bornes de la résistance de mesure, un transistor à effet de champ piloté par une tension dépendant de la tension aux bornes d'un condensateur chargé à partir d'une batterie auxi- liaire, la résistance de conduction de ce transistor à effet de champ constituant, avec une résistance, un diviseur potentiomé- trique dont le point milieu est relié à une seconde entrée de l'amplificateur à grand gain, le diviseur potentiométrique étant branché entre les deux bornes du côté continu du redresseur en pont. Les dispositifs générateurs de rampe de courant alterna- tif sont bien connus (voir par exemple le brevet français N 2 2 377 089) Ils sont utilisés pour vérifier le courant de déclenchement d'un disjoncteur, notamment d'un disjoncteur à courant différentiel résiduel, dont le-dispositif de protection est sensible à une différence de courant, permettant ainsi de déceler un courant de défaut à la masse ou à la terre Dans les disjoncteurs de ce genre, le dispositif de protection du dis- loncteur doit provoquer le déclenchement du disjoncteur, c'est-à-dire la coupure du courant, pour un courant inférieur ou égal à un courant I An, appelé courant nominal de fonction- nement, et supérieur à un courant appelé courant nominal de non fonctionnement, dont la valeur est en général égale à la moitié de la valeur du courant nominal de fonctionnement. La valeur du courant nominal de fonctionnement et la valeur du courant nominal de non fonctionnement sont définfis par des normes et, en service, il est nécessaire de vérifier de temps à autre la valeur du courant de déclenchement du disjoncteur afin de s'assurer qu'elle reste comprise entre les deux va- leurs susmentionnées Cette vérification peut être effectuée à l'aide du dispositif générateur de rampe de courant alternatif, qui produit un courant alternatif croissant suivant une rampe depuis une valeur minimale prédéterminée, qui est inférieure au courant nominal de non fonctionnement, jusqu'à une autre valeur prédéterminée, qui est supérieure au courant nominal de non fonctionnement. Pour que les mesures effectuées à chaque vérification soient significatives, il est souhaitable que la rampe de courant alternatif engendréepar le dispositif générateur soit aussi linéaire et stable dans le temps que possible Or, dans le dispositif générateur de rampe de courant alternatif connu (brevet français N O 2 377 089, la définition et la linéarité de la rampe de courant alternatif sont tributaires a) de la valeur et de la stabilité de la tension alternative du réseau alimentant le diviseur potentiométrique susmentionné. b) De la pseudo-linéarité de croissance dans le temps de la résistance de conduction du transistor à effet de champ à partir de l'évolution exponentielle de la tension aux bornes du condensateur qui est chargé à partir de la batterie auxiliai- re. c) De la valeur de la tension de la batterie auxiliaire, qui intervient directement sur la vitesse de croissance de la tension aux bornes dudit condensateur. La présente invention a donc pour but de fournir un dispositif générateur perfectionné, capable d'engendrer une variation effectivement linéaire du courant alternatif depuis une valeur prédéterminée inférieure au courant nominal de non fonctionnement jusqu'à une autre valeur prédéterminée supérieure au courant nominal de fonctionnement, ces valeurs étant indépendantes de la valeur de la tension alternative du réseau et la vitesse de croissance du courant alternatif entre ces deux limites étant indépendante de la tension de la batterie auxiliaire d'alimentation dans le domaine o celle-ci est uti- lisable. A titre subsidiaire, un autre but de la présente inven- tion est de fournir un dispositif générateur perfectionné compor- tant des moyens permettant d'alerter l'utilisateur lorsque la limite supérieure d'excursion du courant alternatif n'a pas pu être atteinte en raison de la présence d'une impédance de source excessive, notamment dans le cas des réseaux de tension alternative à neutre impédant. A titre subsidiaire, la présente invention a également 2 Q pour but de fournir un dispositif générateur perfectionné comportant des moyens permettant d'éviter un échauffement exces- sif du transistor de puissance. Conformément à la présente invention, le premier but susmentionné est atteint par le fait que le dispositif générateur de rampe de courant alternatif comprend en outre un générateur de courant constant, qui est alimenté en courant par la batterie auxiliaire pour charger ledit condensateur, un comparateur dont une première entrée est reliée au condensateur et dont une seconde entrée est reliée par l'intermédiaire d'un filtre au point de jonction entre la résistance de mesure et le transis- tor de puissance, et dont la sortie est reliée a la porte du- dit transistor à effet de champ. Suivant une forme d'exécution de la présente invention, le générateur de courant constant et le condensateur forment un intégrateur de Miller La batterie auxiliaire peut être une batterie à l'oxyde de mercure Si on utilise une batterie ordinaire à titre de batterie auxiliaire, une diode de Zener est connectée aux bornes de la batterie auxiliaire et la tension aux bornes de la diode Zener, divisée Dar un diviseur de tension, est appliquée à l'intégrateur de Miller à titre de tension d'en- trée. D'autres caractéristiques et avantages de la présente in- vention apparaîtront au cours de la description qui va suivre d'une forme préférée d'exécution du dispositif générateur de rampe de courant alternatif de la présente invention, donnée à titre d'exemple en référence à la figure unique du dessin annexé qui représente le schéma électrique dudit dispositif générateur. Dans le dessin, les éléments qui sont identiques ou qui jouent le même rôle que ceux qui sont représentés dans la figure 1 du Brevet français N 2 2 377 089 sont désignés par les mêmes numéros de référence Dans la mesure o certains de ces éléments ne sont pas directement concernes par la présente invention, ils ne seront pas à nouveau décrits en détail, étant donné qu'il suf- fit, pour ce qui concerne ces éléments, de se référer au brevet français susmentionné. Dans le dessin, on retrouve, comme dans la figure 1 du brevet susmentionné, le pont redresseur 6 dont les bornes 7 a et 7 b, du côté alternatif, sont connectées respectivement à une bor- ne active du réseau d'alimentation 3, en aval du disjoncteur 1, et à la masse ou au fil neutre 4 (à titre de variante, la borne 7 b pourrait être connectée à une autre borne active du réseau 3 en amont du disjoncteur 1) Lorsque l'organe de coupure 5 du disjonc- téur 1 est fermé, le pont redresseur 6 délivre sur ses bornes 8 a et 8 b des demi-ondes unidirectionnelles Dans la description qui suit, le potentiel de la borne 8 b est utilisé comme potentiel de référence avec une valeur conventionnelle égale à zéro Dans ces conditions, les demi-ondes délivrées sur la borne 8 a sont de po- larité positive. Le courant principal circule de la borne 8 a à la borne 8 b en passant successivement à travers la résistance de limitation de courant 10, le transistor de puissance 9, formé par un monta- ge Darlington, et la résistance de mesure 14. Le dispositif générateur de rampe de dourant alternatif de la présente invention diffère principalement de ce- lui décrit dans le brevet NA 2 377 089, en ce que le condensateur 21, qui était auparavant chargé par la batterie auxiliaire 24 à travers une résistance, est maintenant chargé par la batterie 24 a travers un générateur de courant constant, et en ce que la tension aux bornes du condensateur 21, qui était auparavant utilisée pour piloter directement le transis- tor à effet de champ 19, est maintenant comparée à une tension continue obtenue par filtrage de la tension disponible aux bornes de la résistance de mesure 14, la tension résultant de cette comparaison étant appliquée à titre de tension de pilotage à la porte du transistor à effet de champ 19 comme cela sera décrit en détail plus loin. En outre, afin de s'affranchir des variations dans le temps de la tension continue fournie par la batterie auxiliaire 24, une première diode Zener 50 et une résistance 51 sont connec- tées en série aux bornes de la batterie 24, l'anode de la diode Zener 50 étant connectée au pôle négatif de la batterie, tandis que sa cathode est connectée à la ligne 52 de potentiel de référence zéro, qui est elle-même connectée à la borne 8 b du pont diviseur 6 Une deuxième diode Zener 53 est connectée en série avec une résistance 54 aux bornes de la résistance 51 Deux diviseurs de tension formés respectivement par les résistances 55 et 56 et par les résistances 57 et 58 sont connectés en parallèle aux bornes de la diode Zener 53 pour divi- ser la tension continue stabilisée disponible aux bornes de celle-ci. Le point de jonction entre les résistances 55 et 56 est relié à l'entrée positive d'un amplificateur opérationnel 59 Le condensateur 21 est connecté entre la sortie et l'entrée négative de l'amplificateur 59 L'entrée négative de l'amplifi- cateur 59 est également reliée par une résistance 60 à la ligne 52, donc à l'anode de la diode Zener 53 Les éléments 21, 55, 56, 59 et 60 forment un intégrateur de Miller 61, qui fournit sur la sortie de l'amplificateur 59 une tension continue Cette tension continue croît linéairement à partir d'une valeur ini- tiale qui correspond à l'état déchargé du condensateur 21 et qui est définie par le diviseur de tension, formé par les résistances 55 et 56, à partir de la tension continue positive 6 2540286 prise aux bornes de la diode Zener 53, cette tension positive étant pratiquement indépendante de celle de la batterie 24. Cette dernière tension définit également la vitesse de charge du condensateur 21 Comme on le verra plus loin, le conden- sateur 21 peut être déchargé à travers une résistance 62 et à travers la jonction b c d'un commutateur analogique 63 lorsque cette jonction est rendue conductrice. La sortie de l'amplificateur 59 est reliée à travers la jonction a b du commutateur analogique 63 et à travers une résistance 64 à l'entrée négative d'un amplificateur compara- teur 65, dont l'entrée positive est reliée, par l'intermédiaire d'un filtre formé par la résistance 66 et par le condensateur 67, au point de jonction 68 entre la résistance de mesure 14 et le transistor de puissance 9 La sortie de l'amplificateur comparateur 65 est reliée, par l'intermédiaire d'un filtre formé par la résistance 69 et par le condensateur 70, à la porte du transistor à effet de champ 19. Comme dans le brevet français N O 2 377 089, le tran- sistor à effet de champ 19 forme avec la résistance 18 un diviseur potentiométrique 'au point milieu 46 duquel apparaît une tension alternative redressée dont l'amplitude croît linéai- rement et qui est utilisée pour piloter le transistor de puis- sance 9 Toutefois, dans le dispositif générateur de la présen- te invention, la résistance 18 n'est pas reliée directement à,,la borne 8 a du pont redresseur 6, mais elle est reliée, à travers la jonction a b d'un commutateur analogique 71, à la sortie d'un amplificateur 72 à haute impédance d'entrée Un diviseur de tension, formé par les résistances 73 et 74 est connecté entre la borne 8 a du pont redresseur 6 et la ligne 52, qui est elle- même reliée à la borne 8 b du pont redresseur 6 Le point de jonction entre les résistances 73 et 74 est relié à l'entrée haute impédance (entrée positive) de l'amplificateur 72, tandis que l'entrée négative de cet amplificateur est reliée d'une part à sa sortie à travers une résistance 75 et, d'autre part, à la ligne 52 à travers une résistance 76 La borne c du commutateur analogique est reliée par une résistance 77 à la ligne 52. En outre, au lieu d'être relié directement à l'entrée positive de l'amplificateur à grand gain 13, le point milieu 46 du diviseur potentiomêtrique formé par la résistance 18 et par la résistance de conduction du transistor à effet de champ 19 est relié à l'entrée positive d'un amplificateur adaptateur d'impédance 78 dont la sortie est reliée par une résistance 79 à l'entrée positive de l'amplificateur à grand gain 13 L'entrée négative de l'amplificateur adaptateur d'im- pédance 78 est relié d'une part à sa sortie à travers une résistance 80 et d'autre part à la ligne 52 à travers une résistance 81 L'entrée négative de l'amplificateur à grand gain 13 est reliée par une résistance 82 au point de jonc- tion 68 entre la résistance de mesure 14 et le transistor de puissance 9 Le point de jonction 68 est relié, à travers la jonction b c d'un commutateur analogique 83 et à travers une résistance 84 au condensateur de mémorisation 37 La borne a du commutateur analogique 83 est reliée à la ligne 52 par une résistance 85. Le dispositif générateur de la présente invention comprend en outre un circuit 86 qui a pour but de détecter la présence d'une tension alternative redressée sur la borne 8 a du pont diviseur 6 et d'autoriser un cycle de mesure. Le circuit 86 comprend un filtre formé par la résistance 89 et par le condensateur 90, qui sont montés en série entre laborne 8 a et la ligne 52 Le point de jonction entre la ré- *sistance 89 et le condensateur 90 est relié à-la base d'un premier transistor npn 91 dont le collecteur est relié à la base d'un second transistor npn 92 Les émetteurs des deux transistors 91 et 92 sont reliés à la ligne 52, tandis que leurs collecteurs sont reliés respectivement par des résistances 93 et 94 au pôle positif de la batterie 24 Le collecteur du transistor 92 est en outre relié à la borne de commande d du commutateur analogique 83 et à la borne de commande d d'un autre commutateur anlogique 95 inséré dans le circuit 26 qui commande le retour à, la valeur minimale de la rampe de courant alternatif engendrée par le dispositif générateur de la présente invention. Le circuit 26 comprend un amplificateur 96 dont l'entrée négative est reliée au point de jonction entre les résistances 57 et 58 à travers la jonction b c du commutateur analogique 95 et à travers la jonction a b d'un autre commu- tateur analogique 97 L'entrée positive de l'amplificateur 96 est reliée au point de jonction entre la résistance 66 et le condensateur 67 La sortie de l'amplificateur 96 est reliée à l'anode d'une diode 98 dont la cathode est reliée à la ligne 52 par une résistance 99, à la borne de commande d du commu- tateur analogique 97 par une résistance 100 et directement aux bornes de commande d des commutateurs analogiques 63 et 71 La borne de commande d du commutateur analogique 97 est aussi reliée à l'un des contacts d'un interrupteur à bouton poussoir 101 dont l'autre contact est relié à la ligne 52 par un condensateur 102 qui est maintenu décharge par une résis- tance 103 Une diode 104 et une résistance 105 en série avec la diode 104 sont connectées en parallèle sur la diode Zener Le point de jonction entre la cathode de la diode 104 et la résistance 105 est relié directement à la borne a du commutateur analogique 95 et à la borne c du commutateur analogique 97 afin d'appliquer à ces deux bornes la tension négative (environ 0,6 V) qui est disponible sur la cathode de la diode 104. Le dispositif générateur de la présente invention comprend en outre un circuit indicateur de défaut 106 Ce cir- cuit 106 comprend un amplificateur comparateur 107 dont l'entrée positive est raccordée à la sortie de l'amplificateur 59 à travers une résistance 108 et à travers une diode Zener 109 qui provoque un décalage constant, par valeur négative, de la tension disponible à la sortie de l'amplificateur 59 et appliquée à l'entrée positive de l'amplificateur 107 Le point de jonction entre la résistance 108 et l'anode de la diode Zener 109 est relié par une résistance 110 à la ligne 52 L'entrée négative de l'amplificateur comparateur 107 est reliée au point de jonc- tion entre deux résistances 111 et 112 formant un diviseur de tension dont l'une des extrémités est reliée à la cathode de la diode Zener 53 et dont l'autre extrémité est reliée à travers une résistance 113 au pôle positif de la batterie 24, donc aussi à l'anode de la diode Zener 50 Un dispositif sensible à la température 114, connecté électriquement aux bornes du diviseur de tension formé par les résistances 111 et 112, est placé sur le radiateur de refroidissement du transistor de puissance 9 Ce dispositif sensible à la température 114 peut être par exemple constitué par un composant LM 335 Z fabriqué par la"Société National Semiconductor" La sortie de l'amplificateur comparateur 107 est reliée d'une part à la borne de commande d du commutateur analogique 97 par une diode 115 et d'autre part à la ligne 52 par une résistance 116 et par une diode électroluminescente 117. On décrira maintenant le fonctionnement du dispositif générateur de la présente invention Comme indiqué plus haut, le courant principal circule entre les bornes 8 a et 8 b du pont diviseur 6 en passant à travers la résistance 10, l'amplifi- cateur de puissance 9 et la résistance de mesure 14 Les courants dérivés à travers les résistances 73 et 89, dont les valeurs respectives sont de plusieurs méghoms, peuvent être consi- dérés comme négligeables Dans ces conditions, la tension aux bornes de la résistance 14, c'est-à-dire au point 68, peut servir à la définition et à la mesure du courant principal. La tension alternative redressée qui est disponible sur la borne 8 a du pont redresseur 6 est filtrée par la ré- sistance 89 et le condensateur 90 La tension filtrée, qui est appliquée à la base du transistor 91 provoque la saturation de celui-ci et, par suite, le transistor 92 est mis à l'état non conducteur Il en résulte que la tension sur le collecteur du transistor 92 prend une valeur positive et égale à celle du pôle positif dela batterie 24 Cette tension positive, est appliquée aux bornes de commande d des commutateurs analogi- ques 83 et 95, ce qui a pour effet de rendre conductrices les jonctions b c de ces deux commutateurs analogiques et de rendre non conductrices leurs jonctions a b. Pour initialiser un cycle de mesure, il convient de fermer les contacts de l'interrupteur 101 en pressant sur son bouton poussoir De ce fait, la tension qui est appliquée à la borne de commande d du commutateur analogique 97 et qui était initialement positive (par suite de la tension négative de -0,6 V disponible aux bornes de la diode 104 et appliquée à travers la jonction b c du commutateur analogique 97 à l'entrée négative de l'amplificateur 96),devient momentanément nulle du fait de la mise à zéro capacitive par le condensa- teur 102 Ceci a pour effet de rendre conductrice la jonction a b du commutateur an-aotoqi 97 -et de rendre noncon-ductri-c-e sa jonction b c En conséquence, la tension positive définie par le diviseur de tension 57-58 est appliquée à travers la jonc- tion b c du commutateur analogique 95 et la jonction a b du commutateur analogique 97 à l'entrée négative de l'amplifica- teur 96 qui produit donc sur sa sortie une tension négative qui est bloquée par la diode 98 La tension appliquée aux bornes de commande d des trois commutateurs analogiques 63, 71 et 97 de- vient ou reste doncnulle,de sorte que leurs jonctions a b soint rendues ou restent conductrices. Le condensateur 21 qui avait été initialement déchar- gé à travers la résistance 62 et la jonction b c du commutateur analogique 63 se charge progressivement à travers la résistance du fait que la jonction b c du commutateur analogique 63 est maintenant non conductrice On obtient ainsi à la sortie de l'amplificateur 59 de l'intégrateur de Miller 61 une tension continue croissant linéairement à partir d'une valeur initiale qui correspond à l'état déchargé du condensateur 21 et qui est définie par le diviseur de tension 55-56 à partir de la tension continue stabilisée prise aux bornes de la diode Zener 53. Comme cette tension continue stabilisée est pratiquement indé- 3 Q pendante de celle de la batterie 24, la valeur initiale de la rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller 61 est donc parfaitement définie et stable. La tension alternative redressée, qui est disponible sur la borne 8 a du pont redresseur 6 et qui est composée de demi-ondes sinusoïdales positives est divisée par le pont divi- seur 73-74 et la tension ainsi divisée est appliquée à l'entrée haute impédance de l'amplificateur 72 La tension disponible à la sortie de l'amplificateur 72 est à nouveau divisée par le diviseur potentiométrique formé par la résistance 18 et par la résistance de conduction du transistor à effet de champ 19 La tension qui en résulte au point milieu 46 du diviseur potentiométrique 18-19 est appliquée a travers l'amplificateur adaptateur d'impédance 78 et l'amplificateur à grand gain 13, montés en cascade, à l'électrode de commande du transistor de puissance 9 pour régler le courant principal qui passe à travers ce transistor de puissance et la résis 7 tance de mesure 14 La tension au point 68, qui est représenta- tive ae l'amplitude du courant principal, est filtrée par la résistance 66 et par le condensateur 67 et est appliquée a l'entrée positive de l'amplificateur comparateur 65 qui reçoit sur son entrée négative la tension continue croissant linéai- rement qui est engendrée par l'intégrateur de Miller 61. La tension de sortie de l'amplificateur comparateur 65, filtrée par la résistance 69 et par le condensateur 70 est appliquée à la porte du transistor à effet de champ 19 pour en modifier la résistance de conduction dans un sens qui a pour effet de modifier la tension alternative redressée appliquée aux ampli- ficateurs 78, 13 et 9 qui commandent le niveau du courant principal, afin d'amener celui-ci à s'ajuster à celui qui est défini par la rampe de tension continue produite par l'intégra- teur de Miller 61 Autrement dit, la tension continue issue de l'amplificateur comparateur 65 asservit l'amplitude du courant alternatif redressé principal qui s'écoule à travers le transis- tor de puissance 9 et la résistance de mesure 14, donc aussi l'amplitude du courant alternatif principal du côté alterna- tif du pont redresseur 6 à l'amplitude de la rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller 61 L'asservis- sement ainsi réalisé est un asservissement en boucle fermée. De cette manière, on obtient une évolution de l'amplitude du courant alternatif principal, qui est linéaire et indépendante de la tension du réseau et de la non linéarité éventuelle de la réponse du transistor à effet de champ 19. La tension prélevée au point 68, c'est-à-dire aux bornes de la résistance de mesure 14, est représentative de 12 2540286 l'amplitude du courant alternatif principal Cette tension est appliquée à travers la jonction b c du commutateur analogique 83 et à travers la résistance 84 au condensateur de mémorisation 37 L'amplificateur 39 à haute impédance d'entrée fournit au galvanomètre 41 un courant proportionnel à la tension aux bornes du condensateur 37. Si le disjoncteur 1 fonctionne correctement, lorsque le niveau du courant alternatif principal atteint le seuil de disjonction, le dispositif de coupure 5 ouvre ses contacts, de sorte que la tension alternative appliquée au pont redres- seur 6 est coupée Il en résulte que le transistor 91 devient non conducteur et que le transistor 92 se sature En conséquence, la tension appliquée aux bornes de commande d des commutateurs analogiques 83 et 95 devient pratiquement nulle La jonction b c du commutateur analogique 83 s'ouvre donc et le condensateur de mémorisation 37 conserve le niveau de tension acquis au moment de la disjonction, permettant ainsi au galvanomètre 41 de mainte- nir l'indication de la valeur du courant de déclenchement du disjoncteur 1. En même temps, la jonction b c du-commutateur analo- gique 95 s'ouvre, tandis que sa jonction a b se ferme, ce qui a pour effet d'appliquer, à travers la jonction a b du commutateur analogique 97, une tension négative (la tension de -0,6 V aux bornes de la diode 104) à l'entrée négative de l'amplificateur 96 Il apparaît donc à la sortie de l'amplificateur 96 une tension positive qui est appliquée à travers la diode 98 aux bornes de commande d des commuta- teurs analogiques 63 et 71 et à travers la résistance 100 à la borne de commande d du commutateur analogique 97 En conséquence, les jonctions a b de ces trois commutateurs analogiques sont rendues non conductrices, tandis que leurs jonctions b c sont rendues conductrices Du fait que la jonction b c du commutateur analogique 63 est maintenant conductrice, le condensateur 21 se décharge à travers cette jonction et la résistance 62. Dans le cas o, pour une raison quelconque, le disjonc- teur 1 ne disjoncte pas, la croissance de l'amplitude du courant alternatif principal est interrompue lorsque la tension appliquée à l'entrée positive de l'amplificateur 96 (cette ten- sion prélevée aux bornes de la résistance de mesure 14 est proportionnelle à l'amplitude du courant alternatif princi- pal) dépasse la tension positive appliquée à l'entrée négative de l'amplificateur 96, cette dernière tension étant définie par le diviseur de tension 57-58 à partir de la tension de la référence fournie par la diode Zener 53. La tension de sortie de l'amplificateur 96 devient alors positive et provoque, comme précédemment, le basculement des commutateurs analogiques 63, 71 et 97. Ainsi, en imposant des valeurs très précises à la valeur initiale et à la valeur finale de la rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller 61, valeurs qui sont définies respectivement par les diviseurs de tension -56 et 57-58 à partir de la tension de référence prélevée aux bornes de la diode Zener 53, on impose, grâce à l'ampli- ficateur comparateur 65 et aux amplificateurs d'asservisse- ment 78, 13 et 9, des valeurs également très précises à la valeur initiale et à la valeur finale de l'amplitude du courant alternatif principal Les valeurs ohmiques des résistances 55-56 et 57-58 formant les deux diviseurs de tension sont choisies de telle façon que les valeurs initia- le et finale de la rampe de tension continue et, par suite, les valeurs initiale et finale de la rampe de courant alter- natif définissent une plage de courant dans laquelle se trouve la valeur nominale de non fonctionnement et la valeur nominale de fonctionnement du disjoncteur Bien entendu, le dispositif générateur de rampe de courant alternatif de la présente invention peut comporter plusieurs calibres de mesure adaptés aux différentes valeurs nominales de fonc- tionnement des disjoncteurs disponibles dans le commerce. Dans ce cas, le dispositif générateur de la présente inven- tion pourra comprendre plusieurs résistances de mesure comme la résistance 14, dont les valeurs seraient adaptées aux différents calibres et pouvant être sélectionnées au moyen d'un commutateur sélecteur. Une impédance extérieure excessive, notamment dans le circuit de mise à la terre de la ligne neutre 4, peut néanmoins empêcher le courant alternatif principal d'attein- dre le niveau maximal qui lui a été assigné Le circuit 106 permet, d'une part, de signaler cette anomalie à l'utilisa- teur et, d'autre part, de ramener la rampe de tension con- tinue et, par suite, la rampe de courant alternatif à sa valeur initiale En effet, l'entrée négative de l'amplifica- teur comparateur 107 a un potentiel qui est défini, à partir de la tension prélevée aux bornes des deux diodes Zener 50 et 53, par le pont diviseur 111-112 Tant que la tension continue issue de l'intégrateur de Miller 61 croit normale- ment, le potentiel appliqué à l'entrée positive de l'amplifi- cateur comparateur 107 reste plus petit que le potentiel appliqué à son entrée négative Dans ces conditions, la ten- sion de sortie de l'amplificateur comparateur 107 est négati- ve et aucun courant ne traverse les diodes 115 et 117 Cet état se maintient jusqu'à ce que la tension continue de la rampe atteigne la limite supérieure ou valeur finale définie par le diviseur de tension 57-58 Si, à ce moment, le disjonc- teur 1 n'a pas disjoncté et si la tension de sortie de l'am- plificateur 96 n'est pas devenue positive, c'est parce que le courant alternatif principal n'a pas pu être convenable- ment asservi par suite de l'existence d'une impédance exté- rieure excessive Dans ce cas, la tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller 61 continue à croître jusqu'à ce que le potentiel appliqué à l'entrée positive de l'amplifica- teur comparateur 107 devienne plus grand que le potentiel appliqué à son entrée négative La tension de sortie de l'am- plificateur comparateur 107 devient alors positive et cette tension positive, appliquée à travers la diode 115 à la borne de commande d du commutateur analogique 97, provoque le bas- culement de ce dernier et, par suite, aussi le basculement des commutateurs analogiques 63 et 71, ce qui a pour effet de ramener la tension continue produite par l'intégrateur de Miller 61 à sa valeur initiale En outre, un courant cir- cule maintenant à travers la diode électroluminescente 117 qui s'illumine donc et signale ainsi l'anomalie à l'utilisateur. L'élément sensible à la température 114, qui est placé sur le radiateur de refroidissement du transistor de puissance 9, permet, en combinaison avec le circuit 106, de protéger ce transistor de puissance contre une élévation excessive de sa température En effet, la différence de potentiel aux bornes de l'élément 114 est une-fonction liné- aire croissante de sa température Il en résulte que, lorsque la température de l'amplificateur de puissance 9 et, par suite, celle de l'élément 114 augmentent, le poten- tiel appliqué à 1 'entrée négative de l'amplificateur compa- rateur 107 décroît En conséquence, la tension positive qui est issue de l'intégrateur de Miller 61 et qui est appliquée, après décalage par la diode Zener 109, t l'entrée positive du comparateur amplificateur 107 atteint plus tôt le potentiel appliqué à l'entrée négative de cet amplificateur comparateur. La tension de sortie de l'amplificateur comparateur 107 devient donc positive plus tôt et provoque, comme précédemment, le basculement du comparateur analogique 97 et, par suite, aussi celui des commutateurs analogiques 63 et 71 La rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller 61 et, par suite, la rampe de courant alternatif, sont ainsi ramenées plus tôt à leur valeur initiale Autrement dit, on provoque ainsi un abaissement du potentiel maximal atteint par la rampe de tension continue, donc du niveau maximal atteint par le courant alternatif principal, quand la température du transistor de puissance 9 s'accroit excessivement, assu- rant ainsi la protection de ce transistor. Il est bien entendu que la forme d'exécution de la présente invention qui a été décrite ci-dessus a été donnée à titre d'exemple purement indicatif et nullement limitatif et que de nombreuses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art sans pour autant sortir du cadre de la présente invention C'est ainsi notamment que l'on peut se dispenser des diodes Zener 50 et 53 si l'on utilise une batte- rie auxiliaire dont la tension de sortie reste constante pendant la durée de vie de la batterie, par exemple une batterie à l'oxyde de mercure. *16 2540286 REVENDICATIONS - 1. Dispositif pour engendrer une rampe de courant al- ternatif pour la vérification du courant de déclenchement d'un disjoncteur ( 1), comprenant un redresseur en pont ( 6) dont les bornes ( 7 a et 7 b) du côté alternatif sont reliées respectivement à une borne active du réseau de tension alternative 13) située en aval du disjoncteur ( 1) et à la masse ou la terre ( 4) ou une autre borne active dudit réseau située en amont du disjoncteur, un circuit de charge ( 10, 9, 14) branché entre les deux bornes ( 8 a et 8 b) du redresseur en Dont ( 6) du côté continu, ce circuit de charge étant constitué principalement par un transistor de puissance ( 9) en série avec une résistance de mesure ( 14), la borne de commande de ce transistor de puissance ( 9) étant reliée à la borne de sortie d'un amplificateur à grand gain ( 13), dont une première entrée (-) reçoit au moins une partie de la tension apparaissant aux bornes de la résistance de mesure ( 14), un tran- sistor à effet de champ ( 19) piloté Dar une tension dépendant de la tension aux bornes d'un condensateur ( 21) chargé à partir d'une batterie auxiliaire ( 24), la résistance de conduction de ce transistor à effet de champ ( 19) constituant, avec une résistance ( 18), un diviseur Dotentiométrique dont le point milieu ( 46) est relié à une seconde entrée (+) de l'ampli- ficateur à grand gain ( 13), le diviseur potentiométrique ( 18,19) étant branché entre les deux bornes ( 8 a et 8 b) du côté continu du redresseur en pont ( 6), caractérisé en ce au'il comprend en outre un générateur de courant constant ( 61), qui est ali- menté en courant par la batterie auxiliaire ( 24) pour char- ger ledit condensateur ( 21), et un amplificateur comparateur ( 65) dont une première entrée () est reliée au condensateur ( 21), dont une seconde entrée (+) est reliée au point de jonction ( 68) entre la résistance de mesure ( 14) et le transis- tor de puissance ( 9), et dont la sortie est reliée à la porte dudit transistor à effet de champ ( 19). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde entrée (+) de l'amplificateur comparateur ( 65) est reliée audit point de jonction ( 68) par l'intermédiaire d'un filtre ( 66, 67). 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caracté- risé en ce que le générateur de courant constant ( 61) et le condensateur ( 21) forment un intégrateur de Miller. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que la batterie auxiliaire ( 24) est une batterie à l'oxyde de mercure. 5. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une diode Zener ( 53), connectée aux bornes de la batterie auxiliaire ( 24), et un premier divi- seur de tension ( 55, 56), connecté aux bornes de la diode Zenner ( 53), pour appliquer à l'intégrateur de Miller ( 61), à titre de tension d'entrée, une tension définissant une valeur initiale minimale de la rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un premier commutateur analogique ( 63) ayant une première jonction (a,b) connectée en série entre la sortie de l'intégrateur de Miller ( 61) et la première entrée (-) de l'amplificateur comparateur ( 65), et une seconde jonction (b,c) connectée en série avec une résistance ( 62) aux bornes dudit condensateur ( 21), un deuxième diviseur de tension ( 57, 58), qui est connecté aux bornes de la diode Zener ( 53) et au point milieu duquel est disponible une tension définissant une valeur finale maximale de la rampe de tension continue engendrée par l'intégrateur de Miller ( 61), un deuxième amplifi- cateur ( 96) ayant une première entrée (+) reliée au point de jonction ( 68) entre le transistor de puissance ( 9) et la résis- tance de mesure ( 14), un deuxième commutateur analogique ( 97) ayant une première jonction (a,b), qui est connectée en série entre le point milieu du second diviseur de tension ( 57-58) 18 2540286 et une seconde entrée (-) du second amplificateur ( 96), et une seconde jonction (b,c), qui est connectée au pôle négatif de la batterie auxiliaire ( 24) par une résistance ( 105) et à l'anode de la diode Zener ( 53) par une diode ( 104), la sortie du second amplificateur ( 96) étant reliée par une diode ( 98) aux bornes de commande (d) des premier et second commuta- teurs analogiques ( 63 et 97). 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit indicateur de défaut ( 106) comportant un troisième diviseur de tension ( 111-112) connecté aux bornes de la diode Zener ( 53), un troisième amplificateur comparateur ( 107) ayant une première entrée (+), qui est connectée par une diode Zener ( 109) à la sortie de l'intégra- teur de Miller ( 61), et une deuxième entrée (-) qui est connectée au point milieu du troisième diviseur de tension ( 111-112), et une diode électroluminescente ( 117) qui est connectée à la sortie du troisième amplificateur comparateur ( 107) et qui s'illumine quand le potentiel appliqué à la pre- mière entrée (+) du troisième amplificateur comparateur ( 107) devient plus grand que le potentiel appliqué à la seconde entrée (-) de ce troisième amplificateur comparateur. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que la sortie du troisième amplificateur comparateur ( 107) est reliée par une diode à la borne de commande (d) du deuxième commutateur analogique ( 97). 9. Dispositif selon la revendication 6 ou 7, caracté- risé en ce qu'un élément sensible à la température ( 114) est placé en relation thermique avec le transistor de puissance ( 9) et est connecté électriquement aux bornes du troisième diviseur de tension ( 111-112).