Brevet FR2537280A1 — publié le 19840608

DISPOSITIF DE MESURE DE PARAMETRES DE TRANSMISSION D'UNE FIBRE OPTIQUE PAR LA METHODE DE RETRODIFFUSION. La présente invention concerne un dispositif de mesure de caractéristiques de transmission d'une fibre optique à analyser mettant en oeuvre la méthode de mesure dite de "rétrodiffusion". Les paramètres à mesurer pour la caractérisation d'une fibre optique sont de natures physiques très différentes. Généralement, on distingue quatre niveaux de caractérisation suivant le paramètre physique mis en oeuvre: - les caractéristiques géométriques : Elles regroupent toutes les mesures ayant un rapport avec les dimensions du coeur, de la gaine et certains revêtements de la fibre ; - les caractéristiques optiques : Elles portent sur toutes les mesures optiques pouvant être effectuées dans un plan de section droite de la fibre (ex.: ouverture numérique, profil d'indice...). - les caractéristiques de transmission: Elles regroupent toutes les mesures portant sur la propagation de la lumière modulée dans la fibre, qu'il s'agisse des caractéristiques propres à la porteuse (atténuation) ou de celles propres à la modulation (réponse en bande de base) Les mesures de longueur et de continuité de guide optique sont également comprises dans ce paragraphe. - et les caractéristiques mécaniques: Elles portent sur un ensemble de tests (tension, traction, vibration...) à faire subir à la fibre, afin de lui garantir une bonne résistance mécanique directement reliée à sa durée de vie. La présente invention se place dans le cadre de la mesure de paramètres liés aux caractéristiques de transmission. Plusieurs méthodes ont été proposées. L'une de ces méthodes est généralement connue sous l'appellation: méthode de "mesure par rétrodiffusion". Lorsqu'on injecte une impulsion lumineuse dans une fibre optique, une partie de l'énergie lumineuse véhiculée par cette impulsion est diffusée par le matériau constituant la fibre optique. La méthode de mesure par rétrodiffusion tire profit de ce phénomène. En effet, une infime partie de l'énergie diffusée peut être conduite par la fibre et retransmis vers I'émetteur de lumière. En collectant cette énergie rétrodiffusée et en la détectant, on peut recueillir un signal qui une fois analysé permet notamment de contrôler l'atténuation de la fibre, de donner sa longueur et de localiser la présence de défauts. Cette méthode est extrêmement utile, car elle permet d'effectuer une carthographie d'une fibre ou d'une liaison complète à partir d'une seule extrémité. Elle est en cela très voisine des techniques d'échométrie sur câble métallique. Un appareil de mesure par rétrodiffusion comprend généralement une source, par exemple une diode laser ou un laser YAG, émettant des impulsions de courte durée (typiquement de l'ordre de 100 ns) et très puissantes. Ces impulsions sont transmises à une première branche d'un coupleur directionnel à trois branches et injectées par l'intermédiaire d'une deuxième branche de ce coupleur dans une fibre optique à mesurer. L'énergie rétrodiffusée est reçue par cette même branche et transmise par la troisième branche à des moyens opto-électronique de détection reliés en sortie à un amplificateur. Des moyens de visualisations, par exemple un oscilloscope ou une table traçante, reçoivent sur une entrée de synchronisation un signal électrique en simultanéité de temps avec l'émission de l'impulsion lumineuse et sur une autre entrée le signal de sortie de l'amplificateur. L'évolution en fonction du temps du signal est en relation biunivoque avec les variations des propriétés optiques locales le long de la fibre optique.Cependant les résultats expérimentaux de mesures par rétrodiffusion, notamment ceux concernant les mesures sur les fibres optiques monomodes qui offrent les meilleures performances dans les réseaux de transmission par fibres optiques sur des longues distances, sont perturbés par la présence d'échos parasites importants provenant des réflexions sur la face d'entrée de la fibre à étudier et sur les faces d'entrée et sortie des éléments optiques intermédiaires. L'amplitude des échos parasites rapportée à celle correspondant à l'énergie rétrodiffusée est telle qu'il y a risque de déterioration des moyens de détection opto-électronique ou, pour le moins, un l'aveuglementçl de ceux ci pendant un intervalle de temps qui correspond à une distance parcourue par la lumière d'une dizaine de mètres à plusieurs centaines de mètres. Dans la gamme de longueurs d'onde des sources laser habituellement utilisées (0,85 à 1,3 micromètres) un intervalle de temps de 4,7 microsecondes correspond à une propagation de l'onde guidée sur une distance de 1 km environ, c'est à dire 9,4 microseconde pour un aller et retour. Pour obvier à ces difficultés, il a été proposé d'utiliser un jeu d'analyseur et de polariseur croisés ou un prisme polarisant jouant le rôle double de polariseur et d'analyseur. Ces éléments optiques sont disposés respectivement sur le chemin optique suivi par l'impulsion lumineuse incidente et le chemin optique de l'onde retrodiffusée. Un appareil de mesure incorporant cette disposition est décrit dans l'article de HARTOG et al paru dans la publication : "Sixth ECOC Conférence ; publication ne190, Post Deadline Papers", pages 5-8. Cette disposition permet théoriquement de supprimer totalement les échos parasites. Cependant, ce procédé est sensible aux rotations de la direction de polarisation de la lumière rétrodiffusée. En fait, de façon pratique, il ne convient que pour des mesures effectuées sur des fibres multimodes. Dans le cas des fibres mono modes, et en particulier pour les mesures d'atténuation ou pour les mesures de pertes au niveau d'une épissure entre deux fibres optiques mises bout à bout, le signal est perturbé par la présence de fluctuations importantes ces à des variations locales de l'état de polarisation de la lumière rétrodiffusée. En outre, dans tous les cas, il y a introduction de pertes d'insertions substantielles: 3 db au minimum sur l'amplitude du signal proportionnel à l'énergie rétrodiffusée. Aussi, deux autres procédés ont été proposés combinables entre eux etÏou avec le procédé qui vient d'être décrit. Ces procédés sont fondés sur une atténuation de l'écho d'entrée et/ou un filtrage spatial. Le premier consiste à utiliser une cellule de mesure comprenant une cuve à liquide adaptateur d'indice combinée avec des éléments optiques de géométries diverses, de séparation des faisceaux incident et réfléchi et formant embout dans lequel est insérée l'extrémité de la fibre à mesurer, ces éléments étant noyés dans le liquide d'indice. Cette disposition permet de minimiser les échos parasites sans obtenir une extinction complète de ceux ci dû fait de légères désadaptations d'indice du liquide inévitables ou de la présence d'impuretés.En outre, il est nécessaire de préparer la fibre pour la monter dans l'embout de la cellule de mesure, et/ou de procéder à des manipulations délicates pour l'introduire dans un capillaire, selon les diverses configurations de cellules de mesure proposées. A titre d'exemple, un appareil de mesure comportant uné telle cellule est décrit dans l'article de COSTA et SORDO paru dans la publication: "Third ECOC Conference"; Munich, 14-16 septembre 1977, pages 69-71. La figure 3 illustre l'importance de l'écho résiduel. Le second procédé consiste à polir l'extrémité de la fibre à mesurer par laquelle est injectée l'impulsion lumineuse de manière à obtenir une face d'entrée formant un angle important avec l'axe optique de la fibre optique, typiquement 100. Comme précédemment, il est difficile d'obtenir une extinction complète des échos parasites. L'amplitude du signal parasite reste du même ordre de grandeur que celle des signaux utile dans le cas des fibres optiques monomodes. Une technique de ce type est évoquée dans l'article de ROSS paru dans "Electronics Lettes", vol.17,n0 17, 20 aout 1981, pages 596-597. L'inconvénient de ce procédé est d'exiger une préparation longue de la fibre optique nécessitant un appareillage complexe. La présente invention se fixe pour but de pallier les inconvénients de l'art connu. Le dispositif selon l'invention comprend également des moyens optiques opérant un filtrage spatial. Mais ces moyens sont à base d'un simple tronçon de fibre optique intermédiaire disposée sur le chemin optique du faisceau rétrodiffusé transmis aux moyens de détection opto-électronique et n'introduisant que des pertes d'insertion négligeables. En outre, la fibre optique à étudier ne nécessite aucune manipulation ou préparation délicate à l'exception d'une opération de cassure obtenue par simple clivage, la face d'entrée formant alors un angle avec l'axe optique de faible amplitude. Ces dispositions, contrairement à l'art connu, permettent un filtrage spatial très précis ce qui se traduit par l'extinction quasi complète des échos parasites, que ce soit pour les mesures effectuées dans le cadre des fibres optiques monomodes ou celui des fibres optiques multimodes. L'invention a donc pour objet un dispositif de mesure de paramètres de transmission d'une fibre optique à analyser du type comprenant une source émettant des impulsions d'énergie lumineuse, un coupleur directionnel à trois branches couplé optique ment par une première branche à la source de manière à capter les impulsions d'énergie lumineuse, couplé optiquement par une deuxième branche à la face terminale d'une première extrémité de la fibre optique à analyser, réémettant les impulsions d'énergie lumineuse par cette deuxième branche et les injectant dans la fibre optique à analyser sous forme d'onde guidée suivant une direction de propagation longitudinale à la fibre optique, ladite onde subissant une rétrodiffusion partielle de l'énergie captée par la seconde branche du coupleur directionnel et réémise par sa troisième branche, des moyens opto-électroniques de détection couplés au coupleur directionnel par cette troisième branche de manière à capter l'énergie rétrodiffusée et la convertir en un signal électrique représentatif et des moyens d'exploitation de ce signal électrique pour en dériver lesdits paramètres de transmission; caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de filtrage spatial comprenant un tronçon de fibre optique intermédiaire disposée entre le coupleur directionnel et les moyens opto-électroniques de détection de manière à recevoir par la face terminal d'une première extrémité l'énergie lumineuse rétrodiffusée réémise par le coupleur directionnel et la retransmettant par la face terminale de sa seconde extrémité aux moyens opto-électroniques de détection et en ce que ladite face terminale de la première extrémité de la fibre optique à analyser est clivée et forme avec ladite direction de- propagation de l'onde guidée un angle différent de ' /2 radians. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaitront à l'aide de la description qui suit en référence aux figures annexées et parmi lesqueiles: - la figure 1 est un schéma synoptique d'un dispositif de mesure par rétrodiffusion de l'art connu - la figure 2 est un diagramme illustrant le fonctionnement d'un tel dispositif - la figure 3 est un dispositif de mesure par rétrodiffusion selon l'invention; - les figures 4 et 5 sont des oscillogrammes illustrant le fonctionnement d'un tel dispositif - la figure 6 est un diagramme illustrant une possibilité avantageuse de mesure particulière permise par le dispositif de l'invention. Le dispositif de l'invention concervant les principaux éléments et l'architecture générale des appareils de mesure selon la technique de rétrodiffusion de l'art connu, il parait utile de rappeler les grandes lignes de cette architecture. La figure 1 est un diagramme synoptique d'un dispositif de l'art connu. Un tel dispositif comprend un générateur 1 d'impulsions de commande alimentant en énergie électrique une source laser 2. Les impulsions émises par la source doivent être de courte durée typiquement dans la gamme 50 à 200 ns et de forte puissance instantannée. A titre d'exemple, une source utilisable est un laser impulsionnel de type "YAG Q-Switch" émettant des impulsions de durée égale à 200 ns de longueur d'onde centrée sur 1,06 micromètres. La fréquence de répétition doit être adaptée au temps nécessaire à un aller et retour d'une onde guidée parcourant toute la longueur de fibre à mesurer et réfléchie par l'extrémité opposée à l'extrémité d'injection. L'impulsion émise est transmise à l'une des branches b1 d'un coupleur directionnel 3 à trois branches bl, b2 et b3. Celuici transmet l'impulsion par une deuxième branche b2 à l'une des extrémité fe d'une fibre optique i à mesurer et reçoit par cette même branche, la lumière rétrodiffusée par la fibre optique f. Cette lumière est discriminée de la lumière incidente par le coupleur directionnel 3 et transmise par la troisième branche b3 à un détecteur opto-électronique 4 qui la convertit en signal électrique représentatif de la puissance optique rétrodiffusée. Le coupleur directionnel 3 peut être constitué simplement par une lame séparatrice légèrement réfléchissante, par exemple présentant un coefficient de réflexion R = 0,04 et un coefficient de transmission T = 0,92. De préférence, cette lame est légèrement prismatique de manière à supprimer les réflexions multiples. Le détecteur opto-électronique 4 est réalisé à base de tout organe approprié suffisamment sensible pour détecter les faibles signaux rétrodif fusés, par exemple une photodiode à avalanche ou un tube photomultiplicateur. Les signaux de sortie de ce détecteur sont adaptés et amplifiés par des circuits électroniques représentés par un simple amplificateur 5 dont les signaux de sortie sont transmis à une entrée de signal e2 de moyens électroniques d'exploitation oui de visualisation 6, par exemple un oscillos- cope. Ceuxsi reçoivent sur une entrée de synchronisation el un signal impulsionnel en simultanéité de temps avec l'émission de l'impulsion d'énergie lumineuse, par exemple, dans le cas d'un oscilloscope, pour démarrer le balayage de l'écran par un spot d'inscription. La courbe affichée est alors représentative de la configuration optique de la fibre optique en fonction de l'éloignement de la face d'entrée fe jusqu'à sa face de sortie f5. Sur le diagramme synoptique de la figure 1, n'ont été représentés que les éléments principaux constituant l'architecture commune aux dispositifs de l'art connu. Dans la pratique, il est nécessaire d'utiliser des éléments optiques supplémentaires tels que par exemple objectifs ou lentilles de focalisation et diaphragmes disposés sur les différents trajets optiques. La fonction de tels éléments sera précisée ultérieurement. Cependant, comme il a été rappelé, le signal rétrodiffusé, seul utile, est très faible et, notamment, la réflexion d'une partie de l'énergie lumineuse incidente sur la face d'entrée f e de la fibre à étudier f se traduit par l'apparition d'un écho parasite d'amplitude beaucoup plus importante que celle du signal utile. La figure 2 illustre l'allure du signal de sortie que fournirait lé détecteur 4 si des mesures n'étaient pas prises pour diminuer ou supprimer les effets parasites. L'axe vertical du diagramme représente en unités arbitraires l'amplitude du signal de sortie du détecteur et un premier axe horizontal le temps qui s'écoule après l'instant t0, instant d'émission d'une impulsion lumineuse par la source laser 2. Aux temps de propagation près, le détecteur 4 reçoit à cet instant une partie de la puissance émise, partie réfléchie par -la face d'entrée f e de la fibre f. La puissance optique reçue serait alors beaucoup plus importante que celle due à la rétrodiffusion au sein de la fibre optique même dans des régions proches de la face d'entrée fe pour lesquels l'amplitude du signal de rétrodiffusion est plus importante. Il s'ensuit un "aveuglement" du détecteur opto-électronique 4 dO au temps de récupération, après saturation, pendant l'intervalle to-tl. Pendant cet intervalle de temps toute mesure est inexploitable. L'énergie reçue dûe à l'écho pourrait également, avec des détecteurs très sensibles, causer des dommages irréparables. Ensuite, la mesure redevient exploitable jusqu'au temps t3 où il y a réception d'un pic dû à la reflexion sur la face de sortie f5, ce pic étant très atténué par les pertes linéiques. I1 est également représenté, sur un second axe horizontal, des longueurs de fibres puisqulon peut effectuer une correspondance bi-univoque entre l'instant de réception de l'énergie par le détecteur et la distance parcourrue qui représente un aller et retour de la lumière. L'intervalle de temps to-tl correspond à un segment de fibre optique de longueur li dont on ne peut mesurer les caractéristiques. L'instant t0 correspond au début de la fibre ou longueur zéro (face d'entrée fe) et l'instant t3 à la longueur 1max (face de sortie f5) ou longueur totale de la fibre. Typiquement la longueur 11 correspond à plusieurs dizaines de mètres de fibres optiques non mesurables. Pour supprimer ces effets parasites, on peut tout d'abord "occulter" la mesure pendant l'intervalle de temps to-tl, c'est à dire se résoudre à ne pas effectuer de mesures sur la longueur 11 de la fibre optique à caractériser et munir le détecteur 4 de circuits électroniques limiteurs. On peut également supprimer l'effet de l'écho parasite ou du moins l'atténuer en adoptant les solutions qui ont été rappelées. La première solution consiste à placer un jeu de polariseur et d'analyseur respectivement entre la source laser et la branche bl du coupleur directionnel 3, et entre le détecteur 4 et la branche b3 du coupleur directionnel 3. Cette disposition introduit de grandes pertes d'insertion typiquement (3 db par élément) et n'est en pratique utilisable que pour les mesures effectuées -sur les fibres multimodes. Une seconde série de solutions consistent à atténuer l'écho d'entrée et/ou à effectuer un filtrage spatial, mais les dispositions proposées par l'art connu sont complexes, exigent des manipulations délicates de la fibre optique à mesurer et ne permettent que d'atténuer l'écho mais non de le supprimer entièrement. L'invention se place dans ce cadre mais propose un dispositif qui permet un filtrage spatial efficace tout en ne mettant en oeuvre que des moyens simples. La figure 3 illustre un dispositif de mesure conforme à l'invention. Sur cette figure n'ont été représentés que les éléments essentiels à la compréhension de l'invention. L'architecture générale du dispositif de l'art connu de la figure 1 est conservée. On retrouve également sur cette figure des éléments communs au dispositif de la figure 1 : source laser 2, détecteur opto-électronique 4s coupleur directionnel 3 constitué dans l'exemple de réalisation illustré sur la figure 3 par une lame partiellement réfléchissante LS et la fibre optique à caractériser f. Ces éléments ne seront pas redécrits. Selon la caractéristique la plus importante de l'invention, un filtrage spatial est réalisé simplement en disposant un tronçon de fibre optique intermédiaire f. entre le coupleur directionnel, et le détecteur 4. Pour compléter l'ensemble5 différents objectifs 1 à O4 de focalisation et de collimation sont prévus, ainsi qu'un diaphragme 7, qui coopèrent avec les autres éléments optiques du dispositif de l'invention de la manière qui va être explicitée dans ce qui suit. La source laser émet des impulsions lumineuses suivant une direction moyenne de propagation représentée sur la figure 3 par un axe A1. Sur cet axe A 1 sont disposés deux objectifs 1 et O2 dont les axes optiques cornmuns sont confondus avec l'axe A 1. Ces objectifs sont disposés selon une configuration "afocale" permettant de régler la dimension de la section du faisceau transmis, ce dans un but d'optimiser la puissance des radiations destinées à être injectées dans la fibre optique f. Ce réglage est obtenu simplement en ajustant la distance séparant les deux objectifs. La lame LS est inclinée d'un angle cl par rapport à l'axe de propagation tl typiquement de l'ordre de 5 . Une partie de la puissance est réfléchie suivant un axe A2 incliné d'un angle 2 a par rapport à l'axe 81. Sur cet axe est disposé un objectif de focalisation O3 destiné à focaliser le faisceau lumineux se propageant suivant l'axe 2 sur la face d'entrée fe de la fibre e optique f à étudier qui à son tour réfléchit une partie du faisceau incident (écho parasite).L'énergie lumineuse réfléchie ainsi que l'énergie lumineuse rétrodiffusée suit des chemins optiques voisins, c 'est à dire substantiellement parallèles à l'axe A 2. Si la lame LS, légèrement prismatique, présente les coefficients de réflexion R = 0,04 et de transmission T = 0,92 déjà indiqués, ou des coefficients de cet ordre de grandeur, la plus grande partie de l'énergie lumineuse est transmise par ia lame LS toujours suivant l'axe Â 2. Naturellement d'autres types de coupleurs directionnels sont utilisables. Sur cet axe, en aval du coupleur directionnel 3 est disposé un quatrième objectif O4 coopèrant avec l'objectif O3 et destiné à former l'image de la face d'entrée f de la fibre f sur la face d'entrée f de la fibre e ei optique intermédiaire fi avec un grandissement proche de l'unité L'autre extrémité de la fibre optique f. est couplée optiquement au détecteur opto-électronique 4 qui délivre un signal électrique de sortie représentatif de la puissance optique injectée dans la fibre optique f. La surface utile et l'angle d'acceptance du système de détection constitué par le détecteur muni de la fibre intermédiaire sont parfaitement adaptés à la géométrie du faisceau rétrodiffusé par les dispositions qui viennent d'être décrites. Par contre le flux parasite pénétrant dans la fibre optique f. est très faible. Un filtrage préalable du flux parasite peut être effectué à l'aide d'un diaphragme 7 disposé sur l'axe A 2 entre le coupleur directionnel 3 et l'objectif 04. De façon préférentielle la fibre optique fi a des caractéristiques géométriques et optiques proches de celle à étudier. Cependant, pour des raisons pratiques, une fibre optique multimode peut être utilisée aussi bien pour les mesures effectuées sur des fibres optique multimodes que sur celles effectuées sur des fibres optiques monomodes. En ce qui concerne la fibre optique à étudier, une seule condition, simple à réaliser, doit être remplie. elle doit être coupée par clivage de façon à ce que la surface d'entrée ne soit pas exactement perpendiculaire à son axe optique qui est confondu avec l'axe 2 lorsque la fibre optique f est placée dans le dispositif de mesure. Il n'est cependant exigé aucun polissage et l'angle d'inclinaison de la face d'entrée par rapport à l'axe optique peut être très faible, contrairement à l'art connu. il s'ensuit que le signal réfléchi par la face d'entrée et le signal rétrodiffusé sont légèrement séparés spatialement. Le filtrage spatial très précis de ces deux composantes est réalisé par la fibre intermédiaire fi. A fortiori les reflexions parasites sur les surfaces optiques notamment celles de l'objectif O3 sont filtrées spatialement par ce procédé associé éventuellement à un ou plusieurs filtrages préalables par exemple du type de celui réalisé par le diaphragme 7. A titre d'exemples, des mesures de rétrodiffusion ont été réalisées sur une fibre multimode et sur une fibre mono mode. La fibre multimode à gradient d'indice mesurée avait les caractéristiques suivantes: diamètre de coeur 50 micromètres, diamètre de gaine 125 micromètres, ouverture numériqueO.N. = 0.2. La fibre monomode avait les caractéristiques suivantes: diamètre de coeur 5 micromètres, type à saut d'indice, écart d'indice 13,7 10 3. La longueur d'onde de coupure effective de cette fibre optique est de 1,2 micromètre. Pour une source laser émettant sur une longueur d'onde centrée sur 1,06 micromètre, elle est donc bimode. Pour la rendre monomode, la fibre à tester avait été enroulée sur un mandrin de faible diamètre : 7 mm, pour réaliser un filtrage du second mode. Les objectifs 1 à O4 étaient des objectifs de type microscope à grandissement 12,5 et ouverture numérique O.N. = 0,25. La fibre optique intermédiaire f. était une fibre optique multimode de caractéristiques analogues à celles de la fibre optique multimode testée. Cependant, pour l'étude des fibres optiques multimodes, il est préférable que l'ouverture numérique et son diamètre de coeur soient légèrement supérieurs à ceux de la fibre optique multimode étudiée. Les figures 4 et 5 sont des oscillogrammes représentant l'évolution dui signal électrique de sortie V5 en mV fourni par le détecteur 4 en fonction du temps en ns correspondant au début de la fibre optique à étudier, respecti vement (fig.4) pour la fibre optique multimode et (fig.5) pour la fibre optique monomode dont les caractéristiques ont été rappelées. On constate que le pic résiduel dans les deux cas est bien inférieur à l'amplitude du signal rétrodiffusé. Si les conditions précédemment énoncées concernant l'ouverture et le diamètre de coeur de la fibre optique intermédiaire ne sont pas réalisées pour l'étude de fibres optiques multimodes, on risque le filtrage sélectif de la contribution de certains groupes de modes. Cependant, ce phénomène peut être mis à profit pour effectuer précisément une analyse sélective de la contribution de différents groupes de modes et étendre ainsi, selon un aspect avantageux, le champ des mesures permises par le dispositif de l'invention. Un exemple va maintenant être décrit pour illustrer cette possibilité. On a choisi une fibre optique intermédiaire fi à saut d'indice très faiblement multimode, notamment dont le diamètre de coeur est d'environ 10 microç mètre. Une fibre monomode peut également etre utilisée. La face d'entrée fei de la fibre optique intermédiaire, est déplacée par rapport au plan contenant l'image de la face d'entrée fe de la fibre à étudier f que forme objectif 04. Dans l'exemple choisi, les conditions d'injection sont fixées, le diamètre du faisceau injecté est de l'ordre de 7 micromètres, le faisceau étant centré sur l'axe 2' confondu avec l'axe optique de la fibre intermédiaire f. dans sa région d'extrémité. Dans ces conditions, les modes d'ordre bas sont privilégiés à l'injection. Sur le diagramme de la figure 6, sont représentés deux courbes illustrant l'évolution du signal de sortie en fonction du temps du détecteur 4 après normalisation pour des positions différentes de la face d'entrée fei de la fibre intermédiaire fi par rapport au plan de l'image de la face d'entrée f e formée par l'objectif O4, respectivement un décalage latéral par rapport à l'axe A 2 de zéro micromètre (courbe A) et de 20 micromètres (courbe B). Il peut être constaté que le phénomène de rétrodiffusion privilégie les modes d'ordre bas de la fibre optique f pour les conditions d'excitation qui ont été précisées et qu'une égalisation intervient au cours de la propagation de l'énergie dans la fibre optique. Le dispositif selon l'invention permet donc à volonté une analyse globale ou une analyse sélective du phénomène de rétrodiffusion, par une simple adaptation de certaines caractéristiques de la fibre optique intermédiaire f. et le règlage de sa position par rapport à l'axe de propagation. Il suffit de disposer celle-ci sur un support à déplacements micrométriques contrôlés. Dans d'autres variantes, non illustrées, on peut faire varier de façon analogue les conditions d'excitation de la fibre optique à analyser. ou simultanément les conditions d'excitation de la fibre optique à analyser et les conditions d'analyse du signal rétrodiffusé par la fibre intermédiaire. L'invention n'est naturellement pas limitée aux seuls exemples de réalisations spécifiquement décrits à titre d'illustration. Toutes variantes à la portée de l'homme de métier dans l'architecture du dispositif de mesure pour la mise en oeuvre de méthodes de mesure par rétrodiffusion rentrent dans le cadre de l'invention. La caractéristique principale est la mise en oeuvre de'moyens de filtrage spatial comprenant une fibre optique intermédiaire. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de paramètres de transmission d'une fibre optique (f) à analyser du type comprenant une source (2) émettant des impulsions d'énergie lumineuse, un coupleur directionnel (3) à trois branches couplé optiquement par une première branche (bl) à la source (2) de manière à capter les impulsions d'énergie lumineuse, couplé optiquement par une deuxième branche (b2) à la face terminale (fe) d'une première extrémité de la fibre optique (f) à analyseur, réémettant les impulsions d'énergie lumineuse par cette deuxième branche (b2) et les injectant dans la fibre optique (f) à analyser sous forme d'onde guidée suivant une direction de propagation longitudinale à la fibre optique, ladite onde subissant une rétrodiffusion partielle de l'énergie captée par la seconde branche du coupleur directionnel (3) et réémise par sa troisième branche (b3), des moyens opto-électroniques de détection (4) couplés au coupleur directionnel (3) par cette troisième branche (bg) de manière à capter l'énergie rétrodiffusée et la convertir en un signal électrique représentatif et des moyens d'exploitation de ce signal électrique pour en dériver lesdits paramètres de transmission; caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de filtrage spatial comprenant un tronçon de fibre optique intermédiaire (fi) disposée entre le coupleur directionnel (3) et les moyens opto-électroniques de détection (3) de manière à recevoir par la face terminal (fei) d'une première extrémité l'énergie lumineuse rétrodiffusée réémise par le coupleur directionnel (3) et la retransmettant par la face terminale de sa seconde extrémité aux moyens opto-électroniques de détection (4) et en ce que ladite face terminale (fe) de la première extrémité de la fibre optique (f) à analyser est clivée et forme avec ladite direction de propagation de l'onde guidée un angle différent de t? 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens optiques (03, O4) formant l'image de la face terminale (fie) de la première extrémité de la fibre optique (f) à analyser sur la face terminale de de la première extrémité de la fibre optique intermédiaire (fi) avec un grandisse ment voisin de l'unité. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source émettant lesdites impulsions suivant une direction privilégiée de l'espace ( ), il comprend en outre un système optique afocal ( 1, 02) permettant le règlage de la dimension du faisceau injecté disposé entre la source (2) d'impulsions d'énergie lumineuse et le coupleur directionnel (3) de manière à régler le niveau de puissance optique des impulsions injectées dans la fibre optique à analyser et d'axe optique confondu avec ladite direction privilé giée C\ 1). 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le système afocal comprend deux objectifs d'axes optiques communs confondus avec ladite direction privilégiée (ss1) et à écartement variable suivant cette direction (8 1) de manière à réaliser ledit réglage de la dimension du faisceau injecté. 5. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend en outre un diaphragme (7) disposé entre le coupleur directionnel et la face terminale (fei) de la première extrémité de fibre optique intermédiaire (fi) muni d'une ouverture adaptée au diamètre du faisceau lumineux - rétrodif- fusé. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que la fibre optique (f) à analyser est une fibre optique monomode. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que la fibre optique (f) à analyser est une fibre optique multimode. 8. Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que la fibre optique (f) à analyser ayant un diamètre de coeur et une ouverture numérique de valeur déterminées intermédiaire (fi) est une fibre optique multimode et a un diamètre de coeur et une ouverture numérique de valeurs plus importantes que ceux de la fibre optique (f) à analyser. 9. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que la fibre optique (f) à analyser est une fibre optique multimode de diamètre de coeur et d'ouverture numérique valeurs déterminées, la fibre optique intermédiaire (fi) une fibre optique de diamètre de coeur et d'ouverture numérique de valeurs inférieures aux dites valeurs déterminées et en ce qu'il comprend des moyens de déplacement latéral de la fibre optique intermédiaire de manière à permettre l'analyse sélective d'une partie des modes de propagation permis par cette fibre.