Brevet FR2541543A1 — publié le 19840824

La présente invention se rapporte à un circuit de réglage de la dimension de l'image qui permet la variation simultanée de la hauteur et de la largeur d'une trame balayée. La relation entre la hauteur et la largeur est maintenue proportionnelle pour maintenir un rapport d'aspect constant de l'image. Le circuit peut être commandé soit localement ou bien être à télécommande; le spectateur reçoit l'impression d'un effet zoom. La plage de fonctionnement peut être choisie entre un sous-balayage et un sur-balayage. La haute tension ou d'autres paramètres analogues du télé- viseur ne sont pas influencés par la variation de la dimension de l'image. Selonun aspect de l'invention, le circuit de réglage de la dimension de l'image est incorporé dans un circuit modulateur qui est utilisé pour produire une correction de coussinet latéral pour la déviation horizontale. Un signal de réglage de dimension horizontale est appliqué au circuit modulateur pour faire varier la tension d'aller horizontal pour changer-la dimension'de l'image en direction horizontale. Un circuit de déviation verticale produit,dans un enroulement, de déviation vertical. un colorant de balayage vertical dont l'amplitude varie avec les variatiodu Uu signal de réglage de la dimension verticale pour changer la dimension de l'image en direction verticale. Selon un autre aspect de l'invention, le signal de réglage de la dimension verticale est produit à partir d'une tension développée dans le circuit de déviation horizontale qui varie courant avec les variations de la tension d'aller horizontal. . Ainsi, des changements de la dimension verticale suivent les changements de la dimension horizontale pour maintenir une image ayant un rapport d'aspect constant. L'intention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaitront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés-donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - - la figure 1 illustre un circuit de réglage de la dimension de l'image d'un téléviseur selon l'invention; - la figure 2 montre un mode de réalisation spécifique du circuit de réglage de correction de trames est-ouest de la figure 1, qui comprend une capacité de réglage de la dimension de l'image; - la figure 3 montre des formes -d'onde utiles pour l'explication du fonctionnement du circuit de la figure 1;; - la figure 4 montre un autre mode de réalisation d'un circuit de réglage de la dimension de l'image selon l'invention; et - la figure 5 illustre un mode de réalisation spécifique du circuit de réglage de correction de trame est-ouest de la figure 4, comprenant une possibilité de réglage de la dimension de l'image. Le circuit de réglage de la dimension de l'image selon l'invention est illustré sur la figure 1 comme étant incorporé dans un circuit d'alimentation en courant et de déviation qui produit une correction en coussinet latéral ou est-ouest. Un tel circuit d'alimentation en courant et de déviation est décrit dans la demande de brevet britanriique nO 2 094 085A, publiée le 8 eptembre 1982 intitulée REGULATED DEFLECTION CIRCUIT, de P.E. Haferl et dans la demande de brevet britannique nO 2 119 209A, publigele 9 Novembre 1983, intitulE VARIABLE HORIZONTAL DEFLECTION CIRCUIT CAPABLE OF PROVIDING EAST-WEST PINCUSHION CORREC TION, de P.E. Haferl. Sur la figure 1, une source d'alimentation en courant en mode commuté synchrone sur la ligne 21 pour le téléviseur applique de l'énergie ou du courant, par une inductance d'alimentation, un transformateur de retour horizontal T1, au circuit de déviation horizontale 22 qui est couplé à l'enroulement w1 du transformateur de retour. Une tension impulsionnelle de retour de déviation horizontale VO, illustrée sur la figure 3b, est développée par le circuit de déviation horizontale 22 au collecteur du transistor de sortie horizontale Q1 commandé à la fréquence de déviation horizontale par un circuit oscillateur horizontal et d'attaque 19.La tension impulsionnelle de retour de déviation est développée par un circuitrésonnant de retour de déviation horizontale comprenant un enroulement de déviation horizontal LH et des condensateurs de retour de déviation horizontale CRD1 et CRD2. Pendant le retour horizontal, l'inductance de l'enroulement w1 du transformateur T1 et un condensateur de retour C RT forment un second circuit résonnant accordé presque sur la fréquence de retour de déviation horizontale Une tension impulsionnelle V1, illustrée sur la figure 3a, est développée dans l'enroulement 1. Sur la figure 3a t1 désigne le temps de retour et t2 désigne le temps de l'aller. La tension impulsionnelle de retour du transformateur de retour V1 est couplée, par le transformateurQaux autres enroulements w2nz4, du transformateur de retour. La tension dans l'enroulement haute tension W4 excite un circuit haute tension 18 pour produire'une tension finale à une borne U. La tension dans lenroulement w3 excite divers autres circuits de charge du téléviseur illustrés, dans l'ensemble, sur la figure 1, par l'élément 23. L'enroulement primaire Wp du transformateur de retour T1 est pourvu d'une prise et le signal à la prise est réappliqué le long d'une ligne 24 à la source d'alimentation en courant en mode commuté 21 pour synchroniser le fonctionnement de la source d'alimentation sur la déviation horizontale et pour réguler la tension impulsionnelle de retour du transformateur de retour V1 et maintenir constante son amplitude. Un circuit modulateur de correction de coussinet latéral 25 est couplé au circuit de déviation horizontaJe 22 pour produire une correction en coussinet latéral du courant de balayage horizontal qui s'ecoule dans lenroule- ment de déviation horizontaleLH. Le circuit modulateur 25 stocke l'énergie obtenue par l'enroulement w 2 du transformateur de retour pendant l'intervalle d'aller horizontal. Cette énergie est transféree au circuit de déviation horizon tale 22 pendant l'intervalle de retour horizontal par l'enrou- lement secondaire du transformateur T2 et la diode D3. Une tension impulsionnelle de retour V2; illustrée sur la figure 3c, est développée dans une diode D2, laquelle diodefait partie d'un agencement de diodes d'amortissement horizontal comprenant des diodes D1 et D2. La tension impulsionnelle de retour de déviation VO est égale à la somme algébrique de la tension V2 et de la tension impulsionnelle du transformateur de retour V1. Le circuit modulateur 25 fait varier l'amplitude de la tension V2 à une fréquence verticale, d'une maniera parabolique, pour moduler la tension impulsionnelle de déviation Vg à une fréquence verticale d'une manière parabolique. Cela a pour résultat que le circuit modulateur 25 fait concurremment varier la tension d'aller horizontale qui est appliquez à l'enroulement de déviation horizontale LH par le condensateur Cs de mise en forme de S pendant le fonctionnement de commutation de transistor de sortie horizontale Q1 et des diodes d'amortissement D1 et D2. La tension impulsionnelle de retour du transformateur de retour F1 reste non modulée en amplitude du fait de la régulation produite par la source d'alimentation en courant en mode commuté 21. La haute tension et les autres tensions du transformateur ne sônt pas affectées par la modulation est-ouest ou par des ajustements de la largeur de la trame qui sont accomplis par un circuit de réglage 26 du modulateur 25. De même, comme l'enroulement secondaire du transformateur T2 est interposé entre les circuits résonnants de déviation horizontale et de retour du transformateur de retour, l'enroulement sert à isoler les deux circuits résonnants pendant le retour aux fréquences de retour de déviation et fréquences supérieures.Ainsi, la modulation du courant de charge de la forme d'onde de la tension impulsionnelle V1 laisse la forme d'onde de la tension VO relativement non affectée. La tension V3 mesurée à partir de la borne sans point de l'enroulement w1 du transformateur de retour à la masse comprend la somme algébrique des tensions V1 et VO comme le montre la figure 3d. Par conséquent, la tension V3 est également modulée par le circuit modulateur 25 et elle varie avec les variations du courant de balayage horizontal. La tension V augmente avec l'augmentation de l'amplitude du courant de balayage horizontal ou bien de la largeur de la trame. Selon un aspect de l'invention, la tension V3 est utilisée pour produire la tension en dent de scie verticale, la forme d'onde 27 de la figure 1, utilisée par l'amplificateur de déviation verticale 28 pour produire le courant de balayage vertical dans l'enroulement de déviation verticaL Des résistances R2 et R3 divisent la tension V3; un condensateur C2 filtre, de la tension divisée les composantes à la fréquence horizontale et la variation à la fréquence verticale introduite par le modulateur 25. Une tension V4 est produite à une borne 33 qui est proportionnelle à la valeur en courant continu de la tension V3 La valeur en courant continu de la tension V3 est réglée par le potentiombtre R21 de réglage de la largeur du circuit de réglage 26et elle est de plus réglée par une tension de réglage de dimension appliquée au circuit de réglage 26 à une borne 29.La tension de réglage de dimension peut être développée localement par l'ajustement manuel d'un potentiomètre ou bien elle peut être produire à distance par un circuit conventionnel de télécommande à infrarouge ou à ultrasons, semblable au circuit de télécommande du son. Le signal de réglage de dimension a la borne 29 détermine directement l'amplitude du courant de balayage horizontal en réglant directement l'amplitude de la tension impulsionnelle de retour de déviation VO par fonctionnement du circuit modulateur 25.Cependant, indirectement, comme les tensions V3 et V4 sont pro portionnelles à la tension S0, le signal de réglage de la dimension a la borne 29, en plus de servir de signal de réglage de dimension horizontale, sert également à permettre a la tension V4 de fonctionner comme un signal de réglage de dimension verticale pour le courant de balayage vertical dans l'enroulement de déviation verticale Un circuit formant une rampe verticale comprenant une résistance R4 et descondensateursç3 et C4 est couplé a l'amplificateur de déviation verticale 28.Les condensateurs C3 et C4 sont chargés par la borne 33 pour produire une forme d'onde 27 en dent de scie, pendant l'intervalle d'aller vertical, dont l'amplitude est proportionnellé a la tension V. Pour amorcer l'intervalle de retour vertical, l'amplificateur de déviation verticale 28 décharge les condensateurs C3 et C4 d'une manière conventionnelle. En plus du circuit de réglage de la dimension de l'image selon l'invention, le potentiomètre R21 de réglage de la largeur, pour le circuit de déviation horizontale22, et un potentiomètre 35 de réglage de la hauteur pour l'amplificateur de déviation verticale 28, agissent indépendamment des signaux de réglage de dimension qui sont développés. Le potentiomètre 35, à titre d'exemple, peut ajuster la hauteur de l'image en règlant la quantité de contre-réaction en courant alternatif de la tension en dent de scie développée par la résistance d'échantillonnage R de la figure 1. s Pendant l'ajustement de la largeur et de la hauteur, le signal de réglage de la dimension de l'image développé à la borne 29 est établi à un certain niveau noms au . La largeur et la hauteur sont alors ajustées à la condition de dimension normale de l'image. Quand les ajustements de largeur et de hauteur ont été accomplis, le niveau du signal de réglage de dimension peut être modifié indépendamment de l'ajustement de la largeur et de la hauteur au niveau requis pour produire la dimension plus grande ou plus petite souhaitée de l'image. La plage de variation de la dimension de limage est limitée , à l'extrémité inférieure, la plus petite de dimension, par la valeur de la tension V1, laquelle tension impose une limite inférieure à l'amplitude du courant de déviation horizontale. La plage est limitée à l'extrémité supérieure par l'amplitude de la tension développée dans l'enroulement w2 du transformateur de retour et par le rapport des spires du transformateur T2. Ces deux facteurs déterminent l'énergie maximale qui peut être fournie à l'enroulement de déviation horizontale LH pendant chaque intervalle de retour horizontal . Une autre limite à la dimension maximale de l'image provient de la tension maximum à laquelle le transistor de sortie horizontal Q1 peut résister. Comme la tension Vd est proportionnelle à la dimension de l'image, la tension peut être appliquée as circuits conventionne de contraste, de luminosité et de saturation des couleurs qui ne sont pas représentés sur la figure 1 pour ajuster le contrastez la saturation des couleurs et la luminosité avec les variations de la dimension de l'image. La figure 2 montre une partie du circuit de la figure 1 comprenant un mode de réalisation spécifique du circuit modulateur 25 de correction de coussinetlatéral ou est-ouest, ayant une capacité de réglage de la dimension de l'image selon l'invention. Des articles identifiés de manière semblable sur le deux figures fonctionnent de manière semblables ou représentent des quantités semblables. Pour produire une correction de coussinet est-ouest, la largeur des impulsions du transistor Q2 du circuit modulateur 25 de la figure 1 est moduléeà une fréquence verticale d'une manière parabolique par le circuit de réglage 26 de la figure 2. La tension en dent de scie verticale 41 développée par l'enroulement de déviation verticale Lv est intégrée pour obtenir un signal parabolique vertical 42 dans le condensateur C5. La parabole est inversée et amplifiée par un transistor Q30 Une tension en dent de scie verticale est appliquée à l'émetteur du transistor Q3 par la résistance de réglage R7 en trapèze pour éviter le développement d'un léger basculement du signal parabolique 43.L'amplitude du signal parabolique symétrique et inversé 43 est ajustée par une résistance Rg et il est appliqué par le condensateur de blocage du courant continu C6 à la borne d'entrée inverse d'un comparateur U2. Un co ndensateur C8 est chargé par une source de courant Q4 et il est déchargé à chaque intervalle de retour horizontal par un comparateur U1 auquel sont appliquées les impulsions 31 de retour de déviation horizontale. Un signal en rampe horizontale 30 est ainsi développé. Le signal 30 est appliqué à la borne d'entrée directe du comparateur U2 et il est comparé à la parabole verticale à la borne d'entrée inverse pour produire, pendant chaque cycle de déviation horizontale, un signal de commutation en créneau VEW,à la sortie du comparateur. Le flanc positif de VEW se produit pendant l'intervalle d'aller horizontal à un instant variable et réglable pour produire une modulation de la largeur des impulsions de VEW à une fréquence verticale d'une manière parabolique. Le signal de commutation est appliqué à la base du transistor de commutation Q2- pour produire une correction de coussinet est-ouest. La dimension de l'image est réglée par la source de courant variable Q4,-par laquelle une tension continue variable peut être ajoutée. au signal en rampe horizontale 30 de la figure 2. La forme d'onde en trait plein du signal 30 est obtenue avec un signal de réglage de la dimension de l'image à un faible niveau appliqué à 1a borne 29, ayant pour résultat une image dilatée. La forme d'onde en pointillé de la rampe 30 est obtenue avec un signal de réglage a un haut niveau et a pour résultat une image contractée. Un circuit de contre-réaction a été incorporé dans le circuit 26 de réglage du modulateur de correction de coussinet est-ouest pour améliorer la géométrie et la stabilité de l'image. La tension impulsionnelle de retour de déviation développée dans la résistance R17 est illustrée sur la figure 2 par la forme d'onde 31 à une échelle associée à la fréquence horizontale et par la forme d'onde 32 à une échelle associée à la fréquence verticale. La tension impulsionnelle de retour de déviation contient la modulation est-ouest comme cela est indiqué par l'enveloppe de la forme d'onde 32.La tension impulsionnelle de retour de déviation est reproduite a la référence de la masse par le condensateur Cg et la diode D5 et elle est ajoutée par les résistances R21, R22 de réglage de la largeur, à la tension en rampe. horizontale développée par le condensateur d'intégration C8. Si la parabole verticale et/ou la composante en courant continu ajoutée par le circuit de contre-réaction à l'entrée positive de l'amplificateur U2 n'est pas égale au signal d'attaque à l'entrée négative, alors la temporisation du signal de commutation à la sortie de l'amplificateur U2 change et l'erreur diminue. Par ce mécanisme de contre-réaction, des variations du courant du faisceau ou de la charge audio sur le transformateur de retour T1 de la figure 1 n'influencfflt pas la correction est-ouest, la largeur ou bien la dimension de l'image comme on l'expliquera mieux maintenant. En supposant que Q2 est continuellement hors circuit1 l'image est très petite et la correction est-ouest est nulle. Dans cette condition, l'enroulement de déviation horizontale LH est attaqué par la tension de retour du transformateur de retour qui produit un courant d'attaque à travers la diode D2 et LH. Ce courant passe principalement pendant la première moitié du retour et ne pertube donc pas fortement le courant dans l'enroulement de déviation. Cependant, certaines modulations de charge peuvent être visibles. Quand Q2 est en fonctionnement, la puissance d'attaque supplémentaire pour la correction est-ouest et la dimension est prise à l'enroulement du transformateur w2 qui contient toutes les perturbations de modulation de la charge. Un fonctionnement en circuit ouvert du modulateur réintroduirait ces perturbations dans le circuit de déviation horizontale 22. Par ailleurs, un fonctionnement en circuit ouvert nécessiterait une rampe à la fréquence horizontale configurée avec soin dans le modulateur pour obtenir la linéarité de la trame sur toute la plage de largeur ou de dimension. Ainsi, la contre-réaction sert a empêcher la réintroduction des effets due la charge par l'enroulement W2. Par ailleurs, la géométrie est améliorée parce que la rampe horizontale du modulateur ne nécessite pas de mise en forme particulière. La stabilité est améliorée parce que la composante en courant continue est incorporée dans la contre-réaction. Cela a pour résultat un ajustement régulier de la largeur ou de la dimension. Le circuit de réglage 26 de la figure 2 a de plus une entrée directe de l'information du courant des faisceaux vers la borne d'entrée positive de l'amplificateur U2 par la résistance R23. La formation de courant des faisceaux peut être obtenue de tout point pratique dans le téléviseur par exemple, à l'entrée du limiteur conventionnel de courant des faisceaux. Tandis que le courant des faisceaux augmentepar exemple, la tension finale diminue ce-qui tend à provoquer une augmentation de la dimension de l'image. Pour compenser directement cet effet, l'information de courant des faisceaux est ajoutée par la résistance R23, au signal en rampe horizontale de la figure 2 d'une façon ayant pour résultat que le circuit modulateur de -correction est-ouest ou de coussinet latéral réduit les amplitudes des courants de balayage horizontal et vertical avec pour résultat une dimension stable de l'image avec les variations du courant des faisceaux. La consommation de courait dans le circuit modulateur de correction de coussinet est-ouest 25, ou est incorporE le réglage de la dimension de l'image selon l'invention, est proportionnelle aux amplitudes des courants de balayage horizontal et vertical . Ainsi, aucun courant supplemen- taire n'est dissipe par ce circuit à une dimension normale de l'image en comparaison à un circuit modulateur où n'est pas incorporé le reglage de la dimension de l'image. La figure 4 montre un autre mode de réalisation d'un circuit de réglage de la dimension de l'image selon l'invention. Des articles identifiés comme sur la figure 1 fonctionnent d'une manière analogue ou représentent -ies quantités semblables. Sur la figure 4, le circuit de déviation horizontale22 est alimenté par une source de tension B+ régulée F la source d'alimentation en mode commuté 121. Dans un tel circuit de déviation, l'énergie qui circule dans le transformateur de retour T1 est sensiblement plus faible que dans le transformateur de retour du circuit de déviation de la figure 1. Habituellement, la faible énergie en circulation dans le transformateur de retour de la figure 4 a pour résultat une mauvaise impédance de source de tension finale.Ce problème est résolu en ajoutant un condensateur C6 entre la-masse et la borne sans point de l'enroulement primaire w1 du transformateur de retour T1. Le condensateur C6 produit un retour de courant à haute fréquence vers la masse. Le courant d'alimentation à la tension finale, à des fréquences comprenant les harmoniq.ies de la fréquence de retour de déviation, circule pendant l'intervalle de retour de déviation horizontale entre le circuit de déviation horizontale22 et le transformateur de retour T1 en passant par le condensateur C6. Cet agencement améliore sensiblement l'impédance de source de la tension finale. La diode D5 sert à déconnecter le circuit de déviation horizontale22 pendant le retour, de la source d'alimentation en tension B+ réguléequand la tension V3 augmente au delà de la tension B+. La figure 5 montre un mode de réalisation spécifique du circuit de réglage de correction de trame est-ouest 26 de la figure 4. Des articles identifiés comme dans le circuit de réglage de la figure 2 fonctionnent d'une manière semblable ou représentent des quantités semblables. Sur la figure 5, la tension de réglage de dimension développée à la borne 29 est appliquée par un transistor inverseur Q5 à l'entrée inverse du comparateur U2. De plus, deux potentiomètres limiteurs de dimension , R41 et R42, ont été ajoutés. Ces potentiomètres determinent la plage de réglage de dimension. Les potentiomètres limiteurs empêchent le circuit modulateur est-ouest d'être mis en saturation ou coupé du fait d'un ajustement excessif du circuitde réglage de la dimension. La correction de la trame ne peut être accomplie lorsque le modulateur est mis en saturation ou est coupé. Une capacité typique de plage de réglage de dimension de l'image du circuit des figures 1 et 2 en utilisant un tube image à 1100, un écran de 66cm avec un bobinage S4 est comme suit: 30% de capacité de surbalayage; 208 de capacité de sous-balayage. REVENDICATIONS 1. Circuit de réglage de la dimension d'une image pour un circuit de visualisation d'une trame de télévision, du type comprenant un enroulement de déviation horizontale; un circuit de déviation horizontale pour appliquer périodiquement une tension d'aller horizontal audit enroulement de déviation horizontale pour y produire un courant de balayre-horizontal, un circuit modulateur répondant aux signaux de réglage pour faire varier ladite tension d'aller horizonta) pour développer des variations concurrentes de l'amplitude dudit courant de balayaanhorizontal;; un moyen pour produire un signal de réglage de coussinet latéral qui est applique audit circuit modulateur pour faire varier ladite tension d'aller horizontal a une fréquence verticale pour développer des variations de l'amplitude dudit courant de balayage horizontal qui produseft ladite correction en coussinet; un enroulement de déviation verticale ;caractérisé par un moyen (29) pour produire un signal de réglage de la dimension horizontale qui est appliqué audit circuit modulateur (25) pour faire varier ladite tension d'aller horizontal pour changer la dimension de l'image en direction horizontale; un moyen (V4) pour produire un second signal de réglage indiquant les changements de la dimension de l'image en direction horizontale; et un circuit de déviation verticale (28) répondant audit second signal de réglage pour produire, dans ledit enroulement de déviation verticale (LV), un courant de balayage vertical dont l'amplitude varie avec les variationsdu second signal de réglage pour changer la dimension de l'image en direction verticale 2. Circuit selon la revendication 1 caractérisé par un moyen (R21) pour ajuster la largeur de la trame indé- pendamment du signal de réglage de dimension horizontale (en 29) qui est appliqué audit circuit modulateur (26). 3. Circuit selon la revendication 1 caractérisé par un moyen (35) pour ajuster la hauteur de la trame indépendamment du signal de réglage de dimension verticale (en C3i qui est produit. 4. Circuit selon la revendication 1 caractérisé en ce que le moyen précité pour produire un second signal de réglage comprend un moyen (R2, C2-, R3) couplé audit enroulement de déviation horizontale (LH) pour produire une tension qui varieconcurremment avec les variations de la tension d'aller horizontal qui sont produites par le signal de réglage de dimension horizontale. 5. Circuit selon la revendication 4 caractérisé par un moyen (R23 > pour produire un signal de réglage de modulateur représentatif des variations du courant des faisce nt o01r faire concurremment varier les amplitudes des courants de balayage horizontal et vertical afin de stabiliser la largeur et la hauteur de 1 image avec les variations du courant des faisecaux. 6. Circuit selon la revendication 4, caractérisé par un moyen (R21, 35) pour ajuster la largeur et la hauteur de la trame indépendamment des signaux de réglage de dimension horizontale et verticale qui sont produits. 7. Circuit selon la revendication 1 caractérisé en ce que le circuit déflecteur comprend un moyen de commutation (Q1) fonctionnant à une fréquence de déviation horizontale pour appliquer périodiquement la tension d'aller horizontal a l'enroulement de déviation horizontale (LH) et une capacité de retour de déviation horizontale (CRD1î CRD2) pour former une circuit résonnant de retour de déviation horizontale avec ledit enroulement de déviation horizontale (LH), et comprenant une inductance (T1) couplée a une source (21) d'énergie d'alimentation et une seconde capacité (CRT) couplée à ladite inductance (T1) et audit moyen de commutation (Q1) pour former un second circuit résonnant dans ledit intervalle de retour horizontal pour produire une tension impulsionnelle qui excite un circuit de charge (23) et où ledit circuit modulateur (25) comprend une impédance (T2) interposée, dans ledit intervalle de retour horizontal, dans un trajet de courant entre ledit circuit de retour de déviation et ledit second circuit résonnant, et une source de courant de modulation couplée à l'impédance et répondant aux signaux de réglage de coussinet latéral et de dimension horizontale pour produire une modulation du courant de balayage horizontal tandis que le courant de modulation varie