Brevet FR2524025A1 — publié le 19830930

La présente invention se ranporte au traite- ment de la pulpe de cellulose par un système à déplace- ment de liauides par d'autres liquides Le déplacement du liquide a lieu en ajoutant un autre liquide d'un côté d'un tissu ou d'une feuille de pulpe en mouvement et en extrayant le liquide du côté opposé du tissu ou de la feuille Ce faisant, il peut s'agir de déplacer un li- quide souillé par un liquide propre ou, par exemple, de déplacer un liquide contenant certains produits chimiques par l'eau Il peut aussi s'agir de déplacer un liquide de traitement, par exemple un liquide de blanchiment, par un liquide de lavage ou par un autre liquide de blan- chiment et il peut encore s'agir d'un déplacement par un liquide doté d'autres propriétés, en ce qui concerne, par exemple, la température, la couleur, le p H, etc. Les moulins modernes dits en circuit fermé essaient de conserver la pulpe à une concentration rela- tivement constante à travers les divers stades de la pro- duction, par exemple à travers le lavage, le blanchiment et le tamisage On peut, au moyen d'un équipement moder- ne, éviter de diluer la pulpe et de l'épaissir ensuite. On économise ainsi énergie, chaleur et espace Sous cet angle, les diffuseurs en continu Kamyr pour lavage et déplacement de la pulpe à une concentration de 7 à 15 % ont été introduits dans les trains de lavage et de blan- chiment comme une amélioration en comparaison des laveurs a tambour classiques Ces diffuseurs peuvent être du type ouvert décrit, par exemple, dans les brevets suédois SE 198 496 et SE 225 814 (correspondant aux brevets améri- cains US 3 372 087 et US 3 348 390), qui travaillent dans des vases sans pression superatmosphérique On a même utilisé récemment des diffuseurs Kamvr dits à pres- sion, qui peuvent traiter la pulpe dans des systèmes en circuit fermé à une pression superatmosphérique Ces diffuseurs sont décrits en principe dans le brevet suédois SE 394 821 (correspondant au brevet américain US 4 041 560) et dans les demandes de brevet suédois SE 80 00196-9, SE 80 00198-5 (correspondant au brevet américain US 4 368 628) et SE 80 00197-7 (correspondant à la demande de brevet américain No 221 810). Les diffuseurs ont au moins un tamis d'extrac- tion aui est mobile dans les deux sens dans la direction axiale et travaille avec à peu près la même concentration de la pulpe à l'entrée et à la sortie et diffère à cet égard nettement des laveurs classiques du type à tambour aui normalement ont une concentration de la pul De de 1 % à l'entrée et de 8 à 15 % à la sortie L'épaisseur du tissu de pulpe diffère aussi nettement dans les deux cas, puisque sur les laveurs à tambour elle peut être d'envi- ron 10 à 30 mm comparée à environ 50 à 500 mm dans les diffuseurs Avec le tissu relativement mince sur les la- veurs à tambour, il est pratiquement impossible d'éviter qu'une partie importante du liquide de lavage ajouté ou du liquide de déplacement ne s'écoule à travers le tissu de pulpe, tandis aue dans un diffuseur, avec un tissu de pulpe relativement épais, d'une épaisseur constante, il est possible de contrôler de près le front de déplacement entre le liquide ajouté et le liquide en suspension pré- sent dans la pulpe. En utilisant spécialement les avantages qui sont possibles sous cet angle avec les diffuseurs qui seront décrits ci-après, le but principal de la présente invention est d'obtenir des résultats maximum en ce qui concerne la récupération des produits chimiques réactifs, le résultat du lavage et l'isolation ou la séparation des divers stades de traitement Sous ce rapport, l'invention revendiquée ressort des revendications annexées. On connaît une méthode de lavage de la pulpe à contre-courant par le brevet américain 3 698 995 (Rapson). On connaît, en outre, par le brevet américain 4 310 384 (Weyerhauser) un s Ystème pour diminuer le transfert chi- mique entre les stades de traitement Dans les deux cas, il est question d'utiliser des laveurs à tambour rotatif pour le lavage La différence principale entre ces bre- vets et la présente invention est que dans le brevet américain 3 698 995, une sorte de liquide de lavage seu- lement est ajoutée dans chaque laveur et une seule sorte de filtrat est emportée, et que dans le brevet américain 4 310 384 un liquide seulement ou meut-être deux liqui- des de lavage différents sont ajoutés dans le laveur à tambour, alors qu'une seule sorte de filtrat est extrai- te Selon la orésente invention, les liquides sont ajou- tés et extraits dans au moins deux zones le long du tra- jet du mouvement de la pulpe, ce qui permet d'obtenir des avantages importants dans un procédé à contre-courant quand on lave la pulpe et dans les installations de blan- chiment de la pulpe qui seront décrites plus en détail en se référant aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 montre une coupe à travers un vase contenant un tissu de pulpe de fibres et de liquide de suspension, qui est exposé le long du parcours à trois liquides de déplacement d'un côté du tissu, et de l'autre côté à l'extraction de trois quantités correspondantes de liquide déplacé; la figure 2 montre une coupe à travers deux vases contenant des tissus de pulpe, qui sont exposés chacun à l'addition de deux liquides de déplacement ou à deux extractions de liquides déplacés; la figure 3 montre un organigramme représen- tant un procédé de lavage à contre-courant comportant deux dispositifs de lavage en aval, et un dispositif de lavage en amont d'un vase à réaction. La figure 1 montre une coupe à travers une quan- tité de pulpe en suspension 2 à une certaine concentration moyenne qui sans agitation se déplace vers le bas dans un vase 1 dans lequel on ajcute à la pulpe, du côté droit sur la figure à travers des ouvertures convenables dans la paroi du conteneur dans trois zones 3 espacées axia- lement l'une de l'autre, trois liquides différents 11, 12 et 13 Les liquides ajoutés déplacent en partie le liquide présent dans la pulpe, qui est amené de l'autre côté du tissu de pulpe à sortir à travers des ouvertures convenables dans trois zones 4 espacées axialement l'une de l'autre, comme cela est indiqué, avec les liquides 15, 16 et 17 Par un rapport convenable entre l'épaisseur du tissu de pulpe à mesure qu'il descend, par exemple d'environ la distance entre les zones 3 et 4, les quan- tités de liquide ajoutées, la vitesse du tissu descendant et les quantités de liquide extraites, il est possible, comme cela est indiqué, d'obtenir des fronts de déplace- ment extrêmement nets 5, 6 et 7 entre, dans le premier cas le liquide de suspension initial contenu dans la pulpe 2 et le liquide ajouté 11, dans le deuxième cas entre le liquide il et le liquide 12, et dans le troi- sième cas entre le liquide 12 et le liquide 13, tout en conservant en même temps les fronts dans les stades pré- cédents Ainsi, lorsqu'on parle d'un front de déplacement entre deux liquides, on doit entendre que les deux liqui- des sont présents dans la pulpe et que le front se dépla- ce du côté droit de la figure vers le côté gauche, tandis que simultanément la pulpe se déplace vers le bas. Comme l'indique la figure, les liquides Il à 13 sont ajoutés dans les zones 3 à travers des ouvertures qui peuvent consister en une perforation du type tamis plat, de sorte qu'on obtient une égale distribution sur une certaine distance ou sur toute la largeur du disposi- tif Quand il s'agit d'un diffuseur circulaire à section transversale annulaire du tissu de pulpe, le liquide est par suite distribué dans la direction axiale et autour de la circonférence intérieure ou extérieure du tissu de pulpe suivant que le liquide doit se déplacer radiale- ment vers l'extérieur ou vers l'intérieur Ici le liqui- de peut alternativement être amené à s'écouler à travers des ouvertures circulaires ou en forme de fente disposées à une distance axiale convenable l'une de l'autre, afin de donner une distribution aussi égale que possible En se reportant à la figure 1, on a la possibilité sous cette forme de contrôler l'importance de la zone dans la direction axiale qui est à utiliser pour chacun des trois liquidesill, 12 et 13 et qui peut être constituée par rapport à la quantité de liquide respective Si né- cessaire, il est aussi possible que deux zones ou plus s'étendent jusqu'à se rencontrer Il convient dans ce cas, en principe de la même manière, que du côté extrac- tion aussi du dispositif, une possibilité de contrôle soit prévue pour l'extension des zones d'extraction dans la direction axiale Chaque zone d'extraction a en prin- cipe la même extension que la zone du liquide ajouté et est normalement située au même niveau, c'est-à-dire du côté directement opposé du tissu de pulpe D'extrêmement bonnes possibilités de contrôle de l'écoulement des li- quides à travers la pulpe sont ainsi données en vue d'ob- tenir le résultat le plus avantageux désiré Ainsi qu'il est, de plus, indiqué en pointillés 8 indiquant un tamis d'extraction mobile vers le haut et vers le bas (dans la direction axiale) muni de joints glissants à la partie supérieure et à la partie inférieure, l'extraction du liquide peut convenablement avoir lieu à travers un dis- positif de tamisage qui est typique pour le diffuseur à oression auquel on s'est référé plus haut (Pour simpli- fier, le dispositif d'entraînement du tamis n'a pas été représenté) Le mouvement empêche le bouchage des trous du tamis et facilite le mouvement de la pulpe, après le tamis tout spécialement, puisque le diffuseur à pression est doté d'une finesse telle que, à mesure que le tamis se déplace en opposition avec le mouvement de la pulpe, une petite quantité de liquide extrait est renvoyée et uniformément distribuée à travers les ouvertures du ta- mis Le récipient 1, montré dans son principe, peut très bien indiquer un diffuseur à pression, si le récipient 1 est fermé aux extrémités supérieure et inférieure et est équipé de dispositifs d'entrée et de sortie des liquides. Un grand avantage du diffuseur à pression est, en outre, comme son nom l'indique, qu'il peut convenablement être fait pour une pression superatmosphérique, ce qui permet d'utiliser des liquides chauds au-dessus de 100 C si né- cessaire Les liquides peuvent alors avoir été chauffés à la vapeur dans un svstème pressurisé raccordé En de- hors de l'écoulement des liquides de déplacement à tra- vers le tissu de pulpe, la figure 1 montre comment l'ex- traction supérieure 15 consiste en liquide de suspension provenant de la pulpe 2 entrant dans le conteneur, com- ment la deuxième extraction 16 consiste en un mélange du liquide de suspension initial et du premier liquide de déplacement Il ajouté, comment la troisième extraction 17 consiste en un mélange du liquide de suspension ini- tial, du premier liquide 11 et du deuxième liquide 12 de déplacement ajoutés et comment la pulpe qui finalement s'écoule vers le bas contient un mélange de liquide de suspension initial aussi bien que des liquides 11, 12 et du dernier liquide de déplacement 13 ajoutés Il est fait remarquer spécialement que la première extraction con- tient seulement ou pratiquement pour la plus grande par- tie le liquide de suspension initial, et la dernière ex- traction 17 ne contient pas ou ne contient qu'une très petite quantité du dernier liquide de déplacement 13 ajouté; que, de plus, par un contrôle convenable, la possibilité est donnée à la pulpe de ne contenir finale- ment que tout le liquide ou pratiquement presque tout le liquide qui provient du dernier liquide de déplacement Z 524025 ajouté Il est aussi possible de faire en sorte que l'un ou l'autre des liquides de déplacement ajoutés remplace jusqu'à 95 % de la teneur en liquide de la pulpe au mo- ment considéré. La figure 2 montre schématiquement une coupe à travers deux conteneurs 100 et 200 à travers lesquels la pulpe passe en série, c'est-à-dire que la pulpe s'écoule d'abord à travers le conteneur 100, après quoi elle est mélangée et s'écoule ensuite à travers le conteneur 200. Dans les deux conteneurs, deux liquides sont ajoutés à un certain intervalle l'un de l'autre et deux extractions sont opérées Dans le conteneur 100, les liquides 111 et 112 sont ajoutés et les liquides 115 et 116 sont extraits. Dans l'appareil 200, les liquides 211 et 212 sont ajoutés et les liquides 215 et 216 sont extraits Si l'on imagine que les conteneurs font partie d'un système de lavage qui travaille d'après le principe à contre-courant, le pre- mier liquide 215 extrait dans le conteneur 200 est ren- voyé au conteneur 100, o le liquide est ajouté en tant que premier liquide de déplacement, c'est-à-dire le li- quide 111 Ensuite, le dernier liquide 216 extrait du se- cond appareil est ajouté en tant que second liquide de déplacement 112 dans le premier appareil Dans le premier appareil 100, la première extraction 115 contient le li- quide de suspension initial, dans par exemple un système de lavage consistant en liqueur noire usée qui peut être renvoyée à un stade de traitement précédent ou, par exem- ple, à l'installation de récupération des produits chimi- ques La seconde extraction 116 du premier appareil peut, par exemple, être renvoyée à un stade de traitement pré- cédent, qui peut travailler à une concentration du pulpe plus élevée et qui, par conséquent, peut être utilisée comme liquide de dilution par exemple dans un réacteur de délignification à oxygène travaillant en continu Les liquides 211 et 212 ajoutés dans le second appareil peu- vent consister en liquides identiques ou en liquides différents, afin d'obtenir le résultat désiré Dans un système de lavage, le premier liquide 211 peut consister en un produit de condensation ou liqueur de cuisson usée plus faible et le liquide 212 peut consister en eau pure. Si les conteneurs 100 et 200 font partie d'un système de blanchiment, un certain liquide de suspension chimique contenu dans la pulpe 102 arrivant dans le pre- mier vase 100 peut être déplacé par un liquide 111 ayant une autre teneur chimique et le liquide 111 être déplacé par la suite par le liquide 112, qui peut avoir été ra- fralchi par de nouveaux produits chimiques, avoir une autre composition chimique ou consister peut-être en un liquide de lavage convenable, par exemple l'eau Au cas o le dernier liquide 112 ajouté consiste en un produit chimiaue de la série blanchiment,-il est spécialement favorable que la pulpe soit mélangée avant qu'elle ne soit amenée à s'écouler après un temps de retenue conve- nable dans le conteneur 200 suivant, dans lequel la pour- suite du traitement peut avoir lieu par déplacement du liquide par d'autres liquides d'une manière semblable. Dans le diffuseur dit à pression, ce mélange de pulpe et de produits chimiques se produit déjà convenablement en liaison avec la décharge du diffuseur. Il est aussi possible d'une manière favorable par exemple de chauffer la pulpe qui passe vers le bas à travers le dispositif 100, de telle sorte que le premier licuide de déplacement 111 consiste, par exemple, en li- quide chaud et l'autre liquide de déplacement 112 en li- quide plus chaud La pulpe qui, par la suite, quitte le dispositif, a alors reçu en partie le liquide de suspen- sion initial et en partie le premier liquide de déplace- ment chaud ajouté, déplacé par les extractions 115 ou 116 et la pulpe a alors, grosso modo, reçu la même tempé- rature ou une température un peu plus basse que celle du liquide 112 ajouté, suivant les quantités relatives des liquides ajoutés et le rapport entre ces liquides et la quantité de liquide présente dans le flux de pulpe sor- tant Ainsi, en choisissant les quantités relatives cor- rectes, toute l'énergie thermique possible ajoutée au li- quide 112 sera trouvée dans la pulpe qui sort du conte- neur 100. Dans les descriptions ci-dessus des figures 1 et 2, on a montré par des exemples les principes de la manière dont le liquide est déplacé selon l'invention dans un ap Dareil appelé diffuseur On montrera ci-après par des exemples des résultats obtenus, l'effet de ces déplacements dans certains cas réels Afin de conserver la concentration de la pulpe qui s'écoule à travers un diffuseur, la somme du liquide qui est ajoutée doit cor- respondre à la somme du liquide qui est extrait, mais en se référant à la figure 1, l'une quelconque des quantités 11, 12 et 13 ajoutées peut, bien entendu, être inégale, le tout dépendant du résultat désiré, et de la même ma- nière les quantités 15, 16 et 17 qui sont extraites peu- vent être différentes Les quantités extraites doivent, cependant, s'équilibrer de telle sorte que, tenant compte de ce qui est ajouté et de la quantité qui est ajoutée, la concentration reste constante, et que le résultat du déplacement désiré soit obtenu Il est aussi possible, naturellement, en contrôlant les quantités, d'effectuer un certain épaississement ou une certaine dilution de la pulpe, si cela est désiré, mais dans une séquence à éta- ges multiples, il est habituellement avantageux que la concentration reste aussi égale que possible Pendant le déplacement, les quantités de liquide ajoutées ou extrai- tes doivent théoriquement correspondre à la quantité de liquide présente dans le flux de pulpe sortant, mais dans la pratique, une quantité quelque peu plus grande, par exemple de 10 à 20 % plus grande, est ajoutée ou extrudée. La figure 3 montre le schéma de principe d'un système de lavage comportant de nombreux stades de trai- tement qui peut être réalisé dans un moulin à pulpe con- sistant en trois diffuseurs à pression 301, 302 et 303, un vase ou une tour à réaction 310 et deux échangeurs de chaleur 316 et 317 et des conduites de pulpe 311 à 315, nlus des conduites de liquide 321 à 328, une con- duite de vapeur 318 et une-conduite de produit de conden- sation 319 Pour simplifier, il n'est pas montré de pom- pes Le système fonctionne de la manière suivante La pulpe à une concentration d'environ 10 % arrive dans la conduite 311, par exemple, d'un digesteur continu à une pression qui est suffisante pour amener la pulpe à s'écouler à travers le diffuseur à pression 301 et fournir une pression convenable pour la réaction dans la tour 310 Cette pression dans le réacteur peut, à son tour, être suffisante pour amener la pulpe à s'écouler à travers les diffuseurs à pression 302 et 303, ce pour- quoi il n'est pas montré de pompes dans le système Le but du diffuseur à pression 301 est en partie de laver la pulpe et en partie de la chauffer Le premier liquide 327 extrait est le liquide le plus fort en ce qui concer- ne la concentration des solides secs et peut convenable- ment être renvoyé à la zone de lavage du digesteur, tan- dis que le liquide plus faible 328 va à la zone de déchar- ge du digesteur Le lavage sera très efficace et la diges- tion est de cette manière isolée du traitement suivant. Le second liquide 328 extrait, qui est renvoyé convena- blement pour dilution dans la partie inférieure du diges- teur, sera renvoyé dans une large mesure au diffuseur à pression 301 avec la pulpe La pulpe lavée est conduite plus loin à travers la conduite 312 dans la tour à réac- tion, qui peut être par exemple un stade de traitement à l'oxygène à une température et à une pression superatmos- phérique convenables pour ce traitement de la pulpe. Après ce stade de traitement, la pulpe s'écoule plus loin à travers la conduite 313 dans le diffuseur 302 et à travers la conduite 314 dans le diffuseur 303, d'o finalement elle quitte le système pour un autre stade de traitement possible à travers la conduite 315. Les liquides de déplacement 321 et 322 allant au diffuseur à nression 303 consistent convenablement en eau, peut-être à des températures différentes Si le stade suivant exige une certaine température de la pulpe, le dernier liquide de déplacement 322 peut convenablement avoir cette température ou une température quelque peu différente, de façon que la pulpe qui sort à travers la conduite 315 obtienne cette température désirée Le li- quide extrait à travers les conduites 323 et 324 est ren- voyé au diffuseur à pression 302, o le premier liquide 323 extrait du diffuseur à pression 303 est ajouté comme premier liquide de déplacement, et le second liquide 324 d'extraction 324 du diffuseur à pression 303 est ajouté comme second liauide de déplacement Du diffuseur à pres- sion 302, le premier liquide 325 extrait, qui a à peu près la même température que la pulpe quand elle quitte la tour à réaction 310, est conduit à travers l'échangeur de chaleur 316, afin de céder une partie de sa chaleur avant que le liquide ne soit ajouté comme premier liquide de déplacement dans le diffuseur à pression 301 Le second liquide 326 extrait du diffuseur à pression 302, qui a une température plus basse que le liquide dans la première extraction 325, est conduit dans le même échangeur de cha- leur 316, afin d'être chauffé avant d'être ajouté comme second liquide de déplacement dans le diffuseur à pres- sion 301 Puisque le premier liquide de déplacement 326 ajouté se trouve en principe dans la conduite de pulpe 312, ce liquide chauffera la pulpe dans la conduite à la température désirée Il peut être possible d'ajouter une octite quantité de vapeur basse pression indirectement à travers la conduite 318 dans l'échangeur de chaleur 317 cour un chauffage supplémentaire du liquide dans la conduite 326, qui à son tour chauffe la pulpe dans la conduite 312. Si, se référant à la figure 3, on effectue un calcul en utilisant une concentration de oulme constante de 10 %, un coefficient de déplacement thermique (DR)* = 0,90 et un coefficient de lavage (W)e* = 1,20, (*DR = "coefficient de-déplacement" aui peut être défini, au sens thermique, comme le ranport entre la différence de temnérature de la pulpe entrant et sortant et la diffé- rence de température entre la pulpe entrant et le liqui- de de lavage entrant **W = "coefficient de lavage" qui est le ranport entre la quantité de liquide ajoutée par kg de pulpe sèche et la quantité de liquide dans la pul- pe sortante par kg de pulpe sèche), on peut trouver qu'une quantité de vaneur de 66 kg par tonne de pulpe nécessaire dans un système correspondant, mais avec des méthodes de déplacement classiques (un liquide de lavage et un liquide d'extraction Par stade) peut être réduite à 39 kg par tonne de pulpe, c'est-à-dire une réduction d'énergie thermique d'environ 40 % Ceci afin d'attein- dre une température de 950 C dans le réacteur 310 fondée sur 700 C dans la pulpe entrant dans la conduite 311 et sur 50 C dans les liquides de lavage 321 et 322 Le sys- tème représenté sur la figure 3 est spécialement appli- cable après un tamisage basse concentration classique qui nécessite un appareil épaississeur par exemple des laveurs à tambour, o d'importantes pertes de chaleur dans l'atmosphère sont inévitables Le premier diffuseur à à pression 301 fonctionne alors comme une véritable bar- rière de chaleur. Toujours en se référant à la figure 3, on a obtenu dans des essais pratiques à l'échelle industrielle en relation avec un stade d'oxygène haute densité, dans un réacteur 310 suivi d'un diffuseur à pression avec des écoulements de liquides différentiels selon l'invention, un résultat de lavage supérieur d'environ 20 % en compa- raison du même équipement avec écoulement de liquides classique avec seulement une quantité de liquide sortant du diffuseur de lavage Comparée à la figure 3, la con- duite 326 va à la partie décharge du réacteur 310 pour dilution de la pulpe à une concentration d'environ 10 %. D'après un calcul théorique, le résultat du lavage de- vrait être près de 40 % supérieur avec des diffuseurs de lavage montés en série comme sur la figure 3, avec des écoulements de liquides selon l'invention. Dans un système classique correspondant, on ne pourrait avoir dans chaque stade de lavage, qui pourrait être en soi un diffuseur ou un laveur, qu'un seul liquide de déplacement entrant et qu'un seul liquide déplacé sor- tant de chaque stade, qui soient conduits à contre-cou- rant en principe comme décrit ci-dessus, mais alors avec un résultat de beaucoup inférieur Dans les systèmes de diffuseurs décrits, le princime de l'invention est utili- sé de façon que l'effet de lavage à contre-courant opti- mum soit obtenu simultanément, étant donné que pratique- ment partout toute la chaleur est conservée et reste à l'intérieur du système Le déplacement a lieu suivant le principe du déplacement dit en séquence et peut être com- paré à une batterie thermique. L'invention n'est pas limitée à ce qui a été décrit ci-dessus comme un exemple des applications pré- férées, mais peut comporter des variantes dans le cadre des revendications qui suivent. REVENDICATIONS 1 Méthode pour traiter une suspension de pulpe ( 2) qui est en mouvement le long d'un parcours par dépla- cement du liquide contenant la pulpe en suspension par un ou plusieurs liquides de remplacement, caractérisée par le fait que la pulpe dans le parcours reçoit une épais- seur de tissu et une concentration moyenne qui, sans me- lange, sont pratiquement conservées le long du parcours, que le liquide ou les liauides de remplacement sont ajou- tés d'un premier côté du tissu de pulpe dans au moins deux zones ( 3) à une certaine distance l'un de l'autre le long du parcours, qu'une partie du liquide présent dans la pulpe dans au moins ces deux zones est déplacée dans les zones ( 4) du côté oppose du tissu de pulpe, que l'équilibre est conservé entre les quantités de liquides ajoutées et les quantités de liquides déplacées, que le premier liquide ( 15) déplacé consiste seulement ou prin- cipalement en un liquide de suspension initial et que le dernier liquide ( 17; 116, 216) déplacé ne contient pas ou ne contient qu'une très petite quantité du dernier liquide de déplacement ( 13; 112, 212) ajouté. 2 Méthode suivant la revendication 1, caractê- risée par le fait qu'il est ajouté autant du dernier li- quide ( 13; 112, 212) ajouté pour que finalement la pulpe ne contienne seulement ou principalement que le liquide qui provient du dernier liquide de déplacement ajouté. 3 Méthode suivant la revendication 1 ou 2, ca- ractérisée par le fait que le tissu de pulpe est maintenu dans un récipient de déplacement fermé allongé ( 1), dans lequel entre la pulpe par la première extrémité et hors duquel sort la pulpe par la seconde extrémité, que le liquide de remplacement est ajouté au tissu de pulpe dans le récipient à travers au moins deux zones d'entrée ( 3) disposées à une certaine distance axiale l'une de l'autre, que le liquide de remplacement déplace le liquide de sus- pension à travers un tamis d'extraction ( 8) mobile axia- lement dans les deux sens dans le vase, et que le liqui- de déplacé est extrait et transporté à l'opposé d'au moins deux zones d'extraction ( 4) de la chambre de fil- trat, situées à une certaine distance axiale l'une de l'autre derrière les tamis d'extraction. 4 Méthode suivant l'une ou l'autre des reven- dications 1 à 3, caractérisée par le fait que la pulpe est amenée à s'écouler à travers au moins deux récipients de déplacement ( 100, 200) montés en série, la première extraction ( 215) de chaque vase étant utilisée comme premier liquide de déplacement ( 111) dans le vase précé- dent le plus proche, que la deuxième extraction ( 216) est utilisée comme deuxième liquide de déplacement ( 112) dans le vase précédent le plus proche, que la troisième ex- traction est utilisée comme troisième liquide de dépla- cement et ainsi de suite. Méthode suivant la revendication 3, caracté- risée par le fait qu'au moins un récipient de déplacement ( 302, 303) est précédé par un stade de traitement chimi- que ( 310) de la pulpe pendant un certain temps, à une certaine pression et à une certaine température, par exemple un stade oxygène, et que le premier liquide d'extraction ( 325) du premier récipient de déplacement ( 302) après le stade de traitement ( 310), après l'échange de chaleur possible ( 316) dans un récipient de déplace- ment similaire ( 301) précédant le vase de traitement, est utilisé comme premier liquide de déplacement et que la dernière extraction ( 326) après chauffage audit échange de chaleur possible ( 316) avant le stade de traitement, est utilisé comme dernier liquide de déplacement. 6 Méthode suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que la pulpe est mobile dans un parcours de section transversale annulaire à direction d'écoulement transversal pratiquement radiale des liquides ajoutés et extraits relatifs à la pulpe. 7 Méthode suivant la revendication 6, carac- térisée par le fait que le ou les liquides de déplace- ment ajoutés se déplacent radialement vers l'extérieur à travers la pulpe. 8 Méthode suivant la revendication 6, carac- térisée par le fait que le ou les liquides de déplace- ment ajoutés se déplacent radialement vers l'intérieur à travers la pulpe. 9 Méthode suivant la revendication 3, carac- térisée par le fait que le récipient de déplacement tra- vaille à une pression superatmosphérique au-dessus de 1 bar et/ou à une température accrue au-dessus de 1000 C. Méthode suivant la revendication 1, carac- térisée par le fait que le premier ou le dernier liquide de déplacement ajouté remplace jusqu'à 95 % de la teneur en liquides de la pulpe. 11 Méthode suivant la revendication 3, carac- térisée par le fait que l'extension axiale desdites deux zones d'entrée ( 3) au moins est réglée en rapport avec les quantités de liquides ( 11, 12, 13) respectives ajou- tées et que ces zones sont allongées quand cela est né- cessaire de façon qu'elles se rencontrent. 12 Méthode suivant la revendication 3, carac- térisée par le fait que l'extension axiale desdites deux zones d'extraction ( 15, 16, 17) au moins est réglée en rapport avec les quantités de liquides ( 15, 16, 17) res- pectives extraites, et que ces zones sont allongées quand cela est nécessaire de façon qu'elles se rencontrent. 13 Méthode suivant les revendications 1, 2 ou 3, caractérisée par le fait que toutes les additions ou toutes les extractions de liquide le long du parcours sont contrôlables individuellement et que les quantités totales entrant ou sortant sont contrôlées de façon que la concentration de la pulpe soit maintenue à peu près constante. 14 Méthode suivant l'une ou l'autre des re- vendications qui précèdent, caractérisée par le fait que la concentration de la pulpe est d'environ 7 à 15 %. 15 Méthode suivant l'une ou l'autre des re- vendications qui précèdent, caractérisée par le fait que l'épaisseur du tissu de pulpe dans le parcours est d'environ 50 à 500 mm.