Brevet FR2535336A1 — publié le 19840504

La présente invention concerne une colle fondant à chaud du type copolyester Plus particuliè- rement, l'invention concerne une colle fondant à chaud du type copolyester convenant à la fabrication de récipients métalliques présentant un joint latéral circonférentiel, par liaison l'une à l'autre des extré- mités circonférentielles ouvertes d'éléments supérieur et inférieur en forme de coupelle. Un récipient métallique en forme de bouteille présentant un joint latéral circonférentiel formé par liaison à recouvrement des extrémités circonférentiel- les ouvertes d'éléments supérieur et inférieur en forme de coupelle obtenus par emboutissage ou emboutissage-étirage sur mandrin d'un flan métallique est avantageux à divers points de vue par rapport à un récipient métallique dit "en forme de boîte". Comme récipients métalliques de conditionne- ment classiques, on peut citer les boîtes dites "en trois morceaux" dont les couvercles sont reliés par double jonction au sommet et au fond d'un corps de botte présentant un joint latéral pour former des par- ties étanches, et des boîtes dites "en deux morceaux" dans lesquelles un couvercle de boîte est relié par double joint à une extrémité ouverte d'un corps de botte en forme de coupelle, formé par emboutissage ou emboutissage-étirage sur mandrin d'un flan métallique. Cependant, la portion étanche de ces réci- pients métalliques présentant une structure à double joint a une résistance insuffisante En outre, ces récipients métalliques posent un problème du point de vue de l'économie de matière du flan métallique. Plus particulièrement, dans le joint formé par double jonction, la matière constituant le joint est tout d'abord déformée par la charge imposée au joint, et une fuite au niveau du joint ou une rupture du joint peut être provoquée sous une charge relativement faible due à cette déformation Dans le but de supprimer cet inconvénient, il est nécessaire que l'épaisseur du flan métallique soit considérablement augmentée. Dans le domaine des récipients d'emballage, d'un point de vue économique, et afin de réduire le poids du récipient, il est toujours nécessaire de réduire l'épais- seur du flan métallique Lorsque l'épaisseur de la paroi du corps du récipient est réduite, il se produit faci- lement une déformation due à une charge appliquée dans le sens axial du récipient au moment de la double jonc- tion ou du bordage ou autre étape de préparation. Dans le cas d'un récipient métallique en forme de bouteille formé par liaison à recouvrement des extrémités ouvertes des éléments supérieur et infé- rieur en forme de coupelle, même si l'épaisseur du flan métallique est extrêmement faible, il ne se produit pas de déformation de la matière constituant le joint et celui-ci peut résister à une charge correspondant à la résistance au cisaillement du joint quelle que soit l'épaisseur du flan métallique En outre, étant donné que l'étape de double jonction est inutile, ce réci- pient métallique est avantageux en ce sens que l'épais- seur de la paroi latérale du récipient peut être réduite sans risque d'apparition d'une déformation. Cependant, lorsqu'un joint circonférentiel latéral est formé par liaison à recouvrement des extré- mités ouvertes d'éléments inférieur et supérieur en forme de coupelle, diverses limitations sont imposées aux colles utilisées pour la liaison à recouvrement. Plus particulièrement, tandis que les deux extrémités d'un joint droit d'un corps de boîte rectangulaire formé par liaison à recouvrement sont fixées mécaniquement par jonction avec les couvercles de boîtes, le joint latéral circonférentiel susmentionné n'est absolument pas fixé mécaniquement sur toute la circonférence, et la déformation dimensionnelle du joint proprement dit se produit facilement De plus, étant donné que le diamètre de la partie d'extrémité ouverte est susceptible de varier avec les variations de température, il se produit facilement une contrainte dans la couche de colle En outre, étant donné que l'épaisseur de la portion d'extrémité ouverte consti- tuant le joint est réduite dans beaucoup de cas, le joint subit facilement une déformation lorsqu'une force externe est appliquée Par conséquent, il est nécessaire que la colle utilisée ait une grande force d'adhérence au revêtement de surface du flan métalli- que, que la couche de colle ait une grande résistance mécanique et une grande stabilité dimensionnelle et que les propriétés physiques de la couche adhésive soient thermiqueràent stables et ne varient pas avec le temps. -Dans ce récipient métallique présentant un joint circonférentiel latéral, la charge appliquée -au récipient au moment de la stérilisation par la chaleur ou pendant l'entreposage ou le transport, exerce une force de cisaillement sur la colle En outre la couche adhésive présente dans le joint est inévitablement influencée par le contenu du récipient car la couche adhésive est constamment au contact de ce contenu. Du point de vue de l'adaptabilité à la liai- son ou de la force d'adhésion, on a largement utilisé une colle fondant à chaud comme adhésif pour la fabrication de récipients métalliques Les colles fon- dant à chaud (hot-melt) destinées à assurer une grande force de liaison sont, en gros, divisés en colle du type polyamide et en colle du type copolyester La première colle, du type polyamide, n'est pas satisfai- sante en ce sens que l'eau est absorbée par la couche adhésive en contact avec le contenu liquide et que les propriétés mécaniques telles que la résistance au fluage sont détériorées par cette absorption d'eau. Comme décrit dans le brevet US N O 3 515 628 et dans la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique publiée sous le nr 88939/79, diverses colles du type copolyester de compositions différentes sont connues comme colles du type copolyester mentionné en second lieu Cependant,-ces colles du type copolyester sont défectueuses du fait de l'un ou de plusieurs des points suivants: (a) Etant donné que la chaleur de fusion est importante à l'étape de liaison ou que la dépendance de la viscosité à l'égard de la température n'est pas nette, l'adaptabilité à l'opération de liaison est mauvaise. (b) L'allongement de la colle sous la forme d'une pellicule est excessivement important et la stabilité dimensionnelle est mauvaise, et il est diffi- cile d'appliquer la colle à une portion à lier avec des dimensions précises, sans déformation. (c) La colle a une mauvaise résistance au fluage, en particulier à haute température ou lorsqu'un contenu sous pression interne constante, tel que de la bière ou une boisson gazeuse, est emmagasiné pendant une longue durée, et en conséquence, la dimension de joint varie facilement, ce qui se traduit par une diminution de la pression interne et une rupture du joint. (d) Il se produit facilement une contraction par cristallisation après la liaison à la chaleur, en sorte que la dimension du joint est facilement modifiée ou bien des vides ou craquelures se forment facilement dans le joint. La présente invention se propose principalement de fournir une colle fondant à chaud du type polyester dans lequel les défauts susmentionnés sont efficace- ment éliminés. La présente invention se propose encore de fournir une colle fondant à chaud du type copolyester qui a une excellente aptitude à la liaison, qui a des propriétés convenables de rigidité et de stabilité dimensionnelle sous la forme d'une pellicule et qui présente une bonne résistance au fluage et une bonne stabilité dimensionnelle lorsqu'elle est conformée en une couche adhésive entre des joints, par liaison thermique. Un autre but encore de la présente invention est de fournir une colle du type copolyester convenant à la fabrication d'un récipient métallique présentant un joint circonférentiel latéral formé par jonction des extrémités ouvertes d'éléments inférieur et supé- rieur en forme de coupelle. Selon la présente invention, on fournit une colle fondant à chaud comprenant un copolyester d'un diacide comprenant 70 à 97 moles % d'acide téréphta- lique et autre diacide avec un polyalcool comprenant à 97 moles % de 1,5butane-diol, 3 à 30 moles % de diéthylène-glycol et jusqu'à 20 moles % d'un autre polyalcool comportant 2 à 5 atomes de carbone, ledit copolyester ayant une viscosité réduite d'au moins 0,6 dl/g, telle que mesurée à une température de 300 C dans un solvant mixte phénol/tétrachloréthane présen- tant un rapport pondéral phénol/tétrachloréthane de 60/40 à une concentration en polymère de 0,25 g/ 100 ml, une température de transition vitreuse d'au moins 31 'C et une cristallinité de 15 à 40 %. Sur les dessins annexés: la figure 1 est une coupe montrant les éléments supérieur et inférieur indépendants d'un récipient métallique selon la présente invention; la figure 2 est une coupe montrant un récipient métallique formé par liaison à recouvrement des éléments supérieur et inférieur selon la présente invention; la figure 3 est une vue à échelle agrandie montrant la coupe de la portion liée du récipient métallique représenté sur la figure 2; la figure 4 est un schéma montrant une pièce d'essai utilisée dans l'essai de rupture par cisaillement, l'essai de résistance au choc sous contrainte et l'essai de résistance au fluage dans l'eau chaude; la figure 5 est un schéma montrant (a) un appareil d'essai de résistance au choc du type à pendule et (b) un mécanisme de fixation de la pièce d'essai, utilisés dans l'essai de résistance au choc sous contrainte; la figure 6 montre un exemple de la varia- tion de la quantité de déplacement Ax avec le temps; et la figure 7 est une vue montrant schémati- quement l'essai de résistance au bosselage. En se référant aux figures 1 à 3 illustrant un exemple d'un-récipient métallique présentant un joint latéral circonférentiel, ce récipient métallique en forme de bouteille comprend un élément inférieur 1 consistant en un corps moulé en forme de coupelle sans joint, constitué, par exemple, d'un métal revêtu et d'un élément supérieur 2 consistant en un corps moulé en forme de coupelle sans joint constitué d'un métal revêtu Les extrémités ouvertes 3 et 4 de ces corps en forme de coupelle sont reliées à recouvrement pour former un joint latéral circonférentiel 5, en sorte que les éléments supérieur et inférieur se solidari- sent sous la forme d'un récipient. 7. Dans cette forme de réalisation, l'élément inférieur 1 est une coupelle formée par étirage d'un flan métallique revêtu et comprenant une paroi laté- rale 6 et un fond 7, et l'élément supérieur 2 est une coupelle formée par étirage d'un flan métallique revêtu et comprend une paroi latérale 8 et une paroi supérieure 9 Le diamètre de la paroi latérale de l'élément inférieur 1 est sensiblement le même que celui de la paroi latérale 8 de l'élément supérieur 2 et, dans cette forme de réalisation, les deux parois latérales ont sensiblement la même hauteur et le joint 5 est situé sensiblement à mi-hauteur du récipient La paroi supérieure 9 de l'élément supérieur 2 présente une surface conique convexe, et un orifice 10 destiné à remplir et vider le contenu est prévu en son centre. On voit que l'élément supérieur 2 se relie à l'élément inférieur 1 en sorte que l'élément supérieur 2 forme ce que l'on appelle un épaulement et un goulot de bouteille et une moitié supérieure du corps de la bou- teille. Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 1, la portion d'extrémité ouverte 3 de l'élément inférieur 1 est rétrécie par étirage effectué à son voisinage en sorte que le diamètre de la partie d'extrémité ouverte 3 est plus petit que celui de l'autre partie dé la paroi du corps, et la partie d'extrémité ouverte 3 est introduite dans la partie d'extrémité ouverte 4 de l'élément supérieur 2 de plus grand diamètre Comme on le voit d'après la vue agran- die de la figure 3, le flan métallique revêtu consti- tuant les éléments supérieur et inférieur comprend un substrat métallique 11 tel que de l'aluminium à sur- face traitée et des couches 12 a et 12 b servant de couche de base et de protection Une couche adhésive 13 est formée entre la surface externe de la partie 2535336- d'extrémité ouverte 3 de liélément inférieur et la surface interne de la partie d'extrémité ouverte 4 de l'élément supérieur pour effectuer une liaison et *une fixation des éléments inférieur et supérieur. Une partie de la colle 13 dépasse du joint 5 pour for- mer une couche de recouvrement 15 d'un bord 14 du flan métallique se trouvant sur le côté interne du joint. La colle fondant à chaud de la présente invention est particulièrement intéressante comme colle 13 destinée à la formation du joint latéral circonférentiel d'un récipient métallique, comme mentionné ci-dessus Cette colle fondant à chaud est caractérisée en ce qu'elle se compose d'un copolyester, d'un acide comprenant 70 à 97 moles %, en particulier 80 à 95 moles %, d'acide téréphtalique et d'un autre diacide avec un polyalcool comprenant 70 à 97 moles %, en particulier 80 à 95 moles %, de 1,4-butane-diol, 3 à 30 moles %, en particulier 5 à 20 moles % de diéthylène-glycol et jusqu'à 20 moles % d'un autre polyalcool ayant 2 à 5 atomes de carbone. On sait que parmi les divers polyesters, le téréphtalate de polybutylène est doué d'une excellente aptitude à la liaison et à l'adhésion à un substrat métallique ou à une couche de base adhésive qu'il porte Cependant, étant donné que le téréphtalate de polybutylène a une cristallinité très élevée, le point de fusion est élevé et la quantité de chaleur néces- saire à la fusion des cristaux est importante Par conséquent, un ensemble à lier doit être chauffé à haute température pendant une longue période de temps et l'aptitude à la liaison est médiocre Afin de réduire le point de fusion du téréphtalate de poly- butylène et de réduire la quantité de chaleur nécessaire à la fusion des cristaux, on incorpore dans le téréphta- late de polybutylène un autre diacide et/ou polyalcool pour former un copolyester Dans ce cas, on se heurte à un problème en ce sens que la dépendance de la vis- cosité à l'état fondu à l'égard de la température est très intérieure à celle du téréphtalate de polybutylène et l'interface à lier doit être suffisamment mouillée par le copolyester et, en conséquence, un chauffage à haute température est nécessaire Par conséquent, il est très difficile de satisfaire simultanément la nécessité de réduire la quantité de chaleur de fusion des cristaux et celle d'accentuer la dépendance de la viscosité à l'état fondu à l'égard de la température pour améliorer le mouillage de l'interface à lier. Par exemple, le brevet US n 3 515 628 enseigne qu'un copolyester d'un diacide comprenant l'acide téréphtalique et l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide 1,4-cyclohexane-dicarboxylique ou l'acide azélalque avec un glycol comprenant du 1,4-butane-diol seul ou en combinaison avec l'éthylène- glycol ou le néopentyl-glycol, qui a une température de transition vitreuse inférieure à 30 C et une cris- tallinité inférieure à 25 %, est utilisé pour lier des métaux par l'intermédiaire d'une couche de base du type époxy Dans ce copolyester, le point de fusion est abaissé et la quantité de chaleur de fusion des cris- taux est réduite, mais la dépendance de la viscosité à l'état fondu à l'égard de la température est faible et l'aptitude à la liaison à chaud n'est pas très améliorée En outre, étant donné que la température de transition vitreuse est faible, lorsque ce copolyes- ter est utilisé pour la formation d'un joint latéral circonférentiel du type susmentionné, une déformation du joint ou une rupture du joint se produit facilement en raison du fluage. La demande de brevet japonais mise à l'ins- pection publique sous le n 88939/79 décrit une colle fondant à chaud comprenant, comme ingrédient princi- pal, un polyester comprenant 1 mole d'un diacide constitué d'au moins 85 moles % d'acide téréphtali- que, 0,65 à 0,97 moles de 1,4-butane-diol seul ou en combinaison avec jusqu'à 20 moles % de 1,6-hexane-diol et 0,03 à 0,35 mole de polyéthylèneglycol ayant un poids moléculaire de 150 à 550 Etant donné que ce copolyester contient le composant polyéthylène-glycol ayant un poids moléculaire relativement élevé dans la chaîne principale, lorsque ce copolyester est appliqué à la fabrication d'un récipient métallique présentant un joint latéral circonférentiel du type susmentionné, la résistance mécanique, en particulier la résistance au fluage, de la couche d'adhésif est réduite, et la stabilité dimensionnelle et l'aptitude du récipient à la jonction sont insuffisantes De plus, lorsque ce copolyester est mis sous forme d'une mince pellicule, l'allongement est trop important et la stabilité dimensitonnelle est mauvaise, et l'aptitude de la pellicule à s'appliquer à une partie devant former un joint est très mauvaise En outre, étant donné que la concentration en groupes éther de la chaîne polymère est grande, le copolyester est relativement sensible à l'eau et la couche adhésive devient sensible à l'eau. Dans le copolyester utilisé dans la présente invention, l'acide téréphtalique du composant diacide est en relation avec la résistance mécanique, la rigi- dit 4, la stabilité dimensionnelle, la résistance au fluage et la résistance à la chaleur du copolyester, et l'autre diacide est important pour régler la cristal- linité du copolyester dans la plage susmentionnée Lors- que la teneur en acide téréphtalique du diacide est in- férieure à 70 moles %, la solidité, la résistance au flua- ge et la résistance à la chaleur de la couche adhésive, et la rigidité et la stabilité dimensionnelle de la pel- licule sont inférieures à celles du copolyester selon la-présente invention Si la proportion d'acide téréphtalique dépasse 97 moles %, il est difficile de contrôler la cristallinité de la couche adhésive dans la plage spécifiée dans la présente invention, et l'aptitude à la liaison thermique (force de liaison) à un flan métallique, en particulier à un flan métalli- que revêtu, est réduiteo Le composant alcool du copolyester utilisé dans la présente invention comprend 70 à 97 moles % de 1,4-butane-diol et 3 à 30 moles % de diéthylène- glycol Ces alcools ont pour effet d'augmenter la vitesse de cristallisation de la colle fondant à chaud pendant le cycle de fusion-refroidisgsement et d'empê- cher la post-cristallisation, c'est-à-dire la contrac- tion de la colle dans le joint Dans un copolyester contenant de l'éthylène-glycol en grande quantité 2 les motifs ester sont trop près les uns des autres dans la chaîne polymère, et une transition rapide de l'arrange- ment des molécules pour se transformer en cristaux, c'est-à-dire une cristallisation rapides est difficile pendant le cycle de fusion-refroidissement, et la post- cristallisation est provoquée avec le temps, entraînant une diminution de la force de liaison due -à la contrac- tion, une variation de la dimension du joint et une fuite Il est supposé que si le composant alcool contient du 1,4-butane-diodl et du diéthylèneglycol,' la distance entre les motifs ester dans la chaîne polymère est considérablement élargie et la cristalli- sation a lieu rapidemento Un copolyester constitué principalement de 1,4butane-diol est caractérisé par une grande vitesse de cristallisation, et s'il est combiné avec du diéthylène-glycol, la vitesse de cris- tallisation s'accélère encore En outre, le 1,4-butane- diol augmente la souplesse du copolyester et réduit la température de liaison, et le 1,4-butane-diol est un composant alcool préféré pour augmenter la stabilité dimensionnelle d'une pellicule de copolyester Le diéthylène-glycol est un composant alcool que l'on préfère pour ajuster la cristallinité du copolyester dans la plage spécifiée dans la présente invention et accentuer relativement la dépendance de la viscosité à l'état fondu à l'égard de la température. Dans la présente invention, il importe que parmi divers éther-polyols, on choisisse et utilise le diéthylène-glycol Lorsqu'on utilise du triéthylène- glycol ou un polyéthylène-glycol ayant un poids molé- culaire supérieur, le copolyester devient excessive- ment mou, la stabilité dimensionnelle de la pellicule se dégrade et la résistance à la chaleur, la résis- tance au fluage et les propriétés mécaniques de la colle sont inférieures à celles de la colle de la pré- sente invention En outre, la cristallinité du copolyes- ter diminue et la dépendance de la viscosité à létat fondu à l Végard de la température est réduite En outre, la résistance à l'eau chaude diminue avec l'augmentation de la concentration en éther. Si la teneur en 1,4-butane-diol du copolyester est trop faible et inférieure à la plage spécifiée dans la présente invention et si la teneur en diéthylène- glycol est trop élevée et dépasse la plage spécifiée dans la présente invention, le copolyester risque de devenir trop mou et la stabilité dimensionnelle de la pellicule se dégrade facilement. -* Le composant alcool du copolyester peut n'être constitué que de 1,4-butane-diol et de diéthylène- glycol ou bien il peut encore contenir un autre poly- alcool comportant 2 à 5 atomes de carbone en une quan- tité atteignant 20 moles % Comme exemple d'un tel polyalcool, on peut mentionner l'éthylène-glycol, le propylène-glycol, le néopentyl-glycol et le glycérol. Ces polyalcool peuvent être utilisés seuls ou sous forme d'un mélange de deux d'entre eux ou davantage. Comme diacide autre que l'acide téréphtali- que, on peut mentionner l'acide isophtalique, l'acide cyclohexanedicarboxylique, l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide succinique et l'acide dodécane- dicarboxylique Ces diacides peuvent être utilisés seuls ou sous la forme d'un mélange de deux d'entre eux ou davantage. Le cop Olyester utilisé dans la présente inven- tion est préparé par polycondensation du diacide et de l'alcool susmentionnés dans des conditions connues. En ce qui concerne les propriétés mécaniques, il est indispensable que le copolyester ait une visco- sité réduite (viscosité inhérente) d'au moins 0,6 dl/g mesurée à une température de 30 C dans un solvant mixte phénol/tétrachloréthane dont le rapport pondéral phénol/ tétrachloréthane est de 60/40 à une concentration en polymère de 0,25 g/100 ml Du point de vue de la résis- tance au fluage, il est indispensable que la tempéra- ture de transition vitreuse (Tg) du copolyester soit d'au moins 31 C En outre, du point de vue des pro- priétés mécaniques et de l'aptitude à la liaison ther- mique, il est indispensable que le copolyester ait une cristallinité de 15 à 40 %. Le copolyester peut être utilisé seul ou sous forme d'un mélange de deux copolyesters ou davantage entrant dans le cadre de la présente invention En outre, le copolyester de la présente invention peut être utilisé sous la forme d'un mélange avec une autre résine thermoplastique, par exemple une résine oléfini- que, telle que le polyethylène, le polypropylène, un copolymère éthylène-propylène, un copolymère éthylène- butène-l, un copolymère oléfinique réticulé par des ions (ionomère), un copolymère éthylène-acétate de 253533 e vinyle, un copolymère éthylèneacide acrylique, un polyéthylène modifié par un acide ou un polypropylène modifié par un acide Naturellement, la résine oléfini- que est utilisée en une proportion pouvant atteindre 50 % en poids, en particulier pouvant atteindre 30 % en poids, sur la base de la quantité totale de la colle. La colle fondant à chaud du type copolyester selon la présente invention est avantageusement utili- sée comme colle pour relier les extrémités circonfé- rentielles ouvertes d'éléments supérieur et inférieur, en forme de coupelle, comme représenté sur les dessins. Dans ce cas, comme flan métallique devant être mis sous la forme d'une coupelle sans joint, on peut utiliser une plaque d'acier non traité (plaque noire), diverses plaques d'acier à surface traitée, par exemple des plaques d'acier ayant reçu un dépôt telles que des plaques d'acier étamé (plaques étamées), des plaques d'acier galvanisé, des plaques d'acier aluminisées, des plaques d'acier nickelées et des pla- ques d'acier chromées, des plaques d'acier traitées par voie électrolytique telles que des plaques d'acier traitées électrolytiquement par du chromate, des pla- ques d'acier traitées chimiquement telles que des pla- ques d'acier traitées par du phosphate et/ou du chro- mate, des plaques de métaux légers tels que l'alumi- nium, et des composites de ceux-ci. La colle fondant à chaud de la présente inven- tion peut être utilisée pour lier un flan métallique non revêtu Cependant, il est préférable que la colle fondant à chaud de la présente invention soit appliquée à un flan métallique portant une couche de base adhésive Une laque adhésive éventuelle en une résine thermodurcissable ou thermoplastique peut être utilisée comme couche de base adhésive Par exemple, on peut utiliser-des laques époxy modifiées telles - qu'une laque du type phénol-époxy et une laque du type amino-époxy, des laques vinyliques ou vinyliques modifiées telles qu'un copolymère de chlorure de vinyle et d'acétate de vinyles, un copolymère de chlo- rure de vinyle-acétate de vinyle partiellement sapo- nifié, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-anhydride maléique et une résine vinylique modifiée par un époxy, par un époxyamino ou un époxy- phénol, et une laque de type copolymère styrène- butadiène La colle de la présente invention a une aptitude particulièrement grande au revêtement d'une résine de chlorure de vinyle présentant une teneur en motifs, chlorure de vinyle de 30 à 97 % en poids et contenant des groupes carboxyle et/ou des groupes hydroxyle à une concentration de 10 à 500 millimoles pour 100 g de la résine. Cette laque contient des motifs chlorure de vinyle en une proportion de 30 à 97 % en poids Les motifs chlorure de vinyle sont présents sous la forme d'un copolymère avec un autre monomère, ou bien des parties des motifs chlorure de vinyle sont présentes sous la forme d'un copolymère, comme susmentionné, et les autres motifs chlorure de vinyle sont présents sous la forme d'une résine à chaîne droite," c'est-à-dire- un homopolymère. Les groupes carboxyle et/ou les groupes hydroxyle de la laque peuvent être présents dans le revêtement sous la forme d'un copolymère de motifs chlorure de vinyle avec des motifs monomère à insatu- ration éthylénique présentant de tels groupes polaires, ou sous la forme d'un mélange d'une résine de chlorure de vinyle avec une résine contenant ces groupes polai- res O Du point de vue de l'aptitude au traitement ou de l'adhérence du revêtement, il est préférable que des motifs acétate de vinyle soient contenus dans la chaîne principale de la résine de chlorure de vinyle, et que des motifs acétate de vinyle puissent être pré- sents en une proportion pouvant atteindre 30 % en poids dans la laque. Comme exemples préférés du monomère à insatu- ration éthylénique fournissant des groupes carboxyle, on peut citer l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide fumarique, l'anhydride maléique, l'acide cro- tonique, l'acide itaconique, l'acide citraconique et l'anhydride tétrahydrophtalique, des exemples préférés étant l'alcool vinylique (c'est-à-dire l'acétate de vinyle saponifié), l'acétate d'hydroxyéthyle, le métha- crylate d'hydroxyéthyle, l'acrylate d'hydroxypropyle et le méthacrylate d'hydroxypropyle. Comme exemples préférés de résine de chlorure de vinyle, on peut citer le chlorure de polyvinyle, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle partiel- lement saponifié, un copolymère chlorure de vinyle- * acétate de vinyle-acide acrylique, un copolymère chlo- rure de vinyle-acétate de vinyle partiellement saponi- fié et partiellement butylél un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-acide méthacrylique, un copo- lymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-anhydride maléique, un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-acrylate d'hydroxyêtyle et un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle-méthacrylate d'hydroxyéthyle. Il est généralement préférable d'utiliser une résine exempte de groupes carboxyle et/ou de groupes hydroxyle, par exemple le chlorure de polyvinyle ou un copolymère chlorure de vinyle-acétate de vinyle, sous la forme d'un mélange avec un copolymère de chlorure de vinyle présentant des groupes carboxyle et/ou des groupes hydroxyle. La résine de chlorure de vinyle peut être utilisée en combinaison d'au moins un élément choisi entre les résines thermodurcissables, en particulier les résines thermodurcissables contenant des groupes hydroxyle, par exemple les résines phénol-aldéhyde du type résole, les résines phénol-aldéhyde du type novolaque, les résines urée-aldéhyde, les résines mélamine-aldéhyde, les résines époxy et les résines alkyd. La résine de chlorure de vinyle peut être utilisée sous la forme d'une laque en solution dans un solvant formée en dissolvant la résine de chlorure de vinyle dans au moins un élément choisi parmi un hydro- carbure aromatique solvant tel que le toluène ou le xylène, un solvant du type cétone tel que l'acétone, la méthyléthyl-cétone, la méthylisobutylcétone ou la cyclohexanone, un solvant du type alcool tel que l'étha- nol, le propanol ou le butanol, un solvant du type cellosolve tel que l'éthyl-cellosolve ou le butyl-. cellosolve, et un solvant du type ester tel que l'acé- tate d'éthyle ou l'acétate de butyle En outre, on peut utiliser une laque dite organosol formée par mise en suspension de particules de polymère de chlorure de vinyle dans une laque en solution dans un solvant orga- nique, comme susmentionné La laque est appliquée au flan métallique à une concentration en matières solides de 10 à 50 % en poids avec une viscosité convenant pour l'opération de revêtement L'opération de revêtement peut être effectuée par des moyens classiques d'enduc- tion, par exemple enduction au rouleau, à la brosse, à la racle, par atomisation, revêtement électrostatique et revêtement par immersion Pour atteindre les buts de la présente invention, il est préférable que la quantité de la couche de base appliquée sur le substrat métalli- que soit de 0,5 à 30 g/m 2, en particulier de 1 à 20 g/m 2 sur base sèche Le flan métallique revêtu est chauffé à 150-350 'C pendant secondes à 30 minutes dans un four à air chaud ou un four de chauffage par infrarouges pour effectuer la cuisson et former un revêtement satisfaisant. On obtient une coupelle sans joint par découpe à l'emporte-pièce du flan métallique revêtu ou non revêtu susmentionné pour former un disque, etc, en soumettant le disque, etc, au traitement d'emboutis- sage en une ou plusieurs étapes entre un poinçon et une matrice d'emboutissage, et si on le désire, en soumettant la coupelle étirée à un traitement d'éti- rage à plusieurs étapes entre un poinçon et une matrice d'étirage On peut faire appel à des opérations et conditions connues d'emboutissage et étirage. L'épaisseur du flan métallique revêtu à sou- mettre au traitement susmentionné varie avec la dimen- sion finale du récipient ou du type de flan métallique, mais il est préférable que l'épaisseur du flan métalli- que soit de 0,1 à 0,5 mm, en particulier de 0,2 à 0,35 mm. Lorsque l'opération d'étirage est effectuée, il est pré- férable que l'épaisseur de la paroi latérale soit de 0,05 à 0,20 mm, en particulier de 0,06 à 0,17 mm. Dans ce cas, il est préférable de préparer un corps moulé en forme de coupelle en soumettant un flan métallique revêtu à un emboutissage ou un emboutissage profond Cependant, on peut faire appel à un procédé dans lequel un flan métallique non revêtu est soumis à un traitement d'emboutissage-étirage pour former un corps moulé en forme de coupelle et ce corps moulé en forme de coupelle est revêtu d'une laque du type résine de chlorure de vinyle comme susmentionné. La colle de la présente invention est appli- quée aux extrémités ouvertes des coupelles à relier avant leur ajustement Il est préférable que la colle soit appliquée en sorte que l'épaisseur de la couche de résine soit de 10 à 200 pm, en particulier de 20 à 150 vm, et que la largeur de la-portion liée à recouvrement, c'est-à-dire la largeur du chevauchement, soit de 1 à 30 mm, en particulier de 2 à 20 mm. La résine adhésive peut être appliquée aux extrémités ouvertes des coupelles sous la forme d'une pellicule, d'une poudre, d'une suspension, d'une solu- tion, d'un plastisol ou d'une émulsion La colle de la présente invention est avantageuse en ce sens qu'elle peut être appliquée sous la forme d'une pellicule qui peut être manipulée et appliquée très facilement et qui a une bonne aptitude au séchage, etc. La colle peut être appliquée par un procédé choisi en fonction de la forme de la colle Par exemple, on peut utiliser un procédé de laminage, un procédé d'extrusion, un procédé d'application électrostatique d'une poudre, un procédé de dépôt électrostatique, un procédé de revêtement par pulvérisation, un procédé d'injection à buse, un procédé d'application par immer- sion, un procédé d'enduction au rouleau et un procédé d'enduction à la brosse. La portion du flan métallique à lier est revêtue de la laque susmentionnée; cette laque agit comme couche de base et on obtient une aptitude à la liaison convenable. Lorsque les extrémités circonférentielles ouvertes des coupelles sont jointes à recouvrement, le bord de coupe du flan métallique est inévitablement exposé au côteé interne du joint O Ce'bord de coupe peut être protégé en l'isolant avec un ruban adhésif ou par application d'une poudre, d'une suspension ou solution de la colle au bord de coupe avant l'ajustement des coupelles. La colle peut être appliquée à la surface extérieure et/ou la surface intérieure de l'extrémité ouverte de la coupelle à loger sur le côté intérieur ou externe du joint. La coupelle ayant reçu l'application de colle est ajustée sur l'autre coupelle, et la colle présente dans la partie à relier par recouvrement est fondue, ce qui est suivi, au besoin, d'un refroi- dissement, de manière à former un joint Le chauffage de la partie à relier àrecouvrement peut être réalisé par chauffage par induction à haute fréquence, chauf- fage par infrarouges, chauffage à l'air chaud et conduction de chaleur à partir d'un élément chauffant. Le refroidissement du joint peut être réalisé par des moyens tels qu'un refroidissement naturel, un refroi- dissement par air et un refroidissement par eau. Afin de former un joint-ayant une excellente étanchéité à l'air et une excellente force d'adhérence, il est préférable que la colle soit fondue à l'état dans lequel la couche adhésive est comprimée et saisie entre l'extrémité ouverte devant être placée sur le côté extérieur du joint et l'extrémité ouverte devant être placée sur le côté intérieur du joint Il est généralement préférable que la relation suivante soit établie entre les dimensions des deux extrémités ouvert tes devant être formées dans une portion circulaire liée à recouvrement et la couche adhésive: DO DI et que l'épaisseur de la couche adhésive, après jonc- tion par chauffage, soit de 10 à 150 pm, en particulier de 10 à 100 pm. Le récipient métallique susmentionné analogue à une bouteille est particulièrement intéressant comme récipient destiné à un contenu ayant une pression spontanée, par exemple une boisson gazeuse, de la bière ou un alcool mousseux, ou un récipient à pression interne dans lequel un contenu est introduit avec de l'azote gazeux ou de l'azote liquéfié. Naturellement, la colle de la présente inven- tion est avantageusement utilisée pour la fabrication, non seulement d'un récipient métallique présentant un joint latéral circonférentiel comme susmentionné, mais également d'un récipient métallique présentant un joint latéral droit, un corps lié comprenant un récipient à rebord et un couvercle, et autre structure liée. La présente invention sera maintenant décrite en détail en-référence aux exemples suivants qui ne limitent pas le cadre de l'invention. Préparation de colles du type copolyester Les colles du type copolyester utilisées dans les exemples suivants sont préparées en effectuant une polycondensation conformément aux processus décrits ci-après et elles sont mises sous forme d'échantillons en pellicules. On introduit des composants acide et glycol prédéterminés dans un récipient réactionnel en verre en même temps qu'un catalyseur tel que le titanate de tétra-n-butyle en une proportion d'environ 0,04 % en poids, et on-chauffe le mélange à 200 'C en agitant, et on poursuit la réaction pendant environ 100 minutes tout en éliminant le méthanol formé par la réaction. Ensuite, on élève la température à environ 2601 C et on effectue une polymérisation pendant environ 2 heures sous pression réduite de 13,3 à 66,6 Pa On transforme en paillettes le copolyester obtenu, on introduit ces paillettes entre deux feuilles de "Teflon" et on les comprime à chaud à une température supérieure de 20-30 'C au point de fusion ou de ramollissement de la résine pour obtenir une pellicule ayant une épaisseur d'envi- ron 80 Pm La composition finale de chaque échantillon est confirmée par l'analyse de résonance magnétique nucléaire des protons et chromatographie en phase gazeuse Les compositions déterminées d'après les résultats d'analyse sont indiquées sur le Tableau 1. Les propriétés physiques de chaque échantillon sont mesurées conformément aux procédés décrits ci-après. Les résultats obtenus sont indiqués sur le Tableau 1. (a) Mesure de la viscosité réduite (nsp/C): La pellicule susmentionnée est séchée à 500 C sous vide pendant environ 10 heures, et une quantité mesurée avec précision de 0,25 g de la pellicule est dissoute dans un solvant mixte comprenant 60 parties en poids de phénol et 40 parties en poids de tétrachloré- thane pour former une solution ayant une concentration de 0,25/100 ml Dans un réservoir d'eau maintenu à 30,0 0,10 C, le temps d'écoulement de chacun des solvants et de la solution est mesuré trois fois en utilisant un viscosimètre Ubbellohde, et la valeur nsp/C (dl/g) est calculée à partir des moyennes arith- métiques. (b) Mesure de la cristallinité (wc): La pellicule séchée à la température ambiante sous vide pendant environ 5 heures est utilisée comme échantillon, et la chaleur de fusion des cristaux est déterminée d'après l'analyse thermique différentielle (DSC) et la cristallinité est calculée sur la base de la chaleur de fusion de 36,5 cal/g de téréphtalate de polybutylène cristallin à 100 % (PBT) {R I Miller et L.E Nielsen, J Polym Sci, 55, 643 ( 1961)1. On utilise l'appareil de Perkin-Elmer Modèle DSC-2 comme appareil de mesure, et la vitesse de chauffage est de 201 C/min et l'on utilise de l'indium comme échantillon de référence On utilise un dispositif de traitement des données pour le calcul de la zone de crête de fusion et la transformation de la quantité de chaleur Lorsqu'une crête exothermique due à la cristallisation est engendrée pendant que la tempéra- ture s'élève, la chaleur correspondante est soustraite de la chaleur de fusion mesurée. (c) Mesure de la température de transition vitreuse (Tg): Un échantillon en forme de bande mesurant 1 cm x 8 cm est découpé dans la pellicule séchée à la température ambiante sous vide pendant environ 5 heures. On utilise un spectromètre de visco-élasticité Modèle VES-HF vendu par Iwamoto Seisakusho comme appareil de mesure de la visco-élasticité dynamique et on mesure la dispersion de température de décroissance logarith- mique à une fréquence de 1 Hz et à une vitesse d'élé- vation de la température de I'C/min dans une plage de températures de 500 C à 100 WC La température à laquelle la crête apparaît est désignée par température de tran-s sition vitreuse de l'échantillon. Exemples 1 à 16 et exemples comparatifs 1 à 6 Les propriétés des colles indiquées sur le Tableau 1 sont évaluées d'après les procédés décrits ciaprès. Dans les expériences suivantes', on utilise comme matière à lier (i) une plaque d'acier chromée par voie électrolytique (TFS) d'une épaisseur de 0,21 mm, (ii) une plaque d'aluminium traitée au chromate (Al) d'une épaisseur-de 0,35 mm, (iii) une plaque (TFS + E/P) préparée par revêtement d'une laque époxy-phénolique disponible dans le commerce sur la plaque de TFS (i), puis cuisson et durcissement, et (iv) une plaque (Al + V) préparée par application d'une laque de vinyle modifié du commerce sur la plaque d'aluminium (ii), puis séchage et cuisson. (a) Mesure de la force d'adhérence: ( 1) Essai de rupture par cisaillement: Deux plaques découpées d'une largeur de 20 mm et d'une longueur de 50 mm sont utilisées et, comme indiqué sur la figure 4, une pellicule adhésive d'une dimension de 5 mm x 20 mn est introduite entre les deux plaques et l'ensemble est chauffé par chauffage à induction à haute fréquence sous une pression d'envi- ron 200 k Pa appliquée des côtés extérieurs des deux plaques en sorte que la température s'élève à un niveau supérieur de 30 'C au point de fusion (point de ramollis- sement) de la colle, de manière que la jonction soit réalisée et on obtient une pièce d'essai. Un appareil d'essai Tensilon est utilisé et l'essai est effectué à la température ambiante et à une vitesse de la tête transversale de 100 mm/min. En ce qui concerne chaque échantillon, l'essai est conduit trois fois et on calcule la moyenne arithmétique. (ii) Essai de rupture avec arrachement en T: Deux plaques découpées d'une largeur de 5 mm et d'une longueur de 70 mm sont utilisées, et une pelli- cule adhésive d'une dimension légèrement supérieure à celle des plaques est introduite entre les deux plaques et l'ensemble est chauffé par chauffage par induction à haute fréquence sous une pression d'environ 200 k Pa appliquée aux côtés extérieurs des plaques, en sorte que la température s'élève à un degré supérieur de 30 WC au point de fusion (point de ramollissement) de la colle La colle sortant d'entre les plaques est élimi- née avec un couteau Ainsi, on obtient une pièce d'essai. On utilise un appareil d'essai Tensilon et on conduit l'essai à la température ambiante et à une vitesse de la tête transversale de 200 mm/min En ce qui concerne chaque échantillon, on conduit l'essai trois fois et on calcule la moyenne arithmétique. En outre, on plonge l'échantillon susmentionné dans l'eau maintenue à 700 C pendant 10 heures, et on conduit l'essai de la même manière que décrit ci-dessus pour examiner la variation de la force d'adhérence dans l'eau chaude au cours du temps. h(b) Essai de résistance au choc sous contrainte- On utilise une pièce d'essai préparée de la même manière que décrit cidessus en ce qui concerne l'essai de rupture par cisaillement (a)-(i) Le prin- cipe de l'essai est indiqué sur les figures 5-(a) et 5-(b) On utilise un appareil d'essai de la résis- tance au choc du type & pendule couramment utilisé dans les essais classiques de résistance au choc. Comme représenté en détail sur la figure 5-(b), la pièce dressai S est fixée en une position P indiquée sur la figure 5-(a) au moyen d'un mandrin C et d'un ressort G, en sorte que la surface liée est verticale à un marteau H Une charge statique de 20 kg, corres- pondant à une contrainte de 10 kg par cm 2 de la sur- face de contact liée, est toujours appliquée à la pièce d'essai par le ressort Le marteau est relâché et un choc de frappe est appliqué à la portion liée. Le pouvoir de lestage de l'appareil d'essai est de 40 kgf cm, la vitesse de frappe est de 3,35 m/s, et la forme du marteau est celle indiquée par la norme JIS 7111, selon laquelle l'angle de levage est de 1500 La température ambiante est ajustée à Q ou 37 C. En ce qui concerne chaque échantillon, I'essai est répété trais fois, et le nombre d'échantillons dans lesquels la partie liée est partiellement ou complète- ment rompue est déterminé. (c) Essai de résistance au fluage dans l'eau chaude: On utilise une pièce d'essai de la même manière que décrit ci-dessus à propos de l'essai de rupture par cisaillement (a)-(i) en utilisant des plaques (Ai + V) (iv) décrites ci-dessus On utilise un appareil d'essai de la résistance au fluage fabrique par modification d'un appareil d'essai de résistance au fluage modèle CSC-P vendu par Toyo Sokki IKX pour pouvoir effectuer l'essai d'immersion La température régnant dans le réservoir de l'appareil d'essai et la température du liquide d'immersion (eau) sont maintenme à 37 C ou 70 C La pièce d'essai est fixée à Vappareil d'essai et plongée dans le liquide d'immersion Apres un passage de 30 minutes, on applique une charge sta- tique de 20 kg On mesure avec précision laquantité de déplacement Ax/mm à l'aide d'un transformateur dif- férentiel Par ailleurs, on fixe soigneusement lapiï*e d'essai pour qu'il ne se produise pas de jeu et même le déplacement juste après application de-la charge- pourrait être mesuré avec précision La f 5 igre montre la courbe de fluage (trait plein) de la pice d'essai formée en utilisant la colle de l'exemple 2 et l-a courbe de fluage (trait pointillé) de la pièce d'essai formée en utilisant la colle de l'exemple comparatif 3, chacune étant déterminée à 70 C Apres passage de 24 heures, xon relève la quantité de déplacement d'après 7 la courbe de fluage En ce qui concerne chaque, chanton l'essa est répété trois fois et on calcule la myenne-arith métique. Les résultats des essais ci-dessus et les propriétés physiques des colles sont indiquê sur 1 e tableau 1 (voir pages 39 à 42). Exemples 17 à 26 et exemples comparatifs 7 à 12 Une plaque du type vinylique comprenant 60 % en poids de particules de résine de chlorure de vinyle, % en poids d'un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique ayant un rapport en poids de 86/11/3 et 10 % en poids, sur la base du poids de la résine totale, d'huile de soja époxydée est appliquée sur les surfaces intérieure et extérieure d'une plaque d'aluminium (aluminium 3004, traité au chromate H 19) d'une épaisseur de 0,23 mm pour que la quantité appli- quée soit de 180 mg/d M 2 sur la surface intérieure et de 80 mg/dm 2 sur la surface extérieure, et on cuit le revêtement Dans la plaque d'aluminium revêtue, on découpe un disque d'un diamètre de 250 mm On soumet le disque à une compression classique pour obtenir un élément supérieur dans lequel le diamètre interne du bord d'extrémité de la partie à lier est de 110,6 mm et on forme en son centre un orifice de remplissage d'un diamètre de 30 mm, On découpe à l'emporte-pièce dans la même plaque revêtue un disque d'un diamètre de 250 mm, et on soumet le disque à une compression classique pour obtenir un élément inférieur dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité de la partie à lier est de 110,6 mm. La colle est appliquée sur toute la circon- férence du bord d'extrémité de l'élément inférieur selon le procédé décrit ci-après, de manière que la largeur ayant reçu la colle soit d'environ 5,5 mm du côté de la surface extérieure et d'environ 1,5 mm du côté de la surface intérieure Plus particulièrement, une pellicule adhésive ayant la composition et les propriétés infiquées-sur le tableau 1, ayant une épaisseur de 80 pm et une largeur de 7 mm, est appli- quée sur toute la circonférence du bord d'extrémité de la surface extérieure de l'élément inférieur chauffé au préalable par chauffage par induction à haute fré- quence, en sorte que la pellicule adhésive dépasse le bord d'extrémité sur une longueur d'environ 1,5 mm. La partie dépassante de la pellicule est repliée et appliquée sur la surface intérieure du bord de coupe de l'élément inférieur, sous chauffage par induction à haute fréquence, de manière à obtenir un élément pré- sentant un bord d'extrémité recouvert de colle. L'élément supérieur est ajusté sur l'élément inférieur garni de colle, et la portion ajustée est chauffée par chauffage à induction à haute fréquence pour faire fondre la colle, laquelle est ensuite soli- difiée par refroidissement pour former un récipient métallique d'une capacité d'environ 2 litres, qui est constitué des éléments supérieur et inférieur liés. La résistance de la portion liée du récipient métallique est évaluée Séparément, on introduit de la bière dans le récipient métallique et on ferme l'ori- fice de remplissage On stérilise à 65 WC pendant minutes et on laisse le récipient garni reposer à 501 C On vérifie le changement du volume intérieur, les fuites et la rupture du corps En outre, on conduit des essais de bosselage et de chute, et on vérifie les fuites et la rupture du corps Les résultats obtenus sont indiqués sur le tableau 2 (Voir pages 43 et 44). Dans cet exemple, le récipient métallique est évalué d'après les procédés suivants. Evalution du ci 2 ient métalliue (a) Mesure de la force d'adhérence de la portion liée: On laisse reposer à 700 C pendant 10 heures chacun le récipient métallique lié et le récipient métallique rempli d'eau, et on prélève du récipient métallique un échantillon contenant une portion liée d'une longueur de 7 cm dans le sens de la hauteur et d'une longueur de 2 cm dans le sens circonférentiel. On conduit l'essai de rupture par cisaillement à une vitesse de traction de 100 mm/min à la température - ambiante en utilisant l'appareil Tensilon, et on déter- mine la résistance au cisaillement en tenant compte de la surface liée de la partie liée à recouvrement En ce qui concerne chaque échantillon, on essaie trois récipients et on calcule la moyenne arithmétique Sur le tableau 2, dans un échantillon d'une résistance de 54 à 57 kg/cm 2, une rupture a lieu dans les plaques et la résistance réelle est supérieure à la valeur indiquée. (b) Mesure de la résistance à l'arrachement de la partie liée: Chacun du récipient métallique lié et du récipient métallique rempli d'eau est laissé à reposer à 701 C pendant 10 heures On découpe un échantillon circonférentiel dans le récipient métallique, et on conduit l'essai de rupture avec arrachement en T à une vitesse de traction de 200 m/min à la température ambiante en utilisant un appareil Tensilon En ce qui concerne chaque échantillon, on essaie trois réci- pients, et on détermine la résistance moyenne à l'arra- chement en tenant compte de la largeur de la partie liée à recouvrement Le mode de rupture principal est classé en I (interface revêtement-plaque), II (inter- face revêtement-colle), III (colle) ou (IV) (revêtement) par observation visuelle. (c) Essai d'indentation: Le récipient métallique est rempli d'un contenu prédéterminé, et comme représenté sur la figure 7, on laisse tomber un poids A de 4 kg d'une hauteur prédéterminée ( 6 mm) verticalement sur le récipient métallique B en un point espacé de 0,3 mm du bord d'extrémité de l'élément extérieur de la portion liée, tandis que le récipient métallique B est incliné d'un angle de 22,50 par rapport à l'horizontale. Le récipient dans lequel l'élément supérieur est séparé de l'élément inférieur ou bien dans lequel une brèche est formée dans cet essai à la portion liée est désigné par "bidon cassé", et le récipient dans lequel la pression interne mesurée au bout de 48 heures de repos à 231 C est inférieure de plus de 5 % à la pression interne mesurée immédiatement après remplis- sage ou sur lequel apparaît un suintement du contenu au voisinage de la partie liée est désigné par "fuite". Sur le tableau 2, le rapport de fuite (%) du nombre des récipients à fuite et des récipients bidon cassé au nombre total des récipients testés est indiqué. Egalement, la valeur entre parenthèses sur le tableau 2 indique le rapport de bidons cassés l'essai Par ailleurs, en ce qui concerne chaque échan- tillon, on teste 50 récipients. (d) Essai de chute: On remplit des récipients métalliques avec un contenu prédéterminé, et on laisse les récipients tomber à la température ambiante d'une hauteur de 90 cm pour que (i) le fond se trouve vers le bas ( 25 bou- teilles) ou (ii) la partie liée se trouve vers le bas ( 25 bouteilles) Le bidon cassé est vérifié, et on recherche une fuite au bout de 48 heures de repos. Sur le tableau 2, le rapport de fuite (%) du nombre de bidons cassés et des récipients à fuite au nombre total des récipients testés est indiqué, et les valeurs entre parenthèses indiquent le rapport de bidonscassés (%) du nombre de récipients bidons cassés au nombre total de récipients testés. (e) Essai de conservation à 50 'C pendant 3 mois: (i) Changement de volume: On mesure le volume total du récipient avant remplissage, et on introduit dans le récipient un contenu Au bout d'une période de temps prédéterminée, on mesure à nouveau le volume total lorsqu'on n'ob- serve pas de fuite, et on désigne la différence entre les deux volumes mesurés par variation de volume AV. En ce qui concerne chaque échantillon, on teste 10 réci- pients et on calcule la moyenne arithmétique. (ii) Rapport de fuite et rapport de bidons cassés: Le récipient dans lequel l'élément supérieur est séparé de l'élément inférieur ou dans lequel une brèche est formée dans la partie liée par déformation de l'élément supérieur ou inférieur est désigné par "bidon cassée Le récipient dans lequel la pression interne mesurée à 250 C est inférieure de plus de 5 % à la pression interne mesurée immédiatement avant remplissage et sur lequel apparaît un suintement du contenu au voisinage de la portion liée est désigné par "fuite" En ce qui concerne chaque échantillon, on teste 50 bouteilles Sur le tableau 2, le rapport de fuite (%) du nombre de récipients "bidon cassé" et de récipients présentant desfuites au nombre total des récipients testés est indiqué, et la valeur entre parenthèses indique le rapport de bidons cassés (%) du nombre de récipients "bidon cassé" au nombre total de récipients testés. Exeple 27 Une laque comprenant 30 % en poids de parti- cules de résine de chlorure de vinyle, 55 % en poids d'un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/ anhydride maléique ayant un rapport en poids de 86/11/3- et 15 % en poids d'huile de soja époxydée est appliquée sur les surfaces intérieure et extérieure d'une plaque en acier présentant un dépôt brillant d'étain (T-1, quantité déposée 50/50) d'une épaisseur de 0,23 mm en sorte que la quantité appliquée soit de 150 mg/dm 2 du côté de la surface intérieure et de 60 mg/dm 2 du côté de la surface extérieure, ce qui est suivi d'une cuisson On découpe dans la plaque d'acier revêtue un disque d'une épaisseur de 94 mm et on le soumet à la presse ordinaire pour obtenir un élément supérieur dans lequel le diamètre interne du bord d'extrémité de la portion à lier est de 64,48 mm et présentant un orifice d'un diamètre de 25 mm ménagé en son centre. Séparément, on découpe dans une plaque d'acier étamé d'une épaisseur de 0, 30 mm un disque d'un diamètre d'environ 142 mm et on conforme le disque en une cou- pelle d'un diamètre interne d'environ 85 mm entre un poinçon et une matrice d'emboutissage Ensuite, on soumet la coupelle à un nouvel emboutissage et on l'étire à l'aide d'un poinçon et d'une matrice d'un diamètre d'environ 66,1 mm On applique la même laque que celle appliquée à l'élément supérieur sur la sur- face supérieure à l'aide d'un applicateur à rouleau, afin que la quantité appliquée soit de 60 mg/dm 2, puis on procède à la cuisson On applique par atomisation une laque époxy-urée sur la surface intérieure afin que la quantité appliquée soit de 150 mg/dm 2, puis on procède à la cuisson La coupelle revêtue est soumise au processus de réduction pour former un élément infé- rieur dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité circonférentiel est de 64,40 mm. Une colle décrite ci-après est appliquée sur toute la circonférence du bord d'extrémité de l'élément inférieur afin que la largeur revêtue de colle soit d'environ 4 mm du côté de la surface extérieure et d'environ 2 mm du côté de la surface intérieure. A savoir, on applique une pellicule de la colle copolyester C 10 (ayant les propriétés indiquées sur le tableau 1) d'une épaisseur de 80 vm et d'une lar- geur de 6 mm sur toute la circonférence du bord d'ex- trémité de la surface supérieure de l'élément chauffé au préalable par chauffage par induction à haute fré- quence afin que la pellicule dépasse du bord d'extré- mité sur une longueur d'environ 2 mm, et la portion _dépassante est rabattue à l'aide d'un rouleau en chauffant le bord de coupe à l'aide d'un chauffage Co par induction à haute fréquence et appliqué au côté de la surface intérieure, de manière à obtenir un élément inférieur dont le bord d'extrémité est recouvert de colle. L'élément supérieur est ajusté sur l'élément inférieur ayant reçu la colle, et la portion ajustée est chauffée par chauffage par induction à haute fré- quence pour faire fondre la colle La colle est solidi- fiée par refroidissement pour former un récipient métallique en forme de bouteille d'une capacité d'environ 500 ml, qui est constitué dès éléments supé- rieur et inférieur liés. Le récipient métallique ainsi obtenu est rempli d'une boisson gazeuse synthétique, l'orifice - de remplissage est obturé, et on procède à une stéri- lisation à 42 WC dans un réchauffeur L'essai de repos à 500 C, l'essai de chute et l'essai de bosselage à O ou 250 C sont effectués pour évaluer la résistance de la bouteille On constate que le récipient métalli- que a des propriétés particulièrement satisfaisantes. Exemple 28 Une laque de vinyle constituée de 60 % en poids de particules de résine de chlorure de vinyle, 40 % en poids d'un copolymère chlorure de vinyle/acétate de vinyle/anhydride maléique présentant des rapports pondéraux de 86/11/3 et 10 % en poids, sur la base de la totalité de la résine, d'huile de soja époxydée est appliquée sur la surface intérieure d'une plaque d'alu- minium ( 3004, traitée au chromate H 19) d'une épaisseur de 0,23 mm de manière que la quantité appliquée soit de 150 mg/dm 2, et la surface extérieure de la plaque d'aluminium est revêtue d'une laque époxy-urée de manière que la quantité appliquée soit de 60 mg/dm 2, puis on procède à la cuisson On découpe dans la pla- que revêtue un disque d'un diamètre de 94 mm, et on soumet le disque à un pressage ordinaire pour obtenir un élément supérieur dans lequel le diamètre interne du bord d'extrémité de la portion à lier est de 64,45 mm et un orifice de remplissage d'un diamètre de 25 mm est ménagé en son centre. * Séparément, on découpe dans une plaque d'alu- minium ( 30004, H-19) d'une épaisseur de 0,30 mm un dis- que d'un diamètre d'environ 142 mm et on forme le dis- que en une coupelle d'un diamètre interne d'environ 85 mm entre un poinçon et une matrice d'emboutissage On soumet la coupelle à un nouvel emboutissage et on l'étire à l'aide d'un poinçon et d'une matrice d'un diamètre d'environ 66,1 mm, ce qui est suivi d'une formation de plats Les surfaces intérieure et exté- rieure de l'élément inférieur ainsi obtenu sont dégrais- sées et lavées à l'aide des techniques classiques. L'élément inférieur est plongé dans une solution aqueuse de HF ayant une concentration de 0,5 g/l pendant 3 secondes et l'élément inférieur est immédia- tement aspergé pendant 25 secondes d'une solution aqueuse contenant 12 g/l de Cr O 3, 50 g/l de H 3 PO 4 et de 8 g/l de Na F HF pour effectuer le traitement de surface, ce qui est suivi d'un lavage à l'eau et d'un séchage Une laque blanche constituée d'une résine E 35336 acrylique modifiée est appliquée sur la surface exté- rieure de l'élément inférieur, à l'exception de la portion d'environ 5 mm à partir du bord d'extrémité ouverte, et la surface extérieure est imprimée et revêtue d'un vernis de finissage du type époxy-ester. La portion de 5 mm à partir du bord d'extrémité ouverte est revêtue d'une laque vinylique modifiée à l'aide d'un applicateur à rouleau afin que la quan- tité appliquée soit de 60 g/dm 2 La surface intérieure de l'élément inférieur est revêtue par pulvérisation d'une laque aqueuse époxyacrylique, en sorte que la quantité appliquée est de 150 mg/dm 2 Après la cuisson, l'élément inférieur est soumis au processus de rétré- cissement par étirage pour former un élément inférieur dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité circonférentiel est de 64,40 mm. La colle est appliquée sur toute la circon- férence du bord d'extrémité de la surface extérieure de l'élément inférieur de la manière suivante, afin que la largeur ayant reçu la colle soit d'environ 4 mm du côté de la surface extérieure et d'environ 2 mm du côté de la surface intérieure Plus particulièrement, une pellicule de la colle de copolyester C 5 indiquée sur le tableau 1, ayant unè épaisseur de 65 lim et une largeur de 6 mm, est appliquée sur toute la cir- conférence du bord d'extrémité de la surface-extérieure de l'élément inférieur chauffé au préalable par chauf- fage par induction à haute fréquence, de manière que le ruban adhésif dépasse sur une longueur d'environ 2 mm. La partie dépassants est repliée à l'aide d'un rouleau tandis que le bord d'extrémité est chauffé de nouveau par chauffage par induction à haute fréquence, et la portion repliée est appliquée du côté de la surface intérieure, de manière à obtenir un élément inférieur dont le bord d'extrémité est recouvert de colle, L'élément supérieur est ajusté sur l'élément inférieur revêtu de colle, et la portion ajustée est chauffée par chauffage par induction à haute fréquence pour faire fondre la colle, et celle-ci est solidifiée par refroidissement, de manière à former un récipient métallique en forme de bouteille d'une capacité d'en- viron 500 ml, constitué des éléments supérieur et inférieur liés. Le récipient métallique est rempli d'une boisson gazeuse synthétique, l'orifice de remplissage est obturé et on procède à une stérilisation à 420 C dans un réchauffeur L'essai de repos à 50 'C, l'essai de chute et l'essai de bosselage à O ou 251 C sont effectués pour évaluer la résistance de la bouteille. On constate qu'il n'y a pas-de fuite, ni de variation dimensionnelle notable et que la quantité d'aluminium éliminé par dissolution est très faible Ainsi, on en conclut que le récipient métallique a des propriétés pratiquement satisfaisantes. Exemple 29 On découpe dans une plaque d'acier étamé d'une épaisseur de 0,30 mm un disque d'un diamètre d'environ 142 mm et on forme le disque en une coupelle d'un diamètre intérieur d'environ 85 mm entre un poin- çon d'emboutissage et une matrice On soumet ensuite la coupelle à un nouvel emboutissage et étirage à l'aide d'un poinçon et d'une matrice d'un diamètre de 66,1 mm La surface extérieure de la coupelle est revêtue de la même laque que celle appliquée sur l'élément supérieur, décrit cidessous, à l'aide d'un applicateur à rouleau de manière que la quantité appli- quée soit de 60 mg/dm 2 et la surface intérieure est revêtue par atomisation d'une laque du type époxy-urée afin que la quantité appliquée soit de 150 mg/dm 2, puis on procède à la cuisson La coupelle revêtue est ensuite soumise à un rétreint pour former un élément inférieur dans lequel le diamètre extérieur du bord d'extrémité circonférentiel est de 64,40 mm. La colle est appliquée sur toute la circon- férence du bord d'extrémité de l'élément inférieur-de la manière suivante afin que la largeur ayant reçu la colle soit d'environ 4 mm du côté de la surface exté- rieure et d'environ 2 mm du côté de la surface inté- rieure Plus particulièrement, une pellicule de la colle copolyester C 7 (ayant la composition et les propriétés indiquées sur le table-au 1) d'une épaisseur de 80 pm et d'une largeur de 6 mm est appliquée sur toute la circonférence du bord d'extrémité de la sur- face extérieure de l'élément inférieur chauffé au préalable par chauffage par induction à haute fréquence de manière que le ruban adhésif dépasse du bord d'ex- trémité sur une longueur d'environ 2 mm Ensuite, on replie la portion dépassante à l'aide d'un rouleau et on l'applique sur le côté de la surface intérieure tandis que le bord d'extrémité est de nouveau chauffé par chauffage par induction à haute fréquence, de manière à former un élément inférieur dont le bord d'extrémité est recouvert de colle. L'élément inférieur ainsi obtenu est ajusté sur le même élément supérieur en aluminium que celui utilisé dans l'exemple 28, et la portion ajustée est chauffée par chauffage par induction à haute fréquence pour faire fondre la colle, et on solidifié la colle par refroidissement de manière à obtenir un récipient métallique en forme de bouteille d'une capacité d'environ 500 ml, constitué des éléments supérieur et inférieur liés. Le récipient métallique est rempli de bois- son gazeuse synthétique, l'orifice de remplissage est obturé et on procède à une stérilisation à 42 WC dans un réchauffeur L'essai de repos est conduit à 50 'C. On constate que la quantité de métal éliminé par dis- solution est très faible Lorsqu'on conduit l'essai de chute et l'essai de bosselage à O ou 251 C pour évaluer la résistance de la bouteille, on constate que le récipient métallique a des propriétés pratique- ment satisfaisantes. T A BL EAU 1 - Code Composant acide (mole %) T autre acide Exemple 1 ci 97 Exemple 2 C 2 95 Exemple 3 C 3 95 Exemple 4 C 4 95 Exemple S Cs 90 Exemple 6 C 6 90 Exemple, 7 C 7 90 Exemple 8 C 8 85 Exemple 9 C 9 85 Exemple 10 Clio 80 Exemple Il Cri 80 Exemple 12 C 12 80 Exemple 13 C,13 75 Exemple 14 C 14 75 Exemple 15 CI 55 95 Exemple 16 C,16 95 Exemple com- paratif 1 C 17 90 Exemple com- paratif 2 C,18 95 Exemple com- paratif 3 C,19 85 Exemple comn- paratif 4 C 20 55 Exemple com- paratif S C 21 100 Exemple com- paratif 6 C 22 95 Az( 3) S (S) A (S) ( 5) A ( 10) S(S),I( 5) S ( 10 > DP ( 15) A ( 10) 9 S( 5) I( 15),A( 5) DP ( 10) S ( 10) 1 ( 10 > 9 A(IO) 1 ( 15) 20 ( 10) 1 ( 15),0 ( 10) S (S) S (S) CO O LL E Composant alcool (mole %) B DE 0 ( 10) autre alcool P ( 15) N( 5) P( 5) E( 17) E(S) P( 5) E (S) N( 5) PE/ 00,( 20) 50 - ( 5) A (i S) 1 ( 45) TE( 30) 110- 20 E( 60) S ( 5) 10 Propriétés physiques (dl/g) () g OC 1,5 119 38 -1,3 26 35 1,2 18 37 1,2 30 39 l,0 26 37 194 27 40 1,3 15 45 099 24 34 1,92 20 39 1,1 i 20 37 1,5 25 43 19,2 23 38 0,8 19 32 s 1,2 18 42 1 'e 7 25 35 0,7 29 38 Il,92 Il,1 I 1,0 0,9 01,8 116 -S 3 311 24 45 094 40 40 (-A T A B L E A U 1 (SUITE) Force d'adhésion (juste après -' après 10 heures dans l'eau à 70 C) Rupture au cisaillement (kg/cm 2) TFS+E/P Ai +V Rupture au pelage (ou arrachement) en T (kg/cm) TFS Ae TFS+E/P Exemple 1 Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 Exemple 5 Exemple 6 Exemple 7 Exemple 8 Exemple 9 Exemple 10 Exemple 11. Exemple 12 Exemple 13 Exemple 14 Exemple 15 Exemple 16 Exemple com- paratif 1 Exemple com- paratif 2 Exemple com- paratif 3 Exemple com- paratif 4 Exemple com- paratif 5 Exemple com- paratif 6 218 185 -% 184 235-> 220 225 210 241 223 211 200 236 214 226 206 237 224 224 212 228 220 220 198 239 221 218 206 220 202 225 208 231 218 224 201 227 211 224 211 235 226 229 212 237 215 228 205 236 226 214 199 239 214 220 216 221 214 223 214 236 225 227 200 242 232 250-4245 6,6 6,0 4,5 3,8 7,4-46,2 8,4 b 7,8 255 * 253 * 7,2 6,3 592 491 8,0 6,3 9,5 8,8 253 * 250 * 7,4 5,9 5,3 4,0 893 6,1 9,3 8,4 254 * 254 * 7,2 6,1 5,4 3,7 8,2 6,1 9,7 9,0 252 * 254 * 7,0 6,3 5,1 4,3 7,9 6,5 9,6 8,7 255 * 249 7,1 5,9 5,6 4,0 8,1 6,2 9,9 8,3 250 235 6,3 5,7 499 3,9 7,4 6,0 8,0 7,4 256 * 248 6,9 6,1 5,0 3,7 7,6 6,4 9,8 7,7 253 * 250 6,8 6,2 5,0 4,1 8,3 6,5 9,3 8,5 253 * 251 * 7,3 6,1 5,0 4,2 8,2 6,1 9,7 8,8 255 * 250 6,5 5,9 5,1 3,6 8,0 6,0 9,2 7,3 253 * 251 * 7,1 6,1 5,3 4,0 8,4 6,2 9,8 8,9 254 * 250 7,3 6,2 5,0 4,1 8,1 6,0 9,5 7,3 249 243 6,4 5,5 4,4 3,5 6,9 6,3 8,0 7,6 255 * 253 * 7,3 6,5 5,2 4,3 7,9 6,5 9,8 9,0 252 * 250 7,0 5,6 5,0 3,5 7,7 6,2 8,6 8,5 24 200 38 185 68 210 125 6,2 1,0 3,8 0,6 4,2 2,1 3,8 1,8 92 217 80 225 168 220 135 225 121 240 184 211 188 214 203 224 212 244 198 6,9 2,2 4,8 0,8 6,4 2,5 7,8 1,2 248 210 7,4 2,6 5,2 1,6 8,2 2,8 8,8 6,4 252 * 220 7,0 5,7 5,3 2,7 8,0 3,4 9,4 6,5 14 121 18 166 48 63 23 2,8 0,4 2,5 0,4 4,3 2,0 2,1 1,8 152 38 145 43 221 83 205 142 6,2 2,1 4,8 1,4 5,7 5,2 6,4 4,2 TFS o M w A Ul w 0 % At _ TABLEAU 1 (SUITE) Essai de choc sous contrainte TFS+E/P AQ + V 0 C 37 C O o C 370 C O C 37 c O C 37 C Essai de fluage en eau chaude (mm) At+ V 0 C 37 C Exemple 1 Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 Exemple 5 Exemple 6 Exemple 7 Exemple 8 Exemple 9 Exemple 10 Exemple 11 Exemple 12 Exemple 13 Exemple 14 Exemple 15 Exemple 16 Exemple com- paratif 1 Exemple com- paratif 2 Exemple com- paratif 3 Exemple com- paratif 4 Exemple com- paratif 5 Exemple com- paratif 6 0 0 2 1 O O O O 0 0000000 0 0000000 0 0000000 o O 2 O O O O O O O O O O O O O O o 2 O O O O O 0 O O O o O o O O O O O O O O o 0 0 0 O 0 0 0 O 0 O 0 0) 0 0: O O 0 O O O O o O o I O O O O O O O *O O O O O O O O 0 O O O O O O O 1 1 O O O O O O o 6 4 1 I 6 4 3 1 0 o '0 O O O O O O O 0 O O O O,1 O O O O O 10 10 9 9 7 8 4 6 O 4 1 0,05 0,02 0,06 0,02 0,04 0,02 0,01 0,03 0,04 0,03 0,02 0,02 0,05 0,04 0, 02 0,02 0,12 0,08 0,13 0,13 0,09 0,06 0,13 0,10 0,08 0,09 0,05 0,07 0,12 0,16 0,11 0,07 0,14 0,85 0,13 1,25 0,08 0,65 0,07 1,20 0,10 rupture 0,02 rupture TFS L-n o' Note Composant acide: T: acide têréphtalique I: acide isophtalique A: acide adipique S: acide sêbacique O: acide orthophtalique Az: acide azlalque DP: acide diphénolique Composant alcool: B: 1,4-butane-diol E: éthylène-glycol P: propylèneglycol N: néopentyl-glycol TE: triéthylène-glycol PE: {}: polyethyleneglycol {poids moléculaire moyen en nombre Mn} Le signe "*" de la colonne "Rupture par cisaillement" indique qu'une rupture se produit dans les plaques. T AB L EAU 2 Résistance de la zone de liaison Résistance au cisaillement (kg/cm 2) Résistance au pelage (ou arrachement) (kg/cm) _ _ Exempl e Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple paratif Exemple paratif Exemple paratif Exemple paratif 1 7 1.8 21. com- com- com- com- Exemple com- paratif 11. Exemple com- paratif 12 ci C 2 Cs C 6 C 7 Clo CI Is C 1.2 Cîs 5 C,16 C'17 C,18 C,19 Juste après liaison- > 56 > 55 > 55 > 53 > 59 > 55 > 54 y 58 >,54 > 55 > 56 C 20 C 21 C 22 > 54 après stockage à 70 W 1 Ä,> 57 > 56 > 54 > 55 > 54 > 55 > 53 > 57. > 57 > 53 Juste après liaison 7,0 (i) 793 (I) 6,2 (I) 6,4 (I) 7,0 (I) 6,0 (I) 7,4 (I). 7,1 (i) 4,2 ( 11) 6,6 (I) 71,0 (I) ,3 (I) 1,8 ,e 2 (I) après stockage à 7 O'C ,92 (I) 6 1 (I) ,8 (I) 4,8 ,4 (I) 692 (I) 4,3 ( 111) e 4 (I) 6,3 (I) 4,,3 (III), 1 e 6 ( 11) 1,4 ( 11) 2,98 ( 11) ,4 (I) 0,6 ( 11) 299 (II) Code de colle w ul 0 % T A B L E A U 2 (SUITE) Essai de bosselage Rapport de fuite (bidon cassé) (%) 0 oc C Essai de chute Rapport de úuite (bidon cassé) (%) méthode méthode (i)T (-ii) Stockage de 3 mois à 50 C Variation de volume AV (ml) Rapport de fuite (bidon cassé)(%) Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple com- paratif 7 Exemple com- paratif 8 Exemple com- paratif 9 Exemple com- paratif 10 Exemple com- paratif 11 Exemple com- paratif 12 2 ( 0) o o o o o o 2 ( 0) o o o o o o o o o 66 ( 40) 22 ( 6) 8 ( 0) 2 ( 0) 4 ( 2) 2 ( 0) o o 96 ( 58) 46 ( 12) 66 ( 40) 22 ( 14) o o o o o o o o o o 4 ( 4) o o o O O O O O O O O O O 28 ( 12) o o 4 ( 0) 48 ( 24) 84 ( 36) 16 ( 4) 32 ( 16) 1,0 0,3 0,5 0,4 0,9 0,4 0,3 0,2 0,3 0,2 ,5 14,2 4,5 6,2 ,2 O O O O O O O O O O 12 ( 4) 8 ( 0) 4 ( 0) o 98 ( 78) 22,1 48 ( 16) t A Ln w w Y Ch REVENDICATIONS 1 Colle fondant à chaud (hot-melt), carac- térisée par le fait qu'elle comprend un copolyester d'un diacide constitué de 70 à 97 moles % d'acide téréphtalique et d'un autre diacide avec un polyalcool comprenant 70 à 97 moles % de 1,4-butane-diol, 3 à 30 moles % de diéthylène-glycol et jusqu'à 20 moles % d'un autre polyalcool ayant 2 à 5 atomes de carbone, ledit copolyester ayant une viscosité réduite d'au moins 0,6 dl/g, telle que mesurée à une température de 30 C dans un solvant mixte constitué de phénol et de tétrachloréthane ayant un rapport en poids du - phénol au tétrachloréthane de 60/40 à une concentra- tion en polymère de 0,25 g/100 ml, une température de transition vitreuse d'au moins 31 C et une cristalli- nité de 15 à 40 %. 2 Colle fondant à chaud selon la revendica- tion 1, dans laquelle l'acide comprend 80 à 95 moles % d'acide téréphtalique et autre diacide. 3 Colle fondant à chaud selon la revendica- tion 1, dans laquelle le polyalcool comprend 80 à 95 moles % de 1,4-butanediol, 5 à 20 moles % de diéthylène- glycol et jusqu'à 20 moles % d'un autre polyalcool ayant 2 à 5 atomes de carbone. 4 Colle fondant à chaud selon la revendica- tion 1, dans laquelle l'autre diacide est au moins un élément choisi entre l'acide isophtalique, l'acide cyclohexane-dicarboxylique, l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide succinique et l'acide dodécane- dicarboxylique. Colle fondant à chaud selon la revendica- tion 1, dans laquelle l'autre polyalcool est au moins un élément choisi entre l'éthylène-glycol, le propylène- glycol, le néopentyl-glycol et le glycérol. 6 Colle fondant à chaud selon la revendica- tion 1, utilisée pour la fabrication d'un récipient métallique présentant un joint latéral circonférentiel par jonction d'éléments inférieur et supérieure en forme de coupelle le long des extrémités circonféren- tielles ouvertes desdits deux éléments.