Brevet FR2533354A1 — publié le 19840323

La présente invention concerne un circuit caloporteur secondaire pour un réacteur nucléaire re- froidi par un métal liquide tel que du sodium. Dans l'état actuel de la technique, les cen trales nucléaires à neutrons rapides comprennent habi- tuellement un circuit primaire dans lequel le sodium extrait la chaleur produite par les éléments combusti- bles du coeur pour la transporter jusqu'à un échangeur- de chaleur dans lequel il cède sa chaleur à du sodium contenu dans un circuit caloporteur secondaire Le so- dium chaud sortant de l'échangeur dans ce circuit se- condaire transporte la chaleur jusqu'à un générateur de vapeur dans lequel il cède à son tour sa chaleur à de l'eau sous pression contenue dans un circuit calo- -porteur tertiaire alimentant en vapeur une turbine afin de produire de l'électricité. Selon une conception dite de réacteur inté- gré, le circuit caloporteur primaire est intégré en totalité dans une cuve contenant à la fois le coeur du réacteur, les échangeurs et les pompes de circulation du circuit primaire, ainsi que l'ensemble du sodium liquide contenu dans ce circuit Les échangeurs de chaleur étant au nombre de trois ou quatre, le circuit caloporteur secondaire, externe à la cuve du réacteur, est divisé le plus souvent en trois ou quatre boucles identiques Il en est de même du circuit caloportéur tertiaire. Dans les centrales nucléaires à neutrons ra- pides réalisées actuellement, l'existence d'un cir- cuit caloporteur secondaire se justifie par la néces- sité de confiner avec une grande sûreté le sodium pri- maire radioactif et parce qu'il est essentiel de pro téger le circuit primaire des répercussions éventuel- les d'une fuite de la surface d'échange thermique du générateur de vapeur - En effet, dans une telle éventualité, de l'eau ou de la vapeur sous haute pression entre en contact avec le sodium La réaction chimique qui se produit alors est très exothermique et libère des pro- duits de réaction corrosifs et dangereux (soude caus- tique, hydrogène) Il convient donc de protéger le coeur, c'est-à-dire le circuit primaire, des contre- coups possibles de cette réaction sodium/eau (surpres- sion,-pollution par la soude). Sur la figure 1, on a représenté la structu- re habituelle d'une boucle secondaire de refroidisse- ment d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides Cette boucle comprend, dans l'exemple de réalisation repré- senté en trait plein, un échangeur de chaleur 4 et, dans l'exemple de réalisation représenté en traits discontinus, un autre échangeur de chaleur Les échan- geurs 4 sont disposés dans la cuve 2 obturée par une dalle 3 et, contenant le coeur 7 du réacteur et l'en- semble du circuit caloporteur primaire En particu- lier, la cuve 2 est remplie de sodium liquide 5 La sortie de chaque échangeur 4 est raccordée à un géné- rateur de vapeur 6 par une conduite aller 8 Le géné- rateur de vapeur comporte à sa partie supérieure une poche d'argon 6 a qui définit un niveau libre N de so- dium La sortie du générateur de vapeur 6 est raccor- dée par une conduite 10 à l'orifice d'aspiration d'une pompe de circulation 12 dont chaque orifice de refou- lement est raccordé par une conduite 14 à l'entrée d'un échangeur 4. Dans une telle boucle secondaire de refroi- dissement de conception classique, l'étanchéité de la traversée de l'arbre de la pompe est réalisée au moyen d'une garniture mécanique qui est au contact d-'un gaz neutre tel que de l'argon interposé entre le sodium et - la garniture A cet effet, la surface libre Nl du so- dium est surmontée d'une poche d'argon 12 a De plus,; afin que le niveau de sodium N 1 ne puisse-pas remonter intempestivement jusqu'à la garniture, le rotor de la pompe est placé dans un réservoir-d'expansion 18 dont la taille est suffisante-pour-absorber-ssans noyage de'. la garniture toutes les augmentations envisageables du volume de sodium dans la boucle secondaire (par dila- tation thermique) -Enfin, afin d'éviter tout risque de noyage de la garniture qui pourrait intervenir en cas de fuite-de l'argon surmontant le sodium dans le ré - servoir 18, celui-ci est placé au point le plus haut du circuit Une conduite 20 d'appoint en sodium relie un 1 S réservoir de stockage 24 placé à la partie inférieure de l'installation à la partie supérieure du réservoir 18 Cette conduite 20 est équipée d'une pompe de cir- culation 19 et d'un système-'de purification 21 du so- dium Elle permet notamment de compenser- une fuite é-' ventuelle de la vanne de vidange V 2 qui:est située dans la conduite de vidange 38 de laconduite 10 Dans le sens inverse, toute montée intempestive du niveau libre N 1 du sodium dans le réservoir 18 est compensée par une conduite de trop-plein 22 qui relie le réser ' voir 18 à la conduite 36 en dessous des vannes de vidange V 1 situées dans les conduites de vidange 36. des conduites 8 La pression-d'argon dans leréservoir 18 est contrôlée par une:tubulure d'admisslon 23 De même, le niveau libre N 2 du sodium dans le réservoir 24 est surmonté d'un ciel d'argon 24 a dont la pression est contrôlée par une tubulure 26 De plus, les ciels d'argon 6 a et 12 a du générateur et de:la pompe commu- niquent par une conduite d'équilibrage 25 des niveaux N et N 1 et des pressions Comme l'illustre toujours la figure 1, le réservoir 24 sert également à la récupération éven- tuelle des produits résultant d'une réaction so- dium/eau en cas de fuite dans le générateur de vapeur 6 A cet effet, une conduite 30 relie la partie infé- rieure du générateur de vapeur 6 à la partie supérieu- re du réservoir 24 Cette canalisation est normalement obturée par des membranes d'éclatement 28, de grand diamètre, qui se rompent sous l'effet des surpressions dues à la réaction sodium-eau et permettent ainsi la décompression de-la boucle secondaire Dans ce cas, le réservoir 24 assure la séparation des produits liqui- des et gazeux résultant de la réaction sodium/eau. Toutefois, cette fonction peut être également assurée par un second séparateur 32, par exemple du type cyclone, communiquant avec le réservoir 24 par une conduite 31 et muni d'une cheminée de rejet 34 à l'at- mosphère des seuls produits gazeux (hydrogène, argon, vapeur d'eau). En complément à ces moyens permettant de ré- cupérer les produits de la réaction sodium/eau pouvant se produire dans le générateur de vapeur, des moyens sont prévus pour amortir les chocs dans le circuit secondaire à l'amont et à l'aval du générateur de va- peur, afin que ceux-ci ne soient pas transmis jusqu'aux échangeurs de chaleur 4 A l'amont de la zone d'échange du générateur de vapeur 6, ces moyens sont constitués par la poche d'argon 6 a formée à l'in- térieur même du générateur de vapeur et à la partie supérieure de celuici Cette poche d'argon 6 a joue alors le rôle d'un réservoir tampon amont A l'aval du générateur de vapeur, le réservoir tampon aval se con- fond avec le réservoir d'expansion 18 de la pompe, comportant le ciel d'argon 12 a. La boucle secondaire de la technique anté- rieure qui vient d'être décrite présente un certain nombre d'inconvénients qui résultent principalement de la nécessité de placer la pompe à la partie supé- rieure de l'installation et de la disposition du rotor de la pompe dans un réservoir d'expansion 18 de grande. taille. Ainsi, la position haute de la pompe place celle-ci dans de mauvaises conditions hydrauliques d'aspiration qui imposent d'adopter une faible vitesse de rotation, donc une roue de grand diamètre et un moteur d'entraînement lent pour éviter la cavitation. L'ensemble est encombrant et coûteux car on sait que le prix d'une pompe croit comme le carré de son diamè- tre Parallèlement, le réservoir d'expansion entou- rant la pompe est lourd et coûteux De plus, la conju- gaison du poids de l'ensemble pompe-réservoir avec sa disposition en partie haute de l'installation nécessi-t te une structure de supportage importante notamment pour remédier aux sollicitations sismiques éventuel- les qui tendent à croître au fur et à mesure que l'on s'élève En outre, compte tenu de l'implantation des différents éléments de la boucle et de la nécessité de pouvoir vidanger celle-ci par gravité, les tuyauteries équipant l'installation sont particulièrement longues et encombrantes Enfin, la disposition du réservoir d'expansion est telle qu'il forme un système de vases communiquant avec le générateur de vapeur En cas de réaction sodium/eau dans ce dernier, il se produit alors des oscillations de grande amplitude que le ré- servoir d'expansion peut difficilement contenir. Afin de remédier à ces inconvénients, on a proposé dans la demande de brevet européenne n O 0014662 de supprimer le réservoir d'expansion en- tourant la pompe et de placer celle-ci dans la partie basse de l'installation, juste au-dessus du réservoir de stockage Cette solution est rendue possible en in- troduisant le réservoir de stockage dans la partie ac- tive de la boucle secondaire et en lui faisant jouer simultanément les rôles de réservoir anti-bélier aval et de réservoir d'expansion Toutefois, elle nécessite d'équilibrer la pression de sodium dans la totalité de la boucle secondaire en plaçant le ciel d'argon sur- plombant le sodium dans le réservoir de stockage à une pression suffisante En pratique, cette pression doit être d'environ trois bars relatifs. Cette solution connue présente l'avantage de placer la pompe dans des conditions de fonctionne- ment hydraulique satisfaisantes, mais l'utilisation d'un réservoir de stockage pressurisé, muni de tuyau- teries plongeantes conduit à accroître de façon impor- tante les risques résultant de l'utilisation du sodium comme fluide de refroidissement En particulier, en cas de fuite dans le circuit, les débits de fuite se trouvent sensiblement accrus, de même que les risques de feu de sodium pulvérisé Parmi les autres inconvé- nients d'une telle solution, on citera aussi l'impos- sibilité d'isoler le réservoir de stockage du reste du circuit et l'existence de phénomènes transitoires dé- licats par inversion du sens du débit de fuite dans la pompe De plus, il est certain que la multiplication des fonctions remplies par le réservoir de stockage rend particulièrement délicat le contrôle des phénomè- nes thermohydrauliques qui se produisent dans ce ré- servoir et du chargement thermomécanique correspon- dant. La présente invention a précisément pour ob- jet un circuit caloporteur secondaire ne présentant pas les inconvénients des circuits caloporteurs secon- daires connus à ce jour. A cet effet, il est proposé un circuit calo- porteur secondaire pour un réacteur nucléaire à métal liquide, comprenant au moins un échangeur de chaleur logé dans la cuve du réacteur-, un généirateur de vapeur vertical extérieur à ladite cuve, une conduite aller reliant une tubulure de sortie de chaque échangeur de chaleur à au moins une tubulure'd'entrée du générateur de vapeur, une conduite retour reliant au moins une tubulure de sortie du générateur de vapeur'à une tubu- lure d'entrée de chaque-échangeur: de chaleur, une pom- pe de circulation d'un m 6 tal liquide secondaire conte- nu dans ledit circuit, disposée dans la conduite re- tour, un réservoir tampon amont et un-réservoir tampon aval disposés dans ledit circuit respectivement en 'a- mont et en aval de la zone d'échange-du générateur dé vapeur, et un réservoir de stockage du métal liquide secondaire apte à être'mis en communication avec le reste du-circuit, caractérisé en ce que le réservoir tampon aval est disposé dans la conduite-retour entre le générateur de vapeur et la pompe de circulation, à- proximité immédiate de la'tubulure de sortie du géné- rateur de vapeu-r, des moyens étant prévus pour établir une première pression de gaz-neutre au-dessus du ni- veau libre de métal -liquide secondaire contenu dans le réservoir tampon aval, et des moyens étant prévus pour établir simultanément une deuxième pression de gaz neutre au-dessus du niveau libre de métal liquide se- condaire contenu dans le réservoir de stockage et dans le réservoir tampon amont, cette deuxième pression é- tant inférieure à-ladite première pression. Grâce à ces caractéristiques, le réservoir d'expansion peut être supprimé et la pompe peut être placée en partie basse sans qu'il soit nécessaire de placer le circuit sous une pression-d'argon élevée et sans que le réservoir de stockage ne 'soit 'introduit dans la boucle secondaire proprement dite Il en résulte notamment une diminution sensible de l'encom- brement et du coût de l'installation, une amélioration de la protection des échangeurs de chaleur en cas de. réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur, et des conditions de fonctionnement satisfaisantes du point de vue de la sûreté (basse pression) ainsi que pour le fonctionnement de la pompe. Dans une première variante de réalisation de l'invention, la pompe de circulation est une pompe me- canique à aspiration axiale comportant un corps de pompe et un moteur commandant la rotation d'un rotor dans le corps de pompe par l'intermédiaire d'un arbre vertical traversant une garniture hydraulique soli- daire du corps de pompe, le métal liquide secondaire définissant un niveau libre surmonté d'un ciel de gaz neutre dans la partie du corps de pompe située au- dessus de ladite garniture, ce ciel de gaz neutre é- tant relié auxdits moyens pour établir la deuxième pression de gaz neutre. De préférence, le circuit comprend alors de plus des moyens de régulation du niveau-du métal li- quide secondaire dans le corps de pompe, ces moyens de régulation comportant une-canalisation d'alimentation reliant le réservoir de stockage à la conduite retour en amont de la pompe, une canalisation d'évacuation reliant un trop plein formé dans le corps de pompe au- dessus de la garniture hydraulique au réservoir de stockage, et des moyens pour faire circuler-en perma- nence le métal liquide secondaire dans lesdites cana- lisations d'alimentation et d'évacuation, afin de pou- voir fonctionner avec une fuite permanente de métal liquide secondaire au travers de la garniture hydrau- lique de la pompe vers le réservoir de stockage. Selon une deuxième variante de réalisation de l'invention, la pompe de circulation est une pompe électromagnétique. Il est à-noter que la disposition du réser- voir tampon aval permet d'utiliser l'invention avec tout type de générateur de vapeur, c'est-à dire aussi bien avec un-générateur de vapeur contenu en totalité à l'intérieur d'une enveloppe externe unique qu'avec un générateur de vapeur de type modulaire Dans le premier cas, le réservoir tampon amont est constitué de préférence par un ciel de gaz neutre surmontant le métal liquide secondaire au-dessus de la zone d'échan- ge, dans la partie supérieure de l'enveloppe, alors que, lorsque le générateur de vapeur comporte plu- sieurs modules d'échange disposés en parallèle, le ré- servoir tampon amont est disposé dans la conduite al- ler et communique directement avec la tubulure d'en- trée de chaque module d'échange. On décrira maintenant, à titre d'exemples non limitatifs, différents modes de réalisation de l'invention en se référant aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1, déjà décrite, représente de façon sché- matique une boucle d'un circuit de refroidissement secondaire d'une centrale nucléaire à neutrons rapi- des réalisée selon la technique actuelle, la figure 2, est une vue comparable à la figure 1 représentant un premier mode de réalisation d'une boucle d'un circuit de refroidissement secondaire réalisé conformément à l'invention, et la figure 3 représente une variante du circuit de la figure 2 montrant que l'invention peut s'appliquer à un circuit comportant des pompes électromagnétiques et un générateur de vapeur de type modulaire. Sur la figure 2, on a représenté de façon simplifiée une boucle d'un circuit secondaire réalisé conformément à l'invention On voit en particulier sur cette figure une partie du bâtiment réacteur 101 sur laquelle repose une dalle 103 supportant et obturant la cuve 102 du réacteur Cette cuve 102 est remplie de métal liquide primaire 105 et elle contient de façon connue l'ensemble du circuit primaire du réacteur En particulier, on a représenté sur la figure 2, à l'in- térieur de la cuve principale 102, le coeur 107 du réacteur ainsi que l'un des échangeurs de chaleur 104 servant à transmettre la chaleur extraite du coeur par le sodium primaire 105 au sodium circulant dans le circuit secondaire Généralement, les échangeurs de chaleur 104 sont suspendus à la dalle 103 de telle sorte que l'ensemble de la zone d'échange baigne dans le sodium primaire 105 et que seule la tête des échan- geurs soit située au-dessus de la dalle. A l'extérieur du bâtiment 101, la boucle se- condaire représentée sur la figure 2 comprend princi- palement et de façon connue un générateur de vapeur vertical 106 et une pompe de circulation 112 La tubu- lure de sortie de la tête de l'échangeur 104 est re- liée à la tubulure d'entrée 106 b de sodium secondaire du générateur de vapeur 106 par une conduite aller 108 Généralement, la tubulure d'entrée 106 b du sodium secondaire dans le générateur de vapeur 106 est située à proximité du dôme supérieur de l'enveloppe externe 106 c du -générateur, légèrement en-dessous du niveau libre N' de sodium secondaire, ce niveau étant surmon- té par une poche d'argon 106 a. De façon connue, le sodium secondaire ainsi introduit dans le générateur de vapeur circule de haut en bas à l'intérieur de l'enveloppe 106 c jusqu'à une tubulure de sortie 106 d située à l'extrémité inférieu- re de l'enveloppe Au cours de ce trajet, le sodium secondaire chemine entre un grand nombre de tubes ver- ticaux tels que 106 e dans lesquels circule de bas en 11 2533354 haut l'eau sous pression d'un circuit tertiaire eau/vapeur (non représenté) 'L'eau circulant dans ce dernier circuit se trouve ainsi vaporisée et entraîne des turbines commandant une génératrice de courant électrique Le sodium secondaire ainsi refroidi sort du générateur de vapeur 106 par la tubulure 106 C et re tourne par une conduite retour en deux parties 110 a, 11 Ob vers l'orifice d'entrée de-la tête de l'échangeur 1044 De façon plus precise, la partie 11 Oa de la con- duite retour fait communiquer la tubulure de sortie du générateur de vapeur avec l'orifice d'aspiration d'une pompe hydraulique 112 à aspiration axiale et la deu- xième partie 11 Ob de la conduite retour fait communi- guer l'orifice de refoulement de la pompe avec l'ori- fice d'entrée de la tête de l'échangeur 104. Bien entendu, comme on l'a représenté en traits discontinus sur la figure 2, plusieurs échan geurs 104 peuvent être incorporés dans une même boucle du circuit secondaire Le nombre des conduites 108 et l Ob se trouve alors multiplié par ce nombre d'échan geurs - Toujours de façon connue, le circuit secon- daire comprend de plus un réservoir de stockage 124 disposé à la partie inférieure de l'installation de façon à pouvoir recevoir par gravité l'ensemble du so- dium contenu dans le circuit secondaire -A cet effet, on relie le point bas de la conduite 108 au réservoir 124 par une conduite 136 et le point bas de la condui- te 110 a au réservoir 124 par une conduite 138, chacune des conduites 136 et 138 étant contrôlée par une vanne V 1 et V 2 respectivement. Afin de permettre le remplissage du circuit secondaire lorsque celui-ci est contenu en totalité dans le réservoir de stockage 124, on prévoit une ca- { 12 - nalisation d'alimentation 120 dont l'extrémité infé- rieure plonge dans le sodium contenu dans le réservoir 124 et dont l'extrémité supérieure débouche dans la conduite ll Oa, à proximité de l'orifice d'aspiration de la pompe 112 La circulation du sodium dans la ca- nalisation 120 est réalisée au moyen d'une pompe 119, généralement de type électromagnétique On prévoit en outre dans la canalisation 120 des moyens de purifica- tion 121 qui peuvent être constitués par exemple par un piège froid d'un quelconque type connu. Le sodium contenu dans le réservoir de stockage 124 définit un niveau libre N'2 surplombé d'un ciel de gaz inerte 124 a tel que de l'argon La pression de ce ciel d'argon est régulée au moyen d'une canalisation 126, de façon à maintenir conformément à l'invention la pression d'argon dans le réservoir 124 à un niveau de basse pression, par exemple à environ 0,5 bar relatif, quel que soit le régime de fonction- nement. 2 Q De façon comparable, le sodium contenu dans l'enveloppe 106 c du générateur de vapeur est surmonté d'un ciel d'argon au-dessus de la zone d'échange pro- prement dite, de façon à définir un niveau libre NI surmonté d'un ciel de gaz inerte 106 a Ce niveau S' est maintenu à une valeur constante au moyen d'une canalisation 135 reliant un tropplein 137 disposé à l'intérieur de l'enceinte 106 c du générateur de vapeur à la partie supérieure du réservoir 124. Dans le mode de réalisation de la figure 2, la pompe 112 est une pompe mécanique comportant un corps de pompe 112 a, un moteur d'entraînement 112 b, et un rotor 112 c entratné par le moteur au moyen d'un arbre vertical 112 d L'arbre 112 d traverse sensible- ment à mi-hauteur du corps de pompe une garniture hy- draulique 112 e constituée par un labyrinthe autorisant 13 2533354 une fuite contr 8 lée de sodium liquide depuis la partie active de la pompe constituée par le rotor situé en- dessous de la garniture 112 e vers la zone du corps 112 a située au-dessus de cette garniture, tout en as- surant une certaine isolation entre ces deux zones. Audessus de la garniture 112 e, le sodium liquide défi- * nit son-niveau libre N'l surmonté d'un ciel de gaz neutre 112 f, Le niveau Wl est maintenu en permanence à une valeur sensiblement constante à la fois grâce à la canalisation 120 qui permet par une mise en oeuvre de la pompe 119 de pouvoir fonctionner avec une fuite de sodium permanente au travers de la garniture 112 e, de façon à éviter tout dénoyage de la pompe, et au moyen d'une canalisation 139 qui relie un trop-plein 141 disposé à l'intérieur du corps de pompe au réservoir 124 Compte tenu de la perte de charge existant au niveau de la garniture 112 c, on réalise en outre un découplage entre le sodiuim contenu dans le circuit se- condaire proprement dit et le sodium contenu dans le corps de pompe au-dessus de la garniture Cette carac- téristique importante de ce mode de réalisation de l'invention utilisant une pompe de type mécanique per- met de placer celle-ci à n'importe quel niveau et no- tamment à un niveau relativement bas (voisin de celui de l'extrémité inférieure du générateur de vapeur) comme on l'a représenté sur la figure 2. Le circuit composé de la canalisation d'ali- mentation 120 de la pompe 119, et de la canalisation de trop-plein 139, permet d'assurer la fonction expan- sion lente du sodium en utilisant la réserve de sodium contenue dans le réservoir de stockage 124. Les atmosphères des grosses capacités que constituent les ciels d'argon 124 a du réservoir, 106 a du générateur de vapeur et 112 f de la pompe sont mises en équilibre de pression au moyen de canalisations de liaison 143 Lorsque la pression établie dans le ciel d'argon du réservoir de stockage 124 est par exemple de 0,5 bar relatif, il en est donc de même de la pres- sion régnant dans les ciels d'argon du générateur de vapeur et de la pompe Il est à noter que la basse pression qui est ainsi établie dans l'ensemble du cir- cuit secondaire conformément à l'invention permet d'a- méliorer très sensiblement la sûreté de celui-ci tout en conservant pour la pompe 112 des caractéristiques hydrauliques particulièrement bonnes résultant de la disposition de celle-ci en un point relativement bas de l'installation. Compte tenu de la suppression du réservoir d'expansion entourant la pompe dans les circuits de la technique antérieure (figure 1) et afin d'éviter la transmission aux échangeurs 104 des ondes de pression pouvant résulter d'une éventuelle réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur 106, il est prévu en amont et en aval de la zone d'échange de celui-ci des réservoirs tampons qui sont disposés conformément à l'invention aussi près que possible de cette zone d'é- change afin de ne pas créer d'oscillations de grande amplitude à la suite de tels chocs. De façon connue, lorsque le générateur de vapeur est contenu en totalité dans une enveloppe uni- que 106 c comme l'illustre la figure 2, le réservoir tampon amont 144 est constitué par le ciel de gaz neu- tre 106 a enfermé dans le d 8 me de l'enveloppe 106 c du générateur de vapeur, au-dessus du niveau libre de so- dium N' A cet effet, la hauteur du ciel d'argon est calculée de façon à pouvoir amortir le choc résultant d'une réaction sodium/eau dans le générateur de va- peur. Conformément à l'invention, le réservoir tampon aval 145 est disposé dans la conduite retour ll Oa, à proximité immédiate de la tubulure de sortie 106 d du générateur de vapeur, c'est-à-dire sensible- ment au même niveau que la pompe 112 et que lextrémi- té inférieure du générateur de vapeur Le réservoir comporte une enveloppe 145 b sensiblement cylindri- que et d'axe vertical, la conduite 110 a débouchant à l'extrémité inférieure de cette enveloppe Le sodium contenu dans le réservoir 145 définit un niveau libre N'3 surmonté d'un ciel d'argon 145 a maintenu par une canalisation de régulation 117 à un niveau de pression déterminé supérieur au niveau de pression dans le ré servoir 124, dans le générateur de vapeur 106 et-dans le corps de pompe 112 a Ainsi, la pression d'argon dans le réservoir 145 peut être d'environ 1 bar rela- tif lorsque la pression d'argon dans le reste du cir- cuit est de 0,5 bar relatif - Cette disposition du réservoir tampon aval à proximité immédiate de la sortie du générateur de vapeur 106 permet d'éviter, dans le cas d'une réac- tion sodium/eau à l'intérieur du générateur, la forma- tion d'oscillations trop importantes dans le circuit de sodium situé entre la sortie du générateur de va- peur et la pompe, et autorise aussi la suppression du réservoir d'expansion associé à la pompe dans le cir- cuit secondaire du type connu représenté sur la figure 1 Cette dernière caractéristique permet notamment, comme on l'a vu précédemment d'utiliser une pompe d'un type quelconque et d'un volume relativement réduit et autorise surtout la mise en place de cette pompe à n'importe quel niveau de l'installation et notamment, de préférence, en position relativement basse. En complément à ces réservoirs tampons amont et aval, on prévoit de façon conventionnelle d'évacuer les produits résultant d'une éventuelle réaction so- dium/eau dans le générateur de vapeur A cet effet, une canalisation 130 relie la tubulure de sortie 106 d du générateur de vapeur à-la partie supérieure du ré- servoir de stockage 124 qui joue alors le rôle de sé- parateur entre les produits liquides et gazeux Cette canalisation 130 est normalement obturée par des mem- branes de grande section 128 qui se rompent en cas de surpression Dans l'hypothèse o le réservoir 124 se- rait insuffisant pour effectuer la séparation des ef- fluents liquides et gazeux, on prévoit en outre de relier la partie supérieure de celui-ci à un sépara- teur 132 par une canalisation 131 Les effluents ga- zeux sortant du séparateur 132 sont évacués dans l'at- mosphère par une cheminée 134 Au contraire, les ef- fluents liquides redescendent dans le réservoir 124. Une membrane 169 permet de maintenir sous gaz neutre la cheminée 134 et le séparateur 132. On a représenté sur la figure 2 à titre d'exemple le supportage de la pompe 112, du réservoir tampon aval 145, du générateur de vapeur 106 et du séparateur 132 par gravité sur une dalle de béton 149. Bien entendu, cette réalisation n'est pas limitative et tout autre mode de supportage peut être envisagé. Sur la figure 3, on a représenté en perspec- tive une variante du circuit de la figure 2 illustrant le cas o le générateur de vapeur n'est plus logé dans une enveloppe unique mais estde conception modulaire et montrant également que la pompe mécanique peut le cas échéant être remplacée par une ou plusieurs pompes d'un autre type et notamment électromagnétique. La boucle du circuit secondaire représentée sur la figure 3 comprend deux échangeurs 104 logés dans la cuve du réacteur (non représentée), un généra- 17 2533354 teur de vapeur 106 ' constitué comme on le verra ulté- rieuremcnt d'un certain nombre de modules, une pompe 112 et des conduites aller 108 et retour ll Oa et ll Ob. De façon plus précise, les conduites 108 relient la tubulure de sortie de chaque tête d'échangeur 104 à un réservoir tampon amont 144 ' qui est luimême relié par différents embranchements d'une conduite relativement courte 153 à la tubulure d'entrée 152 b du sodium se- condaire formée à l'extrémité supérieure de chacun des modules d'échange 152 disposés en parallèle pour défi- nir le générateur de vapeur modulaire 106 '. Les modules d'échange 152 sont réalisés de façon conventionnelle c'est-àdire qu O ils comportent une enveloppe externedans laquelle circule le sodium secondaire et des tubes d'échange disposés à l'inté- rieur de cette enveloppe et dans lesquels circulent l'eau, puis la vapeur du circuit tertiaire. Les tubulures de sortie 152 d du sodium se- condaire formées à l'extrémité inférieure de chacun des modules 152 sont reliées par différents embranche- ments à la partie 1 lîa de la conduite retour Comme dans le mode de réalisation de la figure 2, le réser- voir tampon aval 145 -est disposé dans la partie ll Oa de la conduite retour, c'est-à-dire entre le généra- teur modulaire 106 ' et la pompe 112, aussi près que possible des tubulures de sortie 152 d du générateur de vapeur On évite ainsi conformément à l'invention la formation d'oscillations de grande amplitude en cas de réaction sodium/eau à l'intérieur d'un ou plusieurs des modules du générateur de vapeur. Comme dans le mode de réalisation précédent, la partie ll Oa de la conduite retour communique avec la tubulure d'aspiration axiale de la pompe mécanique 112 et les tubulures de refoulement de cette dernière communiquent par des conduites 110 b avec chacune des tubulures d'entrée du sodium secondaire dans les têtes des échangeurs 104. On a représenté en traits mixtes sur la fi- gure 3 une variante selon laquelle la pompe mécanique 112 est remplacée par deux pompes électromagnétiques 112 ' disposées dans chacune des conduites retour 110 b. Bien entendu, cette variante pourrait aussi s'appli- quer au mode de réalisation de la figure 2 dans lequel le générateur de vapeur est réalisé de façon compacte à l'intérieur d'une enveloppe unique. La variante de réalisation représentée sur la figure 3 est par ailleurs identique à celle qui a été décrite précédemment en se référant à la figure 2, même si certains des éléments de ce circuit n'ont pas été représentés sur la figure 3 afin d'en faciliter la compréhension. On reconnaît cependant sur la figure 3 le réservoir de stockage 124, la canalisation de vidange 138 et sa vanne V 2, la canalisation 130 équipée de membranes de rupture 128 On voit aussi une partie de la canalisation 143 reliant le ciel d'argon du réser- voir 124 au ciel d'argon du réservoir tampon amont 144 ' et une autre partie de cette canalisation 143 débouchant dans le ciel d'argon de la pompe 112, lors- que celle-ci est de type mécanique 112 On a également représenté sur la figure 3 la canalisation 126 permet- tant de contrôler la pression d'argon dans le réser- voir 124, ainsi qu'une partie de la canalisation 120 reliant le réservoir 124 à la conduite 110, et la pom- pe électromagnétique 119 assurant la circulation du sodium dans cette canalisation. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits à titre d'exemple mais en couvre toutes les variantes. 19 2 533354 19 '- REVENDICATIONS 1 Circuit caloporteur secondaire pour un réacteur nucléaire à métal liquide, comprenant au moins un échangeur de chaleur ( 104) logé dans la cuve ( 102) du réacteur, un générateur de vapeur vertical ( 106, 106 ') extérieur à ladite cuve, une conduite a-l ler ( 108) reliant une tubulure de sortie de l'échan- geur de chaleur à au moins une tubulure d'entrée ( 106 b, 152 b) du générateur de vapeurs une conduite re- tour ( 11 Oa, 110 b) reliant au moins une tubulure de sortie ( 106 d, 152 d) du générateur de vapeur à une tu- bulure d'entrée de l'échangeur de chaleur, une pompe de circulation ( 112, 112 ') d'un métal liquide secon- daire contenu dans ledit circuit, disposée dans la conduite retour, un réservoir tampon amont ( 144, 144 ') et un réservoir tampon aval ( 145) disposés dans ledit circuit respectivement en amont et en aval de la zone d'échange du générateur de vapeur, et un réservoir de stockage ( 124) du métal liquide secondaire apte à être mis en communication avec le reste du circuit, carac- térisé en ce que le réservoir tampon aval ( 145) est disposé dans la conduite retour (ll Oa) entre le géné- rateur de vapeur et la pompe de circulation, à proxi- mité immédiate de la tubulure de sortie ( 106 d, 152 d) du générateur de vapeur, des moyens ( 147) étant prévus pour établir une première pression de gaz neutre au- dessus du niveau libre (N'3) de métal liquide secon- daire contenu dans le réservoir tampon aval ( 145, et des moyens ( 126) étant prévus pour établir simultané- ment une deuxième pression de gaz neutre au-dessus du niveau libre (N'2) de métal liquide secondaire contenu dans le réservoir de stockage et dans le réservoir tampon amont ( 144, 144 '), cette deuxième pression étant inférieure à ladite première pression. 2533354 2 Circuit selon la revendication i, carac- térisé en ce que la pompe de circulation est une pompe mécanique à aspiration axiale comportant un corps de pompe ( 112 a) et un moteur ( 112 b) commandant la rota- tion d'un rotor ( 112 c) dans le corps de pompe par l'intermédiaire d'un arbre vertical ( 112 d) traversant une garniture hydraulique ( 112 e) solidaire du corps de pompe, le métal liquide secondaire définissant un ni- veau libre (N'U) surmonté d'un ciel de gaz neutre dans la partie du corps de pompe située au-dessus de ladite garniture, ce ciel de gaz neutre étant relié aux ciels de gaz neutre du réservoir de stockage ( 124) et du réservoir tampon amont ( 144, 144 '). 3 Circuit selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'il comprend de plus des moyens de ré- gulation ( 120, 139) du niveau de métal liquide secon- daire dans le corps de pompe ( 112 a), ces moyens de régulation comportant une canalisation d'alimentation ( 120) reliant le' réservoir de stockage ( 124) à la con- duite retour (ll Oa) entre le générateur de vapeur ( 106) et la pompe ( 112), une canalisation d'évacuation dans lesdites canalisations, afin de pouvoir fonction- ner avec une fuite permanente de métal liquide secon- daire au travers de la garniture hydraulique de la pompe vers le réservoir de stockage. 4 Circuit selon la revendication 3, carac- térisé en ce que les moyens ( 119) sont constitués par une pompe électromagnétique. Circuit selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la pompe de circulation est une pompe électromagnétique ( 112 '). 6 Circuit selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 5, caractérisé en ce que le générateur de vapeur ( 106) comporte une enveloppe externe ( 106 c) dans laquelle est logé un faisceau de tubes d'échange ( 106 e) définissant la zone d'échange et autour desquels circule le métal liquide secondaire, celui-ci étant surmonté d'un ciel de gaz neutre ( 106 a) au-des- sus de ladite zone d'échange, dans la partie; supérieu- re de l'enveloppe, qui constitue ainsi le réservoir tampon amont 7 Circuit selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 5, caractérisé en ce que le générateur de vapeur ( 106 ') comporte plusieurs modules d'échange ( 152) disposés en parallèle pour définir -la zone d'échange, un réservoir tampon amont ( 144 ') étant dis- posé dans la conduite aller ( 108) et communiquant di- rectement avec la tubulure d'entrée ( 152 b) de chaque module d 'échange.