Brevet FR2531296A1 — publié le 19840203

Procédé et dispositif de détection de boucle en phase sonnerie. L'invention concerne la détection de boucle d'abonné en phase son- nerie. On sait qu'en phase sonnerie les systèmes téléphoniques doivent être capables de détecter un décrochage du combiné, et ce aussi rapidement que possible et avec le maximum de fiabilité. D'une manière générale la détection de boucle doit être assurée quelle que soit la phase dans laquelle se trouve un équipement d'abonné - En phase demandeur, cette détection ne pose pas trop de problème, il n'en est pas de même en phase demandé, c'est-à-dire lorsque l'abonné est demandé et décroche son combiné En effet, dans les systèmes téléphoni- ques actuels, une tension continue est superposée à l'onde de sonnerie et c'est le passage du courant continu provoqué par le décrochage qui permet la détection de boucle Une telle détection devient très difficile lorsque les courants alternatifs dans la ligne, courants dus à la composante alternative du signal de sonnerie, sont nettement supérieurs à la composante du courant continu à détecter En outre, la grande diversité des impédances de ligne et de sonneries oblige à concevoir des systèmes téléphoniques tenant compte des pires cas, et vient donc grever les performances de la majorité des systèmes. Un abonné est relié au central téléphonique par une ligne de résis- tance RL et la sonnerie est connectée aux bornes de la ligne; du point- de vue électrique la sonnerie est assimilable à une résistance Rs en série avec un condensateur Cs Egalement aux bornes de la ligne, donc en parallèle sur la sonnerie, on trouve le poste de l'abonné qui du point de vue électrique est équivalent à une résistance Rt en série avec un commu- tateur K, ce commutateur représentant le crochet du poste La ligne est alimentée par un générateur continu, délivrant une tension continue de 48 volts par exemple, dans la majorité des cas; une source de sonnerie, constituée par un générateur alternatif délivrant par exemple une tension efficace de 80 volts, est connectée en série avec le générateur continu En mode raccroché, donc pour un abonné demandé, seul le générateur alternatif provoque un courant dont la valeur est déterminée par la résistance de ligne RL et par l'impédance de la sonnerie, c'est-à-dire la résistance Rs et le condensateur Cs en série En mode 2- décroché, donc lorsque l'abonné demandé décroche son combiné, le généra- teur continu délivre un courant continu déterminé par les résistances RL et Rt, et le générateur alternatif délivre un courant déterminé par la résistance de ligne RL en série avec une impédance constituée par la résistance Rt en parallèle sur l'impédance de la sonnerie, donc en parallèle sur l'ensemble série résistance Rs, condensateur Cs Le courant dans la ligne, en mode décroché comporte donc une composante continue et une composante alternative Le rapport de ces composantes est généralement, et sauf cas particulier, différent du rapport des tensions continue et alternative des générateurs. Dans les systèmes classiques la détection de boucle en phase son- nerie consiste à détecter la composante continue du courant de ligne. Un dispositif de ce type est connu par le document FR-A 2 350 018; dans ce dispositif on trouve un pont de résistance, dont deux résistances en série avec chaque fil de ligne constituent chacune un bras du pont; les deux autres bras du pont sont constitués chacun de deux résistance en série et le point milieu de chacun de ces deux bras est relié à un amplificateur différentiel qui délivre en sortie une tension proportionnelle au courant transversal instantané dans la ligne Il n'est pas aisé d'obtenir la détection de boucle directement à partir de ce signal par comparaison avec un seuil de détection, car l'amplitude de la composante alternative de ce signal est bien plus grande que le seuil. En effet, avant le décrochage le courant de ligne ne comporte pas de composante continue mais seulement une composante alternative engendrée par le générateur alternatif, de sorte que le signal délivré par l'ampli- ficateur différentiel ne comporte qu'une composante alternative et qu'il devient supérieur au seuil au cours des alternances positives de cette composante alternative Après le décrochage le courant de ligne comporte une composante continue et une composante alternative lors des phases de sonnerie, c'est-à-dire lorsque le générateur alternatif envoie un signal de sonnerie sur la ligne; le signal délivré par l'amplificateur diffé- rentiel comporte donc une composante continue et une composante alterna- tive dont l'amplitude est telle qu'il devient inférieur au seuil au cours des alternances négatives Ceci oblige à filtrer le signal de manière à atténuer la composante alternative, et ce de façon suffisante pour que 2531 296 -3 -: son amplitude soit toujours inférieure au seuil de détection avant le décrochage, et pour que son amplitude après le décrochage ne soit pas suffisante pour que le signal devienne inférieur au seuil au cours des alternances négatives. Le signal délivré par l'amplificateur est-donc filtré, par un filtre constitué d'une résistance R et d'un condensateur C, avant d'être appliqué à l'entrée d'un comparateur dont une autre entrée reçoit le seuil de détection La constante de temps RC de ce filtre est déterminée pour le cas le plus défavorable, c'est-à-dire celui d'une ligne courte pour laquelle le courant alternatif de sonnerie est le plus élevé, puisque la résistance de ligne est faible; dans ce cas la constante de temps est de l'ordre de 80 millisecondes et pratiquement, afin de garder une certaine marge de sécurité, on adopte une valeur de 100 milli- secondes Dans ces conditions, le cas d'une ligne longue pour laquelle la résistance de la ligne est élevée, constitue le cas le plus défavorable pour la détection de boucle en phase de sonnerie, puisque le courant continu dans la ligne a une valeur faible de l'ordre de 20 milliampères; le courant alternatif de sonnerie dans la ligne est plus faible que dans le cas d'une ligne courte et en sortie de l'amplificateur le signal appliqué au filtre comporte une composante alternative plus faible que dans le cas d'une ligne courte En sortie du filtre la-composante alter native du signal appliquée au comparateur est faible par rapport à la composante continue et on peut la négliger; dans ces conditions, avec un seuil de détection correspondant à un courant de ligne de 10 milliampères, le temps de détection de boucle Td est de l'ordre de 70 millisecondes. Dans les joncteurs électroniques, il est avantageux, pour des rai- sons de dissipation et de technologie, de réduire autant que possible les tensions d'alimentation Dans le cas o c'est le joncteur électronique qui génère la sonnerie, comme on ne peut pas trop réduire la tension alternative de sonnerie, on diminue la valeur de la tension continue, et certains types de jonÈteurs électroniques fonctionnent avec un générateur alternatif de 60 volts efficaces pour l'onde de sonnerie, et un générateur continu de 12 volts pour l'alimentation du poste d'abonné. Dans de telles conditions, la détection de boucle en phase sonnerie 253 1296 4 - devient encore plus difficile La constante de temps du filtre passe alors de 80 à 250 millisecondes, et la rapidité de détection augmente notablement pour devenir proche des normes imposées par les Administra- tions des Postes, soit 250 millisecondes. D'une manière générale le système de détection doit être calculé pour le cas le plus défavorable qui est celui pour lequel l'amplitude de la composante alternative du courant de ligne est la plus grande; dans le cas d'un joncteur électronique fonctionnant avec un générateur continu de 12 volts, -la difficulté est accrue par le fait que le rapport entre les composantes continue et alternative diminue. Il faut également tenir compte du fait qu'une ligne d'abonné est soumise à des perturbations extérieures de toute nature, et la seule parade à ces signaux perturbateurs consiste à prévoir, dans le dispositif de détection de boucle, une marge de sécurité entre l'amplitude de la composante alternative après filtrage et le seuil de détection Ceci conduit inévitablement à augmenter le temps de détection, et cela d'autant plus que l'on désire une meilleure immunité aux perturbations extérieures. Dans le cas d'un joncteur électronique, et principalement dans le cas d'un joncteur fonctionnant avec un générateur continu de 12 volts, la marge de sécurité doit être réduite au minimum si l'on ne veut pas grever les performances. L'invention a pour but de pallier les difficultés de la détection de boucle en phase sonnerie, notamment dans le cas des joncteurs électro- niques, et de permettre d'effectuer cette détection avec une marge de sécurité suffisante en présence de perturbations extérieures sur la ligne. L'invention a pour objet un procédé de détection de boucle en phase sonnerie, procédé basé sur le fait que le rapport cyclique du courant de ligne varie lorsque l'abonné décroche son combiné, et consistant à détecter les passages par zéro d'un signal de tension proportionnel au courant de ligne pour obtenir un signal impulsionnel comportant des impulsions rectangulaires positives et négatives de même amplitude et dont la largeur dépend du rapport cyclique dudit signal de tension, à intégrer le signal impulsionnel pour obtenir un signal triangulaire -5 - ayant une valeur crête positive croissant après décrochage, à comparer le signal triangulaire à une tension de référence positive pour obtenir un signal de comparaison lorsque le signal triangulaire est égal à ladite tension de référence positive, à mémoriser le signal de comparaison et à délivrer un signal de détection de boucle à partir du signal de comparaison mémorisé. L'invention a également pour objet un dispositif de détection de boucle en phase sonnerie qui comporte un détecteur de passages à zéro recevant en entrée un signal de tension proportionnel au courant de ligne et délivrant un signal impulsionnel, un circuit intégrateur recevant le signal impulsionnel et délivrant un signal triangulaire, un comparateur ayant une entrée reliée à la sortie du circuit intégrateur et une autre entrée reliée à une tension de référence positive, et une bascule ayant une entrée signal reliée à la sortie du comparateur, une entrée remise à zéro qui reçoit un signal de valeur zéro lorsqu'un signal de sonnerie est envoyé sur la ligne, et une sortie qui délivre un signal détection de boucle. L'invention sera bien comprise par la description qui va suivre d'exemples de réalisation illustrés par les figures annexées dans lesquelles la figure 1 est un schéma électrique d'un exemple de réalisation de l'invention, la figure 2 représente un circuit de mesure du courant de ligne utilisé dans l'exemple de réalisation de la figure 1, la figure 3 est un schéma électrique d'une variante de réali- sation de l'invention, la figure 4 représente un signal triangulaire délivré par un circuit intégrateur des figures 1 et 3 les figures 5 a et 5 b représentent respectivement la tension et un signal rectangulaire à l'entrée et à la sortie d'un détecteur de passages à zéro de la figure 3 dans le cas d'un courant de ligne non rigoureusement sinusoïdal les figures 6 a et 6 b représentent respectivement la tension et un signal rectangulaire à l'entrée et à la sortie d'un détecteur de passages à zéro de la figure 3 dans le cas d'un courant de ligne sinuso dal. -6- Le procédé et le dispositif de détection de boucle en phase sonnerie, objets de l'invention, sont basés sur le fait que le rapport cyclique du courant de ligne varie lorsque l'abonné demandé décroche son combiné, alors que jusqu'à présent les dispositifs connus de détection de boucle en phase sonnerie sont basés sur le niveau de la composante continue du courant de ligne au décrochage. On va donc calculer le rapport cyclique du courant de ligne avant et après décrochage et considérer le cas le plus défavorable afin de déterminer les conditions dans lesquelles la détection de boucle doit être faite pour offrir une bonne sécurité, notamment dans le cas des joncteurs électroniques. Avant décrochage, et en présence d'un signal alternatif de son- nerie sur la ligne, le courant dans celle-ci est pratiquement sinusoïdal et ne comporte pas de composante continue En appelant T la durée de la période du signal de sonnerie dont les alternances positives et négatives ont une durée T/2, le rapport cyclique est égal au rapport de la durée T/2 d'une alternance positive sur la durée T de la période du signal; ce rapport cyclique est donc égal à 1/2 Avant décrochage, la résistance de ligne EL est en série avec la sonnerie, c'est-à-dire avec la résistance Rs de sonnerie en série avec le condensateur Cs de sonnerie. Au décrochage, lorsque l'abonné demandé décroche son combiné, la résistance de ligne RL est en série avec un circuit constitué d'une part par la résistance Rs de la sonnerie en série avec le condensateur Cs de sonnerie, et d'autre part, en parallèle sur la sonnerie, par la résistance Rt du poste Les impédances résultantes sont donc: pour la composante continue du courant, Zc = RL + Rt et pour la composante alternative du courant, Za |= Jf 2 ' F Cs RL (Rt E Rs + Rt Rsl 2 + (RL + Et)2 21 T F Cs ( Rt + Rs) + 1 F étant la fréquence du signal de sonnerie. Le meilleur cas, pour la détection de boucle, est celui pour lequel le rapport de l'impédance |Zc |en continu sur l'impédance I Zal en alter- -7 - natif est égal à 1, le cas le plus défavorable étant celui pour lequel ce rapport est le plus grand, cas qui est obtenu lorsque Rt tend vers zéro ce qui est souvent le cas en pratique Le cas le plus défavorable est obtenu pour une forte valeur de l'impédance I Zel en continu avec la plus faible valeur possible pour l'impédance j Zal en alternatif. Si l'on fait tendre la résistance de ligne RL vers zéro, et que l'on prenne Rt = 2000 ohms, la résistance Rs de sonnerie étant égale à- 1000 ohms et le condensateur Cs de sonnerie étant égal à 2 microfarads, on trouve que la résistance équivalente Zai pour la source alternative est de 1107 ohms à une fréquence de 50 Hz - En désignant par Vc la tension continue d'alimentation de la ligne et par Va la tension efficace de la source de sonnerie, le courant I dans la ligne, après décrochage est donné par l'équation: Vc Va zc a sin wt ( 2) Avec les valeurs ndiquées ci-dessus on a: I 12 + 60 2 sin wt ( 3) 2 103 1107 Les valeurs de t qui annulent le courant I sont: tl = Arc sin (-12 1107/2 103 60 2,5 104 seconde w 2,5 10 seconide et t 2 = Arc sin (-12 1107/2 103 60 2) = 25 -3 ,25 10 secondes w L'intervalle de temps t 2 tl a pour valeur 10,5 10-3 seconde Le rapport cyclique, dans ce cas le plus défavorable pour un signal de fréquence 50 Hz est donc d = 10,5/20 soit 52,5 % _ 8 On va calculer à présent le rapport cyclique dans le cas le plus favorable, c'est-à-dire lorsque les impédances en continu Zo et en alternatif l Zal sont égales, cas qui correspond à Rt = Q Dans ce cas les composantes continue et alternative du courant sont proportionnelles aux sources de tension, soit dans l'exemple chiffré ci-dessus, proportionnelles à 12 volts et 60 volts Dans ces conditions, et toujours avec une fréquence de 50 Hz, le rapport cyclique est de 54,5 %. Les dispositifs de détection de boucle connus, utilisent un signal de tension proportionnel au courant I de ligne, U KI Ce signal de tension ne comporte qu'une composante alternative avant décrochage puisqu'il n'y a pas de courant continu, donc pas de composante continue, tant que l'abonné demandé n'a pas décroché son combiné Après décrochage le-signal de tension comporte une composante continue et une composante alternative. Le procédé de détection de boucle en phase sonnerie de l'invention consiste à détecter les passages par zéro du signal de tension U = KI proportionnel au courant de ligne pour obtenir un signal impulsionnel constitué par des impulsions rectangulaires positives et négatives de même amplitude et dont la largeur dépend du rapport cyclique du signal de tension, à intégrer le signal impulsionnel pour obtenir un signal trian- gulaire ayant une valeur crête positive croissant après décrochage, à comparer le signal triangulaire à une tension de référence positive pour obtenir un signal de comparaison lorsque le signal triangulaire est égal à ladite tension de référence positive, à mémoriser le signal de comparaison et à délivrer un signal de détection de boucle à partir du signal de-comparaison mémorisé. Avant décrochage le rapport cyclique du courant de ligne est de 50 % et les impulsions rectangulaires positives et négatives ont même largeur, égale à T/2, T étant la période du signal de sonnerie Après décrochage un courant continu circule dans la ligne et le rapport cyclique est supérieur à 50 % Il en résulte que les impulsions rectangu- laires positives sont plus larges que les impulsions négatives Après intégration le signal triangulaire comporte des rampes croissantes de durée plus grande que les rampes décroissantes, et la valeur crête posi- tive atteinte par chaque rampe croissante augmente d'une rampe croissante à l'autre Lorsque lors d'une rampe croissante le signal triangulaire atteint la tension de référence cela indique que la boucle d'abonné est fermée. La figure 1 représente un dispositif de détection de boucle en phase sonnerie mettant en oeuvre le procédé de l'invention Dans cette figure, deux fils A et B d'une ligne d'abonné sont reliés à un circuit de mesure 1 du courant de ligne le circuit de mesure a sa sortie reliée à une entrée positive d'un détecteur de passages à zéro 29 tel par exemple qu'une bascule de SCHMITT, dont une entrée négative est à la masse Le A O détecteur de passage à zéro est alimenté par une source continue de tensions + V et -V, et sa sortie est reliée à travers un inverseur analo- gique 3 à un circuit intégrateur 4, saturable Le circuit intégrateur est constitué d'un amplificateur 5 alimenté par la source continue de tensions +V et -V, d'un condensateur Ci connecté entre une entrée négative de l'amplificateur et sa sortie, d'une résistance Ri reliant l'inverseur analogique à l'entrée négative de l'amplificateur, et d'une résistance de polarisation Rp reliant l'entrée négative de l'amplifica- teur à une tension positive V La sortie de l'amplificateur 5 est reliée à une entrée positive d'un premier comparateur 6 et à une entrée négative d'un deuxième comparateur 7 Le premier comparateur 6 a une entrée négative reliée à la tension de référence +Vr de valeur égale ou inférieure au potentiel +Vsat, et sa sortie reliée à une entrée signal S d'une bascule 8 de type RS Le deuxième comparateur 7 a une entrée positive reliée à une tension de référence négative -Vr; les tensions +V et -V ainsi que les tensions +Vr et -Vr sont symétriques par rapport à la masse La sortie du deuxième comparateur 7 est reliée à une entrée d'une porte OU, 9, dont la sortie est reliée à l'entrée remise à zéro R de la bascule 8 Un signal logique Son, est appliqué à une autre entrée de la porte OU à travers un inverseur logique 10 La bascule 8 délivre, sur sa sortie Q par exemple, un signal D de détection de boucle. Le circuit de mesure 1 de la figure 1, qui délivre une tension U = KI proportionnelle au courant dans la ligne d'abonné, est de tout type connu Celui représenté figure 2 est connu par la demande de brevet français 2 350 018; il est constitué de deux résistances Rl et R 2, de même valeur, en série avec les fils A et B respectivement; les _ 10 - potentiels Vi et V 2 auxquels sont reliés les résistances Rl et R 2, respectivement, sont ceux d'une source d'alimentation continue servant à alimenter la ligne d'abonné Le fil A est relié au potentiel V 2 par deux résistances R 5 et R 6 en série; le fil B est relié au potentiel Vl par deux résistances R 3 et R 4 en série; les résistances R 3, R 4, R 5 et R 6 ont même valeur Un point commun aux résistances R 5 et R 6 est relié à une entrée négative d'un amplificateur 11, et un point commun aux résistances R 3 et R 4 est relié à une entrée positive de l'amplificateur Il alimenté par une source continue de potentiels +VA et -VB Les résis- tances Rl et R 22 étant parcourues par le courant de ligne I, l'amplifica- teur 11 délivre en sortie une tension U = RI I puisque Rl et R 2 ont même valeur Dans le cas d'un joncteur électronique la ligne d'abonné est alimentée à partir d'une source continue de tension 12 volts; les poten- tiels Vi, +VA sont égaux à + 6 volts et les potentiels V 2 -et -VB sont égaux à 6 volts. On va examiner à présent le fonctionnement du dispositif de détec- tion de boucle représenté figure 1, et préciser tout d'abord le rôle de la résistance de polarisation Rp, reliée à l'entrée négative de l'ampli- ficateur 5. Etant donné qu'il peut y avoir un courant de fuite if dans la ligne en phase sonnerie, le rapport cyclique peut être légèrement différent de % avant décrochage En désignant par Zl le module de l'impédance de la ligne en alternatif avant sonnerie, le courant I dans la ligne est donné par l'équation I = if va sin wt ( 4) avec Zil = (RL + Rs)2 1 En reprenant les valeurs adoptées précédemment, RL = 0, Rs = 1000 ohms et Cs 2 microfarads, il vient Izli = 1880 ohms. Lorsque la ligne est alimentée sous 48 volts le courant de fuite if peut atteindre 2,5 m A; dans le cas d'un joncteur électronique alimentant la ligne sous 12 volts, le courant de fuite peut atteindre 253 1 296 1 l - 0,625 m A En reportant ces valeurs dans l'équation ( 4) on a: I = 0, 625 10-3 + 616 2 sin wt Les valeurs de t qui annulent le courant I sont t l =Arc sin (-0,625 10-3 1880/60) w et t'2 = Arc sin (-0625 103 1880/60 w ce qui donne pour une fréquence de 50 Hz, un rapport cyclique dl = 50,45 %. Le détecteur de passages à zéro 2, délivre un signal impulsionnel constitué par des impulsions rectangulaires positives et négatives d'amplitude +V et -V, de même largeur T/2 avant décrochage et ce en l'absence de courant de fuite, et'est-à-dire lorsque le rapport cyclique du courant de ligne est de 50 % En présence d'un courant de fuite le rapport cyclique dl est supérieur à 50 %, et il en résulte que le signal impulsionnel présente, dans ce cas, un biais, c'est-à-dire une dissymé- trie temporelle moyenne, qui va donner un courant moyen i e dans la résistance Ri V.T 1 V T 2 ie T Ri ( 5) équation dans laquelle T 1 et T 2 sont les durées des impulsions rectangu- T 1 laires positives et négatives Le rapport cyclique dl est défini par T, et comme T 1 + T 2 = T on a: T 2 = T T 1 = T ( 1-dl) L'équation ( 5) devient: ie = V (dl 1 + dl) V ( 2 dl 1) ( 6 -le =Ri =Ri Avec le rapport cyclique dl calculé précédemment, dl = 50,45 %, le courant moyen ie est égal à: - 25312-96 V.9 10 3 Ri C'est le rôle de la résistance de polarisation Rp de compenser le courant moyen ie Dans l'exemple illustré figure 1, la résistance de polarisation Rp est reliée au potentiel + VI ce qui donne V Ri ( 7) Rp=ie - = o: ie 9 10 3 Le rôle de la résistance de polarisation Rp ayant été précisé,-le fonctionnement du dispositif de la figure 1 est le suivant. Avant décrochage, le signal de tension U KI délivré par le circuit de mesure 1 est appliqué-au détecteur de passages par zéro 2, qui délivre des impulsions rectangulaires d'amplitude +V et -V *et de durée T/2, en l'absence de courant de fuite, ou dé durée Tl et T 2, s'il y a un courant de fuite sur la ligne Après inversion par l'inverseur analogique 3, ces impulsions sont appliquées au circuit intégrateur 4 qui délivre un signal triangulaire La présence de l'inverseur analogique est justifiée par le fait que le circuit intégrateur inverse les signaux qui lui sont appliqués; grâce à l'inverseur analogique 3 les rampes croissantes du signal triangulaire correspondent aux impul- sions positives délivrées par le détecteur de passages à zéro, et les rampes décroissantes correspondent aux impulsions négatives Ces impul- sions positives et négatives correspondent elles mêmes, respectivement, aux alternances positives et négatives du signal de sonnerie, donc du courant dans la ligne. L'amplificateur 5 du circuit intégrateur 4 fonctionne pratiquement entre deux tensions limites, +Vsat et -Vsat puisque pour signal constant appliqué à l'entrée le signal de sortie ne peut croitre indéfiniment Ces deux tensions limites sont des-tensions de saturation de l'amplificateur qui sont égales ou inférieures aux tension +V et -V Le courant continu circulant dans la résistance de polarisation Rp amène l'amplificateur à la tension négative -Vsat, en l'absence de tout autre signal Lorsque le détecteur de passages à zéro délivre un signal rectangulaires le circuit intégrateur 4 délivre un signal triangulaire tel que représenté figure 13 - 4 Sur la partie gauche de la figure le signal triangulaire correspond au signal de sonnerie sur la ligne avant décrochage, et l'on observe un palier de tension entre les rampes décroissantes et les rampes crois- santes, palier qui se produit à la tension -Vsat Ceci est du au courant circulant dans la résistance de polarisation Rp On observe également, sur cette figure que l'amplitude des rampes croissantes sont inférieures à la tension +Vsat de saturation de l'amplificateur 5 e Dans cette figure 4 on a supposé que les tensions de saturation +Vsat et -Vsat de l'amplificateur 5 étaient différentes des tensions -10 d'alimentation +V et -V. Le signal triangulaire délivré par le circuit intégrateur 4 est appliqué à l'entrée positive du premier comparateur 6, lequel, aussi. longtemps que le signal triangulaire a une valeur inférieure à la tension de référence positive +Vr, ne délivre pas de signal à l'entrée S de la bascule 8 La bascule 8, constituée par exemple par deux portes OU-NON (NOR) a pour table de vérité Pour S = 1, R = O on a Q = 1, Q correspondant à la sortie de la porte OU-NON ayant R pour entrée. Pour S = O, R = 1 on a Q = O. Pour R = S = O, Q ne change pas. Pour R = S = 1, Q est indéterminé. Par conséquent, avant décrochage, le signal de détection D, sur la sortie Q de la bascule 8, a une valeur nulle lorsque S = O et R -O. La condition R = O est obtenue grâce à un signal Son, de valeur 1 lorsqu'un signal de sonnerie est envoyé sur la ligne, et de valeur O en l'absence de signal de sonnerie Le signal Son étant inversé par l'inver- seur 10 avant d'être appliqué à la porte OU 9, il en résulte que la porte OU délivre un signal de valeur O à l'entrée R de la bascule lorsqu'il a la valeur 1. Après décrochage, le courant I dans la ligne comporte une compo- sante continue et une composante alternative et le rapport cyclique de la composante alternative est différent de 50 % On a vu que ce rapport était de 52,5 % dans le cas le plus défavorable Le signal de tension U = KI délivré par le circuit de mesure 1 comporte donc une composante continueet une composante alternative, de sorte que la durée des impulsions 14 rectangulaires délivrées par le détecteur de passages à zéro 2 n'est pas égale à T/2, la durée T 3 des impulsions rectangulaires positives étant supérieure à T/2 et celle T 4 des impulsions rectangulaires négatives étant inférieure à T/2 Par conséquent, en sortie de l'intégrateur 4 les rampes croissantes du signal triangulaire ont une durée T 3 et les rampes décroissantes ont une durée T 4, comme représenté figure 4 En désignant par a la pente d V/dt du signal triangulaire, pente déterminée par le rapport V/Ri Ci puisque les impulsions rectangulaires appliquées à l'intégrateur ont une amplitude V fixe, les amplitudes t V des rampes croissantes et décroissantes qui étaient respectivement égales à: a T/2 t V 1 = a T 3 pour les rampes croissantes, et t SV 2 = a T 4 = a (T-T 3) pour les rampes décroissantes T étant la période du signal de sonnerie. Il vient alors à Vl +A V 2 = 2 a T 3 a T; en désignant par d le rapport cyclique T 3/T, on a d V +& V 2 = a T ( 2 d 1) Si l'on calcule le rapport ^ V on obtient pour celui-ci la valeur V+ à V 2 a T ( 2 d 1) 2 ( 2 d1) ( 8) V a T/2 Ce rapport représente la quantité d'accroissement du signal trian- gulaire à chaque période: Dans le cas le plus défavorable indiqué précédemment,, d = 52,5 %, cet accroissement est de 2 ( 1,05 1) = 0,1 soit 10 % à chaque période. On voit sur la partie droite de la figure 4 que les rampes crois- santes atteignent la tension de saturation +Vsat de sorte que l'on observe un palier entre les rampes croissantes et les rampes décrois- santes; on notera également que les rampes décroissantes n'atteignent plus la tension -Vsat; le signal triangulaire délivré par le circuit intégrateur 4 est appliqué à l'entrée positive du premier comparateur 6, et lorsque l'amplitude positive de ce signal triangulaire atteint la tension de référence positive +Vr, le premier comparateur délivre un 25312-96 - signal de comparaison de valeur 1 sur l'entrée S de la bascule 8 La sortie Q de la bascule passe à 1 et l'on obtient un signal de détection D de boucle Lorsque le signal triangulaire prend ensuite une valeur infé- rieure à la tension de référence positive,Vr, lors de la rampe décrois- sante suivante, le premier comparateur 6 délivre un signal de comparaison de valeur 0, mais ceci ne provoque pas de changement sur la. sortie Q de la bascule 8 La bascule conserve donc l'état qu'elle prend lorsque le signal triangulaire a atteint la tension de référence posi- tive +Vr; on peut dire que la bascule a mémorisé l'égalité du signal triangulaire avec la tension de référence positive +Vr, puisque la sortie Q ne peut changer d'état, lorsque l'entrée S est à l'état 0, que si l'état de son entrée R devient 1, c'est-à-dire si le signal Son prend lacsvaleur 1, ce qui interviendra lorsqu'il n'y aura plus de signal de sonnerie sur la ligne. Dans le dispositif de détection de boucle, le signal triangulaire, après décrochage, a une valeur positive croissante, mais cette valeur ne. peut pas augmenter indéfiniment; elle est limitée par les performances de l'amplificateur 5 On a supposé, à la figure 4, que la limite était la tension de saturation +Vsat 4 t+ V, + V étant une tension d'alimentation de l'amplificateur, de sorte que dès que la saturation est atteinte on observe un pallier entre les rampes croissantes et les rampes décrois- santes du signal triangulaire Pratiquement les tensions de saturation positive et négative + Vsat et -Vsat, sont égales à + V et -V et les tensions de référence * Vr et Vr seront égales à + Vsat et -Vsat On notera que le dispositif de détection de boucle fonctionne également avec des tensions de référence inférieures aux tensions de saturation de l'amplificateur; cependant il ne faut pas prendre des tensions de réfé- rence trop faibles car cela conduirait à une constante de temps Ri Ci trop grande En effet les pentes croissantes et décroissantes ont pour valeur + V/Ri Ci, et V/Ri Ci, + V étant la tension positive d'alimen- tation du détecteur de passages à zéro, égale, pour des raisons de commodité, à celle alimentant l'amplificateur 5; les amplitudes des V T rampes croissantes et décroissantes avant décrochage sont donc àRici et VT/2 Ri Ci, T étant la période du signal de sonnerie. Il faut donc que les tensions de référence + Vr et -Vr soient 16 supérieures à ces valeurs qui sont d'autant plus petites que la constante de temps Ri Ci est plus grande. La détection de boucle en phase sonnerie a lieu lorsque le signal triangulaire a une valeur égale à la tension de référence positive + Vsat, au cours d'une rampe croissante Il s' écoule donc un certain temps entre l'instant du décrochage et l'instant ou cette égalité à lieu. Généralement les normes de l'Administration des Postes imposent que la détection de boucle en phase sonnerie soit effectuée en un temps égal ou inférieur à trois périodes du-signal de sonnerie L'équation ( 9) donne l'accroissement du signal triangulaire à chaque période, et l'on a indi- qué que cet accroissement était de 10 %, dans le cas le plus défavorable pour la détection de bouele, qui correspond à un rapport cyclique de 52,5 % Pour effectuer la détection en trois périodes, dans le cas le plus défavorable, il faut que l'on ait: -V ( 1 + 3/10) = + Vsat ( Vsat) soit Ay= + Vsat (-Vsat) 1 + 3/10 Iv I On a indiqué que les rampes avaient une pente constante a = Ri Ci' et que l'amplitude V des rampes croissantes avant décrochage était %V _ a T V T 2 = 2 Ri Ci On a donc V.T + Vsat (-Vsat) 2.Ri Ci 1 + 3/10 d'ou Ri Ci = V T ( 1 + 3/10) 2 d'ou Ri Ci 2 l+Vsat-(-Vsat)l Ri Ci étant la constante de temps d'intégration du circuit intégrateur 4. En prenant +V = 10 volts, -V = 10 volts, et + Vsat = 10 volts et -Vsat = 10 volts, il vient Ri Ci = 6,5 millisecondes soit par exemple Ri = 1000 ohms et Ci = 6,5 microfarads. 2531 296. 17 - En reportant cette valeur de Ri dans l'équation ( 7) et pour V + Vsat, on obtient: Rp = 110 000 ohms. Lorsque le rapport cyclique d du courant de ligne est supérieur à 52,5 %, la tension de saturation + Vsat est atteinte plus rapidement, puisque la quantité d'accroissement donnée par l'équation ( 8) est fonction du rapport cyclique d; par conséquent la détection de boucle en phase sonnerie aura lieu en moins de trois périodes. On va indiquer à présent le rôle du deuxième comparateur 7 de la figure 1 Si avant décrochage la ligne est soumise à une perturbation extérieure d'amplitude suffisante pour annuler momentanément le courant de ligne, cela va se traduire par un rapport cyclique différent de 50 %, et dans certains cas limites on pourrait obtenir une rampe croissante atteignant la valeur de la tension de référence + Vr Il en résulte que le premier comparateur 6 va délivrer momentanément un signal de comparaison de valeur 1 sur l'entrée S de la bascule 8 dont la sortie Q va prendre la valeur 1; la bascule ne changera pas d'état puisque son entrée R reçoit de la porte OU 9 un signal de valeur O à partir du signal Son Comme la valeur + Vr a été atteinte avant décrochage, le deuxième comparateur 7 va délivrer à la porte OU 9 un signal de comparaison de valeur 1 dès que le signal triangulaire, figure 4, va prendre la valeur Vsat, puisque Vr; Vsat; il en résulte que l'entrée R de la bascule prend la valeur 1, et que la sortie Q va prendre la valeur 0, puisque son entrée S reçoit alors un signal de valeur 0. Le deuxième comparateur 7 délivre donc périodiquement un signal de valeur 1, puisque le signal triangulaire avant décrochage prend périodi- quement la valeur Vsat De cette manière l'entrée R de la bascule reçoit périodiquement un signal de valeur 1, qui met sa sortie Q à la valeur O si elle est passée, avant décrochage, à la valeur 1, suite à une perturbation extérieure sur la ligne Le deuxième comparateur 7 a donc un rôle de sécurité Bien évidemment, et comme on peut le voir sur la figure 4, ce deuxième comparateur 7 ne délivre pas de signal de comparaison égal à 1 après décrochage puisque le signal triangulaire n'atteint plus la valeur de la tension de référence négative Vr après une rampe décroissante; en effet l'amplitude A V 2 d'une rampe décrois- sante est alors inférieure à l'amplitude'A Vi d'une rampe croissante. _ 18 - La figure 3 représente une variante du dispositif de détection de boucle de la figure 1 Les mêmes références que celles de la figure 1 désignent les mêmes organes. Dans cette figure 3, le signal de tension U KI est appliqué sur l'entrée négative du détecteur de passages à zéro 2 Il en résulte que le signal rectangulaire délivré par le détecteur est inversé par rapport au signal de tension; par conséquent l'inverseur analogique 3 de la figure 1 a été supprimé Cette variante de réalisation peut bien évidem- ment être introduite dans la figure 1, sans que cela change quoi que ce soit au fonctionnement indiqué, et pratiquement un dispositif de détec- tion de boucle sera conforme à cette variante. Dans la figure 3 une première résistance d'hystérésis R 1 H est connectée entre l'entrée positive et la sortie du détecteur de passages à zéro, et une deuxième résistance d'hystérésis R 2 H est connectée entre la masse et l'entrée positive du détecteur de passages à zéro La figure 3 ne comporte pas d'autre modification par rapport à la figure 1 Bien évidemment les résistances d'hystérésis pourraient être introduites dans la figure 1 sans que cette figure 1 soit autrement modifiée. On va donner ci-après le fonctionnement du dispositif de la figure 3. L'onde de sonnerie délivrée par un générateur est une onde de tension sinusoïdale, mais le courant de ligne résultant de l'application de cette tension sur un poste électronique n'est pas rigoureusement sinusoïdal, mais présente des palliers non négligeables de courant de valeur nulle entre deux alternances positives et négatives Figure 5 a, la courbe U = KI représente le signal de tension à l'entrée du détecteur de passages à zéro et la figure 5 b représente le signal rectangulaire délivré par le détecteur de passages à zéro, dans le cas du signal de tension représenté figure 5 a, c'est-à-dire dans le cas d'un courant de ligne non rigoureusement sinusoïdal. Si l'on appliquait le signal de tension U = KI de la figure 5 a au détecteur de passages à zéro de la figure 1, celui ci ne fonctionnerait pas de façon satisfaisante par suite de la présence des palliers de courant nul On a donc introduit, comme indiqué figure 3, un phénomène d'hystérésis, grâce aux première et deuxième résistances d'hystérésis 19 R 1 H et RH 2 De cette manière le détecteur de passages à zéro fonctionne comme un comparateur à deux seuils de tension + t pour les alternances positives du courant et pour les alternances négatives, l'entrée positive du détecteur étant alternativement portée à une tension de seuil positive + E et à une tension de seuil négative E Avant décrochage les impulsions rectangulaires positives et négatives délivrées par le déteeteur de passage à zéro ont même durée puisque pour une alternance positive le détecteur fonctionnera à partir du seuil +* jusqu'au seuil L, et que pour une alternance négative il fonctionnera à partir du seuil jusqu'au seuil + On obtient donc un rapport cyclique de 50 %. Au décrochage le signal de tension U = KI appliquée à l'entrée du détecteur de passages à zéro est de la forme U A + B sin Ut D'après l'équation ( 2) donnant le courant on en déduit K Vc K Va A Zc et B J Zal Ce signal franchit les seuils et -Cdu détecteur de passages à zéro aux temps: t 5 = Arc sin (A)/B w et t 6 = 2 1 Arc sin (A +)/B 2 w t = t 6 t 5 =t = + Arc sin A+B 1 (A 2 + A-& 1 ()21 w W B 2 B B 2 soit & t = + Arc sin M, en désignant par M l'expression w w entre crochets. Le rapport cyclique a pour valeur: 1 t d H = 2 + 2 Arc sin M. ? -2531296 - Pratiquement on adoptera pour les seuils une valeur le tégale à % de la tension que donne la composante continue du courant déterminée pour la ligne la plus longue Pour une résistance de ligne RL = 2000 ohms et une tension continue de 12 volts pour l'alimentation de-la ligne, le courant de ligne est de 6 m A, ce qui donne A = K 610 3, d'o' -|ú = R -3 103 Avec K = 100 ohms, on a 0,3 volt Les seuils sont -donc t E = 0,3 volt et = 0,3 volt Le détecteur de passages à zéro étant alimenté par les tensions + V = 10 volts et V = 10 volts, il délivre 'des impulsions rectangulaires d'amplitude 10 et 10 volts Les seuils étant de i 0,3 et 0, 3 volts on a R 1 H + R 2 H = 10000 ohms avec R 1 H: 9700 ohms et R 2 H = 300 ohms. Ces valeurs améliorent le rapport cyclique aussi bien dans le cas le plus défavorable que dans le meilleur cas Le dispositif de détection de boucle en phase sonnerie de la figure 3 peut bien entendu être utilisé avec un courant sinusoïdal, les figures 6 a et 6 b représentant respecti- vement le signal de tension et les impulsions rectangulaires à l'entrée et à la sortie du détecteur de passages à zéro de la figure 3, dans le cas d'un courant de ligne sinusoïdal Comme précédemment le détecteur de passages à zéro fonctionne comme un comparateur à deux seuils * F et -E Le dispositif de détection de boucle en phase sonnerie de la figure 3 procure une meilleure détection dans tous les cas, notamment lorsque le courant de ligne n'est pas sinusoïdal mais présente des alter- nances positives et négatives séparées par un pallier de courant nul. Le dispositif de détection de boucle de l'invention permet également la détection de boucle en présence de bruit sur la ligne, le rapport cyclique correspondant à une ligne de caractéristiques données n'étant pratiquement pas changé par le bruit tant que l'amplitude de celui-ci est inférieure à l'amplitude du courant de ligne On a indiqué d'autre part que le dispositif présentait également une très bonne immunité aux perturbations extérieures de grande amplitude mais de durée brève. Le dispositif de détection de boucle en phase sonnerie de la figure 3 est celui qui est le plus simple, puisqu'il ne comporte pas d'inverseur _ 21 - analogique ( 3) C'est donc ce dispositif que l'on utilisera de préférence à celui de la figure 1 Comme indiqué les résistances d'hysté- résis RME et R 2 H ne sont nécessaires que lorsque le courant de sonnerie présente des paliers de durée non négligeable entre les alternances positives et négatives, ces paliers de courant nul constituant des zones d'incertitudes pour les passages à zéro du courant, d'o risques de mauvais fonctionnement du détecteur de passages à zéro, et finalement du dispositif de détection de boucle. Le dispositif de détection de boucle en phase sonnerie de l'inven- tion, représenté figure 2, utilise des dispositifs électroniques clas- siques: détecteur de passages à zéro, circuit intégrateur, comparateurs, bascule de type RS Tous ces dispositifs peuvent être réalisés sous forme de circuit intégré, de sorte que le dispositif de détection de boucle peut être inclus aisément dans un joncteur électro- nique. 22 _ REVENDICATIONS 1/ Procédé de détection de boucle en phase sonnerie, caractérisé par le fait que l'on détecte les passages par zéro d'un signal de tension proportionnel au courant de ligne pour obtenir un signal impulsionnel comportant des impulsions rectangulaires positives et négatives de même amplitude et dont la largeur dépend du rapport cyclique dudit signal de tension, que l'on intègre le signal impulsionnel pour obtenir un signal triangulaire ayant une valeur crête positive croissante après décro- chage, que l'on compare le signal triangulaire à une tension de référence positive pour obtenir un signal de comparaison lorsque le signal trian- gulaire est égal à ladite tension de référence positive, que l'on mémo- rise le signal de comparaison et que l'on délivre un signal de détection de boucle à partir du signal de comparaison mémorisé. 2/ Dispositif de détection de boucle en phase sonnerie mettant en oeuvre le procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comporte un détecteur de passages à zéro ( 2), un circuit intégrateur ( 4) , un premier comparateur ( 6) et une bascule ( 8), que le détecteur de passages à zéro ( 32) a une entrée positive reliée à la masses une entrée négative recevant un signal de tension (U = KI) proportionnel au courant de ligne, et une sortie reliée au -circuit intégrateur, que le circuit intégrateur comporte une résistance (Ri), une résistance de polarisation (Rp), un condensateur (Ci) et un amplificateur ( 5), l'amplificateur ayant une entrée positive reliée à la masse, une entrée négative reliée d'une part à la sortie du détecteur ( 2) par la résistance (Ri) et d'autre part à une tension positive (+ Vsat) par la résistance de polarisation (Rp) et une sortie reliée d'une part à l'entrée négative par le conden- sateur (Ci) et d'autre part à une entrée positive du premier comparateur ( 6), que le premier comparateur ( 6) a une entrée négative reliée à une tension de référence positive (+ Vr) et une sortie reliée à une entrée signal (S) de la bascule ( 8), qu'une entrée remise à zéro de la bascule reçoit un signal de valeur O lorsqu'un signal de sonnerie est présent sur la ligne, et qu'une sortie (Q) de la bascule délivre un signal de détec- tion de boucle (D). 3/ Dispositif de détection de boucle en phase sonnerie selon la revendi- cation 2, caractérisé par le fait que le détecteur de passages à zéro ( 2) 2531 296 -23 - a son entrée positive reliée d'une part à sa sortie par une première résistance d'hystérésis (R 1 H) et d'autre part à la masse par une deuxième résistance d'hystérésis (R 2 H) de manière à créer alternativement un seuil positif (+ ú) et un seuil négatif () sur ladite entrée posi- tive. 4/ Dispositif de détection de boucle en phase sonnerie selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé par le fait qu'il comporte un deuxième comparateur ( 7) ayant une entrée négative reliée à la sortie de l'ampli- ficateur ( 5) du circuit'intégrateur ( 4), une entrée positive reliée à une o 10 tension de référence négative ( Vr), et une sortie reliée par une porte OU ( 9) à l'entrée remise à zéro (R) de la bascule, et que la porte OU reçoit sur une entrée un signal de valeur zéro lorsqu'un signal de sonnerie est présent sur la ligne. a