Brevet FR2525017A1 — publié le 19831014

L'invention concerne un dispositif collecteur et séparateur de métal liquide caloporteur dans un réacteur nucléaire à neutrons rapides. Les réacteurs nucléaires à neutrons rapides comportent générale- ment une cuve à symétrie de révolution autour d'un axe vertical remplie d'un métal liquide tel que le sodium Le coeur du réacteur constitué par des assemblages combustibles dont la partie inférieure est engagée dans un sommier reposant lui-même sur un support ou platelage en appui sur le fond de la cuve, est entièrement immergé dans le sodium liquide servant de li- quide caloporteur Des pompes pour la mise en circulation du sodium liquide sont plongées dans la cuve, de façon que leurs orifices d'aspiration vien- nent au niveau d'une zone de la cuve recevant du sodium refroidi Ce so- dium froid est renvoyé par les pompes, à la base du coeur, dans le sommier. Le sodium s'échauffe en traversant le coeur de bas en haut et passe, après sa sortie du coeur du réacteur; dans des échangeurs de chaleur intermédiaires plongés dans la cuve du réacteur Ces échangeurs intermédi- aires disposés verticalement comportent une fenêtre d'entrée du sodium chaud à leur partie supérieure et une fenêtre de sortie du sodium refroidi à leur partie inférieure Dans son parcours, à l'intérieur de l'échangeur de chaleur, le sodium liquide échauffe un second liquide caloporteur qui peut être également du sodium liquide, lui-même utilisé pour la vaporisa- tion de l'eau alimentaire et la production de vapeur utilisée à la turbine de la centrale nucléaire. La fenêtre de sortie des échangeurs de chaleur est disposée au niveau de la zone de la cuve renfermant le sodium froid qui est repris par les poupes pour être injecté à la base du coeur. Les pompes et les échangeurs sont fixés à l'intérieur d'orifices de passage ménagés dans une dalle horizontale de fermeture de la cuve, de façon qu'ils soient tous situés sensiblement à la même distance de l'axe de la cuve. Dans les réacteurs nucléaires construits actuellement on dispose ainsi quatre pompes associées chacune à deux échangeurs de chaleur situés de part et d'autre de la pompe, sur une couronne périphérique de la dalle horizontale fermant la cuve. A l'intérieur de la cuve du réacteur, il est nécessaire de déli- 3 miter 3 5 /une zone renfermant le sodium chaud et une zone recevant le sodium froid sortant des échangeurs de chaleur On prévoit donc une paroi séparant ces deux zones à l'intérieur de la cuve Cependant, cette paroi doit suppor- ter à la fois la haute température du sodium chaud ( 5500) et la différen- ce de pression du sodium entre la partie chaude et la partie froide On double donc la paroi de séparation par une seconde paroi qui délimite avec la première un espace à l'intérieur duquel le sodium est stagnant Ce so- dium reste donc plus froid que le sodium mis en circulation à l'intérieur du coeur si bien que la seconde paroi est à une température inférieure lui permettant de supporter les contraintes mécaniques dues à la surpression. De plus, pour refroidir la cuve du réacteur ou cuve principale, il est nécessaire d'établir une circulation de sod 4 un provenant de la base du coeur au contact de cette cuve principale Pour cela on double la cuve principale par un baffle disposé à faible distance de la cuve principale et permettant une circulation d'une lame de sodium froid au contact de la cuve principale. La cuve principale du réacteur renferme donc une structure com- plexe constituant en particulier les cuves internes et séparant l'intérieur de la cuve en une zone de sodium chaud, une zone de sodium stagnant et une zone de sodium froid. Les échangeurs et les pompes doivent traverser successivement ces trois zones à des températures et pressions différentes, si bien qu'il faut prévoir autour de ces composants un ensemble de viroles de passage permet- tant d'isoler les trois zones différentes, tout en gardant une possibilité de démontage de ces composants. La conception et la construction d'une telle structure est extrê- mement complexe et extrêmement onéreuse Cette structure nécessite l'utili- sation de très grandes quantités d'aciers spéciaux pour la fabrication du baffle, des cuves internes et des cheminées de passage des composants - Enfin, les espaces ménagés entre le baffle et la cuve principale et entre le baffle et la première cuve o circule la lame de sodium de re- froidissement sont de très faible largeur si bien qu'en cas de séisme des pressions élevées peuvent être transmises de la cuve principale au baffle et à la première cuve interne Ces éléments de structure peuvent alors su- bir des déformations préjudiciables pour le fonctionnement ultérieur du ré- acteur. Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif collec- teur et séparateur de métal liquide caloporteur dans un réacteur nucléaire à neutrons rapides comportant une cuve à symétrie de révolution autour d'un axe vertical, un coeur plongé dans du métal liquide remplissant la cuve ainsi que des pompes de mise en circulation du métal liquide et des échan- geurs de chaleur pour le r Eéoidissement du métal liquide sortant du coeur, plongés dans ce métal liquide, et disposés verticalement dans la cuve sen- siblement à égale distance de l'axe de celle-ci, les pompes prélevant le métal liquide refroidi sortant des échangeurs pour le renvoyer à la base du coeur et les échangeurs de chaleur comportant une fenêtre d'entrée à leur partie supérieure par laquelle pénètre le métal liquide chaud sor- tant du coeur et une fenêtre de sortie à leur partie inférieure par o sort le métal liquide refroidi, ce dispositif permettant de simplifier et de rendre moins onéreuse la structure interne de la cuve du réacteur et d'a- méliorer la tenue de celle-ci aux séismes. Dans ce but, le dispositif comporte une enveloppe métallique torique disposée avec son axe de révolution confondu avec l'axe de la cuve, à la partie inférieure de celle-ci, à la verticale des pompes et échangeurs de chaleur, comportant une ouverture dans sa paroi, à sa partie supérieure, constituée par une fente annulaire fermée et continue, de faible largeur, comprise entre deux cercles direc- teurs du tore et par des orifices centrés sur cette fente continue corres- pondant à chacune des pompes et à chacun des échangeurs pour le passage de leurs parties inférieures comportant les orifices d'aspiration et les fe- nêtres de sortie, respectivement, dans le volume interne de l'enveloppe to- rique, une première paroi continue verticale fixée sur l'enveloppe torique au- dessus de celle-ci, le long du bord externe de l'ouverture, c'est-à-dire du bord situé vers le grand diamètre du tore et constituée par une succes- sion de portions de paroiscylindriquesà génératrices verticales correspon- dant aux ouvertures de passage des pompes et échangeurs reliées entre elles par des plaques verticales, une seconde paroi continue verticale fixée sur l'enveloppe torique au- dessus de celle-ci constituée par une succession de parties cylindriques à génératrices verticales correspondant aux ouvertures de passage des pom- pes fixées le long du bord interne de l'ouverture et de parties cylindri- ques à génératrices verticales disposées parallèlement aux portions cylin- driques & la première paroi correspondant aux orifices de passage des é- changeurs de chaleur et vers l'intérieur de ces orifices, reliées entre elles par des plaques verticales fixées sur l'enveloppe torique, le long du bord interne de la fente continue, la seconde paroi étant d'une hauteur 252501 ? 7 supérieure à la première paroi, des portions de parois cylindriques complémentaires fixées le long du bord interne de l'ouverture au niveau des orifices de passage des échan- geurs de chaleur, reliées à la seconde paroi suivant deux génératrices et d'une hauteur irxrieure à la hauteur de la seconde paroi, constituant avec la partie en vis-à-vis de la seconde paroi, un passage d'échangeur de cha- leur, et des viroles cylindriques disposées chacune à l'intérieur d'un passage d'échangeur et reliées à la partie inférieure des portions en visà-vis de la seconde paroi et de la paroi cylindrique complémentaire, à l'intérieur de l'enveloppe torique, constituant avec ces parois un réservoir annulaire de métal liquide pour une virole d'étanchéité solidaire de l'échangeur de chaleur. Afin de bien faire comprendre l'invention, on vu maintenant dé- crire, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, la structure interne d'une cuve d'un réacteur nucléaire à neu- trons rapides selon l'art antérieur et la structure interne d'une cuve équipée d'un dispositif collecteur et séparateur suivant l'invention. Sur la figure 1, on voit>dans une vue en coupe par un plan verti- cal, la structure interne d'une cuve suivant l'art antérieur. Sur la figure 2, on voit, dans une vue analogue à la vue de la figure 1, la structure interne d'une cuve d'un réacteur à neutrons rapides équipé d'un dispositif collecteur et séparateur suivant l'invention. Sur la figure 3, on voit,une vue en perspective d'une portion du dispositif collecteur suivant l'invention. La figure 4 est une vue de dessus du dispositif collecteur sui- vant l'invention. La figure 5 est une vue en coupe suivant AA de la figure 4. Sur la figure 1, on voit la cuve principale 1 d'un réacteur nu- cléaire à neutrons rapides disposée à l'intérieur de la cuve de sécurité 2, ces deux cuves étant fixées à la partie i Aérieure de la dalle 3 du réac- teur reposant sur le puits de cuve 4. Une pompe 5 et un échangeur 6 sont disposés à égale distance de l'axe de la cuve en appui sur la dalle 3 Les composants 5 et 6 plongent sous le niveau de sodium 8 remplissant la cuve 1. Le coeur 10 du réacteur constitué par des assemblages fixés sur le sommier Il repose sur le platelage 12 Le coeur 10 est entièrement im- mergé sous le niveau 8 du sodium liquide. Le conduit de refoulement 14 de la pompe 5 débouche à l'inté- rieur du sommier 11. La cuve principale 1 renferme un baffle 15 disposé à une distan- ce faible de la surface intérieure de la cuve principale, une première cuve interne 16 constituée par une virole cylindrique se raccordant à un redan torique à sa partie inférieure et une seconde cuve interne 17 constituée par une virole cylindrique se raccordant à sa partie inférieure à un redan conique. Entre ces deux cuves internes 16 et 17 est emprisonné le sodium stagnant Les redans torique et conique reposent sur le platelage 12 à la partie périphérique du coeur. La partie torique de la cuve 16, une partie du baffle 15 et la périphérie du platelage limitent le collecteur de sodium froid 18. La partie inférieure de la pompe 5 comportant les ouvertures d'aspiration de cette pompe plonge dans le sodium froid contenu dans le collecteur 18. La pompe 5 est entourée par deux viroles 19 jusqu'à un niveau supérieur au niveau du sodium 8 De cette façon, la pompe 5 est entourée par trois espaces périphériques successifs renfermant du sodium froid, du sodium stagnant et du sodium chaud. L'échangeur intermédiaire 6 et les cuves internes 16 et 17 com- portent un ensemble de viroles 20 permettant d'établir autour de l'échan- geur des niveaux de sodium froid, de sodium stagnant et de sodium intermé- diaire, sous une couverture d'argon 21. Le baffle 15 comporte une ouverture 24 à sa partie inférieure pour le passage de sodium froid provenant de la partie inférieure du coeur, ce sodium froid remontant dans l'espace entre le baffle 15 et la cuve prin- cipale 1 pour le refroidissement de celle-ci avant de s'écouler à la partie supérieure du baffle dans un espace permettant son retour dans le collec- teur froid 18. Le sodium froid est aspiré par les pompes 5 dans le collecteur froid 18 puis réinjecté à la base du coeur par les canalisations de refou- lement 14 Ce sodium s'échauffe dans la traversée du coeur, ressort du coeur à haute température ( 5500) puis pénètre dans les échangeurs par les fenêtres d'entrée de ceux-ci disposées dans la zone de sodium chaud. Sur la figure 2, on voit la cuve principale 27 d'un réacteur nu- cléaire à neutrons rapides, entourée par la cuve de sécurité 28 Les cuves 27 et 28 sont fixées sous la dalle 29 traversée par les pompes 25 et les échangeurs 26 plongeant dans le sodium liquide remplissant ié cuve 27. Le coeur du réacteur 30 repose par l'intermédiaire de son some- mier sur le platelage 31. La pompe 25 repose également sur le platelage 31 à la périphé- rie du coeur par l'intermédiaire d'une sphère de refoulement 32 reliée à la canalisation 34 débouchant dans le sommier constituant labase du coeur. Le dispositif collecteur et séparateur suivant l'invention com- porte une enveloppe torique 35 reposant sur la périphérie du platelage 31 par l'intermédiaire de deux viroles 36 discontinues sur la périphérie du platelage, pour laisser circuler le sodium dans la direction transversale. Au niveau des pompes 25, l'enveloppe torique 35 est raccordée de façon étanche à la sphère 32 qui elle-même repose sur les viroles 36, le long d'une ouverture ménagée dans l'enveloppe 35 à sa partie ixerieure. Le dispositif collecteur et séparateur comporte également des parois verticales qui se prolongent vers le haut et qui constituent des cheminées 37 au niveau des pompes et des échangeurs de chaleur dont la par- tie inférieure pénètre dans le volume intérieur de l'enveloppe torique 35. La partie inférieure de la pompe 25 pénétrant dans l'enveloppe torique 35 comporte les orifices d'aspiration de la pompe alors que la partie inférieure de l'échangeur 26 disposée à l'intérieur de l'enveloppe torique 35 comporte la fenêtre de sortie du sodium froid 38 de cet échan- geur 26. On va maintenant décrire de façon plus détaillée, en se repor- tant aux figures 3 à 5, la structure du dispositif collecteur et séparateur suivant l'invention. Sur la figure 3, on voit une portion de l'enveloppe toroldale ainsi que plusieurs cheminées 37 de passage des pompes ou échangeurs de chaleur. Sur la figure 4, on voit, en vue de dessus, l'ensemble des che- minées de passage des composants du réacteur. Ces cheminées de passage sont de deux types, les cheminées 37 a permettant le passage d'une pompe et les cheminées 37 b le passage d'un échangeur de chaleur. Il existe, pour l'ensemble du réacteur, quatre passages 37 a pour la disposition des quatre pompes associées chacune à deux échangeurs de chaleur disposés dans des cheminées de passage 37 b. Sur le pourtour du réacteur nucléaire on a donc successivement une pompe puis deux échangeurs puis une pompe Sur les figures 3 et 4, on voit que l'enveloppe toriquç 35 du dispositif collecteur suivant l'invention comporte, suivant toute sa lon- gueur, une fente 40 limitée par deux cercles directeurs du tore, à la par- tie supérieure de celui-ci. Cette fente continue s'élargit au niveau de chacun des passages de composants pour constituer une ouverture 41 centrée par rapport au tore et donc par rapport à la fente 40. La surface supérieure du tore 35 est donc découpée suivant une ouverture continue comportant des portions de fente annulaire 40 de faible épaisseur et des orifices circulaires de diamètre supérieur au diamètre des pompes ou échangeurs. Cette ouverture comporte un bord externe 42 et un bord interne 43 en visà-vis, le bord externe étant dirigé vers la partie externe à grand diamètre du tore. Le long du bord externe 42 de l'ouverture est fixée une paroi ver- ticale 44 prolongeant le tore 35 vers le haut. Cette paroi 44 est constituée par une succession-de portions de paroi cylindrique 44 a reliées entre elles par des plaques verticales 44 b. L'enveloppe torique 35 est également prolongée vers le haut par une seconde paroi verticale 45 constituée par une succession de portions de surface cylindrique 45 a fixées à l'enveloppe 35 le long du bord interne 43 de l'ouverture de ce tore, au niveau des passages de pompes 41 a. Les portions de paroi 45 a et 44 a disposées au niveau des passages de pompes constituent les cheminées 37 a de passage des pompes. Ainsi qu'il est visible sur la figure 2, ces parois remontent jusqu'à un niveau supérieur au niveau du sodium liquide chaud dans la cuve. La paroi 45 comporte également des portions de paroi cylindrique b disposées sensiblement parallèlement aux portions de paroi cylindrique 44 a, au niveau des passages d'échangeurs de chaleur Ces parois cylindriques 45 b sont disposées, par rapport aux parois 44 a, vers l'intérieur de l'ou- verture 41 b de passage de l'échangeur de chaleur. Les portions de paroi cylindrique 45 a et 45 b sont reliées entre elles par des plaques verticales 45 c. En réalité, ainsi qu'il est visible sur la figure 4, ces plaques 45 c sont de largeurs différentes suivant-qu'elles joignent deux parties cy- lindriques correspondant à deux échangeurs de chaleur ou deux parois cy- lindriques correspondant à une pompe et à un échangeur de chaleur. Ainsi qu'il est visible sur la figure 2, la paroi 45 a une hau- teur supérieure à la paroi 44 Sur la figure 3, pour la commodité de la représentation uniquement, les deux parois ont été représentées de même hauteur. On va maintenant se reporter aux figures 3, 4 et 5 pour décrire un passage 37 b relatif à un échangeur de chaleur. Ce passage 37 b comporte une portion de paroi cylindrique complé- mentaire 47 fixée le long du bord interne de l'ouverture, autour de l'ori- fice 41 b. La portion cylindrique complémentaire 47 est reliée par l'inter- médiaire de ses génératrices 48 à la seconde paroi 45. Les portions cylindriques 45 b et 47 constituent un passage cylin- drique pour l'échangeur de chaleur. A l'intérieur de ce passage est disposée une virole cylindrique 49 coaxiale aux portions cylindriques 47 et 45 b. Ainsi qu'il est visible sur la figure 5, les parois cylindriques 47 et 45 b sont reliées à leur partie inférieure, dans le volume interne du tore 35, par une pièce annulaire 50 en forme de gouttière qui ferme à sa partie inférieure l'espace entre la virole 49 et les portions cylindri- ques 45 b et 47. Cet espace annulaire 51 constitue une réserve de métal liquide à l'intérieur de laquelle vient plonger la virole 52 solidaire de l'échan- geur 26. On a représenté à la figure 5 l'échangeur en position à l'inté- rieur de la cheminée Un gaz neutre tel que de l'argon est introduit dans la chambre annulaire 53 entre l'échangeur et la virole 52 Ce gaz sous pression permet d'établir un interface 55 entre le sodium chaud et le gaz sous pression et un interface 56 entre le sodium froid et le gaz sous pres- sion. En effet, l'espace interne de l'enveloppe torique 35 et de la virole 49 autour de l'échangeur contient du sodium froid introduit dans l'enveloppe torique par les fenêtres de sortie 38 des échangeurs 26 péné- trant dans cette enveloppe torique. En revanche, la partie supérieure de l'échangeur comportant la fenêtre d'entrée 39 est en contact avec le sodium chaud sortant du coeur du réacteur. La hauteur de la paroi cylindrique complémentaire 47 est telle que sa partie supérieure se situe en-dessous de la fenêtre 39, lorsque l'échangeur de chaleur 26 est en position dans sa cheminée 37 telle que représenté à la figure 5. La différence des niveaux 55 et 56 correspond à la perte de pres- sion dans l'échangeur, c'est-à-dire à la différence de pression entre le sodium chaud et le sodium froid. La virole 52 de l'échangeur de chaleur et la couverture gazeuse contenue dans l'espace 53 permettent de réaliser l'isolation entre le so- dium chaud et le sodium froid au niveau du passage de l'échangeur de cha- leur. Ltenveloppe torique 35 constitue le collecteur froid du réacteur nucléaire Elle recueille le sodium froid venant des échangeurs de chaleur et les pompes dont la partie inférieure est située dans le volume interne du tore aspirent le sodium froid dans ce volume interne pour le réinjecter à la base du coeur par les conduites d'injection 34, L'espace compris entre la première paroi 44 et la seconde paroi 45, en communication avec l'intérieur de l'enveloppe torique 35 par la fen- te ménagée à la partie supérieure de ce tore et par la partie périphérique des passages de composants, renferme du sodium froid. La face extérieure de la seconde paroi 45, les parois cylindri- ques complémentaires 47 et la partie haute de la demi-paroi intérieure du tore sont en contact avec le sodium chaud sortant du coeur et venant se déverser dans les fenêtres d'entrée 39 des échangeurs de chaleur 26 dispo- sées au-dessus de la partie supérieure des parois cylindriques 47. La face extérieure de la paroi 44 et la partie externe de la sur- face extérieure du tore 35 sont en contact avec du sodium froid puisqu'un espace 57 est ménagé entre la surface extérieure du tore et la cuve prin- cipale 27 à l'intérieur duquel passe du sodium froid venant de la base du coeur et provenant des fuites des pieds des combustibles. Ce sodium réalise le refroidissement de la cuve principale 27. Si ce sodium est amené à s'échauffer et à remonter dans l'espace annulaire compris entre la paroi 44 et la cuve 27, il s'écoule dans l'espa- ce compris entre les parois 44 et 45 renfermant du sodium froid. Ainsi qu'il est visible à lafigure 5, la paroi 45 est en effet plus haute que la paroi 44 pour assurer la séparation entre le sodium chaud et le sodium froid Du sodium chaud ne peut donc venir en contact avec la paroi de la cuve principale 27. On voit d'autre part que l'espace annulaire compris entre la paroi 44 et la cuve 27 est de largeur relativement importante, ce qui est favora- ble lors d'un séisme, la pression ne se transmettant pas intégralement de 252501 ? 7 la cuve à la paroi 44, puisque l'épaisseur de sodium permet un certain amor- * tissement et la section de passage permet un écoulement annulaire facile, à faible vitesse. On voit donc par comparaison des dispositifs représentés aux fi- gures 1 et 2 que le dispositif suivant l'invention permet de réaliser le recueil du sodium froid et la séparation du sodium froid et du sodium chaud avec une structure unitaire qui peut être pré-assemblée avant son montage en cuve et qui remplace l'ensemble des cuves internes, du baffle et des cheminées de la structure suivant l'art antérieur Il en résulte un gain important de poids des structures internes et un gain important sur le coût de construction du réacteur. En effet, dans le cas d'un réacteur d'une puissance de 1 200 MW, ltensemble de la masse du baffle, des cuves internes et des viroles et che- minées des composants est de l'ordre de 785 tonnes alors que la structure suivant l'invention remplaçant cet ensemble présente une masse de l'ordre de 320 tonnes, c'est-à-dire inférieure à la moitié de la masse de la struc- ture selon l'art antérieur. Ceci a une grande influence sur le coût de construction du réac- teur nucléaire, puisque les structures internes doivent être réalisées en aciers spéciaux. Les dilatations différentielles du dispositif sont facilement ab- sorbées puisque celui-ci présente une ouverture continue à sa partie supé- rieure. Le montage des pompes est facilité par le fait que les sphères de refoulement de ces pompes sont fixées sur l'enveloppe torique 35 et mises en place en fond de cuve avec cette enveloppe torique. Il suffit alors de descendre la pompe dans son ouverture de pas- sage et d'engager sa partie inférieure dans la sphère de refoulement pour en réaliser le montage. Le montage des échangeurs de chaleur intermédiaires peut être ré- alisé par des opérations pratiquement identiques à celles nécessaires pour le montage des échangeurs de chaleur dans une cuve selon l'art antérieur. Cependant, le montage est quelque peu facilité par le fait que l'échangeur de chaleur ne comporte qu'une virole d'étanchéité 52 au lieu de deux viro- les dans le cas o l'étanchéité doit être réalisée entre le sodium froid, le sodium stagnant et le sodium chaud. Il est bien évident que la hauteur des parois 44 et 45 et des pa- rois complémentaires cylindriques 47 sont choisies en fonction des caracté- ristiques dimensionnelles de la cuve et de ses composants et du niveau du sodium dans cette cuve. On voit donc que les principaux avantages du dispositif suivant l'invention sont liés à la simplification, à l'allègement et à la réduc- tion du coût des structures internes du réacteur nucléaire. Un autre avantage est d'éviter des lames de sodium liquide de trop faible largeur entre la cuve et les structures internes, ce qui aine- liore la tenue aux séismes du réacteur. L'invention ne se limite pas au mode de réalisation qui a été décrit; elle en comporte au contraire toutes les variantes. C'est ainsi que la forme des parois et la disposition de ces pa- rois par rapport à l'enveloppe torique peuvent être différentes de ce qui a été décrit. Le mode de réalisation de l'espace annulaire d'étanchéité des échangeurs de chaleur peut également être différent. L'invention s'applique, quel que soit le nombre de pompes et d'é- changeurs de chaleur du réacteur et quelle que soit la disposition rela- tive de ses composants. L'invention s'applique ainsi dans le cas de tout réacteur nuclé- aire à neutrons rapides de type intégré. REVENDICATIONS 1. Dispositif collecteur et séparateur de métal liquide dans un réacteur nucléaire à neutrons rapides p une cuve ( 27) à symétrie de révolution autour d'un axe vertical, un coeur ( 30) plongé dans du métal li- quide remplissant la cuve ainsi que des pompes ( 25) de mise en circulation du métal liquide et des échangeurs de chaleur ( 26) pour le refroidissement du métal liquide sortant du coeur ( 30), plbngés dans ce métal liquide et disposés verticalement dans la cuve, sensiblement à égale distance de l'axe de celle-ci, les pompes ( 25) prélevant le métal liquide refroidi sortant des échangeurs ( 26) pour le renvoyer à la base du coeur et les échangeurs de chaleur comportant une fenêtre d'entrée ( 32) à leur partie supérieure par laquelle pénètre le métal liquide chaud sortant du coeur et une fenê- tre de sortie ( 38) à leur partie inférieure par o sort le métal liquide re- froidi, caractérisé par le fait qu'il comporte: une enveloppe métallique torique ( 35) disposée avec son axe de révolution confondu avec l'axe de la cuve ( 27) à la partie inférieure de celle-ci, à la verticale des pompes et échangeurs de chaleur ( 25, 26), comportant une ou- verture dans sa paroi, à sa partie supérieure, constituée par une fente an- nulaire ( 40) fermée et continue de faible largeur, comprise entre deux cer- cles directeurs du tore et par des orifices ( 41) centrés sur cette fente continue correspondant à chacune des pompes ( 25) et à chacun des échangeurs ( 26) pour le passage de leur partie inférieure comportant les orifices d'as- piration et les fenêtres de sortie ( 38), respectivement, dans le volume in- terne de l'enveloppe torique ( 35), une première paroi continue verticale ( 44) fixée sur ltenveloppe torique ( 35) au-dessus de celle-ci, le long du bord externe ( 42) de l'ouverture, c'est à dire du bord situé vers le grand diamètre du tore et constituée par une succession de portions de parois cylindriques à génératrices verticales ( 44 a) correspondant aux ouvertures de passage des pompes ( 25) et échangeurs ( 26) reliées entre elles par des plaques verticales ( 44 b), une seconde paroi continue verticale ( 45) fixée sur l'enveloppe torique ( 35) au-dessus de celle-ci, constituée par une succession de portions de pa- rois cylindriques à génératrices verticales ( 45 a) correspondant aux ouver- tures de passage des pompes ( 25) fixées le long du bord interne ( 43) de l'ouverture et de parties cylindriques à génératrices verticales ( 45 b) dis- posées parallèlement aux parties cylindriques ( 44 a) de la première paroi ( 44) correspondant aux orifices ( 41 b) de passage des échangeurs de chaleur ( 26) et vers l'intérieur de ces orifices ( 41 b), reliées entre elles par des plaques verticales ( 45 c) fixées à l'enveloppe torique ( 35) le long du bord interne ( 43) de la fente continue ( 40), la seconde paroi ( 45) étant d'une hauteur supérieure à la première paroi ( 44), des portions de parois cylindriques complémentaires ( 47) fixées le long du bord interne de l'ouverture ( 43) au niveau des orifices de passage ( 41 b) des échangeurs de chaleur ( 26) reliées à la seconde paroi ( 45) suivant deux génératrices ( 48) et d'une hauteur inférieure à la hauteur de la seconde paroi ( 45), constituant avec la partie ( 45 b) en vis à vis de la seconde pa- roi ( 45) un passage d'échangeur de chaleur ( 26), et des viroles cylindriques ( 49) disposées chacune à l'intérieur d'un passage ( 41 b) d'échangeur de chaleur ( 26) et reliées à la partie inférieure des portions ( 45 b, 47) en vis à vis de la seconde paroi et de la paroi cy- lindrique complémentaire à l'intérieur de l'enveloppe torique ( 35) consti- tuant avec ces parois ( 45 b, 47) un réservoir annulaire ( 51) de métal liqui- de pour une virole d'étanchéité ( 52) solidaire de l'échangeur de chaleur ( 26). 2. Dispositif collecteur et séparateur suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que l'enveloppe torique ( 35) repose sur le plate- lage ( 31) de support du coeur ( 30), à la partie périphérique de celuici, au moyen de deux viroles discontinues ( 36). 3. Dispositif collecteur et séparateur suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que le diamètre externe du tore ( 35) et la disposi- tion de la première paroi ( 44) sont tels qu'un espace ( 57) est ménagé entre le tore ( 35) et la cuve principale ( 27) du réacteur pour le passage de so- dium froid venant de la partie inférieure du coeur ( 30) et qu'un espace li- bre annulaire de largeur importante est ménagé entre la face externe de la première paroi ( 44) et la face interne de la cuve ( 27), pour recevoir ce métal liquide froid. 4. Dispositif collecteur et séparateur suivant l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, - caractérisé par le fait que, pour chacune des pompes ( 25) la sphère ( 32) liée aux conduits de refoulement ( 34) du sommier est fixée à l'intérieur d'une ouverture ménagée à la partie inférieure de l'enveloppe torique ( 35).