Brevet FR2529651A1 — publié le 19840106

La présente invention est relative à un nouveau procédé de production de froid et/ou de chaleur par l'utilisation de réactions électrochimi quels. Les procédés de production de froid et/ou de chaleur au moyen de cycles thermodynamiques utilisent généralement les échanges de chaleur associés à des changements d'état, des dissolutions ou des équilibres chimiques. Les niveaux thermiques ou temperaturesauxquels se déroulent ces échanges de chaleur sont déterminés la plupart du temps par la pression opératoire et la composition physico-chimique du et/ou des fluides en présence. Les systèmes dits à compression requièrent une énergie mécanique qui par l'intermédiaire d'un compresseur fait varier, à l'état gazeux, la pressicn du fluide de travail. Les systèmes dits à absorption etXou à résorption requièrent un solvant dans lequel le fluide est capable dans une première étape de se dissoudre pour être de nouveau désorbé dans une seconde étape. La présente invention utilise, de façon originale pour 3:a production de froid et/ou de chaleur, le pouvoir de séparation lié à des réactions électrochimiques. Une des caratéristiques de l'invention est donc de produire du froid et/ou de la chaleur à partir d'énergie électrique sans préalablement convertir cette énergie électrique en énergie mécanique ainsi que cela est nécessaire lorsque l'on utilise un compresseur, un circulateur et/ou une pompe. Une deuxième caractéristique du procédé selon l'invention est qu'à l'absence d'organe mécanique tournant se superpose l'avantage, primordial dans certaines applications, de supprimer la source principale de bruit. Une autre caractéristique du procédé réside dans son meilleur rende ment nergétique en comparaison des procédés connus statiques de production de froid par effet Peltier ou de production de chaleur par effet Joule, par rayonnement ou par induction electromagnétique. Une autre caractéristique du procédé réside dans la possibilité de produire des phénomènes thermiques inversés (production de froid à la place de production de chaleur et réciproquement) par simple inversion du sens du courant électrique et à l'exclusion de toute modification de position de vannes, telle qu'elle se produit durant les périodes de dégivrage des pompes à chaleur. Une autre caractéristique du procédé selon l'invention est l'utilisation d'une pression sensiblement identique dans tous les composants du circuit évitant ainsi les risques de détérioration mécanique susceptibles de se produire lors de défaillances des organes de détente utilisés dans les systèmes classiques. Une autre caractéristique du procédé selon l'invention est la possibilité d'éviter tout organe de transfert de matière (compresseur, ventilateur,pompe), par simple utilisation de l'écoulement gravitaire entre des enceintes sensiblement à la même pression. Le procédé selon l'invention est décrit dans son principe par les figure 1 et figure 2. La figure 3 est relative au séparateur électrochimique. La figure 4 représente en détail des électrodes siège de réactions él=trochimiques. La figure 5 représente un exemple de mode de réalisation. Dans son principe, l'invention est caractérisée par les étapes suivantes a) on envoie un mélange gazeux des individus A et B au contact de la première face d'un séparateur électrochimique perméable à l'individu A et imperméable à l'individu B, de manière à produire, au contact de ladite première face, une phase gazeuse (G1) relativement appauvrie en individu A et enrichie en individu B, et au contact de la seconde face du séparateur, une phase gazeuse (G2) enrichie en individu A, b) on refroidit la phase gazeuse (G1) de maniere à condenser au moins une partie de l'individu B ou à en dissoudre au moins une partie dans une phase liquide ayant des propriétés d'absorption selective wis-a- vis du dit individu B et à recueillir séparément:: - un condensat ou une solution de l'individu B et - une phase gazeuse (G3) relativement appauvrie en individu B et enrichie en individu A, et c) on met le condensat ou la solution, recueilli(e) a'l'étape (b), en contact avec les phases gazeuses (G2) et (G3) obtenues aux étapes (a) et (b) respectivement et l'on fournit de la chaleur à la zone de ce contact, de manière à évaporer l'individu B et à reconstituer le mélange gazeux des individus A et B de l'étape (a) et on renvoie ledit mélange à l'étape (a). Le principe de l'invention est illustré par la figure 1. Par la canalisation 1 un mélange gazeux de deux espèces gazeuses A et B pénètre dans le séparateur (S) constitué essentiellement d'une chambre 6 dans laquelle parvient ce mélange, d'une double paroi P capable d'effectuer électrochimiquement le transfert de la seule espece A et d'un chambre 7 collectrice de ce produit A. L'énergie électrique W fournie à la double paroi P, dont le fonctionnement est expliqué ciaprès, assure ou accélere le transfert de l'espèce A. La canalisation 2 remplie essentiellement du gaz A permet, à pression de préférence sensiblement égale à celle du mélange gazeux AB, à la phase gazeuse A de parvenir dans l'enceinte E. La canalisation 3 est remplie essentiellement de gaz B de pression sensiblement égale à la pression de mélange AB rentrant dans l'encein- te S. Dans l'enceinte C(condenseur) un dispositif de refroidissement non représenté sur la figure 1 assure l'évacuation, au niveau thermique adequat, d'une quantité de chaleur Qc liée à la condensation de la phase gazeuse B. Le condensat est transféré par la conduite 5 dans l'enceinte E (évaporateur) où l'introduction simultanée de la phase gazeuse A, par la conduite 2, provoque une évaporation du composé B. L'évaporation est rendue possible par apport de chaleur QE non représenté sur la figure 1, de plus bas niveau thermique que le niveau thermique régnant dans le condenseur C. La canalisation 4 met en communication l'enceinte C avec l'enceinte S et assure le retour vers le séparateur de la portion de phase gazeuse qui ne s'est pas condensée. En effet, si la phase gazeuse présente dans la canalisation 3 est composée d'un mélange riche en B, il existe cependant une quantité non nulle de composé A qui n'a pas été transféré électrochimiquement de l'autre coté de la paroi. Dans le condenseur C c'est essentiellement le composé B qui se condense et la canalisation 4 assure donc le transfert de l'espèce A accompagnée d'une faible quantité de vapeur B. Un arrangement préféré de circulation des gaz dans le séparateur S consiste à faire circuler les gaz à contre-courant, de part et d'autre de la paroi. Une modification du sens de circulation du courant électrique inverse le sens de transport du produit A. De ce fait, le conduit 2 transfère un gaz riche en B qui se condensera dans l'enceinte E de la figure 1. La canalisation 1 permet l'évacuation d'une phase vapeur pauvre en A, qui, enrichie de ce dernier corps,gst évacuée par 3. Le liquide condensé en E se déverse en C ou il est de nouveau évaporé par l'apport gazeux venant par 3.te gaz enrichi en B est évacué par 4 vers S.Il v a donc inversion des fonctions se déroulant en E et C par rapport à ce qui se produit lorsque l'on n'inverse pas le sens du courant. Le système se comporte donc comme un appareil classique de réfrigéra tion et/ou de production de chaleur possédant un condenseur et un évaporateur. Le procédé selon l'invention se distingue cependant par l'absence d'organe de détente et par l'utilisation d'un séparateur électrochimique sensiblement isobare à la place du classique compresseur. Par analogie avec les systèmes classiques de production de froid et/ ou de chaleur, le séparateur S peut être assimilable à-un "compresseuM' de l'espèce B. L'augmentation de pression de l'espèce B est une con-. séquence directe de la séparation, à pression totale constante, du mélange AB en une phase gazeuse riche en A et une deuxième phase gazeuse riche en B. La figure 2 représente un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, dans lequel le compose B est absorbé dans l'enceinte ABS par un solvant. Une pompe P assure la circulation de ce solvant dans les canalisations5 et 5', l'échangeur EC,l'enceinte ABS et retour à ]'enceinte DES. Dans cette enceinte le passage du gaz provenant de l'enceinte S par la tuyauterie 2, désorbe une partie du composé B dissous dans le solvant. Un tel mode de réalisation qui ne modifie pas essentiellement le pro cd selon l'invention permet d'utiliser comme produit B des composés non condensables,dans les conditions opératoires choisies (état super critique), ou conduisant à des pressions trop élevées. La figure 3 est relative à l'enceinte définie comme le séparateur S. On y retrouve comme déjà décrit la conduite 1 qui permet au mélange gazeux AB de pénétrer dans l'enceinte. Le mélange AB parcourt le volume de la chambre 6 et est au contact d'une paroi 10 présentant les caractéristiques principales d'une électrode poreuse à gaz. Un tel type d1électrode, décrit plus en détail ci-dessous, assure essentiellement au mélange gazeux AB d'être en contact avec un électrolyte 9 contenu entre les deux électrodes G et 10. La structure physique de l'électrode permet à la phase gazeuse d'etre au contact de l'électrolyte, solide ou liquide, sans que celui-ci ne puisse s'écouler vers le volume occupé par le gaz. Ceci est communément assuré par une structure poreuse mouillable emplie d'électrolyte adjacente à une structure poreuse non mouillable. Il est donc possible d'obtenir à l'intérieur de l'électrode un interface électrolyte, mélange gazeux AB. En disposant lors de la réalisation d'un tel type d'électrode un catalyseur à cet interface et en assurant une continuité de conduction électronique il est possible d'effectuer des réactions électrochimiques entre la phase gazeuse et l'electrolyte. Selon les règles de la thermodynamique, il se produit une transformation du composé A de sa forme gazeuse dans le mélange AB en une nouvelle espèce ionique présente dans l'électrolyte. Le procédé selon l'invention met en oeuvre deux électrodes qui peuvent être structuralement inverses. Au.. sein de l'électrode 10, le composé A est transféré électrochimiquement, c'est-à-dire en présence d'un champ électrique et d'un courant électrique de type continu dans l'électrolyte. La forme ionique obtenue migre par effet de diffusion bizou par mobilité de l'électrolyte, vers la seconde électrode 8. Au sein de cette seconde électrode l'espèce ionique redevient l'espèce A par réaction électrochimique inverse de celle qui se déroule en 10. Cependant, si l'état final dans la chambre 7 est différent de celui défini dans la chambre 6 (pression, température, composition) il est nécéssaire que le bilan énergétique du transfert ne soit pas nul. D'autre part, un certain nombre d'irréversibilités thermodynamiques prennent naissance lors de ce transfert. il est donc normal de constater qu'il est nécessaire de fournir une certaine énergie électrique pour assurer la séparation de A depuis AB et son transfert quasiment pur dans une seconde chambre. En se référant à la figure 3, le mélange AB est introduit par la canalisation t. Au contact de l'électrode 10, il se produit une + - réaction électrochimique symbolisée par A + A + e L'espèce ionique A+ migre dans le milieu électrolyte 9. Le générateur électrique 12 assure-par les conducteurs 11 et 13 le transfert des électrons d'une électrode à l'autre de façon à ce que au niveau de l'électrode 8 se déroule la réaction A + e + A. Si dans la chambre 6 le brassage de la phase gazeuse n'est pas important on constate qu'entre la canalisation 1 et la canalisation 3 il y a enrichissement progressif de la phase gazeuse en l'espèce B. De façon semblable il y a enrichissement du composé A dans l'espace 7 alimenté par la tuyauterie 4 en une phase gazeuse contenant un mélange de A et de B. Par le conduit 2 est évacué un gaz riche en A. Tout type d'électrode mettant en jeu une phase gazeuse avec un électrolyte peut être envisagé dans le cadre de la présente invention. A titre d'exemple, illustré sur la figure 4, les électrodes 8 et 10 peuvent être constituées d'un matériau conducteur d'électricité 15 laissant passer l'électrolyte dans son épaisseur ainsi que cela se produit avec un grillage, une tôle perforée, un fritté à porosité ouverte ou tout autre méthode connue. I1 est souvent recommandé pour accélérer les cinétiques d'échange électrochimique de dispcser un catalyseur 16 spécifique de la réaction envisagée.Un tel catalyseur peut etre un composé chimique solide à l'état finement divisé ou bien supporté par un deuxième solide tel qu'un charbon de grande surface massique ou tout autre support de catalyse connu. il est préférable cependant d'assurer la continuité de transfert électrique jusqu'au catalyseur et donc de choisir en conséquence un support plutôt électriquement conducteur. Dans cette couche catalytique 16 et dans l'hypothèse de l'emploi d'un électrolyte liquide on peut disposer à concentration adéquate un composé chimique ayant des propriétés hydrofuges vis-à-vis de l'électrolyte liquide. Le polytétrafluoroéthylène (PTFE) est utilisable à cette fin vis-à-vis de solutions aqueuses basiques ou acides et présente également l'avantage de servir de liant à la poudre catalytique. On assure ainsi le non remplissage total du catalyseur par la phase liquide et par là même Le mélange gazeux AB possède un accès plus aisé jusqu'au site catalytique. Dans le même dessein, on dispose enfin une couche poreuse au gaz 17 mais strictement imperméable au liquide. L'emploi de PTFE pur poreux est excellent pour cet usage; il permet un passage du mélange gazeux AB et interdit au compartiment réservé au gaz d'être noyé par l'électrolyte. De telles électrodes sont utilisées en particulier pour des piles à combustibles dont le combustible est l'hydrogène et le comburant l'oxygène pur ou dilué dans l'azote ainsi qu'il s'y trouve dans l'air. De telles électrodes sont également utilisées pour la décomposition électrolytique de produit chimique tel que l'eau en ses constituants hydrogene et oxygène. il existe également de nombreuses autres électrodes faisant intervenir une phase gazeuse au niveau réactionnel. Un exemple peut être l'association de deux électrodes composdd'un support nickel poreux, sur lequel est déposé en oremire couche un catalyseur tel qu'un charbon avec du nickel de Raney, et en seconde couche une paroi poreuse perméable au gaz hydrogène et imperméable à l'électrolyte. Ce dernier est, par exemple, une solution aqueuse d'hydroxyde de potassium (par exemple à la concentration de 30 % en poids dans l'eau), à une température de, par exemple, 60 C. La réaction au contact de l'électrode où le courant est introduit est 1/2 H2 + OH- # H2O + e- la réaction inverse se déroulant à l'autre électrode. Un autre exemple peut être l'association de deux électrodes sur le meme type de support que précédemment decrit, le catalyseur étant pour une électrode à base de nickel et pour l'autre électrode de l'argent divisé. Avec le même électrolyte (hydroxyde de potassium) les réactions mises en jeu sont 02 + 4e + 2H20 + 40H catalyseur argent et 40H- # O2 + 4e + 2H2O catalyseur nickel Un autre exemple peut etre l'utilisation d'un électrolyte acide tel qu'une solution aqueuse d'acide phosphorique entre deux électrodes composées d'un support en carbone poreux et d'un catalyseur à base de platine et/ou de palladium.Les réactions sont alors H2 # 2H+ + 2e2H+ + 2e + H2 Avec le meme type d'électrode et le même électrolyte l'oxygène peut etre également utilisé selon : 02 + 4H+ + 4e- # 2H2O 2H2O # O2 + 4H+ + 4e Des membranes ioniques peuvent être utilisées comme électrolyte acide comme ltont montré P. Blondeau et J.Lemaignen dans l'ouvrage collectif publié sous le patronage de la Délégation Générale à la Recherche Scientifique et Technique en 1965 sous le titre "Les Piles à Combustibles" aux éditions Technip. Un autre exemple peut être l'utilisation d'un électrolyte formé d'une solution aqueuse de chlorure de sodium et d'électrodes poreuses avec un catalyseur au platine. La réaction réversible est alors 1 Cl2 + e- # Cl2 Le composé B, condensable et/ou absorbable dans un solvant et inerte vis-à-vis du composé A1 peut être choisi dans n'importe quelle famille chimique. il doit présenter des caractéristiques physiques et chimiquesde nature à provoquer des effets thermiques non nuls lors d'un changement de phase et/ou d'une dissolution dans un solvant. Parmi les corps condensables,un exemple est un hydrocarbure, un hydrocarbure halogéné, un alcool, la vapeur d'eau, l'ammoniac. Parmi les corps absorbables, un exemple est un hydrocarbure, un hydrocarbure halogéné, un alcool, la vapeur d'eau, l'ammoniac , l'anhydride carbonique ou le dioxyde de soufre. Le composé absorbant ou solvant est choisi dans n'importe quelle famille chimique. Un exemple est l'eau, un alcool,une amine, une alcanolamine, une cétone, le diméthylsulfoxide, la N.methylpyrolidone le tri-n-butylphosphate, le sulfolane. Le separateur électrochimique peut être du type à plaque plane ou du type d'électrode cylindrique ou alvéolaire. Les électrodes peuvent être de fornerectangulaire, carrée, circulaire ou polygonale. L'association électrique entre plusieurs couples d'électrodes peut être un montage de type série, de type parallèle, de type série-parallèle ou de type parallèle-série. L'électrolyte peut être du type électrolyte solide, électrolyte liquide ou électrolyte liquide immobiliEépar matrice ou sous forme de gel. L'electrolytepeut être un liquide ou un solide immobilisé dans sa chambre ou un liquide en liaison avec un réservoir ou bien avec des raccordements et moyensde circulation. La phase gazeuse peut contenir deux ou plusieurs composes. Le corps condensable peut être pur ou être composé d'un mélange azéotropique et/ou non azéotropique. Les corps solubles peuvent astre purs ou être composés d'un mélange azéotropique et/ou non azéotropique. Le solvant peut être un corps pur vu un mélange constitué d'une phase ou plusieurs phases solides et/ou liquides. La température des étapes de désorption ou d'évaporation peut se situer utilement entre -400 C et + 800 C. La température de condensation ou d'absorption peut se situer utilement entre +200C et +1200C. Le dispo;itif est en général conçu pour fonctionner à une pression maximum inférieure à 50 atmosphères. EXEMPLE La figure 5 est relative à un exemple de réalisation du procédé selon l'invention en vue de réaliser une pompe à chaleur. Le fluide trans férable électrochimiquement est l'hydrogène, le fluide condensable choisi est le dichlorotétrafluorcethane (R114). Le séparateur 18 est constitué d'un assemblage de chambres 19 et 21 et de double paroi 20 contenant comme électrolyte une solution aqueuse concentrée (30 % en poids) d'hydroxyde de potassium. Les électrodes sont formées chacune d'une feuille de nickel de faible épaisseur (70 ssm) perforée de trous de 0,2 mm de diamètre. De telles feuilles sont réalisées industriellementpar électroformage. Sur ces feuilles, de la poudre de nickel est pulvérisée et frittée. Sur cet ensemble poreux d'épaisseur 0,1 mm,on dépose par projection un catalyseur à base de nickel de Raney et de polytétrafluoréthylène (PTFE). Enfin, par placage mécanique, on adjoint une feuille mince de PTFE poreux pur réalisée préalablement par pulvérisation électrostatique et frittage. L'ensemble a une épaisseur voisine de 0,5 mm et une surface frontale de 1500 cm2. Deux électrodes -sont ainsi mises face à face, les parois métalliques en regard étant maintenues sans contact par un séparateur isolant poreux ou maillé de faible épaisseur (0,îmm) et rempli d'électrolyte KOH-8N. Sortant de l'enceinte 35 par la canalisation 38, un mélange gazeux est évacué contenant 1 mole d'hydrogène pour 0,265 mole de R114. Si la pression est,à ce niveau,de 4,4 barson en déduit la pression partielle de H2, soit 3,48 bars et pour R114, 0,92 bar. Le mélange issu à 2" C est réchauffé dans le serpentin 39 jusqu'à 33 C et est introduit par le conduit 22 dans le séparateur 18. En 23, le mélange gazeux extrait contient 0,02 mole de H2 et toujours 0,265 mole de R114. Dans le serpentin 24, 0,178 mole de R114 se condense, la chaleur de condensation étant évacuée aux environs de 38 "C dans le serpentin L'effluent est envoyé par la conduite 28 à l'enceinte 29 où l'on recueille un liquide 30 et une phase gazeuse,évacuée par le conduit 32, contenant 0,02 mole de H2 et 0,0875 mole de R114. Cette phase gazeuse est retournée à 380 C dans l'enceinte 18. Dans la chambre illustrée 19, ce mélange est enrichi de nouveau en hydrogène et, par le conduit 41, est évacué un mélange contenant 1 mole de H2 et 0,0875 mole de R114. L'échauffement du aux irréversibilités des réactions porte le mélange à 660 C. Le serpentin 42 évacue à l'extérieur dans le circuit 43, 44 et 45 la chaleur correspondant au refroidissement du mélange gazeux de 660 C à 380 C. Par le conduit 46, ce mélange parvient au serpentin 47 qui échange de la chaleur avec les serpentins 33 et 39. Dans le conduit 48, le mélange gazeux n'est plus qu'à 11,720 C pour être mis en contact intime avec la phase liquide de R114 extraite par le conduit 31 à 380 C et refroidie également à 11,720 C dans le serpentin 33. L'évaporation de 0,178 mole de R114 dans l'enceinte 35, rendue possible par un apport thermique proche de 20 C par le serpentin compris entre les conduits 36 et 37, fournit une vapeur à 20C extraitepar le conduit 38 et réchauffée à 330 C dans le serpentin 39. La pression dans les enceintes est, aux pertes de charge près que l'on réduit au minimum, voisinede 4,4 bars. L'évaporation de 0,178 mole de R114 nécessite, à 20 C, la fourniture de 4197 joules. Une partie de cette énergie est prélevée sur le gaz et le liquide introduits dans l'enceinte 35. De ce fait, on ne demande au circuit 36, 37 que 3618 joules. Le travail de transfert de 1 mole d'hydrogène,dans les conditions non isothermes et de variation de composition molaire des mélanges gazeux de part et d'autre de la paroi double 20, nécessite 1255 joules. Les pertes électriques dans les électrodes et l'électrolyte aggravent très sensiblement le bilan éner gétique et l'énergie réellement nécessaire pour le transfert est proche de 2219 joules. En admettant une densité surfacique de courant identique pour chacune des électrodes et voisine de 0,5 A/cm2, la surface unitaire d'électrode pour assurer le transfert de 1 mole d'X2 par seconde sous 11,5 mV est de 38 m2. On récupère donc 3618 + 2219 joules dans le système auquel on n'a fourni que 2219 joules sous forme électrique. Le coefficient de performance défini comme le rapport de l'énergie thermique récupérable à l'énergie primaire introduite est donc de (3618 + 2219)/2119 = 2,63. Dans le cas ci-dessus, le transfert d'une mole d'hydrogène par seconde nécessite une puissance électrique de 2,2 KW et l'on récupère 5,84 KW thermique. En fonctionnement comme source de froid, l'efficacité du procédé se définit comme le rapport entre l'énergie basse température disponible soit 3618 joules et l'énergie électrique nécessaire au fonctionnement soit 2219 joules. L'efficacité ainsi trouvée (1,63) est de valeur nettement supérieure à celle que l'on peut obtenir en utilisant l'énergie électrique par effet Peltier (efficacité : 0,1). REVENDICATIONS 1- Procédé de production de froid et/ou de chaleur, dans lequel le fluide de travail comprend au moins deux individus chimiques distincts A et B, chimiquement inertes l'un vis-à-vis de 11 autre, l'individu A étant un gaz non-condensable dans les conditions du procédé et l'individu B étant liquide ou dissous dans un solvant dans les conditions du procédé, caractérisé par les étapes suivantes a) on envoie un mélange gazeux des individus A et B au contact de la première face d'un séparateur électrochimique perméable à l'individu A et imperméable à l'individu B, de manière à produire, au contact de ladite première face, une phase gazeuse (G1) relativement appauvrie en individu A et enrichie en individu B et, -au contact de la seconde face du séparateur, une phase gazeuse (G2) enrichie en individu A, b) on refroidit la phase gazeuse (G) de manière à condenser au moins une partie de 11 individu B ou à en dissoudre au moins une partie dans une phase liquide ayant des propriétés d'absorption sélective vis-à-vis du dit individu B et à recueillir séparément - un condensat ou une solution de l'individu B, et - une phase gazeuse (G3) relativement appauvrie en individu B et enrichie en individu A, et c) on met le condensat ou la solution, recueilli(e) à l'étape (b), en contact avec les phases gazeuses (G2) et (G3) obtenues aux étapes (a) et (b) respectivement et l'on fournit de la chaleur à la zone de ce contact, de manière à évaporer l'individu B et à reconstituer le mélange gazeux des individus A et B de l'étape (a) et on renvoie ledit mélange à l'étape (a). 2- procédé selon la revendication 1, dans lequel on utilise une phase liquide d'absorption à l'étape (b) et on renvoie le liquide, après évaporation de l'individu B dans l'étape (c), vers l'étape (b) pour y reconstituer la phase liquide d'absorption. 3- Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape (b) est effectuée par condensation, en l'absence de phase liquide d'absorption. 4- Procédé selon la revendication 3, dans lequel l'individu A est l'hydrogène et l'individu B un hydrocarbure halogéné. 5- Procédé selon l'une quelconque des revendications t à 4, dans lequel le séparateur electrochimique est constitue par deux électrodes séparées par un électrolyte liquide ou solide, lesdites électrodes étant reliées à une source de courant continu et la réaction électrochimique choisie étant réversible cJest- -dire que l'individu A consommé sur la première face du séparateur est régénéré sur la seconde face du séparateur. 6- Procédé selon l'une quelconque des revendications là 5, dans lequel on fait circuler le mélange gazeux des individus A et B paral lèment à la première face du séparateur et la phase gazeuse G3 paral lèment à l'autre face du séparateur à contre-courant du mélange des individus A et B, la phase gazeuse G3 s'enrichissant ainsi en phase gazeuse G2,formée sur la seconde face du séparateur, lors de cette circulation, et on envoie le mélange résultant des phases G2 et G3 à l'étape (c).