Brevet FR2535549A1 — publié le 19840504

La présente invention concerne un circuit de commuta- tion agencé pour supprimer les transitoires pouvant autrement se produire pendant une transition de commuta- tion d'un état conducteur à un autre En pqrticulier, l'invention concerne uln tel circuit de commutation associé à la fonction de référence de blocage dans un système d'échantillonnage de signaux. Dans un système de traitement de signaux tel qu'un téléviseur, il est nécessaire d'échantillonner périodique- ment l'information (comme l'amplitude du signal) contenue dans les signaux traités par le système Avant que la fonction d'échantillonnage ne soit accomplie, il est souvent nécessaire d'établir un niveau de référence auquel 11 informa- ti Oll du signal à échantillonner est référencée, afin de s'assurer que l'on obtiendra un échantillon précis de l'information Cette fonction peut être accomplie par un circuit de blocage qui fonctionne pendant des intervalles de blocage précédant les intervalles d'échantillonnage. Le circuit de blocage est inhibé pendant l'intervalle d'échantillonnage, par exemple au moyen d'un circuit de commutation, pour empêcher une interaction avec le circuit d'échantillonnage et l'information ainsi traitée De ce point de vue, il est souhaitable de s'assurer que les transitoires de commutation, tels que ceux pouvant se développer à la fin de l'intervalle de blocage quand le circuit de blocage est découplé par commutation, sont maintenus à un minimum acceptable Autrement, les transi- toires de commutation peuvent déformer le niveau de référence de blocage et nuire ainsi à la précision de l'échantillon de l'information. La condition de suppression de tels transitoires de commutation est particulièrement évidente dans un système o la grandeur des transitoires est significative par rapport à la grandeur du signal qui est échantillonné (par exemple lorsque de très faibles changements de l'amplitude du signal sont échantillonnés) Cette condition est importante, par exemple, dans un système pour régler automatiquement la polarisation d'un tube-image dans un téléviseur Dans un tel système il est souvent nécessaire d'échantillonner l'amplitude variable d'une petite impulsion d'une amplitude crête à crête de quelques millivolts, dans le but de développer un signal de réglage pouvant régler automatiquement la polarisation du tube- image pour maintenir un niveau correct souhaité de polari- sation. Selon les principes de l'invention, on prévoit un réseau de commutation avec suppression des transitoires de commutation Le circuit révélé est particulièrement utile avec un réseau de blocage associé -à un système d'échantillonnage de petits signaux. Le circuit révélé de commutation comprend deux dispositifs conducteurs de courant actifs ayant des sorties couplées à une capacité Le circuit de commutation est agencé de façon que alors qu'ils sont rendus non conduc- teurs, les dispositifs de sortie présentent des allures mutuellement égales de changement des courants de sortie qui diminuent en réponse aux tensions de polarisation qui présentent des allures mutuellement égales de changement dans un sens rendant les dispositifs de sortie non conduc- teurs. Selon une caractéristique de l'invention, le circuit de commutation est incorporé dans un système de blocage et d'échantillonnage de signaux o un réseau de blocage établit un niveau de référence pour des signaux qui sont échantillonnés pendant un intervalle de référence précédant un intervalle d'échantillonnage Le circuit de commutation applique une tension de référence au réseau de blocage par un trajet de signaux de blocage pendant l'intervalle de référence, et découple le trajet de signaux de blocage à la fin de l'intervalle de blocage, moment auquel les transitoires de commutation sont supprimés, pour empêcher une déformation du niveau de-référence établi par le réseau de blocage. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts,- caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative, qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels la figure 1 montre une partie d'un téléviseur couleur comprenant un système de réglage automatique de la polarisation du tube-image avec un réseau de blocage et d'échantillonnage de signaux et un réseau associé de commutation selon les principes de la présente invention;et la figure 2 illustre des formes d'onde associées au fonctionnement du système de la figure 1. Sur la figure 1, des circuits 10 de traitement de signaux de télévision appliquent dés composantes séparées deluminance (Y) et de chrominance (C) d'un signal composite de télévision en couleur à un réseau 12 de traitement de signaux de luminance-chrominance Le réseau de traitement 12 comprend des circuits de réglage du gain de luminance et de chrominance, des circuits d'ajustement du niveau en courant continu (comprenant par exemple des circuits de blocage du niveau du noir), des démodulateurs couleurs pour développer des signaux de différence de couleurs r-y, g-y, b-y, et des matrices d'amplification pour combiner ces derniers signaux aux signaux traités de luminance pour produire des signaux-à un bas niveau représentatifs de l'image en couleur r, g et b Ces signaux sont amplifiés et autrement traités par des circuits dans des réseaux de traitement de signaux vidéo de sortie 14 a, 14 b et 14 c, respectivement, qui appliquent des signaux amplifiés à un haut niveau d'image couleur R, G et B aux électrodes respectives de réglage d'intensité de cathode 16 a, 16 b et 16 c d'un tube-image couleur 15 Les réseaux 14 a, 14 b et 14 c accomplissent également des fonctions se rapportant à la fonction de réglage automatique de la polarisation du tube-image (AKB) comme on le décrira Le tube-image 15 est du type autocongergent à canons en ligne avec une grille de commande excitée en commun 18 associée à chacun des canons d'électrons comprenant des électrodes de cathode 16 a, 16 b et 16 c. Comme les réseaux de traitement de signaux de sortie 14 a, 14 b et 14 c sont semblables dans ce mode de réalisa- tion, la description qui suit du fonctionnement du réseau de traitement 14 a s'applique également aux réseaux 14 b et 14 c. Le réseau de traitement 14 a comprend un étage d'attaque du tube-image qui comprend un transistor d'entrée configuré en amplificateur monté en émetteur commun qui reçoit le signal vidéo r du réseau de traitement 12 par une résistance d'entrée 21 et un transistor de sortie à haute tension 22 configuré en amplificateur monté en base commune qui, avec le transistor 20, forme un amplifica- teur d'attaque vidéo en cascode Le signal vidéo a un haut niveau R, approprié à l'attaque de la cathode 16 a du tube- image,est développé dans une résistance de charge 24 dans le circuit de sortie de collecteur du transistor 22 Une contre-réaction négative en courant continu pour l'étage d'attaque 20, 22 est réalisée au moyen d'une résistance 25. Une résistance de détection 30 couplée en courant continu en série avec et entre les trajets collecteur - émetteur des transistors 20, 22, sert à développer une tension, à un noeud de détection de relativement basse tension A, représentant le niveau du courant du noir de la cathode du tube-image conduit pendant les intervalles d'effacement du tube-image La résistance 30 fonctionne avec le système AKB du téléviseur, que l'on décrira maintenant. Un générateur 40 de signaux de temporisation contenant des circuits logiques combinatoires et séquentiels-de commande ainsi que des circuits de décalage de niveau répond à des signaux périodiques à la fréquence de synchroni- sation horizontale (H) et à des signaux périodiques à la fréquence de synchronisation verticale (V),tous deux dérivés des circuits déflecteurs du téléviseur, pour produire des signaux de temporisation VB, Vg, VC, Vr et VG qui commandent l'opération de la fonction AKB pendant des intervalles AKB périodiques Chaque intervalle AKB commence peu après la fin de l'intervalle de retour vertical pendant l'intervalle d'effacement vertical, et contient plusieurs intervalles de ligne horizontale, également pendant l'intervalle d'effacement vertical et pendant que l'infor- mation d'image du signal vidéo est absente Ces signaux de temporisation sont illustrés par les formes d'onde de la figure 2. En se référant pour le moment à la figure 2, un signal de temporisation VB, utilisé comme signal d'efface- ment vidéo, comprend une impulsion positive produite peu après la fin de l'intervalle de retour vertical (a) au temps T 1 i comme cela est indiqué par référence à la forme d'onde V Le signal d'effacement VB existe pendant la durée de l'intervalle AKB (b) et il est appliqué à une borne d'entrée de commande d'effacement du réseau 12 de traitement de luminancechrominance pour forcer les sorties r, g et b du réseau 12 à présenter un niveau de référence en courant continu représentatif de l'image noire corres- pondant à l'absence des signaux vidéo Cela peut être accompli en réduisant le gain du signal du réseau de traitement 12 sensiblement à zéro par les circuits de réglage du gain du réseau de traitement 12 en réponse au signal VB, et en modifiant le niveau en courant continu du trajet de traitement de signaux vidéo par les circuits de réglage du niveau en courant continu du réseau de traitement 12 pour produire un niveau de référence repré- sentatif de l'image noire aux sorties de signaux du réseau de traitement 12 Le signal de temporisation VGO utilisé comme impulsion positive d'attaque de grille, contient trois intervalles de ligne horizontale pendant l'inter- valle d'effacement vertical (c) Le signal de temporisa- tion VC est utilisé pour commander le fonctionnement d'un circuit de blocage associé à la fonction d'échantillonnage de signaux du système AKB Le signal de temporisation Vs, utilisé comme signal de commande d'échantillonnage, se produit après le signal V et il sert à temporiser le fonctionnement d'un circuit d'échantillonnage et de maintien qui développe un signal de réglage de polarisation en courant continu pour régler le niveau du courant du noir de la cathode du tube-image Le signal Vs comprend un intervalle d'échantillonnage (d) dont le début est légèrement-retardé par rapport à la fin de l'intervalle de blocage (e) contenu par le signal Vc et dont la fin coincide sensiblement avec la fin de l'intervalle AKB. Une impulsion auxiliaire de tendance négative Vp coïncide avec l'intervalle d'échantillonnage Les retards de tempo- risation de signaux TD indiqués sur la figure 2 sont de l'ordre de 200 nanosecondes. En se référant de nouveau à la figure 1, pendant l'intervalle AKB, l'impulsion positive VG (par exemple de l'ordre de + 10 volts) polarise en direct la grille 18 du tube-image, forçant ainsi le canon d'électrons compre- nant la cathode 16 a et la grille 18 à augmenter en conduc - tion En des temps autres que les intervalles AKB, le signal VG produit la polarisation normale et moins positive pour la grille 18 En réponse à l'impulsion positive de grille VGI une impulsion positive de courant de phase semblable apparaît à la cathode 16 a pendant l'intervalle de l'impulsion de grille L'amplitude de l'impulsion de courant à la sortie de la cathode ainsi développée est proportionnelle au niveau de conduction du courant du noir de la cathode (typiquement quelques microampères). L'impulsion positive induite à la sortie de la cathode apparaît au collecteur du transistor 22 et elle est appliquée à la base ou entrée du transistor 20 par la résistance de contre-réaction 25, forçant la conduction de courant du transistor 20 à augmenter proportionnellement tandis que l'impulsion de cathode est présente Le courant accru conduit par le transistor 20 provoque le développe- ment d'une tension dans la résistance de détection 30. Cette tension a la forme d'un changement de tension de tendance négatif qui apparaît au noeud de détection A et qui est proportionnel, en grandeur, à la grandeur de l'impulsion de sortie de cathode représentative du courant du noir La grandeur du changement de tension au noeud A est déterminée par le produit de la valeur de la résis- tance 30 et de la grandeur du courant s'écoulant à travers la résistance 30 Le changement de tension au noeud A est appliqué par la petite résistance 31, à un noeud B o est développé un changement de tension V 11 correspondant essentiellement au changement de tension au noeud A Le noeud B est couplé à un réseau 50 de traitement de tension de réglage de polarisation. Le réseau 50 accomplit des fonctions de blocage et d'échantillonnage de signaux La fonction de blocage est accomplie pendant un intervalle de blocage pendant l'intervalle AKB au moyen d'un réseau de blocage en contre- -réaction comprenant un condensateur d'entrée de couplage en courant alternatif 51, un amplificateur opérationnel 52 qui fonctionne comme un amplificateur de tension, un amplificateur opérationnel déclenché à transconductance (OTA) 53, un condensateur de filtrage 54, un étage tampon et un commutateur électronique 70 Le tampon 55. comprend un circuit de décalage de niveau avec une forte impédance d'entrée et une relativement faible impédance de sortie, et il présente un gain en courant alternatif qui est à peu près unitaire La fonction d'échantillonnage est accomplie pendant un intervalle d'échantillonnage, suivant l'intervalle de blocage-pendant chaque intervalle AKB, au moyen d'un-réseau comprenant l'amplificateur 52, un amplificateur opérationnel déclenché a transconductance (OTA) 57, et un condensateur de stockage de charge 58 répondant à la moyenne Une tension de correction de la polarisation du tube-image est développée aux bornes du condensateur 58 et elle est appliquée par un amplificateur tampon 59 à faible impédance de sortie et un réseau résistif 60, 62, 64 à l'étage d'attaque du tube- image par une entrée de réglage de polarisation à la base du transistor 20 La tension de correction développée dans le condensa- teur 58 sert à maintenir automatiquement un niveau correct souhaité de conduction du courant du noir du tube-image. La tension de correction de polarisation développée dans le condensateur de stockage 58 est fonction du changement de tension V 1 développé au noeud B pendant l'intervalle de blocage et d'un changement de tension V 2 développé au noeud B pendant l'intervalle subséquent d'échantillonnage, comme on le décrira en plus de détail subséquemment en se référant aux formes d'onde montrées sur la figure 2. Pendant l'intervalle de référence d'établissement de blocage (), le OTA 53 et le commutateur 70 sont rendus conducteurs en réponse au signal de commande de blocage VC A ce moment, le OTA 57 est non conducteur et donc la charge au condensateur de stockage 58 reste non affectée pendant l'intervalle de blocage En conséquence de l'action de contre-réaction pendant l'intervalle de blocage, l'entrée inverse (-) de l'amplificateur de tension 52, à laquelle est couplé le condensateur d'entrée 51, est référencée sur (c'est-à-dire bloquée sur) une tension qui est fonction d'une tension de référence fixe VREF appliquée à l'entrée directe (+) de l'amplificateur 52 L'action de contre-réaction produite pendant l'inter- valle de blocage force les entrées de l'amplificateur 52 à présenter une condition équilibrée avant la fin de l'intervalle de blocage, ainsi la tension à l'entrée inverse de l'amplificateur 52 est forcée à être sensible- ment égale à la tension de référence VREF à l'entrée directe de l'amplificateur 52 Ainsi, la différence de tension à l'entrée de l'amplificateur 52 est sensiblement nulle, et l'amplificateur 52 est mis en fonctionnement linéaire et équilibré Cette condition correspond à la condition de référence pour la fonction d'échantillonnage qui suit A ce moment, la tension V 3 aux bornes du condensateur d'entrée 51 est fonction du niveau du changement de tension V 1 développé au noeud B, et de la tension de référence à l'entrée de l'amplificateur 52 produite par action de blocage de contre-réaction. Pendant l'intervalle d'échantillonnage qui suit o le changement de tension V 2 est développé au noeud B, le OTA 53 et le commutateur 70 sont rendus non conducteurs, et le OTA 57 est rendu conducteur en réponse au signal de commande d'échantillonnage Vs ID La grandeur du changement de tension V 2 indique la grandeur du niveau du courant du noir du tubeimage et on l'échantillonne au moyen de l'amplificateur 52 et du OTA 57 pour développer une tension correspondante aux bornes du condensateur de stockage 58. Dans ce système, la tension V 3 dans le condensateur d'entrée 51 et la tension appliquée à l'entrée inverse de l'amplificateur 52 ne changent pas si les changements de tension V 1 et V 2 sont représentatifs d'un niveau correct du courant du-noir du tube-image Dans un tel cas, la polarisation équilibrée à l'entrée de l'amplifi- cateur 52 telle qu'établie pendant l'intervalle de blocage, reste inchangée pendant l'intervalle d'échan- tillonnage, et la tension de réglage dans le condensa- teur de stockage reste inchangée. Quand le niveau du courant du noir du tube-image est trop élevé ou trop faible, les tensions appliquées au condensateur d'entrée 51 déséquilibrent les entrées de l'amplificateur 52 et forcent le condensateur de stockage 58 à se charger ou à se décharger par le OTA 57 pendant le processus d'échantillonnage, afin de mainte- nir une polarisation correcte du tube-image correspondant au niveau souhaité du courant du noir. Le condensateur 54 stabilise la boucle de contre- réaction de blocage du réseau 50 contre une oscillation, et maintient également une tension résiduelle de l'in- tervalle de blocage précédant Cette dernière caractéris- tique permet d'établir plus rapidement par action de contre-réaction, la condition équilibrée à l'entrée de l'amplificateur 52, en réduisant le temps requis pour modifier la charge au condensateur d'entrée 51 par le commutateur 70. Le commutateur 70, quand il est non conducteur (ouvert) pendant l'intervalle d'échantillonnage, assure que la quantité dont le condensateur 54 peut se décharger pendant l'intervalle d'échantillonnage est très faible Quand il est non conducteur, le commutateur découple également le trajet de contre-réaction pour empêcher une interaction avec la fonction de traitement de signaux d'échantillonnage. La structure et la fonction du commutateur de contre-réaction 70 seront maintenant décrites en plus de détail. Le commutateur 70, qui peut être construit comme un circuit intégré, comprend un transistor de sortie 71 monté en émetteur suiveur et un transistor associé 72 formant source de courant Les transistors 71 et 72 sont semblables, et en particulier ils sont égaux en ce qui concerne le gain de courant et la capacité distribuée à la base ou entrée. Le commutateur 70 comprend également des transis- tors déclenchés 73 et 74 de commande de commutation Ces transistors sont mutuellement semblables (c'est-à-dire égaux) Dans cet exemple, les transistors égaux ou appariés 73 et 74 sont construits sous la forme d'un circuit intégré ayant un substrat commun, des surfaces égales et sensiblement la même géométrie et les mêmes dimensions En particulier, ces transistors présentent un gain en courant et une capacité distribuée à la base ou entrée qui sont sensiblement égaux Les autres éléments du circuit du commutateur 70 sont également formés sur le même circuit intégré Les charges de sortie des transistors 73 et 74 sont respectivement déterminées principalement par des résistances de valeur -égale 75 et 76. Les tensions développées dans ces résistances sont respec- tivement appliquées aux bases ou entrées des transistors de sortie 71 et 72, qui sont également mutuellement appariés à la façon précédemment mentionnée. Une diode d'émetteur 77 protège la jonction émetteur-base du transistor 71 d'une rupture inverse quand la tension à la base du transistor 71 est forte- ment réduite comme on-le-décrira subséquemment Une résis- tance d'émetteur 78 sert à établir le niveau de conduction de courant du transistor 72, et elle développe une chute de tension qui est sensiblement égale à la chute de tension à travers la diode 77 (environ + 0,7 volt) Le transistor 71 sert à charger le condensateur 51 selon ce qui est requis pendant l'intervalle de blocage o le transistor 71 est conducteur, et il est capable d'émettre un courant d'environ milliampères Le transistor 72 est également conducteur pendant l'intervalle de blocage, et il décharge le condensa- teur 51 selon ce qui est requis pendant l'intervalle de blocage Le transistor 72 est conducteur d'un courant d'environ 2 milliampères. Les états conducteurs des transistors 71, 72 mutuellement semblables sont réglés en réponse aux états conducteurs de transistors mutuellement semblables 73, 74. Ces derniers transistors sont mis en et hors de conduction en réponse au signal de commande de blocage Vc appliqué à la base du transistor 80 Le transistor 80 est conducteur d'une version inversée du signal Vc vers une résistance 82, et la tension aux borhes de cette résistance règle les états de conduction des transistors 73, 74 en commun Une résistance 81 de détermination de courant est incorporée dans le circuit d'émetteur du transistor 80. Le processus de blocage commence quand le signal de commande V devient positif, rendant ainsi les transistors , 73 et 74 non conducteurs, et les transistors 71 et 72 sont mis en conduction en réponse à la polarisation de base dérivée des tensions auxborn Eb des résistances 75 et 76, respectivement A la fin de l'intervalle de blocage, la boucle de blocage en contre-réaction est stabilisée de façon qu'une tension de référence soit développée à l'armature négative du condensateur de blocage d'entrée 51 A ce moment, le condensateur 51 n'est ni chargé ni déchargé par les transistors 71, 72 et le courant d'émet- teur du transistor 71 est sensiblement égal au courant de collecteur du transistor 72 es transistors 71 et 72 sont conducteurs de courantssensiblement égaux de base, à ce -moment De même, à ce moment, le transistor 71 présente une tension de base d'environ + 7,4 volts, et le transistor 72 présente une tension de base d'environ + 1,4 volts. A la fin de l'intervalle de blocage, la tension de commande Vc chute brusquement à un niveau moins positif, suffisant pour rendre le transistor 80 conducteur Cela provoque le développement d'une tension positive croissant rapidement dans la-résistance 82, suffisante pour forcer les transistors 73 et 74 à être simultanément fortement conducteurs à un état saturé et à présenter des potentiels de collecteur s'approchant de près du potentiel de la masse. L'état conducteur des transistors 73 et 74 rend les transis- tors 71 et 72, et ainsi le commutateur 70, non conducteurs. Le tampon 55 est de préférence rendu non conducteur en coïncidence avec le moment o les transistors 73 et 74 sont rendus conducteurs. Plus particulièrement, à la fin de l'intervalle de blocage, les transistors appariés 73, 74 sont conducteurs de courantssensiblement égaux de base en réponse à la tension développée dans la résistance 82, et ils développent des courants croissants correspondantssensiblement égaux de collecteur Ces courants égaux de collecteur, en conjonction avec les valeurs égales de résistance 75 et 76, forcent les tensions développées dans les résistances 75 et 76 à diminuer à la même allure En conséquence, les tensions de polarisation de base des transistors appariées 71 et 72 diminuent à la même allure Les transistors 71 et 72 sont coupés quand lés tensions respectives de polarisation de base diminuent d'environ 1 volt à partir des tensions préexistante de polarisationde base (+ 7,4 volts et + 1,4 volts, respectivement) Les- capacités semblables de diffusion d'entrée de base des transistors 71, 72 aident à assurer que les tensions de polarisation de base diminueront, à la même allure, Les courants égaux' de collecteur conduits par les transistors 73, 74 et les allures égales de changement de tension dans les résistances 75, 76 à la fin de l'intervalle de blocage résultent de la caractéristique de gain de courant apparié des transistors 73, 74 et des valeurs égales choisies pour les résistances 75 et 76 Les allures égales de changement des courants de collecteur des transis- tors 73, 74 peuvent être attribuées aux capacités appariées de diffusion d'entrée de base des transistors 73, 74 Ainsi, avec l'agencement révélé de commutation, les transistors 71 et 72 sont rendus sensiblement simultanément non conducteurs, donc la conduction de courantstransitoiresdu transistor 71 à la fin de l'intervalle de blocage est annulée -par la conduction de courantstransitoiresdu transistor 72 à ce moment. Si le transistor 71 pouvait passer à l'ouverture avant le transistor 72, un courant transitoire négatif impor- tant paraîtrait au collecteur du transistor 72 et au condensateur 51 Si le transistor 72 pouvait passer à l'ouverture avant le transistor 71, une tension transitoire positive importante et un courant transitoire positif correspondant apparai- traient au collecteur du transistor 72 De tels courants transitoires peuvent présenter une grandeur d'environ 5 milliampères et une durée pouvant atteindre une microseconde Des transitoires de cette nature peuvent déformer la tension de référence de blocage requise pour un échantillonnage précis de l'information pendant l'intervalle d'échantillonnage suivant, et peuvent gêner le fonctionnement de la fonction de réglage de polarisation A K B _, en particulier parce que es changements de l'amplitude du signal qui est échantillonné sont très faibles (de l'ordre de quelques millivolts>. On décrira ci-après, en plus de détail, l'opération de blocage et d'échantillonnage du réseau, en se référa-nt aix forme d'onde de la figure 2. Le signal auxiliaire V est appliqué au noeud de -15 circuit B de la figure lpar une diode 35 et un réseau d'impédancesde translation de tension comprenant des résistances 32 et 34, ayant par exemple des valeurs de 20 kilohms et 270 kilohms, respectivement Le signal Vp présente un niveau positif en courant continu d'envi- ron + 8,0 volts en tout moment sauf pendant l'intervalle d'échantillonnage AKB, pour maintenir la diode 35 conduc- trice de façon qu'une tension continue normale de polari- sation soit développée au noeud B Quand la composante positive en courant continu du signal V est présente, la jonction des résistances 32 et 34 est bloquée à une tension égale à la composante positive en courant continu du signal Vp, moins la chute de tension dans la diode 35. Le signal V manifeste une composante impulsionnelle de tendance négative,d'amplitude fixe moins positive pendant l'intervalle d'échantillonnage AKB La diode 35 est rendue non conductrice en réponse à l'impulsion négative Vp, et ainsi la jonction des résistances-32 et 34 est débloquée. La résistance 31 provoque une atténuation non significative du changement de tension développe au noeud A par rapport au changement de tension(V 1) développé au noeud B car la valeur de la résistance 31 (de l'ordre de 200 ohms) est faible par rapport aux valeurs des résistances 32 et 34. Avant l'intervalle de blocage mais pendant l'intervalle AKB, la tension nominale préexistante en courant continu (V c) apparaissant au noeud B charge la borne positive du condensateur 51 Pendant l'intervalle de blocage oỉ l'im- pulsion d'attaque de grille VG est développée, la tension au noeud A diminue en réponse à l'impulsion VG d'une quantité représentative du niveau du courant du noir Cela force la tension au noeud B à diminuer à un niveau sensiblement égal à V 1 De même pendant l'intervalle de blocage, le signal de temporisation V Cforce le commutateur de blocage à se fermer (c'est-à-dire à être conducteur) et ainsi l'entrée inverse (-) de l'amplificateur 52 reçoit une tension de référence (VR) par action de blocage de contre-réaction pour produire la condition équilibrée de polarisation d'entrée précédemment décrite Pendant l'intervalle de blocage, la tension V 3 dans le condensateur 51 est fonction de la tension de référence de blocage (VR) à l'armature négative du con- densateur 51,et-d'une tension à l'armature positive du con- densateur 51 correspondant à la différence entre le niveau nominal préexistant en courant continu (VCC) au noeud B et le changement de tension V 1 développé au noeud B pendant l'intervalle de blocage Ainsi, la tension V 3 at 9 borne du condensateur 51 pendant l'intervalle de référence de blocage est fonction du niveau de changement de tension représen- tative du courant du noir Vy, qui peut varier La tension V 3 peut être exprimée par (V O V 1) VR. Pendant l'intervalle d'échantillonnage immédiatement suivant, l'impulsion positive d'attaque de grille VG est absente, forçant la tension au noeud B à augmenter positi- vement jusqu'au niveau nominal préexistant en courant continu VCC ayant paru avant l'intervalle de blocage Simultanément, l'impulsion négative Vp apparaît, polarisant la diode 35 en inverse et perturbant (c'est-à-dire changeant momentané- ment) l'action normale de translation et de couplage de tension des résistances 32, 34 de façon que la tension au noeud B est réduite d'une quantité V 2 comme cela est indiqué sur la figure 2 En même temps, le commutateur de blocage et le OTA 53 sont rendus non conducteurset le OTA 57 est conducteur en réponse au signal Vs. Ainsi, pendant l'intervalle d'échantillonnagela tension d'entrée appliquée à l'entrée inverse (-) de l'amplificateur 52 est égale à la différence entre la tension au noeud B et la tension V 3 auxbornes du condensateur d'entrée 51 La -tension d'entrée appliquée au condensateur 52 est fonction de la grandeur du changement de tension V 1, qui peut varier avec les changements du niveau du courant du noir du tube- ? 5 image. La tension au condensateur de stockage de sortie 58 reste inchangée pendant l'intervalle d'échantillonnage oti la grandeur du changement de tension V 1 développé pendant l'intervalle de blocage est égale à la grandeur du chan- gement de tension V 2 développé pendant l'intervalle d'échan- tillonnage, ce qui indique un niveau correct du courant du tubeimage Cela résulte du fait que, pendant l'inter- valle d'échantillonnagele changement de tension V 1 au noeud B augmente dans une direction positive (à partir du niveau de référence d'établissement de blocage) quand l'impulsion d'attaque de grille est supprimée, et le chan- gement de tension V 2 provoque une perturbation de tension de tendance négative simultanée au noeud B Quand la pola- risation du tube-image est correcte, le changement positif de tension V 1 et le changement négatif de tension V 2 présentent des grandeurs égales et ces changements de tension s'annulent mutuellement pendant l'intervalle d'échantillonnage, laissant la tension au noeud B inchangée. Quand la grandeur du changement de tension V 1 est plus faible que la grandeur du changement de tension V 2, l'ampli- ficateur 57 charge proportionnellement le condensateur de stockage 58 dans une direction pour augmenter la conduction du courant du noir de la cathode Inversement, l'amplifica- teur 57 décharge proportionnellement le condensateur de stockage 58 pour provoquer une conduction diminuée du courant du noir de la cathode quand la grandeur du changement de tension V 1 est plus importante que la grandeur du change- ment de tension V 20 Comme cela est plus particulièrement montfé par les formes d'onde de la figure 2, l'amplitude "A" du changement de tension V 1 est supposée être d-environ 3 millivolts quand le niveau du courant du noir de la cathode est correct, et elle varie sur une plage de quelquesmillivolts (+A) tandis que le niveau du courant du noir de la cathode augmente ou diminue par rapport au niveau correct alors que les caracté- ristiques du tube-image changent, Ainsi, la tension de réf é- rence d'établissement de l'intervalle de blocage aus bornes du condensateur V 3 varie avec les changements de la grandeur de la tension V 1 tandis que le niveau du courant du noir de la cathode change Le changement de tension V 2 au noeud B présente une amplitude "A" d'environ trois millivolts, qui correspond à l'amplitude "A" associée au changement de tension -V 1, quand le niveau du courant du noir et correct. Comme cela est indiqué par la forme d'onde VCOR de la figure 2, correspondant à une condition de polarisationcorrecte du tube-image, la tension à l'entrée inverse de l'amplifica- teur 52 reste inchangé pendant l'intervalle d'échantillon- nage ou les tensions V 1 et V 2 sont toutes deux d'amplitudes "A" Cependant, comme l'indique la forme d'onde VH, la tension à l'entrée de l'amplificateur 52 augmente d'une quantité A quand le changement de tension V 1 présente l'amplitude "A +t ", correspondant à un niveau du courant du noir élevé Dans ce cas, l'amplificateur 57 décharge le condensateur de stockage de sortie 58, donc la tension de réglage de polarisation appliquée à la base du transistor 20 force la tension au 18, collecteur du transistor 22 à augmenter, ainsi le courant du noir de la cathode diminue vers le niveau correct Inversement, et comme cela est indiqué par la forme d'onde VL, la tension à l'entrée de l'amplificateur 52 diminue d'une quantité A pendant l'intervalle d'échantillonnage oi le changement de tension V 1 présente l'amplitude "A -A ", correspondant à un faible niveau du courant du noir Dans ce cas, l'amplificateur 57 charge le condensateur de stockage de sortie 58, forçant la tension au collecteur du transistor 22 à diminuer et ainsi le courant du noir de la cathode augmente vers le niveau correct 7 Dans chaque cas, plusieurs intervalles d'échantillonnage peuvent être requis pour obtenir le niveau correct du courant du noir. La technique décrite d'échantillonnage à impulsions combinéesest décrite en plus de détail dans la demande de brevet U S no 434 314 de R P Parker intitulé "Signal Processing Network For An Automat Jic Kinescope Bias Control System", déposée le 14 Octobre 1982 Cette demande en cours révèle également une information supplémentaire concernant l'agencement comprenant le signal de commande auxiliaire rp, ainsi f'un agencement approprié pour le générateur 40 de signaux de temporisation. R E V E N D I C A T I O N S 1 Dispositif d'échantillonnage de signaux fonctionnant pendant un intervalle de référence et un intervalle subsé- quent d'échantillonnage, caractérisé par une source ( 30) de signaux d'entrée contenant une imformation à échantillonner; un moyen d'échantillonnage ( 52, 57) fonctionnant pendant ledit intervalle d'échantillonnage, et répondant auxdits signaux d'entrée pour produire un signal de sortie représentatif de ladite information; et un moyen pour référencer ( 73, 55, 70), comprenant une capacité , couplé audit moyen d'échantillonnage et fonctionnant pendant ledit intervalle de référence pour développer une polarisation de référence à ladite capacité pour établir une condition de polarisation de référence d'échantillonnage pour ledit moyen d'échantillon- nage, ledit moyen pour référencer comprenant un premier moyen conducteur de courant ( 71) relié à la capacité pour produire des courants dans un sens pour charger ladite capacité; un second moyen conducteur de courant ( 72) couplé à ladite capacité pour produire des courant dans un sens pour décharger ladite capacité; et un moyen de commande ( 73, 74) pour rendre lesdits premier et second moyensconduc- teursde courant non conducteurs sensiblement simulta- nément a la fin dudit intervalle de référence, pour supprimer les transitoires de commutation à la fin dudit intervalle de référence. 2 Dispositif selon la revendication 1 agencé dans un système de traitement de signaux vidéo comprenant un dispositif de visualisation de l'image, ledit dispositif controlant automatiquement le niveau du courant de l'image noireconduit par ledit dispositif de visualisation de l'image caractérisé en ce que: la source de signaux d'entrée comprend un moyen ( 30) pour dériver un signal représentatif de la grandeur dudit courant du noir; et ledit moyen d'échantillonnage ( 52, 57) répond audit signal dérivé pour appliquer audit dispositif de visuali- sation de l'image, un signal de commande pour maintenir un niveau souhaité du courant du noir. 3 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que les premier ( 71) et second ( 72) moyens conducteursde courant sont conducteurs de courants d'une grandeur sensiblement êaale à la fin de l'intervalle de référence 4 Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que les transitoires de commutation présentent autrement une grandeur qui est significative par rapport à la grandeur du signal représentatif dérivé échantillonné. Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que le moyen d'échantillonnage comprend un amplificateur d'entrée ( 52); et la polarisation de référence est appliquée à une entrée de signaux (-) dudit amplificateur pour établir ladite condition de polarisation de référence. 6 Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que la capacité comprend un condensateur de couplage d'entrée en courant alternatif ( 51) ayant une première borne (+) couplée audit moyen dérivant les signaux et une seconde borne (-) couplée à l'entrée de signaux dudit amplificateur; et la Polarisation de référence est développée à la seconde borne dudit condensateur. 7 Dispositif selon la revendication 6 caractérisé en ce que l'amplificateur ( 52) et le moyen pour référencer ( 73, 55, 70) comprenant le condensateur précité sont agencés comme un blocage en contre-réaction pendant l'intervalle de référence. 21- 8 Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que: le système applique sélectivement du courant à un circuit d'utilisation et le moyen de commande comprend des premier ( 73) et second ( 74) dispositifs acti Ss de commande conducteurs de courant, chacun ayant une entrée et une sortie; des première ( 75) et seconde ( 76) impédances respectivement couplées auxsorties des premier et second dispositifsde commande et représentant les impédances primaires de charge de sortie desdits dispositifs de commande, lesditesimpédances développant des tensions respectives de polarisation selon les courants à-la sortie des dispositifs de commande; lesdits premier et second moyensconducteursde courant comprenant: des premier ( 71) et second ( 72) dispositifs de sortie conducteurs de courant, actifs, chacun ayant une entrée et des sorties couplées en commun audit circuit d'utilisation, lesdits premier et second dispositifs de sortie présentant des états de conduction en réponse auxtensionsrespectivesde polarisation; et ledit moyen de commande comprend de plus un moyen ( 80) pour forcer les dispositifs de commande à présenter un premier état de conduction pour rendre les dispositifs de sortie conducteurs et pour forcer les- dits dispositifs de commande à présenter un second état conducteur pour rendre lesdits dispositifs de sortie non conducteurs oh les premier ( 73) et second ( 74) dispositifs de commande sont mutuellement appariés pour présenter des caractéristiques de fonctionnement sensiblement analogues les premier ( 71)et second ( 72) dispositifs de sortie sont mutuellement appariés pour présenter des caractéristiques sensiblement semblables de fonctionnement; et les première ( 75) et seconde ( 76) impédances ont une valeur sensiblement égale de façon que les tensions respectives de polarisation présentent des allures sensi- blement égales de changement en réponse auxcourantsréels à la sortie des dispositifs de commande pendant les tran- sitions d'un état de conduction à un autre pour rendre lesdits dispositifs de sortie sensiblement simultanément non conducteurs. 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que: le circuit d'utilisation comprend la capacité ( 51); le premier ( 71) dispositif de sortie est conducteur d'un courant dans un sens pour charger ladite capacité; le second ( 72) dispositif de sortie est conducteur. d'un courant dans un sens pour décharger ladite capacité; lesdits dispositifs de sortie sont rendus non conducteurs en réponse aux dispositifs de commande qui sont rendus conducteurs; et lesdits dispositifs de sortie sont conducteurs de courants d'une grandeur sensiblement égale im Enndiatement avant d'être rendus non conducteurs. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'échantillonnage comprend une source de tension de référence (VREF); un amplificateur d'échantillonnage ( 52) ayant une entrée et une sortie, pour traiter l'information du signal; le moyen pour référencer comprenant: un réseau de blocage couplé audit amplificateur d'échantillonnage pour établir une condition de référence d'échantillonnace par les signaux traités par ledit amplificateur d'échantillonnage; et un moyen de commutation ( 70) fonctionnant pendant ledit intervalle de référence pour coupler ladite tension de référence à ladite capacité par un trajet de signaux de blo- cage pour établir une condition de polarisation de référence pour ladite capacité et pour découpler ledit trajet de signaux de'blocage pendant ledit intervalle d'échan- tillonnage; ledit moyen de commutation étant agencé pour supprimer les transitoires de commutation à -la fin dudit intervalle de référence. u