Brevet FR2529956A1 — publié le 19840113

L'invention concerne un système d'éjection pour un moteur à turbine à gaz à flux mélangé et, plus particulière- ment, un noyau d'éjection perfectionné ainsi qu'un ensemble mélangeur perfectionné pour effectuer le mélange interne de l'air de dérivation de la soufflante et des gaz d'éjection du générateur de gaz. Il est bien connu dans la technologie des moteurs à turbine à gaz, que l'on peut obtenir des améliorations des performances des moteurs à turbosoufflante à flux dilué en mélangeant efficacement l'air de dilution de la soufflante avec les gaz d'éjection du générateur de gaz et en évacuant le flux combiné par une seule tuyère d'éjection Un système d'éjection qui mélange l'air de dilution de la soufflante et les gaz d'éjection comporte "un mélangeur tuyauté" placé en aval du générateur de gaz Le mélangeur tuyauté oblige les gaz d'éjection relativement chauds à se mélanger avec l'air de dilution relativement froid de la soufflante pour réali- ser des performances thermodynamiques améliorées et ainsi, améliorer la consommation spécifique de carburant. Les performances thermodynamiques améliorées du moteur à turbine à gaz ont lieu lorsque le flux combiné de l'air de la soufflante et des gaz d'éjection du générateur de gaz a une température relativement uniforme, sub;stantiel- lement inférieure aux températures de pointe non mélangées dans le plan de sortie de la tuyère d'éjection On a évalué 2 - les différents paramètres géométriques du système d'éjection pour augmenter l'efficacité du mélange en vue d'obtenir des distributions de température plus uniformes Certains de ces paramètres évalués comportent, par exemple, le nombre de lobes du mélangeur, la hauteur du mélangeur, la longueur du mélangeur, les sections droites du mélangeur, les formes des vues en bout du mélangeur, et les échancrures du mélangeur. Des paramètres géométriques d'évaluation supplémentaires comportent le diamètre du canal d'éjection, sa forme et la longueur sur laquelle s'effectue le mélange. Cependant on a déterminé que, bien que l'efficaci- té du mélange puisse être augmentée par des variations ap- propriées de ces paramètres géométriques, les pertes de pression parasites associées au système d'éjection augmen- tent elles aussi Par exemple, dans un moteur à taux de di- lution élevé, la pression dynamique d'éjection est générale- ment une large partie de la pression d'éjection totale, et par conséquent, le moteur est soumis à de relativement gran- des pertes de pression parasites En conséquence, les systè- mes d'éjection de l'art antérieur représentent classiquement un compromis entre l'efficacité du mélange et les pertes de pression parasites En conséquence, la présente invention a pour buts: de réaliser un système d'éjection perfectionné pour un moteur à turbine à gaz à flux mélangé; de réaliser un système d'éjection amélioré qui fournisse un mélange interne accru des gaz d'éjection des générateurs de gaz et de l'air de dilution de la soufflante pour obtenir une distribution de température plus uniforme dans le plan de sortie de la tuyère d'éjection; de réaliser un système d'éjection perfectionné ayant une efficacité accrue du mélangeur tout en n'ayant pas augmenté de façon significative les pertes de pression qui lui sont imputables. Selon un mode de réalisation de la présente inven- -3- tion, on réalise un système d'éjection perfectionné compor- tant un mélangeur tuyauté et un noyau d'éjection perfection- né Le noyau d'éjection perfectionné comporte des moyens de coopération avec le mélangeur tuyauté pour accroître l'effi- cacité de mélange du système d'éjection sans augmenter de manière substantielle les pertes de pression qui lui sont imputables Dans un mode de réalisation recommandé de l'in- vention, les moyens comportent une série de déformations al- longées réparties circulairement, telles que des ondulations positives et négatives, qui s'étendent radialement par rap- port à une surface de référence du noyau d'éjection et qui sont alignées dans une direction axiale pratiquement -paral- lèle à un axe longitudinal du noyau d'éjection. La description qui va suivre se réfère aux figures annexées qui représentent: Figure 1, une vue en coupe d'un moteur à, turbine à gaz à flux mélangé et taux de dilution élevé classique, in- corporant un système d'éjection selon un mode de réalisation de la présente invention; Figure 2, une vue isométrique, partielle-ment en coupe, du système d'éjection de la figure 1 comportant un mélangeur tuyauté et un noyau d'éjection perfectionné. Figure 3, une vue en coupe plus détaillée du mé- langeur tuyauté et du noyau d'éjection de la figure 2; Figure 4, une vue en bout du mélangeur et du noyau d'éjection de la figure 3 prise selon la ligne 4-4 Figure 5, une vue en bout élargie d'une partie du mélangeur et du noyau d'éjection de la figure 4, représen- tant les aires de section droite du flux. En liaison avec la figure 1, on a représenté un moteur à turbine à gaz à turbosoufflante, flux mélangé et taux de -dilution élevé 10 comportant un système d'éjection 12 selon un mode de réalisation de la présente invention Le moteur à turbosoufflante 10 comporte une soufflante 14 en- traînée par un générateur de gaz 16 placé en amont de la soufflante 14 et coaxialement autour d'un axe longitudinal 18 du moteur Le générateur de gaz 16 comporte un compres- seur, une chambre de combustion et une turbine (non repré- sentés) et permet d'évacuer des gaz d'éjection de combustion relativement chauds 20. On place circulairement autour du générateur de gaz 116 un capot 22 Selon un mode de réalisation de la pré- sente invention, décrit ci-dessous, on fixe de manière ap- propriée au générateur de gaz 16 un noyau d'éjection caréné aérodynamiquement 24 qui s'étend en amont à partir d'une ex- trémité arrière annulaire 26 du capot 22 Le noyau d'éjec- tion 24 est espacé radialement vers l'intérieur à partir d'une surface interne du capot 22 pour délimiter une tuyère annulaire de générateur de gaz 30 pour évacuer les gaz d'éjection 20 du générateur de gaz 16. On place circulairement autour de la soufflante 14 et du générateur de gaz 16 une nacelle 32 qui est espacée radialement vers l'extérieur à partir du capot 22 pour déli- miter un conduit annulaire de dérivation 34 pour canaliser l'air de dilution relativement froid 36 de la soufflante en amont de la soufflante 14 La nacelle 32 coopère avec l'ex- trémité arrière 26 du capot 22 pour délimiter une tuyère d'éjection annulaire de soufflante 38 pour évacuer l'air de dilution de la soufflante 36, ou simplement air de soufflan- te 36, à partir du conduit de dérivation 34 La nacelle 32 s'étend en amont de l'extrémité arrière 26 du capot 22 pour définir aussi une tuyère d'éjection unique 40 pour évacuer à la fois l'air de soufflante 36 à partir de la tuyère de soufflante 38 et les gaz d'éjection 20 provenant de la tuyè- re de générateur 30 en un flux unique mélangé. On place à l'intérieur de la tuyère d'éjection 4 &, fixé de manière appropriée à l'extrémité arrière 26 du capot 22, un "mélangeur tuyauté" 42, qui est espacé radialement vers l'extérieur à partir du noyau d'éjection 24 Le mélan- geur 42 permet de mélanger l'air de soufflante 36 provenant -5- de la tuyère de soufflante 38 et les gaz d'éjection 20 pro- venant de la tuyère de générateur 30, avant d'évacuer le flux combiné par la tuyère d'éjection 40 La combinaison du mélangeur 42, du noyau d'éjection 24, de la tuyère de souf- flante 38, de la tuyère de générateur 30, et de la tuyère d'éjection 40 constitue le système d'éjection 12 du moteur 10. Des exemples classiques de mélangeurs tuyautés sont décrits dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique 4 240 252 et 3 861 140. Un exemple d'un moteur à turbine à gaz à flux mé- langé comportant un mélangeur tuyauté est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 147 029. Selon un mode de réalisation de la présente inven- tion, un système d'éjection amélioré 12 comportant un mélan- geur 42 et un noyau d'éjection perfectionné 24 est représen- té plus en détail figure 2 Le noyau d'éjection perfectionné 24 comporte des moyens 44 de coopération avec le mélangeur tuyauté 42 pour augmenter l'efficacité du mélange du-système sans en accroître substantiellement les pertes de pression. Dans un mode de réalisation, le moyen 44 comporte une série de déformations réparties circulairement 44, pla- cées dans une partie intermédiaire 46 d'une surface radiale- ment extérieure 48 du noyau d'éjection 24 Plus particuliè- rement, en liaison avec les figures 2 et 3, le noyau 24 est ondulé ou mis en forme avec des plis espacés et comporte une série de dépressions réparties circulairement ou ondulations négatives 50 qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport à une surface de référence nominale 52 de la partie intermédiaire 46 La surface de référence 52 représente la surface extérieure d'un noyau classique de l'art antérieur ne comportant pas les déformations 44 Chacune des ondula- tions négatives 50 s'étend -aussi pratiquement axialement dans la partie intermédiaire 46 et est pratiquement parallè- le à un axe longitudinal 54 du noyau 24 Lorsque le noyau 24 se trouve dans le moteur 10, son axe longitudinal 54 est aligné avec l'axe longitudinal 18 du moteur 10 comme repré- senté figure 1. -Le noyau 24 comporte aussi une série d'ondulations positives 56 qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport à la surface nominale 52 Chacune de ces ondulations positives 56 s'étend aussi pratiquement axialement dans la partie intermédiaire 46 et est placée parallèlement à et en- tre des ondulations négatives adjacentes 50. En liaison avec les figures 3 et 4, on a représen- té plus en détail le mélangeur tuyauté 42 et le noyau 24 Le mélangeur tuyauté 42 comporte, répartis circulairement et en alternance, une série de lobes radialement intérieurs 58 et de lobes radialement extérieurs 60 Les lobes intérieurs 58 s'étendent à partir de l'extrémité arrière 26 du capot 22 et sont inclinés axialement vers l'arrière par rapport à la di- rection du flux vers un diamètre réduit dans un plan de dé- charge 62 du mélangeur indiqué par la ligne 4-4 Les lobes intérieurs 58 ont généralement une forme en U et coopèrent avec les parois espacées, pratiquement parallèles 64 pour former des couloirs froids ou canaux 66 Ces canaux froids 66 communiquent avec la tuyère de soufflante 38. Les lobes extérieurs 66 s'étendent aussi à partir de l'extrémité arrière 26 du capot 22 et sont inclinés vers l'arrière vers un diamètre plus large par rapport au diamè- tre réduit des lobes intérieurs 48 Les lobes intérieurs 60 ont aussi une forme générale en U et coopèrent avec les parois 64 de la même façon pour former des couloirs chauds ou canaux 68 Ces canaux chauds 68 communiquent avec la tuyère de générateur 30. En liaison avec la figure 3, la surface radiale- ment extérieure 48 du noyau 24 comporte aussi une partie avant 70 et une partie arrière 72 entre lesquelles est pla- cée la partie intermédiaire 46 Toutes ces-parties sont pla- cées coaxialement autour de l'axe longitudinal 54 du noyau -7- 24 La partie arrière 72 est inclinée radialement vers l'in- térieur dans une direction arrière à partir de la partie in- termédiaire 46 La partie avant 70 est inclinée radialement vers l'intérieur dans une direction avant et est fixée de manière appropriée au générateur de gaz 16 pour supporter le noyau 24. On a représenté plus particulièrement dans les figures 3, 4 et 5, le noyau 24 comportant la surface nomi- nale 52, qui est utilisé pour décrire l'orientation des ondulations négatives 50 et des ondulations positives 56 du noyau 24 Les ondulations négatives 50 ont une section droi- te, de manière générale courbe, concave et s'étendent radia- lement vers l'intérieur à partir de la surface nominale 52. Chaque ondulation négative 50,est de préférence alignée pra- tiquement axialement, parallèlement à et face à un lobe ex térieur 60 du mélangeur 42. Les ondulations positives 56 ont une section droi- te de manière générale courbe, convexe et s'étendent radia- lement vers l'extérieur à partir de la surface nominale 52. Chaque ondulation positive 56-est de préférence alignée pra- tiquement axialement, parallèlement à et face à un lobe intérieur 58. En liaison avec les figures 3 et 5, on définit une aire d'écoulement de canal chaud 74 dans le plan de décharge 62 du mélangeur' et cette aire représente une aire d'écoule- ment unitaire à travers laquelle les gaz d'éjection chauds s'écoulent après avoir quitté la tuyère de générateur 30. On définit le plan de décharge du-mélangeur 62 comme étant le plan s'étendant dans la partie intermédiaire-46 du noyau 24, ce plan 62 étant pratiquement aligné avec une extrémité arrière du mélangeur tuyauté 42. Il est bien connu de l'homme de l'art que la sur- face d'écoulement de canal chaud 74 d'un système d'éjection à flux mélangé classique a une valeur fixe, prédéterminée basée sur des paramètres choisis du cycle thermodynamique-du -8- moteur Les paramètres géométriques du système d'éjection comme décrits ci-dessus, sont ensuite choisis pour obtenir une combinaison de compromis entre l'efficacité du mélangeur et les pertes de pression dues au mélangeur tout en mainte- nant la surface d'écoulement de canal chaux 74 à sa valeur prédéterminée. Dans le cas d'un noyau de l'art antérieur, la sur- face d'écoulement chaude 74 est définie classiquement comme étant l'aire d'écoulement de section droite limitée par une surface intérieure du mélangeur 42 et la surface extérieure du noyau 24, telle que représentée par la surface nominale 52, divisée par le nombre de lobes intérieurs 58 ou de lobes extérieurs 60 De manière classique, il y a le même nombre de lobes intérieurs 58 et de lobes extérieurs 60, de préfé- rence 18 de chaque, quoiqu'on puisse utiliser d'autres pos- sibilités. Selon le mode de réalisation recommandé de la pré- sente invention, comme décrit ci-dessus, on a restructuré de manière prédéterminée le noyau 24 et le mélangeur 42 par rapport à ceux de l'art antérieur pour accroître l'efficaci- té du mélange par rapport au système d'éjection à flux mé- langé classique sans en augmenter de manière substantielle les pertes de pressions Cependant, -quoique le noyau 24 ait été restructuré, on recommande que l'aire d'écoulement chaud 74 conserve la même valeur que celle d'un système d'éjection de l'art antérieur. En conséquence, lorsqu'on réalise le noyau perfe- ctionné 24, l'aire d'écoulement chaud 74 peut être définie en variante comme l'aire d'écoulement limitée par les surfa- ces internes d'une moitié de lobe intérieur adjacent 58, d'un lobe intérieur 60, des parois 64 et des surfaces radia- lement extérieures de l'ondulation négative 50 et d'une moi- tié d'ondulation positive adjacente 56 du noyau 24. Dans ce cas, et comme décrit plus particulièrement figure 5, chaque ondulation positive 56 du noyau 24 a une _ 9- aire de section droite d'ondulation positive, ou aire posi- tive, 76 définie comme étant l'aire limitée par la surface extérieure convexe de l'ondulation positive 56 et la surface nominale 52 De la même manière, chaque ondulation négative 50 a une aire de section droite d'ondulation négative 78, ou aire négative, définie comme étant l'aire limitée par la surface extérieure concave de l'ondulation négative 50 et la surface nominale 52 De préférence l'aire positive 76 est choisie pour être égale à l'aire négative 78 de sorte que l'aire d'écoulement supplémentaire due aux ondulations néga- tives 50 est compensée par la perte d'aire d'écoulement due aux ondulations positives 56 Dans ce cas, l'aire d'écoule- ment chaude 74 conserve la même valeur prédéterminée basée sur les paramètres du cycle thermodynamique décrit ci-des- sus, même lorsque le noyau 24 comporte les ondulations posi- tives 56 et négatives 50 En liaison avec les figures 3 et 4, la différence entre le rayon du noyau 24, par rapport à l'axe longitudinal 54, à l'endroit des ondulations positives 56, -ou rayon posi- tif R 1, et le rayon du noyau 24 à l'endroit des ondula- tions négatives 50 ou rayon négatif R 2, est égale à une profondeur d qui a une valeur maximum D dans le plan de dé- charge du mélangeur 62 Pour diminuer les pertes de pression parasites imputables au noyau 24, les ondulations négatives 50 et positives 56 de la partie intermédiaire 46 sont racco- rdées aérodynamiquement avec la partie avant 70 et la partie arrière 72 du noyau 24. Plus particulièrement, la profondeur d varie de la valeur maximum D dans le plan de décharge du mélangeur 62 à une valeur pratiquement nulle à l'endroit des jonctions de la partie intermédiaire 46 et de la partie arrière 72 ou de la partie avant 70 du noyau 24 Les ondulations positives 56 et négatives 50 sont donc raccordées aé-rodynamiquement vers l'avant dans une région de raccordement avant 80, et vers l'arrière dans une région de raccordement arrière 82 du - noyau 24. On remarquera que l'utilisation du noyau perfec- tionné 24 comportant les ondulations négatives 50 et positi- ves 56, la surface -d'écoulement de canal chaud 74, et le raccordement aérodynamique des ondulations négatives 50 et positives 56 dans la surface extérieure 48 a pour résultat un système d'éjection perfectionné 12 qui permet d'augmenter de manière significative l'efficacité du mélange sans pour- tant augmenter substantiellement les pertes parasites par rapport à celles de l'art antérieur Ceci a pour résultat une consommation spécifique du carburant améliorée du moteur 10. Dans une autre réalisation du système d'éjection 12, l'aire d'écoulement chaude 74, comme représentée figure 5, peut demeurer fixe, même si l'aire positive 76 et l'aire négative 78 ne sont pas égales On peut effectuer ceci, par exemple, en rapprochant ou en éloignant, *de façon prédéter- minée et appropriée, les parois 64 du mélangeur 42 pour com- penser toute variation nette de l'aire d'écoulement chaude due aux inégalités entre ondulations positives 56 et négati- ves 50. Bien que ce qui a été décrit ici puisse être con- sidéré comme des modes de réalisations recommandés de l'in- vention, d'autres modifications peuvent être effectuées par l'homme de l'art à partir de cette description. Par exemple, le noyau 24 peut comporter soit les ondulations négatives 50 soit les ondulations positives 56 uniquement, avec la profondeur d de la figure 3 indiquant la longueur radiale de l'ondulation négative 50 ou de l'ondula- tion positive 56 à partir de la surface nominale 52 Bien que les ondulations positives 56 et les négatives 50 aient été décrites comme ayant un profil courbe, elles peuvent avoir d'autres profils, par exemple un profil en V. En outre, différents types de mélangeurs 42 peu- vent être utilisés pour coopérer avec le noyau 24 Dans un il mode de réalisation, le mélangeur 42 peut comporter des parois 64, telles que représentées à la figure 3, ayant des échancrures regardant vers l'arrière (non représentées). 12 - REVENDICATIONS 1 Noyau d'éjection caractérisé en ce qu'il com- porte un élément annulaire ayant une surface radialement ex- térieure ( 48) comportant des parties avant ( 70) intermédiai- re ( 46) et arrière ( 72) placées coaxialement autour d'un axe longitudinal de l'élément ( 54), la partie arrière ( 72) de la surface ( 48) extérieure étant inclinée radialement vers l'intérieur vers l'arrière à partir de la partie intermé- diaire ( 46), la partie intermédiaire ( 46) comportant une sé- rie d'ondulations négatives ( 50) réparties circulairement, chacune de ces ondulations négatives ( 50) s'étendant radia- lement vers l'intérieur à partir d'une surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46) et s'étendant pratique- ment axialement dans la partie intermédiaire ( 46). 2 Dans un moteur à turbine à gaz comportant: une turbosoufflante ( 14); un générateur de gaz ( 16) placé en amont de la soufflante ( 14) et coaxialement avec elle autour d'un axe longitudinal ( 18) du moteur; un capot ( 22) placé circulairement autour du gé- nérateur de gaz ( 16); un noyau d'éjection ( 24) s'étendant à partir d'une extrémité arrière ( 26) du générateur de gaz ( 16) et espacé radialement vers l'intérieur d'une surface arrière ( 28) du capot ( 22) pour définir une tuyère de générateur pour évacuer les gaz ( 20) de ce générateur ( 30); une nacelle ( 32) placée circulairement autour de la soufflante ( 14) et du générateur ( 16) de gaz et espacée radialement vers l'extérieur à partir du capot ( 22) pour dé- finir un canal de dilution annulaire ( 34) pour canaliser l'air de la soufflante vers l'amont à partir de la soufflan- te ( 14), cette nacelle ( 32) coopérant avec une extrémité ar- rière ( 26) du capot ( 22) pour définir une tuyère annulaire de soufflante ( 38) pour évacuer l'air de la soufflante ( 36) à partir du canal de dilution ( 34), la nacelle ( 32) s'éten- 13 - dant en amont de l'extrémité arrière ( 26) du capot ( 22) pour définir une tuyère d'éjection ( 40) pour évacuer à la fois l'air de la soufflante provenant de la tuyère de souf- flante ( 38) et les gaz ( 20) provenant de la tuyère de géné- rateur ( 30); et un mélangeur tuyauté ( 42) placé à l'extrémité arrière ( 26) du capot ( 22) et comportant une série de lobes intérieurs ( 58) et extérieurs ( 60) répartis circulairement et en alternance, les lobes extérieurs ( 60) étant inclinés vers l'arrière par rapport aux lobes intérieurs ( 58), les lobes extérieurs ( 60) et les lobes intérieurs ( 58) définis- sant des canaux chauds et froids communiquant avec la tuyère de générateur de gaz ( 30) et la tuyère de soufflante ( 38) respectivement; - un noyau d'éjection caractérisé en ce qu'il com- porte: un élément annulaire ayant une surface radialement extérieure ( 48) comportant des parties avant ( 70), intermé- diaire ( 46) et arrière ( 72) placées coaxialement autour de l'axe longitudinal ( 18) du moteur, les parties avant ( 70) et intermédiaire ( 46) étant espacées radialement vers l'inté- rieur à partir du mélangeur tuyauté ( 42), la partie arrière ( 72) de la surface extérieure ( 48) étant inclinée radiale- ment vers l'extérieur vers l'arrière à partir de la partie intermédiaire ( 46), et la partie intermédiaire ( 46) compor- tant une série d'ondulations négatives ( 50) réparties circu- lairement, chacune de ces ondulations ( 50) s'étendant radia- lement vers l'intérieur à partir d'une surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46) et s'étendant pratique- ment axialement dans la partie intermédiaire ( 46). 3 Noyau d'éjection selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce que la partie intermédiaire ( 46) de la sur- face extérieure ( 48) de l'élément annulaire comporte en outre une série d'ondulations positives ( 56) axialement al- longées, chaque ondulation ( 56) étant placée entre des on- dulations négatives ( 50) adjacentes et s'étendant radiale- 14 - ment vers l'extérieur à partir de la surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46), et en ce que chacune des ondulations négatives ( 50) fait face à l'un des canaux chauds ( 68) du mélangeur tuyauté ( 42) et que chacune des on- dulations positives ( 56) fait face à l'un des canaux froids ( 66) du mélangeur tuyauté. 4 Noyau d'éjection selon la revendication 3, ca- ractérisé en ce que les surfaces extérieures des ondulations. négatives ( 50) et positives ( 56) et les surfaces intérieures des canaux chauds ( 68) et des canaux froids ( 66) définissent entre elles une surface d'écoulement chaude entre elles qui est substantiellement égale à une surface d'écoulement chau- de ( 74) définie par rapport à la surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46) de l'élément annulaire. 5 Noyau d'éjection selon l'une quelconque des re- vendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la partie inter- médiaire ( 46) de la surface extérieure ( 48 > de l'élément an- nulaire comporte en outre une série d'ondulations positives ( 56) allongées axiales, chaque ondulation positive ( 56) étant placée entre des ondulations négatives ( 50) adjacentes et s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de la surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46) 6 Noyau d'éjection selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce que chacune des ondulations négatives ( 50) et positives ( 56) s'étendent axialement vers les parties avant ( 70) et arrière ( 72) de la surface extérieure ( 48), respectivement, vers des régions de raccordement ( 80) et ( 8- 2) et en ce que l'extension radiale de chacune des ondula- tions positives ( 58) et négatives ( 50) est pratiquement nul- le pour avoir un raccordement aérodynamique des parties avant et arrière des ondulations positives ( 56) et négatives ( 50) dans la surface extérieure ( 48); 7 Noyau d'éjection selon l'une quelconque des re- vendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la partie avant ( 70) de la surface extérieure ( 48) est inclinée radialement - vers l'intérieur dans une direction avant à partir de la pa- rtie intermédiaire ( 46) de la surface extérieure ( 48). 8 Noyau d'éjection selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce que chacune des ondulations positives ( 56) définit une aire de section droite positive ( 76) entre une de ses surfaces extérieures et une surface de référence ( 52) et que chacune des ondulations négatives ( 50) définit une aire de section droite négative ( 78) entre une de ses surfa- ces extérieures et une surface de référence ( 52), chaque aire de section droite positive ( 76) étant égale à l'aire de section droite négative ( 78). 9 Dans un moteur à turbosoufflante à flux mélangé comportant un générateur de gaz ( 14), une conduite de dilu- tion d'air de soufflante ( 34) et un mélangeur tuyauté ( 42) pour mélanger l'air de dilution de soufflante ( 36) avec les gaz de combustion ( 20) du générateur de gaz ( 16), un noyau d'éjection ( 24) caractérisé en ce qu'il comporte un élément annulaire comportant une surface radialement extérieure ( 48) placée coaxialement autour d'un axe longitudinal ( 18) de cet élément, cette surface extérieure ( 48) ayant une partie in- termédiaire ( 46) pouvant être espacée radialement vers l'in- térieur à partir du mélangeur tuyauté ( 42) et comportant des moyens de coopération ( 44) avec ce mélangeur tuyauté, ( 42) pour augmenter l'efficacité du mélange de ce mélangeur tuyauté Noyau d'éjection selon la revendication 9, ca- ractérisé en ce que le noyau d'éjection ( 24) comporte une série de déformations ( 44) réparties circulairement, placées sur une partie intermédiaire ( 46) de la surface extérieure ( 48), ces déformations ( 44) étant alignées pratiquement pa- rallèles à l'axe longitudinal ( 18). 11 Noyau d'éjection selon la revendication 10, caractérisé en ce que les déformations ( 44) comporte des on- dulations négatives ( 50) s'étendant radialement vers l'in- térieur jusqu'à une profondeur prédéterminée. 16 - 12 Noyau d'éjection selon la revendication 10, caractérisé en ce que les déformations ( 44) comportent des ondulations négatives (-50) s'étendant radialement vers l'in- térieur et des ondulations positives ( 56) s'étendant radia- lement vers l'extérieur, chacune de ces ondulations positi- ves ( 56) étant placées entre des ondulations négatives ( 50) adjacentes. 13 Dans un moteur à turbosoufflante à flux mélan- gé comportant un générateur de gaz ( 16), un conduit de dilu- tion d'air-de soufflante ( 34), et un mélangeur tuyauté ( 42) pour mélanger l'air de dilution de la soufflante ( 36) avec les gaz de combustion ( 20) du générateur de gaz ( 16), un noyau d'éjection caractérisé en ce qu'il comporte: un élément annulaire comportant une surface ra- dialement extérieure ( 48) placée coaxialement autour d'un axe longitudinal ( 18) de cet élément, cette surface exté- rieure ( 48) ayant une partie intermédiaire ( 46) pouvant être espacée radialement vers l'intérieur à partir du mélangeur tuyauté ( 42); la partie intermédiaire ( 46) comportant une série -d'ondulations négatives ( 50) réparties circulairement, cha- cune de ces ondulations négatives ( 50) s'étendant radiale- ment vers l'intérieur à partir d'une surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46) et s'étendant pratique- ment axialement dans la partie intermédiaire ( 46);- cette partie intermédiaire ( 46) comportant en outre une série d'ondulations positives ( 56) allongées axia- lement, chaque ondulation positive ( 56) étant placée entre des ondulations négatives ( 50) adjacentes -et s'étendant ra- dialement vers l'extérieur vers la surface de référence ( 52) de la partie intermédiaire ( 46); et en ce que chacune de ces ondulations positives ( 56) définit une aire de section droite positive ( 76) entre une de ses surfaces extérieures et la surface de référence. ( 52) et que chacune des ondulations négatives ( 50) définit 17 - une aire de section droite négative ( 78) entre une de ses surfaces extérieures et la surface de référence ( 52), l'aire de section droite positive ( 76) étant égale à l'aire de sec- tion droite négative ( 78).