Brevet FR2523883A1 — publié le 19830930

PROCEDE DE FABRICATION DE FIBRES METALLIQUES ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE La présente invention concerne la métallurgie des poudres, et notamment des procédés de fabrication de fibres métalliques et les dispositifs pour les mettre en oeuvre. L'invention peut être appliquée à la fabrication d'éléments de filtres et de mélangeurs de liquides ou de gaz, d'amortisseurs de vibrations mécaniques et acoustiques, de produits poreux de protection contre la chaleur, etc... La métallurgie moderne des poudres est orientée sur le perfectionnement des processus de fabrication des produits réalisés à partir de poudres, et présente des prescriptions de plus en plus sévères quant au rapport qualité-prix et à l'utilisation des produits fabriqués. La métallurgie des poudres est de plus en plus utilisée pour la production de matériaux poreux pour lesquels l'emploi de fibres métalliques à la place de poudres de granules métalliques s'avère prometteur. Toutefois, l'application à grande échelle des fibres métalliques dans la métallurgie des poudres est freinée par l'absence de procédés suffisamment simples et bon marché pour leur fabrication. La solution la plus simple de ce problème réside dans la production des fibres métalliques directement à partir des particules de poudre métallique, par façonnage mécanique. On connaît un procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sphériques d'une poudre métallique par amenée des particules sphériques de la poudre métallique, déformation de chaque particule sphérique, obtenue en la roulant dans le sens de déroulement du processus de production avec extension simultanée le long de son axe de rotation, et déchargement des fibres métalliques. On connaît aussi un dispositif pour la fabrication de fibres metalliques a partir des particules sphériques d'une poudre métallique, réalisant le procédé indiqué et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques d'une poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitué par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément, qui sont disposés l'un par rapport à l'autre de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simultanément, les particules sphériques qui arrivent par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage déformant. Toutefois, quand les fibres métalliques sont fabriquées par ce procédé, à l'aide du dispositif ad hoc, l'obtention, à partir des particules sphériques de la poudre métallique, de fibres presentant le plus grand rapport entre leur longueur et leur diamètre, rapport limité seulement par la plasticité exploitable du métal des particules, implique un grand nombre de cycles de roulage, ce qui se traduit par une diminution du rendement du processus de production, ainsi que par un abaissement de la plasticité exploitable du métal des particules de poudre. I1 en résulte un développement de fissures dans les fibres.La présence d'une extension le long de l'axe de rotation des particules sphériques (à déformer)de poudre métallique ne garantit pas la neutralisation complète de l'effet de freinage dû aux forces de frottement de contact, dirigées parallèlement à cet axe, vers le centre de la fibre en cours de formage, et s'opposant à la déformation des particules, car l'intensité de l'extension n'est pas mise en accord avec l'intensité de l'écoulement libre du métal lors de l'allongement de la fibre. On s'est donc proposé d'élaborer un procédé de fabrication de fibres métalliques, dans lequel l'extension des particules sphériques d'une poudre métallique le long de leur axe de rotation s'effectue à une vitesse telle qu'elle permette d'accroitre le rendement du processus de fabrication de fibres métalliques présentant le plus grand rapport possible longueur/diamètre, ainsi que de créer un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre ce procédé et dont la conception soit telle qu'elle permette d'accroître le rendement du processus de fabrication de fibres métalliques présentant le plus grand rapport possible longueur/diamètre. A cet effet, le procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sphériques d'une poudre métallique par amenée de ces particules sphériques de poudre métallique, déformation de chaque particule sphérique obtenue en la roulant de façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de fabrication avec extension simultanée le long de son axe de rotation, suivi de la décharge des fibres métalliques, est caractérisé en ce que l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule spherique à déformer I1 est avantageux que, dans le procédé faisant objet de l'invention, l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique à déformer, soit déterminé par la relation V3 > 4 V4 D3, ou 3 V3 est la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre metal lique à déformer le long de son axe de rotation; V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre métallique; D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique; d le diamètre de la fibre métallique. I1 est souhaitable que, dans le procédé faisant l'objet de l'invention, simultanément à l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à deformer le long de son axe de rotation, cette particule sphérique à déformer soit déplacée dans son plan de roulage perpendiculairement à la direction de déroulement du processus de production. La solution consiste egalement en un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique, mettantenoeuvre le procédé objet de l'invention et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitue par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément qui sont disposés,l'un par rapport à l'autre, de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simul tanément, ces particules sphériques délivrées par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage de mise en forme, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte, sur l'outillage de mise en forme, un moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse dépassant la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de ladite particule sphérique de poudre métallique. I1 es,t avantageux que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par une réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, soit le second élément de l'outillage de mise en forme, constitué par un contre-cylindre à surface active en forme d'hyperboloide de révolution, à rayon variable, le cylindre principal et le contrecylindre étant disposés de façon que leurs axes se croisent sous un angle ss déterminé par l'expression: S > arc tg D(2D2-3d2)(V,-v2) 12d2R.V2s ina V1 étant la vitesse périphérique du cylindre principal; V2 étant la vitesse périphérique du contre-cylindre; R le rayon de la surface active du cylindre principal et du contre cylindre au milieu de chacun d'eux; a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à déformer entre le cylindre principal et le contre-cylindre. Selon un autre mode de réalisation du dispositif faisant l'objet de l'invention, la surface active du cylindre principal présente la forme d'un hyperboloide de révolution à rayon variable, et l'angle sous lequel se coupent les axes du cylindre principal et du contre-cylindre est déterminé par l'expression: 2(3 > arc tg D(2D2-3d2) 6d2Rsina I1 est souhaitable que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le rayon variable de l'hyperboloide de révolution soit déterminé par l'expression: x étant la distance variable le long des axes respectifs du cylindre principal et du contre-cylindre de part et d'autre de leur milieu. Dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique a déformer, peut être constitue par un mécanisme a mouvement rectiligne alternatif lié mécaniquement au cylindre principal et/ou au second élément de l'outillage de mise en forme monté de façon qu'il puisse effectuer un mouvement rectiligne alternatif. il est judicieux que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, l'un des éléments de l'outillage de mise en forme soit réalisé sous la forme d'un contre-cylindre cylindrique, le cylindre principal de l'outillage de mise en forme étant cylindrique. il est également possible que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, l'un des éléments de l'outillage de mise en forme, soit réalisé sous la forme d'un plaque plane, montée sous un angle de 70 a 80" par rapport à l'horizontale et parallèlement à l'axe du cylindre principal cylindrique disposé horizontalement.Dans ce mode de réalisation, l'outillage de mise en forme peut comporter, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface présente un rayon de courbure R, tel que: 40Dmjn L'invention permet d'accroitre le rendement du processus de production de fibres à rapport longueur/diamètre maximal, limite par la plasticité disponible pour la mise en forme du métal des particules sphériques de poudre métallique à déformer. D'autres buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'un mode de réalisation de l'invention faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé, dans lequel: - la figure 1 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, dans le cas où l'un des éléments de l'outillage de mise en forme est un contre cylindre dont la surface active est en forme d'hyperbo bide de révolution, selon l;invention:: - la figure 2 est une coupe suivant la ligne I1-II de la figure 1; - la figure 3 est une coupe suivant la ligne 111-111 de la figure 1; - la figure 4 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques selon la figure 1, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention dans le cas où la surface active du cylindre principal est un hyperbololde de révolution, selon l'invention; - la figure 5 représente la coupe suivant la ligne V-V de la figure4; - la ligure 6 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en eouvre le procédé objet de l'invention, avec un mécanisme à mouvement rectiligne alternatif, d'après l'invention;; - la figure 7 représente la coupe suivant la ligne Vil-Vil de la figure 6; - la figure 8 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, dans le cas ou le second élément de l'outillage de mise en forme est une contre plaque plane, d'apres l'invention; - la figure 9 représente la vue suivant la flèche A sur la figure 8; - la figure 10 représente la vue suivant la flèche B sur la figure 8. Le procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sensiblement sphériques d'une poudre métallique va maintenant être décrit. Chaque particule sphérique de la poudre métallique est amenée en position de traitement et déformée par rculage, de telle façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de traitement avec extension simultanée le long de son axe de rotation. L'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du metal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diametre de ladite particule sphérique à déformer. Ensuite, les fibres métalliques obtenues sont déchargées. La valeur optimale, selon le procédé faisant l'objet de l'invention, de l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule à déformer, est déterminée a l'aide de la relation V3 > Vus 3 V3 étant la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation; V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre métallique; D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique; d le diamètre de la fibre métallique. Pour que la longueur des fibres métalliques obtenues soit maximale, simultanément à l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, on fait déplacer la particule sphérique à déformer dans son plan de roulage, dans la direction perpendiculaire à celle du déroulement du processus de production-. Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, comprend un outillage 1 de déformation des particules sphériques (figure 1), constitué par deux élé- ments, réalisés respectivement sous la forme d'un cylindre principal cylindrique 2 (figures 1, 2, 3) et d'un contre-cylindre 3 dont la surface active est en forme d'hyperbololde de révolution.Le cylindre 2 et le contrecylindre 3 sont disposés de façon que leurs axes respectifs 4, 5 se croisent, en formant entre eux un angle qui est déterminé par l'expression: B > arc tg D(2D2 + 3d2)(V1V2) 12d2RV2sina D étant le diamètre de la particule sphérique 6 de poudre métallique; d le diamètre de la fibre métallique 7; V, la vitesse périphérique du cylindre principal 2; V2 la vitesse périphérique du contre-cylindre 3; R le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du contre cylindre 3 au milieu de chacun d'eux; a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, avec le cylindre principal 2 et le contre-cylindre 3. Dans ce dispositif, le rayon variable de lthyperbololde de revolution est déterminé par l'expression: x étant la distance variable le long des axes respectifs 4 et 5 du cylindre principal 2 ou 14 (figure 4) et du contre-cylindre 3 de part et d'autre de leur milieu. Le dispositif comporte un moyen d'extension ae la particule sphérique de poudre métallique le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'al,ongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, ce moyen étant constitue par le contre-cylindre 3. On a représenté sur la figure 1 les vecteurs des vitesses périphériques V1, V2 et sur la figure 4 des vitesses tangentielles VT1, VT2 respectivement du cylindre principal 2 et du contre-cylindre 3. Les particules sphériques 6 de poudre métallique fournies par le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique arrivent par les canaux 9 d'alimentation et s'engagent dans l'espace entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3, pour ressortir du côté opposé sous forme de fibres métalliques 7. Le cylindre 2 et le contre-cylindre 3 sont montés respectivement sur des paliers 10, 11 et entraînés respectivement par des couplages 12, 13. Sur la figure 3 on a représente le sens des vecteurs des forces T de frottement au contact des surfaces des fibres 7 avec le cylindre 2 et le contre-cylindre 3. Selon une autre variante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, la surface active du cylindre principal 14 (figure 4) est un hyperboloïde de réolu- tion a rayon variable R(x), analogue à celui décrit plus haut. Dans ce cas, l'angle entre les axes respectifs 15, 5 du cylindre 14 et du contrecylindre 3 est déterminé par l'expression: 2B > arc tg 0(2D2-3d 6d2Rsina Sur les figures 4, 5 on a représenté les vecteurs des vitesses périphériques V1, V2 et des vitesses tangertielles VT1, VT2 respectives du cylindre principal 14 et du contre-cylindre 3. Selon une autre variante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, selon le procédé de l'invention, le second élément de l'outillage de mise en forme 1 est un contre-cylindre 16 (figure 6j de forme cylindrique. Le moyen utilisé pour obtenir l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation,àune vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphé rique de poudre métallique à déformer, est un mecanisme 17 d'actionnement en mouvement rectiligne alternatif, lié mécaniquement aux paliers 10. Sur la figure 7, on a représenté les vecteurs respectifs des vitesses périphériques V1, V2 respectives du cylindre principal 2 et du contrecylindre 16 de l'outillage de mise en forme 1 du dispositif selon la figure 6. Dans la variante suivante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, le second élément de l'outillage de mise en forme 1 est une contre-plaque plane 18 (figures 8, 9), montée sous un angle de 70" par rapport à l'ho- rizontale, parallèlement à l'axe 4 du cylindre principal cylindrique 2 disposé horizontalement. Dans une autre variante encore du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, selon le procédé objet de l'invention, l'outillage de mise en forme 1 comporte, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface 20 (figure 10) présente un rayon de courbure 40Dmjn s R,s 60Dmjn et est raccordée à la partie supérieure de la contre-plaque plane 19.Le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique est décalé par rapport à la génératrice supérieure de la surface cylindrique 20, dans le sens de la descente des particules sphériques 6 dans l'espace entre le cylindre principal 2 et la contre-plaque 19, d'un arc de 10 à 15". Le diamètre de chaque canal 9 d'alimentation est dans ce cas D1 Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, fonctionne de la façon suivante selon les figures 1, 2, 3. Les entraînements des couplages 12 et 13 sont mis en marche et font tourner le cylindre principal cylindrique 2 et le contre-cylindre 3 dans le même sens, mais avec des vitesses périphériques V1 et V2 différentes. Les particules sphériques 6 de poudre métallique fournies par le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique arrivent par les canaux 9 d'alimentation et s'engagent dans l'espace formé entre le cylindre principal 2 et le contre-cylindre 3 de l'outillage de mise en forme 1. Comme la vitesse périphérique V1 du cylindre 2 est plus grande que la vitesse V2 du contre-cylindre 3, en même temps qu'elles sont roulées, les particules 6 sont tirées dans l'espace entre le cylindre 2 et le contrecylindre 3 et déplacées dans le sens de déroulement du processus de production. Pendant leur déplacement dans l'espace entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3, dans le sens de déroulement du processus de production, les particules 6 sont deformées par roulage avec extension simultanée à la maniere d'un laminage.L'extension s'effectue a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6. D'après l'invention, cette vitesse est déterminée à l'aide de l'expression 4 DU V3 > -3V43-, V3 étant la vitesse d'extension de la particule 6 à déformer le long de son axe de rotation; V4 étant la vitesse de réduction radiale de la particule 6; D étant le diamètre de la particule 6; d étant le diamètre de la fibre 7. Les particules 6 sont déformées jusqu'à l'obtention de fibres 7 dont le diamètre correspond à l'écartement minimal entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3. Comme l'axe 5 du contre-cylindre 3 fait avec l'axe 4 du cylindre 2 un angle déterminé par l'expression: 6 > arc tg D(2D2-3d2) (V1-V2) 12d2RV2sina R étant le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du contre-cylindre 3 au milieu de chacun d'eux; a l'angle de contact de la particule 6 à déformerentrele cylindre 2 et le contre-cylindre 3, et les génératrices des surfaces actives desdits cylindre 2 et contrecylindre 3 sont parallèles dans la zone ou l'écartement entre euxestminimal, il apparaît sur le contre cylindre 3 une composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2. Cette composante tangentielle VT2 contribue à l'extension de la particule 6 le long de son axe de rotation.La valeur de VT2 croit quand l'angle ss fait par les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3 augmente. Etant donné que sur le cylindre 2, la composante tangentielle Vu1 delta vitesse périphérique V1 est nulle, par variation de l'angle ss entre les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3, on obtient que les forces T de frottement de contact sur différents cylindres et contre-cylindre 2, 3 soient de sens contrai res.La particule 6 à déformer est alors étirée par les forces actives T de frottement de contact, dans le sens de la composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2 sur le contre-cylindre 3, car la composante VTz a une valeur plus grande que la vitesse d'écoulement libre du mé tal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6. Ceci facilite le formage des fibres 7 et accroit le rendement du processus. Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques selon les figures 4, 5 fonctionne de la façon suivante. La mise en marche du dispositif et l'amenée des particules 6 dans 1' espace entre le cylindre principal 14 et le contre-cylindre 3 de l'outillage deforme s'effectuent comme décrit plus haut. Quand l'axe 15 du cylindre 14 est placé par rapport à l'axe 5 du contre-cylindre 3 sous un angle déterminé par l'expression: 2B > arc tg D(2D2-3d2) 6d2Rsina dans le plan où les fibres 7 sortent de l'écartement entre le cylindre 14 et le contre-cylindre 3, les genératrices de ce cylindre 14 et de ce contre-cylindre 3 restent parallèles entre elles. il apparaît alors aussi sur le cylindre 14 une composante tangentielle VT de la vitesse périphérique V1, de même sens que la composante VT2 sur le contre-cylindre 3.La différence de ces vitesses VT1 - VT2 conditionne l'apparition d'un effort provoquant l'étirage de la particule 6 à déformer dans la direction de son axe de rotation. Pour neutraliser les forces T de frottement de contact dans le sens de l'étirage de la particule 6 à deformer, par variation de l'angle 2ss entre les axes du cylindre 14 et du contre-cylindre 3, on choisit une différence entre les vitesses VT1 et VT2 dont la valeur soit telle qu'elle soit plus grande que la vitesse d'écoulement libre du métal lors del'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6 à deformer.Comme les vecteurs des vitesses VT1 et VT2 sont de même sens, au cours de la déformation, chaque particule 6 se déplace le long des généra- trices du cylindre 14 et du contre-cylindre 3 à une vitesse VT2, contribuant à l'allongement des particules 6 le long de leur axe de rotation. Ceci exclut wadicalment l 'apparition d'une poussée exercée par les particules 6 les unes sur les autres dans la direction de leur allongement et, par conséquent, facilite le processus de façonnage des fibres 7 et accroît son rendement. Le dispositif pour la fabrication de fibres éta:iqes seor les figures 6, 7 fonctionne de la facon suivante. Les entraînements des couplages 12 et 13 sont I's en marche pour la rotation du cylindre principal cylindrique 2 et du contre-cyli-.dre cylindrique 16 respectivement, dans le même sens, mais avec des vu'esses périphériques V1 et V2 différentes. En même temps, le mécanisme 17 de mouvement rectiligne alternatif est mis en action et par l'intermédiaire des paliers 10 imprime au cylindre 2 un mouvement rectiligne alternatif. Pour le reste, le fonctionnement du dispositif est analogue à celui du dispositif décrit plus haut. La forme du cylindre 2 et du contre-cylindre 16 selon l'invention simplifie leur fabrication, et le décalage axial alternatif facilite le façonnage des fibres 7 et accroit le rendement du processus. Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques selon les figures 8, 9 fonctionne de la façon suivante. L'entraînement du couplage 12 est mis en marche pour la rotation du cylindre 2 dans le sens de déroulement du processus de production et, en même temps, le mécanisme 17 est mis en marche pour imprimer le mouvement rectiligne alternatif au cylindre 2 par l'intermédiaire des paliers 10. Les particules 6 sont amenées entre le cylindre 2 et la contre-plaque plane 18 de l'outillage de mise en forme 1. L'angle d'inclinaison de la contre-plaque 18 par rapport à l'horizontale est choisi dans les limites de 70 à 80 , car sa diminution abaisse la vitesse de descente des particules 6 dans l'espace entre le cylindre 2 et la contre-plaque 18 et, par consequent, diminue le rendement du dispositif. Pour le reste, le fonctionnement du dispositif est analogue à celui du dispositif décrit plus haut. Pour obtenir un espacement plus efficace des particules 6 amenées par le mécanisme 8 dans l'espace entre le cylindre 2 et la contre-plaque plane 19 (figure 10), les canaux 9 du mecanisme 8 débitent les particules 6 sur une surface cylindrique 20,en chute libre. Par suite du choc sur la surface 20, les particules se dispersent sur cette surface dans différentes directions. La présence de la surface cylindrique 20, selon l'invention, à la partie supérieure de la contre-plaque plane 19, permet d'utiliser le mécanisme 8 pour amener des particules de différentes dimensions. L'invention permet d'améliorer la qualité des fibres niétalliques produites et n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et repré sentés et elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé de fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique par amenée de ces particules sphériques de poudre métallique, defonllation de chaque particule spheri- que obtenue en la roulant de façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de fabrication avec extension simultanée le long de son axe de rotation, suivi de la decharge des fibres métalliques obtenues, caractérisé en ce que l'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique (6) a déformer. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal,lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique (6) à déformer, est déterminé par la relation: V3 > 4 V4 D, où 3 V3 est la vitesse d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation; V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique (6) de poudre métallique; D le diamètre de la particule sphérique (6) de poudre métallique; d le diamètre de la fibre métallique (7) obtenue. 3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que, simultanément a l'extension de la particule sphérique (6) de poudre métal lique a déformer le long de son axe de rotation, cette particule sphérique (6) à déformer est déplacée dans son plan de roulage perpendiculairement à la direction de déroulement du processus de fabrication. 4.- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 et la fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique, et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitué par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément, qui sont disposés l'un par rapport a l'autre de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simultanément, ces particules sphériques délivrées par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage de mise en forme, caractérisé en ce qu'il comporte,avec l'outillage de mise en forme, un moyen d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse dépassant la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de ladite particule sphérique (6) de poudre métallique. 5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par une réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, est le second élément de l'outillage de mise en forme (1), constitué par un contre-cylindre (3) à surface active en forme d'hyperbo bide de révolution, à rayon variable R(x), le cylindre principal (2) et le contre-cylindre (3) étant disposés de façon que leurs axes (4, 5) se croisent sous un angle ss déterminé par l'expression: (3 > arc tg q(2D3-3dz)(V1-V2) 12d2R.V2si na V, étant la vitesse périphérique du cylindre principal (2); V2 la vitesse périphérique du contre-cylindre (3); R le rayon de la surface active du cylindre principal (2) et du contre cylindre (3) au milieu de chacun d'eux; a l'angle de contact de la particule sphérique (6) de poudre métalli que à déformer avec le cylindre principal (2) et le contre-cylindre (3). 6.- Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la surface active du cylindre principal (14) présente la forme d'un hyperbo solde de révolution à rayon variable R(x), et en ce que l'angle sous lequel se coupent les axes du cylindre principal (14) et du contre-cylindre (3) est déterminé par l'expression: 2 > arc tg D(2D2-3d2) 6d2Rsina 7.- Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que le rayon variable R(x) de l'hyperbololde de révolution est déterminé par l'expression: x étant la distance variable le long des axes respectifs (4 ou 15 et 5) du cylindre principal (2 ou 14) et du contre-cylindre (3) de part et d'autre de leur milieu. 8.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique (6) à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, est constitué par un mécanisme (17) à mouvement rectiligne alternatif, lié mécaniquement au cylindre principal (2) et/ou au second éle- ment de l'outillage de mise en forme (1), monte de façon qu'il puisse effectuer un mouvement rectiligne alternatif. 9.- Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'un des éléments de l'outillage de mise en forme (1) est un contre-cylindre cylindrique (16). 10.- Dispositif selon la revendication 5 ou 9, caractérisé en ce que le cylindre principal (2) de l'outillage de mise en forme (1) est cylindrique. 11.- Dispositif selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que l'un des éléments de l'outillage de mise en forme (1) est réalisé sous la forme d'une plaque plane (18), montée sous un angle de 70 à 80" par rapport à l'horizontale et parallèlement à l'axe (4) du cylindre principal cylindrique (2) disposé horizontalement. 12.- Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'outillage de mise en forme (1) comporte, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface (20) présente un rayon de courbure 40Dmjn 40Dmin