Brevet FR2533086A1 — publié le 19840316

DISPOSITIF DI-ALIMENTATION ELECTRIQUE La présente invention concerne un dispositif d'alimentation électrique L'invention porte plus particuliè- rement sur un perfectionnement à un dispositif d'alimentation destiné à être utilisé dans un dispositif de démarrage de lampe fluorescente. La figure 1 est un schéma montrant un exemple d'un dispositif d'alimentation classique et la figure 2 est un graphique montrant les formes de signaux électriques en diverses parties du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 1. En considérant laifigure 1, *une source de tension alternative 1 est connectée à un circuit redresseur 2 comprenant un pont de diodes, dans lequel une tension alter- native VE représentée par le signal (a) sur la figure 2, est redressée pour donner une tension ondulée, représentée par le signal (c) en pointillés *sur la figure 2 Un condensateur de lissage 3 est connecté à la sortie du circuit redresseur 2 La tension ondulée de la sortie du circuit redresseur 2 est lissée par le condensateur de lissage 3 et on obtient une tension continue VO dans laquelle la composante d'ondula- tion est supprimée et qui a un niveau approximativement cons- tant, comme le montre le signal (c) sur la figure 2 La ten- sion continue V O qui est ainsi obtenue est appliquée à une charge 4 D'autre part, un courant d'entrée I représenté par le signal (b) sur la figure 2 circule de la source de tension alternative 1 vers le circuit redresseur 2 '. En considérant le dispositif d'alimentation repré- senté sur la figure 1, et en supposant qu'il n'y ait pas de distorsion dans la tension de la source alternative, on peut exprimer le facteur de puissance d'entrée par la relation suivante facteur de puissance d'entrée de l'alimentation = Il _ cos O dans laquelle I 1 est une composante fondamentale lorsque le courant d'entrée IS est développé en série de Fourier, In est une composante harmonique de rang N lorsque le courant d'entrée IS est développé en série de Fourier, et 0 est une différence de phase entre la composante fondamentale I 1 lorsque le courant d'entrée IS est développé en série de Fourier et la composante fondamentale de la tension de source VE. Plus précisément, comme le montre la relation ci-dessus, le facteur de puissance du dispositif d'alimenta- tion représenté sur la figure 1 est très peu influencé par la différence de phase entre le courant et la tension de la composante fondamentale et est déterminé essentiellement par le facteur défini par le taux de distorsion du courant d'en- trée, c'est-à-dire I / I N Par conséquent, un dispositif d'alimentation du type à entrée sur condensateur dans lequel circule un courant d'entrée IS sous forme d'impulsions pré- sente un inconvénient qui consiste en ce que le facteur de puissance d'entrée est mauvais et la valeur effective du cou- rant d'entrée IS devient grande Le dispositif d'alimentation représenté sur la figure 1 présente également un inconvénient qui consiste en ce quelorsque la tension alternative VE pro- venant de la source de tension alternative 1 est appliquée au circuit redresseur 2, une pointe de courant circulant vers le t 533 084 condensateur de lissage 3 prend une valeur élevée. Divers types de dispositifs 'd'alimentation suppri- mant les inconvénients indiqués ci-dessus ont été proposés récemment: On en trouve un exemple dans le brevet US 3 987 356. La figure 3 est un schéma d'un dispositif d'ali- mentation con-forme au brevet US 3 987 356 précité et-la figu- re 4 est un graphique montrant les formes de signaux électri- ques, qui est destiné à l'explication du fonctionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 3. On va maintenant décrire la configuration de cir- cuit du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 3. Une source de tension alternative 1 est connectée à l'entrée d'un circuit redresseur 2 Un circuit série comprenant une diode 5, un condensateur de lissage 3, une -inductance 6 et un premier élément de commutation de commande 7, tel qu'un thyristor à commande par la gâchette ou un thyristor à bloca- ge par la gâchette, est connecté à la sortie du circuit redresseur 2 L'inductance-6 a pour fonction de limiter à une-valeur de sécurité le taux d'augmentation du courant cir- culant dans l'élément de commutation de commande 7, au moment de l'amorçage de ce dernier Une charge 4 est connectée en parallèle sur le circuit série qui comprend le condensateur de lissage 3, l'inductance 6 et le premier élément de-commu- tation de commande 7 Un second élément de commutation de commande 10 est connecté en parallèle sur le circuit série comprenant la diode 5, le condensateur de lissage 3 et l'inductance 6 Le second élément de commutation de commande peut être par exemple un thyristor commandé par la gâchet- te Un circuit série constitué par des résistances 11 et 12, destiné à diviser la tension de sortie VDC, est connecté à la borne de sortie du circuit redresseur 2, de façon que la tension divisée VD, qui est divisée par ces résistances 11 et 12, puisse être appliquée à une borne d'entrée de comparaison d'un comparateur 13 Une tension de référence V 00 est appli- quée à une borne d'entrée de référence du comparateur 13 Un enroulement primaire d'un transformateur 14 est connecté à la sortie du comparateur 13 et un enroulement secondaire du transformateur 14 est connecté à la cathode et à la gâchette du second élément de commutation de commande 10 Un transfor- t mateur d'intensité 8 est utilisé pour détecter le courant qui circule dans la diode 5, et le courant détecté par le'trans- formateur d'intensité 8 est appliqué par le circuit de retard 9 à la gâchette du premier élément de commutation de commande 7 Le circuit de retard 9 est employé pour retarder la période de conduction de l'élément de commutation de commande 7 afin que les éléments de commutation de commande 7 et 10 ne devien- nent pas conducteurs simultanément. On se référera maintenant à la figure 4 pour décrire le fonctionnement du dispositif d'alimentation qui est repré- senté sur la figure 3 La-tension alternative VE, représentée par le signal (a) sur la figure 4, est redressée par le cir- cuit redresseur 2 pour donner une tension ondulée VDC, repré- sentée par le signal (b), en pointillés, sur la figure 4 Le premier élément de commutation de commande 7 est placé à l'état conducteur pendant la crête de la tension ondulée VD , ce qui fait qu'un courant continu circule à partir du circuit redresseur 2, en traversant la diode 5, le condensateur de lissage 3, l'inductance 6 et l'élément de commutation de com- mande 7, ce qui a pour effet de charger le condensateur de lissage 3 Pendant cette durée, la tension redressée VDC est appliquée à la charge 4 par l'intermédiaire de la diode 5. Lorsque le condensateur de lissage 3 est chargé à la valeur de crête de la tension ondulée V DC le courant qui circule vers le condensateur de lissage 3 s'inverse de façon à four- nir de l'énergie à la charge 4, ce qui fait que l'élément de commutation de commande 7 se bloque naturellement La tension ondulée VDC diminue ensuite jusqu'à un niveau donné à l'ins- tant'tl représenté sur le signal (b) sur la figure 4 Plus précisément, lorsque la tension divisée VDC, qui est divisée par les résistances Il et 12, devient inférieure à la tension de référence VC, le comparateur 13 applique une tension de sortie à l'enroulement primaire du transformateur 14 Une tension est induite dans l'enroulement secondaire du trans- formateur 14 et la tension induite est appliquée à la gâchet- te de l'élément de commutation de commande 10, ce qui Da pour effet d'amorcer ce dernier Du fait que la diode 5 a reçu à ce moment une tension inverse qui est fonction de la tension aux bornes du condensateur de lissage 3, il en résulte que ce condensateur est pratiquement intercalé en série avec la= charge 4 Par conséquent, à l'instant tl, la tension V O appliquée à la charge 4 augmente rapidement jusqu'à un niveau égal à la somme de la valeur de crête de la tension ondulée, c'est-à-dire la tension aux bornes du condensateur de lissage 3, et de la tension ondulée VDC à l'instant tl Du fait que l'inductance 6 a pour fonction de limiter le taux de ugmenta- tion du courant circulant dans l'élément de commutation de commande 10, on évite la circulation d'une pointe de courant élevée dans le condensateur de lissage 3 et la charge 4. Après une augmentation initiale rapide de la ten- sion aux bornes du condensateur de lissage 3, à l'instant tl, ce condensateur se décharge, ce qui fait que de l'énergie est appliquée à la charge 4, et il est complètement déchargé à l'instant t 2 Lorsque la tension aux bornes du condensateur de lissage 3 devient O V à l'instant t 2, la diode 5 est à nouveau polarisée en sens direct de façon à être conductrice, ce qui fait qu'un courant commence à circuler-dans la charge 4 Lorsqu'un courant de charge circule dans la diode 5, le transformateur d'intensité 8 détecte la circulation du cou- rant et le signal détecté est appliqué à la gâchette de l'élé- ment de commutation de commande 7 qui devient ainsi conduc- teur, avec un léger retard-par rapport à l'instant t 2 Ce retard est produit par le circuit de retard 9, constitué par exemple par un multivibrateur monostable. Ensuite, et de façon similaire, la tension VDC obtenue par redressement entre les instants t 2 et t 3 est appliquée à la charge 4 et le condensateur de lissage 3 est chargé pendant une durée allant de l'instant légèrement retardé par rapport à l'instant t 2 jusqu'à l'instant qui correspond à la valeur de crête de la tension ondulée VDC. Lorsque l'élément de commutation de commande 10 devient con- ducteur à l'instant t 3, l'énergie emmagasinée dans le conden- sateur de lissage 3 est appliquée à la charge 4. Conformément à la description précédente, dans le dispositif d'alimentation représenté sur la figure 3, la tension V O qui est appliquée à la charge 4 présente une ten- sion d'ondulation de basse fréquence réduite et une durée de conduction du courant d'entrée prolongée, comme le montre le signal -(b) sur la figure 4, grâce à quoi le facteur de puis- sance d'entrée est également amélioré Cependant, du fait que le dispositif d'alimentation représenté sur la figure 3 nécessite les éléments de commutation de commande 7 et 10, 1 'inductance 6 pour éviter une pointe de courant, le compara- teur 13, le circuit de retard-9, etc, il présente un incon- vénient qui consiste en ce que la configuration de circuit devient très compliquée. Un but principal de l'invention est donc de procu- rer un dispositif d'alimentation capable d'améliorer le fac- teur de puissance avec une structure relativement simple. Dans le dispositif d'alimentation de l'invention, une source de tension alternative est connectée à des moyens redresseurs, un circuit série comprenant un premier condensa- teur de lissage, une diode et un second condensateur de lissa- ge, est connecté à la sortie des moyens redresseurs de façon que le sens de redressement de la diode soit opposé au sens de redressement des moyens redresseurs, une première char- ge est connectée en parallèle avec la partie du circuit série qui comprend le premier condensateur de lissage et la diode, et une seconde charge est connectée en parallèle avec la par- tie du circuit série qui comprend le second condensateur de lissage et la diode. -Par conséquent, conformément à l'invention, les premier et second condensateurs de lissage sont chargés pen- dant une durée au cours de laquelle la tension ondulée obte- -nue par redressement est à un niveau haut, et un courant cir- cule dans les première et seconde charges Pendant une durée au cours de laquelle la tension ondulée est à un niveau bas, un courant circule du premier condensateur de lissage vers la première charge en traversant la diode, et un courant circule du second condensateur de lissage vers la seconde charge en traversant la diode, ce qui permet de diminuer une composante ondulée, si bien qu'une tension stabilisée peut être appli- quée aux première et seconde charges En outre, la durée d'interruption du courant d'entrée circulant de la source de tension alternative vers les moyens redresseurs peut être raccourcie et la valeur de crête du courant d'entrée peut être diminuée, d'o il résulte qu'il est possible d'améliorer le facteur de puissance d'entrée En-outre, du fait que la charge et la décharge des condensateurs de lissage respectifs sont effectuées par l'intermédiaire des charges respectives, on peut empêcher la circulation d'une pointe de courant éle- vée au moyen des impédances des charges respectives Par con- séquent, il n'est pas nécessaire d'utiliser de moyens particu- liers pour empêcher la circulation d'une pointe de courant et on peut donc donner au circuit une configuration simple Dans un rfode de réalisation préféré de l'invention, des moyens onduleurs effectuant une conversion courant continu/ courant alternatif, qui comprennent un circuit résonnant et un dispositif de commutation, constituent les première et seconde charges, et on obtient ainsi une tension de haute fréquence avec laquelle on éclaire une lampe à décharge Ainsi, confor- mément au mode de réalisation décrit ci-dessus, il n'existe aucune durée d'interruption dans le courant qui circule dans les moyens onduleurs effectuant une conversion courant continu/ courant alternatif, et on peut donc appliquer à une lampe à décharge un courant de haute fréquence ne comportant qu'une faible composante d'ondulation à basse fréquence Il en résulte que le rendement d'éclairage d'une lampe à décharge peut être amélioré et le phénomène de scintillation de la lumière émise par-la lampe peut être réduit Du fait que le facteur de crête du courant circulant dans une lampe à décharge peut également être réduit, le facteur de puissance de la lampe peut être augmenté De plus, du fait que le-cou- rant qui circule dans les moyens onduleurs effectuant une conversion courant continu/courant alternatif peut également être diminué, le rendement de ces moyens onduleurs peut éga- lement être augmenté En outre, du fait que la tension de sortie des moyens redresseurs est divisée par les premier et second condensateurs de lissage, après quoi les tensions divisées sont appliquées aux dispositifs de commutation res- pectifs, la tension appliquée aux dispositifs de commutation respectifs peut être diminuée de moitié Il en résulte qu'il devient possible d'employer un dispositif de commutation ne supportant qu'une tension faible et le coût du dispositif de commutation peut être réduit tandis que sa fiabilité peut être augmentée En outre, dans le cas o on utilise un dis- positif à semiconducteur pour le dispositif de commutation, on peut employer un dispositif ayant d'excellentes caractéris- tiques en haute fréquence. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, des moyens à inductance sont connectés dans le chemin d'un courant de charge qui traverse le circuit résonnant et un dispositif de commutation, en direction des premier et second condensateurs de lissage, et dans le chemin d'un courant de décharge qui circule des premier et second condensateurs de lissage vers le circuit résonnant et un dispositif de commu- tation, et de l'énergie est emmagasinée dans l'un des moyens à inductance par le courant de charge ou le courant de déchar- ge qui traverse un dispositif de commutation, au moment de la conduction de l'un des dispositifs de commutation, tandis que l'énergie qui est ainsi emmagasinée est appliquée à l'autre dispositif de commutation au moment du blocage de ce dernier. Ainsi, conformément au mode de réalisation décrit ci-dessus, le courant qui circule dans le dispositif de com- mutation respectif peut être lissé par les moyens à inductan- ce et une pointe de courant peut être réduite. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, des moyens de commande de phase sont connectés entre la sour- ce de tension alternative et les moyens redresseurs, de façon à empêcher la circulation d'une pointe de courant vers les premier et second condensateurs de lissage, même à l'instant de chaque conduction pendant un demi-cycle du dispositif de commande de phase qui fait partie des moyens de commande de phase. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs La suite de la description se réfère aux dessins annexés sur lesquels La figure 1 est un schéma d'un exemple de disposi- tif d'alimentation classique; La figure 2 est un graphique montrant les formes de signaux électriquesqui est destiné à l'explication du fonctionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 1 La figure 3 est un schéma montrant un autre exemple de dispositif d'alimentation classique La figure 4 est un graphique montrant les formes de signaux électriques, qui est destiné à l'explication du fonc- tionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 3; La figure 5 est un schéma d'un mode de réalisation de l'invention; La figure 6 est un graphique montrant des signaux, qui est destiné à l'explication du fonctionnement du disposi- tif d'alimentation représenté sur la figure 5 La figure 7 A est un schéma montrant un exemple dans lequel un circuit de découpage et une lampe à décharge sont branchés en tant que charge du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 5; La figure 7 B est un schéma du circuit de commande qui fait partie du schéma représenté sur la figure 7 A; La figure 8 est un schéma d'un autre mode de réali- sation de l'invention; Les figures 9 A et 9 B sont des graphiques montrant les formes de signaux électriques, qui sont destinés à l'explication du fonctionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 8; La figure 10 est un schéma d'un autre mode -de réali- sation de l'invention; - La figure li A est un schéma d'un mode de réalisation supplémentaire de l'invention; La figure 11 B est un schéma du circuit de commande de phase qui fait partie du -schéma représenté sur la figure li A; et La figure 12 est un graphique montrant les formes de signaux électriquesqui est destiné à l'explication du fonctionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure li A. La figure 5 est un schéma d'un mode de réalisation de l'invention et la figure 6 est un graphique qui montre les formes de signaux électriques et qui est destiné à l'explica- tion du fonctionnement du dispositif d'alimentation représen- té sur la figure 5. On va tout d'abord considérer la figure 5 pour décrire une configuration de circuit d'un mode de réalisation de l'invention Une source de tension alternative 1 est con- nectée à l'entrée d'un circuit redresseur 2 Un circuit série comprenant un premier condensateur de lissage 3 a, une diode et un second condensateur de lissage 3 b, est connecté à la sortie du circuit redresseur 2, de façon que le sens de redressement de la diode 15 soit opposé au sens de redresse- ment du circuit redresseur 2 Une première charge 4 a est connectée en parallèle avec la partie du circuit série qui comprend le premier condensateur de lissage 3 a et la diode 15, et une seconde charge 4 b est connectée en parallèle avec la partie du circuit série qui comprend le second condensa teur de lissage 3 b et la diode 15 La diode 15 a pour fonc- tion d'empêcher que le premier condensateur de lissage 3 a et le second condensateur de lissage 3 b ne soient chargés en série, et elle a également pour fonction d'appliquer la ten- sion de charge du premier condensateur de lissage 3 a à la première charge 4 a et d'appliquer la -tension de charge du second condensateur de lissage 3 b à la seconde charge 4 b. On va maintenant considérer la figure 6-pour décri- re le fonctionnement du dispositif d'alimentation représenté sur la figure 5 Pendant la durée au cours de laquelle la tension ondulée VDC est à un niveau haut dans le signal (a) représenté par la ligne en pointillés sur la figure 6, comme, entre les instants tl et t 3, les instants t 4 et t 6 et les ins- tants t 7 et t 9, le premier condensateur de lissage 3 a se charge par la seconde charge 4 b et le second condensateur de lissage 3 b se charge par la première charge 4 a A ce moment, un courant de charge I 01, représenté par le signal (f) sur la figure 6, circule vers le premier condensateur de lissage 3 a et un courant de charge 12 circule vers le second condensa- teur de lissage 3 b Une combinaison de ces courants de charge I et I devient un courant d'entrée I (représenté par le 1 ci C 2 S signal (g) sur la figure 6) qui circule de la source de ten- sion alternative 1 vers le circuit redresseur 2 Pendant la durée au cours de laquelle les tensions aux bornes des conden- sateurs de lissage respectifs 3 a et 3 b deviennent supérieures à la tension ondulée VD (entre les instants t 3 et t 4 et les instants t 6 et t 7), c'est-à-dire lorsque la somme des tensions Val et V 02 aux bornes des condensateurs de lissage respectifs 3 a et 3 b est supérieure à la tension'ondulée V (instants t 3, t 6 ou t 9 sur la figure 6), le courant d'entrée IS ne cir- cule pas de la source de tension alternative 1 vers le cir- cuit redresseur 2 La diode 15 devient conductrice et la char- ge électrique emmagasinée dans le condensateur de lissage 3 a se décharge par la diode 15 et la première charge 4 a tandis que la charge électrique emmagasinée dans le second condensa- teur de lissage 3 b se décharge par la diode 15 et la secànde charge 4 b. Par conséquent,-les tensions appliquées aux charges respectives 4 a et 4 b deviennent les tensions continues V Rl et VR 2, comme le montrent les signaux (c) et (e) sur la figure 6. Plus précisément, pendant les durées comprises entre les ins- tants t 3 et t 4 et entre les instants t 6 à t 7 de la tension ondulée VD , la tension augmente à cause de la décharge des condensateurs de lissage respectifs 3 a et 3 b, ce qui permet de diminuer une composante d'ondulation, grâce à quoi une ten- sion stabilisée peut être appliquée aux charges 4 a et 4 b Les condensateurs de lissage 3 a et 3 b continuent à se charger jusqu'à l'instant t 3 (t 6, t 9), même après que la tension ondu- lée Vpc a dépassé la valeur de crête, et la décharge commence pour la première fois lorsque l'instant t 3 (t 6, t 9) est atteint, ce qui fait que le courant d'entrée IS qui circule de la source de tension alternative 1 vers l'ensemble du cir- cuit présente une durée d'interruption courte, comme le mon- tre le signal (g) sur la figure 6, en comparaison de celle du dispositif d'alimentation classique représenté sur la figure 1 De plus, la valeur de crête est faible, ce qui permet d'améliorer le facteur de puissance En outre, la charge et la décharge des condensateurs de lissage 3 a et 3 b sont effectuées par les charges respectives 4 a et 4 b, grâce à quoi les impé- dances de ces charges 4 a et 4 b peuvent empêcher l'apparition d'une pointe de courant élevée. Par conséquent, il n'est pas nécessaire d'employer des moyens particuliers pour éviter une pointe de courant éle- vée et on peut se passer des éléments de commutation de comman- de 7 et 10 qui sont employés dans le dispositif d'alimenta- tion représenté sur la figure 3, ce qui permet d'obtenir une configuration de circuit simplet En particulier, un dispositif d'alimentation con- forme au mode de réalisation décrit ci-dessus peut être emplo- yé avantageusement dans un cas dans lequel on utilise en tant que charges un circuit de commutation et une lampe à décharge, c'est-à-dire des charges dont le fonctionnement est perturbé par l'existence d'une durée d'interruption dans une tension d'entrée, comme c'est le cas pour un circuit onduleur, un cir- cuit convertisseur, un circuit de découpage, etc. La figure 7 A est un schéma qui montre un exemple dans lequel un circuit de découpage et une lampe à décharge sont connectés à titre d'exemple de charges pour le dispositif d'alimentation représenté sur la figure 5, et la figure 7 B est un schéma du circuit de commande qui fait partie du schéma représenté sur la figure 7 A. On va tout d'abord considérer les figures 7 A et 7 B pour décrire la configuration de circuit de ce mode de réali- sation Un circuit de-découpage de type abaisseur 42 a et une lampe à décharge 43 a constituent le premier circuit de charge 41 a et un circuit de découpage 42 b et une lampe à décharge 43 b constituent le second circuit de charge 41 b, Le circuit de découpage 42 a comprend un circuit de commande 44, un tran- sistor 45 a, une diode 46 a et une inductance 47 a Le transistor a accomplit une opération de commutation sous la dépendance de l'impulsion qui provient du circuit de commande 44 Un cir- cuit série formé par l'inductance 47 a et la lampe à décharge 43 a est connecté à l'émetteur du transistor 45 a et la diode 46 a est connectée en parallèle avec le circuit série précité. Le second circuit de découpage 42 b a la même structure que le premier circuit de découpage 42 a et il comprend un circuit de commande 44, un transistor 45 b, une diode 46 b et une induc- tance 47 b. Comme le montre la figure 7 B, le circuit de comman- de 44 consiste en un circuit oscillant qui comprend un multi- vibrateur astable comportant des transistors 441 et 442, un transistor de sortie 443 et un transformateur 444 La base du transistor de sortie 443 est connectée à la sortie du cir- cuit oscillant et un enroulement primaire du transformateur 444 est connecté au collecteur du transistor 443 Un enroule- ment secondaire du transformateur 444 est connecté à la base et à l'émetteur du transistor 45 a du premier circuit de décou- page 42 a, par exemple. On va maintenant décrire le fonctionnement du mode de réalisation représenté sur les figures 7 A et 7 B Lorsque le circuit de commande 44 applique un signal sous forme d'im- pulsion à la base du transistor 45 a qui fait partie du premier circuit de découpage 42 a, le transistor 45 a devient conducteur et, pendant la durée au cours de laquelle la tension de sortie du circuit redresseur 2 est à un niveau haut, un courant con- tinu circule à partir du collecteur et de l'émetteur du tran- sistor 45 a en traversant l'inductance 47 a et la lampe à décharge 43 a, ce qui charge le condensateur de lissage 3 b Il en résulte que la lampe à décharge 43 a est éclairée De façon similaire, un courant continu circuleégalement vers le second circuit de découpage 42 b et la lampe à décharge 43 b, et l'autre condensateur de lissage 3 a se charge, ce qui fait que la lampe à décharge 43 b est éclairée. Lorsque le circuit de commande 44 n'applique pas d'impulsion à la base du transistor 45 a, ce dernier est bloqué et l'énergie emmagasinée dans l'inductance 47 a est appliquée par la diode 46 a à la lampe à décharge 43 a Ensuite, pendant la durée au cours de laquelle la tension de sortie du circuit redresseur 2 est à un niveau bas, la charge électrique emma- gasinée dans le condensateur de lissage 3 a est appliquée par la diode 15 au premier circuit de charge 41 a, tandis que la charge électrique emmagasinée dans l'autre condensateur de lissage 3 b est appliquée par la diode 15 au second circuit de charge 41 b, de la manière décrite précédemment en relation * 2533 Os X avec la figure 5. Comme décrit précédemment, même pendant la durée au cours de laquelle la tension de sortie du circuit redres- seur 2 est à un niveau bas, la charge électrique en cours de décharge est appliquée par le condensateur de lissage 3 a au circuit de découpage 42 a et la charge électrique en cours de décharge est appliquée par le condensateur de lissage 3 b au circuit de découpage 42 b et, par conséquent, il n'y a aucune durée d'interruption du courant continu, ce qui fait que les circuits de découpage 42 a et 42 b peuvent générer une tension de haute fréquence ne comportant qu'une faible composante d'ondulation de basse fréquence Par conséquent, la suppres- sion d'une durée d'interruption du courant qui circule dans les lampes à décharge 43 a et 43 b permet d'améliorer le rende-. ment d'éclairage des lampes à décharge 43 a et 43 b et de dimi- nuer le facteur de crête du courant des lampes Le facteur de puissance des lampes est donc amélioré et un phénomène de scintillation de la lumière émise par les lampes peut être réduit. La figure 8 est un schéma d'un autre mode de réali- * sation de l'invention et les figures 9 A et 9 B sont des gra- ph Lques montrant les formes de signaux électriques, qui sont destinés à l'explication du fonctionnement du mode de réali- sation représenté sur la figure 8. On va tout d'abord considérer la figure 8 pour décrire une configuration de circuit de ce mode de réalisa- tion Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 8, un circuit onduleur 16 et une lampe à décharge 60, constituant dès moyens onduleurs effectuant une conversion courant conti- nu/courant alternatif, sont connectés pour tenir lieu des charges 4 a et 4 b représentées sur la figure 5 Le circuit onduleur 16 comprend un circuit oscillant 17, constituant un premier élément de circuit, et un circuit oscillant 18 cons- tituant un second élément de circuit, ainsi qu'un transforma- teur oscillant 19 L'une des bornes de sortie du circuit redresseur 2 est connectée au condensateur de lissage 3 b par l'intermédiaire de l'enroulement primaire 201, faisant fonc- tion de moyens à inductanceet du circuit oscillant 17, tan- dis que l'autre borne de sortie du circuit redresseur 2 est connectée au condensateur de lissage 3 a par l'intermédiaire du circuit oscillant 18 et de l'enroulement primaire 202 fai- sant fonction de moyens à inductance L'enroulement primaire 201 et l'enroulement secondaire 202 sont en couplage électro- magnétique pour constituer un transformateur 20 Le transfor- mateur oscillant 19, d'un type à fuites, comprend deux enrou- lements primaires 191 et 193, deux enroulements de réaction 192 et 194 et un enroulement secondaire 195 Un condensateur de résonance 21, incorporé dans le circuit oscillant 17, est connecté en parallèle sur l'enroulement primaire 191 du trans- formateur oscillant 19, de façon à former un premier circuit résonnant Une borne du circuit résonnant est connectée à une extrémité de l'enroulement primaire 201 du transformateur 20 décrit ci-dessus et l'autre borne du circuit résonnant est connectée au collecteur du transistor 23 La base du transis- tor 23 est connectée par la résistance de base 22 à une extrémité de l'enroulement primaire 201 du transformateur 20 et l'émetteur du transistor 23 est connecté au condensateur de lissage 3 b L'enroulement de réaction 192 est connecté entre la base et l'émetteur du transistor 23. Une tension sinusoïdale est induite dans l'enroule- ment de réaction 192 en synchronisme avec la tension de réso- nance qui correspond à la fréquence déterminée par l'inductan- ce de l'enroulement primaire 191 et la capacité du condensa- teur de résonance 21 La tension induite change alternative- ment de polarité conformément à la résonance du circuit résonnant, grâce à quoi la base du transistor 23 reçoit une tension de polarisation en sens direct ou une tension de pola- risation en sens inverse. L'autre circuit oscillant 18 a pratiquement la même structure que le circuit oscillant 17 décrit ci-dessus et il comprend un second circuit résonnant comportant une combinai- son en parallèle d'un condensateur de résonance 24 et d'un enroulement primaire 193, une résistance de base 25 et un transistor 26 La lampe à décharge 60 est connectée à l'enrou- lement secondaire 195 du transformateur oscillant 19. On va maintenant considérer les figures 9 A et 9 B pour décrire le fonctionnement du mode de réalisation repré- senté sur la figure 8 Pendant la durée au cours de laquelle la tension de sortie du circuit redresseur 2 est à un niveau haut, c'est-à-dire pendant la durée comprise entre les ins- tants tl et t 2, les instants t 3 et t 4 et les instants t 5 et t 6, conformément au signal (a) représenté sur la figure 9 A, le condensateur de lissage 3 b se charge par l'intermédiaire du circuit oscillant 17 du circuit onduleur 16 et le conden- sateur de lissage 3 a se charge par l'intermédiaire de l'autre circuit oscillant, 18 Pendant la durée, au cours de laquelle la tension de sortie du circuit redresseur 2 est à un niveau bas, c'est-à-dire pendant la durée comprise entre les instants t 2 et t 3 et les instants t 4 et t 5, le courant d'entrée IS ne circule pas de la source de tension alternative 1 vers le circuit redresseur 2, et la charge électrique emmagasinée -dans le condensateur de lissage 3 a se décharge par la diode vers le circuit oscillant 17, tandis que la charge élec- trique emmagasinée dans le condensateur de lissage 3 b se décharge par la diode 15 vers le circuit oscillant 18 Le fonctionnement décrit ci-dessus est pratiquement identique à celui du mode de réalisation décrit précédemment en relation avec la figure 5. D'autre part, le circuit onduleur 16 oscille de la manière suivante Plus précisément, au moment de la mise en fonction de la source de tension alternative 1, la tension est appliquée à la borne d'entrée du circuit onduleur 16 par l'intermédiaire du circuit redresseur 2, et le courant de base est appliqué entre la base et l'émetteur des transistors 23 et 26 par l'intermédiaire de la résistance de base 22 ou Dans ces conditions, du fait d'une légère différence entre les caractéristiques des transistors eux-mêmes, l'un de ces transistors devient conducteur en premier En supposant que le transistor 23 devienne conducteur en premier, un cou- rant commence à circuler vers le circuit oscillant 17 et une tension oscillante est générée dans l'enroulement primaire 191 du transformateur oscillant 19 Des tensions qui corres- pondent à cette tension apparaissent avec des polarités oppo- sées dans les enroulements de réaction respectifs 192 et 194, grâce à quoi le transistor 23 est polarisé en sens direct par l'enroulement de réaction 192 et est amené dans un état de conduction complète Le transistor 26 est polarisé en inverse par la tension qui apparaît à ce moment dans l'enroulement de réaction 194, ce qui fait que ce transistor est maintenu dans un état bloqué. Lorsque la tension oscillante aux deux extrémités -de l'enroulement primaire 191 est inversée, la situation devient opposée à celle de la description précédente, et le transistor 23 est polarisé en inverse et commence à se bloquer tandis que le transistor 26 est p 5 olarisé en direct et commence à devenir conducteur Ensuite, le fonctionnement décrit ci-dessus se répète et le circuit onduleur 16 continue à fonc- tionner de façon oscillante et la tension de haute fréquence est induite dans l'enroulement secondaire 195 du transforma- teur oscillant 19 et elle est appliquée à la lampe à décharge , ce qui éclaire cette dernière et fait circuler le courant de lampe Ila qui est représenté par le signal (d) sur la figu- re 9 A. Le mode de réalisation représenté sur la figure 8 donne donc lieu au fonctionnement décrit ci-dessus et la lampe à-décharge 60 est éclairée à fréquence élevée et, du fait de la présence du transformateur 20, les courants qui circulent dans les transistors 23 et 26 sont aplatis de façon à avoir une forme rectangulaire, grâce à quoi les pertes de commuta- tion des transistors 23 et 26 sont réduites. On va maintenant décrire le fonctionnement du transformateur décrit ci-dessus La description portera tout d'abord sur la durée pendant laquelle la valeur de la tension ondulée V obtenue par redressement à double alternance de la tension-de source VE, est supérieure à la somme des ten- sions aux bornes des condensateurs de lissage 3 a et 3 b, c'est-à-dire la durée pendant laquelle le courant de charge circule vers les condensateurs de lissage 3 a et 3 b (entre les instants tl et t 2, les instants t 3 et t 4 et les instants t 5 et t 6 sur la figure 9 A) Pendant cette durée,'lorsque le transistor 23 devient conducteur, un courant circule dans l'enroulement primaire 201 du transformateur 20, 'ce qui a pour effet d'emmagasiner de l'énergie dans l'enroulement primaire 201 Au moment o le transistor 23 est bloqué, le transistor 26 est débloqué; cependant, l'énergie emmagasinée précitée est transférée à ce moment vers l'enroulement secondaire 202 du transformateur 20 L'énergie transférée à ce moment est déchargée dans un circuit fermé comprenant l'enroulement secondaire 202, le circuit oscillant 18, la source de tension alternative 1, le condensateur de lissage 3 a et l'enroulement secondaire 202 Du fait que le transistor 26 a été débloqué à ce moment, un courant circule dans l'enroulement secondaire 202, en empruntant un chemin qui comprend le condensateur de^ lissage 3 a, l'enroulement secondaire 202 et le circuit oscil- lant 18, grâce à quoi de l'énergie commence à être emmagasinée dans l'enroulement secondaire 202- Si maintenant le transistor 26 est bloqué, l'énergie emmagasinée précitée est transférée vers l'enroulement primai- re 201 et elle est déchargée cette fois dans un circuit fermé qui comprend l'enroulement primaire 201, le circuit oscillant 17, le condensateur de lissage 3 b, la source de tension alternative 1 et l'enroulement primaire 201 Ensuite, le fonc- tionnement décrit ci-dessus-se répète et il en résulte que les courants I Tl et IT 2 ayant la forme rectangulaire représentée pour les signaux (b) et (c) sur la figure 9 B circulent dans e;,X. les transistors respectifs 23 et 26, ce qui fait qu'une ten- sion de haute fréquence V 2, représentée par le signal (d) sur la figure 9 B, est générée entre les deux bornes de l'enroule- ment secondaire 95 du transformateur oscillant 19 Du fait que les courants I Ti et I de forme rectangulaire circulent Tl T 2 ainsi dans les transistors 23 et 26, la valeur de crête du courant diminue et les pertes dans les transistors-23 et 26 deviennent également très faibles D'autre part, le signal (a) sur la figure 9 B représente la tension VT entre les bornes de l'enroulement primaire 201 comme de l'enroulement secon- daire 202 du transformateur 20, et les signaux représentés en pointillés en (b) et (c) sur la figure 9 B représentent les tensions entre les bornes des transistors respectifs 23 et 26. Pendant la-durée au cours de laquelle la somme des tensions aux bornes des condensateurs de lissage 3-a et 3 b est supérieure à la valeur de la tension ondulée VDC' c'est-à-dire la durée au cours de laquelle les condensateurs de lissage 3 a et 3 b sont en cours de décharge (entre les instants t 2 et t 3 et les instants t 4 et t 5 sur la figure 9 A), le stockage d'énergie dans l'enroulement primaire 201 ou l'enroulement secondaire 202 est accompli d'une manière identique à celle du fonctionnement décrit ci-dessus, sous la dépendance du cou- rant de décharge du condensateur de lissage respectif 3 a ou 3 b Cependant, la décharge de l'énergie s'effectue par un cir- cuit fermé qui-comprend l'enroulement secondaire 202, le cir- cuit oscillant 18, le condensateur de lissage 3 b, la diode 15 et l'enroulement secondaire 202, ou par un circuit fermé qui comprend l'enroulement primaire 201, le circuit -oscillant 17, la diode 15, le condensateur de lissage 3 a et l'enroulement primaire 201, et les courants I Tl et IT 2 de forme rectangulai- re circulent également dans les transistors 23 et 26. Comme décrit précédemment, dans le mode de réalisa- tion représenté sur la figure 8, de l'énergie est emmagasinée dans l'inductance 201 ou 202 en fonction du courant de charge ou du courant de décharge des condensateurs de lissage 3 a et 3 b au moment de la conduction de l'un des transistors, et l'énergie emmagasinée est déchargée, au moment de la conduc- tion de l'autre transistor, dans un circuit fermé qui com- prend le transistor et la source de tension (qui correspond à une source de tension alternative dans le cas ou le con- densateur de lissage est en cours de charge et qui correspond au condensateur de lissage dans le cas o celui-ci est en cours de décharge) Par conséquent, il est possible de faire circuler dans les transistors 23 et 26 un courant rectangu- laire de forme aplatie De plus, comme le montrent les signaux (b) et (c) sur la figure 9 B, du fait que l'opération de com- mutation des transistors 23 et 26 peut être accouplie pendant que les tensions à leurs bornes sont à un niveau bas, les pertes de commutation peuvent être réduites En outre, l'in- ductance 20 peut réduire une pointe de courant se produisant au moment de la mise en fonction de l'alimentation En outre, dans le cas du mode de réalisation représenté sur la figure 8, la durée pendant laquelle le courant IS circule de la source de tension alternative 1 vers le circuit redresseur 2 est prolongée, comme le montre le signal (b) sur la figure 9 A, et le facteur de puissance d'entrée peut être amélioré par rapport au cas dans lequel le courant de charge circule uni- quement au voisinage de la valeur de crête d'une telle ten- sion de source VE, comme sur la figure 1 En outre, conformé- ment au mode de réalisation décrit ci-dessus, du fait que la tension de sortie du circuit redresseur 2 est divisée par les condensateurs de lissage 3 a et 3 b, les tensions appliquées aux bornes-des transistors 23 et 26 peuvent être réduites, ce qui permet d'utiliser pour les transistors respectifs 23 et 26 des transistors ne supportant qu'une tension faible. La figure 10 est un schéma d'un mode de réalisation supplémentaire de l'invention Le mode de réalisation repré- senté sur la figure 10 a pratiquement la même structure que celui qui est représenté sur la-figure 8, sauf en ce qui con- cerne les points suivants Plus précisément,'le transformateur qui fait partie du mode de réalisation représenté sur la figure 8 est remplacé par une inductance 203, constituant des-troisièmes moyens à inductance, qui est connectée en série avec la borne de sortie positive du circuit redresseur 2, et par une inductance 204, constituant des quatrièmes moyens à inductance, qui est connectée entre la cathode de la diode 15 et une borne du premier condensateur de lissage 3 a. On va maintenant décrire le fonctionnement du mode de réalisation représenté sur la figure 10 Pendant la durée de charge des condensateurs de lissage 3 a et 3 b, lorsque le transistor 23, par exemple, est dans un état conducteur, un courant circule dans l'inductance 203, le circuit oscillant 28 et le condensateur de lissage 3 b, grâce à quoi de l'éner- gie est emmagasinée dans l'inductance 203 Lorsque le tran- sistor 23 se bloque tandis que le transistor 26 devient con- ducteur, l'énergie précitée est déchargée dans un circuit fermé qui comprend l'inductance 203, le condensateur de lissage 3 a, le circuit oscillant 29, la source de tension 1 et l'inductance 203, et de l'énergie est emmagasinée dans l'inductance 203 par un courant de charge du condensateur de lissage 3 a qui circule dans un circuit comprenant l'inductan- ce 203, le condensateur de lissage 3 a et le circuit oscillant 29 Le même fonctionnement a lieu lorsque le transistor 26 passe d'un état conducteur à un état bloqué, après quoi le fonctionnement décrit ci-dessus se répète, ce qui fait qu'un courant aplati circule dans les transistors 23 et 26. D'autre part, pendant-la durée de décharge des con- densateurs de lissage 3 a et 3 b, de l'énergie est emmagasinée dans l'inductance 204 sous l'effet d'un courant de décharge des condensateurs de lissage 3 a et 3 b La décharge de l'éner- gie s'effectue dans un circuit fermé qui ne comprend pas la source de tension alternative 1 mais qui comprend l'inductan- ce 204, le condensateur de lissage 3 a, le circuit oscillant 28, la diode 15 et l'inductance 204, ou dans un circuit fermé qui comprend l'inductance 204, le circuit oscillant 29, le condensateur de lissage 3 b, la diode 15 et l'inductance 204. D'autre part, dans le mode de réalisation représen- té sur la figure 10, une diode 33 est connectée entre la bobine de réaction 192 du transformateur oscillant 19 et l'émetteur du/transistor 23, et une diode 35 est connectée entre l'enroulement de réaction 194 et l'émetteur du transis- tor 26 Ces diodes 33 et 35 ont pour fonction d'éviter la cir- culation d'un courant de base excessif vers les bases des transistors 23 et 26, pour réduire ainsi les pertes dans la base et les pertes de commutation-des transistors 23 et 26. La diode 32 est connectée entre la base du transistor 23 et une extrémité de l'enroulement primaire 191 du transformateur oscillant 19 et la diode 34 est connectée entre la base du transistor 26 et une extrémité de l'enroulement primaire 193. Ces diodes 32 et 34 ont pour but d'augmenter la vitesse de commutation des transistors respectifs 23 et 26 lorsque ces transistors passent de l'état conducteur à l'état bloqué. Plus précisément, ces diodes 32 et 34 permettent aux courants de base de circuler de façon abrupte dans le sens opposé, dans un circuit fermé qui comprend l'enroulement primaire 191, le circuit collecteur-base du transistor 23, la diode 32 et l'enroulement primaire 191, ou l'enroulement primaire 193, le circuit collecteur-base du transistor 26, la diode 34 et l'enroulement primaire 193 Ces courants de base circulent sous l'effet de la tension oscillante qui est générée dans les enroulements primaires 191 et 193 du transformateur oscillant 19, ce qui accélère llécoulement des porteurs de charge stockés dans les bases des transistors 23 et 26, grâce à quai la vitesse de commutation de ces transistors est accrue. En outre, dans le mode de réalisation qui est repré- senté sur la figure 10, le transformateur oscillant 19, d'un type à fuites, comprend des bobines de filaments 196, 197 et 198, grâce à quoi une tension de filament générée aux bornes de ces bobines peut être appliquée aux lampes à décharge 30 et 31 connectées en série D'autre part, le condensateur 36 est connecté entre une extrémité de la bobine de filament 196 et une extrémité du filament des lampes à décharge 30 et 31, dans le but d'améliorer le démarrage des lampes à déchar- ge 30 et-31. Comme indiqué précédemment, le mode de réalisation décrit ci dessus a une structure telle que les deux induc- tances 203 et 204 soient connectées au circuit de charge 'et au circuit de décharge des condensateurs de lissage respec- tifs 3 a et 3 b, sans être en couplage électromagnétique, grâce à quoi de l'énergie est emmagasinée dans l'inductance 203 ou 204 sous l'effet de la circulation d'un courant dans un pre- mier transistor au moment de la conduction de ce transistor, et l'énergie est appliquée au second transistor au moment du blocage du premier transistor, c'est-à-dire au moment de la conduction du second transistor Il en résulte que, de la même manière que dans le mode de réalisation représenté sur la figure 8, le courant continu qui circule dans les circuits oscillants 28 et 29 peut être aplati et une pointe de courant qui apparaît au moment de la-mise en fonction d'une alimenta- tion peut être réduite, La figure 1 l A est un schéma d'un autre mode de réalisation de l'invention, la figure 11 B est un schéma du circuit de commande de gâchette 55 qui fait partie du mode de réalisation représenté 'sur l-a figure 1 l A, et la figure 12 est un graphique montrant des formes de signaux qui est destiné à l'explication du fonctionnement du mode de réalisation représenté sur les figures 11 A et ii B. On va considérer tout d'abord les figures 1-l A et ll B pour décrire la configuration de circuit de ce mode de réalisation On notera que le mode de réalisation représenté sur la figure ll A a une structure pratiquement identique à celle du mode de réalisation représenté sur la figure 8, à l'exception des points suivants Plus précisément, un circuit de commande de phase 53 est branché entre la source de tension alternative 1 et le circuit redresseur 2 Le circuit de com- mande de phase 53 est destiné à commander l'angle de phase d'une tension alternative appliquée au circuit redresseur 2, et il peut consister en un dispositif de commande de phase 54 tel qu'un triac et en un circuit de commande de gâchette 55. Le circuit de commande de gâchette 55 consiste en un circuit redresseur à double alternance comprenant des diodes 551 à 554, une diode zener 555, une résistance 556, un condensateur 557, un transistor unijonction 558 et un transformateur 559. Les diodes 551 à 554 redressent à double alternance la ten- sion alternative que fournit la source de tension alternative 1 et la diode zener 555 a pour fonction de limiter à une valeur constante la valeur de crête de la tension ondulée qui est obtenue par redressement à double alternance Un courant circule dans la résistance 556 vers le condensateur 557, sous l'effet de la tension obtenue par redressement à double alternance, ce qui charge le condensateur 557 Lorsque la ten- sion aux bornes du condensateur 557 atteint un niveau prédé- terminé, le transistor unijonction 558 devient conducteur, ce qui fait qu'une impulsion de déclenchement est appliquée par le transformateur 559 au triac 54, ce qui provoque la conduc- tion de ce dernier. Un circuit série formé par 1 'inductance 38 et la diode 37 est connecté entre la base du transistor 23 du cir- cuit oscillant 17 et une extrémité de l'enroulement primaire 191, et un circuit série formé par l'inductance 40 et la dio- de 39 est connecté entre la base du transistor 26 du circuit oscillant 18 et une extrémité de l'enroulement primaire 193. Ces diodes 37 et 39 accélèrent l'écoulement des porteurs de charge stockés dans les bases des transistors 23 et 26, de la même manière que dans le mode de réalisation représenté sur la figure 10, pour diminuer ainsi les pertes de commuta- tion des transistors 23 et 26 Les inductances 38 et 40 atté- nuent également la valeur de crête du courant de base inverse abrupt mentionné précédemment, de façon à prolonger la durée de conduction de chacun des transistors 23 et 26, pour rédui- re ainsi encore davantage les pertes de commutation Une diode de blocage du courant inverse, 51, est branchée entre le point de connexion de l'anode de la diode 15 et du con- densateur de lissage 3 b et l'émetteur du transistor 23 et, de façon similaire, une diode de blocage du courant inverse, 52, est branchée entre l'autre extrémité du condensateur de lissa- ge 3 b et l'émetteur du transistor 26. On va maintenant considérer la figure 12 pour décrire le fonctionnement du mode de réalisation représenté sur les figures li A et 11 B Lorsque la tension alternative VE devient celle représentée aux instants tl, t 3 et t 5 pour le signal (a) de la figure 12, le circuit de commande de gâchet- te 55 applique une impulsion de déclenchement au triac 54, pour le faire passer à l'état conducteur Par conséquent, le triac 54 applique au circuit redresseur 2 une tension alter- native V' E dont l'angle de phase est commandé La tension alternative VIE dont l'angle de phase est commandé est redressée à double alternance par le circuit redresseur 2 de la même manière que dans le mode de réalisation représenté sur la figure 8, et elle est appliquée par l'intermédiaire de l'enroulement primaire 201 du transformateur 20 et du circuit oscillant 17 au condensateur de lissage 3 b pour charger ce dernier Cette tension alternative est également appliquée par l'enroulement secondaire 202 du transformateur 20 et le circuit oscillant 18 au condensateur de lissage 3 a pour char- ger ce dernier Le fonctionnement se déroule ensuite pratique- ment de façon identique à ce qui a été décrit en relation avec la figure 8; cependant, en changeant l'angle de phase de la tension alternative V'E qui est appliquée au circuit redres- seur 2, par exemple par le changement de la valeur de la résistance 556, on peut changer le niveau de la tension de haute fréquence que fournit le circuit onduleur 16, et donc la luminance de la lampe à décharge 60 On peut donc utiliser ce mode de réalisation en tant que dispositif de réglage de luminance. Le mode de réalisation représenté sur la figure 11 peut d'autre part être conçu de façon à détecter une varia- tion du courant traversant la charge ou de la tension aux bornes de la charge, le signal détecté étant renvoyé vers-le circuit de commande de phase 55 de façon que la tension de sortie du dispositif d'alimentation puisse être une tension constante ou que la puissance consommée dans la charge puisse être une puissance constante, au lieu de l'utilisation en dispositif de réglage de luminance. D'autre part, le triac utilisé en tant que disposi- tif de commande de phase peut être remplacé par un thyristor ou un transistor. Il va de soi que de nombreuses autres modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Dispositif d'alimentation, caractérisé en ce qu'il comprend: une source de tension alternative ( 1); des moyens redresseurs ( 2) connectés à la sortie de la source de tension alternative pour redresser une tension alternative fournie par cette source; un circuit série comprenant un premier condensateur de lissage ( 3 a), une diode ( 15), et un second condensateur de lissage ( 3 b), qui est connecté aux moyens redresseurs de façon que le sens de redressement de la diode soit opposé au sens de redressement des moyens redresseurs; une première charge ( 4 a) qui est connectée en parallèle sur la partie du circuit série qui comprend le pre- mier condensateur de lissage et la diode; et une seconde charge ( 4 b) qui est connectée en parallèle sur la partie du circuit série qui comprend le second condensateur de lissage et la diode. 2 Dispositif d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les première et seconde charges con- sistent en un circuit de démarrage de lampe à décharge ( 16, 41 a, 41 b, 27). 3 Dispositif d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que les première et seconde charges con- sistent en moyens onduleurs ( 16, 27) effectuant une conversion courant continu/courant alternatif. 4 Dispositif d'alimentation selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens onduleurs effectuant une conversion courant continu/courant alternatif comprennent: un premier élément de circuit ( 17) comprenant un circuit série formé par un premier élément de commutation ( 23) et un premier circuit résonnant comportant un premier enroulement primaire ( 191) et un premier condensateur de résonance ( 21), ce premier élément de circuit étant connecté en parallèle sur la partie du circuit série qui comprend le premier condensateur de lissa- ge et la diode; un second élément de circuit ( 18) comprenant -533086 un circuit série formé par un second élément de commutation ( 26) et par un second circuit résonnant qui comporte un second enroulement primaire 4 193) et un second condensateur de-résonance ( 24), ce second élément de circuit étant connec- té en parallèle sur la partie du circuit série qui comprend le second condensateur de lissage et la diode, tandis que le premier élément de commutation et le second élément de commu- tation sont conçus de façon à effectuer des opérations de commutation alternées; et un enroulement secondaire ( 195) en couplage électromagnétique avec les premier et second enroulements primaires pour produire une tension de résonance des premier et second circuits résonnants. Dispositif d'alimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: des moyens à inductance ( 20) qui sont intercalés dans un circuit d'un cou- rant de charge circulant à partir de la sortie des moyens redresseurs vers les premier et second condensateurs de lissa- ge, et dans un circuit d'un courant de décharge circulant à partir des premier et second condensateurs de lissage vers les premier et second éléments de commutation, et qui sont desti- nés à fournir de l'énergie emmagasinée par le courant de char- ge ou le courant de décharge qui, sous l'effet de l'opération de commutation de l'un quelconque des premier et second élé- ments de commutation, circule vers l'autre élément de commu- tation, et circule vers le circuit résonnant connecté en série avec l'autre élément de commutation, au moment de l'opé- ration de commutation de l'autre des premier et second élé- ments de commutation. 6 Dispositif d'alimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une lampe à décharge ( 60) destinée à être éclairée par le courant de sor- tie des moyens onduleurs effectuant une conversion courant continu/courant alternatif. 7 Dispositif d'alimentation selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens à inductance ( 20) compren- nent: un premier élément à inductance intercalé en série - entre le premier élément de circuit et le second condensa- teur de lissage, un second élément à inductance intercalé en série entre le second élément de circuit et le premier con- densateur de lissage, et des moyens de couplage électromagné- tique destinés à établir un couplage électromagnétique entre les premier et second éléments à inductance, pour transférer de l'énergie emmagasinée dans l'un quelconque des premier et second éléments à inductance vers l'autre élément à inductan- ce. 8 Dispositif d'alimentation selon la revendication , caractérisé en ce que les moyens à inductance comprennent un troisième élément à inductance ( 203) qui est connecté entre la sortie des moyens redresseurs et le circuit série comprenant le premier condensateur de lissage, la diode et le second condensateur de lissage, et un quatrième élément à inductance ( 204) qui est connecté en série avec la diode entre le point de connexion du premier condensateur de lissa- ge et de la seconde charge, et le point de connexion du second condensateur de lissage e de la première charge. 9 Dispositif d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de commande de phase ( 54) qui sont connectés entre la source de tension alternative et les moyens redresseurs ou entre la sortie des moyens redresseurs et le circuit série formé par le premier condensateur de lissage, la diode et le second condensateur de lissage, pour commander l'angle de phase d'une tension alternative qui provient de la source de tension. alternative.