Brevet FR2527588A1 — publié le 19831202

L'invention concerne un procédé et un dispositif pour la régulation de l'opération de cuisson daps une installation de cuisson du ciment, dans laquelle un courant de matière traverse successivement une zone de préchauffage, une zone de calcination, une zone d'agglomération et une zone de refroidissement. L'échangeur de chaleur, dans une installation moderne de cuisson du ciment du type servant de base à l'invention, contient une zone de préchauffage et une zone de calcination. C'est dans cet échangeur que l'on procède à une précalcina- tion de la poudre brute jusqu'à un certain degré, quelquefois jusqu'à 90 %. Pour assurer un déroulement simple et évident du procédé, il est alors intéressant d'exploiter l'échangeur de chaleur de telle sorte que la matière subissant le traitement thermi- que le quitte avec un degré de décarbonatation prédéfini constant, de façon à être décarbonatée sans résidu, puis fina- lement agglomérée dans le four rotatif. Le fait de conduire le procédé-de cette manière présente l'avantage d'éliminer les perturbations supplémentaires de la régulation du four rotatif. Une part importante des difficultés à résoudre réside dans le fait qu'il n'est pas possible de mesurer directement, par des moyens simples, l'état de la matière cuite, pour ce qui est de sa décarbonatation et aussi de sa clinkérisation. C'est pourquoi, dans l'état actuel de la technique, on passe à des 'grandeurs de substitution" Il se crée d'autres diffi- cultés du fait qu'il est difficile d'accéder à certaines zones de l'installation de cuisson, de sorte que ce n'est qu'à leurs limites qu'il est possible de prévoir des appareils de mesure. Pour résoudre ces difficultés, on a déjà proposé d'uti- liser en tant que grandeur de référence prioritaire, qui définit le rendement de l'installation, le débit des gaz d'évacuation, et d'introduire dans l'installation un certain débit de poudre crue, qui dépend de ce débit des gaz d'évacua- tion Il est par ailleurs courant que le débit du combustible nécessaire à l'opération de cuisson soit choisi en fonction de l'une des grandeurs de référence que sont le débit des gaz d'évacuation et/ou-le débit de la poudre crue La tempé- rature des gaz d'évacuation sert alors de grandeur de contrôle indirect pour l'échange de chaleur On ajoutera toujours une quantité de poudre crue suffisante pour que cette température reste constante (DEZ ZementKalk-Gips, N O 4/1972, pages 164 à 166). Une autre difficulté, qu'il faut résoudre lors de la régulation de I'opéretion de cuisson dans une installation de cuisson du ciment, résidé dans la complexité de la dissociation thermique du carbonate de calcium- D'après le GMELINS HANDBUCH DER ANORGANISCHIEN CHEMIE, 8 ème édition, 1956, la température de décomposition peut, pour une pression de CO 2 de 101,33 k Pa ( 760 mm de mercure) être comprise entre 812 et 1120 OC; Ces différences exceptionnelle- ment fortes s'expliquent par l'apparition d'une troisième phase solide, de composition variable, et dont la création dépend essentiellement des conditions de chauffage (Chapitre 28, Oxyde de calcium, page 31 et suivantes). On sait par ailleurs que la calcination, dans la plage de températures comprise entre 800 et 1100 'C, se déroule à une vitesse constante à chaque température Elle a lieu dans une zone très étroite, qui est l'interphase entre le Ca O et le Ca CO 3 Différentes substances, par exemple la vapeur d'eau ou le monoxyde de carbone, ont un effet accélérateur, éventuelle- ment même catalytique On sait par ailleurs que le coefficient de température de la cinétique de la réaction de dissociation est égal au coefficient de température de la pression à l'équilibre La pression de dissociation augmente alors en fonction de la température, selon une loi exponentielle, ce qui s'explique par le fait que les processus qui ont lieu lors de la dissociation sont comparables à l'évaporation d'un liquide, en ce sens qu'une phase gazeuse se dégage en consé- quence d'une dissociation chimique A titre d'exemple, la pression de dissociation passe de 27 Pa ( 0,2 mm de mercure) à une température de 506 WC à 117 k Pa ( 879 mm de mercure) à 9040 C, et à 4 M Pa ( 30 000 mm de mercure) à 14200 C. Pour le reste, la cinétique de la réaction de dissocia- tion du carbonate de calcium dépend, lors de la calcination, des paramètres de procédé suivants: Temps de séjour de la matière dans le système réac- tionnel, Température de la matière, Pression partielle du Co 2 dans le courant de gaz ambiant, Concentration des matières solides dans le courant de gaz, Granulométrie moyenne de la matière (dans son ensemble), Composition de la matière, Influence des adjuvants accélérateurs ou retardateurs. On a déterminé qu'il était possible de déterminer expéri- mentalement, en maintenant constants les principaux paramètres de procédé et en faisant varier l'un des paramètres, les caractéristiques cinétiques de la dissociation spécifique du carbonate de calcium (DEZ Zement-KalkGips; No 2/1979, page 78 à 82). L'invention a pour but de créer une régulation simple, aussi évidente que possible, de l'opération de cuisson dans une installation de cuisson du ciment, permettant, en faisant appel à un nombre aussi faible que possible de grandeurs de référence ou de grandeurs de réglage,d'exploiter l'échangeur de chaleur de façon à y obtenir des équilibres stables de l'opé- ration en cours, tant du point de vue bilan thermique que du bilan de la réaction. Pour atteindre ce but, on utilise en tant que grandeur de réglage le degré de décarbonatation de la matière dans la zone de calcination. On pourrait y arriver par exemple en envoyant pour ana- lyse en ligne, à un analyseur à rayons X, un échantillon constant, de préférence peu important, de la matière sortant du préchauffeur, pour déterminer éventuellement le degré de décarbonatation, par exemple à l'aide de la teneur résiduelle en carbonates, ou de la teneur en oxyde de calcium Cela exigerait cependant des dépenses d'équipement relativement importantes Pour diminuer ces dépenses, une forme de réali- sation de l'invention consiste donc à déterminer le degré de décarbonatation en faisant appel à la température de la matière dans la zone de calcination. Compte tenu de la complexité du processus de dissociation servant de grandeur représentative de référence, et dans le but de pouvoir utiliser essentiellement la température entant que grandeur de réglage proportionnelle au degré de calcina- tion, une autre forme de réalisation réside en ce que l'on détermine d'abord en laboratoire le degré de décarbonatation pour un échantillon de matière représentatif du point de vue de la granulométrie et de la composition, en fonction de la température de la matière, et en ce que, selon ces valeurs de température caractéristiques, l'on effectue la régulation du degré de décarbonatation en fonction des températures de la matière mesurées dans l'installation. D'une manière analogue, et en particulier pour contrôler la plausibilité de la valeur de la température de la matière, il est proposé, dans le cadre de l'invention, que l'évolution du degré de décarbonatation, pour un échantillon de matière représentatif du point de vue de la granulométrie et de la composition, soit déterminée en fonction de la température du gaz pour une durée d'action constante, et qu'on en détermine, pour la régulation, le degré de décarbonatation en fonction de la température mesurée du gaz. Pour pouvoir déterminer le degré de décarbo- natation à partir de la température de la poudre précalcinée ou encore de la température du gaz dans le système réactionnel, reliée à la première température par une fonction approximati- vement proportionnelle, on propose l'équation suivante EV = TMD TEU EVT Eo-T Eu Dans cette équation, TMD est la température de la poudre à la sortie de la zone de calcination, et T Eo et T Eu sont respectivement une limite supérieure et une limite inférieure de la température de l'opération de décarbonatation, spécifi- que de la matière utilisée. Le choix et la détermination de la limite supérieure et de la limite inférieure de l'intervalle de température de décarbonatation spécifique de la matière doit permettre de définir d'une manière approximative la relation non-linéaire qui existe entre le degré effectif de décarbonatation et la température mesurable de la poudre précalcinée La valeur de calcul EV, obtenue à partir de l'équation cidessus, donne ainsi des informations représentatives sur le déroulement de l'opération dans l'échangeur de chaleur On pourra utiliser immédiatement, pour la régulation du processus de cuisson, et en particulier pour la régulation du débit de combustible utilisé dans la zone de calcination, des écarts par rapport à une valeur de consigne prédéfinie. On sait, à partir des bases théoriques du processus de dissociation du carbonate de calcium, que, du fait de la prédominance du processus chimique de division,une particule de calcium en cours de dissociation a la même température que le gaz qui l'entoure Avec une particule de ce genre, le front de dissociation se déplace vers le centre de la particule à une vitesse constante, qui est proportionnelle à la différence entre la pression de dissociation à l'équilibre correspondant à la température du gaz et la pression partielle du dioxyde de carbone, de sorte que la durée de la dissociation est directe- ment proportionnelle aux dimensions des particules Le degré de décarbonatation dépend donc non seulement de la température, mais aussi, essentiellement, de la relation entre la granulo- métrie moyenne des grains individuels et la durée du séjour. Pour pouvoir, compte tenu des nombreuses grandeurs d'in- fluence,procéder à un contrôle des grandeurs de réglage lors de l'exploitation de l'installation de cuisson du ciment, et pour pouvoir régler ainsi l'opération de cuisson à son opti- mum, ce qui permet avantageusement d'optimiser la réaction de décarbonatation, et aussi pour permettre un contrôle de la plausibilité des valeurs obtenues pour le degré de décarbona- tation, il est recommandé, dans le cadre de l'invention, une analyse de la réaction: dans cette analyse, on calcule, pour la zone de calcination, et en faisant appel à l'analyse élé- mentaire correspondantel un bilan des réactions qui s'y déroulent, en partant des débits massiques de la matière et du gaz, de leur température et de leur enthalpie, et aussi du débit massique du combustible amené; on forme à partir de ce bilan une mesure de contrôle pour le degré de décarbonata- tion. A cette occasion, il est avantageux de maintenir essen- tiellement constants les paramètres de marche pendant une mesure. Pour calculer le bilan thermique dans la zone de calcina- tion, on calcule la quantité de chaleur amenée à la zone de calcination par unité de masse de la miatière, ainsi que la quantité de chaleur évacuée du système, et on les compare l'une à l'autre; on utilise la quantité de chaleur consommée dans le système, qui correspond à la différence ainsi obtenue, pour déterminer le degré de décarbonatation. Il est alors prévu d'utiliser en tant que grandeur réglante en particulier le débit de combustible introduit dans la zone de calcination - Un dispositif pour la régulation de l'opération de cuis- son dans une installation de cuisson du ciment, englobant une zone de préchauffage, une zone de calcination, une zone d'agglomération et une zone de refroidissement, et au moins un point de mesure par zone, destiné à mesurer la température du gaz et/ou de la matière, est caractérisé, selon l'inven- tion, en ce qu'il possède un dispositif de régulation qui règle le débit de combustible amené à la zone de combustion en fonction du degré de décarbonatation de la matière. Le dispositif possède dans ce but en particulier les équipements suivants, destinés à saisir les valeurs de mesure des équipements de dosage, à débit réglable, pour ajus- ter et déterminer les débits massiques des combustibles amenés à l'installation de cuisson en différents points; un équipement de dosage, à débit réglable, pour ajuster et déterminer le débit massique de la matière amenée à la zone de calcination; - un analyseur d'oxygène gazeux en un point situé entre la zone d'agglomération et l'arrivée de l'air de combustion dans la zone de calcination, et aussi à la sortie de la zone de calcination et éventuellement au point de sortie des gaz d'évacuation; un analyseur de C 02 gazeux, en particulier pour chacun des deux premiers points ci-dessus un dispositif de mesure de chacune des températures suivantes: a pour la température du gaz entre la zone d'aggloméra- tion et l'arrivée de l'air de combustion dans la zone de calcination, b) pour la température de la matière à son entrée dans la zone de calcination, c) pour la température de la matière à sa sortie de la zone de calcination, d) pour la température du gaz à sa sortie de la zone de calcination, e) pour la température de l'air de combustion amenée à la zone de calcination. Le dispositif selon l'invention possède en outre un équipement de régulation, possédant les unités suivantes une unité permettant de calculer le degré de décarbo- natation, unité reliée, par des lignes pilotes, à l'équipement destiné à déterminer les valeurs de mesure, une unité d'entrée de la valeur de consigne, une unité de comparaison de la valeur de consigne et de la valeur instantanée, une unité de régulation permettant d'ajuster la grandeur de réglage, pour l'amenée du combustible dans la zone de calcination, en fonction du degré de décarbonatation déterminé, une unité de dosage réglable, pour l'amenée du combus- tible dans la zone de calcination. L'invention sera mieux comprise en regard de la descrip- tion ci-après et des dessins annexés, qui représentent un exemple de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels La Figure 1 est un schéma de principe, très simplifié, d'une installation de cuisson du ciment selon l'invention, La Figure 2 est une représentation schématique d'une installation de cuisson selon l'invention, avec un plan des points de mesure et un schéma fonctionnel de l'équipement de régulation. Le schéma de principe de la Figure 1 présente les quatre zones, distinctes, de l'installation de cuisson Elles compren- nent la zone de préchauffage "W", la zone de calcination "C", la zone de clinkérisation "D" et la zone de refroidissement "R" Les flèches indiquent les débits massiques de la matière et du gaz, ainsi que du combustible Les différentes lettres utilisées ont les significations suivantes F = Débit massique M = Matière W = Zone de préchauffage AG = Gaz d'évacuation C = Zone de calcination G = Gaz combustible L = Air D = Zone de clinkérisation PL = Air primaire B = Combustible K = Clinker R = Zone de refroidissement A = Analyse des gaz C'est ainsi que la flèche FMW indique le débit massique de la matière pénétrant dans la zone de préchauffage, et TMW sa température La flèche FAG caractérise le débit massique du gaz d'évacuation, sa température de sortie étant désignée par TAG AO 2 W désigne la teneur en oxygène, obtenue par l'analyse, du gaz d'évacuation sortant de la zone de pré- chauffage (W) ACO 2 C indique la teneur, en dioxyde de carbone, du gaz sortant de la zone de calcination et pénétrant dans la zone de préchauffage, AO 2 C étant de même la teneur de ce gaz en oxygène FBC désigne le combustible introduit dans la zone de calcination, et FBD le combustible introduit dans la zone de clinkérisation. Un bilan thermique du système de la zone de calcination, obtenu selon l'invention, correspond à la formule suivante: EV = AQ = Qamené Qévacué EV = a(FMC TMC cm + FBC Hu + FGC TGC cm + FLC TLC cm - FGW TGW cm FMD TMD Cm Qrésiduel) cm = enthalpie spécifique des différents gaz; Hu = pouvoir calorifique-net du combustible FMD = ai FMC; O réactions chimiques dans la matière et le gaz. FGC = f(FBD; AO 2 D + FCO 2 D) FGW = f(FBD; FBC; AO 2 C + FCO 2 D) La Figure 2 montre, d'une manière schématique, l'installa- tion de cuisson 1 avec sa zone de préchauffage W, sa zone de calcination C, sa zone de clinkérisation D et sa zone de refroidissement R Une unité de dosage 2, destinée à intro- duire la poudre crue dans la zone de préchauffage W, est équi- pée d'un système de dosage gravimétrique 2,3 Ce dernier détermine aussi le débit massique "FMW" introduit de la matière La quantité n FBD" de combustible, déterminée pour la zone de clinkérisation D, est introduite par l'unité de dosage 4, laquelle indique, sur le dispositif de pesée 5, le débit massique, déterminé par un moyen gravimétrique, du combustible Simultanément, le débit massique "FBC" du com- bustible introduit dans la zone de calcination C est réglé par l'unité de dosage 6, et la quantité introduite est affi- chée sur l'instrument de pesée 7. Le point de mesure de la température TAG indique la température des gaz d'évacuation, le point de mesure de la température TMC indique la température de la matière intro- duite dans la zone de calcination, le point de mesure de la température TMD indique la température de la matière sortant de la zone de calcination et pénétrant dans la zone de clin- kérisation Les valeurs obtenues pour l'analyse du bilan du gaz dans l'installation de cuisson 1 sont indiquées aux points de mesure AO 2 W, AO 2 C, AO 2 D et ACO 2 C et ACO 2 D Le dispositif de régulation de l'installation présentée englobe, selon l'invention, une unité de calcul 8, une entrée des valeurs de consigne 9 et une unité de réglage 10, laquelle est en liaison avec l'unité de dosage du combustible 6 par l'intermédiaire d'une ligne pilote 11 Le-dispositif de régulation comprend en outre une unité de comparaison 12, laquelle compare, d'une manière connue, une valeur de consigne envoyée à l'unité d'entrée des valeurs de consigne 9 à la valeur "EV" du degré de décarbonatation, calculée par liunité de calcul 8 puis, en cas d'écart, envoie une impulsion de réglage à l'unité de réglage 10 par l'intermédiaire de la ligne pilote 13. Le fonctionnement de l'installation est le suivant Pendant la marche de l'installation de cuisson, on part de l'hypothèse selon laquelle un peu comme un instantané de l'état d'équilibre il règne dans les quatre zones W, C, D et R, interconnectées les unes aux autres, un équilibre entre les débits massiques de la matière et du gaz, et entre les débits thermiques. L'unité de calcul 8 selon l'invention surveille le rapport entre la valeur de consigne et la valeur instantanée de EV. Tant qu'il n'y a pas de différence entre ces deux valeurs que sont la valeur de consigne du degré de décarbonatation et la valeur instantanée de ce degré de décarbonatation, l'équipe- ment de régulation n'intervient pas dans l'équilibre des masses et l'équilibre thermique de l'installation 1 L'unité de calcul 8 détermine, selon l'invention, la valeur instantanée "EV" à partir de la température TMD de la matière sortant de la zone de calcination pour pénétrer dans la zone de clinkérisa- il tion Tant qu'il ne se produit pas de modifications essen- tielles des autres paramètres de marche, la détermination du degré de décarbonatation EV à partir de la température TMD, en tant que grandeur de réglage, suffit pour définir la quantité de combustible FBC introduite dans la zone de calcination C. Compte tenu de ce qui précède, l'homme de l'art pourra déterminer expérimentalement, en fonction de la température de la matière, des valeurs de corrélation pour ce qui est de l'évolution du degré de décarbonatation d'un échantillon de matière représentatif du point de vue de la granulométrie et de la composition, et s'en servir pour déterminer le taux de décarbonatation utilisé pour la régulation, en fonction de la température TMD De plus, il est possible de mesurer la tempé- rature TGW du gaz, pour contrôler le degré de décarbonatation "EV" ainsi déterminé, et, sur la base d'un coefficient de corrélation déterminé au préalable par une voie expérimentale, l'utiliser pour une détermination supplémentaire du degré de décarbonatation et/ou éventuellement pour un contrôle de la plausibilité du degré de décarbonatation déterminé par la température TMD de la matière. Lors de la détermination expérimentale de l'évolution du degré de décarbonatation d'un échantillon représentatif de matière, on obtient, aux points de discontinuité de la courbe de température, une température inférieure et une température supérieure qui marquent d'une manière approximative les limites du processus réactionnel Ces températures seront appelées ci- après respectivement TEU et TEO Elles peuvent être utilisées pour une comparaison supplémentaire du degré de décarbonata- tion "EV" qu'il faut déterminer à partir de la température de la matière, et ce d'après la formule donnée ci-dessus De plus, on peut procéder, à titre individuel ou complémentaire, à une détermination du degré de décarbonatation "EV", en mesurant la concentration du CO 2 dans le bilan gazeux Comme il a été dit ci-dessus, on pourra en tirer, par le calcul, le degré de décarbonatation EV par la formule suivante: F CO 2 C FCO 2 + FCO 2 D FC 2 2 On peut effectuer un contrôle et/ou une correction supplémentaires, en particulier des coefficients de corréla- tion, grâce à l'élaboration, prévue par l'invention, d'un bilan thermique, en particulier pour le système de la zone de calcination Ce bilan thermique englobe le calcul des quan- tités de chaleur amenées et évacuées, qui permettent de cal- culer le degré de décarbonatation EV par la formule suivante EV = Qamené Qévacué Pour le reste, les principes de base de la régulation sont connus de l'homme de l'art Quand le degré de décarbona- tation EV est trop faible, l'apport de combustible FBC augmente, tandis que l'apport de combustible FBC sera diminué si le degré de décarbonatation est trop élevé ou si la température TMD de la matière est trop élevée. Revendications 1 Procédé pour la régulation de l'opération de cuisson dans une installation de cuisson du ciment, dans laquelle un courant de matière traverse successivement une zone de pré- chauffage, une zone de calcination, une zone d'agglomération et une zone de refroidissement, caractérisé en ce que l'on utili- se en tant que grandeur de réglage le degré de décarbonatation de la matière dans la zone de calcination. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise pour déterminer le degré de décarbonatation la température de la matière dans la zone de calcination. 3 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on détermine expérimentalement l'évolution du degré de décarbonatation d'un échantillon de matière représentatif du point de vue de sa granulométrie et de sa composition, en fonction de la température de la matière et pour une durée d'action constante, ce dont on tire pour la régulation le degré de décarbonatation en fonction de la tem- pérature mesurée de la matière. 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on détermine expérimentalement l'évolution du degré de décarbonatation d'un échantillon de matière représentatif du point de vue de sa granulométrie et de sa composition, en fonction de la température du gaz pour une durée d'action constante, et que l'on en tire pour la régulation le degré de décarbonatation en fonction de la température mesurée du gaz. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le degré de décarbonatation EV est déterminé en continu pour la régulation par l'équation EV =TMD TE u T Eo T Eu o TMD est la température de la matière à la sortie de la zone de calcination, et T Eo et T Eu sont respectivement une limite supérieure et une limite inférieure de la température pour la courbe donnant l'évolution du degré de décarbonatation en 1 4 fonction de la matière. 6 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on mesure la température de la matière et la température du gaz dans la zone de calcination, pour déduire de ces deux températures une valeur caractéris- tique du degré de décarbonatation. 7 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on mesure la concentration du CC 2 dans le gaz en amont et en aval de la zone de calcination, le rapport entre ces deux concentrations donnant: une mesure permettant de détermi- ner le degré de décarbonatation. 8 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on calcule, pour la zone de calcination et éventuellement aussi pour la zone de préchauffage, un bilan thermique à par- tir des débits massiques de la matière et du gaz et de leurs températures et enthalpies spécifiques, et du débit massique du combustible amené à la zone de calcination, en faisant appel à l'analyse élémentaire correspondante, pour en tirer une mesure du degré de décarbonatation. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, pour calculer le bilan thermique, on compare la quantité de chaleur amenée au système de la zone de calcination par unité de masse de la matière à la quantité de chaleur évacuée du système, et que l'on utilise pour déterminer le degré de décarbonatation la quantité de chaleur consommée dans le système et correspondant à la différence ainsi obtenue. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'on utilise en tant que valeur réglante la quantité de combustible amenée à la zone de cal- cination. 1 ' Dispositif pour la régulation du procédé de cuisson dans une installation de cuisson du ciment, englobant une zone de préchauffage, une zone de calcination, une zone d'agglo- mération et une zone de refroidissement et aussi, pour chaque zone, au moins un poste de mesure pour la température du gaz et/ou de la matière, caractérisé en ce qu'il possède un équipement de régulation ( 8 à 13) qui règle le débit de combustible (FBC) envoyé à la zone de calcination (C) en fonction du degré de décarbonatation (EV) de la matière. 12 Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il présente en particulier les équipements suivants pour recueillir les valeurs de mesure des dispositifs de dosage à débit réglable ( 4 à 7) pour ajuster et déterminer le débit massique (FBD; FBC) des combustibles amenés à l'installation de cuisson en différents points; un dispositif de dosage à débit réglable ( 2, 3) pour ajuster et déterminer le débit massique (FMW) de la matière amenée à l'installation de cuisson; un analyseur d'oxygène gazeux (AO 2 D), en un point situé entre la zone d'agglomération (D) et l'arrivée de l'air de combustion à la zone de calcination (C), et un autre à la sortie de la zone de calcination (AO 2 C); un analyseur de CO 2 gazeux en chacun de ces points JACO 2 D; ACO 2 C); un dispositif de mesure de la température, pour chacune des températures suivantes: a) pour la température (TGC) du gaz, entre la zone d'agglomération (D) et l'arrivée de l'air de combustion à la zone de calcination (C), b) pour la température (TMC) de la matière à l'entrée dans la zone de calcination (C), o.) pour la température (TMD) de la matière à la sortie de la zone de calcination (C), d) pour la température (TGW) du gaz à la sortie de la zone de calcination (C), e) pour la température (TLC) de l'air de combustion amené à la zone de calcination (C). 13 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que l'équipement de régulation comprend les unités suivantes: une unité ( 8), pour le calcul du degré de décarbonata- tion (EV), et qui est reliée par des lignes de transmission de signaux au dispositif de détermination des valeurs de mesure, une unité d'entrée des valeurs de consigne ( 9), une unité de comparaison des valeurs de consigne et des valeurs instantanées ( 12), une unité de régulation ( 10) destinée à ajuster la gran- deur de réglage servant à l'amenée (FBC) du combustible dans la zone de calcination (C) en fonction du degré de décarbona- tation (EV) déterminé; une unité de dosage réglable ( 6, 7) pour l'amenée du combustible dans la zone de calcination (C).