Brevet FR2523996A1 — publié le 19830930

PROCEDE DE DISTILLATION INSITU tfODIFIEE DU SCHISTE BITWILNEUX La présente invention concerne une nouvelle technique pour la distillation du schiste bitumineux in situ, c'est-à-dire sans l'extraire du sol. Le schiste bitumineux est une formation rocheuse existant dans la nature, qui contient une matière organique appelée kérogène. Des essais de laboratoire ont montré que, quand du schiste bitumineux est chauffé à des températures élevées en l'absence d'oxygène, le kérogène se pyrolyse pour former des hydrocarbures gazeux, des vapeurs d'hulle de schiste, des fractions liquides d'huile de schiste et un coke résiduel. Les hydrocarbures gazeux peuvent être recueil lis sous la forme d'un gaz tandis que les vapeurs d'huile de schiste peuvent être condensées et recueillies en même temps que les fractions liquides d'huile de schiste sous la forme d'huile de schiste. Le coke et un peu des frac tions liquides d'huile de schiste restent dans la formation rocheuse. De nombreuses techniques ont été proposées pour recueillir l'huile de schiste à partir du schiste bitumi neux à une échelle industrielle. Dans beaucoup de ces techniques, la chaleur pour la pyrolyse est fournie par des gaz chauds. Pour des procédas souterrains, ce gaz chaud prend habituellement la forme de gaz de combustion produit par combustion du kérogène et/ou par carbonisation du schiste lui-même. Dans ces procédés, appelés distilla tion par combustion, on introduit de l'air à une extrémité d'un lit ou d'une formation de schiste brut, où il provo que au début la combustion du kérogène présent. Le gaz de combustion produit par cette combustion passe à travers le lit ou la formation de schiste,oùilprovoque une pyrolyse de kérogène supplémentaire.Les produits de décomposition du kérogène, par exemple de I?ndlr deschist;eet dugaz de schiste, en même temps que le gaz de combustion, sont évacués par l'autre extrémité du lit ou de la formation de schiste. L'introduction continue d'air fait passer un front de combustion ou de flamme à travers le lit ou la formation, le gaz de combustion continuant à pyrolyser le kérogène et le produit de carbonisation résiduel étant brillé jusqu'à ce que le front de flamme atteigne l'extrémitd de sortie du lit ou de la formation. En plus du gaz de combustion chaud, la vapeur d'eau et de gaz de schiste chaud produits par un lit ou une formation de schiste adjacents ou chauffés à La surface ont été proposés pour être utilisés comme gaz chaud pour la distillation. De nombreuses techniques différentes ont été suggérées et essayées pour effectuer la distillation par gaz chaud (et spécialement par combustion) d'une manière réalisable industriellement. La majeure partie du travail antérieur était basée sur une distillation à la surface, dans laquelle le schiste est extrait, amené à la surface, broyé, tamisé et pyrolysé dans des fours à la surface. Comme la quantité d'huile de schiste pouvant etre extraite du schiste bitumineux est seulement d'environ 40 à 200 litres par tonne, il faut extraire de grandes quantités de matières et des fours de grandes dimensions sont nécessaires, et cette technique est donc conteuse. Une autre technique comporte le recueil in situ de l'huile de schisteparpyrolyse du schiste bitumineux sous terre. Une technique pour la distillation in situ, appelée aussi véritable distillation in situ, comporte la création de fractures dans une formation de schiste et ensuite le passage du gaz de distillationchaudparlesfentes et fissures pour distiller le schiste adjacent. Le gaz de combustion chaud produit -par 1va combustion du schiste est habituellement proposé comme gaz pour la distillation, bien que la vapeur d'eau ait été suggérée et essayée. Les résultats de telles techniques ont été singulièrement infructueux. Voir, par exemple, Evaluation of Rock Springs Site 9 In Situ Oil Shale Retorting Experiment, Long et autres, lOth Oil Shale Symposium Proceeding, Colorado School of Mines, juillet 1977, qui rapporte que des essais sur le terrain conduits par le Laramie Energy Technology Center (U.S. DOE) dans le schiste peu profond de Tipton, près de Rock Springs, Wyoming, ont permis une récu pération d'huile de schiste de seulement 1 Z environ de la quantité obtenue par l'essai Fischer. Une autre technique pour la distillation in situ est appelée distillation in siturmdifiée. Cette technique diffère de la véritable distillation in situ en ce que des cheminsd'écoulementpourlepassage desgaz à travers le schiste sont créés par fragmentation du schiste en blocaille. Un inconvénient apparent de la véritable distillation in situ est que les fentes ou fissures, dans une formation de schiste même si elles sont produites artificiellement et/ou élargies par des explosif, ne permettent pas un transfert suffisant de chaleur et de masse.La distillation in situ modifiée vise à remédier à cet inconvénient par lafragrnentationdesec tions ou de lits discrets du schiste bitumineux,de de façon à fournir une bien plus grande quantité de chemins d'éooulement possibles, et donc,une une bien plus grande capacité de transfert de chaleur et de masse. La fragmentation en blocaille du lit de schiste bitumineux dans la distillation in situ modifiée comporte la fragmentation d'un lit cohérent de schiste en morceaux ou blocs de schiste (appelés ci-après "blocs") et le rearraw gement ou le remuement du schiste pour l'arranger autrement. En d'autres termes,ilfautisqu'une simple fracturation de la formation de schiste. Les morceaux et blocs de schiste doivent etre réarrangés de façon que des chemins d'écoulement importants, définis par les interstices entre les blocs de schiste, soient créés et soient distribués dans toute la masse fragmentée avec une uniformité raisonnable. La fragmentation en blocaille d'un lit de schiste pour former un tas souterrain de blocs de schiste peut s'effectuer d'un certain nombre de manières. Weichman enseigne d'extraire le schiste d'une formation de schiste, de concasser le schiste et ensuite de redéposer les morceaux de 10 cm ou plus de schiste concassé dans la formation de schiste creusée. Voir "Saline Zone" Oil Shale Development by the Integrated In Situ Process, Symposium Papiers, Synthetic Fuels from Oil Shale, sous la responsabilité de l'Institute of Gas Technology, décembre 1979. Il a été indiqué que la simulation à la surface de la pyrolyse in situ d'un lit de blocaille formé de cette manière donnait, comme produit, de luile de schiste,à raison de 80 à 90% de la quantité fournie par l'essai Fischer, ce qui est une excellente récupération.Voir In Situ Oil Shale, 3rd Briefing on Oil Shale Technology Research, Lawrence Livermore National Laboratory, 19-21 novembre 1980. Toutefois, l'extraction du schiste d'un lit de schiste, son concassage et sa rdintroduction dans le lit suppriment un des principaux avantages du procédé in situ, à savoir la réduction au minimun des coûts d'exploitation. La technique la plus populaire pour former sous terre un lit de schiste fragmenté en blocaille est la fragmentation par explosif, dans laquelle des trous de mine sont forés dans le plafond, les parois latérales et la sole de galeries chassantes ou à flanc de coteau, les trous de mine sont remplis d'un explosif et on fait détoner l'explosif. L'explosion résultante fragmente la formation de schiste et réarrange les fragments en un tas de blocaille. Voir brevet américain n" 1 913 395 (KARRICH) Des essais réels et simulés de distillation par combustion in situ modifiée à une échelle industrielle ou presque industrielle n'ont pas été couronnés de succès. Par exemple, entre le milieu environ de la décennie 1960-70 et le milieu environ de la décennie suivante le Bureau of Mines des E.U.A. (actuellement U.S. DOE) à Laramie, Wyoming, effectué des simulations à la surface du procédé de distillation par combustion in situ modifiée, dans un four recevant une charge de 10 tonnes et dans un four recevant une charge de 150 tonnes, en utilisant du schiste extrait de la couche Mahogany de la formation de schiste de Green River située dans le Colorado, l'Utah et le Wyoming dans la partie occidentale des Etats Unis d'Amérique. Dans certains essais, de gros morceaux de schiste allant jusqu'à 1,2 x 1,5 x 1,8 mètres étaient inclus.Les plus fortes récupe- rations d'huile de schiste obtenues ont été de l'ordre de 60 à 66 % de la quantité obtenue dans l'essai Fischer. Voir Oil Shale Retorting in a 150 Ton Batch-Type Pilot Plant U.S. Bureau of Mines R.I., 7995 (1974). D'une manière similaire, l'Occidental oil Shale Company, pour elle-même et sous contrat avec le U.S DOE, a conduit des essais sur le te-rin de distillation verticale de schiste bitumineux,par combustion in situ modifiée. Dans la distillation "verticale", les gaz passent verticalement à travers le lit. Trois essais initiaux ont été effectués avec des fours assez petits, ayant une section carrée d'environ 9 à 10,5 m de côté et 22 à 35 m de hauteur. Des récupérations de l'ordre de 62 v de la quantité obtenue par l'essai Fischer ont été rapportées. Voir OXY Modified In Situ Process Development and Update, Mc Carthy et Cha, Proceedings of Ninth Oil Shale Symposium, Colorado School of Mines, octobre 1976. Dans les trois essais suivants, on a utilisé des fours plus grands se rapprochant des dimensions industrielles, de l'ordre d'une section carrée de 36 à 49 m de côté et de 48 à 80 m de hauteur. Les récupérations obtenues ont été seulement de 21 à 39 7 de la quantité obtenue par l'essai Fischer.Voir Occidental Vertical Modified In Situ Process for the Recovery of Oil from Oil Shale : Phase 1 U.S. DOE TID-28053/1 NTIS novembre 1977, et In-Situ Oil Shale, 3rd Briefing on Oil Shale Technology Research at Lawrence Livermore National Laboratory, 19-21 novembre 1980. Dans une autre région encore, Geokinetics, Inc., sous contrat avec U.S. DOE, a conduit des essais réels de distillation horizontale par combustion in situ modifiée, sur un lit de schiste avec une épaisseur de couverture très limitée, de O à environ 15 mètres. En raison de la très faible épaisseur de couverture, des trous de mine ont pu être forés dans la formation de schiste à partir de la surface au lieu de 1'etre à partir de galeries chassantes et à flanc de coteau. Dans ces essais, les fours à schiste fragmenté avaient de 3 à 19 mètres de largeur sur 9 à 26 mètres de longueur en dimensions horizontales, et de 0,9 à 7 mètres d'épaisseur. Les résultats ont montré que l'huile de schiste a été récupérée à raison de seulement 22 à 65 Z de la quantité recueillie par l'essai Fischer.Voir "Synthetic Fuels", Cameron Engineers, Inc., Vol 16, N" 2, juin 1979. Des essais étendus conduits par Lawrence Livermore National Laboratories, the Laramie Energy Technology, Center (DOE), les Sociétés ci-dessus et d'autres, ont établi qu'une raison des faibles récupérations d'huile de schiste dans la distillation in situ modifiée réelle et simulée du schiste bit:imineuxest qu'il s'étabEtde façonranoureu- se des chemins préférentiels pour le gaz à travers un lit en blocaille. Ainsi, au lieu que l'on ait un front de flamme passant de manière relativement uniforme à travers un amas de blocaille, certaines parties du front de flamme passent rapidement a travers le lit et atteignent l'extrémité de sortie ("percée" d'oxygène), tandis que d'autres parties du front de flamme Sont encore relativement en amont.Quand des quantités importantes d'oxygène atteignent l'extrémité de sortie du lit, l'oxygène brille l'huile de schiste et1 gaz desieste produits à des températures éle vées, rendant nécessaire que lton arrete l'opération de distillation avant que tout le schiste dans le lit n'atteigne des températures de pyrolyse. Cela réduit le rendement total d'extraction de l'huile de schiste. Les essais effectués par Lawrence Livermore National Laboratories et The Laramie Energy Technology Center (DOE) ont établi aussi, avec une assez grande certitude,une deuxième raison de la récupération réduite d'huile de schiste dans la distillation par combustion in situ du schiste fragmenté en blocaille. Les blocs de schiste créés par la fragmentation par explosif ont des grosseurs variant entre de larges limites. Les très gros morceaux de schiste s'échauffent bien plus lentement que les petits morceaux. Ainsi, une grande partie de l'huile de schiste produite dans les morceaux assez gros est produite après que le front de flamme a passé et alors que de l'oxygène est présent. Non seulement une partie de cette huile bru le, mais encore les produits de combustion très chauds viennent en contact avec une autre quantité d'huile de schiste, la craquant en coke et en gaz. Ces effets négatifs des cheminements préférentiels pourraient etre réduits en enlevant le schiste fragmenté du lit, en le broyant, en le tamisant à une grosseur uniforme et en le réintroduisant dans le lit comme suggéré par Weichman ci-dessus. En raison des couts d'extraction, de broyage et de tamisage, toutefois, cette solution est économiquement désavantageuse quand d'autres minéraux ne doivent pas être recueillis aussi. On pourrait également réduire le problème de formation sévère de cheminements préférentiels en effectuant de manière appropriée la fragmentation par explosif. Ainsi qu'il est bien connu, l'uniformité de grosseur ainsi que la dis tribution des grosseurs desblocs schiste produits par la fragmentation par explosif dépendent de la manière dont l'explosion est effectuée. A mesure que le nombre de trous de mine dans une formation particulière augmente > et que la quantité d'explosif augmente, l'amas de blocaille produit devient de grosseur plus uniforme. Théoriquement, il devrait être possible de fragmenter par explosif une formation de schiste,de de manière que l'amas de blocaille résultant ait une grosseur des blocs et une distribution spatiale se rapprochant de celles du schiste broyé mécaniquement et tamisé.Toutefois, l'importance des forages et les quantités d'explosifs nécessaires rendent cette façon de procéder d'un coût prohibitif. Dans la pratique, donc, la blocaille de schiste produite par fragmentation par explosif in situ contiendra des blocs de schiste de grosseurs très variables distribuées de manière non-uniforme. Une autre technique encore pour remédier aux inconvénients des cheminements préférentiels est décrite dans le brevet américain nO 4 059 308 (PEARSON) Ce brevet rejette complètement la fragmentation par explosif comme ne convenant pas, et adopte plutôt une technique de lessivage pour dissoudre et enlever des substances minéra- les solubles dans l'eau,existant dans la nature,et présentes dans le schiste de manière à fournir une porosité appropriée pour le transfert de gaz. Malheureusement, cette technique ne peut être utilisée que sur un nombre relativement petit de formations de schiste. En conséquence, la présente invention a pour but de fournir un nouveau procédé pour l'extraction d'huile de schiste,à partir de schiste bitumineux,dans un mode modifié de distillation in situ,basé sur la distillation par gaz chaud de schiste fragmenté par explosif, qui remédie dans une large mesure aux effets nuisibles de cheminements préférentiels et de variations dans les grosseurs et le tas se ment des blocs de schiste, et qui fournit des avantages supplémentaires et une récupération accrue d'huile de schiste que l'on ne peut pas obtenir avec la distillation par combustion in situ modifiée telle qu'effectuée actuellement. Ce but et d'autres sont atteints grce à la présente invention qui adopte un système utilisant un certain nombre de particularités intégrées pour remédier aux effets défavorables de cheminements préférentiels et de vitesses inégales de chauffage de morceaux de schiste de grosseurs différentes, que l'on observe dans la distillation par combustion in situ modifiée d'un lit de schiste fragmenté par explosif. Selon i'invention, la fonction de combustion et la fonction de pyrolyse de la distillation par combustion in situ classiques sont séparées l'une de l'autre (c'est-d- dire effectuées dans des lits séparés), et les gaz de traitement pour les deux fonctions sont fournis dans un mode à impulsions de pression.De cette manière, on peut réduire notablement les effets défavorables de cheminements préférentiels et de combustion d'une partie du schiste, tels qu'observés dans la distillation par combustion in situ de l'huile de schiste, et la quantité d'huile de schiste,récu- pérable à partir de la formation de schiste, est notablement accrue. Dans un mode de mise en oeuvre préféré, la chaleur pour la pyrolyse du kérogène dans un lit de schiste brut est produite par combustion de produit de carbonisation dans un lit de schiste usé adjacent et conservée temporairement à l'état de chaleur sensible dans ce lit. Périodiquement, on arrête la combustion du produit de carbonisation et on fait circuler un gaz exempt d'oxygène successivement à travers le lit de schiste usé chaud et ensuite dans le lit de schiste brut, afin de chauffer etdepyrolyser le kérogène. Un réglage judicieux dans le temps des séquences de combustion et de transfert de chaleur permet de régler avec précision la température maximale du lit de schiste brut durant la pyrolyse, évitant ainsi un craquage de l'huile de schiste. Ainsi, la présente invention fournit un nouveau procédé pour la distillation d'un lit discret de schiste bitumineux brut afin de produire de l'huile de schiste, selon lequel (a) on fragmente en blocaille le lit et ensuite, (b) on chauffe le lit de façon à provoquer une pyrolyse du kérogène qu'il contient, le chauffage étant effectué par introduction dans le lit, d'un gaz de distillation chaud, de façon que la pression dans le litvariede manière cyclique entre une pression supérieure et une pression inférieure et qu'ansi, le gaz de distillation chaud provoque une pyrolyse du kérogène. Pour mieux faire comprendre l'objet de l'invention, on va en décrire maintenant, à titre d'exemples purement illustratifs et nullement limitatifs, des modes de réalisation représentés sur le dessin annexé. Sur ce dessin - la figure 1 est une illustration schématique d'un certain nombre de lits de schiste bitumineux fragmentés en blocaille, mis en contact avec divers gaz de traitement, par la technique à pression constante connue antérieurement, et par la technique à impulsions de pression selon la présente invention - les figures 2A et 2B sont des vues schématiques d'une série de lits de schiste bitumineux, illustrant une partie de la technique d'opération séquentielle selon la présente invention - la figure 3 est une autre vue schématique d'un lit de schiste brûlé et d'un lit de schiste usé associé,montrant les oscillations successives de pression observées dans les deux lits durant la combustion, en utilisant une convection Sr- cée à impulsions de pression selon la présente invention - la figure 4 estuneautrevue schématique din Bt de schiste uséetd'un lit de schiste brut associé, montrant les oscillations successives de pression observées dans les deux lits durant un cycle d'impulsions de pression dans le mode pyrolyse de l'opération selon la présente invention - la figure 5 est une vue schématique illustrant la disposition d'une série de lits dans un seul groupe ; - la figure 6 est une vue schématique montrant une disposition et une forme préférée des lits et des canalisations associées dans un groupe de lits. -k figure 7 est une vue schématique illustrant l'opération à impulsions de pression selon l'invention effectuée sur les lits de la figure 5, durant le mode combustion de la présente invention la figure 8 est une vue schématique de l'opération à impulsions de pression,durant le mode de combustion de la présente invention la figure 9 est une vue schématique illustrant l'arrangement d'un certain nombre de groupes de lits,en association avec une seule installation de traitement par gaz. Selon la présente invention, on effectue la distillation par combustion d'un lit de schiste fragmenté en blocaille en séparant la fonction de combustion et la fonction de pyrolyse, en faisant arriver et en évacuant tous les gaz de traitement dans les deux fonctions par une technique à- impulsions de pression et en réglant avec pr4- cision la température maximale du lit durant la pyrolyse, de manière à éviter un craquage des fractions liquides d'huile de schiste en coke. Le concept consistant à- séparer la fonction de combustion de la fonction de pyrolyse (c'est-a-dire à effectuer la pyrolyse et la combustion dans des lits diffé rentes) dans la distillation par combustion de lits de schiste fragmentés en blocaille est dSjà connu. Voir brevet américain nD 1 913 395 (KARRICH).Toutefois, ce brevet n'en- seigne pas de mode opératoire ni d'arrangement mécanique qui brûlera efficacement le produit de carbonisation dans un lit de schiste usé et transfèrera la chaleur résultante à un lit de schiste brut sans introduction d'oxygène dans le lit de schiste brut. Au contraire, la présente invention fournit un procédé qui permet d'utiliser le pouvoir calorifique du produit de carbonisation dans un lit de schiste usget et la chaleur sensible dans un lit de schiste brûlé afin de fournir la chaleur nécessaire pour pyrolyser le kérogène présent dans un lit de schiste brut, et qui, en même temps, empeche la combustion de l'huile de schiste par introduction par inadvertance d'oxygène dans le lit de schiste brut chaud. On connait aussi l'introduction de gaz de traitement dans une formation de schiste bitumineux et l'éva- cuation des gaz de traitement par impulsions de pression. Voir brevet américain n04059308 (PEARSON) . Toutefois, le procédé décrit dans ce brevet est applicable seulement à certaines formations de schiste particulières contenant des substances minérales solubles dans l'eu en plus du kérogène. I1 n'est pas applicable à la grande majorité des gisements de schiste bitumineux qui ne contiennent que peu ou pas du tout de substances minérales solubles dans l'eau. Selon la présente invention, on combine des impulsions de pression et une séparation de la combustion et de la pyrolyse,de manière que, (1) la possibilité de mélanger de l'oxygène provenant de la fonction de combustion avec le gaz et la vapeur d'huile de schiste provenant de la fonction de pyrolyse soit éliminée et,(2) le contact gaz/matières solides durant les deux fonctions soit porté à son maximun. De plus, la chaleur pour la pyrolyse est fournie selon l'invention par convection forcéC avec utilisatEn d'une technique permettant un réglage précis de la tempera- ture de pyrolyse, de manière à éviter un craquage du produit huile de schiste intéressant. Les avantages résultant de l'introduction des gaz de traitement dans les lits fragmentés en blocaille et de l'évacuation de ces gaz par des impulsions de pression peuvent etre plus facilement compris par référence à la figure 1. Cette figure montre trois lits de schistebimtux, un lit A dans lequel on opère à pression constante selon la technique antérieure classique de distillation par combustion in situ modifiée, et des lits B et C dans lesquels on opère selon un mode à impulsions de pression. Chacun des lits A, B et C est un lit de schiste bitumineux qui a été préalablement fragmenté en blocaille. En fonctionnement, un gaz est introduit par l'entrée 16 de manière qu'il passe à travers le lit et soit déchargé par la sortie 18. Dans le cas de distillation par combustion dans le lit A, la combustion est commencée à l'extrémité d'entrée du lit de manière qu'un front de combustion 14 s'établisse, l'air qui entre dns le lit par l'entrée 16 étant tr;insformé en gaz de combustion au front de combustion,pour etre déchargé finalement par la sortie ls. Dns la pratique réelle, il n'est pas possible de fragmenter un lit de schiste bitumineux de manière que la blocaille produite soit de grosseur raisonnablement uniforme. Cela est illustré sur la figure où on peut voir que,dans la portion centrale du lit, les blocs sont bien plus gros qu'à sa périphérie. Dans la pratique réelle, des zones à blocs assez gros peuvent se trouver n'importe où dans le lit. L'absence d'uniformité dans les grosseurs des blocs conduit à des problèmes importants. Dans les zones où les blocs sont gros, les interstices entre les blocs sont gros et donc les passages pour écoulement à travers la blocaille sont gros. Inversement, dans les zones où les blocs sont plus petits, les passages d'écoulement sont plus petits. Comme résultat, l'écoulement du gaz à travers le lit n'est pas uniforme. Cela est indiqué par les flèches dans le lit A, qui montrent schématiquement que,dans la zone centrale du lit, la vitesse d'écoulement du gaz est grande, tandis que,dans les zones périphériques, la vitesse d'écoulement du gaz est plus petite dans une mesure correspondante. Le résultat d'ensemble de cela est que les efficacités des tranferts de chaleur et de masse sontrduites. Par exemple, en raison de l'absence d'uniformité de la vitesse d'écoulement, le front de combustion 14, au lieu d'avancer de manière sensiblement uniforme à travers le lit A, avance rapidement à travers le lit A dans sa portion centre, mais bien plus lentement dans sa périphérie. Comme résultat, une grande partie du kérogène dans la périphérie du lit n'est pas pyrolysée avant l'arrivée du front de combustion à la sortie 12, et donc une percée d'oxygène se produit. Une fois que .......................... la percée d'oxygène s'est produite, l'efficacité du procédé est sévèrement réduite, car des produits de pyrolyse,tels que de l'huile de schiste à l'état de vapeur, viennent en contact avec l'oxygène présent dans le gaz qui sort et sont brQlés par lui, et donc on doit arrêter l'opération pour des raisons de sécurité. De plus, dans les zones olI les blocs de schiste sont gros, une quantité importante du gaz et des liquides du schiste ne sort pas des blocs avant le passage du front de combustion, et est donc brûlée par l'oxygène environnant. Des points chauds localisés causent aussi un craquage du produit huile de schiste en gaz de schiste et en coke dans les zones où il n'y a pas d'oxygène présent. Selon la présente invention, ces problèmes sont notablement réduits par le fait qu'on utilise une opération à impulsions de pression pour la mise en contact gaz/ blocaille, dans les opérations tant de combustion que de pyrolyse. Cette technique opératoire est illustrée à propos de la fonction de pyrolyse dans les lits B et C, l'opération étant conduite dans le lit B selon un mode de compression et dans le lit C selon un mode de décompression. Dans le lit B, un gaz de distillation est introduit dans l'entrée 16, ce gaz de distillation étant constitué d'un gaz chaud exempt d'oxygène, de préférence du gaz de schiste chaud. Durant ce temps, la sortie 18 du lit B est fermée, de mn nièrequelapression de gaz dans le lit B monte jusqu'S une valeur prédéterminée. Ensuite, comme illustré dans le lit C, la valve 18 est ouverte et la valve 16 est fermée, de sorte que l'introduction de gaz de distillation est interrompue et que le gaz déjà dans le lit C est déchargé. Quand la pression dans le lit C tombe à une valeur prédéterminée, les valves sont changées de nouveau de façon que la phase de compression de l'opération cyclique puisse commencer de -nouveau. L'avantage de ce mode opératoire à impulsions de pression est triple. Tout d'abord, on obtient une amélioration importante concernant les effets de cheminements préférentiels dus à une blocaille de grosseur et de distribution irrégulières. Cela est illustré par les flèches schématiques dans les lits B et C,o on peut voir que le gaz introduit dans le canal centrai du lit n'est plus libre de passer simplement le long du canal, mais doit entre distribue vers la périphérie du lit jusqu a ce qu'une pression d'équilibre soit atteinte. D'une manière similaire, lors de la décompression, l'absence de gaz de distillation entrant permet au gaz se trouvant dans la périphérie du lit d'atteindre les canaux plus gros dans l'intérieur du lit et d'être déchargé. Le deuxième avantage des impulsions de pression est que le contact entre le gaz et les fragments individuels de la blocaille est plus intime. Un bloc de schiste a une certaine perméabilité au gaz,en raison de la présence de fentes ou fissures dans le bloc. Quand le kérogène est pyrolysé et transformé en gaz, vapeurs et liquides, le schiste acquiert une porosité et une perméabilité dans la matrice de schiste elle-meme Le contact du gaz avec le schiste se produira donc non seulement sur les surfaces du bloc, mais aussi à l'intérieur du bloc. Dans une opération normale comme illustré dans le lit A, la pression de gaz reste sensiblement constante.Dans ce mode, il n'y a rien, sauf la diffusion, qui oblige le gaz à entrer dans les pores individuels et les interstices dans le bloc et à en sortir Avec les impulsions de pression, toutefois, les augmentations et diminutions dc pression obligent continuellement le gaz à entrer dans les pores et interstices du bloc et à en sortir, augmentant ainsi dans une mesure importante le contact: total oaz/matière solide. Ainsi, les impulsions de pression conduisent à un contact bien plus intime et efficace entre un gaz injecté dans le lit et le schiste. Cela accélérera la combustion du produit de carbonisation dans le schisteuséetaoeélérera le transfert de chaleur au schiste brut dans les blocs de schiste assez gros.Cette amélioration dans les procédés permettra la distillation de plus gros blocs de schiste et réduira les contraintes concernant la fragmentation du schiste par explosif. Le troisième avantage des impulsions de pression est que le contact de gaz de distillation "sec" avec l'huile de schiste liquide à l'intérieur de chaque bloc de schiste augmentera la récupération d'huile de schiste par rapport à celle pouvant etre obtenue par pyrolyse à pression sensiblement constante. Des expériences de laboratoire ont indiqué qu'il y a plus de fraction liquide d'huile de schiste produite dans des blocs de schiste que ce qui peut être vaporisé avant que les températures de distillation deviennent assez élevées pour craquer ou cokéfier l'huile. Toutefois, d'autres expériences de laboratoire ont montré que le passage d'un gaz de balayage à travers du schiste très finement pulvérisé, durant la pyrolyse, vaporise de l'huile de schiste supplémentaire par contact avec cette huile sur la surface de la poudre, ou par contact avec cette huile près de la surface de la poudre par diffusion. Quand on injecte un gaz chaud exempt d'oxygène dans un lit de schiste brut fragmenté en blocaille dans un mode h impulsDns de pression, le gaz de distillation "sec" (c'est-à-dire gaz de distillation non saturé de la fraction liquide d'huile de schiste) pénétrera dans les pores individuels et les interstices dans chaque bloc de schiste, viendra en contact intime avec l'huile de schiste liquide, en vaporisant une partie, et l'enlèvera du schiste durant la partie décompression du cycle des impulsions de pression.Cette vaporisation d'huile de schiste supplémentaire est accrue par le fait que l'on opère dans le lit à la plus basse pression absolue possible. Le mode opératoire préféré comporte des oscillations entre une pression maximale qui est sensiblement la pression atmosphérique (pression absolue de 0,7584 à 0,8274 bar là où se trouve la majeure partie de Green River Oil Shale dans le Colorado et l'Utah) et une pression minimale d'environ 0,3447 à 0,6205 bar. Les ............................ oscillations de pression appropriées pour chaque opération dépendront d'un bilan économique entre l'huile de schiste supplémentaire vaporisée et les coûts d'investissement et de fonctionnement pour la compression,- ainsi que d'autres facteurs qui seront facilement évidents pour l'homme de l'art. Dans la mise en oeuvre du procédé selon l'inven- tion, la combustion et la pyrolyse sont effectuées dans des lits séparés, et la chaleur produite dans le lit que l'on brûle est utilisée comme source de chaleur pour la pyrolyse. Cela est dé indiqué dans le brevet de Karrick. Toutefois, selon la présente invention, cela est effectué par un mode opératoire qui empêche la contamination du produit gaz de schiste par l'oxygène ou le giz de combustion et qui permet un réglage précis de la température de pyrolyse. Les figures 2A et 2B, qui montrent l'opération séquentielle dans trois lits de schiste bitumineux fragmen- tés en blocaille associés, illustrent cet aspect de l'invention. Sur les deux figures, le lit A est un lit fragmenté en blocaille de schiste brûlé. le litBest unlit fr-gmen enblocail le de schiste usé,-tandis que le lit C est un lit fragmenté en blocaille de schiste brut.La chaleur sensible dans le lit A et le lits ainsi que la chaleur de combustion du produLt de carboriLsation dans le lit B doivent #tre utilisées pour la distillation du lit C de schiste brut fragmenté en blocaille,sans contamination du produit par le gaz de combustion ou par l'airs et de plus par une technique qui permet un réglage précis de la température maximale du gaz de pyrolyse chaud introduit dans le lit C, et donc de la température de pyrolyse dans ce lit. En fonctionnement, on opère dans les lits d'abord comme illustré sur la figure 2A. C'est-ài-dire qu'on injecte de l'air dans le lit A de schiste brûlé pour le préchauffer et ensuite dans le lit B de schiste usé pour la combustion du produit de carbonisation. Le gaz de combustion ainsi produit est utilisé pour produire de la vapeur d'eau et on le laisse échapper. Après un laps de temps approprié, on arrête cette opération et on opère ensuite dans les lits comme illustré sur la figure 2B. Plus particulièrement, du gaz de distillation froid exempt d'oxygène est injecté dans le lit B o?1 il est chauffé et ensuite dans le lit C de schiste brut où il pyrolyse le kérogène présent. Le gaz de distillation injecté ainsi que les vapeurs d'huile de schiste et les gaz produits par pyrolyse sont déchargés du lit C de schiste brut en tant que produit. Après un autre laps de temps approprié, quand la température du gaz de distillation s'est abaissée à un niveau minimal souhaitable, on fait repasser le système au mode de fonctionnement représenté sur la figure 2Z\. Selon la technique ci-dessus, des lits de schiste brut et de schiste usé associés fonctionnent dans un mode de combustion et un mode de pyrolyse, la permutation entre ces deux modes étant effectuée de manière cyclique. De cette façon, la température de pyrolyse dans le lit C de schiste brut peut être réglée avec précision, car si le gaz de pyrolyse chaud sortant du lit B sur la figure 2Best trop froid, on peut faire passer le lit B à la combustion de façon que le lit B soit chauffé de nouveau et qu'ainsi il puisse produire de nouveau du gaz de pyrolyse ou de distillation plus chaud.D'une manière similaire, on peut empêcher que le gaz de pyrolyse introduit dans le lit C ne devienne trop chaud en faisant en sorte que les lits soient passés du mode de combustion de la figure 2A au mode de pyrolyse de la figure 2B avant que trop de combustionnese produise danse lit B. Ainsi, un réglage précis de la température de pyrolyse dans le lit C est rendu possible. De plus,enenvoyant le gaz de combustion au rebut et en faisant appel seulement à la chaleur sensible dans le lit B après la combustion comme source de chaleur pour la pyrolyse, on évite une contamination du produit gazeux sortant du lit C de schiste brut par l'oxygne et/ou le gaz de combustion. Ainsi, le produit gaeux du procédé a un pouvoir calorifique relativement élevé, spécialement quand le gaz de distillation est du gaz de schiste récupéré en séparant par condensation l'huile de schiste du produit gazeux provenant d'un lit pyrolysé précédemment. De plus, le gaz de combustion qui est envoyé au rebut, au lieu d'être simplement déchargé à l'atmosphère, peut etre traité pour récupération d'un peu de son pouvoir calorifique.Par exemple, il peut être utilisé pour faire fonctionner un générateur de vapeur ou similaire afin dc fournir de énergie électrique ou mdcaniqueausystdme.Envainnte , il peut être utilisé pour produire de la vapeur d'eau à utiliser comme partie du gaz de pyrolyse selon un mode de mise en oeuvre de l'invention. Un avantage supplémentaire obtenu en séparant la fonction de combustion et la fonction de pyrolyse dans des lits séparés, par rapport à la distillation par combustion in situ classique, selon la technique antérieure, est un accroissement important dans la récupération d'huile de schiste à partir du schiste solide formnnt les parois la tés rales, le plafond et la sole dulit de schiste fragmenté en blocaille. Dans les deux types de distillation du lit de schiste brut fragmenté en blocaille par des gaz chauds, il y aura une chaleur considérable perdue dans le schiste des parois, du plafond et de la sole pr conduction thermique. Durant l'exécution d'une distillat on à une échelle industrille, qui peut demander de nombreux mois pour une pyrolyse complète du kérogène présent, le schiste dans les parois sera chauffé A une température de plus de 260 à 316t jusqu' une profondeur de plusieurs mutes, et une partie de ce chiste à des températures bien plus élevées. Le kérogène dans ce schiste solide chauffé à ces températures sera partiellement o;J complètement pyrolysé et les vapeurs d'huile de schiste et le gaz de schiste résultants passeront par expansion dans les espaces vides assez gros dans le lit de schiste fragmenté en blocaille.Dans la distillation par combustion in situ classique, la majeure partie de cette huile de schiste et dece gaz de scits:te sera produite après le passage du front de flamme ou du front de combustion. Cette huile de schiste et ce gaz de schiste viendront donc en contact avec l'oxygène et seront blés. Toutefois, avec la pyrolyse séparée de la combustion selon la présente invention, huile de schiste et le gaz de schiste produits à partir des parois du lit: de schiste fragmenté en blocaille seront recueillis.Pour certaines opérations typiques de distillation in situ conduites selon la présente invention, dans la riche Mahogany Zone du Green River Shale dans le Colorado et l'Utah, la récupération d'huile de schiste à partir des parois d'un lit d'huile de schiste fragmenté en blocaille peut etre égale à 10 à 25 /. de l'huile de schiste recueillie à partir du schiste dans le lit de schiste fragmenté en blocaille. Cette récupération d'huile de schiste supplémentaire est obtenue sans investissement ni frais d'exploitation supplémentaires. En outre, d'un point de vue conservation, elle représente une récupération plus importante de combustibles de valeur en provenance d'une ressource naturelle limitée. Pour simplifier, les figures 2.E et 2B illustrant des lits de schiste broyé, usé et brut associés que l'on fait passer de manière cyclique à des fonctions de combus tion et de production en utilisant des courants de gaz à pression constante. Dans une opération réelle, les courants de gaz à l'entrée et à la sortie des lits A, B et C durant, tant la combustion que la pyrolyse, seront conduits dans une opération à impulsions de pression. Cela est illustré plus complètement sur les figures 3 et 4. La figure 3 indique schématiquement les modificationsde pression qui se produisent dansun cycle completdtim- pulsions de pression concernantunlitde schiste brflléetunlit de schiste usé associé, durant le mode de combustion comme illustré sur la figure 2A. Dans le mode de réalisation reFré- senté, le système est prévu pour fonctionner à des pressions d'impulsion entre la pression atmosphérique, qui est d'environ 0,8274bar abs (0,84 kg/cm2 abs) aux élévations de Creen River Shale dans le Colorado et l'Utah, et unqeu moins que la pression atmosphérique, par exempleO,5516barabs(0,56kg/cm2 . Dans ce mode opératoire, un compresseur à vide (pompe pour créer un vide partiel) pour gaz de combustion est tout cequl est nécessaire pour l'introduction des gaz dans les lits appropries et leur évacuation de ces lit's. Un cycle complet d'impulsions de pression dans le mode de combustion est divisé en quatre phases différentes illustrées sur les figures 3A, 3B, 3C et 3D. Au début de la phase C-l, la pression tant dans le lit A de schiste brtlé que dans le lit B de schiste usé est de 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs soit 12 livres par pouce carré), ce qui est indiqué par le nombre 12 dans le coin inférieur gauche des deux lits sur la figure 3A.Acemoment, les valves 19 et 20 sont fermées et la valve 22 est ouverte, de sorte que le lit B de schiste usé est relié à un compressuer à vide, non représenté.Durant les phases C-I et C-2, le compresseur aspire les gaz de lit B de schiste usé, de sorte que la pression dans ce lit tombe de 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs) à 0,5516barabs (0,56 kg/cm2 abs soit 8 livres par pouce carré), ce qui est indiqué par les flèches et le nombre 8 dans le coin inférieur droit du lit B sur la figure 3B.Quand la pression dans le lit B de schiste usé atteint 0,5516 bar (0,56 kg/cm), la pha- se C-2 se termine et la phase C-3 comlaence,ce ce qui est indiqué sur la figure 3C par le fait que la pression initiale dans le litBdesdilste usé, 8 livrespar pouce carré(O,5516bar,soil: 0,56kg/cm3 appa- rat alors au coin inférieur gauche i lit B.Au début de la phase C-3 > la valve 22 est fermée et la valve 20 est ouverte, de sorte que la pression dans le litA de schiste brûlé et la pression dans lelitB de schiste usé s'égalisent à une pression d'environO,6895bar abs (0,7kg/cm2 abs soit 10 livres par-poucec v. Cette égalisation des pressions dans lelitAetlelitBpermet d'obtenir certains avantages des impulsions de pression en améliorant le contact d'une plus grande quantité du schiste brûlé avec l'air froid sans application de vide supplémentaire pour réduire la pression dans le lit A à la plus basse pressiondeO,5516bar abs (0,56kg/cm abs) atteinte dans les lit B de schiste usé.A ce moment, la phase C-4 commence.Comme illustré sur la figure 3D, la valve 19 est ouverte pour permettre que de l'air froid soit aspiré dans le litA de schiste brûle et que de l'air chauffé soit aspiré dans le lit B de schiste usé jusqu'd ce que la pression dans les deux lits atteigne Q8274 bar ab8 (0,84 kg/cm abs). Quand la phase C-4 est terminée, le litA de schiste brûlé et le lit B de schiste usé sont tous deux à 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm abs), prêts pour le début d'un nouveau cycle d'impulsions de pression comme illustré sur la figure 3E, qui est-identiqué a la figure 3A. Ce qui précède montre comment une paire associée de lits de schiste brûlé et usé est traitée selon la présente invention par impulsions de pression durant le mode opératoire de combustion. De l'air est aspiré dans le lit A de schiste brûlé où il absorbe de la chaleur dans la phase C-3 et ensuite dans le lit B de schiste usé où il provoque une combustion du produit de carbonisation. Dans la phase C-l, les gaz de combustion sont évacués -du lit B de schiste usé. Ainsi, le préchauffage de l'air par la chaleur sensible dans le lit A de schiste brûlé et le chauffage du schiste usé par la combustion du produit de carbonisation dans le lit B de schiste usé sont effectués entièrement par convection forcée produite par la technique d'impulsions de pression. Une technique similaire est utilisée selon l'in vention durant le mode opératoire de pyrolyse. Cela est illustré plus complètement sur la figure 4, qui indique schématiquement les changements de pression se produisant dans un cycle complet d'impulsions de pression concernant un lit de schiste usé et un lit associé de schiste brut, durant le mode de pyrolyse comme illustré sur la figure 2B. Dans le mode de mise en oeuvre représenté, le système est prévu pourfonctionner à des pressions d'impulsion entre la pression atmosphérique d'environ48274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs) etunepres- sion un peu inférieure, par exemple 0,5516bar abs (0,56kg,/cm2abs). Dans ce mode opératoire, un compresseur à vide pour gaz de pyrolyse est tout ce qui est nécessaire pour l'introduction des gaz dans les divers lits et leur évacuation. Un cycle complet d'impulsions de pression dans le mode de pyrolyse est divisé en quatre phases différentes qui sont illustrées sur les figures 4A, 4B, 4C et 4D. Au début de la phase P-l, la pression tant dans le litBde schiste usé que dans le lit C de sud'liste brut est de 0,8274bar abs (0,84 kg/cm2abs soit 12 livres par pouce carré), ce qui est indiqué par le nombre 12 au coin gauche inférieur des deux lits sur la figure 4A.A ce moment, les valves 20 et 22 sont fermées et la valve 24 est ouverte, de sorte que le lit C de schiste brut est relié à un compresseur à vide, non représenté. Durant la phase P-l, le compresseur évacue les gaz du lit C de schiste brut, de sorte que la pression dans ce lit tombe de O, 82 74bar abs (0,84 kg/cm abs) à 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm2 abs,soit 8 livres par pouce carré), ce qui est indiqué par la flèche et le nombre 8 au coin inférieur droit du lit B sur la figure 4A. Quand la pression dans le lit C de schiste brut atteint 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm abs), la phase P-l se termine et la phase P-2 commence, ce qui est indiqué sur la figure 4B par le fait que la pression initiale dans le lit de schiste brut, 8 livres par pouce carré(0,5516 bar abs, soit 0,56 kg/cm abs) apparat alors au coin inférieur gauche du lit C. Au début de la phase P-2, la valve 22 est ouverte, de sorte que la pression dans le lit B de schiste usé tombe aussi à 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm2 abs). Evidcmment, la pression dans le lit C de schiste brut augmentera un peu lors de l'ouverture de la valve 22, mais à la fin de la phase P-2 la pression dans le lit C de schiste brut sera de nouveau de 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm abs).On notera ainsi qu'après les deux Premières phases d'un seul cycle d'impulsions de pression, lesdewelitsonteuleurpressmréduite de 0,8274 à 0,5516barabs (0,84 à 0,56 kg/cm abs), les gaz dulitB de schiste usé chaud étant transfirés ai lit C de schiste brut pour pyrolyse du kérogène présent dans ce dernier. Les phases P-3 et P-4 du cycle d'impulsions de pression représentent la remise en pression. Dans la phase P-3, les valves 22 et 24 sont fermées tandis que la valve 20 est ouverte. En raison de la basse pression dans le lit B de schiste usé, du gaz de distillation sensiblement à la pression atmosphérique est aspiré par la valve 20 et dans le lit B jusqu'à ce que la pression dans ce lit atteigne environ 0,8274 bar abs (0,84 kgjcm abs). Alors, comme représenté sur la figure 4D, la valve 22 est ouverte, de sorte que la pression dans le lit C de schiste brut augmente pour atteindre 0,8274 bar abs (0,84 kg/02 abs) à la fin de la phase P-4.Quand la phase P-4 ex; terminée, le lit B de schiste usé et le lit C de schiste brut sont tous deux à 2 0,8274- bar abs (0 > 84 kg/cin abs? prêts pour le début d'un nouveau cycle d'impulsions de pression, comme illustré sur la figure 4E, qui est identique à la figure 4A. Ce qui précède montre comment une paire associée d'un lit de schiste bitumineux brut et d'un lit de schiste usé est traitée selon la présente invention. Du gaz de distillation exempt d'oxygène est aspiré dans le lit B de schiste usé où il absorbe de la chaleur dans la phase P-3 et ensuite dans le lit C de schiste brut où il provoque une pyrolyse dans la phase P-4. Dans la phase P-1, le produit de pyrolyse en mme temps que le gaz de distillation est évacué du lit de schiste brut, cela étant suivi dans la phase P-2 de l'aspiration de quantités supplémentaires de gaz de distillation chauffé dans le lit de schiste brut pour pyrolyse supplémentaire. Ainsi, le transfert de chaleur du lit B de schiste usé au litez schiste brut est effectué entièrement par convection forcée produite par la technique d'impulsions de pression. Pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention aussi économiquement que possible, il est avantageux d'opérer de manière que les compresseurs à vide nécessaires pour la convection forcée soient utilisés constamment. Dans le système à deux lits illustré sur les figures 3 et 4, les compresseurs sont utilisés seulement environ la noitié du temps, c'est-à-dire dans les phases C-l, P-l et P-2. En conséquence, dans le mode de mise en oeuvre préféré de l'in vention, des paires de lits B de schiste usé et de lits C de schiste brut sont associées mutuellement, les deux lits de schiste usé et les deux lits de schiste brut fonctionnant dans des phases directement opposées de manière que le compresseur à vide pour gaz de pyrolyse soit constamment utilisé. De même, des paires de lits A de schiste brulé et de lits B de schiste usé sont associées entre elles, les deux lits de schiste brulé et les deux lits de schiste usé fonctionnant dans des phases directement opposées de façon que le compresseur à vide pour gaz de combustion soit constamment utilisé. Cela est illustré plus complè tement sur la figure 5, qui rewé- sente un groupe de 12 lits disposés en deux rangées de sLx chacune. Sur cette figure, le chiffre derXférence 26 représente schématiquement les tuyalteries. Les lits Situes l'un en face de l'autre dans chaque rangée sont sourds à la même opération, mais dans des phases opposées du même cycle d'impulslons de pression.Par exemple, quand le lit 1B se trouve dans la phase C-i pour évacuation du gaz de combustion, le lit 2B sera dans la phase C-3 pour combustion du produit de carbonisation, et ensuite quand le lit 1B sera dans la phase C-2 > le lit 2B sera dans la phase C-4 > et ainsi de suite. De même, quand les lits 1R et 1C seront dans la phase P-1 de transfert de chaleur et de pyrolyse, les lits 2B et 2C seront dans la phase B-3. Ensuite, quand les lits 1B et 1C seront dans la phase P-2, les lits 2B et 2C seront dans la phase P-4.Comme on fait fonctionner les lits des rangées 1 et 2 dans des phases directement opposées, le service de tous les lits peut être assuré par un seul compresseur à vide pour gaz de combustion et un seul compresseur à vide pour gaz de pyrolyse qui fonctionneront en permanence. La figure 6 illustre encore l'arrangement des lits dans le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention comme décrit à propos de la figure 5. Afin de réduire au minimum les besoins de tuyauteries, les paires de lits sont disposées de façon à se faire face mutuellement et qu'ainsi un seul système de tuyauteries soit nécessaire pour le service de deux rangées de lits. De plus, les lits sont en forme de fer à cheval, de manière que les entrées et les sorties de paires semblables de lits soient en face les unes des autres.Non seulement les manoeuvres de valves pour les impulsions de pression sont simplifiées par cet arrangement, mais encore la perte de chaleur durant le transfert de chaleur est réduite au minimum. Un arrangement approprié de tuyauteries pour l'exécution de toutes les opérations avec cet arrangement de lits est représenté sur la figure. La forme en fer à cheval des lits pour éliminer une rangée supplémentaire de tuyaux ne fait pas partie de l'invention. Les figures 7 et 8 illustrent le mode de mise en oeuvre préféré du procédé selon l'invention quand on utilise l'arrangement préféré de lits tel qu'illustré sur les figures 5 et 6 avec des séquences d'impulsions de pression telles qu'illustrées sur les figures 3 et 4. La figure 7 illustre le fonctionnement du système durant le préchauffage de l'air et le mode opératoire de combustion de la figure 2A tandis que la figure 8 illustre l'opération durant le transfert de chaleur et le mode de pyrolyse de la figure 2B. Sur ia figure 7, dans la phase C-l de l'opération, les deux lits lA et 1B commencent à la pression atmosphérique d'environ 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs) tandis que le lit 2A est à 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs) et le lit B est à environ 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm2 abs).Lesvalvesdanslesys- tème de tuyauteries sont disposées de manière telle que durant la phase C-l, du gaz de combustion présent dans le lit lB en est évacué jusqu'à ce que la pression atteigne 0,6895 bar abs (0,7 kg/cm2 abs) tandis que les lits 2A et 2B sont reliés entre eux, de sorte que les pressions dans ces lits s'égalisent à environ 0,6895 bar abs (0,7 kg/cm2). Dans la phase C-2 > du gaz de combustion supplémentaire est évacué du lit 1B jusqu'à ce que la pression tombe à 0,5516 bar abs (0,56kg/cm2abs) et on laisse entrer de l'air froid dans le lit 2A de manière que la pression dans les deux lits 2A et 2B monte à 0,8274bar abs (0,84 kg/cm2 abs), l'air froid provenant de galeries ou entrées d'accès. Dans la phase C-3, le lit 1B est relié audit 1A, de sorte que de l'air préchauffé présent dans le lit 1A est aspiré dans le lit 1B jusqu'à ce que les pressions dans les deux lits s'égalisent à environ 0,6895 bar (0,7 kg/cm2). Dans la phase C-4 > le lit 1A est ouvert à l'air à la pression atmosphérique dans les galeries permettant d'accéder aux divers lits de schiste fragmenté en blocaille. De l'air froid est ensuite aspiré dans le lit ZA, déplaçant l'air chaud dans le lit 1A jusqu'à ce que les pressions dans les deux lits s'égalisent à 0,8274 bar abs (0,84 kg/cm2 abs). Pendant ce temps, durant les deux phases C-3 et C-4 > les positions des valves sont modifiées de manière que l'air de combustion soit évacué du lit 2B au lieu du lit 1B. De cette manière, on voit que l'air préchauffé présent dans chaque lit de schiste brillé est passé à son lit associé de schiste usé pour combustion du produit de carbonisation présent par une technique de convection forcée qui utilise des impulsions de pression pour porter à- son maximum le transfert de chaleur du lit de schiste brûlé au lit de schiste usé et porter à son maximum le contact de cet air avec le produit de carbonisation afin de brQler ce dernier pour élever la température dans le lit de schiste usé. De plus, on effectue cela en utilisant un seul compresseur à vide pour gaz de combustion fonctionnant de maniere continue. Dans l'exécution du transfert de chaleur et de la pyrolyse durantle mode pyrolyse de l'invention, on utilise un mode opératoire similaire. Comme représenté sur la figure 8, dans la phase P-l de ltopération, les deux lits 1B et 1C commencent à la pression atmosphérique d'environ 0,8274bar abs (0,84 kg/cm2 abs) tandis que les deux lits 2B et 2C commencent à environ 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm abs).Les valves dans le système de tuyauteries sont disposées de manière que durant la phase P-1, du gaz présent dans le lit 1C de schiste brut en soit évacué jusqu'à ce que la 2 pression atteigne 0,5516 bar abs (0,56 kg/cm abs) tandis qu'en même temps du gaz de distillation froid est aspiré dans le lit 2B de schiste usé jusqu'à ce que sa pression atteigne 0,8274 bar abs (0,84/cl abs). Dans la phase P-2, le lit 1B est relié au lit 1C et le lit 2B est relié au lit 2C, de sorte que le gaz de distillation chauffé dans le lit 1B est aspiré dans le lit 1C et le gaz de distillation chauffé dans le lit 2B est aspiré dans le lit 2C.Dans la phase P-3, les positions des valves sont modifiées de manière que le gaz produit soit évacué du lit 2C au lieu du lit 1C et de manière aussi que le gaz de distillation froid qui arrive soit aspiré dans le lit lB au lieu du lit 2B. Quand les pressions dans les lits 18 et 2C atteignent leur valeur désirée à la fin de la phase P-3, on ouvre les communications entre les lits 18 et 1C et 2B et 2C de manière que les lits 1C et 2B soient chargés et déchargés, respectivemcnt. De cette manière, on peut voir que chaque lit de schiste brut est chauffé en utilisant exclusivement la chaleur sensible récupérée à partir de son lit associé de schiste usé par une technique de convection forcée qui utilise des impulsions de pression pour porter à son maximum le transfert de chialeur du lit de schiste usé au lit de schiste brut ainsi que le transfert d'huile de schiste S l'état de vapeur et des gaz hors des lits de schiste brut. De plus, cela est effectué en utilisant un seul compresseur à vide fonctionnant de manière continue. Comme indiqué précédemment > un aspect important de l'invention est que la température maximale de pyrolyse est réglée avec précision. Cela s'effectue comme suit. Le transfert de chaleur et la pyrolyse d'une paire associée de lits de schiste brut comme reprsenté sur la figure 8 continueront jusqu'à ce que la température des lits de schiste usé 1B et 1C tombe à un niveau trop bas pour fournir assez de chaleur pour l'opération de pyrolyse.Suivant les dimensions des llts, cela peut prendre de l'ordre de 10 à 20 jours, en admettant des cycles d'impulsions de pression d'environ 5 à 15 minutes p:r cycle. A ce moment, la distillation est terminée et ltopération de combustion est commencée, la combustion étant conduite comme illustré sur la figure 7. On continue la combustion jusqu'à ce que la température des lits de schiste usé 1B et 2B atteigne un niveau suffisamment élevé et à ce moment on remet le système à un mode de distillation. La figure 9 illustre l'arrangement d'ensemble d'un certain nombre de groupes de lits à traiter comme illustré sur la figure 5 ainsi que la position préférée d'une installation unique de traitement de gaz nécessaire pour le service de tous les lits différents. Un cout majeur associé à la mise en oeuvre du procédé selon l'invention est constitué par le capital à investir pour les tuyauteries et l'installation de traitement de gaz. L'arrangement représenté sur la figure 6 permet de traiter un grand nombre de lits avec une seule installation de traitement de gaz et une quantité minimale de tuyauteries. Le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention comporte des opérations simultanées djns deux groupes voisins de lits. Par exemple, le préchuffgc de l'air et la combustion du produit de carbonisation pourraient etre effectués dans les lits lA, 1B, 2A et 2B (représentés en détail sur la figure 5) dans le groupe A de la figure 6 tandis que le transfert de chaleur et la pyrolyse du kérogène sont en cours dans les lits 1B, 2B, 1C et 2C dans le groupe C de la figure 6.Quand la pyrolyse dans les lits 1C et 2C du groupe C est terminée, on change les positions des valves dans les canalisations concernant les deux groupes de façon à utiliser les lits 1B et 2B pour le préchauffage de l'air, les lits 1C et2Cpourlacombustion de produit de carbonisation, le stoclge de chaleur etietrans- fert de chialeur, et les lits 1D et 2Dpourlapyrolyse. Quand la pyrolyse d'un ensemble de lits de schiste brut est terminée, on fait progresser les fonctions des lits d'une manière similaire jusqu'à ce que tous les lits dans les groupes A et C aient été traités. Ensuite, on déplacera les tuyauteries souterraines pour traiter les lits dans les groupes B et D et successivement dans les groupes E et G et finalement dans les groupes F et H. Dans un mode de mise en oeuvre de l'invention comme expliqué ci-dessus, les impulsions de pression sont effectuées de manière que la pression maximale rencontrée dans le cycle d'impulsions de pression ne soit pas supéprieure à la pression ambiante. Pour cette raison, l'opération entière des impulsions de pression peut etre effec tuée avec un seul compresseur à vide pour gaz de combustion et un seul compresseur à vide pour gaz de transfert de chaleur et gaz produit. De plus, les pertes de gaz de traitement par les fentes et fissures dans la formation entourant un lit sont éliminée, puisque l'opération entière est conduite au-dessous de la pression ambiante.Cela est spécialement important d'un point de vue sanitaire ainsi que de protection de l'environnement, car cela veut dire que la libération de gaz nocifs à l'atmosphère, ou ils pourraient être dangereux pour les opérateurs, est éliminée. Evidemment, la pression maximale dans les impulsions de pression pour transfert de chaleur peut être légèrement supérieure à la pression ambiante dans le mode de mise en oeuvre préféré sans que l'on perde notablement les avantages résultant d'une opération essentiellement au-dessous de la pression ambiante. De plus, l'operation entière par impulsions de pression peut être conduite à une pression plus forte, par exemple avec la pression ambiante comme pression moyenne. De préférence, toutefois, l'opération par impulsions de pression est conduite au-dessous de la pression ambiante de manière que l'on obtienne les avantages ci-dessus. Dans encore un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, on utilise de la vapeur d'eau comme gaz de pyrolyse ou comme partie (par exemple 20 à 30 t) de ce gaz. L'utilisation de vapeur d'eau ou de vapeur d'eau à basse pression comme milieu de transfert de chaleur tant dans des distillations en surface que dans des distillations in situ modifiées est connue. La pyrolyse au laboratoire de très fines poudres de schiste bitumineux ou de petits morceaux de schiste de l'ordre de 1,5 à 6,3 mm indique une conversion plus efficace du kérogène en huile de schiste quand on effectue la distillation avec de la vapeur d'eau que quand on effectue la distillation avec des gaz inertes comme l'azote.Apparemment, la vapeur d'eau est réellement impliquée dans la réaction chimique de distillation destructive du kérogène au lieu d'être simplement un agent de transfert de chaleur. Toutefois, une pyrolyse similaire au laboratoire de morceaux de schiste de 2,5 cm de diamètre ou plus gros n'indique pas d'accroissement mesurable de la conversion du kérogène en huile de schiste par utilisation de vapeur d'eau au lieu d'azote dans la distillation. Toutes ces expériences ont été menées à une pression sensiblement constante dans la cornue.Selon cet aspect de l'invention, toutefois, l'utilisation de vapeur (vapeur d'eau) dans un mode à impulsions de pression produira un contact intime de la vapeur d'eau avec le kérogène à l'intérieur des blocs de schiste, rendant ainsi possible l'obtention des avantages découverts antérieurement de la pyrolyse en présence de vapeur d'eau sur des blocs de schiste assez gros qui existeront dans une exécution industrielle réelle de distillations de schiste bitumineux in situ modifiées. Dans les modes de mise en oewre décrits ci-dessus, la pyrolyse et la combustion sont conduites dans des lits séparés et le gaz de combustion produit durant la combustion n'est pas utilisé pour chauffer directement un lit non pyrolysé. Dans ces modes de mise en oeuvre de l'invention, le schiste bitumineux est assez riche en kéro- gène pour que la chaleur sensible restant dans le lit pyrolysé et la chaleur nette de combustion du produit de carbonisation (chaleur brute du produit de carbonisation moins pertes de chaleur dues à l'évacuation du gaz de combustion) soient suffisantes pour fournir toute la chaleur nécessaire pour la pyrolyse du kérogène dans un lit associé.Toutefois, les formations de schiste bitumineux contenant moins d'environ 75 litres d'huile de schiste récupérable par tonne de schiste n'ont pas un pouvoir calorifique suffisant pour que l'on obtienne ce résultat. Mnmoins, la présente invention est applicable à de telles formations de schiste, mais dans ce cas les fonctions de combustion et les fonctions de pyrolyse sont conduites en même temps. En d'autres ternes, dans ce cas, la distillation par combustion est effectuée d'une manière classique comme décrit ci-dessus à propos du lit A, figure 1, à ceci près qu'au lieu d'opércr z" pression cos- tante, on introduit l'air et on évacue le gaz de combustion du lit selon un mode à impulsions de pression. Ainsi on obtient encore les avantages de la combinaison d'une fragmentation en blocaille avec les impulsions de pression. I1 est évident que l'invention n'est pas limitée aux modes de mise en oeuvre décrits et qu'on peut y apporter toutes variantes. REVENDI CATIO NS 1. Procédé de dittillidon in situ d'un lit discre t de schiste bitumineux brut afin de produire de l'huile de schiste, caractérisé par le fait que (a) on ragmente en blocaille le lit, et ensuite (b) on chauffe le lit de façon à provoquer une pyrolyse du kérogène qu'il contint, le chauffage étant effectué par introduction d'un gaz de distillation chaud dans le lit, de façon que la pression dans le lit varie de manière cyclique entre une pression supérieure et une pression inférieure et qu'ainsi le gaz de distillation chaud provoque une pyrolyse du kérogène. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la pression supérieure est approximativement la pression ambiante. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le gaz de distillation chaud est sensiblement exempt d'oxygène. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'avant le contact avec le lit, le gaz est chauffé par mise en contact de ce gaz avec un lit de schiste usé ayant été préalablement distillé afin de pyrolyser le kérogène présent. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'avant le contact du gaz de distillation avec le lit de schiste bitumineux usé, on fait passer de l'air à travers ce lit de schiste usé, de manière à provoquer la combustion du produit de carbonisation présent, et la production de gaz de combustion, ce gaz de combustion étant déchargé sans contact avec le gaz de distillation. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait que le gaz de distillation est introduit dans le lit par convection forcée, le gaz de combustion étant utilisé comme source d'énergie pour cette convection forcée. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le gaz de combustion est utilisé pour faire fonctionner un générateur de vapeur pour la production d'électricité, cette électricité étant utilisée pour commander un compresseur destiné à réaliser la convection forcée. 8. Procédé de distillation d'un lit de schiste bitumineux brut, dans lequel la chaleur pour la distillation du lit est fournie à partir d'un lit de schiste bitumineux usé ayant été distillé prdeédenrnent, cette chaleur étant fournie par mise en contact du gaz de distillation avec le lit de schiste usé afin de chauffer ce gaz de distillation et ensuite mise en contact du gaz de distillation chauffé avec le lit de schiste brut, caractérisé par le fait que (a) on met en contact le lit de schiste bitumineux usé avec de l'air de façon à provoquer la combustion du produit de carbonisation présent et ainsi à chauffer le lit de schiste usé et à produire un gaz de combustion et (b) on décharge le gaz de combustion sans le mélanger avec le gaz de distillation, ce, avant la mise en contact du gaz de distillation avec le lit de schiste bitumineux usé. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait qu'avant le contact du lit de schiste bitumineux usé avec l'air, .................................. ......................... cet air est chauffé par contact avec un lit de schiste broyé ayant été au préalable distillé et mis en contact avec de l'air pour provoquer la combustion du produit de carbonisation présent. 10. Procédé selon la revendication 8 caractérisé par le fait que le gaz de distillation est introduit dans le lit par convection forcée, le gaz de combustion étant utilisé comme source d'énergie pour cette convection forcée. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé par le fait que le gaz de combustion est utilisé pour faire fonctionner un générateur de vapeur pour la production d'électricité, cette électricité étant utilisée pour comman- der un compresseur destiné à réaliser la convection forcée. 12. Procédé de distillation d'une paire de lits discrets de schiste bitumineux brut, chaque lit de schiste brut étant associé à un lit de schiste usé ayant été au préalable distillé et contenant du produit de carbonisation résultant de la pyrolyse pouvant être brillé par contact aw l'air, un premier des lits de schiste brut et un premier lit de schiste usé qui lui est associé étant à une pression supérieure, et le second des lits de schiste brut et le deuxième lit de schiste usé qui lui est associé étant à une pression inférieure, plus basse que la pression supé rieure.> caractérisé par le fait que (1) on évacue du gaz du premier lit de schiste bitumineux brut jusqu'à ce que la pression dans ce lit tombe au voisinage de la pression inférieure, (2) simultanément à l'étape (1), on laisse monter la pression dans le deuxième lit de schiste usé au voisinage de la pression supérieure en introduisant dans ce lit un gaz sensiblement exempt d'oxygène, (3) on continue ensuite à évacuer du gaz du premier lit de schiste brut et on établit une communication entre le premier lit de schiste brut et le premier lit de schiste usé de manière que le gaz présent dans le premier lit de schiste usé soit aspiré dans le premier lit de schiste brut, l'étape (3) continuant jusqu'à ce que la pression dans le premier lit de schiste usé tombe au voisinage de la pression inférieure et (4) simultanément à l'étape (3), on établit une communication entre le deuxième lit de schiste usé et le deuxième lit de schiste brut de manière que le gaz présent dans le deuxième lit de schiste usé soit aspiré dans le deuxième lit de schiste brut, l'étape (4) continuant jusqu'à ce que la pression dans le deuxième lit de schiste brut atteigne approximativement la pression supérieure. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé par le fait qu'en outre (5) on évacue du gaz du deuxième lit de schiste brut jusqu' à ce que la pression dans ce lit tombe au voisinage de la pression inférieure, (6) simultanément avec l'étape (5), on introduit un gaz sensiblement exempt d'oxygène dans le premier lit de schiste usé jusqu'à ce que la pression dans ce lit monte au voisinage de la pression supérieure, (7) on continue ensuite à évacuer du gaz du deuxième lit de schiste brut et on établit une communication entre ce deuxième lit de schiste brut et le dixième lit de schiste usé, de façon que le gaz présent dans le deuxième lit de schiste usé soit aspiré dans le deuxième lit de schiste brut, l'étape (7) continuant jusqu'à ce que la pression dans le deuxième lit de schiste usé tombe au voisinage de la pression inférieure, et (8) simultanément avec l'étape (7), on établit ure communication entre le premier lit de schiste usé et le premier lit de schiste brut de manière que le gaz présent dans le premier lit de schiste bitumineux usé soit aspiré dans le premier lit de schiste bruts l'étape (8) continuant jusqu'à ce que la pression dans le premier lit de schiste brut atteigne le voisinage de la pression supérieure. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé par le fait que la pression supérieure n'est pas à plus d'environ 0,2068 bar (0,21 kg/cmi) au-dessus de la pression ambiante. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé par le fait que la pression supérieure est approximativement la pression ambiante. 16. Procédé selon J revendication 15, caractérisé par le fait que le gaz est évacué du premier lit de schiste brut et du deuxième lit de schiste brut au moyen d'une source à basse pression unique. 17. Procédé pour recueillir l'huile de schiste à partir d'une multiplicité de lits de schiste bitumineux fragmentés en blocaille, disposés en groupes de quatre, chacun de ces groupes comprenant une paire de lits de schiste usé contenant du produit de carbonisation et une paire de lits de schiste brut contenant du kérogène, un premier des lits de schiste usé étant associé à un premier des lits de schiste brut et le second des lits de schiste usé étant associé au second des lits de schiste brut, ce procédé étant caractérisé par le fait qu'on brQle le produit de carbonisation dans les lits de schiste usé dans un mode de combustion et qu'on pyrolyse le kérogène dans le lit de schiste brut dans un mode de pyrolyse, le kérogène étant pyrolysé avec de la chaleur produite par combustion de produit de carbonisation dans le mode de combustion, le mode de combustion comprenant au moins un cycle de première et de deuxième phase de combustion, dans lequel on fait passer de l'air dans les lits de schiste usé pour provoquer la combustion du produit de carbonisation présent et le chauffage des lits de schiste usé > la première phase de combustion comprenant le passage d'air dans le premier lit de schiste usé, de façon que la pression des gaz dans ce lit augmente, et l'évacuation de gaz de combustion du deuxième lit de schiste usé, de façon que la pression des gaz dans ce lit diminue, la deuxième phase de combustion comprenant le passage d'air dans le deuxième lit de schiste usé, de manière que la pression des gaz dans ce lit augmente et l'évacuation de gaz de combustion du premier lit de schiste usé de manière que la pression des gaz dans ce lit diminue, le mode de pyrolyse comprenant au moins un cycle de premier, deuxième, troisième et quatrième phase de pyrolyse conduites dans l'ordre, dans lequel la chaleur présente dans les lits de schiste usé est transférée par convection forcée aux lits de schiste brut, afin de pyro lyser le kérogène présent et former un produit gazeux effluent contenant du gaz de pyrolyse et des vapeurs d'huile de schiste, la première phase de pyrolyse comprenant le passage de gaz de pyrolyse dans le premier lit de schiste usé, de manière que la pression des gaz dans ce lit augmente, et l'évacuation du produit gazeux du deuxième lit de schiste brut, de manière que la pression dans ce lit diminue, la deuxième phase de pyrolyse comprenant le passage de gaz de pyrolyse présent dans le premier lit de schiste usé au premier lit de schiste brut, de manière que la pression dans ce lit augmente, et le passage de gaz de pyrolyse du deuxième lit de schiste usé au deuxième lit de schiste brut, de manière que la pression dans le deuxième lit de schiste usé diminue, la troisième phase de pyrolyse comprenant le passage de gaz de pyrolyse dans le deuxième lit de schiste usé, de manière que la pression dans ce lit augmente, et l'évacuation de produit gazeux du premier lit de schiste brut de manière que la pression dans ce lit diminue, et la quatrième phase de pyrolyse comprenant le transfert de gaz de pyrolyse du premier lit de schiste usé au premier lit de schiste brut, de manière que la pression dans le premier lit de schiste usé diminue et le transfert de gaz de pyrolyse du deuxième lit de schiste usé au deuxième lit de schiste brut, de manière que la pression dans le deuxième lit de schiste brut augmente. 1â. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait qu'en outre, (a) on fait passer du gaz de pyrolyse dans le premier lit de schiste usé et on évacue du produit gazeux du deuxième lit de schiste brut durant la deuxième phase de pyrolyse et, (c) on évacue du produit gazeux du premier lit de schiste brut et on fait passer du gaz de pyrolyse dans le deuxième lit de schiste use durant la quatrième phase de pyrolyse. 19. Procédé selon la revendication 1G, caractérisé par le fait que le mode de combustion comprend au moins deux cycles de phases de combustion, et le modé de pyrolyse comprend au moins deux cycles de première, deuxième > troisiè- me et quatrième phase de pyrolyse. 20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé par le fait que les lits de schiste sont soumis de manière cyclique au mode de combustion et au mode de pyrolyse, les lits étant passés du mode de combustion au mode de pyrolyse quand la température dans les lits de schiste usé monte à une valeur prédéterminée, les lits étant passés du mode de pyrolyse au mode de combustion quand la température du gaz de pyrolyse passant des lits de schiste usé aux lits de schiste brut descend à une valeur prédéterminée. 21. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait que le gaz de pyrolyse comprend de la vapeur d'eau. 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé par le fait que la teneur en vapeur d'eau du gaz de pyrolyse est d'environ 20 à 30 70. 23. Procéde selon la revendication 17, caractérisé par le fait que le gaz de pyrolyse est constitué de vapeurs d'huile de schiste produites par extraction d'huile de schiste du produit gazeux d'un lit pyrolysé précédemment.