Brevet FR2533621A1 — publié le 19840330

La présente invention concerne un générateur du type à thermosiphon comportant une structure de cana- lisationsde transfert de chaleur du type à gravité Plus particulièrement la présente invention concerne un géné- rateur du type à thermosiphon, dans lequel un fluide ou milieu de travail confiné dans une-enceinte fermée dispo- sée verticalement-est soumis à une évaporation et à une condensation répétées, et la vapeur de ce fluide entrai- ne une turbine qui est raccordeà un générateur de maniè- re à produire une énergie électrique. on va décrire ci-après l'art antérieur. D'une manière générale, une centrale électrique utilisant de la chaleur perdue est une installation de gran- des dimensions, présentant une constitution complexe incluant une turbine raccordée au générateur, un condenseur, une pom- pe pour la recirculation du fluide de travail, un évapora- teur et des canalisations servant à raccorder ces éléments constitutifs Un générateur du type à thermosiphon utili- sant une canalisation de transmission de chaleur du type à gravité en tant que source d'énergie pour la turbine est connue saus une forme simplifiée de la centrale électrique du type décrit ci-dessus Mais dans le générateur connu du type à thermosiphon, le rendement de production en éner- gie est souvent réduit par suite-d'une difficulté existan- teà maintenir une circulation stable et bonne du fluide de travail dans l'enceinte fermée. C'est pourquoi un but de la présente invention est de fournir un générateur du type à thermosiphon possé- dant une constitution compacte et simple et apte à mainte- nir une circulation stable et bonne du fluide dans l'en- ceinte fermée, ce qui garantit un rendement élevé de pro- duction de l'énergie. A cet effet, conformément a la présente inven- tion, il est prévu un générateur du type à thermosiphon com- portant une enceinte fermée remplie par un fluide de tra- vail et définissant une section inférieure d'évaporation, une section supérieure de condensation et une section ther- miquement isolée entre la section d'évaporation et la sec- tion de condensation-, une turbine raccordée à un généra- teur, un premier moyen de passage servant à introduire la vapeur du fluide de travail produit dans la section d'éva- poration, dans la turbine, un second moyen de passage ser- vant à introduire la vapeur depuis la turbine dans la sec- tion de condensation, cette dernière comprenant une cham- bre formant réservoir afin de stocker le fluide de travail en phase liquide, et un espace de pompage dû à l'action de de bulles qui est en communication avec la chambre formant ré- servoir et apte à produire, lorsqu'il est chauffé, un mou- vement ascendant des vides du fluide de travail, ce qui entraîne la vapeur du fluide de travail en direction de la turbine par l'intermédiaire du premier moyen de passage, et un troisième moyen de passage servant à ramener le con- densat liquide à la chambre formant réservoir. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur les- quels: la figure 1 est une vue en coupe verticale d'une canalisation de transmission de chaleur du type à gravité, connue, la figure 2 est une vue en coupe verticale d'un générateur connu du type à thermosiphon comportant une canalisation de transmission de chaleur du type à gravité; la figure 3 A est une vue en coupe verticale d'une première forme de réalisation d'un générateur du ty- pe à thermosiphon conforme à l'invention; la figure 3 B est une illustration schématique de la première forme de réalisation, permettant d'explici- ter les pressions du fluide de travail dans l'appareil; les figures 4 et 5 sont des vues en coupe ver- ticales, d'une seconde forme de réalisation et d'une troi- sième forme de réalisation de l'invention; la figure 6 A est une vue en coupe verticale d'un évaporateur contenu dans les formes de réalisation représentées sur les figures 2, 4 et 5; la figure 6 B est une vue en coupe transversa- le prise suivant la ligne VIB-VIB de la figure 6 A; les figures 6 C et 6 D sont des vues en coupe trasversale semblables à celles des figures 6 A et 6 B, mon- trant une variante de construction représentée sur les figures 6 A et 6 B; la figure 7 est une vue en coupe partielle à plus grande échelle d'un mécanisme favorisant la création de bulles et pouvant être monté dans les trois premières formes de réalisation de l'invention; les figures 8 A à 8 E sont des vues en coupe verticale montrant les détails d'un injecteur de liquide à bas point d'ébullition, pouvant être monté dans les trois premières formes de réalisation de l'invention; la figure 9 est une vue en coupe partielle mon- trant un mécanisme à valve de retenue, utilisé en liai- son avec l'injecteur de liquide à bas point d'ébullition; les figures l OA et l OB sont des vues en coupe verticales d'un injecteur de vapeur de fluide à bas point d'ébullition, prévu dans la section de condensation; la figure 11 est une vue en coupe partielle mon- trant un mécanisme à valve de retenue prévu en liaison avec l'injecteur de vapeur du fluide à bas point d'ébullition; les figures 12 A et 12 B sont des vues-en coupe d'un mécanisme à ailettes prévu sur l'enceinte fermée; les figures 13 A et 13 B sont des vues en coupé verticale montrant la structure de la surface périphérique intérieure de-la section de condensation de l'enceinte fer- mée; la figure 4 est une vue en coupe verticale d'une quatrième forme de réalisation du générateur du type à ther- mosiphon conforme à l'invention; la figure 15 A est une vue en coupe montrant le trajet d'écoulement du-fluide de travail dans la quatrième forme de réalisation; la figure 15 B est une vue en coupe d'une varian- te de l'agencement représenté sur la figure 15 A; la figure 16 A est une vue en coupe verticale montrant la constitution interne de la-section d'évapora- tion dans la quatrième forme de réalisation; la figure 16 B est une vue en coupe prise sui- vant la ligne XVIB-XVIB sur la figure 7 A; les figures 16 B et 16 C sont des-illustrations semblables à celles de la figure 16 B et montrant des moyens permettant d'empêcher la réunion de bulleset pouvant être montés dans la quatrième forme de réalisation; la figure 17 est une vue en coupe verticale d'une cinquième forme de réalisation du générateur du type à thermosiphon conforme à l'invention; la figure 18 est une vue en coupe verticale d'une sixième forme de réalisation du générateur du type à thermosiphon conforme à l'invention; la figure 19 est une vue en coupe verticale d'une septième forme de réalisation du générateur du type à thermosiphon conforme à l'invention; la figure 20 est une vue en coupe verticale d'une variante de la septième forme de réalisation; et la figure 21 est une vue en coupe verticale d'une huitième forme de réalisation du générateur du ty- pe à thermosiphon conforme à l'invention. Sur l'ensemble des dessins, des chiffres de référence identiques sont utilisés pour désigner les mêmes pièces ou éléments ou des-pièces ou éléments équivalents. On va décrire ci-après les formes de réalisa- tion préférées de l'invention. - La figure 1 représente une canalisation de transmission de chaleur du type à gravité Cette canali- sation de transmission de chaleur possède une section in- férieure d'évaporation 4 a et une section supérieure de condensation 4 cLa vapeur d'un fluide de travail produi- te dans la section d'évaporation 4 a sous l'effet d'un chauffage est condensée dans la section de condensation 4 c et le condensat est renvoyé à la section d'évapora- tion 4 a par gravité, de sorte que le fluide de travail suit une circulation naturelle. D'une manière plus détaillée, comme représenté sur la figure 1, la section d'évaporation 4 a est définie par une cloison de séparation 4 b située à la partie infé- rieure d'une canalisation fermée 4 La section de conden- sation 4 c est formé dans la partie supérieure de la canali- sation 4 La partie intermédiaire de la canalisation 4, en- tre les sectionsde condensation et d'évaporation, forme une section 4 b isolée thermiquement La canalisation fermée 4 est chargée,après avoir été vidée, par le fluide de travail 12 à l'état liquide Lorsque la section d'évaporation 4 a est chauffée par la chaleur appliquée extérieure comme indiqué par les flèches A, le fluide de travail 12 situé à l'état liquide est amené à ébullition et produit de la vapeur qui monte, comme indiqué par une flèche C dans la section de condensation 4 c, o la vapeur est condensée en phase liqui- de, en délivrant sa chaleur à l'extérieur comme indiqué par les flèches B Le condensat est ensuite renvoyé à la sec- tion d'évaporation 4 a sous l'action de la pesanteur. En raison de la recirculation cyclique du flui- de de travail 12 de la manière décrite, il est possible de réaliser un transfert effectif continu d'une euantité im- portante de chaleur en un emplacement ' triabie Afin de favoriser la recirculation du fluide de-travail, il a été proposé de fixer une mèche sur la surface intérieure de la canalisation fermée,1, cette mèche étant formée par exem- ple en un métal possédant une porosité importante, par exemple un organe métallique contenant un matériau appro- prié qui favorise l'action de mèche Cependant, cette me- sure n'est pas tellement efficace lorsqu'elle est appli- qué à la canalisation de transfert de chaleur du type à gravité, décrite précédemment. C'est pourquoi, jusqu'alors, on a utilisé l'ap- pareil du type décrit principalement comme système d'échange thermique formant collecteur de chaleur et des- tiné à être employé en combinaison avec différents équi- pement industriels pour déplacer la chaleur à travers l'air en utilisant le fluide de travail 12 Cependant, il est dif- ficile d'utiliser de façon convenable la vapeur produite comme énergie pour entraîner la turbine d'un générateur. Habituellement, la chaleur perdue sortant d'usines est uti- lisée en tant que source de chaleur externe pour chauffer la section d'évaporation 4 a de telle manière que l'écoule- ment de vapeur tend à devenir instable par suite d'une va- riation de la température du fluide véhiculant la chaleur perdue par les usines. La figure 2 montre un exemple d'un appareil constituant un générateur du type à thermosiphon, possé- dant une canalisation de transfert de chaleur du type à gravité Cet appareil comporte une turbine 7 disposée dans le passage de l'écoulement du fluide de travail dans l'en- ceinte 4 en forme de canalisation de transfert de chaleur, de manière à prélever de l'énergie contenuedans le fluide de travail Ainsi, la canalisation de transfert de chaleur de cette forme de réalisation fonctionne à la manière d'un moteur thermique. Comme représenté sur la figure 2, l'enceinte fermée 4 possède une section inférieure d'évaporation 4 a, une section intermédiaire thermiquement isolée 4 b et une section supérieure de condensation 4 c La mèche 5 mention- née ci-dessus est fixée par adhérence à la surface intérieu- re de l'enceinte fermée 4 La section thermiquement isolée 4 b est formée au niveau d'une partie décalée par rapport à la section d'évaporation 4 a et par rapport à la section de condensation 4 b, de manière à permettre le montage de la turbine 7 en son intérieur La turbine 7 est installée dans la partie intermédiaire 6 a d'un passage thermiquement isolé 6 et est portéepar un arbre rotatif 8 supporté par l'intermédiaire d'un palier 9-par la paroi de la section thermiquement isolée L'arbre rotatif 8 est raccordé par l'intermédiaire d'une transmission 10 à l'arbre du rotor d'un générateur, qui n'est pas représenté L'enceinte 4 re- çoit un fluide de travail qui subit un changement le fai-. sant passer de la phase liquide à la phase vapeur et vice- versa. Lorsque la section d'évaporation 4 a est chauf-, fée par la chaleur comme cela est indiqué par les flèches A, le fluide de travail situé dans la mèche 5 s'évapore et forme une vapeur qui remonte à l'intérieur du passage thermiquement isolé 6 en entraînant la turbine 7 lorsqu'il traverse cette turbine disposée dans la partie intermédiai- re 6 a de la section thermiquement isolée Ultérieurement, la vapeur circule en'montant comme indiqué par la flèche C pour parvenir à la section de condensation 4 c, o elle est condensée sous la forme d'une phase liquide, en rayon- nant sa chaleur comme indiquée par les flèches B Le con- densat est ensuite renvoyé comme indiqué par la flèche D dans la section d'évaporation C'est pourquoi cette ca- nalisation de transfert de chaleur peut servir de moteur thermique. Dans l'appareil formant générateur du type à thermosiphon classique, représenté sur la figure 2, il est tout-à-fait difficile d'obtenir un écoulement de circula- tion approprié du fluide, indiqué par les flèches C et D, c'est-à-dire un écoulement ascendant modéré de la vapeur comme représenté par la flèche C et un écoulement descen- -8 dant modéré du condensat le long de la mèche 5 comme indi- qué par la flèche D, si bien que le rendement de la produc- tion d'énergie est à un niveau faible inadmissible En ou- tre, étant donné qu'il est difficile de maintenir un taux constant de chauffage au moyen de la chaleur extérieure, l'écoulement du fluide à bas point d'ébullition, tel que par exemple du fluorocarbone, de l'ammnoniac et autre, utilisé comme fluide de travail, est souvent instable Afin d'éli- miner cet écoulement instable, il est nécessaire d'accroi- tre la capacité calorifique de la canalisation de trans- fert de chaleur afin d'améliorer la stabilité de cette dernière vis-à-vis de toute fluctuation de charge Ceci requiert un accroissement de la surface de transfert ther- mique et de la taille de la section thermiquement isolée, c'est-à-dire, d'une manière impraticable, un accroissement de la taille de la canalisation de transfert de chaleur dans son ensemble En outre, étant donné que la section thermiquement isolée 4 b est décalée comme indiquée précé- demment, il n'est pas possible d'utiliser une canalisation droite simple comme élément constitutif de la canalisation de transfert de chaleur. Ces problèmes ou inconvénients à la base de l'invention sont cependant résolus par la présente inven- tion comme cela ressortira de la description qui va sui- vre. En se référant tout d'abord à la figure 3 A, montrant une première forme de réalisation de l'inven- tion, on voit que la section-d'évaporation 4 a possède la première section formant réservoir 11 et une seconde section formant réservoir 21, qui sont aptes à stocker un liquide de transfert thermique 11 et un liquide à bas point d'ébullition 12, qui sont insolubles l'un dans l'au- tre La section d'évaporation 4 a comporte en outre un es- pace limité ou espace de pompage 23 servant à provoquer une action de pompage sous l'effet de bulles La première sec- tion ou chambre formant réservoir 22 et la seconde section ou chambre formant réservoir 21 sont séparéesl'une de l'au- tre par une plaque de séparation 13 Une canalisation des- cendante 13 a prévue pour le fluide à bas point d'ébullition est raccordée à la seconde chambre formant réservoir 21, et s'étend vers le haut à partir de cette dernière L'es- pace limité ou espace de pompage 23 est formée entre une canalisation extérieure 14 b de séparation et distante de façon appropriée de la surface intérieure de l'enceinte fer- niée 4, et une canalisation intérieure de séparation 4 a disposée dans la canalisation extérieure de séparation 14 b, à une distance appropriée de cette dernière L'agen- cement est tel que le liquide 12 à bas point d'ébullition situé dans la seconde chambre formant réservoir 21 est in- jecté dans le liquide il de transfert thermique et est stocké dans l'espace limité 23 Une action de pompage est provoquée lorsque les bulles formées parv-lèfluide à bas point d'ébullition sont introduites dars l'espace limité 23 de telle sorte que le fluide à deux phases contenant le liquide 11 de transfert thermique et la vapeur du fluide à base point d'ébullition est envoyé au côté supérieur de l'espace limité 23, de manière à séparer réciproquement la vapeur du fluide à bas point d'ébullition 12 et le li- quide de transfert thermique 11 La vapeur 12 b ainsi sé- parée du fl*uide à bas point d'ébullition 12 b est intro- duite dans l'espace situé dans la section thermiquement isolée 4 b La section de condensation 4 c possède une troi- sième chambre formant réservoir 24, dans laquelle la vapeur du fluide àbas point d'ébullition évacuée hors de la turbine 7 estcondensée et stockée Bien que ceci ne ressor- te pas clairement des dessins, la chambre formant réservoir 24 est en communication avec une canalisation descendante 13 a pour le fluide à bas point d'ébullition, aboutissant à la seconde chambre formant réservoir 21 La section d'évaporation 4 a, la section thermiquement isolée 4 b et la section de condensation 4 c sont disposées dans une en- ceinte cylindrique creuse fermée 4 ne comportant aucune partie incurvée ni aucun coude La vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition est introduite dans un passage d'introduction 16 c qui établit une communication entre la section thermiquement isolée 4 b et la turbine 7, de manière à entraîner ainsi cette dernière. Le fluide à bas point d'ébullition 12 présent dans la troisième chambre formant réservoir 24 revient à nouveau dans la seconde chambre formant réservoir 21 Le liquide de transfert thermique 11, prélevé hors du flui- de à deux phases -mentionné ci-dessus, est renvoyé à la partie 22 b de la première chambre formant réservoir 22, à l'intérieur de l'espace limitée 23 Conformément à cet agencement, lorsque le liquide de transfert thermique 11 et le liquide à bas point d'ébullition 12 sont chauffés afin de permettre l'injection du liquide à bas point d'ébullition dans l'espace limité 23,de bulles 12 a sont for- mées par le fluide à bas point d'ébullition à l'inté- rieur de l'espace 23, comme indiqué précédemment Par con- séquent, l'écoulement de recyclage naturel entraîne une évaporation et une condensation répétées servant à entrai- ner de façon continue le générateur 18 On va expliciter de façon plus détaillée la première forme de réalisation de l'invention décrite précédemment La partie inférieure, -la partie médiane et la partie supérieure de l'espace défini par l'enceinte fermée 4 constituent respective- ment une section d'évaporation 4 a, une section thermique- ment isolée 4 b et une section de condensation 4 c La tur- bine 7 est disposée à l'extérieur de la partie supérieure de l'enceinte fermée 4 Le générateur 18 est raccordé à cette turbine 7 par l'arbre 8 de son rotor La section d'évaporation 4 a comportant une première chambre formant réservoir 22 servant à stocker le liquide de transfert thermique 11, une seconde chambre formant réservoir 21 il destiné à stocker le liquide à bas point d'ébullition 12 et un espace limité 23 pour provoquer une action de pomrpas ge par des bulles De façon spécifique, la première cham- bre formant réservoir 22 est définie par la partie infé- rieure de l'espace situé dans l'enceinte fermée 4 Dans cet espace se trouve disposée une canalisation extérieu- re de séparation 14 b écartée d'une distance appropriée de la surface périphérique intérieure de l'enceinte fer- mée 4 et une canalisation intérieure de séparation 14 a est disposée à l'intérieur de la canalisation extérieure 14 b de séparation, à une distance appropriée de cette dernière L'espace défini par la canalisation extérieure de séparation 14 b et par la canalisation intérieure de séparation 14 a constitue un espace limité ou espace de pompage 23 La seconde chambre formant réservoir 21 est ménagée dans une paroi en forme de boîte qui est dis- posé à une distance appropriée de la surface de base de l'enceinte fermée 4 La partie d'extrémité inférieure de l'espace limité 23 mentionné cidessus,définie par des canalisations extérieure-et intérieure de séparation 14 b et 14 a est disposée au voisinage de la plaque de séparation 13 qui forme une partie de la paroi en forme debotte mentionnée ci-dessus La plaque de séparation 13 est équipée d'un injecteur de fluide à bas point d'ébul- lition 15 servant à injecter la phase liquide du fluide à bas point d'ébullition 12 en provenance de la seconde chambre for- mant réservoir 21, dans l'espace limité 23 Une canali- sation descendante 13 a prévue pour le fluide à bas point d'ébullition et disposée essentiellement sur une partie, radialement située vers le centre, de l'enceinte fermée 4 et s'étendant vers le haut est raccordée la seconde chambre formant réservoir 21 L'espace limité 23 stocke le liquide délivrant de la chaleur 11 L'agencement est tel que les bulles 12 a du fluide à bas point d'ébullition sont formées lorsque ce liquide à bas point d'ébullition est projeté dans cet espace limité,par l'injecteur 15 du liquide à bas point d'ébullition En effet l'enceinte fer- mée 4 est chauffée par la chaleur appliquée de l'exté- rieure comme indiqué par les flèches A de manière à chauf- fer le liquide de transfert thermique dans lequel le liquide à bas point d'ébullition 12, qui est également chauffé, est injecté afin de produire des bulles 12 a dans le milieu à bas point d'ébullition Les bulles 12 a, qui naturellement remontent vers le haut, sont la cause d'une action de pompage qui produit un écoulement ascen- dant du fluide à deux phases comprenant le liquide de transfert thermique 12 et la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition dans l'espace limité 23. Le liquide de transfert thermique 11 agité dans la partie 22 a de la seconde chambre formant réser- voir adjacente à la surface périphérique intérieure de l'enceinte fermée 4, c'est-à-dire dans l'espace situé entre l'interstice formé entre la canalisation extérieu- re de séparation 14 b et la surface intérieure périphé- rique de l'enceinte fermée 4 et l'interstice entre la par- tie inférieure de la seconde chambre formant réservoir 21 et la surface inférieure de l'enceinte ferméé 4, sert à empêcher toute transmission directe d'une quelconque fluctuation de la chaleur appliquée de l'extérieur, à l'espace limité 23 et à la seconde chambre formant réser- voir 21, de manière à stabiliser ainsi l'écoulement du li- quide de transfert thermique 11 et du liquide à bas point d'ébullition 12. La section thermiquement isolée 4 b comporte un espace qui est isolé vis-à-vis de la chaleur extérieu- re La vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition, pro- duite lors de la séparation gaz-liquide du fluide à deux phases est amenéeà traverser cet espace Après avoir subi une détente adiabatique dans la turbine 7 disposée dans la partie supérieure extérieure de l'enceinte fermée et après avoir été envoya E par l'intermédiaire d'une canalisation 16 b de sortie de la turbine s'étendant à travers l'enceinte fer- * mée 4, la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition est stockée dans une chambre à basse pression 17 qui est prévue dans la section de condensation 4 c La troisième chambre formant réservoir 24 stockant le liquide à bas point d'ébullition 12 est agencéede manière à entourer cet- te chambre à basse pression 17 La chambre à basse pres- sion 17 est équipée d'un injecteur 17 a de vapeur du flui- de à bas point d'ébullition, qui est apte à injecter la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition dans le li- quide 12 à bas point d'ébullition situé dans sa troisième chambre formant réservoir 24 Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 3 A, l'injecteur 17 a est consti- tué par une multiplicité de trous d'injection ménagés dans la paroi qui entoure la chambre à basse pression 17 Par conséquent la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébulli- tion est condenséeen partie dans la canalisation 16 d de sortie de la turbine et en partie par contact direct avec le liquide à bas point d'ébullition 12 Une plaque de sépa- ration 13 b est ménagée dans la partie d'extrémité inférieu- re de la troisième chambre formant réservoir 24 au voisina- ge de la section thermiquement isolée 4 de manière à fer- mer le côté inférieur de la troisième chambre formant ré- servoir 24 Bien que ceci ne soit pas représenté sur les dessins, il est prévu des moyens pour établir une communi- cation entre la troisième chambre formant réservoir 24 et la canalisation descendante 12 a prévue pour le fluide à bas point d'ébullition. Une chambre à haute pression 7 b est prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition et est disposée à l'intérieur d'un isolant thermique 25, dans une partie de l'espace située dans la troisième chambre for- mant réservoir 24 au voisinage du coté inférieur de la chambre à basse pression 17 mentionnée précédemment La chambre 7 b et la section thermique isolée 4 b sont en commu- nication réciproque par l'intermédiaire d'un passage ascen- dant 16 a pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition. La vapeur 12 b de ce fluide à bas point d'ébullition pré- sente dans la chambre à haute pression 16 b est introduite par l'intermédiaire d'un passage d'introduction dans la turbine 17 Le passage d'introduction 16 c s'étend à tra- vers la chambre à basse pression 17 et à travers la troi- sième chambre formant réservoir 24. La section d'évaporation 4 a, la section thermi- quement isolée 4 b et la section de condensation 4 c, consti- tuées comme décrit précédemment, sont disposées dans l'en- ceinte fermée 4 qui ne comporte aucun coude Des mécanis- mes à ailettes 4 a sont prévus sur les parties de la paroi de l'enceinte fermée 4 autour de la section d'évaporation 4 a et autour de la section de condensation 4 b La turbine 7 est fixée de façon détachable sur le côté supérieur de l'enceinte fermée 4, à l'extérieur de celle-ci La paroi périphérique extérieure de l'enceinte fermée 4 comporte, au niveau de ses parties situées entre la section d'évapo- ration 4 a et la section thermiquement isolée 4 b et entre la section de condensation 4 c et la section thermiquement isolée 4 b, un joint 4 d de montage de la section d'évapora- tion et un joint 4 d de montage de la section de condensa- tion, de manière à faciliter le raccordement de ces élé- ments aux conduites extérieures, qui ne sont pas représen- tées. La première forme de réalisation, qui possède la constitution décrite, fonctionne d'une manière qui va être explicitée ci-après. La section d'évaporation 4 a est raccordée au moyen du joint 4 d de montage de la section d'évaporation à un conduit (non représenté) contenant un fluide ou une source de chaleur à basse température de manière que ce fluide ou cette sourceee projetée à l'intérieur du conduit. Lorsque la chaleur est appliquée comme indiqué par des flè- ches A, la chaleur est transmise à l'intérieur de la sec- tion d'évaporation 4 a de-manière à chauffer le liquide de transfert thermique 11 situé dans l'espace compris entre la paroi de l'enceinte formée 4 et la canalisation extérieure de séparation 14 b, ainsi que le liquide de transfert ther- mique 11 situé dans l'espace compris entre le fond de l'en- ceinte fermée 4 et le fond de la second chambre formant ré- servoir 21 Le liquide de transfert thermique 11 présent dans ces espaces agit à la manière d'un tampon en absorbant toute fluctuation du taux ou débit de délivrance de la cha- leur à partir de la source de chaleur extérieure, et égale- ment en tant qu'accumulateur de chaleur pendant le fonc- tionnement de l'appareil. Ensuite, le liquide à bas point d'ébullition 12 situé dans le second réservoir 21 est chauffé et est injec- té dans l'espace limité 23 par l'intermédiaire de l'injec- teur 15 de liquide à bas point d'ébullition Par conséquent, des vides 12 a du liquide à bas point d'ébullition sont pro- duits dans l'espace limité et se déplacent vers le haut dans ce dernier de manière à provoquer une action de pom- page qui produit un écoulement ascendant du fluide à deux phases constitué par le liquide de transfert thermique 1 h et la vapeur h 2 b du fluide à bas point d'ébullition dans l'espace limité, comme indiqué par une flèche E. Ensuite, il se produit une séparation du gaz et du liqui- de au niveau de la surface liquide dans l'espace limité 23, avec séparation du liquide de transfert thermique 11 et de la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition. Par conséquent la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébul- lition est tenue de circuler selon un mouvement ascendant et de pénétrer dans la section thermiquement isolée 4 b. D'autre part, le liquide de transfert thermique 11 sépa- ré du liquide à bas point d'ébullition 12 circule en des- cendant à travers la partie 22 b de la chambre formant réser- voir 22 définie entre la canalisation descendante 13 a pré- vue pour le fluide à bas point d'ébullition et la canali- sation intérieure la séparation 14 entourant la canali- sation descendante 13 a, comme indiqué par une flèche F, de manière à être stocké dans la partie 22 b de la chambre formant réservoir 22 Même si une faible quantité du com- posant liquide non évaporé contenu dans le fluide à bas point d'ébullition s'avère être contenu dans l'écoulement descendant du liquide de transfert thermique li,en raison d'un chauffage insuffisant sous l'effet de la chaleur ex- térieure, ceci ne pose aucun problème important étant don- né qu'un tel composant non évaporé est chauffé et recyclé. Par conséquent une fois que l'enceinte fermée est chauffée par la chaleur délivrée de l'extérieur; un écoulement de re- circulation naturelle sous l'effet de l'action de pompage sous l'effet de bullescui établi et conservé de façon semi- permanente dans la section d'évaporation 4 a. D'autre part, la vapeur 4 b du fluide à bas point d'ébullition est déplacée à travers la section thermiquement isolée 4 b de manière à monter à travers le passage ascendant 16 a comme indiqué par la flèche C et est temporairement stockée dans la chambre à haute pression 7 b prévue pour la vapeur du liquide à bas point d'ébullition La vapeur 12 b du liquide à bas point d'ébullition est introduite par le passage d'introduction 16 c dans la turbine 7 La vapeur 12 b subit alors une détente adiabatique en entraînant la turbine 7 qui à son tour entra ne un générateur 18 par l'in- termédiaire de l'arbre 8 du rotor Dans la forme de réalisa- tion décrite, on utilise pour constituer la turbine 7 une turbine du type à admission radiale du fluide, étant donné que ce type de turbine peut fonctionner avec un rendement supérieur à celui d'une turbine à écoulement axial La va- peur 12 b du fluide à bas point d'ébullition, évacuée hors de la turbine 7 et traversant la canalisation 16 b de sortie de la turbineest stockée temporairement dans la chambre à basse pression 17 prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition, puis est injectée dans le liquide à bas point d'ébullition 12 situé dans la troisième chambre for- mant réservoir 24, au moyen d'un injecteur 17 a de la va- peur du fluide à bas point d'ébullition La vapeur 12 b est condensée par contact direct avec le liquide 12 à bas point d'ébullition De façon plus spécifique, la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition est condensée par- tiellement dans la canalisation 16 d de sortie de la turbi- ne et partiellement par contact direct avec la phase liqui- de liquide du fluide à bas point d'ébullition, tout en dé- livrant de la chaleur à l'extérieur comme indiqué par les flèches B, et stockée dans la troisième chambre formant ré- servoir 24 Ultérieurement, le fluide à bas point d'ébulli- tion situé dans la troisième chambre formant réservoir 24 est amenée à descendre à l'intérieur de la canalisation descendant 13 a comme indiqué par la flèche D et est rame- né dans la seconde chambre formant réservoir 21, dans la section d'évaporation 4 a Cette opération se répète de fa- çon cyclique en vue de produirede façon continue une éner- gie électrique. On va donner ci-après une explication concernant les pressions délivrées dans les différentes parties de l'ap- pareil de cette forme de réalisation, en se référant de façon spécifique à la figure 3 B. La pression Pf du liquide à bas point d'ébulli- tion 12 présent dans la chambre formant réservoir 21 dans la section d'évaporation 4 a est la somme de la pression à saturation Pfc du fluide à bas point d'ébullition agissant sur le liquide situé dans la troisième chambre formant ré- servoir 24 dans la section de condensation 4 c et de la hau- teur de pression rf Lf -établie par la colonne de liquide darmla chambre formant réservoir 24, la canalisation descen- dante 13 a prévue pour le fluide à bas point d'ébullition et la chambre formant réservoir 21 Noter que rf désigne ici le poids spécifique du liquide à bas point d'ébullition 12, tandis que Lf représente la différence de hauteur D'au- tre part la pression p F du liquide de transfert thermique est égale à la somme de la pression de saturation Pf du liquide à bas point d'ébullition dans la section thermique- ment isolée 4 b et de la hauteur de pression rr Lh du liqui- de dans la première chambre formant réservoir 22 Noter que rh désigne ici le poids spécifique du liquide de trans- fert thermique 11 et que Lh représente la différence de hau- teur de pression. Afin d'injecter le liquide à bas point d'ébul- lition provenant de la seconde chambre formant réservoir 21 dans la première chambre formant réservoir 22 comme expli- qué précédemment, il est nécessaire que la pression p F du fluide à bas point d'ébullition et la pression p H du li- quide de transfert thermique soient déterminées de manière à satisfaire la condition suivante: PF > Ph Comme on le comprendra de la description qui précède, dans la première forme de réalisation de l'appa- reil formant générateur du type à thermosiphon conforme à l'invention, tous les composants exceptés la turbine et le générateur raccordé à la turbine, sont réunis de façon compacte à l'intérieur de l'enceinte fermée ne comportant aucun coude Par conséquent, l'appareil dans son ensemble est extrêmement compact et simple En outre, le fluide de travail circule d'une manière uniforme dans l'enceinte fer- mée en subissant de façon cyclique une évaporation et une condensation, sous l'effet de l'action de pompage sous l'ef- f et de bulles, sans nécessiter une quelconque pompe de circu- lation séparée En conséquence, le rendement de production d'énergie est amélioré avec une diminution de l'énergie d'entrée Dans la première forme de réalisation décrite, l'appareil formant générateur du type à thermosiphon est constitué de deux éléments: à savoir l'enceinte fermée 4 contenant les sections d'échange thermique servant à pro- voquer l'évaporation et la condensation du fluide, et la section de prélèvement d'énergie incluant la turbine et le générateur disposé à l'extérieur de l'enceinte-fermée 4. C'est pourquoi il est possible de réaliser l'enceinte fer- mée 4 recevant différents composants et la section de pré- lèvement d'énergie incluant la turbine 7 du générateur 18 sous la forme d'unités séparées, de sorte que l'appareil dans son ensemble peut être assemblé de façon simple et à faible coût moyennant le raccordement de ces unités construites sé- parément. La figure 4 montre une seconde forme de réalisa- tion de l'invention, dans laquelle les mêmes chiffres de ré- férence sont utilisés pour désigner les mêmes parties ou éléments que ceux de la figure 3 A. Dans la première forme de réalisation de l'in- vention, à la fois le passage d'introduction 16 b et la ca- nalisation 16 d de sortie de la turbine aboutissent à la turbine 7 en traversant la chambre formant réservoir 24 située dans la section de condensation 4 c Dans la seconde forme de réalisation de l'invention,les canalisations s'étendent à l'extérieur de l'enceinte fermée 4 et sont raccordées à la turbine 7 En effet, la seconde forme de réalisation ne comporte pas la chambre à haute pression 7 b prévue pour la vapeur du liquide à bas point d'ébulli- tion et utilisée dans la première forme de réalisation, et le passage d'introduction 7 c reliant la section thermique- ment isolée 4 b de la turbine 7 est disposé à l'extérieur de l'enceinte fermée 4 La chambre à basse pression 17 prévue pour le liquide à bas point d'ébullition est rac- cordée à la turbine 7 par l'intermédiaire de la canalisa- tion 7 d de sortie de la turbine, qui est également dispo- sée à l'extérieur de l'enceinte fermée 4. Conformément à cet agencement, la condensa- tion indésirable de la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition dans le passage ou la canalisation 16 c d'in- troduction dans la turbine, sous l'effet d'un échange ther- mique indirect avec le liquide 12 à bas point d'ébullition situé dans la chambre formant réservoir 24, est supprimée, ce qui améliore le rendement de condensation En outre, la constitution de l'appareil dans son ensemble peut être mo- difiée grâce à l'élimination de la chambre à haute pression 16 b prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébulli- tion. La figure 5 montre une troisième forme de réali- sation de l'invention Sur cette figure on a utilisé les mêmes chiffres de référence pour désigner les mêmes éléments ou organes que ceux utilisés sur la figure 3 A Dans cette troisième forme de réalisation, des turbines 7 sont dispo- sés dans l'espace situé à l'intérieirde la section thermi- quement isolée 14 de l'enceinte fermée Ces turbines possè- dent un arbre commun qui est supporté par la paroi de l'en- ceinte thermique 4 par l'intermédiaire de paliers 9 Comme dans le cas de la seconde forme de réalisation, la troisiè- me forme de réalisation représentée sur cette figure ne com- porte pas la chambre à haute pression l E Dprévue pour la va- peur du liquide à bas point d'ébullition, et la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition est introduite à partir de la section thermiquement isolée 4 b dans la turbine 7 par l'intermédiaire de passages d'introduction 7 b qui sont dispo- sés: dans l'enceinte fermée 4 La vapeur 12 b du liquide à bas point d'ébullition évacuée de la turbine 7 est introdui- te dans la chambre à basse pression 17 prévue pour le flhi- de à bas point d'ébullition, par l'intermédiaire des cana- lisations 16 d de sortie des turbines, qui sont également disposées dans l'enceinte fermée 4 L'espace entourant les canalisations 16 d de sortie des turbines est rempli par un matériau calorifuge 25 Ainsi, dans la troisième forme de réalisation de l'invention, l'ensemble des composants for- més par la turbine 7, le passage d'introduction M 11 ic et la sortie 16 d de la turbine, sont disposés dans l'enceinte fermée 4 de sorte que l'agencement de l'appareil est plus compact Mais cette forme de réalisation présente des pro- blèmes liés à la difficulté du montage de la turbine 7 dans l'enceinte fermée 4 et dus à la nécessité de prévoir des joints d'étanchéité-entre l'arbre 8 du rotor de la turbine et la paroi de l'enceinte 4. Les figures 6 A et 6 B montrent le détail de la section d'évaporation 4 a dans les formes de réalisation dé- crites précédemment Comme indiqué précédemment, la sec tion d'évaporation 7 a reçoit une canalisation extérieure de séparation 14 b et la canalisation intérieure de de séparation 14 b L'espace limité 23 défini par ces cana- lisations reçoit le liquide de transfert thermique 11. nesbbulle 12 a du liquide à bas point d'ébullition sont formée-lorsque ce liquide 12 à bas point d'ébullition est injecté dans le liquide de transfert thermique Dans la;forme de réalisation représentée sur les figures 6 A et 6 B, l'espace limité 23 possède une faible largeur radiale et s'étend essentiellement verticalement sur une longueur prédéterminée (voir la figure 6 A) et possède une section transversale annulaire continue comme représenté sur la fi- gure 6 B. La figure 6 C représente une variante darslaquel- le l'espace limité 23 est sectionné circonférentiellement de manière à former une pluralité de sections au moyen d'une pluralité de plaques de séparation 14 c qui s'étendent verti- calement et radialement dans l'espace limité 23 de manière à raccorder les canalisations intérieure et extérieure de séparation 14 a et 14 b Cet agencement fournit l'avan- tage selon lequel les bulles 12 a du fluide à bas point d'ébullition peuvent se déplacer suivant un mouvement ascen- dant dans des sections indépendantes de l'espace limité, sans se réunir réciproquement Si les bulles 12 b du liquide à bas point d'ébullition se réunissent réciproquement pour former des vides plus importants, le rendement de l'échan- ge thermique entre le liquide à bas point d'ébullition 12 et le liquide de transfert thermique Il diminue et il appa- rait une composante d'écoulement instable dans l'écoulement ascendant du fluide à deux phases On comprendra que la mo- dification représentée sur la figure 6 C, dans laquelle l'es- pace limité est subdivisé en une pluralité de sections, per- met de supprimer efficacement de tels problèmes. La figure 6 D montre une autre variante, dans la- quelle une multiplicité de tubes de séparation de faible diamètre sont disposés dans l'espace limité, et ce dans une disposition côte-à-c 6 te suivant la direction circonféren- tielle, et dans laquelle les bulles du liquide à bas point d'ébullition sont produites dans des tubes de séparation res- pectïfs 14 b Il apparaîtra clairement au spécialiste de la technique que cet agencement fournit les mêmes avantages que l'agencement expliqué en liaison avec la figure 6 C. La figure 7 montre un exemple, d'un mécanisme permettant de favoriser la production de nulles dans l'es- pace limité 23 Dans cet exemple, la canalisation intérieu- re de séparation 14 a, qui est l'un des constituants de l'es- pace limité,est constitué par une plaque poreuse 14 a'. D'autre part, une multiplicité de renfoncements sont for- més et disposés en réseau suivant les directions circon- férentielle et axiale dans la surface intérieure de la canalisation extérieure de séparation 14 b tournée vers l'espace limité 23 Chaque renfoncement 2 possède une ouverture d'entrée rétrécie et un espace intérieur impor- tant Le liquide à bas point d'ébullition 12 injecte dans l'espace limité, par l'injecteur 15 du liquide à bas point d'ébullition, pour lequel on donnera des explica- tions ci-après est piégé dans chaque' renfoncement 20 et forme des noyaux pour l'ébullition, de manière à favori- ser ainsi l'ébullition Par conséquent, les bulles 12 a du liquide à bas point d'ébullition peuvent croître de sorte que ceci favorise la production des bulles Il en va de même également pour la plaque poreuse 14 a' Par conséquent, les bulles du liquide à bas point d'ébullition se déplacent selon un mouvement ascendant comme indiqué par la flèche E, et ce avec un accroissement conjoint de leur taille. Bien que les renfoncements 20 soient formés dans la sur- face périphérique intérieure de la canalisation extérieu- re de séparation 14 b dans l'exemple représenté, il est possible de former ces renfoncements 20 dans la surface périphérique extérieure de la canalisation intérieure de séparation ou de former les renfoncements dans ces deux canalisations Il est également possible de réaliser la, canalisation extérieure de séparation 14 b avec une pla- que poreuse. On va expliciter ci-après, en référence aux figures 8 A à 8 E différentes formes de l'injecteur 15 du fluide à bas point d'ébullition, applicables à toutes les formes de réalisation décrites précédemment. En se référant tout d'abord à la figure-8 A, on voit que la plaque de séparation 13 définissant la * seconde chambre formant réservoir 21 est munie d'un in- jecteur 15 a du fluide à bas point d'ébullition, qui dé- bouche à l'extrémité inférieure de l'espace limité 23 défini entre la canalisation intérieure de séparation 14 a et la canalisation extérieure de séparation 14 b D'autre part, un interstice est formé entre l'extrémité inférieu- re de la canalisation intérieure de séparation 14 a et la plaque de séparation 13 de manière à permettre un écoule- ment du liquide de transfert thermique 11 à l'intérieur de l'espace limité, comme indiqué par la flèche G Le li- quide à bas point d'ébullition 12 situé dans la seconde chambre formant réservoir 21 est injecté dans l'espace li- mité par l'intermédiaire de l'injecteur 15 a comme indiqué par laflèche H, ce qui a pour effet de produire des bul- les 12 a du liquide à bas point d'ébullition La figure 8 B montre un agencement dans lequel la plaque de sépara- tion 13 est constituée par une plaque poreuse 15 c ser- vant à injecter le liquide à-bas point d'ébullition Dans le cas d'un autre agencement représenté sur la figure 8 C, une canalisation intérieure de séparation conique 14 a" est prévue de manière à réduire graduellement la taille de l'espace limité, en direction du côté supérieur, et le liquide à bas point d'ébullition 12 est injecté à tra- vers la plaque poreuse 13 c prévue pour l'injection dudit liquide à bas point d'ébullition Avec cet agencement, il est possible d'accroftre la vitesse de l'écoulement ascendant du fluide à deux phases Dans un autre agence- ment différent représenté sur la figure 8 D,une cloison de séparation 13 d est prévue de manière à séparer la sur- face périphérique extérieure de la seconde chambre for- mant réservoir 21, de la surface périphérique intérieu- re de la canalisation extérieure de séparation 14 b, et des orifices d'injection 15 b servant à l'injection du fluide à bas point d'ébullition sont formés dans cette cloison de séparation 13 b. La figure 8 E montre un autre agencement, dans lequel la surface périphérique extérieure de la seconde chambre formant réservoir 21 est distante de la surface périphérique intérieure de la cloison extérieure de sépa- ration 14 b et, simultanément les cloisonsde séparation 13 e et 13 f comportant les orifices 15 b d'injection du liquide à bas point d'ébullition sont disposés de maniè- re à séparer le fond de la chambre formant réservoir 21 du fond de la canalisation extérieure de canalisation 14 b. Conformément à cet agencement, on peut disposer d'une lon- gue durée pour réaliser le réchauffage du liquide à bas point d'ébullition 12 et pour accroître la surface d'in- jection. Dans les trois premières formes de réalisation décrites précédemment, un interstice s'est formé entre l'extrémité supérieure de la cloison intérieure de sépa- ration 14 a et la surface supérieure de la seconde chambre formant réservoir 21, de manière à permettre au-liquide L 2533621 de transfert thermique 11 de s'écouler à l'intérieur de l'espace limité 23 Simultanément il est possible de dis- poser un mécanisme 19 à valve de retenue au voisinage de l'interstice, comme cela est représenté sur la figure 9. De façon pli spécifique, la valve de retenue 19 est dispo- sée sur la plaque de séparation 13 entre la seconde cham- bre formant réservoir 21 et l'espace limité 23, et est ap- te à empêcher le liquide de transfert thermique situé dans l'espace limité 23 de refluer à l'intérieur de la se- conde chambre formant réservoir 21, par l'intermérdiaire cle l'orifice d'injection 15 b, comme indiqué par la flèche G, tout en permettant au fluide à bas point d'ébullition 12 de s'écouler dans l'espace limité 23 par l'intermédiài- re de l'orifice d'injection 15 b. Les figures 1 OA et l OB montrent des exemples de l'injecteur 17 a de vapeur du fluide à bas point d'ébul- lition De façon plus spécifique, la figure 1 OA montre un exemple qui peut être adapté dans la forme de réalisation représentée sur la figure 3 A En se référant à la figure l OA, on voit que la chambre à basse pression 17 prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition reçoit la canalisation ilf de sortie de la turbine arrivant du cô- té supérieur de cette chambre La canalisation 16 de sortie de la turbine est soutenoe dans une partie de cette chambre située à proximité de l'extrémité d'insertion par une cu- vette réceptrice 16 e montée dans la chambre à basse pres- sion 17 du fluide à bas point d'ébullition Plusieurs ori- fices 17 a d'injection de la vapeur du fluide à bas point d'ébullition sont ménagés dans la paroi supérieure de la chambre à basse pression 17 prévue pour le fluide à bas point d'ébullition La vapeur 12 b de ce fluide à l'inté- rieur de la chambre à basse pression est injectée dans le liquide à bas point d'ébullition 12 située dans la cham- bre formant réservoir 24 par l'intermédiaire des orifices d'injection 17 a' Cet agencement favorise la condensation O de la vapeur 12 b par contact direct avec la phase liquide 12 du fluide à bas point d'ébullition La cuvette récep- trice 16 e sert à recevoir le condensat située dans la cham- bre formant réservoir 24 et tombant de ce dernier à tra- vers les orifices d'injection 17 a' Lorsque par exemple le fonctionnement de l'appareil est arrêté pendant un inter- valle de temps, la pression dans la chambre formant réser- voir 24 devient supérieure à la pression présente dans la chambre à basse pression prévue pour le fluide à bas point d'ébullition La chute goutte-àgoutte du condensat peut se produire dans un tel cas. La figure l OB montre un autre exemple, dans lequel la canalisation 16 d-de sortie de la turbine est in- sérée dans la chambre à basse pression 17 prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition, et ce à par- tir du côté inférieur de cette chambre C'est pourquoi cet exemple peut être utilisé dans la forme de réalisa- tion représentée sur les figures 4 et 5 Une multiplicité de trous d'injection 17 a' servant à injecter la vapeur du fluide à bas point d'ébullition sont ménagés dans la pa- roi périphérique de la chambre à basse pression 17 La surface périphérique extérieurede la chambre à basse pres- sion 17 est disposée au voisinage de la surface intérieu- re constituant la section de condensation de l'enceinte fermée 4, de sorte qu'il est possible d'amener la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition en contact avec la partie la plus froide du liquide à bas point d'ébullition 12, ce qui accroit le rendement de condensation. Chacune des formes de réalisation décrite pré- cedemment peut être équipée d'un mécanisme à valve de re- tenue, qui agit de manière à empêcher la pénétration du liquide à bas point d'ébullition 12 dans la chambre à bas- se pression 17 prévue pour la vapeur dudit liquide La fi- gure 11 montre un exemple d'un tel mécanisme 19 ' à valve de retenue De façon plus spécifique, ce mécanisme à valve de retenue 19 ' monté sur la paroi de la chambre à basse pression 17 prévue pour la vapeur du fluide à bas point d'ébullition et apte à empêcher la phase liquide 12 du fluide à bas point d'ébullitiion de revenir de la cham- bre formant réservoir 24 dans la chambre à basse pression 17, tout en permettant à la vapeur 12 b du fluide à bas point d'ébullition de s'écouler depuis la chambre à bas- se pression 17 dans la chambre formant réservoir 24 par l'intermédiaire des trous d'injection 17 a'. Les figures 12 A et 12 B montrent des exemples de réalisation des parties de la paroi périphérique de l'en- ceinte fermée 4 autour de la section d'évaporation 4 a et de la section de condensation 4 c Ces exemples sont appli- cables à n'importe laquelle des trois premières formes de réalisation indiquées précédemment Habituellement, le fluide, qui est en contact avec la paroi périphérique ex- térieure de l'enceinte fermée 4,est un fluide pollué Par exemple, l'eau chaude rejetée par les usines ou de l'eau géothermique est utilisée pour chauffer la section d'éva- poration 4 a, tandis que l'eau à usage industriel est uti- lisée par exemple pour véhiculer la chaleur à partir de la section de condensation 4 c C'est pourquoi, si la sur- face extérieure de l'enceinte thermique 4 est rendue ru- gueuse afin d'améliorer le rendement de transfert thermi- que, il devient plus probable que la surface de l'encein- te fermée 4 devienne polluée par le polluant, ce qui en- traine au contraire une réduction du rendement Afin d'éviter ce problème, il est approprié d'utiliser un mé- canisme à ailettes 4 aa tel que représenté sur le-s i:figures 3 A, 4 et 5 sur la surface périphérique extérieure de l'en- ceinte fermée 4 La figure 12 A montre un mécanisme à ailet- tes 4 aa constitué par un tube 4 ab comportant de grandes ailettes, tandis que la figure 12 B montre un mécanisme à ailettes constitué par des ailettes en forme de disques 4 ac Grâce à un choix approprié du pas- de ces ailettes, il est possible de supprimer les effets nuisibles du fluide pollué En outre, il est possible de raccourcir la lon- gueur axiale de l'enceinte fermé 4 en utilisant des ailet- tes possédant une surface de transfert thermique suffi- samment importante. Les figures 13 A et 13 B montrent des exemples de construction de la surface périphérique intérieure de la section de condensation située dans l'enceinte fermée 4 Trois exemples sont applicables à l'une quelconque des trois premières formes de réalisation décrites précédem- ment Dans l'exemple représenté sur la figure 13 A, une multiplicité d'ailettes 4 f possédant un bord effilé sont ménagées sur la surface périphérique intérieure de l'en- ceinte fermée 4 en définissant une section de condensa- tion 4 c en étant répartiesavec un pas approprié sui- vant la direction axiale Ces ailettes 4 f augmentent ef- ficacement les coefficients de transfert thermique de ma- nière à améliorer la condensation dans la section de con- densation Un effet semblable est obtenadans d'autres exem- ples représentés sur la figure 30 B, sur laquelle l'enceinte thermique 4 est constituée par une canalisation comportant des gorges ménagées dans la surface périphérique intérieu- re. La figure 14 montrenune quatrième forme de réa- lisation de l'invention Cette forme de réalisation compor- te également une enceinte fermée 4 chargée par le fluide de travail et définissant la section d'évaporation 4 a, la sec- tion thermiquement isolée 4 b et la section de condensation 4 c Une unité de génération d'énergie comprenant la turbine 7 et le générateur 18,raccordés l'un à l'autre par l'inter- médiaire de l'arbre 8, est montée sur l'enceinte 4 Afin de séparer la phase liquide et la phase vapeur du fluide de travail 12, l'enceinte 4 comporte intérieurement une plaque de séparation 13 et une canalisation descendante 13 a En outre, une canalisation 14 de séparation de l'écou- ment à deux phases est disposée dans la section d'évapora- tion 4 a de manière à stabiliser la circulation du fluide de travail 12 De plus, une enceinte à haute pression 16 et une enceinte à basse pression 17 prévues pour la vapeur du fluide de travail sont disposées dans la section de con- densation 4 c de manière à recevoir la vapeur-12 b du fluide de travail respectivement avant son entrée dans la turbine 7 et après sa sortie hors de cette turbine Afin de faci- liter la connexion aux conduits extérieurs, un joint 4 d de montage de la section d'évaporation et un joint 4 b de montage de la section de condensation sont formés-sur les parties de l'enceinte 4 entre la section d'évapora- tion 4 a et la section thermiquement isolée 4 b et entre la section transversale 4 c et la section thermiquement iso- lée 4 b. Comme on le comprendra à partir de la comparai- son entre les figures 14 et 3 A, la quatrième forme de réali- sation peut être distingué de la première forme de réalisa- tion uniquement par la constitution de la section d'évapora- tion 4 a et par le fluide de travail utilisé En effet, les autres parties de ces formes de réalisation sont matériel- lement identiques En réalité dans la quatrième forme de réalisation de la présente invention, on utilise un fluide de travail à un composant au lieu du fluide de travail à deux composants comme dans la première forme de réalisa- tion En outre, dans la quatrième forme de réalisation, la canalisation de séparation 14 est prévue dans l'encein- te fermée 4 dans la position proche de la surface périphé- rique intérieure de cette enceinte, et la canalisation des- cendante 13 a est semblable à celle présente dans la premiè- re forme de réalisation,-et est disposée au centre de l'en- ceinte 4 L'extérieure inférieure de la canalisation de sé- paration 14 est raccordée à l'extrémité inférieure de la ca- nalisation descendante 13 a par l'intermédiaire d'une plaque de séparation annulaire 13 qui est tournée vers la surface intérieure de la paroi du fond de l'enceinte 4 Par consé- quent, une chambre formant réservoir 21 A servant à stocker le liquide de travail est formée entre la surface intérieu- re de la paroi du fond de l'enceinte 4 et la plaque de sé- paration 13 Cette chambre formant réservoir communique avec la canalisation descendante 13 a et également avec l'es- pace limité ou espace de purge 23 A défini entre la surface périphérique intérieure de l'enceinte 4 et la canalisation de séparation 14 La quatrième forme de réalisation utilise uniquement le fluide à bas point d'ébullition en tant que fluide de travail Le fonctionnement de cette quatrième for- me de réalisation est le suivant: Lorsque la section d'évaporation 4 a, qui est la partie inférieure de l'enceinte 14, est chauffée par la cha- leur A tirée d'un fluide ou d'une source de chaleur à basse température circulant dans le conduit raccordé à l'enceinte 4 par l'intermédiaire du joint 4 d de montage de la section d'évaporation, la chaleur est délivrée à l'intérieur par l'intermédiaire de la section d'évaporation 7 a de telle sor- te que le liquide à bas point d'ébullition A situé dans l'espace limité 23 A défini par la-canalisation 14 à écoule- ment ascendant est chauffé Par conséquent, des noyaux pour des bulles sont produits dans les renfoncements ména- gés dans la surface intérieure de manière à permettre la croissance des vides 12 a du fluide de travail Le fluide de travail à deux phases, comprenant la phase liquide et la phase vapeur, circule ensuite selon un mouvement ascen- dant à travers l'espace 23 A comme indiqué par une flèche E, de manière à provoquer l'action de pompage sous l'effet de bulles Ensuite une séparation gaz-liquide est réalisée au niveau de la surface du liquide à l'intérieur de l'es- pace limité 23 A de sorte que la vapeur 12 b circule selon un mouvement ascendant, tandis que le liquide 12 de tra- vail non évaporé vient progressivement en ébullition et est évaporé par la chaleur délivrée à partir de l'extérieur. Entretemps, une quantité de liquide de travail 12 corres- pondant à la quantité de liquide 12 perdue par évaporation est envoyée dans la chambre formant réservoir 21 A par l'in- termédiaire de la canalisation descendante 13 a Entretemps le fluide de travail 12 déplacé et agité par les bulles 12 a est collecté dans l'espace-situé entre la canalisation descendante 13 a et la canalisation de séparation 14 dans laquelle se produit l'écoulement ascendant, et est graduel- lement chauffé de manière à être amené en ébullition au niveau de cette surface. D'autre part, la vapeur 12 b du fluide de tra- vail ainsi produite est amenée à circuler selon un mouve- ment ascendant à travers la section thermiquement isolée 4 b, recouverte par un matériau de calorifugeage, puis tra- verse le passage d'écoulement ascendant de la vapeur 12 a pour pénétrer dans le réservoir à haute pression 16 de ma- nière à être stockée temporairement dans ce dernier La vapeur est introduite dans la turbine 7 par l'intermédiai- re de la canalisation 16 c d'entrée dans la turbine et su- bit une détente adiabatique dans la turbine en entraînant cette dernière La turbine 7 entraîne à son tour le géné- rateur 18 par l'intermédiaire de l'arbre 8, de manière à produire ainsi une énergie électrique La turbine 7 est de préférence une turbine du type à entrée radiale du fluide ou turbine radiale qui fournit-un rendement plus élevé que les turbines à écoulement axial ou turbines axia- les La vapeur 12 b du fluide de travail 12 est introduite, après avoir subi la détente adiabatique, par la canalisa- tion 16 d de sortie de la turbine dans la chambre à haute presse 17 prévue pour la vapeur du fluide de travail et est stockée temporairement dans cette chambre La vapeur 12 b est ensuite injectée sous la forme de bulles de vapeur 12 a dans le liquide de travail 12 par l'injecteur 17 a de la vapeur du fluide de travail Par conséquent la vapeur 12 b du fluide de travail est condensée par contact direct avec le liquide de travail qui possède la même composition que la vapeur et qui a été condensé en tant que résultat de délivrance de chaleur par rayonnement à partir de la sec- tion de condensation 4 c. Par conséquent le liquide de travail 12 est renvoyé à la chambre formant réservoir 21 A par l'intermé- diaire de la canalisation 13 a sous l'effet de la force produite par la différencede hauteur de pression du li- quide de travail 12 et de la pression de condensation à saturation Le fluide est ensuite amené à ébullition dans la chambre formant réservoir 23 A et subit à nouveau le cy- cle de fonctionnement explicité précédemment. Dans la quatrième forme de réalisation décri- tes précédemment, la section d'évaporation 7 a de l'encein- te 4 possède une structure interne telle que le liquide de travail traverse des passages qui sont séparés parfaitement par la canalisation descendante 13 a, la plaque de sépara- tion 13 et la canalisation de séparation montante 14, com- me cela est représenté dans la figure 15 A Mais cet agence- ment n'est pas exclusif et on peut le remplacer par-un au- tre agencement représenté sur la figure 15 B En réalité, dans l'agencement représenté sur la figure 15 B, un orifice est formé dans une partie inférieure de la canalisation de séparation à écoulement ascendant 14, de sorte que le flui- de de travail 12, qui a été introduit dans l'espace H entre la canalisation de séparation 14 et les canalisations des- cendantes 13 comme indiqué par la flèche F, circule pour passer dans l'espace 23 A à travers l'orifice comme indi- qué par la flèche G Le choix à effectue entre la construc- tion représentée sur la figure 15 A et les constructions re- présentées sur la figure 15 b doit être pris en fonction des conditions suivantes En effet, la quantité du liquide de travail 12 rejetésà partir de la surface du liquide en ébullition est réglée par la pression du fluide de travail dans la section d'évaporation 4 a et par la pression de con- densation à saturation du fluide de travail dans la sec- tion de condensation et par la différence de la hauteur de pression du liquide dans ces deux sections, c'est-à- dire l'état d'équilibre entre la chaleur appliquée à la section d'évaporation 4 a et la chaleur rayonnée à partir de la section de condensation Par conséquent on adopte de préférence l'agencement représenté sur la figure 15 A lorsque la quantité de fluide de travail pénétrant dans l'espace H est faible, alors que l'on utilise de&préféren- ce l'agencement représenté sur la figure 15 B lorsque la quantité de liquide de travail 12 introduite dans l'es- pace H est importante. L'action de pompage sous l'effet de bull E produit un écoulement de circulation naturelle du fluide à deux phases constitué par le liquide de travail 12 et par les bulles 12 a et qui se déplace selon un mouvement ascendant à travers l'espace limité * 23 A défini entre la canalisa- * tion de séparation à écoulement ascendant 14-et par la surface périphérique intérieure de la section d'évapora- -tion 4 a de l'enceinte 4 Afin d'empêcher une réunion des bulles 12 a de la vapeur de manière à obtenir une action de pompage stable au moyen desdits bulles, il est préfé- rable d'utiliser une plaque de séparation 14 c comme in- diqué sur la figure 16 C ou une ëloison de séparation 14 d, comme représenté sur la figure 16 D De fàçon plus spéci- fique, dans l'agencement représenté sur la figure 16 C, l'espace limité 23 A est subdivisé suivant la direction circonférentielle en plusieurs sections au moyen de plu- sieurs plaques de séparation 14 c qui s'étendent radiale- io ment de manière à relier la canalisation de séparation 14 etla paroi périphérique de l'enceinte 4 et s'étendent ver- ticalement à travers l'espace limité 23 A D'autre part, dans l'agencement représenté sur la figure 16 D, une multi- plicité de tubes de séparation 14 d sont disposés dans l'es- pace limité 23 A, et ce c Ste-à-c St suivant la direction cir- conférentielle, de telle sorte que les bulles de vapeur du fluide de travail sont produites dans des tubes de sé- paration respectifs 14 d. Une cinquième forme de réalisation de l'inven- tion va être décrite ci-après en référence spécifiquement à la figure 17 Cette forme de réalisation diffère de la forme de réalisation représentée sur la figure 14, sur les points suivants En effet, dans cette forme de réa- lisation, la section d'évaporation est constituée de tel- le manière que l'écoulement ascendant s'effectue sur le coté intérieur du point de vue radial, tandis que l'écou- lement descendant s'effectue sur le côté extérieur du point de vue radial En outre, un réservoir à haute pres- sion et le réservoir à basse pression dans la section de condensation 4 c sont supprimés Par ailleurs, la vapeur 12 b du fluide de travail sortant des canalisations 16 d de sortie des turbines est amené en contact avec la paroi de la section de condensation 16 c de l'enceinte 4 de maniè- re à favoriser la condensation C'est pourquoi, dans cet- te cinquième forme de réalisation, la structure interne de l'enceinte 4 est extrêmement simplifiée. De manière plus spécifique, dans cette cin- quième forme de réalisation de l'invention, l'enceinte 4 reçoit une canalisation de séparation 14 b qui s'étend verticalement essentiellement le long de l'axe de l'en- ceinte 4 à partir de la paroi supérieure, en descendant jusqu'à un niveau proche de l'extrémité inférieure de l'enceinte 4 La partie de l'espace située dans l'encein- te 4 au-dessous de l'extrémité inférieure de la canalisa- tion de séparation 14 b sert de chambre formant réservoir 21 A pour le liquide de travail 12, tandis que l'espace situé à l'intérieur de la partie de la canalisation de séparation 14 b à l'intérieur de la section d'évaporation sert d'espace limité ou d'espace de pompage 23 A, qui pro- voque l'action de pompage sous 1 ' effet de bulles Une ca- canalisation ou un passage 16 C d'introduction de la vapeur, disposé dans la canalisation de séparation 14 b, s'étend à partir de la section thermiquement isolée 4 b pour traverser la section transversale 4 c et remonter jusqu'à l'entrée Ide la turbine 7,qui est disposée au-dessus de la paroi supé- rieure de l'enceinte 4, de sorte que la vapeur du fluide de travail produite dans l'espace 23 A est introduite dans la turbine 7 par l'intermédiaire du passage 16 C, comme in- diqué par la flèche 16 C Les canalisations 16 d de sortie des turbines relient les sorties de la vapeur des turbines 7 à la section de condensation 7 c située dans l'enceinte 4, en traversant la paroi supérieure de cette enceinte 4 Les parties des canalisations 7 d de sortie des turbines logées dans l'enceinte 4 sont disposés entre la canalisation de séparation 14 b et la surface périphérique intérieure de l'enceinte 4 définissant la section de condensation 4 c. Une multiplicité de trous d'injection 16 a servant à injec- ter la vapeur en direction de la surface intérieure péri- phérique de l'enceinte 4 sont ménagés dans la paroi des canalisations 7 d de sortie des turbines Par conséquent la vapeur injectée est condensée et est ramenée à la cham- bre formant réservoir 21, comme indiqué par la flèche D. La figure 18 montre une sixième forme de réa- lisation de l'invention Dans cette forme de réalisation, une canalisation de séparation 14 b' s'étend essentielle- ment le long de l'axe de l'enceinte 4 à partir d'une posi- tion proche de la paroi inférieure de la section d'évapora- tion 4 a jusqu'à essentiellement la mi-hauteur de la sec- tion thermiquement isolée 4 b Une autre canalisation de séparation 14 b" est disposée de manière à s'étendre essen- tiellement coaxialement avec la canalisation de séparation 14 b' à partir d'une position voisine de l'extrémité supé- rieure de la canalisation de séparation 14 b' dans la sec- tion thermiquement isolée 4 b, jusqu'à la paroi supérieure de l'enceinte 4 La partie de l'espace situé dans l'encein- te 4 au-dessous de l'extrémité inférieure de la canalisa- tion de séparation 14 b' sert de chambre formant réservoir 21 A pour le liquide de travail 12 L'espace situé à l'in- térieur de la canalisation de séparation 14 b' à l'intérieur de la section d'évaporation 4 a constitue l'espace limité ou l'espace de pompage 23 A qui provoque l'action de pompa- ge par effet de bulles La partie supérieure de la cana- lisation de séparation 14 b' disposé à l'intérieur de la partie thermiquement isolée b est raccordée à la canali- sation 16 c d'entrée de la turbine, qui s'étend à l'inté- rieur de l'enceinte 4 pour aboutir à l'entrée de la va- peur dans la turbine 7 qui est disposé au-dessus de l'en- ceinte 4 L'extrémité inférieure de la canalisation de sé- paration supérieure 14 b" à l'intérieur de la section ther- miquement isolée 4 b et la sortie de la vapeur de la turbi- ne 7 sont raccordées l'une à l'autre par l'intermédiaire d'une canalisation 16 d de sortie de la turbine qui s'étend à l'extérieur de l'enceinte 4 La partie de la paroi de la canalisation de séparation 14 b" à proximité de l'extré mité supérieure de cette dernière, est muni d'orifices d'injection 7 a par l'intermédiaire desquels la vapeur du fluide, qui a été introduite dans la canalisation de sé- paration 14 b" par l'intermédiaire de la sortie 16 d de la turbine, est injectée en direction de la surface périphé- rique intérieure de l'enceinte 4 définissant la section de condensation 4 c Par conséquent, la vapeur produite dans l'espace 23 A est introduite dans la turbine 7 par - l'intermédiaire de la canalisation 16 c d'entrée de la tur- bine, tandis que la vapeur, qui a subi *une détente à tra- vers la turbine 7, est introduite par l'intermédiaire de la canalisation 16 d de sortie de la turbine dans la cana- lisation de séparation 14 b' et projetée à partir de cette dernière sur la surface périphérique intérieure de l'encein- te 4 par l'intermédiaire des trous d'injection 17 a La va- peur injectée du fluide de travail est condensée et envoyée à la chambre formant réservoir 21 A Conformément à cet agencement, il est possible de supprimer la condensation indésirable de la vapeur dans la canalisation 16 c de l'en- trée de la turbine, qui est due à un échange thermique indirect avec la phase liquide ambiante du fluide de tra- vail En outre, la structure intérieure de la section de condensation est avantageusement simplifiée. La figure 19 montre une septième forme de réa- lisation de l'invention Dans cette forme de réalisation, la turbine 7 est disposée dans la section thermiquement isolée 4 b de l'enceinte 4 et l'arbre 8 de cette turbine est supportée par la paroi de l'enceinte 4 par l'intermé- diaire de paliers 9. Dans cette septième forme de réalisation, l'en- ceinte à haute pression prévue pour la vapeur du fluide de travail utilisée dans la quatrième forme de réalisation représentée sur la figure 14 est omise de sorte que la va- peur du fluide de travail est introduite à partir de la section thermiquement isolée 4 b dans la turbine 7 par l'in- termédiaire d'une canalisation 16 c d'entrée dans la turbi- ne, disposée dans l'enceinte 4 La vapeur du fluide de tra- vail, après avoir subi une détente à travers la turbine 7, est évacuée dans le réservoir à basse pression 17 prévue pour la vapeur du fluide de travail, par l'intermédiaire de la canalisation 7 d de sortie de la turbine, qui est également prévue à l'intérieur de l'enceinte 4 L'espace entourant la canalisation 16 d de sortie de la turbine est rempli, par un matériau calorifuge D'autres parties de cette septième forme dé réalisation sont-matériellement identiques à celles de la quatrième forme de réalisation. Dans cette septième forme de réalisation, l'ensemble des éléments que forment la turbine 7, la canalisation-ou le passage 7 c d'entrée de la turbine et la canalisation 7 b de sortie de la turbine, sont disposés à l'intérieur de l'enceinte 4, de sorte que la construction est avantageu- sement plus compacte Par ailleurs, le montage de la turbine 7 dans l'enceinte 4 est pénible. La figure 20 montre une variante de la septième forme de réalisation représentée sur La figure 19 Cette va- riante utilise, à la place de la canalisation rectiligne 13 a utilisée dans la septième forme de réalisation, une canali- sation descendante conique 13 a' dont la surface en coupe transversale diminue graduellement sur sa longueur en di- rection de l'extrémité inférieure, à partir d'une partie située à l'intérieur de la zone thermiquement isolée L'uti- lisation de cette canalisation descendante conique fournit l'avantage suivant En effet, la vitesse de l'écoulement descendant du liquide de travail dans le tube descendant augmente, de sorte que le liquide de travail est introduit dans l'espace limité ou l'espace de pompage 23 A à une vi- tesse accrue Par conséquent, la vitesse initiale du flui- de de travail dans l'espace limité peut être accrue de ma- nière à augmenter la vitesse d'écoulement de la vapeur du fluide de travail, ce qui améliore le rendement de déli- vrance de vapeur dans la canalisation 16 c d'entrée dans la turbine En outre, la projection du liquide de travail à partir de l'extrémité inférieure de la canalisation descendante produit une sorte d'effet d'agitation Dans la variante représentée sur la figure 20, on a omis la cana- lisation de séparation 14 et la plaque de séparation 13 de la septième forme de réalisation, et l'espace limité 23 A est formé entre la partie de paroi de l'enceinte 4 définis- sant la section d'évaporation 4 a et la canalisation descen- dante 13 a'. La figure 21 montre une huitième forme de réali- sation de l'invention Cette huitième forme de réalisation possède une section d'évaporation 4 a dont la structure inter- ne est légèrement modifiée par rapport à celle de la septiè- me forme de réalisation représentée sur la figure 19 En ef- fet, dans cette huitième forme de réalisation, le pourtour extérieur de la plaque de séparation 13 de la septième for- me de réalisation est prolongée de manière à être raccordée à la surface périphérique intérieure de l'enceinte 4, et l'espace défini par la surface périphérique intérieura de l'enceinte 4 et par le tube descendant 13 a est utilisée en tant qu'espace limité 23 A Plusieurs canalisations de séparation 14 ', 14 ", 14 "" sont disposées dans cet espace limité 23 A d'une manière essentiellement concentrique à la canalisation descendante 13 a de manière à subdiviser l'espace 23 A en une pluralité de sous-espaces annulaires. La plaque de séparation 13 utilisée dans la huitième for- me de réalisation utilise une multiplicité d'orifices d'injection 13 ' servant à injecter le liquide de tra- vail dans chaque chambre annulaire En utilisant la struc- ture à tubes multiples comme dans la huitième forme de réalisation, il est possible d'accroître la proportion des bulles dans l'écoulement à deux phases ascendant du fluide de manière à accroître la vitesse d'évaporation du liquide de travail Dans la huitième forme de réalisation selon l'invention, la quantité de fluide de travail confi- né dans l'enceinte 4 est fortement accrue, ce qui requiert une entrée de chaleur plus importante et entraîne une sor- tie de chaleur correspondante plus importante. Manifestement l'enceinte 4 prévue dans la qua- trième, la cinquième, la sixième, la septièmeet la huitiè- me formes de réalisation permet d'utiliser différentes structures modifiées, telles que la canalisation 4 ab à grandes ailettes représentée sur la figure 12 A, l'ailet- te en forme de disque 4 ac telle que représentée sur la figure 12 B, les ailettes 4 f comportant des bords effilés comme représenté sur la figure 13 A et la canalisation com- portant -des gorges périphériques intérieures comme repréi- senté sur la figure 13 B. Comme cela a été décrite, la présente inven- tion fournit un appareil formant générateur du type à thermosiphon comportant une constitution simple et pouvant être mis en oeuvre simplement au moyen d'un chauffage ex- térieur qui provoque une recirculation naturelle semi-per- manente du fluide de travail par suite de l'action de pom- page par action de bulles et de l'effet de la force de pe- santeur C'est pourquoi, conformément à l'invention, il est possible d'obtenir un générateur d'énergie compact du type à thermosiphon, qui peut être utilisé de façon ap- propriée, dans des centrales électriques de moyenne et de petite taille. Bien que la présente invention ait été décri- te en rapport avec des formes de réalisation spécifiques, on comprendra que les formes de réalisation et les varian- tes décrites, ne sont données qu'à titre d'illustration et que l'on peut y apporter toute modification et chan- gement sans pour autant sortir du cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1 Appareil formant générateur du type à thermo- siphon, caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte fermée ( 4) remplie par un fluide de travail (I 2) et définissant une section inférieure d'évaporation ( 4 a), une section supérieu- re de condensation ( 4 c) et une section isolée thermiquement ( 4 b) situéeentre lesdites sections d'évaporation et de con- densation, une turbine ( 7) raccordée à un générateur ( 18), un premier moyen de passage ( 16 c) -pour introduire la va- peur dudit fluide de travail ( 6) produit dans ladite sec- tion d'évaporation ( 4 a), dans ladite turbine ( 16), et un second moyen de passage ( 16 d) servant à introduire la va- peur de ladite turbine ( 7) dans ladite section de conden- sation ( 4 c), ladite section d'évaporation ( 4 c) compor- tant une chambre formant réservoir ( 21; 21 A) apte à stocker ledit fluide de travail dans sa phase liquide, et un espace ( 23; 23 A) de pompage agissant grâce à l'action de bulles,commu- niquant avec ladite chambre formant réservoir et apte à pro- duire, lorsqu'il est chauffé, un déplacement ascendant desdites bulles formées par le fluide de travail ( 12), ce qui entraîne la vapeur dudit fluide de travail en direc- tion de ladite turbine ( 16) à travers ledit premier moyen de passage ( 16 c), et un troisième moyen de passage ( 13 a,13 a') servant à renvoyer le liquide condensé à ladite chambre for- mant réservoir ( 21; 21 A). 2 Appareil selon la revendication 1, dans le- quel le fluide de travail contient un fluide de transfert thermique ( 11) et un fluide à bas point d'ébullition ( 12) qui sont insolubles l'un dans l'autre et dans lequel ledit troisième moyen de passage contient une canalisation-des- cendante ( 13 a) qui s'étend à l'intérieur de ladite encein- te fermée ( 4) depuis ladite section thermiquement isolée ( 4 a) dans ladite chambre formant réservoir ( 21), caracté- risé en ce qu'il comporte un moyen de séparation ( 14 a) qui subdivise l'espace situé dans la section d'évapora- tion ( 4 a) au-dessus de ladite chambre formant réservoir ( 21) et entourant ladite canalisation descendante ( 13 i), en un es- pace ( 22) intérieur du point de vue radial et en un espace ( 23) extérieur du point de vue radial, rempli par le liquide dudit fluide de transfert thermique ( 11), ledit espace ( 23) extérieur du point de vue radial constituant ledit espace de pompage agissant grâce à l'action de bulles, et un moyen d'injection ( 4) prévu dans la paroi de séparation sé- parant ladite chambre formant réservoir ( 21) desdits espaces ( 22,23) respectivement à l'intérieur et à l'extérieur du point de vue radial, et apte à injecter le liquide dudit fluide à bas point d'ébullition depuis ladite chambre formant réser- voir ( 21) dans ledit espace de pompage ( 23). 3 Appareil selon la revendication 2, caractéri- sé en ce qu'il comporte en outre une paroi de séparation ( 14 b) disposée à l'intérieur de ladite enceinte ( 4) de ma- nière à former un interstice entre la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 4) et l'espace ( 22, 23) constitué par ledit espace de pompage et ladite cham- bre formant réservoir, ledit interstice étant rempli par ledit liquide de transfert thermique ( 11). 4 Appareil selon la revendication 1, caractéri- sé en ce qu'il comporte en outre, un moyen de séparation ( 14 c,14 d) disposé dans ledit espace de pompage ( 23) pour subdiviser cet espace en plusieurs petites sections qui sont disposées côte-à-côte suivant la direction circonfé- rentielle de ladite enceinte fermée ( 4). Appareil selon la revendication 1, caractéri- sé en ce qu'au moins une ( 14 b) des parois ( 14 a,14 b) définis- sant ledit espace de pompage ( 23) comporte une multiplicité de renfoncements ( 20) possédant chacun une ouverture rétré- cie et un espace intérieur volumineux. 6 Appareil selon la revendication 1, caractéri- sé en ce qu'au moins l'une des parois ( 14 a,14 b) définissant ledit espace de pompage ( 23) est constituée en un matériau poreux. 7 Appareil selon la revendication 1, caracté- risé en ce que ladite turbine ( 7) et ledit générateur ( 18) sont disposés au-dessus et à l'extérieur de ladite encein- te thermique ( 4). 8 Appareil selon la revendication 1, caracté- risé en ce que ladite turbine ( 7) est logée dans la section thermiquement isolée ( 4 b) de ladite enceinte fermée ( 4). 9 Appareil selon l'kune quelconque des revendi- cations 1 à 8, caractérisé en ce que ladite section de con- densation ( 4 c) inclut une chambre pour la vapeur ( 17) rac- cordée audit second moyen de passage ( 16 b), et une cham- bre pour le condensat ( 24) disposée autour de ladite cham- bre pour la vapeur et raccordée à ladite chambre formant réservoir ( 12), ladite chambre pour la vapeur ( 17) et ladi- te chambre pour le condensat ( 24) étant séparées l'une de l'autre par une cloison de séparation munie de moyens ( 17 a) d'injection de la vapeur. Appareil selon la revendication 7, caracté- risé en ce que ledit premier moyen de passage ( 7 c) comporte un passage s'étendant à travers ladite enceinte fermée ( 4) depuis ladite section thermiquement isolée ( 4 b) jusqu'à l'entrée de la turbine ( 7), tandis que le second moyen de passage ( 16 d) comporte un passage conduisant de la sortie de la turbine ( 7) jusqu'à ladite section de condensation ( 4 c) à travers ladite enceinte fermée ( 4). 11 Appareil selon la revendication 7, caracté- risé en ce que ledit premier moyen de passage ( 16 c) inclut un passage s'étendant à l'extérieur de ladite enceinte fer- mée ( 4) entre ladite section thermiquement isolée ( 4 b) et l'entrée de la turbine ( 7), tandis que le second moyen de passage ( 16 b) comporte un passage qui s'étend à l'extérieur de ladite enceinte fermée ( 4) depuis la sortie de la turbi- ne ( 7) jusque dans la section thermiquement isolée ( 4 a) située dans ladite enceinte fermée ( 4), puis dans ladite 4 ' section de condensation ( 4 c) 12 Appareil selon-la revendication 1, dans le- quel ledit fluide de travail contient un fluide à bas point d'ébullition ( 12) et dans lequel ledit troisième passage comporte une canalisation descendante ( 13 a) s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte fermée ( 7), depuis ladite section thermiquement isolée ( 4 b) jusque dans ladite cham- bre formant réservoir ( 21), caractérisé en ce qu'il compor- te un moyen de séparation ( 14 a) situé en vis-à-vis de la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 4) et s'étendant vers le haut à partir du niveau de ladi- te charge formant réservoir ( 21) à travers ladite section d'évaporation ( 4 a) de manière à former ladite chambre de pompage ( 23) entre la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 4) et ledit moyen de séparation ( 14 a), ladite canalisation descendante ( 13 a) et ledit es- pace de pompage ( 23) étant en communication au niveau de leurs extrémités inférieures avec ladite chambre formant réservoir ( 21) 13 Appareil-selon la revendication 12, carac- térisé en ce que-ladite section de condensation ( 4 c) inclut une chambre pour la vapeur ( 17) en communication avec ledit second moyen-de passage ( 16 a) et une chambre pour le conden- sat ( 24) disposé autour de ladite chambre pour la vapeur et en communication avec l'extrémité supérieure de ladite ca- nalisation descendante ( 13 a), ladite chambre pour la vapeur ( 17) et ladite chambre pour le condensat ( 24) étant séparées l'une de l'autre par une cloison de séparation comportant des moyens d'injection-de la vapeur ( 17 a). 14 Appareil selon l'une quelconque des revendi- cations 12 et 13, caractérisé en-ce que ladite turbine ( 7) et ledit générateur ( 18) sont disposés à l'extérieur et au- dessus de ladite-enceinte fermée ( 4) - Appareil selon la revendication 14, caracté- risé en ce que ledit moyen de passage ( 16 c) comporte un pas- 4 5 sage qui s'étend à travers ladite enceinte fermée ( 4) de- puis ladite section thermiquement isolée ( 4 c) jusqu'à l'en- trée de la turbine ( 16) à travers ladite chambre pour la vapeur ( 17) et ladite chambre pour le condensat ( 24) tan- dis que le second moyen de passage ( 16 d) comprend un pas- sage qui s'étend depuis la sortie de la turbine ( 7) jus- qu'à la chambre pour la vapeur ( 24) à travers ladite cham- bre-pour le condensat. 16 Appareil selon l'une quelconque des reven- dications 12 et 13, caractérié en ce que ladite turbine ( 7) est logée dans ladite section thermiquement isolée ( 4 b) de ladite enceinte fermée ( 4). 17 Appareil selon l'une quelconque des reven- dications 12 et 13, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens de séparation ( 14 c) servant à subdiviser ledit espace de pompage ( 23) en une pluralité de petites sections disposées côte-à-côte suivant les directions cir- conférentielles. 18 Appareil selon la revendication 1, dans lequel ledit fluide de travail contient un fluide à bas point d'ébullition ( 12) et ladite turbine ( 7) et ledit générateur ( 18) sont montés à l'extérieur et au-des- sus de ladite enceinte fermée ( 4), caractérisé en outre en ce qu'une canalisation de séparation ouverte vers le bas ( 14 b) s'étend essentiellement verticalement à l'intérieur - partie de l'dspace situé dans ladite canalisation de sépa- ration à l'intérieur de ladite section d'évaporation ( 4 c) constitue ladite chambre de pompage ( 23 A), tandis que l'es- pace intérieur de ladite enceinte fermée ( 4) au-dessous de ladite canalisation de séparation ( 14 b) constitue ladite chambre formant réservoir ( 21 A), que ledit premier moyen de passage ( 16 c) est constitué par un passage s'étendant depuis ladite section thermiquement isolée ( 4 b) pour abou- tir jusqu'à l'entrée de la turbine ( 7) à travers ladite canalisation de séparation au-delà de ladite section de condensation ( 4 c), que ledit second moyen de passage ( 16 d) comporte un passage s'étendant de la sortie de la turbine ( 7) jusqu'à l'espace situé dans ladite section de conden- sation ( 7) entre ladite canalisation de séparation ( 14 b) et la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 4), et que ledit troisième moyen de passage inclut un espace défini par ladite cloison de séparation ( 14 b) et la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 15) et en communication avec ladite chambre for- mant réservoir ( 21), à l'extrémité inférieure de ladite enceinte. 19 Appareil selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de travail contient un fluide à bas point d'ébullition ( 12) et dans lequel ladite turbine ( 7) et ledit générateur ( 18) sont montés à l'extérieur et audessus de ladite enceinte fermée ( 4), caractérisé en ce qu'il comporte en outre une première canalisation des- cendante ( 14 b') ouverte vers le bas et s'étendant dans la- dite enceinte fermée à partir d'un niveau proche de la paroi inférieure de ladite enceinte fermée, en remontant jusqu'à ladite section thermiquement isolée ( 4 b), une se- conde canalisation de séparation ( 14 b") s'étendant à l'in- térieur de ladite enceinte fermée ( 4) depuis une position voisine depuis l'extrémité supérieure de ladite première canalisation de séparation jusqu'à la paroi supérieure de ladite enceinte fermée ( 4), et équipée dans sa partie su- périeure de moyens d'injection de la vapeur ( 17 a), la par- tie-de l'espace située à l'intérieur de ladite canalisa- tion de séparation ( 14 b'),à l'intérieur de ladite section d'évaporation ( 4 c),constituant ledit espace de pompage ( 23 A), tandis que l'espace inférieur de ladite enceinte fermée au-dessous de ladite première canalisation de sé- paration constitue ladite chambre formant réservoir ( 21 A), que ledit premier moyen de passage ( 16 c) comporte un passa- ge qui communique dans une position inférieure de ladite section thermiquement isolée ( 4 b) avec l'extrémité supé- rieure de ladite première cloison de séparation ( 14 b"') et s'étend à partir de cette position à l'extérieur de ladi- te enceinte fermée ( 4) jusqu'à l'entrée de la turbine ( 7) que ledit second moyen de passage ( 16 d) inclut un passage s'étendant à l'extérieur de ladite enceinte fermée ( 4) à partir de la sortie de la turbine ( 7) pour communiquer avec l'extrémité inférieure de ladite seconde canalisation de - séparation ( 14 b") à l'intérieur de ladite section thermi- quement isolée, et que ledit troisième moyen de passage in- clut un espace défini par ladite première canalisation de séparation ( 14 b'), ladite seconde canalisation de sépara- tion ( 14 b") et la surface intérieure périphérique de ladi- te enceinte fermée ( 4) et communique à son extrémi- té inférieureavec ladite chambre formant réservoir ( 21 A). Appareilselon la revendication 1, dans le- quel ledit fluide contient un fluide à bas point d'ébulli- tion ( 12), caractérisé en ce qu'il comporte en outre une canalisation descendante ( 13 a) disposée à l'intérieur de ladite enceinte fermée ( 4) de manière à s'étendre depuis ladite section thermiquement isolée ( 4 b) en descendant jusqu'à un niveau proche de la paroi inférieure de ladite enceinte fermée, la partie de ladite canalisation descen- dante ( 13 a') entre ladite section thermiquement isolée ( 4 b) et l'extrémité inférieure de ladite enceinte possé- dant une surface en coupe transversale qui diminue pro- gressivement suivant la direction descendante sur la lon- gueur de ladite canalisation descendante,l' espace situé dans ladite canalisation descendante ( 13 a') faisant par- tie dudit troisième moyen de passage, tandis que l'espace situé sur la paroi inférieure de ladite enceinte fermée ( 4) constitue ladite chambre formant réservoir ( 23 A) qui est en communication avec ladite canalisation descendante, et que ledit espace de pompage est constitué par la partie de l'espace défini par la surface périphérique intérieure de ladite enceinte fermée ( 4) et par ladite canalisation descendante ( 13 a') situé à l'intérieur de ladite section d'évaporation ( 4 b) et que ladite partie de l'espace cons- tituant ledit espace de pompage est disposée au voisinage de ladite chambre formant réservoir et sur la face supérieu- re de cette dernière. 21 Appareil selon la revendication 1, dans lequel ledit fluide de travail contient un fluide à bas point d'ébullition ( 12), caractérisé en ce que ladite cham- bre formant réservoir ( 21 A) est disposée entre la paroi in- férieure de ladite enceinte fermée ( 4) et une paroi de sépa- ration ( 13), qui est disposée dans ladite enceinte thermi- que de manière à être en vis-à-vis de ladite paroi infé- rieure, que ledit troisième moyen de passage ( 13 a) compor- tent une canalisation descendante s'étendant à l'intérieur de ladite enceinte fermée ( 4) en descendant à partir de la- dite section thermiquement isolée ( 4 b) jusqu'à ladite sec- tion d'évaporation ( 4 b) et est en communication avec ladite chambre formant réservoir ( 21 A) à travers ladite paroi de séparation, que ledit espace de pompage ( 23 A) est consti- tué par la partie de l'espace défini sur la surface périphé- rique intérieure, que ladite cloison de séparation ( 13) et ladite canalisation descendante ( 13 b) sont situés à Plinté- rieure de ladite section d'évaporation ( 4 b), que ladite cham- bre de pompage est subdivisée en une pluralité de tubes de séparation ( 14 ',14 ",14 "'') disposés autour de ladite canali- sation descendante ( 13 a) de manière à former une plurali- té de petites sections disposées cote-à-côte suivant la di- rection radiale, ladite cloison de séparation ( 13) étant équipée de moyen d'injection ( 13 ') servant à injecter ledit fluide de travail depuis ladite chambre formant réservoir à l'intérieur desdites petites section.