Brevet FR2527760A1 — publié le 19831202

"Procédé de contrôle du transfert de chaleur entre une matière granulaire et une surface d'échange et échan- geur de chaleur pour la mise en oeuvre du procédé" L'invention a pour objet un procédé de contrôle du transfert de cha- leur effectué entre une matière granulaire et une surface d'échange à l'in- térieur d'un échangeur de chaleur et couvre également l'échangeur de chaleur perfectionné pour la mise en oeuvre du procédé. On connatt des échangeurs de chaleur constitués d'une cuve à axe vertical dans laquelle est ménagée une circulation descendante d'une charge de matière granulaire entre un orifice d'alimentation et un orifice d'évacuation placée à ses extrémités supérieures et inférieures, la charge constituant un lit mobile qui se déplace de haut en bas au contact d'un organe d'échange allongé s'étendant à l'intérieur de la cuve entre deux niveaux, respectivement inférieur et supérieur de celle-ci L'organe d'échange peut 9 tre noyé dans la charge ou bien recouvrir la paroi interne de la cuve et il peut etre constitué par exemple par un tube ou un faisceau de tubes parcourus par un fluide calo- porteur. Pour favoriser les échanges thermiques, on a déjà eu l'idée d'injecter à la base de la cuve un gaz qui, même avec un débit relativement faible, peut fluidiser la charge solide et augmenter ainsi considérablement le coefficient d'échange thermique. Généralement, le coefficient d'échange thermique d'un tel échangeur est relativement constant et, pour faire varier la puissance de l'échangeur, on était amené par exemple à cloisonner le lit fluidisé en compartiments dont on ajustait le nombre en fonction de la puissance souhaitée On peut ainsi faire varier la hauteur de la charge ou sa vitesse de circulation descendante ainsi que le débit du fluide caloporteur, mais les ajustements ne sont pas instantanés et ne peuvent se faire que d'une façon limitée Or, dans certaines applications, il peut ttre utile de faire varier très rapidement et de façon relativement importante le coefficient d'échanges thermiques de l'échangeur par exemple pour maintenir constantela température de sortie des matières ou l'élévation de température du fluide caloporteur quelque soit le débit des matières. L'invention a pour objet un procédé de contrôle du transfert thermique et un échangeur perfectionné permettant d'obtenir un tel résultat. Conformément à l'invention, dans un échangeur de chaleur constitué d'une cuve contenant une charge de matière granulaire mise au contact d'un organe d'échange et à l'intérieur de laquelle on injecte un gaz, on règle les conditions de circulation du gaz traversant la charge de bas en haut de telle sorte que la vitesse de circulation ascendante soit initialement infé- rieure, à la base de la cuve, à la vitesse critique de fluidisation puis augmente progressivement et atteigne la dite vitesse critique à un niveau réglable compris entre les-niveaux inférieur et supérieur de l'organe d'é- change celui-ci couvrant ainsideux zones superposées de la charge de hauteurs l'une variablesen sens invérse/de l'autre, une zone inférieure dense à faible coef- ficient d'échange et une zone supérieure fluidisée à fort coefficient d'échan- ge, le réglage du niveau de fluidisation permettant de déterminer le coeffi- cient d'échange global de l'ensemble de l'échangeur. Normalement, on règle la vitesse de circulation ascendante du gaz en varier faisant/le débit injecté dans la cuve. Dans le cas le plus général o la matière granulaire subit un refroi- dissement entre les extrémités supérieure et inférieure de la cuve, on règle les conditions de circulation du gaz qui circule à contre-courant vers le haut de telle sorte que l'échauffement correspondant détermine une augmenta- tion de sa vitesse de circulation ascendante supérieure à la différence entre la Vitesse critique de fluidisation et la vitesse initiale d'injection à la base de l'échangeur et l'on choisit cette vitesse initiale de telle sorte que, compte tenu de l'augmentation subie, la vitesse critique de fluidisation soit atteinte au niveau souhaité de l'échangeur. Dans une application particulière du procédé à un échangeur-utilisé pour le refroidissement d'une matière granulaire, on règle la température de la matière à la sortie de l'échangeur par variation du niveau de fluidisation en agissant sur le débit de gaz injecté dans l'échangeur. Dans une autre application du procédé à un échangeur utilisé pour le chauffage d'un fluide caloporteur circulant à l'intérieur de l'organe d'é- change, on règle la température de sortie du fluide caloporteur par variation du niveau de fluidisation en agissant sur le débit de gaz injecté dans l'é- changeur. L'invention a également pour objet un échangeur de chaleur à coeffi- cient d'échange variable comprenant, pour la mise en oeuvre du procédé, des moyens d'augmentation progressive de la vitesse de circulation ascendante du gaz injecté de la partie inférieure et la partie supérieure de la cuve, à partir d'une vitesse initiale inférieure à la vitesse critique de fluidisa- tion et un moyen de réglage de la vitesse initiale à la base de la cuve pour le contrôle du niveau o est atteint la vitesse critique de fluidisation. Dans un mode de réalisation particulier, le moyen d'augmentation de la vitesse de circulation est constitué par un rétrécissement progressif de la section transversale de passage du gaz de bas en haut de l'échangeur. Dans un autre mode de réalisation, le moyen d'augmentation de la vites- se de circulation est constitué par une pluralité de rampes d'injection ré- parties à différents niveaux sur la hauteur de la cuve et munies de moyens individuels de réglage des débits injectés. L'invention sera mieux comprise par la description suivante d'un mode de réalisation et d'une application particulière du procédé et du dispositif revendiqués. La figure 1 est une vue schématique en élévation d'un échangeur de chaleur pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La figure 2 est un diagramme représentatif du fonctionnement de l'é- changeur de la figure 1. Les figures 3 et 4 représentent schématiquement deux variantes de l'é- changeur. La figure 5 illustre une application particulière du procédé selon l'invention. Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un échangeur de cha- leur constitué d'une cuve 1 à axe vertical remplie d'une charge 2 de matière granulaire introduite par une conduite d'alimentation 3 débouchant à la par- tie supérieure de la cuve et évacuéepar une conduite de sortie 4 dans laquelle débouche le fond Il de la cuve constitué normalement enforme de trémie. Les conduites d'alimentation 3 et d'évacuation 4 sont munies, de pré- férence, d'organes de réglage des débits respectivement 31 et 41, qui permet- tent de régler la hauteur (h) de la charge se trouvant dans la partie cylin- drique de la cuve 1. A l'intérieur de cette partie cylindrique est placé un organe d'échan- ge thermique à grande surface d'échange, par exemple un faisceau de tubes 5 parcourus par un fluide caloporteur et s'étendant entre deux niveaux respec- tivement haut (A) et bas (B). Enfin, à la partie inférieure de la cuve 1, au-dessous de la partie cylindrique, est placée au moins une rampe 6 munie de buses d'injection vers le haut d'un gaz qui remonte en circulant à travers la charge 2 de matière granulaire La rampe 6 est munie d'un organe 61 de réglage du débit de gaz injecté. La nature du gaz est choisie en fonction des besoins et ce peut etre par exemple de l'air, de l'oxygène, de la vapeur d'eau, du gaz carbonique ou un gaz inerte. On a ainsi ménagé à l'intérieur de la cuve 1 un lit mobile 2 qui se déplace du haut vers le bas au contact de l'organe d'échange 5 On sait que dans ce cas le coefficient d'échange thermique entre la matière granulaire 2 et le fluide caloporteur circulant dans les tubes 5 est relativement faible et c'est pourquoi on augmente ce coefficient d'échange en injectant audes- sous de la charge un gaz à une vitesse suffisante pour réaliser une fluidi- sation de la matière granulaire. Par ailleurs, le gaz injecté à la base de la cuve et s'échappant par la conduite d'alimentation 3 ou par une cheminée, circule à contre courant de la matière granulaire et échange donc des calories avec celle-ci. Dans le cas o la charge 2 de matière granulaire se refroidit du haut vers le bas au contact de l'organe d'échange 5, meme si le débit de gaz injec- té est insuffisant pour donner à celui-ci un role appréciable dans le refroi- dissement de la matière, on observe une montée en température du gaz qui cir- cule à contre courant de la charge A titre d'exemple, la figure 2 donne un diagramme représentant les variations de la température (t) du gaz, indiquée en a 1 cisseen fonction de la hauteur (h) indiquée en ordonnée L'élévation de température étant sensiblement proportionnelle à la hauteur, à chaque débit de gaz injecté à la base de la cuve correspond une droite plus ou moins inclinée Or on sait que le volume spécifique du gaz est sensiblement propor- tionnel à la température D'autre part, lorsque le lit est dense, pour une matière assez homogène, la section de passage du gaz dépend de la section to- tale de l'échangeur et lorsque celui-ci est cylindrique on peut considérer que La section de passage est constante Par conséquent, l'élévation de tem- pérature subie par le gaz au cours de son ascension dans la cuve, et à laquelle correspond une augmentation correspondante du volume spécifique détermine une accélération continue de sa vitesse de circulation ascendante et, si l'on in- dique la vitesse en abscisse, en choisissant judicieusement les échelles, les variations de la vitesse de circulation ascendante en fonction de la hauteur seront représentées, sur le diagramme de la figure 2, par les mêmes droites correspondant chacune à un débit d'injection. Par ailleurs, on sait que pour une matière donnée relativement homo- gène, il existe une vitesse critique de fluidisation en dessous de laquelle la charge de matière reste dense et au-dessus de laquelle la matière est flui- disée Par exemple, pour une matière telle que le charbon cendreux, la vites- se critique de fluidisation est de l'ordre de_ 1,3 m/s Sur le diagramme de la figure 2, on va pouvoir tracer une droite parallèle à l'axe des ordonnées et ayant pour abcisse 1,3 On voit que pour un débit de gaz de 5 m 3/s le gaz a traversé toute la hauteur de la charge sans atteindre la vitesse critique de fluidisation, la charge restant sous forme d'un lit dense En revanche, pour un débit de 6 m 3/s, la vitesse du gaz augmente progressivement jusqu'à atteindre la vitesse critique de 1,3 m/s à un point M placé à univeau C de l'échangeur Il en est de mime de la température qui augmente progressivement jusqu'au point M A partir du niveau C, toute la partie supérieure/de la charge, sur une hauteur hi, est fluidisée et l'on sait que, dans ce cas, la matière est à la m 9 me température sur toute la hauteur fluidisée Par consé- quent, au-dessus du niveau C, le gaz reste à la température atteinte au point M et il en est de même de la vitesse qui reste égale à la vitesse critique de fluidisation - On a ainsi défini à l'intérieur de la charge et entre les deux niveaux A et B de l'organe d'échange, deux zones superposées, une zone supérieure/flui. disée comprise entre les niveaux A et C et de hauteur (hi) et une zone infé- rieure dense 2 Aomprise entre les niveaux C et B et de hauteur h 2 Or la flui- disation entraine une variation très importante du coefficient d'échange ther- mique qui, par exemple, peut passer de 20 W/m 3/OC dans un lit mobile dense à 200 W/m 2/OC dans un lit fluidisé On a ainsi ménagé à l'intérieur de l'é- changeur et sur la hauteur de l'organe d'échange 5 deux zones à coefficients très différents d'échangeèset dont on peut faire varier en sens inverse les hauteurs relati- ves en agissant sur le débit de gaz injecté par larampe 6 au-dessous de l'organe d'échange 5 En effet, en augmentant 4 le débit de gaz injecté, on augmente la vitesse initiale de circulation ascendante qui atteint plus vite la vitesse critique de fluidisation; d'autre part comme on l'a représenté sur la figure 2, à un débit plus fort correspond une plus forte augmentation de vitesse en fonction de la hauteur, puisque, dans une m 9 me section de passa- ge dans l'échangeur, l'augmentation relative de volume qui résulte d'une mê- me élévation de température, s'applique à un volume plus important de gaz. On dispose ainsi d'un échangeur dont on peut faire varier de façon notable le coefficient d'échange global. Par exemple, pour un débit donné de matière dans lacuve, sans modifier le débit du fluide caloporteur dans le réseau de tube 5, il suffit d'augmen- ter le débit de fluide injecté en agissant sur l'organe de réglage 61 pour augmenter la hauteur hi de l'échangeur baignant dans la zone fluidiséeiet par conséquent la quantité de chaleur transférée de la charge au fluide calo- porteur On pourra donc, sans modifier les débits de la charge et du fluide caloporteur, maintenir constante la température de l'un de ces deux éléments quelles que soient les variations de température de l'autre en agissant uni- quement sur le débit de fluide injecté, le réglage du robinet 61 étant par exemple asservie à la mesure de la température que l'on veut maintenir cons- tante. Mais, pour un débit donné de fluide, on obtient également un effet d'autorégulation de l'échangeur. En effet, la température moyenne de la charge de matière est sensi- blement constante dans la partie fluidisée, entre les niveaux A et C, et varie assez peu dans la partie dense, entre les niveaux C et B, le coeffi- cient d'échange thermique étant faible dans cette partie D'autre part, on peut admettre que, en raison de la rapidité des échanges entre le gaz et la à chaque ni-veau matière, la température du gaz /est sensiblement égale à celle des particules L'élévation de température étant proportionnelle à la -hauteur, pour un débit donné de gaz, la vitesse de fluidisation seraatteinte à une-certaine tempéra- ture qui correspond à l'augmentation de vitesse permettant d'atteindre la vi- tesse critique de fluidisation, cette température étant la température moyenne de toute la partie fluidisée de la charge Par conséquent, pour un débit donné de gaz, la fluidisation s'établit à un certain niveau qui détermine la tempé- rature de la partie fludisée et pour un débit constant de gaz, ce niveau C une de fluidisation reste stable En effet, si, pour une raison ou/autre, l'épais- seur fluidisée hi augmente, la surface d'échange augmente également et, la température diminuant, le niveau de fludisation a tendance à s'élever pour diminuer la hauteur fluidisée. En revanche, si le débit ou la température de la matière à l'entrée dans l'échangeur varie, le niveau de fludisation va varier pour adapter la surface d'échange noyée dans la partie fluidisée, la température restant sensiblement constante. Dans l'exemple qui vient d'être décrit, on s'était placé dans le cas d'un échangeur à section constante dans lequel se produit un refroidissement de la matière et par conséquent un échauffement des gaz qui produit l'augraen- tat ion de/vitesse de circulation ascendante Cependant, cette augmentation de vitesse peut également 'être obtenue par d'autres moyens. Dans le mode de réalisation de la figure 3, la cuve 1 de l'échangeur est limitée par une paroi en forme de surface conique s'évasant vers le bas jusqu'à une base élargie 12 à la hauteur de laquelle sont placées les rampes 6 d'injection de gaz, le fond il ayant comme précédemment, la forme d'une tré- mie qui débouche sur une conduite d'évacuation 4. L'organe d'échange 5 s'étend entre deux niveaux A et B de cette enve loppe conique. Le gaz injecté par la rampe 6 remonte à l'intérieur de la cuve 1 dont- la section transversale de passage se rétrécit progressivement de bas en haut. Il en résulte donc, par un moyen purement mécanique, une augmentation de la vitesse de circulation ascendante du gaz et l'on peut déterminer le débit que d'injection dans la rampe 6 de telle sorte/la vitesse initiale de circulation au niveau B soit inférieure à la vitesse critique de fluidisation et que cette dernière soit atteinte àtm niveau intermédiaire C dont la position dépend de la vitesse initiale et par conséquent du débit injecté. L'augmentation de vitesse peut venir uniquement du rétrécissement de section et dans ce cas, la forme de la cuve et la vitesse initiale des gaz seront déterminées de telle sorte que le rétrécissement de la section trans- versale de passage détermine une augmentation de vitesse suffisante pour at- teindre la vitesse critique de fluidisation au niveau souhaité On pourra utiliser un tel mode de réalisation dans les cas o l'échange de chaleur en- tre la matière granulaire et le fluide caloporteur n'est pas destiné à produi- re un refroidissement de la matière Ce sera le cas par exemple lorsque l'é- changeur sera utilisé pour un chauffage de la matière ou bien pour maintenir celle-ci à une température constante. Cependant, il est bien certain que l'anpeut combiner les dispositions des figures 1 et 3 en utilisant un échangeur à paroi conique inversée pour le refroidissement de la matière circulant de bas en haut En effet, dans ce cas, l'effet du rétrécissement de la section de passage des gaz s'ajoute à celui de l'augmentation de température et augmente donc la variation de la vitesse de circulation ascendante des gaz du bas en haut de l'échangeur. Un autre moyen de réglage des conditions de circulation des gaz à tra- vers la charge est représenté sur la figure 4 Dans ce cas, on place à l'in- térieur de la cuve 1 de l'échangeur une pluralité de rampes d'injection de gaz 63, 64, 65 qui sont espacées sur la hauteur de l'échangeur Chaque rampe est munie d'un organe de réglage du débit 630, 640, 650. On peut de la sorte injecter par l'une des rampes un débit de gaz suf- fisant pour provoquer la fluidisation de la partie de la charge se trouvant au-dessus de cette rampe et par conséquent, en choisissant la rampe d'injec- tion, régler le niveau C à partir duquel se produit la fluidisation E la hau- teur hi de l'organe d'échange noyé dans la partie fluidisée. On peut également utiliser simultanément plusieurs rampes d'injection et, en ajoutant ou-en retranchant des rampes, régler le débit des gaz circulant du bas en haut de l'échangeur et choisir le niveau à partir duquel le débit injecté permet la fluidisation de la partie de la charge placée au-dessus de la rampe en fonctionnement situé au niveau le plus élevé. Bien entendu, dans ce cas également, la disposition de la figure 4 peut se combiner avec les dispositions des figures 1 et 3, l'augmentation de vitesse résultant du choix de la rampe d'injection de gaz pouvant tre accrue par un rétrécissement de la section de passage des gaz et une augmentation de tempé- rature de ceux-ci. L'invention qui vient d'être décrite dans ces différents modes de réa- lisation peut faire l'objet de nombreuses applications Cependant, une appli- cation particulièrement intéressante a été représentée sur la figure 5. Dans ce cas, l'échangeur 1 selon l'invention sert au refroidissement d'une matière granulaire provenant d'un lit fluidisé réalisé dans une enceinte 7 relié par une cheminée à un séparateur 71 tel qu'un cyclone dont la partie inférieure débouche dans l'orifice d'entrée 3 de l'échangeur 1, la sortie 4 de celui-ci ramenant la matière granulaire au lit fluidisé après refroidisse- ment Une telle disposition fait l'objet de la demande de-brevet n O 8207379 déposée le 28 Avril 1982 par la meme Société Elle sert en particulier au contr Mle de la température du lit fluidisé ménagé dans l'enceinte 7 qui peut par exemple constituer une chaudière de production de vapeur dans un réseau de tubes 72 placésdans le lit fluidisé,ou bien un réacteur de gazéification. Dans de nombreux cas, il est nécessaire de contrôler avec précision la tem- pérature et c'est l'objet du procédé décrit dans la demande de brevet 8207379 qui consiste à récupérer les particules fines du lit fluidisé entrainé par la puzs cheminée, à les soumettre à un refroidissement / a les réintroduire dans le lit fluidisé avec un débit contrôlé, l'excès de particules solides étant éva- cué par un orifice 13 placé à la base de la trémie 11 constituant la partie inférieure de la cuve 1 Un tel procédé nécessite un contrôle précis de la température de la matière solide à la sortie 4 de l'échangeur et il est par- ticulièrement intéressant d'utiliser à cet effet un échangeur de chaleur à coefficient d'échange variable comme celui qui-vient d'ttre décrit En effet, on peut par exemple placera la sortie 4 de l'échangeur 1 un capteur de tempé- rature 8 qui envoie un signal représentatif de la température mesurée à un circuit de régulation 80 susceptible d'actionner la vanne 61 de réglage du débit de gaz injecté de façon à déterminer les variations du niveau C deflui- disation permettant de maintenir constante la température de sortie des matiè- res meme en cas de variation dudébit et/ou de la température de celle-ci à l'entrée dans l'échangeur. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux détails des différents modes de réalisation et de l'application particulière qui viennent d'être décrits, d'autres variantes et d'autres applications pouvant Jtre imaginées en utilisant des moyens équivalents. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle du transfert de chaleur effectué entre une matière granulaire et une surface d'échange à l'intérieur d'un échan- geur de chaleur comprenant une cuve ( 1) à axe vertical dans laquelle est ménagée une circulation descendante d'une charge de matière sous forme d'un lit mobile ( 2), un organe d'échange ( 5) allongé s'étendant entre deux niveaux, respectivement inférieur (B) et supérieur (A) de la cuve ( 1) et des moyens ( 6) d'injection d'un gaz à l'intérieur de la charge de matière ( 2), caractérisé par le fait que l'on règle les conditions de circulation du gaz traversant la charge ( 2) de bas en haut de telle sorte que la vitesse de circulation ascendante soit initialement inférieure, à la base de la cuve ( 1) à la vitesse critique de fluidisation puis augmente progressivement et atteigne ladite vitesse critique à un niveau réglable (C) compris entre les niveaux inférieur (B) et supérieur (A) de l'organe d'échange ( 5), celui- ci couvrant ainsi deux zones superposées de la charge de hauteurs variables en sens inverse l'une de l'autre, une zone inférieure ( 22) dense à faible coefficient d'échange et une zone supérieure ( 21) fluidisée à fort coeffi- cient d'échange, le réglage du niveau de fluidisation (C) permettant de dé- terminer le coefficient d'échange global de l'ensemble de l'échangeur ( 1) 2. Procédé de contrôle selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'on règle la vitesse de circulation ascendante du gaz en faisant varier le débit injecté dans la cuve. 3. Procédé de contrôle selon la revendication 2, caractérisé par le fait que, la matière granulaire subissant un refroidisse- ment entre les extrémités supérieure et inférieure de la cuve, on règle les conditions de circulation du gaz qui circule contre-courant vers le haut de telle sorte que l'échauffement correspondant détermine une augmentation de la vitesse de circulation ascendante du gaz supérieure à la différence entre la vitesse critique de fluidisation et la vitesse initiale d'injec- tion à la base de l'échangeur ( 1), et l'on choisit cette vitesse initiale de telle sorte que, compte tenu de l'augmentation subie, la vitesse criti- que de fluidisation soit atteinte au niveau souhaité de l'échangeur. 4. Procédé de contrôle selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé par le fait que l'on détermine une augmentation de la vitesse de circulation ascendante du gaz par rétricissement progressif de la sec- tion de passage ( 5) de l'échangeur ( 1) du bas au haut de celui-ci. 5. Procédé de contr$le selon l'une des revendications 2, 3 et 4, caractérisé par le fait que l'on détermine l'augmentation de vitesse du gaz en effectuant l'injection du gaz par des rampes séparées ( 63, 64, 65) réparties du bas en haut de l'échangeur et dont on règle individuellement les débits injectés. 6. Procédé de contr 8 le du transfert thermique selon l'une des revendications 1 à 5, dans un échangeur utilisé pour le refroidissement d'une matière granulaire, caractérisé par le fait que l'on règle la température de la matière à la sortie ( 4) de l'échangeur par variation du niveau de fluidisation (C)en agis- sant sur le débit de gaz injecté dans l'échangeur ( 1). 7. Procédé de contr 8 le du transfert thermique selon l'une des revendications 1 à 5, dans un échangeur utilisé pour le chauffage d'un fluide caloporteur circulant à l'intérieur de l'organe dt'échange ( 5), caractérisé par le fait que l'on règle la quantité de chaleur transférée au fluide caloporteur par variation du niveau de fluidisation (C) en agis- sant sur le débit de gaz injecté dans l'échangeur ( 1). 8. Echangeur de chaleur à coefficient d'échange variable com- prenant une cuve ( 1) à axe vertical munie, à ses extrémités supérieure et inférieure, respectivement de moyens d'alimentation ( 3) et d'évacuation ( 4) d'une matière granulaire ( 2) remplissant la cuve au moins partiellement, un organe d'échange allongé ( 5) s'étendant à l'intérieur de la cuve ( 1) entre deux niveaux, respectivement haut (A) et bas (B) de celle-ci, et des moyens ( 6) d'injection d'un gaz à la base de la cuve ( 1), caractérisé par le fait qu'il est muni de moyens de réglage du transfert de chaleur entre la matière granulaire et l'organe d'échange, comprenant des moyens d'augmentation progressive de la vitesse de circulation ascen- dante du gaz injecté de la partie inférieure à la partie supérieure de la cuve, à partir d'une vitesse initiale inférieure à la vitesse critique de fluidisation et un moyen ( 6) de réglage de la vitesse initiale à la base de la cuve ( 1) pour le contr 8 le du niveau ( 6) o est atteint la vitesse critique de fluidisation. 9. Echangeur de chaleur selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le moyen d'augmentation de la vitesse de circu- lation est constitué par un rétrécissement progressif de la section trans versale ( 5) de passage du gaz du bas en haut de l'échangeur. 10. Echangeur de chaleur selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé par le fait que le moyen d'augmentation de la vitesse de circu- lation est constitué par une pluralité de rampes d'injection ( 6, 64, 65) réparties à différents niveaux sur la hauteur de la cuve ( 1) et munies de moyens individuels ( 630, 640, 650) de réglage des débits injectés. 11. Echangeur de chaleur selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé par le fait qu'il est associé à une enceinte ( 7) dans laquelle est réalisé un lit fluidisé de particules solides et reliée par une chemi- née ( 73) à un dispositif ( 71) de récupération des particules entrainées avec les gaz, qui est relié à la partie supérieure de la cuve ( 1) et cons- titue le moyen d'alimentation en matière granulaire, la partie inférieure ( 11) de la cuve étant reliée à l'enceinte de fluidisation par une conduite ( 4) de recyclage des particules après refroidissement contr 8 lé de celles-ci dans l'échangeur ( 1).