Brevet FR2527089A1 — publié le 19831125

Q 1 e- Procédé pour la distillation d'eau douce à partir d'eau de mer ainsi que dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé " L'invention concerne un procédé et un disposi- tif pour la distillation d'eau douce à partir d'eau de mer par vaporisation d'un film selon un processus VTE à plusieurs étages. Par un processus VTE (Vertical Tube Evapora- tion), on entend un processus de vaporisation d'un film en plusieurs étages, dans lequel l'eau de mer à vaporiser pas- se à travers un échangeur thermique à faisceaux de tubes chauffés par l'intermédiaire de vapeur primaire. Comme l'indique par exemple le document DE-PS 23 34 481, dans ce cas, l'eau de mer, échauffée par l'in- termédiaire d'un pré-chauffeur rev 9 tant la forme d'un rë- chauffeur à étages, parcourt les uns après les autres les différents étages de l'évaporateur d'un film s'écoulant vers le bas, évaporateur dont les premiers étages sont uniquement chauffés avec de la vapeur primaire et qui fonctionnent dans la zone du point d'ébullition maximum de vapeur, une évaporation partielle de l'eau de mer s'ef- fectuant respectivement dans les différents étages, tandis que l'eau de mer non vaporisée, continue à s'écouler vers les étages suivants désormais chauffés avec ux vapeur mix- te, si bien qu'après avoir parcouru le dernier étage, l'eau de mer est scindée en saumure et en distillat appelé 2.- eau pure Le pré-chauffeur et l'évaporateur sont subdivisés en étages de pression et de température identiques de façon correspondante à l'abaissement du point d'ébullition réali- sable par étage, et ils sont disposés sous la forme d'échan- geur à faisceaux tubulaires en tant que colonnes verticales à l'intérieur d'une charpente porteuse. De tels évaporateurs tubulaires sont constituée de faisceaux tubulaires en paquets denses disposés entre des brides frontales, et qui notamment dans la direction des tubes, présentent une résistance mécanique relativement élevée A l'intérieur du conteneur, il est en conséquence simplement prévu des grilles porteuses associées aux diffé- rents étages de vaporisation, et sur lesquelles les faisceaux tubulaires prennent appui par l'intermédiaire de leurs bri- des de pied De telles colonnes comprenant en règle générale moins de 15 étages, présentent en conséquence une résistan- ce mécanique suffisante, si bien que des châssis porteurs spéciaux à l'intérieur du conteneur les entourant, ne sont pas nécessaires. Comme les échangeurs à faisceaux tubulaires présentent par expérience ce que l'on appelle une longueur économique d'environ 7 mètres, le nombre des étages pour une différence de température d'environ + 12000 disponi- ble pour la vaporisation en étages, est limité, car déjà pour 15 étages, il en résulte des hauteurs de construction des colonnes dépassant 100 mètres Mais, par ailleurs, le rendement du procédé de vaporisation à effets multiples dépend du nombre des étages de vaporisation réalisables à l'intérieur de la différence de température disponible pour la vaporisation de l'eau de mer entre le premier et le dernier étage de l'évaporateur. Il apparaît en conséquence souhaitable d'aug- menter notablement le nombre d'étages de telles colonnes, ce qui, toutefois, pour une multitude de raisons ne peut pas être réalisé à l'aide d'échangeurs à faisceaux tubu- 3.- laires Un remède peut être dans ce cas apporté par la mise en oeuvre de plaques d'échangeur thermique embouties, comportant dans la direction longitudinale et dans la di- rection transversale, des renfoncements alignés selon un réseau et uniformément disposés, ces plaques étant respec- tivement assemblées par paires en s'appliquant l'une sur l'autre comme un objet et son image dans un miroir, de sorte que les renfoncements orientés dans l'une des direc- tions délimitent des canaux semblables à des tubes, cepen- dant que les renfoncements orientés dans l'autre direction délimitent des canaux semblables à des fentes, canax à travers lesquels, selon l'utilisation des plaques d'échan- geur thermique comme pré-chauffeur ou comme vaporisateur, circule, soit de la vapeur ou de l'eau de mer, soit de l'eau de mer ou de la vapeur De telles plaques d'échangeur thermique du même type les unes par rapport aux autres, constituent une sorte de structure de remplissage à l'in- térieur dtune colonne, et sont en conséquence nécessaires en un grand nombre de pièces, notamment lorsque plus de 50 étages doivent être réalisés pour la mise en oeuvre du procédé de vaporisation à effets multiples Pour une dis- position prédéterminée d'un aussi grand nombre de pla- ques d'échangeur thermique à l'intérieur d'un conteneur sous pression, les grilles maintenues par les parois du conteneur ne suffisent plus à maintenir correctement les associations souhaitées entre les différentes plaques d'échangeur thermique Il apparait donc souhaitable de créer, dans ce but, un châssis porteur spécialement appro- prié à l'intérieur du conteneur étanche à la pression. En outre, lors du dessalement d'eau de mer en utilisant le procédé de vaporisation à effets multiples, on ne peut pas éviter que dans les différents étages de l'évaporateur, se rassemblent des résidus gazeux, notam- ment des gaz inertes, qui doivent être évacués pour ne pas perturber le processus de condensation Ceci implique, dans 4 - le cas des échangeurs à faisceaux tubulaires, des diffi- cultés considérables, car dans ces échangeurs, du fait de la disposition dans l'espace des différents tubes en fais- ceaux, il n'y a ni une fin de condensation précise de l'éta- ge, ni une possibilité d'évacuation à une telle extrémité. Il est également onéreux dans le cas des échangeurs à faisceaux tubulaires, de répartir uniformé- ment dans chaque étage la vapeur à vaporiser sur les surfa- ces des parois internes des différents tubes maintenus par des brides frontales Ce n'est que pour une répartition uni- forme de l'eau de mer au début de chaque étage que peuvent prendre naissances ainsi qu'on le souhaite, les films de liquide homogènes recouvrant les surfaces enveloppes inter- nes des tubes et qui sont indispensables pour une vaporisa- tion efficace Toutefois, de tels films de liquide ne peuvent pas être maintenus sur des longueurs de tubes d'environ 7 mètres. Enfin, le montage et l'entretien de telles colonnes constituées d'échangeurs à faisceaux tubulaires, impliquent des difficultés considérables Comme dans le cas du procédé de vaporisation pour obtenir de l'eau douce à partir de l'eau de mer, des résidus sont inévitables,- le bilan des coûts est essentiellement influencé en de- hors des coûts de l'énergie par les co Lts d'entretien. Par processus MSP ( 14 nultible Stage Flesh Evaporation) on entend un processus d'évaporation par dé- tente sur plusieurs étages, dans lequel l'eau de mer chau- de à évaporer traverse de nombreuses chambres de détente comportant dans leurs parties inférieures des barrages et des passages Dans les parties supérieures des chambres de détentes sont rapportés les tubes du pré-chauffeur par- courus par l'eau de mer qui y arrive, tubes sur lesquels est condensée la vapeur En sortant de ladernière chambre de détente, le distillat d'eau douce et le condensat de saumure peuvent être prélevés,(voir Ullmann, Enzyklopâdie ,- der Chemie, 3 ème éditiongtome 189 page 465. Là également, le rendement dépend du nombre des étages d'évaporation réalisables à l'intérieur de la différence de température disponible pour l'évaporation de l'eau de mer entre le premier et le dernier étages. Certes, le mode de construction par cellules s'étendant horizontalement dans les installations pour le processus MSP, permet un plus grand nombre d'étages que dans les installations fonctionnant selon le processus VTE (il a été réalisé à ce jour, jusqu'à 36 étages), toutefois dans le cas de l'évaporation par détente, plus de 60 % des cofts totaux sont utilisés pour l'évaporation de l'eau de mer, si bien que de telles installations ne peuvent pas s'imposer vis-à-vis de ce que l'on appelle les éva- porateurs de films s'écoulant vers le bas, qui présen- tent un rendement d'évaporation notablement plus élevé. Egalement l'encombrement des installations fonctionnant selon le procédé MSP est notablement plus important que dans le cas des installations bâties verticalement pour l'évaporateur de films s'écoulant vers le bas selon le procédé VTE. L'invention-a pour but de créer un nouveau procédé et un dispositif pour la distillation d'eau dou- ce à partir d'eau de mer, grâce auxquels le rendement en eau douce par unité d'énergie dépensée, se trouve nota- blement amélioré, ainsi que de créer un châssis porteur pour une colonne se trouvant à l'intérieur d'un conteneur étanche à la pression, notamment pour le dessalement d'eau de mer d'après le processus d'évaporation à effets multi- ples, châssis qui non seulement remplit la fonction porteu- se nécessaire, mais qui, en même temps, est conçu de façon telle que grâce à cette conception, une séparation des étages ainsi que le maintien durable de la disposition géo- métrique des différentes plaques d'échangeur thermique du même type les unes par rapport aux autres, deviennent pos- 6.- sibles, sans que des dispositions spéciales soient prises ou même que des parties constitutives supplémentaires soient rapportées sur les plaques d'échangeur thermique. En partant d'un procédé pour la distillation d'eau douce à partir d'eau de mer par évaporation de films selon un processus VTE à plusieurs étages, ce but est at- teint, conformément à l'invention en ce que l'eau de mer, après avoir parcouru le premier étage du processus VTE et avant d'entrer dans les étages suivants du processus VTB, passe par un emplacement de retenue et est alors soumise au moins à un étage de processus MSF d'une vaporisation par détente, le distillat d'eau douce considéré et le con- densat de saumure considéré parcourant en commun tous les étages suivants du processus VTE et du processus MS?, de sorte que le condensat de saumure puisse être prélevé au dernier étage du processus MSF, tandis que le distillat d'eau douce peut être prélevé au dernier étage du processus VTE, la vapeur servant au chauffage de l'eau de mer pas- sant, en commençant avec le premier étage du processus VTE, à travers tous les étages de vaporisation l'un après l'au- tre, et étant alors mélangée avec les fractions de vapeur en provenance au moins des étages de début du processus VTB, cependant que les gaz inertes apparaissant au cours de la vaporisation par étages, sont évacués. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention est caractérisé en ce que, lors de l'utilisation de plaques d'échangeur thermique pour le pré-chauffeur et pour l'évaporateur, les parois latéra- les opposées l'une à l'autre du conteneur avec les plans porteurs reliant ces parois, constituent un châssis porteur de section transversale rectangulaire, qui comporte un nombre, correspondant au nombre d'étages de l'évaporateur, de casiers dinsertion comprenant les plans porteurs, au moins un casier placé en face des plans porteurs et s'éten- dant sur la totalité de la longueur du conteneur étant prévu 7.- pour recevoir le pré-chauffeur, tandis qu'au moyen de tôles directrices entre les parois latérales du conteneur, il est constitué un nombre d'étages de pression correspondant au nombre des casiers d'insertion, ces étages de pression communiquant respectivement de façon étanche à la pression, avec les étages de pression correspondants du pré- chauffeur. Selon d'autres caractéristiques de l'inven- tion, les plaques d'échangeur thermique pour la vaporisation du film d'eau de mer, sont rassemblées en étages F St 1 à F St, constituant des structures d'insertion et correspondant aux plans E 1 à En des casiers d'insertion du châssis porteur, tandis que les plaques d'échangeur thermique pour le pré- chauffage de l'eau de mer, s'étendent le long des étages et sont subdivisées, par des zones non embouties s'étendant en direction transversale, en étages correspondant aux éta- ges Fst 1 à F Stn Les étages de l'évaporateur du film s'é- coulant vers le bas et du pré-chauffeur d'eau brute sont reliés par étages entre eux au moyen de t 3 les directrices, tôles qui sont associées partiellement aux parois latéra- les solidaires du châssis et partiellement aux parois la- térales mobiles Les tôles directrices associées aux c 8- tés frontaux tournés vers l'extérieur du pré-chauffeur et de l'évaporateur sont soudées sur les surfaces internes des surfaces latérales du conteneur sous pression susceptibles d'être enlevées Les tôles directrices disposées contre les côtés frontaux de chacune des structure d'insertion de l'évaporateur, constituent des bacs collecteurs d'eau pure et jouent le rôle d'étages MSF Les plans porteurs sont constitués par des profilés en U servant d'ancrage de traction et de pression pour le conteneur, tandis que les tôles directrices associées aux c Otés frontaux tournés vers l'intérieur des étages de l'évaporateur constituent également des ancrages de traction ou de pression pour le conteneur Respectivement, l'une des tôles directrices associées à chacun des étages de l'évaporateur, est fixée de façon amovible aux parois latérales solidaires du chas- sis Entre les emplacements de contact des tôles direc- trices et des étages de l'évaporateur du pré-chaulffeur, sont disposés des joints d'étanchéité. La combinaison conforme à l'invention des deux processus en soi connus, en un processus d'évapora- tion unique, permet non seulement mue utilisation optima- le de l'énergie d'évaporation fournie 2 mais aboutit égale- ment à une conception de construction extrêmement simple des colonnes, lorsque pour le préchauffeur et l'évapora- teur, on utilise des plaques d'échangeur thermique planes embouties, qui permettent la réalisation d'un nombre éle- vé quelconque d'étages pour l'utilisation d'une différence de température et de pression disponibles ainsi qu'un montage interchangeable simple dans un conteneur commun sous pression placé verticalement Les étages du processus MSF interposés peuvent alors être constitués par des td- les directrices courbées de façon appropriée, qui jouent en même temps le rôle de délimitation pour les espaces sous pression comportant des niveaux de pression différents. Le pré-chauffeur également disposé verticalement dans le conteneur étanche à la pression, se raccorde avec ses sur- faces de chauffe directement aux chambres de vapeur des différents étages du processus VTE et du processus MSF. Dans le premier étage du processus VTE l'eau de mer déjà échauffée dans le pré-chauffeur à environ + 130 C, est vaporisée à 130 C au moyen de vapeur fraîche. Le condensat de vapeur fraîche apparaissant alors est fourni au processus de distillation par l'intermédiaire du premier étage du processus 14 MSP et parcourt, sous forme de distillat, tous les étages du processus MSF puis est acheminé avec une température d'environ + 28,9 00 hors du conteneur sous pression, L'eau de mer traversant le pre- mier étage du processus VTE, désormais qualifiée de 9._ saumure, s'accumule à l'emplacement de retenue, jouant simultanément le rÈle d'emplacement de répartition pour les étages suivants du processus VTE, jusqu'à un niveau de saumure déterminé Une fraction de cette saumure est introduite par un déversoir et un emplacement d'étrangle- ment directement dans l'étage suivant du processus MSF avec une pression réduite par rapport à l'étage précé- dent, ce que l'on appelle l'évaporation par détente (flesh) ayant alors lieu La fraction principale de la saumure s'écoule à travers les étages suivants du pro- cessus VTE Par suite de la réduction de pression et de la transmission de chaleur par la vapeur de distil- lat se condensant, des étages précédents du processus, une partie de la saumure s'évapore à nouveau dans ces étages du processus VTE Par suite du changement de phases, les vapeurs de distillation séparées de la sau- mure, se transforment en un courant de vapeur mixte, tandis que la saumure après avoir quitté ces étages du processus VTE, se rassemble dans l'étage de retenue de l'étage suivant du processus VTE, après quoi le proces- sus déjà décrit, se répète avec des températures et des pressions de vapeur saturées modifiées jusqu'à ce que tous les étages du processus VTE aient été parcourus. A ce moment, la vapeur de distillation est acheminée par les t 8 les directrices agissant en même temps comme des sépa- rateurs de gouttes par centrifugation, aux surfaces de condensation de l'étage suivant du processus, o la va- peur de distillation se condense et ceci, d'une part, contre les surfaces d'échangeur thermique de l'étage respectivement associé du pré-chauffeur Le condensat- distillat apparaissant alors est également rassemblé par des tôles directrices et amené par l'intermédiaire d'emplacements d'étranglement au niveau de pression immé- diatement inférieur de la colonne; o respectivement une partie de l'eau du distillat s'évapore. Dans les 43 étages supérieurs de processus de la colonne, cette fraction de vapeur est directement mé- langée avec la fraction de vapeur des différents étages du processus VTE et se condense de la façon précédemment dé- crite Dans les 12 étages de processus inférieurs de la colonne, l'eau du distillat est toutefois détendue en étant répartie dans plusieurs étages de détente, grâce à quoi la vapeur obtenue dans ces étages du processus MS? se condense seulement sur les surfaces d'échangeur thermi- que côté tubes de l'étage associé du pré-chauffeur. Le condensat se rassemblant sur les tôles di- rectrices revêtant la forme de séparateur de gouttes par centrifugation, est également ramené aux étages de proces- sus suivants par des emplacements d'étranglement prévue en fonction des pressions différentielles O Les gaz inertes apparaissant lors de chaque déterte et condensation à l'in- térieur de la colonne, sont évacués de chaque étage du processus en deux emplacements, cette évacuation s'effec- tuant aux points terminaux du processus de condensation. Les gaz inertes apparaissant respectivement dans les étages du processus VTE sont alors évacués à travers un espace creux entre les tôles directrices et la paroi du conteneur le long de la section transversale en forme de fentes si- tuée respectivement tout en bas de chaque étage du proces- sus VTE, et ceci respectivement dans le milieu de la surfa- ce d'échange thermique, Les gaz inertes apparaissant lors du processus de condensation dans le pré-chauffeur, sont alors également évacués à travers des passages appropriés dans la paroi du conteneur par l'intermédiaire d'un espace creux approprié, entre le pré-chauffeur et la paroi au point terminal de la condensation Les extractions de gaz inertes pour les différents étages, sont respectivement ré- glées par des soupapes d'étranglement sur les différentes canalisations de raccordement. Grâce au procédé conforme à l'invention, 11 i- le rapport d'extraction et donc le rendement par rapport aux procédés connus, peut être plus que doublé. Grâce à la configuration conforme à l'inven- tion du conteneur sous pression, jouant le rôle de bâtis porteurs pour les colonnes, une réalisation particulière- ment simple et économique est obtenue sans que la sécuri té d'exploitation en soit diminuée, La configuration du conteneur en parois latérales fixe et mobile avec les t 8 les directrices convenablement disposées servant à la forma- tion des étages, facilite considérablement la construc- tion et l'entretien des colonnes O Après l'enlèvement des parois latérales mobiles et du conteneur, i l y a simple- ment lieu d'enlever une tôle directrice par étage pour pouvoir enlever du conteneur,l'étage revêtant la forme d'une structure d'insertion Le démontage coûteux en temps et en dépense, jusque là classique, des liaisons par canalisations, est ainsi complètement supprimé, L'invention va être décrite ci-après en se référant à un exemple de réalisation représenté sur les dessins ci-joints dans lesquels: la figure 1 est un diagramme de circulation du dispositif conforme à l'invention pour le dessalement d'eau de mer, la figure 2 est une représentation en perspective d'une partie du pré-chauffeur d'eau brute se- lon la figure 1, la figure 3 est une représentation en pers- pective d'une partie de l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas pour le dispositif selon la figure 1, la figure 4 est une représentation schéma- tique des colonnes avec respectivement les premiers et les derniers étages du dispositif selon la figure 1, la figure 5 est un détail de l'évapora- teur selon la figure 3 comprenant deux étages du processus VTE avec un et avec plusieurs étages MSP, 12 o- la figure 6 est un détail de l'évaporateur selon la figure 3 représenté en perspective à plus gran- de échelle, la figure 7 est un schéma du processus du procédé conforme à l'invention pour le dessalement d'eau de mer. Comme le montre le diagramme de circulation représenté sur la figure 19 l'eau de mer froide alimentée au moyen d'une pompe 10 est préchauffée à travers un éva- porateur d'eau brute NEW vertical à plusieurs étages (étages V Stn à V St 1) chauffés avec de la vapeur se condensant et cette eau est ensuite vaporisée au moyen d'un évaporateur de film s'écoulant vers le bas PV, vertical, à plusieurs étages (étages F St 1 à F Stn) également chauffés avec de la vapeur se condensant A cet effet, le premier étage F St qui constitue le premier étage du processus VTE est ali- mente par l'intermédiaire d'une canalisation Il en vapeur primaire, qui sert également au chauffage de l'étage le plus haut V St 1 du pré,chauffeuro L'eau de mer ainsi pré- chauffée parvient par l'intermédiaire d'un déversoir 12, dans le premier étage F St 1 de l'évaporateur FV et de là, respectivement aux étagessuivants voisins et ainsi de suite, jusqu'à ce que tous les étages P St 1 à F Stn aient été parcourus La vapeur formée dans le premier étage, ain- si que la fraction de vapeur qui prend naissance par dé- tente du condensat en sortant du premier étage en 14, ser- vent au chauffage du second étage F St 2 de l'évaporateur ainsi que des étages associés V St 1 à V Stn du préchauffeur, comme cela est indiqué par les liaisons 15, 16 et 17 De la même manière, les étages suivants correspondant respec- tivement l'un à l'autre de l'évaporateur et du pré-chauf- feur sont reliés entre eux, si bien que le processus, res- tant encore à décrire en détail, se répète dans chaque étage La vapeur subsistant dans le dernier étage P Stn est condensée en 21 et évacuée par pompage en même temps que 13.- l'eau pure par une pompe 23 Après le parcours de tous les étages du processus, on peut ainsi extraire en 23 l'eau pure, et en 24 la saumure captée au-dessous du dernier étage en 25 Chacun des déversoirs 12 ou 14 constitue respectivement un étage MSF. On va maintenant décrire en se référant aux figures 3 et 69 la construction de l'évaporateur de film s'écoulant vers le bas FV constitué de plaques d'échangeur thermique 30, identiques entre elles et assemblées par paires. Chaque plaque d'échangeur thermique 30 est une tôle de forme emboutie et comporte dans la direction longitudinale et dans la direction transversale, des ren- foncements 32 et 33 alignés sous forme de réseaux et uni- formément disposés Les renfoncements 32 peuvent être munis d'une cannelure 32 ' Les plaques d'échangeur ther- mique sont respectivement empilées l'une sur l'autre par paires en étant disposées l'une par rapport à l'autre par rapport à leursrenfoncement B 32,et sont soudées en- semble par un cordon de soudure sur leur bordure 40 côté transversal Les renfoncements 33 des plaques d'échangeur thermique voisines délimitent ainsi des canaux 35 sembla- bles à des fentes Si deux telles paires de plaques sont empilées l'une sur l'autre à la façon diun objet et de son image dans un miroir, les renfoncements 32 orientés dans l'autre direction constituent alors des canaux 34 semblables à des tubes, qui se trouvent entre les plaques externes 30 d'une telle paire de plaques d'échangeur ther- mique De cette façonprenxnt naissance dans l'une des di- rections, une pluralité de canaux juxtaposés 34 semblables à des tubes et dans la direction transversale, une pluralité de canaux juxtaposés 35 semblables à des fentes Ainsi, les fluides échangeant de la chaleur peuvent circuler l'un *par rapport à l'autre selon des courants croisés Ieq bor- dures voisines 40 ' de deux paires de plaquesp délimitent 14.respectivement des canaux du fentes 42 s'étendant mur la largeur de chacun des étages du pré-chauffeur, dans chacun desquels est inséré un barreau 41 qui s'étend également sur la totalité de la largeur d'un étage De cette façon, la pression de vapeur entre les différents canaux 34 sembla- bles à des tubes, des différents étages, ainsi que les différences dans la concentration de sel de l'eau brute, se trouvent égalisées Ces fentes 42 sont respectivement tournées vers l'étage situé au-dessus de l'évaporateur. Les paires de plaques 'éc hnangeur thermique ainsi empilées sont maintenues dans leur position au moyen de parois laté- * rales 205, 206 Les canaux semblables à des tubes consti- tués de sections individuelles selon la longueur des ren- foncements 32 identiques entre eux, constituent ainsi la surface d'évaporation pour la vaporisation du film de l'eau de mer à alimenter, tandis que la vapeur nécessaire à cet effet, est amenée c 8 té fentes, Les renfoncements 33 des plaques d'échangeur thermique, constituent par contre, des liaisons transversales s'étendant sur la totalité de leurs largeurs pour l'eau de mer circulant à travers les canaux semblables à des tubes Le mélange de vapeur et d'eau quit- tant une section individuelle des canaux semblables à des tubes, c'estàdire un renfoncement 32, est en conséquence immédiatement réparti à nouveau de façon uniforme sur les renfoncements 32 suivants par cette liaison transversale respectivement constituée par un renfoncement 33, et ainsi la pression de vapeur à l'intérieur des différents canaux semblablesà des tubes, ainsi que les différences dans la concentration de sel, sont compensées avant que le mélange puisse circuler à travers les sections individuelles sui- vantes (renfoncements 32) des canaux 34 * le pré-chauffeur d'eau brute VU représenté par- tiellement sur la figure 2, est constitué des mêmes pla- ques d'échangeur thermique déjà décrites, assemblées en pai- res de plaques Contrairement à celles de l'évaporateur, - ces plaques d'échangeur thermique sont toutefois orientées de façon telle que les canaux 34 semblables à des tubes sont placés horizontalement et que les canaux 35 semblables à des fentes sont placés verticalement. Comme le montre la figure 49 le pré-chauffeur d'eau brute VW s'étend sur la totalité de la hauteur de la colonne et est subdivisé par des zones non embouties 37 s'étendant en direction transversale à l'intérieur des dif- férentes plaques d'échangeur thermique 30, selon le nom- bre souhaité de sections correspondantes Cette subdivision s'effectue sous l'action de la surpression de l'eau brute circulant c 8 té fentes, grâce à quoi les zones non embouties des plaques d'échangeur thermique respecti-ement voisines, sont pressées l'une sur l'autre, Le nombre total des canaux 34 semblables à des tubes du pré-chauffeur 9 se trouve ainsi subdivisé en une pluralité de groupes comprenant respective- ment plusieurs canaux en forme de tubes. La disposition géométrique des zones non em- bouties 37 est respectivement déterminée de façon correspon- dante aux étages de pression et de température choisis en fonction de la différence de température pour le procédé d'évaporation à effets multiples Dans le présent exemple, il est prévu 55 étages et la distance entre deux zones non embouties 37 en commençant à partir de l'étage d'entrée jusqu'à l'étage de sortie, devient de plus en plus réduite d'étage en étage, ainsi par conséquent que le nombre par étage des canaux 34 semblables à des tubes, La largeur de fente des canaux 35 semblables à des fentes, est donnée par la distance des emboutissages des renfoncements 339 c'est-à-dire que lors de ltempilage des paires de plaques d'échangeur thermique, plusieurs fen- tes séparées les unes des autres, sont ménagées c 8 té fentes. Si cet emboutissage est supprimé à un emplacement prédéter- miné, (voir zone 39) cela constitue une dérivation sr-tr? les fentes. 16,- L'eau de mer froide est alimentée c 8 té fentes dans le premier étage placé au-dessous du pré-chauffeur d'eau brute et circule jusqu'au dernier étage placé dans le haut, tandis que la vapeur chauffante est alimentée par étage c 8 té tubes, grâce à quoi dans le dernier étage placé en haut, seule de la vapeur primaire chaude est ali- mentée, tandis que dans tous les autres étages, est alimen- tée de la vapeur secondaire, c'est-à-dire une sorte de va- peur mixte en provenance des étages de l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas restant encore à décrire La tempéra- ture de vapeur la plus basse est associée au premier étage de façon correspondant h la température la plus basse du premier étage du pré-chauffeur. La disposition par étage des paires de plaques d'échangeur thermique de l'évamporateur est visible plus en détail sur les figures 2 à 4 Tandis que le pré-chauffeur d'eau brute VW, disposé verticalement, s'étend sous la for- me de groupes constitutifs subdivisés en étages par les zo- nes non embouties 37 sur la tctalité de la longueur de la colonne, l'évaporateur du film coulant vers le bas FV est subdivisé en groupes constitutifs ou sections individuelles de façon correspondante au nombre d'étages de la colonne, ces sections étant disposées dans les plans E 1 En à in- tervalles géometriques différents les uns des autres Le nombre des plans E 1 a E correspond en conséquence au nom- bre des étages du pré-chauffeur, si bien que chacun des étages de pression et de température choisis St 1 à Stn pour le procédé d'évaporation à effets multiples, est associé à un plan, qui comprend auesi bien un étage du pré-chauffeur qu'également un étage de l'évaporateur ainsi qu'au moins d'un évaporateur MSP 9, (voir également figures 1 et 7). A cet effet 9 il est prévu une construction en cadres fixée aux parois internes d'un conteneur ME cons- titué de parois latérales fixes 205, 206 et de parois 17.- latérales mobiles 2079 208 (voir figure 4), qui constituent les plans E 1 à t en nombre correspondant au nombre des étages choisis et séparés les uns des autres par un in- tervalle géométrique différent, plans sur chacun desquels est disposé un des groupes de l'évaporateur de film s'écou- lant vers le bas représenté plus en détail sur la figure 3 e Les t 8 lesdirectrices LB servant à la vaporisation par dé- tente, assurent dans chaque étage 12 acheminement respectif de la vapeur, de la saumure et de l'eau pure aux diffé- rente étages Il en va de même pour le système d'aspira- tion représenté schématiquement pour les gaz inertes non condensables apparaissant dans la zone de condensation dans chaque étage de l'évaporateur Cette zone de conden- sation est constituée par une zone non emboutie 39 dans le milieu géométrique (voir figure 3) des plaques d'échangeur thermique 30 associées à l'évaporateur Cette zone relie tous les canaux 35 côté fentes de chaque paire de plaques. Les fractions de gaz inertes peuvent ainsi être évacuées là la fente la plus basse de la paire de plaques d'échan- geur thermique de chaque section ou étage de l'évapora- teur. Pour égaliser la pression de vapeur à l'in- térieur des différents canaux 34 en forme de tubes, ainsi que les différences dans la concentration de sel de l'eau brute, il est prévu des barreaux 41 correspondant à la longueur de l'évaporateur qui sont placés dans les fentes 42 formées au moyen des côtés frontaux non emboutis de chaque seconde plaque d'échangeur thermique 30 soudés en- semble au moyen de ce que l'on appelle un cordon à la molettes et ces fentes sont tournées vers l'étage placé au- dessus de l'évaporateur, Elles constituent les emplacements de retenue prévus en amont de chaque étage VTB. Tous les étages du pré-chauffeur d'eau brute et de l'évaporateur VTS et MSF 9 y compris la construction en cadres les supportant, sont entourés par le conteneur sous pression EE maintenu par une charpente de soutien SG et seulement représentée partiellement, ce conteneur étant raccordé à un système sous vide non représenté. Comme exemple de réalisation du procédé d'éva- poration combinée à effets multiples pour le dessalement d'eau de mer, à l'aide des plaques d'échangeur thermique embouties précédemment décrites, il est prévu 55 étages de processus pour le pré-chauffeur d'eau brute VW et pour le pré-chauffeur de film s'écoulant vers le bas FV asso- cié au processus VTE, ainsi que 75 étages MSF, représentés respectivement par les tôles directrices LB précitées, s'étendant sur la totalité de la largeur de chaque étage entre les différents étages du processus VTE, un seul étage MSF étant respectivement associé aux 43 premiers étages VTE, tandis que 4 étages MSF par étage VTE sont associés respectivement aux 12 derniers étages VTE (voir notamment les figures 5 et 7). Les t 8 les directrices LB comprennent dans les 43 premiers étages du processus VTE de l'évaporateur FV, pour chaque étage respectivement les t 8 les directrices 306 et 310 sur le c 8 té opposé au pré-chauffeur VW, et les tôles directrices 304, 305 et 308 sur le c 8 té tourné vers le pré-chauffeur Les t Sles directrices 306 et 310 revé- tant la forme de séparateurs de gouttes par centrifugation, sont courbées en section transversale à la façon d'une el- lipse ouvertes tandis que les t$les 304 sont respectivement pliées à la façon d'une cornière avec une aile courte et une aile longue Les tôles directrices 304 constituent en conséquence, avec les parois externes des t 8 les directri- ces 305, respectivement des canaux 312 en forme de U, ca- naux dans lesquels l'eau pure se condensant à la sortie des étages respectifs précédents du processus VTB se rassemble et sera détendue dans l'étage suivant du processus MSF en passant par une rangée de trous 313 dans les ailes courtes des tales 305, c'est-à-dire dans les fonds de canaux. 19 e- Dans le cas des 12 étages VTE inférieurs correspondant aux étages F St 44 à F St 55 voir figures 1 et 7), 44 55 V 2 il est prévu par étage de processus, respectivement 4 tôles directrices 305 par tôles directrices 304, si bien qu'à chacun de ces étages de processus VTE, sont associés 4 étages de processus MSF. Les extrémités libres 314 des tôles directri- ces 304 constituent, également comme les tôles directrices 306 à 308, des surfaces d'étanchement pour les étages F St de l'évaporateur revêtant la forme de structures d'inser- tion Pour garantir un étanchement sdr, des joints d'étan- chéité 315 en silicone sont associés à chacune de ces sur- faces d'étanchemento Comme on le voit en outre sur la figure , les tôles directrices 310, de section transversale en forme d'équerre, fixées sur la paroi 207 du conteneur, s'ap- pliquent respectivement avec une surface d'étanchement 316 courbée élastiquement en forme de U, contre un pliage 317 de la tôle directrice 306 Bien entendu, il est également prévu entre ce pliage et la surface d'étanchement, un joint d'étanchéité supplémentaire 315 Les tôles directrices disposées à poste fixe entre les parois latérales 205 et 206 constituent des ancrages de traction et de pression pour les parois fixes du conteneur, notamment dans la zone du conteneur BE recevant le pré-chauffeur Les tôles direc- trices 305 par contre, s'appliquent par leurs surfaces d'étanchement 318, également avec interposition de joints d'étanchéité 315, contre les parties leur faisant face des étages associés V St du pré-chauffeur VW, et ceci res- pectivement aux emplacements o les zones non embouties 37 subdivisent le pré-chauffeur selon les étages mentionnés. La partie située en face est étanchée des tôles directri- ces 309 fixées à la paroi mobile 208 du conteneur BE par les surfaces d'étanchement élastiques 319, également avec interposition de joints d'étanchéité 315. Il résulte de ce qui précède, qu'à l'aide des - t 8 les directrices ainsi décrites 304 à 310, les différents étages du processus de la colonne décrite, sont reliés les uns aux autres de façon étanche à la pression La vapeur produite à l'intérieur de chacun des étages de l'évapora- teur VTE/MSE peut ainsi parvenir aux étages correspondants du pr&chauffeur oh elle est utilisée pour le chauffage de l'eau brute. Pour être complet, mentionnons que par exem- ple les différents renfoncements 32 de chacune des plaques d'échangeur thermique 309 ont une longueur de 35 mm, les canaux 34 semblables à des tubies dans le cas du pré-chauf- feur d'eau brute, une longueur de 350 mm, les canaux sem- blables à des fentes 35 de l'évaporateur, une longueur de 2160 mm, l'empilage d'une structure d'insertion de l'éva- porateur, une épaisseur de 500 mm et la colonne précitée une hauteur de 34000 mm, Le mode de fonctionnement du dispositif dé- crit est le suivant, Tous les étages du processus VTE et du processus MSF à l'exception du condensateur termi- nal 21, sont, comme déjà mentionné, logés dans le conte- neur sous pression BE, les différents espaces sous pres- sion étant directement limités par l'évaporateur des éta- ges du processus VTB et par les t 8 les directrices et les t 8 les de séparation LB Le pré-chauffeur VW est monté en 2 pi 5 ionve tica e dans ie-uonteer-et-e accorde-par ses surfaces chauffantes directement aux chambres de va- peur des étages du processus VTE et du processus MSS. Dans le premier étage E St 1 du processus VTE de l'évaporateur FV, l'eau de mer déjà échauffée dans le pré-chauffeur à + 13000 est vaporisée à 130 O au moyen de vapeur fraîche Le condensat de la vapeur fralche appa- raissant alors est amené au processus par l'intermédiaire du premier étage du processus MS? et parcourt avec l'eau de distillat produite l'ensemble des 75 étages du proces- sus MS? pour quitter le conteneur à une température d'en- viron + 28,90 C en m 9 me temps que l'eau de distillat. 21.- Après le premier étage, la saumure (condensat) se rassemble Jusqu'à un niveau déterminé sur l'emplacement de retenue 41, intervenant comme réducteur de pression et emplacement de répartition, de l'étage suivant du processus VTE Une faible partie de la saumure est intro- duite par déversement directement dans l'étage suivant du processus MSP avec une pression plus basse et il se produit alors une vaporisation 'flash" Mais le débit principal de la saumure s'écoule à travers l'étage sui- vant du processus VTE Du fait de la réduction de pres- sion et de la transmission de chaleur par la vapeur de distillat se condensant de l'étage précédent, une par- tie de la saumure se vaporise dans l'échangeur de chaleur de cet étage La vapeur de distillat et la saumure se séparent après avoir quitté cet échangeur de chaleur La saumure résiduelle se rassemble à nouveau audessus de l'étage suivant du processus VTE et une nouvelle phase du processus commence avec des températures de vapeur saturée et des pressions modifiées. La vapeur du distillat ou du produit est diri- gée par les tôles directrices 304, qui servent en m 8 me temps de séparateurs de gouttes par centrifugation, vers les surfaces de condensation de l'étage suivant du proces- sus Là la vapeur se condense, d'une part, dans les évapo- rateurs du film s'écoulant vers le bas de l'étage suivant du processus VTE et, par ailleurs, contre les surfaces d'échange de chaleur du préchauffeur Le condensat de produit apparaissant alors est rassemblé par les tôles di- rectrices 305 (canaux 313 voir figure 5), et amené par l'intermédiaire de points d'étranglement, notamment les trous 313, au niveau de pression immédiatement inférieur. Une partie de l'eau produite s'évapore alors à nouveau. Dans les 43 étages supérieurs, cette vapeur est directement mélangée avec la fraction de vapeur des étages du processus VTE considérés et se condense de la 22.- manière précédemment décrite Dans les 12 étages inférieurs, l'eau produite n'est pas détendue en une seule étape, mais, dans ce cas, la différence de pression de l'étage du processus VTE correspondant se trouve répartie en plusieurs étages de détente, en fait, dans les 4 étages de détente, La vapeur obtenue dans ces étages du processus MSF se condense seulement contre les surfaces déchange thermique du pré-chauffeur VW. L'eau salée se rassemblant dans les sépara- teurs par centrifugation est également ramenée à l'étage suivant à travers des points d'étranglement, prévus en fonction des pressions différentielles. Les gaz inertes apparaissant lors de chaque détente et condensation, sont extraits en deux points de chaque étage, cette extraction s'effectuant aux points terminaux du processus de condensation les gaz inertes apparaissant dans la partie du processus VE sont extraits à travers respectivement un espace 400 entre les tôles directrices et la paroi latérale mobile 207 du conteneur EE le long de la section transversale respective en for- me de fente 401 placée au bas de l'évaporateur, en par- tant du milieu 39 (fin de condensation) de chaque surfa- ce d'échange thermique 403 Les gaz inertes apparaissant lors du processus de condensation au pré-chauffeur sont également extraits par l'intermédiaire de tubulures 403 sur l'autre paroi latérale mobile 208 du conteneur BE sur chacune un espace creux 404 entre le pré-chauffeur et la paroi latérale au point terminal de la condensation. Le débit d'extraction des gaz inertes nour les différents étages, est réglé par des sounapes d'étranglement 405 sur les canalisations de raccordement 406. La combirnaison qui vient d'être décrite du processus VTE et du processus IMSF procure de nombreux avanâtages qui se traduisent globalement par un rendement élevé en distillat (eau douce) considéré jusqu'alors comme 23.n'étant pas possible, ce à quoi contribue notamment tutilisation d'échangeurs thermiques, en soi connus, sous forme de plaques Par exemple, il est immédiatement visible que par suite de la "longueur libre de tubes" réduite de seulement 35 mm des différents éléments de l'évaporateurs (il s'agit des renfoncements 32), un film peut être maintenu sans difficulté sur leurs lon- gueurs totales par étages, ce qui, comme précédemment mentionné, n'est pas possible dans le cas d'évaporateurs à faisceaux tubulaires avec des longueurs de tubes allant jusqu'à 7 mètres Grâce à la mise en oeuvre des plaqués d'échangeur thermique qui ont été décrites,'il est également possible de façon plus simple que précé- demment, de répartir l'étendue de température et de pres- sion disponible à volonté en de nombreuses zones indi- viduelles, ce qui a une action très favorable sur le ren- dement de la colonne. 24.- R E V E N D I C A T I O N S 1. Procédé pour la distillation d'eau douce à partir d'eau de mer par évaporation d'un film selon un processus VTE à plusieurs étages, procédé caractérisé en ce que l'eau de mer, après avoir parcouru le premier étage du processus VTE et avant d'entrer dans les étages suivants du processus VTE, passe par un emplacement de re- tenue et est alors soumise au moins à un étage de proces- sus MSF d'une vaporisation par détente, le distillat d'eau douce considéré et le condensat de saumure considéré par- courant en commun tous les étages suivants du processus VTE et du processus MS? de sorte que le condensat de sau- mure puisse Otre prélevé au dernier étage du processus MSF, tandis que le distillat d'eau douce peut être préle- vé au dernier étage du processus VTE, la vapeur servant au chauffage de l'eau de mer passant, en commençant avec le premier étage du processus VTE, à travers tous les étages de vaporisation l'un après l'autre, et étant alors mélangée avec les fractions de vapeur en provenance au moins des étages de début du processus VTE, cependant que les gaz iner- tes apparaissant au cours de la vaporisation par étages, sont évacués. 2. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que le condensat de saumure des étages du processus VTE c 8 té basse pression, est respectivement dé- tendu dans plusieurs étages du processus MS? par étage VTE. 3. Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 et 2, caractérisé en ce que la distillation s'effectue selon un processus VTE à 55 étages et dans un processus MS? à 75 étages, un étage du processus MSP étant respectivement associé aux 43 premiers étages du processus VTE, tandis que 4 étages du processus MS? sont associés aux 12 derniers étages du processus VTE. 4 Procédé selon l'une quelconque des 25.- revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'eau de mer à distiller est préchauffée par étages et notamment dans le premier étage de pré-chauffage en utilisant la vapeur primaire amenée au premier étage du processus VTE, tandis que dans tous les autres étages de pré-chauffage, une va- peur mixte constituée de vapeur primaire et de vapeur de distillat ou de vapeur de condensat des différents étages du processus VTB et du processus MSF est utilisée, 5. Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 4, caractérisé en ce que les gaz inertes apparaissant dans chaque étage de processus sont évacués aux points terminaux du processus de condensation respec- tif des étages du processus VTE et du processus M-SP, 6. Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 59 caractérisé en ce que les étages du processus VTB, les étages du processus MSP et les étages de pré-chauffage, associés les uns aux autres, sont res- pectivement maintenus à des températures de distillat, de condensat et de vapeur, ainsi qu'à des pressions de vapeur approximativement identiques. 7. Dispositif pour la mise en oeuvre du pro- cédé selon les revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, aussi bien le pré-chauffeur d'eau brute (VW) que l'évaporateur de film s'écoulant vers le bas (PV) compor- tant les étages du processus VTE, sont constitués de pla- ques d'échangeur thermique ( 30) embouties, qui comportent en direction longitudinale et en direction transversale des renfoncements ( 32, 33) alignés pour former un réseau et uniformément disposées, cependant que ces plaques sont assemblées en s'appliquant par paires les unes sur les autres comme un objet et son image dans un miroir, de sorte que les renfoncements ( 32) orientés dans une direc- tion d'une paire de plaques d'échangeur thermique cons- tituent des canaux semblables à des tubes ( 34) tandis que les renfoncements ( 33) orientés dans l'autre direction 26.- délimitent avec la plaque d'échangeur thermique voisine ( 30) de la paire de plaques d'échangeur thermique voisine, des canaux semblables à des fentes ( 35), cependant que de préférence la vapeur est amenée côté tubes aux plaques d'échangeur thermique constituant le pré-chauffeur d'eau brute, tandis que l'eau leur est amenée côté fentes# et que par contre, l'eau est amenée côté tubes aux pla- ques d'échangeur thermique constituant l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas, tandis que la vapeur leur est amenée côté fentes. 8. Dispositif seloh la revendication 7, ca- ractérisé en ce que les plaques d'échangeur thermique ( 30) constituant le pré-chauffeur d'eau brute (VW) compor- tent des zones plates non embouties ( 37) s'étendant en direction transversale, grace à la disposition géomètri- que desquelles, sous l'action de la surpression de l'eau brute circulant côté fentes, le pré-chauffeur d'eau brute est subdivisé côté tubes en sections (V St 1 à Vest) cor- respondant au nombre d'étages de pression et de température choisis. 9. Dispositif selon la revendication 7, ca- ractérisé en ce que les plaques d'échangeur thermique ( 30) constituant l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas (FV) sont reliées entre elles en étant orientées de sorte que les canaux semblables à des tubes ( 34) sont alignés verticalement et constituent les surfaces enveloppes ( 34) pour la vaporisation du film de l'eau brute qui y est ame- née, cependant que les renfoncements ( 33) placés dans la direction transversale, constituent des liaisons trans- versales, disposées les unes derrière les autres, répar- tissant l'eau brute et égalisant la pression de vapeur, pour les surfaces enveloppes côté tubes. 10. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le nombre des plaques d'échangeur thermique ( 30) de l'évaporateur du film s'écoulant vers 27.- le bas (FV) par étages de pression et de température (F St 1 à P 8 tn) est différent, de sorte que par réduction du nom- bre des plaques d'échangeur thermique et augmentation de la distance géométrique entre les étages (P St 1 à F Stn), la section transversale d'écoulement pour la vapeur est augmentée étage par étage en partant de l'étage d'entrée (Ftl) pour l'eau de mer préchauffée, Jusqu'au dernier étage (Fatn) 11. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que dans le cas du pré-chauffeur d'eau brute (VW) la surface de chauffe nécessaire pour le pré- chauffage de l'eau de mer dans les différents étages de pression et de température, est déterminée par le choix du nombre des canaux semblables à des tubes ( 34), associés à un étage, des paires de plaques d'échangeur thermique ( 30) entre les zones non embouties ( 37). 12. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les sections transversales d'écou- lement c 8 té fentes ( 35) des plaques d'échangeur thermique ( 30) constituant l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas (FV) sont respectivement reliées entre elles par une zone non emboutie ( 39) se trouvant dans leur milieu géométrique, cependant qu'au moins les fractions de gaz inertes non eondensables sont susceptibles d'être évacuées à la fente la plus basse des paires de plaques d'échangeur thermique de chaque section. 13. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les zones d'extrémités non embouties des paires de plaques d'échangeur thermique ( 30) de cha- cun des étages du processus VTE de l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas (FV) constituent dans leurs c 8 tés frontaux servant à l'alimentation de l'eau brute à va- poriser, des fentes aboutissant aux sections transversales de vaporisation c 8 té tubes, fentes dans lesquelles sont librement insérés des barreaux ( 41) s'étendant sur la 28 - longueur totale de chaque paire de plaques et servant de structures d'étranglement, ces barreaux constituant res- pectivement, avec les zones d'extrémités qui les entourent des paires de plaques, un emplacement de retenue. 14 Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que, il est prévu un échangeur thermique ( 21) condensant le débit de vapeur de l'eau pure se rassem- blant au-dessous du dernier étage (F Stn) de l'évaporateur (FV). 15 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 14, comportant ue châssis porteur pour une colonne se trouvant à l'intérieur d'un conteneur étan- che à la pression, colonne comportant un pré-chauffeur et un évaporateur de film s'écoulant vers le bas, notamment pour le dessalement d'eau de mer d'après le procédé de va- porisation à effetsmultiples selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dispositif caractérisé en ce que, lors de l'utilisation de plaques d'échangeur thermique pour le préchauffeur et pour l'évaporateur, les parois latérales opposées l'une à l'autre du conteneur avec les plans porteurs reliant ces parois, constituent un chassis porteur de section transversale rectangulaire, qui com- porte un nombre, correspondant au nombre d'étages de l'éva- porateur, de casiers d'insertion comprenant les plans por- teurs, au moins un casier placé en face des plans porteurs et s'étendant sur la totalité de la longueur du conteneur étant prévu pour recevoir le pré-chauffeur, tandis qu'au moyen de tôles directrices entre les parois latérales du conteneur, il est constitué un nombre d'étages de pression correspondant au nombre des casiers d'insertion, ces étages de pression communiquant respectivement de façon étanche à la pression, avec les étages de pression correspondants du pré-chauffeur. 16. Dispositif selon la revendication 15, ca- ractérisé en ce que les plaques d'échangeur thermique ( 30) 29.- pour la vaporisation du film d'eau de mer, sont rassemblées en étages F St 1 à F Stn constituant des structures d'insertion et correspondant aurplans E 1 à En des casiers d'insertion du chassis porteur (BE), tandis que les plaques d'échangeur thermique ( 30) pour le préchauffage de l'eau de mer, s'étendent le long des étages (P St) et sont subdivisées, par des zones non embouties ( 37) s'étendant en direction transver- sale, en étages (V St 1 à V Stn) correspondant aux étages (F St 1 à F Stn). 17 Dispositif selon la revendication 15, ca- ractérisé en ce que les étages (V St 1 à V Stn et St 1 à P Stn) de l'évaporateur du film s'écoulant vers le bas (PV) et du pré-chauffeur d'eau brute (VW) sont reliés par étages entre eux au moyen de tôles directrices ( 304 à 310), tôles qui sont associées partiellement (t 8 les directrices 304 à 306 et 308) aux parois latérales solidaires du châssis ( 205, 206) et partiellement (t 8 les directrices 309, 310) aux pa- rois latérales mobiles ( 207, 208). 18. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que les tôles directrices ( 309, 310) associées aux côtés frontaux tournés vers l'extérieur du pré-chauffeur (VW) et de l'évaporateur (PV) sont soudées sur les surfaces internes des surfaces latérales du con- teneur sous pression (BE) susceptibles d'être enlevées. 19 Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que les tôles directrices ( 304, 305) dis- posées contre les côtés frontaux de chacune des structures d'insertion de l'évaporateur, constituent des bacs collec- teurs ( 312) d'eau pure et Jouent le rôle d'étages MSF. 20 Dispositif selon la revendication 15, ca- ractérisé en ce que les plans porteurs (E 1 à E Bn) sont cons- titués par des profilés en U ( 310) servant d'ancrage de traction et de pression pour le conteneur, tandis que les tôles directrices associées aux côtés frontaux tournés vers l'intérieur des étages (P St 1 à E Stn) de l'évaporateur 30.- constituent également des ancrages de traction ou de pres- sion pour le conteneur. 21 Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que respectivement, l'une ( 307) des t 8- les directrices associées à chacun des étages (FP St 1 à P Stn) de l'évaporateur, est fixée de façon amovible aux parois latérales ( 205, 206) solidaires du chassis. 22. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que, entre les emplacements de contact des tôles directrices ( 304 à 310) et des étages de l'éva- porateur (FV) du pré-chauffeur (Vi), sont disposés des joints d'étanchéité ( 315).