Brevet FR2528239A1 — publié le 19831209

MELANGEUR D'ONDES ELECTROMAGNETIQUES HYPERFREQUENCES L'invention concerne les mélangeurs d'ondes électromagnétiques hyperfréquences à diodes utilisables pour les fréquences comprises entre 2 à 18 G Hz environ et plus particulièrement les mélangeurs symétriques équilibrés à deux diodes. Le mélange de deux signaux sinusoïdaux de fréquences différentes à l'aide d'une ou plusieurs diodes est bien connu. Dans le type de mélangeur réalisé avec une seule diode, le signal appliqué entre les extrémités de la diode est la somme d'un signal S incident de pulsation W S et d'un signal de pulsation W L transmis par un oscillateur local Le signal de sortie résultant est un signal dont le spectre est composé de plusieurs pulsations W i = + m W s+ N W I o m et N sont mn, des entiers dont chaque composante peut être isolée par un filtre pour être exploitée. Les mélangeurs à plusieurs diodes sont généralement du type symétrique, c'est-à-dire qu'à tout instant une moitié des diodes seulement est conductrice Les mélangeurs symétriques permettent, comme les mélangeurs à une diode, d'obtenir une fréquence intermédiaire dont la pulsation représente la différence des pulsations des composantes fonda- mentales du signal incident et du signal formé par l'oscillateur local Ils présentent comme avantage, par rapport aux mélangeurs à une diode, de supprimer certains produits d'intermodulation o apparaissent les harmoni- ques paires du signal et d'autoriser la récupération de la fréquence image du signal incident à la condition toutefois qu'ils soient parfaitement équilibrés, c'est-à-dire que le signal d'accès ou le signal de l'oscillateur local puissent se répartir également ou symétriquement sur chacune des diodes. Une façon de réaliser cet équilibre est obtenue, par exemple, dans un mélangeur symétrique à 2 diodes en plaçant les diodes du mélangeur aux bornes de l'enroulement secondaire d'un transformateur à point milieu Le signal incident est appliqué aux bornes de l'enroulement primaire et le 2528-239 signal fourni par l'ocillateur local est appliqué entre le point de liaison commun aux 2 diodes et le point milieu du transformateur Cette solution présente comme autre avantage de pouvoir réaliser éventuellement un isolement entre la ligne de masse transportant le signal incident et la ligne de masse transportant le signal de l'oscillateur local - Malheureusement un tel dispositif n'est pas directement applicable à la réalisation des mélangeurs en hyperfréquence, par suite, des difficultés qu'il y a, à construire des transformateurs bobinés utilisables dans ces gammes de fréquences L'adaptation de cette solution au domaine des hyperfréquences nécessite l'emploi d'un circuit hyperfréquence qui est équivalent sur le plan fonctionnel au transformateur à point milieu utilisé pour des domaines de fréquences plus basses On connait effectivement des coupleurs hyperfréquences qui ont cette propriété et qui sont désignés dans la littérature anglo-saxonne sous le nom de "BALUN" qui est une abrévia- tion du terme anglo-saxon "Balanced Unbalanced" Ces coupleurs sont réalisés soit à l'aide de lignes coaxiales, soit à l'aide de guides d'ondes constitués par des microrubans déposés par métallisation sur un substrat, encore appelés circuits "microstrips" Dans le premier mode de réalisation le coupleur est constitué par une première ligne coaxiale de longueur égale au quart de longueur d'onde du signal incident, reliée par une extrémité aux entrées couplées en parallèle de deux autres lignes coaxiales Selon cette configuration le signal incident est appliqué sur l'extrémité libre de la ligne coaxiale quart d'onde et les signaux symétriques sont prélevés aux sorties respectives des deux autres lignes coaxiales. Suivant l'autre mode de réalisation, le coupleur est disposé à l'intérieur d'un boîtier de connexion et est constitué par un guide d'onde à microrubans constitués par deux lignes parallèles de longueur égale au quart de longueur d'onde du signal incident Une ligne est reliée à la masse du côté de l'extrémité du guide d'onde o est appliqué le signal incident. Les signaux symétriques sont prélevés à l'autre extrémité du guide d'onde respectivement entre chaque extrémité des lignes et la masse du circuit. Pour des questions d'encombrement, le mode de réalisation à l'aide de guide d'onde à microrubans est souvent préféré au mode de réalisation à l'aide de lignes coaxiales car il permet d'obtenir des dimensions du bottier de connexion beaucoup plus réduites On cherche en effet, à obtenir une réduction maximum des dimensions du boîtier du mélangeur, pour éviter les phénomènes de résonance parasites qui peuvent se produire dès que l'on travaille dans une zone de fréquence approchant 10 G Hz. Or cette réduction n'apparaît plus possible, en dessous d'une certaine limite qui apparaît étroitement liée, comme expliqué précédem- ment, au quart de la longueur d'onde du signal définissant la longueur du coupleur et en dessous de laquelle les signaux prélevés en sortie du coupleur ne sont plus symétriques. Un autre problème qui se pose et qui gêne considérablement la réduction des dimensions du mélangeur est dû au fait que les coupleurs type "BALUN" à microrubans ne permettent pas d'isoler les masses de l'oscil- lateur local et du signal incident, si bien qu'il existe des risques de mise en court-circuit des extrémités des diodes connectées à la sortie du coupleur ou de mise à la masse du signal incident par le circuit de masse appartenant à l'oscillateur local Ces court-circuits peuvent être évités si une longueur suffisante de métallisation sépare les points de connexion des diodes des points de masse sur lesquels sont appliqués le signal incident et le signal de l'oscillation local Cette disposition va naturellement à l'encontre des réductions des dimensions du mélangeur souhaité, et aug- mente les risques de résonance parasites à l'intérieur du boîtier. Le but de l'invention est de réaliser un mélangeur hyperfréquence à l'aide de lignes à microrubans et de lignes à fente dont les dimensions sont notablement réduites par rapport aux dimensions des mélangeurs actuel- lement connus sans que cette réduction se limite aux impossibilités et entraîne les inconvénients précités. A cet effet, l'invention a pour objet, un mélangeur d'ondes élec- tromagnétiques hyperfréquences comportant, une ligne bifilaire constituée par deux conducteurs parallèles placés respectivement sur une première face et sur une deuxième face d'un substrat, une ou plusieurs diodes montées en série à une première extrémité de la ligne bifilaire et entre les deux conducteurs situés à cette extrémité, une entrée d'onde incidente connectée à la deuxième extrémité de la ligne bifilaire entre le conducteur situé à cette extrémité sur la deuxième face du substrat et une ligne de masse située sur la première face, une entrée d'onde mélangeuse connectée à des moyens pour appliquer entre les extrémités de chacune des diodes un champ électrique produit par l'onde mélangeuse, et une sortie d'onde mélangée connectée entre au moins une extrémité d'une diode et la ligne de masse, caractérisé en ce que l'extrémité du conducteur située sur la première face à la deuxième extrémité de la ligne bifilaire est laissée libre et est isolée électriquement de la ligne de masse par un espace. Cette disposition a pour principal avantage de permettre de donner à la ligne bifilaire une longueur bien inférieure au quart de la longueur d'onde de l'onde incidente ce qui permet de réduire considérablement les dimensions du mélangeur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description faite au regard des dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple et dans lesquels. La figure 1 représente le schéma de principe d'un mélangeur hyperfréquence symétrique à deux diodes réalisé conformément à l'inven- tion. Le figure 2 représente un mode de réalisation selon l'invention du mélangeur de la figure 1 dans la technique des guides d'ondes à microru- bans. La figure 3 représente une vue de dessus du mélangeur de la figure 2 dans son boîtier. Le mélangeur représenté à l'intérieur du rectangle en pointillé 1, sur le schéma de principe de la figure 1 est constitué par un transformateur 2 comprenant un enroulement primaire 3, un enroulement secondaire 4 muni d'un point milieu 5, pour constituer deux demi-enroulements 6 et 7. Deux diodes S et 9 sont montées en série entre les extrémités 4 a et 4 b de l'enroulement secondaire 4, la cathode d'une diode étant reliée à l'anode de l'autre diode pour former un point de liaison commun 10 Le signal incident S à mélanger est appliqué par une source de signal extérieure, non représentée, entre les extrémités 3 a et 3 b de l'enroulement primaire 3 et le signal mélangeur OL est appliqué entre le point commun 10 aux deux diodes 8 et 9 et le point milieu 5 de l'enroulement secondaire 4 par un oscillateur local Il Le signal mélangé R est obtenu entre le point commun 10 aux deux diodes et le point milieu 5 de l'enroulement secondaire 4 et est appliqué à l'entrée d'un filtre 12 pour récupérer une fréquence intermé- diaire FI. Un mode de réalisation, selon l'invention, du mélangeur de la figure I est représenté à la figure 2 Il comprend un substrat 13 composé par deux faces rectangulaires planes 13 a et 13 b parallèles entre elles et espacées de quelque 1/10 de mm, constitué par un matériau à permittivité élevée du type titanate de magnésium, alumine ou verre téflon Une ligne de masse 14 est déposée par métallisation d'un ruban ou autres procédés analogues sur la périphérie de la première face 13 a Une deuxième ligne 15 et une troisième ligne 16, sont déposées par métallisation d'un ruban ou procédés analogues sur la deuxième face 13 b du substrat le long des grands côtés respectifs du rectangle délimitant la face 13 b. Les extrémités des lignes 15 et 16 sont reliées à la ligne de masse 14 située sur la face opposée par des trous métallisés 16, 17, 18, 19 traversant le substrat dans toute son épaisseur et disposés aux quatre coins de celui-ci Un conducteur 20 est placé par métallisation d'un ruban ou tout autre moyen analogue sur la deuxième face 13 b du substrat à une première extrémité E 1 de l'axe longitudinale XX' du substrat entre les lignes 15 et 16 suivant une direction parallèle à celles-ci Un deuxième conducteur 21 parallèle et de longueur à peu près égale au conducteur 20 est placé par métallisation d'un ruban ou tout autre moyen analogue sur la première face 13 a du substrat à l'aplomb du conducteur 20 à l'intérieur du contour formé par la ligne de masse 14 Deux autres lignes 22 et 23 sont également déposées bout à bout, par métallisation d'un ruban ou analogue sur la deuxième face 13 b du substrat, entre les lignes 15 et 16 dans une direction parallèle à celles-ci pour former deux lignes à fente 24 et 25 La ligne 22 est placée à la deuxième extrémité E 2 de l'axe longitudinal XX' du substrat et est séparée d'une première extrémité correspondante de la ligne 23 par un condensateur 26 connecté sur chacune des extrémités reliant les deux lignes 22 et 23 entre elles Deux diodes 27 et 28 du type D 5846 A fabriquées par ALPHA sont montées en série, d'une part, entre les bords internes des lignes 15 et 16 et d'autre part entre le conducteur 20 et la ligne 23 dans une direction à peu près perpendiculaire à l'axe longitudinal du substrat de façon que l'anode de la diode 28 soit reliée au bord interne de la ligne 16 et que la cathode de la diode 27 soit reliée au bord interne de la ligne 15 Le point commun 29 de liaison des deux diodes 27 et 28 est relié à la deuxième extrémité de la ligne 23 L'extrémité 20 a du conducteur 20, directement en regard des diodes 27 et 28, est reliée par un fil conducteur 30 à un point du bord interne de la ligne 16, à proximité immédiate du point de connexion de la diode 28 sur le bord interne de la ligne 16 De façon à peu près similaire, l'extrémité 21 a du conducteur 21, la plus proche des diodes 25 et 26 et située par rapport à elles de l'autre c 8 té du substrat, est reliée à un point d'un bord interne de la ligne 15, par un fil conducteur 31 et par un trou métallisé 32 situé à proximité immédiate du point de connexion de la diode 27 traversant le substrat dans toute son épaisseur. Pour éviter de créer un court-circuit vers la ligne de masse 14 du signal haute fréquence présent sur la ligne 15 au niveau du trou métallisé 32, une échancrure 33 peut être pratiquée au besoin dans la ligne de masse 14 pour isoler le trou métallisé 32 de la ligne de masse 14 L'extrémité 21 b opposée à l'extrémité 21 a du conducteur 21 est laissée libre et est isolée électriquement de la ligne de masse 14 à proximité de la première extrémité E 1 de l'axe longitudinal du substrat, par un espace 34 de quelques centaines de microns qui évite de court-circuiter à la masse l'extrémité de la diode 27 reliée au trou métallisé 32 et qui permet de rallonger artificiellement la longueur électrique du conducteur 21, par une longueur qui correspond à la valeur de la capacité créée par la fente 34. Cette disposition apparaît primordiale pour atteindre le but fixé par l'invention car elle permet au coupleur formé par les conducteurs 20 et 21 d'avoir une longueur bien inférieure au 1 de longueur d'onde de l'onde incidente du signal S. Le fonctionnement du mélangeur représenté à la figure 2 est le suivant. Le champ électrique t du signal incident est appliqué entre l'extrémité 20 b du conducteur 20 et la ligne de masse 14 située direc- tement en regard Le champ t se propage jusqu'aux extrémités 20 a et 21 a des conducteurs parallèles 20 et 21 par le guide d'onde formé par ces deux conducteurs et par l'intermédiaire de la fente constituée par l'espace 34 entre la ligne de masse 14 et l'extrémité 21 b du conducteur 21. Le champ d>qui est présent aux extrémités 20 a et 21 a dérive d'un potentiel V non représenté qui représente la différence de potentiel développée aux bornes des extrémités 20 a et 21 a Cette différence de potentiel V apparaît grâce au trou métallisé 32, aux bornes des diodes 27 et 28 au bord interne correspondant des lignes 15 et 16 et par suite le champ électrique iese retrouve aux niveaux des diodes dans la même direction que celles-ci Comme les diodes ont des résistances à peu près égales, le champ d'incident se partage de façon égale dans celles-ci. D'autre part le champ électrique, transmis par l'oscillateur local, est appliqué à l'extrémité E 2 du substrat, entre l'extrémité en regard de la ligne 22 et la ligne de masse 14 Du fait de la présence des trous métallisés 17 et 20 situés à l'extrémité E 2, le champ électrique créé par l'oscillateur local se propage dans la direction longitudinale des lignes à fente 24 et 25, jusqu'aux diodes, suivant des vecteurs champ d'orientation opposée Un mélange est par conséquent réalisé, tout à tour, dans chacune des diodes qui vues de l'oscillateur local, apparaissent montées tête bêche Le produit du mélange est recueilli sur l'extrémité de la ligne 23 reliée au point milieu 29. Le mélangeur qui vient d'être décrit est montré en vue de dessus dans un boîtier 35 de forme rectangulaire à la figure 3 Ce boîtier comprend trois prises coaxiales 36, 37 et 38 La prise 36 assure la liaison entre l'extrémité 20 b du conducteur 20 et un câble coaxial extérieur, non représenté, qui transporte le signal incident La prise 37 assure la liaison entre l'extrémité de ligne 22 située à l'extrémité E 2 du mélangeur et un câble coaxial extérieur non représenté qui transporte le signal fourni par un oscillateur local également non représenté La prise 38 est reliée au point milieu 29 des diodes par l'intermédiaire d'un filtre passe-bas, constituéi par une inductance 39 et un condensateur 40, pour transmettre à l'extérieur un signal de fréquence intermédiaire Fl. On remarque sur la figure 3, que contrairement à ce qui est représenté à la figure 2, la longueur des lignes 15 et 16 ne correspond plus à la longueur de la dimension longitudinale du substrat et est arrêtée à la hauteur des points de fixation des diodes 27 et 28 Cette réalisation permet de constater que le champ incident se propage effectivement entre les conducteurs 20 et 21 et non pas dans les deux lignes à fente formées par le conducteur 20 et les lignes 15 et 16 comme on aurait pu le penser étant donné la configuration des plans de masse En fait toujours sur la figure 2 la ligne à fente placée entre le conducteur 20 et la ligne de masse 16 est court-circuitée par le fil 30 et de l'autre côté on a constaté par expérience, qu'aucun champ n'existait entre le conducteur 20 et la ligne de masse 15. On remarque également sur la figure 3 que le rapport des longueurs des lignes 22 et 23 est inversé par rapport à celui de la figure 2. Ce rapport n'est en effet pas critique, il est en fait déterminé par la présence du condensateur 26 qui doit être placé de préférence le plus près possible du point milieu 29 pour réaliser au mieux sa fonction de blocage de la fréquence intermédiaire fourni par le résultat du mélange. Le mélangeur qui vient d'être décrit a été réalisé dans un boîtier de 18 x 15 millimètres et, présente des pertes de conversion relativement faible de l'ordre de 6 décibels pour des fréquences voisines de 2 G Hz. La miniaturisation obtenue représente un progrès considérable par rapport aux mélangeurs symétriques utilisant le système BALUN puisqu'à 2 G Hz les mélangeurs connus ont des dimensions minimum en longueur de l'ordre de 40 millimètres. L'invention n'est pas limitée au mélangeur précédemment décrit, il va de soi qu'elle s'applique également à tout type de mélangeur comportant une ou plusieurs diodes dans lequel on veut réduire la longueur des conducteurs servant de guide d'onde pour le signal incident Dans le cas d'un mélangeur à une ou plusieurs diodes l'ensemble des conducteurs d'accès , 21 et d'espace 34 pourront être conservés, seules devront être adaptées les lignes à fente chargées d'appliquer le champ de l'oscillateur local au borne de chacune des diodes. REVENDICATIONS 1 Mélangeur d'ondes électromagnétiques hyperfréquences compor- tant, une ligne bifilaire constituée par deux conducteurs ( 20, 21) parallèles placés respectivement sur une première face ( 13 a) et sur une deuxième face ( 13 b) d'un substrat ( 13), une ou plusieurs diodes ( 27, 28) montées en série à une première extrémité ( 20 a, 21 a) de la ligne bifilaire et entre les deux conducteurs ( 20, 21) situés à cette extrémité, une entrée d'onde incidente S connectée à la deuxième extrémité de la ligne bifilaire entre le conducteur ( 20) situé à cette extrémité ( 20 b) sur la deuxième face ( 13 b) du substrat ( 13) et une ligne de masse ( 14) située sur la première face, une entrée d'onde mélangeuse (OL) connectée à des moyens ( 24, 25) pour appliquer entre les extrémités de chacune des diodes ( 27, 28) un champ électrique produit par l'onde mélangeuse, et une sortie d'onde mélangée (FI) connectée entre au moins une extrémité ( 29) d'une diode et la ligne de masse ( 14), caractérisé en ce que l'extrémité ( 21 b) du conducteur ( 21) située sur la première face ( 13 a) à la deuxième extrémité de la ligne bifilaire est laissée libre et est isolée électriquement de la ligne de masse par un espace ( 34). 2 Mélangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur des conducteurs parallèles de la ligne bifilaire est inférieure au 1/4 de longueur d'onde ( 20, 21) de l'onde (S) incidente. 3 Mélangeur selon les revendications I et 2, caractérisé en ce que l'espace ( 34) d'isolement de la deuxième extrémité de la ligne bifilaire de la ligne de masse a une grandeur de quelques centaines de microns. 4 Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens pour appliquer entre les extrémités de chacune des diodes un champ électrique produit par l'onde mélangeuse sont constitués chacun par une ligne à fente ( 24, 25). Mélangeur selon la revendication 4, caractérisé en ce que chaque ligne à fente ( 24, 25) est constituée par deux lignes parallèles espacées ( 23, 16; 23, 15), déposées par métallisation d'un ruban sur la face ( 13 b) du substrat qui ne supporte pas la ligne de masse ( 14), une ligne parallèle ( 15, 16) étant reliée électriquement à la ligne de masse par au moins un trou métallisé ( 17, 18, 19, 20) traversant l'épaisseur du substrat. 6 Mélangeur selon les revendications 4 et 5, caractérisé en ce que les extrémités de chaque diode ( 27, 28) sont connectées entre les bords intérieurs de l'extrémité d'une ligne à fente ( 24, 25), l'autre extrémité de la ligne à fente étant connectée à l'entrée de l'onde mélangeuse (OL). 7 Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les diodes ( 27, 28) sont disposées sur la deuxième face ( 13 b) du substrat et que leur liaison avec le conducteur ( 21) situé sur la première face est effectuée par l'intermédiaire d'un trou métallisé ( 32) traversant l'épaisseur du substrat. 8 Mélangeur selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce qu'il comprend deux diodes ( 27, 28), le point commun ( 29) aux deux diodes étant relié à l'extrémité d'une première ligne ( 23) commune à deux lignes à fente ( 24, 25) constituées par la première ligne ( 23) et deux autres lignes ( 15, 16) situées à proximité et de part et d'autre de la première ligne sur la deuxième face ( 13 b) du substrat et reliées à la ligne de masse située sur la première face par des trous métallisés ( 17, 18, 19, 20). 9 Mélangeur selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première ligne est partagée en deux éléments de ligne ( 22, 23) reliés entre eux par un condensateur ( 26). Mélangeur selon les revendications 8 et 9, caractérisé en ce que le point commun ( 29) aux deux diodes est relié à la sortie d'onde mélangée par un filtre passe-bas ( 39, 40).