Brevet FR2531564A1 — publié le 19840210

AIMANT PERMANENT COMPOSITE EN MATIERES MAGNETIQUES DIFFERENTES A VARIATION THERMIQUE D'INDUCTION AJUSTEE La présente invention concerne un aimant permanent composite dont la variation thermique de l'induction est facilement ajustée a priori aux besoins de l'application, et qui est formé de différents composants ayant des propriétés ferromagnétiques différentes Elle a plus spécialement pour objet la combinaison d'une pluralité d'aimants dont des aimants à forte coercitivité ( oH #0,01 T), ayant des propriétés magnétiques différentes, car formes de matieres diffé- rentes, utilisés dans une structure composite unitaire- pour l'accom- plissement d'une fonction magnétique déterminée, et où l'on souhaite pouvoir ajuster a priori la variation thermique de l'induction à un profil prédéterminé, tout en conservant pour le composite les quaZ lités magnétiques usuelles de l'aimant permanent homogène, a savoir celles de la résistance a la désaimantation et une forte énergie spécifique. Selon un mode de réalisation préféré on substitue a une ou plusieurs parties de la longueur d'un aimant homogène réalise en une matière ferromagnétique donnée et dont on veut compenser la variation ther mique, une ou plusieurs longueurs d'aimants réalises en une ou plusieurs matières ferromagnétiques différentes, et dent les variations thermiques s'opposent la première, pour réaliser par simples ajustements des dimensions des différentes parties, une compensation thermique améliorée ou une variation thermique déterminée dans une plage prédéterminée de température, en général celle correspondant aux con- ditions d'utilisation. De telles structures ont déjà été imaginées pour accomplir une fonction magnétique déterminée. Le brevet français n0 1 167 248 se propose de construire un aimant permanent produisant à volume égal un champ utile plus fort que les aimants connus, ou pouvant etre réa-lisé avec un volume d'aimant plus réduit a champ utile égal.Ce bre ve-tse propose donc de réaliser les conditions optima d'énergie spécifique (BH) max pour les conditions de travail de chaque zone particu lière partitionant le volume de l'aimant L'aimant y est constitué par un assemblage de matériaux magnétiques de caractéristiques différentes, les matériaux ayant l'induction rémanente la plus forte et la coercitivité la plus faible étant utilisés dans les zones de l'aimant où le champ démagnétisant est le plus faible, et vice versa. Dans ce brevet, on utilise les Alnicos comme matériaux ayant la rémanence la plus forte et la coercitivité la plus faible, et les ferrites durs comme matériaux à faible rémanence et forte coercitivité que l'on placera comme surfaces polaires de l'aimant composite. Il y est expliqué que la longueur de chaque tranche est déterminée par la condition que le plan de séparation entre deux tranches soit positionné a l'endroit d'égalité du champ démagnétisant pour chacun des produits pris séparément, c' est-a-dire le le champ démagnétisant com- mun correspondant a l'intersection des deux courbes de désaimanta- tion, B en fonction de H qui caractérisent chaque produit pris séparemuent.Rappelons qu'à chaque point d'une telle courbe est associé pour l'aimant un rapport géométrique longueur sur section bien dEter- miné, au moins dans l'hypothèse d'une aimantation uniforme. Il est incontestable qu'un aimant permanent dont variation thermique d'induction, éventuellement après stabilisation, serait nulle on la plus faible possible dans une grande plage de température, serait d une importante utilitEa même dans des applications courantes.A titre d'exemple, dans les compteurs d'électricité de l'habitat, on utilise, pour linéariser la rotation du disque, un aimant de freinage par courants induits dont la matiere est de l'Alnico. Bien que la variation thermique relative d'induction ne soit que de 0,2 % pour 10 K, il est nécessaire, pour assurer la fiabilité des facturations, d'y adjoindre un shunt dérivateur de flux pour la compensation thermique entre 253 et 293 K, dont la mise en place et l'ajustage introduisent une notable augmentation du prix du système magnétique. La présente invention concerne des aimants composite rassurant la mê- me fonction de maintien d'un flux d'induction magnetique) qui possèdent une variation thermique d'induction plus faible que celle de chaque matériau magnétique composant et qui restent cependant simples à construire, de façon reproductible et peu coûteuse vis-à-vis de la solution du shunt magnétique. Les aimants suivant l'invention sont constitués d'un ensemble de pièces principales en matières ferromagnétiques ou ferrimagnétiques, dont au moins l'une des pièces pritcipales confère à l'ensemble la propriété de coercitivité de l'aimant permanent, et dont au moins l'une des autres pièces principales compense ou ajuste,par une variation thermique d'induction opposée dans la plage souhaitée de temperature, la variation thermique d'induction imposée dans cette plage par le reste de l'ensemble.Une caractéristique de l'invention est que les dimensions des pièces principales à variations thermiques opposées sont déterminées par la donnée des dimensions de l'ensemble et par la connaissance ou la mesure dans la plage souhaitée des va- riations thermiques d'induction des matériaux constituant l'aimant composite. Une autre caractéristique de l'invention est qu'entre les pièces prin cipales, ou même sur elles quand on fait appel pour elles à des ma matériaux ferromagnétiques à coercitivité suffisamment élevée on peut, sans que cela soit obligatoire, intercaler des pièces secondaires, réalisées en matériaux ferromagnétiques différents, et dont la fonction sera d'exalter une autre caractéristique importante de l'aimant composite par exemple le niveau moyen de l'induction maintenu dans un circuit.Bien entendu, ces pièces secondaires ne sont pas toujours nécessaires à la réalisation du composite souhaité; mais si on les utilise, il faut tenir compte de leurs longueurs et de la -va- riation thermique d'induction des matières qui les constituent pour déterminer la longueur d > une pièce principale à variation thermique positive chargée de compenser thermiquement l'ensemble. Comme matériaux ferro ou ferrimagnétiques susceptibles de conférer à l'ensemble la propriété de coercitivité en tant que pièce principale, on peut utiliser les matériaux coercitifs pour aimants permanents que sont les alliages Alnico dont les alliages au titane isotropes ou anisotropes à grains orientés isotropes ou diriges les céramiques ferrites durs isotropes ou anisotropes, les intermétalli- ques manganèse-aluminium avec ou sans ajout de carbone et les intermétalliques dits terres rares-cobalt.- Ces matériaux ont, en général, une variation thermique d'induction négative, l'induction. décroissant quand la température croit, mais on ne peut exclure que dans une plage de température limitée, certains d'entre eux comme les Alnico au titane ou certaines combinaisons spécifiques de terres rares-cobalt présentent une variation thermique d'induction positive en même temps qu'une forte coercitivité. C'est aussi parmi ces matériaux que se fera le choix selon les besoins d'au moins une pièce principale à variation thermique d'induction opposée à celle du reste de l'ensemble. Mais comme la fonction de coercitivité est déjà assurée, on peut utiliser ces matériaux dans des états ou ils ne présentent pas forcément la dureté magnétique optimale si, par exemple, des contraintes ou des facilités de fabri- cation le permettent, ou meme des structures où ils présentent des ordres magnétiques habituellement incompatibles avec la recherche de la coereitivité. C'est aussi parmi ces matériaux que se fera le choix, selon les besoins, des pièces secondaires nécessaires à la satisfaction des besoins de l'application. - Pour les pièces principales à forte coercitivité et à variation thermique positive, on utilisera de préférence les alliages dits terres rares-cobalt qui commencent à prendre une place de plus en plus grande dans la famille des matériaux ferromagnétiques dursP de par les fortes énergies spécifiques et les grandes coercitivités qu'ils confèrent à certains aimants permanents réalisés dans ces alliages, dont la structure cristallographique se construit sur la maille du composé défini Ca Cu5 > avec ou sans substitutions ordonnées. leur formule générale peut s'écrire: TR - TM où ::-"TR" est une combinaison de un ou plusieurs types d'éléments de terre rare sélectionnés dans le groupe dont les éléments sont Y, Sc et les lanthanides de numéros atomiques s'éta- geant de 57 à 71. -"TN" est principalement du cobalt, ou un mélange formé principa lement de cobalt associé à du cuivre et/ou du fer, complé té quelquefois par du nickel et auquel on ajoute, très sou vent, en petites quantités, des éléments durcissants comme Mn, Cr, V, Ti, Zr, Hf, Al, etc...., ou facilitant le frit tage comme Sn, Zn, etc.... -"z" est un indice structural qui sera inférieur ou égal à 5 quand "TII" n'est que le cobalt ou le cobalt et le cuivre) et qui sera compris entre 5 et 9 quand le cobalts tout en étant le métal de transition dominant, est associé à des quantités notables de cuivre et/ou de fer et/ou de nickel, complété souvent par les autres éléments indiqués ci-dessus. En réalité, toutes les combinaisons possibles n'ont pas été explorées, ni ne conduisent à des alliages à propriétés ferromagnétiques dures. La plus répandue est Sm Co5-# avec #-1,5 à 0 qui conduit à une énergie spécifique élevées en moyenne (BH) max= max 160 kJ/m3, à une rémanence moyenne Br d'au moins 0,7 T et à une coercitivité intrinsèque d'aimantation elevée H@;; d'au moins 1200 k A/m On a constaté également qu'une large fraction du samarium Sm, jusqu a 80 % dans certains cas, pouvait être remplacée par les autres terres rares légère, La, Ce, Pr, Nd, soit séparément, soit simultanément par leur mélange appelé couramment le misch-métal tM. Mais ces remplacements, intéressants pour le prix et la disponibilité, ne sont pas encore effectués couramment Un autre groupe assez développé est Sm (Co, Cu, Fe, X)5 à 9 qui présente en général une rémanence B et une énergie spécifique r (BH)max plus élevées (1.0 T, 200 kJ/m3) pour une coercitivité HcJ plus faible (400 kA/m).Dans cette structure, le samarium Sm peut être remplacé, en totalité ou partiellement, par d'autres lanthanides, dont couramment le cérium Ce, quelquefois l'yttrium Y. L'élé- ment X est un ou plusieurs éléments d'addition définis plus haut. Les valeurs numériques de composition ou de propriétés sont données à titre indicatif, car elles dépendent largement du mode de fabrication et de la composition utilisés. Pour les deus groupes, un mode de fabrication préféré fait appel à la métallurgie des poudres. En partant de un ou plusieurs alliages primaires, dont le mélange en proportions adéquates permettra d'at teindre la composition voulue, on réalise successivement des opera tions de broyage, compression avec ou sans champ magnetique d'ali gnement des grains, et après obtention de comprimés à vert, des opé- rations de frittage sous vide ou sous atmosphère protectrice de gaz rare ou d'hydrogène, complétées par un ou plusieurs traitements thermiques d'homogénéisation; trempe, revenus à une seule température ou à des températures décroissantes pour des durées constantes ou variables.Les inconvénients de cette méthode sont, d'une part qu'il faut ajuster empiriquement la composition de départ par suite de la forte oxydabilité et volatilité des terres rares qui induisent des variations de composition difficilement controlables, d'autre part que les températures de frittage et de traitements thermiques dépen dent non seulement du groupe considéré mais aussi de la nature de terre rare.Par exemple, nous avons trouvé que les températures de frittage des poudres TRL Co5-#, où TRL est une terre rare lourde de numéro atomique supérieure à 63, comme Er, Dy, Ho, Gd, sont en moyenne plus élevées de 50 K que celle des poudres TR1 CO où TRî est une terre rare légère de numéro atomique allant de 57 à 63 > comme Sm, Pr, Nd... Il en résulte que chaque composition nécessite une étude spEcia- le de ses paramètres de fabrication.Il en résulte aussi qu'une fabri- cation réglée pour entre régulière dans ses caractéristiques primaires *( rémanence, coercitivité, énergie spécifique) pourra etre très dispersée dans ses paramètres secondaires comme la cohésion mécanique et surtout ce qui nous intéresse ici, la variation thermique relative de l'aimantation; par exemple, les catalogues des producteurs et les expériences indiquent, pour les aimants Sm Co5 E autour de la tempé rature ambiante #M - (-450 + 50) 10 -6/K M = ( - 450 + 50 ) 10 1K où : M est l'aimantation, ce qui correspond à une étendue de variation supérieure à 20 %, contre 5 à 10 z pour les paramètres primaires. Il en résulte encore que les deux groupes d'alliages ne peuvent pas voir, par ce mode de fabrication, leurs qualités respectives associées pour la réalisation du même objet; par exemple, le premier demande souvent une trempe vers la température ambiante après l'homogénéisation lors d'un revenu, alors que le second exige une descente progressive en température pour atteindre ses propriétés optimales C'est aussi un des avantages de la présente invention de permettre d'associer, dans une structure composite, des matériaux ferromagné- tiques de natures différentes9 que l'on aura préparés séparément suivant un mode de fabrication leur conférant leurs propriétés optimales, et que l'on ajustera les uns aux autres pour la compensation thermique requise par une opération très simple de mise à dimension par usinage (rectification ou polissage). L'invention sera mieux comprise en considérant les figures et les exemples suivants La figure B représente les courbes d'hystérésis caractéristiques de quelques matériaux magnétiques. La figure 2 représente une variation thermique d'aimantation obtenue par compensation chimique. La figure 3 représente des variations thermiques d'aimantation repré sencatives de quelques matériaux La figure 4 représente les coupes longitudinales de -trois variantes de réalisation aimants composites selon l'invention. La figure 5 représente les courbes d'hystérésis caractéristiques dQai- mants composites selon l'invention. La figure 6 représente les variations thermiques du flux d'induction d'aimants composites selon l'invention. Sur la figure 1, on a représenté, pour plusieurs matériaux magnéti- quels, les courbes caractéristiques de la polarisation J (H) et de l'induction B (H) portées en ordonnées, en fonction du champ démagnétisant H porté en abscisses en unité de oH, où o est la per méabilité de référence du vide. Il a été représenté sur cette figure 1A les courbes de polarisation et d'induction a) d'un aimant SmCo4,3 respectivement (1) et (2) tel que décrit plus haut, et obtenu par la méthode de la métallurgie des poudres com- prenant un frittage vers 11200 C d'un comprimé de poudres magnéti- quement alignées, frittage suivi d'un revenu vers 9000 C que l'on achève par une trempe rapide pour retourner à l'ambiante.On cons tate que ces aimants TR1 Tm5-# ne se désaimantent que très dif ficilement, jusqu'à un champ adverse d'au moins 1.5 Tesla, et que leur courbe d'induction est linéaire. b) les courbes d'un aimant (Gd 22 Dy 25 Er 25) Co4,3 préparé se- 72 72 72 lon la même méthode. Nous avons eu la surprise de constater que les courbes avant revenu (3 et 4) étaient supérieures à celles ob tenues après le revenu vers 9000 C (5, 6). Pour construire des ai mants composites, il vaudra donc mieux faire appel à des aimants n ayant pas subi le revenu. Ce phénomène n'est pas particulier à la composition spécifique des terres rares lourdes illustrée ici, nous l'avons rencontré en d'autres exemples faisant appel à une ou plusieurs terres rares lourdes. c) les courbes (7, 8) de polarisation et d'induction d'un aimant dit "Alnico 2000" de composition pondérale approximative est 38 Co, 14 Ni, 7 Al, 3 Cu, 8 Tin le reste étant du fer. C'est le matériau le plus coercitif de la famille des Alaico, et on constate que sa résistance à la désaimantation est beaucoup moins bonne, impli- quant toujours une aimantation postérieure "in situ", une fois le circuit magnétique assemblé. Ces Alnico sont, cependant interes- sants pour leur faible variation thermique relative de l'lnduc- tion (- 100.10-6/K) et leur bonne tenue vers les hautes tempéra turnes, jusqu a 773 K. Sur la figure 2, on illustre le principe de la compensation chimique de la variation d'aimantation (M), selon l'art antérieur, tel qu'il a été appliqué dans les brevets CH 768-72, US 3 901 741, FR 2 251 086. Deux matériaux TR1Co5-# et TRLCO5-# # ont, dans une plage de tempera- ture, des variations thermiques de l'aimantation M opposées, selon les courbes 9 et 10. On constate que la composition intermédiaire en alliage unique [(TR1)1-u (TRL)u] Co5-# présente dans cette pla ge une courbe de variation (11) avec un maximum autour duquel l'aimantation ne variera que peu. On accorde la température moyenne de fonctionnement T f avec l'un des points de cette courbe, par exemple T ou T + T, en faisant varier la fraction u des terres rares max max - lourdes introduites. Le choix le plus courant est de faire coïncider Tf et Tmax pour bénéficier de variations relatives faibles, mais ceci n'est pas obligatoire.Le coefficient thermique de variation relative d'induction se définit par et c'est donc une fonction de Tf et du #T choisi. On rencontre une grande variété de courbes des variations thermiques d'induction ou d'aimantation, qui sont schématisées sur la figure 3. En (12), on trouve la variation habituelle à pente négative du type loi de Curîe-Weiss et dont Sm Co5 # ou les Alnicos sans titane sont des exemples. Par contre, pour les Alnicos avec titane, comme l'Al- nico 2000, on peut trouver, pour des aimants plats à faible perméance, une variation comme représentée en (17); à titre d'exemple, pour un ratio dimensionnel longueur/diamètre égal à l'unité, il a été trouve, au cours des travaux conduisant à cette invention > une allure parabolique comme (17), avec Tmax =343 K et &alpha; = 17.10 -6 / K pour #T = 60 K, ce qui en fait l'un des aimants à la variation thermique la plus faible; malheureusement, cette allure et ces caractéristiques sont très sensibles à la perméance et à l'environnement magnétique, et on peut facilement retourner à des allures comme représentées en 12 ou 18. L'allure linéaire 13 à pente négative est celle des aimants en matériaux d'oxydes ferrimagnétiques, comme l'hexaferrite de baryum ou de strontium, avec une variation thermique tres forte (a. -2000.10-6/K) Par contre, des allures comme 14, 15 et 16 permettent des compensations d'allures comme 12 et 13; à titre d'exemple, 14 se rencontre pour Ho Co5, Er Co5 au voisinage de la température ambiante, et 15 pour Gd Co5 dans les mêmes conditions. Enfin, 16 serait caractéristique de matériaux comme Dy Co5 ou Tb Co5' avec un minimum dans une allure parabolique que l'on peut ajuster en T min et courbure par des additions de métaux de transition comme le nickel, le fers etc.. pour aboutir à la courbe (19). Nais, la recherche d'une compensation par l'approche chimique de liaison intime dans un alliage unique, comme dans (Sm1-u Dy ) Co # , bouleverse ces allures de base et redonne à la terre rare lourde une variation thermique d'aimantation plus proche de 14. Par contre, les aimants composites selon l'inven- tion conservent la discernabilité macroscopiques des matériaux de base et ils peuvent donc contenir de tels matériaux apportant alors leurs propriétés intrinsèques. La figure 4 représente, à titre d'exemples, des coupes longitudinales de trois aimants construits selon l'invention. Il s'agit de blocs cy- lindriques ou prismatiques, dont la section peut etre de forme quelconque selon la géométrie du circuit utilisant l'aimant) de préféren- ce circulaire ou rectangulaire comme le sont presque tous les aimants et qui sont constitués par une combinaison en empilement d'une pluralité d'aimants, dont des aimants à forte coercitivité, ayant diffé- rentes variations thermiques de propriétés magnétiques, pour accom- plir une fonction magnétique déterminée, où l'on souhaite pouvoir ajuster a priori la variation thermique de l'induction à un profil déterminé. La figure 4A) représente la configuration la plus simple. Elle comporte une tranche de milieu (20) de longueur 1 et constitue un mate- riau n0 2, enserrée par deux tranches (21, 21') de longueur égale ou différente L et L' et constituées d'un matériau n 1 ayant une variation thermique contraire à celle du matériau n 2. Connaissant les variations thermiques des matériaux n 1 et n 2, pris séparément, on détermine alors, à section constante, par un simple calcul arithmétique, le ratio 1/L + L' pour positionner la variation thermique minimale à la température de fonctionnement requise. A titre d'exemple, on suppose que les deux tranches extrêmes sont d'égale longueur et réalisées dans l'alliage Sm Co5 et la tranche centrale dans l'alliage Gd Co5. Le tableau I indique, d'apres la littérature, les propriétés utiles de ces deux alliages aux températures de 293 K et 423 K, qui sont deux températures usuelles de travail des systèmes comportant des aimants permanents. Puisque l'aimantation est une propriété additive; il suffit pour compenser exactement à la température ambiante ou à la température plus élevée d'associer deux volumes de ces matériaux pris dans le rapport des pentes des variations des aimantations en fonction de la température. On aura donc 1 = 0,48 à T = 293 K et 1 =0,56 à T=423 K 2L ce qui détermine 1 et L quand la hauteur totale compatible avec 1'ap- plication (I 42L) est connue. Le coefficient thermique de variation de l'induction autour de la température moyenne requise devient très faible, sa détermination nécessite la mise en oeuvre de méthodes de calcul plus compliquées faisant intervenir la connaissance des courbes d'aimantation autour de la température moyenne de travail. Le calcul ayant permis d'approcher les quantités 1 et 2L ou (L + L'), un premier montage suivi d'une mesure de comportement en fonction de la température permet de déterminer le fonctionnement exact du système que l'on ajuste très simplement par retouche dimensionnelle de 1 etiou L", et/ou des sections des aimants. Dans cette même table I, on a fait figurer les grandeurs relatives à des composants et composites, comprenant l'alliage Dysprosium -cobalt Dy Co5. Cet alliage possède la propriété remarquable de montrer un chan gement de direction de facile aimantation; celle-ci est contenue dans le plan de base d'une structure Ca Cu5 à basse température et gagne l'axe sénaire orthogonal à ce plan à haute température, le change-@ ment se faisant progressivement au voisinage de la température ambiante.Nais cette particularité structurale est sensible à des substitutions partielles de la terre rare ou du métal de transitiong et dans un composé comme (Sm, Dy) Co5 > on retrouve l'axe unique de facile aimantation imposé par le samarium. Il faut donc considérer deux situations extrêmes : s'il s'agit de pseudo-alliage Dy @@ Co5, l'aimantation du dysprosium est selon l'axe sénaire de la structure Ca Cu5, et les grandeurs numériques ont été assimilées ici pour être équivalentes à celles de l'alliage Ho Co5 pour ce domaine de température.Pour l'alliage Dy Co5, il s'agit de l'alliage -réèl que, seule, la réalisation d'assemblages composites selon l'invention permet d'utiliser, avec la possibilité de performances remarquables par rapport à celles des associations chimiques intimes comme dans (Sm, Dy @@)Co5. D'autres terres rares comme le terbium, 18 erbium, l'holmium, l'ytterbium présentent cette propriété pour la meme structure Ca Cu5, pour d'autres domaines de température. On la rencontre également pour la structure d'ordre supérieur TR2 Co17, et la proptiété n'y est alors pas forcément limitée aux-terres rares lourdes. TABLEAU I Composants Composites SmCo5-TRCo5-SmCo5 Aimanta- Pente de Coefficient Aimanta- Coefficient Taux tion l'aiman- thermique tion thermique Alliage de spécifi- tation de spécifi- de (Tempé- compen que spécifi- l'induction que l'induction rature sation en KA/m2 que en en 10-6/K en kA/m2 en 10-6/K Sm Co5 90,17 - 0,037 - 409 (293 K) Gd Co5 24,40 + 0,039 + 1612 0,48 58,60 26 (293 K) Dy # Co5 25,97 + 0,138 + 5324 0,21 76,69 15 (293 K) Dy // Co5 33,68 + 0,062 + 1854 0,37 69,27 37 (293 K) (estimé) Sm Co5 84.95 - 0,043 - 507 (423 K) Gd Co5 29,15 + 0,034 + 1165 0,56 53,70 23. (423 K) Dy # Co5 42.54 + 0.089 + @)96 0,33 70.95 115 (423 K) Dy // Co5 40,55 + 0,039 + 973 0,52 61.86 70 (423 K) (estimé) Cette souplesse de la compensation géométrique la différencie très nettement, et à son avantagez de la compensation chimique par mélange intime de matériaux où toute erreur implique une nouvelle réalisation d'aimants avec les risques que cela comporte. De plus il est possible d'associer géométriquement des matériaux différents, que la métallurgie des poudres n'autoriserait pas à mélanger, comme des Alnico et des terres rares-cobalt.On utilisera avantageusement en matériau n 1 les matériaux les plus coercitifs, comme le recommande le brevet FR 1 167 248 > mais cette condition n'est pas obligatoire- ment requise dans la présente invention, où l'on a la liberté deim- pervertir les matériaux constituant les tranches centrale et extrames, pourvu que les dimensionnements relatifs des épaisseurs soient reconsidérés. En figure 4B), est schématisée une unité de base du circuit d'un tube à ondes progressives ou l'aimant composites réduit à deux tranches en forme de bagues aimantés axialement (22, 23), est enserré entre deux pièces polaires en matériau magnétiquement doux (24) Dans cette application, où l'on trouve toutes sortes de tubes fonctionnant à des températures différentes, pour des fréquences différentes, quelquefois dans le même ensemble comme un satellites il est particulière- ment agréable de pouvoir adapter, sur un jeu de base constitué de bagues de longueur L et en matériau n 1, par exemple de la nuance standard Sm Co5 , , des aimants compensateurs en une nuance unique de matériau n 2, par exemple du Gd Co 5 g , dont les longueur l seront déterminées par la température d'emploi et réglées par une simple retouche géométrique sur la longueur et/ou le diamètre de l'un ou des deux aimants. En figure 4C), est représenté un composite à cinq tranches formé par un assemblage de trois matières (25,26,27) différentes disposées symétriquement en nature de matériau. Dans un tel assemblage, il est certain que la méthode la plus pratique pour le réglage est la retouche dimensionnelle, mais il n'est pas exclus d'effectuer une première approche par le calcul en connaissant les caractéristiques des trois matériaux. Une telle structure est particulièrement commode quand la matière (25) est à faible rémanence comme Gd Co5 # et que l'on veuille exalter l'induction de la matière (27), comme Sm Co5 en intercalant des matériau moins coercitifs mais à forte induction (26) comme l'Alnico 1500 colonnaire ou une nuance Sm (Co, Cu, Fe, X)z. Les figures 5 et 6 illustrent deux réalisations d'aimants composites selon l'invention comparées à un aimant compensé chimiquement. Pour 5A), nous avons tout d'abord réalisé, par la méthode de la métallur- gie des poudres, un aimant cylindrique de longueur 9 mm et de diamètre 12 mm, et compensé chimiquement, selon l'art antérieur, fondé sur la formule d'alliage Gd22 Dy25 Er25 Sm1=u 72 72 72 u Co4,3 avec u = 0,34 ~ 0,01 La détermination de cette valeur de u positionnant le maximum T max au voisinage de la température ambiante a demande quatre essais en composition allant de u =-0.25 à u = O,40, avec la nécessité de rechercher à chaque fois les conditions optima de broyage, frittage et revenu, car les alliages de terres rares lourdes sont de moins en moins oxydables et volatils et seifrittant plus haut d'au moins 50 K par rapport à un alliage Sm Co5 # . Les courbes de polarisation et d'induction sont reportées en (31) et (29). Puis, il a été assemblé et mesuré un composite construit selon la figure 4A), par la jonction à la colle de trois tranches de meme é paisseur (3 mm), les deux extrêmes (21, 21') étant en un matériau 22 25 25 Sm Co4,3 , la pièce médiane étant un matériau (Gd Dy Er) Co4,3 72 72 72 toutes trois étant préparées selon le procédé des aimants frittés terres rares-cobalt par la métallurgie des poudres. Cependant, l'ai- mant de la tranche centrale (20) à base de terres rares lourdes n'a pas subi de revenu après le frittage, car il a été ici découvert que ce revenu dégrade la qualité de l'orientation anisotrope conférée par les étapes antérieures du procédé; ceci est illustré par la forte différence de rémanence indiquée à la figure 1A.Les courbes de polarisation et d'induction sont reportées-en (30) et (28). La figure 5B) montre un exemple d'un aimant composite de même dimension que précédemment, plus complexe et construit selon le schéma de la figure 4C) en empilant cinq tranches de meme épaisseur (1,8mm) 22 25 25 la tranche centrale (25) étant dans le matériau (Gd Dy Er) Co4,3 72 72 72 les suivantes (26) en matériau Alnico 2000 et les extrêmes (27) an matériau Sm Co4,3. La figure 5B) montre que cet aimant a une excellente résistance à la désaimantation (Courbe 33), supérieure à celle de l'alnico 2000 pris isolément (courbe 32), la courbe (31) étant relative au Sm Co4,3. LA figure 6C) reproduit la variation thermique du flux d'induction de ce composite.L'allure est semblable à celle obtenue pour le précédent composite, ee il est remarquable que les quantités d'aimants terres rares-cobalt mises en jeu ont été réduites de 40 X, ce qui présente un intérêt économique certain Les figures 6A et 6B démontrent ltexcellente concordance des variations thermiques d'induction, mesurées par extraction d'une bobine et pour différentes températures, pour les aimants composites décrits ci-dessus et leur homologue où l'on a réalisé une compensation chimi- que par mélange intime des terres rares légère et lourde Aux erreurs d'expérience près, les positions de Tmax et les coefficients thermiques coïncident vers Tmax = 318 K et &alpha;; = -55.10-6 /K, pour des niveaux de flux tout à fait comparables. Nais 10 avantage de aimant composite selon l'invention apparaît clairement; pour déplacer la position de Tmax en température, il suffira de jouer légèrement sur les hauteurs et/ou diamètres respectifs des tranches de façon à accentuer ou réduire l'importance de l'aimant compensateur. De plus0 un retour vers la figure 5A) montre que l'aimant composite présente, en champ désaimantant croissants une courba d'induction (28) confondue avec celle de l'aimant homogène compensé chimiquement (29). En d'autres ternes, un tel aimant composite peut, etre utilisé dans une large gam- me d'actions démagnétisantes sans que ses caractéristiques globales Soient notablement affectées La désaimantation ne commencera à se manifester que pour un champ supérieur à 0,6 Tesla, pour lequel on remarquera que cette valeur seuil est approximativement égale à la somme du champ coercitif de polarisation HcJ du matériau constituant la tranche centrale et du champ d'induction créé par les deux tranches extrêmes dans l'espace intérieur les séparant. La présente invention se distingue donc entre autres par-cet aspect de l'aimant composite décrit dans le brevet FR 1 167 248 où l'on cherchait à faire concorder les géométries relatives par un critère d'égalité de champ démagnétisant. Ce dernier exemple montre bien toute la richesse de la présente in- vention qui permet l'association9 pour réaliser une variation thermique d'induction ajustée, de matériaux apportant par ailleurs d'autres qualités économiques ou physiques, comme l'induction - Alnico 600, 700, 800, 1500 et leur variantes à grains orientés, TR TMz ou présentant une variation thermique d'aimantation plus complexe, comme Dy Co5, Tb Co5, Dy Co17, Gd2Col7 où l'on trouve des changements d'axe de fa- cile aimantation selon la température et/ou le champ appliqué. Ces exemples précis ne constituent pas les seuls que l'on puisse envisager pour réaliser des aimants composites selon l'invention. L'assemblage des aimants unitaires constituant le composite peut se faire par toute méthode d'assemblage actuellement connue, comme le collage, le brasage tendre ou dur, le maintien mécanique, etc... quand cette méthode est bien sur compatible avec ta nature des matériaux à assembler. Mais on peut très souvent se passer d'une liaison par un matériau, car la simple aimantation suffit à assurer entre composants une liaison attractive forte, sauf, bien sur, dans les cas où l'on confère aux composants des ssns d'aimantation opposés pour construire des structuras singulières. Dans le-cas des terres rares-cobalt d'une famille homogènes comme par exemple Sm Co5 et TRL Co5, on peut aussi établir une liaison forte par frittage en empilant suceessivement des lits de poudre des differents alliages et et an les comprimant et an frittant. Comme les températures de frittage. sont assez differentes, la diffusion atomique n'est pas suffisamment activée pour homogénéiser l'ensemble et on conserve tout l';ntéret de l'aimant composite ajustable par usinage de ses faces externes. De même, bien que les meilleures valeurs magnétiques soient obtenues pour des aimants très densifiés comme le sont les matériaux frittés ou coulés, il est possible d'utiliser pour un ou plusieurs composants des matériaux constitués d'une poudre magnétique et d'un liant de type résine ou autre. La présente invention prend toute sa portée dans les applications des aimants permanents aux appareils de mesure et aux télécommunications > m ais elle n'est évidemment pas limitée à celles-ci seulement. REVENDICATIONS 1/ Aimant permanent composite à variation thermique du flux d'induction faible ou prédéterminée, comprenant une pluralité de pieces join tires de natures différentes assemblée,sous forme d'une structure unitaire possédant les propriétés de coercitivité d'un aimant permanent, caractérisé en ce que certaines pièces possèdent une variation thermique du flux d'induction positive et les autres une variation négative. 2/ Aimant composite selon la revendication 1 > caractérisé en ce que les dimensions des différentes pièces sont déterminées ou ajustées de manière à compenser ou à adapter la variation thermique dtinduc- tion négative de certaines d'entre elles par la variation positive des autres pièces. 3/ Aimant composite selon l'une des revendications 1 ou 2, caracte- risé en ce que les pièces à variation thermique négative du flux d'induction sont des aimants permanents à forte coarcitivité. ss/ Aimant composite selon la revendication 3, caractérisé en ce que les aimants permanents à forte coarcitivité sont du type terres rare s- cobalt, les Alnico, les ferrites durs ou du type manganèse-aluminium. 5/ Aimant permanent selon l'une des revendications I ou 2, caractE- risé en ce que les pièces à variation thermique positive sont de -ma- tières ferromagnétiques présentant, hors du composite, un plan ou un cône de facile aimantation. 6/ Aimant selon l'une des revendications 1, 2 ou 5, caractérisé en ce que les matières ferromagnétiques sont du type Co terres rares, de préférence les terres rares lourdes. 7/ Aimant composite selon la revendication 6, caractérisé en ce que les terres rares lourdes utilisées sont, seules ou en combinaison, le terbium3 le dysprosium, l'holmium, l'erbium, 1' ytterbium, l'aimant ayant la structure de Ca Cu5.