Brevet FR2534088A1 — publié le 19840406

-25345 88 Résonateur diélectrique La présente invention concerne un résonateur diélectrique Plus spécifiquement, la présente invention concerne un perfectionnement de la caractéristique de température de la fréquence de résonance d'un résonateur diélectrique utilisant le mode TM 010 ou un mode modifié d'une onde électromagnétique. Les Fig 1 et 2 sont des vues montrant un exemple d'un résonateur diélectrique classique utilisant le mode TM 010 qui constitue l'arrière-plan de la présente invention Plus spécifiquement, la Fig 1 est une vue en coupe longitudinale du résonateur et la Fig 2 montre une coupe transversale du résonateur selon la ligne II-II de la Fig 1. Si on se réfère aux Fig i et 2, un résonateur diélectrique l comprend un boîtier 2 constitué dans son ensemble en métal, et un organe diélectrique cylindrique 4 ayant une longueur L et disposé dans une cavité 3, de section circulaire, définie dans le bottier 2 La Fig. montre une répartition du champ électromagnétique de mode TM 010, o la flèche en trait continu 5 montre une ligne de force électrique et la flèche 6 en trait discontinu une ligne de force magnétique. Comme montré aux Fig 1 et 2, le mode TM 01 est un mode o le champ électrique est surtout concentré à l'intérieur du cylindrique diélectrique 4 et il en résulte que ce mode permet de miniaturiser le résonateur 1 Dans ce cas, le résonateur 4 est efficace pour le mode TM 01 et est moins efficace pour les autres modes, et c'est pour cette raison qu'une caractéristique perturbatrice devient bonne Dans ce mode, la fréquence de résonance f O ( C/,XO), o C est la vitesse de la lumière et Jo est une longueur d'onde de résonance) n'a pas de rapport avec la longueur L du résonateur (longueur de l'organe diélectrique cylindrique) En conséquence, on peut réaliser un résonateur diélectrique de plus petites dimensions. Ainsi, un résonateur diélectrique utilisant le mode TM 010 ou un mode modifié offre divers avantages et peut donc être utilisé avantageusement en tant que filtre ou élément oscillant. Cependant, un résonateur diélectrique classique à mode TM 010 a l'inconvénient de présenter une mauvaise caractéristique de température à la fréquence de résonance Plus spécifiquement et supposant que la caractéristique de température à la fréquence de résonance soit r f, on obtient alors la formule suivante: f k " Q ( 1) avec i: caractéristique de température de la constante diélectrique coefficient de dilatation linéaire du matériau diélectrique, " 2: coefficient de dilatation linéaire d'un boîtier métallique A, B, C = constantes. En d'autres termes, la caractéristique de température Of de la fréquence de résonance est liée aux coefficients respectifs odl et o Of de la fréquence de résonance est également mauvaise. Vu d'un autre angle, ceci signifie qu'un résonateur classique comprenant un matériau diélectrique cylindrique 4 disposé dans un bottier métallique 2 présente une modification dans un petit intervalle compris entre la surface d'extrémité 4 a du matériau diélectrique cylindrique et la surface 7 du boîtier métallique qui lui est opposée, du fait d'un changement de température autour du résonateur 1, dû à une différence entre les coefficients respectifs de dilatation linéaire du matériau diélectrique 4 et du bottier métallique 2 La modification d'intervalle décrite ci-dessus qui apparaît dans la partie de couplage décrite donne naissance à une modification du, courant, qui provoque une modification de la constante diélectrique effective Le résultat est une modification de la capacitance C (f O 1/2 r L-TJC) qui est l'un des facteurs qui déterminent la fréquence de résonance f O En conséquence, l'inconvénient du résonateur classique est qu'un changement de la fréquence de résonance due à la température devient nettement appréciable du fait de la différence entre les coefficients de dilatation linéaire du boîtier 2 et du matériau diélectrique 4. Un exemple d'une approche faite pour éliminer les inconvénients décrits ci-dessus est décrit dans le brevet japonais N O 119650/1978, ouvert à l'inspection publique le 29 mars 1977 et intitulé "Very Small Sized Bandpass Filter Using E 010 Mode of Dielectric Resonator" (Filtre passebande de très faible dimension utilisant le mode TM 01 d'un résonateur diélectrique) Ce brevet japonais ci-dessus concerne un filtre passe-bande ayant une caractéristique de température améliorée et utilisant un résonateur du mode E 010 (= TM 010), en raison du fait qu'un filtre passebande utilisant le mode H S présente une caractéristique perturbatrice moins bonne Plus spécifiquement, le résonateur décrit dans le brevet japonais ci-dessus comprend une ouverture formée sur la surface d'extrémité d'une cavité d'un cylindre métallique et de manière que les deux extrémités du cylindrique diélectrique pénètrent dans la cavitécylindrique, ce qui fait que seule une faible influence est exercée sur la fréquence de résonance par dilatation et contraction des deux extrémités du cylindrique diélectrique dues à un changement de température. Une autre approche classique faite pour améliorer la caractéristique de température d'un résonateur diélectrique sera décrite dans ce qui suit. La-Fig 3 est une vue en coupe longitudinale d'un autre exemple d'un résonateur diélectrique classique - Si on se réfère à la Fig 3, un résonateur diélectrique 10 comprend un bottier conducteur 2 réalisé en métal dans son ensemble et définissant une cavité cylindrique 3 Le boîtier conducteur 2 est rigide dans son ensemble et constitué de manière à ne pouvoir se déformer facilement, mais une plaque de fond 2 a du bottier 2 a une épaisseur réduite entre, 0, 6 et 0,8 mm, de manière à pouvoir être ployée quand on la pousse avec le doigt. Un bottier auxiliaire Il est couplé au fond du bottier conducteur 2 au moyen d'un organe de couplage 12, par exemple Un organe presseur 13 et un ressort en cuvette 14 sont disposés dans le bottier auxiliaire 11 L'organe presseur 13 est pressé en direction de la plaque de fond 2 a du bottier conducteur 2 au moyen du ressort en cuvette 14 Il en résulte que la plaque de fond 2 a est normalement pressée vers le haut par l'organe presseur 13, c'est-à-dire en direction de l'extrémité de fond du matériau diélectrique cylindrique 4, de manière à venir en contact avec la surface d'extrémité inférieure du matériau de ce dernier Ce contact n'est pas modifié par un changement de la température ambiante. Plus spécifiquement, si ou lorsque la température ambiante du résonateur 10 change, la dilatation et la contraction du bottier conducteur 2 sont plus importantes que celles du matériau diélectrique 4 en raison de la différence entre les coefficients de dilatation linéaire du bottier conducteur 2 et du matériau diélectrique cylindrique 4 (en général le coefficient de dilatation linéaire "d d'un conducteur est plus important que le coefficient de dilatation linéaire O" d'un matériau diélectrique), ce qui fait qu'une augmentation de température amène la plaque de fond 2 a du bottier conducteur à se dilater en s'éloignant de la surface de fond du matériau diélectrique cylindrique 4, comme montré par la ligne continue de la Fig 4, qui est une vue partielle de la partie encerclée par la ligne IV de la Fig 3 Mais du fait que la plaque de fond 2 a est pressée en direction de la surface d'extrémité inférieure du matériau diélectrique 4 au moyen de l'organe presseur 13 et que la plaque de fond 2 a est élastique, au moins une partie de cette dernière qui est -pressée par l'organe presseur 13 est maintenue en contact étroit avec la surface d'extrémité inférieure du matériau diélectrique cylindrique 4. Cependant et bien que le résonateur diélectrique 10 montré aux Fig 3 et 4 ait été adapté pour présenter une surface plus importante i dans sa partie o la plaque de fond 2 a est pressée par l'organe presseur 13, il est inutile de dire que cet organe presseur 13 ne constitue pas nécessairement un organe indispensable et que le résonateur peut être constitué de manière que la plaque de fond 2 a soit pressée directement par le ressort en cuvette 14. De préférence, on fait en sorte que la partie de contact 13 a de l'organe presseur 13 qui est en contact avec la plaque de fond 2 a ait au moins la même dimension que la surface d'extrémité du matériau diélectrique cylindrique 4, ou ait une dimension supérieure, du fait qu'on garantit ainsi un contact étroit de la plaque de fond 2 a avec la totalité de la surface d'extrémité du matériau diélectrique 4. Du fait que le résonateur diélectrique 10 représenté aux Fig 3 et 4 utilise un ressort en cuvette 14 en vue de presser la plaque de fond 2 a vers la surface d'extrémité du matériau diélectrique cylindrique, le résonateur a l'avantage, le ressort en cuvette étant compact, mince et stable, qu'il est possible de réaliser le boîtier auxiliaire Il de façon également compacte En variante, la plaque de fond 2 a peut être pressée par un ressort à lame par exemple. Une ouverture 15 est constituée dans le centre du ressort en cuvette 14 de manière qu'une partie en saillie 13 b de l'organe presseur 13 s'y introduise Cette structure facilite le positionnement de l'organe presseur 13. Bien que le boîtier auxiliaire 11 soit monté sur le boîtier conducteur 2 au moyen de l'organe de couplage 12, ce bottier auxiliaire Il peut être en variante conformé de manière à entourer la totalité du bottier conducteur 2. Si on se réfère maintenant aux Fig 5 à 7, on décrira un autre exemple d'un résonateur classique qui constitue l'arrière-plan de la présente invention. La Fig 5 est une vue en coupe longitudinale d'un autre exemple d'un résonateur diélectrique classique, les Fig 6 A et 6 B sont des vues partielles de la partie encerclée par la ligne VI à la Fig 5, et la Fig 7 est une vue en plan du résonateur, représenté à la Fig 5 Si on se réfère aux Fig 5 à 7, un résonateur diélectrique 20 comprend un bottier conducteur 2 et un matériau diélectrique cylindrique 4, comme pour celui montré aux Fig 3 et 4 Le résonateur diélectrique 20 montré à la Fig 5 est caractérisé en ce qu'une gorge 21 est constituée sur la face extérieure d'une plaque supérieure 2 b du boîtier conducteur 2 qui est en contact avec la surface d'extrémité supérieure du matériau diélectrique cylindrique 4 dans une position qui correspond à la périphérie de la surface d'extrémité du matériau diélectrique 4, et en ce qu'une autre gorge 22 est également constituée au voisinage de la partie d'extrémité inférieure de la plaque latérale 2 c du boîtier conducteur 2 La gorge 21 formée sur la plaque supérieure 2 b peut être un cercle de même diamètre que celui de la section du matériau diélectrique 4, mais peut être également plus importante La forme en coupe des gorges 21 et 22 n'a pas besoin d'être celle de la lettre V, et elle peut avoir une forme arbitraire telle que celle d'un rectangle en direction de sa profondeur. Du fait que ces gorges 21 et 22 sont formées sur le boîtier conducteur 2 de la manière qui vient d'être décrite, ce boîtier peut être ployé élastiquement seulement dans les parties o elles sont formées. Si on suppose maintenant qu'une force est appliquée dans le sens zo de la flèche 23 représentée à la Fig 5, c'est-à-dire dans le sens qui amène le bottier conducteur 2 en étroit contact avec la surface d'extrémité du matériau diélectrique 4, la plaque supérieure 2 b du boîtier conducteur 2 est ployée vers l'extérieur au niveau de la gorge 21, comme montré à la Fig 6 A, lorsque la température ambiante du résonateur 20 est basse, du fait de la différence entre les coefficients de dilatation linéaire du matériau diélectrique et du métal Inversement, si ou quand la température ambiante est élevée, le matériau du métal se dilate plus fortement et la plaque supérieure 2 b se ploie vers l'intérieur au niveau de la gorge 21, comme montré à la Fig 6 B Dans l'un ou l'autre cas, c'est-à-dire quel que soit le changement de température ambiante, la partie centrale entourée par la gorge 21 de la plaque supérieure 2 b est maintenue en contact avec la surface d'extrémité du matériau diélectrique 4, ce qui fait qu'aucun interstice ne se forme entre la surface d'extrémité du matériau diélectrique 4 et le boîtier conducteur 2 On notera qu'aux Fig 6 A et 6 B on a montré la déformation de la plaque supérieure 2 b de façon exagérée pour faciliter la compréhension. La gorge 22 (Fig 5) qui est formée sur la plaque latérale 2 c a pour but de permettre à cette dernière de se plier vers l'intérieur autour de la gorge 22 en fonction de la flexion de la plaque supérieure 2 b De ce fait, toute distorsion du bottier 2 due à la flexion de la plaque supérieure 2 b est absorbée par la plaque latérale 2 c, et il en résulte qu'aucune influence n'est exercée sur la plaque de fond 2 a En d'autres termes, la plaque de fond 2 a reste normalement maintenue à l'état plat dans son ensemble Il en résulte que lorsqu'on utilise un tel résonateur 20 en tant que filtre par exemple, on peut fixer de façon stable un connecteur 24, qui est représenté en tiretés, à la plaque de fond 2 a. On peut former une gorge dans la position de la plaque de fond 2 a qui est symétrique à la plaque supérieure 2 b, à la place de la gorge 22 formée sur la plaque latérale 2 c. Si on se réfère à l'exemple décrit ci-dessus, et bien que la force exercée dans le sens de la flèche 23 (Fig 5) sur le bottiér conducteur 2 puisse être appliquée de l'extérieur au moyen d'une force élastique, on peut lui appliquer une force dans le sens de cette flèche 23 en utilisant l'élasticité propre du bottier 2 en donnant au matériau diélectrique cylindrique 4 une hauteur légèrement plus importante que celle du bottier métallique 2. Du fait de la structure décrite ci-dessus, la mesure du coefficient de température qf de la fréquence de résonance du résonateur de l'exemple classique (Fig 1 et 2) o le bottier conducteur n'est pas modifié, et celle concernant le résonateur des autres exemples classiques représentés aux Fig '3 à 7 montre que le coefficient de température de la fréquence de résonance est fortement amélioré et passe de 150 ppm/'C pour les résonateurs classiques jusqu'à environ 10 à 20 ppm/0 C pour l'exemple décrit en dernier. Bien que les résonateurs diélectriques décrits ci-dessus et montrés aux Fig 4 et 7 utilisent des contre-mesures pour éviter un changement de fréquence de résonance due à une dilatation thermique, ceci pose un problème qui doit être résolu, à savoir l'obstacle opposé au passage d'un courant réel par le bottier conducteur. La Fig 8 est une vue montrant le parcours d'un courant réel au travers d'un bottier conducteur d'un résonateur diélectrique et la Fig. 9 est une vue en perspective d'un bottier conducteur Comme montré à la Fig 8, un courant réel partant d'une surface d'extrémité du matériau diélectrique 4 contenu dans le boîtier conducteur 2 diverge à partir du centre de la surface d'extrémité du bottier et radialement vers l'extérieur de la surface périphérique du bottier, puis passe sur la surface périphérique du bottier parallèlement à l'axe central du cylindre diélectrique 4 pour parvenir dans la partie centrale de l'autre surface d'extrémité du bottier 2. Mais, comme montré à la Fig 9, le bottier conducteur classique 2 est constitué par la combinaison d'un couvercle supérieur 201, d'une partie latérale 202 et un couvercle inférieur 203, en combinaison Deux interfaces 204 et 205 sont donc formés, comme montré à la Fig 1, dans le bottier (conducteur) au niveau d'une partie de contact située entre le couvercle supérieur 201 et la partie latérale 202 et d'une partie de contact située entre le couvercle inférieur 203 et la partie latérale 202 Ces interfaces 204 et 205 sont formés dans une direction perpendiculaire au sens suivi par le courant réel Cependant,-en formant un interface dans le conducteur dans une direction perpendiculaire au sens suivi par le courant réel, c'est-à-dire coupant le sens suivi par le courant, la résistance de cette partie augmente, ce qui provoque une perte de puissance P représentée par P = I R Il en résulte qu'une chaleur de Joule est engendrée à la partie d'interface (de connexion) et que le facteur de qualité hors charge Q diminue On peut considérer maintenant une approche pour résoudre ce problème tel qu'il vient d'être indiqué. La Fig 10 est une vue en perspective d'un bottier conducteur o ce bottier 25 est montré à l'état désassemblé Comme montré à la Fig. , le bottier conducteur 25 comprend des parties symétriques 25 a et b qui peuvent être séparées dans le plan o se trouve l'axe central 401 d'un organe diélectrique cylindrique 4 disposé au centre du bottier 25 Les parties 25 a et 25 b du bottier, quand elles sont combinées, sont fixées par des vis de fixation Il en résulte qu'un interface de jonction 26 du bottier 25 est constitué parallèlement à l'axe central 401 du matériau diélectrique 4 En d'autres termes, la surface de jonction 25 est formée parallèlement à la direction suivie par un courant réel ( FIG 8) circulant dans le boîtier décrit ci-dessus et qui n'est pas une direction coupant la direction suivie par un courant réel Il en résulte qu'aucune résistance de contact ne s'oppose au niveau de la surface de jonction 26 au passage d'un courant réel et qu'il n'y a donc en conséquence qu'une faible perte de courant et une faible diminution du facteur de qualité hors charge. Les Fig 11 A et 11 B sont des vues montrant une manière de subdiviser le bottier conducteur Comme montré à la Fig 11 A, et dans la mesure o le bottier 25 est divisé en un ou plusieurs plans comprenant l'axe central du matériau diélectrique, il peut être non seulement une combinaison de deux parties séparées, mais également une combinaison de quatre parties séparées, ou encore, comme montré à la Fig 11 B, une combinaison de trois parties séparées, ou toute autre combinaison de parties de bottier séparées de toute autre manière. Du fait que les résonateurs diélectriques décrits ci-dessus et montrés aux Fig 1 à 11 B utilisent un bottier métallique conducteur, ils sont inévitablement coûteux La raison en est que la nécessité d'améliorer la caractéristique de température de la fréquence de résonance du point de vue d'une différence entre les coefficients de dilatation linéaire du métal et du matériau diélectrique complique la structure du bottier conducteur, comme montré aux Fig 3 à 7, et augmente le nombre de composants et le nombre d'opérations de fabrication, ce qui rend ce produit moins adapté à une production en grande série. En conséquence, un objet principal de la présente invention est de proposer un résonateur diélectrique de structure relativement simple et adapté à une production en grande série, et présentant une caractéristique de température améliorée. En bref, la présente invention comprend un résonateur diélectrique comprenant un matériau diélectrique cylindrique et un boitier formé en un matériau diélectrique ayant le mame coefficient de dilatation linéaire que le matériau diélectrique cylindrique, comprenant des films conducteurs déposés sur leurs surfaces internes et externes, le résonateur utilisant le mode TM 010 ou un mode modifié. Du fait que le résonateur diélectrique de l'invention est constitué par un matériau diélectrique cylindrique et par un bottier en matériau diélectrique ayant le même coefficient de dilatation linéaire que le matériau diélectrique cylindrique, ce dernier et le bottier se dilatent ou se contractent de la meme manière quand la température ambiante change, ce qui fait que l'on peut maintenir à un niveau constant ou même éliminer un petit intervalle entre la surface d'extrémité du matériau diélectrique et la surface du bottier qui est à l'opposé de cette dernière En conséquence, la caractéristique de température de la fréquence de résonance du résonateur devient extrêmement bonne Du fait que les coefficients de dilatation linéaire du matériau diélectrique cylindrique et du bottier sont les mêmes, un avantage auxiliaire est que la position relative entre le matériau diélectrique cylindrique et le boîtier reste constante et qu'on obtient ainsi un résonateur pourvu de stabilité mécanique et électrique En outre, une structure compliquée du bottier n'est pas nécessaire pour améliorer la caractéristique de température comme dans le cas des exemples classiques, et on peut donc réduire le nombre de composants et le nombre d'opérations et obtenir un résonateur diélectrique convenant à une production en grande série et peu coûiteux. Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, le matériau diélectrique cylindrique et le bottier sont constitués d'un seul tenant en des matériaux diélectriques ayant les mêmes coefficients de dilatation linéaire, couplés par une partie de couplage Donc, selon le mode de réalisation préféré de la présente invention, la formation en une seule pièce du matériau diélectrique cylindrique et du bottier, non seulement améliore la caractéristique de température, mais réduit également le nombre d'opérations, ce qui permet d'obtenir un résonateur diélectrique convenant à une production en grande série et peu coûiteux. Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, la partie qui fait face au moins à une extrémité du matériau diélectrique cylindrique est constituée en un matériau ayant une bonne conductivité thermique, ou au moins une partie de la surface du boîtier est recouverte d'un matériau en Caoutchouc ayant une bonne conductivité thermique Selon ce mode de réalisation, on peut améliorer la dissipation de chaleur du résonateur diélectrique, ce qui permet de supprimer une augmentation de température de l'ensemble Il en résulte qu'on peut éviter une diminution du facteur de qualité hors charge du résonateur diélectrique En outre, dans le cas o au moins une partie de la surface extérieure du boîtier est constituée en un matériau en caoutchouc de bonne conductivité thermique, toute force extérieure appliquée à la partie du boîtier diélectrique se trouve absorbée, et l'éventualité que le bottier se casse devient moins probable. Selon un autre mode de réalisation préféré de la présente invention, on peut réaliser le réglage de la fréquence de résonance avec une relative facilité en insérant un organe de réglage de fréquence réalisé en un matériau conducteur ou en un matériau diélectrique dans une direction quiest parallèle ou qui coupe l'axe central du matériau diélectrique cylindrique. Ces buts, caractéristiques, aspects et avantages de la présente invention, et d'autres encore, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description détaillée qui suit, avec référence aux dessins annexés dans lesquels: la Fig 1 est une vue en coupe d'un résonateur diélectrique classique utilisant le mode TM 010 la Fig 2 est une vue en coupe transversale du résonateur diélectrique, selon la ligne II-Il de la Fig 1, la Fig 3 est une vue en coupe longitudinale d'un résonateur diélectrique constituant l'arrière plan dé l'inventions la Fig 4 est une vue partielle de la partie entourée par la ligne IV sur la Fig 3, la Fig 5 est une vue en coupe longitudinale d'un autre exemple de résonateur diélectrique constituant l'arrière-plan de l'invention, la Fig 6 est une vue partielle de la partie entourée par la ligne VI sur la Fig 5, la Fig 7 est une vue en plan du boîtier montré à la Fig 5, la Fig 8 est une vue montrant le parcours suivi par le courant réel traversant le boîtier conducteur du résonateur diélectrique, la Fig 9 est une vue en perspective d'un boîtier conducteur classique, à l'état démonté, la Fig 10 est une vue en perspective d'un boîtier conducteur constituant l'arrière-plan de l'invention, les Fig 11 A et 11 B sont des vues montrant des manières de- subdiviser le boîtier conducteur, la Fig 12 est une vue en coupe longitudinale d'un mode de réalisation de la présente invention, la Fig 13 est une vue en coupe transversale selon la ligne XIII-XIII de la Fig 12, les Fig 14 A à 14 C sont des vues montrant des modifications du mode de réalisation montré à la Fig 12, la Fig 15 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation de la présente invention, la Fig 16 est une vue en coupe transversale selon la ligne XVI-XVI de la Fig 15, les Fig 17 A à 17 D et les Fig 18 A à 18 C sont des vues montrant les extrémités des parties cylindriques diélectriques montrées aux Fig. 12 à 15, la Fig 19 est une vue en perspective d'un autre mode de réalisation de la présente invention, la Fig 20 est une vue en plan de la partie du corps principal du résonateur montré à la Fig 19, dont on a retiré les couvercles supérieur et inférieur, la Fig 21 est une vue en coupe longitudinale selon la ligne XXI-XXI de la Fig 20, la Fig 22 est une vue montrant une modification du résonateur de la Fig 19, la Fig 23 est une vue en coupe longitudinale d'un filtre diélectrique à un étage utilisant le résonateur monté à la Fig 19, la Fig 24 est une vue en perspective d'un autre *mode de réalisation de la présente invention, la Fig 25 est une vue en coupe longitudinale du mode de réalisation montré à la Fig 24, la Fig 26 est une vue en coupe transversale selon la ligne XXVI-XXVI de la Fig 25, la Fig 27 est une vue en coupe longitudinale montrant une modification du mode de réalisation de la Fig 25, la Fig 28 est une vue en coupe transversale selon la ligne XVIII-XVIII de la Fig 27, la Fig 29 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation de la présente invention, la Fig 30 est une vue en coupe transversale selon la ligne XXX-XXX du mode de réalisation de la Fig 29, la Fig 31 est une vue en coupe longitudinale montrant un exemple d'un filtre utilisant le mode de réalisation de la Fig 29, la Fig 32 est une vue montrant un autre mode de réalisation du filtre, la Fig 33 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation encore de la présente invention, les Fig 34, 35, 36 et 37 sont des vues montrant des modifications du mode de réalisation de la Fig 33, la Fig 38 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation encore de la présente invention, la Fig 39 est une vue en plan du mode de réalisation de la Fig. 38, la Fig 40 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation encore de la présente invention, et la Fig 41 est une vue en coupe transversale selon la ligne XXXXI-XXXXI de la Fig 40. Si on se réfère maintenant aux Fig 12 et 13, un résonateur diélectrique 36comprend une partie cylindrique diélectrique 4 ayant un coefficient de dilatation O essentielles de ce mode de réalisation. Un film conducteur 32 est disposé sur la totalité de la surface intérieure du bottier diélectrique 30 Il en résulte que la partie cylindrique diélectrique 4 est totalement entourée de ce film conducteur 32 En d'autres termes, le film conducteur 32 constitué sur la totalité de la surface intérieure du bottier diélectrique 30 forme une cavité rectangulaire 34 dans laquelle est disposée la partie cylindrique diélectrique 4 Du fait de cette structure, le film conducteur 32 remplit la fonction d'un bottier métallique d'un résonateur classique et sert donc de blindage et de parcours pour le courant réel. On décrira maintenant ce fil conducteur 32 plus en détail En ce qui concerne le procédé utilisé pour le former, on peut diviser le bottier diélectrique 30 en au moins un couvercle supérieur 31 et un corps principal 35 comportant une partie de fond et une partie latérale Le couvercle supérieur 31 indiqué ci-dessus et le corps principal 35 constituent, en combinaison, la partie 30 du bottier En d'autres termes, cette partie 30 du bottier diélectrique comporte un interface à la limite entre le couvercle supérieur 31 et la surface latérale du corps principal 35, la partie 30 du bottier étant discontinue en cet endroit. Dans le mode de réalisation représenté et lorsque la partie cylindrique diélectrique 4 a été disposée dans la partie principale 35 du bottier diélectrique, on y dispose le couvercle supérieur 31 pour compléter cette partie 30, puis on applique une pâte à l'argent sur la totalité de la surface intérieure de la partie 30 du bottier et on passe l'ensemble au feu Ainsi, un film métallique en argent est constitué sur la surface intérieure de la partie 30 du bottier Le film métallique en argent qui vient d'être décrit, c'est-à-dire le film conducteur 32, est également appliqué de façon continue sur l'interface discontinu de la partie 30 du bottier, c'est-à-dire à l'endroit de l'intersection entre la surface intérieure du couvercle supérieur 31 et la surface intérieure de la partie latérale du bottier par exemple En formant ainsi le film conducteur 32 de façon continue, l'avantage est qu'il n'y a pas de joint sur le parcours suivi par le courant réel et qu'il n'y a pas diminution du facteur de qualité Q du résonateur 36, ce qui fait que l'on peut obtenir ce facteur Q comme prévu. Par ailleurs et bien que les coefficients de dilatation de la partie cylindrique diélectrique 4 et du bottier diélectrique 30 soient les mêmes, leurs constantes diélectriques peuvent être différentes. Bien que ce mode-de réalisation ait été concu pour que le film conducteur 32 soit appliqué sur la totalité de la surface intérieure du boîtier diélectrique 30, la surface o l'on forme le film conducteur 32 n'est pas limitée à cette surface intérieure du bottier 30 Plus spécifiquement et comme montré aux Fig 14 A à 14 C, la surface o l'on forme le film conducteur 32 peut se trouver en un endroit quelconque de la surface intérieure, de la surface extérieure et d'une combinaison de la surface intérieure et de la surface extérieure du bottier 30 En d'autres termes, le but visé est que la partie cylindrique diélectrique 4 soit complètement entourée par le film conducteur 32 de manière que ce dernier serve de blindage et de parcours pour un courant réel,-comme pour un boîtier métallique classique. Dans -le mode de réalisation représenté à la Fig 12, deux ouvertures 33 sont prévues dans le couvercle supérieur 31 du bottier. Ces ouvertures 33, comme cela sera décrit plus loins sont prévues pour constituer les connecteurs d'entrée et de sortie lorsque le résonateur 36 est utilisé en tant que filtre. Si on considère maintenant le mode de réalisation représenté aux Fig 15 et 16, ses caractéristiques essentielles consistent dans le fait que la partie cylindrique diélectrique 4 est en contact intime avec la surface intérieure de la partie latérale 41 du boîtier Plus spécifiquement, la partie cylindrique diélectrique 4 (de diamètre D et de hauteur L) est disposée de manière à se placer exactement à l'intérieur de la cavité cylindrique (de diamètre D et de hauteur L) constituée dans la partie latérale 41 du bottier. Supposant que la constante diélectrique de la partie diélectrique 4 soit de El et que la constante diélectrique du côté 41 du boîtier- diélectrique soit de o 2, on choisit alors le rapport suivant: 61 Par ailleurs, les coefficients de dilatation de la partie cylindrique diélectrique 4 et'du c 6 té'41 du bottier sont tous les deux de o de réalisation décrit plus haut. Le film conducteur 42 est déposé de façon continue de façon à recouvrir la surface extérieure de la partie latérale 41 du bottier et de la surface d'extrémité de la partie cylindrique 4 La partie latérale 41 du boîtier diélectrique (constante diélectrique 62) est alors constituée par le film conducteur 42 et la partie cylindrique diélectrique (constante diélectrique t 1) remplit la même fonction que la cavité 34 (Fig 13) du mode de réalisation décrit plus haut D'autre part et comme montré à la Fig 15, le couvercle supérieur 43 et le couvercle inférieur 44 peuvent être prévus sur les parties supérieure et inférieure de la partie latérale 41 du boîtier en vue de la renforcer. En raison de sa structure, l'avantage de ce mode de réalisation est qu'il n'y a pas d'espace dans le résonateur 40 et que l'on peut donc améliorer sa caractéristique anti-humidité. Incidemment, on notera que le boîtier de la présente invention peut être un boîtier permettant l'insertion du cylindre diélectrique de manière que la surface latérale de ce dernier soit -en contact étroit avec la surface intérieure du boîtier. Comme les coefficients de dilatation de la partie diélectrique cylindrique et du bottier sont choisis de manière que leur valeur ok soit la même, la caractéristique de température Of de la fréquence de résonance est toujours exprimée par l'expression suivante: Mi f =C t; _ 11 ( -1/2) JE _ (C L--1/2) ( 2) Selon ce mode de réalisation et la valeur -U ayant été déterminée par le choix du matériau diélectrique, on peut donc déterminer la valeur en ne contrôlant que le coefficient de f dilatation " Ceci peut être réalisé de façon relativement facile. Plus spécifiquement, on peut améliorer la caractéristique de température t f de la fréquence de résonance en ne choisissant que les matériaux diélectriques L'équation C = 1/2 est respectée quand l'énergie de résonance est captée à 100 % à l'intérieur -de la partie cylindrique. Bien que les modes de réalisation décrits ci-dessus aient été réalisés sous forme d'une combinaison du boîtier diélectrique comportant la cavité rectangulaire 34 et de la partie cylindrique diélectrique 4 montrée aux Fig 12 et 13, soit par la combinaison du bottier cylindrique 41 et de la partie cylindrique diélectrique 42 montrée aux Fig 15 et 16, la présente invention n'est pas limitée à ceux-ci et elle peut être mise en oeuvre par la combinaison d'un boîtier à cavité rectangulaire (boîtier ayant la forme d'un pilier carré) et d'une partie constituée par un pilier carré diélectrique, par une combinaison d'un bottier à cavité rectangulaire (bottier sous forme d'un pilier carré) et d'une partie cylindrique diélectrique, par une combinaison d'un bottier à cavité cylindrique (boîtier cylindrique) et une partie formée par un pilier carré diélectrique, et analogues Quand on change la forme du boîtier et de la partie constituant le pilier, on obtient un mode modifié ayant une répartition du champ électromagnétique et une fréquence de résonance similaires, par comparaison avec le mode fondamental TM 010. Dans les modes de réalisation décrits en référence aux Fig 12 à 16, la surface d'extrémité de la partie cylindrique diélectrique 4 est en contact électrique avec le film conducteur 32 ou 42 On décrira maintenant un mode de réalisation permettant de maintenir ces parties en contact électrique plus intime. Comme montré à la Fig 17 A, on dispose sur la surface d'extrémité de la partie cylindrique diélectrique 4 un film 45 formant électrode. Le film formant électrode 45 peut n'être déposé que sur la surface d'extrémité 46 de la partie cylindrique diélectrique 4, comme montré à la Fig 17 A, ou en variante sur la surface d'extrémité 46 de la partie cylindrique diélectrique 4 et également sur la surface latérale 47 de la partie cylindrique diélectrique 4, comme montré à la Fig 17 B En variante encore, et comme montré à la Fig 17 C, la surface d'extrémité de la partie cylindrique diélectrique 4 peut être usinée de manière à former un gradin et le film formant électrode 45 peut être déposé seulement sur la partie centrale et en saillie de la surface X 4088 s r 8 é d'extrémité périphérique de cette partie 4 Inversement et comme montré à la Fig 17 D, on peut constituer un évidement au centre de la surface d'extrémité de la partie cylindrique diélectrique 4 et déposer le film formant électrode 45 seulement sur la surface d'extrémité périphérique qui fait saillie par rapport à l'évidement central Pour amener la partie cylindrique diélectrique 4 et le film formant électrode 42 en contact électrique beaucoup plus étroit, on peut braser ou souder le film formant électrode 45, comme montré à la Fig 18 A en 48, sur la surface 42 du bottier métallique En variante et comme montré à la Fig. 18 B, on peut constituer un évidement dans la surface du boîtier métallique établissant la connexion avec le film formant électrode 45 et ce dernier peut être brasé ou soudé en 48 dans la surface évidée. L'avantage de cet évidement 49 constitué dans la surface métallique 42 est que la partie cylindrique diélectrique 4 peut être facilement mise en place en vue de sa fixation. En variante et comme montré à la Fig 18 C, le film formant électrode 45 peut être relié électriquement à la surface 42 du boîtier métallique en utilisant une plaque métallique ondulée 50 Comme cette plaque ondulée 50 est élastique, la partie cylindrique diélectrique 4 est supportée élastiquement Il en résulte qu'une légère différence de dimension entre le boîtier métallique 42 et la partie cylindrique diélectrique 4 est facilement absorbée La plaque ondulée 50 peut être remplacée par tout élément servant à la transmission d'un courant électrique depuis le film formant électrode 45 jusqu'au bottier métallique 42, tel qu'une toile métallique. Lorsque le film formant électrode 45 est appliqué sur la surface d'extrémité de la partie cylindrique diélectrique 4, un courant de déplacement qui apparaît à l'intérieur de la partie cylindrique diélectrique 4 est amené à circuler dans le film formant électrode 45 sans y être concentré, et il en résulte qu'il devient un courant réel. En conséquence, la constante diélectrique effective de la partie cylindrique diélectrique 4 ne change pas et l'on peut donc maintenir la fréquence de résonance f O du résonateur à un niveau stable. Les Fig 19 à 21 sont des vues montrant un autre mode de réalisation de la présente invention Dans ce cas, le résonateur diélectrique 60 comprend une partie principale 61 et des couvercles supérieur et inférieur 62 et 63 La partie principale 61 comprend une partie latérale 64 et la partie cylindrique diélectrique 66 est disposée concentriquement dans la cavité 65 formée par la partie latérale 64 du bottier, ces éléments étant couplés par les quatre parties de connexion 67 de façon à obtenir un ensemble en une seule pièce Le corps principal 61 comprend la partie latérale 64 du bottier et la partie cylindrique 66 qui sont constituées simultanément et en une seule pièce avec le même matériau diélectrique Ceci constitue l'une des caractéristiques du mode de réalisation de cette description. Le film conducteur 68 est disposé sur la totalité de la surface périphérique extérieure de la partie 64 du corps principal 61 du bottier diélectrique En outre, des films conducteurs 69 et 70 sont déposés à la fois sur la surface inférieure du couvercle supérieur 62 et sur la surface supérieure du couvercle inférieur 63 Lorsque ces couvercles sont en place sur le corps principal 61, un blindage et un parcours de courant réel correspondant à un bottier classique sont constitués au moyen de ces films conducteurs 69 et 70 et le film conducteur 68 déposé sur la surface périphérique du corps principal 61. Bien que ce mode de réalisation ait été prévu de manière que les films conducteurs 69 et 70 soient déposés sur la surface inférieure du couvercle supérieur 62 et sur la surface supérieure du couvercle inférieur 63, inversement, ces films conducteurs peuvent être déposés sur les surfaces supérieure et latérale du couvercle supérieur 62 et sur les surfaces inférieure et latérale du couvercle inférieur 63 de manière que lorsque ces couvercles sont fixés au corps principal 61 les films conducteurs respectifs puissent être à proximité immédiate de la partie cylindrique diélectrique 66 Bien que l'on puisse considérer une autre approche selon laquelle le film conducteur 68 de la partie latérale 64 du bottier diélectrique est déposé sut la paroi intérieure de la partie latérale 64 du bottier, cette approche n'est pas pratique du fait que la partie de couplage 67 détermine une discontinuité dans le film et est donc la cause d'une fuite d'onde électromagnétique. Bien que la structure du mode dé réalisation soit telle que la partie latérale 67 du boîtier diélectrique et que la partie cylindrique diélectrique 66 soient d'un seul tenant avec les quatre parties de couplage 67, ces dernières peuvent être constituées en deux positions symétriques ou en variante en une seule position, ou de toute autre manière. Au moins une partie du boîtier (comprenant le couvercle supérieur, le couvercle inférieur et la partie latérale) qui est d'un seul tenant avec la partie cylindrique diélectrique 66 peut être prévue pour être d'un seul tenant non seulement avec la partie latérale 64 du bottier diélectrique, mais également avec le couvercle supérieur, le couvercle inférieur et la partie cylindrique diélectrique 66. Le mode de réalisation représenté aux Fig 19 à 21 comprend deux ouvertures 71 s'étendant axialement dans la partie cylindrique diélectrique 66 en vue d'un ajustage fin de la fréquence de résonance f du résonateur 60 En insérant des matériaux diélectriques de o constante diélectrique identique et différente de celle de la partie cylindrique 66 dans ces ouvertures 71, on peut modifier la fréquence de résonance f O en fonction de l'importance de cette insertion. Par ailleurs, on utilise des ouvertures 72 constituées dans le couvercle supérieur 62 qui est montré à la Fig 19 pour appliquer un connecteur lorsque le résonateur 36 est utilisé en tant que filtre, ainsi que cela sera décrit par la suite. La Fig 22 est une vue montrant une modification du résonateur -montré aux Fig 19 à 21 Dans ce mode de réalisation de la Fig 22, la partie de couplage 67 montrée à la Fig 19 n'est pas prévue sur la totalité de la longueur de la partie cylindrique 66 mais seulement sur une partie de sa longueur Plus spécifiquement, la partie de couplage 73 est constituée de manière que les deux extrémités de la partie cylindrique 66 soient évidées z La Fig 23 est une vue en coupe d'un exemple d'un filtre utilisant un mode de réalisation préféré de la présente invention Si on se réfère à cette Fig, le résonateur diélectrique 60 est inséré dans le bottier extérieur 81 et rendu étanche au moyen du couvercle extérieur 82 Le couvercle extérieur 82 comprend deux ouvertures 83 et 84, et le connecteur d'entrée 85 ainsi que le connecteur de sortie 86, de type coaxial, sont fixés dans ces deux ouvertures 83 et 84 Les tiges d'excitation 87 sont prévues de manière à faire saillie des connecteurs respectifs 85 et 86 en traversant les ouvertures 72 du résonateur pour parvenir dans le résonateur 60 à l'intérieur du boîtier extérieur 81. Un matériau en TEFLON (marque déposée) 91 par exemple est inséré entre les tiges d'excitation 87 et les ouvertures 83 et 84 du couvercle extérieur 82 et les ouvertures 72 du résonateur 60 pour éviter la pénétration de l'humidité Ces tiges d'excitation 87 sont combinées au résonateur 60 de manière que seul un signal de fréquence prédéterminée f appliqué par le connecteur d'entrée 85 puisse être reçu en sortie par le connecteur de sortie 86. Le ressort 88 est prévu dans le fond du bottier extérieur 81 de manière à supporter élastiquement le résonateur 60 Toute vibration ou analogue appliquée au résonateur 60 de l'extérieur du boîtier extérieur 81 est absorbée par le ressort 88 et toute dilatation ou contraction du bottier extérieur 81 due à une modification de la température ambiante est également absorbée par ce ressort 88, qui supporte donc le résonateur 60 de façon stable Une matière formant coussin 89 et réalisée en feutre par exemple est disposée sur la surface latérale intérieure du bottier extérieur 81, de manière à réduire des vibrations appliquées au résonateur intérieur 60. Les films conducteurs 69 du couvercle supérieur 61 et du couvercle extérieur 82 du résonateur 60 sont reliés électriquement à la plaque de fond 90, avec les conducteurs externes, non représentés, des connecteurs 85 et 86. Les Fig 24 à 26 sont des vues montrant un autre mode de réalisation de la présente invention Plus spécifiquement, la Fig 24 est une vue en perspective d'un filtre diélectrique à trois étages, dont le couvercle supérieur 102 et le couvercle inférieur 103 ont été démontés, pour faciliter l'observation de la structure intérieure du corps principal 101 du filtre, la Fig 25 est une vue en coupe longitudinale du mode de réalisation de la Fig 24 et la Fig 26 est une vue en coupe transversale selon la ligne XXVI-XXVI dela Fig 25. Si on se réfère aux-Fig 24 à 26, le filtre diélectrique à trois étages 100 comprend le corps principal 101, le couvercle supérieur 102 et le couvercle inférieur 103 Le corps principal 101 comprend la partie latérale 104 formant le boitier diélectrique et trois parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 disposées dans la cavité 105 constituée dans la partie latérale 104 du bottier, dans laquelle chacune des parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 est couplée au boîtier par deux parties de couplage 109, ce qui fait que les parties cylindriques diélectriques peuvent faire partie intégrante de la partie latérale 104 du boîtier Ainsi, le corps principal 101 du filtre comprend la partie latérale 104 du bottier 'et les trois parties cylindriques 106, 107 et 108 qui sont formées simultanément et d'un seul tenant avec le mkme matériau diélectrique Ceci constitue l'une des caractéristiques essentielles de ce mode de réalisation Le film conducteur 120 est déposé sur la totalité de la surface extérieure de la partie latérale 104 du boîtier diélectrique En outre, les films conducteurs 121 et 122 sont déposés à la fois sur les surfaces supérieure et inférieure du couvercle supérieur 102 et sur les surfaces inférieure et latérale du couvercle inférieur 101 Lorsque les couvercles respectifs 102 et 103 sont mis en place, ces films conducteurs 121 et 122 et le filin conducteur 120 de la surface extérieure du corps principal 101 forment ensemble un blindage et un parcours pour courant réel correspondant à un boîtier métallique classique. Le connecteur d'entrée 125 et le connecteur de sortie 126 de type coaxial sont montés dans les ouvertures 123 et 124 constituées au voisinage des extrémités respectives, en direction longitudinale, du couvercle supérieur 102 Les tiges d'excitation 127 et 128 sont prévues de manière à faire saillie à l'intérieur du corps principal 101 du filtre en passant par les ouvertures 123 et 124 du couvercle supérieur 102 et en partant des connecteurs respectifs 125 et 126 La tige d'excitation 127 du connecteur d'entrée 125 est couplée à la partie cylindrique diélectrique 106, et la tige d'excitation 128 du connecteur de sortie 126 est couplée à la partie cylindrique diélectrique 108 Un signal envoyé en entrée au connecteur d'entrée 125 en provenance d'un circuit externe (non représenté) est soumis au filtrage de seulement un signal de fréquence prédéterminée f par le couplage électromagnétique prédéterminé entre la tige d'excitation 127, les parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 et la tige d'excitation 128, de manière que le signal de fréquence prédéterminée f soit le seul à être émis en sortie par le connecteur de sortie 126. Bien que le mode de réalisation décrit ci-dessus ait été conçu de manière que les films conducteurs 121 et 122 soient formés sur les surfaces supérieure et inférieure du couvercle supérieur 102 et sur les surfaces inférieure et latérale du couvercle inférieur 103, ces films conducteurs peuvent être déposés en variante sur la surface inférieure du couvercle supérieur 102 et sur la surface supérieure du couvercle inférieur 103 Plus spécifiquement, le mode de réalisation peut être conçu de manière que lorsque les couvercles 102 et 103 sont combinés avec le corps principal 101 du filtre, les parties cylindriques diélectriques 106,D 107 et 108 soient entourées par les films conducteurs respectifs Bien que l'on puisse considérer une approche selon laquelle le film conducteur 102 de la partie latérale 104 du boîtier diélectrique est déposé sur la paroi intérieure du bottier, cette approche n'est pas pratique du fait que les parties de couplage 109 rendent ces films conducteurs discontinus et provoquent ainsi une fuite d'une onde électromagnétique Mais ce problème peut être éliminé en prévoyant un bottier de blindage extérieur. Bien que le mode -de réalisation décrit ci-dessus ait une structure telle que la partie latérale 104 du boîtier diélectrique et que les parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 soient formées en une seule pièce au moyen de deux parties de couplage 109, on peut par exemple ne prévoir qu'une seule partie de couplage 109. Il n'est pas nécessaire que les parties de couplage 109 soient constituées sur la totalité de la longueur et soient continues en direction longitudinale des parties cylindriques 106, 107 et 108, et elles peuvent être formées en variante seulement sur une partie de la longueur totale. Si on se réfère maintenant aux Fig 27 et 28, ces dernières représentent un mode de réalisation différent-de celui des Fig 24 -à 26 du fait que le film diélectrique 130 comprend le corps principal 131 et les parois latérales de gauche et de droite 132 et 133 Les parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 disposées à l'intérieur du corps principal 131 sont couplées à la paroi supérieure 134 et à la paroi inférieure 135 du boîtier du corps principal 131 par leurs surfaces d'extrémité respectives, de manière que ces dernières puissent être réalisées d'une seule pièce avec le bottier Ceci constitue une caractéristique essentielle de ce mode de réalisation. Le film conducteur 136 est déposé sur la totalité de la surface extérieure du corps principal 131 et les films conducteurs 137 et 138 sont déposés également sur les surfaces intérieures des parois latérales de gauche et de droite 132 et 133, de manière que les parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108 soient entourées. Du fait que les autres parties ont une structure qui est essentiellement la même que celle des mode de réalisation précédemment décrits, les parties analogues ou semblables sont indiquées par les mêmes références et on n'en donnera pas de description détaillée. Référence étant faite au mode de réalisation représenté aux Fig. 27 et 28, la position de la formation des films conducteurs sur le boîtier n'est pas limitée à la surface représentée, comme dans le cas des modes de réalisation précédemment décrits, et les films conducteurs peuvent être déposés de façon continue sur la surface qui entoure les parties cylindriques diélectriques 106, 107 et 108, ainsi qu'il va de soi. Comme on le voit aux Fig 24 à 28, et bien que les modes de réalisation décrits ci-dessus aient une structure telle que tous les matériaux diélectriques des piliers aient été conformés selon une forme cylindrique, ceci ne doit pas être considéré comme une limite et ces matériaux diélectriques en forme de piliers peuvent se présenter par exemple sous la forme d'un pilier carré. On notera également que le filtre diélectrique à trois étages utilisé dans les mode de réalisation précédemment décrits ne doit pas être considéré comme limitatif et que la présente invention peut être également appliquée à un filtre comprenant un nombre arbitraire de matériaux diélectriques en forme de piliers. En outre, le filtre diélectrique à trois ou plusieurs étages peut avoir une structure telle que la partie cylindrique diélectrique qui est aux deux extrémités soit constituée sous forme d'un pilier diélectrique de mode Th 010, et que les parties cylindriques diélectriques autres que cellès des deux extrémités soient constituées sous forme d'un diélectrique TE 01, de sorte que l'on puisse obtenir un filtre diélectrique hybride du mode dit mode TM 10, TE 018 ' En utilisant une telle structure, on peut obtenir un résonateur utilisant le mode TE O o les tiges d'excitation sont fortement couplées au matériau diélectrique en forme de pilier aux deux extrémités, et le matériau diélectrique des piliers présente, dans-une position intermédiaire, un facteur de qualité élevé Q. En ce qui concerne maintenant le mode de réalisation des Fig 29 et 30, ce dernier vise à améliorer la dissipation de la chaleur car lorsque le boîtier est réalisé en un matériau diélectrique, la dissipation de la chaleur est mauvaise en raison de la faible conductibilité thermique du matériau diélectrique; de ce fait, la température du résonateur dans son ensemble a tendance à augmenter. Si on se réfère aux Fig 29 et 30, le résonateur diélectrique 140 comprend une partie cylindrique diélectrique 4 et le bottier 141 est disposé à l'intérieur de la partie cylindrique 4 Les parties 142 et 143 du boîtier qui sont face aux deux extrémités du matériau diélectrique cylindrique 4 sont réalisées en un matériau de bonne conductivité thermique, telle que de l'aluminium, du duralumin ou analogue, alors que la partie restante est réalisée en un matériau diélectrique Ceci constitue l'une des caractéristiques essentielles de ce mode de réalisation. Le film conducteur 141 est déposé de façon continue sur la surface intérieure ou extérieure du bottier diélectrique 141 La partie cylindrique diélectrique 4 est complètement entourée par le film conducteur 144 En d'autres termes, ce film conducteur 144 qui est déposé de façon continuesur la surface intérieure ou extérieure du bottier diélectrique 141 forme une cavité rectangulaire 145 dans laquelle est disposée la partie cylindrique diélectrique 4 Le résultat est que le film conducteur 144 sert de blindage et de parcours pour le courant réel, correspondant à un bottier métallique d'un résonateur classique. Bien que dans un tel résonateur de la chaleur soit engendrée à l'intérieur du matériau diélectrique en forme de pilier 4 et dans les films conducteurs 146 et 147, cette chaleur n'est pas correctement dissipée en raison de la conductivité thermique moins bonne du matériau diélectrique, si ou quand la partie 141 du boîtier est réalisée en un matériau diélectrique dans son ensemble, le résultat étant que les parties des films conducteurs 146 et 147 parviennent à une température élevée Pour éliminer ce phénomène, ce mode de réalisation a une structure telle que les parties du bottier qui sont face aux deux extrémités du matériau diélectrique en forme de pilier 4 sont réalisées partiellement en un matériau ayant une bonne conductivité thermique Le résultat est que la chaleur engendrée à l'intérieur de la partie cylindrique 4 et que la chaleur engendrée dans les films conducteurs 146 et 147 est dissipée par les parties 142 et 143 du boîtier En conséquence, la dissipation de la chaleur du résonateur diélectrique est meilleure, on élimine une augmentation de température dans le résonateur, on évite l'augmentation de la perte diélectrique du matériau diélectrique qui dépend de la température, et on évite de ce fait une diminution du facteur de qualité hors charge En outre, comme la partie restante de la partie 141 du bottier est réalisée avec le même matériau diélectrique que la partie cylindrique 4, on élimine l'inconvénient selon lequel la caractéristique de température de la fréquence de résonance est moins bonne en raison d'une différence entre les coefficients de dilatation linéaire entre la partie cylindrique 4 et la partie 141 du boîtier. De préférence, les parties 142 et 143 du boîtier qui sont réalisées en un matériau de bonne conductivité thermique et qui sont face à la partie cylindrique 4 sont conformées de manière à avoir un diamètre légèrement inférieur au diamètre des surfaces d'extrémité de la partie cylindrique 4 (voir Fig 29) En procédant de cette manière, le matériau diélectrique en forme de pilier 4 est fixé de manière à être face aux deux parties 147 et 148 du bottier constitué par le matériau diélectrique 4 au moins par la périphérie d'extrémité, et ceci présente l'avantage que la partie cylindrique 4 peut être supportée de façon plus stable. De préférence, on choisit des films conducteurs 146 et 147 qui sont couplés aux deux surfaces d'extrémité de la partie cylindrique 4 ayant une épaisseur suffisamment importante Ce faisant, un courant qui pénètre dans le film conducteur 144 ne passe pas par les parties 142 et 143 du boîtier, ce qui fait que ce courant circule de façon régulière et qu'il n'y a pas de diminution du facteur de qualité Q hors charge du résonateur. La Fig 31 est une vue en coupe longitudinale d'un exemple d'un filtre utilisant le mode de réalisation de la Fig 29 Le filtre montré à la Fig 31 est sensiblement le même que le filtre montré à la Fig. 29, sauf les détails suivants Plus spécifiquement, dans le filtre montré à la Fig 31, la partie 92 du couvercle supérieur 62 fait face à la paxtie d'extrémité supérieure de la partie cylindrique 66, cette partie 92 du bottier étant formée en une seule pièce avec le couvercle extérieur 82 du boîtier extérieur 81 Du fait de cette structure, la chaleur engendrée à l'intérieur du résonateur diélectrique 140 est dissipée à l'extérieur en passant par le couvercle extérieur 82, et l'on évite ainsi de façon efficace une augmentation de température du résonateur diélectrique 140 En outre, on élimine une opération de fabrication particulière de la partie 92 du résonateur diélectrique , ce qui simplifie le procédé. Par ailleurs, la constitution d'un seul tenant peut concerner non seulement la partie 92 qui est face à l'extrémité supérieure de la partie cylindrique 66, mais également le boîtier extérieur 81 du couvercle inférieur 143 Grâce à cette structure, on améliore encore plus la dissipation de la chaleur. La Fig 32 est une coupe longitudinale montrant un autre exemple de filtre Ce filtre qui est-représenté à la Fig 32 est également sensiblement le même que celui de l'exemple montré à la Fig 23, sauf les détails qui suivent Plus spécifiquement, la quasi totalité de la surface du dispositif résonateur 140 est recouverte de caoutchouc 151 ayant une bonne conductivité thermique et en contact étroit avec elle, et le dispositif résonateur 140 ainsi recouvert de caoutchouc 151 est logé dans le bottier extérieur métallique 81 et en étroit contact avec lui, puis on monte le couvercle supérieur métallique 82 Ceci constitue l'une des caractéristiques essentielles de ce mode de réalisation. Du fait que le dispositif résonateur 140 et le boîtier extérieur métallique 81 sont maintenus en contact étroit l'un avec l'autre au moyen du caoutchouc 151 ayant une bonne conductivité thermique, la chaleur engendrée par le dispositif résonateur 140 est transmise efficacement au caoutchouc 151 en partant de la surface extérieure du dispositif résonateur 140 et est ensuite acheminée avec efficacité du caoutchouc 151 au bottier extérieur 81, la chaleur étant alors dissipée de façon régulière. L'utilisation de caoutchouc est basée sur la théorie et les expérimentations suivantes Plus spécifiquement, on considère que la connexion du dispositif résonateur 140 avec le bottier extérieur métallique 81 entraîne une meilleure dissipation de la chaleur. Supposant que les deux métaux sont mis en contact mutuel et que la différence de température entre ces métaux soit de di, on obtient l'équation suivante: Es= (w fl)I(j>A) o W = puissance consommée S = résistance de contact 1 = résistance spécifique X = conductivité thermique Si on se réfère à l'équation ci-dessus,p Xû est constant, du fait de la loi de Wiedemann-Franz On peut donc dire que plus la résistance de contact -Q entre les métaux est faible, meilleure est la conductivité thermique entre les métaux Mais il est difficile d'obtenir un contact facial en amenant deux métaux en étroit contact et il résulte des expériences que dans le cas de ce résonateur, la résistance de contact Q ne peut pas être inférieure à N = 0,01 (m SI) dans l'ensemble. D'autre part, si l'on utilise du caoutchouc, la différence de température ZSO entre le caoutchouc et le métal est exprimée par l'équation suivante: O = (W d)/(S 6) o W = puissance consommée d = épaisseur du caoutchouc S = surface de contact 6 = conductivité thermique Dans le cas du caoutchouc, et même si on utilise un caoutchouc de bonne conductivité thermique, la conductivité thermique du caoutchouc devient inférieure à celle d'un métal, et ceci de l'ordre de 10 à 102; mais il est possible de réduire l'épaisseur d et d'augmenter la surface de contact S La raison est que le caoutchouc peut être étiré et rendu plus mince, et amené en étroit contact avec la surface du métal Le résultat que l'on a observé est que l'on peut augmenter la différence de température 60 de l'ordre de 10 à 10 par comparaison avec le cas du métal. Le mode de réalisation actuellement décrit a utilisé, en tant que caoutchouc 15 de bonne conductivité thermique, le produit de Fujikura Kasei appelé "Cool Sheet (marque déposée)" (dont la conductivité thermique est de 0,013 cal/cm sec O C) Cependant, d'un point de vue pratique, on peut utiliser un caoutchouc ayant une conductivité thermique de 0,001 cal/cm sec O C. L'anneau métallique 152 est disposé sur la surface supérieure du dispositif résonateur 140 de manière à entourer le TEFLON décrit ci-dessus L'anneau métallique 152 sert à relier électriquement la surface supérieure du dispositif résonateur 140 avec le couvercle extérieur 82 Du fait que l'anneau métallique 152 a la forme d'un anneau de section en U, comnme montré sur la Fig, cet anneau 152 est élastique et il est possible de relier électriquement le dispositif résonateur 140 et le couvercle supérieur 82. Du fait que le caoutchouc 151 est inséré entre le dispositif résonateur 140 et le bottier extérieur 81, toute contrainte externe appliquée au bottier extérieur 81 est absorbée par l'élasticité du caoutchouc 151, ce qui a l'avantage que le dispositif résonateur 140 est peu susceptible de se casser. Du fait que le dispositif résonateur 140 est recouvert de caoutchouc 151 dans le mode de réalisation qui est actuellement décrit, l'élément formant coussin 89 et montré à la Fig 23 peut être laissé de côté. -30 La Fig 33 est une vue en coupe longitudinale d'un autre mode de réalisation encore de l'invention La caractéristique de ce mode de réalisation est que deux ouvertures 163 sont formées dans la plaque supérieure 162 du boîtier métallique 161 de manière à permettre l'insertion des tiges diélectriques 165, dont la forme en section est circulaire, dans la cavité 164 du boîtier métallique 161 en passant par les ouvertures 163 décrites ci-dessus Plus spécifiquement, les ouvertures 163 qui sont constituées dans la plaque supérieure 162 du bottier sont filetées et les tiges diélectriques 165 comportant des parties métalliques 166 à filetage externe sont insérées dans ces ouvertures par vissage Le degré d'insertion des tiges diélectriques à insérer dans la cavité 164 peut être réglée par rotation de ces tiges 165 Bien que l'on puisse envisager une autre approche selon laquelle le filetage est formé directement sur les tiges diélectriques 165 sans utiliser de parties métalliques 166 dans ces dernières, il est difficile de former les tiges diélectriques 165 selon cette forme, qui n'est donc pas pratique. Du fait de la structure décrite ci-dessus et en ajustant le degré d'insertion des tiges diélectriques 165 dans la cavité 164, on peut modifier la fréquence de résonance f du résonateur 160 La raison en est que le champ électrique sort à l'intérieur de la cavité 164 définie par le boîtier métallique 161 et l'insertion des tiges diélectriques dans cette cavité 164 détermine un changement de champ électrique dans la région o les tiges sont insérées, ce qui provoque une modification de la constante diélectrique effective et totale En d'autres termes, et supposant que l'intensité du champ électrique avant l'insertion des tiges diélectriques 165 dans la cavité 164 soit de E 1, que la constante diélectrique effective à ce moment soit de & 1 ' que l'intensité du champ électrique après l'insertion des tiges diélectriques 165 dans la cavité 164 soit de E 2, et que la constante diélectrique effective à ce moment soit de F 2 ' on obtient alors l'équation suivante: ( a /CJO) ' t{( 1/2) ( -2 e t) X El E 2 d VJ /WT o W O = 2 f O ZICO = une variation de W WT = énergie résonante totale * = un nombre complexe'conjugué. Ainsi, en réglant le degré d'insertion des tiges diélectriques , ( & 6 e) change et on peut modifier la fréquence de résonance f O 2 i Supposant maintenant que le coefficient de température de la constante diélectrique des tiges diélectriques 165 à insérer soit différent du coefficient de température de la constante diélectrique du matériau diélectrique cylindrique 4, on a lors un avantage nouveau venant de ce que l'on peut améliorer la caractéristique de température de la fréquence de résonance f O' Plus spécifiquement, on peut améliorer le coefficient de température de la constante diélectrique effective exerçant une influence sur la caractéristique de température de la fréquence de résonance en choisissant correctement le coefficient de température des tiges diélectriques 165 et de façon à réduire ou renforcer celui du matériau diélectrique cylindrique 4. Les Fig 34 à 37 sont des vues montrant un autre mode de réalisation encore de la présente invention Comme montré sur les Fig, la position d'insertion des tiges diélectriques dans le bottier métallique 161 n'est pas limitée à la plaque supérieure 162 du bottier et peut être située dans la partie latérale du bottier (voir Fig 34 et 37). Les tiges diélectriques 165 peuvent être insérées de manière à éviter le matériau diélectrique cylindrique 4, ou en variante être insérées dans ce matériau cylindrique diélectrique 4 (voir Fig 35 et 36) Le nombre de tiges diélectriques 165 peut être non seulement de deux mais également de un ou de trois ou plus, comme cela va de soi -(voir Fig 34, 35 et 37). La fixation des tiges diélectriques (dont la section transversale n'est pas limitée à un celle d'un cercle) au bottier métallique 161 après leur insertion peut être réalisée non pas en utilisant des vis mais des goupilles de fixation, un agent adhésif ou analogue, lorsqu'elles sont disposées correctement dans les ouvertures constituées dans le bottier métallique 161, par exemple. Le mode-de réalisation des Fig 38 et 39 est caractérisé en ce que les deux fentes 167 sont constituées dans la plaque supérieure 162 du boîtier métallique 161, de façon symétrique par rapport au matériau diélectrique symétrique 4 qui est au centre, et les tiges métalliques 171 destinées au réglage de la fréquence de résonance sont insérées dans ces fentes 167 Les tiges métalliques 171 sont insérées de manière à pouvoir être déplacées dans une direction qui coupe l'axe central du matériau diélectrique en forme de pilier 4, c'est-à-dire dans le sens de la flèche 172 le long des fentes 167 Du fait que les fentes 167 sus-mentionnées servent à interrompre le passage d'une courant réel en cette partie, il est souhaitable que leur largeur soit aussi faible que possible de manière à ne pas diminuer le facteur de qualité hors charge Q. Plus spécifiquement, les tiges métalliques 171 comprennent chacune un corps principal 173 dont la section est de forme circulaire, et dont le diamètre est plus important que la largeur-des fentes 167, et une partie de fixation 174 destinée à l'insertion dans la fente 167 La partie de fixation 174 est filetée et un écrou 175 est vissé sur le filetage En serrant l'écrou 175, la plaque supérieure 162 du bottier métallique est prise en sandwich par son côté intérieur et son côté extérieur, par le corps principal 173 de la tige métallique et par l'écrou 175, ce qui fait que la tige métallique 171 peut être fixée dans une position prédéterminée Pour déplacer la tige métallique 171 dans la direction qui coupe l'axe central du matériau diélectrique cylindrique 4, on desserre l'écrou 175 et on fait glisser la tige métallique 171 dans le sens de la flèche 172 le long de la fente 167, puis on serre l'écrou 175 quand la tige métallique 171 est amenée dans la position prédéterminée. Du fait de la structure décrite ci-dessus, et en faisant glisser la tige métallique 171 dans le sens de la flèche 172, on peut ajuster la fréquence de résonance du résonateur 170. Du fait que la fréquence de résonance peut être réglée simplement en faisant glisser la tige métallique 171 le long de la fente 167 dans ce mode de réalisation, ceci signifiant que la tige métallique 171 n'a pas besoin d'être déplacée en direction longitudinale, que la dimension extérieure du boîtier métallique 161 n'est pas sensiblement modifiée et que la géométrie du résonateur diélectrique peut donc être toujours maintenue la même dans son ensemble En conséquence, la géométrie du résonateur diélectrique n'est pas modifiée dans son ensemble et le contour du résonateur reste le même, l'avantage étant que ces articles sont très pratiques. L'insertion de la tige métallique 171 dans le bottier métallique 161 peut être également réalisée non seulement en formant la fente 167 décrite cidessus dans le boîtier métallique 161 et en insérant la tige métallique 171 dans le bottier 161 en la faisant passer par cette fente 167, mais en formant également un certain nombre d'ouvertures dans la plaque supérieure 162 du bottier, en partant du centre et en allant vers la partie d'extrémité, et en insérant la tige métallique 171 dans celle de ces ouvertures qui est la bonne L'insertion de la tige métallique 171 peut être réalisée non seulement par les ouvertures formées sur la plaque supérieure 162 du boîtier métallique, mais également par des ouvertures formées dans la partie latérale de ce boîtier métallique. * La tige métallique 171 destinée au réglage de la fréquence de résonance qui est utilisée dans les modes de réalisation décrits ci-dessus peut être non seulement de section circulaire, mais présenter également toute autre section quelconque, telle que celle d'un triangle par exemple La tige métallique de réglage peut être réalisée en un matériau diélectrique métallisé sur sa surface extérieure. Le mode de réalisation représenté aux Fig 40 et 41 est caractérisé en ce que la tige de réglage 182 porte un organe de réglage 181 réalisé en un matériau diélectrique et fixé excentriquement à son extrémité, et est insérée de manière à pouvoir tourner dans une direction parallèle à l'axe central du matériau diélectrique en forme de pilier 4, à partir de la plaque supérieure 162 du bottier métallique 161 Si on se réfère à la Fig 40, le bouton 183 qui est fixé à la périphérie extérieure de la partie d'extrémité de la tige de réglage 182 est prévu pour faciliter la rotation de la tige de réglage 182 dans le sens des flèches 184 Un joint torique 185 est fixé sur la tige de réglage 182 de manière que celle-ci ne puisse pas être déplacée vers le haut et vers le bas. Grâce à la structure décrite ci-dessus et-quand on fait tourner le bouton 183 dans le sens des flèches 184, on peut modifier la fréquence de résonance f du résonateur 180, du fait que le champ électrique existe dans la cavité 164 définie par le bottier métallique 161 et du fait que l'organe de réglage diélectrique 181 qui est monté excentriquement par rapport à la tige de réglage 182 dans la cavité 164 provoque un changement de position de l'organe de réglage 181 quand on tourne la tige de réglage 182 (voir Fig 41), ce qui a pour résultat de changer le champ électrique autour de l'organe de réglage mobile 181 et donc de changer la constante diélectrique effective d'ensemble Plus spécifiquement et supposant que l'intensité du champ électrique dans la cavité 164, lorsque l'organe de réglage diélectrique 181 est éloigné au maximum du matériau diélectrique en forme de pilier 4, c'est-à-dire quand ce dernier est amené dans la position représentée par le trait continu à la Fig 41, soit de El, et supposant que la constante diélectrique effective à ce moment soit de e 1 ' que l'intensité du champ électrique dans la cavité 164 lorsque l'organe de réglage 181 est amené au plus près du matériau diélectrique en forme de pilier 4, c'est-à-dire quand il est amené dans la position représenté par le trait discontinu à la Fig 41, soit de E 2, et que la constante diélectrique effective à ce moment soit de 62 $ on a alors l'équation suivante: (Z Ic) =f{( 1/2) 2)) E 1 E 2 d V} /WT o W 0 = 21 tf O 4 1 '0 = variation de i O WT = énergie résonante totale * = un nombre complexe conjugué. Ainsi, quand on fait tourner la tige de réglage 182 en faisant tourner le bouton 183 et quand on change la position de l'organe de réglage 181 qui est prévu à son extrémité, on modifie ( 2 61) et on peut modifier la fréquence de résonance f O' Plus spécifiquement, lorsqu'on éloigne au maximum l'organe de réglage 181 du matériau diélectrique en forme de pilier 4, on augmente la fréquence f alors que lorsqu'on amène l'organe de réglage 181 au plus près du matériau diélectrique en forme de pilièr 4, on diminue la fréquence f 0. Supposant que le coefficient de température de la constante diélectrique de l'organe de réglage 181 soit différent du coefficient de température de la constante diélectrique du matériau diélectrique en forme de pilier 4, on a alors l'avantage de pouvoir améliorer la caractéristique de température de la fréquence de résonance f O Plus spécifiquement, on peut améliorer le coefficient de température de la constante diélectrique effective dans la cavité qui exerce une influence sur la caractéristique de température de la fréquence de résonance en choissant correctement le coefficient de température de l'organe de réglage 181 et en diminuant ou en renforçant ce coefficient du matériau diélectrique en forme de pilier 4. Bien que le mode de réalisation ait été conçu pour qu'on y insère un unique organe de réglage 181, il peut être adapté de manière à pouvoir y insérer deux ou plusieurs organes de réglage Ce mode de réalisation fait également appel à un bottier réalisé en métal, mais ce bottier peut être également réalisé en un matériau diélectrique avec un film conducteur déposé sur sa surface intérieure ou extérieure Un mécanisme de support en rotation et un mécanisme d'entraînement en rotation de la vis de réglage 182 peut faire appel à toute autre structure bien connue, comme-cela va de soi. Comme il va de soi, et comme il résulte déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de réalisation, non plus qu'à ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus spécialement envisagées; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. REVENDICATIONS 1 Résonateur diélectrique du type utilisant le mode T Mo ou un mode modifié, caractérisé en ce qu'il comprend un matériau diélectrique en forme de pilier réalisé en un matériau diélectrique ayant un coefficient de dilatation linéaire donné, et un bottier réalisé en un matériau diélectrique ayant le même coefficient de dilatation que celui du matériau diélectrique en forme de pilier, et comportant un film conducteur déposé sur au moins l'une de ses surfaces intérieure et extérieure et dans lequel est disposé ledit matériau diélectrique en forme de pilier. 2 Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier est formé en une seule pièce avec le matériau diélectrique en forme de pilier. 3 Résonateur diélectrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que le boîtier comprend une partie de couplage destinée à coupler sa surface intérieure à la surface latérale du matériau diélectrique en forme de pilier. 4 Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comprend des surfaces qui s'intersectent mutuellement et en ce que le film conducteur est déposé de façon continue sur lesdites surfaces du bottier qui s'intersectent. Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la surface latérale du matériau diélectrique en forme de pilier est disposée en contact étroit avec la surface intérieure du bottier, et en ce que le film conducteur est déposé sur la surface extérieure du bottier. 6 Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comprend une partie définissant une ouverture face au moins à une extrémité du matériau diélectrique en forme de pilier, et un couvercle pour recouvrir ladite ouverture. 7 Résonateur diélectrique selon la revendication 6, caractérisé en ce que le matériau diélectrique en forme de pilier comprend un film constituant une électrode et formé sur une partie de ladite extrémité de l'ouverture en contact avec le couvercle. 8 Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comprend, une partie formée en un matériau ayant une bonne conductivité thermique dans une position face au moins à une partie d'extrémité du matériau diélectrique en forme de pilier. 9 Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le boîtier comprend un élément en caoutchouc de bonne conductivité thermique qui recouvre au moins une partie de sa surface extérieure. Résonateur diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un organe de réglage de fréquence destiné à être inséré dans le bottier pour régler la fréquence de résonance. 11 Résonateur diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué par un organe inséré de façon mobile et parallèlement à l'axe central du matériau diélectrique en forme de pilier. 12 Résonateur diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué par un organe inséré de façon à être mobile dans une direction qui coupe l'axe central du matériau diélectrique en forme de pilier. 13 Résonateur diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué par un organe destiné à être inséré parallèlement à l'axe central du matériau diélectrique en forme de -pilier et à se déplacer dans une direction qui coupe l'axe central dudit matériau diélectrique en forme de pilier. 14 Résonateur diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué par une tige de réglage conçue pour être tournée de l'extérieur et s'étendant parallèlement à l'axe central du matériau diélectrique en forme de pilier, et comprenant un organe de réglage excentré à son extrémité. 15 Résonateur diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué en un matériau conducteur. 16 Résonateur diéléctrique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de réglage de fréquence est constitué en un matériau diélectrique. 17 Résonateur diélectrique selon la revendication 16, caractérisé en ce que le matériau diélectrique comprend un matériau dont le coefficient de température est différent de celui du matériau diélectrique en forme de pilier.