Brevet FR2527357A1 — publié le 19831125

La présente invention concerne les circuits d'isolation et elle porte plus particulièrement sur des circuits originaux destinés à fournir une tension analogique continue de niveau variable, isolée par rapport à un signal variable périodique modulé en largeur d'impulsion, cette tension analogique étant cependant sensible à la durée d'impulsion du signal. Dans de nombreux systèmes, il est nécessaire de transmettre d'un emplacement à un autre un signal ayant une relativement bonne immunité au bruit, comme un signal modulé en largeur d'impulsion ou un signal similaire, en récupérant un signal analogique continu à un emplacement de réception, pour commander un appareil qui constituée une charge. A titre d'exemple, du fait du désir croissant de réduire les coûtes et d'augmenter le rendement dans le domaine de la gestion de l'énergie, on souhaite réaliser des économies appréciables dans la commande du niveau lumineux des systèmes d'éclairage fluorescents du commerce.De tels systèmes peuvent commander le niveau lumineux de lampes fluorescentes à un certain om- bre d'emplacements en émettant une information de commande de niveau lumineux à partir d'une installation centrale. Chaque lampe fluorescente située à distance peut etre alimen- tée par un ballast associé, comme celui qui est décrit dans la demande de brevet U. S. 177 945 déposée le 14 août 1980. La combinaison ballast/lampe à niveau lumineux variable décrite dans la demande précitée procure un gain de coût et d'énergie si : on maintient le niveau lumineux constant sur toute la durée de vie de la lampe, par un réglage destiné à compenser des effets adverses, comme l'accumulation de poussière et la diminution du rendement lumineux ; on commande le niveau lumineux de la lampe en fonction de l'éclairage solaire naturel disponible ; et on commande le niveau lumineux de la lampe en fonction à la fois du temps et de la demande dans une zone particuliere. En utilisant un circuit d'interface connu on peut commander la fonction marche/ arrêt de la combinaison ballast/lampe précitée, au moyen du niveau d'un seul signal de tension analogique continue.Cependant, la transmission d'uc signal analogique de niveau variable sur de longues distances est affectée par le bruit aléatoire et d'autres signaux parasites qui sont captés, ce qui affecte le niveau du signal de commande. Il est préférable de transmettre des signaux de commande dans lesquels une caractéristique du signal autre que son niveau achemine l'information désirée, comme par exemple par modulation d'une largeur d'impulsion. Uce telle transmission nécessite qu'il existe à chaque emplacement éloigné des circuits pour isoler les circuits du signal en modulation d'impulsions en largeur (MIL) par rapport aux circuits de signal analogique placés à la suite (dans lesquels peuvent exister des niveaux de tension et/ou de courant qui constituent un danger potentiels et également pour convertir le signal MIL en un niveau analogique continu. Les circuits d'isolation et de conversion doivent également avoir un coût faible, polir que l'économie que procure un tel système ce gestion d'énergie soit maximale. Conformément à l'invention, un circuit destiné à fournir un signal analogique continu de niveau variable, sous la dépendance d'un signal variable en modulation d'impulsions en largeur, tout en maintenant l'isolation entre les deux signaux, utilise dans un mode de réalisation actuellement préféré, un transiormateur du type transformateur de très haute tension de télévision, ayant un enroulement primaire connecté à un générateur de signal commandé qui produit le signal périodique variable en modulation d'impulsions en largeur. La tension aux bores d'un enroulement secondaire du transformateur est redressée pour appliquer à une charge une tension analogique continue unipolalre. Dans un au-tre mode de realisation actuellement préfé, un isolateur optoelectrcnique reçoit le signal de sortie du générateur de signal commandé de façon à commander la résistance entre une source de tension d'alimentation et un condensateur de filtrage. Il apparaît aux bornes du condensateur une tension analogique continue dont le niveau est fonction du rapport cyclique du signal variable en modulation d'impulsions en largeur. L'invention a donc pour but de réaliser un circuit fournissant une tension analogique continue de niveau variable isolée par rapport à un signal variable en modulation d'impulsions en largeur, et fonction de ce signal. La suite de la description se réfère aux dessins annexés qui représentent respectivement Figure 1 : un schéma d'une partie d'un ballast destiné à alimenter une lampe fluorescente à partir d'une source alternative, et d'un circuit de commande d'entrée de signal pour ce circuit, et ce schéma est utile à la compréhension d'un environnement dans lequel on peut utiliser l'invention Figure 2 : un schéma partiellement sous forme synoptique d'un premier mode de réalisation préféré d'un circuit d'isolation et de conversion conforme à l'invention Figures 2a, 2b et 2c : des représentations graphiques coordonnées des signaux correspondant à l'enroulement primaire, l'enroulement secondaire et la tension de sortie dans le circuit de la figure 2, et ces représentation graphiques sont utiles à la compréhension du fonctionnement de ce circuit Figure 3 : un schéma d'un autre mode de réalisation préféré du circuit d'isolation et de conversion de l'invention Figures 3a et 3b : deux graphiques coordonnés montrant des signaux qu'on trouve dans le circuit de la figure 3, et utiles à la compréhension du fonctionnement de ce circuit. On va considérer tout d'abord la figure 1 sur laquelle une charge ayant un niveau de sortie qui peut être commandé est connectée à une source d'énergie électrique 11. A titre d'exemple, la charge est constituée par un ballast 10 et par une ou plusieurs lampes à décharge dans un gaz, comme une lampe fluorescente 12. Le ballast 10, dont on n'a représenté que la section d'alimentation iOa et la section de commande lOb, a une configuration destinée à la commande du niveau lumineux de la lampe fluorescente 12, en fonction d'ur. paramètre fourni de l'extérieur, tel que la valeur d'une impédance (résistance électrique) connectée entre des bornes de commande A et A'. La fonction marche/arrêt de la combinaison ballast-lampe est commandée par l'impédance entre une borne marche/arrêt B et une borne de ligne commune du ballast, C. Un procédé pour obtenir un niveau-lumineux variable (qui peut être réduit) pour une lampe fluorescente est décrit dans la demande de brevet U. S. 177 835 et un mode de réalisation d'un ballast du type onduleur utilisant ce procédé pour la commande du niveau lumineux d'une lampe fluorescente est décrit dans la demande de brevet U. S. 177 942, toutes deux déposées le 14 août 1980. En résumé, et comme décrit dans les demandes de brevet précitées, la source d'énergie alternative 11 est connectée à un redresseur en pont 14, constitué par des diodes D1-D4, et à un condensateur de filtrage C1, qui constituent une section d'alimentation ioa appliquant un potentiel continu au ballast.Le ballast comprend une section de circuit de commande de di/dt du ballast, lOb, et une section d'onduleur de forte puissance (non représentée) qui est commandée par la section lOb, de façon à appliquer à la lampe fluorescente 12 des signaux d'alimentation de fréquence relativement élevée. Le niveau lumineux que produit la lampe fluorescente 12 est fonction de la fréquence de l'onduleur de forte puissance, et cette fréquence est commandée par la section de circuit lOb. La section de commande lOb comprend un capteur ou détecteur de di/dt, constitué par des transistors Q12 et Q13 ; des résistances R15, R16, R17, R18 et R19 ; et des enroulements de transformateur doubles L3A et L3B. Le circuit de commande et de détection de di/dt a un seuil, ou point de déclenchement, qui est le point auquel les tensions aux points X et Y tombent à une valeur suffisamment basse pour bloquer les deux transistors Q12 et Q13.Par conséquent, les deux enroulements de transformateur sont bobinés sur une partie du transformateur de l'onduleur (non représenté), de telle façon que si la tension aux bornes de l'en roulement de transformateur L3A est positive à l'extrémité marquée d'un point, un courant circule à partir du point X, en traversant la résistance R15 et il débloque le transistor Q12, tandis que la tension aux bores de l'enroulement L3B est simultanément positive à l'extrémité marquée d'un point, ce qui fait que le transistor Q13 est bloqué. De façon. similaire, si la tension aux bornes de l'enroulement L3B est négative à l'extrémité marquée d'un point, un courant circule à partir du point Y, en traversant la résistance R16, ce qui débloque le transistor Q13, tandis que la tension aux bornes de l'enroulement L3A est négative à l'extrémité marquée d'un point, ce qui applique une tension négative à l'électrode de base du transistor Q12, et ce transistor est bloqué. Du fait que les enroulements L3A et L3B ont le même nombre de spires, on voit que les tensions aux points X et Y (obtenues en couplant les deux enroulements au même circuit magnétique de transformateur avec des coefficients de couplage pratiquement égaux) ont pratiquement la même valeur absolue mais des polarités opposées, comme l'indiquent les points qui désignent la phase. Ainsi, lorsque la tension au point X tombe au-dessous d'une valeur de seuil prédéterminée, le transistor Q12 qui conduisait précédemment se bloque. Simultanément, la tension au point Y est de valeur absolue égale mais de polarité opposée, ce qui fait que le transistor Q13 ne conduit pas, si bien que le noeud Z est à un potentiel supérieur à celui de la ligne commune C, du fait que ni le transistor Q12, ni le transistor Q13 n'est conducteur. Le noeud Z n'étant pas au potentiel de la ligne commune C, le transistor Q14 est placé à l'état conducteur. Ceci déclenche une inversion de la tension de la charge de l'onduleur, comme décrit de façon plus détaillée dans les demandes de brevet précitées. Cette inversion de la tension de la charge inverse la polarité des tensions aux bornes des enroulements L3A et L3B, ce qui fait que le transistor Q13 est amené à l'état conducteur et le transistor Q14 est bloqué. La tension au point Y change jusqu'à ce que, à la valeur de seuil fixée à l'avance, le transistor Q13 se bloque et fasse monter à nouveau la tension au noeud Z, provoquant à nouveau le déblocage du transistor Q14 pour déclencheur l'inversion de la tension de la charge.L'action résumée ci-dessus se poursuit de manière cyclique, avec les transistors Q12 et 913 bloqués et débloqués alternativement lorsque le niveau absolu de la tension à l'un des points X et Y atteint une valeur de seuil fixée à l'avance. Cette valeur de seuil fixée à l'avance est établie par les rapports des nombres de spires des enroule ments L3A et L3B.On utilise les résistances RIS et R16, de valeur pratiquement égale, pcur convertir les tensions aux points X et Y en courants destinés à attaquer les électrodes de base des transistors respectifs Q12 et Q13. La valeur de seuil à laquelle la tension de la charge est commutée (et qui établit donc le niveau lumineux de la charge 12) peut être modifiée en réduisant de valeurs égales les courants qui circulent vers les électrodes de base des transistors Q12 et Q13, en agissant par exemple par le potentiel de la ligne commune C ou par l'électrode de base du transistor opposé.Ainsi, le branchement d'une résistance (non repré sentée)er.tre les bornes d'entrée A et A' réduit le potentiel positif instantané sur l'une des bornes A ou A', au moment de l'application de la tension de l'enroulement associé à l'électrode de base associée des transistors respectifs Q12 ou Q13, par l'intermédiaire du diviseur de tension qui est constitué par les résistances R15 et R16 et par la résistance branchée entre les bornes A et A'. L'action du diviseur de tension est encore renforcée par le fait que l'extrémité opposée de la résistance externe est ramenée à la tension négative instantanée présente sur la borne restante respective parmi les bornes A ou A'.Par cette action de diviseur de tension, la tension présente aux bornes de celui des enroulements L3A et L3B qui est associé au transistor à bloquer, est appliquée aux électrodes de base avec une valeur décroissante pour des valeurs décroissantes de la résistance externe, grâce à quoi une polarité particulière de tension est appliquée à la charge pendant des intervalles de temps de plus en plus courts avant que la commutation de la tension de la charge ait lieu, ce qui augmente la fréquence d'attaque de la charge et réduit le niveau lumineux émis par la lampe fluorescente 12.Si la résistance entre les bornes A et A' est pratiquement égale à zéro-(un court-circuit), les tensions sur les électrodes de base des deux transistors Q12 et Q13 sont pratiquement égales à zéro par rapport à leurs électrodes d'émetteur, du fait que les tensions aux points X et Y ont toujours pratiquement la même valeur absolue mais des polarités opposées, et du fait que les résistances R15 et R16 ont pratiquement la même valeur. Dans ces conditions, les transistors Q12 et Q13 sont toujours bloqués et on obtient une condition de fréquence maximale de l'onduleur (niveau lumineux minimal de la lampe).Inversement, si la résistance entre les bornes d'entrée A et A' a une valeur relativement élevée, les électrodes de base des transistors sont pratiquement isolées l'une de l'autre et les transistors respectifs Q12 et Q13 sont alternativement débloqués, avec des valeurs absolues de tension relativement faibles aux bornes de l'enroulement associé parmi les enroulements L3A et L3B ; ceci correspond à une fréquence relativement basse pour le fonctionnement de l'onduleur, ce qui fait que la charge constituée par la lampe fluorescente 12 fonctionne à une puissance maximale pratiquement constante et produit un niveau lumineux maximal pratiquement constant, comme décrit de façon plus détaillée dans le brevet U. S. 4 060 752 (dans lequel les électrodes de base des transistors de commande ne sont absolument pas couplées mutuellement). Comme décrit précédemment, la partie onduleur du ballast commute la tension aux bornes de la charge 12 sous l'effet du passage du transistor Q14 à l'état bloqué. En branchant un autre transistor Q20 en parallèle sur le transistor Q14, on peut interdire la commutation de l'onduleur (et donc l'existence d'un signal périodique nécessaire pour que la charge consomme de la puissance), à condition que le transistor Q20 branché en parallèle demeure à l'état saturé, ce qui empêche l'élévation de la tension sur la ligne W (connexion commune entre les collecteurs des transistors Q14 et Q20).Ainsi, si on choisit la valeur d'une résistance R25 de façon que le transistor Q20 reçoive normalement un courant de base suffisant pour demeurer à l'état saturé, la charge 12 est mise hors tension Si la borne d'entrée B, connectée à l'électrode de base du transistor Q20, est connectée à la ligne commune C du système, le courant d'électrode de base du transistor Q20 est dérivé vers la ligne commune et le transistor Q20 est bloqué, ce qui permet de mettre la charge sous tension et de commander son niveau lumineux par la résistance de l'élément quiestbranché entre les bornes d'entrée A et A'.Inversement, si la borne d'entrée B est déconnectée (laissée flottante) par rapport à la borne commune C du ballast, ou si une résistance R26 de valeur suffisamment grande est connectée entre la borne d'entrée B et l'électrode de base du transistor Q20, ce dernier reçoit suffisamment de courant d'attaque de base pour retourner en saturation et mettre hors tension la charge 12. Un circuit de commande 20 utilise un seul signal de commande présent sur une seule entrée de circuit de commande, 20a, et il produit à la fois un signal de sortie marche/arrêt qui est appliqué sur une borne marche/arrêt de la charge, B, par rapport à une borne commune de la charge, C ; et des courants de commande de dérivation respectifs 1c et I'c, pratiquement identiques, à partir des bornes de commande du niveau lumineux de la charge, A et A'. Le courant de dérivation de réglage de niveau de la charge, qui simule l'effet d'une impédance de réglage de niveau, est décrit dans la demande de brevet U. S. précitée.OnpaE imebmèvement que les courants de dérivation 1c et I'c sont fournis par une section de circuit miroir de courant, 22, qui comporte des résistances d'entrée R1 et R1' (ayant des valeurs pratiquement égales), des premiers transistors connectés en diodes Q1 et Q1', des résistances R2 et R2' (ayant des valeurs pratiquement égales), des seconds transistors Q2 et Q2', et des résistances d'émetteur R3 et R3', connectées à la ligne commune 24 du circuit de commande et ayant pratiquement la même valeur. Le fonctionnement est le suivant. La section de circuit miroir de courant 22 dérive des courants de commande 1c et I'c pratiquement égaux à partir des bornes d'entrée de commande de charge A et A'. Si les tensions base-émetteur des premier et second transistors (Q1 et Q2 ou Q1' et Q2') sont pratiquement égales, si les gains en courant en continu (B) des seconds transistors Q2 et Q2' sont pratiquement égaux et si les valeurs de chacune des résistances d'émetteur des premiers transistors R2 ou R2' sont très inférieures à la valeur de la résistance d'entrée associée (R1 ou la valeur du courant de dérivation 10 ou I' est pratique c ment donnée par la relation B(V/Rl I I ' 1+ i+B R3 B(V/R1) On voit donc que des courants de même valeur seront dérivés à partir de chacune des bornes d'entrée de réglage de niveau de la charge, A et A', pour une valeur particulière de la tension. d'entrée du circuit de commande, V, et que les courants de dérivation pratiquement égaux varieront proportionnellement à la variation de la valeurs de la tension d'entrée. Une section de commande de marche/arret 26 utilise un diviseur de tension d'entrée 28, constitué par des résistances R4 et R5, qui est connecte entre la borne d'entrée unique 20a et la ligne commune 24. La sortie du diviseur de tension est connectée par une diode zener Z à l'électrode de base d'un transistor Q3. L'électrode de collecteur du transistor Q3 est connectée à l'électrode de base d'un autre transistor Q4, ainsi qu'à une borne d'une résistance de charge R7. Les électrodes d'émetteur des deux transistors Q3 et Q4 sont connectées à la ligne commune 24 du circuit de commande. La borne restante de la résistance de charge R7 reçoit une tension V1 qui provient de la section d'alimentation l0a de la charge.Le collecteur du transistor Q4 est connecté à une borne de commande de mar che/arrêt, B, de la charge. Le fonctionnement est le suivant. Si la tension d'entrée V du circuit de commande a une valeur voisine de zéro, par rapport à la ligne commune 24 du circuit de comman de, le transistor Q3 est bloqué. On choisit la valeur de la résistance R7 de façon que le transistor Q4 se sature lorsque le transistor Q3 est bloqué, afin d'établir une résistance relativement faible entre la borne commune C de la charge et la borne de marche/arret 20b de la charge, ce qui place la charge dans l'état "marche". Avec une tension d'entrée de valeur pratiquement nulle, chacun des courants de commande de dérivation Ic et I' est pratiquement égal à zéro, ce qui fait que la charge fonctionne avec un niveau de sortie maximal, c'est-à-dire que la lampe 12 fonctionne avec ut niveau lumineux maximal. Lorsque la valeur de la tension d'entrée V augmente, les courants de commande de dérivation 10 et I'C augmentent et réduisent le niveau de sortie de la charge, c'est-à-dire le niveau lumineux omis par la lampe 12. Le niveau de sortie de la charge dirainue de façon continue jusqu'à ce que la tension d'entrée V atteigne une valeur (proportionnelle à la sclmne de la tension de la diode zener et de la tension base-émevteur du transistor Q3) pour laquelle la résistance accrue que procure le circuit col lecteur-érnetteur du transistor Q4 arrete le fonctionnement de la charge (clest-à-dire du ballast 10 et donc de la lampe 12).Lorsque le niveau de la tension d'entrée qui corres pcnd à l'arret de la charge est atteint, la valeur de tension d'entrée croissante continue à faire en sorte que la section de circuit miroir de courant 22 absorbe des valeurs de plus en plus grandes de courant de commande de dérivation à partir des bornes d'entrée de réglage de niveau de la charge, A et A', ce qui fait que le niveau de sortie de la charge diminue continuellement et la charge est finalement amenée à l'état "arrêt'!. Ainsi, un signal analogique continu unipolaire de niveau variable (tension V) commande à la fois la fonction marche/arret et le niveau de sortie de la charge. La source de cette tension d'entrée doit etre isolée de la ligne commune C de la charge et de la ligne commune de commande 24, qui peut ne pas être au potentiel de la masse, de façon à assurer le degré de sécurité nécessaire pour le personnel et le matériel. On va maintenant considérer la figure 2 en notant que, dans un but de réjection du bruit, on désire utiliser un signal en modulation d'impulsions en largeur pour la transmission d'une information de commande de charge, par l'intermédiaire d'un support 25, entre une isntallation centrale 30 et chaque combinaison circuit de commande/ballast/ lampe. L'installation centrale 30 comprend un générateur de signal commandé 35, et un signal en modulation d'impulsions en largeur apparaît sur la sortie 35a de ce générateur, pour être couplé au support 25. Le rapport cyclique du signal en modulation d'impulsions en largeur (MIL) est réglé par une commande de rapport cyclique associée, 36.Le support 25 qui est représenté ici est une paire de fils torsadés (mais il faut noter qu'on pourrait tout aussi bien utiliser des câbles coaxiaux et d'autres supports analogues), et il transmet le signal de commande à au moins un dispositif d'isolation et de conversion, 40, ayant des bornes de sortie 40a et 40b qui sont respectivement connectées à des bornes d'entrée de section de commande 20a et 20b, entre lesquelles la tension analogique continue unique V doit apparaître avec un niveau fonction du rapport cyclique du signal. Dans le mode de réalisation de la figure 2, le dispositif 40 comprend un transformateur d'isolation 42 du type transformateur de très haute tension de télévision (qu'on appellera en abrégé "transformateur de THT").Un enroulement primaire 42a du transformateur reçoit entre ses bornes la tension de signal commande, sous la forme d'un signal d'enroulement primaire de valeur V ; et de l'énergie p est emmagasinée dans l'enroulement primaire lorsque V a p une polarité positive. Comme représenté, le support 25 peut etre conçu de façon à transmettre la tension de signal commandé à un ensemble d'enroulements primaires de transformateur appartenant à un ensemble de dispositifs 40, chacun d'eux ayant une sortie connectée à une combinaison différente circuit de commande/ballast/lampe. Le transformateur 42 comporte un enroulement secondaire 42b auquel l'énergie emmagasinée est transférée lorsque la tension V est négati p ve.Sous l'effet du transfert d'énergie, une tension secon daire Vs apparaît aux bornes de l'enroulement 42b avec une polarité opposée (à cause de l'action du type "transformateur de THT") à la polarité de la tension aux bores de l'enroulement primaire 42a (comme le mcntre la position des points indiquant la phase). Un élément à conduction unidirectionnelle 43, tel qu'une diode à semiconducteur ou un élément analogue, est connecté à l'enroulement secondaire 42b, en série avec un élément de stockage d'énergie 44, tel qu'un condensateur ou un élément analogue, grâce à quoi l'élément de stockage d'énergie 44 est-chargé à la tension de crête V de l'enroulement secondaire, par redressement du signal périodique appliqué à cet élément.Du fait que la durée pendant laquelle l'élément 43 conduit est établie par le rapport cyclique du signal MIL commandé, le niveau de la tension de commande de sortie V est établi par ce rapport cyclique. Une résistance de charge 46 est branchée en parallèle sur l'élément de stockage d'énergie 44 pour diminuer la tension aux bornes de ce dernier avec une constante de temps prédéterminée, afin de faciliter une diminution commandée de la tension de sortie V du circuit, sous l'effet d'une diminution du rapport cyclique du signal de commande. On va maintenant décrire le fonctionnement en se référant aux figures 2 et 2a-2c. La sortie 35a du générateur de signal commandé fournit un signal carré de fréquence fixe présentant un intervalle de temps T pour un seul cycle (figure 2a). Le signal commandé apparait aux bornes de l'enroulement primaire sous la forme de la tension Vp, avec une amplitude positive maximale Vm et une amplitude minimale légèrement négative par rapport à zéro, à cause de l'action du type "transformateur de THT". Dans n'importe quel intervalle d'un cycle T, choisi arbitrairement, le signal 50 de l'enroulement primaire présente un front avant montant 50a, auquel correspond un front avant descendant 52a dans le signal 52 de la tension secondaire Vs (figure 2b).Au moment où le signal 50 de l'enroulement primaire a un niveau minimal, le signal 52 de l'enroulement secondaire, qui-est inversé par rapport au signal de l'enroulement primaire, est à son niveau de tension maximale V' . Au bout d'un certain m temps T1 après l'apparition du front avant montant 50a, le signal 50 de l'enroulement primaire présente un front arrière descendant 50b. La durée pendant laquelle le signal 50 est positif, rapportée à l'intervalle de temps total T entre des fronts montants successifs du signal, par exemple entre le front avant 50a et le front avant 50a' d'un second cycle 50' du signal, définit le rapport cyclique du signal commandé. Pour donner un signal ayant un rapport cyclique inférieur, un front arrière 50c apparat au bout d'un intervalle de temps T2 inférieur à l'intervalle de temps T1 qui correspond au front arrière 50b. Un front arrière descendant 50d apparaît au bout d'un intervalle de temps T3 après le front avant montant 50a si le signal commandé a un rapport cyclique supérieur à celui du signal ayant un front descendant 50b. L'intervalle de temps entre des fronts montant et descendant du signal peut être réglé, comme le montre la flèche A, de façon qu'un cycle suivant 50' du signal puisse avoir un intervalle de temps entre son front avant montant 50a' et un front descendant, qui soit différent de l'intervalle de temps pendant lequel le signal précédent a été positif, bien que l'intervalle de temps T entre des fronts montants successifs demeure pratiquement constant.Ainsi, si un second signal 50' a un front arrière descendant 50b' qui apparaît après le front avant associé 5Oa',au bout d'un intervalle de temps T1 identique à l'intervalle de temps T1 dans le signal 50 précédent, on obtient des rapports cycliques identiques. Cependant, si le signal 50' suivant a un front arrière descendant 50c' ou 50d', le rapport cyclique correspondant est respectivement diminué ou augmenté. Le rapport cyclique du signal de tension secondaire 52 est commandé par le rapport cyclique du signal de tension primaire 50, ce qui fait que la tension secondaire Vs a une polarité positive pendant un intervalle de temps égal à l'intervalle de cycle total T, moins la durée de polarité positive de chaque impulsion de tension primaire 50 ou 50'. Dans la situation nominale, la tension secondaire Vs atteint la polarité positive au niveau d'un front arrière montant 52b et elle demeure positive jusqu'au front avant descendant 52a' du cycle suivant, ce qui donne un premier niveau de signal analogique continu 54, ou niveau nominal (figure 2c).Si la durée de polarité positive de l1enroule- met primaire est augmentée (en ayant le front arrière descendant 50d sur la figure 2a), le front arrière montant 52d de la tension secondaire donne un rapport cyclique inférieur pour l'enroulement secondaire et un niveau de signal analogique positif supérieur 55 ; si on utilise le front arrière descendant 50c de l'enroulement primaire, le front arrière montant 52c de la figure 2b donne un rapport cyclique accru, ce qui fait que l'élément à conduction unidirectionnelle 42 charge l'élément de stockage d'énergie 44 à un niveau de signal analogique positif inférieur 56 (figure 2c).De cette manière, la commande du rapport cyclique du signal du générateur est transférée, avec isolation, au niveau de la tension de commande unique que nécessite le circuit de commande 20 associé au ballast 10 et à la lampe 12. On va maintenant considérer les figures 3, 3a et 3b pour décrire un autre mode de réalisation actuellement préféré d'un dispositif d'isolation et de conversion 40' qui utilise le même dispositif de commande à distance 30, comportant un générateur de signal commandé 35. Une sortie 35a de ce générateur produit un signal MIL à rapport cyclique variable dont le rapport cyclique est établi par une commande associée 36. Ici encore, le signal périodique est transmis au dispositif 40' par le support 25. La tension du signal commandé qui est transmis apparalt aux bornes de la combinaison en série d'une résistance de réglage de courant 60 et d'un élément émetteur de lumière 62, tel qu'une diode électroluminescente ou un élément analogue, appartenant à un isolateur optoélectronique 64.L'isolateur 64 comprend également un élément 66 sensible au flux lumineux, tel qu'un phototransistor ou un élément analogue, qui présente entre des bornes de sortie 64a et 64b du dispositif d'isolation une résistance qui est commandée par le courant I qui circule dans l'élément émetteur 62. La borne de sortie 64a du dispositif d'isolation est connectée par une résistance 68 à une source de tension d'alimentation Vs, qui peut être fournie par la charge, comme par exemple par la sortie de la section d'alimentation du ballast 10 (figure 1).Le point de connexion entre la résistance 68 et la borne de sortie 64a du dispositif d'isolation est connecté par un élément de référence de tension 70, tel qu'une diode zener ou un élément analogue, à une borne de sortie commune 40b' du dispositif d'isolation et de conversion, pour être connecté à la ligne commune 20b du circuit de commande, située en aval. Ainsi, une tension de niveau et de polarité présélectionnés, par exemple une polarité positive et une tension Vz (tension de zener de la diode 70), est présente sur la borne de sortie 64a du dispositif d'isolation. La borne de sortie 64b du dispositif d'isolation est connectée par un filtre 72 à la borne de sortie 40a' du dispositif d'isolation et de conversion, pour être connectée à la borne d'entrée 20a du circuit de commande, située en aval.Le filtre 72 comprend un élément de stockage d'énergie 74, tel qu'un condensateur ou un élément analogue, destiné à accepter une charge pendant les intervalles de temps au cours desquels le phototransistor 66 est dans l'état à faible résistance, pour établir la tension de sortie V entre les bornes de sortie 40a' et 40b'. Le filtre 72 comprend également de préférence un élément réactif série 76, tel qu'une inductance, de façon à procurer le niveau désiré de filtrage des parasites radiofréquences, en association avec l'élément 74. Le fonctionnement est le suivant. Le signal rapport cyclique variable provenant du générateur 30 produit une impulsion 80 dans le courant I de l'élément émetteur. La durée T1 de l'impulsion, entre un front avant d'impulsion 80a et un front arrière d'impulsion 80b, établit le rapport cyclique, exprimé par le rapport entre la durée T1 et l'intervalle de temps de répétition d'impulsion T, depuis le front avant 80a de la première impulsion jusqu'au front avant 80a de l'impulsion suivante.En faisant varier l'intervalle de temps au bout duquel apparaît le front arrière, on peut diminuer l'intervalle de temps d'impulsion et le rapport cyclique, comme dans le cas d'un front arrière 80c apparaissant au bout d'un intervalle de temps T2 inférieur à l'intervalle T1, ou bien les augmenter, avec un front arrière 80d apparaissant au bout d'un intervalle de temps T3 supérieur à l'intervalle T1. Pendant chaque impulsion 80, l'élément d'émetteur 62 émet un flux lumineux dont une partie au moins est reçue par le phototransistor 66. Sous l'effet de la réception du flux, le phototransistor 66 passe à l'état conducteur et transmet la tension V z à I'élément de stockage d'énergie 74, ce-qui augmente la charge ge emmagasinée dans ce dernier et établit à ses bornes un niveau moyen (niveau continu). Ainsi, pour un rapport cyclique nominal, avec une largeur d'impulsion T1, on obtient un premier niveau 82 de tension de sortie V. Si on diminue l'intervalle de temps d'impulsion (avec un front arrière 80c), le rapport cyclique est diminué et le niveau continu moyen est réduit à un niveau 83 inférieur au niveau nominal 82.Sion augmente la durée d'impulsion (avec un front arrière 80d), le rapport cyclique augmente et la tension continue moyenne augmente jusqu'au niveau 84. Ainsi, en commandant le rapport cyclique du signal d'entrée, à partir d'un géné- rateur de signal commandé, situé à distance, on peut régler la valeur analogique continue d'une tension de commande. REVENDICATIONS 1. Dispositif destiné à fournir une tension de commande continue analogique, variable de façon-continue, à un circuit placé en aval qui comporte une borne d'entrée (20a) et une borne commune (20b), caractérisé en ce qu'il comprend : des moyens (35) destinés à générer un signal en modulation d'impulsions en largeur ayant un rapport cyclique variable ; des moyens (40, 40') destinés à générer un autre signal en modulation d'impulsions en largeur, qui est fonction du signal provenant des moyens de génération et est isolé par rapport à lui ; et des moyens (43, 44, 46 ; 68, 70, 74, 76) qui sont connectés entre la borne d'entrée et la borne commune du circuit situé en aval de façon à générer et à appliquer à ces bornes la tension continue analogique avec un niveau qui est fonction du rapport cyclique du signal isolé en modulation d'impulsions en largeur. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé entre que les moyens qui génèrent le signal isolé consistent en un transformateur (42) fonctionnant dans le-mode "transformateur de THT" et ayant un enroulement primaire (42a) qui reçoit le signal en modulation d'impulsions en largeur qui provient des moyens de génération (35) et un enroulement secondaire (42b) qui applique le signal isolé aux moyens qui génèrent la tension analogique. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens qui génèrent la tension analogique comprennent un élément à conduction unidirectionnelle (43) ; un élément de stockage d'énergie (44) branché en série avec l'élément à conductionunidirectionnelle ; et un élément de résistance de charge (46) branché aux bornes de l'élément de stockage d'énergie et connecté entre la borne d'entrée (20a) et la borne commune (20b) du circuit situé en aval. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'élément à conduction unidirectionnelle est une diode à semiconducteurs (43) et l'élément de stockage d'énergie est un condensateur électrique (44). 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens qui génèrent un signal isolé consistent en un isolateur optoélectronique (64). 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'isolateur comprend une diode électroluminescente (62) qui émet un flux lumineux avec une intensité commandée par l'amplitude du signal provenant des moyens de génération; et un phototransistor (66) dont la résistance du circuit de sortie est commandée par le flux lumineux reçu à partir de la diode électroluminescente. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens qui génèrent une tension analogique comprennent une source de potentiel d'alimentation (68, 70) et un élément de stockage d'énergie (74) branché entre la borne d'entrée et la borne commune du circuit situé en aval, et connecté à la source de potentiel d'alimentation par l'intermédiaire du circuit de sortie du phototransistor (66). 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un élément de filtrage des parasites radiofréquences (76) qui est connecté entre le circuit de sortie du phototransistor et l'élément de stockage d'énergie (74). 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément de stockage d'énergie est un condensateur (74). 10. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le circuit situé en aval fournit une tension d'alimentation (V5) et la source de potentiel d'alimentation comprend : une diode zener (70) ; et une résistance (68) qui applique à la diode zener la tension provenant du circuit situé en aval, de façon à produire le potentiel d'alimentation.