Brevet FR2530317A1 — publié le 19840120

_ 1- Procédé et dispositif Pour la combustion de gaz combustibles avec induction dîair atmosphéripueo La présente invention concerne la combustion de gaz combustibles avec induction d'air atmosphérique. Elle a plus précisément pour objet un procédé et un dispositif pour la combustion de gaz fortement dilués par une telle induction d'air, en vue de la réalisation de braleurs-torches industriels pouvant brûler des gaz résiduels dans les meilleures conditions, et de brûleurs pouvant travailler avec une forte surpres- sion de refoulement (combustion en position immergée du brûleurpar exemple). On connatt,danslatechnique, divers types de brûleurs industriels à gaz avec induction d'air atmosphérique Dans ces brûleurs, un jet de gaz sous forte pression est dirigé par un injecteur en direction d'une tète de brûleur, dont une partie formant venturi est ouverte à ses deux extrémités, de manière que le gaz entrant à une extrémité entra Pne luimême l'air nécessaire à sa combustion, sans nécessiter dîorganes de ventilation auxiliaires, et se mélange intimement à cet air dans le venturi, le mélange brûlant à luautre extrémité de la tête du brûleur. Une étude détaillée de tels brûleurs, tant sur le plan théorique que sur le plan technique, est donu n 6 e dans laréférence suivante:,"Les brûleurs industriels à gaz'" de Pierre HOSTALIER, Edition Eyrolles. L'invention vise à perfectionner de tels brûleurs à induction en vue de permettre notamment leur applica- tion sous de grandes dimensions comme les brûleurs- torches destinés à brûler les gaz résiduels dans les unités industrielles -raffineries de pétrole, usines sidérurgiques (gaz de hauts-fourneaux)- ou afin de brûler les gaz issus de la gazéification du charbon. Dans de telles applications, le dispositif de combustion doit être apte à fonctionner de façon -2 - effioace, c'est-à-dire à assurer une combustion complète des matières combustibles, avec une grande variété de gaz, allant des plus lourds (butane) aux plus légers (néthaner gaz de raffinerie à forte teneur en hydrogène) ou bien allant des gaz les plus pauvres (gaz pauvre ou moyen issus de la gazéification du charbon) jusqu'aux gaz les plus riches. Le rapport entre le débit d'air induit et le débit de gaz à brûler, agissant comme gaz moteur, doit à tout moment être supérieur ou égal au rapport stoechio- métrique, afin que le brdleur puisse opérer de façon entièrement autonome, sans apport d'air extérieur complémentaire, mame si le débit et la pression du gaz moteur varient brusquement dans de grandes proportions, comme cela se produit fréquemmenlt dans l'industrie. Le brûleur doit, par ailleurs, pouvoir travailler efficacement avec une surpression de refoulement, laquelle, naturellement, réduit l'induction d'air at- oslsriiqce Celle-ci reste toutefois suffisante pour 2 C assuer ua 2 combustioa avec excès Pair dans de nomoreun cas do fonctionnement Le brzaleur peut donc trouv-er applicatiei lorsque lon veut effectuer ocmbust icn immergée, dans laquelle il est nécessaire da vaincz 7 e une perte de charge importante. Enfin O pour stabiliser la fi-ae, le brfleur doit être équipé d'un dispositif accroche-flamme qui soit efficace pour une grande gamme d|exces d'air et une grande diversité de gaz combustibles et qui ntentratne pas de pertes de chbarge excessives supplémentaires a u nez du br leur. Le procédé et le dispositif conforme à l'invention visent à satisfaire ces divers impératifs. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de combustion d'un gaz combustible, selon lequel on injecte le gaz à une extrémité d'un corps profilé ouvert à l'atmosphère à ses deux extrémités et formant venturi, de manière que ledit gaz combustible entraîne par induction de l'air atmosphérique dans ledit corps, le mélange résultant d'air et de gaz étant brûlé à l'autre extrémité dudit corps, ce procédé étant carac- térisé en ce que l'injection dudit gaz s'effectue dans ledit corps suivant au moins une nappe à section transversale annulaire. La Demanderesse a, en effet, établi qu'une telle injection de gaz sous la forme d'au moins une nappe ou d'un voile à section annulaire, a pour effet d'ac- croltre considérablement la surface de contact avec l'air d'induction débit de gaz moteur. Avantageusement, de l'air sera entraîné non seulement à la périphérie de la nappe de gaz à section transversale annulairemais également suivant sa surface interne, au moins une entrée d'air étant prévue dans ce but dans la partie centrale de Vanneau d'injection du gaz, ce qui doublera la surface d'Schange air-gaz. Lorsque cela sera possible technologiquementq on pourra avantageusement utiliser deux, trois ou mme davantage de voiles annulaires,de manière à ce que chacun d'eux produise son propre effet dentraineento Dans ce cas, les nappes ou voiles de gaz à section annulaire seront disposés de préférence suis vant un même axe dfinjection, les orifices d'injection des nappes à section annulaire croissante étant décalés d'amont en aval en direction du corps de combustion. L'invention a également pour objet un dispositif pour la combustion d'un gaz combustible, comprenant un corps de brûleur profilé, ouvert -à ses deux extré- mités et formant venturi, et des moyens pour injecter le gaz sous pression à l'une des extrémités dudit corps, ledit dispositif étant caractérisé en ce que lesdits moyens d'injection sont tels que le gaz soit injecté sous la forme d'une ou plusieurs nappes à sec- tions transversales annulaires. Le corps profilé du dispositif conforme à l'invention pou&ra comprendre, de façon connue en soi, une entrée d'air, de préférence circulaire, mais qui peut être un simple tronc de c 8 ne convergent dans le sens de l'écoulement du flux gazeux, un mélangeur de forme cylindrique coaxial à ladite entrée d'air et raccordé à celle-ci, un tronc de c 8 ne divergent dans le sens d'écoulement en flux gazeux, ce divergent étant coaxial audit mélangeur et raccordé à celui-ci. Conformément à l'invention, le divergent du corps dudit dispositif aura la forme d'un tronc de cône d'angle au sommet sensiblement égal à 7 La Demanderesse a remarqué,en effet, que le rendement du diffuseur (rapport de lténergie potentielle récu- pérée à l'énergie cinétique perdue) est maximal pour -un angle au sommet de 7 Toutefois,lorsque cela est possible économiquement et techbnologiquement, le di- n O vergent peut se terminer par ue profil évasé: ce qui permet de récduire:lencombrement dul brûleur et d'aug- menter encore le rendeentt L'angle de sortie du divergent, das' ce cas, est au maximum de 20 . Dans ce divergent, la pression augmente par conversion de l'énergie cinétique du fluide en décé- lération régulière Il a été constaté que l'adjonction d'une section cylindrique à la sortie du diffuseur divergent assure une augmentation supplémentaire de la pression, car l'écoulement est régularisé et ralenti de façon supplémentaire. Les moyens d'injection du gaz sous pression com- prendront un ou plusieurs injecteurs annulaires dis- pesés à l 1 extrémité aval du corps du brileur Dans le cas o le dispositif comprend plusieurs injecteurs annulaires à sections différentes,ces injecteurs seront disposés suivant l'axe dudit corps et les injecteurs de section croissante seront décalés d'amont en aval suivant ledit axe. Le ou les injecteurs annulaires présentent de pré- férence une restriction ou col en amont de leur orifice et leurs dimensions sont telles que la vitesse du gaz au niveau du col soit égale à celle du son dans ce gaze Si l'on veut obtenir des taux de dilution élevés du gaz de combustion et si l'on dispose de ce gaz sous forte pression, celui-ci est injecté dans le corps du disposi- tif avec un taux de détente largement supersoniques La section annulaire de l'injecteur aura ainsi unprofil convergent-divergent et la Demanderesse a établi qu'il est souhaitable que l'angle de sortie du divergent soit égal à 24 environs Par contre, si la pression du gaz disponible est trop faible, le taux de détente critique du gaz n'étant pas atteint, il est souhaitable de réduire au maximum la longueur du divergent de manière à obtenir une meilleure adaptation La section de sortie de l'in- jecteur est alors égale à sa section au col. Dans le même but, le rapport R entre la section au col anmnulaire de l'injecteur et la section du mélangeur du oorps du brûleur devra &tre tres faible, e 0,0033 P 30, 033) Dans le m O me bout, une etr 6 e diair additionnelle ser présente dans la partie centrale de chaque injec teur, afin de double les surfaces d'échangse air-gazo En vue de stabiliser la flamme à l 9 e trgiîté de la tête de combustion celle-ci sera de pr e s enoe dquipée d'un accroche-flamme Afin de limiter les pertes de charge dues à oet accroche-flamme, celui-ci ne devra pas pro= duire un rétroécissement de la section de passage du mes lange air-gaz à la sortie du diffuseur Lgaccrocheiflammn *sera donc du type aérodynamique avec ouvreau et il com- prendra dans ce but deux cylindres coaxiaux de longueur inégale réunis par une partie annulaire, le cylindre le plus court, ouvert à ses deux extrémités, étant raccordé à l'extrémité du diffuseur, de préférence par l'intermé- diaire d'un élément cylindrique formant stabilisateur de la vitesse des gaz, la partie annulaire réunissant -6 les dbx qrlindres caait pnrpendicul aire à l 'axe des brûleurs. Le' c-7 îindre extérieur, plus long, favorise Ittblse ment d'un régime d 9 écoulemrent stcable Il est raccordé à un ouvreau conique d'angle au sommet compris entre et 30 Dau -, nu ouvreau conique, la vitesse d'écoulement du;mélange décroît en même temps que la section augmente et le front de flamme se stabilise dans une zone o il ya t 9 galité des vitesses de 4 coulement et de propagation dée flamme Il a été remarqué que pl-as l'angle au sommet était ouvert, plus la souplesse du birfileur était grande. Optionnellementt pour des applications particulières telles que les brûleurs radiants par exemple, le profil de Il'ou reau pert être évolutif avec un rayon de courbure clizdriuede façon que l'angle au sommet final de Jeouvrea-u soit -âiga 1 à 1806 e Dans ce cas, la flamme adhère à la paroi de oura réfractaire, par effet Coanda. C e oure, iaff à iiate empratrerayonne -vers le chre à chc:',-erq K,41 untlacrceflme liamaindes gaz L'-e 2 ffctue à 1 xrm t du cylinrcle latlerne de oelu:L- _ 4; te Dndi S q-,Zn'en recicuationci és se produit D '-_ les cje eT 07 jcob dras et porte leic zecobsil zzue vp'ture supérieurc à ea smpirature d 'i Aflam- 2 ea W u Pinzie'-2 rs pa St::a Ze S peuvent être aveaata- euera:,cis zciaàn 5 le oyideiterne de l'accroche- em -xe à lirnnte:r an îfange combustible la zoe de, rec rculatîon des eu-me De ngeme, optîonnel- leret u ou plueieurs orifices dedîso d'air frais p ou roait etre pr Avus dans le cylindre externe. Doe essais effectués pare la Demanderesse et qui zar Dnt rapportés c-'aprèst Il ressort qu'avec des gaz combustibles '*rès différents, la quantitlé d'air induit dans un tol brû-leur est telle que le taux de dilution de gaz combustible, c'est-à-dire le rapport de débit d'air induit au débit-de gaz, est nettement supérieur au rapport stoechiométrique, quelle que soit la pression d'alimenta- tion, tout en obtenant une flamme parfaitement stable. -7- Le dispositif conforme à l'invention peut 8 tre employé avec avantage dans l'industrie dans toutes les techniques utilisant des brûleurs industriels, par exemple dans les fours de traitement thermique, -dans les fours à gaz de raffinerie# les verreries, les fours de céramique, dans les procédés avec combustion immer- gée ou bien lorsque les gaz brûlés doivent vaincre une forte perte de charge. Ses performances subsistent en outre lorsqu'il tra- vaille avec une grande diversité de gaz, ce qui permet de ltutiliser comme brûleur-torche pour brûler des gaz résiduels dans l'industrie. Linvention sera plus complètement décrite ci-après, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un brûleur conforme à l'invention; la figure 2 illustre schématiquement une variante de réalisation du corps du brûleur, de ltaccroche-flamme et de l'ouvreau; la figure 3 est une coupe partielle O à plus grande échelle, d'un brûleur comprenant une pluralité de buses d'injection, illustrant la forme et la position de oes buses par rapport au corps du brûleur; la figure 4 est une vue de détail illustrant le montage des buses d'injection; les figures 5 à 9 représentent, pour différents gaz, des courbes indiquant les débits d'air induit en foenc- tion du débit de gaz combustible, à diverses pressions d'injection, dans le cas d'un brûleur équipé dtun unique injecteur annulaire; Le brûleur représenté sur la figure 1 comprend une chambre d'entrée d'air 1, disposée en amont dans le sens d'écoulement du gaz et constituée d'un profil convergent profilé, qui peut être éventuellement tronconique Ce profil 1 est raccordé à une chambre cylindrique 2, for- mant mélangeur et se prolongeant par un divergent 3, en forme de tronc de cne formant diffuseur. 253031 ? _ 8 _ En variante (figure 2), le divergent peut avoir ln profil 3 a s'évasant régulièrement vers l'aval à la ma- nière d'une trompette, ce qui accroit le rendement du diffuseur Dans ce cas, l'angle de sortie ( du diver- gent 3 a est au plus égal à 20 e. A l'extrémité du divergent 3 est fixée une chambre cylindrique 4, servant de stabilisateur destiné à homo- généiser la vitesse des gaz La chambre 4 est munie, à. son extrémité en aval, d'un accroche-flamme de type aérodynamique, qui sera décrit plus en-détail ci-après. L'arrivée du gaz combustible s'effectue par une buse à section annulaire 6, coaxiale à la chambre dten- trée d'air 1, se prolongeant par un in Jecteur à section annulaire. La buse 6 est percée suivant son axe d'un conduit 8, ouvert à ses deux extrémités et qui communique avec l'atmosphère par son extrémité aval Ce conduit 8 forme une seconde entrée d'air pour le brûleur, qui s'ajoute à celle définie par les parois eternes de la buse 6 et les parois internes de la chambre 1. L'alimentation en air steúfeotue de façon usuelle par entraînement par le gaz combustible, qui sert d'agent moteur, mais, le gaz étant injecté sous pression et à grande vitesse sous forme d'une nappe cylindrique ou eonique, en contact avec v'air aussi bien par sa par- tie externe que par sa partie interne, une diffusion et un mélange avec lair se j>roduisent très rapidement, avec n minimum de perte de charge au contact des parois. Léchange d'énergie entre les deux flux Gazeux, le flux moteur de gaz combustible, d'ule part, et le flux d'air :ilnduit, d'autre part, d'abord dans le mélangeur 2, puis dans le divergent 3, conduit à tn vmlange extrêmement homogène à l'entrée du stabilisateur 4 En outre, du fait de la grande vitesse du gaz d'injection, de la double induction d'air, à la périphérie et au centre des nappes du gaz combustible, et de l'importancedes surfaces de contact gaz-air, on obtient une très importante dilution du gaz combustible dans tous les cas supérieure au 3 03 '7- -9- mélange stoechiométrique, corme on le montrera ci-après, en décrivant différents exemples d'application de l'in- vention. L'accroche-flamme 5 disposé à l'extremiît aval du stabilisateur 4 est du type aérodynamique et comprend deux cylindres coaxiaux 5 a, 5 h, réunis par une partie annulaire 9 perpendiculaire à l'axe du stabilisateur 4. Le cylindre 5 a, ouvert à ses deux extrémités, est dis- posé dans le prolongement du stabilisateur 4 Ses parois sont percées d'orifices 10, permettant le passage du mélange combustible dans l'intervalle séparant le cylin- dre 5 a du cylindre 5 h Ce dernier est plus long que le cylindre 5 a Il est prolongé par un ouvreau 11 tronco- nique divergent dans le sens de l'écoulement, avec un angle au sommet P compris entre 10 et 350 * Dans certains cas, le profil de l Vouvreau 12 peut 8 tre évolutif cylin- drique avec un angle au sommet final de 1800, Ltinflammation initiale du m 4 lange air-gaz arrive-nt par le ablisate? 4 et le réalluage cetineel de la úlarme ont aezur 6 S pr la recirculationr,ans lespace eparant les deux cyliîdres, de ftimées à haute t Gmp 6 a- tvre, qui portentt le Mlege e ombstible à 'ne,em Zéa tuxe supérieure à zua e rau dilemto O D'unfi qu'_ic obstaàOî e materiel N 8 est dipos, sar le tra Jet du mélange gazeux, celui-ci ne subit pao de pertes de charge notables. Une forme de réalisation préférée des buses dein- jection uaaguaire appa-ralt sur la figure Dp qui repré- sente tmu brleur comportant en aval de Ventrée le, du corps du brûleur une pluralité de buses 6 ap 6 6 co- *axiales, à section croissante d'amont en aval et déca- lées les unes par rapport aux autres. La paroi de chaque injecteur la plus proche de l"ae X'X, est sensiblement cylindrique et se termine par un divergent d'angle O 01 sensiblement égal à 70 L'autre paroi présente une protubérance telle que 7 ?, 7 ?, 7 c, définissant avec la paroi adjacente un col séparant un 253031 * ronvergent d'un d L-vergent deangle" Cmpi entre o et 2410 (O' dans le cas o la pression du gaz est faible, et l'écoulement est subsonique, et 240 dans le cas d'un coulement Eoniq Ue a U col et# largement supersonique dans le divergent>. Si l'on appelle S la section a-Fmulaire au ni-veau du col de chaque îneecteuv, s la section de l'injecteur Itlextrémité du convergent d'angle CX 2 et Sm la section du mélangeur 2 a, la Demanderesse a établi que, pour ob-. tenir un rendement optimrumi du brftleur-, ces paramètres doivent r 4 pondre aux conditions suivantes: ets I 300 Les val'ieur L à adopter varient en fonction du gaz oc I 2 sidêrt, de na tempiraîc-re -et de sa pression, et il c 'ieuniat c r 1 ouver emplacer faci lement un ii' u 'cteun mode dc no tae, ds in- qct e c -'cnaer i un Remnontage esu 's dtt 3 mplrln suppor- * cu c rctose ' v 2 7 cec -;rpesitîon de Cales e 5 '2 étant 4 l-nmefixée sur la paroi cs Vzo deîire iar i-et raportc Trvr essais effectués ucn b 7 leur du dye e celui qui vient d'8 tre décrite X E M P L E O utilîi; bc raleur à un= seul injecteur annu- laret prrésentant c 2 oaractrist:Iques dimensionmelles orngueur de miélangeur 2 = 66 mmi dîa W tre du mélangeur 2 = 310 mmn angie ai soomet du cône divergenit du diffuseur 7: dianm-tre die sortie du divergent: 70 mmn dianttre du stabilisateur 4 70 rm; longueur du st-abllisat eur 4:145 mms diamètre interne du cylindre -5 a L de ltaccroche- flamme: 70 mom; 11 - -' longueur du cylindre 5 a de l'accroche-flamme: mm; diamètre interne du cylindre 5 h de l'accroche- flamme: 120 mm; longueur du cylindre 5 b de l'accroche-flamme: mm; angle de révolution du c 8 ne de l'ouvreau 11: P = 30 ; longueur de l'ouvreau divergent 11: 50 mm diambtre de sortie du brûleur: 145 mm; largeur des fentes annulaires des injecteurs suc- cessivement utilisés: 0,1; 0,2; et 0,4 mm. Avec ce brûleur, une série systématique d'essais a été effectuée avec du méthane, de l'éthane, du propane et du butane, à différentes pressions d'alimentation, en utilisant les divers injecteurs annulaires. Les mesures ont porté à chaque fois sur le débit Q' de gaz combustible servant de gaz moteur, le débit Q" d'air induit et la stabilité de la flamme. Les résultats obtenus dans cinq de ces essais appa- raissent sur les figures 5, 69 7, 89 et 9 des dessins annexés. La figure 5 coneerne l'injection de mathane avec un in Jecteur annulaire ayant une largeur de fente de 0,1 mm Le taux de dilution Q"/Q' est très levé et nettement supérieur au rapport stoeehiométrique:1 est- cependant nécessaire d'opérer sous une pression d'in- jection d'au moins 3 bars relatifs, car, à plus faible pression, la quantité d'air induit est trop élevées ce qui se traduit par des conditions de mélange, entre le méthane et l'air, telles que l'on est en dehors des con- ditions limites d'inflammabilité Il faut, dans ce der- nier cas, réduire artifieiellement le débit d'air in- duit au moyen d'une fen&tre d'admission réglable. La figure 6 rapporte des essais effectués avec l'éthane et un injecteur annulaire à largeur de fente égale à 0,1 mm Le taux de dilution Q, est égal ou QI 12 - supérieur au rapport stoechiométrique et l'on constate une excellente adaptation de ce rapport à la pression d'injection La flamme est parfaitement stable dans tout le domaine de pression. La figure 7 concerne des essais au propane avec une fente annulaire d'injection de 0,1 mm de largeur Dans ce cas, également, le rapport de dilution Q est géné- ralement supérieur au rapport stoechiométrique, bien qu'il ait endance à baisser aux fortes pressions. La figure 8 concerne des essais similaires effec- tués avec le butane et un injecteur annulaire de largeur de fente égale à 0,1 mm Ces essais montrent que le rap- port de dilution Q est très voisin du rapport stoechio- QI métrique. La figure 9 concerne d'autres essais effectués avec du méthane et un injecteur annulaire de largeur de fente égale à 0,2 mm Cette figure est à rapprocher par con- séquent de la figure 5, qui concerne des essais simi- laires effectués avec une fente d'injection de largeur égale à O e mm Dans ce cas, également, le rapport Qu s'adapte bien ax variations de pression et reste voisin du rapport stoochiométrique La flamme est parfaitement stable dans tout le domaine des pressions dtalimentation. Des essais avaonageux conduits avec des injecteurs annulaires de plus grande section ont confirmé ces excel- lentes performances de brûleur selon l'invention. De façon surprenantes, ces performances se main- tiennent même lorsque le brlleur a das dimensions très importantes, pouvant atteindre des diamètres supérieurs t O à 200 mm à la sortie du brûleur (diamètre de sortie du divergent) Il peut donc Atre utilisé avec avantage comme brûleur-torchepour brûler des gaz résiduels dont la com- position, le débit et la pression sont sujets à de fré- quentes variations. 5303 1 t 13 - REVENDICATIONS 1. Procédé de combustion-d'un gaz combustible, selon lequel on injecte le gaz à une extrémité deune tète de combustion ( 1, 2, 3, 4) ouverte à l'atmosphère à ses deux extrémités et formant venturi, de manière que ledit gaz combustible entralne par induction de l'air atmosphérique dans ladite tète, le mélange ré- sultant d'air et de gaz étant brûlé à l'autre extrémité de ladite tête, ce procédé étant caractérisé en ce que l'injection dudit gaz s'effectue dans ladite tête suivant au moins une nappe à section transversale annulaire. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'induction d'air s'effectue conjointement suivant la partie externe et la partie interne de chaque nappe. 3. Dispositif pour 1 l combustion d'un gaz com- bustible, comprenant un corps de brûleur profilé ouvert à ses deux extrémités et formant venturi ( 1, 2, 3, 4) et des moyens ( 6) pour injecter le gaz sous pression à l'une des extrémités (X) dudit corps, ledit dispositif étant caractérisé en ce que lesdits moyens d'injection 6) sont tels que le gaz soit injecté sous la forms d'a moires une nappe à section transversale annulaireo 4 dû Dispositif selon la revendication 3, oomprenant une pluralité d'injecteurs à section annulaire ( 6 a, 6 b, %c) de sectionsrdifférent Escaractérisé en eos que lesdits injecteurs sont disposés à l'extrémité aval du corps du br leur suivant l'axe de celui-ci, les injecteurs de section croissante étant décalés d'amont en aval suivant ledit axe. 5. Dispositif selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que le ou lesdits injecteurs ( 6 a, 6 b, 6 c) présentent une restrictiondéfinissant un col ( 7 a, 7 b, 7 ú) d'un convergent-divergent,en amont de leur orifice d'injection - 6 * Dispositif selon la revend:ioationi 5, caractéris 6 en ce quz les dîmeusions relatives de chaque injecteur 2 *nt telles que le gaz atteînt une viitesse sonique au nireau audit eole 7 Dispositif selon l'une des revendications 5 et 6,, caractérisé en ce que le divergent suivant ledit col ( 7 a, 7 oe 7 2) a un anygle au sommet compris entre o ut 24 *. Oo Dispositif selon l'une des revendications 3 à 7, 1 W caractérisé en ce que la paroi de chaque injecteur ( 6 a, 6 bl, Go) la plus proche de son axe X'-X comporte une par'- tie parallèle à cet axe se terminant par un divergent d'angle (Q( 1) sensiblement égal à 7 - 9. Dispositif selon l'une des revendications à 89 caractérisé en ce que la section annulaire S 0 au niveau du col de chaque injecteur, la section annulaire s au niveau de l'orifice de chaque inject, eur et la section S la plus fai',ble du corps du br leur répondent aux condi- tiona euivantes: L poii eivoe l'une do, re-fendications 3 à' 9, rue 4 c ae le ou lesdits în jD Cteur 3 ( 6 'g 6 ") lont '5 a amo 7-1-10 I par wetpport au corps du brû- Dîsipos if - seloà i Vune des revendications 3 à Â 0, caratérséen ce q 1 aulne entrée d'ii additionnelle ( 8) omst m 4 negée -s Moxante l'axe diz îarl desdits mo-yens d'injection 12, Disposîtif selon l'une des revendications 3 à 11, cractéêrîs en ce que ledit corps du brûleur comprend d)xeront On a-val ec entrée deac-Y '-É), de préférence con- vergente dans le sens d'écouleraent du gaz, un mélangeur de forme cylindrique ( 2), coaxial à ladite entrée d'air D 5 (i) et raccordé à celle-ci, et un divergent formant dif- fuseur de gaz ( 3)t coaxial audit mélangeur et raccordé à celui-ci* 2530317 i - 1 Dispositif selon la revendication 12, cafactée risé en ce que ledit divergent ( 3) a un angle au sommet de l'ordre de 70 . 14. Dispositif selon la revendication 12, caracté- risé en ce que ledit corps du brûleur a un profil con- tinu, évasé vers l'aval en forme de trompette, l'angle (O() d'extrémité du divergent ( 3 a) étant au plus égal à 20 . 15. Dispositif selon l'une des revendications 3 à 14, caractérisé en ce que, de façon connue en soi, il comporte un accroche-flamme ( 5) à l'extrémité aval de la t 8 te de combustion. 16. Dispositif selon le revendication 15, caracté- risé en ce que ledit accroche-flamme ( 5) est du type aérodynamique à ouvreau, ledit ouvreau ( 11) constituant l'extrémité du corps du brûleur et ayant un profil tron- conique d'angle au sommet compris entre 10 et 35 oui éventuellement, un profil évolutif d'angle au sommet égal à 180 . 17 Dispositif selon la revendication 16, caracté- risé en ce que ledit accroche-flamme ( 5) comporte deux parties cylindriques coaxiales ( 5 S') de longueur iné- gale, réunies par mune partie annulaire, le cylindre le plus court ( 5 a), ouvert à ses deux-extrémités, étant rac- cordé à l'extrémité aval du diffuseur ( 3), de préférence par l'intermédiaire d'un élément cylindrique ( 4) formant stabilisateur de la vitesse des gaz, la partie annulaire ( 9), réunissant les deux cylindres ( 5 k, 7 E), étant - perpendiculaire à l'axe du diffuseur ( 3) à la périphérie de l'extrémité de celle-ci ou du stabilisateur cylindrique qui la prolonge. 18. Dispositif selon la revendication 17, caracté- risé en ce que ladite partie cylindrique ( 5 a) de l'ac- croche-flamme ( 5) est percée d'ouvertures ( 10) pour le passage du mélange gazeux combustible et en ce que ladite partie cylindrique ( 5 b) est éventuellement percée d'ou- verturespour le passage d'air lorsque le brûleur fonc- tionne sans surpression de refoulement.