Brevet FR2524614A1 — publié le 19831007

"Procédé utilisant l'effet redresseur d'une flamme pour surveiller la marche d'un brûleur, et dispositif pour mettre en oeuvre ce procédé". La présente invention concerne un procédé de surveillance d'une flamme de brûleur, notamment d'un brû- leur à gaz, selon lequel on utilise l'effet redresseur de la flamme lorsqu'un signal provenant d'un générateur de tension alternative, est appliqué entre une électrode d'une part qui est en contact avec la flamme, et d'autre part le brûleur tenant lieu de contre-électrode, procédé dans le- quel on isole la partie du circuit qui comporte le généra- teur de tension alternative de la partie de circuit qui comporte le brûleur et l'électrode au moyen d'un transfor- mateur d'isolement. L'invention concerne également un dispositif pour la surveillance d'une flamme mettant en oeuvre le procédé indiqué. Un procédé de surveillance d'une flamme du brûleur utilisant l'effet redresseur de la flamme est no- tamment connu par la demande de brevet français n O 2 372 39 O. Dans ce document on indique que l'effet redresseur de la flamme est exploité par un détecteur de tension continue redressée et filtrée, lorsqu'une tension alternative pro- venant du réseau d'alimentation à 50 Hz est appliquée à l'espace brûleurélectrode Il est également mentionné dans cette demande de brevet, que l'on peut fournir la ten- sion alternative à l'espace brûleur-électrode à partir du secondaire d'un transformateur d'isolement, dont le pri- maire est connecté au réseau de distribution Il y a lieu, eneffet, de pouvoir connecter le brûleur à la masse de l'appareil, elle-même reliée à la terre, pour des raisons évidentes de sécurité, notamment lorsque le brûleur est situé à proximité du personnel qui l'utilise comme c'est le cas pour les brûleurs à gaz servant à la cuisson. 25246 1 4 Une autre solution technique, également propo- sée dans le même document déjà cité, consiste à utiliser un branchement direct du circuit de surveillance de flam- me sur la tension du réseau d'alimentation, mais à réali- ser la protection au niveau de l'espace brûleur-électrode au moyen d'une résistance en série avec l'alimentation, cette résistance étant de valeur très élevée (par exemple 27 M Aj) Cette solution, bien que de mise en oeuvre très simple, présente des inconvénients notamment du fait qu'une protection par résistance élevée n'est pas autorisée par tous les règlements de sécurité, que, d'autre part, une distinction devrait être cpree au moment de la mise en service, entre les conducteurs du réseau d'alimentation (conducteur dit "neutre" et conducteur d'une "phase"), et qu'enfin, l'impédance très élevée sous laquelle est ali- mentée le circuit de-surveillance de flamme entraîne des performances médiocres du système dans l'hypothèse o l'électrode est encrassée et qu'une résistance parasite vient shunter l'espace br leur-électrode. Aussi préfère-t-on utiliser un transformateur d'isolement pour l'alimentation en courant alternatif de la partie de circuit qui comporte le brûleur et l'électro- de bien que cette solution soit nettement plus onéreuse et requiert en pratique un transformateur d'isolement de puissance relativement élevée pour pouvoir alimenter éga- lement les circuits et dispositifs de sécurité associés à la surveillance de flamme. La présente invention propose un perfectionne- ment à cette technique en vue de diminuer son coût et de réduire la puissance électrique transmise par le transfor- mateur d'isolement. Un autre but de l'invention est de faciliter l'isolement par rapport au réseau de distribution, de la partie de circuit qui comporte le brûleur et l'électrode. En effet, selon la présente invention, un pro- cédé de surveillance d'une flamme de brûleur, notamment d'un brûleur à gaz, selon lequel on utilise l'effet re- dresseur de la flamme lorsqu'un signal provenant d'un gé- 252461 4 nérateur de tension alternative, est appliquée entre une électrode d'une part, qui est en contact avec la flamme, et d'autre part le brûleur tenant lieu de contre-électrode, procédé dans lequel on isole la partie du circuit qui com- porte le générateur de tension alternative de la partie de circuit qui comporte le brûleur et l'électrode au moyen d'un transformateur d'isolement, est notamment remarquable en ce que l'information de présence ou non de la flamme étant recueillie sous forme d'une variation de tension re- dressée et filtrée, celle-ci est prélevée aux bornes du primaire du transformateur d'isolement, en ce que l'effet redresseur de la flamme est utilisé pour amortir le cir- cuit secondaire du transformateur, tandis que le généra- teur de tension alternative est couplé au primaire sous une impédance adaptée à la manifestation de l'amortisse- ment au primaire de ce transformateur. En opérant selon le procédé de l'invention, le détecteur de présence de flamme se trouve relié à la par- tie de circuit qui contient le générateur de tension al- ternative c'est-à-dire le circuit de côté du primaire du transformateur d'isolement Ceci offre l'avantage d'un cou- plage simple avec des organes de contrôle ou de sécurité qui sont eux-mêmes alimentés à partir du réseau de distri- bution Par ailleurs, la partie de circuit qui contient l'espace brûleurélectrode et qui est isolée du réseau de distribution, peut être réduite à très peu d'éléments. Selon un mode préféré, le procédé selon l'in- vention utilise un générateur de tension alternative dont la fréquence est nettement plus élevée que la fréquence in- dustrielle de 50 Hz Par fréquence nettement plus élevée on entend une gamme qui s'étend par exemple entre 10 k Hz et 1 M Hz, sans que pour autant les valeurs extrêmes citées ne représentent des limites substantielles du procédé. En raison de cette fréquence élevée, le transformateur d'isolement peut être considérablement miniaturisé, et son prix diminué corrélativement. Le procédé selon l'invention permet également 25246 1 4 de fonctionner avec une impédance relativement plus fai- ble que celle des dispositifs connus Ainsi, c'est pour un encrassement plus important, et donc moins probable de l'espace brûleur-électrode que l'information de pré- sence de flamme recueillie cesse d'être correcte, du fait de la perturbation de fonctionnement apportée par la rési E- tance parasite, qui apparaît en parallèle sur l'espace brû- leur-électrode. Dans un mode avantageux de mise en oeuvre de l'invention l'amortissement du circuit secondaire du trans- formateur d'isolement est opéré essentiellement durant une alternance sur deux de la tension alternative appliquée, ce qui permet l'utilisation de circuits très simples. L'invention concerne également un dispositif de surveillance de flamme, pour la mise en oeuvre du pro- cédé qui vient d'être défini, remarquable en ce qu'aux bornes du secondaire du transformateur d'isolement est connecté, d'une part, le trajet principal de courant d'un dispositif semiconducteur actif, avec en série, une diode disposée dans le sens passant du trajet principal de cou- rant, et d'autre part, en série avec l'espace brûleur- électrode, une capacité et une résistance, la capacité ayant une armature reliée à une borne du secondaire du transformateur, l'autre armature de la capacité reliée à la résistance, étant également reliée à une borne de com- mande du dispositif semiconducteur Ce dispositif réalise par des moyens simples l'amortissement du circuit secon- daire du transformateur d'isolement tout en permettant de distinguer la conduction ionique de la flamme d'une conduc- tion parasite due à l'encrassement de l'espace br leur- électrode. En tant que dispositif semiconducteur actif, on prévoit avantageusement un amplificateur darlington, la borne de commande étant alors la base du transistor d'entrée dudit amplificateur Ce type d'amplificateur est plus sensible qu'un simple transistor bipolaire de gain élevé, de sorte que le dispositif selon l'invention fonc- tionne correctement même lorsque les conditions sont très difficiles: flamme réduite, électrode relativement encras- sée ou oxydée. Le dispositif selon l'invention se prête éga- lement à une mise en oeuvre pour laquelle le secondaire d'un transformateur d'allumage est également couplé à la même électrode (celle qui est utilisée pour la surveillan- ce de la flamme), de sorte qu'à partir de cette électrode une étincelle soit produite pour l'allumage du brûleur. *Le dispositif selon l'invention prévoit alors le couplage du secondairede ce transformateur d'allumage à l'espace brû- leur-électrode, par l'intermédiaire d'un élément à résis- tance variant avec la tension, un éclateur par exemple, l'ensemble étant branché sur l'espace brûleur-électrode en parallèle avec le circuit secondaire du transformateur d'isolement. La description qui va suivre, en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre comment l'invention peut tre réali- see. La figure 1 représente un schéma de principe partiellement synoptique, d'un dispositif de surveillance de flamme mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. La lgure 2 nrprsenteunsdiéma synoptique relatif à un dispositif de surveillance de la flamme d'un brûleur, tandis que l'allumage de ce brûleur estcommun avec un au- tre brûleur. Le procédé selon l'invention est décrit au re- gard de la figure 1 Un brûleur 1, à gaz par exemple, est muni, de manière connue en soi, d'une électrode 2 en con- tact avec la flamme, électrode qui effectue la surveillan- ce en utilisant l'effet redresseur de la flamme en liaison avec un signal électrique alternatif, appliqué entre le brû- leur 1 et l'électrode 2 Du point de vue électrique, le brûleur tient lieu de contre-électrode, mais, du point de vue mécanique, il se trouve relié aux tube d'arrivée de gaz et à d'autres organes de base de l'appareil Aussi ent-il très souhaitable que le conducteur 3 soit élec- 252461 4 triquement relié à la terre, comme indiqué sur la figure. Comme le dispositif est alimenté à partir des bornes 4 et du réseau de distribution, a fréquence et tension de ty- pe industriel c'est-à-dire 220 volts, 50 Hertz, l'isole- ment entre les deux parties de circuit est assuré par un transformateur d'isolement 6. On utilise ici un générateur 7 de tension al- ternative dont la fréquence est très supérieure à 50 Hz, soit comprise entre 10 K Hz et 1 M Hz Dans l'exemple cette -fréquence est voisine de 200 M Hz Le générateur 7 peut être un simple multivibrateur, de puissance très faible. Il alimente l'enroulement primaire 6 a du transformateur d'isolement 6 par l'intermét 1 iaire d'une résistance d'adap- tation 8 qui assure un relatif découplage entre le généra- teur 7 et le transformateur 6 L'enroulement primaire 6 a du transformateur 6 est accordé a la fréquence de travail au moyen du condensateur 9 branché en parallèle sur cet enroulement Les effets combinés de la résistance d'adap- tation 8 et du condensateur d'accord 9 entraînent l'appa- rition d'un signal pratiquement sinusoldal aux bornes du primaire du transformateur 6 alort que le signal issu du générateur 7, par sa borne de sortie 11, est un signal de forme rectangulaire. Le générateur 7 est par ailleurs alimenté en courant continu par le moyen d'un circuit d'alimentation 12 connecté aux bornes 4 et 5 du réseau de distribution, lequel circuit 12 peut être d'une constitution très simpli- fiée compte tenu des faibles consommations mises en jeu. Dans l'exemple, il est du type connu à impédance capacitive réalisant la chute de tension voulue entre la valeur éle- vée du réseau et la valeur faible désirée pour l'alimenta- tion des diverses fonctions électroniques L'effet redres- seur de la flamme étant utilisé, dans le procédé selon l'invention, pour amortir le circuit de l'enroulement se- condaire 6 b du transformateur d'isolement 6 cet amortisse- ment se répercute dans le transformateur, au circuit de l'enroulement primaire 6 a, ou l'on recueille les varia- tions de la tension redressée et filtrée pour déduire 252461 4 l'information de présence ou non de la flamme. La tension en question est disponible entre les points 13 et 14, après redressement par la diode 15 et filtrage par le condensateur 16 Cette tension est ap- pliquée à l'entrée d'un circuit de contrôle 18, qui compor- te à la suite d'un comparateur de tension, tous les cir- cuits désirables pour la signalisation, l'alarme, les dispositions de sécurité à prendre, par exemple le déclan- chement d'un allumeur comme cela sera décrit plus loin, et après temporisation, coupure par électrovanne, de l'arrivée de gaz L'indication de la présence ou non de la flamme est donc recueillie dans la partie du circuit qui comporte le primaire du transformateur d'isolement 6 ainsi que le générateur de tension alternative 7, partie de circuit qui est reliée directement à une borne du réseau de distribu- tion (la borne 5 sur la figure 1) Ainsi toutes les fonc- tions d'exploitation peuvent être alimentées simplement et directement à partir du réseau de distribution Par contre la partie du circuit qui comporte l'enroulement secondaire 6 b du transformateur d'isolement 6, le brûleur 1 et l'élec- trode 2, partie qui est isolée du réseau de distribution et dont le conducteur 3 est relié à la terre, se trouve ré- duite à une fonction extrêmement simple consistant à faire varier la charge, aux bornes de l'enroulement secondaire 6 b du transformateur d'isolement 6 Par ailleurs, le trans- formateur d'isolement 6 peut être considérablement miniatuxisé du Oft que l'on utlise uni sigpal alternatif de fr-équence élevée par rapport à Hz Alla fréquenced e 200 K Hz considérée dans l'exemple, un transfor- mateur à circuit magnétique en ferrite d'un volume total ne dépassant pas 10 cm 3, a donné entière satisfaction L'iso- lement des deux enroulements 6 a, 6 bentre eux, est obtenu simplement vu le nombre réduit de spires nécessaires si on compare avec un transformateur d'isolement qui fonctionne- rait à 50 Hz Dans l'exemple, l'enroulement primaire 6 a possède 20 spires, et l'enroulement secondaire 6 b, 80 spireo. Il est clair qu'un tel transformateur est de cons- truction très économique. Le schéma de la figure 1 indique comment, de manière simple, l'effet redresseur de la flamme peut être utilisé pour amortir le circuit du secondaire 6 b du trans- formateur d'isolement 6 Certes, la conduction ionique de la flamme, en elle-même est de nature à amortir le circuit du secondaire du transformateur 6 par connexion directe de l'espace brûleur-électrode aux bornes de l'enroulement du secondaire 6 b, contrairement à ce qui est représenté sur la figure 1 On préfère cependant utiliser une amplifica- tion en courant fournie par un dispositif semiconducteur actif, pour fonctionner à impédance nettement plus basse et bénéficier ainsi d'avantages spécifiques. Dans un mode de mise en oeuvre préféré du pro- cédé selon l'invention, par lequel l'amortissement du se- condaire du transformateur d'isolement est opéré essentiel- lement durant une demi-alternance de la tension alternative appliquée, on connecte aux bornes de l'enroulement secon- daire 6 b d'une part, le trajet principal de courant d'un dispositif semiconducteur actif 19, dispositif délimité sur la figure par un cadre en tirets, avec une diode 20 disposée en série et dans le sens passant de ce trajet principal de courant, et d'autre part, en série avec l'es- pace brûleur 1 électrode 2, une capacité 21 et une résis- tance 22 La capacité 21 a une armature reliée à une borne de l'enroulement secondaire 6 b du transformateur d'isole- ment 6, l'autre armature qui est reliée à la résistance 22 est également reliée à la borne de commande 23 du dispo- sitif semiconducteur 19 En tant que dispositif semiconduc- teur actif 19, un transistor bipolaire ayant un gain élevé à bas niveau de courant peut parfaitement convenir On a représenté sur la figure 1 un mode de réalisation avanta- geux qui utilise un amplificateur darlington formé de la combinaison de deux transistors PNP Bien entendu, l'élec- trode de commande 23 du dispositif 19 n'est autre que la base du transistor d'entrée de l'amplificateur, alors que le trajet principal de courant est le trajet émetteur du transistor de sortie collecteurs réunis des deux tran- sistors. Le circuit décrit à la figure 1 fonctionne de la manière suivante: Le générateur 7 de tension alterna- tive fournit une tension rectangulaire d'amplitude totale de l'ordre de 12 volts. En l'absence de flamme, le circuit secondaire du transformateur d'isolement 6 n'est pas chargé La ten- sion sinusoïdale aux bornes de l'enroulement primaire 6 a est alors voisine de 5 volts, et aux bornes de l'enroule- ment secondaire 6 b, de l'ordre de 20 volts (valeurs effi- caces) compte tenu du rapport voisin de 4 entre le nombre de spires des enroulements Si l'espace brûleur 1 élec- trode 2 n'est pas encrassé, l'essentiel de la tension four- nie par le secondaire du transformateur 6 se reporte aux bornes de cet espace Dans le cas o l'espace brûleur- électrode est encrassé, une résistance parasite peut appa- rattre, qui shunte cet espace Mais quelle que soit la va- leur de cette résistance parasite, la résistance 22 placée en série avec elle, impose une limite inférieure à l'en- semble, 100 KSQ dans l'exemple Cette valeur est choisie suffisamment élevée pour que l'amortissement créé sur le secondaire 6 b du transformateur 6 reste négligeable L'am- plificateur darlington 19 n'est pas conducteur car le con- densateur 21, dont la valeur est choisie pour que son im- pédance soit faible devant la valeur de la résistance 22, maintient la borne d'entrée 23 sensiblement au même poten- tiel que celui de l'émetteur du transistor de sortie (bor- ne 24) De plus, la diode 20 s'oppose à toute conduction de l'amplificateur 19 durant l'alternance dont le sens est in- verse du sens du trajet principal de courant dudit ampli- ficateur En absence de flamme, le secondaire 6 b du trans- formateur 6 n'est donc passensiblement chargé La tension redressée apparaissant entre les points 13 et 14, est à sa valeur nominale haute de 2 volts environ, qui est reconnue par le circuit de contrôle 18 comme l'indication de l'ab- sence de flamme. 252461 4 On se place maintenant dans l'hypothèse o une flamme est présente au br leur 1 Les phénomènes d'io- nisation des gaz dans la flamme, entraînent une légère con- * duction de l'espace brûleur 1 électrode 2, conduction qui est de valeur plus élevée dans le sens électrode vers brû- leur que dans le sens inverse Cet effet redresseur entrai- ne la charge du condensateur 21 et l'abaissement du poten- tiel de la borne de commande 23 par rapport à la borne 24, jusqu'à ce que l'amplificateur 19 devienne conducteur Ce- pendant cette conduction n'a lieu dans le trajet principal de courant que pendant chaque alternance du signal durant laquelle la diode 20 est ellemême en direct L'enroulement secondaire 6 b du transformateur 6 se trouve donc chargé durant cette alternance de sorte aue la tension alternative diminue à ses bornes Mais cette diminution se répercute sur la charge du condensateur 21 de sorte qu'en réalité un équilibre se produit pour lequel une alternance sur deux de la tension alternative appliquée au transformateur 6 est amortie et apparaît comme si elle avait été redres- sée La tension redressée obtenue entre les points 13 et 14 est moins &levée que dans son état nominal, c'est son "état bas", de l'ordre du volt, qui est reconnu par le cir- cuit de contrôle 18 comme l'indication de la présence de flamme. Un encrassement de l'espace brûleur 1 élec- trode 2 ne peut influencer le dispositif que dans un sens favorable à la sécurité En effet, si la résistance para- site, en shunt sur l'espace brûleur-électrode reste de va- leur élevée, le dispositif fonctionne sans perturbation. C'est en effet l'effet redresseur seul de l'espace br leur- électrode qui entraîne la conduction de l'amplificateur darlington 19 Lorsque l'encrassement est tel que la va- leur de la résistance parasite devient inférieure à la ré- sistance 22, inférieure à 50 K par exemple, le conden- sateur 21 ne se chargeant plus suffisamment, l'amplifica- teur 19 ne conduit plus et le circuit de contrôle 18 in- terprête l'état haut de la tension alors recueillie à ses bornes, comme une absence de flamme Les dispositions de 252461 4 sécurité sont alors prises comme si la flamme s'était étein- te accidentellement Il en va de même si l'électrode 2 se recouvre d'une couche d'oxyde qui empêche l'effet redres- seur de la flamme L'amplificateur darlington 19 ne con- duit pas non plus dans ce cas En définitive, il existe des conditions difficiles pour lesquelles le dispositif de surveillance indique une absence de flamme alors que la flamme est cependant présente, mais la situation inverse ne se produit pas. En rapport avec la figure 1, on va décrire un exemple de dispositif de surveillance de flamme, dans le- quel le secondaire d'un transformateur d'allumage est éga- lement couplé à l'électrode 2 pour y produire une étincel- le d'allumage du brûleur A la référence 25, on a repré- senté sous forme synoptique l'ensemble du dispositif d'al- lumage, connu en soi, qui d'une part, est alimenté à par- tir des bornes 4 et 5 reliées au réseau de distribution et d'autre part, comporte en sortie un transformateur d'al- lumage dont l'enroulement secondaire est raccordé aux bor- nes 26 et 27 Ces bornes sont couplées à l'espace brûleur I électrode 2 par l'intermédiaire d'un élément à résis- tance variable avec la tension 28, dont la valeur de la résistance est quasiment infinie sous basse tension L'é- lément 28 peut être un éclateur par exemple Ainsi, l'al- lumeur 25 est branché, selon les lignes en pointillé, sur l'espace brûleur-électrode, en parallèle avec le circuit de surveillance précédemment décrit, mais, en dehors des impulsions d'allumage, il s'en trouve séparé électrique- ment par l'élément à résistance variable 28 Durant les ins- tants très courts pendant lesquels l'étincelle d'allumage est produite, l'amplificateur darlington 19 est protégé des impulsions à tension élevée, par la résistance 22. Il est, bien entendu, avantageux de commander automatiquement le déclenchement de l'allumeur 25 à partir du circuit de contrôle 18 ce que symbolise la liaison 29 représentée à la figure 1 en traits interrompus. 252461 4 L'expérience montre que l'utilisation de la même électrode 2, en même temps pour la fonction de surveil- lance et pour la fonction d'allumage, procure plusieurs avantages Tout d'abord la construction de l'appareil est économique De plus, dans le cas o une oxydation impor- tante de l'électrode entraîne une insuffisance de l'effet redresseur et en conséquence, l'application d'un état haut de signal au circuit de contrôle 18, bien que la flamme soit présente en réalité,l'allumeur est déclanché et l'é- -tincelle qui se produit alors, élimine une partie suffi- sante de l'oxyde qui recouvre l'électrode de sorte qu'elle reprend ses propriétés redresseuses normales. Le dispositif de la figure 1 est particulière- ment bien adapté pour réaliser ln fonctionnement du brû- leur 1 en mode séquencé Dans cette application, le cir- cuit de contrôle 18 comporte alors les fonctions électroni- ques nécessaire, ainsi que la commande d'ouverture-ferme- ture d'une électrovanne, non représentée, placée sur la tubulure d'admission du gaz au brûleur 1. La figure 2 montre maintenant le cas d'un appareil de cuisson à deux brûleurs 30 et 31, le brûleur , seul, étant lié à un dispositif de surveillance 32, tel que décrit précédemment, alors que les deux brûleurs et 31 sont néanmoins couplés à un allumeur commun 35. Les deux bornes de sortie de cet allumeur 35 sont connec- tées chacune à une électrode, respectivement 33 et 34. L'espace brûleur 31-électrode 34 tient lieu ici d'élément à résistance variable avec la tension vis-à-vis du disposi- tif de surveillance 32 On remarque d'une part que l'en- roulement secondaire du transformateur d'allumage représen- te une impédance très élevée pour le signal de tension al- ternative à 200 Y Hz, et d'autre part, que l'espace brû- leur 31-électrode 34 est également une impédance très éle- vée en courant continu (flamme présente ou non) surtout si l'électrode 34 n'est pas en contact avec la flamme, ce qui ne s'impose pas ici. 25246 1 4 Bien entendu de nombreuses variantes peuvent être imaginées à partir des exemples décrits, qui font néanmoins partie du domaine de l'invention Avec une ta- ble de cuisson à deux brûleurs, comme indiqué à la figure 2, on a décrit le cas o un seul brûleur était relié à un dispositif de surveillance selon l'invention Non seulement on peut également, si on le désire, relier le deuxième brûleur à un deuxième dispositif de surveillance, identique au premier mais on peut également ne doubler que la part du circuit de surveillance relative à l'enrou- lement secondaire 6 b du transformateur d'isolement 6,(cet enroulement étant lui-même doublé) alors que la part du circuit relative au primaire 6 a, est commune pour la sur- veillance des deux brûleurs Il convient alors de modifier légèrement le circuit de contr 8 le 18 de sorte que le seuil de référence pour la comparaison du -signal redressé dispo- nible entre les points 13 et 14, soit prévu différent se- lon les cas d'utilisations de deux brûleurs simultanément ou seulement d'un brûleur Dans chaque cas, l'augmentation par rapport au seuil de référence, de la valeur de la ten- sion sera reconnue comme l'absence d'au moins une flamme et les dispositions de sécurité pourront être déclenchées. En utilisant deux enroulements secondaires au transforma- teur d'isolement, il est possible d'utiliser l'amortisse- ment du circuit durant une alternance pour l'un des brû- leurs et durant l'autre alternance pour l'autre brûleur. Il est encore possible de limiter, par une résistance en sérié avec le trajet principal de courant de l'amplifica- teur 19, le taux d'amortissement du signal pour chaque brûleur et d'utiliser alors un seul enroulement secondaire couplé à plusieurs brûleurs Le circuit de contrôle 18, commun à plusieurs brûleurs, recevra une tension redressée dont la valeur dépendra du nombre de brûleurs dont le fonc- tionnement est prévu à cet instant là Le circuit de con- tr 8 le peut alors effectuer une surveillance générale d'un ensemble de brûleurs en déclenchant le ou les circuits d'allumage de tous les brûleurs simultanément en cas de détection d'une absence de flamme D'autres dispositions de sécurité peuvent être déclenchées si l'anomalie per- siste après un délai prédéterminé. l 5 REVENDICATIONS 1 Procédé de surveillance d'une flamme de brû- leur, notamment d'un brûleur a gaz, selon lequel on utili- se l'effet redresseur de la flamme lorsqu'un signal prove- nant d'un générateur de tension alternative, est appliqué entre une électrode d'une part, qui est en contact avec la flamme, et d'autre part le brûleur tenant lieu de contre- électrode, procédé dans lequel on isole la partie du cir- cuit qui comporte le générateur de tension alternativede la partie de circuit qui comporte le brûleur et l'électro- de au moyen d'un transformateur d'isolement, caractérisé en ce que l'information de présence ou non de la flamme étant recueillie sous forme d'une variation de tension re- dressée et filtrée, celle-ci est prélevée aux bornes du primaire ( 6 a) du transformateur d'isolement ( 6), en ce que l'effet redresseur de la flamme est utilisé pour amortir le circuit secondaire du transformateur ( 6), tandis que le générateur ( 7) de tension alternative est couplé au pri- maire ( 6 a) sous une impédance (résistance 8) adaptée à la manifestation de l'amortissement au primaire ( 6 a) de ce transformateur ( 6). 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise un générateur de tension alternative ( 7) dont la fréquence est comprise entre 10 K Hz et 1 f 1 Hz. 3 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que l'amortissement du circuit secondaire du transformateur ( 6) est opéré essentiellement durant une alternance sur deux de la tension alternative appli- quée. 4 Dispositif de surveillance de flamme, pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'aux bornes du secondaire ( 6 b) du transformateur d'isolement ( 6) est con- necté, d'une part, le trajet principal de courant d'un dispositif semiconducteur actif ( 19) avec en série, une diode ( 20) disposée dans le sens passant du trajet princi- pal de courant, et d'autre part, en série avec l'espace brûleur ( 1)-électrode( 2), une capacité ( 21) et une résis- tance ( 22), la capacité ( 21) ayant une armature reliée a une borne ( 24) du secondaire ( 66) du transformateur, 'au- tre armature de la capacité reliée à la résistance ( 22) étant également reliée à-une borne de commande ( 23) du dispositif semiconducteur. Dispositif selon la revendication 4, caracté- risé en ce que ledit dispositif semiconducteur actif ( 18), est un amplificateur darlington la borne de commande étant reliée à la base du transistor d'entrée dudit amplifica- -teur. 6 Dispositif selon l'une des revendications 4 ou , dans lequel le secondaire d'un transformateur d'alluma- ge est également couplé à l'électrode ( 2) utilisée pour la surveillance de flamme de sorte qu'à partir de cette électrode une étincelle soit produite pour l'allumage du brûleur ( 1), caractérisé en ce que le secondaire du trans- formateur d'allumage est couplé à l'espace brûleur ( 1)- électrode ( 2) par l'intermédiaire d'un élément ( 28) à ré- sistance variable avec la tension, l'ensemble étant bran- ché sur l'espace brûleur ( 1) électrode ( 2), en parallèle avec le circuit secondaire du transformateur d'isolement ( 6). 7 Dispositif selon la revendication 6 appliqué à la surveillance de la flamme d'un premier brûleur ( 30) alors que le secondaire dudit transformateur d'allumage est également couplé à l'électrode ( 34) d'un deuxième brû- leur ( 31) caractérisé en ce que l'espace brûleur ( 31)- électrode ( 34) de ce deuxième brûleur ( 31) tient lieu d'é- lément à résistance variable avec la tension à l'égard du dispositif de surveillance ( 32) du premier brûleur ( 30).