Brevet FR2525412A1 — publié le 19831021

La présente invention concerne de façon générale des circuits de démarrage des moteurs électriques d'induc- tion à courant électrique monophasé et plus précisément des circuits d'excitation temporaire d'un bobinage d'induc- teur de tels moteurs, à titre purement illustratif-et non limitatif. Le fonctionnement d'un moteur électrique d'induc- tion nécessite de façon générale que des champs magnétiques induits électriquement dans le moteur aient une direction qui varie au cours du temps Lorsque de l'énergie électri- que polyphasée est disponible, cette propriété est facile- ment obtenue par disposition de bobinages d'inducteurs ali- mentés chacun par une phase différente, placés autour du rotor de manière que les champs magnétiques produits par les bobinages individuels d'inducteurs ou principaux s'ajoutent vectorieillement en formant un champ magnétique rotatif que suit le rotor Les moteurs monophasés d'autre part néces- sitent d'autres configurations de façon générale, au moins pendant une courte période qui suit la mise en route, afin que les bobinages du moteur créent des champs magnétiques ayant un'caractère rotatif Après démarrage, le rotor fait apparaître lui-même les champs magnétiques induits, si bien qu'un bobinage bipolaire d'inducteur peut entretenir la rotation du rotor et transmettre un couple à celui-ci afin que le moteur puisse effectuer un travail utile Parmi les diverses configurations de démarrage d'un moteur, on peut citer l'incorporation d'un bobinage de démarrage qui n'est excité que pendant une courte période suivant la mise en route afin que le moteur atteigne la vitesse de fonction- nement, et qui n'est plus alimenté ensuite Les moteurs à démarrage par condensateur et à phase auxiliaire, dispo- nibles dans le commerce, mettent en oeuvre une telle confi- guration. Jusqu'à présent, on a utilisé habituellement un interrupteur centrifuge pour l'alimentation du bobinage de démarrage pendant la courte période suivant la mise en route Ces interrupteurs sont montés en série avec le bobinage de démarrage des moteurs et sont du type normale- ment fermé Ils sont montés sur les rotors des moteurs et leurs contacts sont réalisés de manière qu'une force centri- fuge agissant sur le dispositif de montage d'un premier contact provoque la projection radiale vers l'extérieur, à distance de l'autre contact, de ce premier contact, lorsque le rotor sur lequel est monté l'interrupteur, atteint une vitesse prédéterminée de rotation. Bien que les interrupteurs centrifuges constituent ainsi un dispositif simple d'alimentation temporaire du bobinage de démarrage d'un moteur, leur utilisation n'est pas sans poser de problèmes Ces interrupteurs sont très coûteux et ils n'ont qu'une durée limitée Ainsi, l'inter- rupteur doit être remplacé après un certain nombre d'opéra- tions d'ouverture et de fermeture Cette restriction de durée peut être un facteur important au point de vue écono- mique lorsqu'un moteur est utilisé dans une application dans laquelle il fonctionne de façon répétée, et fréquem- ment. L'invention permet le remplacement des interrup- teurs centrifuges actuellement utilisés dans des moteurs électriques par un circuit de démarrage de moteur qui ne nécessite pas l'ouverture et la fermeture de contacts et qui a ainsi une durée bien supérieure à celle des interrup- teurs centrifuges habituellement disponibles En outre, le circuit de démarrage de moteur selon l'invention peut être fabriqué de façon générale à un coût inférieur à celui d'un interrupteur centrifuge et de l'appareillage associé nécessaire lors de l'utilisation d'un tel interrupteur lors de l'excitation temporaire du bobinage de démarrage d'un moteur Ainsi, par exemple, le circuit de démarrage de moteur selon l'invention ne nécessite aucune connexion électrique entre le bobinage de démarrage et un élément du - circuit de démarrage monté sur le rotor, comme le nécessite un interrupteur centrifuge monté sur le rotor, si bien que les ensembles à collecteurs qui doivent être utilisés avec les interrupteurs centrifuges pour la connexion de ceux-ci aux bobinages de démarrage peuvent être éliminés En outre, le circuit de démarrage peut être facilement fabriqué par mise en oeuvre de la technologie des semi-conducteurs de type monolithique, si bien que la production en grande sé- rie des principales parties du circuit de démarrage de moteur, par mise en oeuvre d'une telle technologie, permet une réduction importante des coûts. Dans le circuit de démarrage de moteur selon l'invention, l'interrupteur centrifuge est remplacé par un commutateur bidirectionnel commandé et un circuit de com- mutation est destiné à transmettre un signal de gâchette à ce commutateur uniquement pendant une courte période qui suit la mise en route du moteur Ensuite, le circuit de com- mutation introduit une résistance relativement importante dans le circuit de la gâchette du commutateur bidirection- nel et empêche toute autre commande de celui-ci à l'état conducteur, lorsque la tension appliquée aux bornes prin- cipales varie de façon sinusoïdale au cours du temps Ainsi, lorsque la grande résistance est introduite dans le circuit de gâchette du commutateur bidirectionnel, celui-ci cesse de conduire et déconnecte le bobinage de démarrage de l'ali- mentation électrique du moteur. L'invention concerne donc un circuit de démarrage de moteur ayant une longue durée, par rapport à celle des interrupteurs centrifuges habituellement utilisés pour le démarrage des moteurs. Elle concerne aussi la réduction du coût des circuits utilisés pourle démarrage des moteurs électriques alternatifs monophasés. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention ressortiront mieux de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un schéma du circuit de démarrage de moteur selon l'invention, représentant la connexion de celui-ci au bobinage de démarrage d'un moteur à démarrage par condensateur; la figure 2 est un schéma d'un second mode de réa- lisation de circuits de commutation du circuit de démarrage de moteur convenant particulièrement bien à une fabrication par la technologie des semi-conducteurs monolithiques; la figure 3 est un schéma analogue à celui de la figure 1, représentant un troisième mode de réalisation de circuit de démarrage de moteur; la figure 4 est un schéma d'un quatrième mode de réalisation de circuit de démarrage de moteur selon l'in- vention; et la figure 5 est un schéma d'un cinquième mode de réalisation de circuit de démarrage. Sur la figure 1, la référence générale 10 désigne un schéma d'un circuit de démarrage de moteur réalisé selon l'invention La figure 1 représente aussi schématiquement le bobinage ou enroulement 12 de démarrage et le condensa- teur 14 de démarrage d'un moteur à démarrage à condensa- teur avec lequel le circuit 10 de démarrage peut être uti- lisé, ainsi que les bornes 16 et 18 par lesquelles le bobi- nage 12 de démarrage'reçoit l'énergie électrique, afin qu'il apparaisse comment le circuit de démarrage est con- necté à un moteur (On sait que les bornes 16 et 18 peu- vent être les bornes d'entrée du moteur, mois ceci n'est pas obligatoire) Le circuit 10 de démarrage comporte un commutateur bidirectionnel commandé 20 et, lorsqu'il est utilisé avec un moteur à démarrage à condensateur, une borne principale de ce commutateur est connectée à une pre- mière borne du condensateur 14 par un conducteur 22 et une seconde borne principale du commutateur 20 est connectée à la borne 16 par des conducteurs 24 et 26 L'autre borne du condensateur 14 est connectée par un conducteur 28 à une première extrémité du bobinage 12 de démarrage, et la seconde extrémité de celui-ci est connectée à la borne 18 par des conducteurs 30 et 32 Ainsi, on note que le commu- tateur bidirectionnel commandé 20 est monté en série, par ses bornes principales, avec le bobinage 12 de démarrage et le condensateur 14, et que le commutateur bidirectionnel , le bobinage 12 et le condensateur 14 qui sont montés en série, sont ainsi connectés aux bornes 16 et 18 qui trans- mettent l'énergie électrique au bobinage de démarrage 12 lorsque le moteur dont le bobinage 12 fait partie est con- necté à une alimentation électrique. Comme peuvent le noter les spécialistes, le cir- cuit 10 de démarrage n'est pas obligatoirement utilisé avec un moteur à démarrage à condensateur Par exemple, le cir- cuit 10 de démarrage peut être utilisé avec un moteur à phase auxiliaire et dans ce cas, la première borne princi- pale du commutateur bidirectionnel 20 est directement con- nectée à la première extrémité du bobinage 12, et ce mo- teur n'a pas un condensateur de démarrage tel que le con- densateur 14 Il suffit, pour l'utilisation du circuit 10 de démarrage, que le moteur avec lequel il est utilisé comprenne un bobinage de démarrage tel que le bobinage 12, et que le commutateur bidirectionnel commandé 20 soit monté en série avec ce bobinage, entre les bornes qui transmettent l'énergie au bobinage de démarrage Le bobinage 12 de démar- rage, dans le cas d'un moteur à phase auxiliaire, ou le bobinage de démarrage 12 combiné à un condensateur 14 de démarrage, dans le cas d'un moteur à démarrage à condensa- teur, est désigné dans la suite du présent mémoire par l'expression "circuit à bobinage de démarrage". Le circuit 10 de démarrage comporte en outre un circuit 34 de commutation qui a une première borne 36 et une seconde borne 38 d'entrée et qui est raccordé en paral- lèle aux bornes du circuit formé par le bobinage 12 et le commutateur 20 montés en série (et le condensateur 14 dans le cas d'un moteur à démarrage à condensateur), par con- nexion de la première borne 36 d'entrée au conducteur 32 et de la seconde borne 38 d'entrée au conducteur 26 (Ainsi, la première borne 36 est reliée électriquement à l'extré- mité du bobinage 12 qui est opposée à l'extrémité qui est connectée, par l'intermédiaire du condensateur 14 dans le cas d'un moteur à démarrage à condensateur ou directement dans le cas d'un moteur à phase auxiliaire, à la première borne principale du commutateur bidirectionnel 20 et la seconde borne 38 d'entrée est reliée électriquement à la seconde borne principale du commutateur 20) Le circuit 34 de commutation a en outre une borne 40 de gdchette qui est reliée à la g 8 chette du commutateur 20 par un conducteur 42. Le circuit 34 de démarrage comporte une résistan- 44 de polarisation montée entre la seconde borne d'entrée 38 et la borne 40 de gôchette par des conducteurs 46 et 48, et un circuit 50 de rythme qui comprend une résistance 52 de charge reliée à la première borne 36 d'entrée par un conducteur 54 Les résistances 44 et 52 sont choisies avec des voleurs relativement faibles, de quelques kil&is, car si l'extrémité de la résistance 52 opposée à la borne 36 est reliée directement à la borne 40, un trajet de faible résistance est formé entre la borne 36 et la gâchette du commutateur 20 qui passe a l'état conducteur près du début de chaque demi-cycle de la différence de potentiel alternatif appliquée aux bornes du circuit série comprenant le commutateur 20 et le bobinage 12 Dans un mode de réalisation avantageux dans lequel le commutateur bidirectionnel commandé 20 est du type Q 4015 LS/ ER 3789/4 fabriqué par Teccor Electronics, Inc, Euless, Texas, les résistances 44 et 42 ont des voleurs qui sont respectivement de 1000 ohms et 800 ohms. Le circuit 50 de rythme comprend un pont redres- seur classique 56 à deux alternances ayant des bornes d'en- trée 58 et 60 qui sont connectées respectivement b l'extré- mité de la résistance 52 opposée à la première borne 36 d'entrée, par l'intermédiaire d'un conducteur 62, et à la borne 40 de gâchette du circuit 34 de commutation par l'in- termédiaire du conducteur 48 Des composants sont montés entre les bornes de sortie du pont redresseur 56, si bien que, comme représenté à titre illustratîf, la borne 64 de sortie positive du pont 56 est connectée à une ligne commune 66 et la borne 68 de sortie négative est représentée con- nectée à une ligne commune 70 Comme peuvent le noter les hommes du métier, un court-circuit entre les lignes communes 66 et 70, c'est-à-dire entre les bornes de sortie du pont redresseur 56, forme une connexion directe, à travers le pont 56, entre l'extrémité de la résistance 52 qui est opposée à la première borne d'entrée 36 et la borne 40 de gâchette, si bien que, si les lignes 66 et 70 sont connectées direc- tement, le commutateur bidirectionnel 20 est déclenché et transmet un courant alternatif qui circule dans le bobinage 12 de démarrage, comme décrit précédemment En outre, comme le signal de sortie du pont 56 est une onde sinusoïdale redressée à deux alternances lorsque la tension appliquée aux bornes 18 et 20, qui transmettent l'énergie électrique au bobinage 12, est un courant électrique alternatif sinu- so Idal, une connexion constituant presque un court-circuit peut être formée entre les lignes 66 et 70 par un thyristor triode à blocage inverse monté entre les lignes 66 et 70, comme représenté sur la figure 1 Comme représenté, l'anode d'un premier thyristor 72 est reliée à la ligne 66 par un conducteur 74 et la cathode de ce premier thyristor est connectée à la ligne 70 par un conducteur 76. Le circuit 50 de rythme comprend en outre une dérivation 78 de déclenchement du premier thyristor, un dispositif 80 d'extinction, et une dérivation 82 'de rythme qui provoque un déclenchement temporaire du premier thyris- tor 72 ofin que le commutateur bidirectionnel 20 soit dé- clenché temporairement lorsque le moteur comprenant le circuit 10 de démarrage est mis en route comme décrit dans la suite (Dans le présent mémoire, le terme "temporaire" s'applique à une courte période qui peut être choisie par sélection des composants formant la dérivation 82 'de rythme). Le dispositif 80 d'extinction est de préférence un second thyristor triode à blocage inverse et on l'a représenté sous cette forme sur les dessins Cependant, comme l'indique la description qui suit, le dispositif 80 d'extinction peut être un transistor présentant un gain élevé en courant. Dans ce cas, le collecteur, l'émetteur et la base du transis- tor sont connectées aux parties restantes du circuit 50 de rythme, de la manière représentée sur la figure 1 pour l'ano- de, la cathode et la gâchette respectivement, du thyristor du mode de réalisation représenté pour le dispositif 80 252541-2 d'extinction. La dérivation 78 de déclenchement du premier thyristor est montée en parallèle par rapport à l'anode et à la cathode du premier thyristor 72 et comprend une premié- re, une seconde et une troisième résistances 82, 84 et 86 de dérivation de déclenchement Plus précisément, une première extrémité de la première résistance 82 est reliée à la ligne 70 par un conducteur 88, une première extrémité de la troisième résistance 86 est reliée à la ligne 66 par un conducteur 90, les autres extrémités de la première résistance 82 et de la troisième 86 sont reliées aux extré- mités opposées de la seconde résistance 84 par des conducteurs 92 et 94 respectivement Dans un but décrit dans la suite du présent mémoire, la troisième résistance 86 est choisie afin qu'elle ait une résistance relativement élevée par rapport à celle de la résistance 52 de charge En particu- lier, dans un mode de réalisation avantageux de circuit 10 de démarrage, cité précédemment, la voleur de la troisième résistance est égale à 150 kilohms La gachette du premier thyristor 72 est reliée au conducteur 92, entre la première et la seconde résistance 82 et 84, par un conducteur 96. La dérivation 82 'de rythme est connectée de façon analogue en parallèle à l'anode et à la cathode du premier thyristor 72 et comprend une résistance 98 de rythme qui est montée en série avec un condensateur 100 de rythme. Plus précisément, une première extrémité de la résistance 98 est reliée à la ligne 66 par un conducteur 102, et son autre extrémité est reliée à une première borne du conden- sateur 100 par un conducteur 104 alors que l'autre borne du condensateur 100 est reliée à la ligne 70 par un conduc- teur 106. Dans le mode de réalisation avantageux de circuit de démarrage cité précédemment, des valeurs qui convien- nent pour la résistance 98 et le condensateur 100 sont une résistance de 1 mégohm et une capacité de 22 microfarads. Le dispositif 80 d'extinction est monté aux bornes du circuit comprenant la première et la seconde résistances 82 et 84 et est destiné à former un court-circuit en paral- 25254 1 2 lèle à ces résistances au moment o le dispositif 80 d'extinction est mis à l'état conducteur Plus précisément, lorsque le dispositif 80 d'extinction est un thyristor triode à blocage inverse, son anode est reliée à la con- nexion de la seconde résistance 84 et de la troisième 86 par unconducteur 108, et sa cathode est connectée à la ligne 70 par un conducteur 110 La gachette du dispositif d'extinction est reliée dans ce cas à la connexion de la résistance 98 de rythme et du condensateur 100 par un con- ducteur 112 (Lorsque le dispositif 80 d'extinction com- porte un transistor, les conducteurs 108, 110 et 112 sont reliés au collecteur, à l'émetteur et à la base de ce transistor, respectivement). On considère maintenant le fonctionnement du circuit de la figure 1 Au moment o l'énergie électrique est appliquée initialement à un moteur comprenant le cir- cuit 10 de démarrage, c'est-à-dire lors de la mise en route du moteur, le condensateur 100 de rythme est en général déchargé Comme peuvent le noter les hommes de métier, ce condensateur 100 se décharge à travers la résistance 98 et la dérivation 78 de déclenchement du premier thyristor, entre les intervalles de fonctionnement du moteur qui con- tient le circuit 10 de démarrage. Lorsque l'énergie électrique est appliquée au moteur, un signal sous forme d'un courant alternatif appa- rait entre les bornes 16 et 18 de la figure 1 et simultané- ment entre les bornes 36 et 38 d'entrée du circuit 34 de commutation, étant donné la connexion de la première borne d'entrée 36 à la borne 18 et de la seconde borne d'entrée 38 à la borne 16 Ce courant alternatif parvient aux bornes d'entrée 58 et 60 du pont redresseur 56 par l'intermédiaire de la résistance 52 de charge montée entre la première bor- ne d'entrée 36 du circuit 34 et la borne d'entrée 58 du pont 56, et par l'intermédiaire de la résistance 44 de pola- risation montée entre la seconde borne d'entrée 38 du cir- cuit 34 et la borne 60 d'entrée du pont 56, si bien qu'un signal sinusoïdal redressé à deux alternances apparait aux bornes 64 et 68 de sortie du pont 56 Comme le condensateur n'est pas chargé au moment o l'énergie électrique est transmise au moteur, la gâchette du dispositif 80 d'ex- tinction (ou sa base le cas échéant) est au même potentiel que sa cathode (ou l'émetteur le cas échéant), et le dis- positif d'extinction 80 est donc initialement à l'état non conducteur Ainsi, le signal de sortie du pont 56 est appliqué aux bornes de la dérivation 78 de déclenchement du premier thyristor, si bien qu'un petit potentiel électri- que apparait aux bornes de la première résistance 82, c'est-à-dire entre la gachette et la cathode du premier thyristor 72 Ce petit potentiel déclenche le thyristor 72 qui passe à l'état conducteur et forme ainsi pratiquement en ce qui concerne le déclenchement du commutateur bidirec- tionnel 20, un court-circuit entre les lignes 66 et 70. La première et la seconde résistances 82 et 84 de la dérivation sont choisies de manière qu'une très faible tension de sortie du pont 56 suffise à l'apparition d'une tension qui, appliquée à la résistance 82, suffit pour que, tant que le dispositif 80 d'extinction reste à l'état non conduc- teur, le premier thyristor 72 passe pratiquement instanta- nément à l'état conducteur au début de chaque demi-cycle du potentiel alternatif appliqué aux bornes 16 et 18 Dans le mode de réalisation avantageux cité précédemment, cette opération peut être obtenue, lorsque le premier thyristor 72 est un thyristor triode à blocage inverse du type CR 203 D, fabriqué par Raytheon Company, Lexington, Massachusetts, par utilisation de valeurs de 1 kilohm et 20 kilohms res- pectivement pour la première et la seconde résistances 82 et 84 de la dérivation de déclenchement Ainsi, tant que le dispositif 80 d'extinction reste à l'état non conducteur, le circuit 50 de rythme forme un trajet de faible résistance entre la première borne d'entrée 36 du circuit 34 et la gâchette du commutateur bidirectionnel 20, ce trajet ayant une résistance efficace légèrement supérieure à celle de la résistance 52 de charge (Comme peuvent le noter les hommes du métier, la différence de potentiel appliquéeentre l'anode et la cathode du thyristor 72, pendant sa conduction, bien qu'elle ne soit pas nulle, est faible par rapport à l'ampli- tude de la différence de potentiel électrique appliquéeaux bornes 16 et 18, si bien que, en ce qui concerne le dé- clenchement du commutateur bidirectionnel 20, le thyristor 72 peut être considéré comme un court-circuit lorsque ce thyristor est à l'état conducteur) En conséquence, le commutateur bidirectioneel 20 conduit de façon pratiquement instantanée au début de chaque demi-cycle du courant alter- natif appliqué et forme ainsi un commutateur fermé monté en série avec le bobinage 12 de démarrage. Simultanément à l'application du signal de sortie du pont 56 à la dérivation 78 de déclenchement du premier thyristor, ce signal parvient à la dérivation 82#de rythme et commence à charger le condensateur 100 A un certain moment, dépendant de la sélection des composants de la dérivation 824 un potentiel suffisant apparaît aux bornes du condensateur 100 pour que le dispositif 80 d'extinction passe à l'état conducteur (Les hommes du métier peuvent noter que le condensateur 100 se charge pendant la conduc- tion du thyristor 72, étant donné le potentiel existant entre l'anode et la cathode de ce thyristor Le dispositif d'extinction est choisi afin qu'il ne nécessite qu'un très faible courant de déclenchement, si bien que la charge du condensateur 100 suffit à provoquer une transition de ce dispositif 80 d'extinction Un exemple de tel dispositif est du type CR 203 J SCR fabriqué par Raytheon Company) Etant donné la connexion du dispositif 80 d'extinction aux bornes des deux résistances 82 et 84, la conduction de ce dispositif provoque une réduction très importante du courant circu- lant dans la première résistance 82 avec une réduction si- multanée de la différence de potentiel entre la g&chette et la cathode du premier thyristor 72 Ainsi, celui-ci ne reçoit plus de courant de gâchette le faisant passer à l'état con- ducteur au début de chaque demi-cycle du courant alternatif appliqué aux bornes 16 et 18 Au contraire, le thyristor 72 joue le rôle d'un circuit ouvert entre les lignes 66 et 70 si bien que le courant transmis à la gâchette du commutateur bidirectionnel 20 passe dans la troisième résistance 86 par l'intermédiaire du dispositif 80 d'extinction Comme in- diqué précédemment, comme la valeur de la troisième résis- tance 86 est élevée par rapport à celle de la résistance 52, le circuit 50 de rythme forme un trajet de résistance rela- tivement élevé reliant la première borne d'entrée du circuit 34 de commutation à la gâchette du commutateur bidirection- nel 20, ce trajet ayant une résistance efficace légèrement supérieure à la combinaison des valeurs de la troisième résistance 86 et de la résistance de charge 52 Ainsi, la sélection de la voleur de la troisième résistance 86, afin qu'elle soit bien supérieure à celle de la résistance 52, permet la limitation du courant de gâchette du commutateur bidirectionnel 20, après la transition du dispositif 80 d'extinction à l'état conducteur, à une voleur qui ne suf- fit pas au déclenchement du commutateur 20 à l'état con- ducteur, si bien que ce commutateur 20 forme un commutateur ouvert après cette transition Ainsi, le bobinage 12 de démarrage est temporairement excité après la mise en route du moteur dont il fait partie, c'est-à-dire que le bobinage 12 est excité pendant la période choisie nécessaire à la charge du condensateur 100 à une valeur qui suffit pour que le dispositif d'extinction conduise, et il n'est plus excité ensuite Onsait que le temps d'excitation nécessaire du bobinage 12 de démarrage d'un moteur varie d'un type de moteur à un autre Cependant, ces temps d'excitation sont connus et, comme le temps nécessaire à la conduction du dispositif 80 d'extinction peut être choisi par sélection convenable des valeurs de la résistance 98 de rythme et du condensateur 100 de rythme, le circuit 10 de démarrage de moteur peut être adapté à pratiquement tout type de moteur alternatif monophasé ayant un bobinage de démarrage qui est excité seulement pendant une courte période sui- vant la mise en route du moteur. On considère maintenant le mode de réalisation de la figure 2, et la référence 34 a désigne le circuit de commutation d'une variante de circuit de démarrage de moteur qui convient particulièrement bien à une réalisation par mise en oeuvre de la technologie des semi-conducteurs monolithi- ques Sur la figure 2, les composants identiques à ceux du circuit 34, montés de la même manière dans le circuit 34 a que les composants analogues du circuit 34, portent les mêmes références que les composants correspondants de la figure 1 Le circuit 34 a diffère du circuit 34 à plusieurs égards En particulier, la résistance 52 de charge du cir- cuit 34 est remplacée par une résistance 52 a montée entre l'anode du premier thyristor 72 et la ligne commune 66 par des conducteurs 74 a et 75 a, et la première borne 36 est directement reliée à la borne 58 d'entrée du pont 56 par un conducteur 54 a De manière analogue, comme les composants du circuit 34 a qui sont représentés en traits pleins sur la figure 2 sont formés sur une puce de silicium, le con- ducteur 106, utilisé dans le circuit 34 de commutation pour la connexion d'une première extrémité du condensateur 100 à la ligne 70, est remplacé, dans le circuit 34 a, par un conducteur 106 a raccordé à la ligne 70 et aboutissant à une borne 107 formée sur la puce de silicium sur laquelle les composants représentés en traits pleins sur la figure 2 sont formés De manière analogue, le conducteur 104 du cir- cuit 34 est remplacé par un conducteur 104 a aboutissant à une borne 105 Un condensateur 100 a de rythme, représenté en traits interrompus, peut alors être placé dans le circuit 34 a par connexion aux bornes 105 et 107 Le fonctionnement du circuit de démarrage comprenant le circuit 34 a de com- mutation est pratiquement identique à celui du circuit de démarrage comprenant le circuit 34 de commutation Il faut noter que le trajet de résistance élevée formé entre la première borne d'entrée 36 du circuit 34 a, après que la conduction du dispositif 80 d'extinction a commencé, est pratiquement celle de la troisième résistance 86 et non la valeur combinée de la troisième résistance et de la ré- sistance de charge. On considère maintenant un troisième mode de réali- sation de circuit de démarrage de moteur selon l'invention, en référence à la figure 3 qui représente une autre variante de circuit de commutation 34 b Comme dans le cas de la va- riante 34 a, la résistance 52 a de charge est placée entre l'anode du premier thyristor 72 et la ligne commune 66 dans le circuit 34 b de commutation Cependant, contrairement à la variante de circuit 34 a, la borne d'entrée 58 du pont 56 n'est pas directement reliée à la première borne d'entrée 36 du circuit 34 b Au contraire, comme dans le cas du cir- cuit 34, le circuit 34 b de commutation comprend des conduc- teurs 54 et 62 dans la connexion formée entre la borne d'en- trée 58 du pont 56 et la première borne d'entrée 36 du cir- cuit 34 b Ces conducteurs sont utilisés pour la connexion d'un composant limiteur de tension 120 entre cette première borne 36 et la borne 58 afin que la tension appliquée aux composants restants du circuit 34 b soit limitée Un compo- sant limiteur de tension qui convient dans le circuit 34 b est un tube à décharge luminescente NE-2, et on a représenté le composant limiteur 120 sous cette forme sur la figure 3. Cependant, il est évident que ce composant limiteur 120 peut être de tout type, par exemple une paire de diodes de Zener montées dos à dos, ayant des caractéristiques V-I analogues à celles du tube à décharge tel que NE2 Cette incorporation d'un composant limiteur de tension est avanta- geuse lors de l'utilisation de la technologie des semi- conducteurs monolithiques pour la fabrication du circuit de commutation du circuit de démarrage et lorsque ce dernier doit être utilisé avec un moteur pour lequel la tension ap- pliquée dépasse la valeur de sécurité d'un circuit fabriqué par mise en oeuvre d'une telle technologie Dans ce cas, tous les composants du circuit 34 b, mis à part le composant limiteur 120 et le condensateur de rythme, peuvent être for- més sur une puce de silicium à laquelle le condensateur 1 et le composant limiteur peuvent être connectés, comme indi- * qué sur la figure 3 Le fonctionnement d'un circuit de dé- marrage comprenant le circuit 34 b de commutation est, comme dans le cas d'un circuit de démarrage comprenant le circuit 34 a de commutation, pratiquement identique à celui d'un circuit de démarrage comprenant le circuit 34 de commutation. On considère maintenant un quatrième mode de réali- sation de circuit de démarrage de moteur selon l'invention en référence à la figure 4 qui représente une autre variante du circuit de commutation La borne 16 et les bornes 58 et 60 d'un pont redresseur 56 à deux alternances ont un fonc- tionnement et un emplacement pratiquement identiquesà ceux du circuit de la figure 1 Le circuit de démarrage de moteur comprend un bobinage de démarrage 12 et un condensateur 14 de démarrage montés en série entre la borne 58 et la borne 130 ( figure 4) bien qu'on ne les ait pas représentés sur cette figure La résistance 98 et le condensateur 100 de ryth- me, le dispositif d'extinction ou thiristor 80, les résistan- ces 82, 84 et 86 de la dérivation de déclenchement, le commutateur ou thyristor 72 de mise en court-circuit, la résistance de charge 52 a, la résistance de polarisation 44 et le commutateur bidirectionnel commandé 20 sont connectés de la même manière que dans les circuits des figures 1, 2 et 3 afin qu'ils remplissent les miemes fonctions Une diode de Zener 132 est montée entre la gâchette du thyristor 80 et le conducteur 104 disposé entre la résistance 98 et le condensateur 100 L'anode de la diode 13 ? est reliée à la gachette du thyristor 80 et sa cathode est reliée au conduc- teur 104 Une diode 13 d, dans le circuit représenté, est montée entre l'anode du thyristor 80 et un conducteur 94 disposé entre les résistances 84 et 86 Une autre diode 136, dans le mode de réalisation considérée, est montée entre l'anode du thyristor 80 et le conducteur 104. Les diodes 134 et 136 assurent l'isolement en cou- rant pendant la charge du condensateur 100 et la décharge ultérieure de celui-ci lorsque le commutateur ou thyristor 72 de mise en court-circuit cesse de conduire Le condensa- teur 100 se décharge à travers la-diode 136 et le thvristor , la diode 134 assurant un blocage du signal Lorsque le thyristor ou dispositif d'extinction 80 est mis à l'état conducteur, le courant circule dans la diode 134, la diode empêchant le passage du signal La diode de Zener 132 mon- tée entre la gochette du th'ristor 80 et le condensateur 100 règle la vitesse de charge du condensateur et permet l'uti- lisation d'un condensateur de plus petite dimension, si bien que la reproductibilité et la vitesse de rétablissement du condensateur sont plus précises. Lors du fonctionnement, après application de l'énergie électrique au moteur, le thyristor ou commutateur 72 conduit et il provoque le déclenchement ou la conduction du commutateur bidirectionnel commandé 20, si bien que le courant est transmis par le bobinage 12 de démarrage (non représenté sur la figure 4) Après un temps déterminé qui fait passer le moteur à sa vitesse de fonctionnement, le condensateur 100 se charge et le point de claquage de la diode 132 de Zener est dépassé si bien que le thyristor 80 conduit Cette opération, comme indiqué précédemment en référence au mode de réalisation des figures 1 à 3, provoque l'arrêt de la conduction du thyristor 72 et la réduction du courant de gâchette transmis au commutateur bidirection- nel 20 d'une manière suffisante pour que ce commutateur passe à l'état non conducteur et interrompe ainsi la circu- lation du courant dans le bobinage 12 de démarrage - On considère maintenant un cinquième mode de réali- sation de circuit de démarrage de moteur selon l'invention, en référence à la figure 5, comprenant une autre variante de circuit de commutation Celui-ci est analogue à celui de la figure 4, par son fonctionnement et les composants qu'il comprend, mis à part le remplacement de la résistance 84 du circuit de dérivation de déclenchement par une diode de Zener 140 Celle-ci améliore les caractéristiques du circuit en le rendant moins sensible aux variations de la tension de ligne ou de l'énergie transmise, et en permettant un arrêt plus rapide de la conduction du thyristor 80 après l'arrêt du moteur Le fonctionnement de ce circuit est es- sentiellement le même que celui du circuit de la figure 4. Il est bien entendu que l'invention n'a été décri- te et représentée qu'à titre d'exemple préférentiel et qu'on pourra apporter toute équivalence technique dans ses éléments constitutifs sons pour autant sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 Circuit de démarrage de moteur destiné à exci- ter temporairement le circuit du bobinage de démarrage d'un moteur en courant alternatif monophasé, caractérisé en ce qu'il comprend un commutateur bidirectionnel commandé ( 20) monté en série, par l'intermédiaire de ses bornes principa- les, avec le circuit du bobinage auxiliaire ( 12) et un circuit de commutation ( 34) ayant une pre- mière et une seconde bornes d'entrée ( 36, 38) et une borne de gâchette ( 40), le circuit de commutation étant monté en parallèle, par ses bornes d'entrée, avec la combinaison en série du commutateur bidirectionnel commandé ( 201 et du circuit du bobinage de démarrage ( 12), la seconde borne d'entrée ( 38) du circuit de commutation ( 34) étant reliée à la borne principale du commutateur bidirectionnel ( 20) qui est opposée à la borne principale qui est reliée au cir- cuit du bobinage auxiliaire ( 12), la borne de gâchette ( 40) du circuit de commutation étant reliée à la gâchette du com- mutateur bidirectionnel commandé ( 40), ce circuit de commu- tation comprenant une résistance de polarisation ( 44) montée entre la borne de gachette ( 40) et la seconde borne d'entrée ( 38) du circuit de commutation ( 34), et un dispositif de rythme monté entre la première borne d'entrée ( 36) du circuit de commutation et la borne de gachette ( 40) afin qu'il forme un trajet de résistance efficace relativement faible entre la première borne d'entrée ( 36) et la gachette du commutateur bidirectionnel, pendant une période prédéterminée suivant la connexion du moteur à une alimentation électrique, et établissant ensuite un tra- jet de résistance efficace relativement élevée entre la pre- mière borne d'entrée ( 36) et la gachette du commutateur bi- directionnel. 2 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend une résistance de charge ( 52) dont une première extrémité est reliée à la première borne d'entrée ( 36) du circuit de commutation, un pont redresseur à deux alternances ( 56) dont les bornes d'entrée ( 58, 60) sont montées entre l'autre ex- trémité de la résistance de charge ( 52) et la borne de gâ- chette ( 40) du circuit de commutation; un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté en parallèle aux bornes de sortie ( 64, 68) du pont redresseur ( 56) afin qu'il forme pratiquement un court- circuit entre la résistance de charge ( 52) et la borne de gâchette ( 40) du circuit de commutation lorsque le premier thyristor ( 72) conduit, une première dérivation de déclenchement de thy- ristor qui comprend une première résistance ( 82) montée entre la cathode et la gachette du premier thyristor ( 72), une seconde résistance ( 84) dont une première extrémité est reliée à la connexion de la première résis- tance ( 82) et de la g 6 chette du premier thyristor, et une troisième résistance ( 86) montée entre l'au- tre extrémité de la seconde résistance et l'anode du pre- mier thyristor ( 72), cette troisième résistance ( 86) ayant une valeur importante par rapport à celle de la résistance de charge ( 52), une dérivation de rythme qui comprend une résistance de rythme ( 98) dont une première extrémité est reliée à l'anode du premier thyristor;et un condensateur de rythme ( 100) monté entre l'au- tre extrémité de la résistance de rythme et la cathode du thyristor ( 72) afin qu'il se charge à travers cette résistan- ce de rythme, et un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la seconde et de la troisième résis- tances ( 84, 86) de la dérivation de déclenchement, et la connexion de la première résistance ( 82) et de la cathode du premier thyristor ( 72), afin qu'il forme pratiquement un court-circuit entre les extrémités de la première et de la seconde résistances à la suite de la charge du condensateur de rythme ( 100) à un niveau prédéterminé. 3 Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif d'extinction du premier thyristor ( 72) est un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée à la connexion de la seconde et de la troisième résistance ( 84, 86), dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier'thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82) et dont la gâchette est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 4 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend un pont redresseur à deux alternances ( 56) ayant des bornesd 'entrée ( 58, 60) qui sont montées entre la premiè- re borne d'entrée ( 36) du circuit de commutation et la bor- ne de gâchette ( 40) de ce circuit, une résistance de charge ( 52 a) dont une première extrémité est reliée à une première borne de sortie du pont redresseur, un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté entre la résistance de charge et l'autre borne de sortie du pont redresseur afin qu'il forme pratiquement un court-circuit entre la résistance de charge et l'autre borne de sortie du pont redresseur ( 56) au moment o le premier thyristor ( 72) est mis à l'état conducteur, une dérivation de déclenchement du premier thyris- tor, comprendant une première résistance ( 82) montée entre la cathode et la gâchette du premier thyristor ( 72), une seconde résistance ( 84) ayant une première extrémité reliée à la connexion de la première résistance ( 82) et de la gâchette du premier thyristor ( 72), et une troisième résistance ( 86) montée entre l'au- tre extrémité de la seconde résistance ( 84) et l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) reliée au pont redresseur ( 56), la troisième résistance ( 86) ayant une valeur impor- tante par rapport à celle de la résistance de charge ( 52 a), une dérivation de rythme qui comprend une résistance de rythme ( 98) dont une première extrémité est reliée à l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) qui est elle-même reliée au pont redresseur ( 56), et un condensateur de rythme ( 100) monté entre l'au- tre extrémité de la résistance de rythme ( 98) et la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il se charge à travers la résistance de rythme, et un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la seconde et de la troisième résis- tances ( 84, 86) de la dérivation de déclenchement, et la connexion de la première résistance ( 82) de cette dérivation et de la cathode du premier thyristor ( 72), afin qu'il forme pratiquement un court-circuit aux bornes de la première et de la seconde résistances à la suite de la charge du conden- sateur de rythme à un niveau prédéterminé. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif d'extinction est un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée à la connexion de la seconde et de la troisième résistance ( 84, 86) de la dérivation de déclenchement, dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82), et dont la gâchette est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du con- densateur ( 100) de rythme. 6 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend un dispositif limiteur de tension ( 120) dont une électrode est reliée à la première borne d'entrée du circuit de commutation ( 34 b), un pont redresseur à deux alternances ( 56) dont les bornes d'entrée sont montées entre l'autre électrode du dispositif limiteur ( 120) et la borne de gâchette ( 40) du circuit de commutation, une résistance de charge ( 52 a) dont une première extrémité est reliée à une borne de sortie du pont redres- seur ( 56), un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté entre la résistance de charge ( 52 a) et l'autre borne de sortie du pont redresseur ( 56) afin qu'il forme pratiquement un court-circuit entre la résistance de charge et l'autre borne de sortie du pont redresseur lorsque le premier thyristor est mis à l'état conducteur, une dérivation de déclenchement du premier thy- ristor, comprenant une première résistance ( 82) montée entre la cathode et la gâchette du premier thyristor ( 72), une seconde résistance ( 84) dont une première extrémité est reliée à la connexion de la première résistan- ce ( 82) et de la gâchette du premier thyristor ( 72), et une troisième résistance ( 86) montée entre l'au- tre extrémité de la seconde résistance ( 84) et l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) qui est elle-même reliée au pont redresseur ( 56), la valeur de la troisième résistan- ce ( 86) étant importante par rapport à acelle de la résis- tance de charge ( 52 a), une dérivation de rythme qui comprend une résistance de rythme ( 98) dont une première extrémité est reliée à l'extrémité de la résistance de char- ge ( 52 a) qui est reliée au pont redresseur ( 56), et un condensateur de rythme ( 100) monté entre l'au- tre extrémité de la résistance de rythme ( 98) et la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il se charge à travers la résistance de rythme, et -un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la seconde et de la troisième ré- sistances ( 84, 86), et la connexion de la première résistan- ce ( 82) et de la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il forme pratiquement un court-circuit aux bornes de la première et de la seconde résistances de la dérivation de déclenchement à la suite de la charge du condensateur de rythme à un niveau prédéterminé. 7 Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif d'extinction est un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée à la connexion de la seconde et de la troisième résistance ( 84, 86) de la dérivation de déclenchement, dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyris- tor ( 72) et de la première résistance ( 82), et dont la gâ- chette est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 8 Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions 2, 4 et 6, caractérisé en ce que le dispositif d'ex- tinction comprend un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée à la connexion de la seconde et de la troisième résistance ( 84, 86) et dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyris- tor ( 72) et de la première résistance ( 82), et une diode de Zener ( 132) dont l'anode est reliée à la gêchette du second thyristor ( 80) et dont la cathode est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 9 Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions 2, 4 et 6, caractérisé en ce que le dispositif d'ex- tinction est un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée aux cathodes de deux diodes ( 134, 136), la cathode du second thyristor ( 80) étant reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82) et ayant sa gâchette reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, l'une des diodes ( 134) ayant son anode re- liée à la connexion de la seconde et de la troisième résis- tance ( 84, 86) alors que l'autre des diodes ( 136) a son anode reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 1 O Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions 2, 4 et 6, caractérisé en ce que le dispositif d'ex- tinction comprend un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82) de la dérivation de déclenchement, et une diode de Zener ( 132) dont l'anode est reliée à la g Achette du second thyristor ( 80) et dont la cathode est reliée à la connexion de la résistance ( 98)et du condensa- teur ( 100) de rythme, l'anode du second thyristor ( 80) étant reliée aux cathodes de deux diodes ( 134, 136), l'ano- de d'une première diode ( 134) étant reliée à la connexion de la seconde et de la troisième résistance ( 82, 84) alors que l'autre diode ( 136) a son anode reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 11 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend -une résistance de charge dont une première ex- trémité est reliée à la première borne d'entrée du circuit de commutation, un pont redresseur à deux alternances ( 56) dont les bornes d'entrée sont montées entre l'autre extrémité de la résistance de charge et la borne de gchette du cir- cuit de commutation, un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté en parallèle entre les bornes de sortie du pont redresseur ( 56) afin qu'il forme pratiquement un court- circuit entre la résistance de charge ( 52) et la borne de gachette ( 40) du circuit de commutation au moment o ce premier thyristor est à l'état conducteur, une dérivation de déclenchement du premier thy- ristor comprenant une première résistance ( 82) montée entre la cathode et la gâchette du premier thyristor ( 72), une diode de Zener ( 140) dont l'anode est reliée à la connexion de la première résistance ( 82) et de la ga- chette du premier thyristor ( 72), et une seconde résistance ( 86) montée entre la ca- thode de la diode de Zener ( 140 ' et l'anode du premier thy- ristor ( 72), la valeur de la seconde résistance ( 86) étant grande par rapport à celle de la résistance de charge, une dérivation de rythme qui comprend une résistance de rythme ( 98) dont une première extrémité est reliée à l'anode du premier thyristor, et un condensateur de rythme ( 100) monté entre l'autre extrémité de la résistance de rythme ( 98) et la cathode du thyristor afin que ce condensateur se charge à travers la résistance de rythme, et un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la diode de Zener ( 140) et de la seconde résistance ( 86), et la connexion de la première résistance ( 82) et de la cathode du premier thyristor ( 72), afin qu'il forme pratiquement un court-circuit aux bornes de l'ensemble comprenant la première résistance et la diode de Zener, lorsque le condensateur de rythme se charge un niveau prédéterminé. 12 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend un pont redresseur à deux alternances ( 56) ayant des bornes d'entrée montées entre la première borne d'entrée du circuit de commutation et la borne de gâchette de ce circuit, une résistance de charge ( 52 a) dont une première extrémité est reliée à une première borne de sortie du pont redresseur ( 56), un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté entre la résistance de charge ( 52 a) et l'autre borne de sortie du pont redresseur ( 56) afin qu'il forme pratiquement un court-circuit entre la résistance de charge et l'autre borne de sortie du pont redresseur lorsqu'il est mis à l'état conducteur, une dérivation de déclenchement du premier thv- ristor, comprenant -une première résistance ( 82) montée entre la catho- de et la gâchette du premier thyristor ( 72), une diode de Zener ( 140) dont l'anode est reliée à la connexion de la première résistance ( 82) et de la gc- chette du premier thyristor ( 72), et une seconde résistance ( 86) montée entre la cathode de la diode de Zener ( 140) et l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) reliée au pont redresseur ( 56), la seconde résistance ayant une valeur importante par rap- port à celle de la résistance de charge, une dérivation de rythme qui comprend une résistance ( 98) de rythme dont une première extrémité est reliée à l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) qui est reliée au pont redresseur ( 56), et un condensateur ( 100) de rythme monté entre l'autre extrémité de la résistance de rythme ( 98) et la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il se charge à travers la résistance de rythme ( 98), et un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la diode de Zener ( 140) etide la seconde résistance ( 86), et la connexion de la première résistance ( 82) et de la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il forme pratiquement un court-circuit aux bornes de la première résistance et de la diode de Zener lorsque le condensateur de rythme s'est chargé à un niveau prédé- terminé. 13 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de rythme comprend un dispositif limiteur de tension ( 120) dont une première électrode est reliée à la première borne d'en- trée ( 36) du circuit de commutation, un pont redresseur à deux alternances ( 56) dont les bornes d'entrée sont montées entre l'autre électrode du dispositif limiteur de tension et la borne de gâchette du circuit de commutation, une résistance de charge ( 52 a) dont une première extrémité est reliée à une borne de sortie du pont redres- seur ( 56), un premier thyristor triode à blocage inverse ( 72) monté entre la résistance de charge ( 52 a) et l'autre borne de sortie du pont redresseur ( 56) afin qu'il forme pratiquement un court-circuit entre la résistance de charge et l'autre borne de sortie du pont redresseur lorsque ce premier thyristor est mis à l'état conducteur, une dérivation de déclenchement du premier thyris- tor, comprenant une première résistance ( 82) montée entre la cathode et la gâchette du premier thyristor, une diode de Zener ( 140) dont l'anode est reliée à la connexion de la première résistance ( 82) et de la ga G- chette du premier thyristor ( 72), et une seconde résistance ( 86) montée entre la cathode de la diode de Zener ( 140) et l'extrémité de la résistance de charge ( 52 a) qui est reliée au pont redresseur ( 56), la voleur de la seconde résistance étant importante par rapport à celle de la résistance de charge, une dérivation de rythme, comprenant une résistance de rythme ( 98) dont une première extrémité est reliée à l'extrémité de la résistance de char- ge ( 52 a) qui est elle-même reliée au pont redresseur ( 56), et un condensateur de rythme ( 100) monté entre l'au- tre extrémité de la résistance de rythme ( 98) et la cathode du premier thyristor ( 72) afin qu'il se charge à travers la résistance de rythme, et -un dispositif d'extinction ( 80) monté entre la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, la connexion de la diode de Zener ( 140) et de la seconde résistance ( 86), et la connexion de la première résistance ( 82) et de la cathode du premier thyristor ( 72), afin qu'il forme pratiquement un court-circuit aux bornes de la première résistance et de la diode de Zener lorsque le condensateur de rythme s'est chargé à un niveau prédéter- miné. 14 Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions Il à 13, caractérisé en ce que le dispositif d'extinc- tion comprend un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée à la connexion de la première diode de Zener ( 140) et de la seconde résistance ( 86) et dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82), et une seconde diode de Zener ( 132) dont l'anode est reliée à la gâchette du second thyristor ( 80) et dont la cathode est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions 11 à 13, caractérisé en ce que le dispositif d'extinc- tion comporte un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont l'anode est reliée aux cathodes de deux diodes ( 134, 136), dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résis- tance ( 82) et dont la gachétte est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, l'une des diodes ( 134) ayant son anode reliée à la connexion de la diode de Zener ( 140) et de la seconde résistance ( 86), et l'autre diode ( 136) ayant son anode reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme. 16 Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions 11 à 13, caractérisé en ce que le dispositif d'extinc- tion comprend un second thyristor triode à blocage inverse ( 80) dont la cathode est reliée à la connexion de la cathode du premier thyristor ( 72) et de la première résistance ( 82) et une seconde diode de Zener ( 132) dont l'anode est reliée à la gachette du second thyristor ( 80) et la cathode est reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme, l'anode du second thyristor ( 80) étant reliée aux cathodes de deux diodes ( 134, 136), l'anode d'une première diode ( 134) étant reliée à la connexion de la première diode de Zener ( 140) et de la seconde résis- tance ( 86), l'autre diode ( 136) ayant son anode reliée à la connexion de la résistance ( 98) et du condensateur ( 100) de rythme.