Brevet FR2525903A1 — publié le 19831104

L'invention concerne une pompe à sang susceptible d'être appliquée à un coeur artificiel et concerne également un procédé-pour fabriquer cette pompe. Récemment le développement d'un coeur artificiel a été entrepris pour assurer itassitance cardiaque destinée à se substituer temporairement au coeur naturel d'un patient lors de la chirurgie à coeur ouvert. Les conditions requises pour le coeur artificiel s'énoncent comme suit 1) la forme du coeur artificiel doit être essentiellement compatible avec le corps, 2) le courant de sang doit présenter un écoulement aussi peu stagnant que possible et une attention suffisante doit être apportée à l'enregistrement des thromboses 3) la résistance à ltécoulement doit être faible pour maintenir un écoulement de sang suffisant à la pression veineuse normale, 4) le volume de ventricule du coeur artificiel doit être adapté au corps du patient, 5) le coeur artificiel doit pouvoir être rixe liserent au corps du patient et en titre enlevé aisément, 6) la fatigue des matériaux constituant le coeur artificiel doit titre réduite et une durée suffisante doit être garantie, 7) l'étude du coeur artificiel doit entre conduite en recherchant une hémolyse aussi réduite que possible, 8) une pression négative excessive doit être vitrée dans la période de diastole ventriculaire. Parmi ces conditions requises (2) et (6) sont les plus importantes, Les propriétés anti-thrombose sont influencées par des facteurs hydrodynamiques tels que la conception de la pompe à sang et la rugosité de la surface de contact avec le sang, les propriétés physiques, chimiques et électriques des matériaux constituant le coeur artificiel, les conditions de fabrication environnantes, etc.. Notamment, la conception de la pompe est importante. Même une légère modification de la forme influence de façon critique les conditions de circulation du sang dans la pompe. Cela peut provoquer des perturbations dans 1 t opération actuelle de longue durée.L'apparition de la thrombose est considérée convie étant généralement due aux conditions d'écoulement du sang dans la pompe, particulièrement à la stagnation du courant de sang. La thrombose est influencée de façon complexe par la vitesse du courant de sang, le temps moyen de séjour du sang dans la pompe, le taux de cisaillement du sang à la surface de contact de la pompe, etc.. Pour l'utilisation pratique du coeur artificiel il est indispensable que le sang s'écoule avec force dans la pompe et la forme d'onde de pression de cet écoulement doit être suffisante pour maintenir la circulation du sang dans tout le corps du patient. En d'autres termes, pour assurer la fonction du coeur artificiel, la courbe de pression du sang provoquée par la pompe à sang soit ressembler à celle du coeur naturel de façon aussi approchée que possible. Idéalement la première de ces courbes doit Stre identique à la dernière0 Lorsque la différence de la courbe de pression du sang entre la pompe et le coeur naturel dépasse un niveau critique, le corps du patient n'est plus adapté aux circonstances. Dans ce cas l'état du patient devient mauvais.Le point le plus important à prendre en considération est que ltétat du patient qui est supposé utiliser le coeur artificiel est habituellement vraiment mauvais0 En conséquence, le patient réagit de façon très sensible à une-fable différence avec le coeur artificiel, ce qui peut souvent avoir une issue fatale. En conséquence c'est un but de la présente invention de créer une pompe à sang dans laquelle le régime pulsatoire du sang expulsé de la pompe présente très peu de fluctuation et reste uniforme jusqu'à la fin de l'utilisation de la pompe à sang comme coeur artificiel par exemple pendant trois à six mois. Un autre but de la présente invention est de créer une pompe à sang qui a de bonne propriétés antithrombose et de bonnes performances. Conformément à un aspect de la présente invention, la pompe à sang est caractérisée en ce qu'elle comporte un bottier avec un raccordement pour l'arrivée et le départ d'un fluide, une partie de couvercle pour fermer de façon étanche le bottier, une bourse délimitant une chambre à sang avec une section transversale relativement plate ou ovale, et qui est disposée dans le bottier, une tubulure d'admission pour l'arrivée de sang avec une soupape de retenue, et qui est prévue sur la partie de couvercle en étant en communication avec la chambre à sang, ainsi qu'une tubulure d'échappement pour délivrer le sang transporté, avec une soupape de retenue, et qui est prévue sur la partie de couvercle en étant en communication avec la chambre à sang, pompe à sang dans laquelle, lorsque le volume de la chambre à sang est diminué, le point du contact initial entre les surfaces internes en regard l'une de l'autre de la bourse est déterminé de façon qu'il se situe dans une zone délimitée par un cercle dont le centre se situe sur l'axe médian des cotés les plus larges de la bourse et à une hauteur comprise entre 0,2L et 0,45L à partir de l'extrémité inférieure de la bourse, le rayon de ce cercle étant de 0,15D,tandis que L désigne la hauteur totale de la bourse, D la largeur maximale de la bourse, et les côtés les plus larges étant définis conne étant les cotés qui sont projetés sur le plan vertical contenant la largeur maximale D de la bourse. Selon un autre aspect de la présente invention la pompe à sang est caractérisée en ce que l'ensemble de la surface interne de la chambre à sang ainsi que des tubulures d'admission et d'échappement, qui vient en contact avec le sang, est réalisé sans solution de continuité. Selon un autre aspect de la présente invention, un procédé de réalisation d'une pompe à sang est caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : a) moulage d'une partie de couvercle avec deux raccordements de canalisation tubulaire en un plastisol de chlorure de polyvinyle, b) fixation de la partie de couvercle de façon étanche à un moule prévu pour une bourse, c) introduction du plastisol de chlorure de polyvinyle dans le moule par l'un des raccordements de la partie de couvercle, de façon que le plastisol ainsi introduit suffise pour venir au contact de la partie de couvercle, d) échauffement du moule de façon que la partie du plastisol en contact avec le moule soit amenée à gélification, e) enlèvement du moule du plastisol non gélifié, f) chauffage du moule de façon que le plastisol gélifié soit complètement durci et soit relié sans solution de continuité avec la partie de couvercle, g) démoulage de la bourse ainsi réalisée. Suivant encore un autre aspect de l'invention, le procédé pour la réalisation d'une pompe à sang est caractérisé en ce qu'un processus d'immersion est répété un certain nombre prédéterminé de fois, ce processus d'immersion comportant les dispositions pour immerger un moule, destiné à une bourse et à deux tubulures de raccordement, dans une solution de polyuréthane, pour retirer ce moule de la solution et effectuer un séchage dans l'airs de sorte qu'un film de polyuréthane se forme sur la surface externe du moule. D'autres buts, avantages et particularités de la présente invention vont découler de la description détaillée qui va suivre et qui se réfère aux dessins ci-joints dans lesquels - la figure 1 est une vue explosée en perspective d'un coeur artificiel conforme à une première réalisation de l'invention, - la figure 2 est une coupe le long de la ligne Il-Il de la figure 1, - la figure 3 est une coupe similaire à la fgore 2 montrant un état de contraction de la chambre à sang, - la figure 4A å 4C sont des coupes verticales du coeur artificiel montrant la façon dont se contracte la chambre à sang, - la figure 5 est une autre coupe verticale le long de la ligne V-V de la figure 2, - la figure 6 est une vue en perspective d'une enveloppe conforme à une seconde réalisation de l'invention, - la figure 7 est une coupe le long de la ligne Vil-Vil de la figure 6, - la figure 8 est une coupe verticale d'un coeur artificiel conforme à une troisième réalisation de l'invention. - la figure 9 est une coupe verticale similaire à la figure 8 montrant l'état de contraction de la chambre à sang, - la figure 10 est une coupe partielle d'une bourse correspondant à une quatrième réalisation de l'invention, - la figure 11 est une coupe partielle d'une bourse correspondant à une cinquième réalisation de l'inven- tion, - la figure 12 est une coupe d'une bourse correspondant à une sixième réalisation de l'invention, - les figures 13A à 13F sont des coupes verticales montrant les étapes d'un procédé de fabrication de la chambre à sang, - les figures 14A et 14B sont des coupes verticales montrant les étapes d'une autre procédé de fabrication d'une chambre à sang, - la figure 15A est une vue explosée en perspective d'un récipient à sang et d'un organe d'assemblage, - la figure 15B est une vue en perspective du récipient à sang assemblé, - la figure 16 est un diagramme de forme d'onde de la pression de commande dans un coeur artificiel conforme à une réalisation de l'invention, - la figure 17 est un diagramme de forme d'onde de la pulsation du sang dans le coeur artificiel de la figure 16 - la figure 18 est un diagramme de forme d'onde de la pulsation du sang dans un coeur artificiel selon un exemple de comparaison, - la figure 19 est un diagramme de forme d'onde de la pulsation du sang dans un coeur artificiel correspondant à un autre exemple de comparaison. En se référant à une première réalisation de l'invention représentée sur les figures 1 à 5, un coeur artificiel comporte un bottier externe 1 constitué de résine synthétique. La coupe transversale du bottier 1 est plate ou ovale. A l'ouverture 3 du bottier 1 une collerette peut être formée si on.le désire. Un couvercle 4 constitué de résine synthétique est fixé,de façon étanche au fluide l'ouverture. Le couvercle 4 est muni d'un conduit d'entrée 5 et d'un conduit de sortie 6 pour le sang, ces conduits venant d'une seule pièce avec le couvercle 4 et étant disposés à peu près parallèlement l'un à l'autre. Sur les conduits 5 et 6 sont prévues des soupapes de retenue 7 et 8.Sur la surface interne du couvercle 4, et venue d'une seule pièce avec ce couvercle, est prévue une saillie annulaire 9 à laquelle est fixée une bourse 10 qui délimite une chambre à sang 11 de la pompe. Dans cette realisationla saillie annulaire 9 est reliée,de façon étanche au fluideavec ltouverture externe 12 de la bourse 10. Cotte liaison étanche au fluide est habituellement réalisée par un adhésif, un soudage ultrasonique, etc... Ainsi la chambre à sang 11 forme un ensemble avec les conduits 5 et 6. La bourse 10 peut être constituée d'un élastomère tel qu'une résine de chlorure de polyvinyle avec un plastifiant, ou bien tel que du polyuréthane, et présente une coupe transversale plate ou ovale comme le montre la figure 2.Le couvercle 4 est également relié au bottier 1 par un adhésif, un soudage ultrasonique, etc... En variante, le couvercle 4 peut être fixé au bottier 1 par des vis. Le couvercle 4 et la bourse 10 peuvent Autre réunis sans solution de continuité l'un à l'autre. Puis le couvercle 4 est fixé sur le bottier 1. Le bottier 1 a,à sa partie inférieurevun orifice 14 par l'intermédiaire duquel de l'air est introduit et évacué. Dans ce cas la pompe est commandée par la pression de l'air mais elle pourrait litre avec n'importe quelle sorte de fluide par exemple de l'eau, de l'huile, ou du gaz carbonique. On va maintenant décrire le fonctionnerent du coeur artificiel conforme à cette réalisation de l'inven- tion. Tout d'abord de l'air comprimé est introduit dans le bottier 1 par l'intermédiaire de l'orifice 14 de sorte que la chambre à sang 11 est contractée par la pression comme le montrent les figures 4A à 4C. En conséquence, le sang se trouvant dans la chambre 11 est chassé à ltextérieur à travers lasoupcpe de retenue 8 du conduit de sortie 6 tandis quela soupape de retenue 7 du conduit d'entrée 5 est fermée. Puis la pression dans le bottier 1 est réduite. La bourse 10 subit une expansion jusqu'à son état initial ou davantage. Lorsque le volume de la chambre à sang 11 s'accrott, du sang est introduit dans la chmabre 11 par l'intermédiaire de la soupape de retenue 7, ouverte, du conduit d'entrée 5 tandis que la soupape de retenue 8 du conduit de sortie 6 est fermée. Les opérations ci-dessus se répètent alternativement, grâce à quoi le sang est expulsé de façon intermittente. Pour que la pompe à sang fonctionne de façon satisfaisante comme coeur artificiel pour assister le coeur naturel, le régime de fonctionnement correspondant à l'expansion et à la contraction de la chambre à sang 11 pour une caw dencede 60 à 120 pulsations à la minute doit toujours être uniforme en excluant toute apparition d'un régime inhabituel au cours des fonctionnements de longue durée, à savoir au moins un mois. C'est-à-dire que pendant les battements de coeur innombrrtbles, le mode d'action de la bourse 10 expulsant le sang doit être d'un modèle identique. A cet effet, le point le plus important est que la figure initiale de la déformation de la bourse 10 soit uniforme. Conformément à la découverte de l'inventeur, la localisation du point de contact initial entre les surfaces internes opposées de la bourse 10 est très importante.La figure de la déformation de la bourse 10 par la modification de la pression de l'air est représentée sur les figures 4B et 4C. Dans cette réalisation, la coupe transversale de la bourse 10 doit titre de forme plate ou ovale comme le montre la figure 2. A ce sujet, l'analyse plus détaillée sera donnée en se référant à la figure 5. Cette figure représente une coupe verticale de la bourse 10 faite suivant l'axe le plus long de la coupe transversale de cette bourse. En conséquence le côté de la bourse 10 projeté sur le plans de la figure 5 est appelé "le côté le plus large". Comme déjà mentionné, le point de contact initial des deux côtés les plus larges de la bourse 10 doit se situer dans une zone indiquée par des flèches sur la figure 5. Cette zone est définie comme suit. La hauteur tdale de la bourse 10 est L et la largeur des côtés les plus larges, c'est-à-dire la largeur maximale de la bourse 10 est D. La zone est définie par un cercle. Le centre O de ce cercle est situé sur l'axe central vertical P des cotés les plus larges. Ici, "vertical" implique une orientation parallèle aux conduits 5 et 6. Le point de centre O doit se situer en hauteur entre 0,21, et 0,45L, de préférence entre 0,2L et 0,4L à partir du fond de la bourse 10.Le rayon du cercle est 0,15D, de préférence0,lD, et de façon encore plus préférable 0,08D. L'inventeur a constaté que lorsque le point de contact initial des surfaces internes de la bourse 10 est strictement réglé pour se situer dans la zone précitée, le mode de déformation de la bourse 10 peut être considéré comme uniforme sur une longue durée. Dans ce cas il y a lieu de noter que l'écoulement du sang dans la chambre est tout à fait uniforme et régulier, les écoulements circulaires étant indiqués par les flèches sur la figure 5. Cet écoulement circulaire idéal du sang est assuré lorsque le fond de la chambre à sang est conçu de façon que sa coupe verticale soit caractérisée par une forme semi-circulaire comme le montre la figure 5.Au contraire, lorsque le point de contact initial se déplace en dehors du cercle, des fluctuations se produisent dans le mode d'action de la bourse 10. Un mode d'action inhabituel de la bourse provoque un régime de décharge inhabituel du sang sortant de la pompe, ce qui influence l'état du patient. Il en résulte qu'une issue fatale intervient fréqueûmient sur le patient auquel est ap pliqué le coeur artificiel. Conformément à l'étude présente de l'inven- teur, une forme plate telle que celle représentée sur la figure 2 est très efficace pour situer le point de contact initial dans la zone spécifiée ci-dessus0 La platitude wFw de la coupe transversale, platitude qui est définie par le rapport de la largeur maximale P de la bourse 10 à la largeur maximale d perpendiculaire à la précédente, doit se situer dans l'état détendu entre 2,0 et 4,0, de préférence entre 2,1 et 325 et de façon encore préférable entre 2t2 et 3,0. Lorsque la platitude F se situe dans les limites précitées, une action uniforme de déformation de la bourse 10 peut être obtenue. Lorsque la platitude est inférieure à 2,0, des déformations de distorsions variées de la bourse 10 surviennent fréquemment et d'un point de vue pratique, un tel coeur artificiel ne peut pas être mis en oeuvre cliniquement. Par exemple, lorsque la chambre à sang est cylindrique (la platitude F étant égale à 1), il est clair expérimentalement que le mode de compression de la bourse n'est pas uniforme. Lorsque la bourse cylindrique est comprimée par la pression d'air, la partie de la bourse commençant à se déformer n'est pas définie dans chaque battement et la manière dont se modifie le volume de la chambre à sang présente des fluctuations variées. En outre, le volume minimum de la chambre à sang varie à chaque battement. En conséquence, un tel coeur artificiel n'est pas en mesure d'assurer une sortie uniforme du sang à partir de la pompe et une courbe uniforme de pression du sang. Par ailleurs, lorsque la platitude F est supérieure à 4,0 le comportement en expansion, du fait de la réduction de pression, de la bourse 10, devient instable. Dans cette réalisation le point de contact initial est réglé pour se situer dans la zone prédéterminée de la manière précédemment mentionnée. Ainsi, les surfaces internes opposées de la bourse 10 viennent au contact l'une de l'autre tout d'abord au point de contact initial ainsi réglé à partir duquel l'étendue de la surface de contact entre les surfaces internes s'étend. De cette manière, la circulation uniforme circulaire du sang le long des parois latérales de la pompe est toujours reproduite dans la chambre à sang 11 si bien que le sang peut être expulsé par la soupape 8 avec le oare comportement à chaque battement de coeur. Une circulation circulaire uniforme du sang ainsi produite dans chaque battement peut empocher la formation de thrombose du sang dans la chambre 11. Dans cette réalisationles surfaces de contact avec le sang, par exemple la surface interne de la bourse 10 et des conduits 5 et 6, peuvent entre constituées par des élas tolères tels que du chlorure de polyvinyle contenant un plas triant, ou bien tels que du polyuréthane. Le plastifiant peut être par exemple du dioctyl phthalate (DOP), du dibutyl phthalate (DBP), du butyl benzyl phthalate (BBP), du dioctyl adipate (DOP) du butylphthalyl butylglycolate (BPBG), du méthy acétyl ricinolate (MAR), de l'acetyl tributyl citrate (ATBC), et les autres plastifiants connus pour le chlorure de polyvinyle. La quantité de plastifiants sera de l'ordre de 40 à 100 * en poids rapporté au chlorure de polyvinyle, ou de préférence 50 à 80 96 en poids. De plus, un stabilisateur convenable, par exemple un composé organique non toxique calcium-zinc, peut être ajouté au chlorure de polyvinyle. Le degré de polymérisation du chlorure de polyvinyle est de préférence de 500 à 2000. Le polyuréthane susceptible d'être utilisé dans cette réalisation est divisé en deux catégories, l'une étant le polyéther-polyuréthane (polyuréthane d'origine polyéther), l'autre étant le polyester-polyuréthane (polyuréthane d'origine polyester), l'un ou l'autre pouvant être utilisé. Toutefois le polyéther-polyuréthane est utilisé de préférence du fait de ses meilleures propriétés élastiques et de sa meilleure résistance à la fatigue. Le polyuréthane peut titre obtenu par réaction entre diisocyanate et un polyol. Le diisocyanate utilisé dans cette réalisation peut entre un diisocyanate de tolylène (TDI), du diisocyanate de 4,4' diphénylméthane (MDI), du diisocyanate de 1,6 hexaméthylène (HDI), du diisocyanate de 1,5 naphthalène (NDI), du 3,3' diméthoxy 4, 4' biphényl diisocyanate (TOI) du diisocyanate de phénylène (Pi > î), du 4,4' biphényl diiso cyanate etc. Le polyol utilisé dans le polyester-polyuréthane sera constitué par des groupes adipate avec des groupes hydroxyle aux deux extrémités, par exemple le poly-adipate d'éthylène, le poly-adipate de propylène, le poly-adipate d'l,4 butylène le poly-adipate d'l,5 pentylène, le polyadipate d'l,3 butylène, le poly-succinate d'éthylène, le poly-succinate de 2,3 butylène, etc. Les polyesters polyuréthane forment des élastomères durs ayant un module élevé et une bonne résistance à la déchirure. En conséquence, ils convien -nent pour le couvercle 4 et les conduits 5 et 6. La bourse 10 implique une élasticité élevée* une bonne récupération élastique et la résistance à la fatigue. En conséquence un polyéther-polyuréthane est préférable pour la bourse. Des exemples de polyéther utilisé pour le polyuréthane sont le tétraméthylène glycol le polyéthylène glycol, le polypropylène glycol, le pentaméthylène glycol, le diglyme, etc. Le polyéther-polyuréthane peut btre réalisé comme suit. Le groupe glycol précité est mise en réaction avec le diisocyanate pour obtenir le prépolymère ayant des groupes hydroxyleaux deux extrémités, puis le prépolymère est mis en réaction avec des composés ayant des groupes diisocyanate aux deux extrémités. En variante, le groupe glycol précité est mis en réaction avec le diisocyanate pour obtenir le prépolymère ayant des groupes diisocyanate aux deux extrémités puis le prépolymère est mis en réaction avec une diamine ou un diol comme prolongateur de chatne. En outre, ce que l'on appelle du polyuréthane segmenté qui est composé de segments mous et de segments durs peut être utilisé. Les segments mous (qui sont définis par la température de transition secondaire inférieure) sont habituellemen une chatne polyéther avec des groupes hydroxyles aux deux extr mités, et les segments durs sont les parties de molécule avec un anneau benzène et/ou une structure symétrique dans la chatne. Le polyuréthane peut autre muni de liaisons transversales pour accroître sa résistance mécanique. On peut citer comme agents de liaison transversale : N,N,N',N'tetrakis (2 - hydroxy propyléthylène diamine), 4,4' - méthylèn bis (2 - chloroaniline), 4,4' - diaminodiphénylméthane, 3, 3' dichloro - 4,4' - diaminodiphénylméthane benzidine, 3,3' diméthyl benzidine, 3,3' - diméthoxy benzidine, 3,3' dichlorobenzidine, p-phénylène diamine, etc. La liaison transversale peut s'effectuer par traitement thermique après addition des agents de liaison transversale précités. La quantité d'agents de liaison transversale est de préférence 0,01-5 % en poids, mais de façon encore plus préférable 0,1 à 3 % en poids rapporté au polyuréthane.En outre, la température du traitement thermique est de préférence 60 à 1500C ou mieux de 80 à 1200C ou encore mieux de 80 à 110 C. Lorsque la bourse 10 est constituée de chlorur de polyvinyle mou qui implique du polyvinyle avec un plastifia l'épaisseur de la bourse est de préférence 0,5 à 2 mm, ou mieu de 0,6 à 1v5 mm, ou encore mieux de 0,8 à 1,2 mm en considérat des propriétés de restitution et de résistance à la fatigue. Lorsque la bourse 10 est constituée de polyuréthane, son épais seur est de préférence 0,3 à 1,5 mm, ou mieux de 0, 4 à 1,2 mm, ou encore mieux 0,8 à 1 mm. Lorsque ltépaisseur est supérieure aux limites mentionnées ci-dessus, il est difficile d'obtenir le mouvement préféré de la bourse 10 pour l'expulsio du sang, du fait qu'une paroi plus épaisse entratne un retard dans le déplacement de la bourse qui en conséquence est défait lante pour réagir en douceur aux modifications de pression dans le bottier 1. En outre, le temps nécessaire pour la déformation de la bourse s'allonge. Par ailleurs, lorsque l'épaisseur de la bourse 10 est inférieure aux limites précité la commande de l'action de la bourse 10 devient difficile du fait que la bourse 10 devient trop sensible aux modifications de pression. Pour les soupapes 7 et 8 des soupapes du commerce peuvent être utilisées. De telles soupapes sont du type à billes, du type à disque, du type à lame, etc. En particulier, la soupape Ejork-Shilley qui est une soupape à disque du type à charnière est utilisée de préférence. Dans le coeur artificiel conforme à cette réalisation > la surface qui est en contact avec le sang peut entre revêtue avec un matériau présentant de bonnes propriétés anti-thrombose pour améliorer la compatibilité avec le sang. Par exemple, le traitement de la surface est effectué avec un matériau anti-coagulant pour le sang tel que le diméthyl siloxane, et/ou le polyuréthane, le copolymère-bloc de polyuréthane et le polydiméthyl siloxane, dans lequel le polyétherpolyuréthane est préférable, et un mélange de polyuréthane et de polydiméthyl siloxane, si on le souhaite, du polydiméthyl siloxane à liaison transversale, ou bien un copolymère de polyuréthane et de polydiméthyl siloxane à interpénétration, etc. Il s'est avéré efficace qu'au moins la bourse 10 soit faite d'un substrat de oissorure de polyvinyle comprenant le plastifiant, tandis qu'une couche de matériau anti-coagulant de 1 à 300 fr d'épaisseur, xts es en contact avec le sang, est formée sur la surface de ce substrat. Les figures 6 à 12 montrent différentes variantes de réalisations de l'invention. Dans ces réalisations la construction de chaque coeur artificiel varie mais les parties spécifiées ci-après sont les mêmes que celles de la réalisation précédemment mentionnée. Les figures 6 et 7 montrent la seconde réalisa- tion de l'invention. Dans cette réalisation chacun des cotés opposés de la bourse 20 de forme plate sont graduellement incurvés vers l'intérieur dans l'étatdêtendu. Dans ce cas le sommet de la portion incurvée coïncide avec l'axe vertical central des cotés les plus larges. Cette construction a pour effet de régler le point de contact initial précédemment défini sur l'axe central vertical des côtés les plus larges et à l'intérieur de la zone de réglage proposée dans la présente invention. Dans cette réalisation chacun des côtés les plus larges peut entre également incurvé en direction verticale selon la figure 6 de façon que le sommet de la portion ainsi incurvée soit situé dans la zone définie par l'invention. Egalement, seul le voisinage du point de contact initial à régler peut être en saillie à partir des deux cotés les plus larges de sorte que les sommets de ces saillies peuvent titre tout d'abord en contact l'un avec l'autre. Les figures 8 et 9 représentent la troisième réalisation de l'invention. Dans cette réalisation le fond de la bourse 30 de forme relativement plate présente une coupe verticale approximativement en forme de V dans un plan perpendiculaire aux côtés les plus larges. Cette construction a pour effet d'ajuster le point de contact initial des deux côtés opposés les plus larges dans la zone définie par l1inven- tion. De préférence, les côtés opposés les plus larges peuvent être en contact étroit l'un avec l'autre autour de la partie de fond. En conséquence, lei meilleur programme de compression de la chambre à sang 11 peut être obtenu, à savoir que les parties latérales de chaque paroi la plus large sont comprimée en douceur.La compression débute autour de la partie de fond de la chambre 11, puis la zone de contact est graduellement et uniformément étendue vers la partie supérieure avec compression concomitante des côtés. La coupe verticale en forme de V (appelée ci-après "fond en arête") est formée autour du fond de la chambre. Ce fond en arête est formé de préférence sur les parties situées au-dessus de celles mesurant O,9D. Le dièdre e défini par les côtés opposés les plus larges est de 30 à 1200, de préférence de 40 à 1000 ou mieux de 50 à 70e et encore mieux,au voisinage de 600. Lorsque le dièdre est inférieur à 300, la partie de fond de la bourse 30 devient trop plate. Par ailleurs, lorsque le dièdre est supérieur à 1200 la partie de fond de la bourse 30 est dure à comprimer. Dans cette réalisation une arête de fond plus mince de la bourse 30 a pour effet de faciliter la déformation de cette bourse 30. Donc une arête de fond plus mince est préférable. La figure 10 montre la quatrième réalisation de l'invention. Sur chaque côté plus large d'une bourse 30 de forme relativement plate correspondant à cette réalisation, une partie plus fine 41 est formée, l'épaisseur de cette partie étant inférieure à ltépaisseur moyenne de la bourse 40. La partie plus fine 41 est centrée sur le point de contact initial à régler conformément à l'invention, et présente une superficie prédéterminée. Du fait que cette partie plus fine 41 est plus déformable par la pression externe que les autres parties, les côtes opposés les plus larges de la bourse 40 peuvent prendre contact l'un avec l'autre initialement sur cette partie plus fine 41. Dans ce cas la partie plus fine 41 peut titre obtenue en réduisant llépaisseur de paroi à partir des surfaces externes et /ou internes de la paroi de la bourse 40.L'épaisseur de la partie plus fine 41 est inférieure à l'épaisseur moyenne de la bourse 40 de 3 à 50 * de préférence de 5 à 30 *. La superficie de la partie plus fine 41 est de préférence délimitée par un cercle, dont le centre est le point de contact initial prédéterminé et dont le diamètre est voisin de 2/3 de D à 1/2 de D (D étant la plus grande largeur de l'enveloppe 40). La partie plus fine prédéterminée n'est pas toujours de forme circulaire mais elle peut entre rectangulaire, carrée ou bien revatir la forme d'un autre polygone avec des coins arrondis. En outre, l'épaisseur de la partie plus fine 41 peut se modifier graduellement de façon que l'épaisseur soit la plus faible au point de contact initial prédéterminé. La figure 11 représente la cinquième réalisation de l'invention. Dans cette réalisation,l'épaisseur de la partie de fond et/ou des deux parties latérales des côtés les plus larges de la bourse 50 est inférieure à celle des autres parties. En conséquence, grâce à la partie de fond plus mince le point initial de contact est plus efficacement réglé pour se situer dans la zone définie par l'invention. En outre la déformation sur les deux parties latérales des cotés les plus larges devient plus aisée du fait de l'épaisseur plus réduite. Cela signifie qu'une compression uniforme peut s'étendre sur presque la totalité de la partie de la bourse ce qui élimine toute partie stagnante de sang dans la pompe. Ceci est très efficace pour empocher la formation de thrombose. La coagulation du sang dans le fond et sur les deux côtés de la chambre à sangaobservée jusquici > est ainsi complètement éliminée par cette invention. Les régimes de compression dans la chambre à sang 11 se font ainsi en douceur dans cette réalisation L'épaisseur d'une telle partie plus fine est inférieure à ltépaisseur moyenne de l'enveloppe 50 de 5 à 80 *, de préférence de 10 à 70 , et mieux encore de 10 à 50 *, La partie de fond plus mince du fond est formée jusqu'au niveau de l/2L (L étant la hauteur totale de la bourse 50). La partie plus mince de fond peut être limitée sur l'arête du fond. En ce qui concerne les parties plus minces latérales, l'épaisseur peut être réduite soit de façon continue, soit partiellement. Chaque partie plus mince latérale est de préférence formée le long de l'axe central vertical du cté étroit de la bourse 50 (qui est le cûté perpendiculaire au côté le plus large). Dans ce cas la partie plus mince peut être formée au moins sur l'axe central vertical du côté étroit. La figure 12 représente la sixième réalisation de l'invention. Dans cette réalisation, les deux cotés étroits d'une bourse 60 présentent une coupe approximativement en form de V. Cette paroi latérale en forme de V peut être formée autour de la partie de fond et peut aller jusqu'au 1/3 ou à la moitié de la hauteur de la bourse. La paroi latérale en forme de V peut également être formée sur la totalité de la hauteur de la paroi du côté étroit de la bourse. Grâce à cette construction les deux parties latérales de chaque côte plus large sont comprimées en douceur, et ainsi la stagnation du sang sur le ctté de la chambre à sang peut titre efficacement éliminée.En utilisant cette construction de la chambre la partie comprimée est graduellement et uniformément étendue à partir du fond vers la partie supérieure de façon idéale. Ainsi, un régime de compression uniforme de la chambre à sang 11 peut toujours être obtenu. Le dièdre défini par les côtés opposés les plus larges est de 30 à 1200, de préférence de 45 à 1000, et mieux encore voisin de 600. Lorsque le dièdre est inférieur à 300, la bourse 60 devient trop plate. Par ailleurs, lorsque le dièdre est supérieur à 1200 les deux parties latérales de la bourse 60 deviennent difficiles à comprimer. Dans cette réalisation il est plus efficace que les deux parties latérales de la bourse 60, à savoir le voisinage de l'axe central de chacun des cotés étroits, soient relativement amincies de façon à faciliter la déformation. Dans toutes les réalisations précédemment mentionnées il est efficace que la totalité de la surface interne de contact avec le sang soit réalisée sans solution de continuité. La raison en est que s'il y a des parties non unies sur la surface interne du coeur artificiel, par exemple des solutions de continuité entre la bourse 10 et les conduits 5 et 6, le courant sanguin est perturbé sur la partie non unie. Il en résulte qu'une thrombose se forme rapidement à partir de cet emplacement. Ce type de perturbation peut entre éliminé par une surface interne sans solution de continuité du coeur artificiel. On va maintenant décrire un procédé de fabrication du coeur artificiel comportant une surface interne sans solution de continuité. En se référant aux figures 13A à 13F, un couvercle 74 avec deux conduits 75 et 76 est fabriqué à partir d'un plastisol de chlorure de polyvinyle par le procédé dtimmersion décrit ci-après. A ce moment une saillie annulaire pour recevoir les soupapes de retenue peut être formée sur chacun des conduits 75 et 76. En variante, deux éléments de conduits comportant chacun une soupape peuvent être reliés au couvercle. Le couvercle 74 est muni d'une saillie annulaire 79 et celle-ci est insérée de façon étanche au fluide dans un moule métallique 100 comme le montre la figure 13A. Puis le plastisol de chlorure de polyvinyle ( par exemple du type 131A de la firme Nippon Zeon Co.Ltd.) est introduit dans le moule 100 jusqu'au niveau préditezffliné comme représenté sur la figure 133. Le moule 100 ust alors immerge dans le bain chauffant. La température de chauffage se situe entre 70 et 1500C, de préférence entre 80 et llO0C. Lorsque le polymère utilisé dans le plastisol n'est pas un homopolymère de chlorure de vinyle mais un copolymère ayant une température de ramollissement plus basse tel qutun copolymère d'acétate de vinyle et de chlorure de vinyle ou un copolymère d'éther de vinyle et de chlorure de vinylç,la température de chauffage peut entre relativement basse.La durée de traitement dans le bain de chauffage est de préférence de quelques minutes à 30 minutes. Lorsque le chauffage est insuffisant ou que la durée de traitement est trop courte, l'épaisseur de la couche gélifiée obtenue est trop réduite, Au contraire, lorsque la température est trop élevée ou que la durée de traitement est trop longue, l'épaisseur de la couche gélifiée devient trop importante. Dans ce traitement, la partie du plastisol en contact avec le moule 100 est gélifiée par la chaleur et adhère à la surface interne du moule 100 pour constituer une couche gélifiée 70' de l'épaisseur prédéterminée comme le montre la figure 13C. A ce moment, il y a du plastisol à l'intérieur de la saillie annulaire 79 qui est formée d'une seule pièce avec le couvercle 74 et ce plastisol n'est pas gélifié du fait de l'effet d'isolation thermique de la saillie annulaire 79. En conséquence, cette partie de plastisol s'écrou vers le bas par gravité pendant le processus d'évacuation de la pâte comme le montre la figure 13D. De ce fait, la surface de la couche gélifiée 70' est intégrée si bien qu'une surface interne unie et sans solution de continuité de la chambre à sang 71 est obtenue.La cuisson à chaud qui va suivre se traduit sur la surface interne unie et sans solution de continuité par le résultat représenté sur les figures 13E et 13F. La température de chauffage dans cette étape est de préférence de 160 à 2400C ou mieux de 190 à 210 C. Lorsque la température de chauffage est inférieure à 1600C la cuisson est insuffisante. Lorsque la température dépasse 2400C, le polymère peut se décomposer et/ou se décolorer. Puis après avoir été refroidi, le moule 100 est enlevé comme le montre la figure 13F. Grâce à ce processus une pompe à sang exempte de solution de continuité peut être réalisée. Le procédé mentionné ci-dessus peut titre appliqué au plstisol aqueux et bien entendu peut être appliqué à un organosol dans lequel un solvant organique est utilisé comme moyen de dispersion. En se référant maintenant aux figures 14A et 14B un autre procédé va être décrit. Dans ce procédé un couvercle 84 est constitué de résine époxy et est muni d'une saillie non annulaire. Le couvercle 84 est fixé de façon étanche au fluide à un moule métallique 110 pour un prémoulage de façon similaire au procédé précédemment mentionn comme le montre la figure 14A. Ensuite, le plastisol de chloru de polyvinyle est introduit dans le moule 110 jusqu'à un nivea qui est un peu plus haut que la surface d'extrémité inférieure du couvercle 84 comme le montre la figure 14B. Les opérations suivantes peuvent être les mêmes que celles indiquées dans le procédé précédemment mentionné représenté sur la figure 13. Dans ce cas la partie de plastisol à l'intérieur du couvercle 84 n'est pas gélifiée du fait de l'isolation thermique du couvercle 84 et s'écoule ainsi vers le bas le long de la surface de la couche gélifiée 80' lors de ltétape d'évacuation du plastisol, si bien que la surface interne peut titre intégrée sans solution de continuité. Grace aux deux procédés mentionnés ci-dessus, la pompe à sang généralement constituée de chlorure de polyvinyle mou pour être utilisée comme coeur artificiel, peut être formée en une seule pièce qui a une surface interne sans solution de continuité. Dans cette réalisation, lorsque le couvercle est formé à partir de plastisol de chlorure de polyvinyle, une teneur relativement basse en plastifiant peut être préférable. Un exemple de composition de plastisol convenable est celle comportant 100 parties de chlorure de polyvinyle, 40 à 60 parties de dioctyl phthalate comme plastifiant et 3 parties d'un composé organique calcium-zinc. Par ailleurs, la chambre à sang doit avoir une nature plus flexible et une meilleure élasticité du fait que cette chambre doit se déformer de façon répétée suivant les modifications de la pression d'air externe à chaque battement. Le plastisol convenable pour la bourse comporte de préférence 100 parties de chlorure de polyvinyle et 70 à 80 parties de dioctyl phthalate. On va maintenant décrire un procédé de réalisation d'une pompe à sang en polyuréthane ayant une surface interne sans solution de continuité0 Tout d'abord un moule est réalisé à partir de paraffine ou de cire selon la forme prédéterminée incluant la bourse et deux conduits.Ce moule est immergé dans une solution où est dissous le polyéther-polyuréthan dans le diméthylformamide à la concentration de 6 à 20 *, de préférence 8 à 15 *, puis séché à l'air (cette opération est appelée ciaprès "procédé d'immersion"). La solution peut titre constituée de l'un des produits du groupe comprenant le diméthyl acetoamides le diméthyl-formamide, le tétrahydrofurane et le dioxine. Cette opération est répétée par exemple environ 30 fois. Au cours de l'opération, le film de polyuréthane formé sur le moule peut être soumis à une extraction par l'eau d'une durée appropriée pour enlever complètement le solvant. De cette manière un film de polyuréthane d'épaisseur appropriée peut titre obtenu sans solution de continuité sur le moule. Après que l'épaisseur de film prédéterminée pour la bourse ait été obtenue, les parties des conduits d'entrée et de sortie peuvent entre en outre soumises au procédé d'immersion un nombre de fois déterminé de façon que l'épaisseur des conduits soit plus importante que celle de la bourse.Pour l'immersion des partie de conduits, une solution de polyester-polyuréthane, produit ayant une rigidité relativement importante, peut entre utilisée de façon à obtenir des conduits plus durs. Puis, le moule sur lequel le film de polyuréthane a été formé est chauffé à une température supérieure au point de fusion de la paraffine ou de la cire. La paraffine ou la cire fondue. liquide est enlev de l'organe en polyuréthane moulé. La chambre à sang polyuréth avec deux conduits ainsi obtenue est lavée avec un solvant convenable. Comme le montre la figure 5, le récipient ainsi formé comporte deux parties de conduits d'entrée et de sortie 95 et 96 plus épaisses, et une partie de bourse plus mince 90 et présente une surface interne sans solution de continuité. Puis, un organe d'assemblage 94 est fixé aux parties de conduits par insertion de celles-ci à travers des trous de cet organe d'assemblage et cet organe et les conduits sont reliés les uns aux autres de façon étanche au fluide par exemple par un adhésif comme le montre la figure 15. En variante, organe d'assemblage peut être relié au récipient pendant le processus d'immersion de façon telle que cet organe d'assemblage soit fixé à une position prédéterminée. Puis la partie bourse du récipient est placée à l'intérieur d'un bot- tier et l'organe d'assemblage est relié à ce bottier. Ainsi, une pompe à sang de polyuréthane ayant une surface interne sans solution de continuité peut être obtenue. Par ailleurs, dans le procédé mentionné cidessus, un moule métallique démontable comportant une ligne de séparation verticale peut Entre utilisé à la place du moule de paraffine ou de cire. On va maintenant décrire des résultats expérimentaux. Dans cette expérimentation, une pompe à sang conforme à la seconde réalisation de l'invention telle qu'elle est représentée sur les figures 6 et 7, était emplotée. La platitude F était de 2,3, et la hauteur totale était de 63 mm, la largeur maximale D étant également de 63 mm. Dans la coupe transversale de la bourse 20 représentée sur la figure 7, la largeur maximale d perpendiculaire à la largeur maximale D était de 26 mm et la distance minimale d' entre les parties opposées et renflées des cotés les plus larges était de 24 mm. La bourse 20 de polyuréthane était disposée dans un bottier constitué de polycarbonate et des soupapes Bjork-Shilley étaient employées comme soupapes de retenue. Le volume de sang pour remplir la chambre à sang 11 était de 75 ml. Une pression négative pour commander la pompe était de 40 mm de mercure, la cadence des battements était de 90/min. La pression à l'entrée de la pompe était de 200 mm de mercure et la pression à la sortie était de 104 mm de mercure. La pulsation du sang expulsé de la pompe et les ondes du volume de pulsation étaient mesurées avec un débitmètre électromagnétique (fabriqué par Nihon Kohden Kogyo Co.) qui était fixé à la sortie de la pompe. Simultanément, la pression de commande dans le bottier et la forme d'onde étaient mesurées avec une jauge piézoélectrique.Les pressions précitées à l'entrée et à la sortie de la pompe étaient mesurées avec des manomètres à colonne d'eau et à mercure. Des exemples des formes d'onde de la pression de commande et des pulsations du sang sont représentés sur les figures 16 et 17 respectivement. Dans l'expérimentation d'une cprat:on simulée d'un mois, ces formes d'onde étaient tout à fait stables et uniformes pendant toute la période précitée. A titre de comparaison, des expérimentations similaires ont été effectuées, dans lesquelles une pompe à sang ayant le méme volume que la chambre à sang conforme à l-'invention mais une bourse cylindrique (exemple de comparaison A) et une pompe à sang ayant une bourse plate d'une platitude F = 1.88 (exemple de comparaison B) ont été employées. La chambre à seng de l'exemple B a une largeur maximale D de 62 mm et une hauteur totale L de 33 mm et le volume de sang pour remplir cette chambre était de 80 ml. Pour l'exemple de comparaison A, la forme d'onde de la pression de commande était la meme que celles représentée sur la figure 16, mais la forme d'onde de la pulsation du sang était modifiée de façons extrêmement diverses Des exemples typiques de celles-ci sont représentés sur la figure 18.En d'autres termes, lorsqu'unie chambre à sang de forme cylindrique est utilisée, le régime de pulsation du sang expulsé de la pompe était considérablement perturbé. Dans l'exemple de comparaison B, le régime de pulsation du sang n'était pas aussi instable que dans l'exemple de compa raison A du fait que la bourse avait une forme plate dans une certaine mesure. Mais le régime de pulsation du sang était parfois perturbé (comme le montre la figure 18). Dans l'essais de commande simulée, le point de contact initial entre les côtés opposés les plus larges de la bourse de 11 exemple de comparaison B, était parfois déplacé hors de la zone définie par l'invention. A partir de cette constatation, il apparatt qu'il y a une relation mutuelle entre le point de contact initial de la bourse et la perturbation du régime de pulsation du sang. Par ailleurs, la relation entre la platitude F et la position du point de contact initial du point de vue de la perturbation du régime de pulsation a été examinée dans une série dexpérimentations de simulation pendant 23 jours (la cadence des battements étant de 90/min.) Ces résultats expérimentaux sont donnés dans le tableau annexé. Comme cela apparait à partir de ce tableau, lorsque la platitude de la bourse est supérieure à 2,0, le point de contact initial se déplace très peu à l'extérieur de la zone définie dans l'invention. La fréquence de perturbation du régime de pulsation est très réduite en comparaison avec celle où la platitude F est inférieure à 2,0. On voit également que lorsque les côtés les plus larges de la bourse sont cintrés vers l'intérieur ou que l'épaisseur de la paroi de la bourse dans la partie voisine du point de contact initial est plus réduite, le déplacement du point de contact initial à partir de la zone prédéterminée devient moindre. Dans ces cas la fréquence des perturbations du régime de pulsation est nettement réduite en comparaison avec celle correspondant à une chambre à sang ayant la même platitude mais ne comportant pas de paroi de bourse cintrée ou plus mince. Platitude de la bourse * * ** * 1/1 1.3/1 1.5/1 1.7/1 1.7/1 1.8/1 1.8 /1 1.8 /1 2.0/1 2.0 /1 2.2/1 2.5/1 3.0/1 Fréquence moyenne des régimes anormaux ( / min.) 67 59 59 32 12 29 10 13 1 0 0 0 0 Distance de point de + contact initial à l'extérieur de la zone définie par l'in- 17 17 12 9 2 6 1 2 1 0 0 0 0 vention (nm) Distance moyenne en 30 répétitions de l'essai de commande simulé La bourse dans laquelle les côtés les plus larges étaient cintrés vers l'intérieur a été utilisée. (la profondeur de la partie renflée était de l'ordre d'1 mm) La paroi des côtés les plus larges n'est pas cintrée vers l'intérieur en l'absence de l'indication ci-dessus. La bourse dans laquelle le voisinage du point de contact initial était plus mince a été utilisée. (l'épaisseur était moindre de 30%) R E V E N D I.C A T 10 N S 10) Pompe à sang, caractérisée en ce qu'elle comporte un bottier (1) avec un raccordement (14) pour l'arrivée et le départ d'un fluide, une partie de couvercle (4) pour fermer de façon étanche le bottier, une bourse (10) délimitant une chambre à sang (11) avec une section transversale relativement plate ou ovale, et qui est disposée dans le bot- tier, une tubulure d'admission (5) pour l'arrivée de sang avec une soupape de retenue (7), et qui est prévue sur la partie de couvercle en étant en communication avec la chambre à sang, ainsi qu'une tubulure d'échappement (6) pour délivrer le sang transporté, avec une soupape de retenue (8), et qui est prévue sur la partie de couvercle en étant en communicatioi avec la chambre à sang, pompe à sang dans laquelle, lorsque le volume de la chambre à sang est diminué, le point du contact initial entre les surfaces internes en regard l'une de l'autre de la bourse est déterminé de façon qu'il se situe dans une zone délimitée par un cercle dont le centre (o) se situe sur l'axe médian (P) des cotés les plus larges de la bourse et à une hauteur comprise entre O, 2L et 0,45L à partir de l'ex-- trémité inférieure de la bourse, le rayon de ce cercle étant de 0,15D, tandis que L désigne la hauteur totale de la bourse (D) la largeur maximale de la bourse, et les côtés les plus larges étant définis comme étant les côtés qui sont projetés sur le plan vertical contenant la largeur maximale (D) de la bourse. 20) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que la platitude de la bourse (10) se situe entre 2,0 et 4,0, la platitude étant définie comme le rapport entre la largeur maximale (D) de la bourse et, mesurée à angle droit par rapport à celle-ci, la largeur maximale (d), ces valeurs étant mesurées lorsque la bourse est détendue. 30) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'extrémité inférieure de la chambre à sang (11) est constituée de façon telle que sa section transversale verticale, dans un plan contenant la largeur maximale de la bourse, a une forme demi-ronde. 4 ) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que, à l'état détendu, au moins un des côtés les plus larges se faisant face de la bourse (10) est cintré vers l'intérieur, le sommet de la partie cintrée coin- cidant avec l'axe médian vertical (P) dés côtés les plus larges. 50) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins un des côtés les plus larges placés face à face de la bourse (20) est, à l'état détendu, cintré de façon telle dans la direction verticale que le sommet de la partie cintrée se trouve dans la zone précitée où se situe le point du contact initial. 60) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que la zone à l'intérieur de laquelle doit se trouver le point de contact initial revêt la forme d'un cintrage de l'un au moins des cotés les plus larges en regard l'un de l'autre de la bourse (20), de sorte que le sommet de ce cintrage corresponde au point du contact initial. 70) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que la partie inférieure de la bourse (30), à l'état détendu, présente dans un plan perpendiculaire aux cotés les plus larges une forme de section transversale verticale approximativement en V de sorte qu'un dièdre 9 est formé à cet endroit par les côtés les plus larges en regard l'un de l'autre. 80) Pompe à sang selon la revendication 7, caractérisée en ce que le dièdre Q formé par les côtés les plus larges en regard l'un de l'autre de la bourse (30) se situe à l'état détendu entre 300 et 1200. 90) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins l'un des côtés les plus larges de la bourse (50) en regard l'un de l'autre est prévu avec une partie à paroi mince s'étendant sur une zone prédéterminée, l'épaisseur de cette partie étant inférieure à l'épaisseur moyenne de la bourse, le centre de cette partie à paroi mince correspondant au point déterminé pour le contact initial. 100) Pompe à sang selon la revendication 9, caractérisée en ce que l'épaisseur de la partie à paroi mince de la bourse est inférieure de 3 ,; à 50 0 à l'épaisseur moyenne de la bourse (50). 11 ) Pompe à sang selon la revendication 9, caractérisée en ce que la partie à paroi mince de la bourse est délimitée par un cercle dont le centre correspond au point prévu du contact initial et dont le diamètre se situe entre 2/3 de(D)et 1/2 de(B, (D) désignant la largeur maximale de la bourse. 120) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'épaisseur de paroi de la partie inférieure de la bourse est inférieure à l'épaisseur de paroi moyenne de la bourse. 130) Pompe à sang selon la revendication 12, caractérisée en ce que l'épaisseur de paroi de la partie inférieure de la bourse est inférieure de 20 % à 95 s à l'épaisseu: moyenne de paroi de la bourse. 140) Pompe à sang selon la revendication 12, caractérisée en ce que la partie à paroi mince de la bourse s'étend jusqu'à une hauteur de 1/2lof (L) désignant la hauteur totale de la bourse. 150) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'épaisseur de paroi de chacune des parties latérales plus étroites de la bourse est inférieure à l'épaisseur moyenne de paroi de la bourse, chaque côté étroit étant défini comme étant le côté qui est projeté sur un plan vertical s'étendant à angle droit par rapport au plan vertical qui contient la dimension de largeur maximale de la bourse. 16 ) Pompe à sang selon la revendication 15 caractérisée en ce que ltépaisseur de paroi de chaque partie latérale étroite de la bourse est inférieure de 20 à 95 * à l'épaisseur de paroi moyenne de la bourse. 17 ) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque côté étroit de la bourse, à l'état détendu, présente une section transversale approximativement en forme de (V), de sorte que le dièdre est constitué par les deux côtés les plus larges en regard l'un de l'autre de la bourse. 180) Pompe à sang selon la revendication 17, caractérisée en ce que le dièdre e formé par les côtés les plus larges placés en regard l'un de l'autre de la bourse, se situe à l'état détendu entre 300 et 1200. 190) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce que les surfaces internes venant en contact avec le sang sont revêtues d'un matériau choisi parmi le groupe constitué des matériaux suivants : polydiméthylsiloxane, polyuréthane, un copolymère-bloc de polyuréthane et de poly diméthylsiloxane, un mélange de polydiméthylsiloxane et de polyuréthane ainsi qu'un copolymère - à imbrication de polydiméthylsiloxane et de polyuréthane. 200) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins la bourse ainsi que les tubulures d'admission et d'échappement sont constituées de chlorure de polyvinyle. 210) Pompe à sang selon la revendication 20, caractérisée en ce que l'épaisseur de paroi moyenne de la bourse est de 0,5 à 2 mm. 220) Pompe à sang selon la revendication 2, caractérisée en ce que le matériau, choisi à partir du groupe auquel appartiennent le polyuréthane, le polydiméthylsiloxane, un mélange de polyuréthane et de polydîméthylsiloxane, un copolymère-bloc de polyuréthane et de polydiméthylsiloxane, ainsi qu'un copolymère à imbrication de polydiméthylsiloxane et de polyuréthane est utilisé pour la réalisation d'une couche de revêtement d'une épaisseur de 1 à 300 micromètres sur les surfaces internes venant en contact avec le sang. 230) Pompe à sang selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins la bourse ainsi que les tubulures d'admission et d'échappement sontconstituées de polyuréthane. 240) Pompe à sang selon la revendication 23 caractérisée en ce que l'dpaisseur de paroi moyenne de la bourse est de 0,3 à 1, 5 mm. 250) Pompe à sang selon la revendication 23, caractérisée en ce que les tubulures d'admission et d'échappement sont constituées de polyester- polyuréthane tandis que la bourse est constituée de po1yétherpolyuréthane sur base poîyéther. 260) Pompe à sang selon la revendication 12 caractérisée en ce que l'ensemble de la surface interne de la chambre à sang ainsi que des tubulures d'admission et d'échappement, qui vient en contact avec le sang, est réalisée sans solution de continuité. 270) Pompe à sang selon la revendication 26, caractérisée en ce qu'au moins la bourse ainsi que les tubulures d'admission et d'échappement sont réalisées d'une seule pièce en chlorure de polyvinyle. 280) Pompe à sang selon la revendication 26, caractérisée en ce qu'au moins la bourse ainsi que les tubulur d'admission et d'échappement sont réalisées d'une seule pièce en polyuréthane, 290) Procédé pour la réalisation d'une pompe à sang selon l'une quelconque des revendications 1 à 28, procéda caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes - a) moulage d'une partie de couvercle avec deux raccordements de canalisation tubulaire en un plastisol de chlorure de polyvinyle, - b) fixation de la partie de couvercle de façon étanche à un moule prévu pour une bourse, - c) introduction du plastisol de chlorure de polyvinyle dans le moule par l'un des raccordements de la partie de couvercle, de façon que la plastisol ainsi introduit suffise pour venir au contact de la partie de couvercle, - d) échauffement du moule de façon que la partie du plastisol en contact avec le moule soit amenée à gélification, - e) enlèvement du moule du plastisol non gélifié, - f) chauffage du moule de façon que le plastisol gélifié soit complètement durci et soit relié sans solution de continuité avec la partie de couvercle, - g) démoulage de la bourse ainsi réalisée. 300) Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que la température de chauffage pour la gélification du plastisol se situe entre 700 et 1500C. 310) Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que la température de chauffage pour le durcissement du plastisol gélifié se situe entre 1600 et 2400C. 320) Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que la partie de couvercle est réalisée en un plastisol contenant 100 parties de chlorure de polyvinyle et 40 à 60 parties de dioctylphthalate. 330) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la bourse est réalisée à partir d'un plastisol comportant 100 parties de chlorure de polyvinyle et 70 à 90 parties de dioctylphthalate. 340) Procédé pour la réalisation d'une pompe à sang selon l'une quelconque des revendications 1 à 28, procédé caractérisé en ce qu'un processus d'immersion est répété un certain nombre prédéterminé de fois, ce processus d'immersion comportant les dispositions pour immerger un moule, destiné à une bourse et à deux tubulures de raccordement, dans une solution de polyuréthane, pour retirer ce moule de la solution et effectuer un séchage dans l'air, de sorte qu'un film de polyuréthane se forme sur la surface externe du moule. 350) Procédé selon la revendication 34,.carac- térisé en ce que le moule est réalisé en paraffine ou en cire, et est enlevé du produit moulé en ce que l'ensemble est chauffé à une température supérieure au point de fusion de la paraffine ou bien de la cire. 360) Procédé selon la revendication 342 caractérisé en ce qu'on réalise une solution de ltune des substances appartenant au groupe comprenant le diméthylacetoamide, le diméthylformamide, le tétrahydrofurane et le dioxane, la concent ration étant de 10 à 20 ffi en poids rapporté au polyuréthane. 370j Procédé selon la revendication 36, caractérisé en ce que, après avoir atteint l'épaisseur de paroi prédéterminée du film de polyuré tane correspondant à la bourse, seules les tubulures de raccordement du film de polyuréthane sont soumises à un autre traitement en ce qu'elles sont assujet- ties un nombre de fois prédéterminé au processus d'immersion0