Brevet FR2517500A1 — publié le 19830603

O O CIRCUIT DE COMMANDE DE BALAYAGE DE RECEPTEUR DE TELEVISION, A DEMARRAGE PROGRESSIF La présente invention concerne les récepteurs de télévision et notamment les circuits de commande de balayage du spot lumineux produit sur l'écran du récepteur Plus particulièrement, on s'intéresse selon l'invention à la manière dont s'effectue le démarrage de ces circuits lors de la mise sous tension du récepteur. Il est habituel que le récepteur possède un transfor- mateur dit "transformateur de balayage horizontal" à partir duquel s'imbriquent plusieurs circuits étroitement interconnectés parmi lesquels on trouve: une alimentation stabilisée fournissant une tension continue régulée d'une centaine de volts pour alimenter ce transformateur, un circuit de commande de balayage horizontal four- nissant des créneaux périodiques à la base d'un transistor en série avec l'enroulement primaire du transformateur, une bobine de déviation horizontale étant reliée à ce transistor, un circuit de commande de déviation verticale utili- sant un enroulement secondaire du transformateur de balayage hori- zontal comme source d'alimentation pour produire une rampe de tension périodique pour le balayage vertical, un circuit à très haute tension utilisant un enroule- ment secondaire du transformateur pour créer dans le tube cathodi- que un potentiel élevé pour la production et l'accélération d'un faisceau électronique. Dans un exemple de réalisation décrit dans la demande de brevet français 81 08 337 du 27 avril 1981 au nom de la deman- deresse, on peut voir qu'il y a une étroite interconnexion entre ces divers circuits et il est nécessaire de prévoir précisément comment s'effectue leur démarrage ou leur arrêt en tenant compte des interactions mutuelles entre les circuits. La figure 1 représente un schéma général de circuit de 2517500 O balayage horizontal et vertical, avec une alimentation régulée à découpage, circuit auquel l'invention peut s'appliquer tout particulièrement On peut trouver plus de détail sur ce circuit dans la demande précitée 81 08 337 On va cependant en rappeler la structure générale pour mieux faire comprendre les buts de la présente invention. Le transformateur de balayage horizontal, désigné par TL est pourvu d'un enroulement primaire EP relié d'une part au collecteur d'un transistor Tl dont l'émetteur est à la masse et d'autre part à la sortie d'une alimentation stabilisée à découpage, elle-même alimentée par le courant alternatif du sec- teur. La base du transistor Tl reçoit d'un circuit de commande de balayage horizontal 10 des créneaux périodiques synchronisés sur un signal de synchronisation SL extrait (par un séparateur de synchro non représenté) du signal vidéo reçu par le récepteur. Le collecteur du transistor Tl est relié à une bobine de déviation horizontale 12 qui produit une déflexion périodique du faisceau électronique du tube à chaque commutation du transistor Tl. Le transformateur TL comporte un ou plusieurs enroule- ments secondaires, par exemple un enroulement pour produire une très haute tension THT et un enroulement pour l'alimentation d'un circuit de déviation verticale Sur l'un de ces enroulements est prélevé un signal dit 'retour ligne' RL qui est une impulsion négative produite à chaque retour du faisceau sous l'effet du blo- cage brutal du transistor Tl Cette impulsion RL sert au circuit de balayage horizontal 10 car on synchronise le balayage sur le signal de synchronisation SL en décalant les créneaux de commande du transistor Tl jusqu'à synchroniser les signaux SL et RL. L'impulsion RL sert aussi au fonctionnement de l'alimentation à découpage. Le circuit de déviation verticale, 14, est relié à une bobine de déviation verticale 16 et à un enroulement secondaire du transformateur TL qui l'alimente Ce circuit 14 est couplé au cir- cuit de commande de balayage horizontal pour assurer la correspon- 25175 dance nécessaire entre le balayage de ligne et lé balayage de trame. L'alimentation à découpage comprend, à partir d'un transformateur 18 alimenté par le secteur, un pont de redressement 20 suivi d'une capacité de filtrage Cl et d'une inductance Lt en série avec le collecteur d'un transistor T 2 dont l'émetteur est à la masse. Le collecteur du transistor T 2 est relié à l'anode d'une diode 22 dont la cathode est reliée à une capacité C 2 La tension de sortie de l'alimentation est prise aux bornes de la capacité C 2 Le fonctionnement de l'alimentation consiste en une com- mutation à haute fréquence (en fait à la fréquence du balayage horizontal) du transistor T 2, grâce à des créneaux périodiques (période 64 microsecondes du balayage ligne). La capacité C 2 constitue un accumulateur d'énergie qui se décharge dans le circuit d'utilisation pendant que le tran- sistor T 2 est conducteur et qui se recharge à travers l'inductance LI lorsque le transistor T 2 est bloqué; la largeur des créneaux se règle automatiquement de manière que la charge perdue à chaque mise en conduction du transistor T 2 soit exactement compensée par la charge récupérée à chaque blocage. La régulation se fait en prélevant en sortie de l'alimentation une tension de commande de régulation qui est comparée à une tension de référence stabilisée, la différence étant amplifiée par un amplificateur différentiel 30 et comparée dans un comparateur 24 à une tension périodique en dent de scie DSC produite par un générateur 26 Le générateur 26 fournit une dent de scie périodique à la fréquence de balayage de ligne et reçoit à cet effet du circuit de balayage horizontal 10 des créneaux à cette fréquence. Le comparateur fournit ainsi des créneaux de largeur variable à cette fréquence, créneaux qui sont amplifiés dans un amplificateur 28 et appliqués à la base du transistor T 2. Enfin, étant donné que le transistor T 2 doit bloquer à chaque période un courant important, on applique à sa base l'impulsion fortement négative du retour ligne RL issue du secon- daire du transformateur TL; cette impulsion RL est, comme on l'a dit, synchronisée avec les -créneaux de balayage horizontal issus du circuit 10, donc avec les retours de la dent de scie DSC, de sorte qu'une impulsion négative favorisant le blocage du tran- sistor T 2 apparaît immédiatement après l'application d'une com- mande de blocage issue du comparateur 24. Finalement, les circuits électroniques de commande sont alimentés par une basse tension continue Vcc qui peut être obtenue soit par redressement d'une fraction de la tension alternative du secteur, soit en prélevant une fraction de la tension continue en sortie de l'alimentation stabilisée à découpage, soit encore par une combinaison des deux. Ayant ainsi montré les interconnexions étroites existant entre le circuit d'alimentation à découpage (travaillant à la fréquence de balayage horizontal), le circuit de balayage horizon- tal, le circuit de balayage vertical et même les circuits à très haute tension, on va maintenant exposer les buts que cherche à atteindre la présente invention. Tout d'abord on veut que lorsque le balayage horizontal fonctionne (ce qui implique d'ailleurs l'apparition d'une très haute tension THT), le balayage vertical fonctionne également, faute de quoi on aboutit à créer sur l'écran une ligne horizontale brillante immobile qui finirait par griller la couche photosen- sible du tube. Ensuite, au démarrage de l'alimentation à découpage, lors de la mise sous tension du récepteur, le système de régulation va tendre à faire engendrer par le comparateur 24 des créneaux de durée maximum jusqu'à ce que l'alimentation ait atteint sa tension nominale de sortie Or le courant dans le tran- sistor T 2 croit linéairement (à cause de l'inductance LI) pendant la durée du créneau On aboutit à une consommation -de courant beaucoup trop importante dans le transistor pendant le démarrage de l'alimentaiton, avec un échauffement notable du transistor car il coupe ce courant élevé (plusieurs ampères) sous une tension également élevée (une centaine de volts) Une limitation de durée des créneaux est prévue de toute manière pour le fonctionnement 251750 normal de l'alimentation (par exemple en prévoyant que la tension de commande de régulation ne peut descendre au dessous d'un cer- tain seuil; mais cette limitation, suffisante en fonctionnement normal, est insuffisante pour éliminer tout risque de destruction du transistor T 2 pendant la phase de démarrage. Outre ce problème de démarrage, il existe un problème d'arrêt des circuits de balayage Il faut couper l'alimentation stabilisée avant de couper le balayage horizontal, l'absence de balayage entraînant un fonctionnement anormal de l'alimentation (suppression de la dent de scie et suppression du retour ligne permettant de bloquer efficacement le transistor T 2). L'alimentation étant coupée, on peut alors couper le balayage, mais alors il faut couper simultanément le balayage horizontal et le balayage vertical et ceci ne doit en principe pas s'effectuer trop rapidement après la coupure de l'alimentation car il subsiste pendant un certain temps une très haute tension THT produisant un faisceau électronique qui doit balayer tout l'écran pour ne pas risquer de brler un point central de celui-ci. Enfin, dans des cas exceptionnels, tels que l'apparition d'une surtension en un point critique, on veut que l'alimentation et les commandes de balayage soient simultanément coupées d'urgence et redémarrent automatiquement sauf si ces surtensions se répètent trop rapidement. Pour résoudre ces problèmes, la présente invention pro- pose, dans un circuit de commande de balayage pourvu d'une alimen- tation à découpage qui comprend un interrupteur commandé (transistor T 2) et un comparateur ou modulateur de phase ( 24) pour produire des créneaux de commande de cet interrupteur, le com- parateur étant susceptible de recevoir sur une première entrée une tension de commande de régulation variable et sur une deuxième entrée une tension en dents de scie (DSC) pour produire des créneaux de largeur variable, un circuit de démarrage comprenant une capacité, un moyen pour faire suivre rapidement à une première armature de la capacité le potentiel d'une source à basse tension (Vcc) lorsque cette basse tension croit à partir de zéro jusqu'à une valeur Vz, un moyen de transmission prioritaire ayant une première entrée reliée à la première armature de la capacité, une deuxième entrée recevant la tension de commande de régulation, et une sortie reliée à la première entrée du comparateur, pour appliquer prioritairement à cette dernière celle des deux tensions qui définira des créneaux de plus faible largeur pour la mise en conduction de l'interrupteur commandé, la valeur de la tension Vz étant choisie telle que lorsqu'elle est atteinte et que l'alimentation à découpage fonctionne, elle soit transmise priori- tairement au comparateur et engendre des créneaux de durée beaucoup plus courte que leur durée maximale possible, un moyen pour charger ou décharger progressivement la capacité de manière que ladite première armature voie son poten- tiel se modifier progressivement jusqu'à cesser de devenir priori- taire. Au démarrage, quelle que soit la tension de commande de régulation, les créneaux de commande de conduction du transistor T 2 sont très courts puis ils s'élargissent à mesure de la décharge de la capacité jusqu'à ce que la tension de commande de régulation de l'alimentation prenne le relais pour établir les créneaux conformément au fonctionnement normal de l'alimentation à découpage. De plus, on prévoit que la commande des circuits de balayage horizontal et vertical est inhibée si la basse tension est inférieure à un seuil (V 51) et que la commande de l'alimentation à découpage est inhibée tant que la basse tension n'a pas atteint un seuil V 52 plus grand que V 51. Le moyen de transmission prioritaire peut comporter par exemple un couple de diodes ou de transistors. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexes dans lesquels: la figure 1, déjà décrite, représente un schéma général de cir- cuit de balayage de récepteur de télévision auquel la présente in- vention s'applique particulièrement, la figure 2 représente le circuit de démarrage de l'invention, la figure 3 représente un diagramme de tensions à la mise en route et à l'arrêt du récepteur, la figure 4 représente un diagramme de tensions en cas de surtension, la figure 5 représente un détail de circuit. A la figure 2, on a représenté une capacité C 3 ayant une première armature reliée à une borne de circuit 31 elle-même re- liée à une entrée El d'un moyen de transmission prioritaire 32 qui possède une autre entrée E 2 recevant la tension de commande de ré- gulation de l'alimentation à découpage de la figure 1 (tension prélevée sur le pont diviseur placé en sortie de cette alimenta- tion et amplifiée par l'amplificateur 30) La sortie S du moyen de transmission prioritaire est reliée à la première entrée du compa- rateur 24 (l'autre entrée recevant la tension en dent de scie DSC). Le moyen de transmission prioritaire 32 transmet sur sa sortie S la plus forte des tensions appliquées en El et E 2 Pour cela, ce moyen peut être constitué par exemple par deux transis- tors T 3 et T 4 montés en émetteurs suiveurs; leurs émetteurs sont tous deux reliés à la sortie S, leurs bases sont reliées respecti- vement à l'entrée El et à l'entrée E 2 En pratique, le transistor T 4 pourra d'ailleurs faire partie de l'étage de sortie de l'amplificateur 30 Deux diodes à la place des jonctions base- émetteur pourraient aussi convenir. La deuxième armature de la capacité C 3 est reliée à une source de basse tension qui est de préférence la tension Vce qui sert à alimenter l'ensemble des circuits de commande de balayage du récepteur La valeur de Vcc peut être de 12 volts par exemple. Cette tension Vcc est produite par redressement d'une basse tension alternative prélevée par exemple sur le transforma- teur 18 (figure 1) Dans une disposition préférentielle non repré- sentée on peut prévoir que lorsque le circuit de balayage a été mis en route, une tension redressée et filtrée, issue du transfor- mateur de ligne, prend le relais de la tension redressée et fil- trée issue du transformateur 18 pour créer la tension Vcc. 17500 La première armature de la capacité C 3 est également re- liée à un moyen de charge (source de courant 34) et à un moyen de décharge (source de courant 36) capables de charger et décharger la capacité relativement lentement, c'est-à-dire en quelques di- zaines ou même centaines de millisecondes Cette armature est éga- lement reliée à un limiteur de tension (diode Zener 38 et éventuellement des diodes supplémentaires pour ajuster la tension de sortie de ce limiteur à une valeur de 6 à 7 volts) La source de courant 34 ne fonctionne qu'en présence du retour ligne RL. Enfin, la première armature de la capacité C 3 est reliée à l'entrée d'un comparateur à seuil 40 qui fournit un signal logi- que positif lorsque la tension sur cette armature dépasse un seuil V 54 (environ 6 volts). La sortie de ce comparateur 40 est appliquée à une en- trée d'une porte ET 42 dont une autre entrée reçoit la sortie d'un décodeur 44 placé en sortie d'un compteur 46 de manière que la porte ET s'ouvre en principe lorsque le seuil V 54 est dépassé, sauf lorsqu'un contenu prédéterminé du compteur 46 est atteint. La sortie de la porte ET 42 est reliée à une entrée d'une porte OU 48 dont une autre entrée reçoit un signal de remise à zéro RAZ destiné à l'entrée de rétablissement R d'une bascule bistable 50 dont la sortie commande l'incrémentation du compteur 46 Ce dernier peut être remis également à zéro par le signal RAZ qui est issu d'un circuit logique non représenté produisant un ni- veau logique de remise à zéro de la bascule et du compteur soit lorsque Vcc passe au-dessous d'un seuil inférieur V 55 d'une valeur d'environ 4 volts (c'est-à-dire en fait lorsque le récepteur est remis sous tension après un arrêt complet), soit au bout d'une du- rée déterminée. La bascule 50 reçoit un signal de commande de bascule- ment d'une porte ET 52 dont une entrée reçoit le signal de retour de ligne RL issu du balayage horizontal et une autre entrée reçoit la sortie d'un comparateur à seuil 54 fournissant un niveau logi- que haut lorsqu'une surtension apparaît sur une borne de sécurité 55 reliée à un point critique du récepteur. Une borne d'entrée du comparateur 54 reçoit à cet effet 251750 C la tension issue de ce point critique, tandis que l'autre entrée est portée à un potentiel de référence V 53. Le dépassement de ce seuil fait basculer la bascule 50 lors du premier retour ligne RL qui suit ce dépassement (donc à condition que le balayage horizontal fonctionne) Ce basculement incrémente le compteur et provoque l'arrêt des circuits de balaya- ge horizontal et vertical; par exemple, la sortie de la bascule est reliée, par l'intermédiaire d'une porte OU 56, au circuit de commande de balayage horizontal et au circuit 14 de commande de balayage vertical, pour inhiber le fonctionnement de ces deux circuits La porte OU 56 reçoit par ailleurs un signal logique is- su d'un comparateur à seuil 60 qui fournit aussi un signal d'inhibition des circuits de commande de balayage lorsque la ten- sion d'alimentation Vcc descend au-dessous d'un seuil V 51 (environ 6 volts) notablement plus grand que le seuil V 55 au-dessous duquel on établit le signal de remise à zéro RAZ. Enfin, un dernier comparateur à seuil 62 compare la ten- sion Vcc à un seuil V 52 (environ 9 volts) plus grand que V Sl et transmet, à travers une porte ET 64 recevant le retour ligne RL et une porte OU 66, un signal d'inhibition de l'alimentation à découpage, par exemple un signal d'inhibition du comparateur 24 établissant les créneaux de largeur variable, lors du premier re- tour de ligne suivant le passage de la tension Vcc au-dessous du seuil V 52. Une autre entrée de la porte OU 66 provient de la sortie de la porte OU 56. Tous les comparateurs à seuil comparant Vcc à un seuil ont été représentés avec une entrée à Vcc et une autre au seuil désiré En pratique, on préférera comparer une tension K Vcc à un seuil qui peut être commun à tous les comparateurs, le coefficient K variant d'un comparateur à l'autre et pouvant être défini par des ponts diviseurs Le seuil commun peut être une référence de 1,26 volt qu'on sait produire facilement (référence "band-gap") et qui présente une très bonne stabilité en température. On va maintenant expliquer le fonctionnement des diffé- rentes parties du circuit dans le cas de la mise en marche du récepteur, dans le cas de l'arrêt et, également, dans le cas de surtensions répétées se produisant en un point critique du récepteur. La figure 3 montre un diagramme temporel de tensions au moment de la mise en route du récepteur et au moment de son arrêt. A la mise en route (instant zéro), la tension Vcc s'établit rapidement à sa valeur nominale de 12 volts (courbe su- périeure sur la figure 3). La capacité C 3 est initialement déchargée et sa première armature (reliée à El) présente un potentiel Ve qui suit initiale- ment celui de l'autre armature, donc Vcc, ceci jusqu'à une valeur Vz imposée par le limiteur (diode Zener 38) Cette valeur est d'environ 7 volts. Avant d'atteindre Vz, la tension Vcc passe par une phase o elle est inférieure au seuil V 55 d'environ 4 volts déclenchant la remise à zéro de la bascule 50 et du compteur 46 Puis Vcc passe par le seuil V 51 (environ 6 volts), ce qui déclenche (par le comparateur 60) la mise en route simultanée du balayage horizontal et du balayage vertical (qui peuvent fonctionner avec une tension Vcc d'environ 6 volts). L'apparition du balayage horizontal engendre un signal périodique RL au niveau du transformateur de balayage horizontal. Ce signal autorise le fonctionnement de la source de courant 34 (dont l'amplitude moyenne est plus grande que celle de la source de courant 36), de sorte que la capacité C 3 commence à se charger, ce qui réduit le potentiel Ve avec une constante de temps de quel- ques dizaines de millisecondes La décroissance de Ve est sensi- blement linéaire en moyenne, mais elle s'effectue en réalité en marches d'escalier, chaque créneau RL provoquant une petite dé- charge de la capacité Entretemps, presque aussitôt après le début du balayage, la tension Vcc a franchi le seuil V 52 (environ 9 volts), ce qui autorise le fonctionnement de l'alimentation à découpage. Le potentiel Ve est donc au départ d'environ 7 volts, soit largement supérieur à la tension de commande de régulation appliquée à l'alimentation à découpage Cette dernière tension a en effet tendance à être à son minimum pour produire, par compa- raison avec la dent de scie DSD, des créneaux de grande largeur. En fait, la tension Ve est transmise prioritairement à travers le transistor T 3 de sorte que des créneaux de faible largeur sont produits; la largeur des créneaux croit à mesure que Ve diminue; l'alimentation à découpage se met progressivement à son régime de fonctionnement normal et la tension de commande de régulation croit On se situe ainsi dans une phase de démarrage progressif de l'alimentation. Au bout d'un certain temps, la tension Ve a diminué dans une mesure telle qu'elle devient inférieure a la tension de com- mande de régulation qui, elle-même, a augmenté comme la tension de sortie de l'alimentation La tension de commande de régulation prend donc alors le relais de la tension Ve dans le moyen de transmission prioritaire 32 et on entre dans une phase de régula- tion normale de l'alimentation. Du fait que l'alimentation à découpage ne peut commencer à fonctionner que si Vce est plus grand que V 52 ( 9 volts) alors que le balayage fonctionne déjà à partir de V Sl ( 6 volts), le re- tour ligne RL est toujours présent ainsi que la dent de scie DSC pour assurer un fonctionnement correct de l'alimentation a découpage. Lors de l'arrêt du récepteur de télévision, Vcc va dé- cro$tre progressivement faute d'alimentation par le secteur Lors- que Vcc descend au-dessous de V 52 ( 9 volts), le fonctionnement de l'alimentation à découpage est inhibé dès le premier retour ligne RL suivant ce dépassement (comparateur 62 et porte ET 64) On ar- rête ainsi l'alimentation dans l'état bloqué du transistor T 2 (figure 1). Vcc descend ensuite au-dessous de VSI ( 6 volts), ce qui arrête le balayage Entretemps, la tension de sortie de l'alimentation a baissé de sorte que la très haute tension a elle- même baissé; le faisceau électronique n'est donc plus aussi in- tense lorsque le balayage s'arrête et on ne risque pas de griller un point de l'écran par un faisceau immobile intense. Le cas de l'apparition de surtensions en un point criti- que du circuit va maintenant être exposé en référence au diagramme de tensions de la figure 4 qui montre le potentiel Vcc à partir de la mise en route du récepteur et le potentiel Ve à partir de la mise en route et après l'apparition de trois surtensions suecessi- ves qui sont par exemple dues à une décharge ionisante dans le tu- be cathodique au début de sa durée de vie. A la mise en route (instant zéro), le potentiel Vcc croit de zéro à 12 volts Le potentiel Ve le suit et se stabilise à Vz (environ 7 volts), après quoi Ve décrolt lentement pour éta- blir la phase de démarrage progressif de l'alimentation à découpage, comme cela a été expliqué en référence à la figure 3. On suppose qu'une surtension se produit à l'instant tl, criant à l'entrée du comparateur 54 un dépassement du seuil V 53 (qui peut être réglé à volonté selon les surtensions qu'on veut détecter) Le comparateur 54 fournit donc un signal qui fait bas- culer la bascule 50 au premier retour ligne RL suivant le dépassement Le compteur 46, initialement mis à zéro car Vcc est passé par un niveau inférieur à 4 volts à la mise en route du récepteur, est incrémenté d'une unité. En même temps, la sortie de la bascule envoie à travers la porte OU 56 un signal d'inhibition du balayage horizontal et du balayage vertical ainsi que de l'alimentation à découpage (par la porte OU 66). Le balayage horizontal n'existant plus, la source de courant 34 ne peut plus maintenir la capacité C 3 chargée, et la source de courant 36 commence à le décharger relativement lentement, ce qui fait remonter le potentiel Ve. Lorsque Ve atteint le seuil V 54, le comparateur 40 en- voie un signal logique qui remet à zéro la bascule 50, provoquant du même coup le redémarrage des balayages et de l'alimentation à découpage (la tension Vcc n'ayant pas changé entretemps sa valeur de 12 volts). Le balayage horizontal fait réapparaître le signal pé- riodique de retour de ligne RL et la source de courant 34 peut à nouveau charger C 3 pour faire descendre progressivement le poten- tiel Ve; une nouvelle phase de démarrage progressif de 251750 ( l'alimentation a lieu. De nouvelles surtensions peuvent se produire, par exem- pie à t 2 et t 3 et le processus est le même, sauf si le compteur 46 atteint un contenu tel que le décodeur 44 fournisse un signal de blocage de la porte ET 42, donc de blocage de la remise à zéro de la bascule 50 Par exemple, si le décodeur est programmé pour fournir un signal de blocage lorsque le contenu du compteur marque la troisième surtension successive sans remise à zéro (et on rap- pelle que la remise à zéro peut avoir lieu soit à l'extinction du récepteur, soit au bout d'une durée déterminée), la surtension ap- paraissant à l'instant t 3 provoquera encore l'arrêt simultané du balayage et de l'alimentation à découpage au premier retour ligne suivant l'apparition de la surtension, donc la remontée du poten- tiel Ve Mais, le décodeur 44 empêchera la remise à zéro de la bascule donc le démarrage des circuits de balayage et de l'alimentation, et le potentiel Ve se stabilisera à la valeur Vz imposée par le limiteur Un nouveau démarrage ne sera possible que par extinction et remise en route du récepteur. On peut choisir à volonté le nombre de surtensions et la durée pendant laquelle ces surtensions peuvent se produire sans entra Iner un arrêt définitif des circuits de balayage L'horloge déterminant la durée pendantlaquelle N surtensions rapprochées (par exemple trois) ne doivent pas se produire peut être réalisée à partir d'une bascule monostable (non représentée) déclenchée par le premier changement d'état du compteur, ou par tout autre dispo- sitif de temporisation On peut imaginer aussi que le compteur et la bascule soient remis à zéro périodiquement toutes les 20 milli- * secondes par le retour à zéro du balayage vertical. A la figure 5 on a montré un détail de réalisation avec un perfectionnement supplémentaire Le circuit de la figure 1 est inchangé mais on n'a représenté de ce circuit que la capacité C 3 et les sources de courant 34 et 36. Les sources de courant 34 et 36 fournissent un courant de même amplitude mais elles sont actionnées pendant des interval- les de temps périodiques différents L'intervalle de temps de com- mande de la source 34 dure 4 microsecondes à chaque période (si toutefois le signal RL est présent); cet intervalle de temps est établi par un circuit logique et se situe dans la durée du signal RL L'intervalle de temps de commande de la source 36 dure 2 mi- crosecondes à chaque période du balayage horizontal et peut être engendré à partir d'une horloge à 500 k Hz et d'un circuit logique laissant passer une seule impulsion d'horloge à chaque période de balayage horizontal. En présence du signal RL, la valeur moyenne des courants débités fait que la capacité C 3 se charge En l'absence de RL, la capacité se décharge. Par ailleurs, on peut prévoir que la tension Ve est li- mitée en valeur inférieure par une tension issue d'un pont divi- seur alimenté par la tension Vcc Une diode reliant en polarisation directe le pont diviseur à la première armature de la capacité C 3 empêche le potentiel Ve de descendre au-dessous d'une valeur déterminée Ceci entraîne nécessairement une limitation ab- solue dans la largeur des créneaux que peut fournir le comparateur 24 de l'alimentation à découpage. Si le circuit de balayage du récepteur est réalisé sous forme integrée (à l'exception des éléments de puissance), la capa- cité C 3 est extérieure au circuit intégré, ainsi que le pont divi- seur et la diode, afin que la largeur maximale des créneaux puisse être réglée à volonté. Dans la description qui précède, on a indiqué que la première armature de la capacité C 3 devait suivre rapidement le potentiel Vcc lors de la mise en route du récepteur On reliait pour cela la seconde armature à la source de basse tension Vcc On pourrait aussi relier cette seconde armature à la masse et prévoir une source de courant supplémentaire relativement intense et ac- tionnée uniquement pour Vcc inférieur à un seuil de 8 à 10 volts. Cette source serait parallèle à la source 36 et serait hors servi- ce lorsque Vcc atteindrait sa valeur nominale de 12 volts. -2517500 REVENDICATIONS. 1 Circuit de commande de balayage, pour un récepteur de télévision pourvu d'une alimentation à découpage comprenant un interrupteur (T 2) commandé par un comparateur ( 24) produisant des créneaux de largeur variable par comparaison d'une tension de com- mande de régulation appliquée sur une première entrée du compara- teur et d'une tension périodique en dent de scie appliquée sur une deuxième entrée, ce circuit étant caractérisé par le fait qu'il comprend en outre, en vue d'assurer le démarrage progressif du balayage, une capacité (C 3), un moyen pour faire suivre rapidement à une première armature de la capacité le potentiel d'une source à basse tension lorsque cette basse tension croît à partir de zéro jusqu'à une valeur Vz, un moyen de transmission prioritaire ( 32) ayant une première entrée (El) reliée à la première armature de la capacité, une deuxième entrée (E 2) recevant la tension de commande de régulation, et une sortie (S) reliée à la première entrée du com- parateur, pour appliquer prioritairement à cette dernière celle des deux tensions qui définit des créneaux de plus faible largeur pour la mise en conduction de l'interrupteur commandé, la valeur de la tension Vz étant choisie telle que lorsqu'elle est atteinte et lorsque l'alimentation à découpage fonctionne, elle soit transmise prioritairement au comparateur et engendre des créneaux plus courts que la durée maximale possible pour les créneaux en fonctionnement normal, un moyen ( 34) pour modifier progressivement la charge de la capacité (C 3) de manière que ladite première armature voie son potentiel se modifier progressivement jusqu'à cesser de devenir prioritaire. 2 Circuit selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la capacité a son autre armature portée au potentiel de la source à basse tension (Vcc). 3 Circuit selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que le moyen pour modifier progressivement la charge de la capacité (C 3) est une source de courant ( 34) commandée de manière à ne débiter du courant que pendant les -impulsions de retour de ligne (RL) du circuit de balayage, afin que la modification progressive de charge ne s'effectue que lorsque le balayage horizontal fonctionne. 4 Circuit selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'il comporte un comparateur à seuil ( 60) fournissant un signal d'inhibition du balayage horizontal et du balayage vertical lorsque la tension de la source de basse tension (Vcc) est inférieure à un premier seuil (V 51). Circuit selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'il comporte un autre comparateur à seuil ( 62) fournissant un signal d'inhibition de l'alimentation à découpage lorsque la tension de la source à basse tension est inférieure à un seuil (V 52) plus grand que le seuil V 51. 6 Circuit selon la revendication 5, caractérisé par le fait qu'il comporte un opérateur logique ( 64) recevant la sortie du comparateur ( 62) et un signal de retour de ligne (RL) issu du balayage horizontal, pour inhiber l'alimentation à découpage lors du premier retour de ligne suivant le passage de la tension Vcc au-dessous du seuil V 52. 7 Circuit selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'il est prévu une borne de sécurité susceptible d'être reliée à un point critique du récepteur en vue de contrôler les surtensions en ce point, un comparateur à seuil ( 54) relié à cette borne et fournissant un signal en cas de sur- tension, une bascule ( 50) susceptible de basculer lors de la réception de ce signal et d'inhiber le balayage horizontal, le balayage vertical et l'alimentation à découpage, un deuxième moyen ( 36) de modification de la charge de la capacité (C 3), agissant pour modifier le potentiel de ladite première armature de la capacité pour le rendre à nouveau prioritaire par rapport à la tension de commande de régulation, un circuit de réinitialisation de la bascule comprenant un comparateur à seuil détectant le passage de la tension sur la première armature au- dessus d'un seuil (V 54). 8 Circuit selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le circuit de réinitialisation de la bascule comporte un compteur ( 46) et un circuit logique pour interdire la réinitialisation si la bascule a reçu un nombre d'ordres de bascu- lement supérieur à un nombre déterminé dans un temps déterminé. 9 Circuit selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que le moyen de transmission prioritaire comporte deux transistors (T 3, T 4) dont les bases forment les entrées du moyen et dont les émetteurs reliés forment la sortie.