Brevet FR2518129A1 — publié le 19830617

le 12 9 La présente invention se rapporte à un disposi- tif de fausse torsion à commande par courroie. On connait un dispositif de fausse torsion à com- mande par courroie qui comprend deux courroies disposées transversalement l'une par rapport à l'autre et appliquées l'une contre l'autre à leur intersection, les courroies pouvant être entraînées de manière à se déplacer en sens opposé afin de pincer un fil à l'intersection pour commu- niquer au fil une fausse torsion. Plus particulièrement, comme représenté sur la figure 8, les deux courroies Bl, B 2 se croisent en formant des angles égaux i avec une ligne de circulation d'un fil Y, pour pincer le fil à leur intersection de manière à com- muniquer une fausse torsion au fil Lorsque les courroies Bi, B 2 se déplacent à la même vitesse, et les courroies et le fil se déplacent à une vitesse relative V, la vitesse Vl de déplacement des courroies dans la direction de déplace- ment du fil est exprimée par Vl = V cose, et le fil est entraîné sous une force proportionnelle à la vitesse Vl. La vitesse V 2 de déplacement des courroies dans une direc- tion perpendiculaire à la direction d'avance du fil est donnée par V 2 = V sin e et le nombre de tours de torsion est proportionnel à la vitesse V 2 Lorsque le fil doit être tordu, la force avec laquelle le fil tend à se détordre doit être vaincue par une autre force qui est déterminée par la pression de pincement exercée par les courroies et le coef- ficient de frottement entre les courroies et le fil. La force agissant perpendiculairement sur le fil, c'est-à-dire la force de torsion, le nombre de torsions, les forces agissant dans la direction de déplacement du fil, c'est-à-dire la force d'entraînement et la force de tension, sont bien entendu sujets à des variations si les facteurs précités changent Toutefois, la vitesse V de dé- placement des courroies et l'angle 9 d'intersection des courroies sont normalement réglées à des valeurs fixes, pen- dant le fonctionnement, et la pression de pincement des courroies choisie et le coefficient de frottement entre les courroies et le fil ne varient pas beaucoup pendant une courte période, bien qu'ils changent un peu avec le temps Il en résulte par conséquent que le nombre de tor- sions par unité de longueur du fil, ou les forces de ten- sion sur les côtés de torsion et de détorsion, doivent rester sensiblement constants. Le fil réel est toutefois soumis à des variations dans le nombre de torsions ou les forces de tension De telles variations dans le nombre de torsions ou les forces de tension peuvent provenir du déplacement ou de la vibra- tion du fil dans la direction latérale,pendant que le fil est en mouvement, et de changements dans la position de pincement du fil dûs au mouvement des courroies dans la di- rection axiale des arbres de poulies, c'est-à-dire de varia- tions dans la longueur du fil qui est pincée Plus précisé- ment, la longueur X du fil Y qui est pincée, sur la figu- re 8, est déterminée par la largeur L des courroies Bl, B 2 et l'angle O et elle peut être définie par e= L/sin 6. Lorsque le fil Y est déplacé latéralement vers la gauche ou la droite, ou que la courroie Bl ou B 2 est déplacée dans la direction axiale d'une poulie Pl ou P 2, la longueur du fil qui est pincée devient plus petite que la longueur pin- cée maximale du fil Dans cette situation, la pression sous laquelle le fil est pincé entre les courroies tend à diminuer et les courroies et le fil sont susceptibles de glisser l'un sur l'autre, ce qui a pour résultant que la force de torsion et la force d'entraînement du fil sont di- mninuées. Pour tenir compte de ce qui précède, il est habi- tuèl de placer le fil en demi-torsion dans une position dé- calée du centre de l'intersection des courroies et de per- mettre au fil d'atteindrella position de torsion complète ou la position dans laquelle la longueur pincée du fil est ina- ximale, comme représenté sur la figure 8 Cela montre que plus la longueur pincée du fil est petite, plus le nombre de torsions est petit En outre, comme la force avec la- quelle le fil est entraîné dans la direction de déplace- ment est réduite, la tension du fil sur le côté de détor- sion est augmentée. Les variations de la longueur pincée du fil dans le dispositif de fausse torsion,pendant son fonction- nement, affectent sensiblement le nombre de torsions et la tension du fil, en particulier sur le côté de détor- sion, ce qui a pour conséquence qu'on obtient des fils à fausse torsion non uniformes et que la qualité des fils obtenus est réduite. La présente invention évite, d'une manière nou- velle, les divers inconvénients ci-dessus, en ce qu'elle évite la variation ce la longueur pincée du fil, même lorsque le fil est plus ou moins décalé et que les cour- roies sont déplacées La présente invention vise un dispo- sitif de fausse torsion à commande par courroie, qui com- prend deux courroies disposées en travers l'une de l'au- tre pour former une zone d'intersection ayant la forme d' un parallélogramme. Suivant la présente invention, les deux cour- roies disposées en travers l'une de l'autre dans une machi- ne de fausse torsion à commande par courroie définissent, à leur intersection, une zone en forme de parallélogramme pour pincer les fils à l'intérieur de cette zone La lon- gueur du fil qui est pincée reste constante aussi long- temps que le fil est déplacé à l'intérieur des limites de la zone en forme de parallélogramme Ainsi, le nombre de torsions et les tensions de fil sur les côtés de torsion et de détorsion ne subissent pas de variations qui, sans cela, seraient provoquées par les variations de la lon- gueur pincée du fil Puisque le fil subit une fausse tor- sion dans des conditions constantes, le nombre de torsions communiquées au fil, par unité de longueur de celui-ci, reste constant et le volume apparent du fil obtenu est ren- du uniforme sur toute sa longueur Par conséquent, le dis- positif de fausse torsion suivant l'invention peut produi- re des fils à fausse torsion de bonne qualité. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description de ses formes de réalisation, non limitati- ves, représentées sur les dessins annexés Fig 1 est une vue de côté d'un dispositif de fausse torsion; Fig 2 est une vue de côté d'un dispositif de fausse torsion à commande par courroie, conforme à la pré- sénet invention; Fig 3 est une vue en plan, à plus grande échel- le, d'une intersection des courroies; - Fig 4 est un schéma représentatif d'une quanti- té de déplacement d'une trajectoire de fil; Fig 5 est un graphique qui illustre la relation entre les quantités de déplacement d'une trajectoire de fil et les variations du nombre de torsions; Fig 6 est un graphique illustrant la relation entre les quantités de déplacement et les tensions de fil; Fig 7 est une vue en plan, à plus grande échel- le, d'une intersection de courroies dans un dispositif de fausse torsion à commande par courroie, suivant une autre forme de réalisation He l'invention Fig 8 est une vue en plan d'une intersection de courroies usuelles; Fig 9 est une vue en plan, à plus grande échel- le, d'une intersection de courroies, dans une autre forme de réalisation; Fig 10 est une vue de côté d'un dispositif de réglage de la position d'un guidage de fil; Fig 11 est une vue en plan du dispositif de ré- glage de la figure 10; Fig 12 est un diagramme qui illustre une par- tie du dispositif de la figure 11; et Fig 13 est une vue, à plus grande échelle, d' un levier de came et d'une tige réglable du dispositif de la figure 12. Des formes de réalisation de la présente inven- tion sont décrites ci-après, avec référence aux dessins. La figure 1 représente schématiquement une ma- chine de fausse torsion comprenant un magasin à casiers 1 sur lequel une pluralité de bobines 2 de distribution de fil sont supportées Un fil Y, déroulé des bobines 2 d'a- limentation en fil, est entraîné par un rouleau d'avance 3, passe à travers un premier dispositif de chauffage 5 fixé sur un montant 4 le long de celui-ci, se déplace au- tour de rouleaux de guidage d'inversion 6,7 montés au- dessus du premier dispositif de chauffage 5, et est intro- duit dans une plaque inclinée 8 qui *sert à supprimer le ballonnement du fil dû à l'action de torsion Le fil Y, lorsqu'il sort de la plaque 8, traverse une boîte de re- froidissement 9 dans laquelle il esvpositivement refroidi par de l'eau, jusqu'à une température prédéterminée, et il est introduit ensuite dans un dispositif 10 de fausse tor- sion. Une fausse torsion, engendrée par le dispositif 10 de fausse torsion, est communiquée au fil dans le pre- mier dispositif de chauffage 5, dans lequel la torsion est fixée Le fil Y, qui a traversé le dispositif 10 de fausse torsion, est introduit dans un deuxième réchauffeur 11 d'é- limination de couple, afin d'obtenir un fil à fausse tor- sion présentant un degré désiré d'ondulation, qui est en- suite enroulé sur des bobines 12. La figure 2 représente un mécanisme de fausse torsion à commande par courroie, suivant une forme de réa- lisation Le dispositif de fausse torsion à commande par courroie comprend une première courroie sans fin 16, entraî- née autour de poulies 14, 15 montées sur un support 13, et une deuxième courroie sans fin 20, entraînée autour de poulies 18, 19 montées sur un support 17, la première et la deuxième courroies sans fin 16, 20 étant disposées transversalement l'une par rapport à l'autre, avec un an- gle b par rapport à un fil Y Les courrroies sans fin 16, sont entraînées de manière à se déplacer dans des direc- tions opposées, à leur intersection,pour pincer entre el les le fil sous une pression constante, afin d'exercer des forces de torsion et d'entraînement sur le fil Y pour communiquer une fausse torsion à ce dernier Le-support 13 est fixé à une première semelle 21, fixée à un socle 22 qui peut tourner autour d'un arbre 23 De même, le support 17 est fixé à une deuxième semelle 24, fixée à un socle qui peut également tourner autour de l'arbre 23 L'an- gle & d'intersection des courroies 16, 20 peut par consé- quent être réglé par déplacement angulaire des socles 22, 25. Les première et deuxième courroies sans fin 16, ont des largeurs différentes Ll, L 2 respectivement, com- me représenté sur la figure 3, la largeur Ll étant supé- rieure à la largeur L 2 Les courroies 16, 20 sont inclinées de manière à se rencontrer suivant l'angle & par rapport à une ligne droite parallèle à la trajectoire de déplace- ment du fil Y Une surface qui est définie par des bords latéraux 16 a, 16 b de la courroie 16 et des bords latéraux a, 20 b de la courroie 20 est en forme de parallélogramme, et une surface qui est définie par des lignes droites, pas- sant par des points P, Q d'intersection des bords latéraux des courroies 16,20 et parallèles à la trajectoire de dé- placement du fil Y, et par des bords latéraux 20 a, 20 b de la courroie 20, constitue une zone Z en forme de parallélo- gramme La longueur X du fil Y qui est pincée dans une largeur S de la zone Z en parallélogramme reste constante et ne varie en aucune position à l'intérieur de la largeur S de la zone Z en parallélogramme Plus précisément, lors- que les première et deuxième courroies sans fin 16, 20 ont des largeurs respectives Ll, L 2 et sont disposées sui- vant l'angle à par rapport à la trajectoire de déplace- ment du fil Y, la largeur S de la zone Z en forme de pa- rallélogramme et la longueur -il du fil qui est pincée dans la largeur S peuvent être exprimées comme suit Ll L 2 S = 2 cos L 2 sin Lorsque Ll = 12 mm, L 2 = 8 mm et O = 550, on obtient S = 3,5 mm et l = 9,8 mm Dans cette condition, la longueur pincée e du fil reste constante, même lorsque la trajec- toire de déplacement du fil Y est déplacée de 3,5/2 mm latéralement à partir du centre de la zone Z en parallélo- gramme Par conséquent, aussi longtemps que la position relative entre le fil Y et l'intersection des courroies varie à l'intérieur du périmètre de la zone Z en forme de parallélogramme, la longueur h 1 du fil qui est pincée reste constante et le nombre de torsions et la tension du fil ne sont pas affectés sensiblement. On voit, sur la figure 3, des guidages de fil Gi, G 2 qui comportent des orifices de passage de fil d'une lar- geur t inférieure à la largeur S et qui sont placés en a- lignement avec la zone Z en forme de parallélogramme, pour guider le fil. On décrit maintenant des essais relatifs à la va- riation du nombre de torsions et de la tension de fil, pour des courroies ayant des largeurs égales ou des largeurs différentes. Sur la figure 4, on suppose que le fil est dé- placé dans la direction négative, lorsqu'il est déplacé vers la gauche à partir de l'axe C de l'action de pince- ment, et dans la direction positive lorsqu'il est déplacé vers la droite, la quantité de déplacement étant désignée par AS. Les figures 5 et 6 illustrent le résultat des essais effectués avec une force de pincement de 250 g, une vitesse de fil de 600 m/mn, une vitesse de courroie de 800 m/mn, un angle &= 550, un fil en polyester de 225 de- niers, une largeur Ll = 12 mm et une largeur L 2 = 8 mm. La figure 5 illustre la relation entre la valeur -AS de déplacement du fil et le nombre de torsions (TPM). La courbe 28 en trait mixte représente la rela- tion pour des courroies de même largeur ( 8 mm,8 mm) et la courbe 29 en trait plein représente la relation pour des courroies suivant la présente invention Avec les cour- roies de même largeur, le nombre-de torsions est réduit lorsque le fil est déplacé légèrement latéralement par rap- port au centre (position zéro) d'intersection des courroies. Le nombre des torsions est effectivement réduit de 100 TPM, pour une position déplacée de 4 mm par rapport au centre. Avec les courroies de largeur différente,par contre, le nombre de torsions reste sensiblement constant jusqu'à ce que la quantité de déplacement du fil dépasse la valeur S = 3,5, c'est-à-dire CES = 3,5/2, et le nombre de tor- sions commence à diminuer lorsque la quantité de déplace- ment du fil dépasse 3,5/2 Par conséquent, le déplacement de la trajectoire du fil à l'intérieur de la zone Z en for- me de parallélogramme, à l'intersection des courroies, n'af- fecte pas sensiblement le nombre de torsions du fil. La figure 6 illustre la relation entre la gran- deur AS du déplacement du fil et les tensions de fil Tl, T 2 Les courbes en trait mixte représentent les variations de tension pour des courroies de même largeur et les cour- bes en trait plein indiquent les variations de tension pour des courroies de largeur différente Les deux courbes supé- rieures 30, 31, en trait mixte et en trait plein respec- tivement sur la figure 6, représentent la tension de fil T 2 sur le côté de détorsion et les deux courbes inférieu- res 32, 33 représentent la tension de fil sur le côté de torsion. Par tension de fil sur le côté de détorsion, on désigne une tension exercée sur le fil au-dessous de la région de pincement du fil, dans laquelle le fil se dépla- ce vers le bas sur la figure 3, et par tension de fil sur le côté de torsion on désigne une tension exercée sur le fil au-dessus de la région de pincement de fil pour le dé- placement du fil vers le bas La tension de fil 31 sur le côté de torsion n'est pas sujette à une forte variation lorsque Je fil est déplacé par rapport à l'axe d'intersec- tion des courroies et elle est de l'ordre de 50 g dans les conditions précitées Avec les courroies de même largeur, la tension varie immédiatement lorsque le fil est déplacé légèrement latéralement par rapport au centre de la région de pincement du fil, même si de telles variations de ten- sion sont petites Avec la présente invention, il ne se produit sensiblement aucune variation de tension, lorsque le fil est déplacé à l'intérieur de la région Z en forme de parallélogramme à l'intersection des courroies, c'est-à- dire S = 3,5 mm. La condition ci-dessus est particulièrement nette en ce qui concerne les variations de tension sur le côté de détorsion Plus précisément, comme représenté sur la figu- re 6 sur laquelle les courroies ont la même largeur, la tension T 2 sur le côté de détorsion augmente lorsque le fil est légèrement déplacé par rapport au centre d'intersection des courroies, c'est-à-dire que la tension de détorsion du fil est sujette à des variations lorsque le fil est amené à vibrer légèrement, et il en résulte que le fil à fausse torsion ainsi obtenu tend à devenir de qualité irrégulière. Autrement dit, le fil et les courroies glissent l'un sur l'autre du fait des variations de la longueur pincée du fil et, par suite, la force d'entraînement du fil est ré- duite, ce qui diminue la vitesse d'avance du fil dans le dispositif de fausse torsion Par conséquent, le fil subit une nouvelle tension, due à l'interaction avec le rouleau d'avance qui tourne à vitesse constante, et il en résulte une tension accrue du fil sur le côté de détorsion - Avec les courroies suivant la présente inven- tion, il ne se produit sensiblement aucune variations dans la tension de fil T 2 sur le côté de détorsion, à l'inté- rieur de la zone en parallélogramme (S = 3,5 mm), même lorsque la trajectoire du fil est déplacée latéralement par rapport à l'axe d'intersection des courroies, comme représenté par la courbe 33 en trait plein sur la figure 6 La tension de fil tend à augmenter seulement lorsque le fil est déplacé à l'extérieur de la région Z et aug- mente fortement lorsque le déplacement du fil dépasse 2 mm La quantité z&S de déplacement peut facilement être maintenue dans une limite de 4 mm par les guidages de fil situés vers le haut et vers le bas de la zone de pince- ment Ainsi, le fil, même lorsqu'il est déplacé, peut être maintenu à l'intérieur de la zone en parallélogramme et peut être soumis à une tension sensiblement constante. Les essais ci-dessus montrent que la zone Z en forme de parallélogramme, à l'intersection des courroies, constitue une plage dans laquelle la longueur pincée du fil est maintenue constante A l'intérieur de cette plage, le nombre de torsions et les tensions de fil sur les côtés de torsion et de détorsion restent inchangés, même lorsque la trajectoire du fil est déplacée, de sorte que le fil peut recevoir une fausse torsion de façon stable. Lorsque deux courroies 34,35 ont des largeurs L 3,L 4 très différentes, comme représenté sur la figure 7, une zone Zl en forme de parallélogramme, définie par des li- gnes droites 36,37 parallèles à la trajectoire de déplace- ment du fil et par les bords latéraux 35 a, 35 b de la cour- roie 35, est plus étroite que l'intersection des cour- roies 34, 35, cet agencement étant capable de pincer une pluralité de fils Y 1 à Y 5 dans la zone Zl Par conséquent, une pluralité de fils peuvent recevoir effectivement une fausse torsion simultanément au moyen des deux courroies. Les fils qui ont subi simultanément une fausse torsion par les deux courroies ont des qualités semblables et sont de meilleure qualité puisque la longueur 2 du fil qui est pincée tend à rester inchangée. Dans les formes de réalisation ci-dessus, on dé- crit des dispositifs de fausse torsion à commande par cour- roie, dans lesquels les courroies ont des largeurs diffé- rentes L'objectif de la présente invention peut toutefois être atteint lorsque des courroies de même largeur sont appliquées à l'appareil de fausse torsion Comme représenté sur la figure 9, les courroies Bl,B 2 de même largeur sont inclinées de façon à se rencontrer suivant l'angle 9 par rapport à une ligne-fictive F et une ligne passant par les centres de guidages de fil Gl,G 2, c'est-à-dire le passage de fil Y, est réglée pour couper la ligne fictive F suivant un angle 8 i La valeur e 9 est choisie de façon à obte- nir el Une surface, qui est définie par des lignes droi- tes passant par des points P, Q d'intersection des bords latéraux des courroies Bi, B 2 et parallèles à la ligne pas- sant par les centres des guidages de fil Gi, G 2 et qui est comprise dans la surface d'intersection W des courroies Bi, B 2, constitue une zone Z 2 en forme de parallélogramme Dans cette zone de réalisation, la longueur du fil Y qui est pincée dans la zone Z 2 en parallélogramme reste également constante et ne varie pas si le passage de fil Y est dépla- cé parallèlement à la ligne qui passe par les centres des guidages de fil Gi, G 2. Les figures 10 à 13 représentent un dispositf de réglage de la position des guidages de fil Gi, G 2, décrit ci-après Le guidage Gi qui est situé d'un côté de la partie de pincement des courroies, est monté de façon pi- votante autour d'un arbre fixe 40 Un levier 41, à l'ex- trêmité libre duquel est fixé le guidage Gi, peut osciller autour de l'arbre 40 Un ressort 43 est tendu entre un support fixe 42 et un ergot 55 fixé sur le levier 41, de manière à rappeler le levier 41 dans le sens des aiguilles d'une montre autour de l'arbre 40, à la position représen- tée sur la figure 10 La position du levier 41 est détermi- née par butée d'un ergot 44, fixé à l'extrémité arrière du levier 41, contre une tige filetée 45 vissée dans le sup- * port 42, comme représenté sur la figure 12 Par conséquent, la position du levier 41 peut être modifiée par réglage de la longueur de la partie de la tige filetée 45 qui fait saillie à l'extérieur du support 42 Autrement dit, le pas- sage de fil Y dans la partie de pincement des courroies peut être déplacé par modification de la position du guida- ge Gi monté sur le levier 41 Un levier 46 permet de placer le guidage Gi à la position de demi-torsion Pour empêcher la rupture du fil au démarrage de l'opération de fausse torsion, le fil est placé à la position de demi-torsion, décalée du centre d'intersection des courroies, et le fil est ensuite guidé à la position de torsion complète par déplacement du guidage Gi, lorsque la vitesse de déplace- ment du fil est augmentée à la valeur normale. Lorsque le levier 46 est placé à la position re- présentée en trait mixte sur la figure 12, une surface de came 48 d'un levier de came 47, relié au levier 46 a par un axe 56, vient buter contre une tige filetée 49 Le levier 41 est placé à la position 41 a, représentée en trait mixte sur la figure 10, puisque le levier de came 47 est arti- culé au moyen d'un pivot 50 sur le levier 41 Dans cette position, il existe un jeu entre l'ergot 44 et la tige fi- letée 45 Lorsque la vitesse de circulation du fil augmen- te à la vitesse normale de fonctionnement, le levier 46 a tourne à la position 46, représentée en trait plein, et ensuite la surface de came 48 du levier delcame 47 quitte la tige filetée 49 pour faire tourner le levier 41 dans le sens des aiguilles d'une montre autour de l'arbre 40, sous l'action de la force de rappel du ressort 43 Ainsi, le levier 41 est amené à la position représentée en trait plein sur la figure 10 Ensuite, l'ergot 44 du levier 41 vient buter contre la tige filetée 45 et le levier 41 est réglé de manière à positionner le guidage Gi par rap- port à la partie de pincement des courroies. Une distance A entre la surface de came 48 et de l'arbre 50 et une distance a entre une surface de came 51 et l'arbre sont déterminées pour avoir A > a Lorsque la surface de came 48 vient en butée contre la tige file- tée 49, l'ergot 44 s'éloigne de la tige filetée 45 Lors- que la surface de came 48 s'éloigne de la tige filetée 49 et que la surface de came 51 se rapproche de la tige file- tée 49, l'ergot 44 vient en butée contre la tige filetée 45. Par suite, la position du guidage Gi dans l'opé- ration de fausse torsion normale peut être choisie à vo- lonté et modifiée par réglage de la longueur de la partie dépassante de la tige filetée 45 Ainsi, la zone Z 2 en for-. me de parallélogramme, dans laquelle la longueur pincée du fil est maintenue constante indépendamment du déplace- ment du passage de fil, peut être formée dans la zone d'in- tersection W des deux courroies Bi, B 2 de même largeur. Le guidage G 2 doit être réglé dans sa position de fixation par rapport à la position du guide Gi La zone Z 2 en parallélogramme peut être formée par déplacement du guide Gi de façon appropriée, même si le guidage G 2 est fi- xé à la position représentée sur la figure 9. Il est entendu que des modifications de détail peuvent être apportées dans la forme et la construction du dispositif suivant l'invention, sans sortir du cadre de celle-ci. Revendications 1 Dispositif de fausse torsion à commande par cour- roie, comprenant deux courroies sans fin placées transver- salement l'une par rapport à l'autre et qui peuvent être entraînées de manière à se déplacer dans des directions opposées, à leur intersection, pour pincer un fil entre les deux courroies afin de communiquer une fausse torsion au fil, caractérisé en ce qu'une partie de pincement de. fil comprend une région (Z) en forme de parallélogramme qui est incluse dans la surface d' intersection des cour- roies sans fin ( 16,20) et qui est définie par deux lignes droites ( 26, 27), passant par les points d'intersection (P,Q) des bords latéraux des courroies et parallèles à une ligne (Y) passant par le centre des orifices de passa- ge de fil de guidages de fil (G 1,G 2) situés de part et d'autre de la surface d'intersection le long de la trajec- toire de circulation du fil. 2 Dispositif de fausse torsion à commande par cour- roie suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les orifices de passage de fil des guidages de fil ont des largeurs (t) inférieures à la largeur (S) de la zone (Z) en forme de parallélogramme à l'intersection des cour- roies. 3 Dispositif de fausse torsion à commande par cour- roie suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la première et la deuxième courroies sans fin ( 16,20), ayant des largeurs différentes respectivement, sont incli- nées de manière à se rencontrer suivant un certain angle () par rapport à une ligne /para lèle à la trajectoire de circulation du fil. 4 Dispositif de fausse torsion à commande par cour- roie suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la première courroie sans fin ( 16) est entraînée autour de poulies ( 14, 15), montées sur un support ( 13,21) fixé à un premier socle ( 22), et la deuxième courroie sans fin ( 20) est entraînée autour de poulies ( 18,19), montées sur un support ( 17,24) fixé sur un deuxième socle ( 25)-, ces premier et deuxième socles ( 22,25) pouvant tourner autour d'un arbre ( 23), respectivement, de sorte que l'an- gle d'intersection ( 8) des courroies peut être réglé par déplacement angulaire des socles.