Brevet FR2512692A1 — publié le 19830318

Dans la flottation des minerais, la dépression comprend les étapes consistant à empêcher une flottation d'une matière minérale particulière Dans les systèmes de flottation à une seule matière minérale,, il est de pratique courante d'enfoncer à la fois les matières de la gangue et les mixtes à faible teneur intéressante Dans les systèmes de flottation différentiels, il est courant de retenir une ou plusieurs des matières normalement flottables au moyen d'un collecteur donné. L'enfoncement ou dépression est habituellement réalisé en utilisant des réactifs connus sous le nom d'a- gents déprimants ou, plus couramment, "déprimants" ou "dé- presseurs" Lorsqu'ils sont ajoutés aux systèmes de flotta- tion, les agents déprimants exercent une action spécifique sur la matière à enfoncer, de manière à empêcher cette ma- tière de flotter Le mode exact de cette action reste du domaine de la supposition Diverses théories ont été pro- posées pour expliquer cette action; certaines de ces théo- ries comprennent les suivantes: les déprimants réagissent chimiquement avec la surface du minerai pour produire des pellicules protectrices insolubles de nature mouillable qui ne réagissent pas avec les collecteurs; les déprimants, par divers mécanismes physico-chimiques, tels qu'une ab- sorption superficielle, des effets d'action de masse, une formation de complexes, etc, empêchent la formation de la pellicule du collecteur; les déprimants agissent comme solvants pour une pellicule d'activation naturellement as- sociée à la matière minérale; les déprimants agissent comme des solvants cour la pellicule du collecteur; etc. Ces théories semblent étroitement associées et la théorie correcte peut s'avérer finalement englober des éléments de plusieurs d'entre elles, sinon la totalité. Habituellement, les systèmes de f lottation non sulfurés tels que l'oxyde de fer utilisent des déprimants dérivant de substances naturelles, par exemple les amidons hydrosolubles, les dextrines, les gommes guar, etc Voir le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 292 780 et le 12692 brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 371 778 Cependant, du point de vue écologique, la présence de déprimants ré- siduels tels que ceux présents dans les eaux résiduaires augmente la demande en oxygène biodégradable et la demande en oxygène chimique, en créant ainsi un problème de pollu- tion pour l'élimination de ces eaux résiduaires Du point de vue industriel, il existe un nombre toujours croissant de pays o l'utilisation de réactifs ayant une valeur ali- mentaire, par exemple l'amidon, est interdite dans les ap- plications industrielles En outre, les déprimants du type amidons nécessitent une préparation complexe de la solution de réactifs impliquant une étape de cuisson avant la disso- lution et le réactif ainsi obtenu est susceptible d'une dé- composition bactérienne, ce qui exige une surveillance pen- d Ant l'emmagasinage. Dans d'autres procédés de flottation de mine- rais non sulfurés, tels que la sylvinite, l'argile de la gangue est enfoncée tandis que la sylvite flotte au moyen de collecteurs de type d'amines Divers déprimants, égale- ment désignés par agents de masquage, utilisés dans ces systèmes de flottation, ont été décrits dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique NO 3 452 867, NO 3 782 546, N O 3 805 951, NO 3 456 790, NO 2 288 497 et N O 2 364 520 et dans la demande de brevet de la République Fédérale d'Allemagne DE-A-1 267 631 et le brevet canadien NO 932 485. Divers autres déprimants de minera Is non sulfurés ont été décrits dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique NO 3 572 504, NO 2 740 552 et NO 3 929 629 ainsi que les brevets russes NO 130 428 et NO 141 826 Dans toutes les références susmentionnées, les déprimants décrits se dis- tinguent, par la structure chimique et de nombreuses pro- priétés, de ceux utilisés dans le procédé de l'invention. En conséquence, on a besoin d'un déprimant synthétique qui puisse à la fois surmonter les inconvé- nients des déprimants classiques couramment utilisés et se comporter d'une manière équivalente ou supérieure. La présente invention fournit un procédé de concentration de minerais en soumettant -une suspension aqueuse d'une matière minérale non sulfurée à un procédé de flottation par moussage en présence d'un collecteur et d'un déprimant synthétique, répondant à la formule générale suivante: R 1 R R CH 2 C CH 2 C H 2 C I 'i I C=O C=O C=O I I i NH 2 NH OM i HCOH X R 2 Y Z a dans laquelle R 1 est l'hydrogène ou un radical méthyle, R 2 est l'hydrogène ou un groupe COOM et M est un atome d'hy- drogène, un cation de métal alcalin ou l'ion ammonium, et X représente la fraction de pourcentage molaire résiduel, Y est une fraction molaire pouvant atteindre environ 50 pour cent, de préférence 25 pour cent, et Z est une frac- tion molaire comprise entre O et 45 pour cent, et X, Y, Z et a ont une valeur numérique telle que la masse moléculai- re totale du copolymère ou terpolymère se situe dans la plage d'environ 200 à 500 000 Le procédé de la présente invention concentre les matières minérales non sulfurées de même que des procédés comparables utilisant des dépri- mants dérivant de substances naturelles, telles que l'ami- don et, pour cela, le procédé utilise environ un dixième à la moitié de la dose, calculé sur l'ingrédient actif du déprimant Le procédé de la présente invention outre le fait qu'il surmonte les inconvénients attribuables à l'uti- lisation des déprimants non synthétiques, comme mentionné précédemment, ne provoque pas de floculation des matières minérales intéressantes enfoncées. Selon la présente invention, on fournit un pro- cédé pour concentrer des matières minérales non sulfurées dans un système de flottation Le procédé consiste à ajou- ter au système de flottation un déprimant synthétique pen- dant l'étape de flottation Le déprimant synthétique utili- sé dans ce procédé est un copolymère ou terpolymère de fai- ble masse moléculaire de structure générale I La masse moléculaire du déprimant synthétique doit se situer dans la plage d'environ 200 à 500 000, et de préférence dans la plage d'environ 1000 à 100 000 Le rapport utile de X:Y:Z exprimé en fraction de pourcentage molaire est 12 à 95:5 à 44:0 à 44 respectivement, et de préférence 95 à 70/5 à /0 à 10. La structure I illustre essentiellement un po- lymère hydrosoluble dérivant de monomères non ioniques et anioniques Des exemples de monomères anioniques hydrosolu- bles à insaturation monoéthylénique sont les acides acryli- que et méthacrylique, l'acide 2-acrylamido-2-méthyl-propane- sulfonique, l'acide styrène-sulfonique, le méthacrylate de 2-sulfoéthyle, le sulfonate de vinyle, l'acide maléique, -l'acide fumarique, l'acide crotonique et leurs sels de so- dium, potassium et ammonium respectifs. Des exemples de monomères non ioniques hydro- solubles à insaturation monoéthylénique sont l'acrylamide et le méthacrylamide, le N-isopropylacrylamide, le N-mé- thylolacrylamide, l'acrylate d'hydroxyéthyle et le métha- crylate d'hydroxyéthyle et l'acrylonitrile Des exemples de monomères contenant à la fois des motifs non ionique et anionique sont les acides N-acryl et N-méthacrylamido- glycoliques, et l'acide N-méthylolacrylamido-N-glycolique. La composition chimique du composé susmentionné est décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3 442 139. Cependant, les monomères que l'on préfère sont l'acrylamide, l'acide Nacrylamido-glycolique, l'acide acrylique et le N-méthylolacrylamide La structure géné- rale I peut également être obtenue par modification chimi- que du polyacrylamide, comme décrit ci-après: 1 Réaction de N-méthylolation avec le formaldéhyde. L'addition de formaldéhyde dans des conditions alcalines à une température inférieure à 400 C donne un polymère consistant en motifs N-méthylolacrylamide et acrylamide. La température de réaction supérieure à 40 C donne des motifs de sels alcalins d'acide acrylique, d'acrylamide et de N-méthylolacrylamide. 2 Réaction avec l'acide glyoxylique. La réaction de polyacrylamide avec l'acide glyoxylique en milieu alcalin à une température inférieure à 40 C donne un polymère renfermant des motifs d'acrylamide et de sel d'acide N-acrylamido-glycolique A une tempéra- ture supérieure à 40 C, la solution de polyacrylamide subit une hydrolyse et donne une solution de polymère présentant des motifs d'acrylamide, de sel d'acide acryl- amido-glycolique et de sel d'acide acrylique. Le terme "polyacrylamide" est utilisé en tant que terminologie commode et compréhensible plutôt qu'elle ne limite le procédé de fabrication Des réactifs qui se sont montrés particulièrement utiles pour l'hydrolyse du polyacrylamide comprennent Na OH, KOH et NH 40 H. Le copolymère ou terpolymère résultant de fai- ble masse moléculaire, lorsqu'il est utilisé comme dépri- mant dans le système de flottation, présente une meilleure sélectivité et une meilleure récupération par rapport aux déprimants classiques à des doses sensiblement inférieures de déprimant Le déprimant synthétique est facilement dilué à l'eau en donnant une solution de réactif qui, en raison de l'absence de susceptibilité de décomposition bactérienne, peut être conservée presque indéfiniment Les déprimants synthétiques doivent être ajoutés en une quantité efficace pour obtenir le degré désiré de dépression Bien que cette quantité varie selon le minerai traité, le collecteur de flottation utilisé et d'autres variables, il est générale- ment de l'ordre d'environ 4,5 g à 90 g de déprimant, cal- culé sur l'ingrédient actif, par tonne de minerai Cette valeur représente du sixième jusqu'au quart de la dose -6 normlalement nécessaire pour obtenir une récupération équi- valente avec les déprimants du type d'amidons En outre, le procédé de l'invention Peut utiliser une combinaison des déprimants synthétiques avec des déprimants d'origine naturelle, tels que l'amidon, les dérivés d'amidon modifié, et des gommes guar pour atteindre un rendement sensiblement équivalent ou meilleur par rapport à celui obtenu en utili- sant le déprimant classique seul. Les exemples particuliers suivants illustrent certains aspects de la présente invention, et en particu- lier, font ressortir les moyens d'estimation du procédé de concentration de matières minérales sulfurées dans un système de flottation Cependant, les exemples ne sont don- nés qu'à titre illustratif et ne limitent pas la présente invention Toutes les parties et tous les pourcentages sont exprimés en poids sauf spécification contraire. PROCESSUS EXPERIMENTAL I. Etape 1: broyage. On mélange 600 parties de minerai de fer brut ayant une dimension particulaire inférieure à 2 mm avec 400 ml d'eau désionisée, 5,0 ml d'une solution à 2 % de silicate de sodium "N" et 1,8 ml d'une solution à 25 % de Na OH. On soumet le mélange résultant à un broyage dans un broyeur à barres pendant 50 minutes, puis on le transfère dans un cylindre de 8 litres On ajoute dans ce cylindre 200 ml de solution à 0,05 % de Ca(OH)2 et une quantité d'eau désionisée suffisante pour remplir le cy- li'ndre jusqu'au repère de 8 litres. Etape 2: élimination des boues. On soumet le mélange contenu dans le cylindre à une agitation mécanique pendant l minute pendant laquelle on ajoute 6,9 parties d'une-solution à l % d'amidon de mais comme adjuvant d'élimination des boues L'agitation est en- suite interrompue et le mélange est laissé décanter pendant 12 minutes au bout desquelles environ 7 litres de la phase surnageante sont séparés par siphonnage et filtrés, ce qui donne une boue. Etape 3: flottation grossière. On transfère le litre restant dans une cuvette de flottation De l'eau contenant 17 ppm de calcium sous forme de Ca CO 3 est ajoutée dans la cuvette jusqu'à ce que le niveau atteigne le bord La pâte est rapidement agitée à 1200 tours par minute, puis le p H est ajusté à environ ,6 par addition de 5 à 10 gouttes de Na OH à 10 % On ajoute ensuite 27,3 parties d'une solution à 1 % d'amidon comme déprimant et on laisse pendant une durée de condi- tionnement de deux minutes. 4,9 parties d'une solution à 1 % d'un collec- teur du commerce de type amine sont ajoutées, on laisse pendant 30 secondes de conditionnement, puis quatre minutes de flottation Après la flottation, on ajoute encore 3,3 parties d'une solution à 1 % d'un collecteur du type amine disponible dans le commerce, on laisse pendant 30 secondes de conditionnement puis une seconde flottation de quatre minutes. La mousse recueillie dans la première et la se- conde flottation est désignée par mousse grossière et le reste du contenu de la cuvette de flottation est désigné par concentré grossier. Etape 4: flottation d'éouration. On transfère la flottation grossière dans une seconde cuvette de flottation dans laquelle on introduit 13,6 parties d'une solution à 1 % d'amidon de mais comme déprimant On laisse pendant deux minutes de conditionne- ment avant d'introduire de l'air dans cette cuvette pendant 3 à 4 minutes La mousse recueillie est désignée par mousse finale. Etape 5: flottation des mixtes. Le résidu provenant de la flottation d'épura- tion de l'étape 4 est encore conditionné pendant 30 secon- des avec 1,4 partie d'une solution à 1 % d'un collecteur du type amine disponible dans le commerce, puis on le lais- se flotter pendant 3 minrtes La séquence de flottation des mixtes est répétée une deuxième fois et la mousse combinée provenant de ces deux flottations est désignée Dar mousse de mixtes Le résidu restant est combiné avec le concentré plus grossier et désigné par concentré final La teneur, le Pourcentage d'insolubles et le taux de récupération de ce concentré final sont donnés aux tableaux I à IV. EXEMPLE COMPARATIF A. On suit le Processus expérimental ci-dessus dans ses moindres détails en utilisant comme déprimant 669,6 g d'amidon de mais sec Dar tonne de minerai de fer dans les étapes de flottation Les résultats d'essai sont indiqués sur le tableau I. EXEMPLES 1 à 4. On suit le processus expérimental décrit ci- dessus dans ses moindres détails en utilisant comme dépri- mant 223,2 g des déprimants synthétiques à la place de l'amidon de mais utilisé dans les étapes de flottation. Les résultats d'essai et les détails sont indiqués au ta- bleau I en fonction du pourcentage molaire d'acide acryl- amido-glycolique (AGA) des copolymères d'acrylamide et de AGA. T A B L E A U I Action sur le minerai de fer de déprimants synthétiques en fonction du pourcentage molaire d'acide acrylamido-glycolique (AGA) des copolymères acrylamide-AGA. Déprimant Amidon de mais "Synthetic A" "Synthetic B" "Synthetic C" "Synthetic D" Dose g/t 669,6 223,2 223,2 223,2 223,2 Collecteur Amine du commerce II Il Dose Concentré final g/t Teneur " Insolu Récupéra- __ bles % tion % 178,5 66,9 4,78 75,15 133,9 67,3 4,84 74,00 133,9 66,1 4,18 75,41 133,9 68,2 3,54 72,80 133,9 67,3 4,72 75,82 Synthetic A: Synthetic B: Synthetic C: Synthetic D: copolymère AMD 9 AGA 75/25 moles % préparé à partir de monomères, masse molécu- laire 6300 copolymère AMD/AGA 88/12 moles % préparé à partir de monomères, masse molécu- laire 8800 produit réactionnel de PAM avec l'acide glyoxylique ( 6 moles %), masse mo- léculaire 7000 produit réactionnel de PAM avec l'acide glyoxylique ( 12 moles %), masse molé- culaire 7000 o acrylamide OO polyacrylamide M. ro 0 % rla Exemples Comp A 12692 _ EXEMPLES 5 à 9. On suit le processus expérimental ci-dessus dans ses moindres détails en utilisant comme déprimant 223,2 g de déprimant synthétique par tonne de minerai de fer dans les étapes de flottation Le tableau II compare l'action sur le minerai de fer en utilisant une amine du commerce sans déprimant (exemple 9) et avec déprimant (exemples 5 à 8) avec divers degrés de carboxylation et/ou de méthylolation. TABLEAU II Action sur le minerai de fer des déprimants synthétiques avec divers degrés de carboxylation et/ou de méthylolation de polyacrylamide (PAM). Déprimant PAM % de méthyl % de carbo- olation xylation 0 O 22 22 12 12 44 44 Pas de déprimant Dose g/t Col lecteur 223,2 Amine du commerce Il Il il il II1 i Il Il néant Dose Concentré final q/t Teneur Inso Récu- % lubles péra- ______ tion% 133,9 66,9 ai 67,3 "ï 66,8 "i 67, 1 "l 67,0 3,75 4, OO 4,66 ,14 4,22 69,91 74,09 73,00 73,98 63, 27 blanc sans dépri- mant Exemples j-. j-I Un 1 %.0 Po o EXEMPLES 10 à 13. On suit le processus expérimental ci-dessus dans ses moindres détails en utilisant comme déprimant 84 g d'un mélange de polyacrylamide/acide glyoxylique ( 12 % mo- laire) et d'amidon de mais "Amioca 35 " par tonne de minerai de fer dans les étapes de flottation Le tableau III donne les résultats de l'action sur le minerai de fer en utili- sant un tel mélange comparativement à l'utilisation, comme déprimant, de 669 g d'amidon de mais par tonne de minerai de fer et à la non-utilisation de déprimant dans le proces- sus de flottation. Action sur Exemples le minerai de fer Déprimant "Synthetic D" Amidon de mais "Synthetic D" "Axioca 35 " Pas de déprimant T A B L E A d'un mélange déprimant Dose Collecteur g/t 84,8 84,8 84,8 84,8 néant Amine du commerce Il li il Il U III synthétique/amidon. Dose Concentré final g/t Teneur % Insolubles Récupé- % ration 156,2 66,5 5,23 75,85 ,2 156,2 ,78 66,5 6,10 6,34 13 Amidon de mais 669,6 " " 178,5 67,2 4,19 Synthetic D = produit réactionnel de PAM avec l'acide glyoxylique ( 12 moles %), masse laire 7000 Amioca 35 = amidon de mais cireux fluidisé. 81,81 56,81 blanc sains dépri- mant 74,31 molécu- ro %o r%) k- W EXEMPLES 14-15. On suit le processus expérimental ci-dessus dans ses moindres détails en utilisant comme déprimant -D,3 g du produit réactionnel d'acide carboxylique et dacide glycolique contenant du polyacrylamide par tonne de minerai de fer Le tabieau IV illustre l'action sur le minerai de fer du déprimant synthétique comparativement à 669,6 g d'amidon de maïs. TABL EAU U Action sur le minerai de fer de déprimant synthétique avec PAM contenant de l'acide carboxy- lique et de l'acide glycolique. * Déprimant "Synthetic E" Dose g/t Collecteur ,3 Amine du commerce Dose g/t Concentré final Teneur % Insolubles Récupé- X% ration 183 65,2 ,28 ,2 Amidon de mais Il 66,5 Synthetic E = terpolymère AMD/AA/GA 56/40/4 moles. Exemples 669,6 ,65 76,4 PO Ln os NO IV Ln 2512692- PROCESSUS EXPERIMENTAL II. Eta De 1: traitement de la charge de flottation. Après broyage, la charge de flottation de mine- rai de fer a la distribution de dimensions particulaires suivante: 4,1 % moins de 2,8 pm 23,7 % 2,8 à 9,0 vm 46,1 % 9,0 à 40,0 Vm 26,1 % 40,0 à 100,0 im 1293 g de la charge, correspondant à 1000,0 g de minerai, sont transférés dans l'appareil de flottation Wemco Lab, fonctionnant à 1100 tours par minute et dilués à l'eau du robinet afin d'obtenir environ 31 % de matières solides Le p H est élevé à 9,0 avec Na OH à 10 % et la pulpe est conditionnée pendant 2 minutes, puis on élève le p H à ,3 avec Na OH à 10 % et on ajoute ensuite de la dextrine à raison de 443 g/t La pulpe est conditionnée pendant 2 minutes et 20 secondes, puis on ajoute le collecteur du type amine du commerce ( 133,9 g/t) et un agent moussant du commerce ( 6 2,4 g/t) La pulpe est conditionnée pendant 30 secondes. Eta De 2: flottation grossière. Au trop-plein OF 1, on ajoute de la dextrine du commerce ( 111,6 g/t) et on traite pendant 15 secondes, puis on procède à la flottation d'épuration pendant 2 minutes. Le trop-plein OF 2 et le résidu UF 2 résultants donnent des queues finales et un concentré d'épuration, respectivement. Eta De 4: flottation Dlus fine. Au résidu UF 1, on ajoute une amine du commerce ( 22,3 g/t) et on traite pendant 15 secondes, puis on pro- cède à une flottation plus fine pendant 2 minutes, pour obtenir un tropplein OF 3 (queues plus fines) et un résidu UF 3 (concentré final). Etape 5: flottation finale. Au trop-plein OF 1, on ajoute de la dextrine ( 111,6 g/t) et on traite pendant 15 secondes, puis on pro- cède à la flottation d'épuration pendant 2 minutes Le trop-plein OF 2 et le résidu UF 2 résultants donnent une queue finale et un concentré d'épuration respectivement. EXEMPLES 16 à 19. On suit le processus expérimental II dans ses moindres détails en utilisant comme déprimant synthétique 133,9 g du produit réactionnel de polyacrylamide et i'aci- de glyoxylique ( 9 % molaire) par tonne de minerai de fer. Le tableau V compare les résultats concernant l'action sur le minerai de fer de "Synthetic F"avec 544,6 g de dextrine par tonne de minerai de fer comme déprimant L'exemple 17 montre clairement que Synthetic F à 133,9 g/t, c'est-à-dire le quart de la dose dextrine, se comporte mieux que la dex- trine On doit également souligner qu'on n'utilise pas d'agent moussant, ce qui signifie une diminution du coût des réactifs L'addition d'agent moussant est nuisible en fait, comme le montre l'exemple 19, en raison du moussage excessif Une particularité importante de Synthetic F est la perte de fer nettement inférieure dans les queues plus fines et finales, et de façon correspondante, un pourcen- tage extrêmement élevé de Si O 2 dans les queues comme le montrent les exemples 17 et 18. TABLEAU V Comparaison de l'action sur le minerai de fer de déprimant synth 6 tique avec la d I xtrine. Ex Type Dose Mbus % Fe Si O 2 % de récupération Concentré 'final de g/t se Con Con Queues Queues Con Con Queues Queues Con Con Queues Queues Teneur Si O 2 Récupéra- dé /t cen cen fines fina cen oen fines fina cen oen fines fina en Fe tion de d gttré tré les tré tré les tré tré les Fe pri gros de gros de gros de sier la sier la sier la- rmant _ -__ va_ e ___ __ __ vage _ _vae 16 dex 544,6 62; 4 63,7 47,152,65, 7 2,3 24,5 16,1 88,2 5,6 4,3 1,8 62,3 4,1 93,8 trine 17 "Syn 133,9 néant 64,1 51,037,8 7,4 3,5 19,9 41,4 89,2 4,6 4,1 2,1 63,7 4,4 93,8 the- tic Fu 18 " 133,9 néant 63,2 49,935,3 6,9 3,6 21,2 44,3 19 " 133,9 62,4 65,4 55,052,0 9,0 2,1 14,9 17,8 89,7 4,6 3,8 1,8 82,0 7,9 6,7 3,4 62,4 4,6 94,3 Voir re- marque 1 64,3 3,4 90,0 Remarques: 1) Tous les essais de flottation sont effectués avec une amine du commerce à 156 g/t excepté pour l'exemple 18 o l'on utilise 138 g/t. 2) La teneur en Fe, Si O 2 et la récupération du concentré final sont calculées à par- tir des résultats de flottation grossière et d'épuration combinées. 3) Amine du commerce à 138,3 g/t. 4) Synthetic F = produit réactionnel de PAM avec l'acide glyoxylique ( 9 moles %), masse moléculaire 7000. C- m O o.% ré% PROCESSUS EXPERIMENTAL III. Eta De i: lavacie. On place 800 g de minerai de potasse broyé dans une cellule de flottation, on remplit avec une solu- tion saline saturée et on lave pendant 5 minutes. Eta De 2: décantation des boues. On transfère la pulpe dans un cylindre de 5 litres, on agite pendant 1 minute et on laisse reposer pen- dant 1 minute On sépare les boues, des matières solides déposées, par décantation et on verse 1000 ml de saumure dans le cylindre Après mélange pendant 1 minute et repos Dendant 1 minute, les boues sont de nouveau séparées par décantation. Etape 3: conditionnement. On ajoute à la pulpe déposée 300 ml de saumure et on ajoute sous agitation les réactifs suivants dans l'or- dre suivant: 17 ml de gomme guar du commerce (durée de conditionnement de 15 secondes) 3 ml d'amine du commerce (durée de conditionnement de 10 secondes) 4 gouttes d'huile (durée de conditionnement de 5 secondes) 4 gouttes d'agent moussant du (durée de conditionnement commerce de 5 secondes) Etape 4: flottation. On transfère la pulpe dans la cellule de flot- tation, on ajoute de la saumure pour remplir la cellule et on fait flotter pendant 2 minutes, pour obtenir le concen- tré et les queues Les résultats sont récapitulés dans le tableau VI. T A B L E A U VI Action sur le minerai de potasse d'un copolymère acrylamide-acide acrylamido-glucolique. Exemple Type de déprimant Dose, q/t Concentré Déprimant Amine Poids, g K 20, % insolubles Récupéra- % tion, % "Synthetic G" 80,3 0,10 131 55,16 1,51 54,1 21 Gomme guar 151,7 0,10 138 51,83 1,12 53,6 o Synthetic G = produit réactionnel de PAM avec l'acide glyoxylique ( 9 moles %), masse molé- culaire 32 000. r', ul 0 ' EXEMPLE 22. Lorsqu'on utilise le processus expérimental I décrit ci-dessus, dans le procédé de flottation dans lequel le cuivre est séparé de la molybdénite, on obtient un ren- dement de dépression sensiblement équivalent à celui obtenu dans le système de flottation de minerai de fer en utili- sant un copolymère acrylamide/acide N-acrylamido-glycolique de composition 88:12 moles %, respectivement ayant une masse moléculaire de 7000 comme déprimant. EXEMPLE 23. Lorsqu'on utilise le processus expérimental I décrit ci-dessus dans le procédé de flottation dans lequel la galène est séparée de la chalcopyrite et de la sphalé- rite, on obtient un rendement de dépression sensiblement équivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerai de fer en utilisant un copolymère acrylamide/acide N-acrylamido-glycolique de composition, exprimée en pour- centage molaire, de 88:12, respectivement, ayant une masse moléculaire de 1000 comme déprimant. EXEMPLE 24. Lorsqu'on utilise le processus expérimental I décrit ci dessus dans le procédé de flottation dans lequel l'apatite est séparée de la gangue, on obtient un rende- ment en dépression sensiblement équivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerai de fer en utili- sant, comme déprimant, un copolymère acrylamide/acide N- acrylamido-glycolique dont la composition, exprimée en pourcentage molaire, est de 88:12, respectivement, ayant une masse moléculaire de 6800. EXEMPLE 25. Lorsqu'on utilise le processus expérimental I décrit ci-dessus dans le procédé de flottation dans lequel du spath fluor est séparé de calcite, on obtient un rende- ment de dépression sensiblement équivalent à celui obtenu dans un système de flottation de minerai de fer en utili- sant, comme déprimant, un copolymère acrylamide/acide N- acrylamido-glycolique de composition, exprimée en pourcen- tare molaire, de 88:12, respectivement, ayant une masse mol-culaire de 5000. REVENDICATIONS 1 Procédé pour concentrer des minerais non sulfurés dans un système de flottation, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter au système de flottation, comme déprimant sélectif, une quantité efficace d'un copolymère ou d'un terpolymère, ou de leurs sels hydrosolubles, de structure générale: R 1 R R I lI 1 I CH 2 -C CH 2 -C CH 2 -C I II C=O C=O C=O I I I NH 2 NH OM HICOH i X R 2 YZ a dans laquelle R 1 est l'hydrogène ou un radical méthyle, R 2 est l'hydrogène ou le groupe COOM et M est un atome d'hydrogène, un cation de métal alcalin ou l'ion ammonium, et X représente la fraction de pourcentage molaire rési- duelle, Y est une fraction molaire allant jusqu'à environ 50 pour cent, de préférence 25 pour cent, et Z est une fraction molaire comprise entre environ O et 45 pour cent et X, Y, Z et a ont une valeur numérique telle que la masse moléculaire totale du copolymère ou du terpolymère soit compriseentre environ 200 et 500 000. 2 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la masse moléculaire est comprise entre 1000 et 500 000. 3 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le rapport X:Y:Z exprimé en fraction molaire est de 12 à 95:5 à 44:0 à 44, respectivement. 4 Procédé selon la revendication 3, caracté- risé en ce que le rapport X:Y:Z, exprimé en fraction de 12692 pourcentage molaire est de 70 à 95:5 à 20:0 à 10, respec- tivement. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le déprimant est un mélange d'un déprimant d'origine naturelle et du copolymère ou dudit terpolymère ou de ses sels hydrosolubles. 6 Procédé selon la revendication 5, caracté- risé en ce que les déprimants d'origine naturelle sont choisis dans le groupe comprenant l'amidon et la gomme guar. 7 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que ledit déprimant synthétique est un copoly- mère acrylamide/acide N-acrylamido-glycolique exprimé en pourcentage molaire, 88:12, respectivement. 8 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la quantité efficace de l'ingrédient actif de déprimant synthétique est d'environ 44,6 à 223,2 g par tonne de minerai non sulfuré. 9 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le minerai non sulfuré est le minerai de fer. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le minerai non sulfuré est le minerai de potasse. 11 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le minerai non sulfuré est du minerai de phosphate.