Brevet FR2523703A1 — publié le 19830923

Procédé de contrôle de l'échange thermique entre deux flux indépendants et installation mettant en oeuvre ce procédé. La présente invention concerne l'échange thermique entre deux flux de fluides dont l'un doit être refroidi par extraction de calories et l'autre réchauffé avec au moins une partie des calories extraites du premier fluide. On sait procéder à cet échange thermique par des échangeurs statiques ou par des pompes de chaleur. Parmi les échangeurs statiques ceux qui sont les plus efficaces en ce qui concerne le transport de l'énergie thermique sont les caloducs dans lesquels une enceinte, en général tubulaire, comporte une première zone en relation d'échange thermique avec le fluide chaud sur lequel sort prélevées des calories et une seconde'zone en relation d'échange thermique avec le fluide froid auquel sont fournies des calories, cette enceinte contenant un liquide dont la température de changement d'état sous la pression régnant dans l'enceinte se situe entre la température atteinte dans la première zone par échange thermique avec le fluide chaud et la température atteinte dans la seconde zone par échange thermique avec le fluide froid.Le liquide se vaporise dans la première zone en prélevant les calories nécessaires à sa vaporisation et la vapeur se condense dans la deuxième zone avec dégagement de la chaleur latente de vaporisation. Dans ces caloducs,le liquide condensé est ramené de la zone froide à la zone chaude soit par capillarité, soit par gravité, soit par combinaison des deux.Dans tous les cas la phase vapeur circule librement entre les deux zones,de la zone chaude vers la zone froide.Il est d'autre part connu par le Certificat d'addition Français NO 72 05136 de réguler l'efficacitê de 1 'échange thermique et même d'inverser la direction du transfert de l'énergie dans un caloduc a gravité ou dans un caloduc combinant la circulation du liquide par capillarité et gravité,en modifiant l'inclinaison du caloduc, ce qui modifie la vitesse de retour du liquide condensé de la zone froide vers la zone chae, ou même en l'inversant pour inverser la direction du transfert de l'énergie si la zone froide devient la zone chaude et inversement, cette inversion assurant également l'arrêt complet du transfert d'énergie, si le liquide est renvoyé par gravité vers la zone froide. On connait également des installations assurant un échange thermique entre deux fluides en utilisant des pompes de chaleur. Le principe des pompes de chaleur est basé sur une compression des vapeurs extraites de l'évaporateur, les vapeurs comprimées étant condensées dans un condenseur avec extraction de l'agent de transfert thermique de la chaleur latente de vaporisation de ce dernier qui est transmise au milieu ambiant entourant le condenseur, et le liquide condensé étant envoyé à l'évaporateur pour être évaporé avec absorption par l'agent de transfert thermique de la chaleur latente de vaporisation laquelle est prélevée dans le milieu ambiant entourant l'évaporateur. En conséquence,alors que les caloducs fonctionnent sous une pression constante qui est la pression de vapeur de l'agent réfrigérant pour une température moyenne qui est comprise entre les températures des zones froide et chaude, l'énergie cédée au milieu froid étant au rendement près égale à celle prélevée sur le milieu chaud, les pompes de chaleur fonce tionnent suivant un cycle thermique à compression de vapeur entre deux pressions, l'énergie cédée au condenseur étant, au rendement près, égale à la somme de celle prélevée à l'évaporateur augmentée de l'énergie mécanique de compression et la température du milieu ambiant de l'évaporateur étant supérieure à la température d'évaporation alors que la température du milieu ambiant du condenseur est inférieure à la température de condensation sous la pression de compression du liquide d'échange thermique laquelle est supérieure à la température d'évaporation. La pompe de chaleur constitue donc un appareil d'échange thermique qui permet d'élever la température du fluide à chauffer à une température supérieure à celle du fluide chaud qui fournit l'énergie et dans lequel l'énergie calorifique fournie est supérieure à l'énergie calorifique absorbée mais est aussi, ce qui constitue l'intérêt de la pompe de chaleur, supérieure à l'énergie mécanique nécessaire pour la compression. L'inconvénient des caloducs dont le coefficient de transfert d'énergie thermique atteint 0,9 est donc la valeur limite du refroidissement ou du réchauffement que constitue la température de vaporisation sous la pression de vapeur a une température comprise entrecelles desrdeux sources. Les inconvénients des pompes de chaleur sont la consommation d'énergie pour la compression des gaz et le fait que l'évaporateur est sujet au givrage qui réduit l'échange thermique si la teppérature d'une partie de la paroi de l'évaporateur au contact du milieu ambiant de réchauffement devient trop basse, ce qui provoque la condensation puis la congélation de l'eau contenue dans ce milieu ambiant. On a déjà proposé dans le brevet U.S Nu 3.640.690 de combiner dans une installation d'échange thermique entre deux flux indépendants un caloduc et une pompe de chaleur. Le caloduc devant fonctionner comme exposé ci-dessus entre des températures froide et chaude aussi différentes que possible, le caloduc est monté en amont respectivement du condenseur et de l'évaporateur de la pompe de chaleur. Il est dit également dans ce brevet que le caloduc pouvant transférer la chaleur de façon réversible entre les deux flux selon les températures relatives de ceux-ci, l'installation peut être utilisée pour chauffer ou refroidir le fluide circulant dans l'une des canalisations par prélèvement de calories ou de frigories dans l'autre flux, sous réserve que la pompe de chaleur soit, de façon connue, de type réversible.Du fait du transport d'énergie réalisé par le caloduc, la puissance de la pompe de chaleur peut être réduite. Une installation analogue est décrite dans le brevet français NO 75 03133. Les inconvénients de ces installations connues combinant un ou des caloducs avec une ou des pompes de chaleur est que l'on ne peut contrôler d'une manière simple les températures de sortie des deux flux entre lesquels est réalisé l'échange thermique, ce qui,d1une part, ne permet pas de régler la température à laquelle l'air neuf est soufflé et, d'autre part, entraine 1' impossibilité d'éviter, dans certaines conditions de fonctionnement, le givrage sur l'échangeur jouant le rôle d'évaporateur de la pompe de chaleur. En effet le rendement des caloducs mis en oeuvre dans les deux brevets ci-dessus mentionnés est fonction de la différence des températures entre les flux entrants froid et chaud et le rendement de la pompe de chaleur, plus précisément l'apport de calories qu'elle assure au fluide chauffé au contact du condenseur, est fonction de la puissance du compresseur et il est d'autant plus élevé que les températures des deux flux froid et chaud sont plus voisines. Le caloduc qui tend à rapprocher les températures des deux flux avant leur traversée de l'échangeur et du condenseur de la pompe de chaleur non seulement assure un transfert d'énergie thermique gratuit entre les deux flux mais, de plus, il accroit le rendement de la pompe de chaleur. Donc pour deux températures données des flux à l'entrée, les températures des flux à la sortie se trouveront fixées. Pour régler Ces températures, tout au moins la tempéra ture à la sortie du flux entrant et éventuellement celle du flux sortant pour éviter le givrage de l'évaporateur, on doit utiliser soit des systèmes à dérivation entre flux, soit un dispositif de régulation de la puissance du compresseur de la pompe de chaleur, soit même réchauffer le flux passant sur l'évaporateur ou inverser le cycle de la pompe de chaleur en réchauffant l'air du flux entrant qui se trouve refroidi, ce qui se traduit par des dispositifs de contrôle compliqués ou des pertes de calories. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients en assurant par des moyens simples une récupération maximale de l'énergie dans une installation d'échange thermique combinant au moins un caloduc avec au moins une pompe de chaleur. La présente invention a en conséquence pour objet un procédé de contrôle de l'échange thermique entr-e deux flux indépendants avec une installation d'échange thermique combinant au moins un caloduc avec au moins une pompe de chaleur dans lequel on fait varier le facteur de récupération du caloduc pour contre~ ler la température de soufflage du flux d'air neuf en maintenant la température du flux d'air refroidi par le caloduc et envoyé sur l'évaporateur de la pompe de chaleur à une tempéra- ture suffisante pour éviter le givrage de ce dernier. L'installation pour la mise en oeuvre du procédé est caracté- risée en ce que le caloduc est du type à facteur de récupération régulable. De préférence le caloduc à régulation du facteur de récupéra- tion est du type à retour du liquide condensé par capillarité et gravité dont l'inclinaison est réglable. L'invention sera décrite en détail ci-après avec référence au dessin ci-annexé dans lequel La figure 1 est un schéma de principe d'une instal lation d'échange thermique comportant une pompe de chaleur et un caloduc et la figure 2 est une vue en perspective d'une telle installation modifiée conforme à l'invention. L'installation comporte deux gaines parallèles, l'une AN pour l'introduction de l'air neuf dans un local et l'autre AE pour 1'évacution de l'air extrait. Dans le fonctionnement en climatisation et en hiver, la température tNl de l'air extérieur introduit comme air neuf est inférieure à la température tN3 de l'air neuf à introduire dans le local tandis que la température de l'air extrait tel qui est sensiblement égale à tN3 est supérieure à t Ni et l'installation a pour but d'extraire le maximum de calories de l'air extrait pour les introduire dans l'air neuf.En été, tNl est au contraire supérieure à tN3 et l'installation a pour but d'extraire des calories de l'air neuf AN pour les introduire dans l'air extrait AE, c'est-à-dire d'extraire des frigories de l'air extrait pour les introduire dans l'air neuf. Ceci est fait de façon connue par une installation comportant, montés dans les gaines, un ventilateur extracteur l dans la gaine AE pour extraire l'air du local et un ventilateur 2 dans la gaine AN pour introduire l'air neuf dans le local, une pompe de chaleur comportant deux échangeurs 3 et 4 montés'respectivement dans les gaines AE et AN avec un compresseur non représenté qui comprime les gaz du réfrigérant évaporé avec prélèvement de calories dans l'un des échangeurs 3 ou 4 fonctionnant comme évaporateur pour les envoyer dans l'autre échangeur 4 ou 3 fonctionnant comme condenseur où le réfrigérant est condensé avec dégagement de calories qui sont introduites dans l'air circulant dans la gaine considérée.Le circuit de la pompe de chaleur est muni d'un inverseur permettant d'envoyer les gaz comprimés à l'échangeur 4 ou à l'échangeur 3 pour introduire dans le flux AN les calories prélevées dans le flux AE (période d'hiver) ou inversement (période d'été). Un caloduc 5 est de plus monté en pont de façon connue entre les deux gaines et il fonctionne de façon réversible, automatiquement, en prélevant des calories dans le flux le plus chaud pour les introduire dans le flux le plus froid. De façon connue également les faisceaux ou échangeurs de caloduc 5 sont mon tés dans les deux gaines en amont des échangeurs 3 et 4. En ce qui concerne le caloduc 5 il est caractérisé par une gamme de températures d'utilisation qui doit englober les températures minima et maxima de tel et tNl et par un facteur de T3 - T1 T4 - T2 récupération Rx = ou , T1 étantla tempé T4 - T1 T4 - T1 rature de ltair froid, T2 celle de l'air refroidi, T3 celle de l'air réchauffé et T4 celle de l'air chaud. Ce facteur de récupération Rx est fixe pour un caloduc et des débits d'air donnés et peut s'établir entre 0,3 et 0,9. Dans l'installation, les températures de T1 et de T4 sont fixes et sont en hiver T1 = tN1 et T4 = tel et en été T1 = Te1 ; T4 = tN1. Il en résulte que les températures te2 de l'air extrait refroidi en hiver et réchauffé en été sur le faisceau du caloduc et tN2 de l'air neuf réchauffé en hiver et refroidi en été sur l'autre faisceau du caloduc sont fixées par la valeur de R x Les flux aux températures te2 et tN2 vont passer ensuite sur les échangeurs 3 et 4 respectivement de la pompe de chaleur. La pompe de chaleur a une puissance de compresseur donnée et un rendement ou rapport de l'énergie récupérée dans le fluide chaud par rapport à l'énergie fournie par le compresseur qui est voisin de 4 mais l'efficacité des échangeurs 3 et 4 est seulement de 0,5, c'est-à-dire que pour assurer une variation de température At au fluide passant au contact de l'échangeur, la température du liquide dans l'échangeur doit différer de 2At de celle du fluide entrant. Une pompe de chaleur a donc un rendement d'autant meilleur que les températures de l'air entrant sur les deux échangeurs sont plus voisines, ce qui est le cas lorsque l'on prEvDit un caloduc en arront des deux échangeurs et l'énergie maximale à transférer fixe la puissance du compresseur, les pressions et donc les températures de condensation et d'évaporation. En admettant te = 200C on va avoir, par le caloduc avec Rx = 0t9 les valeurs de te2 et tN en fonction de la température extérieure tNl , indiquées dans le Tableau 1, TABLEAU 1 tN1 te2 I tN2 8 9,2 18,8 4 5,6 18,4 0 2 18 -4 - -1,6 17,6 -8 - -5,2 17,2 -12 1 -8,8 16,8 On voit qu'avec un R de 0,9 la température tN2 va être élevée x et que pour atteindre une température tN3' égale à tN3 qui est de 200C, la pompe à chaleur ou la source calorifique annexe ne vont avoir à fournir que peu de calories puisque le relèvement de température à obtenir pour une température extérieure de 0 C est seulement de 20C mais si on veut,avec la pompe de chaleur,obtenir le relèvement à,par exemple,190C pour une température extérieure de -12 C,ce qui donne tN2 = 16;;80C,il va falloir que le condenseur 4 fonctionne à une température de 21,2 C. L'énergie dissipée au condenseur va correspondre aux calories nécessaires pour relever le flux d'air de 16,8 à 190C et l'abaissement de température à l'évaporateur va correspondre aux frigories nécessaires pour abaisser de 1,70C la température du débit d'air AE à -8,80C. I1 faut donc une température de fonctionnement à l'évaporateur inférieure à -12,20C pour pouvoir extraire des calories de l'air extrait lorsque la tempéra- ture extérieure est de -120C. On voit que le rendement de la pompe de chaleur va être mauvais en raison de la grande différence de température entre les deux flux de soufflage des échangeurs 3 et 4 (te2 et tN2), la température de soufflage TN3, va,pour une température extérieure positive, être supérieure à 20"C et il faudra néanmoins pour des températures basses apporter des calories supplémentaires par le chauffage 6. De plus, des que la température extérieure sera voisine de OOC,t,3 deviendra inférieure à 0 C et il y aura givrage de l'évaporateur. I1 est évidemment possible d'atténuer ces inconvénients en choisissant un R plus faible et le Tableau 2 donne les valeurs x de te2 et tN2 pour des valeurs de R de 0,9 à 0,3. x TABLEAU 2 Rx = 0,9 0,7 0,5 0,3 tN1 te2 tN2 te2 tN2 te2 tN2 te2 tN2 8 9,2 18t8 11,6 16,4 -14 14 16,4 11,6 4 5,6 18,4 8,8 15,2 12 12 15,2 8,8 - 0 2 18 6 14,0 10 10 14,0 6 -4 1,6 17,6 3,2 12,8 8 8 12,8 3,2 -8 5,2 17,2 0,4 11,6 6 6 11,6 1 0,4 -12 -8,8 16,8 -2,4 10,4 4 4 10,4 -2,4 I1 est évident d'après ce Tableau que,plus le R du caloduc est x faible,moins on risquera de givrer mais le transfert thermique par le caloduc devient plus faible et il faut compenser cette réduction par un accroissement de puissance de la pompe de chaleur et,si la puissance du compresseur de la pompe de chaleur assure un relèvement de température au condenseur de,par exemple,80C avec un refroidissement à l'évaporateur de 60C, on voit que l'installation sera insuffisante avec un R de 0,3 pour x atteindre tN3 = 200 dès que la température extérieure sera inférieure à 80C mais, par contre, on risque de givrer avec un Rx de 0,7 pour des températures extérieures inférieures à 00c du fait de la puissance du caloduc. De plus, avec une pompe de chaleur de cette puissance et un caloduc de R 0,5, la bonne x température de soufflage ne sera obtenue que pour une température extérieure de 40C. I1 est à remarquer que1 pour une telle pompe de chaleur, la puissance du compresseur correspond à l'énergie nécessaire pour relever de 20C la température du flux d'air entrant si le rendement de la pompe de chaleur est de 4. Dans la combinaison d'une pompe de chaleur avec un caloduc de Rx fixe, il apparait donc des facteurs inconciliables entre le contrôle des températures de soufflage, une récupération maximale des calories par le caloduc et la pompe de chaleur, et un rapport maximum entre les calories récupérées par le caloduc et celles récupérées par la pompe de chaleur. Ceci est obtenu de façon optimale conformément à l'invention en utilisant un caloduc dont le R peut être modifié et même x inversé. Des caloducs de ce type sont décrits dans le Certificat d'addition français NO 72 05136 et ils comportent des moyens de limitation du transfert longitudinal de la phase liquide à la partie des tubes qui est exposée au contact de l'air relativement chaud. Dans la pratique on fait varier l'inclinaison du tube. En pratique et comme illustré à la figure 2, dans la présente invention, les deux gaines AN et AE, les ventilateurs 1 et 2, les échangeurs 3 et 4 et le caloduc 5 sont réunis dans un carter 7 schématisé en pointillé lequel est monté oscillant autour d'un axe 8, l'inclinaison étant contrôlée par un servo-moteur 9 lui-même contrôlé par un régulateur en fonction des températures te2 et tN3 pour éviter le givrage et maintenir une température tN3 aussi voisine que possible mais ne dépassant pas tN3,le régulateur pouvant contrôler également le chauffage d'appoint 6 et éventuellement, si la puissance de la pompe de chaleur est fractionnée entre plusieurs pompes, la mise en route du nombre adéquat de ces pompes de manière à toujours utiliser au maximum la puissance de transfert du caloduc. Avec les valeurs du Tableau 2 ci-dessus et une pompe de chaleur double, chaque pompe donnant un transfert d'énergie correspondant au condenseur à un relèvement de température de 40C et une récupération d'énergie à l'évaporateur correspon dant~à un abaissement de 30C, le fonctionnement serait en période de chauffage (tN1 inférieure à 2O0C) schématiquement le suivant en fonction de la température extérieure, avec tN3 = 200C. La consommation de puissance de chaque pompe de chaleur correspond,avec les chiffres admis ci-dessus,à l'énergie nécessaire pour relever de 10C, le flux d'air AN. Donc tant qu'avec le caloduc il est possible d'atteindre tN2 = 190C,il est plus économique d'effectuer le maximum de récupération d'énergie par le caloduc et d'apporter les calories par le chauffage auxiliaire 6. Avec le Rx maximum de 0,9,la valeur de la température extérieure correspondant à ce point est de 100C, on a en effet tN2 = 10 + (20-10) x 0,9.Le régulateutjusqu'à une température extérieure de 100C maintient donc le caloduc à son inclinaison maximale, le point bas étant la gaine et il module la puissance du chauffage auxiliaire 6 qui fournit toujours l/lOème de la puissance de chauffage nécessaire. Lorsque la température extérieure tombe au-dessous de 100C, la première pompe à chaleur est mise en route mais elle va schématiquement porter la température tN3 à 19 + 4 = 230C en abaissant te3 à 10 - 3 = 70C. La température de soufflage va être top élevée et le régulateur va commander le servo-moteur 9 pour réduire l'inclinaison du caloduc et ramener le R à x 0,6. On a en effet tN2 = 10 + (20 - 10) x 0,6 = 160C. Lorsque la température extérieure descend en dessous de 100C on relève progressivement R en accroissant l'inclinaison du caloduc x pour maintenir tN2 à 160C. I1 ne faut toutefois pas que te2 tombe en dessous d'environ 30C pour éviter le givrage. Ceci est obtenu pour une température extérieure de -10C et un R de x 0,8 donnés par les formules R = 20 - 3 et x + 17 = 16. x 20 - x Jusqu'à ce point l'énergie fournie à l'installation de récupération de l'énergie thermique a été exclusivement celle d'une pompe de chaleur. A partir d'une température extérieure inférieure à -10C et pour éviter le givrage,il faut maintenir te2 donc réduire le Rx du caloduc. Dans une première plage tN2 va se situer entre 15 et 160C et il est plus économique d'assurer l'apport calorifique correspondant à 10C par le chauffage auxiliaire 6 mais,lorsque TN2 tombe en dessous de 150C pour une température extérieure inférieure à -20C t t et un RX de 0,77, il est plus avantageux de mettre en route la deuxième pompe de chaleur, I1 faut toutefois,à partir de ce moment et les actions des deux évaporateurs et condenseurs des deux pompes étant supposées s'additionner,que te2 soit supérieure à 60C et que tN2 soit à 120C pour maintenir tN3 = 200C.Pour la température de -20C il faut que Rx soit au maximum de 0,64,ce qui donne tN2 120C. A partir de ce point de fonctionnement de l'installation,Rx va,avec tNl température extérieure inférieure à -20C,décrottre progressivement selon la formule (20 - tN1) X Rx = 14 (14 représentant la basse de température à l'évaporateur du caloduc).La température tN2 va être inférieure à 120C et pour,par exemple,-100C à l'extérieur Rx = 34 = 0,46 ; tN2 = + 40C;tN3' = 120C et il faudra apporter 30 par le chauffage d'appoint 6 l'apport thermique correspondant à 80C mais,meme dans ces conditions défavorables,46,6% de la puissance de chauffage seront fournis par le caloduc,26,6% par les pompes de chaleur avec une consommation d'énergie de 6,65t et 26,6% par le chauffage d'appoint,soit une récupération de 66,55% de l'énergie calorifique latente de l'air extrait. L'installation fonctionne en climatisation avec des avantages analogues par inversion du cycle de la pompe de chaleur et inversion de l'inclinaison du caloduc, opérations qui peuvent être effectuées automatiquement par le régulateur en fonction de la valeur de tN1. Si l'installation ne comporte pas de caloduc, il faut prévoir une possibilité de réglage de la puissance de la pompe de chaleur ou un recyclage de l'air extrait parce que la pompe de chaleur à cycle inversé va, de par sa puissance et travaillant entre des sources à températures tel , tN1 voisines donner un abaissement de température de 30C quel que soit tN1. Le Tableau 3 indique,pour des températures de TN1 supérieures à 200C,la température tN2 obtenue pour les différentes valeurs de R en supposant tel = 200C. x TABLEAU 3 Rx 0,9 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,1 Nl I . 23 20,3 20,6 20,9 21,2 21,5 21,8 22,1 22,7 26 20,6 21,2 21,8 22,4 23,0 23,6 24,2 25,4 29 20,9 21,8 22,7 23,6 24,5 25,4 26,3 28,1 32 21,2 22,4 23,6 24,8 26 27,2 28,4 30,8 35 21,5 23 24,5 26 27,5 29 30,5 33,5 En fait la température t ne peut être inférieure à tNl que si des frigories sont amenées au flux d'air entrant AN et on peut donc admettre que l'on ne pourra climatiser que lorsque tN1 sera supérieure à la température tN3 d'une valeur correspondant à au moins la puissance frigorifique de la pompe de chaleur,soit 30C dans ce qui est supposé ci-dessus. Pour les températures intermédiaires,il faut tN3' inférieure à tN3 et un réchauffage par l'élément 6 qui peut alors être une partie du condenseur 3 puisque l'énergie dissipée au condenseur est supérieure à celle absorbée à l'évaporateur 4. Le caloduc ne retrouve son intérêt qu'à partir du moment où la température tN1 est supérieure à 230C,en supposant que la pompe de chaleur fournisse des frigories correspondant à un abaissement de température de 30C. Au cours du fonctionnement en climatiseur,le givrage de l'évapOra- teur n'est pas à craindre et on considérera donc uniquement le pilotage de la variation du R du caloduc pour maintenir la x température tN2 à 230C pour obtenir un tN3' à 200C et récusé rer le maximum des frigories évacuées par l'air extrait. D'après le Tableau 3 il est évident que cela sera obtenu avec un Rx de 0,5 à 260C; de 0,66 à 290C, de 0,75 à 320C et de 0,8 à 350C Un R de 0,9 permet de récupérer le maximum de frigories x avec une température extérieure de 50"C. Dans un but de simplification,l'exposé ci-dessus a admis des chiffres théoriques qui,comme cela est bien connu des spécialistes,doivent être corrigés par des variations de rendement en fonction de la différence de température des sources chaude et froide, mais le résultat d'ensemble se trouve atteint de façon étonnante par le procédé d'exploitation d'une installation d'échange thermique conforme à l'invention par la simple substitution à un caloduc de R fixe d'un caloduc de R con x x trlable en assurant toujours le maximum de récupération d'énergie. Revendications 1. Un procédé de contrôle de l'échange thermique entre deux flux indépendants avec une installation d'échange thermique combinant au moins un caloduc avec au moins une pompe de chaleur, caractérisé en ce qu'on fait varier le facteur de récupération du caloduc pour contrôler la température de soufflage du flux d'air neuf en maintenant la température du flux d'air refroidi par le caloduc et envoyé sur l'évaporateur de la pompe de chaleur à une température suffisante pour éviter le yivrage de ce dernier. 2. Un procédé de contrôle de l'échange thermique entre deux flux indépendants selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le fonctionnement en réchauffage de l'air entrant, on accroît progressivement, dans un premier stade, le facteur de récupération du caloduc par prélèvement de calories sur l'air extrait pour les réintroduire dans l'air entrant, en complétant la récupération de calories par une source de chauffage auxiliaire pour maintenir une température de soufflage constante jusqu'à ce que l'énergie appor-tée par cette source auxiliaire soit égale à la puissance du compresseur de la pompe de chaleur, puis, dans un deuxième stade, met en marche la ou successivement les pompes de chaleur à leur puissance maximale constante en régulant la température de soufflage en réduisant d'abord, au début de ce deuxième stade ou de ces stades successifs, le facteur de récupération du caloduc puis en le relevant progressivement en fonction de la température de l'air froid jusqu'à la valeur maximale pour laquelle la température de l'air sortant refroidi entraîne un risque de givrage et enfin dans un troisième stade maintient constant le facteur de récupération du caloduc en contrôlant la température de soufflage par la source de réchauffage auxi liaireq 3.Un procédé de contrôle de l'échange thermique entre deux flux indépendants selon la revendication l, caractérisé en ce que dans le fonctionnement en climatiseur avec refroidissement de l'air entrant, on inverse le cycle de la pompe de chaleur et met en route celle-ci en, dans un premier stade, chauffant l'air entrant refroidi, puis, dans un deuxième stade, relevant le facteur de transfert des calories par le caloduc, de l'air entrant, avant passage sur l'évaporateur de la pompe de chaleur, vers l'air extrait pour maintenir constante la température de l'air soufflé sur l'évaporateur de la pompe de chaleur pour réguler la température de l'air entrant. 4. Une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 comportant deux canalisations l'une AN pour le fluide entrant dont la température de soufflage tN3 doit être contrôlée, l'autre AE pour le fluide sortant sur lequel sont prélevées les calories ou les frigories destinées à échauffer ou refroidir le fluide entrant, avec dans ces canalisations des circulateurs 1 et 2 pour faire circuler les fluides avec dans chaque canalisation et de l'amont vers l'aval une zone d'échange d'un caloduc 5 et un échangeur 4 et 3 d'une pompe de chaleur à cycle réversible, caractérisée en ce que le caloduc 5 est du type à facteur de récupération régulable. 5. Une installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que le caloduc 5 à facteur de récupération régulable est du type à retour du liquide condensé par capillarité et gravité dont l'inclinaison est réglable. 6. Une installation selon la revendication 5, caractérisée en ce qu'au moins le caloduc 5 et de préférence les deux canalisations AN et AE et les circulateurs 1-2 et échangeurs 3 à 5 montés dans celles-ci, sont montés: oscillants autour d'un axe 8 perpendiculaire au plan du caloduc 5, l'inclinaison transversale par rotation autour de cet axe étant réglée par un moyen 9 lui-même soumis au contrôle d'un régula teur dont les ordres sont fonction des températures dans les différentes sections des flux de fluides dans les canalisations.