Brevet FR2517795A1 — publié le 19830610

Source de faisceaux moléculaires gazeux pulsés à vanne rapide ta présente invention concerne les sources de faisceaux moléculaires pulsés1 du type constitué d'une source de gaz proprement dite et dtune vanne rapide comprenant, d'une part, un corps qui délimite une chambre intérieure comportant une entrée de gaz et un orifice ou buse de sortie formant émetteur de faisceau moléculaire et, d'autre part, un organe obturateur conducteur de ltélectrici- té qui est monté mobile sensiblement suivant l'axe de cet orifice de sortie entre une position d'obturation de celuici et une position de retrait, et auquel sont associés des moyens de déplacement de cet obturateur vers sa position d'obturation comportant un circuit électrique générateur d'impulsions de courant. On connaît déjà, par exemple par l'article "Source de faisceaux moléculaires pulsés à la dizaine de microsecondes et détecteurs rapide d'ionisation de W. Ronald Gentry et Clayton F. Giese paru dans Rev. Sci. Instrum, Vol 49 nO 5, Mai 1978, p. 595 à 600, une source de ce type dans laquelle l'organe obturateur de la vanne est constitué par une barre métallique rigide qui est disposée en regard de 1'orifice de sortie et immobilisée à ses extrémi- tés et qui constitue avec la plaque frontale qui comporte cet orifice une boucle dans laquelle on fait passer une impulsion de courant. Les courants opposes qui circulent dans les deux pièces se repoussent et soulèvent la barre, qui répond à cette force en un temps déterminé par sa fréquence naturelle de vibration. De telles sources de faisceaux moléculaires trouvent une application particulièrement avantageuse dans les expériences de diffusion de faisceaux moléculaires croisés. On sait que l'élément principal d'une source de faisceaux moléculaires pulsés est constitué par la vanne rapide qui est disposée et manoeuvrée entre la source de gaz formée d'un réservoir sous haute pression et une en- ceinte expérimentale mise sous vide. blormalementr la vanne est formée de manière que le réservoir et l'enceinte sous vide soient isolés l'un par rapport à l'autre Au cours de sa brève durée d'ouverture, la vanne autorise un écoulement de gaz à partir du réservoir à travers la buse, ce gaz se détendant alors dans le vide de l'enceinte. On assure une détente libre en prévoyant une durée d'ouverture inférieure à la durée de vol du faisceau à travers l'enceinte sous vide.Au cours de cette détente, le gaz est collimaté et l'expérience a monté que cette détente hydrodynamique à travers la buse conduit à un resserement de la distribution de vitesses du faisceau. Les sources à faisceaux moléculaires pulsés présentent des avantages notables par rapport aux sources à faisceaux moléculaires continus p3ar les quelles l'intensité du faisceau est limitée par la dimension et la capacité des pompes à vide associées Ainsi, une source continue d'intensité élevée est nécessairement une pièce d'appareillage de grandes dimensions. En outre, la charge-constante appliquée sur le système par un faisceau continu conduit t an signal de fond indésirable cu est reçu pa: le détecX r et limite la sensibilité des expériences effectuées. Par contre, les sources pulsées sont d'une dimension beaucoup plus fable, tout en permettant d'obtenir des pointes d'intensité notablement plus élevées que celles fournies par la plupart des sources continues. Avec un faisceau pulsé, il est également possible de réduire à toute valeur voulue les signaux de fond qui parviennent au détecteur, et ceci simplement en réduisant la cadence de répétition des impulsions, l'appareillage disposant alors d'un temps suffisant pour évacuer le gaz de fond en le pompantentre les impulsions. Bien que le coefficient d'utilisation du faisceau soit fortement réduit, cela ne présente pas un grand inconvénient dans la plupart des cas, la nature pulsée de la source convenant de manière idéale aux mesures des temps de vol et aux études de diffusion inélastique des molécules sur les surfaces solides. Il se trouve toutefois, comme déjà indiqué plus haut, que dans les sources pulsées connues, la durée d'ouverture de la vanne est essentiellement déterminée par les propriétés vibratoires de la barre d'obturation, ce qui présente un certain inconvénient. En effet, si luron considère les facteurs qui déterminent les caractéristiques d'un faisceau moléculaire pulsé, il s'avère que le paramètre expérimental leplus important est constitué par la dispersion des temps d'une impulsion Iémentaire du faisceau, telle que mesurée par le détecteur de faisceau, dispersion qu'il est habituellement souhaitable de rendre minima)e. Or les deux facteurs qui contribuent cette dispersion. sont, d'une part, justement la durée d'ouverture de la vann-e et, d'autre-part, la distribution des vitesses dans le faisceau.Dans l'article précité, les auteurs soulignent qu'avec des durées d'ouverture de la vanne très brèves d'environ 10 /us , l'écoulement hydrodynamique à travers la buse n'a pas le temps suffisant de se développer complètement, ce qui entrain une distribution desvitesses quelque peu plus large qu'on ne l'attendrait d'un faisceau continu obtenu dans des conditions analogues.Il a par ailleurs été prouvé que la distribution des vitesses est très resserée dans un faisceau pulsé, lorsque la durée d'ouverture de la vanne- est supérieure à 100wus. Il se trouve enfin que, pour un détecteur voisin de la source, de faibles durées d'ouverture sont plus importantes qu'une distribution resserrée des vitesses, alors que, avec un détecteur plus éloigné, il peut être avantageux de travailler avec des durées d'ouverture quelque peu plus longues, mais en bénéficiant du resserrement consécutif de la distribution des vitesses. C'est pourquoi la présente invention a pour but de supprimer les inconvénients que présentent les sources pulsées connues qui, pour la détermination de la durée d'ouverture de la vanne, reposent sur des propriétés mécaniques, et donc de fournir une source qui comporte une vanne dont à la fois la durée d'ouverture et lgampliture de l'ou- verture puissent etre réglées aisément et de manière parfai- tement fiable, et plus particulièrement par simple voie électrique. A cet effet, l'invention a pour objet une source de faisceaux moléculaires pulsés du type mentionné au début de cette description et qui est caractérisée en ce que l'organe obturateur est solidaire d'un élément annulaire conducteur de l'électricité, disposé dans un plan sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement de l'obturateur et les moyens de déplacement de cet organe obturateur comprennent deux circuits générateurs d'impulsions qui comportent chacune une bobine, ces bobines étant disposées, suivant ladite direction, l'une en avant et l'autre en arrière de l'élément annulaire conducteur, ces deux circuits comportant un circuit commun de commande de déclenchement des impulsions, et le circuit associé à la bobine située par rapport à l'élément an;;J-alaire du-*tté oppose à l'orifice de sortie pLáientant un circuit de retard. Grâce à cet agencement, les deux circuits générateurs envoient aux deux bobines des impulsions se succédant avec un certain intervalle de temps, la première provoquant le recul de l'élément annulaire et de l'organe obturateur et par conséquent l'ouverture de l'orifice de-sortie, et la seconde leur retour et donc la fermeture de l'orifice. De manière particulièrement avantageuse, ledit circuit de retard est à retard réglable, et ce réglage est de préférence prévu de manière que la durée d'ouverture de la vanne puisse varier d'environ 10jus à 100 s lorsqu'il s'agit de régler la dispersion des teEpsd'arrivée sur un détecteur donné. Dans un mode de réalisation particulier de l'invention, il peut être prévu que le circuit de commande de déclenchement des impulsions est un circuit de commande de déclenchement de séries d'impulsions décalées d'un retard dans le temps, relié aux bobines d'actionnement de la vanne par des circuits symétriques parallèles comprenant chacun une unité de déclenchement alimentée en basse tension dont l'entrée est reliée audit circuit de commande et-dont la sortie commande des interrupteur s à décharge envoyant des cou rants impulsionnels dé commande, décalés du retard dans la bobines respectives.De préférence, les interrupteurs à déchaae peuvent etre constitués chacun par un éclateur et un condensateur branché. en parallèle sur le circuit série formé par l'éclateur et la bobine associée et dont les bornes sont reliées à un circuit d'alimentation à haute tension , de meme, le circuit de commande peut 8tre formé par un multivibrateur astable dont les signaux de sortie commandent d'une part direc- ment un multivibrateur monostable relié par un amplificateur à une unité de déclenchement : et d'autre part par l'intermédiaire d'une ligne à retard, à retard réglable,à un multivibrateur monostable relié par un amplificateur à l'autre unité de déclenchement. D'autre caractéristiques et avantages de l'invention ressort;i: > nt de la S-cription qu 14 suivie, à titre d'exemple non limitatif et en regard des dessins annexés sur lesquels - la Fig. 1 illustre une vanne rapide pour source de faisceaux moléculaires pulsés suivant un mode de réalisation particulier conforme à l'invention, à l'exception de son circuit électrique de commande;; - la Fig. 2 représente, sous forme schéma-blocs, ce même circuit électrique de commande - la Fig. 3 illustre le circuit commun de commande de déclenchement des impulsions, de ce circuit de commande de la Fig. 2 - les Fig. 4 et 5 illustrent les varia tions de l'intensité du faisceau en fonction du temps de vol , obtenues à l'aide de la source décrite La vanne pour source de faisceaux moléculaires pulsés décrite coopère, pour consttbuer cette source, avec un réservoir de gaz sous pression élevée 1 et -une enceinte sous vide 2àtravers la paroi3de laquelle est Saterposs le corps 4 de la vanne. Ce corps4présente une forme générale cylindrique de révolution autour d'un axe X-X qui seral'axe du faisceau émis, et qui comporte successivement, suivant cet axe, un bloc de sortie ou couvercle avant5 réalisé en matière plastique rigide telle que celle connue sous le nom commercial de Delrin et dont la périphérie est assemblée dans la paroi 3 de l'enceinte à vide, un bloc central 6 réalisé dans le même matériau et qui s'applique sur le bloc 5 par des faces annulaires planes comportant un joint7 et y est. fixé par des vis,8 etunbloe d'entrée ou couvercle arriere9quiest constitué par une plaque en acier inoxydable présentant axialement une tubulure10dYentrée de gaz qui est reliez au réservoir 1, ce bloc 9 s'appliquant également sur le bloc central 6 par des faces annulaires planes comportant un joint Il et y étant fixé par des vis 12. Le bloc de sortie ou couvercle avant 5 présente en son centre un orifice de sortie ou buse 13 délimité par un anneau derrière lequel, en direction du bloc central, est disposé un joint annulaire d'étanchéité 14 en matière plastique rigide telle que celle connue sous le nom commercial de Viton. A l'avant de cet-orifice, le bloc 5 présente un profil de forme conique 15, tandis qu'à l'arrière de cet orifice, il présente un premier chambrage annulaire 16 à l'intérieur duquel est disposée une première bobine électrique ou bobine d'ouverture 17 et qui est délimité intérieurement, sur une partie de sa dimension axiale, par un rebord qui porte le joint 14, tandis qu'un second chambrage annulaire- 18 de diamètre plus grand est disposé entre ce premier chambrage 16 et la face d'appui 19 du bloc central 6. Ce bloc central 6 offre une chambre in térieurecylindrique 20 qui est ouverte sur le bloc d'entrée 9 et communique par conséquent avec la tubulure 10, mais est délimitée du côté opposé par un fond plein 21 qui est traversé axialement par un passage cylindrique 22, lui même entouré du côté de la face d'appui 19-, par un chambrage annulaire 23 identique au chambrage 16 et situé en regard de celui-ci et à l'intérieur duquel est diposée une seconde bobine électrique ou bobine de fermeture 24 en léger retrait par rapport à la face 19. Les deux bobines 17 et 24 sont constituées par de -minces bandes de cuivre enroulées en spirale sur un support plat, avec des spires de rayons croissant progressivement. L'organe obturateur de la vanne est constitué par une tige 25 en métal conducteur tel que l'aluminium, disposée suivant l'axe X-X et dont la face avant s'appuie, en position normale, sur le-point 14 qui a sensiblement le même diamètre moyen, ce qui permet, en service, d'éviter des contraintes excessives sur ce joint.Cette tige porte en son milieu et venu de matière, un disque 26 mince disposé dans un plan perpendiculaire à l'axe X-X et situé entre les deux bobines 17 et 24, et dont la périphérie est logée dans le chambrage plus large 18, en s'appuyant, en position normale, s;lr le fon 3e ce cham; ge,la la boiT- 7 étant el léger re- trait par rapport à ce fond La partie arrière 27 de la tige, de diamètre légèrement plus faible,est montée coulissante dans le passage 22 avec un jeu suffisant pour permettre le passage du gaz de la chambre 20 vers le chambrage 18 (ce jeu pouvant en variante être remplacé par des canaux axiaux faisant communiquer la chambre avec la face avant du bloc 6). Il subsiste, en position normale, entre le disque 26 et la partie de la face d'appui 19 du bloc central qui fait face au chambrage 18, une distance d qui limite la course de déplacement maximale autorisée pour ce disque. -La partie arrière 27 de la tige fait saillie à l'intérieur de la chambre 20 et s'appuie au milieu d'une lame diamétrale élastique légère 28, par exemple en fibres de carbone, dont les extrémités sont fixées sur ïa face avant d'un écrou à section en C 29 qui se visse dans un filetage périphérique 3Q de la chambre 20 et est percé en son centre pour permettre le passage du gaz, cette lame 28 assurant l'appui de la tige 25 sur le joint 14 même lorsque les bobines sont hors tension, de manière à maintenir l'étan-. chéité de la vanne. te filetage permet un reglage de la position de la lame et par conséquent de l'amplitude de l'ouverture de l'obturateur. Comme le montre la Fig. 2, les bobines 17 et 24 sont alimentées par deux circuits qui comportent en commun un circuit de commande de déclenchement 31. Comme le montre la Fig. 3ce circuit 31 de commande de déclenchement des impulsions de commande des bobines, se compose d'un multivibrateur astable 32 dont la sortie est reliée, d'une part, directement à un multivibrateur monostable 33 et, d'autre part, par l'intermédiaire d'une ligne à retard 34, dont la durée de retard peut être réglée par tout moyen connu dans la technique1 à un inultivibrateur monostable 35.Les sorties respectives 36,37 des multivibrateurs 33 et 35 sont reliées à des amplificateurs 38, 39, dont les sortie sont raccoriées,par l F intermédiaire de circuits R, C 40 et 41 de compensationwà des unités identiques 42,43 de déclenchement, au. moyen de conducteurs 44 45 comme le montre la Fig. 2. Comme le montre également la Fig. 3, le circuit de commande 31 comporte en outre un multivibrateur 46 de commande manuelle de déclenchement, qui, par ailleurs, est relié au niveau d'une sortie particulière 47 a un analyseur multicanaux non représenté. Comme le montre la Fig. 2, chaque unité de déclenchement 42,43 est reliée à un système 48 commun d'a limentation en énergie basse tension et se compose d'un thy ristor 49 monté en série avec le montage en parallèle d'un transformateur d'impulsions 50 et d'un condensateur 51, placé sous tension constante par le système 48 d'alimentation en énergie. Les sorties respectives des unités de déclenchement 42,43, sont reliées par des conducteurs 52, 53, -à-des interrupteurs 54,55 à éclateurs. Ces derniers contiennent chacun un éclateur 56 sur lequel est monté en parallèle un condensateur .57 dont les bornes sont reliées à un circuit 58 d'alimentation à haute tension (de façon typique 10Q0 1400 V), la borne de sortie d'un éclateur 56 et la borne du condensateur 57 associé, non reliée directement à l'éclateur, étant raccordées chacune d une extrémité de la bobine 17 d'ouverture de la vanne ou de la bobine 24 de fermeture de la vanne, pour l'autre interrupteur. Le fonctionnement du dispositif électrique de commande de la vanne est le suivant - Le signal impulsionnel de sortie du multivibrateur astable 32 aboutit à un instant T à l'entrée du multivibrateur 33 en y déclenchant l'envoi d'une impulsion d'attaque aboutissant par l'intermédiaire de l'amplificateur 38 du circuit RC 40 et du conducteur 44 à l'unité de déclenchement 42. De même ledit signal aboutit, mais avec le retard AT produit par la ligne à retard 34, dans le multivibrateur 35 en y déclenchant l'envoi d'une impulsion d'attaque aboutissant par l'intermédiaire de l'amplificateur 39 et du circuit RC 41 à l'unité de déclenchement 43. Ainsi une impulsion attaque à l'instant T l'unité 42 en alimentantle thyristor 49 qui laisse passer un courant impulsionneldans le transformateur d'impulsion 50, ce qui entraine l'envoi d'une impulsion de commande à l'interrupteur 54. Une impulsion, décalée du retard LIT par rapport à la précédente, attaque à l'instant T + AT l'unité 43, ce qui entraîne comme indiqué précédemment, l'envoi d'une impulsion de'commande à l'interrupteur 55. Dans les interrupteurs res pectlfs 54, 55, l'impulsion arrivante provoque la décharge du condensateur 57 associé à faible inductance (2oF) à travers la bobine associée 17, puis 24 (après un retard égal à bT). Le courant de décharge traversant la bobine 17 ou 24 engendre dans le disque 26 de l'obturateur des courants de Foucault, qui ont pour effet de repousser cet obturateur et donc d'ouvrir la vanne à l'instant T, puis de la égermer au bout du retard #T. Les performances que Iron peut attendre d'une source de faisceaux moléculaires pulsés telle que décrite ci-dessus sont par exemple les suivants - On monte une vanne du type considéré sur une chambre de diffusion à ultravide de manière qu'elle y fournisse un faisceau d'hélium pulsé à partir d'un réservoir d'hélium à 25 bars et on relève les signaux obtenus sur deux détecteurs d'ions situés à 0,65 m et 1,71 m. On règle les tensions de charge des condensaFeurs, ainsi que le retard entre les impulsions d'ouverture et de fermeture de la vanne, de manière à rendre minimas la dispersion des temps en ce qui concerne le second détecteur de faisceau.Les intensités I du faisceau mesurées par les deux détecteurs sont portées sur la Fig. 4 en unités arbitraires en fonction du temps de vol t en microsecondes, les intensités de pointe des deux signaux étant normalisées de manière à faciliter les comparaisons entre elles. On constate alors que, pour le faisceau d'hélium considéré, on obtient une dispersion de vitesse dans le faisceau de #v = 4 % (+ 2,5% ) v tandis que la composante de dispersion des temps d'arrivée due à la durée d'ouverture de la vanne a une valeur de tLts = 25 s (+ 4 jus). Si l'on règle la vanne sur des durées d'ouverture plus faibles, on obtient une dispersion plus forte des temps d'arrivée sur le détecteur le plus éloigné. Les résultats montrent que, pour les durées d'ouverture de la vanne les plus faibles (t T = 12 s), la dispersion des vitesses dans le faisceau Av / v est d'environ 10%. Si l'on utilise un détecteurd'ions unique disposé à une distance moyenne de la source, par exemple à 1,20 m, on peut porter sur la Fig. 5 les résultats d'intensité de faisceau mesurés pour différents gaz, par exemple pour de l'hydrogène (courbe H), de l'hélium (courbe He), et du néon (courbe Ne. On peut estimer la dispersion de vitesse dans le plus mauvais cas en supposant que la durée d'ouverture de la vanne ne participe en rien à la dispersion du temps d'arrivée, et les valeurs alors obtenues sont de 6,4 % pour l'hydrogène, 7,5 % pour l'hélium et 4,0 % pour le néon. La trainée prononcée qui prolonge chaque pointe d'intensité vers les temps plus élevés, due à la diffusion par les parois, s' élimine normalement par une meilleure collimation du faisceau comme le montre la Fig. 4. Comme déjà indiqué, on peut faire varier la durée d'ouverture de la vanne entre des valeurs qui peuvent aller de 10yus à 100yus, et ceci en réglant le retard entre les impulsions de courant utilisées pour ouvrir et fermer cette vanne. Il convient de noter que la performance optimale ne s'obtient pas nécessairement pour les durées d'ouverture de vanne les plus faibles et ceci est particulièrement vrai dans les e.S iences d rBso ution ele-çe pour lesquelles le détecteur est situé à des distances importantes de la source, -supérieures à 1 m, des durées d'ouverture supérieures de 20 à 30 jus, donnant des faisceaux à distribution de vitesses plus étroite et par conséquent des impulsions présentant une dispersion plus faible des temps d'arrivée sur le détecteur. C'est ainsi que, pour de telles durées d'ouverture modérées de 20 à 30 s, l'intensité d'un faisceau d'atomes d'hélium a une valeur de 1,0-x 1022 atomes/stéradians/sec. REVENDICATIONS 1") - Source de faisceaux moléculaires pulsés, du type constitué d'une source de gaz proprement dite et d'une vanne rapide comprenant, d'une part, un corps qui dé-- limite une chambre intérieure comportant une entrée de gaz et un orifice ou buse de sortie formant émetteur de faisceau moléculaire et, d'autre part, un organe obturateur conducteur de l'électricité qui est monté mobile sensiblement suivant l'axe decet orifice de sortie entre une position dlobtura- tion de celui-ci et une position de retrait, et auquel sont associés des moyens de déplacement de cet obturateur vers sa position d'obturation comportant un circuit électrique géné- rateur d'impulsions de courant, caractérisé en ce que ltor- gane obturateur (25) est solidaire d'un élément annulaire(26) conducteur de llélectricité dispose dans un plan sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement de l'obturateur et les moyens de déplacement de cet organe obturateur comprennent deux circuits générateus d'impulsion (31-42-54, 3143-55) qui comportent chacun une bobine (17,24), ces bobines etant disposées suivant ladite direction (X-X) liune en avant -t l'autre e. arrière e l'élément -nrTllaire corl-lcteur 1,35), ces deux circuits comportant un circuit commun de commande de déclenchement des impulsions (31), et le circuit 131-43-55) associé à la bobine (24) située par rapport à l'élément annulaire (26) du côté opposé à l'orifice de sortie (13) présentant un circuit de retard (34). 20) - Source selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit circuit de retard (34) est à retard réglable. 30) - Source selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que l'organe d'obturateur (25) présente la forme d'une tige dont la tranche peut venir en appui sur une joint d'étanchéité (14) associé a l'orifice de sortie (13). 40) - Source selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que le corps (4) de la vanne comprend un bloc avant (5) et un bloc central (6) en appui l'un sur l'autre et dont les faces en regard comportent des chambrages en regard (16,23) qui contiennent les deux bobines (17,24), l'un (5) de deux blocs comportant en outre un second chambrage (18) plus large, entre le premier chambrage (16) et la face d'appui (19), et dans lequel est disposée la périphérie de l'élément annulaire conducteur (26). 50) - Source selon la revendication 4, caractérisée en ce que le bloc central (6) du corps de vanne comprend une chambre intérieure (20) délimiti par un fond (21) de ce bloc dans lequel est ménagé ledit chambrage (16) pour bobine, et qui est fermée du côté opposé par un couvercle (9) comportant une tubulure (10) d'entrée de gaz. 60) - Source selon la revendication 5 laquelle dépend de la revendication 3, caractérisée en ce que la tige (25) de l'obturakur présente une partie arrière (27) qui est montée coulissante dans le fond (21) du bloc central et fait saillie à l'intérieur de la chambre intérieure (20) de celui-ci et s'appuie sur une lame diamétrale élastique (28) 70) - Source selon la revendication 6, caractérisée en ce que la lame diamétrale: élastique (28) est fixée sur un écrou vissé à l'intérieur de la chambre (20) du bloc central (6). 80) - Source selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le circuit de commande de déclenchement des impulsions (31) est un circuit de commande de déclenchement de séries d'impulsions décalées d'un retard AT dans le temps, relié aux bobines (17,24) d'actionnement de la vann-e par des circuits symétriques parallèles (42-54,. 43-55) comprenant chacun une unité de déclenchement (42,43) alimentée en basse tension (48) dont l'entrée est reliée au circuit de commande (31) et dont la sortie commande des interrupteurs à décharge (54,55) envoyant des cou rants impulsionnels de commande, décalés du retard AT, dans les bobines respectives (17,24). 90) - Source selon la revendication 8, caractérisée en ce que les interrupteurs à décharge (54,55) sont constitues chacun par un éclateur (56) et un condensateur (57) branché en parallèle sur le circuit sérié formé par l'éclateur (56) et la bobine as sociée (17,24) et dont les bornes sont reliées à un circuit d'alimentation à haute tension (58). 100) - Source selon l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisée en ce que le circuit de commande (31) est forme par un multivibrateur astable (32) dont les signaux de sortie commandent d'une part directement un multivibrateur monostable (33) relié par un amplificateur (38) à une unité de déclenchement (42) et d'autre part parlgintermeaiaire d'une ligne de retard (34) à retard réglable à un multivibrateur monostable (35) relié paris amplificateur (39) à autre unité de déclenchement (43).