Brevet FR2512610A1 — publié le 19830311

La présente invention concerne un réducteur de bruit pour un appareil d'enregistrement et de reproduction de signaux d'information, notamment un réducteur de bruit pour réduire le bruit qui est en général lié à un signal d'information reproduit par un appareil d'enregistrement et de reproduction de signaux d'information. On connalt dans la technique des compendeurs de type réducteur de bruit pour réduire le bruit et la defor- mation du signal d'information correspondant. Ces réducteurs de bruit sont destinés a augmenter la plage dynamique du signal que l'on peut enregistrer et reproduire sur un support d'enregistrement tel qu'une bande magnetique. A titre d'exemple, les réducteurs de bruit qui augmentent la plage dynamique du signal d'environ 10 dB dans le domaine des hautes fréquences par l'intermédiaire d'une compression de niveau et d'une expansion complémentaire du niveau pour les composantes haute fréquence du signal d'entrée, sont notamment décrits dans les brevets US 3 631 365 et 3 911 371. De façon générale, les réducteurs de bruit utilisent un filtre variable qui comprend une résistance variable constituée par exemple par un transistor FET ou un transistor à jonction bi-polaire, pour assurer les opérations de compressior et d'expansion mentionnées ci-dessus. Toutefois, l'utilisation d'un filtre variable impose des limites a la conception du réducteur de bruit. Par exemple, étant donné que de tels circuit utilisent des composants distincts avec les transistors, il est difficile, voire impossible, de réaliser de tels filtres variable sous forme de circuit intégré.De même, les transistors ci-dessu: utilisés dans des filtres variables dependent de la température ce qui dans beaucoup-de cas les rend difficiles a régler et qui peut en fait provoquer un décalage du courant continu résultant par exemple des variations de la résistance du transistor en fonction de-la température-. Cela pet entraîner des variations et des fluctuations de la caractéristique de fréquence du circui De plus, les réducteurs-de bruit ne sont pas interchangeables ainsi, un signal d'information enregistré par un circuit Dolby doit être reproduit seulement par un circuit Dolby.En plus des limites mentionnées ci- essus re-latives--d la conception du circuit, il est difficile aSobtenir une resisstance variable ayant des caractéristiques précises. Cela signifie qu'il est difficile d'améliorer les caractéristiques du réducteur de bruit, de façon à pouvoir augmenter la plage dynamique d'environ 10 à 20 %. La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients des solutions connues et se propose de créer un réducteur de bruit pour un appareil d'enregistrement et/ou de reproduction de signaux d'information, permettant une plus grande liberté de conception du circuit, un remplacement plus facile par d'autres réducteurs de bruit, un réducteur de bruit utilisant un amplificateur commandé en tension ayant des caractéristiques très précises et réglables, réduisant les fluctuations de la caractéristique de fréquence ainsi que tout décalage de courant continu par rapport aux réducteurs de bruit connus pour augmenter considérablement la plage dynamique, par exemple de l'ordre de 30 dB. Enfin, l'invention se propose de créer un réducteur de bruit de structure relativement simple et de fabrication peu coûteuse. A cet effet, l'invention concerne un réducteur de bruit comportant un premier chemin de signal avec un amplificateur à gain variable pour amplifier le signal qui lui est appliqué selon un gain commandé, et un moyen de différentiation pour différentier au moins une partie du signal qui traverse l'amplificateur à gain variable, un premier moyen branché sur le premier chemin de signal pour donner une limite inférieure au gain appliqué au signal entrant dans le circuit et un second moyen relié au premier chemin de signal pour donner la limite supérieure du gain appliqué au signal entrant dans le circuit. Selon un mode de réalisation préférentiel, le signal attaquant le réducteur de bruit est appliqué à un premier moyen formé d'un chemin d'action directe par résistance, dont la sortie est combinée à la sortie du premier chemin de signal pour donner le signal de sortie du réducteur de bruit. Le second moyen comporte un chemin de réaction par résistance pour la sortie du premier chemin de signal et qui applique en retour de façon négative ce signal à l'entrée du premier chemin de signal. La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide des dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est un schéma-bloc d'un réducteur de bruit selon un mode de réalisation de base de l'invention - la figure 2 est un diagramme de la caract6- ristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit de la figure 1 - la figure 3 est un graphique de la caractéristique de réponse en fréquence variable du réducteur de bruit de la figure 1 - la figure 4 est un diagramme de la caracté- ristique de niveau d'entrée du réducteur de bruit de la figure 1 ;; - la figure 5 est un diagramme de la caracti- ristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit de la figure 1 pour différents gains de l'amplificateur commandé en tension - la figure 6 est un schéma-bloc d'un réducteur de bruit selon un mode de réalisation de l'invention - la figure 7 est un schéma-bloc d'un réducteur de bruit selon un autre mode de réalisation de l'invention - la figure 8A est un diagramme de la caractéristique de réponse en fréquence du filtre passe-haut du réducteur de bruit selon la figure 7 - la figure 8B est un diagramme de la caract6- ristique de réponse en fréquence variable du réducteur de bruit de la figure 7 ; ; -- la figure 9 est un diagramme de la caract6- ristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit de la figure 7 pour différents gains de l'amplificateur commandé en tension - la figure 10 est un schéma-bloc d'un réducteur de bruit selon un autre mode de réalisation de l'invention ;; - la figure 11 est un graphique de la caractéristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit selon la figure 10 pour différents gains de l'amplificateur commandé en tension - la figure 12 est un schéma-bloc d'un réducteur de -bruit selon un autre mode de réalisation de l'invention - la figure 13 est un schéma-de câblage d'un circuit anti-imlte utilisable dans les réducteurs de bruit de la figure 12 - la figure 14 est un schéma de câblage dsun limiteur utilisable dans le réducteur de bruit de la figure 12. DESCRIPTION DETA-1LLEE DE DIFFERENTS MODES DE REALISAEION PREFERENTIELS La figure 1 montre un réducteur de bruit selon le mode de réalisation fondamental de l'invention t ce réducteur de bruit peut s'utiliser comme codeur à l'entrée d'un appareil d'enregistrement/reproduction de signaux-audio pour effectuer une compression du niveau. Comme indiqué, le signal d'entrée à enregistrer, par exemple un signal audio fourni par un microphone ou un récepteur, est appliqué à la borne d'entrée 11 et de là à l'entrée d'addition ou entrée positive du soustracteur 17. Le signal de sortie du soustracteur l? est fourni à un premier chemin de signal formé du montage en série d'un amplificateur à gain variable 13 et d'un différentiateur 14. L'amplificateur à gain variable 13 peut-être un amplificateur commandé en tension rappelé en abrégé-amplificateur VCA) qui amplifie le signal de sortie du soustracteur 17 selon un gain variable. En particulier, le gain de l'amplificateur 17 est lié directement au niveau du signal d'entrée audio de sorte que le gain est relativement élevé lorsque le niveau-du signal d-'entrée est relativement bas et inversement le gain est relativement bas lorsque le niveau-du signal d'entrée est-relativement-haut. Cela est réalisé par un chemin de commande formé un--filtre passe-haut 19a et un circuit de commande l9b, ce dernier donnant la tension de commande à l'amplificateur commandé en tension 13 pour en fixer le gain.Le filtre passe-haut 19a constitue un circuit de pondé ration pour pondérer le signal qui lui est appliqué - la fonction se fait en fonction-de-la fréquence du signal ; -le circuit de commande 19b est formé d'un détecteur de niveaU qui détecte le niveau du signal du filtre passe-haut-19a et assure le tissage de ce signal pour donner une tension de commande qui est-fournie à la borne de commande de-l'amplificateur commandé en tension 13. De cette façon, le circuit de commande 19b commande le gain de l'amplificateur 13 pour augmenter le gain pour les signaux d'entrée de niveau bas ; ce gain est diminué pour les signaux d'entrée de niveau haut. Le différentiateur 14 différentie au moins la partie du signal de sortie de l'amplificateur à gain variable 13 qui se trouve dans la bande des fréquences audio. Le signal de sortie du différentiateur 14 est alors appliqué à l'entrée d'addition de 1-' additionneur 18. Un second chemin de signal ou chemin d'action directe 16 à caractéristique de fréquence plate, c'est-à-dire à caractéristique indépendante de la fréquence, est relit au premier chemin de signal formé par l'amplificateur à gain variable 13 et par le différentiateur 14 par l'intermédiaire de l'additionneur 18. Le chemin d'action directe 16 assure essentiellement aucune commande de gain ; ce chemin peut être principalement constitué par une résistance. En particulier, le chemin d'action directe 16 reçoit le signal d'entrée de la borne d'entrée 11 et fournit à son tour un signal de sortie à la seconde entrée positive ou entrée d'addition de l'additionneur 18. Comme indiqué de façon plus détaillée ultérieurement, le chemin d'action directe 16 détermine la limite inférieure du gain appliqué au signal audio dans le réducteur de bruit pour les basses fréquences.L'additionneur 18 donne le signal de sortie du réducteur de bruit 10 à la borne de sortie 12. Un troisième signal ou chemin de réaction 15 à caractéristique de fréquence essentiellement plate est branché en parallèle sur le premier chemin de signal par l'intermédiaire du soustracteur 17. En d'autres termes, le chemin de réaction 15 n'assure aucune commande de gain pour le signal qui lui est appliqué ; il peut s'agir par exemple d'une résistance. Le chemin de réaction 15 reçoit le signal de sortie du premier chemin de signal et fournit à son tour un signal de sortie à l'entrée négative ou entrée de soustraction du soustracteur 17 qui retranc le signal du signal d'entraxe à la borne d'entrée 11. Comme indiqu de façon plus détaillée, le chemin de réaction 15 détermine la limite supérieure du gain appliqué à la partie haute fréquence du signal audio traversant le réducteur de bruit.Le signal résultant fourni par le soustracteur 17 est alors appliqué à l'entrée de l'amplificateur à gain variable 13. Dans le réducteur de bruit 10 si le niveau du signal d'entrée appliqué à la borne d'entrée 1 est désigné par le niveau du signal de sortie de la borne de sortie 12 désigné par y, le niveau du signal de sortie différentiateur 14 désigné par z, le gain de l'amplificateur à gai 7ariabl 13 désigne par g, la caractéristique de transfert du differentiateur 14 désigné par sT, avec s - jS et T egal à une constante pr'dé- terminée, la fonction. de 'transfert du chemin d'action directe 16 étant désignée par FH et la fonction de trans.Se-rt du chemin de réaction 15 désignée par la référence FL, on peut écrire les équations suivantes qui définissent la relation entre le premier, le second et le troisième chemins de signal y = fi . x + z (1) z = sT . G(x - FL . z) (2) Les équations (1) et (2) peuvent se combiner pour donner l'équation du niveau y du signal de sortie en fonction du niveau x du signal d'entrée : La figure 2 donne le graphique de l'équation (3). Comme représenté dans cette figure, la résultante présente deux fréquences d'inversion ou de coupure lw 2 qui correspondent à la limite inférieure et à la limite supérieure du gain appliqué au signal qui traverse le réducteur de bruit 10 ; ces fréquences d'inversion sont données par les équations suivantes fl =1/(211 T1) (4) fl = 1/(2 T2) (5) Dans ces équations les constantes de temps T1 et T2 sont données par les formules suivantes T2 = T . FL . G (7) En substituant les équations (4) - (7) dans l'équation (3), on obtient la limite inférieure du gain donné par le réducteur de bruit 10 et qui correspond àF ainsi que H la limite supérieure du gain égale à (1 + FHFL)/FL. Selon la figure 2, la limite inférieure du gain se produit à des fréquences égales ou inférieures à la fréquence d'inversion inférieure fl. De la même manière, la limite supérieure du gain de la figure 2 se présente pour des fréquences égales ou~supé- rieures à la fréquence d'inversion f2. De même, la pente de la courbe entre les fréquences d'inversion fl, f2 est déterminée par la caractéristique du différentiateur 14. On remarque que la caractéristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit 10 change avec les variations du gain de l'amplificateur à gain variable 13 comme le montrent les courbes de la figure 3. En particulier, le différentiateur 14 présente une caractéristique en forme de droite avec une pente de réponse fixe égale par exemple à 6 dB/octave, et dont la réponse ou la sortie augmente avec l'augmentation des fréquences du signal qu'elle reçoit.La courbe en droite du différentiateur 14 est decalée dans la direction de la flèche A (figure 3) suivant les variations du gain G de l'ampliìcateur à gain variable 13, pour donner une caractéristique de diffE- rentiation variable comme celle représentée par les courbes en pointillés D1, -D2, D3, D4.En particulier, les courbés de différentiation -en pointilles de la figure 3 sont décalées dans la direction allant de la courbe D1- - la courbe D4 lorsque le gain G de l'amplificateur à gain ---zariahle 13 diminue. Toutefois, les limites inférieure et supérieure Rmin et Rmax ou réponse c'est-à-dire les limites. inférieure et supérieure du gain du réducteur de bruit 10, qui.sont déterminées par le chemin d'action direrte 15 et le chemin de réaction 16, restent constantes sur les courbes de décalage précédentes D . D4. Cela signifie que la courbe globale de réponse en fréquence C du réducteur de bruit 10 entre les fréquences d'inversion f1 et 2 est décalée dans la direction de la flèche B de la figure 3 comme le montrent les courbes en trait plein C1 - C4 correspondant aux courbes de différentiation D1 - D4 respectives. Les équations (4) - (7) montrent que le rapport f1/f2 des fréquences d'inversion et ainsi le rapport T2/TI des constantes de temps -correspondantes sont des rapports constants quelles que soient les variations du gain G de l'amplificateur à gain variable 13.De cette façon, on obtient un effet de glissement de bande avec un décalage de la courbe C dans la direction de l'axe des fréquences, c'est-à-dire dans la direction de ia flèche B de la figure 3, suivant le gain G-de l'amplificateur à gain variable 13 et avec un rapport de fréquenc dtinversios consSant f1/f2 En autres termes les variations du gain G de l'ampliELeateur à gain variable 13 n'influencent pas Les limites supérieure et-inférieure de réponse R max et Rmin ris modifient seulement la position de la bande transitoire comprise encre les fréquences d'inversions XS f La caractéristique de compression deniveau du réducteur de bruit 10 est représentée par la courbe de la figura 4. En. particulier.,. comme le montre cette figure, les .niveaux. d' entrée - et de sortie de référence sont fixes chacun à O dB et la caractéristique.de compression de niveau de l'amplificateur à gain variable 13 est .reprêsentée en pointillés CP. Lorsque le niveau du signal d'entrée du réducteur de bruit 10 diminue, le gain G de l'amplificateur à gain variable 13 se réduit jusqu'à la limite inférieure Rmin en réponse du fait du chemin d'action directe 15 comme cela est. indiqué par le trait mixte FH de la figure 4. Inversement, lorsque le niveau du signal d'entrée du réducteur de bruit de bruit 10 diminue, le gain G de l'amplificateur à gain variable.13 augmente jusqu'd la limite supérieure Rmax du fait du chemin de réaction 16 comme indiqué par la ligne. en traits mixtes (1 + FHFL)FL à -la figure 4.De cette façon, la caractéristique globale entrée/sortie du réducteur de bruit 10 correspondâla courbe eu trait plein de.la figure 4 En résumé, l'invention donne des avantages notables par rapport aux. réducteurs de bruit connus. En particulier, l'invention évite les. fluctuations. des caractéristiques de fréquence, liées à l'utilisation d'une résistance variable formée par. un. composant tel qu'un. transistor FET ou un transistor bi-polaire à jonction .; cela permet de réduire le. degré de décalage du courant continu. De même,...on réduit-considérablement les difficultés liées aux. courants de. fuite. à. travers le transistor FET ou.le transistor bi-polaire à jonction en utilisant un amplificateur commandé en tension selon l'invention, qui donne des caractéristiques tres precises et réglables et une plage étendue de. gain Diverses. variantes peuvent s'envisager au schéma de base du réducteur de bruit de la figure 1 tout en en respectant les caractéristiques. A titre d'exemple1 on peut. interchanger la position de l'amplificateur à gain variable. 13 et celle du différentiateur 14 dans le premier chemin de signal ; il suffit seulement que le différentiateur 14 différentie le signal qui traverse l'amplificateur à gain variable 13. De plus, le signal fourni au chemin de commande formé par le filtre passe-haut 19a et le circuit de commande 19b peut être pris en un point quelconque du premier chemin de signal. Par exemple, on peut brancher le filtre passe-haut 19a soit sur l'entrée, soit sur la sortie de l'amplificateur à gain variable 13 ou même lui fournir un signal correspondant à la somme ou à la différence des signaux d'entrée et de sortie de l'amplificateur à gain variable 13.En outre, selon l'invention, bien que le chemin de réaction soit branché sur le premier chemin de signal pour donner un gain maximum ou encore comme la limite supérieure du gain du circuit recevant un signal d'entrée de faible niveau est extrêmement bas, on peut obtenir ces résultats en réalisant un réglage de gain maximum pour le signal commandé par le circuit de commande 19b ou en donnant au chemin de réaction 15 une caractéristique de filtre passe-bas. La figure 5 donne la caractéristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit 10 pour diverses valeurs du gain G. En particulier, on a obtenu les courbes de réponse représentées à la figure 5 à l'aide d'un double signal d'entrée c'est-à-dire d'un premier signal de référence correspondant au gain voulu et ayant une fréquence par exemple égale à 400 Hz pour fixer le gain de l'amplificateur à gain variable 13 et un second signal ou signal de balayage superposé au premier et dont la fréquence varie dans la plage représentée à la figure 5 Les différentes courbes ont été obtenues pour des gains G de l'amplificateur à gain variable 13 compris entre 50 dB etlO dB. Pour de telles grandeurs, la réponse ou fonction de transfert du chemin de réaction 15 et du chemin de réaction directe 16 ont été respectivement fixées à - 9,5 dB et O dB. On remarque que les courbes du réducteur de bruit 10 de la figure 1, et qui sont représentées à la figure 5, présentent l'effet de glissement de bande mentionné ci-dessus. Bien que le réducteur de bruit 10 ait été utilisi comme décodeur pour assurer la compression du niveau d'un signal d'information appliqué au circuit, on peut également utiliser ce circuit comme décodeur avec un expanseur de niveau, à carat téristique complémentaire de celle- du réducteur de bruit .de la figure 1. Comme indiqué plus particulièrement à la figure 6, le réducteur de bruit décodeur 20 comporte un circuit de réduction de bruit 10 relié au chemin de réaction négative dun amplificateur opérationnel 23.Dans ce cas, l'ariIpiificateur opératIonnel 23 est relié par son entrée nn inversée a lSentree 21 pour recevoir le signal reproduit codé, ainsi q-{.l5une entrée d'inversion couplée à la sortie 13 du réducteur de bruit 10. La sortie de l'amplificateur 23 est couplée à la borne d'entrée 11 du réducteur de bruit 10, ainsi qu'à la borne de sortie 22. De cette façon, le réducteur de bruit 10 est branché comme chemin de réaction négative de la sortie à l'entrée d'inversion de l'amplificateur 23 comme cela a été décrit, pour fournir des signaux d'information dont le niveau a été expansé à la borne de sortie 22. Ainsi, un signal d'information, codé, par exemple provenant d'une bande magnétique, est fourni par la borne d'entrée 21 pour être décodé puis être appliqué à la borne de sortie 22. Les éléments et les connexions du réducteur de bruit 10 entre la borne d'entrée 11 et la borne de sortie 12 sont identiques aux éléments de la figure 1 et leur description détaillée ne sera pas reprise dans un but de simplification. De même, le chemin de commande du réducteur de bruit 10 n'est pas représenté à la figure 6 dans un but de simplification. A l'utilisation, la fonction de transfert du réducteur de bruit 10 utilisé comme codeur est appelée H et donne le gain de réaction négative de l'amplificateur 23. Si le gain en boucle ouverte de l'amplificateur 23 est égal à A, le gain total ou fonction de transfert U du réducteur de bruit 20 est donné par la formule suivante U= A 1 + AH (8) Cette formule correspond au gain d'un amplificateur à réaction négative. Si le gain A de l'amplificateur 23 est très élevé, c'est-à-dire si le produit AH est-suffisamment grand par rapport à l'unité AH 1, le gain ou caractéristique de transfert du circuit 20 est alors approximativement égal à 1/H.Ainsi, lorsque le circuit 10 est branché comme circuit de réaction négative sur l'amplificateur 23, la caractéristique globale du circuit réducteur de bruit 20 est l'inverse ou le complément de la caractéristique de transfert H du codeur. On voit ainsi que lorsque le circuit 10 est utilisé avec l'amplificateur 23 en mode de décodage, on a un signal de niveau expansé, dont la caractéristique est complémentaire de la caractéristique du codeur. La figure 7 montre un autre mode de réalisation d'un réducteur de bruit 30 selon l'invention dans lequel les éléments 31 - 38 correspondent de façon identique par leur structure et- leur fonction aux éléments 11 - 18 décrits cidessus à propos du réducteur de bruit 10 de la figure 1 (sauf que l'amplificateur 33 et le différentiateur 34 sont échangés); la description détaillée de ces Fléments ne sera pas reprise dans un but de simplification. En particulier, le signal audio d'entrée est appliqué à la borne d'addition du soustracteur 37 par la borne d'entrée 31 et le filtre passe-haut 39. La sortie du soustracteur 37 est fournie par un premier chemin de signal formé d'un différentiateur 34 et d'un amplificateur a gain variable 33 à 1'entrée d'addition d'un additionneur 38.De plus, le signal d'entrée de la borne d'entrée 31 est appliqué par un chemin d'alimentation directe 36 identique au chemin d'alimen tation directe 16 de la figure 1 et la sortie du chemin 36 est fournie à une autre entrée d'addition de 1'additionneur 18. La sortie de l'additionneur 18 est fournie à la sortie 32 du réducteur de bruit 30. La sortie de l'amplificateur 33 est appliquée à l'entrée négative ou entrée de soustraction deun soustracteur 37 par l'intermédiaire d'un chemin de réaction 35 qui est identique au chemin de réaction 15 de la figure 1. Le chemin de commande de l'amplificateur à gain variable 33 a été supprimé de cette figure pour simplifier ; ce chemin de commande est identique à celui de la figure i formé d'un filtre passe-haut 19a et d'un circuit de commande 19b. Le filtre passe-haut 39 coopère avec un diff6- rentiateur 34 pour modifier la caractéristique d'accentuation de fréquence du circuit et augmenter la pente de sa caractE- ristique de réponse en fréquence, c'est-à-dire donner une caractéristique à forte pré-accentuation de fréquence. Cela se traduit par une plus grande séparation des signaux dans la région des basses fréquences et des fréquences intermédiaires par rapport aux signaux de la région des hautes fréquences il en résulte la réduction de la modulation de bruit. Par la modulation de bruit, les composantes du bruit varient en fonction des variations du niveau du signal d; entreQ. Comme indiqué en trait plein à la figure 8A, la caractéristique de réponse en fréquence du filtre passe-haut 39 a une fréquence de coupure ou d' învetsion f proche de la région de haute c fréquence des signaux audio puis elle desoend vers la région des basses fréquences sui-ant une pente par exemple égale a 6 dB/ocatve. La figure 8B montre une courbe de réponse en fréquence, variable pour le circuit de la figure 7, courbe qui est analogue à la caractéristique de la figure 3 du circuit de la figure 1. Comme pour les courbes de la figure 3, celles de la figure 8B sont décalées dans la direction de l'axe des fréquences, c'est-à-dire dans la direction de la flèche B suivant les variations du gain G de l'amplificateur à gain variable 33. Ainsi, les caractéristiques de réponse en fréquence du filtre passe-haut 38 (figure 8A) et des autres parties du circuit 30 représentées par les. courbes en trait plein à la figure 8B, se combinent dans le réducteur de bruit 30 de façon à augmenter la pente de chacune des courbes en trait plein de la figure 8B comme cela est indiqué par les courbes en pointillés, avec une pente par exemple égale à 12 dB/octave.On remarque que les courbes résultantes selon la figure 8B présentent un creux qui provient de l'augmentation du déphasage du filtre passe-haut 39. On peut remédier à cet inconvénient par une seconde fréquence de coupure ou d'inversion f' du filtre passe c haut 39 à l'extrémité basse fréquence de la plage audio, comme représenté en traits mixtes à la figure 8A, à l'aide d'un filtre passe-haut 39 à deux fréquences d'inversion égales par exemple à 1 KHz et 3,16 KHz, et une repose du chemin de réaction 35 fixi à - 9,5 dB et celle du chemin d'action directe 36 fixée à 0 dB comme pour le circuit de.la. figure l)on a une caractéristique de réponse en fréquence du réducteur de bruit 30 représenté à la figure 9 lorsque le gain G de l'amplificateur à gain variable 33 est réglé à O, 20, 40, 80 dB. Les courbes de la figure 9 montrent que l'on obtient des pentes de réponse plus prononcées lorsque le gain G est égal à 40 dB et 20 dB pour réduire tout réduction du bruit. La figure 10 montre un autre mode de-réalisation d'un réducteur de bruit 40. selon l'invention, utilisable comme décodeur et dans lequel les éléments 41 - 45 et 47 - 49 sont identiques en structure et en fonction aux éléments correspondants 31 - 35 et 37 - 39 du circuit de la figure 7. Une description détaillée ne sera pas reprise dans un but de simplification. Dans le réducteur de bruit 40, l'élément régis tant linéaire tel que celui utilisé dans le chemin d'alimentation directe 36 du- réducteur de bruit 30 du chemin d'alimentation directe 46 branché entre la borne d'entrée 41 et l'additionneur 48 est remplacé par un filtre passe-bas.De cette façon, lorsque le niveau du signal d'entrée est relativement faible, le chemin d'action directe 46 présente peu d'influence sur le signal. En d'autres termes, pour de tels signaux de niveau faible, le gain de l'amplificateur à gain variable 43 est relativement élevé si bien que le signal qui traverse le filtre passebas 46 a très peu d'effet sur le signal auquel il est ajouté dans l'additionneur 48. Par ailleurs, lorsque le gain de l'amplificateur à gain variable 43 est relativement faible pour des niveaux de signaux élevés, le filtre passe-bas 46 fournit un signal de niveau haut dont les. composantes basse fréquence ont été accentuées par rapport aux composantes haute fréquence pour l'additionneur 48.L'additionneur 48 donne un signal haute fréquence désaccentué (basse fréquence accentuée)d la borne de sortie 42. Cela signifie que la région haute fréquence du signal d'entrée fourni au réducteur de bruit 40 est en outre comprimé pour les signaux d'entrée de niveau haut (figure 11). A titre d'exemple, le filtre passe-bas 46 a une caractéristique à deux fréquences d'inversion, par exemple à 5 KHz dans la plage des basses fréquences et 10 KHz dans la plage des hautes fréquences. Comme dans les circuits examinés précédemment, les courbes de la figure 11 ont été générées pour des réponses des chemins d'action directe 46, 45 réglées à 0 dB - 9,5 dB. Il est à remarquer que pour le circuit de la figure 10 selon l'invention, du fait de la compression de la région haute fréquence des niveaux élevés des signaux d'entrée, on augmente la région de fonctionnement linéaire de la bande et on améliore le niveau de sortie maximum (MOL) avant que l'on arrive à la saturation. La figure 12 montre un autre mode de réalisation d'un réducteur de bruit 50 selon l'invention dans lequel les éléments 51 - 59 sont identiques en structure et en fonction aux éléments 31 - 39 du réducteur de bruit 30 de la figure 7 et leur description ditaillée ainsi que celle du chemin de commande ne seront pas raites dans un but de simplification. En plus de ces élément, le réducteur de bruit 50 comporte un autre chemin de réaction en p-ralele sur le chemin de réaction 55 et qui est formé d'un filtre passewhaut 61 recevant le signal d sortie du premier chemin de signal et un circuit anti-limte 62 recevant le signaL de sortie du filtre passe-haut 61 a son tour fournit un signal (e sortie a une autre entrée -nêga e ou de soustraction du soustracteur 57. La figure 13 montre un exemple de circuit anti-limite 62 applicable au circuit de la figure 12. Dans le détail, le circuit anti-limite- 72 de la figure 13 comporte une résistance 64 qui reçoit le signal de sortie du filtre pas se haut 61 par la borne d'entrée 63 ainsi que deux diodes 66 , 67 de polarité opposée, qui sont branchées en parallèle l'une sur l'autre et en série entre la résistance 64 et la borne de sortie 65 du circuit anti-limite 62. La sortie du circuit anti-limite 62 sur la borne 65 est fournie à la borne d'entrée négative du soustracteur 57. Dans le réducteur de bruit 50 de la figure 12, lorsque le niveau du signal d'entrée augmente brusquement, le gain de l'amplificateur à gain variable 53 diminue. Toutefois, comme le gain de l'amplificateur à gain variable 53 ne suit pas instantanément le changement de niveau du signal d'entrée, il y a en réponse un retard qui déforme le signal traité. En particulier, on a une partie de dépassement de la courbe à la sortie de l'amplificateur, provoquant la saturation de la bande. Le temps nécessaire au dépassement pour revenir au niveau voulu est appelé temps d'attaque; Le circuit anti-limite 62 évite cet inconvénient et est mis en oeuvre lorsque le niveau du signal d'entrée dépasse un niveau prédéterminé, pour compenser ce signal et supprimer le dépassement.De même, comme la saturation ci-dessus de la bande magnétique risque de se produire le plus aus-fréquences élevées du signal d'entrée, il est prévu un filtre passe-haut 61 dans le second chemin de réaction entre la sortie du premier chemin de signal et l'entrée du circuit anti-limite 62. En variante, le circuit anti-limite 62 est remplacé par un limiteur 72 au point de jonction P de la figure 12, entre la sortie du premier-chemin de signal et le chemin de réaction 55 et de l'additionneur 58. Un exemple de circuit anti-limite 72 est représenté à la figure 14 , il comporte un filtre passe-haut 78 qui reçoit le signal de sortie du premier chemin de signal appliqué à la borne d'entrée 73. Une paire de diodes 76, 77, polarisées en opposition sont branchées en parallèle entre la-sortie du filtre passe-haut 78 à travers la résistance 75 et la masse. Un filtre passe-bas 79 est égalemense branché entre le point de connexion des diodes 76, 77 à la résistance 75 et la borne de sortie 74. R E V E N D I C A T~I o N S 10) Réducteur de bruit caractérisé en ce qu'il comporte un premier chemin de signal avec un amplificateur à gain variable (13) pour amplifier un signal avec un gain régla- ble et un différentiateir (14) pour différentier au moins une partie du signal qui traverse l'amplificateur à gain variable, un moyen de commande (19a, 19b) du gain de l'amplificateur a gain variable, un premier moyen (15) relié au premier chemin de signal pour donner une limite supérieure au gain appliqué au signal fourni au circuit et un second moyen (16) relié au second chemin de signal pour fixer une limite inférieure au gain appli qué au signal fourni au circuit. 20) Réducteur selon la revendication 1, caracte- rise en ce que le différentiateur '14) différentie au moins la partie du signal qui traverse l'amplificateur a gain variable (13) dans une plage audio prédéterminée. 30) Réducteur de bruit selon la revendication i, caractérisé en ce que le premier chemin de signal a une entrée et donne un signal de sortie, le premier moyen comporte un moyen de réaction pour appliquer négativement (17) en retour le signal de sortie à l'entrée du premier chemin de signal. 40) Réducteur de bruit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de réaction (15) comporte une résistance. 50) Réducteur de bruit selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte un soustracteur (17) pour retrancher le signal de réaction négative du signal fourni au circuit pour donner un signal d'entrée appliqué au premier chemin de signal (13, 14). 6 ) Réducteur de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier chemin de signal donne un signal de sortie et le second moyen (16) comporte un moyen d'action directe pour assurer une alimentation directe, positive du signal fourni au circuit pour le combiner avec le signal de sortie du premier chemin de signal. 70) Réducteur de bruit selon la revndication 6 caractérisé en ce vu'il comporte un additionneur (18) ( pour addi- tionner le signal d'action directe positive au signal de sortie du premier chemin de signal pour dcrer le b i de z sorti e du circuit (12). 80) Réducteur de bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen d'action directe (16) est une résistance. 90) Réducteur de bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen d'action directe (16) est un filtre passe-bas. 100) Réducteur de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un filtre passe-haut 110) Réducteur de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen anti-limite (62) branché en parallèle sur le premier moyen (55) pour compenser le signal fourni au circuit lorsque le niveau de ce dernier signal augmente brusquement. 120) Réducteur de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un amplificateur (23) ayant une entrée inversée et une sortie, dans lequel le premier chemin de signal, le premier moyen, le second moyen, le moyen de commande constituent le premier codeur (10) branché comme circuit de > ;4action négative (11, 12) sur l'amplificateur (23) entre l'entrée inversée et la sortie, le réducteur de bruit fonctionnant comme décodeur. 13 ) Réducteur de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain variable (13) et le différentiateur (14) sont branchés en sériewet le moyen de commande comporte un détecteur de niveau (l9a, l9b) pour commander le gain de l'amplificateur à gain variable en réponse au niveau du signal du premier chemin. 140) Réducteur de bruit selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'amplificateur à gain variable (13) est un amplificateur commandé en tension et le détecteur de niveau (19a, l9b) donne une tension de commande de gain en réponse au niveau de tension du signal du premier chemin de signal et fournit la tension de commande de gain à l'amplificateur commandé en tension pour en régler le gain. 150) Réducteur de bruit selon la revendication 14, caractérisé en ce que le moyen de commande comporte un moyen de pondération (19a) pour dériver un signal pondéré du premier chemin de signal et le détecteur de niveau donne la tension de commande du gain à partir du signal pondéré. 16 , Réducteur de bruit selon la revendication 14, caractérisé en ce que le détecteur de niveau fait que le gain de l'amplificateur a gain variable (13) diminue pour augmenter le niveau du signal du premier chemin de signal de façon à augmenter des niveaux qui diminuent du signal du premier chemin.