Brevet FR2514373A1 — publié le 19830415

Acier pour moulage, résistant à la chaleur. La présente invention concerne un acier pour moulage résistant à la chaleur, et plus particulièrement, un acier pour moulage, résistant à la chaleur, qui a essentiellement la composition d'un acier austénitique pour moulage contenant Cr, Ni, Nb et W et qui a une excellente résistance à la cassure par fluage aux températures élevées et une excellente résistance au choc thermique ou à la carburation. L'acier HK 40 qui est un acier pour moulage, résistant à la chaleur, contenant Ni et Cr (acier à 25 Cr-2 O Ni, voir ASTM A 608) et les matériaux HP (acier à 25 Cr-35 Ni, voir ASTM A 297) ont été utilisés comme matériaux pour les tubes de craquage d'éthylène dans l'industrie pétrochimique Avec l'augmentation des températures de fonctionnement dans les dernières années, il a été nécessaire d'améliorer les caractéristiques à haute température de ces matériaux Pour satisfaire cette exigence, des matériaux HP contenant Nb et W ou des matériaux HP contenant Nb, W et Mo, ont été mis au point et utilisés Cependant, avec la tendance récente à des conditions de fonctionnement plus sévères, il est souhaitable de disposer de matériaux qui-sont supérieurs à ces matériaux HP contenant Nb et W, ou Nb, W et Mo, en ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage aux températures élevées et la résistance au choc thermique ou à la carburation. En tenant compte de l'exigence ci-dessus, la demanderesse a effectué des recherches poussées relatives à l'influence de divers éléments contenus dans les aciers sur les caractéristiques à haute température d'un acier pour poulage résistant à la chaleur contenant Cr, Ni, Nb et W en tant que composants essentiels et la demanderesse a découvert que l'acier pouvait avoir une résistance à la cassure par fluage aux températures élevées et une résistance au choc thermique et à la carburation améliorées s'il contenait N, B, Ti et Al et en outre Mo, si cela est sou- haitable C'est ainsi que la présente invention a été réalisée. D'une manière spécifique, la présente invention vise un acier pour moulage résistant à la chaleur contenant environ 0,3 à 0,6 % de C, jusqu'à environ 2,0 % de Si, jusqu'à environ 2,0 % de Mn, environ 20 à 30 % de Cr, environ 30 à 40 % de Ni, environ 0,3 à 1,5 % de Nb+Ta, environ 0, 5 à 3,0 % de W, environ 0,04 à 0,15 % de N, environ 0,0002 a 0,004 % de B, environ 0,04 à 0,50 % de Ti et environ 0,07 à 0,50 % de Ai, l'acier contenant en outre environ 0,2 à 0,8 % de Mo, si on le désire, le reste étant essen- tiellement Fe, et les pourcentages étant exprimés en poids. Dans la description qui suit, tous les pourcentages sont également exprimés en poids. o 10 L'acier pour moulage résistant à la chaleur de la présente invention contient les constituants suivants dans les proportions suivantes, exprimées en % en poids: C O; 3 0)6 ' 0 Si 2 O 0 4 Mn W 015 3 $ O N 0; 04 0115 B O; 0002 O; 004 Ti 0/04 0050 et 0,07 l'acier contenant en outre, si on le désire, Mo 0,2 0,8, le reste étant essentiellement Fe. Les constituants de l'acier pour moulage de l'invention et les proportions des constituants sont décrits en détail ci- dessous. Le carbone (C) confère une bonne coulabilité à l'acier pour moulage, forme un carbure primaire en présence de Nb qui sera décrit ciaprès et est essentiel par le fait qu'il augmente la résistance à la cassure par fluage Par conséquent, au moins environ 0,3 % de C est nécessaire Lorsque la quantité de C augmente, la résistance à la cassure par fluage augmente, mais si un excès de C est présent, un excès de carbure secondaire précipite, ce qui entraine une forte diminution de la ténacité et de la soudabilité Ainsi, la quantité de C ne doit pas dépas- ser environ 0,6 %. Le silicium (Si) sert de désoxydant pendant la fusion des constituants et est efficace pour conférer à l'acier des propriétés anticarburation améliorées Cependant, la teneur en Si ne doit pas dépasser environ 2,0 % ou doit être inférieure étant donné qu'un excès de Si conduit à une diminution de la soudabilité. Le manganèse (Mn) a également un rôle de désoxydant comme Si, tandis que le soufre (S) dans l'acier fondu est fixé effi- cacement et est rendu inoffensif par Mn, mais si' une quantité importante de Mn est présente, l'acier est moins résistant à l'oxydation La limite supérieure de la teneur en Mn est donc d'environ 2,0 %. En présence de Ni, le chrome (Cr) confère à l'acier pour moulage une structure austénitique, améliorant la résistance de celui-ci aux températures élevées et augmentant la résistance à l'oxydation Ces effets augmentent lorsque la teneur en Cr augmente Au moins environ 20 % de Cr sont utilisés pour obtenir un acier ayant une résistance mécanique suffisante et une résis- tance à l'oxydation suffisante, spécialement aux températures élevées d'au moins environ lîO Qe Cç Cependant, étant donné que la présence d'un excès de Cr entraîne une forte diminution de la ténacité après utilisation, la limite supérieure de la teneur en Cr est d'environ 30 %. Comme décrit ci-dessus, le nickel (Ni), lorsqu'il est présent conjointement avec Cr, forme un acier austénitique pour moulage de structure stabilisée, ce qui donne à l'acier une résistance améliorée à l'oxydation et une résistance mécanique améliorée aux températures élevées Pour obtenir un acier ayant une résistance à l'oxydation et une résistance mécanique satis- faisantes, spécialerent aux températures élevées d'au moins environ 10000 C, au moins environ 30 % de Ni doivent être utilisés. Bien que ces deux propriétés s'améliorent lorsque la teneur en Ni augmente, les effets se stabilisent lorsque la teneur en Ni dépasse environ 40 %, ce qui est par conséquent défavorable du point de vue économique, de sorte-que la limite supérieure de la teneur en Ni est d'environ 40 %. Le niobium (Nb) est efficace pour améliorer la résistance à la cassure par fluage et les propriétés auticarburation, à condition qu'on en utilise au moins environ 0,3 % Par contre, lorsqu'il contient un excès de Nb, l'acier aura une résistance à la cassure par fluage inférieure La limite supérieure de la teneur en Nb est donc environ 1,5 % Généralement, Nb contient inévitablement du tantale (Ta) qui a le même effet que Nb Par conséquent, lorsque Nb contient Ta, la quantité combinée de Nb et de Ta peut être d'environ 0,3 à 1,5 %. Lorsqu'il se trouve en combinaison avec Nb, le tungstène (W) contribue à améliorer la résistance aux températures élevées. Au moins environ 0,5 % de W est utilisé à cet effet, mais la limite supérieure de la teneur en W est d'environ 3,0 %, car l'utilisation de quantités plus importantes de W conduit à une diminution de la résistance à l'oxydation. L'acier de la présente invention a les caractéristiques les meilleures du fait qu'il contient des quantités spécifiées de N, Ti, Al et B, en plus des éléments précédents Si on le désire, l'acier contient en outre Mo Ces éléments, utilisés conjointement, confèrent des caractéristiques remarquablement améliorées aux températures élevées Spécialement, lors de l'u- tilisation à des températures élevées supérieures à 1000 'C, l'acier de l'invention possède d'excellentes caractéristiques en ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage, la résistance au choc thermique et à la carburation Cet effet ne peut pas être obtenu si l'un quelconque des éléments N, Ti, Al ou B est absent. Le titane (Ti), en combinaison avec C et N, forme des composés tels qu'un carbure, un nitrure et un carbonitrure. Le bore (a) et l'aluminium (AI) forment une fine dispersion et précipitent les composés précités en renforçant les joints de grains et en améliorant la résistance à la fissuration sur les joints de grains Une amélioration remarquable de la résistance mécanique à température élevée, c'est-à-dire de la résistance à la cassure par fluage et des caractéristiques de résistance au choc thermique à température élevée est ainsi obtenue En outre, Ti contribue à une amélioration remarquable de la pro- priété anticarburation due à l'effet synergique avec Ai. L'azote (N) sert, sous la forme d'une solution solide, à stabiliser et à renforcer la phase austénitique, forme un nitrure et un carbonitrure avec Ti, etc, produit des grains plus fins lorsqu'il est finement dispersé en présence de Ai et B et empêche la croissance des grains, contribuant ainsi à l'amélioration de la résistance mécanique aux températures élevées et de la résistance au choc thermique Il est souhaitable que la teneur en azote soit d'au moins environ 0,04 % pour obtenir ces effets d'une manière suffisante De préférence, la limite supérieure de la teneur en N est d'environ 0,15 % car la présence d'un excès de N permet une précipitation excessive de nitrure et de carbonitrure, la formation de particules grossières de nitrure et de carbonitrure et diminue la résistance au choc thermique. Comme on l'a indiqué ci-dessus, lorsqu'il est combiné avec C et N dans l'acier, Ti forme un carbure, un nitrure et un carbonitrure, procurant ainsi une résistance améliorée aux températures élevées et une résistance améliorée au choc thermique En particulier, Ti agit, d'une façon synergique avec Al, en améliorant les propriétés anticarburation Il est préfé- rable d'utiliser au moins environ 0,Q 4 % de Ti pour obtenir ces effets Tandis que des améliorations sont obtenues relativement à la résistance à la cassure par fluage, la résistance au choc thermique et les propriétés anticarburation lorsque la teneur en Ti augmente, l'utilisation d'une quantité importante de Ti entraîne la formation de particules grossières de précipités, d'une quantité accrue d'inclusions d'oxyde et diminue quelque peu la résistance mécanique Par conséquent, lorsqu'une résis- tance mécanique élevée est essentielle, la limite supérieure de la teneur en Ti est de préférence d'environ 0,15 % En outre, lorsque la teneur en Ti dépasse environ 0,5 %, il en résulte une résistance mécanique fortement réduite, de sorte que lamneur en Ti ne doit pas dépasser environ 0,5 %, même si la résistance à la carburation est critique. L'aluminium (A 1) procure une résistance à la cassure par fluage améliorée et, lorsqu'il est présent conjointement avec Ti, procure une amélioration remarquable de la résistance à la carburation De préférence, au moins environ 0,02 % de A 1 doit être utilisé pour obtenir une résistance à la cassure-par fluage améliorée Bien qu'une résistance mécanique plus grande aux températures élevées et une résistance élevée à la carburation résultent de l'augmentation de la teneur en Al, l'utilisation d'un excès de A 1 conduit inversement à une diminution de la résistance mécanique Par conséquent, lorsque la résistance mécanique aux températures élevées est essentielle, la limite supérieure de la teneur en aluminium est de préférence environ 0,07 % Cependant, lorsqu'on souhaite obtenir un acier comparable aux matériaux HP usuels en ce qui concerne la résistance mécanique aux températures élevées, mais ayant des propriétés anticarbu- ration améliorées, une quantité au moins supérieure à environ 0,07 % est souhaitable Cependant, une résistance mécanique extrêmement diminuée résulte d'une teneur en aluminium dépassant environ 0,5 % Par conséquent, la teneur en A 1 ne doit pas être supérieure à environ 0,5 % La présence d'une couche riche en Al peut être détectée à l'aide d'un micro-analyseur à sonde élec- tronique sur la partie de la couche superficielle de l'échantillon d'acier contenant Ti et Al à laquelle le traitement de carbu- ration a été appliqué La couche riche en A 1 sert à procurer un effet notable de prévention de la carburation. Le bore (B) sert à former des joints de grains renforcés dans la matrice de l'acier, empêchbe la formation de particules grossières de précipités de Ti, mais permet la précipitation de fines particules de ce dernier et retarde l'agglomération des particules de précipités, procurant ainsi une résistance à la cassure par fluage amélîorée A cet effet, il est souhaitable d'utiliser au moins environ 0,0002 % de B Par contre, l'utili- sation d'une quantité importante de B n'entratne pas une amélio- ration correspondante de la résistance mécanique et diminue la soudabilité Par conséquent, de préférence, la limite supérieure de la teneur en B est d'environ 0,004 %. Le molybdène (Mo), qui est utilisé si nécessaire, contribue à améliorer la résistance aux températures élevées, s'il est utilisé en combinaison avec Nb et W Pour produire cet effet, Mo est utilisé en une quantité d'au moins environ 0,2 % Toutefois, si un excès important de Mo est présent, il en résulte une résistance moindre à l'oxydation,de sorte que Mo, lorsqu'il est utilisé, doit l'être en une quantité ne dépassant pas environ 0,8 %. Des impuretés, telles que P et S, peuvent être présentes en des quantités qui sont généralement admissibles pour les aciers du type décrit. Les caractéristiques à haute température de l'acier pour moulage de l'invention sont décrites ci-dessous en détail en se référant aux exemples. Des aciers pour moulage de compositions diverses sont préparés dans un four de fusion à induction (dans l'atmosphère) et transformés en lingots ( 136 mm de diamètre extérieur, 20 mm d'épaisseur de paroi et 500 mm de longueur) par coulée centri- fuge Les tableaux 1 et 3 indiquent les compositions chimiques des échantillons d'acier ainsi obtenus. Des éprouvettes sont préparées à partir des échantillons d'acier et testées en ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage, la résistance au choc thermique et la résistance à la carburation par les procédés ci-dessous. Essai 1: Essai de cassure par fluage. Selon la norme JIS Z 2272 dans les deux conditions suivantes: (A) Température 10930 C, charge 18,64 x 106 Pa (B) Température 8500 C, charge 71,61 x 106 Pa Essai 2: Essai de résistance au choc thermique. L'éprouvette utilisée est réalisée sous forme d'un disque ( O 50 mm, épaisseur 8 mm) comportant un trou ( O 20 mm) ouvert dans le disque à son centre dans une position se trouvant à 17 mm à l'intérieur de la face périphérique. Le procédé de chauffage de l'éprouvette à 900 'C pendant minutes suivi d'un refroidissement de l'éprouvette avec de l'eau à une température d'environ 250 C est rejeté Lorsque ce procédé a été répété 10 fois, la longueur de la fissure apparaissant dans l'éprouvette est mesurée La résistance au choc thermique est exprimée en nombre de répétitions nécessaires pour que la longueur de la fissure atteigne 5 mm Plus le nombre est élevé, plus grande est la résistance au choc thermique. Essai 3: Essai de résistance à la carburation. L'éprouvette utilisée est fabriquée sous forme d'un cylindre ( 12 mm de diamètre et 600 mm de longueur). Apres maintien de l'éprouvette dans un produit de carbu- ration solide (granulés de carburation Durferrit KG 30, contenant Ba CO 3) , à une température de 1100 'C pendant 300 heures, une couche superficielle de 1 mm d'épaisseur (désignée ci-après par "couche 1 ") est enlevée de l'éprouvette par meulage pour obtenir des particules La surface résultante de l'éprouvette est ensuite meulée pour enlever une autre couche de 1 mm d'épaisseur (jusqu,'à une profondeur de 2 mm à partir de la surface initiale, désignée ci-après par "couche 2 ") pour obtenir des particules Les particules de chaque couche sont analysées pour déterminer la teneur en carbone La résistance à la carbu- ration est exprimée en pour cent d'accroissement de la teneur en carbone Ainsi, plus la valeur est petite, plus l'augmentation est petite et plus grande est la résistance à la carburation. Les résultats des trois types d'essais précédents sont indiqués dans les tableaux 2 et 4 et sont décrits dans les exemples suivants; Exemple 1 Parmi les échantillons d'acier représentés dans le tableau 1, les échantillons nl à 6 sont conformes à l'invention. Ces échantillons sont exempts de Mo Parmi les échantillons no 7 à 11 préparés à titre de comparaison, l'échantillon no 7 est un matériau HP contenant Nb et W (mais exempt de l'un quelconque des éléments N, Ti, AI et B), et les échantillons no 8 à 11 contiennent N, Ti, Al et B, la teneur en Ti ou Al étant en dehors de la gamme spécifiée dans la présente demande. Le tableau 2 indique les résultats de l'essai de cassure par fluage, de l'essai de résistance au choc thermique et de l'essai de résistance à la carburation Les aciers de l'invention sont de beaucoup supérieurs en ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage aux températures élevées, au matériau HP contenant Nb et W, c'est-à-dire l'échantillon no 7, qui est considéré comme ayant une résistance à la cassure par fluage aux températures élevées supérieure aux autres aciers usuels; de même, les aciers de l'invention sont supérieurs aux autres aciers de comparaison Il faut noter qu'une résistance à la cassure par fluage élevée est maintenue même dans une gamme de températures au-delà de 10000 C L'acier de la présente invention est également supérieur à l'acier usuel et aux autres aciers de comparaison en ce qui concerne la résistance au choc thermique. Dans l'essai de résistance à la carburation, l'augmentation de la teneur en carbone est inférieure de moitié ou davangage à celle de l'acier usuel (échantillon no 7), et est extrêmement faible par comparaison avec les autres aciers de comparaison (échantillons no 8 à 11) Ceci est d à l'effet synergique de Ti et Al. M 1 f- ro r- Ln cm Tableau 1 Compositions chimiques des échantillons d'acier(% en poids) Echantf? Ion O S i NO Mn or Ni Nb+Ta W N Ti Al B Remarques 06 l 15 33 y 50 0,,938 39 1;> 18 3 sj P 1, 2 0, 3 4,) 8 7 1; 19 ) 18 li 25 j 4,0 lj 21 35.,,15 1 ,r 11 34 62 1 527 ,,;, 1 7 ij 2 O il,, 1 5 O 20 0,.,16 ot 16 0 > 17 0,,07 0) 08 011,15 O 0023 0 > 18 0,,0022 - 0; 17 Oj 10024 0 > 19 010020 Ojll O j 0012 01)12 0 > 0017 Invention il fi Il il Il pmperaçon il il il il 1 0; 45 1121 O;,70 2 O 34 1 19 O 70 3 Oe 551 1 5 972 4 0344 ij 19 0 > 66 ox 44 1 ,r 27 0367 M 5 1)20 Oj 7 1 7 0 > 44 1/27 0 > 65 8 O 43 1; 28 0)72 9 0,,44 1,Y 12 0,,70 Oj 4 51710 0,, 7 5 il O,,441)13 0) 79 23,P P 6 P 8 34 563 216) 20 261 A 1 26 07 261 08 26 01 25. 68 l'y 10 01 08 9 > 70 0,? 07 2.33 O , 05 1107 0107 1,1 1 A, 0, 08 1 17 OV 08 ; 05 - 1)15 O 07 i 10 0,> 07 l'f, 08 O,x 08 ij 16 0,, 09 r-i 0 j 02 O 12 O 1 f 0015 Oj 56 Oi il 0,10018 0,; 17 -0,j 01 O j 0011 0,,t 1 9 O ,; 5 3 O 00 14 Tableau 2 Résultats des essais Echantillon NO i H- H 6 il Résistance à la cassure par fluage Résistance au ( 106 Pa)% choc thermique Condition (A) Condition (B) (fois) 1088,9 1059,5 1226,3 1118,3 1167,4 1265,5 784,8 932,0 627,8 981,0 569,0 e 92,7 882,9 1128,2 941,8 981,0 1118,3 716,1 804,4 559,2 814,2 529,7 Résistance à la carburation (augmentationi de la teneur en C, %) Couche 1 Couche 2 0,85 0,44 QI,91 0,52 0,84 0,50 0,87 0,47 1,00 0,51 1,02 0,54 1,61, 0,92 1,23 0,66 1,04 0,56 1,29 0,74 1,03 0,57 Remnarquies i-nvention I g Ccu Tparaison I B i' g r'- c% Exemple 2 Parmi les échantillons d'essai représentés dans le tableau 3, les échantillons no 12 à 17 sopt conformes à l'invention êt contiennent Mo dans des gammes allant d'environ 0,2 à 0,8 %. Parmi les échantillons no 18 à 22 préparés à titre de comparaison, l'échantillon no 18 est un matériau HP contenant Nb, Mo et W (mais exempt de l'un quelconque des éléments N, Ti, Ai et B) et les échantillons no 19 à 22 contiennent N, Ti, Al et B, la teneur en Ti ou Ai étant en dehors de la gamme spécifiée dans la présente demande. Le tableau 4 indique les résultats de l'essai de cassure par fluage, de l'essai -de résistance au choc thermique et de l'essai de résistance à la carburation. Les acides de la présente invention préparés dans cet exemple, contenant Mo, ont une résistance à la cassure par fluage légèrement supérieure à l'acier de l'exemple 1 Les aciers de l'invention ont une résistance à la cassure par fluage aux températures élevées de beaucoup supérieure au matériau HP contenant Nb, W et Mo, c'est-à-dire l'échantillon no 18, qui est considéré comme étant supérieur aux autres aciers usuels en ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage aux tempé- ratures élevées et supérieur également aux autres aciers de comparaison La résistance à la cassure par fluage élevée est maintenue même dans une gamme de températures au-delà de 10000 C. L'acier de la présente invention est également supérieur à l'acier usuel et autres aciers de comparaison en ce qui concerne la résistance au choc thermique En outre, en raison de l'effet synergique de Ti et Ai, les aciers de l'invention ont une résis- tance à la carburation supérieure à celle des aciers de comparaison. rn 1 rl- M It Ln CM Tableau 3 Compositions chimiques des échantillons d'acier (% en poids) Erli&ntillc>n OSi Mn Cr Ni Nb+Ta W D'i ON T i A 1 NO B Remarques ,f 82 11110 33,16 01 44 38,78 1140 24 1 721 36 07 1 ? 25 351 26 1127 35137 1129. 09 1,,,17 34 9 l 1125 2 l il 21 ) 20 1 15 fi 16 f-î l? ig 2 ?- 0 i 45 O 43 0)42 0 43 0 144 O 45 1; 27 1 11 1 1 22 1 > 28 l 12 17 15 0 P 3 25 f 17 l P 4 ï 10 O 68 28 F 35 0169 25,63 0/65 25195 25)77 0171 26)12 0 77 26 15 26 13 0 70 26 il f 0 67 25 78 f 1 12 I 076 ?- ? 2726 1/ 06 l 02 i 10 l/ 16 1 10 0,,,45 O 08 O 18 O 15 0,,0018 Invention 0 34 0108 O 18 O 19 O 0027 ' 0107 071 7 c 20 010025 0)07 0717 OA 7 010022 0 39 O 10 O og O 12 O 0021 0)41 O 09 0/07 01,14 010017 OY 42 Ccmparaison 0 45 O 08 O 02 O 12 O 0011 0 37 O 09 0156 Ojl O 010017 0 400 100 17 O O l 010012 0 45 O 10 O 19 O 54 O 0027 t's 10 OLIO cs O ú 9 JO 1.810 tslo et,,Io sp "ô 96 '0 CZIT 66 "O tilt gs IT L 6 10 96,10 991 È 69 ô te Il O tg "È Ott Osr ÈTT 09 T 06 T È 91 ôgt ÈAT ôgt z 165;s '965 SIE 59 VOE:OT 'egs -C L 59 P'SSL O'L 8 TT T Il ÈCOT T '1582:1 51 ôÈôt O"LRTT t'ôtôt t IL Lti, ôlue t 1 ent gore 6 g IL Pt T ( 9) uo T,4 TPUOD (V) uon TPUOD 901) î G Out? 4 B Ts 9 U EZ tz oz el Li si PT ZT et ON UOTTT,4 uetm id la uoopmxb Do Il il di p *b. il I V v di 9 p "È uo.r:lua Aul n, ô -, Z, -a I Ip Inq Q, U-0 =ettë 4 tn "tei"û tb 4 xh 4 m (% (Sro;) ep ttonv:uaenv) Grâpulote vt V bàv 4 éÈqâ ôep iiiâ gyme op 4 tgov r% 3 tI -ém 1 w 114 à - w L'acier pour moulage résistant à la chaleur selon la présente invention est ainsi considérablement supérieur aux matériaux HP usuelsen ce qui concerne la résistance à la cassure par fluage aux températures élevées et la résistance au choc thermique * Par conséquent, l'acier de la présente invention con- vient bien comme matériau pour divers appareils et parties d'appareils devant être utilisés à des températures supérieures à 10000 C, par exemple pour les tubes de craquage d'éthylène et les tubes de reformage dans l'industrie pétrochimique et pour les rouleaux pour soles et les tubes radiants dans l'industrie sidérurgique et les industries apparentées. Il est bien entendu que la description qui précède n' est donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que toutes variantes ou modifications peuvent y être apportées sans sortir pour autant du cadre de la présente invention tel que défini dans les revendications annexées. REVENDICATIONS 1 Acier pour moulage résistant à la chaleur, carac- térisé par le fait qu'il contient les constituants suivants dans les proportions suivantes exprimées en pour cent en poids: C -0 t 3 016 O 1 5 W W 05 3 010 N O 004 O; 15 B 0; 0002 0; 004 Ti O f 04 0150 et O 074 A 14 O X 50 le reste étant essentiellement Fe. 2 Acier pour moulage résistant à la chaleur selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il contient en outre 0,2 à 0,8 % en poids de Mo.