Brevet FR2512611A1 — publié le 19830311

SYSTEME DE COMMUNICATION SI 1 ULTANEE A PLUSIEURS DIRECTIVITES D 'ANTENNE La présente invention concerne un système de com- munication simultanée à plusieurs directivités d'antenne qui réduit l'influence de l'évanouissement ou fading dû aux trajets multiples de propagation d'une onde électrcngnétique dans une communication sans fil La présente invention est utile, en particulier, dans un système de communication mobile dans lequel il est préférable d'avoir un équipement de petites dimensions. On a utilisé, dans un système de réception anti- fading à antennes multiples classique, deux antennes 18 et 19 distantes d'une longueur (L) supérieure à plusieurs longueurs d'onde, comme on l'a représenté sur la Figure 1 en annexe Sur cette figure, on a représenté un plan con- ducteur 20, un circuit de réception simultanée sur plu- sieurs antennes 21 comportant deux connexions d'entrée d'antenne 22 et 23 On combine ou commute les signaux d'entrée sur les connexions d'entrée 22 et 23 selon une technique de réception simultanée classique, et on détecte le signal combiné dans le récepteur qui engendre un signal de sortie à la borne de sortie (SORTIE). La Figure 2 A en annexe représente une antenne classique ayant des directivités perpendiculaires pour un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne et qui comprend une première antenne dipole 18, une seconde antenne dipole 19 perpendiculaire à la premiè- re antenne dipole 18, comme le montre la figure Sur cette figure, les première et seconde connexions d'antenne 22 et 23 comportent respectivement les bornes 22 a et 22 b Les première et seconde antennes 18 et 19 de la Figure 2 A ont respectivement les directivités perpendiculaires 24 et 25 représentées sur la Figure 2 B et, pa conséquent, ces deux antennes 18 et 19 peuvent etre utilisées pour les connexions d'antenne d'un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne. 251261 1 Cependant, les antennes et/ou les systèmes de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne tels que représentés sur la Figure 1 et/ou la Figure 2 A ont l'inconvénient que la zone d'espace nécessaire pour monter une antenne est extrêmement grande et que chaque dimension de la zone d'espace est supérieure à une demi- longueur d'onde et, par conséquent, un système de commu- nication simultanée à plusieurs directivités d'antenne comportant cette grande antenne doit avoir de grandes di- mensions, ou il faut installer une antenne dans un espace séparé du logement d'un récepteur Par conséquent, un système de communication simultanée à plusieurs directi- vités d'antenne classique ne peut convenir comme système de communication mobile dans lequel il est souhaitable d'avoir de petites dimensions. En outre, un système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne connu a l'inconvénient d'avoir une structure insuffisamment forte, en raison de l'utilisation d'antennes linéaires minces qui se rompent facilement. Un objet de la présente invention est,par consé- quent, d'éviter les inconvénients et les limitations des systèmes de communication simultanée à plusieurs directivi- tés d'antenne connus en fournissant un système de communi- cation simultanée à plusieurs directivités d'antenne nou- veau et perfectionné. Un autre objet de la présente invention est un système de communication simultanée à plusieurs directivi- ts d'antenne dans lequel on peut installer une antenne dans le logement même d'un récepteur. Un autre objet de la présente invention est un système de communication simultanée à plusieurs directivi- tés d'antenne qui utilise une antenne de petites dimen- sions. La présente invention implique essentiellement l'utilisation d'une antenne en micro-bande avec deux points d'alimentation perpendiculaires. Selon la présente invention, un système de com- munication simultanée à plusieurs directivités d'antenne comprend une antenne en micro-bande comportant une couche diélectrique comprise entre un plan conducteur de masse et un plan conducteur de rayonnement, deux points d'ali- mentation prévus sur le plan conducteur de rayonnement de sorte que la configuration d'une directivité de rayon- nement par un premier point d'alimentation soit perpendi- culaire à la configuration d'une directivité de rayonne- ment par un second point d'alimentation; un récepteur de simultanéité pour recevoir les signaux à deux bornes d'entrée reliées chacune aux points d'alimentation, et chaque signal aux bornes d'entrée étant combiné avec un autre par une technique de réception-simultanée. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention seront mis en évidence dans la descrip- tion suivante, donnée à titre d'exemple non limitatifs en référence aux dessins annexés dans lesquels: Figure 1 représente de façon succincte la con- ception d'un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne antérieur; Figure 2 A représente une structure d'antenne con- nue pour un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne; Figure 2 B représente des courbes de directivité de l'antenne de la Figure 2 A; Figure 3 A représente succinctement la conception d'un système de réception simultanée à plusieurs directi- vités d'antenne selon la présente invention; Figure 3 B représente succinctement une autre con- ception d'un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la présente invention; Figure 4 représente des courbes des caractéristi- ques de fréquence de l'antenne de la présente invention représentée sur les Figures 3 A et 3 B; Figure 5 A représente un autre exemple de réalisa- tion d'un système de réception simultanée à plusieurs di- rectivités d'antenne selon la présente invention; Figure 5 B représente un autre exemple de-réali- sation d'un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la présente invention; Figure 6 représente une structure détaillée du plan conducteur de rayonnement avec des encoches selon la présente invention; Figure 7 A représente des courbes des caractéris- tiques de fréquence de l'antenne des Figures 3 A et 3 B; Figure 7 B représente des courbes des caractéris- tiques de fréquence de l'antenne des Figures 5 A et 5 B; Figure 8 représente une courbe montrant l'amélio- ration de la perte che dans l'antenne Figure 9 A pour l'explication vention; Figure 9 B nement typiques de Figures 3 A et 3 B; Figure 9 C nement typiques de Figures 3 A et 3 B; Figure 10 de couplage par la présence d'une enco- de la Figure 6; représente le système de coordonnées de la directivité de l'antenne de l'in- représente des configurations de rayon- la première connexion de l'antenne des représente des configurations de rayon- la secondeconnexion de l'antenne des représente une courbe montrant l'amé- lioration de l'évanouissement ou fading dans un système de réception simultanée selon l'invention; et Figure 11 représente la structure d'un système de communication portatif utilisant la présente invention. Les Figures 3 A et 3 B représentent un premier exem- ple de réalisation d'un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon l'invention dans lequel sont utilisées une antenne 26 en micro-bande cir- culaire et deux points d'alimentation 22 et 23 Sur ces figures, on a représenté une couche diélectrique ou couche d'air 1, un plan conducteur de rayonnement 2, et un plan conducteur de masse 3 Les plans 2 et 3 sont de part et d'autre de la couche diélectrique 1 Un trou de passage 4 est prévu sur le plan conducteur de masse 3, et des câbles coaxiaux 9 et 10 sont couplés aux points d'alimentation 22 et 23 par l'intermédiaire des trouade passage 4 Les deux points d'alimentation 22 et 23 de l'antenne en micro-ban- de circulaire 26 correspondent à une première et une se- conde connexion Sur la Figure 3 A -est aussi représenté un récepteurde simultanéité 21 qui comporte un compara- teur de niveau 27 pour comparer le niveau de la première connexion 22 au niveau de la seconde connexion 23, un circuit de commutation 28 pour sélectionner une des con- nexions 22 et 23, un circuit de commande de commutation 29 pour commander le circuit de commutation 28 de manière à sélectionner la connexion de niveau supérieur, et un am- plificateur récepteur 30 qui peut inclure un détecteur. Le signal de sortie de l'amplificateur récepteur 30 est envoyé à un circuit extérieur (non représenté) par l'in- termédiaire de la borne de sortie (SORTIE) Le récepteur 21 lui-même est d'une conception connue de l'homme de l'art, et beaucoup de modifications sont possibles. Les connexions ou points d'alimentation 22 et 23 sont prévues sur le plan conducteur de rayonnement 2 au- quel un câble coaxial 9 ou 10 est connecté par le trou de passage 4 sur le plan conducteur de masse 3 Les câbles coaxiaux 9 et 10 qui sont connectés aux points d'alimenta- tion 22 et 23 sont aussi reliés au circuit de commutation 28 et au comparateur 27. Les deux points d'alimentation 22 et 23 sont pla- ces sur le plan conducteur de rayonnement 2 de manière a ce que la ligne entre le centre C du plan conducteur de rayonnement 2 et le premier point d'alimentation 22 soit perpendiculaire à la ligne entre le centre C et le second point d'alimentation 23 Dans l'exemple de réalisation re- présenté, le premier point d'alimentation 22 est sur l'axe X, et le second point d'alimentation 23 est sur l'axe Y. L'axe X est évidemment perpendiculaire à l'axe Y Avec ce rapport perpendiculaire, la configuration de rayonnement (directivité) de la première connexion est perpendiculaire à la configuration de rayonnement de la seconde connexion. Le champ électromagnétique interne du mode fondamental (mode Tl Mll) d'une antenne micro-bande cir- culaire est indiqué dans l'équation ( 1) sur le système de coordonnées de la Figure 9 A. E = Eo J ( kp) cos (y+) HP= 2 Eo J 1 (k) sin (t +) () H'-_ E O o Jl (kp) cos (t+) k Dans l'équation ci-dessus, E O est la force d'ex- citation,w est la fréquence angulaire, ú est une constan- te diélectrique d'une couche diélectrique, J 1 (x) est la fonction de Bessel du premier type, ka est une constante ( = 1, 841) et O est l'angle au point d'alimentation. Quand la première connexion d'antenne 22 se trou- ve sur l'axe X et la seconde connexion d'antenne 23 est sur l'axe Y, le fonctionnement de ces connexions est don- né par l'équation ( 1) dans laquelle 9 = O et O = 4/2 sont respectivement satisfaits. Le mode excité par la première connexion 22 sur l'axe X donne E = O sur l'axe Y et, par conséquent, ce z mode n'est pas influencé par un conducteur d'alimentation sur l'axe Y Pareillement, le mode excité par la seconde connexion sur l'axe Y donne E = O sur l'axe X, et ce z mode n'est pas influencé par un conducteur d' alimentatbn ùr l'axe X Ainsi, la première connexion 22 n'est pas reliée à la seconde connexion 23, et ces connexions fonctionnent indépendamment l'une de l'autre. La directivité de rayonnement théorique D(@) du mode excité par les première et seconde connexions 22 et 23 est représenté par l'équation ( 2) sur le plan x-y de la Figure 3 A et de la Figure 3 B. La première connexion 22: D (G)o C cos 2 La seconde connexion 23: D (G)oc sin ( 2) Ainsi, la directivité de rayonnement de la première con- nexion est perpendiculaire à celle de la seconde connexion, et on notera que ces deux connexions sont convenables pour mettre en oeuvre un système de réception simultanée à plusieurs directivités d'antenne. Sur les Figures 3 A et 3 B, le rayon (a) du plan conducteur de rayonnement 2 est défini pour satisfaire l'équation ( 3) suivante afin d'établir la condition de résonance. a = 1, 841 C/ ( 2 Olf E) ( 3) o C est la vitesse de la lumière, f est la fréquence, tr est une constante diélectrique relative, et la cons- tante 1,841 est la valeur propre du mode TM 110 L'épais- seur (d) de la couche diélectrique 1 est aussi définie de manière à ce que d La longueur q entre le centre C du plan conducteur de rayonnement 2 et le point d'alimentation 22 ou 23 est dé- terminée de manière à ce que l'impédance de la connexion d'antenne ait la valeur souhaitée. De préférence, on prévoit une broche conductrice 12 pour court-circuiter le centre du plan conducteur de rayonnement 2 par rapport au plan conducteur de masse 3 afin de supprimer les modes supérieurs indésirables Puis- que le mode fondamental TM 111, ne comporte pas de champ électrique au centre du plan conducteur de rayonnement, le mode fondamental n'est pas influencé par la broche 12. La Figure 3 B représente une modification du sys- tème de la Figure 3 A, et le récepteur de simultanéité 21 de la Figure 3 B comporte deux récepteurs 30 et un combi- nateur 31 qui combine les signaux des deux connexions 22 et 23, et le signal combiné est envoyé à un circuit exté- rieur (non représenté) par l'intermédiaire de la borne de sortie (SORTIE). On remarquera que la configuration du récepteur de simultanéité 21 peut comporter beaucoup de modifica- tions qui sont évidentes pour l'homme de l>art, et que les Figures 3 A et 3 B ne représentent que deux exemples de réalisation de ce récepteur. La Figure 4 représente les courbes caractéristi- ques de l'antenne micro-bande de la Figure 3 A ou de la Figure 3 B, o l'axe horizontal représente la fréquence, et l'axe vertical représente l'atténuation en d B, et 251261 1 la perte de couplage en d B L'atténuation est définie pour être le rapport de la puissance d'entrée sur la puissance réfléchie dans une antenne, et quand l"atténua- tion est égale à O d B, cela indique que toute la puis- sance d'entrée est réfléchie par l'antenne, et quand l'atténuation est négative, cela indique qu'une partie de la puissance d'entrée est émise La perte de couplage est définie pour être le rapport de la puissance d'entrée de la première connexion sur la puissance de sortie de la seconde connexion Quand la perte de couplage est éga- le à O d B, toute la puissance d'entrée de la première connexion sort à la seconde connexion Ainsi, il est pré- férable d'avoir une perte de couplage plus petite dans une antenne de récepteur de simultanéité, et quand une antenne est utilisée en commun pour un émetteur et un ré- cepteur, il est préférable que-la perte de couplage soit inférieure à 30 d B. Sur la Figure 4, la courbe 32 représente l'atté- nation de la première connexion 22, la courbe 33 repré- sente l'atténuation de la seconde connexion ? 3, et la courbe 34 représente la perte de couplage entre la pre- mière connexion et la seconde connexion Certains para- mètres de structure de l'antenne micro-bande sont défi- nis pour les courbes de la Figure 4 de manière que la constante diélectrique relative de la couche diélectriquel Er = 10,3, l'épaisseur de la couche diélectrique 1 r d= 1,27 mm, le rayon (a) du plan conducteur de rayonne- ment 2, a = 2,95 cm, les dimensions du plan conducteur de masse 3 soient 11,2 x 11,2 cm (rectangulaire) On notera sur la Figure 4 que la perte de couplage à chaque fré- quence est inférieure à 20 d B, ce qui est assez pour un système de réception simultanée. Les Figures 5 A et 5 B représentent d'autres exem- ples de réalisation d'un système de communication simul- tanée selon la présente invention La caractéristique des exemples de réalisation des Figures 5 A et 5 B est la présence d'un ensemble d'encoches 5 prévues périodique- ment le long de la périphérie d'un plan conducteur de rayonnement circulaire Les autres éléments des Figures A et 5 B sont les memes que ceux des exemples de réali- sation précédents des Figures 3 A et 3 B. Sur les Figures 5 A et 5 B, le système de réception comprend une couche diélectrique 1 ou couche d'air qui a une épaisseur inférieure à la lorngueur d'onde, un plan conducteur de rayonnement 2, un plan conducteur de masse 3, un trou de passage 4 prévu sur le plan conducteur de masse 3, des encoches 5, le plan conducteur de rayonne- ment ayant son centre en 6, des points d'alimentation 7 et 8 prévus sur le plan conducteur de rayonnement 2, deux conducteurs d'alimentation coaxiaux 9 et 10, deux bornes d'alimentation 11 et 12, deux broches d'alimentation 13 et 14 situées aux points d'alimentation 7 et 8 sur le plan conducteur de rayonnement 2 reliées aux conducteurs d'alimentation coaxiaux 9 et 10. La Figure 5 A représente le récepteur du système de réception par commutation de la Figure 3 A, et la Fi- gure 5 B représente le récepteur du système de réception par combinaison de la Figure 3 B. Sur les Figures 5 A et 5 B, le plan conducteur de rayonnement 2 comporte un ensemble d'encoches 5 le long de la périphérie de ce plan de manière à avoir une dis- position alternée d'encoches 5 et de dents 2 a Le nombre N d'encoches est supérieur à 4, et l'angle par rapport au centre de chaque encoche est détermi né pour être égal à 3600/ ( 2 N) de sorte que le nombre N d'encoches soient disposées de façon répétitive avec des intervalles angu- laires égaux Par conséquent, la forme de chaque encoche est celle d'un secteur La profondeur ou longueur de chaque encoche est définie par le premier rayon a s'é- tendant jusqu'au bord extérieur d'une encoche, et par le second rayon a 2 s'étendant jusqu'au bord intérieur d'une encoche Dans la notation indiquée plus haut, la rela- tion al>a 2 est satisfaite La Figure 6 représente une vue agrandie d'une encoche. La fréquence de résonance f O de l'antenne micro- 12611 bande à encoches est définie par ledit nombre N d'enco- ches et les valeurs ai et a 2 conformément à la précéden- te équation ( 3), et les relations suivantes sont satis- faites: f f o f 1 est la fréquence de résonance d'une antenne micro- bande avec un plan conducteur de rayonnement de rayon ai, f 2 est la fréquence de résonance d'une antenne micro-ban- de avec un plan conducteur de rayonnement de rayon a 2, et MIN (flf 2,) est la plus petite des valeurs f et f 2. Les Figures 7 A et 7 B représentent les caractéris- tiques de fréquence de l'antenne micro-bande dans laquel- le l'épaisseur de-la couche diélectrique-est d c 1,6 mm, et la constante diélectrique relative gr = 4,34 La Figure 7 A représente le cas de a 2/ a 1 = 1, c'est-à-dire le cas o il n'est pas prévu d'encoche comme sur les Fi- gures 3 A et 3 B, et la Figure 7 B représente le cas de a 2/ a 1 = 0,9 et N = 18 avec la structure des Figures 5 A et 5 B Sur ces figures, l'axe horizontal représente le rapport de fréquence f / f, et l'axe vertical représente l'atténuation (d B), ou la perte de couplage (d B) Sur ces figures, la courbe 15 représente l'atténuation au point d'alimentation 11, la courbe 16 représente llatté- nuation au point d'alimentation 12, et la courbe 17 re- présente les caractéristiques de fréquence de la perte de couplage entre les points d'alimentation 11 et 12. En comparant les Figures 7 A et 7 B, on notera que la Figure 7 Bpour laquelle les encoches sont sur la péri- phérie du plan conducteur de rayonnement donne une perte de couplage supérieure à 40 d B dans la bande de fréquences de fonctionnement, et que la perte de couplage de la Fi- gure 7 B est énormément améliorée par rapport à celle de la Figure 7 A qui ne donne que 20 d B environ de perte de couplage On remarquera également que cette valeur de d B de la perte de couplage est suffisante pour obtenir une antenne simple utilisée en commun par un émetteur et un récepteur. il Cette perte de couplage dépend du nombre (N) d'encoches, et des rayons a 1 et a 2. La Figure 8 représente la courbe de relation en- tre le nombre (N) d'encoches et la perte de couplage (d B) pour un rapport a 2/ a I égal à 0,9, et la courbe de la Figure 8 représente la perte de couplage minimale dans la bande de fréquences de fonctionnement qui donne le rapport d'amplitude de tension V S W R = 1,5. Il est préférable que le rapport a 2/ a I soit com- pris dans l'intervalle 0,2 1, et que le nombre (N) soit supérieur à 4 Si le rapport a 2 / a 1 est inférieur à 0,2, c'est-à-dire, si les encoches sont trop profondes, les points d'alimentation ne peuvent etre placés sur une zone circulaire du plan conducteur de rayonnement, mais les points d'alimentation sont placés sur la partie dentée, et les caractéristiques de l'antenne sont détériorées. Il est évident que les valeurs numériques choi- sies pour N, a 1 et a 2 définies plus haut ne limitent pas la portée de la présente invention à ces seuies valeurs numériques. Les Figures 9 A, 9 B et 9 C représentent la direc- tivité expérimentale de l'antenne micro-bande circulaire des Figures 3 A et 3 B selon la présente invention, et la Figure 9 A représente le système de coordonnées de l'an- tenne, la Figure 9 B représente la directivité de la pre- mière connexion d'antenne, et la Figure 9 C représente la directivité de la seconde connexion d'antenne Sur ces figures, le symbole P de la Figure 9 A représente le point de mesure avec les coordonnées (x,y,z), et l'angle entre OP et OZ est G, et l'angle entre OP' et OX est Y La référence numérique 35 représente la directivité de la première connexion d'atenne, la référence 36 représente la directivité de la seconde connexion d'antenne, la ré- férence 40 représente la directivité de l'onde polarisée verticalement, et '1 représernte la directivité de l'onde polarisée horizontalement On notera que dans les direc- tivités du plal x-y des Figures 93 et 9 C (courbes 40 et 12611 41), la directivité de la première connexion est perpen- * diculaire à celle de la seconde connexion à la fois pour l'onde polarisée verticalement et pour l'onde polarisée horizontalement Bien que les Figures 9 B et 9 c représen- tent les caractéristiques d'une antenne micro-bande cir- culaire des Figures 3 A et 3 B, les caractéristiques sem- blables sont obtenues dans une antenne micro-bande à en- coches des Figures 5 A et 5 B. La Figure 10 représente les courbes de distribu- tion cumulative du signal de réception sur chacune des connexions de 1 'antenne micro-bande des Figures 3 A et 3 B, o l'axe horizontal représente la différence de niveau à partir du niveau de centre (d B), et l'axe vertical repré- sente la possibilité (%) que le niveau soit inférieur au niveau correspondant de l'axe horizontal Sur la Figure , la possibilité pour le centre (O d B) est 50 %, et - quand le niveau est inférieur à celui du centre, la pos- sibilité est inférieure à 50 % Sur la Figure 10, la cour- be 42 représente la courbe théorique de la distribution de Rayleigh, la courbe 43 représente la courbe théorique quand la corrélation entre deux connexions d'antenne est P = 0,03, les points blancs 44 représentent la distribu- tion cumulative mesurée du niveau de réception de la pre- mière connexion, les points noirs 45 représentent la dis- tribution cumulative mesurée de la seconde connexion, et le symbole (+) 46 représente la distribution cumulative mesurée du niveau de réception quand le niveau supérieur de la première connexion et de la seconde connexion est sélectionné On notera sur la Figure 10 que les points 44 et 45-des première et seconde connexions de réception pour lesquelles aucune commutation n'est réalisée dans le récepteur de simultanéité, suivent la courbe de Ray- leigh 42, et que les points 46 pour lesquels on réalise une commutation dans le récepteur de simultanéité sont considérablement améliorés par rapport aux points 44 et Conformément à l'expérience, le coefficient de:-corré- latiion entre les première et seconde connexions est égal 1261 1 à Z= 0,03, qui est une valeur très petite, et la distri- bution cumulative mesurée 46 représente une bonne confor- mité à la courbe théorique 43 et, par conséquent, la pre- mière connexion est presque indépendante de la seconde connexion En outre, conformément à l'expérience, les niveaux au centre du signal de réception des première et seconde connexions sont respectivement 33, 7 d Bji et 31, 4 d Bp et les deux connexions ont donc des sensibilitéssem- blables. La Figure 11 représente l'aspect extérieur d'un système de communication sans fil utilisant le système de réception simultanée à plusieurs directivités d'an- tenne de l'invention comprenant un logement 100, des an- tennes micro-bandes 90 a et 90 b décrites en référence aux Figures JA et 3 B, ou aux Figures 5 A et 5 B, un haut-par- leur 110, des boutons de réglage 120 a, 120 b et 120 c pour régler l'appareil, et un interrupteur général 130 Comme le montre la Figure 11, selon la présente invention, le logement 100 peut inclure non seulement un circuit récep- teur, mais également une antenne pour un fonctionnement en simultanéité et, par conséquent, on obtient un sys- tème de communication compact. Comme on l'a décrit plus haut, selon la présente invention, on obtient une antenne micro-bande avec les deux connexions ayant un coefficient de corrélation fai- ble, des sensibilités semblables, et un total isolement entre les deux points d'alimentation, et cette antenne est avantageusement utilisée comme antenne d'un système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne En outre, la présente invention a pour avan- tages qu'une simple structure d'antenne est suffisante pour deux connexions de communication simultanée, et que la hauteur d'antenne est très faible Par conséquent, l'antenne selon l'invention peut être incluse dans un logement de récepteur ou d'émetteur, et on obtient un petit système de communication portatif excellent avec une haute fiabilité de fonctionnement en utilisant le 1261 1 système de communication simultanée à plusieurs directi- vités d'antenne de l'invention Ainsi,la présente inven- tion est profitable pour un système de communication si- multanée à plusieurs directivités d'antenne dans une com- munication mobile. De ce qui précède,il apparait que le système se- lon l'invention est un nouveau système de réception si- multanée perfectionné Il est évident aussi que les exem- ples de réalisation décrits ne l'ont été qu'à titre d'exemple et qu'ils ne limitent pas la portée de l'inven- tion qui en comporte toutes les variantes. REVENDICATIONS 1 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une antenne micro-bande comportant une couche diélectrique l comprise entre un plan conducteur de masse 3 et un plan conducteur de rayonnement 2, deux points d'alimentation ( 22,23 ou 7,8) prévus sur le plan conduc- teur de rayonnement de manière à ce qu'une configuration de rayonnement par un premier point d'alimentation soit perpendiculaire à une configuration de rayonnement par un second point d'alimentation; b) un récepteur de simultanéité 21 pour recevoir des signaux sur deux bornes d'entrée ( 11,12), chacune des bornes d'entrée étant reliée à un des points d'ali- mentation, et chacun des signaux à une borne d'entrée étant combiné avec un autre à l'autre borne d'entrée au moyen d'une technique de simultanéité de communication. 2 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 1, carac- térisé en ce que ledit plan conducteur de rayonnement 2 est circulaire. 3 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'il comporte un ensemble d'encoches 5 le long de la périphérie du plan conducteur de rayonnement. 4 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne comprenant une antenne micro-bande, caractérisé en ce que l'antenne microbande avec deux points d'alimentation comporte: a) une couche diélectrique 1 d'épaisseur infé- rieure à la valeur de la longueur d'onde; b) un plan conducteur de masse 3 et-un plan con- ducteur de rayonnement 2 de part et d'autre de la couche diélectrique 1; c) un ensemble d'encoches 5 le long de la péri- phérie du plan conducteur de rayonnement 2 également es- pacées; d) deux points d'alimentation ( 7,8) prévus sur le plan conducteur de rayonnement 2 à travers deux trous de passage 4 sur le plan conducteur de masse 3; e) les points d'alimentation étant disposés sur le plan conducteur de rayonnement de manière à ce qu'une ligne entre un premier point d'alimentation et un centre 6 du plan conducteur de rayonnement soit essentiellement perpendiculaire à une ligne entre un second point d'ali- mentation et le centre du plan conducteur de rayonnement. 5 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne sel-on-îa -revendication 4, carac- térisé en ce que les angles à partir du centre du plan conducteur de rayonnement de toutes les encoches 5 sont égaux entre eux. 6 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 4, carac- térisé en ce que le nombre d'encoches 5 est supérieur à 4. 7 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 4, carac- térisé en ce que le rapport (a 2 / a,) d'un rayon intérieur entre le centre 6 du plan conducteur de rayonnement 2 et un bord intérieur des encoches sur un rayon extérieur (a 1) entre le centre du plan conducteur de rayonnement et un bord extérieur des encoches est compris dans llin- tervalle de 0,2 à 1,0. 8 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 7, carac- térisé en ce que ledit rapport (a 2 al) est égal à 0,9 et le nombre (N) d'encoches est égal à 18. 9 Système de communication simultanée à plusieurs directivités d'antenne selon la revendication 5, carac- térisé en ce que l'angle à partir du centre du plan con- ducteur de rayonnement de chaque encoche est égal à 3600/ ( 2 N), N étant le nombre d'encoches, et l'angle à partir du centre de l'intervalle entre deux encoches voi- sines est aussi égal à 3600/ ( 2 X).