Brevet FR2517775A1 — publié le 19830610

-1 La présente invention concerne un dispositif d'em- brayage hydraulique commandé par la température pour un ventilateur de moteur, notamment de moteur à combustion in- terne. On connait déjà, par la description qui en est faite dans la demande de brevet allemand DE-AS 2 814 608 un dis- positif d'embrayage hydraulique pour le ventilateur d'un i moteur à combustion interne Cet embrayage comporte un ro- tor ayant à peu près la forme d'un disque, entraîné en ro- tation par le moteur à combustion interne, et un carter, qui entoure le rotor, peut exécuter un mouvement de rota- tion relativement à lui et porte les pales du ventilateur. Les faces du rotor tournées dans la direction axiale défi- nissent avec les faces voisines de la chambre de travail qui, à l'intérieur du carter, entoure le rotor, des inter- stices qui, pour l'essentiel, s'étendent dans le sens ra- dial et, en service, sont remplis d'un fluide soumis à un effet de cisaillement, dont le rôle est de transmettre le couple du rotor au carter Le fluide dont il s'agit est un liquide très visqueux Une chambre contenant une réserve de ce fluide est prévue à l'intérieur du carter, à côté de la chambre de travail le long de l'axe, et communique par un orifice d'entrée avec les interstices Par cet orifice, le fluide peut s'écouler de la chambre réservoir dans la cham- bre de travail Dans la zone des interstices la plus éloi- gnée de l'axe, il est prévu des moyens de pompage formés par exemple par un corps déplaceur, qui ramènent le fluide de la chambre de travail à la chambre réservoir L'orifice d'entrée comporte une soupape apte à être commandée par la température, qu'une bilame, par exemple, ouvre lorsque la température augmente et ferme lorsqu'elle diminue Lorsque cette soupape est fermée, les moyens de pompage refoulent le fluide de la chambre de travail dans la chambre réser- voir, provoquant ainsi le débrayage et donc l'arrêt du ven- tilateur. Le couple de rotation transmis par le fluide dépend de la largeur des interstices Toutes les autres condi- tions restant inchangées, plus l'interstice est large, plus le couple transmis est faible Pour obtenir un com- portement bien défini du dispositif d'embrayage, la lar- geur de l'interstice doit être respectée avec une préci- sion relativement grande Cette condition présuppose des tolérances de fabrication strictes, ce qui ne va pas sans répercussions défavorables sur le coût de fabrication du dispositif d'embrayage Dans le dispositif qui vient d'être brièvement décrit, le rotor est conformé en disque flexible centré par la pression du fluide vérs le milieu de la cham- bre de travail et ménageant entre lui et la paroi de celle- ci des interstices de largeur sensiblement égale. Dans ce dispositif d'embrayage hydraulique, il faut consentir à un compromis entre la flexibilité du rotor et la capacité de transmission du couple Comme les intersti- ces ont une largeur constante dans le sens radial, l'effet de cisaillement auquel est soumis le fluide dépend du rayon. Cet effet de cisaillement et donc la sollicitation du flui- de sont-proportionnels à la vitesse périphérique différen- tielle locale entre le rotor et le carter et, en outre, in- versement proportionnels à la largeur de l'interstice à 1 ' endroit de cette vitesse différentielle périphérique Or cette dernière augmente avec le rayon, de sorte que pour des interstices de largeur partout uniforme, la sollicita- à laquelle est-soumise le fluide augmente à mesure qu'on s' éloigne de l'axe Dans les zones des interstices les plus éloignées, les forces de cisaillement peuvent, dans des cas extrêmes, prendre une valeur inacceptable et porter le flui- de à une température excessive, qui, à court terme, influe défavorablement sur la transmission du couple et, à long terme, détériore le fluide. En outre, le comportement de cet embrayage hydrauli- que connu au ralenti est médiocre, car les moyens de pompa- ge placés dans la zone de l'interstice éloignée de l'axe ne peuvent vider entièrement la chambre de travail par suite de la contre-pression du fluide qui résulte de la force centrifuge dans la chambre réservoir Le couple au repos de -3 ce dispositif d'embrayage est donc relativement élevé. Un autre inconvénient des embrayages hydrauliques connus de ce type consiste en ce que les interstices rem- plis entièrement de fluide ne peuvent se vider que relati- vement lentement après la fermeture de la soupape Avec des interstices complètement pleins, l'efficacité des moy- ens de pompage est réduite, par suite de la différence re- lativement faible entre la vitesse de rotation du rotor et celle du carter Le vidage des interstices commence donc avec du retard Le couple transmis ne diminue au début que dans une faible proportion, car, dans les embrayages hy- drauliques traditionnels, les zones des interstices les plus proches de l'axe, qui se vident les premières, ne con- tribuent que pour une faible part à la transmission du cou- ple. L'invention a donc pour objet de remédier aux incon- vénients précités et de réaliser un dispositif d'embrayage hydraulique du même type, mais qui, tout en restant d'une construction simple, sollicite le fluide de façon aussi u- niforme que possible et diminue en outre le retard au dé- brayage ainsi que le couple transmis à l'état débrayé (cou- ple de ralenti). A cet effet, l'invention part d'un dispositif d'em- brayage hydraulique commandé par la température, pour un ventilateur de moteur, notamment de moteur à combustion interne, qui présente les caractéristiques connues suivan- tes: a) deux éléments aptes à tourner l'un relativement à l'au- tre autour d'un axe commun, b) une chambre de travail située à l'intérieur d'Pn des deux éléments, dit le premier élément, et qui entoure l'autre élément, dit le second élément, c) au moins un interstice qui s'étend radialement entre des points différemment éloignés de l'axe de rotation et/ou plusieurs interstices, qui s'étendent axialement à des distances différentes de cet axe, entre des faces voisines de la paroi de la chambre de travail et du se- cond élément, d) une chambre de réserve de fluide, disposée à l'intérieur du premier élément, à côté de la chambre de travail le long de l'axe de rotation,- e) au moins un orifice d'entrée, pour amener le fluide de la chambre de réserve a l'interstice ou aux interstices, f) des moyens de pompage situés à une plus grande distance de l'axe de rotation que l'orifice d'entrée, pour refou- ler le fluide de l'interstice ou des interstices dans la chambre de réserve, et - g) une soupape apte à être commandée par la température, pour commander l'écoulement du fluide à travers l'orifi- ce d'entrée ou les moyens de pompage. Le perfectionnement apporté par l'invention à ce dispositif consiste en ce que la largeur de l'interstice ou des interstices est dimensionnée en fonction de la dis- tance qui le ou les sépare de l'axe de rotation et augmente avec cette distance Du fait que la largeur des interstices augmente avec la distance qui les sépare de l'axe de rota- tion, il résulte une distribution plus uniforme de la vi- tesse périphérique différentielle à l'intérieur des inters- tices et donc une sollicitation plus uniforme du fluide par les forces de cisaillement On obtient ainsi, en outre, que les interstices ou les zones des interstices les plus pro- ches de l'axe de rotation contribuent davantage à la trans- mission du couple et donc que l'effet des moyens de pompage se fasse sentir plus rapidement lors du débrayage Cette entrée en action rapide des moyens de pompage est notamment importante pour le comportement du dispositif d'embrayage du ventilateur lors d'un démarrage à froid Lorsque le mo- teur démarre à froid, les interstices se sont remplis de fluide dans une large proportion au cours de la période de repos qui précède et il faut donc les vider rapidement pour éviter que le moteur se refroidisse encore davantage. Le couple de rotation spécifique transmis en un point donné du dispositif dépend, non seulement de valeurs propres du fluide et notamment de sa viscosité, mais aussi du rayon à la puissance quatre, et il est inversement pro- portionnel à la largeur de l'interstice en ce point Dans les zones des interstices éloignées de l'axe de rotation, la largeur peut être augmentée, ce qui a pour effet de di- minuer le couple transmis résiduel à l'état débrayé et donc la vitesse de ralenti de l'embrayage hydraulique La plus grande uniformité des sollicitations du fluide par les for- ces de cisaillement élimine les risques de sollicitations excessives, surtout dans les zones les plus éloignées de l'axe de rotation Il en résulte une plus grande longévité du fluide D'autre part, le dispositif d'embrayage peut ê- tre construit de façon plus compacte, le fluide n'étant pas soumis à des sollicitations locales de pointe, dont la présence limiterait le couple maximal transmissible. Dans une forme d'exécution préférée de l'invention, l'augmentation de la largeur de l'interstice ou des inter- stices est directement proportionnelle à celle de la dis- tance de l'axe de rotation Cette augmentation est limitée avantageusement à la zone qui, dans le sens radial, s'é- tend entre l'orifice d'entrée et les moyens de pompage. Ces mesures assurent une sollicitation particulièrement u- niforme du fluide par les forces de cisaillement En sub- stance, les interstices qui s'étendent dans le sens radial sont dimensionnées de façon que leur largeur augmente pro- gressivement de façon linéaire De tels interstices sont d'une réalisation particulièrement facile. Il existe, notamment dans les versions simples de dispositif d'embrayage hydraulique, un jeu basculant non négligeable entre les deux éléments rotatifs et ce jeu in- flue fortement sur la largeur des interstices et donc sur le couple de rotation transmis Les inconvénients de cette nature affectent surtout les embrayages hydrauliques dont les interstices s'étendent, pour l'essentiel, dans le sens radial Dans les zones éloignées de l'axe, ce jeu bascu- lant peut provoquer une modification relativement impor- tante de la largeur des interstices Or, dans les embraya- ges hydrauliques connus, ce sont précisément ces zones é- loignées de l'axe qui contribuent le plus à la transmis- sion du couple et sont le plus sensibles aux modifications de largeur L'invention diminue aussi cet effet, car les zones proches de l'axe, o la modification de la largeur due au jeu basculant est moindre que dans les zones éloi- gnées, sont, par suite de leur plus faible largeur, davan- tage mises à contribution pour la transmission du couple. Dans une forme d'exécution préférée, la largeur moyenne de la zone des interstices située, dans le sens radial, entre l'axe de rotation et la zone o le jeu basculant produit les plus fortes modifications de largeur est infé- rieure à la largeur moyenne des interstices dans cette der- nière zone La largeur moyenne-des interstices dans la zo- ne o se produisent les plus fortes modifications de lar- geur est avantageusement égale ou légèrement supérieure à la plus forte modification de largeur, afin de dimension- ner le dispositif d'embrayage de façon qu'il transmette le plus grand couple possible. Dans les dispositifs d'embrayage hydrauliques à ro- tor en forme de disque plat, il est avantageusement prévu de donner au rotor une épaisseur constante dans la zone de ses faces qui définissent les interstices, tandis que les faces de la paroi de la chambre de travail qui définissent aussi les interstices sont conformées de façon que la lar- geur des interstices augmente à mesure qu'on s'éloigne de- l'axe de rotation Grâce à cet agencement, le rotor est u- ne pièce simple, obtenue par poinçonnage, tandis que la forme de la partie de la cloison entre la chambre de tra- vail et la chambre de réserve qui définit l'interstice est obtenue par estampage. De toute façon, l'invention sera bien comprise à I' aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant, à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs formes d'exécution de ce dispositif: Fig 1 est une vue en coupe axiale partielle, forte- ment schématisée, d'un dispositif d'embrayage hydraulique selon l'invention, dans lequel les interstices s'étendent dans le sens radial;. Fig 2 est une vue similaire à fig 1, montrant une configuration légèrement différente des interstices; Fig 3 est une vue similaire à celle de fig 1, mon- trant un rotor en forme de cuvette. Le dispositif d'embrayage de ventilateur représenté à la figure 1 comporte un rotor 3 enforme de disque circu- laire plat, qui est calé sur un arbre 1 et tourne avec lui sur un axe 5 Sur cet arbre 1 est monté libre en rotation, par l'intermédiaire de moyens non représentés, un carter d' embrayage 7 L'étanchéité est assurée entre l'arbre 1 et le carter 7 Ce dernier porte sur sa face périphérique des pa- les uniformément espacées 9, qui s'étendent dans le sens radial vers l'extérieur Une cloison Il divise l'espace in- térieur du carter 7 en une chambre de travail 13, qui en- toure le rotor 3, ' et une chambre de réserve 15, située à côté de la chambre de travail U le long de l'axe 5, pour un fluide hydraulique visqueux Les deux faces 17 et 19 du rotor 3 qui sont tournes dans la direction suivie par 1 ' axe 5 définissent avec des faces respectivement opposées 21 et 23 de la paroi de la chambre de travail fl deux in- terstices 25 et 27, qui, pour l'essentiel, s'étendent dans le sens radial Lorsque le ventilateur fonctionne, les in- terstices 25, 27 sont remplis de fluide et le rotor 3, par l'intermédiaire de forces de cisaillement transmises par le fluide, entraîne en rotation le carter 7. Cet embrayage hydraulique rétablit ou interrompt la transmission du couple sous l'influence de variations de la température A cet effet, la cloison 11 est munie, à U ne distance de l'axe 5 correspondant au niveau 31 du flui- de à l'état débrayé, d'un orifice d'entrée 33, qui peut ê- tre fermé par un obturateur de soupape, en l'occurrence un ressort-lame 35 Un organe de commande 37 provoque l'ouver- ture de l'orifice 33 lorsque la température monte au-des- sus d'un seuil donné et sa fermeture lorsqu'elle tombe au- dessous de ce seuil L'organe 37 peut être une bilame ou un mécanisme moteur commandé électriquement L'orificeâ-3 débouche dans la zone de la chambre de travail 13 l proche de l'axe de rotation 5 et donc dans la zone correspondante des interstices 25, 27, qui communiquent éventuellement en- tre eux par des canaux 38 Dans la zone de la chambre de travail Il qui est éloignée de l'axe 5, près de la face périphérique du rotor 3, il est prévu dans la cloison il un orifice de retour 39, qui, avec un corps déplaceur 41, constitue le dispositif de pompage qui ramene le fluide de la chambre de travail 13 à la chambre de réserve 15. Lorsque le dispositif d'embrayage hydraulique est "serré", l'obturateur 35 démasque l'orifice d'entrée 33 et le fluide peut s'écouler de la chambre de réserve 15 vers la chambre de travail 13 L'orifice d'entrée 33 est dimensionné de façon à laisser entrer dans la chambre de travail 13 davantage de fluide qu'il nu'n sort par l'orifi- ce de retour 39 Les interstices 25, 27 se remplissent a- lors de fluide qui transmet le couple de marche du ventila- teur du rotor 2 au carter 7 Lorsque l'obturateur 35 mas- que l'orifice d'entrée 33, le corps déplaceur 41 refoule le fluide de la chambre de trava I D dans la chambre de réserve 15 jusqu'à ce que le dispositif d'embrayage soit t'desserré". La largeur des interstices 25, 27 augmente de façon linéaire à mesure qu'on s'éloigne de l'axe de rotation 5, à partir d'une distance correspondant à un rayon intérieur r jusqu'à une distance correspondant à un rayon extérieur i ra Le rayon intérieur ri correspond à la distance qui sé- pare de l'axe de rotation 5 le centre de l'orifice d'en- trée 33 Le rayon extérieur ra s'étend sensiblement jusqu' à la face périphérique du rotor 3 Le coefficient de ci- saillement local et donc la sollicitation du fluide par les forces de cisaillement en un point donné des intersti- ces sont une fonction du quotient de la différence entre les vitesses périphériques respectives du rotor 3 et du carter 7 par la largeur de l'interstice à ce même point. Si, comme il a été dit plus haut, l'augmentation de la lar- geur t des interstices 25, 27 est directement proportion- nelle à celle du rayon r, le rapport r: t et donc le coefficient de cisaillement restent constants entre les rayons ri et ra et ce, à une valeur déterminée par la rela- tion r t ra: ta, dans-laquelle ti est la largeur de l'interstice à une distance de l'axe 5 égale au rayon ri et ta est la largeur de ce même interstice à une distance de l'axe correspondant au rayon extérieur ra Dans les li- mites ci-dessus, le fluide est donc sollicité uniformément en tous les points des interstices. Dans les embrayages hydrauliques traditionnels, la largeur de l'interstice au rayon intérieur est égale à cel- le au rayon extérieur, de sorte que dans chaque interstice le coefficient de cisaillement est plus grand à la périphé- rie du rotor que vers son centre Cette largeur constante est choisie de façon que le fluide puisse supporter l'ef- fort de cisaillement dans la zone périphérique La largeur t est, dans le dispositif selon l'invention, choisie en a partant des mêmes considérations Toutefois, elle diminue à mesure qu'on se rapproche de l'axe de rotation 5, ce qui apporte des avantages importants. Dans la zone des interstices proche de l'axe 5, le couple transmis est plus élevé que dans les embrayages hy- drauliques traditionnels à largeur d'interstice constante. On peut donc, grâce à l'invention, soit transmettre un couple plus élevé avec un embrayage de mêmes dimensions, soit transmettre un couple aussi élevé avec un embrayage plus compact. On obtient en outre une diminution du retard au dé- brayage La diminution de la largeur de l'interstice dans la zone proche de l'axe de rotation entraîne une diminu- tion du volume de l'interstice et donc une réduction du temps de pompage Lors du pompage,-l'interstice commence à se vider par sa zone proche de l'axe de rotation Comme la contribution de cette zone à la transmission du couple est plus grande que dans les embrayages hydrauliques tradi- tionnels, la diminution du couple au début du pompage est plus rapide que dans ces derniers Par suite de la plus faible largeur de l'interstice dans la zone proche de l'a- xe de rotation, la largeur radiale A r du volume de fluide refoulé hors de l'interstice par unité de temps (AL V) est plus grande dans le dispositif selon l'invention que dans embrayages hydrauliques traditionnels Enfin, dans le dis- positif selon l'invention, la pression centrifuge du flui- de créée dans la chambre de réserve 15, qui s'oppose à I' écoulement du fluide pompé à travers l'orifice de retour 39, est plus faible, car, en raison du volume plus petit des interstices, la chambre de réserve peut avoir une con- tenance plus faible. Le carter 7 peut être monté avec un certain jeu bas- culant relativement à l'arbre 1 et au rotor 3 La largeur ta des interstices à la périphérie du rotor 2 est, dans ce cas, choisie de façon que même dans la position la plus dé- favorable du rotor 3 relativement au carter 7 par suite de ce basculement, le fluide ne soit pas soumis à des sollici- tations excessives La modification de largeur résultant du jeu basculant dans les interstices diminue à mesure qu'on se rapproche de l'axe de rotation 5 Bien que les intersti- ces 27, 27 se rétrécissent en direction de cet axe 5, la modification de largeur relative provoquée par le jeu bascu- lant reste constante en tout les points de l'interstice. Dans une variante de réalisation de la forme d'exécu- tion qui vient d'être décrite, la largeur ta des interstices , 27 peut être aussi plus grande que dans les embrayages hydrauliques classiques, la diminution de la contribution à la transmission du couple qui en résulte pour les zones é- loignées de l'axe de rotation étant compensée par l'aug- mentation de cette contribution dans les zones proches de cet axe Cet élargissement des interstices dans les zones éloignées de l'axe de rotation est bénéfique, car il dimi- nue le couple transmis à l'état débrayé et donc la vitesse de rotation de "ralenti" Ceci présente des avantages du point de vue du bruit de fonctionnement et des pertes en marche à vide. * Dans la forme d'exécution représentée à la figure 1, il les interstices 25, 27 s'élargissent sur toute leur lon- gueur radiale comprise entre l'orifice d'entrée 33 et ce- lui de retour 39 Cet élargissement des interstices peut cependant être limité à la partie située entre l'orifice 33 et l'axe 5 j tandis que la zone éloignée de l'axe peut être dimensionnée à partir d'autres considérations, notam- ment pour améliorer le comportement du dispositif d'embraya- ge à l'état débrayé Par exemple, dans la zone éloignée de l'axe, la largeur de l'interstice peut être constante ou ê- tre modifiée dans une proportion différente que dans la zo- ne proche de l'axe. Dans le dispositif d'embrayage représenté à la figu- re 1, les faces latérales 21 et 23 de la chambre de travail 13 sont parallèles entre elles et perpendiculaires à l'axe de rotation 1 Les faces latérales 17 et 19 du rotor 3 sont coniques et convergent l'une vers l'autre du centre vers la périphérie La figure 2 montre une autre forme d'exécution, qui diffère de celle décrite'en référence à la figure 1 u- niquement par la configuration des faces latérales Pour comprendre la description de cette autre forme d'exécution, on se référera donc aussi à la figure 1 Les mêmes parties et éléments sont désignés par les mêmes références, augmen- tées de 100 à la figure 2 Le dispositif d'embrayage hydrau- lique représenté dans cette figure comporte un rotor 103, conformé en disque plat aux faces latérales sensiblement planes, qui est disposé dans la chambre de travail 11 i d' un carter 107 Entre les faces latérales 117 et 119 du rotor, d'une part, et les faces latérales 121, 123 de la chambre de travail, d'autre part, sont définis ici aussi des interstices 127, 127, qui s'étendent dans le sens ra- dial et s'élargissent à mesure qu'on s'éloigne de l'axe de rotation Toutefois, à l'inverse de la forme d'exécution représentée à la figure 1, ce sont les faces latérales 117, 119 du rotor qui sont parallèles entre elles et ce sont celles 121 et 123 de la chambre de travail qui divergent du centre vers la périphérie Dans cette forme d'exécution, le rotor 103 peut être avantageusement réalisé par poinçon- nage dans une tôle d'épaisseur constante La face latérale 123 peut être aussi réalisée simplement par estampage de la cloison 111 également en tôle entre la chambre de tra- vail 113 et la chambre de réserve 115 pour le fluide. La f&gure 3 montre une autre forme d'exécution d'em- brayage hydraulique pour ventilateur de moteur à combustion interne Elle diffère de celle décrite en référence à la figure 1 par la configuration du rotor et la disposition des interstices Pour comprendre la description de cette forme d'exécution, on se reportera donc aussi à la figure 1, en tenant compte du fait que les mêmes parties et piè- ces sont désignées par les mêmes références, augmentées de à la fig 3. Dans cette figure, le dispositif comporte un rotor 203 en forme de cuvette, qui est calé sur un arbre 201 et tourne avec lui sur un axe 205 Ce rotor est enfermé dans un carter 207, qui porte les pales 209 du ventilateur Une cloison 211 divise l'espace intérieur du carter 207 en une chambre de travail 213, qui contient le rotor 203, et une chambre de réserve 215 pour le fluide Un orifice d'entrée 23 permet au fluide contenu dans la chambre de réserve 215 de s'écouler vers la chambre de travail 213 Cet orifi- ce 233 est commandé par une soupape 235 en fonction de la température Un corps déplaceur 241 refoule le-fluide de la chambre de travail 213 vers la chambre de réserve 215 à travers un orifice de retour 39. Le rotor 203 possède un fond 251, qui s'étend dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation 205, à partir duquel s'étend axialement une paroi cylindrique 253 La face externe 255 de cette paroi cylindrique définit avec la face interne de la paroi cylindrique du carter 207 un interstice 259, qui, dans le sens radial, se trouve à i' extérieur du rotor 203 La cloison 211 est aussi en forme de cuvette et suit le profil intérieur du rotor 203 Sa face de révolution externe 261 définit avec la face inter- ne 263 de la paroi cylindrique 253 du rotor un second in- terstice 265, qui, dans le sens radial, se trouve à l'înté- rieur du rotor 203 Les deux interstices 259 et 265 s'é- tendent axialement et ont une largeur radiale constante sur toute leur longueur L'interstice 265 le plus proche de l'axe de rotation a toutefois une largeur radiale infé- rieure à celle de l'interstice 259, le plus éloigné de 1 ' axe Les largeurs radiales respectives de ces deux inters- tices sont dimensionnées de façon que le coefficient de cisaillement ne change pas d'un interstice à l'autre. Les faces latérales du fond 251 se trouvent à une distance des faces voisines du carter 207, pour l'une, et de la cloison 211, pour l'autre, qui est choisie de façon qu'elles ne participent pas à la transmission du couple. Comme l'indiquent les traits discontinus 267 et 269, cette distance peut être toutefois réduite de manière qu'il en résulte des interstices dans lesquels le fluide est cisail- lé et qui s'étendent dans le sens radial Ces interstices radiaux sont alors dimensionnés comme dans les formes de exécution représentées aux figures 1 et 2 ou s'élargissent comme dans celles-ci du centre vers la périphérie. A la figure 3, la paroi cylindrique 253 s'étend per- pendiculairement au fond 251 Elle peut toutefois s'étendre obliquement par rapport au fond ou être incurvée avec un rayon de courbure constant. Dans les formes d'exécution qui viennent d'être dé- crites, la largeur des interstices augmente de façon linéai- re avec la distance de l'axe On peut réaliser aussi des formes d'exécution, dans lesquelles la largeur des inters- tices augmente par degrés avec le rayon ou par tronçons successifs ayant des taux d'élargissement différents. î 4 REVENDICATIONS - 1. Dispositif d'embrayage hydraulique commandé par la température, pour un ventilateur de moteur, notam- ment de moteur à combustion interne, comportant: a) deux éléments ( 3,7; 103,107; 203,207) aptes à tourner 1 ' un relativement à l'autre autour d'un axe commun ( 5; 205), b) une chambre de travail ( 13; 113; 213) située à l'inté- rieur d'un premier ( 7; 107; 207) de ces deux éléments et qui entoure le second-élément ( 3; 103; 203), c) au moins un interstice ( 25,27; 125,127) qui s'étend ra- dialement entre des points différemments éloignés de 1 ' axe de rotation et/ou plusieurs interstices, qui s'éten- dent axialement à des distances différentes de cet axe, entre des faces voisines de la paroi de la chambre de travail et du second élément, d) une chambre de réserve de fluide ( 15; 115; 215), dispo- sée à l'intérieur du premier élément, à côté de la cham- bre de travail le long de l'axe de rotation, e) au moins un orifice d'entrée ( 33; 233), pour amener le fluide de la chambre de réserve à l'interstice ou aux interstices, f) des moyens de pompage ( 39,41; 239, 241) situés à une plus grande distance de l'axe de rotation que l'orifice d'en- trée, pour refouler le fluide de l'interstice ou des in- terstices dans la chambre de réserve, et g) une soupape ( 35; 235) apte à être commandée par la tem- pérature, pour commander l'écoulement du fluide à tra- vers l'orifice d'entrée ou les moyens de pompage* caractérisé en ce que la largeur de l'interstice ou des in- terstices est dimensionnée en fonction de la distance qui le ou les sépare de l'axe de rotation et augmente avec cet- te distance. 2 Dispositif selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que le second élément ( 3; 103) est conformé en disque et, dans la zone de chacune de ses deux faces tour- nées dans la même direction que l'axe ( 17,19; 117,119), forme avec les faces voisines respectives ( 21,23; 121,123) de la chambre de travail ( 13; 113) un interstice ( 25,27; ,127) qui s'élargit du centre vers la périphérie. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractéri- sé en ce que la largeur de l'interstice ou des interstices ( 25,27; 125, 127) augmente de l'intérieur vers l'extérieur dans le sens radial entre l'orifice d'entrée ( 33) et les moyens de pompage ( 39,41). 4. Dispositif selon la revendication 2, caractéri- sé en ce que le disque a une épaisseur sensiblement cons- tante et en ce que la distance entre les faces ( 121,123) de la chambre de travail ( 113) qui définissent les deux in- terstices ( 125,127) augmente du centre vers la périphérie. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractéri- se en ce que le second élément ( 203) a la forme d'une cu- vette et définit, au moins dans la zone de la face externe ( 255) et de la face interne ( 263) de sa paroi cylindrique ( 253) un interstice extérieur ( 259) et un interstice inté- rieur ( 265) avec les faces voisines ( 257, 261) de la cham- bre de travail ( 213) et en ce que la largeur radiale de l'interstice intérieur ( 265) est inférieure à celle de l'in- terstice extérieur ( 259). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que la largeur de I' interstice ou des interstices en un point donné est direc- tement proportionnelle à la distance radiale qui sépare ce point de l'axe de rotation ( 5; 205). 7. Dispositif selon la revendication 6, caractéri- sé en ce que la largeur de l'interstice ou des interstices ( 25,27; 125, 127) augmente progressivement à mesure qu'on s' éloigne de l'axe de rotation ( 5). 8. Dispositif selon la revendication 1, dans le- quel un ( 7; 107) des éléments rotatifs est monté avec un jeu basculant limité sur l'autre élément ( 1,3; 103) et le ou les interstices ( 25,27; 125,127) s'étendent radialement entre des points différemment éloignés de l'axe de rota- tion, caractérisé en ce que la largeur moyenne de la zone des interstices située, dans le sens radial, entre l'axe de rotation et la zone o le jeu basculant produit les plus fortes modifications de largeur (ra) est inférieure à la a largeur moyenne des interstices dans cette dernière zone (ra).