Brevet FR2520724A1 — publié le 19830805

La présente invention a trait à la trempe thermique de verre et, plus particulièrement, à des procédés et appareils pour la trempe thermique de verre comportant le refroidisse- ment brusque du verre chaud au moyen d'une matière particu- laire. Traditionnellement, on opère la trempe thermique du verre en dirigeant de l'air froid sur les surfaces du verre chauffé. Les tentatives faites pour augmenter le degré de trempe obte- nu eh accroissant le débit d'air de refroidissement n'ont pas toujours été susceptibles d'application industrielle en rai- son de dommages mécaniques subis par les surfaces du verre et donnant lieu à des défauts optiques qui rendent les feuilles de verre trempées inacceptables pour utilisation en tant que glaces de véhicules automobiles. On a aussi proposé de projeter sur les surfaces du verre chaud un liquide de refroidissement brusque ou de trempe sous forme de jets ou de brouillard atomisé, comme décrit dans les brevets GB 441 017, 449 602 et 449 864. On a aussi proposé d'utiliser comme milieu de trempe une suspension de matière particulaire dans un flux gazeux Le brevet US 3 423 198 a trait à la mise en oeuvre d'une suspen- sion gazeuse d'un polymère organique particulaire, notamment caoutchouc de silicone ou polyfluorocarbure Le brevet US 3 764 403 décrit la mise de verre chaud en contact avec une neige d'anhydride carbonique sublintable. La présente invention a pour but principal de proposer un procédé et un appareil pour la trempe thermique de verre comportant l'envoi d'une matière particulaire sur les surfaces du verre en vue d'améliorer le prélèvement de chaleur opéré surces surfaces au cours de la trempe. Suivant la présente invention, il est prévu un procédé de trempe thermique de verre suivant lequel on trempe le verre chaud à l'aide d'une matière particulaire, caractérisé en ce qu'on engendre un courant de particules aérées en formation serrée, et l'on projette ce courant sur le verre à une vitesse telle que le courant conserve son intégrité en se dirigeant vers le verre. De préférence, le courant de particules comporte une pro- portion de lacunes comprise entre 0,9 et 0,4 Plus particuliè- rement, la proportion de lacunes peut être de 0,76 à 0,4 La composante normale à la surface du verre de la vitesse du courant de particules est de préférence d'au moins 1 m/s. Pour des articles relativement petits, un seul courant de matière particulaire peut suffire pour l'obtention d'une trempe efficace de tout l'article Pour la trempe d'articles en verre plus grands, par exemple d'une feuille de verre à utiliser comme glace de véhicule automobile, il est préféra- ble d'engendrer plusieurs desdits courants de particules pour les projeter vers les surfaces du verre. De préférence, au cours de la trempe, la feuille de verre est verticale et les courants de particules sont di- rigés vers ses surfaces. En variante, la feuille de verre peut être supportée horizontalement et les courants de particules sont projetés de bas en haut et de haut en bas vers ses surfaces. Un autre mode de mise en oeuvre de l'invention est ca- ractérisé en ce qu'on engendre plusieurs desdits courants de particules et on les projette dans un lit de trempe, for- mé de matière particulaire fluidisée au gaz, vers une surfa- ce du verre qui est immergé dans le lit de trempe Suivant le mode préféré de mise en oeuvre de ce procédé, la feuille de verre est suspendue verticalement et immergée dans le lit de trempe et des courants de particules sont projetés à l'intérieur de ce lit vers les deux surfaces de la feuille. De préférence, on engendre les courants de particules aérées en faisant arriver de la matière particulaire aérée pour former les courants. Les courants de particules peuvent être projetés à par- tir & 1 ensembles d'ajutages qui communiquent avec une masse alimentaire de matière particulaire aérée. Selon un mode préféré de mise en oeuvre du procédé, la masse alimentaire est formée d'une provision en cours de chute de matière particulaire comportant du gaz entraîné, on fait arriver un supplément de gaz dans la provision de particules en cours de chute, près des ajutages, et l'on règle la hauteur atteinte par la masse alimentaire au-dessus des ajutages et la pression d'arrivée du gaz supplémentaire pour régler la vi- tesse de projection des courants des ajutages vers le verre à une valeur telle que chaque courant conserve son intégrité en se dirigeant vers la surface du verre. La pression régnant dans la matière aérée près des en- trées des ajutages peut être réglée par maintien d'une pres- sion au-dessus de la surface de la masse alimentaire. De préférence, les courants de Particules sont projetés à partir de deux ensembles verticaux d'ajutages, chaque ensem- ble d'ajutages est alimenté par un flux provenant d'une provi- sion en cours de chute de matière particulaire aérée,et du gaz supplémentaire est envoyé dans les flux près des ensembles d'ajutages. Ce procédé peut encore comporter l'établissement d'une ar- rivée alimentaire à chaque flux en une série d'endroits verti- calement espacés les uns des autres près des ajutages pour a- morcer la projection des courants de particules vers la feuil- le de verre à tremper suivante. L'établissement de l'arrivée de gaz alimentaire vers ces endroits peut être sélectivement temporisé, et peut commencer à l'endroit situé le plus bas. L'invention vise encore un appareil pour la trempe ther- mique de verre par le procédé selon l'invention,caractérisé par des moyens propres à contenir une réserve de matière par- ticulaire aérée, des moyens pour établir à partir de cette ré- serve un courant de particules aérées en formation serrée,des moyens pour projeter ce courant vers une surface du verre, et des moyens pour régler la vitesse de projection de ce courant. L'appareil peut comporter un récipient destiné à contenir une masse alimentaire de matière particulaire aérée, et un en- semble d'ajutages reliés au récipient pour projeter des cou- rants de particules aérées en formation serrée. Dans une réalisation préférée, le récipient est un conduit d'alimentation relié à une enceinte d'alimentation propre à contenir une masse de matière particulaire aérée, cette encein- te d'alimentation étant placée de manière à faire apparaître une hauteur de charge efficace pour l'amenée des particules,et des tubes poreux de soutirage et d'amenée de gaz sont situés dans le conduit d'alimentation près des entrées des ajutages. Lorsqu'il s'agit de tremper une feuille-de verre suspen- due, l'appareil peut comporter deux conduits d'alimentation comportant chacun un ensemble vercical d'ajutages,ces ensembles délimitant entre leurs extrémités de sortie un espace vertical de traitement de la feuille de verre suspendue,et deux encein- tes d'alimentation respectivement reliées aux conduits d'alimentation. Des glissières à air comprimé individuelles peuvent relier les enceintes d'alimentation aux conduits d'alimentation res- pectifs pour maintenir la matière particulaire à l'état aéré pendant qu'elle arrive aux conduits d'alimentation. L'appareil peut encore comporter un réservoir destiné à recueillir la matière narticulaire à partir des courants,des goulottes de collecte de matière particulaire montées près du réservoir pour recueillir la matière particulaire qui se répend en franchissant le bord supérieur du réservoir,et des transpor- teurs de recyclage allant des goulottes de collecte au sommet de l'enceinte ou de chaque enceinte d'alimentation pour recycler la matière particulaire répandue à partir du réservoir. Dans une structure modifiée, le réservoir comporte des moyens d'amenée de gaz situés à sa base pour créer dans le ré- servoir un lit de trempe fluidisé au gaz, et le réservoir est monté sur un élévateur propre à soulever le réservoir pour qu' il entoure l'ensemble ou les ensembles d'ajutages de façon que les courants puissent être porjetés dans le lit de trempe flui- disé présent dans le réservoir. Dans une autre réalisation de l'invention,on peut prévoir un récipient fermé pour la masse alimentaire,l'ensemble d'aju- tages étant relié à un côté du récipient,et des moyens d'amenée de gaz reliés au sommet du récipient pour pressuriser l'espace présent dans le récipient au-dessus de la masse alimentaire. Pour la trempe thermique de feuilles de verre,on prévoirait deux de ces récipients fermés pour deux masses alimentaires de matiâre particulaire aérée,chaque récipient comportant un en- semble d'ajutages et ces ensembles d'ajutages étant placés de façon à délimiter entre eux un espace de traitement de feuille de verre chaude. Pour la trempe d'une feuille de verre supportée horizonta- lement,il peut y avoir deux conduits d'alimentation comportant chacun un ensemble horizontal d'ajutages, ces ensembles cons- tituant des ensembles supérieur et inférieur d'ajutages pointant les uns vers les autres et délimitant entre eux un espace hori- zontal de traitement de feuille de verre. L'invention vise encore du verre trempé thermiquement produit par le procédé selon l'invention. I On va maintenant décrire à titre d'exemples cer- tains modes de mise en oeuvre de l'invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: La figure 1 est une élévation latérale, partiel- lement en coupe, d'une forme d'appareil selon l'invention pour la trempe thermique de feuilles de verre; La figure 2 est une élévation de face, partiel- lement en coupe, de l'appareil selon la figure 1; La figure 3 est une vue en plan de dessus de l'ap- 1 o pareil selon les figures 1 et 2; La figure 4 est une vue schématique en coupe verti- cale d'une autre réalisation d'appareil pour la mise en oeuvre de l'invention; La figure 5 est une vue schématique en coupe verti- cale d'une autre réalisation d'appareil selon l'invention, pour la trempe thermique d'une feuille de verre disposée horizontalement; La figure 6 est une vue analogue à la figure 1 d'une variante de l'appareil selon la figure 1, comportant un lit de trempe fluidisé au gaz, et La figure 7 est une élévation latérale partiel- lement en coupe d'une autre forme d'appareil selon l'inven- tion. On se réfère aux figures 1 à 3; une feuille de verre sodocalcosilicique 1, qui dans l'exemple choisi est de forme rectangulaire, mais pourrait être taillée à la forme d'un pare-brise ou d'une glace latérale ou arrière de véhi- cule automobile, est suspendue de manière courante par des pinces 2 à un dispositif de suspension qui pend d'une barre porte-pinces 4 La barre porte-pinces 4 est suspendue par des câbles de levage 5 à un dispositif de levage 6 de genre courant, monté au-dessus du toit d'un four vertical de struc- ture courante désigné dans son ensemble par la référence 7. Les câbles de levage 5 traversent des manchons 8 logés dans le toit du four 7 et des rails de guidage verticaux 9 sur lesquels se déplace la barre porte-pinces 4 traversent aussi le toit du tour Dans le fond du four 7 est ménagée une ou- verture 10 qui peut être fermée par des portés à commande hydraulique 11 Le four est monté sur une plate-forme 12 surmontée par une structure de bâti 13 qui porte le disposi- tif de levage 6. La plate-forme 12 est montée au sommet d'une struc- ture de bâti verticale 14 qui s'étend vers le haut à partir du plancher 15. Deux conduits d'alimentation verticaux 28 et 29 comportent chacun un ensemble d'ajutages, 30 et 31 respec- tivement, saillant vers l'intérieur à partir des faces avant des conduits 28 et 29 Les conduits 28 et 29 sont montés sur la structure de bâti 14, et un espace de traitement de la feuille de verre 1 est délimité entre les extrémités exté- rieures des ajutages Les ajutages 30 et 31 de chaque ensem- ble sont disposés en quinconce et partent de la face verti- cale intérieure du conduit d'alimentation 28, 29 respectif, ces conduits étant à section rectangulaire et s'étendant verticalement vers le bas à partir des extrémités de sortie de glissières à air comprimé individuelles 32 et 33 qui partent des fonds d'enceinte d'alimentation verticales 34 et. contenant des colonnes de matière particulaire à envoyer à l'état aéré aux ajutages 30 et 31. La glissière à air comprimé 32 présente un plan- cher poreux, indiqué en 36, par lequel de l'air comprimé arrive d'une chambre de collecteur 37 De l'air comprimé arrive dans la chambre de collecteur 37 à partir d'une cana- lisation d'air comprimé 38, à travers un régulateur de pres- sion 39 Près de fond de l'enceinte d'alimentation 34, de l'air pomprimé arrive à travers un tube de dispersion poreux 40 pour aérer et mobiliser la matière particulaire présente dans l'enceinte d'alimentation 34 Le tube 40 est relié à travers un régulateur de pression 41 à la canalisation d'air comprimé 38 Pareillement, de l'air comprimé provenant de la canalisation 38 arrive d'une chambre de collecteur 42 à tra- vers le plancher poreux 43 de la glissière à air comprimé 33 et atteint un tube de dispersion poreux 44 voisin du fond de l'enceinte d'alimentation 35. Un système de transporteur de recyclage est prévu, comme on le décrira, pour maintenir une arrivée de matière particulaire dans le sommet de l'enceinte d'alimentation 34, o les particules tombent à travers un filtre fin 45 En tombant à travers l'enceinte verticale, la matière particu- laire entraîne de l'air à partir du sommet de l'enceinte et cet air entraîné, conjointement avec l'air provenant de la glissière 32, aère efficacement les particules présentes dans l'enceinte de façon qu'elles soient mobiles et puissent s'écouler vers le bas comme un fluide Cet effet est renfor- cé par l'amenée d'air sous une pression réglée à travers le tube de dispersion 40 situé au fond de l'enceinte 34, et à travers le plancher poreux 36 de la glissière à air comprimé 32 afin qu'on obtienne un système d'aération équilibré pour assurer la fluidité des particules qui s'écoulent au moment approprié dans le sommet du conduit d'alimentation vertical 28. La hauteur du niveau superficiel usuel 46 de la colonne de matière particulaire présente dans l'enceinte. verticale 34 au-dessus des ajutages 30 établit en fait une colonne de charge pour l'amenée des particules aux ajutages Avec tout l'ensemble d'ajutages particulier, cette colonne de charge contribue à régler la vitesse à laquelle des courants de particules aérées en formation serrée, sont projetés des ajutages 30 vers le verre à tremper. L'ensemble d'ajutages 31 situé à l'opposé reçoit pareillement un flux de matière particulaire aérée à partir du conduit vertical 29 dirigé vers le bas à partir de la glissière à air comprimé 33 qui part du fond de l'enceinte d'alimentation 35 Un filtre fin 47 est prévu au sommet de l'enceinte 35 et le niveau superficiel usuel de la colonne de matière particulaire présente dans l'enceinte 35 est indiqué en 48. Dans chacun des conduits d'alimentation verticaux 28 et 29 sont disposés une série de tubes d'amenée de gaz poreux 49, par exemple en métal fritté poreux Les tubles 49 s'étendent horizontalement en travers des conduits derrière les ajutages et dans leur voisinage en plusieurs endroits verticalement équidistants de chaque conduit Les tubes 49 sont susceptibles de réglage horizontal les rapprochant et les écartant des entrées des ajutages Une extrémité de chaque tube 49 est reliée, à l'extérieur du conduit dans lequel elle est située, à une vanne inverseuse 50, telle que vanne à tiroir, qui présente une première entrée reliée à travers un régulateur de pression 51-à la canalisation d'air comprimé 38, et une seconde entrée reliée à une canalisation de vide 52 Le fonctionnement de la vanne à tiroir est com- mandé par une minuterie 53. Dans la réalisation choisie à titre d'exemple, il existe six tubes poreux 49, et les minuteries 53 sont sous la commande d'un gouverneur de séquence électronique de genre connu qui commande une séquence de permutation entre l'arri- vée de gaz de la canalisation 38 aux tubes et le soutirage de gaz à partir de ces tubes vers la canalisation de vide 52. Quant les tubes 49 sont reliés par les vannes 50 à la canalisation d'arrivée d'air comprimé 38, l'air qui s'échappe par infiltration des tubes 49 assure un apport d'air supplémentaire dans la provision de particules aérées en cours de chute dans les conduits verticaux Conjointe- ment, la hauteur de chaque lit alimentaire, délimitée par les niveaux superficiels 46 et 48 des colonnes de matière particulaire, et la pression réglée de l'air envoyé par permutation aux tubes 49 de chaque conduit 28 et 29 déter- minent la pression régnant dans les particules aérées aux entrées des ajutages Ceci détermine la vitesse à laquelle les courants de particules aérées en formation serrée sont projetés des ajutages 30 et 31 vers les surfaces d'une feuille de verre alors suspendue dans l'espace de traitement situé entre les ajutages 30 et 31. Un tube poreux 54 -est situé au sommet de chaque conduit d'alimentation 28 et 29, c'est-à-dire dans la région o le flux de matière particulaire pénètre dans chaque con- duit Chaque tube 54 est relié par une vanne à tiroir de permutation 55 à la canalisation d'air comprimé 38 et à la canalisation de vide 52 La vanne 55 est commandée par une minuterie 56. A chacune des enceintes d'alimentation 34 et 35 est associé un transporteur vertical a disques, 57 et 58 respectivement Le transporteur 57 mène de bas en haut d'une trémie 59 à une sortie 60 qui est située audessus du sommet ouvert de l'enceinte d'alimentation 34 La trémie 59 est située au-dessous de l'extrémité de déchargement d'une glis- sière à air comprimé 61 qui est fixée avec une légère incli- naison sur l'horizontale et est espacée d'un côté d'un réser- voir de collecte 62 pour recevoir la matière particulaire qui se répand en franchissant un bord latéral supérieur 63 du réservoir 62 Le transporteur 58 mène de bas en haut d'une trémie 64 à une sortie 65 qui est située au-dessus du sommet de l'enceinte d'alimentation 35 La trémie 64 est située au-dessus de l'extrémité de déchargement d'une glis- sière à air comprimé 66, aussi montée avec une légère incli- naison comme représenté sur la figure 1 et qui reçoit de la matière particulaire à partir de l'autre bord latéral supé- rieur 63 du réservoir 62. Les trémies 59 et 64 comportent des filtres gros- siers 67 et 68 à travers lesquels la matière particulaire tombe à partir des extrémités de déchargement des glissières à air comprimé 61 et 66. On va maintenant décrire le cycle de fonctionnement pour la trempe thermique d'une feuille de verre. Initialement, de l'air comprimé arrivé à des débits réglés aux tubes poreux 40 et 44 situés au fond des enceintes d'alimentation 34 et 35, ainsi qu'aux glissières à air compri- mé 32 et 33 Des masses alimentaires de matière particulaire aérée sont ainsi maintenues prêtes à servir les enceintes 34 et 35 Les tubes poreux 49 et 54 sont reliés par permutation au vide Le soutirage de gaz pour les tubes 54 a pour effet de tasser la matière particulaire dans la région des sorties des glissières à air comprimé 32 et 33 et de s'opposer à l'écoulement de matière particulaire à partir des masses mo- biles de matière particulaire aérée présentes dans les en- ceintes d'alimentation Le soutirage de gaz à travers les tubes 49 s'oppose à toute tendance de la matière particu- laire à s'infiltrer à travers les ajutages 30 et 31. Les portes 11 situées à la base du four sont ou- vertes et le dispositif de levage abaisse la barre porte- pinces 4 de façon qu'on puisse suspendre aux pinces la feuille de verre à tremper 1. Le dispositif de levage 6 agit alors pour élever la barre porte-pinces, lui conférant dans le four la posi- tion représentée sur la figure 1 et 2, et les portes 11 du four se ferment La feuille de verre demeure dans le four pendant un temps suffisant pour être portée à une tempéra- ture voisine de son point de ramollissement, par exemple de 620 à-680 C, par rayonnement à partir de radiateurs élec- triques incorporés aux parois du four Quand la feuille de verre a atteint la température souhaitée, les portes situées à la base du four s'ouvrent et la feuille de verre est rapi- dement descendue, à vitesse constante, dans l'espace de traitement vertical ménagé entre les ajutages 30 et 31 Un mécanisme de freinage dynamique incorporé au dispositif de levage 6 assure une décélération rapide quand le verre atteint sa position indiquée en traits mixtes sur les figures 1 et 2, entre les ensembles d'ajutages 30 et 31. Lorsqu'il s'agit de produire des feuilles de verre trempées bombées, on peut disposer de manière connue des ma- trices à bomber entre le four et l'espace de traitement La feuille de verre chaude descend d'abord s'interposer entre les matrices à bomber, qui avancent alors pour se rejoindre sur la feuille de verre et lui conférer la forme bombée voulue Les matrices se retracent ensuite et le verre est descendu dans l'espace de traitement. En variante, ou en outre, on peut avoir recours à la technique de suspension décrit dans GB-A-2 038 312 soit pour aider au bombage lorsqu'on utilise des matrices à bom- ber, soit pour opérer le bombage de la feuille de verre suspendue. Quand la feuille de verre est immobile dans l'es- pace de traitement, les minuteries 56 agissent sur les vannes de permutation 55 qui relient alors les tubes 54 non plus au vide, mais à l'arrivée d'air comprimé Au même moment, les minuteries 53 associées aux tubes 49 les plus bas font agir les vannes de permutation 50 les plus basses pour remplacer la jonction au vide par la jonction à l'arrivée d'air com- primé et l'aétion de la matière particulaire stagnante à la base des conduits 28 et 29 s'amorce La séquence de permuta- tion se poursuit pour mettre rapidement les autres vannes 50 en liaison avec la canalisation d'air comprimé 38. Il y a mobilisation instantanée de la matière par- ticulaire présente dans les conduits 28 et 29 et, du fait que l'écoulement de matière particulaire aérée à partir des enceintes d'alimentation 34 et 35 n'est plus contrecarré par soutirage de gaz à travers les tubes 54, l'effet de la colonne de charge subsistant dans les enceintes 34 et 35 s'exerce immédiatement et la projection de courants de par- ticules aérées en formation serrée s'amorce immédiatement à partir des ensembles d'ajutages vers les surfaces de la feuille de verre. La pression de charge agissante, déterminée par la hauteur de la réserve de particules en cours de chute pré- sentes dans les enceintes verticales 34 et 35 et par la pres- sion de l'air arrivant par les tubes poreux 49, détermine la pression régnant dans les conduits d'alimentation verticaux 28 et 29 immédiatement derrière les ensembles d'ajutages 30 et 31 Des courants de particules aérées en formation serrée sont ainsi projetés à partir des ajutages 30 et 31 vers les surfaces du verre présent dans l'espace de traitement, à une vitesse telle que chaque courant conserve son intégrité en se dirigeant vers le verre. La matière particulaire excédentaire se répand en franchissant les bords latéraux 63 et 67 du réservoir 62 et tombe en longeant les goulottes sur les glissières à air comprimé 61 et 66 pour être amenée dans les trémies 59 et 64 et recycléevers les sommets des enceintes d'alimentation 34 et 35 par les transporteurs 57 et 58 Peu après l'amorçage de l'écoulement, la reconstitution Oe la provision de matière particulaire présente dans les enceintes d'alimentation 34 et 35 conserve aux lits alimentaires la hauteur définie appro- ximativement par les niveaux superficiels statiques indiqués en 46 et 48. A la fin d'une période de trempe aux cours de laquelle la feuille de verre est ramenée très en deçà de son point de trempe, et des contraintes de trempe se développent pendant que le refroidissement du verre se poursuit vers la température ambiante, la commande-de minuteries amène les minuteries 53 et 56 à établir la liaison des vannes 50 et 55 avec le vide, ce qui interrompt l'écoulement vers les aju- tages en tassant la matière particulaire présente dans les conduits 28 et 29 derrière les ajutages ainsi que la matière présente dans la région de la sortie de chacune des glis- sières à air comprimé. * La mobilité des masses alimentaires aérées présentes dans les enceintes d'alimentation est maintenue. Quand le soutirage de gaz à travers les tubes 54 a provoqué la cessation de l'écoulement de matière aérée à partir des glissières à air comprimé on peut prendre des mesures pour mettre les tubes 49 à l'atmosphère si la matière alors sta- gnante présente dans les conduits 28 et 29 n'a pas tendance à s'infiltrer vers l'extérieur à travers les ajutages infé- rieurs des ensembles. Un facteur qui s'est avéré influencer le degré de trempe communiqué au verre est la proportion de lacunes de chaque courant de particules, qui est définie ci-dessous, et est de préférence comprise entre 0,9 et 0,4 La pression effective régnant aux entrées des ajutages, et donc la vites- se à laquelle les courants de particules aérées en formation serrée sont ejectés des ajutages est telle que chaque cou- rant conserve en se dirigeant vers la surface du verre son intégrité, ainsi que la proportion de lacunes nécessaire. Les principaux facteurs déterminants sont donc la hauteur des lits alimentaire de matière particulaire aérée, la pression du gaz libéré à partir des tubes poreux 49 dahs les conduits verticaux 28 et 29, le temps pendant lequel agissent les jets et la géométrie dés ajutages et ensembles d'ajutages. Les quantités d'air envoyées aux tubes 49 indivi- duels dans l'exemple choisi, ou à des paires de ces tubes, peuvent être amenées à varier indépendamment Ceci permet d'ajuster indépendamment le débit auquel la matière parti- culaire traverse certaines parties des ensembles d'ajutages, de façon à maintenir l'uniformité de la trempe. Dans un agencement de l'appareil pour la trempe de feuilles de verre, chacun des ajutages des ensembles 30 et 31 a une longueur de 30 mm et un diamètre d'alésage de 3 mm. Les ajutages sont disposés en quinconce avec un espacement entre les ajutages de 20 x 20 mm Chaque ensemble d'ajutages couvre une aire de 1 010x 620 mm et chaque ensemble compte 3 200 ajutages La distance entre les extrémités se faisant face des ajutages des deux ensembles est de 115 mm La hau- teur des niveaux superficiels 46 et 48 atteints par la matière particulaire des lits alimentaires dans les enceintes verticales 34 et 35 est d'environ 2 m au-dessus des sommets des ensembles d'ajutages 30 et 31 L'espace de traitement, de 115 mm de large, ménagé entre les extrémités des ajutages est suffisant pour que l'on puisse tremper une feuille de verre plate ou une feuille ayant acquise par bombage la for- me courbe usuelle pour un pare-brise de véhicule à moteur. On a trempé des feuilles de verre sodocalcosili- cique ayant des dimensions globales de 300 x 300 mm On a porté chaque feuille de verre à une température de pré- trempe, par exemple de 6500 C, puis on l'a refroidie brus- quement dans les courants de particules projetés à travers les ajutages 30 et 31 dans l'espace de traitement. On a projeté chaque courant vers l'avant vers la surface du verre à une vitesse telle que la frontière du courant ne devienne pas diffuse et que le courant conserve son intégrité en se dirigeant vers la surface du verre. Usuellement, les courants frappaient le verre avant de s'être incurvés le bas dans une mesure sensible. Il s'est avéré préférable que chaque courant ait une proportion de lacunes comprise entre 0,9 et 0,4 La composante normale à la surface du verre de la vitesse de chaque courant de particules était d'au moins 1 mis. La proportion de lacunes est représentative de la quantité de lacunes existant au sein de chaque courant de particules Par exemple, pour chaque courant Proportion de lacunes = Vn Vp 1 P Vn O Vn = volume d'une faible longueur du courant, et Vp = volume de matière particulaire présente dans cette faible longueur du courant. La valeur de la proportion de lacunes diminue à mesure que le degré de tassement ou resserrement de la ma- tière particulaire augmente et tombe, pour de la matière pulvérulente, à une valeur de l'ordre de 0,4 à 0,5 pour des amas de poudre statique ou des masses de poudre en mouvement en formation très serrée A l'autre extrémité de la gamme, à mesure que la proportion de lacunes augmente au- delà de 0,9 vers la valeur limite de 1,0, correspondant à du gaz pur, il n'existe dans le courant gazeux qu'une proportion mineure de poudre. On a dirigé les courants de matière particulaire sur les surfaces de verre pendant un temps déterminé suffi- sant pour faire apparaître dans le verre les contraintes de trempe requises; au bout de ce temps, les minuteries 53 actionnent les vannes de permutation 50, dont le changement d'état assure la mise des tubes poreux 49 en liaison avec la canalisation de vide 52 Le soutirage de gaz aux emplacements des tubes 49 interdit l'écoulement de matière particulaire à travers les ajutages et la projection de particules des ajutages vers le verre cesse rapidement. Au même moment, la minuterie 56 actionne la vanne à tiroir 55 pour provoquer la mise des tubes poreux 54 en liaison avec la canalisation de vide 52 La matière particu- laire présente dans les régions de sortie des glissières à air comprimé 32 et 33 vient rapidement à gêner, puis à inter- dire l'écoulement de matière particulaire vers les conduits d'alimentation 28 et 29. La matière particulaire aérée présente dans les glissières à air comprimé 32 et 33 et dans les enceintes d'alimentation 34 et 35 est maintenue dans un état mobile, prête à assurer la trempe de la feuille de verre suivante. A la fin d'une opération de trempe, on peut aussi interrompre par commutation l'arrivée d'air comprimé aux gouttières à air comprimé 32 et 33 et aux tubes poreux 40 et 44, et la matière particulaire présente dans les enceintes 34 et 35 et les glissières d'aërage 32 et 33 se dépose alors, mais il faut la ré-aérer avant l'opération de trempe suivante. On va maintenant donner certains exemples de trempe thermique de feuilles de verre opérée par le procédé selon l'invention et à l'aide des ensembles d'ajutages qu'on vient de décrire. EXEMPLE 1 La matière particulaire utilisée est de l'alumine Y ayant les caractéristiques suivantes Densité des particules 1,83 Gamme de grosseurs des particules 20 à 14 O Am Grosseur moyenne des particules 60 L 4 m On porte à 6500 C un certain nombre de feuilles de verre d'épaisseurs différentes, puis on les trempe avec des courants d'alumine Y dans les conditions suivantes Pression d'arrivée d'air aux tubes d'alimentation 49 0,172 M Pa Vitesse de courant à la sortie des ajutages 1,88 m/s Débit massique d'écoulement à partir de chaque ajutage 10,1 g/s Proportion de lacunes de chaque courant 0,602 Les degrés de trempe acquis par des feuilles de verre de 1,1 à 12 mmn d'épaisseur sont indiqués dans le ta- bleau I. TABLEAU I Epaisseur Contrainte de traction Contrainte de compres- du-verre médiane sion superficielle (mm)} (Il Pa) (M Pa) 1,1 50 74 -2 63 108 2,3 68 120 3 80 148 6 114 2-40 8 120 266 124 280 12 128 286 On mesure la contrainte de traction médiane par technique à la lumière dispersée suivant laquelle on projette un faisceau de laser hélium/néon à travers un bord du verre, et l'on mesure les franges de retardement dans les 20 à 30 premiers millimètres de la surface du verre pour obtenir une mesure de la contrainte de traction médiane moyenne existant dans cette zone du verre On mesure la contrainte de compression superficielle au moyen d'un réfractomètre de surface différentiel. Une modification de la pression de l'air arrivant aux tubes alimentation 49 exerce un effet sur la vitesse de sortie des courants d'alumine Y projetés à partir des aju- tages et sur la proportion de lacunes de chaque courant, come 'indiqué par le tableau II qui donne les résultats obtenus pour la trempe de feuilles de verre de 2,3 et 3 mm d'épaisseur préalablement portées à une température de pré-refroidissement de 650 C. TABLEAU II Pression Vitesse à Proportion Débit mas Contrainte de d'arrivée la sortie de lacunes sique traction mé- d'air d'ajutage (M Pa) gis diane (M Pa) (M Pa) (mn/s) _ 2,3 3 min}mm 0,035 1,12 0,714 4,34 52 56 0,103 1,35 0,533 8,74 66 75 0,172 1,88 0,602 10,1 68 80 0,276 2,3 0-,626 11,73 72 84 _ I Ces résultats montrent qu'en portant la pression d'arrivée d'air de 0, 035 à 0,276 M Pa, on porte la vitesse des courants de particules aux sorties des ajutages de 1,12 à 2,3 m/s La proportion de lacunes est comprise entre 0,533 et 0,714 Le débit massique d'alumine Y présente dans chacun des courants passe de 4,34 à 11,73 m/s Les courants ont conservé leur intégrité et ont frappé les surfaces du verre avant que leurs trajectoire n'aient acquis une courbure des- cendante appréciable, de sorte que la composante normale à la surface du verre de la vitesse d'impact de chaque courant sur le verre n'était pas appréciablement inférieure à la valeur mesurée aux sorties des ajutages La composante normale est de préférence au moins 1 m/s et, pour éviter d'endommager le verre, il s'est avéré préférable que la composante de vitesse normale à la surface du verre ne dépasse pas 5 m/s. A une température de verre plus élevée, par exemple de 670 C, on a obtenu un degré de trempe un peu plus accuse. Par exemple, on a obtenu une contrainte de traction médiane de 87 M Pa dans une feuille de verre de 3 mm d'épaisseur avec une pression d'arrivée d'air aux tubes 45 de 0,276 M Pa Dans les mêmes conditions, on a obtenu une contrainte de traction médiane de 75 M Pa dans une feuille de 2,3 mm d'épaisseur. Il faut avoir soin d'éviter que les surfaces du verre ne soient endommagées du fait que la matière particu- laire les frappe à trop grande vitesse alors qu'elles sont chaudes et vulnérables Une limite haute de vitesse de 5 m/s s'est avérée convenable. On peut ramener l'espacement entre les extrémités d'ajutages à 50-60 mm environ A mesure que cet espacement augmnete, le degré de trempe de la feuille de verre diminue, à supposer que toutes les autres conditions demeurent cons- ôantes. On a démontré ce fait en faisant varier l'espa- cemet des ajutages entre 60 et 200 mm lors de la trempe de feuilles de verre de 2,3 mm d'épaisseur portées à 650 C avec arrivée d'air aux tubes 45 sous une pression de 0,172 M Pa. Les résultats figurent dans le tableau III. TABLEAU III Ces résultats indiquent que la variation de l'es- pacement des ajutages dans un intervalle d'environ 120 à 60 un constitue un autre mode intéressant de variation de la vitesse que présentent les courants en atteignant le verre, et donc des contraintes communiquées au verre. Un écartement de 200 ml entre les ajutages est suffisant pour loger 80 à 90 % de la gamme usuelle de feuilles de verre bombées pour pare-brise de véhicules automobiles, et 95 % des feuilles de verre usuelles pour glaces arrières et latérales de véhicules. EXEMPLE 2 Espacement des ajutages Contrainte de traction médiane (mm) (M Pa) 90 81 68 67 66 On procède à des essais semblables à ceux selon l'exemple 1 en utilisant de l'alumine trihydratée (A 1203 3 H 20) ayant les caractéristiques suivantes: densité des particules: 2,45 gamme de grosseurs des particules -20 à 160 m grosseur moyenne des particules: 86 m On porte à 650 C un certain nombre de feuilles de verre d'épaisseurs différentes, puis on les refroidit brus- quement avec des courants de l'alumine trihydratée dans les conditions suivantes: pression d'arrivée d'air au tube d'alimentation 49: 0,172 M Pa vitesse de courant à la sortie des ajutages: 1,77 m/s débit massique d'écoulement à partir de chaque ajutage: 10,38 g/s proportion de lacunes de chaque courant: 0,68 Les degrés de trempe acquis par les feuilles de verre de 1 1 à 12 mm d'épaisseur sont indiqués dans le ta- bea u IV, TABLEAU IV Ces résultats démontrent encore qu'en modifiant la pression d'arrivée d'air aux tubes 49, on affecte la vitesse - -de sortie des courants projetés par les ajutages, la propor- Epaisseur Contrainte de traction Contrainte de compres- du verre médiane sion superficielle (mm)) (b(Pa) _) 1,1 -53 79 2 68 110 2,3 72 122 3- 82 150 6 126 259 8 138 288 140 300 12 142 309 tion de lacunes des courants et le degré de trempe des feuilles Les résultats obtenus avec des feuilles de verre de 2, 2,3 et 3 mm d'épaisseur, chauffées à 650 C, sont sem- blables à ceux obtenus avec de l'alumine Y, comme l'indique le tableau V. t TABLEAU V -4 Pression Vitesse à la Proportion de Débit massique Contrainte de traction médiane(M Pa) d'arrivée sortie lacunes d'air d'ajutage 2,0 mm 2, 3 mm 3 mm (MP a) (m/s) (g/s) 0,035 1,13 0,736 5,65 46 54 58 0,103 1,51 0,66 9,35 60 68 78 0,172 1,78 0,683 10,38 68 72 82 0,276 2,51 0,729 12,44 72 76 85 Ces résultats montrent que lorsqu'on utilise de l'alumine trihydratée, qu'en portant de 0,035 à 2,276 M Pa de la pression d'arrivée d'air aux tubes 49, on augmente la vitesse de sortie d'ajutages, la faisant passer de 1,13 à 2,51 m/s La proportion de lacunes est comprise entre 0,66 et O i 736 Le débit massique d'alumine trihydratée passe, pour chaque courant, de 5,65 à 12,44 g/s, et les courants ont la même forme que dans l'exemple 1. Pour une température du verre plus élevée, par k O exemple de 670 "C, on obtient une contrainte de traction médiane plus forte, de 87 M Pa, dans une feuille de verre de 3 m d'épaisseur quand la pression d'arrivée d'air est de F 276 M Pa. EXEMPLE 3 Avec le même ensemble d'ajutages et les mêmes di- mensions, on utilise un mélange de 95 % en volume de l'alumine trihydratée selon l'exemple 2 avec 5 % en volume de bicarbo- nate de sodium pour tremper des feuilles de verre de 2,3 mm d'épaisseur et de 300 X 300 mm Le bicarbonate de sodium a une grosseur moyenne de particules de 70 m et une densité de 2,6 Les contraintes obtenues sont plus fortes que celles obtenues par trempe avec l'alumine trihydratée seule Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau VI. TABLEAU VI - On obtient dans les mêmes conditions des contrain- tes encore plus élevées dans du verre de 3 mm d'épaisseur, comme indiqué dans le tableau VII. Pression d'arrivé Contrainte de traction médiane (M Pa) d'air Température du verre (M Pa) 630 C 6500 C 670 C 0,035 49 59 63 0,103 70 78 81 0,172 74 84 87 0,276 76 86 89 TABLEAU VII Pression d'arrivée Contrainte de traction médiane (M Pa) d'air Température du verre (la Pa) 630 C 650 C 670 C 0,035 53 63 66 0,103 75 84 87 0,172 77 86 89 0,276 79 88 92 EXEMPLE 4 On utilise le même ensemble d'ajutages que dans les exemples 1 à 3, mais avec un diamètre d'alésage d'ajutage de 2 mm. On utilise la même alumine trihydratée que dans l'exemple 2. On porte des feuilles de verre de 2,3 mm d'épais- seur à 650 C, puis on les refroidit avec des courants de l'alumine trihydratée Les conditions opératoires et résul- tats obtenus sont indiqués dans le tableau VIII. p TABLEAU VIII- r LJ un r O -4 Pression Vitesse à la Proportion Débit massique Contrainte de Contrainte de d'arrivée sortie de lacunes traction compression d'air d'ajutage médiane superficielle (M Pa) (m/s) (g/s) (M Pa) (M Pa) 0,103 1,48 0,52 5,37 71 120 0,137 1,78 0,483 7,1 73 123 0,276 2,17 0,53 7,86 78 132 EXEMPLE 5 Avec le même ensemble d'ajutages que dans les ex- emples 1 à 3, on utilise comme matière particulaire pour la trempe thermique d'une feuille de verre de 2,3 mm d'épaisseur une poudre de type "Fillite" comportant des sphères de verre creuses obtenues à partir de cendre de combustible pulvérisé provenant de chaudières de centrale, ayant les caractéris- tiques suivantes: densité de la matière: 2,6 densité de particules: 0,38 gamme de grosseurs de particules: 15 à 200 m grosseur moyenne des particules: 80 m On ajuste la pression d'arrivée d'air au tubes d'alimentation 45 pour obtenir des courants de "Fillite ayant une vitesse à la sortie des ajutages 1,4 m/s et une proportion de lacunes de 0,76. On porte la feuille de verre de 2,3 mm d'épaisseur à 6501 C avant de la refroidir et la contrainte de traction médiane de la feuille de verre trempée est de 58 M Pa. EXEMPLE 6 Avec le même ensemble d'ajutages que dans les exemples l à 3, on utilise comme matière particulaire du sable de zircon passant au tamis à mailles de 104 m, ayant les caractéristiques suivantes: densité des particules 5, 6 gamme de grosseurs des particules 30 à 160 m grosseur moyenne des particules 110 m Les résultats obtenus lors de la trempe de feuilles de verre de 2,3 mm d'épaisseur sont résumés dans le tableau IX. TABLEAU IX Pression d'arrivée Vitesse à la sortie Proportion de Débit massique Contrainte de d'air d'ajutage lacunes traction médiane __ 0,103 1,5 0,86 8,25 50 0,172 1,7 0,865 9,02 65 0,276 2,2 0,80 16,88 82 a'% Ln r>) EXEMPLE 7 On a constaté qu'en faisant varier le modèle d'aju- tage sans modifier les pressions d'arrivée d'air aux tubes 49, on pouvait obtenir des vitesses de sortie plus élevées. On l'a démontré en utilisant la même alumine tri- hydratée que dans l'exemple 2, projetée à partir de deux ensembles d'ajutages verticaux. Dans chaque ensemble, les ajutages étaient disposés en quinconce avec un espacement entre ajutages de 20 x 20 mm Chaque ajutage avait une longueur de 55 mm et un diamètre d'ajutage de 3 mm Chaque ensemble occupait un espace de 1 010 x 620 mm et la distance entre les extrémités se faisant face des ajutages deux ensembles était de 85 mm. On a porté des feuilles de verre de 2,3 mm d'épais- seur à 6301 C, 650 WC et 6700 C et on les a refroidies au moyen de courants d'alumine trihydratée projetés à partir de chaque ensemble avec les pressions d'arrivée d'air de 0,103 M Pa, 0,172 M Pa et 0,276 M Pa utilisées dans les essais selon l'exemple 2. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau X. TABLEAU X Pression Vitesse de Proportion de Débit massique Contrainte de traction médiane(M Pa) d'arrivëe sortie lacune$ d'air d'ajutage (bi Pa) (M/S) (g/s) Temp 6 rature du verre 63001 C 6500 C 6700 C 0,103 1,6 0,729 7,46 61 66 67 0,172 2,32 0,741 10,38 70 73 77 0,276 4 0,823 12,21 72 77 81 w r>) u 14 o% N&I Dans ces exemples, des courants de particules aé- rées en formation serrée à proportion de lacunes comprise entre 0,87 et 0,53 sont efficaces. Une proportion de lacunes comprise entre 0,76 et 0,4 s'est avérée donner de bons résultats. On peut obtenir des effets de trempe différentiels, par exemple pour faire apparaître des zones de vision dans une feuille de verre à incorporer à un pare-brise, en dispo- sant les ajutages de chaque ensemble conformément au motif souhaité de régions à haute contrainte à faire apparaître dans le verre, ces régions étant réparties entre des régions à contrainte de trempe moindre à travers lesquelles la vision demeure adéquate en cas de fracture de la feuille. Le verre chaud suspendu peut être transporté hori- zontalement à travers l'espace de traitement entre les bâtis verticaux Selon un autre mode opératoire, on peut supporter les feuilles de verre à tremper avec une inclinaison, par exemple de 450 C, sur la verticale et les déplacer suivant un trajet horizontal, entre des ensembles d'ajutages, à travers un espace de traitement ayant la même inclinaison sur la verticale. Certains des ajutages peuvent être pointés vers l'intérieur de façon à projeter des courants de particules vers les bords de la feuille de verre et à renforcer les contraintes apparaissant dans ces bords Dans un autre agen- cement, les ajutages situés dans les régions marginales des ensembles peuvent être -dirigés vers l'intérieur pour provo- quer un écoulement d'ensemble vers le centre de la feuille de verre à tremper. Une autre réalisation d'appareil pour la mise en oeuvre de l'invention est représentée à titre d'exemple sur la figure 4. Deux réservoirs 69 et 70, contenant de la matière particulaire fluidisée, présentent desl parois latérales 71 et 72 perforées Les ensembles d'ajutages 30 et 31 s'étendent à partir de ces parois latérales L'espacement entre les extrémités d'ajutages est de 110 mm et la feuille de verre 1 à tremper thermiquement est descendue dans l'espace de trai- tement ménagé entre les extrémités des ajutages. Des particules aérées arrivent à chacun des aju- tages 30 et 31 à partir de la matière particulaire fluidisée contenue dans les réservoirs 69 et 70. Une membrane poreuse 73 située à la base du réser- voir 69 forme le toit d'une chambre de collecteur 74 à laquelle de l'air de fluidisation arrive à travers une con- duite d'alimentation 75 Le sommet du réservoir 69 est fermé 1 o par un toit 76 qui présente un orifice d'admission 77 relié à un conduit de remplissage 78 comportant une vanne 79 De la matière particulaire vient remplir le réservoir 69 à tra- vers le conduit 78 quand la vanne 79 est ouverte Un conduit d'air 80 communique avec une ouverture ménagée dans le toit 76 Sur le conduit 80 est interposée une vanne 81 pouvant relier l'espace supérieur du réservoir 69 soit à une conduite de pression 82, soit à l'air libre à travers une conduite d'échappement 83. * Un autre conduit 84 est relié à une ouverture per- cée dans le toit 76 près de la paroi latérale 71 du réservoir 69 Le conduit 84 ménage une sortie au-dessus d'une partie du lit fluidisé présent dans le réservoir 69 qui est séparée de la partie principale du lit par un déflecteur 85 qui s'é- tend vers le bas à partir du toit 76 L'extrémité inférieure du déflecteur 85 est espacée au-dessus du plancher poreux 73 du réservoir de manière à ménager un trajet d'écoulement de matière particulaire fluidisée, désigné par la flèche 86, reliant la partie principale du réservoir à l'espace situé entre le déflecteur 85 et la paroi latérale 71 du réservoir, qui alimente en particules aérées les ajutages 30 L'excès d'air de fluidisation est mis à l'atmosphère à travers le conduit 84. Des références numériques semblables sont affec- tées i la structure de toit munie de conduits d'entrée et de sortie prévue au sommet du réservoir identique 70. A la base du réservoir 70 est prévue une membrane poreuse 87 à travers laquelle de l'air de fluidisation arrive d'une chambre de collecteur 88 comportant sa propre arrivée d'air 89 Un courant de particules aérées arrive du réser- voir 70 par dessous la base du déflecteur 85, comme indiqué par la flèche 86, pour alimenter les ajutages 31 Lorsqu'on a rempli les deux réservoirs 69 et 70 d'une quantité appro- priée de la matière particulaires choisie, on ferme les vannes 79 et les vannes 81 qui relient les conduites sous pression 82 aux conduits 80 de façon à maimtenir une certaine pression au-dessus des lits fluidisés présents dans les ré- servoirs 69 et 70 La pression sous laqueîLe',l'air de flui- disation arrive par les conduits 75 et 89 dans les chambres de collecteur 74 et 88 est telle que la matières particulaire prenne dans les réservoirs 69 et 70 un état fluidisé appro- prié en dépit de la pression maintenue, comme indiqué par les flèches 90, dans les espaces supérieurs surmontant les deux lits fluidisés. En réglant la pression sous laquelle l'air de flui- disation arrive par les conduits 75 et 89 par rapport aux pressions 90 maintenues au-dessus des surfaces des lits ali- mentaires fluidisés, on règle la pression sous laquelle les particules aérées atteignent les ensembles d'ajutages 30 et 31 pour faire en sorte que des courants de particules aérées en formation serrée soient projetés vers les surfaces du verre à une vitesse telle que les courants conservent leur intégrité en se dirigeant vers la surface du verre L'éta- blissement des arrivées d'air est commandée par permutation de la même manière que dans la réalisation selon les figures 1 à 3. La matière particulaire arrivant par les ajutages 30 et 31 est recueillie et envoyée à un réservoir de stockage indépendant, puis renvoyée en temps utile aux conduits 78 des réservoirs 69 et 70. Grâce aux déflecteurs 85, le niveau atteint par la matière particulaire fluidisée dans les réservoirs 69 et 70 peut baisser sans que l'effet de trempe obtenu s'en trouve affecté, du fait qu'une pression constante est maintenue dans les espaces surmontant les surfaces des masses de ma- tière fluidisée présentes dans les réservoirs 69 et 70 La mise à l'air libre de gai par les conduits 84 aide à régler la pression sous laquelle les particules aérées sont envoyées aux ajutages. La figure 5 des dessins représente une autre réa- lisation de l'invention convenant pour la trempe thermique d'une feuille de verre 91 supportée horizontalement Des conduits d'alimentation disposés horizontale- ment 92 et 93, contenant de la matière particulaire fluidi- sée, comportent des ensembles d'ajutages horizontaux supé- rieur 30 et-inférieur 31. Les ajutages 30 font saillie vers le bas sur la face inférieure du conduit d'alimentation 92 et les ajutages 31 font saillie vers le haut sur la face supérieur du conduit d'alimentation 93 Un espace horizontal de traitement d'une feuille de verre l est défini entre les extrémités des aju- tages. Une enceinte d'alimentation verticale 94 communique avec la face supérieure du conduit d'alimentation supérieur 92 et une enceinte d'alimentation 95 communique avec un côté du conduit d'alimentation 93 Des tubes poreux 96 sont prévus dans chacun des conduits d'alimentation 92 et 93. Des tubes poreux supplémentaires 97 et 98 sont posés à la base de l'enceinte d'alimentation 95, le tube 98 étant monté en parallèle avec les tubes 96 du conduit d'ali- mentation 93. Avant de traiter une feuille de verre, on relie par permutation au vide les tubes 96 des conduits d'alimen- tation 92 et 93 On relie aussi au vide le tube 98 situé à la base de l'enceinte d'alimentation 95. De cette manière, la matière particulaire présente dans les conduits d'alimentation 92 et 93 se trouve maintenue à l'état compact non aéré De l'air arrive en continu au tube 97 situé à la base de l'enceinte d'alimentation 95, de sorte que la matière contenue dans l'enceinte 95 est main- tenue à l'état aéré, prête à servir. Une feuille de verre 91, portée à une température de pré-trempe et reposant sur un bâti 99, est amenée dans l'espace de traitement horizontal De l'air est alors envoyé aux tubes 96 du conduit d'alimentation supérieur 92 ainsi qu'aux tubes 96 et qu'au tube 98 du conduit d'alimentation inférieur 93. L'aération subie par la matière particulaire dans les conduits d'alimentation 92 et 93 est telle que l'effet de trempe exercé par la matière particulaire projetée vers le bas à travers les ajutages 30 sur la face supérieure de la feuille de verre est sensiblement égal à celui exercé par la matière particulaire projetée vers le haut à travers les ajutages 31 vers la face inférieure de la feuille de verre. La figure 6 est une vue analogue à la figure 1 illustrant un autre mode de mise en oeuvre de l'invention suivant lequel le conduits d'alimentation 28 et 29 se trou- vent immergés dans un lit de trempe, fluidisé au gaz, de la matière particulaire, dans lequel la feuille de verre chaude est descendue Les courants sont projetés à partir des aju- tages dans le lit fluidisé à une vitesse telle que chaque courant conserve son intégrité en se dirigeant à travers le lit fluidisé vers le verre. Les ensembles d'ajutages 30 et 31 et l'alimentation en matière particulaire fluidisée sont tels que décrits à propos des figures 1 à 3. Sur le plancher 15 est disposée, à l'intérieur de la structure de bâti 14, une table de levage à mouvement de ciseaux 100 entourée par un soufflet 101 La table 100 est indiquée en traits interrompus dans sa position basse Sur la table 100 repose un récipient 102 contenant un lit de trempe, fluidisé au gaz, de matière particulaire pareille à celle envoyée aux ajutages 30 et 31 Le récipient est à sec- tion horizontale rectangulaire et présente un sommet ouvert. Le dessous du récipient est formé par une membrane poreuse dont l'emplacement est indiqué en 103 Cette membrane poreuse 103 forme aussi le dessus d'une chambre de collecteur dési- gnée dans son ensemble par la référence numérique 104. La chambre de collecteur 104 est divisée par des cloisons en trois parties, à savoir une partie centrale qui possède sa propre arrivée d'air et est située au-dessus de l'espace de traitement, et deux parties extérieures desser- vies par une arrivée d'air commune La pression d'arrivée d'air à la partie centrale de la chambre de collecteur est plus forte que celle d'arrivée aux parties extérieures. La porosité de la membrane 103 est telle que l'air subit à sa traversée une forte perte de charge La pression d'arrivée d'air à la partie centrale de la chambre de col- lecteur est telle que la partie centrale du lit fluidisé présent dans le récipient 102 est dans un état de fluidisa- tion particulaire calme et uniformément expansé La quantité de matière particulaire initialement présente dans le réci- pient 102 est telle que quand de l'air de fluidisation arrive dans la chambre de collecteur 104, la surface calme du lit fluidisé est à un niveau situé environ à mi-hauteur du récipient. Des tubes de refroidissement, non représentés, peuvent être montés à l'intérieur et près des parois laté- rales du récipient pour maintenir la couche fluidisée à une température de trempe convenable, par exemple de l'ordre de à 800 C. Sous l'action de la table de levage à mouvement de ciseaux 100, le récipient 102 est amené de sa position basse dans la position haute indiquée en traits plein Les deux conduits d'alimentation verticaux 28 et 29 se trouvent plon- gés dans le lit fluidisé et impriment à la matière fluidisé un déplacement tel que le lit fluidisé remplit alors le réci- pient et peut déborder légèrement par-dessus le bord supé- rieur de ce dernier. La glissière à air comprimé 61 est espacée d'un c 8 té du récipient 102 pour recevoir la matière particulaire qui déborde par-dessus le bord supérieur du récipient dans deux goulottes de collecte 105 Au récipient sont fixées quatre goulottes 105 qui, ensemble, entourent entièrement le bord supérieur du récipient Les deux autres goulottes de collecte 105 se déchargent dans la glissière à air comprimé 66 Chacune des goulottes mène vers le bas à un goulot 106 sur lequel est articulé un déversoir 107 Pendant la montée ou la descente du récipient 102, les déversoirs 107 sont rabattus vers le haut et, quand le récipient est en position haute, ils sont rabattus vers le bas pour se superposer aux glissières 61 et 66. Le cycle de fonctionnement est tel que décrit à propos de la réalisation selon les figures 1 à 3 Quand les portes de four 11 ont été fermées et que la feuille de verre suspendue est en cours de chauffage dans le four, la table de levage à mouvement de ciseaux assure la montée du réci- pient Les déversoirs 107 sont rabattus vers le haut de manière à franchir les glissières 61 et 66 Dès que la table 100 comence à monter, les transporteurs 57 et 58 démarrent. Une fois le récipient en-position haute, les arrivées d'air à la chambre de collecteur 104 sont établies. L'air envoyé à la chambre de collecteur 104 flui- dise la matière particulaire présente dans le récipient 102, celle présente dans l'espace de traitement situé entre les ensembles d'ajutages étant dans un état de fluidisation par- ticulaire calme, uniformément expansé. Les portes 11 du four s'ouvrent alors et la feuille de verre chaude est descendue rapidement, à vitesse cons- tante, dans l'espace de traitement Sitôt après que le bord inférieur de la feuille de verre ait franchi vers le bas la surface supérieure horizontale calme de la matière particu- laire fluidisée, il y a établissement de l'envoir d'air aux tubes poreux 49 et aux glissières à air comprimé 52 et 57. De la matière particulaire aérée passe des enceintes d'ali- mentation 34 et 35 aux ajutages, sous une pression telle que des courants cohérents de la matière particulaire sont projetés vers la feuille de verre ' travers la matière pré- sente, dans un état de fluidisation calme, dans l'espace de traitement. De la matière particulaire déborde par-dessus le bord supérieur du récipient et est recyclée vers les en- ceintes d'alimentation 34 et 35 pour que les surfaces des lits fluidités alimentaires demeurent à des niveaux fixes. Le lit fluidisé calme présent dans le récipient 102 fait lui-mre subir au verre une contrainte par effet de fod et le prélèvement de chaleur sur les surfaces du verre elt augmenté par l'effet des courants noyés émanant des ajtages qui atteignent les surfaces du verre et renforcent l'agitation locale de la matière particulaire au nivseau des surfaces du verre et rendent le motif de contrainte du verre plus *if e que celui fourni par les seuls courants de ta KUe p rticulaire. La figure 7 représente à titre d'exemple I autre appareil elon 1 ' invention, pour le bombage et la tree de feuilles de vrre. t> matrices à bomber 108 et 109 sont montées au-dessus de l'est- bouchure 10 dz four. Les conduith d'alimentation 28 et 29, muais d'en- sembles d'ajutages 30 et 31, sont les sections inférieures de conduits verticaux dont les sections supérieures consti- tuent les euxeintes d'alimentation 34 et 35 Les glissières à air couprim 32 et 33 de la réalisation selon les figures 1 à 3 e sont pas nécessaires. L'aération de la matière particulaire présente dm* chacune des parties d'alimentation supérieure 34 et 35 des conduits est assurée par les deux paires de tubes poreux 40 une paire de tubes 40 est montée environ à mihauteur de chacue des sections supérieures La paire inférieure du tube 40 est montée près du bas de la section supérieure. Chaque paire de tubes 40 est reliée à travers un régulateur de pression 41 à la canalisation d'air comprimé 38 L'arri- vie continue d'air comprimé dans les tubes 40 maintient la masse alimentaire de matière particulaire présente dans les sections hautes à l'état aéré, prête à servir. Au sommet de chacune des sections inférieures 28 et 29 est monté, juste au-dessus des ensembles d'ajutages 30 et 31, un rang de trois tubes poreux 54 reliés en parallèle à une vanne de permutation 55 commandée par une minuterie 56. Une entrée de la vanne 55 est reliée directement à la canalisation de vide 52 L'autre entrée de la vanne 55 est reliée à travers un régulateur de pression 114 à la canali- sation d'air comprimé 38. Chacune des sections inférieures 28 et 29 comporte dix tubes poreux verticalement espacés 49 qui sont reliés par paires à des vannes de permutation 50, commandées par des minuteries 53 et qui présentent des entrées reliées di- rectement à la canalisation de vide 52 et des entrées reliées à travers des régulateurs de pression 51 à la cana- lisation d'air comprimé 38. Le fonctionnement est semblable à celui de l'appa- reil selon les figures 1 à 3 Le raccordement au vide des rangs de trois tubes poreux 54 situés dans les régions de sortie des sections d'alimentation supéreires 34 et 35 des conduits verticaux assure un effet de tassement positif de la matière particulaire présente dans ces régions au-dessus desquelles les masses alimentaires aérées sont supportées jusqu'à ce qu'il faille établir l'écoulement. La feuille chaude 1 est remontée du four jusqu'à la position de bombage située entre les matrices 108 et 109, lesquelles se rejoignent sur la feuille Après séparation des matrices, la feuille bombée, encore chaude, est soulevée jusqu'à la position représentée située dans l'espace de traitement entre les ensembles d'ajutages 30 et 31. Une goulotte de collecte de poudre 115 vient se placer sous les ensembles d'ajutages, puis les vannes 55 établissent l'envoi d'air comprimé aux tubes 54 Ceci libère les masses alimentaires de matière particulaire aérée pré- sentes dans les sections supérieures 34 et 35, et la matière commence à s'écouler vers le bas dans les conduits verticaux pour alimenter les courants projetés à partir des ajutages par suite de l'établissement séquentiel de l'alimentation en air comprimé des tubes 49, qui commence lorsque la minuterie 56 agit sur la vanne 55. Dans chacune des réalisations, la section des aju- tages peut être autre que circulaire, par exemple ovale Les faces avant des conduits d'alimentation 28 et 29 peuvent pr Esenter, au lieu d'ajutages, des ensembles d'ouvertures en forme de fentes capables d'émettre des courants de particules aféEes en formation serrées pour les projeter sur les sur- faces du verre. L'invention permet d'obtenir des feuilles de verre trempées thermiquement à contraintes de traction médianes élevées et à contraintes de compression superficielles éle- vées en proportion La contrainte de traction médiane est représentative de la haute résistance mécanique du verre trempé. Par exemple, on a obtenu des contraintes de trac- tion médianes comprises entre 114 et 128 M Pa dans des feuilles de verre d'épaisseur comprise entre 6 et 12 mm par mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On a obtenu selon l'invention des feuilles de verre d'épaisseur plus faible comprise entre 2 et 3 mm, présentant une contrainte de traction médiane allant de 60 à 92 M Pa, ainsi que des feuilles à épaisseur comprise dans la même gamme présentant une contrainte de traction médiane inférieure à 60 M Pa, pouvant descendre par exemple jusqu'à environ 46 N Pa. Des feuilles de verre encore plus minces ont acquis une haute résistance mécanique par trempe thermique par le procédé selon l'invention Par exemple, on a produit du verre trempé de 1,1 mm d'épaisseur à contrainte de traction médiane atteignant 53 M Pa. REVENDICATIONS 1 Procédé de trempe thermique de verre suivant lequel on refroidit brusquement le verre au moyen d'une ma- tière particulaire, caractérisé en ce qu'on engendre-un cou- rant de particules aérées en formation serrée, et L'An pro- jette ce courant vers le verre ( 1,91) à une vitesse telle qu'il conserve son intégrité en se dirigeant vers le verre_ 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le courant de particules présente une proportion de lacunes comprise entre 0,9 et 0,4. 3 Procédé selon la revendication 2,' caractérisé en ce que le courant de particules présente une proportion de lacunes comprise entre 0,76 et 0,4. 4 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que la composante normale à la su Yface du verre de la vitesse du courant de particules est d'au moins 1 m/s. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 4, caractérisé en ce qu'on engendre une série des- dits courants de particules que l'on projette sur les surfa- ces du verre. 6 Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le verre est une feuille de verre qui est verticale et les courants de particules sont dirigés vers les surfaces de la feuille. 7 Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le verre est une feuille de verre ( 91) qui est sup- portée horizontalement et les courants de particules sont projetés vers le haut et vers le bas vers les surfaces de la feuille. 8 Procédé selon la revendication 1, caratérisé en ce qu'on engendre une série desdits courants de particules et l'on projette ces courants dans un lit de trempe, fluidisé au gaz, de la matière particulaire vers une surface du verre qui est immergée dans le lit de trempe. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le verre est une feuille de verre ( 1) qui est suspen- due verticalement et est immergée dans le lit de trempe et les courants de particules sont projetés dans le lit de trem- pe vers les deux surfaces de la feuille. Procédé selon l'une quelconque des renvendica- tions 5 à 9, caractérisé en ce qu'on engendre lesdits cou- rants de particules aérées en faisant arriver de la matière particulaire aérée pour former lesdits courants. 11 _ Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que les courants de particules sont projetés à partir d'ensembles d'ajutages qui communiquent avec une masse ali- mentaire de matière particulaire aérée. 12 Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la masse alimentaire comporte une provision en cours de chute de la matière particulaire comportant du gaz entrainé, on fait arriver du gaz supplémentaire dans la pro- vision de particules en cours de chute près des ajutages, et l'on règle la hauteur de la masse alimentaire au-dessus des ajutages et la pression d'arrivée de gaz supplémentaire pour régler la vitesse de projection des courants depuis les aju- tages vers le verre à une valeur telle que chaque courant conserve son intégrité en se dirigeant vers la surface du verre. 13 Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'on règle la pression régnant dans la masse aérée près des centrées des ajutages en maintenant une certaine pression au-dessus de la surface de la masse alimentaire. 14 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'on projette les courants de particules à partir de deux ensembles verticaux d'ajutages, on alimente chaque en- semble d 9 ajutages par fluxi d'écoulement à partir d'une provi- sion en cours de chute de matière particulaire aérée, et l'on fait arriver du gaz supplémentaire dans lesdits flux près des ensembles d'ajutages. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'on établit l'arrivée de gaz à chaque flux en une a "tie d'endroits qui sont espacés verticalement les uns des mtres près des ajutages pour amorcer la projection des cou- rants de particules vers la feuille de verre à tremper suivante. 16 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'on minute sélectivement l'établissement de l'arrivée de gaz à ces endroits, en commençant par l'endroit situé le plus bas. 17 Appareil pour la trempe thermique de verre, ca- ractérisé par des moyens ( 28,29; 69,70; 92,93; 102) pour contenir une provision de matière particulaire aérée, des moyens pour émettre à partir de cette provision un courant de particules aérées en formation serrée, des moyens ( 30, 31) pour projeter ce courant vers une surface du verre, et des moyens pour régler la vitesse de projection de ce courant. 18 Appareil selon la revendication 17, caractérisé par un récipient pour une masse alimentaire de matière parti- culaire aérée, et un ensemble d'ajutages ( 30, 31) reliés au récipient pour projeter des courants de particules aérées en formation serrée vers une surface du verre. 19 Appareil selon la revendication 18, caractérisé en ce que le récipient est un conduit d'alimentation relié à une enceinte d'alimentation ( 34, 35) destinée à con- tenir une masse de matière particulaire aérée, ladite encein- te d'alimentation étant placée de manière à établir une co- lonne de charge effective pour l'alimentation des particules, et en ce que des tubes poreux d'arrivée de gaz (A 9) sont dis- posés dans le conduit d'alimentation près des entrées des ajutages. Appareil selon la revendication 19, caractérisé par des conduits d'alimentation ( 28, 29) munis d'un ensemble vertical d'ajutages ( 30, 31) , ces ensembles définissant entre leurs extrémités de sortie un espace vertical de traitement d'une feuille de verre suspendue ( 1), et deux enceintes d'alimentation ( 34, 35) respectivement reliées aux conduits d'alimentation. 21 Appareil selon la revendication 20, caractérisé en ce que des glissières à air comprimé individuelles ( 32, 33) relient les enceintes d'alimentation aux conduits d'ali- mentation respectifs pour maintenir la matière particulaire à l'état aéré pendant son arrivée aux conduits d'alimentation. 22 Appareil selon l'une quelconque des revendica- tions 19 à 21, caractérisé par un réservoir ( 62) de collecte de la matière particulaire contenue dans les courants, des goulottes ( 105) de collecte de matière particulaire montées près du réservoir pour recueillir la matière particulaire qui se répand en franchissant les bords supérieurs ( 63) du réser- voir, et des transporteurs de recyclage ( 57, 58) qui mènent des goulottes de collecte aux sommets de l'enceinte ou des enceintes d'alimentation pour recycler la matière particu- laire qui se répand à partir du réservoir. 23 Appareil selon la revendication 22, caractérisé en ce que le réservoir comporte à sa base des moyens d'amenée de gaz pour l'établissement dans le réservoir d'un lit de trempe fluidisé au gaz, et en ce que le réservoir est monté sur un dispositif de levage ( 100) agissant pour'soulever le réservoir afin qu'il entoure l'ensemble ou les ensembles d'ajutages ( 30, 31) de façon que les courants puissent être projetés dans un lit fluidisé de trempe présent dans le réservoir. 24 Appareil selon la revendication 18, caractérisé par un récipient fermé pour la masse alimentaire, l'ensemble d'ajutages étant relié d'un côté au récipient, et des moyens d'amenée de gaz reliés au sommet du récipient pour pressuri- ser l'espace du récipient surmontant la masse alimentaire. Appareil selon la revendication 24, caractérisé par deux récipients fermés ( 77, 78), pour deux masses alimen- taires de matière particulaire aérée, chaque récipient com- portant un ensemble d'ajutages ( 30, 31), ces ensembles d'aju- tages étant disposés de manière à définir entre eux un espace de traitement pour une feuille de verre chaude. 26 Appareil selon la revendication 19, caractérisé par deux conduits d'alimentation ( 92, 93), comportant chacun un ensemble horizontal d'ajutages ( 30, 31), ces ensembles constituant des ensembles supérieurs et inférieurs d'ajutages qui pointent 1 'un vers l'autre et définissent entre eux un espace horizontal de traitement d'une feuille de verre. 27 Verre trempé thermiquement produit par un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 19. e