Brevet FR2517071A1 — publié le 19830527

La présente invention concerne un récepteur pour un sondeur permettant la détection et la mesure de phénomènes relatifs à l'environnement du globe ter- restre Ce récepteur s'applique aux sondeurs permet- tant l'étude de phénomènes relatifs à l'environnement du globe terrestre et notamment à tous les sondeurs destinés à l'étude de l'ionosphère et en particulier à l'étude des modifications de courte durée et de faible amplitude du gradient de la densité électronique de l'ionosphère Ce récepteur peut également s'appliquer à des sondeurs permettant l'étude d'autres phénomènes- tels que par exemple, l'étude ou la surveillance de la houle marine. On sait que l'ionosphère est la zone située au-dessus de 70 km d'altitude dans laquelle, sous l'influence du rayonnement solaire, une fraction des atomes et molécules qui constitue l'atmosphère terres- tre, est séparée en ions positifs et en électrons né- gatifs A haute altitude, la raréfaction de l'at- mosphère est telle que la densité des électrons est faible A basse altitude, l'atmosphère est bien plus dense Cependant, l'énergie du rayonnement solaire a été consommée à haute altitude pour l'ionisation des molécules, et l'énergie résiduelle de ce rayonnement ne suffit plus pour produire une ionisation importan- te Il en résulte qu'à basse altitude, l'ionosphère constitue un bouclier de protection de la surface du globe terrestre contre certains rayons ultraviolets dangereux L'ionisation la plus importante se produit à une altitude de 200 km environ et atteint quelques centaines de milliers d'électrons par-centimètre cube ( 105 à 106/cm 3) La grandeur la plus caractéristique de l'ionosphère est donc la densité électronique ou densité d'ionisation La connaissance de cette densité à différentes altitudes permet de détecter les pertur- bations que subit l'ionosphère par suite d'évènements que subit le globe terrestre (les tremblements de ter- re par exemple) La connaissance de la densité élec- tronique de l'ionosphère permet également d'étudier les perturbations ionosphériques soudaines produites par les sursauts d'activité solaire; ces perturba- tions se traduisent en effet par une augmentation brusque des rayonnements électromagnétiques émis en direction de la terre, en particulier dans la gamme des rayons X Ces éruptions solaires peuvent également être la cause de fluctuations importantes du champ ma- gnétique terrestre, appelées orages magnétiques; ces orages se traduisent par une augmentation considérable de l'ionisation en régions aurorales; leurs effets peuvent être observés jusqu'aux régions de basse alti- tude Enfin, l'ionosphère subit d'importantes oscil- lations diurnes et nocturnes comprenant les marées et les ondes de gravité; les marées sont excitées par l'échauffement diurne de l'ozone atmopshérique; les ondes de gravité sont excitées par les fronts météoro- logiques ou par les perturbations aurorales L'io- nosphère subit également des variations lentes liées aux saisons ou au cycle solaire On connaît différents types de sondeurs qui permettent de détecter des phé- nomènes relatifs au globe terrestre et à son environ- nement, en particulier des phénomènes relatifs à l'io- nosphère Parmi ces sondeurs, l'un deux, qui est dé- crit dans la demande de brevet français n 79 17600 déposée le 6 Juillet 1979 au nom du même demandeur, utilise le principe du radar Ce sondeur comprend une voie d'émission de signaux électromagnétiques en di- rection de l'ionosphère, et un récepteur permettant de capter les échos de ces signaux sur différentes cou- ches de l'ionosphère Les ondes électromagétiques émi- ses sont généralement des ondes modulées par impul- sions Ces impulsions sont émises en direction de l'ionosphère ou du phénomène à détecter et les échos résultant sont captés par le récepteur qui détecte ces échos selon leur amplitude, leur fréquence et leur dé- calage en fréquence Cette détection permet, connais- sant les instants d'émission d'impulsion et les ins- tants de réception des échos de celles-ci sur le phé- nomène, ainsi que leur fréquence, de déterminer la distance qui sépare ce phénomène de l'émetteur Dans le cas d'un sondage ionosphérique, une couche iono- sphérique réfléchit seulement les ondes électromagné- tiques dont la fréquence est inférieure à la fréquence critique liée à la densité électronique maximale de cette couche Les ondes émises à une fréquence prédé- terminée et inférieure à la fréquence critique, four- nissent des échos à un instant connu par rapport à l'instant d'émission, permettant de situer l'altitude de la région ionosphérique dont la densité électroni- que est celle nécessaire à la réflexion de l'onde électromagnétique de sondage Pour permettre une meil- leure connaissance de l'évolution des phénomènes étu- diés et notamment des régions ionisées, le sondeur dé- crit dans la demande de brevet précitée permet égale- ment de détecter-les faibles variations de densité électronique grâce à l'utilisation de la technique du radar à effet Doppler De telles variations de densité; électronique de l'ionosphère en fonction du temps, se t 30 traduisent par des décalages en fréquence par rapport à la fréquence de sondage des échos résultant des on- des émises en direction de l'ionosphère Cet effet est appelé effet Doppler. Le sondeur peut permettre d'observer des dé- calages en fréquence de très faibles valeurs, corres- pondant à des variations du trajet de phase des-ondes électromagnétiques de sondage, de l'ordre du mètre par seconde; de plus, ce sondeur présente une bonne réso- lution spatiale déterminée par de très -faibles lar- geurs des impulsions émises en direction de l'iono- sphère. On ne connaît pas actuellement de récepteur simple qui permette, dans un sondeur émettant des im- pulsions sur plusieurs fréquences de sondage, de m'esu- rer des décalages de fréquence (effet Doppler) et de mesurer -les temps de propagation de groupe, des si- gnaux modulés émis à différentes fréquences fixes Gé- néralement, ces récepteurs sont compliqués et souvent, les mesures sont rendues impossibles par la présence- de distorsions engendrées par le récepteur et par la présence de fortes interférences parvenant à l'entrée de celui-ci. L'invention a pour but de remédier à ces in- convénients et notamment de réaliser un récepteur pour un sondeur permettant la détection et la mesure de phénomènes relatifs à l'environnement du globe terres- tre, ce récepteur permettant d'effectuer des mesures de fréquences Doppler et de temps-de propagation de groupe, sans que celles-ci soient perturbées par les distorsions engendrées par le récepteur ou par des in- terférences à son entrée Ces différents buts sont at- teints, comme on le verra plus loin en détail, grâce à l'utilisation d'atténuateurs, de filtres très précis et insensibles aux signaux parasites, et d'oscilla- teurs asservis en phase. L'invention a pour objet un récepteur de sondeur à détection et à mesure de phénomènes relatifs à l'environnement du globe terrestre caractérisé en ce qu'il comprend une voie de réception dont une entrée reçoit des signaux échos de signaux électromagnétiques émis vers le phénomène, une voie de test et de cali- bration en amplitude et en décalage de fréquence de signaux électromagnétiques, la voie de réception com- prenant un premier étage comportant en série, des moyens de filtrage, d'atténuation et d'amplification des signaux échos reçus, un deuxième étage comportant en série des moyens de transposition de fréquence, d'atténuation, de filtrage et d'amplification des si- gnaux reçus du premier étage, et un troisième étage comportant en série des moyens de transposition de fréquence, de filtrage et d'amplification des signaux reçus du deuxième étage, les moyens d'atténuation des premier et deuxième étages étant réglables indépendam- ment pour chaque fréquence des signaux qu'ils reçoi- vent, de sorte que les signaux issus des moyens d'am- plification correspondants présentent une amplitude supérieure à l'amplitude des distorsions engendrées. par la voie de réception et à l'amplitude des signaux d'interférences reçus par la voie de réception. Selon une autre caractéristique, les moyens de transposition de fréquences de chacun des deuxième et troisième étages comprennent un mélangeur permet- tant de mélanger les signaux reçus sur une entrée avec des signaux de fréquence de référence provenant d'un oscillateur, les oscillateurs des-deuxième et troisiè- me étages étant asservis en phase et fournissant des signaux ayant des fréquences de référence différentes. Selon une autre caractéristique, les moyens de filtrage sont des filtres à quartz à temps de pro- pagation de groupe constant. Selon une autre caractéristique, les moyens d'atténuation du premier étage sont réglables par com- mutation de tensions, chaque tension étant réglable indépendamment pour chaque fréquence de réception des échos desdits signaux électromagnétiques. c Selon une autre caractéristique, les moyens d'atténuation du deuxième étage sont réglables par commande automatique de gain. Selon une autre caractéristique, les oscil- lateurs asservis en phase sont des synthétiseurs de fréquences fournissant respectivement sur leurs sor- ties, des signaux ayant lesdites fréquences de réfé- rence, ces synthétiseurs étant reliés à un oscillateur pilote de haute stabilité. Selon une autre caractéristique, le récep- teur comprend en-outre un relais coaxial pour relier une sortie de la voie de test et de calibration à l'entrée-de la voie de réception. Enfin, selon une autre caractéristique, le récepteur comprend en outre un quatrième étage compor- tant en série, des moyens de transposition de fréquen- ce, de filtrage et d'amplification recevant des si- gnaux issus du troisième étage, les moyens de transpo- sition de fréquence comprenant un mélangeur recevant les signaux issus du troisième étage et un oscillateur appliquant des signaux ayant une autre fréquence de référence sur une autre entrée de ce mélangeur, ces- signaux de fréquence te référence étant fournis par une autre sortie d'un synthétiseur de fréquence relié à l'oscillateur pilote. Les caractéristiques et avantages de l'in- vention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée en référence à la figure annexée qui représente schématiquement un récepteur conforme à l'invention. Ce récepteur comprend une voie de réception constituée de plusieurs étages 1, 2, 3, 4 qui seront décrits plus loin en détail Une entrée 5 de cette voie de réception reçoit par l'intermédiaire d'une an- tenne 6 des signaux impulsionnels échos des signaux électromagnétiques impulsionnels émis vers un phéno- mène relatif au bloc terrestre Ce récepteur comprend aussi une voie de test et de calibration en amplitude et en décalage de fréquence de signaux électromagnéti- ques Cette voie de test est essentiellement consti- tuée par un simulateur 7 qui permet tout d'abord de vérifier le fonctionnement de la voie de réception en injectant dans celle-ci, par l'intermédiaire d'un re- lais coaxial 8 des signaux de référence présentant une amplitude et une fréquence prédéterminées Elle permet également de calibrer la voie de réception En effet, il est utile pour l'étude d'un phénomène, de connaître les performances de la voie de réception et notamment de connaître le gain de cette voie pour chacune des fréquences des signaux reçus ainsi que la précision dans la transmission des décalages de fréquence des signaux reçus sur son entrée Le simulateur 7 fournit donc des signaux de fréquence et d'amplitude prédéter- minées et fournit également des signaux décalés en fréquence La voie de réception comprend un premier étage 1 qui comporte des moyens de filtrage, d'atté- nuation et d'amplification des signaux échos reçus. Les moyens de filtrage sont constitués par un filtre passe-bande 9, tandis que les moyens d'atténuation sont constitués par un atténuateur 10 programmable pour des tensions qui lui sont appliquées et qui dé- pendent respectivement des niveaux de réception des fréquences prédéterminées des signaux d'entrée (ou si- gnaux utiles) Chacune de ces tensions permet donc de fixer le coefficient d'atténuation en fonction de la fréquence des signaux utiles L'entrée de commande par tension de cet atténuateur, est représentée en 11 Cet atténuateur permet, lorsque l'entrée du récepteur re- çoit des signaux parasites, ou lorsque la distorsion engendrée par le récepteur est assez importante, de minimiser l'amplitude de cette distorsion ou de ces signaux parasites par rapport à l'amplitude des si- gnaux utiles reçus Les moyens d'amplification de ce premier étage sont constitués par un amplificateur 12 - La voie de réception comprend aussi un deuxième étage 2, constitué par des moyens de transposition de fré- quence, d'atténuation, de filtrage et d'amplifica- tion Les moyens de transposition de fréquence sont constitués par un mélangeur 13 qui permet'de mélanger les signaux fournis par l'amplificateur 12 de fréquen- ce prédéterminée, avec des signaux présentant une fré- quence de référence, appliqués sur une entrée 14 du mélangeur, par une sortie d'un oscillateur local 15, qui sera décrit plus-loin en détail Les moyens d'at- ténuation sont constitués par un atténuateur 16 à com- mande automatique de gain qui reçoit les signaux de sortie du mélangeur 13 et qui permet de régler le ni- veau des signaux parasites sur la voie de réception. En fait, le réglage de cet atténuateur consiste à choisir tout d'abord un taux d'atténuation important, puis à diminuer ce taux progressivement jusqu'à un certain seuil de manière que lorsque l'entrée du ré- cepteur reçoit des signaux échos, l'amplitude de ces signaux soit supérieure à ce seuil Les moyens de fil- trage de ce deuxième étage sont constitués par un fil- tre de Bessel 17 à quartz Ce filtre est suivi -de moyens d'amplification constitués de manière connue par un amplificateur 18 à commande automatique de gain 19 Le troisième étage de la voie de réception com- prend des moyens de transposition de fréquence, de filtrage et d'amplification Les moyens de transposi- tion de fréquence sont constitués par un mélangeur 20 qui reçoit les signaux de sortie de l'amplificateur 18 et des signaux présentant une fréquence prédéterminée et qui sont fournis par un oscillateur local 16, qui sera décrit plus loin en détail La sortie de ce mé- langeur est reliée à l'entrée des moyens de filtrage constitués par un filtre de Bessel 21, à quartz La sortie de ce filtre est reliée aux moyens d'amplifica- tion, constitués par un amplificateur 22. Enfin, la voie de réception comprend un qua- trième étage comportant les moyens de transposition de fréquence, de filtrage et d'amplification Les moyens de transposition de fréquence sont constitués par un mélangeur 23 qui reçoit les signaux de sortie de l'am- plificateur 22 ainsi que des signaux de fréquence de référence fournis par un oscillateur local 24 La sortie du mélangeur 23 est reliée aux moyens de fil- trage constitués par un filtre de Bessel 25, à quartz. Enfin la sortie de ce filtre 25 est reliée à des moyens d'amplification constitués par un amplifica- teur 26 La sortie 27 de cet amplificateur constitue la sortie de la voie de réception En fait, les oscil- lateurs 15, 16 et 24 des deuxième, troisième et qua- trième étages de la voie de réception, sont constitués par des synthétiseurs de fréquences pilotés par un os- cillateur à quartz 28 et fournissant des signaux des fréquences de référence différentes; ces oscilla- teurs sont donc asservis en phase. Le fonctionnement du récepteur va mainte- nant être décrit, à partir d'un exemple concret de réalisation pouvant être utilisé dans un sondeur per- mettant la détection et la mesure de phénomènes rela- tifs à l'environnement du globe terrestre et, notam- ment, la mesure de phénomènes relatifs à l'ionosphère. Les filtres 17, 21 et 25 utilisés sont des filtres de Bessel à phase linéaire, destinés à trans- mettre des signaux reçus, sans rebond Les filtres 9, 17, 21 sont des filtres de type passe-bande Le filtre 9 du premier étage 1 de la voie de réception, est un filtre dont la bande passante est comprise entre 0,5 et 30 M Hz, compte tenu du fait que les fréquences pré- déterminées des signaux d'entrée sont situées dans cette bande de fréquences L'atténuation de ce filtre est de 0,1 d B (décibel) Ce filtre est en fait destiné à éliminer la fréquence image de la fréquence du si- gnal utile d'entrée du récepteur Comme on l'a indiqué plus haut, les signaux d'entrée du récepteur peuvent présenter plusieurs fréquences prédéterminées qui dé- pendent bien entendu des fréquences prédéterminées d'émission L'atténuateur 10 qui est relié au filtre 9 du premier étage a, comme on l'a indiqué plus haut, un taux d'atténuation qui peut être réglé automatiquement par des tensions qui dépendent des niveaux de récep- tion des fréquences prédéterminées des signaux reçus à l'entrée de la voie de réception En fait, cet atté- nuateur est rendu nécessaire, car l'amplitude des si- gnaux reçus varie selon les fréquences prédéterminées de ces signaux Cet atténuateur peut d'ailleurs être commandé au rythme-des changements des fréquences pré- déterminées des signaux d'entrée Cet atténuateur pré- sente un coefficient d'atténuation variable entre 1,5 et 30 d B L'amplificateur 12 qui est relié à la sortie de l'atténuateur 10, est un amplificateur à large ban- de qui présente un gain voisin de 30 d B, mais qui pré- sente également une très grande dynamique de fontion- nement puisqu'il reste linéaire jusqu'à un niveau voi- sin de 13 d Bm ( 13 d B au-dessus de 1 milliwatt) en sor- tie Le mélangeur 13 fonctionne jusqu'à un niveau de 13 d Bm sur son entrée et il effectue la transposition de la fréquence de réception F à 40 M Hz, par mélange e avec les signaux délivrés par l'oscillateur 15, dont la fréquence est égale à Fe + 40 M Hz Il en résulte qu'à la sortie du mélangeur 13, la fréquence des si- gnaux est égale à 40 M Hz + Fd (Fd étant le décalage en il fréquence entre les signaux émis en direction d'un phénomène et les signaux reçus à l'entrée de la voie de réception) Le mélangeur 13 présente un coefficient d'atténuation voisin de 5 db Le deuxième étage est un étage de moyenne fréquence et il fonctionne à des fré- quences voisines de 40 M Hz L'atténuateur 16 dont le taux d'atténuation peut varier entre 2 et 24 d B permet en fait de fixer le gain de la voie de réception pour que les signaux parasites ne perturbent pas les mesu- res effectuées à la sortie de la voie de réception En effet, ces parasites ne doivent pas masquer les si- gnaux utiles reçus à l'entrée de cette voie Le filtre 17 est un filtre de Bessel à quartz, de type passe- bande, dont la largeur de bande varie entre -86 K Hz et + 86 K Hz, autour d'une fréquence centrale de 40 M Hz. Ce filtre présente un coefficient d'atténuation voisin de 4 d B et une réponse linéaire en phase L'amplifica- teur 18 à commande automatique de gain, est un ampli- ficateur accordé sur une fréquence de -40 M Hz, son gain peut varier entre 30 d B et 76 d B Ce gain peut être réglé de manière connue par une tension de commande appliquée sur l'entrée 19 Le mélangeur 20 permet de mélanger les signaux reçus de l'amplificateur 18 avec des signaux produits par l'oscillateur local 16, dont la fréquence est égale à 50 M Hz Il en résulte qu'à la sortie du mélangeur 20, les signaux présentent une fréquence moyenne de 10 M Hz autour de laquelle varient les fréquences de décalage Ce mélangeur présente une atténuation voisine de 5 d B Le filtre 21 qui est re- lié au mélangeur 20, définit la bande passante défini- tive de la voie de réception Ce filtre est un-filtre passe-bande dont la fréquence centrale est voisine de M Hz et dont la bande passante peut varier de 2 à K Hz Il présente lui aussi une réponse linéaire en phase et la largeur de sa bande passante est liée à la largeur des signaux impulsionnels reçus à l'entrée du récepteur Son coefficient d'atténuation est voisin de * 7 d B L'amplificateur 22 qui est relié au filtre 21,- est lui aussi un amplificateur linéaire, accordé sur la fréquence de 10 M Hz Le mélangeur 23 qui est relié- à la sortie de cet amplificateur, permet de mélanger les signaux provenant de cet amplificateur avec les - signaux fournis par l'oscillateur local 24 Les si- gnaux de cet oscillateur ont une fréquence de référen- ce de 9,9 M Hz; il en résulte que le signal de sortie de ce mélangeur est un signal dont la fréquence varie en fonction des fréquences de décalage des signaux d'entrée, autour de 100 K Hz Ce mélangeur présente un coefficient d'atténuation voisin de 7,5 d B Le filtre 25 qui est relié à la sortie de ce mélangeur est un filtre passe-bas dont la fréquence de coupure est éga le'à 200 K Hz Ce filtre 25 est un filtre de Bessel. Enfin, la sortie de ce filtre est reliée à un amplifi- cateur linéaire dont le gain est voisin de 20 d B La sortie 27 de cet amplificateur fournit les signaux qui vont permettre d'effectuer les mesures de décalage de fréquence des signaux d'entrée et, ainsi, vont permet- tre d'interpréter certains paramètres des phénomènes étudiés Ces signaux ont une fréquence voisine de 100 K Hz pour une amplitude voisine de 3 volts efficace. L'asservissement en phase des différents oscillateurs locaux 11, 16 et 24 est essentiel puisque les fréquences de réception del signaux d'entrée peu- vent varier de 0,5 à 30 M Hz et que l'on veut analyser des décalages en fréquence voisins de 1/10 Hz notam- ment dans l'étude de l'ionosphère Cet asservissement en phase est réalisé par synthèse directe, grâce à des synthétiseurs de fréquences pilotés par un oscillateur à quartz 28 On élimine ainsi les risques d'erreurs sur les mesures de décalage de fréquences Ce résultat 17071 est important puisque dans les récepteurs connus, les oscillateurs locaux ne sont pas asservis en phase les uns par rapport aux autres Dans le récepteur qui vient d'être décrit, cet asservissement permet d'obte- nir une très grande pureté spectrale et un bruit de phase résiduelle très faible Ce récepteur doit pou- voir être accordé très rapidement sur la fréquence de réception et cet accord se fait grâce au premier os- cillateur local 15, autour de 40 M Hz Il implique que tous les étages d'entrée sont des étages à large bande passante; ceci permet d'éliminer la présence de tous les filtres accordables situés en tête de la chaîne d'amplification dans les récepteurs connus Il en ré- sulte qu'il est possible d'analyser des signaux d'en- trée dont l'amplitude est voisine de quelques micro- volts en présence de signaux parasites de plusieurs dizaines de millivolts Ce signal d'entrée ne peut être analysé que si les étages d'entrée présentent une gamme de fonctionnement linéaire èt une très grande dynamique, comme on l'a indiqué plus haut Les atté- nuateurs permettent de plus, d'atténuer le signal Jde manière à le placer dans la gamme de fonctionnement linéaire de l'étage d'entrée Comme ce récepteur est utilisé pour étudier les échos sur l'ionosphère, d'im- pulsions électromagnétiques ayant des durées variant de 10 microsecondes à quelques centaines de microse- condes, il est important que le récepteur ne déforme pas ces impulsions et en particulier qu'il n'introdui- se pas de rebonds sur les impulsions reçues La pré- sence des filtres de Bessel résout ces problèmes. REVENDICATIONS 1 Récepteur pour sondeur de détection et de mesure de phénomènes relatifs à l'environnement du globe terrestre, caractérisé en ce qu'il comprend une voie de réception ( 1, 2, 3) dont une entrée reçoit des signaux échos de signaux électromagnétiques émis vers le phénomène, une voie de test et de calibration ( 7)_ en amplitude et en décalage de fréquence de signaux électromagnétiques, la voie de réception comprenant un premier étage ( 1) comportant en série, des moyens de filtrage ( 9), d'atténuation ( 10) et d'amplification ( 12) des signaux échos reçus, un deuxième étage ( 2) comportant en série des moyens de transposition de fréquence ( 13), d'atténuation ( 16), de filtrage ( 17) et d'amplification ( 18) des signaux reçus du premier étage, et un troisième étage ( 3) comportant en série des moyens de transposition de fréquence ( 20), de fil- trage des premier et deuxième-étages étant réglables indé- pendamment pour chaque fréquence des signaux qu'ils reçoivent-, de sorte que les signaux issus des moyens d'amplification ( 12, 18) correspondants présentent une amplitude supérieure à l'amplitude des distorsions engendrées par la voie de réception et à l'amplitude des signaux d'interférences reçus par la voie de ré- ception. 2 Récepteur selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que les moyens de transposition de fréquence ( 13, 20) de chacun des deuxième et troisième étages comprennent un mélangeur permettant de mélanger les signaux reçus sur une entrée avec des signaux de fréquence de référence provenant d'un oscillateur, les oscillateurs ( 15, 16) des deuxième et troisième étages étant asservis en phase et fournissant des signaux ayant des fréquences de référence différentes. 3 Récepteur selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce que les moyens de filtrage ( 9, 17, 21) sont des filtres à quartz à temps de propagation de groupe constant. 4 Récepteur selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce que les moyens d'atténuation ( 10) du premier étage sont réglables par commutation de ten- sions, chaque tension étant réglable indépendamment pour chaque fréquence de réception des échos desdits signaux électromagnétiques. Récepteur selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce que les moyens d'atténuation ( 16) du deuxième étage sont réglables par commande automatique de gain. 6 Récepteur selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce ques oscillateurs ( 15, 16) asservis en phase sont des synthétiseurs de fréquences fournissant respectivement sur leurs sorties, des signaux ayant lesdites fréquences de référence, ces synthétiseurs étant reliés à un oscillateur pilote ( 28), de haute stabilité. 7 Récepteur selon la revendication 2, ca- ractérisé en ce qu'il comprend en outre un relais co:- axial ( 8) pour relier une sortie de la voie de test et de calibration ( 7) à l'entrée de la voie de réception- ( 1, 2, 3). 8 Récepteur selon la revendication 6, ca- ractérisé en ce qu'il comprend en outre un quatrième étage ( 4) comportant en série, des moyens de transpo- sition de fréquence ( 23), de filtrage ( 25) et d'ampli- fication ( 26) recevant des signaux issus du troisième étage ( 3), les moyens de transposition de fréquence ( 23) comprenant un mélangeur recevant les signaux issus du trosième étage et un oscillateur ( 24) appli- quant des signaux -ayant une autre fréquence de réfé- rence sur une autre entrée de ce mélangeur, ces si- gnaux de fréquence de référence étant fournis par une autre sortie d'un synthétiseur de fréquence relié à l'oscillateur pilote ( 28).