Brevet FR2515449A1 — publié le 19830429

DISPOSITIF MELANGEUR SUBHARMONIQUE HYPERFREQUENCE ET SYSTEME HYPERFREQUENCE UTILISANT UN TEL DISPOSITIF La présente invention concerne un dispositif mélangeur sub- harmonique hyperfréquence et un système hyperfréquence compor- tant un tel dispositif. Il est souvent nécessaire de transposer la fréquence 15 d'un signal à une autre fréquence f FI, dite fréquence intermédiaire Les circuits mélangeurs alimentés par le signal de fréquence f et par un oscillateur local de fréquence f OL délivrent un signal de fréquence fondamentale f FI = I f OL f S E Mais la réalisation de sources oscillateur local hyperfréquence stables est difficile ou onéreuse Il est donc préférable d'utiliser, pour la transposition de fréquence, un mélangeur du type sub- harmonique, par exemple composé d'un doubleur de fréquence et d'un mélangeur classique, permettant d'utiliser un oscillateur local de fréquence moitié, plus facile à réaliser Le principe d'un tel mélangeur subharmonique a été décrit par différents auteurs dans des articles tels que "Harmonically Pumped Stripline Down- Converter" de Martin V Schneider et William W Snell, paru dans IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, pages 271- 275, vol MTT-23, NI 3, March 1975 Cet article décrit un mélan- geur réalisé sur un substrat diélectrique pincé dans un guide d'onde rectangulaire et comprenant deux diodes Schottky montées tête- bêche à l'interconnexion de deux filtres; un filtre passe-bande du côté signal incident fs et un filtre passe-bas du côté de l'entrée de l'oscillateur local 'OL sur laquelle se fait également la sortie en fréquence intermédiaire Le mode de découplage oscillateur local - signal incident et la technologie utilisée ne permettent d'envisager, pour le mélangeur décrit dans l'article mentionné ci-dessus, que des applications dans le cadre de systèmes à bande étroite limitée par les qualités du filtrage et les pertes existant dans les filtres. La présente invention permet de remédier aux inconvénients ci-dessus mentionnés et a pour objet un mélangeur subhcrraonique 15449 équilibré à large bande particulièrement simple. Un autre objet de la présente invention est la réalisation d'un mélangeur subharmonique équilibré dont les pertes de conversion sont minimisées. Un autre objet de la présente invention est un mélangeur subharmonique équilibré présentant une bonne rejection des produits d'intermodulation secondaires et un bon découplage naturel des entrées oscillateur local et signal. Le dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon l'invention est caractérisé en ce qu'il comprend deux lignes d'entrée à structure de champ électrique dissymétrique, un premier ensemble de ligne de transmission à structure de champ électrique dissymé- trique, un deuxième ensemble de lignes de transmission à structure de champ électrique symétrique et une première et une deuxième paire d'éléments semiconducteurs non-linéaires, les premier et deuxième ensembles, les deux lignes d'entrée et les deux paires d'éléments nonlinéaires étant assemblés dans une configuration topologique telle que, si l'on injecte sur une entrée un signal polarisant "Oscillateur local" de fréquence f OL et sur l'autre entrée dite "signal" un signal hyperfréquence de fréquence fs, on prélève sur cette dernière entrée "signal" un signal dit à fréquence intermé- diaire dont la composante fondamentale correspond à la fréquence f FI = I 2 f OL+ fsi et qui ne comprend que les composantes corres- pondant aux fréquences IP f OL + q f J o p et q sont des nombres entiers pair et impair respectivement. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée faite ci-après avec référence aux dessins ci- annexés qui représentent: Figs la et lb la structure d'une ligne de propagation à mode symétrique et d'une ligne de propagation à mode dissymétrique respectivement; Fig 2 le principe général d'un mélangeur hyperfréquence selon l'invention; Fig 3 un mélangeur unitaire sousensemble du mélangeur selon l'invention; Fig 4 un mode de réalisation du mélangeur hyperfréquence selon l'invention; Fig 5 une variante du mélangeur hyperfréquence de Fig 4; Fig 6 un autre mode de réalisation préférentiel du mélan- geur hyperfréquence selon l'invention; et Fig 7 l'excitation des éléments non linéaires du mode de réalisation de la FIG 6. Dans le reste de la description, on désignera respectivement par f OL' f S IFI la fréquence de Poscillateur local, du signal incident et du signal de sortie à fréquence intermédiaire. Dans un mélangeur dit subharmonique d'ordre 2, on cherche à travailler avec un signal oscillateur local de fréquence moitié de celle utilisée dans un mélangeur classique et à obtenir en sortie un signal dont le terme fondamental ou fréquence intermédiaire est de la forme FI = 2 1 OL + f dans le cas d'un mélangeur du type "up- Converter" lorsque la fréquence intermédiaire est très supérieure à la fréquence du signal incident; et de la fonne f Fl = 12 f OL 'SI dans le cas d'un mélangeur du type "Down-Converter". La figure la représente la structure d'une ligne de propagation symétrique du type à fente formée de deux conducteurs dessinant une fente 4 laissant apparaître le substrat 1 portant les deux conducteurs Le vecteur V' représente la différence de potentiel développée aux bornes de la fente 4 La figure lb représente la structure d'une ligne de propagation dissymétrique du type copla- naire portée par un substrat de matériau diélectrique 1 et compor- tant un conducteur 3 encadré par deux plans de masse 2 Les composantes du champ électrique sont symétriques par rapport au conducteur central 3 et la ligne coplanaire peut être considérée comme étant constituée de deux lignes à fente, telles que celle illustrée par la figure la Les vecteurs V 1 et V 2 représentent la différence de potentiel sur chacune des lignes à fente. La figure 2 représente le principe général du mélangeur hyperfrécuence selon l'inventions Il est constitué par l'association en 15449 parallèle de deux mélangeurs, dits unitaires 111 et 112 présentant une première entrée "signal incident" sur laquelle s'effectue égale- ment la sortie du signal à fréquence intermédiaire Un premier circuit hyperfréquence 10 assure la division équiphase du signal "oscillateur loca Pl en deux signaux destinés à alimenter la première entrée de chaque mélangeur unitaire 111 et 112 Un deuxième circuit hyperfréquence 12 alimenté par le signal incident fs sur une entrée à mode de propagation dissymétrique, délivre, sur deux accès ledit signal incident à la deuxième entrée de chacun des mélangeurs unitaires 111 et 112, et inversement reçoit sur chacun desdits accès un signal de même fréquence intermédiaire f FI délivré par chacun des deux mélangeurs unitaires 111 et 112 et les combine en un signal unique sur une sortie en mode dissymétrique Il permet de ramener en parallèle sur l'entrée "signal" fs de chacun des mélangeurs unitaires 111 et 112 une impédance la plus grande possible dans les bandes de fonctionnement des signaux de fréquence f S et f Fi' Les mélangeurs unitaires 111 et 112, dont les entrées "signal" et "oscillateur local" présentent des structures de champ électrique de type différent symétrique et dissymétrique, comprennent chacun, selon une caractéristique connue de l'art antérieur, un couple d'éléments semi-conducteurs non linéaires qui peuvent selon un exemple non limitatif être des diodes Schottky. La figure 3 représente le schéma d'un mélangeur unitaire constituant un sous-ensemble 111 ou 112 de la figure 2 décrite précédemment, et s'appliquant principalement dans le cas d'un mélangeur du type "up-converter". Les mélangeurs unitaires 111 et 112 de la figure 2 présentent la même structure et se composent comme on l'a déjà mentionné d'une entrée "oscillateur local" à mode de propagation du type dissymétrique A et d'une entrée "signal", à mode de propagation du type symétrique B qui sert également de sortie à fréquence intermé- diaire Deux conducteurs 51 et 52, constituent pour la ligne A un plan de masse au potentiel de référence et encadrent le conducteur central 6 Les plans de masse de la ligne A peuvent être dans le prolongement des conducteurs formant la ligne à fente B Les deux éléments semi-conducteurs non-linéaires 81 et 82, constitués dans la figure 3 par des diodes Schottky de polarités opposées, sont disposés à l'intersection des deux lignes d'entrée A et B et chargent respecti- vement chacune des deux lignes à propagation symétrique ( 51,6) et ( 6,52) constituant la ligne dissymétrique A Un court-circuit 7 entre les conducteurs 51 et 52 est disposé sur la ligne dissymétrique A à une distance d 2 Fi F 1 + S en amont des diodes 81 et 82, AS et ?FI étant la longueur d'onde moyennes de la bande de fréquence du signal incident et du signal de sortie à fréquence intermédiaire respectivement La distance d 2 est choisie de façon telle que l'impédance ramenée au niveau des diodes est la plus élevée possible, à la fois dans la bande de fonctionnement du signal f et de la fréquence intermédiaire f Fl La figure 4 représente un mode de réalisation préférentiel non limitatif d'un mélangeur subharmonique s'appliquant préférentiel- lement au type "up-converter" réalisé sur un substrat de matériau diélectrique 1, le mélangeur se compose de quatre parties A, C, D, E. La partie A formant lentrée "oscillateur loca Pl du mélangeur est du type dissymétrique et est constituée dans Pexemple de la figure 4 par une ligne coplanaire Cette ligne coplanaire d'entrée comprend un conducteur central 9 encadré par deux conducteurs 21 et 22, formant plans de masse Le conducteur central 9 se partage en deux conducteurs 91 et 92 encadant un plan de masse 19 rendu équipotentiel avec les conducteurs 21 et 22 formant plans de masse grâce aux courts-circuits 130 Le conducteur 91, respectivement 92, forme avec les plans de masse 21, respectivement 22, et 19 une ligne coplanaire. Les deux lignes coplanaires ainsi formées sont les deux branches d'un circuit diviseur équiphase désigné par les références dans la figure 2 et C dans la figure 4 et constituent dans le mode de réalisation de la figure 4, un Té de Wilkinson Les extrémités des conducteurs centraux 91 et 92 sont raccordés par l'intermédiaire de la résistance d'adaptation 14, à la distance d = 'o L/4, du conduc- teur central 9, àOL étant la longeur d'onde moyenne de la bande de fréquence de l'oscillateur local du mélangeur Dans le mode de réalisation de la figue 4, le Té de Wilkinson comprend un seul tronçon de rongeur di. Pour augmenter la largeur de bande du mélangeur sur l'entrée "oscillateur local", on peut utiliser de façon avantageuse un Té de Wilkinson constitué de plusieurs tronçons de ligne de longueur di = ?\o L/4 associés à plusieurs résistances d'adaptation. Dans le mode de réalisation de la figure 4, les mélangeurs hyperfréquence unitaires, désignés respectivement par les réfé- rences 111 et 112 dans le schéma de principe de la figure 2, comprennent chacun une partie coplanaire D et une partie formant ligne à fente E La ligne coplanaire D est constituée, pour chaque mélangeur 111, respectivement 112, en plus du conducteur 21, respectivement 22, formant le premier plan de masse, d'un conduc- teur central 911, respectivement 921, prolongeant le conducteur central 91, respectivement 92, de la branche correspondante du Té diviseur C Entre ces deux conducteurs 911 et 921, un conducteur 20, commun aux deux mélangeurs unitaires, forme le deuxième plan de masse La partie ligne à fente E est constituée par les conduc- teurs 210, respectivement 220, et 200 A la jonction de la ligne coplanaire D et de la ligne à fente E, une paire de diodes Schottky , 16, respectivement 17, 18, est disposée comme illustré par la figure 3 Les diodes 15 et 16, respectivement 17 et 18, de chaque paire présentent des polarités opposées et sont placées entre les conducteurs 21 et 911, 911 et 20, respectivement 20 et 921, 921 et 22, les deux paires étant disposées tête-bêche Les conducteurs 210 et 200, respectivement 200 et 220, prolongeant ou non les conduc- teurs 21 et 20, respectivement 20 et 22, forment une ligne à fente si l'on considère chaque circuit séparément Mais ces mêmes conduc- teurs 210, 200, 220 pris dans leur ensemble, constituent une ligne coplanaire et par conséquent une ligne de propagation du type dissymétrique servant à la fois de ligne d'entrée pour le signal 15449 hyperfréquence incident et de ligne de sortie pour le signal à fréquence intermédiaire. Le circuit dit de combinaison comprend également des courts- circuits 131 entre les conducteurs 21, 20 et 22 disposés sur les lignes coplanaires D des mélangeurs unitaires 111 et 112, à une distance à FI +)S d 2 = 8 en amont des diodes Schottky 15, 16, 17, 18 telle que l'impédance ramenée au niveau des diodes soit la plus élevée possible dans la bande de fonctionnement du signal et de la fréquence intermédiaire Mais la distance d 2 doit être suffisamment grande pour que lesdits courts-circuits 131 ne viennent pas court- circuiter les diodes Schottky Ceci élimine par conséquent l'utili- sation en "Down Converter" du mélangeur de la figure 4 dans le cas o la fréquence FI est particulièrement basse. Le principe de fonctionnement du mélangeur selon l'invention est le suivant: On suppose que l'oscillateur local alimente avec une tension VIOL = 2 Vo L cos 21 f O Lt la ligne coplanaire A et développe, aux bornes de chaque diode Schottky, une tension de la forme VOL = VOL cos 2 fo Lt De même, on suppose que le générateur délivrant le signal incident développe aux bornes de chaque ligne à fente constituant la ligne coplanaire E d'entrée du signal une tension de la forme VS = 2 V 5 cos 211 f t donc aux bornes de chaque diode une tension VS = v'/2 = Vs cos 2 "fst La caractéristique de la diode Schottky peut être approchée par la relation ii = 15 î)o ii est le courant circulant dans la diode, v est la tension développée à ses borne, ot un coefficient dépendant de la température absolue et dont la dimension est l'inverse d'une tension, et I le courant de satu- ration de la diode. Soit il, i 2, i 3 et i 4 le courant circulant respectivement dans les diodes 15, 16, 17 et 18 On suppose que les diodes présentent un même courant de saturation IS. Le courant i = il + i 2 i 3 i 4 à fréquence intermédiaire 15449 circulant dans le conducteur central 200 en sortie du mélangeur est donc égal à: ni Ia O (VS + v OL) il:I -1 i 2 =ls le CV-o)l 13 =Is le ('VS + VOL) l i 4 = Is le c(VS VOL) _ J r KVS C(VS O(OL ZVOL i=Iee -Se e +e Soit i = 415 S ch (O La décomposition en série de Fourier donne: i = 1 k cos 21 'U 2 N fo Lt ( 2 m + 1) f S tl Le dispositif délivre donc un signal duquel les composantes correspondant aux harmoniques pairs du signal incident sont exclues. De plus d'après la théorie des fonctions de Bessel, le niveau de l'harmonique 2 f OL i S est très supérieur à celui des autres harmoniques Ceci équivaut pratiquement à une réjection au profit de l'harmonique 2 f OL + f S Le dispositif de la figure 4 est donc bien un mélangeur subharmonique. La figure 5 représente un autre mode de réalisation préfé- rentiel du mélangeur subharmonique selon l'invention. Le rendement de conversion dépend dans une grande mesure du niveau du signal oscillateur local Dans le cas d'un oscillateur local présentant un niveau faible, il est nécessaire d'introduire une tension continue de polarisation en série avec chaque diode Schottky et de trouver un compromis entre la tension de polarisation et la tension de l'oscillateur local pour obtenir une bonne linéarité et par consé- quent un bon rendement de conversion Le mélangeur subharmonique obtenu, représenté par la figure 5, peut également fonctionner en "DownConverter" dans lequel la fréquence intermédiaire f Fi = -12 f OL;sl peut être très basse et nécessiter Pintroduction 15449 d'une tension de polarisation. Le mélangeur représenté sur la figure 5 est une variante de celui qui est représenté sur la figure 4 Les mêmes éléments, portant les mêmes références, ont donc été repris sur la figure 5 Le courant de polarisation est introduit par l'entrée Ep, isolée du plan de masse 21 par une capacité C 3, traverse l'inductance de choc LI et le conducteur 30 raccordé au plan de masse 21 par l'intermédiaire des capacités C Les diodes 15, 16, 17, 18 présentent la même disposition que dans la figure 4 mais entre les conducteurs 30 et 911, 911 et 20, 20 et 921, 921 et 31, le conducteur 31 étant raccordé au plan de masse 22 par l'intermédiaire des capacités C 2 Le courant de polarisation traverse ensuite l'inductance de choc L 2 reliant le conducteur 31 au plan de masse 22. Les conducteurs 20, 911, 921 sont chacun constitués de plu- sieurs tronçons interconnectés par des capacités série C. Les valeurs des capacités C, CI, C 2 sont choisies de façon à constituer des courtscircuits dans les bandes de fréquence de l'oscillateur local, du signal incident et du signal de sortie à fréquence intermédiaire Leur impédance est infinie pour le courant continu Inversement les inductances LI et L 2 constituent des courts-circuits pour le courant continu. Les quatre diodes Schottky sont donc bien polarisées par la tension continue appliquée en Ep. La largeur de bande du dispositif des figures 4 et 5 est limitée par plusieurs facteurs: Les possibilités d'adaptation des différentes entrées et sorties liées d'une part à la technologie utilisée pour les surfaces conductrices et d'autre part à la qualité des éléments semicon- ducteurs utilisés, et en particulier à la capacité des diodes Schottky. La définition du circuit de combinaison qui ramène en parallèle sur chacun des couples de diodes une impédance purement réactive maximum dans les bandes de fréquences du signal incident et du signal de sortie à fréquence intermédiaire. La largeur de bande du circuit diviseur d'oscillateur local. 15449 La figure 6 représente un autre mode de réalisation préfé- rentiel du mélangeur subharmonique selon l'invention Le mélangeur ainsi conçu peut fonctionner en "up-converter" ou "down-converter". Sur un substrat de matériau diélectrique 1, deux conducteurs 21 et 22 forment plans de masse Entre ces deux conducteurs 21, 22 est disposé un conducteur central 9 qui se partage en deux branches 910 et 920, de même longueur d, également disposées entre les deux conducteurs 21, 22 formant plan de masse et séparées par un troisième conducteur 20 formant plan de masse et rendu équi- potentiel avec les premier et deuxième plans de masse à Paide de courtscircuits 130 A l'extrémité des conducteurs 910 et 920, deux couples de diodes Schottky de même sens 15, 16 et 17, 18 sont disposés tête-bêche, chaque diode raccordant un conducteur formant plan de masse et un conducteur central. Dans le cas de la figure 6, les diodes 15, 16, 17, 18 sont respectivement dirigées du premier conducteur 21, formant plan de masse, vers la première branche 910, du troisième conducteur 20 formant plan de masse vers la première branche 910, de la deuxième branche 920 vers le conducteur 20 formant plan de masse, pour la diode 17, et vers le conducteur 21 formant plan de masse, pour la diode 18 Les deux conducteurs 210, 220 formant plan de masse et le conducteur 200 qu'ils encadrent constituent une ligne coplanaire utilisée comme ligne d'entrée du dispositif pour l'oscillateur local, alors que la ligne coplanaire formée des deux plans de masse 21, 22 encadrant le conducteur central 9 constitue à la fois la deuxième ligne d'entrée du dispositif pour le signal incident et la ligne de sortie à fréquence intermédiaire Le circuit diviseur utilisé dans le mode de réalisation de la figure 6 est une simple jonction en Té Les conducteurs 200, 210 et 220 peuvent prolonger les conducteurs 20, 21 et 22 respectivement. Le dispositif représenté sur la figure 6 fonctionne de la façon suivante, comme illustré dans la figure 7: On suppose que Poscillateur local alimentant la ligne copla- naire A développe, aux bornes de chaque ligne à fente ( 210, 200) et ( 200, 220) constitutive une tension de la forme v'OL = 2 Vo L cos 2 fffo L t, du conducteur central 200 vers chaque conducteur formant plan de masse 210, 220. S La tension développée aux bornes de chaque diode est donc égale à: v OL = v'OL/2 = Vol cos 2 If f OL t. De même on suppose que le générateur délivrant le signal incident appliqué à l'entrée de la ligne coplanaire E formée par les conducteurs 21, 9, 22 développe aux bornes de chaque diode o 10 Schottky 15, 16, 17, 18 une tension de la forme v S = VS cos 2 If t du conducteur central 910 ou 920 vers le conducteur formant plan de masse 21, 20 ou 22. Dans le mode de réalisation des figures 6 et 7, les diodes 15, 16, 17, 18 présentent par conséquent à leurs bornes une tension respective totale vl, v 2, V 3, v 4 égale à: VI =VS+VOL V 2 = v S VOL v 3 = VOL v S v 4 =v S v OL étant donné le sens de la tension développée par le signal incident ou l'oscillateur local par rapport au sens de la diode. Comme on l'a déjà mentionné plus haut pour expliquer le fonctionnement du mode de réalisation de la figure 4, le courant circulant dans chaque diode peut être approché par la relation: ii= Is le Vi 1 l Si l'on suppose que les quatres diodes 15, 16, 17, 18 présentent un même courant de saturation Is, i prenant la valeur respective 1, 2, 3, 4 pour chaque diode 15, 16, 17, 18 respectivement, le courant de sortie i dans le conducteur central 9 est égal à i = il + i 2 i 3 i 4 étant donné la disposition des diodes dans le mode de réalisation de la figure 6. On se retrouve par conséquent dans le même cas que pour le mode de réalisation de la figure 4 Après décomposition en série de Fourier, on obtient de la même façon un courant de sortie égal à: 15449 c Ik Cos 2 I l 2 p fo Lt+ ( 2 q+ 1)fstl duquel sont également absentes les composantes correspondant aux harmoniques d'ordre pair du signal incident. De la même façon le niveau des composantes l 2 f OL 1 f Sl' 3 très supérieur à celui des autres composantes traduit une réjection des autres composantes au profit de la composante fondamentale l 2 fo L + f Sl. Le dispositif représenté par la figure 6 est donc bien un mélangeur subharmonique du type "Dual" c'est-à-dire ne présentant pas l'inconvénient des modes de réalisation des figures 4 et -5 particulièrement adaptés au fonctionnement en "up converter" et en "down- converter" respectivement De plus la conception en est particulièrement simple En effet le diviseur 10 et le circuit de combinaison 12 de la figure sont constitués par un seul et même circuit entre la ligne coplanaire 21, 9, 22 d'entrée du signal incident et de sortie du signal à fréquence intermédiaire et les diodes Schottky D'autre part, lesdites diodes Schottky assurent la charge de chacune des branches du diviseur L'isolement entre voies comme dans le cas des figures 4 et 5 n'est plus nécessaire Enfin, le signal à fréquence intermédiaire circule, non plus du côté ligne à fente comme dans les figures 4 et 5, mais du côté coplanaire des mélangeurs unitaires tels que définis dans la figure 2 Alors que dans le cas des figures 4 et 5, les courts-circuits 131 à la distance d 2 des diodes permettaient de ramener l'impédance la plus élevée possible dans la bande de fonctionnement du signal et dans celle du signal de sortie à fréquence intermédiaire, ces courts-circuits 131 se trouvent supprimés de par la conception du circuit de combinaison et de la ligne de sortie à fréquence intermédiaire L'obstacle à un fonction- nement du type dual présenté par les modes de réalisation des figures 4 et 5 est donc levé. Dans le cas d'une symétrie parfaite du système selon les figures 4, 5 ou 6, on obtient naturellement un découplage infini entre les entrées "signal" et "oscillateur local". Il conviendra à l'homme de l'art de déterminer de façon 15449 optimale les largeurs et longueurs des différentes zones conduc- trices pour que la bande de fréquences d'utilisation du système soit la plus large possible. Il est bien entendu possible d'associer deux mélangeurs sub- harmoniques selon l'invention afin d'obtenir un mélangeur à rejection d'image. La présente invention est applicable aux circuits hyperf ré- quence nécessitant une transposition de fréquence. REVENDICATIONS l Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence carac- térisé en ce qu'il comprend deux lignes d'entrée à structure de champ électrique dissymétrique, un premier ensemble de lignes de transmission à structure de champ électrique dissymétrique, un deuxième ensemble de ligne de transmission à structure de champ électrique symétrique et une première et une deuxième paire d'éléments semiconducteurs non-linéaires, les premier et deuxième ensembles, les deux lignes d'entrée et les deux paires d'éléments non linéaires étant assemblés dans une configuration topologique telle que si l'on injecte sur une entrée un signal polarisant "oscillateur local" de fréquence f OL et sur l'autre entrée dite "signal" un signal hyperfréquence de fréquence f 5, on prélève sur cette dernière entrée dite entrée "signal" un signal dont la composante fonda- mentale correspond à la fréquence intermédiaire f FI = t 2 f O Lt fsi et qui ne comprend que les composantes correspondant aux fré- quences j Pfo L + q fs I o p et q sont des nombres entiers pair et impair respectivement. 2 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon la revendication 1, caractérisé en ce que les première et deuxième lignes d'entrée sont interconnectées par un diviseur équiphase du signal "oscillateur local" f OL et par un premier et un deuxième circuit mélangeur unitaire qui comprennent respectivement, lesdites première et deuxième paires d'éléments non-linéaires et qui, alimen- tés chacune par la sortie respective dudit circuit diviseur équiphase, et par un signal hyperfréquence de fréquence f S, délivrent sur ladite ligne d'entrée du signal hyperfréquence f 5 ledit signal à la fréquence intermédiaire f F 1 = I 2 fo L: fs I 3 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième circuits mélangeurs sont chacun alimentés sur deux lignes présen- tant une structure de champ électrique symétrique et dissymétrique 15449 respectivement, les lignes respectives d'entrée signal hyperfré- quence ls et sortie fréquence intermédiaire f FI étant raccordées à la ligne d'entrée "signal" par l'intermédiaire d'un circuit de combi- naison qui ramène en parallèle sur les première et deuxième paires d'éléments non-linéaires respectivement une impédance purement réactive maximum dans la bande de fréquence du signal hyper- fréquence incident f et du signal de sortie à fréquence intermé- diaire f Fl 4 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce que les éléments non-linéaires de chaque paire sont anti-parallèles et en ce que les quatre éléments non-linéaires présentent des caractéris- tiques identiques. Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon les revendications 3 et 4, caractérisé en ce que les lignes à structure de champ électrique dissymétrique, respectivement symétrique, étant des lignes coplanaires, respectivement à fente, réalisées sur un même substrat diélectrique, ledit premier, respectivement deu- xième, circuit mélangeur unitaire comprend une troisième, res- pectivement quatrième, ligne coplanaire dont le conducteur central est raccordé en sa première extrémité par l'intermédiaire de chaque élément non-linéaire de la première, respectivement deuxième, paire à chacun des plans de masse qui l'encadrent, lesdites troisième et quatrième lignes présentant chacune un premier plan de masse commun prolongé par le conducteur central de la première ligne d'entrée à laquelle il est raccordé et un deuxième plan de masse équipotentiel respectivement avec chacun des plans de masse des première et deuxième lignes d'entrée. 6 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon la revendication 5, caractérisé en ce que le signal hyperfréquence f S et le signal oscillateur local fo L étant appliqués sur les première et deuxième lignes d'entrée respectivement, chacune des deux branches du circuit diviseur équiphase alimenté par ladite deuxième ligne d'er trée est racccrdae à la deuxième extrérnité des troisième et g Z 515449 quatrième lignes coplanaires respectivement, des courts-circuits étant disposés à la distance d 2 = 5 + FI d 2 = a des éléments non-linéaires entre les plans de masse desdites troi- S sième et quatrième lignes coplanaires, o AS et A I sont les longueurs d'onde moyennes des bandes de fréquence signal et fré- quence intermédiaire respectivement. 7 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que le circuit diviseur équiphase est une simple jonction en Té. 8 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que le circuit diviseur équiphase est un Té diviseur de Wilkinson à un ou plusieurs tronçons de longueur -X/OL/ o i OL est la longueur d'onde correspondant à la fréquence f OL de l'oscillateur local. 9 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon les revendications 5 et 7, caractérisé en ce que, le signal hyper- fréquence f$ et le signal oscillateur local f OL étant appliqués sur les deuxième et première lignes d'entrée respectivement, le conducteur central des troisième et quatrième lignes coplanaires est raccordé au conducteur central de ladite deuxième ligne d'entrée, l'équi- potentiabilité des plans de masse des première et deuxième lignes d'entrée avec le plan de masse commun des troisième et quatrième lignes coplanaires étant assurée par des courts-circuits. 10 Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les éléments non-linéaires sont des diodes Schottky. Il Dispositif mélangeur subharmonique hyperfréquence selon les revendications 9 et 10, caractérisé en ce que les diodes Schottky sont polarisées par une tension continue extérieure. 12 Système hyperfréquence caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif mélangeur subharmonique selon l'une quelconque des revendicaionas 1 à Il.