Brevet FR2522386A1 — publié le 19830902

La présente invention se rapporte à un conduit d'acier doublé possédant d'excellentes propriétés de résistance à la corro- sion et de ténacité à basse température et à un procédé pour sa fa- brication. On a déjà procédé à des recherches visant à améliorer la résistance à la corrosion et la ténacité des conduits servant à transporter des fluides contenant un gaz corrosif comme l'hydrogène sulfuré ou l'anhydride carbonique; récemment, on a utilisé en tant que conduit de transport à plusieurs endroits, à titre expérimental, un conduit d'acier doublé constitué d'une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion, en tôle intérieure, et une tôle de support en acier faiblement allié, à haute résistance mécanique, en tôle extérieure. Ce conduit d'acier doublé est habituellement fabriqué de la manière suivante: sur une tôle-de doublage en acier à haute résistance à la corrosion on applique une tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique et on forme une tôle d'acier doublé en liant les deux tôles entre elles sous pression par laminage à chaud; à partir de cette tôle d'acier doublé, on forme un conduit brut dans lequel la tôle de doublage est a l'intérieur et la tôle de support à l'extérieur et on soude une ligne de couture. Toutefois, lorsqu'on a soumis ce conduit d'acier dou- blé à des conditions de service de plus en plus sévères, on a cons- taté que la résistance à la corrosion de la tôle de doublage devenait insuffisante Cette résistance insuffisante à la corrosion de la tôle de doublage résulte d'une précipitation des carbures aux limites de grains de l'acier de doublage au cours de la fabrication de la tôle d'acier doublé par laminage à chaud. On peut résoudre ce problème en soumettant le conduit d'acier doublé à un traitement de dissolution dans lequel on chauffe le conduit d'acier doublé à une température déterminée provoquant la dissolution des carbures qui ont précipité aux limites des grains dans les grains cristallins de la tôle de doublage puis on refroidit à une vitesse telle que les carbures dissous ne reprécipitent pas aux limites de grains. Quoique le traitement de dissolution appliqué au con- duit d'acier doublé améliore la résistance à la corrosion de la tôle de doublage, la tôle de support du conduit d'acier doublé est également affectée par ce traitement thermique Ainsi, la structure de la tôle de support durcit, d'o une diminution de la ténacité de cette tôle Or, un conduit d'acier doublé dont la tôle de support a une ténactité amoindrie ne peut pas rendre service. Si on soumet le conduit d'acier doublé à un traitement de dissolution puis à un traitement de recuit visant à améliorer la ténacité de la tôle d'acier de support afin de remédier à l'in- convénient décrit ci-dessus, la tôle de doublage est exposée au même traitement thermique que la tôle de support et il y a précipitation des carbures aux limites de grains et, par conséquent, diminution de la résistance à la corrosion de la tôle de doublage. En conclusion, il n'est pas possible à présent d'ap- pliquer un traitement de dissolution à un conduit d'acier doublé dans le but d'améliorer la résistance à la corrosion de la tôle de dou- blage. Il existe donc un besoin croissant en un conduit d'acier doublé dont la tôle de doublage soit en acier à haute résis- tance à la corrosion et la tôle de support en acier à haute ténacité à basse température Jusqu'à présent on n'a pas encore découvert un tel conduit d'acier doublé. La présente invention concerne en premier lieu un con- duit d'acier doublé possédant une excellente résistance à la corro- sion et une excellente ténacité à basse température, conduit qui est constitué d'une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion et d'une tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique; elle comprend également un procédé de fabri- cation de ce conduit. L'invention concerne donc en premier lieu un conduit d'acier doublé possédant une excellente résistance a la corrosion et une excellente ténacité à température, conduit qui est constitué d'une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion et d'une tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique, ce conduit se caractérisant en ce que la tôle de support consiste essentiellement en: carbone:de 0,002 à 0,050 % en poids, silicium:de 0,05 à 0,80 % en poids, manganèse:de 0,80 à 2,20 % en poids, niobium:de 0,01 à 0,10 % en poids, aluminium de 0,01 à 0,08 X en poids, azote de 0,002 à 0,008 7 en poids, le solde consistant en fer et impuretés éventuelles la tôle de doublage ayant acquis une haute résistance à la cor- rosion et la tôle de support une haute ténacité à basse tempé- rature à la suite d'un traitement de dissolution appliqué dans les conditions suivantes température de chauffage: de 900 à 1 150 'C durée de maintien à la température: jusqu'à 15 min, et vitesse de refroidissement: de 5 à 100 'C/s. L'invention comprend également un procédé pour fabri- quer un conduit d'acier doublé possédant une excellente résistance à la corrosion et une excellente ténacité à basse température, procédé dans lequel on applique sur une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion une tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique et on forme une tôle d'acier dou- blé en liant ces tôles entre elles sous pression; a partir de la tôle d'acier doublé, on forme un conduit brut et on soude une ligne de couture sur ce conduit brut, formant ainsi un conduit d'acier doublé constitué de la tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion et de la tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique, ce procédé se caractérisant en ce que l'on utilise en tant que tôle de support une tôle d'acier consis- tant essentiellement en: carbone:de 0,002 à 0,050 % en poids, silicium:de 0,05 à 0,80 % an poids, manganèse:de 0,80 à 2,20 % en poids, niobium: de 0,01 à 0,10 % en poids, aluminium:de 0,01 à 0,08 7 en poids, azote:de 0, 002 à 0,008 7 en poids, le solde consistant en fer et impuretés éventuelles, et on soumet ce conduit d'acier doublé à un traitement de dissolution dans les conditions suivantes-: température de chauffage: de 900 à 1 150 'C, durée de maintien en température: jusqu'à 15 min, et vitesse de refroidissement: de 5 à 100 'C/s, ce traitement conférant une haute résistance à la corrosion à la tôle de doublage et une haute ténacité à basse température à la tôle de support. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description détaillée donnée ci- après en référence aux figures des dessins annexés sur lesquels la figure 1 est un graphique illustrant l'effet de la teneur en carbone sur la résistance à la traction et la tempé- rature de transition de fracture; la figure 2 est un graphique illustant l'effet de l'équivalent de carbone sur la résistance à la traction et la tem- pérature de transition de fracture; la figure 3 (A) est une microphotographie illustrant la structure d'un acier à haute teneur en carbone la figure 3 (B) est une microphotographie illustrant la structure d'un acier à faible teneur en carbone; la figure 4 représente le découpage d'une éprouvette à soumettre à un essai de traction; et la figure 5 représente le découpage d'une éprouvette à soumettre à un essai Charpy. Partant des connaissances acquises antérieurement et décrites en introduction, la demanderesse a pensé qu'il était possible d'améliorer la résistance à la corrosion de la tôle de doublage d'un conduit d'acier doublé dont la résistance a diminué au cours de la fabrication de la tôle d'acier doublé par laminage à chaud en utili- sant en tant que tôle de doublage une tôle d'acier à haute résistance à la corrosion telle qu'une tôle d'acier inoxydable austénitique, une tôle d'acier inoxydable à phase double austénite-ferrite ou une tôle d'acier inoxydable allié à forte teneur en nickel telle que dé- crite dans la norme japonaise JIS G-4902, en fabriquant un conduit d'acier doublé avec une telle tôle d'acier en tant que tôle intérieure et en soumettant le conduit d'acier doublé à un traitement de dis- solution provoquant la dissolution des carbures ayant précipité aux limites des grains dans les grains cristallins de la tôle de dou- blage. Toutefois, l'application du traitement de dissolution au conduit d'acier doublé soumettrait la tôle de support à un traite- ment dermique identique à celui subi par la tôle de doublage et pro- voquerait une diminution de la ténacité de la tôle de support. Pour résoudre ce problème, la demanderesse a procédé à des études approfondies et, à la suite de ces études, elle a trouvé qu'on pouvait empocher la diminution de ténaci té de la tôle de support en abaissant la teneur en carbone de cette tôle et qu'on pouvait compenser la diminution de résistance mécanique de la tôle de support résultant de la diminution de la teneur en carbone en augmentant la teneur en éléments tels que le manganèse contenus dans cette tôle de support. On a alors d'abord préparé des tôles d'aciersvariés à des teneurs différentes en carbone, la teneur en carbone variant dans des tôles d'acier contenant 0,25 X en poids de silicium, 1,35 % en poids de manganèse, 0,02 7 en poids de niobium et 0,04 % en poids de vanadium On a chauffé ces tôles d'acier A 1 050 C, pro- voquant ainsi leur durcissement et on a recherché l'effet de la teneur en carbone sur la résistance à la traction (RT) et la tempé- rature de transition de fracture (TTF) des tôles d'acier durcies dans ces conditions. Les résultats obtenus sont représentés graphiquement dans la figure 1 des dessins annexés L'examen de cette figure montre claixerntqu'une faible teneur en carbone conduit à une téna- cité améliorée de la tôle d'acier mais à une plus faible résistance à la traction de cette tôle. Les raisons en sont les suivantes: parmi les tôles d'acier utilisées dans l'essai ci-dessus, la figure 3 e A) est une microphotographie de la structure durcie de la tôle d'acier h une teneur en carbone de 0,13 % en poids et la figure 3 (B) est une microphotographie de la structure durcie de la tôle d'acier à une teneur en carbone de 0,03 % en poids L'examen de la micropho- tographie de la tôle 3 (A) montre que la structure de la tôle d'acier à haute teneur en carbone consiste pratiquement en martensite. Par conséquent, la ténacité d'une tôle d'acier à haute teneur en car- bone est diminuée Par contre, l'examen de la microphotographie de la figure 3 (B) montre qu'une tôle d'acier à faible teneur en carbone a une structure mélangée de bainite fine et de ferrite fine Par con- séquent, dans une tôle d'acier à faible teneur en carbone, la résis- tance à la traction est faible mais la ténacité est améliorée. On a alors procédé à l'essai suivant visant à trouver un procédé permettant de compenser la diminution de la résistance à la traction de la tôle d'acier résultant de la diminution de la te- neur en carbone Plus précisément, pour des tôles d'acier d'une épaisseur de 20 mm soumises à un traitement de durcissement à une température dans l'intervalle de 900 à 1 1000 C, on a étudié l'effet de l'équivalent de carbone (Ceq) calculé par l'équation suivante, sur la résistance à la traction (RT) et la température de transition de fracture (TTF) des tôles d'acier durcies: Ceq C + Ml' + Cu+Ni + Cr+Mo+V 6 15 5 Dans le graphique de la figure 2 des dessins annexés, les signes "o" représentent les résultats obtenus pour les tôles d'acier à une teneur en carbone allant jusqu'à 0,05 % en poids. Les signes "a" représentent les résultats obtenus pour les tôles d'acier à une teneur en carbone supérieure à 0,05 N en poids; et les signes "'W" représentent les résultats obtenus pour les tôles d'acier à une teneur en carbone allant jusqu'à 0,05 7 en poids et une teneur en bore allant jusqu'à 0,003 % en poids. L'examen du graphique de la figure 2 montre clairement que la résistance à la traction et la température de transition de fracture d'une tôle d'acier durcie restent pratiquement en relation constante avec l'équivalent de carbone. On a également confirmé l'existence d'une relation constante telle que mentionnée ci-dessus pour le titane qui ne parti- cipe pas à l'équivalent de carbone. Ces résultats montrent que la diminution de la résis- tance à la traction de la tôle d'acier résultant de la diminution de la teneur en carbone peut être compensée par une augmentation de la teneur en éléments tels que le manganèse, le chrome, le molyb- dène et le vanadium dans la tôle d'acier. Ainsi, par exemple, on peut parvenir à une résistance & la traction d'au moins 58 kg/mm 2 spécifiée dans la norme X 70 de l'A Pl en portant l'équivalent de carbone à au moins 0,265, et on peut parvenir à une température de transition de fracture (TTF) allant jusqu'à -60 C en diminuant l'équivalent de carbone jusqu'à 0,36 et de préférence jusqu'à 0,33. L'invention est basée sur les découvertes décrites ci-dessus, et le conduit d'acier doublé selon l'invention possédant une excellente résistance à la corrosion et une excellente ténacité à basse température et consistant en une tôle de doublage en acier à haute résistance a la corrosion et une tôle du support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique, ainsi que le procédé de fabrication de ce conduit, se caractérisent en ce que: la tôle de support comprend en tant que constituants fondamentaux essentiellement: carbone: de 0,002 à 0,050 % en poids, silicium: de 0,05 à 0,80 % en poids, manganèse: de 0,80 à 2,20 % en poids,- niobium: de 0,01 à 0,10 % en poids: aluminium: de 0,01 à 0,08 % en poids, azote: de 0,002 à 0,008 % en poids, le solde consistant en fer et impuretés eventuelles; en outre, dans un mode de réalisation de l'invention, la tôle de support peut contenir en plus, en tant que constituant améliorant la résistance mécanique, au moins un élément choisi dans le groupe suivant, aux proportions indiquées: cuivre: de 0,05 à 1,00 % en poids, nickel: de 0,05 a 3,00 % en poids, chrome: de 0,05 à 1, 00 % en poids, molybdène: de 0,03 à 0,80 % en poids, vanadium: de 0,01 à 0,10 % en poids, et bore: de 0,0003 à 0,0030 % en poids; dans un autre mode de réalisation, ladite feuille de support contient en outre, en tant que constituant améliorant la ténacité, le titane en proportion de 0,005 à 0,030 % en poids, le conduit d'acier doublé étant soumis à un traitement de dissolution dans les conditions suivantes: température de chauffage: de 900 à 1 15 O'C, durée de maintien en température: jusqu'à 15 min, et vitesse de refroidissement: de 5 à 100 'C/s, ce traitement conférant une haute résistance à la cor- rosion à la tôle de doublage et une haute ténacité à basse tempéra- ture à la tôle de support; le conduit d'acier doublé selon l'invention pouvant être constitué de la tôle de doublage en-tôle intérieure et de la tôle de suport en tôle extérieure ou de la tôle de support en tôle intérieure et de la tôle de doublage en tôle extérieure. On décrira maintenant en détail les raisons pour les- quelles on maintient dans les limites spécifiées ci-dessus les pro- portions des constituants fondamentaux de la tôle de support du conduit d'acier doublé selon l'invention ( 1) Carbone: Lorsque la teneur en carbone diminue, la résistance mécanique de la tôle de support diminue mais sa ténacité augmente. Toutefois, une teneur en carbone inférieure à 0,002 % en poids ne peut pas apporter la résistance mécanique minimale nécessaire pour la tôle de support Par conséquent, la teneur en carbone doit être d'au moins 0,002 % en poids Par contre, à une teneur en carbone su- périeure b 0,050 % en poids, la ténacité de la tôle de support après durcissement ne peut pas être améliorée jusqu'à -60 C, cette tempé- rature étant le niveau classique exprimé par latempérature de transi- tion de fracture (TTF) Par conséquent, la teneur en carbone doit être au maximum de 0,050 % en poids. ( 2) Silicium: Le silicium a un effet désoxydant mais une teneur en silicium inférieure à 0,05 % en poids ne peut pas apporter l'ef- fet désoxydant voulu Par conséquent, la teneur en silicium doit être d'au moins 0,05 % en poids Par contre, une teneur en silicium supé- rieure à 0,80 % en poids provoque une diminution de la ténacité de la tôle de support Par conséquent, la teneur en silicium doit être au maximum de 0,80 % en poids. ( 3) Manganèse Le manganèse a pour effet de compenser la diminu- tion de la résistance mécanique de la tôle de support résultant de la diminution de la teneur en carbone Toutefois, une teneur en manganèse inférieure à 0,80 % en poids ne peut pas apporter cet effet recherché Par conséquent, la teneur en manganèse doit être d'au moins 0,80 % en poids Par contre, & une teneur en manganèse supérieure à 2,20 X en poids, on ne peut pas améliorer la ténacité de la tôle de support durcie jusqu'à -60 'C, niveau conventionnel tel qu'exprimé par la température de transition de fracture (TTF) Par conséquent, la teneur en manganèse doit être au maximum de 2,20 7. en poids. ( 4) Niobium Lorsque la tôle de support est chauffée à la tem- pérature du traitement de dissolution, le niobium a pour effet d'em- pécher les grains d'austénite de la tôle de support de grossir: il les répartit en dispersion fine et uniforme dans toute la tôle de support sous la forme de carbonitrure de niobium Nb(CN) Toutefois, une teneur en niobium inférieure à 0,01 X en poids ne peut pas appor- ter cet effet recherché Par conséquent, la teneur en niobium doit être d'au moins 0,01 7 en poids Par contre, une teneur en niobium supérieure à 0,10 % en poids conduit à l'apparition de fissures su- perficielles sur la tôle de support Par conséquent, la teneur en niobium doit être au maximum de 0,10 % en poids. ( 5) Aluminium L'aluminium est un élément efficace en tant que désoxydant Lorsqu'on chauffe la tôle de support à la température du traitement de dissolution, l'aluminium est converti en nitrure d'aluminium qui empêche les grains d'austénite de la tole de support de grossir Toutefois, une teneur en aluminium inférieure à 0,01 % en poids ne permet pas de parvenir à cet effet recherché Par con- séquent, la teneur en aluminium doit être d'au moins 0,01 7 en poids. Par contre, une teneur en aluminium supérieure à 0,08 % en poids conduit & l'apparition de fissures de surface sur la tôle de support. Par conséquent, la teneur en aluminium doit être au maximum de 0,08 % en poids. ( 6) Azote L'azote est un élement indispensable pour conver- tir l'aluminium en nitrure d'aluminium qui a lui-même pour effet d'em- pécher le grossissement des grains d'austénite dela tôle de support. Toutefois, à une teneur en azote inférieure à 0,002 % en poids, on ne peut pas former du nitrure d'aluminium en quantité suffisante pour empêcher le grossissement des grains d'austénite Par conséquent, la teneur en azote doit être d'au moins 0,002 % en poids Par contre, une teneur en azote supérieure à 0,008 7, en poids conduit à une dimi- nution de la ténacité de la tôle de support Par conséquent, la teneur en azote doit être au maximum de 0,008 % en poids. On indiquera maintenant les raisons pour lesquelles il faut respecter les limites de proportions spécifiées ci-dessus pour les constituants améliorant la résistance mécanique dont un au moins eeten outre contenu dns la tle desupprtpourun but analogue à celui recherché avec le manganèse: la compensation de la diminution de la résistance mécanique de la tôle de support. ( 1) Cuivre Le cuivre a pour effet d'améliorer la résistance mécanique et la résistance de la tôle de support aux fissures induites par l'hydrogène Toutefois, à une teneur en cuivre inférieure a 0,05 % en poids, on ne peut pas parvenir à cet effet recherché Par conséquent, la teneur en cuivre doit être d'au moins 0,05 % en poids. Par contre, k une teneur en cuivre supérieure à 1,00 % en poids, on constate une diminution de l'aptitude de la tôle du support au tra- vail à chaud Par conséquent, la teneur en cuivre doit être de 1,00 % en poids au maximum. ( 2) Nickel Le nickel a pour effet d'améliorer la résistance mécanique et la ténacité de la tôle de support et également d'empêcher les apparitions de fissures provoquées par le cuivre Toutefois, a une teneur en nickel inférieure à 0,05 7 en poids, on ne peut pas parvenir à ces effets recherchés Par conséquent, la teneur en nickel doit être d'au moins 0,05 7 en poids Par contre, & une teneur en nickel supérieure k 3,00 7 en poids, il peut se produire des fissures dans la tôle de support au moment de la soudure de la ligne de cou- l 1 ture du conduit brut; en outre, le nick elest relativement coteux. Par conséquent, la teneur en nickel sera au maximum de 3,00 % en poids. ( 3) Chrome Le chrome a pour effet d'améliorer la résistance mécanique de la tôle de support Toutefois, à une teneur en chrome inférieure à 0,05 % en poids, on ne peut pas parvenir à cet effet recherché Par conséquent, la teneur en chrome doit être d'au moins 0,05 % en poids Par contre, une teneur en chrome supérieure & 1,00 % en poids conduit à une diminution de la ténacité et de la soudabilité de la tôle de support Par conséquent, la teneur en chrome devra être au maximum de 1,00 % en poids. ( 4) Molybdène Pour les mêmes raisons que pour le chrome, la teneur en molybdène devra être maintenue dans l'intervalle de 0,03 a 0,80 7 en poids. ( 5) Vanadium Pour les mêmes raisons que pour le chrome, la teneur en vanadium devra être maintenue dans les limites de 0,01 à 0,10 7 en poids, ( 6) Bore Le bore a pour effet de compenser la diminution de résistance mécanique de la tôle du support dans le domaine des teneurs en carbone extrêmement faibles Toutefois, on ne peut pas parvenir à cet effet recherché à une teneur en bore inférieure à 0,0003 X en poids Par conséquent, la teneur en bore devra être d'au moins 0,0003 % 7 en poids Par contre, à une teneur en bore supérieure à 0,0030 % en poids, on constate une diminution de la ténacité de la tôle de support Par conséquent, la teneur en bore sera au maximum de 0,0030 % en poids. On décrira maintenant les raisons pour lesquelles on doit maintenir dans les limites spécifiées ci-dessus la teneur en titane introduit en outre dans la tôle de support en tant que cons- tituant améliorant la ténacité. Le titane à pour effet d'empêcher le grossissement des grains d'austénite à la suite d'une précipitation de nitrure de ti- tane en dispersion uniforme et fine dans la tôle du support aux limites des grains d'austénite de cette dernière, améliorant ainsi la ténacité de la tôle de support, Le titane a un autre effet lors- qu'on utilise du bore: il se combine, préférentiellement à l'azote, avec le bore et protège donc ce dernier de l'azote Toutefois, à une teneur en titane inférieure à 0,005 % en poids, on ne peut pas parvenir à ces effets recherches Par conséquent, la teneur en ti- tane sera d'au moins 0,005 7 en poids Toutefois, à une teneur en titane supérieure à 0,030 % en poids, on n'observe pas d'améliora- tion particulière dans les effets recherchée Par conséquent, la teneur en titane sera au maximum de 0,030 % en poids. On indiquera maintenant les raisons pour lesquelles il faut respecter les limites spécifiées pour les conditions du traitement de dissolution. ( 1) Température de chauffage Le chauffage du conduit d'acier doublé a une tempi- rature dans l'intervalle de 900 à 1 150 'C provoque la dissolution des carbures dans les grains d'aust 4 nite de la tôle de doublage, d'o une amélioration de la résistance à la corrosion de cette dernière. Toutefois, à une température de chauffage inférieure à 9000 C, la dis- solution des carbures dans les grains d'austdnite de la tôle de dou- blage est insuffisanteet il n'y a pas d'amélioration de la résistance à la corrosion de la tôle de doublage Il faut donc chauffer le con- duit d'acier double à une température d'au moins 900 'C Par contre, si l'on chauffe le conduit d'acier doublé k une température supi- rieure à 1 150 'C, les grains d'austênite de la tôle de support gros- sissent, d'o une diminution de la ténacité de cette dernière Il faut donc chauffer le conduit d'acier doubl E à une température maxi- male de 1 150 'C. ( 2) Durée du maintien en température Pour dissoudre suffisamment les carbures dans les grains d'austénite de la tôle de doublage, il est souhaitable de chauffer le conduit d'acier doubl E pendant assez longtemps Toute- fois, lorsque le conduit d'acier doubl E est chauffé pendant une durée de plus de 15 min, les grains d'austénite de la tôle de support grossissent, d'o une diminution de la ténacité de cette dernière. Par conséquent, le conduit d'acier doubl E sera chauffé pendant une durée maximale de 15 min. ( 3) Vitesse de refroidissement Après avoir chauffé le conduit d'acier doublé à la température prescrite et pendant la durée prescrite comme sp Eci- fié ci-dessus, il est nécessaire de refroidir rapidement afin d'em- pécher une reprécipitation aux limites de grains des carbures dis- sous dans les grains d'austénite de la tôle de doublage Or, lors- qu'on refroidit le conduit d'acier doublé à une vitesse inférieure à 5 C/s, les carbures précipitent aux limites des grains d'austénite de la tôle de doublage, d'o une diminution de la ténacité de cette dernière Il faut donc refroidir le conduit d'acier doublé a une vitesse d'au moins 5 C/s Par contre, dans l'état présente des techniques, il est trè difficile de refroidir le conduit d'acier doublé à une vitesse supérieure à 100 C/s C'est la raison pour laquelle on a fixé une limite maximale de 100 C/s pour la vitesse de refroidis- sement. Si l'on veut encore améliorer la résistance aux fis- sures induites par l'hydrogène de la tôle de support, on peut ajouter du calcium à cette dernière, en quantité dans l'intervalle de 0,0001 a 0,0100 % en poids. L'exemple qui suit illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée; dans cet exemple, les indications de parties et de % s'entendent en poids sauf mention contraire. Exemple On prépare des tôles d'acier doublé en appliquant sur chacune des tôles de doublage à la composition chimique indiquée dans le tableau 1 ci-apis, unetledesupport à la composition chimique égalemeet indiquée dans ce tableau et en liant la tôle de doublage et la tôle de support sous pression par laminage a chaud Les tôles d'acier doublé ainsi obtenues ont été mises sous la forme de conduits bruts par la technique UOE avec la tôle de doublage à l'intérieur et la tale de support à l'extérieur On a soudé les lignes de couture des conduits bruts et ainsi obtenu des conduits d'acier doublé On a ensuite intro- duit ces conduits d'acier doublé dans un four de chauffage à induction o l'on è chauffé a une température de 1 100 C pendant 7 min puis refroidi immédiatement à une vitesse de 50 C à 60 OC/s On a dlcoupé comme illustré dans les figures 4 et 5 des dessins annexés des éprouvettes 3 pour essais de traction et des éprouvettes 4 pour essais Charpy dans les tôles de support 1 des conduits d'acier dou- blé 1 à 3 selon l'invention, comme indiqué dans le tableau 1 et dans latôe de support 1 des conduits d'acier doublé 4 et 5 sortant du cadre de l'invention, comme indiqué dans le tableau 1 Les éprouvettes N O 1 à 3 des conduits d'acier doublé selon l'invention et les éprouvettes n' 4 et 5 des conduits d'acier doublé sortant du cadre de l'invention ont été soumises respectivement à un essai de résistance à la traction et à un essai de Charpy Les éprouvettes de résistance à la traction 3 avaient des dimensions dé 6 mm de diamètre pour 25 mm de longueur de mesure comme illustré dans la figure 4 et les éprouvettes 4 pour essai Charpy avaient des dimen- sions de 10 mm x 10 mm x 55 mm comm-ie illustré dans la figure 5 des dessins annexées. Les résultats des essais de traction et des essais Charpy sont rapportés dans le tableau 2 ci-après. Les résultats rapportés dans le tableau 2 montrent clairement que la ténacité à basse température est améliorée dans une mesure considérable pour toutes les éprouvettes n'1 à 3 des conduits d'acier doublé selon l'invention, comparativement aux éprou- vettes n' 4 et 5 des conduits d'acier doublé comparatifs sortant du cadre de l'invention En outre, dans toutes les éprouvettes ne 1 à 3 des conduits d'acier doublé selon l'invention, la résistance à la traction est supérieure à celle spécifiée par la norme API. On a ensuite découpé des éprouvettes de dimensions 2 mm x 25 mm x 50 mm dans la tôle de doublage 2 du conduit d'acier doublé ne 1 selon l'invention et dans la tôle de doublage 2 du conduit d'acier doublé n' 4 sortant du cadre de l'invention et on a soumis ces éprouvettes à un essai de corrosion. Pour cet essai, on a plongeé chacune des éprouvettes dans de l'acide nitrique à 65 7 bouillant et on a déterminé la vi- tesse de corrosion pour chacune des éprouvettes. Pour l'éprouvette du conduit d'acier doublé N O 1 selon l'invention, la vitesse de corrosion est de 0,28 S/M 2/h alors quepour l'éprouvette du conduit d'acier doublé n' 4 sortant du cadre de l'invention, la vitesse de corrosion est de 0,37 g/m 1 h. Il est donc clair que le conduit d'acier doublé selon l'invention est moins sensible à la corrosion que le conduit d'acier doublé compara- tif. On a encore découpé des éprouvettes de dimensions 3 mm x 25 mm x 50 mm dans la tôle de doublage 2 du conduit d'acier doublé n' 3 selon l'invention et dans la tôle de doublage 2 du con- duit d'acier doublé n' 5 sortant du cadre de l'invention et on a * soumis ces éprouvettes à un autre essai de corrosion. Dans cet essai, on a plongé chacune des éprouvettes dans une solution d'acide sulfurique à 5 % bouillante et on a déter- miné la vitesse de corrosion pour chacune des éprouvettes. Dans cet essai, l'éprouvette du conduit d'acier doublé n O 3 selon l'invention a donné une vitesse de corrosion de 4,48 g/m 2/h alors que l'éprouvette du conduit d'acier doublé n' 5 sortant du cadre de l'invention a donné une vitesse de corrosion de 5,61 g/m /h Il est donc clair que le conduit d'acier doublé selon l'invention est moins sensible à la corrosion que le conduit d'acier doublé sortant du cadre de l'invention. De plus, dans le but d'étudier la résistance h la cor- rosion de la zone du bourrelet de soudure et de la zone affectée par la chaleur de soudage des tôles de doublage des conduits d'acier dou- blé selon l'invention, on a découpé dans les tôles de doublage des conduits d'acier doublé n'1 à 3 selon l'invention des éprouvettes comprenant la zone du bourrelet de soudure et la zone affectée par la chaleur de soudage et on les a soumises aux essais de corrosion dé- crits ci-dessus Les résultats obtenus permettent de confirmer que la résistance à la corrosion de la zone du bourrelet de soudure et de la zone affectée par la chaleur de soudage est presque identique à celle des autres portions. On a donc décrit en détail ci-dessus le conduit d'acier doublé selon l'invention comprenant une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion en tôle intérieure et une tôle de support en acier faiblement allié h haute résistance mécanique en tôle extérieure et son procédé de fabrication Lorsqu'on utilise un conduit d'acier doublé dans un fluide contenant un gaz corrosif tel que l'hydrogène sulfuré ou l'anhydride carbonique, il suffit d'in-. verser la position de la tôle de doublage et la tôle de support Plus précisément, dans ce cas, le conduit d'acier doublé contiendra la tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécan- nique en tant que tôle intérieure et la tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion en tant que tôle extérieure. On a donc montré qu'on pouvait obtenir un conduit d'acier doublé possédant une excellenterésistance à la corrosion et une excellente ténacité à basse température en associant une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion et une tôle de support en acier faiblement allié et à haute résistance mécanique, ce qui présente un grand intérêt industriel. Tableau 1 é s- Conduit n' Norme Baur C Si Mn Cu Nï Cr Mo Nb v Ti B ALlCe q 1 (mm) 1 tôle de A Pl 1 support 18 0,03 0132 lj 42 04 X 52 O PO 3510,27 tôle de ils doublage SU 53114 2 Oj O 510,67 I,65 10 737 118152 CI 4 l Or OO 6 - 4 tôle de APIII à.à 23 O oli G,29 1,25 support X 60 OJP 20 O j 052 O JO 41 01017 ofooli 0,041 0127 r e de ils blage SU 5304 2 O JO 5 0167 1/65 110137 18152 01141 1 01006 0 16 Oj O 2 0,28 1,72 01049 09033 OJ 31 tôle de A Pl ( 4 support x i I 1 1 1 tôle de ils 3 OX 0610 7810 97 110,24 17 18 2 23 doublage SU 5316 r 1 sur-Po X 52 01025 0)0151 10 J 02310)26 18 0)1010 2710 95 tôle de ils doublage SU 5304 2 0105 l Olr 67 465 10,37 18152 0114 01006 tôle de A Pl support X 70 f J,26 11,1930 0114 0,,051 O,020 Oj 37 t Cle de is doublage 3 01060 J 7810; 97 110124 17 " 18 2 23 SU 5316 J é j PQ LM r%) N) - LY I Co 0 % 91 LS z '61, O 1 M et Z 6 6 IL 8 9 M'a O la c: OLX fi > ib r? rr >- b 917 9 c T 9:3 r A 8 O z IL z 99 ZSX el C R 0 O N 9 Ls '16 f, 10 -0 S ILú VL c P 9 71 LS E OLX zç E ZP O O O O z Tt, 99 8 69 O 6 P Z r- 09 X t 9 t, 9 9 ú p- 0 fb 9 8 ú EL z zs z ot, c ZGX (Ui 6 n)Doo Z-21 (Do all QWW/15 -4) J-E (ZURU/ 64) 3 l (zultu/16)1) 1-8 (zww/sn) ali au Xdzeq D Tossa UOT 33 val ap Tossa iciv am-ION ai:ta Anoidp %,O Co l sel Cu cm LA tu -4 Z nialqej, REVENDICATIONS 1 Conduit d'acier doublé possédant une excellente résis- tance à la corrosion et une excellente ténacité à basse température, comprenant une tôle de doublage en acier à haute résistance à la cor- rosion et une tôle de support en acier faiblement allié à haute résis- tance mécanique, caractérisé en ce que la tôle de support consiste essentiellement en: carbone: de 0,002 à 0,050 % en poids, silicium: de 0, 05 à 0,80 % en poids, manganèse: de 0,80 à 2,20 % en poids, niobium: de 0, 01 à 0,10 % en poids, aluminium: de 0,01 à 0,08 % en poids, azote: de 0, 002 & 0,008 Z en poids, le solde consistant en fer et impuretés éventuelles, la t Mle de doublage ayant acquis une haute résistance à la corrosion et la tôle de support une haute ténacité à basse température à la suite d'un traitement de dissolution appliqué dans les conditions suivantes: température de chauffage: de 900 à 1 150 C, durée de maintien de la température: Jusqu'à 15 min, et vitesse de refroidissement: 5 à 100 C/s. 2 Conduit d'acier doublé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la un élément choisi dans 1 l cuivre:de 0,05 nickel:de 0,05 chrome:de 0, 05 molybdène:de 0,03 vanadium: de 0,01 bore:de 0,0003 3 Conduit d caractérisé en ce que la en proportions allant de 4. revendications tôle de support contient en outre au moins e groupe suivant, aux proportions indiquées: à 1,00 % en poids, à 3,00 % en poids, à 1,00 % en poids, à 0,80 % en poids, à 0,10 % en poids, b 0,0030 % en poids. acier doublé selon la revendication 1 ou 2 tôle de support contient en outre du titane 0,005 à 0,030 % en poids. Conduit d'acier doublé selon l'une quelconque des 1 à 3, caractérisé en ce que la tôle de doublage est la tôle intérieure et la tôle de support est la tôle extérieure. Conduit d'acier doublé selon l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce que la tôle de support est la tôle intérieure et la tôle de doublage est la tôle extérieure 6 Procédé de fabrication du conduit d'acier doublé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on applique sur une tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion une tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance mécanique et on lie ces tôles entre elles sous pression, formant ainsi une tôle d'acier doublé à partir de laquelle on forme un conduit brut sur lequel on pratique une soudure en ligne de cou- ture, formant ainsi un conduit d'acier doublé constitué de la tôle de doublage en acier à haute résistance à la corrosion et de la tôle de support en acier faiblement allié à haute résistance méca- nique, ce procédé se caractérisant en ce que l'on utilise en tant que tôle de support une tôle d'acier consistant essentiellement en carbone:de 0,002 à 0,050 % en poids, silicium:de 0,05 à 0,80 % en poids, manganèse:de 0,80 à 2,20 % en poids, niobium:de 0,01 à 0,10 % en poids, aluminium:de 0,01 à 0,08 % en poids, azote:de 0,002 à 0,008 X en poids, le solde consistant en fer et impuretés éventuelles, et on soumet le conduit d'acier doublé à un traitement de dissolution dans les conditions suivantes: température de chauffage de 900 à 1 150 'C, durée de maintien en température:jusqu'à 15 min, et vitesse de refroidissement: de 5 à 1000 C/s, ce traitement conférant une haute résistance à la corrosion à la tôle de doublage et une haute ténacité à basse température à la tôle de support. 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la tôle de support contient en outre au moins un élément choisi dans le groupe suivant, aux proportions spécifiées: cuivre de 0,05 à 1,00 % en poids, nickel de 0,05 à 3,00 % en poids, chrome de 0,05 à 1,00 % en poids, molybdène:de 0,03 à 0,80 % en poids, vanadium:de 0,01 à 0,10 % en poids,, bore:de 0,0003 à 0,0030 % en poids. 8 Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en que la tôle de support contient en outre du titane en proportions de 0,005 à 0,030 7 en poids. 9 Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que, à partir de la tôle d'acier doublé, on forme un conduit brut dans lequel la tôle de doublage est a l'inté- rieur et la tôle de support à l'extérieur. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que, à partir de la tôle d'acier doublé, on forme un conduit brut dans lequel la tôle de support est à l'intérieujr et la tôle de doublage à l'extérieur.