Brevet FR2522814A1 — publié le 19830909

Procédé et appareil de détermination du niveau de la surface d'un métal fondu. La présente invention concerne un procédé de dé- terminati on du niveau de la surface dt un métal fondu et un appareil destiné à va mise en oeuvre. Plus particulièrement, l'itnvention concerne un procéddé un appareil qui peuvent être appliqués de façon appropriée pour déterminer le niveau d la surface d'un acier fondu dan& le ^milte d:'une machine de fonderie en continu. Dano le procédé de fonderie d'acier en continu, il importe de mesurer exactement le niveau de la surface, de l'acier fundu dans un moule pour contr 6 ler la vitesse de coulée de l'acier fondu d'un creu Ret dans le moule, ainsi que pour contrôler la vitesse de prélvemr ent d'un lingot à partir du moule. Différents procédés de mesure ont été décrits Jusqu'à présent pour mesurer le niveau de la surface d'acier fondu dans un moule de fonderie en continu Des exoem 1 es reprèsentatifs en sc-lt: 5 ( 1) le pxccrédé RJ par l'Lidice de réf ractkiotin,( 2 le 'pocè-Cé par th coee ( 3) le procédé par cou- rente de Foucault, ( 4) le procédé de mesure optique, ( 5) le proc 4 dé de mesure par caméra ct infrarouges et ( 6) le-procédé par immersion d'électrodes Mais ces pro- cédés soutèvent différents p roblèmes, à savoir: ( 1) le procédé RI nécessite un contrble pour la sécurité des opérateurs et par conséquent, ce procédé est maintenant remplacé par d'autres. ( 2) te procédé par thermocouple est un procédé de mesure indirecte et de type ponctuel et par condé- quent, sa sensibilité et sa précision sont mauvaises. ( 3) le procédé par courants de Foucault est meilleur en précision et en sensibilité que les autres procédés mais il nécessite de disposer d'un capteur près de la surface de l'acier fondu En outre, dans le cas d'agitation électromagnétique de l'acier dans le moule, 2.B 22814 le procédé est perturbé par le champ magnétique dé- veloppé. Mê, ( 5) le procédé de mesure optique et le procédé de mesure par caméra à infrarouges sont per- tòrbés par des fluctuations d'épaisseur de la couche de poudre, quand cette dernière est additionnée sur la sur- face de l'acier fondu, comme inhibiteur d'oxydation 4 dacier fondu ou comme lubrifiant. ( 6) le procédé par immorsion d'électrodes est un procédé de mesure du type à cào'tact Par consequent, il peut interférer avec dtautxes équipements et seo pos- sibilités d'exploitation sont mauvaises. Un objet de l'invention est donc de proposer un procédé de détermination du niveau de la surface d'un Étal fondu, dont la sécurité ost excellentes ain que la sensibilité et la précision des mesures et qui permet une mesure sans contact du niveau de la surface d'acier fondu dans un moule, on fonderie continue, sans être af- fect& par les fluctuations d'épaisseur de la couche de poudre dans le cas d'addition de poudre sur la surface du métal fondu, et sans %tre affecté par le champ magné- tique dans le cas d'agitation électromagnétique dans le moule, en résolvant ainsi le problème précité des procé- de de mesure courants. L'invention concerne donc un procédé de détermi- nation du niveau de la surface d'acier fondu dans un conteneur, ce procédé consistant essentiellement à diri- ger une anten ne pour couvrir la sturface du métal fondu et la paroi intérieure du conteneur afin d'en recevoir des rayonnements thermiques, à mesurer sous forme d'une puissance électrique l'interférence entre les rayonne- ments thermiques, et à calculer la variation de niveau de surface en fonction des fluctuations de la puissance électrique, de manière que le niveau de la surface soit déterminé par ces variations. Selon l'inventioh, il est préférable de détecter la puissance électrique de rayonnements thermiques ayant une longueur d'onde supérieure à environ 0,4 mmn Cela veut dire que dans le procédé selon l'invention, il est essentiel de détecter les rayonnements thermiques qui -ont interféré avec ceux réfléchis par la paroi intérieure du conteneur et par conséquent, les rayonne- mente thermiques doivent subir une réflexion pratique- ment totale sur la paroi du conteneur En considérant la rugosité de la paroi d'un moule habituel de fonderie en continu réalisé en cuivre ou autres, il est préféra- ble de ne détecter que les rayonnements thermiquee dont la longueur d'onde est supérieureà environ 0,4-mm. Selon un mode de réalisation de l'invention, le procédé consiste en outre à déterminer préalablement la relation entre les fluctuations de puissance dlec trique des rayonnements thermiques ayant subi des inter- férences et les variations du niveau de la surface du métal fondu, le niveau de la strface de métal fondu étant déterminé par la puissance lectrique mesurée sur la base de cette relation Sinon, il est possible d'ob- tenir préalablement une formule représentant cette rela- tion et de déterminer le niveau de la surface du métal fondu à partir de cette formule. Selon un autre aspect, l'invention concerne un appareil de détermination du ni-veau de la surface d'un métal fondu dans un conteneur, cet appareil com- 2 prenant une antenne disposée pour couvrir; par son rayon- nement,une partie de la surface du métal fondu et une partie de la paroi intérieure du conteneur afin de recevoir les interférences entre les rayonnements ther- miques provenant directement de la surface du métal et 3.3 ceux réfléchis par la paroi intérieure du conteneur, un appareil de mesure de puissance électrique connecté. à l'antenne, et destiné à mesurer, en fonction de la puissance électrique, les interférences des rayonnements thermiques reçus par l'antenne et un dispositif de cal- cul du niveau de la surface du métal fondu à partir de la Puissance électrique mesurée. 4 2522814 Selon un mode préféré de réalisation de l'in- vention, l'appareil de mesure de la puissance électri- que est un radiomètre du type Dicke. Selon un autre mode de réalisation de l'inrven- tion, le radiomètre comporte un circuit d'horlo ge, lun amplificateur, un dispositif de commutation pour corne- ter l'antenne avec 1 ' amplificateur en synchronisme avec le circuit d'horloge, un dispositif de détectionl: nr. détecteur synchrone pour détecter la sortie du dispoai- tif de détection en synchronisme avec le circuit i'ho loge et un intégrateur connecté à la sortie du détecteur synchrone. Selon un autre mode encore de réalisation de l'invention, le radiomètre comporte en outre un oscilla- teur local ou un mélangeur destiné à mélanger la 'sortie du dispositif de commutation avec la sortie de l'oscil- lateur local afin de produire une sortie à fréquence in- termédiaire. Selon une caractéristique de l'invention, le radiomètre comporte en outre une source de bruit connectée au dispositif de commutation, ce dernier étant agencé pour connecter alternativement l'entrée du mélangeur avec la source de bruit et l'antenne en yx- chronisme avec le circuit d'horloge. La source de bruit peut consister en une pro- mière et une seconde source de bruit qui sont connectées alternativement à une fréquence prédéterminée à l'pntrée du dispositif de commutation, le radiomètre comportant en outre une boucle de réaction constituée par un second détecteur synchrone pour détecter la sortie de la sec- tion de préamplification du radiomètre et un ampliflca- teur adapté à ramener un signal d'étalonnage à la sec- tion de préamplification pour rendre constante la sortie du second détecteur synchrone. 3:5 D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention appara tront au cours de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: La Figure I illustre schématiquement le principe de l'invention, la Figure 2 représente en deux dimensions t n exemple du rayonnement de l'antenne quiest utilisée selon l'invention, la Figure 3 illustre graphiquement la relation entre la variation du niveau de la surface d'acier fondu et les fluctuations de la température de l'ar tenne; cal- culée selon un mode de réalisation de l'inven tion, la Figure 4 est un schéma simplifié dttn rardo-. mètre utilisé selon un mode de réalisation de l'inventicn, la Figure 5 est un schéma simplifié d'un ra d Lo- mètre utiliseé' dans un mode préféré de réalisation de ltin- vention, la Figure 6 illustre schématiquement la forme d'on- de dans le radiomètre de la Fig 5, la Figure 7 est une coupe d'une antenne utilisée de préférence avec l'invention et la Figure 8 est une illustration graphique du ré- sultat d'une mesure, selon l'exemple de l'invention. Selon la Figure 2 qui illustre schématiquement le principe de l invention, une antenne 2 est disposée dans un moule 1 d'une machine de fonderie en continu, de ma- nière que la surface intérieure 1 ' du moule 1 et la sur- face 3 d'aoler fondu se trouvent dans la zone de rayonrie- ment de l'antenne 2. * Comme cela sera expliqué plus en détail par la suite, il est essentiel selon l'invention de disposer l'antenne Z, de manière que sa plage de rayonnement corn-. prennent une partie de la surface de paroi 1 et une par- tie de la surface d'acier fondu 3 Dans ces conditions, les rayonnements thermiques, provenant par exemple d'un point P de la surface d'acier, se propagent par le trajet * R directement vers l'antenne 2 et également par le tra Jet R' vers la paroi intérieure 1 ' et sont réfléchis par cette paroi Ces rayonnements thermiques interfèrent entre eux et sont reçus par l'antenne 2. Il est ainsi apparu que le niveau de la surface d'acier fondu 3 peut Stre déterminé en mesurant, an fone- tion de la puissance Électrique, les fluctuations des rayonnements thermiques ayant interféré. Pour obtenir une mesure précise des rayornements thermiques, ces derniers ne doivent pas être cj ffusé", sur la paroi intérieure 1 ' du moule 1 Il est préf 4 rable qu' une reflexion pratiquement totale se fasse sur la surface inférieure 1 ' Il est donc préférable de mesurer les rayor nements thermiques ayant des: longueurs d'ondes sup 6-reureo- à environ 0,4 mn, en raison de la rugosité de la paroi 1 - du moule. Dans le modèle bidimensionnel de la Figure 1, si la surface d'acier fondu 3 et la surface de paro: in- térieure 1 t du moule constituent les axes x-y, et ai ltan- tenne 2 est positionnée & une hautuer y O = y -+ hb, avec une plage de rayonnement de 20 O, le point P (x 1, O) inclus dans la région d'interférence P-' sur la surface d'aoier fondu 3 peut Otre représenté comme suit: x 1 = yo tg (o 1 + 2 zo) La puissance électrique des rayonnements thermi- ques qui interférent, se progageant à partir du point P sous un angle 9 'vers l'entenne 2 peut se calculer avec les suppositions suivantes: ( 1) l'antenne 2 à une zone de rayonnement d'une plage bidimensionnelle comme le montre la Fig 2, ( 2) les rayonnements thermiques se propagent sur des tra Jets optiques géom 6 triquement. ( 3) les rayonnements thermiques émis pardes points différents n'interfèrent pas entre eux. La puissance électrique des rayonnements thermi- ques dmis par la région sans interférence x A x * dx peut être représentée par: d P=1 G(g) ú (c) k TB úos e dx ( 1) 2 _ _ R ( 1) o G(e) est le gain électrique de l'antenne 2, &(È) est le pouvoir d'émission dans la direction e, 7 2522814 R est la distance de l'antenne 2, k est la constante de Boltsmann ( 1,38 x 10 o 23 J/K), T est la température physique (K) de la surfa-ce de l'acier et B est la fréquence du rayonnemient (Hy i mes'ur 6 e par le radiomètre. Par ailleurs, les rayonnements thermiques provenant du point P se propagent par les trajets R et úRl et 'inter- fèrent-entre euxz Ces rayonnemenits thermiquies peuvent 8 tre rep xi 4 untés respectivement comme suix t: d P= 1 G(e) s( 0) k B -dx Ri La puissance 4 J ectrique reçue par l'antenne Z est calculée comme nuits 1 _ 5 d P =Ild f(iexp ((RI-IR") En outre# en supposant que dans la zone dg rayon- nenmit del'a Vntetariej la relation suivante G ()(e) G' (O)ô soit respecté 4 e'i -, la température de l'antenne est donnée par. TA -d P JB rayonnement -9 I E() de o-10 s( r 2 bn)). si lion introduit lesa relations e(o)' O o O O et Y=e 90 dans la formule oi-dessus, on obtie*ntles-résu - tats suivants: TA= C 6 o T aine, C -o Jyo tg 'e t ? R RI R ( 4) Etant donné que le premier terme de l'équation ( 4) ne contient aucun paramètre dépendant de la variation du niveau dola surface de 19 ce fondu, le second terme 22814 doit être considéré comme déterminant la variation du niveau de la surface, ins:J, le rapport KPA T des Pre- mnier et second termes de la formule ( 4 L) est 'ilculé conmme suit: 4 T O ytg (y 4 'ecLo -ï O2 A sin% C Osa go S( pàR R R'3 F 5 o tg (ty+j O) = xo/h R 2 = (x) 2 + (y 0-i bf, et R 12 = (x x+ 2 + +yoh)2 Le rapport ATA * de 11 équati on (si> Peut têtre c al- culé par une intégration numérique, mnais elle est "trop comepl iquée et par conséquent, ce xapport est ctalcuté par approximation. útant donné que l'angle % cet Petit dans le' cas o-= 0,on petit fraire une approximation (x + x) 4 y+) Ainsi, l'approximation suivante peut fttrue faite: R i IÉ(y O I h)( (x + xo)2 2 (y O + h)2 Avéc ces approximations, le rappoxl AJ peut ttre re- présenté comme suit: àTA 1 z f cos lY 2 f? h _ _ _ _ _ x O y O O ( 2 hx) 2xo h 02 o 7 j -1-( 6 o X et (?sont calc-alés comme Ko * h 00 P 22/IA Le rapport de ATA * est acalculé avec des valeurs ? 0903 (in) et h= 0,1 (in) et le résultat est illustré par la Figure 3 Comme le montre la Fig 3, la variation 9 2 2522814 de ATA X est suffisamment grande pour déterminer de façon continue la variation de niveau de la surface. Il est donc pratiquement p ossible de déterminer le niveau de surface de l'acier fondu en mesurant la puissance électrique reçue par l'antenne 2. Mais, étant donné que la puissance électrique reçue par l'antenne 2 est aussi faibie que 1012 à 10-14 W, il est préférable d'utiliser un récepteur de haute sen- sibilút 4 comne un radiom&tre. Selon la Figure 4, l'appareil de détermination du niveau de la surface de métal fondu comporte une an- ternne 2, un radiomètre 4 du type Dicke et un dispositif de calcul 5 Le radiométre 4 comporte l'amplificateur à haute fréquence 7 connecté par un circulateur 6, un dé- tecteur connecté à la sortie de ltamplificateur 7, un déteoteur synchrone 9 et un ir tégrateur o 10 destiné à in- tégrer la pussance détectée pendant une certaine durée. Le radiomntre 4 comporte en outre un commuta- teur à diodes 12 connecté au circulateur 6 et à une charge fictive 12, et un oscillateur synchrone 13 d'une fréquence prédéterminée, par exemple 1 k zz, destiné à faire fonction- ner à cette fréquente le commnutateur à diodes 12 et le dé- tecteur synchrone 9. Le radiomètre 4 représenté sur la Figure 4 fone- tionne de la façon suivante. Le signal représentant la puissance électrique dos rayonnements thermiques est appliqué par le circula- teur 6 à l'entrée du commutateur à diodes 12 Quand ce dernier est excité par le signal synchrone provenant de l'30 oscillateur synchrone 13, le signal de rayonnement thermique est absorbé par la charge fictive Ainsi, l Vam- plificateur 7 ne reçoit pas le signal de l'antenne 2 et le détecteur 9 détecte une puissance électrique corres- pondant à la température du radiométre 4 lui-mime Par contre, quand le commutateur à diode 12 est désexcité selon la fréquence synchrone de l'oscillateur 13, le sig- nal de rayonnement thermique est réfléchi par le commuta- teur à diode 12 et appliqué à l'entr 6 e de l'amplifica- teur 7 par 1 l circulateur 6. Par conséquent, le d 6 tecteur synchrone 9 re- oit alternativement le signal de température de l'an- termnne 2 et le signal de référence correspondant à la température du radiomètre lui-même et il les détecte en synchronisme avec la fréquence de l'oscillateur syn- chrone 13 pour détecter le signal de température de l'antenne 2 Le signal ainsi détecté est ensuite inté- gré par l'int 6 grateur 10. Le dispositif de calcul 5 détermine la varia- tion de niveau de surface de métal fondu d'après l'équa- tion ( 6) mentionnée ci-dessus ou d'après la relation représentée sur la Fig 3. La Figure 5 est un schéma simptifid d'un radio- mètre du type Dicke qui est utilisé de préférence selon l'invention Sur la Fig 5, les éléments qui correspon- dent à ceux de la Fig 4 sont désignés par les mêmes références numériques. Le radiomètre représenté sur la Figure 5 com- porte un premier dispositif de commutation 14 avec deux entrées dont ltune est connectée à l'antenne 2. Ltautre entrée cdu premier dispositif de commutation 14 est connectée par un second dispositif de commutation 15 à des sources de bruit de référence 16 et 17 La bor- ne de commande 101 du premier dispositif de commutation 14 et celle 102 du second dispositif de commutation 15 sont commandées pour changer respectivement aux fréquen- Ces 2 fa et fs d'oscillation d'un osoillateur synchrone 13 Le signal d'antenne TA est donc modulé dans le type Dicke par deux signaux de bruits de référence T 1 et Ta. Le radiomètre comporte ehi outre un uiélangeur 18 connecté à la sortie du premier dispositif de com- mutation, destiné à mélanger le signal en modulation Dicke avec une fréquence déterminée, émise par ltoscil- lateur local 19, de manièreà le convertir en un signal à une fréquence intermédiaire appropriée Comme le montre la Fig 5, le radiomètre comporte également un amplifica- * 11 tour 21 de fréquence intenrdiaire et un détecteur de signal. rectangulaire 22 La Fig 6 montre schématiquement la forme d'onde du signal de sortie du détecteur de signal. rectangulaire 22. Le radiomètre représenté sur la Fig 5 se carac- térise par le fait qu'il comporte en outre une boucle de réaction qui consiste en un amplificateur à commande auto- matique de gain 23 connecté à la sortie du détecteur 22, un second détecteur synchrone 24 et un amplificateur de réaction 25 Dans le présent mode de réalisation, le dé- tecteur synchrone 13 fonctionne en synchronisme avec une fréquence 2 fs Par ailleurs, le second détecteur synchrone 24 fonctionne en synchronisme avec ume fréquence fs, afin de détecter un signai correspondant à la différence entre les températures de référence T 1 t T 2 L'amplificateur de réaction 25 est connecté à la sortie du second d 4 tec- tour synchrone 24 et il est agencé pour émettre un signal d'étalonnage vers l'amplificateur à commande automatique de gain 23, afin de maintenir constant le signal de sortie du second détecteur synchrone 24. Ainsi, les fluctuations de gain du radiomètre lui-mtme sont compensées par l'amplificateur à commande automatique de gain 23, ce qui permet une mecure avec une haute précision. La Fig 7 reprdsente un exemple d' une antenne qui est utilisé de préférence selon l'invention et qui sera décrite. L'antenne à cornet circulaire représentée sur laà Fig 7 comporte un bottier 32 qui délimite un espace d'ouverture 31 de forme tronconique Le bottier 32 est refroidi en lui fournissant de l'eau dans une position indiquée par une flèche W, cette eau étant prélevée en W' pour maintenir l'antenne à une température constante. L'espace d'ouverture 31 est reliée à un guide d'onde 33 dans lequel est introduit de l'azote en 34, sortant par l'ouverture 31 pour éviter la pénétration de poussière dans l'antenne. Comme cela est expliqué ci-dessus il est préfé- rable de détecter les rayonnements thermiques de lon- * gueur d'onde supérieure à environ 0,4 mm Dans le but de limiter la plage détectée de rayonnement thermique, la relation ci-après entre la longueur d'onde X des rayon- nements thermiques à recevoir, le diamètre D de l'ouvertu- re et le rayonnement 9 ( ad)de 1 'antenne doit, être considéi'e: e ' ( 7) En outre, la longueur du cornet de l'antenne peut être dé-temint o par l' 'équation ( 8): > D 2 ( 8) o Ag: longueur d'onde de l'onde qui se propage aans le tube de -gu:de'd'onde. a: longueur du plus grand côté de la section du guide d'onde. Avec ces relations, l'antenne qui convient pour le procédé et l'appareil selon l'invention peut tre fa- cilement réalisée pour recevoir le rayonnement thermique d'une longueur d'onde supérieure à environ 0,4 mm. Exemple: Le procédé de mesure selon l'invention a été appliqué dans les conditions suivantes: Conditions de mesure: (a) longueur d'onde: X-30 mm (largeur de bande: 4 G Hz) (b) antenne: antenne en cornet circulaire d'un diamètre de 40 mm rayonnement ( 9) de 0,1 rad angle d'observation (t) de O rad (c) distance normale (h) entre l'antenne et la surface d'acier fondu: 0,1 m (d) dispositif de mesure de puissance électrique celui représenté sur la Figure 4 a été utilisé. 1 Ob Jets de mesure: (a) moule incurvé pour des lingots d'acier fondus en continu (b) dimensions intérieures du moule: 200 mimx 1300 mm (c) addition de poudre sur la surface d'acier fondu. Los résultats des mesures effectuées dans les con- ditlons ci-dessus sont illustrés par la Figure 8 Ainsi, il a été possible d'obtenir la variation (Ap) de la puissance électrique reçue correspondant à la variation (Auh) de niveau de la surface de l'acier fondu. Comme cela apparalt en-regard du résultat de mesures, il devient possible de mesurer exactement le niveau de la surface de l'acier fondu sans que cette me- sure soit affectée par la poudrej car la puissance élec- trique du rayonnement thermique de la poudre est très inférieur à celui de facier fondu. Ainsi, avec l'invention mise en oeuvre de la manière décrite ci-dessus, le' procédé de mesure est excellent quant à sa sécurité et sa sensibilité, et per- met d'effectuer des mesures précises indépendamment du champ magnétique dt à l'agitation électromagnétique dans les moules Il est donc possible d'effectuer de façon efficace le contrôle des opérations de fonderie en con- tinu et autres Il faut également noter que le procédé et 1 tl'appareilde mesure selon l'invention peuvent s'ap:- pliquer à la mesure du niveau de la surface du métal fondu dans d'autres moules en plus du moule de fonderie on continu. REVENDICATIONS 1 Procédé de détermination du niveau de la surface d'acier fondu dans, N conteneur, procédé carac- térisé en ce qu'il consiste essentiellement à diriger une antenne ( 2) pour couvrir ladite surface ( 3) du métal fondu et la paroi intérieure ( 1) dudit conteneur afin d'en recevoir des rayonnements thermiques, à mesurer ( 4) en fonction de puissance électrique les interférences entre lesdits rayonnements thermiques, et à calculer ( 5) la variation du niveau de la surface en fonction des fluc- tuations de la puissance électrique, afin que le niveau de surface soit déterminé à partir de ces changements. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que des rayonnements thermiques d'une longueur d'onde supérieure à environ 0,4 mmn sont détectés. 3 Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que le niveau de ladite surface du métal fondu est déterminée sur labase d'une relation précédemment ob- tenue entre les fluctuations de ladite puissance électri- quo et les variations dudit niveau. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit métal est un acier. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit conteneur est un moule d'une machine de fonderie en continu. 6 Appareil de détermination du niveau de la sur- face de métal fondu dans un conteneur, appareil caractéri- sé en ce qu'il comporte une antenne ( 2) disposée pour oou- vrir, dans sa zone de rayonnement une partie de ladite surface ( 3) du métal fondu et une partie ( 1) de la paroi intérieure dudit conteneur, de manière à recevoir les in- torférences entre les rayonnements thermique S provenant directement de la surface du métal et ceux réfléchis sur la paroi intérieure du conteneur, un appareil ( 4) do m,- sure de puissance électrique connecté à ladite antenne et destiné à mesurer en fonction de la puissance électrique, les interférences des rayonnements thermiques reçues par ladite antenne, et un dispositif ( 5) destiné à calculer le niveaude la surface du métal fondu à partir de la puissance électrique mesurée. 7 Appareil selon la revendication 6, carac- térisé en ce que ledit appareil de mesure de puissance électrique ( 4) est un radiom&tre. 8 Appareil selon la revendication 7, carac- térisé en ce que ledit radiomètre ( 4) est du type Dicke. 9 Appareil selon la revendication 8, carac- térisé en ce que le radiomtre ( 4) comporte un circuit d'horloge ( 13), un amplificateur ( 7), un dispcsitif de commutation ( 12) destiné à connecter l'antenne ( 2) avec ledit amplificateur en synchronisme avec ledit circuit d'horloge, un dispositif de détection ( 8), un déteoteur synchrone ( 9) pour détecter la sortie dudit dispositif de détection en synchronisme avec ladite horloge et un intégrateur (o 10) connecté à la sortie dudit détecteur synchrone. Appareil selon la revendication 9, carac- térisé en ce que ledit radiomètre comporte en outre un oscillateur local ( 19) et un mélangeur ( 18) destiné à mélanger la sortie dudit dispositif de commutation avec la sortie dudit-oscillateur local pour produire une sor- tie d'une fréquence intermédiaire 11 Appareil selon la revendication 10, carac- térisé en ce que ledit radiomètre comporte en outre une source de bruit ( 16, 17) connectée audit dispositif de commutation ( 15), ce dernier étant agencé pour connecter l'entrée dudit mélangeur à la Source de bruit et à - l'antenne en synchronisme avec ledit circuit d'horloge. 12 Appareil selon la revendication i 1, carac- térisé en ce que ladite source de bruit consist e en des première et seconde sources de bruit ( 16, 17) qui sont connectéee alternativement à une fréquenceprédéterminée à l'entrée dudit dispositif de commutation ( 15), le radio- mètre comportant en outre une boucle de réaction consti- tuée par un second détecteursynchrone ( 24) pour détecter la sortie de la sectionde préamplification dudit radio- mètre et un amplificateur( 25)agencè pour rafener un sig- nal d'étalonnage à la section de préamplification pour que la sortie dudit second détecteur sync hrone soit con- stanteÀ 13 Appareil selon la revendication 12, carac- térisé on ce que l'antenne ( 2) est une antenne en cornet refroidie par de l'eau. l 4 Appareil selon la revendication 6, caracti- ris 4 en ce que le conteneur est un moule d'une machin, de fonderie d'acier en continu.