Brevet FR2513768A1 — publié le 19830401

Dispositif pour la mesure de la conductibilité électri- que locale d'un plasma. La présente invention concerne la technique de me- sure et, plus particulièrement, elle vise les disposi- tifs pour la mesurede la conductibilité électrique locale d'un plasma L'invention peut être utilisée pour mesurer la conductibilité électrique d'un plasma à bas- se température dans les chambres de combustion et les canaux de générateurs magnétohydrodynamiques (MHD), dans les moteurs-fusées et dans d'autres installations. On connaît un dispositif pour la mesure de conduc- tibilité électrique moyenne d'un plasma (cf Certificat d'auteur soviétique N O 577477, publié en 1977) compor- tant un capteur à induction placé dans le circuit de mesure d'un générateur à haute fréquence et doté d'une bobine de mesure et d'une bobine de compensation à en- roulement bifilaire, un détecteur, un enregistreur et un commutateur logique relié par des portes auxdites bobines. Dans ce dispositif de mesure, le capteur inductif du type à passage est connecté au circuit oscillant d'un générateur à haute fréquence dont la fréquence de ser- vice est de l'ordre de 200 k Hz L'élément sensible du capteur possède deux bobines bifilaires, électriquement identiques, dont l'une sert à la mesure et l'autre à la compensation Lesdites bobines sont réunies au géné- rateur à haute fréquence susmentionné à l'aide des por- tes commandées par le commutateur logique Dans l'un des cas, les enroulements de la bobine de mesure sont couplés en opposition l'un à l'autre par l'une des portes, tandis que ceux de la bobine de compensation sont couplés en phase par une autre porte L'ordre de commutation des enroulements bifilaires dans ce dispo- :2513768 sitif de mesure connu est fixé par les cycles de com- mutation desdites portes. Le dispositif de mesure connu présente cet inconvé- nient qu'il ne permet pas d'effectuer la mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma dans des zones de l'ordre de 1 à 10 mm et qu'il présente une précision relativement faible dans les mesures de la conductibilité électrique moyenne de plasma à cause de l'instabilité du générateur à haute fréquence due à la variation non linéaire de la composante réactive de la résistance des enroulements du circuit de mesure sur les fréquences utiles de l'ordre des centaines de k Hz et aux températures supérieures à 100 WC. Il existe également un dispositif de mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma (cf "Etude de la -conductibilité en fonction de la température des fluides de travail de gros générateurs magnétohydrodyna- miques" par Balachov N A et al "Thermophysique des hautes températures", vol 15, fasc, 6, 1977, p 188). Ledit dispositif de mesure comporte une sonde mobile réalisée sous forme d'une tige en aile constituée en matériau diélectrique, terminée par un capteur inductif. Le capteur est relié par l'intermédiaire d'un générateur de mesure, d'un détecteur et d'un étage différentiel à un bloc enregistreur Le générateur de mesure, le dé- tecteur, l'étage différentiel et le bloc enregistreur de mesures se trouvent en dehors de la sonde mobile Le déplacement de la sonde s'effectue à l'aide d'un méca- nisme d'avance pneumatique Au cours du déplacement de la sonde, la fonction d'organe d'étalonnage du capteur inductif est faite par un espace d'air maintenu entre la face terminale du mécanisme d'avance pneumatique de la sonde et le capteur inductif. La commande de déplacement de la sonde s'effectue à l'aide de valves pneumatiques d'un bloc de commande électropneumatique installées sur le mécanisme d'avance de la sonde. Les ondes haute fréquence produites dans la bobine du capteur inductif font apparaître dans le milieu con- ducteur à étudier des courants de Foucault qui réduisent la qualité du circuit oscillant en proportion de la con- ductibilité électrique du milieu, ce qui conduit à une diminution de l'amplitude des oscillations du générateur de mesure Le signal proportionnel de l'amplitude de la tension à la sortie du générateur de mesure est détecté dans le bloc de commande et envoyé à travers l'étage dif- férentiel sur le bloc enregistreur de mesures. L'inconvénient de ce dispositif de mesure connu rési- de dans l'impossibilité de mesurer la conductibilité élec- trique du plasma en présence de forts champs magnétiques (de l'ordre de plusieurs centaines de Gauss) propres aux générateurs magnétohydrodynamiques à cause des risques de défaillance des éléments électropneumatiques du systè- me d'entraînement de la sonde et de certains autres systè- mes du dispositif de mesure, par exemple du bloc enregis- treur de mesures. En l'absence de forts champs magnétique, ce disposi- tif de mesure est insuffisamment sensible et commet des erreurs importantes (dépassant 5 %) sur les mesures de conductibilité électrique du plasma, ce qui tient à la limitation de la fréquence maximale du générateur de me- sure imposée par la nécessité d'écarter le bloc de com- mande électropneumatique et le générateur de mesure de la sonde. Il faut remarquerde plus que le dispositif de mesure connu ne peut effectuer des mesures locales de conducti- bilité électrique du plasma que dans une zone d'au moins mm, ce qui ne suffit pas pour déterminer exactement la répartition de la conductibilité électrique, en parti- culier dans la zone d'électrodes du canal générateur magnétohydrodynamique. Un autre inconvénient à noter est que la force élec- tromotrice de Hall enregistrée par le générateur magnéto- hydrodynamique en service interdit les mesures localisées de conductibilité électrique du fait de l'absence de découplage en haute tension entre le générateur de mesu- re et le bloc enregistreur. La durée normale de vie de la sonde dans les condi- tions o la conductibilité du plasma est mesurée dans la plage de 2 à 30 s/m et à une température jusqu'à 32000 K, par exemple dans la chambre de combustion d'un générateur magnétohydrodynamique, est très courte et ne représente qu'une vingtaine de mesures. L'invention vise un dispositif de mesure de conduc- tibilité électrique locale d'un plasma dont le généra- teur de mesure, la sonde, le bloc enregistreur de mesures, le bloc de commande électropneumatique et l'organe d'éta- lonnage soient conçus de manière à permettre de prolonger la durée normale de vie du dispositif de mesure utilisé à des températures jusqu'à 32000 K et dans des champs ma- gnétiques de plusieurs Tesla et de limiter à 5 % les er- reurs de mesure de l'électroconductibilité dans des zones ayant une longueur comprise entre quelques millimètres et quelques dizaines de millimètres. L'invention a pour caractéristique qu'un dispositif de mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma comportant une sonde portant à son extrémité utile un capteur inductif, un mécanisme d'avance pneumatique de la sonde en liaison cinématique avec cette dernière, un générateur de mesure, un détecteur, un organe d'éta- lonnage d' un capteur inductif, un bloc de commande élec- tropneumatique et un bloc enregistreur de mesures relié à travers un étage différentiel au capteur de mesure, possède également, selon l'invention, un dispositif gé- nérateur d'ordres d'étalonnage du capteur inductif re- lié à l'organe d'étalonnage du capteur inductif à travers 13768 le bloc de commande électropneumatique, un photocoupleur avec un bloc d'alimentation; le capteur inductif, le générateur de mesure dont le circuit oscillant contient ledit capteur inductif et le détecteur sont montés en sé- rie et sont incorporés à la sonde, à l'extrémité utile de celle-ci; la sortie du générateur de mesure est raccordée à travers le détecteur et le photocoupleur à l'une des entrées de l'étage différentiel dont l'autre entrée est raccordée à l'élément de mémoire; l'étage différentiel a ses deux entrées raccordées au commutateur; et les entrées du bloc enregistreur de mesures sont raccordées aux sor- ties du dispositif générateur d'ordres d'étalonnage du capteur inductif et de l'étage différentiel. Ainsi conçu, le dispositif de mesure permet d'effec- tuer des mesures de conductibilité électrique du plasma à une température allant jusqu'à 30000 C dans des champs ma- gnétiques de plusieurs Tesla avec une résolution de 1 à mm et une erreur de mesure inférieure à 5 %. Il est utile que, dans le dispositif de mesure selon l'invention, l'organe d'étalonnage du capteur inductif soit réalisé sous forme d'un cristal semi-conducteur d'étalonnage à conductibilité normalisée, fixé en bout d'une tige accouplée à un organe d'entraînement individuel. Cela permet de réduire d'une manière significative l'er- reur de mesure du dispositif de mesure par l'étalonnage de la fonction de transfert du système. Il est judicieux que, dans le dispositif de mesure selon l'invention, le bloc d'alimentation du photocou- pleur se présente comme un transformateur haute tension qui ait son entrée raccordée au générateur à haute fré- quence et sa sortie reliée au photocoupleur à travers un redresseur stabilisé Il -en résulte un découplage en po- tentiel de Hall de l'alimentation du générateur de mesu- re et du photocoupleur. Il est admissible que, dans le dispositif de mesure selon l'invention, l'entraînement de l'organe d'étalon- nage du capteur unductif soit réalisé sous forme d'un cylindre pneumatique dont la tige porte un cristal d'é- talonnage Cela permet l'étalonnage automatique du dis- positif de mesure immédiatement avant et après les me- sures. Il est également utile que, pour des raisons de fiabilité du dispositif de mesure dans les conditions d'un générateur magnétohydrodynamique pratique, les val- ves pneumatiques des mécanisme d'avance pneumatiques de la sonde et du cristal d'étalonnage, regroupées dans le bloc de commande électropneumatique, soient disposées en dehors des cylindres pneumatiques desdits mécanismes et reliées auxdits cylindres pneumatiques par des con- duits en matière diélectrique. Il est possible que, dans le dispositif de mesure selon l'invention, l'écran du capteur inductif soit cons- titué par une bobine bifilaire non inductrice, enroulée autour de la bobine du capteur inductif lui-même et mise à la terre en un seul point. D'autres buts et avantages de l'invention vont res- sortir de la description détaillée qui suit d'un exemple non limitatif de réalisation et dans laquelle on se réfè- ré aux dessins annexés dans lesquels: la figure-1 représente le schéma synoptique d'un dis- positif de mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma, selon l'invention; la figure 2 montre schématiquement un mode de réali- sation d'un dispositif de mesure de la-conductibilité électrique locale d'un plasma selon l'invention; la figure 3 est le schéma de principe du générateur de mesure, du capteur inductif et du détecteur, selon l'invention; la figure 4 est le schéma de principe du photocou- pleur selon l'invention; la figure 5 est le schéma de principe de l'étage différentiel selon l'invention; et la figure 6 est le schéma de principe de l'alimen- tation du photocoupleur selon l'invention. Le dispositif de mesure de la conductibilité élec- trique locale d'un plasma comporte une sonde 1 en forme d'aile constituant le prolongement de la tige (non montrée à la figure 1) du mécanisme 2 d'avance pneumatique de la sonde. La sonde 1 contient, intérieurement, à son extrémi- té, un capteur inductif 3, un générateur de mesure 4 et un détecteur 5 montés en série, ce qui a pour effet de ré- duire les capacités parasites de couplage du capteur in- ductif 3 au générateur de mesure 4 et, partant, d'amélio- rer la qualité du capteur inductif 3 et le rapport signal- bruit Le dispositif de mesure comporte également un bloc de commande électropneumatique 6 servant à gérer le méca- nisme d'avance pneumatique de la sonde, relié à celui-ci par des conduits 6 ' longs de 10 à 15 m et mis hors de l'influence des champs magnétiques. Electriquement, le bloc de commande électropneuma- tique 6 a son entrée reliée à un pupitre de commande 7 renfermant un dispositif générateur d'ordres 8 destiné à valider l'étalonnage du capteur inductif 3 et les mesures, et un étage différentiel 9 relié à un commutateur 10 et à un élément de mémoire 11 Le dispositif générateur d'or- dres 8 a ses deux sorties raccordées, respectivement, à l'entrée du bloc de commande électropneumatique 6 et à l'une des entrées du commutateur 10 dont l'autre entrée est raccordée à l'élément de mémoire 11 La sortie res- tante du dispositif générateur 8 et la sortie de l'étage différentiel 9 sont raccordées aux entrées d'un bloc en- registreur de mesure 12 La fonction de bloc enregistreur 12 est faite par un oscillographe à boucle standard. L'association de l'étage différentiel 9 à l'élément de mémoire 11 et au commutateur 10 permet de soustraire les mesures aux effets de l'instabilité de température,du facteur de fluctuation et d'autres. Le générateur de mesure 4 est raccordé à travers le détecteur 5 à l'une des entrées d'un photocoupleur 13 dont une autre entrée est reliée à un bloc d'alimentation 14. Le photocoppleur 13 et le bloc d'alimentation 14 sont exté- rieurs à la sonde 1 et au boîtier du mécanisme 2 du dispo- sitif de mesure La sortie du photocoupleur 13 est reliée aux entrées du commutateur 10 et de l'étage différentiel 9 dont l'autre entrée se trouve raccordée à travers l'élément de mémoire 11 et le commutateur 10 à la sortie du photocou- pleur 13 pour un temps de mesure de 100 à 300 ms Un organe d'étalonnage 15 du capteur inductif est conçu sous forme d'un cristal semi-conducteur 16 à conductibilité normali- sée, comprise entre 5 et 20 S/m Le cristal d'étalonnage 16 est fixé au bout de sa tige 16 ' reliée à un entraînement 17 de manière que, lors de l'étalonnage, ce cristal puisse être approché du boîtier du capteur inductif 3 et en 50 à 500 ms immédiatement avant et après la mesure. Le bloc d'alimentation du photocoupleur 13 comporte un transformateur haute fréquence 18 qui a son entrée et sa sortie raccordées, respectivement, à la sortie d'un gé- nérateur à haute fréquence 19 et à l'entrée d'un redresseur stabilisé 20 dont la tension de sortie alimente le photo- coupleur 13 Ce mode de réalisation du bloc d'alimentation 14 permet de découpler en alimentation la sonde 1 et le photooeupleur 13. Le bloc de commande électropneumatique 6, écarté du res- te des blocs et des organes du mesureur, est relié à l'entral- nement 17 au moyen de conduits 6 ' en matière diélectrique. La conductibilité électrique du cristal d'étalon- nage 16 doit se situer entre 5 et 20 S/m vu le fait que le dépouillement des mesures au-dessous et au-dessus de ces limites devient délicat, la conductibilité du plas- ma dans les canaux des générateurs magnétohydrodynami- ques industriels étant comprise dans la plage de 1 à S/m L'entrainement 17 est réglable en "portée", c'est-à-dire en distance du cristal d'étalonnage 16 au capteur 3, ce qui permet d'afficher au moment de l'é- talonnage toute valeur de conductibilité équivalente comprise entre 5 et 20 S/m L'entraînement 17 peut être une commande pneumatique réglable dont le déplacement lors de l'étalonnage effectué avant et après lés mesures s'opère dans la limite de 50 à 500 ms, le temps qui est nécessaire pour l'étalonner et synchroniser les déplacements des tiges de la sonde 1 et du cristal d'étalonnage 16. La figure 2 est un schéma d'un mode de réalisation du dispositif de mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma La sonde 1 a la forme d'une aile Le mécanisme d'avance de la sonde 2 est constitué par un cylindre pneuma- tique 21 solidaire d'un support diélectrique 22 Le support diélectrique 22 est monté sur une coulisse 23 réglable en hauteur à l'aide de deux écrous 24 et installée sur un socle 25 Le photocouple 13 (fig 1) et son alimentation 14 sont logés dans un boitier cylindrique 26 (figure 2) dont la partie médiane 26 ' est réalisée en un matériau diélectrique (verre) pour des raisons de découplage en haute tension entre les parties de mesure et d'enregistre- ment du dispositif de mesure. Le photocoupleur 13 (figure 1) contenu dans le boi- tier 26 (figure 2) est relié au détecteur 5 (figure 1) de la sonde 1 (figure 2) par des câbles électriques 27 logés dans le cylindre pneumatique 21 du mécanisme 2 Les câ- bles électriques 27 assurent également la liaison entre le photocoupleur 13 (figure 1), le pupitre de commande 7 (figure 2) et le bloc enregistreur 12, et entre le pupitre de commande 7 et le bloc de commande électropneumatique 6. Les valves électropneumatiques des moyens d'entraîne- ments 17 et 2 du cristal d'étalonnage et de la sonde qui se situent dans le bloc% de commande électropneumatique 6,dis- tant du reste du dispositif de mesure, sont reliés à un cy- lindre pneumatique 28 et au cylindre pneumatique 21 des moyens d'entraînements 17 et 2,respectivement, par l'inter- médiaire de conduits 6 ' longs de 10 à 20 m Le déclenchement du bloc de commande électropneumatique 6 s'effectue par le dispositif générateur d'ordred 8 (figure 1) dans le pupitre - de commande 7 par le câble électrique 27 L'alimenta- tion en air comprimé du bloc de commande électropneuma- tique 6 se fait par une tubulure d'entrée 29 et un conduit 30 (voir flèche 31). La figure 3 représente les schémas du capteur induc- tif 5, du générateur de mesure 4 et du détecteur 5. La fonction de l'élément sensible du capteur induc- tif 3 est faite par la bobine 3 '; un écran 32 du capteur inductif 3 se présente comme une bobine bifilaire non inductrice, enroulée autour de la bobine 3 ' et mise à la terre en un seul point, ce qui permet d'effectuer les mesures du plasma à haute permittivité La bobine 3 ' et des capacités 33, 34 et 35 forment le circuit oscillant d'un étage amplitificateur de courant utilisant un tran- sistor 36 La tension de polarisation est fournie par une résistance 37 Ledit étage jouit d'une stabilité assez élevée grâce à un taux de contre-réaction impor- tant dû à des résistances 38, 39, 40 et 41 Pourtant l'emplacement du générateur de mesure 4,et du capteur inductif 3 à l'avant de la sonde I (fig 1) expose le capteux inductif 3 à des chocs thermiques conduisant à des variations significatives de la composante active de la résistance de la bobine 3 ' dudit capteur (fig 3) La variation de la composante active de la résistance de la bobine 3 ' entratne celle de la fonction de transfert de l'ensemble de l'étage et, partant, l'altération de la sensibilité de mesure. Les variations de température d'origine diverse sont compensées automatiquement à l'aide d'un réseau 42 de résistances à coefficient de température positif 43 et 44, inserré dans la boucle de réaction du généra- teur de mesure 4. Le découplage en alimentation du générateur de me- sure 4 s'effectue par un réseau formé par un condensa- teur 45 et une résistance 46. 11 - Pour amortir le générateur de mesure 4 débitant sur le détecteur 5, on fait appel à un montage à drain asservi utilisant un transistor MOS 47, des résistances 48, 49, 50 et 51 et des condensateurs 52, 53, 54 et 55. La détection et la duplication du signal d s'effectue par des diodes 56 et 57, un condensateur 58 et une ré- sistance 59 Un réseau de résistances 60 et 61 et de condensateurs 62 et 65 s'impose pour assurer unedétec- tion des bas niveauxde tension La tension d'alimen- tation fournie par l'alimentation 14 (fig 1) vient sur les résistances 46, 49 et 60 (fig 3), le signal dé- tecté étant fourni par les résistances 59 et 61 formant les réseaux avec des condensateurs 63 et 62. Le photocoupleur 13 est schématisé à la figure 4. Après la détection, la tension du générateur 4 ar- rive sur l'entrée d' un amplificateur opérationnel 64 dont la deuxième entrée reçoitià travers un réseau de résistances 65 et 66 et de condensateur 67, une tension de référence continue égale à la tension détectée mi- nimale du générateur de mesure 4 Le réseau composé d'une résistance 68 et d'un condensateur 69 à l'ent- rée de l'amplificateur opérationnel 64 a pour rôle d'é- tablir la constante de temps du détecteur 5 (fig 3). l'équilibrage de l'amplificateur opérationnel 64 (fig. 4) s'opére par un réseau de résistances 70, 71 et 72. L'amplificateur opérationnel 64 est suivi d'une capa- cité de compensation 73 I,'amplificateur opérationnel 64 sert à étendre la'dynamique et à amplifier le signal d'opération Après l'amplification, la tension dif- férentielle vient à travers un transistor 74, monté en amplificateur à émetteur asservi, sur une diode photo- * -émissive 75 d'un photocoupleur 76 (diode photo-émis- sive 75 et photorésistance 77) réalisant le découplage entre le générateur de mesure 4 (fig 1) et le bloc enregistreur 12. 12 - Le transistor 74 avec un filtre RC (fig 4) composé d'une résistance 78 et d'un condensateur 79 assure la li- néarité du courant à travers la diode photo-émissive 75 en fonction de la tension à l'entrée du transistor 74 et de la valeur d'une résistance 80 La tension de polarisa- tion du transisotr 74 est fournie par une résistance 81. Ila tension de sortie du phototransisotor 77 est prélevée sur une résistance 82 L'adaptation de la sortie du photo- transistor 77 au reste du montage est effectuée par ampli- ficateur combiné à drain et émetteur asservis réalisé avec des transistors 83 et 84, des résistances 85, 86 et 87 et un condensateur 88 - Le schéma de l'étage différentiel 9 est donné à la figure 5. Pour affranchir les mesures des fluctuations et d'autres instabilités à évolution lente, on utilise un amplificateur opérationnel 89 qui a ses entrées raccordées à la sortie d'un montage double à drain asservi fait avec un transistor MOS composite 90 à débit de grille très faible L'une des grilles du transistor MOS composite 90 est raccordée à un condensateur de haute qualité formant l'élément de mémoire 11, la seconde grille du transistor étant réunie à la première par le commutateur à ou- verture 10 Le générateur de mesure 4 (fig 1) fournit à travers le photocoupleur 13 un signal au commutateur Le régime de fonctionnement nécessaire de l'amplifi- cateur opérationnel 89 (fig 5) et du transistor 90 s'ob- tient par le choix des valeurs de résistances 91, 92, 93, 94 94, 95, 96, 97, 98, 99 et 100 Le rapport entre les va- leurs des résistances 91 et 100 conditionne le coeffi- cient de transfert de l'étage L'amplificateur opération- nel 89 est suivi d'une capacité de compensation 101. Le signal de sortie de l'amplificateur opérationnel 89 représente la chute de tension dans une résistance 102. La figure 6 représente le schéma de principe de l'alimentation 14 du photocoupleur 13. 13 - Le découplage en alimentation s'effectue par les transformateurs haute tension 18 Les transformateurs 18 sont dépourvus de noyaux magnétiques; des primaires 103 sont placés dans le collecteur de transistors 104 dont est fait le générateur Hartley à haute fréquence 19. La tension découplée vis-à-vis de l'alimentation et disponible sur les circuits formés par des secondaires des transformateurs 18 et des condensateurs 106 vient alimenter, après détection par des ponts 107, le générateur de mesure 4 et le photocoupleur 13 Le choix du régime de fonctionnement du générateur de mesure 4 se fait par celui des valeurs de résistances 108 et de capacités 109 La réaction entre la sortie et l'entrée du montage s'effectue par un diviseur de tension cons- titué par des résistances 110 et 111 et le primaire 103 du transformateur haute tension 18. Le dispositif de mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma fonctionne cycliquement de la ma- nière suivante. Un signal de validation des mesures, issu du dispositif gé rateur d'ordres 8, active le bloc enregistreur de mesures 12 et, après un retard de 100 ms, l'entraînement 17 du cristal d'étalonnage 16 Simultanément, le signal de va- lidation des mesures arrive sur le commutateur 10 qui s'ouvre et l'étage différentiel 9 reçoit un signal dont l'amplitude est représentative de la valeur mémorisée par l'élément de mémoire 11 et qui est la dernière va- leur avant l'ouverture du commutateur 10 (ce signal pro- vient du Jphotocoupleur 13) L'approche du cristal d'é- talonnage 16 à conductibilité normalisée du capteur inductif 3 fait varier la qualité du circuit oscillant du générateur de mesure 4, ce qui conduit à la modifica- tion de l'amplitude des ondes fournies par celui-ci et du signal de sortie du détecteur 5, c'est-à-dire du si- gnal à l'entrée du photocoupleur 13 Le signal variable 14 - sur la sortie du photocoupleur 15 vient sur l'une des entrées de l'étage différentiel 9 et de là sur le bloc en- registreur 12 Au bout de 200 ms le formateur d'ordres 8 dé- livre à travers le bloc de commande électropneumatique 6 un signal à l'entraînement 17 et la tige 16 ' du cylindre d'étalonnage pneumatique 28 (fig 2) revient dans son état premier Après un délai de 300 ms, sut un signal du bloc de commande électropneumatique 6 (fig 1) envoyé sur le mécanisme d'avance de la sonde 2, le capteur inductif 3 de la sonde 1 pénètre dans le plasma dont la conductibili- té est à mesurer pour un temps de l'ordre de 200 ms. La traversée par le capteur inductif 3 du milieu conduc- teur modifie la qualité du circuit oscillant du généra- teur de mesure 4, ce qui fait varier les signaux de sor- tie de ce dernier, du photocoupleur 13 et de l'étage différentiel 9 tout comme au cours de l'étalonnage. Un signal variable en sortie de l'étage différentiel 9 vient sur le bloc enregistreur de mesures 12 pour y être mémorisé pendant tout le temps de la mesure sur un signal "'enregistrement en provenance du dispositif générateur d'ordres 8 Après le retour du capteur inductif 3 à sa position initiale, sur un signal fourni par le dispositif géné- rateur 8,on reprend l'étalonnage du dispositif de rmesure de façon-iden- tique à ce qui précède Le bloc enregistreur 12 relève les trois phases d'étalonnage et les mesures. l'alimentation du photocoupleur 13 s'effectue à travers le redresseur stabilisé 20 et le transformateur haute tension 18 à partir du générateur à haute fréquence 18. On va examiner plus en détail le comportement de l'étage différentiel 9 (figure 5) htre les mesures, la tension de sortie de l'amplificateur opérationnel 89 est nulle quelleque soit l'amplitude du signal d'entrée, Au début du cycle de mesure,le contact du relais du com- mutateur 10 s'ouvre et la capacité de l'élément de mé- moire Il mémorise la dernière valeur de la tension de - sortie du photocupleur 14 (fig 1) En même temps, la seconde grille du transistor 90 (fig 5) reçoit une ten- sion représentative du paramètre mesuré Ainsi,pendant le cycle de mesure,la tension â la sortie de l'amplifi- cateur opérationnel 89 varie de O à une valeur propor- tionnelle au paramètre mesuré Cette tension est saisie par le bloc enregistreur 12 (fig 1). La distance du bloc de commande électropneumatique 6 (fig 2) à l'aimant du générateur magnétohydrodynami- que en service, c'est-à-dire à la sonde 1, doit être d'environ 10 à 20 m La précision de la mesure de la conduc- tibilité du plasma dans un générateur magnétohydrodyna- mique en service est à peu près de 0,5 % Le temps de séJour du capteur inductif 3 dans du plasma est infé- rieur h 200 ms L'alimentation du mécanisme 2 s'opère à partir d'une bouteille ion visible à la fig 2)contenant de l'air comprimé (de l'azote) sous une pression d'au moins at Le refroidissement s'effectue par l'air caopriné sous pression de 5 atm Le dispositif de mesure est alimenté à partir d' un secteur alternatif de 200 v 10 % à fréquence industrielle Le temps total de mesure étant limité à 300 ms, la dérive lente de zéro électrique des éléments adap- tables (amplificateurs) et du photocoupleur 13 est sans influence sur la précision de mesure Le dispositif généra- teur 8 réalise la synchronisation automatique des organes du dispositif de mesure à partir de la mise en marche jusqu'à l'enregistrement des signaux de sortie. Le dispositif de mesure de la conductibilité locale d'un plasma selon l'invention permet d'améliorer la -précision deme- sure et présente une fiabilité élevée Il offre de plus la possibilité de mesurer la conductibilité d'un plasma dans les champs magnétiques intenses et en présence de forces électromotrices de Hall importantes allant,dans les générateurs magnétohydrodynamiques pratiques, jusqu'à dizaines de kilovolts La résolution du dispositif de mesure est augmentée elle aussi, c'est-à-dire que la longueur de la zone de mesure locale de la conductibilité éle- ctrique est réduite a 10 mm. REVENDICATIONS 1 Dispositif pour la mesure de la conductibilité électrique locale d'un plasma, comportant une sonde ( 1) portant à son extrémité un capteur inductif ( 3), un mé- canisme d'avance pneumatique de la sonde ( 2) en liaison cinématique avec cette dernière, un générateur de mesure ( 4), un détecteur ( 5), un organe d'étalonnage ( 15) du capteur inductif, un bloc de commande électropneumatique ( 6) et un bloc enregistreur de mesures ( 12) relié audit capteur inductif à travers un étage différentiel ( 9), caractérisé en ce qu'il comprend également un dispositif générateur d'ordres ( 8) relié à l'organe d'étalonnage ( 15) du capteur inductif à travers le bloc de commande électropneumatique ( 6),, un photocoupleur ( 13)avec son bloc d'alimentation ( 14), un commutateur ( 10) et un élément de mémoire ( 11), en ce que le capteur inductif, le générateur de mesure dont le circuit oscillant est formé par le capteur inductif et le détecteur sont mon- tés en série et sont placés dans le boîtier de la sonde, à son extrémité utile, en ce que la sortie du générateur de mesure est raccordée à travers le détecteur (a) et le photocoupleur ( 13) à l'une des entrées de l'étage différentiel ( 9) dont l'autre entrée est raccordée à l'élément de mémoire ( 11), en ce que les deux entrées de l'étage différentiel ( 9) sont raccordées au commuta- teur ( 10) et en ce que les entrées du bloc enregistreur de mesures ( 12) sont raccordées aux sorties du disposi- tif générateur d'ordres ( 8) et de l'étage différentiel. 2 Dispositif de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'organe d'étalonnage ( 15) du capteur inductif se présente comme un cristal semi- conducteur d'étalonnage ( 16) à conductibilité normali- sée, fixé en bout d'une tige ( 16 ') accouplée à un en- trainement individuel ( 17). 3 Dispositif de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que le bloc d'alimentation ( 14) du photocoupleur ( 13) est un transformateur haute fréquence ( 18) qui a son entrée raccordée au générateur à haute fréquence ( 19) et sa sortie reliée au photocoupleur ( 13) à travers un redresseur stabilisé ( 20). 4 Dispositif de mesure selon l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce que l'en- trainement comprend un cylindre pneumatique dont la tige est solidaire du cristal d'étalonnage. Dispositif-de mesure selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que les valves pneumatiques des mécanismes d'avance pneumatique (respectivement 2, 17) de la sonde ( 1) et du cristal d'étalonnage ( 16), regroupés dans le bloc de commande électropneumatique ( 16) sont situées en dehors des cy- lindres pneumatiques (respectivement 21, 28) desdits mécanismes et sont reliées auxdits cylindres pneumatiques par l'intermédiaire de conduits ( 6 ') en un matériau diélectrique. 6 Dispositif de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'écran ( 32) du capteur inductif ( 3) est réalisé sous forme d'une bobine bifilaire non inductrice, enroulée autour de la bobine ( 3) du capteur inductif lui-même et mise à la terre en un seul point.