Brevet FR2522765A1 — publié le 19830909

La présente invention concerne d'une manière générale les variateurs de vitesse formés de deux poulies, l'une menante, l'autre menée, sur'lesquelles est passée en boucle sans fin une courroie, et dont chacune comporte, enserrant ladite courroie, deux flasques, qui sont calés en rotation sur un même arbre monté rotatif, et dont un au moins est au moins en partie tronconique, l'un au moins desdits flasques, dit ci-aprds par commodité, flasque mobile, étant monté mobile axialement vis-a-vis de l'autre, dit ci-après par commodité flasque fixe, sous le contrôle d'une pièce annulaire a élasticité axiale, dite usuellement disphragme, qui, prenant axialement appui sur une pièce d'appui, porte axialement sur le flasque mobile et le sollicite en permanence en direction du flasque fixe. De tels variateurs de vitesse sont par exemple susceptibles d'être mis en oeuvre pour l'entratnement contrôlé d'un quelconque organe a partir d'un moteur, et, notamment, sur un véhicule automobile, pour l'entratnement, à partir du moteur de celui-ci, d'un quelconque organe auxiliaire, en particulier alternateur, pompe à eau, ou ventilateur, équipant usuellement un tel véhicule, pour régulariser la vitesse de rotation d'un tel organe auxiliaire et ainsi minimiser la consommation d'énergie due à celui-ci. Au démarrage, le rapport de transmission assuré par un tel variateur de vitesse est relativement élevé, et il est compris par exemple entre 1,3 et 1,8. Au cours d'une première phase de fonctionnement, dite de montée en vitesse, ce rapport de transmission demeure constant, l'écart axial entre les flasques de l'une et l'autre des poulies demeurant inchangé. Puis, au cours d'une deuxième phase de fonctionnement, dite de régime normal ou de variation, ce rapport de transmission, sous les effets de la force centrifuge, diminue, jusqu'à atteindre une valeur relativement faible, de l'ordre par exemple de 0,6 ; en effet, sous les effets de la force centrifuge, le diaphragme auquel est soumis le flasque mobile de la poulie menante décharge progressivement celui-ci, c'est-a-dire qu'il réduit progressivement son effort de poussée sur ce flasque mobile, cependant que, conjointement, le diaphragme auquel est soumis le flasque mobile de la poulie menée charge au contraire progressibement celui-ci, c'est-a-dire qu'il accentue progressivement l'effort de poussée qu'il exerce sur ce flasque mobile, en sorte que l'écart axial entre les flasques de la poulie menante augmente progressivement cependant que se réduit corollairement l'écart axial entre les flasques de la poulie menée. Enfin, au cours d'une troisième phase de fonctionnement, dite de régime élevé, le rapport de transmission reste a nouveau constant, a la valeur relativement faible atteinte précédemment, l'écart axial entre les flasques de l'une et l'autre des poulies demeurant alors a nouveau inchangé. Pour accentuer la sensibilité a la force centrifuge du diaphragme de l'une et/ou l'autre des poulies, il est usuel de soumettre ce diaphragme à des masselottes qui, ellesmêmes sensibles a la force centrifuge, agissent par une zone d'action sur un tel diaphragme. En pratique, ces masselottes sont à ce jour usuellement rapportées de manière rigide sur le diaphgrame, en sorte que, d' une part le diaphragme forme par lui-même la pièce de support des masselottes auxquelles il est soumis, et que d'autre part, la zone d'action par laquelle chacune de ces masselottes agit sur un tel diaphragme est directement formée par la zone de cette masselotte par laquelle elle est rapportée sur ce diaphragme. S'agissant de la poulie menante, les masselottes sont disposées de manière à agir sur le diaphragme dans un sens propre à en réduire l'effort de poussee sur le flasque mobile a raison de la force centrifuge ; elles sont donc disposées sur la face du diaphragme tournée vers le flasque mobile, entre ce diaphragme et ce flasque mobile, a l'intérieur du volume correspondant. Par contre, s'agissant de la poulie menée, les masselottes sont disposées de manière a agir sur le diaphragme dans un sens propre à en augmenter l'effort de poussée sur le flasque mobile à raison de la force centrifuge : elles sont donc disposées sur la face du diaphragme opposée au flasque mobile, et font ainsi saillie vers l'extérieur. Un variateur de vitesse dont le diaphragme de la poulie menante et celui de la poulie menée sont ainsi équipés de mas se lottes se trouve par exemple décrit dans la demande de brevet français déposée le 9 Octobre 1980 sous le No 80 21571. Bien que ce variateur ait donné et puisse encore donner satisfaction il présente des inconvénients, qui sont les suivants. Tout d'abord, au début de la phase de régime normal, la décroissance du rapport de transmission n'intervient pas aussi rapidement qu'il serait souhaitable, la décharge, par le diaphragme correspondant, sous les effets de la force centrifuge, du flasque mobile de la poulie menante n'intervenant pas immédiatement. L'économie d'énergie recherchée s'en trouve amenuisée. En outre, du fait que les masselottes auxquelles est soumis un tel diaphragme sont directement fixées sur celui-ci, le bras de levier suivant lequel une telle masselotte agit sur un tel diaphragme, ou bras d'action, défini comme étant la distance axiale séparant l'un de l'autre le plan transversal de l'ensemble contenant le centre de gravité de cette masselotte et le plan transversal de l'ensemble suivant lequel intervient la réaction d'appui de celle-ci, relativement faible au départ, va en croissant au fur et à mesure de la décroissance du rapport de transmission. I1 évolue donc dans un sens inverse de celui nécessaire. I1 peut en résulter un manque de tension sur la courroie aux fortes accélérations, et, pour la poulie menante, un retournement intempestif du diaphragme aux vitesses élevées, l'action sur celui-ci des masselottes qui lui sont fixées pouvant alors être trop accentuée. Enfin, s'agissant de la poulie menée, les masselottes portées par le diaphragme faisant saillie vers l'extérieur de celui-ci, elles accentuent d'autant l'encombrement de 1' ensemble. Dans un environnement encombré, l'implantation du variateur peut s'avérer de ce fait malaisée. Or, a ce jour, il n'est normalement pas possible de s'affranchir de telles masselottes pour la poulie menée, car, ainsi que le montrent les essais, celles-ci, au début de la phase de variation, sont prépondérantes sur la variation recherchée. I1 en est d'autant plus ainsi que les masselottes de la poulie menante sont par ailleurs de taille nécessairement réduite, tant en raison de leur implantation, entre le flasque mobile de cette poulie menante et le diaphragme correspondant, qu'en raison du fait qu'il est nécessaire d'éviter un retournement intempestif de ce diaphragme à vitesse élevée, comme mentionné ci-dessus. La présente invention a d'une manière générale pour objet une disposition permettant d'éviter ces inconvénients. De manière plus précise, elle a pour objet une poulie de variateur de vitesse du genre comportant deux flasques, qui sont calés en rotation sur un même arbre monté rotatif, et dont un au moins est au moins en partie tronconique, et une courroie insérée entre lesdits flasques, l'un au moins desdits flasques, dit ici par commodité flasque mobile, étant monté mobile axialement vis-à-vis de l'autre, dit ici par com modité flasque fixe, sous le contrôle d'une pièce annulaire à élasticité axiale, dite diaphragme, qui, prenant axialement appui sur une pièce d'appui, porte axialement sur le flasque mobile et le sollicite en permanence en direction 'du flasque fixe, ledit diaphragme étant lui-même soumis a des masselottes qui, sensibles à la force centrifuge, agissent par une zone d' action sur ledit diaphragme dans un sens propre a en réduire l'effort de poussée sur le flasque mobile à raison de ladite force centrifuge, cette poulie de variateur étant caractérisée en ce que chaque masselotte est en simple appui sur le diaphragme, par sa zone d'action, et, par une zone d'articulation, elle est montée pivotante sur une pièce de support solidaire en rotation de l'arbre rotatif. De préférence, pour en accentuer l'action, la zone d' action d'une masselotte et sa zone d'articulation sont l'une et l'autre axialement disposées d'un même côté par rapport au plan transversal contenant le centre de gravité de ladite masselotte, et, par exemple, ladite zone d'action et ladite zone d'articulation sont chacune respectivement disposées de part et d'autre du diaphragme. Quoi qu'il en soit, suivant l'invention, le diaphragme ne constitue pas la pièce de support des masselottes auxquelles il est soumis. Gracie a une telle disposition, il est possible de faire en sorte que, au démarrage, le bras d'action des masselottes sur le diaphragme, tel que défini ci-dessus, soit relativement élevé, suffisant, en tout cas, pour que, dès le début de la phase de variation, le diaphragme intervienne immédiatement sur le flasque mobile auquel il est appliqué. S'agissant, notamment, de la poulie menante, la décharge correspondante peut alors être avantageusement suffisamment importante pour qu'il soit dès lors possible d'envisager de s'affranchir avantageusement de la présence de masselottes à la poulie menée. Enfin, grâce à la disposition suivant l'invention, le bras d'action des masselottes sur le diaphragme va avantageusement en décroissant au fur et & mesure de la décroissance du rapport de transmission. Outre que l'évolution de ce bras d'action suit ainsi favorablement celle de la variation recherchée pour le rapport de transmission, la tendance au retournement du diaphragme aux vitesses élevées sur la poulie menante se trouve avantageusement diminuee, ainsi que le risque d'un manque de tension sur la courroie aux fortes accélérations. Certes, il a été proposé, dans le brevet américain No 3.727.476 de soumettre le flasque mobile de la poulie d'un variateur de vitesse à des masselottes portées chacune individuellement par un bras élastiquement déformable attelé a une pièce fixe à son autre extrémité, en sorte que, au contact dudit flasque mobile, lesdites masselottes peuvent pivoter. Mais, outre qu'il y s'agit donc de masselottes portant sur le flasque mobile, et non pas sur le diaphragme auquel est soumis celui-ci, ces masselottes agissent en pratique dans le même sens que le diaphragme : lorsque, sous l'effet d'une augmentation de la charge sur la courroie, le flasque mobile s'écarte du flasque fixe à l'encontre du diaphragme auquel il est soumis, les masselottes, aux vitesses élevées, et à raison de la force centrifuge, ajoutent leurs effets a ceux du diaphragme pour limiter en conséquence le déplacement du flasque mobile. I1 ne s'agit ainsi pas, dans ce cas, de décharger le flasque mobile, mais, au contraire, de le charger. Rien, dans ce brevet américain No 3.727.476, ne suggère donc qu'un montage pivotant des masselottes puisse concourir à une décharge du flasque mobile en fonction de la force centrifuge lorsque ce flasque mobile s'écarte du flasque fixe auquel il est associé. C'est au contraire le but et la caractéristique principale de l'objet de la présente invention. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, à titre d'exemple, en référence aux dessins schématiques annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en coupe axiale d'un variateur équipé d'une poulie suivant l'invention, pour la configuration de rapport de transmission maximal de ce variateur; la figure 2 est, suivant la flèche II de la figure 1, une vue partielle en élévation de certaines des pièces constitutives de ce variateur; la figure 3 est, dans les mêmes conditions, une vue partielle en élévation d'une autre pièce constitutive de ce variateur; la figure 4 reprend pour partie la figure 1, pour la configuration de rapport de transmission minimal du variateur suivant l'invention; la figure 5 reprend également pour partie la figure 1, pour une variante de réalisation;; la figure 6 est, suivant la flèche VI de la figure 5, une vue partielle en élévation de certaines des pièces constitutives de cette variante de réalisation; la figure 7 -est, dans les mêmes conditions, une vue partielle en élévation d'une autre des pièces constitutives de cette variante de réalisation; les figures 8, 9, 10 reprennent chacune pour partie la figure 1 et concernent chacune respectivement une autre variante de réalisation. A la figure 1, on reconnaît un variateur de vitesse comportant de manière usuelle une poulie menante lOA, une poulie menée. lOB, et, passée en boucle sans fin sur ces poulies, une courroie 11, qui, dans l'exemple de réalisation re présenté, est à section trapézoldale. La poulie menante lOA comporte, enserrant la courroie 11, deux flasques 12A, 13A, qui sont calés en rotation sur un même arbre 14A, monté rotatif, et dont un au moins est au moins en partie tronconique. Dans la forme de réalisation représentée, l'arbre rotatif 14A est un simple manchon, et il est lui-même destiné à être calé en rotation sur un arbre menant, par exemple 1' arbre de sortie d'un moteur (non représenté). En outre, dans cette forme de réalisation, la courroie 11 ayant une section trapézoidale, l'un et l'autre des flasques 12A, 13A sont au moins en partie tronconique ; en variante, seul l'un de ces flasques peut être ainsi au moins en partie tronconique, la courroie 11 ayant alors une section conformée en conséquence. Le flasque 12A, dit ici par commodité flasque fixe, est, en fonctionnement, lié axialement à l'arbre rotatif 14A, et il est par exemple rapporté par des vis 15A en bout de cet arbre rotatif 14A ; il est ainsi amovible, pour permettre le changement de la courroie 11. Le flasque 13A, dit ici par commodité flasque mobile, est, par contre, monté mobile axialement vis-à-vis de l'arbre rotatif 14A ; par exemple, et tel que représenté, il est porté par un moyeu tubulaire 16A, qui est engagé à coulissement sur l'arbre rotatif 14A, et dont la surface interne peut si désiré être revêtue à cet effet d'une garniture en matériau antifriction (non représentée). Ces flasques fixe 12A et mobile 13A sont chacun respectivement munis leur périphérie de rebords axiaux l9A, 20A, dirigés axialement en sens opposés l'un par rapport à l'autre; dans la forme de réalisation représentée, le rebord axial l9A du flasque fixe 12A est d'extension relativement réduite, juste suffisante pour assurer un raidissement convenable de ce flasque fixe 12A ; par contre, le rebord axial 20A du flasque mobile 13A est d'extension relativement importante, et forme une couronne à la périphérie de ce flasque mobile 13A. Dans la forme de réalisation représentée, le flasque mobile 13A est rapporté par sertissage sur le moyeu tubulaire 16A qui le porte. Mais, d'autres modes de réalisation sont bien entendu envisageables. Quoi qu'il en soit, le flasque mobile 13A est sous le contrôle d'une pièce annulaire à élasticité axiale 21A, communément dite diaphragme, qui, prenant appui sur une pièce d'appui 22A calée en rotation sur l'arbre rotatif 14A et elle-même en appui axial sur celui-ci, suivant des modalités décrites ultérieurement, porte axialement sur le flasque mo bile 13A et sollicite ainsi celui-ci en permanence en direction du flasque fixe 12A. De manière connue en soi, ce diaphragme 21A présente une partie périphérique circulairement continue 23A, qui forme rondelle Belleville, et par laquelle il porte axialement sur le flasque mobile 13A, et plus précisément sur la tranche du rebord axial 20A de celui-ci, et une partie centrale, qui est fragmentée en doigts radiaux 24A par des fentes 25A issues chacune d'un évidement 26A ménagé en bordure de la partie périphérique 21A, tel que visible schématiquement en traits interrompus à la figure 2. De place en place, circonférentiellement, le diaphragme 21A porte en saillie, en direction du flasque mobile 13A, des plots ou ergots 27A, qui sont allongés radialement, et qui, rapportés par exemple par des rivets 28A sur les doigts 24A du diaphragme 21A, sont chacun individuellement engagés dans des échancrures 29A ménagées à cet effet sur la tranche du rebord axial 20A du flasque mobile 13A. Le flasque mobile 13A se trouve ainsi calé en rotation sur le diaphragme 21A. Dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 à 4, la pièce d'appui 22A comporte transversalement un flasque métallique 31A, qui est rapporté sur l'arbre rotatif 14A, par exemple par sertissage,tel que représenté, èt qui, à sa périphérie, comporte radialement, pour appui du diaphragme 21A, et suivant des modalités décrites plus en détail ci-après, des pattes arrondies 33A, contre la partie convexe-desquelles les doigts radiaux 24A sont chacun respectivement axialement en appui, et qui alternent avec des ergots 34A engagés chacun respectivement dans les fentes 25A séparant deux à deux ces doigts 24A et formés eux-mêmes a la faveur de fentes 42A séparant successivement l'une de l'autre lesdites pattes 33A. Le diaphragme 21A se trouve ainsi calé en rotation sur la pièce d'appui 22A, et celle-ci, par son montage à sertissage, est elle-même calée en rotation sur l'arbre rotatif 14A. C'est donc par l'intermédiaire du diaphragme 21A et de la pièce d'appui 22A que le flasque mobile 13A est calé en rotation sur l'arbre rotatif 14A, alors que le flasque fixe 12A est directement calé en rotation sur celui-ci. Conjointement, le diaphragme 21A se trouve convenablement centré, tant par les plots 27A qu'il porte, ceux-ci étant engagés dans des échancrures 29A du rebord axial 20A du flasque mobile 13A lui-même centré sur l'arbre rotatif 14A par le manchon tubulaire 16A qui le porte, que par les ergots 34A qui le traversent et qui sont eux-mêmes solidaires de l'arbre rotatif 14A. Ces dispositions sont globalement bien connues en ellesmêmes, et ne faisant pas partie de la présente invention, elles ne seront pas décrites plus en détail ici. De manière également connue en soi, le diaphragme 21A est lui-même soumis à des masselottes 36A qui, sensibles à la force centrifuge, agissent, par une zone d'action 37A, sur ledit diaphragme 21A, dans un sens propre à en réduire l'effort de poussée sur le flasque mobile 13A à raison de ladite force centrifuge, et qui, donc, portent sur celle des faces du diaphragme 21A qui est tournée vers ledit flasque mobile 13A. Suivant l'invention, chaque masselotte 36A est, par sa zone d'action 37A, en simple appui sur le diaphragme 21A, et plus précisément sur la partie périphérique formant rondelle Belleville 23A de celui-ci, et, par une zone d'articulation 38A, elle est montée pivotante sur une pièce de support solidaire en rotation de l'arbre rotatif l4A. Dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 à 4, chaque masselotte 36A est solidaire d'un jambage 40A, à l'extrémité duquel est formée sa zone d'articulation 38A, suivant des modalités décrites plus en détail ci-après, et par lequel elle traverse le diaphragme 21A, à la faveur d'une des fentes 25A de celui-ci. Conjointement, dans cette forme de réalisation, la zone d'action 37A de chaque masselotte 36A est arrondie. Par exemple, et tel que représenté, elle peut être formée par un bossage arrondi n'ayant qu'une extension circonférentielle réduite par rapport à celle correspondante de la masselotte 36A. En variante, et tel que schématisé en traits interrompus à la figure 2, un tel bossage peut s'étendre circonférentiellement sur la totalité de la masselotte 36A. Dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 à 4, la pièce de support des masselottes 36A, qui est commune à l'ensemble de celles-ci, est constituée par la pièce d'appui 22A associée au diaphragme 21A. En pratique, la zone d'articulation 38A d'une telle masselotte 36A coopère en articulation avec la partie concave d'une patte arrondie 33A de cette pièce d'appui 22A. Le jambage 40A d'une masselotte 36A traverse donc non seulement le diaphragme 21A, par une fente 25A de celui-ci, mais encore la pièce d'appui 22A, par l'une des fentes 42A de celle-ci. Au passage diune telle fente 42A, le jambage 40A d'une masselotte 36A comporte, à son pied, un épaississement 43A complémentaire en largeur de cette fente 42A, ce qui assure, circonférentiellement, une position convenable de la masse lotte 36A, aussi bien que son calage en rotation sur la pièce d'appui 22A, et, par celle-ci, sur l'arbre rotatif 14A. Dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 à 4, la zone d'articulation 38A d'une masselotte 36A a globalement la forme d'un barreau de section circulaire, qui est allongé globalement tangentiellement à une circonférence de l'ensemble, et qui, par ses extrémités, forme deux tourillons 44A. Les pattes arrondies 33A de la pièce d'appui 22A sont donc conformées de manière à former deux à deux, en regard 1' un de l'autre, un logement cylindrique complémentaire de tels tourillons 44A, par exemple par emboutissage ; entre de tels logements cylindriques, la zone de raccordement que présente chaque patte arrondie 33A sur sa face concave concernée est par exemple torique; conjointement, sur sa face convexe, une telle patte arrondie 33A, pour l'appui du diaphragme 21A, par exemple torique, mais par exemple par emboutissage, elle pourrait aussi bien être cylindrique. Quoi qu'il en soit, on notera que, la zone d'articulation 38A d'une masselotte 36A se situe ainsi sur une circonférence de l'ensemble voisine de celle suivant laquelle le diaphragme 21A porte sur la pièce d'appui 22A, et de diamètre sensiblement égal à celui de celle-ci. En outre, dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 a 4, à la zone d'articulation 38A d'une masselotte 36A il est associé une lamelle élastique 46A, qui, solidaire axialement de la pièce de support correspondante, en l'espèce la pièce d'appui 22A, maintient ladite zone d'articulation 38A en prise avec celle-ci. En pratique, dans cette forme de réalisation, une telle lamelle élastique 46A est formée par un prolongement radial d'une rondelle de support 47A, qui, commune à toutes les masselottes 36A, s'étend transversalement au contact du flasque 31A de la pièce d'appui 22A et est rapportée sur 1' arbre rotatif 14A par le même montage à sertissage que celleci. Enfin, dans la forme de réalisation représentée sur les figures 1 à 4, chaque masselotte 36A est d'un seul tenant avec son jambage 40A. De ce fait, et tel qu'illustré-en traits interrompus à la figure 2, le maitre-couple d'une masselotte 36A, parallèlement à l'axe de l'ensemble, s'inscrit dans le contour d'un évidement 26A du diaphragme 21A. Une masselotte 36A peut dès lors être engagée à travers le diaphragme 21A par un évidement 26A de celui-ci, en étant convenablement basculée à cet effet en direction de l'axe de l'ensemble, puis, après un tel engagement, elle est redressée de manière à ce que, par sa zone d'action 37A, elle vienne effectivement porter sur la partie périphérique formant rondelle Belleville 23A de ce diaphragme 21A, sur la face de celui-ci tournée vers le flasque mobile 13A. Quoi qu'il en soit, et ainsi qu'on le notera à la figure 1, la zone d'action 37A d'une masselotte 36A et sa zone d'articulation 38A sont l'une et l'autre axialement disposées d'un même côté par rapport au plan transversal A contenant le centre de gravité G de cette masselotte 36A. Sur la figure 1, ce plan transversal A a été schématisé en traits interrompus par sa trace. De même, ainsi qu'on le notera, la zone d'action 37A d'une masselotte 36A et sa zone d'articulation 38A sont, dans la forme de réalisation illustrée par les figures 1 à 4, chacune respectivement disposées de part et d'autre du diaphragme 21A. La poulie menée lOB a, globalement, une constitution analogue à celle décrite ci-dessus pour la poulie menante lOA: flasque fixe 12B rapporté par des vis 15B sur un arbre rotatif 14B, flasque mobile 13B porté par un moyeu tubulaire 16B et monté mobile axialement vis-à-vis du flasque fixe 12B sous le contrôle d'un diaphragme 21B prenant axialement appui sur une pièce d'appui 22B, et masselottes 36B auxquelles est soumis ce diaphragme 21B. Mais, de manière usuelle, les masselottes 36B, qui font saillie sur la face du diaphragme 21B opposée au flasque mobile 13B, sont directement rapportées, par exemple par rivetage, sur ce diaphragme 21B, et sont donc portées par celui-ci et, plus précisément, par les doigts 24B de celui-ci. Par construction, les dispositions sont telles que, au repos, figure 1, le flasque mobile 13A de la poulie menante lOA est relativement proche axialement du flasque fixe 12A associé, tandis que, au contraire, le flasque mobile 13B de la poulie menée lOB est relativement éloigné du flasque fixe 12B associé. Par exemple, et tel que représenté, la position axiale extrême correspondante des flasques mobiles 13A, 13B peut être déterminée par butée axiale sur le flasque fixe 12A du moyeu tubulaire 16A portant le flasque mobile 13A. La courroie 11 occupe alors une configuration pour laquelle elle s'étend à la périphérie de la poulie menante lOA et à la partie centrale de la poulie menée lOB. Le rapport de transmission est ainsi maximal. Ainsi qu'on le notera, l'écart E, qui, séparant le plan transversal P A contenant le centre de gravité G des masselottes 36A de la poulie menante lOA du plan transversal passant par l'axe de la zone d'articulation 38A de ces masselottes 36A, matérialise le bras d'action des masselottes 36A sur le diaphragme 21A, est alors relativement important. Au démarrage, le rapport de transmission demeure d'abord constant, au cours d'une première phase de fonctionnement, dite phase de montée en vitesse, au cours de laquelle la force centrifuge n'est pas encore suffisante pour déployer à plein ses effets. Lorsque, au cours d'une deuxième phase de fonctionnement, dite de régime normal ou de variation, la force centrifuge déploie ses effets, les masselottes 36A de la poulie menante lOA exercent sur le diaphragme 21A, par pivotement autour de leur zone d'articulation 38A, une poussée dans le sens inverse a celui de la poussée exercée par ailleurs par ce diaphragme 21A sur le flasque mobile 13A. I1 en résulte que le diaphragme 21A décharge progressivement le flasque mobile 13A, cependant que les extrémités de ses doigts radiaux 24A se rapprochent de ce dernier. Corollairement, sous les effets des masselottes 36B, le diaphragme 21B de la poulie menée lOB charge au conraire progressivement le flasque mobile 13B de celle-ci. Par suite, le flasque mobile 13A de la poulie menante lOA s'écarte progressivement du flasque fixe 12A associé, en se rapprochant donc de la pièce d'appui 22A, cependant que, corollairement, le flasque mobile 13B de la poulie menée lOB se rapproche progressivement du flasque fixe 12B associé, jus qu'à une nouvelle position axiale extrême opposée à la précé- dente, qui est définie par exemple par butée axiale du moyeu tubulaire 16B du flasque mobile 13B de la poulie menée lOB contre le flasque fixe 12B associe, ou par butée des masselottes 36A de la poulie menante lOA contre le rebord axial 20A du flasque mobile 13A, et, pour cette nouvelle position axiale extrême des flasques mobiles 13A, 13B, la courroie 11 occupe une nouvelle configuration d'équilibre pour laquelle elle s'étend à la partie centrale de la poulie menante lOA, figure 4, et à la partie périphérique de la poulie menée lOB. Pour autant que la vitesse continue à croître, le rapport de transmission demeure alors constant, pendant toute la phase de fonctionnement suivante, dite de régime élevé. Ainsi qu'on le notera, l'écart entre les plans A et P'A défini ci-dessus est alors minimal, et a une valeur e largement inférieure à la valeurEprécédente. Comme précisé ci-dessus, il définit le bras d'action des masselottes 36A sur le diaphragme 21A. Tout au long de la phase de variation ou de régime normal, ce bras d'action a décru régulièrement. I1 n'en est pas de même pour les masselottes 36B de la poulie menée lOB, qui sont rapportées de manière traditionnelle sur le diaphragme 21B. En effet, le bras d'action correspondant qui doit alors être mesuré entre d'une part le plan p B passant par le centre de gravité G de ces masselottes 36B et le plan P'B passant par leur zone d'appui, définie par la zone médiane de la partie périphérique 23B du diaphragme 21B, passe au contraire, au cours de la phase de variation ou de régime normal, d'une valeur initiale minimale à une valeur finale maximale. Lorsque la vitesse de rotation de l'ensemble décroît, les flasques mobiles 13A, 13B reviennent à leur position axiale extrême initiale, suivant un processus inverse de celui décrit ci-dessus. Ainsi qu'on l'aura compris, les lamelles élastiques 46A associées aux masselottes 36A freinent le mouvement de pivotement de ces masselottes 36A et assurent donc un maintien convenable en position de celles-ci contre le diaphragme 21A, même au régime de ralenti, ce qui évite alors la production intempestive de bruits. En outre, du fait que, par leur zone d'articulation 38A, les masselottes sont montées pivotantes sur la pièce d'appui 22A du diaphragme 21A, leur contact, par leur zone d'action 37A avec celui-ci, se fait toujours parallèlement audit diaphragme 21A, quelle que soit l'inclinaison de celuici, ce qui est favorable à une minimisation des usures correspondantes. Enfin, du fait que cette zone d'articulation 38A se situe sur une circonférence voisine de celle suivant laquelle le diaphragme 21A porte sur la pièce d'appui 22A et de diamètre sensiblement égal à celui de celle-ci, comme mentionné ci-dessus, le déplacement relatif de la zone d'action 37A des masselottes 36A au contact du dit diaphragme 21A est avantageusement quasi nul, ce qui est également favorable à une minimisation des usures. Dans la variante de réalisation illustrée par les figures 5 à 7, la pièce d'appui 22A comporte, de manière connue en soi, un élément d'appui 50A, qui est en appui axial sur 1' arbre rotatif 14A, et qui, par exemple, tel que représenté, est rapporté par sertissage sur celui-ci, un élément de contact 51A, sur lequel prend appui le diaphragme 21A, et qui, par exemple tel que représenté, fait partie intégrante de celui-ci, en étant constitué par les extrémités des doigts 24A de ce diaphragme 21A, et une entretoise en matière élastique 52A, par exemple en élastomère, qui est axialement interposée entre lesdits éléments d'appui 50A et de contact 51A, et qui, par exemple, est constituée par un anneau en matière élastique circulairement continu, adhérisé, par l'une de ses faces transversales, à l'élément d'appui 50A, et, par l'autre de ses faces transversales, à l'élément de contact 51A. Dans la forme de réalisation représentée, la pièce de support des masselottes 36A est constituée par une pièce 55A distincte de la pièce d'appui 22A ainsi constituée. Cette pièce de support 55A, représentée isolément à la figure 7, comporte un flasque annulaire 56A, qui, rapporté sur l'arbre rotatif 14A par le même montage à sertissage par lequel l'élément d'appui 50A de la pièce d'appui 22A est rapporté sur celui-ci, est, à sa périphérie, globalement conformé en tore, avec, circonférentiellement, de place en place des échancrures 57A bordées chacune, à la manière d'oeillères, par des pattes axiales 58A. Par son jambage 40A, chaque masselotte 36A est engagée dans une telle échancrure 57A de la pièce de support 55A, et, au-delà de celle-ci, la partie torique de cette pièce de support 55A est conformée de manière à constituer, comme précédem ment, un logement cylindrique pour les tourillons 44A formant la zone d'articulation 38A d'une telle masselotte 36A. Comme précédemment, également, il est associé à la zone d'articulation 38A de chaque masselotte 36A une lamelle élastique 46A qui, solidaire axialement de la pièce de support 56A, maintient ladite zone d'articulation 38A en prise avec celle-ci. Dans la forme de réalisation représentée, les lamelles élastiques 46A appartiennent conjointement à une même pièce 59A, qui est rapportée sur l'arbre rotatif 14A par le même montage à sertissage que celui par lequel l'élément d'appui 50A de la pièce d'appui 22A et la pièce de support 56A sont déjà rapportés sur celui-ci, entre ledit élément d'appui 50A et ladite pièce de support 56A, et elles sont circulairement en continu l'une avec l'autre. En pratique, dans la forme de réalisation représentée, la pièce 59A à laquelle appartiennent ainsi les lamelles élastiques 46A présente à sa périphérie un rebord 60A, pour crochetage sur les tourillons 44A de la zone d'articulation 38A des masselottes 36A, à l'extrémité libre desdites lamelles élastiques 46A, et elle a donc globalement une configuration de coupelle annulaire à périmètre extérieur polygonal. Ainsi qu'on le notera, la mise en oeuvre d'une pièce de support 55A indépendante de la pièce d'appui 22A pour les masselottes 36A confrère une grande liberté d'implantation pour la zone d'articulation 38A de ces masselottes 36A, suivant les applications à satisfaire, notamment dans le cas où un bras d'action nul est souhaité pour les masselottes 36A au régime élevé. Dans la forme-de réalisation reprsentée cette zone d'articulation 38A est cependant, comme précédemment, de l'autre côté du diaphragme 21A par rapport à la zone d'action 37A correspondante. Mais, le jambage 40 des masselottes 36A ne traverse plus le diaphragme 21A. Conformé globalement en équerre, il le contourne, à la périphérie interne de celui-ci. Dans la variante de réalisationprésentée à la figure 8, la pièce de support des masselottes 36A est constituée par l'entretoise élastique 52A de la pièce d'appui 22A. En effet, par sa zone d'articulation 38A, chaque masselotte 36A est directement encliquetée dans cette entretoise en matière élastique 52A, celle-ci comportant annulairement à cet effet un logement 61A, dont la section transversale s'etend sur un peu plus de 1800 et est ouverte vers l'extérieur du côté du flasque mobile 13A. Dans ce qui précède, il a été supposé que, comme pré cédemment, chaque masselotte 36A était d'un seul tenant avec son jambage 40A. En variante, figure 9A, le jambage 40A d'une masselotte 36A forme une pièce distincte de ladite masselotte, convenablement rapportée sur celle-ci, par rivetage par exemple, tel que représenté. Dans la forme de réalisation représentée, cette variante est appliquée à une disposition du type de celle décrite précédemment en référence aux figures 1 à 4. Quoi qu'il en soit, elle permet de disposer, pour les masselottes 36A, d'un maître couple indépendant du contour des évidements 26A du diaphragme 21A, et par exemple largement supérieur à celui-ci. En effet, pour leur montage, les masselottes 36A n'ont plus à traverser le diaphragme 21A, leur jambage 40A pouvant leur être rapporté après leur mise en place derrière ce diaphragme 21A. En outre, un tel jambage 40A peut alors être avantageusement en matière synthétique, si désiré, notamment pour réduire les frottements de la zone d'articulation alors que, de manière usuelle, la partie courante des masselottes 36A, et, au moins, leur zone.d'action, est préférentiellement en métal. Dans ce qui précède, également, il a été supposé que, comme précédemment, la zone d'action 37A de chaque masselotte 36A était formée par un bossage arrondi que présente à cet effet en saillie une telle masselotte 36A. En variante, figure 10, cette zone d'action 37A peut être plane. La présente invention ne se limite d'ailleurs pas aux formes de réalisation décrites et représentées, mais englobe toute variante d'exécution et/ou de combinaison de leur divers éléments. En particulier, la pièce de support des masselottes 36A n'est pas nécessairement axialement fixe. Elle pourrait, au contraire, être par exemple soli daire du moyeu tubulaire portant le flasque mobile. De meme, le centre de gravité des masselottes n'est pas nécessairement disposé du même côté que la zone d'action de celles-ci par rapport au diaphragme. Au contraire, il peut également être disposé du côté opposé au diaphragme par rapport à la zone d'action des masselottes, bien que la disposition précédente conduise à une accentuation de l'action des masselottes sur le diaphragme auquel elles sont appliquées. En outre, l'un et l'autre des flasques d'une même poulie peuvent être montés axialement mobiles. Enfin, bien que préférentiellement appliquée à la poulie menante, la présente invention peut s'appliquer aussi bien à la poulie menée. REVENDICATIONS 1) Poulie de variateur de vitesse du genre comportant deux flasques (12A, 13A), qui sont calés en rotation sur un même arbre monté rotatif (14A), et dont un au moins est au moins en partie tronconique, et une courroie (11) insérée entre lesdits flasques, l'un au moins desdits flasques, dit ci-après par commodité flasque mobile (13A), étant monté mobile axialement vis-à-vis de l'autre, dit ci-après par commodité flasque fixe (12A), sous le contrôle d'une pièce annulaire à élasticité axiale, dit diaphragme (21A), qui, prenant axialement appui sur une pièce d'appui (22A), porte axialement sur le flasque mobile (13A) et le sollicite en permanence en direction du flasque fixe (12A), ledit diaphragme (21A) étant luimême soumis à des masselottes (36A) qui, sensibles à la force centrifuge, agissent par une zone d'action (37A) sur ledit diaphragme (21A) dans un sens propre à en réduire l'effort de poussée sur le flasque mobile (13A) à raison de la dite force centrifuge, caractérisée en ce que chaque masselotte (36A) est en simple appui sur le diaphragme (21A), par sa zone d'action (37A), et, par une zone d'articulation (38A) elle est montée pivotante sur une pièce de support (22A, 55A) solidaire en rotation de l'arbre rotatif (14A). 2) Poulie de variateur suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la zone d'action (37A) d'une masselotte (36A) et sa zone d'articulation (38A)sont l'une et l'autre axialement disposées d'un même côté par rapport au plan transversal contenant le centre de gravité (G) de ladite masselotte (36A). 3) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1, 2, caractérisée en ce que la zone d'action (37A) d'une masselotte (36A) et sa zone d'articulation (38A) sont chacune respectivement disposées de part et d'autre du diaphragme (21A). 4) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que chaque masselotte (36A) est solidaire d'un jambage (40A) à l'extrémité duquel est formée sa zone d'articulation (38A). 5) Poulie de variateur suivant la revendication 4, caractérisée en ce que, par son jambage (40A), chaque masse lotte (36A) traverse le diaphragme (21A). 6) Poulie de variateur suivant la revendication 4, caractérisée en ce que, par son jambage (40A), chaque masselotte (36A) contourne le diaphragme (21A). 7) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérise en ce que la pièce de support des masselottes (36A) est constituée par la pièce d'appui (22A) du diaphragme (21A). 8) Poulie de variateur suivant la revendication 7, dans laquelle le diaphragme (21A) comporte une partie périphérique (23A) formant rondelle Belleville et une partie centrale fragmentée en doigts radiaux (24A) et dans laquelle la pièce d'appui (22A) du diaphragme (21A) comporte radialement des pattes arrondies (33A) pour appui, par leur partie convexe, desdits doigts (24A) du diaphragme (21A), caractérisée en ce que la zone d'articulation (38A) de chaque masselotte (36A) coopère avec la partie concave d'une patte arrondie (33A) de la pièce d'appui (22A). 9) Poulie de variateur suivant la revendication 7, dans laquelle la pièce d'appui (22A) comporte un élément d' appui (50A), qui est en appui axial sur l'arbre rotatif (14A), un élément de contact (51A), sur lequel prend appui le diaphragme (21A), et une entretoise en matière élastique (52A) qui est axialement interposée entre lesdits éléments, caractérisée en ce que, par sa zone d'articulation (38A), chaque masselotte (36A) est élastiquement encliquetée dans ladite entretoise en matière élastique (52A). 10) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que la pièce de support des masselottes (36A) est constituée par une pièce (55A) distincte de la pièce d'appui (22A) du diaphragme (21A). 11) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que, à la zone articulation (38A) d'une masselotte (36A), il est associé une lamelle élastique (46A) qui, solidaire axialement de la pièce de support (22A, 55A) maintient ladite zone d'articulation (36A) en prise avec celle-ci. 12) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que chaque masselotte (36A) est d'un seul tenant avec son jambage (40A). 13) Poulie de variateur suivant les revendications 3, 5 et 12, prises conjointement, dans laquelle le diaphragme (21A) comporte une partie périphérique (23A) formant rondelle Belleville et une partie centrale fragmenté en doigts ra axiaux (24A) par des fentes issues chacune d'un évidement (26A) formé en bordure de ladite partie périphérique (23A), caractérisée en ce que le maître-couple d'une masselotte (36A) parallèlement à l'axe de l'ensemble, s'incrit dans le contour d'un évidement (26A) du diaphragme (21A). 14) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que le jambage (40) d'une masselotte (36A) forme une pièce distincte de ladite masselotte (36A), convenablement rapportee sur celle-ci. 15) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que la zone d'action (37A) d'une masselotte (36A) est arrondie. 16) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que la zone d'action (37A) d'une masselotte (36A) est plane. 17) Poulie de variateur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que la zone d'articulation (38A) d'une masselotte (36A) forme deux tourillons (44A).