Brevet FR2515891A1 — publié le 19830506

tÉ 589 1 La présente invention est relative aux machines dynamoélectriques et concerne la fixation mécanique des conducteurs de celles-ci, plus particulièrement, la fixation mécanique des boucles d'extrémité des bobines statoriques des génératrices électriques. Les machines dynamoélectriques en général et les turbogénérateurs en particulier font usage de bobines statoriques qui sont disposées dans des encoches axiales d'un noyau statorique Les bobines s'étendent axialement en dehors du noyau pour former des boucles d'extrémité o se font les connexions entre bobines qui déterminent les associations de phases électriques du bobinage Dans cette zone, les bobines s'avancent a la fois axialement et radialement hors du noyau statorique de manière à former un ensemble de conducteurs ayant la forme d'un tronc de c 6 ne. Du fait que les boucles d'extrémité ne sont pas supportées sur toute leur longueur par le noyau, on doit prévoir des moyens de support mécanique Il est souhaitable de pouvoir attacher fermement les boucles d'extrémité à ces supports afin d'empêcher le déplacement de celles-ci et de réduire les vibrations Toutefois, vu que les boucles d'extrémité sont soumises à des températures élevées, elles s'allongent suivant une direction qui s'éloigne à la fois du bout du noyau et de l'axe central de celui-ci Du fait que la partie droite de chaque bobine est maintenue dans une encoche du noyau statorique, l'allongement résultant pour chaque segment de la boucle d'extrémité est non seulement fonction de sa dilatation thermique mais aussi de celle de tous les autres segments entre lui et le noyau statorique En d'autres mots, la quantité totale de déplacement d'un segment particulier de bobine est cumulative et se manifeste dans une direction s'éloignant du noyau statorique. Le support de boucle d'extrémité lui-même est également soumis à des températures élevées et se dilatera en fonction de la température et de son coefficient de dilatation thermique Si le support est fixé en un point donné, il subira une même dilatation cumulative, le déplacement d'un point quelconque du support étant fonction de la distance de ce point au point o le support est fixé. Evidemment, si les coefficients de dilatation thermique des boucles d'extrémité et des supports sont sensiblement différents, il y aura un déplacement relatif entre eux Si la boucle d'extrémité et son support sont fixés ensemble de manière rigide, ce déplacement relatif peut créer des tensions dans les composants et amener éventuellement des cassures dans l'isolation de la bobine ou dans la structure du support. Suivant la présente invention, une machine ç{ynamoélectrique comprend un système pour maintenir des boucles d'extrémité d'une plura- lité de bobines statoriques de configuration cylindrique, le dit système comprenant un premier élément de support, le dit premier élément de support étant non magnétique, non conducteur et rigide et étant traversé d'un alésage, le dit alésage ayant la forme d'un tronc de cône et ayant une surface interne, les dites boucles d'extrémité étant disposées à proximité et parallèlement à cette surface interne, le dit alésage ayant un axe central et des première et seconde extrémités axiales, le dit premier élément de support étant une structure renforcée de filaments enroulés en hélice entourant l'alésage, ces filaments étant enroulés suivant un premier angle présélectionné dans la région de la dite première extrémité axiale et suivant un second angle présélectionné dans la région de la dite seconde extrémité axiale, la dite face interne ayant des rainures creusées circonférentiellement, des moyens conforma- bles pour fixer les dites boucles d'extrémité sur la dite face interne, des moyens permettant un déplacement relatif entre les dites boucles d'extrémité et les dits moyens de fixation et des moyens pour supporter le dit élément de support, les dits moyens de support étant disposés radialement à l'extérieur du dit support. Un des buts de la présente invention est de fournir un mécanisme de support pour la partie constituée de boucles d'extrémité d'un ensemble de bobines statoriques. Un autre but de la présente invention est de fournir un appareil de support de boucles d'extrémité de bobine qui réduit le mouvement relatif entre lui-même et la partie supportée des boucles d'extrémité et de fournir un dispositif de support de toucles d'extrémité qui permettra d'éviter à lui-même ou aux boucles d'extrémité des effets nuisibles si un léger déplacement relatif intervient entre le dispositif de support et la partie constituée de boucles d'extrémité. De préférence, la présente invention utilise un support de boucles d'extrémité conique renforcée de filaments enroulés qui est disposé radialement à l'extérieur de la partie à boucles d'extrémité d'un ensemble de bobines de stator d'une machine dynamoélectrique Le support conique est fabriqué de manière que les filaments enroulés autour de lui le soient avec un pas d'enroulement variable En'faisant varier le pas, le coefficient réel de dilatation thermique et le module d'élasticité du support conique peuvent être modifiés sur toute la longueur axiale de celui-ci Cette modification peut être commandée de manière que le support conique ait des coefficients de dilatation thermique sur toute sa longueur axiale qui soient semblables à ceux des boucles d'extrémité qu'il supporte. Le support conique supporte en outre des dispositifs conformables entre lui et les boucles 'd'extrémité de manière à assurer une bonne liaison entre eux En plus, un mince isolateur de contrainte est disposé entre les dispositifs conformables et leurs boucles d'extrémité adjacen- tes pour permettre un léger déplacement entre ces membres dans l'arran- gement de support suivant l'invention. Le dispositif de support conique est supporté à son tour par des consoles qui se trouvent à l'extérieur en direction radiale Ces consoles peuvent être solidarisées avec le support conique par des boulons non-magnétiques s'étendant radialement - L'invention va maintenant être décrite à l'aide d'un exemple et et se référant aux dessins annexé o: La figure 1 est une vue d'un élément de support conique. La figure 2 est une illustration schématique des angles d'enroule- ment variables. La figure 3 A est un diagramme montrant le rapport des modules d'élasticité axial et circonférentiel en fonction de l'angle d'enrou- lement. La figure 3 B est un diagramme montrant le rapport des coefficients de dilatation thermique axial et circonférentiel en fonction de l'angle d'enroulement. La figure 4 est une représentation dlune boucle d'extrémité d'une machine dynamoélectrique. La figure 5 est une représentation d'un élément conformable. La figure 6 est une représentation d'un isolateur de contrainte. La figure 7 est une vue en coupe d'une autre réalisation de la configuration de boulonnage et La figure 8 est une vue en coupe d'une autre forme de la configura- tion de boulonnage montrée à la figure 7. La présente invention concerne le support mécanique des boucles d'extrémité d'une bobine statorique d'une génératrice électrique et couvre un élément support en forme de cône 10 constitué d'un élément fait de filaments de verre enroulés et noyés dans une matrice de résine et qui est conformé en forme de tronc de cône L'élément support 10 possède une extrémité axiale de petit diamètre 12 et une de grand diamètre 14 La surface interne de l'élément support 10 présente des rainures 16 disposées ciiconférentiellement Ces rainures 16, décrites plus en détail ci-après, donnent le moyen de fixer de façon sûire les boucles d'extrémité d'un enroulement statorique de génératrice sur la surface interne de l'élément support conique 10 Sur le surface externe du dit élément 10 on trouve une pluralité de rainures 18 également disposées circonférentiellement Ces rainures extérieures 18 fournissent un moyen pour fixer de façon sûre l'élément conique 10 sur des supports associés disposés radialement en dehors de lui. L'élément conique de support 10 est disposé radialement à l'exté- rieur des boucles d'extrémité de l'enroulement statorique Dans une machine dynamoélectrique classique, les bobines statoriques s'avancent hors du noyau à la fois dans des directions axiale, circonférentielle et radiale, formant un panier fait de boucles d'extrémité qui a la forme d'un tronc de cône La surface interne de l'élément conique de support est orientée suivant un angle donné pour qu'elle soitparallèle à l'extérieur des boucles d'extrémité Pour des raisons qui seront données plus loin, il est souhaitable que le coefficient de dilatation thermique de l'extrémité 12 de l'élément conique de support 10 soit différent de celui de l'extrémité 14 La présente invention permet d'obtenir, d'une manière présélectionnée cette différence de coefficient. La figure 2 représente schématiquement un c 6 ne 20 en fibres de verre enroulées noyées dans une matrice de résine Il est évident pour un spécialiste que le coefficient réel de dilatation thermique du c 6 ne 20 dépend du coefficient de dilatation thermique des fibres de verre 22 251589 c 1 et 24 et du coefficient de dilatation thermique de la matrice de résine du c 6 ne ainsi que du rapport de poids des fibres de verre et de résine Toutefois, il est également évident que le coefficient de dilatation thermique en direction axiale ou en direction ciéconférentielle dépend également de l'angle des fibres de verre par rapport à l'axe 21 du cône. A la figure 2, les fibres de verre de l'extrémité 12 de petit diamètre du cône 20 sont représentées comme étant enroulées suivant un angle 91 tandis que les fibres de verre de l'extrémité de plus grand diamètre 14 du cône sont représentées comme étant enroulées suivant un angle GO, par rapport au centre de rotation du c 6 ne 20 Pour tout angle 9, la composante du coefficient de dilatation thermique des fibres de verre 22 ou des fibres ddéverre 24, qui est attribuée dans la direction axiale ou dans la direction circonférentielle dépend de l'angle 9 Pour un petit angle 9, c'est la composante axiale de ce coefficient qui sera plus proche du coefficient de dilatation thermique de la fibre de verre elle-même Pour des angles 9 plus importants, c'est la composante circonférentielle de ce coefficient qui sera plus proche du coefficient de dilatation thermique de la fibre de verre elle-même Comme on peut le voir à la figure 2, les fibres de verre 22 qui sont situées du côté de l'extrémité 12 de petit diamètre du cône 20 sont enroulées suivant un angle 01 plus grand que celui suivant lequel les fibres de verre 24, plus proches de l'extrémité 14 de grand diamètre, sont enroulées Le résultat de cette différence d'angles est que, sur base d'un coefficient de dilatation thermique donné des fibres de verre, sa composante axiale sera plus importante à l'extrémité 12 qu'à l'extrémité 14 tandis que sa composante circonférentielle sera plus faible à l'extrémité 12 qu'à l'extrémité 14 Il est bien évident, en considérant la figure 2 et les explications données ci-dessus que le coefficient de dilatation thermi- que d'un élément tel que le cône 20 peut varier sur sa longueur suivant l'angle d'enroulement 01 ou 9 des fibres de verre 22 ou 24. Les figures 3 A et 3 B illustrent le rapport entre le module d'élas- ticité E et le coefficient de dilatation thermique en fonction de l'angle d'enroulement O La figure 3 A montre qu'à un angle d'enroulement de zéro degré, le module d'élasticité dans la direction axiale EA est essentiellement le même que celui de la fibre de verre Cette valeur maximum est illustrée par la ligne horizontale pointillée EM qui représente le module d'élasticité des fibres de verre et du fait même, la composante maximum réelle de ce module en toute 4 irection Lorsque l'angle G augmente, on voit que, suivant la figure 3 A, le module réel d'élasticité dans la direction axiale EA diminue De même, lorsque l'angle G crott, le module d'élasticité dans la direction circonféren- tielle EH augmente Il faut évidemment noter que les résultats montrés à la figure 3 A découlent d'études empiriques et dépendent en grande partie du rapport fibres de verre matrice de résine dans le cône La figure 3 B illustre une courbe semblable pour des coefficients de dilatation thermique d Ldans les directions circonférentielles quelle situation donnée. Comme décrit ci-dessus, les boucles d'extrémité d'une bobine statorique s'avancent en dehors de leur noyau à la fois en direction axiale et en direction radiale pour former une configuration en forme de tronc de cône Les boucles d'extrémité s'étendent aussi circonférentiel- lement dans cette configuration suivant une développante La forme complexe qui en résulte pour chaque bobine fait qu'une bobine présente des coefficients de dilatation thermique résultants différents en direction axiale et en direction circonférentielle sur sa longueur Bien que les propriétés thermiques de chacune des bobines soient sensi- blement uniformes sur leur longueur, la structure composite des boucles d'extrémité comporte d'autres composants, tels que des pièces d'écarte- ment qui affectent leurs propriété thermiques Les formes complexes des bobines entraînent également un continuel changement des angles entre les bobines et l'axe ou ligne de centre de la machine concernée, ce qui fait varier les composantes axiale et radiale réelles de ces propriétés le long de ses dimensions axiale et radiale. Des valeurs typiques de ces coefficients de dilatation thermique sont, à titre d'exemple, traitées ci-après A l'intérieur de l'encoche du noyau, le coefficient de dilatation thermique on d'une bobine stato- rique peut être de 13 x 10 cm/cm/ C Cette valeur est obtenue à la fois par la combinaison des matériaux dans la bobine et par le fait que les conducteurs sont transposés dans leur partie droite A l'endroit o la bobine sort du noyau, son coefficient peut être d'environ 17 x 10-6 cm/cm/0 C en direction axiale Plus loin sur la même bobine, o elle suit une développante dans les directions axiale, radiale et circonférentielle, le coefficient de dilatation thermique de la partie en forme de panier peut, en direction axiale, approcher des valeurs -6 o allant jusqu'au 20 xl O cm/cm/l C Bien que des configurations diffé- rentes se traduisent par des coefficients en direction axiale diffé- rents, cet exemple fait apparaître que les boucles d'extrémité auront des coefficients de dilatation thermique qui varieront de façon signifi- cative sur leur longueur Les spécialistes en la matière constateront également que le coefficient de dilatation thermique des boucles d'extré- mité en direction radiale variera également sur la longueur de celles-ci pour des raisons similaires. Dans l'exemple donné ci-dessus, il serait évidemment souhaitable de maintenir l'ensemble des boucles d'extrémité à l'aide d'une structure dont les coefficients de dilatation thermique correspondraient exacte- ment à ceux des boucles d'extrémité adjacentes, point par point, le long de leurs parties adjacentes Toutefois, il est tout aussi évident que la structure doit avoir des modules d'élasticité qui soient compatibles avec les critères de conception appropriés de la machine. Les rapports entre les coefficients de dilatation thermique, le module d'élasticité et les angles d'enroulement, comme montré aux figure 2 A et 3 B, doivent donc être pris en considération quand on détermine les angles d'enroulement qui doivent être utilisés lors de la réalisation de la structure de support conique suivant la présente invention. Les deux angles représentés aux figures 3 A et 3 B par les lignes A et B peuvent donc être choisis de manière à satisfaire les caractéris- tiques de dilatation et de résistance décrites Les angles typiques (qui corresponent aux angles GI et 90 de la figure 2) sont choisis de manière à obtenir un compromis acceptable entre ces deux critères de réalisation qui s'opposent: dilatation et élasticité Par exemple, comme montré aux figures 3 A et 3 B, la ligne A représente un angle O d'environ 37 et la ligne B un angle Q Id'environ 44 Dans le cas particulier qui nous X 5891 occupe, ces valeurs donnent les meilleurs coefficients de dilatation thermique qui, dans leurs modules d'élasticité correspondants, se situent à l'intérieur de limites de réalisation technique. Il est bien entendu, alors que la figure 2 ne montre que deux -angles d'enroulement, O et I, que les fibres du c 6 ne 20 peuvent être bobinées de manière à obtenir une variation continue de l'angle entre ses deux extrémités axiales On obtiendra ainsi un accroissement progres- sif du coefficient axial de dilatation thermique entre les extrémités 12 et 14 du cône. La figure 4 illustre l'élément de support conique 10 associé à une boucle d'extrémité 42 d'un ensemble de bobines statoriques Bien que dans la coupe montrée à ia figure 4, une seule boucle d'extrémité 42 soit visible, il est bien entendu que l'élément de support 10 constitue un support mécanique pour une pluralité de boucles d'extrémité, qui sont disposées dans une configuration conique autour de l'axe central 44 de l'ensemble de bobines statoriques. Un élément conformable 46 a est disposé entre la boucle d'extrémité 42 et la surface radialement interne de l'élément de support conique 10. Cet élément conformable, qui sera décrit en détail ci-après, fournit le moyen de fixer fermement la boucle d'extrémité 42 à l'élément de support conique 10 L'élément 46 a adhère fortement à la fois à la boucle d'extré- mité 42 et à l'élément de support 10 Cette adhérence est favorisée par la faculté qu'a cet élément 46 a d'épouser la forme des surfaces adja- centes et des rainures 16 pratiquées à la surface interne de l'élément de support conique L'élément conformable 46 a est disposé le long de la surface radialement extérieure de la boucle d'extrémité 42, pratiquement le long de sa surface qui est parallèle à et voisine de la surface intérieure du dit élément de support conique 10. Entre les boucles d'extrémité 42 et l'élément conformable 46 a, se trouve un isolateur de contrainte 48 disposé sur une portion de la distance sur laquelle les boucles sont dans un même plan que le support conique Cet isolateur de contrainte 48 est constitué de deux couches, une couche de caoutchouc 48 a et une couche de tissu de dacron 48 b. La couche de caoutchouc 48 a est fixée à la boucle d'extrémité 42 et la couche de tissu de dacron 48 b est fixée à l'élément conformable 46 a. L'isolateur de contrainte 48 est disposé aux environs de la partie axialement extérieure à la boucle d'extrémité 42, là o un mouvement relatif entre la dite boucle 42 et le dit élément de support conique 10 est le plus probable Dans le cas o intervient un mouvement relatif entre ces deux composants, l'isolateur de contrainte 48 maintient entre eux une liaison ferme, tout en permettant un faible déplacement relatif dans le sens du cisaillement. L'élément conformable 46 a porte à la surface radialement interne une pluralité de creux 50 Ces creux 50 sont pratiqués circonférentiellement entre l'élément conformable 46 a et la pièce qui lui est adjacente qui peut être soit la boucle d'extrémité 42, soit l'isolateur de contrainte 48 La raison d'être de ces creux 50 est de permettre de passer des liens en forme de frette 52 autour des boucles d'extrémité 42 Ces liens 52 sont utilisés pour relier une boucle 42 à une autre pour obtenir un ensemble de boucles d'extrémité plus rigide Les creux 50 peuvent être obtenus en introduisant un élément dit "perdu", choisi pour ne pas adhérer aux surfaces avec lesquelles il est en contact, entre l'élément conformable 46 et les pièces qui lui sont adjacentes Cet élément "perdu" est retiré après durcissement de la résine entrant dans la fabrication du dit élément conformable Il peut être en tout matériau adéquat, le plastique étant un choix acceptable. Disposé radialement vers l'extérieur de l'élément de support conique 10 se trouve au moins une console 54 Cette console 54 peut se présenter sous la forme d'une plaque en matériau non-magnétique, dont la conformation doit permettre une bonne fixation de l'élément de support conique sur la structure principale de la machine dynamo-électrique Les moyens précis par lesquels la console 54 est fixée sur la structure principale ne font pas partie de l'invention et ne sont pas représentés à la fig 4. La console 54 est fixée à l'élément de support conique 10 par une ou plusieurs tiges filetées non-magnétiques 56 qui traversent radialement le dit élément 10 et qui s'enfoncent dans la dite console 54 D'autres façons d'assurer la fixation par tiges filetées seront données plus en détails ci-après, mais à la fig 4, on peut voir que la tige filetée 56 passe à travers un trou 57 percé dans l'élément de support 10 et se visse ensuite dans un trou fileté 58 prévu dans la plaque 54 L'extrémité de la tige 56 dirigée vers l'extérieur de la machine est associée à un écrou 59 et à une rondelle 60 qui sont dis- posés dans un logement 62, lequel peut être un trou lamé. Un ou plusieurs éléments conformables 46 b sont disposés entre la surface extérieure de l'élément de support 10 et la console 54, pour assurer une liaison fiable entre ces deux composants La structure et la fonction des éléments 46 b sont semblables à celles des éléments 46 a déjà mentionnés Ces deux composants 46 a et 46 b seront décrits plus en détails ci-après. De manière à obtenir un bon accrochage entre l'élément conformable 46 b et les composants voisins, la surface extérieure de l'élément de support conique 10 présente une pluralité de rainures 18, tandis que la surface radialement intérieure de la console 54 présente une pluralité de rainures 64. La figure 5 représente l'élément conformable dont il est question ci-dessus et qui apparait à la figure 4 (références 46 a et 46 b). L'élément conformable 46 comprend une gaine tissée 70, réalisée à l'aide de cordes en fibres de dacron 72 Une botte de cordelettes 74 est disposée à l'intérieur de la gaine 70 et le tout est imprégné d'une résine susceptible de polymériser à température ambiante La réalisation de cet élément peut se faire par l'absorption d'une quantité donnée de résine par la botte de cordelettes 74, l'insertion des cordelettes 74 dans la gaine 70 et enfin par absorption d'une autre quantité donnée de résine par la gaine 70 elle-même On dispose alors d'un élément confor- mable 46 qui peut être placé entre deux composants voisins et laissé à polymériser à température ambiante On obtient ainsi un bon accrochage entre les deux composants associés avec un contact surface-surface suffisant entre l'élément conformable 46 et chacun des deux composants pour assurer une adhérence correcte. Il a été constaté que par un choix correct des proportions de gaine 70, de résine et de cordelettes 74, on pouvait présélectionner avec une précision considérable le coefficient de dilatation thermique d'un élément 46 pour qu'il soit compatible avec celui des composants voisins. Chaque cordelette 74 peut être fabriquée à partir d'une combinaison de la fibres de verre et de fibres de dacron pour permettre une présélection des caractéristiques de dilatation et de solidité de l'élément 46. La figure 6 montre plus en détails l'isolateur de contrainte 48, dont question ci-avant L'isolateur de contrainte 48 est attaché à la boucle d'extrémité 42 par sa surface radialement orientée vers l'exté- rieur, qui se trouve à proximité de l'élément de support conique 10 (fig 1 et 4) et en contact avec l'élément conformable 46 a (fig 4) Il est constitué d'une couche de caoutchouc 48 a qui est fermement attachée à la boucle 42 et une couche de tissu de dacron 48 b qui, elle, est attachée solidement à l'élément conformable ( 46 a à la fig 4). Comme expliqué précédemment, un léger déplacement relatif peut se manifester dans cette région à cause de l'effet cumulatif de la dilata- tion thermique des boucles d'extrémité et des faibles différences entre les coefficients de dilatation thermique de ces composants adjacents. L'isolateur de contrainte 48 absorbe ce déplacement et évite des dommages à la boucle d'extrémité 42 ou à l'élément conformable adjacent. L'isolateur de contrainte 48 réagit à ce déplacement relatif, illustré par les flèches X et Y, en se déformant mais en gardant son intégrité structurelle Les couches de caoutchouc 48 a et de tissu de dacron 48 b maintiennent leur contact entre eux et leurs composants adjacents tout en se déformant légèrement pour absorber le déplacement relatif entre la boucle d'extrémité 42 qui est attachée à la couche de tissu de dacron 48 b. La figure 7 est une vue en coupe du système de fixation par tiges filetées de la figure 4 Elle montre une tige filetée non-magnétique 56 passant à travers un trou 57 pratiqué dans l'élément de support conique et se vissant dans un trou taraudé 58 prévu dans la console 54 L'extrémité radialement interne de la tige filetée 56 est filetée et associée à un écrou 59 sous lequel se trouve une rondelle 60 L'écrou 59 et la rondelle 60 sont disposés dans un logement 62 qui peut âtre un trou lamé Un élément conformable 46 b est disposé entre l'élément de support conique 10 et la console 54 Ces deux composants sont rainurés (références 18 et 64) pour assurer un bon accrochage mécanique à l'élément conformable 46 b. La figure 8 montre une autre réalisation de la fixation par tiges filetées montrée à la figure 7 Dans cette forme de réalisation une tige filetée 56 est vissée dans un trou taraudé 92 prévu dans l'élément de support conique 10 et passe à travers un trou 94 pratiqué dans la console 64 pour aboutir dans un évidement 96 Un écrou 59 est vissé sur la tige filetée après placement d'une rondelle 60 Une pièce de retenue 97 en forme de U est disposée au-dessus de l'écrou 59 L'écrou 59, la rondelle 60 et la pièces de retenue 97 sont logés dans l'évidement 96. Afin d'avoir l'assurance que la pièce de retenue 97 ne puisse bouger, des liens 99 sont enroulés autour des pattes de celle-ci en passant à travers des trous 98. Il est bien entendu que la pièce de retenue 99 et les liens 99 montrés à la fig 8 ne servent qu'à empâcher l'écrou 59 et la rondelle de se détacher et de pouvoir ainsi se déplacer librement dans la machine et qu'ils ne sont pas nécessaires dans la réalisation montrée aux figures 4 ou 7 o l'élément conformable 46 a remplit leur rôle. Il est bien évident pour un spécialiste que la présente invention développe une structure de support pour les boucles d'extrémité desmachines dynamoélectrique qui permet de rendre les caractéristiques de dilatation des dites boucles très proches des caractéristiques de dilatation présélectionnées de la structure de support Il est en outre évident que l'invention permet également d'obtenir des moyens d'éviter des dommages à la structure de support provoqués par un faible déplace- ment relatif entre composants. REVENDICATIONS 1 Machine dynamoélectrique comprenant un système de support des boucles d'extrémité d'une pluralité de bobines statoriques de configuration cylindrique caractérisée en ce que le dit système comprend un premier élément de support { 10 O),edit premier& ément de support étant non magné- tique, non conducteur et rigide et étant traversé d'un alésage, le dit alésage ayant la forme d'un tronc de c 8 ne et ayant une surface interne, les- dites boucles d'extrémité ( 42)etantdisposées à proximité etparallè- lementàcette surface internebdit alésage ayant un axe central et des première et seconde extrémités axiales, le dit premier élément de support étant une structure renforcée de filaments enroulés en hélice autour de l'alésage, ces filaments étant enroulés suivant un premier angle présélectionné dans la région de la dite première extrémité axiale et suivant un second angle présélectionné dans la région de la dite seconde extrémité axiale, la dite face interne ayant des rainures ( 50) creusées circonférentiellement, des moyens confornables( 46 a)pour fixer les dites boucles d'extrémité sur la dite face internedes moyens{ 48)permet- tant un déplacement relatif entre les dites boucles d'extrémité et les dits moyens de fixation et des N {yens( 54)p Ltar squporter ledit élémnent de support, les dits moyens de support étant disposés radialement à l'exté- rieur du dit élément de support. 2 Machine suivant la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins un élément conformable est disposé entre le dit premier élément de support et les dits moyens de support. 3 Machine suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que les dits moyens de fixation conformables comportent une gaine( 70)de corde grossièrement tissée imbibée de résine. 4 Machine suivant la revendication 3, caractérisée en ce qu'une botte( 74) de fibres est disposée à l'intérieur de la gaine de corde. Machine suivant la revendication 4, caractérisée en ce que les fibres sont des fibres de dacron et des fibres de verre. 6 Machine suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que les dits moyens permettant un déplacement sont au moins un coussin constitué d'une lamelle de caoutchouc ( 48 a)et de tissu de dacron ( 48 b) . 15891 7 Machine suivant la revendication 6, caractérisée en ce que le caout- chouc est attaché à une des dites boucles d'extrémité et en ce que le tissu de dacron est attaché à un des moyens de fixation conformables. 8 Machine suivant l'une des revendications 3 à 1, caractérisée en ce que la dite résine est polymérisable à température ambiante. 9 Machine suivant l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend une structure de support de boucles d'extrémité compor- tant un élément non magnétique ayant une surface intérieure, cette surface intérieure décrivant un tronc de cône ayant un axe central et une première et une seconde extrémité axiale, la dite surface intérieure étant proche et parallèle aux boucles d'extrémité, l'élément non magné- tique contenant un filament, le dit filament étant enroulé suivant le tronc de c 6 ne, circonférenciellement par rapport au dit axe central, le dit filament décrivant une hélice en spirale ayant une pluralité de spires, chacune des spires présentant un angle présélectionné par rapport au dit axe central, le dit angle présélectionné variant en fonction de l'emplacement de la spire considérée, le long du dit axe central. Machine suivant la revendication 9, caractérisée en ce que la dite surface intérieure est creusée d'une pluralité de rainures ( 18),lesdites rainures étant circonférentielles au dit axe central. 11 Machine suivant les revendications 9 ou 10, caractérisée en ce qu'un élément conformable est disposé entre les dites boucles d'extrémité et la dite surface intérieure. 12 Machine suivant la revendication 11, caractérisée en ce que le dit élément conformable comprend une gaine de corde, la dite gaine étant fortement rugueuse. 13 Machine suivant la revendication 12, caractérisée en ce qu'une botte de fibres est insérée dans la dite gaine. 14 Machine suivant l'une des revendications 12 ou 13, caractérisée en ce que le dit élément conformable est imbibé de résine et en ce que la dite résine est polymérisable à température ambiante. Machine suivant l'une des revendications 9 à 14, caractérisée en ce que des moyens sont prévus pour supporter le dit élément non-magnétique, les dits moyens de support étant disposés radialement à l'extérieur du dit élément non-magnétique et fixés à celui-ci. 16 Machine suivant la revendication 15, caractérisée en ce qu'au moins un élément de fixation non-magnétique ( 56)s'Ltend entre ledit lârent non-magnétique et les dits moyens de support. 17 Machine suivant la revendication 16, caractérisée en ce que le dit moyen de fixation est une tige filetée s'enfonçant dans le dit élément non-magnétique et dans les dits moyens de support, et en ce que les dits moyens de support présentent une cavité dans laquelle aboutit la tige filetée. 18 Machine suivant la revendication 17, caractérisée en ce qu'un écrou ( 59) est associé à la dite tige filetée, le dit écrou étant disposé dans la cavité et empêché de se dévisser de la tige filetée par un élément ( 97)en forme de U fixé aux dits moyens de support et coiffant le dit écrou. 19 Machine suivant la revendication 18, caractérisée en ce qu'une pluralité de fibres recouvrent une partie du dit élément en U et passent par un trou pratiqué dans les dits moyens de support.