Brevet FR2521354A1 — publié le 19830812

La présente invention se rapporte à une antenne VHF monopulse à élimination de brouillage. Les antennes équipant les radars fonctionnant en VRF présentent des diagrammes de rayonnement très larges, ce qui pose d'une part un problème de localisation des cibles et d'autre part un problème de lutte contre les brouilleurs Dans ce dernier cas, il n'est plus possible, comme dans les radars fonctionnant à fréquence élevée, de se protéger contre un brouilleur en utilisant une antenne à faibles lobes secon- daires puisque ce brouilleur a de fortes chances de se trouver dans le lobe principal étant donné la largeur de celui-ci. Pour améliorer la précision de la localisation de l'objectif, on est amené à utiliser une antenne VHF monopulse comportant deux faisceaux et, pour lutter contre les brouilleurs éventuels, on est conduit à utiliser un système comportant en outre autant d'antennes auxiliaires qu'il y a de brouilleurs à éliminer. Dans les radars S Ionopulse, l'un des problèmes les plus importants àrésoudre consiste à obtenir un déphasage nul ou constant entre les voies somme et différence dans toute la gamme utile des valeurs de l'angle de rayonnement, cet angle étant mesuré par rapport à l'axe de l'aérien Cette caractéristique de déphasage entre les voies limite la gamme de mesure et la précision des mesures par écartométrie. Or, les combinaisons de signaux réalisées pour éliminer un brouilleur reviennent à former des diagrammes dissymétriques qui rendent difficile la localisation précise des objectifs en introduisant des erreurs d'amplitude et de phase entre les voies somme et différence. Des antennes monopulse à élimination de brouillage ont déjà été décrites, mais il s'agissait d'antennes réseaux possédant un grand nombre d'éléments et donc complexes et coûteuses, délivrant de plus des faisceaux étroits et présentant de ce fait de faibles erreurs de localisation. Ainsi, un objet de la présente invention est-il de fournir une antenne VHP monopulse à élimination de brouillage, comportant un réseau linéaire de quatre éléments équidistants et un système permettant d'éliminer un brouilleur et d'optimiser la détection d'une cible en fonction de la direction de ce brouilleur, mais qui puisse cependant être utilisée pour effectuer une mesure précise par écartométrie. Cet objet est réalisé en ce que ce système comporte deux jonctions hybrides permettant d'obtenir, par l'intermédiaire de quatre récepteurs et de quatre échantil- lonneurs ou corrglateurs, les composantes de deux vecteurs signal utile de la forme (S cos a, S sin a) et (S cos 3 ", S sin 3 a) oc a et 3 areprésentent les déphasages dus aux différences de marche des ondes, reçues sur les quatre éléments équidistants, par rapport au centre du réseau, une mémoire permettant de conserver en mémoire les composantes des vecteurs de brouillage (as B cos ab, ab B sin b%) et (ab B cos 3 b%, ab B sin 3 %b) qui ont été reçus à la fin de la période de ricurrence qui précède la période de récurrence considérée,un circuit de calcul des vecteurs signal, recevant d'une part, des quatre échantillonneurs ou corrélateurs constituant des portes en distance, les échantillons des quatre composantes des deux vecteurs composites (as S cos as + ab B cos O b, a S sin as + ab B sin ab%) et (as S cos 3 as + ab B cos 3 %b, as S sin 3 as + ab B sin 3 ab) et recevant d'autre part, de la mémoire morte, les échantillons des vecteurs de brouillage, un circuit de calcul des diagrammes compo- sites recevant, du circuit de calcul des vecteurs signa, les échantillons des composantes des vecteurs signal utile (as S cos as, a S sin as) et (a 8 S cos 3 as, as S sin 3 as) et, de la mémoire, les Échantillons des composantes des vecteurs de brouillage, et d'une mémoire, les coefficients Pl et P 2 du facteur de réseau de l'antenne principale et les coefficients c 1 et c 2 du facteur de réseau de l'antenne auxiliaire, et fournissant en sortie la valeur des diagrammes composites e ( 8) et e(O) dans la direction 8 S de la cible. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints o: la figure I représente l'antenne VHF monopulse, selon la présente invention, avec son réseau linéaire de quatre éléments et son système d'élimination de brouillage; la figure 2 représente un schéma de principe du système d'élimination de brouillage à partir d'une antenne principale et d'une antenne auxiliaire; la figure 3 représente l'allure d'un diagramme composite émission- réception en voie somme et d'un diagramme composite mission-r 9 ception en voie différence pour un brouilleur éloigné de l'axe de l'antenne; la figure 4 représente l'allure d'un diagramme composite émission- réception en voie somme et d'un diagramme composite émission-réception en voie différence pour un brouilleur proche de l'axe de l'antenne; la figure 5 représente, pour différentes valeurs $bi de la direc- tion 6 b du brouilleur, la variation de la directivité en fonction de la position 8 'b du deuxième zéro des diagrammes somme et différence; la figure 6 représente trois diagrammes composites en voie somme e (e) pour les valeurs 4 0, 1 et 4 2 ' ( 2 > 41) du déphasage supplémentaire; et la figure 7 représente les trois résultats obtenus, au niveau de la courbe d'écartométrie pour ces trois mêmes valeurs du déphasage supplémentaire de décalage. La figure I représente l'antenne VEF monopulse à élimination de brouillage selon la présente invention Elle comporte un réseau linéaire A constitué de quatre sources rayonnantes élémentaires A 2, A 1,i A et A 2 ayant des diagrammes de rayonnement a_ 2, a_ 1, a 1 et a 2 iden- tiques et égaux à a(e) Les distances entre chaque source sont identiques et égales à d Le centre Q du réseau est donc situé à une distance d/2 des éléments rayonnants intérieurs A 1 i et A 1 et à une distance 3 d/2 des éléments rayonnants extérieurs'A 2 et A 2 La jonction hybride II reçoit les signaux hyperfréquence issus des éléments rayonnants A_ 1 et A 1 et fournitau récepteur R El,sa sortie somme et,au récepteur Ra 1, sa sortie différence La jonction hybride H 2 reçoit les signaux hyperfréquence issus des éléments rayonnants A_ 2 et A 2 et fournit,au récepteur R 2, sa sortie somme etau récepteur RA 2, sa sortie différence Les signaux fournis par ces récepteurs sont échantillonnés dans le temps par quatre échantillonneurs ou par quatre corrélateurs E El, E Ai et E 2, EA 2 suivant que l'on considère un traitement numérique ou un traitement analogique des signaux, ces échantillonneurs constituant chacun la porte en distance associée a une composante Ils fournissent, pour un signal donné et pour chaque distance, respectivement la composante en phase et la compo- sante en quadrature de deux vecteurs signal de la forme (a(e) X cos e, a(e) X sin ci) et (a(e) X cos 3 a, a( 9 Y X sin 3 a), o X est l'amplitude complexe du signal reçu, de module supposé constant sur chacun des éléments rayonnants, et o a est la différence de phase entre le signal reçu sur les éléments inté- rieurs A-i et Al et le signal qui serait reçu au centre l du réseau (figure 2). Pour une valeur O de l'angle de rayonnement par rapport à la normale au réseau, ce déphasage " est égal: a = sin e. A la fin de la n-le période de récurrence, ot on peut considérer que le brouilleur seul est présent, les composantes des deux vecteurs signal fournies par les portes en distance se limitent aux composantes de brouillage ab B cos %b, ab B sin ab, ab B cos 3 ab et ab B sin 3 ab, o B est l'amplitude complexe du signaldebrouillage reçu par les éléments rayonnants élémentaires Pour un brouilleur situé dans la direction 8 6 b on a noté a( 8 b) ab Ces composantes sont mises en mémoire dans la mémoire M 1 pour être utilisées au cours de la période de récurrence suivante. Au cours de la nième période de récurrence, et s'il existe une cible dans la mième porte en distance, les échantillonneurs ou corrélateurs E 1, E Ai et E 72, EA 2, chacun associé à une composante, vont fournir, à l'instant tum, les composantes de deux vecteurs composites de la forme (a 8 S cos as + ab B cos b, as S sin as + ab B sin ab) et (as S cos 3 S + ab B cos 3 ab, as S sin 3 S + ab B sin) o S et B sont les amplitudes du signal utile et du signal de brouillage reçus par les éléments rayonnants élémentaires On a noté a( 08) = as et a(Ob) ab, as et ab étant respectivement les gains des éléments rayonnants élémen- taires dans la direction de la cible et dans la direction du brouilleur. L'ensemble des quatre composantes associées au signal est noté Si et l'ensemble des quatre composantes associées au brouilleur est noté Br. Les composantes,de ces vecteurs composites,associées à une distance sont reçues par le circuit de calcul Ca 1 des vecteurs signal utile Ce circuit de calcul reçoit d'autre part, de la mémoire M 1, les composantes des vecteurs de brouillage reçues à la fin de la période de récurrence précédente; il fournit en sortie les composantes des vecteurs signal utile (as S cos as, as S sin as) et (as S cos 3 as, as S sin 3 as). A ce niveau, il est possible d'obtenir les composantes de deux vecteurs signal débarrassés du brouillage pour les différentes valeurs de la position de la cible, mais c'est au prix d'une dissymétrie, du diagramme d'antenne que l'on peut obtenir, ce qui rend peu fiables les mesures par écartométrie Il est donc nécessaire, si l'on désire conserver une certaine précision, de corriger cette dissymétrie et de calculer des diagrammes composites qui soient symétriques. C'est le circuit de calcul Ca 2 des diagrammes composites qui fournira l'expression ez(O) du diagramme composite somme et l'expression e A( 8) du diagramme composite différence Ce circuit de calcul des diagrammes composites reçoit du circuit de calcul Ca 1 les composantes Si des vecteurs signal utile, soit (a S cos a 8, a S sin as) et (as S cos 3 as, a S sin 3 a%), de la mémoire M 1 les composantes Br 8 sp a S 1 s des vecteurs de brouillage,soit (ab B cos %, ab B sin ab) et (ab B cos 3 %b, ab B sin 3 ab), lui permettant d'obtenir la direction b du brouilleur, et d'une deuxième mémoire M 2 les coefficients Pl et P 2 des facteurs de réseau de l'antenne principale et les coefficients c 1 et c 2 des facteurs de réseau de l'antenne auxiliaire Les expressions des diagrammes somme et différence formés par ce calculateur Ca 2 s 'écrivent: ez(e) = e El(e) a(e) ( 1) A(et) = e Al(e) a(e) ( 2) o a(e) est le diagramme de rayonnement des sources élémentaires et o e 11 (e) et e Al( 8) sont respectivement le facteur de réseau composite en voie somme et le facteur de réseau composite en voie différence qui s'écrivent: cos 3 (a-W) cos (ab%-) cos (a-) cos 3 (%-P) e El(O) = cos (ab-) cos 3 (ab-xp) e() sin 3 (a-ip) sin (ab-P) sin (a-9) sin 3 (%b-P) Pl + _ 2 lc 1 sin (ab%-t) c 2 sin 3 (%-)l Pl C 2 + P 2 C 2 Dans ces expressions, e est la direction de rayonnement par rapport à la normale au réseau et a = d sin e est le déphasage de propagation défini précédemment; il est égal à %b dans la direction e b du brouilleur On a introduit ici un déphasage supplémentaire t, permettant d'effectuer un décalage électronique du faisceau Ce décalage conserve la position des premiers zéros des diagrammes somme et différence dans la direction Ob du brouilleur et permet de modifier la position e'b des deuxièmes zéros de ces diagrammes somme et différence Ce déphasage I s'écrit, pour simpli- fier les calculs: b + sin eb = IP M isin Ob + sin ebl o X est la longueur d'onde dans l'espace libre C'est le choix de cette valeur e'b du deuxième zérofixant la valeur du déphasage supplémen- taire, qui permet d'optimiser la détection de la cible en évitant une trop grande remontée des lobes secondaires dans le cas d'un brouilleur de direction proche de celle de la cible Le dépointage de l'antenne résultant de ce déphasage sera alors prédéterminé et la direction de la cible sera connue à partir de la direction de pointage modifiée de la valeur prédéterminée de ce dépointage. Le principe de cette élimination de brouillage va maintenant être expliqué en se reportant à la figure 2 Une onde électromagnétique issue d'une direction 8 est reçue sur les éléments d'antenne A 2, A 1, A et A 2 Les retards de phase des ondes reçues sur ces éléments par rapport à la phase de l'onde qui serait reçue au centre N du réseau sont respectivement de 3 a, a, -a et -3 c Les signaux reçus sont utilises pour former deux antennes différentes: une antenne principale dont les coefficients d'amplitude du facteur de réseau sont P-2, p 1, pl et P 2 et les termes de phase 3 a-3 i P, a, -a+, et -3 "+ 3; une antenne auxiliaire dont les coefficients d'amplitude du facteur de réseau sont c 2, c 1, c 1 et c 2 et les termes de phase 3 a + (_ 2-32), a + (à_i-), -'+ +( 1 +MP) et -3 a + (% 2 + 3 *) On choisit une distribution symétrique des coefficients d'amplitude: P-2 = P 2, P-1, pl et c_ 2 = c 2, cl = c 1. Ces coefficients et ces déphasages supplémentaires sont obtenus, par exemple dans le cas d'un traitement analogique, par quatre atténuateurs- déphaseurs D 2, D 1, D 1 et D 2 pour l'antenne principale et par quatre att&nuateurs-d 9 phaseurs D'_ 2 1 D'1 et D ' et 2 pour l'antenne auxiliaire. Le facteur de réseau en voie somme fzl(e) et le facteur de réseau en voie différence f l( 0) de l'antenne principale s'écrivent: f El(e) -4 p +p lp 1 ei( on forme les facteurs de réseau composites suivants: Ie Zl( 0) fl(e) + z ' hsl( 8) facteur de réseau en voie somme ( 3) e Al(e) f Al(e) + SA h Al(e) facteur de réseau en voie différence ( 4). On choisit des valeurs des coefficients de brouillage SB et telles que les relations eú 1 ( 8 b) = O et e Al(eb) O soient vérifiées. Des conditions supplémentaires portant sur la symétrie du facteur de réseau somme et sur l'antisymétrie du facteur de réseau différence conduisent à poser 1-2 = e 2 et e -1 = $ 1 ainsi que e 2 1 + ' On posera de plus pour simplifier e 1 O c'est-à-dire que la cible est dans l'axe mécanique du réseau Pour une valeur nulle de ce déphasage ip, le faisceau sera donc aussi dans l'axe mécanique du réseau Ces conditions de symétrie supplé- mentaires conduisent aussi à poser c 2 cl, c'est-à-dire à prendre, pour le facteur de réseau somme, des coefficients de l'antenne auxiliaire identiques Pour simplifier encore l'expression du facteur de réseau somme, on posera c c 2 1 La formation du facteur de réseau diffé- rence étant indépendante de celle du facteur de réseau somme, on pourrait poser ici c 2 cl, condition qui annuledansl'expression de la pente à l'origine la composante introduite par l'élimination de brouillage; cependant, pour c 1 M c 2, celle-ci reste faible Onobtient alors les expres- sions suivantes des facteurs de réseau envoie somme h (e) et des facteurs de réseau en voie différence h A(e) de l'antenne auxiliaire. { h El(e) cos (a-) cos 3 (-) h Al(e) = c 1 sin (o-0)c 2 sin 3 (a-i). Les facteurs de réseau composites obtenus s'écrivent alors: Pl cos ("-@P) + P 2 cos 3 (c-ip) I(e) ' pl + P 2 Pl cos (abe-) + P 2 cos 3 (ab-) cos (ai) cos 3 (a-) cos ( O %-p)cos 3 (ab-ip) pl + P 2 Pl sin (a-P) + P 2 sin 3 (c-0) e Aî(O) Pl + P 2 Pl + P 2 sin 3 (%-b-p) C+ Pin 2 sin 3 (i)b-) c 1 sin (b-1 P)c 2 sin 3 (b-P) Pl + P 2 Ces expressions sont identiques aux expressions ( 3) et ( 4), mais elles mettent mieux en valeur la technique de l'élimination de brouillage selon la présente invention. La figure 3 représente un diagramne composite émission- réception e FZ en voie somme et un diagramme composite émission- EE réception e FZ en voie différence pour un brouilleur situé à environ trente degrés de l'axe mécanique du réseau Les lobes secondaires sont relativement peu importants et il n'y a pas lieu d'effectuer un dépoin- tage du faisceau en introduisant un déphasage complémentaire 7 La valeur O 'b choisie est donc égale à -8 b et on a * O. La figure 4 représente un diagramme composite émission- réception en voie somme e FE et un diagramme composite émission- réception an voie différence e A F pour un brouilleur situé prés de l'axe mécanique de l'antenne Il a été nécessaire ici d'effectuer un dépointage du faisceau d'antenne, par l'introductiond'undécalageélectro- nique, pour éviter une trop grande remontée des lobes secondaires On d sin b + sin eb a donc introduit un déphasage i a " 2 La valeur de 'b choisie est celle qui optimise la détection d'une cible supposée située dans l'axe mécanique de l'antenne e O La dissymétrie constatée est due au diagramme d'émission FZ sur lequel n'est pas effectué 6 de décalage électronique et au diagramme d'émission de chaque source élémentaire a(e) qui n'est pas non plus affecté par ce décalage. Le réseau de courbes représenté à la figure 5 permet de comprendre comment on peut associer à une direction de brouillage 8 b correspondant à un premier zéro des facteurs de réseau composites e l dun et e Al, soit à un déphasage de propagation ab sin x b, une deuxième direction O 'b correspondant au deuxième zéro des facteurs de réseau composites, soit à un déphasage de propagation a'b à X sin O' et b = si 'b, qui optimise la détection On a ici représenté les variations de la directivité de l'antenne dans l'axe du réseau en fonction de la direc- tion O'b du deuxième zéro pour différentes valeurs de la direction de brouillage O b Il est évident que l'on a intérêt à choisir O ' tel que, pour une valeur Ob de la direction de brouillage, on obtienne un maximum de directivité dans la direction de la cible, soit pratiquement dans l'axe mécanique de l'antenne On peut déduire de ce réseau de courbes un ensemble de valeurs du deuxième zéro O'b' associées chacune à une valeur 8 b du premier zéro, telles qu'elles permettent d'obtenir chacune un maximum de directïvité D Cet ensemble de valeurs peut être mis en nmax mémoire dans une mémoire morte recevant la valeur Ob de la direction du brouilleur, ou une mesure, telle sin Ob> de cette valeur, et fournissant la valeur associée 'b de la direction du deuxième zéro, ou même direc- b d sin O + sin O' d b b tement la valeur du déphasage correspondant i = 5 2 Cette mémoire morte sera alors incluse dans le circuit de calcul des diagrammes composites Ca 2 de la figure 1. Sur la figure 6, sont représentées trois schématisations des diagrammes composites en voie somme ez 0, eh E, et et correspondant à trois valeurs différentes de l'angle complémentaire de décalage, O = 0, * e 1 et = * 2 ' permettant d'optimiser la détection d'une cible située à l'origine e = O pour les positions du brouilleur suivantes: e = b O, = 1 bl et 8 = O b 2 La fonction localisation est réalisée à partir des diagrammes composites en voie différence correspondants, représentés à la figure 7 On constate sur cette dernière figure que la pente de la courbe représentant (O), pour un angle de décalage nul tp = O, est constante Pour les valeurs = et IP = 2 de l'angle de décalage, les pentes des courbes) ( 8) ety ( 8) sont pratiquement constantes sur la largeur du lobe En fait les grandeurs calculées correspondent aux e D quotients de la forme D-, o les grandeurs e A et e Z sont données par le calculateur des diagrammes composites Ca 2 Il serait donc nécessaire de connaître de plus le facteur d' échelle D dont le calcul en temps réel risque de s'avérer relativement long Il est possible cependant de calculer les directivités DA et DZ associées aux différentes direc- tions eb du brouilleur et de les mettre en mémoire On peut remarquer sur la figure 7, qui correspond à des valeurs calculées, que la pente des courbes à (O) varie peu et qu'un nombre réduit de points de mémoire sera nécessaire. C'est le calculateur d'erreur Ca 3 (figure 1) qui fournit la valeur)(O) qui constitue une mesure de l'écart de la cible par rapport à l'axe mécanique de l'antenne, au décalage du faisceau prés Il reçoit, du calculateur des diagrammes composites Ca 2, les valeurs e E(Os) et e A( 8 s) des diagrammes composites pour une direction e = S de la cible ainsi qu'une information de direction du brouilleur (x et/ou Ob). Sa mémoire morte interne associe à cette direction b la valeur corres- DA b pondante du facteur d'échelle qui correspond à l'optimisation D Zmax e A DA de la détection Il calcule alors la valeur D Il est aussi max possible pour chaque valeur de la direction eb du brouilleur de mettre en mémoire les positions telles e et e du décalage des courbes d'écart ou de variantes sans sortir de son domaine En particulier, la décompo- sition en trois calculateurs Cal, Ca 2 et Ca 3 correspond à une simpli- fication de la description de la présente invention Ces trois calcu- lateurs peuvent être remplacés par un calculateur unique ayant les mêmes fonctions La présente invention s'applique plus particulièrement à un traitement numérique, mais un système entièrement ou partiellement analogique pourrait de la même façon être décrit Il aurait aussi été possible de supprimer les jonctions hybrides et d'utiliser quatre récep- teurs, chacun associé à une antenne, recevant le signal fourni par cette antenne et fournissant une composante en phase et une composante en quadrature, et d'effectuer un traitement numérique en aval de ces récepteurs De plus, l'antenne selon l'invention a été décrite en consi- dérant un réseau linéaire de quatre éléments rayonnants; cependant, chacun de ces éléments pourrait lui-même être un réseau linéaire perpendiculaire au premier. REVENDICATIONS 1 Antenne VHF monopulse à élimination de brouillage comportant un réseau linéaire de quatre éléments rayonnants équidistants et un système permettant d'éliminer un brouilleur et d'optimiser la détection d'une cible en fonction de la direction de ce brouilleur, et pouvant être utilisée pour effectuer une mesure précise par écartométrie, caractérisée en ce que ce système comporte deux jonctions hybrides (Hi, H 2) permettant d'obtenir, par l'intermédiaire de quatre récepteurs (R_ 2, R 1, R 1, R 2) et de quatre échantillonneurs ou corrélateurs (E_ 2, E 1, E 1, E 2) constituant des portes en distance, les échantillons des compo- santes de deux vecteurs signal (a(O)X cos a, a(e)X sin a) et (a(O)X cos 3 a, a( 8)X sin 3 a) o a et 3 a représentent les déphasages dus aux différences de marche des ondes reçues sur les quatre éléments équidistants, par rapport au centre du réseau, une mémoire (M 1) permet- tant de conserver en mémoire les échantillons des composantes des vecteurs signal de brouillage (ab B cos ab, ab B sin ab) et (ab B cos 3 b, ab B sin 3 ab) reçus à la fin de la période de récurrence qui précède la période de récurrence considérée, un circuit de calcul des vecteurs signal utile (Ca 1) recevant d'une part, des quatre échantillonneurs ou corrélateurs (E_ 2, E_ 19 E 1, E 2), les échantillons des quatre compo- santes des deux vecteurs composites (as S cos a" + ab B cos b, as S sin a +ab B sin b) et (as S cos 3 S + ab B cos 3 %, a S sin 3 as + ab B sin 3 %b) et recevant d'autre part, de la première mémoire (M 1), les échantillons des vecteurs signal de brouillage, un circuit de calcul des diagrammes composites (Ca 2) recevant, du circuit de calcul des vecteurs signal utile (Cal), les échantillons des compo- santes des vecteurs signal utile (S cos as, S sin as) et (S cos 3 as, S sin 3 es), et, de la première mémoire (M 1), les échantillons des composantes du vecteur signal de brouillage, ainsi que d'une deuxième mémoire (M 2), les coefficients (p 1 et p 2) des facteurs de réseau de l'antenne principale et les coefficients (c 1 et c 2) des facteurs de réseau de l'antenne auxiliaire, et fournissant en sortie la valeur des diagrammes composites e ( 6) et e A( 6) dans la direction Es de la cible, ces diagrammes composites étant calculés de manière à effectuer une déformation prédéterminée du faisceau d'antenne en fonction de la direction du brouilleur. 2 Antenne VHF monopulse selon la revendication 1, caracté- risée en ce que le circuit de calcul des diagrammes composites (Ca 2) est prévu pour calculer les diagrammes composites e ( 8) et e A(O) selon les relations: cos 3 (c-) c 6 S (ab-ip) cos (a-ip) cos 3 (%-P) eue() wcos ( cos 3 (b-) sin 3 (a-") sin (ob-P) sin (a-0) sin 3 (ob-p) e A( 6) Pl P 2 plc 2 + P 2 Cl lc 1 sin (ab-) c 2 sin 3 (ab-,)l d d dsin ab + sin O'b o a 'xsin O,% b wi sin Ob, et 'l=rx 2 étant le déphasage supplémentaire de décalage correspondant au dépoin- tage désiré du faisceau d'antenne, d la distance entre deux éléments rayonnants consécutifs et X la longueur d'onde dans l'espace libre. 3 Antenne VH Fmonopulse selon la revendication 2, caractérisée en ce que la valeur 'b entrant dans l'expression du déphasage supplé- b mentaire * correspond à la position des deuxièmes zéros des facteurs de réseau des diagrammes composites somme et différence et est déterminée par le circuit de calcul des diagrammes composites (Ca 2) de façon à maximiser la directivité (DE) du diagramme composite somme dans l'axe du réseau (A). 4 Antenne VEF monopulse selon la revendication 3, caractérisée en ce que le circuit de calcul des diagrammes composites (Ca 2) comporte une mémoire morte recevant comme adresse les composantes des vecteurs signal de brouillage et fournissant comme donnée les valeurs de 8 'b ou de sin 8 'b, ou directement du déphasage i permettant d'obtenir un maximum de la directivité du diagramme composite somme, dans l'axe du réseau (A). Antenne VHF monopulse selon l'une quelconque des revendi- cations-l à 4, caractérisée en ce qu'elle comporte de plus un calcu- lateur d'erreur (Ca 3) fournissant une mesure à ( 8) de l'écart de la cible ou une mesure corrigée (Os) O O de cet écart et recevant du calculateur des diagrammes composites la valeur du diagramme composite some e(Y s) et la valeur du diagramme composite différence e,( 8;) dans la direction de la cible ainsi qu'une information (i et/ou 8 b) sur la direction du brouilleur, ledit calculateur d'erreur comportant une D mémoire morte, ayant en mémoire les valeurs du facteur d' échelle DE associé à cette direction du brouilleur, et calculant les expressions e D du type A D (Os) correspondant à l'erreur ou les expressions EE max I eàDà 13 du type (a) e correspondant à l'erreur corrigée, O Ai max correspondant au décalage de la courbe d'erreur résultant de l'intro- duction d'un déphasage supplémentaire ( 4).