Brevet FR2520352A1 — publié le 19830729

Structure composite de type réfractaire-réfractaire et son procédé de fabrication. La présente invention concerne une struc- ture composite du type constituée par une texture fi- breuse réfractaire densifiée par dépôt en profondeur d'une matrice réfractaire comblant l'essentiel de la porosité ouverte initiale de la texture fibreuse. Par texture fibreuse, on entend ici une texture formée par des fils,-tissus, feutres, mats, ba- guettes disposés de manière aléatoire ou non. On connait déjà des structures composi, tes de type carbone-carbone constituées d'une préforme poreuse de fibres de carbone, densifiée en phase gazeuse par infiltration chimique d'une matrice carbonée L'in- térêt des composites de ce type a été largement démontré dans de nombreuses applications thermo-mécaniques, no- tamment dans le domaine aérospatial (matériaux de tuyè- res, protection thermique des corps de rentrée) Ces mêmes matériaux ont, par ailleurs, reçu des applications dans divers autres domaines (disques de freinage, pro- thèses osseuses, par exemple) En dépit de leurs nom- breux avantages, les structures carbone-carbone présen- tent certains inconvénients liés aux propriétéschimiques intrinsèques du carbone C'est ainsi qu'elles ne peuvent être utilisées en atmosphère oxydante et de manière conti- nue à des températures supérieures à 500 'C environ, sans se dégrader de manière significative. Une amélioration a été apportée en subs- tituant une partie de la matrice de carbone par du car- bure de silicium qui a à la fois une bonne tenue à l'o- xydation et une bonne compatibilité chimique avec les fibres de carbone à haute température La fabrication de structures composites à architecture fibreuse de carbo- ne et à matrice hybride carbone-carbure de silicium, peut être également réalisée par infiltration en phase gazeuse, ainsi que le décrit la demande de brevet fran- çais n 2 401 888 Ces structures composites présentent, par rapport aux structures carbone-carbone, des proprié- tés thermo-mécaniques en atmosphère oxydante nettement améliorées et ceci jusqu'à des températures pouvant at- teindre 1500 C pendant de courtes durées Toutefois, la bonne tenue à l'oxydation due à la protection apportée au carbone par le carbure de silicium, a tendance à se dégrader si l'agent oxydant est susceptible de diffuser au sein du matériau par suite de la formation de micro- fissures C'est ainsi que toute fibre de carbone qui perd sa protection de carbure de silicium, s'oxyde pré- férentiellement et constitue un chemin pouf la diffusion à coeur de l'agent oxydant Il est donc difficile d'en- visager un emploi prolongé de ces composites en atmos- phère oxydante à des températures supérieures à 1200 C environ. Une autre amélioration peut être apportée en remplaçant simultanément fibres et matrice de carbone par du carbure de silicium Les structures composites comportant une préforme de fibres de carbure de silicium densifiée par du carbure de silicium ont une tenue à l'oxydation accrue, par rapport aux composites carbone- carbone dans lesquels seule une partie de la matrice de carbone a été remplacée par du carbure de silicium Les structures composites Si C-Si C voient cependant leur uti- lisation limitée, en atmosphère oxydante, par la volati- lité de la couche protectrice de silice formée en surfa- ce (qui devient significative à partir de 15000 C environ). La présente invention a pour but de fournir une nouvelle structure composite présentant, par rapport aux structures de type Si C-Si C un comportement en at- mosphère oxydante encore améliorée. Ce but est atteint avec une structure composi- te dans laquelle, conformément à l'invention, la texture fibreuse est en un matériau céramique autre que le car- bone et la matrice est au moins en majeure partie cons- tituée par au moins un oxyde ayant une température de fusion supérieure à 1750 C. Des oxydes dont la température de fusion est supérieure à 17 O C, c'est-à-dire caractérisés par une grande stabilité thermique sont nctamnent les oxydes de beryllium (Be O), de magnésium (Mg O), de calcium (Ca O), de titane (Ti O 2, Ti 203), de zirconium (Zr O 2), de haf- nium (Hf O 2), de thorium (Th O 2), d'uranium (UO), de chrome (Cr 203), d'aluminium (Al In 03). De préférence, la texture fibreuse et/ou la matrice sont au moins en majeure partie constituées par de l'alumine et/ou de la zircone. Toutefois, en variante, il pourra être utilisé des mélanges d'alumine et de zircone, et d'autres oxydes fondant a plus de 1750 C seuls, mélangés entre eux ou mélangés avec de l'alumine ou de la zircone Il peut être fait appel aussi à des oxydes moins stables thermi- quemient (par exemple l'oxyde de bore) ajoutés en quanti- té limitée à un ou plusieurs oxydes fondant à plus de 1750 C qui restent le constituant essentiel de la tex- ture fibreuse et/ou de la matrice. La structure composite conforme à l'invention présente l'avantage par rapport aux autres matériaux évo- qués plus haut, de pouvoir être utilisée de manière con- tinue à des températures qui peuvent être supérieures à 1500 C et dans des milieux chimiquement très agressifs eu égard à la grande stabilité chimique d'oxydes réfrac- taires tels que l'alumine et la zircone Elle possède, par ailleurs, vis à vis des céramiques frittées non ren- forcées correspondantes, une meilleure tenue aux chocs thermo-mécaniques dans la mesure o la présence d'une ossature fibreuse contribue à arrêter la propagation des fissures et permet une dissipation d'énergie par déchaus- sement au niveau des interfaces fibres-matrice. La structure composite selon l'invention est avantageusement réalisée par densification d'une pré- forme fibreuse poreuse au moyen d'un procédé d'infiltra- tion chimique en phase gazeuse. A cet effet, la texture fibreuse poreuse est placée dans une chambre d'infiltration o elle est chauffée au sein d'un mélange gazeux réactif introduit dans la chambre et contenant au moins un agent gazeux d'hydrolyse ou d'oxydation et un composé volatil hydrolysable ou oxydable du ou de chaque élément dont l'oxyde est constitutif de la matrice de la struc- ture à fabriquer,afin de produire par réaction chimique à l'intérieur des pores de la texture un dépôt adhérent d'un matériau réfractaire au moins en majeure partie constitué par au moins un oxyde ayant une température de fusion supérieure à 1750 C, les valeurs de pression totale, pressions partielles, température et débit ga- zeux à l'intérieur de la chambre d'infiltration étant choisies à un niveau légèrement supérieur aux valeurs minimales nécessaires à la réalisation de ladite réac- tion chimique de manière à permettre aux constituants du mélange gazeux réactif de diffuser au fond des pores avant de réagir. La texture fibreuse de départ ou préforme doit être en un"matériau chimiquement et physiquement compatible avec la matrice d'oxyde aux températures d'infiltration et d'utilisation Divers matériaux fibreux de type cérami- que peuvent convenir, par exemple le carbure de sili- cium; toutefois, les matériaux préférés sont ceux du type oxydes, notamment des fibres constituées essentiel- lement d'alumine ou de zircone En ce qui concerne l'a- lumine, ii est préférable d'utiliser des fibres essen- tiellement constituées de corindon plutôt que des fibres vitreuses ou/et contenant une quantité excessive de si- lice ou/et d'oxyde de bore Ces dernières ont en effet tendance à évoluer aux températures d'infiltration d'autant plus que les durées de maintien en température sont très importantes. Compte-tenu des considérations de compatibilité, les associations préférées sont d'abord une texture fi- breuse d'alumine dans une matrice d'alumine, puis une texture fibreuse d'alumine dans une matrice de zircone et une texture fibreuse de zircone dans une matrice de zircone. La porosité de la préforme doit être constituée par des pores ouverts de section suffisamment grande, c'est-à-dire d'ouverture supérieure à quelques micro- mètres Les fibres constitutives de la préforme peuvent être disposées de différentes manières selon les appli- cations envisagées Elles peuvent ainsi être employées sous la forme de feutres, de mats, de fils, de tissus ou de baguettes et disposées de manière aléatoire ou, au contraire, suivant certaines directions de l'espace (tissages multidirectionnels) Ces différentes disposi- tions sont bien connues dans le domaine des renforts fi- breux pour structures composites. Les fibres doivent être maintenues rigidement les unes par rapport aux autres avant et pendant le dé- but de l'opération de densification par voie gazeuse. Cette condition peut être remplie en maintenant les fi- bres à l'aide d'un outillage qui sera ultérieurement enlevé. En variante, on réalise au préalable, une opé- ration de consolidation et de prédensification en phase liquide, suivie d'une cuisson, les fibres étant mainte- nues dans un moule (ou à l'aide d'un outillage) Dans ce dernier cas, il est avantageux d'utiliser comme agent de consolidation ou d'imprégnation, un précurseur d'un ma- tériau réfractaire ayant une bonne tenue à l'oxydation et fondant à plus de 1750 ' C, par exemple un précurseur du matériau qui sera ultérieurement déposé par voie ga- zeuse ou susceptible de conduire à un matériau proche de ce dernier De tels précurseurs, tels que gels d'hy- droxyde(ou d'alcooxydes) ou composés organiques -hydro- lysables, sont des produits bien connus, notamment dans le cas de l'alumine, de la zircone et des produits à base d'alumine et de zircone Leur décomposition thermi- que, au cours de la cuisson qui suit l'imprégnation par voie liquidese fait en général à température modérée et laisse dans les interstices un résidu solide qui ci- mente les fibres entre elles tout en contribuant à di- minuer la porosité initiale -généralement très élevée- des textures réalisées à l'aide de produits fibreux Le cycle imprégnationcuisson peut étre réalisé une seule fois ou de manière répétée, la porosité de la texture étant de préférence réduite jusqu'à atteindre une poro- sité résiduelle ouverte comprise entre 20 et 50 % Outre l'alumine et la zircone, le matériau de consolidation obtenu après cuisson peut appartenir au groupe des oxydes des éléments suivants: magnésium, calcium, chrome, yttrium, titane, hafnium, thorium et uranium. Compte-tenu de ce qui a été dit plus haut, les opéra- tions de préparation de la préforme fibreuse,lorsqu'elles font appel à une consolidation ou à une prédensification par voie liquide suivie d'une cuisson, doivent laisser une porosité résiduelle suffisante formée de pores ou- verts Aussi, la quantité d'agent de consolidification ou d'imprégnation utilisée est choisie par exemple juste nécessaire pour réaliser la liaison des fibres entre elles et la prédensification recherchées. La densification de la préforme poreuse de départ par infiltration chimique en phase vapeur doit être conduite de sorte que le dépôt d'oxyde réfractaire -35 (par exemple à base d'alumine et/ou de zircone) se fasse à fond -de pores pour combler progressivement les pores suivant toute leur longueur, et non à la surface externe de la préforme, ce qui aurait évidemment pour effet de fermer rapidement l'entrée des pores sans pour autant conduire à la densification Il s'agit donc ici de déposef, par infiltration en phase gazeuse, des quantités très importantes d'alumine ou de matériau à base d'alumine au coeur d'un milieu fibreux poreux En effet, dans les préformes sèches constituées d'un feutre de fibres par exemple d'alumine ou de zircone, la poro- sité initiale à remplir par infiltration peut atteindre % La présente invention se démarque donc très nette- ment des procédés de dépôt d'alumine connus utilisés pour réaliser des dépôts en surface de films minces d'oxyde, par exemple d'alumine Cette infiltration à fond de pores n'est possible que par un choix approprié de la nature et de la composition du mélange gazeux réactif et des conditions d'infiltration, ainsi que ce- la sera précisé plus loin. La formation d'un oxyde réfractaire à partir d'un mélange gazeux réactif implique la présence d'au moins une combinaison volatile oxydable ou hydrolysable de l'élément considéré ainsi que d'une espèce chimique gazeuse susceptible de l'oxyder ou de l'hydrolyser à la température d'infiltration Les éléments formant des oxydes fondant à plus de 1750 C présentent, pour la plupart des combinaisons volatiles à température modérée. Il s'agit principalement des halogénures (fluorures, chlorures, bromures et iodures) et des combinaisons organo-métalliques -A titre d'illustration, on citera, dans le cas de l'aluminium et du zirconium: les fluoru- res,chlorures, bromures et iodures Al X 3 et Zr X 4 (avec X = F, Cl, Br ou I) ou les composés organo-métalliques comme les trimethyl, triethyl, tri-isopropyl, ou tri- isobutyl aluminium, ainsi que les isopropyl ou butyl secondaire zirconium Ces combinaisons peuvent être soit directement oxydées par de l'oxygène dans des con- ditions contrôlées de pressions partielles, soit hydro- lysées à haute température par de la vapeur d'eau éven- tuellement formée in-situ à l'aide d'une réaction chi- mique Cette dernière méthode est particulièrement in- diquée ici dans la mesure o elle permet de former l'a- lumine uniquement au contact immédiat de la pièce à den- sifier portée à haute température Un gaz inerte, azote ou argon par exemple, peut également être ajouté au mé- lange gazeux, comme gaz porteur ou comme simple diluant. Bien que de nombreux mélanges gazeux puissent être utilisés pour former un dépôt d'oxyde réfractaire tel que l'alumine ou la zircone, celui qui est préféré dans la mise en oeuvre du procédé selon l'invention est constitué, pour l'essentiel, de chlorure d'aluminium (ou de zirconium), de dioxyde de carbone et d'hydrogène. Il est vraisemblable que la formation des oxydes résulte des schémas réactionnels suivants: 3 H 3 Co 3 H + 3 CO ( 1) 3 H 2 (g)+ 3 C 2 (g) 3 H 20 (g) (g) 2 Al CI 3 (g)+ 3 H 20 (g) A 203 (S) + 6 HC (g) ( 2) 2 Al Cl 3 H + 3 C O Al O 3 C O + H Cl ( 3)' 2 AC 3 (g)+ 3 H 2 (g)+ 3 CO 2 (g)2 3 (s) (g) (g) ou dans le cas de la zirtone: 2 H 2 (g)+ 2 CO 2 (g) 2 H 20 (g) + 2 C(g) ( 1 ' Zr C 14 (g) + 2 H 20 Zr 2) + 4 HC Zr ( 2 ') Zr Cl 4 (g)+ 2 H 2 (g)+ 2 C 02 (g) Zr O 2 (s)+ 2 CO(g)+ 4 HC)g)( 3 ') L'intérêt de faire appel au mélange gazeux réside dans le fait que la formation de l'eau suivant ( 1) est lente et ne devient appréciable, cinétiquement, qu'en opérant à température suffisammentélevée, alors qu'en revan- che la formation de l'alumine ou de la zircone suivant ( 2) ou ( 2 ') est rapide Si l'on remarque qu'au cours d'une infiltra- tion, les espèces chimiques doivent pouvoir atteindre le fond des pores par diffusion en phase gazeuse avant de réagir, on réalise tout l'avantage que présentent de tels systèmes dans lesquels la formation de l'eau est retardée par des facteurs de cinétique. Comme indiqué plus haut, il est essentiel, en cours d'infiltration, d'éviter qu'un dépôt de surface obstrue prématurément l'orifice des pores, qui arrête- rait le processus de densification à coeur. Le dépôt à fond de pores est favorisé par rap- port au dépôt de surface en abaissant la pression totale dans la chambre d'infiltration, ce qui a pour conséquen- ce d'augmenter le libre parcours moyen des molécules et de faciliter la diffusion en profondeur au sein des po- res Parallèlement, il convient d'augmenter la durée de vie des espèces chimiques initiales ou transitoires pour leur permettre d'atteindre le fond des pores avant de' réagir; ceci est possible à condition de limiter la ci- nétique de tout ou partie des réactions chimiques impli- quées Dans cette optique, température d'infiltration et débit de gaz sont abaissés aux valeurs minimales permet- tant néanmoins une vitesse de densification acceptable. Ces conditions sont d'autant plus impératives que la po- rosité restant à remplir est constituée de pores plus fins et plus longs Il en résulte que l'infiltration d'une texture fibreuse par un oxyde réfractaire comme l'alumine o u la zircone, est une opération relativement longue La vitesse de dépôt peut être assez élevée en début d'opération, lorsque la porosité disponible est très importante, elle devient en revanche de plus en plus lente au fur et à mesure que les pores se rétrécis- sent Les exemples figurant plus loin montrent que si l'infiltration est bien conduite, la porosité résiduelle finale (pores occlus ou trop fins pour être infiltrés) est très faible (moins de 10 % environ). A titre d'illustration, lorsque le mélange gazeux réactif-est formé de chlorure d'aluminium et/ou de chlorure de zirconium, de dioxyde de carbone et d'hy- drogêne, l'infiltration est réalisée a une température comprise entre 800 et 12000 C et de préférence à 900- 950 C, sous une pression totale comprise entre 66 10 4 et 0,40 atm ( 5 à 300 torrs) et de préférence entre 0,013 et 0,065 atm ( 10 à 50 torrs) Le débit gazeux total dé- pend de la géométrie de la chambre d'infiltration et de la nature des pièces à densifier; il est, à titre d'exemple, de l'ordre de 100 cm /mn pour un réacteur cy- lindrique de 60 mm de diamètre et de 110 mm de hauteur. Un dépôt mixte d'alumine et de zircone peut être réalisé en mélangeant a la fois du chlorure d'alu- minium et du chlorure de zirconium avec du dioxyde de carbone et de l'hydrogène pour former le mélange gazeux initial Dans ce cas, le mélange Al C -Zr Cl contient 3 4 par exemple de 5 à 20 % en mole de Al Cl 3. Au-lieu de l'alumine ou de la zircone, on peut envisager le dépôt d'autres oxydes réfractaires fondant à plus de 17500 C, par le procédé qui vient d'être dé- crit, à condition de pouvoir disposer d'une combinaison volatile minérale ou organo-métallique de l'élément cor- respondant à l'oxyde Tel est notamment le cas des oxydes: 2 ' 203 Cr 203, Hf O 2# Tho 2 ou UO 2De la même manière, il est possible de densifier une texture fibreuse poreuse a l'aide d'oxydes binaires ou ternaires dérivés des oxydes qui viennent d'être énumérés, ou à l'aide de mélanges d'oxydes associant ces oxydes (ou leurs combinaisons) entre eux ou avec des oxydes moins réfractaires ( B 203 par exemple) mais susceptibles de modifier avantageusement les propriétés des dépôts lorsqu'ils sont ajoutés en petites quantités aux oxydes f o N d a N t a plus de 17500 C Dans ces divers cas, il est fait appel à des mélanges gazeux initiaux contenant, en plus du dioxyde de carbone et de l'hydrogène, les com- binaisons volatiles nécessaires au transport par voie gazeuse des divers éléments -autres que l'oxygène- constitutifs du dépôt réfractaire De même, en vue de conférer aux composites certaines propriétés particu- lières, la matrice peut présenter un gradient de compo- sition à partir des fibres Dans ce cas, la composition du mélange gazeux utilisé pour l'infiltration varie en fonction du temps, soit de manière continue, soit de ma- nière discontinue, suivant l'application envisagée. Dans le cas des structures composites à matri- ce d'alumine, il est avantageux que celle-ci soit cons- tituée de corindon, Ai 203 a, stable jusqu'au point de de fusion et doté de meilleures caractéristiques que les autres variétés de l'alumine La nature de l'alumi- ne déposée à fond de pores au cours du processus d'in- filtration dépend principalement de la température Aux températures inférieures à 9000 C environ, les dépôts contiennent des alumines de transition plus ou moins bien cristallisées En revanche, au-dessus de 900 C en- viron, les dépôts sont principalement constitués de corindon. Dans le cas des structures composites à matri- ce à base de zircone, Zr O 2 se trouve sous forme monccli- nique ou quadratique aux températures d'infiltration retenues (environ 9500 C) En raison de l'effet brisant de la transformation Zr O Zr O (du à la varia- de la Zr O 2 (m)% 2 (q) tion de volume accompagnant la transformation et à son caractère martensitique), les céramiques massives à base de Zr O 2 doivent être réalisées à l'aide de zircones sta- bilisées (à l'aide d'ajouts de petites quantités d'oxy- des comme Ca O, Mg O, Y 203) La zircone peut, dans la plu- part des cas et notamment lorsque sa fraction volumique demeure relativement faible, être déposée sous forme pure'-c'est-à-dire non stabilisée dans la mesure o elle est infiltrée dans un réseau de pores très fins au sein d'une texture fibreuse mécaniquement très résistante. Néanmoins, si dans certains cas il s'avère nécessaire que la matrice soit constituée pour l'essentiel de zircone stabilisée (structures composites à fraction volumique élevée de matrice, par exemple), l'infiltration est alors effectuée par un dépot mixte de zircone et d'un oxyde stabilisant de la zircone vapo-déposable chimique- ment En variante, il peut être fait appel à une densi- fication o alternent infiltrations par voie gazeuse pour Zr O 2 et cycles comprenant une imprégnation par voie liquide d'un précurseur de l'oxyde stabilisant (par exemple un précurseur de type gel d'hydroxyde ou d'al- cooxyde)suivie d'une cuisson du précurseur si l'oxyde stabilisant ne peut être commodément fourni par voie gazeuse (Ca O, Mg O, Y 203 par exemple). On se référera maintenant à la figure unique annexée qui représente schématiquement une installation permettant la mise en oeuvre du procédé d'infiltration décrit ci-avant. On envisage à titre indicatif, mais non limi- tatif le cas o le mélange gazeux réactif est constitué essentiellement d'un chlorure métallique-d'aluminium (Al CI 3) ou de zirconium (Zr Cl 4)-, de dioxyde de carbone (CO 2), d'hydrogène (H 2) et d'un gaz inerte (argon). Les gaz sont amenés dans une chambre d'infil- tration 1 au moyen de lignes à gaz comportant, comme connu en soi, des vannes d'arrêt 2, des débit-mètres 3 *et des vannes de réglage 4. Le chlorure métallique est obtenu en faisant réagir du chlore ou du chlorure d'hydrogène H Cl amené par un conduit 6 sur des copeaux de métal correspondant dans un chlorureur 5 La réaction de formation du chlo- rure métallique est conduite vers 2800 C dans le cas de Al C 13 et vers 400 C dans celui de Zr Cl 4 ', Le chlorure métallique volatil produit en 5 est amené à la chambre d'infiltration par une conduite 7 qui est thermostatée pour éviter la condensation du chlorure métallique. Les autres composants du mélange gazeux réac- tif sont acheminés à travers des conduits 8, 9, 10 qui rejoignent la conduite thermostatée 7 en amont de la chambre 1. Une ou plusieurs préformes à densifier 11 sont placées à l'intérieur d'une enveloppe 12 qui est en un matériau réfractaire et conducteur compatible chimique- ment avec l'atmosphère régnant dans la chambre 1, et qui est portée à haute température par induction de courant à haute fréquence circulant dans un inducteur 13. A la sortie de la chambre d'infiltration 1, dont les parois sont thermostatées, les chlorures métal- liques volatils présents dans le mélange gazeux initial et qui n'ont pas réagi, ainsi que ceux qui ont pu se former en cours de réaction (sous-chlorures de zirco- nium, par exemple), sont condensés dans un récipient 14. Le chlorure d'hydrogène H Cl produit est neutralisé par de la soude contenue dans un récipient 15 tandis que les gaz restants, dont l'oxyde de carbone produit et éven- tuellement l'argon, sont extraits par une conduite 16 au moyen d'une pompe 17. Une vanne 18 est montée sur la conduite 16 afin de régler le débit de gaz extraits pour maintenir à la valeur désirée la pression totale dans la chambre 1, pression mesurée par un appareil 19 On pourra utili- ser une électrovanne 18 commandée automatiquement par une chaîne d'asservissement recevant d'une part, un si- gnal représentant la pression désirée dans la chambre 1 et, d'autre part, un signal fourni par un capteur de pression et représentant la pression réelle dans la chambre 1. De façon semblable, une régulation en tempé- rature est réalisée au moyen d'une chaîne d'asservisse- ment 21 qui est connectée à un capteur de température 22 logé dans la chambre 1 et qui commande la puissance électrique fournie à l'inducteur 13. L'installation décrite permet donc d'effectuer une infiltration gazeuse isotherme avec régulation de la pression totale et séparation des gaz condensables ou dont le rejet dans l'atmosphère est dangereux. L'invention sera maintenant plus particulière- ment illustrée à l'aide de quelques exemples donnés ci- après à titre indicatif mais non limitatif. Exemple 1 Des structures composites à matrice d'alumine et,renfort unidirectionnel de fibres d'alumine (fibres de type commercialisé sous la dénomination "FP" par la firme des Etats-Unis d'Amérique "Du Pont de Nemours") ont été réalisées par infiltration chimique en phase gazeuse, à partir d'un mélange gazeux contenant du chlorure d'aluminium, du dioxyde de carbone et de l'hy- drogène Les produits de départ étaient constitués de préformes fibreuses sèches parallélépipédiques de 100 millimètres de longueur et de 50 x 30 millimètres de section maintenues par un outillage et présentant une porosité de 60 % Dans ces préformes, les fibres étaient disposées parallèlement les unes aux autres suivant la grande longueur Ces préformes ont été placées dans la chambre d'infiltration et soumises à des cycles de den- sification à l'aide d'un mélange gazeux dont la composi- tion était: 10 % Al C 13, 30 % Co 2 et 60 % H 2 alors que leur température T était fixée à 950 C, que la pression totale p dans la chambre d'infiltration était maintenue à 26 10 atm ( 20 torrs) et que le débit gazeux total D était fixé à 100 cm /mn La densification a été poursui- vie durant 300 heures. Les structures composites ainsi obtenues ont été soumises à divers types d'analyses physico-chimiques. L'analyse de coupes métallographiques, au microscope op- tique et au microscope électronique à balayage a permis d'établir quel'infiltration était homogène au sein d'une d'une préforme, l'alumine s'étant uniformément déposée dans le réseau de pores, sans accumulation notable au voisinage de la surface externe de la préforme La poro- sité résiduelle était de l'ordre de 10 % et aurait pu être encore abaissée en prolongeant la durée d'infiltra- tion L'analyse radiocristallographique et l'analyse élémentaire à la microsonde à spectrométrie X ont permis d'établir que le produit déposé à l'intérieur des pores était bien pour l'essentiel du corindon A 1203 CL. Exemple 2 On a procédé comme indiqué dans l'exemple 1 en utilisant les mêmes préformes fibreuses, le même appa- reillage, le même mélange gazeux, la même pression tota- le p, le même débit total D, mais la température T des préformes a été portée à 12000 C Dans ces conditions, il a été observé qu'au bout d'une dizaine d'heures, un dépôt d'alumine s'était formé à la surface externe de la préforme qui obstruait les orifices des pores et inter- disait toute infiltration en profondeur supplémentaire. Exemple 3 On a procédé de nouveau comme indiqué dans l'exemple 1, mais la pression totale p à l'intérieur de la chambre d'infiltration a été maintenue à environ 0,5 atm, tous les autres paramètres demeurant inchangés Au bout de cinq heures seulement de traitement, il a été observé la formation d'un dépôt de surface, analogue à celui rapporté pour l'exemple 2, obstruant les orifices des pores et interdisant toute densification supplémentaire. Les exemples 1 à 3 montrent clairement que l'obtention de structures de composites à matrice d'alu- r mine à partir de préformes fibreuses poreuses soumises à un traitement de densification par voie gazeuse sup- pose des conditions très précises Si ces conditions ne sont pas observées (c'est-à-dire 800 c T sein des pores, se dépose à la surface externe-des pré- formes et ne conduit pas à une densification de ces dernières. Exemple 4 Des préformes fibreuses analogues à cel- les considérées précédemment ont été consolidées et pré- densifiées par voie liquide afin de diminuer la poro- sité initiale puis soumises au traitement d'infiltra- tion par voie gazeuse ainsi qu'il est décrit dans l'exem- ple 1 Cette consolidation-prédensification a été obte- nue en imprégnant, à la pression atmosphérique, chaque préforme sèche maintenue dans un outillage, à l'aide d'un gel d'hydroxyde d'aluminium obtenu par hydrolyse du butylate secondaire d'aluminium Après imprégnation, séchage et calcination à l'air ( 11000 C) répétés, la porosité a pu être abaissée à 55 % Les préformes ainsi traitées, qui n'ont plus à être maintenues dans un ou- tillage, ont été densifiées par voie gazeuse suivant les conditions indiquées dans l'exemple 1. Les analyses ont montré que l'alumine déposée au sein des pores lors des cycles d'imprégna- tion par voie liquide se trouvait cimentée très solide- ment par celle qui a été formée ultérieurement par voie gazeuse L'avantage de ce procédé est de diminuer la durée de l'opération d'infiltration gazeuse Ainsi il n'a fallu que 180 heures d'infiltration pour aboutir à une porosité résiduelle finale de l'ordre de 10 %. Exemple 5 Des structures composites à matrice de zirco- ne et à renfort fibreux unidirectionnel d'alumine ont été réalisées par infiltration chimique en phase gazeu- se à partir d'un mélange gazeux contenant du tétrachlo- rure de zirconium, du dioxyde de carbone et de l'hydro- gène Les produits de départ étaient constitués de pré- formes fibreuses d'alumine analogues à celles consi- rées à l'exemple 1 mais qui avaient été pré-densifiées par voie gazeuse à l'aide d'alumine de manière à abais- ser leur porosité à 25 % Ces préformes ont été placées dans la chambre d'infiltration et soumises à des cycles de densification à l'aide d'un mélange gazeux dont la composition était: 10 % Zr C 14, 30 % co 2 et 60 % H 2, les paramètres T et p étant fixés comme indiqué à l'exemple 1 et le débit total des gaz abaissé à 50 cm 3 mn La densification a été poursuivie durant 200 heures de manière à aboutir à une porosité résiduelle de 5-10 %. L'analyse a montré que les structures composi- tes ainsi obtenues conservaient leur intégrité après cyclage thermique de l'ambiante à 1300 C, sans fissura- tion excessive en dépit du fait que la zircone présente dans la matrice était sous forme non stabilisée. Exemple 6 Des structures composites à matrice mixte zircone-alumine et à renfort fibreux unidirectionnel d'alumine ont été réalisées par infiltration chimique en phase gazeuse à partir d'un mélange gazeux contenant Zr Cl 4, Al C 13, Co 2 et H 2 Les produits de départ étaient constitués de préformes fibreuses analogues à celles considérées à l'exemple 1 Ces préformes ont été densi- fiées à l'aide d'un mélange gazeux de composition: 5 t Zr Cl 4, 5 % Al C 13, 30 % Co 2 et 60 % H 21 les paramètres T et p étant fixés comme indiqué à l'exemple 1 et le débit total des gaz maintenu à 70 cm /mn La densification a été poursuivie durant 350 heures de manière à aboutir à une porosité résiduelle de 10 %. L'analyse a montré que la matrice était cons- tituée de zircone contenant environ 50 moles % d'alumine. Exemple 7 Des structures composites fibreuses de type zircone-zircone ont été réalisées par infiltration en phase gazeuse à partir d'un mélange gazeux Zr Cl 4-CO 2-H 2 Les produits de départ étaient constitués de fibres de zircone maintenues alignées à l'aide d'un outillage Les essais ont porté sur des préformes parallélépipédiques de 50 mm de longueur et de 30 x 15 mm de section, les fibres étant orientées préférentiellement suivant la longueur La porosité initiale des préformes était de 80 % environ Elle a été abaissée à 50 % à l'aide de cy- cles imprégnation à pression atmosphérique-pyrolyse à 900 C, en faisant appel à un gel d'hydroxyde de zirco- nium obtenu à partir du butylate secondaire de zirconium, comme déjà indiqué à l'exemple 4 dans le cas de l'alumi- ne Les préformes ainsi prédensifiées ont été infiltrées, par voie gazeuse, les paramètres d'infiltration étant fixés comme indiqué à l'exemple 5 L'infiltration a été poursuivie durant 300 heures, de manière à abaisser la porosité résiduelle à 10 %. Les coupes métallographiques et l'analyse au microscope électronique à balayage ont montré que la zircone déposée par voie gazeuse dans la seconde partie du procédé s'était déposée à la fois dans la microporo- sité présente au sein de la zircone formée par pyrolyse du gel d'hydroxyde et également dans les macropores qui n'avaient pas été comblés par les cycles imprégnation- pyrolyse Ainsi, la matrice se trouvait constituée de manière homogène de zircone, celle formée par voie ga- zeuse ayant consolidée celle -très poreuse issue du gel d'hydroxyde. Bien entendu, diverses modificationsou ad- jonctions pourraient être apportées aux structures et au procédé décrits ci-avant sans pour cela sortir du cadre de protection défini par les revendications annexées. 2520352 - REVENDICATIONS 1 Structure composite constituée par une texture fibreuse réfractaire densifiée par dépôt en profondeur d'une matrice réfractaire comblant l'essentiel de la po- rosité ouverte initiale de la texture fibreuse,- c a r a c t é r i S é e en ce que la texture fibreuse est en un matériau céramique autre que le carbone et la matrice est au moins en majeure partie constituée par au moins un oxyde ayant une température de fusion supérieu- re à 17500 C. 2 Structure selon la revendication 1, caractéri- sée en ce que la matrice est constituée d'au moins un oxyde d'un élément du groupe formé par l'aluminium, le zirconium, le chrome, le titane, l'hafnium, le thorium et l'uranium. 3 Structure selon l'une quelconque des revendi- cations 1 et 2, caractérisée en ce que la texture fi- breuse est au moins en majeure partie constituée par un composé du groupe formé par l'alumine, la zircone et le carbure de silicium. 4 Structure selon la revendication 1, caractéri- sée en ce que la texture fibreuse est en alumine pure et la matrice est constituée par au moins un oxyde du grou- pe formé par l'alumine pure et la zircone pure. 5 Structure selon la revendication 4, caractéri- sée en ce que l'alumine pure est du type corindon. 6 Structure selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 5, caractérisée en ce que la matrice est en zircone au moins en majeure partie stabilisée par un oxyde d'un élément du groupe formé par le calcium, le magnésium et l'yttrium. 7 Procédé de fabrication d'une structure compo- site selon l'une quelconque des revendications 1 a 6, par densification d'une préfrome fibreuse poreuse au moyen d'un procédé d'infiltration chimique en phase gazeuse, caractérisé en ce que la texture fibreuse poreuse est placée dans une chambre d'infiltration o elle est chauffée au sein d'un mélange gazeux réactif introduit dans la chambre et contenant au moins un agent gazeux d'hydrolyse ou d'oxydation et un composé volatif hydro- lysable ou oxydable du ou de chaque élément dont l'oxy- de est constitutif de la matrice de la structure à fa- briquer, afin de produire par réaction chimique à l'in- térieur des pores de la texture fibreuse un dépôt adhé- rent d'un matériau réfractaire au moins en majeure par- tie constitué par au moins un oxyde ayant une tempéra- ture de fusion supérieure à 17500 C, les valeurs de pression totale, pressions partielles, température et débit gazeux à l'intérieur de la chambre d'infiltration étant choisies à un niveau légèrement supérieur aux va- leurs minimales nécessaires à la réalisation de ladite réaction chimique de manière à permettre aux consti- tuants du mélange gazeux réactif de diffuser au fond des pores avant de réagir. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la préforme fibreuse est consolidée avant in - filtration gazeuse afin de lier les fibres entre elles et de diminuer la porosité initiale de la préforme, la consolidation étant réalisée par au moins un cycle com- prenant l'imprégnation par voie liquide d'un précurseur d'un matériau réfractaire ayant une bonne tenue à l'oxy- dation et fondant à plus de 17500 C, puis la cuisson du précurseur, de manière à obtenir une porosité résiduelle ouverte comprise entre 20 et 50 %. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le matériau de consolidation obtenu après cuisson appartient au groupe constitué par les oxydes des éléments suivants: magnésium, calcium, aluminium, chrome, yttrium, titane, zirconium, hafnium, thorium et uranium. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 8 et 9, caractérisé en ce que le précurseur du matériau de consolidation est un précurseur de type gel d'hydroxyde ou d'alcoolxyde. 11 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 7 à 10, caractérisé en ce que ledit composé vola- til est un halogénure. 12 Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'halogénure est choisi dans le groupe que for- ment les chlorures d'aluminium et de zirconium. 13 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 7 à 11, caractérisé en ce que ledit composé volatil est un composé organo-métallique. 14 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le mélange gazeux réactif est constitué spé- cifiquement d'au moins un des chlorures d'aluminium et de zirconium, de dioxyde de carbone et d'hydrogène, la pression totale dans la chambre d'infiltration est main- tenue à une valeur située dans l'intervalle 66 104 à 0,4 atm, de préférence entre 0,02 et 0,06 atm et la tem- pérature de la préforme est fixée à une valeur située dans l'intervalle 800-1200 C, de préférence entre 900 et 950 C. Procédé selon la revendication 14, caractéri- sé en ce que le mélange gazeux réactif comporte du chlo- rure d'aluminium et du chlorure de zirconium et le mé- lange Al Cl -Zr Cl contient de 5 à 20 % en mole de Al Cl 3 4 3 16 Procédé selon la revendication 7, pour former une matrice constituée en majeure partie de zircone sta- bifisée à l'aide d'un oxyde d'un élément du groupe cons- titué par le magnésium, le calcium et l'yttrium, ou fait alterner des séquences d'infiltration par voie gazeuse de zircone avec des séquences comprenant chacune une imprégnation liquide d'un précurseur de type gel de l'oxyde stabilisant suivie d'une cuisson du précurseur.