Brevet FR2502412A1 — publié le 19820924

Perfectionnements aux disjoncteurs sensibles aux cou- rants de fuite. L'invention est relative aux disjoncteurs ou dispositifs de sécurité montés sur l'alimentation en courant alternatif d'un récepteur électrique et desti- nés à couper automatiquement ou "disjoncter" cette ali- mentation dès l'apparition d'un courant de fuite entre un point quelconque dudit récepteur et la masse. Par le mot "récepteur" on entend ci-dessus et dans la suite tout circuit ou appareil électrique dont le fonctionnement fait appel à une alimentation en cou- rant électrique alternatif, y compris les conducteurs d'alimentation de ce circuit ou appareil. Dans les modes de réalisation préférés, le cou- rant de fuite à surveiller correspond à une portion du courant d'alimentation du récepteur, portion qui, par- venue de la source d'alimentation électrique au récep- teur en empruntant l'un au moins des fils conducteurs d'un cordon d'alimentation, ne retourne pas vers la source en empruntant ledit cordon, mais s'écoule vers la masse à travers un corps humain mis involontairement en contact avec une portion conductrice dénudée du ré- cepteur considéré, ce qui crée un risque d'électrocu- tion particulièrement grave en ambiance humide. L'invention vise plus particulièrement, parmi les disjoncteurs du genre en question, ceux qui compren- nent un transformateur différentiel monté sur les fils d'alimentation du récepteur à protéger, transformateur agencé de façon à engendrer automatiquement, dans un fil conducteur indépendant de ceux du cordon, une ten- sion électrique V lorsqu'il y a déséquilibre entre les o courants circulant dans les fils dudit cordon, et des moyens pour exploiter ladite tension V0de façon à ou- vrir automatiquement un interrupteur monté sur l'un au moins desdits fils dès que l'amplitude de la tension V dépasse au moins un seuil prédéterminé. o Elle a pour but, surtout, de rendre les dis- joncteurs du genre en question tels qu'ils répondent mieux que jusqu'à ce jour aux diverses exigences de la pratique, notamment en ce qu'ils assurent une protec- tion avec un degré de sécurité plus élevé, en particu- lier en déclenchant aussi bien une disjonction très rapide lors de la création d'un courant de fuite inten- se qu'une disjonction moins rapide, mais encore ef- fective, lors de la création d'un courant de fuite relativement peu intense, mais désagréablement ressen- ti par le corps humain traversé par ce courant s'il est prolongé au-delà d'une certaine durée, et ce tout en demeurant pratiquement insensibles aux parasites électriques. A cet effet, les disjoncteurs du genre en ques- tion, selon l'invention, sont essentiellement caracté- risés par la combinaison des trois caractéristiques suivantes: l'interrupteur ci-dessus est constitué par le contact d'un relais agencé de façon à être ouvert tant que ce relais n'est pas alimenté électriquement, - les moyens d'exploitation de la tension V sont montés de façon à être alimentés par la source de cou- rant électrique dès branchement du récepteur sur la source, c'est-à-dire sont branchés sur le cordon entre cette source et l'interrupteur, lesdits moyens d'exploitation de la tension V0 sont agences de façon a faire alimenter électriquement le relais par la source ou à autoriser cette alimenta- tion lors des branchements normaux du récepteur sur cette source, At - cou'ler automatiquement ladite ali- mentation dès création, entre le récepteur et la masse, d'un courant de fuite dangereux ou au moins désagréable par son intensité et,'ou sa durée; pour atteindre ce but, les moyens d'exploitation de la tension VO com- prennent une chaîne de n amplificateurs en série ali- mentée par cette tension après son éventuel redresse- ment, n étant un entier supérieur à 1, un nombre n de circuits de retard alimentés respectivement par les tensions de sortie des n amplificateurs, chaque circuit à retard d'ordre i (i étant un entier compris entre 1 et n, bornes incluses) étant propre à élaborer, après chaque émission d'un signal de tension V débutant à o un instant t, une impulsion de tension Ui retardée d'un retard t. par rapport à t0, seules étant élaborées, parmi ces impulsions, celles qui correspondent à des retard ti inférieurs à la durée réelle du signal V0' un organe à n entrées et à une sortie recevant les impulsions Ui sur ses différentes entrées et propre à émettre un signal de commande sur sa sortie dès que l'amplitude de l'une de ces impulsions atteint ou dé- passe un seuil W prédéterminé et des moyens électroni- ques connectés à ladite sortie et agencés de façon à couper automatiquement l'alimentation du relais dès émission d'un signal de commande sur ladite sortie. Dans des modes de réalisation préférés, on a recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispo- sitions suivantes considérées séparément ou en com- binaison: - des moyens de réarmement sont prévus pour déblo- quer les moyens électroniques de coupure après qu'ils aient commandé la coupure ci-dessus, ce déblocage ayant pour effet d'assurer ou d'autoriser à nouveau l'alimentation électrique du relais, - les moyens de réarmement sont commandables manuel- lement, - les moyens de réarmement sont agencés de façon telle qu'ils soient actionnés automatiquement après une première durée d1 postérieure à chaque coupure de l'alimentation du relais, que ce relais soit alors à nouveau alimenté pendant une seconde durée d2 relative- ment courte, et qu'au terme de cette seconde durée d l'alimentation du relais soit maintenue ou à nouveau coupée en fonction de la disparition ou de la persis- tance à cet instant de la tension de défaut V - les moyens de réarmement selon l'alinéa précédent comprennent deux circuits monostables en cascade, ine bascule de type D connectée à la sortie. de l'amplifi- cateur d'ordre n et à la sortie du second circuit mono- stable, et une porte OU raccordée à la sortie de la bascule de type D et à la sortie du premier circuit monostable, - les moyens de réarmement selon l'un quelconque des deux alinéas précédents sont agencés de façon -telle que le cycle de réarmement et de nouveau blocage des moyens électroniques de coupure soitrépété au moins une fois avant d'aboutir à une coupure définitive en cas de persistance de la tension de défaut VO - les durées d et d2 ci-dessus sont respectivement de l'ordre de 100 ms et de 30 ms, - le retard t1 est supérieur à la durée de la portion initiale à grande amplitude des parasites électriques, mais inférieure à la durée maximum admissible pour les courants de fuite de grande intensité, ce retard étant de préférence de l'ordre de 10 à 20 ms, - les composants du disjoncteur sont choisis de fa- çon telle que l'amplitude de l'impulsion sortant de l'amplificateur du rang n le plus élevé atteigne le seuil W uniquement lorsque l'intensité du courant de fuite dépasse la valeur maximum IM supportable en régime pro- 25024 1 2 longé par un corps humain, la valeur de cette intensi- té IM étant de préférence de l'ordre de 1 mA, - l'un au moins des circuits à retard d'ordre i su- périeur à 1 comprend successivement un circuit en déri- vation composé d'une résistance et d'une capacité en parallèle l'une sur l'autre, un premier inverseur, une seconde résistance, une seconde capacité mise en déri- vation sur la sortie de la seconde résistance et un second inverseur dont l'entrée est également connectée à la sortie de la seconde résistance, dans un disjoncteur selon l'alinéa précédent, une diode est montée en parallèle sur la seconde capacité de façon à décharger instantanément cette dernière dès que la tension à la sortie du premier inverseur reprend sa valeur de repos. L'invention comprend, mises à part ces disposi- tions principales, certaines autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps et dont il sera plus explicitement question ci-après. Dans ce qui suit, l'on va décrire des modes de réalisation préférés de l'invention en se référant aux dessins ci-annexés d'une manière bien entendu non limitative. La figure 1, de ces dessins, est le schéma géné- ral d'un disjoncteur établi selon l'invention. La figure 2 montre plus en détail la constitu- tion de l'un des sous-ensembles compris par ce disjonc- teur. La figure 3 montre une succession de graphiques permettant d'expliquer le fonctionnement du disjoncteur. La figure 4 est le schéma d'une variante intéres- sante, établie conformément à l'invention, d'une partie du disjoncteur ci-dessus. La figure 5 montre une succession de graphiques permettant d'expliquer le fonctionnement de cette variante. Dans le mode de réalisation schématisé sur la figure 1, le récepteur électrique à surveiller, qui est par exemple un sèche-cheveux ou un rasoir électri- que, comprend une charge 1 et des fils d'alimentation 2 et 3 rassemblés dans un cordon unique. Les extrémités de ces fils 2 et 3 les plus éloi- gnées de la charge 1 sont connectées à autant de fiches 4 et 5 facilement raccordables à un réseau 6 de courant alternatif: s'il s'agit de monophasé, ces ensembles fils-fiches sont au nombre de deux, comme illustré, et correspondent respectivement à la phase et au neutre; s'il s'agit de triphasé, les ensembles fils-fiches en question sont au nombre de trois, correspondant aux trois phases, ou de quatre, correspondant aux trois phases et au neutre. Le disjoncteur considéré est destiné à couper automatiquement l'un au moins des fils 2 et 3, et de pré- férence tous ces fils, dès qu'un courant de fuite F dan- gereux par son intensité et/ou sa durée est établi entre la charge 1 et la masse,notamment à travers un corps humain. Ce disjoncteur comprend ici: - un transformateur différentiel 7 monté sur les deux fils 2 et 3 agencés de façon à engendrer automatiquement dans un autre fil 8 une tension alternative V0 lorsqu'il y a déséquilibre entre les courants circulant dans les deux fils 2 et 3, - et des moyens pour exploiter la tension V0 de fa- çon à ouvrir automatiquement deux interrupteurs 9 et 10 montés respectivement sur les fils 2 et 3 dès que, après un retard minimum prédéterminé, VO atteint un seuil prédéterminé W et/ou dès que la durée de cette tension VO atteint un seuil prédéterminé, si bien entendu son amplitude dépasse elle-même un minimum prédéterminé. Les interrupteurs 9 et 10 sont constitués par les contacts d'un relais 11 établis de façon à être ouverts tant que ce relais n'est pas alimenté électriquement. En outre les moyens d'exploitation de la tension VO engendrée dans le fil 8 sont montés de fa- çon à être alimentés par le réseau 6 dès branchement du récepteur 1 sur ce réseau: le circuit 12 qui engen- dre la tension d'alimentation continue desdits moyens d'exploitation est donc branché sur les deux fils 2 et 3 entre les fiches 4 et 5 de ces fils et les interrup- teurs 9 et 10. Enfin lesdits moyens d'exploitation de la tension VO sont agencés de façon à faire alimenter électriquement le relais 11 par le réseau ou à autori- ser cette alimentation lors des branchements "normaux" du récepteur, c'est-à-dire en absence de courant de fui- te F, et à couper automatiquement l'alimentation dudit relais l1 à partir du réseau dès création d'un tel cou- rant de fuite F considéré comme dangereux ou au moins désagréable par son intensité et/ou sa durée. En d'autres termes, les moyens en question sont agencés de façon à commander ladite coupure: - presque instantanément, savoir en une durée infé- rieure à 20 ms ou même à 10 ms quand le courant de fui- te est très intense, son intensité atteignant ou dépas- sant par exemple 200 ou 500 mA, - avec un retard d'autant plus important, consécutif au début de l'établissement du courant de fuite F. que l'intensité de ce courant est moins élevée, - et après un retard maximum relativement long, pou- vant atteindre ou même dépasser 50 ms si le courant de fuite considéré se prolonge sur toute l'étendue d'un tel retard et présente une intensité dépassant le seuil con- sidéré comme désagréable pour un être--humain, seuil par exemple de l'ordre de 1 mA. A cet effet, les moyens d'exploitation en question comprennent: 250241 2 - un système de redressement sans seuil 13 auquel est connecté le fil 8, une chaîne d'amplificateurs en série A1, A2 --An' n étant un entier supérieur à 1, - n circuits temporisateurs R, R2 R connectés 2' n chacun à la sortie d'un amplificateur A1, A2.û An' - une porte OU 14 à entrées multiples recevant les différentes sorties des circuits à retard Ri. R2 "' Rn et propre à être déclenchée dès que l'amplitude de la tension appliquée sur l'une quelconque de ses entrées at- teint le seuil prédéterminé W, - une bascule 15 dont l'une des deux entrées est connectée à la sortie de la porte 14, - un circuit de réarmement 16 dont la sortie est con- nectée à la seconde entrée de la bascule 15, - un circuit 17 assurant l'alimentation électrique du relais 11 à partir du réseau 6 et branché à cet effet sur les fils 2 et 3 en des emplacements explicités plus loin, - et un interrupteur électronique 18 tel qu'un re- dresseur contrôlé ou analogue monté sur le circuit 17, l'électrode de commande de cet interrupteur étant con- nectée à la sortie de la bascule 15. Chacun des circuits temporisés Ri (i étant un indice compris entre 1 et n. bornes incluses) est agencé de façon à élaborer une impulsion de tension Ui d'amplitude Vi avec un retard ti postérieur à l'instant t correspondant au début d'émission de chaque tension o de défaut V sur le fil 8. Les valeurs de ces retards t. croissent avec l'indice i. Le premier retard t1 est supérieur à la durée de la portion initiale transitoire à grande am- plitude-des parasites électriques, mais inférieur à la durée maximum admissible pour les courants de fuite F de grande intensité, savoir pour les valeurs de cette intensité supérieures ou égales à 200 mA: ce retard est de préférence de l'ordre de 10 à 20 ms. Le dernier retard tn est relativement long sa valeur peut atteindre ou même dépasser 50 ms. Les impulsions Un émises au bout de ce retard tn ne sont aptes à déclencher la porte 14 que si leur amplitude atteint le seuil W: c'est le cas uniquement si l'in- tensité du courant de fuite F correspondant, relative- ment prolongé, dépasse le seuil considéré comme désa- gréable lorsqu'il traverse le corps humain, ce seuil étant généralement de l'ordre du milliampère. Le fonctionnement général du disjonteur décrit ci-dessus est le suivant. Normalement, c'est-à-dire dans le cas gé- néral o aucun courant de fuite F n'est engendré, le branchement du récepteur 1 sur le réseau 6 se traduit immédiatement par l'alimentation électrique du relais Il à travers le circuit 17 et donc par la mise en ser- vice dudit récepteur 1. Les courants qui circulent dans les deux fils 2 et 3 étant équilibrés, aucune tension différen- tielle n'est induite..dans le fil 8 et l'ensemble des mo- yens d'exploitation propres à bloquer l'organe 18 demeure inactif. Dès création d'unxcourant de fuite F, un dé- séquilibre s'établit entre les courants circulant dans les deux fils 2 et 3, ce qui induit une tension de dé- faut V0 sur le fil 8. Plusieurs cas peuvent alors se présenter - si l'amplitude de cette tension V0 est suffisam- ment élevée, l'amplitude de l'impulsion U1 sortant de l'ensemble composé par le premier amplificateur A1 et par le circuit R1 atteint ou dépasse la valeur de seuil W. de sorte que la porte 14 est déclenchée après le retard t1; ce déclenchement se traduit par le basculement de la porte 15, lequel a pour effet de bloquer l'organe 18 et donc de couper l'alimenta- tion du relais 11, ce qui ouvre immédiatement les interrupteurs 9 et 10: la réponse de cette chaîne d'organes est suffisamment rapide pour interrompre le courant de fuite F avant création de dommages: - si l'intensité du courant de fuite F est inférieure à un seuil Ime au-delà duquel son existence se traduit par une perception désagréable du corps humain traversé par lui, la chaîne de surveillance ne réagit pas et le récepteur 1 demeure alimenté: - si ce seuil I est dépassé de peu par le courant de fuite F. mais pour une durée prolongée dépassant le retard tn ci-dessus, l'impulsion Un sortant du circuit à retard Rn présente une amplitude W suffisante pour déclencher la porte 14 et assurer la coupure décrite ci-dessus de l'alimentation du récepteur 1; - si l'amplitude du courant de fuite F est intermédiaire entre celles susceptibles de déclencher la porte 14 par respectivement la voie d'indice 1 et la voie d'indice n, ce courant se traduit par un déclenchement de ladite porte après un retard intermédiaire ti compris entre les deux retards t1 et tn# par l'intermédiaire du circuit à retard correspondant R.. La protection ainsi assurée par le disjoncteur ci-dessus est particulièrement complète car elle tient compte à la fois de l'intensité et de la durée du courant de fuite et pourtant, 25024 1 2 1l ainsi qu'il sera expliqué plus loin, il n'est pas pour autant actionné par les simples parasites élec- triques apparaissant dans le courant électrique débité par le réseau, parasites dont la portion transitoire initiale, de forte amplitude, ne dure généralement pas plus de quelques millisecon- des. Les circuits Ri peuvent être composés très simplement par une résistance branchée sur la sortie de l'amplififateur Ai correspondant et par une capacité montée en dérivation entre la sortie de cette résistance et la masse ou un potentiel constant: les valeurs de cette résistance et de cette capacité sont choisies en fonction du retard t. à établir entre l'entrée et la sortie du circuit Ri considéré. Un autre mode de réalisation avantageux d'un tel circuit Ri est schématisé sur la figure 2. Ce circuit comprend la série des composants suivants - une diode 19, - en dérivation entre la sortie de la diode 19 et la masse, l'ensemble d'une résistance 20 et d'une capacité 21 montées en parallèles l'une sur l'autre. - un premier inverseur 22, - une résistance 23, - une capacité 24 montée en dérivation entre la sortie de la résistance 23 et un potentiel constant élaboré par le circuit 12 ci-dessus et d'amplitude par exemple égale à -W, - et un second inverseur 25. Enfin, une diode 26 de même sens que la diode 29 est montée en parallèle sur la résistance 23. La forme des tensions développées en différents points de ce circuit R. est représentée sur les différents graphiques de la figure 3, en fonction du temps porté en abscisses: les graphiques a, b, c, d et e concernent respectivement l'entrée-A du circuit Ri, l'entrée B de l'inverseur 22, la sortie C de cet inverseur 22, l'entrée D de l'inverseur 25, et la sortie E de cet inverseur 25 et du circuit R.. On étudiera d'abord, en se référant aux moitiés de droite de ces graphiques, les formes des tensions créées aux points A à E par une tension alternative VO signalant la création d'un courant de fuite F et engendrée dans le fil 8. Cette tension VO produit en A, après au moins la traversée du système redresseur 13, une. tension ondulée redressée vA composée de demi- ondulations contiguës de mieme signe. En B, la tension v B résultant de la succession des charges et décharges engendrées aux bornes de la capacité 21 a la forme d'une suite de dents de scie éloignées de l'ordonnée nulle, le potentiel correspondant à cette suite demeurant constamment inférieur à un seuil prédéterminé qui peut être considéré comme égal à -W/2. Dès que cette tension B atteint, en croissant ou décroissant à partir de la valeur nulle, le seuil en question, l'inverseur 22 change d'état et sa sortie vC passe ici- de -W à zéro. A partir de cet instant, le condensateur 24 se charge progressivement-à travers la résistance 23 avec laquelle il forme un circuit intégrateur cette charge correspond à la tension vD. Au bout du temps ti dépendant des valeurs de ces deux composants 23 -et 24, l'inverseur 25 change d'état à son tour de sorte que sa sortie vE passe de zéro à -W c'est là le signal Ui, dont la valeur est suffisante pour déclencher la porte 14. Les mêmes graphiques de la figure 3, consi- dérés dans leurs moitiés de gauche, permettent de faire comprendre la raison pour laquelle le disjoncteur selon l'invention demeure insensible aux parasites électriques dont les portions transitoires initiales présentent de fortesamplitudes mais de courtes durées. Un tel parasite après son redressement par le circuit 13 est représenté-en P sur le graphique a. Au début de la manifestation d'un tel parasite P. la tension au point B devient certes rapidement inférieure au seuil -W/2, ainsi que visible sur le graphique b, mais les valeurs des résistances et 23 et des capacités 21 et 24 sont choisies de façon telle que ladite tension au point B ne reste pas assez longtemps inférieure à -W/2, et la sortie C repasse donc au potentiel -W au bout d'un temps t' relativement court (voir les graphiques b, c et d), inférieur au retard ti: la croissance ou décroissance de la tension vD ne dure alors pas suffisamment pour que cette tension puisse atteindre la valeur de seuil -W/2 et donc faire changer d'état l'inverseur 25: aucun signal n'est donc engendré à la sortie E et la porte 14 n'est pas déclenchée. La diode 26 a pour but de décharger instantanément la capacité 24 dès que la tension au point C redevient égale à -W: de la sorte deux parasites électriques survenant l'un après l'autre avec un écart de temps relativement faible, savoir inférieur à ti, ne sont pas "vus" par l'intégrateur 23-24 comme un seul signal prolongé dont la durée pourrait dépasser ti et donc déclencher la porte, mais comme deux signaux distincts entre lesquels l'ensemble est remis à zéro. En d'autres termes, le circuit considéré permet d'effectuer un "tri" des signaux appliqués sur lui, seuls ceux dont la constante de temps est supérieure à celle déterminée par les composants 23 et 24 pouvant donner lieu à l'émission d'un signal de sortie U. Les différents autres circuits ou sous-emsembles Ai et 12 à 16 peuvent être constitués de toute manière désirable. Le circuit de réarmement 16 peut être agencé de façon à être actionné manuellement, c'est-à-dire moyen- nant une intervention volontaire et consciente de l'usa- ger du récepteur 1. 1S Il peut également être conçu de façon telle que le réarmement exige le remplacement d'un fusible, qui serait notamment compris par le circuit 12 d'élabora- tion des tensions continues d'alimentation: c'est ce qui a été schématisé par la flèche 27 sur la figure 1, le circuit 12 étant alors connecté à la seconde sortie de la bascule 15 de façon telle que le fusible en ques- tion soit coupé lorsque la bascule 15 passe de son état correspondant à la conduction de l'interrupteur élec- tronique 18 à son état opposé. On va maintenant décrire -une variante particu- lièrement avantageuse permettant de conserver toute la sensibilité du disjoncteur sans pour autant que celui- ci puisse être déclenché définitivement par la simple apparition de parasites électriques relativement longs dans le courant d'alimentation du relais. Il faut éviter en effet que de tels parasites ne puissent disjoncter définitivement ce relais vu qu'ils ne présentent pas de danger pour l'usager et que la répétition des inconvénients dus à de telles disjonc- 2502 4 12 tions (nécessité après chaque disjonction d'un réarme- ment manuel ou même d'un remplacement de fusible) pour- rait à la longue conduire l'usager à renoncer à la pro- * tection due à la présence même du disjoncteur. A cet effet, on agence les moyens de réarmement de façon telle qu'ils soient automatiquement actionnés au bout d'une première durée dl postérieure à chaque coupure, ce réarmement étant automatiquement suivi, après une seconde durée d2, d'une nouvelle coupure si, et seulement si, un défaut subsiste à cet instant. L'expérience montre que, si la première durée dl est de l'ordre de 100 ms, on n'observe plus aucune tra- ce du défaut initial à l'instant considéré - postérieur d'une durée d +d2 à la coupure initiale - si ce défaut était un parasite même relativement long. Si au contraire le défaut en question correspond bien à un courant de fuite, ce défaut persiste à l'ins- tant considéré et l'alimentation du relais est à nouveau coupée à cet instant. Cette nouvelle coupure peut être définitive ou au contraire suivie d'un ou plusieurs cycles de réarmement- blocage identiques à celui décrit ci-dessus, cycles permettant de contrôler à plusieurs reprises la persis- tance éventuelle du défaut initialement détecté. Dans le mode de réalisation des figures 4 et 5, c'est la première hypothèse qui a été retenue. Dans ce mode de réalisation, les moyens de réar- mement comportent: - un premier circuit monostable 28 de durée dl ali- menté par la sortie de la porte OU 14, - un second circuit monostable 29 de durée d2 ali- menté par la sortie du premier circuit monostable 28, - une bascule 30 de type D dont l'entrée d'horloge est alimentée par la sortie du second circuit monostable 29 250241 2 et dont l'autre entrée est connectée à la sortie de - l'amplificateur An, - et une porte OU 31 dont les deux entrées sont connectées respectivement à la sortie du premier cir- cuit monostable 28 et à l'une des sorties de la bascule 30. La forme des tensions développées en différents points de ce circuit est représentée sur les différents graphiques de la figure 5, en fonction du temps porté en abscisses: les graphiques g, h, j, k et 1 concer- nent respectivement les sorties G de l'amplificateur An, H du premier circuit monostable 28, J du second circuit monostable 29, K de la bascule 30 et L de la porte 31. On notera que les graphiques a de la figure 3 et g de la figure 5 sont similaires. La partie de gauche de chaque graphique concer- ne l'hypothèse d'un parasite relativement long et la partie de droite, celle d'un véritable courant de fuite. Dans chaque cas, l'existence d'une tension rela- tivement élevée à la sortie G au bout d'un temps tn postérieur au début dela manifestation d'un signal de tension V0 se traduit par l'actionnement du premier circuit monostable 28, ce qui a pour effet de couper l'alimentation du relais Il par ouverture de l'inter- rupteur 18, et ce pendant la durée d. A la fin de cette durée d1, le retour du pre- mier circuit monostable 28 en sa position initiale a pour double effet, au même instant, d'alimenter à nouveau le relais Il par fermeture de l'interrupteur 18 et d'actionner le second circuit monostable 29. C'est à la fin de la seconde durée d>. consécu- tive à cet instant d'actionnement du second circuit monostable 29, que l'évolution du réarmement diffère selon que le défaut qui était à l'origine de la dis- jonction initiale est un parasite relativement long ou un courant de fuite. Dans le premier cas, ainsi que visible à l'ins- tant x sur la figure 5, la tension d'erreur présente au point G est devenue insuffisante pour renouveler la disjonction de sorte que le relais 11 demeure alimenté. Dans le second cas, ainsi que visible à l'ins- tant y sur la figure 5, la tension d'erreur présente au point G demeure suffisante pour que sa recopie à la sortie de la bascule 30 de type D ouvre à nouveau l'interrupteur 18 et donc coupe définitivement l'ali- mentation du relais 11. Pour éviter que l'instant de cette recopie ne corresponde exactement à l'un des intervalles compris entre deux demi-alternances successives de la tension au point G, on donne une valeur suffisante au temps de remontée de l'impulsion de tension apparaissant au point K. De toute façon, les intervalles en question sont très brefs vu que,dès que la tension VO atteint une valeur correspondant à un courant de fuite dangereux, la chaine des amplificateurs A1 à An est saturée et trans- forme les demi-alternances qu'elle reçoit en signaux contigus quasiment rectangulaires. Pour que la coupure définitive ci-dessus ne puisse pas être neutralisée trop aisément par l'usager, il peut être avantageux de commander en même temps que celle-ci la destruction d'un fusible: dans cette dernière hypothèse, on relie avantageusement le circuit 12 ci-dessus ou tout autre circuit comportant un tel fusible à la seconde sortie de la bascule 30 de type D, ainsi qu'il a été schématisé sur la figure 4. L'ensemble des composants portant les références 7 à 27 peuvent être miniaturisés, voire même constitués au moins en partie à l'aide de circuits intégrés, de façon à pouvoir être tous logés dans le boitier rela- tivement peu encombrant d'une prise de courant mobile. Dans le cas o l'ensemble des composants élec- troniques du disjoncteur et notamment de ceux consti- tuant le circuit de réarmement automatique seraient intégrés en un seul circuit miniaturisé, il pourra être avantageux de constituer les circuits monostables et les circuits de retard par des compteurs d'impul- sions, tous synchronisés par une même horloge. En suite de quoi, et quel que soit le mode de réalisation adopté, on dispose finalement d'un disjonc- teur dont la constitution et le fonctionnement résul- tent suffisamment de ce qui précède. Ce disjoncteur présente de nombreux avantages sur ceux antérieurement connus, notamment les sui- vants: - il assure une protection efficace à la fois vis- à-vis des courants de fuite d'intensité dangereuse, par une réponse alors rapide, et vis-à-vis des courants de fuite moins intenses, la réponse étant d'autant plus lente que le courant de fuite est moins intense, la disjonction étant même assurée pour des courants de fuite non dangereux, mais prolongés et désagréables, - ce disjoncteur demeure insensible aux parasites électriques intenses et brefs (ou même longs dans un mode de réalisation préféré), - il assure également une protection du récepteur 1 dans le cas de coupure de l'un de ses fils d'alimen- tation 2 et 3 et/ou dans le cas d'une défaillance des moyens électroniques 7 à 27, vu l'impossibilité d'ap- pliquer alors à ce récepteur la tension du réseau, par suite de l'adoption pour le relais l1 de contacts "normalement ouverts", c'est-à- dire ouverts en absence 2 50 2 4 1 2 d'excitation électrique de ce relais. Comme il va de soi, et comme il résulte d'ail- leurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réali- -sation qui ont été plus spécialement envisagés; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. 250 2 4 1 2 REVENDICATIONS 1. Disjoncteur destiné à couper automatiquement l'alimentation en courant alternatif d'un récepteur électrique dès l'apparition d'un courant de fuite entre un point quelconque de ce récepteur et la masse, compre- nant un transformateur différentiel monté sur les fils reliant le récepteur à une source d'alimentation élec- trique, transformateur agencé de façon à engendrer auto- matiquement dans un autre fil conducteur une tension électrique VO lorsqu'il y a déséquilibre entre les cou- rants circulant dans lesdits fils d'alimentation et des moyens pour exploiter ladite tension V0 de façon à ou- vrir automatiquement un interrupteur monté sur l'un au moins desdits fils d'alimentation dès que l'amplitude de la tension VO atteint au moins un seuil prédéterminé, caractérisé en ce que l'interrupteur ci-dessus (9,10) est constitué par le contact d'un relais (11) agencé de façon à être ouvert tant que ce relais n'est pas alimen- té électriquement, en ce que les moyens d'exploitation de la tension VO sont branchés sur les fils (2,3) entre la source (6) et l'interrupteur, et en ce que ces moyens d'exploitation de la tension V comprennent une chaîne de n amplificateurs en série (A1, A2,.. An) alimentée par cette tension V après son éventuel redressement, n étant un entier supérieur à 1, un nombre n de circuits de retard (R1, R2,... Rn) alimentés respectivement par les tensions de sortie desn amplificateurs, chaque circuit à retard Ri (l'indice i étant un entier compris entre 1 et n, bornes incluses) étant propre à élaborer, après chaque émission d'un signal de tension V0 débutant à un instant to, une impulsion de tension Ui retardée d'un retard t. par rapport à to, seules étant élaborées, parmi ces impulsions, celles qui correspondent à des retards t. inférieurs à la durée réelle du signal VO, un organe (14) à n entrées et à une sortie recevant les impulsions Ui sur ses différentes entrées et pro- pre à émettre un signal de commande sur sa sortie dès que l'amplitude de l'une de ces impulsions atteint ou dépasse un seuil W prédéterminé, et des moyens élec- troniques (15,18) connectés à ladite sortie et agencés de façon à couper automatiquement l'alimentation du re- lais (1l) dès émission d'un signal de commande sur ladite sortie. 2. Disjoncteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de réarmement (16) pour débloquer les moyens électroniques de coupure après qu'ils aient commandé la coupure ci- dessus, ce déblocage ayant pour effet d'assurer ou d'autoriser à nouveau l'alimentation électrique du relais (11). 3. Disjoncteur selon la revendication 2, carac- térisé en ce que les moyens de réarmement (16) sont commandables manuellement. 4. Disjoncteur selon la revendication 2, carac- térisé en ce que les moyens de réarmement sont agencés de façon telle qu'ils soient actionnés automatiquement après une première durée dl postérieure à chaque cou- pure de l'alimentation du relais (11), que ce relais soit alors à nouveau alimenté pendant une seconde durée -2 relativement courte, et qu'au terme de cette seconde durée d2 l'alimentation du relais soit mainte- nue ou à nouveau coupée en fonction de la disparition ou de la persistance à cet instant de la tension de défaut VO. 5. Disjoncteur selon la revendication 4, caracté- risé en ce que les moyens de réarmement comprennent deux circuits monostables (28,29) en cascade, une bascule de type D (30) connectée à la sortie de l'amplificateur 25024 1-2 d'ordre n (An) et à la sortie du second circuit mono- stable (29), et une porte OU (31) raccordée à la sor- tie de la bascule de type D (30) et à la sortie du premier circuit monostable (28). 6. Disjoncteur selon l'une quelconque des re- vendications 4 et 5, caractérisé en ce que les moyens de réarmement sont agencés de façon telle que le cycle de réarmement et de nouveau blocage des moyens électro- niques de coupure soitrépété au moins une fois avant d'aboutir à une coupure définitive en cas de persistance de la tension de défaut V o 7. Disjoncteur selon l'une quelconque des reven- dications 4 à 6,caractérisé en ce que les durées dl et d2sont respectivement de l'ordre de 100 ms et de 30 ms. 8. Disjoncteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé en ce que le retard t1 est supérieur' la durée de la portion initiale à grande amplitude des parasites électriques, mais infé- rieure à la durée maximum admissible pour les courants de fuite de grande intensité, ce retard étant de pré- férence de l'ordre de 10 à 20 ms. 9. Disjoncteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé en ce que ses compo- sants sont choisis de façon telle que l'amplitude de l'impulsion sortant du circuit à retard (R n) du rang n le plus élevé atteigne le seuil W uniquement lorsque l'intensité du courant de fuite dépasse la valeur maxi- mum IM supportable en régime prolongé par un corps humain, la valeur de cette intensité 1M étant de préfé- rence de l'ordre de 1 mA. 10. Disjoncteur selon l'une quelconque des reven- di-cations précédentes, caractérisé en ce que l'un au moins des circuits à retard (Ri> comprend successivement i un circuit en dérivation composé d'une résistance (20> 25024 1 2 et d'une capacité (21) en parallèle l'une sur l'autre, un premier inverseur (22), une seconde résistance (23), une seconde capacité (24) mise en dérivation sur la sortie de la seconde résistance et un second inverseur (25) dont l'entrée est également connectée à la sortie de la seconde résistance. 11. Disjoncteur selon la revendication 10, carac- térisé en ce qu'une diode (26) est montée en parallèle sur la seconde capacité (24) de façon à décharger ins- tantanément cette dernière dès que la tension à la sor- tie du premier inverseur reprend sa valeur de repos.