Brevet FR2507846A1 — publié le 19821217

ORIGINAL La présente invention se rapporte à un récepteur et plus particulièrement au perfectionnement d'un récepteur comprenant un amplificateur à onde élastique de surface ayant des caractéristiques d'élimination des interférences et une forte sensibilité. Comme on le sait bien, les performances requises pour des récepteurs sans fil peuvent être réparties en quatre catégories, c'est-à-dire la sensibilité, l'élimination des interférences, la fidélité et la stabilité On dit qu'un récepteur répondant à ces quatre performances est bon,mais, récemment, par dessus tout, les caractéristiques d'élimina- tion des interférences sont devenues de plus en plus impor- tantes, tandis qu'augmentent les stations de diffusion. Les mesures adoptées en général afin d'améliorer les caractéristiques d'élimination des interférences consistent à utiliser un filtre à bande passante étroite La figure 1 montre la construction d'un récepteur super hétérodyne selon l'art antérieur pourvu d'une telle sorte de filtres - Sur la figure, le repère 1 désigne une antenne; 2, 4 et 7 sont des filtres; 3 est un amplificateur à haute fréquence; 5 est un convertisseur de fréquence; 6 est un oscillateur local; 8 est un amplificateur à fréquence intermédiaire; 9 est un démodulateur, 10 est un amplifica- teur audio et 11 est un haut-parleur. On considère maintenant les caractéristiques d'élimina- tion des interférences d'un récepteur construit comme on l'a décrit cidessus Il n'est pas possible de s'attendre à des caractéristiques trop importantes de discrimination de fréquence de l'antenne 1 Si des signaux à haute fréquence reçus par cette antenne sont amplifiés tels qu'ils sont par l'amplificateur à haute fréquence 3, des phénomènes nocifs, comme une intermodulation et une modulation croisée, sont produits par les effets non linéaires' de l'amplificateur. Par conséquent, le filtre 2 est connecté dans l'étage sui- vantl'antenne 1. Comme le convertisseur de fréquence 5 est essentiellement un circuit non linéaire, et outre l'intermodulation et la modulation croisée, des interférences de la fréquence image viennent en question, les caractéristiques de discrimi- nation de fréquence qui sont insuffisantes par le filtre 2 sont complétées par le filtre 4 Le repère 6 représente un oscillateur local. Le filtre 7 effectue la discrimination des signaux convertis à fréquence intermédiaire Comme on l'a mentionné ci-dessus, dans un récepteur selon l'art antérieur, on utilise un moyen de filtrage divisé en trois. Dans le cas o la fréquence reçue est variable, on a utilisé les constructions qui suivent pour les filtres 2 et 4: (a) construction dont la fréquence centrale est variable; (b) construction o des filtres ayant des fréquences centrales différentes sont commutés; et * (c) construction d'un type à large bande passante, par o les signaux passent sur une région de bande variable. Comme les moyens de filtrage de la construction (c) ne sont pas essentiellement du type à bande passante étroite, ils ne sont pas aussi bons que les autres pour les caracté- ristiques d'interférence Les moyens de filtrage de la cons- truction (b) ont une bande passante étroite et peuvent être utilisés à un certain point, mais il faut trop de filtres et ils posent un problème de prix et d'espace Pour les moyens de filtrage de la construction (a), il n'est pas possible d'obtenir des caractéristiques de discrimination de fréquence pour supprimer de façon satisfaisante les signaux autres que ceux à obtenir. Quand on utilise les moyens de filtrage de la construc- tion (a) et qu'il faut obtenir des caractéristiques satis- faisantes de discrimination, il faut augmenter le nombre d'étages dufiltre Cependant, dans ce cas les pertes augmentent Plus particulièrement dans le cas o un filtre de cette construction est utilisé pour le filtre 2 ci-dessus mentionné, comme il influence le chiffre du bruit d'un récepteur et également les erreurs du filtre, il n'est pas possible d'augmenter trop le nombre d'étages. Par conséquent, afin de supprimer l'interférence dans les canaux voisins, un filtre 7 pour la discrimination des signaux à fréquence intermédiaire est disposé dans l'étage suivant le convertisseur de fréquence 5 Comme pour ce filtre, la fréquence centrale peut être fixe et que la fréquence peut être basse, on peut s'attendre à ce qu'un filtre, qui est bon marché et a de bonnes caractéristiques de discrimination de fréquence soit utilisé. Comme on l'a décrit ci-dessus, il est évident que la discrimination de fréquence des filtres 2 et 4 est insuffisante par rapport à l'intermodulation et à la modula- tion croisée, duesà l'amplificateur à haute fréquence 3 et au convertisseur de fréquence 5. Les mécanismes de production de l'intermodulation seront expliqués ci-après. En supposant que la fréquence reçue est fd et qu'il y a des ondes qui interfèrent à une fréquence fd + A f et fd + 2 Ltf, on peut voir que, dans l'amplificateur à haute fréquence, à partir d'un terme non linéaire de troisième ordre, fd est produite comme suit: 2 (fd + Lf) (fd + 2 a f) = fd et provoque une interférence Of varie, selon la sorte de communication, mais peut être de l'ordre de 10 k Hz. Afin d'éliminer une telle interférence, il est nécessaire d'utiliser un filtre à haute fréquence capable de supprimer de façon satisfaisante les composantes à des fréquences qui sont extrêmement proches de la fréquence à recevoir Mais pour de tels filtres, il n'y avait que des filtres piézoélectriques, dont la fréquence centrale est fixe et qui emploient le quartz et ainsi de suite, et cela provoque l'inconvénient que le filtre ne peut avoir que la construction (b), du fait de cette fréquence centrale qui est fixe. Afin d'éliminer cet inconvénient, on a proposé un récepteur ayant une excellente caractéristique d'élimination des interférences et une forte sensibilité, en employant, comme filtre dans le récepteur, un filtre ayant une fréquence centrale variable à de hautes fréquences, une faible perte et une bonne discrimination, consistant en un amplificateur à onde élastique de surface travaillant par effet d'ampli- fication paramétrique. La figure 2 montre un exemple de récepteur super hétérodyne comme on l'a décrit ci-dessus, et les mêmes repères désignent des circuits identiques ou analogues a ceux de la figure 1 Sur la figure 2, le repère 12 désigne un amplificateur à onde élastique de surface; 13 est un circuit générateur d'un courant électrique de pompage; 14 est un circuit appliquant une polarisation en courant continu à l'amplificateur; et 15 et 16 sont des circuits d'adapta- tion qui,/sont reliés respectivement à l'un des transducteurs de l'amplificateur à onde élastique de surface, que l'on décrira ci-après. La figure 3 montre un exemple de construction de l'amplificateur à onde élastique de surface Sur la figure, S est un substrat semi-conducteur fait en silicium (Si) et ainsi de suite; I est une pellicule piézo- électrique faite en oxyde de zinc (Zn O) et ainsi de suite; et I' est une pellicule en oxyde de silicium (Si O 2) Le substrat semi-conducteur S,la pellicule d'oxyde de silicium Si O 2 et la pellicule piézo-électrique I forment un feuilletage. La pellicule I' ci-dessus mentionnée en oxyde de silicium sert de pellicule stabilisant la surface du substrat semi-conducteur Les repères 121 et 122 sont respectivement des moyens d'entrée et de sortie de signaux électriques. Ils se composent de transducteurs d'onde élastique de sur- face comprenant des électrodes en forme de peigne, qui sont connectées respectivement à l'un des circuits d'adaptation et 16 ci-dessus mentionnés Au moyen d'entrée 121, des signaux électriques sont transformés en ondes élastiques de surface et au moyen de sortie 1221 les ondes élastiques de surface sont transformées en signaux électriques. De plus, le repère Mi désigne une électrode pour application d'une tension continue de polarisation et d'un courant électrique de pompage à l'amplificateur Cette électrode M 1 est disposée sur le trajet de propagation des ondes de surface. Le repère M 2 désigne une électrode pour former un contact ohmique pour mise à la masse, sur le substrat semi- conducteur S. L'électrode M 1 ci-dessus décrite est mise à la masse successivement à travers une self CH pour empêcher le courant à-haute fréquence et par une source de courant continu variable 14 xur application d'une tension continue de polarisation à l'amplificateur. Par ailleurs, la même électrode M 1 ci-dessus mentionnée est mise a la masse ensuite par un condensateur C pour empêcher le courant continu et par une source de haute fréquence 13 pour appliquer du courant électrique de pompage. Les signaux électriques appliqués par le circuit d'adaptation au moyen d'entrée 121 sont transformés en signaux d'onde de surface, et se propagent dans une partie de surface de la pellicule piézo-électrique I, vers le moyen de sortie 122 On suppose, dans un exemple, que la fréquence des signaux de surface se propageant est f. Alors, quand une puissance électrique de pompage à une fréquence 2 f est appliquée,-par la source de haute fréquence 13, à l'électrode M 1 sur la pellicule piézo-électrique I, en même temps qu'une tension continue de polarisation de la source 14, les signaux d'onde de surface sont amplifiés par effet d'interaction paramétrique du fait des caractéris- tiques non linéaires de la capacité de la couche de charge de surface dans la partie de surface du substrat semi- conductèur S en dessous de l'électrode M 1 et les signaux d'onde de surface ainsi amplifiés sont transformés en signaux électriques par le moyen de sortie 122 et sont extraits. Le facteur d'amplificateur dû à l'amplification ci- dessus décrite dépend de la longueur de l'électrode M 1 dans la direction de propagation de l'onde de surface, de la force de non linéarité dans la partie de surface du substrat semi-conducteur, de la fréquence de pompage du courant électrique, et autres, et il est possible de faire c-: varier le facteur d'amplification en faisant varier ces valeurs. La force ci-dessus mentionnée de non linéarité est déterminée par la non linéarité de la capacité de la couche de charge de surface du substrat semi-conducteur, qui à son tour dépend de la valeur de la tension continue de polarisation et de la grandeur du courant électrique de pompage Dans la pratique, le facteur d'amplification est ajusté principalement en faisant varier les deux sortes ci-dessus de paramètres. Comme on l'a expliqué ci-dessus, dans l'amplificateur à onde élastique de surface 12, le facteur d'amplification est déterminé par la non linéarité de la capacité de la couche de charge de surface dans la partie de surface du is substrat semi-conducteur en silicium et ainsi de suite, et comme cet effet non linéaire est bien pl-us important que celui obtenu ern utilisant l'effet non linéaire de la couche piézo-électrique elle- même représentée ci-dessus dans l'art antérieur, cela présente l'avantage que le courant électrique de pompage peut être réduit afin d'obtenir un facteur prédéterminé d'amplification. Par ailleurs, comme 1 ' effet d'amplification paramé- trique de l'amplificateur à onde élastique de surface 12 est une sorte d'effet de contre réaction positive, afin d'augmenter le facteur d'amplification, il est nécessaire d'augmenter le facteur Q électrique La figure 4 montre un exemple de la réponse en fréquence du facteur d'amplifica- tion à la variation de Q Comme cela est clair sur cette figure, comme la largeur de la bande passante des fréquences peut être modifiée avec les variations de l'amplification A du fait de l'augmentation de Q ce qui est représenté par une ligne en pointillé, on obtient également un effet d'amplification à largeur de bande variable. Comme on l'a décrit ci-dessus, comme un amplificateur 12 àonde élastique de surface peut être utilisé comme amplificateur à haute fréquence ayant un gain élevé et une excellente discrimination de fréquence ainsi qu'un l( accord variable en appliquant une tension continue appropriée de polarisation et un courant électrique approprié de pompage (afin d'obtenir un accord variable, il est nécessaire seule- ment que la fréquence du courant de pompage soit le double -de la fréquence reçue), les filtres 2 et 4 selon l'art antérieur et l'amplificateur à haute fréquence 3 peuvent être remplacés par un amplificateur à onde élastique de surface 12. Par ailleurs, comme l'amplificateur a une bonne discri- mination, il est possible de supprimer les composantes de fréquence qui sont trop proches pour être séparées par le type à accord variable selon l'art antérieur et d'empêcher des phénomènes nocifs qui sont produits dans l'amplificateur à haute fréquence et le convertisseur de fréquence selon l'art antérieur, comme une intermodulation et une modulation croisée Par ailleurs, comme le mécanisme de l'amplification de l'amplificateur à onde élastique de surface est une amplifica- tion paramétrique, l'amplificateur a un faible niveau de bruit et sa sensibilité est améliorée. Outre ces avantages-,il ntest pas nécessaire que le filtre 7 utilisé dans l'étage à fréquence intermédiaire ait une forte performance. Comme on l'a décrit ci-dessus, un récepteur utilisant un amplificateur à onde élastique de surface a une forte sensibilité et d'excellentes caractéristiques d'élimination des interférences, et quand l'amplificateur à onde élastique de surface a un fort facteur d'amplification, son facteur Q est élevé Ce fait signifie que, même si la bande des fréquences occupée par les signaux à recevoir est étroite et que le facteur d'amplification de l'amplificateur à onde élastique de surface est important, les signaux peuvent être reçus sans aucun problème, si le spectre des signaux à recevoir est dans la bande passante Cependant, quand la bande passante occupée par les signaux est large et dépassela bande passante de l'amplificateur à onde élastique de surface, la qualité de réception est amoindrie Par exemple, dans l'onde de diffusionde modulation de fréquence, la largeur de bande de k fréquencesoccupée atteint 200 k Hz pour une diffusion stéréo. Par ailleurs, la largeur de bande passante d'un amplificateur à onde élastique de surface ayant un facteur d'amplification suffisamment important est comprise entre plusieurs k Hz et plusieurs dizaines de k Hz En conséquence, il est évident qu'une bonne réception n'est pas possible, en utilisant un récepteur construit comme on l'a décrit ci-dessus. Comme on l'a décrit ci-dessus, jusqu'à maintenant, des processus tels que des techniques de contre réaction négative en modulation de fréquence et des filtres qui suivent, et autres, ont été utilisés afin de recevoir des ondes modulées en fréquence; en utilisant des éléments ayant des caractéristiques de filtre à bande passante étroite (la plupart d'entre eux sont des-éléments passifs n'ayant pas d'amplification) Tout cela a pour but d'améliorer la sensibilité et les caractéristiques d'élimination des inter- férences Les figures 5 et 6 montrent des exemples de construction de cescircuib. La figure 5 montre un récepteur selon l'art antérieur, selon le système de contre réaction négative en modulation de fréquence Sur la figure, le repère 21 désigne une antenne; 22 est un amplificateur à haute fréquence; 23 est un convertisseur de fréquence; 24 est un oscillateur local; 25 est un filtre à bande passante étroite; 26 est un amplificateur à fréquence intermédiaire; 27 est un discriminateur de fréquence; 28 est un amplificateur audio; et 29 et un haut-parleur. Par ailleurs, la figure 6 montre un exemple utilisant un filtre qui suit Sur la figure, le repère 31 désigne un déphaseur; le repère 32 est un comparateur de phase; et le repère 33 est un filtre passe-bas. L'exemple représenté sur la figure S présente une caractéristique selon laquelle l'oscillateur local 24 est un oscillateur du type réglé en tension (VCO), et la sortie du discriminateur de fréquence 27 est utilisée comme tension de réglage pour celui-ci La boucle 23 > 25 > 26-* 27-* 24 -_) 23 constitue une boucle à contre réaction négative de fréquence, et l'oscillateur local 24 oscille de façon à suivre les déplacementsmomentanésde la fréquence En conséquence, à la sortie du convertisseur de fréquence 23, un écart de fré- quence par rapport à la sortie de l'amplificateur à haute fréquence 23 diminue, et cela a pour résultat que le spectre des signaux à recevoir peut passer amplement par le filtre à bande passante étroite L'exemple représenté sur la figure 6 a pour caractéris- tique que le filtre 25 à bande passante étroite est un filtre dont la fréquence centrale peut être contrôlée par la tension et que les signaux filtrés par le filtre passe-bas 33 des signaux d'erreur de phase obtenus par une comparai- son de phase dans le comparateur de phase 32 des signaux de sortie obtenus à la sortie du filtre 25 par le déphaseur 31 et les signaux de sortie du filtre 25, peuvent être utilisés comme signaux de réglage ou de commande de ce filtre. C'est une technique analogue à une boucle verrouillée en phase, et la sortie du filtre 33 peut être une sortie de démodulation telle qu'elle est. Dans ce qui précède, deux exemples représentatifs selon la technique de l'art antérieur ont été donnés Leurs inconvénients proviennent du fait qu'une interférence par intermodulation a lieu dans l'amplificateur à haute fréquence et le convertisseur de fréquence et-que les deux constructions n'ont pas de fonction permettant de supprimer cela. La présente invention a pour objet l'élimination de ces inconvénients en supprimant les obstacles dans la réception tels que l'interférence par intermodulation, qui sont provoqués dans l'amplificateur à haute fréquence et le convertisseur de fréquence, en produisant un récepteur de modulation de fréquence ayant une forte-sensibilité et une haute fidélité. Afin d'atteindre l'objectif ci-dessus, selon l'invention, on prévoit un récepteur qui comprend au moins deux moyens de sortie extrayant des signaux électriques correspondant à des ondes sonores se propageant dans l'étage amplificateur à haute fréquence, la différence de phase ou la différence de U. fréquence entre les sorties du moyen de sortie étant détectées et la fréquence du courant électrique de pompage appliqué à l'amplificateur à onde élastique de surface étant contrôlée en réponse à la sortie ainsi détectée. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparai- tront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: les figures 1, 5 et 6 montrent respectivement un schéma bloc d'un exemple d'un récepteur super hétérodyne selon l'art antérieur i la figure 2 donne un schéma bloc d'un exemple d'un récepteur selon l'art antérieur utilisant un amplificateur à onde élastique de surface; la figure 3 est un schéma de circuit représentant un exemple de la construction d'un amplificateur à onde élastique de surface que l'on peut utiliser pour le récepteur ci-dessus mentionné; la figure 4 représente des courbes de caractéristiques de fréquence la figure 7 donne un schéma bloc d'un exemple selon l'invention; et la figure 8 donne un schéma bloc d'un autre exemple selon l'invention. Sur la figure 7, le repère 41 désigne une antenne; 42 est un pré-filtre passe-bande; 43 est un moyen de circulation, 44, 44 ' sont des circuits d'adaptation; 45-1 est un amplificateur à onde élastique de surface; 45-2 est un circuit d'application d'une polarisation en courant continu; 45-3 est un amplificateur de puissance de pompage; -4 est un oscillateur du type réglé en tension (VCO); CH est une self; C est un condensateur; 46, 46 ' sont des convertisseurs de fréquence; 47 est un oscillateur local; 48, 48 ' sont des filtres à fréquence intermédiaire; 49,49 ' sont des amplificateurs à fréquence intermédiaire; 50 est un comparateur de phase; 51 est un filtre passe-bas; 52 est un amplificateur audio; et 53 est un haut-parleur. On suppose maintenant que la fréquence des signaux à recevoir est fs Les signaux venant de l'antenne 41 se composent de nombreuses composantes de fréquence, parmi lesquelles seules celles dans une bande nécessaire peuvent être extraites par le pré-filtre passe-bande 42 (par exemple pour la diffusion de modulation de fréquence au Japon 76 90 M Hz) Les signaux à la sortie du filtre 42 passent par le moyen de circulation 43, et sont appliqués par le circuit d'adaptation 44 au transducteur gauche a de l'amplificateur à onde élastique de surface 45-1 Les ondes sonores se propageant du transducteur gauche a au trans- ducteur droit b sont amplifiées et apparaissent sous forme de signaux électriques au transducteur droit b On suppose maintenant que la fréquence des signaux de pompage est fp. La fréquence des ondes se propageant de la gauche à la droite est fs indépendamment de fp En même temps, dés ondes sonores se propageant de la droite à la gauche sont produites, et leur fréquence fi est égale à fp fs Si l'on a fp= 2 fs, fi = 2 fs fs = fs En conséquence, les fréquences des ondes se propageant dans les deux directions sont égales à fs Dans ce cas, les ondes sonores se propageant dans les deux directions ont le plus fort facteur d'amplification. Dans le cas o la fréquence momentanée est fonction du temps, c'est-àdire que l'on a fs (t) comme pour la modulation de fréquence, la fréquence de pompage fp est également fonction du temps, c'est-à-dire fp (t) et entre elles, il doit y avoir la relation qui suit: fp(t) = 2 fs (t) ( 1) Le mode de fonctionnement de l'amplificateur sera expliqué pour le cas o l'équation ( 1) n'est pas valable, c'est-à-dire fp(t) 2 fs(t) ( 2) fs(t) / fi(t) ( 3) fi(t) fs(t) =àf(t) ( 4) (Lf(t)) ( 5) La sortie fs (t) apparaissant au transducteur droit b est conduite par le circuit d'adaptation 44 ' au trans- ducteur de fréquence 46 ' La sortie fi (t) apparaissant au transducteur gauche a est conduite par le circuit d'adaptation 44 au moyen de circulation 43 Comme le moyen de circulation ne permet pas aux signaux venant de l'antenne 41 de passer vers le convertisseur de fréquence 46, mais qu'il transmet des signaux venant du circuit d'adaptation 44 au convertisseur de fréquence 46, les composantes de fi(t) peuvent effectivement être extraites. Aux convertisseurs de fréquence 46 et 46 ', les fréquences sont converties par la sortie commune de l'oscillateur local 47 et les fréquences ainsi obtenues passent par les filtres à fréquence intermédiaire 48, 48 ' et les amplificateurs à fréquence intermédiaire 49, 49 ' Il est évident que la différence entre les fréquences aux sorties est égale à f(t) qui est donné par l'équation ( 4) En effet, selon l'invention, le circuit selon le système superhétérodyne comprenant les convertisseurs de fréquence 46 46 ' et l'oscillateur local 47 n'est pas essentiel. Les deux signaux à fréquence intermédiaire ayant une différence de fréquence momentanée A f (t) sont comparés en phase par le comparateur de phase 50 et des signaux d'erreur de phase sont obtenus à sa sortie Comme on le sait bien, pour le mode de fonctionnementd'une boucle verrouillée en phase, on peut les considérer comme des signaux d'erreur de fréquence Ces signaux d'erreur de fréquence sont conduits par le filtre passe-bas ayant une fonction de transmission souhaitée, à l'oscillateur du type réglé en tension 45-4 produisant la puissance de pompage. Si l'on a fp(t) > 2 fs(t) ( 6) fi(t) fp(t) fs(t)> fs(t) ( 7) Lf(t) = fi(t) fs(t)> 0, ( 8) La polarité du comparateur de phase 50 ou de l'oscil- lateur du type réglé en tension 45-4 doit être telle que cela réduise la fréquence à la sortie de l'oscillateur 45-4. ( 'i Si l'on a Lf(t) C 0, ( 9)> La polarité doit être bien entendu telle qu'elle augmente la fréquence à la sortie de l'oscillateur du type réglé en tension 45-4 avec pour résultat qu'une sorte de boucle à contre réaction négative en fréquence est formée de façon que: f(t) O o O 10) Après tout cela, l'équation ( 1) est valable Comme des composantes d'onde d'interférence nocives, qui sont une sortie avec fi(t) et fs(t) sont efficacement atténuées par l'amplificateur à onde élastique de surface 451, l'interférence par intermodulation et ainsi de suite, due au convertisseur de fréquence 46, 46 ' est considérablement améliorée et en plus du fait que le principe d-'amplification de l'amplificateur à onde élastique de surface est l'ampli- fication paramétrique, du fait de la réduction de la largeur de bande équivalente de bruit due au filtre suivant à bande -20 étroite, le seuil de réception est abaissé De cette façon, on peut construire un récepteur à modulation de fréquence ayant une forte sensibilité. La figure 8 montre un autre exemple selon l'invention. Sur la figure, les mêmes repères que ceux de la figure 7 ont des fonctions équivalentes. Dans le cas représenté par cette figure, seules les ondes sonores se propageant de la droite à la gauche dans le substrat piézo-électrique sont appliquées au transducteur B, eu fait du coupleur M à plusieurs bandes et au transduc- teur D sont appliquées uniquement les ondes sonores se propageant de la gauche à la droite De ce fait, cette construction présente l'avantage de ne pas nécessiter de moyen coûteux de circulation à l'extérieur Par ailleurs, les transducteur I, B et D ne sont bien entendus pas limités à ceux du type normal mais ils peuvent être du type anodisé ou du type unidirectionnel P est une électrode de pompage. La construction de l'amplificateur à onde élastique 1 x de surface n'est pas limitée à ce qui a été décrit ci-dessus. Par ailleurs, la présente invention peut s'appliquer non seulement à une réception en modulation de fréquence mais également à une communication par satellite, pour laquelle il est nécessaire de recevoir des signaux en les suivant, dont la fréquence varie par exemple par déplacement Doppler. Comme on l'a expliqué ci-dessus, selon l'invention, il est possible de produire un récepteur ayant des caractéristiques d'élimination des interférenceset une forte sensibilité, ainsi que de réduire le prix, parce que les filtres utilisés dans l'étage à fréquence intermédiaire ne doivent pas nécessairement être de haute performance. R E V E N D I C A T I O N S 1 Récepteur caractérisé en ce qu'il comprend les moyens suivants: un amplificateur à onde élastique de surface ( 45-1) disposé dans l'étage amplificateur haute fréquence dudit récepteur; au moins deux moyens de sortie ( 44, 44 ') extrayant les signaux électriques correspondant aux ondes sonores se propageant dans différentes directions en réponse à des signaux d'entrée dans ledit amplificateur à onde élastique de surface; un moyen de détection ( 46, 48, 49, 46 ', 48 ', 49 ', ) détectant des erreurs de phase ou des erreurs de fréquence des signaux électriques dudit moyen de sortie; un moyen ( 45-3) appliquant un courant électrique de pompage audit amplificateur à onde élastique de surface;et un moyen de contrôle ( 45-4) de la fréquence du courant électrique de pompage en réponse à la sortie dudit moyen de détection. 2 Récepteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de détection précité se compose de deux groupes de circuits superhétérodynes, chacun d'entre eux étant couplé à chacun des moyens de sortie précités et d'un comparateur de phase, auquel sont appliqués les signaux à fréquence intermédiaire de chacun desdits groupes de circuits. 3 Récepteur selon la revendication 1,caractérisé en ce que le moyen précité appliquant le courant électrique de pompage comprend un oscillateur du type réglé en tension, qui est commandé par le moyen de comeande précité. 4 Récepteur selon la revendication 1, caractérisé en-ce que l'un des moyens de sortie précité comprend un moyen de circulation ( 43). Récepteur selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'un filtre passebande ( 42) est disposé dans l'étage ll précédant ledit moyen de circulation. 6 Récepteur selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'amplificateur à onde élastique de surface précité est pourvu d'un coupleur multi-bande 7) CABIN Et/ WEINSTEIN CONSEIL ENPROI IETE INDUSTRIEL E 2 o,AVENU\FRAND / 75008 RIS