Brevet FR2505575A1 — publié le 19821112

La présente invention concerne un système conver- tisseur alternatif/continu ou continu/alternatif, à réduction des harmoniques des lignes alternatives. De façon générale, l'invention s'applique à la réduction des composantes harmoniques dans le courant fourni à des convertisseurs statiques par des lignes d'alimentation alternatives Les systèmes de convertisseurs statiques d'ali- mentation de courant sont constitués par un circuit redresseur relié soit directement aux lignes d'alimentation alternatives, soit au secondaire d'un transformateur intermédiaire Dans des systèmes de convertisseurs de puissance, on a un réseau de redresseursde-diodes ou de thyristors qui sont reliés à des lignes polyphasées ou à des enroulements secondaires multiples de transformateurs polyphasés pour réduire l'ondulation continue et supprimer les courants alternatifs harmoniques L'invention s'applique à la réduction des composantes harmoniques existant dans les courants fournis par le système de convertisseur à partir de lignes ou de réseaux d'alimentation en courant alternatif. Il est connu que l'amplitude théorique des courants harmoniques exprimés en pourcentage du courant fondamental est donnée par la formule suivante Ih = 100/h % avec h = kp+ 1; Dans cette formule, h est le nombre qui correspond à l'ordre-de la composante harmonique, p est le nombre d'impul- sions du convertisseur et k est un nombre entier positif quelconque. Pour des applications permettant une distorsion harmonique moyenne, on choisit en général un convertisseur à six impulsions, c'est-à-dire ayant un nombre d'impulsions p = 6. Dans ce cas, les harmoniques présents sont d'ordre h = 5, 7, 11, 13, 17, 19,-23, 25, etc avec des amplitudes correspondantes Ih' Lorsque les exigences relatives aux composantes harmoniques sont plus strictes, on choisit des convertisseurs ayant un nombre d'impulsions-p = 12 ce aui supprime chaque seconde harmonique d'ordre pair dans les circuits de six impulsions, laissant les harmoniques d'ordre h = 11, 13, 23, 25, etc. dans les-courants de lignes alternatives Les amplitudes de ces harmoniques restent toutefois inchangées. Il est possible d'utiliser des nombres d'impulsions plus élevés se traduisant par la suppression d'autres harmoniques mais les amplitudes des harmoniques restantes sont inchangées. Si les amplitudes sont critiques, celui qui conçoit le circuit a deux solutions suivant le degré de réduction demandé pour les harmoniques filtrer ou ajouter des réactances de commutation Un degré élevé de réduction nécessite l'utilisation de circuits bouchon accordés en général sur les différentes fréquences harmoniques et branchés entre les bornes alternatives du convertisseur On arrive à un degré moyen de réduction (environ % pour h = 11, 13; même pour un ordre supérieur) en augmentant les réactances de commutation du système de convertisseur Il a été démontré que plus les réactances de commutation sont grandes et plus grandeest la réduction des amplitudes de toutes les harmoniques existantes, par rapport à l'amplitude théorique Ih' Toutefois, la façon caractéristique d'obtenir ces réactances de commutation importantes, est significative dans l'invention. La façon la plus plausible d'augmenter les réactances de commutation consiste à choisir un transformateur de conver- tisseur à réactance de fuite élevée Le degré de réduction harmonique que l'on obtient de cette façon est toutefois limité à cause des contraintes de conception du transformateur corres- pondant De même, plus les réactances de fuite du transformateur sont importantes et plus importante est l'erreur d'adaptation entre lesréactances de commutation, ce qui peut se traduire par une distorsionde basse fréquence, non théorique Comme un convertisseur ayant un nombre d'impulsions p comporte un nombre 2 p de réactances de commutation efficace, cette solution se traduirait par une augmentation considérable du risque d'erreur d'adaptation Dans un convertisseur statique branché entre les lignes alternatives polyphasées et deux bornes continues, on a des réactances de commutation de valeur suffisante pour réduire toutes les harmoniques du courant alternatif de ligne, en insérant des inductances dans le circuit et des redresseurs pour chaque polarité Cela se réalise en répartissant de façon égale les inductances dans toutes les branches de commutation ou en réalisant un seul-chemin de passage magnétique croisé dans des directions alternées par chaque branche successive du chemin de courant de commutation ou encore en répartissant les redresseurs dans deux groupes de commutation opposés, avec un pôle de polarit S commun, et en coiffant les deux groupes d'un pôle avec une inductance suffisante, la borne continue correspondante consti- tuant-la prise médiane. La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide des dessins-annexés dans lesquels: la figure 1 représente un système redresseur- transformateur à 12 impulsions, de type triangle-étoile, avec des réactances de commutation selon l'invention; la figure 2 montre à l'aide de courbes, l'effet des réactances de commutation selon l'invention sur la caractéristiqu E de courant graduée du pont convertisseur alimenté en courant selon la figure 1 les figures 3 et 4 montrent deux montages différents de réactance de commutation insérés selon l'invention dans un système redresseur-transformateur hexagonal de l'art antérieur, à 12 impulsions; la figure 5 représente des courbes de tension aux bornes du redresseur et de l'inductance, ainsi que l'effet des réactances selon l'invention. Selon la figure 1, l'invention est illustrée par les réactances de commutation XA, XB, XC et XI A X'B, X'C montées selon l'invention dans un système redresseur à 12 impulsions, de type triangle-étoile Le transformateur relié aux trois phases A, B, C des lignes d'alimentation alternatives V se compose de façon caractéristique d'un ensemble d'enroulements-primaires Pl branchés en étoile et de deux ensembles d'enroulements secondaires 51, 52 dont l'un ( 51) est branché en étoile et l'autre ( 52) est branché en triangle. Les enroulements secondaires 51 sont branchés par les lignes A,, B 1, C 1 aux trois points de jonction J 1,'J 2 ' J 3 entre les diodes d'un pont à six diodes DB branchées entre les bornes T, T T 2 Les enroulements secondaires 52 sont reliés par les lignes A 1 ', B 1 ', C 1 ' aux trois points de jonction J'1, J'2 ' J'3 entre les diodes d'un second pont à six diodes DB' relié aux bornes Tl,', T 2 Ainsi, dans le pont DB, si l'on suppose un système d'inversion d'alimentation de courant, les diodes D 4, D 1 sont orientées de la borne continue T 2 (-) vers la borne de pont T (+ ) le point de jonction étant constitué par J Dans le Z-J YL ( D pont DB', les diodes Do 10, D 7 sont orientées de façon analogue entre la borne continue T 2 (-) et la borne de pont T 1 l'(+) le point de jonction étant J' Les bornes positives du pont Tll 1 ' et Tll' sont reliées par un transformateur interphase IPT qui absorbe la différence de tension d'ondulation entre les deux ponts et combine les sorties à six impulsions, déphasées de DB et DB' en une sortie à 12 impulsions sur sa prise médiane reliée à la borne positive continue T 1. Selon l'invention, des réactances de commutation identiques XA, XB, XC sont montées dans les lignes A 1, B 1, C 1 entre les enroulements 51 des points de jonction correspondants Jl' J 2 ' J 3 alors que des réactances de commutation identiques X'A, X'B, X'C sont montées dans les lignes A 1 ', B 1 ', Cl', entre les enroulements secondaires 52 et les points de jonction correspondants J'IJ J'21 J'3. En fonctionnement, l'effet des réactances de commu- tation XA, XB, XC; X'A, X'B, X'C est le suivant: l'ordre séquentiel de conduction dans le pont DB est D 1-D 2, D 3-D 2, D 3-D 4, D 5-D 4, D 5-D 6, D 1-D 6 alors que dans le pont DB', l'ordre séquentiel de conduction est le suivant: D 7-D 8, D 9-D 8, D 9-Do 10, D -D 10, Dll-D 12, D 7-D 12. Les courants alternatifs correspondants IA 1, IB 1,' I Cl passant dans les lignes A 1, B 1, C 1 alimentant le pont DB sont représentés à la figure 2 Comme cela est connu selon la théorie de fonctionnement des convertisseurs à diodes et à thyristors (voir par exemple le document Schaefer: Redresseur, Wiley, Figure 5 1 page 57 et chapitre 5 pages 55 à 59; 1965), l'amplitude du courant alternatif dans ce circuit particulier est égaleà 1/2 IDC; IDC est le courant continu fourni à la charge La durée de conduction de chaque diode de redressement est égale à 2113 W, avec un intervalle de temps supplémentaire référencé u/w à la figure 2; W est la vitesse angulaire du réseau d'alimentation alternative L'intervalle u/u est le chevauchement de commutation provenant du fait que le début de la conduction dans un dispositif redresseur (D 3 à l'instant t 3 à la figure 2) ne coincide pas avec la fin de la conduction du dispositif précédemment conducteur (D 1 à l'instant t 3 à la figure 2) Etant donné l'inductance XA dans la ligne A 1, l'induc- tance XB dans la ligne B 1 et l'existance des réactances de fuite dans les enroulements Sl, le courant IB 1 dans le dispositif D 3 commence à passer à l'instant t 3 mais ne peut instantanément atteindre son amplitude complète égale à 1/2 IDC' L'amplitude complète est atteinte seulement à l'instant t 3 '=t 3 +u/i& Pour la même raison, le courant I Al dans le dispositif D 1 commence à diminuer à l'instant t 3 (lorsque D 3 commence à devenir conduc- teur) mais ne peut chuter instantanément à zéro L'intensité atteint la valeur zéro au même instant t 3 auquel IBI atteint son amplitude complète (dans tous les cas i Al +I Bll/2 IDC). L'intervalle de temps compris entre t 3 et t 3 ' est égal à u/Lu J) c'està-dire le chevauchement de commutation La même remarque peut s'appliquer aux autres combinaisons des phases B 1, C 1 et C 1, Ai du convertisseur DB et la phase A 1 ', Bi', C 1 ' du conver- tisseur DB' Il découle de façon connue de la théorie de fonc- tionnement rappelée ci-dessus, que plus les réactances concernées sont importantes, plus long sera le chevauchement de commutation et plus lenteset moins pentuesseront la montée et la descente des impulsions de courant Il est également connu que plus la montée et la descente du courant alternatif sont lentes, et plus la réduction de la teneur en composantes harmoniques des courbes se réduit de façon progressive. Le procédé de réduction des composantes harmoniques d'une ligne alternative, décrit ci-dessus, s'applique à tous les convertisseurs y compris ceux utilisant des thyristors et non des diodes D -D 6, D 7-D 12 comme à la figure 1. On remarque que les réactances selon l'invention se caractérisent par une valeur de réactance suffisamment élevée pour donner-la réduction voulue des composantes harmo- niques du courant de ligne alternatif En fait, l'insertion de réactance dans les lignes alternatives des circuits à conver- tisseur est une technique connue Toutefois, la valeur des réactances nécessaire dans le cadre de la présente invention est beaucoup plus élevée que celle des réactances nécessaires pour les applications connues pour leur intégration dans un ré- seau de circulation dans lequel cette réactance est essentiel- lement destinée à limiter les valeurs dv/dt et di/dt, par exemple dans le cas d'un thyristor de commutation. Un autre mode de réalisation de l'invention est représenté à la figure 3; chaque côté de polarité d'un noyau de réactance unique est utilisé pour la réduction des compo- santes harmoniques de lignes alternatives pour introduire une réactance suffisante dans le chemin de commutation de chaque groupe de commutation à 6 impulsions d'un système redresseur à 12 impulsions dans lequel deux groupes de six redresseurs sont reliés aux prises régulièrement réparties sur six enrou- lements secondaires couplés par paire (A 1, A 2, B 1, B 2, C 1, C 2). Les enroulements secondaires sont couplés aux enroulements primaires A, B, C suivant un montage en triangle. Selon la figure 3, les diodes d'ordre impair D 1, D 3, D 5, D 7, D 9, Dll sont reliées à la borne continue positive T 1 et aux prises successives des enroulements A 1, B 2, C 1, A 2, B 1, C 2, alors que les diodes d'ordre pair D 8, Dlo, D 12, D 2, D 4, D 6 sont reliées à la borne continue négative T 2 et aux prises successives des enroulements A 1, B 2, C 1, A 2, B 1, C 2, respectives. Dans ce montage, dans un groupe, D 3 commute D 1 lorsque D 2 est la diode conductrice du groupe opposé et D 4 commute D 2 dès que D est devenue la diode conductrice du premier groupe, etc. Les réactances utilisées sont de préférence des inductances noyau magnétique, simples, X pour la borne T 1, X' pour la borne T 2 Le noyau assure un couplage inductif entre les conducteurs respectifs en parallèle Lorsqu'une seule diode de chaque groupe est conductrice (par exemple la diode D 1 du groupepositif etla-diode D 2 du groupe négatif) seul un conduc- teur est concerné pour chaque noyau (un de chaque côté de polarité). C'est pourquoi les réactances X, X' n'ont pas d'influence. Lorsque la commutation se produit dans un groupe, par exemple lorsque D 3 commute D 1 du groupe positif, alors que dans l'autre groupe D 2 est conducteur du côté négatif (le chemin de commu- tation représenté par la flèche à la figure 3), les conducteurs respectifs sont couplés par le noyau X de façon que les vitesses de variation des courants dans les diodes D 1 et D 3 ajoutent leur effet Ainsi, selon l'invention, pour chacune des diodes reliées à une borne commune, le conducteur unique à travers la fenêtre X (ou X') passe dans une direction chaque fois opposée d'un conducteur au conducteur suivant I 1 en résulte que l'on a un seul noyau et six conducteurs avec le même effet que six noyaux et deux spires chacun Dans cette solution, on obtient le résultat de façon beaucoup plus simple et moins coûteuse. Cela est possible-du fait que chaque groupe de deux diodes en commutation est formé de diodes adjacentes telles que D 1, D 3 (ou D 2, D 4 pour l'autre polarité), dans un ordre de conduction séquentiel alors que les autres diodes du même groupe sont à l'état bloqué Ainsi, les deux conducteurs des diodes qui conduisent pendant la commutation, par exemple D 1, D 3 (ou D 2, D 4) représentent un enroulement à deux spires dans la réactance X (ou X') et la borne positive (ou borne négative) fonctionne comme prise médiane, les autres conducteurs n'étant pas traversés par du-courant. Au lieu de faire une seule spire avec le conducteur autour du-noyaumagnétique X ou X' comme à la figure 3, il est possible de réaliser un enroulement à plusieurs spires et d'augmenter l'inductance Il est également possible d'empiler plusieurs noyaux de la même manière que cela est représenté par le chemin magnétique-unique, fermé X ou X' Dans ces conditions, il est avantageux de réaliser des éléments poin- çonnés en forme de tore en laissant un entrefer Pour les applications à des convertisseurs basse tension intensité élevée, une réactance d'alimentation à une seule spire telle que celle représentée à la-figure 3 est choisie de préférence. Selon la figure 4, un autre mode de réalisation de l'invention est montré dans le cas d'un système redresseur à 12 impulsions -La réduction des composantes harmoniques de la ligne alternative est réalisée en divisant les 6 dispositifs redresseurs d'un côté de même polarité en deux ensembles de trois redresseurs de façon que les diodes du même ensemble ne soient jamais simultanément conductrices et qu'une diode d'un ensemble commute une diode de l'autre ensemble pour la même polarité et inversement La réactance (X, ou X') est branchée entre deux-ensembles regroupés par paire de trois diodes pour commander les deux ensembles, la borne correspondante étant reliée à la prise médiane (MT ou MT') A la figure 4, le chemin de commutation de-la diode D 3 qui commute la diode D 1 à travers la réactance X montée entre les jonctions J 1 ' J 2 des ensembles respectifs (D 1, D 5, D 9), (D 3, D 7, Dll) est indiqué par une flècl Lorsque la réactance X en circuit entre les diodes D 1 et D 3 travaille, comme dans le cas de la figure 3, elle augmente la durée du chevauchement de commutation et réduit ainsi la distorsion harmonique On remarque que la commutation de la diode D 1 par D 3 (c'est-à-dire la conduction par D 1) est reprise par D 3 (sur le côté positif par rapport aux enroulements A 1, B 2) se fait simultanément avec la conduction normale de la diode D 2 du côté de polarité opposé (enroulement A 2) alors qu'au niveau de l'étage suivant, D 3 étant la seule diode conductrice-d'un côté de polarité (enroulement B 2), la diode D 2 sera commutée par la diode D 4 (enroulement B 1), etc Ainsi les réactances X, X' sont mises en oeuvre en alternance pour réduire la distorsion harmonique. En considérant la réactance X (ou X') représentée à la figure 4, dans-le cas de réactance à deux enroulements de N spires avec une prise médiane, les deux enroulements étant couplés étroitement, on a une utilisation économique du circuit magnétique La réactance totale est proportionnelle au carré de la somme des spires ( 2 N) 2, et l'excitation maximale et la densité maximale du flux dans le noyau correspond à NIDC pour N spires Dans ce cas, également, on peut prévoir des enroulements à spires multiples sur un noyau à entrefer Les deux ensembles de trois redresseurs doivent être isolés les uns des autres. A la place de diodes, on peut utiliser des thyristors dans le système deconvertisseur des figures 3 et 4 et les réactances de commutation X, X' s'utilisent exactement de la même manière La figure 5 montre des oscillograimes illustrant le fonctionnement des-réactances de commutation X, X' de la figure 4 Ces oscillogrammes ont été établis pour un conver- tisseur à thyristors utilisant des thyristors à la place des diodes D D 12; ces thyristors sont commandés à un angle d'allumage d'environ 600 La partie horizontale 1 de la trace A correspond à l'intervalle de conduction du thyristor Di; la partie horizontale 2 de la trace B correspond à l'intervalle de conduction-du thyristor D 3 qui commute le thyristor D 1 Pendant le chevauchement-de la commutation, les deux thyristors tels que D 1 et D 3 étant conducteurs, la réactance X reçoit la tension ligne/ligne du transformateur comme l'indique le segment ( 3) de la trace-C la trace E qui est identique à la trace C correspond à une échelle de temps dilatée La tension de sortie continue résultante selon le segment ( 4) dans la trace D se trouve à mi-chemin entre le segment 9 correspondant au dispositif après commutation tel que le thyristor D 1 qui est seul conduc- teur, et le segment 10 correspond au dispositif de commutation tel que le thyristor D 3 conducteur seul dans le groupe supérieur. L'ondulation 5 dans les traces C et E correspond à une commu- tation similaire dans le groupe de commutation inférieur relatif à la réactance X' se traduisant par un segment de tension de sortie 6 de la trace D La phase de commutation suivante dans le groupe supérieur seproduit lorsque D 5 commute D 3 comme cela apparaît suivant la tension reçue par X, dans la partie 7 de la trace C et de la trace E-et pour le segment 8 dans la trace D qui correspond à la tension de sortie La durée du chevauchement de commutation, c'est-à-dire la largeur des intervalles 3, 5, 7, etc et ainsi le degré de réduction de distorsion harmonique des courants de lignes alternatifs est déterminé par le produit IDCX (IDC est le courant continu). De façon plus générale, l'invention s'applique aussi bien à la conversion alternative-continue qu'à la conversion continue-alternative. Les trois-modes de réalisation de l'invention décrits ci-dessus à l'aide des figures 1, 3, 4 ne correspondent qu'à des modes de réalisation préférentiels Par exemple, le conver- tisseur-de la figure-l ne comporte pas nécessairement un trans- 2 C 'Drn:a:eux; il peut-avoir deux transformateurs De plus, toute combinaison-d'enroulements peut donner des systèmes triphasés à 30 l'un par rapport à l'autre dans un diagramme vectoriel. Les inductances représentées à la figure 4 se présentent sous la forme de réactances uniques X, X' avec une prise médiane MT, MT' Il ne s'agit là que d'un choix Par analogie, on peut utiliser des réactances distinctes telles que XA, XB, Xc à la figure 1 ou encore la combinaison de deux conducteurs consécu- tifs en relation-avec les dispositifs de commutation Di, D 3 à la figure 3 ou un noyau commun X, X' à la place des réactances X et X' de la figure 4 et au lieu de prévoir deux enroulements couplés magnétiquement, les inductances X ou X' de la figure 4 peuvent avoir deux réactances distinctes avec un point de jonction MT ou MT'. 2505575 REVENDICATIONS 1) Système de convertisseur destiné à relier des lignes d'alimentation électrique alternatives polyphasées à deux bornes de courant continu (T 1, T 2) et comportant un moyen de réduction des composantes harmoniques du courant, ainsi qu'un ensemble de redresseurs (D 1-D 12) répartis de façon symétrique sur les phases des lignes alternatives devenant successivement conducteurs entre les bornes continues, les dispositifs redresseurs commutant l'un l'autre successivement d'une phase à l'autre, système caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble de circuits de commutation chacun prévu pour commuter le courant de l'un des dispositifs redresseurs (D 1-D 12), chaque circuit passant par un premier dispositif redresseur qui est commuté et par un dispositif redresseur dans la séquence suivante qui commute le premier dispositif redresseur, ainsi qu'un ensemble dlinductancesprédéterminées (XA, XB, XC, X 'A' X'B, Xl C) coopérant par paire dans chaque circuit branché pour laisser passer le courant de commutation, le degré de réactance introduit par les deux inductances d'une paire étant choisi pour réduire les composantes harmoniques du courant de ligne alternative prédéterminé. 2) Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte deux groupes de dispositifs redresseurs, un groupe (DB) étant associé à une borne (Tll) et l'autre groupe (DB') étantassocié à l'autre borne continue (Tl'), les redresseurs-étant conducteurs dans un ordre séquentiel, deux redresseurs consécutifs de l'ordre séquentiel appartenant à des groupes différents, deux dispositifs de commutation successifs appartenant au même groupe. 3) Système selon la revendication 2, caractérisé par une inductance commune à un dispositif d'un groupe et un dispositif de l'autre groupe, et un même ensemble d'inductances communes associé aux deux groupes, chaque inductance commune (XA X'A X' C) étant associée à l'une des lignes correspondantes. 4) Système selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte un transformateur entre les lignes alter- natives et les redresseurs, le transformateur ayant des enrou- lements primaires (A, B, C) reliés aux lignes alternatives et secondaires (Sl, 52) reliés aux redresseurs. 5) Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que le transformateur et les lignes alternatives sont triphasés, le second enroulement est réparti de façon égale en des enroulements ( 51) en étoile et des enroulements ( 52) en triangle, le convertisseur ayant un groupe de dispositifs (DB) formant un réseau de type série, entre les bornes continues opposées par les-points de jonction respectifs (J 1 -J 3) et l'autre groupe (DB') de dispositifs formant des réseaux série, distincts entre les bornes continues opposées par les jonctions respectives (J'il 1 J'3), l'enroulement (S 1) en étoile étant associé auxpointsde jonction (J 1-J 3) d'un groupe de dispositifs (DB) et l'enroulement en triangle (S)2 étant associé aux points de jonction correspondants (J'1 Ji 3) de l'autre groupe de dispositifs (DB'), l'une des-inductances communes étant insérée entre un point de jonction et un second enroulement correspondant. 6) Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que les inductances (X, X') sont réparties en une première polarité et une seconde polarité, les inductances (X, X') de polarité coopérant -avec les dispositifs (D 1, D 3 D 11) et (D 2 D 12) du-groupe correspondant de redresseurs. 7) Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que chaqueredresseur comporte un conducteur externe traversé par le courant lorsque le dispositif est conducteur, chaque inductance étant formée dans chaque groupe de dispositifs par la partie de condudteur correspondant et un noyau magnétique commun (X, X') à toutes les parties de conducteurs de ce groupe de dispositifs 8) Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que le noyau magnétique commun (X, X') de chaque groupe de dispositifs et les parties de-conducteurs sont disposés de façon que le courant dans les parties de conducteurs de deux dispo- sitifs de commutation successifs ajoute leur effet d'aiman- tation. 9) Système selon la revendication 8, caractérisé par un noyau magnétique (X, X') commun de chaque groupe formant au moins un chemin magnétique fermé. ) Système selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que les lignes alternatives sont triphasées et correspondent à six enroulements répartis de façon à donner deux groupes de six tensions de phase, symétriques, 43 chaque groupe étant déphasé de 300 par rapport à l'autre et deux groupes de dispositifs étant associés au groupe de tension respectif. 11) Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que les dispositifs de chaque groupe (D 1, D 3, Dl, D 2 D 12 > sont répartis en deux ensembles (D 1, D 3, D 5 D 7 D 9 D 11 (D 2 D 4 D 6; D 8, Dlo, D 12), deux dispositifs de commutation successive d'un groupe appartenant à deux ensembles différents du même groupe, les inductances (X) correspondant au premier groupe de-polarité se composant d'une paire de deux inductances ayant un point de jonction (MT) relié à la borne continue (T 1) commune et un second groupe d'inductances de l'autre polarité étant formé d'une seconde paire de deux inductances avec un point de jonction (MT') relié à l'autre borne continue (T 2), chaque paire de deux inductances chevauchant les deux ensembles de dispositifs, correspondants. 12) Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que les inductances par paire sont couplées magnétiquement et ont une prise médiane (MT, MT') comme point de jonction. 13) Système selon l'une quelconque des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que les lignes alternatives sont triphasées et comportent six enroulements donnant deux groupes de six tensions de phase symétrique, chaque groupe étant déphasé de 300 par rapportà l'autre et les deux ensembles du dispositif étant associés aux groupes respectifs de tensions.