Brevet FR2499333A1 — publié le 19820806

i La présente invention concerne un dispo- sitif automatique de compensation des variations de tension du secteur électrique alternatif polyphasé, appliqué à un convertisseur "alternatif-continu". Ce dispositif s'applique plus particuliè- rement aux convertisseurs de type alternatif-conti- nu, de puissance, utilisés notamment dans l'alimen- tation des ordinateurs. On sait que la plupart des convertisseurs "alternatif-continu" et notamment les convertis- seurs de forte puissance, comprennent des redres- seurs à déclenchement contrôlés, connus sous le nom de thyristors. Ces redresseurs contrôlés sont large- ment utilisés en électrotechnique, aussi bien dans la commande des moteurs à courant continu (moteurs de traction par exemple), que dans l'élaboration de tensions continues de forte puissance. Dans ces convertisseurs, le contrôle de la tension moyenne redressée s'effectue par action sur l'angle d'amorçage de chacun des thyristors. Ce contrôle peut être manuel (pour les moteurs de trac- tion) ou automatique (pour l'alimentation des ordi- nateurs par exemple). Dans ce dernier cas, la ten- sion de sortie filtrée est généralement comparée à une tension référence et elle est maintenue constan- te par action de moyens de régulation qui agissent sur l'angle d'amorçage de chacun des thyristors du convertisseur. Dans le cas d'un contrôle manuel, les fluctuations de la tension du secteur alternatif se traduisent par des fluctuations proportionnelles de la tension moyenne redressée. Dans le cas d'un con- trôle automatique, les fluctuations de la tension moyenne redressée sont compensées par les moyens de régulation qui agissent sur l'angle d'amorçage des thyristors, dans les limites de rapidité et de dyna- mique des moyens de régulation. On voit donc que la compensation des fluctuations de la tension du sec- teur alternatif d'entrée, effectuée par prélèvement de la tension redressée en sortie du convertisseur et par comparaison de cette tension redressée avec une tension de référence, peut, lorsque ces- fluctua- tions ont une amplitude importante, être impossible. L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients et notamment de réaliser un dispositif automatique de compensation qui permet de corriger l'angle d'amorçage des thyristors du convertisseur, en fonction des variations de tension du secteur électrique, perçues à l'entrée de chaque redresseur contrôlé du convertisseur. Dans le cas d'une comman- de manuelle, ce dispositif permet d'inhiber l'effet des fluctuations du secteur, sur la tension moyenne redressée. Dans le cas d'une commande automatique, le dispositif permet d'éviter le déplacement des ca- ractéristiques dynamiques des moyens de régulation et même, de supprimer ceux-ci grâce à un contrôle direct de l'angle d'amorçage des thyristors du con- vertisseur. Enfin, ce dispositif est très simple et ne comporte qu'un nombre très restreint de compo- sants. L'invention a pour objet un dispositif au- tomatique de compensation des variations de tension du secteur électrique alternatif polyphasé, appli- qué à un convertisseur alternatif-continu, ce con- vertisseur comprenant pour chaque phase du secteur, au moins un redresseur à déclenchement contrôlé par impulsions, ces impulsions permettant de contrôler l'angle d'amorçage de chaque redresseur à déclenche- ment, et étant fournies par un générateur d'impul- sions à périodes réglables, pour chaque phase du secteur, caractérisé par le fait, que le dispositif automatique de compensation comprend des moyens pour déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque redresseur à déclenchement et des moyens de compensation de l'angle d'amorçage de chaque redres- seur à déclenchement, ces moyens de compensation étant reliés à une sortie des moyens déterminant les variations de tension d'entrée de chaque redresseur, des sorties de ces moyens de compensation étant re- liées à des entrées de commande du générateur d'im- pulsions, pour régler la période des impulsions de déclenchement de chaque redresseur à déclenchement. Selon une autre caractéristique, les moyens pour déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque redresseur à déclenchement, com- prennent pour chaque redresseur à déclenchement, des moyens reliés au secteur pour redresser la tension d'entrée et des moyens d'élaboration d'une tension de commande dont la variation est une fraction de la valeur prédéterminée de la variation de cette ten- sion redressée, les moyens de compensation compre- nant pour chaque redresseur un comparateur dont une première entrée est reliée à une sortie des moyens de prélèvement qui fournit la tension de contrôle, des moyens de synchronisation reliés au secteur et fournissant en sortie, pour chaque redresseur à dé- clenchement, un signal de synchronisation qui est l'enveloppe des impulsions de déclenchement des re- dresseurs à déclenchement et qui établit une rela- tion linéaire entre les variations de la tension d'entrée de chaque redresseur à déclenchement et les variations de la tension de sortie de celui-ci, les sorties des moyens de synchronisation étant respec- tivement reliées à des secondes entrées des compara- teurs, les signaux de sortie des comparateurs étant appliqués à des entrées de commande du générateur d'impulsions pour commander le réglage de la période de l'enveloppe des impulsions de déclenchement de chaque redresseur à déclenchement. Selon une autre caractéristique, les moyens reliés au secteur pour redresser la tension d'entrée comprennent pour chaque phase du secteur un transformateur dont le primaire est relié à la phase correspondante du secteur et dont le secondaire ali- mente un pont redresseur, les tensions redressées des différentes phases étant appliquées aux moyens de prélèvement qui sont constitués par un circuit comprenant une diode de Zener et une résistance de limitation de courant dans cette diode, la sortie des moyens de prélèvement étant constituée par une borne commune à deux résistances reliées en série et connectées en parallèle avec la résistance de limi- tation. Selon une autre caractéristique, les moyens de synchronisation comprennent pour chaque phase, un transformateur dont le primaire est relié à la phase correspondante du secteur et dont le se- condaire alimente un circuit intégrateur par l'in- termédiaire d'un redresseur, des détecteurs de seuil étant respectivement reliés aux sorties des intégra- teurs, les sorties de ces détecteurs de seuil cons- tituant les sorties des moyens de synchronisation. Selon une autre caractéristique, le géné- rateur d'impulsions de déclenchement est constitué, pour chaque phase par une bascule à détection de seuil dont l'entrée constitue une entrée de commande du générateur et dont la sortie est reliée à une gâchette de déclenchement du redresseur à déclenche- ment correspondant, l'entrée de cette bascule étant reliée à la sortie du comparateur correspondant des moyens de compensation. Enfin, selon une autre caractéristique, la borne de la résistance de limitation qui n'est pas reliée à la diode de Zener, est reliée soit à une masse de référence, soit à la sortie d'un ampli- ficateur d'erreurs dont une entrée reçoit une frac- tion de la tension de sortie du convertisseur, l'au- tre entrée de cet amplificateur étant reliée à une source de tension de référence. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement un dispositif automatique de compensation, conforme à l'invention, appliqué à un convertisseur "alterna- tif-continu", - la figure 2 est un diagramme qui repré- sente les signaux électriques des différentes phases du secteur, appliqués au dispositif de l'invention et au convertisseur, - la figure 3 est un diagramme qui permet de mieux comprendre le fonctionnement du dispositif de compensation de l'invention, - la figure 4 est un diagramme des signaux que l'on peut observer sur les sorties de certains moyens du dispositif. La figure 1 représente schématiquement un dispositif automatique de compensation 1 des varia- tions du secteur électrique alternatif 2, polyphasé, alimentant un convertisseur alternatif-continu 3. Les différentes phases du secteur sont désignées par 0 1 2' 6 03 sur la figure. La sortie du convertis- seur est représentée en S et celui-ci comprend, de manière connue, pour chacune des phases du secteur, des redresseurs tels que des thyristors par exemple, 2A99333 à déclenchement contrôlé par impulsions. Ces thyris- tors sont désignés par Thl, Th2, Th3. Les impulsions qui leur sont appliquées par un générateur d'impul- sions 4 présentent une période réglable pour chaque thyristor, de manière à contrôler l'angle d'amorçage de celui-ci. De manière connue, chacun des thyris- tors peut être associé à un redresseur tel qu'une diode; ces diodes pour les différentes phases, sont représentées en D1, D>, D Enfin, ce convertisseur comprend de manière connue une diode D de récupéra- tion et un filtre constitué par une self L et un condensateur C. On désigne par Rs la résistance ohmique de la self. La tension redressée est dispo- nible sur la sortie S du convertisseur. Le dispositif automatique de compensation 1 conforme à l'invention, comprend des moyens 5 pour déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque redresseur (Th1, Th2, Th3) à déclenchement, et des moyens de compensation 6 de l'angle d'amorça- ge de chaque redresseur à déclenchement. Les moyens de compensation 6 sont reliés à une sortie 7 des moyens 5 de détermination de variation de tension d'entrée. Les sorties de ces moyens de compensation sont reliées à des entrées de commande du générateur d'impulsions 4, pour régler la période de l'envelop- pe des impulsions de déclenchement de chaque redres- seur à déclenchement contrôlé et donc, pour régler l'angle d'amorçage de chaque redresseur à déclenche- ment contrôlé. Comme on le verra plus loin en détail, les moyens 5 qui permettent de déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque redresseur et les moyens de compensation 6 de l'angle d'amorçage de chaque redresseur sont reliés à chacune des phases 01' 2' 3 du secteur alternatif 2. Les moyens 5 qui permettent de déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque re- dresseur à déclenchement Th,, Th2, Th3 comprennent pour chacun de ces redresseurs, des moyens 8 reliés au secteur 2 pour redresser la tension d'entrée et des moyens 9 d'élaboration d'une tension de contrôle V dont la variation est une fraction de valeur pré- déterminée de lavariation de latension redressée en sortie des moyens 8. Les moyens de compensation 6 comprennent, pour chaque redresseur à déclenche- ment, un comparateur. Les comparateurs associés à chaque redresseur à déclenchement sont référencés , 11, 12 sur la figure. Chaque comparateur, tel que le comparateur 10 par exemple présente une pre- mière entrée 13 qui est reliée à la sortie 7 des moyens d'élaboration 9, et une deuxième entrée 14 qui est reliée à une sortie de moyens de synchroni- sation 15, faisant partie des moyens de compensation 6. Ces moyens de synchronisation sont reliés aux différentes phases 01,' 2' " du secteur alternatif et fournissent en sortie, pour chaque redresseur à déclenchement, un signal de synchronisation qui, on le verra plus tard, permet d'élaborer l'enveloppe des impulsions de déclenchement des redresseurs, ce signal établit une relation linéaire entre les va- riations de la tension d'entrée de chaque redresseur à déclenchement, et les variations de la tension de sortie de celui-ci. Les signaux de sortie des compa- rateurs sont appliqués à des entrées de commande du générateur d'impulsions 4, pour commander le réglage de la période de l'enveloppe des impulsions de dé- clenchement de chaque redresseur à déclenchement et donc pour commander l'angle d'amorçage de chaque re- dresseur à déclenchement contrôlé. Les moyens 8 qui permettent de redresser la tension d'entrée et qui sont reliés aux moyens 9 fM. '- L,i r 2A993323 pour prélever les variations de cette tension re- dressée sont constitués, pour chaque phase du sec- teur, par un transformateur. Ces transformateurs sont représentés en T1, T2, T3 sur la figure. Leurs enroulements primaires sont reliés respectivement à chacune des phases 0' g2' 5 3 du secteur, tandis que leurs enroulements secondaires alimentent respecti- vement des ponts redresseurs P1, P2, P3* Ces trans- formateurs sont de préférence des transformateurs abaisseurs de tension. Les moyens d'élaboration 9, qui sont reliés à la sortie des moyens 8, sont cons- titués par un circuit comprenant une diode de Zener Z reliée en série avec une résistance R1 de limita- tion de courant. La sortie 7 de ces moyens de prélè- vement est constituée par une borne commune à deux résistances R2, R3 qui sont reliées en série et con- nectées en parallèles avec la résistande de limita- tion R1. Les moyens de synchronisation 15 compren- nent pour chaque phase, un transformateur dont le primaire est relié à la phase correspondante du sec- teur et dont le secondaire alimente un circuit inté- grateur par l'intermédiaire d'un redresseur. Sur cette figure, les transformateurs sont représentés en T4, T5, T6, tandis que les redresseurs sont re- présentés en D4, D5, D6. Les circuits intégrateurs sont désignés par Il, 12, I3 et chacun d'eux est constitué de manière connue, par une résistance R associée à un condensateur C. La sortie de chaque intégrateur peut être reliée à un détecteur de seuil DS qui permet d'assurer la retombée du signal SYNC de sortie de cet intégrateur. Les sorties de ces détecteurs de seuil sont reliées aux deuxièmes en- trées des comparateurs 10, 11, 12. Comme on le verra plus loin en détail, le générateur d'impulsions 4 de déclenchement des re- dresseurs Thr, Th2, Th3 du convertisseur peut être constitué, pour chaque phase du secteur, par une bascule de détection de seuil (de type trigger de Schmidt par exemple) dont l'entrée constitue l'en- trée de commande du générateur et dont la sortie est reliée à une gâchette de déclenchement du redresseur correspondant du convertisseur. L'entrée de chacune de ces bascules est reliée à la sortie du compara- teur correspondant des moyens de compensation 15. C'est ainsi par exemple que sur la figure, la sortie 16 du générateur 4 est reliée à la gâchette 17 du thyristor Th1, tandis que les sorties 18, 20, du générateur 4 sont respectivement reliées aux gâchet- tes 19, 21 des thyristors Th2, Th3. La figure 2 est un diagramme des signaux représentant les tensions entre les différentes pha- ses "6' 62' 3 du secteur et la ligne neutre 0N de celui-ci, en fonction du temps wt. Sur cette figure, on a désigné par 01', 62' 03 les signaux représenta- tifs des différentes phases, tandis que ON désigne la valeur crête de la tension entre phase et neu- tre; cette valeur crête peut s'exprimer par la re- lation: F0N fief /3 E ef. désigne la tension efficace entre phases). La valeur de la tension sur la sortie S, aux chutes près de tension dans les redresseurs et dans la self L, est donnée par la relation: Es =. E 1 + cosa (1) TL 0ef. 2 Les différents termes de cette relation sont définis comme suit: 9 993 3 - Es: valeur moyenne de la tension redressée en S, en présence d'une charge résistive, - Grief: tension efficace entre phases, - a: angle de retard à l'amorçage des thyristors. - Pour le thyristor Th1, a peut varier dans une plage qui correspond à E01 > E$6, - Pour le thyristor Th2, a peut varier dans une plage qui correspond à E02 > EO1, - Pour le thyristor Th3, a peut varier dans la plage qui correspond à E95 3 2. Dans ces relations, on a désigné par E lt E02 E63 l'amplitude de la tension pour les différen- tes phases 019j 062' 953 du secteur. La valeur instantanée de la tension re- dressée (aux bornes de la diode de récupération D) résulte de la différence entre la tension de la phase correspondant au thyristor conducteur et la tension de la phase la plus négative à ce même ins- tant. La figure 3 permet de mieux comprendre le fonctionnement du dispositif de compensation con- forme à l'invention. Si l'on désigne par Eso la tension moyenne redressée pour un angle de retard a nul, il est pos- sible, à partir de la relation (1) mentionnée plus haut, d'obtenir la courbe A représentant les varia- tions de la tension de sortie Es, en fonction de a, pour une valeur constante de El0f (tension entre pha- ses). Cette courbe est de la forme Es = E. l+cos a Si l'on désire faire varier Es linéaire- ment, à l'aide d'une tension de contrôle Vc, il faut établir une courbe de variation de a en fonction de 1l la tension de contrôle, correspondant à la courbe B. Cette courbe est de la forme a = arc cos. (1-2 VC/VCO) En considérant par exemple la commande du thyristor Th, (voir figure 2), les repères de syn- chronisme (plage dans laquelle peut varier l'instant d'amorçage) correspondent aux coïncidences des va- leurs de E0, et E03 (a = O et a = 1800). Il est alors possible d'établir la commande de gâchette de chaque thyristor, à l'instant o la valeur de la tension de contrôle Vc, correspond à la valeur ins- tantanée d'un signal de synchronisation Vco, corres- pondant à la courbe B, d'amplitude convenable. Dans le dispositif de la figure 1, les signaux de syn- chronisation correspondant à la courbe B, sont dési- gnés par SYNC (figure 1) et sont obtenus sur les sorties des détecteurs de seuil DS. La figure 4 est un diagramme des diffé- rents signaux qui apparaissent sur les sorties de certains moyens du dispositif, en fonction du temps. Le diagramme a représente les variations de tension entre phase et neutre, pour les différentes phases 01' 02' 03 du secteur. Les diagrammes bl, b2, b3 représentent les signaux appliqués à l'entrée des intégrateurs Il, I21 I3. Les diagrammes c1, c2, C3 représentent les signaux de synchronisation SYNC obtenus sur les sor- ties de chacun des détecteurs de seuil DS des moyens de synchronisation 15. Sur cette figure, ces signaux sont désignés par VCO et on a désigné par Vc la tension de contrôle obtenue à la sortie 7 du circuit de prélèvement 9. C'est cette tension de contrôle qui est comparée à la tension de sortie des moyens de synchronisation 15, pour commander l'angle d'amorçage des thyristors du convertisseur. Enfin, les diagrammes dl, d2, d3 représen- tent les impulsions de sortie du générateur 4, ap- pliquées respectivement aux thyristors Th,, Th2, Th3 du convertisseur 3. Ces impulsions, comme on l'a mentionné plus haut,peuvent être obtenues par l'ap- plication des signaux de sortie de chaque compara- teur des moyens de compensation 6, sur les entrées respectives de bascules de détection de seuils, dont les sorties commandent les gâchettes des thyristors correspondants. On va maintenant donner quelques résul- tats numériques concernant le dispositif en relation avec différentes hypothèses de fonctionnement de celui-ci. On suppose tout d'abord que l'on désire obtenir, en sortie du convertisseur, une tension aussi constante que possible, quelles que soient les variations de la tension du secteur, à l'entrée du convertisseur. On dispose d'une tension entre phases Elf1 à l'entrée du convertisseur et on désire obte- nir une tension Es en sortie, inférieure à Eso Pour la tension nominale, Eonom.1 entre phases, on ob- *tient un angle d'amorçage annom. 2m.E "Lnm = arc cos ( s _ 1) nom. 3 d EOnom. Si on appelle Vcnom la valeur nominale de la tension de contrôle Vc et si l'on désigne par Vco. nom. l'amplitude crête minimale de la tension de contrôle Vc, on obtient: Vcno=. Vco.. 1-cos a cnom. co.nom. 2 Exemple numérique Si EO.nom. = 208 V efficaces, et Es.nom = 220 V continu, et si l'on choisit par exemple Vco.nom. = 5 V, on obtient anom. = 550,5 et Vc. nom. = 1,084 V. Compte tenu de la façon dont les signaux de synchronisation sont élaborés, leur amplitude Vco est proportionnelle à la tension du réseau. On a vu plus haut, la façon dont Vc pou- vait, pour une tension secteur donnée, agir sur la tension de sortie Es; on va maintenant analyser en fonction de différentes hypothèses, l'influence des variations de la tension de contrôle Vc, quand E varie. Première hypothèse: On maintient Vc constant quand la tension E00 entre phases varie. L'amplitude des signaux de synchronisa- tion (Vco) varie dans la même proportion que E. Vc restant constant, l'angle de retard à l'amorçage a change, ce qui a pour effet de chan- ger le rapport ES/Eso dans le même sens et dans la même proportion que E. Eso variant déjà dans le même sens et dans la même proportion que E0, la tension de sortie E varie d'un rapport: s E 6E. nom. *, 30 ?s Dans l'exemple numérique, si E, varie de +10% et prend donc la valeur 228,8 V ef, Es varie i: de +21%, soit E = 266,2V. L, MM" - -=1. I iâ et la tension de sortie reste constante et égale à 220 V. Cette fonction est facile à réaliser à l'aide du circuit d'élaboration 9 de la figure 2. La tension VA sur la sortie A des ponts redresseurs P1, P2, P3 est déterminée en fonction des besoins, par le rapport de transformation N des transformateurs T1, T2, T3. Elle suit proportionnel- lement les variations de tension réseau. Supposons pour simplifier que sa valeur nominale est 20,8 V; quand E00 = 163 V ef., la tension VA sur la sortie A est égale à 16,3 V. Si Vz (tension aux bornes de la diode de Zener) vaut 16,3 V, la tension VB en B est égale à 0 pour E = 163 V ef., 20,8 V pour Eoo = 208 V ef. et 22,9 V pour E = 229 V ef. Dans l'exemple décrit, on choisit la va- leur de R2 et R3 de façon à obtenir une tension de contrôle Vc = 1,084 V en régime nominal. On a alors VB.nom. VA.nom.-Vz = 20,8 V - 16,3 V = 4,5 V Pour avoir Vc.nom. = 1,084 V, il faut 2R 1,0843' soit R2 = 3,15 R3 Il est donc possible, à partir d'un dispo- sitif extrêmement simple, d'obtenir d'excellentes performances. Un tel dispositif n'exclue pas la possibi- lité d'utiliser un régulateur associé comprenant, de manière connue, un amplificateur d'erreurs. Dans ce cas, le pied M de la résistance R3, au lieu d'être relié à la masse de référence, peut être relié à une sortie de l'amplificateur d'erreur (non représen- té); ce régulateur, dans les convertisseurs connus, régule la tension de sortie du convertisseur, à par- tir des variations de cette tension de sortie, en agissant sur l'angle d'amorçage des thyristors. Dans ce cas, la tension en M sert de tension d'erreur, amplifiée pour le modulateur du système de régula- tion. Elle résulte de la comparaison de la tension de sortie du convertisseur avec une tension fixe de référence. Il est bien évident que dans le dispositif qui vient d'être décrit, les moyens utilisés auraient pu être remplacés par des moyens équiva- lents, sans sortir du cadre de l'invention. 249933. REVENDICATIONS 1. Dispositif automatique de compensation des variations de tension du secteur électrique (2) alternatif polyphasé, appliqué à un convertisseur alternatif-continu (3), ce convertisseur comprenant pour chaque phase (0l' 02' 03) du secteur, au moins un redresseur (Th,, Th2, Th3) à déclenchement con- trôlé par impulsions, ces impulsions permettant de contrôler l'angle d'amorçage de chaque redresseur-à déclenchement, et étant fournies par un générateur d'impulsions (4) à périodes réglables, pour chaque phase du secteur, caractérisé par le fait que le dispositif automatique de compensation (1) comprend des moyens (5) pour déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque redresseur à déclenche- ment et des moyens de compensation (6) de l'angle d'amorçage de chaque redresseur à déclenchement, ces moyens de compensation (6) étant reliés à une sortie (7) des moyens (5) déterminant les variations de tension d'entrée de chaque redresseur, des sorties de ces moyens de compensation (6) étant reliées à des entrées de commande du générateur d'impulsions (4), pour régler la période des impulsions de dé- clenchement de chaque redresseur (Thl, Th2, Th3) à déclenchement. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (5) pour déterminer les variations de tension à l'entrée de chaque re- dresseur à déclenchement, comprennent pour chaque redresseur à déclenchement (Thl, Th2, Th3), des moyens (8) reliés au secteur pour redresser la ten- sion d'entrée et des moyens d'élaboration (9) d'une tension de commande (Vc) dont la variation est une fraction de la valeur prédéterminée de la variation A9 9 33 de cette tension redressée, les moyens de compensa- tion (6) comprenant pour chaque redresseur (Thl, Th2, Th3) un comparateur (10, 11, 12) dont une pre- mière entrée (13) est reliée à une sortie (7) des moyens de prélèvement (9) qui fournit la tension de contrôle (Vc), des moyens de synchronisation (15) reliés au secteur et fournissant en sortie, pour chaque redresseur à déclenchement, un signal de syn- chronisation (SYNC) qui est l'enveloppe des impul- sions de déclenchement des redresseurs à déclenche- ment (Thl, Th2, Th3) et qui établit une relation linéaire entre les variations de la tension d'entrée de chaque redresseur à déclenchement et les varia- tions de la tension de sortie de celui-ci, les sor- ties des moyens de synchronisation (15) étant res- pectivement reliées à des secondes entrées (14) des comparateurs (10, 11, 12), les signaux de sortie des comparateurs étant appliqués à des entrées de com- mande du générateur d'impulsions (4) pour commander le réglage de la période de l'enveloppe des impul- sions de déclenchement de chaque redresseur à dé- clenchement (Th,, Th2, Th 3). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens (5) reliés au sec- teur pour redresser la tension d'entrée comprennent pour chaque phase du secteur un transformateur (T1, T2, T3) dont le primaire est relié à la phase cor- respondante du secteur et dont le secondaire alimen- te un pont redresseur (P1, P2, P3), les tensions redressées des différentes phases étant appliquées aux moyens d'élaboration (9) qui sont constitués par un circuit comprenant une diode de Zener (Z) et une résistance (R1) de limitation de courant dans cette diode, la sortie (7) des moyens de prélèvement étant constituée par une borne commune à deux résistances 24 9933a (R2, R3) reliées en série et connectées en parallèle avec la résistance de limitation (R1). 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de synchronisation (15) comprennent pour chaque phase (01 02' 3) un transformateur (T4, T5, T6) dont le primaire est re- lié à la phase correspondante du secteur et dont le secondaire alimente un circuit intégrateur (Il, I2, I3) par l'intermédiaire d'un redresseur (D4, D5, D6), des détecteurs de seuil (DS) étant respective- ment reliés aux sorties des intégrateurs, les sor- ties de ces détecteurs de seuil constituant les sor- ties des moyens de synchronisation (15). 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le générateur (4) d'impulsions de déclenchement est constitué, pour chaque phase (01 02' 03) par une bascule à détection de seuil dont l'entrée constitue une entrée de commande du générateur (4) et dont la sortie est reliée à une gâchette (17, 19, 21) de déclenchement du redresseur à déclenchement (Th,, Th2, Th3) correspondant, l'en- trée de cette bascule étant reliée à la sortie du comparateur correspondant des moyens de compensa- tion (6). 6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une borne non commune (M) de l'une (R3) des résistances (R2, R3) reliées en série est reliée, soit à une masse de référence, soit à la sortie d'un amplificateur d'erreurs dont une entrée reçoit une fraction de la tension de sortie (S) du convertisseur, une autre entrée de cet amplificateur étant reliée à une source de tension de référence.