Brevet FR2507817A1 — publié le 19821217

I DISPOSITIF DE CORRECTION D'UNE IMAGE SUR UN CATHOSCOPE COMPORTANT DES CANONS A ELECTRONS EN LIGNE ET UN ENSEMBLE DE BOBINE POUR CE DISPOSITIF La présente invention se rapporte d'une façon générale aux cathoscopes en couleurs comportant trois canons à électrons placés en ligne, et concerne plus par- ticulièrement un perfectionnement à un bloc de déflexion pour un tel cathoscope. Il est bien connu que les trois faisceaux d'électrons émis par les canons à électrons du rouge, du verte et du bleu d'un cathoscope utilisé dans un ré- cepteur de télévision en couleurs ou un dispositif d'affi- chage en couleurs doivent non seulement être chacun foca- lisés mais doivent également converger sur l'écran du cathoscope Dans un cathoscope courant comportant trois canons à électrons qui sont disposés en un triangle équi- latéral ou en delta, des champs magnétiques de déflexion verticale et horizontale sont formés uniformément pour les trois faisceaux d'électrons et un dispositif de ré- glage de convergence qui contrôle la convergence des trois faisceaux d'électrons sur l'écran est utilisé de manière que les trois faisceaux d'électrons convergent de façon satisfaisante en tout point sur l'écran Mais avec la tendance d'augmenter de plus en plus l'angle de déflexion, il s'est avéré que l'ensemble courant de con- vergence dynamique ne peut assurer une convergence dyna- mique satisfaisante dans les parties d'angle de l'écran. Pour résoudre ce problème, de nombreuses techniques et inventionsont été développées jusqu'à présent, comme le décrit par exemple de Brevet Japonais NO 52-33 449 et d'autres - Dans les cathoscopes en couleurs courants compor- tant trois canons à électrons disposés en un triangle équilatéral, l'utilisation d'un dispositif de réglage de convergence est essentielle pour effectuer une conver- gence dynamique et par conséquent, il est difficile de réduire le prix de fabrication. Récemment, un cathoscope comportant trois ca- nons à électrons disposés en ligne dans lequel une auto- convergence est effectuée, a été réalisé, dans lequel la convergence dynamique des trois faisceaux d'électrons provenant des canons à électrons en ligne est effectuée automatiquement par un champ magnétique de déflexion horizontale en coussin produit par une paire de bobines de déviation horizontale d'un bloc de déflexion et par un champ magnétique de déflexion verticale en tonneau produit par une paire de bobines de déviation verticale du bloc de déflexion Avec cette technique, étant donné qu'aucun dispositif de réglage de convergence n'est né- cessaire, les circuits peuvent être simplifiés tandis qu'une réduction de prix peut être obtenue -facilement, et par conséquent, cette technique a été largement adop- tée pour différents dispositifs utilisant un cathoscope en couleurs. Dans le cathoiscope du type en ligne précité, uti- lisant le système d'auto-convergence, la relation de po- sition entre le champ magnétique et les faisceaux d'électrons est modifiée par les champs magnétiques de déviation horizontale et verticale produits par le bloc de déflexion fixé sur le cathoscope, de manière à obte- nir un état satisfaisant de convergence avec les axes du champ magnétique de déviation et les faisceaux d'électrons alignés Mais, lorsque l'angle de déviation atteint 90 , un problème se pose car un état satisfai- sant de convergence ne peut être obtenu Autrement dit, lorsqu'il y a lieu d'obtenir une distribution de champ magnétique de déviation pour que les distorsions en cous- sin et en tonneau soient réduites au minimum, un moyen courant de réglage, à savoir l'inclinaison sur le col, selon lequel la partie ouverte à l'avant du bloc de dé- viation est déplacée vers le haut et le bas et vers la gauche et la droite, le col du tube étant fixe, ne peut assurer une convergence suffisante. 25078 17 Lorsque l'ontente d'améliorer un défaut de convergence de croisement positif en haut et en bas d'une trame dans un tube à déviation de 900 de dimension relativement réduite, par exemple 30 ou 35 cm, en chan- geant la distribution de champ magnétique du bloc de dé- flexion, l'image reproduite se détériore en raison d'une distorsion en coussin en haut et en bas de la trame. Etant donné qu'il est difficile de produire un champ magnétique de déviation ayant une distribution de champ avec laquelle à la fois l-a forme de la trame et l'état de convergence dynamique sont amenés dans une condition satisfaisante en raison du fait qu'une dis- torsion se produit dans la trame lorsque la distribu- tion de champ magnétique du bloc de déflexion est changée pour obtenir une convergence satisfaisante, dans un cathoscope en couleurs du type en ligne, de petite dimension, par exemple 30 ou 35 cm, un circuit de com- pensation de distorsion en coussin a été utilisé pour compenser cette distorsion qui apparait en haut et en bas de la trame, bien que cela entraîne une augmentation du prix. Mais dans un cathoscope en couleurs du type en ligne utilisé pour l'affichage graphicque, l'affichage de caractères ou autres, avec lesquels il est nécessaire dechanger la fréquence de balayage, le circuit de com- pensation de distorsion en coussin, doit être réglé en fonction de la variation de la fréquence de balayage. Bien que ce réglage puisse être effectué manuellement, il est très ennuyeux de devoir le faire et c'est aussi un inconvénient pour l'utilisateur Si un circuit effec- tuant automatiquement ce réglage est ajouté au circuit de compensation de distorsion en coussin, il en résulte un prix de fabrication élevé. 250781 7 Une technique consistant à fixer des aimants permanents au-dessus et audessous du bloc de déflexion a été proposée pour améliorer la distorsion en coussin et la convergence, mais cette technique ne peut s'appli- quer à un cathoscope en couleurs du type en ligne com- portant un masque perforé ou du type à points, utilisé pour produire des images de haute précision car une pure- té satisfaisante ne peut être obtenue en raison de l'uti- lisation des aimants précités. Par ailleurs, dans un cathoscope du type en ligne de grande dimension, par exemple 55 à 65 cm, un défaut de convergence, appelé croisement négatif, se produit sur les faisceaux d'électrons en haut et'en bas de la trame et la distorsion de trame ainsi que la convergence ne peuvent être améliorées de façon satisfaisante ce qui abaisse la qualité des images reproduites. De plus, suivant la combinaison d'un cathoscope et d'un bloc de déviation, un large-écart ou un défaut de convergence de croisement positif se produit dans la par- tie centrale de l'image reproduite, une partie entre le haut et l'axe horizontal ou entre le bas et l'axe hori- zontal étant appelée une "partie centrale" Si la valeur de l'écart de convergence est plus grande dans la partie centrale entre le haut et l'axe ou entre le bas et l'axe qu'en haut ou en bas, une convergence satisfaisante ne peut être obtenue lorsque les contre-mesures courantes sont appliquées. L'invention a donc pour objet d'éliminer les in- convénients précités inhérents à un cathoscope courant du type en ligne. Un objet de l'invention est donc de proposer un dispositif pour corriger une image sur un cathoscope en couleurs avec lequel l'écart de convergence est corrigé de façon eff-icace sans avoir à utiliser un circuit oom- plexe. Selon une caractéristique de l'invention, une 250781 7 paire de bobines de réactance saturables sont connectées respectivement en série avec les bobines de déviation horizontale du bloc de déflexion, les impédances des bobines de réactance saturables étant choisies de ma- nière à varier en fonction du degré de dévia- tion verticale Des aimants permanents sont utilisés pour produire une polarisation magnétiquecontinue dans les noyaux des bobines de réactance saturableset la posi- tion des aimants peut être réglée manuellement pour, que l'impédance des deux bobines soit changée. L'invention concerne donc un dispositif pour corriger une image sur un cathoscope destiné à un ca- thoscope en couleurs du type en ligne dans un système d'auto-convergence, comprenant des première et seconde bobines de réactance saturables connectées respectivement en série avec chacune des bobines de déviation horizontale du bloc de déflexion du cathoscope, chacune des première et seconde bobines de réactance saturables étant agencée pour que son impédance change en -fonction du degré de déviation verticale. L'invention concerne également un ensemble de bobines comprenant des première et seconde bobines en- roulées respectivement autour de noyaux individuels qui sont disposés en parallèle, les première et seconde bobines étant connectées électriquement entre elles, et un aimant permanent étant supporté de manière àpuvoir tourner pour qu'il soit en contact avec les deux noyaux des première et seconde bobines. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention apparaîtront au cours de la description qui va suivre de plusieurs exemples de réalisation et en se ré- férant aux dessins annexés sur lesquels: Les Figures 1 à 3 représentent différents états de défaut de convergence apparaissant sur un écran de télévision, la Figure 4 est un schéma d'un bloc de défle- xion courant, 250781 7 la Figure 5 est un schéma du dispositif suivant l'invention, la Figure 6 est un diagramme explicatif de la distribution de champsmagnétiques utilisée pour corriger des écarts de convergence de croisement positif, la Figure 7 est un schéma détaillé d'un mode de réalisation du dispositif de la Fig 6, la Figure 8 est une vue en perspective de la bobine de réactance saturable utilisée dans le disposi- tif de la Fig 7, les Figures 9 A à 9 C, 10 A à 10 C, 11 A à 11 C, 12 A à 12 C et 13 A à 13 C représentent des formes d'ondes permet- tant d'expliquer le fonctionnement du dispositif de la Fig 7, la Figure 14 est une vue en perspective des no- yaux assemblés des bobines de déviation verticale, la Figure 15 est une vue en perspective de l'une des bobines de déviation -bobinée autour de l'un des no- yaux de la Figure 14, la Figure 16 est une vue de côté d'un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention, la Figure 17 est une coupe suivant la ligne XVII- XVII de la Fig 16, la Figure 18 est une vue explicative destinée à expliquer le fonctionnement du dispositif des Figures 16 et 17, la Figure 19 est un schéma du dispositif des Fig. 16 et 17, les Figures 20 A à 20 C, 21, 22, 23 A à 23 C et 24 sont des diagrammes explicatifs permettant de comprendre le fonctionnement du dispositif des Fig 16 et 17, les Figures 25 et 26 sont des vues en perspective de dessus et de dessous d'un ensemble de bobines combinées qui peut être utilisé en place des deux bobines des Fig. 16 et 17, les Figures 27 à 29 sont des vues en perspective montrant la structure intérieure de l'ensemble de bobines combinées des Fig 25 et 26, 25078 1 7 les Figures 30, 32 et 33 représentent diffé- rents aimants en forme de disque qui peuvent être incor- porés dans l'ensemble de bobines combinées des Fig 25 et 26, la Figure 31 est une courbe montrant la varia- tion d'inductance de chaque bobine de l'ensemble des Fig 25 ou 26. la Figure 34 est une vue en perspective d'un bloc de déflexion comprenant l'ensemble de bobines com- binées des Fig 25 et 26, la Figure 35 est une coupe d'un ensemble de bobines combinées qui peut être utilisé pour améliorer la linéarité des courants de déflexion horizontale, et les Figures 36, 37 A à 37 C et 38 sont des dia- grammes explicatifs destinés à expliquer le fonctionne- ment de l'ensemble de bobines combinées de la Figure 35 Sur les différentes Figures, les mêmes éléments ou les éléments correspondants sont désignés par les mê- mes références numériques. Avant de passer à la description de différents modes de réalisation de l'invention, la technique courante et ses inconvénients seront expliqués pour mieux compren- dre l'invention. Les Figures 1 à 3 montrent schématiquement dif- férents cas de défauts de convergence sur un écran de cathoscope La Figure 1 montre un croisement positif. la Figure 2 montre un croisement négatif; et la Figure 3 montre un fort croisement positif apparais- sant dans la partie centrale entre le haut et l'axe cen- tral horizontal CT et entre le bas et l'axe central hori- zontale CT de la trame. La Figure 4 est un schéma équivalent d'une paire de bobines de déflexion horizontale Ch et Ch 2 d'un bloc de déflexion classique qui comporte également deux bobines de déflexion verticale (non représentées). Les deux bobines de déviation Ch, et Ch 2 sont connectées en parallèle Le circuit représenté comporte deux bornes 1 et 2 pour recevoir le signal de déviation horizontale qui est produit par un circuit de sortie horizontale non représenté La combinaison des deux bobines de dé- viation Ch et Ch 2 qui peut être considérée comme un en- semble de bobines de déviation horizontale est représen- tée par la référence Ch. Chacune des bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 comporte une composante inductive Lh 1, Lh 2 et une composante résistive Rh 1, Rh 2 Quand les bornes 1 et 2 reçoivent le signal de déviation horizontale, un courant de déviation horizontalecircule dans l'ensem- ble de bobines Ch et il se dérive en fonction des impé- dances des bobines respectives Ch et Ch Etant donné que les bobines de déviation hori- zontale Ch 1 et Ch 2 de l'ensemble de bobines Ch sont géné- ralement fabriquéesde manière que leurs impédances soient égales, les courants de déviation horizontale Ih 1 et Ih 2 qui circulent dans les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 ont une même intensité. Selon l'invention, les courants individuels de déviation horizontale Ih 1 et Ih 2 circulant respective- ment dans les deux bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 sont modifiés de manière que ces courants chan- gent périodiquement en fonction du degré de déviation verticale Autrement dit, la distribution de champ mag- nétique pour la déviation horizontale est changée dans le temps afin que l'écart de convergence soit corrigé ou compense La Figure 5 est un schéma d'un circuit pour les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 d'un ensemble de bobines de déviation horizontale Ch Le circuit de la Figure 5 est agencé pour recevoir un courant de déviation horizontale aux bornes 1 et 2 de la même manière que le circuit courant de la Fig 4 D'autres bornes 3 et 4 sont prévues pour recevoir un signal qui varie avec le degré de déviation verticale Un circuit désigné par CDC connecté aux bornes 3 et 4 et également aux bobines de 250781 7 déviation horizontale Ch et Ch 2 est un circuit de commande de courant utilisé pour modifier les courants individuels qui circulent dans les bobines de déviation horizontale Ch et Ch en fonction du degré de déviation 1 2 verticale Le circuit de commande de courant CDC est agencé pour que les courants individuels qui circulent dans les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 soient commandés pmur que la distribution nécessaire de champ magnétique soit obtenue, avec laquelle l'écart de convergence ne se produit pas dans les images reprodui- tes du cathoscope en couleurs du type à canons à élec- trons en ligne. Il sera supposé que le défautde convergence apparaissant dans un cathoscope en couleurs du type en -15 ligne, dans lequel est utilisé le système d'auto-conver- gence, est un croisement positif comme le montre la Fi- gure 1 Dans ce cas, le champ magnétique de déviation horizontale pour corriger le défaut de convergence doit varier comme le montre la Figure 6. Autrement dit, le défaut de convergence des faisceaux d'électrons provenant des canons à électrons du rouge, du vert et du bleu est corrigé lorsque le champ magnétique de déviation horizontale varie en fonction du degré de déviation verticale comme le:montre la Fig 6. Cette variation de distribution du champ magnétique peut être obtenue en changeant les courants Ih 1 et Ih 2 circulant respectivement dans les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 de manière que: Ihl > Ih 2 ( 1) pour la moitié supérieure de la trame sur l'écran; Ih 1 = Ih 2 ( 2) pour la partie centrale de la trame; et Ihl 4 Ih 2 ( 3) pour la moitié inférieure de la trame. Les moitiés supérieure et inférieure mention- nées ci-dessus sont les parties séparées par l'axe horizontal CT (voir Figures 1 à 3). Au contraire, s'il s'agit d'un défaut de con- vergence de croisement négatif comme le montre la Fig 2, la distribution du champ magnétique de déviation hori- zontale doit être changée en commandant les courants in- dividuels Ih 1 et Ih 2 circulant respectivement dans les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 de manière que: Ihl 4 Ih 2 ( 4) pour la moitié supérieure de la trame sur l'écran, Ih 1 Ih 2 ( 5) pour la partie centrale de la trame; et Ih 1 > Ih 2 ( 6) pour la moitié inférieure de la trame. Par ailleurs, dans le cas o le défaut de con- vergence produit à la manière de la Fig 3, à savoir lorsqu'un croisement positif se produit avec un écart maximal dansla partie centrale entre le haut et le centre et entre le bas et le centre, la distribution du champ magnétique de déviation horizontale doit être mo- difiée en commandant les courants individuels Ih 1 et Ih 2 circulant respectivement dansles bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 de manière que les courants Ih 1 et 1 h 2 circulant dans les bobines de déviation horizon- tale Ch 1 et Ch 2 soient commandés afin que les équations ( 1) à ( 3) soient satisfaites pour le haut, la partie cen- traie et le bas de l'écran Simultanément, les courants 1 h 1 et Ih 2 pour la partie centrale entre le haut et le centre de l'écran sont commandés pour satisfaire l'équation ( 1), tandis que le courant Ih est augmenté par rap Dport à la partie supérieure et le courant Ih 2 est réduit par rapport à la partie supérieure D'une manière similaire, les courants Ih 1 et IH 2 -pour l'autre partie centrale entre le bas et le centre de l'écran sont com- il mandés pour satisfaire également l'équation ( 3) tandis que le courant Ih 1 est réduit par rapport au bas et le courant Ih 2 est augmenté par rapport au bas. Etant donné que le changement de courant cir- culant dans les bobines de déviation horizontale Ch et Ch 2 de l'ensemble de bobines de déviation horizontale Ch est commandé par le circuit de commande de courant CDC de la Figure 5, ce dernier peut être réalisé de manière à commander les courants Ih 1 et Ih 2 d'une manière qui oonvient pour tout état de défaut de convergence sur l'écran du cathoscope. Toute structure peut convenir pour le circuit de commande de courant dans la mesure o les courants Ih 1 et 1 h 2 qui sont délivrés aux bobines de déviation hori- zontale Ch 1 et Ch 2 sont commandés d'une manière donnée en fonction du degré de déviation verticale Par exem- ple, le circuit CDC de commande de courant peut être réa- lisé pour que l'impédance de chaque élément d'impédance connecté en série avec les bobines de déviation horizon- tale Ch et Ch 2 varie dune manière donnée en fonction du degré de déviation verticale En variante, les cou- rants Ih 1 et Ih 2 peuvent être commandés par un circuit électronique qui est conçu de manière à les commander en fonction du degré de la déviation verticale Par ail- leurs, une source de puissancequi fournit aux bobines de déviation horizontale Ch et Ch 2 les courants de dé- viation horizontale peut être agencée pour que les cou- rants changent d'une manière donnée en fonction du degré de déviation verticale. La Figure 7 représente un mode de réalisation du circuit utilisé dans le dispositif selon l'invention. Le circuit de la Fig 7 comporte des bobines de réac- tance saturables SR 1 et SR 2 qui constituent le circuit de commande de courant CDC de la Figure 5 Sur la Figure 7, deux bobines indiquées par les références Cv 1 et Cv 2 sont les bobines de déviation verticale d'un ensemble Cv de bobines de déviation verticale, utilisées en combinaison avec l'ensemble Ch de bobines de déviation horizontale pour constituer un bloc de déflexion. Chacune des bobines saturables SR 1 et SR 2 est constituée comme le montre la Figure 8 Etant donné que les deux bobines saturables SR 1 et SR 2 sont iéali- sées d'une manière identique, une seule d'entre-elles sera décrite La bobine de réactance saturable SR 1 com- porte des noyaux cylindriques 5 et 6 en ferrite, un aimant permanent 7 qui produit une polarisation continue des noyaux cylindriques 6 et 5 et des bobines Rcha, Rchb, Rcva et Rcvb bobinées autour des noyaux 5 et 6. Autrement dit, chaque bobine de réactance saturable SR 1 ou SR 2 comporte quatre bobines comme le montre le schéma de la Fig 7 L'aimant permanent 7 est intercalé entre deux joues des noyaux 5 et 6 qui sont disposées coaxiale- ment. La bobine Rcha est connectée en série avec la bobine Rchb, les sens À d'enroulement de ces bobines étant opposées entre eux Une extrémité de la connexion en série des bobines Rcha et Rchb est oonnectée à la bobine de déviation horizontale Ch 1 ou Ch 2 tandis que l'autre extrémité est connectée à la borne 2 Les deux autres bobines Rcva et Rcvb sont également connectées en série mais les sens d'enroulement sont les mêmes. La bobine Rcva de la bobine de réactance saturable SR est connectée à l'autre bobine Rcva de l'autre bobine de réactance saturable SR 2, de sorte que ces bobines sont connectées en série Les bobines Rcvb des deux bo- bines de réactance saturable SR 1 et SR 2 sont connectées respectivement aux bornes 8 et 9, de sorte que les deux bobines Rcva et Rcvb de la bobine de réactance saturable SR 1 et les deux autres bobines Rcva et Rcvb de l'autre bobine saturable SR 2 sont connectées en série entre les bornes 8 et 9. Le mode de réalisation de la Figure 7 est con- çu pour compenser les écarts de convergence de croise- ment positif (voir Fig 1) Plus particulièrement, dans le cas de compensation de défaut de convergence de croise- ment positif, la bobine Rcvb de la bobine saturable SR 1 est connectée à la borne 8 tandis que l'autre bobine Rcvb de l'autre bobine saturable SR 2 est connectée à la borne 9 comme le montre la Figure 7 Mais s'il y a lieu de compenser un défaut de convergence de croisement négatif (voir Figure 2), la bobine Rcvb de la bobine de réactance SR 1 est connectée à la borne 9 tandis que l'autre bobine Rcvb de l'autre bobine de réactance SR 2 est connectée à la borne 8. * Le circuit de la Figure 7 fonctionne de la ma- nière suivante Les bornes 1 et 2 sont connectées à un circuit de sortie de déviation horizontale non représen- té, comme décrit ci-dessus, et un courant de déviation horizontale Ih 1 circule par la borne 1, la bobine de dé- viation horizontale Ch 1, les bobines Rcha et Rchb de la bobine de réactance saturable SR 1, la borne 2, tandis qu'un autre courant de déviation horizontale Ih 2 circule par la borne 1, la bobine de déviation horizontale Ch 2, les bobines Rcha et Rchb de la bobine saturable SR 2 et la borne 2. Les noyaux cylindriques 5 et 6 de chacune 'des bobines de réactance saturable SR 1 et SR 2 sont dispo- sés pour recevoir une polarisation magnétique continue par l'aimant permanent 7, comme décrit ci-dessus tandis que les bobines Rcva et Rcvb bobinées respectivement autour des noyaux 5 et 6 sont agencées pour qu'un courant de déviation verticale Iv circule par la borne 3, la borne 8, les bobines Rcvb et Rcva de la bobine de réac- tance SR 1, les bobines Rcva et Rcvb de la bobine de réac- tance SR 2, la borne 2, les bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 et la borne 4 Il en résulte que l'impédance de l'une des bobines saturables SR 1 et SR 2 augmente tan- dis que l'impédance de l'autre diminue. Etant donné que le courant de déviation verti- cale Iv varie de manière à devenir positif et négatif en centrant le point de courant nul, l'état de l'augmen- tation et de la diminution précité des impédances des bobines de réactance saturables SR 1 et SR 2 pour la moitié supérieure de l'écran est opposé à celui de la moitié inférieure de cet écran. Dans le circuit de la Figure 7, la relation entre les impédances Z 1 et Z 2 des bobines saturables SR 1 et SR 2 pour la moitié supérieure de l'écran s'ex- priment par Z 1 Z 1 > Z 2- De cette manière, l'impédance de chacune des bobines saturables SR 1 et SR 2 qui sont connectées res- pectivement en série avec les bobines de déviation hori- zontale Ch 1 et Ch 2, varie en fonction du degré de dé- viation verticale et par conséquent, le courant Ih 1 pas- sant dans la bobine de déviation horizontale Ch 1 et l'autre courant Ih 2 passant dans la bobine de déviation horizontale Ch 2 varient en fonction du degré de dévia- tion verticale comme cela a déjà été décrit en regard des équations ( 1) à ( 3). Par conséquent, si l'amplitude de la variation de chacune des impédances Z 1 et Z 2 des bobines de réac- tance saturables SR 1 et SR 2 est agencée de façon approp- riée, le défaut de convergence par croisement positif peut être corrigé par le circuit de la Figure 7 D'une façon similaire,un défaut de convergence par croisement négatif peut aussi être corrigé avec les bornes 8 et 9 connectées de façon opposée à celle de la Figure 7. Le fonctionnement sera maintenant décrit en dé- tail pour le cas des corrections d'un défaut de conver- gence de croisenent positif, à titre d'exemple Il faut noter que les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 et les bobines saturables SR 1 et SR 2 sont réalisées de manière que leur composante inductive L et leur compo- sante résistive R sont dans une relation w L " R, o Dé est la pulsation et par conséquent, le courant qui circule dans chacun de ces circuits dépend essentiel- lement de la valeur de sa composante inductive L Par conséquent, il faut seulement tenir compte de la valeur t des inductances de ces circuits I 1 sera supposé que la différence nécessaire des inductances entre les bo- bines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 pour corriger le défaut de convergence de croisement positif est ex- priméeen fonction de Ld Cette différence est produite par la différence d'inductance entre les bobines satura- bles SR 1 et SR 2 car les inductances inhérentes respec- tivement aux bobines de déviation horizontale Ch et Ch 2 sont égales entre elles. Pour compenser de façon satisfaisante le dé- faut de convergence de croisement positif, comme le montre la Figure 1, il est nécessaire de modifier les inductances LR 1 et LR 2 des bobines saturables SR 1 et SR de manière qu'il apparaisse entre elles une différence Ld: '15L d = (LR 1 LR 2) () Autrement dit, les inductances LR 1 et X 2 des bobines saturables SR 1 et SR 2 doivent varier comme le montrent les Figures 9 A et 9 B, en fonction du courant de déviation verticale Iv La Figure 9 A montre la varia- tion d'inductance de la bobine saturable SR 1 tandis que la Figure 9 B montre la variation d'inductance de l'autre bobine saturable SR 2 La Figure 9 C montre la forme d'onde du courant de déviation verticale Iv qui passe dans les bobines Rcva et Rcvb des bobines saturables SR 1 et SR 2. Sur les Figures 9 A et 9 B, les références LRIO et LR 20 désignent les inductances des bobines saturables SR 1 et SR 2 quand le courant de déviation verticale Iv 3 est nul; L Rlmax et LR 2 max désignent les inductances maxi- males des bobines saturables SR 1 et SR 2; et L Rlmin et LR 2 min désignent les inductances minimales de ces bobines. Le valeurs des différentes inductances précitées sont dans la relation suivante: XL Rmin LR 10 o = -Ld/2 LR 2 max LR 20 = Ld/2 L -L Ld/2 Rlmax LR 10 LR 2 min -LR 20 Ld/2 Les Figures IOA et l OB montrent la variation des inductances des bobines saturables SR et SR 2 en fonc- tion du temps, la Figure l OC montre la forme d'onde du courant de déviation verticale Iv. Quand les inductances des deux bobines satura- bles SR 1 et SR 2 varient de LR 10 et LR 20 ' les impédances Z 1 et Z 2 des deux bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 sont dans la relation suivante, en fonction de la partie de l'écran: Z= Z 2 pour la partie supérieure; Z 1 c Z 2 pour la moitié supérieure et Z 1 > Z 2 pour la moitié inférieure. Par conséquent, la relation entre le courant Ih 1 circulant dans la bobine de déviation horizontale Ch 1 et le courant Ih 2 circulant dans la bobine de dévia- tion horizontale Ch 2 satisfont les équations ( 1) à ( 3) pour compenser de façon satisfaisante le défaut de con- vergence par croisement positif. Selon des expériences, dans un cathoscope en couleurs du type en ligne de trente centimètres et un angle de déviation de 900, lorsqu'une bobine de réactance présentant une différence d'inductance exprimée par |LR 1 LR 201 = 80 p H, est connectée à un bloc de déflexion comprenant des bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch d'une inductance de 1,5 m H, et à une bobine de dévia- 2 ' tion verticale CV d'une inductance de 100 m H, un défaut de convergence verticale peut être corrigé jusqu'à 1,1 mm de sorte que des images reproduites satisfaisantes peuvent être obtenues sans subir de distorsion de trame La description ci-dessus a été faite en regard d'un cas de correction de défaut de convergence de croise- ment positif mais il est bien évident qu'undéfaut de con- vergence de croisement négatif peut aussi être corrigé d'une manière similaire La description de la correction d'un défaut de convergence de croisement négatif n'est donc pas faite. Le fonctionnement du circuit de la Figure 7 sera maintenant décrit en regard des Figures 11 A à 11 C, 12 A à 12 C et 13 A à 13 C, dans le cas de correction du défaut de convergence de la Figure 3. Les Figures 11 C, 12 C et 13 C représentent des formes d'ondes du courant de déviation verticale Iv qui circule dans les bobines Rcva et Rcvb des bo- bines saturables SR 1 et SR 2; les Figures l IA et 12 B sont des courbes caractéristiques de la variation d'in- ductance dans la bobine saturable SR 1; les figures 11 B et 12 B sont des courbes caractéristiques de la varia- tion d'inductance de la bobine saturable SR 2; et les Figures 13 A et 13 B montrent des formes d'ondes des cou- rants de déviation horizontale Ih 1 et IH 2 circulant dans les bobines de déviation horizontale Ch et Ch 2. Pour corriger le défaut de convergence de la Figure 3, les inductances des bobines saturables SR 1 et SR 2 doivent être modifiées comme le montrent les Figures ll A, ll B, 12 A et 12 B, en fonction du degré de déviation verticale A cet effet, l'intensité de la pola- risation magnétique appliquée aux bobines de réactance saturable SR 1 et SR 2 par l'aimant permanent Z peut être changée afin qu'une polarisation magnétique appropriée soit choisie. Un défaut de convergence du type de la Fig 3 peut être corrigé de façon satisfaisante lorsque les deux deux équations ci-après sont satisfaites. IRl Uc LR 2 UCI > l I Rl SLR 2 S ( 8) IL Rl DC L'R 2 DCI >?IL RleLR 2 e ( 9) o LR 2 UC et LR 1 UC sont les inductances des bobines sa- turables SR 1 et SR 2 lorsque les faisceaux d'électrons sont déviés vers la-partie médiane entre la partie cen- trale et le haut de l'écran; LR 1 S et LR 2 S sont les inductances des bobines saturables SR 1 et SR 2 quand les faisceaux d'électrons sont déviés vers le haut de l'écran; L Rl DC et 'ETWDC sont des inductances des bobines saturables SR 1 et SR 2 quand les faisceaux d'électrons sont déviés vers la partie moyenne entre la partie cen- trale et le bas de l'écran; L Rie et L 2 e sont les inductances des bobines saturables SR 1 et SR 2 quand les faisceaux d'électrons sont déviés vers le bas de l'écran. Il apparait ainsi que dans le mode de réalisa- tion de la Figure 7, étant donné que les courants de déviation horizontale circulant dans les deux bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 sont changés de façon différentielle en fonction du degré de déviation verticale, un défaut de convergence de croisement posi- tif ou négatif peut être corrigé de façon efficace sans utiliser un circuit de compensation de distorsion de trame ou un aimant de correction, de sorte que des images reproduites de haute qualité peuvent être obtenues sur l'écran avec une distorsion de trame réduite au minimum et sans détérioration de la pureté. Un autre mode de réalisation du dispositif selon l'invention sera maintenant décrit en regard des Figures 14 à 17 Deux bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 sont bobinées autour de deux noyaux 14 et 14 ' qui sont reliés ensemble dans des sections d'assemblage 15 comme le montrent les Figures 14 et 15 Deux bobines de dévia- tion horizontale Ch 1 et Ch 2 sont formées dans un sépara- teur 16 constitué par une matière isolante, par exemple une résine synthétique, ce séparateur 16 ayant une forme tronconique La Figure 16 est une vue de côté du bloc de déflexion utilisé dans ce mode de réalisation Le sépara- teur 16 comportant les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 est engagée téléscopiquement à l'intérieur des noyaux 14 et 14 ' qui sont fixés par deux pinces 17. Le séparateur 16 est fixé par un adhésif 22, par exemple fondu à chaud, sur les bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 bobinées autour des noyaux 14 et 14 ' La Figure 17 est une coupe de l'ensemble de bloc de dé-, flexion suivant la ligne XVII-XVII de la Figure 16. La référence 10 désigne un ensemble de bobines formant une réactance réalisée d'une manière différente de celle illustrée par les Figures 7 et 8 La bobine de réactance comporte un noyau cylindrique 18 autour duquel des bobines connectées aux bobines de déviation horizon- tale Ch 1 et Ch 2 sont bobinées, un aimant permanent 19 étant fixé sur le noyau 18 L'aimant permanent 19 est fixé sur une extrémité du noyau cylindrique 18 ayant la forme d'une bobine Comme le montre la Figure 17, quatre ensembles de bobines 10 sont fixés respectivement sur la surface latérale des bobines 14 et 14 ' par un adhésif consistant en une résine d'époxyde Chacun des noyaux 18 de l'ensemble 10 comporte un circuit magnétique ouvert. L'utilisation de ce noyau à circuit magnétique ouvert est avantageuse en ce qui concerne la productivité. Sur la face arrière du séparateur 16, c'est-à- dire sur le coté du col, se trouve une borne 25 à la- quelle sont connectés des fils 23 des bobines respectives avec les fils extérieurs 24 Les fils extérieurs 24 com- portent à leurs extrémités un connecteur 26 permettant une connexion facile avec un connecteur prévu sur une carte de circuits imprimés ou similaires. Le séparateur 16 comporte plusieurs languettes 27 dirigées axialement afin que le bloc de déflexion de la Figure 7 puisse être fixé sur un cathoscope en cou- leurs, avec les languettes 27 serrées par un collier. La Figure 18 illustre schématiquement le bloc de déflexion des Fig 4 A et 47 ' pour la description du fonc- tionnement et la Fig 19 est un schéma de ce bloc de dé- flexion Chacun des quatre ensembles de bobines 10 com- porte une bobine 101 l, 1012, 1021 et 1022 Les bobines et 1012 sont connectées en série de manière que leurs sens d'enroulement soient opposés Les bobines 10 et 1012 constituent une bobine de réactance saturable SR,'_ avec l'une des bobines de déflexion verticale Cv 1 25078 17 et Cv 2 comme le montre la Fig 19 D'une façon simi- laire, les bobines 1021 et 1022 sont connectées en série pour que leurs sens de bobinage soient opposés Ces bobines 1021 et 1022 constituent une autre bobine de réac- tance saturable SR 2 ' avec l'une des bobines de déflexion verticale Cv et Cv 2 Autrement dit, bien que les bo- bines de déviation verticale Cv et Cv 2 ne soient pas directement bobinées autour de l'un des noyaux 18 de l'ensemble 10, le flux de fuite des bobines de dévia- tion verticale Cv et Cv 2 circule dans les noyaux 18 de sorte que chaque ensemble de bobines 10 fonctionne comme une bobine saturable SR ' ou SR 2 ' comme le montre la Figure 19 Le flux magnétique provenant des bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 est désigné par les références Ov 1 et O v 2 Etant donné que le flux de fuite 0 v 1 et O v 2 de chacune des bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 apparait aux sections de liaison 15, les en- sembles de bobines 10 sont situés sur le noyau 14 des bobines de déviation verticale Cv au voisinage de chacune des sections de liaison 15 Avec cette disposition, chacun des ensembles de bobines 10 réagit au flux de fuite O v 1 ou O v 2. Chacun des aimants permanents 19 fixé sur les noyaux 18 est agencé pour qu'une polarisation magné- tique continue O DC soit fournie à chacun des ensem- bles de bobines 10, cette polarisation O DC ayant une direction s'étendant radialement vers l'extérieur à par- tir des noyaux 14 et 14 ' des bobines de déviation ver- ticale Cv 1 et Cv 2 La bobine 10 il est connectée en série avec la bobine de déviation horizontale supérieure Ch 1 tandis que la bobine 1021 est connectée en série avec la bobine de déflexion horizontale inférieure Ch 2, comme le montre la Fig 19. Etant donné que le courant de déviation verti- cale Iv varie en fonction du temps, l'amplitude et le sens de chacun des flux de fuite O v 1 et O v 2 changent en conséquence Par conséquent, l'inductance de chacune des bobines saturables SR 1 ' et SR 2 ' change en fonction du degré de déviation verticale de manière qu'il existe une différence entre les inductances de ces bobines satura- bles SR 1, et SR 2 ' La variation d'inductance entraîne une variation d'impédance du circuit connecté en série avec chaque bobine de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 et par conséquent, les courants de déviation horizontale Ih 1 et Ih 2 circulant dans les bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 varient de façon différentielle en fonction du degré de déviation verticale. Le fonctionnement du bloc de déflexion des Fig. 16 à 19 sera maintenant décrit en prenant pour exemple le cas de correction d'un défaut de convergence de croi- sement positif Pour corriger ce défaut de convergence, la distribution du champ magnétique de déviation hori- zontale doit être modifiée depuis le début du balayage vertical (haut de l'écran) vers la fin du balayage verti- cal (bas de l'écran) de manière que les vecteurs des fais- ceaux électroniques du rouge, du vert et du bleu soient corrigés pour compenser le défaut de convergence A cet effet, le champ magnétique de déviation horizontale peut être modifié dans la direction du balayage vertical (voir la flèche V sur la Fig 6) de manière que les vecteurs soient changéscomme représenté en (a), (b) et (c) sur la Figure 6 au début du balayage horizontal (côté gauche de l'écran) et comme représenté en (d), (e) et (f), de la Figure 6 à la fin du balayage horizontal (côté droit de l'écran) La flèche H indique la direction du balayage horizontal Par conséquent, l'impédance du circuit de la bobine de déviation horizontalesupérieure Ch 1 et l'impé- dance du circuit de la bobine de déviation horizontale inférieure Ch doivent être modifiées pour obtenir les changements d'état de la distribution de champ magnétique de la manière suivante. Z 1 = Z 2 pour la moitié supérieure ( 10) Z 1 Z 2 pour la moitié inférieure ( 12) Pour obtenir les relations ci-dessus, les impé- dances des bobines saturables SR 1 ' et SR 2 sont modi- fiées différentiellement par le courant de déviation verticale Iv. I 1 sera supposé que le flux magnétique de dé- viation verticale est exprimé en fonction de O v et que les flux de fuite précités O v 1 et O v 2 sont émis à l'ex- térieur desnoyaux 14 et 14 ' dans le voisinage du plan de division 15 Etant donné que l'amplitude et le sens des flux de fuite O v 1 et O v 2 sont tous deux proportionnels au flux magnétique O v, ils changent également en fonc- tion de la variation du flux magnétique O v Le mode de réalisation desFigures 16 à 19 utilise ce fait de manière que les inductances des bobines satuzables SR 1 ' et SR 2 ' soient modifiées différentiellement. Ce point sera décrit en détail Quand les fais- ceaux d'électrons sont déviés vers le haut del'écran, les directions du flux magnétique de déviation verticale et des flux de fuite correspondants sont indiquées par un trait plein sur les Figures 17 et 18 Par conséquent, la direction du flux de fuite $vl qui agit sur les bo- bines 1011 et 1012 et la direction du champ magnétique de polarisation continue O DC appliqué aux ensembles de bobines 10 sont identiques en ce qui concerne les deux ensembles de bobines 10 pour la partie supérieure, c'est- à-dire les deux ensembles de bobines 10 illustrés à la droite des Figures 16 et 17 Par contre, la direction du flux de fuite O v 1 qui s'exerce sur les bobines 1021 et 1022 et la direction de la polarisation magnétique conti- nue O DC subie par les ensembles de bobines 10 identiques en ce qui concerne les deux autres ensembles de bobines pour la partie supérieure, c'est-à-dire les deux en- sembles de bobines 10 illustrés à la gauche des Figures 16 et 17 Il en résulte que la bobine saturable SR 1 ' peut être saturée par rapport à l'autre bobine saturable SR 2 ' de sorte que l'inductance LR 1 ' de la bobine satura- ble SR 1 ' est inférieure à celle de l'autre bobine satura- ble SR 2 ' Par contre, quand les faiceaux d'électrons sont déviés vers le bas ou la moitié inférieure de l'écran, la direction du flux magnétique de déviation verticale O v est opposée à celle mentionnée ci-dessus. Autrement dit, les directions du flux magnétique de déviation verticale O v et des flux de fuite O vl et O v 2 sont indiquéespar les traits pointillés avec des flèches. Par conséquent, les relations entre O vl, O DC et entre Ov 2 et O DC sont toutes deux inversées par rapport à celles mentionnée S ci-dessus de sorte que la bobine saturable SR 2 ' peut être saturée par rapport à l'autre l bobine saturable SR,' et ainsi, l'inductance de la bo- l bine saturable SR 2 ' devient inférieure à celle de la bobine SR'. Les Figures 20 A, 20 B et 20 C montrent les re- lations entre la variation en fonction du temps du courant de déviation verticale Iv et les inductances i 11 ' et LR 2 ' des bobines saturables SR 1 ' et SR 2 ' La Figure 20 A montre le cas de variation de l'inductance Li' de la bobine saturable SR,'; la Figure 20 B montre la variation de l'inductance LR 2 de la bobine saturable SR 2 '; et la Figure 20 C montre le courant dedéviation verticale Iv circulant dans les bobines 1011, 1012 1021 et 1022. Les variations des inductances L Rl' et LR 2 ' des bobines saturables SR 1 ' et SR 2 ' enfonction de la variation dans le temps du courant de déviation verti - cale Iv satisfont les équations ('O), ( 11) et ( 12) et par conséquent, l'impédance des circuits des bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 varient différen- tiellement en fonction du degré de déviation verticale pour commander les courants Ih 1 et Ih 2 passant parles bobines de déflexion horizontale Ch I et Ch 2. Dans le cas de la correction d'un défaut de convergence de croisement négatif (Figure 2) ou dans le cas de correction d'un défaut de convergence selon la Figure 3, une technique similaire à celle décrite ci- dessus peut tre mise en oeuvre Dans le cas de la correction du défaut de convergence de la Figure 21, selon laquelle la direction du défaut de convergence est identique dans toute la surface y compris la partie supérieure, la partie centrale et la partie inférieure de l'écran, une distribution de champ magnétique telle que représentée sur la Fig 22,peut être appliquée pour décaler les faisceaux d'électrons du bleu et du rouge situés sur les côtés opposés du faisceau vert dans une direction telle que le défaut de convergence peut être corrigé Cette distribution de champ magnéti- que peut être obtenue en changeant la polarisation mag- nétique appliquée aux bobines saturables SR 1 ' et SR 2 ' afin que l'inductance LR 1 ' de la bobine saturable SR 1 ' À soit supérieure à l'inductance LR 2 ' de la bobine saturable SR 2 ' à partir du haut jusqu'en bas de l'écran afin qu'un courant plus intense circule dans la bobine de déviation horizontale supérieure Chl que dans la bo- bine de déviation horizontale inférieure Ch 2. Les Figures 23 A, 23 B et 23 C montrent respective- ment différentes manières pour obtenir la distribution du champ magnétique de -la Figure 22 avec laquelle le défaut de convergence de la Figure 21 peut être corrigé, chacune des Fig 23 A a 23 C consistant en des courbes similaires à celles des Figures 20 A, 20 B et 20 C La Figure 23 A illustre le cas o la polarisation magnétique de la bobine saturable SR,' est diminuée pour que l'in- ductance totale LR 1 ' soit décalée dans la direction de la flèche A, pour être supérieure à celle qui résulte de l'absence de réglage de sorte que: L Ri" max LR 2 'min > R l'max LR 2 'min LR 1 ç LR 2 > i R 2 - R" 1 10 LR 2 '20 > LR 1 '10 LR 220 L Rl'min i 2 'max > LR 1 ' min L 2 'max La Figure 23 B illustre le cas o la polarisation magnétique de la bobine saturable SR 2 ' est augmentée pour que l'inductance totale LR 2 ' soit décalée dans la direction de la flèche B pour être inférieure à celle résultant de l'absence de réglage de sorte que: L 1 " max LR 2 "min >L Rl 'max LR 2 'min L Rl'10 LR 2 " 20 > LR' O 10 LR 22 O L Rl"min LR 2 " max > i R 'minLR 2 ' max La Figure 23 C illustre le cas o les polarisa- tions magnétiques des deux bobines saturables SR 1 ' et SR 2 ' sont réglées pour que: L Rl'max LR 2 " min>L Rlmax LR 2 ' min L Rl" 10 R 2 " 2 o > l'O LR 2'2 LR l"min LR 2 " max > LR 1 min LR 2 'max L'un quelconque de ces trois moyens peut être utilisé pour obtenir la distribution de champ magnétique de déviation horizontale représentée sur la Figure 22. La Figure 24 illustre le cas dans lequel la direction du défaut de convergence est opposée à celle de la Figure 21 Pour corriger ce défaut de convergence, l'inductance L Rl'de la bobine saturable SR,' est réduite par rapport à l'inductance LR 2 ' de l'autre bobine satu- rable SR 2 ' dans toute la surface de l'écran, y compris du haut jusqu'en bas, à savoir du début du balayage ver- tical jusqu'à sa fin Plus particulièrement, la polari- sation magnétique est changée afin que l'inductance soit augmentée ou réduite dans une direction opposée à celle du cas des Figures 23 A à 23 C et ce défaut de convergence peut âtre corrigé d'une manière similaire à celle du cas de la Figure 21. Il a été simplement mentionné ci-dessus que la polarisation magnétique est changée pour modifier l'in- ductance de l'une ou des deux bobines saturables SR 1 ' et/ ou SR 2 ' mais cela peut se faire en changeant la position de fixation de l'aimant permanent 19 dans la direction axiale du noyau cylindrique 18 de chacun des ensembles 10. * La ihanière de corriger des défauts typiques de convergence, qui sont représentés sur les Figures 1 à 3 et sur les Figures 21 et 24, a été décrite ci-dessus, mais un autre type de défaut de convergence qui est une combinaison des exemples typiques mentionnés ci-dessus peut aussi être corrigé de façon satisfaisante en ré- glant de façon appropriée la polarisation magnétique de chaque ensemble de bobines 10. De plus, la manière d'appliquer une polarisa- tion magnétique aux ensembles de bobines 10 n'est pas limitée à l'utilisation d'un aimant permanent Autrement dit,un enroulement auxiliaire peut être prévu sur cha- que noyau cylindrique 18 afin qu'un courant continu soit appliqué à l'enroulement auxiliaire pour produire la polarisation mgnétique appropriée Si l'on utilise cet enroulement auxiliaire, l'intensité ducourant qui y circule peut être modifiée en fonction du temps de sorte qu'une correction de défautsplus complexes de convergence peut être apportée Par exemple, même si le cas de dé- faut de convergence est dissymétrique par rapport à l'axe horizontal CT, ce défaut peut être corrigé par le bloc de déflexion selon l'invention. Un autre mode de réalisation de l'invention sera maintenant décrit en regard des Figures 25 à 37. Ce mode de réalisation est une modification de celui décrit en regard des Figures 14 à 24 Autrement dit, ce.mode de réalisation diffère de celui des Figures 16 à 19 en ce qu'un seul aimant permanent est utilisé en commun pour deux ensembles de bobines pour leur appli- quer une polarisation m 4 gnétique et en ce que l'aimant permanent est fixé de façon mobile pour que l'amplitude de la polarisation magnétique appliquée respectivement aux deux bobines puisse être contrôlée facilement. Les Figures 25 et 26 sont respectivement une vue en perspective de dessus et une vue en perspective de dessous d'un ensemble de bobines combinées 20 qui correspond à la paire de bobines 10 prévue de chaque côté des noyaux 14 et 14 ' des Figures 16 à 18 L'en- semble de bobines combinées est désigné par la réfé- rence 20 et il consiste en un support ou boîtier 21 en forme de guitare, et une paire de bobines 221 et 222 logée dans le support 21 comme le montrent les Figures 28 et 29 Un aimant permanent 23 est fixé sur une extrémité des bobines 221 et 222 de manière qu'il soit en contact avec les bobines 221 et 222. Comme le montre particulièrement la Figure 27, le support de bobine 21 comporte deux moitiés 24 a et 24 b qui sont reliées entre elles par une charnière 35. Par conséquent, le support 21 peut être ouvert comme le montre la Fig 27 et fermé comme le montrent les Figures et 26 Chacune des moitiés 24 a et 24 b du support 21 comprend deux logements semi-cylindriques 261 et 262 ou 271 et 272 de manière que ces deux logements semi- cylindriques 261 et 262 ou 271 et 272 soient adjacents entre eux et parallèles Chacune des moitiés de support 24 a et 24 b comporte une partie 28 ou 28 de réception i 2 d'aimant, en forme de fente, pour: recevoir un aimant permanent 23 comme cela sera expliqué par la suite. Comme Le montrent les Figures 28 et 29, chacune des bobines 221 et 222 comporte un noyau cylindrique 291 ou 292 et un enroulement 301 ou 302 bobiné autour du noyau 291 ou 292 Chacun des noyaux 291 ou 292 comporte deux joues 291 a et 291 b' ou 292 a et 292 b à ses deux ex- trémités L'aimant permanent 23 a la forme d'un disque circulaire dont les pôles sont sur les deux faces Un logement 23 b est formé sur une face de l'aimant perma - nent 23 de manière que ce logement soit disposé radiale- ment, en une ligne droite d'une extrémité à l'autre ex- trémité du disque, le long d'une face. Comme cela est indiqué en pointillés sur la Figure 28, les bobines 221 et 222 sont reçues dans les logements 261 et 262 de la moitié de support 24 a et l'aimant permanent 23 est placé dans la partie 281 de réception d'aimant en forme de fente Quand les bobines 25078 1 7 22 et 22 sont placées dans les logements 26 et 26 1 2 1 2 les bobines 221 et 222 sont partiellement encastrées et sont provisoirement supportées dans la moitié de sup- port 24 a comme le montre la Figure 29 L'aimant perma- nent 23 est également supporté provisoirement dans la partie 281 de support d'aimant en forme de fente Dans ces conditions, l'autre moitié de support 24 b est tour- née dans le sens de la flèche A de la Figure 27 pour fermer le support 21, de sorte que les parties exposées des bobines 221 et 22 et de l'aimant permanent 23 sont couvertes par la moitié du support 24 b Un crochet 4 la sur la moitié de support 24 a est engagé avec un autre crochet 41 b de l'autre moitié 24 b de sorte que le sup- port 21 est maintenu fermé. Avec cette disposition, les deux bobines 22 et 222 sont positionnées parallèlement et côte à côte dans le support 21 tandis que l'aimant permanent 23 est placé au-dessus des joues 29 la et 292 a des bobines 221 et 2221 le centre de l'aimant permanent 23 étant situé au milieu des deux bobines 221 et 22 Autrement dit, l'aimant permanent 23 est disposé de manière qu'une par - tie semi-circulaire 23 A soit en face de la joue 291 a tandis que l'autre partie semi-circulaire 23 B est en face de la joue 292 a' Etant donné que l'aimant permanent 23 est reçu dans les parties de réception 281 et 282 en forme de fente, deux parties latérales 23 C et 23 D de l'aimant 23 sont exposées à l'extérieur par une ouverture 42 a de la partie de réception 28 î et par une autre ouver- ture (non référencée) de la partie de réception 282 La périphérie des parties latérales 23 C et 23 D peut être manipulée pour faire tourner l'aimant en disque 23 afin d'effectuer le réglage nécessaire comme cela sera décrit par la suite L'aimant 23 placé dans les parties de ré- ception d'aimant 281 et 28 en forme de fente y est sup- porté pour pouvoir tourner Autrement dit, l'aimant 23 est supporté par deux bras 43 a et 43 b reliés respective- ment aux moitiés de support 24 a et 24 b, de sorte que cet 25078 17 aimant 23 est serré sur les joues 29 aet 292 a par la force élastique de ces bras 43 a et 43 b Il en résulte un frottement approprié sur la face aimantée 23 a de l'aimant 23, de sorte qu'il ne peut tourner librement et il faut donc pour le faire tourner qu'une force ex- térieure lui soit appliquée De plus, l'aimant 23 est maintenu par quatre butées 33 al, 33 a 2 (deux autres ne sont pas représentés) comme le montre la Figure 28 Ces quatre butées 33 al, 33 a 2 sont disposées avec des angles égaux par rapport au centre de l'aimant 23 de sorte que la périphérie de ce dernier est en contact avec les quatre butées 33 al, 33 a 2 et sa position radiale est donc bien définie. Dans l'ensemble de bobines combinées 20, les deux bobines 221 et 222 reçoivent une polarisation magné- tique en commun par l'aimant 23 car ce dernier est en contact à la fois avec les bobines 221 et 222 Les enrou- lements 301 et 302 des bobines 221 et 222 sont bobinés dans des sens opposés et une extrémité de chaque bobine 301 et 302 est connectée à une extrémité de l'autre. L'intensité de la polarisation appliquée respec- tivement par l'aimant 23 aux bobines 22 i et 222 peut être changée en faisant tournercet aimant Quand l'aimant 23 en forme de disque est tourné à la main, la surface de contact entre cet aimant 23 et la joue 291, et l'autre surface de contact entre l'aimant 23 et la joue 292 a va- rient car le logement 23 b ménagé au centre de l'aimant change d'orientation Quand la polarisation magnétique continue est changée, les inductances des bobines 221 et _ O 222 changent en conséquence La Figure 31 est une courbe montrant la variation de l'inductance de la bobine 221 ou 222 provoquée par le changement de polarisation magnétie que continue. Le logement 23 b prévu sur une face de l'aimant 23 peut avoir des formes autres que rectilignes Les Fig. 32 et 33 montrent des modifications de l'aimant 23. L'aimant 50 de la Figure 32 comporte un logement en sec- teur 50 b sur sa face magnétisée 50 a L'aimant 51 de la Figure 33 comporte deux parties 51 a et 51 b qui sont par- tiellement magnétisées Les parties magnétisées 51 a et 51 b le sont avec la même polarité et sont disposées sy- métriquement par rapport au centre de l'aimant 51. Quand l'un des aimants 23 et 51 est monté dans l'ensemble de bobines, les intensités des polarisations magnétiques appliquées respectivement aux bobines 221 et 222 sont toutes deux changées Autrement dit, quand la polarisation d'une bobine augmente, l'autre diminue Par contre, quand l'aimant 50 de la Fig 32 est utilisé à la place de ces aimants 23 et 51, l'intensité de la pola- risation magnétique appliquée à une bobine peut être ré- duite tandis que l'intensité de la polarisation magnéti- que appliquée à l'autre bobine est maintenue constante. La Figure 34 représente un bloc de déflexion comportant des ensembles de bobines combinées décrites ci-dessus (dont une seule est visible) Chaque ensemble de bobines incorporées dans le bloc de déflexion fonc- tionne pratiquement de la même manière que les deux bo- bines 10 des Figures 16 à 18, à l'exception près du fait que l'intensité de la polarisation magnétique continue appliquée aux deux bobines 22 et 22 peut être contrlée 1 222 êr ot 6 é simultanément en faisant simplement tourner l'aimant 23 en forme de disque qui est en contact avec les joues 291 a et 292 a des noyaux 29, et 292 Etant donné que les induc- tances de bobines 221 et 222 peuvent êtrecontrolées facile- ment par l'aimant tournant 23, il est possible d'adapter les inductances entre elles et d'introduire une diffé- rence d'inductance donnée Par conséquent, il est possible de corriger les défauts complexes de convergence, permet- tant d'obtenir des caractéristiques supérieures de conver- gence avec de moindres variations. L'ensemble 20 de bobinescombinées décrit ci-des- sus peut être incorporé de façon satisfaisante dans un bloc de déflexion d'un cathoscope du type en ligne, mais cet ensemble 20 peut aussi être utilisé dans d'autres buts comme cela sera expliqué ci-après Les bobines 221 et 222 de l'ensemble combiné 20 peuvent être connectées en commun aux deux bobines de déviation horizontale Ch 1 et Ch 2 afin de changer l'amplitude des courants de déviation horizontale en fonction du degré de déviation verticale, avec la variation d'impédance Il est donc possible d'obtenir une trame trapézo dale qui est néces- saire dans une unité de déviation pour un projecteur de télévision en couleurs L'aimant permanent 23, 50 ou 51 de l'ensemble de bobines combinées peut être manipulé pour régler les impédances des bobines afin d'obtenir une trame trapézoïdale satisfaisante sur un écran de pro- jection. La Figure 35 illustre un autre exemple d'appli- cation dans l'ensemble de bobines combinées 20 Cette figure représente un dispositif 70 avec lequel la linéa- rité des courants de déviation horizontale est améliorée par l'ensemble de bobines combinées 20 Le dispositif 70 comporte cet ensemble combiné 20 qui est pratiquement réa- lisé de la même manière que celui décrit ci-dessus L'en- semble 20 est fixé verticalement sur une carte 71 de cir- cuits imprimés d'un circuit de déviation horizontale et il comporte un aimant permanent 50 de la Figure 32. Avec le dispositif 70, il est possible de corri- ger la forme d'onde du courant de déviation horizontale cette forme d'onde y compris les parties de début et de fin du courant étant dissymétrique afin que la forme d'onde prenne la forme en S correcte et souhaitable en faisant tourner l'aimant permanent Plus particulièrement, étant donné que l'intensité de l'aimant 50 est initiale- ment dissymétrique par rapport à son centre, il est pos- sible de changer l'intensité de la polarisation magnéti- que appliquée à chacune des bobines 22 et 222 et par conséquent, une caractéristique d'inductance -totale qui est dissymétrique pour les moitiés gauche et droite peut être obtenue en utilisant le courant de déviation hori- zontale Id Y représenté sur la Fig 36, au moyen du seul aimant 50 La rotation de l'aimant 50 change l'intensité de la polarisation magnétique appliquée à chacune des bobines 221 et 222 de sorte que le rapport entre A et B de la Figure 36 peut être changé librement, ou les in- ductances pour les moitiés de gauche et de droite peuvent être changées. La Figure 37 A représente une caractéristique d'impédance totale dans laquelle le rapport entre A et B de la Fig 36 a été changé, la Figure 37 B représente une caractéristique dans laquelle l'inductance est con- stante pour les moitiés de gauche et de droite;et la Figure 37 C représente une caractéristique dans laquelle l'inductance de la moitié de gauche est réduite par rap- port à celle de la moitié de droite Etant donné que l'inductance peut être changée librement de cette manière, il est possible de corriger ou de compenser les varia- tions des caractéristiques magnétiques des noyaux cylin- driques, les variations de diverses constantes de l'unité de déflexion et les variations de l'aimant permanent lui- même Il en résulte qu'il est possible d'obtenir de façon stable le courant en forme en S correct de la Figure 38, indépendamment de la présence de ces variations. Il apparaît ainsi que selon l'invention, les défauts de convergence peuvent être corrigés en changeant le champ magnétique de déviation horizontale en fonction du degré de déviation verticale, et l'invention apporte les différents avantages suivants. 1 Il était difficile d'obtenir une caractéris- tique satisfaisante de convergence et une caractéristique satisfaisante de distorsion de trame entre le haut et le bas avec un bloc de déflexion courant, mais la distribu- tion de champ magnétique peut être réglée de façon ap- propriée pour que lescaractéristique de distorsion de trame sur le haut et le bas soient optimales, tandis que le défaut de convergence résultant de variations du champ magnétique peut être corrigé par le courant différentiel et ainsi, une caractéristique optimale de convergence 250781 7 et une distorsion optimale de trame entre le haut et le bas peuvent être obtenues simultanément selon l'in- vention. 2) Lorsque les bobines des Figures 16 à 18 sont utilisées pour prélever le flux de fuite des bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2, le flux de fuite qui n'était pas utilisé jusqu'à présent dans les disposi- tifs classiques, est utilisé efficacement pour commander l'impédance des bobines de réactance saturables Il n'est donc pas nécessaire d'utiliser des bobines telles que les bobines Rcva et Rcvb des Figures 7 et 8 qui sont connec- tées en série avec les bobines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2 La structure des bobines de réactance satu- rable peut ainsi être simplifiée bien qu'il ne soit pas nécessaire d'augmenter la puissance fournie aux bo- bines de déviation verticale Cv 1 et Cv 2. De plus, la disposition des Fig 16 à 18 apporte un avantage en ce que les bobines de réactance saturable peuvent être petites alors que l'oscillation du courant de déviation horizontale qui peut apparaître lorsqu'une bo- bine du côté horizontal et une bobine du coté vertical sont bobinées sur un noyau commun peut être réduite de façon remarquable De plus, il n'est pas besoin de pré- voir un isolement entre ces deux bobines, ce dont il ré- sulte une haute fiabilité. 3) Grâce au dispositif selon l'invention, le circuit courant pour la correction de la distorsion de trame entre le haut et le bas et un aimant de correction sont inutiles, car la pureté n'est pas détériorée par le fait que le réglage courant par inclinaison sur le col n'est pas nécessaire De plus, aucun résultat indésirable n'apparait lors d'un changement de fréquence de balayage. Il apparaît ainsi que les défauts de convergence peuvent être corrigés de façon efficace avec un petit nom- bre de pièces, tandis que les bobines fixées sur le bloc de déflexion occupent peu de place Etant donné que le dispositif selon l'invention est simple à fabriquer, il :34 faut moins de temps pour son étude et sa fabrication et par conséquent, les prix de fabrication peuvent être réduits tout en permettant d'obtenir des images de haute qualité et une grande fiabilité. Il est bien évident que de nombreuses modifica- tions peuvent être apportées aux modes de réalisation qui ont été décrits et illustrés à titre d'exemples nul- lement limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Dispositif de correction d'une image sur un cathoscope, destiné à un cathoscope en couleurs du type en ligne à auto-convergence, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte des première et seconde bobines de réactance saturables (SR 1, SR 2) connectées respectivement en série avec chacune des bobines de déviation horizontale (Ch 1, Ch 2) du bloc de déflexion dudit cathoscope, ledit bloc de déflexion comportant également deux bobines de dé- viation verticale, chacune desdites première et seconde bobines de réactance saturables étant disposée de manière que son impédance varie en fonction du degré de déviation verticale entraîné par lesdites bobines de déviation verticale. 2 Dispositif selon la revendication 1, caracté- risé en ce que chacune desdites première et seconde bo- bines de réactance saturables comporte des premier et second enroulements (R ha' Rchb) bobinés dans des sens opposés entre eux et connectés en série et des troisième et quatrième enroulements (R cva, R v) bobinés dans le même sens et connectés en série. 3 Dispositif selon la revendication 2, caracté- risé en ce que le circuit en série desdits premier et second enroulements de ladite première bobine de réac- tance saturable est connecté à l'une (Ch 1) des bobines de déviation horizontale et l'autre circuit en série des- dits premier et seonnd enroulements de ladite seconde bobine de réactance saturable étant connecté à l'autre bobine de déviation horizontale (Ch 2). 4 Dispositif selon la revendication 2, caracté- risé en ce que le circuit en série -desdits troisième et quatrième enroulements (Rcva' Rcvb) de ladite première bobine de réactance saturable (SR 1) est connecté à l'autre circuit en série desdits troisième et quatrième enroulements de ladite seconde bobine de réactance satu- rable (SR 2) pour former un circuit en série de quatre enroulements. Dispositif selon la revendication 4, carac- térisé en ce que ledit circuit en série desdites quatre bobines est connecté en séri e avec deux bobines de dévia- tion verticale (Cv 1, Cv 2) dudit bloc de déflexion. 6 Dispositif selon la revendicationl, carac- térisé en ce que chacune desdites première et seconde bobines de réactance saturables (SR 1, SR 2) comporte deux noyaux ( 5, 6) formant un circuit magnétique ouvert. 7 Dispositif selon la revendication 2, carac- térisé en ce que chacune desdites première et seconde bobines de réactance saturables (SR 1, SR 2) comporte deux noyaux cylindriques ( 5, 6) assemblés coaxialement. 8 Dispositif selon la revendication 7, carac- térisé en ce que lesdits noyaux cylindriques ( 5, 6) sont polarisés magnétiquement par un aimant permanent ( 7). 9 Dispositif selon la revendication 10, carac- térisé en ce que ledit aimant permanent ( 7) consiste en un aimant en forme de disque intercalé entre une joue de chacun desdits noyaux cylindriques. Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce que lesdites première et seconde bobines de réactance saturables ( 10) sont couplées magnétique- ment chacune avec lesdites bobines de déviation verticale (Cv 1, Cv 2). 11 Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce que chacune desdites première et seconde bobines de réactance saturables (l O)comporte des premier et second enroulements bobinés dans des sens opposés et connectés en série. 12 Dispositif selon la revendication 11, carac- térisé en ce que le circuit en série desdits premier et second enroulements de ladite première bobine de réac- Unce saturable ( 10) est connecté à l'une des bobines de déviation horizontale (Ch) l'autre circuit en série des- dits premier et second enroulements de ladite seconde bobine de réactance saturable étant connecté à l'autre bobine de déviation horizontale (Ch 2). 13 Dispositif selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que chacune desdites première et se- conde bobines de réactance saturables est disposée au voisinage des bobines de déviation verticale (Cv/, Cv 2) de manière à réagir au flux de fuite desdites bobines de déviation verticale. 14 Dispositif selon la revendication 13, carac- térisé en ce que chacune desdites première et seconde bobines de réactance saturables ( 10) comporte deux no- yaux cylindriques ( 18) autour desquels sont respective- ment bobinés lesdits premier et second enroulements. Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé en ce que lesdits noyaux ( 18) de ladite première bobine de réactance saturable ( 10) sont disposées côte à c'te avec leurs axes parallèles entre eux, lesdits noyaux ( 18) de ladite seconde bobine de réactance satu rable (lo) étant disposés côte à c'te avec leurs axes parallèles entre eux. 16 Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé en ce que lesdits noyaux cylindriques de ladite première bobine de réactance saturable (l O) sont fixés sur un noyau toroidal ( 14, 14 ') desdites bobines de dé- viation verticale au voisinage d'une section de liaison de deux deminoyaux constituant ledit noyau toroidal, lesdits noyaux cylindriques ( 18) de ladite seconde bobine de réactance saturables étant fixés sur le noyau toro- idal au voisinage d'une autre section de liaison qui est opposée à ladite première section de liaison, par rap- port au centre dudit noyau toroldal. 17 Dispositif selon la revendication 7, carac- térisé en ce que chacun desdits noyaux cylindriques ( 5, 6) est polarisé magnétiquement par un aimant permanent ( 7). 18 Dispositif selon la revendication 17, carac- térisé en ce que ledit aimant permanent ( 7) est-un aimant en forme de disque fixé sur le noyau c Ilindrique ( 5,6). 38, 19 Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications il à 16, caractérisé en ce que lesdits noyaux cylindriques ( 18) sont polarisés magnétiquement par un aimant permanent ( 19)en une seule pièce. 20 Dispositif selon la revendication 14, carac- tériséeen ce que ledit aimant permanent est un aimant ( 23) en forme de disque, disposé pour être en contact avec l'une des joues ( 29) de chacun desdits noyaux cylindriques. 21 Dispositif selon la revendication 20, carac- térisé en ce que ledit aimant ( 23) est supporté de manière à pouvoir tourner. 22 Dispositif selon la revendication 21, carac- térisé en ce que ledit aimant ( 23) comporte un logement ( 23 b) sur sa face magnétisée. 23 Dispositif selon la revendication 22, carac- térisé en ce que ledit logement ( 23 b) a une forme recti- ligne passant par le centre dudit aimant ( 23). 24 Dispositif selon la revendication 22, carac- térisé en ce que ledit logement ( 50 b) a la forme d'un secteur. Dispositif selon la revendication 21, carac- térisé en ce que ledit aimant( 51) comporte au moins deux parties magnétisées ( 51 a, 51 b) qui sont disposées symétri- quement par rapport au centre dudit aimant. 26 Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 11 à 25, caractérisé en ce qu'il comporte un support de bobines ( 20) comprenant:des moitiés de sup- port qui sont articulées,chacune desdites moitiés de support comprenant des logements semi-cylindriques ( 26) pour recevoir lesdites première et seconde bobines. 27 Dispositif selon la revendication 26, carac- térisé en ce que ledit support de bobines ( 20) comporte une partie ( 28) support d'aimant de manière qu'un aimant en forme de disque puisse;tre maintenu de manière à pou- voir tourner tandis que cet aimant est en contact avec la joue de chaque noyau desdites première et seconde bobines. 28 Ensemble de bobines, caractérisé en ce qu'il comporte des première et seconde bobines ( 221, 222) bo- binées respectivement autour de noyaux individuels ( 291, 292) qui sont disposés parallèlement, lesdites première et seconde bobines étant connectées électriquement entre elles, et un aimant permanent ( 23) supporté de manière à pouvoirtourner pour que ledit aimant soit en contact avec lesdits noyaux desdites première et seconde bobines. 29 Dispositif selon la revendication 28, ca- ractérisé en ce que ledit aimant ( 23) comporte un loge- ment ( 23 b) sur sa face magnétisée. 30 Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce que ledit logement ( 23 b) a une forme rectiligne,passant par le centre dudit aimant 31 Dispositif selon la revendication 28, ca- ractérisé en ce que ledit logement( 50 b) a la forme d'un secteur. 32 Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce que ledit aimant ( 51) comporte au moins deux parties magnétisées ( 51 a, 51 b) qui sont dis- posées symétriquement par rapport au centre dudit aimant.