Brevet FR2508546A1 — publié le 19821231

La présente invention se rapporte, d'une manière générale, à des mécanismes de manoeuvre et elle a trait plus particu- lièrement à un mécanisme de manoeuvre qui produit un retard prédéterminé avant de remettre automatiquement un organe commandé à une position initiale dont il a été précédemment déplacé par le mécanisme de manoeuvre. L'un des objectifs courants des études et réalisations, par exemple, des moteurs à turbine à gaz à hautes performances, est d'assurer l'optimisation, dans les diverses conditions de fonctionnement, du rendement des compresseurs axiaux qu'ils renferment Un procédé utilisable pour atteindre cet objectif est de réaliser des compresseurs munis d'une série d'aubes directrices ou de stator à angle variable Pendant la marche normale du moteur, l'angle de ces aubes est réglé conformément à un programme prédéterminé, en fonction de la vitesse, de la poussée ou d'autres paramètres de fonctionnement du moteur, pour optimiser le rendement du compresseur. En plus de l'optimisation du rendement du compresseur, on peut utiliser l'ouverture des aubes de stator à angle variable pour régler divers paramètres de fonctionnement du moteur, tels que la température à l'entrée de la turbine, en aval du compresseur, la température des gaz d'éjection et la vitesse de la soufflante Plus précisément et à titre d'exemple, il est habituellement souhaitable de commander l'orientation angulaire des aubes de stator à angle variable pendant l'accélération du moteur et de la montée de la puissance de poussée La manière normale employée pour accroître la puis- sance de poussée d'un moteur à turbine à gaz consiste à accroître la quantité de carburant fournie à l'appareil de combustion Le débit élevé de carburant requis pour accélérer le moteur se traduit par un accroissement de la pression du brûleur de combustion Ceci, en retour, diminue le débit d'air à l'arrière du compresseur et peut se traduire par une condition d'engorgement-décrochage des aubes de stator de telle sorte que le courant d'air qui s'écoule sur elles devient turbulent, ce qui a pour résultat un débit d'air réduit et une réduction du rapport de compression et, par conséquent, une diminution du rendement du moteur. On peut régler l'orientation angulaire des aubes du stator pour éviter la condition défavorable ci-dessus mentionnée Si l'orientation angulaire n'est pas réglée, quand on atteint une vitesse voulue du moteur, la température des gaz qui entrent dans la turbine peut dépasser la limite nominale de la turbine et ceci peut entraîner une diminution importante de la durée de vie du moteur à turbine On peut réduire le problème de surchauffe de la turbine au minimum en réglant l'orientation angulaire de façon à fermer les aubes de stator à angle variable ou à réduire leur ouverture. La surchauffe de la turbine, cependant, ne dure normalement qu'un court laps de temps, par exemple, approximativement secondes Il serait souhaitable, par conséquent, de réaliser un mécanisme de manoeuvre qui puisse régler les aubes de stator pendant cette courte période de temps et qui, ensuite, reprogramme automatiquement les aubes à leur position normale. Un mécanisme de manoeuvre utilisable pour programmer la position des aubes directrices de stator a été décrit dans le brevet des EUA no 3 628 329 Ce brevet décrit un mécanisme de manoeuvre sensible à la température du moteur utilisable pour placer un organe commandé afin de produire un signal de correction pour régler les aubes de stator à angle variable pendant les conditions transitoires de la température du moteur, signal de correction qui devient pratiquement nul lors du retour du mécanisme de manoeuvre à une condition de remise à zéro qui se produit à la suite de la stabilisation de la température du moteur. Le mécanisme de manoeuvre comprend une tige pleine située coaxialement à l'intérieur d'un manchon perforé dont elle est espacée, la tige et le manchon étant rigidement fixés l'un à l'autre à l'une de leurs extrémités respectives. En fonctionnement, de l'air chaud d'un étage intermédiaire du compresseur est envoyé en contact avec la tige et le manchon et les chauffe, provoquant leur dilatation thermique à des vitesses différentes Pendant les changements transitoires de la température de l'air de l'étage intermé- diaire du compresseur, il existe une dilatation thermique différentielle relative entre la tige et le manchon On utilise cette différence de dilatation pour placer l'organe commandé de manière à placer de façon prédéterminée les aubes de stator variables Après écoulement d'une période de temps finie, les températures de la tige et du manchon deviennent égales et la dilatation différentielle devient pratiquement nulle, ce qui reprogramme de ce fait automati- quement les aubes à une position normale. On peut également utiliser ce mécanisme de manoeuvre pour compenser les caractéristiques thermiques transitoires qui, si on n'en tient pas compte, peuvent avoir pour résultat une vitesse de la soufflante trop grande ou trop petite et peuvent provoquer un accroissement de la température des gaz d'éjection après l'établissement d'une nouvelle vitesse de la soufflante sur le tableau de commande du moteur Plus précisément, au cours du fonctionnement du moteur à turbine à gaz, la manette des gaz est réglée à une vitesse voulue de la soufflante à partir d'un réglage à une plus faible vitesse de la soufflante, telle qu'une vitesse de ralenti, et il en résulte que le moteur accélère Du fait des caracté- ristiques thermiques inhérentes au moteur, la vitesse effective de la soufflante, par exemple, peut initialement dépasser la vitesse voulue affichée et, après une période de temps relativement courte, être également inférieure à la vitesse voulue affichée Ces erreurs de vitesse par excès ou par défaut peuvent entraîner une réduction de la durée de vie du moteur du fait de la surchauffe du moteur qui en résulte et peuvent également empêcher la puissance de poussée du moteur d'atteindre la puissance escomptée pour un réglage donné de la manette des gaz Cette dernière considération peut être importante dans le cas o le moteur propulse un avion et qu'une puissance de poussée de décollage doit être maintenue avec précision Ce mécanisme de manoeuvre sert à compenser ces erreurs de vitesse et la présente invention décrit un perfectionnement de ce mécanisme qui assure une meilleure réponse en fonction du temps et une meilleure compensation des erreurs de vitesse ou de température, en particulier des erreurs du dépassement initial. Par conséquent, l'un des buts de la présente invention est de réaliser un nouveau mécanisme de manoeuvre perfectionné ayant de meilleures caractéristiques de réponse en fonction du temps. Un autre but de la présente invention est de réaliser un nouveau mécanisme de manoeuvre perfectionné qui, après avoir détecté la température, place un élément en conséquence et, ensuite, replace l'élément dans sa position d'origine après un intervalle de temps prédéterminé. Encore un autre but de la présente invention est de réaliser un nouveau mécanisme de manoeuvre perfectionné particulièrement efficace pour changer le réglage des aubes de stator de moteur à turbine à gaz d'avion en réponse à la température de l'air du compresseur et pour replacer ensuite les aubes de stator dans leur position d'origine après un intervalle de temps prédéterminé. En résumé, l'invention a pour objet un mécanisme de manoeuvre pour placer un élément réglable, ce mécanisme com- portant des premier et second organes thermiquement dilata- bles, le premier organe étant rigidement fixé à une extrémité à un organe de support et, à une autre extrémité, à une extrémité du second organe Des moyens sont prévus pour diriger un courant de fluide en contact avec les deux organes dilatables Des moyens sont prévus pour réduire le courant de fluide en contact avec l'un des organes, dans un premier mode de fonctionnement, ces moyens servant à accroître la dilatation thermique différentielle relative initiale entre les deux organes Ces moyens permettent également un écoule- ment relativement non gêné du fluide dans un second mode de fonctionnement pour diminuer la dilatation thermique différentielle relative Ainsi, on accroît la vitesse de réponse en fonction du temps et la capacité de compensation du mécanisme de manoeuvre. La suite de la description se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement figure 1, une vue partiellede côté, avec coupe partielle, d'un mécanisme de manoeuvre construit conformément à la pré- sente invention. figure 2, une vue partielle de côté, à plus grande échelle, de l'extrémité de sortie du mécanisme de manoeuvre de la figure 1. figure 3, une vue partielle de côté de l'extrémité d'actionnement du mécanisme de manoeuvre de la figure 1; et figure 4, est un schéma qui représente un système de commande des aubes directrices d'entrée d'un moteur à turbine à gaz mettant en oeuvre la présente invention. On a représenté dans les figures un mécanisme de manoeuvre construit conformément aux enseignements de la présente invention, mécanisme que l'on a désigné par la référence générale 10 Le mécanisme de manoeuvre 10 comprend un organe central allongé, tel qu'une tige pleine 11, qui est entouré d'une enveloppe ou boltierintérieur, tel qu'un manchon cylindrique creux 12 La tige 11 et le manchon 12 sont, à leur tour, entourés-par une enveloppe extérieure ou bottier, tel qu'un écran thermique cylindrique creux 13. L'écran thermique 13 et le manchon 12 délimitent un passage d'écoulement annulaire extérieur 14 pour l'écoulement d'un courant de fluide primaire et le manchon 12 et la tige 11 délimitent un passage d'écoulement annulaire intérieur 15 pour l'écoulement d'un courant de fluide secondaire. L'écran thermique 13 comporte un embout 16 disposé à une de ses extrémités qui comporte un orifice d'entrée radial 17 qui forme une ouverture pour le passage d'un fluide, tel que de l'air chaud, jusqu'à l'intérieur du passage extérieur 14 du mécanisme de manoeuvre 10 La paroi du manchon 12 est pleine à l'exception d'une série d'ouver- tures d'entrées 18 réparties autour de sa périphérie immé- diatement au voisinage de l'orifice d'entrée 17 pour permettre le passage d'une partie de l'air introduit par l'orifice d'entrée 17 jusqu'au passage intérieur 15. Comme plus particulièrement représenté sur la figure 3, l'écran thermique 13 est muni d'une collerette 20 à laquelle une patte en U 21 est fixée d'une manière appropriée La patte en U 21 comporte une paire de branches parallèles 22 et 23 et une partie d'anse 24 qui les relie entre elles Les branches 22 et 23 sont munies d'ouvertures respectives 25 et 26 représentées sur la figure 1 et disposées approximative- ment au milieu de leur longueur pour recevoir une extrémité libre de la tige 11 L'extrémité libre de la tige Il traverse librement les ouvertures 25 et 26 respectives des branches 22 et 23 et elle est fixée à la branche 22 au moyen d'une partie filetée 27 et d'un écrou 28 L'ouverture 26 de la branche 23 est dimensionnée pour recevoir, en outre, une extrémité cylindrique 30 munie d'une collerette du manchon 12 dans une disposition de coopération étanche et coulissante appropriée avec cette dernière. On a également représenté sur la figure 1 un ensemble de portée et de joint d'étanchéité 31 monté sur la tige 11 entre la surface intérieure 32 de l'extrémité 30 munie d'une collerette du manchon 12 et la surface extérieure de la tige 11 On empêche le déplacement axial de l'ensemble 31 de portée et de joint d'étanchéité le long de la tige Il par sa butée contre une collerette 33 formée sur la tige 11 et contre la branche 22 de la patte 21 L'ensemble 31 de portée et de joint d'étanchéité est dimensionné de façon à être en appui coulissant contre la surface intérieure 32 de l'extré- mité 30 munie d'une collerette du manchon 12 de façon à permettre un déplacement relatif entre la tige 11 et le manchon 12 tout en empêchant la fuite du fluide du mécanisme 10. Comme représenté sur la figure 1 à laquelle on continuera de se référer, les extrémités de droite de la tige 11 et du manchon 12 sont rigidement reliées entre elles et maintenues à l'encontre de tout déplacement séparé et elles sont dimensionnées de façon à s'adapter à l'intérieur de l'écran thermique 13 dans une disposition relative longitudinalement coulissante. Sur la figure 2 à laquelle on se référera, on a représenté de manière plus détaillée l'extrémité de sortie du mécanisme de manoeuvre 10 Plus précisément, la tige 11 comporte une partie d'extrémité 34 munie d'une collerette qui s'adapte de manière étanche contre une partie d'extrémité 35 munie d'une collerette intérieure du manchon 12 Une rondelle métallique annulaire 36 à pattes est disposée coaxialement autour de la tige 11 et est située entre la partie d'extré- mité 35 munie d'une collerette et une extrémité d'un bottier creux cylindrique 37 de soupage Le bottier 37 est vissé sur la partie d'extrémité 34 de la tige 11 et presse la ron- delle 36 à pattes contre la partie d'extrémité 35 munie d'une collerette du manchon 12, partie 35 qui est à son tour pressée contre-la partie d'extrémité 34 munie d'une collerette de la tige 11, réalisant ainsi un assemblage rigide avec un ajustement étanche L'ajustement étanche empêche les fuites du courant de fluide secondaire hors du passage intérieur 15. Le bottier 37 de soupape, qui assemble rigidement entre elles les extrémités respectives de la tige Il et du manchon 12, est monté coaxialement avec le bottier extérieur 13 dans lequel il peut coulisser et dont il est radialement espacé pour permettre le mouvement axial de la tige il et du manchon 12 On obtient ce résultat en utilisant un joint d'étanchéité annulaire 38 monté à poste fixe dans la surface intérieure du boîtier extérieur 13 et en appui étanche contre une partie de collerette annulaire 40 du bottier 37 de soupape formée en un emplacement intermédiaire entre ses extrémités. Le joint d'étanchéité 38 empêche les fuites du courant de fluide primaire hors du passage extérieur 14. Une série d'orifices 41 de dimensions prédéterminées s'étendant axialement (et dont un seul est représenté sur la figure 2) sont disposés en cercle autour de la partie de collerette-40 du bottier 37 de soupape pour former un orifice de sortie calibré pour l'écoulement du fluide primaire à travers un orifice de sortie axial 42 de l'action- neur 10, hors du passage extérieur 14 La commande du courant de fluide primaire qui s'écoule par le passage extérieur 14 constitue un moyen de commande de la quantité de chaleur transférée au manchon 12 de façon à déterminer ainsi sa température et à programmer sa vitesse de dilatation. Plus la dilatation longitudinale du manchon 12 est rapide, plus la réponse en fonction du temps, en fonctionnement, du mécanisme de manoeuvre 10 que l'on décrira ci-après, est rapide Par conséquent, des orifices supplémentaires (non représentés) peuvent être formés dans l'écran thermique 13 pour accroître encore l'écoulement de fluide primaire de façon ainsi à accroître, à nouveau, si on le souhaite, la réponse en fonction du temps du mécanisme 10. Deux ouvertures 43 s'étendant radialement et qui s'inter- sectent perpendiculairement sont formées dans l'extrémité munie d'une collerette de la tige 11 et communiquent avec une ouverture 44 s'étendant axialement percée dans cette extrémité pour former un orifice de sortie pour le courant de fluide secondaire qui s'écoule hors du passage intérieur Les ouvertures 43 et 44 constituent un passage qui sert à conduire le fluide du passage 15 jusqu'à une cavité cylindrique 45 du bottier 37 de soupape, bottier qui comporte un siège 46 de soupape qui délimite un orifice de sortie axial pour le passage du courant de fluide secondaire qui s'écoule hors de la cavité 45 et du passage intérieur 15. A l'intérieur de la cavité 45 est disposée une soupape- champignon qui comprend un obturateur 47 (représenté dans une position partiellement ouverte aux fins de l'illustra- tion), un ressort hélicoïdal 48 et un écrou 49 L'obturateur 47 comporte, à une de ses extrémités, une tête disposée à l'extérieur du bottier 37 conçue pour coopérer avec le siège 46 de soupape et une queue qui s'étend longitudinale- ment à partir de la tête et pénètre dans la cavité 45 Le ressort hélicoïdal 48 de la soupape est placé sur la queue de l'obturateur 47 et entre la face arrière du siège 46 et l'écrou 49, écrou 49 qui est vissé sur la queue de l'obtu- rateur 47 pour comprimer le ressort 48 et ainsi solliciter la tête vers une position fermée en appui contre le siège 46. L'obturateur 47 empêche le passage du courant de fluide secondaire par le passage intérieur 15 pendant un premier mode de fonctionnement aux faibles vitesses transitoires du rotor du moteur, lorsque la pression du fluide secondaire est insuffisante pour surmonter les forces du ressort 48. L'arrêt ou la gêne du courant de fluide secondaire qui s'écoule dans le passage intérieur 15 constitue une autre manière de déterminer la réponse en fonction du temps du mécanisme de manoeuvre 10. Plus précisément, lorsque le courant de fluide secon- daire retarde le chauffage de la tige 11, sa dilatation longitudinale par rapport à la dilatation du manchon 12 est retardée Ainsi, la dilatation différentielle de la tice 11 et du manchon 12 est accrue, ce qui assure une réponse en fonction du temps plus rapide Cependant, lors d'un second mode de fonctionnement qui se produit lorsque le rotor atteint une vitesse intermédiaire prédéterminée, telle que celle qui peut être indiquée lorsque la pression du fluide secondaire atteint une valeur prédéterminée correspondante, les forces qui agissent sur l'obturateur 47 du fait de la pression différentielle entre ses deux faces provoquent son ouverture, ce qui permet au fluide secondaire de s'écouler pratiquement sans gêne par le passage 15 pour chauffer la tige Il et provoquer sa dilatation, ce qui provoque la rétraction du manchon 12. Pour limiter l'importance de l'ouverture que peut atteindre l'obturateur et commander ainsi le débit de fluide secondaire qui peut s'écouler dans le passage inté- rieur 15, un organe 50 limiteur de course est monté à poste fixe ou de manière réglable dans le bottier extérieur 13 à une distance prédéterminée de la tête de l'obturateur 47. L'organe 50 est constitué par un disque qui comporte une série d'ouvertures s'étendant axialement réparties autour de sa périphérie Ces ouvertures permettent un passage pratiquement libre du fluide hors de l'extrémité de sortie du mécanisme de manoeuvre 10 L'organe 50 limiteur de course est placé de manière appropriée à la distance prédé- terminée mentionnée pour commander l'écoulement du fluide secondaire dans un moteur donné quelconque afin de compenser les caractéristiques thermiques transitoires inhérentes au moteur qui se traduisent par des erreurs de vitesse transi- toires par défaut comme mentionné ci-dessus. Comme représenté sur les figures 1 et 3, on prévoit des moyens pour transmettre le mouvement de sortie du méca- nisme de manoeuvre 10 à un élément dont la position doit être commandée, tel qu'un manchon 51 de câble de commande. De tels moyens peuvent être constitués par une paire de leviers coopérants 52 et 53 qui sont montés pivotants sur la patte 21 en U au moyen d'un axe 54 La position de fonctionnement des leviers 52 et 53 est commandée par une paire d'axes coopérants 55 et 56 qui traversent respectivement le levier 52 et le levier 53 et également l'extrémité 30 munie d'une collerette du manchon 12 Le déplacement des leviers 52 et 53 est transmis d'une manière appropriée au manchon 51 de câble, comme représenté sur la figure 3 Ainsi, le déplace- ment axial du manchon 12 se traduit par un déplacement axial du manchon 51 de câble, l'importance du déplacement du man- chon 51 de câble dépendant de la longueur des leviers 52 et 53. Le déplacement axial du manchon 12 s'effectue comme suit: de l'air chaud provenant d'un étage intermédiaire du compresseur est dirigé vers l'intérieur du mécanisme de manoeuvre 10 par l'ouverture 17 formée dans l'écran thermique 13 Lorsque l'obturateur 47 est fermé, pendant le premier mode de fonctionnement, l'air chaud forme un courant d'air primaire qui ne s'écoule que dans le passage annulaire exté- rieur 14 Lorsque l'air chaud primaire s'écoule sur le manchon 12, il provoque sa dilatation thermique Du fait que le manchon 12 est rigidement assemblé à la tige 11, à l'extrémité de sortie du mécanisme de manoeuvre, une telle dilatation thermique se traduit par un déplacement de l'ex- trémité 30 munie d'une collerette vers la gauche si l'on considère la figure 1 Ce déplacement provoque un déplacement correspondant des axes 55 et 56 et provoque ainsi le pivotement des leviers 52 et 53 Ce pivotement s'effectue il en sens inverse des aiguilles d'une montre, si l'on regarde le mécanisme de manoeuvre dans la direction représentée sur la figure 3 Ce pivotement provoque, à son tour, un dépla- cement vers la gauche du manchon 51 de câble Le déplacement du manchon 51 de câble peut naturellement être transmis à un élément quelconque dont la position doit être commandée. Pendant le premier mode de fonctionnement, lorsque l'obturateur 47 est fermé, l'écoulement d'air secondaire dans le passage 15 est réduit et, par conséquent, la tige Il n'est pratiquement l'objet d'aucune dilatation thermique qui provoquerait l'annulation partielle de l'effet de la dilatation du manchon 12 et la rétraction de ce dernier. Dans ces conditions, la rapidité de la réponse en fonction du temps du mécanisme de manoeuvre 10 est à sa valeur maximale. Pendant le second mode de fonctionnement, lorsaue la pression de l'air chaud de l'étage intermédiaire du compres- seur atteint une valeur prédéterminée, une force suffisante est, de ce fait, exercée sur l'obturateur 47 pour compenser la force du ressort 48 et provoquer l'ouverture de l'obtura- teur 47 Lorsque l'obturateur 47 s'ouvre, une partie d'écoulement primaire d'air chaud s'écoule dans le passage extérieur 14 et une partie d'écoulement secondaire d'air chaud s'écoule dans le passage intérieur 15. Comme mentionné ci-dessus, le mécanisme de manoeuvre est conçu pour produire un déplacement d'un élément en réponse à l'apparition d'une certaine condition du moteur à turbine à gaz avec un replacement automatique de l'élément après écoulement d'une certaine période de temps Le replacement du manchon 51 de câble résulte de la dilatation de la tige 11 ce qui rétracte le manchon 12 Plus précisé- ment, l'écoulement secondaire d'air chaud dans le passage intérieur 15, outre qu'il provoque une dilatation longitu- dinale du manchon 12, provoque également un accroissement de la température et, ainsi, de la longueur de la tige 11. Du fait que la tige il est rigidement assemblée à la patte 21 elle ne peut s'allonger que vers la droite, comme représenté à la figure 1 Par suite de l'assemblage rigide de la tige 11 et du manchon 12, à l'extrémité de sortie du mécanisme de manoeuvre 10, l'allongement vers la droite de la tige Il provoque le déplacement vers la droite du manchon 12 et donc sa rétraction. En outre, la position finale de l'extrémité 30 munie d'une collerette du manchon 12 est le résultat de l'addition du déplacement vers la gauche provoqué par la dilatation du manchon 12 et du déplacement vers la droite provoqué par la dilatation de la tige 11 Le déplacement vers la gauche n'est pas nécessairement égal au déplacement vers la droite; cependant, dans le cas o la tige 11 et le manchon 12 sont fabriqués dans la même matière ou dans deux matières ayant des coefficients de dilatation thermique identiques et la même longueur utile, la position finale de l'extrémité 30 munie d'une collerette est identique à sa position initiale avant l'influence calorifique de l'air chaud qui s'écoule dans le mécanisme de manoeuvre 10 Le mécanisme de manoeuvre 10 peut, par conséquent, être un mécanisme àremise à zéro automatique qui sert à placer un élément en réponse au changement de température d'un fluide qui, après que ses éléments ont atteint un équilibre ther- mique, replace ou rétracte l'élément pratiquement à sa position initiale. La dilatation thermique différentielle relative entre le manchon 12 et la tige 11 et, ainsi, le temps de réponse du mécanisme de manoeuvre 10, sont proportionnels à de nombreuses variables, telles que la température, la pression et le débit du courant de fluide, l'épaisseur des organes et les propriétés de transfert de chaleur de ces organes. Par exemple, on peut dimensionner les ouvertures d'entrée et de sortie des passages intérieur et extérieur pour régler la valeur du débit dans chacun d'eux Typiquement, le débit dans le passage extérieur 14 est approximativement dix fois plus grand que le débit dans le passage intérieur 15 et ceci se traduit par un plus grand chauffage du manchon 12 que de la tige 11. En outre, le manchon 12 peut être fabriqué dans un tube à faible section transversale par exemple un tube ayant une épaisseur de 0,5 mm Du fait de cette faible section trans- versale et du fait, en outre, de la grande vitesse de l'air primaire qui s'écoule sur sa périphérie, le manchon 12 se dilate presqu'en même temps que le courant d'air chaud est introduit dans le mécanisme de manoeuvre 10 Du fait que la tige Il a une plus grande épaisseur (par rapport à celle du manchon 12) et du fait que l'obturateur 47 est initialement dans une position fermée pendant le premier mode de fonc- tionnement, la dilatation de la tige pleine il présente un retard important par rapport à la dilatation du manchon 12. Sur la figure 4 à laquelle on se référera maintenant, on a représenté une utilisation du mécanisme de manoeuvre avec un moteur 60 à turbine à gaz d'avion La figure 4 représente, sous forme d'un schéma-bloc, les parties d'un système de commande d'un moteur 60 à turbine à gaz qui sont utilisées pour régler la position des aubes directrices d'entrée 61 du stator du compresseur afin d'optimiser le fonctionnement de ce compresseur axial 62 normalement employé dans un tel moteur à turbine à gaz Une technique bien connue pour régler le débit d'air afin d'optimiser le fonctionnement du compresseur consiste à faire pivoter les aubes du stator autour d'un axe radial d'un tel compresseur. Les diverses aubes 61 du stator, habituellement dispo- sées en plusieurs étages, sont de préférence reliées entre elles de telle sorte qu'elles peuvent être déplacées simul- tanément par un mécanisme de manoeuvre hydraulique 63 au moyen d'une tringlerie mécanique appropriée Une unité de commande 64, qui comprend unordinateur et, en partie, un servo-mécanisme, établit des signaux de demande qui envoient du fluide hydraulique par des conduites 65 et 66 afin de faire fonctionner le mécanisme de manoeuvre 63 et déplacer les aubes 61 du stator de manière appropriée Un signal de réaction de position est fourni par une tringlerie mécanique ou par un câble de réaction 67 qui applique un signal d'entrée à un intégrateur d'un mécanisme 68 de recalage des aubes directrices ayant un arbre de sortie 69 L'arbre de sortie 69 transmet le signal de réaction à l'unité de commande 64 pour annuler le signal de commande lorsaue les aubes 61 ont été déplacées en pivotement jusqu'à leur position correcte. Le système décrit ci-dessus donne des résultats satisfaisants au cours du fonctionnement normal du moteur. Il existe, cependant, certaines conditions qui nécessitent une correction de la position angulaire des aubes directrices qui ne peut pas être commodément effectuée par l'unité de commande 64 L'une de ces conditions est un déplacement rapide de la manette des gaz ou accélération brutale du moteur au cours de laquelle les pressions des fluides du moteur s'accroissent fortement Plus précisément, lorsqu'un nouveau réglage de la manette des gaz est effectué dans le sens d'un accroissement, par exemple lorsque la manette des gaz est déplacée d'une position de ralenti à une position de décollage, la soufflante accélère rapidement vers une vitesse similairement voulue de la soufflante Du-fait des caractéristiques thermiques transitoires inhérentes au moteur, la vitesse de la soufflante est, tout d'abord, supérieure puis inférieure à la vitesse de décollage voulue de la soufflante, ce qui peut également provoquer un dépassement de la température des gaz d'éjection tout en ne fournissant pas la puissance de poussée voulue pour la posi- tion de décollage de la manette des gaz Lorsqu'une telle condition existe, il est souhaitable que les aubes 61 du stator soient programmées de façon à pivoter rapidement jusqu'à une position plus fermée de façon ainsi à réduire l'écoulement d'air dans le compresseur 62 afin de compenser l'excès de vitesse de la soufflante Les aubes 61 du stator doivent ensuite s'ouvrir à une position moins fermée pour compenser l'insuffisance de vitesse de la soufflante qui suit et cela jusqu'à ce que les conditions thermiques tran- sitoires du moteur soient terminées et que les températures des étages intermédiaires du compresseur se soient stabili- sées. Pour qu'une telle compensation de l'admission d'air - puisse s'effectuer, on peut utiliser un mécanisme de manoeu- vre 10 construit conformément aux enseignements de la présente invention pour programmer une erreur de position des aubes du stator dans le câble de réaction 67 L'embout 16 du mécanisme 10 est raccordé par un conduit 70 à une source d'air chaud telle que, par exemple, l'un des derniers étages du compresseur 62 De cette manière, un accroisse- ment de la température et de la pression de l'air à l'inté- rieur du compresseur 62 provoque le fonctionnement du mécanisme 10 comme décrit ci-dessus. Plus précisément, pendant le premier mode de fonction- nement du mécanisme 10, pratiquement seul le manchon 12 se dilate du fait de l'accroissement de la température de l'air du compresseur qui s'écoule en tant que courant primaire dans le passage extérieur 14 La dilatation du manchon 12 provoque le déplacement des leviers 52 et 53 et du manchon 51 de câble, manchon 51 qui contient le câble de réaction 67 et ceci provoque le replacement du câble de réaction 67. Du fait que, pendant le premier mode de fonctionnement, il n'y ait pratiquement que le manchon 12 qui se dilate, le mécanisme 10 assure un temps de réponse relativement rapide par rapport à ce qui se produirait si l'on laissait la tige il se dilater également et rétracter de ce fait le manchon 12 Ce temps de réponse relativement rapide compense de manière plus précise le dépassement initial de vitesse de la soufflante Ce replacement a pour effet que l'unité de commande 64 commande le mécanisme de manoeuvre hydraulique 63 lequel, à son tour, replace les aubes 61 du stator en position plus fermée Cependant, après un court intervalle de temps, la pression de l'étage intermédiaire du compres- seur atteint la valeur prédéterminée et provoque l'ouverture de l'obturateur 47 du mécanisme de manoeuvre et permet, de ce fait, au courant d'air secondaire de s'écouler dans le passage intérieur 15 pour chauffer la tige 11 La dilatation de la tige ll provoque le replacement du câble de réaction 67 à sa position d'origine, ce qui, à son tour, provoque la réouverture des aubes 61 du stator De cette manière, les erreurs de vitesse par excès et par défaut, dues à des déplacements brusques de la manette des gaz ou aux fortes accélérations du moteur sont efficacement réduites au minimum sans qu'il soit nécessaire d'ajouter des dispositifs élec- triques ou électromécaniques complexes au système de commande principal. Bien qu'on n'ait décrit et représenté qu'un unique mode de réalisation du mécanisme de manoeuvre, il apparaîtra clairement aux spécialistes de la technique, après examen de la présente invention, que de nombreux changements peuvent y être apportés sans sortir pour cela du cadre de ses aspects les plus généraux Par exemple, l'obturateur 47 pourrait être actionné par un soufflet thermosensible ou par un vérin fonctionnant en réponse au débit du fluide qui provoquerait l'ouverture de l'obturateur 47 à une valeur prédéterminée de la température ou du débit correspondant à une vitesse intermédiaire prédéterminée du moteur Considéré d'une manière générale, le retard du passage du courant de fluide dans le passage intérieur 14 ou respectivement dans le passage extérieur 15 peut être obtenu à l'aide de divers moyens de robinetterie fonctionnant en réponse à des para- mètres de fonctionnement du moteur, tels que la vitesse du rotor et la température et le débit d'un fluide, pour ne citer que quelques-uns de ces paramètres. REVENDICATIONS 1 Mécanisme de manoeuvre thermosensible ( 10) caractérisé en ce qu'il comporte: un organe de support ( 13); deux organes ( 11, 12) thermiquement dilatables espacés l'un de l'autre s'étendant longitudinalement en alignement parallèle, l'un ( 11) des organes dilatables ayant une extrémité rigidement assemblée à l'organe de support ( 13) et une extrémité opposée assemblée à une extrémité correspondante de l'autre organe dilatable ( 12); des moyens ( 70) envoyant un courant de fluide en contact avec les deux organes dilatables; et des moyens ( 46, 47, 50), limitant l'écoulement du fluide en contact avec un premier ( 11) des organes dilatables dans un premier mode de fonctionnement, et permettant un écoulement relativement libre du fluide en contact avec lui dans un second mode de fonctionnement; de telle sorte que l'autre organe dilatable ( 12) se dilate longitudinalement dans une première direction pendant le premier mode et que le premier organe dilatable ( 11) se dilate longitudinalement dans la direction opposée pendant le second mode pour rétracter l'autre organe dilatable. 2 Mécanisme de manoeuvre thermosensible ( 10) caractérisé en ce qu'il comporte: un organe de support ( 13); deux organes ( 11, 12) thermiquement dilatables espacés l'un de l'autre s'étendant longitudinalement en alignement parallèle, l'un ( 11) des organes dilatables ayant une extré- mité rigidement assemblée à l'organe support et une extrémité opposée assemblée à une extrémité correspondante de l'autre organe dilatable ( 12) ; des moyens ( 70) servant à diriger un courant de fluide sous pression en contact avec les deux organes dilatables; et des moyens ( 46, 47, 50) sensibles à la pression limitant l'écoulement du fluide en contact avec l'un ( 11) des organes dilatables dans un premier mode de fonctionnement au cours duquel la pression du fluide est inférieure à une valeur prédéterminée, et permettant un écoulement pratiquement libre du fluide en contact avec cet organe dans un second mode de fonctionnement au cours duquel la pression du fluide est supérieure à la valeur prédéterminée; de telle sorte que l'autre organe dilatable ( 12) se dilate longitudinalement dans une première direction pendant le premier mode et que le premier organe dilatable ( 11) se dilate longitudinalement dans la direction opposée pendant le second mode pour rétracter l'autre organe dilatable. 3 Mécanisme de manoeuvre ( 10) fonctionnant en réponse à la température et à la pression d'un fluide, caractérisé en ce qu'il comporte: un boîtier extérieur ( 13) ayant un orifice d'entrée ( 17) du fluide et un orifice de sortie ( 42) du fluide; un boîtier intérieur ( 12) thermiquement dilatable monté coaxialement avec le bottier extérieur dans lequel il peut coulisser et dont il est radialement espacé pour délimiter avec lui un passage annulaire extérieur ( 14) pour le fluide, de l'orifice d'entrée jusqu'à l'orifice de sortie ( 42) du boîtier extérieur, ( 13), le boîtier intérieur ( 12) ayant une orifice d'entrée ( 18) du fluide et un orifice de sortie ( 45) du fluide; un organe allongé ( 11) thermiquement dilatable disposé coaxialement avec le boîtier intérieur à l'intérieur ( 12) de ce dernier dont il est radialement espacé pour délimiter ainsi avec lui un passage annulaire intérieur ( 15) pour le fluide, entre l'orifice d'entrée et l'orifice de sortie du boîtier intérieur; des moyens ( 21) pour empêcher un mouvement axial d'une extrémité de l'organe allongé ( 11) et pour permettre un mouvement axial relatif de l'extrémité correspondante du bottier intérieur ( 12); des moyens ( 34, 35, 36, 37) reliant l'autre extrémité de l'organe allongé ( 11) à l'extrémité opposée du boîtier intérieur ( 12) des moyens ( 70) servant à envoyer un fluide sous pression dans les deux passages; et des moyens ( 46, 47, 50) sensibles à la pression limitant l'écoulement du fluide dans le passage intérieur ( 15) dans un premier mode de fonctionnement au cours duquel la pression du fluide est inférieure à une valeur Drédéterminée, et permettant un écoulement relativement non entravé du fluide dans le passage intérieur ( 15) dans un second mode de feonctionnement au cours duquel la pression du fluide est supérieure à ladite valeur prédéterminée de telle sorte que le bottier intérieur ( 12) se dilate longitudinalement dans une direction pendant le premier mode et que l'organe allongé ( 11) se dilate longitudinalement dans la direction opposée pendant le second mode pour rétracter le bottier intérieur ( 12). 4 Mécanisme selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'organe allongé ( 11) et le boîtier intérieur ( 12) ont des longueurs utiles approximativement égales et sont cons- truits en des matières ayant approximativement le même coef- ficient de dilatation thermique de sorte que la dilatation longitudinale du bottier intérieur ( 12) est approximativement égale à la dilatation longitudinale de l'organe allongé ( 11) pendant le second mode de fonctionnement et après écoulement d'une période de temps prédéterminée. Mécanisme selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens ( 47) sensibles à la pression sont montés à l'intérieur de l'orifice de sortie du bottier intérieur ( 12) et s'étendent longitudinalement dans le bottier exté- rieur ( 13). 6 Mécanisme selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens sensibles à la pression sont constitués par un ensemble de soupape ( 46,47) qui comprend une tête de soupa- ae mobile ( 47) longitudinalement et un organe perforé ( 50) monté transversalement dans l'orifice de sortie du bottier extérieur et disposé en un emplacement prédéterminé pour commander le déplacement de la tête de soupape et commander la vitesse à laquelle le fluide s'écoule dans le passage intérieur ( 15). 7 Mécanisme de manoeuvre ( 10) pour placer un élément réglable ( 51) dans un système de commande d'un moteur de turbine à gaz ayant un compresseur axial ( 62) et des aubes ( 61) de stator variables, ce mécanisme fonctionnant en réponse à la température et à la pression du fluide s'écoulant dans le compresseur et étant caractirisé en ce qu'il comporte: un bottier cylindricue extérieur ( 13) ayant un orifice d'entrée ( 17) du fluide et un orifice de sortie ( 42) du fluide; un bottier cylindrique intérieur ( 12) thermiquement dilatable monté coaxialement avec le bottier extérieur ( 13) dans lequel il peut coulisser et dont il est radialement espacé pour délimiter avec lui un passage annulaire extérieur ( 14) pour le fluide, de l'orifice d'entrée ( 17) jusqu'à l'orifice de sortie ( 42) du bottier extérieur ( 13), la paroi du bottier intérieur ( 12) n'étant pas perforée à l'exception d'au moins une ouverture d'entrée ( 18) adjacente à l'ouverture d'entrée ( 17) du bottier extérieur ( 13) pour recevoir une partie du fluide qui entre dans le bottier extérieur ( 13) et ayant un orifice de sortie axial ( 45) pour évacuer le fluide; une tige pleine ( 11) thermiquement dilatable positionnée coaxialement à l'intérieur du bottier intérieur ( 12) dont elle est radialement espacée de façon ainsi à délimiter avec lui un passage annulaire intérieur ( 15) recevant du fluide de l'ouverture d'entrée ( 18) du bottier intérieur ( 12) et diri- geant le fluide jusqu'à l'orifice de sortie ( 45) du bottier intérieur ( 12), la tige ( 11) ayant une première extrémité rigidement fixée à l'extrémité correspondante du bottier extérieur ( 13) et une seconde extrémité rigidement fixée à une extrémité correspondante du bottier intérieur ( 12); des moyens ( 21, 52-56) raccordant l'extrémité opposée du bottier ( 12) à l'élément réglable ( 51) et permettant un mouvement axial relatif entre le bottier intérieur ( 12) et la tige ( 11); et une soupape-champignon ( 46,47) rappelée par un ressort ( 48) actionnée par la pression monté à l'intérieur de l'orifice de sortie axial ( 45), pour étrangler l'écoulement du fluide dans le passage intérieur ( 15) pendant un premier mode de fonctionnement au cours duquel la pression du fluide est inférieure à une valeur prédéterminée et pour permettre un écoulement du fluide pratiquement libre dans le passage intérieur ( 15), pendant un second mode de fonctionnement au cours duquel la pression du fluide est supérieure à ladite valeur prédéterminée; de telle sorte que le boîtier intérieur ( 12) se dilate lonoitudinalement dans une première direction pendant le premier mode de fonctionnement pour actionner l'organe réglable ( 51) et que la tige ( 11) se dilate longitudinalement dans la direction opposée pendant le second mode de fonctionnement pour provoquer la rétraction du bottier intérieur ( 12) et de l'élément réglable ( 51). 8 Mécanisme de manoeuvre thermosensible ( 10) pour un élément réglable ( 51) caractérisé en ce qu'il comporte: un bottier cylindrique extérieur ( 13) ayant un orifice d'entrée ( 17) du fluide et un orifice de sortie ( 42) du fluide; un bottier cylindrique intérieur ( 12) thermiquement dilatable monté coaxialement avec le bottier extérieur ( 13) dans lequel il peut coulisser et dont il est radialement espacé pour délimiter avec lui un passage annulaire extérieur ( 14) pour le fluide de l'orifice d'entrée ( 17) jusqu'à l'orifice de sortie ( 42) du bottier extérieur ( 13), la paroi du bottier intérieur ( 12) n'étant pas perforée à l'exception d'une série d'ouvertures d'entrée ( 18) réparties autour de la périphérie d'une de ses extrémités pour recevoir une partie du fluide en provenance de l'orifice d'entrée ( 17) du bottier extérieur ( 13) et un orifice de sortie axial ( 45) à l'extrémité opposée pour évacuer le fluide; une tige pleine ( 11) thermiquement dilatable disposée coaxialement à l'intérieur du bottier intérieur ( 12) dont elle est radialement espacée de façon ainsi à délimiter avec lui un passage annulaire intérieur ( 15) pour le fluide reçu des ouvertures d'entrée ( 18) du bottier intérieur ( 12) et dirigeant le fluide jusqu'à l'orifice de sortie axial ( 45) du bottier intérieur ( 12), la tige ( 11) ayant une première extrémité rigidement fixée à une première extrémité du bottier extérieur ( 12) et une seconde extrémité rigidement fixée à' une extrémité opposée du bottier intérieur ( 12); des moyens ( 21, 52 56) raccordant ladite première extrémité du bottier intérieur ( 12) à l'élément réglable ( 51) et permettant un mouvement axial relatif entre le bottier intérieur ( 12) et la tige ( 11); de telle sorte que le bottier intérieur ( 12) se dilate longitudinalement dans une direction pour actionner l'élément réglable ( 51) et que la tige ( 11) se dilate longitudinalement dans une direction opposée pour provoquer la rétraction du bottier intérieur ( 12) et de l'élément réglable ( 51).