Brevet FR2486424A1 — publié le 19820115

La présente invention concerne un procédé et un appareil de réduction de l'épaisseur d'une bande de métal. L'invention s'applique à une large gamme de métaux et alliages qui sont susceptibles d'une déformation plas- tique. L'appareil comporte un laminoir coopératif à pres- sion, agencé pour apporter une réduction accrue nécessaire dela bande de métal par passe,. ainsi qu'une réduction to- tale accrue entre des recuits, comparativement aux diffé- rentes solutions antérieures. La poussée établie sur le laminoir permet de contrôler la valeur, par exemple de la réduction finale obtenue à chaque passe dans le laminoir. Il existe des laminoirs conventionnels dans de nombreuses configurations différentes, y compris les la- minoirs duo -, les laminoirs quarto et les laminoirs à cylindres d'appui multiples. Avec ces laminoirs courants, la réduction totale d'épaisseur de la bande de métal qui peut être obtenue avant qu'un recuit soit nécessaire est déterminée par la force d'écartement des cylindres déve- loppée pendant l'opération de laminage. Cette force d'écar- tement augmente d'une passe à la suivante, au fur et à mesure que la bande de métal durcit, jusqu'à ce qu'-une i- mite maximale soit atteinte pour le laminoir. Quand la force d'écartement atteint un niveau suffisamment élevé l'élasticité du laminoir et la rigidité de la. bande sont en équilibre et le laminoir cesse d'apporter une autre ré- duction notable d'épaisseur de la bande. Normalement, avant que la bande n'atteigne ce niveau de force d'écarte- ment, un autre laminage n'est pas économique et la bande est recuite pour l'adoucir, et réduire ainsi la force d'écartement à la passe suivante dans le laminoir. Il est souhaitable que le pourcentage de ré- duction d'épaisseur par passe et de réduction totale pou- vant être obtenue dans la bande par un laminoir entre des recuits soit aussi élevée que possible afin de réduire la nécessité des recuits longs et coûteux. Différentes solu- tions ont été proposées dans la technique antérieure pour obtenir cet accroissement de réduction possible d'épais- seur entre des recuits. Selon la plupart de ces techniques, une composante d'allongement a été ajoutée à la réduc- tion par laminage afin d'obtenir des pourcentages accrus de réduction nécessaire. Une telle solution consiste en un laminage avec allongement par courbure par contact, connu également sous le nom de laminage C-B-S. Cette technique est décrite dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique N 3 238 756, ainsi que dans un article de Coffin, Junior, dans le "Journal of Metals", Août 1967, pages 14 à 22. Selon ce procédé de laminage C-B-S, une courbure plastique est prévue con- jointement avec une tension longitudinale et une pression de laminage afin d'obtenir une réduction d'épaisseur de la tôle ou de la bande. De plus, le laminoir utilise un rap- port de vitesses entré les cylindres de contact, comme un moyen de déterminer et de contrôler la réduction, au lieu d'un intervalle rigide courant entre les cylindres. La bande pénètre dans le laminoir et elle est enfilée autour d'un grand cylindres appelé cylindre de contact d'entrée. La bande estensuite enroulée autour d'un petit cylindre flottant, appelé cylindre de courbure. Le cylindre de courbure est logé dans l'intervalle entre le premier grand cylindre et un second grand cylindre, appelé cylindre de contact de sortie. La bande est maintenue sous tension pour éviter un glissement entre elle et les deux cylin- dres de contact. Les cylindres de contact sont entraînés avec un rapport fixe de vitesse superficielle, l'un par rapport à l'autre. Une réduction est produite entre deux points de laminage, entre le cylindre de courbure et les deux cylindres de contact. La réduction nécessaire est la conséquence de l'étirage ou de l'allongement de la bande autour du petit cylindre de courbure, et par le fait que la bande est forcée dans l'intervalle entre les deux cy- lindres de contact dans lequel elle est étirée, courbée et laminée suffisamment en deux points de réduction, pour s'adapter au rapport des vitesses. L'appareil est décrit plus en détail dans l'article précité ainsi que dans le Brevet précité. Ce procédé C-B-S est sujet à de nombreu- ses difficultés, qui sont bien connues. En particulier, il est difficile de lubrifier le cylindre de courbure et, en raison de son très petit diamètre, il tourne à grande vitesse et tend à s'échauffer et à se déformer. Cela peut entraîner des irrégularités dans la bande ré- sultante. Une autre solution antérieure est un procédé de laminage de tôles de métal, appelé fréquemment laminage "PV". Ce procédé est largement décrit dans les Brevets des Etats Unis d'Amérique NI 3 709 017 et 3 823 593. Selon ce procédé, la tôle est laminée entre des cylindres entraînés d'un laminoir, chaque cylindre voisin tournant dans un sens opposé à celui du suivant, et avec une vi- tesse périphérique différente. Le procédé fait intervenir un rapport entre les vitesses périphériques des cylindres, déterminant la réduction de la bande laminée. La vitesse de circulation à l'extrémité de sortie de la bande est égale à la vitesse périphérique du cylindre entraîné, qui tourne à la plus grande vitesse. Une tension est appliquée au moins à la partie avant de la bande, et l'application d'une contre-tension est également décrite. La bande peut être enroulée de manière à entourer les cylindres d'un arc de 1800 ou davantage. Le laminage PV est normalement effectué en utili- sant des cylindres de diamètre relativement grand et égaux entre eux. Il en est ainsi en raison du couple élevé né- cessaire pour entraîner les cylindres. Mais en raison de l'utilisation de ces cylindres de grand diamètre, il est difficile d'obtenir une forte attaque et par conséquent, une grande réduction d'épaisseur de la bande par passe. De plus, la réduction totale maximale pouvant être obte- nue avec un laminoir PV entre des recuits est déterminée par l'aplatissement des cylindres. Cet aplatissement des cylindres est un problème plus sérieux avec les grands cylindres de travail qu'avez les petits. Les Brevets des Etats Unis d'Amérique NO 3 811 307, 3 871 221 et 3 911 713 illustrent tous différentes modifications et améliorations qui ont été apportées aux laminoirs PV ainsi qu'à ce pro- cédé. De nombreuses autres techniques ont été suggé- rées pour un laminage d'une façon non conventionnelle, et dans lesquelles il se produit un allongement de la bande. Des exemples de ces procédés et appareils sont décrits dans les Brevets des Etats Unis d'Amérique NI 2 332 796, 2 526 296, 3 253 445 et 3 427 078. Une solution particulièrement intéressante est décrite dans le Brevet des Etats Unis d'Apérique NI 3 394 574. Ce Brevet décrit un appareil et un procédé de laminage d'une bande de métal, dans lesquels les la- minoirs comporte des premier et second cylindres d'appui, espacés l'un de l'autre et tournant autour-d'axes fixes. Les cylindres d'appui sont entraînés positivement, de manière que la vitesse périphérique du second soit supé- rieure à celle du premier. Entre les cylindres d'appui sont disposés des premier et second cylindres de travail tournant librement, possédant chacun un diamètre inférieur à celui des cylindres d'appui. Les cylindres de travail sont mobiles ensemble par rapport aux cylindres d'appui et coopèrent l'un avec l'autre, et chacun d'entre eux avec l'un des cylindres d'appui. Un cylindre de stabili- sation est utilisé pour appliquer une pression à l'un des cylindres de travail, par rapport à un cylindre d'appui. Selon ce Brevet, la bande est entraînée selon sa longueur, sous tension, le long d'un trajet défini en entourant la bande autour du premier cylindre d'appui, puis en forme de "S" autour des cylindres de travail, puis en entourant la bande autour du second cylindre d'appui. Les cylindres de travail sont agencés de manière qu'une charge de tension appliquée à la bande constitue le seul moyen de produire la charge de laminage dans chacun des trois interstices définis par les cylindres respectifs. Dans le procédé et l'appareil selon ce Bre- vet, la charge de laminage est produite uniquement par la tension longitudinale de la bande. Des solutions telles que celles du laminage C-B-S et celles décrites dans le Brevet précité, présen- tent plusieurs inconvénients, en plus de ceux déjà indi- qués. Etant donné que la tension de la bande est l'élé- ment actif pour créer la force entre les cylindres à chaque interstice, elle doit être relativement élevée. Il est difficile de laminer de la bande tendre qui serait sujette à rupture ou autres problèmes de forme, par exem- ple des ondulations résultant du degré élevé de force de tension nécessaire. L'utilisation de forces de tension, comme cela est nécessaire dans le Brevet précité, peut créer des défauts internes dans la bande, et produire des bandes avec des tendances à fissure sur les bords, ou des bandes cassantes difficiles à laminer. En outre, l'appa- reil est compliqué par la nécessité d'un dispositif de stabilisation tel que le cylindre de stabilisation. Ces difficultés qui résultent de la nécessité d'utiliser des fortes tensions dans l'opération se re- trouvent également dans la plupart des autres techniques non conventionnelles de laminage décrites ci-dessus. Il s'est avéré souhaitable de réaliser un laminoir qui puisse traiter de la bande de métal avec un fort pour- centage de réduction nécessaire entre des recuits, sans les inconvénients de la technique antérieure. Dans le but d'obtenir de forts écrasements dans l'interstice du cy- lindre, il est souhaitable d'utiliser des cylindres de petit diamètre. Cependant, le diamètre etla disposition des cylindres ne doivent pas être suffisamment réduits pour qu'il soit difficile de lubrifier et de refroidir le laminoir. Il est souhaitable en outre, selon l'inven- tion, de réaliser un laminoir qui soit moins compliqué que ceux décrits ci-dessus. Il est de pratique courante dans la technique du laminage, dans laquelle. la réduction d'épaisseur est fonction du rapport des vitesses des cylindres de travail, que ces derniers soient serrés contre la bande sans inter- position de dispositifs d'écartement fixe. Les cylindres de travail atteignent ainsi un écartement d'équilibre en fonction de différents paramètres de l'opération de lami- nage, de sorte que l'épaisseur à la sortie est fonction du rapport des vitesses de ces cylindres de travail. Dans la plupart des systèmes conventionnels de laminage, par exemple celui décrit dans le Brevet des Etats Unis d'Amé- rique No 4 167 107, il est de pratique courante de fixer l'écartement entre lescylindresde travail au moyen d'un dispositif qui maintient les cylindres dans une position bloquée, par exemple par des dispositifs de fixation comme le décrit ce Brevet. Il est également connu dans la technique du lami- nage, qu'un meilleur fini et une meilleure structure peu- vent être obtenus si la dernière réduction dans la suite des passes est la plus légère ou la plus faible. Lorsque des trains à cages multiples, par exemple des trains à trois cages sont utilisés pour le laminage, ils sont ge- néralement agencés pour effectuer la plus petite réduc- tion d'épaisseur au cours du passage dans la dernière cage. Le Brevet des Etats Unis d'Amérique NI 4 244 203 décrit un procédé et un appareil de laminage coopératif destiné à laminer une bande métallique par déformation plastique non symétrique. De façon inhabituelle, de for- tes réductionsd'épaisseur ou laminage par passe et de fortes réductions totales d'épaisseur entre des recuits sont obtenues dans les limites dmun laminoir modifié. La solution du laminage coopératif permet d'utiliser au maximum la possibilité de déformation d'une bande métal- lique en optimisant la compression des cylindres et - l'allongement, po r obtenir une ductilité maximale. Ces résultats inhabituels du laminage coopéra- tifs sont obtenus en modifiant un laminoir quarto stan- dard, bien que d'autres configurations soient possibles. La modification dulaminoir implique principalement le changement du mécanisme d'entraînement pour assurer que les laminoirs soient entraînés par les cylindres d'appui, et consiste également à prendre des dispositions pour que les cylindres d'appui soient entraînés à des vites- ses différentes. Le laminoir est alors chargé de manière que la bande entrante soit enroulée autour du cylindre d'appui entraîné à la plus petite vitesse, puis forme ensuite un "S" autour-des cylindres de travail tournant librement, et de diamètre nettement plus petit. Enfin, la bande sort du laminoir en entourant le cylindre d'ap- pui entraîné à la plus grande vitesse. Lorsque cela est fait, et lorsque le laminoir coopératif est mis en marche et subit la pression appro- priée au moyen d'un mécanisme à vis, trois réductions sont obtenues. Le premier point de réduction se trouve entre le premier cylindre entraîné lent, et son cylindre de tra- vail voisin, tournant librement. La seconde réduction est obtenue entre les deux cylindres de travail et la troisiè- me réduction qui est similaire à la première est obtenue entre le second cylindre de travail et le second cylindre d'appui. Cette solution de laminage coopératif apporte trois réductions de laminage, en une seule passe de la bande dans le laminoir. Les mécanismes qui commandent la réduction à chacun des interstices du laminoir tendent à réduire la force d'écartement imposée pour le laminage. Une tension avant et une tension arrière au cours de l'opération sont obtenues en enroulant la bande de métal autour des cylin- dres d'appui entraînés, de manière à obtenir un freinage par cisaillement sur la pièce. La bande est également tendue lorsqu'elle entre, et elle quitte le laminoir par tout moyen courant. Dans le procédé et l'appareil de laminage selon l'invention, l'écartement de chaque interstice de lamina- ge entre les cylindres respectifs n'est pas fixe. En fonc- tionnement, un écartement d'équilibre à chaque interstice est obtenu sur la base de paramètres de laminage,compre- nant la force d'écartement et le frottement. Il s'est avéré que le pourcentage de réduction dans une passe dans le laminoir, obtenu après chacun des interstices respec- tifs, varie en fonction de l'état de la matière laminée. Dans le premier intersticee de laminage, le pourcentage de réduction obtenu quand la matière est tendre est beau- coup plus grand que le pourcentage de réduction obtenu à la passe suivante, quand la matière s'est durcie. Le pourcentage de réduction au second interstice de laminage n'est pas affecté de façon notable. Le troisième inter- stice de laminage est affecté généralement à l'inverse du premier; autrement dit, il produit une réduction rela- tivement plus faible pour les matières tendres et une ré- duction relativement plus grande quand la matière a durci. Ces résultats qui sont obtenus avec le procédé et l'appa- reil de laminage selon l'invention, quand les interstices de laminage ne sont pas limités, conviennent et sont même souhaitables dans de nombreuses applications. Cependant, il est souvent souhaitable de contrôler la structure cris- talline, le fini et la structure de surface, après la der- nière réduction dans une passe. Dans de nombreux cas, il est souhaitable que la dernière réduction d'épaisseur dans le laminoir soit la plus faible. En outre, si la dernière réduction est la plus faible, la tension totale de la bande en ce point est réduite, et son effet sur la linéarité et le cambrage à l'enroulement est favorablement amélioré. L'invention concerne donc un appareil-et un pro- cédé de laminage, de préférence du type coopératif, dans lesquels l'un au moins des interstices entre les cylindres du laminoir est fixe, tandis que l'un au moins des inter- stices du laminoir est laissé flottant. Grâce à cette dis- position, il est possible de modifier l'écartement d'équi- libre de la manière décrite ci-dessus, afin qu'un plus grand pourcentage de réduction soit obtenu dans le premier interstice, et une plus faible réduction dans l'interstice final. Un objet de l'invention est donc de proposer un procédé et un appareil perfectionnés de laminage d'une bande de métal. Un autre objet de l'invention est de proposer un procédé et un appareil du type mentionné ci-dessus permettant d'obtenir un refoulement plastique non symé- trique. Un autre objet encore de l'invention est de pro- poser un procédé et un appareil du type mentionné ci- dessus, dans lesquels la réduction par laminage dans le dernier interstice d'une passe dans le laminoir est com- mandé de manière non équilibrée. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention seront mieux compris au cours de la description qui va suivre de plusieurs exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: La Figure 1 est une vue schématique de côté d'un appareil selon un mode de réalisation de l'invention, la Figure 2 est une représentation plus détaillée de lappareil de la Figure 1, la Figure 3 est une vue partielle montrant l'en- traîinement des cylindres de l'appareil de la Figure 1, la Figure 4 est une représentation schématique partielle d'un appareil selon l'invention, comportant un mode de réalisation d'un dispositif d'écartement fixe des cylindres, la Figure 5 est une représentation schématique- d'un appareil selon l'invention comportant un autre mode de réalisation d'un dispositif d'écartement fixe des cy- lindres, et la Figure 6 est une représentation schématique d'un appareil selon l'invention, comprenant un autre mode encore de réalisation d'un dispositif d'écartement fixe des cylindres. L'invention concerne donc un procédé et un appa- reil de laminage, de préférence de type coopératif. Le dispositif de laminage optimise des forces bi-axiales pour augmenter au maximum la réduction par laminage, grâce à un procédé de refoulement plastique ou non symétrique. Il s'applique à tout métal, ou alliagepouvant être déformé plastiquement. Il s'adapte particulièrement au traitement des bandes métalliques. Des réductions par passe et des réductions totales, inhabituellement élevées entre des recuits avec un excellent fini de surface et une excel- lente microstructure peuvent être obtenues en utilisant un laminoir du type quarto, modifié selon l'invention. La solution de l'invention permet une utilisation maxi- male de la possibilité de déformation de la bande de mé- tal en optimisant la compression des cylindres et lVallon- gement, pour obtenir une ductibilité maximale. La modification du laminoir implique principale- ment le changement du mécanisme d'entraînement, de nia- nière que l'entraînement se fasse par les cylindres d'ap- pui, l'adoption d'un dispositif pour entraîner les cylindres d'appui à des vitesses différentes les uns des autres, et la fixation de l'un au moins, mais non de la totalité des intervalles entre les cylindres. Les Figures 1 à 3 illustrent un exemple d'un la- minoir 10 selon un mode de réalisation de linzwention. Le laminoir coopératif 10 comporte des premier et second cylindres d'appui 11 et 12 de diamètre relativement grand. Le cylindre d'appui intérieur 11 tourne dans le bâti 13 de la machine 10, autour d'un axe 14 horizontal et fixe. Le cylindre d'appui supérieur 12 tourne dans le bâti de la machine 13 autour d'un axe 16, et il peut se déplacer de manière à s'approcher et s'écarter du cylindre infé- rieur 11, le long du plan vertical 15 défini par les axes 14 et 16 de ces cylindres d'appui. Entre les cylindres d'appui supérieur et inférieur 12 et 11, sont disposés deux cylindres de travail 17 et 18, tournant librement dont le diamètre est nettement inférieur à celui des cy- lindres d'appui 11 et 12. Les cylindres de travail 17 et 18 sont agencés de manière à pouvoir tourner librement dans le bâti 13 de la machine. Ils sont agencés de manière à flotter dans la direction verticale, le long du plan 15. Les mécanismes de support particulier 19, 20, 21 et 22, etc. des cylindres respectifs 11, 12, 17 et 19 du lami- noir 10 peuvent avoir toute structure voulue, selon la pratique courante, tels qu'ils sont illustrés dans les différents Brevets précités. Un dispositif de pression 23 à vis entraîné par un moteur, de type courant, est utilisé pour dévelop- per la force de compression voulue entre les cylindres d'appui Il et 12 et les cylindres de travail associés 17 et 18, et entre les cylindres de travail eux-mêmes. La disposition décrite jusqu'ici est similaire dans la plu- part de ses aspects à la disposition d'un laminoir quarto courant. Selon l'invention, un laminoir courant est modi- fié en changeant la relation des vitesses entre le cylin- dre d'appui inférieur Il et le cylindre d'appui supérieur 12, de manière que la vitesse périphérique du cylindre d'appui inférieur VX soit inférieure à la vitesse périphé- rique V4 du cylindre d'appui supérieur 12. Ce résultat peut être obtenu de façon relativement facile grâce à un entraînement 24 à deux moteurs, comme le montre la. Figure 3, entraînant le cylindre d'appui supérieur 12 à une vi- tesse supérieure à celle du cylindre d'appui inférieur 11 proportionnellement à la réduction voulue d'épaisseur de la bande A traversant le laminoir. Les cylindres d'appui 11 et 12 sont entraînés par des moteurs 25 et 25' qui sont accouplés avec ces cylindres Il et 12, par des réducteurs à engrenages 26 et 26' et des broches d'entraînement 27 et 27'. Un dispositif S de commande de vitesse est relié aux moteurs 25 et 25' de manière à entraîner les cylindres 11 et 12 avec le rapport voulu des vitesses. Le dispositif particulier d'entraînement 24 qui a été décrit ci-dessus ne fait pas partie de l'invention, et tout mécanisme d'en- traînement des cylindres 11 et 12 avec le rapport des vi- tesses périphériques voulues peut oonvenir. Un dispositif d'entraînement à entraînement à deux moteurs similaire à celui décrit ci-dessus est illustré par exemple dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique N0 3 332 292. L'entraîne- ment des cylindres de travail 17 et 18 est assuré par les cylindres d'appui 11 et 12, par l'intermédiaire de l'en- roulement de la bande A. Dans un laminoir courant du type quarto, une seule opération de laminage est obtenue sur la bande A lors- qu'elle passe d'un interstice entre les cylindres de tra- c 486424 vail. C'est aussi la solution proposée en regard de la Figure 6 du Brevet des Etats Unis d'Amérique NO 3 709 017 précité. Dans le présent mode de réalisation, la bande A est enfilée comme le montre la Figure 1, de manière qu'à l'entrée elle soit enroulée autour du cylindre d'appui 11 à plus faible vitesse, formant ensuite un "S" autour des cylindres de travail 17 et 18, pour.sortir finalement autour du cylindre d'appui 12 tournant à plus grande vi- tesse. De cette manière, trois réductions sont obtenues dans la bande A, comme le montre la Figure 1, lorsqu'elle. traverse le laminoir 10. La première réduction est ob- tenue entre le cylindre d'appui Il à plus faible vitesse et son cylindre de travail inférieur 17 correspondant. La seconde réduction est obtenue entre les cylindres de travail supérieur et inférieur 17 et 18. La troisième réduction se fait entre le cylindre de travail supérieur 18 et son cylindre d'appui supérieur 12 correspondant tournant à plus grande vitesse. Des tensions avant et arrière T1 et T4 sont appliquées à la bande A, par tout moyen courant, par exemple par l'enrouleur et le dérou- leur 28 et 29. Des rouleaux libres 30 et 31 sont disposés de la manière représentée, pour orienter la bande A de manière à assurer l'enroulement voulu autour des cylin- dres d'appui 11 et 12. * La bande A entoure chacun des cylindres de tra- vail 17 et 18, sur environ 1800 de leur circonférence. Dans le présent mode de réalisation, la bande A entoure chacun des cylindres d'appui Il et 12, suivant un plus grand angle, à savoir environ 2700. Etant donné que la bande A n'entoure les cylindres de travail que de l'ordre de 1800, il est relativement facile d'appliquer un agent de refroidissement et de lubrification, comme le montre la Figure 1. L'appareil particulier qui applique l'agent de refroidissement et de lubrification peut être de tout type courant, comme cela est bien connu. La grande dimen- sion des cylindres d'appui 11 et 12 permet également une application relativement facile d'un agent de refroidisse- ment et de lubrification, même avec un degré élevé d'en- roulement. En fonctionnement du présent laminoir, la bande A est enfilée dans ce laminoir 10 de la manière représentée. sur la Figure 1, et des tensions appropriées vers l'avant et vers l'arrière Ti et T4 sont appliquées aux parties avant et arrière de la bande, par le dérouleur/enrouleur 28, 29. Le dispositif de pression 23, qui peut être de tout type courant et qui peut être actionné hydraulique- ment (non représenté) ou par une vis 32 entraînée par un moteur 33 approprié, applique la pression de fonctionne- ment voulu ou la force de compression entre les cylindres respectifs 11, 12, 17et 18. De préférence, les tensions T et T4 appliquées à la bande A sont suffisantes pour éviter tout glissement entre les cylindres 11, 12, 17, 18 et la bande A. Le moteur 25 est mis sous tension pour avancer la bande A dans le laminoir 10 en entraînant les cylindres d'appui 11 et 12 qui, à leur tour, entraînent les cylindres de travail libres 17 et 18 par l'intermé- diaire de la bande A. Le cylindre d'appui supérieur 12 et les cylindres de travail 17 et 18 sont agencés de ma- nière à flotter verticalement le long du plan 15. Dans le présent mode de réalisation, les axes 14, 16, B, C des cylindres d'appui 11 et 12 et des cylindres de travail 17 et 18 sont tous dans le même plan vertical 15, comme re- présenté. Mais éventuellement, pour obtenir une plus grande stabilité des cylindres de travail 17 et 18, le plan défi- ni par les axes B et C de ces cylindres de travail 17 et 18 peut être incliné très légèrement par rapport au plan 15 défini par les axes 14 et 16 des cylindres d'appui Il et 12, l'angle défini entre le plan des cylindres de tra- vail 17 et 18 et le plan 15 des cylindres d'appui Il et 12 étant inférieur à environ 100 et de préférence infé- rieur à environ 50. Le plan des cylindres de travail 17 et 18, s'il est incliné, est de préférence incliné dans un sens qui dévie davantage la bande A, à savoir dans le sens des aiguilles d'une montre vu sur la Figure 1. Mais il n'est pas essentiel selon l'invention que le plan des cylindres de travail 17 et 18 soit incliné par rapport au plan 15 des cylindres d'appui 11 et 12, et cette solution n'est utilisée que dans lecas o il est nécessaire d'assurer une stabilisation des cylindres de travail 17 et 18. En variante, il est possible, bien que non souhaitable, de stabiliser les cylindres de travail 17 et 18 en utilisant un cylindre de stabilisation s'ap- puyant contre la surface libre des cylindres de travail 17 et 18 qui, sur la Figure 1, est la surface sur laquelle est dirigé l'agent de refroidissement et de lubrification. Cette solution empêcherait l'application de l'agentde re- froidissement et de lubrification. S'il est souhaité de toute façon incliner le plan des cylindres de travail 17 et 18 par rapport au plan 15 des cylindres d'appui Il et 12, le degré d'inclinaison doit être maintenu dans les limites précitées, et ne doit pas être suffisamment grand pour empêcher l'application d'une pression par le dispositif 23 auxtrois inter- stices entre les cylindres. Selon l'invention, il est préférable que le dispo- sitif de pression 23 soit agencé de manière à appliquer la pression aux cylindres respectifs 11, 12, 17 et 18, plutôt que de produire cette pression entre les cylindres respectifs, uniquement par la tension appliquée à la bande, comme dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique NI 3 394 574 précité. Quand le laminoir 10 est mis en fonctionnement, et qu'uneforce d'écartement raisonnable est réglée par le dispositif de pression 23, les trois points de réduc- tion sont obtenus, comme le montre la Figure 1. Le tableau I ci-après montre la répartition des - réductions d'épaisseur dans un laminoir coopératif, uti- lisé de la manière habituelle, au cours d'une série de cinq passes dans le laminoir, d'une bande d'acier inoxy- dable du type 403, initialement recuite avec une épaisseur de 0,5 mm. La réduction d'épaisseur par passe dans le la- minoir était fixée à 20?10, en commandant le façon approe- Tableau I REPARTITION DES EPAISSEURS DANS LE LAMINOIR NO de Epaiss. passe initiale 1 0,508 2 0,411 3 0,329 4 0,260 0,161 lère Réduction Réduct. 70 Réduct. mm totale par passe 0,846 0,016 0,011 0,005 0,0025 2me Réduction Réduct. % Riéduct mm totale par passe 0,033 0,040 0,038 0, 030 0,024 3ème Réduction Réduct. %, Réduction épaiss. totale par passe 0,018 18 0,025 31 0,019 28 0,013 26 0,015 36 Réduction totale par passe 0,096 0,08 0,068 0,048 0,042 oe Co c% priée le rapport entre les vitesses périphériques du cylindre d'appui d'entrée 12 et du cylindre d'appui de sortie 11. Il apparait en regard du tableau I, que la répar- tition de réduction totale par passe entre les premier, second et troisième interstices 35, 36 et 37 varie au fur. et à mesure que la matière laminée se durcit. Dans sa première passe par le laminoir, la matière initialement recuite, relativement douce, est soumise à environ 5X0 de la réduction totale d'épaisseur dans le premier inter- stice 35, juste au-dessous de 35% dans le second inter- stice 36 et juste au-dessous de 20% dans le troisième in- terstice 37. Mais dans la seconde passe et les autres, le pourcentage de réduction totale par passe dans le pre- mier interstice 35 diminue substantiellement à moins de jo, le second interstice 36 augmente jusqu'au-dessus de "0 et le troisième interstice 37 augmente jusqu'au voi- sinage de 30%. Par conséquent, lorsqu'un laminoir coopératif fonctionne dans son mode d'équilibre dans lequel chacun des interstices 35, 36 et 37 entre les cylindres 11, 12, 17 et 18 flotte librement, la réduction finale peut varier d'un niveau bas pour les matières douces, jusqu'à des ni- veaux relativement élevés quand les matières sont durcies. Il s'est avéré souhaitable dans la technique du laminage que la dernière réduction d'épaisseur d'une ma- tière en bande soit relativement légère ou réduite, afin d'obtenir un fini de surface et une microstructure opti- male, ainsi que pour réduire le cambrage et améliorer la régularité du bobinage. Il apparait à l'examen du tableau I que si un laminoir coopératif ou autre type comportant un interstice flottant et au moins un cylindre libre fonc- tionne dans un mode d'équilibre, la réduction finale à chaque passe dans le laminoir dépend dela dureté de la ma- tière à laminer. La réduction finale peut être tout à fait substantielle et nettement supérieure à celle souhai- tée dans certains cas, pour cette dernière réduction. Selon l'invention, un dispositif P de répartition d'épaisseur est prévu, par lequel l'un au moins, mais non la totalité, des intervalles définis par les interstices , 36 et 37 entre les cylindres du laminoir 10 est fixé. Cela permet de déterminer les première, seconde et troi- sième réductions dans une passe à travers le laminoir 10, de manière que la réduction finale (troisième réduction) soit commandée à la valeur voulue pour la réduction de fini. De préférence, la troisième réduction d'épaisseur est contrôlée de manière à être inférieure à environ 25% de la réduction totale d'épaisseur de la matière par passe, et de préférence inférieure à environ 20o de la réduction totale par passe. Le dispositif P de répartition d'épaisseur com- porte un dispositif qui fixe un ou plusieurs des inter- valles 35 à 37 entre les cylindres dans le laminoir 10. Toute solution courante pour fixer les intervalles ou in- terstices peut convenir comme par exemple les dispositifs de serrage décrits dans le Brevet des Etats Unis d'Améri- que No 4 167 107 précité. Selon un aspect essentiel de l'invention, tous les intervalles 35 à 37 du laminoir 10 ne sont pas fixés. L'un au moins de ces intervalles 35 à 37 doit être laissé flottant de manière qu'il puisse ré- gler la réduction d'épaisseur nécessaire pour maintenir le rapport de réduction du laminoir 10 en fonction du rap- port des vitesses périphériques différentielles des cy- lindres d'entrée et de sortie ll et 12. Dans le présent mode de réalisation illustré par la Figure 2, le dispositif P de répartition d'épaisseurcon- siste en des blocs d'écartement 38 qui sont disposés sur les deux côtés et entre le chariot 20 du cylindre d'appui inférieur et le chariot 22 du cylindre de travail inférieur. Ces chariots 20 et 22 sont verrouillés en position par des pinces 39 de manière qu'ils ne soient pas libres de se déplacer pendant le fonctionnement du laminoir 10. Le chariot 21 du cylindre de travail supérieur et le chariot 19 du cylindre d'appui supérieur sont laissés libres de flotter sous la pression appliquée par le dispositif de pression 23. Il semble que selon l'invention, cette fixation du premier intervalle 35 entre les cylindres, de la manière décrite ci-dessus, maintienne le pourcentage de réduction totale dans une passe dans le laminoir de la manière voulue. Cela suppose que le pourcentage de réduction to- tale par passe dans l'interstice 35 est choisi à une va- leur fixe, afin d'obtenir une valeur autre que la valeur normale d'équilibre qui serait obtenue s'il était laissé flottant. Par exemple, sil est souhaité que la manière décrite ci-dessus obtenir une réduction finale après des passes multiples qui soit d'une réduction légère, les blocs d'écartement 38 sont choisis de manière à produire une première réduction d'environ 30% de la réduction totale d'une passe dans le laminoir 10. Il semble que la seconde réduction qui n'est pas fixée est de l'ordre de 50 à 60% de la réduction totale par passe et que la réduction fi- nale qui n'est pas fixée, est légèrement supérieure à l"o, mais inférieure à 20o de la réduction totale. De cette ma- nière, le blocage du premier interstice 35 pour obtenir un pourcentage voulu de la réduction totale par passe sert à maintenir la réduction de chaque interstice 35 à 37, de manière que la réduction finale soit relativement faible. Bien entendu, diverses autres dispositions sont possibles par lesquelles les réductions dans les premier, second et troisième interstices 35, 36 et 37 peuvent être maintenues en fixant sélectivement certains des interstices mais non la totalité. Dans le présent mode de réalisation décrit ci- 3( dessus, au moins l'intervalle entre cylindres défini par le premier interstice 35 est fixé. Mais éventuellement, pour obtenir une répartition donnée des réductions dans les trois interstices 35 à 37 du laminoir 10, des inter- stices voulus 35 à 37 pourraient être fixés dans la mesure o l'un d'entre eux est laissé flottant. La disposition illustrée par la Figure 2 utilise des blocs séparateurs 38 et des pinces 39 pour fixer le premier interstice 35. Les pinces 39 peuvent être de tout type connu, et ne sont représentées que schématiquement. Par exemple, des dispositifs de blocage de chariot sont clairement illustrés dans le Brevet des Etats Unis d'Amé- rique No 4 167 107 précité. Dans le laminoir de la Figure 2, un seul des in- terstices 35 à 37 est fixé par des blocs d'écartement 38 et des pinces 39, un bloc d'écartement étant prévu de chaque côté des chariots 20 et 21. La Figure 4 représente un autre mode de réalisation, sur laquelle seuls les cha- riots 19 à 22 et les cylindres 11, 12, 17 et 18 du lami- noir 10 de la Figure 2 sont représentés. Dans ce mode de réalisation, les premier et second interstices 35 et 36 sont fixés par des blocs d'écartement 38. Chacun des cha- riots du cylindre d'appui inférieur 20, du cylindre de travail inférieur 22 et du cylîndrede travail supérieur 21 peut être verrouillé en position par des pinces, non représentées, pour obtenir des intervalles fixes 35 et 36, qui sont établis par les blocs 38 de la manière décrite en regard de la Figure 2. Dans le mode de réalisation de la Figure 4, la réduction qui est obtenue dans les pre- mier et second interstices 35 et 36 est limitée ou contrô- lée par les écartements fixes des cylindres respectifs 11, 17 et 18. La réduction dans le troisième interstice 37 est flottante pour produire la valeur nécessaire de ré- duction totale en fonction du rapport des vitesses péri- phériques des cylindres d'appui 11 et 12. La Figure 5 illustre un autre mode de réalisation pour la fixation des intervalles 35 et 36 entre les cy- lindres. Selon la Figure 5, les blocs d'écartement 38 de dimension fixe sont remplacés par un dispositif 40 ré- glable, à plan incliné. Selon cette disposition, une piè- ce supérieure inclinée 41 est fixée sur le chariot 21 ou 22 de cylindre de travail, de chaque côté de ce chariot. Une pièce inclinée inférieure 42 peut coulisser sur la surface supérieure du chariot 22 de cylindre d'appui in- férieur et sur le chariot 20 de cylindre de travail. Une vis à manivelle 43 peut tourner dans une pièce de bâti 44 fixée sur le chariot 22 de cylindre de travail inférieur et sur le chariot 20 de cylindre d'appui, et elle taraude dans la pièce inclinée coulissante 42. Quand la manivelle 43 est tournée, la pièce inclinée 42 se dé- place latéralement, s'approchant ou s'écartant des cylin- dres 11, 17 et 18. Quand le bloc incliné coulissant 42 s'approche des cylindres 11, 17 ou 18, l'écartement des interstices 35 ou 36 est augmenté, et réciproquement. De cette manière, il est possible d'obtenir des intervalles réglables des interstices 35 et 36, qui doivent être fi- xés. Quand l'écartement voulu est réglé de la manière dé- crite ci-dessus, les chariots 20, 21 et 22 sont verrouil- lés en position par des pinces, non représentées, comme dans le précédent mode de réalisation de la Figure 2. La Figure 6 représente un autre mode de réalisa- tion d'un dispositif P de répartition d'épaisseur. Selon cette disposition, des vérins hydrauliques 45 sont sup- portés par le chariot 20 de cylindres d'appui inférieur et par le chariot 21 de cylindre de travail supérieur. Les tiges de piston 46 des vérins sont accouplées avec des pattes 47, engageant des parties prolongées 48 du chassis du chariot 22 de cylindre de travail inférieur. En ré- glant la position des pattes 47 par rapport aux vérins 45, il est possible de régler les écartements 35 et 36 entre les cylindres respectifs 11, 17 et 18. Quand les écarte- ments voulus entre les cylindres sont obtenus, les cha- riots 20, 21 et 22 sont verrouillés en position par des pinces 39, de la manière déjà décrite. En variante, les pressions hydrauliques peuvent être fixées, les interval- les entre les cylindres étant maintenus de façon hydrau- lique. Il apparait ainsi que selon l'invention, grâce à l'utilisation d'un dispositif P de répartition d'épais- seur, comprenant des séparateurs fixes 38, 40, 45 etc. pour l'un au moins, mais moins de la totalité des inter- valles 35, 36 et 37 dans un laminoir coopératif 10, il est possible de répartir les réductions dans les différents interstices 35, 36 et 37, de la manière qui convient au produit final voulu. Comme cela a été expliqué ci-dessus, la réduction totale d'épaisseur dans une passe par le laminoir 10 est généralement égale à la différence entre les vitesses périphériques des cylindres entraînés 11 et 12 d'entrée et de sortie. Il apparait que les séparateurs fixes 38, , 45, etc. du dispositif P de répartition d'épaisseur peuvent être utilisés pour limiter les réductions dans le laminoir 10, se produisant dans les différents inter- stices 35, 36 et 37. Dans le procédé de laminage selon l'invention, utilisant l'appareil 10 décrit ci-dessus, trois réductions par laminage sont effectuées en une passe de la bande A dans le laminoir 10, au moyen de mécanismes actifs qui tendent tous vers une réduction de la force d'écartement au laminage. Comme le montre la Figure 1, il semble que les tensions avant et arrière T2 et T3 dans les zones de réduction de ce procédé sont assurées principalement par l'enroulement de la bande A autour des cylindres d'ap- pui entraînés Il et 12 de manière à produire un freinage par cisaillement sur la bande. Etant donné que la pièce ou bande A entoure le grand cylindre d'appui 11 entraîné à plus faible vitesse, il ne se produit que peu ou pas de glissement sur la périphérie de ce cylindre 11, en rai- son de la contre-tension T1 assurée par l'enrouleur/dé- rouleur 28, et le freinage par cisaillement du cylindre lui-même. Une situation similaire se présente pour le cy- lindre d'appui supérieur 12 en raison de la tension avant T4 et du freinage de ce cylindre. Le cylindre d'appui supérieur 12 de grand diamètre peut être entraîné à une vitesse périphérique cohérente avec l'épaisseur finale voulue de la bande A. Par conséquent, il tourne à une vi- tesse périphérique V4, par rapport à la vitesse V1 du cy- lindre d'appui inférieur 11, proportionnelle à la réduc- tion totale qui doit être apportée dans la cage de lami- noir 10. Selon l'invention, le rapport entre les diamètres des cylindres d'appui Il et 12 et les diamètres des cy- 2 486424 lindres de travail 17 et 18 se situe de préférence entre environ 2: 1 et 9: 1, et de préférence encore entre environ 3: 1 et 8: 1. Il en résulte une différence no- table entre les diamètres des cylindres de travail 17 et 18 et les cylindres d'appui 11 et 12. Mais la diffé- rence entre les diamètres n'est pas nécessairement aussi élevée qu'elle doit l'être dans certains appareils anté- rieurs. L'appareil représenté sur la Figure 1, est agencé pour réduire les forces d'écartement, de préférence d'un minimum de 2: 1 comparativement à un laminoir quarto courant. L'arc d'enroulement de la bande autour des cylin- dres d'appui entraînés 11 et 12 dépend des conditions de frottement et de lubrification entre la bande A et le cy- lindre 11 ou 12 respectif, et il peut être réglé à volon- té pour assurer un minimum de glissement pouvant se pro- duire entre la bande et les cylindres. La force totale ou la pression entre les cylindres d'appui supérieur et inférieur 11 et 12 est positive, et inférieure à celle nécessaire pour un laminage conventionnel. Etant donné que l'épaisseur de la bande A résultante est déterminée par le rapport des vitesses périphériques entre les cy- lindres d'appui supérieur et inférieur 11 et 12, l'appa- reil 10 est généralement insensible à la pression appli- quée par le dispositif de pression 23o dans une plage rai- sonnable de pression. Bien que dans les exemples ci-dessus, une réduction de 20% par passe soit utilisée, des pourcentages supé- rieurs par passe pourraient être obtenus à volonté. Il semble que le procédé selon l'invention permette d'at- teindre une réduction d'au moins 35îe par passe. Bien qu'il soit possible selon l'invention d'effectuer le la- minage avec la même réduction par passe, comme cela a été indiqué, d'autres distributions des passes pourraient convenir. Il semble également que l'invention puisse s'appliquer largement à des métaux ou alliages suscep- tibles de déformations plastiques, y compris, sans Que cela soit limitatif, le fer et les alliages de fer, le cuivre et les alliages de cuivre, le nickel et les al- liages de nickel ainsi que l'aluminium et les alliages d'aluminium. Une disposition verticale de l'ensemble des cy- lindres à été décrite, mais ils peuvent être disposés ho- rizontalement ou de toute autre manière voulue. Il s'est avéré possible en pratique d'utiliser le laminoir 10 pré- cité sans utiliser les cylindres tendeurs, les tensions T1 et T4 étant produites par l'enrouleur-dérouleur 28, 29. Mais s'il y a lieu, des cylindres tendeurs ou autres dis- positifs appropriés peuvent être utilisés pour produire ces tensions. L'expression "généralement dans un plan" utilisée en regard de la disposition des différents axes 14, 16, B et C des cylindres englobe une légère inclinaison du plan des axes B et C par rapport au plan 15 des axes 14 et 16 des cylindres d'appui, dans le cadre de l'invention. Dans le cadre de l'invention, il est également possible d'utiliser un nombre substantiel de passes par le laminoir, sans augmenter la force d'écartement, rendant le laminoir inopérant pour toute autre réduction et im- posant un recuit. En outre, la force d'écartement déve- loppee par le procédé et l'appareil selon l'invention est considérablement inférieureà celle développée dans un la- minoir courant. Le procédé et l'appareil selon l'invention * ne sont limités que par la possibilité de la bande d'ab- sorber une déformation plastique. Il apparait ainsi que l'invention concerne un procédé et un appareil de laminage coopératif, répondant entièrement aux objets, et offrant les avantages mention- nés ci-dessus. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art au procédé et à l'appareil décrit et illustré à titre d'exemples nullement limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 - Laminoir comprenant plusieurs cylindres (il, 12, 17, 18) définissant plusieurs interstices de laminage (35 - 37) pour réduire l'épaisseur d'une matière laminée, chacun desdits interstices définissant un écartement d'intervalle entre des cylindres voisins,- un dispositif (24) destiné à entraîner des premier et second desdits cylindres (il, 12) avec un rapport voulu des vitesses périphériques corres- pondant à une réduction voulue d'épaisseur de ladite ma- tière dans une passe de cette matière dans ledit laminoir, et au moins un cylindre de travail libre (17, 18) disposé entre lesdits premier et second cylindres, laminoir carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif (P) des- tiné à établir un écartement qui est fixé pour l'un au moins desdits interstices de laminage (35, 37), et un dis- positif (P) destiné à établir un écartement qui n'est pas fixé pour au moins un autre desdits interstices de laminage, de manière qu'il soit possible de commander de la manière voulue la valeur de réduction d'épaisseur de ladite matière qui se produit dans l'un au moins desdits interstices de laminage dans une passe de ladite matière dans ledit lami- noir. 2 - Laminoir selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif (P) qui établit un écartement fixe comporte un dispositif (38, 4o, 45) destiné à écar- ter lesdits cylindres voisins définissant un écartement dans ledit au moins un interstice de laminage, afin d'ob- tenir l'écartement voulu'entre eux, et un dispositif (39) destiné à bloquer lesdits cylindres voisins en position afin de maintenir fixe ledit écartement voulu. 3 - Laminoir selon la revendication 1 ou2, carac- térisé en ce que ledit dispositif qui établit un écarte- ment qui n'est pas fixe comporte en outre un dispositif (23) permettant d'établir un interstice flottant entre des cylindres, se réglant en fonctionnement sur la réduction d'épaisseur nécessaire pour maintenir ladite réduction voulue d'épaisseur de ladite matière en une passe dans 486 424 ledit laminoir. 4 - Laminoir selon la revendication 3, caractéri- sé en ce que ledit dispositif qui établit un écartement qui n'est pas fixe comporte un dispositif (20, 21, 22) qui supporte ledit premier cylindre, ledit second cylin- dre et au moins un cylindre de travail pour qu'il puissent se déplacer les uns par rapport aux autres, en se rappro- chant et en s'écartant. - Laminoir selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que lesdits premier et second cylindres(l1, 12) consistent en des cylindres d'appui avec des premier et second axes (14, 16) définissant un premier plan, lesdits cylindres d'appui étant agencés pour pouvoir se déplacer dans ledit premierplan, en s'approchant et s'écartant l'un de l'autre, l'un au moins des autres cylindres de travail libres (17, 18) étant prévu de manière que ledit au moins un cylindre de travail libre et ledit au moins autre cylindre de travail comportent des troisième et quatrième axes B, C disposés généralement dans ledit pre- mier plan, lesdits cylindres de travail étant disposés entre lesdits premier et second cylindres d'appui, et les- dits cylindres de travail étant agencés pour un mouvement relatif généralement dans ledit premier plan, pour s'ap- procher et écarter desdits cylindres d'appui et l'un de l'autre, lesdits cylindres de travail ayant des diamètres nettement plus petits que celui desdits cylindres d'appui, lesdits cylindres étant agencés de manière à effectuer au moins trois réductions d'épaisseur de ladite matière, en une même passe dans ledit laminoir, lesdits cylindres sont agencés de manière que ladite matière se déplace dans ledit laminoir de manière sinueuse, ladite matière entourant d'abord ledit premier cylindre d'appui (11), puis formant un S autour desdits cylindres de travail (17, 18) puis entourant ledit second cylindre d'appui (12), ledit laminoir comportant en outre un dispositif (28, 29) destiné à appliquer une tension vers l'avant et une tension vers l'arrière à ladite matière lorsqu' elle traverse ledit laminoir, et un dispositif de pres- sion (23) appliquant une pression voulue entre lesdits cylindres. 6 Laminoir selon la revendication 5, caractérisé en ce que le rapport entre les diamètres desdits premier et second cylindres d'appui (11, 12) et les diamètres desdits premier et second cylindres de travail (17, 18) est de l'ordre de 2: 1 à environ 9: 1. 7.- Laminoir selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits troisième et quatrième axes (B, C) des- dits cylindres de travail (17, 18) définissent un second plan, ledit second plan desdits cylindres de travail étant incliné par rapport audit premier plan desdits cylindres d'appui, d'un angle inférieur à environ 100 et dans une direction dans ladite bande. 8 - Laminoir selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit écartement fixe est défini par ledit in- terstice. produisant une première desdites au moins trois réductions d'épaisseur de manière qu'il soit possible de commander une partie de la ré duction totale de ladite ma- tière dans une passe dans le laminoir se produisant dans ledit interstice produisant une dernière desdites réduc- tions d'épaisseur de ladite matière. 9 - Laminoir selon la revendication 8, caractérisé en ce que la valeur dudit écartement fixe est choisie de manière que ladite dernière réduction de ladite matière représente moins d'environ 25% de ladite réduction totale de ladite matière dans une passe dans ledit laminoir. - Procédé de laminage d'une matière pour réduire son épaisseur, ledit procédé consistant à utiliser un la- minoir comportant plusieurs cylindres (11, 12, 17, 18), ces cylindres définissant plusieurs interstices (35, 37) pour réduire l'épaisseur de ladite matière laminée, chacun desdits interstices définissant un écartement entre des cylindres voisins, à entraîner (24) un premier et un se- cond desdits cylindres (il, 12) avec un rapport voulu des vitesses périphériques correspondant à une réduction d'une épaisseur de ladite matière dans une passe dans le- dit laminoir, à disposer au moins un cylindre de travail libre (17, 18), disposé entre lesdits premier et second cylindres, procédé caractérisé en ce qu'il consiste en outre à fixer (P) un écartement pour l'un au moins des- dits interstices de laminage, à établir (P) un écartement qui n'est pas fixe pour au moins un autre desdits inter- stices de laminage, de manière qu'il soit possible de com- mander de manière voulue la valeur de la réduction d'épais- seur de ladite matière qui se produit dans l'un desdits interstices de laminage dans une passe de ladite matière dans ledit laminoir.. 11 - Procédé selon la revendication 10, ca]wacté- risé en ce que ladite matière consiste en une bande de métal, lesdits premier et second cylindres (11, 12) con- sistant en des cylindres d'appui avec des premier et se- cond axes (14, 16) définissant un premier plan, lesdits cylindres d'appui étant agencés pour un mouvement relatif dans ledit premier plan, pour s'approcher et s'écarter l'un de l'autre, le procédé consistant également à dispo- ser au moins un autre cylindre de travail libre (17, 18) de manière que ledit au moins un cylindre de travail et ledit au moins un autre cylindre de travail comporte lesdits troisième et quatrième axes (B, C) disposés géné- ralement dans ledit premier plan, lesdits cylindres de travail étant agencés entre lesdits premier etsecond cy- lindres d'appui, et étant également agencés pour un mouve- ment relatif généralement dans ledit premier plan, pour s'approcher et s'écarter desdits cylindres d'appui ainsi que l'un de l'autre, lesdits cylindres de travail ayant des diamètres nettement plus petits que celui desdits cylindre d'appui, à produire au moins trois réductions d'épaisseur de ladite bande en une seule passe dans ledit laminoir, à faire passer ladite bande par lesdits cylin- dres, de manière sinueuse, ladite bande entourant d'abord ledit premier cylindre d'appui, puis formant un S autour desdits cylindres de travail et entourant ensuite ledit second cylindre d'appui, à appliquer une tension vers l'avant et une tension vers l'arrière de ladite bandle lorsqu'elle passe par lesdits cylindres et à appliquer une pression voulue entre lesdits cylindres. 12 - Procédé selon la revendication 1l, caractéri- sé en ce que l'opération de fixation d'un intervalle con- siste à fixer ledit intervalle dudit interstice de laminage qui produit une première desdites au moins trois réduc- tions d'épaisseur, de manière qu'il soit possible de com- mander une partie de la réduction totale de ladite ma- tière dans une passe par ledit laminoir se produisant dans ledit interstice de laminage formant une dernière desdites réductions d'épaisseur de ladite matière. 13 - Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la valeur dudit écartement fixe est choisie de manière que ladite dernière réduction de ladite matière représente moins d'environ 25% de ladite réduction totale de ladite matière dans une passe par ledit laminoir.