Brevet FR2488092A1 — publié le 19820205

I La présente invention se rapporte à des sources d'alimentation en courant synchronisées en push-pull. La source d'alimentation en courant d'un téléviseur produit une tension d'alimentation B+ pour exciter un générateur de déviation pour qu'il produise un courant de balayage dans un enroulement réflecteur. Pour obtenir une forte efficacité et réduire la masse et le poids de la source d'alimentation en courant, on peut utiliser un inerseur de commutation pour exciter un transformateur relativement compact. Dans-certaines sources d'alimentation en courant à inverseur, le transformateur peut également comprendre un enroulement à haute tension utilisé pour produire le potentiel final d'accélération du tube-image du téléviseur. Pour régler les tensions de sortie développées dans les enroulements secondaires du transformateur, la demande de brevet US NO 144 150 déposée le 28 Avril 1980 par F.S. Wendt et intitulée "HIGH FREQUENCY FERRORESONANT POWER SUPPLY FOR A DEFLECTION AND HIGH VOLTAGE CIRCUIT" correspondant au brevet britannique NI 2 041 668, décrit l'utilisation d'un transformateur ferrorésonrant comme transformateur de courant d'une source d'alimentation à inverseur pour un téléviseur. Du fait des inductances de fuite relativement importantes pouvant exister entre l'enroulement primaire et les enroulements secondaires du transformateur ferrorésonnant, la partie d'inverseur de la source d'alimentation en courant peut être conçue comme un agencement en push-pull, afin d'éviter d'imprimer des tensions trop importantes autcommutateursde l'inver- seur pendant les transitions de commutation. La présente invention a pour caractéristique la con- ception d'un inverseur en push-pull pour un transformateur de courant, tel qu'un transformateur ferrorésonnant, qui fonctionne en synchronisme avec le balayage du circuit de déviation. Un enroulement primaire du transformateur est relié à une source de tension continue. Des premier et second commutateurs réglables sont reliés à l'enroule- ment primaire en agencement en push-pull. Un circuit de réglage sensible au signal d'entrée à la fréquence de déviation, qui est synchronisé sur la déviation, applique un signal de commutation de passage à l'ouverture, alterna- tivementau#eux commutateurs réglables pendant chaque cycle de déviation. En réponse au passage à l'ouverture de chacun des deux commutateurs réglables, un signal de commu- tation de passage à la fermeture est appliqué à l'autre commutateur pour développer une tension de sortie de polarité alternante à la fréquence de déviation dans un enroulement de sortie du transformateur. La tension de sortie est appliquée pour exciter un circuit de charge de télévision. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, une source d'alimentation en courant en push-pull synchro- nisée sur le balayage comprend un enroulement déflecteur et un générateur de déviatbn relié à l'enroulement déflecteur pour produire un courant de balayage dans l'en- roulement déflecteur pendant les intervalles d'aller et de retour de chaque cycle de déviation. Un transformateur de courant a un enroulement primaire relié à une source synchronisée sur la production du courant de balayage, pour alternativement faire passer à l'ouverture les premier et second commutateurs réglables pendant chaque cycle de déviation. Des moyens sont sensibles au passage à l'ouverture de chacun des deux commutateurs pour faire passer l'autre à la fermeture quand le passage à l'ouverture se produit, afin de produire une tension de sortie de polarité alternante à la fréquence de déviation dans un enroulement de sortie du transformateur. Des moyens sont sensibles à la tension de sortie pour produire un potentiel d'excitation pour un circuit de charge. Dans un mode de réalisation spécifique, le signal de commutation de passage à l'ouverture est développé dans un enroulement secondaire d'un transformateur de signaux ayant un enroulement primaire relié dans le trajet du courant de balayage. Le courant de balayage sature le noyau magnéti- sable du transformateur pendant tout le cycle de déviation sauf pendant les parties contenant les moments d'e passage par zéro du courant de balayage. A proximité des moments de passage par zéro, le transformateur sort de saturation, pour développer ainsi une tension de Sortie dans l'enrou- lement secondaire. La tension de sortie du transformateur est alors appliquée aux deux commutateurs réglables afin de les faire passer alternativement à l'ouverture. Un commutateur passe à l'ouverture ou est hors circuit pendant l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation, l'autre pendant l'intervalle de retour. Dans un autre mode de réalisation la fermeture est applipé à l'autre commutateur. La conduc- tion non souhaitable et simultanée des deux commutateurs est ainsi sensiblement éliminée. Pendant la mise en marche du téléviseur, avant que le générateur de déviation ne soit excite pour développer le courant de balayag+tilisé pour produire les signaux de passage à l'ouverture des commutateurs de l'inverseur, l'agencement à inverseur en push-pull fonctionne en mode autonome. Dans le mode autonome, le courant dans l'enroulement primaire du transformateur augmente Jusqu'à un point o une plus ample augmentation du courant dans 1'enroulemert primaire du transformateur a pour résultat une diminution de la grandeur de la tension qui lui est appli- quée. La tension développée dans l'enroulement d'attaque qui produit une attaque directe pour le commutateur en conduction diminue également, avec pour résultat une action de contre-réaction qui fait passer le commutateur conduc- teur à l'ouverture. Subséquemment, une inversion de pola- rité de tension dans les enroulements primaire et d'attaque se produit, ayant pour résultat le passage à la fermeture du commutateur non conducteur. Dans un mode de réalisation différent de l'invention, le passage alterné à l'ouverture des deux commutateurs réglables est accompli au moyen de deux transistors en shunt, chacun étant relié en shunt avec le trajet de courant base-émetteur d'un commutateur respectif de l'inverseur. Un signal de commande d'une fréquence prédé- terminée active alternativement les transistors en shunt. Chaque transistor shunt qudil est acv, estcamte urdtn courant inavere base-émetteur de son commutateur d'inverseur respectif pour faire passer le commutateur à l'ouverture, 16 afin d'établir ainsi un fonctionnement en inverseur à la fréquence prédéterminée. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la descri$ion explicative qtuLva suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniqueL nt à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention, et dans lesquels: - la figure 1 illustre un circuit déflecteur avec lue source d'alimentation en courant sTynchroniîée en push--pull selon l'invention: -les figures 2 à 4 montrent des formes d'nndes associées au fonctionnement du circuit de la figure 1; - la figure 5 montre un mode de réalisation spécifique du transformateur de signaux de pacsage à 1'ouverture par la base de la figure 1; et -la figure 6 montre un autre circuit déflecteur avec une source d'alimentation en courant synchronisée en push-pull selon l'invention. Dans un circuit déflecteur de téléviseur avec source d'alimentation en courant synchronisée 10 de la figure 1, une source de tenson du secteur 20 est reliée aux bornes d'entrée 22 et 23 d'un pont redresseur double alternance 26. La source 20 est reliée à la borne 22 par un commu- tateur mécanique de marche/arrêt 21. Un condensateur de filtrage 27 est relié entre la borne de sortie 25 du pont redresseur double alternance 26 et la borne de retour de courant 24. La borne 24 comprend une masse à la terre qui n'est pas isolée de façon conductricede l'alimentation du secteur 20. Une tension continue d'entrée filtrée mais non régulée, Vi, est développée à la borne per *rapport à la masse. La tension continue non régulée d'entrée Vi est appliquée à la prise centrale 28 de l'enroulement primaire d'un transformateur 29. L'enroulement primaire du transformateur 29 comprend deux sections 29a et 29b ayant une borne extrême commune à la prise centrale 28. Chacune des autres bornes extrêmes des sections 29a et 29b d'en- roulement primaire est reliée à un collecteur respectif de deux transIstors commutateurs réglables QI et Q2 d'un inverseur 70. Les transistors Ql et Q2 ont leurs émetteurs reliés à la masse. Les transistorsQ1 et Q2 sont agencés en configuration en push-pull, étant alternativement mis en conduction pour appliquer la tension continue d'entrée Vi alternativement aux sections d'enroulement primaire 29a et 29b. L'action de commutation des transistors QI et Q2 de l'inverseur produit des tensions de sortie de polarité alternante dans les enroulements de sortie 29e-29g du transformateur 29. La tension de sortie développée dans l'enroulement de sortie 29f est redressé par une diode 55 et est filtrée par un condensateur 56 pour produire une tension continue de sortie Va à une borne de sortie 57. L'enroulement de sortie 29g comprend un enroulement à haute tension qui est relié à un circuit à haute tension 54. Le circuit 54 produit un potentiel final et continu d'accélération à une borne U pour le tubeimage du téléviseur, à partir de la tension développée dans l'enroulement à haute tension 29g. La tension de sortie développée dans l'enroulement 29e est redressée par une diode 86 et filtrée par un condensateur 37 pour produire une tension de fonctionnement B+ à une borne 38 pour excitation d'un générateur de déviation 40. La borne 38 est reliée par une self 39, au collecteur d'un transistor de sortie horizontale42 à une borne 58 du générateur de déviation. Le générateur 40 comprend un étage oscillateur horizontal et d'attaque 47, un commutateur d'aller 41 comprenant un transistor de sortie horizontale 42 et une diode d'amortissement 43, et un agencement formant condensateur de retour comprenant des condensateurs de retour 44 et 45 en série. Au commutateur d'aller 41 est également relié l'agencement en série d'un enroulement 29d du transformateur, d'un condensateur d'aller 50 d'un enroulement de déviation horizontale 51 et de l'enroulement primaire 35a d'un transformateur de signaux 35. La tension d'alimentation Va pour l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 47 est obtenue àla borne de sortie 57. Lors d'une excitation par la tension B+ à la borne 38, le générateur de déviation 40 produit une tension d'aller Vt dans le condensateur d'aller 50. Le commutateur d'aller 41 applique a tension d'aller Vt à l'enroulement de déviation horizontale 51 pendant l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation pour produire unoùrant de balayage iy dans l'enroulement de déviation 51. Vers la fin de l'intervalle d'aller, l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 47 applique un signal de polarisation inverse au transistor de sortie horizontale 42. pour arrêter la conduction du transistor de sortie et amorcer l'intervalle de retour horizontal. Pendant l'intervalle de retour horizontal, une tension impulsionnelle de retour Vr est développée à la borne 58 et un signal de temporisation d'impulsion de retour 46 est développé dans le condensateur de retour 45. Pour synchroniser le balayage de déviation sur la teneur de l'image du signal vidéo du téléviseur, le signal impulsionnel de retour 46 et un signal impulsionnel de synchronisation horizontale 48 développé à une borne 49 sont appliqués à un comparateur de phase, non représenté, de l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 47. Le comparateur de phase ajuste la phase du signal appliqué au transistorde sortie horizontale 2 afin de maintenir la synchronisation requise de l'image. Pour régler les tensions de sortie développées dans les enroulements de sortie 29e.-29g le transformateur 29 peut être construit sous forme de transformateur ferroré- solmnt avec les enroulements 29e-29g enroulés sur une partie du noyau 129 du transformateur qui se sature magnétiquement pendant chaque alternance de la tension de sortie de polarité alternante. Un condensateur 52 est relié aux bornes de l'enroulement de sortie 29e, ou un condensateur 53 est relié aux bornes de l'enroulement de sortie 29g, pour produire un courant en circulation qui produit un flux magnétique qui aide à la saturationdes parties de noyau scs les enroulements 29e-29g. La conception et la construction du transformateur ferrorésonzmt 29, y compris un transformateur ayant un enroulement de sortie à haute tension 29g,peuvent être semblablesà ce qui est décrit dans la demande de brevet US No 144 150 de F.S. Wendt, déposée le 28 Avril 1980 et intitulée HIGH FREQUENCY FERRORESONANT POWER SUPPLY FOR A DE F LECTION AND HIGH VOLTAGE CIRCUIT", qui correspond au brevet britannique N 2 041 668 A nu peut être semblable à ce qui est décrit dans le brevet US N 4 262 245 de F.S. Wendt du 14 Avril 1980 et intitulée"HIGH FREQUENCY FERRORESONANT TRANSFORMER". Quand le transformateur 29 est un transformateur ferrorésonnant, les enroulements de sortie 29e-29g sont reliés magnétiquement de façon lache aux sections d'enrou- lement primaire 29a et 29b. Les sections d'enroulement 29c et 29d, qui ne sont pas utilisées pour développer des tensions continues d'alimentation, peuvent être reliées magnétiquement de façon très serrée aux sections d'enroule- ment primaire 29a et 29b. Pour développer des tensions alternantes de sortie aux bornes des enroulements de sortie 29e-29g à partir de la tension continue Vi appliquée aux sections d'enroulement primaire 29a-29b, un inverseur 70, configuré en agencement en push-pull>est souhatable pour empêcher les inductances de fuite du transformateur ferrorésonnant 29 de provoquer des eforts indus sur les transistorsde commutation Ql et Q2 pendant les transitions de commutation. L'inverseur 70 comprend les transistors de commutation Q1 et Q2 et un circuit de commande 71 de passage à l'ouver- ture pour appliquer un signal négatif de commuation de passage à l'ouverture auKbases des transistorsQ1 et Q2 par des diodes 32 et 33, respectivement. L'inverseur 70 comprend également l'enroulement 29c du transformateur 29 utilisé comme enroulement d'attaque. Une borne de l'enroulement 29e est reliée à la base du transistor Q1 et son autre borne est reliée par une résistance de base 30 à la base du transistor Q20 Une diode D1 est reliée entre la base et l'émetteur du transistor Q1, la cathode de la diode D1 étant reliée à la base. Une diode D2 est reliée entre la base et l'émetteur du transistor Q2, avec la cathode de la diode D2 reliée à la base du transistor Q2. Le circuit de commande 71 comprend le transformateur avec l'enroulement primaire 35a o s'écoule le courant de déviation iy, et il comprend deux enroulements secondaires b et 35c. Une borne de chaque enroulement secondaire 35b et 35c est reliée à une cathode respective des diodes 32 et 33. Les autres bornes des enroulements 35b et 35c sont reliées ensemble à une prise intermédiaire 36. La prise 36 est reliée à la masse par une diode 34, la cathode de la diode 34 étant reliée à la masse. Avec l'enroulement primaire 35a du transformateur 35 reliéen série avec l'enroulement de déviation horizontale 51, le courant de balayage horizontal iy s'écoule dans l'enroulement primaire du transformateur de signaux, produisant un flux dans le noyau magrétisable 135 du transformateur 35. Le transformateur 35 est construit de façon que le courant de balayage iy dans l'enroulement primaire 35a maintienne le noyau magnétisable 135 en saturation magnétique pendant tout le cycle de déviation horizontale à l'exception des parties de ce cycle contenant les moments de passage par zéro du courant de balayage. Comme le montre le courant de balayage iy de la figure 2A, et la tension Vpr dans l'enroulement primaire 35a du transformateur de signaux de la figure 2B, la tension dans l'enroulement primaire 35aest nulle sauf à proximité du temps T1, moment du passage par zéro du courant de balayage pendant l'intervalle de retour Ta-Tb, et à l'exception d'un temps proche de l'instant t1 de passage par zéro pendant l'intervalle d'aller tb-tc* A proximité du temps Tl au centre du retour, le noyau magnétisable 135 sort de saturation. Le courant de balayage iy induit une tension négative 90 dans l'enroulement primaire 35a comme on peut le voir sur la figure 2B. A proximité du temps t1 au centre de l'aller, le noyau magnétisable 135 sort de nouveau de saturation, produisant' la tensicnpositIe 91. De même, quand le noyau 135 est sorti de saturation magnétique, le flux changeant dans le noyau produit par le courant de balayage iy induit des tensions dans les enroulements secondaires 35b et 35c du transformateur de signaux à proximité des instants t1 et t1 de passage par zéro du courant de balayage. Comme le montre la figure 2D par la tension VwQ1 développée dans l'enroulement secondaire b et comme le montre la figure 2E par la tension V,,2 développée dans l'enroulement secondaire 35c, une tension négative 190, référencée sur la prise 36, est induite dans l'enroulement secondaire 35b à priximité de l'instant T1 du retour, et une tension positive de sortie 90 référencée sur la prise 36, est induite dans l'enroulement secondaire c. A proximité de l'instant t1 de l'aller, une tension positive 191 est induite dans l'enroulement secondaire 35b et une ternion négative 291 est induite dans l'enroulement secondaire 35c. La tension négative 190 est appliquée comme signal de commutation de passage à l'ouverture à la base du transis- tor QI de l'inverseur pendant le retour et la tension négative 291 est appliquée en tant que signal de commutation de passage à l'ouverture à la base du transistor Q2 de l'inverseur pendant lIntervalle d'aller. Ainsi, le signal de commutation de passage à l'ouverture appliqué par les enroulements secondaires35b et 35c du transformateur de signaux fait alternativement passer à l'ouverture les deux commutateurs réglables, faisant passer le transistor Q2 à l'ouverture à proximité du centre de l'aller, près du temps t, et faisant passer le transistor Ql à l'ouverture à proximité du centre du retour, près du temps t1. Le fonctionnement de l'inverseur 70 synchonisé sur la déviation pendant un cycle d'opération sera maintenant décrit avec les formes d'ondes des figures 2 à 4. Les figures 3A-3E illustrent certaines des formes d'ondes de la figure 2 à une échelle étendue des temps, centrées sur le centre de l'instant d'aller t1, et les figures 4A-4E illustrent les mêmes formes d'ondes à une échelle étendue des temps autour du centre de l'instant de retour T1. On considère le fonctionnement de l'inverseur 70 pendant l'intervalle d'aller. Immédiatement avant le temps to, le courant de déviation iy s'écoulant dans l'enroulement primaire 35a du transformateur est suffisamment important pour maintenir le noyau 135 du transformateur en saturation magnétique. Comme le montre la figure 3B, avant le temps t0, la tension VwQ2 est nulle comme l'est le courant * prise qui s'écoule de la borne intermédiaire 36 à la masse par la diode 34. La tension Vdrv développée dans l'enroulement 29c du transformateur 29 est positive à la borne sans point, afin d'appliquer ainsi le courant direct d'attaque de base 292 de la figure 3D au transistor Q2 de l'inverseur pour maintenir le transistor en conduction saturée. Le circuit d'attaque de courant direct de base pour le tran- sistor Q2 commence, par exemple, à la borne sans point de l'enroulement d'attaque 29c, par la résistance de base 30, la jonction base-émetteur en direction directe du transis- tor Q2, la diode Dl, jusqu'à la borne de l'enroulement d'attaque 29c pourvue d'un point. En même temps, l'enroule- ment d'attaque 29c maintient la jonction base-émetteur de l'autre transistor de l'inverseur, le transistor Q 1, en polarisation inverse. La résistance de base 30 sert à réduire des variations du courant direct de base tandis que la tension d'entrée non régulée Vi varie. La diode 34, en formant une chute supplémentaire de tension, empêche le courant direct d'attaque de l'enroulement d'attaque 29c de s'écuuler dans l'enroulement secondaire 35c du transformateur de signaux. Avec le transistor Q2 en conduction saturée, la tension d'entrée Vi est appliquée aux bornes de la section 29b de l'enroulement primaire du transformateur. Un courant positif ou croissant s'écoule dans la section 29b de l'enroulement et dans le collecteur du transistor Q2, comme le montre le courant de collecteur icQ2 de la figure 2H immédiatement avant le temps t1. Après le temps tO des figures 3A-3E, le courant négatif de balayage iy a suffisamment diminué en grandeur pour amener le noyau 135 du transformateur 35 hors de saturation magnétique afin de produire une tension négative , dans l'enroulement secondaire 35c du transformateur selon le flux magaétique ceangent it.dnsle noyanpr 'le courant de balayage iy. La tension négative dans l'enroulement se- condaire VQ2 produit un courant négatif ou inverse de base dans le transistor Q2 de l'inverseur après le temps t0, comme le montre le courant IbQ2 de la figure 3D. Le courant dans l'enroulement secondaire 35c du transformateur de signaux s'écoule de la prise intermédiaire 36 à la masse par la diode 34, par la jonction base-émetteur du transistor Q2 en direction inverse, par la diode 33 jusqu'à la borne sans point de l'enroulement 35c. Le courant direct d'attaque de l'enroulement d'attaque 29c qui s'est écoulé jusq'à la base du transistor Q2 est shunté au loin de la base vers la diode 33, et de là par l'enrou- lement 35c, la diode 34, la diode D1 et est ramené à l'enroulement d'attaque 29c. Le transistor Q2 reste en conduction saturée, même après le temps to, jusqu'au temps t2 tandis que la charge stockée dans la région de base du transistor est balayée vers l'extérieur par la conduction inverse de base et la conduction directe de collecteur du transistor Q2. A proximité du temps t2, toute la charge de base du trands- tor Q2 a été retirée et le transistor se trouve hors circuit, comme le montre le courant nul de base ibQ2 de la figure 3D après le temps t2 Par un bon choix des valeurs du circuit, comme la valeur de la résistance de base 30, le moment du passage à l'ouverture ou de coupure du transistor Q2 peut être forcé à presque con- cider avec le moment du passage par zéro t1 du courant de balayage iy. Comme le montrentles formes d'ondes à plus courte échelle des temps des figures 2H et 2I, le courant de collecteur IcQ2 du transistor Q2 passe à zéro à proximité du temps tl, centre de l'aller et la tension de collecteur VcQ2 augmente de façon correspondante. Comme le montre la forme d'onde de la figure 3E à échelle dilatée des temps, la tension d'attaque Vdrv de l'enroulemEt- d'attaque 29c reste négative à la borne pourue d'un point jusqu'à la coupure du coant de collecteur du transistor Q2 à proximité du temps t2, moment auquel la tension d'attaque Vdrv subit une inversion de polarité pour devenir une tension positive après le temps t2. L'inversion de polarité dans l'enroulement d'attaque 29c à proximité du temps t2 rend la borne pourvue d'un point de l'enroulement positive, appliquant ainsi une tension directe de polarisation à l'autre transistor de l'inverseur, le transistor Q1. Après le temps t2 l'enroulement d'attaque 29c applique un courant direct d'attaque de base au transistor Q1, le traJet de courant étant de la borne pourvue d'un point de l'enroulement d'attaque, à la jonction base-émetteur dans la direction directe du transistor Q1, la diode D2, la rstance de base 30, jusqu'àlabomnesampant de l'enroulement d'attaque 29c. La diode D2 est également conductrice du courant s'écoulant dans l'enroulement secondaire 35c du transfor- mateur de signaux du temps t2 jusqu'au temps t3, comme cela est monté sur la figure 3C par le courant Iprises Après le temps t3, le courant positif de balayage y a suffisamment accru en grandeur pour saturer magnétiquement le noyau 135 du transformateur 35. Après le temps t3, la tension VWQ2 dans l'enroulement secondaire et le courant dans cet enroulement secondaire sont tous deux nuls La source d'exictation pour le transformateur de signaux 35 estsensiblement une source de courant, l'enrou- lement déflecteur 51) qui produit un courant de balayage iy en tant que courant d'excitation pour l'enroulement primaire 35a du transformateur 35. Le courant de charge s'écoulant dans l'enroulement secondaire 35c du trans- formateur de signaux entre les temps to et t1 des figures 3A-3E a pour effet de produire un flux magnétique dans le noyau 135, qui a tendance à maintenir le noyau en saturation magnétique pendant une plus longue période de temps que ce qui aurait été le cas dans une situation d'enroulement secondaire en circuit ouvert. Comme la source d'excitation pour l'enroulement primaire est une source de courant, la tendance du courant de charge à maintenir le noyau à la saturation n'est contrebalancée par aucun changement, en réponsedu courant dans l'enrou- lement primaire. Ainsi, une tension relativement faible dans l'enroulement secondaire V... est produite dans l'enroulement secondaire 35c entre les temps t0 et t1 de la figure 3B. Après le temps t1, le moment o le courant de balayage i.y change de-direction, le courant de charge qui s'écoule dans l'enroulement secondaire 35c du transformateur de signaux produit un flux magnétique dans le noyau 135, qui relie les enroulements primaire et secondaire,d'une polarité qui s'oppose à la liaison de flux dE deux enroulements produite par le courant de balayage i y. Le courant de charge après le temps t1 s'oppose ainsi à la tendance du courant positif de balayage à saturer de nouveau magnétiquement le noyau. Pendant l'intervalle to-t2, tandis qu'un courant inverse de base s'écoule dans le transistor Q2, a tension dans l'enroulement secondaire 35c est négative et est égale à Ybe-2Vd, O vbe et vdsont respectivement les chutes de tensions dynamiques dans une jonction base-émetteur d'tun transistor et une jonction pn de diode. Quand le transistor Q2 se trouve hors circuit à proximité du temps t2 1la diode D2 se trouve polarisé en direct pour conduire du courant dans l'earoulement secondaire 35c. La tension négative cdans l'enroulement secondaire 35c entre les temps t2 et t3 est égale à -3vd. Du fait de la caractéris- tique de boucle B-H du matériau du noyau du transformateur de signaux 35, les tensions de crête développées dans les enroulements secondairesdu transformateur sont retardées jusqu'à un certain temps après les moments du passage par zéro du courant de balayage iy. Comme le montreit les figures 2G-2I, le transsitor Q2 se trouve hors circuit un peu après le temps t1, avec pour résultat une inversion de ptarité de la tension d'attaque Vdrvde la figure 2L. Le courant quis'écoulait dans la section 29b de l'enroulement primaire de la borne pourvue d'un point jusqu'au collecteur du transistor Q2 avant le temps t1 s'écoule alors après le passage à l'ouverture du transistor Q2ha de la borne pourvue d'un point de l'autre section d'enroulement primaire 29a vers la borne d'entrée 25. Comme lemcatrent les figures 2J et 2K, le courant dans la section 29a de l'enroulement primaire après le temps t1 s'écaule sous forme d'un courant négatif ou invers e de collecteur iCQ1 dans le transistor Q1. Le trajet de courant va de la masse de la terre par la diode D1, servant de diode d'amortissement, à la jonction basecollecteur du transistor Q1, la section 29a d'enroulement primaire, la prise centrale 28 jusqu'à la borne d'entrée 25 est de là jusqu'à la masse par le condensateur 27. Le courant inverse de collecteur dans le transistor QI s'écoulant après le temps t1 est également illustré par la forme d'onde du courant de base ibQî, sur la figure 2F, comme un pic de courant 193, d'une durée à peu près égale à la durée de la partie négative du courant de collecteur iCQ1. Avec la tension VcQ1 au collec- teur du transistor QI sensiblement à la masse, la tension appliquée à la section 29a de l'enroulement primaire est égale à la tension d'entrée Vi, positive à la borne pourvue d'un point, produisant ainsi un courant positif de collecteur icQV. En couplant la diode d'amortissement Dl entre la masse et la base du transistor QI, plut8t qu'entre la masse et le collecteur du transistor QI, le courant de la diode d'amortissement s'écoule de la base au collecteur du transistor, déposant une charge dans la région de base Quand le courant de collecteur icQl change de direction en un moment pendant l'intervalle d'aller entre les temps t1-tc de la figure 2J, un courant positif subséquent de collecteur peut être supporté par la charge stockée dans la région de base, réduisant ainsi le courant direct base-émetteur 192 de la figure 2F que l'enroulement d'attaque 29c doit appliquer et qui doit ultérieurement être shunté vers l'un des enroulements secondair% respec- tifs 35b et 35c du transformateur de signaux. De même, comme la diode d'amortissement Dl est reliée à la base du transistor QI, il n'est pas nécessaire qu'elle résiste à l'effort relativement important de tension qui est développé au collecteur à cet état non passant du transistor Le transistor QI continue-à être conducteur à un état saturé jusqu'à proximité du temps t1 moment du passage par -zéro du coiant de déviation iy pendant le retour. A pro- ximité du moment T1 du retour, le noyau dutransformateur 35 sort de saturation, produisant une tension négative dans l'enroulement secondaire 35b qui produit un courant inverse de base dans le transistor QI afin d'interrrompre la conduction du transistor d'une façon semblable à la décommutation de 1' autre transistor Q2, que l'on a précédemment décrite. La séquence des événements pendant le retour se produisant entre les temps To-T3 de la figure 4E, ayant pour résultat la décommutation ou le passage à l'ouver- ture du transistor Q1 et la commutation ou le passage à la fermeture du transistor Q2 correspond à la séquence semblable d'évènements pendant l'aller se produisant entre les temps to-t de la figure 3E avec pourrésultat la décommutation du transistor Q2 et la commutation du transistor Q1. Sur les figures 4A-4E, apres le temps T0, le courant de déviation i y a suffisamment diminué pour amener le noyau 135 du transformateur hors de satura- tion magnétique afin de produire une tension négative de sortie 190 dans l'enroulement secondaire 35b du transúor- mateur, comme le montrent les figures 4A et 4B. Le courant direct de base 192 de la figure 4D se transforme en un courant inverse de base quelque peu après le temps To et s'écoule jusqu'au tem-ps 2, moment auquel le transis- tor Q1I passe à l'ouverture et le courat de base ibQ1 est égal à zéro. Au temps T2, quand le transistor Ql passe à l'ouverture, la tension dans l'enroulement d'atta- que 29c change de polarité et devient une tension négative à la borne pourvue d'un point de i 'enroulement, qui est utilisée pour appliquer une attaque de courant direct, de base au transistor Q2 afin de supporter une conduction directe de collecteur dans le transistor Q2, commençant en un certain instant apres le temps Ti sur la figure 2H. Entre les temps T2 et T3 des figures 4A-4E, la diode D1 setrouve polarisée en direct par la partie de tension négative 190 de la tension VwQ1 dans l'enroulement secondaire 35b. La diode D1 est conductrice du courant qui s'écoule dans l'enruulement secondaire 35b hors de la prise intermédiaire 36 vers la masse comme cela est illustré par Iprise sur la figure 4C entre les temps T2etT3. Après le temps T3, le courant de balayage iy a une grandeur suffisamment importante pour saturer magnétique- ment le noyau 135 du transformateur de signaux, avec pour résultat une tension nulle VwQi à l'enroulement secondaire. Quand le transistor QI est passé à l'ouverture à proximité du temps T1 des figures 2J et 2K du fait de la tension négative développée dans l'enroulement secondaire b, le courant cesse de s'écouler dans la section d'enrou- lement primaire 29a et est repris sous forme d'un courant dans l'enroulement 29b, d'abord en tant que courant inverse négative de collecteur dans le transistor Q2 comme cela est illustré par le courant négatif icQ2 de la figure 2H et comme cela est illustré par le pic de courant positif de base 293 de la figure 2G. Le courant dans l'enroulement 29b s'écoule alors sous forme d'un courant positif et direct de collecteur jusqu'à ce que le cycle se répète, en commençant au temps t1, à proximité du centre de l'intervalle d'aller suivant. En utilisant un transformateur saturable de signaux 35 excité par le courant iy de déviation, les moments de passage à l'ouverture de QI et Q2 sont forcés à se produire à proximité des instants de passage par zéro T1 et t1des intervalles de retour et d'aller respectivement, on obtient ainsi une tension d'excitation ayant une durée des impulsions par cycle sensiblement de 50 % pour les sections 29a et 29b d'enroulement primaire et de 50% dans les enroulements 29e-29g. Dans un transforma- teur ferrorésonnant, une tension d'excitation ayant une durée des impulsions par cycle de 50% est souhaitable pour empêcher la production de tension de secondharmonique et dbharmoniquesd'ordre supérieur dans les enroulements de sortie du transformateur. Des harmoniques pairs à la fréquence d'excitation superposés sur la forme d'onde de tension de sortie d'un transformateur ferro- résonnant peuvent affecter de façon nçn souhaitable la régulation des tensions continues de sortie comme la tension B+, la tension d'alimentation Va et le potentiel d'accélération continu et final à la borne U. Il peut ne pas être souhaitable d'utiliser une tension d'excitation à durée asymétrique des impulsions par cycle quand on utilise un inverseur en push-pull 70. L'utilisation d'une telle durée asymétrique des impulsions par cycle peut conduire à l'introduction d'une composante en courant continu dans les courants de collecteur iQI et i Q2* Même une asymétrie relativement faible peut avoir pour résultat un courantoontinu relativement important de collecteur qui s'écoule dans l'un des transistorsde l'inverseur dissipant de façon non souhai- table du courant dans le transistor et tendant à forcer ce transistor à sortir de sa conduction saturée. En appliquant des signaux de passage à l'ouverture aurtransis- torsde l'inverseur à proximité des moments des passages par zéro du courant de balayage, une attaque à 50 % de durée des impulsions par cycle est assurée par un bon choix desvaleursdes composants comme celle de la résistance de base 30, la résistance contrôlant la grandeur du courant direct et inverse de base s'écoulant dans les transistors de l'inverseur. Le retard de temps de stockage ou béta d'un transstor inverser donné peut varier d'une unité à l'autre et ainsi à un certain point la durée des impulsions par cycle de l'inverseur peut également varier. Si la quantité de variations de durée des impulsions par cycle produite par des variations de béta du transistor est inacceptable, la résistance de base fixe 30 peut être remplacée par une résistance variable. L'ajustement de la valeur de la résistance variable de base ajustera le retard de passage à l'ouverture des transistors de l'inverseur pour mainte- nir un fonctionnement de l'inverseur à une durée symétrique de 50% des impusions par cycle. La synchronisation de la commutation de l'inverseur sur les moments du passage par zéro du.courant de balayage iy est souhaitable quand on utilise un enroulement 29d du transformateur pour produire une correction de linéarité du courant de balayage comme cela est décrit dans la demande de brevet US N 174 864 déposée le 4 Août 1980 par D.H. Willis et intitulée:"LINEARITY CORRECTED DEFLECTION CIRCUIT". Avec les enroulements 29cet 29d reliés magnétiquement de façon relativement serrée, la tension VLIN développée dans l'enroulement 29d est semblable, par sa forme d'onde et en phase avec la tension Vdrv illustrée sur la figure 2L, qui est produite dans l'enroulement d'attaque 29c. Pendant l'intervalle d'aller tb-tc du courant de balayage iy de la figure 2A, la tension appliquée à l'en- roulement de déviation 51 est la somme algébrique de la tension VLIN et de la tension d'aller vt dans le condensa- teur d'aller 50. Avec VLIN qui change de polarité à proximité du centre de l'instant d'aller tl, la tension appliquée à l'enroulement déflecteur 51 pendant la seconde moitié de l'aller est supérieurs en grandeur, à la tension appliquée pendant la première moitié, afin de produire ainsi la correction souhaitée de linéarité. Le transformateur 35est construit afin de produire des ampères-tours suffisants dans l'enroulement secon- daire pour produire les courants inverses de base à pies relativement importantd bQ1 et i bQ2 des figures 4D et 3D. La condition des ampères-tours de l'enroulement primaire relativement importnt est relativement facile à satisfake avec un faible nombre de spires parce que le courant de balayage qui s'écoule dans l'enroulement primaire 35a est relativement grand. En utilisant un nombre relativement faible de spires des enroulements primaire et secondaire, cela simplifie la construction du transformateur. La figure 5 illustre une construction du transformateur de signaux 35 de la figure 1. Le noyau 135 est formé d'un noyau toroidal. Le matériau du noyau peut être une ferrite comme la ferrite RCA 540 fabriquée par RCA CORPORATION, Indianapolis Indiana, et est semblable au matériau de ferrite utilisé dans le noyau du transfomateur de sortie horizontale du téléviseur couleur CTC-85 fabriqué par RCA CORPORATION. L'enroulement primaire 35a est enroulé sur une partie du noyau toroldal. Comme le courant de balayage iy est relativement important, il ne faut qu'une ou deux spires de l'enroulement primaire pour maintenir le noyau en saturation magnétique pendant tout le cycle de déviation, sauf à proximité des moments de passage par zéro du courant de balayage. Les enroulements secondaires35b et 35c sont enroulés sur des parties différentes du noyau toroldal, qui sont physiquement séparéesdu noyau primaire 35a. Il ne faut qu'un petit nombre de spires d'enroulement secondaire une ou deux spires pour l'enroulement 35b qui produit la tension négative de polarisation inverse pendant le retour, et environ 4 à 8 spires de l'enroulement secondaire 35c qui produit la tension négative de polarisation inverse pendant l'aller. Comme l'enroulement primaire 35a ne se compose que de quelques spires, le fil conducteur 501 de l'enroulement peut être gainé d'un isolement relativement apais 502 pour obtenir une barrière d'isolement électrique chaud/ froid relativement bonne entre l'enroulement primaire 35a et les enroulements secondaires35b et 35c. Une telle barrière est également souhaitable pour réduire les risques de commotion électrique car les tensions atLpoin2 sur l'enroulement primaire 35a sont référencées par rapport à la masse du châssis tandis que les tensions at=point sur les enroulements secondaires35b et 35c sont référencées par rapport à la masse de la terre qui est reliée à la source de courant alternatif du secteur de la figure 1. De même, comme l'enroulement primaire 35a est physiquement séparé de chacun des enroulements secondaires35b et 35c, il n'ex- iste qu'un faible couplage capacitif entre l'enroulement primaire et chacun des enroulements secondaires. Un courant alternatif de fuite relativement faible s'écoule entre la masse du châssis et la masse de la terre avec pour résul- tat un risque relativement peu important de commotion électrique par coup1ea capacitif de wrant alternatif' Le transformateur toroldal 35 peut être construit à une dimension physique relativement petite, avec un diamètre interne de 7,1 mm, un diamètre externe de 12,7 mm et une aire en coupe transversale ce13,3 mmn L'enroulement secondaire 35c doit produire une tensLon de polarisation inverse capable de balayer relativement rapidement la charge de base du transistor Q2 de l'hnverseur à proximité du-moment de l'aller t1 des figures 2 et 3. Comme l'allure du changement du courant de 1 balayage di/dt pendant l'aller est plus faible, en grandeur, que pendant le retour, il peut être souhaitable d'augmenter le nombre despires de l'enroulement secondaire c par rapport à l'enroulement secondaire 35b, comme cela est illustré sur la figure 5. Alternativement, le nombre de spires de l'enroulement primaire 35a peut être accru par rapport à celui de la figure 5 pour produire une tensinn de polarisation inverse négative plus aig e dans l'enrou- lement secondaire 35c. La tension négative de polarisation inverse pour le transistor QI doit alors être réduite par rapport à la trop forte amplitude qu'elle aurait en diminuant le nombre de spires de l'enroulement secondaire b et en ajoutant une résistance de charge en série avec l'enroulement. Pendant l'intervalle de mise enmarche du fonctionnement du téléviseur, immédiatement après fermeture du commutateur marche/arrêt mécanique 21 de la figure 1,les tensions continues aux bornes 38 et 57 sont absentes. Ces tensions excitent le générateur de déviation horizontale 40 et l'étage oscillateur et d'attaque 47. Ainsi, pendant l'intervalle de mise en marche, aucun courant de déviation Iy ne s'écoule pour produire des signaux de passage à l'ouverture pour les transistors de l'inverseur. Pendant l'intervalle de mise en marche, l'inverseur 70 est agencé pour auto-osciller à une relativement faible fréquence jusqu'à ce que des tensions continues de sortie suffisantes soient développées aux bornes 38 et 57 pour exciter le générateur de déviation horizontale 40 et l'étage oscillateur et d'attaque 47. Le courant de mise en marche s'écoule de la borne d'entrée 25 à travers une résistance de mise en marche 31 jusqu'aux bases destransistors QI et Q2 de l'inverseurb On suppose, à titre d'exemple, que le transistor QI est Te premier à se mettre en conduction lors d'une mise en marche initiale du téléviseur. Avec la résistance 31 produisant une faible quantité de courant direct de base, le transistor QI est conducteur d'un courant de collecteur de la prise 28 à travers l'enroulement 29a, développant une tension positive à la borne pourvue d'un point de l'enroulement d'attaque 29c. Cette tension positive est appliquée à la base du transistor QI et de façon regéné- rative, le transistor QI passe en conduction saturée, la pleine tension d'entrée Vi étant alors appliquée à la section d'enroulement primaire 29a. Avec la pleine tension Vi appliquée à l'enroulement 29a, le courant dans la section 29a d'enroulement primaire et dans le collecteur du transistor QI augmente en grandeur jusqu'à un point o une plus ample augmentation du courant dans l'enroulement primaire a pour résultat une diminution de la grandeur de la tension développée dans l'enroulement. La diminution de tension dans l'enroulement primaire peut être due au transistor QI qui sort de sa condintlon saturée du fait des hauts niveaux de courat de collecteur atteints et de l'incapacité de l'enroulement d'attaque de base 29c de fournir un courant de base suffisant pour maintenir le transistor en conduction saturée. Quand la tension dans la section 29a d'enroulement primaire commence à diminuer, il se produit une action régénérative: une diminution de la tension dans l'enroule- ment primaire a également pour résultat une diminution de la tension dans l'enroulement d'attaque de base et uze diminution du courant d'attaque de base. Subséquemment du fait de cette action de régénération, après coupure du transistor QI de l'inverseur, les tensions dans la section 29a de l'enroulement primaire et dans l'enroulement d'attaque 29c dangertde polarité, produisant un passage à la fermeture de l'autre transistor Q2 de l'inverseur. La section d'enroulement primaire 29b reprend la conduction de courant dans le transformateur et un courant de collec- teur de tendance positive commence à s'écouler dans le transistor Q2 de l'inverseur, le courant étant d'abord un courant inverse de collecteur et étant ensuite un courant direct de collecteur. Le passage à l'ouverture du transistor Q2 se produit d'une façon analogue au passage à l'ouverture dutransis- tor Q1. Quand le courant de collecteur vers le transistor Q2 devient suffisamment important en grandeur pour amener le transistor hors de conduction saturée, la tension dans la section d'enroulementprimaire 29b commence à diminuer, et du fait de l'action de contre-réaction, une autre inversion de la polarité de la tension'dans la section 29b d'enroulement primaire et l'enroulement 29c d'attaque se produit, avec pour résultat que l'autre transistor Q1 passe ensuite à la fermeture, amorçant le cycle suivant de fonctionnement autonome de l'inverseur. Dans un autre mca de fonctionnement autonome,. une tension de sortie de la section d'enroulement primaire peut commencer à diminuer en grandeur, même si son transistor respectif d'inverseur est toujours à un état de conduction saturée, si le transfomateur 29 est conçu de façon que le noyau sous la section donnée d'enroulement primaire commence à se saturer magnétiquement quand un riveau prédéterminé de courant de crête a été dépassé dans cette section. Dès que la tension dans cette section de l'enroulement primaire commence à diminuer, il se produit l'action de régénération, provoquant une inversion de lapolarité de la tension pour changer les états de conduc- tion dans l'inverseur. La figure 6 montre un autre mode de réalisationn d'un circuit déflecteuravec l'alimentation synchronisée 10 selon l'invention. Des éléments des circuits des figures 1 et 6 qui portent lE mêmesrepèr6 fonctionnent de façon identique. Le fonctionnement du circuit inverseur 70 de la figure 6 en mode autonome peut être semblable à celui de la figure 1 et une description détaillée d'un tel fonctionne- ment autonome de l'inverseur 70 de la figure 6 est omise. Dans le circuit de la figure 6, aucun isolement prévu entre des circuits reliés à la masse de la terre de l'alimoEtation du secteur d'o est dérivée la tension d'entrée Vi et entre la masse du châssis à laquelle sont reliés les circuits de charge excités par les enroulements 29e-29g de sortie du transformateur. Sur la figure 6 est également omis l'enroulement 29d de linéarité dutransfor- mateur. Ainsi, seul l'agencement en série du condensateur de mise en forme de S et de l'enroulement de déviation horizontale 51 est relié aux bornes du commutateur d'aller 41. Le transformateur de signaux 35 est également omis. Comme sur la figure 1, une borne extrême de 'ezrou- lement d'attaque 29c du transformateur est reliée à la base du transistor QI de lInverseur et l'autre borne extrême de l'enroulement 29c est reliée à la base du transistor Q2 de l'inverseur par la résistance de base 30. L'enroulement d'attaque 29c en mode synchronisé de fonctionnement de l'inverseur 70, applique une attaque directe de base auxtransistorsQ1 et Q2 de l'inverseur d'une façon analogue à ce qui a été décrit pour le fonctionnement de l'inverseur du circuit de la figure 1. * Des signaux de commutation de passage à l'ouverture sont alternativement appliqutaux transistors Ql et Q2 par un circuit de commande de passage à l'ouverture 671. Le circuit 671 comprend deux transistors shunt réglables de passage à l'ouverture 160 et 161, chacun étant reliés en shunt avec letrajet de courant base- émetteur d'un transistor de commutation d'inverseur respectif QI et Q2. Un signal de commande de commutation de passage à l'ouverture de polarité alternante 169 d'une fréquence prédéterminée est appliqué amrbasesdestransis- tors160 et 161. Le signal 169 est appliqué à la bas e du transistor 160 par une résistance 167 et il est appliqué à la base du transistor 161 par une résistance 168 et un transistor inverseur de signaux 165. La tension d'alimentation de collecteur du transistor 165 et l'alimentation en courant de base du transistor 160 sont obtenuesde la source de tension Va par une résistance 166. On suppose que le transistor QI de l'inverseur est conducteur. La tension dans l'enroulement d'attaque 29c du transformateur est positive à la borne pourvue d'un point et applique un courant direct de base au transitor QI de l'invsrseur pour le maintenir en conduction saturée. Lors de l'arrivée du flanc menant ou de tendance positive du signal de commande de passage à l'ouverture 169, le transistor 160 est activé en conduction saturée, shuntant ainsi à la masse, au loin de la base du transistor QI, le courant s'écoulant par la borne de l'enroulement d'attaque 19c qui est pourvue d'un point. Par ailleurs, le transistor 160 est conducteur d'un courant inverse de base du transistor QI de l'inverseur pour retirer la charge stockée dans la région de base du transistor de l'inverseur. Après un intervalle de retard de passage à 1'ouverture,le traeistor QI sort de sa conduction saturée et se trouve coupé, produisant une inversion de polarité de tension dans l'enroulement d'attaque 29c. Avec la tension dans l'enroulement d'attaque 29c inversée en polarité, la borne sans point de l'enroulement d'attaque est positive, pour appliquer un courant direct de base au transistor Q2 de l'inverseur, faisant ainsi passer le transistor de l'inverseur à la fermeture pour commencer l'autre alternance du fonctionnement de l'inverseur. Le transistor Q2 de l'inverseur ne peut passer à la fermeture jusqu'à ce que le tmnsistor QI de l'inverseur soit hors circuit, ce qui limite ainsi sensiblement une conduction simultanée des deux transistors. Lors de l'arrivée du flanc arrière ou de tendance négative du signal de commande de passage à l'ouverture 169, le transistor inverseur de signaux 165 se trouve hors circuit, permettant au transistor shunt 161 de passer à la fermeture pour shunter l'attaque au loin du transistor inverseur Q2 et produire un courant inverse de base dans ce transistor. Après un intervalle de retard de passage à l'ouverture, le transistor Q2 se trouve hors circuit, pour réamorcer ainsi un autre cycle du fonctionnement de lInverseur. L'inverseur 70 peut fonctionner à la fréquence de déviation horizontale en développant le signal en créneau de passage à l'ouverture 169 d'un oscillateur horizontal traditionnel 162 qui applique également un signal de commu- tation en créneau 163, récurrent la fréquence de déviation horizontale, 1/TH, à un étage d'attaque horizontal 164. De cette façon, le fonctionnement de l'inverseur peut être synchronisé sur le balayage du circuit de déviation si on le souhaite. Pendant un fonctionnement à l'état stable, la tension d'alimentation de l'oscillateur horizontal 162 est obtenue de la source de tension Va qui est appliquée à l'oscillateur horizontal par une diode 172 et une résistance 173. Un condensateur 184 produit un filtrage de la tension d'alimen- tation de l'oscillateur horizontal. De même, pendant un fonctionnement à l'état stable, une polarisation continue de base pour les transistors 160 et 165 est obtenue de la source de tension Va par la diode 172 et une résistance 175 reliée à la jonction des résistances 167 et 168e Il peut être souhaitable de prévoir un fonctionnement de mise en marche de l'inverseur 70 en utilisant un agence- ment autre que l'auto-oscillaticn des transistors QI et Q2 de l'inverseur. Dans le mode de mise en marche de l'inverseur auto-oscillant, la fréquence d'oscillation est relativement faible. Si lbn.utilise un transformateur férrorésonnant, la faible fréquence d'excitation de la tension appliquée aux sections 29a et 29b d'enroulement primaire peut avoir pour résultat que le transformateur ne passe pas en mode ferrorésonnant de fonctionnement. Avec le trans- formateur 29 ne fonctionnant pas en mode ferrorésonnant pendant la mise en marche, la tension de sortie Va est sensiblement inférieure pendant la mise en marche que pendant un fonctionnement à l'état stable. La tension de sortie peut être si faible qu'elle ne puisse fournir une tension suffisante d'alimentation pour l'oscillateur horizontal 162 et l'étage d'attaque horizontale164. Pour obtenir un fonctionnement de mise en marche du circuit de la figure 6, une résistance 31 est reliée entre la borne d'alimentation 25 de Vi et la jonction de la base du transistor QI de l'inverseur et de la borne extrême pourvue d'un- point de l'enroulement d'attaque 29c. Une résistance 174 est reliée entre la borne d'alimentation en tension d'entrée 25 et la cathode de la diode 172. Pendant la mise en marche, la résistance 174 applique suffisamment de courant de mise en marche de la borne d'entrée 25 à l'oscillateur horizontal 162 pour exciter l'oscillateur pour qu'il produise le signal de commutation de passage à l'ouverture 169. Pour appliquer le premier signal de passage à la fermeture soit au transistor Q1 de l'inverseur ou au transistor Q2, le courant de base est appliqué de la borne d'entrée 25 par la résistance 31. Comme le courant de base au transistor shunt 161 est obtenu d'une source de tension d'alimentation secondaire Va, le transistor 161 est inopératif pendant la misé en marche et ainsi ne peut shunter le courant de mise en marche au loin de la résistance 31. On suppose que le transistor QI de l'inverseur passe le premier à la fermetures Le courant s'écoule de la borne d'entrée 25 à travers l'enroulemet 29a et le transistor QI de l'inverseur, pour développer une tension dans la section d'enroulement 29a et une-tension dans l'enroulement d'attaque 29c, positive à la borne pourvue d'un point, afin de faire ainsi passer le transistor QI de l'inverseur de façon régénérative en conduction saturée. Le signal de commande de passage à l'ouverture 169 active alors le transistor 160 pour faire passer le transistor QI de l'inverseur à l'ouverture et inverser la polarité de la tension dans l'enroulement d'attaque pour faire passer le transistor Q2 de l'inverseur à la fermeture. Ainsi, même pendant l'intervalle de mise en marche, l'inverseur70 est opératif pour produire une action de commutation. Quand la tension d'alimentation Va développée par le transformateur ferrorésonnant 29 est totalement développée, la tension fournit alors presque tout le courant nécessaire pour l'oscillateur horizontal 162 et l'étage horizontal 164 pour permettre à l'action de commutation de transistor de sortie hoxizontale 42 de commencer. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Circuit d'alimentation en courant en push-pull synchronisé sur le balayage, caractérisé en ce qu'il comprend: un enroulement déflecteur; un générateur de déviation relié audit enroulement déflecteur pour produire un courant de balayage dans ledit enroulement déflecteur pendant les inter alles d'aller et de retour de chaque cycle de déviation; une source de tension continue; un transformateur ayant un enroulement primaire relié à ladite source de tension continue; des premier et second commutateurs reliés audit enroulement primaire; un moyen sensible à un signal d'entrée à la fréquence de déviajion qui est synchronisé sur la production de courant de balayage pour alternativement faire passer à l'ouverture lesdits premier et second commutateurs réglables pendant chaque cycle de déviation, caractérisé par un moyen (29c) sensible au passage à l'ouverture de chacun desdits commu- tateurs (Q1, Q2) pour faire passer l'autre à la fermeture quand ledit passage à l'ouverture se produit pour développer une tension de sortie de polarité alternante à la fréquence de déviation dans. un. enroulement de sortie (29e, f, g) dudit transformateur (29); un circuit de charge (40); et un moyen (86), (37), (39), sensible à ladite tension ib sortie pour produire un potentiel d'excitation pour ledit circuit de charge. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen précité pour faire passer alternativement à l'ouverture les premier et second commutateurs précités comprend un transformateur (35) ayant un enroulement primaire (35a) o s'écoule le courant de balayage (iy) précité, et un enroulement secondaire (35b, 35c) qui est relié à chacun des commutateurs réglables (Q1, Q2) précités. 3. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le courant de balayage ( y) s'écoulant dans l'enrou- lement primaire (35a) du transformateur précité produit un signal de commutation de passage à l'ouverture dans l'enroulement secondaire précité uniquement pendant les parties établies de chaque cycle de déviation à proximité des moments du passage par zéro dudit courant de balayage. 4. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le signal de commutation de passage à l'ouverture fait alternativement passer à l'ouverture les commutateurs réglables (Ql,Q2) précités, l'un desdits commutateurs pendant l'un des intervalles d'aller ou de retour, l'autre pendant l'autre desdits intervalles. 5. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le transformateur (35) précité comprend un noyau magnétisable (135) autour duquel sont enroulés les enrou- lements primaire (35a) et secondaires (35b, 35c) dudit transformateur, le courant de balayage (iy) précité saturant magnétiquement ledit noyau pendant tout le cycle de déviation à l'exclusion des parties établies précitées. 6. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le noyau (135) précité est de formed toroldale. 7. Circuit selon lune quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé ence que le moyen précité pour faire passer l'autre commutateur précité à la fermeture comprend un enroulement d'attaque (29c) du transformateur (29) précité pour produire le signal de commutation de passage à la fermeture dans ledit enroulement d'attaque. 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'agencement en push-pull (Q1, Q2) précité fonction- ne en mode autonome '-en l'absence du signal d'entrée précité, de façon que le courant dans l'enroulement primaire (29a, 29b) du transformateur précité augmente en grandeur jusqu'à un point o une plus ample augmentation dudit courant dans l'enroulement primaire a pour résultat une diminution de la gaandeur de la tension qui y est développée afin de produire subséquemment une inversion de polarité de la tension dans lesdits enroulements primaire 3.5 et d'attaque (29a, 29c) du transformateur. 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce que la tension continue(V i) précitée est appliquée à une borne intermédiaire (28) de l'enroulement primaire (29a, 29b) du transformateur précité, les commutateurs réglables (Q1, Q2) précités ayant des électrodes communes respectives (émetteur) reliées ensemble, et une électrode de sortie (collecteur)de chacun desdits commutateurs réglable étant reliée à une borne extrême respective dudit enrou- lement primaire dudittransformateur. 10. Circuit selon la revendication 91caractérisé par une première diode d'amortissement (D1) reliée à l'électrode de commande précitée du commutateur pour la conduction d'un courant dans l'enroulement primaire du transformateur de puissance par conduction inverse du collecteur dudit commutateur. 11. Circuit selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une électrode de commande (base) de chacun des commutateurs réglables (Q1, Q2) précités est reliéeà une borne extrême respective de l'enroulement d'attaque (29c) du transformateur, une seconde diode d'amortissement (D2) étant reliée à l'autre commutateur réglable (Q2) pour conduire le courant de l'enroulement primaie du transfor- mateur par conduction inverse de collecteur dudit autre commutateur (Q2). 12. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacun des deux commutateurs réglables (Q1, Q2) précitéscomprend un transistor et en ce que le moyen précité pour faire alternativement passeràl'ouverture les premier et second commutateurs précités comprend des premier (160) et second (161) transistors chacun étant sensible au signal d'entrée (169), chaque transistor shuntant le trajet de courant base-émetteur d'un commutateur réglable respectif pour conduire le courant inverse baseémetteur dudit commutateur respectif. 13. Circuit selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'enroulement d'attaque (29c) précité du transformateur (29) a respectivement des première et seconde bornes qui sont reliées aux bases respectives des premier et seconde commutateursréglables (Q1, Q2) précités. 14. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 7 ou 12, caractérisé en ce que le transformateur précité comprend un transformateur ferrorésonnant (29) et en ce qu'une partie du noyau magnétisable dudit trans- formateur ferrorésonnant qui est associéeà l'enroulement de sortie précité e st magnétiquement saturée pour chaque alternance de la tendon de sortie de pclarité alternante à la fréquence de déviation afin de régler ladite tension de sortie. 15. Circuit selon la revendication 14, caractérisé en ce que le circuit de charge précité comprend le générateur de déviation (40) précité et en ce que le moyen développant le potentiel d'excitation comprend un moyen redresseur (36) relié à l'enroulement de sortie (29e) et une self d'entrée (39)reliée audit moyen redresseur et audi générateur de déviation. 16. Circuit selon la revendication 15, caractérisé par un enroulement haute tension (29g) du transformateur (29) o est développée une haute tension régulée, avec un moyen (54) relié audit enroulement à haute tension (29g) pour produire un potentiel final d'accélération à partir de la haute tension régulée.