Brevet FR2493528A1 — publié le 19820507

La présente invention se rapporte aux systèmes de détection par échos du type radar ou sonar dans lesquels un secteur angulaire est le siège d'émissions de rayonnements électromagnétiques ou ultrasoniques. La déter- mination du contenu du secteur découle de la détection et de l'analyse détaillée des signaux réfléchis par les points de l'espace qui ont été irradiés ou insonifiés. Cette analyse fournit des données relatives à la position angulaire et à l'éloignement des cibles. Au moyen de ces données, on peut former sur l'écran d'un tube à rayons cathodiques une image représentative du secteur exploré. L'éloignement d'une cible par rapport à l'ensemble d'émission-réception est fonction du temps écoulé entre l'émission d'une impulsion et la réception de l'écho qui lui correspond. La position angulaire de la cible peut dépendre de la directivité des moyens d'émission et/ou de réception. L'invention concerne plus particulièrement les systèmes de dé- tection par échos dans lesquels la réception met en oeuvre deux récepteurs tandis que l'émission des ondes est assurée simultanément par un ensemble d'éléments rayonnants. Une telle association de moyens émetteurs et récepteurs a déjà été proposée dans le brevet américain délivré le 13 Février 1973, sous le numéro 3,716,824. Ce brevet américain décrit un appareil sonar dans lequel deux récepteurs forment une voie de réception dont la directivité comporte une disposition de lobes en éventail. Un alignement d'émetteurs alimentés par une porteuse monochromatique modulée en impulsion fournit une insonifica- tion très sélective du secteur à surveiller. Cette insonification ne recouvre qu'un seul des lobes de réception. Selon cette technique, la surveillance est essentiellement ponctuelle et bien moins étendue que le secteur angulaire dans lequel les moyens de réception peuvent capter des échos. Faute de n'utiliser qu'une seule voie à l'émission et à la réception, ce système ne peut fournir une image détaillée du fond marin que par un balayage mécanique approprié. La présente invention vise à pallier ces inconvénients en offrant la possibilité de réaliser des sonars à vision rasante latérale ou frontale à une dimension ainsi que des sonars à vision frontale en deux dimensions. Ces sonars à champ étendu permettent de visualiser les objets posés sur le fond sous-marin. Sans s'écarter du domaine de l'invention, on peut citer les appareils d'imagerie médicale et les appareils de test non destructif. Pour atteindre ce résultat avec seulement deux transducteurs comme moyens de réception, on adopte une émission diversifiée qui consiste à appliquer aux transducteurs d'émission des excitations différenciées. Une telle émission est dite colorée, car elle assigne à chaque direction du secteur de surveillan- ce une loi d'éclairement qui lui est propre et qui va caractériser chaque écho selon sa provenance. L'écho ainsi personnalisé peut être perçu de façon univoque par un ensemble de voies de réception. En outre, connaissant à priori la composition diversifiée des rayonnements producteurs d'échos, on peut mettre en oeuvre dans les voies de réception un traitement par corrélation qui apporte une plus grande résolution au niveau de l'exploitation des données angulaires. L'invention a pour objet un système de détection multivoies à émission diversifiée comprenant des moyens d'émission utilisant un ensemble d'élé- ments rayonnants adjacents situés au sommet d'un secteur angulaire prédé- terminé et des moyens de réception utilisant une paire de récepteurs centrée audit sommet pour capter les échos provenant dudit secteur, caractérisé en ce que lesdits moyens d'émission comprennent des moyens d'excitation impulsionnelle simultanée desdits éléments rayonnants assignant à chacun d'eux une forme de signal permettant son identification comme élément dudit ensemble; lesdits moyens de réception comportent plusieurs voies réceptrices reliées auxdits récepteurs par des moyens formateurs de voies qui associent à chacune desdites voies réceptrices une surface à différence de marche constante appartenant audit secteur angulaire; chacune desdites voies réceptrices étant reliée à un filtre adapté à la configuration particulière des échos provenant de cette surface à différence de marche constante. L'invention sera mieux comprise au moyen de la description ci-après et des figures annexées parmi lesquelles: - la figure I représente un ensemble d'éléments rayonnants permettant de réaliser une émission diversifiée; - les figures 2, 3, 4 et 5 illustrent quelques structures de bande des signaux pouvant être mises en oeuvre dans une émission diversifiée; - la figure 6 est le schéma d'une réception dépourvue de directivité permettant d'obtenir une sélection en association avec l'ensemble émetteur de la figure 1; - la figure 7 est une variante de réalisation du schéma de la figure 6; - la figure 8 représente un système de détection utilisant une base interférométrique avec une émission non diversifiée; - la figure 9 représente un système de détection selon la présente invention; - la figure 10 est un schéma d'ensemble du système de la figure 9; - la figure Il représente une première variante de réalisation du système de la figure 10; - la figure 12 représente une seconde variante de réalisation du système de la figure 10; - la figure 13 représente une troisième variante de réalisation du système de la figure 10; - les figures 14 et 15 sont des figures explicatives. - la figure 16 représente un sonar à vision latérale. Sur la figure 1, on peut voir un ensemble 1 d'émission d'ondes électro- magnétiques ou ultra-soniques permettant de réaliser une détection par échos du type radar ou sonar dans le cadre d'une émission diversifiée. L'espace radio-électrique ou le milieu de propagation marin sont rapportés à un système d'axes u, v, w dont l'origine O située au centre de l'ensemble 1 représente aussi le sommet d'un secteur angulaire de surveillance. L'ensem- ble d'émission 1 comporte par exemple un agencement matriciel d'éléments rayonnants Elîî...Eln***Eml...Emn qui, dans le cas d'un sonar, sont des transducteurs électromécaniques capables d'insonifier le secteur de surveil- lance de façon uniforme. Chaque élément rayonnant de l'ensemble 1 est excité par un générateur d'émission 2 qui délivre sur une sortie 3 une impulsion brève servant de référence. Un ensemble de connexions 4 fournit à chacun des éléments rayonnants de l'ensemble 1 des signaux impulsionnels 5 - dont l'allure est représentée sur la figure 1 à gauche du générateur 2. La durée des signaux d'excitation 5 est T et leur forme S(t) est choisie de façon à pouvoir identifier chaque élément rayonnant par le contenu qu'il émet. Pour un nombre m x n d'éléments rayonnants, on peut par exemple assigner une fréquence d'émission distincte à chaque élément rayonnant comme le montre la figure 2. Si la bande de fréquences de l'émission couvre une plage B limitée par les fréquences f min et fmax' on voit que cette façon de faire revient à utiliser m x n signaux de bande b avec b _ B/m x n _1/T. On utilise donc m x n fréquences porteuses f 1 f,2.. fmn séparées l'une de l'autre de la valeur b. Pour identifier ces signaux, on se servira de filtres passe bande décalés en fréquence. Selon une technique différente, on peut utiliser une seule fréquence porteuse f0 et distinguer les signaux par une modulation au moyen de m x n codes orthogonaux occupant chacun la bande B. Cette technique est illustrée par la figure 3 o C1.... C mn représentent les fonctions orthogonales identifiables de durée T. Comme autres modes de codage, on peut utiliser comme le montre la figure 4 un code C de durée T qui module plusieurs fréquences porteuses décalées d'une valeur b' supérieure à I/T. On peut également prévoir W fréquences porteuses modulées par p x q codes C1,1 Cpq de durée T avec - x W comme le montre la figure 5. Quelque soit le mode de codage utilisé pour exciter les éléments rayonnants de l'ensemble 1, on voit que l'espace insonifié est "coloré". En effet, on a représenté sur la figure 1 un quadrillage de l'espace par r lignes parallèles à v et par s lignes parallèles à u. L'un des points Pi k de l'ensemble des r x s intersections recueille une émission composée de m x n valeurs discernables. Les coordonnées polaires E ike Y ik' P ik du point Pik dé- terminent avec les coordonnées des éléments rayonnants E mn' un type d'irradiation particulier que l'on peut calculer. Pour fixer les idées, si l'on suppose que les éléments rayonnants de la figure 1 se réduisent à une simple rangée de M éléments E1, E2.....E y.... .EM et si l'on désigne un point de l'espace coloré par Pi, on peut représenter l'irradiation reçue en Pi par la formule: M S(P1) Z C (t - T- o Cj(t) est l'excitation codée appliquée à l'élément rayonnant E.. T.- est le temps de propagation le long d'une ligne joignant Ej à P1. Cette formule simplifiée ne tient pas compte de l'atténuation en fonction de l'éloignement. En toute généralité, les éléments rayonnants peuvent être disposés de façon quelconque, pourvu qu'ils échantillonnent convenablement l'espace et que l'on puisse se servir de codes identifiables pour prédire et reconnaître sans ambiguité les combinaisons qui représentent cette coloration de l'espa- ce. La diversité d'émission qui vient d'être décrite en référence aux figures I à 5 joue un rôle essentiel sur la détection des échos. En effet, une cible recevant l'émission colorée va réfléchir un écho coloré que l'on peut isoler des autres échos par une corrélation basée sur la connaissance à priori de la composition de l'écho. En chaque point Pik de l'espace est reçu un signal S(P k) formé de la somme en amplitude et en phase des codes émis par les émetteurs E 1' Em,n. Ces codes sont reçus au point Pi k avec une combinaison de retards qui dépend des positions géométriques des émetteurs et du point Pik. Pour d'autres points tels que Pik + Il Pi 1,k'Pi - 1,k + 1 ' les combinaisons de retards sont différentes et donc les signaux S assignés à ces autres points le sont également. Le signal S(Pik) dépend donc: - des codes C émis - des coordonnées spatiales du point de l'espace à l'origine d'un écho - des coordonnées spatiales des éléments rayonnants de l'ensemble d'émission 1. Si les points Pik sont suffisamment éloignés de l'ensemble d'émission, le signal S(P k) ne dépend plus que des coordonnées "i k et fi k- La figure 6 montre comment on peut exploiter à la réception une émission colorée, alors que le récepteur d'onde 6 ne possède pas de directivité propre. Les signaux d'écho sont reçus par le récepteur 6 qui délivre un signal électrique complexe à l'entrée d'un ensemble de voies angulaires. Chaque voie angulaire est affectée à une direction de provenan- ce de l'écho qui sur la figure 1 est la droite passant par O et par Pi k. Le récepteur 6 peut par exemple être situé au point O et le système récepteur de la figure 6 peut comporter r x s voies angulaires. Chaque voie angulaire -5 est en fait constituée d'un filtre adapté 7 aux signaux S(Pi) duquel émerge un pic de corrélation V(P k). Le filtre adapté 7 de la voie angulaire ik'Yik Pik) est conditionné pour réagir à la combinaison théorique S(Pi k) des émissions produites en Pi k par l'ensemble émetteur. On voit donc que l'émission diversifiée aboutit à définir a priori un espace coloré qui confère- au système de la figure 6 des propriétés de réception munies d'une sélectivité angulaire. La figure 7 illustre une variante de réalisation d'un système récepteur doté de la même sélectivité angulaire. Des filtres adaptés 8 au code C sont alimentés par le récepteur unique 6 qui reçoit les échos provenant de l'espace coloré. Les filtres adaptés 8 à chacun des codes émis utilisés pour exciter les éléments rayonnants de l'ensemble d'émission 1 séparent chacun des codes de l'ensemble des codes C 1,1 CI,2' C,ni...Cmnn Les pics de corrélation délivrés par les filtres adaptés 8 sont ensuite traités par un circuit de formation de voies angulaires 9 qui comporte m x n entrées reliées à r x s sorties. On a représenté par des traits pointillés le groupement interne au circuit 9 de compensation des re- tards Tij des codes qui sert à former la voie V(P 1) Cette voie est desservie par les signaux provenant des m x n filtres 8 additionnés avec des retards qui, ajoutés aux retards d'arrivée au point P1 1 des émissions élémentaires, donnent un retard total constant. Le montage récepteur de la figure 7 est équivalent au montage de la figure 6, mais il met mieux en évidence la fonction "imagerie" du circuit formateur 9 qui, bien que situé dans la section réception d'un système à écho, apporte un pouvoir séparateur et un contraste énergétique fondé sur la géométrie des moyens d'émission. Pour cela, le circuit formateur 9 est un circuit dit "de formation de voie d'émission à la réception". Avant de définir un système selon l'invention qui s'appuie sur l'utilisa- tion d'une émission diversifiée et sur un système détecteur mettant en oeuvre deux récepteurs Ri et R2, il est interessant de montrer quelle peut être l'ambiguité d'un système à deux récepteurs qui utiliserait une émission non diversifiée produite par un émetteur unique E non-directif. Le schéma d'un tel système est illustré par la figure 8. L'excitation de l'émetteur unique E est assurée par un générateur 2 émettant par exemple des impulsions de durée T et de fréquence porteuse fo. Le système récepteur comporte deux récepteurs RI et R2 situés de part et d'autre de l'émetteur E. Une ligne à retard 10 produisant un retard T et reliée à un circuit sommateur 11 forme une voie angulaire propre à sélectionner des échos issus d'une nappe hyperbolique 15 qui est un lieu géométrique à différence de marche Tr pour les réceptions effectuées par les deux récepteurs Ri et R2. Le signal D quittant le circuit sommateur 11 est de fait associé à tout écho provenant de la nappe 15 mais en l'absence d'une coloration de l'espace par émission diversifiée, le signal D peut être à l'origine d'une grave confusion dans la localisation des échos. Pour mettre en évidence cette ambiguïté, il suffit de considérer deux échos provenant de deux cibles distinctes 16 et 17. Le récepteur R1 reçoit l'écho de la cible 16 avec un retard T 1 après l'émission d'une impulsion par l'émetteur E. Ce retard -r1 définit un lieu géométrique sous la forme d'un ellipsoïde de révolution 12 ayant pour foyers R1 et E. De même le récepteur R2 reçoit l'écho de la cible 17 avec un retard t2 après l'émission de la même impulsion par l'émetteur E. Ce retard T 2 définit un autre lieu géométrique sous la forme d'un ellipsoïde de révolution 13 ayant pour foyers R2 et E. Si T 2 - T 1 - T, le signal D dû aux réflexions sur deux cibles sera formé de la même façon que s'il résultait d'un seul écho provenant d'un point de la nappe hyperbolique 15. Cette explica- tion montre que le dispositif de la figure 8 est inapte à localiser sans ambiguité les échos. En vue de pallier cet inconvénient, l'invention propose de réaliser la localisation de façon univoque en utilisant la technique de l'émission diversifiée. Sur la figure 9, on peut voir que l'émission est obtenue à partir d'un ensemble d'éléments rayonnants EJ,... EM formant par exemple un aligne- ment. En outre, la voie angulaire formée est munie d'un filtre adapté 19. Le générateur 2 fournit M excitations séparables qui produisent au point P. une insonification composite qui caractérise ce point. On peut calculer cette insonification compte-tenu des codes utilisés et des trajets en pointillé vers le point Pi. Cette insonification calculée permet d'effectuer un filtrage adapté dans le filtre 19 de façon que le signal de voie V obtenu ne puisse pas correspondre à d'autres points de l'espace coloré. Le système n'est donc plus sujet à l'ambiguité de détection signalée à propos de la figure 8. Les deux récepteurs R 1R2 permettent de subdiviser l'espace selon plusieurs nappes hyperboliques 15, 20, 21 qui correspondent à des différences de marche constantes. On peut donc former plusieurs voies angulaires en associant à chaque nappe une ligne -à retard 10 dont le retard T correspond à la différence de marche PR2 - PiR. Lorsque le point Pi est suffisamment éloigné de l'alignement émetteur, chaque nappe hyperbolique dont la trace peut être confondue avec la trace 18 du cône asymptotique qui a pour axe la ligne joignant les récepteurs R1 et R2. Ce cône est caractérisé par l'angle O i qu'il forme avec le plan 14 qui est le plan de symétrie des deux récepteurs R1R2. Si l'émission a lieu par un chapelet d'éléments rayonnants situés selon l'alignement des deux récepteurs, on peut considérer qu'un point Pi éloigné reçoit une insonification qui ne dépend que de l'angle Oi et du choix préalable des codes émis. Par contre, à courte distance, Pinsonification doit être adaptée à chaque point de la nappe hyperbolique considérée. La figure 10 donne une vue d'ensemble d'un système de détection multivoies à émission diversifiée. Il comprend un ensemble 1 d'éléments rayonnants coopérant avec deux récepteurs R1 et R. Dans une variante de réalisation on peut prévoir deux autres récepteurs R3 et R4. Cet autre alignement de récepteurs formant un angle avec l'alignement R 1R2 pour déterminer un quadrillage de l'espace par les intersections de deux familles de nappes hyperboliques. Il y a lieu de noter que chaque nappe hyperbolique telle que 15 (fig.9) est une surface de révolution ayant pour axe la ligne passant par deux récepteurs. La coloration de l'espace est assurée par un générateur 2 délivrant aux éléments rayon- nants de l'ensemble 1 des signaux d'excitation séparables, par exemple des signaux porteurs de codes orthogonaux. La formation de plusieurs voies de réception est assurée par un circuit 22 qui renferme plusieurs groupements réalisant la fonction sommation- retard des éléments 10 et 11 de la figure 9. Le circuit 22 produit autant de signaux D qu'il y a de subdivisions dans le secteur angulaire à surveiller. Chaque signal D correspond à une valeur particulière du retard T, donc à une nappe hyperbolique particulière ayant la propriété de représenter un lieu géométrique à différence de marche constante. Les signaux D de voies de réception formées par le circuit 22 sont appliqués à un ensemble de formation de voies d'émission à la réception 23 qui est composé d'éléments semblables à l'élément de voie 19 de la figure 9. Chaque élément de filtrage adapté transforme chaque signal D en un pic de corrélation V lorsque la forme théorique imposée par l'émission simultanée et diversifiée au point de naissance de l'écho est en accord avec la forme effectivement reçue par les deux récepteurs. L'ensemble 23 comprend donc un générateur de toutes les copies auquelles l'émission diversifiée a donné naissance dans le secteur de surveillance. Ces copies interviennent pour le filtrage adapté au niveau de chaque voie de réception. 1S On considère un écho provenant d'un point Pi du secteur de surveillan- ce. Ce point Pi appartient à une nappe hyperbolique correspondant à un retard T1. Le signal de voie Di est obtenu par addition synchrone des deux signaux reçus par les deux récepteurs R1 et R2 et son amplitude est 2 si l'amplitude d'un seul signal est prise égale à 1. Pour un autre signal de voie Dk, correspond un autre retard T k différent de Ti de sorte que les deux signaux s'additionnent de manière quadratique pour obtenir une amplitude de V-2. La différence entre le signal Di optimal et les autres signaux de voie est voisine de 3dB. Dans l'ensemble 23, le filtre adapté au signal S(Pi), signal unique si P. est suffisamment éloigné, est le filtre qui traite le signal de voie Di. Ce traitement est équivalent à l'addition synchrone des M signaux des M émetteurs provenant du point Pi, et formant le signal S(P,) de sorte que l'on obtient une augmentation en amplitude égale à M. Ce même traitement additionne de manière quadratique les M signaux provenant d'un autre point Pk, formant un signal S(Pk), de sorte que l'augmentation obtenue est égale à lfRM en amplitude. Ainsi, le contraste en amplitude final sur le signal Vi par rapport à un autre signal Vk est égal à If2M, M étant le nombre d'émetteurs. Sur la figure 10, on a représenté un dispositif d'exploitation 24 des signaux V délivrés par le circuit 23. Ce dispositif comporte un écran 25 sur lequel sont visualisés les échos reçus dans le secteur de surveillance. Une liaison 26 transmet au circuit 23 et au dispositif d'exploitation 24 une impulsion indicatrice du début d'émission. Cette impulsion déclenche la fourniture des copies aux différents filtres adaptés de l'ensemble 23; elle sert aussi de référence pour transcrire le temps d'aller retour en une mesure d'éloignement. L'image formée sur l'écran 25 peut être sectorielle pour représenter les angles et les éloignements de cibles, mais pour un éloigne- ment donné, elle peut également être frontale lorsqu'elle représente les coordonnées 0, t polaires de la figure 1. A titre d'exemple de réalisation non limitatif, on peut voir sur la figure Il un système de détection selon l'invention, applicable en particulier aux sonars latéraux. L'ensemble d'émission 1 comprend un alignement d'éléments rayon- nants E1,... EM aux extrémités duquel sont placés les deux récepteurs R1 et R2. Les circuits d'émission permettent d'exciter chaque élément rayonnant au moyen d'un code séparable modulant par exemple une porteuse unique comprenant un générateur d'impulsion brève 2 qui alimente un ensemble de circuits codeurs 27 ayant pour réponses impulsionnelles les codes cherchés. Chaque circuit codeur 27 excite un élément rayonnant via un amplificateur de puissance 28. Les codes choisis sont par exemple du type P.S.K (en anglo- saxon: Phase Shifting Keyed). Dans le cas du codage par fréquences pures, les circuits 2, 27 et 28 sont remplacés par un générateur de fréquence du type synthétiseur. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, la formation des voies réceptrices est assurée par un dispositif à ondes élastiques de surface. Ce dispositif comporte un substrat 31 en matériau piézoélectrique porteur de deux jeux d'électrodes 32 et 33 en forme de peignes à dents interdigitées. Ces jeux d'électrodes sont situés aux deux extrémités du substrat 31 et forment des transducteurs électro-mécaniques émettant des ondes acoustiques contraprogressives. Les signaux délivrés par les récep- teurs R1 et R2 sont amplifiés par des amplificateurs non représentés sur la figure 11. Les signaux amplifiés sont appliqués à des circuits changeurs de fréquence 29 avec un signal d'oscillateur local fourni par le générateur 30. Ce changement de fréquence sert à placer les signaux reçus dans la bande de fonctionnement des transducteurs 32 et 33. Le transducteur 32 rayonne vers la droite une onde de surface ayant les caractéristiques du signal reçu par le récepteur RI; le transducteur 33 rayonne vers la gauche une onde de surface ayant les caractéristiques du signal reçu par le récepteur R2. Un ensemble de transducteurs intermédiaires 34 détecte et additionne avec des retards. différents les ondes de surface provenant des transducteurs 32 et 33. Les transducteurs 34 constituent donc directement les organes de sortie des voies angulaires de réception. En plaçant un transducteur 34 au milieu de la distance séparant les transducteurs 32 et 33, on définit un retard de transmission moyen correspondant à une différence de marche nulle. Cette position correspond à des échos provenant du plan de symétrie 14 (Fig. 9). Pour obtenir une voie de réception correspondant à une nappe hyperbolique telle que 15, il faut décaler le transducteur 34 pour introduire la différence de marche désirée. La ligne à retard à ondes élastiques de surface et à prises multiples procure le double avantage de la simplicité et de la vitesse- de traitement. Elle convient bien pour des systèmes nécessitant des retards de l'ordre de la dizaine de p S. Il en est ainsi des sonars latéraux et des applications du domaine de l'imagerie médicale. Ainsi, pour un retard maximal de 10 p S, la distance séparant les transducteurs 32 et 33 sera de l'ordre de 7 cm lorsqu'on utilise un substrat 31 en niobate de lithium. Les voies de réception sont reliées à des circuits changeurs de fréquence 35 qui reçoivent un signal d'oscillateur local produit par le circuit 36. Ce second changement de fréquence est destiné à placer le plus bas possible le spectre des signaux de voies, afin de rendre plus simple l'opération de filtrage adapté.Les sorties des circuits changeurs de fréquen- ce 35 sont reliées aux premières entrées de circuits de corrélation 37. Ces circuits de corrélation reçoivent par des secondes entrées les copies des signaux S(Pi) délivrées par une mémoire numérique 40. Un circuit de commande 39 fournit à la mémoire 40 les adresses des copies. A chaque impulsion émise, le générateur 2 fournit une impulsion au générateur d'adresse 39 pour entamer le cycle des corrélations. Au début du cycle, la copie est celle d'une insonification en champ proche, ensuite elle change progressivement jusqu'à rejoindre la forme immuable qui caractérise l'inso- nification en champ éloigné. Ce mode de fonctionnement est illustré par le diagramme de la figure 14 qui montre les adresses de copies K1, K2, K3, K4 et K5 allant du champ proche au champ éloigné. On voit qu'à partir de l'instant d'émission t,le changement d'adresse évolue de moins en moins rapidement pour atteindre une valeur asymptotique, K5 sur la figure 14. Les circuits de corrélation 37 ont pour rôle de reconnaître parmi toutes les formes d'impulsions reçues des différents points du secteur de surveillance, celle qui caractérise un point Pi situé sur une nappe hyperbolique à différence de marche déterminée. Dans les applications envisagées telles que les sonars latéraux, les durées d'impulsion T des signaux émis sont comprises entre quelques millisecondes et quelques dizaines de millisecondes. Selon la réalisation préférée de l'invention, chaque circuit de corréla- tion 37 est réalisé de façon connue par un corrélateur à dispositifs à transfert de charge (CCD) dont le fonctionnement est analogue à celui d'un registre à décalage. Chaque corrélateur est adapté à un signal S(Pi) et pour ce signal, et lui seul, on obtient en sortie, un signal présentant un pic de corrélation. Le signal fourni aux corrélateurs à CCD est échantillonné à la fréquence fHO fournie par une horloge 38. Le nombre d'étages K du corrélateur est tel que K - T.fHO. La fréquence d'échantillonnage doit être choisie au moins deux fois la fréquence du signal d'entrée. La fréquence centrale Fc du signal appliqué au corrélateur est choisie la plus basse possible, c'est à dire proche deB/2, pour obtenir un nombre d'étages K aussi réduit que possible. Selon l'invention, les corrélateurs à CCD sont program- mables et la copie appliquée évolue en fonction du temps ainsi que le montre la figure 14. On rappelle qu'un convoluteur programmable à CCD a la structure d'un filtre transversal et comporte une mémoire dans laquelle est chargée la copie, le registre à CCD proprement dit, des multiplicateurs et un sommateur analogiques. Pour obtenir la corrélation à partir d'un convolu- teur, il faut inverser la variable temps pour l'une des deux formes d'onde. Le système de la figure 11 se complète par un circuit d'exploitation 24 qui permet d'obtenir une image en mode B ( e, temps). Sans s'écarter du domaine de la présente invention, on peut faire appel à d'autres technologies aussi bien pour des applications aux sonars latéraux que pour d'autres applications. Aussi, la figure 11 montre un système dans lequel on utilise une batterie de circuits corrélateurs 37. On peut également multiplexer séquentiellement dans le temps les signaux des voies de réception et effectuer le filtage adapté avec un seul circuit corrélateur, ce qui revient à substituer un traitement série au traitement parallèle. Une autre variante de réalisation de l'invention est illustrée sur la figure 12. Elle concerne des applications telles que l'imagerie par échogra- phie dans le domaine médical. En effet, elle fait appel à des dispositifs convoluteurs à ondes élastiques de surface des signaux de voies qui impli- quent que la durée T de l'impulsion fournie à chaque élément rayonnant soit de l'ordre de la dizaine de microsecondes. Sur la figure 12, on retrouve les éléments R1, R2, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 2 de la figure Il. Les dispositifs à ondes élastiques de surface fonctionnent en général avec une onde porteuse de quelques dizaines de Mégahertz. Les signaux délivrés par les transducteurs 34 sont multiplexés séquentiellement dans le temps par un convertisseur parallèle-série 41. Les signaux de voie D arrivent donc en série dans le temps à l'entrée du convoluteur et on revient au premier signal de voie à chaque émission. Sur la figure 12, on a laissé de côté les circuits d'émission. Le rythme de multiplexage est choisi en tenant compte de la durée du traitement de corrélation ultérieur. On peut également avoir un traitement en parallèle avec autant de dispositifs convoluteurs que de signaux de voie D. Le traitement de corrélation met en oeuvre un convoluteur à ondes élastiques dont une description détaillée est donnée dans la demande de brevet N' 80 Il 225 déposée en France le 20 Mai 1980 au nom de THOMSONCSF. Pour mémoire, ce convoluteur comprend un substrat 42 en matériau piézoélectrique équipé de deux transducteurs d'extrémité 43 et 44. Ces transducteurs émettent des ondes élastiques contraprogressives qui interagissent de façon multiplicative. L'électrode collectrice 45 recueille un signal représentatif de l'intégrale de convolution des signaux électriques appliqués aux transducteurs 43 et 44. Pour obtenir la fonction de corrélation désirée sur la borne de sortie 46, on retourne dans le temps la copie qui sert d'élément de comparaison au signal transmis par le convertisseur 41 et appliqué au transducteur 43. Les copies sont stockées par valeurs réelles et imaginaires dans deux zones de mémoire 48 et 49. Les deux composantes de chaque copie sont extraites de la mémoire 48-49 par un circuit de commande 47 initialisé par une impulsion issue du générateur d'excitation 2. Des convertisseurs numériques-analogiques 50 et 51 placés sous la comman- de d'une horloge 52 alimentent des multiplicateurs sinus et cosinus contenus dans un circuit modulateur 53 qui reçoit un signal d'oscillateur local provenant de l'oscillateur 30. Le signal délivré par le circuit modulateur 53 est appliqué au transducteur 4. Le pic de corrélation disponible sur la sortie 46 possède une fréquence deux fois supérieure à la fréquence des signaux d'entrée. Le temps nécessaire pour obtenir la fonction de convolution est de l'ordre de la durée des signaux d'entrée. Les exemples de réalisation du système selon l'invention qui ont été décrits font appel à des circuits analogiques pour exécuter les traitements de formation des voies et de filtrage adapté. Sur la figure 13, on peut voir un schéma de système mettant en oeuvre des moyens de calcul numérique. Les mêmes références désignant les mêmes éléments qu'aux figures précédentes, les signaux délivrés par les récepteurs R1 et R2 sont échantillonnés et numérisés à la fréquence fHO d'une horloge dans deux convertisseurs analogiques-numériques 54. Un circuit micro- processeur 56 reçoit les signaux numérisés provenant des convertisseurs 54 ainsi qu'une impulsion d'initialisation produite par le générateur d'excitation 2. Le fonctionnement du circuit microprocesseur 56 est rythmé par l'horloge 55. Le circuit microprocesseur 56 comporte de manière connue, des mémoi- res de type R.A.M. et P.R.O.M., des opérateurs et des moyens d'entrée- sortie. Ce circuit est programmé pour effectuer numériquement la forma- tion des voies D de réception, et le filtrage adapté. Les copies sont stockées dans les mémoires du circuit microprocesseur et sont appelées au fur et à mesure du déroulement du cycle de traitement. L'ensemble d'exploitation 24 reçoit les signaux de sortie du circuit microprocesseur 56 qui peuvent être directement exploités dans une mémoire stockant les échantillons représen- tatifs d'une image. L'ensemble 24 peut également comporter des convertis- seurs numériques-analogiques permettant la commande d'un tube cathodi- que. L'invention s'applique également à la formation d'une image frontale à deux dimensions du secteur à surveiller. Dans ce genre d'application, le système comporte deux bases interférométriques. Sur la figure 15, on peut voir un premier alignement orienté suivant v composé des récepteurs R1 et R2 et un second alignement orienté suivant u composé des récepteurs R3 et R4. L'ensemble d'émission 1 peut être constitué d'un agencement matriciel d'éléments rayonnants, mais il peut aussi se borner à une rangée et à une colonne d'éléments rayonnants disposés entre les récepteurs selon les axes u et v. Les circuits formateurs de voie 221 et 222 fournissent des signaux Dv et Du qui sont additionnés dans un circuit formateur 223 qui délivre les signaux Du v lesquels seront soumis au filtrage adapté. Les circuits 221, 222 et 223 peuvent n'en former qu'un seul. Pour terminer sur un exemple typique de système conforme à l'inven- tion, on voit sur la figure 16 la disposition d'un système sonar à vision latérale. Un véhicule porteur 59 remorqué par un cable 60 se déplace dans la direction 58 à proximité du fond marin 61. Le long du flanc du véhicule 59 est installé un ensemble d'émission 1 généralement linéaire et deux récep- teurs R1 et R2 qui forment la base interférométrique. Grâce aux voies angulaires formées, on peut faire partir du centre O un faisceau de directivité F qui intercepte le fond marin 61 suivant des lignes de largeur J perpendiculaires à la direction 58. L'aire Z hachurée correspond à une voie angulaire formée et à la distance de projection on obtient une certaine résolution r2 pour une certaine largeur angulaire de la voie. La bande de fréquence B émise détermine la résolution en distance r1. Compte-tenu de la vitesse du véhicule, de la portée et de la résolution r2, il faut former plusieurs voies angulaires. Par le déplacement du véhicule 59, on obtient une image du fond marin. Les caractéristiques d'un sonar de ce type sont par exemple les suivantes: - Portée: 200 mètres, - Résolution: r1 0,2 mètre; r2 0,2 mètre, - Longueur de l'antenne d'émission: 2,5 mètres, - Vitesse de déplacement du véhicule porteur: 5m/s. Les récepteurs R1 et R2 sont distants de 2,5 m et les valeurs obtenues pour les principaux paramètres sont les suivantes: - fréquence centrale des émissions: fo 250kHz - bande de fréquence: B _ 7,5 kHz - distance entre éléments rayonnants consécutifs: d 20 mm - nombre de voies formées: 7 - champ angulaire: 0,40 - longueur des éléments rayonnants:1 = 20mm nombre d'éléments rayonnants: M 128 - durée d'impulsion: T z- 10 ms fréquence d'horloge CCD: fHO 10 kHz - nombre d'étages CCD: K 100 par filtre. Les circuits codeurs à l'émission génèrent 128 codes orthogonaux à 128 bits. Afin d'obtenir une bonne réjection de lobes images d'émission les deux récepteurs sont avantageusement directifs. Leur longueur est par exemple de l'ordre de 50 mm. Le système proposé simplifie grandement les circuits de réception et permet d'obtenir une résolution angulaire donnée avec une dimension des moyens d'émission et de réception réduites. De plus, ce système fonctionne en bande de fréquence large et permet d'obtenir en temps réel des images même à courte distance. REVENDICATIONS 1. Système de détection multivoies à émission diversifiée comprenant des moyens d'émission (1) utilisant un ensemble d'éléments rayonnants (E n) adjacents situés au sommet d'un secteur angulaire prédéterminé et des moyens de réception utilisant une paire de récepteurs (R1, R2) centrée audit sommet, les échos provenant dudit secteur, caractérisé en ce que lesdits moyens d'émission comprennent des moyens d'excitation impulsion- nelle simultanée (2, 27, 28) desdits éléments rayonnants (E n) assignant à chacun d'eux une forme de signal permettant son identification comme élément dudit ensemble; lesdits moyens de réception comprenant plusieurs voies réceptrices (22) reliées auxdits récepteurs (R1, R2) par des moyens formateurs de voies (10, 11) qui associent à chacune desdites voies réceptri- ces une surface (15, 20, 21) à différence de marche constante appartenant audit secteur angulaire; chacune desdites voies réceptrices étant reliée à un filtre adapté (19, 23, 37) à la configuration particulière des échos provenant de cette surface à différence de marche constante. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens formateurs de voies comprennent une ligne à retard à ondes élastiques de surface (31, 32, 33, 34). 3. Système selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractéri- sé en ce que chacune desdites voies est munie d'un filtre adapté (37, 42, 43, 44, 45). 4. Système selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractéri- sé en ce que lesdites voies sont multiplexées séquentiellement pour être traitées en série par un seul filtre adapté. 5. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit filtre adapté est constitué par un dispositif corrélateur à transfert de charge (37). 6. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que les signaux délivrés par lesdites voies réceptrices sont transposés en fréquence par des circuits changeurs de fréquence (35). 7. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que des moyens générateurs (39, 40) de signaux copies des irradiations reçues par les points dudit secteur angulaire sont associés audit filtre adapté (37) qui est programmé. 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens générateurs comprennent un générateur d'adresse (39) et une mé- moire 40 contenant lesdits signaux copies. 9. Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que les adresses (K1, K2,...K5) produites par le générateur d'adresse (39) évoluent à partir de l'instant d'émission (t0) pour permettre l'adaptation des signaux copies aux échos rapprochés et éloignés, en temps réel. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractéri- sé en ce que ledit filtre adapté est un convoluteur à ondes élastiques (42, 43, 44, 45). 11. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens d'échantillonnage et de numérisation (54) relient lesdits récepteurs (RI, R2) à une unité de calcul 56; ladite unité de calcul étant cablée virtuellement par un programme à la formation desdites voies réceptrices et au filtrage adapté par un processus de calcul de fonction de corrélation appliqué à des données copies contenues dans une mémoire de type R.O.M. et à des résultats intermédiaires stockés dans une mémoire R.A.M. 12. Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite unité de calcul (56) comporte au moins un circuit microprocesseur. 13. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte deux bases interférométriques croisées munies chacune de deux récepteurs (R1, R2 et R3, R4); lesdits moyens formateurs de voies réceptrices (221, 222, 223) recueillant les signaux délivrés par les quatre récepteurs (R1, R2, R3, R4), chaque voie étant ensuite traitée par filtrage adapté. 14. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caracté- risé en ce que lesdits moyens d'émission (1) émettent des signaux sonar. 15. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caracté- risé en ce que lesdits moyens d'émission (1) émettent des signaux radar 16. Système de détection multivoies à émission diversifiée compren- nant des moyens d'émission (1) utilisant un ensemble d'éléments rayonnants (E n) adjacents situés au sommet d'un secteur angulaire prédéterminé et des moyens de réception captant audit sommet des échos provenant dudit secteur, caractérisé en ce que lesdits moyens d'émission comprennent des moyens d'excitation impulsionnelle simultanée (2, 27, 28) desdits éléments rayonnants (Em) assignant à chacun d'eux une forme de signal permettant son identification comme élément dudit ensemble; lesdits moyens de réception comportant un récepteur unique (6) relié à plusieurs voies récep- trices (7, 8); chacune desdites voies réceptrices étant reliée à un filtre adapté (7, 8). 17. Système selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit filtre (7) est adapté à la configuration particulière des échos provenant dudit secteur. 18. Système selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit filtre (8) est adapté à ladite forme de signal; un circuit de formation de voies d'émission à la réception (9) étant alimenté par ledit filtre.