Brevet FR2495412A1 — publié le 19820604

SYSTEME DE TRANSMISSION D!INFORMATIONS A MODULATION DIRECTE DE LA LUMIERE A LIAISON OPTIQUE A BANDE PASSANTE ETENDUE VERS LES FREQUENCES BASSES ET LE CONTINU La présente invention concerne un système de transmission d'informations à modulation directe de la lumière à liaison optique et plus particulièrement à liaison optique dont on cherche à étendre la bande passante vers les fréquences basses et le continu. On sait que l'utilisation de fibres optiques conjuguées à celle d'émetteurs optiques rapides, diodes laser en particulier et photo- diodes à avalanche permet d'obtenir des liaisons à large bande allant S jusqu'à 1 GHz. On sait également que les liaisons optiques présen- tent par rapport aux liaisons électriques Pavantage d'un isolement galvanique et d'une bande passante étendue, mais l'inconvénient d'une atténuation pouvant varier notablement en cours d'exploi- tation, variation de la puissance d'émission, variation des pertes des connecteurs, variation du rendement du récepteur. Pour s'affranchir de ces variations, il est possible de coder l'information à transmettre soit en modulation de fréquence, soit en modulation par impulsion codée ou PCM (Puise Code Modulation) suivant la terminologie anglo-saxonne. Ces types de codage permettent en outre d'étendre la bande passante vers les fréquences basses jusqu'à la fréquence 0. Malheu- reusement la bande totale occupée est de 3 à 10 fois plus étendue que la bande passante utile. La modulation dir#cte de la puissance produite par la diode d'émission permet de réaliser une transmission dont la bande pas- sante est identique à celle du signal utile. Mais par contre, à cause d'une série de phénomènes thermiques apparaissant tant au niveau de l'émission qu'au niveau de la réception, la transmission des fré- quences basses et en particulier de la fréquence zéro se fait dans de mauvaises conditions et des défauts tels que des atténuations, distorsions, dérives apparaissent. Le but de la présente invention est d'éliminer ces différents défauts tout en conservant les avantages de la modulation directe qui en particulier permet- une transmission dont la largeur de bande occupée est minimale. Suivant Pinvention, un système de transmission d'informations à modulation directe de la lumière, à liaison optique à bande passante étendue vers les fréquences basses et le continu, dans lequel la liaison optique comporte à son entrée des moyens d'émis- sion transformant les signaux électriques appliqués en signaux optiques et à sa sortie des moyens de réception transformant les signaux optiques en signaux électriques, ces moyens étant de plus sensibles à la température, dans le domaine des fréquences basses et à la fréquence zéro est caractérisé par le fait qu'il comporte, tant du côté émission que du côté réception, des premiers moyens de filtrage compensant les effets thermiques non linéaires d'une part et linéaires d'autre part des moyens d'émission et des seconds moyens de filtrage compensant les effets thermiques linéaires des moyens - de réception. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparat- tront dans la description ci-dessous d'exemples de réalisation, donnés à l'aide des figures qui représentent: - la figure 1, un schéma d'une liaison optique; - les figures 2a et 2b, les caractéristiques courant-puissance d'une diode LED et d'une diode laser respectivement; les figures 3a et 3b, la modulation respectivement d'une diode LED et d'une diode laser; - les figures 4a et 4b, les modifications subies du fait de la température par les caractéristiques courant-puissance d'une diode LED et d'une diode laser respectivement; - la figure 5, la variation de la pente de conversion d'une photodiode à avalanche en fonction de la température; - la figure 6, le schéma de principe du système de transmission suivant l'invention compensé pour les fréquences basses; - la figure 7, le modèle théorique d'une diode LED; - la figure 8, le modèle simplifié d'une diode LED; - les figures 9a et 9b, un exemple de filtre passe haut utilisable à l'émission avec sa fonction de transfert; - les figures IDa et lob, un exemple de filtre passe bas utilisable à la réception à fonction de transfert inverse du pré- cédent; - la figure 11, le système de transmission suivant l'invention utilisant à l'émission une diode LED ou une diode laser et à la réception une photodiode PIN; - la figure 12, un exemple d'un dispositif de polarisation de la diode d'émission, et - la figure 13, le système de transmission suivant l'invention utilisant à l'émission une diode LED ou une diode laser et à la réception une photodiode à avalanche. - Une liaison optique dans un système de transmission visé par l'invention se compose essentiellement comme le montre la figure 1 d'un émetteur optique 1 précédé en général par un amplificateur 2, de la liaison optique proprement dite 3 et d'un récepteur optique 4 suivi d'un amplificateur 5. La diode d'émission peut être du type LED ou laser. La photodiode de réception est de type PIN ou à avalanche. Les différentes diodes d'émission sont essentiellement caractérisées par leur fonction puissance émise en fonction du courant injecté. Pour une transmission analogique, cette caractéristique doit être aussi linéaire que possible. Les différents types de diodes cités présentent des caractéristiques P-I linéaires sur toute l'étendue de la caracté- ristique, c'est le cas des diodes LED ou sur une partie seulement, c'est le cas des diodes laser. Ces caractéristiques sont représentées figure 2a pour une diode LED et figure 2b pour une diode laser. La modulation de ces diodes s'effectue en polarisant le compo- sant à l'aide d'un courant de repos Io et en superposant à ce dernier un courant de modulation alternatif faisant varier la puissance d'émission et constituant le signal. La figure 3a représente cette modulation pour une diode LED et la figure 3b pour une diode laser. Les photodiodes de réception, qu'elles soient de type PIN ou à avalanche, effectuent à l'arrivée la transformation inverse en déli- vrant un courant proportionnel à la puissance reçue I = gP o g représente la pente de conversion puissance- courant. Ce courant crée une différence de potentiel à travers une résistance et peut ensuite être amplifié. La caractéristique de conversion courant-puissance au niveau des émetteurs et la caractéristique de conversion puissance-courant au niveau des récepteurs à diode à avalanche présentent une forte dépendance en fonction de la température de la jonction. De ce fait, le comportement de ces composants est très différent suivant que le signal modulant est à fréquence basse ou élevée. Cette dépendance se traduit généralement par une baisse de la puissance émise quand la température augmente pour les diodes d'émission et une baisse de la pente de conversion g entratnant une baisse de photocourant pour les photodiodes à avalanche. Les figures 4a et 4b illustrent respectivement pour une diode LED et une diode laser, la dépendance de la puissance en fonction de la température. La figure 5 illustre elle, l'évolution de la pente de conversion d'une photodiode à avalanche en fonction de la température. Il résulte de ce qui précède que les composants sont sensibles à la température. Toutefois cette dépendance diffère suivant la vitesse de variation du courant à l'émission ou de la puissance à la réception. En effet, si le courant modulant la diode d'émission ou la puissance optique de la photodiode à avalanche varie rapidement, la température de jonction du composant n'a pas le temps de varier et reste constante dans le temps. En revanche, si la fréquence est très basse, la jonction s'échauffe ou se refroidit en fonction du niveau instantané du signal, modifie les caractéristiques des composants et introduit une déformation du signal. Cette déformation est d'autant plus importante que le signal de modulation est important. On peut donc dire que le mauvais comportement des compo- sants optiques cités apparaît pour un signal de basse fréquence, voire continu et de forte amplitude et que, par contre, leur comportement est correct pour les signaux de fréquence plus élevée quel que soit leur niveau et relativement correct pour les signaux basse fréquence mais de faible amplitude. Il résulte qu'à faible niveau il y a un effet thermique linéaire dépendant de l'impédancce thermique des jonctions de l'émetteur ou du récepteur à avalanche. Cet effet est provoqué par le passage progressif, en fonction de l'augmentation de la fréquence, de l'état o la température de la jonction varie avec le signal vers l'état o à cause de la vitesse de variation, la température de la jonction reste constante et égale à sa valeur au point de repos (polarisation). Cet effet linéaire de type passe-haut, est compensable à l'aide d'un ou deux filtres passe- bas 7 et 9 placés dans la chaîne optique, un filtre pour une liaison comportant une diode LED ou laser et une photo- diode PIN, et deux filtres dans le cas de l'utilisation d'une diode à avalanche présentant le même type d'effet thermique que l'émet- teur. A fort niveau, l'effet thermique devient non linéaire à basse fréquence o la température de la jonction subit de fortes varia- tions. Par contre, à fort niveau et pour les fréquences élevées, la température de la jonction n'ayant pas le temps de changer, cet effet non linéaire n'existe pas. Pour éliminer cet effet thermique non linéaire, on place avant l'émetteur un filtre de type passe-haut 8 qui limite les fréquences basses à un niveau faible et ceci jusqu'à une fréquence audelà de laquelle les phénomènes thermiques ne se produisent plus, et à la réception un filtre passe-bas 6 de fonction de transfert inverse qui rétablit parfaitement la forme du signal. La figure 6 donne le schéma de principe d'une chaîne com- pensée pour les fréquences basses. On constate qu'à cause du filtre passe-haut placé à l'émission la puissance basse-fréquence atteignant la photodiode est à faible niveau et il n'y a donc pas d'effets thermiques non linéaires au niveau du récepteur. On notera que le schéma de principe de la figure 6 est- utilisable quel que soit le type d'émetteur ou de récepteur utilisé, seule la valeur des fréquences de coupure des filtres étant modifiée suivant les cas. Dans qui suit on analyse plus en détail le fonctionnement d'une chaîne optique comportant une diode d'émission LED et une photo- diode de réception de type PIN. Dans ce type de liaison seule la diode d'émission est sensible à la température, la photodiode PIN présentant une réponse constante. La puissance émise par une diode LED varie linéairement avec le courant injecté ceci pour une température donnée de la jonction. Par ailleurs, la température de la jonction dépend de la puissance dissipée dans la diode, de la température ambiante et de la résistance thermique entre la jonction et le bottier, et entre le bottier et la température ambiante. Chacune des résistances thermiques est en parallèle avec une capacité thermique et l'on peut donner suivant la figure 7 le modèle théorique de la diode dans lequel les symboles utilisés représentent: Pe la puissance électrique dissipée dans la diode T. la température de jonction TA la température ambiante T. la température du boîtier Rth J-B la résistance thermique jonction-boîtier Rth B-A la résistance thermique bottierambiante Cth J-B la capacité thermique jonction-bottier Cth B-A la capacité thermique bottier-ambiante. Si la diode est montée sur un radiateur de résistance ther- mique faible, il y a peu de différence entre la température du bottier et la température ambiante et le modèle peut se simplifier, devenant tel que représenté figure 8 o seules sont considérées: la résistance thermique jonction-ambiante Rth J-A et la capacité thermique jonction-ambiante Cth J-A La puissance électrique injectée dans la diode, Pe dépend du courant qui traverse la diode ainsi que de sa tension, ce dernier paramètre étant sensiblement indépendant du courant dans le cas d'une diode LED ou laser. On peut écrire Pe = IVD ayec I courant dans la diode LED, VD tension constante aux bornes de la- diode. La température de la jonction peut se déterminer en fonction de la puissance électrique et de l'impédance thermique: Rth J-A Zth = (1) I + Rth 3-A Cth JAS de la jonction (avec s = j (D) Pe =IVD = (o + i) Vb avec: Io = courant moyen de polarisation i = courant alternatif T3 = TA + I VDRth 3-A + iVDZth T3 = TA, + iVDZth avec TA, = TA + IoVDRth3 A = température de la jonction en absence de modulation. La puissance optique émise par la diode peut s'écrire: Popt = glK Dans- cette relation g représente la pente de conversion courant-puissance optique et K un coefficient dépendant de la température de la jonction: K = 1- m(Tj TJref) avec: m = constante " 1 T3ref = température de référence A partir de la valeur de Pe et de K on peut écrire: Popt = g(Io + i)K = g(Io + i) [i - m(TA, + iVDZth - TJref) Si on note TA, - TJref = To' Popt = g(Io + i) (l - mTo' - mVDZth i) On peut mettre en évidence la puissance continue et la S puissance alternative de modulation:Popt = Po + Pmod glo(! - mTo') + [g(l - mTo') - IomVDZth] i-gmVnZth i2 Avec Po = gIo(l - mTo') (2) Pmod = g(l - mTo') - IomVDZthJ i - gmVDZth i2 Ces relations relient le courant injecté dans la diode et la puissance optique émise. On constate que le signal modulé ne varie pas linéairement avec le courant de la modulation. A partir de la valeur de Pmod on peut distinguer plusieurs cas: a) Modulation à fréquence élevée (niveau faible ou fort) Dans ce cas s - co et Zth- O (Pmod)f = g(1 - mTo')i soit une dépendance linéaire de la puissance modAlée en fonction du courant. b) Modulation à niveau très faible Dans ce cas le terme en i2 devient négligeable devant le terme eni. (Pmod)i__O = [g(I - mTo') - IomVDZthJ i On obtient encore une dépendance linéaire de la puissance en fonction du courant mais la pente de modulation est passée de g(l - mTo') à g(l - mTo') - IomVDZth, soit une valeur plus faible et dépendant de l'impédance thermique Zth de la jonction. c) Modulation à niveau élevé et fréquence basse Dans ce type de modulation: Pmod = [g(l - mTo') - IomVDZthj i - gmVDZth i2 La puissance modulée varie paraboliquement avec le courant et dépend de la résistance thermique. Il y a donc apparition d'une distorsion du signal, (cette distorsion disparaît complètement si la fréquence de modulation devient élevée). Ces différents types de comportement sont dus au fait qu'aux fréquences élevées comme cela a été dit précédemment, la tempé- rature de la jonction n'a pas le temps cPévoluer quelle que soit l'amplitude du signal et qu'à faible amplitude le signal émis sous forme de puissance optique, quoique dépendant de l'impédance thermique, varie linéairement; de fait on balaye une faible partie de la parabole qui est assimilable avec sa tangente au point de polarisation. Il est ainsi parfaitement possible de corriger en basse fré- quence le comportement de l'émetteur LED. Suivant l'invention, on affaiblit, à l'aide d'un filtre passe-haut, le signal électrique servant à moduler la diode LED et l'on en revient à un modulateur à faible niveau en basse fréquence, et à niveau normal en haute fréquence. On rétablit, à l'aide d'un filtre de fonction de transfert inverse et placé après la photodiode PIN de réception, le signal correct. On corrige, à l'aide d'un filtre passe-bas placé à la réception, l'effet linéaire dû à l'impédance thermique de la jonction. La nécessité de la dernière correction apparaît clairement si on remplace la valeur de Zth (1) dans la relation (2) Pmod: R Rh i2 Pmod th 7Rth i Pmod =g(l - mTo') - IomVD 1. RthCthi gmVD t h D th ths thcth On peut écrire Pmod sous la forme: s+a 2 1 Pmod=KI b i - K2 i s avec: b- 1 RthJA Cth3_A 1 IomVD RthJ A CthA - CthJA g(l - mTo') Si on effectue, avant ou après modulation, une correction i 's + b s+a s + a (d'après les expressions de a et b on voit que a Compte tenu de l'effet d'affaiblissement des fréquences bas- ses, dO au filtre de correction placé à l'arrivée, (i')2 sera faible et donc le deuxième terme sera négligeable pour les fréquences basses et également négligeable pour les fréquences hautes car: (s+b I s-+ s 0 quand s -> -s à -s-±"B 24954.12 Dans ces conditions, la modulation est ramenée à: Pmod' = K li' indépendante de la fréquence. On est ainsi amené à prévoir deux filtres pour le passage des fréquences basses: l'un passe-haut 8 à l'Pémission et l'autre passe-bas 6 à la réception ayant pour r8le d'éviter la distorsion en fonction du niveau en basse fréquence et d'un filtre passe-bas 7 corrigeant les effets thermiques aux fréquences basses et à faible niveau. Les deux premiers filtres évitent l'apparition de phénomènes thermiques non linéaires et le troisième corrige les effets thermiques linéaires. Les deux filtres de correction des effets thermiques 8 et 6 non linéaires doivent avoir des fonctions de transfert inverses de ma- nière que leurs effets se compensent mutuellement. Les figures 9 donnent un exemple de filtre passe-haut 8 utilisable à l'émission ainsi que sa fonction de transfert. Cette fonction de transfert est: TE = RI c Rs + R2 IRi lé R22 CI et les fréquences fl et f2 caractéristiques du filtre sont: fl 1 2 = 2IR- R2- R1 + R2 C1 Le filtre correspondant 6 utilisable à la réception est repré- senté figure 10. La fonction de transfert de ce filtre est ! $ + r2 + r2C2 T - r2 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ R=rl +r2 s + 1 r+(rl+r2) C2 et les fréquences caractéristiques sont données par: f'l = 'rl + r2) C2 f'2 f'1 = 2 vr(rl + r2) C2 *1 f'2 = 2rr2 C2 Les composants de ces deux filtres, l'un à l'émission, l'autre à la réception doivent être choisis pour avoir: ffl =fl'etf2 = f2',soit: RIR2 RlCl = (rn + r2)C2 et R = r2C2 Le filtre passe-bas 7 de correction des effets thermiques linéaires doit avoir comme fonction de transfert: s + b s+b s + a s+a avec: 1 IOmVD a = Rt3J-ACthJ-A Ct3-A g(l - nmTo') RthJA CthJA Ce filtre est du même type que le précédent, seules les valeurs des composants diffèrent. Pour les deux filtres 8 et 6 de correction de l'effet thermique non linéaire, les fréquences fl et f2 doivent être choisies pour avoir à la fréquence de coupure thermique: fth = 2 RthJA CthJA un affaiblissement suffisant des fréquences basses à l'émission. On pourra prendre par exemple fI >/ 10fth et f2/fl voisin de 10. De cette manière les fréquences basses de niveau élevé sont affaiblies dans la zone 'des fréquences des phénomènes thermiques d'au moins dB et le signal reprend son niveau normal à partir de fréquences cent fois plus élevées que la fréquence de coupure thermique fth ce qui limite l'effet thermique non linéaire sur ces fréquences. La figure 11 représente le schéma complet de la liaison optique compensée pour les fréquences basses. On notera et cela est normal que ce schéma ressemble au schéma de la figure 6, de sorte que les références utilisées seront les mêmes. A partir de l'entrée E de la chaîne on trouve un amplificateur 10, tampon suivi d'un filtre 8, passe-haut destiné à corriger les effets thermiques non linéaires de la diode LED 1 d'émission, séparée du filtre par un amplificateur 2. La liaison optique 3 proprement dite alimente une photodiode de réception 4 du type PIN suivie d'un amplificateur 5, connecté au filtre passe-bas 6, chargé de corriger les effets thermiques non linéaires de la diode LED 1 d'émission. Un amplificateur tampon Il sépare ce filtre 6 du filtre 7 passe-bas chargé de corriger les effets thermiques linéaires de la diode LED d'émission. - On pourra noter que le filtre passe-bas 74 de correction des effets thermiques linéaires dus à la diode d'émission est représenté dans le cas o l'impédance thermique de la diode Zth est une résistance thermique shuntée par une capacité thermique. Dans le cas général, ce filtre doit avoir comme fonction de transfert l'inverse de la fonction de transfert dû à l'effet thermique, soit: g(I - mTo') - IomVDZth On pourra noter également que le dispositif de polarisation de la diode d'émission non représenté figure Il peut être, par exemple, un transistor 13 monté en source de courant variable et précédé par un amplificateur 14 opérationnel comme le montre la figure 12; on a -Vo V signal RE RE =Io+i Dans ce qui suit on analyse plus en détail le fonctionnement d'un chaîne optique comportant une diode laser à l'émission et une photodiode du type PIN à la réception. Dans ce type de liaison, comme dans le cas précédent ou des diodes LED étaient envisagées, seul l'émetteur est sensible à la température, la photodiode PIN présentant une réponse constante. Le modèle thermique de la diode laser est identique à celui de la diode LED et se réduit avec l'utilisation d'un radiateur de résistance thermique faible, à une impédance thermique constituée d'une résistance thermique en parallèle avec une capacité ther- mique: Zth = + Rth avec s = jc Rh th Cth s La puissance optique émise par un laser peut être reliée au courant injecté par la relation: Popt = g(I Is) avec g = pente de conversion courant-puissance Is = courant de seuil Le courant de seuil dépend de la température dune manière exponentielle suivant la loi: Is = Iso exp (ô R avec: Iso = courant de seuil pour une température de jonction de T30 TR = constante ayant les dimensions d'une température. La dépendance exponentielle du courant de seuil en fonction de la température montre clairement qu'en cas de modulation de courant autour d'une valeur moyenne, la puissance modulée subira une déformation vers les fréquences basses o la température de la jonction varie suivant la modulation. Il apparaît judicieux de limiter, de la même manière que pour la diode LED, l'amplitude des fréquences basses. Cette limitation peut se faire avec le même type de filtre passe-haut. Le filtre passe-bas de rétablissement de la fonction de transfert est égale- ment identique à celui utilisé pour la diode LED et se trouve placé après la photodiode PIN. Après diminution du niveau des fréquences basses, la tempéra- ture de la jonction présente des variations relativement faibles au cours de la modulation. On peut donc effectuer un développement limité de l'expression donnant le courant de seuil soit: T - Is # Iso (l + T R Le courant laser est composé d'un courant de polarisation Io et d'un courant de modulation soit: I =Io + i Dans ces conditions, la température de la jonction est: T3 = TA + Rth VDIo + Zth VDi expression dans laquelle: TA est la température ambiante VD la tension laser, constante et voisine de 2 volts. La valeur de Is peut alors s'écrire: Is = Iso ( + A- T3 + Rth VDIo + Zth VDi Is=Iso(1+ TR = Iso (I + " +13 Zthi) avec TA - TJO + Rth VDIo oc(: TR VD R Sous l'action du courant I = Io +i, le laser émet une puissance P = Po + Pmod (Po: puissance continue; Pmod puissance modulée). P = Po + Pmod = g(Io + i - Is) = g [Io + i - Iso (l +oc +3Zthi)] A partir de cette relation on déduit la valeur de la puissance modulée: Pmod = i (g - Iso 3 Zth) Rth Comme Zth - + Rth Cths Rth s+a Pmod = ig(l - Iso/A 1 + Rth Cths) = ig s +b avec: 1 IsoR a =Rth Ct Cth- b = a filtre passe-bas de même type. La liaison optique avec émetteur laser et récepteur à photo- diode PIN se comporte donc d'une manière identique à la chaîne utilisant une diode d'émission LED. Le schéma de cette liaison est donc identique à celui de la figure 11. On pourra noter que dans le cas général, le filtre passe-bas de correction des effets thermiques linéaires dus à la diode d'émission doit avoir comme fonction de transfert l'inverse de la fonction de transfert due à l'effet thermique, soit: 1 AS g( (IO fis fth) Dans ce qui suit on va analyser plus dans le détail le fonctionnement de la liaison optique comportant à l'émission une diode LED ou laser et à la réception une photodiode à avalanche, à l'aide du schéma complet de la figure 13. Comme on l'a vu précédemment le comportement des diodes LED et des diodes lasers est identique vis-à-vis des phénomènes thermiques. Leur utilisation avec une photodiode PIN, composant insensible à la température, nécessitait une compensation réalisée à l'aide -de trois filtres corrigeant uniquement l'effet thermique sur la diode LED ou laser. Contrairement aux photodiodes PIN, les photodiodes à ava- lanche sont relativement sensibles à la température. Le gain de ces diodes décroît avec la température de jonction et, de ce fait, la variation du flux lumineux frappant la diode provoque, pour les fréquences basses, une distorsion comparable à celle rencontrée au niveau de la diode LED ou laser. Quand une puissance P = Po + p dans laquelle Po est la puissance continue et p la puissance de modulation frappe la photodiode à avalanche, elle produit un courant I = Io + i dans lequel Io est le courant continu et i le courant de modulation. I = GP avec G: pente de conversion puissance-courant. Cette relation est valable pour une tension d'alimentation Va donnée ainsi que pour une température de jonction Ta. La tension d'alimentation d'une diode à avalanche étant relati- vement élevée et la chute de tension aux bornes de la résistance qui convertit le courant en tension étant très faible, IR " Va, la puissance électrique dissipée dans la photodiode est de PE = VaI - La pente de conversion puissance-courant IS décroît en fonc- tion de la température de la jonction suivant une loi donnée approximativement par la relation: Go G = T TR avec: Go pente pour T = To (température de référence) TR constante. Compte tenu du filtrage passe-haut réalisé au niveau de Pémetteur (LED ou laser), les variations en puissance pour les fréquences basses sont très faibles et donc la température de la jonction de la photodiode varie peu par rapport à la valeur To obtenue en l'absence de modulation (P = Po). Dans ces conditions: Tj -To " 1 TR et: G (Go (l T T 0) TR L'impédance thermique jonction-ambiante peut encore être représentée par une résistance thermique Rth shuntée par une capacité thermique Cth: Zth =+ Rthh Cths avec s = j W La température de la jonction peut s'écrire: Tj=TA + RthVaIo + ZthiVa = TA + Zthi Va avec TA' = TA + Rth Valo La valeur de Tj - To est de TR TA' - To+ Zth i Va TR a élevées Zth-0 O et donc p + Po n'intervient plus. - On peut donc écrire: i Go (1 -t) P # + GoZth/3Po En remplacçant Zth par sa valeur on obtient: i # Go (1 - ') Rth 1 + G/Po 1 + Rth Cths =Go (1 - ( s+a avec: I a RthCth b = R 1i + GoPo b > RthCth Cth GOOa LTiI +TRCth On constate que l'effet thermique de la photodiode à ava- lanche se présente à faible niveau sous la forme d'une fonction de transfert passe-haut identique à celle rencontrée pour les diodes LED ou laser. Cette action linéaire peut se compenser avec un filtre passe- bas de type identique à ceux déjà utilisés à la réception au niveau des liaisons avec diode PIN. On pourra noter que le filtre passe-bas 7 de correction des effets thermiques linéaires dus à la diode d'émission est représenté figure 13 dans le cas o l'impédance thermique de la diode d'émis- sion Zth est une résistance thermique shuntée par une capacité thermique. Dans le cas général, ce filtre doit avoir comme fonction de transfert l'inverse de la fonction de transfert due à l'effet thermique soit: g(I mTo') - IomVDZth' lorsque la diode d'émission est une diode LED, - Isole Zth') lorsque la diode est une diode laser. Dans ces expressions, Zth' représente l'impédance thermique de la diode d'émission. Le filtre passe-bas de correction des effets thermiques li- néaires dus à la diode d'émission est également représenté sur la figure 13 dans le cas o l'impédance thermique Zth de la diode de réception est une résistance thermique shuntée par une capacité thermique. Dans le cas général, ce filtre doit avoir comme fonction de transfert Pinverse de la fonction de transfert due à l'effet thermique soit: 1 + GoZth G Po Go (1-0 La figure 13 représente le schéma complet de la liaison optique compensée lorsque la diode d'émission étant soit une diode LED, soit une diode laser, la photodiode de réception est à ava- lanche. On remarquera a priori que le schéma de la liaison ressemble à celui déjà représenté figure 6 et figure 11 de sorte que pour des circuits identiques ou équivalents les références utilisées sont les mêmes. Depuis l'entrée E, on trouve l'amplificateur 10 suivi du filtre 8, passe-haut corrigeant les effets thermiques non linéaires de la diode d'émission, de l'amplificateur 2 connecté à la diode d'émission 1, de la liaison optique proprement dite 3, une fibre optique par exemple, qui alimente la photodiode de réception, du type à avalanche 40 avec sa résistance de charge R. Cette photodiode est connectée à un amplificateur 5 suivi du filtre 6, passe-bas destiné à corriger les effets thermiques non linéaires de la diode d'émission, connecté à un amplificateur tampon Il suivi du filtre 7 destiné à corriger les effets thermiques linéaires de la diode d'émission. Un amplificateur tampon 12 connecté en sortie du filtre 7, est connecté au filtre 9 passe-bas destiné à corriger les effets thermiques linéaires de la photodiode à avalanche 40. Un amplificateur tampon , figure 13, connecte le fitre 9 à la sortie S de la liaison. On a ainsi décrit un système de transmission d'informations à modulation directe de la lumière à liaison optique et plus particu- lièrement à liaison optique dont on cherche à étendre la bande passante vers les fréquences basses et le continu. 2 4954 12 REVENDICATIONS 1. Système de transmission d'informations à modulation di- recte de la lumière, à liaison optique à bande passante étendue vers les fréquences basses et le continu, dans lequel la liaison optique comporte à sont entrée des moyens d'émission transformant les signaux électriques appliqués en signaux optiques et à sa sortie, des moyens de réception transformant les signaux optiques en signaux électriques, ces moyens de plus étant sensibles à la température de jonction dans le domaine des fréquences basses et à la fréquence zéro, caractérisé par le fait quil comporte tant du côté émission que du côté réception, des premiers moyens de filtrage (8, 6, 7) compensant les effets thermiques non linéaires d'une part et li- néaires d'autre part des moyens d'émission (1) et des seconds moyens de filtrage (9) compensant les effets thermiques linéaires des moyens de réception (4, 40). 2. Système de transmission suivant la revendication 1, dans lequel les moyens démission sont une diode LED ou une diode laser, et les moyens de réception sont une photodiode PIN (4),caractérisé par le fait que les premiers moyens de filtrage comportent à l'émission un filtre passe-haut (8) limitant. le niveau des fréquences basses responsables des effets thermiques non linéaires et à la réception, un filtre passe bas (6) de fonction de transfert inverse de celle du filtre précédent associé à un second filtre passe bas (7) compensant les effets thermiques linéaires des moyens d'émission. 3. Système de transmission, suivant la revendication 2, dans lequel les moyens de réception sont une photodiode à avalanche (40), caractérisé par le fait que les seconds moyens de filtrage compor- tent à la réception, un filtre passe bas (9) compensant les effets thermiques linéaires de la photodiode à avalanche.