Brevet FR2491589A1 — publié le 19820409

L'invention se réfère à un dispositif de régulation de température pour chauffe-eau chauffés au gaz ou au fuel, comportant un premier élément de positionnement qui agit sur l'arrivée du combustible, un deuxième élément de positionnement qui agit sur le débit d'air de combustion, un capteur thermique qui saisit la températureà regler et agit comme émetteur de valeur réelle influençant l'un des deux éléments de positionnement, et comportant aussi un capteur d'oxygène disposé en aval de l'échangeur thermique du chauffe-eau, sur le chemin d'écoulement des gaz de combustion et qui influence l'autre élément de positionnement au sens de maintenir constant ou de piloter l'indice d'excès d'air de combustion.Un dispositif connu de ce modèle (DE-OS 28 27 771 et 27318 520) travaille selon ce que l'on appelle le principe de liaison, selon lequel les deux éléments de positionnement sont fonctionnellement couplés l'un à l'autre et le capteur d'oxygène agit de façon additive sur l'élément de positionnement qui lui correspond. Dans le cas d'une modification de la demande de chaleur, les deux éléments de positionnement se déplacent ensemble et simulta,lément, ce qui fait que l'on ajuste à la nouvelle demande de chaleur aussi bien le débit de combustible que le débit d'air de combustion.Les capteur d'oxygène a ici à la fois une fonction de surveillance et la mission d'intervenir sur la commande de débit d'air en la corrigeant par une intervention supplémentaire de régulation et donc dermaintenir constant l'indice d'excès d'air ou de lui faire suivre une loi prescrite. Dans le dispositif selon le brevet DE-OS 28 27 771, les éléments: de positionnement sont mécaniquement liés l'un à l'autre et le capteur d'oxygène agit également sur l'elément de positionnement qui lui correspond par l'intermédiaire d'une tringle de correction mécanique. Cette conception du dispositif de régulation est relativement coûteuse ; elle est également désavantageuse pour autant que les signaux du capteur d'oxygène fournis pour influencer la course de la tringle de correction ne peuvent pas s'utiliser à d'autres fins sans autre dépense.Dans le dispositif selon le brevet DE-OS 27 18 520, il est prévu pour le couplage des éléments de positionnement un potentiomètre, la valeur réglable que l'on y prélève étant mécaniquement liée au premier élément de positionnement et ses raccords électriques étant liés à des moyens de pilotage de l'autre élément de positionnemnt, moyens qui traitent également le signal d'un capteur d'oxygène. Dans la régulation par liaison il faut de plus, de façon générale, prendre soin que les moyens de couplage des éléments de positionnement soient correctement réglés et que ce réglage ne se modifie pas au cours du temps. 5i c'était le cas, le régulateur à oxygène devrait entreprendre, à chaque mdification de la demande de chaleur, des corrections plus importantes, ce qui, par suite de l'inévitable retard de réponse du capteur d'oxygène, pourrait aussi temporairement amener des enrichissements intempestifs des gaz de combustion en oxyde de carbone.De plus les régulations à liaison du type mentionné présentent le désavantage que les capteurs d'oxygène ayant le comportement dit "toutes ondes" comme c'est le cas d'exécutions déterminées des sondes à intensité limite, ne conviennent pas pour la correction de l'indice d'excès d'air. Le dispositif selon l'invention caractérisé en ce qu'à chaque élément de positionnement correspond son propre circuit de régulation dont l'un contient le capteur thermique comme émetteur de valeur réelle delta température à régler et dont l'autre contient le capteur d'oxygène comme émetteur de valeur réelle de l'indice d'excès d'air 9 et en ce qu'il est prévu de plus un dispositif d'asservissement de l'élément de positionne- ment qui influence l'indice d'excès d'air, dispositif qui est lui-même influencé par le signal de demande d'excès d'air et qui, indépendamment du signal du capteur d'oxygène et de façon limitée dans le temps, maintient l'indice d'excès d'air au-dessus d'une valeur minima prescrite, lorsque le signal de demande de chaleur se modifie au moins pour dépasser une valeur prescrite et/ou à une vitesse prescrite, présente par contre l'avantage qu'il ny a plus besoin d'un élément de couplage à action permanente entre les deux éléments de positionnement, tout en pouvant se réaliser à bas prix avec des composants électroniques éprouvés.Pour la régulation de l'indice d'excès d'air on peut également utiliser, sans mesures supplémentaires, des capteurs d'oxygène comportement toutes ondes et il est possible de concevoir le dispositif d'asservissement qui entre en action dans le cas d'une modfication de la demande de chaleur de façon telle que l'appareil travaille chaque fois, pendant une durée limitée, avec un indice d'excès d'air augmenté et que le circuit de régulation de cet indice intervienne en régulation chaque fois à partir d'un mélange trop pauvre. De cette façon on évite également en sécurité, meme après une durée de fonctionnement assez bngue, l'apparition de composants nocifs dans les gaz de combustion en cas de modification brutale de la demande de chaleur, sans que ceux-ci agissent défavorablement sur le rendement global de l'appareil. Comme capteur d'oxygène on peut avantageusement utiliser une sonde à intensité limite avec barrière de diffusion et chauffage autonome, qui fournit, indépendamment de la vitesse d'écoulement des gaz de combustion et de leur température, un signal proportionnel à la teneur en oxygène des gaz de combustion. I1 est judicieux que ce signal fourni par le capteur d'oxygène serve également à mettre l'appareil hors circuit si la teneur en oxygène dans les gaz de combustion devient inférieure à une valeur limite inférieure prescrite ou supérieure à une valeur limite supérieure prescrite. On peut obtenir de cette façon une mise hors circuit de l'appareil en cas d'incident sans qu'il soit besoin d'un détecteur de mesure supplémentaire. On obtient une structure simple en faisant correspondre au dispositif d'asservissement et au capteur d'oxygène un élément de positionnement commun. Le dispositif d'asservissement peut être conçu de façon telle à n'agir sur cet élément de positionnement que pendant une durée limitée, si la demande de chaleur se modifie de façon telle que, du fait du retard de réponse du capteur d'oxygène, on atteindrait une-valeur tropfaible de l'indice d'excès d'air. C'est par exemple le cas si le capteur d'oxygène, comme c'est habituel, agit sur l'élément de positionnement du débit d'air de combustion et si la demande de chaleur s'accrolt brutalement. En utilisant un capteur d'oxygène à comportement de réponse à retard normal, les signaux de positionnement du dispositif d'asservissement, qui rendent temporairement inactive la régulation du débit d'air de combustion, peuvent avoir de préférence une caractéristique décroissante type détente. Si l'on utilise des capteurs d'oxygène à comportement toutes ondes, comme c'est le cas dans certaines circonstances des sondes à intensité limite déjà mentionnées précédemment, il est avantageux -que les signaux de positionnement du dispositif d'asservissement aient une intensité qui reste constante pendant la durée du retard de réponse du capteur d'oxygène. I1 est judicieux de concevoir le dispositif d'asservissement de façon qu'en cas de modification de la demande de chaleur son élément de positionnement soit amené dans la position finale correspondant au plus grand débit d'air de combustion, de façon que le circuit de régulation qui contient le capteur d'oxygène règle chaque fois la valeur de consigne de l'indice d'excès d'air en partant d'un mélange trop pauvre. Dans les chauffe-eau qui possèdent un raccord à la paroi extérieure et un ventilateur, il peut être avantageux que l'élé- ment de positionnement influencé par le capteur d'oxygène soit le ventilateur et que la grandeur réglante soit la vitesse de rotation de ce ventilateur. Pour entrainer le ventilateur il peut être avantageux d'utiliser un moteur a pôles fendus dont on peut modifier en continu la vitesse de rotation par une commande à retard de phase. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des dessins annexés représentant les exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels - La figure I est une représentation schématique d'un chauffe-eau:instantanté chauffé au gaz, avec dispositif de régula tion pour la température de sortie de l'eau, selon le premier exemple d'exécution. - La figure 2 est un diagramme par bloc du dispositif de régulation du chauffe-eau de la figure 1 et - La figure 3 donne la courbe du comportement de réponse des capteurs d'oxygène de différents types; - La figure 4 est un diagramme par bloc d'un dispositif de régulation selon le deuxième exemple d'exécution et - Les figures 5 A à C représentent les caractéristiques en fonction du temps des éléments du circuit de régulation des deux dispositifs de régulation. Le chauffe-eau selon la figure 1 comporte un brûleur à gaz 10 auquel le combustible est amené par une conduite 12 et une électrovanne 14 qu'il faut régler en permanence. Au-dessus du brûleur à gaz 10 est disposée une chambre de combustion 16 dans laquelle se trouve en partie supérieure un échangeur de chaleur 18. Cet échangeur de chaleur est conçu sous forme de bloc à ailettes traversé par un serpentin tubulaire 20 où circule l'eau à réchauffer. Le serpentin tubulaire 20 est relié à une conduite 22 qui parcourt plusieurs spires autour de la chambre de combustion 16 et débouche dans un robinet de puisage 24 ou l'on peut prélever l'eau réchauffée. Au-dessus de l'échangeur thermique 18 est disposée une hotte de collecte des gaz d'échappement, en forme de boite, à la paroi frontale supérieure de laquelle est fixé un ventilateur 28.Ce ventilateur-comporte une ouverture d'admission centrale qui correspond à une ouverture de sortie de la paroi frontale supérieure de la hotte de collecte 26 et un manchon de refoulement tandanciel 30 qui, lorsque l'appareil est monté, mène à l'air libre à travers la paroi du local. Le chauffe-eau comporte un dispositif de régulation à action permanente composé de deux circuits autonomes de régulation 31 et 32. La grandeur réglée du circuit de régulation 31 est la température de l'eau puisée xl, que saisit à la sortie de l'eau un capteur thermique 33 et qu'un régulateur électronique 34 compare a une valeur de consigne prescrite w1 . Le régulateur 34 y tient compte, comme grandeur perturbatrice zl, de la valeur du débit d'eau captée, que saisit un appareil de mesure de vitesse 36.L'organe de position du circuit de régulation 31 et l'électrovanne 14 par l'intermédiaire de laquelle le régulateur 34 peut mettre le chauffe-eau en circuit et hors-circuit et étrangler la puissance du brûleur-à gaz 10 pour atteindre une valeur qui se situe à environ 50 % de sa valeur nominale. La grandeur réglée x2 du circuit de régulation 32 est 1' 5indice d'excès d'air X , avec lequel s'opère la combustion et pour lequel la teneur en oxygène dans les gaz-de combustion constitue une grandeur caractéristique. Cet indice d'excès d'air X est saisi par un capteur d'oxygène 38 et amené à un régulateur électronique 40 qui compare la grandeur réglée x2 a une valeur de consigne prescrite w2. L'élément de positionnement du circuit de régulation 32 et le ventilateur 38, entrainés par un moteur à pôles fendus et dont on peut régler en continu la vitesse de rotation par une commande à retard de phase. Le régulateur 40 forme, à partir de x2 et w2, la grandeur réglante y 2 qui déplace en conséquence les moyens de commande du retard de phase. Selon l'invention le capteur à oxygène 38 est une sonde à Inten- sité limite, munie d'une barrière de diffusion spéciale et d'un chauffage autonome réglé à environ 6000C. Les deux circuits de régulation 31 et 32 travaillent indépendamment l'un de l'autre, ce qui fait disparaitre la nécessité d'un couplage des deux éléments de postionnement 14 et 28. Il est pourtant prévu en plus un dispositif d'asservissement 42 (figure 2) qui, en cas d'accroissement soudain du signal de la demande de chaleur d'une valeur de seuil prescrite, rend temporairement inactif le circuit de régulation 52 de l'indice d'excès d'air et met à pleine vitesse le ventilateur 28 pour éviter un manque d'air ou une trop grande richesse du mélange combustible air. On risquerait sinon d'aboutir à ce manque d'air, du fait de l'inévitable délai de réponse du circuit de régulation 32 à l'égard du circuit de régulation 31, retard qui correspond chronologiquement au temps de passage du signal à travers l'appareil.Les différents tl:élémentsde commutation du dispositif d'asservissement 42 sont par exemple intégrés dans le régulateur 34 et reliés au circuit de régulation 32 par l'intermédiaire d'une conduite d'asservissement 44 (figure 1). I1 serait également possible de regrouper les deux régulateurs 34 et 40 et le dispositif d'asservissement 42 en une seule unité et de les loger dans un carter commun. On va maintenant décrire plus en détail le mode d'action du dispositif d'asservissement 42 à l'aide du diagramme par bloc de la figure 2. Le circuit de régulation 32 règle dans la zone amont de l'appareil le débit d'air de combustion par l'intermédiaire du régulateur 40 et du ventilateur 28. Au point totalisateur 10, identique au brûleur à gaz 10, on aJoute le courant de gaz qui vient d'en haut. Le mélange brûle dans la chambre de combustion 16 et, après un temps de passage, appariait dans la hotte de collecte 26 où il intervient en contre-réaction par l'intermédiaire du capteur d'oxygène 38.Le dispositif d'asservissement 42 saisit la modification du signal de positionnement y1 du régulateur. 34 et le différencie dans l'élément différenciateur 42.1. Si la modification du signal de positionnement y1 dépasse, en valeur et en vitesse, une valeur de seuil prescrite, un élément à réponse par tout ou rien 42.2., qui commande le ventilateur 28 par l'intermédiaire d'un élément type à détente 42.3, réagit. A la place de l'élément type à détente 42.3 on peut aussi introduire dans le dispositif d'asservissement un élément temporisé qui maintient à la valeur réglée par l'élément à réponse par tout ou rien 42.2 le signal de positionnement y2 de la vitesse de rotation du ventilateur pendant la durée du transport du signal dans la chambre de combustion 16 et la fait ensuite décroître selon une courbe de régulation par intégration ou par détente. Dans les deux cas le ventilateur 28 est réglé à sa pleine vitesse de rotation, de sorte que le régulateur 40 commence toujours à travailler en partant d'un mélange pauvre et que l'on évite avec certitude la formation de constituants nocifs dans les gaz d'échappement. La disposition décrite ci-dessus convient pour des régulations où le capteur d'oxygène utilisé présente un comportement à retard normal. La figure 3 représente la courbe de ce comportement. La caractéristique Supérieure A caractérise la modification brutale, sans intermédiaire, de l'indice d'excès d'air > r tandis que la caractéristique inférieure B en:.trait plein représente la réponse du capteur d'oxygène à ccmportement à délai normal. Mais il existe également des capteurs d'oxygène, en particulier des sondes à intensité limite avec barrières de diffusion d'exécution spéciale qui ont un comportement "toutes ondes" et dont la figure 3 représente la caractéristique B' en tireté. Des capteurs de ce type reagissent tout d'abord dans le mauvais sens et causent donc selon les circonstances des réglages erronés brefs dans le circuit de régulation.Ceci peut s'éviter en mettant hors circuit ou tout au moins en rendant inefficace le signal du capteur d'oxygène lors de l'intervention du dispositif d'asservissement. La figure 4 représente un dispositif de régulation où l'on utilise un capteur d'oxygène 38' à comportement toutes ondes et dont le signal est mis brièvement hors-circuit lors de la réaction du dispositif d'asservissement. Il est prévu dans ce but un dispositif d'asservissement 50 qui comporte à nouveau-un élément différenciateur 50.1 et un élément assymétrique à réponse par tout ou rien 50.2. L'origine du signal et le signal de demande de chaleur que le régulateur 34 transforme en un signal de positionnement pour l'electrovanne 14. L'allure en fonction du temps de ce signal est analysée dans l'élément différenciateur 50.1.Si la modification est supérieure à la zone neutralisée affichée dans l'élément suivant 50.2, cet élément non linéaire 50.2 réagit avec une valeur supérieure à O (ou une valeur logique 1) et met donc en circuit un élément temporisé 50.3 qui pendant l'intervalle de temps d maintient l'état de commutation et interroge donc le flux du signal dans le circuit de régulation 32 par l'intermédiaire d'un contact de repos 52. On élimine ainsi les écarts de régulation qui pourraient provenir d'une indication erronée de brève durée du capteur d'oxygène 38'. A côté de la channe de mise en circuit décrite 50.1, 50.2, 50.3 et du commutateur 52 existe une chaine de pilotage du régulateur 34 qui pilote le ventilateur 28 par l'intermédiaire d'un élément à régulation proportionnelle 50.4. Toutes les modifications de la demande de chaleur sont alors également reper- cutées en direct sur le ventilateur 28 de sorte que si le commutateur 52 est ouvert il se produit un pilotage pur du mélange air-combustible, pilotage qui cependant se retire du circuit de régulation après écoulement du temps d.Le choix du facteur P de l'élément à action proportionnelle 50.4 est fait de façon telle que pour un accroissement du signal de demande de chaleur ce facteur P est-supérieur à t > s et que l'on admet donc davantage d'air qu'il ne serait nécessaire pour maintenir la valeur prescrite, de sorte que l'on est certain de ne pas avoir de mélange trop riche. Inversement dans le cas où le débit de gaz s'abaisse, le facteur de proportionalité P est inférieur à \ , de sorter qu'ici aussi l'installation travaille toujours du côté sur. L'intervalle de temps d peut être constant ou variable. Dans ce deuxième cas le réglage de cet intervalle de temps d se fait selon figure 5, A par un élément 50.2 variante non linéaire. Cet élément a tendance à prendre une valeur absolue avet limite. Dans le cas où le capteur d'oxygène réagit de façon dissymetrique, il lui est repondu par une non linéarité assymétrique selon figure 5 B et 5 C correspondant à la non linéarité symétrique des figures 4 et 5 A. Si le capteur d'oxygène réagit plus violemment dans le cas d'un mélange trop pauvre que dans le cas d'un mélange trop riche, la zone neutralisée côté mélange pauvre (abscisse négative) doit etre plus faible et la pente doit être plus raide selon figure 5 C.Au lieu du contact 52 entre le comparateur valeur de consigne-valeur réelle et le calculateur du regulateur 40, un élément d'arrêt d'ordre nul disposé entre le capteur d'oxygène 38' (figure 4) et le compara teur valeur de consigne-valeur réelle peut s'acquitter de la mission de l'élimination temporaire d'une indication erronée de la sonde. Tandis que la solution comportant le contact 52 simule dans le circuit de régulation un écart de régulation nul, la solution comportant l'élément d'arrêt part du fait que le circuit de régulation était en équilibre et que la valeur de mesure du capteur d'oxygène 38, maintenue par l'élément d'arrêt correspond à la valeur de consigne, l'écart de régulation étant donc également nul. Au lieu d'une valeur de consigne constante X , la régulation peut également etre basée sur une valeur de consigne X glissante liée à la denande de chaleur. Cette valeur de consigne glissante se compose d'une partie contante et d'une partie variable qu'il faut commander à partir d'un élément supplémentaire, qui introduit des caractéristiques, dans le dispositif d'asservissement 50. Dans les deux dispositif5 d'asservissement décrits précédemment, on peut en outre prévoir un contacteur à valeur de seuil qui opère la mise hors-circuit de l'appareil lorsque le signal du capteur d'oxygène passe en dessous d'une valeur inférieure prescrite. Ce cas peut se produire per exemple si le ventilateur ne travaille plus norealement, de sorte que bien que la demande de débit d'air continue à croitre, le débit d'air effectivement fourni décroît toujours et que l'indice d'excès d'air X décroit rapidement du fait de la défaillance du ventilateur. On pourrait de plus prévoir un deuxième contac teur à valeur de seuil qui opère une mise hors circuit de l'appa reil en cas d'incident si par exemple en cas de ratés dans l'alimentation en combustible le capteur d'oxygène détecte un indice d'excès d'air toujours plus élevé et que cette tendance ne peut pas S'arrêter malgré la diminution de la vitesse de rotation du ventilateur. REVENDICATIONS 1. Dispositif de régulation de température pour chauffeeau chauffés au gaz ou au fuel, comportant un premier élément de positionnement qui agit sur l'arrivée du combu-stible, un deuxième élément de positionnement qui agit sur le débit d'air de combustion, un capteur thermique qui saisit la température à régler et agit comme émetteur de valeur réelle influençant l'un des deux éléments de positionnement, et comportant aussi un capteur d'oxygène disposé en aval de l'échangeur thermique du chauffe-eau, sur le chemin d'écoulement des gaz de combustion et qui influence l'autre élément de positionnement au sens de maintenir constant ou de piloter l'indice d'excès d'air de combustion, caractérisé en ce qu'à chaque élément de positionnement (14,28) correspond son propre circuit de régulation (31,32) dont l'un contient le capteur thermique (33) comme émetteur de valeur réelle de la température à régler et dont l'autre contient le capteur d'oxygène (38) comme émetteur de valeur réelle de l'indice d'excès d'air ; et en ce qu'il est prévu de plus un dispositif d'asservissement (42,50) de l'élément de positionnement (28) qui influence l'indice d'excès d'air, dispositif qui est lui-même influencé par le signal de demande 'd'excès d'air et qui, indépendamment du signal du capteur d'oxygène (38) et; de façon limitée dans le temps, maintient l'indice d'excès d'air au-dessus d'une valeur minima prescrite, lorsque le signal de demande de chaleur se modifie au moins pour dépasser une valeur prescrite et/ou à une vitesse prescrite. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en cer qu'un élément de postionnement (28) commun correspond à la fois au dispositif d'asservissement (42,50) et au capteur d'oxygène (38). 3. Dispositif selon la revendication 1 et la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif d'asservissement (42) comporte un élément électronique différenciateur (42.1) qui saisit la vitesse et l'importance de la modification du signal de demande de chaleur, ainsi qu'un contacteur à valeur de seuil électronique couplé en aval de cet élément. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il est prévu un élément de commutation qui ne laisse agir sur l'élément de positionnement (28) influencé par le dispositif d'asservissement (42) que les modifications du signal de demande de chaleur qui auraient pour conséquence, du fait du retard de la réaction du capteur d'oxygène (38) une diminution de l'indice d'excès d'air. 5. Dispositif selon l'ensemble des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que l'élément de commutation est une valve électronique couplée en amont du dispositif d'asservissement (42). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capteur thermique (33) influence l'élément de positionnement (14) pour l'arrivée du combustible et le capteur d'oxygène g38) influence l'élément de positionnement (28) pour le débit d'air de combustion. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comportant un capteur d'oxygène qui présente un comportement de réponse normalement retardées caractérisé en ce que les signaux de positionnement du dispositif d'asservissement' (42) ont une caractéristique décroIssante type détente. 8. Dispositif selon-llune quelçonque des revendications 1 à 6, comportant un capteur d'oxygène à comportement toutes ondes, caractérisé en ce que les signaux de positionnement du dispositif d'asservissement (50) ont une intensité qui reste constante pendant la durée du retard de réponse du capteur d'oxygène. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le dispositif d'asservissement (50) comporte un élément de commutation (52) qui interrompt le flux des signaux en provenance du capteur d'oxygène (38') en cas de modification du signal de demande de chaleur. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'entre le capteur d'oxygène (38') et le comparateur valeur de consigne-valeur réelle du circuit de régulation (32) est couplé un élément d'arrêt pour éliminer, pendant une durée limitée, un signal erroné de la sonde. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, pour chauffe-eau avec ventilateur et raccordement à la paroi extérieure, caractérisé en ce que l'élément de positionnement influencé par le capteur d'oxygène (38) et le ventilateur(28) et en ce que la valeur réglante est le nombre de tours de ventilateur. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que c'est un moteur à pôles fendus, dont la vitesse de rotation peut se modifier en continu par une commande à retard de phase- -qui entratne le ventilateur (28). 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capteur d'oxygène (38') est une sonde à intensité limite. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que la sonde à intensité limite (38') comporte une barrière de diffusion et un chauffage autonome. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le signal du capteur d'oxygène (38, 38') est amené à un élément de commutation à valeur de seuil qui cause une mise hors-circuit de l'appareil en cas d'incident lorsque le signal, pendant un temps assez long, passe en-dessous d'une valeur inférieure prescrite et/ou au-dessus d'une valeur supérieure prescrite.