Brevet FR2496098A1 — publié le 19820618

PROCEDE DE PREPARATION D'ORTHOTRIFLUOROMETHYLANILINE La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'orthotrlfluorométhylaniline; elle concerne plus particulièrement un procédé de préparation d'orthotrifluorométhylaniline à partir de trifluorométhylbenzène. Ce composé est industriellement important puisque il est uti- lisé comme intermédiaire de synthèse de colorants et de composés à activité phytosanitaire. On conna!t dans l'art antérieur des procédés de ce type. C'est ainsi que Kemichi Fukui et collaborateurs décrivent (Chemical Abstracts 1960 4430 b. ) la nitration du trifluorométhylbenzène pour obtenir le métanitrotrifluorométhylbenzène qui est converti en métatrifluorométhylaniline. L'acétylation de ce composé par l'acide acétique donne le métaacétylaminotrifluorométhylbenzène dont la nitration fournit le nitro-2 acêtylamino-5 trifluorométhylbenzène. Ce dernier, par hydrolyse, fournit le nitro-2 amino-5 trifluo- rométhylbenzène. L'élimination du groupement amino se fait par diazotation réductriee, ce qui permet d'obtenir l'orthonitrotri- fluorométhylbenzène dont la réduction conduit à l'orthotrifluoro- méthylaniline. Le principal inconvénient de ce type de procédé réside essen- tiellement dans sa mise en oeuvre longue au plan technique. En ef- fet, sept étapes sont nécessaires pour obtenir le produit recherché à partir du trifluorométhylbenzène. D'autre part, la mise en oeuvre de la réaction de diazotation est, comme cela est bien connu, déli- cate. De plus, des opérations de purification sont nécessaires après la plupart des étapes, Il faut enfin souligner que les rende- ments sont limités. On connaÂt un autre procédé décrit par L.M. YAGUPOLSKY et N.I. MANKO (Chemical Abstracts 1954 8194 e) qui consiste à traiter par l'hypobromite de sodium l'orthotrifluorométhylbenzamide selon la réaction de dégradation d'Hoffman. Un inconvénient de ce type de réaction est bien connu: il réside dans la possibilité de formation lors de la réaction de dégradation de N-bromoamines qui sont des composés instables. D'autre part, la matière première utilisée dans ce procédé est elle-même d'un accès peu aisé au plan industriel. On voit donc que subsiste dans l'art antérieur le besoin d'un procédé de préparation d'orthotrifluorométhylaniline dont le nombre d'étapes soit compatible avec une bonne économie du procédé et qui présente des caractéristiques de sécurité satisfaisantes. L'invention de la demanderesse apporte un tel procédé. La présente invention concerne donc un procédé de préparation d'orthotrifluorométhylaniline caractérisé en ce que dans une pre- mière étape on fait réagir du trifluorométhylbenzène avec du chlore gazeux en présence d'un catalyseur de chloration jusqu'à consom- mation d'au moins 90% du trifluorométhylbenzène, dans une deuxième étape, on effectue la nitration du mélange brut résultant par action d'un mélange d'acide sulfurique - acide nitrique jusqu'à disparition des chlorotrifluorométhylbenzènes formés lors de la première étape, dans une troisième étape après décantation et lavage de la phase organique, on soumet cette dernière à une pre- mière hydrogénation sous pression en présence d'un catalyseur d'hydrogénation constitué par du nickel Raney et/ou nickel Raney dopé au chrome en milieu solvant organique jusqu'à disparition complète des nitrocWlorotrifluorométhylbenzènes, puis à une deu- xième hydrogénation en présence, d'une quantité supplémentaire de nickel Raney et d'au moins une base alcaline et en ce que dans une quatrième étape, on sépare par distillation du milieu réactionnel résultant l'orthotrifluorométhylaniline. La facilité d'obtention d'orthotrifluorométhylaniline par le procédé ci-dessus est en soi très surprenante. En effet, la chlora- tion pratiquement complète du trifluorométhylbenzène conduit comme cela est connu à l'obtention d'un mélange de dérivés mono et di- chlorés. A côté du métachlorotrifluorométhylbenzane obtenu en proportion prépondérante et des dérivés para- et ortho, on constate la présence dans des proportions pouvant atteindre 20 - 25% des isomères du dichlorotrifluorométhylbenzène. Cette présence importante de produits dichlorés conduisait tout naturellement l'homme de l'art, soit à les séparer, soit à minimiser leur formation. Le premier cas implique des opérations de distillation qui alourdissent la technique et le co6t de fabri- cation. Dans le deuxième cas, il est nécessaire de diminuer le taux de conversion du trifluorométhylbenzène et, par voie de conséquence, d'introduire une étape de distillation après la chloration pour séparer le trifluorométhylbenzène n'ayant pas réagi. On retrouve les mêmes inconvénients que ceux évoqués pour le pre- mier cas. On voit donc que l'homme de l'art se trouvait devant une im- passe technique et économique compte tenu du fait que les dérivés dichlorés étaient considérés comme un obstacle à la suite des opé- rations. La demanderesse a découvert que, d'une manière surprenante, les composés dichlorés obtenus en fin de première étape pouvaient être considérés comme un élément avantageux dans la mesure o dans la suite du procédé ils favorisent la formation de l'orthotrifluo- rométhylaniline, produit recherché. En d'autres termes, l'élément qui faisait le plus obstacle à l'adoption d'une telle voie par l'homme de l'art a été dégagé par la demanderesse comme étant un élément favorisant à la fois la technique du procédé et son économie. En effet, le rendement est augmenté et la mise en oeuvre du procédé devient aisé du fait de la non-nécessité des distillations intermédiaires. Plus précisément, la demanderesse a constaté que d'une façon surprenante, la nitration des produits dichlorés était réalisable dans les mêmes conditions que celle des dérivés monochlorés. Elle a de plus constaté, ce qui n'était pas non plus établi par l'art an- térieur, que la réduction et l'hydrodéchloration des dérivés nitro- dichlorés pouvaient s'effectuer dans des conditions aisées. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, le catalyseur de chloration est choisi parmi le groupe comprenant seul ou en mélange: le chlorure ferrique, le pentachlorure d'antimoine et les métaux susceptibles d'engendrer in situ ces deux composés le fer et l'antimoine. On préfère plus particulièrement utiliser le pentachlorure d'antimoine et le chlorure ferrique. On opère de préférence avec une concentration en catalyseur comprise entre environ 0,1% et environ 10% en poids par rapport au trifluorométhylbenzène engagé. Encore plus préférentiellement, ce pourcentage est compris entre environ 0,5 et environ 5. La chloration se fait généralement sans solvant bien que l'u- tilisation d'un solvant organique ne soit pas exclue. On effectue cette chloration à une température de préférence comprise entre environ O et environ 1000C et encore plus particu- lièrement entre environ 10 et environ 80'C, sous pression atmos- phérique bien que des pressions supérieures ou inférieures à la pression atmosphérique ne soient pas hors du cadre de l'invention. La conversion du trifluorométhylbenzène est de préférence su- périeure à 95%. Elle peut atteindre 100%. On opère, pour l'étape de nitration sans solvant bien que là aussi l'utilisation de solvant ne soit pas exclue du domaine de l'invention. Les acides HNO3 - H2S04 sont utilisés en quantités telles que le rapport pondérai de l'acide sulfurique aux chlorotrifluorométhyl- benzènes présents dans le milieu réactionnel est compris de préfé- rence entre environ 0,5 et environ 5 et plus particulièrement entre environ 0,7 et environ 2; le rapport pondérai de l'acide nitrique aux chlorotrifluorométhylbenzènes est de même compris de préférence entre environ 0,5 et environ 5 et plus particulièrement entre en- viron 0,7 et environ 2. La nitration est effectuée de préférence à une température comprise entre environ O et environ 80'C et plus particulièrement entre environ 10 et environ 60'C, sous pression atmosphérique bien que des pressions différentes ne soient pas, là aussi, exclues du domaine de l'invention. Le lavage de la phase organique après la réaction de nitration peut se faire par exemple à l'eau et à la soude. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, on effectue la première hydrogénation de la troisième étape sous une pression d'hydrogène comprise entre environ 10 et environ 50 bars; plus préférentiellement, on choisit une pression comprise entre 10 et 30 bars. La température est, de préférence, comprise entre 20 et 100'C et, plus préférentiellement, entre 40 et 800C. On effectue cette première hydrogénation en présence, comme catalyseur d'hydrogénation, de nickel Raney et/ou de nickel Raney dopé au chrome. On entend par nickel Raney dopé au chrome, du nickel Raney contenant entre environ 0,5 et environ 5% en poids de chrome. Le catalyseur est utilisé en quantité telle que sa concentra- tion est comprise entre environ 3 et environ 10% en poids par rap- port aux chloronitrotrifluorométhylbenzènes. Encore plus préfé- rentiellement, ce pourcentage est compris entre environ 4 et envi- ron 8%. Le solvant est choisi de préférence parmi le groupe comprenant le méthanol, l'éthanol et le propanol. On préfère utiliser le mé- thanol. La deuxième hydrogénation de la troisième étape est réalisée dans les mêmes conditions de température, de pression d'hydrogène et de solvant que la première. On introduit dans le milieu réac- tionnel, au moins une mole de base alcaline par mole de chlorotri- fluorométhylbenzène initialement présente. On utilise comme base alcaline, la soude ou la potasse. La soude est plus particulièrement préférée. On introduit également en cours de cette deuxième hydrogéna- tion, en une ou plusieurs fois, entre 8 et 20Z en poids de nickel Raney par rapport aux chloronitrotrifluorométhylbenzènes initiale- ment présents. Encore plus préférentiellement, ce pourcentage est compris entre 9 et 15%. La présente invention apparaîtra plus clairement à la lecture des exemples qui vont suivre, qui ne sauraient être considérés comme une limitation quelconque du procédé objet de la présente demande. Exemple 1: Dans un réacteur équipé d'un agitateur, d'un injecteur de gaz et d'un absorbeur à acide chlorhydrique, on introduit 29,2 kg de trifluorométhylbenzène et 292 g de pentachlorure d'antimoine. On introduit ensuite du chlore gazeux à 20"C pendant 8 heures. Après lavage à l'eau, on obtient 35,340 kg d'un mélange dont l'ana- lyse par chromatographie en phase vapeur révèle qu'il contient: - 4% de trifluorométhylbenzène - 70,6% de mêtachlorotrifluorométhylbenzène - 5,8% de parachlorotrifluorométhylbenzène - 3% d'orthochlorotrifluorométhylbenzène - et 16,6% de dichlorotrifluorométhylbenzènes (3 isomères) Le taux de conversion du trifluorométhylbenzène est de 95% et le rendement global est de 96%. Dans un réacteur agité, on introduit 15,940 kg d'acide sulfu- rique concentré (97%) et 15,940 kg d'acide-nitrique fumant. On refroidit à 10'C ce mélange et on introduit, sous agitation à cette température et en 1 heure, 18,05 kg du mélange brut précé- demment obtenu de trifluorométhylbenzène, chlorotrifluorométhyl- benzènes et dichlorotrifluorométhylbenzènes. Quand l'introduction est achevée, on porte le mélange à 50 C et on le maintient 6 heures à cette température. On décante la pha- se organique que l'on lave à l'eau, à la soude à 10% puis encore à l'eau. On recueille ainsi 21,62 kg d'un mélange dont l'analyse par chromatographie en phase vapeur donne la composition suivante: chlorotrifluorométhylbenzènes = non dosables - nitrotrifluorométhylbenzène = 3,9% - chloronitrotrifluorométhylbenzènes = 82,2% (4 lsomères) dichloronitrotrifluorométhylbenzènes - 13,9% (4 isomères) Le taux de conversion des chlorotrifluorométhylbenzènes est de %Z, le rendement global est de 96%. Dans un autoclave agité, on introduit 1,400 1 de méthanol et g de nickel Raney. On porte sous 20 bars d'hydrogène à 20 C et on agite pendant 15 minutes. On introduit ensuite 1,46 1 de méthanol et 1 kg de la phase organique précédemment obtenue. On effectue l'hydrogénation à 80 C sous 20 bars. Au bout d'une heure et demi, on constate par chromatographie en phase vapeur que la totalité des chloronitrotrifluorométhylbenzènes a été consommée. On refroidit à C et on introduit 622 g de lessive de soude à 30,8%. On agite 15 minutes sous 20 bars d'hydrogène. On introduit alors 50 g de nickel Raney et on hydrogène sous 20 bars à 50 C pendant deux heures après lesquelles on introduit encore 50 g de nickel Raney. On poursuit l'hydrogénation pendant encore 2 heures. La réaction est alors achevée. Après filtration, concentration et lavage à l'eau, on recueille 684 g d'un mélange d'amines ayant la composition suivante: - orthotrifluorométhylaniline 77,2% - métatrifluorométhylaniline = 20,5% - paratrifluorométhylaniline = 2,3% On soumet ce mélange à distillation au moyen d'une colonne de plateaux avec un reflux de 29 sous une pression de 50 mm de Hg. On obtient en tête 522 g d'orthotrifluorométhylaniline de titre supérieurà 99% ce qui correspond à un rendement de 99%. Exemple 2: Dans le réacteur de l'exemple 1, on introduit 7,300 kg de trlfluorométhylbenzène, 41 g de chlorure ferrique et 20 g de fer. On introduit ensuite du chlore à 20 C pendant 6 heures. Après lavage à l'eau, on obtient 9160 g d'un mélange dont l'analyse par chromatographie en phase vapeur révèle qu'il contient: - trifluorométhylbenzène: 1,7% métachlorotrifluorométhylbenzène: 66,4% parachlorotrifluorométhylbenzène: 6,1% orthochlorotrifluorométhylbenzène: 2,6% - dichlorotrifluorométhylbenzènes: 24,3% Le taux de conversion du trifluorométhylbenzène est de 98% et le rendement global est de 98%. Dans un réacteur agité, on introduit 2753 g du mélange brut précédent. On refroidit à 10 C et on introduit sous agitation à cette température et en 1 heure le mélange suivant: acide nitrique fumant (1700 g) et acide sulfurique concentré (97%) (2350 g). On porte ensuite le mélange à 80 C pendant 6 heures. On décan- te la phase organique que l'on lave à l'eau, à la soude à 10% puis encore à l'eau. On recueille ainsi 3290 g d'un mélange dont l'ana- lyse révèle la composition suivante: - chlorotrifluorométhylbenzène: non dosable - nitrotrifluorométhylbenzène: 1,8% chloronitrotrifluorométhylbenzènes: 74,8% dichloronitrotrifluorométhylbenzènes: 23,4% Le taux de conversion des chlorotrifluorométhylbenzènes est de 100%, le rendement global est de 96%. Dans un autoclave agité, on introduit 2900 ml de méthanol et g de nickel Raney dopé au chrome. On porte sous 12 bars d'hydro- gène à 50 C sous agitation pendant 15 minutes. On introduit ensuite dans ces conditions en 1 H 45 mn, 1000 g du produit de nitration précédemment obtenu. On maintient ensuite pendant encore 1 H 30 mn à 50 C sous 12 bars d'hydrogène et sous agitation. On constate alors que la totalité des chloronitrotrifluorométhylbenzènes a été consommée. On introduit alors 630 g de lessive de soude à 31,1% et on agite à 50 C sous -12 bars d'hydrogène pendant 15 minutes. On ajoute ensuite 50 g de Nickel Raney et on hydrogène pendant 2 heu- res à 50 C sous 12 bars d'hydrogène. On introduit de nouveau 50 g de Nickel Raney et l'on poursuit l'hydrogénation pendant 3 heures dans les conditions précédentes. La réaction est alors achevée. Après filtration, concentration et lavage à l'eau, on recueil- le 670 g d'un mélange contenant: - orthotrifluorométhylaniline: 76,7% métatrifluorométhylaniline: 21,2% - paratrifluorométhylaniline: 2,1% On soumet ce mélange à distillation comme dans l'exemple 1. On obtient 498 g d'orthotrifluorométhylaniline d'un titre supérieur à 99%, ce qui correspond à un rendement de distillation de l'ortho- trifluorométhylaniline de 97%. Exemple 3: Dans le réacteur de l'exemple 1, on introduit 7,300 kg de trifluorométhylbenzène, 62,4 g d'antimoine. On introduit ensuite du chlore à 20 C pendant 3 H 30 mn. Après lavage à l'eau, on obtient 9170 g d'un mélange dont l'analyse par chromatographie en phase va- peur révèle qu'il contient: - trifluorométhylbenzène: 0,7% métachlorotrifluorométhylbenzène: 65,5% parachlorotrifluorométhylbenzène: 5,2% orthochlorotrifluorométhylbenzène: 1,5% - dichlorotrifluorométhylbenzènes: 27,1% Le taux de conversion du trifluorométhylbenzène est de 99,1% et le rendement global est de 97%. Dans un réacteur agité, on introduit 2753 g du mélange brut précédent. On refroidit a 10 C et on introduit sous agitation à cette température et en 1 heure, le mélange suivant: acide nitri- - que fumant (1700 g) et acide sulfurique concentré (97 %) (2350 g). On porte ensuite le mélange à 80 C pendant 6 heures. On décan- te la phase organique que l'on lave à l'eau, à la soude à 10% puis encore à l'eau. On recueille ainsi 3200 g d'un mélange dont l'ana- lyse révèle la composition suivante: - chlorotrifluorométhylbenzène: non dosable - nitrotrifluorométhylbenzène: 0,7% chloronitrotrifluorométhylbenzènes: 72,9% dichloronitrotrifluorométhylbenzènes: 26,4% Le tAux de conversion des chlorotrifluorométhylbenzène est de 100%, le rendement global est de 94%. Dans un autoclave agité, on introduit 2900 ml de méthanol et g de Nickel Raney dopé au chrome. On porte sous 12 bars d'hydro- gène à 50 C sous agitation pendant 15 minutes. On introduit ensuite dans ces conditions en 1 H 45 mn, 1000 g du produit de nitration précédemment obtenu. On maintient ensuite pendant encore 1 H 30 mn à 50 C sous 12 bars d'hydrogène et sous agitation. On constate alors que la totalité des chloronitrotrifluorométhylbenzènes a été consommée. On introduit alors 630 g de lessive de soude à 31,1% et on agite à 50 C sous 12 bars d'hydrogène pendant 15 minutes. On ajoute ensuite 50 g de Nickel Raney et on hydrogène pendant 2 heures à 50 C sous 12 bars d'hydrogène. On introduit de nouveau 50 g de Nickel Raney et on poursuit l'hydrogénation pendant 3 heures dans les conditions précédentes. La réaction est alors achevée. Après filtration, concentration et lavage à l'eau, on recueil- le 660 g d'un mélange contenant: - orthotrifluorométhylaniline: 78,2% métatrifluorométhylaniline: 19,7% - paratrifluorométhylaniline: 2,1% On soumet ce mélange à distillation comme dans l'exemple 1. On obtient 505 g d'orthotrifluorométhylaniline d'un titre supérieur à 99%, ce qui correspond à un rendement de distillation de l'ortho- trifluorométhylaniline de 98%. REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation d'orthotrlfluorométhylaniline carac- térisé en ce que dans une première étape, on fait réagir du tri- fluorométhylbenzène avec du chlore gazeux en présence d'un cataly- seur de chloration jusqu'à consommation d'au moins 90% du trifluo- rométhylbenzène, dans une deuxième étape, on effectue la nitration du mélange brut résultant par action d'un mélange acide sulfurique -acide nitrique jusqu'à disparition des chlorotrifluorométhylben- zènes formés lors de la première étape, dans une troisième étape, après décantation et lavage de la phase organique, on soumet cette dernière à une première hydrogénation sous pression en présence d'un catalyseur d'hydrogénation constitué par du nickel Raney et/ou nickel Raney dopé au chrome en milieu solvant organique jusqu'à disparition complète des nitrochlorotrifluorométhylbenzènes, puis à une deuxième hydrogénation en présence d'une quantité supplémen- taire de nickel Raney et d'au moins une base alcaline et en ce que dans une quatrième étape, on sépare par distillation du milieu réactionnel résultant l'orthotrifluorométhylaniline. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le catalyseur de chloration est choisi parmi le groupe comprenant seul ou en mélange le chlorure ferrique, le pentachlorure d'antimoine, le fer et l'antimoine. 3. Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que le catalyseur de chloration est le pentachlorure d'antimoine. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précé- dentes caractérisé en ce que la concentration du catalyseur de chloration est comprise entre environ 0,1 et environ 10% en poids par rapport au trifluorométhylbenzène engagé. 5. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on effectue la première étape à une température comprise entre environ 0 et environ 100 C sous pression atmosphérique. 6. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on effectue la première étape jusqu'à consommation d'au moins 95% de trifluorométhylbenzène. 7. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que dans la deuxième étape, l'acide sulfurique et l'acide nitrique sont utilisés en quantités tel que le rapport pondérai de chacun d'eux aux chlorotrifluorométhylbenzènes présents dans le milieu réaction- nel est compris entre environ 0,5 et environ 5. 8. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la deuxième étape est mise en oeuvre à une température comprise entre environ 0 et environ 80 C sous pression atmosphérique. 9. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que dans la troisième étape, on utilise une pression d'hydrogène comprise entre environ 10 et environ 50 bars. 10. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la concentration du catalyseur d'hydrogénation lors de la première hydrogénation est comprise entre environ 3 et environ 10% en poids par rapport aux chloronitrotrifluorométhylbenzènes. 11. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que, dans la troisième étape, le solvant est choisi parmi le groupe comprenant le méthanol, l'éthanol et le propanol. 12. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le solvant est le méthanol. 13. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que dans la troisième étape, la température est comprise entre environ 20 et environ 100'C. 14. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que dans la deuxième hydrogénation de la troisième étape, la base alcaline est la soude ou la potasse. 15. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que dans la deuxième hydrogénation de la troisième étape, on introduit en une ou plusieurs fois entre 8 et 20% en poids de nickel Raney par rapport aux chloronitrotrifluorométhylbenzènes initialement pré- sents.