Brevet FR2498092A1 — publié le 19820723

Installation pour le laminage direct d'une pièce coulée en acier et production à partir de ladite pièce d'un produit fini en acier. La présente invention concerne une installation pour le laminage direct d'une pièce coulée en acier et la production à partir de ladite pièce d'un produit fini en acier. Elle concerne plus particulièrement une installation pour le laminage direct d'une pièce coulée en acier chaude provenant sans réchauffage d'une lingotière de coulée continue et la production d'un produit fini en acier à partir de ladite pièce. Dans la technique des installations de coulée continue, en vue d'obtenir une économie d'énergie et une productivité élevées, on a développé et utilisé très récemment à l'échelle industrielle une installation dans laquelle la pièce coulée en acier chaude provenant d'une lingotière de coulée continue est envoyée directement vers un train de laminage à chaud. Afin de faciliter la compréhension de la présente invention la machine mentionnée ci-dessus sera expliquée ci-après avec référence aux figures 1 à 7. Dans les dessins ci-joints, la figure 1 est une vue d'ensemble représentant tout le système de production et de laminage direct dans laquelle sont représentés une installation de coulée continue 1, une lingotière de coulée continue 2 et un guide d'extraction 3. La pièce coulée en acier 4 extraite de la lingotière 2 est refroidie à coeur pour réaliser sa solidification complète au moment o elle arrive à l'extrémité de l'installation. De plus l'installation de coulée continue 1 est munie d'un moyen de refroidissement lent 5 et d'un moyen de rétention de la chaleur 6 de manière à empêcher un refroidissement excessif. Le moyen de refroidissement lent 5 comporte un groupe 5a de moyens de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau (appelé moyen de refroidissement air-eau) qui pulvérise un mélange air-eau d'air comprimé mélangé avec de l'eau de re- froidissement sur la pièce coulée en acier 4 et un groupe b de moyens de refroidissement externe des rouleaux qui pulvérise un mélange d'air et d'eau sur les rouleaux du guide d'extraction afin de refroidir indirectement la pièce coulée 4. Dans l'appareil de refroidissement lent 5 de ce mode de réalisation, la pièce coulée en acier 4 est refroidie unifor- mément selon sa section parce qu'elle est soumise de manière uniforme à la pulvérisation d'un brouillard d'air et d'eau (appelée ci-après pulvérisation air-eau). De plus lorsque la solidification de la pièce coulée 4 atteint un point détermi- né, elle est alors refroidie indirectement par l'intermédiaire du rouleau du guide d'extraction pour absorber la teneur calorifique élevée de la pièce coulée 4. Il s'est avéré que l'utilisation du moyen de refroidissement aireau est très avantageuse car la capacité de refroidissement peut être facilement contrôlée, un refroidissement uniforme peut être obtenu selon la section de la pièce coulée et le procédé de refroidissement peut être effectué avec un faible gradient de température. Cependant, en ce qui concerne la qualité de la tôle d'acier ainsi fabriquée, on a trouvé que la qualité du produit fini en acier n'est pas toujours suffisante, en particulier lorsque l'on a besoin d'une tôle d'acier de qualité supérieure, par exemple d'une tôle d'acier laminée à chaud utilisée dans la production de fer blanc, parce que la tem- pérature à l'extrémité arrière de la pièce coulée devient relativement basse. Ceci est le premier problème à résoudre. On décrira maintenant le moyen de rétention de la chaleur. Le moyen de rétention de la chaleur 6 mentionné ci-dessus est installé dans une position arbitraire sur le côté sortie de l'installation de coulée en continu 1. La figure 2 est une vue en perspective représentant un mode de réalisation du moyen de rétention de la chaleur 6 compre- nant une plaque de rétention de la chaleur 6a recouverte d'un matériau calorifuge 7 qui recouvre une rive de la pièce coulée en acier 4 et un moyen support 6b qui supporte la plaque de rétention de la chaleur 6a de telle manière que la plaque 6a est susceptible de se déplacer transversalement (selon la direction de la largeur de la pièce coulée). Comme représenté dans la vue en coupe partielle de la figure 3 le jeu t entre le moyen de rétention de la chaleur et la rive 4a de la pièce coulée est réduit autant que possible par l'intermédiaire d'une saillie de contact 6c. Une plaque de rétention de la chaleur en forme de gouttière 6d qui fait saillie sur le côté de la pièce coulée et un élément concave 6e dont la forme correspond à la périphérie du rouleau du guide d'extraction 3 sont aussi représentés. Dans l'ins- tallation de coulée continue mentionnée ci-dessus, les rouleaux du guide d'extraction 3 sont montés avec un pas ou intervalle faible et la pièce coulée 4 est refroidie lentement de sorte que la chute de température au centre de la pièce coulée est très faible mais la chute de tempé- rature sur la rive de la pièce coulée est notable. La chute de température selon la section de la pièce coulée 4 et la chute de température totale peuvent être toutes deux réduites de manière importante en recouvrant la rive de la pièce coulée avec un moyen de rétention de la chaleur 6. Dans la figure 1, on a aussi représenté un dispositif de découpage au gaz 8 qui découpe la pièce coulée 4 à la longueur spécifiée pour le stade de laminage suivant. Un couvercle de rétention de la chaleur de la pièce coulée 9 (appelée ci-après "couvercle") est installé avant et après le moyen de découpage au gaz 8. Comme représenté en détail dans les figures 4 et 5, le couvercle 9 présente une section en forme d'auge qui recouvre le chemin de transport de la pièce coulée 4 et le couvercle 9 coopère avec le moyen de découpage au gaz 8 par l'intermédiaire d'un connecteur métallique 10 de telle manière que le couvercle 9 avance et recule en même temps que l'opération de découpage au gaz. De plus, il est utile que la longueur du couvercle avant 9a soit plus importante que la longueur de découpage de la pièce coulée 4 tout en ayant la longueur du couvercle arrière 9b plus grande que la longueur du déplacement du dispositif de découpage au gaz 8 parce que, avec cette disposition, le couvercle combiné avec un capot calorifuge supérieur 11 décrit ci-après peut toujours recouvrir la pièce coulée 4 qui est en cours de découpe. Le capot calorifuge supérieur Il est installé sur la table de transport 12 sur laquelle sont transportées la pièce coulée 4 provenant de l'installation de coulée continue 1 et la pièce coulée unitaire 40 découpée par le moyen de découpage au gaz 8. On voit que la pièce coulée 4, en cours de découpe, peut toujours être recouverte par le couvercle 9 de la longueur ci-dessus, couvercle qui est fabriqué pour recevoir le capot calorifuge supérieur Il comme représenté dans la figure 5. La pièce coulée unitaire découpée par le moyen de découpage au gaz 8 est immédiate- ment reçue par la table de transport 12 sur laquelle sont disposés des rouleaux de transport 13 selon la direction du transport et ensuite envoyée par l'intermédiaire de la table de transport 12 vers un train de laminage à chaud 14. Les figures 6 et 7 représentent une disposition conçue pour maintenir chaude la pièce coulée se trouvant sur la table de transport 12, disposition dans laquelle le couvercle calorifuge supérieur 11 de section en forme d'auge est monté de manière amovible sur la table de transport 12 le long du chemin de transport de la pièce coulée. De plus des panneaux calorifuges 15 sont montés de manière amovible entre les rouleaux de transport adjacents 13 pour fermer l'espace entre les rouleaux. Il est préférable que les panneaux calorifuges 15 soient montés le long des parties avant et arrière du déplacement du moyen de découpage au gaz 8. En particulier un panneau calorifuge 15a (figure 5) qui coincide avec l'am- plitude du mouvement d'un chalumeau de découpage 8a peut être positionné pour être ouvert et fermé par un vérin 16 comme représenté dans la figure 5. Ceci est efficace parce que les déchets de découpage peuventëtre éliminés efficacement. Dans la machine décrite ci-dessus, l'écriquage de la pièce coulée n'est plus nécessaire avec comme résultat qu'on obtient une économie d'énergie très élevée et qu'on peut fabriquer un produit fini en acier de qualité supérieure avec une productivité élevée. Cependant un second problème provoqué par la chute de température de la pièce coulée est apparu avec les chutes de température en diverses parties de la pièce coulée telle que la partie d'extrémité de la pièce coulée chaude qui a été découpée au gaz, en particulier les faces d'extrémités avant et arrière de la section découpée selon la direction de la largeur. Ces chutes de température sont provoquées par diverses causes telles que des modifica- tions dans les conditions de la coulée, des modifications dans la largeur des pièces coulées, une diminution de la vitesse de la coulée lorsque la poche ou l'entonnoir de coulée de l'acier fondu est changé et des modifications dans la vitesse de coulée au moment o la vitesse doit être contrôlée à cause de perturbations dans une opération de traitement ultérieure etc. Ainsi un laminage direct est rendu impossible par de telles chutes de température. En conséquence, un perfectionnement du moyen de rétention de la chaleur est nécessaire pour permettre le laminage direct d'une pièce coulée obtenue par un procédé de coulée continue. La présente invention a pour but principal de fournir une installation de laminage direct pour laminer une pièce coulée en continu qui est susceptible d'empêcher que ne se produisent des défauts de surface dans la pièce coulée pendant qu'elle est à l'état chaud. Un autre but de la présente invention est de fournir une installation de laminage direct pour le laminage d'une pièce coulée en continu à l'état chaud après que celle-ci ait été soumise à un refroidissement lent sélectif. Un autre but encore de la présente invention est de fournir une installation de laminage direct pour laminer une pièce coulée en continu à l'état chaud après que celle-ci soit passée à travers un moyen de rétention de la chaleur qui maintient la température de la pièce coulée à un niveau élevé. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels: La figure 1 est une vue schématique explicative représentant tout un système de production et de laminage direct conforme à l'invention; la figure 2 est une vue en perspective illustrant un mode de réalisation du moyen de rétention de la chaleur du système de coulée continue de la présente invention; la figure 3 est une vue en coupe partielle de la figure 2; la figure 4 est une vue en élévation latérale représentant un moyen de découpage au gaz; la figure 5 est une vue en coupe par A-A de figure 4; les figures 6 et 7 sont des vues en coupe longitudinale et transversale représentant un moyen de rétention de la chaleur pour maintenir la chaleur de la pièce coulée; la figure 8 est une vue schématique explicative illustrant la construction d'un moyen de refroidissement lent conforme à l'inven- tion; les figures 9(a) à 9(d) sont des vues explicatives représentant la disposition des ajutages air-eau dans le système de refroidis- sement lent de la présente invention; la figure 10 est un schéma en forme de blocs d'un appareil de commande pour contrôler la pulvérisation provenant des ajutages air-eau dans le système de refroidissement lent conforme à l'invention; la figure 11 est un graphique montrant la relation entre la température de la rive et l'apparition de criques de rive et la figure 12 est un schéma sous forme de bloc représentant schématiquement un système conforme à un mode de réalisation de la présente invention. La présente invention concerne un appareil comprenant une installation de coulée continue en courbe et un train de laminage à chaud. L'installation de coulée continue en courbe est munie d'un moyen de refroidissement par pulvérisation se trouvant immédiatement en dessous de la lingotière de coulée continue, d'un moyen de refroidissement lent suivant le moyen de refroidissement par pulvérisation et comprenant unpoyen de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau susceptible de refroidir sélectivement des parties de la pièce coulée sortant de la lingotière, un moyen de rétention de la chaleur qui maintient la pièce coulée à une température moyenne spécifiée après la zone de refroidissement et qui ferme les intervalles entre les rouleaux de transport et un moyen de découpage au gaz muni d'un couvercle de rétention de la chaleur qui découpe la pièce coulée à des longueurs spécifiées convenables pour le laminage à chaud suivant. Par l'utilisation de ces moyens, le moyen de coulée continue en courbe est susceptible d'alimenter le stade de traitement suivant avec une pièce coulée chaude présentant une modifi- cation de température très faible. Dans le train de laminage à chaud suivant,la pièce coulée chaude est, si nécessaire, passée à travers un moyen de chauffage rapide, transportée par une table de transport et soumise immédiatement à un laminage à chaud. Ainsi, la présente invention est destinée à fournir une installation pour le laminage direct d'une pièce coulée susceptible de produire une pièce d'acier coulée en continu qui ne nécessite aucun traitement de surface à part la désagrégation de la calamine. Elle concerne plus particulièrement une installation qui, à part le fait d'être équipée d'un dispositif pour enlever la calamine, n'a pas besoin d'être équipée d'un dispositif d'écriquage à chaud ou autre moyen de traitement de surface de la pièce coulée à chaud avant le train de laminage à chaud. Ainsi les inventeurs de la présente invention ont résolu le problème mentionné ci-dessus en prévoyant tout d'abord un moyen de refroidissement lent, plus particulièrement un moyen de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau, assurant de plus une fonction de refroidissement sélective et aussi en prévoyant un moyen de chauffage rapide pour les parties de rive de la pièce coulée en acier, par exemple un moyen de chauffage par induction ou un moyen de chauffage au gaz entre l'installation de coulée en continu et le train de laminage à chaud. Si la pièce coulée en acier peut être maintenue à la température cible même sans moyen de chauffage au gaz ou par induction, il est bien sûr inutile de prévoir un tel moyen. Le moyen de refroidissement lent conforme à la présente invention est décrit en détail ci-après avec référence aux dessins. Dans le schéma du moyen de refroidissement lent représenté à la figure 8, une pièce coulée en acier provenant d'une lingotière 2 est refroidie rapidement dans un moyen de refroi- dissement par pulvérisation 17 muni d'un grand nombre d'aju- tages. Par ce refroidissement, la pièce coulée forme une coquille solidifiée. Cette construction est bien connue dans la technique de la coulée continue en courbe présentant un certain nombre de rouleaux de tablier installés en bloc sur un châssis. Lorsqu'une rupture ou quelques autres problèmes se produise-nt il est habituel de changer tous les rouleaux en bloc. Cette construction présente une excellente efficacité de fonctionnement et est aussi utilisée dans la présente invention. Comme la pièce d'acier coulée en continu qui a traversé le moyen de refroidissement par pulvérisation 17 comporte encore un coeur non solidifié, elle est ensuite passée à travers une série de segments 18a à 18h munis chacun d'un moyen de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau. Chaque segment 18a à 18h comporte un châssis comportant cinq ou six rouleaux de guidage supérieurs et un nombre égal de rou- leaux de guidage inférieurs montés à rotation. Le terme 'rou- leau de guidage" utilisé ici englobe les cylindres de pince- ment, les cylindres égalisateurs et les cylindres de compres- sion, etc. Le châssis de chaque segment est monté de manière amovible sur un support (non représenté) pour faciliter l'entretien et le réglage. un système d'alimentation en eau 19 est représenté en tiretés et un système d'alimentation d'air 20 est représenté en trait plein. Ces systèmes sont connectés aux ajutages air-eau instal- lés à l'intérieur des segments 18a à 18h de sorte que la surface de la pièce coulée est refroidie par le brouillard d'air et d'eau provenant des ajutages air-eau. Les segments 18i à 18q comportant chacun cinq ou six rouleaux de transport horizontaux supérieurs et inférieurs sont montés de manière amovible sur des supports (non représentés). Les rouleaux de transport horizontaux sont refroidis par un brouil- lard d'air et d'eau de sorte que la pièce coulée en acier qui passe à travers les segments 18i à 18g n'est pas refroidie directement par le brouillard d'air et d'eau mais est refroidie indirectement par les rouleaux de transport horizontaux. La figure 9 est une vue schématique en coupe d'une pièce coulée en acier 4 représentant la disposition des ajutages air-eau et le schéma de pulvérisation vers la pièce coulée en acier 4. Si il est requis que le coeur non solidifié 22 de la pièce coulée 4 présente la forme d'un long rectangle horizontal, il est préférable que, par exemple, un ensemble de quatre ajutages air-eau 21a à 21d soient positionnés à des intervalles égaux selon la direction de la largeur de la manière repré- sentée dans la figure 9(a) et que l'ensemble suivant des ajutages air-eau situé vers l'aval soit constitué par trois ajutages 21e à 219 disposés plus vers le centre. On répète ce schéma des ensembles d'ajutages avec des nombres différents d'ajutages par exemple alternativement quatre ajutages et trois ajutages. On préfère utiliser cette disposition parce qu'avec le même nombre d'ajutages dans tous les ensembles, les températures des parties de rive gauche et droite de la pièce en acier coulée en continu 4 sont réduites de manière notable. Lorsqu'on souhaite en particulier ajuster la température des parties de rive, ceci peut être réalisé en prévoyant alternativement des ensembles de deux ajutages air-eau 2hi et 21j et des ensembles d'un ajutage 21e comme représenté dans les figures 9(c) et (d). Dans ce cas, les parties voisines du bord du coeur non solidifié 22 sont gonflées comme repré- senté en 22a et 22b. Comme résultat, on obtient une pièce coulée en acier 4 présentant une température élevée au droit des deux rives. En ce qui concerne la disposition des ajutages air-eau, la mise en quinconce des ajutages de l'amont vers il l'aval augmente l'uniformité de l'effet de refroidissement. Dans la présente description, la disposition des ajutages air-eau selon laquelle toute partie de la pièce coulée peut être refroidie sélectivement comme décrit ci-dessus est appelée moyen de refroidissement lent capable d'assurer un refroi- dissement sélectif. Un mode de réalisation d'une telle dispo- sition et de son mécanisme de commande est représenté dans la figure 10. Dans la figure 10, la pièce d'acier coulée en continu 4 est refroidie par un moyen de refroidissement lent constitué, par exemple, d'ajutages aireau 21a à 21g pendant qu'elle passe à travers les segments 18a à 18b dans la direction indiquée par une flèche. Dans ce cas, pour maintenir la température de la pièce coulée au niveau requis (plus parti- culièrement la température moyenne spécifiée de la pièce coulée et la distribution de température selon la direction transversale) des opérations de commande telles que l'arrêt de la pulvérisation à partir, par exemple, des ajutages air- eau 21a, 21d, 21e et 21g sont effecttées pendant une période de temps spécifiée. La figure 10 représente le système d'alimentation en eau 19, un filtre épurateur 23, une vanne d'arrêt 24, un débit- mètre électromagnétique 25, une vanne de contrôle 26, un régulateur d'indication du débit 27, une vanne d'arrêt 28, un circuit séquentiel 29, un dispositif de commande et de calcul du refroidissement 30, un dispositif de commande de l'ensemble du processus 31, un dispositif de correction 32, des régulateurs-indicateurs de pression d'air 33, 34, une vanne de commande 35, une jauge de pression 36, une vanne de commande 37, une jauge de pression 38, une vanne à trois voies 39, un dispositif de contrôle de la modification de la largeur de la pièce coulée 41 et un convertisseur de signaux 42, etc. Une commande de la température cible pour la pièce d'acier coulée en continu 4 est envoyée au dispositif de commande et de calcul arithmétique du refroidissement 30 par le dispo- sitif de commande de l'ensemble du processus 31. En réponse, une régulation est assurée par les vannes de commande 26, 37 et le départ (ou l'arrêt) de la pulvérisation par les ajutages air-eau est contrôlé par la vanne à trois voies. De même, le circuit séquentiel 29, sur la base d'un signal reçu du dispositif de contrôle de la modification de la largeur de la pièce coulée 41 émet une commande vers la vanne d'arrêt 28 et la vanne à trois voies 39 de manière à effectuer une opération de pulvérisation et un contrôle du refroidissement. Dans ce cas, si cela est nécessaire pour contrôler la tem- pérature de la pièce coulée, de l'air seul peut être alimenté à des ajutages spécifiques, par exemple aux ajutages se trou- vant en face des parties de rive de la pièce coulée. Les types de produits en acier qui peuvent être produits en utilisant la machine conforme à la présente invention, comportent des aciers au carbone calmés à l'aluminium, des aciers à moyen carbone calmés à l'aluminium et au silicium et des aciers à haute teneur en carbone, etc. Par catégories d'utilisation les produits englobent les aciers de construction en général, les aciers pour cintrage ou emboutissage profond et une tôle noire laminée à chaud pour la production du fer blanc ou une tôle laminée à froid, etc. Un exemple de la composition chimique de l'acier est donné ci-après bien que l'on comprendra que la composition n'est en aucune manière limitée à cet exemple. C: 0,02 à 0,50% Si 0,005 à 0,35% Mn 0,10 à 1,50% P: 25 x 10 3% S On décrira maintenant plus en détail les conditions de tem- pérature pour la pièce coulée dans la présente invention. La température cible dans le procédé de refroidissement lent mentionné cidessus est supérieure à 9000C au niveau de la surface de la pièce coulée. Cette condition de température est fixée pour éviter la zone de fragilité à haute température (750 à 900'C) dans laquelle l'apparition de criques est possible. A savoir, il s'est avéré que dans la pièce coulée en continu chaude produite dans une installation de coulée continue en courbe, des criques de rive tendent à apparaître très fréquemment aux températures inférieures à environ 850WC au point de redressement ou de dégauchissage. Cette tendance est représentée dans la figure 11. La pièce d'acier coulée obtenue à partir du procédé de coulée continue présente plusieurs défauts incluant des criques de surface (criques longitudinales, criques transversales et criques de rive) et des criques internes. Une des causes des criques longitudinales est un refroidissement non uniforme, une des causes des criques transversales est un refroidissement local excessif et le redressement dans la zone de fragilité, une des causes des criques de rive est un refroidissement excessif au niveau des coins de la pièce coulée et le redres- sement dans la zone de fragilité et une des causes des criques internes est la production d'une contrainte thermique excessive due à la récupération de la chaleur de surface. Afin d'éviter les défauts ci-dessus, les conditions suivantes devront être satisfaites: refroidissement uniforme dans la direction de la largeur de la pièce coulée, réduction des fluctuations de température pendant le refroidissement et récupération de la chaleur, lutte contre un refroidissement excessif de la rive de la pièce coulée, aptitude à faire varier le refroidissement sur une gamme très importante et stabilité élevée dans le refroidissement (à savoir pas d'ob- struction des ajutages). Le système de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau répond aux conditions requises ci-dessus de manière satisfaisante. La gamme sur laquelle le refroidissement peut être contrôlé dans le système direct de pulvérisation d'eau est très étroite et de plus les ajutages s'obstruent très fréquemment. En conséquence, à part son utilisation pour le refroidissement immédiatement après la lingotière de coulée continue, le système de pulvérisation directe d'eau ne peut pas être utilisé pour atteindre le but recherché dans la présente invention. La température moyenne de la pièce coulée sortant du segment 18g de la figure 8 est de préférence supérieure à 11501C puisqu'il existe plusieurs qualités d'acier avec lesquelles la température de l'acier à la sortie du train de laminoir de finition à chaud est de préférence supérieure à la transfor- mation Ar3. En conséquence, un moyen de rétention de la chaleur qui ferme les espaces entre les rouleaux de transport est installé sur au moins les segments 18i à 18g et, de plus, le moyen de découpage est équipé d'un couvercle de rétention de la chaleur qui enveloppe l'avant et l'arrière de la pièce coulée de manière à retenir sa chaleur durant l'opération de découpage par le moyen de découpage. Dans le stade de laminage à chaud, on peut obtenir facilement des produits en acier de caractéristiques variées de bonne qualité, si la température de la pièce coulée est supérieure à 10000C - 11000C avant le stade de laminage de dégrossissage. Cependant ceci n'est pas vrai lorsqu'on utilise une méthode de laminage par zone en deux stades pour obtenir, par exemple, un acier à résistance à la traction élevée. Cependant, indé- pendamment du type d'acier, il est préférable que la tempéra- ture selon la direction transversale aussi bien que celle selon la direction longitudinale soient aussi uniformes que possible. Ainsi, L'installation conforme à la présente inven- tion répondra à ces exigences. Une autre caractéristique remarquable de la présente invention est qu'elle n'utilise pas de moyen de traitement de surface tel qu'un dispositif d'écriquage à chaud qui a été jusqu'à maintenant indispensable dans le procédé de laminage à chaud. Comme cela est bien connu, l'opération d'écriquage à chaud rectifie les défauts de surface de la pièce coulée en acier. Cette opération est une des causes principales du faible rendement et augmente la quantité de combustible nécessaire par tonne d'acier. En conséquence avec l'installation de la présente invention, du fait qu'onobtient une pièce coulée à chaud la quantité de calamine formée est bien plus importante qu'avec les procédés connus. Il en résulte que les défauts de surface sont inhibés. En conséquence, la peau de la pièce coulée peut recevoir un fini fin uniquement par un dispositif briseur de calamine de sorte que le dispositif d'écriquage à chaud n'est plus nécessaire. La figure 12 est une vue schématique représentant un mode de réalisation de l'invention comportant un dispositif de chauffage rapide 43 pour chauffer les parties de rive de la pièce coulée (par exemple un dispositif de chauffage par induction), un briseur de calamine 44, un laminoir dégros- sisseur 45, un laminoir de finition 47, un moyen de chauffage au gaz ou par induction 46 installé (si nécessaire) à l'entrée pour chauffer les parties de rive de la pièce coulée à laminer, un briseur de calamine 48, un moyen de refroidissement 49 et une bobineuse 50. Les autres composants de l'installation déjà décrits ne sont pas représentés en détail. L'installation conforme à ce mode de réalisation a été mise en oeuvre avec succès à l'échelle industrielle pour le transport et le lami- nage directs d'un stock d'acier, en particulier de bobines bobinées à chaud. Les économies d'énergie excellentes réalisées sont mises en évidence par le fait que la consommation d'éner- gie thermique s'élevait à seulement 1/2 à 1/8 de celle néces- saire pour une telle séquence conventionnelle de stades tels que coulée continue, chauffage dans un four, laminage à chaud avec un laminage à froid intermédiaire par exemple. On donnera ci-après trois exemples de production de produits en acier utilisant l'installation de la présente invention. EXEMPLE 1 Une tole laminée à chaud a été produite à partir d'un acier à moyenne teneur en carbone calmé à l'aluminium. Brame 250mm d'épaisseur x 1250mm de large x 7600mm de long Bobine 3,2mm d'épaisseur x 930mm de large Laminage à chaud Laminage de dégrossissage: réduction de 250mm à 60mm Laminage de finition: réduction de 60mm à 3,2mm Température A l'extrémité de l'installation (sortie du segment 18g) 1200 C A l'entrée du laminage de finition 1000 C A la sortie du laminage de finition 8500C Briseurs de calamine:quatre (dégrossissage et finition) Défauts: Contrôle global: aucune crique, aucune fissure. Une tôle noire laminée à chaud destinée à être utilisée pour la production d'une tôle laminée à froid a été produite à partir d'un acier à faible teneur en carbone calmé à l'alu- minium. Brame 250mm d'épaisseur x 950mm de large x 7500mm de long Bobine 2,0mm d'épaisseur x 920mm de large Laminage à chaud Laminage de dégrossissage: réduction de 250mm à 60mm Laminage de finition: réduction de 60mm à 2,0mm Température à l'extrémité de l'installation 1220 C A l'entrée du laminage de finition 1020"C A la sortie du laminage de finition 880 C Briseur de calamine:quatre (dégrossissage et finition) Défauts: Contrôle global: aucune crique, aucune fissure. EXEMPLE 3 Une tôle noire laminée à chaud destinée à être utilisée pour la production de fer blanc a été produite à partir d'acier à faible teneur en carbone calmé à l'aluminium. Brame 250mm d'épaisseur x 890mm de large x 7300mm de long Bobine 2,5mm d'épaisseur x 870mm de large Laminage à chaud Laminage de dégrossissage: réduction de 250mm à 60mm Laminage de finition: réduction de 60mm à 2,5mm Température A l'extrémité de l'installation 1200"C A l'entrée du laminage de finition 1000 C A la sortie du laminage de finition 870 C Briseurs de calamine: quatre (dégrossissage et finition) Défauts: Contrôle d'ensemble: aucune crique, aucune fissure. Revendications 1. Une installation pour le laminage direct d'une pièce coulée en acier à partir d'un moyen de coulée continue et la produc- tion d'un produit fini en acier à partir de ladite pièce, comportant un moyen de coulée continue et un moyen de laminage à chaud 14, caractérisée en ce qu'elle comporte de plus un moyen de refroidissement lent constitué par un moyen de refroidissement a par un brouillard d'air et d'eau 18a à 18g et par un moyen de refroidissement par pulvérisation 17 suivi par ledit moyen de refroidissement par un brouillard d'air et d'eau 18a à 18h, ledit moyen de refroidissement lent étant capable de refroidir partiellement et sélectivement ladite pièce coulée 4, un moyen de rétention de la chaleur 18i à 18q qui maintient ladite pièce coulée à une température moyenne spécifiée après la zone de refroidissement, ledit moyen de rétention de la chaleur étant du type qui ferme les intervalles entre les rouleaux 13 de transport, et un.moyen de découpage au gaz 8 qui découpe ladite pièce coulée à des longueurs spécifiées convenables pour le stade de laminage suivant et qui comporte aussi un couvercle de rétention de la chaleur 9a-9b pour ladite pièce coulée pendant son découpage. 2. Une installation pour le laminage direct et la production d'un produit en acier selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de refroidissement assure une pulvérisation contrôlée d'un brouillard d'air et d'eau pour maintenir ladite pièce coulée à ladite température moyenne spécifiée. 3. Une installation pour le laminage direct et la production d'un produit en acier selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de rétention de la chaleur, le briseur de calamine 44 et le laminoir de dégrossissage sont disposés les uns à la suite des autres à la suite du dispositif de découpage au gaz 8.