Brevet FR2489070A1 — publié le 19820226

La présente invention concerne généralement et a essentiellement pour objet un dispositif d'allumage de lampe à décharge ou analogue ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en eouvre et les systèmes, appareils, équipements et installations qui en sont pourvus. Auparavant dans l'état connu de la technique antérieure, beaucoup de dispositifs différents d'allumage de lampe à décharge ont été proposés; ils comprennent généralement, afin d'allumer effectivement la lampe à décharge, un circuit de puissance qui fournit un courant électrique d'intensité constante ou une puissance corres- pondant aux performances ou caractéristiques nominales de service ou de fonctionnement d'une lampe à décharge, un starter ou dispositif analogue d'amorçage qui applique une impulsion de tension électrique élevée pour provoquer une rupture diélectrique ou décharge disruptive dans la lampe à décharge afin de démarrer ou d'amorcer l'allumage de la lampe, et un circuit fournisseur de tension électrique additionnelle ou générateur de survoltage pour produire une tension électrique additionnelle qui facilite le passage de la lampe à décharge à un état de décharge stable pendant le premier stade de l'allumage. Le starter ou dispositif d'amorçage précité est automatiquement actionné quand le circuit de puissance et le circuit fournisseur de tension électrique additionnelle ont terminé leur fonctionnement préparatoire et est aussi automatiquement arrêté lorsque la lampe à décharge est allumée; le starter doit être de préférence commandé de cette manière. La figure 1 représente un schéma de circuit explica- tif d'un dispositif classique d'allumage de lampe à décharge ayant de telles fonctions. Dans cet exemple entre les bornes de sortie du circuit de puissance 2,connectées à une source de puissance à courant électrique alternatif 1, est connecté un condensateur Cl se chargeant en tension électrique additionnelle, aux bornes duquel est connecté un circuit générateur de tension électrique additionnelle 3. Les composants précités forment ensemble un ballast 4. Le circuit de puissance 2 comprend un transformateur, un redresseur et un circuit filtrant. Un condensateur de filtrage, pour le circuit filtrant, sert aussi de condensa- teur de charge de tension électrique additionnelle; le circuit générateur de tension électrique additionnelle peut être connecté aux bornes du condensateur de filtrage. La lampe à décharge L est connectée, au moyen d'un starter 5, à la borne de sortie du ballast 4, plus particulièrement aux bornes du condensateur Cl. Le starter 5 est formé en connectant l'enroulement primaire d'un transformateur commercial à haute tension Tl à une source commerciale de puissance 6 à travers un contact de relais ry normalement ouvert d'un relais RY inséré en parallèle avec le condensa- teur Cl précité et en connectant l'enroulement primaire d'une bobine de Tesla TC à l'enroulement secondaire dudit transformateur Tl au moyen d'un condensateur de démarrage C2 et d'un intervalle de décharge ou éclateur G, et en interposant l'enroulement secondaire de la bobine de Tesla TO entre ledit condensateur Cl et la lampe à décharge L. Le dispositif d'allumage de lampe à décharge d'une telle structure fonctionne comme suit: lorsque le ballast 4 est actionné, le condensateur Cl est chargé en tension électrique additionnelle à partir du circuit générateur de tension électrique additionnelle 3 et la tension électrique VC, aux bornes du condensateur, croit pour atteindre une tension électrique additionnelle VA d'amplitude requise comme cela est indiqué sur la figure 2 (A). Ensuite au temps t1, le relais RY est excité par la tension électrique additionnelle précitée VA, de façon que le contact de relais ry normalement ouvert soit fermé. Une tension électrique de courant alternatif, provenant de la source commerciale de puissance à courant électrique alternatif 6, est appliquée au transformateur commercial à haute tension Tl comme cela est indiqué sur la figure 2(B). Le courant électrique à haute tension, induit dans l'enroulement secondaire du transformateur Tl, s'écoule vers l'enroulement primaire de la bobine de Tesla TC, de sorte que des impulsions de haute tension électrique sont induites dans l'enroulement secondaire de la bobine de Tesla TC, comme cela est indiqué sur la figure 2(C). Les impulsions de haute tension électrique sont appliquées à la lampe à décharge L o la rupture diélectrique se produit pour amorcer la décharge. Lorsque la lampe L est allumée, la tension électrique VC, aux bornes du condensateur Cl, chute jusqu'à la tension électrique nominale, de sorte que le relais RY est désexcité. Puis, le contact ry normale- ment ouvert de celui-ci est ouvert avec pour résultat que la production d'impulsions de haute tension électrique par la bobine de Tesla TC est suspendue ou interrompue. Plus particulièrement, quand le ballast 4 est prêt à allumer la lampe à décharge L, le starter 5 est actionné et, lorsque la lampe à décharge L est allumée, il est arrêté. Ce fonctionnement est effectué automatiquement en ajustant la tension électrique de commande de relais à la tension électrique additionnelle VA. Cependant dans un tel dispositif classique d'allu- mage de lampe à décharge, comme la source commerciale de puissance 6 est employée comme source de puissance pour exciter le starter 5 en plus de la source de puissance 1 pour le circuit de puissance 2, le dispositif entier a une structure compliquée; en outre, en raison du transformateur commercial à haute tension électrique Tl utilisé pour appliquer la haute tension électrique, existant à son enroulement secondaire, à l'enroulement primaire de la bobine de Tesla TC, ledit starter 5 consomme beaucoup de puissance. Au cas o ce starter 5 est adopté dans le dispositif allumage pour une lampe à décharge L telle qu'une lampe à arc court à xénon d'une puissance nominale de 350 W par exemple, une énergie électrique atteignant VA est consommée pour allumer la lampe L. 4 2489070 En conséquence d'une façon résumée, la présente invention a pour but de supprimer les inconvénients précités des dispositifs classiques d'allumage de lampe à décharge en créant un dispositif d'allumage de lampe à décharge qui consomme seulement une faible puissance, n'exige aucune source spéciale de puissance pour le starter et soit positivement et automatiquement commandé par la puissance fournie à partir d'un ballast, le dispositif entier étant ainsi considérablement simplifié. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs illustrant divers modes de réalisation spécifiques actuellement préférés de l'invention et dans lesquels - la figure 1 représente un schéma de circuit explicatif d'un dispositif classique d'allumage de lampe à décharge; - les figures 2(A) à 2(C) représentent respective- ment des formes d'onde de la tension électrique aux bornes du condensateur de charge de tension électrique addition- nelle Cl, de la tension électrique de puissance à courant alternatif appliquée au transformateur commercial à haute tension électrique et des impulsions de haute tension électrique provenant de la bobine de Tesla; la figure-3 représente un schéma de circuit explicatif du dispositif d'allumage de lampe à décharge conforme à la présente invention; - la figure 4 représente un schéma de circuit montrant un exemple de source de puissance à courant électrique continu et le circuit générateur de haute tension électrique dans le ballast; - la figure 5 représente un schéma de circuit montrant un exemple d'élément détecteur de courant élec- trique et de circuit de commande de durée d'impulsion; 2489070 - la figure 6 représente un schéma de circuit montrant un exemple d'amplificateur d'erreur; - la figure 7 représente un schéma de circuit illustrant un exemple d'oscillateur; - les figures 8(A) à 8(C) représentent respective- ment les formes d'onde de sortie de l'oscillateur, du circuit générateur d'ondes en dents de scie et du circuit de réglage de temps mort; - la figure 9 représente un schéma de circuit montrant un exemple de circuit générateur d'ondes en dents de scie; - la figure 10 représente aussi un schéma de circuit illustrant un exemple de circuit de réglage de temps mort; - la figure 11 représente un schéma de circuit montrant un exemple de circuit d'attaque ou d'excitation; - la figure 12 représente un schéma de circuit montrant un exemple de source auxiliaire de puissance; et - les figures 13(A) à 13(C) montrent respectivement des formes d'onde d'une tension électrique aux bornes du condensateur de charge de tension électrique additionnelle Cl, de la tension électrique aux bornes du condensateur d'excitation de starter C3 et d'impulsions de haute tension électrique provenant de la bobine de Tesla. La présente invention sera mieux comprise à partir de la description suivante faite à titre d'exemple d'une forme d'exécution préférée, non limitative mais donnée seulement à titre d'illustration en se référant aux dessins annexés. En se reportant maintenant à la figure 3 dans le dispositif conforme à la présente invention, un circuit monté en série d'une résistance R et d'un condensateur C3 d'excitation de starter est connecté en parallèle entre les bornes de sortie respectivement positive et négative du ballast 4, c'est-à-dire aux bornes du condensateur Cl de charge de tension électrique additionnelle. Aux bornes de ce condensateur C3 est connecté, à travers un thyristr Th, 6 2489070 l'enroulement primaire d'un transformateur à impulsions à haute tension électrique T2, ces éléments formant ensemble un circuit fermé. L'enroulement primaire de la bobine de Tesla TC est connecté, par l'intermédiaire d'un condensateur de démarrage C2 et d'une diode D, au transformateur précité à impulsions à haute tension électrique T2 tandis qu'un intervalle de décharge ou éclateur G est connecté en parallèle au condensateur C2 et à l'enroulement primaire de la bobine de Tesla TC, ces trois éléments formant ainsi ensemble un circuit fermé. L'enroulement secondaire de la bobine de Tesla TC est connecté, par l'une de ses extrémités, à la borne de sortie positive sur le ballast 4 tandis que l'autre extrémité est connectée à l'anode de la lampe à décharge L. La tension électrique d'allumage ou d'amorçage du thyristor précité Th est réglée à une tension électrique superposée requise. La figure 4 représente un exemple de circuit de puissance 2 et du circuit générateur de tension électrique additionnelle 3 dans le ballast 4; dans cet exemple, le circuit de puissance adopte un système commutateur commandé par semiconducteur. A la source de puissance à courant électrique alternatif 1 est connecté, au moyen d'un circuit de puissance à courant électrique continu formé par un redresseur RC1 et un condensateur C5, un inverseur 10 composé d'éléments commutateurs à semiconducteum ou transistors TR1 et TR2 et d'un transformateur T3 qui a deux sorties secondaires A et B dont l'une (A) est connectée à un redresseur RC2. Par l'intermédiaire d'un élément détecteur de courant électrique S, connecté au côté négatif du redresseur RC2, est connecté un circuit filtrant composé d'une bobine d'inductanoeou de réactance à haute fréquence Ll connectée au côté positif du redresseur C2 et du conden- sateur de charge de tension électrique additionnelle CI. Comme un courant électrique alternatif à haute fréquence est délivré par l'inverseur 10, la bobine d'inductance ou de réactance à haute fréquence LI, appropriée à la haute fréquence, est utilisée comme bobine de filtrage dans le circuit filtrant. La lampe à décharge L est excitée par le circuit principal composé de l'inverseur 10 précité, du redresseur RC2 et du circuit filtrant précité après que l'état de la lampe allumée ait été stabilisé. En vue d'un coût d'exploi- tation aussi bas que possible de ce circuit principal, la tension électrique de sortie du circuit principal, pour maintenir l'état de régime permanent ou stable de la lampe allumée, est définie de façon à être égale ou un peu supérieure à la tension électrique nominale de la lampe à décharge L. Cependant avec cette conception seule, la transition de passage de la décharge luminescente, à lueur ou par effluves à la décharge en arc, qui est rencontrée au stade initial après amorçage de la lampe à décharge, c'est-à-dire l'allumage de celle-ci au moment de l'amorçage, ne se produira pas facilement. Afin de résoudre ce problème, un circuit de fourniture de tension électrique additionnelle est connecté aux bornes du condensateur précité Cl. Ce circuit de fourniture de tension électrique additionnelle se compose ordinairement d'un transformateur, d'un redresseur, d'une résistance et d'un condensateur de charge (de tension électrique additionnelle); cependant dans l'exemple représenté sur la figure 4, le transformateur T3 est pourvu d'une seconde sortie B dont l'une des extrémités est connectée, à travers un circuit monté en série formé d'une diode redresseuse Dl et d'une résistance Rl, au côté positif du condensateur Cl faisant partie du circuit filtrant précité, l'autre extrémité étant connectée au côté négatif dudit condensateur Cl. Comme cela ressort de l'exposé précédent, dans cet exemple, le transformateur T3 est ordinairement utilisé à la fois par le circuit principal et par le circuit générateur de tension électrique addition- nelle tandis que le condensateur Cl est aussi ordinairement employé pour le condensateur de filtrage 4 et pour le condensateur de charge de tension électrique additionnelle. Par ailleurs, le signal, provenant de l'élément détecteur de courant électrique précité S, est appliqué comme signal de réaction à un circuit de commande durée ou 8 2489070 de largeur d'impulsion 8 composé d'un amplificateur d'erreur EA connecté à une source de tension électrique de référence Vref et d'un modulateur. de durée ou de largeur d'impulsion PWM connecté à un oscillateur OSC pour régler, c'est-à-dire pour accroitre ou diminuer la durée ou largeur d'impulsion de commutation des éléments commutateurs précités à semiconducteur TR1 et TR2 par l'intermédiaire d'un circuit d'attaque 9 en commandant ainsi le courant électrique fourni à la lampe à décharge 6 de façon à ce que son intensité soit constante. Dans l'exemple d' élément détecteur de courant électrique S et de circuit de commande de durée d'impulsion 8, représentés sur la figure 5, l'élément détecteur de courant électrique S comprend une résistance détectrice de courant électrique R5. L source de tension électrique de rééfrence Vref est formée par un circuit de montage en série d'une diode de Zener DZ1 mise à la masse ou à la terre et d'une résistance PR8 connectée à une source auxi- liaire de puissance 20 (+E) qui sera décrite ultérieurement; la grandeur de sortie, provenat du point commun de connexion ou de jonction entre la diode de Zener DZI et la résistance R8 précitées, est appliquée, conjointement avec la grandeur de sortie provenant de l 'élément détecteur de courant électrique précité S, respectivement aux deux bornes d'entrée de l'amplificateur d'erreur EAo Un exemple d'amplificateur d'erreur EA est représen= té sur la figure 6. Comme on, le voit d'après cette figure, l'amplificateur d'erreur EA comporte un amplificateur opérationnel OPAl conjointement avec des résistances diviseuses de tension électrique R10 et R1u qui produisent un signal d'inversion d'entrée à l'amplificateur opération- nel OPAl en provenance des sorties du détecteur de courant électrique S et de la source de tension électrique de référence Vref précités, et des résistances diviseuses de tension électrique R12 et R13 qui produisent un signal de non-inversion d'entrée à l'amplificateur opérationnel OPAI en provenance des sorties précitées. Les repères R14, R15 et R16 désignent des résistances et le repère C10 désigne un condensateur compensateur de phase. Le signal de sortie de l'amplificateur opérationnel OPAI croît ou décroît en niveau en fonction de l'intensité nominale de courant électrique de la lampe à déchargeL, c'est-à-dire qu'il augmente en niveau avec l'accroissement de l'intensité du courant électrique s'écoulant réellement lorsque le signal d'inversion d'entrée décroît tandis que le signal de sortie diminuera avec la décroissance de l'intensité du courant électrique de lampe. La figure 7 représente un exemple de circuit oscillateur OSC; dans ce circuit, les repères NOTI et NOT2 désignent des circuits NON ou inverseurs; les repères D5 et D6 désignent des diodes; les repères R18 et R19 désignent des résistances et les repères C15 et C16 désignent des condensateurs respectivement. Cet oscillateur OSC engendre un signal de sortie à onde carrée ou rectangu- laire ou en créneaux VOSC comme cela est indiqué sur la figure 8(A). Le modulateur de largeur ou de durée d'impulsion PWM, représenté sur la figure 5, comprend un circuit générateur de signaux à ondes en dents de scie RAMP qui, en recevant le signal provenant de l'oscillateur OSC, produit un signal à ondes en dents de scie. Cet exemple de circuit générateur de signaux à ondes en dents de scie RAMP comprend, comme cela est indiqué sur la figure 9, un circuit NON ou inverseur NOT5 auquel est appliqué le signal provenant de l'oscillateur OSC, un transistor TR5 connecté par sa base à travers une résistance 20 audit circuit NON ou inverseur NOT5, et un amplificateur opérationnel OPA5 connecté, au moyen d'une résistance 21, au transistor TR5 au collecteur de celui-ci. Les repères R22 et R23 désignent des résis- tances et le repère C20 désigne un condensateur. Le circuit générateur de signaux à ondes en dents de scie RAMP produit un signal à onde en dents de scie VRAMP de la même fréquence que la fréquence d'oscillation de l'oscillateur OSC, comme cela est indiqué sur la figure 8(B). 2489070 Un comparateur COM1 du modulateur de durée ou de largeur d'impulsion PWM compare le signal de sortie provenant de l'amplificateur d'erreur précité EA (repré- senté en lignes discontinues en traits interrompus sur la figure 8(B) par exemple) au signal de sortie provenant du circuit générateur de signaux à ondes en dents de scie RAMP pour produire un signal de sortie de "bas niveau" quand la tension électrique de sortie VEA de l'amplificateur d'erreur EA est supérieure à la tension électrique du signal à ondes en dents de scie, et un signal de sortie de "haut niveau" lorsque la tension électrique de sortie VEA est inférieure ou plus basse. La grandeur de sortie, provenant d'une porte ET ANDI, est le produit logique de la grandeur de sortie du compara- teur précité COM1 par le signal de sortie VOSC de l'oscilla- teur OSC et, par conséquent, cette grandeur de sortie est un signal modulé en largeur ou durée d'impulsion de la grandeur de sortie VOSC de l'oscillateur OSC. La grandeur de sortie de la porte ET AND1 est appliquée à la borne d'entrée T d'un circuit flip-flop formant bascule ou multivibrateur bistable FF et les sorties des portes ET AND2 et AND3, connectées aux bornes de sortie Q et O dudit circuit multivibrateur bistable ou bascule FF, sont le produit logique des grandeurs de sortie du circuit multivibrateur bistable ou bascule FF, de la porte ET AND1 et d'un circuit de réglage de temps mort DEAD. Le circuit de réglage de temps mort DEAD est destiné à empêcher les éléments commutateurs à semiconduc- teursTR1 et TR2 de subir une conduction par courants électriquescroisés qui rend conducteurs les deux éléments commutateurs au même moment en raison de la période prolongée de conduction (durée d'emmagasinage) due à la charge emmagasinée dans la base des éléments TR1 et TR2; comme cela est indiqué sur la figure 10 par exemple, ce circuit est formé par un comparateur COM5 auquel sont appliqués le signal de sortie du générateur de signaux à 11 2489070 ondes en dents de scie RAMP et la tension électrique +E de la source auxiliaire de puissance 20 shuntée par des résistances diviseuses de tension électrique R25 et R26. La forme d'onde de sortie VDEAD de ce circuit de réglage de temps mort DEAD est telle que représentée sur la figure 8(C) par exemple et c'est seulement pendant que ce signal est à un haut niveau que les portes ET AND2 et AND3 sont ouvertes. La figure 11 représente un exemple de circuit d'attaque 9. Dans cet exemple, le circuit d'attaque 9 comprend deux transistors TR10 et TR11 connectés l'un à l'autre par leurs émetteurs et auxquels est appliquée la grandeur de sortie du circuit de commande de largeur ou de durée d'impulsion 8 ainsi qu'un transformateur T5. Les repères R30 et R31 désignent des résistances et les repères D10 et DII désignent des diodes. Les bornes de sortie a et b sont connectées respectivement aux éléments commuta- teurs à semiconducteurs TR1 et TR2 aux bases de ceux-ci et la borne c du point intermédiaire de l'enroulement primaire du transformateur T5 est connectée à la jonction N, indiquée sur la figure 4, des émetteurs mutuellement connectés des éléments commutateurs TR1 et TR2. Le point intermédiaire de l'enroulement secondaire du transformateur T5 est connecté à la source auxiliaire de puissance 20. La figure 12 représente un exemple de source auxiliaire de puissance 20 qui applique une tension élec- trique requise à l'amplificateur d'erreur EA, au modulateur de durée ou de largeur d'impulsion PWM, à la source de tension électrique de référence Vref et au circuit d'attaque 9 précités. Cet exemple de source auxiliaire de puissance 20 comprend un transformateur T10 dont l'enroule- ment primaire est connecté à la source commerciale de puissance à courant électrique alternatif et un redresseur RC5 connecté à l'enroulement secondaire du transformateur T10 pour fournir une tension électrique constante de courant continu +E stabilisée par des diodes de Zener DZ5 et DZ6, des transistors TR15, TR16 et TR17, des condensateurs C25, C26 et C27 et des résistances R35, R36, R37, R38 et R39. La structure du dispositif d'allumage de lampe à décharge conforme à l'invention a été décrite dans l'exposé précédent et ce dispositif fonctionne comme suit: quand la tension électrique de sortie VC, aux bornes du condensateur de charge de tension électrique additionnelle Cl, c'est-à-dire la tension électrique de sortie du ballast 4, croît pour atteindre un niveau requis de tension électrique additionnelle v-, la tension électrique Vy aurx bornes du condensateur d'excitation de starter C3 du starter 5, atteint aussi la valeur de la tension électrique additionnelle v_ commne cela est indiqué sur les figures 13(A) et 13(B). Par conséquent à ce moment t3 9 le thnyristor Th est allumé, de sorte que l'énergie, chargée dans le condensateur C3, est déchargée et appliquée à lenroulement primaire du transformateur à impulsionsà haute tesnsion électrique T2. Ensuite, le condensateur C3 est rechargé par l'intermédiaire de la résistance R jusqu'à la tension électrique additiornelle VAo Le thyristor Th est allumé de nouveau, de sorte que le courant élecv trique de décharge, provenant du condensateur C3, est fourni à lenroulement- primaire du transformnateur à impulsions à haute tension électrique T20 Cette opération est répétée et une tension électrique, d'une fréquence atteignant plusieurs centaines de hertzs à 1 kHz, est appliquée à l'enroulement primaire du transformateur à impulsions à haute tension électrique T2 comme cela est indiqué sur la figure 13(B). Par cette tension électrique à haute fréquence est induites dans l'enroulement secondaire du transformateur à impulsions à haute tension électrique T2, une haute tension électrique correspondant à ladite tension électrique à haute fréquence; cette haute tension électrique est redressée par la diode D, puis chargée dans le condensateur de démarrage C2. Lorsque la tension élec- trique de charge dans ce condensateur C2 atteint la tension électrique de déclenchement de décharge pour l'intervalle 13 2489070 de décharge ou l'éclateur G, le condensateur C2 se décharge à travers l'intervalle de décharge ou l'éclateur G, de sorte que l'énergie, chargée dans le condensateur C2, est fournie à l'enroulement primaire de la bobine de Tesla TC. Il en résulte que des impulsions de haute tension électrique sont induites dans l'enroulement secondaire de la bobine de Tesla TC comme cela est indiqué sur la figure 13(C), lesquelles impulsions de haute tension électrique sont appliquées à la lampe à décharge L o se produit la rupture diélectrique ou décharge disruptive et qui sera ainsi allumée. Quand la lampe à décharge L est ainsi allumée, la tension électrique V0, aux bornes du condensateur de charge de tension électrique additionnelle Cl, est réduite jusqu'à la tension électrique nominale et la tension électrique VF, aux bornes du condensateur d'excitation de starter C3, est également diminuée jusqu'à une valeur très inférieure à la tension électrique additionnelle VA. Ainsi, le starter s'arrête de fonctionner. Tel que décrit dans l'exposé précédent, le dispositif d'allumage de lampe à décharge selon l'invention emploie, comme formant le circuit, des éléments comprenant le starter ou dispositif analogue d'amorçage 5, un condensateur d'excitation de starter C3, le thyristor Th, le transformateur à impulsions à haute tension électrique T2 pour la haute fréquence, qui peut être un petit transformateur qui peut se composer d'un petit transforma- teur et d'une diode D à la place du transformateur commercial à haute tension électrique Tl. Ainsi, le starter 5 consomme seulement très peu de puissance; il peut être connecté directement aux bornes du condensateur de charge de tension électrique additionnelle Cl et attaqué ou commandé par le ballast 4. Plus particulièrement, un starter pour une lampe à décharge L, telle qu'une lampe à arc court à xénon d'une puissance nominale de 350 W par exemple, peut être conçu de façon à ne consommer qu'une puissance apparente d'environ 2,5 VA. Cela signifie que l'énergie, chargée dans le condensateur de charge de tension électrique additionnelle Cl, est suffisante pour actionner le starter. Ainsi, aucune source spéciale de puissance pour exciter ou alimenter le starter 5 en énergie n'est nécessaire en permettant ainsXi au dispositif d'allumage de lampe à décharge d'être considérablement simplifié. Comme on le voit d'après la description faite dans l'exposé précédent, la présente invention peut rendre minimale la consommation d'énergie du starter, de sorte que le starter peut être attaqué ou commandé par un ballast sans utiliser de source commerciale spéciale de puissance à courant alternatif pour celaen réalisant ainsi un dispositif d'allumage de lampe à décharge simplifié dans son ensemble. R E V E N D I C A T I O N Dispositif d'allumage de lampe à décharge, caractérisé en ce qu'il comprend: - un ballast (4) comportant un condensateur (Ci) se chargeant jusqu'à une tension électrique additionnelle et un circuit générateur de haute tension électrique (3) connecté aux bornes dudit condensateur; et une lampe à décharge (L) connectée à travers un starter (5) ou dispositif analogue d'amorçage audit ballast, ledit starter comprenant un condensateur d'excitation (C3) de starter connecté en parallèle audit condensateur de charge de tension électrique additionnelle, un transfor- mateur à impulsions (T2) à haute tension électrique connecté par son enroulement primaire audit condensateur d'excitation de starter à travers un thyristor (T4), et un circuit fermé connecté, à travers une diode (D), à l'enroulement secondaire dudit transformateur à impulsions à haute tension électrique, ledit circuit fermé comprenant un condensateur de démarrage (C2), un intervalle de décharge ou éclateur (G) et l'enroulement primaire d'une bobine de Tesla (TC) dont l'enroulement secondaire est interposé entre ledit condensateur de charge de tension électrique additionnelle et ladite lampe à décharge, la tension électrique d'allumage ou d'amorçage dudit thyristor étant supérieure à la tension électrique de sortie du circuit de puissance dudit ballast.