Brevet FR2488650A1 — publié le 19820219

La présente invention concerne-un moteur alterna- tif à combustion externe, c'est-à-dire un moteur ayant un ou plusieurs cylindres dans lesquels un déplacement alter- natif constitue une source d'énergie, la chaleur alimentant le moteur étant créée à l'extérieur du cylindre. En parti- culier, l'invention concerne un nouveau cycle thermodynami- que. On a déjà souvent essayé de réaliser un moteur combinant un rendement thermique élevé, c'est-à-dire trans- formant la chaleur en travail utile, avec des rapports puis- sance/poids et puissance/volume raisonnables. Le moteur à combustion interne a un bon rapport puissance/poids mais un rendement thermique relativement faible. Le moteur diesel a le meilleur rendement thermique (pouvant atteindre 40 % environ). On a construit des moteurs ayant un rendement thermodynamique plus élevé et mettant en oeuvre des cycles de Carnot, Stirling et Ericsson, mais ils n'ont pas rencon- tré en général un succès commercial important, en grande partie à cause du problème de la réalisation d'un échangeur de chaleur petit et efficace, permettant un chauffage rapide et efficace du gaz de travail par la source extérieure de chaleur. Le moteur à vapeur est une forme bien connue de moteur à combustion externe, mais son rapport puissance/poids est faible de façon générale, étant donné qu'il nécessite une chaudière à vapeur et un condenseur séparés. Le moteur à vapeur met en oeuvre habituellement de la vapeur d'eau sèche ou une autre vapeur sèche comme fluide de travail. En outre, le rendement du moteur à vapeur est limité par les restrictions du cycle de Rankine. L'invention concerne un moteur alternatif à com- bustion externe dans lequel de l'énergie est transmise à un espace de travail du moteur par un fluide de transfert de chaleur, ce moteur comprenant un cylindre ayant un piston et délimitant un espace de travail, le piston se déplaçant alternativement dans le cylindre afin qu'il ait une course de compression et une course de détente, un échangeur de chaleur destiné à chauffer, à l'ex- térieur du cylindre, le fluide de transfert de chaleur sous une pression telle qu'il reste à l'état liquide,et un injecteur commandé afin qu'il injecte le liqui- de chauffé dans l'espace de travail à proximité de la fin de la course de compression du piston, si bien que le liquide se vaporise spontanément dans l'espace de travail, le cylindre ayant une sortie commandée afin qu'el- le évacue le fluide de transfert de chaleur de l'espace de travail à proximité de la fin de la course de détente du piston. L'échangeur de chaleur comprend avantageusement un brQleur destiné à chauffer le liquide. Un compresseur est avantageusement utilisé pour la transmission de gaz de combustion, habituellement d'air, au brûleur. Cependant, un compresseur n'est pas primordial. Le compresseur peut être délimité par l'espace formé à une extrémité du cylindre. Cependant, un compresseur rotatif ou alternatif séparé peut aussi être utilisé, par exemple à ailettes ou à turbine. Le cylindre peut être du type à double effet, comprenant un piston délimitant d'un côté (habituellement du côté de la tige) l'espace du compresseur et de l'autre côté l'espace de travail. Cependant, l'utilisation d'équiva- lents mécaniques de cet arrangement est aussi possible;par exemple deux cylindres peuvent être couplés à un même arbre, l'un des cylindres délimitant l'espace du compresseur par son piston alors que l'autre cylindre délimite l'espace de travail par son piston séparé. Le moteur peut aussi comprendre deux pistons opposés se déplaçant alternativement dans un cylindre com- mun, si bien que l'espace de travail est délimité par les deux couronnes des pistons et les parois du cylindre. Diverses soupapes d'entrée et de sortie de type classique sont utilisées le cas échéant et peuvent être sous forme de clapets ou elles peuvent être commandées par une came entraînée par le moteur. Cependant, le moteur peut aussi ne comprendre aucune soupape, le piston pouvant par exemple ouvrir et fermer des lumières, comme dans un mo- teur à deux temps. Un injecteur est aussi destiné à injecter le fluide de transfert de chaleur à l'état liquide et pré- chauffé dans l'espace de travail. Le rôle du liquide in- jecté est de permettre le transfert de l'échangeur de chaleur à l'espace de travail et d'accroître ainsi la tension de la vapeur dans l'espace de travail. Lors du fonctionnement du moteur, l'espace de travail contient une certaine quantité de fluide de trans- fert de chaleur à l'état vapeur et habituellement aussi une certaine quantité à l'étatJiquide. Le fluide de transfert de chaleur se vaporise au moins en partie dans l'espace de travail après injection, lors du fonctionnement du moteur. On considère maintenant la définition de termes utilisés dans la suite du présent mémoire, afin d'éviter certaines confusions. Le fluide de transfert de chaleur peut être présent à l'état liquide ou vapeur. L'ex- pression "vapeur humide" indique que le liquide injecté est présent aussi bien à l'état liquide (par exemple sous forme de gouttelettes) qu'à l'état vapeur simultanément. Le liquide est de préférence chauffé par un brûleur à combustible dans un échangeur de chaleur peu encombrant, par exemple un serpentin d'un tube à petit trou, à pression et température élevées (c'est-à-dire afin que l'énergie interne soit importante). Comme un tel tube à petit trou peut supporter des pressions élevées, le liquide peut habituellement être chauffé à sa tempéra- ture critique. Dans des applications particulières dans lesquelles la chaleur transmise doit être élevée, il peut être avantageux que le fluide soit porté à une température et une pression supérieures à celles du point cri- tique. Le liquide chaud sous pression est alors injecté dans l'espace de travail. L'énergie interne du fluide est rapidement transmise lors de l'injection des gouttelettes 2488650- liquides chaudes à l'espace-de travail lorsque le liquide se vaporise si bien que la pression augmente. La vapeur qui se trouve dans l'espace de travail du cylindre se détend (habituellement de façon polytropique, c'est-à-dire non adiabatique) en entraînant le piston et en créant du travail. Le fluide de transfert de chaleur est un liquide vaporisable tel que l'eau dont une partie passe instantané- ment à l'état vapeur après l'injection dans l'espace de travail. Ainsi, le transfert de chaleur entre la vapeur d'eau chaude injectée et la vapeur qui se trouve dans l'es- pace de travail est très rapide. En conséquence, on peut noter que le liquide injecté constitue simplement un fluide de transfert de chaleur qui permet à la vapeur de l'espace de travail de transformer l'énergie interne en travail mé- canique. Il est souhaitable que le fluide de transfert de chaleur ait une conductibilité thermique élevée afin que le transfert de chaleur soit maximale dans l'échangeur. Le fluide est de préférence choisiparmi le sodium, le mercure, l'eau, l'huile, et certains de leurs mélanges qui conviennent. Le mélange peut être formé à l'intérieur de l'espace de travail ou à l'extérieur. L'espace de travail peut aussi éventuellement contenir un fluide vaporisable de transfert de chaleur, qui peut être vaporisé par injection du liquide chauffé (qui n'est pas alors lui-même vaporisable). L'eau peut être utilisée en mélange avec une huile, par exemple sous forme d'une émulsion, d'une dispersion ou d'une so- lution d'eau et d'une huile hydrosoluble afin que la lubri- fication du moteur soit facilitée. Lors du fonctionnement, une quantité résiduelle de vapeur due à la vaporisation du fluide de transfert de cha- leur et habituellement une certaine quantité de liquide sont toujours présentes dans l'espace de travail. La retenue d'une certaine quantité de liquide résiduel dans l'espace de travail après l'échappement est souhaitable pour des raisons apparaissant plus clairement dans la suite du pré- sent mémoire, car elle réduit les pressions atteintes pen- dant la course de compression. Ainsi, la construction du 2488650. cylindre et/ou du piston de manière qu'une certaine quan- tité de liquide soit retenue dans l'espace de travail après l'échappement peut être souhaitable. En général, cette caractéristique peut être obtenue par formation de cavités convenables dans le piston ou le cylindre. La pression dans l'espace de travail au point mort bas est en général supérieure à la pression atmosphé- rique (1 bar) et il est en général avantageux que le fluide évacué subisse une réduction de pression à 1 bar environ. La pression au point mort haut est déterminée par le rapport de compression qui, lors de l'utilisation d'un rendement élevé, est-en général d'au moins 10/1. Cependant, le mo- teur peut fonctionner avec des rapports de compression très faibles, par exemple inférieurs à 5/1. Le moteur a de pré- férence un rapport de son alésage à sa course compris en- tre 1/1 et 1/3. Il faut distinguer l'invention du moteur à va- f peur en ce que le fluide de transfert de chaleur est main- tenu sous forme liquide et ne peut pas se vaporiser tant qu'il n'a pas été introduit dans l'espace de travail. Cette caractéristique diffère nettement du moteur à vapeur dans lequel, même lors de l'utilisation d'une chaudière à va- porisation adiabatique, l'eau est toujours introduite dans le cylindre sous forme de vapeur. En fait, comme la vapeur d'eau doit être surchauffée afin que les gouttelettes soient retirées, dans un moteur classique à vapeur, de l'eau liqui- de ne peut pas s'évaporer directement dans le cylindre du moteur à vapeur puisque des gouttelettes d'eau apparaî- traient dans le cylindre. Cependant, dans le moteur selon l'invention, il est avantageux que la majorité de l'eau soit présente dans l'espace de travail sous forme de gout- telettes de liquide puisque la quantité de condensation ultérieure permettant la récupération de chaleur latente de vaporisation qui doit avoir lieu, est réduite. Comme la majorité de l'eau est injectée et éva- cuée à l'état liquide, il n'y a pratiquement pas d'augmen- tation d'entropie due à la vaporisation. Dans le cycle de 2488650-. Rankine des moteurs à vapeur, cette vaporisation représente une limite théorique au rendement d'un moteur idéal puisque du travail doit être consacré à la recondensation de la va- peur évacuée en eau liquide. Cette opération est superflue selon l'invention si bien que presque toute l'énergie inter- ne perdue par le liquide injecté peut être transformée en travail liquide. La majorité du fluide de transfert de cha- leur ne change pas habituellement d'état. Ainsi, le rendement théorique du cycle selon l'invention est supérieur à celui du cycle de Rankine pour la vapeur d'eau. Il est nécessaire que le fluide chauffé de trans- fert de chaleur soit maintenu à l'état liquide avant l'in- jection. Bien que l'opération puisse être réalisée par uti- lisation de capteurs convenables afin que la température, à une pression donnée, ne dépasse jamais la température d'ébullition du liquide, on constate que, lorsqu'un ori- fice de dimension convenable est relié à l'échangeur dans lequel le liquide est chauffé et si un courant de liquide est maintenu dans l'échangeur, le chauffage du liquide ne provoque pas l'ébullition de celui-ci. Ainsi, lorsque la dimension de l'orifice est convenablement choisi, on peut éviter l'utilisation de-dispositifs complexes de détection de la température et de la pression. Evidemment, l'orifice peut faire partie du dispositif d'injection du liquide. Ainsi, on peut régler le travail du moteur par simple ré- glage de la quantité de chaleur transmise au braleur, par exemple par réglage du combustible transmis au brûleur (pour un débit volumique constant d'injection d'un liquide). Le travail du moteur peut aussi être réglé par le taux d'injection de liquide, par exemple par utilisa- tion d'une pompe volumétrique variable. Habituellement, le fluide de transfert de cha- leur est récupéré après son évacuation de l'espace de tra- vail. Le fluide évacué est encore chauffé dans une cer- taine mesure et peut être recyclé dans l'échangeur afin que son énergie interne ne soit pas perdue. De cette manière, le fluide constitue simplement un fluide de transfert de chaleur et n'est pas consommé. L'eau constitue le fluide le plus avantageux de transfert de chaleur. Un dispositif peut être utilisé pour la récupération de l'eau produite par la combustion du brû- leur. Ainsi, on peut éviter tout remplissage par de l'eau puisque celle-ci est tirée de la combustion dans le brûleur. Le gaz transmis au brûleur peut faire partie du processus de combustion qui a lieu dans le brûleur. Le gaz peut être capable d'entretenir la combustion, par exemple de l'oxygène, de l'air ou un autre gaz contenant de l'oxy- gène, ou de l'oxyde nitreux. Dans une variante, le gaz peut lui-même être un gaz combustible choisi parmi tous les gaz combustibles connus tels que les hydrocarbures gazeux, l'oxyde de carbone ou l'hydrogène. Le combustible brûlé dans le brûleur peut être choisi parmi les combustibles connus tels que les essences, les fuel oils, les hydrocarbures liquéfiés ou gazeux, les alcools, le bois, le charbon et le coke. Il est en général avantageux d'utiliser divers dispositifs de récupération de chaleur. Ainsi, le moteur dans son ensemble peut être placé dans une enceinte d'iso- lation thermique et peut comporter des échangeurs de cha- leur destinés à recueillir la chaleur parasite et à la trans- férer par exemple au combustible du brûleur afin qu'il soit préchauffé. Il est aussi avantageux que la chaleur restant dans les gaz du brûleur soit récupérée, par exemple'par cir- - culation de ces gaz dans une chambre de récupération dans laquelle un courant de liquide est vaporisé (en général le même liquide que celui qui est injecté dans le moteur). Il est avantageux que le liquide soit pulvérisé dans les gaz brûlés afin qu'il soit chauffé à une température pro- che de sa température d'ébullition avant sa transmission à l'échangeur de chaleur. En outre, lors de l'utilisation d'eau, une chambre de pulvérisation d'eau ou un condenseur est avantageux car l'eau provenant du brûleur peut être séparée des gaz brûlés par condensation et le moteur ne nécessite plus d'eau d'appoint. Habituellement, le fluide 2488650 - évacué de transfert de chaleur contientune certaine propor- tion de vapeur. Celle-ci peut être séparée du liquide dans un piège et transmise avec le gaz de combustion au brûleur si bien que le gaz de combustion est préchauffé et une plus grande quantité de vapeur est condensée. La construction d'un moteur selon l'invention est considérablement simplifiée par rapport aux moteurs connus, tels que les moteurs à combustion interne. Ainsi, les tem- pératuresexistant dans l'espace de travail sont en général réduites si bien que les problèmes d'étanchéité autour des pistons sont simplifiés. Il faut noter que de l'éner- gie peut être transmise dans le moteur selon l'invention à des tempéràtures plus faibles que celles d'un moteur à combustion interne. En outre, le moteur à combustion interne a un rendement thermique inférieur en ce qu'il doit compor- ter un dispositif de refroidissement des cylindres, des- tiné à empêcher leur grippage. En outre, comme les températures rencontrées dans le moteur sont relativement faibles, par exemple peuvent atteindre 250'C, la construction du cylindre en métal n'est pas habituellement nécessaire. Les matières plastiques tel- les que le polytétrafluoréthylène, des fibres de verre im- prégnées d'une résine de silicone, et autres utilisées pour la construction, sont particulièrement avantageuses étant donné leur faible prix et leur facilité d'utilisation. D'au- tres matières d'isolation thermique, telles que le bois ou les céramiques, peuvent aussi être utilisées. Dans un mode de réalisation avantageux, le liquide chaud est injecté à une première extrémité de l'espace de travail et la sortie est formée à l'autre extrémité de la course du piston. L'utilisation de matières ayant une faible conductibilité thermique permet à la première extrémité du cylindre d'être chaude lorsque la région de sortie est re- lativement froide. Il est en général avantageux que l'injection soit déclenchée en un point distant de 0 à 900 du point auquel l'espace de travail a atteint son volume minimal. 2488650- L'énergie est en général prélevée dans le moteur par une tige fixée au piston alternatif. L'extrémité libre de la tige peut être reliée à un arbre excentrique d'un vo- lant rotatif ou à un vilebrequin afin que le déplacement alternatif soit transformé en un mouvement de rotation. Bien qu'on ait décrit l'invention en référence à un moteur à cylindre unique, il faut noter que les moteurs à deux ou plusieurs cylindres sont en général préférables en pratique. Chaque moteur ne nécessite habituellement qu'un seul échangeur de chaleur et une seule chambre de pulvéri- sation. L'invention concerne aussi un procédé de mise en oeuvre d'un moteur alternatif à combustion externe, ainsi qu'un ensemble d'éléments destiné à transformer un moteur (par exemple un moteur à combustion interne tel qu'un mo- teur diesel) en un moteur selon l'invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est un schéma d'un premier mode de réalisation de moteur à combustion externe selon l'inven- tion; - la figure 2 est un schéma simplifié du premier mode de réalisation, correspondant au principe de fonction- nement; - la figure 3 est une coupe schématique d'un cy- lindre du moteur; - la figure 4 est une coupe schématique d'un échangeur de chaleur du moteur; - la-figure 5 est une coupe schématique d'un dispositif de pulvérisation destiné au refroidissement des gaz provenant du brûleur; - - les figures 6A et 6B sont des graphiques repré- sentant respectivement la variation de la pression P avec le volume V et de la température T avec l'entropie S, dans le premier mode de réalisation de l'invention; - les figures 7A et 7B représentent à titre com- paratif les diagrammes PV et TS d'un moteur connu à combus- tion interne à deux temps; - la figure 8 est une élévation schématique d'un second mode de réalisation de moteur selon l'invention; - la figure 9 est une vue de bout en coupe par- tielle du moteur de la figure 8; et - la figure 10 est un schéma du circuit d'eau re- cyclé. Comme l'indique la figure 1, le moteur à combus- tion externe selon l'invention comprend essentiellement un cylindre 5 ayant un piston 6 délimitant un espace T de compresseur et un espace P de travail, un serpentin H de chauffage d'eau liquide sous pression à l'aide d'un brû- leur B, un préchauffeur éventuel PH destiné à préchauffer le combustible destiné au brûleur, à l'aide de la chaleur des gaz brûlés, un dispositif S de pulvérisation destiné à refroidir et laver les gaz du brûleur, une pompe X destinée à transmettre de l'eau sous pression au serpentin de chauf- fage, et un piège T destiné à récupérer et à séparer l'eau vapeur et l'eau liquide après la sortie de l'espace de tra- vail. Le moteur à combustion externe fonctionne de la manière suivante. De l'air A à pression et température at- mosphériques est aspiré dans l'espace C du compresseur du cylindre 5 par déplacement du piston 6 vers la droite (com- me indiqué sur la figure 1) avec ouverture du clapet 4 d'entrée. La sortie de l'espace C est fermé par un clapet 2. Lorsque le piston 6 atteint le point extrême droit de son parcours (point mort haut), le clapet 4 d'entrée se ferme. Le mouvement du piston alternatif qui revient vers la gauche en se poursuivant provoque le début de la com- pression de l'air. La compression se poursuit afin que l'air de l'espace C atteigneune pression qui suffit au fonctionne- ment du brûleur B. Lorsque le piston s'approche du point mort bas, le clapet 3 de sortie s'ouvre et évacue la vapeur il humide de l'espace T de travail. Le clapet 2 s'ouvre aussi et admet l'air comprimé et légèrement chauffé dans le piège T. Peu après le point mort bas, les clapets 2 et 3 se ferment et, lorsque le piston se déplace à nouveauvers le point mort haut, de la vapeur d'eau sèche et saturée ré- siduelle de l'espace P de travail est comprimée. A proximité du point mort haut, l'eau liquide chaude et sous pression est injectée par un clapet 1 et un injecteur associé 51 si bien que la pression augmente rapi- dement dans le cylindre (suivant la ligne bc de la figure 6A) du fait du chauffage de la vapeur d'eau déjà présente dans l'espace de travail et de la vaporisation d'une partie de l'eau injectée. Le piston revient alors vers le point mort bas, l'espace de travail ayant une pression qui diminue et se refroidissant. La détente de la vapeur dans le cylindre est représentée par la ligne cd de la figure 6A. A proxi- mité du point-mort bas, de la vapeur d'eau est évacuée du cylindre et passe par le clapet 3 et la cloison cylindri- que 10 vers le piège T. Dans celui-ci, l'eau liquide est récupéréeet recyclée vers le dispositif H de chauffage dans lequel elle est chauffée et mise sous pression. De l'eau W d'appoint peut être transmise au piège T le cas échéant. La vapeur saturée sèche du piège T est mélangée à l'air comprimé de l'espace C si bien que l'air de com- bustion est préchauffé et alors transmis au brûleur B. Un dispositif éventuel de séchage est placé entre le piège T et le brûleur et le condensat liquide est renvoyé vrers le piège par la canalisation 7. Le préchauffeur PH préchauffe le combustible F qui parvient alors au brûleur par la canalisation 8. De l'eau qui peut ainsi être condensée et provenant des gaz brû- lés, est.recyclée vers la pompe par une canalisation 9. Suivant le rapport de compression et la puissance au mo- ment considéré, la température de l'eau injectée peut être supérieure ou égale à la température de l'espace de travail juste avant l'injection. La figure 2 montre que l'eau constitue elle-même principalement le fluide de transfert de chaleur qui est recyclé après utilisation. La seule eau perdue par le sys- tème est celle qui est entraînée dans les gaz brûlés re- froidis quittant la chambre S de pulvérisation. On considère maintenant le cycle plus en détail. L'eau chauffée à la pression atmosphérique et à une température inférieure à 100'C est transmise du piège T (et éventuellement de la chambre S de pulvérisation et du préchauffeur PH) vers la pompe X sous pression puis elle est transmise à pression élevée au dispositif H de chauffage. L'eau qui se trouve dans celui-ci est portée à une température de 3000C environ et à une pression de 86 bars environ. En principe, l'eau peut être chauffée à toute température supérieure ou inférieure à la tempéra- ture critique et à la pression critique (3740C'et 220,9 bars) mais la pression est toujours telle que, quelle que soit la température, l'eau reste à l'état liquide. L'espace P de travail contient de l'eau résiduel- le de la course précédente, sous forme liquide et vapeur. Lorsque le piston se dirige vers le point mort haut, l'eau gazeuse est comprimée à 22 bars environ et (pour un rap- port de compression de 16/1) à une température de 2170C * environ au point mort haut. Par exemple, le rapport de com- pression du cylindre est compris entre 10/1 et 20/1. Une certaine vaporisation de l'eau résiduelle peut avoir lieu pendant la compression suivant la vitesse du piston. Cette opération rend minimal le surchauffage de la vapeur com- primée, si bien qu'elle reste à l'état saturé sec. Au point mort haut, l'eau chaude sous pression de 86 bars environ et à 3000C est injectée dans l'espace P de travail par l'injecteur 51 et une partie de l'eau liquide s'évapore immédiatement, si bien qu'elle atomise l'eau liquide injectée restante et élève rapidement la pression dans l'espace P. L'injection d'eau est poursuivie pendant 5 à 25 % environ de l'ensemble de la course. La pression atteinte dépend de la quantité et de la température. de l'eau liquide injectée ainsi que de la quantité qui s'évapore. L'augmentation rapide de pression provoque un déplacement à nouveau du piston 6 vers le point mort bas. A 350 environ avant ce point mort bas, le clapet 3 s'ouvre et évacue l'eau liquide et l'eau vapeur de l'espace P. Ces matières évacuées sont transmises au piège T dans lequel l'eau liquide est récupérée et est renvoyée vers le dis- positif H de chauffage. Bien qu'on ait décrit l'invention en référence à un compresseur à piston, placé dans le même cylindre que l'espace de travail ou non, il faut noter que, le cas échéant, tout autre compresseur convient, par exemple un ventilateurou un compresseur rotatif. Ce mode de réalisation permet une construction particulièrement simple du cylindre, telle que représentée sur la figure 3. Les températures relativement basses ren- contrées permettent l'utilisation de matière plastique pour la construction du cylindre et en fait une matière plastique présente des avantageux importants représentés par sa faible conductibilité thermique. Le cylindre représenté sur la figure 3 a un corps 52 ayant une rangée d'orifices 53 placés circonférentielle- ment et formant la sortie de l'espace P de travail du cy- lindre. Une tête 54 de cylindre ayant un injecteur 51 d'eau monté à l'intérieur est fixée à une première extré- mité du corps 52 et une plaque 55 d'extrémité ayant une entrée 56 et une sortie 57 (avec des clapets de retenue correspondants) ferme l'espace du compresseur à l'autre extrémité du cylindre. Un piston 58 et une tige 59 sont placés dans le cylindre. Il faut noter que l'extrémité du cylindre qui est adjacente à l'injecteur 51 est à température relative- ment élevée alors que l'autre extrémité, adjacente aux orifices 53, est à température relativement faible. L'uti- lisation d'une matière plastique ayant une faible conduc- tibilité thermique permet l'entretien de cette différence avantageuse detempératures. Ainsi, si de la chaleur doit être conduite vers les orifices 53, la température des ma- tières évacuées augmente si bien que le rendement thermique diminue. Lors de l'utilisation d'un moteur à plusieurs cylindres, des soupapes d'injection commandées par des cames individuelles peuvent être montées dans chaque cy- lindre. Dans une variante, un distributeur peut transmet- tre périodiquement l'eau chaude sous pression aux cylin- dres convenables. Les injecteurs peuvent transmettre un volume constant d'eau à une température variable. Cepen- dant, les injecteurs transmettant un volume variable d'eau à pression constante peuvent aussi être utilisés, surtout lorsqu'une variation plus rapide de la puissance est néces- saire. La figure 4 représente la construction de l'é- changeur de chaleur qui combine le serpentin H de chauffage et le brûleur B. L'échangeur a des manchons interne et ex- terne coaxiaux 60 et 61 délimitant un double trajet de cir- culation des gaz du brleur. Une isolation 64 est formée autour de l'extérieur de l'échangeur de chaleur. Une buse d'entrée de combustible est destinée à brûleru le combus- tible F dans l'air A admis par l'entrée d'air. L'eau W circule dans un serpentin H de chauffage qui comprend un enroulement interne 62 et un enroulement externe 63, dans le sens indiqué par les flèches si bien que l'eau quitte le serpentin interne 62 à proximité de la température la plus élevée du brûleur. L'eau chaude sous pression est alors transmise par une tuyauterie 50 avant injection dans l'espace P de travail. La figure 5 représente un dispositif de pulvé- risation utilisé pour le refroidissement et le lavage des gaz du brûleur B et ainsi pour la récupération d'une par- tie de la chaleur et de l'eau de combustion. Ce dispositif comporte une chambre 17 de pulvérisation ayant un entonnoir 18 sur lequel l'eau est pulvérisée par une buse 41, dans le courant des gaz brûlés chauds. Ces derniers sont aspirés par l'entrée 19 et destinés à circuler tangentiellement autour de la chambre avant de s'échapper par la sortie 20 sous forme de gaz refroidis. Les gaz bralés passent ainsi à travers lapulvérisation puis dans un rideau d'eau tombant par l'orifice interne de l'entonnoir 18. Les gaz bralés sont de préférence refroidis à moins de 100'C afin que la chaleur la-tente de vaporisation de l'eau. du brû- leur soit récupérée. De l'eau à 1000C environ quitte la sortie 21 avant d'être transmise par la pompe X à l'é- changeur de chaleur. L'eau froide W d'alimentation est introduite dans la chambre par l'intermédiaire d'une sou- pape à flotteur 40 destinée à maintenir un niveau constant d'eau au fond de la chambre de pulvérisation. Une pompe R de recyclage et un conduit associé 22 sont destinés à recycler l'eau dans la pulvérisation afin qu'elle soit por- tée à sa température d'ébullition. Cependant, en pratique, lorsqu'il est souhaitable que les gaz brûlés soient re- froidis à moins de 100'C, le retrait d'eau par la sortie 21 à une température nettement plus faible telle que 500C peut être nécessaire. Les figures 6A et 6B représentent le fonction- nement thermodynamique idéal du moteur de la figure 1. Les figures 7A et 7B permettent la comparaison avec le fonc- tionnement d'un moteur classique à deux temps. Bien que l'invention ne soit nullement limitée par une théorie quelconque, on considère que le fonction- nement du moteur peut être représenté de la manière sui- vante. Les figures 6A et 6B représentent les diagrammes PV et TS. Très peu de l'eau injectée passe à l'état va- peur, la plus grande partie restant en phase liquide sous forme de gouttelettes. A tout moment, il y a un volume de vapeur rési- duelle dans l'espace de travail. En première approximation, la vapeur d'eau qui reste peut être considérée comme un fluide gazeux de travail qui prélève et fournit de la cha- leur à chaque cycle, en formant du travail. L'espace de travail contient aussi de l'eau liquide résiduelle. 248865. La vapeur d'eau de l'espace P de travail est comprimée pendant la course de compression, suivant la ligne ab. La compression n'est pas isentropique étant don- né la vaporisation de l'eau résiduelle dans le cylindre. La vaporisation du liquide résiduel dans l'es- pace de travail pendant la compression provoque une ré- duction de l'entropie de la vapeur. S'il n'y avait pas de liquide résiduel dans l'espace de travail, la compression adiabatique de la vapeur pourrait donner, dans le diagram- me TS, une ligne ab verticale, c'est-à-dire que la vapeur d'eau aurait été surchauffée. Cependant, en présence d'eau liquide, toute ten- dance de la vapeur à être surchauffée est compensée par vaporisation d'une partie du liquide. Ainsi, la ligne ab suit la courbe représentant la vapeur saturée sèche sur le dôme entropique (représenté en traits interrompus) pour l'eau. A volume constant, de l'eau liquide chaude et sous pression est injectée au point b à une température supérieure à la température de l'espace de travail, et une petite partie de l'eau se vaporise si bien que la pression augmente de Pb à Pc suivant la ligne bc. La température T de la vapeur saturée sèche augmente aussi, alors que l'entropie de la vapeur sèche diminue vers c. Lorsque le piston descend, la vapeur d'eau humide se détend le long de la ligne cd mais, étant donné la pré- sence de gouttelettes liquides chaudes, la détente n'est pas adiabatique mais polytropique du fait du transfert de chaleur du liquide si bien que la courbe cd du diagramme PV est aplatie. La détente provoque aussi une réduction de la température T et une faible augmentation de l'entropie S. Après évacuation de l'espace de travail, la pres- sion et la température dans cet espace de travail diminuent suivant la ligne da. Les références a', b', c' et d' du diagramme TS représentent le cycle suivi par l'eau liquide. Ainsi, l'eau 2488&5O liquide est chauffée dans le serpentin de chauffage suivant la ligne a'b' et est injectée dans l'espace de travail au point b'. La température de l'eau liquide diminue alors le long de la ligne b'c après injection et ensuite le liquide et la vapeur sont en équilibre. Des exemples de conditions de fonctionnement sont les suivants. La pression Pa au point a est de 1,2 bar et la température de 378K (105'C). Pour un rapport de compres- sion de 16/1, la pression Pb et la température Tb au point b atteignent environ 22 bars et 490K (2170C). L'eau liqui- de à 573K (3000C) et 86 bars est alors injectée dans l'es- pace de travail au point b et une petite quantité passe à l'état vapeur, le reste restant sous forme liquide. La pression augmente ainsi le long de la ligne bc (par exem- ple à Pc = 30 bars) et la température augmente du fait de l'injection d'eau plus tiède (Tc = 507K, soit 2340C). Lors- que l'eau est à la même température que la vapeur d'eau comprimée, la ligne bc du diagramme TS est horizontale. La réduction d'entropie le long de la ligne bc de la vapeur d'eau qui se trouve à l'origine dans le cylindre est due à l'injection d'eau à l'état liquide. Comme le piston revient vers le point mort bas, l'eau gazeuse se détend le long de la ligne cd jusqu'à une pression Pd d'environ 2 bars, à une température théorique Td d'environ 393K ou 1200C. La vapeur d'eau et le liquide sont alors évacués de l'espace de travail suivant la ligne da si bien que la température et la pression diminuent alors que l'entropie de la vapeur dans l'espace. de travail augmente. Les figures 7A et 7B représentent, à titre de comparaison, un cycle connu à deux temps. De l'air est aspiré au point a et est comprimé adiabatiquement et isentropiquement suivant la ligne ab. La température au point b est accrue et la pente de la ligne ab est plus élevée que pour le cycle selon l'invention. La présence d'eau liquide dans l'espace de travail du cycle selon l'in- vention aplatit la ligne ab puisque de l'énergie est né- cessaire pour la vaporisation de l'eau liquide pendant la compression. Dans le cycle à deux temps, le combustible est alors brûlé dans le cylindre et élève la pression, la tem- pérature et l'entropie suivant la ligne bc. Dans le cycle selon l'invention, la pression augmente légèrement du fait de la vaporisation instantanée d'une certaine partie du liquide, et la température de la vapeur augmente dans l'es- pace de travail. Cependant, alors que, dans le cycle à deux temps, il y a augmentation de l'entropie suivant la ligne bc, il y a réduction de l'entropie dans le cycle selon l'invention, pour la vapeur d'eau présente dans l'espace de travail, du fait de l'addition d'eau liquide après injection. Ensuite, une détente adiabatique et isentropique est exécutée le long de la ligne cd, le liquide chauffé dans l'espace de travail dans le cycle selon l'invention fournissant la chaleur et provoquant ainsi un aplatisse- ment de la courbe PV par rapport à celle du cycle à deux temps. Le rendement thermique élevé du cycle selon l'invention est dû au fait que, alors que, dans le cy- cle à deux temps, les gaz évacués par le cylindre se trouvent à pression et température élevées, seulesl'eau liquide et une petite quantité de vapeur sont évacuées selon l'invention. Ainsi, l'eau liquide est injectée dans l'espace de travail et elle en est évacuée. La plus grande partie de l'eau injectée, après l'injection, reste à l'état liquide (compte non tenu de la petite quantité d'eau qui passe instantanément à l'état vapeur) et Il n'y a ainsi pas d'augmentation notable d'entropie due à la vaporisation, et la perte d'énergie interne par l'eau injectée est transformée presque com- plètement en travail utile. En outre, il n'est pas né- cessaire que le cylindre soit purgé à la fin du cycle, selon l'invention, si bien que la chaleur de la vapeur d'eau n'est pas perdue. L4 présence de gouttelettes ré- siduelles de liquide sur les parois de la soupape de travail- assure la retenue de la vapeur d'eau résiduelle nécessaire à un nouveau cycle. Il faut en outre noter surles figures que la ligne ae représente l'ouverture de la soupape d'échap- pement avant la fin du cycle. Les figures 8, 9 et 10 représentent un exemple utilisable en pratique de moteur selon l'invention, met- tant en oeuvre le même principe que le mode de réalisation schématique de la figure 1, mais n'ayant pas de chambre de pulvérisation, un ventilateur rotatif transmettant un mélange d'air et de vapeur saturée sèche au brûleur. Le moteur a quatre cylindres disposés en V à 900. De l'eau est pompée dans le piège fermé 100 de stockage (correspondant au piège T de la figure 1) par une pompe a haute pression 101, suivant une canalisation 102, jusqu'à un échangeur de chaleur 103 à contre-courant à deux étages, ayant la construction représentée sur la figure 4. Une sou- pape 104 de décharge de pression est montée entre la cana- lisation 103 et le piège 100. L'air et la vapeur d'eau chaude évacués du piège 100 parviennent à l'échangeur 103 par un conduit 105, sous la commande du ventilateur rota- tif 106. Le courant d'air est réglé par une soupape 107. Un combustible (par exemple du gaz propane) est introduit d'un réservoir 127 au préchauffeur 128 et dans le courant d'air transmis par la soupape 108 de combustible. Les gaz brûlés quittent l'échangeur par un conduit 109. Chaque piston 110 se déplace dans un cylindre correspondant 111 et est relié à une tête 112 par une tige 113. La tête est reliée au vilebrequin 114 par une autre bielle 115. Chaque cylindre a une tête 116 ayant un injec- teur 117 commandé par un arbre à came 118 par l'intermé- diaire d'un culbuteur 119. Chaque cylindre a aussi un ori- fice d'échappement 120 débouchant dans un collecteur com- mun 121 d'échappement qui renvoie la vapeur humide au piège 100. Un volant 124 est monté sur le vilebrequin. Un orifice 129 de respiration est aussi prévu. Le moteur a par exemple un rapport de compression de 16/1, un piston de 102 Mm de diamètre et une course de 102 mm, et chaque cylindre donne une puissance d'environ Il kW pour une température d'injection d'eau de l'ordre de 3000C et une pression de 86 bars. L'inclinaison des cylindres facilite l'évacuation de l'eau liquide par gravité. A 300'C par exemple, 5 g d'eau sont injectés à chaque fois. La totalité du moteur est logée dans une en- ceinte isolée thermiquement. L'eau liquide chaude quitte l'échangeur de cha- leur par la tuyauterie 122 et parvient à l'injecteur 117. Une soupape 123 de réglage de pression est montée entre la tuyauterie 122 et le réservoir. La figure 10 représente le circuit de circulation d'eau plus en détail. Un clapet de retenue 124 est placé en aval de la pompe 101 et empêche le retour de vapeur d'eau dans la pompe. Une soupape 126 de réglage de pres- sion est montée en parallèle avec la soupape 104 de dé- charge et peut être utilisée pour le réglage de la puis- sance du moteur. Le moteur à combustion externe représenté peut avoir un rendement thermique très élevé. En théorie, de l'air froid A et de l'eau froide W (le cas échéant) sont aspirés dans le moteur, et des gaz brûlés froids sont évacués. Ainsi, presque toute la chaleur fournie par le brûleur peut être transformée en travail. En pratique, on peut escompter des rendements thermiques de l'ordre de à 80 %. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux procédés et dispositifs qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICAT IONS 1. Moteur alternatif à combustion externe, dans le- quel de l'énergie est transmise à un espace de travail du moteur par un fluide de transfert de chaleur, le moteur étant du type qui comprend un cylindre contenant un piston et délimitant un espace de travail, le piston pouvant se déplacer alterna- tivement dans le cylindre afin qu'il fasse varier cyclique- ment le volume de l'espace de travail entre une valeur mi- nimale et une valeur maximale, et un échangeur de chaleur destiné à chauffer le fluide de transfert de chaleur à l'extérieur du cylindre, le cylindre ayant une sortie commandée de manière qu'il transmette le fluide de transfert de chaleur à l'es- pace de travail lorsque ce dernier a un volume proche de son volume maximal, ledit moteur étant caractérisé en ce que l'échan- geur de chaleur (H) est destiné à chauffer le fluide de transfert de chaleur sous pression afin que ce fluide soit maintenu à l'état liquide, et le moteur comporte en outre un injecteur(51) commandé afin qu'il injecte le liquide chauffé dans l'es- pace de travail (P) lorsque le volume de celui-ci est proche de sa valeur minimale, si bien qu'une partie du liquide se vaporise spontanément dans l'espace de tra- vail et le reste conserve son état liquide. 2. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur (H) comporte un ou plusieurs tubes destinés à contenir le fluide de transfert de cha- leur et un brûleur (B) consommant un combustible et des- tiné à chauffer le fluide qui se trouve dans le tube ou dans les tubes, le fluide restant cependant en phase li- quide. 3. Moteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur comporte un tube comprenant un serpentin interne (62) et un serpentin externe (63) co- axiaux l'un à l'autre, le brûleur (B) étant placé dans le serpentin interne afin que les gaz brlés chauds du br- leur passent dans le serpentin interne puis entre les deux serpentins. 4. Moteur selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que de l'air est transmis au brûleur par un compresseur rotatif. 5. Moteur selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que le cylindre est utilisé à double effet et délimite d'un côté du piston (6) l'espace de travail (P) et, de l'autre côté du piston, un espace de compresseur (C) qui a une entrée et une sortie d'air, cette dernière étant destinée à transmettre l'air au brleur. 6. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le piston, le cylindre ou ces deux éléments sont formés au moins en partie d'une matière d'isolation thermique choisie parmi les matières plastiques, les résines armées de fibres, le bois et les céramiques. 7. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite sortie comprend une lumière (120) formée dans la paroi du cylindre et dé- couverte par le piston lorsque celui-ci s'approche de sa position correspondant au volume maximal, l'injecteur étant placé à l'extrémité du cylindre opposée à la sortie. 8. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport de compression est compris entre 1,5/1 et 20/1. 9. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif de recy- clage est destiné à collecter le fluide de transfert de chaleur qui est évacué et à le recycler vers l'échangeur de chaleur. 10. Moteur selon la revendication 9, caractérisé en ce que le dispositif de recyclage est un circuit fermé qui fonctionne à une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique. 11. Moteur selon l'une des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que le dispositif de recyclage comporte un piège (T) ayant une entrée du fluide de transfert de chalaur, reliée à la sortie du cylindre, une entrée d'air, une sortie destinée à transmettre de l'air et de la vapeur du fluide de transfert de chaleur à un brGleur de l'échan- geur de chaleur, et une sortie de liquide, reliée à l'échan- geur. 12. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'injecteur est une soupape commandée par une came. 13. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif de réglage de vitesse destiné à régler la puis- sance du moteur par réglage du volume de liquide injecté dans l'espace de travail. 14. Moteur selon la revendication 13, caractérisé en ce que la commande de vitesse est une pompe volumétrique variable. 15. Moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le moteur comporte en outre une commande de vitesse destinée à régler la puissance du moteur par réglage de la température du liquide injecté dans l'espace de travail. 16. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le cylindre, le piston ou ces deux éléments sont réalisés de manière qu'il reste une certaine quantité de liquide dans l'espace de travail, - après l'évacuation du fluide de transfert de chaleur. 17. Moteur selon la revendication 16, caractérisé en ce que le cylindre, le piston ou ces deux éléments ont une cavité destinée à retenir du liquide. 18. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport de l'alésage à la course est compris entre 1/1 et 1/3. 19. Procédé de commande d'un moteur alternatif à combustion externe, du type qui comporte un cylindre et un piston délimitant un espace de travail dont le volume 2488650- varie cycliquement entre une valeur minimale et une valeur maximale, de l'énergie étant transmise à cet espace de travail par un fluide de transfert de chaleur, ledit pro- cédé étant caractérisé en ce qu'il comprend 1) la formation, à l'extérieur du cylindre, d'un fluide chauffé de transfert de chaleur, sous une pression telle qu'il reste à l'état liquide, 2) l'injection de ce liquide chauffé dans la vapeur du fluide présente dans l'espace de travail, une partie du liquide se vaporisant spontanément et le reste étant conservé sous forme liquide, l'énergie interne de l'espace de travail étant ainsi accrue, et 3) l'évacuation du fluide de transfert de cha- leur de l'espace de travail, celui-ci continuant cependant à contenir de la vapeur résiduelle du fluide de transfert de chaleur. 20. - Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que le fluide de transfert de chaleur est choisi dans le groupe qui comprend l'eau, l'huile, le sodium, le mercure et des mélanges contenant au moins l'une de ces matières. 21. Procédé selon l'une des revendications 19 et 20, caractérisé en ce que, avant l'injection, l'espace de tra- vail contient un fluide de transfert de chaleur à la fois à l'état liquide et à l'état vapeur. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 21, caractérisé en ce qu'une partie au moins du fluide de transfert de chaleur évacué-de l'espace de tra- vail est à l'état liquide. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 22, caractérisé en ce que le fluide chauffé qui est à l'état liquide a une température et une pression supérieures ou inférieures aux valeurs correspondant au point critique, la température étant cependant supé- rieure à la température d'ébullition à la pression atmos- phérique. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 23, caractérisé en ce été évacué, est à une pression pression atmosphérique. 25. Procédé selon l'une 19 à 24, caractérisé en ce injecté reste à l'état liquide l'espace de travail. 26. Procédé selon l'une 19 à 25, caractérisé en ce de chaleur est l'eau, et l'eau le moteur, de la chaleur étant que le fluide, lorsqu'il a pratiquement égale à la quelconque des revendications que la majorité du liquide après l'injection dans quelconque des revendications que le fluide de transfert évacuée est recyclée vers fournie au fluide par un br leur d'un combustible dans l'air, les pertes d'eau re- cyclée étant compensées par la condensation de l'eau des gaz brûlés. 27. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 26, caractérisé en ce que l'énergie calorifique est transformée en travail utile, avec un rendement supé- rieur au rendement théorique du cycle de Rankine, entre les mêmes températures supérieure et inférieure. 28. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 27, caractérisé en ce que la température du liquide injecté est supérieure à celle de l'espace de travail au moment de l'injection. 29. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 28, caractérisé en ce que la vapeur présente dans l'espace de travail est comprimée par le piston avant l'in- jection. 30. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 à 29, caractérisé en ce que l'injection est déclenchée pour une position du piston qui correspond à un angle de 0 à 90 après la position pour laquelle l'espace de travail à son volume minimal. 31. Ensemble d'éléments destiné à transformer un mo- teur à combustion interne en un moteur alternatif à combus- tion externe selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en combinaison un échangeur de chaleur et un brûleur à combus- tible consommant de l'air, destiné à chauffer un liquide sous- pression, combustion le cylindre pression à un compresseur destiné à transmettre de l'air de au brûleur, un cylindre et un piston, isolés thermiquement, ayant une sortie de liquide et de vapeur, une pompe destinée à transmettre du liquide sous l'échangeur de chaleur, un injecteur de liquide sous pression dans le cy- lindre, un dispositif de dosage permettant le dosage du volume de liquide injecté, et un piège de séparation ayant une première entrée destinée à recevoir de la vapeur humide du cylindre et une seconde entrée destinée à recevoir de l'air de combustion du compresseur, et une première sortie destinée à transmet- tre de l'air chauffé de combustion au brûleur et une seconde sortie destinée à transmettre du liquide vers la pompe.