Brevet FR2492540A1 — publié le 19820423

La présente invention est relative à l'investigation des milieux souterrains à l'aide d'ondes électromagnétiques. On connaît depuis longtemps des techniques d'investiga- tion d'un milieu souterrain traversé par un trou de forage dans lesquelles on fait circuler une sonde dans ce trou et on relève, en fonction de la profondeur de cette sonde, certaines caractéristiques physiques de son milieu envi- ronnant pour obtenir des diagraphies (logs) d'o il est possi- ble de tirer des indications utiles à la conduite de l'explo- ration et/ou de l'exploitation de matières minérales à partir des formations intéressées par ce forage. De telles mesures font appel à des techniques de stimula- tion diverses parmi lesquelles figuré notamment l'émission d'ondes électromagnétiques en vue de déterminer certains paramètres liés au comportement de ces ondes électromagné- tiques bns le milieu concerné. A cette dernière catégorie appartiennent les mesures de conductivité électrique des formations traversées par un trou de forage par induction électromfgnétique. Des formes de réalisation de procédés et d'outils de diagraphie par induction sont, par exemple, décrites dans le Brevet ETATS-UNIS NO 2 582 314 déposé par H.C. DOLL. Une bobine émettrice montée sur une sonde est excitée par un oscillateur à une fréquence de l'ordre de 20 kHz, par exemple,pour induire des courants dans la formation géolo- gique environnante. L'importance de ces courants dépend de la conductivité des formations dans lesquelles ils prenoe nt naissance. Ils circulent selon des lignes sensiblement cir- culaires centrées sur l'axe du trou de forage et provoquent eux-mêmes l'apparition d'une force électromotrice dans une ou plusieurs bobines réceptrices montées sur la sonde de diagraphie à des distances déterminées de la bobine émettrice. L'analyse de paramètres du signal de sortie de ces bobines réceptrices par rapport au signal émis permet d'obtenir des informations sur la conductivité des formations traversées par ces courants. Ces mesures de conductivité par induction constituent l'une des techniques de base de l'investigation de forma- tions géologiques traversées par un forage. Elles viennent compléter les méthodes de mesure des résistivités électriques mettant en oeuvre des outils à électrodes. Elles sont no- tamment indispensables lorsque le milieu interne au trou de forage lequel, dans les forages d'exploration, est rempli dans le cas général d'une boue destinée à stabiliser sa paroiest peu conducteur de l'électricité et ne permet pas l'emploi d'outil à électrodes. Plus récemment, on a proposé des outils de mesure de certaines caractéristiques de milieux environnant un forage qui font intervenir la propagation d'énergie électromagné- tique dans ces milieux à des fréquences sensiblement plus élevées que la fréquence utilisée pour réaliser les diagra- phies à induction. Dans ces techniques, on emploie des radio- fréquences dans un domaine qui peut s'étendre d'une fréquence basse de 1 mégahertz environ jusqu'à un gigahertz environ. On sait depuis longtemps que les paramètres caractéris- tiques de la propagation d'une onde électromagnétique dans un milieu tel que des formations géologiques dépendent à la fois de la conductivité de ces formations et de leur cons- tante diélectrique. L'atténuation d'une onde électromagnétique se propageant sur une distance D dans un milieu qui tend à dissiper l'éner- gie électromagnétique varie comme l'expression e-jkD (I) dans laquelle e est le symbole de l'exponentielle; j est l'opérateur des nombres complexes; D est la distance parcourue par l'énergie; et k est une constante de propagation définie par la formule: k2 = Jpic(c- +) (II) Dans cette équation: w est la pulsation pour la fréquence f considérée (- a = 2 1f); {^ est la perméabilité magnétique du milieu considéré; CQ est la conductivité du milieu intéressé par la pro- pagation; t est la constante diélectrique ou permitivité élec- trique de ce milieu. Si l'on considère un milieu non conducteur dans lequel C- égale O, il résulte de l'expression (II) que la cons- tante k est un terme réel. L'exposant de l'exponentielle de l'expression (I) est alors un terme imaginaire pur qui cor- respond seulement à un déphasage dans l'expression de l'atténuation des signaux transmis. Autrement dit, la pro- pagation des ondes dans ce milieu s'effectue sans atténua- tion globale d'énergie, seule subsistant l'atténuation géo- métrique d'amplitude. Si la conductivité augmente (boue de forage conductrice par exemple), il arrive un moment o le terme e- devient très supérieur au terme Eiusr.. La formule (I) montre alors îo que le terme k tend à devenir purement imaginaire. Dans l'expression (1), l'exposant devient alors un terme ayant une composante imaginaire et une composante réelle sensi- blement égales entre elles. Lorsque la constante de propa- gation k continue à croître avec la conductivité, la compo- sante réelle de l'atténuation augmente exponentiellement avec k. Ainsi, une analyse très sommaire permet de dire qu'en première approximation le déphasage augmente avec la permit- tivité électrique tandis que l'atténuation d'amplitude croit avec la conductivité. Afin de mesurer ces paramètres caractéristiques de la propagation d'une onde électromagnétique transmise à une radiofréquence dans la formation par un émetteur, on utilise en général au moins une paire de récepteurs espacés longitu- dinalement l'un de l'autre. La distance de l'émetteur au plus rapproché de ces récepteurs longitudinalement dans la direction du trou de forage détermine la profondeur trans- versale de la formation que l'on peut atteindre pour la mesure. La distance entre les récepteurs détermine l'épais- seur de formation intéressée pour les mesures de caractéris- tiques de propagation de l'onde émise. Ces caractéristiques sont, notamment, l'atténuation relative des signaux captés par le récepteur le plus rapproché de l'émetteur et par le récepteur le plus éloigné et le déphasage entre les signaux reçus par une telle paire de récepteurs. L'influence de la conductivité des formations sur l'atté- nuation et le déphasage devient prépondérante lorsque la fréquence d'investigation s'abaisse. Au contraire, au fur et à mesure que la fréquence augmente vers le domaine des fré- quences ultra hautes, c'est l'influence de la constante 42492540 9 diélectrique ou permttivité électrique de la zone de for- mation traversée qui devient prépondérante par rapport à celle de la conductivité. Pour obtenir des mesures de l'un ou l'autre de ces paramètres caractéristiques de la formation, à savoir sa con- ductivité électrique et sa permitivité électrique, ou cons- tante diélectrique, on est conduit à effectuer deux mesures, simultanées ou consécutives, de la propagation d'ondes électromagnétiques pour chaque zone de formation intéressée, par exemple, une mesure d'atténuation relative et une mesure de phase relative. Ainsi, on connait déjà, par le Brevet des Etats-Unis 4 052 662 délivré le 4 octobre 1977 au nom de RAU, un outil fonctionnant dans le domaine des fréquences ultra-hautes (microondes) pour déterminer des caractéristiques de propa- gation d'ondes électromagnétiques dans le milieu entourant immédiatement la paroi d'un trou de forage traversant des formations. Cet outil comporte une sonde équipée de patins destinés à 4tre appliqués contre la paroi du trou dans lequel on la déplace. Sur ce patin sont montées une antenne émettrice et plusieurs antennes réceptrices du type à cavité résonnante. A une fréquence opératoire de 1, 1 gigahertz, on mesure l'atténuation et le déphasage d'ondes captées par les antennes réceptrices pour en tirer la valeur de la cons- tante diélectrique d'une zone de faible épaisseur autour du trou de forage, immédiatement derrière le gâteau de boue la fréquence s'élève. La combinaison des masures d'atté- nuation et de déphasage permet d'éliminer complètement l'influence de ce dernier facteur pour déterminer la cons- tante diélectrique ou permittivité électrique des milieux intéressés. Lorsqu'on désire obtenir des profondeurs d'investiga- tion plus importantes, on est conduit a espacer l'émetteur et les récepteurs à des distances qui rendent leur montage sur patins difficilement praticable et l'on préfère alors 2492540,- installer les récepteurs et l'émetteur directement sur le mandrin de la sonde de diagraphie. Sachant que la distance à parcourir par les ondes entre l'émetteur et les récepteurs croit avec la profondeur d'in- vestigation et que l'atténuation d'une onde électromagné- tique dans un milieu o elle se propage est une fonction croissante de la fréquence, on est alors amené à utiliser des fréquences de fonctionnement plus basses, par exemple à 30 MHz. On connaît ainsi des outils de diagraphie électromagné- tique pourvus d'émetteur et de récepteurs montés sur un mandrin à des distances qui peuvent etre de l'ordre du mètre ou davantage pour obtenir des mesures intéressant des zones situées à une distance radiale supérieure au mètre par rapport à l'axe du forage. Un tel outil est décrit au Brevet Etats-Unis 4 185 238 du 22 janvier 1980 (HUCHITAL et TABANOU). Il comprend: un émetteur à la partie inférieure de son mandrin propre à fonctionner à une fréquence déterminée; une première paire de récepteurs longitudinalement espacés dont le point milieu est à une première distance de l'émetteur pour réaliser une mesure d'atténuation relative des signaux en provenance de l'émetteur à travers le milieu environnant; et une deuxième paire de récepteurs longitudinalement espacés dont le point milieu est à une deuxième distance de l'émetteur, supérieure à la première distance, pour effectuer une mesure de dépha- sae ou de phase relative entre les signaux qui leur par- viennent. Les première et deuxième distances sont sélec- tionnées de telle façon que les mesures d'atténuation et de déphasage effectuées par les première et deuxième paires de récepteurs respectivement intéressent la mdme zone de la formation. On a en effet déterminé que les mesures d'atté- nuation et de phase relatives d'ondes se propageant à tra- vers les formations étaient affectées de ànière différente par la distance entre la zone concernée et l'axe du trou. Ainsi, pour obtenir des mesures du déphasage provoqué par la propagation des ondes dans une zone de formation à une dis- tance déterminée du forage,il faut utiliser une paire de récepteurs situés à une distance plus importante de l'émetteur que celle qui le sépare de la paire de récep- 2492540,; teurs destinés aux mesures d'atténuation de l'onde dans cette même zone. D'une façon générale, les transducteurs de rayonnement, émetteurs ou récepteurs, utilisés pour les diagraphies par propagation électromagnétique doivent satisfaire à certaines conditions. En particulier, ils doivent être adaptés à la transmission d'énergie dans des milieux fortement dissipatifs, c'est-à-dire o elle s'accompagne de pertes considérables. En émission, ces transducteurs doivent donc être capables de transmettre au milieu environnant des quantités impor- tantes d'énergie; en réception, ils doivent dtre au con- traire capables de capter des niveaux de signal parfois extrêmement faible. Par ailleurs, ces transducteurs doivent posséder des caractéristiques particulières de directivité. On recherche en général dans les techniques de diagraphie électromagnétique à favoriser la propagation des ondes dans la direction des formations aux dépens de la propagation de ces ondes longitudinalement dans le trou de forage. Il est donc important de prévoir que les transducteurs uti- lisés à cet effet possèdent des caractéristiques de direc- tivité bien déterminées. Selon une technique antérieurement proposée en ce qui concerne le choix des transducteurs, par exemple par le Brevet anglais NI 1 088 824, chaque récepteur forme avec l'émetteur les armatures d'un condensateur dont le diélec- trique est constitué par le milieu environnant. Pour obtenir une profondeur d'investigation suffisante,on monte ces trans- ducteurs comme des antennes sur le mandrin et la fréquence d'investigation utilisée est située vers le bas de la gamme des radio- fréquences. Cependant, cette technique ne permet pas d'obtenir des résultats satisfaisants, en particulier parce que les antennes sont courtcircuitées par le fluide de forage lorsque ce dernier est, comme il est fréquent, un milieu relativement conducteur. Dans ces conditions, il n'est pas possible d'obtenir une transmission efficace d'énergie électromagnétique dans la formation que 1' on cherche à étudier. Selon une autre technique antérieurement proposée (voir par exemple le certificat d'auteur de l'URSS au nom de DAEV NO 177 558), les émetteurs et récepteurs utilisés pour la transmission des ondes électromagnétiques entre l'outil et le milieu environnant sont des bobines toriques dont l'axe est dirigé selon l'axe du mandrin de l'outil de -forage. Dans les réalisations des Brevets Etats-Unis 3 891 916 du 24 juin 1975 (MEADOR et -AL.) et 4 185 238 du 22 Janvier 1980 (HUCHITAL et TABANOU), des bobines sont également utilisées pour l'émission et la réception des ondes électromagnétiques. Ces bobines fonc- tionnent comme des dipôles qui ont une bonne directivité. L'utilisation de bobines permet de remédier dans une cer- taine mesure aux défauts signalés à propos des antennes formant dus armatures de condensateur. En particulier, ces bobines sont susceptibles de fonctionner dans des fluides de forage légèrement conducteurs. Cependant,on a constaté que cette amélioration avait des limites et que le niveau des signaux qui parviennent aux récepteurs après propagation à travers les formations intéressées est souvent extrêmement faible. Des précautions considérables sont nécessaires pour éviter la détérioration des signaux captés par les récepteurs en vue de leur traitement ultérieur. On est également conduit à prévoir des circuits électroniques de mesure extrdmement sensibles qui rendent la réalisation de l'outil plus diffi- cile et son fonctionnement plus complexe. Il en est parti- culièrement ainsi pour les circuits associés à une paire de bobines relativement éloignées de l'émetteur tels que, par exemple, dans le mode de réalisation mentionné précédemment en référence au Brevet Etats-Unis 4 185 238 (HUCHITAL et TABANOU), les circuits qui sont affectés à la mesure des déphasages correspondant à la zone de formation étudiée. En outre, on a vu que l'atténuation d'une onde électro- magnétique dans un milieu dans lequel elle se propage croit fortement avec la conductivité électrique de ce milieu. Ainsi, avec les outils connus, lorsque la résistivité de la boue de forage devient inférieure à 0,1 ohm par mètre, l'atténuation des ondes dans la boue de forage à l'émission et à la réception est telle qu'il n'est plus possible d'obtenir aux récepteurs des indications exploitables sur la propagation des ondes à travers les formations considérées. On a essayé d'augmenter la puissance rayonnée par les bobines en augmentant leur diamètre, ce qui présente en outre l'avantage de diminuer l'épaisseur de fluide de forage à traverser par l'énergie électromagnétique sortant de ou parvenant à ces bobines et l'atténuation correspondante. Cependant, l'accroissement consécutif du diamètre externe de l'outil est limité par la dimension des forages dans lesquels l'outil est destiné à être employé et par des considérations d'encombrement. Dans le domaine des télécommunications aériennes et spatiales, il est connu d'utiliser des antennes constituées par une plaque de diélectrique sur une face de laquelle est imprimé un élément conducteur allongé tandis que son autre face est métallisée pour former un second élément conducteur ou plan de masse. Ces antennes connues sous le nom de li- gnes biplaques mettent en oeuvre des techniques de fabri- cation de circuits imprimés. Elles présentent l'avantage de pouvoir être conformées relativement aisément à la forme d'engins aériens ou spatiaux dans un volume relativement restreint. Elles se sont révélées bien adaptées à des trans- missions de type omnidirectionnel dans l'air ou le vide o la propagation des ondes électromagnétiques s'effectue pratiquement sans perte. Le rendement des antennes de cette nature,qui croit comme le carré de leur fréquence d'utili- sation, est acceptable dans l'application aux télécommuni- cations à des fréquences de plusieurs centaines de megahertz. Il n'est pas aussi bon que celui des antennes aériennes classiques qui sont dimensionnées en fonction de la longueur d'onde de propagation des rayonnements qu'elles sont appe- lées à transmettre dans l'air ou le vide. Cependant, compte tenu de la faible atténuation exercée par le milieu de pro- pagation sur ces rayonnements, la perte de rendement qui accompagne l'emploi des antennes biplaques dans l'application considérée est compensée par leurs avantages,sur le plan de l'encombrement notamment. Dans ce qui suit, on utilisera les termes "transmission" et "transmettre" en relation avec la propagation d'un rayonne- ment dans un milieu indifféremment à propos de l'émission et de la réception de ce rayonnement par un transducteur plongé dans ce milieu. Un des objets de la présente invention est d'améliorer la performance des outils de diagraphie électromagnétique, notamment en permettant d'augmenter la puissance du rayonne- ment transmis par ces outils aux fins dé mesure dans les conditions d'utilisation régnant dans les trous de forage. Selon un aspect de cette invention, un outil de diagraphie propre à être déplacé dans un trou de forage traversant des formations géologiques pour la mesure des caractéristiques de propagation d'une onde électromagné- tique dans le milieu environnant, comporte une sonde et des moyens associés à cette sonde pour émettre tne énergie é 1 e c t r o m a g n é t i q u e v e r s 1 e m i i i e u environnant et pour détecter une partie de cette énergie après sa propagation dans ledit milieu,et, est caractérisé en ce que lesdits moyens comprennent au moins une antenne comportant un premier conducteur de l'électricité allongé et un second élément conducteur disposé en regard et à distance du premier élément sur toute la longueur utile de ce dernier, les portions en regard du premier et du second éléments étant séparées par un milieu non conducteur et reliées électriquement l'une à l'autre à une extrémité de la longueur utile du premier élément. Ainsi, l'outil comporte comme transducteur de rayonne- ment une véritable antenne que l'on peut, de préférence, accorder en fonction de la fréquence du rayonnement à transmettre. A cet effet, selon un mode de réalisation, la liaison électrique entre les deux éléments est un court- circuit et la longueur utile du premier élément est accordée en fonction de la longueur d'onde de propagation de ladite énergie électromagnétique dans le milieu non conducteur. On a constaté que les antennes qui viennent d'être définies pouvaient être avantageusement adaptées à un emploi dans des outils de diagraphie pour émettre ou rece- voir des rayonnements dans l'environnement d'un trou de forage avec des performances sur le plan du rendement très supérieures à celles qui étaient accessibles avec les sys- tèmes rayonnants de l'art antérieur dans ce domaine. De telles antennes peuvent être réalisées dans la techno- logie dite des lignes biplaques selon laquelle le premier élément conducteur allongé est imprimé sur une face d'une plaque d'un matériau isolant, tandis que l'autre face est métallisée pour former le second élément conducteur ou 2492540 plan de masse. Comme hdiqué ci-dessus, cette technologie a été utilisée pour former des antennes propres à la transmis- sion omnidirectionnelle de rayonnements électromagnétiques dans des milieux non dissipatifs tels que l'air ou le vide, c'est-à-dire dans lesquels la propagation de ces ondes s'ef- fectue pratiquement sans perte, ce qui est essentiel pour la transmission d'informations. Or, on s'est aperçu qu'il était possible de faire fonc- tionner ces antennes avec de bonnes performances dans des mi- lieux très fortement dissipatifs, tels que les milieux concer- nés par les mesures de diagraphie dans les trous de forage pour effectuer des mesures de la dégradation des signaux élec- tromagnétiques transmis. On a constaté en outre que dans des milieux environnant les trous de forage, et en particulier dans des liquides, tels que les boues de forage o elles sont plon- gées, ces antennes fonctionnaient, avec un très bon rendement, à des fréquences de quelques dizaines de megahertz mises en oeuvre dans les outils de diagraphie électromagnétique à inves- tigation profonde. Il est notamment remarquable, comme on l'exposera plus en détail ci-après, que les rendements obtenus sont très supérieurs à ceux que fourniraient les memes antennes dans l'air ou dans le vide pour les mêmes fréquences. Un tel effet est bien entendu très favorable aux applications à des mesures relatives à la propagation du rayonnement dans de tels milieux. En effet, plus l'on dispose de puissance rayonnée en émission et de puissance de signal au récepteur après la pro- pagation dans le milieu à étudier, plus les mesures d'atté- nuation et/ou de déphasage correspondantes peuvent être fa- ciles et précises. On a en outre observé qu'il était possible de conformer des antennes du type défini précédemment de façon à leur conférer des caractéristiques de directivité appropriée pour les diagraphies dans les forages. C'est ainsi que, en ajustant la longueur mécanique de l'antenne montée par exemple sur le mandrin d'un outil de diagraphie, on parvient à provoquer un déphasage des courants le long de cette antenne propre à privilégier la propagation du rayonnement dans le milieu ambiant dans des directions transversales par rapport à ce mandrin entre une antenne émettrice et une antenne réceptrice. Enfin, l'application des antennes qui viennent d'être définies aux outils de diagraphie dans les forages s'ac- compagne d'un certain nombre d'effets bénéfiques spéci- fiques de ce type d'applications qui seront passées en revue ultérieurement plus en détail. Selon un mode de réalisation, le milieu non conducteur est une plaque d'un matériau diélectrique. Selon un autre mode de réalisation particulièrement adapté aux applications de l'outil à des fonctionnements à fréquence basse, le ma- tériau non conducteur est un matériau magnétique à forte perméabilité magnétique. Selon un mode de réalisation préféré, l'impédance de chaque antenne est adaptée à l'impédance d'une liaison coaxiale qui la relie à des circuits électroniques par un réglage de la position du point de raccord de l'âme de cette liaison coaxiale le long du premier élément conducteur. Selon une forme de réalisation, les antennes sont mon- tées sur des mandrins d'outils. Il est alors particulièrement avantageux de disposer le premier élément conducteur autour de ce mandrin pour réduire sa longueur mécanique parallèle- ment à la dimension longitudinale de ce dernier, tandis que le second élément s'étend sur deux dimensions en.formant un élément cylindrique de masse disposé à l'ntérieur du pre- mier. Ce deuxième élément peut alors jouer le rôle d'écran vis-à-vis du premier contre les influences perturbatrices des signaux à l'intérieur de la sonde, par exemple du courant d'alimentation d'un oscillateur alimentant l'émetteur. Il est possible, en particulier, de prolonger ce deuxième élé- ment au-delà de l'antenne, de façon à former un tube écran continu le long de la sonde à l'intérieur duquel passent les conducteurs d'alimentation des circuits de l'outil. En outre, divers modes de réalisation sont alors prévus pour améliorer la protection de l'antenne, tout en minimisant ou en éliminant la propagation de l'énergie électromagnétique en mode transversal (mode TEM) de l'émetteur vers les ré- cepteurs et pour obtenir un meilleur aménagement de l'espace interne de l'outil. Selon une application particulièrement avantageuse des antennes conformes à l'invention, dans le cas o le second élément de l'antenne forme un élément cylindrique de masse il à l'intérieur du premier élément, il est possible de pro- * longer celui-ci de part et d'autre de l'antenne pour le mettre en contact électrique direct avec l'extérieur de la sonde. La sonde est alors formée avantageusement par un corps tubulaire en acier dont une p o r t i o n e s t utilisée pour former le deuxième élément de l'antenne, lequel est recouvert d'un matériau diélectrique qui supporte le premier élément ou élément rayonnant de l'antenne. On aboutit ainsi à une nouvelle conception d'un outil de diagraphie électromagnétique dans lequel le corps de sonde est conducteur. Cette conception peut trouver des appli- cations dans tous les domaines de fréquence d'utilisation des outils, y compris aux fréquences les plus basses. Elle permet également d'envisager la combinaison d'outils mettant en oeuvre deus rayonnements électromagnétiques avec des outils utilisant d'autres types de phénomènes physiques. Selon un mode de réalisation, on équipe une électrode mé- tallique de conduction de courant à travers la formation pour des mesures de résistivité avec une antenne du type indiqué précédemment dans laquelle le deuxième élément con- ducteur estlié électriquement avec le corps-de l'électrode. D'une façon générale, on peut escompter une augmentation de rendement tout à fait considérable des antennes équipant les outils conformes à l'invention par rapport aux antennes à bobines traditionnellement utilisées dans les outils de diagraphie de forage. Les puissances disponibles aux fins de mesure de la propagation du rayonnement sont d'un ordre de grandeur très supérieur à celui qui - était accessible auparavant. Cette amélioration a des conséquences remarquables sur le plan de la -,performance des outils conformes à l'invention ainsi que de leur champ d'application, en particulier lorsque ces antennes sont utilisées à la fois comme récepteurset comme émetteurs, l'efficacité de leur système rayonnant se trouvant en effet multiplié par plusieurs milliers de fois. En particulier, les outils munis d'antennes du type indiqué permettent une investigation des milieux environnant un trou de forage dans lequel la résistivité des boues de forage est sensi- blement plus faible que celle qui était considérée jusqu'à pré- sent comme minimale pour le fonctionnement correct d'outils de propagation électromagnétique. Ils présentent en outre divers avantages sur le plan de la réalisation matérielle de tels outils, notamment de leur dimensionnement, tant extérieur qu'intérieur. Les antennes définies ci-dessus s'appliquent particu- lièrement bien au montage sur mandrins d'outils d'inves- tigation profonde qui sont destinés à opérer à des fréquen- ces de quelques dizaines de megahertz, comme les outils à bobines décrits plus haut. On a trouvé, en outre, que ces antennes pouvaient avan- tageusement s'appliquer également aux outils de diagraphie électromagnétique dans la gamme des fréquences relativement basses, en dessous de 10 megahertz par exemple, notamment lorsqu'on emploie un Matériau à forte perméabilité magnétique entre les deux éléments conducteurs de l'antenne, ainsi que dans la gamme des fréquences les plus élevées, au-dessus de 200 megahertz par exemple. En particulier, dans ce der- nier cas, on réalise de façon simple des antennes propres à être montées sur patins. D'autres aspects et avantages de l'invention apparat- tront à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 représente schématiquement un outil de diagraphie électromagnétique auquel est appliquée l'inven- tion; - la figure 2 est un schéma électrique équivalent au branchement d'une antenne de l'art antérieur; - la figure 3 est une représentation schématique en perspective d'une antenne du type biplaque; - la figure 4 est un schéma de constitution et de bran- chement d'une antenne biplaque; - la figure 5 est un schéma équivalent au schéma de la figure 4; - la figure 6 est une représentation d'une antenne pour mandrin conformément à l'invention; - la figure 7 représente une autre forme de réalisation d'une antenne pour mandrin; - la figure 8 représente un schéma de montage d'une antenne du type de la figure 7 sur un outil de diagraphie; - la figure 9 représente une variante de réalisation d'une antenne pour mandrin; - la figure 10 représente une sonde de diagraphie équipée d'antennes sur mandrin conformes à l'invention; - la figure.lla représente une variante de réalisation d'un outil semblable à celui de la figure 10; - la figure llb est une vue agrandie d'un détail de la figure lla coupé par un plan diamétral longitudinal; - les figures 12 et 13 sont des schémas de bran- chement d'antennes biplaques dans certains cas d'utili- sation; - la figure 14 représente une antenne biplaque en forme de bouton; - la figure 15 représente un patin pour outil de diagraphie comportant d e s a n t e n n e s b i- plaques; - la figure 16 représente un autre mode de réalisation d'un patin conformément à l'invention; - la figure 17 montre encore une autre forme de réali- sation d'un patin conforme à l'invention; - la figure 18 représente schématiquement la constitu- tion d'un outil combiné à électrodes et à antennes conforme à l'invention. Un forage 20 (figure 1) limité par une paroi 28, traverse des formations géologiques 22 depuis la surface du sol 24 dans une direction sensiblement verticale dans cet exemple. Il est rempli d'un fluide de forage 26, la densité de ce fluide ou boue de forage étant déterminée et ajustée pour que la pression hydrostatique exercée par ce fluide sur la paroi 28 du forage 20 équilibre la pression interne des for- mations traversées et permette ainsi de maintenir l'intégrité de la paroi 28. Dans le forage 20 est suspendu un outil de diagraphie électromagnétique 30 à l'extrémité d'un cable 32 propre à le supporter mécaniquement lors de ses déplacements dans le forage 20 ainsi qu'à permettre de relier électrique- ment l'outil 30 à une station de surface 34. Le câble 32 passe, à cette station, ie long d'un galet 36 dont le dépla- cement angulaire permet de suivre les variations de profon- deur de l'outil et de commander l'entraînement d'un support d'enregistrement, magnétique ou photographique par exemple, dans un enregistreur 38 pour effectuer un relevé ou diagra- phie de données transmises par l'outil 30 à travers le cêble 32, en fonction de la profondeur de cet outil 30. L'outil 30 comprend un corps de sonde allongé ou mandrin 40 suspendu par son extrémité supérieure 42 au cêble 32 et qui comporte,une enveloppe externe 44 propre à isoler les parties fonctionnelles de l'outil du forage 20. Au voisinage de l'extrémité inférieure du mandrin 40 est monté un émetteur (T) constitué par une antennelropre à l'émission d'éner- gie électromagnétique à des radio-fréquences dans l'environne- ment imirédiat du trou de forage 20 et les formations 22 avoi- sinantes. Au-dessus de l'émetteur 50 est montée, sur le mandrin 40, une première paire d'antennes réceptrices 51 et 52 (Rl et R2) verticalement espacées à une distance pré- déterminée. La distance entre l'émetteur 50 (T) et le milieu L'2 de l'intervalle séparant les récepteurs Rl et R2 est repérée par Dn. Au-dessus de cette paire d'antennes est montée, sur le mandrin 40, une autre paire d'antennes réceptrices longi- tudinales espacées 53 et 54 (R3 et R4). Le milieu L'3 de l'intervalle entre ces antennes est situé à une distance Df de l'émetteur 50 supérieur à Dn. L-émetteur 50 est propre à émettre une onde électromagné- tique dans un dièdre de 3600 autour de l'axe du mandrin 40. Il est alimenté à partir d'un oscillateur 60 logé à l'inté- rieur de l'enveloppe 44 par l'intermédiaire d'une liaison coaxiale 62. L'oscillateur 60 commande également un oscilla- teur 64 propre à fonctionner à une fréquence légèrement su- périeure ou légèrement inférieure (quelques dizaines de kilo- hertz d'écart). Les récepteurs 51, 52 (Rl et R2) sont propres à détecter des rayonnements électromagnétiques qui leur parviennent après s'être propagés à travers les formations 22 dans un dièdre de 3600 autour de l'axe du trou de forage 20. Ils sont connectés à un comparateur d'amplitude 66 recevant la fréquence de sortie de l'oscillateur 64 sur une entrée 67. Les récepteurs 53 et 54 (R3 et R4) sont reliés aux entrées d'un détecteur de phase relative 68 qui reçoit sur une entrée 69 la fréquence,de sortie de l'oscillateur 64. Les antennes réceptrices 51, 52 sont reliées au compa- rateur d'amplitude 66 par des câbles coaxiaux 56 et 58 res- pectivement. Les antennes réceptrices 53 et 54 sont reliées au détecteur de phase 68 par des câbles coaxiaux 55 et 57 respectivement. Les deux circuits 66 et 68 comprennent cha- cun un mélangeur des signaux issus de l'oscillateur 64 et des signaux reçus des antennes 51, 52 et 53, 54 respective- ment, afin d'en dériver un signal dont la fréquence est relativement basse (quelques dizaines de kilo hertz), pour déterminer d'une part la différence d'amplitude des signaux reçus par les récepteurs Rl et R2 et, d'autre part, leur déphasage des signaux reçus par les récepteurs R3 et R4. Les deux informations correspondantes sont disponibles aux sorties 70 et 71 des circuits 66 et 68, respectivement et sont transmises-à la surface par le câble 32 à un organe de traitement 72 propre à alimenter l'enregistreur 38 en signaux de diagraphie représentant par exemple la constante diélectrique et/ou la conductivité des formations intéressées par la propagation des ondes émises par l'émetteur 50. Le câble 32 assure également l'alimentation en puissance des oscillateurs 60 et 64, ainsi que des circuits électroniques 66 et 68 qui sont logés dans l'outil ou dans la sonde 40. Des outils ayant la structure générale qui vient d'être décrite en référence à la figure 1 sont connus dans l'art antérieur, par exemple par le Brevet Etats-Unis 4 185 238 précité (HUCHITAL et TABANOU). On a constaté cependant que l'emploi de ces outils se heurte à un certain nombre de limites qui tiennent à l'insuf- fisance des puissances de rayonnement électromagnétique qu'ils permettent de mettre en jeu dans les formations à étudier. Ainsi, par exemple, sachant que l'atténuation des ondes électromagnétiques qui se propagent dans un milieu croit avec la conductivité de ce milieu, il n'est pas possible d'utiliser ou d'envisager l'emplo4 de tels outils dans des boues de forage dont la résistivité est inférieure à 0,1 ohm par mètre, ce qui en diminue sensiblement le domaine d'appli- cation. Dans ces outils, les émetteurs 50 et les récepteurs 51 et 52 sont en général constitués par des bobines comportant un petit nombre de spires, par exemple deux, montées sur un manchon isolant tel qu'une céramique. On a essayé d'augmenter 17 2492540 la puissance de rayonnement transmise à l'aide de ces bo- bines tant en émission qu'en réception. Cependant, on a cons- taté que ces efforts se heurtaient à des limites dans le di- mensionnement des outils de forage et dans les puissances électriques qui peuvent être mises en oeuvre dans un outil raccordé à l'extrémité d'un câble de plusieurs milliers de mètres de long. Une antenne 99 du type biplaque (figure 3) est constituée par la combinaison de deux éléments métalliques plaqués de part et d'autre d'un diélectrique selon une technique qui s'apparente à la fabrication de circuits imprimés. Une plaque de diélec- trique plane 100 comporte sur l'une de ses faces 101 une lame conductrice 102 en cuivre, de forme curviligne dans cet exemple, imprimée dans le diélectrique 100. Ce diélectrique peut être par exemple une céramique haute température. La face opposée 103 à la face 101 de la plaque 100 est entièrement couverte d'un revêtement métallique 105, par exemple en cuivre, alumi- nium ou invar. Une extrémité 106 de la lame métallique 102 est reliée électriquement à la feuille métallique 105 par une liai- son de court-circuit 108 à travers le diélectrique 100. Un câble coaxial 109 parvient à l'antenne 99 du côté de sa face inférieure 103. La gaine de ce câble coaxial 109 est électri- quement raccordée à la plaque 105 tandis que son âme, après avoir traversé le diélectrique, est soudée à la lame 102 en un point 110 placé à une distance prédéterminée de l'extrémité 106. La lame 102 a une longueur curviligne sur la plaque 100 entre son extrémité 106 et son autre extrémité laissée élec- triquement libre (représentée en 107 sur la figure 4), égale dans cet exemple au quart de la longueur d'onde de propagation de la fréquence de fonctionnement de l'antenne. On désigne en général la feuille 105 sous le nom de plan de masse, la lame 102 étant considérée comme formant l'élément rayonnant proprement dit. D'une façon générale, on considère ici des antennes com- portant un premier et un deuxième éléments métalliques en regard tels que la lame 102 et la feuille 105, séparés par un milieu non conducteur constitué, par exemple, par une plaque solide d'un matériau diélectrique 100. Ces éléments sont reliés électriquement à une de leurs extrémités, la lon- gueur du premier élément étant déterminée en fonction de la 18 2492540 longueur d'onde avec laquelle les signaux électromagnatiques se propagent dans le diélectrique séparant les deux éléments conducteurs à la fréquence considérée. On sait que lorsque la longueur d'une antenne transmettant un rayonnement éléc- tromagnétique est égale au quart de la longueur d'onde de ce rayonnement, ou a un multiple de ce dernier, l'impédance d'en- trée de cette antenne est purement réelle, ce qui est une condition d'un rendement optimal de cette antenne. Dans ce type d'antenne, les éléments conducteurs séparés par le diélectrique sont disposés en regard; en revanche, il n'est pas indispensable pour leur fonctionnement que le deuxième élément conducteur, correspondant dans l'exemple de lafigure 3 à la plaque 105, s'étende sur une sur- face. Il est possible de réaliser des antennes dans lesquelles le deuxième conducteur est également un élément allongé sui- vant un trajet sensiblement parallèle à celui du premier con- ducteur et disposé en regard de celui-ci. La disposition selon laquelle ce deuxième élément s'étend dans deux dimen- sions selon un plan ou une surface de masse présente un certain nombre d'avantages dont certains seront discutés ci-après. Lorsque la fréquence de fonctionnement de l'antenne est relativement basse, par exemple de l'ordre de quelques dizaines de megahertz, le quart de la langueur d'onde cor- respondante dans l'air représente une longueur relativement importante par rapport aux dimensions des outils de diagra- phie dans les forages. Dans le cas d'une fréquence de 25 mega- hertz,le quart de la:bngueur d'onde de propagation du rayonnemen dans l'air est égale à environ 3 mètres. Lorsque l'antenne, au lieu d'être montée dans l'air,est placée dans un matériau diélectrique (figure 3 par exemple), la longueur d'onde rayonnée dans ce diélectrique pour une fréquence déterminée est inférieure à celle du rayonnement dans l'air en raison de la valeur plus élevée de la constante diélectrique du matériau. Ceci s'explique en considérant la relation (II) défi- nissant la constante de propagation. Lorsque la conductivité C0 du milieu dans lequel est placée l'antenne est-nulle, on peut écrire la relation: k= (III) Sachant par ailleurs que lorsque la conductivité est nulle, la constante de propagation est h = 2r b1 /x (IV) on peut écrire: Ir > _ W mi (V) On vérifie que si la permittivité électrique ú_ du maté- riau diélectrique sur lequel se trouve imprimé le premier élément est supérieure à 1, c'est-à-dire à la permittivité de l'air ou du vide, la longueur d'onde de propagation du rayonnement dans ce milieu diminue en fonction de la racine carrée de cette permittivité. Pour un milieu diélectrique de la permittivité égale à 4, la longueur d'onde correspon- dante sera donc d'environ la moitié de celle de propagation du rayonnement à la même fréquence dans l'air. Il en résulte que la longueur d'une antenne accordée sur un quart ou sur une moitié de longueur d'onde peut être divisée par deux lorsque cette antenne se trouve placée dans un diélectrique. Dans ces conditions, à 25 megahertz, la longueur d'antenne nécessaire pour obtenir un bon rendement de transmission dans ce diélectrique est égale à l,5mètres. Diverses dispo- sitions sont prévues pour réaliser ces antennes dans un encombrement minimal sur un outil de diagraphie de forage. Lorsque la fréquence des signaux à émettre augmente, la longueur d'onde correspondante diminue et il est possible alrs d'envisager de donner à l'antenne des longueurs égales à une moitié de longueur d'onde du rayonnement dans le diélectrique. Dans ce dernier cas, on court-circuite les deux extrémités du premier élément tel que 102 avec le plan de masse 105. Bien entendu, au fur et à mesure que la fréquence des ondes électromagnétiques à émettre augmente, il est possible d'augmenter la longueur de l'antenne rela- tivement à la longueur d'onde dans le diélectrique, pour un encombrement donné, ce qui est, dans tous les cas, un facteur d'amélioration du rendement. Les essais effectués avec des antennes du type qui vient d'être défini ont montré d'une part que ces antennes pouvaient s'appliquer de façon satisfaisante aux échanges d'énergie de rayonnement avec des milieux fortement dissipatifs pour l'étude de la propagation de rayonnement électromagnétique dans ces milieux et, d'autre part, qu'elles permettaient d'atteindre des rendements tout à fait considérables, tant en émission qu'en réception, pour les mesures de propagation électromagnétique dans les forages par rapport aux bobines traditionnellement utilisées dans ce domaine. En ce qui concerne la première observation, il faut noter que les propriétés des lignes biplaques ont été découvertes et utilisées pour la t r a n s m- i s s i o n de signaux électromagnétiques dans des milieux o l'atténuation dGe à la propagation de ces signaux est extrêmement faible. Or, les essais ont montré que non seulement les antennes du type qui viennent d'être décrites pouvaient fonctinnner de façon satisfaisante dans des milieux fortement dissipatifs mais encore que, dans le cas particulier des outils de diagraphie dans les forages, lesquels sont appelés à fonc- tionner dans une boue de forage, l'efficacité de ces antennes était supérieure à celles qu'elles ont dans l'air ou le vide, toutes choses égales par ailleurs. 21 2492540 Dans l'air, ces antennes ont un rendement qui croit comme le carré de la fréquence transmise. Lorsqu'elles sont utilisées dans le cadre de télécommunications spa- tiales ou aériennes, elles mettent en jeu des fré- quences de plusieurs centaines de megahertz avec un rende- ment qui, quoique moins bon que celui des antennes aériennes classiques, est cependant acceptable pour les besoins des communications par transmission dans un milieu non dissipatif. Or, les essais ont permis de constater que ces antennes pou- vaient être employées avec un excellent rendement dans l'environnement des trous de forage à des fréquences beau- coup plus basses que leur fréquence d'utilisation courante dans l'air ou le vide. C'est le cas _n o t a m m e n t à des fréquences d e q u e l q u e s d i z a i n e s d e megahertz correspondant aux fréquences *- m p 1 o y é e s dans les outils de propagation é 1 e c t r o m a g n é t i q u e d'investigation profonde. Une explication de cette observation peut être avancée si l'on considère la relation approximative Rk ((VI) dans laquelle Rr est la résistance de rayonnement de l'antenne; t est la longueur mécanique ou hauteur efficace de cette antenne; et 1 est la longueur d'onde de propagation du rayonnement dans le milieu dans lequel est plongée l'antenne. L'énergie du rayonnement reçu ou émis par une antenne est de nature active. On appelle résistance de rayonnement Rr la valeur de la résistance fictive qui produirait une dissipation thermique d'énergie équivalente à l'énergie rayonnée. Ainsi, plus la résistance de rayonnement d'une antenne est grande et plus importante est la puissance qu'elle est susceptible de transmettre. Le rendement y de l'antenne peut être caractérisé en considérant,d'une part,la résistance de rayonnement correspondant à une transmission utile d'énergie et, d'autre part, une résistance de perte Rp: 1 = Rrfr + Rp) (VII) Si l'on considère la résistance de rayonnement Rro d'une antenne plongée dans l'air ou dans le vide Rro (VIII) dans laquelle >0 est la longueur d'onde du rayonnement dans l'air. Dans l'eau, la longueur d'onde du rayonnement est, con- formément à la relation (V ci-dessus N eau = ^ / t X Or, la constante diélectrique de l'eau Et est égale à environ 80, ce qui revient à dire que la résistance Rr dans l'eau est approximativement 80 fois plus forte que dans l'air. Il en résulte que pour un rendement déterminé d de l'antenne dans l'air, le rendement corres- pondant de la même antenne dans l'eau est très sensiblement supérieur et voisin de 1 dans la mesure o les résistances de perte Rp qui n'ont pas changé peuvent alors être consi- dérées comme négligeables devant la résistance de rayonnement de l'antenne dans l'eau. La relation (V) est valable pour un milieu non conducteur. En pratique, la considération de la relation (Il) définissant la constante de propagation permet de constater que si la conductivité î du milieu environnant dans l'antenne n'est pas nulle, la longueur d'onde de propagation tend à diminuer encore par rapport à sa valeur dans un milieu non conducteur. On a également constaté que l'on pouvait effectivement adapter des antennes du type général considéré précédemment aux conditions particulières de leur utilisation sur des outils de diagraphie. Ainsi, on peut conformer ces antennes en fonction des contraintes d'encombrement de ces outils et leur conférer une certaine directivité en vue de privilégier les transmissions d'énergie rayonnante dans des directions transversales par rapport à la direction du forage. En pratique, on peut monter la plaque de matériau isolant de façon que l'une de ses faces sur laquelle se trouve imprimé le premier élément conducteur apparaisse à la surface de l'outil, soit sur un mandrin,soit sur un patin. Cet élément conducteur peut être au besoin enroulé à la surface de ce nandrin ou de ce patin afin de conférer à l'antenne la longueur électrique recherchée tout en main- tenant sa longueur mécanique dans des dimensions compatibles avec celles de l:outil. En outre, cette longueur mécanique peut être adaptée en fnnction des caractéristiques de directi- vité prévues pour l'outil. La directivité d'une antenne dépend 23 2492540 des déphasages des courants par unité de longueur mécanique le long de cette antenne. Il est avantageux que la longueur d'antenne soit suffisante pour obtenir des déphasages de courant qui privilégient l'action de l'an- tenne dans certaines directions aux dépens des autres, ce que l'on obtient notamment en prévoyant une longueur mécanique de l'antenne de l'ordre de grandeur de la longueur d'onde du rayonnement dans le milieu extérieur à l'antenne. En ce qui concerne la deuxième observation effectuée à l'occasion des essais rapportés ci-dessus avec le nouveau type d'antennes, on peut avancer un certain nombre d' explications à 1' amélioration exceptionnelle du rendement constatée par rapport aux bobines utilisées traditionnelle- ment pour le type de mesure considéré. En particulier, on a déterminé que le rendement des bo- bines traditionnelles est extrêmement faible en raison de la combinaison d'un certain nombre de facteurs. On remarque notamment (figure 2) qu'un transducteur de rayonnement tel que l'émetteur 50 formé par une bobine 81 peut dtre repré- senté par le schéma équivalent d'une self inductance 80 en série avec une résistance 82 branchée à la sortie d'un cable coaxial 84 alimenté par un oscillateur 86. L'impédance d'une telle bobine 81 est très fortement réactive en raison de la valeur élevée de la self 80, alors que la liaison coaxiale 84 destinée à alimenter cette bobine est conçue pour lui transmettre une énergie à rayonner de nature es- sentiellement active. Ce défaut d'adaptation des impédances est en soi la cause d'un mauvais rendement de la transmission d'énergie à très haute fréquence entre l'oscillateur 86 et l'antenne 81. Il se traduit en effet par l'établissement d'un système d'ondes stationnaires entre l'oscillateur 86 et l'entrée de l'antenne 81 à travers la liaison coaxiale 84 dont l'entretien absorbe une fraction très importante de l'énergie qui transite par cette liaison. Dans ces condi- tions, le rendement de la transmission d'énergie entre l'oscillateur 86 et la bobine 81 ne dépasse guère 10%o. Le même phénomène s'observe pour les liaisons coaxiales des antennes de réception. En outre, on a constaté qu'une partie seulement de l'énergie parvenant à la bobine 81 (dans le cas d'un émetteur) est transformée en énergie rayonnante susceptible de se propager à l'extérieur de l'outil 30, cette énergie correspondant à ce que l'on a appelé précédemment ila résistance de rayonnement. Il existe en effet des pertes relativement considérables par effet Joule dans l'enrou- lement de la bobine proprement dite. A ces pertes ohmiques viennent s'ajouter des pertes diélectriques résultant de la liaison capacitive entre les conducteurs de la bobine proprement dite et les autres parties de l'outil qui sont à la masse. Ainsi, la puissance rayonnée à l'extérieur de la bobine ne représente qu'une fraction de quelques pourcents de la puissance parvenant effectivement à cette bobine. Au total, la puissance rayonnée.par un système radiant à bobine n'est guère supérieure à environ 1% de la puissance disponible à la sortie de l'oscillateur d'alimen- tation. Les mêmes phénomènes affectent le rendement de ces bobines lorsqu'elles sont utilisées en réception. Par rapport à ces bobines, les transducteurs de rayonne- mant du type considéré conformément à l'invention constituent de véritables antennes dont la longueur peut être accordée en fonction de la fréquence des rayonnements qu'elles sont appelées à transmettre de façon à leur conférer une impé- dance essentiellement active, condition d'un bon rendement de leur fonctionnement. Ainsi, l'impédance de ces antennes est très faiblement réactive contrairement au cas des bobines; et ce résultat peut être atteint grâce aux dispositions in- diquées précédemment, avec des dimensions compatibles avec celles des outils destinés à être utilisés dans les trous de forage. Cette impédance essentiellement active présente des avantages non seulement pour l'établissement d'une condi- tion de résonnance favorable à la conversion d'énergie électrique en énergie é 1 e c t r o-m a g n é t i q u e p a r i a n t e n n e p r o p r e m e n t d i t e, m a i s également sur le plan du rendement de la transmission de l'énergie électrique le long de la liaison coaxiale reliant l'antenne à son circuit électronique associé. Les pertes signa- ées précédemment à propos des bobines sont en effet évitées. Ces antennes offrent en outre -la possibilité d'effectuer, de façon très simple, une adaptation d'impé- dance de l'antenne à l'impédance du cable coaxial qui la relie aux circuits électroniques d'alimentation ou d'exploi- tation des signaux. Un schéma d'une vue en coupe longitudinale développée d'une antenne biplaque est donné par la figure 4 dans lequel on a utilisé les mêmes références que sur la figure 3. Un oscillateur 112 est relié à une extrémité 113 de la liaison coaxiale 109 dont l'autre extrémité est reliée par sa gaine 114 au plan de masse 105, perpendiculairement à celui- ci, l'ame 115 de cette liaison étant isolée du plan de masse 105 et traversant le diélectrique 100 pour aboutir au point de jonction 110. Le plan de masse 105 constitue un écran électrique entre la lame 102 constituant lapartie sensible de l'antenne 110 et les circuits électroniques situés derrière le plan de masse. Le point de jonction 110 de l'âme 115 du coaxial 109 se trouve à une distance d de l'extrémité 106 en court-circuit de cette antenne 99, qui est choisie pour réaliser une adaptation d'impédance en faisant jouer à l'élément 102 le rôle d'un autotransformateur, comme il va être exposé. Un schéma équivalent à l'antenne 99,représenté à la figure 5 comporte, entre les extrémités 106 et 107 de la lame 102, une self bobinée L dont le nombre de tours corres- pond à la longueur de cette lame et une capacité C équivalente à la liaison capacitive existant entre la lame 102 et le plan de masse 105. Le plan de masse 105 est connecté à la masse. * Le circuit LC en parallèle représente un circuit résonnant équivalent à l'antenne. Pour une longueur d'antenne égale au quart de la longueur d'onde rayonnée dans le diélectrique, les impédances du circuit contenant la self L et du circuit contenant la capacité C correspondent à la condition de résonance qui permet la conversion optimale de l'énergie électrique en énergie rayonnante. Une résistance R branchée en parallèle aux composants L et C, entre les extrémités 106 et 107 de l'antenne, représente une impédance équivalente aux pertes par conduction dans l'antenne et à la puissance rayonnée (résistance de rayonnement), -c e t t e puissance étant, comme on l'a indiqué précédemment, une puissance purement active. Le point de jonction 110 est un point intermédiaire de la self qui correspond à un nombre de tours ni de cette self entre le plan de masse 105 et la jonction 110, nt étant le nombre de tours total de 26 2492540 la self L. La position de la jonction 110 est choisie de telle sorte que la grandeur (n /nrt) x R soit sensiblement égale à l'impédance de la ligne coaxiale de liaison 109. La ealf L joue le rôle d'un auto-transformateur dont on peut calculer l'impédance rapportée à l'entrée, soit1 qui contribue à l'obtention d'un bon rendement de l'antenne. L'accroissement potentiel de la puissance disponible dans l'environnement propre aux outils de diagraphie dans les trous de forages qui résulte de l'emploi d'antennes du type biplaque a des conséquences très importantes quant aux applications et à la réalisation de tels outils de diagraphie électromagnétique. En outre, certaines particu- larités technologiques des antennes biplaques emportent d'autres conséquences avantageuses qui seront examinées ci-après à propos de divers modes de réalisation et d'uti- lisation d'antennes pour outils de diagraphie électromagné- tique. Par exemple, dans une antenne biplaque pour mandrin, figure 6, un premier élément conducteur 124 de l'antenne est enroulé sous la forme d'une hélice de pas régulier autour d'un manchon cylindrique 120, en matériau diélectrique, dont la face interne est tapissée par une feuille conductrice 126 formant le deuxième élément conducteur ou élément de masse. L'élément conducteur 124 est une lame de cuivre im- primée dans la surface 122 du manchon 120 sur une longueur développée égale au quart de la longueur d'onde de propa- gation du rayonnement à la fréquence considérée dans le matériau constituant ce manchon 120. Le pas de l'enroule- ment de la lame 124 est relativement serré et l'espacement longitudinal entre les spires de cette lame est sensiblement inférieur, comme représenté, à la largeur de cette lame 124. Le manchon est constitué par une céramique ou un maté- riau composite à base de fibre de verre et de résine. La lame 124 y est implantée selon une technique d'impression classique du type utilisé dans la réalisation de circuit imprimé, et par exemple par gravure ou électrodéposition. L'extrémité inférieure 128 du premier élément 124 est reliée 27 2492540 électriquement à une source de puissance à haute fréquence par une liaison coaxiale 130 ayant une ame connectée en un point 132 de la face interne de la lame en hélice 124 (c'est-à-dire sa face en contact avec le diélectrique 120). L'ame de cette liaison coaxiale traverse ce diélectrique perpendiculairement à la surface interne du manchon de diélectrique 120, la gaine du coaxial étant reliée à l'élément de masse cylindrique 126. Une telle antenne est propre à être montée coaxialement au mandrin d'un outil de forage tel que celui représenté à la figure 1 pour constituer les éléments d'émission 50 et de réception 51 et 52. -A titre d'exemple, une antenne réalisée à cet effet comporte huit spires d'une lame métalli- que de un dixième de millimètre d'épaisseur de cuivre dont la largeur (dimension mesurée dans le sens axial) est de 5 mm, le pas de l'hélice étant de 7, 5 millimètres, sur un manchon de diamètre externe de 8 centimètres. La surface interne du manchon est tapissée d'une feuille métallique de un millimètre d'épaisseur formant plan de masse. Le manchon isolant est constitué par un polysulfone et a une épaisseur de 5 millimètres. Pour un fonctionnement prévu à 25 megahertz, l'antenne accordée sur le quart de la longueur d'onde de l'onde de propagation de cette fré- quence dans le matériau diélectrique du manchon 120 a une longueur développée d'environ 2 mètres et une longueur totale dans le sens axial ou longueur mécanique de 6 centimètres. Des mesures du rendement obtenu avec une telle antenne fonctionnant dans de l'eau salée ont fourni des valeurs de l'ordre de 90%, c'est-à-dire d'un ordre de grandeur sans communemesure avec ce qui était concevable avec les bobines a n t é r i e u r e s. L; a 1 o n g u e u r d e 1 ' a n t e n n e étant raccordée sur le quart de la Mo-gueur d'onde d u r a y o n n e m e n t dans le diélectrique, la condition de résonnance de cette antenne est respectée sans autre disposition particulière et notamment sans qu'il soit nécessaire de prévoir des circuits d'accords spéciaux. De tels circuits étaient né- cessaires avec des transducteurs à bobines pour permettre de mettre le circuit de ces dernières dans la condition de résonnance. La suppression de ces circuits d'accord est un avantage car ils sont malaisés à fabriquer et sujets à des fuites d'énergie rayonnante et ils occupent un espace non négligeable dans l'outil. L'antenne émettrice et les antennes réceptrices sont séparées par des portions de tubes isolantes auxquelles elles sont raccordées par des moyens appropriés, Ear exemple par des manchons de connexion. Selon un autre montage, ces antennes sont disposées autour d'un manchon interne isolant commun supporté longitudinalement dans le mandrin 40. Selon une variante, l'enveloppe 44 du corps de sonde est formée, au moins sur une partie de sa longueur, par une extension d'un manchon d'antenne tel que 120 (figure 6) sur la hauteur utile du mandrin, un même manchon servant alors de support pour les premier et deuxième éléments conducteurs des diverses an- tennes émettrices et réceptrices. Selon un mode de réalisation, les éléments de masse tels que 126, qui constituent le deuxième élément de cha- cune des antennes T, Rl, R2 (figure 1) font partie d'un seul et unique manchon cylindrique conducteur s'étendant sur toute la hauteur. Cette disposition présente l'intérêt que le manchon conducteur ainsi formé à l'intérieur de l'outil agit comme écran à l'égard des antennes émettrices et récep- trices vis-à-vis de tous signaux perturbateurs circulant dans des conducteurs à l'intérieur du corps de l'outil, tels que, par exemple, le courant d'alimentation de l'oscilla- teur 60 qui engendre la puissance à émettre dans les forma- tions. A cet égard, les outils de propagation électromagnétique comportent une électronique de traitement des signaux captés par les antennes réceptrices Rl à R4 (figure 1) qui doit se trouver, en raison notamment du faible niveau de ces signaux à proximité de ces récepteurs. Cette électronique est nor- malement logée, soit à la partie supérieure du corps de sonde 40,sot dans un coffret spécialement aménagé au- dessus de ce corps de sonde auquel est attaché le cable 32. L'émetteur T doit donc être localisé en dessous du récepteur vers la partie inférieure de l'outil 30 et son oscillateur de puissance 60 doit être placé à proximité afin de limiter la longueur de la liaison coaxiale 62 qui l'alimente. L'ali- mentation de cet oscillateur par des conducteurs électriques en provenance de la surface à travers le cêble 32 nécessite la traversée du corps de sonde par ces conducteurs qui passent donc à proximité des récepteurs Ri, R2, etc... Etant donné le faible niveau des signaux circu- lant dans les circuits de ces récepteurs en réponse au rayonnement capté en provenance du milieu environnant, il est nécessaire de soustraire ces circuits à l'influence perturbatrice des courants induits par les conducteurs d'ali- mentation de puissance de l'oscillateur 60. Une solution envisagée et appliquée dans certains cas pour éviter ce problème est d'alimenter cet oscillateur 60 par une batterie pendant les périodes de mesure o l'émetteur transmet un rayonnement en direction des formations, cette batterie étant ensuite propre à 6tre rechargée en dehors des périodes de fonctionnement de la détection électromagné- tique. Cependant, cette solution impose l'emploi d'une batterie dans l'environnement difficile dans lequel doivent travailler les outils de diagraphie dans les forages, en l'exposant notamment à de très hautes températures. Elle présente l'inconvénient d'une certaine fragilité,une réserve d'énergie insuffisante pour des opérations de diagraphie de longue durée et d'une fiabilité sujette à caution. A défaut de cette solution, il convient d'entourer les conducteurs qui alimentent l'oscillateur à partir du cable de suspension de l'outil d'un écran réalisé par un tube métallique longitu- dinal traversant la sonde jusqu'à l'oscillateur 60. Dans le cas des outils à bobines o la puissance émise ou reçue dépend du flux traversant les bobines, le passage de ce tube se fait aux dépens de la surface disponible pour le flux. Au contraire, le fonctionnement des antennes bi- plaques n'est pas influencé par la présence de ce tube dont le diamètre peut etre élargi pour y loger l'électronique elle-même et les autres organes fonctionnels de l'outil. Ceci peut permettre de raccourcir l'outil ou d'accroltre la capacité de traitement électronique à l'intéMieur de celui-ci. On peut prévoir d'utiliser les éléments. de masse cylindrique tels que 126 (figure 6) des-antennes comme écrans à l'égard des signaux perturbateurs circulant dans les cêbles d'ali- mentation de l'oscillateur et dans tout autre circuit élec- trique nécessaire au fonctionnement de l'outil, en les reliant les uns aux autres par des tubes de raccord métalli- ques de fagon à former une gaine cylindrique continue. Ainsi, le tube écran formé par cette gaine est intégré dans les manchons d'antennes placés à faible distance de la périphérie de l'enveloppe du mandrin 40 et dégage la partie centrale interne de l'outil. Dans certains cas, cependant, on pourrait craindre que cette gaine écran métallique ne joue, en combinaison avec la colonne de boue entourant le mandrin 40 et les milieux isolants qui les séparent, le rôle d'une liaison coaxiale dans laquelle une partie de l'énergie électromagnétique émise à la sortie de l'émetteur 50 se propagerait selon un mode de propagation transversal, connu sous le nom de mode TEM (2RANSVERSE ELECTROMAGNETIC MODE). Un tel mode de propagation est à éviter dans le contexte d'emploi des outils de diagraphie électromagnétique. En effet,l'onde qui se pro- page ainsi entre l'émetteur et les récepteurs le long du coaxial ainsi formé entre la gaine interne à l'outil et la boue a une amplitude très supérieure à celle des signaux que l'on désire capter et risque d'obscurcir complètement ces derniers à l'égard de l'électronique de détection. Il est donc important de chercher à éviter ce mode de propaga- tion et de concentrer la plus grande partie possible de l'énergie sortant de l'émetteur 50 (T) vers la paroi du trou et les formations environnantes. Selon un mode de réalisation, il est prévu de limiter la transmission en mode TEM en disposant l'élément conducteur enroulé autour du manchon de l'antenne coaxial au mandrin, non pas à plat comme dans le cas de la figure 6, mais sur la tranche, comme illustré sur la figure 7 qui montre une antenne 150 comprenant un manchon diélectrique 152 compor- tant, sur sa face interne, un conducteur cylindrique de masse 154 raccordé à une gaine cylindrique, non représentée, qui parcourt toute la hauteur de l'outil et relie notamment tous les conducteurs de masse correspondants des autres antennes. Autour de ce cylindre de masse 154 est enroulée, en contact électrique avec ce cylindre, sur sa tranche 155, une bande métallique 156 qui est disposée sur champ selon un plan approximativement perpendiculaire à la surface du cylindre 154 et enroulée en hélice autour de ce dernier sur une longueur de manchon 152 correspondant à la longueur de l'antenne. La ta nche externe 157 de la bande 156 affleure à la surface externe 160 du manchon diélectrique 152. Une bande métallique conductrice 158 formant le premier élément de l'antenne est enroulée en hélice dans l'épaisseur du manchon 152 en formant des spires disposées sur champ et intercalées entre les spires de l'élément de masse 156 et dont le bord externe 159 affleure à la surface extérieure du manchon diélectrique 152. La bande 158 est raccordée électriquement à une de ses extrémités 162 au revêtement métallique 154 gainant intérieurement le manchon diélectrique 152. L'antenne ainsi formée est reliée à un câble coaxial 164 dont une extrémité est perpendiculaire à la surface interne du manchon 152. La gaine de ce câble est raccordée électriquement au cylindre de masse 154 et l'ame de ce conducteur est reliée à la bande 158 en un point 166 à une distance convenable de l'extrémité 162 le long de cet enrou- lement, pour réaliser l'adaptation d'impédance dont il a été parlé. L'enroulement en hélice de la bande 158 s'étend sur une distance le long du cylindre 152 correspondant à la longueur développée d'antenne recherchée. Cette disposition permet de réduire les transmissions d'énergie électromagnétique en direction parallèle à l'axe du mandrin 44. En effet, la formation d'ondes propres à se propager en mode TEM à l'intérieur de la liaison coaxiale définie précédemment repose surtout sur l'existence d'une capacité distribuée entre les spires du premier élément d'antenne 158 enroulé et la colonne de boue entourant l'ou- til. La valeur de cette capacité dépend des surfaces effi- caces des armatures en regard. Dans le cas de la figure 7, la surface de la tranche des spires 158 qui se trouvent vis-à-vis de la colonne de boue est très réduite et contri- bue donc de façon minimale à la formation d'ondes transmises selon le mode TEM. Il est possible de diminuer encore davantage les trans- missions en mode TEM à partir d'une antenne réalisée sensi- blement comme représenté à la figure 7 en prévoyant une structure formant écran à ce type de propagation. Un manchon métallique 170 est placé à l'intérieur de l'enveloppe isolante 171 d'un mandrin d'outil de diagraphie électromagnétique (figure 8), dans le prolongement de l'élément cylindrique de masse 172 d'une antenne 173 de type biplaque avec con- ducteurs sur champ 176 et 178, analogue à l'antenne repré- sentée à la figure 7. Le conducteur métallique sur tranche 178 est noyé dans le diélectrique 175 et est relié électri- quement par sa tranche interne au cylindre de masse *172. L'alimentation est réalisée comme précédemment par un cIble coaxial 179. De part et d'autre des extrémités longitudinales et 181 de l'antenne 173 sont disposées des plaques mé- lo talliques 182 et 183 en forme de couronnes circulaires raccor- dées électriquement sur leurs bords internes 184 et 185 respectifs aux manchons conducteurs 170. Le diamètre externe de ces couronnes 182 et 183 est supérieur au diamètre externe de l'antenne 173 et leurs périphéries respectives 186 et 187 sont reliées par une série de barreaux métalliques 190 parallèles à l'axe de l'outil et répartis à intervalles réguliers autour desdites couronnes. Les barreaux longitu- dinaux 190 ont la propriété de s'opposer à la formation de courants coaxiaux sous l'effet du champ électrique autour de l'antenne. Par ailleurs, les boucles conductrices qui passent par chacun des barreaux 190 et les couronnes 182 et 183 pour se refermer dans l'élément cylindrique de masse 172 et les portions du manchon 170 qui y sont raccordées, empéchent la propagation du champ magnétique associé à l'onde dans la direction transversale. Enfin, dans tous les cas o l'on désire lutter contre le mode de propagation transversal (TEM) pour les raisons qui viennent d'être indiquées, on réalise de préférence l'enroulement en hélice du premier élément de l'antenne (figure 9) sous forme de deux portions longitudinales enrou- lées selon des pas égaux et de sens inverse. Ainsi, sur un manchon diélectrique 192 dont la partie intérieure est gainée d'un revêtement métallique 193 formant un élément cylindrique de masse, une lame métallique externe 194 est enroulée en hélice, en partant d'une extrémité 195 court- circuitée avec le cylindre de masse 193, dans un sens jusqu'en un point de rebroussement 196 correspondant à la moitié de la longueur développée de l'antenne, à partir duquel le pas de l'enroulement s'inverse pour former les spires 197. L'extré- mité 198 de cet élément rayonnant est court-circuitée avec 33 2492540 le plan de masse. La longueur totale de l'antenne est accordée sur la moitié de la longueur d'onde envisagée dans le diélectrique 192. Elle est alimentée en deux points voisins respectivement de ses extrémités 195 et 198 par deux cables coaxiaux sous deux tensions en opposition de phase. On obtient denc deux antennes quart d'onde en série, géomé- triquement opposées, mais dans lesquelles le courant est de même sens, ce qui favorise le rayonnement en mode recherché, tandis que les champs électriques correspondant à la tension entre chacune des portions d'enroulement de pas inverses et la colonne de boue sont de signes différents et ont des effets -inverses qui tendent à annuler la transmission en mode TEM. Selon une autre forme de réalisation, une sonde 200 (figure 10) comporte un mandrin cylindrique entouré d'une enveloppe externe 202 métallique. Autour de cette enveloppe sont disposées, en plusieurs emplacements longitudinalement espacés 204, des antennes biplaques 206 du type à enroulement selon le mode de réalisation de la figure 6. Comme le repré- sente la partie supérieure de la figure 10 qui montre la sonde partiellement coupée par un plan diamétral longitu- dinal, l'enveloppe externe métallique 202 présente, en chaque emplacement 204, une partie 208 de diamètre externe rétréci qui constitue par ellemême un élément cylindrique de masse pour chaque antenne 206. Chacune de ces parties rétrécies 208 est revêtue d'un manchon diélectrique 209 autour duquel est enroulée une lame de métal en hélice 210 dont une extrémité est mise en court-circuit avec la partie métallique rétrécie 208 de l'enveloppe conductrice 202. L'épaisseur combinée du diélectrique 209 et de l'enrou- lement 210 est telle que le diamètre de l'ensemble soit inférieur au diamètre de l'enveloppe 202 dans les parties 212 qui séparent les emplacements 204. Ces portions 212 sont reliées entre elles par une série de barreaux 214 de direction longitudinale passant par dessus chaque enroulement 210 qui forment ainsi une cage à barreaux parallèles autour des antennes 206 dans un but de protection mécanique. Les barreaux longitudinaux 214 font corps avec l'enveloppe 202. Dans cette réalisation, l'élément cylindrique de masse des antennes se trouve en contact électrique direct avec la boue 202. Aucune propagation en mode TEM ne peut avoir lieu en l'absence d'une structure du type coaxial avec diélectrique entre un conducteur interne et la colonne de boue entourant l'outil. Selon une autre forme de réalisation (figure lla), l'enveloppe H'une sonde 220 est constituée par un tube métalli- que cylindrique 222 s'étendant sur toute la hauteur de l'outil. Autour de l'enveloppe 222 sont montées,dans des Positions longtidunalement espacées, une antenne émettrice 224 à la partie inférieure de l'outil et une série d'antennes réceptrices 2261, 2262, 2263 et 2264. Chacune des antennes 224, 2261à2264 comprend un revêtement diélectrique 229 accolé directement autour de la surface externe de l'enve- loppe 222, laquelle forme un élément cylindrique de masse commun à toutes ces antennes. Autour de chaque manchon diélectrique 229 (figure l1b) est enroulée en hélice une bande métallique radiante 230 raccordée électriquement à l'enveloppe 222 à une de ses extrémités 231. L'enroulement 230 est noyé dans un revêtement isolant 232 à base de fibre de verre qui lui procure une protection à la fois mécanique contre les chocs et l'abrasion dus au mouvement de l'outil à l'intérieur du forage et chimique contre la corrosion. Un cable coaxial 234 d'aliment-tion de l'antenne 224 passe à travers l'enveloppe 222. Sa gaine est connectée électrique- ment à cette enveloppe. L'ame 235 est connectée comme pré- cédemment décrit pour réaliser l'adaptation d'impédance. Si la protection offerte parle revêtement 232 est effi- cace d'un point de vue mécanique et chimique, elle n'est pas indispensable d'un point de vue électrique. Aucune propaga- tion en mode TEM n'est à redouter. L'électronique interne nécessaire au fonctionnement des outils est logée (parties coupées des figures 10 et 11) dans l'espace interne délimité par les tubes conducteurs 202 et 222 à leur partie supérieure. Des supports 240 montent des cartes électroniques de traitement propres à être reliées à des couples de récepteurs 2261, 2262 et 2263, 2264 par l'intermédiaire de cables coaxiaux 241, 243, 245 et 246. La constitution des circuits électroniques et des liaisons appropriées pour alimenter l'émetteur 224et pour permettre le traitement des signaux issus des récep- teurs 2261 à 2264, est bien connue et, par exemple, décrite dans le Brevet Etats-Unis précité 4 185 238 du 22 janvier 1980 délivré à Messieurs HUCHITAL et TABANOU. Ainsi, on a réalisé une sonde de diagraphie par propa- gation d'ondes électromagnétiques comportant une enveloppe métallique qui présente,outre la suppression de la propaga- tion d'ondes en mode TEM,un certain nombre d'avantages pour la réalisation des outils, tant sur le plan de la robustesse que de la facilité de montage et par conséquent du coCt de fabriration. Ils peuvent permettre notanment de minimiser ou de prendre en campte les variations d'écartement des bobines le long des mandrins sous l'effet de la dilatation thermique. Les modes de réalisation qui viennent d'être précédemment passés en revue pour le montage d'antennes sur le mandrin d'outils électromagnétiques de diagraphie présentent un certain nombre d'avantages sur les réalisations de l'art antérieur, notamment sur les outils faisant appel à des bobines comme transducteurs d'énergie électromagnétique entre l'outil et le milieu environnant. Un avantage essentiel par rapport à ces réalisations antérieures de transducteurs réside dans l'amélioration du rendement de ces antennes. On a constaté que le rendement obtenu est de plusieurs dizaines de fois et même jusqu'à près de cent fois le rendement des bobines utilisées pré- cédemment. Cette amélioration du rendement est disponible, non seulement sur l'émetteur d'énergie mais sur les récepteurs. Avec des antennes dont le rendement est multiplié, par exemple, par 50, la puissance électrique correspondant aux signaux reçus pour une même puissance d'émission de signaux élec- triques est 2500 fois plus élevée. Les puissances utiles qui peuvent être mises en jeu pour l'étude de la propagation sont donc d'un ordre de grandeur complètement différent de ce qu'il était possible d'atteindre jusqu'à présent. De nombreuses conséquences découlent de cette amélioration. Bien entendu, elle peut être mise à profit pour simplifier l'électronique de détection associée aux antennes réceptrices Rl t, R4 (figure 1). Cette augmentation très importante de rendement est obtenue avec des antennes qui présentent un 3 5 encoadrement du même ordre de grandeur que celui des antennes de l'art antérieur et qui s'accomodent d'un diamètre de mandrin conventionnel pour les outils de diagraphie. Contrairement en effet aux transducteurs formés de bobines dont l'effi- cacité augmente avec leur diamètre, le rendement des antennes conformes à l'invention et par conséquent la quantité d'énergie rayonnante susceptible de transiter par ces antennes est indépendante de leur diamètre. Cette augmenta- tion considérable de l'efficacité des antennes s'accompagne d'un accroissement de l'espace disponible pour loger l'élec- tronique, même lorsqu'on alimente un émetteur à la base de l'outil à l'aide de conducteurs de puissance en provenance de la su.-:face. Il est donc possible de diminuer la longueur totale de l'outil. D'une façon générale, le haut niveau de rendement de ces antennes permet d'envisager sans diffi- culté la perte de quelques points de rendement dans le cadre d'un compromis visant à améliorer les caractériltiques de l'outil L'augmentation de-la puissance rayonnée permet d'appli- quer la méthode d'investigation des formations par propaga- tion électromagnétique avec des boues de forage beaucoup plus conductrices que dans le passé. En effet, l'atténuation des ondes propagées dans le milieu croit avec la conductivité, comme on l'a exposé précédemment. Avec ce nouvel outil, on peut s'accomoder d'un taux d'atténuation de l'énergie rayonnée dans la lDue environnant le forage beaucoup plus fort que ce qui était acceptable jusqu'à présent, sans diminuer pour autant la quantité totale d'énergie susceptible d'être détectée aux récepteurs propremeit dits. Ainsi, on peut opérer dans des boues dont la conducti- vité peut atteindre 0,05 ohm, ce qui permet d'étendre l'appli- cation de ce type d'outil à la quasi totalité des boues de forage employées actuellement. De même, il n'est plus indispensable de tenter d'augmenter le diamètre de l'outil pour minimiser l'épaisseur de.la colonne de boue traversée par le rayonnement à l'émission et à la réception. Une autre conséquence de l'augmentation considérable de la puissancerayonnée réside dans l'augmentation du rapport signal sur bruit aux récepteurs, augmentation qui permet d'améliorer la précision de la détection effectuée 37 2492540 tout en utilisant une électronique plus simple et éven- tuellement plus fiable pour obtenir les informations recherchées. Enfin, on a vu qu'avec ce type d'antenne, on pouvait avantageusement employer un tube conducteur sur toute la longueur de la sonde et qui fonctionne comme écran vis-à-vis des éléments sensibles de ces antennes, sans engendrer de propagation indésirable selon le mode TEM, grâce à divers moyens. Une sonde munie des antennes conformes à l'invention permet en oatre d'augmenter la résolution de l'investigation tout en maintenant une profondeur d'investigation recherchée. Cette dernière dépend en effet de la distance entre les émetteurs et le récepteur, tandis que la résolution dépend de la distance entre les récepteurs de chaque paire. Les mesures effectuées par chaque paire de récepteurs sont des mesures différentielles de la variation de certains paramètres de propagation tels que l'atténuation ou le déphasage provoqués par um zone de formation dont l'épaisseur est définie par l'écartement de ces récepteurs (voir notam- ment le Brevet Etats-Unis 4 185 238 précité). Plus cet écartement entre les récepteurs est faible, plus l'épaisseur de cette zone est petite et, en conséquence, plus la réso- lution de la mesure effectuée est bonne. Cependant, il est nécessaire de maintenir l'écartement des récepteurs d'une paire à une valeur suffisante pour que la différence entre les valeurs des paramètres des ondes reçues puisse être perçue et mesurée par l'électronique de détection et de traitement. C'est ainsi, par exemple, que si l'on veut dé- tecter les différences de déphasage à une fraction de degré près, l'écartement des deux récepteurs correspondant doit dtre suffisant pour Lue les variations de ce paramètre entre deux formations de nature différente à distinguer présentent au moins cette valeur sur l'épaisseur de forma- tion considérée. Il en va de même en ce qui concerne l'atté- nuation. Pour-augmenter la résolution, on est donc conduit à rechercher une augmentation des valeurs de l'atténuation et du déphasage mesurés des ondes électromagnétiques se propageant dans uxm zone de formation d'épaisseur donnée, ce qui peut être obtenu en accroissant la fréquence de fonctionnement de l'outil. Cependant, en raison de la plus forte atténuation des signaux qui accompagnent cette aug- mentation de fréquence, la puissance-rayonnée doit être sensiblement plus grande si l'on désire être en mesure de recueillir, au niveau des récepteurs, des puissances encore suffisantes pour y être décelées et traitées convenablement. Ceci est possible avec les outils équipés d'antennes qui viennent d'être décrites, grace à l'augmentation considé- rable du rendement que l'on peut en obtenir. Ainsi, avec une puissance à l'oscillateur d'émission d'un ordre de grandeur conventionnel, il est possible de rayonner des puissances suffisamment fortes pour leur faire subir une atténuation beaucoup plus élevée, notamment en opérant à des fréquences relativement plus élevées par rapport à l'art antérieur, tout en conservant un niveau de signal acceptable au niveau des récepteurs pour la détection et la mesure pro- prement dite. Ce résultat est atteint, en conservant une profondeur d'investigation importante qui implique un trajet des ondes électromagnétiques,entre l'émetteur et les récep- teurs, relativement long, au cours duquel l'atténuation d'un signal de fréquence relativement plus élevée peut être considérable. La puissance émise avec des antennes du type décrit est suffisante pour atteindre des profondeurs d'investigation de l'ordre d'un à deux mètres avec des antennes montées sur mandrin dans un domaine de fréquence pouvant s'élever jusqu'à environ 60 à 80 megahertz. La résolution que l'on peut obtenir pour cette fréquence opératoire est alors de 60 centimètres à un mètre. Dès que la fréquence de fonctionnement dépasse quelques dizaines de megahertz, il est possible de réaliser des enroulements sur mandrins d'une longueur utile égale à une demi-longueur d'onde et au-delà à une longueur d'onde, dans la mesure o la longueur d'onde diminuant quand la fréquence croît, il est possible, pour un encombrement longitudinal donné de l'antenne le long du mandrin, d'accor- der la longueur développée de l'élément conducteur enroulé sur une fraction plus importante de la longueur d'onde du rayonoemnent. Dans la gamme desfréquences relativement basses, la lon- gueur développée d'antenne nécessaire pour obtenir l'accord avec le quart d'onde de propagation peut devenir prohibitive. Cependant, l'amélioration, toutes choses égales par ailleurs, du rendement intrinsèque de ces antennes, est suffisante pour rendre leur application attrayante à des fréquences très sensiblement inférieures à 20 megahertz et pouvant descendre en dessous de 1 megahertz. A ces fréquen- - ces, un moyen pour diminuer la longueur utile de l'élément radiant enroulé autour du mandrin (premier élément conduc- teur) consiste à modifier les connexions entre cet élément et l'élément de masse de l'antenne. Un enroulement radiant d'une antenne biplaque 255, formé d'une lame'métallique 250 représentée à la figure 12, a une longueur développée inférieure au quart de la longueur d'onde. Au lieu d'être en courtcircuit avec le plan de masse 254, l'extrémité 252 de l'élément 250 est raccordée au plan de masse 254 par une self inductance 258 dimensionnée de façon que l'ensemble résonnant formé par l'élément radiant 250 et la self inductance 258 couplée en parallèle par la capacité linéique entre les deux éléments conducteurs de l'antenne 250 et 254 constituent un circuit accordé pour la fréquence considérée. Le point d'injectinn 256 est raccordé à un oscillateur 257. L'autre extrémité 253 de l'élément 250 est électriquement libre. Selon une variante de réalisation (f ig.13) d'une antenne sur mandrin 261 destinée à fonctionner à fréquence relativement basse, un élément radiant 260 de longueur développée infé- rieure au quart de la longueur d'onde de rayonnement dans le diélectrique 263 à la fréquence envisagée a une de ses extrémités 262 connectée en court-circuit à un plan de masse. Son autre extrémité 265 est reliée au contraire au plan de masse 264 par un condensateur 266 dont la valeur est choisie de façon que le circuit équivalent à l'élément radiant 260 et au condensateur 266 couplé à la capacité linéique existant entre Lélément 260 et le plan de masse 264 constitue un circuit résonnant pour la fréquence opé- ratoire de l'oscillateur 257. Un autre moyen pour diminuer la longueur utile de l'aé- ment radiant enroulé autour du mandrin, qui peut ttre combiné avecle précédent, consiste à utiliser, au lieu d'un matériau diélectrique entre les deux éléments conducteurs de l'an- tenne, un matériau à forte perméabilité magnétique. En effet, alors que les constantes diélectriques par rapport à l'air des matériaux usuels varient dans des proportions qui ne dépassent guère de 1 à 20, en général, la perméa- bilité magnétique de certains matériaux par rapport à celle de l'air peut atteindre plusieurs milliers lorsque la fréquence n'est pas trop élevée, c'est-à-dire reste infé- rieure à quelques dizaines de megahertz. Si l'on se réfère à la relation (V), on constate que la longueur d'onde varie de façon inversement proportionnelle à la racine carrée de la perméabilité magnétique. Dans ces conditions, il est possible pour des antennes fonctionnant dans un domaine de fréquence inférieur à quelques dizaines de megahertz de sélectionner un matériau magnétique dont le point de Curie soit suffisamment élevé pour qu'il conserve sa forte valeur de perméabilité magnétique dans tout le * domaine des températures d'utilisation des outils de diagra- phie de forage. Ainsi, si l'on utilise un matériau tel que de l'alumine - ferro magné- tique dont la perméabilité magnétique se situe aux environs de 250, on peut constituer une antenne avec un premier élément plaqué sur la face externe d'un manchon de ce matériau dont la face interne est revêtue d'un plan de masse. Si l'on donne à une telle -antenne une longueur développée de 38 mètres, correspondant à un quart de la longueur d'onde dans ce maté- riau (par opposition à 600 m dans le vide), il est possible de faire fonc- tionner cette antenne à une fréquence de 500 kHz. On peut atteindre une telle longueur d'antenne à l'aide d'un enroulement de 120 tours sur un mandrin de 10 cm de diamètre. Ainsi, on réalise un outil de diagraphie par propagation d'un rayon- nement électromagnétique capable de fonctionner à fréquence relativement ment basse, inférieure à 1 MHz, fréquence o les mesures des para- mètres relatifs à la propagation des ondes électromagnétiques dans la formation sont essentiellement influencées par la conductivité des milieux environnants et relativement peu par la constante diélectrique de ces milieux. En montant les antennes sur un mandrin métallique, comme expliqué ci- dessus, on obtient un nouvel outil de conductivité qui, contrairement aux outils de conductivité classiques, ne requiert pas l'emploi d'un iMandrin isolant sur une grande partie au moins de sa longueur. Ce nouveau type d'outil présente des avantages de simplicité, de robustesse et de stabilité dimensionnelle. Cette nouvelle structure permet, en outre,d'allier un outil de mesure de conductivité à un outil de mesure de résistivité à électrodes en associant des antennes fonctionnant à fréquence relativement basse du type qui vient d'être indiqué à des manchons métalliques dis- posés autour du mandrin et constituant des électrodes, par exemple, d 'un outil du type Double Laterolog, décrit au Brevet Etats-Unis 2 712 627 déposé par H.G. DOLL. Un nouvel outil combiné de ce type comprend (figure 18) une sonde 400 sur laquelle est montée une électrode centrale A-. De part et d'autre de A sont disposés symétriquementdeux o o paires d'électrodes de potentiel rapprochées MlM2 et M'1M'2 suivies en s'éloignant de l'électrode A0 de premières électrodes de courant A et A'1 puis de secondes électrodes de courant A2, AI2. Les électrodes sont constituées par des bagues conductrices à la surface du mandrin, les électrodes A2 et A'2 prenant la forme de manchons allongés. Les circuits d'alimentation et de contrôle de ces électrodes sont bien con- nus, par exemple par le Brevet Etats-Unis 3 772 589 déposé par A.. SCoOLBERG. Ils permettent de faire passer des courants entre les élec- trodes A0, A1 et A2 et A0, A'1 et A'2 et des zones à plus ou moins grande distance de l'outil dans le milieu environnant en contrôlant ces courants de telle manière que la différence du potentiel entre les électrodes de mesure M1 et M2.et entre les électrodes M'1 et M'2 reste nulle. Pour mémoire, on a représenté sur la partie gauche de l'outil le tracé de lignes de courants 412 dans la configu- ration d'investigation peu profonde et,sur la partie droite, le tracé de ces lignes dans la configuration d'investigation profondeo les lignes de courant retournent vers le forage en un point éloigné du jeu d'électrodes sur l'outil, par exemple une électrode de masse située sur le câble 410 de support de la sonde 400. Les courants transmis par les électrodes A1i, A2, A'1, et A'2 sont commandés de façon à forcer le courant transmis par l'électrode A plus ou moins loin dans la formation selon la profondeur d'investigation désirée. Une antenne biplaque 401 du type décrit précédemment, par exemple en référence à la figure 6, est montée à une extrémité de ce jeu d'électrodes, en dessous de l'électrode A' Elle est branchée sur un oscillateur fonctionnant à une fréquence de 500 kilo hertz pour transmettre à la formation un rayonnement de fréquence correspondante. Deux antennes biplaques réceptrices 404 et 406 sont montées, la première entre les électrodes A'1 et A'2 et la seconde entre les électrodes Z1 et A2. Elles sont reliées à une électronique d'acquisition et d'exploitation des signaux captés après propagation dans la formation pour fournir une mesure différentielle de conductivité. La combi- naison des mesures réalisées par les récepteurs 404et 406 permet d'obtenir une telle mesure différentielle de conduc- tivité qui est corrigée de l'influence de la zone immédia- tement au voisinage de l'outil, c'est-à-dire du trou pro- prement dit et de la zone superficielle autour de la paroi du trou. Les antennes 401, 404 et 406 ont un plan de masse commun conducteur à la fréquence de 500 kilo hertz. Les électrodes de courants A0, A1, A1, A2, A'2 sont toutes reliées élec- triquement à ce plan de masse. Ainsi, le plan de masse est en contact électrique avec la boue en divers points sur sa longueur. Cependant, le plan-de masse est aménagé à l'aide de liaisons capacitives appropriées entre ses différentes portions pour qu'à la fréquence de fonctionnement du Double Laterolog qui se situe à quelques centaines de hertz ces électrodes ne soient pas reliées électriquemsnt par le plan de masse. Les éléments radiants des antennes 401, 404 et 406 sont du type del'élément 124, de la figure 6 par exemple. Ils sont plaqués sur un manchon tel que 120 d'alumine ferromà- gnétique dont la perméabilité magnétique est de 250 environ. Un tel outil peut remplacer avantageusement un outil existant réalisant la même combinaison de fonctions dans lequel les éléments inducteurs de courant dans la formation sont des bobines. Afin d'éviter l'induction de courants dans des électrodes annulaires qui fausseraient les mesures effectuées à l'aide de bobines d'induction, chaque électrode d e cet outil est réalisée sous la forme d'une série de boutons entourant le mandrin, isolés lés uns des autres à la surface de celui-ci - La présence d'antennes biplaques évite d'avoir à recou- rir à des électrodes à boutons et permet l'emploi d'élec- trodes massives dont les performances en profondeur d'in- vestigation sont meilleures. En outre, les performances de l'appareil de mesure de conductivité à antennes bi- plaques de la figure 18 sont améliorées par rapport à l'outil à bobines sur le plan d'une meilleure résolution verticale et d'une moindre influence de l'environnement immédiat du trou en raison du caractère différentiel de la mesure et de niveaux de signaux plus élevés. Les antennes pour diagraphie électromagnétique du type décrit sont également utilisables à l'autre extrémité du spectre de fréquence envisagé, en particulier à des fré- quences supérieures à 200 MHz. Indépendamment de leur utilisation sur mandrins d'outils plongés dans des boues de forage, ces antennes, de par leur réalisation très simple, peuvent s'appliquer également à des patins pour fonctionner à des fréquences élevées. Lorsque la fréquence s'accroît, on préfère souvent mettre en oeuvre des antennes montées sur des patins ayant une dimension longitudinale compatible avec une profondeur d'investigation relativement faible. Selon une forme de réalisation, de telles antennes peuvent être réalisées sous forme de boutons (figure 14) dans lesquels une pastille de matériau diélectrique 300 est revêtue sur une de ses faces d'une couche métallique conductrice 302 formant un plan de masse et comporte une fine bande métalli- que 306, imprimée sur sa face opposée 304 en forme de spirale entre une extrémité centnale 308 qui peut être reliée élec- triquement en court-circuit avec le plan de masse 302 et une autre extrémité 310, qui est laissée libre si la lon- gueur développée de la spirale imprimée est égale au quart de la longueur d'onde de propagation du rayonnement dans le diélectrique 300 ou à un multiple impair de celui-ci et qui est court-circuitée avec le plan de masse 302, comme dans l'exemple représenté,si la longueur développée est égale à ou à un multiple de la demi-longueur d'onde de propagation. De tels boutons peuvent être intégrés dans un patin allongé 321 du type représenté à la figure 16 qui comporte 44 2492540 à chacune des extrémités de sa face d'appui contre la paroi d'un forage, un bouton émetteur semblable à celui représenté sur la figure 14, respectivement 320 et 322 relié à un oscilla- teur de puissance très haute fréquence non représenté. Entre les deux émetteurs 320 et 322 sont montés, au voisinage de la partie centrale du patin, trois récepteurs, respectivement 322, 324 et 325 alignés dans la direction longitudinale de ce patin. Le patin 321 est monté (figure 1) de façon connue sur le mandrin de sonde 44 et articulé de façon à pouvoir être appliqué par des bras 43 contre la paroi 28 du trou de forage, soit sous l'action d'une sollicitation élastique permanente exercée par des ressorts en forme d'arc, soit par l'intermédiaire de bras dont l'ouverture est commandée à distance. Une disposition à deux émetteurs 320 et 322, conforme à celle de la figure 16, est utilisée lorsqu'on cherche à compenser les effets d'un défaut d'application uniforme du patin contre la paroi du trou sous l'effet des irrégularités de cette dernière. Les techniques de compensation de l'influence du trou de forage (technique connue sous le nom de compensation BHC) sont bien connues pour des outils fonctionnant avec diffé- rents types de transducteurs, par exemple par le Brevet Etats- Unis No 3 257 639 déposé par KOKESH. Un patin 321 tel que celui de la figure 16 fonctionnant dans un domaine de fréquence de 60 MHz à 3 gigahertz (ultra hautes fréquences) peut être appliqué à un outil de pendagemétrie. Les mesures effectuées à partir des détecteurs 323 à 325 per- mettent de déceleravec une grande résolution des variations de caractéristiques diélectriques des strates de formation traversées par le forage. Suivant les techniques de pendage- métrie connues, l'ensemble des- indications issues de trois et, de préférence, quatre patins analogues, comme décrit par le Brevet EtatsUnis No 3 423 671 déposé par A. VEZIN, appliqués autour de la paroi du trou, permet de déterminer l'inclinaison des plans de séparation des strates contiguës. Des antennes biplaques du type décrit ci-dessus permettent avantageusement d'adapter cet outil à des trous de forage remplis d'eau non salée ou de boues de forage à base de pétrole dans les- quels les outils classiques à électrodes sont inopérants. En outre, un tel outil (figure 1) équipé de 2492540 telles antennes 321 permet d'obtenir, dans chaque position du patin, à la fois une. mesure de conductivité et une mesure de constante diélectrique qui sont relevées pour effectuer une corrélation de ces mesures entre elles et améliorer l'ex- ploitation de l'ensemble des données recueillies. On parvient ainsi à obtenir des représentations extrêmement fines de toutes les variations de caractéristiques géologiques, frac- tures et autres discontinuités des formations traversées par le forage. L'invention peut également être appliquée à la réali- sation de patins d'émission et de réception d'énergie élec- tromagnétique à fréquence extrêmement élevée du type repré- senté à la figure 17 dans laquelle un patin 370 est pourvu d'une antenne d'émission 372, vers son extrémité inférieure, réalisée en technique biplaque et comportant notamment un anneau métallique 373 imprimé sur un diélectrique formant la surface du patin 370, raccordé électriquement, en un point 371, à un plan de masse placé de l'autre côté de la surface du diélectrique, et dont le périmètre est approprié pour constituer une antenne demi-onde à une haute fréquence opéra- toire qui peut être, par exemple, de 850 MHz. Deux récepteurs, vers l'autre extrémité du patin, sont constitués par deux bar- rettes 374 et 375, alignées à la surface du patin dans la direc- tion longitudinale de celui-ci et de l'antenne 372. Ces barret- tes 374 et 375 sont raccordées électriquement à une de leurs extrémités 376 et 377 au plan de masse situé de l'autre côté du diélectrique formant la surface du patin et leur longueur correspondant à un quart de longueur d'onde pour la fréquence envisagée. Ce patin permet de détecter certains paramètres de la propagation de l'énergie électromagnétique émise par l'émetteur 372 à proximité de la paroi du forage et notamment dans la gâteau de boue (mudcake) s'il en existe un. Les antennes conformes à l'invention peuvent également être appliquées à des investigations dans l'échelle des très hautes fréquences (VHF), soit des fréquences comprises entre et 500 MHz. 2492S40 A cet effet, un patin 380 (figure 15) d'investigation rapprochée (patin R) est constitué par une plaque iso- lante 380 en un matériau résistant à l'abrasion, tel qu'un composite de fibre de verree de résine, allongée dans une direction correspondant à un déplacement longitudinal contre la paroi d'un trou de forage. Ce patin comprend une antenne émettrice inférieure 384, surmontée dans la direction longi- tudinale par deux antennes réceptrices 386 et 388. Sa face postérieure, c'est-à-dire non tournée vers la formation, comporte un revêtement métallique continu formant plan de xinsse, noyé dans une gaine protectrice à l'égard des fluides de forage dans lesquels est propre à baigner le patin. Cha- cune de ces antennes comprend, outre le plan de masse et la couche de diélectrique formant l'épaisseur du patin proprement dit, une lame métallique respectivement 385, 386 et 388, imprimée dans la surface antérieure 382 de ce patin selon un tracé spiralé composé de segments de droite réunis à angles vifs afin de couvrir une portion substantielle de la surface du patin. L'antenne 384 occupe la partie inférieure de celuici, la lame métallique imprimée 385 de cette antenne étant courtcircuitée avec le plan de masse à son extrémité centrale 391 et à son extrémité péri- phérique 392, sa longueur étant déterminée pour constituer une antenne demi-onde. Les deux antennes réceptrices ont chacune une extrémité centrale, respectivement 393 et 394, court-circuitée avec le plan de masse sur la face postérieure du patin, tandis que l'autre extrémité de la lame métalli- que de ces antennes est laissée libre, la longueur de ces lames étant égale au quart de la longueur d'onde du rayonne- ment envisagé. Un tel type de patin présente un intérêt particulier dans des boues à base d'eau non salée ou de pétrole o les patins à électrodes ne fonctionnent pas. Il présente en outre la particularité d'avoir une moins grande sensibilité à la résistivité de la boue dont il élimine l'influence par une mesure différentielle et permet d'obtenir une meilleure connaissance de la résistivité de l'eau de formation Rw. En effet, la mesure de la constante diélectrique à proximité de la paroi du trou de forage permet de connaître la satura- tion en eau Sw dans la zone appelée zone envalhie o, sous 47 2492540 l'effet de la pression de la boue de forage au contact de la paroi du trou, le filtrat de la boue a pénétré après avoir déposé les particules solides de cette dernière sur la paroi du trou (pour former le gateau de boue) en déplaçant une partie des hydrocarbures susceptibles de se trouver dans les pores de cette formation. Les parties métalliques des antennes sur patins repré- sentées aux figures 14 à 17 sont avantageusement enrobées d'un revêtement protecteur isolant afin de mieux résister à la fois à l'abrasion mécanique et à la corrosion. REVENDICATIONS 1. Outil de diagraphie pour la mesure de caractéristiques de j.:opagation d'une onde électromagnétique dans le milieu environnant un trou de forage traversant des formations géologiques, comportant une sonde (40) propre à être déplacée dans ce Forage, des moyens sur cette sonde propres à effec- tuer une conversion entre des signaux électriques dans la sonde et des signaux d'énergie é 1 e c t r o m a g n ét i q u e se propageant dans le m i 1 i e u e n v i r o n n a n t- cette sonde, caractérisé en ce que lesdits moyens comprennent au moins une antenne comportant un premier élément (102) allongé conducteur de l'électricitéet un second élément conducteur (105) disposé en regard et à distance du premier élément (102) sur toute la longueur utile de ce dernier, les portions en regard du premier et du second élément étant séparées par un milieu non conducteur de l'électricité (100) et reliées électriquement l'une à l'autre à une extré- mité (106) de la longueur utile du premier élément.- 2. Outil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la liaison électrique entre le premier et le second élément est un court-circuit (108) et la longueur utile du premier élément est accordée en fonction de la longueur d'onde de propagation de ladite énergie électromagnétique de fréquence déterminée dans le milieu non conducteur. 3. Outil selon l'une des revendications 1 et 2, carac- térisé en ce que l'autre extrémité (107) du premier élément est électriquement libre. 4. Outil selon l'une des revendications 1 ou 2, carac- térisé en ce que l'autre extrémité du premier élément con- ducteur est électriquement raccordée au second élément con- ducteur. 5. Outil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite extrémité du premier élément conducteur. est reliée électriquement au deuxième élément conducteur par l'inter- médiaire d'une self-inductance. 6. Outil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite extrémité de la longueur utile du premier conduc- teur est court-circuitée avec le deuxième élément conducteur et que l'autre extrémité du premier élément conducteur est raccordée à ce deuxième élément conducteur par l'intermé- diaire d'un condensateur. 7. Outil selon l'une des revendications 1 à 4, carac- térisé en ce que ledit milieu non conducteur (100) est un matériau diélectrique ou à forte perméabilité magnétique. 8. Outil selon l'une des revendications précédentes dans lequel ladite antenne est propre à être raccordée à une liaison (109) pour la transmission d'énergie électrique àune fréquence déterminée entre cette antenne et un circuit électrique dans la sonde, caractérisé en ce que la position du point (110) de raccordement de cette antenne à ladite liaison est choisie le long dudit premier élément conducteur de. façon à adapter l'impédance de cette antenne à ladite liaison. 9. Outil selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier élément conducteur est un élément (124) allongé suivant un tracé curviligne parallèle- ment à une surface et le deuxième élément conducteur (126) est un élément à deux dimensions parallèle à cette surface. 10. Outil selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier élément conducteur (124) est placé par rapport au deuxième élément conducteur (126) du côté extérieur de la sonde. 11. Outil selon la revendication 10,caractérisé en ce que le premier élément est revêtu d'une matière de protection (232) contre l'action dudit milieu environnant. 12. Outil selon l'une des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que le premier élément (224) a un tracé curviligne sensiblement dans la surface extérieure de la sonde et le deuxième élément 229 s'étend dans deux dimensions pour faire écran entre le premier élément conducteur (224) et des circuits électriques à l'intérieur de la sonde. 13. Outil selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ladite sonde comporte un mandrin allongé, carac- térisé en ce que le premier élément conducteur (224) est disposé autour de ce mandrin selon un tracé qui permet de diminuer l'encombrement longitudinal de ce premier élément conducteur. 14. Outil selon la revendication 13, caractérisé en ce que le deuxième élément forme un manchon conducteur (229) à l'intérieur du premier élément. 15. Outil selon la revendication 14, caractérisé en ce que ledit manchon se prolonge longitudinalement par un tube conducteur le long du mandrin (229) auquel il est relié élec- triquement,à la fréquence de fonctionnement prévue pour l'antenne. 16. OuCil selon la revendication 15, caractérisé par des moyens pour me ttre ce tube en contact électrique avec un fluide remplissant là trou de forage. 17. Outil selon la revendication 16, caractérisé en ce que ce tube est relié à un circuit électrique propre à per- mettre la conduction d'un courant électrique entre une élec- trodé raccordée électriquement à ce tube et le milieu environnant. 18. Outil selon la revendication 15, caractérisé en ce que le tube est isolé du milieu environnant la sonde et le premier élément conducteur est entouré d'une structure con- ductive à barres (190) sensiblement longitudinales raccor- dées à leurs extrémités audit tube par des éléments trans- versaux (186, 187) propres à faire obstacle à la propaga- tion de l'énergie électromagnétique intéressant ladite an- tenne parallèlement au mandrin. 19. Outil selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit tube présente des portions (212) de part et d'autre du premier élément (206) conducteur de ladite antenne dans le sens longitudinal, dont la dimension transversale externe est supérieure à celle dudit premier élément, lesdites por- tions étant reliées par des barres (214) de direction sensi- blement longitudinale transversalement espacées autour dudit élément. 20. Outil selon la revendication 16, caractérisé en ce que bdit tube (222) a une dimension transversale sensiblement égale à celle dudit manchon et forme la surface externe du mandrin,et ledit premier élément conducteur (230) est intégré dans une structure en relief à la-surface externe de ce man- drin. 21. Outil selon l'une des revendications 13 à 20, carac- térisé en ce que ledit premier élément conducteur comporte une portion '(194) enroulée autour du mandrin dans un sens et une deuxième portion (197) enroulée en sens inverse autour de ce mandrin. 22. Outil selon l'une des revendications 13 à 21, carac- térisé en ce que ledit premier élément conducteur est enroulé 214 92540 en hélice autour du mandrin. 23. Outil selon l'une des revendications 13 à 16, carac- térisé en ce que ledit premier élément conducteur est formé par une lame conductrice (158) enroulée sur champ autour du mandrin. 24. Outil selon la revendication 12 ou 15, dans lequel ladite sonde est propre à être attachée à un cable (32) comportant des conducteurs d'alimentation en courant, carac- térisé en ce que ladite antenne est une antenne réceptrice (Ri à R4) placée au-dessus d'une antenne émettrice (T), mon- tée vers l'extrémité de l'outil opposée au point d'attache du câble et branchée à la sortie d'un oscillateur (60) ali- menté par ces conducteurs d'alimentation. 25. Outil selon l'une des revendications 1 à 19, dans lequel ladite sonde comporte un patin possédant une face antérieure (321) propre à être appliquée contre la paroi du trou de forage, caractérisé en ce que ladite antenne est montée sur ce patin, le premier élément conducteur (306) étant disposé sensiblement dans cette face antérieure, le deuxième élément conducteur (302) s'étendant sur une surface sensiblement parallèle à cette face antérieure en arrière de cette dernière. 26. Outil selon la revendication 25, caractérisé en ce que le premier élément a la forme d'une barrette (374). 27. Outil selon la revendication 25, caractérisé en ce que le premier élément (306) a une forme spiralée. 28. Outil selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent au moins une telle antenne (50) propre à être reliée par un oscillateur (60) pour l'émission d'énergie é 1 e c t r o m a g n é t i q u e d a n s 1 e m i l i e u environnant et une telle antenne (51) pour la réception d'une portion de cette énergie après propagation à travers le milieu environnant. 29. Outil selon la revendication 28, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent une paire de telles antennes (51, 52) pour la réception d'une portion de l'énergie émise dans le milieu environnant après qu'elle se soit propagée à travers ce milieu. 30. Outil selon la revendication 28, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent deux paires de telles antennes (Ri, R2 et R3, R4) pour la réception de fractions de l'énergie émise après sa propagation à travers le milieu. 31. Outil selon l'une des revendications 9 à 24, carac- térisé en ce que ledit milieu non conducteur entre les élé- ments conducteurs des antennes est un matériau à forte per- méabilité magnétique, cet outil comprenant des moyens pour alimenter ladite antenne à une fréquence inférieure à 10 megahertz environ. 32. Antenne pour la transmission d e s i g n a u x électromagnétiques entre un outil de d i a g r a p h i e d e forage et le milieu e n v i r o n n a n t c e t o u t i 1, comprenant un corps tubulaire (120) en m a t é r i a u non conducteur, autour duquel est disposé du côté de sa face externe un premier élément conducteur (124) allongé et revêtue du côté de sa face interne d'un élément métallique conducteur (126), le premier élément conducteur (124) ayant une extrémité (129) raccordée électriquement à ce deuxième élément conducteur. 33. Antenne selon la revendication 32, caractérisée en ce que ledit conducteur allongé est une lame métallique (158) enroulée sur la tranche sous forme de spires autour dudit manchon non conducteur, la tranche de cette lame métallique affleurant à la surface externe dudit manchon non conducteur. 34. Antenne selon la revendication 32, caractérisée en ce que le deuxième élément conducteur comporte une deuxième lame métallique enroulée à l'intérieur du manchon non conduc- teur entre les spires de la première lame. 35. Antenne pour la transmission d'énergie électromagné- tique entre un patin d'outil de diagraphie et un milieu environnant comprenant une plaque d'un matériau diélectrique, un premier élément conducteur enroulé en spirale d'un cOté de cette plaque diélectrique, un deuxième élément conducteur formant un revêtement du cÈté opposé de cette plaque, une extrémité du premier élément conducteur étant reliée élec- triquement au deuxième conducteur. 36. Outil de diagraphie pour la mesure de caractéristi- ques liées à la transmission d'une onde électromagnétique par le milieu environnant un trou de forage traversant des formations géologiques, comprenant une sonde propre à être déplacée dans ce forage, cette sonde comportant au moins une portion de mandrin métallique, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'antenne propres à effectuer une conversion entre des signaux électriques dans la sonde et des signaux électromagnétiques se propageant à une fré- quence déterminée dans le milieu environnant cette sonde, lesdits moyens comportant un élément transducteur de rayonne- ment monté autour d'un manchon métallique en contact-électri- que avec ladite portion de mandrin métallique. 37. Outil de diagraphie pour la mesure de caractéristi- ques liées à la propagation d'une onde électromagnétique dans un milieu environnant un trou de forage traversant les formations géologiques, comprenant une sonde propre à être déplacée dans ce forage et au moins une antenne sur cette sonde propre à effectuer une conversion entre des signaux électriques dans la sonde et un rayonnement électrique se propageant dans le milieu environnant cette sonde, caracté- risé en ce qu'il comprend en outre un tube écran longitudinal parcourant au moins une partie de la longueur de cette sonde de part et d'autre de ladite antenne afin de faire écran entre cette antenne et un circuit électrique susceptible de produire en fonctionnement des signaux électromagnétiques parasites, ledit tube étant monté dans la sonde pour entrer en contact conducteur de l'électricité avec le milieu remplissant le trou de forage, sur au moins une portion de sa longueur, afin de prévenir la propagation d'ondes électromagnétiques intéressant ladite antenne selon le mode TEM par l'intermédiaire de cette portion de tube. 38. Outil selon la revendication 37, caractérisé en ce que ladite antenne est une antenne émettrice, et qu'il com- porte au moins une antenne réceptrice, espacée de cette an- tenne émettrice longitudinalement le long de la sonde, que ledit tube parcourt longitidinalement la sonde de part et d'autre de l'antenne réceptrice et que ladite portion propre à entrer en contact conducteur de l'électricité avec le milieu baignant le trou de forage est située entre l'antenne émettrice et l'antenne réceptrice. 39. Outil selon la revendication 38, caractérisé en ce que le circuit électrique est un circuit conducteur de puis- sance en provenance de la surface pour alimenter un oscilla- teur raccordé à ladite antenne émettrice pour émettre un rayonnement dans le milieu environnant le trou de forage. 40. Outil de diagraphie pour la mesure des caractéris- tiques d'un milieu environnant un trou de forage traversant des formations géologiques, caractérisé en ce qu'il com- prend -: une sonde allongée propre à être déplacée dans ce forage; au moins une électrode formée par un matériau conducteur annulaire massif autour de cette sonde; une première et une deuxième antennes propres à effec- tuer une conversion entre des signaux électriques et un rayonnement électromagnétique se propageant dans le milieu environnant cette sonde; ces antennes étant montées sur ladite sonde au voisi- nage de ladite électrode; des moyens pour faire passer un courant entre cette électrode et le milieu environnant l'outil; des moyens pour alimenter la-première antenne en énergie électrique pour émettre un rayonnement dans le milieu envi- ronnant; et des moyens propres à recevoir les signaux électriques produits par la deuxième antenne en réponse au rayonnement émis par la première antenne après sa propagation dans ledit milieu environnant. 41. Outil selon la revendication 40, caractérisé en ce que ladite électrode est montée entre la première et la seconde antenne. 42. Outil selon la revendication 40 ou 41, caractérisé en ce que l'intérieur de la sonde est parcouru par un tube écran relié électriquement à ladite électrode. 43. Outil selon l'une des revendications 40 à 42, caractérisé en ce que lesdites antennes sont des antennes du type biplaque comportant chacune un premier élément conducteur rayonnant et un deuxdème élément conducteur de part et d'autre d'un matériau isolant. 44. Outil selon les revendications 42 et 43, caractérisé en ce que ledit tube est propre à relier électriquement les deuxièmes éléments conducteurs desdites antennes l'un à l'autre à la fréquence de fonctionnement des antennes. 45. Outil selon la revendication 44, caractérisé en ce que le matériau isolant entre les éléments conducteurs de chaque antenne est un matériau à perméabilité magnétique élevée. 46. Outil selon la revendication 45, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation de la première antenne ont une fréquence de fonctionnement de l'ordre de ou inférieure à 1 megahertz. 47. Outil selon la revendication 44, 45 ou 46, caracté- risé en ce qu'il comprend une deuxième électrode de courant lesdits moyens pour faire passer un courant étant propres à faire passer un courant entre une deuxième électrode et le milieu environnant, cette deuxième électrode étant reliée électriquement audit tube écran et ce dernier étant aménagé pour isoler électriquement les deux électrodes l'une de l'autre à leur fréquence de fonctionnement. 48. Outil selon l'une des revendications 40 à 47 précé- dentes, caractérisé en ce que ladite électrode appartient à un jeu de plusieurs électrodes de courant montées sur la sonde, lesdits,. moyens pour faire passer un courant étant propres à commander les courants transmis par ces électrodes pour forcer l'un d'entre eux dans une partie sélectionnée du milieu environnant. 49. Outil selon la revendication 48, caractérisé en ce que le jeu d'électrodes et les moyens pour faire passer un courant sont propres à forcer un courant de mesure dans deux zones du milieu environnant à des distances différentes de l'outil. 50. Outil selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une troisième antenne à une distance de la première antenne différente de la distance entre la première et la deuxième antennes, et des moyens pour recevoir les signaux électriques produits par la troisième antenne. 51. Outil selon l'une des revendications 25 A 27, carac- térisé en ce que ladite sonde comprend au moins trois patins équipés de telles antennes orientés dans des directions différentes par rapport à l'axe de la sonde.