Brevet FR2493174A1 — publié le 19820507

La orésente invention concerne un procédé de produc- tion de vapeur à partir d'un liquide dans un courant de gaz humide et concerne Dlus précisément des systèmes de récupé- ration d'eau. Certaines installations de production d'énergie et de nombreuses opérations industrielles nécessitent la récupération de l'eau à partir d'un courant de gaz humide disponible et de transformer l'eau récupérée en vapeur Pour être utiliséedans le système. Typiquement,, le courant de gaz humide est passé au travers d'un condenseur et l'eau qui est collectéeest alors soumiseâ une ébullition en utilisant la chaleur provenant d'ailleurs dans le système, laquelle chaleur est habituellement de la chaleur Perdue de haute qualité. Donc dans ces systèmes, une chaleur de condensation de faible qualité de l'eau devient disponible aux déDendsde la chaleur de haute qualité utilisée Pour transformer l'eau en vapeur. Dans les systèmes o la chaleur Perdue de haute qualitihnAcessaire pour la mise en oeuvre d'une autre application quelconque, la perte d'une telle chaleur perdue de haute qualité pour produire une vapeur de faible qualité est une utilisation inefficace de l'énergie thermique. Par exemple, dans un système de co-production o une oile à combustible est la source principale d'énergie, l'énergie perdue de haute qualité de la pile à combustible est nécessaire dans une application de co-productbn pour traiter, chauffer ou produire de l'énergie électrique supplémentaire en entraînant un générateur électrique. Le svstime à piles à combustible peut également exiger de la vapeur, par exemple à utiliser dans un réacteur de reforma- ge qui transforme les hydrocarbures en hydrogène lequel est utilisé dans les piles à combustible. Les installations de Production d'énergie à pilesâ combustible pressurisées teiksque celles décrites dans les brevets US No. 3 982 962 et 4 004 947 obtiennent de l'eau pour le réacteur de reformage à la vapeur en condensant l'eau hors des courants de gaz s'échappant de la mile à combustible, lesquels sont une source d'énergie de haute qualité. L'eau est transformée en vapeur dans une chaudière séparée en utilisant l'énergie perdue de haute qualité, ou en faisant passer l'eau à proxi- -2 - mité d'autres sources d'énergie thermique de haute qualité pour en extraire la chaleur par échange de chaleur. Le résultat, dans ces cas, est une chaleur de qualité moins élevée et moins de chaleur utilisable pour une application de co-production et, à la limite, un rendement général tlus bas du système. Un but de la présente invention est un procédé efficace Dour éliminer l'eau d'un courant de gaz humide et transformer cette eau en vapeur. Un autre but de l'invention est un système de co - produclrnefficace nour la production d'énergie utile. Selon laspectle plus large de la présente invention, l'eau est condensée d'un courant de gaz- humide dans un système combiné de condenseur /chaudière, et on réduit ensuite la pission et la température de l'eau condensée et on la transforme en vapeur dans le systAme condenseur / chaudière en utilisant la chaleur de condensa- tion obtenue lors de l'étape de condensation et la chaleur sensible du courant de gaz humide pendant la condensation. Dans un mode de-réalisation, le courant de gaz humide est une source de chaleur de haute qualité. Sa température est réduite haute qualité. Le courant de gaz humide à température rédui- te est alors sassé au travers d'un système combiné de conden- seur/chaudiire o on réduit la température du courant de gaz jusqu'à une température inférieure au point de rosée suffisamment basse pour obtenir la condensation de la quan- tité souhaitée d'eau hors du courant. La pression du courant de gaz reste sensiblement la même pendant cette étape. L'eau exprimée par condensation est alors séparée du courant de gaz et on réduit sa température jusau'à un point o la chaleur de vaporisation de l'eau condensée est juste égale ou inférieure à la chaleur de condensation de l'étane de condensation plus la chaleur sensible fournb par le courant de gaz humide pendant la condensation. La pression est alors réduite de sorte que la température d'ébullition du - 3 - liquide est plus basse que la temoérature à laquelle le courant de gaz humide a été réduite pendant l'étape de condensation. L'eau séparée, à-température et Dression réduite est réintroduite dans le système de condenseur/ chaudi;re et évaporée en utilisant la chaleur de conden- sation et la chaleur sensible provenant du courant de gaz humide durant l'étape de condensation. Par ce procadé, l'eau est condensée d'un courant de gaz et transformée en vaDeur sans dépenser de la chaleur de haute qualité au cours du Drocédé de condensation /évaporation. Donc, une telle chaleur de haute qualité peut être utilisée pour d'autres applications qui en ont besoin. Dans une installation de production d'énerqie à piles à combustible pressurisées avec co-production ce qui s'échappe de la pile à combustible est un courant de gaz humide, chaud, pressurisé, qui contient de la chaleur perdue de haute qualité. En supposant que l'installation de production d'énergie comprend un réacteur de reformage à la vapeur Dour la production d'hydrogène, il est souhaitable d'utiliser l'eau du courant de gaz d'échappement humide pour le reformage à la vapeur. Pour obtenir un rendement général élevé (c'est-à-dire thermique et électrique) il est également souhaitable d'augmenter au maximum la quantité d'énergie de haute qualité disponible directement pour la ccproductbn. Selon la présente invention, la-température du courant d'échappement humide est d'abord réduite jusqu'à une température juste au-dessus de la température de satura- tion ou Doint de rosée en extravant la chaleur de haute qualité en vue d'une utilisation dans une application de co-production.La quantité d'eau souhaitée est alors condensée hors du courant gazeux, à une pression sensible- ment constante, dans la partie condenseur d'un système combiné condenseur/chaudière en réduisant la température du courant de gaz humide à une température convenablement basse. L'eau éliminée par Condensation est séparée du courant de gaz et sa température est réduite davantage jusqu'à un point o ses exigences de chaleur de vaporisa- tion sont égales ou quelque peu inférieures à celles de la chaleur de condensation de l'étane de condensation mlus la chaleur sensible fournie par le courant de gaz humide pendant l'étape de condensation. On réduit alors la pression de cette eau à température plus basse de sorte que son point d'ébullition est inférieur à la température du courant de gaz juste après que la condensation ait été terminée. Ce liquide à pression inférieure et température inférieure est alors introduit dans la partie chaudière du système condenseur/chaudire et il est évaporée et peut même être surchauffé en utilisant seulement la chaleur fournie par le courant de gaz humide pendant la condensation qui est la chaleur de condensation plus la chaleur sensible Provenant du courant de gaz. On augmente alors la pression du courant à basse pression grâce à une compression jusqu'à la pression souhaitée dans le réacteur de reformage à la vapeur et qui est utilisé dans celui-ci. Pour que l'invention puisse être mieux comprise, référence est faite aux figures o: La figure 1 est une représentation schématique d'un système pour la mise en oeuvre du procédé selon l'in- vention. La figure 2 est une représentation schématique d'un système de co-production à pilesà combustible incorpo- rant le procédé selon l'invention. En un exemple de mode de réa]sation selon l'invention, on considère le système représenté dans la figure 1. Un courant de gaz humide provenant d'une source non renré- sentée Passe dans un conduit 10. Le courant est à une temPé- rature supérieure au point de rosse de l'eau dans le courant. De Préférence, mais pas nécessairement, le courant est à température élevée et à pression élevée de sorte qu'il constitue une source de chaleur de haute qualité. L'expres- sion "chaleur de haute qualité" telle qu'elle est utilisée ici est la chaleur à une température suffisante pour produire dela vaneur à une pression de 0,689 MPa ou supérieure. Que le courant soit ou non une source de chaleur de haute qualité, on réduit de préférence la température T1, par exemple dans un échangeur de chaleur 12, jusqu'à une tempé- rature T2 qui est aussi proche que possible du point de - 5 - rosée ou de la température de saturation du courant degaz. Typiquement, cette température est de 5 à 110 au-dessus du point de rosee, mais elle neut être aussi élevée que 28 C au-dessus du point de rosée. Si le courant de gaz est une source de chaleur de haute qualité, la chaleur QA échangée dans l'échangeur thermique serait une chaleur de haute quaité convenant pour une application de co- production. A partir de cet échangeur de chaleur].2, le courant de gaz humide à une tempérture T2 et une pression P1, pénètre dans la partie condenseur 14 d'un système combiné condenseur/chaudière 16 via le conduit 18. Dans la partie condenseur 14 on élimine de la chaleur QB du courant de gaz humide sans réduire sensiblement la pression du courant de gaz, de sorte que la température du courant soit réduite jusqu'à T3. T3 est inférieur au point de rosée du courant de gaz. L'eau ainsi se condense hors du courant de gaz, et un mélange d'eau et de gaz quitte la partie condenseur 14 à une température T3 et une pression P1 via un conduit 20. A partir du conduit 20, le mélange d'eau et de gaz pénètre dans un séparateur 22 o, le liquide condensé est sépare du gaz. Le gaz, qui est maintenant "un gaz sec" par rapPort au courant gazeux humide de départ, quitte le séparateur 22 via le conduit 24 et peut être utilisé ailleurs, en fonction de sa composition, température et pression. Bien que représenté sous forme d'élément séparé, le séparateur 22 peut faire partie intégrante avec le système condenseur/chaudiere 16, ainsi qu'il est bien connu dans la technique. L'eau liquide quitte le séparateur 22 via un con- duit 28 et pénètre dans l'échangeur de chaleur ou radiateur 28 o la chaleur Qc est extraite pour réduire sa température jusqu'à T4. La chaleur Qc est enlevée de l'eau liquide pour équilibrer le système ainsi qu'on l'exnliquera ci-dessous. La chaleur est de la chaleur de basse qualité et peut être soit utilisée soit rejetée ainsi qu'il convient. L'eau liquide quitte l'échangeur de chaleur 28 via un conduit 30 et passe au travers de la sou- -6- pape d'étanalenmt32 pour réduire sa pression jusqu'à une Pression Pl. Ainsi qu'on le comprendra bientôt, la pression P2 doit être suffisamment basse de sorte que le point d'ébullition de l'eau liquide est inférieur à la température T3 mais égal ou supérieur à la température T4. L'eau liquide, à la pression P2 et à la température T4 est ensuite introduite dans la partie chaudière 34 du système condenseur/chaudière 16 via un conduit 36 et transformée en vapeur ou on l'a fait bouillir en utilisant seulement la chaleur QB qui est la chaleur de condensation de l'eau liquide plus la chaleur sensible Provenant du courant de gaz humide passantau travers de la partie condenseur 14. La vapeur à la pression P2 et à température T5 (égale à la température d'ébullition ou quelque peu plus élevée c'est-à-dire surchauffée), quitte la partie chaudière 34 via le conduit 38. Le système condenseur/chaudière peut, dans ce mode de réalisation, être un échangeur de chaleur à plaques o un échangeur de chaleur tubulaire o le liquide est condensé d'un côté d'une naroi de l'échangeur de chaleur alors qu'on fait bouillir le liquide condensé de l'autre côté de la paroi. L'eau liquide pénétrant dans la Partie chaudière sert comme nuit de chaleur pour la chaleur de condensation et la chaleur sensible provenant de la partie condenseur. L'utilisation directe de l'eau condensée comme puit de chaleur Pour la chaleur de condensation résulte en des coefficients de transfert de chaleur élevC5ce qui signifie une réduction de l'aire de surface totale de transfert de chaleur typiquement nécessaire pour la récupé- ration de l'eau. Ainsi qu'on l'a mentionné ci-dessus, la température de l'eau liquile condensée hors du courant de gaz est réduite avant de transformer l'eau liquide en vapeur dans le but de mettre le système en équilibre thermique. Ceci doit être -fait parce que la chaleur dans le courant de gaz humide est beaucoup plus grande que celle nécessaire Pour évaporer l'eau lorsqu'elle nasse au travers de la partie chaudière 34. Si l'excès de chaleur n'est pas éliminé (par exemnle dans l'échangeur de chaleur 28 ou en 1' utilisant pour surchauffer -7- la vapeur produite dans le système condenseur /chaudière) elle pénétrerait dans la partie chaudière 34 avec l'eau liquide. Dans ce cas la quantité souhaitée d'eau ne pourrait être condensée et/ou la quantité souhaitée de surchauffe ne pourrait être obtenue. Encore mieux, la quantité de chaleur QC qui est enlevée de l'eau liquide de l'échangeur de chaleur est juste suffisante pour réduire sa température jusqu'à unioint o les exigences de chaleur de vaPorisation et les exigences pour la surchauffe de la vaneur (s'il y en a) de l'eau condensée sontapproximativement égalesà la chaleur de condensation de la quantité souhaitée d'eau à condenser hors du courant de gaz humide plus la chaleur sensible fournie par le courant de gaz humide à cette eau pendant l'étape de condensation. Selon une autre possibRité au lieu de l'échangeur de chaleur 28, l'équilibre thermique du systè- me peut être atteint en ajoutant une quantité d'eau liquide provenant d'une autre source à l'eau condensée de sorte que les exigences de chaleur de vaporisation et de sur- chauffe de la quantité combinée d'eau éga3antexactement la chaleur de condensation de l'eau condensée Plus la chaleur sensible du courant de gaz humide fournieà la quantité combinée d'eau pendant l'étane de condensation. Ceci éliminerait la perte de chaleur Qc. Comme il est également mentionné ci-dessus, l'eau liquide est étranglée pour réduireson point d'ébullition à une température inférieure à T3 qui est la température du courant de gaz et d'eau quittant la partie condenseur 14. Ceci est nécessaire si le courant dondensé doit être capable de chauffer l'eau dans la partie chaudière 34 à une température supérieure à son point d'ébullition. Plus t P est élevé au travers de la soupape d'étranglement Plus grande sera la température d'approche et plus petite sera l'airede surface requise pour le transfert de la chaleur dans le système condenseur/ chaudière. cependant, plus grande est A P plus basse sera la pression de la vapeur oroduite, ce qui est une autre considération pour le choix de la meilleure température d'approche Pour un système particulier. Egalement, le point d'ébullition 2 4 9317 4 -8- ne doit pas être réduit en-dessous de T4, ou l'eau se transformerait brutalement en vapeur après avoir été étranglée ce qui bien entendu, détruirait le but de ce système. Pour des raisons pratiques, la température d'approche minimum acceptable est de 11C. Dans la figure2,on a représenté schématiquement une installation de production d'énergie à piles à combustible pour un système de copmduction. L'installation de production d'énergie à piles à combustible est la source principale d'énergie pour le système de coiroductAin et produit de l'électricité. La chaleur perdue peut être utilisée pour créer de la vapeur pour une application de co,-roduction par exemple pour être utilisée dans le traitement des aliments ou dans l'industrie de fabrication de papier. Dans cette installation de production d'énergie à piles à combustible, les piles à combustible sont représentées schématiquement sous forme d'une pile 100 unique comprenant une anode et un espace 102 pour le gaz combustible, une cathode et un espace 104 pour le gaz oxydant, et un électrolyte de carbonate en fusion dispo- sé entr'eux. Une irstallation de production d'énergie comporterait normalement des centaines de ces piles - raccordées électriquement selon des combinaisons en série/ parallèle. Les cellules à carbonate en fusion fonctionnent à des températures d'environ 649 C. Dans ce mode de réalisation, l'installation de production d'énergie est pressurisée, ce qui signifie que les piles à combustibles fonctionnent avec un combustible pressurisé et un oxydant pressurisé. Dans ce cas, on suppose que les piles fonction- nent à une pression d'environ 1,03 MPa. Pour des buts explicatifs et de simplicité, il est également supposé qu'il n'y a pas de Pertes de pression par frottement. En fonctionnement, l'air qui est l'oxydant pour la pile à combustible 100 est comprimée dans un compresseur 106 jusqu'à une pression de 1,03 MPa. Tne quantité con- venable de cet oir comprimé mélange avec le gaz d'échappement usé de l'anode provenant du conduit 107 et le gaz d'échappement reçyclé de la cathode Provenant d'un conduit 108 est amenée dans l'espace de la cathode -9- via le conduit 109. L'oxydant usé s'échappe de la cathode via le conduit 110 à une température d'environ 704 C et à une pression d'environ 1,03MPa. Ce courant d'échap- pement contient de la chaleur Perdue de haute qualité. Le courant est séparé en 110, et une partie du courant gazeux passe au travers d'un échangeur de chaleur 112 o une partie de cette chaleur de haute qualité est extraite et utilisée pour l'application de co-piduction. Cette partie du courant est recomprimée dans un compresseur 114 jusqu'à 1, 03 MPa et on l'a fait recirculer au travers de l'esrae 104 de la cathode. Le compresseur 114 peut être entraîné par un moteur électrique. La partie restante du gaz d'échappement de la cathode est passée au travers d'une turbine 116 qui commande le compresseur 106 aussi bien qu'un compresseur 118 dont la fonction sera décrite ultéreurement. Du côté anode de la pile du combustible, l'hydrocarbure vaporisé provenant d'une source 120 est mélangé avec la vapeur dans un conduit 122qui a été pres- surisé jusqu'à une pression supérieure à 1,03 MPa. Le mélange est oréchauffé dans l'échangeur de chaleur 124 et est alors introduit dans l'unité de reformage à la vapeur 126 via un conduit 128. Dans l'unité de reformaqe à la vapeur, le combustible est transformé en hydrogène en uti- lisant la chaleur fournie par un brûleur 130. La pression du courant gazeux tombe légèrement pendant cette étape. L'hydrogcrne est amené dans l'espace anode 102 à une pres- sion de 1,03 MPa via un conduit 132. Un courant d'échappe- ment humide provenant de l'anode quitte l'espace de l'anode 102 via un conduit 134. A ce moment le courant de gaz humide se trouve à une pression d'environ 1,03 MPa et à une température de 704 C. Ce courant contient de la chaleur perdue de haute qualité provenant du piles à combustible Le courant est quelque neu refroidi dans un échangeur de chaleur 136 régénérateur et est introduit dans l'échangeur de chaleur 138 via un conduit 140 o une quantité Q1 de chaleur de haute aualitr est extraite et utilisée Pour l'apDlication de co-roduction. Par exemDle sa chaleur peut être utilisée pour créer de la vapeur de haute qualité pour!'?s procédés industriels décrits ci-dessus. - 1i - Le courant d'échappement humide provenant de l'ano- de passe alors au travers d'un système combiné condenseur/ chaudière lA via un conduit 142 dans le but de condenser l'eau souhait6e hors du courant de gaz avec sensiblement aucune chute de pression. Dans ce cas, la quantité souhaitée d'eauest la vapeur exigée pour le réacteur 126. Dans ce système le courant d'échappement provenant de l'anode pénétrant da- le système condenseur/ chaudière 140 se trouve à une pression d'environ 1,03 MPa et à une tem.é- rature de 162 C. Le point de rosée à cette pression pour la composition particulière du courant d'échappement provenant de l'anode est 155 C. On préfère que la tempé- rature du courant de gaz humide pénétrant dans le svstème condenseur/ chaudière soit proche du point de rosi dans le but de réduire au minimum la dimension de l'appareil de condensation nécessaire et pour aucmenter au maximum la quantité de chaleur Q1 de haute aualité qui peut être utilisée Pour la co-prolbduction. Le mélange liquide/gaz quitte le système condenseur/ chaudière 140 dans le-conduit 144 à une température 126,5 C et est toujours à une pression d'environ 1,03 M4Pa. Ce mélanje neéntre dans un séparateur d'eau /gaz ou tambour exprl]seur 146 dans lequel le qaz d'échappement Provenant de 1' anode est éliminé via un conduit 148 et de l'eau liauide essentiellement pure est éliminée via le conduit 150. Le gaz d'échaDPement sec est régéréredans l'échangeur de chaleur 130 et est mélangé au point 155 avec de l'air à une pression de 1,03 M4Pa provenant d'un conduit 154, le- quel air a été comDrimé dans le compresseur 106. Il passe alors dans le brûleur 130 via le conduit 155. Depuis le brûleur 130 il est amené dans l'échangeur de chaleur 124 via le conduit 156 d'o il est combiné en 158 avec de l'air comprimé provenant du compresseur 106 pour la circulation à travers l 'espace 10A de gaz oxydant. Retournons maintenant D l'eau liquide dans le con- duit 150 qui est à une Dression de 1,03 MPa et à une tempé- rature de 126,5 C. Dans ce mode de réalisation Dreféré, il est souhaité de transformer l'eau condensée en vapeur et, en outre, de surchauffer la vapeur dans la chaUdire pour 2493 1 74 - 11 - garantir qu'aucune condensation ne se produit Pendant la compression ultérieure de la vapeur. Ceci est réalisé en réduisant sa température à 71 C dans un échangeur de chaleur ou radiateur 160 de sorte que la chaleur de vaporisa- tion et pour la surchauffe exigée est maintenant anproxima- tivement égale à la chaleur de condensation de l'eau lorsqu' elle a été condensée plus la chaleur sensible fournie par le courant de gaz humide passant au travers du système condenseur/ chaudière 140. La chaleur extraite Q2 est de la chaleur de faible qualité et Peut être rejetée. On fait alors masser le liquide à température réduite au travers d'une soupape d'étranglement 162 o sa pression est réduite jusqu'à 0,103 MPa. A cette pression, qui est environ la pression ambiante, le point d'ébullition de l'eau est 100 C. Il est à noter que le point d'ébullition du liquide avant l'étranglement était 181 C,ce qui, sans l'étranqlement, ne permettrait pas d'utiliser le liquide comme puitsde chaleur pour le condenseur. Le liquide étranglé est alors introduit dans la partie chaudière du système condenseur/chaudière 140 via le conduit 164 et passe en un rapport d'échange thermique avec le courant de gaz humide, prélevant de la chaleur de condensation et la chaleur sensible provenant du courant de gaz humide. On fait alors bouillir le liquide et on le transforme en une vapeur de basse qualité ayant une nression de 0,103 MPa et on le surchauffe jusqu'à une température de 1090C. Etant donné que ceci est la vapeur qui doit être utilisée pour la réaction de reformage à la vapeur dans le dispositif de reformage à la vapeur 126, elle doit mainte- nant être pressurisée jusqu'à une valeur quelque Peu supé- rieure à la pression du système de 1,03 MPa avant de pouvoir 1 'utiliser. Comme on peut le voir dans la figure 2, la vaneur quitte le système condenseur/ chaudière 140 via un conduit 166 et est pressuriseejusqu'à 0, 344 MPa en une premiere étape Par un compresseur 168 entrafné par un moteur élec- trique 170. Bien que le moteur électrique 170 soit commandé Dar l'électricité créée par la pile à combustible 100, la chaleur de haute qualité supplémentaire disponible pour la 24931 7 4 - 12 - coproduction du fait du procédé décrit ici de récupération d'eau et de production de vapeur Plus que compense la charge électrique auxiliaire pour les piles à combusti- ble. En tout cas, l'énergie pour la compression se mani- feste elle-même comme une augmentation de la température de la vapeur qui peut être récupérée dans l'échangeur de chaleur 172 comme chaleur sensible Q3 de haute qualité pour l'apDlication de co-production ou peut servir pour surchauffer davantage la vapeur avant son utilisation dans le reformage à la vaneur. Si la dernière voie est choisie, d'autre chaleur du système de haute qualité qui peut normalement 6tre utilisée pour le surchauffage est maintenant disponible pour l'application de co- production. La pressurisation jusqu'à une valeur souhaitée de 1,10 MPa est complétée dans le compresseur 118 qui est entraîné par l'énergie de dilatation disponible provenant du gaz d'échanpement de la cathode. Il est admis que des réglages peuvent être faits aux param.tres de fonctionnement de cedeinstallation de production d'énergie à Piles à combustible de sorte que de la chaleur perdue de haute qualité Dlutôt qu'un moteur électrique 170 puisse être utilis6.?Dour la compression de la vapeur au cours de la première étane. Dans un système tel qcue celui montré dans la figure 2, on a calculé que 86 d; de l'énergie thermique produite sera disDonible sous forme de vapeur de haute qualité (qui dans ce casserait supéÉe 2,06 rlPa) par comparaiscn àseulenrE3'o% pour une approche habitueleo l'eau est condensée et ensuite envoyée dans une chaudière séparée pour la transformation en vapeur en utilisant de la chaleur d'une source de haute qualité. Bien entendu diverses modifications peuvent être apportées Dar l'homme de. l'art aux procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limita- tifs sans sortir du cadre de l'invention. - 13 - Revendications: 1. Procédé Dour sénarer l'eau d'un courant de gaz humide et transformer cette eau en vaneur caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: condenser une quantité souhaitée d'eau hors de ce courant de gaz humide en refroidissant le courant de gaz dans un système condenseur / chaudière depuis une première température supérieure à son point de ro,îe1orsqu'il DPénètre dans le système condenseur/ chau- 1 dirre jusqu'à une seconde température inférieure à son point de rosi lorsqu'il quitte le système condenseur/chaudière, sans réduire significativement la pression -du courant de gaz, pour produire de l'eau liquide à sensiblement la même pression que le courant de gaz humide pénétrant dans le système condenseur/chaudière, séparer l'eau liquide condensée du courant de gaz; réduire la pression du liqui- de condensée jusqu'à une première pression telque sa température d'ébullition soit inférieure à cette seconde température; et évanorer le liquide séparé à pression et température réduitesdans ce système de condenseur/chaudière à cette premiere pression en chauffant de liquide à cette première pression dans ce système condenseur/chaudière en utilisant seulement la chaleur de condensation provenant de cette étape de condensation et la chaleur sensible provenant du courant de gaz humide passant au travers de ce système d condenseur/chaudière. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'aDrès cette étane de séparation, on réduit la température de ce liquide condense depuis cette seconde température à une trdsième temnériture plus basse, et la chaleur de vaporisation exigée pour ce liquide condensé à cette troisième températureet première pression ne dépasse pas la chaleur de condensation plus cette chaleur sensible provenant du courant de gaz humide passant au travers ce système condenseur/ chaudière. 3. Procedé selon la revendication 2, caractérisé en ce que cette oremière température est proche du point de rosée de ce courant de gaz humide. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'avant cette étape de condensation, ce courant de gaz - 14 - humide contient de la chaleur de haute qualité et se trouve à une température supérieure à cette première température et est à une Dression supérieure à la pression ambiante, et cette étape de réduction de la pression du liquide condensé consiste à réduire sa pression jusqu'à la pression ambiante. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérise en ce que la vaoeur produite dans le système condenseur/ chaudière est de la vapeur surchauffée. 6. Procédé pour séparer l'eau d'un courant de gaz humide et transformer cette eau en vapeur dans une installation de production d'énergie comprenant un système principal générateur d'électricité et une installation de coproduc- tion, o ce système principal générateur d'électricité produit un courant de gaz humide contenant une chaleur perdue de haute qualité à une première pression et une première temoérature qui est bien au-dessus du Point de roseedE ce courant de gaz, et o cette installation de coyroduction dérive au moins une partie de son énergie de cette chaleur perdue de haute qualité provenant de ce système principal générateur d'électricité, et o cette installation d'énergie exige une' fourniture de vaneur, caractérisé en ce que ce procédé consiste à réduire la température de ce courant de gaz jusqu'à une seconde tempé- rature qui est toujours au-dessus du point de rosse de ce courant en utilisant cette chaleur de haute qualité dans ce courant de gaz humide pour obtenir de l'énergie Pour cette installation deco-production, introduire ce courant de gaz humide à cette seconde température dans le système condenseur/chaudière; condenser l'eau hors de ce courant de gaz clans ce système condenseur/chaudière en refroidissant le courant de gaz jusqu'à une troisième température qui est inférieure au point de rossedu courant sans réduire significativement la pression du courant de gaz pour produire de l'eau liquide à cette troisième tempé- rature et à une pression qui est sensiblement la même que la Dression du courant de gaz humide pénétrant dans le système condenseur/chaudière, séparer l'eau liquide con- densée du courant de gaz; réduire la température de l'eau - 15 - liquide condensée deDuis cette troisième température jusqu' à une quatrième température inférieure D réduire la presson de cette eau liquide condensée jusqu'à une seconde pression telle que la température d'ébullition de l'eau est égale ou inférieure à cette troisième température, et évaporer l'eau liquide séparée à pression réduite et à température réduite dans ce système condenseur/chaud-re en chauffant ce liquide à cette seconde pression en utilisant seulement la chaleur de condensation provenant de l'étape de conden- sation et la chaleur sensible provenant du courant de gaz humide passant au travers de ce système condenseur/ chaudière pour produire la vapeur à cette seconde pression. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu' essentiellement la totalité de l'humidité dans ce courant de gaz humide est condens&ejusqu'à l'obtention d'un liquide dans ce système de condenseur/chaudière. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que cette seconde temperature est juste au-dessus du point de rosede ce courant de gaz humide. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que cette étape de séparation pDroduit un courant de gaz sensiblement sec, et une partie de la chaleur de haute qualité dans ce courant de gaz humide, avant de l'introdtre dans le système condenseur/chaudière, est utilisÉ pour augmenter la température de ce courant de gaz sec. 10. Procédé selon la revendication 7, caractérise en ce que la vapeur produite dans le système condenseur/chaudière est de la vapeur surchauffée. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que ce système principal généra- teur d'électricité est une installation productrice d'éner- gie à piles à combustible pressurisée comprenant une pluralité de niles A combustible et un réacteur combus- tible exiqeant de la vaneur pressurisée pour la transforma- tion dû hydrocarbure;en combustible d'hydrogène Dressuri- se utilise dans les Tiles à combustible, ces niles à combustible comportant des espaces pour le gaz combustible et des espaces pour le qaz oxydant, et ce courant de gaz humide est le gaz d'échanpement provenant des espaces de - lé - gaz combustible, caractérisé en ce que ce procédé com- prend les étapes supplémentaires de comprimer l'oxydant Pour ces piles à combustible dans un premier compresseur entraîné par l'énergie dans le courant de gaz d'échappe- ment provenant de ces espaces de gaz oxydant; comprimer la vapeur produitedans cette étape d'évaporation dans un second compresseur entraîné car l'énergie se trouvant dans le courant de gaz d'échappement Provenant de ces espaces de gaz oxydant, et délivrer cette vapeur comprimée dans ce réacteur de combustible. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ces piles à combustible utilisent un électrolyte de carbonate en fusion, et comprennent l'étape de mettre en circulation ce courant de gaz sec au travers des espaces de gaz oxydant de ces piles.