Brevet FR2489630A1 — publié le 19820305

La présente invention se rapporte d'une façon géné- rale aux appareils servant à réduire le bruit par compres- sion et expansion de niveaux de signaux et elle concerne, plus particulièrement, un réducteur de bruit capable d'améliorer le phénomène de modulation du bruit introduit à titre d'effet secondaire. De façon connue, on sait que les réducteurs de bruit, qui effectuent la compression du niveau du signal et l'ex- pansion du niveau du signal sur le mode complémentaire à la compression du niveau du signal, en vue de réduire le bruit (sifflement et similaire) introduit lors de la re- production d'un support d'enregistrement magnétique dans un appareil d'enregistrement et/ou de reproduction magné- tique, ont été utilisés pour réduire le bruit (bruit en surface et similaire) qui est introduit, lors du pistage ou suivi de piste d'un disque enregistré, pendant la re- production dans un appareil d'enregistrement et de repro- duction du disque, et aussi qu'on utilise un tel appareil pour diminuer la dégradation introduite dans le rapport entre le niveau du signal reçu et le niveau du bruit reçu (rapport signal/bruit) lors de la réception d'un signal sur une longue distance et dans des circonstances analogues, dans le domaine général de la transmission et de la récep- tion de signaux de radio-diffusion. Dans un réducteur de bruit connu du type indiqué, un circuit de compression du niveau comprime le niveau d'un signal qui doit être émis, et un circuit d'expansion du niveau provoque la dilatation du niveau d'un signal entrant à niveau comprimé qu'on obtient sur le trajet de transmission, d'une quantité qui correspond à la quantité comprimée en niveau du signal entrant à niveau comprimé. En outre, des tensions de réglage des circuits de commande du gain du type à emphase variable dans le circuit précité de compression du niveau du signal et le circuit d'expan- sion du niveau du signal sont produites en donnant des constantes de temps prédéterminées aux signaux sortants détectés des ondes d'enveloppes, dans les signaux de sortie ou les signaux d'entrée des circuits de commande du gain à emphase variable. En conséquence, étant donné que le niveau de la tension de réglage varie selon une caracté- ristique d'expansion de niveau qui correspond à la varia- tion du niveau du signal comprimé, le bruit dans le signal comprimé en niveau appliqué au circuit d'expansion du niveau du signal est soumis à une modulation de niveau par le circuit dtexpansion du niveau du signal. En conséquence, le phénomène de modulation du bruit était obligatoirement introduit dans la sortie du circuit d'expansion du niveau du signal. Ainsi, dans l'appareil connu réducteur de bruit du type indiqué, une dégradation est introduite dans la fi- délité de l'audition si le bruit modulé en niveau provenant du circuit d'expansion du niveau du signal n'est pas masqué par le niveau du signal. Le phénomène mentionné de modulation du bruit est en relation étroite avec le temps de récupération du cir- cuit d'expansion du niveau du signal. En général, lorsque le temps de récupération est long, le phénomène de modula- tion du bruit est facilement perçu et désagréable à l'oreil- le et, d'autre part, quand le temps de récupération-est bref, le bruit est masqué et à peine détectable par l'oreil- le. En conséquence, on peut améliorer le phénomène de modulation du bruit en réduisant le temps de récupération ci-dessus. Toutefois, il existe une limite à la réduction de ce temps de récupération étant donné qu'on doit empê- cher le facteur de déformation dans le signal comprimé et expansé en niveau de devenir plus marqué à la suite du composant d'ondulation incorporé dans la tension de réglage à la plus basse fréquence du signal à laquelle la compres- sion et l'expansion du signal sont effectuées. Ainsi, les appareils réducteurs de bruit selon la technique antérieure présentaient l'inconvénient de rendre difficile l'amélioration du phénomène de modulation du bruit. En conséquence la présente invention a pour but général de réaliser un appareil nouveau et efficace de réduction du bruit dans lequel les problèmes indiqués ont été surmontés. L'invention vise à fournir, de façon plus précise, un appareil réducteur de bruit capable de maintenir en permanence la constante de temps la plus appropriée de la tension de commande, en faisant varier cette constante de temps conformément au changement de la fréquence du signal entrant, même si cette fréquence du signal entrant passe d'une gamme de basses fréquences à une gamme de hautes fréquences. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit. Des formes de réalisation de l'objet de l'invention sont représentées, à titre d'exemples non limitatifs, au dessin annexé. La fig. 1 est un schéma synoptique général montrant un exemple d'un appareil connu réducteur de bruit. La fig. 2 est un graphique donnant des exemples de caractéristiques de fréquence d'un circuit de commande de bain variable dans un état non opérationnel et un circuit de pondération respectivement représentés à la fig. 1. La fig. 3 est un graphique montrant le rapport entre le niveau d'un signal d'entrée et le niveau d'un signal de sortie caractéristiques d'un appareil réducteur de bruit. Les fig. 4 (A) à 4 (G) sont des schémas montrant respectivement les formes d'ondes de signaux pour expliquer le fonctionnement de chaque partie de l'ensemble synop- tique apparaissant à la fig. 1. La fig. 5 est un schéma général de circuit montrant un mode de réalisation d'un appareil réducteur de bruit selon l'invention. La fig. 6 est un graphique donnant un exemple d'une caractéristique de fréquence d'un circuit de commande à gain variable qu'on voit à la fig. 5 dans un état non opé- rationnel. Les fig. 7A à 7C sont des graphiques montrant respectivement les caractéristiques de chaque partie du circuit de la fig. 5. Avant de décrire l'invention, on va étudier un exemple d'un appareil connu de réduction de bruit en se référant pour cela aux fig. 1 à 3. A la fig. 1 une partie du circuit allant d'une borne d'entrée 11 vers une borne de sortie 17 est un circuit de compression du niveau du signal, une partie du circuit allant d'une borne d'entrée 18 vers une borne de sortie 24 est un circuit d'expansion du niveau du signal, et un trajet de transmission allant de la borne de sortie 17 vers la borne d'entrée 18 est, par exemple, un support d'enregistrement magnétique 25. Un signal d'entrée S1 appliqué à la borne d'entrée Il est fourni à un circuit 12 de commande du gain du type à empha- se variable dans lequel une caractéristique d'emphase prédéterminée est donnée au signal ainsi fourni. Le cir- cuit de commande du gain à emphase variable 12 présente une caractéristique indiquée par A à la fig. 2 lorsque le circuit de commande du gain 12 est à l'état non opération- nel, c'est-à-dire lorsque la tension de commande est une tension constante en courant continu. Un signal sortant du circuit de commande du gain 12 est appliqué à la borne d'entrée 17 d'une part, et à un circuit de pondération 13 d'autre part, o le signal re- çoit une caractéristique indiquée par la ligne en tirets B à la fig. 2. Un signal sortant du circuit de pondération 13 est amplifié dans un amplificateur 14 avec un gain pré- déterminé et ensuite son enveloppe est détectée après un redressement sur un circuit de redressement 15. Un signal sortant du circuit de redressement 15 est fourni à un cir- cuit d'intégration à constante de temps 16 o le signal est converti en une tension de commande. La tension de commande de sortie du circuit d'intégration à constante de temps 16 est fournie au circuit indiqué de commande de gain 12 pour régler le gain de ce circuit. Le circuit de commande du gain 12 augmente le niveau du signal entrant SI quand le niveau du signal d'entrée Sl est au-dessous d'un niveau prédéterminé et produit un -signal comprimé en niveau S2 sur la borne de sortie 17. A la fig. 3, le trait plein a et le trait en tirets c indiquent respectivement les caractéristiques du niveau d'entrée en fonction du niveau de sortie du circuit de compression du niveau du signal. Le trait plein a indique une caractéristique à une fréquence f2 apparaissant à la fig. 2, alors que la ligne en tirets b indique une carac- téristique à la fréquence FI apparaissant à la fig. 2. En conséquence, quand le signal d'entrée SI est à un ni- veau élevé au cours du laps de temps entre les temps tl et t3, comme on le voit à la fig. 4(A), la forme d'onde du signal comprimé en niveau S2 devient du type indiqué à la fig. 4(B). Le signal comprimé en niveau S2 est enregistré sur le support d'enregistrement magnétique 25 qu'on voit à la fig. 1 à l'aide d'une tête d'enregistrement (non représen- tée) et il est ensuite reproduit par une tête de lecture (également non représentée). Un signal sortant reproduit provenant de la tète de lecture est un signal qu'on ob- tient en multiplexant un bruit N que l'on voit à la fig. 4(C) avec le signal comprimé en niveau S2. Le signal sor- tant reproduit de la tête de lecture est envoyé en même temps à un circuit-de commande de gain 19 du type à emphase variable et à un circuit de pondération 20. En outre, le rapport entre le signal S2 reproduit comprimé en niveau et le bruit N est tel que S2") N. Un signal sortant du circuit de pondération 20 est amplifié dans un amplificateur 21 avec un gain prédéterminé et est ensuite envoyé à un circuit de redressement 22. Le signal est redressé dans ce circuit de redressement 22, son enveloppe est détectée et ensuite il est envoyé à un circuit d'intégration à constante de temps 23. La carac- téristique du circuit d'intégration à constante de temps 23 doit être la même que celle du circuit précédemment cité d'intégration à constante de temps 16, et ledit circuit d'intégration 23 commande de façon variable le gain du circuit 19 de commande du gain à l'aide d'une tension de commande de sortie. Les caractéristiques du circuit de pondération 20, de l'amplificateur 21 et du circuit de redressement 22 sont respectivement choisies pour être les mêmes que les caractéristiques correspondantes du circuit de pondération 13, de l'amplificateur 14 et du circuit de redressement 15. En conséquence, le circuit de commande du gain 19 effectue une opération de réglage du niveau qui est complémentaire à l'opération du circuit de commande de gain 12. Ainsi, le signal sortant du circuit 19 est un signal dans lequel le bruit n est multiplexé avec un signal à expansion du niveau S3, et ce signal sortant du circuit de commande de gain 19 est produit sur la borne de sortie 14. Ainsi la caractéristique du rapport du niveau du signal d'entrée au niveau du signal de sortie du circuit d'expansion du niveau du signal devient tel qu'indiqué par le trait plein b à la fig. 3 pour la fréquence f2 et comme indiqué par la ligne en tirets d à la fig. 3 pour =20 la fréquence fi. Cependant, étant donné qu'un signal re- produit comprimé en niveau S2 présentant la caractéristique indiquée par les lignes a et c est appliqué à là borne d'entrée 18, le signal expansé en niveau S3 produit sur la borne de sortie 24 est alors rétabli en un signal qui est exactement le même que le signal entrant SI du circuit de compression du niveau. Ainsi la caractéristique de l'ap- pareil réducteur de bruit que l'on voit à la fig. 1 entre le niveau du signal d'entrée à la borne d'entrée ll et le niveau du signal de sortie à la borne de sortie 24 devient telle qu'indiquée par le trait plein e à la fig. 3, c'est- à-dire que le niveau du signal d'entrée et le niveau du signal de sortie sont identiques. Dans le cas d'envoi du signal d'entrée Si représenté à la fig. 4(A) vers le circuit d'expansion du niveau, on obtient un signal sortant ayant la forme d'onde indiquée à la fig. 4(D) à partir du circuit d'expansion du niveau. En outre, la forme d'onde de la tension sortante de commande du circuit d'intégration à constante de temps 23 devient telle que représentée à la fig. 4(E). Etant donné qu'un signal muÀltiplexé consistant en un signal à niveau com- primé S2 qu'on voit à la fig. 4(B) et en bruit N que l'on voit à la fig. 4(C) est appliqué au circuit d'expansion du niveau, le signal à niveau expansé ou dilaté S3 que l'on voit à la fig. 4(F) et le bruit n indiqué à la fig. 4(G) sont respectivement obtenus sur la borne de sortie 24. En conséquence, si une dégradation est introduite dans le rapport signal/bruit (S/N) du signal à niveau comprimé reproduit à partir du support magnétique d'en- registrement 25, le bruit N reçoit également une caracté- ristique d'expansion de niveau par l'intermédiaire du circuit d'expansion du niveau du signal. Ainsi, le bruit est produit sous forme du bruit n dans lequel le niveau est supprimé comme on peut le voir à la fig. 4(G) et ainsi le rapport S/N est amélioré. Cependant, le bruit entrant N du circuit d'expan- sion du niveau des signaux est soumis à une modulation de niveau selon une caractéristique d'expansion de niveau par la tension de commande appliquée au circuit 19 de com- mande du gain à partir du circuit 23 d'intégration à cons- tante de temps et un phénomène de modulation de bruit est ainsi introduit comme il a été précédemment expliqué. Plus précisément, aux fig. 4(A) à 4(G), le phénomène ci-dessus de modulation du bruit ne pose pas un problème important du point de vue du sens auditif pendant le laps de temps entre les temps tl et t3, pour autant que le niveau du signal S3 à niveau expansé reste élevé et que le bruit n est masqué par le niveau du signal. Toutefoiss dans l'in- tervalle de temps entre t3 et t4 (que l'on appelle temps de récupération), ce phénomène de modulation du bruit devient plus perceptible à l'oreille et pose un problème auditif étant donné que le niveau du signal est bas, que le bruit n est soumis à une modulation du niveau et qu'un effet de dissimulation auditive n'est pas obtenu pour le bruit n. La présente invention a réussi à surmonter les problèmes décrits plus haut grâce à l'utilisation du dis- positif qui va maintenant être décrit. La fig. 5 est un schéma de cricuit général montrant un jode de réalisation d'un appareil réducteur de bruit selon l'invention. La partie du circuit entre une borne d'en- trée 26 et une borne de sortie 41 est un circuit de com- pression du niveau du signal, alors que la partie entre une borne d'entrée 42 et une borne de sortie 57 est un circuit d'expansion du niveau du signal. Les caractéris- tiques du rapport du niveau du signal d'entrée au niveau du signal de sortie du circuit indiqué de compression de niveau du signal et du circuit d'expansion du niveau du signal sont les mêmes que dans le mode de réalisation selon la fig. 3. En outre, un trajet de transmission allant de la borne de sortie 41 à la borne d'entrée 42 est un sup- port d'enregistrement magnétique 58, pour ne donner que cet exemple. Un signal d'entrée X appliqué à la borne d'entrée 26 est envoyé à un circuit de commande du gain 27 du type à emphase variable et dont la caractéristique de fréquence apparatt à la fig. 6 dans un état non opéra- tionnel. Le signal ainsi appliqué au circuit de commande du gain 27 est séparé en trois signaux de sortie dont l'un est envoyé à la borne de sortie 41 alors que les deux autres sont envoyés respectivement à un filtre passe-bas 32 et à un filtre passe-haut 33. Le circuit de commande du gain 27 comprend un cir- cuit d'emphase 28 recevant le signal d'entrée X, un am- plificateur inverseur 29 pour inverser et amplifier un signal sortant du circuit d'emphase 28 et un signal sor- tant d'un amplificateur 30 commandé par tension, l'ampli- ficateur 30 commandé par tension recevant un signal sor- tant de l'amplificateur inverseur 29. En outre, le circuit d'emphase 28 comprend une résistance R2 connectée en série avec un circuit parallèle comportant une résistance Rl et un condensateur C. L'amplificateur 30 commandé par tension est constitué par un multiplicateur analogique 31 pour multiplier une tension de commande ajoutée E0 qu'on ob- tient à partir d'un circuit additionneur 40 que l'on décrira plus loin par un signal sortant de l'amplifica- teur inverseur 29, ainsi qu'une résistance R3. Le gain de l'amplificateur 30 commandé par tension est de K/G, for- mule dans laquelle G varie selon la tension de commande ajoutée E0 alors que K est un coefficient de l'amplifi- cateur 30 commandé par tension. Le filtre passe-bas 32 présente une caractéristi- que de fréquence indiquée par une ligne 1 à la fig. 7(A) alors que le filtre passe-haut 33 présente une caracté- ristique de fréquence indiquée par la ligne 11 à la fig. 7A. Un signal sortant du filtre passe-bas 32 est envoyé à un amplificateur 34 dont le gain est préalablement réglé à AL, puis ce signal est transmis à un circuit de redres- sement 36 dans lequel le signal est redressé et l'enveloppe est détectée. Un signal sortant du circuit de redressement 36 est appliqué au circuit 38 d'intégration à constante de temps et est converti en une tension de commande ECL indiquée à la fig. 7B. D'autre part, un signal sortant du filtre passe-haut 33 est envoyé à un circuit redresseur 37 par l'intermédiaire d'un amplificateur 35 dont le gain est préalablement réglé à AH, en vue d'un redressement et d'une détection de l'enveloppe. Un signal sortant du cir- cuit redresseur 37 est fourni à un circuit d'intégration 39 à constante de temps et est converti en une tension de commande ECH indiquée à la fig. 7B. Quand la fréquence du signal entrant X est fl comme indiqué à la fig. 6, le choix de la fréquence est effectué par le filtre passe-bas 32 et on obtient la tension de commande ECL sous forme d'un signal de sortie du circuit d'intégration à constante de temps 38. D'autre part, quand la fréquence du signal entrant X est f3 comme indiqué à la fig. 6, le choix de la fréquence est effectué par le filtre passe-haut 33 et on obtient la tension de commande EC H sous forme d'un signal de sortie du circuit d'intégration à constante de temps 39. Par ailleurs, quand la fréquence du signal entrant X est une fréquence intermédiaire entre les fréquences fl et f3, principalement f2, le choix de la fréquence est effectué à la fois par le filtre passe- bas 32 et le filtre passe-haut 33. En conséquence, dans *un tel cas, les tensions de commande ECL et BCH sont obte- nues respectivement comme des sorties des circuits d'in- tégration à constante de temps 38 et 39. Les tensions de commande ECL et ECH sont respecti- vement appliquées au circuit additionneur 40 prévu à l'étage suivant, dans lequel les tensions sont addition- nées pour former la tension de commande ajoutée E * Cette tension E est envoyée à une borne d'entrée du multiplica- teur analogique 31 dans le circuit de commande du gain 27. En conséquence, le gain de ce circuit 27 est réglé de façon variable pour effectuer la compression du niveau du signal d'entrée X. On obtient ainsi un signal Y à niveau comprimé à travers la borne de sortie 41. En d'autres termes, dans le circuit de compression du niveau du signal formé entre la borne d'entrée 26 et la borne de sortie 41, on peut décrire une fonction de transfert H (s) du circuit de commande du gain 27 à l'état non opérationnel par la relation (1) suivante, dans la- quelle s = jW et F (s) est une fonction de transfert du circuit d'emphase 28 exprimée par la relation (2). Hc (s) Y = K _...... (1) X F (s). G F (s) = R 2 (1 + s CRI)..- (2) Rl +R 2(1 + s CRI) Par conséquent, les caractéristiques de compression du niveau indiquées par a et c à la fig. 3 sont données par le circuit de compression des niveaux possédant la fonction de transfert ci-dessus H c(s). En outre, le gain de l'amplificateur inverseur 29 est réglé à l'infini. il Dans le mode de réalisation considéré, le circuit d'intégration à constante de temps 38 est un circuit qui produit la tension de commande ECL à partir d'un signal obtenu par l'amplification du signal sortant du filtre passe-bas 32 de la valeur du gain AL sur 1lamplificateur 34. Ainsi la constante de temps du circuit d'intégration 38 est réglée à une valeur relativement élevée TC1. D'autre part, le circuit 39 d'intégration à constante de temps est un circuit qui produit la tension de commande ECH à partir d'un signal obtenu par amplification du signal sortant du filtre passe-haut 33 de la valeur d'un gain AH sur l'amplificateur 35. Ainsi, la constante de temps du circuit d'intégration 39 est réglée à une valeur relati- vement faible TC3. Ces deux constantes de temps TCl et TC3 sont réglées à des valeurs de temps qui sont brèves et réduites dans la mesure du possible sans introduire de problèmes du type d'une détérioration de la déformation sous l'effet de l'ondulation dans les tensions de commande ECL et EC. En conséquence, la constante de temps E de la tension de commande ajoutée E est égale à la constante de temps relativement élevée TC1 quand la fréquence du signal d'entrée X est f1 comme indiqué à la fig. 7C. D'autre part, la constante de temps EC de la tension de commande ajoutée E0 est égale à la constante relativement faible TC3 ou à une constante de temps d'une valeur intermédiaire TC2 entre les valeurs TC1 et TC3, quand la fréquence du signal entrant X est f3 ou f2 comme on le voit à la fig. 7C. Par exemple, les constantes indiquées TC1, TC2 et TC3 sont approximativement égales à 200, 80 et 30 millisecondes, respectivement. En outre, les fréquences indiquées fi, f2 et f3 sont respectivement égales approximativement à Hz, 2 kHz et 10 kHz, par exemple. Par conséquent, la constante de temps de la tension de commande ajoutée E varie selon le changement de la fréquence du signal entrant X et on peut toujours maintenir la constante de temps la plus favorable pour chaque fré- quence du signal d'entrée X. Dans un appareil connu de réduction de bruit, aucun problème ne se posait quand on réglait la fréquence d'un signal dans la gamme des basses fréquences étant donné que la constante de temps de l'in- tégration était choisie à l'intérieur d'un intervalle dans lequel aucune déformation n'était introduite par suite des ondulations, dans la gamme la plus basse des fréquen- ces du signal qu'on soumettait à la compression et à l'ex- pansion du niveau. Cependant, la constante de temps était trop importante pour régler la fréquence du signal dans la gamme des hautes fréquences. En conséquence, dans ltap- pareil connu de réduction du bruit, quand on appliquait un signal ayant une fréquence dans la gamme des fréquences excessivement hautes, le phénomène de modulation du bruit devenait un problème important étant donné que la durée de récupération de la tension de commande obtenue était trop longue. Cependant, dans l'appareil réducteur de bruit selon la présente invention, le phénomène de modulation du bruit peut être grandement réduit étant donné que la déformation sous l'effet des ondulations ne pose plus de problèmes. Le signal comprimé en niveau Y obtenu sur la borne de sortie 41 est enregistré sur le support d'enregistre- ment magnétique 58 à l'aide d'une tête d'enregistrement (non représentée) et ensuite ce signal est reproduit ou lu dans un état d'accompagnement du bruit par une tête de lecture (non représentée). Le signal reproduit qu'on ob- tient de la tète de lecture est envoyé à un circuit 43 de commande du gain, du type à emphase variable, à un filtre passe-bas 48 et à un filtre passe-haut 49, respectivement, par l'intermédiaire de la borne d'entrée 42. Les caractéristiques du filtre passe-bas 48, du filtre passe-haut 49, des amplificateurs 50 et 51, des circuits de redressement 52 et 53, des circuits d'intégra- tion à constante de temps 54 et 55 et du circuit addition- neur 56 dans le circuit d'expansion du niveau possèdent respectivement les mêmes caractéristiques que le filtre passe-bas 32, le filtre passe- haut 33, les amplificateurs 34 et 35, les circuits de redressement 36 et 37, les cir- cuits d'intégration à constante de temps 38 et 39 et le circuit additionneur 40. Un signal sortant du filtre passe-bas 48 est appli- qué au circuit additionneur 56 à travers l'amplificateur , le circuit de redressement 52 et le circuit d'intégra- tion à constante de temps 54. D'autre part, un signal sortant du filtre passe-haut 49 est envoyé au circuit ad- ditionneur 56 à travers l'amplificateur 51, le circuit de redressement 53 et le circuit d'intégration à constante de temps 55. Une tension de commande ajoutée qu'on obtient du circuit additionneur 56 est appliquée à une borne d'en- trée d'un multiplicateur analogique 45 dans le circuit 43 de commande du gain du type à emphase variable. Le cir- cuit qui produit la tension de commande ajoutée remplit la même fonction que celle exécutée par le circuit pro- ducteur de la tension de commande ajoutée dans le circuit de compression du niveau du signal dont il a été précédem- ment question. Le circuit de commande du gain 43 comprend un ampli- ficateur commandé par tension 44, un amplificateur in- verseur 46 et un circuit d'emphase 47. L'amplificateur commandé par tension 44 comprend le multiplicateur analo- gique 45 et la résistance R3. Le circuit d'emphase 47 est de même construction que le circuit d'emphase 28 compor- tant les résistances Rl et R2 et le condensateur C. En conséquence, la fonction de transfert du circuit d'emphase 47 peut être définie par la fonction de transfert F(s) du circuit d'emphase 28 décrite par la relation (2). En outre, le gain de l'amplificateur 44 commandé par tension peut être représenté par la même formule K/G qui est le gain de l'amplificateur 30 commandé par tension. Ainsi la fonc- tion de transfert Hz (s) du circuit de commande du gain 43 peut être représentée par la relation (3) suivante dans un état non opérationnel quand le signal à niveau expansé appliqué à la borne de sortie 57 est désigné par Z, le gain de l'amplificateur inverseur 46 étant présumé infini. HE (s) = Z = (s). G...... (3) Y K Il ressort de la relation (3) que le circuit de commande du gain à emphase variable (43) possède une fonc- tion de transfert qui est complémentaire de la fonction de transfert du circuit 27 précédemment décrit de commande du gain du type à emphase variable. Ainsi, le circuit 43 produit et applique le signal Z à la borne de sortie 57, ce signal ayant le mêmeniveau que le signal d'entrée X sur la borne d'entrée 26, c'est-à-dire que le rapport X = Z se situe entre les relations (1) et (3). En outre, le rapport S/N du signal sortant Z est amélioré par compa- raison à celui du signal Y, et le phénomène de modulation de bruit est très amélioré, comme il a été expliqué. Dans ce mode de réalisation, on a étudié le cas d'utilisation d'un support d'enregistrement magnétique comme trajet de transmission. Cependant l'invention est également applicable à des cas o l'on utilise un disque d'enregistrement ou un trajet d'émission d'un signal de radiodiffusion en qualité de trajet de transmission. Il va de soi qu'on peut apporter diverses modifi- cations aux modes de réalisation qui ont été décrits sans sortir pour cela du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 - Appareil de réduction de bruit comprenant un premier circuit de commande de gain variable (27) pour conférer une caractéristique de compression du niveau à un signal entrant par un premier signal de commande compo- site provenant d'une addition d'une série de tensions de commande produites dans une série de bandes à fréquences divisées, pour ainsi obtenir un signal sortant envoyé sur un trajet de transmission, et un second circuit de commande de gain variable (43) pour conférer une caractéristique d'expansion du niveau complémentaire à ladite caractéris- tique de compression de niveau au signal dont le niveau a été comprimé et qu'on obtient par l'intermédiaire dudit trajet de transmission sous l'effet d'un second signal de commande composite qu'on réalise par une addition d'une série de tensions de commande produites dans une série de bandes à fréquences divisées, pour obtenir un signal sor- tant, caractérisé en ce qu'il comprend un premier circuit produisant une tension de commande (32-39) pour diviser le signal sortant du premier circuit de commande de gain va- riable (27) en une série de bandes de fréquences et pour produire une série de tensions de commande présentant respectivement des constantes différentes de temps d'in- tégration pour chacune des bandes de fréquence divisée,et un second circuit produisant une tension de commande (48-55) pour diviser un signal entrant du second circuit de com- mande de gain variable (43) en une série de bandes de fré- quences et pour produire une série de tensions de commande possédant respectivement des constantes de temps d'inté- gration mutuellement différentes pour chacune des bandes de fréquence divisée. 2 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que les constantes de temps données à ladite série de tensions de commande dans lesdits premier et second circuits produisant les tensions de commande sont réglées à des valeurs minimales à l'intérieur d'un intervalle dans lequel une détérioration de la déformation par suite des oscillations des tensions de commande dans lesdites bandes de fréquences divisées n'introduit pas de problèmes. 3 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que lespremier et second circuits-de commande de gains variables possèdent des caractéristiques d'emphase mutuellement complémentaires quand lesdites première et seconde tensions composites de commande sont de valeurs constantes. 4 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier circuit de commande à gain variable (27) comprend un premier circuit d'emphase (28) recevant ledit signal d'entrée, un premier amplificateur d'inver- sion (29) monté à l'étage de sortie du premier circuit d'emphase, et un premier amplificateur (30) commandé par tension et recevant un signal comprimé en niveau à partir du premier amplificateur d'inversion et de la première tension composite de commande pour envoyer un signal de sortie à ce premier amplificateur d'inversion. - Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que le premier amplificateur commandé par tension (30) comprend un premier multiplicateur analogique (31) pour multiplier le signal comprimé en niveau provenant du premier amplificateur d'inversion par ladite première tension composite de commande, et une première résistance (R3) connectée entre l'extrémité de sortie du premier multiplicateur analogique et une extrémité d'entrée du premier amplificateur d'inversion. 6 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le second circuit de commande de gain variable (43) comprend un second amplificateur commandé par tension (44) recevant le signal comprimé en tension à travers ledit trajet de transmission et la seconde tension compo- site de commande, un second amplificateur d'inversion (46) monté à un étage de sortie du second amplificateur com- mandé par tension, et un second circuit d'emphase (47) prévu sur le trajet de réaction du second amplificateur d'inversion. 7 - Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que le second amplificateur commandé par tension (44) comprend un second multiplicateur analogique (45) pour multiplier le niveau comprimé obtenu par le trajet de transmission et la seconde tension composite de com- mande, et une seconde résistance (R3) connectée entre une sortie du second multiplicateur analogique et une entrée du second amplificateur d'inversion.