Brevet FR2490238A1 — publié le 19820319

La présente invention est relative à un nouveau procédé de valorisation des matières amères du houblon par phototransformation et à un appareillage pour la mise en oeuvre de ce procédé. Comme on le sait, les résines extraites des cônes du houblon confèrent son amertume à la bière. De tels extraits sont habituellement introduits dans le mont avant la phase de fermentation de la bière. Il a été trouvé que les composés organiques extraits des cônes de houblon qui présentent des propriétés amérisantes conduisant à l'amertume de la bière, sont essentiellement des acides a et, dans une moindre me- sure, des acides S. En effet, au cours de la fabrication de la bière, pendant la cuisson du moût, les acides a s'isomé- risent en acides iso-a qui sont les produits au pouvoir amérisant le plus important. Par contre, les acides 5 ne subissent pas de transformation notable, dans les memes conditions, susceptible de donner lieu à des produits pos- sédant des propriétés amérisantes. Cependant, les Inventeurs ont pu établir au cours de travaux antérieurs qu'il est pos- sible de transformer photochimiquement les acides 6 en acide désoxy-a qui sont eux-mêmes facilement oxydables en acides- susceptibles d'être isomérisés en acidesiso-a comme il vient d'être décrit, permettant ainsi une meilleure valorisation des résines extraites des cônes du houblon. Il s'est toutefois avéré dans la pratique que la part des acides a effectivement transformée en acides iso-a pendant la cuisson du mont est très faible. C'est la raison pour laquelle certains travaux dont il a été rendu compte dans l'Art antérieur ont porté sur l'extraction des acides a et e des cOnes du houblon, les acides a extraits directe- ment ou obtenus par traitement des acides 6 étant ensuite isomérisés en acides iso-a. Parmi les procédés d'isomérisa- tion proposés, il y a lieu de citer les procédés par catalyse chimique en présence de sels de magnésium. Il a été constaté que l'addition de tels extraits isomérisés par catalyse chimique à la fin du procédé de fabrication de la bière, avant la fin de la filtration, augmente le rendement de houblonnage jusqu'à 60 et même 75 % (alors qu'il n'est que de 30-35 % dans le cas d'isomérisation naturelle par ébullition, lors de la cuisson du mont). L'utilisation de ces extraits isomérisés par catalyse chimique n'est cependant pas admise par certaines législations nationales car ils sont susceptibles de contenir des traces de catalyseur ou de solvant dont la présence est prohibée par ces législa- tions. Pour pallier cette difficulté, il a été proposé de soumettre les acides a,et notamment l'humulone en solution éthanolique, et les acides e, et notamment la colupulone, également en solution éthanolique, à une photoisomérisation par irradiation par la lumière ultra-violette, en utilisant une lampe à vapeur de mercure dont la raie 365 nm a été sélectionnée à l'aide d'un filtre optique MTO, pour obtenir respectivement l'isohumulone qui présente les propriétés amérisantes de la bière recherchées et la désoxy-cohumulone qui est aisément transformée par oxydation à l'aide d'un peracide, à la température ambiante,en humulone que l'on peut alors isomériser. Ce type de photoirradiation donne des résultats plus satisfaisants que la technique utili- sant une lampe à filament de tungstène décrite par CLARKE et HILDEBRAND ZJ.Inst. Brewing 71, 26 (196517 qui avaient précédemment décrit, avec MURRAY dans J. Inst. Brewing 57, 52 (1961), l'isomérisation de l'humulone en isohumulone sous l'action de la lumière du jour, uoe telle isomérisation étant citée à titre documentaire car inutilisable en raison de ses rendements très réduits (de l'ordre de 10 à 30 g/m2 de capteur et par jour) dus à la dilution de l'énergie solaire. L'étude des rendements quantiques de phototransformation des acides cCet des acidesfp a permis d'établir qu'ils sont faiblesce qui en- traîne un coût énergétique de transformation élevé -cf.VIRICT,XDRE, NICLAUSE BAZARD, MDLL et FLAYEUX "Brauerei-Rundschau, Jg 90, n 7,Juillet 1979, p. 167-169 "Amélioration des propriétés amérisantes du houblon -CEmunica- tion 1: photoréaction des acides alpha" et n 8 Août 1979 p. 181-184 "Amélioration des propriétés amérisantes du houblon - Communication 2, photoréaction des a c i d e s "béta"]. Or une comparaison du spectre d'émission du soleil et des spectres d'absorption des acides OC etfl fait apparai- tre un recouvrement partiel de ces spectres, ce qui pourrait permettre d'envisager l'utilisation de la lumière solaire pour phototransformer les acides et les acides P, si l'énergie solaire disponible naturellement et gratuitement (contrairement à l'énergie électrique utilisée dans les phototransformations décrites dans l'Art antérieur) n'était pas aussi diluée. La présente invention s'est en conséquence donné pour but de pourvoir à un procédé de valorisation des matiè- res amères du houblon par phototransformation à l'aide d'é- nergie solaire absorbée par un capteur conçu de façon appropriée pour pouvoir effectuer de telles photoréactions avec un rendement satis- faisant; elle a également pour but de pourvoir à un capteur pour l 'absorp- tion de l'énergie solaire et la réalisation de réactions de phototransfor- mation des acides etocontenus dans les extraits de houblon, avec des rendements satisfaisants. La présente invention a pour objet un procédé de valorisation des matières amèrisantes du houblon, et plus particulièrement des acides i et f pratiquement purs obtenus à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, notamment par traitement par l'anhydride carbonique liquide, les acides Cet obtenus étant, le cas échéant, séparés par chromato- graphie sur colonnes de silice ou de résines échangeuses d'ions comportant des groupes hydroxyle, lequel procédé de valorisation est caractérisé en ce que les acides 4 et/ou en phase liquide sont soumis à une photolyse par la lumière solaire pendant une durée déterminée, dans des conditions propres à obtenir un rendement quantique optimal (de l'ordre de 4 = 0,032 + 0,003 pour la transformation des acidesS), dans des conditions de température appropriées, de préférence voisines de 60 C, pour obtenir respectivement les acides iso-t avec un rendement chimique sensiblement quantitatif et les acides désoxy-& (transformables en acides c ) avec un ren- dement pouvant atteindre 80 %, ladite photolyse étant réali- sée par focalisation,et éventuellement concentration,de l'énergie de la lu- mière solaire à l'aide d'un capteur approprié. Selon un mode de réalisation avantageux de ce pro- cédé, la focalisation. de l'énergie solaire est réalisée par focalisation dans la longueur d'onde utile, avantageusement comprise entre 300 et 440 nm, à l'aide dudit capteur, pour obtenir une intensité lumineuse qui peut atteindre Ia = 9,6 x 0 5kilowatts/1 et plus. Selon encore un autre mode de réalisation avanta- geux du procédé objet de la présente invention, la tempéra- ture de la réaction de photolyse par la lumière solaire est maintenue sensiblement constante pendant toute la durée de la réaction, à l'aide de moyens de régulation appropriés tels que dispositif à ailettes, circulation d'air à un débit adap- té, circulation d'eau à température appropriée, en particu- lier. Selon encore une autre modalité du procédé objet de la présente invention, les acidesc( et/ouf à photolyser sont, préalablement à leur introduction dans le photoréacteur, mis en solution dans un alcool tel que l'éthanol, le t-butanol, le méthanol, l'isopropanol, en particulier. Conformément à l'invention, la concentration des acidesda dans l'alcool est de l'ordre de 0,1 mole/litre (soit sensiblement 30g/litre). Egalement conformément à l'invention, les solutions alcooliques d'acides d et/ou,8sont, préalablement à la photo- lyse, débarrassées de l'oxygène dissouspar dégazage par bul- lage de C02. Selon un mode de réalisation avantageux du procédé objet de l'invention, la focalisation de l'énergie solaire est optimisée en évitant les pertes d'absorption de la lu- mière, par le couplage par superposition de deux photo- réacteurs constituant le capteur susdit. Selon une autre modalité avantageuse du procédé ob- jet de la présente invention, une fois la photolyse réalisée, l'alcool est éliminé par distillation. La présente invention a également pour objet un 249023S capteur de photolyse par focalisation,et éventuellement concentration,de l'énergie solaire, essentiellement constitué par au moins un photoréacteur pour la réalisation de la photolyse des acides OC et/oufi en acides iso-& et/ou dêsoxy-o. Conformément à l'invention un tel capteur peut avan- tageusement être constitué par un capteur planconnu en soi,qui comprend un absorbeur porté par un matériau isolant arrière qui déli- mite avec une vitre transparente au flux solaire visible et opaque au rayonnement infra-rouge de grande longueur d'onde 2,5 y) disposée à un intervalle déterminé dudit absor- beur,un photoréacteur,lequel contient la solution alcoolique d'a- cides ci et/ou/? à photolyser, une vitre de protection étant éventuellement superposée à la vitre constituant la paroi du photoréacteur, à un intervalle déterminé de cette dernière. Selon une modalité avantageuse de l'invention, la- vitre de protection de la vitre constituant la paroi du photo- réacteur est également transparente au flux solaire visible et opaque au rayonnement infra-rouge de grande longueur d'on- de (A>2,5r) Selon un autre mode de réalisation avantageux dudit capteur plan, celui-ci est constitué par le couplage de deux photoréacteurs plans superposés qui évitent les pertes d'absorption de la lumière, le premier photoréacteur étant délimité par l'absorbeur sur sa face arrière et par une vitre telle que définie plus haut sur sa face avant,et le second photoréacteur étant délimité par cette dernière vitre, et par une deuxième vitre qui lui est superposée à un intervalle déterminé, pour constituer la paroi du deuxième photoréacteur plan, une vitre de protection extérieure étant éventuellement, en outre, placée à un intervalle déterminé de ladite deuxième vitre. Conformément à l'invention, le capteur plan est pourvu de moyens de régulation de la température à l'inté- rieur du ou des photoréacteur(s). Selon une modalité avantageuse de ce mode de réali- sation, lesdits moyens de régulation de la température sont constitués par ladite vitre de protection. Selon une autre modalité de l'invention, ces moyens sont constitués par une pluralité de lames orientables dont la position est commnaée par un capteur de température/ lesquelles sont interposées entre l'isolant et l'absorbeur. Selon encore une autre modalité de l'invention, ces moyens sont constitués par une ventilation forcée interposée entre le matériau isolant arrière et l'absorbeur, laquelle ventilation forcée est assurée par une structure métallique creuse dans laquelle on fait circuler de l'air à un débit approprié et à la température extérieure pour assurer le refroidissement du capteur, cette structure servant, en outre, de support à l'absorbeur. Selon une autre modalité de l'invention, ces moyens sont constitués par un réseau tubulaire de circulation d'un liquide réfrigérant ou chauffant interposé entre l'isolant et l'absorbeur, et dans lequel le liquide réfrigérant ou chauffant circule suivant un débit régulé par tous moyens appropriés et notamment à l'aide d'une électrovanne. Selon encore une autre modalité de l'invention, l'épaisseur du ou d'un photoréacteur du capteur est comprise entre 0,13 et 1 cm environ et est choisie de manière à assu- rer une absorption maximale des photons utiles à la photo- lyse des acides o et/ou / en fonction de la durée de séjour des acides i et/oue dans le photoréacteur. Selon un mode de réalisation avantageux de l'inven- tion, le capteur plan conforme à l'invention, est équipé d'un dispositif de suivi de la réaction de photolyse qui réalise la mesure de la réaction de photolyse in situ par spectromètrie et qui est avantageusement constitué, en combinaison, par un filtre neutre de densité optique Do mesurable à la longueur d'onde d'analyse, qui est comprise entre 400 et 420 nm, et choisie en fonction de l'épaisseur du ou de l'un des photo- réacteur(s) (par exemple Do = 0,465 pour une longueur d'onde de 410 nm et une épaisseur du photoréacteur de 2 mm),- lequel filtre neutre est associé au ou à un des photoréacteur(s), un filtre interférentiel pour la valeur moyenne de 410 nm, une photopile de référence et une photopile de mesure. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation, le filtre neutre est avantageusement réalisé en un verre légèrement absorbant. Selon une modalité particulière de réalisation du capteur plan conforme à l'invention, celui-ci est constitué par une pluralité de réacteurs individuels montés en série et/ou en parallèle dans lesquels circule successivement une solu- tion alcoolique d'acideso agencement permettant le fonctionnement du capteur de photo- lyse en continu. Selon une autre modalité particulière de réalisa- tion du capteur conforme à l'invention, celui-ci est consti- tué par une pluralité de réacteurs individuels montés en sé- rie et/ou en parallèle dans lesquels circule successivement une solution alcoolique d'acidEoeé et/ou 8 de même concentra- tion, un tel agencement fonctionnant en discontinu. Conformément à l'invention, ledit capteur plan est fixe, ou bien sa position peut être modifiée mensuellement ou de façon hebdomadairepar manipulation, pour assurer sa dis- position perpendiculairement à-la direction du soleil, ou bien encore il peut être monté dans une monture assurant le suivi permanent du soleil, de type connu en lui-même. Selon un mode de réalisation avantageux du capteur conforme à la présente invention, celui-ci comprend, en com- binaison, au moins un photoréacteur associé à un capteur ther- mique qui déclenche la régulation thermique du photoréacteur. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réa- 3o lisation, le capteur thermique est constitué par un absorbeur comportant une tôle noire sur laquelle sont soudées des ai- lettes de refroidissement par ventilation. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisation, un dispositif de sécurité comportant une électrovanne à ouverture rapide pour la vidange de l'alcool ou une plaque-rideau opaque de limitation du flux de photons dans le(s) photoréacteur(s), est associé à ce(s) dernier(s) pour empêcher une élévation de température dans le photo- réacteur en cas de non fonctionnement du capteur de régation thermique. Selon une modalité avantageuse de l'invention, le capteur est équipé de soupapes de sécurité associées à au moins un photoréacteur pour éviter les surpressions dans ce dernier pouvant endommager les vitres. Selon un mode de réalisation avantageux dudit cap- teur plan, celui-ci est constitué par un capteur à distilla- tion permettant la distillation de l'alcool une fois la photo- lyse réalisée. Selon un mode de réalisation avantageux dudit cap- teur, celui-ci comprend un capteur de forme t e 1 1 e que le rayonnement solaire capté sur une surface soit dévié par un moyen approprié sur une autre surface, plus petite, sur laquelle se produit la phototransformation recherchée, cette forme étant de préférence celle d'un paraboloide de révolution ou une forme cylindro-parabolique, qui constitue un capteur thermique, lequel est assoeié à un photoréacteur plan soli- daire dudit capteur thermique, un tel montage permettant d'augmenter de façon considérable l'intensité lumineuse con- centrée dans le- capteur, (jusqu'à 100 fois et plus) par rapport à l'utilisation d'un capteur plan seul. Selon un mode de réalisation avantageux du capteur thermique conforme à l'invention, celui-ci est réalisé en verre comportant une couche métallique réflectrice en avant du verre, laquelle couche métallique est protégée par une couche de silice vaporisée sur le miroir, le verre et la mince couche de silice absorbant la majeure partie des rayon- 3Q nements infra-rouges. Selon une autre modalité avantageuse de ce mode de réalisation, le photoréacteur plan solidaire du capteur thermique, est du type à simple vitrage ou double vitrage dé- finis dans ce qui précède. Selon encore une autre modalité avantageuse de ce mode de réalisation, la régulation de la température du photo- réacteur est réalisée à l'aide de dispositifs de régulation à ailettes de refroidissement, à circulation forcée d'air ou à liquide de régulation de température définis plus haut, en relation avec le capteur plan. Selon une autre modalité de ce mode de réalisation, la régulation de température dans le photoréacteur plan est assu- rée par un dispositif de chauffage partiel de ce dernier, no- tamment par circulation d'un fluide chauffant. - Selon un mode de réalisation avantageux du photo- réacteur plan, celui-ci est essentiellement formé de deux réacteurs superposés, couplés, fonctionnant à contre-courant, dont l'é- paisseur est de l'ordre de 20 mmn pour une épaisseur de vitre de l'ordre de 15 mm. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réa- lisation, le couplage desdits deux réacteurs fonctionnant à contre-courant,constitue un photoréacteur mixte de phototrans- formation simultanée des acidesCket,8 séparés, présents res- pectivement dans les deux compartiments du photoréacteur, ou un photoréacteur pour la photolyse des acideso ou des acides a uniquement, par circulation de ceux-ci successivement dans les deux compartiments du photoréacteur. Selon une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisation, le photoréacteur plan est équipé d'un dispositif de suivi des concentrations en acides c et/, du type de celui défini en relation avec le capteur plan non associé à un cap- teur thermique de concentration de l'énergie solaire. Selon encore une autre disposition avantageuse de ce mode de réalisation, le photoréacteur plan est équipé d'électro- vannes de commande de la circulation des solutions d'acides O et vers les photoréacteurs et hors de ceux-ci en vue de la récupération des acides iso- et/ou désoxy-d, obtenus par photolyse. Selon un mode de réalisation avantageux du photo- réacteur plan solidaire du concentrateur paraboloidal ou cylindroparabolique, la photolyse des acidesd est réalisée dans le réacteur inférieur et la photolyse des acides f est réalisée dans le réacteur supérieur. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation, la circulation de la solution d'acidesfà photo- lyser dans le réacteur supérieur se fait en pseudo-contre- courant, en continu ou en discontinu, et la photolyse de la solution d'. acideso dans le réacteur inférieur est réalisée en discontinu avec interposition d'un réservoir-tampon asso- cié à une pompe de circulation à l'aide de laquelle des char- ges appropriées sont introduites en discontinu dans ledit réacteur inférieur, suivant une cadence prédéterminée. La présente invention a également pour objet une installation pour la photolyse des acides Ot et/ou, carac- térisée en ce qu'elle comprend en combinaison: - un concen- trateur de forme paraboloidale ou cylindro-parabolique tel que défini dans ce qui précède; - une première série de photo- réacteurs inférieurs plans montés en série; - une deuxième série de photoréacteurs supérieurs plans montés en série; - au moins un bac de mise en solution des acides à photolyser dans de l'al- cool; - au moins un dispositif de dégazage de l'oxygène dis- sous dans la ou les solution(s) d'acides à photolyseripar bullage de CO2; - au moins un réservoir-tampon associé à une pompe de circulation pour l'introduction de charges pré- déterminées dans la première et/ou la deuxième sériesde photoréacteurs; au moins un bac de collecte des solutions photolysées; - au moins une colonne de distillation de l'al- cool des solutions photolysées; - au moins une conduite de recyclage de l'alcool distillé dans le bac correspondant de mise en solution; - des moyens de récupération des acides iso-J et/ou des acides d6soxy-C obtenus par photolyse. Selon un mode de réalisation avantageux de ladite installation prévu pour la photolyse des acides 4 seulement, celle-ci comprend, en combinaison avec un concentrateur para- boloidal ou cylindro-parabolique: - un bac de mise en solu- tion des acides d introduits dans ledit bac dans de l'alcool à raison de 30 g/litre environ; - un bac d'élimination de l'oxygène dissous dans la solution; - un réservoir de stocka- ge de la solution dégazée; - un réservoir-tampon associé à au moins une pompe de circulation; - une première série de photoréacteurs inférieurs plans montés en série; - une deuxième série de photoréacteurs supérieurs Plans montés en série; - au moins une canalisation de raccordement du réservoir-tampon avec la première série de photoréacteurs et au moins une ca- - nalisation de raccordement du réservoir-tampon avec la deuxiè- me série de photoréacteurs; - un réservoir collecteur des so- lutions photolysées à leur sortie des photoréacteurs; - une colonne de distillation de l'alcool des solutions photolysées collectées; - une canalisation de recyclage de l'alcool sé- paré par distillation, dans le bac de mise en solution, - et des moyens de récupération des acides iso-o( à la sortie de la colonne de distillation. Selon un mode de réalisation avantageux de ladite installation prévu pour la photolyse des acides seulement, celle-ci comprend, en combinaison avec un concentrateur para- boloidal ou cylindro-parabolique tel que défini dans ce qui précède; - un bac de mise en solution des acidesf9 dans de l'alcool, à raison de 30 g/litre; - un bac d'élimination de l'oxygène dissous dans la solution; - un réservoir de stocka- ge de la solution dégazée; - un réservoir-tampon associé à au moins une pompe de circulation, et pourvu de moyens com- plémentaires d'élimination de l'oxygène dissous dans la so- lution, tels que bullage de C02 notamment; - une première série de photoréacteurs inférieurs plans montés en série; - une deuxième série de photoréacteurs supérieurs plans montés en série; - au moins une canalisation de raccordement du réservoir- tampon avec la première série de photoréacteurs et au moins une canalisation de raccordement du réservoir-tampon avec la deuxième série de photoréacteurs; - un réservoir de collecte des solutions photolysées à leur sortie des photoréacteurs; - une colonne de distillation de l'alcool des solutions photo- lysées collectées; - une canalisation de recyclage de l'al- cool séparé par distillation, dans le bac de mise en solu- tion, - et des moyens de récupération des acides désoxy-K à la sortie de la colonne de distillation. Selon un autre mode de réalisation avantageux de ladite installation prévu pour la photolyse simultanée des acides O et préalablement séparés à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, celle-ci comprend en combinaison avec un concentrateur parabololdal ou cylindro-parabolique, tel que défini dans ce qui précède: - un bac de mise en solu- tions des acidesd dans de l'alcool à raison de 30 g/litre; - un bac de mise en solution des acides g dans de l'alcool à raison de 30 g/litre; un bac d'élimination de 1'02 dissous dans la solution alcoolique d'acidesc(; - un bac d'élimina- tion de 1'02 dissous dans la solution alcoolique d'acides ô; - un réservoir de stockage de la solution alcoolique d'acides cD; - un réservoir de stockage de la solution alcoolique d'a- cides f; - au moins un réservoir-tampon relié au réservoir de stockage de la solution alcoolique d'acidesor et associé à au moins une pompe de circulation pour 1' introduction de la- dite solution dans une première série de photoréacteurs infé- rieurs montés en série; - un réservoir-tampon relié au réser- voir de stockage de la solution alcoolique d'acidesi pourvu de ràyens ccoplémentaires d'élimination de 1'02 encore dissous dans ladite solution, et associé à au moins une pompe de circulation pour l'introduction de ladite solution dans une deuxième série de * photoréacteurs supérieurs; - un réservoir de collecte des so- lutions alcooliques d'acides iso-oa obtenus par photolyse à la sortie de la première série de photoréacteurs; - un réser- voir de collecte des solutions alcooliques d'acides désoxy-d obtenus par photolyse, à la sortie de la deuxième série de photoréacteurs; - une première colonne de sépara- tion par distillation de l'alcool des solutions photolysées d'acides isoç(; - une deuxième colonne de séparation par distillation de l'alcool des solutions photolysées d'acides désoxy-d; - une canalisation de recyclage de l'alcool sé- paré dans la première colonne de distillation, dans le bac de mise en solution alcoolique des acidescC; - une canalisa- tion de recyclage de l'alcool séparé dans la deuxième colonne de distillation, dans le bac de mise en solution alcoolique des acides 9; des moyens de récupération des acides iso-c% à leur sortie de la première colonne; - et des moyens de récupération des acides désoxy-d5 à leur sortie de la deuxiè- me colonne. Selon une modalité avantageuse de l'invention, le concentrateur paraboloidal ou cylindro-parabolique auquel sont solidarisés les photoréacteurs, est pourvu d'un disposi- tif assurant son orientation constante en fonction de la po- sition du soleil, connu en lui-même; ce dispositif peut être: - soit une monture correspondant au système de coordonnées ho- rizontales habituellement retenu pour repérer la position apparente du soleil, mobile autour de deux axes, l'un ver- tical (mouvement en azimut), l'autre horizontal (mouvement en hauteur ou en site); - soit une monture correspondant au système de coordonnées équatoriales habituellement retenu pour repérer la position apparente du soleil,qui tourne autour d'un axe parallèle à l'axe du monde (mouvement en angle horaire) et autour d'un axe orthogonal au précédent (mouvement en déclinaison); - soit, dans le cas d'un capteur cylindro-parabolique dontl'axe principal est orienté est/ouest, un entraînement du capteur en rotation autour de l'axe est/ouest; - soit une monture du type dit "capteur sphérique enterré", - soit tout autre système approprié de suivi du soleil. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, le capteur, qu'il s'agisse d'un capteur plan ou d'un capteur paraboloîdal ou cylindro-parabolique constitué par un photoréacteur plan associé à un con- centrateur, est couplé avec des moyens de récupération de l'é- nergie thermique induite par le rayonnement solaire incident absorbé par le capteur et non utilisé pour la "hotolyse,et avec des installations, notamment industriellesid'utilisation de ladite chaleur concentrée pour diverses applications thermi- ques. Outre les dispositions qui précèdent, l'invention , 2490238. comprend encore d'autres dispositions, qui ressortiront de la description qui va suivre. La présente invention vise plus particulièrement les procédés et les appareillages de valorisation des matières amères du houblon, par phototransformation, conformes aux dispositions qui précèdent, ainsi que les moyens propres a leur mise en oeuvre et à leur réalisation et les procédés et installations d'ensemble incluant lesdits procédés et appa- reillages. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complé- ment de description qui va suivre, qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une représentation schématique d'un capteur plan conforme à la présente invention; - la figure 2 représente un schéma de fonctionnement d'un capteur plan; - les figures 3 et 4 représentent schématiquement, respecti- vement deux modes de réalisation du capteur plan conforme à la présente invention; - les figures 5 et 6 représentent schématiquement des capteurs plans équipés de dispositifs de régulation de la températu- re dans le capteur; - la figure 7 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation d'un capteur plan conforme à l'invention; - la figure 8 est un schéma représentant un mode de réalisa- tion d'un capteur plan conforme à l'invention, comportant une pluralité de photoréacteurs montés en série convenant à un fonctionnement en continu; la figure 9 est une représentation schématique d'un capteur plan conforme à l'invention, comportant des moyens de suivi de la réaction de photolyse; les figures 10 et Il représentent schématiquement un mode de réalisation d'un capteur plan conforme à l'invention, com- prenant un photoréacteur associé à un capteur thermique; la figure 12 représente un schéma d'une installation de photolyse comportant un capteur plan conforme à l'invention; les figures 13 et 14 sont des schémas de réalisation d'une photolyse simultanée des acides o et,9dans un photoréacteur mixte et de réalisation de la photolyse des acides seuls dans le même photoréacteur, dont la figure 15 représente le schéma de fonctionnement la figure 16 représente un schéma d'un photoréacteur de photolyse simultanée des acidescC etf, pouvant également photolyser les acides F seuls, prévu pour être associé à un concentrateur paraboloidal ou cylindro-parabolique; la figure 17 représente schématiquement des moyens de régu- lation de la température dans le photoréacteur de la figure 16; la figure 18 représente schématiquement un capteur thermi- que de concentration de l'énergie solaire.de forme cylindro- parabolique, avec son photoréacteur plan associé; la figure 19 représente schématiquement un capteur de con- centration de l'énergie solaire, de forme parabolique, avec son photoréacteur plan associé; la figure 20 représente une variante de réalisation du cap- teur de la figure 17; la figure 21 représente schématiquement un miroir de concen- tration de l'énergie solaire à couche de reflexion métalli- que appliquée en avant du matériau constitutif du miroir les figures 22 à 24 représentent de façon schématique des installations de photolyse des acides d seuls, de photolyse simultanée des acides c- et des acides,, et de photolyse des acides / seuls, respectivement, et - les figures 25 à 27 représentent schématiquement différents modes de réalisation, connus en eux-mêmes, de montures de suivi du soleil des capteurs selon les figures 18 à 20. Il doit être bien entendu, toutefois, que ces des- sins et les parties descriptives correspondantes, sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation. Le recours à l'énergie solaire pour effectuer la phototransformation des acidesOR et des acidesa respective- ment en acides iso-c et en acides désoxy-d eux-mêmEs trans- formables en acides cC, constitue un moyen d'obtenir lesdites transformations sans avoir recours à des moyens chimiques prohibés par un grand nombre de législations nationales, et également un moyen d'utiliser une source d'énergie peu oné- reuse susceptible de se substituer avantageusement aux sour- ces d'énergie classiques de plus en plus onéreuses. La photo- lyse des acidesd, et 6 en utilisant l'énergie solaire est ren- due économiquement rentable grâce à la mise au point, confor- mément à la présente invention, de capteurs présentant des ca- ractéristiques appropriées. Les capteurs solaires mis au point dans le cadre de la présente invention, appartiennent à deux catégories connues, à savoir: - les collecteurs plans, le plus souvent fixes, d'orientation et d'inclinaison déterminées; - les collecteurs à concentration, mobiles et constamment orientés vers le soleil. Les capteurs solaires du premier type utilisent aussi bien le rayonnement direct issu du soleil que le rayon- nement diffus provenant du ciel, des nuages, du sol; s'il s'agit d'un capteur thermique, les influences des paramètres climatiques habituels doivent être prises en compte: tempé- rature de l'air, vitesse et turbulence du vent, rayonnement terrestre de l'atmosphère, alors que ces influences sont pres- que négligeables s'il s'agit d'un capteur photochimique plus sensible à la répartition spectrale du rayonnement incident. Dans les capteurs solaires du deuxième type, seul intervient le rayonnement direct du soleil, principalement lié à la hauteur angulaire du soleil, au trouble atmosphéri- que et à la durée d'ensoleillement, sans qu'il doive être pra- tiquement tenu compte des autres éléments climatiques tels que ceux qui viennent d'être énumérés ci-dessus. Le capteur plan représenté à la figure 1 comporte un socle en matériau isolant 1 dont la face supérieure porte un absorbeur 2, un vitrage intermédiaire 3, et un vitrage de protection 4. L'absorbeur 2, avantageusement constitué par une plaque noircie, transforme le rayonnement solaire en chaleur, les vitrages 3 et 4 sont en verre transparent au flux solaire visible, opaque à l'infra-rouge de grande longueur d'onde (À > 2,5 >). La figure 2 présente le schéma de fonctionnement d'un tel capteur plan: soit 4u' la composante normale "utile" du rayonnement solaire (domaine spectral limité à la bande de transmission de 'a vitre de protection 4) et Sir' la compo- sante normale du rayonnement incident situé au-delà de la longueur d'onde de coupure de la vitre de protection 4. Au niveau de l'intersection 5 du rayonnement solaire uti- le Su avec la vitre de protection 4, il se produira d'une part une réflexion 6 et d'autre part une émission et une ré- flexion des IR (flèches 7 et 8). Au niveau de l'intersection 9 du rayonnement incident Sir avec la vitre de protection 4, il se produira une émission et une réflexion des IR (flèches et 11). Au niveau de l'intersection 12 du rayonnement Su avec la vitre intermédiaire 3, il se produira une réflexion 13 de même qu'au niveau de l'intersection 14 du rayonnement Su avec l'absorbeur 2 (flèche 15) à partir duquel se produi- ront une émission et une réflexion des IR (flèche 16), ainsi que des pertes par conduction à travers le matériau isolant (flèche 17). Atitre d'exemples non limitatifs, les caractéristi- ques du capteur plan représenté aux figures 1 et 2 peuvent avantageusement être les suivantes: Vitres: - facteur de réflexion - facteur d'absorption pour le rayonne- ment solaire - facteur d'émission et d'absorption IR - 2 = 0,08 -0 o = 0,04 - E = 0,9 Intervalles: - entre l'absorbeur 2 et la vitre intermédiaire 3: - entre la vitre intermédiaire 3 et la vitre de protec- tion 4: - entre l'absorbeur et la vitre 3: 0,04 m 0,02 m 0,04 m pour un capteur à deux vitres pour un capteur à une seule vitre Inclinaison du capteur par rapport à l'horizontale Absorbeur: - absorbeur noir absorbeur sélectif: Vitesse du vent: : 30 = 0,95 ce= 0,95 ú= 0,95 E = 0,15 - V mial 2 m/sec. plage: O à 50 m/sec. Isolation arrière: - coefficient global d'échange absorbeur/atmosphère vers l'arrière, KAR nominal 1,4 l/m n K plage = 0,5 à 2,5 W/m K Température avant: - température de l'air extérieur au capteur mesurée en face avant AT nmnl 300 K plage: 270 à 300 K AV nominal Température arrière: - température de l'air extérieur au capteur mesurée en face arrière AR nominal = 300 K Flux infra-rouge: - rayonnement incident tir nominal = plage = plage: 270 à 330 K _ 400 W/m2 = 200 à 700 W/m Dans l'intervalle 18 compris entre l'absorbeur 2 et la vitre 3, on introduit une solution d'acides c ouT pu- rifiésdans l'alcool, par exemple dans l'éthanol, à raison de sensiblement 30 g/litre (0,1 mole/litre), après l'avoir, dans toute la mesure du possible, débarrassée de l'oxygène dissous par bullage de C02 par exemple, cette solution étant photolysée dans le photoréacteur ainsi constitué. Il a été établi par les Inventeurs que la photo- transformation des acideso est optimale à 601C et que son rendement quantique est alors de 3 %. C'est la raison pour laquelle l'utilisation d'un simple absorbeur (sans vitrage) constitué par une plaque de tôle noircie pour la photolyse des acides" rés car la température de la plaque ne peut être qu'au plus égale à la température ambiante plus 40 à 50C; une telle solution n'est pas envisageable non plus avec les solvants alcooliques connus des acîdesd , dans les pays à fort enso- leillement en raison de la volatilité de l'alcool qui serait rapidement évaporé. Un capteur du type de celui représenté à la figure 3, c'est-à-dire un capteur dépourvu de vitre de protection 4 est cependant envisageable dans les pays à fort ensoleille- ment o la température de 600C dans le photoréacteur est ai- sément atteinte (alors qu'elle l'est difficilement dans les pays tempérés) . C'est la raison pour laquelle le capteur plan comprenant une vitre de protection 4 et une vitre intermédiai- re 3 représenté aux figures 1 et 4, qui constitue dans la zone 18 contenant la solution d'acides à photolyser, un photo- réacteur chimique, représente la solution optimale en parti- culier dans les climats tempérés, mais également dans les pays à fort ensoleillement, la mise en place d'un vitrage supérieur 4 permettant d'atteindre sans difficulté, dans les régions tempérées, la température de 60 dans le photoréacteur 18, indépendamment de et quelle que soit la vitesse du vent. Comme la phototransformation des acides c est opti- male vers 60C, une faible part du flux solaire incident est utilisée pour la réaction photochimique, de l'ordre de 20 %; il est donc avantageux de prévoir des moyens de-récupération partielle ou totale de ce flux incident non utilisé (environ %), en vue de son utilisation dans diverses applications thermiques, et également pour permettre une thermostatation du capteur au voisinage de 600C en toutes saisons dans les climats tempérés (notamment en élevant la température du cap- teur photochimique en le transformant en capteur thermique, pour que sa température soit toujours supérieure à la tempé- rature extérieure. Dans les régions à fort ensoleillement on peut, au contraire, chercher à limiter la température à l'intérieur du capteur, à l'aide d'une régulation de la température par limitation de l'absorption visible et infra-rouge ou par cir- culation d'air ou d'eau de refroidissement. Un système utilisé pour limiter le flux lumineux ab- sorbé est constitué, par exemple (cf. figure 5) par un jeu de lames orientables 19,montées à l'arrière du photoréacteur 18 entre ce dernier et le socle isolant 1, et dont la position dépend d'un capteur de température 20-20' dont les données sont fournies à un ordinateur 21 qui gère l'installation et commande l'orientation des lamelles 19 en fonction des don- nées fournies par le capteur de température. La régulation de la température dans le capteur peut également être réalisée en faisant circuler à l'arrière du photoréacteur 18, de l'air dont le débit est adapté en fonction des données fournies par un capteur de température à un ordinateur. Un tel système de régulation est constitué par une ventilation forcée 22 (cf. figure 6), établie entre la face supérieure du socle isolant 1 et l'absorbeur 23, qui est avantageusement placé sur un support métallique 24 qui assure le refroidissement lorsque la ventilation forcée in- tervient. Le fonctionnement de la ventilation forcée inter- vient dès que la température du capteur dépasse un seuil lé- gèrement supérieur à 601C et s'arrête dès qu'elle est légè- rement inférieure à 600C. L'épaisseur du réacteur photochimique plan doit être choisie de manière à assurer l'absorption de l'essentiel des photons utiles incidents.Si l'on admet un temps de séjour moyen t d'une semaine comme étant acceptable pour la photo- lyse des acides d, une épaisseur e de I cm du réacteur con- duit, pour une solution à 0,1 mole/litre à la fabrication de 13 kg/an/m (situation de Saint Raphaël). Si l'on admet seu- lement un jour pour t, e doit être égale à 0,13 cm. Pour éliminer les pertes d'absorption, il est avan- tageux de réaliser le capteur plan conforme à l'invention, sous la forme de deux photoréacteurs superposés (cf. figure 7) 25 et 26 délimités par les vitres 27, 28, 29, et fermés extérieurement par la vitre de protection 4, tandis qu'une zone 30 est prévue entre l'absorbeur 2 et la paroi arrière 27 du premier photoréacteur, 25, pour la régulation de la tem- pérature du capteur, auquel cas le premier photoréacteur, 25, contient une solution plus franche que celle contenue dans le deuxième photoréacteur, 26 (avancement de la réaction infé- rieur à 0,5 dans le premier photoréacteur et sensiblement inférieur à 0,95 dans le deuxième photoréacteur). Un réacteur du type de celui représenté à la figure 7 convient particulièrement bien à un fonctionnement en con- tinu. La figure 8 donne un exemple d'application à un fonc- tionnement en continu à l'aide d'un réacteur comportant deux fois dix photoréacteurs individuels dans lesquels circule une solution d'acides, par exemple d'acides à photolyser, de concentration croissante: la solution franche entre en 31, dans le premier photoréacteur à concentration C1 pour passer successivement dans les photoréacteurs à concentration C2....C10 de la première série de photoréacteurs inférieurs, puis du photoréacteur à concentration C10 dans le premier photoréacteur à concentration Cil de la série de photoréac- teurs inférieurs à concentration CIl..... à C20 pour sortir du photoréacteur à concentration C20 par la sortie 32, la réac- tion étant pratiquement terminée quand C20 = C/20 (rendement de transformation - ou avancement - de 0,95) pour une concen- tration type de 0,1 mole/litre; même pour des épaisseurs e réduites, de l'ordre de I à 2 mm, on obtient des résultats moyens satisfaisants, au moins équivalents à la photolyse de solutions dans un photoréacteur de 1 cm. Lorsque le photoréacteur représenté à la figure 8 contient dans toutes ses cellules C1 à C10 une solution de concentration identique C1 et dans toutes ses cellules Cà1 à C20 une solution de concentration identique C2, ce photo- réacteur fonctionne en discontinu, C1 et C2 pouvant être iden- tiques ou différents. Les résultats obtenus pour. une concen- tration de 0,1 mole/litre et pour différentes épaisseurs e sont rassemblés dans le tableau 1 ci-après: TABLEAU 1 Coefficient multiplicatif à affecter au temps moyen d'irra- diation pour atteindre un rendement de transformation de 0,95 (h = 16 km et o = 30 ) Si tous les photoréacteurs plans possèdent tous la même orientation et s'ils sont exactement les mêmes,un seul dispositif peut être utilisé pour commander l'écoulement des fluides à irradier et des fluides photolysés; il est égale- ment possible d'équiper chaque photoréacteur d'un dispositif de suivi. S'il existe plusieurs méthodes de mesure de la con- photoréacteur coefficient temps de séjour moyen (jours) simple épaisseur e = 1 cm 1,155 7 e = 2 mm 1,346 1,4 2 photoréacteurs superposés e = 1 mm 1,309 1,4 e = 2 mm 1,170 2,8 centration en acides d\ non-transformés, telles que la chroma- tographie liquide haute performance (HPLC), la spectroscopie d'absorption U,V, visible, on peut réaliser une mesure de la réaction, conformément à l'invention, in situ à l'aide d'une technique spectrométrique. Il faut, toutefois, quand l'avan- cement de la réaction est de 0,95, que la densité optique D de la solution à la longueur d'onde d'analyse soit mesurable. Ceci impose un choix de longueurs d'onde compris entre 400 et 420 nm, la valeur moyenne 410 pouvant être choisie à l'ai- de d'un filtre interférentiel adapté. PourX = 410 nm, e = 2 mm, la densité optique doit être de 0,465 = Do Le système de mesure in situ par spectrométrie qui assure le suivi de la réaction, représenté à la figure 9, com- porte un filtre neutre 33 de densité optique 0,465 (pour une épaisseur e = 2 mm), un filtre interférentiel 410 nm, 34,une photopile de référence S, 35 et une photopile de mesure S1, 36. Le filtre neutre 33 est associé à un premier photo- réacteur 37 du capteur conforme à l'invention lequel comporte un deuxième photoréacteur, 38, ainsi qu'une vitre de protec- tion 4, les deux photoréacteurs 37 et 38 étant délimités par des parois de verre 39, 40, 41. Le filtre neutre 33 peut être constitué par un verre légèrement absorbant dans la masse. Le système proposé ne nécessite pas de source lumineuse; il fonctionne de la façon suivante: a) comparaison de S1 à So au travers du filtre interférentiel 34: Si S1 >"S0, la densité optique de la solution est in- férieure à D et la solution photolysée est évacuée Si Si En dessous d'un certain seuil (nuage très absor- bant, nuit, etc...), le dispositif de suivi conforme à l'in- vention fait arrêter la circulation des fluides. Pour e = 2 mm, Q = 50 cm 3/h et une largeur moyenne de 20 cm, le débit volumique moyen Fv par unité de largeur, qui s'écoule dans un feuillet d'épaisseur e est sensiblement de 7.10-8 np/sec., entraînant une perte de charge de 0,0315 pascal/mètre, c'est-à-dire suffisamment faible pour que la circulation du liquide à l'intérieur des photoréacteurs n'of- fre pas de difficultés; il est cependant opportun de pour- voir le photoréacteur de soupapes de sécurité (non représen- tées) pour éviter les surpressions susceptibles d'endommager les plaques de verre. Pour éviter les risques de dégradation thermique des acides iso-v formés dans des solutions qui ne seraient pas parfaitement dégazées, on peut prévoir un photoréacteur double-épaisseur (cf. figure 10) dans lequel l'épaisseur en- tre les lames est de l'ordre de 2 mm, correspondant à un temps de séjour de 1 à 2 jours; la taille d'un photoréacteur de "base" est d'environ 1 m x 1 m. Ce type de capteur est as- socié à un capteur thermique 42 et il est avantageusement, mais non limitativement, monté sur un support fixe. Plusieurs de ces photoréacteurs "double-épaisseur" peuvent être montés en série et peuvent être couplés à un dispositif de suivi de la réaction 43 et à un capteur thermi- que 42 uniques, ou bien chacun d'eux est équipé d'un disposi- tif de suivi de la réaction et d'un capteur thermique. Le capteur thermique (cf. figure 11) est constitué par un absorbeur classique 44 en tôle noire sur laquelle sont soudées des ailettes de refroidissement 45 et qui est couplé avec un photoréacteur 46 du type de celui représenté à la figure 10, avec une vitre de protection 4 en verre transpa- rent aux UV comme mentionné plus haut. En cas de non fonc- tionnement de la ventilation, pour que la température du photoréacteur ne dépasse en aucun cas 800C, il convient de pourvoir le capteur solaire conforme à l'invention, d'une électrovanne à ouverture rapide pour la vidange de l'alcool ou d'une plaque-rideau opaque de limitation du flux de pho- tons dans-le réacteur. Après photolyse des solutions, on sépare l'alcool utilisé comme solvant, par distillation; il est avantageux, dans ce but, d'utiliser un capteur plan à distillation conçu selon le principe de capteurs à distillation utilisés pour le dessalement de l'eau de mer. Compte tenu de la quantité de photons utiles arri- vant sur un m de capteur la quantité d'acides c que l'on peut transformer annuellement est variable selon le degré d'enso- leillement de la zone considérée. C'est ainsi que selon les régions géographiques et les types de capteurs plans utilisés, les quantités photo- transformables varient comme le montre le tableau 2 ci-après: TABLEAU 2 Quantités d'acides phototransformables annuellement Quantité s d' acides oc phototransformables annuellement Région Capteur plan Capteur plan fixe Capteur plan mobile, géographique fixe position modifiée avec suivi du soleil Nancy 6,75 kg/m2/an 7,75 kg/m2/an 9,8 kg/m2/an Saint-Raphaêl 13,3 kg/m /an 15 kg/m /an 19,6 kg/m /an Australie Sahara 20 kg/m /an - 27,5 kg/m /an Egypte. Le schéma d'une installation de phototransformation d'acideso utilisant un capteur solaire plan est représenté à titre d'exemple non limitatif à la figure 12. Les produits de départ, acidesoA purifiés et al- cool sont introduits dans un réservoir de mélange 47 de ma- * nière à obtenir une solution à 30 g/litre. Cette solution est soumise à un traitement de barbotage de C02 pour éliminer l'oxygène dissous dans la solution, puis est envoyée dans un réservoir de stockage 48, d'o elle est envoyée dans une plu- ralité de photoréacteurs 49, à la sortie desquels les solu- tions photolysées d'acides iso-e sont collectées dans un ré- servoir collecteur 50, après quoi ces solutions photolysées sont soumises à distillation sur une colonne de distillation 51, pour récupérer l'alcool qui est recyclé dans le réservoir de mélange 47. Les acides iso- c sont récupérés à leur sortie 52 de la colonne de distillation 51. L'utilisation de concentrateurs d'énergie solaire pour la photolyse d'acides d et/ou,8 permet de prévoir pour la photolyse des acides c, un temps de séjour plus réduit de ces derniers dans le capteur solaire conforme à l'invention, et de réaliser la photolyse des acides,4 sans avoir à les sou- mettre à un dégazage soigné. Ces concentrateurs sont avantageusement de forme parabolique res 18 et 20). De tels concentrateurs paraboliques 47 sont utilisés comme des réflecteurs, de telle manière que tout rayon arrivant sur la surface parallèlement à l'axe est ré- fléchi vers un point focal F. Dans le cas du cône de réflexion que l'on obtient avec le rayonnement solaire, son axe passe par F et l'image du soleil s'étend autour de F. En théorie, on devrait obtenir ne concentration géométrique CG maximum pour un angle d'ouverture e0 égal à 45 . En fait, comme il est impossible de réaliser des surfaces parfaites et de les diriger parfaitement vers le soleil on donne une valeur supé- rieure à 45 à l'angle que fait le cône réfléchi avec le cône incident. Dans les concentrateurs cylindro-paraboliques 48, la surface réfléchissante de forme cylindro-parabolique concen- tre le rayonnement sur un plan F autour d'une ligne focale. (cf. figures 18 et 20), réalisant ainsi une concentration li- néaire. Pour permettre à la surface réfléchissante de ces capteurs à concentration de suivre la position apparente, constamment variable, du soleil, on place la surface réflé- chissante - paraboloide ou surface cylindro-parabolique - sur une monture qui permet de maintenir l'axe de la surface cons- tamment pointé vers le soleil. De telles montures, qui sont connues en elles-mêmes, sont représentées schématiquement dans les figures 25, 26 et 27. La figure 25 montre un parabololde de réflexion pla- cé sur une monture 49 mobile autour de deux axes, l'un verti- cal 50 (mouvement en azimut), l'autre horizontal (mouvement en hauteur ou en site) 51. La figure 26 montre un paraboloide de réflexion placé sur une monture 52 qui tourne autour d'un axe 53 paral- lèle à l'axe du monde (mouvement en angle horaire) et autour d'un axe 54 orthogonal au précédent (mouvement en déclinaison) Pour éviter le morcellement des surfaces requis par ces deux montures pour ne pas avoir recours à des appareilla- ges gigantesques, on utilise, pour les grandes étendues de captation, des dispositifs d'orientation dits champs de mi- roirs 55 (cf. figure 27). Bien entendu, d'autres dispositifs de suivi du soleil que ceux succinctement décrits dans ce qui précède et représentés aux figures 25à 27, peuvent être uti- lisés en fonction des besoins et des conditions d'exploita- tion. En particulier, dans le cas des capteurs cylindro- paraboliques dont l'axe principal est orienté est/ouest, on effectue la poursuite du soleil par une simple rotation du capteur, uniquement autour de l'axe est/ouest (poursuite en hauteur), encore que dans un tel système à rotation autour d'un seul axe,la quantité d'énergie captée soit inférieure à ce qu'elle est avec le système à rotation autour de deux axes, c'est- à-dire poursuite intégrale du soleil. La photolyse a lieu dans un capteur thermique soli- daire du capteur à concentration, qui sera décrit plus loin. Le tableau 3 ci-dessous rassemble les valeurs des coefficients d'extinction moléculaire E des acides ( et des acides, en solution acide alcoolique. TABLEAU 3 Coefficients d'extinction moléculaire E des acides i et P Ce tableau fait apparaître que dès que la longueur d'onde dépasse 415-420 nm, il n'y a pratiquement plus d'ab- sorption par les acidesS, en sorte qu'une grande partie du flux excitateur est inutilisée. Il est donc particulièrement avantageux d'effectuer simultanément la photolyse des acides F et des acidesc en procédant de la façon suivante: après séparation des acides i et des acides f obte- nus à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, par exemple par chromatographie sur des résines échangeuses d'ions comportant des groupements -OH, on réalise la photolyse des acides$e etoK dans un photoréacteur mixte du type de celui représenté à la figure 13. Les acides d entrent dans le réac- teur inférieur 57 à l'une des extrémités inférieurs de ce dernier, en 58, et les acides iso-o transformés sortent en 59 à l'extrémité opposée de ce réacteur, tandis que les acides/4 Longueur d'onde a nm mole. 1.cm mole 1l.cm 330 9060 8860 340 8620 9530 350 7740 10000 360 7260 9500 370 6720 6980 380 5220 3300 390 2613 980 400 1340 204 410 465 40 420 120 5 430 30 O 440 3.6 O 450 0.9 O entrent dans le réacteur 60 supérieur, en 61, l'entrée des acides dans le réacteur supérieur 60 se trouvant du même côté que la sortie des acides iso-O' transformés. Les acides désoxy-d obtenus par phototransformation des acides quit- tent le photoréacteur 60 à l'extrémité opposée 62 de ce der- nier. Dans ces conditions, c'est-à-dire en faisant circuler les acidesK dans le réacteur intérieur et les acides dans le réacteur supérieur qui est directement excité par le rayon- nement solaire, les acidesp font effet partiel de filtre in- terne pour les acidesd sans cependant bloquer totalement la réaction des acides i---iso-&. En particulier, quand le taux d'avancement de la réaction acides --- désoxy-d est grand, l'absorption dans le réacteur supérieur 60 diminue et les acides cf, en concentration importante au voisinage de l'en- trée 58 du réacteur inférieur 57, absorbent notablement la lumière solaire. Les rendements en acides iso-d et désoxy-J obtenus, sont, en adoptant cette technique, très satisfaisants. En effet: - pour une hauteur d'air traversée par le rayonnement solaire = 16 km - un angle d'entrée du rayonnement solaire dans le photoréacteur mixte = 30 - une épaisseur du photoréacteur mixte = 0,5 cm - une circulation des acidesco etg à contre-courant l'un de l'autre dans les réacteurs 57 et 60, on obtient, par exemple dans le cas d'un fonctionnement en continu dans lequel chacun des réacteurs 57 et 60 du photoréacteur mixte se compose de éléments à concentration croissante, et compte tenu de la lenteur de la photolyse des acides/, en traitant si- - multanément 10 kg d'acidesdet 1 kg d'acides,? respectivement dans les réacteurs inférieurs et supérieurs - * 9,8 kg d'acides iso- c photDotransformés/m de capteur solaire/an 0,70 kg d'acides dësoxy-phototransformés/m2de capteur solaire/an. Ces résultats mettent en évidence une bien meil- leure utilisation de la lumière utile que si l'on n'effectuait la photolyse que des acides- seuls, dans les mêmes condi- tions. Il est donc plus rentable économiquement d'associer la photolyse des acides d à celles des acidesA,. Le suivi de la réaction acides J --- iso-e peut avantageusement être réalisé à l'aide du dispositif de suivi de la réaction représenté à la figure 9. En ce qui concerne le suivi de la réaction acides/--.> désoxy-d, on analyse la concentration des acides? restant en solution, en réglant le dispositif comme suit: quand l'avancement de la réaction est, par exemple, 0,95, il faut que la densité optique à la lon- gueur d'onde d'analyse soit mesurable, c'est-à-dire inférieu- re à 2; ceci impose un choix de longueurs d'ondes compris entre 390 et 410 nm, lavvaleur moyenne 400 nm étant choisie à l'aide du filtre interférentiel adapté 34. Dans un tel montage de photoréacteur mixte réali- sant simultanément la phototransformation des acidesd etf dans des réacteurs séparés, la phototransformation d e s acidesd en iso-d est beaucoup plus rapide que celle des aci- des Ben désoxy-o. Ainsi, lorsque tous les acides seront transformés, il restera encore des acides/ à photolyser. Cette dernière photolyse pourra alors être menée à sa fin en introduisant dans le photoréacteur inférieur 57,initialement prévu pour la photolyse des acides d, les acidesp à photo- lyser, qui circuleront dans le réacteur inférieur 57 à contre- courant de leur circulation dans le réacteur supérieur 60: cf. figure 14 dans la partie gauche de laquelle on se trouve dans l'hypothèse représentée à la figure 13, d'une photolyse simultanée des acides a et P respectivement dans le réacteur inférieur 57 et dans le réacteur supérieur 60, alors que dans la partie droite de la figure 14 on se trouve dans l'hypothèse d'une photolyse des acidesF dans les deux réacteurs du photo- réacteur mixte. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, le photo- réacteur solidaire du concentrateur est un réacteur plan, du type des photoréacteurs représentés à la figure 4 ou à la figure 7, par exemple, mais non limitativement; ce photo- réacteur réalisé selon le principe de fonctionnement repré- senté aux figures 13 et 14, pourpermettre la photolyse simul- tanée des acidesdO et,, comprend deux photoréacteurs - un photoréacteur inférieur 57 et un photoréacteur supérieur 60 - et éventuellement, mais non obligatoirement, une vitre de protection 63 pour chacun des deux photoréacteurs indivi- duels -. Dans les figures 18 à 20, le photoréacteur mixte plan ci-dessus a été désigné dans son ensemble par les réfé- rences 64 et 65 respectivement. Conformément à l'invention, un tel photoréacteur mixte plan, qui réalise la photolyse simultanée des acideso etfi, est équipé, comme décrit plus haut, d'un dispositif de suivi de la réaction des acides K, 66, et d'un dispositif de suivi de la réaction des acidesp, 67, ainsi que d'électro- vannes 68 pour l'introduction des acides6 dans le photo- réacteur supérieur 60, d'électrovannes 69 pour l'introduction des acidesS'dans le photoréacteur inférieur 57 et d'électro- vannes 70 et 71 respectivement pour l'évacuation des acides iso-O et désoxy-d phototransformés hors des photoréacteurs 57 et 60 (cf. figure 15). Le photoréacteur plan 64,65, solidaire du concentrateur, conformément à la présente invention, est également pourvu de moyens de régulation de la température à l'intérieur du photo- réacteur, du type des dispositifs de refroidissement par air, à l'aide d'ailettes ou par ventilation/représentés de façon plus détaillée aux figures 5 et 6 décrites plus haut et sché- matisées aux figures 17 a et b, la figure 17 c schématisant une installation comportant une circulation 72 de liquide de refroidissement qui nécessite un système de stockage de li- quide de refroidissement, et qui présente, par conséquent, moins d'intérêt que les systèmes de refroidissement par air, moins onéreux et non consommateurs d'un liquide de refroidis- sement qui, outre qu'il requiert des installations annexes, est en outre souvent rare et parfois coûteux. Sous certains climats, il peut, en outre, être intéressant de prévoir un dispositif 73 de chauffage partiel du réacteur photochimique. Ainsi qu'onl'a mentionné plus haut, 20 % au plus de la lumière excitatrice sont utilisés pour la photolyse des acides ô et zen acides iso-e et désoxy- d" respective- ment, en sorte qu'il est possible de récupérer sensiblement 80 % de la lumière excitatrice, susceptibles d'être utilisés pour des applications thermiques. Si l'on considère que la surface totale de captage nécessaire pour obtenir 20 T/an d'acides désoxy-dZ et 37,5 T/an d'acides iso- e est d'environ 25000 m2 et que cette installation est apte à fournir 76 MW environ en éclairement direct, près de 61 MW environ de cha- leur concentrée, seront disponibles pour des applications thermiques autres que la photolyse des acides c et p et pour- ront être récupérés par l'industrie. A cet effet, les capteurs à concentration conformes à la présente invention peuvent être équipés d'un dispositif de récupération et de stockage de la- dite chaleur concentrée en vue de son transfert vers d'autres applications ou d'une installation de transformation en éner- gie électrique. La présence de ces installations est suggérée dans la figure 20 par la flèche 74. Si, conformément à l'invention, on utilise un cap- teur à concentration comportant un concentrateur cylindro- parabolique 48 auquel est solidarisé un photoréacteur 64 com- portant un photoréacteur supérieur 60 pour la photolyse des acides. et un photoréacteur inférieur 57 pour la photolyse des acidesd, dans le cas o le système fonctionne en dis- continu, étant donné que les solutions respectives sont photo- lysées dans chacun des photoréacteurs à des vitesses variant dans le rapport 3, on pourrait se trouver en présence de "bouchons" dans la partie du réacteur la moins éclairée, c'est- à-dire dans le réacteur inférieur. Dans ces conditions, il est avantageux, dans un fonctionnement en discontinu, d'uti- liser en association avec le photoréacteur inférieur 57 qui contient les acides e, un réservoir-tampon 75 qui élimine la formation de "bouchons" dans ce photoréacteur. La solution d'acidesj' est introduite suivant une cadence programmée, par l'intermédiaire d'électrovannes 76, dans le réservoir-tampon à partir duquel elle est envoyée, à l'aide d'une pompe de circulation 77 dans le photoréacteur 57, d'o les acides iso- d sont soutirés, après transformation,pour être renvoyés dans le réservoirtampon 75, d'o ils sont évacués par la sortie 78 (cf. figure 16). Dans le cas de l'utilisation de concentrateurs pa- raboliques tels que le concentrateur 47 de la figure 19, il pourra être avantageux de pourvoir également le photoréacteur supérieur d'un système à réservoir-tampon du type de celui représenté à la figure 16. Le système représenté à la figure 16 pourra également être utilisé avec avantage pour la réali- sation d'un photoréacteur destiné à la photolyse des acidesco uniquement ou des acides # uniquement. Alors que la plupart des miroirs actuellement pré- vus pour une application solaire sont réalisés en verre ordi- naire avec une argenture arrière, conformément à la présente invention, le miroir parabolique 47 (figure 19) ou cylindro- parabolique 48 (figures 18 et 20) utilisé pour la concentra- tion de l'énergie solaire en vue de la phototransformation des acides o et/ouf en acidesiso-d\ et/ou désoxy-0i, est avanta- geusement réalisé en un verre transparent aux ultra-violets nécessaires à la photoréaction; en variante, un tel miroir de verre, 79, pourra comporter une "argenture" avant 80, pro- tégée par une couche de silice 81 vaporisée sur le miroir. Dans ces conditions, le verre, comme la mince couche de sili- ce, absorbent une grande partie des rayonnements infra-rouges. L'on comprendra aisément que l'on entend par "argenture" non seulement l'application d'une couche d'Argent métallique jouant le rôle de réflecteur, mais également l'application avant de tout réflecteur métallique approprié dans le cadre de la pré- sente invention. Les figures 22 à 24 représentent des schémas d'en- semble d'installations conformes à la présente invention destinées à réaliser respectivement la photolyse des acidesd seuls (figure 22), la photolyse simultanée des acidesoS et des acides 9 (figure 23) et la photolyse des acides /-seuls. Le schéma de l'installation de photolyse des aci- des 6 représenté à la figure 22 comporte un réservoir 82 dans lequel sont introduits respectivement les acides C préalable- ment séparés, par exemple par chromatographie, d'un extrait de houblon hautement purifié, et un alcool inférieur, tel que l'éthanol par exemple, dans des proportions propres à former une solution à 30 g/litre d'acidesc ; la solution ainsi obtenue est ensuite envoyée dans un bac de dégazage 83 dans lequel elle est débarrassée de l'oxygène dissous qu'elle contient, par exemple par bullage de C02; la solution dégazée est ensuite envoyée dans un réservoir de stockage 84 d'o elle est prélevée à une cadence programmée et suivant des quantités prédéterminées, pour parvenir dans un réservoir-tampon 75 d'o elle est envoyée, à l'aide de pompes de circulation 77, successivement dans chacun des photoréacteurs 57 inférieurs montés en série, et de là, successivement dans chacun des photoréacteurs 60 supérieurs montés en série. A sa sortie des photoréacteurs 60, la solution photolysée contenant des aci- des iso-aS est collectée dans un réservoir 85 d'o elle est envoyée dans une colonne de distillation 86 à la sortie de laquelle les acides iso-O transformés sont récupérés tandis que l'alcool séparé par distillation est recyclé, par la con- duite 87, dans le réservoir 82 de préparation de la solution alcoolique d'acideso à photolyser. Le schéma de l'installation de photolyse simultanée des acides o et 8 séparés au préalable à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, représenté à la figure 23, compor- te, de même que l'installation représentée schématiquement à la figure 22, un réservoir 82 de préparation de la solution alcoolique d'acidesQ à photolyser, un bac de dégazage 83 et un réservoir de stockage 84; toutefois, à la différence de l'installation de la figure 22, l'installation représentée à la figure 23 comporte un réservoir-tampon 88 d'o la solution d'acides0 oà photolyser est prélevée suivant une cadence pro- grammée et en quantités prédéterminées à l'aide de pompes de circulation 77 pour parvenir dans les photoréacteurs infé- rieurs 57 montés en série d'o la solution photolysée conte- nant des acides iso-e est envoyée dans un second réservoir- tampon 89 d'o elle est envoyée dans une colonne de distilla- tion 86 d'o l'alcool séparé par distillation est recyclé par la canalisation 87, dans le réservoir 82, tandis que les aci- des iso-G sont récupérés à la base de la colonne 86. Paral- lèlement à cette installation de photolyse des acidesc , l'ins- tallation représentée à la figure 23, comporte, par ailleurs, un réservoir.90 de préparation d'une solution alcoolique à 30 g/litre d'acidesf, d'o la solution alcoolique obtenue est envoyée à un bac de dégazage 91, dans lequel l'oxygène dissous dans la solution est éliminé, par exemple par bullage de CO2, puis la solution dégazée est envoyée dans un réservoir de stockage 92 d'o elle est prélevée à une cadence program- mée et en quantités prédéterminées pour parvenir dans un réservoir-tampon 93. Comme les acides) sont plus sensibles à l'oxydation que ne le sont les acidesd9, il est avantageux de pourvoir le réservoir-tampon de moyens de dégazage supplémen- taires de l'oxygène qui reste encore dissous dans la solution après le premier dégazage; dans ce cas également, les moyens de dégazage peuvent être constitués par un barbotage de C02 dans la solution alcoolique d'acidesE8 à photolyser. La solu- tion alcoolique d'acides jl,dûment dégazée,contenue dans le réservoirtampon 93, est prélevée à une cadence programmée et en quantités prédéterminées pour être envoyée dans les photo- réacteurs supérieurs 60 à partir desquels les solutions photo- lysées contenant des acides désoxy-rJ sont collectées dans un réservoir 94 d'o elles sont envoyées dans une colonne de dis- tillation 95 à la base de laquelle les acides désoxy-cR dé- barrasses de l'alcool sont récupérés, tandis que l'alcool sé- paré par distillation est recyclé, par la canalisation 96, dans le réservoir 90 de préparation de la solution alcooli- que d'acidesf à photolyser. Dans l'installation de photolyse des acides A' seuls représentée à la figure 24, la solution alcoolique d'acides? à 30 g/litre préparée dans le réservoir 90, dégazée dans le bac de dégazage 91, puis stockée dans le réservoir de stocka- ge 92 est envoyée de façon programmée et en quantités prédé- terminées à partir du réservoir-tampon 93, d'une part dans chacun des photoréacteurs inférieurs 57 montés en série, et d'autre part dans chacun des photoréacteurs supérieurs 60 montés en série; à noter que la solution partiellement photo- lysée dans les photoréacteurs inférieurs 57 est renvoyée dans le réservoir tampon 93 d'o elle est ensuite envoyée dans les photoréacteurs supérieurs 60. Les solutions alcooliques photo- lysées contenant des acides désoxy-dc sont collectées dans le réservoir 94 puis distillées dans la colonne de distillation d'o l'alcool séparé par distillation est recyclé, par la canalisation 96, dans le réservoir 90 de préparation de la solution alcoolique d'acides,6 à photolyser, tandis que les acides désoxy-ci transformés sont recueillis à la base de la colonne et récupérés en vue de leur transformation en aci- des c4 et de l'introduction des acides-d ainsi obtenus dans l'installation de traitement conforme à l'invention. Dans les schémas d'installations représentés aux figures 22 à 24, les photoréacteurs plans sont utilisés soit seuls, soit en asso- ciation avec des concentrateurs du type de ceux représentés aux figures 18 à 20. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'inven- tion ne se limite nullement-à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite; elle en embrasse, au contrai- re, toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du tech- nicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée, de la présente invention. REVENDICATIONS 1 ) Procédé de valorisation des matières amérisan- tes du houblon, et plus particulièrement des acides O etfT pratiquement purs obtenus à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, notamment par traitement par l'anhydride carbonique liquide, les acides c et f obtenus étant, le cas échéant, séparés par chromatographie sur colonnesde silice ou de résineséchangeuses d'ions comportant des groupes hydroxyle, lequel procédé de valorisation est caractérisé en ce que les acides od et/ou P en phase liquide sont soumis à une photolyse par la lumière solaire, pendant une durée dé- terminée, dans des conditions propres à obtenir un rendement quantique optimal (de l'ordre de + = 0,032 + 0,003 pour la transformation des acidesoC), dans des conditions de tempé- rature appropriées, de préférence voisines de 601C, pour ob- tenir respectivement les acides iso-et avec un rendement chi- mique sensiblement quantitatif et les acides désoxy-K (trans- formables en acides o) avec un rendement pouvant atteindre %, ladite photolyse étant réalisée par focalisation, et éventuellement concentration de l'énergie de la lumière solaire à l'aide d'un capteur approprié. 2 ) Procédé selon la Revendication 1, caractérisé en ce que la focalisation de l'énergie solaire est réalisée par focalisation dans la longueur d'onde utile, avantageuse- ment comprise entre 300 et 440 nm, à l'aide dudit capteur, pour obtenir une intensité lumineuse qui peut atteindre Ia = 9,6 x 105 kilowatts/l et plus. 3 ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions 1 et 2, caractérisé en ce que la température de la réac- tion de photolyse par la lumière solaire est maintenue sensi- blement constante pendant toute la durée de la réaction, à l'aide de moyens de régulation appropriés tels que dispo- sitifs à ailettes, circulation d'air à un débit adapté, circulation d'eau à une température appropriée, en particu- lier. 4 ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que les acides et/oua à photolyser sont, préalablement à leur introduction dans le photoréacteur, mis en solution dans un alcool tel que l'étha- nol, le t-butanol, le méthanol, l'isopropanol, en particu- lier. o) Procédé selon la Revendication 4, caractérisé en ce que la concentration des acideso dans l'alcool est de l'ordre de o,1 mole/litre (soit sensiblement 30 g/litre). 6 ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions 4 et 5, caractérisé en ce que les solutions alcooliques d'acidesdo et/ou, sont, préalablement à la photolyse, débar- rassées de l'oxygène dissous par dégazage par bullage de C02. 7 ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions 1 à 6, caractérisé en ce que la focalisation de l'éner- gie solaire est optimisée en évitant les pertes d'absorption de la lumière, par le couplage par superposition de deux photoréacteurs constituant le capteur susdit. 8- ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions I à 7, caractérisé en ce que le capteur de focalisa- tion de l'énergie solaire est disposé suivant un angle d'in- clinaison par rapport à l'horizontale, qui est calculé en fonction de la latitude de son lieu d'implantation. 9 ) Procédé selon l'une quelconque des Revendica- tions 1 à 8, caractérisé en ce qu'une fois la photolyse réa- lisée, l'alcool est éliminé par distillation. ) Procédé selon la Revendication 7 en combinai- son avec l'une. quelconque des Revendications I à 6 et 8 et 9 caractérisé en ce que l'on réalise la photolyse simultanée des acidesc et 9 respectivement dans le photoréacteur infé- rieur pour la photolyse des acides c et dans le photo- réacteur supérieur pour la photolyse des acides. 11 ) Procédé selon la Revendication 10, caractérisé en ce que les solutions d'acides o et d'acides/S circulent à contre-courant l'un de l'autre dans leurs photoréacteurs respectifs. 12 ) Capteur de photolyse pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des Revendications I à 11, caractérisé en ce qu'il est essentiellement constitué par au moins un photoréacteur pour la réalisation de la photolyse des acides o et/ou T en acides iso-& et/ou désoxy-o.. 13 ) Capteur selon la Revendication 12, caractérisé en ce qu'il est constitué par un capteur plan qui comprend un absorbeur (2) porté par un matériau isolant (1) arrière qui délimite avec une vitre (3) transperente au flux solaire visible et opaque au rayonnement infra-rouge de grande lon- gueur d'onde ( >,. 2,5 >) disposée à un intervalle déterminé dudit absorbeur, un photoréacteur,lequel contient la solution alcoolique d'acides dû et/ou f à photolyser, une vitre de protection (4) étant éventuellement superposée à la vitre (3) constituant la paroi du photoréacteur, à un intervalle dé- terminé de cette dernière. 14 ) Capteur selon la Revendication 13, caractérisé en ce que la vitre de protection (4) de la vitre (3) constituant la paroi du photoréacteur est également transparente au flux solaire visible et opaque au rayonnement infra-rouge de gran- de longueur d'onde (;> 2,5 r). ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 et 14, caractérisé en ce qu'il est constitué par le couplage de deux photoréacteurs plans superposés qui évitent les pertes d'absorption de la lumière, le premier photo- réacteur(25) étant délimité par l'absorbeur (2) sur sa face arrière et par une vitre (28)telle que définie plus haut sur sa face avant, et le second photoréacteur(26) étant délimité par cette dernière vitre et par une deuxième vitre (29) qui lui est superposée à un intervalle déterminé, pour constituer la paroi du deuxième photoréacteur plan, une vitre de protection (4) extérieure étant éventuellement,en outre, placée à un intervalle déterminé de ladite deuxième vitre. 16 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 12 à 15, caractérisé en ce que le capteur plan est pourvu de moyens de régulation de la température à l'in- térieur du ou des photoréacteur(s). 17 ) Capteur selon la Revendication 16, caractérisé en ce que lesdits moyens de régulation de la température sont constitués par ladite vitre de protection (4). 18 ) Capteur selon la Revendication 16, caractérisé en ce que ces moyens sont constitués par une pluralité de lames orientables (19) dont la position dépend d'un capteur de température, lesquelles sont interposées entre l'isolant (1) et 1' absorbeur (2). 19 ) Capteur selon la Revendication 16, caractérisé en ce que ces moyens sont constitués par une ventila- tion forcée (22), interposée entre le matériau isolant ar- rière (1) et l'absorbeur (2),laquelle ventilation forcée est assurée par une structure métallique (24) creuse dans laquelle on fait circuler de l'air à un débit approprié et à la tempé- rature extérieure, pour assurer le refroidissement du cap- teur, cette structure servant, en outre, de support à l'ab- sorbeur. ) Capteur selon la Revendication 16, caractérisé en ce que ces moyens sont constitués par un réseau tubulaire (72) de circulation d'un liquide réfrigérant ou chauffant, interposé entre 1' isolant (t) et l'absorbeur (2), et dans lequel le liquide réfrigérant ou chauffant circule suivant un débit régulé par tous moyens appropriés, et notamment à l'aide d'une électrovanne. 21 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 20, caractérisé en ce que l'épaisseur du ou d'un photoréacteur du capteur est comprise entre 0,13 et I cm en- viron et est choisie de manière à assurer une absorption maximale des photons utiles à la photolyse des acides d et/ou C en fonction de la durée de séjour des acidesd& et/ou A dans le photoréacteur. 220) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 21, caractérisé en ce qu'il est équipé d'un dispo- sitif de suivi de la réaction de photolyse qui réalise la mesure de la réaction de photolyse in situ par spectromé- trie et qui est avantageusement constitué, en combinaison, par un filtre neutre (33) de densité optique D0 mesurable à la longueur d'onde d'analyse, qui est comprise entre 400 et 420 nm, et choisie en fonction de l'épaisseur du-ou de l'un des photoréacteur(s) (notamment Do = 0,465 pour une lon- gueur d'onde de 410 nm et une épaisseur du photoréacteur de 2 mm), lequel filtre neutre est associé au ou à un des photoréacteur(s), un filtre interférentiel (34) pour la valeur moyenne de 410 nm, une photopile de référence (35) et une photopile de mesure (36). 23 o) Capteur selon la Revendication 22, caractérisé en ce que le filtre neutre (33) est avantageusement réalisé en un verre légèrement absorbant dans la masse. 24 o) Capteur selon l'une quelconque des Revendi- cations 13 à 23, caractérisé en ce qu'il est constitué par une pluralité de réacteurs individuels (C1 à C2) montés en série et/ou en pa- rallèle dans lesquels circule successivement une solution alcoolique d'acides od et/ou f à concentratiors croissantes du photoréacteur d'entrée au photoréacteur de sortie, un tel agencement permettant le fonctionnement du capteur de photo- lyse en continu. o) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 23 caractérisé en ce qu'il est constitué par une pluralité de réacteurs (C1 à C20) individuels montés en série et/ou en parallèle, dans lesquels circule successivement une solution alcoolique d'acidesdc et/ou6 de même concentration, un tel agencement fonctionnant en discontinu. 26 O) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 25, caractérisé en ce qu'il est monté fixe. 27 )Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 25, caractérisé en ce qu'il est monté dans une monture assurant le suivi permanent du soleil, connue en e lle-même. 28 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 25, caractérisé en ce qu'il comprend en combinai- son au moins un photoréacteur (46) associé à un capteur thermique (42) qui déclenche la régulation thermique du photoréacteur. 29 ) Capteur selon la Revendication 28, caractérisé en ce que le capteur thermique est constitué par un absor- beur (44) comportant une tôle noire sur laquelle sonf soudées des ailettes de refroidissement (45) par ventilation. 30 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 28 et 29, caractérisé en ce qu'un dispositif de sécu- rité comportant une électrovanne à ouverture rapide pour la vidange de l'alcool ou une plaque-rideau opaque de limita- tion du flux de photons dans le(s) photoréacteur(s), est asso- cié à ce(s) dernier(s) pour empêcher une élévation de tempé- rature dans le photoréacteur en cas de non fonctionnement du capteur de régulation thermique. 31 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 30, caractérisé en ce qu'il est équipé de soupa- pes de sécurité associées à au moins un photoréacteur pour éviter les surpressions dans ce dernier pouvant endommager les vitres. 320) Capteur selon d'une quelconque des Revendica- tions 13 à 31, caractérisé en ce qu'il est constitué par un capteur à distillation permettant la distillation de l'alcool une fois la photolyse réalisée. 330) Capteur selon la Revendication 12, caractérisé en ce qu'il c o m p r e n d un capteur de forme telle que le rayonnement solaire capté sur une surface soit dévié par un moyen approprié sur une autre surface, plus petite, sur laquelle se produit la phototransformation recherchée, cette forme étant de préférence celle d'un paraboloide de révolu- tion ou une forme cylindro-parabolique, qui constitue un cap- teur thermique,lequel est associé à un photoréacteur plan(64 ou 65), solidaire dudit capteur thermique, un tel montage permettant d'augmen- ter de façon considérable l'intensité lumineuse concentrée dans le capteur, (jusqu'à 100 fois et plus), par rapport à l'utilisation d'un capteur plan seul. 340) Capteur selon la Revendication 33, caracté- rise en ce crue le capteur t h e r m i q u e (47, 48) est réalisé en verre (79) comportant une couche métallique (80)ré- flectrice en avant du verre, laquelle couche métallique est protégée par une couche de silice (81) vaporisée sur le miroir, le verre et la mince couche de silice absorbant la majeure partie des rayonnements infra-rouges. 35 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 33 et 34, caractérisé en ce que le photoréacteur plan solidaire du capteur thermique est un photoréacteur selon l'une quelconque des Revendications 13 à 15. 36 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 33 à 35, caractérisé en ce que la régulation de la température du photoréacteur est réalisée à l'aide de dis- positifsde régulation à ailettes de refroidissement (19), à cir- culation forcée d'air (22) ou à liquide de régulation de tempé- rature (72) selon l'une-quelconque des Revendications 16 à 20. 37) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 33 à 35, caractérisé en ce que le photoréacteur est essentiellement formé de deux réacteurs superposes (57,60), couplés, fonctionnant à contre-courant, dont l'épaisseur est de l'ordre de 20 mm pour une épaisseur de vitre de l'ordre de 15 mm. 38 ) Capteur selon la Revendication 36, caractérisé en ce que le couplage desdits deux réacteurs (57,60) fonctionnant à contre courant constitue un photoréacteur mixte de photo- transformation simultanée des acidesc et séparés, présents respectivement dans les deux compartiments (57,60) du photoréacteur, ou un photoréacteur pour la photolyse des acidesc ou des acides uniquementpar circulation de ceux-ci successive- ment dans les deux compartiments (57,60) du photoréacteur. 39 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 33 à 38, caractérisé en ce que le photoréacteur est équipé d'un dispositif de suivi (43) des concentrations en acides d; eta, selon l'une quelconque des Revendications 22 et 23. ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 37 à 39, caractérisé en ce que le photoréacteur plan est équipé d'êlectrovannes (68,69,70,71) de coemande de la circulation des solutions d'acidesc etf vers les photoréacteurs (57,60) et hors de ceux-ci en vue de la récupération des acides iso-t et/ou désoxy-o obtenus par photolyse. 41 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 37 à 40, caractérisé en ce que dans le photoréacteur nlan (65 ou 64) solidaire du concentrateur parabololdal (47) ou cylindro- parabolique (48),la photolysedes acidesC est réalisée dans le réacteur inférieur (57) et la photolyse des acidesi est réalisée dans le réacteur supérieur (60). 42 0) Capteur selon la Revendication 41, caractérisé en ce que la circulation de la solution d'acides & à photo- lyser dans le réacteur supérieur (60) se fait en pseudo-contre- courant, en continu ou en discontinu, et la photolyse de la solution d'acides 4 dans le réacteur inférieur (57) est réalisée en discontinu avec interposition d'un réservoir-tampon (75) associé à une pompe de circulation(77) à l'aide de laquelle des charges appropriées sont introduites en discontinu dans ledit réacteur inférieur, suivant une cadence prédéterminée. 43 ) Installation pour la photolyse des acidesoc et/ou f caractérisée en ce qu'elle comprend, en combinaison: - un concentrateur de forme paraboloidale (47) ou cylindro- parabolique (48), selon l'une quelconque des Revendications 33 et 34; - une première série de photoréacteurs inférieurs (57) plans mon- tés en série, selon l'une quelconque des Revendications 37 et 38; - une deuxième série de photoréacteurs supérieurs (60) plans montés en série, selon l'une quelconque des Revendications 37 et 38; - au moins un bac de mise en solution des acides à photolyser dans de l'alcool; - au moins un dispositif de dégazage de l'oxygène dissous dans la ou les solution(s) d'acides à photolyserpar bullage de C02; - au moins un réservoir-tampon associé à une pompe de circulation pour l'introduction de charges prédéterminées dans la pre- mière et/ou la deuxième série de photoréacteurs; - au moins un bac de collecte des solutions photolysées; - au moins une colonne de distillation de l'alcool des solutions photolysées; - au moins une conduite de recyclage (87) de l'alcool distillé dans le bac correspondant de mise en so- lution; - des moyens de récupération des acides iso-d et/ou des acides désoxy-do obtenus par photolyse. 44) Installation selon la Revendication 43, pour la photolyse des acideso seulement, caractérisée en ce qu'el- le comprend, en combinaison avec un concentrateur paraboloi- dal (47) ou cylindro-parabolique (48), selon l'une quelconque des revendications 33 et 34;- un bac (82) de mise en solution des acidesj introduits dans ledit bac dans de l'alcool à raison de 30 g/litre environ; - un bac (33) d'élimination de l'oxygène dissous dans la solution; - un réservoir (84) de stockage de la solution dégazée; - un réservoir-tampon (75) associé à au moins une pompe de circulation (77); une première série de photoréacteurs inférieurs (57) plans montés en série,selon l'une quelconque des Revendications 37 et 38;- une deuxième série de photoréacteurs supérieurs (60) plans montés en série,selon l'une quelconque des Revendications 37 et 38; - au moins une canalisation de raccordement du réservoir-tampon (75) avec la première série de photoréacteurs, et au moins une canalisation de raccordement du réservoirtampon (75) avec la deuxième série de photoréacteurs; - un réservoir collecteur (85) des solutions photolysées à leur sortie des photoréacteurs; - une colonne de distillation (86) de l'alcool des solutions photolysées collectées; - une canalisation (87) de recyclage de l'alcool séparé par distillation, dans le bac (82) de mise en solution, - et des moyens de récupération des acides iso- cf à la sortie de la colonne de distillation. ) Installation selon la Revendication 43, pour la photolyse des acides seulement, caractérisée en ce qu'elle comprend, en combinaison avec un concentrateur para- boloïdal (47) ou cylindro-parabolique (48), selon l'une quelconque des Revendications 33 et 34;- un bac (90) de mise en solution des acides dans de l'alcool, à raison de 30 g/litre; - un bac (91) d'élimination de l'oxygène dissous dans la solution - un réservoir de stockage (92) de la solution dégazée; - un réservoir-tampon (93) associé à au moins une pompe de circulation, et pourvu de moyens complémentaires d'élimina- tion de l'oxygène dissous dans la solution, tels que bullage de C02 notamment; - une première série de photoréacteurs inférieurs (57) plans montés en série,selon l'une quelconque des Reven- dications 37 et 38; - une deuxième série de photoréacteurs supérieurs (60) plans montés en série,selon l'une quelconque des Re- vendications 37 et 38; - au moins une canalisation de rac- cordement du réservoir-tampon (93) avec la première série de photoréacteurs et au moins une canalisation de raccorde- ment du rCservoir-tampon (93) avec la deuxième série de photoréacteurs; - un réservoir (94) de collecte des solu- tions photolysées à leur sortie des photoréacteurs; - une colonne (95) de distillation de l'alcool des solutions photolysées collectées; - une canalisation (96) de recyclage de l'alcool séparé par distillation, dans le bac (90) de mise en solution - et des moyens de récupération des acides désoxy-d à la sortie de la colonne de distillation. 46 ) Installation selon la Revendication 43, pour la photolyse simultanée des acides C et preablement sépa- rés à partir d'un extrait de houblon hautement purifié, ca- ractérisée en ce qu'elle comprend en combinaison avec un concentrateur paraboloidal (47) ou cylindro-parabolique (48), selon l'une quelconque des Revendications 33 et 34; un bac (82) de mise en solution des acidesc dans de l'alcool à raison de 30 g/litre; un bac (90) de mise en solution des acides p dans de l'alcool à raison de 30 g/litre; - un bac (33) d'élimination de 1'O2 dissous dans la solution alcoolique d'acidesd; - un bac (91) d'élimination de 1'02 dissous dans la solution al- coolique d'acides &; - un réservoir de stockage (92)de la solution alcoolique d'acides d; - un réservoir de stockage (84) de la solution alcoolique d'acides ; - au moins un réser- voir-tampon (88) relié au réservoir de stockage (84) de la solution alcoolique d'acides d et associé à au moins une pompe de circulation (77) pour 1' introduction de ladite solution dans une première série de photoréacteurs inférieurs (57) plans montés en série; un réservoir-tampon (93) relié au réservoir de stoc- kage (92) de la solution alcoolique d'acide / pourvu de moyens carplémentaires d'élimination de 1'O encore dissous dans ladite solution, et associé à au moins une pompe de circulation pour l'intro- duction de ladite solution dans une deuxième série de photo- réacteurs supérieurs (60) plans;- un réservoir de collecte (86) des solutions alcooliques d'acides iso-of obtenue par photolyse à la sortie de la première série de photoréacteurs (57); - un réservoir de collecte (94) des solutions alcooliques d'aci- des désoxy-o% obtenues par photolyse, à la sortie de la deuxième série de photoréacteurs (60); t une première colonne de séparation (36) par distillation de l'alcool des solutions photolysées d'acides iso-d; - une deuxième colonne (95) de sé- paration par distillation de l'alcool des solutions photo- lysées d'acides désoxy-o('; - un canalisation de recyclage (87) de l'alcool séparé dans la première colonne de distillation, dans le bac (82) de mise en solution alcoolique des acides -; -une canalisation (96) de recyclage de l'alcool séparé dans la deuxième colonne (95) de distillation, dans le bac (90) de mise en solution alcoolique des acides iso-oc ; - des moyens de récu- * pération des acides iso-ç à leur sortie de la première colon- ne; - et des moyens de récupération des acides désoxy-Ok à leur sortie de la deuxième colonne. 470) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 33 à 42, caractérisé en ce que le concentrateur para- boloidal (47) ou cylindro-parabolique (48) auquel sont solidarises les photoréacteurs, est pourvu d'un dispositif assurant son orientation constante en fonction de la position du soleil, connu en lui-même.(49, 52 ou 55). 48 ) Capteur selon l'une quelconque des Revendica- tions 13 à 42, caractérisé en ce que le capteur est couplé avec des moyens de récupération de l'énergie induite par le rayonnement solaire incident absorbé par le capteur et non utilisé pour la photolyse, et avec des installations d'utili- sation de ladite chaleur concentrée pour des applications thermiques, notamment industrielles.