Brevet FR2498320A1 — publié le 19820723

PROCEDE DE DETECTION DE SOURCE ACOUSTIQUE ET APPAREIL DE CONTROLE PAR EMISSION ACOUSTIQUE La présente invention concerne un procédé de détection de source acoustique et un appareil de contr8le par émission acous- tique. Elle se rapporte donc au contrôle industriel par émission acoustique. Dans une installation industrielle, un certain nombre de phéno- mènes sont générateurs de bruit. Ces phénomènes sont de deux types: - des actions thermiques ou autres amènent des zones locales de contrainte mécanique. Ces contraintes, quand elles dépassent un certain taux de résistance du matériau, peuvent amener des fissura- tions ou des brisures; - des actions mécaniques comme des mouvements de fluides dans les tuyauteries (turbulences, béliers, etc.) ou bien comme des chocs par projection peuvent aussi à la longue amener une destruction du matériel. Pour prévenir de ces accidents, il est apparu nécessaire de contrôler en permanence les zones dont la dépradation amènerait des inconvénients graves (tuyauterie haute pression, cuve de réac- teur nucléaire, plateforme support de turboalternateur, etc.). Dans des réalisations précédentes, il a été prévu des systèmes de surveillance d'émission acoustique comportant une pluralité de capteurs, chacun relié à une chaîne de réception qui détecte l'onde acoustique qui se propage dans le matériau avec une vitesse caractéristique de ce dernier. Un étalonnage permet de connaître celle-ci. La mesure des intervalles de temps séparant la réception de l'onde par chaque capteur permet ou bien la résolution par triangulation hyperbolique du problème de localisation de la source ponctuelle par un ordinateur, ou bien la détermination d'une zone approximative de situation de la source. Des alarmes peuvent être disposées de façon à prendre en compte les sources d'émission acoustique à fort risque d'incident. Ces réalisations réclament la mise en oeuvre d'importants moyens de calcul. Pour réduire leur complexité, la présente inven- tion propose un procédé de détection de source acoustique basé sur la mesure des différences de temps de détection des différents modes d'onde émis par la source acoustique. Un autre objet de l'invention est un appareil de contrôle par émission acoustique qui met en oeuvre le procédé selon l'invention. La présente invention sera mieux comprise à l'aide de la description et des dessins annexés qui sont: - la figure 1, une structure industrielle contrôlée avec deux capteurs; la figure 2, une structure industrielle contrôlée avec un capteur; - la figure 3a, une méthode de localisation, unidimensionnelle; - la figure 3b, une méthode de son extension bidimensionnelle; - la figure 4, un chronogramme de distinction de mode; - la figure 5, un schéma d'une chaîne de détection et d'une chaîne de traitement; - la figure 6,-un schéma d'une autre chaîne de détection et d'une autre chaîne de traitement; - la figure 7, un appareil de localisation analogique; - la figure 8, un appareil de localisation numérique. Dans une structure industrielle on trouve divers éléments comme des cuves, des blocs, des tuyaux, -des vannes, des conduits, des portes, etc. Un certain nombre de oes éléments sont soumis à des contraintes qui peuvent localement former des sources d'émis- sion acoustique. Ces sources sont d'apparition imprévisibles dans le temps, dans l'espace et de durées variables. On a décrit quelques agents leur donnant naissance. La source est alors constituée par un gradient de contraintes numériques qui persiste un court instant dans une petite zone du matériau. Le gradient s'annule en émettant son énergie de contrainte vers l'extérieur de la zone. L'onde générant des modes quelconques, se propage alors dans des milieux divers. Dans un milieu donné, l'onde de pression peut, selon la forme et la nature de l'élément de la structure industrielle considéré, se propager selon des modes différents qui coexistent en modes de propagation ou de polarisation. Différents modes de polarisation d'onde sont: - mode d'onde de surface; - mode d'onde transverse; - mode d'onde longitudinal, etc. Chaque mode transporte une fraction plus ou moins importante de l'énergie de contrainte selon sa prépondérance dans l'onde acous- tique globale. Il est notable que chaque mode de propagation est distinct des autres pour de nombreux paramètres physiques: vitesse, durée, amplitude, bande spectrale, etc. Des mesures peuvent donc permettre de sélectionner chaque mode par distinction. D'autre part, quand deux milieux sont acoustiquement couplés, une fraction de l'onde globale incidente traverse le milieu suivant. Mais les caractéristiques de l'onde transmise dans le milieu suivant, par rapport à celles de l'onde initiale sont modifiées. C'est le cas de la propagation de l'onde émise par une contrainte sur une cuve et sa transmission dans l'air ambiant. Il est alors possible d'obtenir plu- sieurs informations sur la source acoustique par le biais de plusieurs milieux de propagation. A la figure 1, un cylindre représente une portion de canali- sation 1. Une source acoustique 2 apparaît momentanément. Selon l'invention, deux capteurs 3, 4 ont été disposés préalablement pour contr8ler la canalisation 1. Le capteur 3 est placé dans l'air à proximité de la canalisation 1. Le capteur 4 est acoustiquement couplé à sa surface. Le capteur 3 reçoit l'onde ambiante 5 émise de la source 2 dans l'air ambiant, tandis que le capteur 4 reçoit l'onde de contrainte 6. A la figure 2, un seul capteur 7 a été couplé acoustiquement à la canalisation 1. Il reçoit de la source 2 une onde globale qui comprend au moins deux modes de propagation. On n'a représenté que les deux modes prépondérants pour les ondes 8 et 6, qui peuvent être par exemple des ondes de surface et des ondes longitudinales. Le procédé selon l'invention consiste alors à mesurer au moins un paramètre caractéristique connaissant les caractéristiques du milieu ou des milieux. Dans le cas de la figure I, on peut, selon l'invention se propager de mesurer l'intervalle de temps qui sépare la réception de l'onde 6 de celle de l'onde 5. Désignant par tI le temps de parcours de l'onde 6 qui parcourt une distance d1 inconnue jusqu'au capteur.4, à la vitesse connue vl, on a: 1,0. dl=vl tl En changeant cPd'indice, on peut désigner les mêmes grandeurs pour le capteur 3 et l'onde 5: d2 = v2 t2 dl, d2, tl, t2 sont inconnus. vl, v2 peuvent être mesurés par. étalonnage périodiquement à l'aide d'un bruiteur ou émetteur acous- tique détalonnage. Mais on peut aussi mesurer l'intervalle de temps à t séparant la réception de l'onde 6 de celle de l'onde 5, c'est-à- dire t1 - t2. On obtient donc le système de quatre équations linéaires: dl = vlt1 d2 = v2t2 d = dI- d2 At=tl-t2 qui comportent quatre inconnues: dl, d2, tl, t2, trois grandeurs connues: Vl, v2 et d distance linéaire entre les deux capteurs et une grandeur fournie par la mesure: t. Ce système se résout cd'une manière classique. Si l'on envisage le cas d'un capteur bimode représenté à la figure 2, on élimine la mesure préliminaire de d, distance entre les deux capteurs, qui est égale à zéro, le capteur n'occupant qu'un point. Les équations sont: Vlt1 - v2t2 = 0 tl - t2= t dI =vIt1 d2 =v2t2 qui se résout de la même manière, avec pour indice 1 les grandeurs désignant un mode de propagation et pour indice 2 l'autre mode de propagation détecté. Les équations de propagation peuvent être choisies plus com- plètes et non plus de la forme d = vt sans modifier le procédé de l'invention. Le procédé selon l'invention tel que décrit ici appelle deux remarques; - il est écrit pour une structure quasi linéaire de grande dimension longitudinale et de très petite section droite. C'est le cas de certains tuyaux et des fers à béton. - il faut compléter l'information pour décrire que l'onde globale vient dans un sens ou dans l'autre. 1S Pour étendre le domaine d'application du procédé selon l'inven- tion, il est proposé à la figure 3 une disposition à deux capteurs bimodes 10, 11 acoustiquement couplés à une plaque 9 courbe, partie par exemple d'une paroi de cuve ou autre. La source 12, placée aléatoirement, a émis une onde en direction du capteur 10 et une autre en direction du capteur 11. Pour chacun de oes capteurs, il a été possible de tracer une ligne d'isodétection 13 ou 14 qui corres- pond au lieu des sources acoustiques qui émettant vers le capteur considéré 10 ou Il seraient détectées par lui au même moment et ce pour chaque mode de polarisation de l'onde. La source 12 apparaît clairement comme étant à l'intersection des deux lieux. Il est remarquable que l'indétermination du sens de propa- gation de l'onde relativement au capteur se retrouve ici puisque sur la figure 3 on constate que les lieux 13, 14 se coupent deux fois. Pour lever cette indétermination, il est nécessaire d'utiliser trois capteurs. Chacun d'eux reçoit et distingue deux ondes qui lui permettent de choisir un lieu d'isodétection par capteur. L'inter- section commune des trois lieux permet de localiser la source avec précision. Cette méthode de levée d'indétermination a été représentée figure 3b. Sur cette figure, trois lieux d'isodétection A2, B3, C2 ont été tracés. Leurs formes correspondent à des structures particulières comprenant des matériaux particuliers. Un cas particulier simple, souvent bonne approximation du problème est celui du cercle centré sur le capteur. Ici, autour de chaque capteur A, B, C a été tracé une famille de lieux d'isodétection. Ces lieux sont tracés à partir de relevés de topogrammes sur la structure elle-même. Les trois capteurs étant en place, on place un bruiteur approprié en un grand nombre de points. Les points correspondants à des différences de temps de détection de deux modes égales sont associés en un même lieu dit lieu d'isodétection. Les familles de lieux d!isodétection étant connues, quand un défaut émetteur acoustique est détecté, la mesure des trois diffé- rences de temps de détection intermode permet de sélectionner trois lieux, un par famille, dont l'intersection réalise la localisation du défaut représenté en M. Pour réduire les inconvénients de l'établissement des topo- grammes, il est aussi possible de réaliser directement un calcul de la distance à partir d'une seule mesure préalable: celle de la vitesse de propagation d'une onde acoustique dans la structure surveillée. Dans certaines configurations, il est possible de s'affranchir de la nécessité de la levée d'indétermination quand un seul des points calculés à partir d'une mesure unique est physiquement possible, les autres ne correspondant pas à un point de la structure surveillée ou bien le système étant incapable de les détecter. Ce dernier cas est celui d'une structure matérielle d'étendue finie, le capteur étant placé près du bord de la structure. Si celle-ci n'est pas acousti- quement couplée à une structure voisine, les seules ondes reçues par le capteur proviennent d'un seul côté de l'espace. L'invention concerne aussi un appareil de contrôle par émission acoustique mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Une- chaîne de détection détecte des ondes à caractéristiques différentes qui sont distinguées et analysées par une chaîne de traitement de signal de manière à fournir une information sur la source acoustique accidentelle émettrice des ondes détectées. Cette information peut être une information de position ou de nature de la souroe. L'invention concerne aussi une exploitation du paramètre "temps de propagation" qui conduit à la localisation de la souroe acoustique. A la figure 4, a été représentée l'élaboration cPun signal différence de temps de propagation. Le signal 20 correspond au signal détecté par un capteur bimode. Il apparaît une onde première évanescente 15, puis une autre onde évanescente 16. Si le capteur est prévu pour capter une onde en mode longitudinal et une onde en mode de surface, alors la distinction de mode est aisée. En effet, l'onde de surface de grande amplitude est plus lente que l'onde longitudinale d'amplitude inférieure et est donc détectée après l'onde longitudinale. Le signal 21 comporte deux créneaux 17 et 18 déclenchés respectivement par les ondes 15 et 16 et de durée fixée par exemple par un monostable de façon à aveugler le système du bruit et des parasites. De plus, la détection est faite avec un comparateur qui ne prend en compte que les ondes dépassant une certaine amplitude. Le signal 22 est composé à partir du signal 21 grâce à une bascule dont la sortie change d'état à chaque front descendant sur ses entrées. Le créneau 19 obtenu est d'une largeur T19 proportion- nelle à la différence de temps t1 - t2 de détection. Il vient: T19=k.(t1t2) k est un coefficient caractéristique de la chaTne de détection et de traitement. Cette chaîne fournit donc bien le paramètre "différence de temps de détection" des modes distingués. Une chaine de ce type a été représentée à la figure 5. Un capteur bimode 23 est connecté à un amplificateur 24 qui permet de remettre endforme les signaux délivrés par le capteur 23. Le signal amplifié est transmis à un détecteur d'enveloppe dont la sortie est connectée à l'entrée d'horloge 260 d'une bascule 26. Celle-ci est initialisée manuellement par la commande de RAZ 261 grâce à un interrupteur. La sortie 263 de la bascule délivre un créneau de durée T19. Le fonctionnement de la chaîne peut être suivi à la figure 5. Le capteur *23 reçoit deux excitations correspondantes aux deux modes de propagation de l'onde acoustique émise par le défaut. Le capteur 23 délivre un signal 230. En sortie du détecteur à seuil 25, réglé par son entrée de consigne 250, un signal à deux créneaux 251 est obtenu. La bascule 26 changeant d'état à chaque transition montante sur son entrée horloge on obtient donc bien un créneau 262 dont la durée représente Pintervalle de temps A t de détection de modes. - A la figure 6, on en a présenté une variante analogique avec deux capteurs -30 et 31. C'est le cas du montage de la figure l. Chaque capteur est relié à une cha ne de détection et de mise en forme qui comporte un amplificateur 32 (ou 33), détecteur d'enve- loppe 34 (ou 35), un amplificateur avec monostable 36 et une bascule 37. Leurs rôles et fonctionnements sont décrits figure 5. Pour exploiter le créneau 19 de la figure 4, représentatif à la "différence de temps de détection", on présente deux solutions possibles. La solution analogique décrite à la figure 7 permet une localisation rapide dans le cas d'un cas quasi-unidimensionnel. Le créneau 19, par exemple fourni par la bascule 26 de la figure 5 est envoyé à un générateur de rampe de tension 40 alimenté en tension continue 400. A la sortie 401 on obtient une rampe de tension 402 qui commence au front montant du créneau 19 et reste stationnaire 404 à partir du front descendant. Ce signal est appliqué aux plaques 410 de déviation horizontale (ou verticale) d'un tube cathodique 41. - Le créneau 19 est aussi fourni à un détecteur de front descendant 42 qui, sur sa sortie, émet une impulsion 420, quand le créneau 19 retombe au niveau inactif. Cette impulsion 420 est transmise à une commande d'allumage 43 du canon à électrons 411 du tube 41. L'écran, gradué en distance, grâce à un facteur d'échelle tenant compte de la vitesse de propagation de l'onde acoustique et de la pente de la rampe 403, portera une trace lumineuse 412 qui représentera la position du défaut localisé. La persistance de cette trace peut être assurée par un écran à rémanence, par un déclen- chement de cliché photographique de l'écran 41 (par exemple grâce à une détection supplémentaire du front montant du créneau 19) ou encore par des moyens de répétition de l'image électronique. Les moyens d'exploitation du traitement peuvent suivre une autre solution de type numérique. Elle consiste à disposer d'un ensemble de capteurs bimodes. Chaque capteur bimode est associé à une chaîne de détection du signal ainsi qu'à une chaîne de traitement du signal. En sortie de oette dernière, on obtient dans l'exemple décrit ici, la différence de temps de détection entre les deux modes distinguées de l'onde acoustique. Pour un capteur donné, il existe un lieu et un seul des points d'égal détection, dit lieu d'isodétection, correspondant à une valeur donnée de la différence de temps de détection. On a vu plus haut, que la source était le point commun aux trois lieux associés aux trois capteurs de l'appareil de locali- sation bidimensionnelle. A la figure 8, on a donc représenté un appareil de localisation bidimensionnelle de source acoustique, de type numérique. Trois capteurs bimodes 44-46 sont acoustiquement couplés à la. surface surveillée, en des points fixes déterminés. Ces points sont les poles des lieux d'isodétection préalablement mesurés par la méthode déjà décrite par exemple. Les capteurs 44-46 sont connectés à des chaînes de détection du signal 47-49 et à des chaînes de traitement du signal 50-52, du type par exemple décrit à l'aide de la figure 5. La donnée disponible en chacune des sorties des trois chaînes 50-52 est un créneau 19, envoyé à un sélectionneur de lieu d'isodétection 53-55. Ce sélectionneur de type numérique a été dessiné en détail figure 8 pour le sélectionneur 53, les sélectionneurs 54, 55 lui étant structurellement identiques. Le créneau 19 est envoyé à une horloge 530. Cette horloge 530 est initialisée par le front montant du créneau 19 et inhibée par son front descendant. Le mot binaire présent à la sortie de Phorloge 530 est alors représentatif de la valeur de la différence de temps de détection entre les deux modes de propagation distingués par le capteur acoustique 44. Il permet d'engendrer grâce à un générateur d'ordre de lecture 531, une séquence qui comprend la sélection d'une zone d'adresses dans une mémoire préenregistrée 532 à laquelle le générateur 531 est relié et les ordres de transfert de cette zone mémoire à un registre de lieu d'isodétection 533 auquel la mémoire 532 des lieux d!is7odétection est relié. L'appareil décrit comporte aussi un comparateur 56 de données de coordonnées qui reçoit par des entrées 560-562 les données de coordonnées issues des registres de lieu disodétecteur comme le registre 533 des sélectionneurs 53-55 qui sont vidés séquentiel- lement de leurs contenus respectifs par une commande 563 de façon à sélectionner la donnée de coordonnées correspondante à la position de la source acoustique. Cette donnée est alors transmise à un affichage ou bien graphique qui permet de saisir sur un écran la position immédiatement ou bien par afficheur alphanumérique sous forme codée. Dans -tous les cas, une solution bien plus simple de triangu- lation circulaire peut être-adoptée comme il a été décrit plus haut. La seule donnée du rayon suffit au comparateur de données de coordonnées 56 pour trouver la position angulaire, sur un cercle lieu d'isodétection, de la source acoustique à localiser. Il est possible d'ajouter à Pinformation de position de la source émettrice une indication de nature de défaut. En réalisant avec un organe répétiteur de la détection, à la fin de l'exploitation, à une cadence compatible avec la croissance géométrique de la source acoustique, par exemple de 32 interrogations par seconde, il est possible de capter plusieurs fois l'onde acoustique avant son éva- nouissement.De plus, en cas de déplacement du défaut, les points de localisation du défaut ne sont pas identiques mais permettent d'obtenir par exemple l'image de la fissure en temps réel et sa progression. Il est possible de connecter, à la première intervention 1l des capteurs, un appareil d'enregistrement cinématographique qui permet de reconstruire l'image dans le temps de la croissance de la fissure, ce qui peut permettre son étude. On peut étudier d'autres paramètres que la "différence de temps de détection", comme le spectre par mode de façon à obtenir d'autres représentations du défaut. Par rapport à une chaîne de détection classique fonctionnant, par exemple selon le procédé à triangulation hyperbolique, on remarque que l'on réduit de un capteur le nombre des capteurs nécessaires à la localisation du défaut source acoustique. Ceci est donc rendu possible grâce à l'augmentation du nombre des para- mètres détectés, puisque l'on distingue deux modes au lieu d'une seule onde comme dans le cas classique. REVENDICATIONS 1. Procédé de détection de source acoustique dans une struc- ture industrielle, la source acoustique étant ponctuelle ou de faible étendue, d'origine accidentelle ou fortuites et émissive d'une onde admettant dans la structure au moins deux modes d'ondes, caracté- risé par le fait que la détection de la source acoustique est réalisée par distinction de mode. 2. Procédé. selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la distinction de mode est réalisée par la mesure d'au moins une différence de temps de détection entre deux modes distincts. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la distinction de mode est réalisée par la mesure dune différence de temps de détection entre deux modes distincts, la structure indus- trielle étant quasi-unidimensionnelle. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait-que la distinction de mode est réalisée par la mesure dune différence de temps de détection simultanément en chacun de deux points de la structure. 5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé par le fait que la détection est suivie d'une levée d'indétermination entre au moins deux positions de la source acoustique. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé par. le fait que la levée d'indétermination est réalisée par la mesure d'au moins une - différence de temps de détection supplémentaire en un point autre de la structure industrielle. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé par le fait que les deux modes distincts sont des modes de' propagation distincts. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que les deux modes distincts sont des modes de polarisation distincts. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé par le fait que la localisation de la source acoustique est réalisée par intersection de lieux d'isodétection, sélectionnés par mesure des différences de temps de détection. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que la localisation de la source acoustique est réalisée par mesure des vitesses de propagation des différents modes dis- tincts de l'onde émise par la source acoustique. - 1. Procédé selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé par le fait que la localisation est répétée à une cadence compatible avec la croissance géométrique de la source acoustique. 12. Appareil de contrôle par émission acoustique comportant: - une chaîne de détection du signal acoustique, - une chaîne de traitement du signal, des moyens d'exploitation du traitement, caractérisé par le fait qu'il comporte des moyens de distinction de modes d'onde acoustique. 13. Appareil selon la revendication 12, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un capteur (3) acoustiquement couplé à une structure industrielle (1) et un autre capteur (4) couplé acousti- quement à un milieu adjacent. 14. Appareil selon la revendication 12, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un capteur (7) acoustiquement couplé à une structure industrielle (1), le capteur acoustique (7) étant du type bimode. 15. Appareil selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisé par le fait que la chaîne de détection du signal acoustique comporte, connecté à un capteur (23) et un amplificateur (24). 16. Appareil de contrôle acoustique selon l'une des revendi- cations 12 à 15, caractérisé par le fait que la chaîne de traitement du signal comporte au moins un détecteur d'enveloppe (25) et une bascule (26) qui commute à chaque transition sur son entrée d'horloge (260). 17. Appareil selon la revendication 12, caractérisé par le fait que chaque capteur (30, 31) correspondant à un mode de propagation déterminé est connecté à un amplificateur (32 ou 33) lui-même relié à un détecteur d'enveloppe (34, 35) reliés à un amplificateur (36), relié à une bascule (37), et en ce que les amplificateurs (32, 33) sont à gain ajustables par un circuit extérieur. 18. Appareil selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé par le fait qu'il comporte des moyens de comptage du temps (40, 530) initialisés par un changement de niveau d'un signal issu de la chaîne de traitement du signal, et inhibés par un autre chan- gement de niveau du même signal. 19. Appareil selon la revendication 20, caractérisé par le fait que chaque capteur bimode (44-46) est relié à un sélectionneur de lieu dcisodétection (53-55) à travers une chaîne de détection du signal acoustique (47-49) et une chaîne de traitement du signal (50- 52) qui comporte reliés successivement: - une horloge (530) initialisée par une transition du signal émis par la chaîne de traitement (50) et inhibée par la transition suivante, - un générateur d'ordre de lecture (531), - une mémoire préenregistrée (532) des lieux disodétection, - un registre (533) du lieu disodétection sélectiodnné, et en ce que chaque sortie du sélectionneur de lieu disodétection (53-55) est relié aux entrées (560-562) d'un comparateur (56) de données de coordonnées qui fournit: - par une sortie (563) les synchronisations de lecture des divers registres de lieux d'isodétection, - par une sortie (564), la donnée de coordonnées correspondant à la localisation de la source acoustique à un dispositif d'affichage (57). 20. Appareil selon la revendication 21, caractérisé par le fait que le dispositif d'affichage (37) est un système à écran bidimen- sionnel. 21. Appareil selon la revendication 21, caractérisé par le fait que le dispositif d'affichage (57) est un afficheur à code alphanu- mérique. 22. Appareil selon la revendication 20, caractérisé par le fait qu'il comporte un générateur de tension en rampe (40) initialisé par une transition du signal émis par la chaîne de traitement et inhibé par la transition suivante, connecté à une entrée de déviation (410) d'un tube cathodique (41), et en ce que le signal émis par la chaîne de traitement est aussi fourni à un détecteur (42) de seconde transition qui fournit un ordre à une commande (43) d'allumage du canon (411) du tube (41). 23. Appareil selon l'une des revendications précédentes, carac- térisé par le fait que les moyens d'exploitation du traitement comporte un organe répétiteur de la détection à la fin de l'exploi- tation à une cadence compatible avec la croissance géométrique de la souroe acoustique.