Brevet FR2490023A1 — publié le 19820312

249O023 La présente invention se rapporte aux mélangeurs hybrides hyperfréquence, qui permettent à partir de deux signaux radio- électriques d'obtenir un troisième signal radioélectrique dont la fréquence est égale à la différence de celles des deux premiers signaux. De tels mélangeurs sont particulièrement utiles pour les radars Doppler cohérents dans lesquels tous les signaux sont obtenus à partir d'un oscillateur local à quartz dont la fréquence et la phase sont très stables. Dans une réalisation particulière d'un tel radar, on utilise dans la chaîne de réception un double changement de fréquence. Le premier changement de fréquence s'effectue à l'aide d'un mélangeur recevant d'une part le signal de réception dont la fréquence est comprise entre 9300 et 9900 MHz, et d'autre part un signal issu de la chaîne d'émission et dont la fréquence est comprise entre 7440 et 8040 MHz. Le choix dans ces gammes se fait à l'émission et la différence de fréquence entre ces deux signaux est constante et égale à 1860 MHz. Cette fréquence est celle du signal résultant de ce mélange et obtenu à la sortie du mélangeur. Elle est relativement élevée et nécessite donc des précautions particulières au niveau de la réalisation du mélangeur pour éviter les pertes et les désadap- tations susceptibles d'atténuer par trop le signal à fréquence intermédiaire ainsi obtenu. Pour éviter ces pertes et ces désadaptations l'invention propose un mélangeur hybride hyperfréquence, du type comprenant un anneau mélangeur du genre 3 un premier guide d'onde connecté en un premier point sur l'extérieur de cet anneau pour lui amener un premier signal ayant une première fréquence, un deuxième guide d'onde connecté sur l'extérieur de l'anneau en un deuxième point à À du premier point pour amener à l'anneau un deuxième signal ayant une deuxième fréquence, ces première et deuxième fréquences déterminant le paramètre X, une première et une deuxième diodes connectées d'un c8té sur l'extérieur de l'anneau respectivement de part et d'autre du premier point à X et de l'autre c8té-à un troisième guide d'onde qui permet de délivrer un troisième signal dont la fréquence est la différence des première et deuxième fré- quences, ce troisième guide d'onde croisant le premier, principa- lement caractérisé en ce que l'anneau, le premier et le deuxième guides d'onde sont gravés sur une première couche métallique reposant sur une première couche diélectrique, que le troisième guide d'onde est gravé su7r une deuxième couche métallique reposant sur une deuxième couche diélectrique superposée à la-première couche diélectrique et séparée de celle-ci par au moins une troisième couche métallique formant plan de masse, et que le sandwich formé par ces couches est perforé de deux trous contigus à l'anneau dans lesquels sont logées les deux diodes dont les connexions sont réunies sur le dessus du sandwich à l'anneau, et sur le dessous du sandwich au troisième guide. D'autres particularités et avantages de l'invention appa- raîtront clairement dans la description suivante présentée à titre d'exemple non limitatif et faite en regard des figures annexées suivantes: - la figure 1, qui représente le schéma de principe d'un mélangeur de type connu; - les figures 2 et 3, qui représentent les faces supérieure et inférieure d'un mélangeur selon l'invention; - la figure 4, qui représente la structure en épaisseur d'un tel mélangeur. Une technologie courante pour réaliser des circuits hyper- fréquences consiste à utiliser une plaque formée d'une couche diélectrique prise en sandwich entre une première couche métal- lique pleine formant plan de masse, et une deuxième couche métal- lique sur laquelle on a gravé, par attaque chimique par exemple, des connexions formant des lignes, ou des guides, hyperfréquences. L'impédance caractéristique de ces lignes dépend de la largeur des connexions et de la permittivité du diélectrique. La longueur d'onde dans les guides dépend de cette même permittivité. On peut ainsi obtenir des dimensions raisonnables même à de très hautes fréquences, et l'impédance souhaitable pour les liaisons des dispositifs et de leurs éléments entre eux, en jouant sur cette largeur et cette permittivité. Cette technologie est aussi connue sous le terme anglo-saxon de "micro-strip". On peut ainsi réaliser un mélangeur tel que celui représenté sur la figure 1. Il comprend un anneau AM dont la circonférence mesure trois demi-longueurs d'onde, soit 3w, dans le circuit à une fréquence moyenne entre celle du signal en réception et celle de l'oscillateur local. Le signal de réception RF est appliqué sur un premier guide d'onde GI connecté sur l'extérieur de l'anneau AM en un premier point. Le signal OL de l'oscillateur local est appliqué sur un deuxième guide d'onde G2 connecté sur l'extérieur de l'anneau à une distance égale à À du premier point. Une première diode mélangeuse D lest connectée par sa cathode sur un court fragment de guide relié à l'extérieur de l'anneau en un point milieu par rapport aux deux guides GI et G2 et à a de ceux-ci. Une deuxième diode mélangeuse D2 est connectée par son anode sur un autre court fragment de guide relié à l'extérieur de l'anneau en un point situé à À de GI et à 3- de G2. 4 4 L'anode de DI et la cathode de D2 sont reliées par deux autres courts fragments de guides à un troisième guide G3 à l'ex- trémité duquel appara t le signal FI à fréquence intermédiaire résultant du mélange entre les signaux RL et OL. Dans la disposition représentée sur la figure, il est nécessaire pour permettre le croisement de GI et de G3 de faire une coupure sur ce dernier. Pour assurer la continuité du guide il faut alors relier les deux lèvres de cette coupure par des moyens tels que les deux fils Il et 12 représentés sur la figure et qui enjambent GI. La topologie représentée en figure I pour ce type de mné- langeur n'est pas unique, et on peut en imaginer d'autres. Mais dans tous les cas il y aura un croisement de deux guides qui nécessitera d'en couper un et de relier les lèvres de la coupure par des moyens tels que les fils Il et 12. Selon l'invention, on sépare les circuits situés de part et d'autre des diodes Dl et D2 en les réalisant séparément sur les couches réservées aux guides de deux sandwichs métal-diélectrique. On réunit ensuite ces sandwichs en les superposant pour mettre en contact les couches formant plans de masse, et avec une disposition telle que les points de connexion du guide de sortie du signal à fréquence intermédiaire aux diodes mélangeuses coïncident sensi- blement avec les points de connexion de ces diodes avec l'anneau. La continuité électrique des plans de masse et l'immobilisation des sandwichs l'un par rapport à l'autre sont obtenues par exemple en soudant ces-plans l'un sur l'autre. Pour relier le guide de sortie à l'anneau par les diodes, on perce les sandwichs à l'en- placement des liaisons, et l'on insère dans ces trous des diodes hyperfréquence en microboîtiers. La largeur d'un tel boîtier est telle qu'elle correspond sensiblement à l'épaisseur des deux sandwichs superposés et que donc les connexions de sortie de ces boîtiers sont au niveau des points auxquels ils doivent être reliés sur les faces gravées des sandwichs. Les deux faces gravées des deux sandwichs utilisés dans une réalisation particulière d'un tel mélangeur ont été représentées sur les figures 2 et 3, dans un sens tel que les lettres D et G soient superposées lorsque ces sandwichs sont accolés dos à dos. Cette réalisation particulière correspond à un mélangeur pouvant fonctionner dans la gamme de fréquence citée plus haut, et le dessin est sensiblement à l'échelle 4 pour un matériau diélectrique dont l'épaisseur est de 0,8 mm et la permittivité relative de 2,2. La face représentée sur la figure 2 comporte sur la surface d'une plaquette diélectrique 21 de forme sensiblement carrée un 3À anneau AN de dimensions.2A, un guide GI relié à cet anneau, et À un guide G2 relié à l'anneau à une distance de 2 du point de connexion de Gl. Les guides GI et G2 permettent de recevoir res- pectivement les signaux de réception RF et de l'oscillateur local OL. Deux trous 22 et 23 sensiblement rectangulaires ont -été pratiqués dans l'épaisseur du diélectrique et du plan de masse situé en dessous de celleci sur la figure. Ils traversent donc le sandwich de part en part. Ils sont situés de manière à tangenter l'anneau AM en deux points situés de part et d'autre des points de connexion du guide GI à une distance de À L'autre face gravée représentée sur la figure 3 comporte sur la surface d'une plaquette diélectrique 31 identique à la pla- quette 21, un guide G3 et différents circuits d'adaptation. Ce guide G3 permet de délivrer le signal à fréquence intermédiaire FI. Deux trous 32 et 33 venant se superposer aux trous 22 et 23 sont eux aussi percés dans la plaquette diélectrique et dans le plan de masse situé sous celle-ci. L'anneau AM est représenté par transparence pour bien montrer son emplacement par rapport aux trous 32 et 33. Les diodes hyperfréquence présentent la forme de deux petits boîtiers parallélépipèdiques munis sur deux faces opposées de languettes formant les connexions de sortie. La valeur de la distance entre ces faces opposées est sensiblement la même que celle de l'épaisseur des deux sandwichs lorsqu'ils sont soudés l'un sur l'autre par leurs plans de masse. Les dimensions des trous 22, 23, 32, 33, sont déterminées pour placer ces boîtiers à frottement doux. Il suffit alors de mettre les diodes dans les trous dans le bon sens, et de replier ensuite sur les connexions gravées sur les sandwichs les languettes qui débordent de chaque côté. On termine en soudant sur ces connexions les languettes ainsi repliées. L'impédance de ces diodes aux fréquences de travail utilisées est d'environ 250 Q. Pour obtenir un rendement correct du mélangeur, il faut adapter cette impédance à l'impédance du guide G3, qui est de 50 n selon une norme très répandue. Comme il y a deux diodes, il faut alors que l'impédance de chacune ramenée au niveau de leur jonction à G3 soit de 100 Q. Pour obtenir un transformateur du type quart-d'onde donnant ce résultat, il faudrait que l'impédance de celui-ci soit d'environ 158 Q. La largeur d'un guide ayant cette impédance est faible et amène à de grandes difficultés de réalisation. Pour éviter ces difficultés, on a utilisé pour chaque diode deux transformateurs quart-d'onde en série qui ramènent dans un premier temps l'impédance à 20 n2, puis dans un deuxième temps cette impédance de 20 n à 100 Q. Les deux premiers transformateurs pour chaque diode sont respectivement T13 et T12, d'impédance sensi- blement égale à 72 a, et les deux seconds transformateurs, respec- tivement T23 et T22, d'impédance sensiblement égale à 44 SI. Ces transformateurs sont repliés pour occuper moins de- place et entourent l'emplacement de l'anneau AM en suivant les côtés de la plaquettes 31 pour se joindre à l'extrémité du guide G3 en formant à cet endroit un T. La dimension longitudinale des transformateurs est bien entendu calculée à partir de la fréquence du signal FI émis en sortie de G3 puisque c'est le signal utile extrait des diodes. On prend la valeur médiante de la gamme occupée par FI. Pour éviter qu'à ce signal ne se trouvent superposés des signaux indésirables, on a placé perpendiculairement à T23 et T32, non loin de leurs jonctions avec T13 et T12, deux pièges P3 et P2 qui permettent d'éliminer ces signaux indésirables. Ils sont accordés sur le signal parasite le plus probable, c'est-à-dire sur le signal OL dont le niveau est bien plus important que le signal RF. De plus RF sera quand même atténué puisque sa fréquence n'est pas trop éloignée de celle de OL, et en raison de son faible niveau, il sera lui-aussi éliminé. Les diodes placées dans les trous 33 et 32 sont polarisées par redressement du signal OL. Pour refermer le circuit électrique, on utilise une inductance de choc L réalisée sous la forme d'un fragment de guide de longueur À (à la fréquence de FI) dont une extrémité est reliée au point de jonction de G3, T23 et T22, et l'autre à la masse par l'intermédiaire d'un trou 35 percé dans la plaquette 31 et qui permet de la relier, par exemple par une goutte de soudure, au plan de masse situé entre les plaquettes 21 et 31. L'impédance étant nulle (à la fréquence de FI) sur ce plan de masse, elle est infinie à l'autre extrémité, ce qui empêche FI de passer mais laisse passer le courant continu de polarisation. Cette inductance L est située, ainsi que les pièges P2 et P3 dansl'espace laissé libre au milieu de la plaquette par les trans- formateurs d'accord des diodes. Elle est repliée pour tenir place dans cet espace. Il serait assez difficile de prendre un contact de masse sur la tranche des couches métalliques réunies l'une sur l'autre. On a donc représenté sur la figure 4 un moyen d'obtenir aisément un tel contact. Le mélangeur représenté sur cette figure a été limité aux deux sandwichs accolés sans que l'on montre les circuits illustrés par ailleurs aux figures 2 et 3. On a donc deux plaquettes diélectriques 21 et 31 placées l'une sur l'autre avec entre elles les deux couches métalliques 24 et 34 soudées l'une contre l'autre. Dans le sandwich supérieur, formé de la plaquette 31 et de la couche 34, on a découpé le long du bord une échancrure 41 qui est dans l'exemple illustré de forme rectangulaire. Ceci permet de dégager une partie suffisamment importante de la surface de la couche 24 pour souder un fil de masse 42. Cette structure ainsi décrite permet donc de n'avoir aucune coupure des circuits hyperfréquence et d'éviter ainsi les ruptures d'impédance qui découlent de ces coupures. Dans la réalisation particulière correspondant aux gammes de fréquences citées plus haut, on a pu obtenir une perte de conversion aussi faible que 7 dB. L'invention s'étend également au cas o l'on utilise comme matériau de départ un sandwich formé de deux couches diélectriques enserrant une seule couche métallique formant plan de masse et recouvertes de deux couches métalliques externes permettant de graver les guides d'ondes. Dans ce cas les couches 24 et 34 sont confondues. REVENDICATIONS 1. Mélangeur hybride hyperfréquence, du type comprenant un anneau mélangeur (AM) du genre -, un premier guide d'onde (GI) connecté en un premier point sur l'extérieur de cet anneau pour lui amener un premier signal ayant une première fréquence, un deuxième guide d'onde (G2) connecté sur l'extérieur de l'anneau-en un deuxième point à - du premier point pour amener à l'anneau un deuxième signal ayant une deuxième fréquence, ces première et deuxième fréquences déterminant le paramètre A, une première et une deuxième diode (DI, D2) connectées d'un côté sur l'extérieur de l'anneau respectivement de part et d'autre du premier point à À et de l'autre côté à un troisième guide d'onde (G3) qui permet de délivrer un troisième signal dont la fréquence est la dif- férence des première et deuxième fréquences, ce troisième guide d'onde croisant le premier, caractérisé en ce que l'anneau, le premier et le deuxième guide d'onde,sont gravés sur une première couche métallique reposant sur une première couche diélectrique (21), que le troisième guide d'onde est gravé sur une deuxième couche métallique reposant sur une deuxième couche diélectrique (31) superposée à la première couche diélectrique et séparée de celle-ci par au moins une troisième couche métallique (24) formant plan de masse, et que le sandwich formé par ces couches est perforé de deux trous (22, 23) dans lesquels sont logées les deux diodes dont les connexions sont réunies sur le dessus du sandwich à l'anneau, et sur le dessous du sandwich au troisième guide. 2. Mélangeur selon la revendication 4 caractérisé en ce que les couches diélectriques sont séparées en outre par une quatrième couche métallique (34) superposée à la troisième et formant plan de masse avec celle-ci. 3. Mélangeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que les troisième et quatrième couches sont soudées l'une sur l'autre. 4. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications I à 3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une inductance de choc (L) du type quart-d'onde accordé sur la troisième fréquence, gravée sur la deuxième couche métallique et connectée d'une part au troisième guide d'onde (G3), et d'autre part au plan de masse (34) par l'intermédiaire d'un troisième trou (35) percé dans la deuxième couche diélectrique (31). 5. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chaque diode mélangeuse est reliée au troisième guide d'onde (G3) par au moins un transformateur d'impédance (T12, T13), du type quart-d'onde accordé sur la troisième fréquence, pour adapter l'impédance de la diode à celle du troisième guide; ces transformateurs étant gravés sur la deuxième couche métallique. 6. Mélangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que chaque diode mélangeuse est reliée au troisième guide d'onde (G3) par deux transformateurs d'impédance (T12, T13, T22, T23) en série du type quartd'onde accordé sur la troisième fréquence, pour que les largeurs de ces transformateurs soient inférieures à celle d'un transformateur unique; ces transformateurs étant gravés sur la deuxième couche métallique. 7. Mélangeur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux pièges (P2, P3) accordés sur la deuxième fréquence et connectésrespectivement sensiblement aux points de jonction des deux transformateurs (T12, T13, T22, T23) reliant les diodes au troisième guide d.'onde (G3); ces pièges étant gravés sur la deuxième couche métallique. 8. Mélangeur selon les revendications 4, 6 et 7, caractérisé en ce que le sandwich formé par les couches est sensiblement de forme carrée, que l'anneau mélangeur (AM) est situé sensiblement au centre d'une face de ce carré, que les transformateurs quart- d'onde reliant les trous (32, 33) o sont logées les diodes mélangeuses cheminent le long des bords de l'autre face du carré pour rejoindre le troisième guide (G3) en ménageant sur une autre face un espace libre central o sont situés l'inductance de choc (L) et les pièges (P2, P3). 9. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications I à 8, caractérisé en ce que l'une des couches diélectriques (31) comporte une encoche (41) taillée le long d'un de ses bords pour mettre à nu le plan de masse (24) et permettre la connexion sur celui-ci d'un fil de masse (42).