Brevet FR2485310A1 — publié le 19811224

La présente invention se rapporte à la correction de distorsion en coussinet latéral pour un circuit déflecteur. Dans un téléviseur, les faisceaux d'électrons à l'intérieur du tube-image du téléviseur sont déviés par des champs magnétiques produits par des courants de déviation en dents de scie qui s'écoulent dans des enroulements de déviation horizontale et verticale. Les faisceaux déviés d'électrons explorent le motif d'une trame sur l'écran de phosphore du tube-image. A moins qu'il se soit corrigé, le motif de la trame peut présenter diverses distorsions géométriques comme une distorsion en coussinet latéral ou est-ouest. Pour corriger une distorsion en coussinet latéral, le courant d'aller de déviation horizontale crête à crête- dans l'enroulement de déviation horizontale peut être modulé à la fréquence verticale de façon parabolique. Pour de grands angles de déviation tels que 100 > ou 110 >, cette modulation parabolique peut être accomplie par un circuit modulateur, tel qu'un modulateur à diode, relié à l'enroulement de déviation horizontale. Dans un circuit modulateur à diode typique, tel que celui indiqué dans le brevet U.S. NO,3 906 305 du 16 Septembre 1975, le condensa- teur d'aller de déviation est relié à l'enroulement déflecteur et une bobine d'inductance de modulation est reliée à un condensateur de modulation. Les deux condensa- teurs sont chargés par une alimentation en tension B+ de fonctionnement au moyen d'un enroulement primaire d'un transformateur de retour. Un commutateur de déviation et un commutateur de modulateur sont prévus afin de produire des courants en dents de scie à la fréquence horizontale dans l'enroulement de déviation et dans la bobine d'inductance de modulation. Pendant le retour.horizontal, l'enroulement de déviation horizontale et l'inductance de modulation sont en iésonrce avec les cncdensateurs respectifs de retour pour produire le retour des courants en dents de scie. Un circuit de contrôle de modulateur relié au condensateur de modulateur fait varier la tension dans le condensateur à la fréquence verticale d'une façon parabolique. Par suite, la tension d'aller dans le condensateur d'aller varie d'une façon semblable, produi- sant ainsi une correction de distorsion en coussinet latéral. Le circuit modulateur comporte typiquement un étage à transistor ayant un trajet conducteur de courant principal qui shunte le condensateur du modulateur. En contrôlant la quantité de courant shunté du condensateur du modulateur, l'étage à transistor contrôle à la fois les tensions du modulateur et d'aller. En appliquant, à l'étage à transistor, un signal de polarisation à la fréquence verticale qui varie d'une façon parabolique, cela fait varier d'une façon analogue le courant shunté et ainsi les tensions de modulateur et d'aller pour- produire la correction requise de distorsion en coussinet latéral. Dans des conditions défectueuses de fonctionnement, comme un enroulement de déviation ou un condensateur d'aller en circuit ouvert ou déconnecté, la tension dans le condensateur de modulateur a tendance à augmenter à des niveaux sensiblement supérieurs à la tension de crête du modulateur produite dans des conditions normales de fonctionnement. Cette tension accrue au condensateur du modulateur est appliquée à l'étage de contrôle du circuit du modulateur, produisant une condition d'effort de surtension et éventuellement une rupture du transistor et d'autres composants dans l'étage de contrôle. Certains étages à transistor de modulateur sont configurés comme des émetteurs-suiveurs avec une contre- réaction négative de la tension du modulateur pour maintenir la forme parabolique de la tension au condensa- teur du modulateur à la fréquence verticale. Dans des conditions défectueuses de fonctionnement, de tels circuits émetteurs-suiveurs ont tendance à shunter une quantité trop importante de courant du condensateur du modulateur, 3 22485310 produisant une dissipation indue dans l'étage à transistor. Par ailleurs, môme avec une contre-réaction négative, la tension au condensateur du modulateur peut toujours avoir tendance à augmenter de façon non souhaitable dans des conditions défectueuses de fonctionnement. La présente invention a pour caractéristique d'empêcher d'appliquer un effort trop important au circuit de modulateur dans des conditions défectueuses de fonction- nement. Un circuit de blocage est relié au condensateur du modulateur et à une source de tension de référence pour by- passer le courant du condensateur du modulateur quand la tension dans le condensateur dépasse un niveau prédéterminé. Dans un mode de réalisation spécifique, le circuit de blocage comprend une diode qui bloque la tension au condensateur du modulateur à peu près au niveau de la tension de référence dans des conditions défectueuses. Un effort par surtension de l'étage à transistor dans le circuit du modulateur est ainsi réduit. Par ailleurs, avec un courant excessif s'écoulant dans le circuit de blocage à diode plutôt que dans l'étage à transistor du circuit modulateur, un effort par excès de courant dans l'étage à transistor est également réduit. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, un circuit de correction de distorsion en coussinet latéral comprend un enroulement déflecteur et une capacité d'aller reliée à l'enroulement déflecteur pour produire une tension d'aller. Un premier moyen de commutation applique la tension d'aller à l'enroulement déflecteur pour produire un courant d'aller de déviation dans l'enroulement déflec- teur. Une première capacité de retour reliée-à l'enroulement déflecteur produit un courant de retour de déviation dans l'enroulement déflecteur. - Une capacité de modulateur est reliée à une inductance de modulateur pour produire une tension de modulateur. Un second moyen de commutation applique la tension de modulateur à l'inductance de modulateur pour produire un courant en dents de scie de modulateur dans 4 2485310 l'inductance de modulateur. La seconde capacité de retour est reliée à l'inductance de modulateur pour produire un courant de retour dans cette inductance. Une source de tension de fonctionnement est reliée à un moyen comprenant un enroulement de transformateur de retour pour charger les capacités d-'aller et de modulateur. Un moyen de shunt réglable est relié à la capacité de modulateur et il est sensible aux tensions de polarisation pour produire un courant de shunt pour contrôler les tensions d'aller et de modulateur. Une tension de polarisation à la fréquence verticale est appliquée au moyen de shunt réglable pour faire varier le courant de shunt à une fréquence verticale afin de produire une correction de distorsion en coussinet latéral. Un moyen bloque la capacité de modulateur sur une source de tension de référence pour by-passer le courant de la capacité de modulateur quand la tension à des bornes dépasse un niveau prédéterminé. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaftront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 illustre un circuit déflecteur avec correction de distorsion en coussinet latéral-'et protection - contre les surcontraintes ou efforts excessifs selon l'invention; et - les figures 2 à: 4 montrent des formes d'ondes associées au fonctionnement du circuit de la figure 1. Dans le circuit de déviation horizontale 10, qui est représenté sur la figure 1, une tension de fonctionne- ment B+ développée à une borne 21 est appliquée à un enroulement primaire 22a d'un transformateur de sortie horizontale ou de retour 22. L'enroulement primaire 22a est relié à un agencement de commutation au collecteur d'un transistor de sortie horizontale 27 à une borne 43. Entre la borne 43 et une borne 41 est relié l'agencement en série d'un condensateur 31 de mise en forme de S ou d'aller et d'un enroulement de déviation horizontale 30, ainsi que d'un condensateur de retour de déviation 29 et d'une diode d'amortissement 28. Un circuit modulateur à diode 55 est relié à l'enroulement de déviation horizontale 30 pour donner, au courant de déviation horizontale iy, une correction de distorsion en coussinet latéral. Le modulateur 55 comprend un agencement en série d'une bobine d'inductance de modulateur 34 et d'un condensateur de modulateur 35, la bobine d'inductance 34 étant reliée à l'enroulement de déviation horizontale 30 par la borne 41. Avec l'agencement en série de la bobine d'inductance de modulateur et du condensateur de modulateur est agencé en parallèle un condensateur de retour de modulateur 33 et-un autre commutateur, une diode de modulateur 32. Le condensateur d'aller 31 et le condensateur de modulateur 35 sont chargés par la borne de tension de fonctionnement B+ au moyen de l'enroulement primaire 22a du transformateur de sortie, afin d'établir ainsi une tension d'aller Vt dans le condensateur 31 et une tension de modulateur Vm dans le condensateur 35.- La valeur moyenne de la tension de modulateur VME quand on fait la moyenne sur un nombre sensible de cycles de déviation horizontale, est contrôlée par un transistor 36 relié en shunt avec le condensateur 35 à une borne 40. Une résistance de polarisation 53 est reliée entre l'émetteur du transistor 36 et la masse. En faisant varier la quantité du courant de shunt is shunté du condensateur vers le collecteur du transistor 36, cela fait varier la valeur moyenne de la tension de modulateur V développée dans le condensateur 35. Le transistor 36 fait partie d'un circuit de contrôle de modulateur 37 qui comprend un générateur traditionnel de parabole verticIe 54 et uncimcuit d'ajustement de la largeur de la trame. Le générateur 54 applique un signal de polarisation 38 de forme parabolique à la fréquence verticale 1/TV, à la base du transistor 36 par un condensateur 51 et une résistance 52. La valeur moyenne de la tension de modula- teur Vm varie ainsi également à la fréquence verticale d'une façon parabolique, comme cela est schématiquement illustré par la forme d'onde 39 sur la figure 1. Avec la tension moyenne au modulateur variant à la fréquence verticale d'une façon parabolique, la valeur moyenne de la tension d'aller Vt produite dans le condensateur d'aller de déviation 31, varie également à la fréquence verticale d'une façon parabolique, pour atteindre une valeur maximum au centre du balayage vertical, comme cela est requis pour produire une correction de coussinet latéral du courant de déviation horizontale iy. Le circuit 57 d'ajustement de la largeur de la trame comprend des résistances 46-49 de division de tension, la base du transistor 36 étant reliée à la jonction des résistances 48 et 49, la résistance 48 étant reliée au curseur de la résistance 47. Le circuit 57 produit un courant continu de base réglable dans le transistor 36 pour contrôler le niveau en courant continu du courant shunté is, afin de produire un contrôle du réglage de la trame. Pendant la première partie de l'intervalle d'aller d'un cycle de déviation horizontale, après le temps t1 des figures 2a-2g, la diode d'amortissement 28. et la diode de modulateur 32 sont toutes deux conductrices comme cela est illustré par le courant i28 de la diode d'amortissement sur la figure 2d et le courant i32 de la diode de modulateur sur la figure 2e. La tension d'aller Vt est appliquée à l'enroulement déflecteur 30 pour produire le courant de déviation horizontale en dents de scie en forme de S et de tendance positive iy, comme cela est illustré sur la figure 2a. De même, la tension de modulateur V, illustrée sur la figure 2g, est appliquée aux bornes de la bobine d'inductance de modulateur 34 pour produire, dans cette bobine 34-, un courant de modulateur im en dents de scie et de tendance positive. Avec le transistor shunt réglable 36 faisant varier le courant de shunt is à la fréquence verticale d'une façon parabolique, la tension de modulateur Vm varie d'une façon identique entre les formes d'onde supérieure et inférieure de la figure 2f, comme cela est schématiquement représenté par les ombres en lignes verticales entre les deux formes d'onde. Avec la tension Vm modulée à la fréquence verticale d'une façon parabolique, la tension d'aller Vt est de même modulée, produisant une modulation à la fréquence verticale du-cou-rant de déviation horizontale iy, comme cela est illustré schématiquement sur la figure 2a par l'ombre en lignes verticales séparant les deux formes d'onde de cette figure. La correction de distorsion en coussinet latéral est ainsi obtenue. Comme on l'a précédemment mentionné, pendant une première partie de l'intervalle d'aller d'un cycle de déviation horizontale, après le temps tl, la diode; d'amortissement 28 et la diode de modulateur 32 sont toutes deux conductrices respectivement, du courant de déviation horizontale et du courant d'inductance de modulateur, comme le montrent les figures 2d et 2e. Une autre composante de chacun des courants des diodes est formée du courant i0 qui s'écoule de l'enroulement primaire 22a du transformateur de retour. A proximité du temps t2, l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 26 applique une tension de polarisation directe entre la base et l'émetteur du transistor de sortie horizontale 27. Le transistor 27 reprend alors la conduction de courant de la diode de modulateur 32, avec le transistor fonctionnant en mode de conduction inverse base-collecteur, comme le montre la figure 2c par le courant négatif de collecteur i27 quf s'écoule entre les temps t2-t3, et comme le montre la figure 2d par l'absence de courant i32 dans la diode 32 pendant cet intervalle. En supposant que le courant de déviation horizontale i est supérieur, par sa grandeur, y. au courant de modulateur im, la diode de modulateur 32 est conductrice de la différence de courant i -i y après le temps t3, à proximité du centre de l'intervalle d'aller horizontal, quand le courant de déviation horizontale iy et le courant de modulateur i. sont tous deux positifs, comme le montre la figure 2e. Quelque peu avant le temps t4, l'étage oscilla- teur horizontal et d'attaque 26 applique une tension de polarisation inverse à-la base et à l'émetteur du transistor de sortie horizontale 27. Le transistor 27 se trouve coupé au temps t4, amorçant l'intervalle de retour horizontal qui se produit à peu près entre les temps t4 et t5 -. Pendant l'intervalle de retour horizontal, l'enroulement de déviation horizontale 30 et le condensateur de retour de déviation 29 sont en résonance pour produire une tension impulsionnelie de retour dans le condensateur 29. De même, la bobine d'inductance de modulateur 34 et le condensateur de retour de modulateur 33 subissent une alternance d'oscillation résonnante pour produire le retour du courant de modulateur im. Les valeurs de la bobine d'inductance de modulateur 34 et du condensateur de retour de modulateur 33 sont choisies afin d'obtenir la même fréquence d'oscillation que la fréquence de retour de déviation. La tension impulsionnelle de retour V33 produite dans le condensateur de retour 33 est illustrée sur la figure 2f entre les temps t4 et t. La tension 4 5 impulsionnelle de retour développée au collecteur du transistor de sortie horizontale 27 à la borne 43 se compose de la somme des tensions impulsionnelles de retour développées dans les condensateurs de déviation et de retour de modulateur et elle est illustrée. sur la figure 2b sous forme de la forme d'onde impulsionnelle Vr L'impulsion de retour Vr, quand on utilise un circuit de correction 55 à modulateur à diode, reste relativement inchangée en amplitude sur un balayage vertical, comme le montre la figure 2b par l'absence de modulation à la fréquence verticale de la forme d'onde impulsionnelle de retour. La tension impulsionnelle de retour Vr est appliquée à l'enroulement primaire 22a du transformateur de retour 22 et elle est augmentée par un enroulement à haute tension 22b. Un circuit à haute tension 44 relié à l'enroulement à haute tension 22b du transformateur de retour dérive un potentiel continu et final d'accélération à une borne U à partir de la haute tension développée dans l'enroulement 22b. D'autres tensions d'alimentation en courant continu, comme une alimentation à +V0 produite à la borne 45, peuvent être obtenues d'autres enroulements du transformateur de retour comme l'enroulement 22c. La tension développée dans l'enroulement 22c du transformateur de retour est redressée pendant l'intervalle d'aller horizontal, par exemple par une diode 24 et est filtrée par un condensateur 23 pour produire la tension VOl à la borne 41. La tension V0 est utilisée comme tension d'alimentation pour des circuits de charge tels que les circuits de déviation verticale et de traitement de signaux, illustrés dans l'ensemble, sur la figure 1, par la charge RL* Du fait des conditions de mise en forme de S pour le courant de déviation horizontale iy, les valeurs de capacité du condensateur 31 d'aller de déviation et du condensateur de modulateur 35 sont telles que cela produise des variations à la fréquence horizontale, 1/TH dans les tensions développées dans les deux condensateurs. Comme le montre la figure 2g, la tension de modulateur Vm atteint une valeur maximum à chaque cycle de déviation horizontale à proximité du temps t3, le centre de l'intervalle d'aller horizontal. Avec une modulation en coussinet latéral de la tension Vm qui se produit également, la tension maximum atteinte à chaque cycle de déviation horizontale varie à la fréquence verticale d'une façon parabolique entre les deux niveaux Vmî au centre du balayage vertical et le niveau Vm2 au centre et au bas du balayage vertical. Dans certaines conditions défectueuses de fonction- nement du circuit de déviation horizontale 10, la tension produite dans le condensateur de modulateur 35 peut augmenter sensiblement à des valeurs pouvant provoquer une surcontrainte ou un effort excessif des composants du circuit dans le circuit modulateur à diode 55 ou dans d'autres parties du circuit de déviation horizontale 10. On considère une situation o l'enroulement de déviation horizontale 30 ou le condensateur d'aller de déviation est en circuit ouvert. Une telle situation est schématique- ment illustrée sur la figure 1 par la marque 42 "X" en pointilléssur la ligne conductrice reliant la borne 41 à l'enroulement de déviation horizontale 30. La ramification du circuit contenant l'enroulement de déviation horizontale et le condensateur d'aller 31 n'est plus opérativement connectée au restant du circuit de déviation horizontale. Aucun courant de déviation iy ne s'écoule dans une telle condition défectueuse, comme le montre la figure-3a. Les figures 3a-3g montrent les formes d'onde obtenues en condition défectueuse de circuit ouvert des courants et tensions qui, dans des conditions normales de fonctionnement,.sont représentés par-les figures respec- tives 2a-2g, en supposant pour le moment que la ramifica- tion du circuit avec la diode 50 est omise. Dans une condition défectueuse de circuit ouvert, o la ramification du circuit qui contient l'enroulement de déviation horizon- tale 30 est déconnectée du restant du circuit de déviation horizontale 10, la tension au condensateur de modulateur Vm augmente sensiblement comme cela est illustré sur la figure 3g. La tension Vm est supérieure à la tension maximum au condensateur de modulateur Vm2 produite dans les conditions normales de fonctionnement de la figure 2g et atteint une valeur de crête relativement importante Vm3 illustrée sur la figure 3g. Comme la tension au modulateur Vm est appliquée au transistor shunt réglable 36, l'augmentation sensible de la tension au modulateur qui se produit dans des conditions défectueuses de fonction- nement peut provoquer une surcontrainte ou un effort excessif du transistor, provoquant une rupture du dispositif. Les modulations à la fréquence verticale des formes d'onde des'figures 3a-3g sont absentes ou fortement réduites lors du fonctionnement défectueux, parce que l'impédance de charge reliée-au circuit de contrôle de modulateur 37 est considérablement abaissée du fait de la différence sensible des fréquences de résonance des circuits de retour de modulateur et de déviation. D'autres composants du circuit de déviation horizontal 10 peuvent également subir une surcontrainte. Comme le montre la figure 3f, la tension impulsionnelle de retour V33 produite dans le condensateur de retour de modulateur 33 a une amplitude bien plus importante dans des conditions défectueuses, du fait de l'augmentation de la tension moyenne de modulateur Vm. Ainsi, un plus fort effort de tension est appliqué à la diode de modulateur 32. De même, dans des conditions défectueuses de fonctionnement, la diode d'amortissement 28 est conductrice pendant la seconde moitié de l'intervalle d'aller horizontal plutôt que pendant la première moitié comme on peut le voir sur la figure 3d entre les temps t3 et t4. Le transistor de sortie horizontale 27 se trouve coupé au temps t4, ce temps t4 étant le début de ce qui serait normalement l'intervalle de retour horizontal t4_t5. L'inductance de l'enroulement primaire 22a du transformateur de retour est en résonance avecles deix condensateurs de retour 29 et 33 pour produire une tension impulsionnelle à la borne 43 entre les temps t4 et t5, comme le montre la figure 3b. Du fait des effets de la charge stockée, la diode d'amortissement 28 est conductrice pendant un intervalle important au début du retour avant 12 2485310 de se trouver coupée, afin de dissiper ainsi de façon non souhaitable l'énergie et de soumettre le dispositif à un effort. Par ailleurs, après le temps t3,le transistor de sortie horizontale 27 a tendance à sortir de sa condition saturée, comme le montre la tension croissante V3 sur la figure 3f entre les temps t3 et t4, avec pour résultat une dissipation accrue dans le transistor de sortie 27. Le transistor 27 a tendance à sortir de l'état saturé du fait de l'attaque réduite de base du transistor et du courant accru de collecteur. L'attaque de base est fonction de la tension d'alimentation en courant appliquée au circuit d'attaque de base dans l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 26. Cette tension d'alimentation en courant est typiquement obtenue en redressant la tension impulsionnelle du retour développée dans un enroulement secondaire du transformateur de retour horizontal 22. Lors d'un fonctionnement défectueux, il y a réduction de l'amplitude de l'impulsion de retour de la tension d'alimentation en courant et de l'attaque de base du transistor de sortie horizontale. La fréquence de l'oscillation résonnante de l'enroulement primaire 22a du transformateur de retour et des condensateurs de retour 29 et 33 est sensiblement inférieure à la fréquence de retour horizontal. Ainsi, à la fin du retour de l'inductance de modulateur 34 et du condensateur de modulateur 33, au temps t5 ou t1 des figures 3a-3g, l'énergie stockée dans le condensateur de retour 29 par l'enroulement primaire du transformateur de retour 22a n'a pas été totalement ramenée à l'enroulement. Ainsi, au temps t1 quand la diode de modulateur 32 se trouve conductrice, le condensateur de retour de déviation 29 est toujours chargé à un niveau sensible comme le montre la tension non nulle V27 à la borne 43 sur la figure 3b. Pendant la première partie de l'intervalle d'aller entre les temps t1 et t2, le condensateur de déviation de retour 29 est lentement déchargé par 13 2485310 l'enroulement primaire 22a, comme le montre la tension V27 qui diminue lentement entre les temps t1 et t2. Au temps t2, le transistor de sortie horizontale 27 se trouve conducteur et le condensateur 29 se décharge rapidement ensuite, comme le montre le petit pic de courant 56 dans la forme d'onde de courant i27 de la figure 3c. Comme la fréquence de résonance de l'oscillation du courant dans l'enroulement primaire 22a pendant l'intervalle de retour t4 - t5 est plus faible que la fréquence de résonance de ltinductance de modulateur 34 et du condensateur de retour de modulateur 33, toute l'énergie appliquée au circuit de retour à modulateur par l'enroulement primaire 22a ne peut être ramenée à l'enroulement primaire avant la fin de l'intervalle de retour et la diode de modulateur 32 commence à être conductrice. Ainsi, le condensateur de modulateur 35 se trouve chargé à une tension sensiblement plus importante dans des conditions défectueuses que dans des conditions normales de fonctionnement, comme on peut le noter en comparant la tension de modulateur Vm de la figure 3g et de la figure 2g. L'augmentation non souhaitable de la tension de modulateur dans des conditions défectueuses est évitée en incorporant un agencement de protection selon l'invention, dans le circuit de la figure 1. Un circuit de blocage 25 est relié au condensateur de modulateur 35 et il est activé quand la tension Vm dans le condensateur 35 dépasse un niveau prédéterminé. Le circuit de blocage comprend une diode 50 reliée entre le condensateur 35 à la borne 40 et la source de tension d'alimentation V0 à la borne 45. La tension V0 sert de tension de référence pour activer le blocage à diode. Si la tension de modulateur dans des conditions défectueuses de fonctionnement augmente jusqu'à une chute de tension dans la diode audessus du niveau de tension de référence de V0, la diode 50 devient - conductrice, bloquant le condensateur de modulateur 35 à la borne 45 et empêchant la tension de modulateur Vm de dépasser sensiblement la tension V0. Les figures 4a-4g montrent la forme d'onde en condition défectueuse de circuit ouvert des courants et tensions du circuit de la figure 1 quand l'agencement de blocage à diode pour la protection selon l'invention est incorporé. Comme le montre la figure 4g, la tension Vm est bloquée à peu près au niveau de tension V0 pendant l'intervalle dit, empêchant l'effort par surtension du transistor shunt réglable 36. Par ailleurs, le courant de crête dans la diode d'amortissement 28 à la fin de l'inter- valle d'aller à proximité du temps t4 dans un fonction- nement en mode défectueux et sensiblement réduit, comme on peut le noter en comparant les figures 4d et 3d. De plus encore, le courant de collecteur de crête dans le transistor de sortie horizontale 27 à la fin de l'aller,- à proximité du temps t4, est également réduit, comme on peut le noter en comparant les figures 4c et 3c. De plus encore, malgré l'attaque de base réduite, le transistor de sortie horizontale 27 n'a pas tendance à sortir de saturation pendant la dernière partie de l'intervalle d'aller horizontale du fait du courant de collecteur réduit, comme on peut le noter en comparant les figures 4f et 3f. Comme on l'a précédemment mentionné, du fait de la fréquence de résonance abaissée de l'oscillation de courant dans l'enroulement primaire 22a du transformateur de retour pendant le retour du courant de modulateur im ' l'énergie en excès est transférée dans le circuit de retour de modulateuret ainsi éventuellement dans le condensateur de modulateur 35. Avec la diode 50 reliée entre la borne 40 et la borne d'alimentation-45 en tension V0, cette énergie en excès est dirigée vers la borne d'alimentation 45 quand la tension à la borne 40 dépasse le niveau V0. Cette énergie s'écoule sous forme de courant dans la diode 50 pendant l'intervalle -2 -t de la figure 4g plut8t que sous forme d'un courant supplémentaire dans le - transistor shunt 36. L'agencement de blocage illustré entre la borne 40 et la borne 45-est par conséquent également utile avec des circuits de contrôle à modulateur autres que le circuit de contrôle 37. Par exemple,si le transistor 36 est remplacé par un-agencement de transistorx En émetteur-suiveur à deux étages tentant de forcer la forme d'onde de tension à la borne 40 à suivre la forme d'onde du signal de polarisation 38, tout courant shunté excessif s'écoulant de la bobine d'inductance de modulateur 34 au loin du condensateur 35 sera dirigé vers la borne d'alimentation 45 plutôt que par l'agencement à transistors en émetteursuiveur, afin de réduire ainsi la dissipation et l'effort pour excès de courant. 16 2485310 REVENDICATIONS 1.- Circuit de correction de distorsion en coussinet latéral du type comprenant un enroulement déflecteur; un condensateur d'aller relié audit enroulement déflecteur pour développer une tension d'aller; un premier moyen de commutation pour appliquer ladite tension d'aller audit enroulement déflecteur afin de produire un courant d'aller de déviation dans ledit enroulement déflecteur; une première capacité de retour reliée audit enroulement déflecteur pour produire un courant de retour de déviation dans ledit enroulement déflecteur; un inductance de modulateur; une capacité-de modulateur reliée à ladite induc- tance de modulateur pour produire une tension de modulateur; un second moyen de commutation pour appliquer ladite tension de modulateur à ladite inductance de modulateur afin de produire un courant en dents de scie de modulateur dans ladite inductance de modulateur; - une seconde capacité de retour reliée à ladite inductance de modulateur pour produire un courant de retour dans ladite inductance de modulateur; une source de tension de fonctionnement; un moyen comprenant un enroulement de transformateur de retour relié à ladite source de tension de fonctionnement pour charger lesdites capacités d'aller et de modulateur; un moyen de shunt réglable relié à ladite capacité de modulateur et sensible aux tensions de polarisation pour produire un courant de shunt pour contrôler lesdites tensions d'aller et de modulateur; un moyen pour appliquer audit moyen de shunt réglable, une tension de polarisation à la fréquence verticale pour faire varier ledit courant de shunt à une fréquence verticale afin de produire ladite correction en coussinet latéral; caractérisé par une source de tension de référence (V0); et- un moyen (25) pour bloquer ladite capacité de modulateur (35) sur ladite source de tension de référence (V0) afin de by-passer le courant de ladite capacité de modulateur (35) quand la tension y dépasse un niveau prédéterminé. 2.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de shunt réglable précité comprend un transistor (36) ayant un trajet conducteur de courant principal en parallèle avec la capacité de modulateur (35) précitée. 3.- Circuit selon la revendication 2, caractérisé par un moyen (57) pour appliquer une tension réglable de polarisation au transistor (36) précité afin de produire un réglage de l'amplitude du courant d'aller de déviation (iY) 4.- Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé en ce que le moyen de blocage précité comprend une diode (50) reliée entre la capacité de modulateur (35) précitée et la source de tension de référence (V0) précitée. - 5.- Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le premier moyen de commutation-précité comprend un transistor de sortie horizontale (27) conducteur du courant d'aller de déviation pendant la dernière partie de l'intervalle d'aller de déviation, et une diode d'amortissement (28) conductrice du courant d'aller de déviation pendant la première partie de l'intervalle d'aller de déviation, et en ce que le second moyen de commutation précité comprend une seconde diode (32) reliée à l'enroulement déflecteur (30) précité et à l'inductance de modulateur (34) précitée.