Brevet FR2477799A1 — publié le 19810911

L'invention concerne un appareil électronique miniature comportant une unité d'alimentation alimentant l'appareil en courant, laquelle comporte un générateur de tension continue muni d'un convertisseur pour transformer de l'énergie non électrique en énergie électrique, et un accumu- lateur tampon pouvant être chargé par le générateur de tension continue, et un circuit électronique de comparaison qui contrôle le travail de l'unité d'alimentation et qui produit, en comparant les grandeurs électriques, des signaux de commande déterminant le mode de fonctionnement de l'unité d'alimentation. Il s'agit en particulier d'une montre-bracelet électronique. Par "appareil miniature", on entend un appareil portatif, un instrument ou un appareil de petites dimensions et ayant une consommation d'énergie très faible. Pour cette raison, on s'efforce de créer un appareil comportant une unité d'alimentation compacte et ayant des pertes d'énergie aussi faibles que possible. Une montre-bracelet constitue un exemple typique d'un tel appareil miniature, ou dun tel instrument miniature. Parmi d'autres utilisations, on peut citer par exemple des thermomètres à affichpge numérique, des instruments de surveillance à porter sur le corps, tels qu'un appareil de mesure de fréquence des pulsations, ou d'autres appareils miniature biomédicaux, et uazr ailleurs, des calculateurs miniaturisés ou analogues, c'est-à-dire des appareils électro- niques généralement miniaturisés, dans lesquels une tension continue est obtenue par transformation à partir d'une autre énergie. Les appareils miniature comportant un convertisseur d'énergie fournissant une tension électrique sont connus en soi. Ainsi, on connaît depuis des années des calculateurs, des montres électroniques avec des piles solaires qui transforment directement la lumière incidente en énergie électrique pour le fonctionnement des circuits de courant. Plus récemment, on a proposé également des montres-bracelets thermoélectriques, c'est-à-dire des montres dans lesquelles l'énergie de fonction- nement est produite à l'aide de thermopiles qui utilisent la différence de température entre le fond du boitier chaud au contact du corps et la partie extérieure du boitier plus froide thermiquement isolée de ce dernier. Même si on utilise un très grand nombre de thermopiles montées en série, la tension continue disponible est encore très faible, de sorte qu'on est obligé de relever la tension à l'aide d'un circuit hacheur ou découpeur, d'un transformateur et d'un redresseur. Comme il a été mentionné au début, l'unité d'ali- mentation de l'appareil miniature comporte, outre le généra- teur de tension continue, lequel peut comporter, en plus du convertisseur d'énergie, des moyens pour faire varier la tension fournie par le convertisseur, un accumulateur pouvant être rechargé par le générateur de tension continue. Cet accumulateur peut assurer l'alimentation de l'appareil pendant des phases de travail prédéterminées de l'appareil, et sert surtout à ce que l'appareil fonctionne également lorsque le générateur de tension continue délivre passagèrement trop peu d'énergie ou une tension trop faible pour le bon fonctionne- ment de l'appareil. Il est évident qu'avec un tel appareil comportant un accumulateur tampon, il faut un contrôle du fonctionnement de l'unité d'alimentation. Il faut surtout pouvoir déterminer si l'accumulateur est à charger. Un critère essentiel pour cela est la puissance du convertisseur d'énergie à un moment donné. On pourrait, comme il est usuel dans l'industrie des équipements électriques et également des appareils électroni- ques miniature, comparer constamment la tension du générateur de tension avec la tension de l'accuihulateur, et en cas de tension insuffisante du générateur de tension continue, ne pas continuer à charger l'accumulateur jusqu'à ce que le niveau d'énergie ait à nouveau atteint une valeur prédéterminée. Un tel contrôle ou surveillance permanent du mode de fonctionnement des deux constituants principaux de l'unité d'alimentation (générateur de tension continue avec le conver- tisseur d'énergie et accumulateur) n'est pas rentable et provoque des pertes d'énergie inutiles, surtout avec les appa- reils électroniques miniaturisés qui fonctionnent avec de faibles sources d'énergie et ne doivent avoir qu'une puissance absorbée extrêmement faible. L'invention se base, entre autres, sur la constata- tion qu'avec les appareils miniature du type considéré ici, il ne se produit généralement pas de variations fréquentes ou très brusques du mode de fonctionnement du convertisseur d'énergie. Notamment, si on utilise des éléments thermoélectriques, le convertisseur travaille avec une grande inertie. En conséquence, un contrôle permanent devient inutile, ce qui permet à l'énergie de durer plus longtemps par une réduction de la consommation de courant. En se basant entre autre sur cette constatation, l'appareil électronique miniature comporte, selon l'invention, d'une part des moyens pour déterminer des intervalles de mesure discrets, distants dans le temps l'un de l'autre, et d'autre part, des moyens pour activer le circuit de comparaison pendant ces intervalles de mesure. Le fait que le contrôle de l'unité d'alimentation n'a plus besoin d'être effectué en permanence, mais a lieu simplement pendant les intervalles de mesure, périodiques par exemple, a pour conséquence une réduction de la consommation totale de courant. Ceci peut être d'une importance déterminante dans les appareils miniature dans lesquels le maintien de l'énergie est souvent très critique. On a en outre la possibilité de commander dans le temps le déclenchement des intervalles de mesure, dont la durée est avantageusement très courte et constante, de façon que les mesures de comparaison aient lieu alors que la consommation de courant n'est soumise à aucune variation dans l'appareil (donc en dehors du temps pris par les impulsions de moteur ou l'analogue). on peut de cette façon dériver des cri- tères parfaits et univoques pour la commande de l'appareil. Cette condition ne peut pas être respectée dans le cas d'un contrôle permanent. Dans le cas o l'appareil miniature comporte un cir- cuit redresseur qui redresse une tension hachée et transformée (par exemple une montre-bracelet), un autre problème se pose. Les diodes convenant pour le redressement ont, même s'il s'agit de diodes intégrées, une tension de seuil d'environ 0,5 à 0,6 v. Etant donné que, dans les appareils miniature, la tension d'alimentation nécessaire est normalement très faible (valeur typique: 1,5 V), on est obligé, par exemple lorsqu'on utilise deux diodes de redressement, de produire une tension alternative qui correspond sensiblement à deux fois la tension dont--on devrait disposer dans le cas o les diodes devraient répondre et conduire le courant même pour les tensions les plus faibles. 2 2477799 Il en résulte des inconvénients importants (pertes de puis- sance, construction moins compacte du transformateur, etc...). Ces inconvénients peuvent être éliminés selon un autre développement de l'invention à l'aide d'un circuit de redres- sement qui comporte, à la place de diodes, des éléments semi- conducteurs pouvant être commandés, ou des microinterrupteurs intégrés commandés par des champs électriques, qui sont comman- dés en synchronisme par le hacheur ou par des moyens commandant celui-ci. De tels éléments de redressement commandés en synchronisme consomment extrêmement peu d'énergie et peuvent être intégrés pratiquement sans frais supplémentaires sur la même puce que les autres éléments des circuits de commande de l'appareil miniature (au moins que la même puce que les composants du circuit du hacheur). En se basant sur cette idée, on peut par exemple redresser la tension alternative transformée, qui peut être sinusoïdale ou être constituée par une série d'impulsions de polarité opposée, à l'aide de transistors à effet de champ MOS, qui sont commandés directement par un circuit de synchro- nisation contenant des éléments logiques, qui commande également le hacheur. Mais on pourrait également dériver directement du hacheur une série d'impulsions pour la commande des transistors provoquant le redressement ou des autres composants fonctionnant en tant qu'éléments de commutation pouvant être commandés, ce qui permet d'obtenir également le synchronisme entre le-hacheur et la partie redressement, nécessaire pour un fonctionnement parfait et pratiquement sans pertes. A la place de transistors, on peut envisager, selon les circonstances, des éléments de commutation pouvant être commandés par exemple des microinterrupteurs intégrés, qui sont actionnés par un champ électrique. On connait déjà des micro- interrupteurs de ce type qui peuvent constituer une partie d'un circuit intégré et peuvent être fabriqués selon les techniques en usage pour les circuits intégrés (technique classique photo- lithographique et technique des circuits imprimés).-De tels interrupteurs ont une dimension principale inférieure à 0,1 mm et peuvent être constitués pour l'essentiel par une lamelle mobile en dioxyde de silicium revêtue de métal et par un contact opposé. 2477799 L'invention sera bien comprise à la lecture de la description détaillée donnée ci-après à titre d'exemple seulement d'une forme de réalisation représentée schématique- ment sur le dessin. Il s'agit ici d'une montre-bracelet électronique à affichage analogique comportant un'thermogéné- rateur avec un nombre relativement grand de thermopiles, qui Utilise les différences de température entre le poignet et l'air ambiant et fournit l'énergie nécessaire au fonctionne- ment de la montre. Sur le dessin: la figure 1 est un schéma de montage partielle- ment simplifié de l'électronique de la montre; et a la figure 2 est un diagramme d'impulsions. La montre représentée schématiquement sur la figure 1 comporte comme garde-temps un quartz Q ayant une fréquence de, par exemple, 32768 Hz. Un diviseur de fréquence DIV réduit cette fréquence à 1 Hz (sortie c). A la sortie - a - est prélevée une tension ayant une fréquence de 8192 Hz, tandis qrue la fréquence à la sortie - b - est de 64 Hz. Ces trois sorties du diviseur de fréquence alimentent un circuit de décodage DEC qui définit de façon connue, à l'aide de moyens de connexion connus, différents intervalles de temps (longueur des impulsions d'entraînement du moteur, durée de court-circuit de l'enroulement du stator du moteur, intervalles de détection du circuit de comparaison). Les aiguilles de la montre sont entraînées par un moteur pas à pas dont l'enroulement de stator MW est alimenté par les transistors d'attaque MOSTR1-TR4 (transistors à effet de champ). La commande de ces transistors s'effectue par 1 intermédiaire du circuit de décodage DEC par les portes NON-ET, NON-ET1 et NON-ET2, ainsi que les inverseurs INV1 et INV2. L'enroulement de stator MW déjà mentionné remplit en même temps la fonction de l'enroulement secondaire d'un transformateur de tension. Celui-ci comporte par ailleurs un noyau allongé ferromagnétique CO, ainsi qu'un enroulement primaire en deux parties PWl, PW2, et/ou un enroulement primaire avec une prise centrale. Cette dernière est reliée au pôle électrique positif du thermogénérateur TG. Entre le pôle négatif du générateur TG et les bornes de l'enroulement primaire PWl, 6 2477799 PW2, se trouvent les sources et les drains de deux transistors hacheurs à effet de champ, TR5 et TR6, commandés en symétrie par les portes ET, AND1 et AND2. Le thermogénérateur TG fournit une tension extrêmement faible. En conséquence, le transformateur de tension doit avoir rapport de multiplication relativement élevé. La tension alternative induite dans l'enroulement MW doit être redressée pour permettre l'alimentation des circuits de courant. Dans ce but, en raison des conditions exposées plus haut, les diodes sont remplacées par quatre transistors de commutation MOS à effet de champ, TR7-TRIO, qui constituent un redresseur pleine-onde et so'nt reliés directement à un accumulateur tampon ACC. Le rôle de l'accu- mulateur ACC consiste à alimenter les circuits de la montre, si la tension produite par le thermogénérateur descend en dessous d'un niveau déterminé (par exemple lorsque la montre n'est passagèrement pas portée au poignet.) De plus, l'accu- mulateur sert de source de courant d'alimentation pendant certains intervalles courts, notamment pour alimenter l'en- roulement du stator du moteur Mi en impulsions de travail. Les transistors hacheurs TR5, TR6 (par l'intermé- diaire des portes ET AND1 et AND2) et les transistors de commutation TR7TR10 (par l'intermédiaire des portes et inverseurs AND3, INV 3 et de AND4, ITV4) sont commandés en synchronisme par les portes ET AND5 et AND6, qui de leur côté sont raccordées aux inverseurs INV5 et INV6. On voit que l'unité d'alimentation de l'appareil comporte d'une part un générateur de courant continu comprenant letthermogénérateur TG, le hacheur et le redresseur, et d'autre part, l'accumulateur ACC. Si l'on ne prenait pas de dispositions particulières, l'accumulateur ACC pourrait se décharger par l'intermédiaire des transistors TR7-TR10 et de l'enroulement MWT, dans le cas o la tension fournie par le redresseur descend en dessous du niveau de la tension d'accumulateur. Pour cette raison, on prévoit un circuit de comparaison COMP dont l'entrée est alimentée par la tension induite dans l'enroulement MW, et dont la sortie déter- mine l'état d'une bascule FF. Celle-ci a trois entrées, à savoir D (data, données) CK (clock, horloge) et R (reset, ré-initialisa- 7 2477799 tion) ainsi qu'une sortie Q. Le circuit de comparaison COMP agit pour ainsi dire comme circuit de détection, qui redresse la tension prise à MW et la compare à la tension de l'accumulateur ACC. Une porte OU ORi active ou bloque les transistors hacheurs TR5 et TR6 selon l'état de ses entrées. Le circuit dont la structure vient d'être décrite fonctionne comme suit: On voit sur le diagramme d'impulsions de la figure 2, en liaison avec les références des sorties du circuit de décodage, que celui-ci émet à chaque seconde une impulsion MDSC dont la durée, dans l'exemple, est d'environ 20 ms. De plus, il apparaît à chaque seconde alternativement une impulsion!4DC1 ou une impulsion MDC2 d'une durée d'environ 10 ms, respective- ment. Les trains d'impulsions de 8192 Hz que l'on voit sur le diagramme d'impulsions sont représentés, pour plus de clarté, à une autre échelle de temps (comparée aux autres impulsions, leur durée est allongée 40 fois>. Supposons que, par une coïncidence appropriée des séquences d'impulsions amenées aux entrées du circuit de décodage DEC (voir la séquence d'impulsions - a - de 8192 Hz sur le diagramme de la figure 2), on produise d'abord une impulsion MDC2. De ce fait, le transistor à canal n TR4 devient conducteur. Bien qu'il apparaisse également en même temps une impulsion à la sortie MDSC, le transistor TR3 à canal p ne peut pas conduire, étant donné qu'il n'apparaît pas de signal à la sortie de l'inverseur INV2 et qu'ainsi le signal apparaissant à la sortie de la porte NON-ET NAND2 bloqu-ce -transistor. Ensuite (voir figure 2), le transistor TRl à canal p passe à l'état conducteur, par contre TR2 (à canal n) reste bloqué. De cette façon, l'enroulement du stator reçoit une-impulsion d'entraînement dont la durée correspond à la durée de l'impul- sion MDC2. De façon analogue, les transistors TR2 et TR3 deviennent conducteurs et les transistors TRl et TR4 bloquent, dès qu'une impulsion MDC1 est émise. Ceci veut dire qu'au début de la seconde suivante, le moteur reçoit une impulsion d'en- traînement de polarité opposée. On voit d'après le diagramme d'impulsions qu'à chaque seconde il est délivré une impulsion MDSC commençant avec l'impulsion de commande de moteur MDCl, ou MDC2, mais d'une 8 2477799 durée d'environ 20 ms. Cette impulsion arrive respectivement à une entrée des portes NAND1 et NAND2 et il en résulte, à la suite de chaque impulsion de moteur que, pendant une durée d'environ 10 ms, les transistors TRl et TR3 conduisent, et les transistors TR2 et TR4 bloquent (intervalle de court- circuit). Entre deux impulsions MDCS, tous les transistors d'attaque TR1-TR4 restent bloqués. La sortie - a - du diviseur de fréquences transmet des impulsions de 8192 Hz respectivement à une entrée de la porte AND5 et de la porte AND6 (par l'intermédiaire de INV6). Ceci veut dire que des séries d'impulsions de 8192 Hz, agissant en opposition de phases, sont émises par les sorties de ces portes aussi longtemps qu'il n'y a pas d'impulsions MDSC. ces impulsions, sur le diagramme de la figure 2, sont référencées en CRC1 et CRC2 (commande du hacheur et du redresseur). Les impulsions CRC1 (de la porte ET AND5) ainsi que CRC2 (de la porte ET AND6) servent, d'une part, à commander les transistors hacheurs TR5 et TR6 (par les portes ET AND2 et AND1), et d'autre part à commander les transistors TR7-TR10 (par AND3 et INV3, et AND4 et INV4) provoquant le redressement de la tension alternative induite dans l'enroulement MW. on voit ici le fonctionnement en synchronisme des hacheurs et des redresseurs. Naturellement, dans ce cas, l'entrée du redresseur doit être reliée aux bornes de l'enroulement secondaire de façon que la polarité de la tension continue à la sortie du redresseur coïncide avec celle de l'accumulateur ACC. -Par suite de l'opposition de phases des impulsions de 8192 Hz amenées aux portes ET AND2 et AND1, les transistors hacheurs TR5 et TR6 fonctionnent en push-pull, ce qui assure une utilisation maximale de l'énergie fournie par le thermogé- nérateur. Ceci est également la raison pour laquelle le redres- sement s'effectue en fonctionnement pleine-onde. Toutefois, pour des raisons qui seront expliquées plus loin, le redresse- ment n'a lieu qu'aussi longtemps qu'il y a un signal à la sortie - Q - de la bascule FF. Il résulte de la fonction logique de AND3 et INV3 un état conducteur du transistor TR7 à canal p et du transistor TR8 à canal n, lorsqu'une impulsion de 8192 Hz arrive à une entrée de la porte AND3 (et en môme temps, la - - sortie - Q - de la bascule FF émet un signal). Les transistors TR9 et TR1O commandés par la porte AND6 et par la porte AND4 9 2477799 fonctionnent en opposition de phase avec les transistors TR7 et TRS. Les séquences d'impulsions émises par les sorties de AND3 et AND4 sont illustrées sur le diagrame d'impulsions et munies de références CR1 et CR2. En principe, il serait possible, par exemple par un contrôle continu de la tension fournie par le thermogéné- rateur TG et par la détermination de la relation entre cette tension et la tension de l'accumulateur ACC, d'effectuer une comparaison continue (pour mettre hors circuit le redresseur en cas de tension insuffisante du thermogénérateur). Mais on pourrait également utiliser pour ce contrôle une autre grandeur électrique dépendant directement ou indirectement de la tension du thermogénérateur, telle que la direction et/ou le dépassement vers le haut ou vers le bas d'un seuil prédéterminé du courant passant entre le redresseur et l'accumulateur tampon. Toutefois, pour les raisons qui ont été expliquées antérieurement, l'invention se propose de supprimer les inconvénients liés à un contrôle permanent, par le fait qu'on active le circuit de comparaison seulement pendant des inter- valles de mesures prédétermines. Dans le présent exemple, une telle opération de comparaison a lieu périodiquement, à savoir une fois par secnnde, pendant la durée de l'impulsion de mesure MEAP émise par le circuit de décodage. Cette impulsion de mesure est chaque fois transmise directement, à la fin de chaque impulsion MDSC, au circuit de comparaison COMP et elle a une durée d'environ 10 ms (voir diagramme d'impulsions). L'intervalle de mesure est ainsi très court en comparaison avec un cycle complet qui dure une seconde. Pendant la durée de la mesure, le circuit de détection et de comparaison COMP détermine le rapport entre la tension de l'accumulateur ACC et une tension continue obtenue par le redressement de la tension alternative produite dans l'enroule- ment 14W, et active la bascule FF de sorte qu'il apparaît à la sortie - Q - un signal pour autant que la tension dérivée du thermogénerateur par l'intermédiaire du transformateur et redressée, se trouve à l'intérieur d'une plage déterminée, ou dépasse une valeur déterminée. Cette valeur dépend de la tension de l'accumulateur. On pourrait toutefois effectuer la comparai- son également avec une tension de référence stabilisée par une diode de Zener. Chaque fois au début d'un intervalle d'une 2477799 seconde, la bascule FF est ré-initialisée (voir diagramme d'impulsions) par une impulsion MMYR (memory reset, remise à zéro de la mémoire) également dérivée du circuit de décodage DEC. Il en résulte que la bascule reste dans sa position initiale (voir tracé de la tension FF-Q sur le diagramme) pendant toute la durée de l'impulsion I4DSC et de l'impulsion de mesure mEAP qui lui fait suite. La porte OU ORl assure, par l'intermédiaire des portes AND2 et AND1, que le hacheur fonctionne aussi long- temps que la bascule FF est mise à un. En outre, le hacheur reste en fonctionnement pendant la durée de l'intervalle de mesure, car la sortie de l'impulsion de mesure MEAP du décodeur DEC va à une entrée de la porte OR1. La sortie -Q- de la bascule est, enfin, reliée respectivement à une entrée des portes AND3 et AND4. En conséquence, lorsque la bascule est réinitialisée, il ne peut pas être transmis d'impulsions-de 8192 Hz aux portes des transistors TR7-TR10. Ces transistors du redresseur, fonction- nant comme éléments de commutation, restent alors bloqués. La bascule FF est donc toujours mise à un, en dehors de l'intervalle de 30 ms (voir sur le diagramme, FF-Q), à moins que la tension du thermogénérateur détectée indirecte- ment ne se trouve en dessous d'une valeur minimale déterminée, Tant que cette bascule est mise à un, les hacheurs et les redres- seurs restent en fonction. Si, à l'intérieur d'un intervalle de mesure de 10 ms, on constate que la tension du thermogénérateur, ou la tension de sortie du redresseur est trop faible (ce qui entraîne le risque que l'accumulateur se décharge par l'inter- médiaire du redresseur) la sortie -Q- de la bascule reste sans signal, d'o il résulte que, au moins jusqu'à l'intervalle de mesure suivant, les hacheurs et les redresseurs restent passifs et la totalité de l'énergie pour faire fonctionner la montre est prise à l'accumulateur ACC. L'opération de détection et de comparaison (intervalle de mesure) se répète toutes les secondes. Comme il a déjà été mentionné, le hacheur est dans tous les cas alimenté en impulsions de 8192 Hz pendant l'inter- valle de mesure. Sur le diagramme d'impulsions de la figure 2, on est parti du fait que la bascule FF est mise à un après chaque impulsion de mesure MEAP, c'est-àdire après chaque intervalle il 2477799 de mesure. on n'a pas représenté graphiquement les conditions d'impulsions qui apparaissent dans le cas o la tension MW détectée par le circuit de comparaison COMP n'a pas atteint la valeur minimale et o la bascule FF reste dans sa position initiale à la fin de l'intervalle de mesure. Dans un tel cas, il ne peut être transmis d'impulsions de commande de 8192 Hz au redresseur tant que le circuit de comparaison COMP n'a pas à nouveau activé la bascule FF. En outre les impulsions CRC1 et CRC2 ne sont transmises au hacheur que pendant les courts intervalles de mesure. L'arrêt des transistors de redressement et des hacheurs pendant la durée d'une alimenta- tion insuffisante en tension a une incidence favorable sur la consommation d'énergie du circuit. 12 2477799 REVENDICATIONS 1. Appareil électronique miniature notamment montre- bracelet électronique comportant une unité d'alimentation alimentant l'appareil en courant, laquelle comporte un géné- rateur de tension continue muni d'un convertisseur pour transformer l'énergie non électrique en énergie électrique, et un accumulateur tampon pouvant être chargé par le généra- teur de tension continue, et un circuit de comparaison élec- tronique qui contrôle le travail de l'unité d'alimentation et qui produit, en comparant les grandeurs électriques, des signaux de commande déterminant le mode de fonctionnement de l'unité d'alimentation, caractérisé par des moyens (DIV, DEC) pour déterminer des intervalles de mesure discrets distants l'un de l'autre dans le temps, et par des moyens pour activer le circuit de comparaison (COMP) pendant cet intervalle de mesure. 2. Appareil miniature selon la revendication 1, caractérisé par un circuit de décodage (DEC) relié à plusieurs sorties (a, b, c) d'un diviseur de fréquences (DIV), lequel est relié au circuit de comparaison (COMP) et est réalisé de telle sorte qu'il détermine des intervalles de mesure de durée prédéterminée par la coïncidence d'impulsions de fré- quences différentes. 3. Appareil miniature selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit de décodage (DEC) est réalisé de telle sorte qu'il produit périodiquement des impulsions de mesure (MEAP) dont la durée détermine la durée des intervalles de mesure. 4. Appareil miniature selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comportant un générateur de tension continue, qui comporte un hacheur de tension monté à la suite d'un convertisseur d'énergie, un transformateur, et un redresseur redressant la tension transformée, caractérisé en ce que le circuit de redressement comporte des éléments semi- conducteurs pouvant être commandés (TR7-TR10), ou des micro- interrupteurs intégrés commandés par des champs électriques, et que la commande des éléments de redressement est commandée en synchronisme par des moyens (COMP) commandant le hacheur (TR5, TR6) ou par le hacheur. 5. Appareil miniature selon la revendication 4, 13 2477799 caractérisé par une réalisation des moyens commandant les éléments de redressement (TR7-TR1o) et ceux commandant le hacheur (TR5, TR6) telle que, pendant la durée de l'inter- valle de mesure, le hacheur est en fonctionnement et le redresseur est hors fonctionnement. 6. Appareil miniature selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de comparaison (COiIP) met hors fonctionnement le générateur de tension continue jusqu'à l'intervalle de mesure suivant lorsqu'on constate au cours d'une mesure de comparaison que le critère pour l'alimentation de l'appareil par le générateur de tension continue n'est pas satisfait. 7. Appareil miniature selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'on amène au circuit de comparaison (COMP) d'une part la tension prise à l'enroulement secondaire du transformateur, et d'autre part, la tension de l'accumulateur, et que le circuit de comparaison comporte des moyens de redressement pour comparer la tension de l'accumulateur avec la tension continue fournie par les moyens de redressement. 8. Appareil miniature selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de comparaison (COMP) est muni de moyens de stabilisation de tension pour produire une tension de référence qui sera comparée à la tension de l'accumulateur. 9. Appareil miniature selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que le convertisseur d'énergie est constitué par un thermogénérateur (TG). 10. Appareil miniature selon la revendication 9, réalisé sous forme de montre-bracelet thermoélectrique, notamment sous forme de montre à quartz, comportant un diviseur de tension et un moteur pas à pas entraînant les aiguilles, le pôle chaud du thermogénérateur (TG) étant constitué par le fond du boitier de la montre, et le pôle froid par une partie du boitier thermiquement isolée de celui-ci, caractérisé en ce que l'in- tervalle de mesure succède chaque fois directement à une im- pulsion de court-circuit d'enroulement du moteur qui suit chaque impulsion d'entraînement du moteur. 11. Appareil miniature selon l'une des revendications 4 à 10, caractérisé en ce que l'enroulement d'entraînement du moteur (MW) et au moins un enroulement (PW1, PW2) du transfor- 14 2477799 mateur sont enroulés sur un noyau ferromagnétique commun (CO). 12. Appareil miniature selon la revendication 10 ou la revendication 11, caractérisé en ce que le hacheur (TR5, TR6) et le redresseur (TR7-TR10) redressant la tension transormée sont mis chaque fois hors service pendant la durée de l'im- pulsion d'entraînement de moteur et de l'impulsion de court- circuit de la bobine de moteur, et que le redresseur précité est également chaque fois inactif pendant l'intervalle de mesure.