Brevet FR2485306A1 — publié le 19811224

SYSTEME DE TEST LOCAL D'UN MODEM UTILISANT LA MODULATION PAR DEPLACEMENT DE FREQUENCE. L'invention concerne un système de test local d'un mo- dem utilisant la modulation par déplacement de fréquence et couplé à une ligne de transmission deux fils, les deux fréquences émises par le mo- dem étant inférieures aux deux fréquences reçues et étant formées par un modulateur constitué par un multivibrateur commandé par les données et connecté à un filtre d'émission, le système de test comportant desmoyens pour boucler le modem du côté de la ligne de -transmission sous l'action d'un signal de commande de test. Un modem du genre envisagé ci-dessus est par exemple un modem défini dans l'avis V 23 du CCITT, transmettant des données à 75 bauds sous forme de deux fréquences f + Af avec fo = 420 Hz et Af = 30 Hz, et recevant des données à 1200 bauds sous forme de deux fréquences Ft AF avec F. = 1700 Hz et AF = 400 Hz. Ces modems peuvent trouver une très large utilisation dans des applications telles que l'annuaire élec- tronique, le vidéo texte, etc... et il est important qu'ils soient sim- ples et peu coûteux à construire. Une solution pour réaliser le modula- teur est d'utiliser un circuit multivibrateur à fréquence commandée par les données, comme le décrit par -exemple le brevet américain n - 4 039 952. Par ailleurs, dans ces modems on doit prévoir un système local de test, ce test étant effectué, après avoir réalisé du côté de la ligne de transmission un bouclage du modem, appelé bouclage 3 dans l'avis V 54 du CCITT. Selon cet avis, la boucle-réalisée pour le test doit in- clure le nombre maximum de circuits utilisés en fonctionnement normal. La présente invention vise à fournir un système de test simple et efficace pour vérifier, avec un minimum de changement dans le modem, le bon fonctionnement de tous les circuits utilisés dans le fonc- tionnement normal lorsque le modem est bouclé du côté de la ligne de transmission. Conformément à l'invention le multivibrateur commandé par les données est agencé pour fournir, sous l'action du signal de com- mande de test, deux fréquences de test résultant de la multiplication desdites fréquences émises par un facteur sensiblement égal au rapport des valeurs moyennes desdites fréquences reçues et émises, et le filtre d'émission est agencé pour transmettre lesdites fréquences de test sous l'action du signal de commande de test. Dans un mode de réalisation préféré du multivibrateur constituant le modulateur et décrit en détail par la suite, la multipli- cation des fréquences peut être effectuée après une commutation très simple de deux résistances, sans aucun changement dans le circuit dépla- çant la fréquence en fonction des données. Généralement le filtre d 'émis- sion est un filtre passe-bas en fonctionnement normal. Dans un mode de réalisation préféré, décrit par la suite, le filtre d'émission est transformé en filtre passe-bande pour transmettre les deux fréquences de test et cette transformation est effectuée par un simple changement de la valeur d'une résistance. Aucun autre changement n'est nécessaire dans la voie réception pour tester le modem, puisque les fréquences appliquées à la voie réception lors d'un test ont la même valeur moyenne que celle des fréquences reçues en fonctionnement normal. La description suivante, en regard des dessins annexés, le tout donné à titre d'exemple, fera bien comprendre comment l'inven- tion peut-être réalisée. La figure 1 est le schéma de principe d'un modem auquel est associé le système de test de l'invention. La figure 2 est le schéma d'un mode de réalisation d'un modulateur convenant pour le système de test de l'invention. La figure 3 représente des diagrammes de signaux desti- nés à expliquer le fonctionnement du modulateur de-lafigure 2. La figure 4 est le schéma d'un mode de réalisation d'un filtre d'émission convenant pour le système de test de l'invention. La figure 5 représente le gain du filtre d'émission de la figure 4,en fonctionnement normal et en fonctionnement de test. La figure 1 montre le schéma de principe d'un modem re- lié à un terminal et des liaisons à effectuer pour procéder au test loc- cal de ce modem. On suppose par la suite, à titre d'exemple, qu'il s'agit d'un modem 75 bauds/1200 bauds, défini plus haut, connecté à un terminal installé chez un abonné téléphonique. Le modem 1 est relié par-'ses bornes 2 et 3 aux deux fils L1 L2 d'une ligne de transmission téléphonique. I1 reçoit sur sa borne 4 des données VD provenant de la partie d'émission 5 d'un terminal et four- nit des données par sa borne 6 à la partie réception 7 du terminal. Le modem est en outre relié par ses bornes 8 et 9 à un poste téléphonique et enfin par sa borne 10, il peut recevoir un signal de commande-de test Vc provenant de la partie émission-5 du terminal. On décrit d'abord le modem dans son fonctionnement nor- mal. Ce modem utilise la modulation par déplacement de fréquence et sa voie d'émission comporte un modulateur 11 qui, dans l'exemple choisi, re- çoit les données provenant de la borne 4 à la vitesse de 75 bits/S et fournit un signal prenant en fonction des données les fréquence f1 -- 420 + 30 Hz et f2 = 420 - 30 Hz. Ce modulateur est un oscillateur du ty- pe multivibrateur et dans un mode préféré de réalisation décrit par la suite, il fournit un signal à forme triangulaire qui est filtré par le filtre d'émission-12. Ce filtre 12 est en fonctionnement normal un fil- tre passe-bas qui doit transmettre les deux-fréquences fl, f2'et atté- nuer les fréquences supérieures pour respecter diverses exigences spéci- fiées. Ce filtre 12 est un filtre actif dont on donnera par la suite un mode de réalisation et qui est représenté sur la figure 1 de façon sim- plifiée par un réseau de filtrage 13 à résistances et capacités et par un amplificateur 14. La sortie du filtre 12 est reliée à l'accès émis- sion 15 du circuit-de couplage 16 destiné à coupler le modem à la ligne de transmission L1 L2. A l'accès réception 17 de ce circuit de couplage est connectée la voie réception du modem qui traite un signal modulé par dé- placement de fréquence provenant de la ligne de transmission L1 L2; dans l'exemple choisi la rapidité de modulation est de 1200 bauds et les deux fréquences reçues sont, en fonction des données, F1 = 1700 + 400 Hz et F2 = 1700 - 400 Hz. La voie réception comporte en cascade, un filtre réception 18 qui transmet les fréquences F1, F2 avec une bande passante centrée sur la valeur moyenne F = 1700 Hz des fréquences F1, F2 et un démodulateur 19 qui fournit les données restituées à la borne 6. Dans le mode de réalisation représenté le circuit de couplage 16 comporte un amplificateur opérationnel 20 qui est alimenté par la tension U fournie par la borne positive d'une source d'alimenta- tion dont l'autre borne est à la masse. Les deux entrées de cet amplifi- cateur 20 sont reliées à l'accès émission 15 par les deux résistances 21 et 22 et sa sortie est reliée à l'accès réception 17.- L'entrée inverseu- se de l'amplificateur 20 est reliée à sa sortie à travers la résistance 23 et l'entrée non inverseuse est reliée à une borne portée à la tension 2 à travers l'enroulement 24 du transformateur 25. Les deux bornes de l'autre enroulement 26 du transformateur 25 sont, comme-on le verra par la suite, directement reliées en fonctionnement normal aux- deux bornes 2 et 3 constituant l'accès deux fils du modem. Le circuit de couplage 16 constitué de cette manière est équilibré au mieux, en fonctionnement normal, pour qu'on ne retrouve dans la voie réception 18, 19, pratique- ment aucun signal provenant de la chaîne d'émission 11, 12, mais seule- ment le signal provenant de la ligne de transmission L1, L2 via les bor- nes 2 et 3. Cet équilibrage est réalisé avec deux résistances 21 et 22 ayant par exemple la même valeur et avec une résistance 23 ayant sensi- blement la valeur de l'impédance vue des deux bornes de l'enroulement 24 du transformateur 25 et comprenant principalement l'impédance de la li- gne de transmission. Pour effectuer le test du modem, on doit réaliser son bouclage du côté de la ligne de transmission de façon qu'aucun signal ne soit fourni pendant le test sur la ligne de transmission et qu'un signal de données provenant de la chaîne émission 11, 12, puisse être reconnu dans la chaîne de réception 18, 19. Pour effectuer le bouclage du modem il est classique de déséquilibrer le circuit de couplage 16 et ce désé- quilibre est réalisé en court-circuitant l'enroulement 26 du transforma- teur 25. Pour réaliser le bouclage du modem au moment d'un test, on a prévu sur la figure 1 un relais constitué d'une bobine 27 et d'un con- tact inverseur 28. La bobine 27 a une borne à la tension U et l'autre borne reçoit le signal de commande de test Vc qui vaut 0 en fonctionne- c- ment normal et U pendant un testn. Ce signal Vc est-élaborém par exemple comme l'indique la figure, au moyen du circuit commutateur manuel 29 qui en fonctionnement normal est sur la position N et pendant un test est sur la position T. On voit sur la figure qu'en fonctionnement normal du modem, le relais est au travail, le -contact inverseur-28 est sur la po- sition t et les deux bornes de l'enroulement 26 du transformateur 25 sont reliées aux deux fils L1, L2 de la ligne de transmission. Pendant le test du modem, le relais est au repos, le contact inverseur 28 est sur la position r et l'enroulement 26 est court-circuité. On voit en ou- tre que le poste téléphonique 30 relié aux bornes 8,. 9 est courtcircuité pendant le fonctionnement normal du modem et relié à la ligne de trâns- mission le reste du temps. Le bouclage du modem étant réalisé comme on vient de l'indiquer, la présente invention fournit les moyens d'adapter pendant le test, avec un minimum de modifications, la chaîne d'émission fonc- tionnant normalement à 420 30 Hz à la chaîne de réception fonctionnant normalement à 1700 + 400 Hz, de façon à pouvoir vérifier le bon fonc- tionnement de tous les circuits du modem. Conformément à l'invention, le multivibrateur constituant le modulateur 11 est commandé par le signal de commande de test Vc pour fournir en fonction des données, pendant un test, deux fréquences f'l1 et f' résultant de la multiplication des fréquences f et f2 émises en f2 et F fonctionnement normal, par un facteur n sensiblement égal au rapport O FO étant la valeur moyenne. des deux fréquences reçues F1, F2 en fonc- tionnement normal et f. étant la fréquence moyenne des deux fréquences émises f1 et f2 en fonctionnement normal. En même temps le filtre d'émis- sion 12 est commandé par le signal de commande Vc, pour transmettre, pen- dant un test, les fréquences f'l = nf1 et f = nf2 Dans l'exemple choisi, les fréquences f'l et f'2 à four- nir par le modulateur 11 pendant un test sont 170 (420 + 30)Hz 1700 + 121 Hz. Pendant le fonctionnement normal le filtre 12 est, comme on l'a indiqué, un filtre passe-bas pour transmettre les deux fréquences f1î f2 égales à 420 + 30 Hz et atténuer les-fréquences supérieures. Pen- dant un test, ce filtre est transformé de façon à devenir un filtre pas- se-bande transmettant les deux fréquences fi' f'2. On décrira par la suite des modes de réalisation préférés du multivibrateur constituant le modulateur 11 et du filtre d'émission 12, permettant d'effectuer très simplement les modifications de caractéristiques requises pour le test, en faisant travailler pratiquement tous les circuits utilisés en fonc- tionnement normal. Aucun autre changement n'est requis pour le test dans les autres eircuits-du modem, c'est-à-dire le circuit de couplage 16 et dans la voie de réception 18, 19. Les deux fréquences f'l f'2 égales à 1700 121 Hz appliquées à la chaîne réception lors d'un test sont en effet exactement centrées autour de la fréquence moyenne Fo = 1700 Hz des deux fréquences 1700 400 Hz reçues en fonctionnement normal. D'au- tre part, dans cet exemple le déplacement de fréquence du signal appli- qué à la voie réception est plus faible pendant un test (2Af' =f'i f'i- f. 2 242 Hz) que pendant le fonctionnement normal (2AF = F1 - F2 = 800 Hz) , ce qui assure que les deux fréquences f'1, f'2 sont transmises par le filtre réception 18, sans perte de niveau notable. La figure 2 représente un mode de réalisation préféré du modulateur 11, réalisé sous forme d'un multivibrateur aisément commuta- ble pour fournir en fonction des données, soit les fréquences f1i f2 utilisées en fonctionnement normal, soit les fréquences f'1 = nf1 et f'2 = nf2. Le modulateur de la figure 2 comporte un circuit inté- grateur formé par un amplificateur opérationnel 31, par un condensateur 32 de capacité C connecté entre l'entrée inverseuse et la sortie de l'amplificateur 31, et enfin par un réseau 33 dont une borne 34 est re- liée à l'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 31. Ce réseau 33 reçoit sur sa borne 35 une tension bivalente Vi et sur sa borne de commande 36, le signal de données VD. Comme on l'expliquera par la sui- te, il circule entre les bornes 34 et 35 du réseau 33 un courant dépen- dant notamment de la valeur du signal de données V0. Le réseau 33 est formé à cet effet par les deux résistances en série 37 et 38 ayant res- pectivement les valeurs R et R3 et connectées entre les bornes 34 et 35 et par la résistance 39 ayant la valeur R4 et connectée entre la borne commune aux résistances 37 et 38 et la sortie du circuit "OU exclusifl" 40 Une entrée de ce circuit "OU exclusif" est reliée à la borne 35 du ré- - seau 33 et l'autre entrée est reliée à la borne de commande 36 de ce ré- seau. L'amplificateur 31 et le circuit "OU exclusif" 40 sont alimentés par la source de tension U. L'entrée non inverseuse de l'amplificateur 31 est portée à la tension U. Le signal de sortie de l'amplificateur 31 constitue le signal de sortie V. du modulateur. La sortie de l'amplificateur opérationnel 31 est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 41 de valeur R1 à l'entrée inver- 2485 306 seuse d'un amplificateur opérationnel 42 formant un circuit comparateur. Ce circuit comparateur 42 est également alimenté par la source de ten- U sion U et-son entrée non.inverseuse est portée à la tension. La sortie du circuit comparateur-42 est reliée à un circuit inverseur 43 qui est aussi alimenté par la tension U. La sortie du circuit inverseur 43-est reliée d'une part à la borne 35 du réseau 33 et d'autre part à la borne 44 d'un réseau 46 dont l'autre borne 45 est reliée à l'entrée inverseuse du circuit comparateur 42. Entre les bornes 44 et 45 du réseau 46, il circule, comme on l'expliquera par la suite,,un courant dépendant notam- ment de la valeur du signal de commande de test Vc appliqué sursa borne c de commande 47 et provenant du circuit commutateur 29 montré sur la fi- gurel. Le réseau 46 est constitué-à cet effet par la résistance 49 connectée entre la borne 44 et une extrémité du potentiomètre 50 et par la résistance 51 connectée entre l'autre extrémité de ce potentiomè- tre et la sortie du circuit "OU exclusif" 52. Le curseur du potentiomè- tre 50 est relié à l'entrée inverseuse du circuit comparateur 42. La va- leur des résistances insérées entre le curseur et la borne 44 est appe- lée par la suite R2 et la valeur des résistances insérées entre ce cur- seur et la sortie du circuit "OU exclusif" 52 est appelée R'2. Enfin les deux entrées de ce circuit"'OU exclusif" sont reliées respectivement aux bornes 44 et 47 du-réseau 46. A la sortie du circuit inverseur 43 on obtient une ten- sion bivalente Vi qui passe de la valeur 0 à la valeur U quand la ten- sion V1 sur l'entrée inverseuse du circuit comparateur 42 devient juste U plus grande que la tension î et qui passe de la valeur U à la valeur O - U quand la tension V1 devient juste plus faible que la tension U.. Ce fonc- tionnement de bascule à seuil se produit avec une certaine hystérésis du fait que, quand la tension de sortie Vi du circuit inverseur 43 passe de i U 0 à U, la tension V1 monte brusquement de la valeur U àaune valeur plus U grande que 2 et quand la tension V. tombe de U à O, la tension V1 tombe brusquement de la valeur a à une valeur plus faible que U. Ce fonction- nement est analogue à celui du montage connu sous le nom de bascule de Schmidt. On va examiner maintenant le fonctionnement du modula- teur de la figure 2. Ce fonctionnement est illustré par les diagrammes de la figure 3. Le diagramme 3a représente le signal V1 à l'entrée inver- seuse du circuit comparateur 42; le diagramme 3b représente le signal bivalent Vi à la sortie du circuit inverseur 43 et le diagramme 3c re- présente le signal de sortie Vs du modulateur. On se place initialement juste avant l'instant t o le. signal V1 décroissant atteint juste la tension 2 appliquée à l'entrée non inverseuse du circuit comparateur 42. Le signal Vi vaut alors U. Le i courant Im traversant-alors le réseau 46 de la borne 44 à la borne 45 peut prendre. deux valeurs selon que le signal de commande de test Vc vaut 0 ou U. Il est aisé de montrer que les deux valeurs de ce courant I sont: m Iml = 2 (R2 + R) pour Vc (1) Im2 = (R R>) pour Ve =U (2) 2 2 Comme ce courant Im traverse également la résistance 41 de valeur R1, on en déduit que le signal V5m sortant du modulateur juste avant l'instant to, peut-prendre deux valeurs en fonction du signal de commande de test c V [1 R + pour V: = (3) VSmi1 I2 VSmR2[ R2 R pour Vc = U (4) VSm2:2 u Ri2 1 ( A l'instant to, le comparateur 42 bascule, le signal Vi tombe à zéro et le signal V1 descend brusquement à une valeur inférieure à U. Un courant i traverse alors le réseau 33 de la borne 34 à la borne , pour être appliqué au condensateur 32. Ce courant i peut prendre alors deux valeurs selon que le signal de données VD vaut 0 ou U. Comme pratiquement le signal sur l'entrée inverseuse de l'amplificateur opéra- tionnel 31 reste égal à U, on peut montrer aisément que les deux valeurs du courant i sont: ' 2485-306 1 1 - R3 R4 R_ + R_ i 4 2 +. +)pour VD = 0 (5) il 2 1 Ro (1 1) R 3 +R4 iR i2= 1 + R R pour VD =U (6) Le courant i appliqué au condensateur 32 de capacité C reste pratiquement constant après l'instant t et le signal de sortie V5 du modulateur croit linéairement avee la pente C, i pouvant prendre l'une ou l'autre des va- leurs i et i2 selon la valeur du signal de données VD. Le signal V1 croit également linéairement et on peut U montrer que juste avant l'instant t o il atteint la tension -U appliquée sur l'entrée non inverseuse du circuit comparateur 42, le courant traver- sant le réseau 46 peut prendre, en fonction du signal de commande de test Vó, les valeurs Im1 et Im2 indiquées aux formules (1) et (2), avec un sens inversé par rapport au courant Im circulant juste avant l'instant to. On en déduit que le signal VSM sortant du modulateur juste avant l'ins- Sm tant tl, peut prendre deux valeurs en fonction du signal de commande de test V: c VSM 2 + R2 pour V =0 (7) VSM2 2 [1 + Rl(RL R'2pour V= = U (8) VSM2 = R2 R21 R A l'instant tl, le comparateur 42 bascule, le circuit inverseur 43 fournit le signal Vi = U et le signal V1 monte brusquement à U une valeur supérieure à 2. Le courant i traversant le réseau 33 s'inverse alors, en gardant l'une des deux valeurs i1 ou i2, selon la valeur du si- gnal de données VD. Le signal de sortie VS décrolt linéairement avec une pente ayant la même valeur absolue que la pente après l'instant to. A l'instant t2, le fonctionnement est identique à celui que l'on a expliqué pour l'instant to. o i On voit aisément d'après le diagramme 3c que la pente de croissance ou de décroissance du signal de sortie Vs peut s'écrire VSM - VSm aussi ST/2, T étant la période du signal Vs. On en déduit que -d'une manière générale la fréquence f du signal de sortie V5 du modulateur s'écrit: f f i 1 C VSM - VSm (9) En reportant dans cette formule (9) l'une ou l'autre des valeurs possi- bles de i données aux formules (5) et (6), l'une ou l'autre des valeurs possibles de VSm données aux formules (3) et (4) et enfin l'une-ou l'au- tre des valeurs possibles de VSM données aux formules (7) et (8), on ob- tient les différentes valeurs possibles de la fréquence f en fonction du signal de données VD et du signal de commande de test Vc: En fonctionnement normal, c'est-à-dire pour Vc = O, on a: pour VD = O, pour VD = U, R. R' 2 R2 1 fl -+ R2'Z i1 R2 R'2 -1 2 =R + R2 4CR1 1 + 1 3 4 R i) 1+o + R (_-) o R 3 R4 1 1 R3 R4 1 + R (1 + R1 (3 4) En fonctionnement de test, c'est-à-dire pour Vc = U, on'a: pour VD = O, pour VD = U, R 2 R2 1 1 R'I - R 2'4C R 2 2 1 R2' R'2 1 2- R'2 - R 4C R 2 2 1 1 + 1 R3 R4 +R v 1+ R ( 1 + 1) 11) R3 R4 1 -R (1 + 1) i o 3 R4 Ces formules montrent que le facteur de tel que f'1 =nf1 et f'2 = nf2, a la valeur: multiplication n (10) (11) (12) (13) 2 48 5 30 6 R +R 2 2 nR -Rl - 2 2 On peut pratiquement régler les diverses résistances du modulateur pour qu'il fournisse en fonctionnement normal les fréquences requises f1 et f2 et lors d'un test les fréquences f et'f2 multipliées par le rapport n requis. Il est avantageux que le réseau 46 comprenne uni potentiomètre branché comme le représente la figure 2. De cette manière le réglage fin du facteur de multiplication n peut être effectué par le curseur de ce potentiomètre sans pratiquement modifier les fréquences f et f2, car la somme R'2 + R2 reste fixe. Il résulte clairement du schéma de la figure 2 que tous les composants du modulateur qui sont utilisés en fonctionnement normal, sont également mis en oeuvre lors d'un test. On peut remarquer en outre que la modulation de fréquence par le signal de données VD est effectuée exactement de la même manière dans les deux modes de fonctionnement, ce qui contribue encore-à l'efficacité du test. X Un avantage supplémentaire du modulateur de la figure 2 est de ne nécessiter qu'une seule source d'alimentation, puisque les tensions de référence 2 appliquées aux entrées d'amplificateurs opéra- tionnels peuvent être obtenues par un pont diviseur de tension connecté sur cette source d'alimentation. Il est avantageux enfin que les cir- cuits actifs soient réalisés dans la technologie CMOS ce qui réduit la résistance de sortie de ces circuits et donc leur variation absolue avec la température. La figure 4 montre le schéma d'un mode de réalisation d'un filtre d'émission 12 aisément commutable d'une fonction de filtre passe-bas pour transmettre les fréquences f1, f2 en fonctionnement nor- mal à une fonction de filtre passe-bande pour transmettre lors d'un test les fréquences f'1 nf1 et f'2 = nf2. Ce mode de réalisation présente notamment l'avantage que tous les circuits sont mis en oeuvre dans les deux modes de fonctionnement. Le filtre montré sur la figure 4 est-un filtre actif * comportant un amplificateur opérationnel 60 qui est alimenté par la sour- ce de tension U. Le filtre comporte une borne d'entrée 61 qui reçoit la tension d'entrée v e et une borne de sortie 62 qui est reliée à la sortie de l'amplificateur 60 et qui fournit la tension de sortie v. La borne d'entrée 61 est reliée à une extrémité d'un diviseur de tension formé par les résistances en série 63, 64 ayant respectivement les valeurs R16 et R15. L'autre extrémité de ce diviseur de tension est à la masse etsa borne intermédiaire est reliée à l'entrée non inverseuse de l'amplifica-- teur 60. L'entrée inverseuse de cet amplificateur est connectée à la borne commune des deux résistances 65 et 66 ayant respectivement les va- leurs R12 et Ri3. L'autre borne de la résistance 65 est reliée à la sor- tie de l'amplificateur 60 et l'autre borne de la résistance 66 est à la masse. Aux bornes de la résistance 65 est connecté le montage en série des deux condensateurs 67 et 68 ayant la même valeur C1. La borne commu- ne de ces deux condensateurs est reliée à la borne 61 du filtre à tra- vers un circuit 69 se comportant comme une résistance à valeur ohmique Ril variable avec le signal de commande de test Vc. Ce circuit 69 est formé par une résistance 70 aux bornes de laquelle est connecté le mon- tage en série de la résistance 71 et de l'espace émetteur-collecteur du transistor npn 72. Entre la base et l'émetteur de ce transistor est con- nectée, dans le sens indiqué, la diode 73. La base du transistor 72 re- çoit le signal de commande de test Vc à travers la résistance 74. En fonctionnement normal le transistor 72 est bloqué et la valeur ohmique Ril du circuit 69 est celle de la résistance 70. Pendant un test le transistor 72 est passant et la valeur ohmique Rll du circuit 69 est celle du montage en parallèle des résistances 70 et 71. v v On peut montrer que la fonction de transfert H(p) =-V e du filtre que l'on vient de décrire, peut s'écrire dyune manière généra- le: 2 - r A(-± +p A '> H(p) = - - (14) 2 'r 2 2 mr 2 -%+ p - + P r P -+ P avec p= jm w = 2I/f. r 1 V Rll R12 i - 1 12 2 Ril (15) K = R1 R12,X 1 + R. R13 R15 A R1 2 + R16 16 1 1 A' = A(i + R12 + R12) R12 A R13 2Rll 2Ril Le spécialiste peut voir aisément que pour K mier terme de la formule (14) est la fonction de transfert d'un passe- bas du deuxième ordre ayant une transmission maximale pour la fréquence de résonance f =Èr la=éu de résonance fr =-2 et un zéro de transmission pour la fréquence fz = Lr La courbe LP de la figure 5 représente, en fonction de la fréquence f, le gain JH(p)j du filtre passe-bas correspondant au premier terme de la formule (14); ce gain est exprimé en dB et les valeurs littérales indiquées peuvent être facilement établies à partir de la formule (14). Le deuxième terme de la formule (14) est la fonction de transfert d'un filtre passe-bande, dont la bande passante est approxima- tivement centrée sur la fréquence fr 2' r - 2if, Pour définir les deux configurations à donner au filtre pour le fonctionnement normal et le fonctionnement en test, on utilise par la suite l'exemple déjà cité o les deux fréquences fl' f2 à trans- mettre en fonctionnement normal ont les valeurs 420 + 30 Hz et les deux'- fréquences f'l, f'2 à transmettre en fonctionnement de test ont les va- leurs 1700 + 121 Hz. Pour le fonctionnement normal, on détermine les éléments du filtre pour que sa fonction de transfert soit celle d'un filtre pas- se-bas dont le gain a la forme de la courbe LP montrée à la figure 5, c'est-à-dire ne comporte que le premier terme de la formule (14) et ne comporte pas le deuxième terme. La détermination des éléments du filtre peut être faite à partir des 5 équations (15). On se fixe notamment A' = O pour éliminer le deuxième terme de la formule (14). On se fixe la fré- w quence fr = 2 qui peut être un peu supérieure aux fréquences à trans- mettre fl' f2. Par exemple fr = 532 Hz pour transmettre fi, f-2 = 420 + 30 Hz. On se fixe la fréquence fz o le filtre a un zéro, ce qui revient à se fixer K. Dans l'exemple choisi, fz = 1350 Hz pour éliminer l'harmonique 3 de la fréquence fl = 450 Hz qui est très proche de l'une des fréquences Fi, F2 = 1700 + 400 Hz reçue par le modem en fonctionne- ment normal. En se fixant enfin des valeurs de A et Q, la forme de la courbe de gain du filtre passe-bas est complètement définie. Ainsi, en se fixant une capacité C1, les 5 valeurs des résistances Rll, R12, R13, R15, R6 peuvent être déterminées à partir des 5 équations (15). On appelle R N la valeur ohmique du circuit 69, détermi- il née comme on vient de l'indiquer pour que le filtre fonctionne en passe- bas. Pour que le filtre fonctionne, lors d'un test, en passe-bande pour transmettre les deux fréquences f'l' f'2 centrées autour de la fréquence de résonance f' r du filtre passe-bande, il suffit de donner au circuit 69 une autre valeur ohmique R1, telle que RN fi T Rl! r 1 m i avec m =-fr (16) Ri 2 ' r m r En effet, en donnant au circuit 69 une valeur ohmique différente de Ri1, le deuxième terme de la formule (14) qui représente la fonction de transfert d'un filtre passe-bande n'est plus nul. En don- N nant au circuit 69 la valeur de résistance -- et en conservant la même m valeur pour les autres éléments du filtre, on voit d'après les équations (15) que: devient w'r = 21f r =mr - Q devient Q' = mQ -A' R12 _R12 2 R12 m2 -A' devient A" = A(1 + R12+ 2 1 3 2Ret 2R i - A et K sont inchangés. La fonction de transfert du filtre devient r 2 r A( +p) A" p Q H'(p) = A(_r2+ (ni + (7 r 2 2 r 2 w'2 p+ p +, + P + P r QI w' Dans un certain domaine de fréquences autour de f' = c'est le deuxir- r 2 e' me terme de la formule (17) qui est prépondérant. Ce deuxième terme cor- respond à la fonction de transfert d'un filtre passe-bande centré appro- ximativement autour de la fréquence de résonance f,. Le gain de ce fil- tre vaut sensiblement A" pour la fréquence de résonanee f'. I1 tend vers r - A quand la fréquence f tend vers l'infini et vers quand la fréquence f K qun afrqec tend vers 0. Le gain du filtre correspondant à la formule (17) a, en fonction de la fréquence, l'allure représentée par la courbe BP sur la figure 5, ce gain étant exprimé en dB. On a un gain max quence fr. Les deux fréquences-f' et f'2 sont situées de part et d'au- 1 2 tre de la fréquence f' et sont transmises avec un affaiblissement ré- r duit. Les valeurs numériques indiquées sur les axes de la figure'5 cor- respondent à un filtre d'émission réalisé pour le modem choisi ci-dessus comme exemple. Le passage de la courbe de gain LP d'un filtre passe-bas pour le fonctionnement normal à la courbe de gain BP d'un filtre passe- bande pour le fonctionnement en test est effectué simplement en chan- RN geant la valeur ohmique du circuit 69, de RN a-à 11 conformément à la 1700 m formule (16). Dans l'exemple choisi, m = 532 -3,i9. Le changement de la valeur ohmique du circuit 69 est effectué au moyen du signal-de commande de test Vc, comme on l'a expliqué. REVENDICATIONS 1. Système de test local d'un modem utilisant la modulation par déplacement de fréquence et couplé à une ligne de transmission deux fils, les deux fréquences émises par le modem étant inférieures aux deux fréquences reçues et étant formées. par un modulateur constitué par un. multivibrateur commandé par les données et connecté à un filtre d'émis- sion, le système de test comportant des moyens pour boucler le modem du côté de la ligne de transmission sous l'action d'un signal de commande de test, caractérisé en ce que le multivibrateur commandé par les don- nées est agencé pour fournir, sous l'action du signal de commande de test, deux fréquences de test résultant'de la multiplication desdites fréquences émises par un facteur sensiblement égal au rapport des va- leurs moyennes desdites fréquences reçues et émises, et le filtre d'émis- sion est agencé pour transmettre lesdites fréquences de test sous l'ac- tion du signal de commande de test. 2. Modulateur convenant pour le système de test selon la revendication 1 et constitué par un circuit intégrateur dont la sortie est reliée à l'entrée d'une bascule à seuil avec hystérésis, la sortie de la bascule à seuil étant connectée à l'entrée du circuit intégrateur par l'intermédiaire d'un premier réseau de résistances' muni de moyens logiques pour commander, en fonction du signal de données, le courant fourni par ledit premier réseau audit circuit intégrateur de façon que ce dernier fournisse un signal triangulaire dont la fréquence dépend du signal de données, caractérisé en ce que, entre la sortie et l'entrée de la bascule à seuil, est connecté un deuxième réseau de résistances muni de moyens logiques pour commander le courant qui le traverse, en fonc- tion du signal de commande de test, les résistances des deux réseaux étant choisies, de façon que les fréquences fournies en fonction du si- gnal de données aient les valeurs requises f1, f2 en fonctionnement nor- mal et les valeurs nf1 et nf2 en fonctionnement de test, n étant ledit facteur de multiplication.: 3. Modulateur selon la revendication 2, dans lequel la bas- cule à seuil avec hystérésis-est formée par un amplificateur opération- nel dont une entrée est portée à une tension de référence et dont la sortie est connectée à un circuit inverseur, caractérisé en ce que ledit deuxième réseau est constitué par le montage en série de deux circuits, résistants connectés entre la sortie dudit circuit inverseur et la sor- tie d'un circuit "OU exclusif" dont une entrée est reliée à la sortie du circuit inverseur et l'autre entrée reçoit le signal de commande de test, la borne commune entre les deux circuits résistants étant connectée à l'autre entrée de l'amplificateur opérationnel. 4. Filtre d'émission convenant pour le système de test se- lon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est un filtre actif dont les éléments sont agencés pour que sa fonction de transfert soit la som-- me d'un premier terme correspondant à un filtre passe-bas du deuxième ordre et d'un deuxième terme correspondant. à un filtre passe-bande du deuxième ordre, ces éléments étant déterminés de façon qu'en fonctionne- ment normal ledit deuxième terme soit annulé et la fréquence de résonan- ce fr du filtre passe-bas correspondant audit premier terme permette la transmission des deux fréquences fl, f2 -le filtre étant modifié par le signal de commande de test, de façon qu'en fonctionnement de test la fréquence de résonance f'r du filtre passe-bande correspondant audit deuxième terme soit sensiblement égale à la valeur moyenne des fréquen- ces de test nfl, nf2. 5. Filtre d'émission selon la revendication 4, caractérisé en ce que le signal de commande de test agit sur la valeur d'une résis- tance qui détermine la fréquence de résonance du filtre en fonctionne- ment normal et en fonctionnement de test. 6. Système de test utilisant le modulateur selon l'une des revendications 2 ou 3. 7. Système de test utilisant le filtre d'émission selon l'une des revendications 4 ou 5.