Brevet FR2486202A1 — publié le 19820108

La présente invention concerne la récupération de chaleur, notamment de la chaleur perdue i basse température, à partir d'un courant gazeux contenant des produits nauséabonds et/ou corrosifs. La récupération de chaleur perdue à basse tempéra- ture h partir de sources telles que des gaz de carneau ou des gaz brûlés résiduels a reçu une attention particulière ces dernières années du fait de la crise de l#é nergie. Le cotit des combustibles habituels tels que les huiles de pétrole, le charbon et tout particulièrement le gaz naturel, a augmenté au point où il apparat main- tenant profitable d'installer des dispositifs auxiliaires de récupération de chaleur pour récupérer la chaleur contenue dans les effluents d'usine, tels que les gaz brtlés, et qu'on laissait précédemment s'échapper.Le pro blême de la récupération efficace et utilisable de cette chaleur est rendu difficile par le fait que celle-ci n'est disponible qu'à une température relativement basse et, dans le cas de gaz de carneau ou de gaz brillés, la chaleur sensible et la chaleur latente contenue dans les gaz doit être récupérée à partir d'une grande quantité de gaz présentant une faible valeur thermique. Les gaz brûlés produits a faisant brûler des combustibles contenant du soufre sont de nature extrêmement corrosive, notamment lorsque ceux-ci sont mélangés à un milieu aqueux qui forme in situ des acides sulfureux et sulfuriques. Les gaz brûlés présentent, en général, également une charge importante de particules, par exemple de la poussière, de la suie, des cendres volantes, etc Des installations de récupération de chaleur de divers types sont montrées dans les brevets des Etats- Unis d'Âiérique ne 1 083 883, 1 986 329, 2 090 466, 2 878099, 3 169373, 3 439 724 et 3 906 507. L'invention concerne ainsi un procédé de récupé- ration de chaleur à partir d'un courant chaud de gaz de carneau ou de gaz brûlés résiduels présentant une charge de particules et comprenant des produits nocifs de gaz de combustion qui, lorsqutils sont amenés sur des surfaces froides d'échange de chaleur, produisent des liquides concentrés corrosifs, caractérisé en ce que dans une première phase d'échange de chaleur, on axéne un liquide aqueux en contact physique direct avec le courant de gaz chaud de manière à extraire de ce courant de la chaleur et à lever la température du liquide aqueux et, en eêae temps, à nettoyer ce courant en dispersant la charge de particules dans le liquide aqueux et en dissolvant les gaz nocifs dans le liquide aqueux de sorte que 1'on obtient un liquide chauffé sale et un courant de gaz froid et nettoyé et qu'en outre les gaz nocifs sont retirés sous la forma d'une solution diluée et amenés dans une ambiance telle que la solution diluée des gaz nocifs dis sous est inoffensive, puis dans une seconde phase d'échan- go de chaleur on amène le liquide chauffé et sale avec la charge de particules dispersée et les gaz nocifs dissous à passer en échange de chaleur indirect avec un fluide plus froid de sorte que le liquide chauffé et sale est refroidi et que le fluide plus froid est réchauffe et que la chaleur provenant du courant de gaz chaud, par l'in- termédiaire desdites deux phases d6change de chaleur, élève la température du fluide sans salir celui-ci et sans produire de liquides corrosifs à partir des gaz nocifs au cours de la seconde phase d'échange de chaleur. Dans la présente invention, le procédé de récupé ration de chaleur à partir dtun courant de gaz comprend, de préférence, le fait de mettre en place a contre con- rant le courant de gaz avec un liquide dans deux zones de contact. Dans une première zone, le contact est a contre-courant entre un courant de gaz partiellement re froidi et un liquide froid, de sorte que l'on obtient un liquide chauffé et un courant de gaz complètement refroidi.Dans une seconde zone, le contact est à contre- courant entre le liquide chauffé obtenu à partir du premier stade de contact et le courant de gaz initial chaud de sorte que l'on obtient un liquide complètement chauffé et le courant de gaz partiellement refroidi. La première zone de contact est constituée par un lit de garnissage, par exemple de type sphérique, en anneau ou en croissant, à travers lequel s'écoule vers le bas le liquide froid et vers le haut le courant de gaz partiellement refroidi. La seconde zone de contact est constituée par plusieurs passages parallèles orientés verticalement. Le liquide chauffé s'écoule vers le bas sous la forme d'un mince film de liquide sur les parois internes desdits passages orientEs verticalement, le courant de gaz initial chaud s'écoulant vers le haut à l'intérieur des passages orientés vrticalement en échange de chaleur i contact direct avec les films de liquide s'écoulant vers le bas de sorte que l'on obtient un transfert de chaleur élevé avec un transfert de masse faible, c#e5t#à#dire un taux relati vement faible de vaporisation du liquide dans le courant de gaz ce qui a pour résultat une faible conso ation de chaleur en tant que chaleur latente de vaporisation. Dans une forme de rEalisation de l'invention, le dispositif permettant de récupérer de la chaleur à partir d'un courant de gaz comprend un lit sensiblem-nt horizon- tal de garnissage qui est placé dans un premier récipient On prévoit plusieurs conduits orientés verticalement et qui sont Juxtaposés dans un second récipient. En ce qui concerne le lit de garnissage, on prévoit des moyens pour disperser un liquide froid vers le bas sur le lit de garnissage de sorte que le liquide froid s'écoule vers le bas à travers le lit. On prévoit aussi des moyens pour faire passer vers le haut, à travers le lit de garnissage, un courant de gaz partiellement refroidi de sorte qu'un liquide chauffé est évacué en dessous du lit de garnissage et qu'un courant de gaz complètement refroidi est évacué au-dessus du lit de garnissage. On prévoit également des moyens pour retirer le courant de gaz complètement refroidi depuis la partie supérieure du premier récipient et des moyens pour faire passer ledit liquide réchauffé depuis la partie inférieure du premier récipient vers la partie supérieure du second récipient. En ce qui concerne le second recopient contenant les conduits, on prévoit des moyens disposés à la partie supérieure du second récipient pour disperser vers le bas le liquide réchauffé et ltamener dans les conduits, de sorte que le liquide réchauffé s'écoule vers le bas sur la paroi interne des conduits sous la forme d'un film mince de liquide. On prévoit, également, des moyens pour faire passer le courant de gaz chaud initial dans le second récipient en dessous des conduits, de sorte que le courant de gaz chaud initial s'écoule vers le haut à travers les conduits et est refroidi pour former le courant de gaz partiellement refroidi.On prévoit, supplémentai- rement, des moyens pour faire passer le courant de gaz partiellement refroidi depuis la partie supérieure du second récipient dans le premier récipient en dessous du lit de garnissage, et des moyens pour retirer un liquide complètement réchauffé à la partie inférieure du second récipient. Le liquide est pulvérisé au sommet des conduits assurant, ainsi, une épuration ou un lavage et un nettoyage partiel des gaz avant leur entrée dans le lit de garnissage. En ce qui concerne les formes préférées de réa- lisation de l'invention, le liquide complètement chauffé est, par exemple, amen à passer en échange de chaleur indirect avec un fluide de sorte que le liquide est refroidi pour constituer le liquide froid et que le fluide est réchauffé. Le fluide peut autre de l'eau, par exemple de l'eau de traitement, de l'eau#otable, de l'eau d'alimentation de bouilleurs, etc.. ou encore de l'air 9 par exemple de l'air de chauffage central ou de l'air de combustion, ou tout autre fluide approprié tel qu'un COU- rant de fluide de traitement qu'il soit liquide ou gazeux. La première et la seconde zone de contact, placée respectivement dans le premier et dans le second récipients, peuvent être disposées côte à côte. Il est égale- ment possible que la première zone de contact soit placée au-dessus de la seconde zone de contact. Dans ce dernier cas, la première et la seconde zone de contact peuvent toutes deux être placées dans un récipient unique. Les passages ou conduits orientés verticalement présentent, de manière typique, une section polygonale régulière, par exemple hexagonale, et les passages ou les conduits sont généralement alignés côte à cate en nid d'abeilles. Le liquide comprend, par exemple, de l'eau, à savoir de l'eau proprement dite ou encore une solution ou une suspension aqueuse. Lorsque le courant de gaz contient du dioxyde de soufre, par exemple lorsque le courant de gaz est un gaz de carneau ou un gaz brûlé résiduel provenant du fait que l'on a brûlé un combustible contenant du soufre, le liquide est par exemple de l'eau contenant un agent alcalin qui élimine le dioxyde de soufre provenant du courant de gaz et évite, ainsi, la pollution atmosphérique.Dans une forme de réalisation préférée de 1'invention, le liquide aqueux est une solution aqueuse contenant un milieu alcalin dissout tel que l'hydroxyde, le sulfite ou le carbonate de sodium, de potassium, de lithium ou d'ammonium, ou une suspension aqueuse contenant un milieu alcalin entraîné tel que l'hydrosyde, le sulfite ou le carbonate de magnésium, de calcium ou de baryum. En ce qui concerne le dispositif conforme à 1'in- vention, dans une forme préférée les moyens placés à la partie supérieure du second récipient pour disperser vers le bas le liquide chauffé et l'amener dans les conduits comprennent plusieurs buses de pulvérisation Juxtaposées dans un plan horizontal eomzun Des moyens formant déflecteur sont, en général, prévus dans le second récipient en dessous des conduits de sorte que le courant de gaz chauds initial est uniformément réparti dans les conduits. Par exemple, les moyens permettant de retirer le courant de gaz complètement refroidi depuis la partie supérieure du premier récipient comprennent des moyens de séparation d'entraînement placés dans le premier récipient au-dessus du lit de garnissage, une cheminée s'étendant vers le haut à partir d'une ouverture prévue au sommet du premier récipient et un ventilateur d'aspiration induite qui est placé dans la cheminée près du sommet du premier récipient. De même, des moyens de séparation d'entraînement sont, en général, prévus dans la partie supérieure du second récipient, au-dessus des moyens prévus à la partie supérieure du second récipient, pour disperser vers le bas le liquide chauffé et l'amener dans les conduits. Ces moyens de séparation d'entratnement peuvent comprendre plusieurs déflecteurs, par exemple des déflecteurs de type à chevrons, ou encore un lit à garnissage. Le dispositif et le procédé d'extraction de chaleur, conformes à 1'invention,sont principalement prévus pour la récupération de chaleur perdue provenant des gaz de carneau ou des gaz brûlés résiduels. L'extracteur ou le récupérateur de chaleur est ainsi un dispositif de récupération de la chaleur des gaz brûlés qui s'est montré produisant des économies substantielles de combustible dans ses diverses applications.La chaleur autrement perdue contenue dans les gaz de combustion évacués est récupérée pour store utilisée plutôt que autre perdue dans la che minée. L'extracteur de chaleur peut entre adapté à toutes installations de chauffage brûlant tout type de combustible, que ce soit du gaz, des huiles de pétrole, du charbon, des déchets, etc.. La récupération à l'aide du dispositif, conforme à l-einvent-'onF l'invention, faitque le rendement thermique total de l'installation est les a plus de 95 % Cette augmentation se retrouve dans une consommation beaucoup moins importante en combustible Le principe de l'extracteur de chaleur, conforme à l'invention, utilise en résumé un système de transfert de chaleur à contact direct pour éliminer la chaleur des gaz brûlés chauds. Une solution de liquide de travail est placée en contact direct avec les gaz brûlés chauds. Elle est ensuite mise en contact thermique avec le fluide de traitement à chauffer en utilisant un échangeur de chaleur modifié, du type à calandre. De cette façon, le transfert de chaleur est effectué depuis les gaz brûlés chauds Jusqu'au fluide de traitement froid.Le gaz brûlé refroidi est finalement évacué par une cheminée à une température d'environ 300C. Un ventilateur dlentratnement induit des gaz est utilisé pour compenser la chute de pression rencontrée dans le dispositif. Une caractéristique importante du procédé conforme à l'invention pour le transfert de chaleur des gaz br- lés concerne la possibilité d'abaisser la température des gaz brûlés bien en dessous du point de rosée. Les acides à base de soufre condensés par le processus de refroidissement sont dilués à des concentrations inférieures à 0,3 ,' dans la solution du liquide de travail. A ces concentrations, la réponse au problème de la prévention de la corrosion est réduite à des techniques chimiques facilement disponibles.La corrosion généralement rencontrée à des températures inférieures au point de rosée des gaz brûlés n'existe pas du fait du procédé particulier de refroidissement des gaz brûlés utilisé dans la présente invention Dans la maJorité des installations de chauffage, que ce soit des dispositifs de chauffage alimentés en eau chaude par bouilleur indépendant, ou des dispositifs de chauffage à air, le taux de récupération est de 17 à 23 % de la chaleur pour des températures des gaz brûlés comprises entre 150 et 430il. L'économie s'applique à des bouilleurs utilisant de l'huile de pétrole ou des gaz naturels.D'autres applications comprennent des dispositifs de séchage, des fours, des brûleurs de flambage, des ensembles de réglage thermique, etc.. Dans ces cas, très peu de chaleur est retirée par le procédé et par conséquent, à peu près toute la chaleur d'entrée est perdue à travers la cheminée. Le procédé et le dispositif de récupération, conformes à la présente invention, récupè- rent cette chaleur, ce qui a pour résultat une économie s'élevant à presque toute la chaleur d'entrée. Dans de nombreuses usines, ceci peut permettre d'éliminer les dispositifs de chauffage à eau ou à air existant et de leur substituer l'énergie récupérée en tant que source de chaleur. Dans l'application la plus commune de la présente invention, la chaleur récupérée est transférée à de l'eau froide de manière à la réchauffer avant qu'elle soit chauffée à sa température de travail et utilisée Pour des installations où l'utilisation d'eau chaude de traitement est importante, l'extracteur de chaleur, conforme à l'invention, produit des économies considérables. Sup- plémentairement à l'économie de combustible par la récu ration de la chaleur autrement perdue, la capacité de l'installation à produire de l'eau chaude est grandement accrue.Une telle augmentation est, en général* suffisante pour éliminer les contraintes causées par les pointes de demande. Dlautres applications comprennent le pré-chauf- fage de l'eau d'appoint do bouilleurs, d'eau de chauffage central, d'air de pré-chauffage, ou tous lez cas ou wie température modérée est requise. Il est possible d'adapter le système pour combiner différentes applications.Un exemple de ce qui précède rencontré fréquemment concerne le chauffage supplémentaire d'vee eau chaude de traitement déjà pré-chauffée, comme dans les installations de récupération de chaleur déjà déjà existantes, combinées avec le chauffage de l'eau d'appoint arrivant froide au toril leur. Ce type d'optimisation do recupération de chaleur est en train de devenir rapidement une nécessité absolue au fur et à mesure qu'augrente le coût de l'énergie. L'utilisation de la seconde zone de contact com- prenant 11 ensemble des passages ou conduits permet deobv tenir un dispositif de contact présentant un rapport élevé du transfert de chaleur par rapport au transfert de masse On désire obtenir un transfert de chaleur élevé avec un transfert de masse faible, car, lorsque de la vapeur se dégage, de la chaleur est consolée et perdue en tant que chaleur latente de vaporisation de la vapeur qui est entraînée dans le courant de gaz. Il est, par conséquent, souhaitable de diminuer le transfert de masse. En d'autres termes, il y a concurrence entre le chauffage de liteau et la production de vapeur.La chaleur doit aller vers le premier Ceci est obtenu par un contact direct à travers l'enveloppe du film mince de liquide placé sur la surface interne des passages verticaux, c'est-à-dire des conduits, dans la seconde zone de contacts (le second récipient) Sans ce dispositif, la température de sortie du liquide est thero-dynamiquement limitée entre 300C et 70 C, environ. Le dispositif conforme à l'invention permet d'obtenir des températures de sortie beaucoup plus hautes.Le dispositif et le procédé selon l'invention sont ainsi utilisés pour la récupération de la chaleur perdue et, plus particulièrement, pour son transfert ultérieur vers un autre milieu au moyen d'un échangeur récupérateur de chaleur. C'est le fait que la chaleur doit store transférée au milieu final à partir du liquide de travail qui nécessite une température de sortie du liquide la plus élevée possible. Les caractéristiques et autres avantages du dispositif et du procédé de transfert de chaleur, conformes à ltinvention, sont maintenant indiquées dans ce qui suit. Du fait que les surfaces sont mouillées, les problèmes de corrosion sont éliminés. La surface n'est pas en contact avec les gaz très corrosifs, et le liquide peut Stre éventuellement traité chimiquement si on le désire, Des gaz présentant des charges très élevées en particules (lint, fibres, suie, cendres, etc..) peuvent astre traités sans qu'il existe de problème de colmatage dû à la nature ouverte des intervalles. Des gaz présentant des composés condensables susceptibles de coaguler ou de coller (résines, gommes, matières plastiques, etc..) peuvent entre traités. Ces produits se condensent sur la surface du liquide et sont entraînés. S'ils condensent sur la surface interne des passages, cela ne pose en général pas de problèmes du fait encore des grandes ouvertures disponibles. Le dispositif selon 11 invention est excellent en tant que dispositif de transfert de chaleur à contact direct pour des systèmes à eau ou à gaz du fait du rapport élevé du transfert de chaleur au transfert de masse inhérent à ce contact. La raison principale de ce qui précède réside dans la faible régénération de surface que présentent les films de liquide en train de tomber. La pulvérisation supérieure sert de mécanisme de condensation efficace pour les gaz sortant.A ce suJet, en utilisant des pulvérisateurs présentant divers angles de pul vérisations, le dispositif permet un écoulement à contrecourant du gaz par rapport à la pulvérisation. Ceci se produit du fait de l'incapacité du gaz et/bu des gouttelettes de pulvérisation de tourbillonner et, par conséquent, de se mélanger, ce qui conduirait à une mise en contact dans une seule zone Les mêmes avantages de non colmatage demeurent toujours.Les pulvérisateurs supérieurs limi- nent une très grande partie, par exemple environ 90 *, des particules entrainées les plus grosses et susceptibles de provoquer un colmatage Ceci permet au gaz d'être ensuite traité par d'autres micanismes tels qu'une tour a' garnissage, des filtres à sac, etc Le présent dispositif de mise en contact produit une faible chute de pres sion ayant pour résultat une faible consommation de puissance et une installation de truoture beaucoup plus simple. En résumé, le procédé utilise' pour la récupération de chaleur selon la présente invention est une wise en contact direct d'un liquide de travail avec un gaz chaud. Cette mise en contact est réalisée dans un écoulement à contre-courant de telle sorte que l'on peut obtenir une plus grande approche de la temp#rature. Le liquide est, en général, une solution d'eau, le soluté étant choisi sur la base des problèmes chimiques rencontrés dans l'installation particulière. Le dispositif a un double objet. Tout d'abord, le dispositif récupère de la chaleur à la température la plus élevée possible, c'est-à-dire qu'il chauffe le liquide à la température la plus élevée permise par son système thermodynamique. D'autre part, le dispositif permet 1 épuration ou le lavage des gaz pour éliminer à la fois les contaminents en particules, par exemple la poussière, les cendres, les brouillards, etc... et les contaminent s gazeux. A l'entrée des gaz chauds, extrémité de sortie du liquide (seconde zone de contact), on utilise un dispositif de contact à rapport élevé du transfert de chaleur au transfert de masse de manière à diminuer la vaporisation de l'eau utilisée dans la mise en contact. Un tel transfert de masse aurait pour résultat que la chaleur absorbée en provenance du gaz se transforme en une chaleur latente de vaporisation plut8t qu t en une élévation de température sensible du liquide, diminuant ainsi l'aug- mentation de sa température d'ensemble.Le dispositif, dans la seconde zone de contact comprend principalement un groupe parallèle de films de liquide périphérique en train de tomber, des contacteurs à noyau de gaz en train de monter -selon une disposition à contre-courant à 12 in- térieur d ' un cylindre vertical ou d | un anneau cylindrique vertical Ceci permet un taux de transfert de chaleur élevé par rapport au taux de transfert de masse. La tem- pérature de l'eau de sortie est ainsi élevée.Cette zone transfère environ 25 à 30 % de la chaleur disponible dans le gaz Le reste est transféré dans les zones de contact suivantes. Le liquide est distribué aux sommets des cy lindres par une série de buses de pulvérisation. Le Pt- quide est amené par une pompe dont l'extrémité aspirante reçoit le liquide depuis une mise en contact antérieure. Le contact de pulvérisation dans les passages ou conduits de la seconde zone de contact entrains et retire la plupart des particules grossières de cendres et de poussières contenues dans le gaz. Ce retrait élimine la possibilité qu'aurait les grosses particules de s'agglomérer à l'intérieur de la partie de garnissage (première zone) et de restreindre la zone d'écoulement libre. Les gaz pénètrent ensuite au fond de la zone de contact de la tour à garnissage. Le liquide de cette zone arrive sous la forme d'une pulvérisation froide au sommet de la tour Les gaz sont en écoulement à contre-courant avec le liquide.Le reste de la chaleur est transféré, tandis qu'en mSme temps se produit une action habituelle d'épuration ou de lavage de la tour à garnissage. Ceci amène 1!élisi- nation des particules de poussières plus fines, des brouillards et autres contaminents. Si le liquide est correctement dopé, par exemple Si un additif alcalin approprié est présent dans le liquide* il peut alors être utilisé pour éliminer un gaz particulier, par exemple du dioxyde de soufre. D'une manière typique, tout additif basique peut entre utilisé pour éliminer du SO x. La mise en contact finale est effectuée entre le gaz refroidi et la pulvérisation d'entrée des liquides froids. Ceci condense et refroidi le gaz jusqu'à une tem pérature à quelques degrés de liquide d'entrée. Le gaz froid est alors évacué à l'atmosphère Le résultat net est le transfert de toute la chaleur disponible du gaz, à la fois la chaleur sensible et la chaleur latente de la sapeur eau qu'il contient, le chauffage du liquide a une température aussi élevée que possible et l'épuration ou le lavage du gaz. Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent, d'ailleurs, de la dcscription détaillée qui suit. Des formes de réalication de l'objet de lRinveation sont représentées, à titre d'exemples non limitatifs, au dessin annexé. La fig. 1 est une coupe en élévation d'une forme de réalisation de l'invention La fig. 2 est un plan de dessous pris sensiblement le long de la ligne 2-2 de la fig 1. La fig. 3 est un plan de dessous pris sensibleetent le long de la ligne 3-3 de la fig. 1. La fig. 4 est une coupe-élévation d'une variante de réalisation de l'invention La fig. 3 est un plan de dessous pris sensiblement le long de la ligne 3-5 de la fig. 4. La fig. 6 est une coupe en élévation d'une variante de réalisation de l'invention. La fig. 7 est une coupe en élévation d'encore une autre variante de réalisation de ltinvention La fig. 8 est un schéma d'une réalisation de l'invention. La fig. 9 est un schéma d'une autre réalisation de l'invention A la fig 1 on a représenté une source 10 de gaz de carneau ou de gaz brûlés résiduels. La source 10, dans cette forme de réalisation de l'invention,est un bouilleur à vapeur qui utilise un mélange de fuel et d'air pour former de la vapeur. Le processus de combustion dégage un courant de gaz carneau résiduel 12 qui, sans une quelconque disposition pour purifier ou laver les gaz ettou en recueillir de la chaleur, serait amené à passer dans l'atmosphère par l'intermédiaire de la cheminée 14 sous la forme d'un courant 16.Par exemple, le courant gazeux 12 contient principalement de l'azote, du dioxyde de carbone et de l'oxygène résiduel n'ayant pas réagi et, au cas où le fuel brûlé dans l'ensemble 10 contient du soufre, le courant gazeux 10 contient également une faible proportion de dioxyde de soufre et une moindre proportion de trioxyde de soufre. Le courant ga zeux 10 peut, dans certains cas, contenir une faible proportion de particules solides entrainées, par exemple de la suie, des cendres volantes, etc Le courant gazeux 12 est par exemple formé à une température comprise entre environ 1300C et environ 300 C. Conformément à la présente invention, le courant gazeux 12, au lieu de s'évacuer par la cheminée 14 sous la forme d'un courant 16, est amené à passer par un clapet 18, représenté fermé mais qui est normalement ouvert, à traverser le conduit 20 sous la forme d'un courant gazeux 22 pour être traité conformément à la présente invention Le courant gazeux 22 s'écoule dans le conduit 20 pour entre amené à la partie inférieure 24 d'un extrlo- teur ou récupérateur de chaleur 26 qui présente une configuration conforme à la présente invention La partie inférieure 24 de l'extracteur de chaleur 26 contient plusieurs barres horizontales et parallèles 28 qui sont disposées selon des rangées parallèles de manière à agir en tant que déflecteur et ainsi disperser de manière régu- hère le courant gazeux 22 en une multiplicité de passas ges gazeux parallèles 30 orientés verticalement et qui s'étendent vers le haut à partir de la partie inférieure 24 de l'extracteur de chaleur 26. Une canalisation 32 placée au-dessus des passager 30 conduit un liquide vers des buses de pulvérisation 34 qui sont chacune disposées à l'extrémité supérieure d'un des passages 30. Le liquide, dans ce cas une solution aqueuse, sort par exemple des buses de pulvérisation 34 à une température comprise entre environ 4000 et environ 80~C. Les petites goutte-lettes de liquide pulvérisé 36 qui sortent des buses de pulvérisation 34 descendent à travers les passages 30 et viennent heurter les parois de ces passages de sorte qu'un mince film liquide 38 (fig. #; s'écoule vers le bas sur la surface interne de chacun des passages hexagonaux 30.Les rinces films liquides 38 dans leur descente passent dans les parties inférieures 24 de ltextracteur de de chaleur 26 et se combinent pour donner une masse de liquide chauffé présentant maintenant par exemple, une température comprise entre environ environ environ 60 C et 95 c. Un courant 40 de liquide chauffé est éliminé au bas de la partie inférieure 24 de l'extracteur de chaleur 26 par l'intermédiaire de canalisations 42 qui conduisent le courant 40 vers l'échangeur de chaleur 44. Le courant 40 est refroidi dans un dispositif 44, par exemple à température comprise entre environ 45 c et envi1'-cn G5#C. Le liquide refroidi est évacué du dispositif 44 par une canalisation ou conduit 46 et s'écoule vers le haut, comme représenté par la flèche 48. La canalisation 46 se divise en une canalisation de recyclage 30 et une canalisation de soutirage 32-. Le liquide refroidi s'écoule par l'intermédiaire de la canalisation 52, comme représen- té par la flèche 34, pour être évacué sous la forme d'un courant 36 qui, dans le cas d'une épuration ou d'un larage à l'eau des gaz brûlés, peut store évacué vers un égout ou dispositif analogue pour empêcher l'accumulation des particules solides entraînées dans le liquide épurateur.Au cas où les gaz chauds résiduels contiennent du dioxyde de soufre et que le liquide est une solution ou une suspension alcaline aqueuse, le courant 56 peut être traité dans des dispositifs non représentés pour obtenir un dégagement de dioxyde de soufre sous forme concentrée pour la récupération et la régénération-du milieu épura- teur alcalin. Le liquide recyclé s'écoule vers le haut par la canalisation 50 à travers la pompe 38 et la canalisation 60 dans la direction indiquée par la flèche 62. Une canalisation 64 permet d'aJouter un courant de liquide d'appoint 66 au liquide s'écoulant vers le haut dans la canalisation 60, et le courant résultant des liquides combinés s'écoule dans la canalisation 68, comme indiqué par la flèche 70, pour être amené à des buses de pulvérisation 72 et s'écouler vers le bas dans un lit supérieur à garnissage 74 placé à l'intérieur de la partie supérieure 76 de l'extracteur do chaleur 26. Le liquide s'coule vers le bas en traversant le lit 74, il refroidit et épure supplémentairement la phase gazeuse en train de monter et qui est admise, par un conduit 78, dans la partie 76 en dessous du lit 74. Le conduit 78 reçoit des gaz partiellement refroidis et épurés qui sont en train de monter en provenance des passages 30, et le conduit 78 amène ces gaz à passer dans la partie 76, comme indiqué par la flèche 80. Les gaz en train de monter et qui sont évacués au-dessus du lit 74 passent maintenant à l'atmosphère ou milieu analogue par l'intermédiaire de la cheminée 82 en tant que courant gazeux 84, lequel courant gazeux 84 est amené à s'écouler par l'intermédiaire d'un ventila- teur 86. La division de l'écoulement des fluides entre 1er partie 76 et les passages inférieurs 30 est obtessU@ en prévoyant une cloison 88 qui dévie les gaz en train de monter vers le conduit 78 et qui dirige en meme temps, le liquide en train de s'écouler vers le bas en dessous du lit 74 latéralement comme indiqué par la floche 90. Le courant de liquide selon la flèche 90 passe dans la canalisation 92 et la pompe 94 pour être amené dans la canalisation 32. On se réfère maintenant à la partie inférieure de la fig. 1 dans laquelle on a représenté une canalisation ou un conduit 96 d'un échangeur de chaleur 44 La cana- lisation ou conduit 96 reçoit un courant de fluide à partir d'une pompe 98 par l'intermédiaire diane canalisation 100, le fluide s'écoulant dans la direction indiquée par la flèche 102. Le fluide qui passe dans la canalisation 100 peut entre de l'air, de l'eau un fluide de traitement ou analogue.Dans tous les cas* le fluide est chauffe depuis une température inférieure j'usqu'à une température supérieure* par exemple d'environ 50 C à à environ 90 C par un échange de chaleur indirect avec le courant de liquide chaud 40, la valeur de li température dépendant de divers facteurs tels que le débit d'écoulement relatifs, la sur- face d'change de chaleur, le fait que lticoulement se fasse à contre-courant ou nen, eteo, tous ces éléments étant bien connus des spécialistes . Le courant de fluide chauffé résultant sort de l'élément 96 par la canalisation 104.Une partie du courant de fluide chauffé est évacuée de la canalisation 104 par une canalisation de soutirage 106 et amenée à passer sous la forme d'un courant 108 vers un ensemble d'utilisation, comme décrit plus haut. Le reste du courant de fluide chauffé s'écoule par la canalisation 110 vers un réservoir 112 dans lequel il est associé à du fluide d'appoint, dans ce cas du liquide, admis au réservoir 112 par la canalisation 114 sous la forme d'un courant 116. Une partie du courant de liquide devant Otre amenée à un échange de chaleur indirect dans le dispositif 44 est prélevée du réservoir 112 par la canalisation 118 qui amène le liquide vers la pompe 98. Aux fig. 4 et 3, on a représenté une configuration analogue à celle des fig. 1, 2 et 3 à l'exception que l'on prévoit dans le dispositif au-dessus des buses de pulve- risation un séparateur d'entratnement 12Q 120du type à che- vron. La fig. 4 montre les films de liquide 38 sous la forme d'une enveloppe liquide s'écoulant vers le bas sur les parois verticales 112 d'un contacteur en nid d'abeilles, dans la direction indiquée par les flèches 124. Un noyau gazeux s'écoulant vers le haut existe à l'intérieur de chaque passage en nid d'abeilles du contacteur, ces passages tant délimités par les parois 122.Du fait que la présente forme de réalisation comprend un noyau central de gaz en train de monter et des films de liquide 38 sous forme d'enveloppe périphérique, le refroidissement évaporatif de la phase liquide en phase gazeuse est empe- ché et il existe un transfert de chaleur élevé par rapport au transfert de masse. Les pulsdrisateurs 36 assurent un pré-nettoyage par encastrement et condensation de la vapeur d'eau du courant gazeux.Le courant gazeux chaud d'entrée 126, dans cette forme de réalisation de l'invention, peut être un gaz humide contenant des vapeurs d'acide entraînées qui sont corrosives, telles que les gaz de queue d'une fabrication d'acide sulfurique dans laquelle un courant gazeux de traitement contenant du trioxyde de soufre est purifié ou lavé avec de l'oléum ou de l'acide sulfurique concentré pour absorber le trioxyde de soufre et former davantage d'oléum | ou d'acide sulfurique. Dans ce cas, les gaz de queue contiennent, outre des gouttelettes de vapeurs d'acide, du dioxyde de soufre et du trioxyde de soufre gazeux qui sont également corrosifs soit en eux-m#mes soit lorsqu'ils sont absorbés dans un milieu aqueux.La présence des films d'eau 38 formant enveloppe empêche la corrosion des parois 122. Dans d'autres cas, le courant gazeux 126 peut contenir des résines condensables entraînées sous la forme de particules de matières solides ou sous la forme de vapeurs à une température comprise entre 1000C et 300-C De telles matières gommeuses telles que des résines ou autres ma trières particulaires telles que de la charpie tenae=t àbauoher de nombreux dispositifs ou ensembles de traitement dans lesquels ces matières sont amenées.Toutefois, dans la présente forme de réalisation, la condensation de vapeur et le prélèvement ou reprise des particules solides par le liquide se produisent loin des parois 122 du fait de la présence des films liquides 38 qui forment une enveloppe d'eau. Le liquide chauffé s'écoulant vers le bas est recueilli en dessous des passages en nid d'abeilles par une trémie inférieure 128 et amené vers un échangeur de chaleur 130 (relié à un réservoir de fluide 131) pour être refroidi par échange de chaleur indirect, comme dé- crit plus haut. Le liquide refroidi est recyclé depuis le dispositif 130 sous la forme d'un courant 132. A la fig. 6 on a représenté une variante de réalisation de l'invention. L'ensemble de récupération de chaleur selon la fig. 6 comprend une dérivation 2C au niveau de la cheminée 14 du bouilleur 10 permettant le passage des gaz à travers la cheminée existante ou à travers le dispositif de récupération. Une pompe P fournit le liquide de travail chaud à la fois vers la zone ZI de pulvérisation inférieure à contact initial par unCo11oet#urde pul vérisation inférieur 134, et pour un transfert initial vers un échangeur de chaleur 130. Le courant de liquide de travail froid usé 136 peut entre amené à recirculer sous la forme d'un courant 138-vers un collecteur de pulvérisation supérieure 140, ou il peut être évacué directement. La fig. 6 représente ainsi à la fois un collecteur de pulvérisation de liquide chaud 134 dans la zone ZI de pulvérisation inférieure et un collecteur de pulvérisation de liquide froid 140 dans la zone ZS de pulvérisa- tion supérieure. Un éliminateur de vapeur EV peut Store supplémentairement prévu. L'eau entre dans l'échangeur 130 en a et en sort on b. La fig. 7 représente une autre variante de réali- sation de l'invention. A la fig. 7, le courant gazeux résiduel chaud 142 provenant du bouilleur est un gaz sale contenant par exemple de la suie, et les pulvérisateurs initiaux du collecteur 144 retirent des gaz les matières do colmatage telles que la suie. Il n'est pas nécessaire d'épurer ou do laver complètement les gaz à ce niveau. Il est simplement nécessaire d'éliminer les grosses particules susceptibles de boucher le lit à garnissage 146. Le lit à garnissage 146 est un lit standard utilisé, en général1 pour des opérations de transfert de masse. La chambre de pulvérisation supérieure 148 est de construc- tion standard pour une répartition régulière du fluide de travail (retour du liquide d'épuration ou de lavage). Un ventilateur V évacue les gaz froids F vers la cheminée. Le liquide d'épuration ou de lavage est représenté par la flèche Fl et le retour de ce liquide est figuré par la flèche F2. De l'eau entre froide dans l'échangeur 130 en a et en sert chaude en b. La fig 8 montre une forme de réalisation préférée do l'invention qui est analogue à la forme représentée à la fig. 1, sauf que la zone de contact de la tour à garnissage 130 présente la forme d'un récipient séparé 132 au niveau duquel est pulvérisé en 140 du liquide froid d'entrée. Le dispositif de contact 1S4 assure un rapport levé du transfert de chaleur par rapport au transfert de masse, une vaporisation minimale et un net touage partiel du courant gazeux chaud d'entrée 136.Le courant 136 est, par exemple, à une température initiale comprise entre environ 2000C et environ 600 C, et le liquide chaud évacué par le courant 158 se trouve, par exemple, à une température comprise entre environ 500C et 95#C. On voit que si le courant 158 n'est pas aqueux, s'il est par exemple une fraction d'hydrocarbure ou de matière analogue, alors le courant 158 peut être à une température quelque peu supérieure, par exemple à une température pouvant atteindre environ l50#C. Une pompe P amène le liquide chaud C1 à des pulvérisateurs PV du dispositif de contact 154. Le gaz chaud C2 ayant traversé le dispositif 154 est amené à la tour à garnissage 150 d'où il sort par la cheminée 84. La fig. 9 est un diagramme montrant une forme de réalisation préférée de l'invention. Le procédé selon la fig. 9 comprend le chauffage d'un courant d'eau de trai turent 139 pouvant être utilisé dans une usine telle qu'un ensemble de fabrication de pulpe et de papier, une usine textile, une tannerie on une blanchisserie industrielle. En variante, l'eau chauffée peut entre de l'eau potable utilisée notamment pour des besoins domestiques ou hospitaliers dans des usines alimentaires, etc.L'eau chauffée peut également être une eau d'appoint de bowil leur, dans les cas où un retour du condensat n'est pas possible Dans d'autres cas, le fluide de traitement chauffé par échange de chaleur indirect dans le dispositif 160 (t partir de la zone de contact ZC de l'extracteur de chaleur E) peut être de l'air, par exemple de l'air secondaire de combustion pour tout processus de combustion, ou de l'air d'appoint pour chauffage central, séchage à air, etc. A la fig. 9, l'ensemble de coxande 162 contrôle le débit d'écoulement par l'intermédiaire des lignes 164, 166 et 168 qui peuvent store des commandes pneumatiques, électriques ou mécaniques, et l'ensemble 162 reçoit des signaux provenant de capteurs 170 et 172. L'eau de traitement chaude chauffée dans le dispositif 160 s'écoule sous la forme d'un courant 174 vers un réci- pient de stockage 176 et, de là, sous la forme d'un courant 178 par la pompe 180, le clapet ouvert 182 et sous la forme du courant 184 vers un réservoir de stockage à eau 186. Lorsque le courant 174 n'est pas créé ou qu'il est créé à une température insuffisamment éîevée,(ce qui est contrôlé par un thermostat Th) le serpentin à vapeur 188 du réservoir 186 sert à chauffer l'eau, qui peut être admise en tant quteau froide, sous la forme de courants 190, 192 à travers le clapet 194. De l'eau chaude sort en C du réservoir 186. On décrit maintenant des exemples d'applications et de processus industriels EXEMPLE I Actuellement, le dispositif d'extraction ou de ré cupération de chaleur peut être de préférence utilisé dans de grandes installations dont la chaleur récupérable excède 130 Kwh. Ceci correspond à un exemple de bouilleur de 100 ch. En général, pour un fonctionnement approprié du dispositif de production de chaleur avec une tempéra- ture des gaz brûlés d'environ 250 C par exemple, la chaleur récupérable est de li % à 20 % de la chaleur totale d'entrée lorsque le gaz brûlé résiduel est refroidi à environ 600C. Dans un ensemble de production en série, les coûts sont abaissés suffisamment de telle sorte qu'il est co- gnomique d'adapter le dispositif à de petites installations de chauffage de type domestique à puissance d'entrée totale dans la gamme de quelques dizaines de Kwh. Il est nécessaire qu'il existe une quantité suffisante de chaleur à basse température pour Justifier sa récupération. Ceci se produit lorsqu'une source suffisante de chaleur à basse température est disponible comme avec les eaux de ville, de rivière ou de puits rencontrées dans des applications nécessitant de l'eau chaude. A titre d'exemple, dans l'industrie du tannage, la consommation type de combustible et d'eau chaude est telle que la chaleur récupé- rée peut fournir 1/3 de l'anergie nécessaire à la production d'eau chaude. Ce facteur varie selon l'application ensisagée et, dans certains cas, selon la saison. Pour citer un autre exemple, dans des applications d'eau chaude à usage domestique, le facteur peut varier de 1/5 à 1. Comme on l'a vu plus haut, une autre caractéristique du dispositif est sa capacité à éliminer divers polluants des gaz évacués. Le dispositif élimine essentiellement toutes matières particulaires d'une dimension supérieure au micron. Il est capable de retirer des polluants chimiques, par exemple des oxydes de soufre, en utilisant un liquide alcalin et il peut être adapté à toute situation particulière d'élimination de polluants. Des dispositifs installés sur des bouilleurs à garnissage brûlant des huiles de pétrole de qualité 6 et placés respectivement dans une blanchisserie industrielle, une tannerie et une usine de traitement alimentaire, présentaient les caractéristiques suivantes TABLEAU I Dimension du bouilleur/ Chaleur récupérée/ entrée de chaleur totale équivalent en fuel 300 ch / 450 kwh / 3600 kwh 40 1 / h 100 ch / 130 kwh / 1200 kwh 12 1 / h 1200 ch 1080 kwh 8400 kwh 100 1 / h Dans tous les cas, la chaleur récupérée est utilisée pour chauffer l'eau froide avant son entrée dans des dispositifs existants de chauffage d'eau Des procédés connus de récupération de chaleur dans des installations semblables comprennent l'utilisation de tubes d'échange de chaleur disposés directement dans le courant de gaz chaud et le régénérateur tournant. Les in convénients de ces dispositifs sont 10) Lorsque le combustible brûlé contient du soufre, la température de sortie finale des gaz doit être supérieure à environ 130-C de manière à empêcher la condensation de l'acide sulfurique concentré et la corrosion importante qui s'ensuit. Ceci limite, par conséquent, la quantité de chaleur qui peut être récupérée.Etant donné une source de chaleur entre 50C et 20~C, ceci. constitut un inconvénient important. 2-) Lorsque le combustible est de l'huile de pétrole, du charbon, du bois, de la bagasse, etc., le fait de recueillir les matières particulaires peut provoquer des blocages dans les gaz brûlés et amener des défauts dans le dispositif de récupération. Supplémentairement, rnéae une faible quantité de dépôt peut provoquer une réduction importante du coefficient de transfert thermique qui est déJà faible, nécessitant ainsi des installations très importantes. Plusieurs dispositifs connus de récu ration de chaleur de type "à faisceaux de tubes" ont été disposés dans des bouilleurs à combustibles gazeux. Ces dispositifs ont bien fonctionné. Les gaz naturels présentant un rapport C/H faible produisent des gaz brû- lés non corrosifs à forte teneur en vapeur d'eau Ceci permet la présence de surfaces métalliques froides dans les gaz brûlés.Le besoin d'un dispositif pouvant utiliser des huiles de pétrole et du charbon (combustibles couramment préférés) a motivé le développement de l'extracteur ou du récupérateur de chaleur conforme à la présente invention et dans lequel la chaleur est récupé- rés des gaz chauds par un contact direct entre les gaz et un liquide de travail, par exemple de l'eau Le contact, comme on l'a vu plus haut, est conçu en termes de sur- face, de volume et de débits d'écoulement massiques de telle sorte que toute la chaleur économiquement disponi ble soit transférée du gaz au liquide. Les contraintes dimensionnelles par rapport à la chaleur thermodynamique disponible s'appliquent évidemment. Selon la présente invention, la température du liquide peut être amenée proche du point d'ébullition car les températures d'entrEe des gaz sont généralement supérieures à 250-C, et la température de sortie des gaz peuvent être abaissées près de la température du liquide d'entrée. Le type d'approche des températures utilisées dépend de la réalisation d'un écoulement à contre-courant presque parfait entre le gaz et le liquide. De manière à obtenir cet écoulement à contre-courant, on peut utiliser un certain nombre de dispositions différentes. La disposition présentant peut-atre le plus grand intbret, conformément à la présente invention, est l'utilisation d'un garnissage fixe dans un cylindre vertical, selon la fig. 6.Les gaz chauds peuvent ainsi se déplacer vers le haut du fait de la pression différentielle alors que le liquide se déplace vers le bas du fait de la gravité. Comme on le voit à la fig. 6, on utilise en liaison avec ce qui précède une zone de pulvérisation préliminaire venant en contact des gaz chauds entrant dans le dispositif. Ceci est utilisé pour deux raisons, à savoir huni- difier le gaz et enlever, par encastrement, les particules les plus grossières. L'effet de ce qui précède assure une augmentation consitérable du rendement du transfert de chaleur. Bien que le LHTD (différence de température moyenne logaritheique) sit abaissé de manière significative, le coefficient moyen total de transfert de chaleur est grandement augmenté du fait de la présence d'un gaz condensable, à savoir de la vapeur d'eau, et d'une pression partielle significative dans les gaz non condensables, à savoir l'azote, le dioxyde de carbone, etc. Etant donné que les gaz ont été refroidis, toute aspiration naturelle susceptible d'avoir existé a été perdue De mee l'aspiration forcée produite avant la botte à feu par le venti- lateur d'air secondaire est diminuée à un certain deg-# du fait de la chute do pression dans la zone de contact. On utilise, par conséquent, sur le dispositif un ventilateur auxiliaire d'aspiration induite qui est placé à l'endroit où les gaz froids sont évacués vers l'atmosphère. En général, plus grande est la chute de pression des gaz, c'est-à-dire la pression différentielle entre l'entrée et la sortie, et plus est parfait l'écoulement à contre-courant On doit cependant tenir compte des coûts d'installation du ventilateur d'aspiration induite et de son énergie de fonctionnement. L'obtention d'un écou- lement à contre-courant est très important car une disposition à contact direct dans un écoulement mixte ou de mtme sens conduirait à de sévères pertes de chaleur dues à l1humidification et à des pertes de vapeur subséquentes. Supplémentairement, les températures de sortie des deux fluides seraient presque égales assurant une concurrence entre de telles pertes et le rendement du transfert de chaleur subséquent Etant donné qu'en général la source de chaleur est au voisinage ou dans la gamme environ 30C à 20 C, la température des gaz de sertie est inférieure à environ 30 C.Ceci est idéal car à cette température l'humidité absolue des gaz saturés est d'environ 23 *, c'est-à-dire une réduction d'au moins environ 80 que par rapport à l'humidité absolus des gaz chauds d'entrée. De plus, la courbe de l'humidité absolue, en fonction do la t-mpéra- ture, présente une pente qui augmente rapidement depuis ce point. Par conséquent, la température des gaz de sortie doit entre aussi faible que possible. Il existe d'autres procédés compris dans le cadre do la présente invention pour réaliser un écoulement à contre-courant efficace, tel qu'une mise on contact à plusieurs compartiments, des films d'eau en train de descendre, des plateaux à déflecteur, etc Ces procédés constituent des variantes des procédés de récupération présentant, chacun, leurs caractéristiques propres et leurs avantages particuliers. Pour citer un exemple, dans les cas où les gaz sont particulièrement sales ou contiennent une forte proportion de polluants, une disposition à plusieurs compartiments assure les rapports élevés liquide/6az désirés dans un tel cas. Pour des utilisations dans le cas où les gaz brûlés contiennent des constituants corrosifs, par exemple du dioxyde de soufre, du trioxyde de soufre, la disposition à contact direct selon la présente invention produit une situation d'état stable avec une concentration en solution d'équilibre de ces constituants Si le liquide de travail est utilisé pour une seule passe, la concentration est faible. Si le liquide est partiellement recirculé, la concentration sera plus élevée.A titre d'exer- ple, lorsque l'on brûle une huile de pétrole de qualité 6 présentant 2 % de soufre, et que le liquide n'est pas amen à recirculer, la concentration de l'acide sulfureux et de l'acide sulfurique sera au maximum de 0,25 *, avec une valeur minimum de pH égale à 4,Q. Avec une recirculation totale, le liquide de travail doit être traité sur une base continue, par exemple, en le faisant traver ser un lit de calcaire pour éliminer les ions sulfites et les ions sulfates. Ceci produit un résidu acceptable et neutre compos essentiellement de particules de carbone et de sulfate de calcium.Lorsque le liquide de trarail est une eau de traitement usée provenant d'une usine ou d'un ensemble industriel, la nécessité d'un traitement continu ou d'une amenée d'eau franche est supprimée, et les coûts do fonctionnements sont ainsi réduits. La majorité des dispositifs a été installée sur des bouilleurs dans lesquels le taux de combustion (ining rate) varie avec une gamme dynamique de 2:1. Ceci a pour résultat une exigence d'aspiration induite avec une gamme de 4:1 et une puissance de 8 1 Les dispositifs de récupération de chaleur selon l'invention agissent selon le mGme réglage quel que soit le taux de combustion. Bien qu'il n'en. 'résulte aucune perte de chaleur, on conserve mieux l'énergie si on développe une forme de capacité d'optimisation active. Ceci implique et impose la modulation de la charge du ventilateur, du débit d'écoulement du liquide de travail, du débit des pompes, etc Deux possibilités peuvent être mentionnées.La première concerne 1'interaction électromagnétique directe entre les éléments du dispositif et les circuits agissant sur le taux de combustion ou la commande de modulation. La seconde implique l'utilisation de transducteurs de mesure, d'éléments actifs et les organes de commande existants en liaison avec un circuit de décision "en ligne" Pour des systèmes plus importants et plus complexes, des microprocesseurs sont indiqués. Cette possibilité présente l'avantage supplémentaire de permettre un contrôle d'un dispositif indépendamment du taux de combustion De tels contrôles peuvent être ajoutés à un dispositif existant pour lequel des données opératoires importantes sont disponibles, et une évaluation est faite sur la base des résultats obtenus. Un élément faisant partie intégrante du dispositif est l'échangeur de chaleur indirect utilisé pour le transfert final de la chaleur depuis le liquide de tra vail chaud vers le fluide à traiter. A ce point, le liquide de travail a été refroidi et est prêt pour être soit recirculé, soit évacué. Les dispositifs installés peuvent être réalisés entièrement en acier inoxydable, ce qui est satisfaisant sauf dans le cas où une condensation peut se produire sur des surfaces métalliques. Il est de plus nécessaire que le dispositif-soit imperméable à tout contaminent gazeux résiduel.Par conséquent, le matériau de construc- tion recommandé est une matière plastique renforcée à la fibre de verre (PRV), notamment une matière à base de résine telle que celle connue dans le commerce sous le nom de Hétron-l97. Si, par exemple, le dispositif de récupération de chaleur est utilisé en liaison avec une installation brûlant des composés contenant des chlorures, par exemple des matières organiques chlorées, des matières plastiques, telles que du chlorure de polysinyle, des solvants, des débris océaniques, etc alors, excepté les super-alliages à coût prohibitif, le PRV est la matigre préférée en tant que matériau de construction. Ceci s'applique aux dispositifs de récupération à incinérateur dans lesquels la concentration des chlorures peut être aussi élevée que 3000 p.p.m. du fait, principalement, des matières de garnissage. La présence de matières corrosives et ioniques dans le liquide de travail exige que tous les organes en contact avec ce liquide soient très résistants. Cette exigence peut être satisfaite par I'uti- lisation intensive de matières plastiques, par exemple vinyle, polyester, résines époxydes, etc., d'aciers inooxydables et d'autres matières résistantes appropriées. Le coût d'un dispositif type est d'environ 6000 S/îoo ch. Le taux de récupération est, par exemple, de 130 kwh/h/lOO ch c'est-à-dire, au coût actuel de l'é- nergie, de 1,25 $/heure/100 ch. Pour une installation fonctionnant 100 h/semaine, il en résulte une économie de 6500 $/année/100 ch. En considérant le faible coût de fonctionnement du dispositif, l'investissement est amorti on à peu près une année, ce qui le rend très sou- haitable d'un point de vue économique. Cette conclusion est donnée on considérant le coût actuel de l'énergie. Avec une production en série, le prix unitaire sera même sensiblement réduit en dessous de la valeur indiquée rendant l'utilisation de l'extracteur ou récupérateur de chaleur conforme à 1'invention obligatoire pour obtenir un rendement maximal. EXEMPLE Il On donne maintenant des indications sur la réalisation industrielle. La température de sortie du liquide de travail dépend de nombreux facteurs. Les facteurs les plus significatifs sont la température d'entrée des gaz brûlés et leur humidité absolue. L'humidité absolue des gaz brûlés dépend à son tour du combustible utilisé et de la quantité d'air en excès; par exemple lorsqu'on utilise des gaz naturels, la quantité de vapeur d'eau dans les produits de combustion est d'environ 11 % alors que, lorsqu'on utilise de l'huile de pétrole de qualité 6, cette fraction est d'environ 7 96. A titre d'evemple, une installation utilisant de l'huile de pétrole de qualité 6 aurait une température de cheminée d'environ 300 C, le liquide de travail tant amené à environ 550C. Ceci est quelquefois inférieur à la température prédite par la théorie.- Pour une autre installation utilisant de l'huile de pétrole de qualité 6 et avec une température de cheminée d'environ 175 C, le liquide de traitement a été amené à une température d'environ 49 C, trbs proche de la valeur prédite par la théorie.Ceci était obtenu du fait que cette installation reflétait des perfectionnements sur la conception du contact, en particulier au niveau de la zone de pulvérisation primaire. En général, la tempé- rature de sortie du liquide de travail approche de la température du point de rosée (eau/air) obtenue avec le. gaz d'entrée à leur niveau d'humidité et de températures initiales en combinaison avec le liquide de travail chaud recirculé. Dans des installations utilisant la zone de pulvérisation primaire, la température des gaz brûlés de sortie est en dessous de 300C. EXEMPLE III Un extracteur ou un récupératour de chaleur, con forme à l'invention, a été conçu pour être utilisé on liaison avec les sécheurs à plaques d'une usine textile. La chaleur disponible dans les gaz d'échappement devait être amenée à de l'eau blanche provenant d'un traitement précédent et prévu pour une utilisation ultérieure. La température des gaz sortant des dispositifs de séchage variait d'environ 100 C à environ 160 C avec des huni- ditEs absolues comprises entre 0,09 et 0,11 kg/kg d.e. Le débit massique maximal, lorsque tous les dispositifs de séchage étaient en fonctionnement,était d'environ de 62 500 kg/h L'eau blanche était amenée à environ 35-C et sortait à environ 450C à un débit compris entre 1800 et 2800 litres/minute environ. La chaleur nécessaire était, par conséquent, comprise entre 1680 et 2610 kwh environ.La chaleur disponible en provenance des gaz chauds, lorsque tous les dispositifs de séchage étaient en fonctionnement, était plus que suffisante pour obtenir cette augmentation de température à la vitesse de 2800 li tres/minute. Il existe une corrélation directe entre le volume de 1'eau d'entrée et la quantité de gaz chaud. En tant que telle, l'augmentation des températures ne varie appréciablement pas lorsque la charge varie. Le procédé de récupération de chaleur employée utilisait une installation à contact direct avec écoulement à contre-courant. Le dispositif de contact était constitué par une tour cylindrique verticale de 10 m de haut et de 2 m 30 de diamètre environ, en dimension hors tout. L'eau blanche entrait par un réseau de buses de pulvérisation disposée au sommet du dispositif. En descen dant, les gouttes d'eau heurtaient une série de plaques verticales placées à l'intérieur du dispositif de contact. Ceci nécessitait une pompe capable de fournir un maximum de 2800 litres/minute sous 3 atmosphères environ. Les gaz chauds arrivaient en bas du dispositif et étaient amenés par des déflecteurs appropriés au fond des plaques verticales et de là montaient vers le haut à travers le sépa rateur d'entratnement pour être finalement évacués gracie à un ventilateur d'aspiration induite placé au sommet du dispositif. Dans ce procédé, les gaz chauds venaient en contact avec un film d'eau tombant sur les plaques verticales puis traversaient une pulvérisation placée au sommet du dispositif où l'eau était à sa température la plus basse. Le mécanisme de transfert de chaleur ainsi conçu était un dispositif à haut rendement qui ne présentait aucun problème de colmatage. Pour tenir compte du caractère variable de la charge totale duo au fait que l'on prend soit un soit plusieurs dispositifs de séchage "hors ligne" ou due à une réduc- tion de la charge d'un dispositif de séchage particulier, on a envisagé le système indiqué ci-après. La pompe était amenée à fournir de l'eau blanche vers les buses à un débit égal à son débit d'amenée. Ceci était effectué en utilisant une disposition à dérivation équilibrée ac tonnée par contre-réaction avec un rapport de débit moyen suffisamment élevé. La poussée résultant du ventilateur d'évacuation induite était modulée au moyen de volets à position variable disposés dans le conduit.- La position des volets était automatiquement réglée de manière à maintenir une poussée fixe indépendamment de la charge. Tous les organes humides en contact avec l'eau blanche et les gaz etaient fabriqués en un produit connu dans le commerce sous le nom de SS 316 ou en PRV approprié à l'application envisagée. On voit de ce qui précède que 1'on obtient un extracteur ou un récupérateur de chaleur qui est bien adapté aux conditions d'utilisation pratiques. L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés et décrits en détail, car diverses modifications peuvent y être apportes sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Procédé de récupération de chaleur à partir d'un courant chaude gaz de carneau ou de gaz brûlés résiduels présentant une charge de particules et comprenant des produits nocifs de gaz de combustion qui, lorsqu'ils sont amenés sur des surfaces froides d'échange de chaleur, produisent des liquides concentrés corrosifs, caractérisé en ce que A) dans une première phase d'échange de chaleur, on amène un liquide aqueux en contact physique direct avec le courant de gaz chaud de manière à extraire de ce courant de la chaleur et à élever la température du liquide aqueux et, en même temps, à nettoyer ce courant en 1e) dispersant la charge de particules dans le liquide aqueux et 2 ) dissolvant les gaz nocifs dans le liquide aqueux de sorte que l'on obtient un liquide chauffé sale et un courant de gaz froid et nettoyé et, qu'en outre, les gaz nocifs sont retirés sous la forme d'une solution diluée et amenés dans une ambiance telle que la solution dilué. des gaz nocifs dissous est inoffensive, B) puis dans une seconde phase d'échange de chaleur, on amène le liquide chauffé et sale avec la charge de particules dispersées et les gaz nocifs dissous à passer en échange de chaleur indirect avec un fluide plus froid, de sorte que le liquide chauffé et sale est refroidi et le fluide plus froid est réchauffé et que la chaleur provenant du courant de gaz chaud, par l'intermé- diaire desdites deux phases d'~change de chaleur, élève la température du fluide sans salir celui-ci et sans produire de liquides corrosifs 6 partir des gaz nocifs au cours de la seconde phase d'échange de chaleur. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le liquide après refroidissement par l'échange de chaleur indirect est recyclé pour un nouveau contact avec le courant de gaz. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide est de l'eau. 4 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide est do l'air. 5 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide comprend do l'eau. 6 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première phase d'échange de chaleur est mise en pratique on amenant en contact à centre-courant le courant do gaz avec un liquide dans deux zones de contact, dans une première zone le contact est à contre-courant entre un courant de gaz partiellement refroidi et un liguide froid de sorte qu'en obtient un liquide chauffé et un courant do gaz complètement refroidi, dans une seconde zone le contact est à contre-courant entre le liquide chauffé obtenu à partir de la première zone de contact et le courant de gaz initial de sorte que l'on obtient us liquide complètement chauffé et ledit courant de gaz partiellement refroidi, ladite première zone do contact étant constituée par un lit de garnissage à travers lequel s'écoule vers ter le bas le liquide froid et vers le haut le courant de gaz partiellement refroidi, ladite seconde zone de contact étant constituée par plusieurs passages parallèles orientés verticalement, le liquide chauffé s4cou- lant vers le bas sous la forme d'un mince film de liquide sur les parois internes desdits passages orientés verti calmement et le courant de gaz initial chauffé s'écoulant vers le haut à l'intérieur des passages orientés verti calmement. 7 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé on ce que le liquide complètement chauffé est amené à passer en échange de chaleur indirect avec un fluide, de sorte que le liquide complètement chauffé est refroidi et que ledit fluide est chauffé. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le fluide est de l'eau. 9 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le liquide complètement chauffé est refroidi par l'échange de chaleur indirect pour former le liquide froid. 10 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la première et la seconde zone de contact sont placées côte à côte. 11 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la première zone de contact est placée au-dessus de la seconde zone de contact. 12 - Procédé selon l'une des revendications 10 et 11, caractérisé on ce que la première et la seconde zone de contact sont disposées toutes deux dans un récipient unique. 13 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les passages orientés verticalement présentent une soction polygonale réguli#re. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les passages orientés verticalement sont hexa gonaux. 15 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les passages orientés verticalement sont ali gnés côte à côte en nid d'abeilles. 16 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé on ce que le liquide est de l'eau. 17 - Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que le courant de gaz contient du dioxyde de soufre, l'eau étant une solution aqueuse contenant un milieu alcalin dissous, tel que de lthydroxyde, de sulfite ou de carbonate de sodium, de potassium, de lithium ou d's- monium. 18 - Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que le courant gazeux contient du dioxyde de soufre, l'eau tant une suspension contenant un milieu alcalin entraîné, tel que de l'hydroxyde, du sulfite ou du carbonate de magnésium, de calcium ou de baryum. 19 - Dispositif permettant de récupérer de la chaleur à partir d'un courant gazeux, caractérisé en ce qu'il comprend un lit sensiblement horizontal de garnissage placé dans un premier récipient, plusieurs conduits orientés verticalement et Juxtaposés dans un second récipient, des moyens pour disperser un liquide froid vers le bas sur le lit de garnissage de sorte que ledit liquide froid s'écoule vers le bas à travers le lit de garnissage, des moyens pour faire passer vers le haut à travers le lit de garnissage un courant de gaz partiellement refroidi, de sorte qu'un liquide chauffé est évacué en dessous dudit lit de garnissage et qu'un courant de gaz complè- tement refroidi est évacué au-dessus du lit, des moyens pour retirer le courant de gaz complètement refroidi depuis la partie supérieure du premier récipient, des moyens pour faire passer ledit liquide réchauffé depuis la partie inférieure dudit premier récipient vers la partie supérieure du second récipient, des moyens dispo sés à la partie supérieure du second récipient pour dis passer vers le bas le liquide réchauffé et l'amener dans lesdits conduits, de sorte que le liquide réchauffé s'~- coule vers le bas sur la paroi interne des conduits sous la forme d'un film mince de liquide, des moyens pour faire passer un courant de gaz chaud initial dans le second récipient en dessous desdits conduits, de sorte que le courant de gaz chaud initial s'écoule vers le haut à travers lesdits conduits et est refroidi pour former ledit courant de gaz partiellement refroidi, des moyens pour faire passer le courant de gaz partiellement refroidi depuis la partie supérieure du second récipient dans le premier récipient en dessous du lit de garnissage, et des moyens pour retirer un liquide complètement réchauffé depuis la partie inférieure du second récipient. 20 - Dispositif selon la revendication 19, carac péris8 en ce que le liquide complètement réchauffé et qui est retiré est amené à passer à travers des moyens d'échange de chaleur indirect, un fluide tant amené à passer à travers lesdits moyens d'échange de chaleur indirect, de sorte que le liquide complètement réchauffé est efroidi et que ledit fluide est réchauffé. 21 - Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le fluide est de l'eau. 22 - Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le liquide résultant déchargé des moyens d'échange de chaleur indirect est le liquide froid. 23 - Dispositif selon la revendication 19, carac térisé en ce que le premier récipient et le second récipient sont disposés côte- à côte. 24 - Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que le premier récipient est placé au-dessus du second récipient. 25 - Dispositif selon lune des revendications 23 et 24, caractérisé en ce que le premier récipient et le second récipient sont des parties séparées dun récipient unique. 26 - Dispositif selon la revendication 19, carac terris en ce que chacun des conduits présente une section polygonale. 27 - Dispositif selon la revendication 26, carac taris8 en ce que chacun des conduits présente une section hexagonale. 28 - Dispositif selon la revendication 26, carac péris en ce que les conduits sont alignés côte à côte on nid d'abeilles. 29 - Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que les moyens placés à la partie supérieure du second récipient pour disperser vers le bas le liquide chauffé et l'amener dans les conduits comprennent plusieurs buses de pulvérisation, lesdites buses de pulvé- risation tant Juxtaposées dans un plan horizontal commun de sorte que le courant de gaz chaud initial est amené à passer à travers les conduits puis à travers la pulvérisation formée par les buses, de sorte que lon obtient un nettoyage grossier et partiel,du courant gazeux qui pénètre ensuite dans le premier récipient. 30 - Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que les moyens permettant de retirer le courant de gaz complètement refroidi depuis la partie supérieure du premier récipient comprennent des moyens de séparation d'entraînement placés dans le premier récipient au-dessus du lit de garnissage, une cheminée s'éton- dant vers le haut à partir d'une ouverture prévue au so#et du premier récipient, et un ventilateur dtaspira- tion induite, ledit ventilateur étant placé dans la che minée près du sommet du premier récipient. 31 - Dispositif selon la revendication 19, carac terris en ce que des moyens formant déflecteur sont pr4- vus dans le second récipient en dessous des conduits de sorte que le courant de gaz chaud initial est uniformément réparti dans les conduits. 32 - Dispositif selon la revendication 19, carac terris en ce que les moyens de séparation d'entraînement sont prévus dans la partie supérieure du second récipient, au-dessus des moyens prévus à la partie supérieure du second récipient, pour disperser vers le bas le liquide chauffé et l'amener dans les conduits. 33 - Dispositif selon la revendication 32, carac térisé on ce que les moyens de séparation d'entraînement comprennent plusieurs déflecteurs. 34 - Dispositif selon la revendication 33, carac tersé on ce que les moyens formant déflecteur sont de type à chevrons. 35 - Dispositif selon la revendication 32, caractérisé en ce que les moyens de séparation d'entrainement comprennent un lit à garnissage