Brevet FR2483613A1 — publié le 19811204

La Présente invention se rapporte aux appareils de mesure de processus industriels destinés à produire un si- gnal électrique de mesure correspondant à une pression ou à une force. Plus particulièrement, l'invention concerne un appareil de ce genre utilisant un dispositif à résonan- ce comme élément capteur de l'appareil. Des appareils de mesure de pression et de force uti- lisant un dispositif à résonance comme élément capteur de base ont déjà été réalisés. Le plus connu d'entre eux est peut-être un appareil utilisant un fil tendu dont la fré- quence de résonance vibratoire dépend de la tension du fil. Si le fil est tendu en fonction d'une pression à mesurer, il vibre à une fréquence de résonance qui lui correspond et il délivre un signal dont la fréquence est une mesure de cette pression. Il existe un grand nombre de brevets concernant des appareils de ce genre; une liste dont il. n'est pas sur qu'elle soit exhaustive comprend les brevets des Etats-Unis d'Amérique NM 2445021, 30467b9, 3071725, 3543585, 41189r77, 4149422, 4165651, et 4165652. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 3543582 pré- cité donne un exemple typique de fonctionnement d'un appa- reil antérieur de ce genre. Selon ce brevet, un circuit électronique est utilisé pour fournir un train d'impulsions de courant à un fil vibrant à sa fréquence vibratoire na- turelle. Plus particulièrement, ce brevet décrit un dis- positif à v-ibrations forcées utilisant pour la fonction d'attaque, un oscillateur à réaction dont l'élément déter-- minant la fréquence est le fil lui-même. Un des problème posé par un appareil de ce genre est que, pour qu'il fonc- tionne de façon sure, le circuit électronique d'excitation doit être placé relativement près du fil vibrant. Dans les applications à la commande de processus, cela nécessite souvent de placer des circuits électroniques sensibles dans un environnement hostile. des considérations théoriques qui s'appliquent à ces appareils montrent qu'ils sont capables d'effectuer des mesures qui sont extrêmement précises et par consé- quent, de gros efforts ont été déployés pour les dévelop- per. Ces efforts ont conduit à un nombre considérable de propositions de différents types d'appareils et certaines réalisations ont été diffusées dans le commerce. Mais les erreurs produites par ces instruments sous l'effet de - variations de la fréquence de résonance du fil résultant de variations de température au point d'installation de l'élément capteur lui-même ont entrainé une réduction de l'utilité de ces appareils dans des buts commerciaux. Ces erreurs dues à la température peuvent se placer en deux types généraux, tout d'abord celui impliquant des variations du facteur d'amortissement du fil lui-même, et ensuite celui impliquant une variation de tension du fil résultant de variations de la longueur du fil, diffé- rentes des var:à tions des variations de longueur des piè- ces qui le supporte, ces différences résultant du fait que les coefficients de dilation thermique du fil et de ses pièces sont différents. Certains appareils produisent des erreurs des deux types qui peuvent prendre une grande im- portance dans certains applications commerciales. De nombreux efforts ont été déployés pour réduire ces erreurs de température. Certains efforts ont conduit à la mise en oeuvre de techniques selon lesquelles les erreurs de température sont annulées par des effets élec- triques-ou mécaniques dépendant de la température, de ma- nière que la fréquence de sortie du fil vibrant lui-même soit utilisée pour représenter la valeur compensée en tem- pérature de la pression à mesurer. Par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 4149422 adapte les variations de longueur du fil vibrant à des variations globales de -longueur des pièces qui le supporte, créant ainsi un effet de compensation mécanique tandis que le brevet des Etats- Unis d'Amérique No 4065652 décrit l'utilisation d'un inducteur sensible à la température pour annuler électri- quement l'effet des variations de viscosité du liquide en- tourant le fil. Aucun de ces efforts n'a abouti à une technique grâce à laquelle la fréquence de sortie du fil est associée, au poste central de commande, avec la valeur mesurée d'une seconde caractéristique du fil dépendant de la température. L invention concerne donc un dispositif de mesure qui fournit des signaux de mesure précis, convenant pour des environnements industriels, par l'excitation d'un dis- positif à résonanceo De préférence, ce dispositif à réso nance, qui est connecté par une ligne à deux fils à un cir- cuit d'excitation approprié, est excité par une impulsion de tension une fois par cycle de fonctionnement de lHappa- reil, pour obtenir une réponse en vibrations libres. De cette manière, les effets de la capacité en lignes sont considérablement réduitso Cela permet de séparer le dispo- sitif à réesonance et les circuits correspondants dexcita tion et de détection de distances considérables -(par exem- ple 1,8 km). Dans un mode de réalisation d'un appareil à file vibrants selon 18invention9 qui sera décrit en détail ci- après, le fil lui-même est entouré par un liquide et lgen- semble résultant avec son boitier est agencé pour être monté sur place, au voisinage d'une pression différentiel- le inconnue à mesurer. Le fil est connecté par une ligne à deux fils à des circuits d'excitation et de détection installés à un poste central de commande éloigné. Les caractéristiques de résonance du fil (cgest-à-dire la fréquence de résonance et le facteur d'amortissement) dépendent de la variable quail y a lieu de mesurer, à Sa- voir la pression différentielle, et d'une autre variable, à savoir la température du liquide, de manière telle que la fréquence de résonance dépende principalement de la pression et dans une moindre mesure de la température O30 tandis que le facteur d'amortissement dépend principale- ment de la température et dans une moindre mesure de la pression. Un générateur d'impulsions qui délivre au fil vi- brant une impulsion d'énergie une fois par cycle de fonc- j5 tionnement constitue une partie du circuit d'excitation. Cette impulsion d'énergie fait vibrer le fil à sa fréquen- ce de résonance, d'une manière sinusoïdale amortie, de sorte qu'il produit un signal électrique en fonction de cette fréquence. Le circuit de détection comprend un pre- mier détecteur sensible à la fréquence du signal du fil vibrant etun second détecteur sensible au facteur d'amor- tissement, à la demi-amplitude du signal produit à la sor- g tie du fil. Le poste central de commande comporte un pro- cesseur de signaux qui combine le signal du premier détec- teur et le signal du second détecteur selon des principes mathématiques et physiques connus, développant ainsi un signal de mesure qui dépend de la valeur de la pression différentielle mais qui est indépendant de la température. Jn variante, le fil vibrant peut être associé avec un circuit d'excitation et de détection quelque peu diffé- rent. Dans ce cas, le circuit d'excitation comporte un os- c cillateur qui délivre sur une ligne à 2 fils une onde d'énergie pernanente, maintenant le fil vibrant-à sa fré- quence de résonance. Les caractéristiques de résonance du fil sont retransmises à ltoscillateur par la ligne à 2 fils pour régler la fréquence et l'amplitude des oscilla- tions selon la dépendance entre la pression différentielle et la température. Le circuit de détection comporte un premier détecteur sensible à la fréquence du signal du fil vibrant et un second détecteur sensible-au facteur d'amor- tissement, lié à l'amplitude du signal du fil vibrant. Ces signaux sont ensuite combinés de la manière décrite ci-dessus par le processeur de signaux-au poste central de commande. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion apparaîtront au cours de la description qui va sui- _vre. Aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'e- xemples nullement limitatifs La figure 1 est un schéma simplifié d'un mode de réalisation de l'invention, La figure 2 est un schéma plus détaillé des circuits d'excitation et de détection du mode de réalisation de la figure 1, La figure 3 est un schéma simplifié d'un autre mode de réalisation de l'invention, La figure 4 représente schématiquement une autre forme de transducteur à fil vibrant de ce mode de réali- sation. La partie gauche de la figure 1 montre schématique- ment les éléments mécaniques d'un transducteur 10 à fil vibrant de mesure de pression différentielle dont les circuits d'excitation et de détection sont situés dans un poste central de commande 11 éloigné, formant ainsi un appareil du type à fil vibrant de mesure de pression dif- férentielle. Ces éléments comprennent un fil 12 conduc- teur de l'électricité maintenu tendu entre deux bornes 14 et 16, et placé dans l'entrefer entre les poles 18a, 18b d'un aimant permanent qui développe un champ magnéti- que perpendiculaire à l'axe du fil. b Dans la plus grande partie de sa longueur, le fil est entouré par un tube 13 qui contient un liquide iso- lant dont la viscosité est relativement faible. Ces élé- ments mécaniques sont positionnés près de la pression différentielle à mesurer et, de même que le liquide à faible viscosité,-ils peuvent tre soumis à une plage extrêmement large de température,par exemple de -430c à +1200C. Comme le montre la flèche verticale, une force F est appliquée au fil 12 pour en déterminer la tension- de sorte que sa fréquence vibratoire à la résonance est fonction de cette force. Des détails concernant ce trans- ducteur de pression différentielle à fil vibrant, y compris le dispositif qui développe la force de tension fil pour qu'elle dépende de la pression différentielle, et sur l'environnement du fil avec un liquide de faible viscosité, sont décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 4165651 précité. Evidemment, la fréquence de résonance du fil dépend de la pression différentielle. La fréquence de résonance des vibrations du fil 12 dépend également, mais dans une moindre mesure, de la X5 température du liquide. par ailleurs, le facteur d'amor- tissement du fil dépend également de la pression diffé- rentielle et de la température du liquide, mais dans ce cas, davantage de la température que de la pression. 2 48 3613 Ainsi, la détermination du facteur d'amortissement (ou d'un terme qui en dépend) et de la fréquence de résonance permet de déterminer la pression différentielle. Les bornes 14 et 16 du fil sont connectées aux extrémités respectives d'un enroulement 20 d'un transfor- mateur 22. L'autre enroulement 24 du transformateur est connecté à une ligne à 2 fils 26 qui à son tour, est reliée au poste de commande central 11 éloigné. L'ensemble de cette disposition constitue donc un dispositif de mesure courant à deux fils dans lequel le transducteur monté sur place et les circuits électroniques associés reçoivent leur alimentation du poste central de commande par la ligne à deux fils. Dans le but de simplifier, les conne- xions d'alimentation ne sont pas représentées, car elles sont bien connues. En résumé, l circuits qui se trouvent au poste de commande comprennent un circuit d'horloge 32 qui, con- jointement avec un circuit 34 conformateur d'impulsion et amplificateur produit une impulsion d'énergie, une fois par cycle de fonctionnement. Lorsqu'une impulsion d'éner- gie est transmise sur la ligne 26 et par le transformateur 22, elle fournit l'énergie d'excitation qui fait vibrer librement le fil vibrant 12 (c'est-à-dire sans nécessiter de fonction d'entretien) dans le liquride et à sa fréquence de résonance, produisant aux bornes 14 et 16 un signal de tension induite de nature sinusoïdale amortie. Ce signal de tension induite passe par le transformateur 22 et il est retransmis par la ligne à 2 fils 26 vers le circuit de détection 36, également monté au poste central de commande. L'utilisation d'une excitation pulsée permet de réduire considérablement les effets de la capacité en ligne. Cela permet de séparer le transducteur à fil vibrant des cir- cuits d'excitation et de détection par une distance con- sidérable (par exemple 1,8 kim). Au poste central de commande, le signal est appli- qué similtanément à un convertisseur 38 de fréquence en durée d'impulsion et à un convertisseur 40 de durée à demi-amplitude en durée d'impulsion. Le circuit d'horloge 32 synchronise chaque convertisseur pour qu 'il réagisse au signal commun apparaissant aux entrées respectives. Le convertisseur Db de fréquence en durée d'impul- sion produit une impulsion dont la durée dépend à la fois de la pression différentielle et de la température-du liquide entourant le fil 12. bDune façon similaire, le convertisseur 40 de durée de demi-amplitude en durée d'im- pulsion délivre une impulsion dont la durée est proportio- nnelle au temps nécessaire à la tension amortie pour di- minuer juscquà la moitié de la valeur qu'elle avait a un instant prédéterminé suivant l'application de l'impulsion au fil. Ce signal de durée de demi-amplitude dépend du facteur d'amortissement (c'est-à-dire de la durée à demi- amplitude) de sorte qu'il dépend également de la tempéra- ture du liquide environnant et de la fréquence de réso- nance. Ainsi, la mesure de la fréquence de résonance et de la durée à demi-amplitude permet de déterminer la pres- sion différentielle. Ces deux signaux sont alors appliqués à un processeur de signaux 42. - Le processeur de signaux 42 met en oeuvre des tech- niques bien connues de traitement de signaux nrmériques5 tout d'abord pour déterminer la température du liquide en- tourant le fil à partir des informations que contiennent les signaux de soritie du convertisseur 40 de durée de demi -amplitude en durée d'impulsion et du convertisseur 38 de fréquence en durée d'impulsion, et pour ensuite utiliser cette information de température pour déterminer la dépen- dance de la température à la sortie du convertisseur 38, permettaqt ainsi de produire un signal de mesure de sortie qui dépend de la pression différentielle mais non de la valeur de température du liquide. Ces techniques de trai- tement de signaux sont appliquées selon les principes ma- thématiques et physiques bien çonnus et non pas à être considérés comme partie intégrante de l'invention. Par ailleurs, le traitement numérique de signaux associés avec des transducteurs est bien connu, comme le montre par exemple lebrevet des Etats-Unis d'Amérique N 3918304. Les circuits du poste central de commande 11, qui seront maintenant décrits plus en détail en regard de la figure 2, comprennent un circuit d'horloge 32 qui délivre des impulsions de 200 microsecondes avec une période de 33 ms. Le signal de sortie du circuit d'horloge est appli- qué à un amplificateur tampon 44 qui à son tour, délivre un signal de sortie à un filtre passe-bas 46 qui délivre donc une impulsion de sortie en forme de courbe de Gauss. La sortie du filtre passe-bas est connectée à un amplifi- cateur de puissance 48 qui amplifie l'impulsion avant de l'appliquer sur la ligne à deux fils 26. L'impulsion est transmise par le transformateur 22 au transducteur de for- ce 10, de sorte que le fil vibrant 12 oscille dans le liquide environnant, de façon sinusoïdale amortie, indui- sant entre les bornes 14 et 16 une tension de même carac- téristique sinusoïdale amortie que le mouvement mécanique du fil vibrant lui-même. Cette tension sinusoïdale amortie passe par le transformateur 22 et elle est retransmise sur la ligne à deux fils 26 aux entrées respectives du conver- tisseur 38 de fréquence en durée d'impulsion et du conver- tisseur 40 de durée à demi-amplitude en durée d'impulsion. Un amplificateur différentiel 50 amplifie la tension sinusoidale amortie et la transmet à un filtre passe-bas et écreteur d'impulsion 52 dans lequel la crête initiale est écrétée et les parasites de ligne à haute fréquence sont atténués. Le signal de sortie du filtre est appliqué à un détecteur 54 de passage par zéro dont la fonction, conjointement avec un tampon logique 56, est de produire des transitions logiques appropriées en correspondance avec les passages par zéro du signal sinusoïdal amorti et filtré. Le signal de sortie du circuit d'horloge 32 dé- clenche également un circuit multivibrateur monostable 58 de démarrage et place à l'état "1" un circuit basculeur de démarrage. Les signaux de sortie du tampon logique 56, du circuit nultivibrateur 58 et du circuit basculeur sont appliqués à une porte de compteur 62. Quand le circuft multivibrateur monostable a épuisé son retard, la sortie de la porte de compteur délivre une série 9' d'impulsions dont les durées sont déterminées par le temps qui s'écoule entre des passages par zéro du signal sinu- soïdal amorti. Cette série d'impulsions est à son tour appliquée à un compteur 64. Une porte de retard 66 dont l'entrée est connectée à la sortie du compteur place à "1" un circuit basculeur 68 de temporisation lorsque qua- tre cycvles du signal sinusoïdal amorti ont été comptés. Après 16 cycles, le compteur produit une transition logi- que à sa sortie de retenue qui est appliquée au circuit basculeur 66 pour le ramener à "O". La sortie de retenue est également ramenée au circuit basculeur 60 de démarrage pour le ramener à "O0" ce dont il résulte la fermeture de la porte de compteur 62. Ainsi, la sortie du circuit bas- culeur 68 de temporisation délivre une impulsion dont la durée est égale à 12 cycles du signal sinusoïdal amorti. Ce signal est appliqué à une entrée du processeur de si- gnaux 42. Le circuit d'horloge 32 autorise en synchronisme le convertisseur 40 de durée de demi-amplitude en durée d'impulsion. La tension sinusoïdale amortie produite par le fil vibrant 12 apparait également aux bornes d'entrée d'un amplificateur différential 70. Après l'amplificateur, un démodulateur d'amplitude 72 élimine la fréquence natu- relle du fil vibrant 12, laissant à sa sortie 'une tension qui décroit_ en exponentielle, avec une caractéristique de décroissance a peu près identique à celle de la sinusoïde amortie. Le circuit d'horloge 32 déclenche un circuit multivibrateur monostable 74 d'une durée de 4 ms, dont le signal de sortie déclenche à son tour un circuit multi- vibrateur monostable 76 d'une durée de 5 microsecondes. Pendant la période o le circuit multivibrateur monostable 76 est actif, son signal de sortie commande un circuit 78 d'échantillonnage et maintien afin que le signal de sortie du démodulateur d'amplitude 72-soit échantillonné avec précision à ce moment. La valeur de la tension de sortie du démodulateur à la fin de la période d'échantillonnage est alors conservée pour itre présentée à un diviseur de tension de-précision (constitué par des résistances 80 et 82 d'égale valeur) par le circuit d'échantillonnage et maintien jusqu'a ce qu'une autre période d'échantillonnage soit déclenchée. Après la division par deux du signal de sortie du circuit d'échantillonnage et maintien, le divi- seur de tension de précision applique son signal de sortie à une entrée d'un comparateur 84. L'au re entrée du compa- rateur 84 est connectée à la sortie du démodulateur d'am- plitude 72. Quand le signal de sortie du démodulateur d'amplitude devient égal à la moitié de la valeur qu'il avait à la fin de la période d'échantillonnage de 5 micro- secondes, le signal de sortie du comparateur change d'état. Un circuit basculeur 86 de durée de demi-amplitude dont l'entrée de forçage est commandoe par le signal de sortie du circuit multivibrateur monostable 76 et dont l'entrée de mise à zéro est commandée par le signal de sortie du comparateur, passe à l'état "1" an déclenchement du cir- cuit nultivibrateur monostable 76 et reste dans cet état jusqu'au changement d'état du comparateur. A partir de ce moment, le temps pendant lequel le circuit basculeur de demi-amplitude est à "1" indique le temps nécessaire à la sinusoïde amortie pour décroitre jusqu'à la moitié de sa valeur qu'elle avait à la fin de la période d'échantillon- nage. Le signal de sortie du circuit basculeur de demi- amplitade est appliqué au processeur de signaux 42 pour être traité avec le signal de sortie du circuit basculeur de temporisation 68 déjà décrit. Le signal de mesure de sortie (c'est-à-dire à la sortie du processeur de signaux 42) dépend de la valeur de la pression différentielle mais ne dépend pas de la température du liquide entourant le fil, de sorte que l'appareil peut fonctionner dans une très large plage de températures, par exemple de -45 C à 120C. L'invention a été décrite ci-dessus en regard d'un exemple spécifique donné à titre d'exemple, mettant en oeuvre une technique d'impulsion pour fournir de l'énergie au fil vibrant, mais de l'énergie peut aussi être fournie à ce fil sous la forme d'une onde continue au moyen d'un oscillateur à réaction positive.-En outre, la relation 1 1 entre la fréquence de résonance des vibrations du fil, la pression difféerentielle et la température du liquide, de mnme que la relation entre le facteur d'amortissement du fil, la température et la pression différentielles restent vrais. Dans un svstème à ondes permanentes l'amplitude de la tension de sortie de l'oscillateur dépend du facteur d'amortissement du fil de sorte quail est possible de dée terminer la pression différentielle en mesurant à la fois cette amplitude et la fréquence de résonance9 comme dans le précédent mode de réalisation. La figure 3 représente plus sn détail cet autre mode de réalisation qui, comme le précédent, comporte un trans= ducteur 10 de pression différentielle à fil vibrant. Le transducteur est connecté au poste central de commande l par la ligne à. deux fils 26 Le poste central de commande comporte un oscillateur 88 qui délivre par la ligne à deux fils une onde permanente d'énergie pour maintenir le fil vibrant 12 en vibration à sa fréquence de résonanceoLes caractéristiques de résonance du fil sont retransmises par la ligne à deux fils pour régler à la fois la fréquence de loàcillateur et l' amplitude des oscillations apparaissant à l'entrée de!'oscillateur, selon la dépendance précitée de la pression différentielle et de la températureO un - circuit de détection 100 est connecté de manière a détecter à la fois les signaux d'entrée et de sortie de l'oscilla- teur. Le circuit de détection comporte un amplificateur 89, un redresseur 102, un convertisseur analogique-numérique 104 et un convertisseur 106 de fréquence en signal ruméri- que. Le signal d'entrée de l'oscillateur est reçu par l'amplificateur. Après l'amplification, ce signal est transmis au redresseur qui à son tour, applique son signal de sortie au convertisseur analogique-numérique. Par ailleurs, le signal de sortie de l'oscillateur est trans- mis directement au convertisseur de fréquence en signal numérique. Ainsi, l'amplitude des oscillations apparais- sant Ca l'entrée de l'oscillateur et la fréquence de ces oscillations sont converties en des signaux numériques transmises au processeur de signaux 42. Ce dernier traite ces signaux numériques d'après les principes ma- thématiques et physiques connus, déjà mentionnés. Ainsi, le signal de sortie du processeur de signaux 42 dépend de la valeur de la pressbn différentielle mais ne dépend pas de la température du liquide qui entoure le fil. Un autre moyen encore de fournir de l'énergie d'ex- citation au fil vibrant consiste à balayer une bande de fréquences sinusoïdales contenant la fréquence de réso- nance et les fréquences à demi-puissance. La mesure de la fréquence du signal de sortie et de son amplitude avec ses excitations permet de déterminer le facteur de sur- tension Q du fil vibrant. Ce facteur de qualité Q et la fréquence de résonance dépendent de la pression différen- tielle et de la température du liquide de sorte que leur détermination (Q et fréquence de résonance) permet de connaitre la pression différentielle. La figure 4 représente une variante d'un transduc- teur à fil vibrant, qui convient pour être utilisé selon l'invention. Dans ce cas, le fil vibrant est directement expose au milieu ambiant, plut8t que d'être entouré par un tube qui contient un liquide comme dans le cas des figures 1 à 3. Bien qu'il ne soit représenté que schématiquement, ce transducteur peut être du type décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique NI 4149422 précité. Dans les applications dans lesquelles il n'est pas nécessaire de disposer d'un transdcucteur à fil vibrant du type placé dans un liquide, les impulsions appliquées au fil offrent les mêmes avantages que ceux décrits ci-dessus, tout en éliminant la nécessité d'un circuit supplémentaire pour compenser les effets de la température du liquide. Bien entendu, de nombreuses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits et illus- trés à titre d'exemples nullement limitatifs sans sortir du cadre ni de l'esprit de l'invention. RtVENDI CAIIOiS 1- Appareil de mesure de processus industriels des- tin6 à développer, à un poste central de commande, un signal en fonction de la valeur d'une condition du pro- cessus ell un poste de mesure sur place éloigné dudit poste central de commande, ladite condition du processus étant * représentée audit poste de mesure par une première varia- ble qui dépend de la valeur de cette condition, appareil caractérise en ce qu'il comporte un dispositif à résonance (12) situé audit poste de mesure et possédant des première et seconde caractéristiques, ladite première caractéristi- que dépendant à la fois de la valeur de ladit première va- riable et de la valeur d'une seconde variable, ladite se- conde caractéristique dépendant au moins de la valeur de l'une desdites variables, ledit dispositif à résonance pouvant produire un signal, lorsqu'il reçoit de l'énergie d'excitation, ce signal dépendant à la fois desdites pre- mière et seconde caractéristiques, ledit appareil compor- tant également un dispositif (26) destiné à relier ledit dispositif à résonance audit poste central de commande, ledit poste central de commande (11) comprenant un dispo- sitif (34) électronique d'exoitation qui fournit de lé- nergie audit dispositif à résonance, un premier dispositif de détection (38) réagissant à ladite première caractéris- tique et produisant un signal qui en dépend, un second dispositif de détection (40) réagissant à ladite seconde caractéristique et produisant un signal qui en dépend, ledit premier signal caractéristique et ledit second si- gnal caractéristique étant agencés pour être combinés en fonction de principes physiques connus pour obtenir un 3J signal de mesure de sortie qui dépend de la valeur de la- dite première variable et qui ne dépend pas de la valeur de ladite seconde variable de manière que ledit signal de mesure de sortie ne dépende que de la valeur de ladite condition de processus. - 2- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce aue ledit dispositif à résonance (12) est entourée par un fluide. j- Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première caractéristique est la fréquence de résonance et la seconde caractéristique est le facteur dtamortissement. 4- Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite première caractéristique est la fréquence de résonance, ladite seconde caractéristique est le facteur d'amortissement et ledit dispositif à résonance (12) est un fil vibrant, ledit fluide étant un liquide. - Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite première variable est une pression diffé- rentielle et ladite seconde vadable est la température. 6- Appareil selon la revendication 1 ou 5, carac- térisé en ce que ledit dispositif de liaison (26) est une ligne à deux fils. 7- Appareil de mesure de processus industriel desti- 2U né à développer, à un poste central de commande, un si- gnal en fonction de la valeur d'une condition du processus en un poste de mesure sur nlace éloigné dudit poste central de commande, ladite condition de processus étant représen- - tée audit poste de mesure par une pression différentielle qui dépend de la valeur de cette condition, appareil carac- térisé en ce qu'il comporte un fil vibrant (12) disposé audit poste de mesure sur place, ce fil vibrant étant en- touré par un liquide et possédant une fréquence de réso- nance et un facteur d'amortissement, ladite fréquence de résonance et ledit facteur d'amortissement dépendant à la fois de la pression différentielle et de la température du liquide, ledit fil vibrant pouvant en outre produire, lors- qu'il est excité, un signal qui dépend à la fois de la fréquence de résonance et du facteur d'amortissement, le- dit fil vibrant étant excité par une impulsion d'énergie, et ledit signal avant une fréquence égale à ladite fréquen- ce de résonance et une durée pour atteindre la demi-amDli- tude qui dépend dudit facteur d'amortissement, ledit appareil comportant en outre une ligne à deux fils (26) destiné à relier ledit fil vibrant audit poste central de commande, ledit poste central de commande (11) comprenant un dispositif (34) d'excitation pulsée destiné h appliquer une impulsion dg'énergie audit e'il vibrant9 un premier dis- positif de détection (J) réagissant à la fréquence dudit signal du fil vibrant en produisant un signal qui en dé- pend, un second dispositif de détection (40) réagissant à la durée pour atteindre la demi-amplitude dudit signai du fil vibrant9 et produisant un signal qui en dépend9 le signal dudit premier dispositif de détection et le signal dudit second dispositif de détection étant agencés pour être combinés en fonction de principes physiques conrns pour obtenir un signal de mesure de sortie qui dépend de la valeur de ladite pression différentielle et qui ne dé- pend pas de la valeur de ladite température de manière que ledit signal de mesure de sortie ne dépende que de la va- leur de ladite condition de processus. 8- Appareil de mesure de processus industriel desti- né à développer, à un poste central de -commlande9 un signal en fonction de la valeur d9une condition du processus en un poste de mesure sur place éloigné dudit poste central de commande9 ladite condition de processus étant représex- tée audit poste de mesure par une pression différentielle qui dépend de la valeur de cette condition, appareil carac- térisé en ce qu'il comporte un fil vibrant (12) situé au- dit poste de mesure sur place, ce fil vibrant étant entou- ré par un liquide et possédant une fréquence de résonance et un facteur d'amortissement, ladite fréquence de réso- nance et ledit facteur d&amortissement dépendant à la fois de la pression différentielle et de la température du liquide, ledit fil vibrant pouvant en outre produire, lorsqu'il est excité, un signal qui dépend.à la fois de ladite fréquence de résonance et dudit facteur dtamortis- J5 sement, de manière que lorsque le dit fil vibrant est excité par une onde permanente d'énergie, la fréquence du- dit signal soit égale à ladite fréquence de résonance avec une amplitude liée audit facteur d'amortissement, le- dit appareil comportant en outre une ligne à deux fils (26) destinée-à relier ledit fil vibrant audit poste central de commande, ledit poste central de commande (11) comportant un dispositif d'excitation (bis) qui fournit une onde per- manente d'énergie audit fil vibrant, un premier dispositif de détection (38) réagissant à la fréquence du signal dudit fil vibrant en produisant un signal qui en dépend, un second dispositif de détection (40) qui réagit à l'ampli- tude du signal dudit fil vibrant et qui produit un signal qui en dépend, le signal dudit premier dispositif de dé- tection et le signal dudit second dispositif de détection étant agencés pour être combinés selon des principes phy- siques connus pour obtenir un signal de mesure de sortie qui ne dépend que de la valeur de ladite pression diffé- rentielle et qui ne dépend pas de là valeur de ladite température, de sorte que ledit signal de mesure de sortie ne dépend que de la valeur de ladite condition du proces- sus. 9- Procédé de-production, à un poste central de com- mande, d'un signal en fonction de la valeur d'une condi- tion d'un processus en un poste de mesure sur place éloi- gné dudit poste central de commande, ladite condition du processus étant représentée audit poste de mesure par une première varaible qui dépend de la valeur de cette condi- tion, procédé caractérisé en ce qu'il consiste essentiel- lement à exciter un dispositif à résonance (12) pour pro- duire un signal de sortie, ledit dispositif à résonance possédant des première et seconde caractéristiques, la- dite première caractéristique dépendant de la valeur de ladite première variable et de la valeur d'une seconde variable, ladite seconde caractéristique dépendant au moins de la valeur de-l'une desdites variables, à produire (38) un premier signal à partir du signal de sortie dudit dispositif à résonance, ledit premier signal étant fonc- tion de ladite première caractéristique, à produire (4o) un second signal à partir du signal de sortie dudit dis- positif à résonance, ledit second signal dépendant de ladite seconde caractéristique, et a combiner (42) en fonction de principes phyrsiques connus, lesdits premier et second signaux afin d'obtenir un signal de mesure de sor- tie qui dépend de la valeur de ladite seconde variable, de manière que ledit signal de mesure de sortie ne dépende que de la valeur de ladite condition de processus. - Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit dispositif de détection (40) comporte un dispositif (70, 72) qui produit une tension à décroissance exponentielle, un dispositif (74, 76) d'échantillonnage de la valeur de ladite tension décroissante pendant une première période prédéterminée, un dispositif (78) comman- dé par ledit dispositif d'échantillonnage de manière à mémoriser la valeur de ladite tension décroissante à la fin de ladite première période prédéterminée, un diviseur de tension (80, 82) connecté audit dispositif de mémorisa- tion et destiné à diviser par deux la valeur de ladite tension décroissante apparaissant à la fin de ladite pre- mière période prédéterminée, et un comparateur (84) desti- né à comparer le signal de sortie dudit diviseur de tension et ladite tension à décroissance exponentielle, et pro- duisant un signal de déclenchement quand la valeur de la- dite tension à décroissance exponentielle arrive à égalité avec le signal de sortie dudit diviseur de tension. 11- Appareil de mesure destiné à un dispositif de commande de processus industriel du type comprenant des éléments de détection situés en un poste de mesure sur place, et destinés 4 développer à un poste central de com- mande éloigné dudit poste de mesure, des signaux électri- ques en fonction de la valeur d'une condition du processus, ladite condition du processus étant représentée audit pos- te de mesure par un paramètre variable qui dépend de la valeur de cette condition, appareil caractérisé en ce qu'il comporte un fil vibrant (12) situé audit poste de )5 mesure sur plrce et produisant un signal en fonction du- dit paramètre, un dispositif (26) destiné à relier ledit fil vibrant audit poste central de commande, ledit poste central deconunanc[e (11) comprenant un dispositif (34) d'excitation puilsée destiné à faire fonctionner ledit fil vibrant dans un mode de vibration libre, et un dispositif de détection (Jû) qui réagit audit signal de paramètre va- riable en produisant un signal de mesure de sortie corres- pondant, dépendant de la valeur dudit paramètre variable et par conséquent, de ladite condition du processus. 12- Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit paramètre variable est la fréquence de ré- sonance du fil vibrant. 13- Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit dispositif deliaison consiste en une ligne à deux fils (26). 14- Appareil de mesure pour la commande d'un processus industriel, du type produisant en un endroit, un signal de mesure qui dépend d'un paramètre variable repré- sentant une condition de processus en un second endroit, appareil caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif à résonance (12) situé audit second endroit, un premier cir- cuit (34) relié audit dispositif à résonance et lui four- nissant de l'énergie électrique en réponse à laquelle le- dit dispositif à résonance produit un signal constitué par des première et seconde composantes, ladite première com- posante dépendant dudit paramètre variable et de la valeur dtune seconde variable différente, et ladite seconde com- posante dépendant au moins de la valeur de l'une desdites variables, et un second circuit relié audit dispositif à résonance et comprenant un premier dispositif de détection (38) réagissant à ladite Première composante en produi- sant un signal correspondant et un second dispositif de détection (40) réagissant à ladite seconde composante en produisant un signal correspondant, lesdits premier et se- cond signaux de composante étant agencés pour être combi- nés en fonction de principes physiques connus pour pro- duire un signal de mesure de sortie qui dépend de la va- leur dudit paramètre variable. - Appareil selon la revendication liI, caractérisé en ce que lesdits premier et second circuits soni disposés audit premier endroit.