Brevet FR2485085A1 — publié le 19811224

L'invention se rapporte a une machine thermodynamique a circuit de travail à fluide travaillant en phase liquide-vapeur entre une source chaude qui peut n'être que l'atmosphère et une source froide créée, suivant une conception nouvelle, à l'aide de la machine elle-même, de principe de fonctionnement purement thermique reposant sur l'emprunt de calories à l'atmosphère pou- vant être, le cas échéant, augmenté en exploitant l'énergie so- laire ou par une combustion externe d'apport additionnel, ce qui conduit à éliminer ou réduire la consommation d'énergie chimique ainsi que la pollution résultante habituelle dans des applications de machines motrices ou frigorifiques notamment. Essentiellement, d cet effet, la machine thermodynamique selon l'invention, comprenant un circuit de travail à fluide tra- vaillant en phase liquide-vapeur entre une source chaude et une source froide, comportant un moteur d'utilisation de la détente gazeuse du fluide intercalé entre la source chaude et la source froide comprenant chacune un échangeur, et des moyens de circula- tion forcée du fluide dans le circuit de travail entraînés à par- tir dudit moteur d'utilisations est caractérisée en ce qu'il est associé audit circuit de travail un circuit frigorifique à fluide frigorigène travaillant en phase liquide-vapeur pour créer une source froide coopérant avec l'échangeur de source froide du cir- cuit de travail, tandis que l'échangeur de source chaude du cir- cuit de travail coopère avec un milieu pouvant n'être que l'at- mosphère ou de température plus élevée que cettedernière, ledit circuit frigorifique comprenant des moyens de circulation forcée du fluide frigorigène également entraînés à partir dudit moteur d'utilisation. L'invention s'étend également à un mode de réalisation particulier du circuit frigorifique, tandis que le choix des flui- des dans les deux circuits conditionne aussi son optimalisation ainsi qu'on le verra plus loin. Une forme de réalisation d'une machine thermodynamique selon l'invention est d'ailleurs ci-après décrite, à titre d'ex- emple, et en référence au dessin annexé, dans lequel: - la figure 1 est une vue schématique d'un circuit de travail de la machine thermodynamique selon l'invention; - la figure 2 est un diagramme température-pression de 2 2485085 l'évolution du fluide du circuit de travail au cours d'un cycle complet; - la figure 3 est une vue schématique d'un circuit fri- gorifique de la machine thermodynamique selon l'invention; - la figure 4 est un diagramme température-pression de l'évolution du fluide frigorigène au cours d'un cycle complet; - la figure 5 est un diagramme partiel illustratif d'une variante du cycle du circuit de travail; - la figure 6 est un diagramme entropique des cycles du circuit de travail et du circuit frigorifique illustratif du ren- dement d'une machine thermodynamique selpn l'invention. Le circuit de travail de la machine objet de la figure 1 comprend un échangeur 1 constituant source froide de ce circuit et dans lequel le fluide de travail est destiné à être liquéfié. Cet échangeur 1 est disposé dans une enceinte 2 constituant la source froide d'un circuit frigorifique qui sera décrit plus loin. Le circuit de travail comprend un autre échangeur 3 for- mant évaporateur et coopérant avec l'atmosphère. Entre l'échangeur 1 et l'échangeur 3 sont disposées une vanne 4 suivie d'une pompe 5 destinée à pomper le fluide liquéfié pour l'injecter sous une certaine pression dans l'échangeur 3. Entre l'échangeur 3 et l'échangeur 1 sont disposés suc- cessivement un ballon accumulateur 6 de fluide gazeux sous pression, une vanne 7, une turbine 8 constituant moteur d'utilisation et un détendeur 9 débouchant directement dans l'échangeur 1. La turbine 8 sert notamment à entraîner la pompe 5. Initialement les vannes 4 et 7 sont fermées et le circuit est chargé en éthylène gazeux sous pression dans sa partie incluant la pompe 5, l'échangeur 3 et le ballon accumulateur 6. La source froide étant considéro comme établie,le fonc- tionnement de la machine, pour lequel les vannes 4 et 7 sont mi- ses en position d'ouverture, se déroule dans le circuit de tra- vail suivant le cycle objet du diagramme température-pression de la figure 2, la température T y étant exprimée en degrés Kelvin et la pression P en bars. Ce cycle est établi à titre d'exemple pour l'éthylène (C2H4) choisi comme fluide de travail parmi d'autres possibles, et pour une pression maximale de 30 bars dans le ballon, dont l'excès éventuel peut être dérivé par la voie d'une soupape de décharge 10 sur la conduite 11 intercalée entre turbine 8 et détendeur 9, cette conduite Il pouvant comporter un clapet de non-retour interdisant toute décharge vers la tur- bine lorsque la vanne 7 est fermée. On a représenté de A à B la phase de détente considérée adiabatique de l'éthylène admis dans la turbine 8 à partir du ballon accumulateur 6 jusqu'à son passage dans le détendeur 9, à la sortie duquel il-se détend suivant la portion BC de sa courbe de liquéfaction L, en pénétrant dans l'échangeur 1 de source froi- de, o il va se trouver entièrement liquéfié suivant CD et amené E D à une température plus basse que celle de sa température de liquéfaction sous la pression résiduelle régnante, qui est la température correspondant au point C. Cette température en D dépend bien entendu de la tempé- rature atteinte dans l'enceinte 2 de source froide et le diagram- me de la figure 2 est ici établi pour une source froide obtenue en se servant de Xénon sous 1 bar, ce qui correspond à une tempé- rature de 1650K. L'éthylène ainsi liquéfié est ensuite refoulé par la pompe 5 sous une certaine pression dans l'échangeur 3, cette mon- tée en pression correspondant à la phase DE du diagramme. Dans l'échangeur 3, l'éthylène liquéfié est alors échauffé par les calories captées sur l'atmosphère par l'échangeur, et sa tempéra- ture en phase liquide s'élève suivant la phase illustrée de E à F, tandis qu'à partir de ce dernier point F placé sur la courbe de liquéfaction L, l'éthylène se trouve vaporisé dans l'échangeur 3 et ici considéré échauffé à volume constant suivant la phase illustrée de F à A, o l'on se retrouve au point initial A du cycle correspondant à l'état de l'éthylène gazeux dans le ballon accumulateur 6 (un diagramme à échauffement à pression constante passerait par D, El, A, le diagramme pratique s'établissant entre les deux). Pour arrêter le fonctionnement du circuit de travail on ferme d'abord la vanne 7 et l'on refoule jusqu'à épuisement l'éthylène liquide présent dans l'échangeur 1 à l'aide de la pompe , vers l'échangeur 3 et le ballon 6, o l'éthylène reste stocké en phase gazeuse, après fermeture de la vanne 4. Ce reconditionne- ment du circuit est prévu avec recours à une énergie extérieure pour entraîner la pompe 5 en raison de l'arrêt de la turbine 8, le temps nécessaire au simple pompage volumétrique de la quantité d'éthylène liquide présente dans l'échangeur 1, de sorte qu'après un actionnement temporisé prédéterminé de la pompe 5 la vanne 4 peut être refermée et le circuit de travail replace en condition initiale de démarrage. Cette énergie extérieure peut être prise en dehors de la machine ou prélevée sur des moyens de stockage associés à celle- ci et chargés par prélèvement sur le travail de la turbine (tels que des batteries d'accumulateurs alimentant un moteur électrique d'entraînement de la pompe) Un bilan énergétique d'un tel cycle sera exposé plus loin après description du circuit frigorifique créateur de la source froide. Le circuit frigorifique de la machine objet de 3 figure 3, à fluide frigorigène travaillant en phase liquide-vapeur, com- prend un ballon accumulateur 12 de fluide gazeux sous pression qui est relié par un conduit 13 pourvu d'une vanne 14 à un déten- deur 15 débouchant dans l'enceinte 2 de source froide. La phase vapeur de cette dernière est aspirée par l'inter- médiaire d'un conduit 16 et d'un compresseur 17, qui la recompri- me pour la faire passer, par la voie d'une vanne 18 et d'un con- duit 19 au travers d'un échangeur 20 disposé dans l'enceinte 2 et dont le conduit de sortie 21 débouche dans cette dernière par un détendeur 22. Sur un conduit 23 reliant la vanne 18 au ballon accumula- teur 12 sont également disposés un compresseur 24 suivi d'un échan- geur 25 baignant dans l'atmosphère. La vanne 18 est une vanne de sélection à deux positions comprenant: - une position I de mise en communication du compresseur 17 avec le conduit 19 vers l'échangeur 20 (celle représentée au dessin) - et une position II de mise en communication du compres- seur 17 avec le conduit 23 vers le compresseur complémentaire 24 (celle obtenue par une rotation indiquée par la flèche F au dessin) Le fonctionnement de ce circuit frigorifique est ci-après décrit à l'aide du diagramme température-pression de la figure 4, correspondant à l'utilisation du Xénon comme fluide frigorigène, étant supposé qu'initialement la vanne 14 est fermée, la vanne 18 est en position I, et que le Xénon à ltétat gazeux est stocké sous une pression d'environ 10 bars, à la température atmosphérique d'environ 2901K, dans le ballon 12, en fait dans la partie de circuit comprise entre les vannes 18 et 14 incluant l'échangeur et le ballon 12. En ouvrant la vanne 14, le Xénon gazeux du ballon 12 par- vient au détendeur 15 o il se détend suivant la portion d'adia- batique A, Bx suivie de la portion BxCx de sa courbe L de liqué- faction, qui correspond ici à peu près à une liquéfaction à 50% (rapport de AI Cx sur ordonnée de AI) la phase gazeuse résiduelle étant pompée dans l'enceinte 2 par le compresseur 17 qui la recom- prime suivant CxDx, en l'envoyant dans l'échangeur 20 o elle est ici considérée refroidie à volume constant suivant la portion de courbe DxBx du diagramme, avant d'être détendue de nouveau dans le détendeur 22 suivant la portion BxCx de la courbe de liquéfac- tion L, o elle se trouve alors encore liquéfiée d environ 50%0 (un refroidissement à pression constant ferait passer le diagramme par DxBl, BxCx, le diagiamuoe pratique s'établissant entre les deux) Ce fonctionnement se poursuit ainsi selon le cycle BxCxDx avec influx de phase gazeuse provenant du ballon 12 selon le cycle ABxCxDxBxCx jusqu'à ce que l'on ferme la vanne 14 pour ne plus laisser subsister que le cycle BxCxDx entretenu par l'en- trainement du compresseur 17. Pour arrêter avec le fonctionnement de la machine, cir- cuit de travail compris comme déjà exposé, le fonctionnement du circuit frigorifique, on fait passer la vanne 18 en position II de branchement du compresseur 17 sur le compresseur complémentaire 24 qui comprime la phase gazeuse du Xénon jusqu'à épuisement de sa phase liquide dans l'enceinte 2, en l'échauffant suivant la portion d'adiabatique CxDxE de la figure 4, tandis qu'elle est ensuite refroidie dans l'échangeur 25 pour s'accumuler dans le ballon 12 à la température ambiante suivant la portion de courbe EA ramenant au point de départ du cycle, la vanne 18 étant rame- née en position I à la fin de cette phase pour maintenir la portion de circuit incluant le ballon 12 et comprise entre vannes 18 et 14 en phase gazeuse sous pression. Ce reconditionnement du circuit frigorifique est prévu aussi avec recours à une énergie extérieure pour entraîner les compresseurs 17 et 24 en raison de l'arrêt de la turbine 8, jus- qu'à ce que, par exemple, la pression dans l'enceinte 2 de source froide soit tombée à une valeur correspondant à l'absence de Xénon liquide. Cette énergie peut être prise comme indiqué à l'occasion de l'exposé de reconditionnement du circuit de travail. Un bilan énergétique des deux circuits peut être établi comme suit: Dans le diagramme de la figure 2, le travail utile de A à B est donné par la formule: w = ( -1) T (1 - PO (calories/mole) avec y exposant adiabatique égal a p (rapport des chaleurs Cv massiques à pression et volume constants), To la température cor- respondant à p. en A et p la pression en B. Puisque t' peut varier entre 1,1 et 1,7, il est préférable de choisir un fluide à petit X. L'éthylène, par exemple, a un y de 1,255 dans la zone des pressions et température mises en jeu, correspondant à un Cv de 8,5 cal/mole. Si l'on choisit que le travail utile se fasse avec une pression résiduelle de 4 bars, et si la température ambiante est de 2900K, le travail utile sera de l'ordre de 700 (calories/mole). (Il est évidemment aussi donné par W= 2 (t T) (calories par mole) (X-1) avec A T la différence de température entre A et B) Il faut retrancher de cela, le travail nécessaire pour comprimer l'éthylène et le travail nécessaire pour maintenir la source froide. Le travail nécessaire pour comprimer l'éthylène est donné par:1 Q = t Masse moléculaire 10 (calories) p densité 4.18 avec A p en bars de D à E la masse moléculaire en grammes la densité en grammes/cm3 Comme la masse moléculaire de C 2H est 28 et que la den- site du liquide est estimée à 0,756 g/cm3, on obtient Q = 30 (calories par mole) Beaucoup plus important est le travail nécessaire pour entretenir la source froide dont le cycle est donné à la figure 4 dans le cas du Xénon. Comme le Y du Xénon est d'au moins 1,6 les adiabatiques gazeuses sont données par: Ipp 0,375 T = To Si l'on emploie le cycle BxCxDx seulement 50% du Xénon se trouve liquéfié. Comme la chaleur de vaporisation du Xénon est 3.000 calories par mole, la source froide peut récupérer 1.500 calories par mole de Xénon sans changer de température. Pour obtenir ces 1.500 calories, il a fallu réfrigérer le Xénon de Dx à Bx ce qui a coûté 288 cal/mole (Cv est au plus de 3,31). Comme l'on obtient ces calories de la source froide, il ne reste de disponible que 1212 (calories/mole). Il a fallu aussi comprimer le gaz de Cx à Dx ce qui dennnd3 320 cal/mole de Xénon. Comme dans le cycle de l'éthylène, l'éthylène est à moi- tie liquéfié et que sa chaleur de vaporisation est de 3.250 (cal/ mole), il faudra donner, pour liquéfier l'éthylène totalement, 1.625 (cal/mole d'éthylène) à la source froide. Le débit en moles de la source froide devra donc être approximativement de 1,4 mole de Xénon par mole de C2H4. Le travail du compresseur 17 de la source froide sera donc de 448 cal/mole de C2H4. Chaque mole de C2H4 produisant 700 calories de travail, mais cette production demandant (448 + 30 = 478) calories d'e tra- vail, le travail net utile sera donc approximativement de 220 calories par mole de C2H4. Pour la première mise en marche de la machine, il peut suffire, les vannes des deux circuits étant en position d'arrêt, de procéder au remplissage de chaque circuit en gaz correspondant sous pression par l'intermédiaire des valves 26 et 27 respective- ment prévues sur le ballon 6 et le ballon 12, puis de mettre les vannes en position de marche de la machine. Ensuite, la machine peut être remise en marche-après reconditionnement d'arrêt suivant les procédures déjà exposées. Il est donc possible avec une machine thermodynamique selon l'invention de créer une machine frigorifique, ou un moteur, ou une combinaison des deux, sans utilisation d'énergie autre que celle prélevée sur l'atmosphère et tout en disposant de pressions de travail pouvant être aisément comprises entre 20 et 40 bars notamment. Dans une utilisation comme moteur, la partie source froi- de des deux circuits sera bien entendu soigneusement calorifugée pour éviter les pertes à son endroit. Dans une utilisation comme machine frigorifique, l'en- ceinte 2 de source froide constituera pour partie d'elle-même au moins le rôle d'évaporateur usuel dans une machine frigorifique. Bien entendu, le moteur d'utilisation n'est pas forcément une turbine mais peut aussi être un moteur à piston à distribution par soupapes usuelle, mono ou polycylindrique par exemple, avec collecteur d'admission recevant le fluide sous pression du ballon 6 et collecteur d'échappement relié au détendeur 9 du circuit de travail. L'optimalisation d'une telle machine conduit aux consi- dérations suivantes: Pour le circuit de travail, on aura avantage à se servir d'un fluide ayant une chaleur de vaporisation faible avec un b faible, comme déjà indiqué. Pour le circuit de la source froide on aura intérêt au contraire à se servir d'un fluide ayant une chaleur de vaporisa- tion forte avec Y fort. En particulier si l'on veut minimiser la dépense d'éner- gie mécanique W dans le compresseur 17, il faut choisir un gaz dont le rapport Y Cp soit élevé, ce qui revient à un C petit. Cv Les Y varient de 1,1 (C fk20 cal/mole) à 1.7 (C X 5 cal/mole). p p Une telle variation a un effet considérable sur W. De ce point de vue, la famille Argon, Néon, Xénon, Kryp- ton est intéressante puisque ces gaz ont des Y compris entre 1,6 et 1,7. 2 485-085 Le Xénon est d'autant meilleur que sa chaleur de vapori- sation est de 3.000 cal/mole. Il faut d'autre part que la température de vaporisation du fluide du circuit de travail soit plus élevée que celle du fluide du circuit source froide, cela étant à prendre compte- tenu que la pression la plus petite dans les deux circuits n'a pas besoin d'être la même. Si bien que l'on peut augmenter rela- tivement la température de vaporisation du fluide de travail en le maintenant sous une certaine pression au-dessus de l'atmosphè- re. On y perd une partie de la liquéfaction, si bien que la sour- ce froide devra pouvoir récupérer plus de chaleur. On aurait aussi intérêt à augmenter la pression la plus basse du circuit source froide pour que le volume nécessaire à ce circuit soit minimisé. Mais ceci va à l'encontre du désir précé- dent. Dans le cas d'utilisation principal de la machine comme moteur, on aurait intérêt à augmenter la différence de température entre B et A (figure 2) mais ceci n'est possible qu'en choisissant B plus près de C, c'est-à-dire en diminuant le pourcentage de fluide actif liquéfié en C, tant que la température ambiante reste être voisine de 3000K. Dans le cas d'utilisation de la machine comme machine frigorifique, on aura intérêt à adopter pour le circuit de travail un diagramme tel que la turbine-8 ne produise que le travail né- cessaire à l'entraînement de la pompe 5 et du compresseur 17, et au stockage éventuel d'énergie de reconditionnement, et dans le- quel le point B sera choisi en position aussi élevée que possible sur la courbe de liquéfaction, compte-tenu de la pression maximale choisie en A. Mais on peut aussi faire appel à une source chaude à température plus élevée que celle de l'atmosphère, notamment par application ou concentration d'énergie solaire, par combustion externe ou récupération d'une chaleur quelconque, appliquées à l'échangeur 1 du circuit de travail ou à un échangeur supplémen- taire intercalé entre ce dernier et le ballon accumulateur 6, pour travailler notamment à température plus élevée. Comme les pompes à liquide actuelles conviennent pour travailler à des pressions bien supérieures à celles précédemment indiquées, il sera préférable de modifier alors le cycle de tra- vail illustré à la figure 2 comme indiqué à la figure 5, quant à la partie supérieure du diagramme, les nouveaux points de celui- ci étant désignés par les mêmes lettres de référence affectées de l'indice "prime", et les droites T et T' correspondant respective- ment à la température ambiante et à la température plus élevée considérée de la source chaude. On voit sur ce diagramme que l'on comprime alors l'éthy- lène liquide de E à E'. Sans cette surcompression, qui coûte peu de travail, la courbe partant du niveau EF et passant par A aboutirait à A", tandis qu'avec elle la courbe passant par le niveau E'F' aboutira à A', qui peut notamment être choisi de façon à se trouver plus haut sur la même adiabatique que celle passant par A, c'est-à-dire sans modifier le point B de la figure 2, choisi en fonction des considérations précédemment exposées. On a donné en exemple à la figure 6 un diagramme entro- pique pour les deux circuits de fluide, à éthylène dans le circuit de travail et à Xénon dans le circuit frigorifique, ce diagramme permettant d'apprécier le rendement qu'on peut escompter d'une telle machine. Dans ce diagramme, (T,S) pour les deux fluides (C2H4 et Xénon) (figure 6), le cycle de l'éthylène est le cycle (A, B, C, D, E, F, F, A) tandis que le cycle du Xénon est le cycle (Dx, Bx, Cx, Cx, Dx). AB est la détente utile de l'éthylène. BC correspond à la détente le long de la courbe de liquéfaction. CD correspond au refroidissement de l'éthylène de sa température de liquéfaction à celle du Xénon. DE correspond au pompage de l'éthylène liquide. EF correspond au réchauffement de ce liquide. FF correspond à sa vaporisation. FA correspond au réchauffement du gaz. La bande "Température ambiante" Ta montre quand doit intervenir la source chaude auxiliaire éventuelle qui réchauffera le gaz de cette température ambiante jusqu'à la température corres- 1l correspondant à A. Pour le cycle du Xénon, le segment (Cx-Cx) correspond à l'évaporation du Xénon dans la source froide, le segment (CxDx) correspond à la compression du Xénon gazeux, le segment (Dx-Bx) cor- respond au refroidissement, le segment (Bx-Cx) correspond à la dé- tente le long de la courbe de liquéfaction. Les cycles sont donnés pour 1 mole d'éthylène donc pour 1,4 mole de Xénon et c'est pourquoi les échanges de chaleur simu- lés par (D-C) et (Cx-Cx) sont égaux. Le travail utile est représenté par l'aire (A, B, C, D, E, F, F, A) diminuée du travail demandé par le circuit réfrigérant, soit la zone hachurée (Dx, Bx, Cx, Cx, Dx), alors que le rendement de Carnot serait: ILJ [ 1 - Aire (EZXY)] = 50%, c= - A re (WAXY) le rendement théorique du moteur n'est que de: 16,3%. Mais la totalité ou une grande partie de la chaleur est donnée par l'air ambiant qui ne coûte rien. Bien entendu, divers modes de réalisation peuvent être envisagés pour les deux circuits de travail et frigorifiques asso- ciésiconstitutifs de la machine selon l'invention, sans pour autant sortir du domaine de cette dernière. REVENDICATIONS 1. Machine thermodynamique à circuit de travail à fluide travaillant en phase liquide-vapeur entre une source chaude et une source froide, comportant un moteur d'utilisation de la détente gazeuse du fluide intercalé entre la source chaude et la source froide comprenant chacune un échangeur, et des moyens de circula- tion forcée du fluide dans le circuit de travail entraînés à par- tir dudit moteur d'utilisation, caractérisée en ce qu'il est asso- cié audit circuit de travail un circuit frigorifique à fluide fri- gorigéne travaillant en phase liquide-vapeur pour créer une source froide coopérant avec l'échangeur de source froide du circuit de travail, tandis que l'échangeur de source chaude du circuit de travail coopère avec un milieu pouvant n'être que l'atmosphère ou de température plus élevée que cette dernière, ledit circuit fri- gorifique comprenant des moyens de circulation forcée du fluide frigorigène également entraînés à partir dudit moteur d'utilisa- tion. 2. Machine thermodynamique selon la revendication 1, caractérisée en ce que le fluide du circuit de travail a un expo- sant adiabatique (t) plus faible que celui du fluide du circuit frigorifique. 3. Machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que la chaleur de vaporisation du fluide du circuit de travail est relativement faible par rapport a celle du fluide du circuit frigorifique. 4. Machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le circuit frigorifique com- prend une enceinte de source froide, un compresseur puisant le fluide frigorigène gazeux dans l'enceinte et le renvoyant dans un échangeur intérieur à l'enceinte, et un détendeur débouchant dans l'enceinte et raccordé à la sortie dudit échangeur intérieur. 5. Machine thermodynamique selon la revendication 4, caractérisée en ce que le circuit frigorifique comprend un réser- voir accumulateur de fluide frigorigène gazeux sous pression relié par l'intermédiaire d'une vanne de commande de mise en marche à un détendeur débouchant dans l'enceinte de source froide, et une vanne de sélection et commande d'arrêt destinée à interrompre la communication entre ledit compresseur et l'échangeur intérieur, pour relier ce compresseur a un compresseur complémentaire qui est relié audit réservoir accumulateur par l'intermédiaire d'un échan- geur baignant au moins dans l'atmosphère. 5. Machine thermodynamique selon la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens de circulation forcée du fluide de travail sont constitués par une pompe de la phase liquéfiée de ce dernier sortant de ladite source froide. 7. Machine thermodynamique selon la revendication 6, caractérisée en ce que la pompe débite dans ledit échangeur de source chaude suivi d'un réservoir accumulateur de fluide de tra- vail gazeux sous pression qui est relié à l'admission du moteur d'utilisation dont la sortie est reliée par un détendeur audit échangeur de source froide, et que deux vannes d'isolement sont respectivement prévues, d'une part entre ce dernier réservoir et le moteur d'utilisation et, d'autre part, entre la source froide et ladite pompe. 8. Machine thermodynamique selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'une soupape de décharge est prévue entre le réservoir accumulateur et un conduit reliant le moteur d'uti- lisation au détendeur 9. Machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le fluide du circuit de travail est l'éthylène. 10. Machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le fluide frigorigène est le Xénon. 11. Machine thermodynamique selon les revendications 1, , 6 et 7, caractérisée en ce que la-pompe précitée et les compres- seurs sont soumis à des moyens d'entraînement auxiliaires mis en jeu à l'arrft de la machine pour reconditionner chaque circuit en flui- de gazeux sous pression dans sa partie incluant ledit réservoir accumulateur. 12. L'application d'une machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, comme source d'énergie méca- nique par son moteur d'utilisation. 13. L'application d'une machine thermodynamique selon l'une des revendications précédentes, comme machine frigorifique, par l'intermédiaire de la source froide du circuit frigorifique.